INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les haut-parleurs plans, ou isodynamiques, font partie de la famille des transducteurs électromagnétiques. Ils fonctionnent sur la base de la force électromagnétique générée par un courant électrique : le courant électrique circulant dans un conducteur placé dans un champ magnétique génère une force électromotrice capable de faire bouger une membrane. Les mouvements de la membrane produisent une onde sonore qui est l’image du signal électrique.
Concrètement, de tels haut-parleurs plans comportent des rubans métalliques, dans lesquels on fait circuler du courant électrique. Ils comportent également des aimants (pour générer un champ magnétique) ainsi que des membranes en plastique ou en papier pour reproduire les sons.
L’invention s’intéresse à ce type de haut-parleurs dit « plans », « planar » ou « isodynamiques » : ils sont également bien connus dans la technique et ils présentent des avantages par rapport aux haut -parleurs électrodynamiques à membranes coniques. En particulier, ces haut-parleurs plans peuvent avoir de meilleures caractéristiques de dispersion du son, comparées aux caractéristiques des haut-parleurs à membranes coniques, parce qu’ils diffusent des ondes planes plutôt que d’une source « point ». A l’écoute, il n’y a pas de sensation de projection du son.
Ces haut-parleurs présentent également d’autres avantages : quand ils sont utilisés en grande surface, ces haut-parleurs fonctionnent en dipôle émettant un son identique sur les deux faces, produisant une écoute immersive et naturelle. Ce sont des haut-parleurs très rapides dans leurs déplacements vibratoires car ils comportent un équipage mobile léger (comprenant une membrane associée à une bobine), ce qui permet d’éviter les problèmes de traînage liés à l’inertie de la membrane. Ces haut-parleurs isodynamiques se distinguent aussi des haut-parleurs électrostatiques par une impédance électrique stable ne perturbant pas ainsi l’amplificateur audio dans son fonctionnement. De plus, ces haut-parleurs ne nécessitent pas une alimentation électrique externe.
Les limites des haut-parleurs « plans », « planar » ou « isodynamiques » apparaissent pour la reproduction des basses et très basses fréquences sans distorsion. Les forces électromotrices générées par les rubans conducteurs ne s’exercent pas uniformément sur toutes la surface de la membrane fine provoquant ainsi des déformations de celle-ci. La bonne reproduction des basses fréquences sonores nécessite des débattements mécaniques importants et le bon contrôle mécanique des mouvements de la membrane est déterminant dans la bonne reproduction des impacts des sons graves.
Par les documents WO02059879, GB2123651, FR2137567, US4480155, US6104825, US7142688, il est connu différents haut-parleurs de type « planar » ou isodynamiques. Cependant, aucun de ces documents ne propose une solution pertinente pour garantir une bonne maîtrise du comportement vibratoire d’une grande membrane plane devant reproduire des basses fréquences.
Dans sa demande de brevet français FR3054767A1, l’entité inventive a proposé un haut-parleur plan isodynamique offrant des performances améliorées.
[Tableau 5] : Comparaison des pourcentages d’inhibition de la hyaluronidase obtenus, in vitro , entre les extraits de jasmin conventionnel et autofermenté Extrait conventionnel Extrait autofermenté Concentration d’extrait 0,5 % 1 % 2 % 0,5 % 1 % 2 % Pourcentage d’inhibition de la hyaluronidase 4 1 15 57,4 86,6 100
Exemple 10 : Evaluation in vitro du pouvoir inhibiteur de la tyrosinase des extraits de fleurs de violette fraîches obtenus selon les exemples 3 et 5
La tyrosinase est une enzyme impliquée dans la synthèse de mélanine produite par les mélanocytes de la peau. Son inhibition entraine une diminution de la production de mélanine dans la peau.
Protocole : L’enzyme est incubée avec les extraits obtenus selon les exemples 3 et 5 à une concentration choisie (dilution vol/vol), pendant 25 minutes à température ambiante, dans un tampon à pH neutre. Juste avant la mesure de la fluorescence au spectrophotomètre à 490 nm, le substrat de l’enzyme, le L-tyrosine à 2,5 mM, est ajouté au mélange. La cinétique de mesure de la fluorescence émise par le substrat non dégradé, est suivie pendant 45 minutes à 490 nm.
L’extrait de fleurs de violette autofermenté préparé selon l’exemple 3 présente un pouvoir inhibiteur de l’enzyme significativement plus fort que l’extrait préparé de manière conventionnelle selon l’exemple 5 qui ne présente, in vitro , aucun effet inhibiteur sur la tyrosinase. Résultats présentés au [Tableau 6].
[Tableau 6] : Comparaison des pourcentages d’inhibition de la tyrosinase obtenus, in vitro , entre les extraits de violette conventionnels et autofermentés Extrait conventionnel Extrait autofermenté 0,5 % 1 % 2 % 0,5 % 1 % 2 % Pourcentage d’inhibition de la tyrosinase 0 0 0 24,8 56,9 92,7
Exemple 11 : Formule d’une crème riche
Ingrédients (Nom de marque) INCI % w/w Phase A Eau purifiée Aqua Qsp 100 100 Optiphen™ Plus preservative Phenoxyethanol (and) Caprylyl Glycol (and) Sorbic Acid 1,50 Phase B Stabileze™ QM polymer PVM/MA Decadiene Crosspolymer 0,15 Phase C ProLipid™ 141 lamellar gel Glyceryl Stearate (and) Behenyl Alcohol (and) Palmitic Acid (and) Stearic Acid (and) Lecithin (and) Lauryl Alcohol (and) Myristyl Alcohol (and) Cetyl Alcohol 5,00 Ceraphyl™ 494 ester Isocetyl Stearate 4,00 Ceraphyl™ SLK ester Isodecyl Neopentanoate 4,00 DC 580 Wax Stearoxytrimethylsilane (and) Stearyl Alcohol 2,00 Emulsynt™ GDL ester Glyceryl Dilaurate 3,00 Phase D Gransil DM-5 Dimethicone (and) Polysilicone-11 3,00 Phase E Hydroxyde de sodium Sodium Hydroxide 0,04 Eau purifiée Aqua 0,50 Phase F PF Bois Précieux Parfum/Fragrance 0,30 Unipure* Red LC 381 ADT-C CI 77491 (Iron oxides) (and) Isopropyl Titanium Triisostearate (and) Bis-Hydroxyethoxypropyl Dimethicone (and) PEG-2-Soyamine (and) Isophorone Diisocyanate 0,03 Phase G Extrait selon l’exemple 2 propanediol (and) Jasminum Grandiflorum Flower Extract 2,00 Ronaflair Balance Gold CI 77891 (Titanium Dioxide) (and) Mica (and) Tin Oxide 0,30 Covabead Velvet 10 Polymethyl Methacrylate 1,00 Ronaflair Balance Red CI 77891 (Titanium Dioxide) (and) Mica (and) Tin Oxide 1,20 Phase H Eau purifiée Aqua 15,00 Natrosol™ Plus 330 CS HMHEC Cetyl Hydroxyethylcellulose 0,50
1. Homogénéiser la phase A dans le récipient principal et commencer à chauffer à 75-80°C ;
2. A 30°C, saupoudrer dans la Phase B et homogénéiser tout en chauffant ;
3. Dans un bécher à part, préparer la phase C, chauffer à 75-80°C jusqu'à homogénéité ;
4. A 75°C, ajouter la phase C dans le récipient principal et homogénéiser pendant 10 minutes ;
5. Laisser refroidir la température et ajouter la phase D à 65°C. Bien mélanger pour homogénéiser pendant 10 minutes ;
6. Prémélanger la phase E avant de l'ajouter dans le récipient principal ;
7. Ajouter la phase E à 60°C. Bien mélanger pour homogénéiser pendant 10 minutes ;
Conformément à l’invention, la pâte cimentaire comprend typiquement un rapport massique eau/ciment allant de 0,10 à 1, de préférence, de 0,20 à 0,60 et, mieux encore, de 0,30 à 0,55.
Conformément à l’invention, la pâte cimentaire peut en outre comprendre des déchets radioactifs si le matériau cimentaire est utilisé comme matrice d’immobilisation de ces déchets.
Auquel cas, si les déchets radioactifs sont des déchets liquides, alors une partie de l’eau présente dans la pâte cimentaire peut être apportée par ces déchets.
Comme montré dans les exemples décrits ci-après, les matériaux cimentaires préparés par le procédé de l’invention se sont révélés présenter des propriétés très satisfaisantes tant en termes de propriétés mécaniques, de tenue à la température, de stabilité dimensionnelle, d’ouvrabilité, de temps de prise et de durabilité que de blindage contre les rayonnements ionisants.
En particulier, les matériaux obtenus à partir d’un ciment Portland ont montré une résistance à la compression proche de 60 MPa, voire supérieure à cette valeur, à 28 jours de maturation ainsi qu’une tenue à la température jusqu’à 232 °C sans fissuration.
Aussi ce procédé est-il susceptible de trouver de nombreuses applications et l’invention a-t-elle également pour objet : - un procédé d’immobilisation de déchets radioactifs par cimentation, qui est caractérisé en ce qu’il comprend la préparation d’un matériau cimentaire de blindage contre les rayonnements ionisants par un procédé tel que précédemment défini. - un procédé de fabrication d’un conteneur de conditionnement de déchets radioactifs, - un procédé de fabrication d’un emballage de transport et/ou de stockage de matières radioactives, - un procédé de fabrication d’un élément de structure d’un site de stockage de déchets radioactifs, et - un procédé de fabrication d’un élément de structure d’une salle blindée ou radio-protégée, tous ces procédés étant caractérisés en ce qu’ils comprennent la préparation d’un matériau cimentaire de blindage contre les rayonnements ionisants par un procédé tel que précédemment défini.
Brève description des figures illustre les résultats d’essais à la compression réalisés avec des échantillons de matériaux cimentaires obtenus à partir de deux pâtes différentes, dénommées respectivement CPM-U 3 O 8 et CPM-CV, d’un même ciment phospho-magnésien, les deux pâtes étant stœchiométriques (rapport molaire Mg/P = 1) mais différant l’une de l’autre en ce que la pâte CPM-U 3 O 8 comprend 73,5 % massiques d’U 3 O 8 appauvri tandis que la pâte CPM-CV comprend 39,3 % massiques de cendres volantes.
illustre les résultats d’essais de résistance à la compression en température réalisés avec des échantillons de deux matériaux cimentaires obtenus à partir de deux pâtes différentes d’un même ciment phospho-magnésien, à savoir la pâte CPM-CV précitée et une pâte, dénommée CPM-REF2, différant de la pâte CPM-CV en ce qu’elle est sur-stœchiométrique (rapport molaire Mg/P = 6) et exempte de cendres volantes.
correspond à des photographies d’échantillons de matériaux cimentaires obtenus à partir des pâtes CPM-REF2 (photographies de gauche) et CPM-CV (photographies de droite) tels que se présentant à l’issue des essais de chauffage jusqu’à 232°C, juste avant les mesures de résistance à la compression dont les résultats sont illustrés sur la .
illustre les résultats d’essais de stabilité dimensionnelle réalisés avec des échantillons de matériaux cimentaires obtenus à partir de deux pâtes différentes d’un même ciment phospho-magnésien, à savoir la pâte CPM-CV précitée et une pâte, dénommée CPM-REF1, différant de la pâte CPM-CV en ce qu’elle est sur-stœchiométrique (rapport molaire Mg/P = 6) et exempte de cendres volantes.
illustre les résultats d’essais de résistance à la compression réalisés avec des échantillons de matériaux cimentaires obtenus à partir de quatre mortiers différents, dénommés respectivement CP-24,5%U 3 O 8 , CP-42,5%U 3 O 8 , CP-7,2%CV et CP-15%CV, d’un même ciment Portland mais différant les uns des autres en ce que les mortiers CP-24,5%U 3 O 8 et CP-42,5%U 3 O 8 comprennent respectivement 24,5 % massiques et 42,5 % massiques d’U 3 O 8 appauvri tandis que les mortiers CP-7,2%CV et CP-15%CV comprennent respectivement 7,2 % massiques et 15 % massiques de cendres volantes.
illustre les résultats d’essais à la compression en réalisés avec des échantillons de deux dimensions différentes de matériaux cimentaires obtenus à partir de trois mortiers différents d’un même ciment Portland, à savoir le mortier CP-15%CV ainsi que deux mortiers, dénommés respectivement CP-3,3%CV et CP-REF, différant du mortier CP-15%CV en ce que le mortier CP-3,3%CV comprend 3,3% massiques de cendres volantes tandis que le mortier CP-REF est exempt de cendres volantes.
illustre les résultats d’essais à la compression en température réalisés avec des échantillons de matériaux cimentaires obtenus à partir de six mortiers différents d’un même ciment Portland, à savoir les mortiers CP-24,5%U 3 O 8 , CP-42,5%U 3 O 8 , CP-3,3%CV, CP-15%CV et CP-REF ainsi qu’un mortier, dénommé CP-12,5%U 3 O 8 , comprenant 12,5% massiques d’U 3 O 8 .
illustre les résultats d’essais de stabilité dimensionnelle ayant été réalisés avec des échantillons de matériaux cimentaires obtenus à partir des mortiers CP-3,3%CV, CP-7,2%CV, CP-15%CV et CP-REF.
La portion de sertissage 16 est configurée pour recevoir et sertir un câble électrique (non représenté à la , voir référence 62 à la ) à connecter avec la broche de l’embase de connecteur (non représenté à la , voir références 9, 25 à la ). La portion de sertissage 16 est constitué d’une base 20 depuis laquelle s’étendent de part et d’autre deux parois 22, en particulier symétriques. La face interne 24 des parois 22, c’est-à-dire la face destinée à être en contact avec un câble électrique (non représenté à la , voir référence 62 à la ) peut être avantageusement dotée d’une pluralité de nervures de retenue 26 en saillie pour améliorer le maintien par sertissage du câble électrique à la borne 12. Les parois 22 sont en effet configurées pour être pliées sur un câble électrique afin de le maintenir par sertissage, aussi appelé « crimping » en anglais.
La portion de connexion 18 est, quant à elle, configurée pour recevoir une broche de l’embase de connecteur (non représenté à la , voir références 9, 25 à la ), d’où le nom de portion de connexion. La portion de connexion 18 comprend une paroi latérale 28 formant une structure de cylindre circulaire 30 dans une section transversale perpendiculaire à l’axe central A. En particulier, la structure de cylindre circulaire 30 a un diamètre de 8mm. La structure de cylindre circulaire 30 est obtenue par le pliage de deux parois 32, 34 qui s’étendent de part et d’autre depuis la base 20 au niveau de la portion de connexion 18. Les bords libres respectifs 32a, 34a des parois 32, 34 ont un contour de géométrie essentiellement complémentaire l’un à l’autre afin de former la paroi latérale 28 dans la structure de cylindre circulaire 30.
La paroi latérale 28 comprend au moins une ouverture 36. L’ouverture 36 peut être un évidement non traversant ou un trou traversant. Dans le mode de réalisation illustré par la , l’ouverture 36 est traversante en ce qu’elle forme un trou 36 traversant la paroi latérale 28 de part et d’autre, c’est-à-dire sur toute la longueur de l’épaisseur E de la paroi latérale 28. L’ouverture 36 a une forme essentiellement semi-elliptique dont la base plane 38 est disposée du côté vers l’extrémité 40 de la portion de connexion 18.
Dans le mode de réalisation illustré à la , la paroi latérale 28 comprend deux ouvertures traversantes 36, bien qu’une seule ne soit visible du fait de l’orientation de la borne 12 sur la .
La borne de connexion électrique 12 peut être formée par estampage à partir d'un matériau en cuivre en bande, qui est un procédé de fabrication facile et économique à réaliser, notamment en comparaison aux bornes formées à froid ou usinées.
Il est possible d’apercevoir par l’ouverture 36 de la un ressort annulaire 200, disposé à l’intérieur de la structure de cylindre circulaire 30, qui permet d’améliorer le contact électrique avec une broche d’une embase de connecteur (non représenté à la , voir ). Le ressort annulaire 200 est retenu à la structure de cylindre circulaire 30 par des moyens de retenue 202, qui dans l’exemple de la sont des semi-crevés 202, c’est-à-dire des évidements non traversants.
Selon la présente invention, l’ensemble 10 comprend en outre la bague 14 de longueur L et diamètre interne « Di » adapté pour être équivalent à un diamètre externe « De » de la portion de connexion 18. La bague 14 est ainsi dimensionnée pour être arrangée au moins partiellement autour de la portion de connexion 18, tel qu’illustré à la . La bague 14 est maintenue à la portion de connexion 18 par l’encliquetage d’un moyen de verrouillage 42 dans l’ouverture traversante 36. Dans le mode de réalisation de la bague 14 illustré à la , le moyen de verrouillage 42 est formé par au moins une protrusion 42 faisant saillie depuis une face interne 44 de la bague 14 vers l’intérieur 46 de la bague 14. La face interne 44 est destinée à être en contact avec la paroi latérale 28 de la portion de connexion 18, tel qu’illustré à la . Dans le mode de réalisation illustré à la , la bague 14 comprend deux protrusions 42, bien qu’une seule ne soit visible du fait de l’orientation de la bague 14 sur la .
Dans le mode de réalisation illustré à la , la bague 14 comprend une paroi latérale 50 pourvue de deux lumières longitudinales 48, en particulier rectilignes, s’étendant respectivement de part et d’autre de ladite protrusion 42 et parallèlement à l’axe central A de la bague 14, aligné avec l’axe central A de la borne 12. La présence de lumières 48 de part et d’autre de la protrusion 42 permet d’augmenter la flexibilité de la paroi latérale 50 de la bague 14 au niveau de chaque protrusion 42. Ainsi, l’encliquetage de chaque protrusion 42, résultant d’une déformation élastique de la paroi latérale 50 de la bague 14, peut être facilité par la présence des lumières 48.
En outre, une extrémité axiale 52 de la bague 14 est partiellement pourvue d’un rebord 54 faisant saillie vers l’intérieur 46 de la bague 46. Il en résulte que le diamètre interne « Di » de la bague 14 est réduit au niveau du rebord 54. Cela permet de maintenir l’extrémité 40 de la portion de connexion 18 en butée contre le rebord 54 de la bague 14 lorsque la portion de connexion 18 est au moins partiellement insérée dans la bague 14. Cette mise en butée est davantage visible sur la vue en coupe de la décrite ci-après.
La bague 14 est en outre pourvue d’une extrémité 56 qui est axialement opposée à l’extrémité 52.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la bague 14 est en plastique. Ainsi, la bague 14 peut être facilement réalisée, notamment par injection (« plastic injection moulding » en anglais) et à moindre coût. En outre, le matériau plastique permet de ne pas trop alourdir l’ensemble 10.
Selon le mode de réalisation illustré par la , dans l’ensemble 10 assemblé, la bague 14 est maintenue par encliquetage autour de la portion de connexion 18 de manière à recouvrir latéralement chacune des ouvertures traversantes 36 de la borne 12. La bague 14 a donc une longueur L suffisante pour recouvrir chacune des ouvertures traversantes 36 de la borne 12. C’est pourquoi les ouvertures traversantes 36 ne sont pas visibles sur la vue de la (elles le sont toutefois sur la vue en coupe de la ).
Dans l’ensemble 10 assemblé, tel qu’illustré à la , un bord 58 de la bague 14 au niveau de son extrémité 56 forme un épaulement 60 de largeur B dans une direction radiale par rapport à la paroi latérale 28 de la portion de connexion 18. La largeur B correspond essentiellement à l’épaisseur B de la paroi latérale 50 de la bague 14. Autrement dit, l’épaulement 60 fournit une surface 60 de largeur B.
Le déplacement en rotation du boîtier de codage 100 est décrit dans ce qui suit conjointement par rapport aux Figures 4 et 5.
Une fois qu’un câble 62 est sertie à l’ensemble 10, notamment qu’une ferrule de sertissage est ajouté pour sertir une tresse métallique au blindage, selon le type du connecteur, l’ensemble 10 serti avec le câble 62 peut être assemblé à un couvercle 64 auquel il est indirectement maintenu par un capuchon de retenue 66 encliqueté au couvercle 64, de manière connue en soi de l’état de la technique.
Le boîtier de codage 100, de forme essentiellement tubulaire, est dimensionné de manière à recevoir, au moins partiellement, l’ensemble 10 selon la présente invention de sorte que la bague 14 est radialement agencée entre la borne de connexion électrique 12 et le boîtier de codage 100. Cet agencement est mis en évidence par la vue en coupe de la . Par rapport à un diamètre E1 (voir ) de l’évidement interne du boîtier de codage 3 connu de l’état de la technique, le boîtier de codage 100 selon la présente invention a un évidement interne de diamètre E2 (indiqué à la ) plus large afin de pouvoir y accommoder la bague 14, en addition de la borne de connexion électrique 12. Par conséquence, par rapport au boîtier de codage 3 connu de l’état de la technique, le boîtier de codage 100 selon la présente invention peut avoir une paroi latérale 108 plus fine.
Cet espace sensiblement tubulaire du manchon 6 est en outre adapté à la prise électrique 2, par exemple pour que le manchon 6 soit emmanché en force sur cette prise électrique 2 ou, à l’inverse, en préservant un espace entre le manchon 6 et la prise électrique 2, ou une combinaison des deux. Cette même adaptation du manchon 6 et par exemple réalisée pour la fiche électrique 3.
Ce tronçon 8 est fendu 9 sur sa longueur. Le signe 9 est celui de cette fente 9 sur les figures.
Par exemple ce tronçon 8 est fendu 9 entièrement sur sa longueur.
Par exemple cette fente 9 se prolonge au-delà du tronçon 8 en direction de la première extrémité du manchon 6.
Par exemple cette fente 9 est unique ou multiple de plusieurs longueurs égales ou différentes. Dans le cas où cette fente 9 est multiple, la répartition de ces fentes 9 autour de l’axe du manchon 6 est par exemple uniforme, ou au contraire localisée.
Ce manchon 6 est constitué du matériau élastomère, notamment d’un élastomère thermoplastique expansé. On notera par exemple les élastomères de type éthylène-propylène-diène monomère, plus connu sous le sigle de EPDM, mais d’autres types d’élastomère sont envisageables, comme le polypropylène.
Ce manchon 6 comprend une nervure 10 s’étendant radialement vers l’extérieur du manchon 6.
Cette nervure 10 est donc en élastomère et est disposée par exemple sur une face radialement opposée à la fente 9 du tronçon 8, ou à l’unique fente 9 du tronçon 8, cette face étant la plus résistante aux chocs car non fendue. On notera que la illustre trois nervures 10 parallèles. On notera que, lorsqu’il y a plusieurs nervures comme illustrées, le parallélisme entre elles est avantageux pour préserver l’élasticité des nervures 10 vis-à-vis des chocs : Ces nervures 10 sont distales les unes des autres et ne se rejoignent ou ne se croisent pas.
Ce manchon 6 a par exemple une épaisseur minimale de 5mm. C’est bien entendu l’épaisseur de la paroi du manchon 6. Cette épaisseur peut être supérieure à 5 mm ce qui augmentera l’effet de filtration des chocs mais alourdira le dispositif électrique. Cette épaisseur minimale est donnée pour une dureté Shore A de l’élastomère entre 20 et 90, à 20°c.
La prise électrique 2 est une prise électrique pour une alimentation en courant d’une tension comprise entre 350 et 800V. Elle peut être une prise mâle ou femelle, à une ou plusieurs broches, tout comme la fiche électrique 3.
Cette invention s’applique tout particulièrement à un véhicule automobile comprenant le dispositif électrique tel que précédemment décrit, notamment un véhicule à propulsion électrique ou hybride comprenant au moins un système de propulsion électrique.
Ce système de propulsion électrique comprend par exemple une machine motrice électrique couplée mécaniquement à au moins une roue du véhicule.
Cette machine motrice électrique est par exemple alimentée par un onduleur lui-même alimenté par une batterie de traction (ou propulsion) travaillant généralement à une tension haute, par exemple entre 350 et 800V continu.
On comprendra par batterie, dans tout le texte de ce document, un ensemble comprenant au moins un module de batterie contenant au moins une cellule électrochimique. Cette batterie comprend éventuellement des moyens électriques ou électroniques pour la gestion d’énergie électrique de ce au moins un module. Lorsqu’il y a plusieurs modules, ils sont regroupés dans un bac ou carter et forment alors un bloc batteries, ce bloc batteries étant souvent désigné par l’expression anglaise « pack batteries », ce carter contenant généralement une interface de montage, et des bornes de raccordement.
Ladite au moins une poche est avantageusement disposée du côté de l’ouverture de dégazage des cellules.
L’invention a encore pour objet, en combinaison avec ce qui précède, un procédé d’extinction d’un feu de batterie en cas d’emballement thermique dans un système d’alimentation électrique tel que défini plus haut, comportant l’étape consistant à libérer la poudre présente dans ladite au moins une poche.
Cette étape peut être mise en œuvre de manière passive, ladite au moins une poche étant configurée pour s’ouvrir automatiquement en cas d’emballement thermique.