INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Elle concerne en outre une méthode de traitement et/ou de prévention et/ou de diminution de la survenance de pathologies dues à la virulence de C acnes , avantageusement impliquant une augmentation de la sécrétion de biofilm et/ou une augmentation de l’adhésion de C. acnes , avantageusement de pathologies choisies dans le groupe constitué par des infections bactériennes de la peau et/ou des muqueuses, les pustules, papules, furoncles, les folliculites, les abcès, l’acné, en particulier surinfecté, les plaies en particulier surinfectées, l’inflammation de la peau et/ou des muqueuses, et/ou dans la prévention des marques cicatricielles notamment taches pigmentaires et/ou cicatrices d’acné, avantageusement par application sur au moins une zone concernée de la peau et/ou des muqueuses du visage ou du corps d’un patient en ayant besoin, d’une quantité efficace de la combinaison selon la présente invention ou d'une composition pharmaceutique ou d’un mélange d’ingrédients pharmaceutiques comprenant à titre d'agent actif, la combinaison selon l’invention telle que définie précédemment.
Exemples Exemple 1 : Combinaison selon l’invention La combinaison selon l’invention a été obtenue par simple mélange des composés suivants comme indiqué dans le tableau 1 suivant :
Nom Quantité % en poids/poids total du mélange Eau osmosée QSP Alginate de propylène glycol 0,50 Acide hyaluronique 0,25 Pullulan 0,25 Acide lactique (pureté 90%) 6,75 Acide succinique 2,00 Sucrose 7,50 Glycérine 12,50 Gomme de xanthane 0,50 Exemple 2 : Evaluation de l’inhibition du produit selon l’invention sur la formation de biofilm par C acnes .
Cutibacterium acnes a été prélevée sur une peau humaine (visage) et phylotypé type I avec la méthode MLST (MultiLocus Sequencing Typing) (bactérie dite IA2 de la société Biofilm Control).
Dispositif de raccordement de deux conduits à double paroi et canalisation d’hydrogène comprenant ledit dispositif de raccordement La présente demande se rapporte à un dispositif de raccordement de deux conduits ainsi qu’à une canalisation d’hydrogène comprenant ledit dispositif de raccordement.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 1 et 2, un dispositif de raccordement d’une canalisation d’hydrogène comprend : un premier conduit 10 à double paroi présentant un premier axe A10, des premiers conduits intérieur et extérieur 10.1, 10.2 coaxiaux au premier axe A10 ainsi qu’une première bague d’extrémité 10.3 reliant de manière étanche les premiers conduits intérieur et extérieur 10.1, 10.2, un deuxième conduit 12 à double paroi présentant un deuxième axe A12, des deuxièmes conduits intérieur et extérieur 12.1, 12.2 coaxiaux au deuxième axe A12 ainsi qu’une deuxième bague d’extrémité 12.3 reliant de manière étanche les deuxièmes conduits intérieur et extérieur 12.1, 12.2, un système de liaison 14 configuré pour maintenir les première et deuxième bagues d’extrémité 10.3, 12.3 plaquées l’une contre l’autre.
Selon une configuration, la première bague d’extrémité 10.3 comprend une première face frontale F10 annulaire, perpendiculaire au premier axe A10 et orientée vers le deuxième conduit 12 en fonctionnement, ainsi qu’une première collerette 16, en saillie par rapport au premier conduit extérieur 10.2, qui présente une première face latérale 16.1 coplanaire à la première face frontale F10 ainsi qu’une deuxième face latérale 16.2 opposée à la première face frontale 16.1 et formant avec cette dernière un angle qui s’évase en direction du premier axe A10.
En parallèle, la deuxième bague d’extrémité 12.3 comprend une deuxième face frontale F12 annulaire, perpendiculaire au deuxième axe A12 et orientée vers le premier conduit 10 en fonctionnement, ainsi qu’une deuxième collerette 18, en saillie par rapport au deuxième conduit extérieur 12.2, qui présente une première face latérale 18.1 coplanaire à la deuxième face frontale F12 ainsi qu’une deuxième face latérale 18.2 opposée à la première face frontale 18.1 et formant avec cette dernière un angle qui s’évase en direction du deuxième axe A12.
Le dispositif de raccordement comprend un système d’étanchéité comme une gorge prévue au niveau de la première ou deuxième face frontale F10, F12 ainsi qu’un joint annulaire logé et comprimé dans ladite gorge lorsque les première et deuxième faces frontales F10, F12 sont plaquées l’une contre l’autre.
Le système de liaison 14 comprend un collier de serrage 20, avec une section en U ou en V par exemple, qui présente deux ailes 20.1, 20.2 configurées pour être plaquées contre les deuxièmes faces latérales 16.2, 18.2 des première et deuxième collerettes 16, 18, le serrage du collier de serrage 20 tendant à augmenter l’effort de pression des première et deuxième faces frontales F10, F12 l’une contre l’autre.
Dans le cas d’un dispositif de raccordement dit à baïonnette adapté pour une canalisation d’hydrogène, le premier conduit intérieur 10.1 comprend une extension 22, en saillie par rapport à la première face frontale F10, qui présente un chant d’extrémité 22.1. En complément, le deuxième conduit intérieur 12.1 comprend un tronçon final élargi 24 et relié au reste du deuxième conduit intérieur 12.1 par un épaulement 24.1. En fonctionnement, le tronçon final élargi 24 est configuré pour recevoir l’extension 22 du premier conduit intérieur 10.1. Pour renforcer l’étanchéité, le tronçon final élargi 24 comprend un diamètre intérieur égal ou très légèrement supérieur au diamètre extérieur de l’extension 22 et l’épaulement 24.1 est séparé de la deuxième face frontale F12 d’une distance égale ou très légèrement supérieure à celle séparant le chant d’extrémité 22.1 et la première face frontale F10. Plus cette distance est importante, plus l’étanchéité est renforcée.
En fonctionnement, un vide de l’ordre de 10 -7 à 10 -11 bars doit être maintenu entre les conduits intérieurs 10.1, 12.1 et les conduits extérieurs 10.2, 12.2.
Même si un tel dispositif de raccordement à baïonnette offre d’excellentes performances en matière d’étanchéité, il n’est pas optimal pour un aéronef. En effet, la maintenance d’un dispositif de raccordement à baïonnette s’avère difficile en raison du niveau de vide, de l’ordre de 10 -7 à 10 -11 , nécessaire à son bon fonctionnement. De plus, l’installation d’un dispositif de raccordement à baïonnette nécessite un dégagement important selon la direction des premier et deuxième axes A10, A12 pour permettre l’insertion de l’extension 22 du premier conduit 10 dans le tronçon final élargi 24 du deuxième conduit 12. Par conséquent, lors de la conception du cheminement de la canalisation, il est nécessaire de tenir compte de ces dégagements, ce qui se traduit généralement par une longueur et une masse pour la canalisation d’hydrogène plus importantes qu’en l’absence de dégagements.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de raccordement de premier et deuxième conduits à double paroi, le premier conduit comportant un premier conduit intérieur qui présente un tronçon d’extrémité et un chant d’extrémité ainsi qu’un premier conduit extérieur, espacé du premier conduit intérieur, qui présente un tronçon d’extrémité et un chant d’extrémité ; le deuxième conduit comportant un deuxième conduit intérieur qui présente un tronçon d’extrémité et un chant d’extrémité ainsi qu’un deuxième conduit extérieur, espacé du deuxième conduit intérieur, qui présente un tronçon d’extrémité et un chant d’extrémité ; le dispositif de raccordement comprenant un système de raccordement intérieur configuré pour relier les premier et deuxième conduits intérieurs ainsi qu’un système de raccordement extérieur, configuré pour relier les premier et deuxième conduits extérieurs, comportant une première partie qui coopère avec le tronçon d’extrémité du premier conduit extérieur ainsi qu’une deuxième partie qui coopère avec le tronçon d’extrémité du deuxième conduit extérieur.
Selon l’invention, le système de raccordement extérieur est configuré de sorte qu’à une première température, au moins l’une des première et deuxième parties exerce un effort de contact sur le tronçon d’extrémité du premier ou deuxième conduit extérieur correspondant plus élevé qu’à une deuxième température supérieure à la première température.
En cas de fuite d’hydrogène au niveau du système de raccordement intérieur, le système de raccordement extérieur va exercer un effort de serrage plus important sur les premier et deuxième conduits extérieurs qu’en l’absence de fuite, contribuant ainsi à renforcer l’étanchéité. Ainsi, il n’est plus nécessaire de prévoir une extension au niveau du premier conduit intérieur se logeant dans un tronçon final élargi prévu au niveau du deuxième conduit intérieur.
Selon une autre caractéristique, le système de raccordement extérieur est réalisé en un premier matériau différent de ceux des premier et deuxième conduits extérieurs, ce premier matériau présentant un coefficient de dilatation plus important que ceux des premier et deuxième conduits extérieurs.
Selon une autre caractéristique, les chants d’extrémité des premier et deuxième conduits extérieurs sont espacés d’une distance permettant d’accéder au système de raccordement intérieur. En complément, le système de raccordement extérieur comprend un manchon qui présente une première partie positionnée autour du tronçon d’extrémité du premier conduit extérieur, une deuxième partie positionnée autour du tronçon d’extrémité du deuxième conduit extérieur ainsi qu’une partie intermédiaire située entre les première et deuxième parties.
Selon une autre caractéristique, les tronçons d’extrémité des premier et deuxième conduits extérieurs présentent chacun un filetage et un diamètre extérieur supérieur aux diamètres extérieurs des premier et deuxième conduits extérieurs en dehors des tronçons d’extrémité filetés. En complément, les première et deuxième parties du manchon présentent chacune un taraudage adapté au filetage du tronçon d’extrémité du premier ou deuxième conduit extérieur correspondant, la partie intermédiaire du manchon présentant un diamètre intérieur supérieur au plus grand diamètre extérieur du premier ou deuxième conduit extérieur pour permettre au manchon de coulisser par rapport audit premier ou deuxième conduit extérieur.
Outil dans lequel les particules de charge comprennent des flocons de graphite.
Outil dans lequel les particules de charge comprennent au moins un élément parmi un flocon ou une poudre de graphite, de carbone, de nitrure ou de carbure.
Outil dans lequel un rapport volumique de la résine à rendement en carbone aux particules de charge est de ou compris entre 2,5:1 et 7:1.
Outil comprenant en outre un second revêtement sur la couche de carbone vitreux, dans lequel la couche de carbone vitreux fait partie d’un premier revêtement situé entre la surface poreuse et le second revêtement.
Outil dans lequel le premier revêtement comprend une résine thermodurcissable à base de furane ayant les particules de charge et le second revêtement comprend une résine pure ou un mélange de résine pure.
Outil dans lequel le premier revêtement comprend de multiples couches de la résine thermodurcie à rendement en carbone.
Outil dans lequel la résine à rendement en carbone est une résine thermodurcissable à base de furane ou une résine ayant un rendement de charbon supérieur à 30 pour cent en poids.
Outil dans lequel les particules de charge ont une teneur en soufre (S) inférieure ou égale à 0,1 % de la masse totale du premier revêtement.
Outil dans lequel la résine à rendement en carbone imprègne au moins partiellement la surface poreuse.
Procédé de formation d’un outil destiné à être utilisé dans la fabrication d’une pièce composite dans un processus d’infiltration chimique en phase vapeur, le procédé comprenant l’application d’un premier revêtement de résine à rendement en carbone sur une surface poreuse d’un corps en graphite pour l’outil, le durcissement du premier revêtement de résine à rendement en carbone avec de la chaleur à une température égale ou comprise entre 80 degrés Celsius et 200 degrés Celsius, et la pyrolyse du premier revêtement de résine à rendement en carbone pour créer une couche de carbone vitré ou vitreux.
Procédé comprenant en outre, après la pyrolyse, l’application d’un second revêtement de résine à rendement en carbone sur le premier revêtement puis la réalisation d’un second durcissement du second revêtement.
Procédé dans lequel le premier revêtement est une résine contenant des particules de charge et le second revêtement est une résine pure ou un mélange de résine pure.
Procédé comprenant en outre, après la pyrolyse, le ponçage de la couche de carbone vitré ou vitreux et l’application d’un second revêtement de résine à rendement en carbone sur le premier revêtement puis la réalisation d’un second durcissement du second revêtement.
Procédé dans lequel le premier revêtement de résine à rendement en carbone contient des particules de charge.
Procédé dans lequel le premier revêtement de résine à rendement en carbone imprègne au moins partiellement les pores du corps en graphite.
Procédé dans lequel le premier revêtement et le second revêtement sont un mélange d’une résine pure et d’un ou plusieurs solvants.
La machine électrique rotative 100 selon le premier mode de réalisation comprend : le dispositif de détection d'angle de rotation 1 selon la présente divulgation ; l'arbre 2 ; la barre omnibus 5 ; le rotor 24 qui tourne d'un seul tenant avec l'arbre 2 et qui a l'enroulement de champ 24a et le noyau de champ 24b autour duquel l'enroulement de champ 24a est enroulé ; le stator 25 disposé radialement à l'extérieur du rotor 24 et ayant le noyau de stator 25b autour duquel chaque enroulement d’armature 25a est enroulé ; et l’attache 29 couvrant le côté extérieur de chacun du rotor 24 et du stator 25 et maintenant ledit un côté d'extrémité et l'autre côté d'extrémité de l'arbre 2 via les paliers 30. Par conséquent, les flux magnétiques perturbateurs générés autour de la barre omnibus 5 sont guidés jusqu’au blindage 6, moyennant quoi une influence des flux magnétiques perturbateurs qui pénètrent dans l'élément de détection magnétique 4 dans la direction de détection magnétique de celui-ci est supprimée. De plus, le guidage, vers le blindage 6, de flux magnétiques de signal générés à partir de l'aimant 3 est supprimé. Par conséquent, une réduction des précisions de détection de vitesse de rotation et de détection d'angle de rotation est empêchée, moyennant quoi une machine électrique rotative 100 hautement efficace peut être obtenue.
DEUXIEME MODE DE REALISATION Un dispositif de détection d'angle de rotation 1 selon un deuxième mode de réalisation va être décrit. La est une vue en coupe montrant une partie majeure d’une machine électrique rotative 100 selon le deuxième mode de réalisation et est un schéma obtenu par élargissement d’une partie autour du dispositif de détection d'angle de rotation 1 et en coupant la partie dans la direction axiale. La est un schéma d’explication de flux magnétiques perturbateurs autour de l'élément de détection magnétique 4. Le dispositif de détection d'angle de rotation 1 selon le deuxième mode de réalisation comprend un blindage additionnel 12 en plus des composants du premier mode de réalisation.
Une configuration dans laquelle des flux magnétiques perturbateurs générés autour de la barre omnibus 5 sont réduits a été décrite dans le premier mode de réalisation. Parallèlement, une configuration dans laquelle des flux magnétiques perturbateurs générés autour de l’arbre 2 sont réduits sera décrite dans le deuxième mode de réalisation. Dans le présent mode de réalisation, l'arbre 2 est formé à partir d'un matériau magnétique tel qu'un alliage qui contient du fer en tant que composant principal. Le courant est conduit à travers l'enroulement de champ 24a de manière à suivre un chemin circulaire s'étendant dans la direction circonférentielle autour de l'arbre 2. Par conséquent, les flux magnétiques générés par la conduction effectuée à travers l'enroulement de champ 24a passent dans la direction axiale de l'arbre 2. Ainsi, les flux magnétiques ayant traversé l'arbre 2 s'écoulent hors de la partie d'extrémité de l'arbre 2, et les flux magnétiques s'étant écoulés deviennent des flux magnétiques perturbateurs. Lorsqu’un courant est conduit à travers l'enroulement de champ 24a, les flux magnétiques perturbateurs sont générés comme indiqué par les flèches en pointillés (flèches C) en . Si le blindage additionnel 12 n'est pas fourni, les flux magnétiques perturbateurs atteignent l'élément de détection magnétique 4 et se lient avec l'élément de détection magnétique 4. Si les flux magnétiques perturbateurs pénètrent l'élément de détection magnétique 4 dans un état ayant de nombreuses composantes dans la direction de détection magnétique de l'élément de détection magnétique 4, une erreur est générée dans le signal de sortie issu de l'élément de détection magnétique 4, moyennant quoi les précisions de l'angle de rotation et de la vitesse de rotation sont réduits.
Le dispositif de détection d’angle de rotation 1 comprend le blindage additionnel 12 disposé sur ledit un côté dans la direction axiale relativement à l'élément de détection magnétique 4 avec un espace interposé entre le blindage additionnel 12 et l'élément de détection magnétique 4. Le blindage additionnel 12 est formé à partir d'un matériau magnétique tel qu'une feuille d'acier à froid du commerce (SPCC) ou une feuille d'acier électromagnétique. La direction de détection magnétique de l'élément de détection magnétique 4 est perpendiculaire à la direction axiale. L'élément de détection magnétique 4 est par exemple un élément à effet magnétorésistif. Puisque le blindage additionnel 12 est prévu, les flux magnétiques perturbateurs générés autour de l'arbre 2 sont guidés jusqu’au blindage additionnel 12. Des flux magnétiques perturbateurs s'étant écoulés hors du blindage additionnel 12 se dirigent dans des directions vers l'arbre 2. En , les flux magnétiques perturbateurs dirigés dans les directions en direction de l'arbre 2 à partir du blindage additionnel 12 sont indiqués par des flèches D. Les flux magnétiques perturbateurs indiqués par les flèches D sont parallèles à la direction axiale. L'élément de détection magnétique 4 n'a aucune sensibilité dans toute direction parallèle à la direction axiale, et ne détecte donc aucun des flux magnétiques perturbateurs indiqués par les flèches D.
En disposant ainsi le blindage additionnel 12, les flux magnétiques perturbateurs générés autour de l'arbre 2 sont guidés jusqu’au blindage additionnel 12, et les flux magnétiques perturbateurs s’étant écoulés hors du blindage additionnel 12 deviennent parallèles à la direction axiale. Par conséquent, les flux magnétiques perturbateurs qui pénètrent l'élément de détection magnétique 4 dans la direction de détection magnétique de celui-ci peuvent être réduits. Puisqu'une influence des flux magnétiques perturbateurs qui pénètrent l'élément de détection magnétique 4 est supprimée, une réduction des précisions de détection de vitesse de rotation et de détection d'angle de rotation qui sont réalisées par le dispositif de détection d'angle de rotation 1 peut être empêchée. De plus, puisqu’une réduction des précisions de détection de vitesse de rotation et de détection d'angle de rotation peut être empêchée, une réduction de l'efficacité de génération de puissance ou de l'efficacité d'entraînement de la machine électrique rotative 100 est supprimée. Par conséquent, une machine électrique rotative 100 hautement efficace peut être obtenue.
Dans le présent mode de réalisation, le blindage additionnel 12 est formé sous forme d'une feuille, et le blindage additionnel 12 est disposé de sorte qu'une surface de la feuille de celui-ci est perpendiculaire à la direction axiale. Avec cette configuration, la taille du dispositif de détection d'angle de rotation 1 peut être réduite dans la direction axiale, et les flux magnétiques perturbateurs s’étant écoulés hors du blindage additionnel 12 peuvent être alignés de manière à être plus parallèles à la direction axiale. Puisque les flux magnétiques perturbateurs s’étant écoulés hors du blindage additionnel 12 deviennent plus parallèles à la direction axiale, les flux magnétiques perturbateurs qui pénètrent l'élément de détection magnétique 4 dans sa direction de détection magnétique peuvent être davantage réduits. Il est à noter que la forme du blindage additionnel 12 ne se limite pas à la forme d'une feuille et peut être une autre forme telle que la forme d'un bloc.
TROISIEME MODE DE REALISATION Un dispositif de détection d'angle de rotation 1 selon un troisième mode de réalisation va être décrit. La est une vue en perspective montrant une partie majeure d’une machine électrique rotative 100 selon le troisième mode de réalisation et est une vue agrandie d'une partie autour du dispositif de détection d'angle de rotation 1. Le dispositif de détection d'angle de rotation 1 selon le troisième mode de réalisation a une configuration différente de la configuration du premier mode de réalisation en termes de forme du blindage 6.
Dans le dispositif de détection d'angle de rotation 1 décrit dans le premier mode de réalisation, si la forme du blindage 6 formé à partir d'un matériau magnétique est significativement différente de la forme de la barre omnibus 5, la quantité de flux magnétiques perturbateurs qui sont générés autour de la barre omnibus 5 et qui sont guidés jusqu’au blindage 6 varie entre les parties du blindage 6. Par conséquent, une variation est générée dans une répartition de flux magnétiques perturbateurs autour de l'élément de détection magnétique 4. Si une variation est générée dans la répartition des flux magnétiques perturbateurs autour de l'élément de détection magnétique 4, une irrégularité se produit parmi les flux magnétiques perturbateurs qui pénètrent l'élément de détection magnétique 4, moyennant quoi il devient difficile de réduire les flux magnétiques perturbateurs en corrigeant une sortie issue de l'élément de détection magnétique 4. Puisqu'il est difficile de réduire les flux magnétiques perturbateurs, une influence des flux magnétiques perturbateurs est superposée à la sortie issue de l'élément de détection magnétique 4. Par conséquent, une erreur est ajoutée à la sortie issue de l'élément de détection magnétique 4, moyennant quoi les précisions de détection de vitesse de rotation et de détection d'angle de rotation qui sont réalisées par le dispositif de détection d'angle de rotation 1 sont réduites. Il est à noter que, si les flux magnétiques perturbateurs sont uniformément répartis, une influence des flux magnétiques perturbateurs peut être davantage supprimée en corrigeant la sortie issue de l'élément de détection magnétique 4.
Dans le présent mode de réalisation, la forme du blindage 6 est similaire à la forme de la barre omnibus 5 autour de l'arbre 2, en vue dans la direction axiale, et le blindage 6 et la barre omnibus 5 se chevauchent l’un avec l’autre, en vue dans la direction axiale. Si la barre omnibus 5 est fournie de manière à avoir une partie annulaire à travers laquelle l'espace entre l'arbre 2 et le côté radialement intérieur de la partie s'étendant circonférentiellement 5a est uniforme, le blindage 6 ayant une forme similaire à celle de la barre omnibus 5 est fourni de manière à avoir, par exemple, une partie qui est similaire à la partie annulaire de la barre omnibus 5 et qui se chevauche avec la partie annulaire de la barre omnibus 5 en vue dans la direction axiale. La forme du blindage 6 est également similaire aux formes des parties de la barre omnibus 5 qui s'étendent depuis la partie annulaire de la barre omnibus 5, et le blindage 6 a des parties qui, en vue dans la direction axiale, se chevauchent également avec les parties de la barre omnibus 5 qui s'étendent depuis la partie annulaire de la barre omnibus 5.