INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce aux anneaux périphériques de GNE, cette poudre d’hydrure métallique est maintenue entre les disques. Grâce à cet anneau de GNE périphérique 4, très peu de poudre peut tomber par gravité contre la paroi 11a de la première extrémité du réservoir. Au contraire, dans les réservoirs connus, qui ne comprennent pas d’anneaux périphériques de GNE, beaucoup de poudre tombe par gravité au fond du réservoir et présente un risque explosif.
La illustre un mode de réalisation encore plus sûr et permis par la structure des pastilles selon l’invention. Dans ce mode de réalisation, le réservoir est utilisé en position horizontale, c’est-à-dire que son axe longitudinal X-X est sensiblement horizontal.
Dans le domaine de l’éclairage horticole, une connaissance précise de certaines des caractéristiques des sources de lumière utilisées est nécessaire afin de garantir leur utilisation optimisée. Concernant les diodes électroluminescentes par exemple, une connaissance de leur tension de seuil, de l’intensité maximale du courant pouvant les traverser, de leur rendement global, de la valeur du flux de photons émis en fonction de la puissance électrique consommée et de la longueur d’onde d’émission sont des éléments à connaître en vue de bien dimensionner sur un plan électrique un système d’éclairage composé de telles diodes électroluminescentes.
Ces éléments sont généralement publiés sur les fiches techniques fournis par les constructeurs et il est donc possible d’en tirer profit en vue de déterminer la distribution spectrale énergétique du rayonnement émis par un dispositif d’éclairage artificiel.
La densité de flux de photons du rayonnement reçu par le végétal et émis par un tel dispositif d’éclairage artificiel dépend également d’autres facteurs comme la distance du végétal à la source lumineuse, la surface totale occupée par le végétal à éclairer ou encore la présence d’un éventuel dispositif optique et/ou réflecteur permettant d’orienter avantageusement le flux de photons vers le végétal.
Selon une possibilité, l’étape d’obtention de la distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel prend en compte au moins une distance entre ledit végétal et ledit ensemble d’unités d’éclairage primaire et/ou ledit au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire.
La densité de flux de photons émis par une lampe horticole est généralement fournie par le fabricant pour différentes distances de la source. Ainsi, connaissant la distance entre le végétal et une source de lumière destiné à son éclairage, il est possible de déterminer, ou à tout le moins estimer la valeur de la densité du flux de photons du rayonnement reçu par le végétal.
Pour certaines installations d’éclairage horticole, il peut être avantageux de procéder à au moins une mesure in situ d’un rayonnement produit artificiellement et reçu par un végétal afin de déterminer précisément la distribution spectrale énergétique du rayonnement.
Selon un mode de réalisation, le procédé de commande d’un dispositif d’éclairage artificiel comprend en outre une étape de collecte d’au moins un signal correspondant à un rayonnement produit par ledit ensemble d’unités d’éclairage primaire et/ou par ledit au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire, l’étape d’obtention de la distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel prenant alors en compte ledit au moins un signal collecté.
Des appareils connus, comme un goniophotomètre ou un spectroradiomètre, sont aptes à réaliser une mesure d’une densité de flux de photons reçus à une longueur d’onde donnée, ou sur une bande de longueur d’onde donnée. Par exemple, il est possible d’utiliser un dispositif muni d’un spectromètre apte à fournir une composition énergétique d’un rayonnement sur le spectre photo-synthétiquement actif. Il est également possible d’utiliser un appareil composé d’au moins une sonde, tel un photo-détecteur et/ou un PARmètre, apte à mesurer une quantité de photons reçus par mètres carrés et par seconde sur une bande de longueur d’onde donnée, par exemple la bande photo-synthétiquement active.
A partir de résultats de mesures menées in situ, il est possible, pour une dispositif d’éclairage artificiel donné, d’établir une relation entre d’une part la densité de flux de photons reçu par un végétal à cultiver dans chacune des bandes de longueur d’onde d’intérêt et d’autre part la puissance consommée par chaque ensemble d’unités d’éclairage faisant partie de l’installation. L’établissement d’une telle relation peut être utile en vue de permettre une commande ultérieure du dispositif d’éclairage artificiel en vue d’atteindre un distribution spectrale énergétique cible du rayonnement.
Selon un mode de réalisation, le procédé de commande d’un dispositif d’éclairage artificiel comprend en outre une étape d’obtention, sur une bande comprenant ladite bande de longueur d’onde primaire et ladite bande de longueur d’onde secondaire, d’une distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par l’éclairage naturel.
L’éclairage naturel, c’est-à-dire la lumière naturelle reçue sur terre, par exemple au niveau du sol en un point donné de la surface de la terre, est issue du rayonnement solaire, c’est-à-dire du rayonnement émis par le soleil. L’éclairage naturel se compose d’un rayonnement solaire reçu directement, et d’un rayonnement solaire diffus. Le rayonnement solaire est actif sur tout le spectre électromagnétique, et pas uniquement sur la bande photo-synthétiquement active. En plus de la lumière visible, le rayonnement solaire comprend notamment des rayons ultraviolets et des infrarouges.
En fonction de l’emplacement géographique considéré, il existe des cartes de rayonnement solaire fournissant par exemple la moyenne sur une année de la puissance du rayonnement solaire reçu. Il existe aussi des abaques d’ensoleillement fournissant une moyenne, par exemple une moyenne mensuelle, hebdomadaire voire journalière, de la puissance du rayonnement solaire reçu en un point donné du globe.
Ces abaques permettent de déterminer, ou à tout le moins estimer, la densité de flux de photons du rayonnement solaire reçu en un emplacement géographique donné. En d’autres termes, il est possible, à partir de ces abaques, de déterminer ou d’estimer une densité de flux de photons du rayonnement produit par l’éclairage naturel et reçu en un point donné.
En complément, le spectre du rayonnement solaire est connu. C’est-à-dire qu’est connue la composition énergétique du rayonnement solaire reçu sur terre. Globalement, le spectre de la lumière solaire est relativement équilibré, ce qui signifie que dans la bande phot-synthétiquement active, les parts des bleus, des verts, des rouges et des rouges lointains sont assez proches les unes des autres.
Puisqu’il dépend de la position relative du soleil dans le ciel, le spectre du rayonnement solaire évolue au cours de l’année, et même au cours d’une même journée, la lumière du soleil du matin ou du soir ne présentant pas la même distribution spectrale énergétique que le soleil de midi. Mais cette évolution est connue et à partir de cette connaissance et des abaques d’ensoleillement, il est possible de déterminer, ou à tout le moins estimer, la distribution spectrale énergétique du rayonnement solaire reçu à tout moment en un point du globe.
Cela signifie que pour un emplacement géographique donné, il est possible d’estimer, à tout moment, la valeur absolue de la densité de flux de photons issu du rayonnement solaire reçu dans chacune des bandes de longueur d’onde correspondant aux différentes couleurs rouge, bleu, vert, rouge lointain. Il est également possible d’estimer la densité de flux de photons issu du rayonnement solaire reçu dans la bande correspondant aux rayons UV-A Par exemple.
De préférence, chaque borne d’entrée est associée une encoche dans laquelle débouche l’ouverture d’alimentation de ladite borne d’entrée. Autrement dit, la cavité de chaque borne d’entrée est alimentée en colle conductrice via une encoche propre.
Selon un aspect de l’invention, la cavité d’au moins une borne d’entrée comporte une structure capillaire de manière à favoriser la répartition de la colle conductrice dans toute la cavité. Autrement dit, la cavité est étroite de manière à ce que la colle conductrice, sous l’effet de la tension superficielle, se répartisse dans l’ensemble de la cavité, ce phénomène étant connu sous le terme de capillarité. De manière avantageuse, il suffit de déposer grossièrement la colle conductrice, celle-ci se répartissant de manière homogène dans la cavité sous l’effet de la capillarité. Une telle cavité capillaire permet donc une connexion suffisante et fiable grâce à une répartition régulière de la colle conductrice. Grâce à la forme de la cavité, aucune action manuelle n’est requise pour répartir la colle conductrice.
De préférence, la cavité de chaque borne d’entrée comporte une structure capillaire.
De préférence, la cavité comporte une largeur inférieure à 1mm, de préférence inférieure à 0,6mm et préférentiellement inférieure à 0,3mm. Une telle cavité étroite présente une structure capillaire.
Selon un aspect de l’invention, au moins une borne d’entrée comprend deux branches latérales délimitant la cavité, les deux branches latérales étant de préférence conductrices. Les branches latérales d’une borne d’entrée permettent une superposition aisée avec une piste de sortie du circuit imprimé. La cavité est définie de manière aisée grâce aux branches latérales. Les branches latérales conductrices permettent d’établir le contact électrique avec le circuit imprimé conjointement à la colle conductrice.
De préférence, chaque borne d’entrée comprend deux branches latérales délimitant la cavité.
Selon un aspect préféré, les branches latérales comportent une portion où elles sont espacées pour délimiter l’encoche. L’encoche est ainsi formée de manière simple, dans la continuité de la cavité et de l’ouverture d’alimentation.
Selon un aspect de l’invention, l’organe d’interconnexion électrique comporte une pluralité d’ouvertures traversantes de fixation qui sont réparties. Les ouvertures traversantes permettent de fixer l’organe d’interconnexion électrique par collage sur la pièce mécanique. La colle peut avantageusement être appliquée une fois la surface de contact positionnée contre la surface de la pièce mécanique. Les ouvertures traversantes de fixation permettent également suivant une deuxième fonction d’offrir une certaine souplesse à l’organe d’interconnexion électrique et de limiter les contraintes mécaniques au niveau de la fixation.
Selon un aspect préféré, l’organe d’interconnexion électrique comporte une structure mince. De préférence, l’organe d’interconnexion électrique comporte une épaisseur inférieure à 2mm, de préférence inférieure à 1mm. De manière avantageuse, un tel organe d’interconnexion électrique comporte un encombrement minimal et permet de conserver l’aérodynamisme de la pièce mécanique.
Selon un aspect préféré, l’organe d’interconnexion électrique comporte une structure souple. De préférence, l’organe d’interconnexion électrique comporte un matériau polymère. Ceci permet à l’organe d’interconnexion électrique d’épouser la forme de la pièce mécanique pour une fixation aisée.
L’invention concerne également un procédé de fabrication additive de l’organe d’interconnexion électrique tel que décrit précédemment.
L’invention concerne également l’ensemble d’une pièce comprenant un circuit imprimé et d’un organe d’interconnexion électrique tel que décrit précédemment, le circuit imprimé comportant une pluralité de pistes de sortie, ensemble dans lequel : la surface de contact de l’organe d’interconnexion électrique est fixée sur la pièce mécanique, et les bornes d’entrée de l’organe d’interconnexion électrique sont superposées sur les pistes de sortie du circuit imprimé, au moins une borne d’entrée comprenant une cavité remplie de colle conductrice connectant ensemble la borne d’entrée à la piste de sortie à laquelle elle est superposée.
L’ensemble de la pièce et de l’organe d’interconnexion électrique offre une connexion fiable et pérenne entre le circuit imprimé et les bornes d’entrée de l’organe d’interconnexion électrique, tout en préservant l’aérodynamisme.
Selon un aspect de l’invention, l’ensemble comprend en outre au moins un équipement électrique connecté aux interfaces de sortie de l’organe d’interconnexion électrique de manière à être relié électriquement au circuit imprimé.
Selon un aspect préféré de l’invention, la pièce mécanique se présente sous la forme d’une pièce de moteur, et préférentiellement de turbomachine d’aéronef. De préférence, la pièce mécanique se présente sous la forme d’une aube fixe de turbomachine d’aéronef, préférentiellement une aube de redresseur de compresseur ou une aube de distributeur de turbine. L’organe d’interconnexion électrique permet avantageusement de préserver l’aérodynamisme d’une telle pièce et d’éviter tout arrachage inopiné des connecteurs de l’équipement électrique.
Selon un aspect préféré, le circuit imprimé est un circuit imprimé de capteur électrique monté sur la pièce mécanique.
On appelle une « surface d’un matériau », la surface géométrique du matériau et également la surface en tant que partie du matériau. On considère donc dans la suite de la description qu’un traitement de la surface d’un matériau induit un traitement dans une épaisseur donnée du matériau. L’épaisseur considérée restante négligeable au regard des dimensions transversales de la surface, on désigne par la surface du matériau ses dimensions transversales considérées avec la dimension correspondante à une épaisseur sur une fraction de l’épaisseur totale du matériau.
Électrode La décrit un mode de réalisation d’un agencement AGE 1 d’une électrode A 1 , C 1 vis-à-vis d’une surface d’un matériau amorphe ionique MA, tel que du verre, pour son traitement par le procédé de l’invention.
Ainsi, l’agencement AGE 1 représentée par la structure multicouche 1 de la illustre la première étape du procédé de l’invention dans lequel une surface d’un matériau amorphe ionique MA est agencée pour son traitement au contact d’une électrode A 1 , C 1 . L’électrode A 1 , C 1 comprend une anode A 1 et une cathode C 1 . Selon un exemple, la cathode C 1 est agencée sur une face du matériau amorphe ionique MA et l’anode A 1 sur l’autre face du même matériau amorphe ionique MA. L’électrode A 1 , C 1 est alimentée par une source de tension appliquée au sein de l’électrode A 1 , C 1 est contrôlé par l’application d’une tension électrique aux bornes de l’électrode 1, A 1 , C 1 .
Préférentiellement, l’anode A 1 et la cathode C 1 ou l’anode A 1 ou la cathode C 1 sont des parties d’une électrode plane. La géométrie de l’anode A 1 est, par exemple, structurée dans le plan de manière à induire des propriétés électriques souhaitées dans le matériau amorphe ionique MA. Elle est donc préférentiellement structurée dans un plan parallèle au plan de la surface du matériau amorphe ionisé MA. Selon l’exemple de la , l’anode A 1 est agencée sur une portion de surface Z 1 représente une coupe du matériau amorphe ionique MA à traiter. Dans l’exemple de la , l’anode A1 est maintenue entre la surface du matériau amorphe ionisé MA et une couche d’un substrat SA 1 n’ayant pas de propriété électrique, ou du moins négligeable vis-à-vis des propriétés électriques du matériau amorphe ionique MA. La couche du substrat SA 1 est par exemple un verre non ionique formant un isolant électrique.
Selon un mode de réalisation, une électrode A 1 , C 1 possédant une géométrie en 2D permet plus facilement un contrôle en 2D des courants de surface. En conséquence, un contrôle en 2D des courants permet d’induire la formation de multi-domaines d’alignements de cristaux liquides lorsque ces derniers seront à proximité de la surface du matériau amorphe traité.
Ce type d’électrode A 1 , C 1 peut être formé de micro-volumes délimités les uns des autres par des barrières formées de matériaux conducteurs possédant des potentiels électriques déterminés. Par exemple, au sein d’un de ces micro-volumes, les courants de surface sont multidirectionnels suivant la géométrie du volume et la tension appliquée et l’éventuel gaz chargé électriquement pouvant occuper ce volume. On comprend donc que le procédé de l’invention permet de configurer et induire des polarisations multi-domaines selon la configuration des micro-volumes et leur répartition les uns vis-à-vis des autres.
Le procédé de l’invention permet donc la formation de plusieurs domaines d’alignements au sein d’un même micro-volume dès lors qu’il est possible d’associer des courants de surface spatialisés à des régions à polariser d’un matériau amorphe ionique pour induire dans un second temps des alignements d’objets sensibles à cette polarisation agencés à proximité du matériau amorphe polarisé. La géométrie des courants de surface, c’est-à-dire l’orientation des courants de surface, peut être déduite par l’utilisation de modèles électrostatiques simples et leur modélisation vis-à-vis d’une géométrie donnée d’électrode et de la composition du verre et des autres paramètres variables pour la mise en œuvre du procédé de l’invention, à savoir la température du matériau, la tension appliquée, etc.
En effet, pour contrôler la forme des courants de surface générés à la surface du matériau amorphe ionique MA et donc des polarisations susceptibles d’être générées au sein du matériau et donc des domaines d’alignements des cristaux liquides pouvant être induits, il est possible d’appliquer des potentiels électriques différents en plusieurs régions de l’électrode A 1 , C 1 . Une alternative serait par exemple l’utilisation de plusieurs électrodes positives agencés selon une configuration prédéfinie.
Selon différents modes de réalisation, la tension peut être appliquée avec une valeur constante ou variable. Une tension appliquée ayant une valeur continue permet par exemple d’obtenir une première dynamique de migration des charges au sein du matériau amorphe et du plasma. Cette dynamique peut être par exemple ajustée en fonction de la durée d’application de la tension pour obtenir un courant de surface donnée. Une tension appliquée ayant une valeur variable peut avoir un intérêt dans d’autres cas d’usage impliquant une maitrise particulière de la dynamique de migration des charges au sein du matériau amorphe ou du plasma. Dans ce dernier cas, la valeur de la tension peut être déterminée et/ou commandée par exemple par une fonction implémentée dans une carte électronique pilotant la source de tension aux bornes d’une électrode. La fonction peut permettre de générer des impulsions avec une fréquence donnée ou encore selon un autre exemple la fonction peut permettre de générer une tension alternative sous la forme d’un signal en créneaux ou une sinusoïde. Plus généralement, lorsqu’une tension variable est appliquée, la fréquence, l’amplitude et la phase de la tension peut être contrôlée selon une fonction donnée mise en œuvre par des moyens de calculs et de pilotage de la tension.
Selon un mode de réalisation, différentes valeurs de tensions sont appliquées aux bornes d’une pluralité d’électrodes afin d’induire des courants de surface à la surface du matériau amorphe. Cette possibilité permet d’obtenir des zones polarisées ayant des propriétés électriques différentes selon les zones considérées.
Selon un mode de réalisation, le procédé de l’invention peut prendre en compte la variation spatiale du potentiel électrique appliqué pour permettre la maitrise des formes ou des géométries des courants de surface générés à la surface du matériau amorphe ionique MA. Ces formes et/ou ces géométries correspondent à des orientations de courants de surface se formant parallèlement à la surface du matériau. Ces formes ou géométries permettent d’induire des polarisations susceptibles d’être générées au sein du matériau. Ces zones polarisées ainsi induites permettent lors de l’utilisation d’un matériau traité de définir différents domaines d’alignements des cristaux liquides CL.
Selon un mode de réalisation, l’électrode A 1 , C 1 est de type point ou fil. Un intérêt est de dessiner des géométries d’électrode définissant des régions au sein desquelles un contrôle des courants de surface spatialisées est configurable.
Géométrie de l’anode Selon un mode de réalisation, l’anode A 1 forme une grille telle que représentée à la , la grille est un quadrillage dont chaque branche a une épaisseur donnée et une distance prédéfinie entre deux épaisseurs. Selon l’exemple de la , l’épaisseur des branches de la grille de l’anode A 1 est de 10 micromètres et la distance entre deux branches est de 40 micromètres.
Selon d’autres exemples, la largeur des portions d’anode A 1 dans le plan parallèle au plan de la surface du matériau amorphe MA est comprise entre 1 micromètre et 20 micromètres.
Selon un mode de réalisation, la distance entre les portions d’anode A 1 dans le plan parallèle au plan de la surface du matériau amorphe MA est comprise entre 15 micromètres et 400 micromètres. Un intérêt de l’invention est de permettre le contrôle de courant électrique de surface généré par la formation d’un plasma sur des distances pouvant atteindre plusieurs centaines de micromètres. Une plage intéressante est notamment comprise entre 5 micromètres et 200 micromètres. Ces distances sont notamment difficiles à contrôler à partir d’électrodes car cela suppose l’utilisation de géométries d’électrodes difficile à mettre en œuvre avec un contrôle plus réduit des régions adressées du matériau amorphe ionique MA.
Selon d’autres modes de réalisation, la structure de l’anode A 1 peut prendre différentes formes, il peut s’agir de formes géométriques plus ou moins complexes. Par exemple, l’anode A 1 peut comprendre une structure ayant une forme géométrique d’anneau, d’une forme creuse, d’une forme ayant une pluralité de branches droites parallèles et plus généralement toute autre forme géométrique inscrite dans un plan. La forme géométrique de l’anode A 1 peut comprendre un motif répétitif dupliqué avec les mêmes propriétés de dimensions, telles que des carrés de même taille espacés d’une certaine distance ou avec des dimensions différentes tels que des carrés s’imbriquant à l’intérieur d’un carré plus grand et offrant la place pour un carré plus petit.
Volume testé DO 750 nm Quantité de protéines (µg) Concentration en protéines (dilué) (mg/mL) 50 0,086 4,83 9,66 50 0,069 3,88 7,75 50 0,075 4,21 8,43 100 0,148 8,31 8,31 100 0,150 8,43 8,43 100 0,132 7,42 7,42
A partir du tableau 2, on a déduit que l’extrait hydrolysé présentait une teneur en protéines de 8,33 + 0,77 mg/mL soit environ 0,83 %. Ce résultat confirme que l’extrait hydrolysé comprend bien des protéines hydrolysées.
B. Analyse de la teneur des polyphénols totaux de l’extrait par la méthode utilisant le réactif de Folin Ciocalteu
Cette analyse a été effectuée à partir de l’extrait de l’exemple 1 dilué à 1/10 dans de l’eau distillée.
Le dosage des polyphénols totaux a été effectué selon la méthode décrite en 1965 par Singleton et Rossi en utilisant le réactif de Folin-Ciocalteu. Le réactif de Folin Ciocalteu est un acide de couleur jaune constitué par un mélange d’acide phosphotungstique (H3PW12O40) et d’acide phosphomolybdique (H 3 PMo 12 O 40 ). Il est réduit, lors de l’oxydation des phénols, en un mélange d’oxydes bleus de tungstène et de molybdène (Ribereau, 1968). La coloration produite, dont l’absorption maximale à 720nm, est proportionnelle à la quantité de polyphénols présents dans l’échantillon.
Pour ce dosage colorimétrique, une courbe étalon de la DO, mesurée à 720 nm, en fonction de la quantité de polyphénols a été réalisée.
Les ingrédients pour préparer la gamme étalon étaient les suivants : Solution de Na 2 CO 3 (bicarbonate de soude) à 7,5% : Peser 15g de bicarbonate de soude (commercialisé par Solvay ®) dans une fiole jaugée 200ml et compléter avec de l’eau distillée. Réactif de Folin-Ciocalteu commercialisé par Sigma ® : Diluer le réactif à 10% dans de l’eau. Acide gallique : préparation de la solution mère à 0,1g/L : Peser 0,01 g d’acide gallique poudre dans une fiole jaugée de 100ml et ajuster avec l’eau distillée.
Les compositions formant la gamme étalon sont présentées au tableau 3.