INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, le surcoût engendré par la consommation d’un double-toit n’apporte pas de valeur pour l’usager. La fabrication d’un double toit a un impact sur l’environnement en émettant des gaz à effet de serre puisque son cycle de vie nécessite de l’énergie (électricité, eau, gestion des déchets liés au double toit en fin d’usage). Des dispositifs de ventilation sont agencés sur les articles pour évacuer l’humidité, mais cette ventilation n’est parfois pas suffisante ou ne peut être utilisée de façon optimale (par exemple lorsque la température extérieure est très fraîche, ou lorsque le vent est fort,… etc.).
S’agissant des tentes, il est donc recherché de supprimer le textile intérieur de protection des usagers de la condensation de l’eau.
On connait ainsi des articles dits mono-parois, notamment des tentes, c’est-à-dire comprenant un seul textile de protection des usagers sans chambre intérieure. Ces articles mono-parois comprennent un composant textile comprenant une enduction d’une couche imperméable à l’eau et perméable à la vapeur d’eau, ou une membrane imperméable à l’eau et perméable à la vapeur d’eau.
Cependant, on observe toujours la formation d’eau de condensation sur la face interne de ces articles mono-parois, laquelle eau est susceptible de ruisseler sur les usagers, et/ou les objets, alourdit les articles une fois pliés et risque de former des moisissures si les articles ne sont pas séchés correctement avant leur stockage.
On observe également que l’eau ne doit pas stagner, et donc se fixer, sur la face externe de l’article, afin de permettre à la vapeur d’eau issue de la zone d’abri de l’article, d’être évacuée à travers l’article, c’est à dire de sa face interne vers sa face externe.
Par ailleurs, en cas de nuit dégagée, on observe un phénomène de refroidissement radiatif qui amplifie la condensation d’eau selon la face interne et/ou selon la face externe de l’article. Le phénomène de condensation décrit ci-dessus pour un article du type tente ou abri peut se retrouver également dans des articles vestimentaires pour la pratique d’un sport, par exemple pour une veste de montage légère ou une salopette de voile.
Il existe donc un besoin pour un complexe configuré pour limiter la condensation de l’eau selon sa face interne et/ou sa face externe, et configuré pour pouvoir être utilisé dans un article exposé naturellement de par son utilisation à la formation de la condensation, afin de limiter la condensation de ce dernier, et qui soit léger et facilement pliable.
La bactérie C. acnes déposée en culture sous le numéro ATCC6919 (Phylotype IA1) a été cultivée en anaérobie pendant 72H à 37°C en milieu de culture non sélectif (Schaedler) en absence (dit « Témoin non traité ») ou en présence du Produit selon l’exemple 1 à 1% en volume par rapport au volume total (milieu de culture +Produit selon l’exemple 1).
Les cultures ont été ensuite centrifugées et les culots ont été re-suspendus dans du tampon phosphate alcalin (PBS 1X Mg Ca) en absence (dit « Témoin non traité ») ou en présence du Produit selon l’exemple 1 à 1% en volume par rapport au volume total (milieu de culture +Produit selon l’exemple 1). La densité optique DO à 600nm a été ajustée à 0,8 par puits (en n=11)
Les cultures ont été placées en anaérobie pendant 6h à 37°C pour permettre l’adhésion bactérienne. Ensuite, un marquage au syto9 a été réalisé pour permettre l’observation des bactéries adhérentes au microscope confocal (excitation/émission : 485/498nm).
L’analyse de la biomasse a été réalisée avec le logiciel ComStat2. C’est un calcul de volume en µm 3 /µm 2 (correspond à la biomasse (en µm 3 ) divisée par la surface en µm 2 ).
Décompte du volume de la Biomasse en µm 3 /µm 2 SEM T-test vs contrôle non traité.
Résultats sont présentés dans le tableau 5 suivant : n=11 ; Moy. désigne la moyenne. SEM désigne l’écart à la moyenne
Le test statistique utilisé est le t test effectué versus le Témoin non traité avec un seuil de significativité p<0,01. S désigne un écart significatif à la moyenne.
Décompte du volume de la Biomasse en µm 3 /µm 2 SEM T-test vs Témoin non traité Témoin non traité 2501 245 Produit selon l’exemple 1 à 1% (p/p) 1409 269 S (p
Conclusion : Le produit selon l’invention inhibe l’adhésion de C. acnes sans impact sur la viabilité de C. acnes . Exemple 4 : Mélange d’ingrédients cosmétiques ou pharmaceutiques selon l'invention contenant la combinaison selon l’invention
. Un mélange d’ingrédients cosmétiques ou pharmaceutiques ayant la formulation indiquée dans le tableau 6 ci-après en pourcentage en poids est préparé.
Dénomination Quantité en % Alginate de propylène glycol 0,50 Pentylène glycol 2,00 Acide lactique (pureté 90%) 6,75 Sucrose 7,50 Acide succinique 2,00 Hyaluronate de sodium 0,25 Caprylyl glycol 0,50 Pullulan 0,25 Glycérine 12,50 Gomme xanthane 0,50 Eau QSP
Le pentylène glycol, caprylyl glycol, la glycérine, l’acide lactique, l’acide succinique et le sucrose sont préalablement mis en solution dans de l’eau. Les polymères (acide hyaluronique, pullulan, alginate de propylène glycol et gomme de xanthane) sont ensuite ajoutés dans cette solution aqueuse et le mélange obtenu est maintenu sous agitation jusqu’à l’obtention d’un produit homogène. Exemple 5 : Composition selon l’invention sous la forme d’une Lotion pour le corps et/ou le visage
Phase Dénomination Quantité (% en poids total) A Eau QSP A Disodium EDTA 0,05 A Gomme xanthane 0,20 B Steareth -2 2,00 B Stereth-21 2,50 B Alcool cétéarylique 1,00 B Caprylate de propylheptyle 15,00 C Mélange d’ingrédients cosmétiques selon l’exemple 4 comprenant la combinaison selon l’invention 2,00 D Eau 1,00 D Hydroxyde de sodium (30% en solution) 0,10 E Mélange de phénoxyéthanol, chlorphenesin, acide benzoïque, butylène glycol, acide sorbique (Germazide ™ PBS) 1,25 F Mélange de polyacrylate-X, d’isohexadécane et de polysorbate 60 (Sepigel™ SMS 60) 4,00
La lotion est préparée par les méthodes usuelles dans le domaine bien connu de l’homme du métier, en mélangeant les 6 phases.
CANULE DE DRAINAGE À DOUBLE LUMIÈRE AVEC LIMITEUR D’ÉCOULEMENT INTERNE La présente divulgation concerne généralement des dispositifs et des procédés pour accéder au cœur d'un patient avec une canule. Plus spécifiquement, la présente divulgation concerne des ensembles de canule, des systèmes, et des procédés d'utilisation de ceux-ci pour des procédures médicales telles que l'oxygénation par membrane extracorporelle veino-artérielle. Arrière-plan technologique
L'oxygénation par membrane extracorporelle veino-artérielle (VA ECMO) est un procédé de traitement d'insuffisance ventriculaire droite et d’insuffisance respiratoire par voie percutanée. Une procédure VA ECMO prélève du sang à partir de l’atrium droit et le pompe à travers un oxygénateur puis leretourne dans la circulation artérielle via l'artère fémorale. La VA ECMO contourne complètement les poumons et le cœur, élevant la pression artérielle et injectant dans le système artériel du sang avec de l'oxygène ajouté et du dioxyde de carbone réduit. L'un des résultats de cette thérapie est que le sang qui reste dans le cœur doit être pompé par le cœur à un niveau de pression plus élevé afin d'être éjecté par le ventricule gauche, du fait que le système VA ECMO a élevé la pression artérielle à un niveau plus élevé qui représente une post-charge plus élevée par rapport à l'effort de pompage du ventricule gauche.
Exemples Les caractéristiques et avantages de la présente invention sont illustrés par les exemples non limitatifs décrits ci-après.
Un premier exemple Ex1 de substrat selon le premier aspect de l’invention et trois contre-exemples CEx1, CEx2 et CEx3 non conformes à l’invention sont décrits dans le tableau 1 qui indique la composition et l’épaisseur exprimée en nanomètre des différentes couches. Les nombres dans la première colonne correspondent aux références des figures.
Dans l’exemple Ex1 et les trois contre-exemples CE1, CE2 et CE3, le substrat transparent est un verre silico-sodo-calcique d’une épaisseur 4mm commercialisé sous la marque Planiclear®.
Tab. 1 E1 CE1 CE2 CE3 1004 Si3N4x 10 - - 10 1003 CWO 100 100 100 100 1002 Si3N4 10 - 10 10 1000 verre 4mm 4mm 4mm 4mm
La couche absorbante d’oxyde de tungstène (CWO) comprend l’élément dopant césium (Cs). Le rapport molaire du césium sur le tungstène est d’environ 0,05-0,1. La couche absorbante déposée par pulvérisation cathodique magnétron à l’aide d’une cible d’oxyde de tungstène dopée au césium sous une atmosphère comprenant entre 10% et 20%de dioxygène à une pression de 4mTorr.
La ou les couches de nitrure de silicium, Si3N4, sont déposées à l’aide d’une cible Si:Al 8 wt% à 5µbar sous une atmosphère dépourvue de dioxygène et sous flux d’azote à 14 sccm.
Après dépôt des couches minces, les substrats ont subi un traitement thermique de recuit à 650°C sous air pendant 10 min.
Les spectres de transmission optique de l’exemple E1 et des trois exemples CE1, CE2 et CE3 ont été mesurées et/ou calculés conformément à la norme ISO 13837:2021. Ils sont représentés sur la .
Les trois contre-exemples CE1, CE2 et CE3 présentent une transmission lumineuse élevée à la fois dans le visible dans l’infrarouge. Autrement dit, la couche à base d’oxyde de tungstène dopée au césium ne présente peu absorption dans le domaine infrarouge. Les trois contre-exemples ne présentent aucune propriété de « contrôle solaire ».
Au contraire, l’exemple E1 de substrat selon l’invention présente une transmission lumineuse élevée dans le domaine visible, et réduite dans le domaine infrarouge. Autrement dit, la couche à base d’oxyde de tungstène dopée au césium présente une absorption élevée dans le domaine infrarouge. L’exemple E1 présente une propriété de « contrôle solaire ».
Deux autres exemples E4 et E5 de substrats selon le premier aspect de l’invention sont décrits dans le tableau 2 qui indique la composition et l’épaisseur exprimée en nanomètre des différentes couches. Les nombres dans la première colonne correspondent aux références des figures.
Tab. 1 E2 E3 E4 E5 E6 E7 1004 Si3N4x 47 47 5 30 31 5 1003 CWO 104 49 109 53 24 8 1002 Si3N4 18 56 18 49 28 37 1000 verre 1,6mm 1,6mm 1,6mm 1,6mm 1.6mm 1.6mm
Dans les exemples E2, E3, E4, E5, E6 et E7, le substrat transparent est un verre silico-sodo-calcique de 1,6mm commercialisé sous la marque Planiclear®. La couche absorbante d’oxyde de tungstène (CWO) comprend l’élément dopant césium (Cs). Le rapport molaire du césium sur le tungstène est d’environ 0,05-0,1.
La couche absorbante a été déposée par pulvérisation cathodique magnétron à l’aide d’une cible d’oxyde de tungstène dopée au césium sous une atmosphère comprenant 20% de dioxygène à une pression de 4mTorr pour les exemples E2, E4 et E6, et sous atmosphère comprenant 10% de dioxygène à une pression de 4mTorr pour E3, E5, et E7
est une coupe longitudinale d’une partie du dispositif de fixation visible sur la , et
est une représentation schématique d’un assemblage, à l’état assemblé et à l’état désassemblé, illustrant un mode de réalisation de l’invention.
Selon un mode de réalisation visible sur la , un assemblage 10 comprend au moins deux pièces 12, 14 ainsi qu’au moins un dispositif de fixation 16 maintenant les pièces 12, 14 assemblées.
Selon une application, un aéronef comprend au moins un dispositif de fixation 16 pour relier une première pièce, comme un collier de serrage par exemple, et une deuxième pièce, comme un support tel qu’une structure d’un aéronef par exemple.
Selon une configuration, l’assemblage 10 comprend des première et deuxième pièces 12, 14, la première pièce 12 présentant une première surface 12.1, une deuxième surface 12.2 opposée à la première surface 12.1 et orientée vers la deuxième pièce 14 ainsi qu’un trou traversant 12.3 qui débouche au niveau des première et deuxième surfaces 12.1, 12.2 ; la deuxième pièce 14 présentant une première surface 14.1, une deuxième surface 14.2 opposée à la première surface 14.1 et orientée vers la première pièce 12 ainsi qu’un trou traversant 14.3 qui débouche au niveau des première et deuxième surfaces 14.1, 14.2.
Le dispositif de fixation 16 comprend au moins une tige 18 qui s’étend entre des première et deuxième extrémités 18.1, 18.2, une première butée 20 positionnée au niveau de la première extrémité de la tige 18, une deuxième butée 22 comportant au moins un orifice traversant 24 configuré pour permettre à la tige 18 de le traverser selon au moins un sens d’insertion ainsi qu’un système d’immobilisation 26 configuré pour immobiliser la deuxième butée 22 par rapport à la tige 18. En fonctionnement, la tige 18 est logée dans les trous traversants 12.3, 14.3 des première et deuxième pièces 12, 14, les première et deuxième pièces 12, 14 étant immobilisées entre les première et deuxième butées 20, 22.
Pour la suite de la description, une direction longitudinale correspond à une direction parallèle à un axe reliant les première et deuxième extrémités 18.1, 18.2 de la tige 18. Une longueur correspond à une dimension prise selon la direction longitudinale.
La tige 18 présente une longueur telle qu’au moins sa deuxième extrémité 18.2 est en saillie par rapport à la première face 14.1 de la deuxième pièce 14 en fonctionnement.
La tige 18 présente au moins une première face 28 pourvue de crans 30 répartis entre les première et deuxième extrémités 18.1, 18.2. Chaque cran 30 comprend deux pans, un premier pan, le plus proche de la première extrémité 18.1 étant positionné dans un plan transversal, le deuxième pan formant un angle entre 20 et 70° avec la direction longitudinale.
Selon une configuration, la première face 28 est pourvue de crans 30 sur toute la longueur de la tige 18. En variante, la première face 28 est pourvue de crans 30 sur seulement une partie de la longueur de la tige 18, à partir de sa deuxième extrémité 18.2. Les crans 30 sont orientés perpendiculairement à la direction longitudinale. Ils ont tous la même forme et sont régulièrement répartis sur au moins une partie de la longueur de la tige 18. Selon un mode de réalisation, les crans 30 sont configurés de la même manière que ceux d’un collier de serrage autobloquant commercialisé sous la dénomination « Tyrap ».
Selon un mode de réalisation, la tige 18 est rigide. Selon un autre mode de réalisation, elle pourrait être souple à la manière d’un collier de serrage autobloquant, comme illustré sur la .
Selon une configuration, la tige 18 présente une section transversale (perpendiculaire à la direction longitudinale) carrée et rectangulaire. Selon un agencement visible sur la par exemple, seule une première face 28 est pourvue de crans 30, la deuxième face 28’, opposée à la première face 28, étant lisse. Selon un autre agencement visible sur la par exemple, les première et deuxième faces 28, 28’ opposées de la tige 18 sont chacune pourvues de crans 30.
Le dispositif de fixation 16 peut comprendre une unique tige 18 ou plusieurs tiges 18, 18’.
Selon certains modes de réalisation visibles sur les figures 1 à 3 et 5 à 10, la première butée 20 comprend une face transversale F20 configurée pour être orientée vers la première pièce 12 en fonctionnement.
Selon une configuration visible sur la , la première butée 20 se présente sous la forme d’une plaque, rectangulaire par exemple. Selon cette configuration, le dispositif de fixation 16 comprend quatre tiges 18 situées à proximité de chacun des angles de la plaque formant la première butée 20.
Ici, les lames élastiques 31 sont montrées dans un état pas complètement comprimé mais, bien entendu, elles pourraient être dans un état complètement comprimé comme sur la .
Les figures 11 et 12 montrent le porte-sabot 3 respectivement dans une première position d’usure et dans une deuxième position d’usure.
En d’autres termes, les figures 11 et 12 montrent le déplacement axial vertical des pièces glissière 42 par rapport au cavaliers de liaison 38, du fait du déplacement du porte-sabot 3 entraîné par les biellettes de transmission d’effort 9.
En particulier, sur la , la pièce glissière 42 est déplacée vers le haut d’une distance V1, avec sa grande branche 43 qui coulisse verticalement le long de la petite branche 41 du cavalier de liaison 38. Dans cette première position d’usure, le cavalier de liaison 38 se trouve au contact aussi de la petite branche 44 de la pièce glissière 42 qui se trouve vers le bas et donc à distance de la petite branche 44 de la pièce glissière 42 qui se trouve vers le haut.
Sur la , la pièce glissière 42 est déplacée vers le bas d’une distance V2, avec sa grande branche 43 qui coulisse verticalement le long de la petite branche 41 du cavalier de liaison 38. Dans cette deuxième position d’usure, le cavalier de liaison 38 se trouve au contact aussi de la petite branche 44 de la pièce glissière 42 qui se trouve vers le haut et donc à distance de la petite branche 44 de la pièce glissière 42 qui se trouve vers le bas.
On notera que la patte de verrouillage peut être assujettie mécaniquement à un doigt de blocage monté sur la pièce de liaison entre la tige d’actionnement et l’organe principal du mécanisme de verrouillage/déverrouillage.
Un tel système peut servir non seulement à bloquer en position la tige d’actionnement par exemple pour limiter son mouvement de recul, mais peut en alternative ou en supplément servir au revissage du système et en particulier à la mise en position nominale du porte-sabot, par exemple lorsque les sabots ont été changés.
On notera que le corps du cylindre de frein et/ou les biellettes et/ou le porte-sabot peuvent être réalisé en métal ou peut être réalisé à partir d’aluminium et/ou de magnésium, et/ou à partir de carbone, fibres de carbone ou polymère.
Le dispositif élastique peut comporter une ou plusieurs lames élastiques et/ou une ou plusieurs rondelles ressort, et/ou un ou plusieurs blocs en élastomère et/ou des organes réalisés à partir de matériaux composites.
PIÈCE STRUCTURELLE DÉFORMABLE EN CAS DE CHOC LATÉRAL, POUR UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant une structure à longerons latéraux et traverse(s) couplés, et plus précisément la sécurité passive au sein de tels véhicules.
Etat de la technique Certains véhicules, généralement de type automobile, comprennent une structure comportant deux longerons latéraux, droit et gauche, installés suivant une direction longitudinale, et au moins une traverse installée suivant une direction transversale en étant solidarisée fixement (généralement par soudage) à ces deux longerons latéraux.
De tels véhicules doivent être capables de protéger leurs passagers lorsqu’ils subissent un choc latéral sur l’un de leurs côtés droit et gauche. Or, pour qu’ils puissent encaisser un tel choc latéral, leur structure doit présenter une très forte raideur, et cette raideur doit être d’autant plus grande que le poids du véhicule est important et que ce choc latéral résulte d’une collision avec un objet de faible extension longitudinale, comme par exemple un poteau. On notera que lorsque le véhicule à un groupe motopropulseur de type tout électrique ou hybride (thermique et électrique), il comprend une batterie principale (ou « de traction ») qui est installée entre ses longerons latéraux, sous son plancher et sous sa (ses) traverse(s), et qui doit aussi être protégée en cas de choc latéral.
La (chaque) traverse et les longerons latéraux sont censés participer à la raideur précitée, et donc doivent absorber la plus grande quantité possible de l’énergie du choc latéral. Cette absorption se fait sur une distance (ou course) transversale allant d’une face extérieure d’un longeron latéral à un endroit de la traverse dont l’éloignement de cette face extérieure est variable, car il dépend de la présence ou de l’absence d’une batterie principale, et en présence d’une batterie principale de la distance transversale séparant un côté latéral de cette dernière (ou de son bac de protection) de la face intérieure du longeron latéral voisin.
Il a été constaté que plus l’intensité du choc latéral était importante, plus la traverse faisait l’objet d’un flambage important. Or, plus la distance (ou course) transversale d’absorption est réduite, plus ce flambage peut permettre des dommages importants, notamment au niveau de l’éventuelle batterie principale.
L’invention a donc notamment pour but d’améliorer la situation pour augmenter la protection passive des passagers, ainsi que d’une éventuelle batterie principale, en cas de choc latéral.
a) un seau à peinture b) une grille amovible c) un support pinceau
détaillé ci-dessous :
a) Le seau comporte deux bacs, soit un bac pour la peinture, et un bac pour tout types d’accessoires, liés ou non à la peinture b) la grille peut être ronde, carrée, rectangulaire, ou autre forme géométrique et de dimensions différentes, comporte des trous qui permettent l’essorage du rouleau de peinture, tout en étant amovible, afin de faciliter le nettoyage, et peut être posée ou clipsée sur le seau (a), et ce sur n’importe quel côté du seau, ou encore entre les deux bacs c) le support pinceau est soit moulé en une seule pièce avec la grille (b), soit, dans une variante de l’invention, désolidarisé de la grille (b), et peut être posé, ou clipsé, sur un des bords du seau (a) directement
VÉHICULE MUNI D’UN GÉNÉRATEUR ÉLECTRIQUE ÉOLIEN L’invention est relative à un véhicule muni d’un générateur électrique éolien.
De manière classique, un véhicule est muni d’un dispositif de motorisation. Le dispositif de motorisation fait tourner un véhicule automobile, par exemple une voiture, un camion, un avion.
Lorsque le véhicule se déplace, il se déplace par rapport à l’air extérieur ce qui génère des frottements. Différentes solutions techniques ont été proposées afin de profiter de la différence vitesse entre le véhicule et le l’air extérieur. Des aérogénérateurs ont été installés sur des voitures ou des camions pour profiter de la vitesse du vent. Il est possible de citer le document US 4,314,160, le document WO 2011/011856 ou le document US 4,424,452 qui propose d’installer un aérogénérateur sur le toit du véhicule. Cette solution technique est contre-productive car l’aérogénérateur est monté saillie de la carrosserie ce qui augmente fortement les frottements, le poids du véhicule et donc la consommation énergétique du dispositif de motorisation pour atteindre une même vitesse de référence. Le surcout de consommation n’est pas compensé par l’aérogénérateur.
Le document BE886028 divulgue un véhicule électrique qui possède un aérogénérateur utilisé pour recharger les batteries du véhicule. Le document JP 2003-269319 divulgue également une automobile possédant des aérogénérateurs montés dans la portion avant et qui fournissent de l’énergie électrique.
Le document DE3038879 divulgue un véhicule électrique muni de deux aérogénérateurs et d’un moteur thermique d’appoint. Un aérogénérateur est utilisé pour alimenter les phares, les clignotants les essuie-glaces et d’autres éclairage et collecteur de courant. L’autre aérogénérateur est utilisé pour le déplacement du véhicule.
Objet de l'invention Un objet de l’invention consiste à améliorer l’intégration d’un générateur électrique éolien dans un véhicule et notamment à améliorer le rendement énergétique du véhicule.
On tend à résoudre ce problème au moyen d’un véhicule qui comporte
- un dispositif de motorisation configuré pour déplacer le véhicule ; - un dispositif de refroidissement configuré pour refroidir au moins en partie le dispositif de motorisation ; - une canalisation agencée pour capter un flux d’air frappant une partie avant du véhicule, la canalisation débouchant face au dispositif de refroidissement pour refroidir le dispositif de refroidissement au moyen du flux d’air, le flux d’air se déplaçant dans la canalisation selon une première direction ; - un générateur électrique éolien ayant au moins une pale et configuré pour produire de l’énergie électrique lorsque la au moins une pale est frappée par le flux d’air.