INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon préférentielle, le suremballage a au moins un axe de pliage, de préférence au moins deux axes de pliage, notamment plusieurs axes de pliage, par exemple, quatre, six, huit ou plus d’axes de pliage, de préférence inclinés d’au moins 20° et notamment dans la direction perpendiculaire à l’axe longitudinal du suremballage. De façon préférentielle, tous les axes de pliage du suremballage qui sont orientés jusqu’à des écarts allant à un maximum de 30° par rapport à la perpendiculaire à l’axe longitudinal du suremballage ont respectivement un pli transversal. Cela donne une possibilité avantageuse de fermeture du suremballage dans ses zones d’extrémité le long de son axe longitudinal.
Suivant une autre caractéristique, l’unité de support est reliée au suremballage. De façon préférentielle, l’unité de support, notamment l’élément plié est relié au suremballage par une liaison par la forme par exemple, par collage. L’unité de support peut être réalisée en une seule pièce avec le suremballage. L’expression « en une seule pièce » signifie qu’il s’agit notamment d’une pièce mise en forme ; cette pièce est obtenue, de préférence, à partir d’une unique ébauche, d’une masse ou d’une coulée ; de façon particulièrement préférentielle, cette pièce est obtenue par un procédé de fabrication, de préférence par un procédé de fabrication avec une presse ou un procédé d’injection et notamment de manière préférentielle, par un procédé de réalisation à partir de papier ou de carton ou encore par un procédé d’injection à un ou plusieurs composants. On a l’avantage d’une unité de support protégée contre le glissement dans le suremballage.
La présente invention a donc pour but principal de remédier aux inconvénients précités en facilitant la fabrication des plateformes inter-aubes.
A cet effet, l’invention propose un procédé de fabrication d’une plateforme inter-aubes d’une soufflante de turbomachine, ladite plateforme comportant une base et au moins deux pattes, la base comprenant une partie centrale comprenant une première surface configurée pour délimiter une veine d’écoulement de la soufflante et une deuxième surface, opposée à la première surface, depuis laquelle s’étendent radialement lesdites au moins deux pattes, la base comprenant en outre un premier et un deuxième bords latéraux sacrificiels s’étendant de part et d’autre de la partie centrale de la base et présentant une épaisseur inférieure à celle de la partie centrale de la base,
le procédé comprenant la réalisation d’une préforme fibreuse de la plateforme par tissage tridimensionnel en une seule pièce entre une pluralité de couches de fils de trame et une pluralité de couches de fils de chaîne,
le procédé comprenant en outre la densification de la préforme fibreuse par une matrice pour former une pièce ayant la forme de la plateforme à fabriquer,
le procédé étant caractérisé en ce que la préforme fibreuse de la plateforme comprend une portion de base destinée à former le renfort fibreux de la base de la plateforme, ladite portion de base de la préforme fibreuse comprenant une portion de partie centrale et deux portions de bords sacrificiels dont l’épaisseur est inférieure à celle de la portion de partie centrale, une première pluralité de fils de trame étant continue entre la portion de partie centrale et les portions de bords sacrificiels, les portions de bords sacrificiels comprenant une première pluralité de fils de chaîne tissée à la première pluralité de fils de trame,
la différence d’épaisseur entre les portions de bords latéraux et la portion de partie centrale étant réalisée par retrait d’une deuxième pluralité de fils de chaîne située en dehors de la portion de partie centrale et n’étant pas tissée avec des fils de trame.
Ainsi, on simplifie la fabrication des plateformes inter-aubes en densifiant une préforme fibreuse présentant déjà une forme sensiblement identique à la pièce à fabriquer. On s’affranchit par conséquent d’une étape d’usinage complexe, limitant ainsi également les pertes de matière, tout en assurant un respect des cotations dimensionnelles.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la densification de la préforme fibreuse est réalisée en disposant la préforme fibreuse dans la chambre d’imprégnation d’un moule comprenant une face inférieure, en faisant reposer sur ladite face inférieure la surface de la préforme fibreuse destinée à former la première surface de la partie centrale de la base de la plateforme, la chambre d’imprégnation étant fermée par une membrane souple séparant ladite chambre d’imprégnation d’une chambre de compaction, un fluide d’imprégnation étant injecté dans la chambre d’imprégnation et un fluide de compression étant injecté dans la chambre de compaction de manière à appliquer une pression sur la membrane.
Cette méthode est basée sur la mesure d’absorbance, au cours du temps, réalisée directement sur une composition formée d’un mélange d’extrait intracellulaire de bactéries de type Cutibacterium acnes , de 3,4-dihydroxy-L-phénylalanine (L-DOPA), et du composé à tester.
Les mesures sont comparées à celles effectuées pour un mélange d’un extrait intracellulaire de bactéries de type Cutibacterium acnes , et de 3,4-dihydroxy-L-phénylalanine (L-DOPA), en l’absence de composé à tester (référence).
La méthode est adaptée d’une méthode de dosage enzymatique de l’activité tyrosinase (Behbahani et al. , Microchemical Journal (1993) 47, 251) qui repose sur les propriétés d’absorbance à 475 nm d’un intermédiaire coloré de la voie de la biosynthèse de la mélanine à partir de L-DOPA, à savoir le dopachrome, un produit d’oxydation de la L-DOPA.
Préparation de la composition de référence Un extrait intracellulaire de bactéries de type Cutibacterium acnes CIP 53.117 conservé à 4 °C sous forme lyophilisée est suspendu dans du PBS 1X (fourni par GIBCO BRL, Life Technologies) à une concentration de 6 mg/mL.
Une solution de L-DOPA à une concentration de 0,5 mg/mL est préparée par mise en présence de L-DOPA (fournie par Sigma Aldrich) avec de l’eau milliQ de sorte à avoir une concentration en L-DOPA de 1 mg/mL, puis diluée avec du PBS 1X (Dulbecco’s Phosphate Buffered Saline fourni par GIBCO BRL, Life Technologies).
Le mélange de 50 µL de ces deux solutions et de 100 µL du PBS 1X (Dulbecco’s Phosphate Buffered Saline fourni par GIBCO BRL, Life Technologies) conduit à une composition d’un volume total de 200 µL contenant de la L-DOPA (à une concentration de 125 µg/mL) et de l’extrait de Cutibacterium acnes (à une concentration de 1,5 mg/mL).
Préparation d ’ une composition 1 comprenant seulement un extrait de Cutibacterium acnes
L’extrait de Cutibacterium acnes à 6 mg/mL a été dilué avec du PBS 1X (Dulbecco’s Phosphate Buffered Saline fourni par GIBCO BRL, Life Technologies) de telle sorte à former une composition de 200 µL à une concentration de 1,5 mg/mL de Cutibacterium acnes .
Préparation d ’ une composition 2 comprenant seulement de la L-DOPA
La solution de L-DOPA à 0,5 mg/mL a également été diluée avec du PBS 1X (Dulbecco’s Phosphate Buffered Saline fourni par GIBCO BRL, Life Technologies) de telle sorte à former une composition de 200 µL à une concentration de 125 µg/mL de L-DOPA.
Mesure d’absorbance Les compositions à tester et la composition de référence sont introduites séparément dans des puits d’une microplaque 96 puits adaptée à la lecture en spectrophotométrie visible, et placées à une température de 32 °C.
La formation d’un produit coloré est alors suivie au cours du temps par spectrophotométrie. Pour ce faire, l’absorbance, ou densité optique (D.O.), est mesurée à 475 nm du temps 0 au temps 2 heures à l’aide d’un lecteur Spectra Max M5 e et du logiciel Spectra Max (le temps 0 correspond à l’ajout de la composition 1 ou l’introduction de la composition dans les puits) .
Il est visuellement constaté la formation d’un produit coloré pour la composition de référence, produit d’oxydation de la L-DOPA.
En revanche, il n’est pas noté l’apparition d’un effet coloriel significatif au cours du temps pour les compositions 1 et 2 comprenant respectivement un extrait de Cutibacterium acnes seul et de la L-DOPA seule.
Ceci confirme l’activité catalytique de l’extrait bactérien de Cutibacterium acnes sur le développement de la couleur foncée par oxydation de L-DOPA.
Il est ainsi possible de suivre la formation de l’intermédiaire coloré de la voie de la biosynthèse de la mélanine grâce à ses propriétés d’absorption à 475 nm. L’efficacité d’un composé pour empêcher le développement de la couleur des points noirs cutanés peut être évaluée par ce biais.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le support poreux obtenu à l’étape c) présente une surface spécifique comprise entre 55 m²/g et 150 m²/g.
Un autre objet selon l’invention concerne un catalyseur obtenu selon le procédé de préparation selon l’invention.
Un autre objet selon l’invention concerne un procédé d’hydrogénation sélective de composés polyinsaturés contenant au moins 2 atomes de carbone par molécule contenus dans une charge d’hydrocarbures ayant un point d'ébullition final inférieur ou égal à 300°C, lequel procédé étant réalisé à une température comprise entre 0 et 300°C, à une pression comprise entre 0,1 et 10 MPa, à un ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) compris entre 0,1 et 10 et à une vitesse volumique horaire comprise entre 0,1 et 200 h-1 lorsque le procédé est réalisé en phase liquide, ou à un ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) compris entre 0,5 et 1000 et à une vitesse volumique horaire entre 100 et 40000 h-1 lorsque le procédé est réalisé en phase gazeuse, en présence d’un catalyseur selon l’invention, ou obtenu selon le procédé de préparation l’invention.
Définition du coefficient R Les profils de répartition des éléments au sein des grains de catalyseurs sont obtenus par microsonde de Castaing. Au moins 30 points d'analyses sont effectués le long du diamètre de la bille ou de l'extrudé à raison d'une dizaine de points sur la croûte d’un élément actif (ici l’or) et d'une dizaine de points au centre du grain. Il est ainsi obtenu le profil de répartition c(x) pour x ∈ [ -r ;+r ] avec c la concentration locale de l'élément, r le rayon de la bille ou de l'extrudé et x la position du point d'analyse le long du diamètre du grain par rapport au centre de ce grain.
Ainsi un élément dont la concentration est uniforme (c’est-à-dire un élément réparti de manière homogène dans toute la section du support) présente un cœfficient R égal à 1, un élément déposé en dôme (concentration au cœur plus importante que la concentration aux bords du support) présente un cœfficient supérieur à 1 et un élément réparti en croûte (concentration aux bords plus importante que la concentration au coeur du support) présente un cœfficient inférieur à 1. L'analyse par microsonde de Castaing donne les valeurs des concentrations en un nombre fini de valeurs de x, R est ainsi évalué numériquement par des méthodes d'intégration bien connues de l'homme du métier. De préférence, R est déterminé par la méthode des trapèzes. La répartition du cuivre est définie comme homogène lorsque le coefficient de répartition R défini ci-dessus est compris entre 0,8 et 1,2.
Préparation du catalyseur Selon l’invention le procédé de préparation d’un catalyseur comprenant une phase active de palladium et de cuivre et un support poreux d’alumine, dans lequel la teneur en palladium est comprise entre 0,005% et 2,5% en poids en élément palladium par rapport au poids total du catalyseur, la teneur en cuivre est comprise entre 0,1% et 15% en poids en élément cuivre par rapport au poids total du catalyseur, le ratio massique entre le cuivre et le palladium étant compris entre 20 et 1000 poids/poids, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
c) on soumet le gel d’alumine mis en forme obtenu à l’issue de l’étape b) à un traitement thermique comprenant au moins une étape de traitement hydrothermal dans un autoclave en présence d’une solution acide, à une température comprise entre 100°C et 800°C, puis à au moins une étape de calcination, à une température comprise entre 400°C et 1500°C, réalisée après l'étape de traitement hydrothermal, pour obtenir un support d’alumine ;
En se référant à la , dans laquelle on a représenté plus en détail le dispositif de serrage D selon un mode de réalisation de l’invention, on voit que ce dernier comprend de plus un corps 8 solidaire de l’étrier 6. Le dispositif de serrage D comprend également un boîtier solidaire du corps 8 ; le boîtier est non représenté pour des raisons de simplification. Un actionneur électrique 10 destiné à fournir une force de serrage est agencé dans le boîtier. L’actionneur électrique 10 comprend un arbre rotatif de sortie 10A. Le corps 8 forme un logement pour des moyens 11, du type à vis à billes, permettant de convertir le mouvement de rotation de l’arbre de sortie 10A de l’actionneur 10 en mouvement de translation de l’organe 7 d’application de force de serrage.
Les moyens 11 de conversion du mouvement comportent un écrou 12, recevant le mouvement de rotation de l’arbre 10, couplé par des billes 13 à une vis 14 délivrant le mouvement de translation de l’organe 7 d’application de force de serrage. Plus particulièrement, l’arbre 10A est couplé avec l’écrou 12 par un train d’engrenages 15, comportant par exemple des engrenages de type épicycloïdal formant réducteur. Ce train d’engrenages 15 est logé dans le corps 8. La vis 14 comprend également un alésage axial 16. On notera que la vis 14 est déplaçable, à l’intérieur du corps 8, en translation parallèlement à son axe, et que l’écrou 12 est mobile en rotation, à l’intérieur du corps 8, autour de son axe qui coïncide avec celui de la vis 14. L’écrou 12 est immobilisé en translation dans le corps 8 à l’aide de moyens connus en soi.
Le train d’engrenage 15 comporte une bague 18 de roulement à billes, équipée d’un organe de liaison 20, solidaire de celle-ci.
Sur la , le dispositif de serrage est représenté en position de repos, c’est-à-dire avant ou après le freinage. Ainsi, sur la , l’organe d’application de force 7 occupe au sein du dispositif de serrage D la position la plus proximale, c’est-à-dire la plus proche de l’actionneur 10, par opposition à la position qu’il occupe lors du freinage, qui est la plus distale possible, c’est-à-dire la plus proche de l’élément de friction 4A, 4B.
Le dispositif de serrage D comprend de plus un organe 22 pour le rappel élastique de la vis 14 en position de repos. De façon similaire à l’organe d’application de force 7, la vis 14 occupe en position de repos la position la plus proximale au sein du dispositif de serrage D. L’organe 22 de rappel élastique comporte une première extrémité 24, liée en translation à la vis, et une seconde extrémité 26 fixe par rapport au mouvement de translation de la vis 14.
Dans le mode de réalisation des figures 3 à 7, l’organe 22 de rappel élastique est un organe de traction, plus précisément un ressort hélicoïdal, et la seconde extrémité 26 du ressort hélicoïdal est liée fixe en translation à l’organe de liaison 20 solidaire de la bague 18 de roulement à billes du train d’engrenage 15. Plus précisément dans le mode de réalisation représenté, l’organe de liaison 20 solidaire de la bague 18 forme un palier de liaison. Ainsi la seconde extrémité 26 du ressort hélicoïdal 22 est liée fixe en translation au palier de liaison 20 par montage libre en rotation sur le palier de liaison 20 d’une spire proximale 26 de liaison du ressort hélicoïdal 22.
On notera que le ressort hélicoïdal 22 a très peu d’impact sur l’encombrement et le poids du système de freinage 2, et ne requiert pas de modification de l’emballage du système de freinage. C’est également une solution simple et peu onéreuse.
Dans le mode de réalisation des figures 3 à 7, la première extrémité 24 du ressort hélicoïdal 22 est liée en translation à la vis 14 par emboîtement élastique d’une spire distale 24 de liaison de ce ressort hélicoïdal 22 dans au moins une gorge annulaire 28 de liaison ménagée dans l’alésage axial 16 de la vis 14.
Ainsi lorsque la pédale de frein est relâchée, le rappel élastique dû à la fois au retour de l’étrier 6 dans sa configuration de repos et à l’action du ressort hélicoïdal 22 permet de s’opposer à des forces de friction résiduelles entre les éléments de friction 4A, 4B et le disque 5 et à des forces de friction entre certains éléments des moyens électromécaniques de commande, permettant ainsi le retour de l’organe d’application de force de serrage 7 dans la position de repos. En conséquence, l’organe d’application de la force de serrage7 recule avec un temps de réponse adapté.
Dans une variante de réalisation représentée aux figures 4 à 7, la vis 14 comporte trois gorges 28 de liaison ménagées dans l’alésage axial 16 de la vis 14 en étant espacées axialement entre elles, la spire distale de liaison 24 du ressort hélicoïdal 22 étant destinée à s’emboîter successivement dans chaque gorge 28 de liaison en fonction d’un dépassement de seuil d’allongement du ressort hélicoïdal 22. Ainsi dans cette variante, la vis 14 comporte au moins deux gorges de liaison ménagées dans son alésage axial 16, espacées axialement entre elles.
Dans cette variante, la vis 14 comporte donc une première gorge 28 occupant une position plus distale que les deux autres gorges 28, puis une deuxième gorge 28 plus proximale, et enfin une troisième gorge 28 encore plus proximale. Dans la variante des figures 4 à 7, le moyen de rappel 22 possède donc trois points d’ancrage différents espacés dans une direction longitudinale de la vis 14.
Les figures 5 à 7 montrent la variante de la pour trois états d’usure différents de l’élément de friction. La montre le dispositif de serrage lorsque l’élément de friction est neuf. Il en résulte que dans la position d’application de force de serrage, non représentée, l’organe d’application de force de serrage 7, ainsi que la vis 14, occupent une position moins distale que lorsque l’élément de friction est partiellement usé ( ) ou lorsqu’il est totalement usé ( ). A l’origine ( ), lorsque l’élément de friction est neuf, l’extrémité distale 24 du ressort 22 est emboîtée dans la première gorge 28, qui est la plus distale. Lorsque du fait de l’usure de l’élément de friction ( puis 7), la vis 14 parcourt une distance plus longue pour atteindre la position d’application de force de serrage, le ressort hélicoïdal 22 s’allonge davantage. De ce fait, un seuil d’allongement du ressort 22 est dépassé si bien que la spire distale 24 du ressort 22 se déboîte de la première gorge 28 (la plus distale) pour s’emboîter dans la deuxième gorge 28, plus proximale. Puis, du fait d’un nouveau dépassement du seuil d’allongement du ressort 22 lorsque l’élément de friction est complètement usé, la spire distale 24 s’emboîte dans la troisième gorge 28, qui est la plus proximale. Cette disposition permet donc de maintenir sensiblement constante la longueur de la course de rappel en fonction du degré d’usure de l’élément de friction, si bien que la force de rappel est ainsi maintenue sensiblement constante.
Dans un autre mode de réalisation, non représenté, l’organe de rappel est un organe de torsion. Comme dans le mode de réalisation des figures 3 à 7, les moyens de conversion de mouvement comprennent un train d’engrenages qui comporte une bague de roulement à billes équipée d’un organe de liaison. La seconde extrémité de l’organe de torsion, qui est fixe par rapport au mouvement de translation de la vis, est fixée à l’organe de liaison, qui est solidaire en rotation de la bague rotative de roulement du train d’engrenages.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation présentés et d'autres modes de réalisation apparaîtront clairement à l'homme du métier. Il est notamment possible que l’organe de rappel soit une masse déformable élastiquement, par exemple en caoutchouc.
Liste de références 1 : véhicule automobile 2 : système de freinage 3 : roue 4A, 4B : élément de friction 5 : disque FA, FB : face du disque D : dispositif de serrage 6 : étrier flottant 7 : organe d’application de force de serrage 8 : corps solidaire de l’étrier 10 : actionneur électrique 10A : arbre de sortie de l’actionneur 11 : vis à billes 12 : écrou 13 : bille 14 : vis 15 : train d’engrenages 16 : alésage axial ménagé dans la vis 18 : bague de roulement à billes du train d’engrenage 20 : palier de liaison de la bague de roulement à billes 22 : organe pour le rappel élastique de la vis en position de repos 24 : première extrémité de l’organe de rappel 26 : seconde extrémité de l’organe de rappel 28 : gorge annulaire
Par « régénération du derme » au sens de l’invention, on entend la stimulation de la synthèse des protéines du derme tels que le lumican, qui structure le derme.
Par « favoriser l’organisation de la matrice extracellulaire » au sens de l’invention on entend la stimulation de l’expression de la dermatopontine qui régule les interactions cellule-matrice et l’assemblement de la matrice.
Extrait selon l’invention
La présente invention a donc pour objet un extrait obtenu à partir de bourgeons de chêne du genre Quercus comprenant des polyphénols et des sucres.
La matière première à l’origine de l’extrait peut être tout arbre du genre Q u ercus , et notamment choisi parmi les espèces suivantes : petraea, robur, alba, rubra, cerris, pubescen s , pyrenaica, ilex, suber, coccifera, et variabilis . Préférentiellement, il s’agit de Quercus petraea et/ou de Quercus robur .
Aussi, l’extrait selon l’invention est obtenu préférentiellement à partir de bourgeons de chêne de l’espèce Quercus petraea et/ou Quercus robur , encore plus préférentiellement à partir de bourgeons de chêne de l’espèce Quercus petraea et/ou Quercus robur provenant de la forêt de Bertranges en France.
De façon particulièrement préférée, l’extrait selon l’invention est obtenu à partir de bourgeons de chêne de l’espèce Quercus petraea .
Selon un objet préféré, l’extrait selon l’invention comprend une teneur en polyphénols d’au moins 2g/L équivalent acide gallique, mesurée par la méthode de Folin-Ciocalteu. La méthode de Folin-Ciocalteu est une méthode bien connue de l’homme du métier pour mesurer la teneur en polyphénols totaux. La teneur en polyphénols totaux est exprimée en équivalent acide gallique qui est proportionnelle à la quantité de polyphénols présents dans l’extrait. L’équivalent acide gallique est notamment calculé en réalisant une gamme étalon de l’absorbance de l’acide gallique par rapport à sa concentration. L’équation obtenue à partir de la gamme étalon permet de mesurer précisément la teneur en acide gallique dans l’extrait selon l’invention.
Avantageusement, l’extrait selon l’invention possède une teneur en polyphénols importante. Une telle teneur en polyphénols permet avantageusement à l’extrait de présenter un effet anti-âge amélioré, plus particulièrement sur les peaux matures.
Selon un autre objet préféré, l’extrait selon l’invention comprend une teneur en sucres d’au moins 2g/L équivalent glucose mesurée par la méthode de Dubois. La méthode de Dubois est une méthode bien connue de l’homme du métier pour mesurer la teneur en sucres totaux dans un extrait. La teneur en sucres totaux est exprimée en équivalent glucose qui est proportionnelle à la quantité de sucres présent dans l’extrait. L’équivalent glucose est notamment calculé en réalisant une gamme étalon de l’absorbance du glucose par rapport à sa concentration. L’équation obtenue à partir de la gamme étalon permet de mesurer précisément la teneur en glucose dans l’extrait selon l’invention.
Selon un autre objet préféré, l’extrait selon l’invention présente une activité anti-oxydante mesurée par un test ORAC, d’au moins 10g/L équivalent Trolox. La mesure d’équivalent Trolox est une technique bien connue de l’homme du métier pour mesurer l’activité anti-oxydante d’un extrait. Cette mesure peut être réalisée par le test d’ORAC permettant d’établir le lien entre la quantité de radicaux libres piégés et l’activité anti-oxydante de l’extrait.
De façon préférée, l’extrait selon l’invention présente également une activité anti-radicalaire d’au moins 1g/L équivalent quercétine. L’activité anti-radicalaire peut être mesurée par un test DPPH, technique bien connue de l’homme du métier. La quercétine sert ainsi de témoin de l’activité antiradicalaire de l’extrait selon l’invention.