INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, afin de garantir un contact d’appui suffisant tout en s’accommodant des mouvements coplanaires des plaques P dus aux dilatations durant la phase de fabrication de la vitrocéramique de scellement, il est avantageux de fixer les colonnettes de guidage 11, 12, 13, 14 par le biais d’un dispositif de fixation 50 à une plaque d’appui inférieur 30 et/ou une plaque d’appui supérieur 31.
Plus précisément, afin d’assurer le guidage avec un appui continu des colonnettes 11, 12, 13, 14 sur les plaques P sans générer de contraintes importantes pouvant entraîner un arcboutement de celles-ci, les colonnettes sont montées sur au moins une plaque d’appui 30, 31 avec une interface permettant d’assurer les fonctions mécaniques suivantes : le maintien de la perpendicularité des colonnettes et leur blocage vertical ; la translation des colonnettes dans l’axe du déplacement des faces du stack ; et la mise en compression des éléments élastiques en appui sur les colonnettes.
Dans cet exemple des figures 4A à 9, un dispositif de fixation 50 est prévu à la base de chaque colonnette de guidage 11, 12, 13, 14 pour assurer l’appui mécanique de la colonnette sur le stack 20 en intégrant un élément d’élasticité, comme visible sur les figures 6 et 7 notamment. Chaque dispositif de fixation 50 est donc fixé à la plaque d’appui inférieur 30 correspondant ici à la plaque support du banc de fabrication, soit le manifold.
Ainsi, chaque dispositif de fixation 50 comprend une embase de fixation 51 ou sabot, qui est solidarisée à la plaque d’appui inférieur 30, un organe de rappel élastique de compression 52, ici un ressort de compression (ou en variante un train de rondelles), dont une extrémité est au contact de la colonnette de guidage 11, 12, 13, 14 et l’autre extrémité est au contact de l’embase de fixation 51, et une vis de fixation 53 montée sur l’embase 51, cette vis de fixation 53 permettant la fixation et le réglage.
L’essentiel du mouvement vertical d’affaissement du stack 20 observé sur les stacks durant la phase de formation de la vitrocéramique se déroule dans une gamme de température comprise entre 650°C et 750°C. Ces températures, qui sont inférieures à la température maximale atteinte lors du cycle de fabrication, permettent d’envisager l’utilisation de ressorts de compression 52 métalliques conservant des caractéristiques mécaniques encore suffisantes pour assurer un effort de compression. Ainsi, les ressorts de compression 52 peuvent par exemple être réalisés en superalliages métalliques à base de Nickel, par exemple en Inconel® 718 ou 750, utilisés industriellement pour la fabrication de ressorts pour des applications à très hautes températures. De plus, la chute drastique des propriétés élastiques et mécaniques du matériau constitutif du ressort pour des températures supérieures à 750°C n’est pas problématique en soit, dans la mesure où les mouvements du stack 20 au-delà de cette température sont faibles, relâchant ainsi les contraintes de guidage. Les ressorts de compression 52 peuvent être de type fusible à usage unique assurant leur fonction mécanique pour des températures inférieures à 750°C. Ils peuvent ainsi être réalisés en tout matériau conservant de bonnes propriétés d’élasticité et présentant un faible fluage à ces températures. Par exemple, les ressorts de compression 52 peuvent encore être réalisés en superalliages métalliques de type Haynes® 230®, ou encore en céramique, par exemple obtenus par le biais de la fabrication additive.
En outre, pour que chaque colonnette de guidage 11, 12, 13, 14 soit encastrée et fixée dans la plaque d’appui inférieur 30, ou plaque d’appui du banc de fabrication, voire également dans la plaque terminale inférieure 41, la colonnette est également modifiée à sa base.
Ainsi, comme visible notamment sur la , chaque élément de guidage 11, 12, 13, 14 comporte un dispositif d’appui 60 coopérant avec le dispositif de fixation 50. Ce dispositif d’appui 60 comporte un plan d’appui 61, de forme aplatie, pour permettre l’appui du ressort de compression 52, et une embase d’appui 62 qui vient au contact de la plaque d’appui inférieur 30. En outre, l’extrémité inférieure de la colonnette correspond à un téton de guidage inférieur 64 sur lequel est prévu un anneau de blocage 65 de type circlip.
Pour ce type de montage, la position et les jeux relatifs entre colonnettes 11, 12, 13, 14 et plaques P du stack 20 sont à dimensionner au regard des dilatations des différents éléments du montage. Le matériau d’une colonnette de guidage peut être constitué préférentiellement par un matériau présentant le même coefficient de dilatation que le stack 20, soit par exemple un acier ferritique, par exemple de type VDM® Crofer ou K41®, et préférentiellement également du même matériau que la plaque d’appui inférieur 30 ou plaque support du banc de fabrication.
Avantageusement, chaque colonnette de guidage 11, 12, 13, 14 présente un point de contact le plus ponctuel possible pour limiter les frottements. Pour assurer ce point de contact, des colonnettes de forme circulaire en section transversale, comme sur la , peuvent être choisies. En variante, comme l’illustre la , des colonnettes de forme triangulaire ou en l’occurrence semi-triangulaire et semi-circulaire peuvent être utilisées. Dans ce cas, la colonnette présente une arête d’appui 66 qui peut venir directement au contact de la surface latérale Sl d’une plaque P, sans nécessité de former une encoche sur celle-ci.
Par ailleurs, le guidage peut être réalisé de telle sorte que les colonnettes 11, 12, 13, 14 soient maintenues en place à l’aide d’un élément d’élasticité supplémentaire, comme illustré par les figures 11 à 13B.
Ainsi, deux colonnettes de guidage 11, 12 et 13, 14 peuvent être maintenues solidaires ensemble par le biais d’un élément d’élasticité, respectivement 70 et 71 s’étendant transversalement par rapport à la direction verticale Z.
Ces éléments d’élasticité 70 et 71 peuvent être choisis pour conserver leur élasticité le plus haut possible et au moins jusqu’à 750°C.
Ainsi, chaque élément d’élasticité 70, 71 comporte une barre coulissante 81, selon la double-flèche F visible sur la , pourvue d’une extrémité 84 sous la forme d’un anneau de montage fixé à une colonnette 12 ou 13, et apte à coulisser à l’intérieur d’une barre fixe 82, pourvue d’une extrémité 85 sous la forme d’un anneau de montage également fixé à une autre colonnette 11 ou 14.
Ces barres coulissante 81 et fixe 82 sont reliées entre elles par le biais de ressorts de traction 83 montés sur des pions 88 de ces barres 81, 82.
Avantageusement, ces éléments d’élasticité 70, 71 permettent de maintenir les colonnettes parallèles entre elles pendant l’empilement. Ils permettent d’éviter ou de limiter de potentiels écartements et déformations des colonnettes lors des mouvements de stack. Ils peuvent être de type fusible et constitués du même matériau haute température que les colonnettes.
Les figures 14 à 17 illustrent l’empilement de la plaque terminale inférieure 41 sur la plaque d’appui inférieur 30 et la fixation des colonnettes 11, 12, 13 et 14 sur la plaque d’appui inférieur 30 par le biais de quatre dispositifs de fixation 50.
En complément de ce qui a été décrit précédemment, on peut voir sur la que la plaque d’appui inférieur 30 comporte un lamage 92 et un méplat 91 pour permettre le guidage de la colonnette et de l’embase 51 ou sabot. L’embase 51 assure la perpendicularité de la colonnette et le téton de guidage 64, usiné pour recevoir le circlip 65 (ou tout autre équivalent, par exemple une goupille ou un anneau de serrage), est inséré dans le lamage 92 pour assurer le blocage vertical, en dépassement par rapport à l’épaisseur de la plaque 30.
Ce montage tel qu’illustré aux figures 14 à 17 permet de réaliser le centrage du stack 20 sur le banc de sorte à permettre une mise en place initiale du montage dans l’axe de l’effort appliqué. La perpendicularité est assurée par l’embase 62 et le blocage par le biais de l’anneau 65 monté sur l’extrémité de la colonnette qui dépasse de la plaque 30. Le mouvement de translation guidé de la colonnette est assuré par le coulissement de l’embase 62 dans une lumière oblongue, ou lamage 92, usinée dans la plaque 30. Le maintien et la mise en compression du ressort de compression 52 est assuré par l’embase de fixation 51 dont la position est bloquée latéralement par le méplat 91. La vis 53 permet d’ajuster le niveau de compression du ressort 52.
L’ensemble 80 est destiné à l’assemblage d’un stack 20 pour assurer le guidage durant un cycle thermique de formation du scellement vitrocéramique. Pour permettre son utilisation dans le cadre de cycles de conditionnement incluant une mise sous tension du stack, chaque colonnette 11, 12, 13, 14 peut être réalisée en au moins un matériau isolant électriquement pour éviter la mise en court-circuit des différents étages du stack. Tout matériau isolant peut être utilisé, comme un matériau céramique, par exemple alumine, macor®, entre autres, ou un matériau métallique devenant isolant après passage en température, de type aluminoformage, ainsi que tout matériau initialement conducteur mais recouvert d’une couche isolante.
On aura compris que le procédé est mis en œuvre lorsque qu’au moins deux équipements sont activés conjointement et ce que la demande d’activation par l’utilisateur soit faite simultanément ou successivement. Néanmoins lorsque l’activation des deux équipements se fait de manière simultanée, il peut être intéressant de prioritiser un des équipements par rapport à un autre, cet équipement prioritaire devient alors le premier équipement.
De manière préférentielle, en réponse à une commande d’activation simultanée des deux équipements électriques, le procédé comprend en outre l’activation échelonnée dans le temps des équipements électriques de sorte à activer d’abord le premier équipement et à activer au moins un autre équipement électrique après un temps de latence prédéterminé. De préférence, le temps de latence est inférieur à 6 secondes. Par exemple, le temps de latence a une durée comprise entre 0,1 et 6,0 secondes ; de préférence, entre 0,5 et 5,0 secondes ; de préférence encore, entre 1,0 et 4,0 secondes ou entre 1,5 et 3,5 secondes.
La mise en œuvre d’un temps de latence rend prioritaire l’alimentation en énergie du premier équipement. Dans le cas d’un équipement de chauffage, le premier équipement pourra être choisi pour être celui qui va mettre le plus de temps à chauffer et/ou celui qui montre un pic de consommation en énergie électrique au moment de son démarrage. Par exemple, dans l’application de l’invention à un ensemble comprenant un dispositif de chauffage d’un siège et un dispositif de chauffage de la nuque, il a été constaté que le dispositif de chauffage d’un siège mettait plus de temps pour atteindre sa température de consigne et montrait un pic de consommation en énergie électrique pendant les 3 à 4 premières secondes de fonctionnement. Le dispositif de chauffage d’un siège est donc préférablement choisi pour être le premier équipement dans la mise en œuvre du procédé selon l’invention.
De manière complémentaire ou alternative, lorsque le procédé est mis en œuvre dans le cadre d’un ensemble comprenant, un dispositif de chauffage d’un siège et un dispositif de chauffage de la nuque associés à un siège, en réponse à une commande d’activation simultanée des deux équipements de confort, le procédé comprend en outre, durant un temps d’échauffement, l’activation du dispositif de chauffage de la nuque selon un régime ralenti durant lequel le débit de l’air soufflé est inférieur à un débit d’air de consigne. De préférence, le temps d’échauffement se termine lorsque l’air soufflé a atteint une température de consigne prédéfinie et/ou le temps d’échauffement se termine au bout d’un nombre prédéterminé de cycles d’alimentation en énergie électrique. Cette mise en œuvre permet de conserver plus longtemps l’air destiné à être soufflé dans l’appuie-tête et donc de le chauffer davantage. En effet, l’activation en alternance des moyens de chauffage peut engendrer un temps plus long pour atteindre la température de consigne. Ce temps plus long des résistances pour atteindre leur température de consigne peut être compensé par un temps de présence plus important à proximité de l’air destiné à être soufflé à proximité desdites résistances.
D’une manière générale, l’homme du métier aura intérêt à ce que la durée totale d’un cycle d’alimentation en énergie électrique soit court. Il sera, par exemple, compris entre 3 et 15 secondes ; de préférence, entre 5 et 10 secondes. La durée totale d’un cycle d’alimentation en énergie électrique va inclure les périodes anti-chevauchement PAC intra-cycle et inter-cycle dans la mesure où le cycle se terminera par une période anti-chevauchement PAC, comme illustré en .
Le cycle est découpé en autant de périodes que nécessaire. La première période peut être soit destinée à un équipement prioritaire soit être au même rang de priorité que les autres périodes, comme vu plus haut. Ainsi, la première période à une durée comprise entre 10 % et 90 % de la durée totale d’un cycle d’alimentation en énergie électrique. Lorsque la première période est destinée à un équipement prioritaire, la première période (ou la somme des différentes périodes d’activation du premier équipement dans un même cycle) a une durée comprise entre 50 % et 90 % de la durée totale d’un cycle d’alimentation en énergie électrique, de préférence supérieure à 50 %, de préférence encore supérieure ou égale à 55 % ou supérieur ou égale à 60 % comme illustrée à la . En d’autres termes, la première période a une durée supérieure à la durée de la ou aux autres périodes.
DISPOSITIF DE CONVOYAGE DE FLUIDE DÉFORMABLE EN CAS DE CHOC, POUR UN VÉHICULE TERRESTRE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules terrestres, et plus précisément certains dispositifs de convoyage de fluide qui sont destinés à équiper des véhicules terrestres dans une zone susceptible d’être heurtée par un piéton.
Etat de la technique Certains véhicules terrestres, généralement de type automobile, comprennent une zone susceptible d’être heurtée par un piéton et dans laquelle est installé au moins un dispositif de convoyage de fluide comprenant une pièce de convoyage munie d’une face d’entrée propre à recevoir un fluide (gaz ou liquide) et une face de sortie propre à délivrer ce fluide. Dans ce qui suit et ce qui précède le mot « convoyage » signifie permettre à un fluide d’aller de la face d’entrée, située à un endroit (dit amont), à la face de sortie, située à un autre endroit (dit aval), en étant guidé de façon étanche.
Par exemple, cette zone peut être située au voisinage d’une traverse (ou poutre) supérieure avant située sous le capot avant, faisant partie d’une façade avant d’un véhicule et à laquelle est/sont solidarisé(s) fixement un ou plusieurs dispositif(s) de convoyage de fluide. Dans ce cas, chaque dispositif de convoyage de fluide peut, par exemple, être destiné à alimenter en fluide au moins un équipement du véhicule, tel qu’un radiateur ou un moteur thermique.
Les réglementations en matière de choc qui concernent les véhicules terrestres, et en particulier les véhicules automobiles, sont de plus en plus contraignantes pour les équipements ou dispositifs qui sont situés dans une zone susceptible d’être heurtée par un piéton, de manière à renforcer la sécurité de ce dernier. On notera que ces réglementations concernent aussi bien les équipements ou dispositifs dits techniques du fait qu’ils assurent dans leur véhicule au moins une fonction technique que les équipements ou dispositifs qui participent au style de leur véhicule.
Certaines de ces réglementations requièrent que l’équipement ou dispositif concerné s’enfonce ou se déforme lors d’un choc avec une partie d’un piéton (telle que la jambe ou la tête), si possible en absorbant une partie de l’énergie du choc. Cela est d’autant plus requis que l’environnement de l’équipement ou du dispositif est plus rigide, et donc cela contraint à concevoir des équipements ou dispositifs qui doivent être suffisamment rigides pour conserver leur forme en l’absence de choc et suffisamment déformables en présence d’un choc.
Une solution a été proposée pour conférer une capacité de déformation à certains équipements ou dispositifs techniques. Il s’agit de définir des trous traversants ou ajourages qui les affaiblissent localement. Mais une telle solution est inapplicable dans le cas d’un dispositif de convoyage de fluide, puisque ce dernier doit demeurer parfaitement étanche de sa face d’entrée à sa face de sortie, et doit généralement suivre un parcours bien défini et donc également contraignant.
L’invention a donc notamment pour but d’améliorer la situation pour augmenter la protection des piétons.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un dispositif de convoyage de fluide, destiné à équiper un véhicule terrestre dans une zone qui est susceptible d’être heurtée par un piéton, et comprenant une pièce de convoyage munie d’une face d’entrée propre à recevoir un fluide et une face de sortie propre à délivrer ce fluide.
Ce dispositif de convoyage de fluide se caractérise par le fait que sa pièce de convoyage comprend :
- un squelette réalisé dans un premier matériau rigide et comprenant des première et seconde parties d’extrémité, délimitant respectivement les faces d’entrée et de sortie et reliées entre elles par une partie intermédiaire, et au moins une zone d’affaiblissement propre à permettre la déformation de la pièce de convoyage lorsque cette dernière est heurtée par un piéton, et
De même, et de manière surprenante, on remarque également un effet synergique de la combinaison NAC (5mM) + mélange de Vitamines B1, B2 et B3 quant à l’amélioration de l’expression des gènes en particulier Piezo, alors que le mélange de Vitamines B1-B3 n’a pas d’effet pris seul.
En revanche, à titre comparatif, d’après les résultats obtenus et tel qu’illustré par la , on note qu’une combinaison NAC (10 mM) et Beta Carotène (5 et 2μM) est plutôt négative par rapport aux résultats obtenus avec les mêmes molécules prises seules (voir respectivement Figures 5 et 6).
En outre, une toxicité sur la morphologie des cellules neuronales peut être observée avec la combinaison NAC + Beta Carotène de 5μM (non illustré).
Exemple 6 : Gélule A selon l’invention Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la composition se présente sous forme de gélule, par exemple d’environ 400 mg Composition % en poids du poids total de la composition NAC 75 Vitamine B12 0,06 Excipients (xylitol, gomme laque) 24,94
Exemple 7 : Gélule B selon l’invention Selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, la composition se présente sous forme de gélule, par exemple d’environ 400 mg Composition % en poids du poids total de la composition NAC 25,02 Vitamine B1, B2 et B3 (à proportions égales) 50,04 Excipients (xylitol, gomme laque) 24,94
nécessaire et procédé de traitement de la peau La présente divulgation concerne un nécessaire comprenant deux compositions cosmétiques ou plus contenues séparément qui sont miscibles entre elles lors du mélange et des procédés de traitement de la peau utilisant le nécessaire et/ou les deux compositions cosmétiques ou plus.
RÉSUMÉ La présente divulgation se rapporte, entre autres choses, à un nécessaire comprenant deux compositions cosmétiques ou plus contenues séparément et des procédés de traitement de la peau utilisant le nécessaire et/ou les compositions cosmétiques. Les compositions cosmétiques incluent des quantités étonnamment élevées de divers agents actifs, sont stables et miscibles entre elles. Les agents actifs apportent une myriade de bénéfices cosmétiques à la peau mais ont toujours été difficiles à solubiliser et à stabiliser, notamment en grandes quantités. Il est également difficile de mettre au point des compositions cosmétiques contenant différents agents actifs qui soient miscibles entre eux. Souvent, une composition cosmétique qui stabilise et/ou solubilise un agent actif particulier ne se mélange pas de manière homogène avec une autre composition cosmétique qui stabilise et/ou solubilise un agent actif différent, notamment lorsque l’architecture des compositions cosmétiques est différente. Le mélange de compositions cosmétiques disparates entraîne souvent une coagulation visuelle, une séparation de composants ou de phase (par exemple, huile, eau, silicone, etc.), une précipitation des ingrédients incluant des agents actifs, etc.
Dans un aspect, la présente divulgation se rapporte, entre autres choses, à un nécessaire comprenant deux compositions cosmétiques ou plus contenues séparément qui sont miscibles entre elles lors du mélange, dans lequel chacune des deux compositions ou plus comprend :
(b) une contrainte d’écoulement maximale de 9 000 Pa, par exemple, une contrainte d’écoulement maximale inférieure à 7 500 Pa, inférieure à 5 000 Pa, inférieure à 2 500 Pa, inférieure à 2 000 Pa, inférieure à 1 500 Pa ou inférieure à 1 250 Pa ;
les émulsions huile dans l’eau comprenant au moins 40 % en poids d’eau et environ 1 à environ 20 % en poids d’une phase huileuse, par rapport au poids total de l’émulsion huile dans l’eau ; les émulsions eau dans silicone comprenant au moins 70 % en poids d’une phase aqueuse (phase interne), par rapport au poids total de l’émulsion de silicone ; et les compositions anhydres, dans lesquelles au moins 90 % en poids des ingrédients formant les compositions anhydres ont une valeur log P de 2 ou moins, par exemple, 1,5 ou moins, 1 ou moins, 0,75 ou moins, 0,5 ou moins, 0,25 ou 0.
Dans un aspect, la présente divulgation se rapporte, entre autres choses, à un procédé de traitement de la peau comprenant :
À la jonction des parties latérales 10, 11 et des prolongements de fermeture 14, 15, est donc attaché un élément d’attache et de conduite, un anneau 17, 17’ ici en forme de D.
Dans l’exemple illustré du bridon de la , le D 17 est utilisé pour la fixation d’une rêne 18.
En référence à la , entre les prolongements de fermeture 14, 15, s’étend la partie supérieure 12 de la muserolle 7, entre les deux D 17, 17’, qui est perfectionnée selon l’invention.
Cette partie 12 comporte une bande inférieure 19 sur laquelle sont appliqués deux renforts latéraux rigides 20, 21 s’étendant, chacun, depuis une zone proche d’un D jusqu’à la partie centrale 9 de la muserolle, libre de tout renfort ; ces renforts 20, 21 s’étendent donc dans les parties latérales 10, 11.
Ces renforts 20, 21, à leurs deux extrémités 22, 23, sont biseautés pour qu’une bande supérieure 24, appliquée sur les renforts 20, 21 et la partie centrale 9, épouse harmonieusement la partie centrale et ces renforts dans les zones d’extrémité de ces renforts et forme un bombé-carré dont il sera question plus loin.
Au niveau des renforts 20, 21 disposés entre les bandes inférieure 19 et supérieure 24, la muserolle est donc notablement épaissie et bombée.
Les bandes 19 et 24 et les renforts 20, 21 sont ici en cuir.
Pour le confort du cheval, une matelassure 25 est appliquée sous la bande inférieure 19.
À titre indicatif, et absolument pas limitatif, et seulement pour information pour le public, dans la forme de réalisation préférée de la muserolle de l’invention, l’épaisseur de la bande inférieure 19 est de 3 mm, celle des renforts 20, 21, de 4 mm, celle de la bande supérieure 24, de 1 mm et celle de la matelassure 25, de 4 mm.
Naturellement, et pour des raisons de clarté, les dimensions relatives de ces éléments de muserolle sur la ne correspondent pas tout à fait à cette réalité.
Grâce à la rigidité des renforts 20, 21, quand un cavalier exerce manuellement une traction par exemple sur la rêne droite 18 et tire ici sur le D 17, la portion latérale 11 rigidifiée et opposée de la muserolle, du fait de la rigidité du renfort 21, ne peut pas se courber et franchir l’arête du chanfrein 13, si bien qu’elle ne se déplace pas vers le dessus du chanfrein et la tête du cheval peut ainsi correctement tourner vers la droite.
La section transversale des renforts latéraux 20, 21 est sensiblement carrée.