INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la détermination, par un premier outil d’analyse, d’un intervalle maximal de perturbations tolérées pour au moins l’un des états des observations du groupement, une perturbation d’une observation étant dite tolérée lorsque l’action résultante déterminée par le modèle appartient à la même classe d’actions que l’action déterminée en l’absence de la perturbation, l’étendue de l’intervalle définissant une dimension appelée rayon de perturbation, la représentation, par un deuxième outil d’analyse, des observations du groupement par des éléments dans un espace, pour obtenir une représentation dite représentation globale, la détermination, par le deuxième outil d’analyse, de caractéristiques topologiques de la représentation globale, les caractéristiques topologiques comprenant au moins : un rayon minimal, dit rayon global, pour des figures formant un complexe simplicial de sorte que le complexe simplicial englobe l’ensemble des éléments de la représentation globale, et un nombre, dit nombre global, correspondant au nombre d’espaces vides englobés par le complexe simplicial, un espace vide étant un espace dépourvu d’éléments, la détermination, par le deuxième outil d’analyse, d’un nombre, dit nombre perturbé , correspondant au nombre d’espaces vides englobés par le complexe simplicial lorsque le rayon global est remplacé par le rayon de perturbation, et la détermination d’une métrique relative à la couverture de la base de données, pour la classe d’actions considérée, en fonction du rayon global , du rayon de perturbation, du nombre global (N TDA ) et du nombre perturbé.
- l’étape de détermination des caractéristiques topologiques de la représentation globale comprend la détermination, par le deuxième outil, du complexe simplicial et d’un diagramme de persistance correspondant au complexe simplicial, les caractéristiques topologiques étant obtenues en fonction du diagramme de persistance ;
- le complexe simplicial est un complexe de Cech ;
- le nombre global et le nombre perturbé sont des nombres de Betti ;
- la métrique est obtenue par une opération appliquée sur une première composante et une deuxième composante, la première composante dépendant du rayon global et du rayon de perturbation, la deuxième composante dépendant du nombre global et du nombre perturbé ;
- la métrique est donnée par la formule suivante :
désigne la métrique, , , est le rayon de perturbation, est le rayon global, est le nombre global, et est le nombre perturbé
- le premier outil est un modèle d’interprétation abstraite des données ;
- le modèle est un modèle de conduite pour un véhicule, les actions prédéfinies étant des actions de conduite du véhicule, l’ensemble d’états de chaque observation caractérisant un scénario dans lequel le véhicule évolue dans un environnement, les classes des actions appartenant à deux classes d’actions parmi une classe d’actions tolérées pour la conduite du véhicule selon le scénario considéré et une classe d’actions critiques pour la conduite du véhicule selon le scénario considéré ;
- les classes d’actions tolérées et critiques pour chaque scénario considéré sont déterminées en fonction de contraintes de sûreté, les contraintes de sûreté étant de préférence conformes à la norme ISO/PAS 21448 :2019 SOTIF ;
La présente description se rapporte également à un produit programme d’ordinateur sur lequel est mémorisé un programme d’ordinateur comprenant des instructions de programme, le programme d’ordinateur étant chargé sur une unité de traitement de données et adapté pour entraîner la mise en œuvre d’un procédé tel que précédemment décrit lorsque le programme d’ordinateur est mis en œuvre sur l’unité de traitement des données.
La présente description concerne aussi un support lisible d’informations sur lequel est mémorisé un produit programme d’ordinateur comprenant des instructions de programme, le programme d’ordinateur étant chargé sur une unité de traitement de données et entraînant la mise en œuvre d’un procédé tel que décrit précédemment lorsque le programme d’ordinateur est mis en œuvre sur l’unité de traitement des données
Le compteur est donc capable de réaliser des mesures très précises quelle que soit la fréquence du réseau de distribution. La phase de calibration en usine du compteur est réalisée à une seule fréquence (la première fréquence), ce qui réduit le coût du compteur.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, dans lequel les paramètres d’adaptation comprennent des premiers paramètres d’adaptation évalués à la première fréquence et des deuxièmes paramètres d’adaptation évalués à une deuxième fréquence, la deuxième fréquence étant telle qu’une différence entre la fréquence du réseau de distribution et la deuxième fréquence est inférieure à un deuxième seuil prédéterminé.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, dans lequel, pour chaque phase du réseau de distribution, le module de mesure est agencé pour acquérir des mesures d’une tension de phase et d’un courant de phase présents sur ladite phase, le module de mesure comprenant au moins un filtre passe-bas agencé pour supprimer des harmoniques de la tension de phase et du courant de phase de manière à produire une tension de phase en fondamental et un courant de phase en fondamental, les paramètres d’adaptation comprenant des paramètres du filtre passe-bas.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, dans lequel les paramètres du filtre passe-bas comprennent un module à la première fréquence d’une transformée en Z d’une fonction de transfert du filtre passe-bas, et un module à la deuxième fréquence de ladite transformée en Z.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, dans lequel les premiers paramètres de calibration comprennent un premier paramètre et un premier paramètre , et les deuxièmes paramètres de calibration comprennent un deuxième paramètre et un deuxième paramètre , qui sont intégrés dans des facteurs multiplicatifs par lesquels la tension de phase en fondamental et le courant de phase en fondamental sont multipliés pour évaluer une puissance réactive brute fournie par le réseau de distribution, le deuxième paramètre et le deuxième paramètre étant obtenus en calculant :
où est le module à la première fréquence de la transformée en Z de la fonction de transfert du filtre passe-bas, et où est le module à la deuxième fréquence de la transformée en Z de la fonction de transfert du filtre passe-bas.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, dans lequel les paramètres du filtre passe-bas comprennent aussi une phase à la première fréquence de ladite transformée en Z et une phase à la deuxième fréquence de ladite transformée en Z.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, le compteur électrique comprenant ou étant relié à un capteur de courant comprenant un transformateur de courant et agencé pour produire les mesures du courant de phase, les paramètres d’adaptation comprenant aussi au moins un paramètre du transformateur de courant.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, dans lequel les paramètres d’adaptation comprennent aussi au moins un paramètre d’au moins un composant électronique d’une chaîne de mesure de courant reliée au transformateur de courant.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, dans lequel le composant électronique est un amplificateur.
On propose de plus un procédé de réglage tel que précédemment décrit, dans lequel les premiers paramètres de calibration comprennent un déphasage avec harmoniques et un déphasage en fondamental , et les deuxièmes paramètres de calibration comprennent un déphasage avec harmoniques et un déphasage en fondamental , qui peuvent être utilisés par le module de mesure pour évaluer une puissance active compensée et une puissance réactive compensée fournies par le réseau de distribution, le déphasage avec harmoniques et le déphasage en fondamental étant obtenus en calculant :
( - ) + ( - )
La est une vue partiellement agrandie de la , qui représente la feuille de ressort dans le cadre de conducteurs ;
La est une vue agrandie partielle de la , qui représente la relation de position entre la patte de guidage de la borne de signal et la feuille de ressort dans le cadre de conducteurs ;
La est une vue agrandie partielle de la , qui représente la relation de position entre la patte de guidage de la borne de signal et la feuille de ressort dans le cadre de conducteurs. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS DE L'INVENTION
Selon un concept général de la présente invention, une station de charge est fournie. La station de charge comprend : un ensemble d'extrémité de charge qui comprend un boîtier d'extrémité de charge et une pluralité de bornes d'alimentation avant, dans laquelle le boîtier d'extrémité de charge est muni d'une pluralité de premiers trous, et chacune des bornes d'alimentation avant est agencée de manière fixe dans l'un de la pluralité de premiers trous ; et un ensemble d'extrémité de connexion qui comprend un boîtier d'extrémité de connexion et une pluralité de bornes d'alimentation arrière, dans laquelle le boîtier d'extrémité de connexion est muni d'une pluralité de seconds trous, et chacune des bornes d'alimentation arrière est agencée dans l'un de la pluralité de seconds trous. L’ensemble d'extrémité de charge est connecté de manière amovible à l'ensemble d'extrémité de connexion. Lorsque l’ensemble d'extrémité de charge est installé sur l'ensemble d'extrémité de connexion, les seconds trous sont respectivement alignés et mis en communication avec les premiers trous, et les bornes d'alimentation arrière sont respectivement connectées aux bornes d'alimentation avant. Lorsque l'ensemble d'extrémité de charge est retiré de l'ensemble d'extrémité de connexion, les bornes d'alimentation avant sont maintenues dans le boîtier d'extrémité de charge et séparées de l'ensemble d'extrémité de connexion conjointement avec le boîtier d'extrémité de charge.
Les figures 1A et 1B représentent la structure globale de la station de charge 100 selon un mode de réalisation de la présente invention, la étant une vue en perspective de la station de charge 100, et la étant une vue partielle éclatée de la station de charge 100. Comme représenté sur les figures 1A et 1B, la station de charge 100 comprend un ensemble d'extrémité de charge 110 destiné à s’apparier au pistolet de charge et un ensemble d'extrémité de connexion 150 destiné à être connecté au câble. L'ensemble d'extrémité de charge 110 et l'ensemble d'extrémité de connexion 150 sont connectés l'un à l'autre pour former la station de charge 100. L'ensemble d'extrémité de charge 110 est connecté de manière amovible à l'ensemble d'extrémité de connexion 150. Dans les modes de réalisation représentés sur les figures 1A et 1B, la connexion amovible entre l'ensemble d'extrémité de charge 110 et l'ensemble d'extrémité de connexion 150 est réalisée par la pluralité d'éléments de fixation 160.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l’invention, l’imprégnation à l’étape (e2)(j) est réalisée avec une solution aqueuse comportant du nitrate de fer.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l’invention, les quantités de précurseurs de magnésium et de fer sont calculées afin que Y soit comprise entre 3% et 21,5% et X soit comprise entre 5% et 39,3, avec Y ≤ 28,33-0,645X, de manière à former le spinelle sous-stœchiométrique de formule Mg a Al b O 4 .
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l’invention, l’intégration de Fe et de Mg est effectuée selon l’étape (e3), et de préférence selon la sous-étape (kkk) ou selon la sous-étape (kk) dans laquelle on ajoute à la suspension issue de l’étape (A) du nitrate de magnésium en tant que précurseur soluble de Mg, et éventuellement du nitrate de fer en tant que précurseur soluble de Fe, et dans lequel la calcination à l’étape (C) est effectuée sous air à une température comprise entre 800°C et 950°C, et plus préférentiellement entre 900°C et 950°C, et pendant une durée de 1 à 24 heures, de préférence de 5 heures à 15 heures.
Selon un troisième aspect, l’invention porte un procédé de combustion d'une charge hydrocarbonée par oxydo-réduction en boucle chimique utilisant un tel solide porteur d’oxygène ou préparé selon le procédé de préparation selon l’invention.
Selon une ou plusieurs mises en œuvre de l’invention, le solide porteur d’oxygène circule entre au moins une zone de réduction et une zone d’oxydation opérant toutes les deux en lit fluidisé, la température dans la zone de réduction et dans la zone d’oxydation étant comprise entre 600°C et 1200°C, et de préférence comprise entre 600°C et 1100°C, et plus préférentiellement entre 800°C et 1100°C.
Liste des figures La est un diagramme représentant les quantités X de Fe et Y de Mg (en % poids de Fe 2 O 3 et en % poids de MgO) du porteur d’oxygène selon l’invention.
Les , , , , et concernent un solide porteur d’oxygène selon l’exemple 2 (exemple non conforme à l’invention). : diffractogramme obtenu par diffraction des rayons X (DRX) du solide porteur d’oxygène avant test de vieillissement simulant son utilisation dans un procédé CLC. : diagramme représentant la distribution en taille des pores du solide porteur d’oxygène avant son utilisation dans un procédé CLC. : diagramme représentant la conversion du méthane en fonction des cycles d'oxydo-réduction dans un procédé CLC utilisant le solide porteur d’oxygène. : ensemble de clichés MEB d’une section polie d’un échantillon du solide porteur d’oxygène après tests de vieillissement simulant son utilisation dans un procédé CLC. : diagramme représentant la distribution de la taille des particules du solide porteur d’oxygène après test de vieillissement simulant son utilisation dans un procédé CLC.
Les , , , et concernent un solide porteur d’oxygène selon l’exemple 3 (exemple non conforme à l’invention). : diffractogramme obtenu par DRX du solide porteur d’oxygène avant test de vieillissement. : diagramme de distribution en taille des pores du solide porteur d’oxygène avant son utilisation dans un procédé CLC. : diagramme de la conversion du méthane en fonction des cycles d'oxydo-réduction dans un procédé CLC utilisant le solide porteur d’oxygène. : ensemble de clichés MEB d’une section polie d’un échantillon du solide porteur d’oxygène après tests de vieillissement simulant son utilisation dans un procédé CLC.
Les , , , et concernent un solide porteur d’oxygène selon l’exemple 4 (exemple conforme à l’invention), et sont de même type que les à 3D.
Les , , , et concernent un solide porteur d’oxygène selon l’exemple 5 (exemple conforme à l’invention), et sont de même type que les à 3D.
Les , , , et concernent un solide porteur d’oxygène selon l’exemple 6 (exemple conforme à l’invention), et sont de même type que les à 3D.
La est un diagramme représentant les quantités X de Fe et Y de Mg (en % poids de Fe 2 O 3 et en % poids de MgO) du porteur d’oxygène selon l’invention, dans lequel les exemples ont été reportés.
L'objet de l'invention est de proposer un solide porteur d’oxygène pour un procédé d’oxydo-réduction en boucle chimique, tel qu’un procédé CLC, mais également pour d’autres procédés d’oxydo-réduction en boucle chimique tel qu’un procédé de reformage en boucle chimique (CLR en référence à l’expression « Chemical Looping Reforming » selon la terminologie anglo-saxonne) ou un procédé de CLOU (en référence à l’expression « Chemical Looping Oxygen Uncoupling » selon la terminologie anglo-saxonne).
La présente invention concerne également la préparation et l’utilisation du solide porteur d’oxygène dans de tels procédés, en particulier dans un procédé CLC.
Les procédés CLC font généralement appel à deux réacteurs distincts : un réacteur de réduction et un réacteur d’oxydation. Dans le réacteur de réduction a lieu la réduction du solide porteur d’oxygène au moyen d’un combustible, ou plus généralement d’un gaz, liquide ou solide réducteur. Les effluents du réacteur de réduction contiennent principalement du CO 2 et de l'eau, permettant un captage facile du CO 2 . Dans le réacteur d'oxydation, la restauration du solide porteur d’oxygène à son état oxydé par contact avec l'air ou tout autre gaz oxydant permet de générer corrélativement un effluent chaud vecteur d’énergie et un flux d’azote pauvre ou dépourvu d’oxygène (cas où de l’air est utilisé).
La fente 51 s’étend par exemple sensiblement parallèlement à l’axe A.
En variante (non représentée), la fente 51 s’étend selon une direction formant un angle non nul avec l’axe A, et présente alors une forme sensiblement hélicoïdale.
La fente 51 est par exemple réalisée par fraisage dans la paroi circonférentielle 46.
La fente 51 réduit la rigidité de la paroi circonférentielle 46 et autorise des déformations plus importantes selon les directions radiales et orthoradiales. Cela permet au boitier 30 de mieux s’adapter à des déformations thermiques différentes entre le stator 34 et la paroi circonférentielle 46, comme expliqué plus bas.
Avantageusement, un joint 53 flexible est disposé dans la fente 51. Par « flexible », on entend que la raideur du matériau formant le joint 53 est négligeable par rapport à la raideur du premier matériau. Le joint 53 est par exemple réalisé en matériau polymère, et permet d’isoler l’espace interne 32 de l’extérieur sans augmenter de manière significative la rigidité de la paroi circonférentielle 46.
Avantageusement, la paroi circonférentielle 46 définit une pluralité de conduits 55 de refroidissement. Les conduits 55 s’étendent à travers la paroi circonférentielle 46, notamment parallèlement à l’axe A, sur toute la périphérie de la paroi circonférentielle 46.
Les conduits 55 permettent une circulation de fluide de refroidissement dans le boitier 30. Cela permet d’améliorer encore la dissipation thermique à travers la paroi circonférentielle 46, et réduit encore la masse totale du boitier 30. De plus, la fabrication par extrusion de la paroi circonférentielle 46 simplifie fortement la formation des conduits 55.
Chaque flasque 48 d’extrémité présente sensiblement une forme de disque plan, et présente une ouverture centrale 52 circulaire, centrée sur l’axe A, recevant un des paliers de roulement 40 et permettant le passage de l’arbre 36.
Chaque flasque 48 définit une pluralité de perforations 54 traversantes, par exemple quatre perforations, régulièrement réparties autour de l’axe A.
Les flasques 48 sont par exemple réalisés avec le premier matériau.
En variante, les flasques 48 sont réalisés avec un autre matériau, par exemple en fonte, en acier, ou en alliage d’acier.
Le stator 34 est monté dans l’espace interne, de manière fixe par rapport au boitier 30.
Le stator 34 est propre à générer un champ magnétique dans l’espace interne 32 afin d’entraîner le rotor 38 et l’arbre 36 en rotation.
Le stator 34 comprend un noyau magnétique 56, par exemple constitué d’un empilement de tôles feuilletées, qui permet l’interaction électromagnétique entre le rotor 38 et le stator 34.
Le stator 34 comprend de plus un enroulement électrique (non représenté), pour son alimentation.
Le stator 34 définit une pluralité de conduits 58 de fixation orientés selon la direction axiale A, qui s’étendent à travers le noyau magnétique 56.
- un premier transistor de réinitialisation configuré pour, lorsqu’il est rendu passant, réinitialiser la capacité d’intégration,
- au moins un transistor dit « de couplage », agencé entre le photo-détecteur et la capacité d’intégration et apte alternativement à, coupler le photo-détecteur au premier nœud lorsqu’il est rendu passant, et découpler le photo-détecteur du premier nœud lorsqu’il est rendu non-passant,
- une capacité de mémorisation connectée à un deuxième nœud,
- un second transistor de réinitialisation configuré pour, lorsqu’il est rendu passant, réinitialiser la capacité de mémorisation,
- un interrupteur dit « de mémorisation » entre la capacité d’intégration et la capacité de mémorisation, pour, lorsqu’il est rendu passant, connecter la capacité d’intégration et la capacité de mémorisation, et lorsqu’il est rendu non-passant, déconnecter la capacité d’intégration de la capacité de mémorisation.
Ainsi, avec l’introduction d’un interrupteur de mémorisation et d’un transistor de couplage on met en œuvre un pixel de type IWR et qui permet de faire adopter différentes configurations suivant que l’on se trouve dans un mode de fonctionnement normal ou bien selon un mode de fonctionnement dans lequel on réalise une ou plusieurs mesures en vue d’effectuer une calibration.
Avantageusement, le dispositif comprend en outre : un circuit de commande du circuit de lecture configuré pour, lors d’un cycle de mesure comportant une phase d’estimation d’un rapport R = Cint/Cmem entre une valeur de capacité d’intégration et une valeur de capacité de mémorisation :
- selon une première partie de ladite phase d’estimation dudit rapport R rendre passant le premier transistor de réinitialisation et le deuxième transistor de réinitialisation de sorte respectivement à réinitialiser la capacité d’intégration et la capacité de mémorisation et rendre non-passant ledit interrupteur de mémorisation de sorte à déconnecter la capacité d’intégration de la capacité de mémorisation et au cours de la première phase et au cours de la première partie, découpler le photo-détecteur dudit premier nœud, puis,
- selon une deuxième partie de ladite phase d’estimation rendre bloqués le premier transistor de réinitialisation et le deuxième transistor de réinitialisation et rendre passant ledit interrupteur de mémorisation de sorte à relier le premier nœud et le deuxième nœud, et pouvoir ainsi évaluer un potentiel audit deuxième nœud représentatif dudit rapport R= Cint/Cmem.
On tient compte en évaluant ce rapport R d’un effet de compression qui intervient lorsque l’on relie les capacités d’intégration et de mémorisation. Cette compression dépend du rapport Cint/Cmem, Cint représente une valeur de la capacité d’intégration mais aussi toutes les capacités parasites qui se rajoutent sur ce nœud, notamment la capacité d’entrée du comparateur. De même, Cmem représente la valeur de la capacité de mémorisation ainsi que les capacités parasites qui se rajoutent à ce nœud. Des dispersions sur ces valeurs de pixel à pixel entraînent donc une différence de pixel à pixel sur ce rapport de capacités. En évaluant ce rapport R, on ajoute des données de corrections permettant de réaliser une calibration améliorée de chaque pixel.
Avantageusement, le circuit de lecture comporte en outre :
- un comparateur relié à la capacité d’intégration, une première entrée du comparateur étant couplée au premier nœud, une deuxième entrée du comparateur étant mise à une tension de référence,
- un générateur d’impulsions en sortie du comparateur et configuré pour, lorsqu’il est couplé au premier transistor de réinitialisation et lorsque la première entrée atteint la tension de référence, émettre une impulsion de déclenchement d’une réinitialisation de la capacité d’intégration par l’intermédiaire du premier transistor de réinitialisation.
Le circuit de lecture peut également comprendre :
- un compteur d’impulsions en sortie du générateur d’impulsions
- un élément de mémorisation de données numérique de comptage issue dudit compteur d’impulsions.
Selon un mode de réalisation, soit R 5 , R 6 , R 7 et R 8 sont identiques et choisis parmi les chaînes alkyles en C1-C6, de préférence en C1-C3, linéaires ou ramifiées, de préférence linéaires, optionnellement interrompues par au moins un hétéroatome choisi parmi N, O et S, mais ne comprenant pas de groupement OH en position terminale, soit R 5 est choisi parmi les phénylalkyles –(CH 2 ) n -Ph avec n étant un entier allant de 1 à 5, de préférence n = 1, et R 6 , R 7 et R 8 sont indépendamment choisis parmi les chaînes alkyles en C1-C6, de préférence en C1-C3, linéaires ou ramifiées, optionnellement interrompues par au moins un hétéroatome choisi parmi N, O et S, mais ne comprenant pas de groupement OH en position terminale, avantageusement et R 6 , R 7 et R 8 sont des groupements méthyles.