INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne le fait que l’effort transmis par la barre de flèche soit reporté sur un câble transversal ancré en pre-tension sur le mât et non pas directement sur le mât, afin de réduire le moment fléchissant subi. L’invention se distingue par un câble en pré-tension fixé sur le mât du côté opposé au hauban, et par un dispositif mécanique s’étendant transversalement entre le câble de pré-tension et le hauban ou par un circuit hydraulique traversant pour transmettre une partie des efforts s’exerçant sur le hauban vers le câble de pré-tension et transformer cet effort en une opposition au moment subi de façon proportionnelle à l’effort exercé sur la tête de mât. Ce câble de pré-tension est fixé sur le mât, du côté opposé au hauban, en un point haut, au-dessus du point de croisement entre la selle et le mât, et un point bas, au-dessous de ce point de croisement entre la selle et le mât, de manière symétrique par rapport à ce point de croisement. Des espars peuvent être prévus pour écarter du mât un segment médian du câble de pré-tension.
La fonction de ce câble de pré-tension est double : il fait office de ressort de rappel à raideur variable quant à la poussée transmise par la selle. il constitue un vecteur du contre-moment soulageant le mât de la charge originelle.
Le fonctionnement est exécuté de façon auto-adaptative car le câble répond proportionnellement - mais non linéairement - aux différentes sollicitations exercées sur le mât. Le fonctionnement opère de façon purement mécanique, sans partie électronique de contrôle commande, ni motorisation.
Ce principe général peut être implémenté sous forme de différents modes de réalisation.
Modes de réalisation de l’invention Selon un premier mode de réalisation, le galhauban (4) et bas-hauban (2) sont mobiles. Ils ‘’attaquent’’ le câble en pré-tension de l’autre côté du mât, soit via un système piston, soit de façon purement mécanique avec une barre de flèche traversant le mât.
Selon un deuxième mode de réalisation, le bas-hauban est fixe et s’accroche soit en extrémité de barre de flèche, soit en face du point de fin de course du galhauban qui est le seul à être mobile.
Selon un deuxième mode de réalisation, représenté en , lorsque la charge appliquée sur le mât est minimale, la liaison du galhauban (4) est portée à l’extrémité de la barre de flèche (6) (flèche pointillée). Lorsque la charge est maximale, la liaison du galhauban (4) est déplacée en direction du mât (flèche pleine).
Premier exemple de réalisation de l’invention La illustre un premier exemple de réalisation d’un mât haubané selon l’invention. Un câble de pré-tension (11) est situé du côté opposé au hauban. Il est accroché sur le mât (1) par un accrochage haut (12) situé au-dessus de la selle (16), et par un accrochage bas (13) situé au-dessous de la selle (16).
L’exemple 2 porte sur un solide porteur d’oxygène non conforme à l’invention. Les exemples 3 à 6 portent sur des solides porteurs d’oxygène conformes à l’invention.
La montre où se situent les exemples quant à leurs teneurs en Fe et Mg (en % de Fe 2 O 3 et en % de MgO) dans le diagramme de la .
Lorsque qu’il est fait référence dans les exemples ci-dessous à des figures représentant des diffractogrammes des rayons X, l’abscisse A correspond à l'angle 2θ (en degrés) et l’ordonnée Cps représente le nombre de coups lors de la mesure. Les diagrammes de diffraction (diffractogrammes) sont obtenus par analyse radiocristallographique au moyen d’un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kα1 du cuivre (λ = 1,5406Å). A partir de la position des pics de diffraction représentée par l’angle 2θ, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires d hkl caractéristiques de l’échantillon. L’erreur de mesure Δ(d hkl ) sur d hkl est calculée grâce à la relation de Bragg en fonction de l’erreur absolue Δ(2θ) affectée à la mesure de 2θ. Une erreur absolue Δ(2θ) égale à + ou -0,02° est communément admise.
Les formules des spinelles données dans les exemples ci-dessous sont des formules théoriques calculées à partir des teneurs en MgO et Al 2 O 3 .
La distribution en taille des particules peut être exprimées ci-dessous avec les valeurs pour D V10 , D v50 , D V90 . Le diamètre D V10 est défini comme étant le diamètre tel que, parmi l’ensemble des particules , toutes les particules de taille inférieure à ce diamètre constituent 10% du volume des particules. Le diamètre D V90 est défini comme étant le diamètre tel que, parmi l’ensemble des particules , toutes les particules de taille inférieure à ce diamètre constituent 90% du volume des particules. Le diamètre D v50 est défini comme étant le diamètre médian tel que, parmi l’ensemble des particules, toutes les particules de taille inférieure à ce diamètre constituent 50% du volume des particules. La tailles des particules est déterminée par granulométrie laser (Malvern Mastersizer 3000®, de préférence en voie liquide, et en utilisant la théorie de Fraunhofer).
On entend par la surface spécifique d’une particule ( alumine ou porteur d’oxygène) la surface spécifique B.E.T. déterminée par adsorption d’azote conformément à la norme ASTM D 3663-78 établie à partir de la méthode BRUNAUER-EMMETT-TELLER décrite dans le périodique « The Journal of American Society », 60, 309, (1938).
Dans la présente demande, le terme «comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ».
Exemple 1 : Test de vieillissement des solides porteurs d’oxygène en lit fluidisé batch
Le vieillissement des solides porteurs d’oxygène en lit fluidisé comme décrit ci-dessous a été réalisé dans une unité (comme décrite dans H. Stainton et al., Fuel (2012) 101, 205–214) constituée d’un réacteur en quartz, d’un système automatisé d’alimentation du réacteur en gaz et d’un système d’analyse des gaz sortant du réacteur. Il s’agit d’un procédé en lit fluidisé dit « batch » en anglais.
Ce test de vieillissement approxime les conditions d’utilisation du solide porteur d’oxygène dans un procédé d’oxydo-réduction en boucle chimique, en particulier de combustion en boucle chimique d’oxydo-réduction.
La distribution des gaz (CH 4 , CO 2 , N 2 , air) est assurée par des débitmètres massiques. Pour des raisons de sécurité, un balayage à l’azote est réalisé après chaque période de réduction et d’oxydation.
La hauteur du réacteur en quartz est de 30 cm, avec un diamètre de 4 cm dans sa partie basse (sur 24 cm de haut), et 7 de cm dans sa partie haute. Un fritté en quartz est disposé en bas du réacteur pour assurer la distribution des gaz et une bonne fluidisation des particules. Un autre fritté est placé dans la partie haute du réacteur pour éviter la perte de fines au cours de l’essai. Le réacteur est chauffé à l’aide d’un four électrique. Une partie du gaz sortant du réacteur est pompée vers les analyseurs de gaz, refroidie pour condenser l’essentiel de l’eau formée lors de la réduction puis séchée à l’aide de chlorure de Calcium. Les concentrations en gaz sont mesurées à l’aide d’analyseurs infrarouge non dispersifs pour CO, CO 2 et CH 4 , d’un analyseur paramagnétique pour l’oxygène, et d’un détecteur TCD pour l’hydrogène.
Conditions de test standard : 100 grammes de particules sont introduits dans le réacteur quartz puis chauffés à 900°C sous flux d’air (60 Nl/h). Lorsque la température du lit est stabilisée à 900°C sous air, 250 cycles sont réalisés selon les étapes suivantes : 1- Balayage à l’azote (60 Nl/h) 2- Injection d’un mélange CH 4 /CO 2 (30 Nl/h/30 Nl/h) (réduction des particules) 3- Balayage à l’azote (60 Nl/h) 4- Injection d’air (60 Nl/h) (oxydation des particules).
La conversion du solide porteur d’oxygène (quantité d’oxygène apportée par le solide porteur d’oxygène pour réaliser la conversion du méthane, exprimée en % poids du porteur d’oxygène oxydé) est calculée à partir des données de conversion des gaz, et le temps de réduction (étape 2 du cycle) est ajusté après le premier cycle pour que le solide porteur d’oxygène relâche environ 2% poids d’oxygène (par rapport à la masse oxydée de solide porteur d’oxygène introduite) à chaque cycle de réduction. Le temps d’oxydation (étape 4 du cycle) est suffisant pour réoxyder totalement les particules (15 min).
La distribution en taille des particules a été mesurée à l’aide d’un granulomètre Malvern, en utilisant la théorie de Fraunhofer.
Les mesures de porosimétrie au mercure ont été réalisées sur l’appareil Autopore IV commercialisé par Micromeritics, en considérant une tension de surface du mercure de 485 dyn/cm et un angle de contact de 140°. La taille de pores minimale mesurable par porosimétrie au mercure est de 3,65 nm.
* un amino ;
* un radical aminé substitué par un ou deux radicaux alkyle en C1-C6 identiques ou différents, portant éventuellement au moins un groupe hydroxyle ;
* un acylamino (-NR-C(O)-R') dans lequel le radical R est un atome d'hydrogène ou un radical alkyle en C1-C4 portant éventuellement au moins un groupe hydroxyle et le radical R' est un radical alkyle en C1-C2 ;
* un carbamoyle ((R)2N-C(O)-) dans lequel les radicaux R, identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène ou un radical alkyle en C1-C4 portant éventuellement au moins un groupe hydroxyle ;
* un alkylsulfonylamino (R'-S(O)2-N(R)-) dans lequel le radical R représente un atome d'hydrogène ou un radical alkyle en C1-C4 portant éventuellement au moins un groupe hydroxyle et le radical R' représente un radical alkyle en C1- C4, ou un radical phényle ;
* un radical aminosulfonyle ((R)2N-S(O)2-) dans lequel les radicaux R, identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène ou un radical alkyle en C1-C4 portant éventuellement au moins un groupe hydroxyle ;
* un carboxylique sous forme acide ou salifiée (de préférence avec un métal alcalin ou un ammonium substitué ou non) ;
* un cyano;
* un nitro ou nitroso ;
* un polyhaloalkyle, de préférence trifluorométhyle ;
* la partie cyclique ou hétérocyclique d'un radical non aromatique peut être substituée par au moins un substituant choisi parmi les groupes suivants : a) hydroxyle ; b) alcoxy en C1-C4, (poly)hydroxyalcoxy en C2-C4; c) alkyle en C1-C4 ;
* un alkylcarbonylamino (RC(O)-N(R')-) dans lequel le radical R' est un atome d'hydrogène ou un radical alkyle en C1-C4 portant éventuellement au moins un groupe hydroxyle, et le radical R est un alkyle en C1-C2 ou un radical aminé éventuellement substitué par un ou deux groupes alkyle en C1-C4, identiques ou différents, eux-mêmes éventuellement porteurs d'au moins un groupe hydroxyle, lesdits radicaux alkyle pouvant former avec l'atome d'azote auquel ils sont rattachés un hétérocycle à 5 à 7 chaînons, saturé ou insaturé, éventuellement substitué, comprenant éventuellement au moins un autre hétéroatome azoté ou non ;
* un alkylcarbonyloxy (RC(O)-O-) dans lequel le radical R est un radical alkyle en C1-C4 ou un groupe aminé éventuellement substitué par un ou deux groupes alkyle en C1-C4 identiques ou différents portant eux-mêmes éventuellement au moins un groupe hydroxyle, lesdits radicaux alkyle formant éventuellement avec l'atome d'azote auquel ils sont rattachés un hétérocycle de 5 à 7 chaînons, saturé ou insaturé, éventuellement substitué, comprenant éventuellement au moins un autre hétéroatome azoté ou non ;
* un alcoxycarbonyle (RGC(O)-) dans lequel le radical R est un radical alcoxy en C1-C4, g est un atome d'oxygène ou un groupe aminé éventuellement substitué par un groupe alkyle en C1-C4 lui-même éventuellement porteur d'au moins un groupe hydroxyle, ledit radical alkyle formant éventuellement avec l'atome d'azote auquel ils sont rattachés un hétérocycle de 5 à 7 chaînons, saturé ou insaturé, éventuellement substitué, comprenant éventuellement au moins un autre hétéroatome azoté ou non ;
- un radical cyclique ou hétérocyclique, ou une partie non aromatique d'un radical aryle ou hétéroaryle, peut également être substitué par un ou plusieurs groupes oxo ;
- une chaîne hydrocarbonée est insaturée lorsqu'elle comprend une ou plusieurs doubles liaisons et/ou une ou plusieurs triples liaisons ;
L’élément principal fusible thermiquement de chacun des organes de sécurité à relier correspond de préférence à l’élément fusible thermiquement configuré pour passer d’un premier état initial avant toute surchauffe éventuelle à un deuxième état après surchauffe lorsque la température dépasse une valeur de seuil minimale inférieure aux valeurs de seuil des autres éléments fusibles thermiquement de chaque zone de détection d’une surchauffe locale.
Ainsi, l’élément principal fusible thermiquement de chacun des organes de sécurité à relier est réalisés à partir d'un matériau conducteur configuré pour fondre lorsque la température dépasse la valeur de seuil minimale. En d’autres termes, c’est cet élément fusible principal qui va fondre en premier, ce qui va rompre la connexion électrique des câbles au boîtier et ainsi permettre la détection d’une surchauffe locale. le changement d’état d’un élément principal fusible thermiquement est ensuite détecté de manière électrique avec un organe de détection du changement d’état dans la position de détection.
L’organe de détection du changement d’état est, par exemple, un voltmètre configuré pour détecter ou non un courant aux bornes du boîtier correspondant à chacune des zones de détection d’une surchauffe locale.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé de détection d’une surchauffe locale d’un inverseur de poussée d’une nacelle d’un aéronef comprenant une structure fixe interne et au moins un panneau de protection thermique fixé sur la surface interne de la structure fixe interne.
Selon le procédé, on détecte une surchauffe locale à l’aide d’un un système de détection d’une surchauffe locale de la structure fixe interne comprenant au moins un organe de sécurité monté entre ladite structure fixe interne et le panneau de protection thermique, l’organe de sécurité du système de détection comprenant au moins un élément fusible thermiquement configuré pour passer d’un premier état initial à un deuxième état lorsque la température de l’équipement dépasse une valeur de seuil, une surchauffe locale étant détectée lorsque l’élément fusible thermiquement passe du premier état initial au deuxième état.
Par exemple, on détecte une surchauffe locale visuellement,
Selon un autre mode de réalisation, on détecte une surchauffe locale à l’aide d’un organe de détection du changement d’état des éléments fusibles thermiquement configuré pour coopérer avec l’organe de sécurité dans une position de détection de la surchauffe.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un inverseur de poussée comprenant une structure fixe interne et au moins un panneau de protection thermique fixé sur la surface interne de la structure fixe interne. L’inverseur de poussée comprend un système de détection d’une surchauffe locale de la structure fixe interne tel que décrit précédemment.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un aéronef comprenant un inverseur de poussée tel que décrit précédemment.
illustre schématiquement une vue en perspective d’un ensemble propulsif d’aéronef ;
est une vue en perspective en coupe d’une section arrière de la nacelle de la comprenant un système de détection d’une surchauffe locale selon un mode de réalisation de l’invention ;
est une vue en coupe de la section arrière de la ;
est une vue en perspective d’un organe de sécurité du système de détection d’une surchauffe locale de la ;
est une vue de détails du système de détection d’une surchauffe locale de la ;
est une vue de détails d’un organe de détection du système de détection d’une surchauffe locale de la ;
Le procédé selon l’invention est remarquable en ce qu’à partir des composantes du torseur d’actions mécaniques au point de guidage de la lame de coupe, il est possible de piloter de façon automatique les déclenchements d’opération d’affûtage. Les inventeurs ont en effet mis en évidence l’existence d’une relation entre la nature globale du torseur d’actions mécaniques au point de guidage de la lame et l’état de celle-ci. Le torseur d’actions mécaniques identifie les efforts subis par la lame dans les trois directions. Il est déterminé à partir de mesures provenant d’un dynamomètre installé dans le pied presseur de la tête de coupe et tel que décrit dans la demande de brevet FR 3,108,542.
Le procédé selon l’invention permet ainsi de déclencher un affûtage du fil tranchant de la lame uniquement et dès que l’état du fil tranchant le nécessite. Il en résulte des gains de productivité, une prise en compte des variabilités (dureté, géométries, composition, fabrication,…) des lames et des bandes d’affûtage voire des composants mécaniques situés dans l’environnement de ces consommables, une simplification du paramétrage des cycles d’affûtage pour les opérateurs..
Selon un mode de réalisation, la variable choisie pour déterminer la valeur de seuil correspond à la composante d’effort vertical de la lame de coupe.
Dans ce mode de réalisation, la variation d’amplitude de l’effort vertical de la lame de coupe au cours de la coupe du matériau est avantageusement donnée par l’équation suivante :
dans laquelle Fz est l’amplitude de l’effort vertical de la lame de coupe, My est l’amplitude du moment de tangage de la lame de coupe, F x est l’amplitude de l’effort frontal de la lame de coupe, F Y est l’amplitude de l’effort latéral appliqué à la lame, et L est l’épaisseur du matelas à découper.
Selon un mode de réalisation, la variable choisie pour déterminer la valeur de seuil correspond à une inclinaison de l’axe central de la lame de coupe par rapport à l’axe vertical, les variations d’inclinaison de l’axe central de la lame de coupe par rapport à l’axe vertical étant calculées à partir de l’ensemble des valeurs des composantes du torseur d’actions mécaniques.
Dans cet autre mode de réalisation, les variations d’inclinaison de l’axe central de la lame de coupe par rapport à l’axe vertical sont calculées, pour chaque point P de coordonnées Pt xi , Pt yi , Pt zi de l’axe central, par l’équation suivante : avec m représentant le nombre de points d’acquisition par mesure.
De façon avantageuse, le procédé comprend en outre la comparaison des amplitudes de la variable choisie pour déterminer la valeur de seuil avant et après un cycle d’affûtage du fil tranchant de la lame de coupe afin de déterminer si les bandes d’affûtage de l’outil d’affûtage ont besoin d’être remplacées. En effet, il a été également constaté par les inventeurs que la capacité de régénération du fil tranchant par les bandes d’affûtage diminue en fonction du nombre d’opérations d’affûtage réalisées, ce qui se traduit par une valeur de la variable utilisée après affûtage qui est de moins de moins en éloignée de la valeur de seuil. Cette étape supplémentaire du procédé permet ainsi de déterminer le moment où les bandes d’affûtage devront être changées afin de conserver un pouvoir tranchant compatible avec les exigences de qualité et de ne pas augmenter de façon significative la fréquence des affûtages qui pénalisent la productivité des machines de coupe.
Dans ce cas, le procédé peut comprendre en outre le déclenchement automatique d’une alerte pour solliciter le changement des bandes d’affûtage de l’outil d’affûtage dès que la différence entre l’amplitude de la variable choisie pour déterminer la valeur de seuil après un cycle d’affûtage et l’amplitude de la variable choisie pour déterminer la valeur de seuil avant l’opération d’affûtage devient inférieur à un seuil prédéterminé.
De préférence, un cycle d’affûtage comprend avantageusement une phase d’abrasion de chaque côté de la lame de coupe par des bandes d’affûtage afin notamment de diminuer le rayon du fil tranchant et d’augmenter sa rugosité.
La est un ordinogramme montrant les différentes étapes du procédé selon l’invention.
Les figures 2A, 2B et 2C représentent des courbes d’évolution de la composante d’effort vertical de différentes lames de coupe.
La représente des courbes d’évolution de l’inclinaison de l’axe central de la lame de coupe par rapport à l’axe vertical.
L’invention s’applique à la découpe automatisée de pièces dans une matière souple se présentant sous la forme d’un matelas.
Une telle opération de découpe est généralement réalisée au moyen d’une machine de coupe munie d’un support horizontal de coupe sur lequel est amenée la matière souple à découper.
Une tête de coupe portant une lame vibrante est montée sur un portique qui est amené à se déplacer le long du support de coupe tandis que la tête de coupe se déplace simultanément le long du portique de sorte à pouvoir suivre les différentes trajectoires de coupe calculées par un logiciel de coupe.
Avantageusement, une mesure du bruit de fond est réalisée avant chaque mesure, comme décrit précédemment, permettant ainsi d’éliminer des artéfacts dans les mesures d’amplitude, par correction de la mesure, ou permettant de déterminer un taux de confiance de la mesure.
Il convient de noter qu’un autre type de signal excitation qu’un signal à balayage sinusoïdal peut être utilisé. Par exemple, un signal de bruit, un signal impulsionnel, ou plus généralement tout signal permettant une exploration fréquentielle sur la bande de fréquences souhaitée pour effectuer la mesure peut être utilisé en lieu et place du signal à balayage sinusoïdal.
Une fois l’étape de mesure 11 terminée, l’étape de gestion des basses fréquences 12 est mise en œuvre.
L’étape de gestion des basses fréquences 12 comprend :
- une étape d’extension de largeur de bande 120 ;
- une étape de protection du haut-parleur 121.
Au cours de l’étape d’extension de largeur de bande 120, la réponse en fréquence de la chaîne sonore est amplifiée en-dessous d’une fréquence de coupure fc du haut-parleur, de sorte à étendre la largeur de bande de ladite chaîne sonore, et ainsi conserver une réponse fréquentielle aussi plate que possible dans les basses fréquences. L’amplification fréquentielle est contrainte afin de limiter les phénomènes indésirables tels que la distorsion ou les vibrations liés à la liaison mécanique avec le véhicule (« rattle »).
La illustre la réponse en fréquence type d’un haut-parleur, représentée en trait plein, et une réponse en fréquence idéale, représentée par des tirets.
La illustre une réponse en fréquence cible, représentée en traits pointillés, tenant compte des contraintes électriques et mécaniques du haut-parleur, afin de limiter les phénomènes de vibrations, de distorsion, et afin de protéger le haut-parleur. La réponse en fréquence cible définit l’amplitude maximale permettant de satisfaire aux spécifications, en termes de contraintes mécaniques ou de distorsion générée, au niveau de volume considéré.
Pour cela, il est déterminé un potentiel acoustique pour chaque point de fonctionnement. Le potentiel acoustique correspond, pour une fréquence donnée et au point de fonctionnement donné, à une amplitude maximale autorisée pour le signal au-delà de laquelle l’indicateur de distorsion est supérieur à la spécification. Le potentiel acoustique est donc déduit des mesures réalisées au cours de l’étape 112 de détermination d’un indicateur de distorsion.
Comme il a été vu plus haut, les spécifications ne sont généralement définies que pour un nombre fini de niveaux de volume. Les objectifs acoustiques pour les autres niveaux de volume sont interpolés à partir des spécifications connues, en suivant l’évolution de la loi de volume.
Par défaut, le niveau de volume au-dessous (respectivement au-dessus) du niveau de volume minimal (respectivement maximal) donné par les spécifications est associé aux mêmes spécifications que le niveau de volume minimal (respectivement maximal). Une autre convention peut bien entendu être retenue.
Une fois les spécifications définies pour chaque niveau de volume, le potentiel acoustique est calculé pour chacun desdits niveaux de volume, en comparant les mesures d’indicateur de distorsion réalisées lors de l’étape de mesure 11 à la spécification pour le volume considéré.