INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces premier et deuxième bords de coupure 310 et 410 forment le bord du faisceau lumineux focalisé correspondant orienté vers le premier côté 11 du véhicule, avec une inclinaison par rapport à l’axe optique du projecteur correspondant qui participe à ne pas éblouir des usages de la route venant en sens inverse du véhicule équipé par les projecteurs selon l’invention.
La présente invention contient des bactéries qui augmentent la production de telles molécules. En effet, la demanderesse a noté que les bactéries isolées du curcuma génèrent des réseaux de transduction de signaux dans les plantes induisant une modulation de l’expression génique des plantes entrainant l’accumulation de certains bioactifs dans les tissus végétaux.
L'interaction du microbiome avec les plantes permet également d'augmenter l'absorption de nutriments du sol par les plantes, favorisant leur accumulation dans les tissus des plantes.
La présente invention est donc décrite comme une composition de traitement des plantes pour son utilisation dans l’augmentation des propriétés bénéfiques sur la santé humaine des céréales, fruits et légumes.
Certaines molécules ont une biodisponibilité et une efficacité faibles si ingérées telles quelles et doivent subir une digestion par le microbiote intestinale pour être activées. Cependant toutes les personnes ne possèdent pas les bactéries nécessaires afin d’activer les polyphénols. Par exemple S-equol est forme par la digestion du daidzein par les bactéries de l’intestin. S-equol a une efficacité anti-inflammatoire supérieure aux autres isoflavones. Seul 25 à 30% de la population possèdent les bactéries nécessaires à cette digestion. Les bactéries composant la présente invention ont les gènes et enzymes nécessaires à la transformation du daidzein en S-equol. En vaporisant la composition QKC sur les plantes, les bactéries présentent dans la composition digèrent le daidzein en S-equol et augmentent donc l’efficacité anti-inflammatoires des plantes sur lesquels la composition est utilisée. La présente invention est donc décrite comme une composition de traitement des plantes pour son utilisation dans l’augmentation des propriétés bénéfiques sur la santé humaine des céréales, fruits et légumes, caractérisée en ce qu’elle augmente les propriétés anti-inflammatoires des céréales, fruits et légumes.
Une hyperglycémie (glycémie élevée) signifie qu'il y a trop de sucre dans le sang et est causée par la consommation d’un régime riche en sucre et pauvre en fibres. Associée au diabète, l'hyperglycémie peut provoquer des vomissements, une faim et une soif excessives, un rythme cardiaque rapide, des problèmes de vision et d'autres symptômes. Une hyperglycémie non traitée peut entraîner de graves problèmes de santé ainsi qu’une mort prématurée.
La consommation de fibres alimentaires solubles réduit le taux d'absorption de glucose après la consommation d'une charge glucidique élevée grâce à leurs propriétés de viscosité bénéfiques. Par la modulation de l’absorption des nutriments du sol ainsi que la modulation de l’expression génique des plantes, la présente invention modifie les qualités nutritives des plantes sur laquelle elle est appliquée et en particulier augmente la proportion de fibres et amidon résistant et diminue la quantité de sucres.
La présente invention est donc décrite comme une composition de traitement des plantes pour son utilisation dans l’augmentation des propriétés de modulation de la glycémie en augmentant la quantité en fibre alimentaire et amidon résistant dans les céréales, fruits et légumes.
La présente invention peut être utilisée sous forme de liquides, mousses, pâtes, émulsions, huiles, gel, gelées, sirops, solides, poudres, sprays, aérosol.
La composition décrite dans la présente invention est aspergée ou épandue sur le sol et/ou la plante suivant le cycle naturel de croissance des plantes. Elle peut être utilisée soit en hiver sur le sol pour améliorer les qualités du sol et préparer à la semaille, soit pendant la croissance des plantes pour stimuler la croissance des plantes.
Exemple 1 : liste des métabolites de QKC A titre d’exemple, ci-après une liste non exhaustive des métabolites présent dans une composition de type QKC décrite par la présente invention : acide jasmonique, coumarine, benzoazinoïdes, brassinostéroïdes, gibbérellines, indole, pyrazine, catechin, octanoic acid, sitosterol, citric acid, phloretic acid, erucic acid, glucosamine, methyl jasmonate, lobeline, pyridoxine, trigonelline, syringic acid, procyanidins, geraniin, prodelphinidin, castalagin, punicalagin, tannic acid, resveratrol, apigenin-7-glucoside, luteorin, rutin, eriodictyol, kaempferol, phloretic acid, homovanillic acid, pelargonic acid, butyric acid, baicalin, saponarin, pyruvic acid, fumaric acid, hypoxanthine, spermine, ornithine, homovanillic acid.
Exemple 2 : Augmentation de la productivité, la croissance des plantes et les valeurs nutritives
Une étude a été réalisée afin d’évaluer l’effet de la composition QKC sur la croissance, la productivité et les valeurs nutritives des plants de riz. Pour cette étude, QKC ainsi que 3 autres types de fertilisants ont été utilisés sur des plants de riz.
Les fertilisants testés sont :
GROUPE 1 : control – pas de fertilisant
GROUPE 2 : QKC
est une vue en perspective d’un autre mode de réalisation de l’art antérieur avant l’ouverture du parachute principal
est un diagramme de fonctionnement du dispositif de l’art antérieur représenté en avant l’ouverture du parachute principal
est un diagramme de fonctionnement du dispositif de l’art antérieur représenté en après l’ouverture du parachute principal
une vue en perspective d’un parachute équipé du dispositif selon l’invention représenté avant l’ouverture du parachute principal.
est un diagramme de fonctionnement du dispositif représenté avant l’ouverture du parachute principal
est un diagramme de fonctionnement du dispositif représenté après l’ouverture du parachute principal
est une vue de ¾ dos d’un parachutiste durant la descente sous voile équipé du dispositif selon l’invention représenté .
une vue de dessus d’un parachute équipé d’un mode perfectionné de réalisation du dispositif selon l’invention représenté avant l’ouverture du parachute principal
est une vue de dessus d’un parachute équipé d’un autre mode perfectionné de réalisation du dispositif selon l’invention représenté avant l’ouverture du parachute principal
est une vue de dessus d’un parachute équipé d’une variante de réalisation du dispositif représenté en
est un diagramme de fonctionnement d’une variante de réalisation du dispositif représenté avant l’ouverture du parachute principal
est une vue de détail d’un perfectionnement du mode de réalisation du dispositif selon l’invention
est une vue de côté du parachutiste équipé du sac-harnais de l’art antérieur sur le dos de l’utilisateur en position verticale droite
est une vue de côté du parachutiste équipé du dispositif selon l’invention sur le dos de l’utilisateur en position verticale droite
est une vue de côté du parachutiste équipé du dispositif selon l’invention sur le dos de l’utilisateur en position cambrée
Une fois que les matières premières (première matière première de noir de carbone et matière première de noir de carbone à faible rendement) ont été combinées avec le flux gazeux chauffé, les procédés de la présente invention comprennent généralement l’étape de refroidissement de la réaction.
La réaction est interrompue dans la zone de refroidissement du réacteur (voir 62 sur la ). Comme cela est illustré sur la , le refroidissement 62 se trouve en aval de la dernière zone d’injection de matière première et pulvérise un fluide de refroidissement, comme de l’eau, dans le flux des nouvelles particules de noir de carbone formées. En règle générale, le refroidissement sert à refroidir les particules de noir de carbone et à réduire la température du flux gazeux et la vitesse de réaction. La distance 67 correspond à la distance entre le début du dernier point d’injection de matière première et le point de refroidissement 62, et varie selon la position du refroidissement. Éventuellement, le refroidissement peut s’effectuer par étapes, ou avoir lieu en plusieurs points dans le réacteur. Une pulvérisation sous pression, une pulvérisation par atomisation gazeuse ou toute autre technique de refroidissement peut également être utilisée. En ce qui concerne le refroidissement complet des réactions afin de former le noir de carbone , n’importe quel moyen connu par l’homme du métier pour refroidir la réaction en aval de l’introduction des matières premières de noir de carbone peut être utilisé. Par exemple, un fluide de refroidissement, qui peut être de l’eau ou tout autre fluide adéquat, peut être injecté afin d’arrêter la réaction chimique.
Après le refroidissement, les gaz refroidis et le noir de carbone passent en aval dans n’importe quel moyen de refroidissement et de séparation conventionnel, moyennant quoi le produit est récupéré. La séparation du noir de carbone du flux gazeux est facilement réalisée par des moyens conventionnels tels qu’un précipitateur, un séparateur à cyclone, un filtre à sacs ou tout autre moyen connu par l’homme du métier. Une fois que le noir de carbone a été séparé du flux gazeux, il peut éventuellement être soumis à une étape de pelletisation.
Pour n’importe lequel des procédés de la présente invention, éventuellement, le noir de carbone produit n’est pas un noir de carbone qui présente un cœur et une couche supérieure.
Pour n’importe lequel des procédés de la présente invention, éventuellement, le noir de carbone est entièrement formé in situ dans le réacteur.
Éventuellement, un(e) ou plusieurs des matières premières de noir de carbone ou d’autres composants utilisés dans les procédés de la présente invention peuvent être préchauffé(e)s avant l’introduction dans le réacteur. Des températures et/ou des techniques de préchauffage adéquates peuvent être utilisées dans la présente invention, comme cela est indiqué, par exemple, dans le brevet US n°3 095 273 publié le 25 juin 1963 par Austin ; le brevet U.S. n°3 288 696 publié le 29 novembre 1966 par Orbach ; le brevet U.S. n°3 984 528 publié le 5 octobre 1976 par Cheng et al. ; le brevet U.S. n°4 315 901publié le 16 février 1982 par Cheng et al. ; le brevet U.S. n°4 765 964 publié le 23 août 1988 par Gravley et al. ; le brevet U.S. N°5 997 837 publié le 7 décembre 1999 par Lynum et al. Le brevet U.S n°7 097 822 publié le 29 août 2006 par Godal et al. ; le brevet U.S. n°8 871 173B2 publié le 28 octobre 2014 par Nester et al., ou CA 682982,. En variante ou en outre, la matière première de noir de carbone à faible rendement peut être préchauffée à une température supérieure à celle habituelle pour une matière première à plus haut rendement. Par exemple, la matière première de noir de carbone à faible rendement peut être chauffée à une température supérieure à 600°C, comme 600 à 800°C, même à pression ambiante. Étant donné que la matière première de noir de carbone à faible rendement présente une concentration réduite en asphaltènes, le chauffage à une température aussi élevée ne génère pas de quantités significatives de coke ou d’autres espèces solides autres que du noir de carbone. En variante ou en outre, une ou plusieurs des matières premières de noir de carbone peut/peuvent être combinée(s) avec un fluide adjuvant avant l’introduction dans le réacteur, comme cela est décrit par exemple dans le brevet U.S. n°10 829 642 de Unrau.
Éventuellement, le procédé est exécuté en l’absence d’au moins une substance qui est ou qui contient au moins un élément du groupe IA ou IIA (ou un ion de celui-ci) du tableau périodique.
En ce qui concerne le noir de carbone formé par un quelconque des procédés de la présente invention, le noir de carbone formé ou produit peut être n’importe quel noir de carbone à grade de renforcement ou non. Les grades de renforcement peuvent être par exemple N110, N121, N220, N231, N234, N299, N326, N330, N339, N347, N351, N358 et N375. Les grades de semi-renforcement peuvent être par exemple N539, N550, N650, N660, N683, N762, N765, N774, N787 et/ou N990.
Le noir de carbone peut être caractérisé par une surface, une structure, une taille d’agrégats, une forme et une distribution spécifiques ; et/ou les propriétés chimiques et physiques de la surface. Les propriétés du noir de carbone sont déterminées analytiquement par des tests connus dans l’art. Par exemple, la surface d’adsorption d’azote et la surface d’épaisseur statistique (STSA), une autre mesure de la surface, sont déterminées par l’adsorption d’azote selon la procédure de test ASTM D6556. L’indice d’iode peut être mesuré à l’aide de la procédure ASTM D1510. La « structure » du noir de carbone décrit la taille et la complexité des agrégats de noir de carbone formés par la fusion des particules primaires de noir de carbone les unes avec les autres. Telle qu’utilisée ici, la structure de noir de carbone peut être mesurée comme l’indice d’absorption d’huile (OAN) pour le noir de carbone non broyé, exprimé en millilitres d’huile pour 100 grammes de noir de carbone, selon la procédure définie dans ASTM D2414. L’indice d’absorption d’huile compressée (COAN) mesure la partie de la structure de noir de carbone qui n’est pas facilement altérée par l’application d’une contrainte mécanique. Le COAN est mesuré selon la norme ASTM D3493. La répartition de la taille des agrégats (ASD) est mesurée selon le procédé ISO 15825 à l’aide d’une photosédimentométrie avec centrifugeuse à disque, avec un modèle BI-DCP fabriqué par Brookhaven Instruments.
Les matériaux de noir de carbone qui présentent des propriétés adéquates pour une application spécifique peuvent être choisis et définis par les normes ASTM (voir, par exemple la norme ASTM D1765 Standard Classification System for Carbon Blacks Used in Rubber Products), comme les noirs de carbone N100, N200, N300, N500, N600, N700, N800 ou N900, les noirs de carbone N110, N121, N220, N231, N234, N299, N326, N330, N339, N347, N351, N358, N375, N539, N550, N650, N660, N683, N762, N765, N774, N787 ou N990, ou d’autres matériaux de qualité commerciale.
Le noir de carbone peut présenter n’importe quelle STSA comprise par exemple entre 5 m2/g et 250 m2/g, 11 m2/g et 250 m2/g, 20 m2/g et 250 m2/g ou plus, par exemple, d’au moins 70 m2/g, comme 70 m2/g à 250 m2/g, ou 80 m2/g à 200 m2/g ou 90 m2/g à 200 m2/g, ou 100 m2/g à 180 m2/g, 110 m2/g à 150 m2/g, 120 m2/g à 150 m2/g et similaires. Éventuellement, le noir de carbone peut présenter un indice d’iode (I2 No) compris entre environ 5 et environ 35 mg I2/g (selon la norme ASTM D1510).
Les particules de noir de carbone décrites ici peuvent présenter une BET, mesurée par la technique Brunauer/Emmett/Teller (BET) selon la procédure ASTM D6556, comprise entre 5 m2/g et 300 m2/g, comme entre 50 m2/g et 300 m2/g, comme entre 100 m2/g et 300 m2/g. La surface BET peut être comprise entre environ 100 m2/g et environ 200 m2/g ou entre environ 200 m2/g et environ 300 m2/g.
L’indice d’adsorption d’huile (OAN) peut être compris entre 40 ml/100g et 200 ml/100g, comme entre 60 ml/100g et 200 ml/100g, comme entre 80 ml/100g et 200 ml/100g, comme entre 100 ml/100g et 200 ml/100g ou entre 120 ml/100g et 200 ml/100g, ml/100g 140 ml/100g et 200 mm/100g ml/100g, 160 et 200 ml/100g, ou entre 40 ml/100g et 150 ml/100g ou 40 ml/100g et 150 ml/100g.
Le COAN peut être compris entre environ 40 ml/100 g et environ 150 ml/100g, comme entre environ 55 ml/100g et environ 150 ml/100g, comme entre environ 80 ml/100g et environ 150 ml/100g, ou entre environ 80 ml/100g et environ 120 ml/100g.
Le noir de carbone peut être un produit de carbone qui contient des espèces contenant du silicium et/ou des espèces contenant du métal et similaires, qui peut être obtenu en incluant l’étape supplémentaire d’introduction de ces espèces avec ou en plus de l’une ou des deux matières premières de noir de carbone. Le noir de carbone peut être, pour les besoins de la présente invention, un agrégat à phases multiples comprenant au moins une phase de carbone et au moins une phase d’espèces contenant du métal ou une phase d’espèces contenant du silicium (également désigné « noir de carbone traité au silicium, comme les matériaux ECOBLAK™ de Cabot Corporation).
Fig. 5 La est une vue schématique en coupe d’un exemple de réalisation selon la présente divulgation.
Fig. 6 La est une vue schématique en coupe d’un exemple de réalisation selon la présente divulgation.
Les figures 1 et 2 illustrent une chambre de combustion 10 d’une turbomachine. La chambre de combustion 10 comprend un carter 11. Le carter 11 est externe à la chambre de combustion 10. Le carter 11 comprend une ouverture 12. La chambre de combustion 10 comprend également une virole externe 13 de révolution. L’ouverture 12 est ménagée jusqu’à une ouverture de la virole externe 131 dans la virole externe 13 qui comporte une bride annulaire aval de fixation sur le carter 11. La chambre de combustion 10 comprend en outre une virole interne 14 de révolution comportant une bride annulaire aval de montage sur un carter interne, et un fond de chambre 15 sur lequel sont montés des carénages 16 s’étendant vers l’amont.
Des cannes d’injection de carburant 17, réparties autour de l’axe de la turbomachine, débouchent dans le fond de chambre 15, par des têtes d’injection 18. Des mélangeurs 19 sont disposés autour de chaque tête d’injection 18.
Le flux d’air fourni par le compresseur de la turbomachine est guidé par les carénages 16 et partagé en une veine centrale destinée à alimenter la chambre de combustion 10 et en deux veines périphériques 21 destinées à contourner la chambre de combustion.
Les mélangeurs 19 forment un flux d’air entrant de manière tourbillonnante dans une zone de combustion primaire 20 de la chambre de combustion 10. Cet air est mélangé au carburant pulvérisé par les têtes d’injection 18, le mélange étant allumé par au moins une bougie d’allumage 22.
La bougie d’allumage 22 est de forme générale cylindrique à section circulaire. La bougie d’allumage 22 est montée, par son extrémité externe, dans un dispositif tubulaire de fixation 23, fixé au carter externe 11. L'extrémité interne de la bougie d’allumage 22 traverse l’ouverture de virole externe 131, jusqu’à affleurer la surface interne de la virole externe 13. L’extrémité externe de la bougie d’allumage comprend une face d’appui 26. La face d’appui 26 peut être annulaire, et s’étendre radialement par rapport à l’axe longitudinal L22 de la bougie d’allumage 22.
Le dispositif tubulaire de fixation 23 est apte à fixer la bougie d’allumage 22 sur le carter 11. A cet effet, le dispositif tubulaire de fixation 23 s’étend selon un axe longitudinal L23. L’axe longitudinal L22 et l’axe longitudinal L23 sont confondus. Le dispositif tubulaire de fixation 23 comprend une première partie annulaire 24 et une seconde partie annulaire 25. La première partie annulaire 24 est radialement externe par rapport à l’axe de la turbomachine et par rapport à la seconde partie annulaire 25, qui est agencée radialement interne par rapport à l’axe de la turbomachine.
La première partie annulaire 24 peut comprendre un premier taraudage interne. La bougie d’allumage 22 est insérée dans le dispositif tubulaire de fixation 23. La bougie d’allumage 22 peut en outre comprendre une partie filetée 28, coopérant avec le premier taraudage interne de la première partie annulaire 24. Le montage de la bougie d’allumage 22 dans le dispositif tubulaire de fixation 23 peut en outre être complété par l’appui de la face d’appui 26 sur la première partie annulaire 24. La bougie d’allumage est ainsi montée à étanchéité dans le dispositif tubulaire de fixation 23, la face d’appui 26 étant en contact étanche, sur la première partie annulaire 24.
La seconde partie annulaire 25 est fixée sur le carter 11. La fixation de la seconde partie annulaire 25 sur le carter 11 est étanche. Par exemple, la seconde partie annulaire 25 est fixée sur le carter 11 par le biais de deux vis via une bride de la seconde partie annulaire 25, et l’étanchéité est réalisée par une rondelle ou bague d’étanchéité 27, intercalée radialement entre la seconde partie annulaire 25 et le carter 11, au niveau de l’ouverture 12 du carter.
Par le montage de la bougie d’allumage 22 dans le dispositif tubulaire de fixation 23 décrit ci-avant, on comprend que la bougie d’allumage est en contact uniquement avec la première partie annulaire 24 du dispositif de fixation. La bougie d’allumage ne présente ainsi pas de contact ou d’appui avec la seconde partie annulaire 25.
Une chambre de combustion 10 selon la présente divulgation est représentée aux figures 3 à 6. Celle-ci diffère de la chambre de combustion 10 présentée ci-dessus en ce que le dispositif tubulaire de fixation 23 comprend en outre un moyen amortisseur de vibration 30. Le moyen amortisseur de vibration 30 relie la première partie annulaire 24 à la seconde partie annulaire 25. Le moyen amortisseur de vibration 30 réduit la transmission des vibrations depuis la seconde partie annulaire 25, fixée avec le carter 11, et donc en contact avec ce dernier, jusqu’à la première partie annulaire 24, en contact avec la bougie d’allumage 22. La bougie d’allumage 22 n’étant en contact avec le dispositif tubulaire de fixation 23 que par la première partie annulaire 24, la bougie d’allumage 22 est soumise aux vibrations générées par la chambre de combustion uniquement par le biais de la première partie annulaire 24. Les vibrations étant atténuées entre la seconde partie annulaire 25 et la première partie annulaire 24, la bougie d’allumage 22 est ainsi soumise à des vibrations atténuées en comparaison avec les vibrations présentes sur la peau externe du carter. La bougie d’allumage est alors mieux préservée des sollicitations vibratoires et peut ainsi prétendre à une meilleure durée de vie.
Par moyen amortisseur de vibration 30, il faut comprendre que le moyen amortisseur de vibration 30 peut présenter un coefficient amortisseur de vibration par exemple deux à dix fois supérieur au coefficient amortisseur de vibration de la première et de la seconde partie annulaire.
Selon un exemple de réalisation illustré à la , le dispositif tubulaire de fixation 23 est formé d’une seule pièce. Par « une seule pièce », il faut comprendre que le dispositif de fixation ne comprend pas plusieurs éléments assemblés entre-eux pour former ledit dispositif. Le dispositif tubulaire de fixation est donc formé d’un seul tenant, ou autrement décrit, d’un unique bloc de matière. En outre, la matière du dispositif tubulaire de fixation 23 est identique dans tout ledit dispositif.
Selon cet exemple de réalisation de la , le moyen amortisseur de vibration 30 du dispositif tubulaire de fixation 23 comporte une paroi annulaire 303 présentant une forme ondulée. La paroi annulaire s’étend et est reliée à, d’une part la première partie annulaire 24, et d’autre part à la seconde partie annulaire 25. La forme ondulée de la paroi annulaire 303 se définit selon un plan comprenant l’axe longitudinal L23 du dispositif tubulaire de fixation 23. Comme visible en effet sur la , la forme ondulée prend la forme de vagues, plis ou ondulations, dont des creux 31 sont orientés radialement vers l’intérieur par rapport à l’axe longitudinal L23 et des sommets 32 sont orientés radialement vers l’extérieur par rapport à l’axe longitudinal L23. La forme ondulée apporte de la flexibilité au dispositif tubulaire de fixation 23.
Au surplus, la paroi annulaire 303 peut présenter une épaisseur variable. Plus précisément, la paroi annulaire 303 peut comprendre, entre une première extrémité de paroi annulaire 32, agencée au niveau de la première partie annulaire 24, et une seconde extrémité de paroi annulaire 33, agencée au niveau de la seconde partie annulaire 25, une épaisseur de paroi pouvant varier selon sa position entre la première extrémité de paroi annulaire 32 et la deuxième extrémité de paroi annulaire 33. Par exemple, la paroi annulaire 303 peut présenter une épaisseur supérieure vers la première extrémité de paroi annulaire 32 que vers la seconde extrémité de paroi annulaire 33, ou inversement. Selon un autre exemple, la paroi annulaire 303 peut présenter une épaisseur plus grande dans sa portion centrale qu’au niveau des extrémités de paroi annulaire 32, 33.