INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de sélection 5c comprend également une porte logique 5e recevant en entrée d’une part le signal de sélection sel et d’autre part la mesure u l de la première voie de mesure (3ia), la mesure u x de la deuxième voie de mesure (3ib) et la moyenne de la mesure u l de la première voie de mesure (3ia) et de la mesure u x de la deuxième voie de mesure (3ib).
En fonction du signal de sélection sel reçu et la comparaison de la valeur absolue de la différence entre la mesure u l de la première voie de mesure (3ia) et la mesure u x de la deuxième voie de mesure (3ib) par rapport à un deuxième seuil prédéfini β, le dispositif de sélection 5c transmet la mesure u l de la première voie de mesure (3ia), la mesure u x de la deuxième voie de mesure (3ib) ou la moyenne de la mesure u l de la première voie de mesure (3ia) et de la mesure u x de la deuxième voie de mesure (3ib) sous forme du signal de mesure sélectionnée u S .
La [Table 2] suivante illustre la table de vérité résultant des actions du moyen de comparaison 5b et du dispositif de sélection 5c.
Dans encore d’autres modes de réalisation applicables aux pneumatiques pluies, la partie continûment lisse ou l’ensemble des parties continûment lisses forme en surface, de 50% à 80%, de préférence de 70% à 80% de la surface de roulement. En d’autres termes, le taux d’entaillement surfacique de la surface de roulement va de 20% à 50%, de préférence de 20% à 30%.
Afin d’optimiser l’échauffement du pneumatique, le rapport de la pression moyenne de sommet de bosse sur la pression moyenne de fond de creux est supérieur ou égal à 1,5, de préférence supérieur ou égal à 2,0 et plus préférentiellement supérieur ou égal à 2,5.
Afin de ne pas trop pénaliser la mise à plat du pneumatique et donc l’adhérence, le rapport de la pression moyenne de sommet de bosse sur la pression moyenne de fond de creux est inférieur ou égal à 14,0, de préférence inférieur ou égal à 10,0 et plus préférentiellement inférieur ou égal à 7,0.
Dans des modes de réalisation dans lesquels on caractérise géométriquement les bosses et les creux pour optimiser le compromis entre l’échauffement du pneumatique et la mise à plat du pneumatique et donc son adhérence, dans une portion centrale de la surface de roulement présentant une largeur axiale égale à 50% de la largeur axiale de la surface de roulement et axialement centrée sur le plan médian du pneumatique, la distance radiale moyenne entre le sommet de chaque bosse et le fond de chaque creux va de 0,1 mm à 1,5 mm, de préférence de 0,2 à 1,0 mm et plus préférentiellement de 0,3 mm à 0,7 mm. En effet, si la distance radiale moyenne est trop faible, la surpression créée sur chaque bosse permet de chauffer le pneumatique mais de façon relativement lente. Si la distance radiale moyenne est trop grande, la surpression est importante mais cela peut réduire la surface de l’aire de contact et donc l’adhérence du pneumatique. En outre, avec une distance radiale moyenne trop importante, on risque de créer des vibrations ce qui n’est pas souhaitable.
La distance radiale moyenne est calculée en faisant la différence entre la moyenne arithmétique des rayons transversaux du ou des sommet(s) de chaque bosse de la portion centrale et la moyenne arithmétique des rayons transversaux du ou des fond(s) de chaque creux de la portion centrale.
Dans certains modes de réalisation, chaque creux de la pluralité de creux de ladite partie continûment lisse et chaque bosse de la pluralité de bosses de ladite partie continûment lisse s’étend axialement sur au moins 50%, de préférence au moins 80% et plus préférentiellement au moins 90% de la largeur axiale de ladite partie continûment lisse. Ainsi, du fait d’une couverture axiale relativement importante, le pneumatique s’échauffe sur une largeur axiale relativement importante de la ou de chaque partie continûment lisse ce qui contribue à l’obtention des performances optimales sur une surface importante de la surface de roulement.
Dans certains modes de réalisation, les creux de la pluralité de creux sont répartis selon au moins un motif répétitif de creux sur au moins une portion de ladite partie continûment lisse et/ou les bosses de la pluralité de bosses sont réparties selon au moins un motif répétitif de bosses sur au moins une portion de ladite partie continûment lisse.
Par motif, on entend que les creux ou les bosses sont géométriquement sensiblement identiques, c’est-à-dire de dimensions et de formes sensiblement identiques quelle que soit leur répartition les uns/unes par rapport aux autres.
Un motif répétitif est un ensemble de creux ou de bosses géométriquement sensiblement identiques dont la répartition les uns/unes par rapport aux autres est organisée, par opposition à aléatoire, sur ladite partie continûment lisse. Cette répartition bien qu’organisée n’étant pas forcément constante et peut donc être variable. Un exemple de répartition constante est un agencement dans lequel les creux et/ou les bosses sont deux à deux équidistants les uns/unes par rapport aux autres. Un exemple de répartition variable est un agencement dans lequel les creux et/ou les bosses sont deux à deux distantes d’une distance variable, par exemple d’une distance qui croit avec la distance par rapport au plan médian du pneumatique.
Le motif répétitif de creux et le motif répétitif de bosses pourront être identiques ou bien différents, de préférence identiques.
Dans une variante, les creux de la pluralité de creux sont répartis selon : un premier motif répétitif de creux sur une première portion de ladite partie continûment lisse, et un deuxième motif répétitif de creux, distinct du premier motif répétitif de creux, sur une deuxième portion de ladite partie continûment lisse.
De façon analogue, dans une variante, les bosses de la pluralité de bosses sont réparties selon : un premier motif répétitif de bosses sur une première portion de ladite partie continûment lisse, et un deuxième motif répétitif de bosses, distinct du premier motif répétitif de bosses, sur une deuxième portion de ladite partie continûment lisse.
Dans une variante préférée, les creux de la pluralité de creux et les bosses de la pluralité de bosses sont répartis selon un unique motif répétitif commun sur au moins une portion de ladite partie continûment lisse.
Dans d’autres modes de réalisation, les creux de la pluralité de creux sont répartis de façon aléatoire sur ladite partie continûment lisse et/ou les bosses de la pluralité de bosses sont réparties de façon aléatoire sur ladite partie continûment lisse.
Avantageusement, sans que cela ne soit essentiel à l’invention, les creux de la pluralité de creux et les bosses de la pluralité de bosses sont agencés de façon à former au moins une portion ondulée de ladite partie continûment lisse.
Par portion ondulée, on entend une portion de ladite partie continûment lisse qui comprend des fonds et des sommets qui alternent successivement les uns avec les autres de façon à engendrer plusieurs changements de signe de courbure de la surface de roulement.
Un tel anneau d’actionnement peut être disposé radialement extérieurement autour des pales de l’ensemble d’aubages fixes, dans le cas d’une turbomachine carénée, ou bien radialement intérieurement dans le cas d’une turbomachine carénée ou non-carénée.
Cependant, un tel système modifie l’ange de fuite β2 en même temps que l’angle de calage α, en l’éloignant de la valeur désirable de 0°, du fait du mouvement de rotation de la pale.
Par conséquent, les modifications de calage α utilisées lors du fonctionnement de la turbomachine sont nécessairement le résultat d’un compromis, afin d’avoir une modification maximale de l’angle d’attaque β1, dans la limite du besoin aérodynamique et acoustique, pour une modification minimale de l’angle de fuite β2.
Présentation de l’invention L’invention vise à remédier à ces inconvénients, en proposant un système permettant une modification dynamique des angles de calage et d’attaque d’une pale d’aubage statique, tout en maintenant l’angle de fuite à une valeur optimale.
A cet effet, l’invention a pour objet un ensemble d’aubages statiques pour turbomachine, l’ensemble comprenant au moins une structure fixe et une pluralité de pales à calage variable, caractérisé en ce que chaque pale comprend :
- une partie aval rigide, définissant un bord de fuite de la pale, la partie aval étant montée fixe par rapport à chaque structure fixe,
- une partie amont rigide, définissant un bord d’attaque de la pale, la partie amont étant montée mobile en translation circonférentielle par rapport à chaque structure fixe, et
- une partie médiane souple reliant mécaniquement la partie amont et la partie aval.
De telles aubes permettent un réglage de l’angle de calage en fonctionnement de la turbomachine afin d’optimiser le redressement du flux d’air aux conditions de vol. Ce réglage de l’angle de calage se fait de plus sans modifications de l’ange de fuite, qui reste ainsi proche de la valeur optimale, par exemple 0°.
Un aubage statique est un aubage non-rotatif, c’est à dire monté fixe par rapport à un carter de turbomachine. Il s’agit par exemple d’une aube de stator de compresseur basse pression ou haute pression, ou encore d’une aube de guidage de sortie pour une turbomachine carénée ou non-carénée.
Le mouvement de translation circonférentielle de la partie amont a lieu selon la direction circonférentielle locale, c’est-à-dire qu’il correspond à une composante locale d’un mouvement de rotation de la partie amont autour d’un axe principal de la turbomachine.
Chaque pale peut comprendre au moins une cavité radiale interne ménagée dans la partie amont et/ou dans la partie aval.
De telles cavités dans les parties rigides aval et/ou amont permettent de réduire la masse de l’aube, conformément à l’état de l’art sur les aubages monolithiques.
La partie médiane peut comprendre au moins une cavité radiale interne et/ou moins un insert radial rigide.
Une telle caractéristique permet d’adapter la flexibilité et/ou la raideur de la partie médiane aux besoins de la turbomachine. L'ajout d'inserts radiaux dans cette partie permet d'augmenter sa raideur, et l'ajout de cavités d'augmenter la flexibilité. Le nombre et la position de ces éléments permettent en outre d'adapter la déformée de la partie flexible, c'est-à-dire la géométrie prise lors de sa flexion, pour optimiser l'écoulement aérodynamique en fonctionnement, en plus des propriétés mécaniques de cette partie clef de l'aubage.
La partie médiane peut être réalisée en matériau polymère thermoplastique.
Le moyen de connexion du profil de suspension est avantageusement complémentaire avec un moyen de connexion dudit autre profil de suspension.
De manière non limitative, le profil de suspension et l’autre profil de suspension connecté audit profil de suspension peuvent présenter des longueurs différentes.
De manière non limitative, une pluralité de profils de suspension peuvent être connectés successivement et dans le prolongement les uns des autres, par exemple des premier, deuxième et troisième profils de suspension.
De préférence, le moyen de connexion est configuré de sorte que les directions longitudinales des portions de suspension des profils de suspension qu’il connecte entre eux sont sensiblement confondues ou légèrement inclinées l’une par rapport à l’autre, de préférence d’un angle inférieur à 30°.
Avantageusement, le moyen de connexion comprend au moins un manchon de connexion s’étendant parallèlement à la direction longitudinale du profil de suspension, dans le prolongement de la portion de suspension ou de la portion de fixation, pour la connexion dudit profil de suspension avec ledit autre profil de suspension. Un tel manchon de connexion est configuré pour coopérer avec un orifice de connexion correspondant ménagé dans l’autre profil de suspension. Un intérêt est de pouvoir aisément connecter le profil de suspension à un autre profil de suspension, avantageusement de manière détachable. Un autre intérêt est que ledit manchon de connexion peut être entièrement reçu et dissimulé dans l’orifice de connexion de l’autre profil de suspension de sorte qu’il n’offre pas de surface supplémentaire pour l’accumulation de la poussière. Ceci permet donc la connexion entre le profil de suspension et l’autre profil de suspension sans augmenter les risques de contamination du profil de suspension.
Ledit manchon de connexion s’étend avantageusement depuis une face d’extrémité du profil de suspension, ladite face s’étendant transversalement par rapport à la direction longitudinale dudit profil de suspension.
Le manchon de connexion présente avantageusement une section inférieure à la section de la portion de suspension et à la section de la portion de fixation.
Avantageusement, mais de manière non limitative, le moyen de connexion peut comprendre plusieurs manchons de connexion s’étendant parallèlement à la direction longitudinale du profil de suspension.
De préférence, le moyen de connexion comprend au moins un orifice de connexion ménagé dans la portion de fixation ou dans la portion de suspension et s’étendant parallèlement à la direction longitudinale, pour la connexion dudit profil de suspension avec ledit autre profil de suspension.
Un tel orifice de connexion est avantageusement configuré pour coopérer avec un manchon de connexion d’un autre profil de suspension. Un intérêt est là-encore de pouvoir aisément connecter le profil de suspension à un autre profil de suspension, avantageusement de manière détachable.
Ledit orifice de connexion est avantageusement ménagé dans une face d’extrémité, ladite face s’étendant transversalement par rapport à la direction longitudinale dudit profil de suspension.
Avantageusement, mais de manière non limitative, le moyen de connexion peut comprendre plusieurs orifices de connexion ménagés dans le profil de suspension et s’étendant parallèlement à la direction longitudinale du profil de suspension.
De manière avantageuse, le profil de suspension comprend un moyen de connexion secondaire permettant de connecter ledit profil de suspension à un autre profil de suspension, de sorte que ledit autre profil de suspension s’étend perpendiculairement à ladite direction longitudinale, ledit moyen de connexion secondaire comprenant au moins un manchon de connexion et/ou un orifice de connexion s’étendant perpendiculairement à la direction longitudinale, depuis la portion de suspension ou depuis la portion de fixation. Un intérêt est de permettre de suspendre deux portions de rideaux de sorte qu’elles s’étendent transversalement l’une par rapport à l’autre, par exemple afin de former deux parois de cloisonnement de l’espace à délimiter.
On comprend que le moyen de connexion secondaire peut comprendre un ou plusieurs manchons de connexion, un ou plusieurs orifices de connexion ou une combinaison d’orifices de connexion et d’au moins un orifice de connexion et d’au moins un manchon de connexion.
Préférentiellement, la portion de suspension comprend en outre un système d’éclairage. Un intérêt est de permettre d’éclairer la pièce dans laquelle est disposé le profil de suspension, et notamment l’espace cloisonné au moyen d’un rideau suspendu audit profil de suspension, sans qu’il ne soit nécessaire d’installer un système d’éclairage supplémentaire et un support associé. Le profil de suspension permet alors la suspension de l’article ainsi que l’éclairage de la pièce.
De préférence, la portion de suspension comprend en outre un système de communication muni d’au moins un élément choisi parmi une caméra, un microphone et un haut-parleur. En milieu hospitalier, un intérêt est de permettre à un patient de communiquer à distance avec un médecin, depuis l’espace cloisonné, au moyen du profil de suspension, évitant ainsi au médecin de se déplacer jusqu’au patient. Ceci permet en outre au patient de passer un appel d’urgence. Le système de communication devient avantageusement actif en réponse à une pression du patient sur un bouton d’appel. La camera permet notamment au personnel soignant d’avoir une vue d’ensemble de la chambre et du patient, par exemple depuis un poste de contrôle ou sur un smartphone, afin d’évaluer le degré d’urgence sans se déplacer. Le microphone et le haut-parleur permettent d’établir la communication orale entre le personnel soignant et le patient, notamment depuis ledit poste de contrôle ou depuis un smartphone.
En outre, les haut-parleurs électrodynamiques existants sont affectés de rendements électroacoustiques généralement médiocres, avec des valeurs comprises entre 0,5 % et 5%. A titre d’exemple, un local doit être sonorisé avec environ 100 W RMS pour assurer la reproduction des fortissimo d’un piano délivrant environ 150 mW.
La force motrice utile à l’origine du déplacement de l’équipage mobile résulte de l’interaction du champ d’induction magnétique, noté B, avec chaque élément de longueur du bobinage traversé par un courant noté i(t). Sur le plan local, la force élémentaire F (en Newton) appliquée sur un porteur de charge en déplacement au sein d’un champ d’induction est qualifiée de force de Lorentz et s’exerce dans une direction perpendiculaire au plan défini par le champ et la vitesse des porteurs. Un bilan au sein d’un volume élémentaire porteur de charges assujetti au phénomène conduit à l’expression :
Tout se passe comme si la longueur déroulée du bobinage, notée l, était exposée à un champ d’induction magnétique homogène, ce qui permet de définir la quantité B l = B.l appelée facteur de force (en N/A ou en T.m) de la partie motrice (également appelée « moteur ») du haut-parleur électrodynamique.
Cette force, modulée par l’intensité, sollicite l’équipage mobile dont le comportement mécanique est dicté par trois composantes : une force d’inertie, produit de la masse des parties en mouvement (M m ) par l’accélération imposée, une force d’amortissement, généralement considérée proportionnelle à la vitesse de déplacement via une constante notée f m (en N/(m/s) ou kg/s) (f m étant le plus souvent notée R m en termes de résistance mécanique), et une force de rappel liée à la mécanique de suspension affectée d’une raideur notée k m (en N/m). Pour une translation guidée sur un axe x, l’équation de comportement d’un tel haut-parleur électrodynamique idéalisé s’écrit :
Cette relation de description générale de tout oscillateur amorti est rencontrée en de très nombreux systèmes physiques.
L’équation [2] en toute généralité présente en son membre de gauche la sollicitation de commande d’oscillation du système décrit par le membre de droite. En ce sens, la mise en œuvre de la force de Lorentz souligne historiquement l’originalité de l’invention du haut-parleur, motivée par le développement intensif du téléphone (les amplificateurs à lampes (tubes à émission thermo-ionique, dits lampes radio) n’étaient pas encore développés, et la notion d’impédance électrique restait encore incertaine pour l’homme du métier).
Dans l’idéal, il convient, quelle que soit l’intensité, de maintenir invariant le facteur de force B l = B.l, et cela quelle que soit la position de l’équipage mobile en cours de fonctionnement.
Il est ainsi utile de tracer l’allure de B l en fonction de x, ce dernier paramètre dénotant le déplacement de la membrane selon la direction longitudinale du haut-parleur, pour avoir une idée de la qualité du haut-parleur. Il importerait dans l’idéal de disposer d’un tracé plat sur toute la plage opérationnelle pour disposer d’une reproduction optimale des signaux de sollicitation. Pour un haut-parleur électrodynamique selon l’état de la technique, la représentation de ce tracé prend approximativement la forme d’une gaussienne, et de nombreux développements ont cherché (avec un succès très relatif) à améliorer ce comportement. La disposition générique de l’enroulement de l’équipage mobile dans un haut-parleur classique fait apparaître la proximité entre l’enroulement et les pièces fixes de l’ensemble aimant permanent. Une telle conformation est propice à la génération de courants de Foucault au sein des parties électriquement conductrices fixes lorsque l’équipage mobile est activé, notamment en haute fréquence.
De plus, la configuration générique d’un haut-parleur électrodynamique classique implique, pour la partie motrice, la mise en œuvre d’un assemblage magnétique comportant généralement en son centre des matériaux ferreux afin de pouvoir disposer d’une configuration radiale du champ magnétique. Ces derniers matériaux sont relativement peu coûteux mais ils engendrent, cependant, un effet de dégradation des signaux en haute fréquence, au regard des courants de Foucault consécutifs au déplacement de l’enroulement de l’équipage mobile parcouru par un courant. Afin de pallier cette altération, divers inventeurs ont cherché à mettre en œuvre différents matériaux, tout en respectant scrupuleusement une configuration « monolithique » appropriée à l’établissement de lignes de champ radiales. Bien que relativement performants, les assemblages à champs conformés radialement sont techniquement difficiles à fabriquer et sont par conséquent généralement très chers.
La demande de brevet européen EP3634013A1 décrit un système d’aimants pour un transducteur électromécanique, dans lequel le système d’aimants comprend une première paire externe d’aimants permanents annulaires à magnétisation axiale et une seconde paire interne d’aimants permanents annulaires à magnétisation axiale en opposition de polarité par rapport à la première paire d’aimants permanents, une bobine mobile étant disposée dans l’entrefer formé entre la première paire d’aimants permanents et la seconde paire d’aimants permanents. Cependant, les épaisseurs des aimants permanents des première et seconde paires étant identiques, ce système d’aimants existant ne permet pas l’obtention d’un champ magnétique constant observable au regard de la course de l’équipage mobile du moteur de haut-parleur électrodynamique, et ne permet donc pas de linéariser le facteur de force de la partie motrice sur toute la course utile de la bobine mobile. En effet, avec ce système d’aimants existant, l’allure de l’évolution du champ magnétique dans l’espace associé à la course de l’équipage mobile est fortement distordue. En outre, dans la demande EP3634013A1, deux éléments solides sont présents entre les aimants supérieurs et inférieurs, ces éléments solides étant des métaux ou des alliages assortis de conductivités électriques de valeurs très élevées. Or, la présence de ces éléments métalliques génèrent des courants de Foucault (générés au sein de toute masse conductrice disposée à proximité de la bobine (parcourue par un courant) lors du mouvement de l’équipage mobile), engendrant un effet de dégradation des signaux en haute fréquence.
La présente invention vise à résoudre les inconvénients de l’état antérieur de la technique, en proposant un ensemble aimant de moteur de haut-parleur électrodynamique, comprenant une première paire externe d’aimants permanents annulaires à magnétisation axiale et une deuxième paire interne d’aimants permanents annulaires à magnétisation axiale, l’épaisseur des aimants permanents de la deuxième paire interne étant inférieure à celle des aimants permanents de la première paire externe, et chaque aimant permanent de la deuxième paire interne étant décalé d’une distance de décalage prédéfinie non nulle à l’intérieur de l’aimant permanent associé de la première paire externe, ce qui permet d’obtenir un haut-parleur électrodynamique à compensation de champ magnétique annulaire, avec de faibles pertes électriques et mécaniques, permettant ainsi une reproduction sonore de qualité comportant beaucoup moins de pertes et de distorsions de non-linéarités que les haut-parleurs classiques.