INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les présente invention concerne donc deux configurations. Dans la première configuration, la surface externe de chacun des pivots est donc « bombée » et le sommet ou la crête de cette surface est le lieu privilégié d’appui sur la surface interne de l’orifice correspondant. Ceci permet de déplacer la zone d’application de la pression de contact depuis l’une des extrémités axiales du pivot jusqu’au niveau de ce sommet ou de cette crête et par exemple au milieu de la surface externe. La tâche de contact n’est pas localisée au niveau d’une extrémité du pivot, et elle ne risque pas d’être tronquée, ce qui pourrait générer une mauvaise répartition de la pression de contact et des concentrations de contraintes. La solution mise en place permet donc de limiter le niveau de pression de contact dans les liaisons à pivot glissant d’un porte-satellites susceptible d’être l’objet de désalignements entre sa cage et son porte-cage.
En variante, et selon la seconde configuration, c’est la surface interne de l’orifice qui est « bombée ». La fonction et les avantages de cette configuration sont les mêmes que ceux évoqués juste au-dessus.
La présente invention est compatible
d’un réducteur à simple étage ou à plusieurs étages ; d’un réducteur planétaire, épicycloïdal ou différentiel ; et de dentures droites, hélicoïdales ou en chevron. de tout type de paliers pour les satellites, qu’ils soient du type à roulement, hydrodynamique, etc.
Le porte-satellites selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres, ou en combinaison les unes avec les autres :
- la surface externe du pivot ou la surface interne de l’orifice présente un rayon de courbure qui est supérieur à 100 fois une dimension axiale de cette surface ;
- la surface externe du pivot ou la surface interne de l’orifice présente un rayon de courbure qui est supérieur à 50 fois un diamètre moyen de cette surface ;
- ladite surface externe du pivot présente une dimension axiale qui est égale à une dimension axiale de ladite surface interne de l’orifice et/ou à une distance axiale d’engagement du pivot dans l’orifice ;
- le pivot est porté par la cage, et l’orifice est formé dans le doigt du porte-cage ;
- le doigt est intercalé entre deux parois du logement, le pivot traversant l’orifice du doigt et étant monté dans des trous de ces parois ;
- les trous des parois présentent des diamètres différents ;
Pour prévenir la dispersion de matériau pulvérulent lors du transport sur route, la benne (1) comprend un couvercle ou une bâche, par exemple enroulable. Celui-ci ou celle-ci présente également l’avantage de protéger les matériaux de la pluie. Cela est essentiel lorsqu’il s’agit de transporter du ciment par exemple.
La benne (1) selon l’invention permet donc d’alimenter une centrale à béton discrètement et de manière économique, sans utiliser d’autres engins, tels que des chargeurs à godets, qui sont nécessaires lorsqu’on amène les matériaux à la centrale avec des camions à benne basculante et que le matériau est déversé sur le sol (S). La sécurisation des abords de la centrale est améliorée, ce qui est essentiel dans le cadre d’établissements recevant du public, et la benne (1) selon l’invention permet de réduire l’emprise au sol nécessaire pour l’installation d’une telle centrale.
La benne (1) peut être conformée différemment des exemples donnés sans sortir du cadre de l’invention, qui est défini par les revendications.
En outre, les caractéristiques techniques des différents modes de réalisation et variantes mentionnés ci-dessus peuvent être, en totalité ou pour certaines d’entre elles, combinées entre elles. Ainsi, la benne (1) peut être adaptée en termes de coût, de fonctionnalités et de performance.
Dispositif mobile de balnéothérapie équine DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte au domaine technique de la balnéothérapie pour les équidés, i.e. la balnéothérapie équine.
Plus précisément, l’invention se rapporte aux dispositifs de soin de balnéothérapie équine. En particulier, l’invention se rapporte à des dispositifs mobiles de soin de balnéothérapie équine.
ARRIÈRE-PLAN TECHNOLOGIQUE La balnéothérapie équine ou balnéothérapie pour les équidés est une méthode de soins par l'eau dans un but de remise en forme et de rééducation de chevaux en convalescence.
Elle est également utilisée dans un objectif de prévention pour de la préparation ou la récupération physique de chevaux athlètes.
En plus des bienfaits apportés sur le physique du cheval, la balnéothérapie peut avoir un impact positif sur son mental. Une fois celui-ci à l'aise avec l'environnement, il peut pleinement profiter des soins qu'on lui procure et ainsi se relâcher physiquement et mentalement.
Dans le domaine de la balnéothérapie équine, il est connu de prévoir un dispositif de soin immobile dans lequel l’équidé est placé pour profiter des bienfaits de la balnéothérapie. De nombreux complexes de balnéothérapies proposent de tels dispositifs. Par exemple, des complexes proposent un ou plusieurs couloirs de nage, des bassins d’eau de température variables, des lances massantes ou encore un solarium.
Néanmoins, de tels complexes s’adressent plus à des objectifs de soin voire à des objectifs de préparations physique mais moins à des objectifs de récupération physique car de tels complexes sont rarement situés à proximité des champs de courses ou autre sites de compétitions sportives équines, des écuries ou des camps d’entrainement.
Ainsi, des dispositifs mobiles de soin de balnéothérapie équine ont été développés. Ils peuvent donc être amenés au plus près des lieux de compétitions, des écuries ou des camps d’entrainement afin d’offrir un soin de récupération physique le plus tôt possible après un effort physique.
Néanmoins de tels dispositifs présentent de nombreux désavantages.
Par exemple, certains dispositifs mobiles ne prévoient pas de recyclage de l’eau utilisée pour les soins de balnéothérapie. Ainsi, l’utilisation du dispositif de soin consomme plusieurs mètres-cubes d’eau à chaque passage d’un équidé. De plus, son utilisation requiert une alimentation en eau ce qui limite la mobilité du dispositif.
Un autre désavantage des dispositifs connus est la trajectoire compliquée pour l’équidé afin d’entrer ou de sortir du dispositif de soin. Par exemple, de nombreux dispositifs prévoient une sortie en marche arrière de l’équidé ce qui est compliqué pour l’équidé et potentiellement dangereux pour le cavalier ou l’accompagnant. Selon d’autres dispositifs, l’équidé doit réaliser un demi-tour au sein du dispositif. Une telle trajectoire peut faire l’objet de refus de la part de l’équidé ou causer des blessures pour l’équidé.
L’invention vise ainsi à résoudre les inconvénients des dispositifs mobiles existants présentés plus haut.
Les inventeurs ont plus particulièrement travaillé sur les variations d’expression du niveau d’expression des canaux qui sont les plus susceptibles d’expliquer ce qui se passe dans cette fenêtre de temps.
Du point de vue du mécanisme, il est clair que le remodelage de l’expression de canaux différents selon l’agent utilisé en chimiothérapie peut donner des symptômes similaires.
L’objectif est d’identifier des gènes dont le remodelage est similaire dans les chimiothérapies au platine ou aux taxanes.
1. Culture primaire des ganglions rachidiens dorsaux (DRG) de souris Modèle : C57Bl6 femelles de 8 à 15 semaines (Jeunes souris adultes qui ont atteint la maturité sexuelle) Il a été choisi de travailler sur des souris femelles car l’apparition des neuropathies périphériques chimio-induites n’est pas liée au sexe de la souris ou du patient. 24H avant la dissection : Préparation des solutions i. HBSS-GLUCOSE : 50 mL de HBSS 10X 1.7 mL HEPES 1.5M 10 mL de D-Glucose 0.5M 5 mL de Peni-Streptomycine QSP à 100mL H2O miliQ Ajuster PH à 7.5 avec NaOH QSP 500mL H2O miliQ, Filtrer et mettre en bouteille (conserver à 4°C). ii. Milieu Neurobasal avec NGF : Pour 25mL de milieu : 500μL de B27, 250μL de péni-streptomycine, 250μL de L-Glutamine, 6.25μL de NGF (2000μg/mL) et compléter à 25mL avec du milieu Neurobasal. iii. Digestion enzymatique : Dans 4 mL de HBSS-GLUCOSE, mettre 80mg de Collagénase II et 200mg de Dispase, puis aliquoter dans des tubes de 2mL 200μL par tube et congeler. Coating plaque 12 puits 24 heures avant la dissection il faut faire un coating d’une plaque 12 puits. Pendant 2h à température ambiante mettre par puit 500μL de PLL (Poly-L-Lysine) à 100μg/mL ; puis mettre 500μL de Laminin à 20μg/mL pendant 1h à 37°C. Rincer avec du HBSS 1X et laisser sécher sous hôte jusqu’au lendemain. Dissection de la souris La dissection et l’extraction des DRG ne doivent pas dépasser 1h afin de limiter les dommages cellulaires. La dissection de la souris se fait en ventral et la colonne est extraite puis placée sous loupe binoculaire afin d’y extraire les DRG. L’extraction a lieu à « sec » (pas dans du PBS froid), la colonne et les DRG sont souvent arrosés de HBSS-glucose froid afin de ne pas les laisser sécher. Après avoir récupéré entre 20-30 DRG dans un tube 2mL placés dans la glace, ils sont replacés sous loupe binoculaire afin de couper les filaments à l’aide d’un scalpel (on ne garde que les amas de neurones). Les DRG sont ensuite récoltés dans un tube 15mL placés dans la glace le temps d’aller en culture cellulaire. Digestion enzymatique des DRG Les DRG sont rincés deux fois avec du HBSS-Glucose à température ambiante. On récupère un tube de 2mL contenant le mélange enzymatique de Dispase et de Collagénase II auquel on ajoute 50μL de CaCl2 à 0.2M. On ajoute ensuite 1750μL de HBBS-Glucose. Mettre 1mL de la digestion enzymatique sur les DRG et mettre à 37°C pendant 20minutes. Mettre à nouveau 1mL de digestion enzymatique sur les DRG et mettre à 37°C pendant 20minutes. Pendant le temps de digestion enzymatique, coater 3 seringues : 21G, 22G et 26G avec du SVF (Sérum Veau Foetal). Une fois la digestion enzymatique terminée, rincer deux fois avec du HBSS-Glucose, rincer une fois avec 500μL du milieu Neurobasal avec NGF. Mettre la quantité de milieu Neurobasal avec NGF nécessaire pour les puits (200μL/puits). Passer les DRG dans les Seringues du 21G à 26G, 6 passages à chaque fois. Mettre ensuite 200μL par puits et mettre à 37°C pendant 1heure. Compléter avec 600μL de milieu Neurobasal avec NGF. Mettre à 37°C.
2.Traitement des DRG en culture Le lendemain matin, déposer 1,25μg/ml de cisplatine avec les autres molécules à tester. Traitement des DRG pendant 24 heures. Extraction d’ARN et RT-qPCR
3. QPCR Extraction d’ARN Les ARN sont extraits avec le kit « NucleoSpin RNA » de chez Macherey-Nagel. Les ARN sont ensuite dosés au Nanodrop puis conservés à -80°C. Reverse-transcription Les reverse-transcriptions ont été faites en suivant le protocole du kit « SuperScript III Reverse Transcriptase » de chez Thermo Fisher Scientific en doublant les quantités d’ARN et de produits utilisés afin d’obtenir une plus grande concentration d’ADNc. qPCR Les qPCR ont été réalisées avec l’ADNc obtenu par reverse-transcription sans dilution en utilisant 4.625μL d’ADNc et 5.375μL de Mix PCR SyberROX (10μL final par puit).
Chaque puit a été fait en duplica. Analyse des résultats On considère que lorsque le seuil de cycle (CT ou Cycle Threshold) > 35, le gène n’est pas exprimé dans les cellules analysées. Pour comparer nos résultats avec ou sans traitement, nous avons calculé le delta entre le gène cible et le gène de référence (36B4) pour chaque condition (ex. dCT PIEZO2 = CT PIEZO2 – CT 36B4 = 27,4-21,6 = 5,8 (contrôle) ; 30,6-23,4 = 7,2 (cisplatine)). Puis, nous avons fait le delta delta CT du gène cible pour la condition test et la condition contrôle (ex. ddCT PIEZO2 = dCT PIEZO2 (cisplatine) – dCT TREK1(contrôle) = 7,2-5,8 = 1,4). Enfin, nous avons déterminé l’expression relative en calculant : 2 ^-ddCT (ex. pour PIEZO2 : 2 ^-ddCT = 2 ^-1.4 = 0,40). Dans notre exemple, l’expression relative de PIEZO2 dans les cellules traitées au cisplatine est donc de 0,40 par rapport aux cellules contrôles dont l’expression est normalisée à 1. Microscopie Sur les expériences réalisées et exemplifiées ci-après, une photo en microscopie (non illustrée) en contraste de phase est prise systématiquement pour visualiser l’effet du traitement en chimiothérapie et l’éventuel effet neuroprotecteur des molécules testées.
Dans cet exemple sur le remodelage génique induit par le cisplatine et les taxanes au niveau de canaux ioniques exprimés dans les DRG de souris issus de culture primaire, d’après les résultats obtenus et illustrés à la , 2 gènes, à savoir Piezo 2 et CaVα2δ-1, pour lesquels la modification d’expression est commune aux différents agents utilisés, ont été plus particulièrement identifiés. Les 2 gènes apparaissent donc présenter une réponse commune à un traitement par les dérivés du platine et les taxanes.
L’expression de Piezo 2 a donc notamment été utilisée comme un rapporteur intéressant pour tester des molécules chimio-protectrices.
Exemple 2 : Identification de régulateurs en amont
En faisant une analyse des promoteurs des gènes dont on voit des modifications d’expression similaires, on a pu identifier un certain nombre de facteurs de transcription pouvant être des régulateurs communs tel qu’illustré à la . Bien entendu il faut ensuite les tester en parallèle en QPCR.
Tel qu’illustré par la relative à un de traitement au cisplatine (1.25μg/ml) dans les DRG de souris issus de culture primaire, le facteur de transcription qui a un pattern similaire à Piezo et CaVα2δ-1 est ARNT2.
Ceci est intéressant car il est au niveau protéique à la fois activé en réponse au stress oxydatif et les xénobiotiques et va à son tour activer des gènes de réponse à ces stress.
Cela a amené à faire l’hypothèse que le stress oxydatif induit par les chimiothérapies testées a un effet délétère à moyen terme sur l’expression d’ARNT2 ce qui amplifie leur effet toxique dans les neurones.
En revanche, tel qu’illustré par la , les effets observés pour Mafb ne sont pas significatifs. L’expression des ARNm a été mesurée par qPCR et normalisée avec le gène de référence 36B4. Les résultats correspondent à la moyenne ± SEM.
dans laquelle la composition est de préférence, une émulsion eau dans silicone et tous les pourcentages en poids sont sur la base du poids total de la composition.
Les compositions cosmétiques ont de préférence une viscosité d’environ 5 000 à environ 200 000 Pa.s à 25 °C, et un taux de cisaillement de 1 s -1 à 25 °C. Toutefois, dans d’autres modes de réalisation, les compositions ont une viscosité d’environ 10 000 à environ 150 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 120 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 100 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 80 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 200 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 180 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 150 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 120 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 100 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 80 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 200 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 180 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 150 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 120 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 100 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 80 000 Pa.s, d’environ 30 000 à environ 200 000 Pa.s, d’environ 30 000 à environ 180 000 Pa.s, d’environ 30 000 à environ 150 000 Pa.s, d’environ 30 000 à environ 120 000 Pa.s, d’environ 30 000 à environ 100 000 Pa.s, d’environ 30 000 à environ 80 000 Pa.s, d’environ 35 000 à environ 200 000 Pa.s, d’environ 35 000 à environ 180 000 Pa.s, d’environ 35 000 à environ 150 000 Pa.s, d’environ 35 000 à environ 120 000 Pa.s, d’environ 35 000 à environ 100 000 Pa.s ou d’environ 35 000 à environ 80 000 Pa.s à 25 °C, et un taux de cisaillement de 1 s -1 à 25 °C.
Exemples Etant donné que divers changements pourraient être apportés dans les procédés décrits plus haut sans s’écarter de la portée de l’invention, il est entendu que l’ensemble de la matière contenue dans la description ci-dessus et dans les exemples ci-après doit être interprété comme illustratif et non dans un sens limitatif.
Les exemples suivants sont entendus comme étant non restrictifs et uniquement explicatifs. Les quantités d’ingrédients dans la compositions/les formules indiquées ci-après sont exprimées en % en poids, sur la base du poids total de la composition.
Exemple 1 (Compositions) de l’invention Comparatives A B C-1 C-2 (a) Actif HYDROXYPROPYL TETRAHYDROPYRANTRIOL 30 30 30 30 (b) Huile de silicone DIMETHICONE 25,1 25,1 25,1 25,1 (c) Elastomère de silicone non émulsifiant POLYMERE RETICULE DE DIMETHICONE 2 2 2 (d) Emulsifiant de diméthicone copolyol CETYL PEG/PPG-10/1 DIMETHICONE 1,5 1,9 1,5 Rapport (c):(d) 1,3:1 1,1:1 S.O. S.O. (f) Solvant hydrosoluble PROPYLENE GLYCOL 3,4 3,4 3,4 3,4 (g) Emulsifiants/tensioactifs divers, sels, conservateurs, correcteurs d’acidité, parfums, colorants, antioxydants, agents chélateurs et/ou extraits, etc. ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 (e) EAU 35,4 35 37,3 36,9 Stabilité O O N* N*
* Les compositions comparatives C-1 et C-2 n’ont pas formé d’émulsions.
Exemple 2 (Essai de stabilité)
Les compositions de l’exemple 1 ont été soumises à des études de stabilité et évaluées visuellement quant à la séparation de phases et examinées sous un microscope pour la formation de particules. Le changement de couleur visuelle des compositions a également été évalué. Les compositions ont été examinées lors de la fabrication initiale de la composition (T 0 ). Les compositions ont à nouveau été évaluées au bout de 10 jours d’essai de congélation-décongélation. Les compositions ont été placées dans une chambre de stabilité et soumises à une fluctuation de température à des intervalles de 12 heures. Pendant 12 heures, les compositions ont été maintenues à – 20 o C. Pendant les 12 heures suivantes, les compositions ont été maintenues à 25 o C. Le cycle a été répété 10 fois (pendant 10 jours).
Séparément, les compositions de l’exemple 1 ont été évaluées au bout de 4 semaines (1 mois) de stockage à 4 o C, 25 o C, 37 o C et 45 o C et à nouveau au bout de 8 semaines (2 mois) à 4 o C, 25 o C, 37 o C et 45 o C et évaluées visuellement quant à la séparation de phases et examinées sous un microscope pour la formation de particules.
Les compositions A et B de l’invention ont été jugées stables (« O ») (oui) car elles n’ont pas présenté visuellement de séparation de phases, ont conservé leur couleur et n’ont pas formé de particules. Les compositions C-1 et C-2 comparatives n’ont pas été soumises à un essai de stabilité car elles ne sont pas parvenues à former des émulsions pouvant être testées ultérieurement.
La description précédente illustre et décrit l’invention. La divulgation présente et décrit uniquement les modes de réalisation préférés, mais il doit être entendu que l’invention est capable d’être utilisée dans diverses autres combinaisons, modifications et environnements et est capable de changements ou modifications dans la portée des concepts inventifs tels qu’exprimés ici, en correspondance avec les enseignements ci-dessus et/ou la compétence ou connaissance de l’art connexe. Les modes de réalisation décrits plus haut sont en outre censés expliquer les meilleurs modes connus par le demandeur et permettre aux autres hommes du métier d’utiliser la divulgation dans de tels modes de réalisation, ou dans d’autres modes de réalisation, et avec les diverses modifications requises par les applications ou utilisations particulières de ceux-ci. En conséquence, la description n’est pas censée limiter l’invention à la forme divulguée ici.
Définitions Telle qu’utilisée ici, l’expression « huile de silicone » désigne un composé de siloxane polymérisé liquide ayant une chaîne latérale organique. Il existe diverses huiles de silicone en fonction d’un type de la chaîne latérale organique.
Tels qu’utilisés ici, les termes « comprenant », « ayant » et « incluant » (ou « comprendre », « avoir » et « inclure ») sont utilisés dans leur sens ouvert, non limitatif. L’expression « constitué essentiellement de » limite la portée d’une revendication aux substances ou étapes spécifiées et à celles qui n’affectent pas matériellement les caractéristiques de base et nouvelles caractéristiques de l’invention revendiquée.
Dans ce contexte, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un procédé de commande d’un embrayage d’accouplement d’un moteur thermique avec une boite de vitesses à double embrayage d’un véhicule, ledit procédé comportant les étapes, exécutées par des moyens de contrôle du véhicule, de : détecter une action d’un conducteur qui présage d’une future commande de démarrage du moteur thermique, l’action du conducteur étant préalable à la commande de démarrage, lorsque ladite action du conducteur est détectée, mettre en pression un système hydraulique de la boite de vitesses à double embrayage comportant un arbre de sortie et une machine électrique de traction agencée pour entraîner en rotation ledit arbre de sortie, fermer l’embrayage, détecter une mise sous contact du véhicule, le véhicule étant mis sous contact lorsqu’un utilisateur positionne une clé de démarrage du véhicule sur une position de mise sous contact ou lorsqu’un utilisateur appui seulement sur un bouton de démarrage, déclencher un compteur de temps lorsque le véhicule est mis sous contact, si aucune action de démarrer le véhicule n’a été détectée à l’expiration d’une période prédéterminée décomptée par le compteur de temps, ouvrir l’embrayage.
Grâce à l’invention, l’embrayage d’accouplement du moteur thermique avec la boite de vitesses à double embrayage est ouvert dès lors que le véhicule est sous contact depuis un certain temps sans action du conducteur. Ainsi, si le conducteur tarde à démarrer son véhicule, en ouvrant l’embrayage, le moteur thermique et la boite de vitesses à double embrayage seront désaccouplés.
L’embrayage est donc protégé en cas de choc mais également le moteur thermique et la boite de vitesses à double embrayage.
Selon un aspect non limitatif de l’invention, l’action du conducteur est : Un déverrouillage d’une porte conducteur du véhicule, une ouverture de la porte conducteur, une assise du conducteur sur un siège du véhicule, ou une attache d’une ceinture de sécurité du conducteur.
Selon un aspect non limitatif de l’invention, l’ouverture de l’embrayage suit une consigne d’ouverture de l’embrayage ayant la forme d’une rampe formée par un couple en fonction du temps.
Selon un aspect non limitatif de l’invention, la période prédéterminée est comprise entre 30 secondes et 90 secondes.
Un autre aspect de l’invention se rapporte à un véhicule comportant des moyens de contrôle agencés pour mettre en œuvre le procédé de commande d’un embrayage d’accouplement d’un moteur thermique avec une boite de vitesses à double embrayage selon l’un quelconque des aspects de l’invention précités.
Selon un aspect non limitatif de l’invention, le véhicule comporte un groupe motopropulseur de type hybride rechargeable.
[ illustre, de façon schématique, un véhicule selon un aspect non limitatif de l’invention.
représente, de façon schématique, un mode de mise en œuvre non limitatif du procédé selon l’invention.
La illustre un véhicule 1 selon un aspect non limitatif de l’invention agencé pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention. Le véhicule 1 comporte notamment un groupe motopropulseur 2 muni de : un moteur thermique 3, un convertisseur de tension 4 continue-continue disposé entre un premier réseau alimenté par une batterie de traction 5 présentant une tension comprise, par exemple entre 350V et 800V, et un deuxième réseau alimenté par une batterie de servitude 6 présentant une tension comprise, par exemple entre 10V et 50V, une boite de vitesses à double embrayage 7 équipée, dans cet exemple de réalisation non limitatif, de : un arbre de sortie 8, une machine électrique de traction 9, un embrayage 10 d’accouplement du moteur thermique 3 avec la boite de vitesses à double embrayage 7, un système hydraulique 11 muni notamment d’une pompe à huile électrique 12 reliée au deuxième réseau et un circuit hydraulique (non illustré).
Pour la suite de la description, la batterie de traction 5 et le convertisseur de tension 4 continue-continue forment ensemble un réseau dit haute-tension.