INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’invention, l’accoudoir AR, AL de chacune des deux structures latérales LR, LL de la chaise 1 s’étend depuis la première partie cintrée CAR, CAL jusqu’à la deuxième partie cintrée CDR, CDL en s’écartant d’un premier plan vertical longitudinal (x, z) lié à la chaise situé entre les deux accoudoirs AR et AL de la chaise 1, de sorte que lorsque la chaise 1 est assemblée en rangée avec l’autre chaise 1’, l’accoudoir AR de la première structure latérale LR de la chaise 1 et l’accoudoir AL de la deuxième structure latérale LL de l’autre chaise 1’ s’étendent chacun rectilignement depuis la première partie cintrée CAR, CAL jusqu’à la deuxième partie cintrée CDR, CDL en s’écartant d’un deuxième plan vertical longitudinal (x2,z2), (x2 étant représenté sur la ), situé entre l’accoudoir AR de la première structure latérale LR de la chaise 1 et l’accoudoir AL de la deuxième structure latérale LL de l’autre chaise 1’.
Autrement dit, une distance minimale, prise selon l’axe transversal y, entre chaque accoudoir AR, AL et le premier plan vertical longitudinal, augmente lorsque l’on se déplace depuis l’avant de l’accoudoir AR, AL jusqu’à l’arrière de l’accoudoir AR, AL.
Cette configuration assure un certain écartement entre les accoudoirs AR, AL lorsque les chaises sont assemblées en rangée ce qui permet de limiter les frottements entre les accoudoirs lors de l’assemblage. La limitation des frottements assure une durabilité de la chaise. Par ailleurs, cette configuration permet de relâcher la contrainte sur la géométrie des parties cintrées et des accoudoirs. Elle permet d’assurer le blocage du mouvement relatif entre les chaises assemblées en rangée selon l’axe transversal y tout en laissant un espace entre les accoudoirs qui facilite l’assemblage des chaises. Cette configuration permet d’éviter le recours aux matières plastiques pour assurer la précision de fabrication et la durabilité des accoudoirs ce qui permet de réaliser une solution écologique et de limiter le nombre de pièces formant la chaise et donc les étapes d’assemblage associées. Par ailleurs, cette configuration participe au confort des utilisateurs.
En plus des diverses quantités de composants (a) et (c)-(g) précisées ci-dessus, dans divers modes de réalisation, il est préférable que les compositions cosmétiques incluent un ou plusieurs rapports relatifs aux composants (a) et (c)-(g) choisis parmi :
un rapport pondéral premier(s) émulsifiant(s) choisi(s) parmi les émulsifiants à base de polyglycérol sur céramide NP d’environ 1,5:1 à environ 8:1 ((c):(a)), de préférence d’environ 1,5:1 à environ 5:1, de manière davantage préférée d’environ 1,5:1 à environ 3:1 ;
un rapport pondéral second(s) émulsifiant(s) choisi(s) parmi les esters de glycéryle ayant une HLB d’environ 3 à environ 6 sur céramide NP d’environ 0,8:1 à environ 4:1 ((d) :(a)), de préférence de 1:1 à environ 3:1, de manière davantage préférée d’environ 1,2:1 à environ 2,5:1 ;
un rapport pondéral troisième(s) émulsifiant(s) choisi(s) parmi les acides gras éthoxylés sur céramide NP d’environ 0,7:1 à environ 4:1 ((e):(a)), de préférence d’environ 0,8:1 à environ 3:1, de manière davantage préférée d’environ 0,8:1 à environ 2,5:1 ;
un rapport pondéral alcool(s) gras sur céramide NP d’environ 0,7:1 à environ 4:1 ((f):(a)), de préférence d’environ 0,8:1 à environ 3:1, de manière davantage préférée d’environ 0,8:1 à environ 2,5:1 ;
un rapport pondéral composé(s) gras non-triglycérides et non aromatiques sur céramide NP d’environ 4:1 à environ 20:1 ((g):(a)), de préférence d’environ 5:1 à 15:1, de manière davantage préférée d’environ 6:1 à 10:1.
Dans un mode de réalisation préféré, les compositions cosmétiques incluent les rapports suivants relatifs à tous les composants (a) et (c)-(g) :
le rapport pondéral second(s) émulsifiant(s) choisi(s) parmi les esters de glycéryle ayant une HLB d’environ 3 à environ 6 sur céramide NP to est d’environ 0,8:1 à environ 4:1 ((d) :(a)), de préférence de 1:1 à environ 3:1, de manière davantage préférée d’environ 1,2:1 à environ 2,5:1 ;
le rapport pondéral composé(s) gras non-triglycérides et non aromatiques sur céramide NP est compris entre environ 1:1 et environ 20:1 ((g):(a)), de préférence entre environ 2:1 et 20:1, de manière davantage préférée entre environ 2:1 et 10:1.
Les compositions cosmétiques de la présente divulgation sont de préférence stables, et le céramide NP est de préférence solubilisé. En ce qui concerne la stabilité, dans certains modes de réalisation, les compositions cosmétiques ne se déphasent visuellement pas ou ne forment pas de particules visiblement observables pendant au moins 2 semaines, 4 semaines et/ou 8 semaines de stockage à 4 °C, 25 °C, 37 °C et/ou 45 °C.
Dans un autre mode de réalisation, la viscosité des compositions cosmétiques ne change pas de plus de 20 %, 15 %, 10 % ou 5 %, pendant au moins 2 semaines, 4 semaines et/ou 8 semaines de stockage à 4 °C, 25 °C, 37 °C et/ou 45 °C.
Les compositions cosmétiques ont de préférence une viscosité d’environ 5000 à environ 200 000 Pa.s à 25 °C, et un taux de cisaillement de 1 s -1 à 25 °C. Cependant, les compositions cosmétiques peuvent avoir une viscosité d’environ 10 000 à environ 200 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 180 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 150 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 120 000 Pa.s, environ 15 000 à environ 200 000 Pa.s, environ 15 000 à environ 180 000 Pa.s, environ 15 000 à environ 150 000 Pa.s, environ 15 000 à environ 120 000 Pa.s, environ 20 000 à environ 200 000 Pa.s, environ 20 000 à environ 180 000 Pa.s, environ 20 000 à environ 150 000 Pa.s, environ 20 000 à environ 120 000, environ 50 000 à environ 200 000 Pa.s, environ 50 000 à environ 180 000 Pa.s, environ 50 000 à environ 150 000 Pa.s, environ 50 000 à environ 120 000 Pa.s, environ 70 000 à environ 200 000 Pa.s, environ 70 000 à environ 180 000 Pa.s, environ 70 000 à environ 150 000 Pa.s, environ 70 000 à environ 120 000 Pa.s, ou environ 70 000 à environ 100 000 Pa.s à 25 °C, et un taux de cisaillement de 1 s -1 à 25 °C.
La pression de la chambre P2 est règlable, pour l’exemple de fonctionnement des figures 2-4, la chambre P3 est mise sous pression à 2 Bars relatifs. La chambre P3 communique avec la chambre P2, elle sont à la même pression grace au canal d’équilibrage de pression (voir ). La chambre P4 (ressort 8 fig-8) est étanche. Entre la chambre P3 et P4 se trouve le piston à laminage variable, . La pression de la chambre P4 doit être égale à la pression de la chambre P3 pour que le piston de laminage variable reste en equilibre. Pour déterminer l’équilibre du piston de laminage variable, il faut connaitre la contre pression exercée sur la surface (12) de diamètre 3mm du piston., elle est de nature fluctuante en compression (ordre de grandeur : de 2 à 75bars voir plus) et vient des chocs à absorber et du reservoir à gaz. La pression en détente (ici 4.7 bars) est plus stable car provoquée par le ressort de l’amortisseur et le reservoir à gaz. . Il apparait une grande différence de pression à gérer en compression et en détente, il en résulte la nécéssité de prendre cela en compte pour la conception du laminage variable. Si nous avons besoin de grande finesse de contrôle, la séparation du laminage en compression et détente semble être la solution, avec deux ensembles de laminage variables distincts en compression et détente.
La tige rentre dans le corp d’amortisseur. Le volume de tige rentré dans le corp est compensé par le rétrécissement de volume de la chambre P2 étanche.
La pression d’un gaz multiplié par son volume est une constante.(Voir tableau 6 )
Donc sous l’effet d’un choc le volume de la chambre P2 diminue et sa pression augmente.
La pression exerce une force sur le piston de laminage variable du coté de la chambre P3 sur sa surface (10).
Cette augmentation de pression provoque alors la compression de la chambre étanche P4.
Cela fait avancer le piston de laminage variable et réduit donc le passage d’huile de compensation de volume de tige. Un peut comme un baromètre anime une aiguille.
Le piston rencontre deux contre pression, la contre pression de la chambre P4 sur la surface (9) du piston et la contre pression du canal de laminage sur la surface (12) du piston. La contre pression locale au niveau du canal de laminage sur la tige de piston de laminage variable doit être mesurée en fonctionnement pour optimiser l’amortisseur.
La pression de la chambre P4 doit compenser la pression de la chambre P3 pour que le piston soit en équilibre.
Si la pression dans P2 augmente, le volume de la chambre P4 doit diminuer et le piston avancer.
La contre pression du canal de laminage est contre carré par la différence de taille du diamètre de la « tige de piston de laminage variable »(12) et du diamètre de la « tête du piston de laminage variable »(10). .Nous avons ici en exemple un facteur de 25 entre ces deux surface.
La force exercée par une surface est porportionnelle à la pression à laquel elle est contrainte :
Il est préférable que la protéine hydrolysée dérivée de plantes soit une protéine hydrolysée de pois.
La quantité de la (des) protéine(s) dérivée(s) de plantes dans la seconde composition peut se situer dans une plage de 0,01 % à 10 % en poids, de préférence de 0,05 % à 5 % en poids, et de manière davantage préférée de 0,1 % à 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Au moins l’une des première et seconde compositions peut avoir un pH de 3,0 à 8,0, de préférence de 3,5 à 6,5, et de manière davantage préférée de 4,0 à 6,0.
La première composition ou la seconde composition peut être éliminée des fibres kératiniques après traitement des fibres kératiniques par la première composition ou la seconde composition.
La première composition ou la seconde composition peut être maintenue sur les fibres kératiniques après traitement des fibres kératiniques par la première composition ou la seconde composition.
Le signal S INT est un signal de commande appliqué sur un bloc 135 générateur d’impulsions et qui permet, en fonction de son état, de mettre alternativement un bloc 135 générateur d’impulsions dans un premier mode de fonctionnement ou dans un deuxième mode de fonctionnement.
En appliquant le signal S INT à cet endroit du dispositif, on peut avantageusement utiliser le même transistor de réinitialisation Mr1 pour décharger la capacité d’intégration C INT à chaque dépassement de tension de seuil Vref, mais également pour maintenir le premier nœud N 1 à une tension VresetInt lorsque l’on se trouve en dehors d’une phase d’intégration.
Lorsqu’on n’effectue pas d’intégration, le signal S INT peut être mis dans un premier état, par exemple tel que S INT =0, de sorte à forcer le bloc 135 générateur d’impulsions dans un premier mode de fonctionnement dans lequel il adresse en continu en sortie un signal de réinitialisation sur la grille du transistor de réinitialisation Mr1 et permet de rendre passant ce dernier, et ce quelle que soit la valeur sur son entrée E1.
Lors d’une phase d’intégration, le signal S INT est typiquement mis dans un état différent, par exemple tel que S INT =1, pour lequel le bloc 135 générateur d’impulsion fonctionne dans un deuxième mode dit « normal » pendant lequel il ne génère une impulsion de réinitialisation cette fois qu’à chaque dépassement de seuil, autrement dit que lorsque qu’à son entrée un signal indique un dépassement de la tension Vref.
Ainsi, le circuit de commande 199 est configuré pour, selon une première partie (première partie Φ 41 de la phase Φ 4 sur la ) de la phase d’évaluation du rapport R, rendre passants le premier transistor de réinitialisation Mr1 et le deuxième transistor de réinitialisation Mr2 afin respectivement de ré-initaliser la capacité d’intégration C INT en lui appliquant la tension de réintialisation VresetInt et ré-initaliser la capacité de mémorisation C MEM en lui appliquant la tension de réinitialisation Vresetmem et de rendre non-passant ledit interrupteur de mémorisation 121 afin de déconnecter la capacité d’intégration C INT de la capacité de mémorisation C MEM .
Dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur les figures 3 et 4 où le transistor de réinitialisation Mr 2 est de type NMOS, un signal Sresetmem mis à l’état haut (durant la première partie Φ 41 de la phase Φ 4 ) sur sa grille permet de réinitialiser la capacité de mémorisation C MEM .
Dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur les figures 3 et 4 où le transistor de couplage 121 est un transistor de type NMOS, un signal S 121 mis à l’état bas (durant la partie Φ 41 de la phase Φ 4 ) sur sa grille permet d’isoler la capacité d’intégration C INT de la capacité de mémorisation C MEM .
Au cours de la première partie (partie Φ 41 de la phase Φ 4 ) de la phase d’évaluation du rapport R, le signal Srap appliqué sur la grille du transistor Mc de découplage est modifié (mise à l’état haut de Srap dans la partie Φ 4 1 dans l’exemple de réalisation particulier où Mc est de type PMOS) de sorte à découpler le photo-détecteur 102 de la capacité d’intégration C INT .
Le signal S INT est quant à lui typiquement mis dans un état de sorte à placer le bloc générateur 135 d’impulsions dans son premier mode de fonctionnement décrit plus haut.
Selon une deuxième partie (partie Φ 4 2 de la phase Φ 4 ) de cette phase d’évaluation du rapport R dans le cycle de mesure, le circuit de commande 199 rend non-passants le premier transistor de réinitialisation Mr1 et le deuxième transistor de réinitialisation Mr2 et passant l’interrupteur 121 de mémorisation de sorte à relier le premier nœud N1 et le deuxième nœud N2. Cela se traduit par un changement d’état des signaux S INT , S resetmem et S 121 , dans la partie Φ 4 2 du chronogramme de la . Le signal S INT est alors mis dans un état de sorte à placer le bloc générateur 135 d’impulsions dans son deuxième mode de fonctionnement, autrement dit son mode de fonctionnement normal décrit plus haut.
Ainsi, durant la phase d’évaluation Φ 4 du rapport R, le bloc 135 est alternativement mis dans son premier mode de fonctionnement puis dans son deuxième mode de fonctionnement.
Le rapport R peut être alors évalué en évaluant le potentiel au deuxième nœud N 2 .
On peut lire ainsi une tension Vf sur ce deuxième nœud N 2 par le biais d’un suiveur. Ainsi, dans l’exemple illustré, le circuit de lecture 110 est doté en outre d’un transistor M 11 suiveur couplé au deuxième nœud N 2 et d’un transistor M 21 de sélection de ligne. La sélection est effectuée ici par le biais d’un signal sel appliqué sur la grille du transistor M 21 de sélection. La tension Vf peut être lue au pied d’une colonne de pixels auquel le pixel Pi,j dont on évalue le rapport R est relié. La tension lue est typiquement convertie en donnée numérisée par le biais d’un convertisseur analogique numérique 150 agencé en pied de colonne.
Cette tension finale Vf, lue au travers du suiveur vérifie l’équation suivante : [Math 1] avec VresetInt et Vresetmem correspondant respectivement à la première tension de réinitialisation et à la deuxième tension de réinitialisation.
Cette équation peut également être exprimée de la manière suivante : [Math 2] Chaque pixel de l’imageur pouvant avoir rapport un rapport [Math 3] qui lui est propre, ce rapport [Math 4] est avantageusement évalué pour chacun des pixels de l’imageur.
Le circuit de lecture 110 comporte typiquement en outre un comparateur 130 en amont du générateur d’impulsions 135 et qui est doté d’une première entrée E1 couplée à la capacité d’intégration C INT et d’une deuxième entrée E2 mise à une tension de référence Vréf que l’on peut également chercher à vouloir mesurer ou évaluer pour chaque pixel de la matrice et en particulier pour un pixel Pi,j tel qu’illustré sur la .
Toutefois, dans le dernier mode de réalisation, il reste un jeu important les pieds avant et les accoudoirs adjacents parallèles des deux chaises ce qui ne permet pas d’assurer un blocage du mouvement relatif des chaises selon l’axe transversal.
Un but de l’invention est de limiter au moins un des inconvénients précités.
A cet effet, l’invention a pour objet une chaise empilable comprenant une assise, un dossier, deux structures latérales adjacentes selon un axe y de la chaise, dont une première structure latérale et une deuxième structure latérale, chacune des deux structures latérales supportant l’assise et le dossier et comprenant :
un pied avant et un pied arrière situé derrière le pied avant selon un axe x de la chaise s’étendant de l’arrière vers l’avant et étant perpendiculaire à l’axe y, un accoudoir s’étendant rectilignement depuis une première partie cintrée jusqu’à une deuxième partie cintrée, un montant arrière s’étendant rectilignement depuis la deuxième partie cintrée vers le pied arrière.
La chaise étant assemblable en rangée par emboîtement d’une autre chaise identique à la chaise dans la chaise de sorte que l’accoudoir de la deuxième structure latérale de l’autre chaise s’étende entre l’accoudoir de la première structure latérale de la chaise et l’accoudoir de la deuxième structure latérale de la chaise, selon l’axe y, et que le pied avant de la deuxième structure latérale de l’autre chaise s’étende entre le pied avant de la première structure latérale de la chaise et le pied avant de la deuxième structure latérale de la chaise, selon l’axe y.
L’accoudoir de chacune des deux structures latérales s’étend vers l’arrière en s’écartant d’un premier plan vertical longitudinal parallèle à l’axe x et perpendiculaire à l’axe y et situé entre les accoudoirs des deux structures, de sorte que, lorsque la chaise et l’autre chaise sont assemblées en rangée, l’accoudoir de la première structure latérale de la chaise et l’accoudoir de la deuxième structure latérale de l’autre chaise s’étendent chacun vers l’arrière en s’écartant d’un deuxième plan vertical longitudinal situé entre l’accoudoir de la première structure latérale de la chaise et l’accoudoir de la deuxième structure latérale de l’autre chaise.
Avantageusement, des longueurs et inclinaisons des accoudoirs et des montants arrière sont définies et les parties cintrées sont configurées de façon que le montant arrière de la première structure latérale de la chaise soit situé derrière le montant arrière de la deuxième structure latérale de l’autre chaise et en appui, selon l’axe x, sur ce dernier montant arrière, lorsque la chaise et l’autre chaise sont assemblées en rangée.
Avantageusement, les pieds avant sont parallèles et alignés selon l’axe y et chacune des deux structures latérales comprend une portion creuse configurée et disposée de façon que lorsque la chaise est assemblée en rangée avec l’autre chaise, le pied avant de la deuxième structure latérale de l’autre chaise est reçu dans la portion creuse de la première structure latérale de la chaise, la portion creuse le maintenant accolé au pied avant de la première structure latérale de la chaise et aligné avec ce dernier selon l’axe y.
Avantageusement, chacune des deux structures latérales comprend une butée disposée et configurée de sorte que lorsque la chaise et l’autre chaise sont assemblées en rangée, la butée de la première structure latérale de la chaise vient en appui sur le montant arrière de la deuxième structure latérale de l’autre chaise et la butée de la deuxième structure latérale de l’autre chaise vient en appui sur le montant arrière de la première structure latérale de la chaise de sorte à bloquer ces montants arrière en translation selon l’axe y l’un par rapport à l’autre dans les deux sens.
Avantageusement, la butée est fixée au montant arrière.
Avantageusement, chacune des deux structures latérales comprend un ensemble de tubes comprenant un premier tube monobloc conformé de façon à former le pied avant, l’accoudoir, le montant arrière de la structure latérale et un support de dossier supportant le dossier.
Avantageusement, chaque structure latérale comprend un ensemble de tubes comprenant un deuxième tube monobloc conformé de façon à former le pied arrière et un support d’assise supportant l’assise.
Avantageusement, l’ensemble de tubes présente un unique rayon de cintrage.
Avantageusement, des longueurs, inclinaisons et dispositions des accoudoirs et des montants arrière des deux structures latérales sont définies et les parties cintrées sont configurées de façon à permettre d’assembler la chaise avec l’autre chaise en soulevant simultanément les quatre pieds de la chaise.
Avantageusement, le dossier et l’assise sont distants l’un de l’autre.
Exemple 9 (Compositions cosmétiques) Inventif Comparatif A B C-1 C-2 C-3 C-4 (a) Actif CERAMIDE NP (Céramide 3) 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 0,6 (b) Eau EAU QS QS QS QS QS QS (c) Émulsifiant à base de polyglycéryle DISTÉARATE DE POLYGLYCÉRYLE-3 MÉTHYLGLUCOSE 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 (d) Emulsifiant ester de glycéryle STÉARATE DE GLYCÉRYLE 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 (e) Émulsifiant acide gras éthoxylé STÉARATE DE PEG-100 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 (f) Alcool gras ALCOOL STÉARYLIQUE 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 (g) Composés gras MYRISTATE D'ISOPROPYLE, ISOSTÉARATE DE SORBITAN, ET/OU SARCOSINATE D'ISOPROPYL LAUROYLE 4,3 4,3 4,3 4,3 4,3 4,3 (h) Actif HYDROXYPROPYL TÉTRAHYDROPYRANTRIOL 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 15,0 (i) Polymère épaississant POLYACRYLATE DE SODIUM, COPOLYMÈRE ACRYLOYL-DIMÉTHYLTAURATE D'AMMONIUM/VP, ET/OU COPOLYMÈRE ACRYLATE D'HYDROXYÉTHYLE/ACRYLOYLDIMÉTHYL TAURATE DE SODIUM 1,1 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 (j) Solvant soluble dans l'eau PROPYLÈNE GLYCOL, ET/OU ALCOOL T-BUTYLIQUE 10,7 10,7 10,7 10,7 10,7 10,7 (k) Émulsifiants/surfactants divers, sels, conservateurs, correcteurs de pH, parfums, colorants, chélateurs et/ou extraits, etc. ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 Stable O O NA NA NA NA Soluble (ceramide NP) en dessous de 95 °C O O N N N N
Exemple 10 (Études de stabilité) Des études ont été réalisées pour déterminer la solubilité du céramide NP en dessous de 95 °C. Pour déterminer la solubilité du céramide NP, les composants (a), (c), (d), (e), (f) et (g) ont été combinés et chauffés à 95 °C avec agitation constante. Si le mélange devenait transparent en dessous de 95 °C, il était solubilisé initialement. Les mélanges ont ensuite été ajoutés à une phase d’eau chaude (85-90 °C) (composant (b)), homogénéisés, agités et laissés refroidir. La solubilité a été contrôlée via le microscope et les changements macroscopiques (par exemple, la granularité). Les compositions inventives A et B solubilisaient le céramide NP et sont donc désignées par un « O » (oui) pour la solubilité dans le tableau de l’exemple 1. Les compositions comparatives C-1 à C-4 ne solubilisaient pas le céramide NP et sont donc désignées par un « N » (non) pour la solubilité dans le tableau de l’exemple 1. Comme les compositions comparatives C-1 à C-4 ne solubilisaient pas le céramide NP, ces compositions n’ont pas été soumises à d’autres essais de stabilité.
Les compositions inventives A et B de l’exemple 1 ont été soumises à des études de stabilité physique et évaluées visuellement pour le déphasage et évaluées au microscope pour la formation de particules. Les compositions ont été analysées lors de la fabrication initiale de la composition (T0). Les compositions ont été de nouveau analysées après 10 jours d’essais de congélation-décongélation. Pour l’essai de congélation-décongélation, les compositions ont été placées dans une chambre de stabilité et soumises à des fluctuations de température à intervalles de 12 heures. Pendant 12 heures, les compositions ont été maintenues à -20 °C. Pendant les 12 heures suivantes, les compositions ont été maintenues à 25 °C. Le cycle a été répété 10 fois (pendant 10 jours). Séparément, les compositions de l’exemple 1 ont été évaluées après 4 semaines (1 mois) de stockage à 4 °C, 25 °C, 37 °C, et 45 °C et à nouveau après 8 semaines (2 mois) à 4 °C, 25 °C, 37 °C, et 45 °C et évaluées visuellement pour le déphasage et évaluées au microscope pour la formation de particules.
Les compositions inventives ont été jugées stables (« O ») (oui) car elles ne se déphasaient pas visuellement et ne formaient pas de particules.