INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité de calcul 5 comprend en outre une entrée de position angulaire estimée recevant la valeur de position angulaire estimée du rotor expliquée dans la suite, et un calculateur de transformateur de Park configuré pour transformer les courants mesurées Iu, Iv, Iw suivant valeur de position angulaire estimée du rotor reçu en composante sur l’axe quadratique du vecteur courant appelé dans la suite courant quadratique Iq, et la composante sur l’axe directe du vecteur courant direct Id dans un plan de Park, appelé aussi dans la suite courant direct Id de retour.
Dans la demande, chaque référence dans la suite avec « ^ » est une valeur estimée.
Le régulateur de courant 4 comprend des sommateurs 41 (représenté par un seul sommateur sur la ), recevant en entrée non inverseuse le vecteur du courant quadratique de consigne I # q’ et le vecteur de courant direct de consigne I # d’ modifié et en entrée inverseuse le vecteur de courant quadratique de retour Iq ainsi que le vecteur de courant direct de retour Id.
Par ailleurs, les ligands présentent une affinité suffisamment forte vis-à-vis des objets biologiques pour que ces derniers restent liés aux ligands lors d’une étape d’évacuation du liquide présent au contact de la surface fonctionnalisée, éventuellement précédée d’une étape de rinçage de celle-ci. A ce titre, rappelons ici que l’interaction entre un analyte A (ici un objet biologique) et un ligand L est un phénomène réversible qui peut être décrit par le modèle de Langmuir, et qui est caractérisé par une constante d’association k a associé à l’association de l’analyte A avec le ligand L pour former un composé LA (ligand-analyte), et par une constante de dissociation k d associée à la dissociation du composé LA. Cette relation s’exprime ainsi :
Dans le cadre de l’invention, l’affinité entre les objets biologiques et les ligands est suffisamment forte pour que les objets biologiques restent liés aux ligands lors des étapes de rinçage et d’évacuation du liquide présent sur la surface fonctionnalisée 5. Autrement dit, le rapport k a /k d est supérieur, et de préférence très grand, devant l’unité. De plus, un objet biologique peut être lié à plusieurs ligands d’un même site sensible, ce qui augmente son adhésion à la surface fonctionnalisée 5.
Certains sites sensibles peuvent comporter des récepteurs d’une nature semblable aux ligands mais ne présentant pas d’affinité avec les objets biologiques, pour ainsi servir de témoins négatifs (contrôles négatifs). Autrement dit, ces récepteurs non spécifiques des objets biologiques permettent de déterminer un bruit de mesure, voire une dérive des sondes, et ainsi participent à valider les signaux de mesure reçus.
Le dispositif optique de mesure 10 est adapté à éclairer par un signal d’excitation la surface fonctionnalisée 5 de manière à générer des plasmons de surface, et à recevoir un signal de mesure réfléchi par la surface fonctionnalisée 5 et à acquérir une image de celle-ci et plus précisément des sites sensibles. L’acquisition des images peut être effectuée en temps réel, à une fréquence d’acquisition élevée, ou peut être effectuée lorsqu’on estime que le régime d’association des objets biologiques aux ligands a atteint un régime stationnaire.
Ainsi, le dispositif optique de mesure 10 comporte une source optique 11 adaptée à transmettre le signal optique d’excitation en direction des sites sensibles, avec une longueur d’onde, une polarisation et un angle d’incidence prédéfinis, et ainsi à générer des plasmons de surface au niveau de la surface fonctionnalisée 5. La source optique 11 peut comporter une diode électroluminescente de préférence monochromatique ou une diode laser. Il comporte également des éléments optiques de mise en forme du signal optique d’excitation, tels qu’une ou des lentilles de collimation 12, et un polariseur 13.
Le dispositif optique de mesure 10 peut également comporter des éléments optiques (dispositif optique d’imagerie 14) permettant de conjuguer la surface fonctionnalisée à la face de réception d’un photodétecteur matriciel, permettant ainsi de faire l’image de la surface fonctionnalisée 5 sur le plan de réception du photodétecteur matriciel 15.
Le dispositif optique de mesure 10 comporte un capteur d’image 15, c’est-à-dire un photodétecteur matriciel permettant d’acquérir l’image de la surface fonctionnalisée 5, et plus précisément celle des sites sensibles. Ainsi, les faisceaux lumineux du signal de mesure provenant des sites sensibles sont détectés ensemble et en temps réel, sous la forme d’une image acquise par le même capteur d’image 15. Le capteur d’image 15 peut être un capteur CCD ou CMOS. Il comporte une matrice de pixels dont la résolution spatiale est telle que plusieurs pixels acquièrent le signal de mesure provenant d’un même site sensible. A titre d’exemple, une dimension d’un site sensible de 300µm environ peut être couverte par 150 pixels environ.
Le système de détection 1 peut comporter une unité de traitement 6, connectée au dispositif optique de mesure 10 pour éventuellement effectuer un traitement des images acquises par le capteur d’image 15 pour faciliter la détection des objets biologiques, par exemple en effectuant un filtrage améliorant la netteté des images acquises, voire pour moyenner plusieurs images élémentaires pour former une image finale à partir de laquelle les objets biologiques sont détectés, comme décrit notamment dans la demande WO2020/141281A1. L’unité de traitement 6 peut également être connectée au dispositif de gestion fluidique, pour mettre en œuvre au moins une partie des étapes du procédé de détection.
Le procédé de détection selon l’invention comporte des étapes d’exposition successives de la surface fonctionnalisée 5 à différents fluides. Par exposer, on entend que le fluide vient au contact de la surface fonctionnalisée 5. Ces étapes d’exposition peuvent être effectuées de manière contrôlée par un dispositif fluidique dédié tel que celui illustré sur la . Les fluides peuvent ainsi être amenés de manière active, par exemple au moyen d’une pompe, d’une seringue etc… Cependant, en variante, ces étapes d’exposition peuvent être effectuées sans avoir recours à un dispositif fluidique dédié. Ainsi, les gaz peuvent être amenés au contact de la surface fonctionnalisée 5 de manière naturelle, par exemple par simple diffusion ou convection naturelle. De plus, le ou les liquides peuvent être amenés au contact de la surface fonctionnalisée 5 en introduisant celle-ci (et ici le prisme) dans le liquide en question. De même, l’étape d’évacuation du liquide présent sur la surface fonctionnalisée 5 peut être effectuée par un dispositif fluidique dédié, comme décrit ci-après, ou peut être effectuée par l’utilisateur, par exemple par écoulement gravitaire, aspiration à l’aide d’une seringue, injection d’un flux gazeux, par pompage capillaire, etc…
Dans cet exemple, le système de détection 1 comporte un dispositif de gestion fluidique 20 adapté à exposer la surface fonctionnalisée 5 à différents fluides de manière successive. Dans cet exemple, la configuration préalable du dispositif optique de mesure 10 en ‘mode gaz’ est effectuée à l’aide du dispositif fluidique 20. Bien entendu, tout autre dispositif fluidique peut être utilisé. Ainsi, dans cet exemple, le dispositif de gestion fluidique 20 est adapté à exposer la surface fonctionnalisée 5 à un premier gaz G 1 , dit gaz de référence, à partir d’une source telle qu’ici un réservoir ou à partir de l’environnement du système de détection 1 (auquel cas le gaz de référence G 1 peut être l’air ambiant). Ce gaz de référence G 1 est utilisé pour déterminer l’angle de travail d’incidence du signal d’excitation générant des plasmons de surface de sorte que le système de détection 1 présente une sensibilité optimale. Notons que la sensibilité du système de détection 1 est ici la variation relative du signal mesuré, ici de la réflectivité R, en réponse à un évènement d’adsorption ou de désorption d’un objet biologique. Le gaz de référence G 1 peut être de l’air sec, de l’air humide (par ex. l’air ambiant), ou tout autre gaz tel que de l’argon ou de l’azote.
Le dispositif de gestion fluidique 20 est également adapté à exposer la surface fonctionnalisée 5, lors d’une étape suivante dite d’assimilation, à un échantillon d’intérêt E contenant un liquide porteur aqueux dans lequel sont présents les objets biologiques, à partir d’une source comme ici un réservoir. Comme indiqué précédemment, le liquide porteur peut être en phase continue ou en phase dispersée.
Le dispositif de gestion fluidique 20 peut être adapté à évacuer l’échantillon d’intérêt hors de la chambre de mesure 2 et donc de la surface fonctionnalisée 5. Cela peut être effectué lors d’une étape de rinçage effectuée après l’étape d’assimilation, au cours de laquelle la surface fonctionnalisée 5 est exposée à au moins un liquide de rinçage L r (solution tampon, détergent, eau ultrapure…) de sorte qu’il s’écoule sur la surface fonctionnalisée 5. Le ou les liquides de rinçage L r permettent d’évacuer toutes particules, sels ou autres, présents sur la surface fonctionnalisée 5 et non liés à celle-ci de manière spécifique, et susceptibles de générer un signal parasite. Le ou les liquides de rinçage L r sont de préférence des liquides aqueux. Rappelons ici que les objets biologiques reconnus de façon spécifique restent liés aux ligands lors de cette étape de rinçage, et ne sont donc pas évacués hors de la chambre de mesure 2. En variante, comme indiqué précédemment, cette étape d’évacuation peut être effectuée par l’utilisateur et non pas par le dispositif fluidique 20.
Le dispositif de gestion fluidique 20 est adapté à évacuer tout liquide restant au contact de la surface fonctionnalisée 5, que ce soit un liquide de l’échantillon d’intérêt ou un liquide de rinçage, et à exposer la surface fonctionnalisée 5 à un deuxième gaz G 2 . De préférence, comme c’est le cas sur l’exemple de la , le deuxième gaz G 1 est identique au gaz de référence G 1 , et peut ainsi être de l’air humide ou sec, voire de l’argon ou de l’azote. Il peut être introduit dans la chambre de mesure 2 de manière active (par ex. injection du gaz) ou passive (par ex. diffusion ou convection naturelle). Les objets biologiques sont alors dans l’environnement de ce deuxième gaz, alors au contact de la surface fonctionnalisée. En variante, comme indiqué précédemment, cette étape d’évacuation peut être effectuée par l’utilisateur et non pas par le dispositif fluidique 20.
Avant de présenter le procédé de détection selon des modes de réalisation de l’invention, nous détaillons maintenant, en référence aux figures 3A et 3B, un procédé de détection d’objets biologiques qui illustre la nécessité, dans ce cas, de disposer d’un système de détection aux performances améliorées, notamment en termes de résolution spatiale et de sensibilité.
Chacune des figures 3A et 3B illustrent, à gauche, une surface fonctionnalisée 5, et à droite une courbe de l’évolution de la réflectivité R associée au signal de mesure reçu en fonction de l’indice de réfraction local au niveau de la surface fonctionnalisée. Cette courbe est donc équivalente à la courbe SPR classique illustrée sur la .
La illustre une configuration préalable du dispositif optique de mesure 10, de sorte qu’il génère des plasmons de surface au niveau de la surface fonctionnalisée 5 lorsque celle-ci est exposée à un liquide (configuration en ‘mode liquide’). Ainsi, on expose la surface fonctionnalisée 5 à un liquide de référence (par ex. une solution tampon) ne contenant pas les objets biologiques, et la valeur de l’angle de travail θ R est ensuite choisie de sorte que le dispositif optique de mesure 10 présente une sensibilité optimale. On se situe dans le cadre d’une détection par interrogation en réflectivité, dans le sens où la longueur d’onde du signal d’excitation et l’angle de travail θ R restent inchangés.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, représenté aux figures 2, 3, 5 et 6, la plaque 10 peut comporter une surface inférieure plane 14.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, représenté aux figures 2, 3, 5 et 6, la plaque 10 peut être en un matériau différent de celui de la première partie 21 d’extrémité, de la deuxième partie d’extrémité 31 et du renfort 6 et fait une liaison entre la première partie 21 d’extrémité et la deuxième partie d’extrémité 31.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, représenté aux figures 2, 3, 5 et 6, la plaque 10 est en un matériau composite.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, représenté à la , la base 63 de l’aube 1 de redresseur est nue sur sa surface inférieure 631. La surface inférieure 631 peut être plane.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, représenté à la , le matériau 41 de remplissage comporte à la surface 610 de contact une partie saillante 42, qui rentre dans une partie creuse 64 de la première partie 61 de renfort, la surface 610 de contact étant située sur la partie saillante 42 et sur la partie creuse 64. La partie saillante 42 s’étend par exemple sur toute la largeur de la cavité entre les peaux 1 et 2 suivant la direction Y. La partie creuse 64 s’étend par exemple sur toute la largeur de la cavité entre les peaux 1 et 2 suivant la direction Y. Cela permet de réaliser une transition progressive entre le matériau 41 de remplissage et le renfort 6. Cela permet d’atténuer un saut de raideur entre le matériau 41 de remplissage et le renfort 6 et évite de générer des concentrations de contraintes locales dans les peaux composites 2 et 3.
Le côté 11 de fixation, la première partie 21 d’extrémité et la deuxième partie d’extrémité 31 peuvent servir à monter ou fixer l’aube 1 de redresseur contre la surface extérieure 103 de la partie amont 103 du carter 101 de la turbomachine 100 par des moyens de montage ou de fixation, pouvant comprendre par exemple des trous traversant la première partie 21 d’extrémité et la deuxième partie d’extrémité 31, comme représenté par les trous traversants 210 et 310 dans la direction DR de hauteur à la , et pouvant comprendre des boulonnages ou rivetages dans les trous, ou autres.
Système d’alimentation à haute pression pour l’injection directe de carburant liquide dans un moteur à combustion interne à bicarburation La présente invention concerne le domaine des moteurs à combustion interne, et plus particulièrement les moteurs comprenant un double système de carburation dont au moins un système d’alimentation de carburant liquide comprenant une pompe à haute pression et des injecteurs.
Plus particulièrement, l’invention concerne le refroidissement d’une pompe à haute pression et des injecteurs.
Techniques antérieures Dans un moteur à combustion interne, la carburation par gaz, par exemple par gaz de pétrole liquéfié, d’acronyme « GPL », ou par gaz naturel comprimé, d’acronyme « GNC » permet de réduire les émissions de gaz à effet de serre, notamment le dioxyde de carbone, ainsi que les émissions polluantes par rapport à une carburation par injection d’un carburant liquide, par exemple de l’essence pure, ou un mélange d’essence et d’éthanol, voire de l’éthanol pur.
La combustion par gaz utilise un allumage commandé, de sorte que dans une double carburation, la carburation par gaz sera de préférence associée à une carburation à base d’essence.
La technologie dite à injection directe d’essence, d’acronyme « IDE » permet une injection de carburant directement dans les cylindres de moteur. L’injection directe permet d’abaisser la consommation de carburant et les émissions de dioxyde de carbone, ainsi que de réduire les émissions de polluants.
Dans un système de carburation de type IDE, l’injection de carburant (essence et/ou éthanol) est réalisée directement dans la chambre de combustion, à haute pression, afin de garantir une pulvérisation correcte du carburant dans les cylindres du moteur tout en conservant la capacité d’introduire une quantité suffisante de carburant dans les cylindres entre chaque combustion. Un système de carburation de type IDE comprend donc des injecteurs directs, à raison de un par cylindre du moteur, et une pompe à haute pression de carburant liquide.
Dispositif de contrôle et actionneur associé La présente invention concerne un dispositif de contrôle, comprenant :
- une base, comprenant :
- un premier capteur électromagnétique, et
- un deuxième capteur électromagnétique,
le premier capteur électromagnétique et le deuxième capteur électromagnétique définissant entre eux un segment de mesure reliant le premier capteur au deuxième capteur ; et
- un levier, mobile en rotation par rapport à la base autour d’un unique axe de rotation, le levier comprenant un aimant, l’aimant étant mobile le long d’une course d’aimant, définie par la rotation du levier par rapport à la base, la course d’aimant étant délimitée par deux positions extrêmes de l’aimant.
Dans le domaine des dispositifs de contrôle, il est d’usage de contrôler le déplacement physique entre deux objets, par exemple pour contrôler la position relative desdits objets ou pour générer un signal de contrôle, l’assemblage des deux objets formant alors un actionneur.
De tels dispositifs de contrôle comprennent en général une base et un levier, la base et le levier étant mobiles l’un par rapport à l’autre. Il est connu d’utiliser un aimant disposé sur le levier et des capteurs électromagnétiques disposés sur la base afin de déterminer la position relative du levier par rapport à la base. Les capteurs électromagnétiques sont aptes à mesurer le champ magnétique généré par l’aimant et permettent ainsi la détermination de la position relative de la base par rapport au levier. Il est en particulier connu d’utiliser deux capteurs électromagnétiques s’étendant transversalement au déplacement de l’aimant installé sur le levier.
De tels dispositifs ne donnent toutefois pas entière satisfaction. En effet, il est difficilement possible, dans de tels dispositifs, de déterminer si une variation de champ magnétique mesurée par les capteurs électromagnétiques est due à un déplacement du levier par rapport à la base ou si une telle variation est due à un champ magnétique parasite. La fiabilité de tels dispositifs est alors discutable.
Un des buts de l’invention est alors d’obtenir un dispositif de contrôle dont la fiabilité est améliorée par rapport à de tels dispositifs de contrôle connus.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de contrôle tel que précité, dans lequel l’axe de rotation du levier s’étend perpendiculairement au segment de mesure et est décalé du segment de mesure, une projection orthogonale de la course d’aimant sur le segment de mesure s’étendant entre le premier capteur et le deuxième capteur.
Un dispositif de contrôle dans lequel l’axe de rotation du levier s’étend perpendiculairement au segment de mesure et est décalé du segment de mesure est particulièrement avantageux pour obtenir un dispositif de contrôle dont la fiabilité est améliorée. En effet, l’axe de rotation s’étendant perpendiculairement au segment de mesure, l’aimant est guidé pour se déplacer dans la direction de mesure définie par le premier et le deuxième capteurs électromagnétiques, permettant alors de discriminer la variation de champ magnétique mesurée par les premier et deuxième capteurs due au déplacement du levier de celle due à une variation de champ magnétique extérieure.
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, le dispositif de contrôle comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
la course d’aimant s’étend entre le segment de mesure et l’axe de rotation ; la course d’aimant s’étend dans un plan de rotation, le plan de rotation comprenant le segment de mesure ; le dispositif de contrôle comprend un unique aimant ; l’écart entre le premier capteur électromagnétique et le deuxième capteur électromagnétique est inférieur à 10mm ; la base comprend un boitier étanche, le premier capteur électromagnétique et le deuxième capteur électromagnétique étant disposés dans le boitier, l’aimant du levier étant disposé hors du boitier ; le premier capteur électromagnétique et le deuxième capteur électromagnétique sont des capteurs à effet Hall ; le dispositif, comprend en outre : un module d’acquisition, configuré pour acquérir un premier signal du premier capteur et un deuxième signal du deuxième capteur, et un module d’évaluation, configuré pour évaluer une position relative du levier par rapport à la base en fonction d’un résultat d’une différence du premier signal et du deuxième signal acquis ; et le dispositif comprend en outre un module de génération d’un signal de contrôle, le module de génération étant configuré pour générer un premier signal de contrôle si le résultat de la différence du premier signal et du deuxième signal acquis est supérieur à un seuil supérieur prédéfini et est configuré pour générer un deuxième signal de contrôle si le résultat de la différence du premier signal et du deuxième signal est inférieur à un seuil inférieur prédéfini.
L’invention concerne en outre un actionneur comprenant un dispositif de contrôle tel que précité.
Empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC comprenant des éléments de guidage internes La présente invention se rapporte au domaine général de l’électrolyse à haute température (EHT), en particulier l’électrolyse de la vapeur d’eau à haute température (EVHT), respectivement désignées par les appellations anglaises « High Temperature Electrolysis » (HTE) et « High Temperature Steam Electrolysis » (HTSE), de l’électrolyse du dioxyde de carbone (CO 2 ), voire encore de la co-électrolyse de la vapeur d’eau et du dioxyde de carbone (CO 2 ) à haute température.
Plus précisément, l’invention concerne un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC comprenant des éléments de guidage internes, ainsi qu’un procédé de conditionnement associé.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans le cadre d’un électrolyseur à oxydes solides à haute température de type SOEC, il s’agit de transformer par le biais d’un courant électrique, au sein d’un même dispositif électrochimique, la vapeur d’eau (H 2 O) en dihydrogène (H 2 ) et en dioxygène (O 2 ), et/ou encore de transformer le dioxyde de carbone (CO 2 ) en monoxyde de carbone (CO) et en dioxygène (O 2 ). Dans le cadre d’une pile à combustible à oxydes solides à haute température de type SOFC, le fonctionnement est inverse pour produire un courant électrique et de la chaleur en étant alimentée en dihydrogène (H 2 ) ou d’autres combustibles tels que le méthane (CH 4 ), le gaz naturel, le biogaz, et en dioxygène (O 2 ), par exemple le dioxygène contenu dans l’air. Par souci de simplicité, la description suivante privilégie le fonctionnement d’un électrolyseur à oxydes solides à haute température de type SOEC réalisant l’électrolyse de la vapeur d’eau. Toutefois, ce fonctionnement est applicable à l’électrolyse du dioxyde de carbone (CO 2 ), voire encore de la co-électrolyse de la vapeur d’eau à haute température avec le dioxyde de carbone (CO 2 ). De plus, ce fonctionnement est transposable au cas d’une pile à combustible à oxydes solides à haute température de type SOFC.
Chaque cellule électrochimique correspond à un assemblage électrolyte/électrodes, qui est typiquement un assemblage multicouche dont l’électrolyte est formé par une couche centrale conductrice d’ions, cette couche étant solide, dense et étanche, et enserrée entre les deux couches poreuses formant les électrodes. Il est à noter que des couches supplémentaires peuvent exister, mais qui ne servent qu’à améliorer l’une ou plusieurs des couches déjà décrites.
Un groupe moto-ventilateur comprend, généralement, une hélice, un moteur pour la faire tourner, et une buse montée autour du ventilateur et servant à supporter l’ensemble. La buse est fixée au module de refroidissement ou au châssis du véhicule. Elle définit un espace, agencé au niveau de l’hélice pour permettre le passage d’air.