INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On réalise deux séries d’essais de résistance à la compression sous presse uniaxiale.
La 1 ère série d’essais est réalisée à 14 jours et 28 jours de cure avec des échantillons des matériaux cimentaires CP-12,5%U 3 O 8 et CP-3,3%CV.
La 2 ème série d’essais est réalisée à 1 jour, 4 jours, 14 jours et 28 jours de cure avec des échantillons des matériaux cimentaires CP-24,5%U 3 O 8 , CP-42,5%U 3 O 8 , CP-7,2%CV et CP-15%CV.
Pour des raisons de radioprotection, tous ces essais sont réalisés avec des échantillons miniatures se présentant sous la forme de cylindres de 0,75 cm de diamètre sur 1,3 cm de hauteur, carottés dans des prismes de 1,3x1,3x5,2 cm 3 (analogues aux prismes normalisés de 4x4x16 cm 3 ).
La composition selon l’exemple 6 comprend les ingrédients suivants.
Ingrédients % Matière Eau QSP 100 Benzoate de sodium 0 à 1% Propanediol 0 à 10% Gomme de xanthane 0 à 1% Sodium stearoyl glutamate 0 à 5% Citrate de stéarate de glycéryle 0 à 5% Dicaprylyl ether et tocopherol 0 à 5% Caprylic/capric triglyceride & diacetyl boldine 0 à 5% Tocopherol 0 à 0.3% o-cymen-5-ol 0 à 0.1% Huile de graines de Tournesol et huile de graines de lupin blanc et Tocophérol 0 à 5% Amidon de maïs 0 à 5% Caprylyl glycol 0 à 1% 1,2-hexanediol 0 à 5% Maltodextrine et sucrose dilaurate et Cocoyl glutamate de sodium et extrait de pois cultivé 0 à 5% Eau et Papaïne et 1,2-hexanediol et Carbomère et caprylyl glycol et Alginate de sodium 0 à 5% Extrait selon l’invention 0,1 à 5% Parfum 0 à 1% Acide citrique 0 à 1% 100,0000
La composition peut être obtenue selon le mode opératoire suivant : Mélange A : Chauffer l’eau et le benzoate de sodium à 70°C. Disperser la gomme de xanthane dans le propanediol et homogénéiser pendant 5 minutes Mélange B : Chauffer le sodium stearoyl glutamate, citrate de stéarate de glycéryle, dicaprylyl ether/tocopherol a 70°C et ajouter le mélange de caprylic/capric triglyceride/diacetyl boldine, tocopherol, o-cymen-5-ol, huile de graines de tournesol/huile de graine de lupin blanc/tocopherol au mélange juste avant émulsion. Verser le mélange B dans le mélange A et émulsionner pendant 5 minutes. Refroidir a 30°C et ajouter successivement l’amidon de maïs, caprylyl glycol, 1,2-hexanediol, maltodextrine/sucrose dilaurate/ cocoyl glutamate de sodium /extrait de pois cultivé, aqua/papaïne/1,2-hexanediol/carbomère/caprylyl glycol /alginate de sodium, glycérine/extrait selon l’inveniton et le parfum. Réaliser l’ajustement de pH en fin de formulation avec l’acide citrique pour cibler un pH entre 5 et 5,5.
Démonstration de l’efficacité cosmétique de l’extrait selon l’invention
Des études ont été réalisées dans l’objectif de quantifier l’effet d’un extrait selon l’invention sur des marqueurs ciblant certaines propriétés de la peau : structure du derme, fonction barrière / hydratation anti-pigmentation.
L’extrait utilisé dans cette étude correspond à l’extrait décrit dans l’exemple 2.
Le protocole opératoire est le suivant.
L’étude a été menée sur Kératinocytes épidermiques humains normaux (NHEK) représentatifs de l’épiderme et sur Fibroblastes dermiques humains normaux (NHDF) représentatifs du derme.
L’expérience a été menée en n=6 dans les conditions suivantes : NHEK / NHDF + Solvant (Eau/Glycérine) à 0.1% NHEK / NHDF + Extrait selon l’invention à 0.1%
Les cellules ont été ensemencées en plaque 96-puits dans le milieu de culture approprié et incubées 24h à 37°C, 5% CO2. Les cellules ont ensuite été traitées pendant 48h en présence du produit testé à une concentration de 0.1%.
Les cellules ont été lavées et fixées à la formaline. Après perméabilisation, les cellules ont été incubées avec les anticorps primaires, révélés avec un anticorps secondaire couplé à l’Alexa 488.
Les b iomarqueurs analysés sont les suivants : Dermatopontine (gène DPT) sur NHDF Lumican (gène LUM) sur NHDF Filaggrine (gène FLG) sur NHEK Protéine ZAG, Alpha-2-glycoprotein 1, zinc-binding (gène AZGP1) sur NHEK
Les noyaux cellulaires ont été marqués au DAPI et les protéines marquées ont été observées et quantifiées par microscopie à fluorescence automatisée Cellinsight CX7 High-Content Screening Platform (Thermofisher).
Les moyennes des intensités de fluorescence de chaque biomarqueur ± SEM sont représentées. Les valeurs ont été analysées et comparées au contrôle.
Les images obtenues par microscopie en fluorescence, pour les plus représentatives, sont détaillées et fournies.
L'analyse statistique a été réalisée avec le logiciel Prism à l’aide d’un test non paramétrique de Mann-Whitney. ns>0,05, *<0,05, **<0,01 et ***<0,001
L’embout 100 est centré sur un axe longitudinal X1 qui constitue un axe de symétrie pour le corps 102. En particulier, le canal interne 104 est cylindrique à section circulaire centrée sur l’axe X1.
Sur sa surface radiale externe, qui s’étend radialement autour de l’axe longitudinal X1 et est orientée à l’opposé de cet axe, le corps 102 est pourvu d’une gorge périphérique 106 qui constitue une cavité externe de réception d’un ou plusieurs organes de verrouillage. Ces organes de verrouillage peuvent être des billes de l’élément femelle 200, comme cela ressort des explications qui suivent. La gorge 106 est délimitée, axialement le long de l’axe X1, vers l’avant, par une bride 108 et, vers l’arrière, par une collerette 110, cette collerette étant facultative dans la mesure où le corps 102 peut conserver le diamètre réduit du fond de la gorge 106 en allant vers l’arrière de l’embout mâle 100.
A cet égard, on définit le côté avant d’un élément 100 ou 200 du raccord fluidique R comme le côté de cet élément orienté dans le sens de l’emmanchement ou de l’accouplement, c’est-à-dire orienté vers l’élément de raccord complémentaire pendant l’emmanchement. A l’inverse, on définit le côté arrière d’un élément du raccord fluidique R comme le côté orienté vers la canalisation à laquelle cet élément de raccord est raccordé, et opposé à l’élément complémentaire. Ainsi, dans l’exemple des figures 1 à 8, l’avant de l’embout mâle 100 est situé sur la droite de cet embout, alors que l’avant de l’élément femelle 200 est situé sur la gauche de cet élément.
L’embout mâle 100 est pourvu d’une face avant 112, axiale, orientée vers l’élément femelle 200 dans la configuration des figures 1 à 8 et qui entoure le canal interne 104. Cette face avant 112 est équipée d’une rainure circonférentielle 114 qui s’étend tout autour de l’axe X1 et dont on note D114 le diamètre moyen et P114 la profondeur maximale par rapport à la face avant 112. La profondeur P114 est mesurée parallèlement à l’axe longitudinal X1.
On note R114 le rayon de courbure de fond de la rainure 114.
L’élément femelle 200 est centré sur un axe longitudinal X2 et comprend un corps 202 destiné à recevoir une partie avant de l’embout mâle 100 en configuration accouplée du raccord fluidique R.
Dans ce qui suit, sauf mention contraire, les adjectifs « longitudinal » et « radial », « externe » et « interne », et les adverbes « longitudinalement », « axialement » et « radialement » sont utilisés en référence à l’axe longitudinal X2. En outre, une surface est dite « radiale » lorsqu’elle s’étend radialement autour de l’axe longitudinal X2, « interne » lorsqu’elle est orientée vers cet axe et « externe » lorsqu’elle est orientée à l’opposé de cet axe. Une surface est dite « axiale » lorsqu’elle est perpendiculaire à l’axe longitudinal X2.
Le corps 202 est, de préférence, formé d’une partie avant monobloc 2022 et d’une partie arrière monobloc 2024 vissée sur la partie avant 2022, avec interposition d’un joint torique d’étanchéité 2026. Les parties 2022 et 2024 sont réalisées en métal, de préférence en acier.
Le corps 202 définit un canal central 204 de passage de fluide qui est raccordé, sur l’arrière du corps 202, à une canalisation C2 de circulation de fluide, dans l’exemple de gaz, laquelle est représentée en trait mixte, uniquement à la pour la clarté du dessin.
L’élément femelle de raccord 200 est dépourvu de soupape d’obturation de son canal interne 204.
L’élément femelle de raccord 200 est équipé d’un mécanisme de verrouillage 206 qui comprend une rangée de vingt-quatre billes 2062 disposée dans autant de logements radiaux traversants 2064 ménagée dans le corps 202, à proximité de son bord avant 2021. Les logements 2064 sont traversants, en ce sens qu’ils débouchent à la fois sur une surface radiale externe 2023 et sur une surface radiale interne 2025 du corps 202, plus particulièrement de sa partie avant 2022. Cette surface radiale interne 2025 délimite radialement un volume de réception du corps 102 de l’embout 100 dans la configuration des figures 3 à 7.
On note D1 le diamètre de la surface 2025, qui est un diamètre interne du corps 202.
Chacun des logements 2064 est resserré au voisinage de la surface 2025 de façon à présenter un diamètre strictement inférieur à celui des billes 2062, ce qui limite le mouvement centripète des billes dans leurs logements, en direction de l’axe longitudinal X2.
Les billes 2062 sont mobiles, radialement à l’axe longitudinal X2, dans le corps 202 entre une position interne de blocage, dans laquelle elles dépassent de la surface radiale interne 2025 dans le volume de réception de l’embout mâle 100 et ne dépassent pas de la surface radiale externe 2023, et une position externe de libération, dans laquelle elles dépassent de la surface radiale externe 2023 et ne dépassent pas de la surface radiale interne 2025 dans le volume de réception du corps 102. Les billes 2062 en position interne sont plus proches de l’axe X2 qu’en position externe.
Une bague de blocage 2066 est montée mobile autour du corps 202, parallèlement à l’axe longitudinal X2, en étant chargée élastiquement vers le bord avant 2021 par un ressort 2068 interposé entre le corps 202 et la bague de blocage 2066. La bague de blocage 2066 et le ressort 2068 font partie du mécanisme de verrouillage 206.
Le ressort 2068 exerce sur la bague de blocage 2066 un effort élastique E2, parallèle à l’axe longitudinal X2, réparti autour de celui-ci et dirigé vers le bord avant 2021. La bague de blocage 2066 est mobile, parallèlement à l’axe longitudinal X2, par rapport au corps 202, entre une première position de blocage des billes 2062 dans leur position interne et une deuxième position reculée dans laquelle la bague de blocage ne s’oppose pas au déplacement des billes vers leur position externe. La première position de la bague de blocage 2066 est visible aux figures 1, 2 et 4 à 8, et correspond aux configurations désaccouplée et accouplée, alors que sa deuxième position est visible à la . Dans la première position, la bague de blocage 2066 entoure radialement les billes de verrouillage 2062 et les maintient dans leur position interne de blocage.
La est une représentation selon un plan de coupe d’un train épicycloïdal mis en œuvre dans le cadre de la présente invention ;
La est une représentation schématique d’une plaque supérieure d’un porte satellite du train épicycloïdal de la ;
La est une représentation schématique d’une plaque inférieure d’un porte satellite du train épicycloïdal de la ;
La est une représentation schématique d’une plaque d’adaptation susceptible d’être mise en œuvre dans le cadre de la présente invention ;
La est une représentation d’une section d’une allonge susceptible d’être mise en œuvre dans le cadre de la présente invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La présente invention concerne une clé de manœuvre d’une vanne logée dans une bouche. Notamment la clé de manœuvre selon la présente invention met en œuvre un train épicycloïdal destiné à démultiplier l’effort exercé par un opérateur lors de la manœuvre d’une vanne au moyen de la clé de manœuvre.
Plus particulièrement la clé de manœuvre selon la présente invention comprend un arbre de manœuvre creux, qui s’étend d’une extrémité proximale vers une extrémité distale. La clé de manœuvre comprend également un train épicycloïdal, disposé à l’extrémité distale de l’arbre de manœuvre, et configuré pour imposer à une vanne disposée dans une bouche un couple, dit couple de sortie, dès lors qu’un couple, dit couple d’entrée, est exercé sur l’arbre de manœuvre, le couple de sortie étant supérieur au couple d’entrée.
La est une représentation d’une clé de manœuvre 10 conforme aux principes de la présente invention.
Notamment, la clé de manœuvre 10 comprend un arbre de manœuvre 20 qui s’étend longitudinalement d’une extrémité proximale 21 vers une extrémité distale 22. Plus particulièrement, l’arbre de manœuvre 20 est creux, et peut comprendre, au niveau de son extrémité proximale 21, un manche 23 qui s’étend selon une direction essentiellement perpendiculaire audit arbre de manœuvre 20.
De manière alternative au manche, l’homme du métier pourra considérer un dispositif à cliquet pour la manœuvre de la clé.
Toujours de manière alternative au manche, l’homme du métier pourra considérer un moteur pour la manœuvre de la clé.
Le manche 23 peut notamment comprendre deux poignées 23a, 23b disposées symétriquement par rapport à l’axe d’élongation de l’arbre de manœuvre 20.
La clé de manœuvre 10 comprend également un train épicycloïdal 30, disposé à l’extrémité distale de l’arbre de manœuvre, et configuré pour imposer à une vanne disposée dans une bouche un couple, dit couple de sortie, dès lors qu’un couple, dit couple d’entrée, est exercé sur l’arbre de manœuvre, le couple de sortie étant supérieur au couple d’entrée.
Notamment, le train épicycloïdal 30 peut être plan mais également sphérique.
La suite de la description ne fait référence qu’à un train épicycloïdal plan, mais l’homme du métier, sur la base la présente description et de ses connaissances générales, pourra considérer la mise en œuvre de tout autre type de train épicycloïdal.
Le train épicycloïdal 30 selon la présente invention comprend une pluralité d’engrenages. Notamment, le train épicycloïdal comprend les éléments suivants :
L’injecteur 7, par exemple, peut introduire ou injecter une première matière première de noir de carbone dans le réacteur. En variante, la première matière première de noir de carbone peut également être introduite dans la chambre à l’aide d’un conduit axial ou d’une lance. En guise d’autre variante, la première matière première de noir de carbone peut être injectée ou introduite par plusieurs procédés en même temps. La lance ou tout autre injecteur exposé(e) au réacteur peut avoir besoin d’être refroidi(e) ou protégé(e) contre la chaleur excessive dans le réacteur, par des procédés connus dans l’art.
Dans la présente invention, éventuellement, au moins tout ou partie de la première matière première de noir de carbone peut être injecté ou introduit avant d’introduire la matière première de noir de carbone à faible rendement dans le réacteur. De préférence, la quantité de la première matière première de noir de carbone injectée ou introduite dans le réacteur avant d’introduire la matière première de noir de carbone à faible rendement est supérieure à la quantité totale de première matière première de noir de carbone introduite lors des étapes ultérieures. Ainsi, la majorité (>50 %) de la première matière première de noir de carbone utilisée dans le réacteur est introduite ou injectée lors de la première étape (par exemple, au niveau de l’emplacement/l’injecteur 7 sur la ).
Les matières premières de noir de carbone peuvent être injectées dans le flux de gaz porteur chauffé par le biais d’une ou plusieurs buse(s) conçue(s) pour une distribution optimale de la matière première dans le flux gazeux. Ces buses peuvent être à fluide unique ou double. Les buses à fluide double peuvent utiliser, par exemple, de la vapeur, de l’air ou de l’azote pour atomiser la matière première. Les buses à fluide unique peuvent être atomisées par pression ou la matière première peut être directement injectée dans le flux gazeux. Dans ce dernier cas, l’atomisation se produit par la force du flux gazeux.
La matière première de noir de carbone peut être injectée par une lance d’injection axiale ou un conduit central peut être utilisé et/ou une ou plusieurs lance(s) radiale(s) peut/peuvent être prévue(s) sur la circonférence du réacteur sur un plan perpendiculaire au sens d’écoulement. Un réacteur peut contenir plusieurs plans avec des lances radiales dans la direction d’écoulement. Des buses de pulvérisation ou d’injection peuvent être prévues sur la tête des lances, à l’aide desquelles la matière première est mélangée dans le flux gazeux chauffé.
La première matière première de noir de carbone peut être introduite au niveau d'un ou plusieurs emplacement(s), ou en même temps au niveau de deux emplacements, ou au niveau de trois emplacements ou plus simultanément. La division de l’injection de la première matière première, en cas d’utilisation de plusieurs emplacements, entre ces emplacements, peut être variée afin de modifier les propriétés du produit et de réduire le coût du processus. Les injecteurs et la ou les chambre(s) du réacteur (ou des parties de celles-ci) peuvent être refroidi(e)s si nécessaire par des procédés connus dans l’art.
Dans un autre exemple de la présente invention, la première matière première de noir de carbone peut être un mélange d’une matière première de noir de carbone à haut rendement qui satisfait les paramètres de valeur BMCI, de gravité spécifique et de rapport H:C décrits ci-dessus et d’une matière première de noir de carbone à faible rendement, à condition que le mélange satisfasse les paramètres de valeur BMCI, de gravité spécifique et de rapport H:C décrits ci-dessus pour la première matière première de noir de carbone. Le mélange peut contenir plus de 50 % en poids de la matière première de noir de carbone à haut rendement par masse (ex. : 50,5 à 99,5 % en poids de la matière première de noir de carbone à haut rendement, comme 60 à 99 % en poids).
De la même manière, la matière première de noir de carbone à faible rendement peut éventuellement être un mélange d’une matière première de noir de carbone à haut rendement et d’une matière première de noir de carbone à faible rendement qui ne satisfait pas au moins l’un des paramètres de valeur BMCI, de rapport H:C et de gravité spécifique requis pour la première matière première de noir de carbone, à condition que le mélange ne satisfasse pas non plus au moins l’un des paramètres de valeur BMCI, de rapport H:C et de gravité spécifique requis pour la première matière première de noir de carbone. La matière première de noir de carbone à faible rendement peut être présente dans une quantité supérieure à 50 % de la matière première totale de ce mélange optionnel, par masse (ex. : 50,5 à 99,5 % en poids de la matière première de noir de carbone à faible rendement, comme 60 à 99 % en poids).
De plus, éventuellement, la quantité totale de première matière première de noir de carbone introduite dans le réacteur par la somme de tous les emplacements d’injection peut être inférieure à 50 % en poids sur la base de la quantité totale de matière première de noir de carbone utilisée n’importe où dans le réacteur. La quantité totale de matière première de noir de carbone à faible rendement peut être supérieure à 50 % en poids sur la base de la matière première totale.
Éventuellement, dans un procédé de la présente invention, le procédé comprend l’étape d’introduction d’au moins une première matière première de noir de carbone avec le flux gazeux chauffé, dans le réacteur de noir de carbone, afin de former un flux de réaction. La première matière première de noir de carbone peut être une ou une combinaison de deux premières matières premières de noir de carbone différentes ou plus. Lorsque plusieurs types de matières premières sont utilisés comme première matière première de noir de carbone, les multiples premières matières premières de noir de carbone peuvent être mélangées ensemble et injectées comme une matière mélangée par le biais d’un ou plusieurs emplacement(s), ou chaque matière première peut être injectée séparément dans le réacteur au même emplacement ou à des emplacements différents.
Éventuellement, dans un procédé de la présente invention, le procédé comprend l’étape d’introduction d’au moins une matière première de noir de carbone à faible rendement dans un flux de réaction. La matière première de noir de carbone à faible rendement peut être une ou une combinaison de deux matières premières de noir de carbone à faible rendement différentes ou plus. Lorsque plusieurs types de matières premières sont utilisés comme matière première de noir de carbone à faible rendement, les multiples matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent être mélangées ensemble et injectées comme une matière mélangée par le biais d’un ou plusieurs emplacement(s), ou chaque matière première peut être injectée séparément dans le réacteur au même emplacement ou à des emplacements différents.
En règle générale, toutes les matières premières de noir de carbone utilisées dans un quelconque des procédés de la présente invention peuvent être injectées dans un réacteur par un seul flux ou une pluralité de flux à l’aide d’injecteurs, qui pénètrent dans les zones intérieures du flux gazeux chauffé. Un injecteur peut davantage garantir un niveau élevé de mélange et de cisaillement du flux gazeux chauffé et de la ou des matière(s) première(s) de noir de carbone. Cela garantit que la matière première se pyrolyse, et de préférence à une vitesse rapide et/ou un rendement élevé, afin de former le noir de carbone de la présente invention.
La première matière première de noir de carbone peut être introduite au niveau d'un emplacement dans le réacteur, ou de plusieurs emplacements dans le réacteur. Dans un mode de réalisation de la présente invention, la matière première de noir de carbone à faible rendement peut être introduite au niveau d'un emplacement dans le réacteur, ou de plusieurs emplacements dans le réacteur. Comme cela est indiqué, dans ce procédé de la présente invention, l’emplacement ou les emplacements dans le réacteur peut/peuvent se trouver en aval de l’emplacement/des emplacements au(x)quel(s) la première matière première de noir de carbone est injectée ou introduite. L’introduction de la matière première de noir de carbone à faible rendement peut être réalisée avec un ou plusieurs injecteur(s) (comme un ou des conduit(s) métallique(s) situé(s) sur la paroi du réacteur) qui introduit/introduisent la matière première dans le réacteur. L’injecteur peut avoir une tête d'injecteur ou une tête de pulvérisation sur l’extrémité. L’injecteur qui se trouve sur l’extrémité peut avoir, par exemple, un ou plusieurs orifice(s) (2, 3, 4 ou plus) autour de l’extrémité (en règle générale, plusieurs orifices répartis de manière uniforme).
Éventuellement, l’introduction de la matière première de noir de carbone à faible rendement dans le réacteur et dans le flux de réaction peut être telle que la matière première est introduite perpendiculairement à l’écoulement latéral du flux de réaction dans le réacteur, comme cela est illustré par exemple sur les figures 4 à 6. « Perpendiculairement » peut signifier plus ou moins 15 degrés par rapport à une injection perpendiculaire réelle de la matière première dans le flux de réaction.
Éventuellement, l’introduction de la matière première de noir de carbone à faible rendement dans le réacteur peut être effectuée à un emplacement qui présente un diamètre inférieur à celui du réacteur dans lequel la première matière première de noir de carbone a été introduite auparavant. Par exemple, l’injecteur 8 de la se trouve dans une partie plus étroite du réacteur 10 que l'injecteur 7. Cet emplacement peut être considéré comme un « étranglement » dans certains réacteurs de noir de carbone. Ce diamètre réduit peut être au moins 10 % inférieur, au moins 20 % inférieur ou au moins 30 % inférieur, ou 10 à 40 % inférieur au diamètre du réacteur dans lequel la première matière première de noir de carbone a été introduite auparavant.