INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’organe d’actionnement D6, qui comprend la genouillère D61 et le poussoir D62, agit entre le corps D1 et la navette D2 de manière à déplacer la navette D2 en éloignement du corps D1, de manière à décoller l’élément d’étanchéité D43 de l’embase D3. Ceci est représenté sur la . Pour ce faire, la genouillère D61 prend appui d’une part sur le corps D1 et d’autre part sur la navette D2. Par appui latéral sur le poussoir D62, la genouillère D61 est déformée, ce qui entraine le déplacement de la navette D2 vers la droite sur les figures 6a et 6b, c’est-à-dire en éloignement du corps D1. Ce déplacement s’effectue à l’encontre de la force exercée par le ressort D5. Ainsi, la genouillère D61 constitue un moyen permettant de transformer une force radiale en une force axiale agissant entre le corps D1 et la navette D2 pour commander l’ouverture du clapet de sortie D4.
Cette conception pour le module de distribution D est avantageuse, mais pas unique : d’autres conceptions sont envisageables, dans la mesure où le module de distribution D comprend un clapet de sortie commandable et peut être connecté au module de réservoir R de manière amovible.
La montre la cartouche de produit fluide C. Celle-ci comprend un fût C1 dans lequel est engagé un piston C2, qui coulisse de manière étanche à l’intérieur du fût C1 pour faire diminuer son volume utile. A la place du piston, on peut aussi utiliser une poche souple. De manière générale, la cartouche C doit comprendre une paroi mobile, qu’elle soit coulissante comme le piston C2 ou déformable comme une poche, afin de définir un réservoir de volume variable. La cartouche C remplie de produit fluide peut être obturée par un opercule perçable ou pelable non représenté.
La montre les éléments constitutifs du module de réservoir R, à savoir l’étui R1, la pièce de poussée R2, la pièce d’appui R3 et le ressort R4. On peut voir que module d’appui R3 comprend l’appui R31, ainsi que des pattes souples d’encliquetage R32 à l’extrémité opposée. On peut distinguer que les pattes souples R32 forment des dents d’encliquetage R321 orientées vers l’intérieur. Les pièces de poussée R2 et d’appui R3 sont destinées à être assemblées de manière à contenir le ressort R4 qui prend appui d’une part sur l’appui R31 de la pièce d’appui 3 et pousse d’autre part la tête de poussée R20 de la pièce de poussée R2 contre le piston C2 de la cartouche de produit fluide C, l’amenant ainsi à coulisser de manière étanche à l’intérieur du fût C1.
On se référera maintenant à la qui montre le module de réservoir R dans son état de fonctionnement, correspondant à la . Sur la partie gauche de la , on peut voir la partie inférieure du module de distribution D. L’étui R1 du module de réservoir R est en prise avec ce module de distribution D, de la manière susmentionnée, c’est-à-dire par une fixation amovible par baïonnette. On peut aussi remarquer que le fût C1 est en prise étanche avec l’embase D3. Ainsi, le contenu de la cartouche C communique directement avec le clapet de sortie D4. L’opercule de la cartouche C a par exemple été rompu par un profil adéquat formé par l’embase D3.
Selon l’invention, l’étui R1 forme intérieurement plusieurs profils R12, qui peuvent par exemple se présenter sous la forme de barrettes formées de manière monobloc avec l’étui R1, mais séparées de la paroi interne de l’étui R1 par un passage d’accès R13. Ceci est plus visible sur la . Ces barrettes peuvent être rectilignes ou courbes : leurs deux extrémités se raccordant à la paroi interne de l’étui R1. Ces profils (ou barrettes) R12 sont situés sensiblement au milieu de l’étui R1 et sont répartis selon une ligne annulaire. On peut remarquer que les pattes souples d’encliquetage R32 de la pièce de poussée R3 sont engagées à travers les passages d’accès R13 de manière à ce que leurs dents d’encliquetage R321 viennent en prise encliquetée avec les profils R12. On peut aussi remarquer que la pièce de poussée R2 forme des lames élastiques R21 qui viennent en butée contre les profils R12. On peut ainsi dire que les lames élastiques R21 viennent en prise avec les profils R12 sur la même face des profils que les dents d’encliquetage R321. Dans cette position active, le ressort R4 est comprimé de manière maximale à l’intérieur de l’ensemble formé par la pièce de poussée R2b et la pièce d’appui R3. Le ressort R4 prend appui sur l’appui R31 de la pièce d’appui R3 et agit directement sur la tête de poussée R20 de la pièce de poussée R2. Le ressort R4 est engagé principalement à l’intérieurement de la pièce de poussée R2 qui forme un cylindre R25 qui se termine par un épaulement R22 de diamètre accru. La pièce de poussée R2 comprend également un tube interne R23 qui se termine par une ouverture de passage R24. La pièce d’appui R3 s’étend autour du cylindre R25 de son appui 31 jusqu’à ses pattes souples d’encliquetage R32. Intérieurement, la pièce d’appui R3 comprend une tige R33 engagée à l’intérieur du tube R23 à travers l’ouverture de passage R24. Cette tige R33 se termine par un ou plusieurs profil(s) d’accrochage R34, qui permettent l’insertion de la tige R33 dans le tube R23, mais qui empêchent son extraction par butée des profils d’accrochage R34 sur le bord de l’ouverture de passage R24, comme on le verra ci-après. D’autres moyens pour associer la tige R3 et le tube R23 sont également possibles.
Ainsi, dans cette position active, la pièce d’appui R3 est retenue dans l’étui R1 par le passage des pattes souples R32 à travers les passages d’accès R13 et leur encliquetage sur les profils (barrettes) R12 : l’appui 31 venant pratiquement en butée contre l’extrémité de l’étui R1. On peut dire que l’appui R31 est fixe par rapport à l’étui R1 dans cette position active. Le ressort R4, qui est comprimé au maximum, agit donc entre l’appui R31 et la tête de poussée R20 de la pièce de poussée R2, qui est en contact direct avec le piston C2 de la cartouche C. Le produit fluide contenu dans la cartouche C est ainsi sous pression. Il ne peut toutefois pas s’échapper, du fait que le clapet de sortie D4 est fermé.
Par appui sur le poussoir D62, le clapet de sortie D4 s’ouvre et le produit fluide sous pression dans la cartouche C est refoulé à travers le module de distribution D jusqu’à son orifice de distribution D71. La distribution de produit fluide s’accompagne d’un déplacement du piston C2 sous l’action de la tête de poussée R20, qui est sollicitée par le ressort R4 qui repose sur l’appui fixe R31 de la pièce d’appui R3. La pièce de poussée R2 se déplace à l’intérieur du fût C1, à l’exception de son épaulement R22 qui coulisse à l’intérieur de la pièce d’appui R3. Le déplacement de l’épaulement R22 dans la pièce d’appui R3 peut s’effectuer par coulissement avec ou sans contact. On peut remarquer sur la que l’épaulement R22 s’approche des pattes souples d’encliquetage R32, qui sont en prise avec les profils R12. La tige R33 est sortie du tube R23, mais les profils d’accrochage R34 sont situés à l’intérieur du tube R23. La cartouche C est presque vide, puisque le piston C2 arrive à proximité du clapet de sortie D4.
Sur la , la cartouche C est maintenant vide : le piston C2 étant à proximité du clapet de sortie D4. Il faut surtout remarquer que l’épaulement R22 de la pièce de poussée R2 est maintenant situé au niveau des pattes souples d’encliquetage R32, qui sont sollicitées vers l’extérieur par l’épaulement R22, de manière à se désengager de leur encliquetage avec les profils R12 de l’étui R1. L’épaulement R22 est alors en butée contre les profils R12, marquant la fin de course de la pièce de poussée R2, et de ce fait du piston C2. Sous l’effet du ressort R4, la pièce d’appui R3 a été déplacée vers la droite, conduisant à déplacer ou extraire les pattes souples d’encliquetage R32 des passages d’accès R13 et à éloigner l’appui 31 de l’extrémité de l’étui R1. Le ressort R4 est alors dans sa position de repos, détendue ou presque détendue. Cette position de repos est fixée par l’appui des profils d’accrochage R34 contre le bord de l’ouverture de passage R24.
Le produit récupéré, notamment directement, à l’issue de cette étape d’élimination des composés non-hydratables constitue une composition ou huile raffinée qui peut être soumise ensuite à une étape de conversion en carburant d’origine naturelle, de préférence par hydrotraitement.
Etape d’hydrotraitement
Le procédé de diminution de la teneur en hétéroatomes d’une composition d’huile renouvelable selon l’invention peut en outre comprendre (E3) une étape d’hydrotraitement du produit directement issu de l’étape (E2) ou (E’2).
La composition traitée dans cette étape d’hydrotraitement est ainsi une composition raffinée, de préférence directement issue de l’un des traitements (i) à (iv).
Cette composition raffinée présente typiquement au moins une des caractéristiques suivantes, de préférence toutes :
Une teneur en phosphore inférieure à 200ppm, de préférence inférieure à 100ppm ou à 50ppm, davantage de préférence inférieure à 3ppm, Une teneur en azote inférieure à 200ppm, de préférence inférieure à 100ppm, davantage de préférence inférieure à 50ppm, Une teneur en chlore inférieure à 50ppm, de préférence inférieure à 20ppm, davantage de préférence inférieure à 5ppm Une teneur en métaux inférieure à 50ppm, de préférence inférieure à 10ppm
Dans un mode de réalisation, la composition raffinée peut être hydrotraitée mélangée à une ou plusieurs coupes hydrocarbonées minérales. La ou les coupes hydrocarbonées minérales peuvent être du type naphta, kérosène ou gasoil. Cette coupe hydrocarbonée minérale peut être ajoutée dans des quantités allant de 1 à 98 % en masse ou de 1 à 95% en masse ou dans tout intervalle défini par deux de ces limites. Cette coupe hydrocarbonée minérale, qui contient des composés soufrés généralement organiques, apportera le soufre nécessaire pour maintenir l'activité catalytique du catalyseur contenant du cobalt, du nickel, du tungstène et du molybdène. En même temps, la coupe hydrocarbonée minérale est aussi au moins partiellement désulfurée.
Cette étape d’hydrotraitement est typiquement réalisée en présence de dihydrogène et d'au moins un catalyseur pour transformer les esters d'acides gras et les acides gras libres, contenus dans le produit directement issu de l’un des traitements (i) à (iv) en paraffines linéaires ou sensiblement linéaires. L'hydrotraitement peut être réalisé entre 100 et 550°C en présence de dihydrogène à des pressions allant de 0,01 à 10 MPa. Le rapport entre le dihydrogène et la charge d'alimentation peut être de 100 à 2000 Nl/l.
Cet hydrotraitement peut comprendre une ou plusieurs étapes choisies parmi l'hydrodésoxygénation, la décarboxylation et la décarbonylation.
L'hydrodésoxygénation se fait de préférence dans des réacteurs à lit fixe continu, des réacteurs à réservoir agité continu ou des réacteurs de type slurry contenant un catalyseur solide qui peut être choisi parmi les oxydes ou les sulfures de Ni, Mo, W, Co ou des mélanges comme NiW, NiMo, CoMo, NiCoW, NiCoMo, NiMoW et CoMoW comme phase catalytique, de préférence supporté sur du carbone, de l'alumine, de la silice, de l'oxyde de titane ou de la zircone.
L'hydrodésoxygénation peut être effectuée à une température de 200 à 500°C, de préférence de 220 à 400°C, sous une pression de 1 MPa à 10 MPa (10 à 100 bars), par exemple de 6 MPa, et avec un rapport dihydrogène/huile de 100 à 2000, mais de préférence de 350 à 1500, par exemple de 800 Nl H 2 /l huile.
La décarboxylation et/ou la décarbonylation se fait de préférence en présence d'un catalyseur solide dans des réacteurs à cuve de type discontinu, des réacteurs à lit fixe en continu, des réacteurs à cuve agitée en continu ou des réacteurs à boue. La décarboxylation et/ou la décarbonylation peut se faire directement avec des glycérides, des esters quelconques ou avec des acides gras libres.
Le catalyseur peut être choisi parmi :
- les oxydes ou sulfures de Ni, Mo, W, Co, NiW, NiMo, CoMo, NiCoW, NiCoMo, NiMoW et CoMoW en tant que phase catalytique, de préférence supportés sur du carbone, de l'alumine, de la silice, de l'oxyde de titane ou de la zircone, ou
- des métaux ou des mélanges d'alliages du groupe 10 (Ni, Pt et Pd) et du groupe 11 (Cu et Ag) supportés par du carbone, de la magnésie, de l'oxyde de zinc, des spinelles (Mg 2 Al 2 O 4 , ZnAl 2 O 4 ), des pérovskites (BaTiO 3 , ZnTiO 3 ), des calciumsilicates (comme la xonotlite), de l'alumine, de la silice ou des silices-alumines ou des mélanges de ces derniers.
Pour une performance optimale et un fonctionnement continu stable, il est préférable que le composant métallique actif du catalyseur dans le cas de Ni, Mo, W, Co ou des mélanges, soit sous forme de sulfures. Il est donc préférable que des traces de composés sulfurés décomposables (thermiquement ou catalytiquement) soient présentes ou ajoutées volontairement à la charge afin de maintenir le sulfure métallique dans son état de sulfure. À titre d'exemple, ces composés soufrés peuvent être H 2 S, COS, CS 2 , des mercaptans (par exemple, le méthylsulfure), des thioéthers (par exemple, le DiMéthylSulfure), des disulfures (par exemple, le DiMéthyldiSulfure), des composés thiophéniques et tétrahydrothiophéniques.
La représente une batterie 2 de stockage électrique (aussi appelée bloc batterie ou « battery pack » en anglais), implantée dans un véhicule (non représenté), typiquement dans un véhicule automobile électrique ou hybride (sans que cela ne soit limitatif dans le cadre de la présente invention). La batterie électrique 2 est typiquement une batterie de traction du véhicule, notamment une batterie lithium-ion. Le véhicule comporte également un système 3 de gestion de la batterie électrique 2. La batterie électrique 2 comporte un boîtier 4 renfermant plusieurs modules de stockage d’énergie électrique 6 reliés en série, notamment trois modules de stockage 6 dans l’exemple illustratif de la , ainsi qu’un microphone 7. Chaque module de stockage d’énergie électrique 6 est typiquement constitué de plusieurs cellules de stockage d’énergie électrique 9.
Le système 3 de gestion de la batterie électrique 2, qui prend par exemple la forme d’une carte électronique, est relié au microphone 7, typiquement via une liaison radiofréquence sans fil 10. Le système de gestion 3 est également relié aux modules 6, par exemple via une autre liaison radiofréquence sans fil 11.
Le microphone 7 est configuré pour capter le son au sein du boîtier 4 de la batterie électrique 2.
Comme illustré sur la , chaque cellule de stockage d’énergie électrique 9 comprend une enveloppe de protection 12 (de préférence imperméable) entourant deux électrodes 14, un composant de mise à l’atmosphère 16 et une borne de conduction électrique 18. Chaque électrode 14 est par exemple de forme sensiblement rectiligne et s’étend selon une direction d’extension principale correspondant à la direction longitudinale de la cellule 9. Une des deux électrodes 14 est par exemple reliée à la borne de conduction électrique 18 (notamment à la base 19 de la borne de conduction électrique 18) via une languette métallique 20. La borne de conduction électrique 18 comporte en effet une base 19 disposée en regard des électrodes 14, et une partie supérieure 23 opposée à cette base 19. La base 19 de la borne de conduction électrique 18 comporte au moins une ouverture de passage de gaz 21, en l’occurrence deux ouvertures de passage de gaz 21 dans l’exemple illustré sur la . Chaque cellule de stockage d’énergie électrique 9 est par exemple de forme sensiblement cylindrique.
Le composant de mise à l’atmosphère 16, qui est disposé à une extrémité de la cellule de stockage d’énergie électrique 9, comporte au moins un orifice 22 débouchant à l’extérieur de la cellule de stockage d’énergie électrique 9, à travers l’enveloppe de protection 12. Dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur la , le composant de mise à l’atmosphère 16 comporte deux tels orifices 22 situés dans sa moitié supérieure. Le composant de mise à l’atmosphère 16 comporte également un insert 26. L’insert 26 est configuré de telle sorte qu’il forme un logement 24 avec la borne de conduction électrique 18. Le composant de mise à l’atmosphère 16 comporte également une cavité 27.
L’insert 26, qui est par exemple de forme sensiblement cylindrique, est typiquement constitué d’un matériau plastique. Comme illustré sur la , l’insert 26 entoure par exemple la base 19 de la borne de conduction électrique 18. L’insert 26 est muni d’un disque transversal 28 (autrement dit qui s’étend dans un plan transversal à la direction d’extension principale des électrodes 14) solidarisé à l’insert 26. L’insert 26 est également muni à son extrémité inférieure d’une ouverture 29 située sous le disque transversal 28. Le diamètre de l’ouverture 29 est tel que celui-ci est supérieur à deux fois le diamètre de chacune des ouvertures de passage de gaz 21 ménagées dans la base 19 de la borne de conduction électrique 18. L’ouverture 29 est ainsi configurée pour ne pas entraver le passage du gaz au sein du composant de mise à l’atmosphère 16. Le disque transversal 28 est disposé à l’intérieur du logement 24 et forme une paroi hermétique dans le logement 24.
Le disque transversal 28 est par exemple constitué d’un matériau plastique. Le disque transversal 28 comporte au moins une zone d’affaiblissement de matière 30 configurée de telle manière qu’elle permet un déchirement du disque transversal 28 par la zone d’affaiblissement de matière 30 sous l’effet d’une différence de pression entre ses deux faces excédant une valeur prédéterminée, de sorte à laisser passer du gaz provenant des électrodes 14. Dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur la , le disque transversal 28 comporte deux zones d’affaiblissement de matière 30. Chaque zone d’affaiblissement de matière 30 ménagée dans le disque transversal 28 présente de préférence une forme sensiblement circulaire. De préférence encore, le rapport entre le diamètre de chaque zone circulaire d’affaiblissement de matière 30 et/ou de chaque orifice 22 et le diamètre de la section transversale du cylindre formé par la cellule de stockage d’énergie électrique 9 est compris entre 5 % et 10 %, et est de préférence sensiblement égal à 5 %. Ce rapport particulier entre les diamètres permet d’optimiser la surface des zones d’affaiblissement de matière 30 et/ou des orifices 22 afin de générer un signal sonore avec des fréquences relatives hautes par rapport aux bruits typiques du véhicule et avec une amplitude suffisante par rapport au bruit généré par le véhicule aux mêmes fréquences. Comme illustré sur la , les zones d’affaiblissement de matière 30 présentent par exemple une section longitudinale sensiblement triangulaire, sans que cela ne soit limitatif dans le cadre de la présente invention.
Comme visible sur la , la cavité 27 s’étend entre la partie supérieure 23 de la borne de conduction électrique 18 d’une part et le disque transversal 28 de l’insert 26 d’autre part, et forme une partie du logement 24. La base 19 de la borne de conduction électrique 18 est en effet disposée d’un côté du disque transversal 28, en regard des électrodes 14, et la partie supérieure 23 de la borne de conduction électrique 18 est disposée de l’autre côté du disque transversal 28. La cavité 27 débouche dans chaque orifice 22 et est configurée de telle manière qu’elle forme un sifflet acoustique apte à produire un son en cas de circulation de gaz dans la cavité 27. La forme et les dimensions de la cavité 27 sont ainsi judicieusement choisies de manière à ce que la cavité 27 forme un sifflet acoustique apte à produire un son en cas de circulation de gaz. La cavité 27 forme alors un résonateur acoustique, et le gaz sortant des électrodes 14 (dans le sens des flèches F1 sur la ) oscille dans la cavité 27 avant de sortir par les orifices 22 (dans le sens des flèches F2 sur la ). Lorsque les zones d’affaiblissement de matière 30 du disque transversal 28 sont sollicitées par une pression gazeuse émanant des électrodes 14, elles provoquent un déchirement du disque transversal 28 qui permet de laisser passer du gaz vers la cavité 27. Lorsque du gaz circule dans la cavité 27, le son produit par cette cavité 27 présente une fréquence fondamentale prédéterminée. Cette fréquence fondamentale prédéterminée est par exemple comprise entre 8 kHz et 10 kHz, de préférence comprise entre 8 kHz et 8,5 kHz.
De préférence, le microphone 7 est configuré pour capter les sons émis par le sifflet acoustique lorsque du gaz circule dans la cavité 27. De tels sons peuvent présenter une gamme de fréquences se situant autour de la fréquence fondamentale prédéterminée. Le microphone 7 est donc avantageusement configuré pour pouvoir couvrir cette gamme de fréquences.
De préférence, comme illustré sur la , le système 3 de gestion de la batterie électrique 2 comporte un module de filtrage de signal 32, un convertisseur analogique–numérique 34, un module de calcul de transformée de Fourier rapide 36, et un module 38 de détection d’un signal présentant la fréquence fondamentale prédéterminée. Le système 3 de gestion de la batterie électrique 2 est configuré pour recevoir un signal électrique issu du microphone 7, pour analyser ce signal électrique et pour déterminer, sur la base de l’analyse du signal électrique, si un emballement thermique se produit dans au moins une des cellules de stockage d’énergie électrique 9 de la batterie électrique 2. De préférence, le microphone 7 et le système 3 de gestion de la batterie électrique 2 sont configurés de sorte à acquérir des données sur une période telle que la fréquence correspondant à cette période est au moins égale à deux fois la fréquence fondamentale prédéterminée. Ceci permet une distribution spectrale suffisante sur le signal acquis pour que la détection de l’emballement thermique puisse être effectuée de manière fiable. Par exemple, si la fréquence fondamentale prédéterminée est comprise dans une plage allant de 8 kHz à 10 kHz, il faut que la période d’acquisition des données soit au moins égale à 10 % de la période minimale de cette plage, c’est-à-dire de 10 µs. La fréquence d’acquisition des données est alors de 100 kHz.
Le module de filtrage de signal 32 est relié au microphone 7 et comporte un filtre passe-haut et un filtre passe-bas (non représentés sur la pour des raisons de clarté). La présence du filtre passe-haut et du filtre passe-bas permet de limiter l’analyse du signal à la plage de fréquences du son émis par la cellule dans laquelle l’emballement thermique se produit, ce qui permet de limiter la quantité de données à calculer. De tels filtres permettent en outre d’éliminer le bruit du véhicule (typiquement le bruit issu du moteur électrique et/ou du frottement des roues sur le sol), et donc d’augmenter avantageusement le rapport signal sur bruit. Lorsque la fréquence fondamentale prédéterminée est comprise dans une plage allant de 8 kHz à 10 kHz, la plage des signaux filtrés est par exemple comprise entre 6 kHz et 12 kHz.
Le convertisseur analogique–numérique 34 est relié à la sortie du module de filtrage de signal 32. Le convertisseur analogique–numérique permet d’améliorer le caractère détectable d’un signal présentant la fréquence fondamentale prédéterminée (par rapport à un signal analogique équivalent).
Le module de calcul de transformée de Fourier rapide 36 est relié à la sortie du convertisseur analogique–numérique 34. Le module de calcul de transformée de Fourier rapide 36 fournit en sortie les amplitudes des signaux pour les différentes fréquences calculées, autour de la fréquence fondamentale prédéterminée.