INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier matériau est à base de tungstène et dans lequel le deuxième matériau est à base de molybdène, de cuivre ou en alliage comprenant du cuivre, du tungstène et du nickel. De manière préférentielle, le matériau de brasage est à base d’or, d’argent, de cuivre, de nickel, ou de palladium. De manière encore préférentielle, le deuxième matériau est un alliage de cuivre, de nickel et de tungstène, le matériau de brasure est un alliage d’argent, de cuivre et de palladium ou encore un alliage d’argent, de cuivre et d’or
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’étape de fixation est effectuée dans un four entre 700°C et 1100°C. De manière préférentielle, l’étape de fixation est effectuée sous vide. De manière encore préférentielle, le matériau de brasure est un alliage d’argent, de cuivre et d’étain et le deuxième matériau est du molybdène et le premier matériau est du tungstène.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’étape de fixation est effectuée sous un flux d’hydrogène. De manière préférentielle, le deuxième matériau est du molybdène et le premier matériau est du tungstène, et le matériau de brasure est un alliage d’argent, de cuivre et de palladium.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le procédé comprend une étape intermédiaire B’ entre l’étape B et l’étape C, de métallisation du support cible, de manière à former une couche de métal d’épaisseur inférieure à 150 autour du support cible. De manière préférentielle, la métallisation est effectuée à base de cuivre.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la cible et le support cible présentent chacun une forme adaptée pour permettre un emboitement de la cible dans le support cible.
Un autre objet de l’invention est anode pour une source à rayons X de type cathode froide, ladite anode étant obtenue par un procédé de fabrication selon l’une quelconque des revendications précédentes et comprenant : la cible, le support cible le film de brasure interposé entre la cible et le support cible de manière à permettre la fixation entre la cible et le support cible.
Un autre objet de l’invention est une source à rayons X comprenant : une enceinte à vide une cathode adaptée pour émettre un faisceau d’électrons au sein de l’enceinte à vide une anode selon la revendication 11, agencée pour que le faisceau d’électron impacte la cible de manière à générer un rayonnement X.
Selon un mode de réalisation de la source à rayons X de l’invention, la cathode est adaptée pour émettre un faisceau d’électrons en régime impulsionnel, et dans laquelle la cible et le support cible présentent chacun un volume suffisamment grand pour que ladite température prédéterminée soit inférieure à 800°C, sans élément thermique de refroidissement actif dans la source
une vue schématique d’un exemple d’anode AA de source à rayons X de l’art antérieur
, un procédé de fabrication d’une anode pour une source à rayons X de type cathode froide selon l’invention,
, une vue schématique d’une anode pour une source à rayons X de type cathode froide selon l’invention,
, un procédé de fabrication d’une anode pour une source à rayons X de type cathode froide selon un mode de réalisation de l’invention,
Afin qu’une diminution de l’épaisseur ne fragilise pas les surfaces de liaison cinématique de la plaquette (10) avec l’étrier (20), ces moyens de liaison comprennent une portion renforcée (19).
Mais la direction des freinages importants est toujours la même, celle de l’avance du véhicule : il n’est donc pas judicieux de renforcer l’intégralité des moyens de liaison cinématique, mais seulement les surfaces qui s’opposent aux efforts de freinage importants.
La plaquette (10) est, dans le mode illustré, dissymétrique : une seule portion renforcée (19) est présente, disposée de manière à retenir la plaquette (10) selon la direction de freinage (DF) illustrée aux figures 3 et 6. Les plaquettes (10) étant dissymétriques, il convient de ne pas les monter à l’envers sur l’étrier (20). Des moyens de détrompage sont donc présents.
Les figures 3 et 4 illustrent un premier mode de réalisation, dans lequel : - les moyens de détrompage sont une différence entre un premier diamètre de montage et un second diamètre de montage ; - la portion renforcée (19) est le second diamètre, qui est supérieur au premier diamètre.
Plus précisément, la tôle support (11) présente une première oreille (17a) du premier diamètre, et une seconde oreille (17b) du second diamètre, et chaque oreille (17a, 17b) est configurée pour coopérer respectivement avec une première douille (21a) du premier diamètre et une seconde douille (21b) du second diamètre, reliant des mâchoires (20a, 20b) de l’étrier (20) et réalisant ainsi une liaison glissière entre la plaquette (10) et l’étrier (20).
Puisque le second diamètre est supérieur au premier diamètre, la surface de la liaison encaissant les efforts de freinage importants est supérieure. Inversement, la pression de contact est moindre et le matage de cette surface est évité.
En revanche, conserver un premier diamètre inférieur permet d’utiliser une première douille plus petite, donc plus légère.
Les figures 5 et 6 illustrent un second mode de réalisation dans lequel : - les moyens de détrompage sont une dissymétrie de la tôle (11), qui laisse un passage (16) pour une butée (22) de l’étrier (20). ; - la portion renforcée (19) est un agrandissement de la tôle (11), du côté opposé au passage (16).
Le passage (16), qui est dans le mode illustré sous forme d’un biseau, sert à ce que la butée (22) n’autorise le montage de la plaquette (10) que dans un seul sens de montage. Ce passage (16) est ménagé du côté d’une première oreille (17a) de la tôle (11), qui n’encaisse pas les efforts importants de freinage, dû au sens de montage de la plaquette (10).
La portion renforcée (19) est disposée du côté d’une seconde oreille (17b) de la tôle, qui encaisse les efforts importants de freinage, dû à son sens de montage.
La portion renforcée (19), sous forme d’un agrandissement des dimensions, permet d’augmenter localement le moment quadratique de la tôle (11), empêchant ainsi sa déformation sous charge. Du côté de la première oreille (17a), il n’est pas nécessaire d’augmenter le moment quadratique, donc la dimension de la tôle est au contraire réduite.
Dans ce mode, les deux douilles (21) reliant les mâchoires (20a, 20b) de l’étrier (20) sont de diamètres identiques.
Par ailleurs, la plaquette (10), l’étrier (20) et le frein (30) peuvent être conformés différemment des exemples donnés sans sortir du cadre de l’invention, qui est défini par les revendications.
En outre, les caractéristiques techniques des différents modes de réalisation et variantes mentionnés ci-dessus peuvent être, en totalité ou pour certaines d’entre elles, combinées entre elles. Ainsi, la plaquette (10), l’étrier (20) et le frein (30) peuvent être adaptés en termes de coût, de fonctionnalités et de performances.
Les résultats obtenus pour le marqueur du CD62P du patient 4 sont les suivants :
PATIENT 4 Tube Héparine (UI/ml) FP4 % CD41+ / CD62P+ MFI CD62P % x MFI (UA) Validation technique de la série VS : Ratio d'Activation / Ratio d'Inhibition % Activation Plaquettaire Ac-dépendante (APA) Interprétation de la série TP : Maximum APA / % d'inhibition Conclusion Série Validation Standardisation 1 0 + 52% 2152 1119,04 281,3 Série VS validée 2 0.05 + 56% 2618 1466,08 3 0.5 + 68% 5274 3586,32 4 100 + 29% 708 205,32 0,94 Série Test Patient 5 TRAP (hep 0) - 91% 9726 8850,66 6 0 (basal) - 5% 255 12,75 0% Série TP négative 7 0 + 6% 283 16,98 0% 8 0.05 + 8% 299 23,92 0% 0% 9 0.5 + 5% 269 13,45 0% 10 100 + 5% 291 14,55 0% *
Les résultats obtenus pour le marqueur du CD62P du patient 5 sont les suivants :
PATIENT 5 Tube Héparine (UI/ml) FP4 % CD41+ / CD62P+ MFI CD62P % x MFI (UA) Validation technique de la série VS : Ratio d'Activation / Ratio d'Inhibition % Activation Plaquettaire Ac-dépendante (APA) Interprétation de la série TP : Maximum APA / % d'inhibition Conclusion Série Validation Standardisation 1 0 + 46% 1400 644,00 52,7 Série VS validée 2 0.05 + 46% 1386 637,56 3 0.5 + 52% 2361 1227,72 4 100 + 32% 598 191,36 0,84 Série Test Patient 5 TRAP (hep 0) - 71% 7308 5188,68 6 0 (basal) - 10% 233 23,30 0% Série TP positive 7 0 + 41% 989 405,49 32% 8 0.05 + 40% 946 378,40 29% 35% 9 0.5 + 42% 1060 445,20 35% 10 100 + 25% 474 118,50 8% 77%
Les résultats obtenus pour le marqueur du CD62P du patient 6 sont les suivants :
PATIENT 6 Tube Héparine (UI/ml) FP4 % CD41+ / CD62P+ MFI CD62P % x MFI (UA) Validation technique de la série VS : Ratio d'Activation / Ratio d'Inhibition % Activation Plaquettaire Ac-dépendante (APA) Interprétation de la série TP : Maximum APA / % d'inhibition Conclusion Série Validation Standardisation 1 0 + 42% 1013 425,46 117,1 Série VS validée 2 0.05 + 44% 1125 495,00 3 0.5 + 55% 1842 1013,10 4 100 + 18% 359 64,62 0,94 Série Test Patient 5 TRAP (hep 0) - 92% 7273 6691,16 6 0 (basal) - 5% 173 8,65 0% Série TP négative 7 0 + 13% 268 34,84 3% 8 0.05 + 17% 331 56,27 5% 5% 9 0.5 + 8% 211 16,88 1% 10 100 + 6% 204 12,24 0% *
b/ Résultats obtenus avec le marqueur Annexine V :
Les résultats obtenus pour le marqueur par l’AnxV du patient 3 sont les suivants :
PATIENT 3 Tube Héparine (UI/ml) FP4 % CD41+ / AnxV+ MFI AnxV % x MFI (UA) Validation technique de la série VS : Ratio d'Activation / Ratio d'Inhibition % Activation Plaquettaire Ac-dépendante (APA) Interprétation de la série TP : Maximum APA / % d'inhibition Conclusion Série Validation Standardisation 1 0 + 16% 263 42,08 21,7 Série VS validée 2 0.05 + 17% 271 46,07 3 0.5 + 18% 286 51,48 4 100 + 7% 193 13,51 0,74 Série Test Patient 5 Ca iono (hep 0) - 97% 45498 44133,06 6 0 (basal) - 3% 79 2,37 0% Série TP positive 7 0 + 19% 283 53,77 105% 8 0.05 + 17% 283 48,11 93% 93% 9 0.5 + 17% 273 46,41 90% 10 100 + 6% 192 11,52 19% 80%
Les résultats obtenus pour le marqueur par l’AnxV du patient 4 sont les suivants :
PATIENT 4 Tube Héparine (UI/ml) FP4 % CD41+ / AnxV+ MFI AnxV % x MFI (UA) Validation technique de la série VS : Ratio d'Activation / Ratio d'Inhibition % Activation Plaquettaire Ac-dépendante (APA) Interprétation de la série TP : Maximum APA / % d'inhibition Conclusion Série Validation Standardisation 1 0 + 40% 1837 734,80 411,7 Série VS validée 2 0.05 + 32% 624 199,68 3 0.5 + 46% 2721 1251,66 4 100 + 15% 392 58,80 0,95 Série Test Patient 5 Ca iono (hep 0) - 99% 38047 37666,53 6 0 (basal) - 4% 76 3,04 0% Série TP négative 7 0 + 5% 135 6,75 0% 8 0.05 + 8% 176 14,08 1% 1% 9 0.5 + 5% 212 10,60 1% 10 100 + 8% 256 20,48 1% *
Les résultats obtenus pour le marqueur par l’AnxV du patient 5 sont les suivants :
PATIENT 5 Tube Héparine (UI/ml) FP4 % CD41+ / AnxV+ MFI AnxV % x MFI (UA) Validation technique de la série VS : Ratio d'Activation / Ratio d'Inhibition % Activation Plaquettaire Ac-dépendante (APA) Interprétation de la série TP : Maximum APA / % d'inhibition Conclusion Série Validation Standardisation 1 0 + 33% 572 188,76 8,6 Série VS validée 2 0.05 + 35% 710 250,10 3 0.5 + 38% 860 328,67 4 100 + 26% 497 126,74 0,61 Série Test Patient 5 Ca iono (hep 0) - 98% 17737 17387,09 6 0 (basal) - 19% 197 38,34 0% Série TP positive 7 0 + 40% 983 396,34 123% 8 0.05 + 38% 880 335,71 102% 169% 9 0.5 + 43% 1233 528,83 169% 10 100 + 25% 463 114,36 26% 85%
Les résultats obtenus pour le marqueur par l’AnxV du patient 6 sont les suivants :
PATIENT 6 Tube Héparine (UI/ml) FP4 % CD41+ / AnxV+ MFI AnxV % x MFI (UA) Validation technique de la série VS : Ratio d'Activation / Ratio d'Inhibition % Activation Plaquettaire Ac-dépendante (APA) Interprétation de la série TP : Maximum APA / % d'inhibition Conclusion Série Validation Standardisation 1 0 + 17% 229 38,93 26,5 Série VS validée 2 0.05 + 17% 219 37,23 3 0.5 + 20% 258 51,60 4 100 + 9% 143 12,87 0,75 Série Test Patient 5 Ca iono (hep 0) - 98% 27925 27366,50 6 0 (basal) - 3% 65 1,95 0% Série TP négative 7 0 + 7% 127 8,89 14% 8 0.05 + 7% 134 9,38 15% 15% 9 0.5 + 7% 130 9,10 14% 10 100 + 7% 118 8,26 13% *
représente une vue en perspective d’une autre partie du même système,
représente l’implant du même système après mise en place au niveau d’une articulation facettaire.
En référence à la on peut voir un système pour la réalisation d’une arthrodèse rachidienne par voie postérieure au niveau d’une articulation facettaire selon l’invention, comprenant un implant 1 et un outil 2 de pose de cet implant 1.
En référence également aux figures 2, 3 et 4, on peut voir que l’implant 1 se présente sous la forme d’un élément plat d’épaisseur constante, de forme générale en U, comprenant donc une partie transversale 10 constituant le bord distal, de laquelle s’étendent deux branches 11. Les deux branches 11 présentent chacune du côté interne au niveau de leur extrémité libre, des éléments saillants 12 formant un taraudage pour le vissage d’une vis 3, et permettre après vissage que cette vis 3 occupe l’espace 13 séparant les deux branches 11.
On notera que de manière avantageuse, non limitativement, le bord distal 10 est aminci afin de faciliter l’insertion.
L’implant 1 comporte au niveau des deux faces extérieures 14 de chacune des deux branches 11, des reliefs 15 destinés à permettre un accrochage dans la matière osseuse, et qui se présentent sous la forme de dents.
D’autre part, la vis 3 est d’un diamètre supérieur à l’épaisseur de l’implant 1, plus particulièrement entre deux faces 14, et plus précisément, c’est uniquement le filet 30 de la vis 3, ou une partie de celui-ci, qui déborde des faces 14 de l’implant 1.
On peut également voir sur ces figures, que chacune des branches 11 présente extérieurement, c’est-à-dire du côté opposé à celui comportant les éléments saillants 12, une gorge longitudinale 16, s’étendant tout le long de la branche 11. De plus, le fond 17 de chaque gorge 16 présente un bossage concave 18.
En référence maintenant à la , on peut voir un dispositif d’implant 1 selon l’invention mis en place à l’emplacement de l’articulation facettaire entre les vertèbres L5 et S1, dont le côté droit est représenté partiellement, sachant que le côté gauche, non représenté est équipé de la même manière.
Avant la mise en place, la matière osseuse des deux vertèbres est découpée, au niveau de l’articulation facettaire, en sorte de créer une cavité C, partagée entre les deux vertèbres, en l’occurrence L5 et S1, s’étendant dans le plan de contact et d’une épaisseur correspondant à celle de l’implant 1. Puis le dispositif d’implant 1 est introduit dans la cavité C.
Après introduction, le vissage de la vis 3, le filet 30, qui est de manière avantageuse auto-taraudeur, pénètre dans la matière osseuse en sorte de d’ancrer l’implant 1.
Les dimensions réduites de la cavité C, et donc également celles de l’implant peuvent rendre compliquée la mise en place de ce dernier, du fait notamment des différentes opérations à réaliser, à savoir introduction avec impaction, puis vissage. C’est dans le but de faciliter cette mise en place qu’a été conçu l’outil 2 adapté à l’implant 1, pour former le système selon l’invention.
Ainsi, l’outil 2 est composé d’une multiplicité de pièces allongées et coaxiales.
L’outil 2 comporte ainsi une première pièce 4 de forme tubulaire, dont une extrémité 40 est destinée au maintien de l’implant 1 par enserrement des branches 11. Elle comporte à cet effet deux bras parallèles 41 dimensionnés pour venir se loger chacun dans une gorge 16 de l’implant 1 au contact des fonds 17, tandis que des bossages convexes 42 viennent prendre place dans les bossages concaves 18. L’implant 1 est ainsi immobilisé entre les bras 41, à la fois transversalement par les bras 41 ainsi que par les gorges 16, et axialement au travers des bossages 42 et 18.
L’outil 2 comporte également une deuxième pièce 8 de forme tubulaire, dans laquelle peut coulisser axialement la première pièce 4, et qui en position extrême peut contraindre les branches 41 pour maintenir l’implant 1.
L’outil 2 comporte également une troisième pièce 6 de forme tubulaire, montée coulissante dans la deuxième pièce 4. Son extrémité libre 60 présente un taraudage 61 dans lequel est engagée la vis 3 lorsqu’elle est en position d’attente.
- circulation du fluide de refroidissement à travers le distributeur, à travers le bloc de cellules, et collecte du fluide de refroidissement dans le collecteur avant d’être évacué par l’ouverture d’évacuation.
Le procédé de refroidissement selon l’invention peut comprendre la caractéristique suivantes :
- chaque cellule électrochimique présente une surface périphérique extérieure, le bloc de cellules présentant au moins un canal de circulation de fluide de refroidissement raccordant le distributeur au collecteur pour chaque cellule électrochimique du bloc de cellules, le canal de circulation s’étendant autour d’au moins une partie de la surface périphérique extérieure de la cellule électrochimique, le fluide de refroidissement circulant dans le canal de circulation et balayant au moins partiellement la surface périphérique de chaque cellule électrochimique du bloc de cellules.
- la est une vue en perspective d’un premier module de batterie selon l’invention ;
- la est une vue de côté du module de batterie de la , la paroi latérale du boitier ayant été retirée ;
- la est une vue schématique d’une coupe suivant un plan axial médian du module de batterie des figures 1 et 2 ;
- la est une vue d’un détail de la coupe de la ;
- la est une vue de dessus du bloc de batterie, illustrant une paroi de maintien des cellules ;
- la est une vue de la structure alvéolaire du bloc de batterie, recevant les cellules ;
- la est une vue en perspective partielle d’une variante de module de batterie, comportant un bloc de batterie comprenant plusieurs sous-blocs, le distributeur ayant été démonté ;
- la est une vue analogue à la illustrant une variante de module de batterie selon l’invention ; et
- la est une vue en perspective d’un autre module de batterie selon l’invention présentant des cellules prismatiques.
Dans tout ce qui suit, les termes « amont » et « aval » s’entendent par rapport au sens normal de circulation d’un fluide, en particulier du fluide de refroidissement dans le module.
Une première batterie 10 est représentée schématiquement sur la . La batterie 10 comprend au moins un premier module 12 de batterie selon l’invention, et un système 14 d’alimentation en fluide de refroidissement, connecté au module de batterie 12.
Dans cet exemple, le fluide de refroidissement est un gaz, notamment de l’air. Le module de batterie 12 est refroidi avec un flux gazeux constituant le fluide de refroidissement.
11 : moyens électromécaniques
12 : chape
13 : moteur électrique
14 : stator
15 : rotor, organe tournant
16 : boîtier, partie fixe
16F : paroi
17 : mécanisme de conversion
18 : arbre de sortie
19 : train d’engrenage
20 : couronne mobile, organe denté, organe tournant
21 : couronne dentée fixe
21F surface coaxiale fixe
22 : écrou
23 : vis
23A : extrémité
TORCHE DE COUPAGE PLASMA MUNIE D'UN EMPILEMENT DE CONSOMMABLES La présente invention porte sur une torche de coupage plasma munie d'un empilement de consommables.
La torche comporte une succession de pièces d'usure "électrode -diffuseur de gaz amont-tuyère amont-diffuseur de gaz aval -tuyère aval" qui doivent être centrés par rapport à l’axe de la torche pour ne pas générer un écoulement dissymétrique du jet plasma. Or, les dispositifs existants se basent généralement sur des centrages réalisés via des surfaces cylindriques qui induisent un manque de précision dans la chaîne de côtes, car ils doivent présenter un jeu nécessaire permettant le montage.
La présente invention vise à remédier efficacement à cet inconvénient en proposant une torche de coupage plasma comportant: - un corps comportant une portion filetée, - un porte-électrode, - une coiffe comportant une portion de forme tronconique ayant une face interne de forme tronconique et une portion en forme de manchon annulaire munie d'une portion filetée sur sa périphérie interne, - un empilement axial de pièces d'usure de la torche formé par une tuyère aval, un diffuseur de gaz aval apte à assurer une diffusion de gaz vers ladite tuyère aval, une tuyère amont, un diffuseur de gaz amont apte à assurer une diffusion de gaz vers ladite tuyère amont, et une électrode destinée à être plaquée contre une face d'extrémité du porte-électrode, - ladite tuyère aval ayant une face externe de forme tronconique en appui contre la face interne de forme tronconique de la coiffe, - le diffuseur de gaz aval ayant une face externe de forme tronconique en appui contre une face interne de forme tronconique de la tuyère aval, - ladite tuyère amont ayant une face externe de forme tronconique en appui contre une face interne de forme tronconique du diffuseur de gaz aval, - ledit diffuseur de gaz amont ayant une face externe en appui contre une face interne de la tuyère amont, - ladite électrode ayant une face externe de forme tronconique en appui contre une face interne de forme tronconique du diffuseur de gaz amont, - de sorte qu'un vissage de la portion filetée de la coiffe sur la portion filetée correspondante du corps de la torche engendre la création d'un effort de compression sur l'empilement de pièces d'usure enserré entre la coiffe et le porte-électrode, lui-même en appui sur le corps, de façon à assurer un centrage des différents composants de l'empilement d'éléments ayant chacun au moins une face de forme tronconique en appui contre une face tronconique d'un élément adjacent correspondant de l'empilement.
L’invention permet ainsi grâce à cet empilement de composants venant en appui respectif sur des surfaces tronconiques d’améliorer leur centrage par rapport à un axe de la torche en garantissant un jeu nul entre les pièces une fois en place. Contrairement à l’état de l’art, la chaîne de cotes est minimale et l’invention assure à la fois le positionnement axial et le centrage. L’invention permet également de faciliter le remplacement régulier des pièces d'usure en permettant de remplacer simultanément plusieurs composants au cours d’une même opération. Enfin, l’effort de compression appliqué sur les portées coniques permet d’assurer une étanchéité correcte au gaz passant à travers les diffuseurs, sans avoir besoin d’ajouter des joints toriques d’étanchéité.
Selon une réalisation de l'invention, la torche comporte un dispositif de détrompage pour s'assurer d'un vissage complet de la coiffe sur le corps de la torche.
Selon une réalisation de l'invention, le dispositif de détrompage comporte un bandeau annulaire coloré disposé sur le corps de la torche qui devient invisible uniquement si le vissage de la coiffe sur la torche est complet.
Selon une réalisation de l'invention, la tuyère amont est reliée mécaniquement de façon amovible, notamment par vissage, au dissipateur thermique amont.
Selon une réalisation de l'invention, le dissipateur thermique amont présente un degré de liberté en translation axiale par rapport au corps de la torche, de façon à permettre le centrage des différents composants lors d'un vissage de la portion filetée de la coiffe.
Selon une réalisation de l'invention, des rainures ouvertes sont réalisées dans la face interne et/ou dans la face externe du dissipateur de gaz amont pour permettre le passage d'un gaz.
Selon une réalisation de l'invention, des rainures ouvertes sont réalisées dans la face interne et/ou dans la face externe du dissipateur de gaz aval pour permettre le passage du gaz.
Selon une réalisation de l'invention, les rainures ouvertes présentent une forme droite.
Selon une réalisation de l'invention, les rainures ouvertes présentent une forme incurvée.
Selon une réalisation de l'invention, l'électrode comporte un manchon muni d'un taraudage interne destiné à coopérer avec un filetage réalisé en périphérie externe du porte-électrode .
- la illustre, schématiquement et partiellement, la disposition des canaux d’un dispositif de régulation thermique selon un exemple de mise en œuvre de l’invention, pour refroidir les modules de la ,
- la illustre, schématiquement et partiellement, la disposition des passes aller et retour du dispositif de régulation de la ,
- la illustre, schématiquement et partiellement, la disposition des canaux d’un dispositif de régulation thermique selon un autre exemple de mise en œuvre de l’invention.