INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On connait également l’installation de caméras fixes (par exemples fixées au sol pour l’inspection d’éoliennes). Cette solution est problématique, car la fiabilité des données captées est discutable, et parce que cette solution est coûteuse si l’on utilise des caméras (par exemple un réseau de caméras) permanentes pour chaque installation. Aussi, cette solution implique un temps d’inspection élevé (fixation de la caméra, de l’angle de la captation et de la mise au point optique à chaque inspection).
Enfin, on connait l’utilisation de drones volants équipés de caméras. Ces drones peuvent être contrôlés manuellement par un opérateur au moyen d’une télécommande et d’une transmission de l’image acquise par la caméra du drone. Alternativement, les drones peuvent être commandés automatiquement (sans réception de commandes émises par un opérateur). Les solutions actuelles de contrôle de drone (manuelles ou automatiques) nécessitent néanmoins beaucoup de temps et ont un coût qui ne les rend pas forcement intéressantes.
En particulier, pour les inspections mises en œuvre par des drones de manière automatique, on prévoit en général une navigation par GPS avec des points de passage imposés (« waypoints » en anglais), c’est-à-dire une mission prévue à l’avance consistant en une liste de points de passage. Le drone parcourt ensuite la structure pour rejoindre successivement tous les points de passage. Dans un contexte automatique, il n’y a pas d’interaction entre le drone et son environnement.
L’utilisation de drones volants n’est pour l’instant pas satisfaisante. En effet, les images acquises peuvent ne pas être exploitables à cause de problèmes de mise au point optique. Par ailleurs, le guidage par GPS peut être défaillant et des collisions avec les objets à inspecter sont possibles. Le guidage par GPS n’est par ailleurs pas toujours réalisable pour les installations situées à l’intérieur de bâtiments.Les temps nécessaires à la réalistion des inspections sont aussi plus longs. La navigation par GPS ne permet pas non plus d’assurer le maintien d’une distance égale entre le drone et l’objet à inspecter d’où parfois des problèmes de mise au point des photos d’inspection.
De l’état de la technique antérieure, on connait le document EP 3454159 qui décrit un procédé qui utilise ces points de passage.
L’action d’une xylanase étant spécifique, on utilise avantageusement un mélange de xylanases à mécanismes de préférence complémentaires. Une xylanase ou un mélange de xylanases est(sont) aussi généralement utilisée(s) en combinaison avec une ou plusieurs autres enzymes afin de dégrader d’autres polysaccharides présents dans l’alimentation, telles qu’une beta-glucanase, une amylase, une protéase ou afin de conférer un bénéfice supplémentaire à l’additif, telles qu’une phytase.
Les xylanases peuvent être produites naturellement par de nombreux organismes comme des plantes, des algues, des gastropodes, des arthropodes, des levures, des champignons, des bactéries, des protozoaires ; elles ont cependant fait l’objet de nombreuses études pour améliorer leur propriétés et l’industrie a recours majoritairement à des protéines produites par des organismes génétiquement modifiés.
Si, dans le présent texte, l’intérêt d’une xylanase selon l’invention est illustré dans une application à la nutrition animale, l’invention n’y est pas limitée et la vocation d’une telle xylanase peut être toute autre par exemple dans les domaines du traitement des déchets, de l’industrie des pâtes et papiers, des textiles, de la production de biocarburants, de l’industrie agroalimentaire comme dans la panification.
En tant qu’additif zootechnique, la xylanase ou le mélange d’enzymes la contenant doit résister aux conditions notamment thermiques de l’environnement dans lequel il est utilisé, à savoir, celles du système digestif de l’animal dont la température peut varier d’environ 35°C à 42°C, voire plus. Par ailleurs, la xylanase ou le mélange d’enzymes la contenant est mélangé à l’aliment et de ce fait soumis à un processus de transformation pour sa mise en forme, comprenant des étapes de traitement mécanique, de traitement thermique. Le recours à la chaleur pour mettre en forme l’aliment peut atteindre des températures de l’ordre de 80°C voire plus et il est essentiel que la ou les enzymes ne soient pas dénaturées par un tel traitement pour conserver leur potentiel hydrolytique et donc leur bénéfice (J. Inborr et al. Animal Feed Science and Technology : Stability of feed enzymes to steam pelleting during feed processing, 46 (1994) pp 179-196). Si la xylanase d’origine naturelle n’est pas affectée par des températures allant jusqu’à 50°C, ce n’est plus le cas à des températures supérieures, et son activité peut chuter drastiquement. En effet, l’exposition à de telles températures provoque des modifications irréversibles de l’enzyme notamment par destruction des liaisons intramoléculaires dans les structures tertiaire ou quaternaire protéiques, inhibant l’activité de l’enzyme.
On est donc à la recherche d’enzymes à activité xylanase, thermostables, capables de supporter les traitements thermiques qui lui sont appliqués et qui possèdent une activité xylanase supérieure à celle de l’enzyme naturelle exposée aux mêmes conditions.
La mise au point d’une xylanase thermostable qui puisse être utilisée à l’échelle industrielle comme dans le domaine de la nutrition animale se heurte néanmoins à un autre obstacle, celui d’une production rentable.
Le document Zhe Xu et al., Recent advances in the improvement of enzyme thermostability by structure modification, 2020, vol. 40, no. 1 pp 83-98, rapporte les derniers développements sur l’élaboration d’enzymes thermostables en lien avec leur structure secondaire et tertiaire. Des mutations sont effectuées en vue d’engendrer des interactions covalentes et non covalentes susceptibles de conférer à l’enzyme une plus forte thermostabilité. Si une relation existe effectivement entre structure moléculaire et thermostabilité, l’amélioration de la thermostabilité d’une enzyme reste une difficulté malgré les outils de l’ingénierie des protéines.
L’invention apporte une xylanase mutée qui est un bon compromis entre thermostabilité et production industrielle. En effet, après une exposition à des températures de l’ordre de 80°C, l’enzyme de l’invention conserve une forte activité xylanase et ce, dans les conditions environnementales auxquelles elle est soumise dans le système digestif d’un animal, tel qu’un pH acide, une température d’environ 35°C à 42°C, tout en pouvant être produite en des rendements de l’ordre de ceux de l’enzyme naturelle.
Le point de départ de l’invention est une xylanase recombinante EvAus Xyn11A présentant une plus grande thermostabilité que les xylanases de la famille 11 des glycoside-hydrolases (GH) naturellement produites et qui est décrite dans le document CN102492676A. EvAus Xyn11A est obtenue à partir de la xylanase Aus Xyn11 dont la séquence N-terminale a été substituée par celle de EvXynATS et est identifiée par la séquence peptidique SEQ ID NO : 1 et nommée XYN3, dans le présent texte.
Une ou des mutations spécifiques ont été introduites dans la séquence peptidique de cette protéine, entraînant une augmentation de la thermostabilité de la xylanase inattendue.
Précisément, l’invention concerne une protéine thermostable exprimant au moins une activité xylanase, ladite protéine comprenant ou consistant en une séquence peptidique représentée par SEQ ID NO : 1 comportant au moins les mutations L34C et R38C.
Comme le montrent les résultats présentés plus loin dans le texte, ces mutations entraînent, après une exposition de 50 minutes à 80°C, plus qu’un doublement de l’activité xylanase de la protéine XYN3 mesurée à 50°C.
Il a été en outre découvert que des mutations complémentaires pouvaient contribuer à une augmentation du rendement de production de la protéine et/ou une amélioration de sa thermostabilité. Ainsi, l’invention concerne une protéine thermostable exprimant au moins une activité xylanase, ladite protéine comprenant ou consistant en une séquence peptidique représentée par SEQ ID NO : 1 qui comporte au moins les mutations L34C et R38C et une ou plusieurs mutations choisies parmi T112E, Q145E, S187R. La présence de l’une de ces mutations complémentaires, voire deux et même trois, conduit à une protéine hautement thermostable sans significativement affecter son rendement de production.
L’invention a aussi pour objet un polynucléotide codant pour une protéine de l’invention telle que définie précédemment.
Par polynucléotide codant pour une protéine, on comprend une séquence d’acide(s) nucléique(s) d’ADN, ADNc, ou ADN de synthèse qui répond au cadre de lecture ouvert (ORF) qui est traduit en ladite protéine, en particulier, il peut comprendre un codon start et un codon stop. Il peut en outre comporter toute séquence nucléique supplémentaire nécessaire à l’expression de ladite protéine ; il s’agira notamment de séquences régulatrices incluant au moins un ou des promoteurs et des signaux de début et d’arrêt de la transcription ou de la traduction. Il appartient bien entendu aux connaissances générales de l’homme du métier de recourir à tous les outils, méthodes et techniques auxquels il a accès dans ce domaine de la biologie.
Ainsi, un polynucléotide de l’invention comprend ou consiste en une séquence nucléotidique SEQ ID No : 2 présentant à chacune des positions 100-102 et 112-114, le codon TGT ou TGC codant pour la cystéine, pour prendre en compte la dégénérescence du code génétique. Un autre polynucléotide de l’invention comprend ou consiste en SEQ ID NO : 2 présentant à chacune des positions 100-102 et 112-114, le codon TGT ou TGC codant pour la cystéine, et présentant en outre au moins l’une quelconque des mutations suivantes, ou deux quelconques des mutations, voire les trois mutations suivantes :
On utilise un écran de 90T.
Pour les divers exemples, on a fait juste varier le ratio R de solide inorganique en diluant plus ou moins avec le médium organique.
La pâte d’émail est cuite au-delà de la température de transition vitreuse pendant 250s.
On peut réaliser une étape préalable d’évaporation du solvant par exemple entre 100°C et 200°C.
L’émail est vitrocristallin comportant un liant vitreux avec des microcristaux générés par la cuisson, et les germes de croissances. L’émail est ici translucide (semi transparent).
Dans les exemples 1 à 5, la couche diffusante forme un ensemble de microplots disjoints d’émail répartis de manière aléatoire avec des gros plots et des plots plus petits en fonction du ratio R % de solide inorganique dans la pâte d’émail.
L’exemple 6 à titre de comparaison correspond à une zone d’émail doté de trous.
Le tableau 1 suivant consigne pour chaque exemple le ratio R0 de médium organique, le ratio R% de solide inorganique, l’épaisseur humide (film continu) déposée, l’épaisseur humide E0 ou E1 après cuisson (E1 estimée par des vues de coupe au MEB pour les exemples 1 à 5), le flou H, la transmission lumineuse TL, la netteté C.
Ex R0 organique (%) R solide (%) E0 humide (µm) E1 (µm) H (%) TL (%) C (%) 1 81,1 18,9 14,8 1,8µm 76,3 76,6 89,7 2 89,5 10,5 15,9 1µm 47,1 82,5 95,7 3 92,7 7,3 16,8 0,7µm 42 83,7 96,5 4 96,4 3,6 16,2 0,3µm 26,9 87,1 98,1 5 99,3 0,7 14,8 0,1µm 5,23 92,6 99,7 6 62,4 37,6 15,6 3,6µm 99,05 69,35 32,5
Le flou et la netteté d’image sont de préférence mesurés par un Hazemeter (tel que BYK-Gardner Haze-Gard Plus) de préférence selon la norme ASTDM D1003 (sans compensation). Le flou d’une couche continue de cet émail vitrocristallin d’épaisseur 15µm est de 100°.
On a mesure la brillance en unité de brillant UB avec un Glossmeter, avec l’appareil MICRO TRIGLOSS (BYK-GARDNER) selon la norme Standard ISO 2813 (mesure coté couche diffusante avec un angle de 60°). La brillance va de 3 (exemple 1 ou 6) à 140 (exemple 5). La brillance du verre nu est de 159.
On a mesuré la clarté. La clarté va de 3 (exemple 1 ou 6) à 140 (exemple 5). La clarté de l’émail continu est de 159.
On a mesuré la densité optique qui va de 0,15 (exemple 1) à 0,05 (exemple 5). La densité optique du verre nu est de 0,03.
Cette couche diffusante vitrocristalline est antistick. La feuille de verre avec la couche d’émail cuite peut donc être bombée. La feuille de verre avec la couche de pâte d’émail peut être cuite pendant le bombage.
Les figures 4 à 7 sont des photographies par MEB (grossissement de 2500) de la surface de vitrages émaillés selon l’invention respectivement pour les quatre exemples n°1 à 4 montrant chacune un ensemble de microplots disjoints d’émail répartis de manière aléatoire avec des gros plots 20 et des plots plus petits 21 en fonction du ratio % de solide inorganique dans la pâte d’émail respectivement On visualise les microcristaux 22 dans les gros plots 20.
Les figures 8 à 13 sont des photographies par MEB en vue de coupe des vitrages émaillés selon l’invention dans les exemples n°1, 2 à 4 en incluant des mesures d’épaisseur (hauteur maximale) des gros plots 20.
Selon un exemple de mise en œuvre de la piscine autoporteuse, la structure comprend un escalier d’accès au bassin.
L’escalier d’accès comprend deux assemblages de profilés métalliques formant limon.
Les limons sont reliés par des plaques de caillebottis formant des marches.
L’invention se rapporte également à un ensemble destiné à former une piscine telle que décrite précédemment, l’ensemble comportant, à l’état désassemblé : - une feuille d’étanchéité, - une pluralité de cadres rectangulaires, chaque cadre s’étendant dans un plan, - une pluralité de moyens de fixation des cadres entre eux.
L’invention concerne aussi un procédé de montage d’une piscine telle que décrite précédemment, le procédé comportant les étapes : (ii-1) Fournir un ensemble tel que précédemment divulgué, (ii-2) Assembler une pluralité de cadres rectangulaires avec les moyens de fixation de façon à former un module de forme prismatique, (iii) Itérer l’étape de façon à former un ensemble de modules, (iv) Solidariser les modules formés entre eux de façon à former la structure, (vi-2) Fixer la feuille d’étanchéité à la structure.
Selon un mode de réalisation du procédé de montage, le procédé comporte les étapes : (i-1) Fournir une pluralité de profilés métalliques, (i-2) Fournir des moyens d’assemblage des profilés métalliques entre eux, (i-3) Assembler les profilés métalliques fournis de façon à former une pluralité de cadres rectangulaires.
Selon un mode de réalisation, le procédé de montage comporte les étapes : (ii-1) Fournir un ensemble de cadres rectangulaires, (ii-2) Fournir une pluralité de moyens de fixation des cadres rectangulaires entre eux, (ii-3) Assembler une pluralité de cadres rectangulaires avec les moyens de fixation de façon à former un module de forme prismatique, (iii) Itérer les étapes (ii-2) et (ii-3) de façon à former un ensemble de modules, (iv) Solidariser les modules formés entre eux de façon à former la structure.
Selon un exemple de mise en œuvre, le procédé de montage comporte les étapes : (v) ajuster des pieds de réglage de hauteur de façon à ajuster l’horizontalité de la structure, (vi-1) fournir une feuille d’étanchéité, (vi-2) fixer la feuille d’étanchéité sur la structure, (vii-1) fournir des éléments de plancher, (vii-2) disposer les éléments de plancher sur une face supérieure des modules de façon à former un plancher de circulation, (viii-1) fournir des garde-corps, (viii-2) fixer les garde-corps à la structure.
Le procédé de montage peut comporter les étapes : (ix) Installer un système de filtration configuré pour prélever un débit d’eau du bassin et rejeter un débit d’eau filtrée dans le bassin, le système de filtration étant contenu dans le volume intérieur défini par au moins un module.
Le volume intérieur délimité par les arêtes d’un module peut être utilisé pour loger certains équipements techniques de la piscine. Ces équipements sont ainsi intégrés à la structure, ce qui donne un aspect avantageux à la piscine autoporteuse.
est une vue schématique de dessus d’une piscine selon un mode de réalisation,
est une vue schématique de coté de la piscine de la ,
est une vue partielle, en perspective, d’une structure de piscine selon une variante de réalisation,
est une vue en perspective d’un module de la structure de la ,
est une vue schématique de côté d’un module,
Selon un exemple, lesdits évidements sont des gorges aménagées dans la surface du bord de déviation, lesdites gorges s’étendant parallèlement ou perpendiculairement par rapport à une direction d’écoulement de l’air sur le bord de déviation.
Selon un exemple, ladite surface du bord de déviation présente une portion ayant localement une rugosité accrue.
Selon un exemple, ladite surface du bord de déviation présente des générateurs de vortex.
Selon un exemple, ladite surface du bord de déviation présente des portions convexes formant des protubérances sur ladite surface du bord de déviation.
Selon un exemple, lesdites portions convexes présentent des formes de portion de sphère.
Le présent exposé concerne également une nacelle comprenant un inverseur de poussée selon l’une des revendications précédentes.
Le présent exposé concerne en outre un ensemble propulsif pour un aéronef, comprenant une nacelle telle que définie précédemment et un système propulsif, notamment une turbomachine telle qu’un turboréacteur, ou bien un dispositif propulsif électrique ou hybride, et également un aéronef comprenant un tel ensemble propulsif.
La est une vue latérale d’un exemple d’aéronef.
La représente une vue latérale d’un exemple d’ensemble inverseur de poussée, dans laquelle la nacelle n’est pas représentée.
La représente une vue latérale d’un autre exemple d’ensemble inverseur de poussée, dans laquelle la nacelle n’est pas représentée.
La est une vue en coupe selon un plan axial représentant un premier exemple de cet ensemble inverseur de poussée.
La est une vue en coupe selon un plan axial représentant un second exemple de cet ensemble inverseur de poussée.
La présente une vue en coupe d’un autre mode de réalisation d’un inverseur de poussée.
La illustre schématiquement le décollement du flux d’air.
- une chambre de pilotage C H pour le déplacement du tiroir T r , connectée au port d’entrée E via un deuxième restricteur R2 et un deuxième clapet anti-retour C2 disposés en parallèle l’un de l’autre, le deuxième clapet anti-retour C2 laissant passer le fluide de la chambre de pilotage C H vers le port d’entrée E.
Le fonctionnement de la vanne de retard V r est le suivant.
Lorsqu’un fluide sous pression entre dans la vanne de retard V r par le port d’entrée E et que le tiroir T r est dans sa position de repos ( ), le fluide tend à rejoindre, de manière quasi-simultanée, le port de sortie S via le premier restricteur R1, le port de retour R via le premier restricteur R1 et le troisième restricteur R3, et la chambre de pilotage C H du distributeur D via le deuxième restricteur R2. La pression du fluide sortant par le port de sortie S résulte alors de la perte de charge au travers du premier restricteur R1 et du troisième restricteur R3, et est donc inférieure à celle entrant par le port d’entrée E. Dans le même temps, la pression régnant dans la chambre de pilotage C H tend à augmenter et donc à entraîner un déplacement du tiroir T r vers sa position de pleine pression ( ). Cette vitesse de déplacement du tiroir T r est définie par le deuxième restricteur R2.
Au fur et à mesure que la pression augmente dans la chambre de pilotage C H , le tiroir T r finit par rejoindre sa position de pleine pression dans laquelle il obstrue complètement le port de retour R ( ). La pression du fluide sortant par le port de sortie S résulte alors de la perte de charge au travers du premier restricteur R1 et devient ainsi sensiblement égale à celle entrant par le port d’entrée E.
Il apparaît donc qu’avant de devenir sensiblement égale à celle entrant par le port d’entrée E, la pression du fluide sortant du port de sortie S se retrouve limitée pendant une durée dépendant de la vitesse de déplacement du tiroir T r , qui est elle-même définie par le deuxième restricteur R2.
Lorsque le port d’entrée E de la vanne de retard V r n’est plus alimenté en fluide sous pression, la pression régnant dans la chambre de pilotage C H tend à diminuer et donc à entraîner un déplacement du tiroir T r vers sa position de limitation de pression sous l’effet du ressort R e . La dépressurisation de la chambre de pilotage C H se fait au travers du deuxième clapet anti-retour C2, et celle du port de sortie S au travers du premier clapet anti-retour C1.
Afin de surveiller l’intégrité du boîtier d’accrochage 13, 23 et ainsi se prémunir d’une panne latente de celui-ci, l’unité de commande UC est agencée pour mettre en œuvre, via la vanne de retard V r , un procédé pour diagnostiquer un état de dégradation du boîtier d’accrochage 13, 23. En référence aux figures 7 et 8, les différentes étapes du procédé vont maintenant être détaillées.
Lors d’une séquence de déverrouillage de l’atterrisseur 10 ou de la trappe 20, la vanne V12, V22 est tout d’abord commandée pour connecter, à partir d’un instant t 0 , l’actionneur de déverrouillage 12, 22 à la source de fluide sous pression P. La pression du port d’entrée E de l’actionneur de déverrouillage est alors sensiblement égale à la pression P s de la source de fluide sous pression P qui est généralement égale à 206 bars ou 350 bars en fonction de la pression nominale de la génération hydraulique de l’aéronef, et qui est ici égale à 206 bars.
Jusqu’à un instant t 1 (correspondant à une première phase) , la pression du port de sortie S, et donc celle de la chambre du vérin V e , est inférieure à celle du port d’entrée E et est limitée par la vanne de retard V r . La vanne de retard V r et, en particulier, ses premier et troisième restricteurs R1, R3 sont agencés pour que la pression du port de sortie S soit, jusqu’à l’instant t 1, au plus égale à une pression P lim légèrement supérieure à une pression de déverrouillage maximale P max représentative d’un niveau d’effort maximum requis pour libérer le crochet 14, 24 via le vérin V e dans des conditions nominales de graissage/lubrification du boîtier d’accrochage 13, 23. La pression P max est généralement comprise entre 70 bars et 90 bars, et est ici égale à 85 bars. La pression P lim est généralement comprise entre 90 bars et 110 bars, et est ici égale à 95 bars.
Les instants t 0 et t 1 définissent une durée T correspondant sensiblement au temps que met le tiroir T r de la vanne de retard V r pour passer de sa position de limite de pression à sa position de pleine pression. La vanne de retard V r et en particulier son deuxième restricteur R2 sont agencés pour que la durée T soit supérieure à une durée T max représentative d’un temps de déverrouillage maximum requis pour libérer le crochet 14, 24 via le vérin V e dans des conditions nominales de graissage/lubrification du boîtier d’accrochage 13, 23. La durée T est ici comprise entre 0,5 seconde et 1 seconde.
Après l’instant t 1 (correspondant à une deuxième phase), la pression du port de sortie S, et donc à celle de la chambre du vérin V e , tendent à devenir sensiblement égale à la pression P S de la source P.
La pression du port de sortie S est ainsi, pendant la durée T , sensiblement constante et égale à la pression P lim , puis égale à la pression P s .
Pendant la séquence de déverrouillage de l’atterrisseur 10 (ou de la trappe 20), l’unité de commande UC détermine, via le capteur de proximité 19, 29, l’instant t où le crochet 14, 24 quitte la position de retenue, autrement dit le moment t où la tige T i du vérin V e a sensiblement fini de repousser l’organe de verrouillage 18, 28 vers sa position de déverrouillage. L’instant t correspond au moment où la pression dans la chambre du vérin V e atteint un minimum après avoir chuté brutalement lors du déplacement de la tige T i .
L’instant t est ensuite comparé à l’instant t1 .