INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
illustre de manière schématique, selon une vue en perspective, le dispositif d’aide au chargement de la , à la différence qu’il en position inclinée, avec un premier élément support du dispositif en position haute.
illustre de manière schématique, selon une vue en perspective, le dispositif d’aide au chargement de la , à la différence que le premier élément support est en position basse.
E xemple comparatif 2 : un complexe comparatif comprenant un substrat textile (par exemple comprenant des fils en PET ayant une finesse de 75 deniers, et pesant de l’ordre de 64 g/m²), une couche métallique C de 80 nm, et un apprêt déperlant à l’eau, ledit complexe ayant un poids/m² de 68 g/m², une épaisseur de 0,10 mm, présente : une émissivité de 0,28, une Ret de 3,54 m².Pa.W -1 , une déperlance à l’eau de grade 4, et une imperméabilité de 97,7 mm à la colonne d’eau. La Ret est très basse. Cependant, le complexe est perméable à l’eau et ne protège donc pas l’usager de la pluie.
Exemple selon l’invention 1 : un complexe selon l’invention comprenant une enduction en polyuréthane perméable à la vapeur d’eau et imperméable à l’eau, un substrat textile (par exemple comprenant des fils en PET ayant une finesse de 75 deniers, et pesant de l’ordre de 75 g/m²), une couche métallique C de 80 nm, et un apprêt déperlant à l’eau, ledit complexe ayant un poids/m² de 83 g/m², une épaisseur de 0,15 mm, présente : une émissivité de 0,30, une Ret de 11,4 m².Pa.W -1 , une déperlance à l’eau de grade 3, et une imperméabilité de 6396 mm à la colonne d’eau. A l’usage (par exemple formant le toit mono-paroi d’une tente), aucune condensation ne se forme sur la face interne du complexe, qui reste sèche même après une nuit de sommeil.
Exemple selon l’invention 2 : un complexe selon l’invention comprenant une membrane perméable à la vapeur d’eau et imperméable à l’eau, un substrat textile (par exemple comprenant des fils en PET ayant une finesse de 75 deniers, et pesant de l’ordre de 64 g/m²), une couche métallique C de 80 nm, et un apprêt déperlant à l’eau, ledit complexe ayant un poids/m² de 92 g/m², une épaisseur de 0,15 mm, présente : une émissivité de 0,26, une Ret de 13 m².Pa.W -1 , une déperlance à l’eau de grade 4,5, et une imperméabilité de 5998 mm à la colonne d’eau. A l’usage (par exemple formant le toit mono-paroi d’une tente), aucune condensation ne se forme sur la face interne du complexe, qui reste sèche même après une nuit de sommeil.
Exemple selon l’invention 3 : un complexe selon l’invention comprenant une couche de protection E dans un mesh textile (en PET de 50 g/m²), une membrane perméable à la vapeur d’eau et imperméable à l’eau, un substrat textile (par exemple comprenant des fils en PET ayant une finesse de 75 deniers, et pesant de l’ordre de 64 g/m²), une couche métallique C de 80 nm, et un apprêt déperlant à l’eau, ledit complexe ayant un poids/m² de 150 g/m², une épaisseur de 0,33 mm, présente : une émissivité de 0,26, une Ret de 32,1 m².Pa.W -1 , une déperlance à l’eau de grade 4,5, et une imperméabilité de 22531 mm à la colonne d’eau. A l’usage (par exemple formant le toit mono-paroi d’une tente), aucune condensation ne se forme sur la face interne du complexe, qui reste sèche même après une nuit de sommeil. Ce type de complexe peut avoir un intérêt si on cherche à améliorer la protection du substrat A contre l’abrasion. Cependant, il a été observé en pratique que les exemples 1 et 2 procurent de très bonnes performances quant à la non formation de condensation sur la face interne du complexe et ce sans couche de protection E.
Le dépôt d’une couche de protection D mince dans les exemples 1 à 3 selon l’invention sur la couche métallique C, l’apprêt déperlant étant appliqué sur la couche de protection D, ne modifie pas les Ret et les émissivités mesurées. La couche de protection D permet d’éviter l’oxydation de la couche métallique C et prolonge sa durée de vie.
Dans les exemples ci-dessus, la couche métallique C est déposée par pulvérisation cathodique magnétron (i.e assistée par un champ magnétique).
D’autres techniques équivalentes de dépôt physique de couche mince pourraient être utilisées si elles procurent les mêmes performances en termes d’accroche sur le substrat textile B, d’émissivité et de Ret. L’homme du métier connait ces techniques de dépôt physique ou chimique en phase vapeur, et sait quels paramètres retenir pour atteindre notamment les valeurs d’émissivité et de Ret déterminées dans la présente invention.
Les figures 5 à 6 représentent des photographies des ouvertures traversantes d’un substrat textile B (400,500,600) mesurées selon le protocole de mesure décrit ci-avant (en particulier au microscope à balayage électronique, et le logiciel Topomaps).
On remarque des ouvertures traversantes 410 sur la , 510 sur la ou encore 610 sur la . Ces ouvertures traversantes (410,510,610) s’étendent et débouchent sur les faces interne et externe du substrat textile B (400,500,600). Le substrat textile B (400,500,600) est en particulier un tissu chaine et trame de 64 g/m² comprenant des fils en PET ayant une finesse de 75 deniers).
La couche métallique C est de préférence une couche d’aluminium de 80nm déposée par pulvérisation cathodique magnétron.
Les ouvertures traversantes sont avantageusement formées à l’intersection des fils entre-eux tel que cela est visible sur les figures 5 à 7.
On remarque sur la , que la couche métallique C ne bouche par les ouvertures traversantes 410 du substrat textile B 400 mais que ledit au moins un métal M1, ici l’aluminium, est déposé sur les fils.
Sur la , les ouvertures traversantes 510 sont bouchées à partir de la face interne du substrat textile B par l’enduction imperméable à l’eau et perméable à la vapeur d’eau formant le substrat A. Cependant, ce substrat A étant perméable à la vapeur d’eau, la vapeur d’eau travers le substrat A puis s’échappe par lesdites ouvertures traversantes 510 à travers le substrat textile B, et la couche métallique C, et éventuellement la couche de protection D (laquelle adhère également aux fils/fibres et ne bouche pas les ouvertures 510).
Sur la , le substrat A est une membrane imperméable à l’eau et perméable à la vapeur d’eau laminée sur la face interne du substrat textile B. La membrane ne bouche donc pas les ouvertures traversantes 610 du substrat textile B, et n’est donc pas visible de sa face externe.
De manière générale, le substrat A comprend des micropores permettant l’évacuation de la vapeur d’eau mais ne se laisse pas traverser par l’eau liquide.
De préférence, ces ouvertures traversantes 410,510 ou 610 ont une taille moyenne inférieure ou égale à 0,01 mm², encore de préférence inférieure ou égale à 0,003 mm² et supérieure ou égale 0,0001 mm², par exemple de l’ordre 0,001 à 0,01 mm².
La proximité géographique prédéfinie correspond par exemple à une distance maximale entre les points caractéristiques de la pluralité de points caractéristiques MR11, MR12, MR13 inférieure à 100 pixels.
Une région de paume de référence RRN référencée par rapport à un unique point caractéristique MRN est également illustrée sur la .
En fonction de la position des points caractéristiques MR1-MR N, M11, M12, M13, certaines portions de régions de paumes de référence peuvent se chevaucher, comme illustrer sur la et la . Le référencement de régions de paumes de référence par rapport à un barycentre dans le cas d’une pluralité de points caractéristiques MR11, MR12, MR13 situés les uns par rapport aux autres selon une proximité géographique prédéfinie, permet de limiter les chevauchements.
Avantageusement, une région de paume de référence RRN est centrée par rapport à un point caractéristique MRN ou par rapport au barycentre G d’une pluralité de points caractéristiques MR11, MR12, MR13.
La représente une image d’une paume d’un individu i à identifier.
Comme représenté sur la , une image de paume d’individu i peut être partielle. C’est par exemple une image de paume d’empreinte retrouvée sur une scène d’un délit.
Une telle image de paume d’un individu i peut être entière. C’est par exemple une image de paume issue d’une capture biométrique volontaire.
Sur l’image de paume d’un individu i partielle de la , trois régions de paume individu R4, R5, RM sont représentées, chacune centrée sur un point caractéristique M4, M5, MM correspondant.
Les régions de paume et les points caractéristiques pour une image de paume d’un individu i sont déterminés de la même manière pour une image de paume de référence iref. Tout ce qui a été décrit précédemment concernant les régions de paume et les points caractéristiques pour l’image de paume de référence iref s’applique de la même manière à l’image de paume d’un individu i.
Ainsi, un point caractéristique sur une image de paume d’individu i a les mêmes caractéristiques et se détermine de la même manière qu’un point caractéristique sur une image de paume de référence iref.
Une région de paume de référence a les mêmes caractéristiques et se détermine de la même manière qu’une région de paume individu. Par exemple la taille d’une région de paume de référence est prédéterminée et est la même que la taille d’une région de paume individu.
Dans le cas particulier de la la paume 20 est une paume partielle de la paume 10 de la main 1 de la . Ainsi, l’image de paume de référence iref et l’image de paume d’individu i sont des images de la même paume de main 1.
Ainsi, les points caractéristiques M4, M5 de la correspondent aux points caractéristiques MR4, MR5 de la , puisqu’ils sont déterminés de la même manière que sur la . Les autres points caractéristiques MR1, MR2, MR3, MRN appartiennent à une partie de paume de main 1 non visible sur l’image de paume d’individu i et n’ont donc pas de correspondance sur la paume partielle 20.
Un point caractéristique MM est repéré sur l’image de paume d’individu i de la alors qu’il n’est pas repéré sur l’image de paume de référence iref de la . Cela s’explique par exemple en ce qu’une terminaison de motif palmaire 12 est détectée l’image de paume d’individu i de la du fait de la troncature de la paume 20 dans l’image de paume d’individu i.
La illustre un système comprenant : - un calculateur 40, - une pluralité d’images de paumes de référence iref1-irefZ, - une image de paume d’individu i, - un codeur biométrique 50 apte à extraire des informations biométriques palmaires de référence IP1-IPZ à partir de la pluralité d’images de paumes de référence iref1-irefZ, et apte à extraire une information biométrique palmaire individu IP à partir de l’image de la paume d’individu i, - une base de référence 60 comprenant des informations biométriques palmaires de référence IP1-IPZ extraites de la pluralité d’images de paumes de référence iref1-irefZ, - une information biométrique palmaire individu IP extraire de l’image de la paume d’individu i.
Du côté gauche de la sont représentés le calculateur 40, la pluralité d’images de paumes de référence iref1-irefZ, le codeur biométrique 50 et la base de référence 60.
Selon un mode de réalisation visible sur la , la deuxième partie 48 comprend un corps 58 auquel est reliée la deuxième extrémité 54.2 de chaque jambe 54 par une articulation configurée pour permettre aux premières extrémités des mors 52 de s’écarter ou de se rapprocher lors du positionnement des têtes 56 des mors 52 dans la gorge de traction 40.
Selon une configuration, la première partie 46 comprend un tube 60 cylindrique présentant une face d’extrémité F60 configurée pour prendre appui contre la deuxième pièce 24 de l’assemblage 20. En fonctionnement, les mors 52 sont intercalés entre l’écrou 30 et le tube 60, ce dernier présentant un diamètre intérieur dimensionné de manière à maintenir la première face F54 de la jambe 54 de chaque mors 52 plaquée contre l’écrou 30. Ainsi, lorsque le tube 60 est emmanché autour des mors 52, la tête 56 de chaque mors 52 est maintenue dans la gorge de traction 40 et ne peut pas en sortir.
Selon une configuration, la troisième partie 50 comprend une tige 62 présentant un tronçon d’extrémité 62.1 ayant une section transversale configurée pour coopérer avec l’empreinte 42. Dans le cas d’une empreinte 42 à section hexagonale, le tronçon d’extrémité 62.1 présente une section hexagonale sensiblement égale ou très légèrement inférieure à celle de l’empreinte 42.
Selon un mode de réalisation visible sur la , l’outil de serrage 44 comprend un support 64 supportant les première, deuxième et troisième parties 46, 48, 50.
L’outil de serrage comprend au moins une première liaison 66 reliant directement ou indirectement la deuxième partie 48 et le support 64, ladite première liaison 66 permettant à la deuxième partie 48 de se translater selon une direction parallèle à la direction de vissage afin d’exercer un effort de traction sur l’écrou 30 et/ou de pivoter autour de l’axe A36 du trou traversant 36 de l’écrou 30 afin de visser l’écrou 30.
L’outil de serrage comprend une deuxième liaison 68 coulissante, de type glissière ou pivot glissant, reliant directement ou indirectement le tube 60 de la première partie 46 et le support 64, permettant au tube 60 de se translater selon une direction longitudinale en fonctionnement entre une première position, en pointillés sur la , dans laquelle le tube 60 n’encercle pas les premières extrémités 54.1 des jambes 54 des mors 52 leur permettant de s’écarter et une deuxième position, en traits forts sur la , dans laquelle le tube 60 encercle les premières extrémités 54.1 des jambes 54 des mors 52 les empêchant de s’écarter.
La troisième partie 50 peut être reliée directement ou indirectement au support 64 par une liaison complète ou par une liaison pivotante.
Le principe de fonctionnement de l’outil de serrage 44 et un procédé de serrage du boulon 26 sont décrits au regard des figures 7 à 16.
Comme illustré sur les figures 7 et 8, l’écrou 30 est engagé sur la tige 28 filetée.
Le procédé comprend une étape de mise en place de la troisième partie 50 de l’outil de serrage 44 en insérant son tronçon d’extrémité 62.1 dans l’empreinte 42 de la tige 28, comme illustré sur la , une étape de mise en place de la deuxième partie 48 en positionnant la tête 56 de chaque mors 52 dans la gorge de traction 40, comme illustré sur la , puis une étape de mise en place de la première partie 46 en positionnant le tube 60 autour des mors 52, comme illustré sur la .
Le procédé comprend une étape de vissage de l’écrou 30, sans précharge, en faisant pivoter la deuxième partie 48 jusqu’à ce que l’écrou 30 se rapproche de la deuxième pièce 24 de l’assemblage et vienne par exemple en contact avec la deuxième pièce 24 de l’assemblage 20, comme illustré sur la . Le vissage de l’écrou s’effectue au moins jusqu’à ce que le filetage de l’écrou 30 soit vissé sur la portion filetée 34 de la tige 28. Ensuite, le procédé comprend une étape d’application d’une précharge dans la tige 28 en écartant la deuxième partie 48 de la deuxième pièce 24 de l’assemblage 20, comme illustré sur la . A l’issue de cette étape d’application de la précharge, l’écrou 30 est écarté de la deuxième pièce 24 de l’assemblage 20. Le procédé comprend, ensuite, une étape de vissage de l’écrou 30 en maintenant la précharge et en faisant pivoter la deuxième partie 48 jusqu’à ce que l’écrou 30 soit en contact avec la deuxième 24 de l’assemblage 20. Dès lors, le boulon est serré et précontraint avec la précharge souhaitée. Selon une particularité de l’invention, lors de l’étape d’application de la précharge, un effort de traction comprenant au moins une composante parallèle à la direction de vissage et orienté dans un sens allant de la première face 30.1 vers la deuxième face 30.2 est exercé sur l’écrou 30 et non sur la tige 28.
Le procédé comprend enfin une étape de retrait de la première partie 46, comme illustré sur la , ainsi que des deuxième et troisième parties 48, 50, comme illustré sur la .
Selon un autre mode de réalisation visible sur les figures 18 à 20, l’outil de serrage 44 comprend au moins un moteur 70 et au moins un capteur 72 pour contrôler de manière automatique l’application d’une précharge donnée lors du serrage du boulon 26.
Selon ce mode de réalisation, la première liaison 66 reliant le support 64 et la deuxième partie 48 est hélicoïdale et présente un pas de vis donné qui peut être identique à ou différent de celui de la tige 28 filetée du boulon 26.
La deuxième partie 48 comprend un premier capteur 72 permettant de mesurer un effort longitudinal, orienté selon une direction longitudinale, transitant dans la deuxième partie 48, notamment dans son corps 58.
L’outil de serrage 44 comprend un premier moteur 70 permettant de faire pivoter, autour d’un axe de pivotement sensiblement confondu avec l’axe A36 du trou traversant 36 de l’écrou 30, la deuxième partie 48 par rapport à la troisième partie 50 solidaire d’un référentiel 74 fixe.
Selon un mode de réalisation avantageux, les particules d’aérogel de silice hydrophobe utilisées dans la présente invention présentent une surface spécifique par unité de masse (SM) allant de 600 à 800 m 2 /g et une taille exprimée par le diamètre volumique moyen (D[0,5]) allant de 5 à 20 μm et mieux encore de 5 à 15 μm.
Les particules d’aérogel de silice hydrophobe utilisées dans la présente invention peuvent avantageusement présenter une densité tassée p allant de 0,04 g/cm 3 à 0,10 g/cm 3 et de préférence de 0,05 g/cm 3 à 0,08 g/cm 3 .
Dans le cadre de la présente invention, cette densité, dite densité tassée, peut être évaluée selon le protocole suivant :
40 g de poudre sont versés dans un cylindre de mesure ; le cylindre de mesure est ensuite placé sur une machine Stay 2003 de Stampf Volumeter ; le cylindre de mesure est ensuite soumis à une série de 2500 mouvements de tassement (cette opération est répétée jusqu’à ce que la différence de volume entre deux essais consécutifs soit inférieure à 2 %) ; le volume final Vf de poudre tassée est ensuite mesuré directement sur le cylindre de mesure. La densité tassée est déterminée par le rapport m/Vf, en l’occurrence 40/Vf (Vf étant exprimé en cm 3 et m en g).
Selon un mode de réalisation, les particules d’aérogel de silice hydrophobe qui peuvent être utilisées dans la présente invention présentent une surface spécifique par unité de volume SV allant de 5 à 60 m 2 /cm 3 , de préférence de 10 à 50 m 2 /cm 3 et mieux encore de 15 à 40 m 2 /cm 3 .
La surface spécifique par unité de volume est donnée par la relation : SV=SM. ρ ; où ρ est la densité tassée exprimée en g/cm 3 et SM est la surface spécifique par unité de masse exprimée en m 2 /g, telle que définie ci-dessus.
De préférence, les particules d’aérogel de silice hydrophobe selon l’invention ont une capacité d’absorption d’huile, mesurée au point humide, allant de 5 à 18 mL/g, de préférence de 6 à 15 mL/g et mieux encore de 8 à 12 mL/g.
La capacité d’absorption d’huile mesurée au point humide, notée Wp, correspond à la quantité d’eau qu’il faut ajouter à 100 g de particules pour obtenir une pâte homogène.
Elle est mesurée selon le procédé du point humide ou le procédé de détermination de l’absorption d’huile d’une poudre décrit dans la norme NF T 30-022. Elle correspond à la quantité d’huile adsorbée sur la surface disponible de la poudre et/ou absorbée par la poudre par la mesure du point humide, décrite ci-après :
Une quantité m=2 g de poudre est placée sur une plaque de verre, puis l’huile (isononanoate d’isononyle) est ajoutée goutte à goutte. Après l’ajout de 4 à 5 gouttes d’huile à la poudre, le mélange est effectué à l’aide d’une spatule, et l’ajout d’huile est poursuivi jusqu’à ce qu’un conglomérat d’huile et de poudre se soit formé. A ce stade, l’huile est ajoutée une goutte à la fois et le mélange est ensuite trituré à l’aide de la spatule. L’ajout d’huile est arrêté lorsqu’une pâte ferme et lisse est obtenue. Cette pâte doit pouvoir être étalée sur la plaque de verre sans craquer ni former de grumeaux. Le volume Vs (exprimé en mL) d’huile utilisée est alors noté.
L’absorption d’huile correspond au rapport Vs/m.
Par « silice hydrophobe », on entend toute silice dont la surface est traitée par des agents de silylation, par exemple des silanes halogénés tels que des alkylchlorosilanes, des alkylsiloxanes, notamment des diméthylsiloxanes ou de l’hexaméthyldisiloxane, ou des silazanes, de façon à fonctionnaliser les groupes OH par des groupes silyles Si-Rn, par exemple des groupes triméthylsilyles.
En ce qui concerne la préparation de particules hydrophobes d’aérogels de silice qui ont été modifiées en surface par silylation, on peut se référer au document brevet U.S. n°. 7 470 725.
On utilisera en particulier des particules d’aérogels de silice hydrophobes dont la surface a été modifiée par des groupes triméthylsilyle et dont le nom INCI est Silica silylate.
Dans un mode de réalisation préféré, la particule d’aérogel de silice hydrophobe utilisée est l’aérogel vendu sous le nom de VM-2270 (nom INCI : Silica silylate, 98 % actif), par la société Dow Corning, dont les particules ont une taille moyenne allant de 5 à 15 microns et une surface spécifique par unité de masse allant de 600 à 800 m 2 /g (absorption d’huile égale à 1080 mL/100 g).
Grâce aux pores des particules d’aérogel de silice hydrophobe, l’huile et l’eau peuvent être absorbées de sorte qu’un équilibre huile/eau peut être atteint.
Dans l’exemple décrit, le levier 60 comprend un corps monté en pivotement autour du premier axe A1 fixe par rapport au support 26. Le levier 60 est pourvu selon une direction longitudinale d’une extrémité distale 64 couplée à la poignée 22 et d’une extrémité proximale 66 d’engagement avec l’organe 80. Le levier 60 est par exemple réalisé d’une seule pièce en matière plastique.
Dans le mode de réalisation préféré de l’invention, le levier 60 est couplé à la poignée 22. Par exemple, l’extrémité distale 64 du levier 60 comprend une surface contre laquelle vient s’appuyer la poignée 22 lors de son enfoncement à l’intérieur de la cavité 28 vers sa position rétractée.
A cet effet, la paroi de fond 32 présente un orifice traversant 34 et le levier 60 comprend une protubérance 65 pour former un appui de couplage du levier 60 avec la poignée 22 au travers de l’orifice 34. Par exemple, le levier 60 comprend une butée élastomère 65 faisant saillie au travers de l’orifice 34 du côté frontal de la paroi de fond 32. La poignée 22 est de préférence recourbée dans sa partie proximale 22P vers l’intérieur de la cavité réceptrice 28 du support 26 en formant un bec 42. Par exemple, l’extrémité distale 64 du levier 60 comprend une cavité de réception de la butée élastomère cylindrique 65.
Les extrémités proximale 64 et distale 66 s’étendent de part et d’autre de l’axe de pivotement A1 qui s’étend sensiblement perpendiculairement à la direction longitudinale du levier 60, par exemple dans une portion médiane 68.
Comme cela est visible sur la , le corps du levier 60 a une forme générale d’étrier comprenant, en extrémité distale 64, une tête d’étrier délimitant la surface d’appui et de couplage avec la poignée 22, en extrémité proximale 66, un pied d’étrier d’engagement avec l’organe 80 et dans la portion médiane 68, un cadre reliant entre eux la tête et le pied selon la direction longitudinale du levier 60.
Le cadre 68 présente dans l’exemple décrit un pourtour périphérique de forme globalement carrée ou rectangulaire. Le levier 60 comprend en outre deux tourillons 78 faisant saillie latéralement de part et d’autre du cadre 68 pour coopérer avec des paliers 36 de guidage en pivotement fixés sur le support 26. En outre, le levier 60 comprend à l’intérieur du cadre 68, dans le prolongement de l’un des tourillons 78, une tige ou tenon 79 formant support du premier ressort de rappel élastique 62.
En référence maintenant à la , l’organe 80 comprend un corps en forme générale de flasque pivotant autour de l’axe de pivotement A2. Par exemple, l’organe 80 a une forme générale d’un secteur angulaire comprenant un sommet 84 centré sur l’axe de pivotement A2. Le sommet 84 de l’organe 80 est dans cet exemple monté à rotation autour de l’axe A2. A cet effet, l’organe 80 comprend, au sommet 84, un palier 85 de guidage en rotation d’un arbre 40 monté fixe sur le support 26 selon une direction transversale (direction Y).