INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention est donc décrite comme une composition de traitement des plantes pour son utilisation dans l’augmentation du rendement en céréales, fruits et légumes, en augmentant la croissance des plantes, leur fertilité et en augmentant le nombre et poids des graines, fruits et légumes.
Les plantes sont consommées non seulement pour leur apport en énergie mais aussi pour leurs effets sur la santé. En effet, les plantes sont composées de vitamines, de minéraux mais aussi d’autres molécules, telle que les polyphénols, les terpènes, et les composés azotés, alcaloïdes, stéroïdes, terpénoïdes, flavonoïdes, omega-3, 6 et9, l’acide linoléique, L-carnitine, choline ou sphingomyéline Ces molécules sont impliquées dans la croissance des plantes et pour la résistance au stress biotique et abiotique combattre les maladies ainsi que les ravageurs. Ces molécules ont aussi des effets sur la santé humaine. En effet certaines molécules ont des propriétés antioxydantes et peuvent aussi directement moduler l’expression génique des cellules humaines. En particulier les molécules telles que curcumine, colchicine, resvératrol, capsaïcine, epigallocatechin-3-gallate (EGCG), and quercétine. De nombreuses plantes ne produisent que de petites quantités de ces métabolites secondaires, mais les microbes bénéfiques associés à leur plante hôte peuvent augmenter leur production.
Selon une réalisation de l'invention, l'électrode présente une face de contact avec le porte-électrode, ladite face de contact présentant un état de surface de rugosité Ra contrôlée: Ra inférieur à 1.6 µm, de préférence inférieur à 0.8 µm, de préférence comprise entre Ra=0.4 µm et Ra=0.2 µm.
Selon une réalisation de l'invention, la face de contact de l'électrode est plane ou très légèrement bombée, par exemple avec un bombé au centre inférieur à 0.01mm, idéalement de l’ordre de 0.005mm. Ledit bombé permet d’assurer une pression de contact élevée au centre de la face de l’électrode même lorsque celle-ci se déforme lors du serrage.
Selon une réalisation de l'invention, ladite torche de coupage plasma comporte une tuyère amont reliée mécaniquement de façon amovible à un dissipateur thermique amont, ladite tuyère amont étant refroidie par contact par ledit dissipateur thermique amont.
Selon une réalisation de l'invention, ladite torche de coupage plasma comporte une chambre de refroidissement s'étendant radialement entre le dissipateur thermique amont et une face annulaire interne d'un élément isolant d'un corps de ladite torche.
Selon une réalisation de l'invention, le dissipateur thermique amont comporte sur sa face externe des ailettes de refroidissement notamment de forme hélicoïdale, de sorte que les ailettes de refroidissement délimitent à l'intérieur de la chambre de refroidissement au moins un canal de refroidissement.
Selon une réalisation de l'invention, ladite torche de coupage plasma comporte une tuyère aval refroidie par contact par un dissipateur thermique aval.
Selon une réalisation de l'invention, ladite torche de coupage plasma comporte une chambre de refroidissement s'étendant radialement entre le dissipateur thermique aval et une face annulaire externe de l'élément isolant du corps de ladite torche.
Selon une réalisation de l'invention, le dissipateur thermique aval comporte sur sa face externe des ailettes de refroidissement notamment de forme hélicoïdale, de sorte que les ailettes de refroidissement délimitent à l'intérieur de la chambre de refroidissement au moins un canal de refroidissement.
Selon une réalisation de l'invention, le porte-électrode est réalisé dans un matériau conducteur de courant et conducteur de chaleur, notamment un matériau métallique, tel que de l’aluminium, du cuivre, de l’argent, de l’or, ou tout alliage ou composite, incluant les revêtements de surface, à base de l’un de ces métaux.
Le vitrage de la diffère de celui de la par l’encapsulation, au sein de la couche de TPU 2, du même film de PET 9 qu’à la , également couvrant toute la surface du vitrage. Par rapport au vitrage de la , celui de la peut mettre en œuvre des épaisseurs inférieures de la feuille de verre 1, de la couche adhésive 2 et de la feuille de PET revêtu 3.
Pneumatique de compétition à montée rapide en température La présente invention concerne un pneumatique et un moule. Par pneumatique, on entend un bandage destiné à former une cavité interne en coopérant avec un élément de support d’un ensemble monté, cette cavité interne étant apte à être pressurisée à une pression supérieure à la pression atmosphérique.
On connait de l’état de la technique des pneumatiques de compétition pour véhicule de compétition automobile et de compétition motocycliste.
Lors des compétitions automobiles ou motocyclistes, les pilotes souhaitent avoir des pneumatiques présentant des performances optimales, notamment d’adhérence, sur toute la durée d’utilisation des pneumatiques, c’est-à-dire depuis le départ de la course ou dès leur montage sur le véhicule et jusqu’à l’arrivée ou jusqu’à leur changement. Un des paramètres essentiels à l’obtention de ces performances optimales est la température du pneumatique qui doit atteindre une valeur dite de fonctionnement garantissant ces performances optimales.
Ainsi, dans certaines courses, préalablement à leur montage sur le véhicule, on augmente la température des pneumatiques par chauffage, par exemple au moyen de dispositifs de chauffage comprenant des couvertures de chauffage que l’on enroule autour des pneumatiques. De tels dispositifs de chauffage sont, d’une part, onéreux et contraignants, et d’autre part, consommateurs d’énergie.
Dans d’autres cas, on n’utilise aucun dispositif de chauffage ce qui conduit à retarder l’atteinte de la température de fonctionnement et donc l’obtention des performances optimales.
L’invention a pour but de permettre l’obtention de performances optimales d’une façon plus économique et écologique ou plus rapidement en course.
Ainsi, l’invention a pour objet un pneumatique de compétition pour véhicule automobile ou moto pour sol asphalté comprenant une surface de roulement comprenant une ou plusieurs partie(s) continûment lisse(s), dans lequel la ou chaque partie continûment lisse comprend : - une pluralité de creux, chaque creux de la pluralité de creux comprenant un fond de creux, - une pluralité de bosses, chaque bosse de la pluralité de bosses comprenant un sommet de bosse, les creux de la pluralités de creux et les bosses de la pluralité de bosses sont agencés de sorte que, lorsque la ou chaque partie continûment lisse roule sur un sol, la pression moyenne de sommet de bosse exercée en moyenne par le sol sur les sommets des bosses de la pluralité de bosses est strictement supérieure à la pression moyenne de fond de creux exercée en moyenne par le sol sur les fonds des creux de la pluralité de creux, la pression moyenne de fond de creux étant non nulle, la pression exercée par le sol sur chaque creux de la pluralité de creux et sur chaque bosse de la pluralité de bosses étant mesurée dans l’aire de contact de la ou chaque partie continûment lisse du pneumatique, le pneumatique roulant à une vitesse égale à 100 mm/sec sous des angles de dérive et de carrossage sensiblement nuls, le pneumatique étant gonflé à une pression de référence égale à 1,6 bars et soumis à une charge de référence égale à 5000 N dans le cas d’un pneumatique pour véhicule automobile, le pneumatique étant gonflé à une pression de référence égale à 1,8 bars et soumis à une charge de référence égale à 1500 N dans le cas d’un pneumatique pour moto.
La pression moyenne de bosses étant strictement supérieure à la pression moyenne de creux, on impose des déformations radiales et tangentielles plus grandes aux bosses que celles qui sont imposées à la surface de roulement d’un pneumatique de l’état de la technique dans lequel la pression moyenne équivalente est sensiblement homogène sur la surface de roulement. En imposant des déformations relativement importantes, on crée localement des surpressions sur les bosses ce qui échauffe le pneumatique selon l’invention. On augmente ainsi rapidement la température du pneumatique, notamment dès les premiers instants de roulage de ce dernier.
Contrairement aux pneumatiques de l’état de la technique dont la ou les parties lisses présentent, dans le plan médian et dans chaque plan para sagittal, un rayon transversal sensiblement constant, les creux de ladite partie lisse du pneumatique selon l’invention présentent un rayon transversal moyen strictement inférieur au rayon transversal moyen des bosses de ladite partie lisse, le rayon transversal étant la distance radiale entre l’axe de rotation et un point de ladite partie lisse. Le rayon transversal moyen étant, pour chaque ensemble de creux et de bosses, la moyenne arithmétique des rayons transversaux de chaque ensemble.
Ainsi, contrairement aux pneumatiques de l’état de la technique qui sont chauffés par des dispositifs de chauffage externes, le pneumatique selon l’invention se chauffe lui-même au contact du sol, permettant alors d’obtenir les performances optimales attendues de façon économique et écologique car sans avoir recours à des dispositifs de chauffage externes coûteux, contraignants et consommateurs d’énergie.
En outre, dans le cas où on n’utiliserait pas de dispositif de chauffage externe, l’invention permet que le pneumatique atteigne plus rapidement sa température de fonctionnement par rapport à un pneumatique de l’état de la technique et donc que le pilote puisse disposer des performances optimales plus rapidement lors du déroulement de la course.
L’invention ne caractérise pas les surpressions habituellement observées sur les parties axialement extérieures du pneumatique. En effet, du fait de la courbure d’un pneumatique, les parties axialement extérieures forment généralement des creux car ces parties axialement extérieures présentent généralement un rayon transversal moindre que la partie axialement centrale. Ainsi, ces parties axialement extérieures, du seul fait qu’elles présentent des suppressions, ne sauraient, pour cette seule raison, constituer des bosses du pneumatique selon l’invention. Dans le cas où ces parties axialement extérieures formeraient, contrairement à ce qui est généralement observé, des bosses et donc entraineraient des surpressions, alors ces parties axialement extérieures formeraient bien entendu des bosses conformément à l’invention.
L’invention s’applique aussi bien à des pneumatiques de compétition pour véhicule automobile qu’à des pneumatiques de compétition pour moto.
La destination du pneumatique à un sol asphalté, qu’il s’agisse d’un circuit fermé ou d’une route ouverte, est une caractéristique essentielle afin de permettre de créer localement les surpressions sur les bosses. En effet, un sol meuble, par exemple comme de la terre, ne permettrait pas la création de surpressions significatives. Ainsi, des pneumatiques de compétition pour rallye terre ne font pas partie de l’invention.
Un pneumatique de compétition présente parfois un marquage le destinant exclusivement à la compétition, par exemple « usage compétition exclusivement » ou « for competition purpose only ».
Selon des modes de réalisation préférés, les compositions de gel selon l’invention sont constituées d’eau, d’au moins un alcool en C 2 -C 5 , d’au moins un copolymère formé à partir d’un monomère acrylique d’acide sulfonique, d’au moins un polymère épaississant acrylique exempt de monomères sulfonés, de la portion particulaire comprenant une fraction majoritaire de particules sensiblement sphériques, et d’ingrédients supplémentaires, dans laquelle les ingrédients supplémentaires sont collectivement présents à une concentration en poids de 0 % à 5 %.
Portion particulaire
Selon la présente invention, la composition de gel inclut une portion particulaire. La portion particulaire consiste en l’une quelconque des diverses matières solides finement divisées qui sont en suspension ou autrement stabilisées dans la composition de gel.
Les inventeurs ont découvert que, pour améliorer l’expression des particules à travers l’applicateur poreux, il est important que les particules choisies dans la composition incluent des particules sensiblement sphériques ayant une taille moyenne inférieure à environ 20 microns.
Par « sensiblement sphérique », on entend une forme essentiellement sphérique, par exemple sous forme de billes (creuses ou solides). Des exemples convenables de particules sensiblement sphériques incluent certains aérogels de silice. Les aérogels de silice sont des matériaux poreux obtenus en remplaçant (par séchage) le composant liquide d’un gel de silice par de l’air. Ils sont généralement synthétisés par un processus sol-gel en milieu liquide puis séchés, généralement par extraction d’un fluide supercritique, le plus couramment utilisé étant le CO 2 supercritique. Ce type de séchage permet d’éviter le rétrécissement des pores et du matériau. Le processus sol-gel et les différents processus de séchage sont décrits en détail dans Brinker CJ. et Scherer G.W., Sol-Gel Science : New York : Academic Press, 1990. Les aérogels de silice, en général, ont été divulgués dans le brevet U.S. n° 9 320 689.
De préférence, les aérogels utilisés selon la présente invention sont des aérogels de silice hydrophobe. Par silice hydrophobe, on entend toute silice dont la surface est traitée par des agents de silylation, par exemple des silanes halogénés tels que les alkylchlorosilanes, des siloxanes, notamment des diméthylsiloxanes tels que l’hexaméthyldisiloxane, ou des silazanes, de façon à fonctionnaliser les groupes OH par des groupes silyles Si--Rn, par exemple des groupes triméthylsilyles. Les particules d’aérogels de silice hydrophobe modifiées en surface avec des groupes triméthylsilyle (triméthylsilyl silice) sont préférées. En ce qui concerne la préparation de particules d’aérogels de silice hydrophobe qui ont été modifiées en surface par silylation (« silylate de silice »), on peut se référer au document de brevet U.S. n° 7 470 725.
Des exemples d’aérogels de silice sensiblement sphériques ayant une taille moyenne de particule inférieure à environ 20 microns incluent AIRLICA TL-10 de Tokuyama Corporation ou CAB-O-SIL TS-530 de Cabot Corporation.
Bien que des particules d’aérogel de silice sensiblement sphériques ayant une taille moyenne de particule inférieure à environ 20 microns soient exemplifiées ci-dessus, les particules sensiblement sphériques ayant une taille moyenne de particule inférieure à environ 20 microns ne doivent pas nécessairement être un aérogel de silice. Elles peuvent, par exemple, être d’autres silices sphériques telles que Silica Balloon BA4 disponible auprès de JGC Catalysts and Chemicals. Cette silice a une absorption d’huile de 40 mL/100 grammes de poudre et une taille moyenne de particule d’environ 4 µm. D’autres microsphères (billes) faites de verre ou de polymères sont également convenables. Dans un mode de réalisation notable, les particules sphériques ayant une taille moyenne de particule inférieure à environ 20 microns comprennent de la silice. Dans d’autres modes de réalisation notables, les particules sphériques sont des particules d’aérogel de silice.
Bien que la portion particulaire puisse inclure des particules qui ne sont pas sensiblement sphériques et dont la taille moyenne (par exemple, médiane) est inférieure à environ 20 microns, au moins 50 % en poids de la matière particulaire dans la portion particulaire répond à cette exigence. En conséquence, la portion particulaire « comprend une fraction majoritaire de particules sensiblement sphériques ayant une taille moyenne de particule inférieure à environ 20 microns ».
Selon certains modes de réalisation, la portion particulaire est sensiblement exempte de particules sensiblement non sphériques. Toutefois, si elles sont incluses, ces particules sensiblement non sphériques peuvent inclure, par exemple, de la perlite, de la poudre de poly(chlorure de vinyle), de la pierre ponce, des coques de noyaux de fruits broyées, telles que des matières broyées dérivées de noyaux d’abricots ou de coquilles de noix, de la sciure, de la farine de bois, de la cellulose et similaires. D’autres particules qui peuvent être incluses sont certaines billes de polyéthylène, et certaines particules de nylon, telles que le Nylon-12.
De préférence, les particules sensiblement sphériques ayant une taille moyenne de particule inférieure à environ 20 microns sont présentes dans les compositions de gel de la présente invention en des quantités allant d’environ 0,05 % à environ 10 % en poids, de préférence de 0,1 % à 2 % en poids, et de préférence de 0,1 % à 1 % en poids, et de manière davantage préférée de 0,25 % à 1 %, et de manière davantage préférée de 0,2 % à 0,8 % en poids incluant toutes les plages et sous-plages intermédiaires, tous les poids étant basés sur le poids de la composition dans son ensemble. Le pourcentage total de particules dans la composition de gel peut aller d’environ 0,05 % à environ 10 % en poids, par exemple d’environ 0,1 % à environ 5 %, par exemple d’environ 0,1 % à environ 1 % en poids.
Copolymère formé à partir d’un monomère acrylique d’acide sulfonique
Selon la présente invention, on fournit des compositions qui incluent au moins un copolymère formé à partir de monomère acrylique d’acide sulfonique.
De préférence, le copolymère formé à partir de monomère acrylique d’acide sulfonique comprend au moins un monomère éthyléniquement insaturé contenant un groupe sulfonique, sous forme libre ou partiellement ou totalement neutralisée et comprenant au moins une portion hydrophobe. La portion hydrophobe présente dans ces polymères contient de préférence de 6 à 50 atomes de carbone, de préférence de 6 à 22 atomes de carbone, de préférence de 6 à 18 atomes de carbone et de préférence de 12 à 18 atomes de carbone, incluant toutes les plages et sous-plages intermédiaires.
Le copolymère formé à partir de monomère acrylique d’acide sulfonique peut être à base d’au moins un monomère hydrophile éthyléniquement insaturé A et d’au moins un monomère hydrophobe B. De préférence, le monomère A comprend une fonction acide fort, en particulier une fonction acide sulfonique ou acide phosphonique. Le monomère hydrophobe B comprend au moins un radical hydrophobe, choisi parmi : les radicaux alkyle en C 6 -C 18 linéaires saturés ou insaturés (par exemple, n-hexyle, n-octyle, n-décyle, n-hexadécyle, n-dodécyle ou oléyle) ; les radicaux alkyle ramifiés (par exemple, isostéarique) ou cycliques (par exemple, cyclododécane ou adamantane) ; des radicaux fluoro ou alkylfluoro en C 6 -C 18 (par exemple, le groupe de formule -(CH 2 ) 2 -(CF 2 ) 9 -CF 3 ) ; un radical cholestéryle ou des radicaux dérivés du cholestérol (par exemple, hexanoate de cholestéryle) ; des groupes polycycliques aromatiques, par exemple naphtalène ou pyrène ; et des radicaux silicone ou alkylsilicone ou alkylfluorosilicone. Parmi ces radicaux, les radicaux alkyle linéaires et ramifiés sont préférés.
Les copolymères formés à partir de monomère acrylique d’acide sulfonique sont de préférence solubles dans l’eau ou hydrodispersables sous forme neutralisée. Leur viscosité à une concentration de 1 % dans l’eau, à un taux de cisaillement de 1 s -1 , à un pH compris entre 5 et 8, à 25 °C, est de préférence inférieure à 5 000 mPa.s. Les copolymères formés à partir de monomère acrylique d’acide sulfonique convenant à la présente invention sont décrits dans les documents U.S. 2001/049419 et U.S. 6 645 476.
Pour satisfaire les demandes de chaleur et de froid, la thermofrigopompe alterne entre différents modes de production exclusifs les uns des autres, à savoir : (i) production de chaud seul, (ii) production de froid seul, et (iii) production simultanée de chaleur et de froid, ce dernier mode étant appelé « mode thermofrigopompe ».
Classiquement, le déclenchement d’un des trois modes ci-dessus s’effectue en comparant la température instantanée mesurée dans les ballons tampons auxquels la pompe est reliée à des seuils prédéfinis pour chaque ballon tampon.
Cependant, cette méthode de contrôle basée sur la mesure instantanée de la température des ballons tampon ne donne pas entière satisfaction. Dépendante des charges relatives en chaleur et en froid, celle-ci a tendance à ne privilégier aucun des trois modes, récupérant uniquement des informations des capteurs à un instant donné et agissant en conséquence. Pour des demandes simultanées en chaleur et en froid, il n’est alors pas rare de voir la production alterner entre le premier mode et le deuxième mode. Or, il est souhaitable d’un point de vue énergétique ainsi que pour limiter le nombre de déclenchements de la pompe à chaleur, que le mode thermofrigopompe soit privilégié.
US10378805 B2 décrit une méthode de contrôle prédictif par modèles (MPC) pour déterminer une consigne de température optimale pour le fonctionnement d’une pompe à chaleur. La pompe à chaleur est utilisée en combinaison avec un système de chauffage par résistance électrique. Ce document décrit uniquement la production de chaleur.
US7905103 décrit le contrôle d’un système de réfrigération utilisant la prédiction de charge future pour notamment optimiser les allumages/extinctions des compresseurs. Ce document se rapporte uniquement à la production de froid.
CN 105937823 B décrit le contrôle d’une pompe à chaleur appliqué au chauffage d’une serre, par prédiction de la demande associée à l’utilisation d’un historique récent. Ce document décrit uniquement la production de chaleur.
Les solutions proposées dans les documents ci-dessus ne concernent pas la production combinée de chaud et de froid et ne répondent pas au problème de l’optimisation du fonctionnement d’une thermofrigopompe.
Il existe par conséquent un besoin pour améliorer le pilotage d’une pompe à chaleur de type thermofrigopompe, afin d’en améliorer les performances, notamment l’efficacité énergétique, tout en s’adaptant au mieux aux besoins des utilisateurs.
L’invention répond à ce besoin grâce à un procédé de commande du fonctionnement d’une thermofrigopompe reliée à des ballons tampons de chaud et de froid, capable d’opérer selon au moins un premier mode de production de chaud seul, un second de production de froid seul et un troisième de production combinée de froid et de chaud, le déclenchement des différents modes s’effectuant à un instant donné t en fonction des températures des ballons tampons mesurées et d’au moins une information représentative d’un besoin futur de production de chaud ou de froid pour les ballons tampons.
Le pilotage de la thermofrigopompe tient alors compte non seulement de la mesure instantanée de la température dans les ballons tampons, mais aussi du besoin futur de production de chaud ou de froid. Le procédé selon l’invention permet ainsi de sélectionner le mode de production le plus judicieux sur le plan énergétique ; de plus, l’invention, peut permettre de diminuer le nombre d’heures de fonctionnement et/ou le nombre de démarrages de la thermofrigopompe par rapport à une méthode de contrôle classique, ce qui retarde le vieillissement de ses composants.
Le ou les indicateurs sont de préférence générés à partir de l’observation du fonctionnement passé de la thermofrigopompe sur une fenêtre temporelle qui est avantageusement de durée relativement courte, comme détaillé dans la suite.
Thermofrigopompe La thermofrigopompe est de préférence une pompe à chaleur de type eau/eau.
Par « source thermique », il faut comprendre une source suffisamment stable en température. La source thermique est de préférence un champ géothermique. D’autres sources peuvent être utilisées, par exemple : un lac, un aquifère, ou encore un réseau d’anergie.
La pompe à chaleur est de préférence une pompe à chaleur dite à six tubes. Par « pompe à chaleur à six tubes », on entend une pompe à chaleur potentiellement connectée sur les circuits aller et retour à la source thermique, au ballon tampon froid ou au ballon tampon chaud. Une telle pompe à chaleur permet, grâce à un jeu de vannes pilotées d’avoir recours à différentes configurations hydrauliques suivant le besoin, par modification dynamique du schéma de production. Cette modification dynamique peut être effectuée en actionnant des vannes à trois voies présentes entre la pompe à chaleur et les différents ballons tampons ainsi qu’entre la pompe à chaleur et la source thermique.