INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de mise en œuvre, l’égalisation est réalisée au moyen de quatre filtres comprenant un filtre passe-haut et un filtre « low-shelf », utilisés essentiellement pour corriger des bandes fréquences inférieures à la fréquence de coupure du haut-parleur, et deux filtres de type « peak », essentiellement utilisés pour corriger une bande de fréquences centrée autour de la fréquence de coupure du haut-parleur, un jeu de paramètres des filtres étant initialisé puis optimisé en fonction de la réponse en fréquence cible.
Dans un mode de mise en œuvre, l’optimisation des paramètres des filtres est réalisée de manière itérative.
Dans un mode de mise en œuvre, au cours de l’étape de protection du haut-parleur, il est mis en œuvre un égaliseur dynamique comportant au moins un filtre de type coupe-bande présentant chacun une fréquence centrale et un facteur de qualité prédéterminés et un gain dynamique, chacune des fréquences centrales étant définie en fonction du phénomène acoustique qu’il convient de maîtriser, et ledit gain dynamique se déclenchant dès lors que le signal franchit une valeur seuil.
Dans un mode de mise en œuvre, le procédé comporte par ailleurs une étape de linéarisation du haut-parleur.
L’invention concerne également un dispositif pour la gestion des basses fréquences d’un haut-parleur. Selon l’invention, le dispositif comporte :
- des moyens pour calibrer la chaîne sonore du véhicule ;
- des moyens pour mesurer des indicateurs acoustiques du haut-parleur ;
- des moyens pour étendre la bande-passante du haut-parleur ;
- des moyens pour limiter l’amplitude des fréquences occasionnant des phénomènes acoustiques indésirables.
Dans un mode de réalisation, le dispositif comporte également des moyens pour compenser les non-linéarités du haut-parleur.
Dans un mode de réalisation, les moyens pour mesurer des indicateurs acoustiques du haut-parleur comprennent un microphone et un laser.
représente un diagramme schématique du procédé de gestion des basses fréquences selon l’invention.
représente un diagramme schématique de l’étape de mesure du procédé de gestion des basses fréquences selon l’invention.
illustre un décalage temporel entre signaux d’excitation et mesuré lors des mesures réalisées en boucle ouverte dans le cadre du procédé selon l’invention.
montre un perfectionnement de l’invention, pour lequel des portions d’image sont saisies en parallèle dans plusieurs bandes spectrales.
Conformément à , un instrument d’imagerie qui est désigné globalement par la référence 10 comprend une optique imageante 1 et un capteur d’images 2. L’optique imageante 1 forme une image d’une scène dans un plan d’image PI, qui est perpendiculaire à un axe optique A-A de l’instrument 10. Ainsi, un faisceau de rayons lumineux F qui est issu d’un point de la scène converge en un point d’image dans le plan d’image PI. Le faisceau F qui est représenté correspond à un point de scène qui est situé à grande distance sur une ligne de visée de l’instrument 10, de sorte que le point d’image associé est situé en un centre O du plan d’image PI. L’optique imageante 1 peut être d’un type quelconque, par exemple un télescope à deux ou trois miroirs. De façon connue, le faisceau F est limité transversalement par une pupille P, qui peut être déterminée par l’un des composants de l’optique imageante 1, par exemple le miroir primaire dans le cas d’un télescope, ou par un diaphragme qui est placé dans un plan pupillaire. Le demi-angle d’ouverture du faisceau F à la sortie de l’optique imageante 1, noté β, est alors égal à Arctan(B/L), où B est le rayon de la pupille de sortie, L est la longueur focale de l’optique imageante 1, et Arctan() désigne la réciproque de la fonction tangente. L’image qui est ainsi formée par l’optique imageante 1 dans le plan d’image PI est appelée image nominale.
Le capteur d’images 2 peut être d’un type quelconque, par exemple un capteur de technologie CMOS. Il comprend au moins une ligne de photodétecteurs, ou plusieurs lignes formant une matrice de photodétecteurs, à l’intérieur d’une surface photosensible du capteur d’images qui est notée SP. Le capteur d’images 2 est disposé de sorte que sa surface photosensible SP soit superposée au plan d’image PI.
Le plan de contient l’axe optique A-A de l’instrument d’imagerie 10. Un tel plan a été appelé plan longitudinal dans la partie générale de la présente description. Le plan longitudinal qui est utilisé dans la suite pour décrire l’invention peut être choisi pour être perpendiculaire à une direction des lignes de photodétecteurs du capteur d’images 2, ou bien à une direction de colonnes de sa matrice des photodétecteurs.
Un composant optique supplémentaire qui est au moins partiellement transparent pour les rayons lumineux qui sont transmis par l’optique imageante 1, est disposé sur le trajet de ces rayons lumineux entre cette optique imageante 1 et le capteur d’images 2. Ce composant optique supplémentaire est désigné par la référence 3. Ce peut être un filtre spectral, qui est destiné à limiter l’image qui est saisie par le capteur d’images 2 à une fenêtre spectrale déterminée. Ce filtre spectral peut être notamment du type filtre interférentiel. Le composant optique 3 comprend une portion d’un matériau réfringent homogène, qui possède une valeur d’indice de réfraction n, et qui est limitée par une face d’entrée FE et une face de sortie FS. Ces faces d’entrée FE et de sortie FS sont supposées planes dans une première partie de la présente description, la face d’entrée FE étant tournée vers l’optique imageante 1, et la face de sortie FS étant tournée vers le capteur d’images 2.
La surface photosensible SP du capteur d’images 2, ainsi que les faces d’entrée FE et de sortie FS du composant optique 3, peuvent chacune avoir un pouvoir résiduel de réflexion qui est non-nul et effectif pour les rayons lumineux transmis par l’optique imageante 1. Ces pouvoirs de réflexion peuvent être non-désirés par rapport au fonctionnement optique de l’instrument 10. Il en résulte que des rayons lumineux qui participent à l’image saisie par le capteur d’images 2 peuvent subir une première réflexion partielle sur la surface photosensible SP du capteur d’images 2, puis sur l’une ou l’autre des deux faces FE et FS du composant optique 3, et revenir vers le capteur d’images 2. Les parties de rayons lumineux qui sont ainsi réfléchies participent à une lumière parasite qui réduit le contraste de l’image qui est saisie par le capteur d’images 2. La référence RP1 désigne un tel rayon parasite qui est réfléchi par la surface photosensible SP du capteur d’images 2, au point I1, puis réfléchi par la face de sortie FS du composant optique 3. De façon similaire, la référence RP2 désigne un autre rayon parasite qui est réfléchi par la surface photosensible SP du capteur d’images 2, au point I2, puis par la face d’entrée FE du composant optique 3. Encore un autre rayon parasite, qui est désigné par la référence RP3, résulte de la réflexion partielle d’un rayon lumineux transmis par l’optique imageante 1 en direction du capteur d’images 2, d’abord sur la surface photosensible SP du capteur d’images 2 au point I3, puis sur la face d’entrée FE du composant optique 3 à l’intérieur de ce composant, puis sur sa face de sortie FS, et de nouveau sur sa face d’entrée FE pour se propager ensuite jusqu’au capteur d’images 2. Par souci de clarté, ne montre pas les variations d’inclinaison des rayons lumineux à l’intérieur du composant optique 3, qui sont provoquées par la réfraction, mais de telles variations d’inclinaison sont présentes et seront prises en compte dans la suite lorsque nécessaire.
L’invention a pour but de supprimer au moins l’un des rayons parasites RP1, RP2 et RP3.
Dans les figures, θ est égal à l’angle, à l’intérieur du plan longitudinal, entre une direction qui est perpendiculaire à la face de sortie FS du composant optique 3 et l’axe optique A-A de l’instrument, tel que cet axe optique existe entre le composant optique 3 et le capteur d’images 2. Le rayon lumineux R2 traversant la face de sortie FS obliquement, et étant alors dévié du fait de la réfraction, l’angle ω est non-nul. Autrement dit, pour appliquer l’invention, les faces d’entrée FE et de sortie FS du composant optique 3 ne sont pas parallèles entre elles.
montre l’efficacité de l’invention pour supprimer les rayons parasites du type de celui désigné par RP1 plus haut. FP1 désigne un premier faisceau de rayons parasites qui sont produits par la réflexion sur la surface photosensible SP du capteur d’images 2 en direction du bord de masque BM1. La partie de ce faisceau FP1 qui est à gauche du rayon R1 dans la figure est directement occultée par le masque 4 au niveau du bord de masque BM1, alors que la partie complémentaire de ce faisceau FP1 est réfléchie par la face de sortie FS du composant optique 3, puis de nouveau par la surface photosensible SP du capteur d’images 2 en dehors du point O pour revenir en direction du masque 4 à droite du rayon R2. Cette partie complémentaire du faisceau FP1 est alors occultée par le bord de masque BM2. Pour cela, selon l’invention, l’angle θ est supérieur à Arcsin[B/(2·L)], où Arcsin() désigne la fonction réciproque du sinus, et B et L ont les significations données plus haut.
montre l’efficacité de l’invention pour supprimer les rayons parasites du type de celui désigné par RP2 plus haut. FP2 désigne un deuxième faisceau de rayons parasites qui sont produits par la réflexion sur la surface photosensible SP du capteur d’images 2 en direction du bord de masque BM2. La partie de ce faisceau FP2 qui est à droite du rayon R2 dans la figure est directement occultée par le masque 4 au niveau du bord de masque BM2, alors que la partie complémentaire de ce faisceau FP2 est réfléchie par la face d’entrée FE du composant optique 3, puis de nouveau par la surface photosensible SP du capteur d’images 2 en dehors du point O pour revenir en direction du masque 4 à gauche du rayon R1. Cette partie complémentaire du faisceau FP2 est alors occultée par le bord de masque BM1. Pour cela, selon l’invention, l’angle ω est supérieur à Arcsin[B/(n·L)], approximativement, où n désigne encore l’indice de réfraction du matériau du composant optique 3.
montre l’efficacité de l’invention pour supprimer des rayons parasites qui subissent plusieurs réflexions internes dans le composant optique 3, du type du rayon parasite qui a été désigné plus haut par RP3. Le troisième faisceau de rayons parasites FP3 est identique au deuxième faisceau FP2 jusqu’à sa réflexion interne sur la face d’entrée FE du composant optique 3, mais il subit ensuite une réflexion interne sur la face de sortie FS, puis une autre réflexion interne sur la face d’entrée FE. Le faisceau FP3 est alors dévié en dehors de l’ouverture du masque 4 après avoir retraversé la face de sortie FS, quel que soit le nombre de réflexions internes qu’il subit à l’intérieur du composant optique 3.
L’invention est maintenant décrite dans le cas où le capteur d’images 2 comporte plusieurs lignes juxtaposées de photodétecteurs. Autrement dit, la partie utile de sa surface photosensible SP s’étend entre deux points distincts BC1 et BC2, appelés bords de champ. Le plan longitudinal est perpendiculaire aux lignes de photodétecteurs, et les bords de champ BC1 et BC2 sont dans l’intersection de ce plan longitudinal avec la surface photosensible SP. La portion de la surface photosensible SP qui est comprise entre les lignes de photodétecteurs qui passent par les bords de champ BC1 et BC2 est le champ d’image. Elle est notée [BC1, BC2] et la distance dans le plan longitudinal entre les deux bords de champ BC1 et BC2, notée d, est non-nulle. Une telle extension transversale du champ d’image permet à des rayons parasites qui proviennent d’un point de ce champ d’image d’être réfléchis en revenant en d’autres points qui sont aussi à l’intérieur du champ d’image. Par exemple, montre un rayon RC1 qui provient de la surface photosensible SP au bord de champ BC2, puis qui est réfléchi par la face de sortie FS du composant optique 3, et qui est de nouveau incident sur la surface photosensible SP. Il peut être réfléchi de nouveau par cette surface photosensible SP dans une direction qui est à l’intérieur de la pupille, si bien qu’il pourrait encore revenir vers le capteur d’images 2 après des réflexions parasites ultérieures dans l’optique imageante 1. La description qui suit, en référence à et , concerne une mise en œuvre de l’invention qui est destinée à supprimer ces rayons parasites dus à la face de sortie FS du composant optique 3. Ces figures sont construites à l’intérieur du plan longitudinal, et montre : - le champ d’image [BC1, BC2] dans la surface photosensible SP du capteur d’images 2, - la face de sortie FS du composant optique 3, - l’axe optique A-A de l’instrument 10 tel qu’effectif entre la face de sortie FS et la surface photosensible SP, et - le masque 4 qui est introduit par l’invention, et dont l’ouverture est limitée entre les bords de masque BM1 et BM2, le masque 4 étant situé entre la surface photosensible SP et la face de sortie FS le long de l’axe optique A-A. Le bord de masque BM1 et le bord de champ BC1 sont tous deux à gauche de l’axe optique A-A dans le plan longitudinal, alors que le bord de masque BM2 et le bord de champ BC2 sont tous deux à droite de l’axe optique A-A. Le bord de masque BM1 est destiné à limiter un faisceau de rayons lumineux qui est transmis par l’optique imageante 1 à travers le composant optique 3, en direction du bord de champ BC1. De même, le bord de masque BM2 est destiné à limiter un autre faisceau de rayons lumineux qui est transmis par l’optique imageante 1 à travers le composant optique 3, en direction du bord de champ BC2.
montre la généralisation du premier rayon lumineux R1 qui a été introduit en relation avec au cas où le champ d’image [BC1-BC2] possède l’extension transversale d non-nulle. Ce rayon R1 devient le rayon critique RC1 qui est indiqué dans , en étant issu du bord de champ BC2, réfléchi par la face de sortie FS du composant optique 3, puis passant sur le bord de masque BM1. La généralisation de la caractéristique du rayon R1 est que le rayon critique RC1, après sa réflexion sur la face de sortie FS, soit angulairement à l’extérieur d’un faisceau qui converge sur la surface photosensible SP pour former l’image nominale, et qui est réfléchi par cette surface photosensible SP puis par la face de sortie FS. Un tel faisceau converge initialement par exemple au point O, à l’intersection de l’axe optique A-A avec la surface photosensible SP. Il possède un demi-angle d’ouverture β au point O, qui peut être limité par la pupille P de l’optique imageante 1. Après réflexion sur la surface photosensible SP puis sur la face de sortie FS, la limite gauche de ce faisceau forme un angle avec l’axe optique A-A qui est plus petit que celui formé par la limite droite de ce même faisceau. Cet angle de la limite gauche est 2·θ – β, où θ désigne encore l’angle entre la direction perpendiculaire à la face de sortie FS et l’axe optique A-A. Selon l’invention, l’angle γ1 que forme le rayon critique RC1 avec l’axe optique A-A après avoir été réfléchi par la face de sortie FS doit être inférieur à 2·θ - β. Le fait que cette inégalité soit satisfaite par le rayon critique RC1 qui est issu du bord de champ BC2 et passe sur le bord de masque BM1 assure que cette même inégalité est aussi satisfaite par tous les rayons parasites qui sont issus d’un point quelconque du champ d’image [BC1-BC2], sont réfléchis par la face de sortie FS puis reviennent en direction du capteur d’images 2 en traversant l’ouverture du masque 4 entre les deux bords de masque BM1 et BM2.
correspond à en montrant les images du masque 4 et du capteur d’images 2 qui résultent de la réflexion des rayons lumineux sur la face de sortie FS du composant optique 3. BM1’ et BM2’ désignent ainsi les images des deux bords de masque BM1 et BM2, respectivement. De même, BC1’ et BC2’ désignent les images géométriques des deux bords de champ BC1 et BC2, respectivement. Le rayon critique RC1 et le faisceau F tel qu’existant après sa réflexion sur la surface photosensible SP sont dépliés, et permettent de visualiser plus facilement leurs angles avec l’axe optique A-A, respectivement γ1 et 2·θ - β. a été construite dans le cas de la condition limite γ1 = 2·θ - β, correspondant à une valeur minimale qui est nécessaire pour l’angle θ. Cette valeur minimale est notée θ min , et est donnée par l’équation suivante : {1-[d/H + tan(β)] 2 }·x 2 - 2·x·tan(β) - (d/H) 2 - 2·(d/H)·tan(β) où l’inconnue x est tan(θ min ), tan() désignant la fonction tangente, et H est la distance entre la surface photosensible SP et la face de sortie FS, mesurée parallèlement à l’axe optique A-A à partir du bord de champ BC2. La valeur qui est ainsi obtenue pour θ min est indépendante de la position du bord de masque BM1 le long du rayon critique RC1. Le rayon critique RC1 a été appelé premier rayon critique dans la partie générale de la présente description.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un mode de réalisation on prévoit un dispositif d'électrothérapie comprenant - un premier module générateur de tension configuré pour générer une première tension ayant une première fréquence et comprenant une première borne de raccordement et une deuxième borne de raccordement, et un deuxième module générateur de tension configuré pour générer une deuxième tension ayant une deuxième fréquence strictement supérieure à la première fréquence et comprenant une troisième borne de raccordement et une quatrième borne de raccordement, caractérisé en ce qu'il comprend -un canal d'émission, -un canal de réception, et que la première borne de raccordement et la troisième borne de raccordement sont reliées audit canal d’émission et que la deuxième borne de raccordement et la quatrième borne de raccordement sont reliées audit canal de réception.
L'invention permet d'appliquer deux tensions de deux fréquences différentes par un seul et même canal d'émission et un seul et même canal de réception.
Un autre aspect concerne un procédé pour le fonctionnement d'un dispositif d'électrothérapie tel que décrit ci-dessus comprenant : a -la génération d'une première tension à une première fréquence par le premier module générateur, et b - la génération d'une deuxième tension à une deuxième fréquence strictement supérieure à la première fréquence par le deuxième module générateur, les étapes a et b étant simultanées. Ainsi, les deux générateurs de tensions fonctionnent simultanément.
La représente le schéma du circuit électrique du dispositif selon l'invention.
La représente la tension moyenne fréquence sinusoïdale générée par le premier module de générateur.
La représente le signal unitaire basse fréquence sinusoïdal généré par le premier module de générateur.
La représente la tension sinusoïdale moyenne fréquence modulée par des basses fréquences générées par le premier module de générateur.
La représente la haute fréquence sinusoïdale générée par le deuxième module de générateur.
La représente le signal unitaire basse fréquence carrée généré par le deuxième module de générateur, plus précisément par la commande d'activation.
La représente un signal sinusoïdal haute fréquence modulé par des basses fréquences à impulsion générées par le deuxième module de générateur.
La représente le signal sinusoïdal moyenne fréquence modulé par des basses fréquences associé au signal sinusoïdal haute fréquence modulé par des basses fréquences dans le canal d'émission lors d'une application simultanée des deux courants.
Selon un exemple, le premier module générateur de tension 100 est configuré pour générer une tension sinusoïdale.
Selon un exemple, la première fréquence est comprise dans un premier intervalle de fréquence entre 1 kHz à 10 kHz.
Par exemple, dans ce cas, une valeur de distance en translation D allant de 4 à 7 cm correspond avantageusement à 10° pour la valeur estimée d’amplitude articulaire A au niveau du genou.
Dans le cas d’un équipement de rééducation 1 selon l’invention pour la cheville, les moyens de mesure 4 sont avantageusement conçus pour convertir une valeur de distance en translation D de la planche 2 en une valeur estimée d’amplitude articulaire A de part et d’autre d’une position initiale dans laquelle la cheville est à angle droit (flexion plantaire ou dorsiflexion).
Pour cela, de manière générale, les moyens de mesure 4 coopèrent avantageusement avec les roues 3, de sorte que le roulement des roues 3 sur le sol permet une collecte de la valeur de distance en translation D et l’obtention de la valeur estimée d’amplitude articulaire A.
Selon un premier mode de réalisation illustré sur les figures 2 à 4, dit encore « mode de réalisation mécanique », les moyens de mesure 4 comprennent avantageusement un ruban 6 qui coopère avec les roues 3 et qui est manœuvrable en translation selon une direction parallèle au degré de liberté en translation T précité.
Le ruban 6 comporte avantageusement une face 61 munie d’une graduation 611 qui est exprimée en valeur estimée d’amplitude articulaire A.
La graduation 611 comprend avantageusement des nombres qui sont répartis sur la longueur de la face 61 du ruban 6.
Les nombres peuvent être régulièrement espacés d’une distance E constante. Ces nombres peuvent encore être séparés d’une distance E qui varie sur la longueur de la face 61 du ruban 6.
De manière générale, la graduation 611 est avantageusement adaptée en fonction de l’articulation à rééduquer.
Par exemple, la distance E entre deux nombres est avantageusement de 4 à 7 à cm. Le ruban 6 présente une longueur allant de 70 à 90 cm.
Les nombres ont des valeurs croissantes sur la longueur de la face 61 du ruban 6 ( ). A cet égard, les nombres ont avantageusement des valeurs allant de 0 à 130.
En d’autres termes, les valeurs augmentent depuis une extrémité de la face 61 du ruban 6 vers une autre extrémité de la face 61 du ruban 6.
Les nombres sont avantageusement représentatifs de la valeur estimée d’amplitude articulaire A. Ces nombres correspondent alors avantageusement en des degrés d’angle.
Les valeurs de ces nombres peuvent encore choisies parmi un multiple décimal allant de 0 à 130 ; par exemple, les valeurs des nombres successifs sont incrémentées de 10 à intervalle de 4 à 7 cm.
En d’autres termes, l’échelle de la graduation 611 est avantageusement ajustée de sorte que 4 à 7 cm sur la graduation 611 correspond à 10° pour la valeur estimée d’amplitude articulaire A.
De préférence, la planche 2 comporte ici une fenêtre 25 en regard de laquelle chemine la face 61 du ruban 6 qui est munie de la graduation 611.
Cette fenêtre 25 consiste avantageusement en un orifice traversant, qui débouche au niveau de la face supérieure 21 et de la face inférieure 22 de la planche 2.
L’invention concerne également un véhicule comprenant au moins une pile à combustible selon l’invention.
- la représente une vue schématique en perspective de face et de côté d’une pile à combustible selon un mode de réalisation de l’invention ;
- la représente une vue schématique de l’empilement de plaques bipolaires de la pile à combustible de la ;
- la représente une vue schématique de la connexion entre les modules et les cellules de l’empilement de plaques bipolaires de la pile à combustible de la ; et
- la représente une vue schématique d’une broche d’un module de mesure de la pile à combustible de la .
Sur la , on a représenté une pile à combustible 10 formée par un empilement 11 de plaques bipolaires 12.
Chaque plaque bipolaire 12 est formée par deux plaques monopolaires 12’, 12’’ superposées comprenant une plaque anode 12’ et une plaque cathode 12’’, visibles sur la .
En particulier, la pile 10 comporte une pluralité de cellules 14 réalisées sous forme d’un empilement 11 de plaques bipolaires 12, une cellule 14 étant formée entre deux plaques bipolaires 12 consécutives. Un empilement 11 est ainsi constitué de plusieurs cellules 14 individuelles reliées en série.
La pile à combustible 10 est par exemple destinée à être utilisée dans un véhicule à moteur.
Les plaques bipolaires 12 sont empilées dans une direction d’empilement.
Dans la suite de la description, la direction d’empilement est définie comme étant la direction longitudinale L.
Les plaques bipolaires 12 sont prises en sandwich entre deux plaques terminales 16.