INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré sur les figures 3 à 6, l’arbre de soufflante 13 est guidé en rotation par un premier palier 20a de guidage. Le premier palier 20a est agencé radialement entre l’arbre de soufflante 13 et le carter d’entrée 11. Le premier palier 20a comprend par exemple un roulement agencé entre une bague externe et une bague interne. La bague externe est portée par un premier support palier 21a s’étendant radialement vers l’intérieur à partir du carter d’entrée 11. La bague interne est portée par l’arbre de soufflante 13. Le roulement est par exemple une rangée de billes. Avantageusement, le roulement comprend deux rangées de billes.
L’arbre basse pression 8 est guidé en rotation par un deuxième et un troisième paliers 20b, 20c. Le deuxième palier 20b est agencé radialement entre le carter d’entrée 11 et l’arbre basse pression 8, notamment le troisième tronçon 8c. Le deuxième palier 20b comprend par exemple un roulement agencé entre une bague externe et une bague interne. La bague externe est par exemple portée par un deuxième support palier 21b s’étendant radialement vers l’intérieur à partir du carter d’entrée 11. La bague interne est par exemple portée par le troisième tronçon 8c. Le roulement est par exemple une rangée de rouleaux. Le troisième palier 20c est agencé radialement entre le carter intermédiaire 10 et le premier tronçon 8a. En référence par exemple à la , le troisième palier 20c comprend un roulement, par exemple une rangée de billes, agencé radialement entre une bague interne et une bague externe. La bague externe est portée par un troisième support palier 21c relié au carter intermédiaire 10. La bague interne est portée par une troisième paroi axiale 81c s’étendant axialement vers l’aval à partir de la paroi de séparation 80a.
L’arbre haute pression 9 est guidé en rotation par un quatrième palier 20d. Le quatrième palier 20d est par exemple agencé radialement entre l’arbre haute pression 9 et le carter intermédiaire 10. Le quatrième palier 20d comprend un roulement, par exemple une rangée de billes et une rangée de rouleaux agencés radialement entre une bague externe et une bague interne. La bague interne est portée par l’arbre haute pression 9 et notamment le corps cylindrique 9b et la bague externe est portée par un quatrième support palier 21d relié au carter intermédiaire 10.
Comme représenté sur la , l’arbre basse pression 8 peut être guidé en rotation en aval par un cinquième palier 20e agencé radialement entre une extrémité aval de l’arbre basse pression 8 et le carter inter-turbines 12 par exemple.
Les paliers 20a, 20b, 20c, 20d, 20e ainsi que le réducteur de vitesse 14 doivent être lubrifiés par de l’huile pour assurer leur bon fonctionnement. Pour ne pas contaminer les organes connexes de la turbomachine 1 par l’huile, les paliers 20a, 20b, 20c, 20d, 20e ainsi que le réducteur de vitesse 14 sont agencés dans des enceintes de lubrification.
A cet effet, la turbomachine 1 comprend en outre une enceinte de lubrification amont 15 dans laquelle sont agencés les premier et deuxième paliers 20a, 20b et le réducteur de vitesse 14, une enceinte de lubrification intermédiaire 16 dans laquelle sont agencés les troisièmes et quatrième paliers 20c, 20d, une enceinte de lubrification aval 17 dans laquelle est agencé le cinquième palier 20e.
Les enceintes de lubrification 15, 16, 17 sont annulaires.
L’enceinte de lubrification amont 15 est par exemple agencée à l’intérieur du carter d’entrée 11 et notamment à l’intérieur de la virole interne.
L’enceinte de lubrification intermédiaire 16 est agencée à l’intérieur du carter intermédiaire 10. Elle est délimitée intérieurement au moins en partie par l’arbre basse pression 8, notamment le manchon 82a, et par l’arbre haute pression 9.
L’enceinte de lubrification aval 17 est agencée par exemple à l’intérieur du carter inter-turbines 12.
Chaque enceinte de lubrification 15, 16, 17 est alimentée en huile par au moins un circuit de lubrification (non représenté). A l’intérieur de chaque enceinte de lubrification 15, 16, 17 règne un brouillard d’huile sous pression.
3. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’énonciation 1 ou 2, comprenant l’agent mouillant ionique appelé phosphate de bis(2-éthylhexyle).
4. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 3, comprenant au moins un agent mouillant non ionique choisi parmi les polyglucosides d’alkyle et les éthers de polyéthylène glycol et d’alkylphénol, en particulier d’octylphénol.
5. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 4, dans lequel en ce que les agents antimousse sont choisis parmi les polyorganosiloxanes.
6. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 5, dans lequel en ce que la molarité de la solution alcaline est comprise entre 7 et 12 M.
7. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 6, dans lequel en ce que la concentration du ou des agents mouillants dans l’électrolyte est comprise entre 1 g/l et 25 g/l.
8. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 7, dans lequel en ce que la concentration des agents antimousse dans l’électrolyte est de 100 mg à 500 mg par kilogramme d’électrolyte.
9. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 8, dans lequel en ce que l’électrolyte contient en outre des silicates.
10. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 9, dans lequel en ce que l’électrolyte contient en outre des zincates.
11. Générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 10, dans lequel en ce que l’électrolyte contient en outre des borates, des phosphates et/ou des fluorures.
Selon un autre aspect, l’invention a trait également à un procédé de préparation d’un générateur électrochimique alcalin à anode de zinc précité, conforme à l’énonciation 12 suivante :
12. Procédé de préparation d’un générateur électrochimique alcalin à anode de zinc selon l’une des énonciations 1 à 11, comprenant une étape d’introduction d’hydroxydes de lithium, de sodium et/ou de potassium lors de la préparation de l’électrolyte.
: courbes des capacités mesurées en décharge d'éléments NiZn, 8Ah en cyclage, charge 8A en 1 heure, décharge 8A 1V, profondeur de décharge 100% ;
: courbes des capacités mesurées en décharge d'éléments NiZn 8 Ah en cyclage, charge 8A en 1 heure, décharge 8A 1V, profondeur de décharge 100% ; et
: courbes des capacités mesurées en décharge d'éléments NiZn 8Ah en cyclage, charge 8A en 1 heure, décharge 8A1V, profondeur de décharge 100%.
Exposé détaillé de l’invention L’accumulateur à anode de zinc est réalisé selon les méthodes connues de l’homme de l’art. Les électrodes sont sous forme de plaques, constituées d’un collecteur de courant et d’une masse active. La masse active peut incorporer des composés qui n’interviennent pas dans la réaction électrochimique, mais vont assurer par exemple une fonction de conduction électronique ou une liaison mécanique entre les éléments actifs et le collecteur, ou encore une fonction de rétention d’un produit de la réaction électrochimique.
La représente, schématiquement et partiellement, la rondelle d’équilibrage comprenant les cavités.
La représente schématiquement l’assemblage du ventilateur sur la rondelle.
Les et illustrent l’assemblage du ventilateur sur la rondelle d’équilibrage.
La illustre le ventilateur muni de plots.
La est une vue agrandie d’une ouverture dans le ventilateur au niveau d’un plot.
La illustre un ventilateur centrifuge.
La illustre un ventilateur hélicoïdal.
Dans la suite la description le terme « axialement » désignera la direction de l’axe X, le terme « radialement » désignera une des directions s’étendant depuis l’axe X dans un plan perpendiculaire à l’axe X et le terme « angulairement » désignera une des directions autour de l’axe X dans le plan mentionné précédemment.
Dans la suite de la description les éléments seront décrits montés ensemble autour de l’axe X.
Un autre objectif de la présente invention est de fournir un système d’éclairage artificiel, complémentaire d’un éclairage naturel, qui présente une consommation en énergie électrique raisonnable et un rendement énergétique avantageux.
Le problème technique à la base de l’invention consiste notamment à fournir un éclairage artificiel efficace sur le plan énergétique et qui soit à la fois et à tout moment adapté aux conditions d’ensoleillement, aux besoins du végétal cultivé et aux objectifs de cultivateur.
Un objectif de l’invention est donc de fournir un dispositif d’éclairage, un système d’éclairage, un procédé de commande et une unité de commande permettant l’atteinte de ces objectifs.
A cet effet, la présente invention a pour objet un procédé de commande d’un dispositif d’éclairage artificiel agencé pour produire un rayonnement destiné à favoriser un développement d’un végétal, ledit dispositif comprenant au moins :
Un ensemble d’unités d’éclairage primaire agencé pour produire un rayonnement primaire dans une bande de longueur d’onde primaire ; Au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire agencé pour produire un rayonnement secondaire dans une bande de longueur d’onde secondaire, le rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel résultant de la combinaison du rayonnement primaire et du rayonnement secondaire;
Obtention d’une distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel et reçu par le végétal ; Détermination, sur une bande de longueur d’onde comprenant au moins la bande de longueur d’onde primaire et la bande de longueur d’onde secondaire, d’une distribution spectrale énergétique d’un rayonnement global résultant de la combinaison de l’éclairage artificiel et d’un éclairage naturel et reçu par le végétal; Obtention d’au moins un modèle cible de distribution spectrale énergétique du rayonnement global reçu par le végétal ; Détermination d’au moins une commande destinée au dispositif d’éclairage artificiel en fonction de la distribution spectrale énergétique du rayonnement global, du modèle cible et de la distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel.
Selon une possibilité, ladite au moins une commande est envoyée au dispositif d’éclairage artificiel de manière à modifier le rayonnement primaire et/ou l’au moins un rayonnement secondaire en vue de modifier la distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel et reçu par le végétal.
Selon une possibilité, le végétal comprend une plante, par exemple une plante à feuilles ou une plante à fleurs.
Selon une possibilité, le végétal comprend une plante chlorophyllienne et/ou une plante céréalière et/ou une plante oléagineuse et/ou une plante protéagineuse.
Selon une possibilité, le végétal comprend une plante de viticulture et/ou une plante d’horticulture et/ou un gazon et/ou une plante de maraichage et/ou une plante à racines et tubercules.
Selon une possibilité, le végétal comprend une plante aromatique et/ou une plante d’épices.
Selon une autre possibilité, le végétal comprend un arbre, par exemple un arbre fruitier ou un arbuste.
Selon une autre possibilité, le végétal comprend un légume ou une plante à légumes.
Selon une autre possibilité, le végétal comprend un fruit ou une plante à fruits.
Selon encore une possibilité, le végétal comprend un champignon.
Le dispositif de pilotage peut être configuré pour piloter la commutation des dispositifs interrupteurs en sorte équilibrer le courant fourni par le pack batterie entre les différentes configurations en fonction des puissances demandées selon les différentes phases de vol de l’aéronef.
Ceci permet d’optimiser le dimensionnement des câbles de puissance du réseau électrique de l’aéronef.
Le ou les dispositifs interrupteurs sont préférablement des relais semi-conducteurs ou non.
montre une architecture batterie traditionnelle;
montre un premier mode de réalisation d’une architecture batterie selon la présente divulgation;
montre un deuxième mode de réalisation d’une architecture batterie selon la présente divulgation selon une configuration parallèle;
montre le deuxième mode de réalisation d’une architecture batterie selon la présente divulgation en configuration série ;
montre un troisième mode de réalisation d’une architecture batterie selon la présente divulgation comportant trois modules de batterie ;
montre un tableau correspondant aux tensions/puissance d’une architecture selon la demande avec trois ou quatre modules.
La présente divulgation comme représentée aux figures 2 à 4 propose une architecture ou un pack batterie est décomposé en plusieurs modules batterie 21, 22.
La représente un mode de réalisation simplifié pour lequel deux modules de batteries 21, 22 constituant un pack batterie sont chacun pourvu d’un dispositif interrupteur 10a, 10b en amont de l’organe de commutation de puissance 3 sur une première ligne raccordée à un réseau continu DC de l’aéronef par un dispositif de connexion 7. Le réseau continu peut disposer d’autres sources de puissance que le pack batterie 21, 22. Un second organe de commutation de puissance 4 permet d’isoler le pack batterie de la ligne négative du réseau DC de sorte que les organes de commutation de puissance 3 et 4 isolent galvaniquement le pack batterie du réseau en cas de défaut. Ces organes de commutation ou de coupure doivent pouvoir assurer la protection et l’isolement en cas de court-circuit à l’aval du pack batterie pour ne pas propager le défaut électrique au câblage avion. Ils doivent donc avoir un pouvoir de coupure élevé correspondant au courant de court-circuit du pack batterie, typiquement quelques centaines d’Ampères.
Les organes de commutation de puissance peuvent notamment être de type SSPC.
Les modules de batterie 21, 22 sont connectés ensemble ou isolés via les dispositifs interrupteurs 10a, 10b qui peuvent être des relais semi-conducteurs ou non, des dispositifs SSPC ou des commutateurs par exemple. Ces dispositifs interrupteurs sont disposés en amont des commutateurs de puissance c’est à dire côté module en opposition au côté réseau continu par rapport aux commutateurs de puissance. Les dispositifs interrupteurs n’ont pas de pouvoir de coupure du courant de court-circuit des modules et ils connectent les modules à vide avant le raccordement du pack batterie au réseau continu dit DC de l’aéronef au moyen de la fermeture des organes de commutation de puissance 3, 4. Ainsi les dispositifs interrupteurs ne réalisent aucune protection du pack contre les courts-circuits et ce peut donc être des relais de petites dimensions et avec un pouvoir de coupure juste suffisant pour couper l’alimentation du bus permanent 5, 6, quelques Ampères par exemple.
Dans le mode de réalisation de la , les modules de batterie 21, 22 peuvent être utilisés indépendamment ou connectés en parallèle pour un surcroît de courant.
L’azimut est codé par quantification scalaire sur niveaux. De façon préférentielle on utilise une quantification scalaire uniforme avec un dictionnaire de quantification scalaire uniforme en tenant compte de la nature cyclique de l’intervalle degrés :
Les dictionnaires d’azimut ont un décalage encore appelé offset fixé à 0 pour les valeurs i paires et pour les valeurs i impaires, pour « décaler » la « tranche horizontale » (couche sphérique) de la sphère (délimitée par les seuils de décision d’élévation) associée à chaque élévation d’indice de sorte que les azimuts codés soient le moins alignés possibles d’une couche successive à l’autre.
Dans des variantes, on pourra utiliser une quantification scalaire uniforme sur l’intervalle degrés (en incluant les valeurs et comme niveaux de reconstruction) pour le codage de l’élévation :
Cela revient à changer le pas de quantification pour avoir , soit 0.7438 quand , dans ce cas les pôles sont naturellement inclus comme mots de code. Le pas de quantification est uniforme sur l’intervalle soit degrés, si le signe est pris en compte..
Dans d’autres variantes, on pourra changer le nombre de niveaux ou prendre d’autres définitions du dictionnaire de quantification scalaire pour l’élévation (positive ou absolue). On suppose cependant que et .
Dans d’autres variantes, l’offset appliqué sur l’azimut en fonction de la couche d’élévation pourra être différent, l’aspect important étant que le nombre de niveaux en azimut est défini selon l’invention.
Selon l’invention, le nombre de points par niveau ( ) est déterminé en fonction de deux valeurs de cardinalité cumulative successives ( ), la valeur de cardinalité cumulative ( ) pour un indice d’élévation codée (i) étant représentative d’un nombre de points proportionnel à un nombre total de points et selon l’aire d’une zone sphérique comprenant au moins une zone délimitée par le plan horizontal supérieur ( ) du niveau d’élévation positive donné (i) et un plan horizontal inférieur (par exemple ). Dans le mode de réalisation privilégié cette zone sphérique comprend également la partie symétrique dans l’hémisphère Sud comprenant une zone délimitée par le plan horizontal supérieur ( ) du niveau d’élévation donné (i) et un plan horizontal inférieur ( ). La notation est reprise ici mais elle ne doit pas être confondue avec celle utilisée précédemment dans la description de l’état de l‘art.
La illustre ces zones sphériques pour lesquelles l’aire à la surface de la sphère 3D est prise en compte dans un premier et un deuxième mode de réalisation.
Dans un mode de réalisation particulier, le nombre de niveaux en azimut est déterminé par des valeurs prédéfinies pour et qui correspondent à l’équateur et à un des pôles, respectivement.
Ces nombres de points prédéterminés ( et ) sont pris en compte dans la détermination des valeurs de cardinalité cumulative et pour définir le nombre total de points, utilisé pour cette détermination.
Dans ce mode de réalisation, le nombre total de points ( ) est obtenu en soustrayant à un nombre de points cible ( ) le nombre de points prédéterminé correspondant à l’équateur et chacun des pôles nord et sud de la sphère selon l’expression suivante: , étant le nombre de points cible de la sphère pour un budget de bits donné, , le nombre de points prédéterminé pour le niveau d’élévation correspondant à l’équateur et le nombre de points prédéterminé pour les pôles nord et sud de la sphère.
Dans le mode de réalisation principal, est une valeur paire, donc lorsque est pair, est aussi pair.
Dans un exemple illustré à la figure 5b, l’aire d’une zone sphérique délimitée par le plan horizontal supérieur ( ) du niveau d’élévation positive donné (i) et ce même plan de la sphère symétrique par rapport à l’équateur ( ) est illustrée par la zone hachurée A i . A cette aire, il est retranché l’aire correspondant au niveau d’élévation de l’équateur, représentée en A 0 , afin de déterminer la valeur de cardinalité cumulative ( ) du niveau d’élévation positive donné (i).
Pour cela, une estimation d’un nombre de points fonction du ratio est effectuée. Ce nombre de points est proportionnel au nombre total de points
exprimé ci-dessus, selon le rapport suivant :
Par construction, ce rapport donne exactement ’ lorsque ce qui garantit que le nombre de point total est complètement utilisé.
Le dispositif 110 comporte en outre un module 128 associant des fréquences de rotation de la pièce rotative à respectivement des bandes de fréquences du signal de mesure, où un flottement risque de se produire. Ces associations sont préalablement déterminées, par exemple par simulations et/ou tests en banc d’essai. Ainsi, le module 128 est conçu pour recevoir la fréquence de rotation et pour fournir la bande de fréquences associée. La fréquence de rotation et la bande de fréquences varient tous les deux sur l’intervalle de temps et sont de ce fait représentés par exemple par des vecteurs. La bande de fréquences est par exemple exprimée sous la forme d’une fréquence de flottement et d’un intervalle d’incertitude autour de cette fréquence de flottement .
La figure 3 illustre un exemple de signal de mesure (à gauche) et son spectre fréquentiel (à droite). La partie de droite indique également la fréquence de flottement et l’intervalle d’incertitude associé .
Le dispositif 110 comporte en outre un module 130 de filtrage passe-bande du signal résiduel dans la bande de fréquences et d’estimation du flottement à partir du signal résiduel filtré. Pour cela, deux méthodes peuvent par exemple être utilisés par le module 130.
La première méthode consiste à appliquer un filtre passe-bande présentant une fréquence centrale égale à la fréquence de flottement et dont la largeur de bande est égale à l’intervalle d’incertitude sur la fréquence de flottement . L’amplitude moyenne du signal résiduel filtré est alors par exemple calculé et pris comme flottement pour l’intervalle de temps .
La deuxième méthode consiste à appliquer l’algorithme de Vold-Kalman mono-composant. Cela revient à modéliser le signal résiduel comme la somme d’un signal mono-composant et de bruit : où , est la fréquence d’échantillonnage, est l’enveloppe (amplitude complexe) de la composante liée au phénomène de flottement et est un bruit.
Une équation structurelle peut en outre être utilisée afin de promouvoir la continuité de l’enveloppe complexe. Par exemple, une manière simple de décrire une telle continuité est de pénaliser les différences discrètes. Dans le cas des différences discrètes de second ordre, l’équation structurelle peut être données par : , où est un bruit.
La solution au sens de moindre carrée est donnée par : , où , est la matrice décrivant l’équation structurelle sous forme matricielle, est la matrice identité de taille et est le paramètre de pénalisation positive.
Ainsi, la méthode de Vold-Kalman mono-composante est équivalente à un filtrage passe-bas du signal démodulé , dont la bande de fréquences est déterminée en ajustant le paramètre de pénalisation dans l’estimation au sens de moindre-carrées. Il est donc possible de voir cette méthode de Vold-Kalman comme un filtre passe-bande ayant une fréquence centrale variable, de sorte que ce filtre est linéaire variant en temps.
De préférence, ce paramètre de pénalisation est ajusté pour avoir une largeur de bande égale à l’intervalle d’incertitude .
Le signal estimé est , étant le coefficient de Fourrier estimé. On peut noter que, contrairement à l’analyse de Fourier classique, les coefficients de Fourier des signaux instationnaires sont généralement variables en temps.
L’inversion de la matrice peut-être en pratique couteuse. En optant pour des conditions à bord circulants, la matrice devient circulante (les valeurs après celle en bas à droite de la matrice sont celles en haut à gauche de la matrice et les valeurs avant celle en haut à gauche de la matrice sont celles en bas à droite de la matrice) et l’inversion peut être facilement faite avec la transformée de Fourier rapide. Le coût de calcul de Vold-Kalman est passé donc d’un coût quadratique à un coût presque linéaire. Le flottement est alors pris comme le vecteur d’amplitude de flottement . Cependant, ce dernier est très sensible au bruit de fond vu la largeur de la bande associée à l’incertitude du flottement. Ainsi, alternativement, une évolution moyenne de l’amplitude de flottement sur des fenêtres temporelles, cela revient à faire un lissage de l’amplitude de flottement . Dans un cas extrême, le flottement pourrait être une seule valeur, par exemple la moyenne ou la valeur maximale de l’enveloppe de flottement .
L’installation 100 comporte alors un dispositif de sortie 132 conçu pour afficher le flottement et/ou activer une alarme sonore et/ou visuelle lorsque le flottement dépasse un seuil prédéfini et/ou lorsqu’une variation du flottement d’un pas d’analyse au suivant dépasse un seuil prédéfini, afin de pouvoir détecter des phénomènes transitoires. En réponse, à la détection d’un flottement, il est par exemple prévu de baisser le régime de la turbomachine, par exemple pour la placer au ralenti.
En référence à la et à la , un exemple de procédé 200 de calcul du flottement, va à présent être décrit.
Au cours d’une étape 202, le module 118 détermine la fréquence de rotation à partir du signal de mesure .