INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En référence à la , le carter de soufflante 3 est lié d’une part à une manche d’entrée d’air 6a, et d’autre part, à une virole de carter intermédiaire 6b de la turbomachine. Il porte également des panneaux acoustiques amont 7 (aussi appelée OPB pour « One Piece Barrel », ce qui signifie « fût en une pièce) situés en amont des aubes de la soufflante, un panneau médian 4 situé en regard des aubes de soufflante et des panneaux acoustiques aval 8 situés en aval des aubes de la soufflante. Le panneau médian 4 (ou désigné par cartouche ci-après) supporte une couche annulaire 5 de matière abradable contre laquelle les extrémités radialement externes des aubes sont destinées à frotter en fonctionnement. Le panneau médian est appelé « cartouche abradable » 4 ou « cartouche annulaire » 4 dans la suite de la demande. La cartouche abradable 4 peut comprend un corps annulaire soit en continu soit d’un ou plusieurs secteurs. La cartouche abradable 4 peut être pleine ou présentant une structure en nid d’abeille. Cette cartouche abradable 4 est destinée à être fixée par collage sur la surface interne 34 de l’enveloppe 30.
En plus de la fonction de rétention, le carter de soufflante 3 est également conçu pour : - assurer une continuité mécanique (des efforts et des moments) entre la manche d’entrée d’air 6a et la virole de carter intermédiaire 6b ; - permettre la fixation des panneaux d’une veine aérodynamique délimitée par la cartouche abradable 4, la zone des panneaux acoustiques amont 7 et la zone des panneaux acoustiques aval 8 assurant ainsi une continuité de la veine aérodynamique ; - permettre la fixation d’équipements et de supports connus en soi ; - tenir les spécifications de règlementation au feu et aux fuites ; - permettre la continuité du courant électrique pour la tenue à la foudre, etc.
RMN 1 H (400 MHz, DMSO-d 6 ) : δ 7,39-7,26 (m, 5H) ; 7,12 (d, 1H, J = 9,2 Hz) ; 6,72-6,67 (m, 2H) ; 5,22-5,18 (t, 1H, J = 7,4 Hz) ; 5,04-4,99 (m, 3H) ; 4,84 (d, 1H, J = 6,4 Hz) ; 2,74-2,70 (m, 2H) ; 2,25-2,20 (m, 2H) ; 1,99-1,97 (2s, 9H) ; 1,7-1,2 (m, 7H) ; 0,85 (s, 3H).
Masse (CI) : m/z = 521 [M + +1].
Cet exemple a trait à la réalisation de l'étape C) décrite précédemment.
Dans un ballon, on charge 21,6 g de l'intermédiaire 3 obtenu ainsi que décrit dans l'exemple précédent et 154 ml de tétrahydrofurane.
À la solution, on ajoute 2,2 g de QuadraSil ® MP et on maintient le système sous agitation à 25 °C pendant 16 heures. On filtre la suspension sur un filtre Millipore (0,22 μm) en lavant avec 22 ml de tétrahydrofurane. On concentre le solvant sous pression réduite jusqu'à obtenir une pâte.
On reprend le résidu avec 650 ml de méthanol et on le charge dans un réacteur d'hydrogénation. À la suspension, on ajoute 2,05 g de palladium à 10 % sur carbone et on effectue l'hydrogénation à 45 °C et 3 bar pendant 22 heures.
La réaction a été contrôlée par une analyse CCM dans les conditions suivantes : plaque CCM : gel de silice sur alumine ; substrat de départ (intermédiaire 3) dissous dans du dichlorométhane ; mélange réactionnel dilué avec du méthanol ; éluant : heptane/EtOAc 1/1 ; détecteur : phosphomolybdate de cérium. Une fois la réaction terminée, on filtre le système sur une couche de dicalite (30 g) en lavant avec du méthanol (120 ml).
On concentre le solvant sous pression réduite jusqu'à un volume résiduel de 430 ml et on ajoute 5,16 g de carbonate de potassium. On maintient le mélange sous agitation à 25 °C pendant 4 heures. La réaction a été contrôlée par une analyse CCM dans les conditions suivantes : plaque CCM : gel de silice sur alumine ; produit intermédiaire 4 dissous dans du dichlorométhane ; mélange réactionnel éteint dans du HCl 1M et extrait avec de l'EtOAc, la phase organique sédimente ; éluant : heptane/EtOAc 1/1 ; détecteur : phosphomolybdate de cérium. On filtre la suspension sur un filtre Millipore (0,22 μm) en lavant avec du méthanol (20 ml).
On concentre la solution sous pression réduite jusqu'à un volume résiduel de 54 ml, on ajoute 162 ml d'eau et on élimine le méthanol résiduel sous pression réduite.
On neutralise la suspension obtenue avec 40 ml d'acide chlorhydrique 1M et on la refroidit à 10 °C en la maintenant sous agitation pendant 30 minutes. On filtre le solide sur un entonnoir Büchner en lavant avec de l'eau et on le sèche à siccité sous pression réduite à 50 °C pendant 6 heures.
On obtient 13 g d'œstétrol brut (solide blanc).
Cet exemple a trait à la réalisation de l'étape D) décrite précédemment.
On dissout l'œstétrol brut, obtenu ainsi que décrit dans l'exemple précédent, dans 91 ml de tétrahydrofurane. À la solution, on ajoute 0,4 g de QuadraSil ® MP et on maintient le système sous agitation à 25 °C pendant 16 heures. On filtre la suspension sur Millipore (0,22 μm) en lavant avec 25 ml de tétrahydrofurane. On élimine le solvant sous pression réduite et on ajoute 130 ml d'acétonitrile et 104 ml de méthanol. On maintient le système sous agitation à 25 °C jusqu'à dissolution complète.
On concentre la solution sous pression réduite jusqu'à un volume résiduel de 130 ml et on ajoute 104 ml d'acétonitrile. On concentre à nouveau le système sous pression réduite jusqu'à un volume résiduel de 130 ml et on ajoute 104 ml d'acétonitrile.
Le pignon synchrone 116 est accessible depuis l’extérieur de la base 112 à travers la fenêtre 138, plus particulièrement pour la main d’un utilisateur ou un outil.
Le pignon synchrone 116 est réalisé en aluminium.
Le fémelot comprend, par exemple, en outre une courroie synchrone apte à entrer en rotation, la courroie synchrone entraînant alors en rotation le pignon synchrone 116.
La courroie synchrone et le pignon synchrone 116 sont solidaires en rotation.
Ainsi, la courroie synchrone en rotation entraîne le pignon 116 en rotation, qui entraîne à son tour l’arbre 114 en translation.
La courroie synchrone est prolongée en une boucle, de manière à permettre d’entraîner la courroie en continu.
L’au moins un coussinet cylindrique 118 s’étend dans l’orifice 130, entre l’arbre 114 et la paroi latérale de l’orifice 130.
Plus particulièrement, l’au moins un coussinet cylindrique 118 s’étend sur l’ensemble de la portion centrale 136 de l’orifice.
L’au moins un coussinet 118 est, par exemple, réalisé en polytéréphtalate d’éthylène.
L’au moins un coussinet cylindrique 118 présente un passage interne traversant, dans lequel s’étend partiellement l’arbre 114.
L’au moins un coussinet cylindrique 118 entoure partiellement l’arbre.
L’au moins un coussinet cylindrique 118 présente une invariance par rotation autour d’un axe correspondant à l’axe principal de l’orifice 130.
L’au moins un coussinet cylindrique 118 s’étend entre une extrémité distale et une extrémité proximale.
L’extrémité distale s’étend ici en contact avec l’épaulement 132.
L’extrémité proximale est pourvue d’un élément d’indexation 168, ici un épaulement.
L’élément d’indexation 168 s’étend en contact avec l’épaulement intermédiaire 135.
Selon un ou plusieurs exemples de description, il est avantageux d’utiliser deux matériaux thermoélectriques ayant des coefficients de Seebeck dont la différence est, en valeur absolue, supérieure ou égale à environ 5 µV/K pour pouvoir mesurer la température de l’élément calorimétrique avec le capteur selon la présente description. L’utilisation de deux matériaux thermoélectriques ayant des coefficients de Seebeck dont la différence est, en valeur absolue, supérieure ou égale à environ 5 µV/K permet en particulier d’obtenir un capteur avec une résolution suffisante pour mesurer la température de l’élément calorimétrique.
Dans la présente description, la longueur de l’élément calorimétrique est définie entre la face avant et la face arrière, selon une direction sensiblement normale à la première portion exposée au flux thermique.
Un flux thermique, exprimé en W/m², mesuré au niveau de ladite première portion de l’élément calorimétrique, est causé à un instant donné par une différence de température entre la température de l’environnement extérieur au capteur à cet instant et la température de la première portion de l’élément calorimétrique à cet instant. Du fait de ce flux thermique, la température de l’élément calorimétrique augmente au cours du temps.
Le flux thermique comprend généralement une contribution radiative, aussi appelée flux radiatif, et/ou une contribution convective, aussi appelée flux convectif.
Le flux radiatif est dû au rayonnement électromagnétique entre l’environnement extérieur au capteur et la première portion exposée au flux thermique. Le flux convectif est dû aux mouvements de matière dans l’environnement extérieur au capteur au niveau de la première portion.
Le déposant a montré que, dans le capteur selon la présente description, les deux éléments filaires conducteurs traversant au moins en partie l’élément calorimétrique permettent d’effectuer à un instant donné une mesure d’une température moyenne de l’élément calorimétrique, dans lequel ladite température moyenne est une température moyennée sur la partie de l’élément calorimétrique qui est traversée par lesdits deux éléments filaires conducteurs. Cela augmente la précision de la mesure de température de l’élément calorimétrique par rapport aux capteurs de flux thermique à inertie de l’état de l’art.
Ainsi, l’agencement traversant des éléments filaires du capteur selon la présente description permet avantageusement, par exemple, de s’affranchir des incertitudes de mesure de température du calorimètre provenant de l’existence d’un gradient de température entre différentes zones de ladite partie de l’élément calorimétrique traversée par les deux éléments filaires conducteurs.
Le capteur selon le premier aspect résout notamment certains des inconvénients des capteurs de flux thermiques à inertie de l’état de l’art, en particulier des capteurs de flux thermiques à inertie avec thermocouple en face arrière, dont le thermocouple ne permet une mesure de la température de l’élément calorimétrique qu’en un point de l’élément calorimétrique sur la face arrière et dont l’hypothèse d’élément calorimétrique mince n’est donc vérifiée qu’avec des éléments calorimétriques de faible épaisseur, ce qui limite l’utilisation pour des flux thermique forts.
Selon un ou plusieurs exemples, lesdits deux éléments filaires conducteurs traversent l’élément calorimétrique sur au moins environ 30% de la longueur de l’élément calorimétrique, préférentiellement 50%, encore plus préférentiellement 90%.
Selon un ou plusieurs exemples, lesdits deux éléments filaires conducteurs traversent l’élément calorimétrique en totalité de sorte à affleurer la première portion de l’élément calorimétrique exposée au flux thermique.
Selon un ou plusieurs exemples, lesdits deux éléments filaires conducteurs sont disposés de façon sensiblement parallèle.
Selon un ou plusieurs exemples, ledit élément calorimétrique présente une forme cylindrique, une forme conique ou une forme cylindro-conique et comprend un axe de révolution, ledit axe de révolution étant sensiblement normal à ladite première portion.
Selon un ou plusieurs exemples, lesdits deux éléments filaires conducteurs sont disposés de façon sensiblement parallèle audit axe de révolution et symétriquement par rapport audit axe de révolution.
Selon un ou plusieurs exemples, ledit élément calorimétrique comprend un matériau ayant :
- une capacité thermique à pression constante supérieure ou égale à environ 120 J/(kg.K) à 25°C ; et/ou
- une température de fusion supérieure ou égale à environ 500°C ; et/ou
Malik, M., Chan, K. H., & Azimi, G. (2021). Quantification of nickel, cobalt, and manganese concentration using ultraviolet-visible spectroscopy. RSC Advances , 11 (45), 28014-28028.
Parmi les méthodes d’analyse quantitatives, on connait des méthodes basées sur la loi de Beer-Lambert. La loi de Beer-Lambert est une relation empirique qui établit que, à une longueur d’onde λ donnée, l’absorbance d’une solution est proportionnelle à la concentration des espèces absorbantes, ainsi qu’à la longueur du trajet ou chemin optique (distance sur la laquelle la lumière traverse l’échantillon). Plus précisément, pour une solution limpide contenant une seule espèce absorbante cette loi s’écrit :
où est le coefficient d'extinction pour la longueur d’onde considérée.
Au moyen de cette loi, la détermination de la concentration se fait soit directement en connaissant le coefficient d’extinction ou via un étalonnage préalable avec un étalon de concentration connue.
Le spectre d’une solution contenant une seule espèce qui absorbe dans la gamme de longueur d’onde considérée présente une absorbance maximale A max à une longueur d’onde maximale λ max . Le couple (λ max ; A max ) caractérise l’espèce chimique absorbante. Classiquement, pour ce type de solutions mono-composants (c’est-à-dire ne comprenant qu’un seul composé chimique qui répond dans l’UV-Vis), pour déterminer la concentration d’un composé donné, la longueur d’onde choisie est la longueur d’onde λ max du pic A max du spectre d’absorption (cf. par exemple le document Malik et al., 2021). Ce choix permet certes de minimiser l’incertitude sur l’absorbance, mais en raison de la loi logarithmique reliant l’absorbance à l’intensité lumineuse, des lumières parasites et d’autres phénomènes de diffusion et de fluorescence, il limite considérablement la dynamique de la mesure (gamme de concentrations mesurable).
Par ailleurs, un phénomène de saturation est observé au-delà d’une concentration critique dont la valeur dépend du composé à analyser. Plus précisément, au-delà d’une concentration critique, l’absorbance n’évolue plus d’une manière linéaire par rapport à la concentration et tend vers une même valeur maximale quelle que soit la concentration en place, rendant impossible de différencier les concentrations des solutions dont les concentrations excèdent cette valeur critique. Autrement dit, au-delà d’une concentration critique, l’absorbance sature et devient indépendante de la concentration.
Ainsi, l’utilisation de cette méthode d’analyse basée sur la loi de Beer-Lambert est classiquement restreinte aux solutions de faibles concentrations, ce qui est très limitant. Pour les fortes concentrations, on peut réaliser au préalable une dilution, mais cette étape, bien qu’elle reste envisageable pour des mesures ponctuelles, alourdit de manière considérable la procédure de mesure lorsqu’il s’agit d’un dosage en ligne où des milliers de mesures sont à réaliser sur des concentrations souvent inconnues. A cela s’ajoute le fait que la dilution est une source d’erreur supplémentaire sur la mesure.
Ainsi, cette méthode d’analyse basée sur la loi de Beer-Lambert est limitée aux solutions monocomposants très diluées, lorsqu’elles sont utilisées en ligne, pour deux raisons :
dynamique de mesure (gamme de concentration) réduite en raison de la loi logarithmique. besoin d’automatisation du traitement des données pour l’analyse en ligne. En effet des centaines voire des milliers de spectres sont souvent à analyser.
La présente invention permet de pallier ces inconvénients. Notamment, la présente invention concerne un procédé pour suivre dans le temps l’évolution d’une concentration en un composé chimique d’un fluide, au moyen d’un système de mesure optique. Plus précisément, la présente invention concerne une méthode d’analyse de spectres d’absorption valide sur une large gamme de concentrations, tout en permettant une application en temps réel. En particulier, la présente invention ne nécessite pas d’avoir recours à une dilution, mais permet malgré tout un élargissement important de la gamme de mesure, sans compromettre la précision de la mesure.
La présente invention concerne un procédé pour déterminer une évolution dans le temps d’une concentration en un composé chimique d’un fluide en circulation dans une zone de mesure, au moyen au moins d’un système de mesure optique pour mesurer une absorbance en fonction d’une longueur d’onde, ledit composé chimique dudit fluide étant l’unique composé chimique dudit fluide ou l’unique composé chimique dudit fluide dont ladite concentration varie ou l’unique composé chimique dudit fluide ayant une absorbance non nulle dans une gamme de longueur d’ondes absorbées par ledit composé chimique. Ledit procédé est caractérisé en que :
A) on construit un modèle de l'évolution de ladite absorbance en fonction de ladite concentration de la manière suivante :
i) au moyen dudit système de mesure optique, on mesure une absorbance en fonction de la longueur d’onde pour une pluralité d’échantillons dudit fluide ayant des concentrations en ledit composé chimique distinctes, et on obtient une première pluralité de spectres d’absorption relatifs audit composé chimique correspondant chacun à une desdites concentrations en ledit composé chimique ;
ii) on définit une courbe intersectant chacun desdits spectres d’absorption de ladite première pluralité de spectres d’absorption en un seul point d’intersection et telle que ladite courbe soit une fonction bijective de ladite absorbance et de ladite longueur d’onde ;
iii) on construit ledit modèle de l'évolution de ladite absorbance en fonction de ladite concentration à partir de premières valeurs d’absorbance auxdits points d’intersection entre ladite courbe et chacun desdits spectres d’absorption de ladite première pluralité de spectres d’absorption, et de ladite concentration correspondant à chacun desdits spectres d’absorption de ladite première pluralité de spectres d’absorption ;
Grâce à ces caractéristiques, la paire de lunettes de protection est portée par l’utilisateur en toute sécurité. En effet, si un verre minéral casse, les yeux de l’utilisateur seraient protégés des éclats de verres via la deuxième monture portant les troisième et quatrième verres. En outre, la paire de lunettes de protection peut être déplacée, rangée et stockée en toute sécurité. En effet, la deuxième monture portant les troisième et quatrième verres permet de protéger mécaniquement les verres minéraux d’éventuels chocs.
Selon des modes de réalisation, une telle paire de lunettes de protection contre les rayonnements ionisants peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes.
Selon un mode de réalisation, la pièce de pont comporte un premier et un deuxième orifices espacés l’un de l’autre, et la deuxième monture comporte un troisième et un quatrième orifices situés en vis-à-vis des premier et deuxième orifices, dans laquelle la deuxième monture est fixée à la pièce de pont via respectivement une première tige logée dans le premier orifice et le troisième orifice, et une deuxième tige logée dans le deuxième orifice et le quatrième orifice.
Ainsi, la deuxième monture est solidement fixée à la pièce de pont de la première monture et la fixation est discrète et non encombrante.
Selon un mode de réalisation, le premier et le deuxième orifices sont espacés d’une distance comprise entre 2 et 15 mm, préférentiellement entre 4 et 8 mm, par exemple 6,2 mm.
Selon un mode de réalisation, le premier et le deuxième orifices présentent un diamètre compris entre 0,5 et 2 mm, préférentiellement un diamètre de 1,3 mm.
Selon un mode de réalisation, le troisième et le quatrième orifice présentent un diamètre compris entre 0,5 et 2 mm, préférentiellement un diamètre de 1,3 mm.
Selon un mode de réalisation, la première tige et la deuxième tige présentent une longueur comprise entre 5 mm et 10 mm, préférentiellement 7 mm. Selon un mode de réalisation, la première tige et la deuxième tige présentent un diamètre compris entre 0,5 et 2 mm, préférentiellement un diamètre de 1,2 mm.
Selon un mode de réalisation, le premier et le deuxième orifices sont taraudés et la première tige et la deuxième tiges comprennent un filetage correspondant avec respectivement le premier et le deuxième orifices taraudés.
Ainsi, la deuxième monture est maintenue à la pièce de pont de la première monture via une fixation robuste avec d’important frottements mécaniques empêchant la désolidarisation des première et deuxième montures.
Selon un mode de réalisation, la première tige et/ou la deuxième tige est une vis.
Selon un mode de réalisation, la paire de lunettes de protection comprend un pont de nez fixé sur la deuxième monture via la première tige et la deuxième tige.
Ainsi, la paire de lunettes de protection est davantage ergonomique.
Selon un mode de réalisation, le pont de nez est fabriqué à partir de matière plastique.
Selon un mode de réalisation, le pont de nez comprend une troisième charge capable d’absorber des rayonnements ionisants.
Selon un mode de réalisation, une extrémité de la première tige et une extrémité de la deuxième tige sont collées à la pièce de pont. Ainsi, la fixation de la deuxième monture sur la pièce de pont de la première monture est davantage robuste.
362 359 356 354 350 348 344 341 337 335 331 328 324 321
317 313 310 306 302 299 294 291 287 282 279 274 271 266
261 258 253 249 244 240 236 230 227 221 217 213 207 203
198 193 188 184 178 174 168 164 158 154 148 144 138 133
127 123 117 112 107 102 96 91 85 81 75 69 64 59
53 48 43 37 32 26 21 15 10 1]
Dans des variantes où d’autres niveaux de quantification sont définis pour l’élévation, la définition de en fonction de , sera adaptée en remplaçant par d’autres seuils de décision correspondants sous la forme .
Dans d’autres variantes, on ne fixe pas de nombres prédéterminés pour les niveaux d’élévation correspondant à l’équateur ( ) ni aux pôles Nord et Sud ( ). Cette variante s’applique particulièrement au cas où la quantification scalaire de est uniforme sur l’intervalle degrés (en incluant les valeurs et comme niveaux de reconstruction) avec :
Dans ce cas, on peut définir :
pour , et
on a :
En figures 1, 3, 4, 9 et 10, on a montré que les moyens de refroidissement de carter-cylindre 9 peuvent être constitués d’une chambre de refroidissement 27 qui enveloppe la surface externe du cylindre froid 6, un liquide caloporteur 32 - en l’occurrence de l’eau - circulant dans ladite chambre 27.
Ainsi et comme le montrent clairement les figures 3, 6, 9 et 10, pratiquement toutes les parois internes du détendeur 28 du moteur thermique alternatif à culasse chaude et cylindre froid 1 selon l’invention restent chaudes à l’instar de celles du moteur thermique à transfert-détente et régénération selon le brevet WO2016120560, à l’exception du cylindre froid 6.
On remarque d’ailleurs à ce titre que pour éviter toute perte de chaleur, le détendeur 28 montré en figures 2, 3, 4 et 7 comprend un plenum articulé 159 d’admission et un plenum articulé 159 d’échappement en carbure de silicium 21, lesdits plenums 159 étant agencés selon le principe du brevet N° FR 3094416 publié le 5 mars 2021 et appartenant au demandeur.
A ce titre, les figures 2 à 4 montrent clairement que lesdits plenums 159 sont maintenus plaqués, d’une part, sur les culasses chaudes 10 inférieure ou supérieure selon le cas, et d’autre part, sur un collecteur de gaz par des brides élastiques de plenum 158 maintenues enserrées par des vis et des ressorts de bride élastique de plenum 56.
Cet agencement particulier permet auxdits plenums 159 qui offrent aux culasses chaudes 10 et aux collecteurs une portée sphérique, de librement s’articuler autour desdites culasses 10 et desdits collecteurs pour laisser se dilater les pièces constitutives du moteur thermique alternatif à culasse chaude et cylindre froid 1 selon l’invention.
De même, on remarque en figures 2, 3, 4 et 7 que le moteur thermique alternatif à culasse chaude et cylindre froid 1 selon l’invention et suivant un exemple de réalisation non-limitatif, les actionneurs de soupape 50 sont maintenus plaqués sur le plenum articulé 159 avec lequel ils coopèrent par une bride élastique d'actionneurs 54 et par des ressorts de bride élastique d'actionneurs 55 s’agissant desdits actionneurs 50 qui pilotent la soupape d’admission 31 et la soupape d'échappement 33 de la chambre chaude de volume variable 11 supérieure, et par un poussoir élastique d'actionneur 160 s’agissant desdits actionneurs 50 qui pilotent la soupape d’admission 31 et la soupape d'échappement 33 de la chambre chaude de volume variable 11 inférieure.
On remarque d’ailleurs que les poussoirs élastique d'actionneur 160 sont télescopiques et sont mis en pression par un écrou qui presse des rondelles « Belleville ».