INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La force transversale est orientée sensiblement perpendiculairement à la direction d’extension principale de la colonne.
De préférence, ces tamisages sont effectués en séries. De préférence, les tamis sont organisés du seuil de coupure le plus élevé au plus faible. Ainsi de préférence, le tamisage visant à séparer les particules considérées comme trop grosses est effectué avant le tamisage visant à séparer les particules considérées comme trop fines.
Le mannitol restant après la séparation des particules considérées comme trop grosses et trop fines est collecté, et peut être conditionné.
De préférence pour le broyage, on utilise un broyeur à air à classificateur intégré dont les réglages (débit d’air, vitesse plateau, vitesse classificateur/sélecteur) permettent d’obtenir une taille de fines permettant d’assurer l’équilibre du système. La taille des particules broyées est typiquement inférieure à la taille de particules finale désirée. De préférence, le diamètre moyen arithmétique en volume D(4;3) des particules broyées est tel que défini avant pour la fraction recyclée.
De préférence, le procédé comprend une étape d’amorçage initial, afin de permettre le démarrage de la granulation. Pour cette étape, du mannitol pulvérulent est introduit dans le lit fluidisé. On remplira typiquement entre la moitié et la totalité du lit avec cette poudre de mannitol. De préférence, cette quantité de mannitol est inférieure ou égale à 300 kg/m 2 de lit fluidisé. On rappelle que ce mannitol « exogène » représente une très faible quantité de mannitol par rapport à la quantité total de mannitol mis en œuvre. A titre d’exemple, on utilisera 200 à 600 kg de poudre pour produire 7 tonnes de granules de mannitol sur 24h. Ainsi typiquement, la quantité de mannitol employée pour l’amorçage initial est de préférence inférieure ou égale 10% par rapport au poids granules de mannitol produits, et tendra vers 0% après plusieurs jours de production en continu. Dans les exemples ci-après, une poudre de mannitol cristallisé (composée de macrocristaux de mannitol) est employée pour l’amorçage initial. Mais il est aussi possible d’utiliser du mannitol texturé, par exemple atomisé ou granulé.
Dans le cas où les granules de mannitol conformes à la description comprendraient d’autres ingrédients que le mannitol, le procédé de granulation conforme à la description inclut la mise en œuvre de ces autres ingrédients, qui peuvent être introduits sous forme sèche dans la chambre du granulateur, par exemple via le système de recyclage ou d’une entrée additionnelle, et/ou sous forme de suspension et/ou de solution, par exemple via la solution de mannitol pulvérisée.
Dans un mode de réalisation préféré, le procédé de granulation comprend : i1) la préparation d’une solution de mannitol ; i2) la pulvérisation de la solution de mannitol dans un granulateur à lit d’air fluidisé, la température du lit fluidisé étant supérieure ou égale à 30°C et inférieure ou égale à 70°C jusqu’à obtention de particules de mannitol ; i3) optionnellement, le refroidissement des particules de mannitol de l’étape i2) de préférence en lit d’air fluidisé ; i4) le tamisage des particules de mannitol de l'étape i2) ou de l’étape i3) de sorte à obtenir : - des granules de mannitol ayant un diamètre moyen arithmétique en volume D(4;3) supérieur ou égal à 90 µm et inférieur ou égal à 400 µm, et, optionnellement : - des particules de mannitol ayant un diamètre inférieur à 130 µm, de préférence inférieur à 110 µm, de préférence inférieur à 100 µm, (particules que l’on peut aussi désigner sous le terme de « fines »), et/ou - des particules de mannitol ayant un diamètre supérieur à 400 µm, de préférence supérieur à 450 µm, de préférence supérieur à 500 µm, (particules que l’on peut aussi désigner sous le terme de « refus ») ; i5) le recyclage des fines de l’étape i4) vers le granulateur à lit d’air fluidisé de l’étape i2) ; i6) le broyage du refus de l’étape i4) puis son recyclage dans le granulateur de l’étape i2).
De préférence, les granules de mannitol de l’étape i4) sont conformes aux granules de mannitol de la présente description.
De préférence, le taux de recyclage est comme défini ci-dessus. En particulier, 30 à 70% en poids des particules de mannitol issues de l’étape i2) sont recyclées selon l’étape i5) et l’étape i6).
De préférence, au moins 35% en poids des particules de mannitol obtenues à l’issue de l’étape i2) sont recyclées selon l’étape i5) et l’étape i6).
De préférence, le procédé comprend également une étape i0) d’amorçage initial, dans laquelle le lit du granulateur à lit d’air fluidisé est alimenté au démarrage du procédé avec une poudre de mannitol. On remplira typiquement entre la moitié et la totalité du lit avec cette poudre de mannitol.
De préférence, le diamètre moyen arithmétique en volume D(4;3) des particules de mannitol recyclées (comprenant les fines et le refus broyé) est tel que défini avant, en particulier est supérieur à 25 µm.
Composition pulvérulente
La présente invention a également pour objet une composition pulvérulente, en particulier une composition pulvérulente pour compression directe, comprenant les granules de mannitol conformes à la description et au moins un autre ingrédient. La présente invention a également pour objet une composition pulvérulente, en particulier une composition pulvérulente pour compression directe, comprenant les granules de mannitol obtenus ou susceptibles d’être obtenus selon le procédé de granulation conforme à la description, et au moins un autre ingrédient.
Cette composition pulvérulente est préférentiellement constituée de : - 30,0 à 99,9 % de granules de mannitol selon la présente description ; - 0,1 à 70,0 % d’ingrédients autres que les granules de mannitol conformes à la description ; les pourcentages étant exprimés en poids, et leur somme étant égale à 100 %.
Des exemples d’ingrédients autres sont typiquement : - des excipients de compression directe ou des diluants autres que le mannitol de l’invention, par exemple (i) des alcools de sucre directement compressibles tels que les formes directement compressibles du sorbitol, maltitol, xylitol, isomalt, lactitol, erythritol, ou du mannitol autre que celui de l’invention (ii) des sucres directement compressibles tels que les formes directement compressibles du saccharose, dextrose, dextrates, lactose, allulose (iii) de la cellulose microcristalline, (iv) des minéraux directement compressibles ; - des lubrifiants ; - des dispersants ou des désintégrants, tels que le glycolate d’amidon sodique, la carboxymethylcellulose réticulée, la polyvinylpyrrolidone réticulée, les amidons ; - des agents de granulation tels que la polyvinylpyrrolidone, les dérivés cellulosiques, la gomme acacia, le dextrose, la gélatine, les maltodextrines, les amidons, les dérivés d’amidons, la gomme tragacanthe ; - des additifs alimentaires, tels que les arômes, les acidifiants ; - des colorants tels que les colorants minéraux, les pigments ou les colorants solubles ; - des agents d’écoulement (par exemple le dioxyde de silice), ou des agents anti-adhérents (par exemple le talc) ; - des ingrédients actifs, notamment pharmaceutiques, vétérinaires, nutraceutiques, ou cosmétiques.
Préférentiellement, la composition pulvérulente conforme à la description a une teneur en granules de mannitol conformes à la description supérieure ou égale à 20%, de préférence supérieure ou égale à 30%, de préférence supérieure ou égale à 40% ; ces pourcentages étant exprimés en poids par rapport au poids total de la composition pulvérulente. Cette teneur en granules de mannitol est généralement inférieure ou égale à 99%, voire inférieure ou égale à 90%, voire inférieure ou égale à 80%, voire inférieure ou égale à 70%.
La illustre un mode de réalisation non limitatif d’un tel système de suspension 8 selon l’invention, comprenant une pluralité de profils de suspension selon l’invention et permettant de suspendre un article, en l’espèce une lame de store L .
Plus précisément, le système de suspension 8 de la comprend dans cet exemple non limitatif un premier profil de suspension 10 , un deuxième profil de suspension 100 , un troisième profil de suspension 200 , un quatrième profil de suspension 10’ , un cinquième profil de suspension 10’’ et un sixième profil de suspension 10’’’ . Le deuxième profil de suspension 100 est connecté entre les premier et quatrième profils de suspension 10 , 10’ . Le troisième profil de suspension 200 est connecté entre les quatrième 10’ , cinquième 10’’ et sixième 10’’’ profils de suspension.
Le système de suspension 8 comprend par ailleurs un bras de fixation 20 coopérant avec le quatrième profil de suspension 10’ afin de fixer ce profil de suspension, et indirectement l’ensemble des autres profils de suspension, à un plafond W 3 .
De manière non-limitative, le bras de fixation 20 pourrait coopérer avec n’importe lequel desdits premier à cinquième profils de suspension afin de fixer ledit profil de suspension, et le système de suspension, au plafond W 3 . En outre, de manière non limitative, le système de suspension pourrait comprendre plusieurs bras de fixation, chacun coopérant avec un desdits profils de suspension.
Dans cet exemple non limitatif, le premier profil de suspension est en outre fixé à une première paroi latérale W 1 d’une pièce, par exemple d’une chambre d’hôpital, au-dessus du sol, de préférence à une hauteur d’environ 2 mètres au-dessus du sol. De même, le cinquième profil de suspension 10’’ est fixé à une deuxième paroi latérale W 2 s’étendant transversalement par rapport à la première paroi latérale W 1 .
Le système de suspension 8 comprend également un organe de suspension 30 accroché au premier profil de suspension 10 coopérant avec la lame de store L afin de la suspendre.
Le bras de fixation 20 et le profil de suspension 30 seront décrits par la suite.
La illustre le premier profil de suspension 10 du système de suspension 8 de la , formant un premier mode de réalisation d’un profil de suspension selon l’invention. Ce premier profil de suspension 10 est sensiblement identique aux cinquième 10’’ et sixième 10’’’ profils de suspension. Il diffère uniquement du quatrième profil de suspension 10’ en ce qu’il présente une longueur plus importante.
Le premier profil de suspension 10 s’étend selon une direction longitudinale Y . Il comprend une portion de suspension 12 ayant une forme tubulaire et s’étendant selon la direction longitudinale Y . Un premier orifice traversant 13 , formant un premier orifice de connexion 13 , est ménagé dans la portion de suspension 12 et s’étend selon ladite direction longitudinale Y . La portion de suspension 12 est creuse. Le premier profil de suspension 10 comprend en outre une portion de fixation 14 qui est également tubulaire et s’étend parallèlement à la portion de suspensions 12 et à la direction longitudinale Y . Un second orifice traversant 15 , formant un second orifice de connexion 15 , est ménagé dans la portion de fixation 14 et s’étend parallèlement à ladite direction longitudinale Y .
Les premier et second orifices de connexion 13 , 15 forment un moyen de connexion 17 du premier profil de suspension 10 , permettant de le connecter à un autre profil de suspension, par exemple au deuxième profil de suspension 100 .
Le premier profil de suspension 10 comprend en outre une portion de liaison 16 reliant la portion de suspension 12 à la portion de fixation 14 . Ladite portion de liaison 16 s’étend parallèlement à la portion de suspension et à la portion de fixation et entre ces deux portions.
Selon l’invention, tel qu’on le constate sur la vue en coupe de la , considéré dans le plan P perpendiculaire à la direction longitudinale Y , la portion de fixation 14 et la portion de suspension 12 présentent une forme convexe. En d’autres mots, sensiblement l’ensemble des segments joignant deux points à l’intérieur de ces formes est situé tout entier dans celles-ci. Considérées dans le plan P , les portions de suspension et de fixation 12 , 14 sont dépourvues de renfoncement dirigé vers l’intérieur. Elles sont en outre dépourvues de gouttières ou gorges. Un intérêt est de limiter les zones d’accumulation et de rétention de la poussière et des particules contaminantes, afin d’améliorer l’hygiène globale du profil de suspension.
Comme on peut le voir sur la , considérées dans le plan P , les portions de suspension 12 et de fixation 14 présentent une forme arrondie, réduisant encore les risques d’accumulation de poussière. Plus précisément, la portion de fixation 14 présente une forme circulaire considérée dans le plan P . La portion de suspension 12 présente la forme d’un bulbe ou encore d’une larme considérée dans le plan P , présentant un bord de fuite b . Ce bord de fuite délimite deux épaules e .
Considérées dans le plan P , ladite portion de suspension 12 présente une section supérieure à la section de ladite portion de fixation 14 . En d’autres mots la surface de la portion de suspension est supérieure à la surface de la portion de fixation dans le plan P . La portion de suspension présente une largeur supérieure à la largeur de la portion de fixation.
En outre, la portion de liaison 16 forme un col C pour le profil de suspension 10 . En d’autres mots, la portion de liaison 16 forme une partie étroite et rétrécie s’étendant entre les portions de suspension et de fixation.
En se référant de nouveau à la , les portions de suspension, fixation et liaison présentent chacune une surface extérieure 12a , 14a , 16a qui est continue et dépourvue de renfoncement, gorge ou gouttière. Ces surfaces extérieures forment une surface extérieure continues globale Se pour le profil de suspension, également dépourvue de renfoncement. La portion de suspension 12 , la portion de fixation 14 et la portion de liaison 16 forment un ensemble monobloc.
Les variantes décrites ci-dessus dans le cas particulier de la fonction CBC_MAC() sont transposables à la fonction AES_CBC().
En variante, le cryptogramme KCpub est construit sans prendre en compte l’identifiant Cpub. Dans ce cas aussi, le programme KCpub permet uniquement de déverrouiller la serrure 10 car ce cryptogramme dépend de la clé unique Caes de cette serrure 10.
Dans un autre mode de réalisation simplifié, les opérations de dérivation des clés KCpub1 et KKpub1 consistent simplement à prendre les clés KCpub1 et KKpub1 égales, respectivement, aux cryptogrammes KCpub et KKpub. Dans ce cas, ce sont directement les cryptogrammes KCpub et KKpub qui sont utilisés comme clé de chiffrement pour construire les signatures S 180 et S 182 .
Variantes de l'utilisation du cryptogramme KCpub :
Les caractéristiques, appelée ici "caractéristique A)", qui permettent d'obtenir les mêmes avantages que ceux obtenus à l'aide du procédé de contrôle d'accès de la demande EP1321901 tout en rendant possible l'utilisation d'algorithmes de chiffrement symétriques à la place des algorithmes de chiffrement asymétriques peuvent être mises en œuvre indépendamment des autres caractéristiques des procédés de contrôle d'accès décrits ici. Par exemple, dans un mode de réalisation simplifiée, la table 112 est omise. Dans ce cas, aucune autorisation d’accès ne peut être enregistrée dans la serrure électronique. Dès lors, la phase 160 et les étapes 182, 194, 196, 230, 232, 234 sont omises. Dans un tel mode de réalisation, il n’est pas possible de programmer une serrure électronique pour que celle-ci se déplace dans son état déverrouillé lorsqu’un terminal mobile qui n’a pas au préalable été programmé pour déverrouiller cette serrure est présenté.
De même, les caractéristiques A) sont indépendantes de l'utilisation de l'indice Cindice précédemment décrite. Ainsi, en variante, l’indice Cindice n’est pas utilisé et peut être omis. Dans ce cas, il n’est pas possible d’invalider en une seule opération l’ensemble des terminaux mobiles qui étaient préalablement autorisés à déverrouiller cette serrure 10. Dans ce mode de réalisation, les cryptogrammes KCpub et KKpub sont construits sans utiliser l’indice Cindice.
Variantes de l'utilisation du cryptogramme KKpub
Les caractéristiques, appelée ici "caractéristiques B)", qui permettent d'utiliser à la fois des terminaux mobiles programmés pour ouvrir la serrure 10 et des terminaux mobiles non-programmés pour ouvrir la serrure 10, peuvent être mises en œuvre indépendamment des caractéristiques A). Dans ce cas, les fonctions CBC_MAC() et/ou AES_MAC() peuvent être remplacées par des fonctions qui jouent le même rôle mais en faisant intervenir des algorithmes de chiffrement asymétriques. Par exemple, la trame T 180 comporte un certificat cryptographique. Ce certificat cryptographique contient les données D 180 en clair, les autorisations A 180 , le nonce et une signature numérique S 180 des données D 180 , des autorisation A 180 et du nonce. Dans ce cas, la signature numérique S 180 est typiquement construite en utilisant un algorithme de chiffrement asymétrique paramétré par une clé privée. La vérification de l’intégrité et de l’authenticité des données contenues dans la trame T 180 reçue par la serrure électronique consiste alors à vérifier l’intégrité et l’authenticité du certificat cryptographique reçu à l’aide de la clé publique correspondant à la clé privée utilisée pour signer ce certificat. Dans un tel mode de réalisation, la vérification de l’intégrité et de l’authenticité impose alors l’exécution d’algorithmes de chiffrement asymétrique.
Les caractéristiques B) peuvent aussi être mise en œuvre indépendamment de l'utilisation de l'indice Cindice ou de l'utilisation d'un nonce.
Les caractéristiques B) peuvent aussi être mise en œuvre avec d'autres méthodes pour vérifier que les cryptogrammes construits et pré-enregistrés sont identiques. Par exemple, dans un mode de réalisation simplifié, la signature S 180 est remplacée par le cryptogramme KCpub pré-enregistré dans le terminal 16. Dans ce cas simplifié, la vérification que le cryptogramme KCpub est identique au cryptogramme KCpub' construit consiste alors simplement à comparer le cryptogramme KCpub contenu dans la trame T 180 au cryptogramme KCpub' construit par la serrure 10. De façon analogue, la signature S 182 est remplacée par le cryptogramme KKpub' construit par le terminal 16. La vérification que le cryptogramme KKpub' est identique au cryptogramme KKpub consiste alors simplement à comparer le cryptogramme KKpub' contenu dans la trame T 182 au cryptogramme KKpub contenu dans la table 112. Dans ce cas, de préférence, un mécanisme pour éviter les attaques par rejeu et qui n'utilise pas les signatures S 180 et S 182 est en plus implémenté.
Les caractéristiques B) peuvent aussi être mise en œuvre dans un système où les autorisations d'accès sont transmises par l'intermédiaire d'un canal sécurisé.
La (a-i) première cire et la (a-ii) deuxième cire sont différentes l’une de l’autre.
Par « cire », on entend ici un composé lipophile (en particulier une cire ester : ester d’un acide gras supérieur (C 10 ou plus, de préférence C 12 ou plus) et d’un alcool supérieur (C 8 ou plus)), solide à température ambiante (25 °C), à l’exception de l’huile de jojoba, avec un changement d’état solide/liquide réversible, ayant un point de fusion supérieur ou égal à 30 °C, de préférence 40 °C, et de manière davantage préférée 50 °C, pouvant aller jusqu’à 100 °C.
Au sens de la présente invention, le point de fusion est mesuré, par exemple en conformité avec la norme ASTM D127.
La (a-i) première cire et la (a-ii) deuxième cire utilisées dans la composition selon la présente invention peuvent avoir un point de fusion supérieur ou égal à 60 °C, de préférence supérieur ou égal à 65 °C, et de manière davantage préférée supérieur ou égal à 75 °C. La (a-i) première cire et la (a-ii) deuxième cire utilisées dans la composition selon la présente invention peuvent avoir un point de fusion allant jusqu’à 90 °C, de préférence jusqu’à 85 °C.
La (a-i) première cire et/ou la (a-ii) deuxième cire peuvent avoir une dureté à 20 °C supérieure à 5 MPa, et notamment comprise entre 5 et 15 MPa.
La dureté de la cire peut être déterminée par la mesure de la force de compression, mesurée à 20 °C à l’aide d’un texturomètre vendu sous le nom TA-XT2 par la société Rheo, équipé d’un cylindre en acier inoxydable de 2 mm de diamètre, se déplaçant à une vitesse de mesure de 0,1 mm/seconde, et pénétrant dans la cire sur une profondeur de pénétration de 0,3 mm.
Le protocole de mesure de la dureté est le suivant :
La cire est fondue à une température égale au point de fusion de la cire + 10 °C. La cire fondue est versée dans un récipient de 25 mm de diamètre et de 20 mm de profondeur. La cire est recristallisée à température ambiante (25°C) pendant 24 heures de façon à ce que la surface de la cire soit plate et lisse, puis la cire est stockée pendant au moins 1 heure à 20 °C avant de mesurer la dureté ou l’adhésivité.
La broche du texturomètre est déplacée à une vitesse de 0,1 mm/s, puis pénètre dans la cire à une profondeur de 0,3 mm. Lorsque la broche a pénétré dans la cire jusqu’à une profondeur de 0,3 mm, la broche est maintenue immobile pendant 1 seconde (correspondant au temps de relaxation) et est ensuite retirée à une vitesse de 0,5 mm/s.
La valeur de la dureté est la force de compression maximale mesurée divisée par la surface du cylindre du texturomètre en contact avec la cire.
La quantité de la phase grasse dans la composition selon la présente invention peut être de 20 % en poids ou plus, de préférence de 25 % en poids ou plus, et de manière davantage préférée de 30 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
D’autre part, la quantité de la phase grasse dans la composition selon la présente invention peut être inférieure ou égale à 60 % en poids, de préférence inférieure ou égale à 55 % en poids, et de manière davantage préférée inférieure ou égale à 50 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
En conséquence, la quantité de la phase grasse dans la composition selon la présente invention peut aller de 20 % à 60 % en poids, de préférence de 25 % à 55 % en poids, et de manière davantage préférée de 30 % à 50 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
(Première cire)
La composition selon la présente invention comprend (a-i) au moins une première cire. Un seul type de première cire peut être utilisé, ou deux types différents de premières cires ou plus peuvent être utilisés en combinaison.
La (a-i) première cire est choisie parmi les cires d’origine naturelle. En d’autres termes, la (a-i) première cire est une cire naturelle.
Pour fabriquer une ou plusieurs pièces 21, une première couche de poudre est disposée dans la cuve 11, sensiblement dans le plan horizontal A, à l’aide du racleur 17.
Puis, cette quantité de poudre 22 est amenée par une lame 23 du racleur 17, depuis le réservoir 3 jusque dans la cuve 11, pour former une deuxième couche par-dessus la couche précédente. De la même manière que précédemment, une seconde couche de chaque pièce 21 est formée à l’aide du faisceau laser 19. La quantité de poudre et les positions du fond 7 et du plateau 13 sont déterminées de façon à former des couches de poudre d'une épaisseur choisie et constante.
Ces opérations sont répétées de manière à empiler les couches de poudre selon une direction verticale Z, perpendiculaire au plan horizontal A, et à fondre des parties ciblées de ces couches au moyen du faisceau laser 19, jusqu’à fabrication complète des pièces 21.
Cette méthode permet de fabriquer des pièces complexes rapidement et de manière entièrement automatisée, ce qui permet des économies importantes de temps et de ressources.
Cependant, elle présente des contraintes qui limitent les possibilités lors de la conception des pièces.
Notamment, les surfaces inférieures en surplomb des pièces 21 ne peuvent pas former des angles supérieurs à environ 45° avec la direction verticale Z pour être fabricables selon une telle méthode.
Des surfaces inférieures plus inclinées ne sont pas suffisamment soutenues au cours de l’empilement de couches de poudre, et leur fabrication nécessite l’ajout de parties de support au modèle de conception de la pièce 21. Ces parties de support doivent être retirées manuellement après l’étape de fabrication additive, ce qui nécessite un travail d’usinage long et spécifique.