INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour permettre de réaliser la phase d’évaluation du rapport R un circuit de commande 199 du circuit de lecture 110 est prévu et permet d’appliquer différents signaux de commande. Le circuit de commande 199 est typiquement un circuit extérieur au pixel et à la matrice et en particulier doté d’un bloc logique. Le circuit de commande 199 peut être également réalisé par le biais d’un microprocesseur ou d’un circuit logique programmable (FPGA).
Un exemple de chronogramme d’évolution de signaux de commande est donné sur la . La phase d’évaluation du rapport R est ici référencée Φ4 sur cette figure et fait partie d’un cycle de mesure durant lequel différents paramètres peuvent être évalués. Sur cette , les signaux Sresetmem, Srap, sont des signaux appliqués respectivement sur la grille du deuxième transistor de réinitialisation Mr 2 , sur la grille du transistor de couplage Mc, et permettant de les rendre alternativement passants ou bloqués, tandis que le signal S 121 est un signal de commande de l’interrupteur 121. L’état ouvert ou fermé (i.e. respectivement non-passant ou passant) de l’interrupteur de mémorisation 121 peut être ainsi piloté par le biais du signal S 121 issu du circuit de commande 199.
Les compositions n° 3, 4, 5, 6, 7 et 9 sont des compositions selon l’invention ; les compositions n° 1, 2 et 8 sont des compositions comparatives. Les compositions n° 1 et 7 comprennent du TBEC en tant que peroxyde organique ; les compositions 8 et 9 comprennent du TAEC en tant que peroxyde organique.
The RPA est capable de fournir, inter alia , des valeurs calculées de M L (couple minimal), M H (couple maximal), t S1 (temps pour atteindre une augmentation de 1 dN.m du couple en partant du plus minimal) et tc 90 (temps pour atteindre 90 % de l’état de durcissement M H -M L ) telles que définies par les normes internationales (telles que la norme ASTM D5289). T s1 représente le temps de grillage. À partir de ces données, le degré relatif de réticulation M H -M L (ou densité de réticulation) peut être déterminé.
Les compositions de l’invention, qui comprennent de l’huile de tung, conduisent à un temps de grillage plus long par comparaison avec les compositions ne comprenant pas d’huile ou comprenant une essence minérale. Ainsi, l’huile de tung est efficace en tant qu’agent de protection contre le grillage. De plus, la densité de réticulation obtenue avec les compositions de l’invention n’est pas altérée et le t c90 reste à l’intérieur d’une plage acceptable. Cette conclusion est vraie quelque soit le peroxyde utilisé. En outre, on peut voir que l’huile de tung raffinée agit également comme un agent de protection contre le grillage efficace.
Exemple 2 Une première composition de base a été préparée en mélangeant un polymère de type EVA (V2825 de JiangSu Sailboat Petrochemical), 0,6 phr deTBEC (Luperox TBEC® d’Arkema), 0,3 phr de 3-méthacryloxypropyltriméthoxysilane (KH-570 deSigma-Aldrich) et 0,5 phr de TAIC (de Ourchem) dans une bouteille de 125mL. Le mélange a ensuite été chauffé pendant 6,5 h à 40 °C dans un four. Pendant l’étape de chauffage, le mélange nécessitait d’être agité toutes les 2 à 3 heures.
Le bloc d’insertion de préambule 5_5 dans l’émetteur 5, est adapté pour ajouter, à chaque trame comportant les échantillons utiles (i.e. obtenus à partir de la source binaire), un préambule à la trame, le préambule comportant N p échantillons codés, par exemple en BPSK (i.e. {-1,+1}) ou toute autre méthode de codage avec modulation numérique délivrant des échantillons codés tous de même puissance, par exemple QPSK, 8-FSK, Zadof-Chu, … (le type de codage des échantillons du préambule est, dans des modes de réalisation de l’invention distinct du codage de la source binaire 5_1, la fréquence symbole B étant néanmoins commune).
Dans le récepteur 6, le bloc 6_40 de décimation reçoit un signal issu du sur-échantillonnage par le bloc 6_20 et du filtrage g(t) par le bloc 6_2 dans le domaine temporel. En sortie de filtre « RRC Rx », ce signal contient fois plus d’échantillons que requis par le bloc FDE 6_3. Le bloc 6_40 de décimation est chargé de sélectionner la position du peigne d’échantillonnage parmi positions et de fournir en sortie le signal sous-échantillonné correspondant.
La figure 8 représente, dans un mode de réalisation de l’invention, l’architecture du bloc 6_40 de décimation pour . Le bloc 6_40 de décimation comporte ainsi deux chaînes de traitement parallèles.
La chaîne de traitement des échantillons du préambule, de même puissance comporte un bloc 6_41 de calcul de puissance, un bloc 6_44 de répartition en flux parallèles correspondant chacun à une phase respective de décimation des échantillons du préambule, blocs de calcul de variance en parallèle 6_45_1, 6_45_2, 6_45_3 et un bloc de détermination d’un minimum 6_48.
La chaîne de traitement des échantillons utiles (issus du codage de la source binaire) comporte un bloc 6_42 de répartition en flux parallèles correspondant chacun à une phase respective de décimation des échantillons utiles et un multiplexeur 6_43, piloté par un signal de commande provenant du bloc de détermination d’un minimum 6_48.
Le bloc 6_40 de décimation est adapté pour mettre en œuvre le processus 100 ci-dessous détaillé en référence à la . Dans un mode de réalisation, le bloc 6_40 de décimation comprend un calculateur et une mémoire stockant des instructions logicielles qui, lorsqu’elles sont mises en œuvre sur le calculateur, implémentent les étapes détaillées ci-dessous en référence à la .
Ainsi comme représentée en figure 9, pour chaque trame reçue par le bloc 6_40 de décimation, dans une étape 101, les N p échantillons codés de même puissance du préambule, à la fréquence d’échantillonnage B sont extraits du préambule de la trame par le bloc 6_40 de décimation et sont fournis en entrée du bloc 6_41 de calcul de puissance tandis que les échantillons utiles de cette trame, à la fréquence d’échantillonnage B sont extraits de la trame par le bloc 6_40 de décimation et sont fournis, eux, en entrée du bloc 6_42 de répartition.
Dans une étape 102, le bloc 6_41 de calcul de puissance calcule la puissance des échantillons ( du préambule et fournit le flux des valeurs de puissance au bloc 6_44 de répartition.
Dans une étape 103, le bloc 6_44 de répartition répartit le flux des puissances des échantillons du préambule en flux parallèles correspondant chacun à une phase respective n° i de décimation des échantillons de puissance du préambule et fournit chaque phase de décimation n°i à un bloc respectif de calcul de variance 6_45_i, i= 1 à .
Dans les étapes 104_i, i = 1, 2, 3, par exemple mises en œuvre en parallèle, chaque bloc de calcul de variance 6_45_i, i= 1 à , calcule la variance des puissances reçues et délivre la valeur de variance calculée pour la phase n°i au bloc de détermination d’un minimum 6_48.
Dans une étape 105, le bloc de détermination d’un minimum 6_48 compare entre elle les ) variances des puissances calculées, sélectionne la plus faible, identifie la phase correspondant à la variance la plus faible, nommée ici phase n et fournit l’identifiant « n » de la phase au multiplexeur 6_43.
En parallèle aux étapes 102 à 105, dans une étape 106, le bloc 6_42 de répartition répartit le flux des échantillons utiles en flux parallèles correspondant chacun à une phase respective n° i de décimation des échantillons utiles et fournit chaque phase de décimation n°i au multiplexeur 6_43.
Dans une étape 107, le multiplexeur 6_43 sélectionne la phase de décimation n° n parmi les phases de décimation reçues sur ses entrées et c’est cette seule phase de décimation, et non les autres phases, qui est délivrée en sortie du bloc 6_40 de décimation et fournie au bloc d’égalisation 6_3 (les échantillons du préambule, eux, ne sont pas fournis, ils ne comportent pas d’information utile à décoder et ne sont utilisés dans le mode de réalisation considéré, que pour identifier la phase de décimation la meilleure).
Ainsi, ce n’est pas l’amplitude des échantillons du préambule qui est utilisée mais la puissance de chaque échantillon. Cela permet de s’affranchir d’une éventuelle rotation de phase des échantillons.
Dans un mode de réalisation, la phase de décimation optimale est sélectionnée trame par trame, en fonction du préambule de chaque trame filtrée présentée en entrée du bloc de décimation.
Dans un mode de réalisation, la longueur de l’estimation (assurant la précision de l’estimation) s’effectue sur échantillons, étant strictement inférieur ou égal à la longueur du préambule N p. ; dans un mode de réalisation, la valeur de et/ou N p. est sélectionnée avant la mise en œuvre du procédé 100 sur une trame, en fonction de la vitesse de l’étape de décimation et de la qualité de l’égalisation souhaitées.
Par exemple, chaque valeur ou durée configurable est stockée dans un registre, qui est par exemple écritE par le microcontrôleur µC avant l'activation du circuit CTRL et la commutation au mode de veille.
Selon une variante de mode de réalisation, les valeurs et durées décrites précédemment ont toutes une valeur constante ou fixée, ces valeurs fixées étant, par exemple, stockées dans une mémoire non volatile.
Selon un mode de réalisation, le comparateur COMP est utilisé non seulement pendant les phases de mesure MEAS par le circuit CTRL, mais également, lorsque le circuit CTRL est désactivé, par le microcontrôleur µC et, plus généralement, par d'autres applications du système 5. Dans un tel mode de réalisation, le comparateur COMP peut, par exemple, fonctionner dans un mode d'alimentation nominal et dans un mode de basse consommation. Dans ce cas, le microcontrôleur µC est, par exemple, configuré pour configurer le comparateur COMP pour qu'il fonctionne en mode basse consommation avant l'activation du circuit CTRL. Cela est par exemple effectué en fournissant, avec le microcontrôleur µC, un signal de configuration correspondant au circuit COMP, par exemple, en écrivant avec le microcontrôleur µC le signal de configuration dans un registre de configuration du circuit COMP.
Selon un mode de réalisation, ce qui a été décrit dans le paragraphe précédent pour le comparateur COMP peut être appliqué au circuit 130 et/ou au circuit 140.
Par exemple, le circuit 130 est non seulement utilisé pendant les phases de mesure MEAS par le circuit CTRL, mais également lorsque le circuit CTRL est désactivé, par le microcontrôleur µC, et, plus généralement, par d'autres applications du système 5. Par exemple, dans un tel cas, le circuit 130 peut, par exemple, fonctionner en mode d'alimentation nominal et en mode de basse consommation. Le microcontrôleur µC est ensuite, par exemple, configuré pour configurer le circuit 130 pour qu'il fonctionne en mode basse consommation avant l'activation du circuit CTRL. Cela est par exemple effectué en fournissant, avec le microcontrôleur µC, un signal de configuration correspondant au circuit 130, par exemple en écrivant avec le microcontrôleur µC le signal de configuration dans un registre de configuration du circuit 130.
La représente un exemple d'un procédé selon un mode de réalisation, le procédé étant mis en œuvre dans un système électronique du type décrit en relation avec la . Par exemple, dans la description effectuée en relation avec la , on considère que le procédé est mis en œuvre dans le système 5 de la . Le procédé est, par exemple, un procédé destiné à exciter successivement les oscillateurs LC du système 5 et à évaluer le temps d'amortissement de ces oscillateurs, par exemple en comparant le temps d'amortissement de chaque oscillateur à un seuil correspondant.
A une étape optionnelle 300 (bloc "PROG"), le microcontrôleur µC programme au moins une des valeurs et/ou durées décrites précédemment. En d'autres mots, à l'étape 300 la (les) valeur(s) et/ou durée(s) configurable(s) du système 5 sont fixées par le microcontrôleur µC.
Par exemple, le microcontrôleur µC programme la valeur de seuil VTH et/ou la valeur du potentiel de polarisation VPOL, par exemple dans un registre commandant le circuit 130.
Par exemple, le microcontrôleur µC programme la valeur de la durée de l'impulsion sigP, par exemple dans un registre commandant le circuit 140.
Par exemple, le microcontrôleur µC programme, par exemple dans un registre commandant le circuit CTRL, la valeur du seuil THAB et/ou la valeur du seuil THT et/ou la valeur de la durée de chaque phase de mesure MEAS et/ou la durée TCAP et/ou la valeur de la durée inter-capture iCAP et/ou la (les) valeur(s) cible(s) pour le nombre de révolutions de la roue 1.
L'étape 300 est suivie d'une étape 302 (bloc "ACT CTRL").
A l'étape 302, le microcontrôleur µC active le circuit CTRL, par exemple comme cela a été décrit précédemment en relation avec la .
L'étape 300 est suivie d'une étape 304 (bloc "POWER DW µC") et d'une étape 306 (bloc "ACT LCA").
A l'étape 304, le microcontrôleur µC est éteint par le circuit PM qui commute le système 5 en mode basse consommation, comme cela a été décrit précédemment en relation avec la .
A l'étape 306, le circuit CTRL commande l'application d'un signal d'excitation à l'oscillateur LCA par l'intermédiaire du circuit GPIO1. Le début de l'étape 306 correspond au début d'une phase de capture CAP avec l'oscillateur LCA.
Dans cet exemple, l'oscillateur LCA est sélectionné par un circuit CTRL simultanément au début de l'étape 306. Cela est effectué en commandant en conséquence le circuit GPIO1, par exemple avec le signal analog123, de sorte que ses bornes 103 et 106 soient reliées l'une à l'autre.
Il est connu des réservoirs composites destinés au stockage de gaz sous pression présentant généralement une portion centrale cylindrique et deux portions d’extrémités de section décroissante, bombées vers l’extérieur, classiquement appelées dômes. Dans le cas de réservoirs de type IV, les réservoirs sont formés d’une enveloppe intérieure, classiquement appelé liner, définissant une chambre de stockage étanche, et une enveloppe de renforcement en matériau composite, entourant le liner, qui est obtenue par enroulement filamentaire de fibres continues autour du liner, les fibres étant pré-imprégnées d’une composition de résine, généralement de résine thermodurcissable, chaque fibre étant formée d’une multitude de filaments continus.
Il est connu notamment par le document brevet DE 10 2010 047 361 une telle machine dans laquelle les moyens d’enroulement comprennent une tête d’enroulement montée rotative autour d’un axe horizontal sur un bâti fixe. Les fibres, provenant de bobines de fibres disposées dans cantre, sont guidées sans la forme d’une nappe fibreuse vers la tête d’enroulement. Le système de déplacement comprend un robot de type bras poly-articulé portant en extrémité un dispositif préhenseur. Le dispositif préhenseur comprend un support en U monté par sa base au poignet du robot, le liner étant monté par ses extrémités entre les deux branches du U et entraîné en rotation par une de ses extrémités par un moteur.
Des bobines de fibres pré-imprégnées de résine peuvent être utilisées. Dans un autre procédé d’enroulement par voie humide, des bobines de fibres sèches sont utilisées, les fibres déroulées des bobines sont guidées sont la forme d’une nappe vers la tête d’enroulement, en passant au préalable dans un système d’imprégnation, connu en soi, formé d’un bain de résine, classiquement un bain de résine thermodurcissable. Le bain consiste en une composition de résine comprenant un composant résine et un composant réactif, le composant réactif comprenant par exemple un composant durcisseur. Les résines classiquement utilisées sont des résines de type époxy. Après l’étape d’enroulement, la pièce est soumise à une étape de cuisson sous vide ou en autoclave pour polymériser la résine et former la matrice polymère du matériau composite. Dans le cas d’un réservoir, l’enveloppe de renforcement en matériau composite comprend de l’ordre de 40% en volume de matrice polymère.
De tels système d’imprégnation permettent de réduire considérablement le coût de la matière première, les fibres sèches étant nettement moins onéreuses que les fibres préimprégnées. Un tel bain limite les vitesses d’enroulement, la fibre devant passer dans le bain sur une durée suffisante pour obtenir une bonne imprégnation de la fibre. Dans le cas de résine thermodurcissable, le bain de résine doit être régulièrement vidé, nettoyé et rerempli, classiquement environ toutes les 8 heures. Par ailleurs, pour avoir une durée de vie suffisante, les bains sont réalisés avec des compositions de résine à polymérisation lente, de faible viscosité, classiquement inférieure à 0,5 Pa.s à 20°C, qui nécessitent des étapes de cuisson en autoclave longues, de plusieurs heures, ce qui réduit considérablement les cadences de production et augmente le coût final des pièces. La faible viscosité des compositions de résine utilisées nécessite d’effectuer l’enroulement à des vitesses réduites pour limiter les projections de résine.
Le but de la présente invention est de proposer une machine d’enroulement permettant de pallier à au moins l’un des inconvénients précités.
A cet effet, la présente invention propose une machine d’enroulement filamentaire pour enrouler une nappe fibreuse comprenant au moins une fibre continue, de type ruban, en particulier formée de plusieurs fibres continues plates de type ruban disposées sensiblement bord à bord, sur un corps présentant un axe longitudinal principal, ladite machine comprenant
- des moyens d’enroulement comprenant au moins une tête d’enroulement, associée à des moyens de stockage de fibre, et comprenant un organe de guidage final,
- un système de déplacement apte à entraîner en rotation ledit corps et à effectuer un déplacement relatif du corps par rapport aux moyens d’enroulement pour l’enroulement de la nappe fibreuse sur ledit corps, et
- un système d’application de résine apte à appliquer en ligne une composition de résine sur la nappe fibreuse,
caractérisée en ce que le système d’application de résine comprend des moyens d’application comprenant au moins une buse apte à enduire d’une composition de résine une des faces principales de la nappe fibreuse, de préférence sous la forme d’un film ou couche, au niveau de la tête d’enroulement, en amont de l’organe de guidage final par rapport à la direction d’avancement de la nappe fibreuse, et un dispositif d’alimentation apte à alimenter en composition de résine ladite buse à un débit régulé en fonction de la vitesse de la nappe fibreuse devant la buse.
Selon l’invention, la machine comprend une buse apte à appliquer par enduction une composition de résine sur la nappe fibreuse, en amont de l’organe de guidage final. L’utilisation d’une telle buse permet d’appliquer en ligne une composition de résine présentant une viscosité importante, par exemple une viscosité à 50°C d’au moins 20 Pa.s, de préférence d’au moins 100 Pa.s, mieux encore comprise entre 100 et 200 Pa.s, et ainsi d’atteindre des vitesses d’enroulement élevées, supérieure à 1 m/s, de préférence supérieure à 2m/s. L’utilisation d’une telle buse permet d’appliquer des compositions de résine plus réactives que celles utilisées dans l’art antérieur, les différents composants de la composition de résine pouvant être mélangés juste en amont de la buse.
Selon un mode de réalisation, la tête d’enroulement comprend un organe de guidage final, par exemple formé d’un œillet final ou un rouleau final, contre lequel la nappe fibreuse vient en contact par une première face principale, ladite buse étant apte à appliquer une composition de résine sur la deuxième face principale de la nappe fibreuse. La composition de résine est appliquée sur la face de la nappe fibreuse qui est opposée à l’organe de guidage final, ce qui évite un retrait par raclage de la composition de résine lors du passage de la nappe fibreuse sur l’organe de guidage final. Lors de l’enroulement, la face de la nappe fibreuse enduite de composition de résine est celle orientée en direction du corps, de sorte que l’enroulement de la nappe sur le corps sous tension permet une imprégnation au moins partielle de la composition de résine à travers la nappe fibreuse.
Selon un mode de réalisation, la buse est une buse à fente, également appelée buse à lèvre, équipée d’un clinquant définissant une fente de distribution, ladite buse étant apte appliquer la composition de résine sur sensiblement toute la largeur de la nappe fibreuse, sous la forme d’une couche ou film.
Selon un mode de réalisation, l’organe de guidage final est formé d’un rouleau final, de préférence monté non rotatif autour de son axe longitudinal.
Selon un mode de réalisation, la tête d’enroulement comprend en amont de l’organe de guidage final, par rapport à la direction d’avancement de la nappe fibreuse, un organe de guidage intermédiaire ou deux organes de guidage intermédiaires, ladite buse étant apte à appliquer la composition de résine sur la nappe fibreuse lors de son passage sur un organe de guidage intermédiaire, ou sur le brin de nappe fibreuse disposé entre deux organes intermédiaires ou disposé entre un organe de guidage intermédiaire et l’organe de guidage final, de préférence sur le brin de nappe fibreuse disposé entre deux organes intermédiaires. De préférence, l’organe de guidage final est formé d’un rouleau final monté non rotatif autour de son axe longitudinal, et chaque organe intermédiaire est formé d’un rouleau intermédiaire, de préférence monté non rotatif autour de son axe longitudinal.
Les résultats expérimentaux des différences I LFT -I RGT tracées dans la répartition de la montrent d’abord que les résultats négatifs et les résultats positifs sont équilibrés, ce qui signifie que les « 0 » et les « 1 » dans la chaîne de bits aléatoire finale R1, R2 sont également équilibrés.
Par ailleurs, ces résultats montrent que si le courant de marge est choisi avec une valeur de 5 µA (microampères), alors la proportion de cellules fiables est d’environ 20 % dans chaque signe (négatif et positif) et donc de 40 % de la population totale.
De même, si par exemple dans la première région REG1 décrite relativement à la , une plage de mémoire (également appelée page de mémoire) a une taille de 1 Ko (kilo-octet), alors les 40 % de paires fiables sont plus que suffisants pour fournir une chaîne de bits aléatoire physiquement non clonable utilisée par exemple pour identifier le dispositif, comme pour générer une clé secrète d’une technique de cryptographie.
En résumé, la présente technique pour mettre en œuvre une fonction physiquement non clonable propose de fournir une pluralité de paires de cellules de mémoire à changement de phase dans un état vierge et ayant des valeurs résistives effectives respectives ; d’identifier, dans un masque d’identification, les paires non fiables de cellules dont la différence absolue entre les valeurs résistives effectives est inférieure à une valeur de marge et les paires fiables de cellules dont la différence absolue entre les valeurs résistives effectives est supérieure à la valeur de marge ; et de détecter le signe de la différence entre les valeurs résistives effectives des paires fiables de cellules, par exemple pour fournir une chaîne de bits aléatoire physiquement non clonable.
La répartition des valeurs résistives de cellules de mémoire à changement de phase dans un état vierge fournit une source naturelle d’entropie pour l’imprévisibilité, tandis que la construction de cellules de mémoire à changement de phase fournit une stabilité forte, qui est de plus impossible à distinguer par des inspections par microscopie optique ou électronique. Le masque d’identification et la configuration respective de la lecture différentielle assurent que la possibilité statistique de lectures indéterminées ou douteuses est rejetée.
Il apparaît que la présente technique permet de mettre en œuvre une fonction physique non clonable à partir d’une mémoire à changement de phase, de façon fiable et efficace. La mémoire à changement de phase peut ensuite être utilisée pour générer une clé secrète, et elle peut être incorporée de façon sécurisée dans un dispositif électronique tel qu’un microcontrôleur, par exemple dans des applications industrielles ou automobiles, qui exigent un niveau de sécurité élevé.