INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une forme de réalisation non représentée, un tel dispositif de régulation pourrait être sous la forme d’une valve combinée à un évent, par exemple positionné latéralement à la valve. Un tel évent est particulièrement avantageux pour laisser passer l’air lorsque le liquide présente une viscosité de nature à rendre difficile le passage à la fois du liquide et de l’air au sein de la valve seule lors du transvasement du liquide de l’intérieur du flacon vers la chambre de dosage ou de la chambre de dosage vers l’intérieur du flacon. Un tel évent peut par exemple présenter un diamètre allant d’environ 0,4 mm à environ 1,5 mm, par exemple d’environ 1 mm.
Alternativement ou en combinaison, le dispositif de régulation peut par exemple comprendre un ou plusieurs trous, formés dans la paroi séparant la chambre de dosage de l’intérieur du flacon. Par exemple, le dispositif de régulation peut comprendre de 1 à 10 trous. Ce ou ces trous peuvent par exemple présenter un diamètre allant de 0,1 à 8 mm, de préférence allant de 0,4 à 5 mm. La section réduite de tels trous génère suffisamment de frottements pour empêcher le passage du liquide de la chambre de dosage vers l’intérieur du flacon et vice-versa par le simple effet de la gravité. En revanche, cette section réduite de ces trous autorise le liquide à passer de la chambre de dosage vers l’intérieur du flacon et vice-versa sous l’action d’une pression déterminée, par exemple mesurée et calculable, exercée sur la paroi du flacon.
Dans une autre forme de réalisation montrée sur la , le dispositif de régulation est sous la forme d’un joint d’étanchéité comprenant une membrane 25 assurant l’étanchéité sur sa périphérie 25a, cette membrane 25 présentant une découpe 26, en forme de croix à quatre branches 26a sur l’exemple représenté, ladite découpe 26 assurant une fonction de soupape ou de valve.
En référence à la et à la , l’extrémité supérieure 6 de la chambre de dosage 4 est ouverte. Elle est munie d’un filetage extérieur 15 et de crans de sécurité 18.
En référence aux Figures 4 et 5, le bouchon doseur 1 comprend des moyens de fermeture de l’extrémité supérieure 6 de la chambre de dosage 4, ces moyens de fermeture étant ici sous la forme d’un capot supérieur 16 comprenant un filetage interne 17 apte à coopérer avec le filetage extérieur 15 et les crans de sécurité 18 de l’extrémité supérieure 6 de la chambre de dosage 4 afin de former un dispositif de sécurité empêchant le dévissage du capot supérieur 16, et donc l’ouverture de l’extrémité supérieure 6 de la chambre de dosage 4, par des enfants.
Les moyens de fermeture de l’extrémité supérieure 6 de la chambre de dosage 4 permettent une fermeture réversible de cette extrémité 6 afin de pouvoir permettre l’ouverture de la chambre de dosage 4 vers l’extérieur, une fois que le liquide 40 est dosé et qu’on souhaite le transférer dans un contenant final pour une opération de traitement ultérieure, par exemple pour constituer une solution diluée pour le traitement d’une plante. Ces moyens de fermeture permettent également une fermeture hermétique de l’extrémité supérieure 6 de la chambre de dosage 4.
Le bouchon doseur 1, lorsqu’il est monté fermé sur le goulot 33 du flacon 30, comme montré à la , permet ainsi de prévenir les risques de dispersion dans l’environnement immédiat du flacon 30 du liquide 40. Le bouchon doseur 1 monté sur le flacon 30 forme un ensemble clos exempt de tout dispositif susceptible de mettre en connexion l’intérieur 8 de la chambre de dosage 4 ou l’intérieur 32 du flacon 30 avec l’extérieur.
Le courant de phase est multiplié par un facteur multiplicatif intégrant le paramètre de courant , pour obtenir un courant compensé . Le facteur multiplicatif est égal à ).
Le module 15 acquiert la tension compensée et le courant compensé et produit une puissance active brute .
Le module 16 acquiert la tension compensée et le courant compensée et produit une puissance réactive brute .
Le module 17, qui se présente sous la forme d’une matrice, acquiert la puissance active brute et la puissance réactive brute et évalue la puissance active compensée et la puissance réactive compensée , en calculant :
Le module 18 acquiert la tension compensée et calcule la tension RMS au carré : . Le paramètre est ajouté à la tension RMS au carré, puis la racine du résultat de cette addition est calculée, pour obtenir la tension RMS compensée .
Le module 19 acquiert le courant compensé et calcule le courant RMS au carré : . Le paramètre est ajouté au courant RMS au carré, puis la racine du résultat de cette addition est calculée, pour obtenir le courant RMS compensé .
Le paramètre de calibration compense les variations de gain sur la tension de phase, dues aux composants de la chaîne de mesure de tension 7 en sortie du premier convertisseur analogique-numérique (et notamment aux tolérances des valeurs des résistances). Il est appliqué après suppression d’offset pour éviter de mettre un gain sur l’offset.
Le paramètre de calibration compense les variations de gain sur le courant de phase, dues aux composants de la chaîne de mesure de courant 9 en sortie du deuxième convertisseur analogique-numérique (et notamment aux tolérances des valeurs des résistances). Il est appliqué après suppression d’offset pour éviter de mettre un gain sur l’offset.
Les paramètres et sont signés.
Le paramètre de calibration compense les effets du bruit blanc intrinsèque au compteur 1, ainsi que le bruit de quantification du premier convertisseur analogique-numérique, sur les mesures de la tension efficace de la phase Ph. On note que, dans la grande majorité des cas, .
Le paramètre de calibration compense les effets du bruit blanc intrinsèque au compteur 1, ainsi que le bruit de quantification du deuxième convertisseur analogique-numérique, sur les mesures du courant efficace de la phase Ph. On a en général pour les gammes de forts courants.
Le paramètre de calibration compense les variations de gain de la chaîne de mesure de tension 7 et de la chaîne de mesure de courant 9.
Le paramètre de calibration compense les variations de phase de la chaîne de mesure de tension 7 et de la chaîne de mesure de courant 9, et en particulier celles dues aux transformateurs internes.
Plus généralement, les paramètres et permettent de compenser l’influence sur la mesure des gains et déphasages apportés par l’ensemble du dispositif d’acquisition : capteurs et composants électroniques des chaînes de mesure.
Le module de mesure 10 réalise certains calculs en utilisant la tension de phase avec harmoniques et le courant de phase avec harmoniques ; dans ce cas, le module de mesure n’utilise pas les filtres passe-bas 11a, 11b (les filtres sont « by-passés »).
Le module de mesure 10 réalise aussi des calculs en utilisant la tension de phase en fondamental (sans harmonique) et le courant de phase en fondamental ; dans ce cas, le module de mesure 10 utilise les filtres passe-bas 11a, 11b. Par exemple, la puissance réactive est mesurée en utilisant la tension de phase et le courant de phase en fondamental. Les filtres passe-bas 11a, 11b sont aussi utilisés, comme on va le voir, pour la calibration « en fondamental ».
Composant pour pile à combustible Le présent exposé concerne un composant pour pile à combustible ou électrolyseur à électrolyte acide et combustible liquide muni d’un revêtement anticorrosion, ainsi qu’une telle pile à combustible ou électrolyseur à électrolyte acide et combustible liquide.
Un tel composant, ayant une fonction de conduction électrique, peut notamment équiper une pile à combustible à méthanol direct (DMFC : « Direct Methanol Fuel Cell »), une pile à combustible à éthanol direct (DEFC : Direct Ethanol Fuel Cell ») ou encore une pile à combustible à éthylène glycol direct (DEGFC : « Direct Ethylen Glycol Fuel Cell »).
Or, à ce jour, aussi bien dans le domaine des piles à combustible à méthanol direct (DMFC) que celui des piles à combustible à éthanol direct (DEFC) ou encore des piles à combustible à éthylène glycol direct (DEGFC), la seule solution connue permettant d’atteindre une durée de vie supérieure à 5000 h et un taux de dégradation acceptable (inférieur à 40 µV/h), est le revêtement d’or pur, d’une épaisseur de 200 à 500 nm.
De manière annexe, les ventouses en caoutchouc forment également des dispositifs de maintien de façon mécanique et non permanents. Il peut être remarqué que ces ventouses en caoutchouc ne peuvent être recyclées que dans une filière spécifique aux produits en caoutchouc.
L’invention a pour objectif de fournir un dispositif de maintien de façon mécanique et non permanente qui puisse être recyclé plus aisément que des aimants ou des ventouses en caoutchouc.
L’invention a également pour objectif de fournir une alternative plus écoresponsable que les aimants comme solution de fixation mécanique et non permanente des présentoirs en point de vente.
Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaitront par la suite, sont atteints grâce à l’invention qui a pour objet une ventouse comprenant un corps présentant une face inférieure destinée à être ventousée sur un support, le corps comprenant un bord périphérique décrivant un cercle ou une ellipse, caractérisée en ce que le corps est formé d’une feuille d’un matériau à base de fibre cellulosique, et en ce que la ventouse comprend un film hermétique à l’air s’étendant sur l’ensemble de la face inférieure du corps.
La ventouse selon l’invention permet de réaliser un effet de ventousage sur un support grâce au corps qui est formé d’une feuille d’un matériau à base de fibre cellulosique mais qui est également recouvert d’un film hermétique à l’air s’étendant sur la face inférieure du corps.
Pour utiliser la ventouse selon l’invention, un utilisateur doit réaliser une pression sur la ventouse appliquée sur le support, ce qui permet de créer une dépressurisation entre la ventouse et le support, et de maintenir la ventouse sur le support.
La ventouse selon l’invention comprend ainsi un corps formé d’une feuille d’un matériau à base de fibres cellulosiques, c’est-à-dire qui est formé à partir d’une feuille de papier ou équivalent (par exemple, du carton).
L’appellation « papier » désigne des feuilles fabriquées à partir de fibres cellulosiques (fibres végétales). Cette appellation « papier » concerne autant les feuilles minces et relativement souples que les feuilles épaisses et rigides également désignées par le terme « carton ».
Grâce à l’usage de papier, le corps de la ventouse selon l’invention peut être aisément recyclé.
Selon une caractéristique avantageuse, la face inférieure du corps présente un premier rainage s’étendant longitudinalement entre deux extrémités, chacune en retrait du bord périphérique, le premier rainage présentant une portion centrale traverse une partie centrale de la face inférieure du corps.
Un rainage correspond à une empreinte en creux formée sur la surface d’un papier.
Le rainage permet, par exemple, de former des plis sur une feuille en papier.
Le premier rainage permet ainsi au corps de la ventouse de tendre à présenter une forme améliorant son accroche sur un support par effet ventouse.
Le premier rainage, en formant un pli sur le corps, participe à former une concavité sur la face inférieure du corps.
Du fait que le premier rainage s’étend longitudinalement entre deux extrémités qui sont chacune en retrait du bord périphérique, alors suite au ventousage de la ventouse, l’air situé à l’extérieur ne peut pas passer sous la ventouse au niveau du rainage.
Selon une caractéristique avantageuse, la face inférieure du corps présente un deuxième rainage s’étendant longitudinalement entre deux extrémités chacune en retrait du bord périphérique, et transversalement par rapport au premier rainage.
Pour les interfaces enterrées représentées sur les Figures 5(b) et (c), c’est-à-dire les interfaces qui sont « vues » par le faisceau de mesure 606 au travers d’autres interfaces optiques, les paramètres du cercle obtenu incluent les déplacements du faisceau de mesure dus aux erreurs de décentrement des interfaces précédentes, de même pour le rayon du cercle. L’interprétation des paramètres des cercles doit donc tenir compte de la propagation du faisceau de mesure jusqu’à et à partir de l’interface mesurée.
Selon un autre exemple de mise en œuvre de l’étape 18 de détermination d’une information de décentrage, un éventuel désalignement entre le faisceau de mesure et l’axe de référence du dispositif de mesure peut être identifié et déterminé. En effet, pour déplacer le plan objet sur les interfaces successives, la distance entre l’objectif de focalisation 607 et l’élément optique à mesurer 1000 peut être variée en déplaçant l’un ou l’autre selon la direction Z. Cette translation peut introduire des erreurs d’alignement, et le faisceau de mesure 606 peut ne plus coïncider avec l’axe de référence R du dispositif de mesure 6000.
Il en résulte que les centres des cercles tels que décrits précédemment ne correspondent plus à l’axe de rotation O de l’élément optique 1000. Ainsi, pour chaque interface 103, un centre de cercle différent est obtenu par acquisition des images d’interférence selon les différents angles de rotation. La position de l’origine du cercle dépend de l’erreur de centrage apporté par le déplacement relatif entre l’objectif de focalisation 607 du dispositif de mesure 6000 et l’élément optique 1000. La connaissance des positions relatives des origines des cercles permet d’obtenir des informations sur ces erreurs de centrage.
Dans le mode de réalisation du procédé 10 représenté dans la , l’étape 18 de détermination d’une information de décentrage est réalisée après la phase 13 d’acquisition d’images. Selon un autre mode de réalisation, l’étape de détermination d’une information de décentrage peut également être réalisée simultanément avec la phase d’acquisition d’images. En effet, chaque image d’interférence peut être analysée directement après son obtention.
Selon le mode de réalisation du procédé 10 représenté sur la , la phase 17 de traitement comprend en outre une étape 19 de correction des erreurs de centrage déterminées à l’étape précédente 18. Cette étape 19 de correction vise à faire coïncider l’axe optique O de l’interface considérée avec l’axe de mesure M.
Selon un mode de réalisation, l’étape 19 de correction peut être réalisée numériquement.
Les erreurs de centrage sont calculées à partir de l’analyse des images d’interférence, comme décrit ci-dessus pour l’étape 18 du procédé 10.
En référence à l’exemple présenté dans la , les centres des cercles peuvent être référencés par rapport à un point de référence sur le capteur optique (par exemple son centre) ou relativement au centre d’un cercle d’une autre surface. Les diamètres des cercles peuvent aussi être évalués avec des méthodes connues, en tenant compte des distances et des alignements relatifs entre les éléments du dispositif de mesure et, si nécessaire, de la propagation du faisceau de mesure et du faisceau réfléchi au travers des interfaces en amont de l’interface mesurée.
Les erreurs de centrage peuvent ainsi être calculées et utilisées pour corriger des valeurs mesurées, telles que des informations géométriques de l’interface considérée, ou de les placer dans un référentiel commun pour pouvoir les comparer ou les manipuler avec ceux d’autres interfaces mesurées de l’élément optique.
Selon un mode de réalisation, le procédé selon l’invention peut en outre comprendre une étape de correction des erreurs de centrage réalisée mécaniquement. Cette étape peut être réalisée alternativement ou en plus de l’étape 19 de correction numérique décrite ci-dessus. Dans le mode de réalisation du procédé 10 représenté sur la , l’étape de correction mécanique est visualisée par l’étape 11 de déplacement relatif du faisceau de mesure par rapport à l’axe optique de l’interface à mesurer. En effet, l’étape de correction mécanique à notamment d’intérêt pour réitérer les étapes du procédé, dans l’objectif de déterminer des informations géométriques d’interfaces de la manière la plus précise possible.
Selon un exemple, l’élément optique 1000 peut être déplacé relativement au faisceau de mesure 606 dans un plan perpendiculaire à l’axe de référence R. L’alignement du faisceau de mesure 606 est ainsi ajusté par rapport à une interface à mesurer, par exemple lorsque le faisceau de mesure n’est pas centré sur l’apex de l’interface.
Selon un autre exemple, l’étape 19 de correction peut être réalisée par une rotation de l’élément optique 1000 dans un plan contenant l’axe de référence R. L’alignement du faisceau de mesure 606 est ainsi ajusté angulairement par rapport à une interface à mesurer, par exemple lorsque l’élément optique est incliné par rapport à l’axe de mesure.
Bien entendu, ces déplacements de translation et de rotation peuvent également être réalisés cumulativement.
En référence à l’exemple présenté dans la , chaque cercle peut être centré par translation de l’élément optique 1000 dans le plan perpendiculaire à l’axe de référence R, et par rotation dans un plan passant par cet axe de référence R pour que son centre coïncide avec ou s’approche d’un point de référence de l’image. Ce point de référence de l’image peut correspondre à une moyenne des intersections de l’axe de rotation R avec les différentes zones de cohérence du faisceau déplacées par les moyens de positionnement. Ainsi, il est préférable d’aligner l’axe de référence R avec l’axe M du faisceau de mesure 606 afin que ces intersections de l’axe de rotation R avec les différentes zones de cohérence du faisceau de mesure ne fassent directement qu’un seul point.
Toujours en référence à l’exemple présenté dans la , le diamètre de chaque cercle peut être réduit par rotation de l’élément optique 1000 selon un plan perpendiculaire à l’axe de référence R de façon à ce que l’axe optique O de l’interface considérée et l’axe de référence R soient alignés suivant la même direction et rapprochés par translation pour être, de préférence, confondus.
Lorsque tous les points de hauteur maximum des images d’interférence se superposent au centre ou suffisamment proche du centre du capteur optique, le sommet ou apex de l’interface a été identifié. La hauteur du sommet peut alors être obtenue avec précision dans un référentiel du dispositif de mesure.
Dans certains cas, les compositions cosmétiques de la présente divulgation incluent un ou plusieurs glycols et/ou un ou plusieurs alcools, par exemple, un ou plusieurs solvants solubles dans l’eau sélectionnés dans le groupe constitué du propylène glycol, du butylène glycol, du pentylène glycol, de l’éthanol, de l’isopropanol, de l’alcool tert-butylique, et des mélanges de ceux-ci.
La quantité totale des un ou plusieurs solvants solubles dans l’eau variera. Néanmoins, dans divers modes de réalisation, la quantité totale des un ou plusieurs solvants solubles dans l’eau est d’environ 0,1 à environ 20 % en poids, sur la base du poids total de la composition cosmétique. Dans des modes de réalisation supplémentaires, la quantité totale des un ou plusieurs solvants solubles dans l’eau est d’environ 0,1 à environ 20 % en poids, d’environ 0,1 à environ 15 % en poids, d’environ 0,1 à environ 10 % en poids, d’environ 0,1 à environ 5 % en poids, d’environ 0,1 % en poids à environ 1 % en poids, d’environ 2 à environ 20 % en poids, d’environ 2 à environ 15 % en poids, d’environ 2 à environ 10 % en poids, d’environ 2 à environ 5 % en poids, d’environ 5 à environ 20 % en poids, d’environ 5 à environ 15 % en poids, ou d’environ 5 à environ 10 % en poids, sur la base du poids total de la composition cosmétique.
(k) Silicones Dans un mode de réalisation, la composition inclut une ou plusieurs silicones. Néanmoins, les silicones ne sont pas nécessairement présentes. Par conséquent, dans certains modes de réalisation, elles peuvent être exclues des compositions cosmétiques. Dans d’autres modes de réalisation, il est préférable d’inclure une ou plusieurs silicones. Les exemples non limitants de silicones incluent la diméthicone, le diméthiconol, la cyclométhicone, la polysilicone-11, la phényl triméthicone, la triméthylsilylamodiméthicone et le stéaroxytriméthylsilane. Dans certains cas, les une ou plusieurs silicones sont des huiles de silicone non volatiles. Dans certains modes de réalisation, la silicone est des polydiméthylsiloxanes (PDMS), les polydiméthylsiloxanes comprenant des groupes alkyles ou alcoxy qui sont pendants et/ou au niveau de l’extrémité de la chaîne de silicone, lesquels groupes contiennent chacun de 2 à 24 atomes de carbone, ou des phényl silicones, telles que des phényl triméthicones, des phényl diméthicones, des phényl(triméthylsiloxy)diphénylsiloxanes, des diphényl diméthicones, des diphényl(méthyldiphényl)trisiloxanes ou des (2-phényléthyl)triméthylsiloxysilicates. D’autres exemples de silicone qui peuvent être mentionnés incluent les silicones volatiles linéaires ou cycliques, telles que celles ayant une viscosité de 8 centistokes (8x106 m2/s) et/ou contenant de 2 à 7 atomes de silicium. Ces silicones comprennent optionnellement des groupes alkyles ou alcoxy contenant de 1 à 10 atomes de carbone. Les exemples non limitants d’huiles de silicone volatiles incluent l’octaméthylcyclotétrasiloxane, le décaméthylcyclopentasiloxane, le dodécaméthylcyclohexasiloxane, l’heptaméthylhexyltrisiloxane, l’heptaméthyloctyltrisiloxane, l’hexaméthyldisiloxane, l’octaméthyltrisiloxane, le décaméthyltétrasiloxane et le dodécaméthylpentasiloxane, ou les mélanges de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation préféré, les compositions cosmétiques incluent une ou plusieurs silicones choisies parmi la diméthicone, le diméthiconol, la cyclométhicone, la polysilicone-11, la phényl triméthicone et l’amodiméthicone, de préférence la diméthicone.
Dans certains cas, les compositions cosmétiques incluent une ou plusieurs silicones à fonction amino. Les exemples non limitants incluent l’amodiméthicone, les bis-hydroxy/méthoxy amodiméthicones, la bis-cétéaryl amodiméthicone, l’amodiméthicone, les bis(C13-15 alcoxy) PG amodiméthicones, les aminopropyl phényl triméthicones, les aminopropyl diméthicones, les bis-amino PEG/PPG-41/3 aminoéthyl PG-propyl diméthicones, les caprylyl méthicones, et un mélange de celles-ci. L’amodiméthicone est une silicone à fonction amino particulièrement utile.
La quantité totale de silicones dans la composition cosmétique, le cas échéant, variera. Néanmoins, dans divers modes de réalisation, la quantité de silicones dans la composition cosmétique est d’environ 0,01 à environ 15 % en poids, d’environ 0,01 à environ 10 % en poids, d’environ 0,01 à environ 5 % en poids, d’environ 0,01 à environ 3 % en poids, d’environ 0,01 à environ 2 % en poids, d’environ 0,1 à environ 15 % en poids, d’environ 0,1 à environ 10 % en poids, d’environ 0,1 à environ 5 % en poids, d’environ 0,1 à environ 3 % en poids, d’environ 0,1 à environ 2 % en poids, sur la base du poids total de la composition cosmétique.
(l) Ingrédients divers Les compositions cosmétiques de la présente divulgation peuvent optionnellement inclure un ou plusieurs ingrédients divers. Les ingrédients divers sont des ingrédients qui sont compatibles avec les compositions cosmétiques et ne perturbent pas ni n’affectent matériellement les propriétés basiques et nouvelles des compositions cosmétiques. Les ingrédients divers communément utilisés dans les produits cosmétiques sont connus dans l’art. Les exemples non limitants incluent les émulsifiants/tensioactifs divers autres que ceux de (c), (d) et (e), les agents de conservation, les parfums, les agents d’ajustement du pH, les sels, les tampons, les antioxydants, les flavonoïdes, les vitamines, les extraits botaniques, les agents filtrants les UV, les protéines, les hydrolysats et/ou isolats de protéines, les hydrotropes, les agents nacrants, les charges, les colorants, les agents matifiants, les agents actifs pour la peau supplémentaires, les agents de dépigmentation, les agents antirides, etc . Dans un mode de réalisation préféré, les compositions cosmétiques de la présente divulgation incluent un ou plusieurs agents actifs pour la peau, en particulier, un madécassoside. Les exemples non limitants de divers ingrédients divers qui peuvent optionnellement être inclus dans les compositions cosmétiques (ou exclus de celles-ci) sont fournis ci-dessous.