INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, un premier aspect de l’invention concerne un patin à roulettes comprenant un support pour pied, deux roues avant et deux roues arrière, un premier vilebrequin assurant une jonction entre les deux roues avant et le support pour pied et un deuxième vilebrequin assurant une jonction entre les deux roues arrière et le support pour pied, dans lequel chacun des premier et deuxième vilebrequins comprend un élément central définissant un axe central, un premier élément latéral définissant un premier axe de rotation d’une roue gauche et un deuxième élément latéral définissant un deuxième axe de rotation d’une roue droite, un premier bras reliant l’élément central au premier élément latéral et un deuxième bras reliant l’élément central au deuxième élément latéral. Pour chacun des premier et deuxième vilebrequins, le premier bras et le deuxième bras forment un angle autour de l’axe central, l’angle étant strictement inférieur à 180°, et supérieur ou égal à 90°.
L’invention permet d’abaisser l’élément central par rapport aux axes de rotation des roues, abaissant ainsi la position du pied de l’utilisateur. Il en résulte une distance du pied plus proche du sol, avec des angles d’inclinaison plus faibles que dans les solutions de l’art antérieur, conduisant à une moindre sollicitation de la cheville. En outre, une telle forme permet de favoriser l’amortissement en cas de route accidentée ou de variation de l’appui de l’utilisateur. Le confort de patinage est ainsi nettement amélioré comparativement aux patins à roulettes selon l’art antérieur.
Selon un mode de réalisation, pour chacun des premier et deuxième vilebrequins, l’angle peut être compris entre 130° et 170°, de préférence compris entre 130° et 160°, notamment entre 140° et 150°.
L’angle est ainsi optimisé pour faciliter la reprise d’appui en sortie de virage et pour abaisser la position du pied de l’utilisateur. Le confort ainsi que la sécurité associés au patinage sont ainsi améliorés.
Selon un mode de réalisation, une direction de patinage définit un plan vertical normal à la direction de patinage, des points de contact des quatre roues sur le sol définissent un plan moyen de contact, et pour au moins l’un des premier et deuxième vilebrequins, la projection du premier axe de rotation de roue dans le plan vertical et/ou la projection du deuxième axe de rotation de roue dans le plan vertical est inclinée d’un angle de carrossage par rapport à la projection de l’axe central du vilebrequin dans le plan vertical du patin à roulettes, lorsque des intersections respectives de plans de roue avec le plan moyen de contact sont parallèles entre elles et avec la direction de patinage.
De cette manière, lorsque le patin à roulettes est à plat, l’inclinaison des axes de rotation sur l’un des vilebrequins permet au patin à roulettes de progresser en ligne droite dans la direction de patinage. En outre, lorsque l’utilisateur incline le support pour pied, les plans de rotation des roues avec les angles de carrossage, en tournant autour de l’axe central du vilebrequin, s’inclinent et rendent les roues directrices permettant ainsi une trajectoire courbe du patin à roulettes.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque bras de fixation comporte une partie d’accrochage configurée pour coopérer avec la main courante lorsque le bras de fixation respectif occupe la position de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les bras de fixation sont configurés pour empêcher un mouvement axial de la partie de montage fixe par rapport à l’arbre de support de roue lorsque chaque bras de fixation occupe la position de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque partie d’accrochage comporte un logement de réception configuré pour loger une partie de la main courante lorsque le bras de fixation respectif occupe la position de fixation. De façon avantageuse, chaque partie d’accrochage comporte une ouverture d’introduction qui débouche dans le logement de réception respectif et qui est configurée pour être orientée à l’opposé de l’axe de rotation lorsque le bras de fixation respectif occupe la position de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque partie d’accrochage présente une section transversale ayant globalement une force en U ou en C.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque partie d’accrochage comporte une portion de fond et des première et deuxième portions latérales s’étendant de part et d’autre de la portion de fond respective, les première et deuxième portions latérales de chaque partie d’accrochage étant configurées pour s’étendre respectivement de part et d’autre d’un plan d’extension dans lequel s’étend la main courante.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque partie d’accrochage comporte une encoche d’insertion configurée pour faciliter une insertion de la main courante dans le logement de réception respectif lorsque le bras de fixation respectif occupe la position de libération.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque logement de réception comporte un revêtement interne, par exemple en matière adhérente, configuré pour favoriser l’adhérence entre la partie d’accrochage respective et la main courante lorsque le bras de fixation respectif occupe la position de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque logement de réception comporte une première portion de logement configurée pour recevoir une première portion de main courante lorsque le bras de fixation respectif occupe la position de libération et que la partie de montage fixe est fixée à l’arbre de support de roue de manière à permettre un pré-montage du dispositif de motorisation sur la roue, et une deuxième portion de logement configurée pour recevoir une deuxième portion de main courante lorsque le bras de fixation respectif occupe la position de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la deuxième portion de logement est courbée et présente une courbure correspondant sensiblement à la courbure de la main courante.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chaque bras de fixation est déformable élastiquement selon une direction longitudinale dudit bras de fixation entre une configuration rétractée dans laquelle ledit bras de fixation présente une première longueur et une configuration déployée dans laquelle ledit bras de fixation présente une deuxième longueur qui est supérieure à la première longueur, chaque bras de fixation comportant un élément élastique configuré pour solliciter élastiquement le bras de fixation vers la configuration déployée.
Brève description des figures On comprendra mieux les buts, aspects et avantages de la présente invention, d’après la description donnée ci-après d’un mode particulier de réalisation de l’invention présenté à titre d’exemple non limitatif, en se référant aux dessins annexés dans lesquels :
La est une vue en perspective avant d’un fauteuil roulant manuel équipé d’un dispositif de motorisation selon la présente invention ;
La est une vue partielle en coupe d’une roue équipée d’un arbre de support de roue et du dispositif de motorisation de la ;
La est vue de face d’une roue équipée du dispositif de motorisation de la dont le capot de recouvrement a été déposé ;
La est vue partielle de côté du dispositif de motorisation de la fixée à une roue ;
La est vue partielle en perspective du dispositif de motorisation de la fixée à une roue ;
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins un capteur agencé pour capter et/ou détecter et/ou mesurer au moins une donnée environnementale parmi une température ambiante et/ou une température de feuilles e/ou un taux d’humidité ambiant et/ou un taux de dioxyde de carbone dans l’air ambiant. Ledit au moins un capteur peut comprendre un capteur de température comme un thermomètre, et/ou un capteur d’humidité et/ou un capteur de dioxyde de carbone.
Selon une possibilité, une modification peut être appliquée au modèle cible sur la base d’au moins une donnée détectée et/ou mesurée et/ou captée par ledit au moins un capteur. On comprend donc que le modèle cible peut varier selon différents paramètres.
Selon une possibilité, l’unité de commande comprend au moins une unité de comparaison agencée pour comparer à au moins un modèle cible la distribution spectrale énergétique du rayonnement global résultant de la combinaison de l’éclairage naturel et de l’éclairage artificiel.
Selon une possibilité, l’unité de comparaison est agencée pour détecter au moins un écart entre l’au moins un modèle cible et la distribution spectrale énergétique du rayonnement global résultant de la combinaison de l’éclairage naturel et de l’éclairage artificiel.
L’au moins un modèle cible de distribution spectrale énergétique du rayonnement global, ou gabarit, comprend une densité de flux de photons primaire cible correspondant à la bande de longueur d’onde primaire et, pour chaque bande de longueur d’onde secondaire, une densité de flux de photons secondaire cible.
La distribution spectrale énergétique du rayonnement global reçu par le végétal comprend une densité de flux de photons global reçu par le végétal sur la bande de longueur d’onde primaire et, pour chaque bande de longueur d’onde secondaire, une densité de flux de photons global reçu par le végétal respectivement sur chaque bande de longueur d’onde secondaire.
Selon une possibilité, l’unité de comparaison est agencée pour comparer, à la densité de flux de photons primaire cible définie par le modèle cible, la densité de flux de photons global reçu par le végétal sur la bande de longueur d’onde primaire. L’unité de comparaison est également agencée pour comparer, à une densité de flux de photons secondaire cible correspondant à une bande de longueur d’onde secondaire donnée, la densité de flux de photons global reçu par le végétal sur ladite bande de longueur d’onde secondaire donnée.
Selon une possibilité, l’unité de comparaison est agencée pour déterminer et/ou détecter un écart entre une densité de flux de photons primaire cible et la densité de flux de photons global reçu par le végétal sur la bande de longueur d’onde primaire. L’unité de comparaison est également agencée pour déterminer et/ou détecter un écart entre une densité de flux de photons secondaire cible correspondant à une bande de longueur d’onde secondaire donnée et la densité de flux de photons global reçu par le végétal sur ladite bande de longueur d’onde secondaire donnée.
Selon une possibilité, l’unité de commande est configurée pour déterminer au moins une commande visant à réduire au moins un écart détecté et/ou déterminé par l’unité de comparaison.
Selon une possibilité, l’unité de commande est configurée pour déterminer une commande visant à réduire un écart détecté par l’unité de comparaison en tenant compte de la distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel.
Selon une possibilité, l’unité de comparaison est agencée pour comparer à une densité de flux de photons primaire cible la densité de flux de photons global reçu par le végétal sur la bande de longueur d’onde primaire.
Selon une possibilité, l’unité de comparaison est agencée pour comparer à une densité de flux de photons secondaire cible correspondant à une bande de longueur d’onde secondaire la densité de flux de photons global reçu par le végétal sur ladite bande de longueur d’onde secondaire.
représente un exemple de réalisation du procédé de commande d’un dispositif d’éclairage artificiel conforme à l’invention.
Dans une étape optionnelle E 1 , au moins un signal correspondant à un rayonnement produit par un ensemble d’unités d’éclairage primaire et/ou à au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire est collecté, par exemple par un goniophotomètre ou un spectroradiomètre.
Dans une étape E 2 , la distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel est obtenue, par exemple à partir de modèle d’émission du dispositif d’éclairage artificiel ou de mesures préalablement réalisées établissant une relation entre la puissance consommée par chaque ensemble d’unités d’éclairage composant le dispositif d’éclairage artificiel et la densité de flux de photons reçu par le végétal sur chaque bande de longueur d’onde primaire et secondaires.
Selon une autre possibilité, l’étape d’obtention E 2 de la distribution spectrale énergétique du rayonnement produit par le dispositif d’éclairage artificiel prend en compte l’au moins un signal collecté à l’étape optionnelle E 1 .
Enfin, dans le cadre de la présente invention, les proportions exprimées en % correspondent à des pourcentages massiques par rapport au poids total de l’entité (e.g. cendres) considérée.
La présente invention a donc pour objet l’utilisation de cendres de biomasse carbonatées comme matériau cimentaire de substitution. De préférence, les cendres de biomasses carbonatées présentent les caractéristiques suivantes, choisies seules ou en combinaison :
les cendres de biomasse carbonatées contiennent au moins 4,5% de carbone inorganique ; de préférence les cendres de biomasse carbonatées contiennent au moins 5% de carbone inorganique ; de façon tout à fait préférée les cendres de biomasse carbonatées contiennent au moins 5,5% de carbone inorganique ; les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 10% de chaux ; de préférence les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 5% de chaux ; de façon tout à fait préférée, les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 3% de chaux ; les cendres de biomasse carbonatées contiennent plus de 2% de carbonates ; de préférence les cendres de biomasse carbonatées contiennent plus de 15% de carbonates ; de façon tout à fait préférée, les cendres de biomasse carbonatées contiennent plus de 25% de carbonates ; les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 60% de SiO 2 ; de préférence les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 40% de SiO 2 ; de façon tout à fait préférée, les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 30% de SiO 2 ; les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 40% d’Al 2 O 3 ; de préférence les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 30% d’Al 2 O 3 ; de façon tout à fait préférée, les cendres de biomasse carbonatées contiennent moins de 20% d’Al 2 O 3 ; les cendres de biomasse carbonatées contiennent de la calcite, de la kalcinite, de la carbo-hydroxyapatite et/ou de l’hydrocalumine ; et/ou les cendres de biomasse carbonatées présentent une perte au feu d’au moins 5% ; de préférence les cendres de biomasse carbonatées présentent une perte au feu d’au moins 15% ; de façon tout à fait préférée les cendres de biomasse carbonatées présentent une perte au feu d’au moins 20% ;
Les cendres de biomasses carbonatées selon la présente invention permettent d’atteindre des taux de substitution pouvant aller jusqu’à 45% de la composition cimentaire, de préférence jusqu’à 40% de la composition cimentaire, de façon tout à fait préférée jusqu’à 35% de la composition cimentaire, tout en maintenant des propriétés mécaniques, et notamment des résistances à la compression à moyen et long terme du matériau de construction finalement préparé compatibles avec les utilisations envisagées.
Les cendres de biomasse carbonatées utilisées dans le cadre de la présente invention peuvent être obtenues selon tout procédé connu de l’homme du métier. A titre d’exemple, on peut notamment citer un procédé de préparation des cendres de biomasse carbonatées comprenant les étapes suivantes :
Puis elles sont soumises à une délipidation de manière à séparer l’huile du reste de la graine et à obtenir le tourteau. Généralement le tourteau comprend moins de 5% en poids d’huile, dite « huile résiduelle », par rapport au poids total du tourteau.
Le broyage du tourteau permet avantageusement d’obtenir la taille de particule appropriée. Par « taille », on entend la longueur de la plus grande dimension des particules. Généralement, les particules de tourteau de moabi présentent une taille maximale proche de 5 mm, de préférence proche de 3 mm, et de manière préférée comprise entre 1 et 2 mm.
Le tourteau, avantageusement broyé, est ensuite mis en dispersion en phase aqueuse.
L’hydrolysat de tourteau de moabi selon la présente invention est obtenu par hydrolyse au moyen d’une solution alcaline à un pH allant de 13 à 14, de préférence obtenu au moyen d’une base forte.
La base forte est généralement choisie parmi l’hydroxyde de sodium (NaOH), l’hydroxyde de potassium (KOH) et l’hydroxyde de calcium (CaOH) ; de préférence l’hydroxyde de sodium. Avantageusement, la solution de base forte présente une molarité comprise entre 0,8 M et 1,5 M.
L’hydrolyse alcaline est effectuée au moyen d’une solution alcaline à un pH allant de 13 à 14 pendant une durée allant de 30 minutes à 4 heures, de préférence pendant environ 2 heures.
L’hydrolyse alcaline est effectuée à une température allant de 12 à 40°C, de préférence à température ambiante c’est-à-dire entre 15 et 25 °C.
En outre le ratio masse de tourteau de moabi / masse de la solution alcaline est avantageusement compris entre 1/12 et 1/8 et de manière préférée d’environ 1/10.
La dispersion en phase aqueuse et l’hydrolyse alcaline sont avantageusement effectuées sous agitation permettant ainsi une dispersion et une homogénéisation du solide dans le liquide, améliorant ainsi la surface d’échange globale et par conséquent l’hydrolyse.
Après l’étape d’hydrolyse, un acide, de préférence un acide organique faible, est ajouté pour « neutraliser » la solution c’est-à-dire pour ajuster le pH à une valeur allant de 4 à 5 et en conséquence stabiliser l’hydrolysat obtenu.
L’acide faible est de préférence choisi parmi l‘acide citrique, l’acide phosphorique, l’acide lactique, l’acide oxalique, l’acide acétique, l’acide acétique, l’acide glycolique, l’acide ascorbique et leurs mélanges, de manière préférée l’acide citrique. Les acides faibles, notamment citrique et phosphorique, permettent aussi de générer un effet tampon pH recherché dans les compositions cosmétiques.
Après récupération de l’hydrolysat par séparation solide/liquide, c’est-à-dire récupération de la phase liquide, l’hydrolysat est avantageusement purifié par filtration ou ultrafiltration.
Enfin, une lyophilisation de l’hydrolysat peut également être effectuée afin de disposer dudit hydrolysat sous forme solide.
Le procédé selon l’invention peut également comprendre des étapes de purification et d’essorage classiques dont la mise en œuvre relève des compétences de l’homme du métier.
Un mode de réalisation du dispositif de génération d’images 6 selon l’invention est illustré sur la . Le dispositif de génération d’images 6 comprend un dispositif de rétroéclairage 10, un écran à cristaux liquides 11 recouvrant le dispositif de rétroéclairage 10, un premier dissipateur thermique 12 et un deuxième dissipateur thermique 13.
La représente un mode de réalisation de la structure du composant optique 16. Le composant optique 16 comprend sur une première face un polariseur réflectif 17 et sur une seconde face, opposée à la première face, un diffuseur optique 18. Par polariseur réflectif, il est entendu un polarisateur fonctionnant en réflexion, c’est-à-dire réfléchissant une composante de polarisation déterminée Pd. Par diffuseur optique, il est entendu un élément optique réalisant un étalement angulaire d’une lumière incidente.
Le polariseur réflectif 17 est constitué d’un film optique multicouche 171 fixé par collage à une première couche en polycarbonate 172 d’un côté et à une seconde couche en polycarbonate 173 du côté opposé au moyen de deux couches de colle optique 174a et 174b. Le film optique multicouche 171 consiste en un empilement de couches diélectriques. Par exemple, le film optique multicouche 171 comprend plus de 100 couches atomiques, par exemple entre 100 couches atomiques et 500 couches atomiques, ici 180 couches atomiques, et/ou présente une épaisseur comprise entre 20 microns et 200 microns, ici 70 microns. Par ailleurs, la première couche en polycarbonate 172 et la seconde couche en polycarbonate 173 sont ici (légèrement) diffusantes. Typiquement, la première couche en polycarbonate 172 et la seconde couche en polycarbonate 173 présentent chacune une distribution angulaire dont la largeur à mi-hauteur est égale à 2 degrés par rapport à une direction principale de diffusion. Par exemple, la direction principale de diffusion est la direction normale au plan de la première couche en polycarbonate 172 et de la seconde couche en polycarbonate 173.
Dans une première variante, le polariseur réflectif 17 est constitué d’un film optique multicouche 171 fixé par collage à une première couche en polycarbonate 172 d’un côté et à une seconde couche en polycarbonate 173 du côté opposé, mais seulement l’une parmi la première couche en polycarbonate 172 et la seconde couche en polycarbonate 173 est (légèrement) diffusante, l’autre n’étant pas diffusante.
Dans une deuxième variante, le polariseur réflectif 17 est constitué d’un film optique multicouche 171 fixé par collage à une première couche en polycarbonate 172 d’un côté et à une seconde couche en polycarbonate 173 du côté opposé, et la première couche en polycarbonate 172 et la seconde couche en polycarbonate 173 ne sont pas diffusantes.
Dans une troisième variante, le polariseur réflectif 17 est constitué d’un film optique multicouche 171 fixé par collage à une unique couche en polycarbonate. L’unique couche en polycarbonate peut être (légèrement) diffusante ou non diffusante.
Le diffuseur optique 18 comprend une couche de revêtement en un matériau sensible au rayonnement ultraviolet et pouvant adhérer au polariseur réflectif 17. Le diffuseur optique 18 comprend des motifs imprimés dans la couche de revêtement. La forme des motifs imprimés est définie sur la base de la distribution angulaire du diffuseur optique 18. Par exemple, la distribution angulaire du diffuseur optique 18 présente un profil gaussien, dont la largeur à mi-hauteur est égale à respectivement 30 degrés et 15 degrés dans deux directions perpendiculaires, et par rapport à une direction principale de diffusion. Par exemple, la direction principale de diffusion est la direction normale au plan du diffuseur optique 18.
Autrement dit, un faisceau lumineux illuminant le composant optique 16 et incident sur la première couche en polycarbonate 172, traverse (en partie) le polariseur réflectif 17, puis le diffuseur optique 18 et en émerge en un faisceau étalé angulairement, avec une distribution angulaire dont la largeur à mi-hauteur est égale, dans l’exemple mentionné ci-dessus, à respectivement 30 degrés et 15 degrés dans deux directions perpendiculaires. La forme des motifs imprimés dans la couche de revêtement tient ainsi compte de la diffusion introduite par la première couche en polycarbonate 172 et la seconde couche en polycarbonate 173 afin d’obtenir le faisceau étalé angulairement d’écart-type 30 degrés et 15 degrés dans deux directions perpendiculaires.
De manière générale, la distribution angulaire du diffuseur optique 18 présente une largeur à mi-hauteur inférieure à 45° par rapport à la direction principale de diffusion.
La première face du composant optique 16 est positionnée du côté du réflecteur 15, qui correspond au côté de la source de lumière 14. Cette configuration permet d’améliorer le recyclage de la lumière à l’intérieur du dispositif de rétroéclairage 10. En effet, si une portion du faisceau source ne présente pas la polarisation transmise par le polariseur réflectif, celle-ci est réfléchie par le polariseur réflectif 17 et peut être réinterceptée par le réflecteur 15, puis réfléchie à nouveau en direction du composant optique 16.
Dans le tableau 8, les résultats obtenus sont exprimés en 10 -9 g (ng) d’acide hyaluronique par 10 -6 g (µg) de protéines, la moyenne ainsi que la déviation standard (DS) sont également présentées. Les mesures ont été effectuées en triplicat.
Le niveau de signification entre le "contrôle", et le "produit de référence" a été évalué à l'aide d'un test t de Student (* : p<0,05).
Le niveau de signification entre le "contrôle" et "composé testé" a été évalué indépendamment pour chaque composition par une analyse de variance à un facteur (ANOVA à sens unique) suivie d'un test de Holm-Sidak (* :p<0,05).