INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les plaques terminales 16 sont par exemple réalisées en aluminium.
Des circuits fluidiques externes (non représentés) sont reliés à la pile 10 au niveau des plaques terminales 16 et les gaz réactifs sont distribués aux assemblages membrane électrode à la surface des plaques bipolaires 12 via des canaux gravés sur celles-ci.
Avantageusement, les cellules 14 sont agencées par paquets de vingt cellules 14. Vingt cellules 14 nécessitent vingt-et-une plaques bipolaires 12.
- la est une vue en demi-coupe axiale d’un moteur selon un mode de réalisation de l’invention ;
- la est une vue en coupe axiale d’une zone du moteur de la montrant une aube à calage variable et les moyens de liaison de l’aube au carter ; et
- les figures 3 et 4 sont deux vues respectivement en plan et en coupe axiale développée de deux cames et de leurs éléments de roulement faisant partie des moyens de liaison de la .
Dans le présent exemple de réalisation de l’invention, le moteur d’aéronef est un turboréacteur 1 d’avion formant ici une turbomachine à double flux et double corps comprenant un rotor et un stator. La turbomachine présente un axe principal X-X qui sert d’axe de rotation du rotor par rapport au stator.
Elle comprend d'amont en aval, donc de gauche à droite sur la :
- une soufflante 2,
- un compresseur basse pression 5 et un compresseur haute pression 7,
- une chambre de combustion 9,
- une turbine haute pression 11 et une turbine basse pression 13.
Ces éléments, à l’exception de la soufflante, sont compris dans une partie centrale 14 du turboréacteur. Leurs parties mobiles à rotation autour de l’axe X-X forment le rotor.
Le compresseur haute pression 7, la chambre de combustion 9 et la turbine haute pression 11 forment un corps à haute pression 16 qui, conjointement avec le compresseur basse pression 5 et la turbine basse pression 13, définit une veine principale 18 d'écoulement d'air. Le moteur comprend un carter 20 entourant cette veine et faisant partie du stator.
Une nacelle 22 entoure la soufflante 2 et la partie centrale 14 de façon à former un compartiment de soufflante 24 et à y définir une veine secondaire d'écoulement d'air 26.
Dans la veine principale 18 s’écoule un flux d’air primaire et dans la veine secondaire 26 un flux d’air secondaire ou flux de dérivation. Le moteur est donc configuré pour recevoir :
- un flux d’air primaire entre le carter 20 et l’axe principal du moteur et
- un flux d’air secondaire à l’extérieur du carter.
La soufflante 2 est montée tournante autour de l’axe principal X-X et comprend des aubes 28.
Des compositions, qui sont appelées « Composition de shampooing 1 » et « Composition de shampooing 2 » ci-après, ont été préparées par mélange des ingrédients montrés dans le Tableau 7. Les valeurs numériques pour les quantités des ingrédients sont toutes sur la base du « % en poids » en tant que matériaux actifs.
Composition de shampooing 1 Composition de shampooing 2 Acide salicylique 0,2 0,2 Benzoate de sodium 0,5 0,5 Laureth sulfate de sodium 16 16 Cocamidopropyl bétaïne 6,4 6,4 Acide tannique 0,5 - Chlorure de sodium 2,5 2,5 Acide citrique qs pH 5,3 qs pH 5,3 Hydroxyde de sodium qs pH 5,3 qs pH 5,3 Eau qsp 100 qsp 100
Compositions de conditionneur 1 et 2 [Préparation]
Des compositions, qui sont appelées « Composition de conditionneur 1 » et « Composition de conditionneur 2 » ci-après, ont été préparées par mélange des ingrédients montrés dans le Tableau 8. Les valeurs numériques pour les quantités des ingrédients sont toutes sur la base du « % en poids » en tant que matériaux actifs.
Composition de conditionneur 1 Composition de conditionneur 2 Alcool cétéarylique 6 6 Esters de cétyle (et) Esters de cétyle 1 1 Chlorure de béhéntrimonium 3 3 Amodiméthicone (et) Tridéceth-8 (et) Chlorure de cétrimonium 1,22 1,22 PVP 1 - Phénoxyéthanol 0,5 0,5 Digluconate de chlorhexidine 0,2 0,2 Acide citrique qs pH 4,0 qs pH 4,0 Hydroxyde de potassium qs pH 4,0 qs pH 4,0 Parfum 0,7 0,7 Eau qsp 100 qsp 100
Tests de coloration des cheveux (Exemple 9 et Exemple comparatif 6)
Des mèches de cheveux ayant des propriétés identiques ont été placées sur une plaque chauffante à 27 °C. Un mélange 1:1 (rapport pondéral) d’un produit de coloration oxydative (Alluria Ash Blue 8.11 nuance 8, L’Oreal Professional) et d’un produit oxydant (Alluria Cream Oxydant, L’Oreal Professional) a été appliqué sur chacune des mèches de cheveux à un rapport de 3 g de mélange/g de cheveux, et les mèches de cheveux ont été laissées pendant 30 minutes jusqu’à rinçage à l’eau du robinet (37 °C) pour préparer des mèches de cheveux colorés.
Les mèches de cheveux colorés ci-dessus ont été traitées tel que montré dans le Tableau 9. Les mèches de cheveux colorés ont été lavées avec la Composition de shampooing 1 (Ex. 9) ou la Composition de shampooing 2 (Ex. Comp. 6) à un rapport de 0,4 g de shampooing/g de cheveux, et rincées à l’eau du robinet (37 °C).
Ensuite, sans séchage, la Composition de conditionneur 1 (Ex. 9) ou la Composition de conditionneur 2 (Ex. Comp. 6) a été appliquée sur les mèches de cheveux colorés à un rapport de 0,4 g de conditionneur/g de cheveux et posée pendant 5 minutes dans les conditions ambiantes (25 °C, HR 40 %).
Le shampooing et le conditionnement ci-dessus ont été répétés.
Pour finir les mèches de cheveux colorés ont été séchées au sèche-cheveux.
Ex. 9 Ex. Comp. 6 Shampooing Composition de shampooing 1 Composition de shampooing 2 Conditionneur Composition de conditionneur 1 Composition de conditionneur 2 Répétitions du shampooing et du conditionnement ΔE ΔE 0 (juste après la coloration) 0 0 4 6,96 8,60 8 8,82 10,1
Dans l’Exemple 9, une analyse d’altération de la couleur a été réalisée pour la mèche de cheveux colorés qui avait été soumise à une teinture oxydative tel que ci-dessus, en déterminant le changement de couleur (ΔE*) avant et après traitement de la mèche de cheveux colorés par un shampooing incluant de l’acide tannique (Composition de shampooing 1) et un conditionneur incluant PVP (Composition de conditionneur 1).
Dans l’Exemple comparatif 6, une analyse d’altération de la couleur a été réalisée pour la mèche de cheveux colorés qui avait été soumise à une teinture oxydative tel que ci-dessus, en déterminant le changement de couleur (ΔE*) avant et après traitement de la mèche de cheveux colorés par un shampooing n’incluant pas d’acide tannique (Composition de shampooing 2) et un conditionneur incluant no PVP (Composition de conditionneur 2).
La différence de couleur (ΔE* sur la base de CIE1976) a été mesurée en utilisant un Konica Minolta CM-3600A. Un ΔE* plus petit indique une moindre altération de la couleur. Les résultats sont montrés dans le Tableau 9.
Dans l’exemple illustré, le noyau 10 est réalisé séparément du corps 3 et rapporté sur celui-ci. Le noyau 10 peut être réalisé dans la même matière thermoplastique que le corps 3 ou en variante dans une matière thermoplastique différente. On peut aussi utiliser pour réaliser le noyau 10 une matière métallique.
Des nervures axiales 38 sont formées sur la circonférence intérieure du logement 8, comme visible sur les figures 1 et 3 notamment, pour centrer le noyau 10 dans le logement 8. Les reliefs de centrage 38 peuvent être, comme illustré sur les figures 12A à 12C, parallèles ou obliques dans le sens circonférentiel à l’axe Z, ou courbes. Chaque relief 38 peut avoir, lorsqu’observé en vue de dessus, un contour polygonal, notamment rectangulaire ou trapézoïdal, ou en forme évasée en direction du bord de distribution. Deux reliefs de centrage 38 peuvent définir entre eux un rétrécissement 39 à proximité de l’orifice de distribution de manière à accélérer le fluide par effet venturi. Le nombre de reliefs de centrage 38 est de préférence d’au moins 10, mieux 20, encore mieux 40.
L’espace 22 formé entre le noyau 10 et le corps 3 peut présenter la configuration illustrée schématiquement à la , et déboucher sur l’orifice de distribution 12 par une portion terminale 22c, annulaire, formée entre deux surfaces 3a et 10a, cylindriques de révolution autour de l’axe Z.
La paroi terminale 22c se raccorde à une portion proximale 22a par une portion intermédiaire inclinée 22b, formée entre des surfaces en regard 3b et 10b.
Les reliefs de centrage 38 s’étendent dans la portion proximale 22a. Cette dernière est alimentée en produit par la chambre de répartition 22d.
Lorsque l’utilisateur actionne le moyen de distribution 1, le produit gagne par le canal d’amenée 7 l’espace 22 entre le noyau 10 et le corps 3 et il peut être délivré sous la forme d’un spray par l’orifice de distribution 12.
Le spray est dans l’exemple des figures 1 à 3 continu angulairement autour de l’axe de distribution, de par l’absence de contact entre le noyau 10 et le corps 3 au niveau de l’orifice de distribution 12. En effet, la ou les zones d’appui entre le noyau 10 et le corps 3 se situent par exemple, comme illustré, en retrait de l’orifice de distribution 12 d’une distance (mesurée le long de l’axe Z de distribution) d’au moins 0,5 mm.
Le spray peut être discontinu angulairement autour de l’axe de distribution, de par la présence, en particulier au niveau des reliefs 38, de contact entre le noyau 10 et le corps 3 au niveau de la sortie du produit.
De préférence, la section transversale du canal d’amenée 7 est supérieure à la section de l’orifice de distribution 12, de façon à permettre un remplissage rapide avec le produit de l’espace situé en amont de l’orifice de distribution, ce qui peut contribuer à la formation d’un spray homogène dès le début de la pulvérisation.
La chambre de répartition 22d ménagée en amont de l’espace 22a dans lequel s’étendent les reliefs de centrage 38 reçoit le produit délivré par le canal d’amenée 7.
La largeur ω de la chambre de répartition 22d est supérieure à celle l de la portion terminale 22c qui débouche sur l’orifice de distribution 12.
La chambre de répartition 22d améliore la répartition du produit avant que celui-ci ne gagne les portions plus étroites du passage par lequel s’évacue le produit.
On a illustré sur les figures 4B et 4C différents autres exemples de configurations possibles pour l’espace 22 ménagé entre le noyau 10 et le corps 3 pour la circulation du produit jusqu’à l’orifice de distribution.
Dans l’exemple de la , l’espace 22 formé entre le noyau et le corps comporte une portion proximale 22a dans laquelle s’étendent les reliefs 38 de centrage du noyau 10 relativement au corps 3, prolongée par une portion intermédiaire 22b qui fait un angle avec la direction Z de pulvérisation, par exemple un angle rentrant. Cette portion intermédiaire 22b peut se raccorder à une portion terminale 22c, qui débouche sur l’orifice de distribution 12, cette portion terminale étant par exemple, comme illustré, définie entre deux surfaces 3a et 10a, cylindriques de révolution, parallèles à la direction de distribution Z. La variante de la ne comporte pas de chambre de répartition.
Dans la variante de la , la portion terminale 22c communique directement avec celle 22a dans laquelle s’étendent les reliefs de centrage 38. La portion terminale 22c fait par exemple un angle avec la direction de distribution Z. Ainsi, en demi-coupe axiale, l’axe Z1 de l’orifice 12 est par exemple convergent, comme illustré.
Dans la variante de la , la partie coopérante 10 est extérieure au corps 3. La partie coopérante 10 est fixée sur le corps 3 de façon à ménager avec celui-ci la chambre de répartition 22d, en regard du canal d’amenée 7. Les portions 22a, 22b et 22c permettent d’acheminer le produit jusqu’à l’orifice de distribution 12.
Un temps de sécurité fondé sur ladite vitesse égo et ladite vitesse cible rend possible une modulation du temps de sécurité également en fonction de la différence des vitesses, et/ou en fonction d’une vitesse relative entre le véhicule égo et le véhicule cible. Ainsi, par exemple, plus la vitesse relative, en valeur absolue, est grande plus le temps de sécurité sera grand. Ceci contribue au confort physiologique des passagers du véhicule égo. En effet, à forte vitesse relative, un passager du véhicule égo se sentira mal à l’aise et non sécurisé si le véhicule égo trop proche du véhicule cible.
Par exemple, T secMax est une valeur comprise entre 0,5 et 2 secondes, préférentiellement proche de 1 secondes, d’autres valeurs sont possibles.
Par exemple, T secC est un paramètre pour prendre en compte la vitesse relative entre la vitesse égo et la vitesse cible, préférentiellement ce paramètre est positif, proche de du temps de référence, par exemple 2 secondes, d’autres valeurs sont possibles.
Ainsi, avec deux paramètres le temps minimum est défini, et, dans un mode de réalisation, le deuxième temps inter-véhicules n’est pas inférieur à T secMax , le temps sécurité s’adapte continuellement en fonction des situations de vie, en particulier de ladite vitesse relative.
Avantageusement, lequel ledit temps minimum est fondée sur ledit temps de référence, sur ladite accélération potentielle, sur ladite vitesse cible, et sur un temps inter-véhicules minimum prédéterminé, dit temps minimum. Précédemment, un temps sécurité a été déterminé. Il n’est pas toujours opportun d’arriver rapidement à ce temps sécurité afin d’éviter des variations d’accélération et de privilégié le confort dynamique. L’invention, par la combinaison du temps sécurité et du temps minimum, va idéalement moduler le temps inter-véhicules pour obtenir un compris confort physiologique, confort dynamique et sécurité, le temps inter-véhicules variant entre le temps de référence et le temps sécurité.
La fonction T ivMin ne permet pas d’avoir un temps minimum inférieur au temps sécurité.
Un exemple de réalisation de la fonction k T , respectivement k D , est illustré par la , respectivement , les deux figures étant décrites ci-après.
Par exemple, T ivMinC est un paramètre prédéterminé pour donner une cible de temps inter-véhicules minimum, préférentiellement ce paramètre est positif, proche, par exemple, de 0,5 secondes, d’autres valeurs sont possibles.
Dans cet état, le régulateur de vitesse est fondé sur le temps inter-véhicules minimum qui ne peut pas être inférieur au temps sécurité et qui est modulé en fonction de la vitesse égo et de la vitesse cible plus des paramètres. Ainsi, un compromis confort physiologique, confort dynamique et sécuritaire est atteint.
C23 est une condition de passage de Etat2 à Etat3. Dans un mode opératoire, on passe de Etat3 à Etat2 lorsque ladite accélération potentielle devient supérieure à un deuxième seuil, dit seuil de stabilisation. Par exemple, le seuil de stabilisation est strictement inférieur à 0 m/s², il peut prendre la valeur de - 0,2 m/s² à - 3 m/s, préférentiellement autour de - 0,3 m/s². Une accélération de - 0,3 m/s² d’un véhicule signifie que le véhicule décélère, freine, et un passager du véhicule le ressente peu.
La condition de passage C23 signifie, grâce au actions de l’état précédent, qu’au bout d’un certain temps (fonction du paramétrage, des conditions initiales, comme vitesses et distance, et de l’évolution de la vitesse du véhicule cible), que le véhicule égo respecte un temps minimum et un temps sécurité et qu’il n’y a plus besoin de décélérer fortement.
Ainsi, l’invention détermine une absence de futur inconfort dynamique (forte décélération perçue par les passages du véhicule) si le véhicule cible maintient sensiblement constant sa vitesse.
Etat3, 203, un état où l’invention va piloter le régulateur de vitesse en modulant un troisième temps inter-véhicules consigne en fonction du temps de référence et d’un temps inter-véhicules mesuré déterminé à partir de la dite distance inter-véhicules et de la dite vitesse égo.
Une deuxième image de paume de référence iref2 comprend quatre régions de référence dont sont extraites par le codeur biométrique 50 quatre informations biométriques régionales de référence V21, V22, V23, V24.
Le calculateur 40 calcule pour la deuxième image de paume de référence ref2 les scores de similarité régionaux suivants : - un score de similarité régional S211 associé à l’information biométrique régionale de référence V21 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S212 associé à l’information biométrique régionale de référence V22 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S213 associé à l’information biométrique régionale de référence V23 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S214 associé à l’information biométrique régionale de référence V24 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S221 associé à l’information biométrique régionale de référence V21 et à l’information biométrique régionale individu V2, - un score de similarité régional S222 associé à l’information biométrique régionale de référence V22 et à l’information biométrique régionale individu V2, - un score de similarité régional S223 associé à l’information biométrique régionale de référence V23 et à l’information biométrique régionale individu V2, - un score de similarité régional S224 associé à l’information biométrique régionale de référence V24 et à l’information biométrique régionale individu V2.
Le calculateur 40 calcule pour la deuxième image de paume de référence ref2, un deuxième score palmaire de similarité S200 égal à la somme des cinq meilleurs scores régionaux de similarité associés à ladite deuxième image de paume de référence ref2.
Si dans l’ordre décroissant de valeur, les scores régionaux de similarité sont classés comme suit : S224>S223>S222>S221>S214>S213>S212>S211, alors le deuxième score palmaire de similarité S200 est calculé comme suit : S200=S224+S223+S222+S221+S214.
Une troisième image de paume de référence iref3 comprend cinq régions de référence dont sont extraites par le codeur biométrique 50 cinq informations biométriques régionales de référence V31, V32, V33, V34, V35.
Le calculateur 40 calcule pour la troisième image de paume de référence ref3 les scores de similarité régionaux suivants : - un score de similarité régional S311 associé à l’information biométrique régionale de référence V21 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S312 associé à l’information biométrique régionale de référence V22 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S313 associé à l’information biométrique régionale de référence V23 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S314 associé à l’information biométrique régionale de référence V24 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S315 associé à l’information biométrique régionale de référence V25 et à l’information biométrique régionale individu V1, - un score de similarité régional S321 associé à l’information biométrique régionale de référence V21 et à l’information biométrique régionale individu V2, - un score de similarité régional S322 associé à l’information biométrique régionale de référence V22 et à l’information biométrique régionale individu V2, - un score de similarité régional S323 associé à l’information biométrique régionale de référence V23 et à l’information biométrique régionale individu V2, - un score de similarité régional S324 associé à l’information biométrique régionale de référence V24 et à l’information biométrique régionale individu V2, - un score de similarité régional S325 associé à l’information biométrique régionale de référence V25 et à l’information biométrique régionale individu V2.
Le calculateur 40 calcule pour la troisième image de paume de référence ref3, un troisième score palmaire de similarité S300 égal à la somme des cinq meilleurs scores régionaux de similarité associés à ladite troisième image de paume de référence ref3.
Si dans l’ordre décroissant de valeur, les scores régionaux de similarité sont classés comme suit : S325>S324>323>S322>S321>S315>S314>313>S312>S311, alors le troisième score palmaire de similarité S300 est calculé comme suit : S300=S325+S324+S323+S322+S321.
Selon cet exemple, fixons que selon un ordre décroissant de valeur, les scores palmaires de similarité sont classés comme suit : S300> S200> S100.
Le procédé de mise en correspondance selon l’invention comprend également une étape de mise en correspondance 103 dans laquelle le calculateur 40 met en correspondance l’image de la paume de l’individu i avec au moins une image de la pluralité d’images de paumes de référence iref1-irefZ, en fonction d’un résultat de la comparaison.
En particulier, l’étape de mise en correspondance 103 de l’image de la paume de l’individu i est fonction des scores palmaires de similarité des informations biométriques palmaires de référence V11-V1N, VZ1-VZN associées aux images de paumes de référence iref1-irefZ.
Dissocions deux cas : - premier cas : l’image de la paume de l’individu i comprend une paume complète, - premier cas : l’image de la paume de l’individu i comprend une paume partielle.
Dans le cas où d’une paume complète, le calculateur 40 sélectionne une image : l’image de référence iref1-irefZ associée au score palmaire de similarité le plus élevé selon l’étape de mise en correspondance 103.
Selon l’exemple très simplifié ci-dessus, le score palmaire de similarité le plus élevé est le troisième palmaire de similarité S300. Le calculateur 40 sélectionne la troisième image de référence iref3.
Dans le cas où d’une paume partielle, le calculateur 40 sélectionne un nombre prédéterminé d’images de référence iref1-irefZ ayant les scores palmaires de similarité les plus élevés.
Le nombre prédéterminé est avantageusement compris entre 10 et 150, par exemple 100.
L’intégration de ces moyens de verrouillage est rendue plus complexe dans le cas d’un pot d’habillage en verre qui, de par ses procédés de fabrication spécifiques, présente des tolérances dimensionnelles et géométriques importantes. En outre, les procédés de fabrication des pots en verre sont tels qu’il n’est généralement pas possible d’obtenir des arêtes et bords francs, mais plutôt des transitions douces, tels que des arrondis et des congés. On comprend donc que le verrouillage au moyen de butées à bord arrondie est moins efficace.
Par ailleurs, en ce qui concerne les pièces plastique obtenues par moulage, la présence sur la pièce moulée de formes en contre-dépouille, telles que des indentations, rétentions ou cavités d’arêtes franches qui s’opposent au démoulage direct de la pièce, nécessite l’utilisation d’un dispositif spécial pour pouvoir démouler la pièce sans dommage. De ce fait, on cherche généralement à concevoir des pièces exemptes de forme en contre-dépouille afin de faciliter le démoulage de la pièce, et donc de limiter les étapes de manipulation lors de la fabrication qui peuvent engendrer des coûts supplémentaires. Cette contrainte liée au démoulage limite la forme, le positionnement et l’orientation des indentations sur la pièce plastique.
Ainsi, la conception des moyens de blocage d’une recharge dans un pot d’habillage nécessite donc de réaliser des compromis entre la fiabilité du système de blocage et les contraintes liées aux matières.
Le document FR 3 101 066 propose de solidariser un contenant interne en verre à un contenant externe également en verre au moyen d’un insert d’adaptation en plastique. En particulier, l’insert comprend un premier ensemble de moyen d’attache de l’insert au contenant interne et un deuxième ensemble de moyen d’attache de l’insert au contenant externe. Cette solution est bien entendu trop complexe puisqu’elle nécessite la réalisation d’une pluralité d’ergots sur l’insert, et une manipulation complexe de la part de l’utilisateur.
Le document KR 10-2164827 décrit une recharge comprenant des languettes dont la surface intérieure est munie d’un ergot. Les languettes sont reçues dans des évidements du pot externe comprenant un organe de guidage en saillie pourvue d’une projection destinée à coopérer avec l’ergot de la recharge pour un effet anti-rotation. Comme expliqué précédemment, du fait de l’absence de bord franc, le déverrouillage non souhaité de la recharge lors de la manipulation du couvercle pour l’ouverture du pot est toujours possible.