INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module de détection de signal 38 est relié au module de calcul de transformée de Fourier rapide 36. Le module de détection de signal 38 est configuré pour mettre en œuvre une détection d’un signal présentant la fréquence fondamentale prédéterminée. Lorsqu’aucun gaz n’est émis dans aucune cellule 9 de la batterie électrique 2, les amplitudes des signaux en sortie du module de calcul de transformée de Fourier rapide 36 sont significativement plus basses que des valeurs d’amplitudes de signaux pré-paramétrées (valeurs seuil) indiquant une détection. Dans ce cas, le module de détection de signal 38 émet en sortie une information indiquant qu’il n’y a pas de détection d’un signal présentant la fréquence fondamentale prédéterminée et donc qu’il n’y a pas d’emballement thermique au sein de la batterie électrique 2. Lorsque du gaz circule dans la cavité 27 d’au moins une des cellules 9 de la batterie électrique 2, les amplitudes des signaux en sortie du module de calcul de transformée de Fourier rapide 36 augmentent jusqu’au niveau des valeurs d’amplitudes de signaux pré-paramétrées (valeurs seuil) indiquant une détection. Dans ce cas, le module de détection de signal 38 émet en sortie une information indiquant qu’il y a une détection d’un signal présentant la fréquence fondamentale prédéterminée et donc qu’il y a un emballement thermique au sein d’au moins une des cellules 9 de la batterie électrique 2.
De préférence, le module de détection de signal 38 est configuré pour mettre en œuvre cette détection par glissement d’une fenêtre temporelle. Autrement dit, après un calcul de transformée de Fourier rapide effectué par le module de calcul 36, le module de détection de signal 38 déplace une fenêtre temporelle sur le signal numérique issu du microphone, sur un échelon de temps prédéfini, par exemple sur un échelon de temps de l’ordre de 0,02 s, et requiert auprès du module de calcul 36 que ce dernier re-calcule la transformée de Fourier rapide sur le nouvel échantillon de signal ainsi obtenu. Le processus est ensuite réitéré en déplaçant successivement la fenêtre temporelle par échelons de 0,02 s. La durée de la fenêtre temporelle est par exemple de l’ordre de 0,1 s. Pendant 0,1 s, le système 3 de gestion de la batterie électrique 2 accumule donc des données issues du microphone 7, puis le module 36 calcule une transformée de Fourier rapide sur l’échantillon de signal obtenu sur cette période. En effet, le signal sonore issu du sifflet acoustique formé par la cavité 27 de la cellule de stockage d’énergie électrique 9 a une durée très courte, typiquement de l’ordre de 1 s. Le fait d’utiliser le glissement d’une fenêtre temporelle pour effectuer la détection permet ainsi de détecter efficacement un tel signal. L’utilisation d’un tel glissement d’une fenêtre temporelle nécessite toutefois de s’assurer que deux échantillons de signaux successifs disposent d’un « chevauchement » temporel suffisant entre eux (autrement dit que l’échelon de temps prédéfini soit suffisamment court en regard de la durée de la fenêtre temporelle).
Le système de détection de l’apparition d’un emballement thermique au sein d’une batterie de stockage électrique selon l’invention, mis en place au sein de chaque cellule de la batterie électrique, permet ainsi une détection fiable et rapide de l’emballement thermique, afin d’améliorer la protection de la batterie électrique et la sécurité de l’environnement au sein duquel elle est installée.
A travers cette description complète d’un cycle de fonctionnement du distributeur, on peut voir que le déplacement de l’appui R31 par rapport à l’étui R1 permet de relâcher la pression exercée par le ressort R4, ce qui autorise l’insertion d’une nouvelle cartouche C dans l’étui R1 sans subir la poussée de la tête de poussée R20. En d’autres termes, la présente invention permet de désarmer le ressort R4 en déplaçant son appui R31. Une fois la cartouche insérée dans l’étui R1 et le module de distribution D reconnecté au module de réservoir R, le ressort R4 peut à nouveau être armé en déplaçant et bloquant l’appui R31 dans sa position de départ active.
Il faut aussi remarquer que le désarmement du ressort R4 se produit automatiquement lorsque la cartouche C est vidée de son contenu, de sorte que l’utilisateur n’a pas besoin d’agir ou de manipuler le distributeur pour désarmer le ressort R4. En effet, c’est la pièce de poussée R2 qui agit sur la pièce d’appui R3 en fin de course pour défaire la pièce de poussée R3 de sa prise avec l’étui R1. Il s’agit là d’une caractéristique particulièrement avantageuse au niveau de la gestuelle.
Les profils ou barrettes R12 de l’étui R1 remplissent plusieurs fonctions, à savoir d’arête d’encliquetage pour les pattes souples R32 et de surface de butée pour les lames élastiques R21 et l’épaulement R22.
L’épaulement R22 permettant de libérer les pattes souples d’encliquetage des profils R12 remplissent une fonction de libération et peuvent de ce fait être qualifiés de profils de libération.
La pièce de poussée R2 est prisonnière de l’étui R1, tout en coulissant entre deux butées extrêmes, à savoir une butée pleine, dans laquelle les lames élastiques R21 sont en butée contre les profils R12, correspondant à un état plein de la cartouche C et une butée vide, dans laquelle l’épaulement R22 est en butée contre les profils R12, correspondant à un état vide de la cartouche C. L’appui R3 est en position active lorsque la pièce de poussée R2 est déplacée par le ressort R4 de sa butée pleine jusqu’à proximité de sa butée vide. L’appui R31 est déplacé en position de repos lorsque la pièce de poussée R2 atteint sa butée vide.
Le distributeur de l’invention permet de définir un procédé de chargement comprenant les étapes successives suivantes : a) disposer l’appui R31 en position de repos, b) déconnecter le module de réservoir R du module de distribution D, c) introduire une cartouche de produit fluide C dans l’étui R1, d) connecter le module de réservoir R au module de distribution D, e) déplacer l’appui R31 en position active.
Grâce à l’épaulement R22, la pièce d’appui R3 est libérée et l’appui R31 revient automatiquement en position de repos, dès lors que la cartouche de produit fluide C est vidée.
En se référant maintenant aux figures 7a, 7b, 8, 9, 10 et 11, on peut voir un second mode de réalisation, qui diffère du premier, par le mécanisme permettant d’armer et de désarmer le ressort R4. Le module de distribution D, avec son clapet de sortie D4 commandé par l’organe d’actionnement D6, peut être identique au similaire à celui du premier mode de réalisation. La cartouche C peut également être identique ou similaire.
Ce second mode de réalisation se distingue par la mise en œuvre d’un satellite R5, qui agit entre la pièce d’appui R3’ et l’étui R1’.
Plus précisément, l’étui R1’ comprend au moins une came de blocage R16 et une came d’éjection R18 reliées par une paroi d’arrêt R17. Les cames R16 et R18 sont saillie à l’intérieur de l’étui R1’ et sont courbes et inclinées. La paroi d’arrêt R17 est verticale et radiale : elle s’étend dans un plan radial vertical. L’étui R1’ comprend également une butée axiale R14, qui est définie par plusieurs languettes verticales radiales, qui s’étendent à l’intérieur de l’étui R1’. La butée axiale R14 est située au-dessus des cames R16 et R18, en définissant entre elles un espace de débattement. L’étui R1’ définit aussi au moins une cheminée axiale R15. Comme on peut le voir sur la , la paroi interne de l’étui R1’ forme trois ensembles identiques comprenant chacun une came de blocage R16, une paroi d’arrêt R17, une came d’éjection R18 et une cheminée axiale R15.
La pièce d’appui R3’ comprend trois cames d’entrainement en rotation R35, qui se présentent ici sous la forme de dents sensiblement triangulaires qui pointent en direction de la cartouche C. La pièce d’appui R3’ comprend également trois pattes R37, qui sont légèrement déformables. Les trois cames d’entrainement en rotation R35 sont disposées entre les trois pattes R37. Les trois pattes R37 forment ensemble une butée de limitation de course axiale R38, sous la forme d’un renfort intérieur définissant un épaulement annulaire.
Le satellite R5 est une pièce monobloc qui comprend un corps sensiblement cylindrique R51. Comme on peut le voir sur la , le satellite R5 comprend ou forme trois ergots R54 au niveau de son extrémité supérieure. Ces ergots R54 font saillie vers l’extérieur du corps R51 et définissent chacun une surface de glissement inclinée R541. A son extrémité opposée inférieure, le corps forme une couronne de butée R52 et des dents R53, qui font saillie vers l’extérieur du corps R51. Les dents R53 peuvent être adjacentes et s’étendre sur toute la périphérie du bord inférieur du corps R51. Les dents R53 sont de forme sensiblement triangulaire et pointent en direction des dents des cames d’entrainement en rotation R35.
L’étui R1’, la pièce d’appui R3’ et le satellite R5 coopèrent de la manière suivante. Les dents R53 du satellite R5 viennent en prise avec les dents des cames d’entrainement en rotation pour solliciter le satellite R5 en rotation lors des phases de compression du ressort R4, c’est-à-dire lorsque l’utilisateur appui sur la pièce d’appui R3’ à l’encontre du ressort R4. La couronne de butée R52 vient en prise avec la butée de limitation de course axiale R37 lors des phases de détente du ressort (R4), c’est-à-dire lorsque l’utilisateur relâche sa poussée sur la pièce d’appui R3’. Les ergots R54 se déplacent dans les cheminées axiales R15 et dans l’espace de débattement défini entre les cames de blocage R16 et d’éjection R18 et la butée axiale R14, sous la sollicitation de la pièce d’appui R3’. La surface de glissement R541 des ergots R54 vient en contact glissant sur les cames de blocage R16 et d’éjection R18 : les ergots venant en contact à la fois avec les cames de blocage R16 et les parois d’arrêt R17 en position active. Les dents des cames d’entrainement en rotation R35 entrainent le satellite R5 en rotation lorsque les ergots R54 sont en contact de la butée axiale R14.
En référant aux figures 12a à 12j, un cycle complet du cheminement d’un ergot R54 est décrit.
Sur la , l’ergot R45 est au fond de la cheminée axiale R15. Cela correspond à la position de repos désarmée de la .
Sur la , l’utilisateur appuie sur la pièce d’appui R3’, de sorte que la dent de la came d’entrainement en rotation R35 est venue en prise entre deux dents R53 du satellite, mais ne peut s’engager à fond entre ces deux dents, en raison du guidage axial de l’ergot R54 dans la cheminée axiale R15. L’ergot R54 se déplace donc axialement dans la cheminée axiale R15, tout en étant sollicité en rotation, mais sans pouvoir tourner.
Les technologies PON se basent sur une pile protocolaire spécifique, requise pour gérer la topologie spécifique du PON (point-à-multipoint), permettant d’encapsuler et décapsuler de façon transparente les trames Ethernet classiques. Les technologies PON de l’ITU, par exemple, emploient la couche TC (Transmission Convergence) qui possèdent plusieurs fonctions exécutées en série, parmi lesquelles l’encapsulation des flux de données ou de management dans des trames GEM (Gigabit-capable passive optical network Encapsulation Method), puis GTC (Gigabit-capable passive optical network Transmission Convergence), qui sont ensuite encodées et brouillées. GEM et GTC étant relatifs à la technologie G-PON, les autres technologies PON (XGS-PON, HS-PON, etc.) possèdent des fonctions similaires possédant d’autres noms. Des entêtes de ces trames permettent de gérer « l’aiguillage » des trames, et les priorités associées aux servies. La séquence binaire obtenue est transposée dans le domaine analogique (électrique) et sert à moduler le signal optique qui transporte ainsi l’information. Le signal optique est ensuite réceptionné, et la séquence binaire reçu est à son tour « dé-brouillée », décodée, et dé-encapsulée. Les entêtes des trames qui transportent les informations d’aiguillage permettent alors d’aiguiller le trafic vers la bonne destination avec la priorité associée.
La pile protocolaire est traversée dans les deux sens de la transmission (de l’OLT vers l’ONU pour le trafic descendant, et inversement pour le sens montant).
Les différentes couches et sous-couches de la pile protocolaire normalisée à l'ITU sont résumées dans le tableau suivant (couches supérieures en premier) : SDU layer L3 TC layer Service Adaptation Frame Fragmentation / Assembly L2 TC layer Service Adaptation Ethernet - GEM L2 TC layer Service Adaptation OMCI - GEM L2 TC layer Service Adaptation GEM Encryption / Decryption L2 TC layer Service Adaptation GEM - GTC L2 TC layer Framing OAM Embedding / Parsing L2 TC layer Framing PLOAM Embedding / Parsing L2 TC layer PHY Adaptation FEC Encaps / Decaps L2 TC layer PHY Adaptation Scrambling / Descrambling L2 TC layer PHY Adaptation Synchro, Delineation L2 PMD layer L1
Ce tableau n'est pas exhaustif, et présente en guise d'exemple quelques-unes des sous-couches de la couche TC layer pour le cas d'un G-PON selon la norme ITU.
Les différentes couches et sous-couches de la pile protocolaire normalisée à l'IEEE sont un autre exemple et sont résumées dans le tableau suivant (couches supérieures en premier : Network layer LAN & CSMA/CD layers L3 Data link layer MAC Client L2 Data link layer OAM (optionnal) L2 Data link layer MULTIPOINT MAC CONTROL (MPCP) L2 Data link layer MAC - MEDIA ACCESS CONTROL L2 Physical layer RECONCILIATION sublayer L1 Physical layer PHYSICAL CODING SUBLAYER (including optional Forward Error Correction) L1 Physical layer PHYSICAL MEDIUM ATTACHMENT (PMA) L1 Physical layer PMD layer L1
Ce tableau n'est pas exhaustif, et présente en guise d'exemple quelques-unes des couches et sous-couches pour le cas d'un 10GE-PON selon la norme IEEE.
Par simplicité dans la suite du document, quelle que soit la pile protocolaire, comme indiqué dans les tables ci-dessus, les différentes couches et sous-couches sont regroupées en 3 groupes de couches correspondant respectivement à une couche physique notée L1, une couche de transport notée L2 et une couche de service notée L3. Les couches des normes ITU et IEEE ont des fonctions équivalentes et la suite du document se base sur celles de la norme ITU, par simplicité.
La illustre deux réseaux optiques passifs disposés en cascade, selon la technique antérieure.
Dans le sens descendant, les données émises par un émetteur en amont arrivent à l'OLT noté OLT1, par exemple sous forme de trames Ethernet. Les données d'une telle trame Ethernet Td sont traitées successivement par les couches L3, L2 et L1 de l'OLT1, puis sont émises sous forme de signal optique descendant, dans le PON de premier niveau noté PON1, qui dessert une pluralité d'ONU par exemple au travers d'un coupleur optique, dont l'ONU noté l'ONU1a, qui reçoit le signal optique au niveau de la couche L1. Le signal optique reçu par l'ONU1a est ensuite traité successivement par les couches L1, L2 et L3. En sortie de la couche L3 de l'ONU1a, la trame Td est récupérée et prête à être délivrée au PON de deuxième niveau noté PON2, si sa destination finale est desservie par le PON2.
Si tel est le cas, les mêmes traitements que dans l'OLT1 sont alors appliqués aux données de la trame Td par l'OLT2, qui émet les données dans un deuxième signal optique dans le PON2. Ensuite ce deuxième signal optique transporte dans le PON2 les données de la trame Td jusqu'à une pluralité d'ONU dont l'ONU noté ONU2a, qui leur applique le même traitement que l'ONU1a. En sortie de la couche L3 de l'ONU2a, la trame Td est récupérée et peut continuer sa progression vers sa destination finale.
Dans le sens montant, les opérations décrites ci-dessus sont effectuées en sens inverse pour une trame Tm.
La présente de façon schématique deux réseaux optiques passifs connectés en cascade, selon un premier aspect de l'invention.
Ce premier aspect correspond à un mode de réalisation particulier où la couche L3 en entier et la couche L2 en entier, c’est-à-dire la couche de service en entier et la couche de transport en entier, sont déportées de l'OLT2 vers l'OLT1, dans les deux sens de transmission.
Dans le sens descendant, lorsqu'une trame Td arrive à l'OLT1 au niveau de la couche L3, l'OLT1 vérifie la destination finale de la trame Td. Deux cas se présentent : soit la destination finale de la trame Td est desservie par le PON2 qui est en cascade du PON1, soit elle ne l'est pas. Dans ce dernier cas, les données de la trame Td subissent les traitements classiques des couches L3, L2 et L1 selon la technique antérieure.
Lorsque les données sont émises par un OLT vers des ONU (sens descendant), elles sont traitées successivement par les couches L3, L2 et L1. Les traitements de la couche L3 correspondent par exemple à l’aiguillage des trames Ethernet ou d’informations d’OMCI vers la couche L2 de l’OLT. Les traitements de la couche L2 correspondent par exemple à la fragmentation d’une trame Ethernet ou d’information d’OMCI en trames GEM, à leur cryptage, à la fragmentation en trames GTC, à l’embarquement des informations d’administration et de management à destination de l’OLT ou des ONU, au brouillage des trames et à leur synchronisation avant l’envoi du signal électrique ainsi généré sur l’émetteur optique. Les traitements de la couche L1 correspondent par exemple à l’émission d’un signal optique à partir d’un signal électrique par le biais d’un émetteur optique, à la propagation dans la fibre optique, et à la détection du signal optique par un photorécepteur qui transforme le signal optique en signal électrique.
Les verres d’oxyde peuvent être en particulier choisis parmi les verres de silicate, verres de tellurite, les verres de phosphate, les verres de boro-phosphate, les verres de germanates, les verres de fluorures, les verres de chalcogénures, ou les mélanges de ceux-ci.
De préférence, la composition de verre du matériau M 1 est un verre de tellurite.
La température de transition vitreuse T g M1 de M 1 peut être supérieure à 100°C. De préférence, elle est comprise entre 300 et 500°C. La température de fusion T m M1 de M 1 peut être notamment comprise entre 450 et 900 °C.
Selon un mode de réalisation, le matériau M 2 est une composition de polymère semi-cristallin.
En particulier, le polymère peut être choisi parmi les polyaryléthercétones (PAEK), le polycarbonate, le polyéthylène téréphtalate glycosilé (PETG), les polyamides (PA) ou un mélange de ceux-ci.
Selon un mode de réalisation, le polymère est un polyaryléthercétone (PAEK), de préférence le polyétheréthercétone (PEEK), ou le polyéthercétone (PEK).
La température de transition vitreuse T g M2 de M 2 peut être notamment comprise entre 20 et 350 °C, en particulier entre 75 et 250 °C.
La température de fusion T m M2 de M 2 peut être notamment comprise entre 100 et 450 °C, en particulier entre 120 et 360 °C.
La température de dégradation T d M2 de M 2 peut varier selon la nature du matériau ; elle est généralement non supérieure à 700 °C et est notamment comprise entre 250 et 700 °C.
La température de fibrage T f peut être notamment comprise entre 100 et 700 °C, en particulier entre 300 et 500°C.
La préforme peut inclure en outre d’autres matériaux comme une deuxième composition de verre et/ou des métaux ou semi-conducteurs inclus dans la matrice de matériau M 1 , à condition de pouvoir être co-fibrés avec M 1 et M 2 à la température de fibrage T f .
Selon encore un mode réalisation, le procédé comprend une étape additionnelle de revêtement de la fibre obtenue à l’étape ii) par un matériau organique ou inorganique M 3 .
Le matériau M 3 peut être choisi parmi les polymères, les métaux ou le carbone.
La fibre obtenue à l’étape ii) peut être revêtue par un matériau M 3 via des méthodes conventionnelles bien connues de l’homme du métier, en particulier via un procédé d’enduction par trempage (dip-coating), un dépôt en phase vapeur ou par extrusion par une filière.
Selon une variante, le procédé peut comprendre une étape de structuration sélective de tout ou partie du matériau M 1 ou M 2 , par dissolution ou attaque chimique sélective.
Le volume de matériau M 2 peut représenter entre 0,02% et 90% du volume total de la préforme.
On remarque sur lesdites figures que l’anneau périphérique d’étanchéité 220 comporte des moyens d’étanchéité de piston 221 par exemple constitués de segments de compression 222 en fonte ou en acier tels que ceux ordinairement trouvés sur les pistons des moteurs automobiles conventionnels, lesdits moyens 221 étant en contact avec ledit cylindre 204 pour réaliser avec ce dernier une étanchéité.
On voit très clairement en que le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention comprend également un disque de liaison radiale inférieure 224 qui relie radialement la broche centrale de piston 210 avec l’anneau périphérique d’étanchéité 220 du côté de la chambre de volume variable inférieure 208, et un disque de liaison radiale supérieure 225 qui relie radialement la broche centrale de piston 210 avec l’anneau périphérique d’étanchéité 220 du côté de la chambre de volume variable supérieure 209, l’espace laissé entre lesdits disques 224, 225, l’anneau périphérique d’étanchéité 220 et la broche centrale de piston 210 formant un volume interne de piston 228.
On notera que le disque de liaison radiale inférieure 224 et/ou le disque de liaison radiale supérieure 225 peut être un simple disque métallique, un cône, un dôme ou une troncosphère, ou être de toute géométrie que ce soit non-nervurée ou nervurée pour donner aux dits disques 224, 225 une grande rigidité.
On note aussi qu’à titre de variante de réalisation du piston à double effet multitempérature 201 selon l’invention, le disque de liaison radiale inférieure 224 peut être relié à l’intérieur du volume interne de piston 228 au disque de liaison radiale supérieure 225 par des étais, des rayons, des ailettes ou par toute autre liaison mécanique qui solidarise lesdits disques 224, 225 afin qu’ils constituent un ensemble rigide.
On notera également que le disque de liaison radiale inférieure 224 et/ou le disque de liaison radiale supérieure 225 peuvent être préférentiellement rendus solidaires de la broche centrale de piston 210 et/ou de l’anneau périphérique d’étanchéité 220 par soudage par friction, par faisceau d’électron ou par soudage à l’arc, ou pas tout type de soudage ou d’assemblage connu de l’homme de l’art.
On remarque en figures 8 et 9 que le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention comprend une galerie de lubrification-refroidissement 227 qui est aménagée principalement axialement dans la broche centrale de piston 210 et en une ou plusieurs sections, ladite galerie 227 mettant en communication d’une part, la chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217 avec le volume interne de piston 228, et d’autre part, ledit volume 228 avec l’intérieur du carter de transmission 206.
En figures 10 et 11, on peut voir très clairement que le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention comprend au moins un orifice périphérique de lubrification d’anneau 229 qui met en communication le volume interne de piston 228 avec la face périphérique externe de l’anneau périphérique d’étanchéité 220, ledit orifice 229 débouchant axialement de ladite face entre au moins deux moyens d’étanchéité de piston 221.
Le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention comprend aussi des moyens de guidage 230 particulièrement visibles en , lesdits moyens 230 prenant directement ou indirectement appui sur ou à proximité des moyens de transmission de puissance 205 et/ou du cylindre froid 204 et/ou de la culasse inférieure 213 et/ou de la culasse supérieure 214, lesdits moyens 230 conservant directement ou indirectement l’anneau périphérique d’étanchéité 220 centré dans le cylindre froid 204.
Particulièrement en , on remarque que le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention comprend une calotte chaude inférieure 226 interposée entre le disque de liaison radiale inférieure 224 et la chambre de volume variable inférieure 208 et/ou une calotte chaude supérieure 232 interposée entre le disque de liaison radiale supérieure 225 et la chambre de volume variable supérieure 209 ;