INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’actif additionnel pour le soin des peaux grasses utilisé dans la composition selon l’invention peut représenter de 0,0001 % à 20 %, de préférence de 0,01 % à 10 % et mieux encore, de 0,01 % à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Par ailleurs, une composition mise en œuvre selon l’invention peut avantageusement comprendre de 5 % à 80 % en poids, et de préférence de 35 % à 75 % en poids d’eau, par rapport au poids total de ladite composition.
La troisième étape est une déméthylation des phénols en milieu aqueux acide. À un ballon de 250 ml équipé d'un barreau aimanté, on a ajouté le 1,3-diméthoxy-5-phénéthylbenzène tel que préparé à l’étape précédente (2,03 g, 8,38 mmol) puis de l’acide bromhydrique (HBr) (24,6 mL, 48 % en poids dans l’eau) et de l’acide acétique glacial (24,6 mL, HBr:AcOH 1:1 v/v, concentration finale de 0,15 M). Le mélange réactionnel a ensuite été chauffé au reflux pendant 4h et laissé refroidir à température ambiante. Le mélange réactionnel a été dilué avec de l’eau (50 ml) et extrait avec de l’éther diéthylique (Et 2 O) (3 x 50 mL). La phase organique a été traitée au charbon actif, filtrée et réduite sous vide pour donner la dihydropinosylvine sous forme d'un solide blanc (1,68 g, 7,86 mmol, 94%).
RMN 1 H (400 MHz, CDCl 3 ) : δ = 7.33 – 7.25 (m, 2H), 7.24 – 7.15 (m, 3H), 6.31 – 6.18 (m, 3H), 4.71 (br s, 2H), 2.93 – 2.75 (m, 4H).
Préparation du 2,2-Diméthyl-7-phénéthyl-2 H -chromèn-5-ol (composé Ia1)
À un tube scellé séché à la flamme et équipé d’un barreau aimanté sous atmosphère inerte, a été ajouté la dihydropinosylvine obtenue à l’étape précédente (4,00 g, 18,7 mmoles - 1 équiv.) suivi de toluène anhydre (0,1 M) et du 3-méthyl-2-buténal (prénal) (1,5 équiv.). Du diacétate d’éthylènediammonium (EDDA, 5 mol%) a ensuite été ajouté. Le récipient a été scellé et chauffé à 115°C pendant 1 h. Cette procédure (ajout d'EDDA et chauffage) a été répétée 3 fois (totalisant une addition de 15 mol% d’EDDA), puis après retour à température ambiante une petite quantité de silice a été ajoutée et le solvant éliminé sous vide. Le mélange brut a été purifié par chromatographie sur colonne de silice flash (chargement à sec), avec une élution à l'hexane/acétate d’éthyle pour donner le 2,2-diméthyl-7-phénéthyl-2H-chromèn-5-ol (composé 6 ) attendu sous la forme d'un liquide brun visqueux (4,28 g, 15,3 mmol, rendement 82%).
RMN 1 H (400 MHz, CDCl 3 ) : δ = 7.31 – 7.24 (m, 2H), 7.22 – 7.15 (m, 3H), 6.58 (d, J = 10.0, 1H), 6.32 – 6.29 (m, 1H), 6.14 – 6.10 (m, 1H), 5.55 (d, J = 10.0, 1H), 4.59 (br s, 1H), 2.92 – 2.83 (m, 2H), 2.80 – 2.73 (m, 2H), 1.42 (s, 6H).
EXEMPLE 2 : S ynthèse du composé Ia1
Préparation du 2-méthyl-7-phénéthyl-2 H -chromèn-5-ol
À un tube scellé séché à la flamme et équipé d’un barreau aimanté sous atmosphère inerte a été ajouté le composé (IIIa1) tel que préparé précédemment dans l’exemple 1 (300 mg, 1,4 mmol, 1 équiv.) suivi du toluène anhydre (0,1 M) et du (2 E )-but-2-énal (1,5 équiv.). Le diacétate d’éthylène diammonium (EDDA, 5 mol%) a ensuite été ajouté. Le récipient a été scellé et chauffé à 115°C pendant 1h. Cette procédure (ajout d'EDDA et chauffage) a été répétée 3 fois (totalisant une addition de 15 mol% d’EDDA), puis après retour à température ambiante une petite quantité de silice a été ajoutée et le solvant éliminé sous vide. Le mélange brut a été purifié par chromatographie sur colonne de silice flash (chargement à sec), avec une élution à l'hexane/EtOAc pour donner le chromène (Ia2) correspondant sous forme d'un liquide brun visqueux (13 mg, 0,0488 mmol, rendement 3%).
RMN 1 H (400 MHz, CDCl 3 ) : δ = 7.32 – 7.13 (m, 5H), 6.65 (d, J = 9.8, 1H), 6.33 – 6.28 (m, 1H), 6.15 – 6.08 (m, 1H), 5.58 (d, J = 9.8, 1H), 5.02 – 4.88 (m, 2H), 2.95 – 2.69 (m, 4H), 1.43 (d, J = 6.8, 3H).
EXEMPLE 3 : S ynthèse du composé Ia3
Préparation de l’aldéhyde de formule (IIa3)
L’aldéhyde de formule (IIa3) a été préparé selon les étapes illustrées dans le schéma suivant : .
3.1 Première étape : Préparation du (E/Z)-3-Méthylpent-2-énoate d'éthyle
Dans un ballon à fond rond séché à la flamme et équipé d’un barreau aimanté sous atmosphère d’argon, on a ajouté NaH (dispersion dans l'huile minérale à 60%, 1,4 équiv.) et du THF anhydre (concentration finale : 0,26 M). La suspension obtenue a été refroidie à 0°C, puis le phosphonoacétate de triéthyle (1,5 équiv.) a été ajouté goutte à goutte avec une seringue pendant 30 minutes, suivi de la butanone de formule (IVa3) (1,25 ml, 13,9 mmol, 1 équiv.). Le mélange a été laissé se réchauffer à température ambiante et agité pendant la nuit, puis la réaction a été arrêtée avec une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl. La phase aqueuse a été extraite trois fois avec de l’Et 2 O et les phases organiques combinées ont été séchées sur sulfate de magnésium (MgSO 4 ), évaporées sous vide et purifiées par chromatographie sur colonne, avec comme éluant du CH 2 Cl 2 , pour conduire au composé (Va3) (E/Z)-3-Méthylpent-2-énoate d'éthyle sous forme d'un liquide jaune visqueux (E/Z = 78:22, 1,94 g, 13,6 mmol, rendement 98%). Isomère E : RMN 1 H (400 MHz, CDCl 3 ) : δ = 5.67 – 5.65 (m, 1H), 4.15 (q, J = 7.2 Hz, 2H), 2.21 – 2.12 (m, 5H, H-4), 1.28 (t, J = 7.2 Hz, 3H), 1.07 (t, J = 7.5 Hz, 3H).
3.2 Deuxième étape : Préparation du (E/Z)- 3-Méthylpent-2-én-1-ol
Dans un ballon à fond rond séché à la flamme et équipé d’un barreau aimanté sous atmosphère inerte, on a ajouté le composé (Va3) obtenu à l’étape précédente (3,88 g, 27,3 mmol, 1 équiv.) suivi de CH 2 Cl 2 sec (concentration finale : 1,12 M). La solution a été refroidie à 0°C, puis du DIBALH (1M dans CH 2 Cl 2 , 2,1 équiv.) a été ajouté à l’aide d’une seringue et le mélange a été agité pendant 2h. La réaction a été arrêtée par ajout de MeOH (2,5 équiv.) à 0°C et laissée remonter à température ambiante. Une solution de NaCl saturée a ensuite été ajoutée, suivie d’Et 2 O, et le mélange a été filtré sur célite. Les phases ont été séparées, et les phases organiques séchées sur MgSO 4 et concentrées sous vide. Le mélange brut a été purifié par chromatographie sur colonne flash avec comme éluant un mélange Et 2 O:CH 2 Cl 2 (5% Et 2 O:CH 2 Cl 2 ), pour conduire au composé (VIa3) (E/Z)- 3-Méthylpent-2-én-1-ol sous la forme d'un liquide incolore ( E/Z = 78:22, 1,39 g, 13.9 mmol, rendement 51%).
Aux fins de la présente invention, il est préféré que l’hydroxyacide utilisé dans la composition comprenne au moins un alpha-hydroxyacide.
Avantageusement, l’hydroxyacide est présent en une quantité allant de 0,1 % en poids à 10 % en poids, de préférence de 0,1 % en poids à 6 % en poids, et de manière davantage préférée de 1 % en poids à 6 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Activateurs de pénétration Selon le premier aspect, la composition selon la présente invention comprend au moins un activateur de pénétration.
L’activateur de pénétration convenable pour une utilisation dans la composition selon la présente invention inclut, sans s’y limiter :
- les alcools, alcanols, alcanones tels qu’alcool benzylique, décanol, éthanol, octanol et propanol, alcool oléylique ;
- les polyols et des esters de ceux-ci tels que 1,2,6 hexanetriol, polyéthylène glycol, monocaprylate de propylène glycol, monolaurate de propylène glycol ;
- les acides gras tels qu’acide laurique, acide oléique et acide valérique ;
- les esters d’acides gras tels qu’oléate d’éthyle, myristate d’isopropyle, adipate de diisopropyle et propionate de méthyle ;
- les amides et autres composés azotés tels que diéthanolamine, diméthylacétamide, diméthylformamide, éthanolamine, 1-méthyl-2-pyrrolidone, 2-pyrrolidone, triéthanolamine et urée ;
- les éthers tels qu’éther monoéthylique de diéthylène glycol, éther octadécylique de polyéthylène glycol, éther laurique de polyoxyéthylène et éther monométhylique de diéthylène glycol ;
- les pyrrolidones telles que 2-pyrrolidone ;
- les azacycloheptan-2-ones 1-substituées, telles que 1-n-dodécylcyclazacycloheptan-2-one ;
- les sulfoxydes tels que décylméthylsulfoxyde et diméthylsulfoxyde, et
De préférence, l’activateur de pénétration est choisi parmi éther monoéthylique de diéthylène glycol, alcool oléylique, propylène glycol, adipate de diisopropyle, éthanol, alcool benzylique, myristate d’isopropyle, triéthanolamine, éther octadécylique de polyéthylène glycol, éther laurylique de polyoxyéthylène, et une combinaison de ceux-ci.
De manière davantage préférée, l’activateur de pénétration est l’éthanol.
- on fixe le collier de serrage sur la paroi après l’avoir positionné de telle sorte que lesdits trois points de contact avec le câble existent, de manière à serrer le câble sur la paroi.
Tout ou partie de ce qui a été exposé ci-dessus s’applique encore à cet autre aspect.
Plus précisément, selon ce procédé:
- le collier de serrage peut interagir avec le câble via une portion ayant, dans ledit plan perpendiculaire à la direction d’extension du câble, une forme de ligne brisée, cette portion en forme de ligne brisée comprenant au moins trois sommets, à savoir successivement un premier sommet, un deuxième sommet et un troisième sommet, le deuxième sommet constituant un point de rebroussement pour la portion en forme de ligne brisée, et
- on peut positionner la portion en forme de ligne brisée de sorte que le premier sommet et le troisième sommet soient à une distance du câble supérieure à celle existant entre le deuxième sommet et le câble, ou de sorte que le premier sommet et le troisième sommet soient à une distance du câble inférieure à celle existant entre le deuxième sommet et le câble.
Ce procédé peut permettre, avec un même collier de serrage, de serrer sur la paroi une pluralité de diamètres de câble, par exemple tout câble monophasé ou triphasé dont le diamètre est compris entre 5 mm et 30 mm, notamment entre 10 mm et 22 mm, notamment entre 10 et 19 mm.
, et représentent le serrage sur la paroi du boîtier de câbles de diamètres différents.
On a représenté sur la une borne de charge 1 selon un exemple de mise en œuvre de l’invention. Cette borne 1 est destinée à permettre un échange d’énergie électrique entre un véhicule et un réseau électrique auquel elle est connectée via un câble 22 non représenté sur cette . Le véhicule peut être un véhicule hybride ou un véhicule électrique.
En variante, il est possible d’utiliser un modèle d’évolution à courbure et accélération constantes, selon lequel la trajectoire prévisionnelle du véhicule est déduite du vecteur vitesse et du vecteur accélération de ce véhicule.
Grâce à cette modélisation, l’abscisse curviligne l indiquant la position du véhicule automobile à l’instant t' est calculé pour chaque ligne candidate.
Le premier vecteur u peut ainsi être calculé à l’instant t’. Sa matrice de covariance Su à l’instant t' peut aussi être calculée en utilisant un algorithme bien connu de transfert d'incertitude le long d'une ligne.
On pourra seulement préciser au sujet de cet algorithme qu’à l’abscisse curviligne l, la matrice de covariance pourra être déduite des équations suivantes :
Dans cette équation, B est une matrice définie ainsi :
Dans cette matrice B, J est la Jacobien de la fonction fl que l’on peut définir ainsi :
On notera que le premier vecteur u peut aussi être recalculé compte tenu de l’équation de la clothoïde de la ligne candidate considérée, ainsi que sa matrice de covariance Su.
Au cours d’une sixième étape E7, connaissant les vecteurs u et v à l’instant t' et les matrices de covariance Su et Sv à ce même instant t’, les distances de Mahalanobis à cet instant t’ sont calculées et la ligne candidate présentant la distance minimale est sélectionnée puis stockée en mémoire (comme aux étapes E4 et E5).
A l’étape E8, la ligne candidate sélectionnée à l’instant t 0 (étape E5) est comparée par le calculateur 11 avec la ligne candidate sélectionnée à l’instant t’ (étape E7).
S’il s’agit de la même ligne candidate, alors cette ligne candidate est définitivement choisie comme ligne centrale à considérer (étape E9).
Dans le cas contraire (par exemple parce que le conducteur commence à braquer son volant vers la droite pour ne finalement pas sortir de l’autoroute), une ligne hybride est construite puis définitivement choisie comme ligne centrale à considérer (étape E10).
Cette ligne hybride peut être construite de diverses manières.
A titre d’exemple, les résultats de la modélisation employée à l’étape E6 permettent de déterminer la position que devrait probablement occuper le véhicule automobile à l’instant t’ et l’angle de lacet qu’il devrait présenter.
Connaissant la position courante de ce véhicule et son angle de lacet, il est possible de construire une ligne continue et continument dérivable passant par ces deux positions. Cette ligne peut par exemple être modélisée sous la forme d’une clothoïde ou sous une autre forme (typiquement polynomiale).
Elle est alors définitivement choisie comme ligne centrale à considérer.
Il est noté que, si les principes et les modes de réalisation décrits se révèlent particulièrement avantageux dans le domaine des sonars à antenne synthétique, ils sont aussi applicables dans domaine des radars à antenne synthétique (ou radars à synthèse d’ouverture, ou SAR, pour « Synthetic Aperture Radar » en anglais) et présentent les mêmes avantages en termes de consommation énergétique, de rapidité de calcul et de précision. En outre, même si l’invention est particulièrement avantageuse dans le cadre des systèmes d’antenne à ouverture synthétique, elle est applicable pour d’autres types de systèmes d’antenne, notamment des systèmes comprenant une antenne physique émettant un ensemble d’impulsions et recevant des signaux rétrodiffusés en réponse à ces impulsions. De tels systèmes sont notamment utilisés dans l’imagerie médicale ultrasonore.
Pour répondre à au moins un des problèmes mentionnés ci-dessus, l’invention propose de décomposer des signaux à large bande reçus par un système sonar ou radar à antenne synthétique depuis une source en une pluralité d’ondes planes à large bande dans le domaine temporel, grâce à une méthode de formation de voies temporelle à large bande et en champ lointain. Puis, pour chaque onde plane formée, une migration de cette onde vers un pixel de l’image où est supposée être localisée la source est mise en œuvre, dans le domaine temporel également. Comme détaillé plus bas, ces deux principales étapes peuvent être mises en œuvre avec un coût calculatoire raisonnable. En outre, l’utilisation de signaux à large bande est bien adaptée aux signaux sonar (ainsi qu’à certains systèmes radar), et permet donc des résultats plus précis que les méthodes de l’art antérieur reposant sur des signaux à bande étroite. La méthode proposée est donc à la fois précise et peu coûteuse en termes de calculs
Il est ainsi proposé un procédé de reconstruction d’une image d’une scène par un système d’antenne, ladite image comprenant une pluralité de pixels, le procédé étant mis en œuvre par ordinateur et comprenant, pour chaque pixel parmi la pluralité de pixels :
a. recevoir des échantillons de signaux temporels à large bande rétrodiffusés par des réflecteurs de la scène pour un ou plusieurs capteurs du système d’antenne ;
Par « système d’antenne », il est entendu un système comprenant une antenne physique, ou un système d’antenne à synthèse d’ouverture. Par « scène », il est entendu une portion de l’espace dont on cherche à reconstruire une image. Par exemple, dans le cas d’un système sonar à antenne synthétique, la scène peut désigner une portion limitée du fond marin, dont on veut obtenir une image. Alternativement on peut désirer obtenir une image en continu du fond marin, auquel cas ce fond est découpé au préalable en portions limitées dont des images sont obtenues comme décrit précédemment puis juxtaposées pour faire une image en continu.
La présente invention utilise avantageusement des signaux à large bande, et permet d’obtenir des résultats plus précis que les méthodes qui présupposent des signaux à bande étroite, cette hypothèse n’étant souvent pas valable dans de nombreuses applications comme l’imagerie du fond marin par exemple.
Il est noté que l’étape b correspond typiquement à une étape de formation de voies, qui est une technique bien connue dans le domaine du traitement d’antennes pour localiser des sources, au cours de laquelle les signaux reçus par les différents capteurs sont combinés de sorte à former de nouveaux signaux associés à un ensemble de directions données. La formation de voies consiste à compenser les différences de marche entre les capteurs dans les directions données. Dans les traitements d’antenne synthétique, qui utilisent des signaux reçus de plusieurs émissions successives, il est nécessaire de compenser ces différences de marche sur les trajets aller-retour. Il est possible d’approximer le temps de trajet aller-retour vers un objet 102 par le double du temps de trajet « simple » entre un point géométrique fictif de l’espace, appelé centre de phase, et le dit objet, comme si l’émission et la réception avait lieu au même endroit. Le centre de phase correspond au point milieu entre la position dans l’espace occupée par l’émetteur à l’instant de l’émission et celle occupée par le capteur de réception à l’instant de réception de l’écho de l’objet 102. Cette approximation permet de simplifier l’exposé de l’invention mais elle n’est nullement obligatoire. Il est également possible de calculer exactement les temps de trajet aller-retour en prenant en compte la séparation spatiale entre émission et réception. Dans le cadre de la présente invention, les nouveaux signaux formés correspondent à des ondes planes, comme si l’objet 102 était situé à l’infini. Il s’agit d’une méthode de formation de voies dite en champ lointain. L’emploi d’une telle méthode pour une antenne synthétique fait partie de l’originalité de l’invention car il est bien connu que l’imagerie synthétique s’effectue en champ proche dans la grande majorité des cas. Pour de nombreux systèmes sonar à haute résolution, l’objet 102 est à quelques centaines de mètres du sonar alors que le champ lointain de l’antenne synthétique est à plusieurs kilomètres. C’est pour cette raison que toutes les méthodes temporelles de l’art antérieur utilisent des ondes sphériques ou cylindriques, c’est-à-dire des méthodes de formation de voies dite en champ proche, qui seules permettent d’obtenir en une seule étape une image correctement focalisée. Dans l’invention, la formation de voies en champ lointain n’est qu’une seconde étape b, l’image focalisée étant produite seulement à l’étape suivante c. La décomposition en ondes planes ne vise pas à focaliser une image mais à réduire la charge de calcul.
L’étape c correspond à une migration des ondes planes ainsi formées vers les pixels de l’image où sont supposées être situées les sources qui leur ont donné naissance. A la différence des méthodes de l’art antérieur, les ondes migrées sont les ondes planes nouvellement formées et non les ondes sphériques ou cylindriques reçues, ce qui s’avère bien plus efficace en temps de calcul car la migration peut s’effectuer simultanément pour tous les pixels d’une ligne ou une colonne de l’image par une simple dilatation du signal, sans qu’il y ait besoin de recommencer la migration pour chaque pixel.
L’intensité lumineuse d’un pixel peut correspondre à son niveau de gris.
Un tel procédé permet avantageusement de construire une image d’une scène observée par un système à synthèse d’ouverture de manière rapide, précise et à faible consommation énergétique.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le système d’antenne peut être un radar à synthèse d’ouverture ou un sonar à synthèse d’ouverture.
Dans le cas d’un sonar à synthèse d’ouverture, la scène peut correspondre à une portion limitée d’un fond marin.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé peut en outre comprendre une réception de données relatives à une variation de mouvement du système par rapport à une trajectoire théorique. Les nouveaux échantillons des nouveaux signaux temporels peuvent alors être en outre calculés à partir desdites données. En outre, comme le traitement se fait dans le domaine temporel et non fréquentiel, ces variations de mouvement peuvent elles-mêmes varier rapidement dans le temps sans que la charge de calcul en soit affectée.
Procédé d’hydrogénation sélective La présente invention a également pour objet un procédé d’hydrogénation sélective de composés polyinsaturés contenant au moins 2 atomes de carbone par molécule, tels que les dioléfines et/ou les acétyléniques et/ou les alcénylaromatiques, aussi appelés styréniques, contenus dans une charge d’hydrocarbures ayant un point d'ébullition final inférieur ou égal à 300°C, lequel procédé étant réalisé à une température comprise entre 0 et 300°C, à une pression comprise entre 0,1 et 10 MPa, à un ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) compris entre 0,1 et 10 et à une vitesse volumique horaire comprise entre 0,1 et 200 h -1 lorsque le procédé est réalisé en phase liquide, ou à un ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) compris entre 0,5 et 1000 et à une vitesse volumique horaire entre 100 et 40000 h -1 lorsque le procédé est réalisé en phase gazeuse, en présence d’un catalyseur selon l’invention tel que décrit ci-avant dans la description.
Exemples Exemple 1 : Imprégnation à sec de palladium seul 0,3% poids (non conforme)
- une feuille souple étanche à l’air et reliée périphériquement à l’élément de moulage rigide de façon étanche à l’air pour qu’ils définissent entre eux une zone de moulage dont la forme est généralement définie par l’élément de moulage,
- une source de vide reliée à la zone de moulage,
de manière à ce qu’un vide puisse être exercé dans la zone de moulage pendant ou après une amenée de matériau de moulage dans ladite zone,
installation caractérisée en ce que la feuille souple étanche à l’air est constituée d’un feuil comprenant une couche sèche d’un matériau de type peinture solidaire d’un dossier doté d’aménagements d’ancrage du côté opposé à la couche du matériau de type peinture, le dossier étant tourné vers l’élément de moulage et étant apte à s’ancrer dans le matériau de moulage à mesure de la propagation de ce dernier dans la zone de moulage.
Des aspects préférés mais non limitatifs de cette installation comprennent les caractéristiques additionnelles suivantes :
* l’installation comprend également un matériau de renforcement placé dans la zone de moulage et destiné à être noyé dans le matériau de moulage.
* le matériau de moulage est constitué d’une résine, en particulier d’une résine imprégnable, ou encore d’un polymère thermoplastique à l’état fondu.
* l’amenée de la résine est réalisée par un processus compris dans le groupe suivant : infusion, pré-imprégnation, moulage au contact, moulage par transfert de résine, enroulement filamentaire.
* le dossier du feuil est un dossier fibreux, les aménagements d’ancrage comprenant des fibres débordant par rapport à la couche de matériau de type peinture.
* l’élément de moulage et la feuille étanche débordent des contours de la pièce à réaliser par des zones marginales.
* la source de vide est reliée à la zone de moulage par au moins une prise de vide traversant ledit feuil.
Enfin on propose l’utilisation d’un feuil comprenant une couche sèche d’un matériau de type peinture ancrée dans un dossier doté d’aménagements d’ancrage du côté opposé à la couche du matériau de type peinture, pour son application contre une face d’une pièce opposée à un élément de moule afin de définir entre le feuil et l’élément de moule un espace de moulage de moulage étanche dans lequel un matériau de moulage peut être amené et dans lequel un vide peut être appliqué.
D’autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante de formes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d’exemple non limitatif et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
est une vue schématique de dessus d’une installation de réalisation d’une pièce par un procédé dit d’infusion selon l’invention,
est une vue schématique en coupe longitudinale de l’installation de la ,
est une vue schématique de dessus de la pièce réalisée, après détourage,