INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le transistor 704 est monté en résistance entre le noeud 702IN et le noeud B, et est du même type que le transistor 505 décrit en relation avec les figures 6 et 7. Ainsi, le transistor 704 comprend deux bornes de grille correspondant chacune à une prise de contact sur la région de grille du transistor 704. Une première borne de grille 704G1 est reliée, de préférence connectée, au noeud 702IN, et une deuxième borne de grille 704G2 est reliée, de préférence connectée, au noeud B. les deux bornes de conduction et la borne de contact de canal du transistor 704 sont, toutes les trois, reliées entre elles et au noeud 702OUT. De cette façon, le transistor 704 est équivalent à une résistance ayant pour résistance la résistance de la partie de la région de grille du transistor 704 comprise entre les deux prises de contact correspondant aux bornes 704G1 et 704G2.
Le transistor 705 et le transistor 706 sont montés en diode et en série entre les noeuds B et 702OUT.
Plus particulièrement, le transistor 705 a une de ses bornes de conduction, reliée, de préférence connectée à un noeud C, et son autre borne de conduction reliée, de préférence connectée, au noeud B. La borne de conduction reliée au noeud C est, par exemple, la source du transistor NMOS 705, et l'autre borne de conduction reliée au noeud B est, par exemple, le drain du transistor NMOS 705. La borne de grille, ou grille, du transistor NMOS 705 est reliée, de préférence connectée au noeud B. La borne de contact de canal 705BC du transistor 705 est laissée flottante, ou, selon une variante, peut recevoir un potentiel de référence comme la masse ou, selon le circuit, la source si cela permet d'avoir un potentiel inactif.
De plus, le transistor 706 a une de ses bornes de conduction, reliée, de préférence connectée à un noeud 702OUT, et son autre borne de conduction reliée, de préférence connectée, au noeud C. La borne de conduction reliée au noeud 702OUT est, par exemple, la source du transistor NMOS 706, et l'autre borne de conduction reliée au noeud C est, par exemple, le drain du transistor NMOS 706. La borne de grille, ou grille, du transistor NMOS 706 est reliée, de préférence connectée au noeud C. La borne de contact de canal 706BC du transistor 706 est laissée flottante, ou, selon une variante, peut recevoir un potentiel de référence comme la masse ou, selon le circuit, la source si cela permet d'avoir un potentiel inactif.
Le fonctionnement du module de déclenchement 702 est le suivant. Lorsqu'une décharge électrostatique survient au niveau du noeud 400IN, le potentiel au niveau du noeud B augmente assez pour rendre passant le transistor 703. La résistivité du transistor 704 et les chutes de tension des transistors 705 et 706 montés en diode sont ajustées pour que le potentiel au niveau du noeud B ne rendent le transistor 703 passant que si une décharge électrostatique survient sur le noeud 702IN. En devenant passant le transistor 503 envoie le pic de potentiel sur la grille du transistor 401 ce qui le rend passant et lui permet de conduire le pic de potentiel jusqu'au noeud de sortie 400OUT.
Comme décrit précédemment, le module de déclenchement 500 ne comprend que des transistors.
Les figures 9 à 12 présentent des exemples de réalisation des circuits et composants du dispositif 100 décrit en relation avec la , dans lequel les circuits et composants sont composés de transistors de type BiMOS.
Dans la suite de la description, on appelle transistor de type BiMOS un transistor alliant les caractéristiques d'un transistor bipolaire et d'un transistor MOS. Un transistor BiMOS présente une structure du type de celle d'un transistor MOS mais comprend, en plus, un contact de canal ou contact de base, ou "body contact", reliée à sa région de canal. On parlera d'un transistor BiMOS de type N pour un transistor ayant la même structure qu'un transistor NMOS, et d'un transistor BiMOS de type P pour un transistor ayant la même structure qu'un transistor PMOS.
Les figures 9 à 12 présentent, plus particulièrement, des exemples de réalisation utilisant des transistors BiMOS de type N. La personne du métier saura adapter les exemples de ces figures à des transistors BiMOS de type P.
La représente un schéma électrique d'un exemple de réalisation d'un composant à effet diode 800.
Description détaillée de modes de réalisation Description générale de la turbomachine Sur la , le moteur représenté est un moteur ou turbomachine 1 de type non caréné, connu sous le nom de « Open Rotor », en configuration couramment qualifiée de « pusher » (terme anglais pour une configuration qui pousse, i.e. la soufflante est placée à l’arrière du générateur de puissance avec une entrée d’air située sur le côté, à droite sur la ).
La turbomachine 1 comprend une nacelle 2 destinée à être fixée à un fuselage d’un aéronef, et une soufflante 3 non-carénée. La soufflante 3 comprend deux rotors 4, 5 de soufflante, contrarotatifs. Lorsque la turbomachine 1 est en fonctionnement, les rotors 4, 5 sont entraînés en rotation par rapport à la nacelle 2 autour d’un même axe de rotation R (qui coïncide avec un axe principal du moteur), en sens opposés.
Dans l’exemple illustré sur la , le moteur 1 est un moteur de type Open Rotor, en configuration pusher, à rotors de soufflante contrarotatifs. Cependant, l’invention n’est pas limitée à cette configuration. L’invention s’applique également à des moteurs de type Open Rotor, en configuration « puller » (terme anglais pour une configuration qui entraine, i.e. la soufflante est placée en amont du générateur de puissance avec une entrée d’air située avant, entre ou juste derrière les deux rotors de soufflante).
Le moteur ou turbomachine 1 peut toutefois présenter une architecture différente, telles qu’une architecture comprenant un rotor de soufflante comprenant des aubes mobiles et un stator de soufflante comprenant des aubes fixes, ou bien un unique rotor de soufflante. La turbomachine peut avoir une architecture de type turbopropulseur (comprenant un unique rotor de soufflante).
La turbomachine peut être carénée et présenter deux flux. Dans ce cas, une soufflante à calage variable génère lesdits flux, à savoir le flux primaire et le flux secondaire.
Sur la , chaque rotor de soufflante 4, 5 comprend un moyeu 6 monté rotatif par rapport à la nacelle 2 et une pluralité d’aubes 7 fixées au moyeu 6. Les aubes 7 s’étendent sensiblement radialement par rapport à l’axe de rotation R du moyeu 6. Dans la présente demande, l'amont et l'aval sont définis par rapport au sens d'écoulement normal du gaz dans le rotor 4,5, à travers la turbomachine. Par ailleurs, on appelle l’axe R du rotor 4,5 son axe de rotation. La direction axiale correspond à la direction de l'axe R et une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe R et passant par lui. Par ailleurs, la direction circonférentielle correspond à une direction perpendiculaire à l'axe R et ne passant pas par lui. Sauf précision contraire, « interne » et externe, respectivement, sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne d'un élément est plus proche de l'axe R que la partie ou la face externe du même élément.
Ensemble de fixation L’ensemble de fixation du pied d’une aube sur un disque de rotor de soufflante conforme à l’invention comprend de manière générale une attache 9, un carter 30 et une cale 40. Ces différents éléments sont décrits ci-après plus en détails.
Attache munie d’une alvéole En référence aux figures 1 et 2, la soufflante 3 comprend, pour chaque aube 7, une pièce d’attache 9 ou plus simplement attache 9. L’attache 9 est montée rotative par rapport au moyeu 6 autour d’un axe de calage Z. Plus précisément, l’attache 9 est montée rotative à l’intérieur d’un logement ménagé dans le moyeu 6, par l’intermédiaires de billes ou d’autres éléments roulants.
L’attache 9, qui peut porter le nom de « pivot » dans la littérature, définit une alvéole 10 pour recevoir un pied d’aube 70, le pied 70 présentant par exemple une forme en queue d’aronde (voir ).
L’attache 9 comprend notamment deux flancs 12, 14 définissent entre eux une ouverture radiale externe 19 de l’alvéole 10, opposée au fond de l’alvéole 10. Les deux flancs 12, 14 sont inclinés l’un vers l’autre et forment des portées de retenue du pied d’aube.
L’alvéole 10 s’étend dans une direction longitudinale X entre deux accès 16, 18 opposés, définis par l’attache 9. L’un des deux accès 16, 18 se trouve du côté d’un bord d’attaque de l’aube 7 et est associé à une extrémité amont de l’alvéole 10, et l’autre accès 16, 18 se trouve du côté d’un bord de fuite de l’aube 7 et est associé avec une extrémité aval de l’aube 7. C’est par l’un ou l’autre de ces accès 16, 18 opposés qu’un pied d’aube 70 peut être engagé dans l’alvéole 10, par coulissement. Un axe transversal Y de l’alvéole 10 est défini perpendiculaire au plan (X, Z)
L’attache 9 est en métal, de préférence en titane.
Carter et cale. En référence aux figures 3A et 3B, on peut voir respectivement un carter 30 selon un premier mode de réalisation et une cale 40.
De manière avantageuse, le carter 30 est en métal, de préférence en titane.
Le carter 30 présente un axe longitudinal X1. Lorsqu’il est positionné au fond de l’alvéole 10, son axe longitudinal X1 est parallèle à l’axe longitudinal X de l’alvéole 10. Le carter 30 comprend une surface d’appui radialement interne 32, orientée vers le fond de l’alvéole 10, et une surface d’appui radialement externe 33, opposée à la surface radialement interne 32. Ladite surface radialement externe 33 est orientée en direction de l’ouverture radialement externe 19 de l’alvéole 10. La surface radialement interne 32 peut être courbée ou plane pour épouser la forme du fond de l’alvéole 10.
Le carter 30 peut être mobile dans la direction de l'axe longitudinal X de l’alvéole 10 et est avantageusement immobile dans les directions de l'axe transversal Y et dans la direction de l’axe radial Z.
Le lavage est avantageusement réalisé avec une agitation mécanique et/ou dispositif vibrant et/ou en présence d’ultrasons.
La température lors de l’étape d) est par exemple entre 300 et 320°C, ce qui permet d’optimiser l’efficacité du procédé.
Cette phase de nettoyage dure par exemple environ de 15 à 20 minutes en configuration batch. Pour un fonctionnement en continu, on pourra choisir des temps de séjour de quelques secondes à quelques minutes, par exemple de 10 secondes à 5 minutes, de préférence de 30 secondes à 2 minutes.
La phase aqueuse contenant les sels est évacuée et filtrée. Les pores du filtre sont de préférence suffisamment petits pour éviter de perdre les chars contenant le carbone valorisable.
Il est possible de réaliser l’étape d) à chaque cycle ou après plusieurs cycles. La fréquence de l’étape d) dépend de la quantité de sels récupérés à la surface des billes.
Les phases aqueuse, gazeuse et solide sont séparées. La séparation a lieu de préférence à plus basse température. La phase aqueuse et les résidus solides sont par exemple utilisés pour régénérer les billes 200 (étape d)). La phase aqueuse peut être diluée avec l’eau du réseau si le volume de la phase aqueuse n’est pas suffisant pour nettoyer les billes.
Avantageusement, le procédé comprend une étape au cours de laquelle les billes sont soumises à une étape de combustion. Cette étape permet de retirer le carbone résiduel (‘char’) déposé sur leur surface lors de l’étape a) et/ou b).
L’étape de combustion du char résiduel déposé sur les billes 200 peut avoir lieu dans le réacteur principal 100 utilisé lors de l’étape a). Si les billes ont été extraites de ce réacteur 100, par exemple lors de l’étape c), elles peuvent être réintroduites dans le réacteur 100 grâce à un dispositif de convoyage (par exemple un piston).
De préférence, la combustion a lieu dans un réacteur de chauffage 800 positionné en amont du réacteur principal 100 et permettant de chauffer les billes 200 avant de les introduire dans le réacteur principal 100 ( ). La combustion est avantageusement réalisée à une température entre 700°C et 1000°C et de préférence entre 900°C et 1000°C. Elle est avantageusement réalisée à pression atmosphérique (1bar).
D’autres matières carbonées provenant du même procédé peuvent être ajoutées. Par exemple, il peut s’agir de matières carbonées provenant de l’industrie papetière : des écorces d’arbres et d’autres composés provenant du bois.
Il a été mesuré par calorimétrie que le solide résiduel avec le sel a un pouvoir calorifique de 15 MJ/kg pour la gazéification de la liqueur noir à 600°C. Si le sel est extrait, le solide contient une énergie supérieure à 30 MJ/kg (Dulong). Cela peut être suffisant pour apporter l’énergie à la combustion.
Cette étape permet, avantageusement, de préchauffage les billes en vue de réaliser un nouveau cycle.
Ce cycle d’étapes est avantageusement répété plusieurs fois jusqu’à obtenir la quantité de gaz souhaitée.
A l’issue du procédé de séparation des sels, il est possible de terminer le procédé de gazéification de la biomasse (étape e) :
- soit à basse température (typiquement à une température inférieure à 500°C) en présence d’un catalyseur : il s’agit d’une réaction de gazéification catalytique,
- soit à haute température (typiquement à une température comprise entre 600 et 700°C) ; ce mode de réalisation est avantageux dans le cas où la biomasse contient du soufre.
Des distinctions entre les mises en correspondance LUT x , LUT y de mêmes valeurs entières avec leurs représentations en valeur réelle peuvent être réalisées pour obtenir des résultats plus précis une fois la fonction f appliquée sur ces valeurs représentées en valeur réelle. Cela permet d’optimiser la précision des valeurs calculées et de réduire les erreurs dans le calcul du résultat de la fonction f. Cette optimisation est réalisée dans une étape ultérieure.
Plus généralement, pour une même représentation en valeur réelle, par exemple RVR x , chaque représentation en valeur réelle , peut être adaptée distinctement. Cela permet d’adapter les valeurs d’entrées sur lesquelles va être appliquée la fonction et ainsi permettre d’obtenir des résultats de la fonction f plus précis ou avec moins d’erreurs, notamment lorsque le résultat de la fonction f (ou d’une sous fonction de f) exprimé dans la représentation en valeur réelle ne correspond pas à l’arrondi au même nombre de chiffres décimaux du résultat qui aurait été obtenu avec une représentation en valeur réelle avec plus de bits et notamment plus de bits alloués à la partie décimale.
L’optimisation des tables de correspondance LUT x , LUT y (c’est-à-dire l’optimisation des valeurs dans la représentation en valeur réelle attribuée à chaque entier) et des représentations en valeur réelle RVR x , RVR y (c’est-à-dire l’optimisation de la distribution des bits entre la partie entière et la partie décimale) utilisées sera décrite à l’étape d’optimisation.
Dans l’exemple, de la figure 2, LUT x met en correspondance les valeurs possibles que peut prendre x (à savoir les valeurs 0 à 32) à autant de valeurs exprimées dans la représentation en valeur réelle RVR x sur n bits. Par exemple, si la représentation en valeur réelle est codée sur 32 bits, n x peut être de 16 et peut être de 16. Ainsi, les 16 premiers bits de la représentation en valeur réelle représentent la partie entière du nombre réel et les 16 suivant la partie décimale. La distance entre la partie entière de la représentation en valeur réelle et de l’entier x i est faible, c’est-à-dire que la distance entre la valeur et la valeur x i est inférieure à un seuil, par exemple, strictement inférieur à 0,5.
Dans l’exemple de la figure 2, LUT y met en correspondance les valeurs possibles des ports sources (à savoir les valeurs 0 à 18) à autant de valeurs exprimées dans la représentation en valeur réelle RVR y sur n bits. Ici nous prendrons, par souci de simplification de l’exposé, n y égale à n x , c’est-à-dire, que n y et sont égaux à 16. La distance entre la partie entière de la représentation en valeur réelle et de l’entier y i est faible, c’est-à-dire que la distance entre la valeur et la valeur y i est inférieure à un seuil, par exemple, strictement inférieur à 0,5.
Par détermination des tables de correspondance LUT x and LUT y il est entendu la génération de ces tables.
Les valeurs et correspondent à une écriture binaire, avec une partie représentant la partie entière et une partie représentant la partie décimale. Toutefois, il n’est pas nécessaire d’avoir dans la représentation en valeur réelle d’information indiquant la position de la virgule. En effet, les opérations natives ne sont pas affectées par l’emplacement des virgules. Ainsi, le résultat d’une opération, par exemple, x + y sera la même quel que soit l’emplacement de la virgule dans les représentations en valeur réelle RVR x , RVR y , sauf lorsque x et y ont des parties entières et décimales codées sur un nombre de bits différents.
A l’étape S3, la fonction f est décomposée en opérations élémentaires par l’ordinateur 10. Comme représenté à la , une représentation sous forme de graphe de type Graphe acyclique dirigé peut être employée pour représenter la fonction. Chaque nœud du graphe représentant une opération élémentaire (par exemple, une addition, une multiplication, un sinus, un logarithme,…) et chaque arête du graphe représente la relation entre les deux opérations élémentaires des deux nœuds reliés par l’arête (par exemple, la composition de ces deux opérations élémentaires).
Dans l’exemple de la fonction f(x,y) définie par l’équation précédente, f peut être décomposée en opération que sont l’addition 31, la multiplication par une constante 32, l’exponentielle 33, l’addition avec une constante 34, et l’inversion 35.
L’addition 31, la multiplication par une constante 32 et l’addition avec une constante 34 peuvent être des opérations implémentées de manière native. L’exponentielle 33 et l’inversion 35 sont implémentées au moyen de tables de correspondance.
Les nœuds 30.1 et 30.2 correspondent aux tables de correspondance transformant respectivement les entiers x en et y en . Les nœuds 32.1, 34.1 et 35.1 sont des nœuds correspondant à des constantes.
A l’étape S4, les tables de correspondance correspondant aux opérations exponentielle et inverse sont générées par l’ordinateur 10.
Ainsi, la table de correspondance correspondant à l’opération exponentielle associe à chacune des valeurs possibles de (résultant de la somme de avec multipliée par log(2) obtenues par l’application des opérations implémentées de manière native sur le commutateur) une valeur représentée dans une représentation en valeur réelle RVR u proche de la valeur du calcul de la fonction exponentielle sur . Par proche on entend que la distance entre le résultat de la fonction exponentielle sur et la valeur est inférieure à un seuil, par exemple 0,5.
De plus, la table de correspondance correspondant à l’opération inverse associe à chacune des valeurs possibles de (résultant de la somme de avec 1 obtenue par l’application d’une opération implémentée de manière native sur le commutateur) une valeur représentée dans une représentation en valeur réelle RVR w proche de la valeur du calcul de la fonction inverse sur . Par proche on entend que la distance entre le résultat de la fonction inverse sur et la valeur est inférieure à un seuil, par exemple 0,5.
Ces tables peuvent être optimisées par toute technique d’optimisation connue. Par exemple, pour chaque couple de valeurs en entrée (x i ,y j ) il est possible d’associer un ensemble de valeurs permettant d’adapter les valeurs de sortie des tables de correspondances concernées par le couple de valeurs d’entrée (x i ,y j ). Ainsi, la valeur de sortie de la table de correspondance correspondant au nœud 30.1 pour la valeur d’entrée x i peut être remplacée par la valeur , la valeur de sortie de la table de correspondance correspondant au nœud 30.2 pour la valeur d’entrée y j peut être remplacée par la valeur , la valeur de sortie de la table de correspondance correspondant au nœud 33 pour le couple de valeurs d’entrées (x i ,y j ) peut être remplacée par la valeur , la valeur de sortie de la table de correspondance correspondant au nœud 35 pour le couple de valeurs d’entrées (x i ,y j ) peut être remplacée par la valeur . Ainsi, pour chaque n-uplet de valeur d’entrée, ici le couple de valeurs en entrée (x i ,y j ), il est possible d’associer un ensemble , ici , , et , servant de paramètre pour effectuer l’optimisation des tables de correspondance employées. Chaque valeur est petite, c’est-à-dire proche de 0. L’optimisation consiste à déterminer l’ensemble qui minimise la distance entre les valeurs et les valeurs obtenues résultant du calcul de la fonction f sur les couples d’entrée (x,y) lorsque ce calcul est réalisé avec une précision supérieure aux précisions des représentations de valeur réelle RVR x , RVR y , RVR u , RVR w utilisées pour les calculs des opérations telles que décrites à la figure 3 et avec un processeur adapté au calcul numérique. Une fois l’ensemble déterminé, les tables de correspondance optimisées sont obtenues en remplaçant respectivement les valeurs par les valeurs pour toutes les couples (i,j) ∈ [0 ; 32]x[0 ; 18].
De plus, il est possible également d’optimiser la répartition des bits entre partie entière et partie décimale de chaque représentation en valeur réelle RVR x , RVR y , RVR u , RVR w des valeurs de sorties des tables de correspondance. Par exemple, pour chaque table de correspondance plusieurs répartitions de bits sont déterminées. Par exemple, les valeurs de sortie sont représentées sur trois représentations en valeur réelle avec des répartitions de bits différentes RVR 1 x , RVR 2 x , RVR 3 x . De même, les valeurs de sortie sont représentées sur trois représentations en valeur réelle avec des répartitions de bits différentes RVR 1 y , RVR 2 y , RVR 3 y , les valeurs de sortie sont représentées sur trois représentations en valeur réelle avec des répartitions de bits différentes RVR 1 u , RVR 2 u , RVR 3 u . Enfin, les valeurs de sortie sont représentées sur trois représentations en valeur réelle avec des répartitions de bits différentes RVR 1 w , RVR 2 w , RVR 3 w . La combinaison de représentations en valeur réelle RVR t x , RVR t’ y , RVR t’’ u , RVR t’’ w avec le quadruplé (t, t’, t’’, t’’’) ∈ {1,2,3} 4 qui minimise la distance entre les valeurs et les valeurs obtenues résultant du calcul de la fonction f sur les couples d’entrée (x,y) lorsque ce calcul est réalisé avec une précision supérieure aux précisions de toutes les représentations de valeur réelle utilisées pour les calculs des opérations est la combinaison de représentations mise en œuvre respectivement dans les tables de correspondance représentant les nœuds 30.1, 30.2, 33, 35.
Les trois courbes 261, 262 et 263 correspondent ainsi à une même électrode de travail en Inox 316L intégralement recouverte d’un revêtement de nitrure de tantale hexagonal non dopé. La courbe 261 correspond à une concentration du bain à 0,1 mol/L ; La courbe 262 correspond à une concentration du bain à 0,5 mol/L ; et La courbe 263 correspond à une concentration du bain à 1 mol/L.
On peut ainsi constater sur la que les courbes 261, 262 et 263, correspondant au matériau secondaire présentent également des paliers de stabilité significativement plus larges que celui du substrat 231 en Inox 316L.
Ce test permet également de mesurer le potentiel et le courant de corrosion pour l’Inox 316L (Table 3) et le nitrure de tantale hexagonal non dopé (Table 4) pour ces différentes concentrations de bain.
0,1 mol/L 0,5 mol/L 1 mol/L E corr (V/Pt) 0,9 0,4 0,5 I corr (µA/cm²) 14 27,2 49,7 Domaine de stabilité (V) 2,1 1,4 1,4
0,1 mol/L 0,5 mol/L 1 mol/L E corr (V/Pt) 0,4 0,4 0,4 I corr (µA/cm²) 17,6 22,2 35,2 Domaine de stabilité (V) 2,2 2,1 2,1
On constate ainsi que le courant de corrosion I corr du nitrure de tantale hexagonal non dopé croit beaucoup moins vite que celui de l’Inox 316L avec l’augmentation de l’acidité du milieu, révélant ainsi une meilleure résistance à la corrosion.