INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les sels d’ammonium quaternaire mentionnés ci-dessus qui peuvent être utilisés pour la présente invention on peut citer, mais sans s’y limiter, ceux correspondant à formule (I), par exemple les chlorures de tétraalkylammonium, par exemple les chlorures de dialkyldiméthylammonium et d’alkyltriméthylammonium dans lesquels le radical alkyle comprend d’environ 12 à 22 atomes de carbone, tels que le chlorure de béhényltriméthylammonium, de distéaryldiméthylammonium, de cétyltriméthylammonium et de benzyldiméthylstéarylammonium ; le chlorure de palmitylamidopropyltriméthylammonium ; et le chlorure de stéaramidopropyldiméthyl(myristylacétate)ammonium, vendu sous le nom « Ceraphyl® 70 » par la compagnie Van Dyk.
Selon un mode de réalisation, le tensioactif cationique qui peut être utilisé pour la présente invention est choisi parmi les sels d’ammonium quaternaire, par exemple parmi le chlorure de béhényltriméthylammonium, le chlorure de cétyltriméthylammonium, le Quaternium-83, le Quaternium-87, le Quaternium-22, le chlorure de béhénylamidopropyl-2,3-dihydroxypropyldiméthylammonium, le chlorure de palmitylamidopropyltriméthylammonium et la stéaramidopropyldiméthylamine.
Tensioactifs non ioniques :
Les tensioactifs non ioniques sont des composés bien connus en eux-mêmes (voir, par exemple, à cet égard, « Handbook of Surfactants » par M. R. Porter, Blackie & Son publishers (Glasgow et Londres), 1991, pages 116-178). Ainsi, ils peuvent, par exemple, être choisis parmi les alcools, les alpha-diols, les alkylphénols et les esters d’acides gras, ces composés étant éthoxylés, propoxylés ou glycérolés et ayant au moins une chaîne grasse comprenant, par exemple, de 8 à 30 atomes de carbone, il étant possible pour le nombre de groupes oxyde d’éthylène ou oxyde de propylène de se situer dans une plage de 2 à 50, et pour le nombre de groupes glycérol de se situer dans une plage de 1 à 30. Les dérivés de maltose peuvent également être mentionnés. On peut également mentionner de façon non limitante les copolymères d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène ; les condensats d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène avec des alcools gras ; les amides gras polyéthoxylés comprenant, par exemple, de 2 à 30 mol d’oxyde d’éthylène ; les amides gras polyglycérolés comprenant, par exemple, de 1,5 à 5 groupes glycérol, tel que de 1,5 à 4 ; les esters d’acide gras éthoxylés de sorbitan comprenant de 2 à 30 mol d’oxyde d’éthylène ; les huiles éthoxylées d’origine végétale ; les esters d’acide gras de sucrose ; les esters d’acide gras de polyéthylène glycol ; les mono ou diesters d’acide gras polyéthoxylés de glycérol glycérol alkylpolyglycosides (en C 6 -C 24 ) ; les dérivés de N-alkylglucamine (en C 6 -C 24 ) ; les oxydes d’amine tels que les oxydes d’amine tels que les oxydes d’alkylamine (en C 10 -C 14 ) ou les oxydes de N-acylaminopropylmorpholine (en C 10 -C 14 ) ; et les mélanges de ceux-ci.
Les tensioactifs non ioniques peuvent de préférence être choisis parmi les tensioactifs non ioniques monooxyalkylénés, polyoxyalkylénés, monoglycérolés ou polyglycérolés. Les unités oxyalkylène sont plus particulièrement des unités oxyéthylène ou oxypropylène, ou une combinaison de celles-ci, et sont de préférence des unités oxyéthylène.
Les exemples de tensioactifs non ioniques monooxyalkylénés ou polyoxyalkylénés qui peuvent être mentionnés incluent :
les alkylphénols (en C 8 -C 24 ) monooxyalkylénés ou polyoxyalkylénés,
On désignera par « bas-hauban » au sens du présent brevet le ou les câbles en traction présentant un point d’accrochage au niveau de l’extrémité de la barre de flèche, ou pouvant s’ancrer, dans certaines des variantes de réalisation, entre l’extrémité de la barre et la fin de course d’un piston décrit ci-après, et un point d’accrochage bas au niveau du sol ou du pont du bateau ou de la coque, par exemple par une cadène. Il s’agit d’un câble unique ou d’une paire de câbles constituée par un bas-hauban avant et un bas-hauban arrière, ce qui stabilise le mât également sur le plan longitudinal.
Le hauban peut être constitué par un câble continu s’étendant depuis la tête de mât jusqu’au pont ou au sol, ou discontinu (connexions sur la barre de flèche du galhauban et du bas-hauban indépendantes).
Selon une première variante, ledit moyen de transfert d’une partie au moins des efforts vers le câble en pré-tension est constitué par un piston actionnant un circuit hydraulique.
Selon une deuxième variante, ledit moyen de transfert d’une partie au moins des efforts vers le câble en pré-tension est constitué par une transmission mécanique.
Selon un mode de réalisation particulier, ledit câble est ancré en pré-tension sur le mât du côté opposé audit hauban avec un accrochage haut et un accrochage bas sur ledit mât, de part et d’autre du point de croisement entre une selle et ledit mât.
Avantageusement, ledit câble de pré-tension est écarté dudit mât par des espars situés respectivement entre l’accrochage haut et la selle et entre l’accrochage bas et la selle, et symétriquement quant à la selle.
Les espars et la selle permettent d’écarter et de déterminer la conformation du cheminement dudit câble afin qu’il soit le plus homothétique possible au moment fléchissant subi pour contrer ce moment fléchissant, les espars agissant statiquement et la selle agissant dynamiquement.
On entend par espar au sens du présent brevet, une pièce de support telle qu’un longeron d’orientation perpendiculaire au mât et connecté à lui selon un encastrement.
On entend par barre de flèche au sens du présent brevet, un espar creux situé du côté du hauban et coopérant avec un circuit hydraulique et ou avec un élément mécanique mobile destiné à transférer les efforts subis par le hauban vers le câble opposé sous pré-tension.
On entend par selle au sens du présent brevet, un espar creux situé du côté du câble sous pré-tension et coopérant avec ledit circuit hydraulique et ou avec ledit élément mécanique mobile destiné à transférer les efforts subis par le hauban vers le câble sous pré-tension.
Selon une première variante de réalisation, le mât selon l’invention comporte une barre de flèche dont l’une des extrémités est soumise à la force transversale exercée par ledit galhauban et comporte une selle dont l’extrémité est soumise à la force transversale exercée par ledit câble de pré-tension.
De préférence, le moyen de transfert des efforts portés par le hauban est constitué par un piston sur lequel est connecté le hauban, ledit piston étant mobile en translation par rapport à la barre de flèche solidaire dudit mât et par une selle de liaison entre le mât et ledit câble en pré-tension.
Avantageusement, ce piston mobile circule dans un corps solidaire de la dite barre de flèche, le tout constituant un vérin hydraulique.
Selon le mode de réalisation préféré, l’extrémité du piston est reliée à une pièce articulée selon un degré de rotation autour de l’axe dudit piston, ladite pièce présentant pour l’accrochage du galhauban un premier levier articulé selon un axe perpendiculaire, et pour l’accrochage du bas hauban un second levier articulé selon ledit axe perpendiculaire.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite pièce articulée forme un cardan prolongé par un plongeur doté d’une surface hémisphérique venant en contact avec l’extrémité concave du piston.
Avantageusement, ladite pièce articulée forme un cardan coopérant avec l’extrémité frontale du piston par une surface hémisphérique venant en contact avec l’extrémité frontale arrière concave du piston.
La mise en forme peut être réalisée selon toutes les techniques connues de l'homme de l'art permettant d’obtenir des particules, telles le séchage par atomisation, la granulation humide ou à sec (« wet or dry granulation » en anglais), par exemple l’agglomération sur assiette granulatrice ou tambour granulateur, la lyophilisation (« freeze granulation » en anglais), ou par des techniques de coagulation de gouttes (« oil drop » en anglais), et de préférence selon une technique de séchage par atomisation, d’agglomération sur assiette granulatrice ou tambour granulateur qui permettent d’obtenir des particules de forme sphérique, en particulier selon la granulométrie spécifique mentionnée ci-dessus, et plus préferentiellement selon une technique de séchage par atomisation.
La mise en forme peut également être réalisée selon d’autre techniques telles que l’extrusion ou le compactage, connues de l’homme du métier, permettant par exemple d’obtenir des particules souvent de plus grande taille, par exemple non sphériques, qui peuvent être mises en œuvre en lit fixe ou en lit mobile.
La mise en forme peut comprendre éventuellement une étape de tamisage et/ou de cyclonage, afin d’obtenir des agglomérés de la granulométrie souhaitée.
Utilisation du solide porteur d’oxygène Le solide porteur d’oxygène est destiné à être utilisé dans un procédé d’oxydo-réduction en boucle chimique.
L’invention porte ainsi sur un procédé d’oxydo-réduction en boucle chimique utilisant le solide porteur d’oxygène tel que décrit, ou préparé selon le procédé de préparation tel que décrit.
Avantageusement le solide porteur d’oxygène décrit est utilisé dans un procédé CLC d'une charge hydrocarbonée, dans lequel le solide porteur d’oxygène est sous forme de particules et circule entre au moins une zone de réduction et une zone d’oxydation opérant toutes les deux en lit fluidisé.
La température dans la zone de réduction et dans la zone d’oxydation est comprise entre 600°C et 1200°C, de préférence comprise entre 750°C et 1100°C, et encore plus préférentiellement comprise entre 800°C et 1100°C.
La charge hydrocarbonée traitée peut être une charge hydrocarbonée solide, liquide ou gazeuse : combustibles gazeux (ex.: gaz naturel, syngas, biogaz), liquides (ex.: fuel, bitume, diesel, essences etc.), ou solides (ex.: charbon, coke, pet-coke, biomasse, sables bitumineux, etc.).
Le principe de fonctionnement du procédé CLC dans lequel est utilisé le solide porteur d’oxygène décrit est le suivant : un solide porteur d’oxygène réduit est mis au contact d’un flux d’air, ou tout autre gaz oxydant, dans une zone réactionnelle appelée réacteur air (ou réacteur d’oxydation). Il en résulte un flux d’air appauvri et un flux de particules du solide porteur d’oxygène ré-oxydées. Le flux de particules de porteur d’oxygène oxydé est transféré dans une zone de réduction appelée réacteur fuel (ou réacteur de réduction). Le flux de particules est mis au contact d’un combustible, typiquement une charge hydrocarbonée. Il en résulte un effluent de combustion et un flux de particules de porteur d’oxygène réduit. L’installation CLC peut comprendre divers équipements, pour l’échange de chaleur, la mise en pression, la séparation ou les éventuelles recirculations de matière autour des réacteurs air et fuel.
Dans la zone de réduction, la charge hydrocarbonée est mise en contact, de préférence à co-courant, avec le solide porteur d’oxygène sous forme de particules pour réaliser la combustion de ladite charge par réduction du porteur d’oxygène. Le porteur d’oxygène est réduit par l’intermédiaire de la charge hydrocarbonée, qui est corrélativement oxydée en CO 2 et H 2 O, ou éventuellement en mélange CO + H 2 selon les proportions de porteur d’oxygène et de charge hydrocarbonée utilisées. La combustion de la charge au contact de la masse active est réalisée à une température généralement comprise entre 600°C et 1200°C, préférentiellement entre 600°C et 1100°C, et plus préférentiellement entre 800°C et 1100°C. Le temps de contact varie selon le type de charge combustible utilisée. Il varie typiquement entre 1 seconde et 10 minutes, par exemple de préférence entre 1 et 5 minutes pour une charge solide ou liquide, et par exemple de préférence de 1 à 20 secondes pour une charge gazeuse.
Un mélange comprenant les gaz issus de la combustion et les particules du solide porteur d’oxygène est évacué, typiquement au sommet de la zone de réduction. Des moyens de séparation de gaz/solide, tels qu’un cyclone, permettent de séparer les gaz de combustion des particules solides du porteur d’oxygène dans leur état le plus réduit. Ces dernières sont envoyées vers la zone d’oxydation pour être ré-oxydées, à une température généralement comprise entre 600°C et 1200°C, préférentiellement entre 600°C et 1100°C, et plus préférentiellement entre 800°C et 1100°C.
Dans le réacteur d’oxydation, le porteur d’oxygène est restauré à son état oxydé au contact de l’air, avant de retourner vers la zone de réduction, et après avoir été séparée de l’air appauvri en oxygène évacué au sommet de la zone d’oxydation.
Le solide porteur d’oxygène décrit peut également être utilisé dans un autre procédé d’oxydo-réduction en boucle chimique tel qu’un procédé CLR ou un procédé CLOU.
La technologie utilisée dans le procédé d’oxydo-réduction en boucle chimique est de préférence celle du lit fluidisé circulant, mais ne se limite pas à cette technologie, et peut être élargie à d’autres technologies comme celle du lit fixe, mobile ou bouillonnant, ou encore de réacteur tournant.
Exemples L’intérêt des solides porteurs d’oxygène selon l’invention dans les procédés en boucle chimique, en particulier CLC, notamment la minimisation de la migration de la masse active au sein des particules au cours des cycles redox, est exposé à travers les exemples 1 à 6 ci-dessous.
- le terme « comblement » désigne la réduction visuelle de la taille du sillon ou de la cicatrice comprise entre % et % ;
- le terme « stress oxydatif » désigne l'ensemble des dommages causés par une augmentation des radicaux libres à base d’oxygène chez un sujet.
La dispersion (A) La dispersion (A) de la présente invention comprend i) au moins deux particules de polymère de composition chimique différente de préférence stabilisées en surface par ii) au moins un agent stabilisant dans un milieu de préférence anhydre, contenant en outre iii) au moins un corps gras liquide à 20°C et 1 atmosphère, de préférence volatil, hydrocarboné, iv) au moins un polyol liquide à 20°C et 1 atmosphère, de préférence choisi parmi l’alcanediol en (C2-C6) et l’alcane-triol en (C2-C6) tel que le glycérol, et il peut également contenir v) de l'eau et éventuellement un ou plusieurs actifs cosmétiques (vi) différents de iii) et de iv) choisis parmi les ingrédients f) à j) tels que définis précédemment.
La dispersion (A) comprend ainsi i) au moins deux particule(s) de structure chimique différente constituée(s) de polymère(s) obtenu par polymérisation de monomères choisis parmi les monomères éthyléniques de :
a 1 ) acrylate(alkyle)(C 1 -C 4 ) d’alkyle (C 1 -C 4 ) dans lequel le(s) groupe(s) alkyle en (C 1 -C 4 ) est/sont en option substituté(s) par un ou plusieurs groupes choisis à partir des hydroxy, et (di)(alkyle en C 1 -C 4 )-amino,
a 2 ) poly[oxy(C 1 -C 4 )alkylène] (C 1 -C 4 )(alkyl)acrylate,
a3) les monomères éthyléniques comportant un ou plusieurs groupes carboxy, anhydride, acide phosphorique, acide sulfonique ;
étant entendu que chaque particule résulte de la polymérisation d'un ou plusieurs monomère(s) éthylénique(s) a3).
Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention, la dispersion (A) comprend au moins une particule i1) constituée de copolymère dérivé des monomères a1) et/ou a2) et a3) et au moins une particule i2) de composition chimique différente de i1) choisie parmi un copolymère dérivé des monomères a1) et/ou a2) et a3), un copolymère dérivé des monomères a3), un homopolymère dérivé des monomères a3).
Selon une forme particulière de l'invention, la dispersion (A) selon la présente invention comprend i) au moins deux particule(s) de composition chimique différente comprenant un ou plusieurs polymère(s) choisi(s) parmi :
a) les copolymères de monomères éthyléniques de :
b) des mélanges de :
(a) transformer le signal de pourcentage de puissance de chauffage requis, en une valeur de pression de gaz requise, ou en une valeur représentative de la pression de gaz requise,
(b) transformer le signal représentatif de la pression de gaz détectée en aval dudit organe détendeur motorisé, en une valeur de pression de gaz détectée, ou en une valeur représentative de la pression de gaz détectée,
(c) comparer, à intervalles réguliers, ladite valeur de pression de gaz requise, ou ladite valeur représentative de la pression de gaz requise, avec ladite valeur de pression de gaz détectée, ou ladite valeur représentative de la pression de gaz détectée, et
(d) gérer le déplacement du piston de détendeur, par l’actionneur de détendeur, pour tendre à rapprocher ladite valeur de pression de gaz détectée, ou ladite valeur représentative de la pression de gaz détectée, de ladite valeur de pression de gaz requise, ou de ladite valeur représentative de la pression de gaz requise ;
- les moyens de fourniture de signal peuvent fournir un signal de type 0-10V ;
- l’actionneur de détendeur peut consister en un servomoteur linéaire pour vanne à siège ;
- le transmetteur de pression peut consister en un transmetteur de type adapté pour fournir un signal représentatif de la pression de gaz détectée entre deux valeurs bornes, par exemple 0-10V ou 4-20mA ;
- le système de régulation peut comprendre un système d’alarme, et l’unité de gestion peut être conçue pour déclencher ledit système d’alarme dans le cas où, au terme d’une durée prédéterminée, ladite valeur de pression de gaz détectée, ou ladite valeur représentative de la pression de gaz détectée, n’a pas atteint ladite valeur de pression de gaz requise, ou de ladite valeur représentative de la pression de gaz requise.
La présente invention concerne encore un circuit de chauffage pour un bâtiment d’élevage, par exemple un bâtiment avicole ou porcin, comprenant une pluralité d’éleveuses de chauffage fonctionnant au moyen d’un gaz carburant, une source de gaz carburant, une canalisation d’alimentation en gaz carburant qui s’étend depuis ladite source de gaz carburant jusqu’auxdites éleveuses de chauffage et un système de régulation de la pression de gaz tel que défini ci-dessus.
La présente invention concerne également un procédé de mise en œuvre du système de régulation tel que défini ci-dessus, utilisant le signal représentatif de la pression de gaz détectée en aval de l’organe détendeur motorisé, pour réguler la pression de gaz au sein de la canalisation d’alimentation des éleveuses de chauffage.
est une vue schématique d’un circuit de chauffage pour bâtiment d’élevage intégrant un système de régulation de la pression de gaz conforme à l’invention ;
est une vue en perspective d’une forme de réalisation possible d’un organe détendeur motorisé du système de régulation de pression selon l’invention ;
est un schéma synoptique illustrant le fonctionnement du système de régulation de pression selon l’invention.
Le circuit de chauffage 1 illustré schématiquement sur la est adapté pour un bâtiment d’élevage 2, par exemple un bâtiment d’élevage avicole (comme c’est le cas ici) ou un bâtiment d’élevage porcin.
Cette structure rigide peut notamment être le côté ouvert d’un petit fourgon ou être placée sur une remorque. Dans ce dernier cas, cette structure rigide sera alors composée d’un toit posé sur les côtés surélevés et fermés avant et arrière de la remorque.
Cette extension permet de créer un espace « couchage » avec un lit double, transformant un fourgon en petit camping-car ou une remorque en mini-caravane. Le système pouvant se placer sur les deux côtés du véhicule, on peut avoir deux lits doubles.
Il existe déjà de nombreux dispositifs dans ce domaine, mais ils sont, soit fermés avec de la toile de tente donc non sécurisés et non isolés, soit rigides, mais plus compliqués, avec des panneaux trop nombreux qui pivotent ou coulissent sans s’auto-coincer, engendrant des torsions de la structure qui accélère le vieillissement, augmentent le coût de fabrication ainsi que le temps de déploiement du système.
De plus, la plupart de ces systèmes obligent à déplier toute la caravane pour qu’elle soit fonctionnelle et étanche.
Le dispositif selon notre invention ne comporte que peu de panneaux rigides mobiles, qui se déploient facilement et s’auto-coincent pour rigidifier l’ensemble et éviter les grincements.
Ce déploiement se fait sans bouger la structure rigide.
Il est, dans notre invention, possible de ne déplier qu’un seul dispositif pour n’avoir qu’un lit double : la caravane reste fonctionnelle, étanche, isolée et sécurisée.
Il est possible de retirer le dispositif du véhicule pour retrouver l’usage d’origine de ce dernier.
Le dessin annexé illustre l’invention vue en coupe latérale, d’un côté avec le dispositif plié et de l’autre côté avec le dispositif déployé.
En référence avec ce dessin, le dispositif comporte un panneau principal (1) qui ferme le côté latéral de la structure rigide (6), notamment d’un véhicule, quand le dispositif est plié et qui, ce dernier déplié, constitue le toit de l’extension. Ce panneau (1) est solidaire du toit de la structure rigide (6) par des charnières.
Le dispositif comporte un autre panneau principal (2) fixé par des charnières sur les ridelles des longs côtés de la structure rigide, notamment sur les ridelles d’une remorque ou sur le bas de l’ouverture latérale d’un fourgon.
Ce panneau (2), quand le dispositif est déplié, ferme le bas de l’extension et sert de sommier à la literie. Ce panneau possède des bords relevés sur les quatre côtés, le rebord supérieur (5) étant légèrement plus important.
C’est sur ce rebord plus important que va s’articuler un panneau (3) qui va fermer le long côté de l’extension en se fixant au panneau (1) par un système male/femelle.
Deux panneaux (4), articulés sur les rebords des petits côtés du panneau (2), vont venir fermer les côtés latéraux de l’extension, donc l’extension entière, et coincer le panneau (3) en se fixant au panneau (1) par des verrous ne pouvant être manipulés que de l’intérieur.
En position dispositif plié, les panneaux (4) maintiennent la literie verticale et le panneau (3), se pliant par-dessus, maintient les panneaux (4), le quatrième bord relevé ne sert qu’à retenir la literie.
Le dispositif selon l’invention permet de transformer notamment une remorque en mini-caravane rigide, isolée et sécurisée. Cette caravane, en fait une chambre d’un ou deux lits doubles, est facile à remorquer et à garer de par son faible encombrement en position pliée. Remorquée par un petit camping-car, elle en augmente le nombre de couchages. Le dispositif placé sur un petit fourgon le transforme en camping-car.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de motorisation comporte au moins un moteur à combustion et dans lequel le dispositif de refroidissement refroidit le au moins un moteur à combustion.
Selon un autre mode de réalisation, le véhicule comporte comportant un capteur de température configuré pour mesurer la température du dispositif de refroidissement dans lequel le circuit de commande est configuré pour augmenter la valeur de section utile de la canalisation lorsque la température d’un fluide du dispositif de refroidissement dépasse une valeur seuil.
: la illustre schématiquement un véhicule comportant un générateur électrique monté dans une canalisation alimentant un dispositif de refroidissement.
Le véhicule 1 est un véhicule routier, aérien ou ferroviaire. De préférence, le véhicule 1 est un véhicule automobile, c’est-à-dire un véhicule qui se déplace par lui-même. Le véhicule 1 possède un dispositif de motorisation 2 qui est configuré pour déplacer le véhicule 1. Le dispositif de motorisation 2 possède un moteur 2a et un moyen d’alimentation 2b. Le moyen d’alimentation 2b fournit de l’énergie ou un support capable d’être transformé en énergie, par exemple une batterie contenant de l’électricité, un réservoir contenant de l’hydrogène ou un produit pétrolier tel que de l’essence ou du gasoil. Selon les configurations, le dispositif de motorisation 2 est un dispositif de motorisation thermique, un dispositif de motorisation électrique, un dispositif de motorisation hybride thermique-électrique, un dispositif de motorisation à pile à combustible, un dispositif de motorisation hydride avec une pile à combustible et une batterie et/ou un moteur thermique.
Le véhicule 1 peut être une voiture, un camion, un véhicule utilitaire, un train, un métro, un tramway, un avion.