INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le profil de rayon de courbure illustré sur la , la portion variable couvre la lentille intraoculaire 12 en totalité. En d’autres termes, la lentille intraoculaire 12 présente un rayon de courbure strictement croissant et continu depuis le centre optique vers le bord périphérique de la lentille intraoculaire 12 en fonction de la distance x à l’axe optique y.
La lentille intraoculaire 12 peut aussi comprendre au moins une portion constante sur laquelle le rayon de courbure est sensiblement constant. Chaque portion constante est connexe et symétrique par rapport à l’axe optique y.
Par « sensiblement constante », il est entendu ici que, idéalement, le rayon de courbure est le même en tout point de la portion constante. Toutefois, en pratique, il est difficile d’obtenir une parfaite stabilité, notamment en raison des imprécisions inhérentes aux moyens et équipements utilisés, que ce soit au niveau du système 14 pour la détermination du profil de rayon de courbure ou lors de la fabrication ultérieure de la lentille intraoculaire 12. Avantageusement, sur une portion constante de la lentille intraoculaire 12 fabriquée, la valeur de rayon de courbure s’écarte de 5% de la valeur visée. Préférentiellement, ce pourcentage d’erreur est de 1%.
Dans le profil de rayon de courbure illustré sur la , la lentille intraoculaire 12 comprend une portion constante correspondant à une zone Z 1 , une portion variable correspond à une zone Z 2 et une autre portion constante correspond à une zone Z 3 . Au contraire, le profil de rayon de courbure illustré sur la ne comprend pas de portion constante.
La portion constante Z 1 est une portion centrale s’étendant depuis le centre optique et sur laquelle la distance x à l’axe optique y est inférieure ou égale à une première distance prédéterminée. La première distance prédéterminée est ici environ égale à 0,75 mm.
La portion constante Z 3 est une portion excentrique s’étendant jusqu’au bord périphérique et sur laquelle la distance x à l’axe optique y est supérieure ou égale à une deuxième distance prédéterminée. La deuxième distance prédéterminée est ici environ égale à 4,5 mm.
La portion variable Z 2 est une portion sur laquelle la distance x à l’axe optique y est comprise entre la première distance prédéterminée et la deuxième distance prédéterminée.
Sur la portion variable, le rayon de courbure et la distance x à l’axe optique y sont par exemple liés par une relation polynômiale. Cette relation polynômiale est typiquement de degré 2.
Grâce à l’invention, on peut désormais gérer en temps réel l’ordonnancement de tests relatifs au groupe d’alimentation du système, et ainsi éviter que certains de ces tests impactent de façon spécifique et non négligeable la régulation énergétique du réseau de bord et/ou perturbent la réalisation de certains autres tests.
- dans son étape on peut associer initialement un premier niveau d’autorisation à un test destiné à déterminer une puissance en cours de la première batterie de servitude, un deuxième niveau d’autorisation à un test destiné à déterminer une puissance en cours de la seconde batterie de servitude, un troisième niveau d’autorisation à un test destiné à déterminer si la seconde batterie de servitude est déconnectée, et un quatrième niveau d’autorisation à un test destiné à déterminer si l’élément de sécurité fonctionne correctement ;
- en présence de la première option, dans son étape on peut remplacer le premier niveau d’autorisation en cours par le deuxième niveau d’autorisation lorsque le test destiné à déterminer la puissance en cours de la première batterie de servitude est terminé ou n’est pas terminé après écoulement d’une première durée associée pour réaliser ce test, on peut remplacer le deuxième niveau d’autorisation en cours par le troisième niveau d’autorisation lorsque le test destiné à déterminer la puissance en cours de la seconde batterie de servitude est terminé ou n’est pas terminé après écoulement d’une deuxième durée associée pour réaliser ce test, et on peut remplacer le troisième niveau d’autorisation en cours par le quatrième niveau d’autorisation lorsque le test destiné à déterminer si la seconde batterie de servitude est déconnectée est terminé ou n’est pas terminé après écoulement d’une troisième durée associée pour réaliser ce test ;
- en présence de la dernière sous-option, dans son étape la première durée peut être comprise entre 4 s et 6 s ;
- également en présence de la dernière sous-option, dans son étape la deuxième durée peut être comprise entre 6 s et 8 s et peut avoir pour instant de départ un instant de départ de la première durée ;
- également en présence de la dernière sous-option, dans son étape la troisième durée peut être comprise entre 8 s et 10 s et peut avoir pour instant de départ un instant de départ de la première durée.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de gestion du type de celui présenté ci-avant pour gérer un ordonnancement de tests dans un système comprenant, d’une part, un réseau de bord alimenté en énergie électrique par des première et seconde batteries de servitude, cette seconde batterie de servitude étant déconnectable de ce réseau de bord par un interrupteur associé et associée à un élément de sécurité, et, d’autre part, un dispositif de test propre à réaliser des tests relatifs respectivement aux première et seconde batteries de servitude, interrupteur et élément de sécurité.
L’invention propose également un dispositif de gestion destiné à équiper un système comprenant, d’une part, un réseau de bord alimenté en énergie électrique par des première et seconde batteries de servitude, cette seconde batterie de servitude étant déconnectable de ce réseau de bord par un interrupteur associé et associée à un élément de sécurité, et, d’autre part, un dispositif de test propre à réaliser des tests relatifs respectivement aux première et seconde batteries de servitude, interrupteur et élément de sécurité.
Ce dispositif de gestion se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant à autoriser la réalisation d’un test lorsqu’un niveau d’autorisation associé à ce test est en cours, et à remplacer le niveau d’autorisation en cours par un niveau d’autorisation suivant lorsqu’un test choisi associé à ce niveau d’autorisation en cours est terminé ou n’est pas terminé après écoulement d’une durée associée pour réaliser ce test choisi associé.
L’invention propose également un système comprenant, d’une première part, un réseau de bord alimenté en énergie électrique par des première et seconde batteries de servitude, cette seconde batterie de servitude étant déconnectable de ce réseau de bord par un interrupteur associé et associée à un élément de sécurité, d’une deuxième part, un dispositif de test propre à réaliser des tests relatifs respectivement aux première et seconde batteries de servitude, interrupteur et élément de sécurité, et, d’une troisième part, un dispositif de gestion du type de celui présenté ci-avant.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant notamment un GMP associé à une batterie principale, un réseau de bord alimenté par un groupe d’alimentation à deux batteries de servitude, et un calculateur de supervision comportant un dispositif de gestion selon l’invention,
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un calculateur de supervision comprenant un dispositif de gestion selon l’invention, et
L’anneau de maintien 14 a une longueur axiale inférieure à la longueur axiale de la portion aval 24. Le diamètre intérieur annulaire AD est proche du diamètre extérieur amont CD, c’est-à-dire que ces deux diamètres sont en ajustement serré ou avec un jeu, par exemple un jeu compris entre -0,1mm et + 1mm.
Dans cette variante, l’anneau de maintien 14 est mis en place sur les extensions 6, est retenu par la portion d’extrémité 23. Lorsque l’anneau de maintien 14 est au niveau de la portion aval 24, l’assemblage de l’extrémité femelle 3 sur l’extrémité mâle 2 est possible car l’anneau de maintient ne bloque pas le mouvement radial des extensions 6 pendant l’assemblage. Lorsque l’anneau de maintien 14 est positionné au niveau de la portion amont 25, l’anneau de maintien s’oppose à l’écartement radial des extensions 6, empêchant ainsi le dévissage du joint ainsi formé. Les avantages de cette variante sont que l’anneau de maintien est intégré à l’extrémité femelle ce qui facilite les manipulations chantier. Aussi, puisque dans la plupart des cas, les composants tubulaires insérés dans une colonne de cuvelage ou de catenaires sont assemblés de telle sorte que l’extrémité mâle est en bas et l’extrémité femelle est en haut, l’anneau de maintien 14 peut glisser et être maintenu en position par gravité sur la portion amont 25. Enfin, il est possible de combiner cette variante avec d’autres moyens de fixation présentés dans d’autres variantes, tels que vis, colle. Aussi, l’anneau peut avantageusement être réalisé en acier ou dans un alliage comprenant du bronze.
Dans tous les modes de réalisation décrits ci-dessous, l’extrémité mâle peut comprendre au moins une surface d’étanchéité mâle agencée pour coopérer avec au moins une surface d’étanchéité femelle sur l’extrémité femelle pour former une étanchéité métallique.
Avantageusement, l’interaction entre les extensions 6 et la surface de verrouillage 11 permet de limiter le mouvement axial des extrémités l’une par rapport à l’autre et permettent en synergie avec les filetages de limiter la possibilité de glissement des surfaces d’étanchéités mâle et femelle l’une par rapport à l’autre. Ainsi, l’invention permet d’améliorer les performances d’étanchéité du joint formé sous sollicitations, particulièrement en traction, en flexion ou en torsion.
Un test a été mené comparant un joint de l’état de l’art et un joint de même modèle modifié pour incorporer un mode de réalisation selon l’invention. Ce joint selon l’invention comporte 36 extensions 6 réparties circonférentiellement sur 360° et ne comporte pas d’anneau de maintien. Les deux joints ont été soumis à un essai de torsion. Le joint selon l’invention a atteint une résistance à la torsion améliorée de 80%, le joint selon l’invention sans extension permet d’apporter une résistance à la torsion représentant 16% de résistance en torsion du tube (100% correspondant à la résistance du tube sur lequel est réalisé l’extrémité mâle ou l’extrémité femelle). Des simulations ont montré qu’un joint comportant en outre un anneau de maintient permet d’atteindre des valeurs de résistance de l’ordre de 40 à 50% minimum de résistance en torsion du tube.
Un joint selon l’invention peut donc être assemblé par vissage d’une extrémité mâle dans l’extrémité femelle. Au cours de l’étape de vissage, les extensions 6 contactent la surface de verrouillage 11, la surface d’engagement 15 écartant radialement les extrémités des extensions 6 vers l’extérieur, jusqu’à ce que les épaulements d’extension 10 atteignent une position axiale où les extensions 6 reviennent au moins en partie radialement vers l’intérieur et que les épaulements d’extension sont dans une position en appui sur la surface de retenue 16 de la surface de verrouillage 11. Ensuite, l’anneau de maintien 14 est positionné axialement au niveau des extensions 6, de façon à bloquer un écartement axial des extensions 6. L’anneau de maintien est ensuite fixé sur les extensions 6, par exemple par vissage. Ainsi les opérations d’assemblage d’un joint fileté aux propriétés anti-dévissage sont simplifiées, avec seulement un élément supplémentaire à assembler en plus des deux extrémités filetées.
Ensemble propulsif pour aéronef comprenant une turbomachine à gaz et une machine électrique avec un système de refroidissement comprenant un organe de couplage principal et procédé d’utilisation associé La présente invention concerne le domaine des ensembles propulsifs pour aéronef, en particulier, un ensemble propulsif comprenant une turbomachine à gaz associée à une machine électrique pouvant fonctionner en moteur pour assurer la propulsion électrique ou en générateur pour alimenter par exemple une batterie électrique ou un réseau électrique de l’aéronef.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un ensemble propulsif pour aéronef comportant : Au moins un organe propulsif configuré pour participer à la propulsion de l’aéronef par accélération d’un flux d’air circulant selon un axe longitudinal d’amont vers l’aval, Une turbomachine à gaz configurée pour entrainer en rotation l’organe propulsif, la turbomachine à gaz comprenant un corps basse pression, un corps haute pression et une chambre de combustion, la turbomachine à gaz étant à double flux et comprenant une veine primaire dans laquelle circule un flux primaire issu de la chambre de combustion, et une veine secondaire dans laquelle circule un flux secondaire contournant la chambre de combustion, Une machine électrique, montée, en aval de la turbomachine à gaz, comportant un arbre solidaire en rotation de la turbomachine à gaz, la machine électrique étant montée dans une enceinte alimentée par un flux d’air de refroidissement issu de la veine secondaire, et Au moins un système de refroidissement de la machine électrique, monté dans l’enceinte, comprenant : au moins un organe de ventilation configuré pour être entrainé en rotation dans l’enceinte par l’arbre, Au moins un organe de couplage principal configuré, selon une position de couplage, pour coupler l’arbre et l’organe de ventilation afin de l’entrainer en rotation et, selon une position de découplage, pour découpler l’arbre et l’organe de ventilation afin de ne pas l’entrainer en rotation.
Cela permet de manière avantageuse de ventiler de manière forcée et avec un débit d’air suffisant la machine électrique et/ou son enceinte. De manière avantageuse, même lorsque la turbomachine à gaz est éteinte, la machine électrique peut être utilisée comme moteur pour mettre en rotation l’organe de ventilation et refroidir l’enceinte. En outre, grâce à l’organe de couplage principal, la ventilation peut être découplée lors de certaines phases de fonctionnement de la turbomachine à gaz, en particulier, à très haute vitesse et à basse vitesse.
Dans l’art antérieur, le flux d’air de refroidissement dépend directement du régime de la turbomachine à gaz. Il en résulte que le débit d’air de refroidissement n’est pas toujours en adéquation avec les besoins de refroidissement. Grâce à l’organe de couplage principal, il est possible de découpler l’organe de ventilation pour l’entrainer à une vitesse de rotation correspondant aux besoins de refroidissement.
Le rayon de courbure en un point donné de la portion variable peut être déterminé comme suit en fonction de la distance x à l’axe optique y :
où : - x est la distance du point donné à l’axe optique y ; - x 1 est une distance prédéterminée ; - r(x) est le rayon de courbure au point donné ; - R 0 est le rayon de courbure au centre optique ; et - α est une constante dépendant de la valeur d’asphéricité Q.
Lorsque la lentille intraoculaire 12 comprend une portion variable et une portion constante correspondant à une portion centrale, et que le rayon de courbure vérifie l’équation précédente, la distance prédéterminée x 1 est égale à la première distance prédéterminée.
La constante α permet à la lentille intraoculaire 12 d’atteindre la valeur cible d’asphéricité Q par une croissance appropriée du rayon courbure sur la portion variable. La constante α est inférieure ou égale à la valeur cible d’asphéricité Q et est donc strictement négative. La constante α est d’autant plus faible en valeur absolue que la portion variable occupe une surface importante de la lentille intraoculaire 12. En d’autres termes, la présence d’une ou plusieurs portions constantes se traduit par une constante α plus élevée en valeur absolue qu’en l’absence de toute portion constante.
Le profil de rayon de courbure illustré sur la ne comprend aucune portion constante – donc pas de portion constante correspondant à une portion centrale – et est donc obtenu avec les paramètres suivants :
L’équation vérifiée par le rayon de courbure de la lentille intraoculaire 12 est alors la suivante :
A l’inverse, dans le mode de réalisation illustré sur la , la lentille intraoculaire 12 comprend la portion constante Z 1 et la portion constante Z 3 . Le profil de rayon de courbure sur la portion variable Z 2 est obtenu avec les paramètres suivants :
La constante α est strictement inférieure à la valeur d’asphéricité Q pour compenser l’interruption ou le retard de progression du rayon de courbure causé par chaque portion constante. Ainsi, la constante α de l’équation du rayon de courbure de la est inférieure à celle de l’équation du rayon de courbure de la , de manière à atteindre, au bord périphérique de la lentille intraoculaire 12, la même valeur de rayon de courbure R p en partant du même rayon de courbure R 0 au centre optique de la lentille intraoculaire 12.
La constante α dépend de la longueur de la portion variable, ou plus précisément de la différence de distance x à l’axe optique y entre le bord intérieur de la portion variable, c’est-à-dire le bord le plus proche du centre optique de la lentille intraoculaire 12, et le bord extérieur de la portion variable, c’est-à-dire le bord le plus éloigné du centre optique de la lentille intraoculaire 12.
La constante α est par exemple calculée en fonction du rapport entre la longueur de la portion variable et le rayon de la lentille intraoculaire 12. Le rayon de la lentille intraoculaire 12 désigne ici la distance x à l’axe optique y du bord périphérique de la lentille intraoculaire 12. Sur la et la , le rayon de la lentille intraoculaire 12 est égal à 5 mm.
La constante α peut ainsi être calculée comme suit :
où : - ρ est le rayon de la lentille intraoculaire 12 ; et - l est la longueur de la portion variable.
Pour une lentille intraoculaire 12 comprenant éventuellement une portion constante correspondant à une portion centrale et/ou une portion constante correspondant à une portion excentrique, la constante α peut alors être calculée comme suit :
où : - x 1 est la première distance prédéterminée, qui est égale à la distance prédéterminée de l’équation du rayon de courbure sur la portion variable ; et - x 2 est la deuxième distance prédéterminée.
On constate en particulier que, lorsque la lentille intraoculaire 12 ne comprend aucune portion constante, comme illustré sur la , la première distance prédéterminée est nulle et la deuxième distance prédéterminée est égale au rayon de la lentille intraoculaire 12, de sorte qu’on retrouve α = Q.
La présente invention permet de mettre en lumière les performances ophthalmiques d’une lentille intraoculaire présentant une valeur d’asphéricité Q sensiblement égale à -2/n 2 . Toutefois, les considérations et résultats précédents peuvent avoir des applications dans des domaines de l’optique autres que l’ophtalmologie, notamment les systèmes optiques impliquant une ou plusieurs lentilles convergentes. A titre d’exemples, l’enseignement de la présente invention peut être utilisé dans la conception d’un télescope, un microscope optique, une lunette astronomique ou encore un objectif photographique pour en améliorer la profondeur de champ. Il est alors avantageux que chaque lentille convergente d’un tel système optique (ou une partie seulement des lentilles convergentes) présente une valeur d’asphéricité Q sensiblement égale à -2/n 2 . En particulier, l’association en série de plusieurs lentilles convergentes coaxiales présentant de telles caractéristiques permet un filtrage des rayons lumineux divergents. Concernant à nouveau le domaine de l’ophtalmologie, une valeur d’asphéricité Q sensiblement égale à -2/n 2 peut aussi être avantageuse pour une lentille de contact, aussi appelée lentille cornéenne.
Par conséquent, le dispositif de fixation peut être assemblé sur des piliers présentant respectivement des largeurs différentes.
En outre, le dispositif de fixation comprend uniquement le support de fixation et la platine de fixation, ainsi que les premiers éléments de fixation et les deuxièmes éléments de fixation par vissage, de sorte à simplifier son assemblage et à minimiser les coûts d’obtention de celui-ci.
De cette manière, le dispositif de fixation ne nécessite aucune pièce additionnelle.
Par ailleurs, le dispositif de fixation ne nécessite pas de jeter une partie du support de fixation ou de la platine de fixation, puisque celles-ci sont utilisées dans leur intégralité, dans les différentes dispositions de fixation, sans avoir à en couper une partie, lors de son montage au sein de l’installation de fermeture.
En outre, le dispositif de fixation est réversible, de sorte à pouvoir être fixé soit sur un pilier situé à droite soit sur un pilier situé à gauche de l’écran du portail battant.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention, le support de fixation comprend une équerre de fixation et une paroi de fixation. En outre, la paroi de fixation est fixée sur l’équerre de fixation.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, selon la première disposition de fixation de la platine de fixation sur le support de fixation, la platine de fixation est fixée sur l’équerre de fixation. En outre, selon la deuxième disposition de fixation de la platine de fixation sur le support de fixation, la platine de fixation est fixée sur la paroi de fixation.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, la platine de fixation est fixée sur le support de fixation selon au moins une troisième disposition de fixation, la troisième disposition de fixation étant différente des première et deuxième dispositions de fixation. En outre, la platine de fixation est fixée sur le support de fixation selon la troisième disposition de fixation, lorsque le support de fixation est fixé sur le pilier selon la première orientation de fixation.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, selon la troisième disposition de fixation de la platine de fixation sur le support de fixation, la platine de fixation est fixée sur l’équerre de fixation.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, selon la première disposition de fixation de la platine de fixation sur le support de fixation, une première série des deuxièmes trous de fixation du support de fixation est disposée en vis-à-vis d’une première série des troisièmes trous de fixation de la platine de fixation. Selon la troisième disposition de fixation de la platine de fixation sur le support de fixation, la première série des deuxièmes trous de fixation du support de fixation est disposée en vis-à-vis d’une deuxième série des troisièmes trous de fixation de la platine de fixation. En outre, selon la deuxième disposition de fixation de la platine de fixation sur le support de fixation, une deuxième série des deuxièmes trous de fixation du support de fixation est disposée en vis-à-vis de l’un des trous de fixation de la première série des troisièmes trous de fixation de la platine de fixation et de l’un des trous de fixation de la deuxième série des troisièmes trous de fixation de la platine de fixation.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, le support de fixation comprend des éléments de positionnement. La platine de fixation comprend des découpes de positionnement. En outre, au moins l’un des éléments de positionnement est logé dans au moins l’une des découpes de positionnement, pour chacune des dispositions de fixation de la platine de fixation sur le support de fixation.
La présente invention vise, selon un deuxième aspect, une installation de fermeture comprenant au moins :
- un portail battant, et
le portail battant comprenant au moins :
- un pilier, et
La montre une variante du dispositif de la , vu de dessus.
La montre une autre variante du dispositif de la , vu de dessus.
La représente schématiquement des étapes d’un procédé de fabrication du dispositif de la .