INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce dernier comprend des tampons presseurs d’encollage 9 qui sont montés sur un tambour rotatif 11 et qui, au cours de la rotation de celui-ci viennent se « dérouler » sur l’étiquette 1 et appliquer celle-ci sur la bouteille 3.
Dans l’état antérieur de la technique et ainsi que précisé précédemment, un tel tampon presseur 9’, ainsi que représenté sur la , est constitué d’une plaque réceptrice 12 sur laquelle est fixée une mousse élastique 14 qui est elle-même recouverte d’un film de silicone liquide. Ce film de silicone a pour fonction de réaliser une obturation des pores de la surface externe de la mousse 14 afin d’éviter l’absorption de la colle qui sera déposée sur celle-ci par le rouleau encolleur 7.
Suivant l’état antérieur de la technique, lorsque le tampon presseur est utilisé en tant que tampon de lissage, sa surface externe est revêtue d’un film de « Téflon » 16 (polytétrafluoréthylène) qui présente l’avantage d’une part d’obturer les pores de la mousse et d’autre part d’être extrêmement lisse, qualité nécessaire pour éviter la formation de bulles d’air au cours du lissage.
Quatre sièges 6 sont visibles à la et permettent à quatre passagers de s’asseoir de part et d’autre d’une table 8 qui comprend un plateau 82 et un pied 84 d’appui sur le plancher 42. Deux de ces passagers P sont représentés en pointillés sur la gauche de la . Un de ces passagers P est représenté, en pointillés également, à la .
La table 8 comprend également un module d’accrochage 86 permettant d’immobiliser sur la paroi 44 une partie du plateau 82 adjacente à cette paroi.
À la , qui est une vue en contre-plongée, le module d’accrochage 86 est visible en étant fixé contre une face inférieure 822 du plateau 82 et contre la paroi 44. Plus précisément, le module d’accrochage 86 comprend une équerre 862 immobilisée sur le plateau 82 au moyen de quatre vis 88 dont trois sont visibles à la et qui traversent chacune un orifice 8622 ménagé dans un voile supérieur 8624 de l’équerre 862.
D’autre part, l’équerre 862 comprend un voile 8626 perpendiculaire au voile 8624 et dans lequel sont ménagés quatre orifices 8628 de passage de quatre vis 90, dont trois sont visibles à la . Deux des orifices 8628 sont visibles à la .
Le module d’accrochage 86 comprend également une pièce déformable 864 qui présente, en section parallèle aux axes X et Y en configuration montée normale de la table 8 dans la caisse 4, une forme en oméga, ou Ω, avec une partie centrale 8642, deux platines d’extrémité 8644 et deux pattes 8646 qui relient chacune la partie centrale 8642 à l’une des platines d’extrémité 8644.
On note L864 la longueur de la pièce 864 mesurée parallèlement à sa plus grande dimension et qui s’étend parallèlement à l’axe X en configuration montée de la table 8. La longueur L864 peut être choisie entre 150 et 600 mm. À titre d’exemple, elle peut être égale à environ 400 mm.
On note H864 la hauteur de la pièce déformable 864 qui s’étend transversalement à sa longueur et parallèlement à la partie centrale 8642, cette hauteur étant parallèle à l’axe Z en configuration montée de la table 8. La hauteur H864 a une valeur comprise entre 50 et 400 mm . À titre d’exemple, elle peut être égale à environ 110 mm.
On note 8641 une arête de jonction entre la partie centrale 8642 et l’une des pattes 8646. On note 8643 une arête de jonction entre une platine 8644 et la patte 8646 adjacente. Un trou oblong 8645 est ménagé dans chacune des arêtes 8641 et 8643. Ainsi, il est prévu quatre trous oblongs 8645, dont la plus grande dimension est parallèle à la hauteur H864 et qui se répartissent sur les quatre arêtes 8641 et 8643.
En pratique, les dimensions des trous oblongs 8645 sont choisies en fonction des dimensions de la pièce déformable 864. Dans l’exemple, les trous oblongs ont une longueur parallèle à la hauteur H864 comprise entre 10 et 350 mm, de préférence égale à 60 mm, et une largeur perpendiculaire à leur longueur comprise entre 3 et 50 mm, de préférence égale à 10 mm.
D’autre part, la partie centrale 8642 est pourvue de quatre perçages 8647 de passage des vis 90, ce qui permet de monter l’équerre 862 sur la partie centrale 8642.
Chacune des platines 8644 est pourvue de deux orifices 8649 de passage d’une vis de fixation 92 de la pièce 864 sur la paroi 44, en passant à travers un voile de fond 8662, d’un cadre 866 qui appartient également au module d’accrochage 86. Pour ce faire, le voile de fond 8662 est pourvu de quatre orifices 8664 de passage des vis de fixation 92 de la pièce 864 sur la paroi 44, lesquelles vis de fixation sont représentées par leurs traits d’axes respectifs sur la et les vues de dessus de la et par leurs têtes respectives sur la vue en perspective de la .
Le cadre 866 est formé par découpage et pliage d’une tôle qui constitue le voile de fond 8662 et deux bords 8666 parallèles à la longueur L864 de la pièce 864 en configuration montée du module d’accrochage. Deux côtés 8668 du cadre 866 sont soudés sur le voile de fond 8662 et les bords 8666, de telle sorte que le cadre 866 a une forme de boîte globalement parallélépipédique qui définit un volume V866 de réception de la pièce 864 en configuration montée du module d’accrochage 86.
Pour la clarté du dessin, le bord supérieur 8666 n’est pas représenté sur les vues de dessus de la .
Dans ce mode de réalisation, la pièce déformable 864 est réalisée dans une tôle de métal, de préférence en acier au carbone, avec une épaisseur comprise entre 0,5 et 8 mm, de préférence de l’ordre de 4 mm.
En pratique, la pièce déformable 864 est réalisée par découpe laser des trous oblongs 8645 et des orifices 8647 et 8649 puis par pliage le long des arêtes 8641 et 8643 afin d’obtenir la section en oméga visible aux figures 3 et 4.
Sur la on remarque que, avant déformation plastique liée à un choc, les pattes intermédiaires 8646 divergent en allant des platines d’extrémité 8644 vers la partie centrale 8642 avec un angle de divergence α compris entre 5 et 120 degrés, de préférence égal à 20 degrés. Le caractère divergent des pattes intermédiaires 8646 permet de maximiser la déformation de la pièce 864 en cas de choc survenant sur le plateau 82 dans la direction de l’axe X.
L’invention a pour objet principal un dispositif de maintien lombaire constitué d’un jeu d’une seule ou de deux sangle(s) lombaire(s) disposée(s) à l’arrière du conteneur principal en forme de « V » inversé avec les branches du « V » inversé élargies et la pointe du « V » inversé configurée pour être jointe de préférence à la pointe du « V » aux branches rapprochées formées par les sangles arrières disposées à l’arrière du conteneur dorsal.
Les branches du « V » inversé formé par la(les) sangle(s) lombaire(s) sont ajustées à une longueur identique, qui est définie à la construction selon la morphologie de l’utilisateur afin que le harnais soit ajusté lorsque le parachutiste enfile le harnais selon l’invention.
De cette sorte, la combinaison des sangles lombaires et des sangles arrières forment sensiblement un « X » aux largeurs de branches inégales, avec le centre du « X » situé dans le conteneur principal ou limitrophe à la paroi qui sépare le conteneur principal du conteneur de secours.
Les branches de sangle(s) lombaire(s) ajustées à longueur identique peuvent être reliées aux sangles arrières par d’autres moyens.
L’extrémité inférieure de la sangle lombaire est reliée directement ou indirectement en bas de chaque sangle principale soit à l’anneau d’articulation hanche, soit au-dessus ou au point de fixation des sangles cuissardes en cas d’absence d’anneau d’articulation.
La disposition du dispositif de maintien lombaire constitué par l’oblique des sangles lombaires permet concomitamment à l’utilisateur, le maintien latéral et longitudinal du conteneur en chute libre et permet après l’ouverture du parachute principal et sous la charge de l’utilisateur, de par son point de fixation sur les sangles arrières, situé approximativement en milieu du conteneur principal, d’augmenter l’écartement entre les sangles principales et ainsi de ménager de l’espace pour le recul du bas du dos.
Selon un mode de réalisation préféré du dispositif de maintien lombaire de l’invention, chaque sangle lombaire est disposée en forme de «V» inversé avec un tronçon apparent et un tronçon dissimulé dans le dosseret à l’arrière du conteneur principal, avec la pointe du «V» inversé située approximativement au centre du conteneur principal, et reliée à la pointe du «V» formé par les sangles arrières.
Selon un autre mode de réalisation du dispositif de maintien lombaire selon l’invention, le maintien lombaire en forme de « V » inversé se prolonge, il est alors constitué par une sangle avec l’extrémité inférieure reliée en bas de chaque sangle principale, soit au-dessus ou à l’anneau d’articulation hanche ou en l’absence d’anneau d’articulation hanche au point de connexion des sangles cuissardes et l’extrémité supérieure reliée directement ou indirectement à la sangle principale opposée du harnais approximativement entre le point de fixation inférieur de la sangle lombaire et le système 3 anneaux qui relie les élévateurs de commande du parachute.
Dans cette variante de réalisation du dispositif de maintien lombaire selon l’invention, on remarque que l’arrangement de l’extrémité supérieure des sangles lombaires avec les sangles principales est possible en combinaison avec un organe de connexion tel une boucle de liaison, ladite boucle de liaison fixée sur la sangle principale du harnais à une distance située à mi-chemin entre le système 3 anneaux et le point de fixation de l’extrémité inférieure de la sangle lombaire.
Cette variante de réalisation du dispositif de maintien lombaire de l’invention se caractérise en ce qu’elle comporte de préférence une boucle de liaison métallique en forme de «D», cette boucle de liaison est apte à recevoir l’extrémité supérieure de la sangle lombaire opposée.
Selon cette variante de réalisation, les sangles arrières sont descendantes disposées de manière parallèle à l’arrière du conteneur dorsal de manière identique à l’invention décrite dans le brevet de REID, avec leur extrémité reliée à une sangle lombaire dans sa partie traversante dissimulée dans le dosseret à l’arrière du conteneur dorsal.
Selon une autre variante de réalisation du dispositif de maintien lombaire de l’invention, les sangles lombaires sont disposées comme décrites précédemment, chaque sangle arrière dissimulée à l’arrière du conteneur dorsal est disposée en forme de «X», le centre du « X » situé dans le conteneur secours et l’extrémité inférieure de chaque sangle arrière reliée à une sangle lombaire dans sa partie traversante dissimulée dans le dosseret à l’arrière du conteneur dorsal ; cette variante formant un double « X »...
Selon un autre mode de réalisation du dispositif de maintien lombaire de l’invention, chaque sangle arrière dissimulée à l’arrière du conteneur dorsal est disposée en forme de «X», avec le centre du « X » dans le conteneur secours, et l’extrémité inférieure de chaque sangle arrière reliée en bas de la sangle principale opposée au-dessus ou au niveau de l’anneau d’articulation hanche, ou en l’absence d’anneau d’articulation au point de fixation des sangles cuissardes.
Dans ce même mode de réalisation, chaque sangle lombaire objet de l’invention, est disposée avec une extrémité inférieure reliée au dispositif de maintien du torse soit au niveau de la jonction sangle arrière-sangle principale, soit au niveau de l’anneau d’articulation hanche ou au point de fixation des sangles cuissardes, soit à l’extrémité inférieure apparente de la sangle arrière, et l’extrémité supérieure de la sangle lombaire reliée à la sangle arrière opposée.
Une autre des particularités du dispositif selon l’invention est de permettre accessoirement, de ménager de l’espace de débattement entre le bas de conteneur dorsal et le dos du porteur.
En effet dans l’art antérieur la liberté de mouvements de l’utilisateur en courbure et en cambrure était limitée par la longueur ajustée de la sangle arrière horizontale contre le bas du dos de l’utilisateur, car le conteneur dorsal est compacté et ne se plie pas pour suivre les déformations de la colonne vertébrale.
Ici, la source 50 et la caméra 52 sont situées à des emplacements diamétralement opposés par rapport à l’axe 16. Ainsi, la source 50 génère une ombre sur l’objectif de la caméra 52 qui correspond à la projection orthogonale de la goutte 14 sur cet objectif. La caméra 52 génère une image de cette ombre. Le contour de cette ombre dans cette image est identique au contour de la goutte 14. Le contour entier de la goutte est contenu dans l'image générée.
Le module 54 acquiert l’image générée par la caméra 52 et fournit au module 56 d’analyse d’images une image numérique du contour de la goutte 14. Typiquement, dans cette image numérique, la goutte 14 se distingue du fond de l’image par sa couleur. Par exemple, dans cette image numérique, les pixels qui correspondent à des parties de la goutte 14 sont de couleur foncée, par exemple noir ou gris, tandis que les pixels qui correspondent au fond de l’image sont d’une autre couleur claire, par exemple blanc ou gris clair.
Le module 56 traite l’image numérique acquise pour en extraire des caractéristiques géométriques de la goutte 14. Ici, le module 56 traite cette image numérique pour en extraire les coordonnées, exprimées dans le repère R, de plusieurs points appartenant au contour de la goutte 14. Les coordonnées de ces points correspondent, dans cette image numérique, aux pixels qui sont à la lisière entre la couleur foncée de la goutte 14 et la couleur claire du fond de cette image. Ainsi, après cette extraction, le module 56 dispose des coordonnées, dans le repère R, d’une liste de points du contour de la goutte 14. Le nombre de points de cette liste est typiquement supérieur à trois et, de préférence, supérieur à dix, vingt ou cinquante.
Dans ce mode de réalisation, pour accroître la précision de la mesure et faciliter le calcul de dérivées première et seconde, à partir des coordonnées des points de cette liste, le module 56 établit l’équation d’une courbe qui approxime au mieux le contour de la goutte 14. Pour cela, le module 56 met en œuvre, par exemple, des procédés d’ajustement de courbe, plus connus sous le terme anglais de « curve fitting ». Lors de la mise en œuvre de cet ajustement de courbe, des opérations de lissage de la courbe sont également mises en œuvre en fin de réduire ou d’éliminer toute singularité ou irrégularité de la courbe établie.
Dans ce mode de réalisation, le module 54 d’acquisition d’images et le module 56 d’analyse d'images sont des modules logiciels exécutés par le calculateur électronique 34.
Le calculateur 34 est conçu pour automatiser complètement le procédé de mesure de la . À cet effet, il comporte notamment : - un microprocesseur 60 programmable, - une mémoire 62 qui contient les instructions exécutées par le microprocesseur 60, et - une interface homme machine 64.
La mémoire 62 comporte notamment l’ensemble des instructions nécessaires à l’exécution du procédé de la . À cet effet, elle comporte donc notamment : - les instructions d’un module 70 de commande de la seringue 30, - les instructions d’un module 72 de commande du dispositif 32 de mesure, - les instructions d’un module 74 d’acquisition de paramètres, et - les instructions d’un module 76 de détermination des valeurs des propriétés physiques interfaciales.
De plus, ici, la mémoire 62 comporte aussi les instructions des modules 54 et 56 précédemment décrits.
Le calculateur 34 est raccordé à la seringue 30 et à la caméra 52. Plus précisément, le module 70 permet de commander l’actionneur 46 de la seringue 30 pour éjecter et, en alternance, aspirer une quantité prédéterminée du liquide.
Le module 72 permet de déclencher la génération d’une image par la caméra 52, son acquisition par le module 54 puis son analyse par le module 56.
Le module 74 permet d’acquérir, par l’intermédiaire de l’interface homme machine 64, les valeurs des paramètres nécessaires pour la détermination des valeurs des propriétés physiques interfaciales. Ici, le module 74 permet d’acquérir : - la masse volumique ρ 1 du liquide, - la masse volumique ρ 2 du fluide 6, et - la norme du vecteur g de pesanteur.
De plus, le module 74 permet d’acquérir la température ambiante et la pression ambiante dans lesquelles les valeurs des propriétés physiques interfaciales sont mesurées. En effet, les valeurs de ces propriétés physiques interfaciales varient en fonction de la température ambiante et aussi, dans une moindre mesure, en fonction de la pression ambiante. Dès lors, lorsque les valeurs de ces propriétés physiques interfaciales sont déterminées, il est aussi important de pouvoir préciser dans quelles conditions de température et de pression ces valeurs ont été identifiées.
L’interface homme-machine 64 est, par exemple, formée d’un écran 80 et d’un clavier 82. L’écran 80 permet d’afficher les valeurs déterminées pour les propriétés physiques interfaciales.
Le procédé de mesure des propriétés σ 12 , σ S1 , σ S2 et σ S12 à l’aide de l’appareil 2 va maintenant être décrit en référence au procédé de la .
Lors d’une étape 96, le module 74 acquiert, par exemple par l’intermédiaire de l’interface homme-machine 64, les valeurs de la température ambiante et de la pression ambiante dans lesquelles les mesures des propriétés σ 12 , σ S1 , σ S2 et σ S12 vont être réalisées. Lors de l’étape 96, les valeurs des masses volumiques ρ 1 et ρ 2 , respectivement, du liquide et du fluide 6 sont également acquises. La valeur de la norme du vecteur g de pesanteur est aussi acquise. Cette dernière valeur correspond à la norme du vecteur g au niveau de l’appareil 2.
Ensuite, le procédé se poursuit par une phase 98 d’établissement de la valeur de seuils S 1c et S 1d . Par exemple, pour cela, lors d’une étape 100, le module 70 commande la seringue 30 pour former sur la face 8, une première suite de gouttes de volumes croissants depuis un volume minimal V min jusqu’au volume maximal V max . Typiquement, le volume V min est inférieur à V max /10 et, de préférence, inférieur à V max /100. Ici, les volumes V min et V max sont les volumes, respectivement, de la plus petite goutte et de la plus grosse que la seringue 30 peut former sur la face 8. Typiquement, le volume V min est inférieur à 10 µL ou à 5 µL ou à 1 µL.
Pour l’analyse d’anomalies de réfraction, on peut par exemple calculer informatiquement, à partir de l’image brute de réfraction IRm, (resp. IR1, IR2), une image d’analyse de réfraction IARm (resp. IAR1, IAR2) composée de pixels d’analyse de réfraction Parm(n) (resp. Par1(n) Par2(n)) dont la valeur représente la réfraction c’est-à-dire dépend des angles de déviation des rayons lumineux déviés par les dioptres constitués des surfaces de parois de verre traversées.
Selon une première série de méthodes d’analyse de réfraction, basées sur une dérivation, l’image d’analyse de réfraction est obtenue en appliquant à l’image brute de réfraction IR1 (respectivement IR2) un filtre passe bas, ou un filtre gradient de type Sobel ou Prewitt, orientés dans la direction de variation respectivement D1, respectivement D2. Puisque l’écart de valeur entre des pixels bruts de réfraction voisins Pr1(n) – Pr1(n’) (resp. Pr2(n) – Pr2(n’)) est proportionnel à la déviation des rayons lumineux correspondant traversant le récipient, alors dans l’image d’analyse de réfraction IAR1 (respectivement IAR2) obtenue, des valeurs élevées de pixels d’analyse de réfraction Par1(n) (resp. Par2(n)) correspondent à des réfractions fortes, des valeurs moyennes correspondent à des réfractions moyennes, des valeurs faibles correspondent à des réfractions faibles. Des valeurs de pixels d’analyse de réfraction Par(n) (resp. Par2(n)) élevées correspondent donc à des anomalies de réfraction, donc des défauts réfractants, par exemple à des variations de pente localement très fortes pour les surfaces de la ou les parois de verre correspondant aux pixels de réfraction de valeur élevée.
Une deuxième série de méthodes d’analyse de réfraction est basée sur une comparaison par rapport à une variation de référence attendue, correspondant à un récipient sans défaut. On peut calculer des valeurs de pixels de réfraction théoriques Ptm(n), correspondant à un récipient sans défaut, et obtenir une image d’analyse de réfraction dont chaque pixel d’analyse de réfraction Parm(n) résulte de la comparaison deux à deux, par exemple par soustraction, du pixel brut de réfraction Prm(n) avec la valeur du pixel de réfraction théorique Ptm(n) correspondant. Alternativement les valeurs des pixels théoriques Ptm(n) peuvent être calculées en analysant les pixels bruts de réfraction Prm(n) dans la direction D1 (respectivement D2) pour déterminer par régression une fonction triangulaire optimale. Lorsque les valeurs des pixels bruts de réfraction calculés ne correspondent pas aux valeurs des pixels théoriques, la différence dépend directement et proportionnellement de toute anomalie ou écart de réfraction. On peut alors dans ce cas analyser l’image d’analyse de réfraction IAR1, IAR2 non seulement en appliquant par calcul informatique une dérivation ou un gradient, à laquelle on applique un seuil pour détecter des défauts réfractants, mais aussi analyser les basses fréquences spatiales afin de déterminer des régions de variation de repartions de verre.
Dans cette deuxième série de méthodes d’analyse de réfraction, appliquées à une image brute de réfraction IR2 correspondant à une direction D2 perpendiculaire à l’axe A12 du récipient, il peut être avantageux de prendre en compte, notamment dans la direction D2 (supposée ici perpendiculaire à un axe de symétrie de révolution A12 du récipient 12), la réfraction prévisible à partir de la forme circulaire de la section des récipients cylindriques correspondant au modèle idéal d’un cylindre d’épaisseur constante.
On peut utiliser d’autres méthodes pour obtenir l’image d’analyse de réfraction, telles que des méthodes analogues au dépliement de phase par calcul informatique, telles qu’appliquées en déflectométrie.
Pour obtenir une sensibilité donnée de détection de défauts, on devra adapter : - la période de la fonction de variation de la propriété de polarisation d’intérêt émise ; - la résolution de la source de lumière ; - la résolution de la caméra numérique.
Ceci signifie que l’on devra adapter à la fois la résolution des images partielles délivrées par la ou les caméras numériques, mais aussi adapter l’échelle à laquelle sont vues, dans l’image partielle, d’une part une période, primaire ou secondaire, de variation de la propriété de polarisation d’intérêt émise dans la surface émettrice et d’autre part un éventuel défaut réfractant dans le matériau de la zone inspectée du récipient.
Pour cela, il est apparu optimal qu’une période primaire T1, respectivement secondaire T2, de variation de la propriété de polarisation d’intérêt émise soit vue par le capteur photoélectrique 22 bidimensionnel de la ou des caméras numériques, avec une résolution, selon la direction primaire D1, respectivement secondaire D2, d’au moins 15 pixels partiels, par exemple dans la gamme allant de 15 à 500 pixels partiels, d’une même image numérique partielle.
De préférence, la zone inspectée du récipient 12 est vue par le capteur photoélectrique 22 bidimensionnel avec une résolution, selon la direction primaire D1, respectivement secondaire D2, d’au moins 5 pixels partiels d’une même image numérique partielle par millimètre sur le récipient.