INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une variante de réalisation illustrée sur la du pixel Pi,j, le courant émis par la photodiode 102 traverse une structure dite d’injection directe (DI pour « Direct Injection ») qui sert à polariser la photodiode 102 de manière appropriée. La structure de polarisation est ici sous forme d’un transistor M DI d’injection directe et permet de maintenir une polarisation fixe sur la photodiode 102 lors de l’intégration de courant par la capacité d’intégration C INT et d’isoler la photodiode 102 des variations de la tension aux bornes la capacité d’intégration C INT . Le transistor M DI d’injection directe est agencé entre une électrode de la photodiode 102 et une électrode du transistor de couplage Mc. Le transistor de couplage est quant à lui agencé entre une électrode du transistor M DI et la capacité d’intégration C INT .
Une répartition inverse entre le transistor M DI d’injection directe et le transistor de couplage Mc peut être prévue. Ainsi, dans l’exemple de réalisation illustré sur la , le transistor de couplage Mc est agencé entre une électrode de la photodiode 102 et une électrode du transistor M DI d’injection directe. Le transistor d’injection directe M DI est quant à lui agencé entre une électrode du transistor M c de couplage et la capacité d’intégration C INT .
Une structure de polarisation distincte d’un montage par injection direct (DI) peut-être également prévue.
Ainsi, dans l’exemple de réalisation illustré sur la , un bloc 120 de polarisation de la photodiode 120 est agencé entre la photodiode 102 et le transistor de couplage Mc. Ce bloc de polarisation 120 peut, selon un exemple de réalisation particulier, suivre un montage par exemple de type BDI (pour « Buffered Direct Injection »). Dans ce type de montage, un amplificateur, en particulier un amplificateur différentiel de gain A est prévu et comporte typiquement une entrée mise à une tension fixe et une autre entrée couplée à une électrode de drain ou de source d’un transistor d’injection directe, l’autre électrode de source ou de drain de ce transistor DI étant relié à la photodiode. Une sortie de l’amplificateur A régit la tension de grille du transistor d’injection directe. Il y a donc une contre-réaction établie sur un signal servant à polariser la photodiode 102. Une telle architecture de polarisation répond à un besoin de diminution de l’impédance d’entrée du circuit de lecture 110, tout en limitant le nombre de transistors supplémentaires nécessaires.
Là encore, une répartition inverse entre le bloc de polarisation 120 et le transistor de couplage Mc peut être prévue. Ainsi, dans l’exemple de réalisation illustré sur la , le transistor de couplage Mc est agencé entre une électrode de la photodiode 102 et le bloc de polarisation 120. Le bloc de polarisation 120 est quant à lui agencé entre une électrode du transistor Mc de couplage et la capacité d’intégration C INT .
Dans une autre variante de réalisation illustrée sur la , le transistor d’injection directe M DI qui sert à polariser la photodiode 102 remplit également la fonction transistor de couplage pour alternativement coupler la photodiode 102 à la capacité au reste du circuit de lecture 110 et en particulier à la capacité d’intégration C INT , et découpler (i.e. isoler) la photodiode 102 du reste du circuit de lecture 110 et en particulier de la capacité d’intégration C INT . Ainsi, comme indiqué précédemment, lors d’une phase d’évaluation du rapport R d’un cycle de mesure où la photodiode 102 est tout d’abord couplée au circuit de lecture 110, une modification du signal Srap appliqué sur la grille du transistor de couplage correspondant ici au transistor d’injection directe M DI permet de couper le courant de la photodiode 102 vers le circuit de lecture 110. Pendant le cycle de mesure lorsqu’on veut mesurer le rapport R de capacités, on vient modifier cette tension de grille pour qu’elle vienne positionner le transistor en circuit ouvert et non plus en cascode.
Une réalisation sans étage de polarisation où, comme sur la , le transistor de couplage Mc est connecté à une électrode de la photodiode 102 et directement au premier nœud N 1 est également possible.
En variante de l’un ou l’autre des exemples de réalisation décrits précédemment on peut prévoir, à la place d’une photodiode 102 de type N sur P, une photodiode de type P sur N.
Dans ce cas, les transistors de réinitialisation Mr1, Mr2, peuvent être des transistors de type PMOS. Pour une telle variante, le transistor de couplage Mc et le transistor d’injection directe M DI et peuvent être cette fois des transistors de type NMOS. Le transistor suiveur M 11 et le transistor M 12 de sélection de ligne peuvent être également de type NMOS.
Un exemple de réalisation d’une telle variante est illustré par exemple sur la , où la photodiode 102 de type N sur P comporte une anode mise à un potentiel fixe VSUPV et une cathode connectée au transistor de couplage M C .
Appareil de chauffage électrique de fluide La présente invention concerne un appareil de chauffage électrique de fluide, notamment pour un véhicule.
Le véhicule peut être de type terrestre, maritime ou aérien. Le véhicule peut être un véhicule automobile. Il pourra s’agir notamment d’un véhicule électrique ou hybride.
La présente invention se rapporte notamment aux domaines de ventilation, de chauffage et/ou de climatisation de l’habitacle du véhicule et/ou de thermo-régulation d’une batterie.
Il est connu d’assurer le chauffage de l’air destiné au traitement thermique de l’habitacle d’un véhicule par échange de chaleur entre un flux d’air et un liquide caloporteur, par le biais d’un échangeur thermique. Dans le cas des véhicules hybrides ou électriques, on connait des appareils de chauffage électrique qui forment une source de calories et dans lesquels on fait circuler un courant électrique pour faire monter en température des éléments électriques chauffants mis au contact du liquide caloporteur. Il s’effectue alors un échange de calories entre les éléments électriques chauffants et le liquide caloporteur qui chauffe à son tour avant de chauffer l’habitacle grâce à l’échangeur.
Il est connu de piloter la puissance électrique des éléments électriques chauffants à l’aide de plusieurs signaux PWM (le terme PWM désigne, en anglais, Pulse-Width Modulation ou en français Modulation de largeur d'impulsion ) simultanément dont les impulsions PWM respectives sont décalées les unes par rapport aux autres.
La présente invention vise à améliorer les appareils de chauffage précités.
Dans un mode particulier de réalisation, chaque prédiction de détection de l’élément biologique prédéterminé est matérialisée par une boîte rectangulaire (en anglais « bounding box »), qui est le plus petit rectangle contenant l’image de l’élément biologique dont la détection est prédite.
Au début de l’étape 28 d’obtention d’une image reconstruite de l’échantillon comportant les prédictions de détection, les boîtes rectangulaires sont présentes dans les imagettes bidimensionnelles des empilements suivant la pluralité de plans parallèles. Puis toutes les imagettes sont combinées, c’est-à-dire que toutes les prédictions exprimées par les boîtes rectangulaires sont empilées, afin de recréer une coupe de l’échantillon de tissu. On calcule alors pour chaque prédiction, c’est-à-dire pour chaque boîte rectangulaire, la distance par paire (en anglais « pairwise distance »), c’est-à-dire la distance entre les boîtes rectangulaires prises deux à deux. On obtient ainsi une matrice des distances par paire. En considérant l’empilement des boîtes rectangulaires, on obtient ainsi l’intersection tridimensionnelle correspondant au croisement des boîtes rectangulaires sur tout l’empilement.
On peut par exemple décider que plus deux boîtes rectangulaires sont proches l’une de l’autre, plus leur distance par paire a une valeur proche de 1 et qu’inversement, une valeur proche de 0 signifie que les deux boîtes rectangulaires de la paire considérée ne sont pas du tout proches l’une de l’autre. En utilisant des techniques d’apprentissage non supervisé et des techniques de regroupement, on peut alors regrouper les boîtes rectangulaires dont on a calculé qu’elles étaient proches les unes des autres et ainsi aboutir à une cartographie de l’échantillon de tissu localisant chaque occurrence de l’élément biologique prédéterminé, conformément aux prédictions de détection obtenues.
Modèle humain ex vivo destiné à l’évaluation du potentiel vaccinal d’une composition La présente invention est relative au domaine de la vaccination et propose, plus spécifiquement, le premier modèle humain ex vivo permettant de déterminer le potentiel vaccinal d’une composition.
Art antérieur Pour assurer sa protection, le corps humain possède 2 types de mécanismes de défense qui sont l’immunité innée et l’immunité adaptative.
L’immunité innée permet la défense de l'organisme contre les agents infectieux de façon immédiate. À l'inverse, l’immunité adaptative (ou acquise) confère une protection plus tardive à l’organisme, mais plus durable.
En lien avec l’immunité innée, celle-ci est immédiate en cas d’agression par un agent infectieux. Maintenant, il s’agit d’une réponse indépendante des antigènes dudit agent infectieux. En outre, cette réponse immunitaire est d’intensité comparable à chaque exposition avec un même agent infectieux.
L’immunité adaptative nécessite une phase d’apprentissage pour l’organisme. À la suite de l’interaction entre un agent infectieux et l’immunité innée, l’immunité adaptative entre en action dans les tissus lymphoïdes, surtout dans les ganglions et la rate. Plusieurs mécanismes entrent alors en jeu :
1- L’antigène (agent infectieux) active directement les lymphocytes B, qui possèdent des récepteurs spécifiques. Les lymphocytes B activés deviennent alors des plasmocytes, qui vont sécréter des anticorps spécifiques pour la destruction de l’antigène (immunité humorale).
2 - L’antigène (agent infectieux) est présenté à des lymphocytes T par des cellules présentatrices d’antigènes (ex. : cellules dendritiques). Les cellules présentatrices d’antigènes activent les lymphocytes T, qui se différencient en : Lymphocytes T cytotoxiques (CD8+), qui détruisent les cellules infectées (immunité cellulaire); Lymphocytes T auxiliaires (CD4+), ou T follicular helper cells , qui stimulent les lymphocytes B pour produire une plus grande quantité d’anticorps et de cellules mémoire, qui iront ensuite se loger dans la moelle osseuse.
L’immunité adaptative nécessite donc, après un 1 er contact avec un agent infectieux, au moins 2 à 3 semaines pour se mettre en place. Cette immunité est dépendante et spécifique des antigènes d’un agent infectieux. La réponse immunitaire associée à celle-ci augmente en intensité suite à chaque contact avec un même agent infectieux.
La stratégie vaccinale vise à développer une immunité adaptative en utilisant des antigènes d’un agent infectieux spécifique. Maintenant, bénéficier d’une composition présentant un bon potentiel vaccinal est un exercice complexe. En effet, il importe en premier lieu que cette composition permette la bonne activation des cellules présentatrices de l’antigène, de sorte à pouvoir induire une réponse immunitaire spécifique. Simultanément, il est souhaitable que cette composition n’induise pas une réponse inflammatoire trop élevée (c’est-à-dire une dégranulation limitée des mastocytes).
Aujourd’hui, la seule option permettant d’estimer le potentiel vaccinal d’une composition réside dans les modèles animaux qui laissent subsister malgré tout de nombreuses inconnues sur le potentiel vaccinal réel d’une composition donnée chez l’homme.
Aussi, il existe un besoin pour un outil qui permettrait de déterminer facilement et rapidement, et sans recourir à l’animal, le potentiel vaccinal chez l’homme d’une composition injectable.
Les inventeurs ont préalablement développé un modèle ex vivo de peau humaine qui permet de tester l’injection sous-cutanée d’une solution sans recourir à l’animal.
Les inventeurs avaient également mis en évidence que, non seulement les mastocytes étaient présents stablement dans ce modèle de peau humaine, mais encore qu’ils restaient fonctionnels avec une capacité de dégranulation intacte.
La est une vue d’images TEM de l’échantillon PK45 (90% BTEE / 10% pyridine silylée), échelle 500nm (à gauche), 100nm (au centre) et 50 nm (à droite),
La est une vue d’images TEM de l’échantillon PK59 (90% BTEE / 10% pyridine silylée), échelle 2000nm (à gauche) et 200 nm (à droite),
La est une vue d’images TEM de l’échantillon PK49 (85% BTEE / 15% pyridine silylée), échelle 500nm (à gauche), 100nm (au centre) et 50 nm (à droite),
La est une vue de courbes illustrant une comparaison entre des spectres FTIR des PMO synthétisés avec le précurseur de pyridine silylée entre 2000 et 4000 cm -1 , avec des détails des liaisons identifiées,
La est une vue de courbes illustrant une comparaison entre des spectres FTIR des PMO synthétisés avec le précurseur de pyridine silylée entre 400 et 2000 cm -1 , avec des détails des liaisons identifiées,
La est un graphique illustrant des courbes d’adsorption du CO 2 en fonction de la pression à 298K des PMO synthétisés avec le précurseur de BTEE et le précurseur de pyridine silylée,
La est un graphique illustrant des courbes d’adsorption du CO 2 en fonction de la pression à 273K des PMO synthétisés avec le précurseur de BTEE et le précurseur de pyridine silylée, et
La est une vue de la formule chimique du 5,5'-bis(triethoxysilyl)-2,2'-bipyridine.
Les modes de réalisation qui seront décrits dans la suite ne sont nullement limitatifs ; on pourra notamment mettre en œuvre des variantes de l’invention ne comprenant qu’une sélection de caractéristiques décrites par la suite isolées des autres caractéristiques décrites, si cette sélection de caractéristiques est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieure. Cette sélection comprend au moins une caractéristique de préférence fonctionnelle sans détails structurels, ou avec seulement une partie des détails structurels si cette partie uniquement est suffisante pour conférer un avantage technique ou pour différencier l’invention par rapport à l’état de la technique antérieure.
L’invention est notamment destinée aux industriels souhaitant capter leurs émissions de CO 2 et l’utiliser pour des activités de conversion chimique. L’invention concerne notamment tout type d’activité de valorisation du CO 2 .
Sur la , on distingue schématiquement différentes étapes d’un protocole de synthèse de PMO selon l’invention avec comme précurseurs le BTEE et le 5,5'-bis (triisopropoxysilyl)-2,2'-bipyridine.
Le protocole de synthèse consiste dans un premier temps à mélanger les deux précurseurs dans une étape de sonication 1. On mélange également à l’étape 2 dans un ballon sous agitation à température ambiante le tensioactif CTAB, l’hydroxyde de sodium et l’eau de façon à former une solution. La composition de cette solution peut comprendre du CTAB à 1,04 g, du NaOH à 0,472 g dissous dans l'eau désionisée (31,8 mL).
A l’étape 3, le mélange de BTEE (1,8 mL) et de 5,5'-bis (triisopropoxysilyl)-2,2'-bipyridine (0,181 g) est ensuite ajouté lentement, goutte à goutte, dans la solution, avec la composition molaire suivante : 1,0 (BTEE + 5,5'-bis (triisopropoxysilyl)-2,2'-bipyridine) / 0,57 CTAB / 2,36 NaOH / 353 H2O.
A l’étape 4, la synthèse est lancée par agitation à température ambiante pendant 24 h à 750 rpm. La solution est ensuite chauffée à l’étape 5 dans un bain d’huile de silicone à 95°C sous un réfrigérant pendant 2h.
Enfin, des étapes 6 et 7 d’extraction du tensioactif et du solvant par centrifugation et par sonication sont appliquées sur la solution obtenue ; les nanoparticules étant conservées en suspension dans l’éthanol. En particulier, à l’étape 6, on transfère la solution dans 2 tubes à centrifuger de 50 mL. On équilibre les masses à 0,1 g près. On centrifuge 20 min à 20000 rpm. On retire le surnageant. On ajoute dans chaque tube 30 mL d’une solution de nitrate d’ammonium NH 4 NO 3 à 6 g/L. On met à soniquer à l’étape 7 dans un bain à ultrasons pendant 20 minutes. On vérifie la bonne redispersion, et si besoin, on resonique. On peut de nouveau centrifuger 10 min à 20000 rpm. On retire ensuite le surnageant. On ajoute dans chaque tube 30 mL d’EtOH. On met à soniquer dans un bain à ultrasons pendant 10 minutes. On vérifie la bonne redispersion, et si besoin on resonique. On centrifuge 10 min à 20000 rpm. On retire le surnageant. On ajoute dans chaque tube 30 mL d’éther diéthylique. On met à soniquer dans un bain à ultrasons pendant 10 minutes. On vérifie la bonne redispersion, et si besoin on resonique. On centrifuge 10 min à 20000 rpm. On retire le surnageant. On termine en ajoutant dans chaque tube 30 mL d’EtOH. On met à soniquer dans un bain à ultrasons pendant 10 minutes puis on vérifie la bonne redispersion, et si besoin on sonique à nouveau la dispersion.
A l’étape 8 on prévoit une étape de séchage des nanoparticules dans une étuve sous vide. Les nanoparticules peuvent être transformées en poudre.
Description générale de l'invention Afin de résoudre le problème mentionné ci-dessus, la présente invention propose, dans un premier aspect, un dispositif d’assainissement des eaux usées domestiques, agricoles et/ou industrielles, configuré pour une installation au moins partiellement sous terre (sous le niveau du sol). Le dispositif comprend un réacteur aérobie comprenant une série ou pluralité de tubes essentiellement horizontaux, chacun des tubes de la série de tubes étant en connexion fluidique en amont avec une chambre de répartition et en aval avec une chambre de ventilation. La chambre de répartition et la chambre de ventilation sont munies de cheminées d’aération passive du réacteur aérobie et les tubes du réacteur aérobie sont réalisés majoritairement et principalement en béton alvéolaire poreux (c’est-à-dire au moins dans leurs parties inférieures et latérales), dont le coefficient de porosité est de minimum 35 %, ces tubes en béton alvéolaire étant configurés pour permettre à la fois le transit progressif par percolation des eaux usées au travers du matériau, l’installation de biomasse épuratrice et l’aération par ventilation passive.
Dans un deuxième aspect, l’invention concerne une installation d’assainissement des eaux usées domestiques, agricoles et/ou industrielles, comprenant un dispositif d’assainissement selon le premier aspect, chaque tube de la série de tubes, la chambre de répartition et la chambre de ventilation du réacteur aérobie étant installés en dessous du niveau du sol (sous terre), de sorte que seules des parties supérieures des cheminées d’aération passive du réacteur aérobie se trouvent au-dessus du niveau du sol.
Lors du fonctionnement normal, les tubes seront partiellement remplis par les eaux à épurer (appelée section hydraulique), le reste de la section des tubes (donc la partie supérieure des tubes essentiellement horizontaux) servant à la circulation de l’air (appelée section ventilée) apportant l’oxygène nécessaire à la biomasse pour réaliser l’épuration. La dimension de la section interne de chaque tube est donc choisie de manière à être suffisamment grande, en général celle-ci sera d’au minimum 300 cm 2 . La section interne de chaque tube peut être de forme quelconque, de préférence elle est circulaire, ovale ou polygonale, de manière particulièrement préférée circulaire, carrée ou rectangulaire. De manière avantageuse, les tubes ont une section interne carrée ou rectangulaire. Ils peuvent avantageusement être formés en deux parties, la partie inférieure formant un canal et la génératrice supérieure formant un couvercle. Dans ces variantes, la génératrice supérieure que forme le couvercle ne doit pas nécessairement être en béton alvéolaire, vu que la percolation se fait principalement par gravitation et par capillarité à travers les parties inférieure et latérales de la section hydraulique, c’est-à-dire dans ce cas de figure par les parois (de la section hydraulique) du canal qui lui est en béton alvéolaire poreux. Le couvercle peut donc être réalisé en béton traditionnel, armé ou non.
Le dimensionnement du réacteur aérobie, dont en l’occurrence la longueur et le nombre de tubes, est généralement une fonction de la charge hydraulique journalière d’une part et de la capacité du sol à percoler cette charge hydraulique d’autre part, lorsque la taille de la section des tubes a été fixée.
Le raccordement entre les tubes, la chambre de répartition et la chambre de ventilation est réalisé de toute manière appropriée, de préférence soit par emboitement, soit par manchonnage, soit en jointifs, soit par collage, ou encore par une combinaison de deux ou plus de ces manières de raccordement.
Les tubes sont agencés essentiellement horizontalement, c’est-à-dire que la pente par rapport à l’horizontale de la série de tubes entre la chambre de répartition et la chambre de ventilation est inférieure à +/- 5 %, de préférence inférieure à +/- 2 %.
Comme déjà indiqué plus haut, il est notable que l’épuration des eaux se fait par percolation au travers des parois des tubes en béton alvéolaire poreux qui servent simultanément de support à la biomasse effectuant cette épuration aérobie. Les tubes ne comprennent donc pas de perforations (ajoutées) pour réaliser cette fonction. En effet, la création de perforations dans la paroi aurait l’effet de drainer les eaux trop rapidement et donc de percoler des eaux non encore épurées vers le terrain naturel et donc vers la nappe phréatique. En pratique, les tubes ne présentent pas de perforations dans les parois (de la section hydraulique).
A titre d’exception, afin de pouvoir faire face à une situation de surcharge hydraulique accidentelle ou exceptionnelle supérieure à la charge hydraulique nominale ou réglementaire prévue, chaque tube peut cependant avantageusement être muni de perforations au niveau de la génératrice supérieure de la section du tube, agissant d’exutoire de trop plein. Ces perforations d’exutoire de trop plein se trouvent par conséquent dans la section ventilée, voire au sommet de cette section ventilée, qui ne contient pas d’eau lors du fonctionnement normal. Le diamètre de ces perforations est généralement d’au minimum 15 mm. De préférence, ces perforations sont prévues à intervalle régulier, par exemple espacés d’au moins 20 cm.
Souvent le dispositif d’assainissement comprendra en outre en amont de la chambre de répartition du réacteur aérobie une fosse septique toutes eaux pour prétraiter les eaux usées avant de les acheminer vers le réacteur aérobie. La fosse septique toutes eaux est alors en connexion fluidique en amont avec une arrivée des eaux usées et en aval avec une alimentation de la chambre de répartition en eaux à épurer qui la relie ainsi à la chambre de répartition du réacteur aérobie. Si nécessaire ou utile, la fosse septique toutes eaux est elle-même pourvue d’un préfiltre conventionnel en sortie.
Dans l’installation d’assainissement selon le deuxième aspect de l’invention, les tubes en béton alvéolaire poreux sont généralement placés sur ou dans un lit d’agrégats, les agrégats étant de préférence du sable, en particulier du sable lavé.