INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, l’utilisation d’un système selon l’invention n’est pas limitée au piégeage de moustiques. Notamment, le gaz et/ou la kairomone utilisés, la hauteur du dispositif de capture ou la composition végétale peuvent être adaptés à d’autres insectes volants que l’on souhaite capturer, notamment s’ils sont gênants ou nuisibles. Un tel système peut être installé à proximité de lieux de vie, d’êtres humains ou d’animaux, ou a proximité de cultures à protéger.
Aussi, la composition florale peut être remplacée par d’autres éléments décoratifs et/ou attractifs.
Au lieu de diffuser le gaz directement au travers d’un des orifices formés dans le couvercle, il peut être diffusé à l’intérieur du premier caisson où il se mélange avec l’air avant d’être expulsé au travers de ces orifices, sous l’action des moyens d’aspiration.
Aussi, le gaz peut être diffusé dans le deuxième caisson, qui supporte la composition végétale, puis diffusé hors du caisson au travers des orifices formés dans le couvercle qui supporte cette composition florale.
Un caisson peut ne pas comprendre de fond, notamment si le sol sur lequel est posé est suffisamment stable et ferme pour y poser directement une ceinture et une source de gaz, par exemple.
Utilisation de dérivés chromène ou chromane en tant qu’agents herbicides La présente invention s’applique au domaine des herbicides utiles pour lutter contre la prolifération de plantes indésirables. En particulier, l’invention est relative à l’utilisation d’au moins un composé dérivé du chromène ou du chromane en tant qu’agent herbicide, à une composition phytotoxique comprenant ledit composé, ainsi qu’à un procédé de traitement et/ou de contrôle des plantes mettant en œuvre un tel composé.
Les mauvaises herbes sont considérées comme l’un des fléaux qui causent le plus de pertes dans la production agricole mondiale, et qui est responsable de plus de 30% de la baisse des rendements et de la qualité des récoltes. Elles apparaissent tout au long de la période de croissance des cultures et sont particulièrement nuisibles au moment des semis et pendant la récolte. Au cours des 60 dernières années, le contrôle des mauvaises herbes a été exercé presque exclusivement par l’application d’herbicides d’origine non naturelle, contre lesquels ces mauvaises herbes ont développé une résistance croissante. Par exemple, plus de 50 espèces de « mauvaises herbes » ayant une résistance avérée au glyphosate, un herbicide systémique à large spectre très utilisé pour des usages agricoles et non agricoles, sont actuellement confirmées selon la base de données internationale « Herbicide-Resistant Weed Database », appelées les « super mauvaises herbes ».
Des équipes de recherche se sont par conséquent intéressées à des solutions et alternatives durables, notamment à partir de substances naturelles.
Parmi les nouvelles molécules de synthèse s’inspirant de substances naturelles, on peut citer les tricétones (mésotrione, topramézone, tembotrione) basées sur la leptospermone isolée de la plante Callistemon citrinus ou rince-bouteille, qui inhiberaient l'enzyme p-hydroxyphenylpyruvate dioxygénase ; la cinméthyline basée sur l'isocinéole, un terpène trouvé dans la cardamome ou certaines variétés de poivre, qui inhiberait la tyrosine aminotransférase ; et l'endothall basé sur la cantharidine, une puissante toxine de défense produite par des insectes, qui inhiberait des protéine-phosphatases chez les plantes. En particulier, la leptospermone a été découverte à la fin des années 1970 après avoir observé que le rince-bouteille inhibait la croissance d'autres plantes dans son environnement, signalant la présence d'une substance aux propriétés allélopathiques.
Le support de mât S est monté solidaire en rotation de l’arbre moteur 25, sous le bras 11.
Une première poulie d’entraînement 22a est solidaire en rotation de l’arbre moteur 25, au-dessus du bras 11.
La roue excentrique 21 est montée rotative sur la partie supérieure excentrée du bras 11.
Une seconde poulie d’entraînement 22b, disposée entre le bras 11 et la roue excentrique 21, est montée solidaire en rotation de cette roue.
Une courroie de transmission 22c relie entre elles les deux poulies 22a et 22b.Un réducteur 22d est couplé à l’arbre moteur 25.
Dans ce mode de réalisation du mécanisme d’orientation O des mâts M, l’orientation de la manivelle 9 par rapport à la direction F du vent apparent peut être effectuée soit de de manière asservie sous le bras 11, soit grâce à une girouette montée directement sur le bras 11 au-dessus du support de mâts S.
Dans le mode de réalisation représentée à la , les voiles souples sont remplacées par des panneaux photovoltaïques rigides P1, P2, P3, dont l’orientation est pilotée en fonction de leur position sur le cycle de rotation.
En particulier, ces panneaux photovoltaïques P peuvent passer d’une situation motrice, visible à la figure 14a, où ils sont orientés conformément aux explications qui précèdent, à une position d’arrêt de l’éolienne E visible à la figure 14b, dans laquelle ces panneaux sont orientés de manière parallèle à la direction F du vent.
Dans le mode de réalisation de la , mais aussi éventuellement dans les modes de réalisation précédents, on peut prévoir, outre le mécanisme d’orientation des mâts M, un système additionnel d’orientation des voiles V par rapport à ces mâts M.
Comme cela est visible sur la , un tel système peut comprendre, pour chaque voile V, un vérin 33 interposé entre la bôme mobile inférieure BMI de cette voile V et bôme fixe inférieure BFI associée, ce vérin 33 étant commandé par un système électronique permettant d’une part d’optimiser l’orientation des voiles V lorsque l’éolienne E est en situation motrice dans le but de réguler la puissance fournie, et d’autre part de positionner les voiles V parallèlement à la direction F du vent lorsque l’on souhaite mettre l’éolienne E à l’arrêt.
Une variante mécanique du type à masselotte centrifuge peut également être envisagée pour réaliser cette fonction de régulation de puissance par orientation des voiles V par rapport aux mâts M.
Dans le mode de la réalisation de la , on peut voir que l’on peut prévoir un rail circulaire 35 disposé sous le support de mâts S de l’éolienne, le poids de chacun des mâts M pouvant alors reposer sur ce rail 35 par l’intermédiaire d’une tige de support 37 et d’une roulette 39 circulant sur ce rail : on peut de la sorte reprendre une partie importante du poids de chaque mât M et de sa voile V associée, plutôt que de le faire supporter par le mécanisme d’orientation des mâts O.
L’éolienne E qui vient d’être décrite est particulièrement destinée à être utilisée dans le domaine de la propulsion des navires, mais les enseignements qui précèdent peuvent également être appliqués à une éolienne à axe vertical destinée à entraîner tout type de machine : turbine, générateur électrique, en mer comme sur terre, sur des bâtiments fixes ou en offshore.
On notera que l’on peut envisager des combinaisons des différents modes de réalisation exposés ci-dessus.
On pourrait par exemple utiliser des voiles comprenant des éléments souples ou rigides photovoltaïques sur une seule de leurs faces, et/ou placer sur ces voiles des supports de communication à affichage permanent et/ou temporaire et/ou des écrans LCD et/ou des panneaux de LED alimentés par l’éolienne, etc.
Comme on peut le comprendre à la lumière de la description qui précède, l’éolienne selon l’invention est simple à construire, et peut être installée dans des environnements très divers.
la est une vue schématique partielle en perspective d’un appareil de séchage et/ou de lavage de linge, dont la porte est ouverte,
la est une vue très schématique d’un tambour d’appareil de séchage et/ou de lavage de linge, ce tambour comportant un dispositif d’extinction selon un premier mode de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique partielle en perspective d’un appareil de séchage et/ou de lavage de linge, dont le tambour comporte un dispositif d’extinction selon un second mode de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique partielle en perspective d’un appareil de séchage et/ou de lavage de linge, dont la porte comporte un dispositif d’extinction selon un troisième mode de réalisation de l’invention,
la est une vue schématique partielle en perspective d’un appareil de séchage et/ou de lavage de linge, dont la bouche de chargement comporte un dispositif d’extinction selon un quatrième mode de réalisation de l’invention, et
la est une vue schématique partielle en perspective d’un appareil de séchage et/ou de lavage de linge, dont l’enveloppe porte un dispositif d’extinction selon un cinquième mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée de l'invention La représente de manière schématique un appareil 10 de séchage et/ou de lavage de linge, tel qu’un sèche-linge, c’est-à-dire un appareil électroménager conçu pour sécher du linge en le brassant et en le soumettant à un flux d’air chaud. L’appareil 10 peut être destiné à un usage particulier ou professionnel
L’appareil 10 comprend une enveloppe externe 12 de forme générale parallélépipédique qui comporte des parois, par exemple une paroi avant 12a, une paroi arrière 12b, deux parois latérales 12c opposées, une paroi supérieure 12d et une paroi inférieure 12e.
L’une de ces parois 12a-12e comporte une bouche 14 de chargement de linge dans l’appareil 10. Cette bouche 14 peut être située sur la paroi avant 12a comme c’est le cas aux figures 1 et 2, ou sur la paroi supérieure 12d comme c’est le cas à la .
L’appareil 10 comprend en outre un tambour 16 situé dans l’enveloppe 12 et mobile en rotation autour d’un axe A. Cet axe A est en général orienté horizontalement mais pourrait en variante être incliné. Dans le cas d’un appareil 10 à chargement frontal tel qu’illustré aux figures 1 et 2, cet axe A passe en général par les parois avant 12a et arrière 12b. Dans le cas d’un appareil 10 à chargement par le dessus tel qu’illustré à la , cet axe A passe en général par les parois latérales 12c.
Le tambour 16 comprend une cavité interne 18 reliée à la bouche de chargement 14 et configurée pour recevoir du linge. Le tambour 16 définit un volume de lavage et/ou de séchage quelconque et qui est adapté à son utilisation (particulier ou professionnel).
Le tambour 16 est en général principalement réalisé en tôle. Il comprend une paroi cylindrique 16a s’étendant autour de l’axe A et une paroi circulaire 16b à l’une de ses extrémités axiales ou à chacune de ses extrémités axiales.
Le tambour 16 de la est destiné à équiper un appareil à chargement frontal (figures 1 et 2) et comprend une seule paroi circulaire 16b, à l’arrière de la paroi cylindrique 16b. La face avant du tambour 16 est donc ouverte et est située du côté de la bouche de chargement 14.
Le tambour 16 de la est destiné à équiper un appareil 10 à chargement par le dessus ( ) et comprend deux parois circulaires 16b situées aux extrémités axiales de la paroi cylindrique 16a. Les deux faces du tambour 16 sont donc fermées. Ces parois 16b ou faces du tambour sont destinées à être situées en regard des parois latérales 12c de l’enveloppe 12 et sont donc des parois ou faces latérales. La paroi cylindrique 16a comprend une trappe 20 qui communique avec la bouche de chargement 14. Cette trappe 20 doit être située du côté de la paroi supérieure 12d de l’enveloppe 12 pour avoir accès à la cavité 18 par la bouche de chargement 14.
Le tambour 16 peut comprendre des microperforations de passage d’air et/ou d’eau lors du séchage ou de l’essorage du linge par exemple.
L’appareil 10 comporte en outre une porte 22 de fermeture de la bouche de chargement 14, cette porte 22 étant mobile entre des positions de fermeture et d’ouverture de la cavité 18 ( ).
c/ Interprétation des résultats CD62P et Annexine V :
Pour ces 2 patients, les séries Validation/Standardisation (VS) objectivent une augmentation du paramètre « % x MFI » exprimé en UA en présence de FP4 et de faibles concentrations d’héparine (0.05 et/ou 0.5 UI/ml, tubes 2 et 3 respectivement (mélanges 1b)) comparativement à la condition basale (PBS, tube 6, mélange Basal), avec une inhibition de l’activation plaquettaire en présence de 100 UI/ml d’héparine (tube 4, mélange 1c) pour les 2 marqueurs étudiés.
Pour le marquage de la P-sélectine (CD62P), un ratio d’activation de la série VS de 299,8 et 13,2, respectivement pour les patients 1 et 2, met en évidence une activation plaquettaire en présence de faibles concentrations d’héparine (seuil de positivité 5).
Pour ces 2 patients, un ratio d’inhibition de la série VS égal à 0,88 et 0,9, respectivement, est obtenu démontrant une inhibition de l’activation induite par l’anticorps 5B9 en présence de la forte concentration d’héparine (seuil ≥ 0.5).
Pour le marquage de l’exposition des phosphatidylsérines par l’Annexine V, un ratio d’activation de la série VS de 95,9 et 11,3, respectivement pour les patients 1 et 2 met en évidence une activation plaquettaire en présence de faibles concentrations d’héparine (seuil de positivité 4). Pour ces 2 patients un ratio d’inhibition de la série VS égal à 0,85 et 0,65, respectivement est obtenu démontrant une inhibition de l’activation induite par l’anticorps 5B9 en présence de la forte concentration d’héparine (seuil ≥ 0.5).
Ces résultats obtenus avec les séries VS en présence de l’anticorps monoclonal 5B9 démontrent que le procédé selon l’invention permet de mettre en évidence une activation plaquettaire induite par la présence d’anticorps anti-FP4 modifié par un polyanion activateurs dans le sang du patient testé et permet d’interpréter les résultats de la série TP.
Pour le marquage de l’expression de CD62P de série TP du patient 1, le taux maximum d’activation plaquettaire anticorps-dépendante (APA) calculé en présence de faibles concentrations d’héparine (0.05 et/ou 0.5 UI/ml, mélanges 2b) (selon la formule décrite Math 3 ci-dessus) est égal à 28% (seuil de positivité ≥ 20 %), avec une inhibition de 94% (seuil ≥ 50%) en présence de la forte concentration d’héparine testée (100 UI/ml, mélange 2c). Pour ce paramètre, la série TP est positive montrant une activation plaquettaire héparine-dépendante.
En revanche, pour le patient 2, aucune activation plaquettaire n’est objectivée présence de faibles concentrations d’héparine (0.05 et/ou 0.5 UI/ml, mélanges 2b) : APA maximum à 1% donc inférieur au seuil de positivité du test. Pour ce paramètre, la série TP est négative. Le résultat de ce test fonctionnel est en défaveur du diagnostic de TIH.
Pour le marquage de l’exposition des phosphatidylsérines par l’Annexine V de série TP du patient 1, le pourcentage d’activation plaquettaire anticorps-dépendante calculé est égal à 215% (seuil de positivité ≥ 27 %), avec une inhibition de 96% (seuil ≥ 50%) en présence de la forte concentration d’héparine testée (100 UI/ml, mélange 2c). Pour ce paramètre, la série TP est positive. Le résultat de ce test fonctionnel est en faveur du diagnostic de TIH.
En revanche, pour le patient 2, aucune activation plaquettaire n’est objectivée en présence de faibles concentrations d’héparine (0.05 et/ou 0.5 UI/ml, mélanges 2b) : APA maximum à 16 % donc inférieur au seuil de positivité du test. Pour ce paramètre, la série TP est négative. Le résultat de ce test fonctionnel est en défaveur du diagnostic de TIH.
Ces résultats (patients 1 et 2) ont été confirmés avec le test d’activation plaquettaire de référence pour le diagnostic de TIH : le test de libération de sérotonine (Serotonine Release Assay, SRA).
Pour rappel le SRA est un test fonctionnel pour le diagnostic des TIH. Ce test repose sur la mesure de la libération, lors de l’activation plaquettaire, de sérotonine radiomarquée ( 14 C-sérotonine), préalablement incorporée dans les granules denses. Les étapes de lavages plaquettaires permettent l’élimination de la matrice plasmatique. L’ajout de différentes concentrations d’héparine permet la formation de complexes FP4/H à la surface des plaquettes du donneur sain. Les anticorps pathogènes reconnaissent, par leur fragment Fab, les complexes macromoléculaires FP4/H et activent les plaquettes via leur fragment Fc qui se fixe au récepteur FcγIIA. Le contenu des granules est libéré dans le milieu réactionnel et la radioactivité mesurée dans le surnageant est directement proportionnelle à l’activation plaquettaire.
7/ Exemple de résultats obtenus chez quatre patients (patients 3 à 6) ayant une suspicion de TIH :
Les légères différences susceptibles d’être relevées entre les tableaux suivants et les calculs donnés par les formules ci-dessus sont inhérentes à l’appareil utilisé, qui réalise des ajustements automatiques de valeurs.
a/ Résultats obtenus avec le marquage du CD62P : Les résultats obtenus pour le marqueur du CD62P du patient 3 sont les suivants :
PATIENT 3 Tube Héparine (UI/ml) FP4 % CD41+ / CD62P+ MFI CD62P % x MFI (UA) Validation technique de la série VS : Ratio d'Activation / Ratio d'Inhibition % Activation Plaquettaire Ac-dépendante (APA) Interprétation de la série TP : Maximum APA / % d'inhibition Conclusion Série Validation Standardisation 1 0 + 54% 802 433,08 94,2 Série VS validée 2 0.05 + 54% 749 404,46 3 0.5 + 54% 785 423,90 4 100 + 44% 415 182,60 0,57 Série Test Patient 5 TRAP (hep 0) - 88% 7409 6519,92 6 0 (basal) - 5% 90 4,50 0% Série TP positive 7 0 + 49% 563 275,87 65% 8 0.05 + 50% 604 302,00 71% 71% 9 0.5 + 41% 352 144,32 33% 10 100 + 35% 273 95,55 22% 69%
A cet effet, l’invention concerne un système de contrôle de distribution variable pour un système mécanique de véhicule automobile qui comprend un ou plusieurs arbres à cames connectés à un vilebrequin ainsi qu’un ou plusieurs actionneurs de distribution variable associés chacun à un arbre à cames respectif, le système de contrôle comprenant : - un module d’apprentissage de position pour déterminer, pour chaque arbres à cames, des positions de dents d’une cible d’arbre à cames correspondante,
- un module d’estimation de stabilité pour déterminer, pour chaque actionneur de distribution variable, s’il est dans une position stable de consigne pendant un temps donné,
- un module de comparaison d’apprentissages, pour chaque actionneur de distribution variable situé dans la position stable de consigne pendant un temps donné, si une nouvelle détermination des positions de dents de la cible de l’arbre à cames correspondant est décalée par rapport à une ancienne détermination desdites position, d’un angle de décalage supérieur à un angle de saut de chaîne,
- un module de comparaison d’apprentissages pondérés pour déterminer, pour chaque actionneur de distribution variable qui n’est pas situé dans la position stable de consigne pendant un temps donné, si la nouvelle détermination des positions de dents de la cible de l’arbre à came correspondant à laquelle est ajoutée une nouvelle consigne d’actionneur est décalé par rapport à l’ancien apprentissage de position auquel est ajouté une ancienne consigne d’actionneur, d’un angle de décalage supérieur à l’angle de saut de chaîne en tenant compte d’une vélocité de distribution variable,
- un module de compensation de saut de chaîne pour ajouter l’angle de décalage à la nouvelle consigne d’actionneur, pour chaque actionneur de distribution variable et lorsque la nouvelle détermination des positions de dents est décalée d’un angle de décalage supérieur à l’angle de saut de chaîne,
- un module de détermination de blocage d’actionneur mis en œuvre pour chaque actionneur de distribution variable et lorsque la nouvelle détermination des positions de dents est décalée d’un angle de décalage inférieur à l’angle de saut de chaîne, pour déterminer si ledit angle de décalage est supérieur à un seuil d’angle inférieur,
- un module de conclusion de blocage relié au module de détermination de blocage d’actionneur, pour conclure à un blocage de l’actionneur de distribution variable si l’angle de décalage est supérieur audit seuil d’angle inférieur,
- lorsqu’il y a plusieurs arbres à cames, un module de localisation de saut de chaîne, utilisant l’angle de décalage respectif de chaque arbre à cames pour localiser le saut de chaine, le saut de chaine étant localisé : sur l’arbre à came associé à un angle de décalage supérieur à l’angle de saut de chaîne, avec le ou les autre(s) arbre(s) à cames associés respectivement à un angle de décalage inférieur au saut de chaîne, ou sur le vilebrequin lorsqu’il y a plusieurs arbres à cames tous associés à un angle de décalage supérieur l’ange de saut de chaine.
Avantageusement, ledit angle de saut de chaîne correspond à plus ou moins une distance séparant deux dents du pignon d’engrenage de la chaîne de distribution, autrement dit une distance en valeur absolue séparant deux dents du pignon d’engrenage de la chaîne de distribution.
- la est une vue d’ensemble d’un cercle de lancer repliable grâce à une charnière selon un mode de réalisation de l’invention ;
- la est une vue en coupe de l’équipement de la .
Les signes de référence identiques d’une figure à l’autre désignent les mêmes éléments ou des éléments remplissant une fonction similaire, qui ne sont donc pas décrits en détail à nouveau.
Description détaillée de modes de réalisation L’invention propose un cercle de lancer comprenant un profilé creux cintré agencé sous une forme circulaire d’un diamètre déterminé pour délimiter une aire de lancer.
Pour former un équipement sur un stade d’athlétisme ou une aire d’entraînement, on pose un revêtement à l’intérieur du cercle situé à une hauteur déterminée par rapport au sommet du cercle, par exemple entre -14 et -26 mm du sommet du cercle qui est considéré comme un niveau de référence, avec des propriétés adaptées à la prise d’élan de l’athlète et un revêtement à l’extérieur du cercle, au niveau de référence, afin d’éviter que le cercle ne forme une protrusion par rapport au sol susceptible de faire trébucher un utilisateur. Le revêtement extérieur peut être similaire ou différent du revêtement intérieur suivant les besoins.
En pratique, le revêtement intérieur présente une hauteur inférieure à celle du profilé. En d’autres termes, la face supérieure du profilé est située au-dessus de la surface du premier revêtement intérieur. En revanche, la surface du revêtement extérieur affleure avec la face supérieure du profilé, de sorte à former une surface continue.
Le profilé présente une face intérieure pourvue d’au moins une fente de drainage d’eau présente dans l’aire de lancer et une face extérieure pourvue d’une ouverture d’évacuation de l’eau vers l’extérieur du cercle.
Ainsi, lorsque de l’eau tombe dans l’aire de lancer, elle s’écoule naturellement dans le profilé au travers de la ou les fente(s) de drainage et est évacuée vers un exutoire au travers de l’ouverture d’évacuation. Par conséquent, la surface de l’aire de lancer sèche beaucoup plus rapidement que dans les équipements existants, ce qui augmente sa capacité d’utilisation, et limite la corrosion.
De préférence, lorsque le revêtement intérieur est en place à l’intérieur du profilé, la partie inférieure de chaque fente de drainage affleure avec la surface du premier revêtement. Ainsi, on évite qu’une épaisseur résiduelle d’eau ne stagne dans l’aire de lancer.
Par conséquent, même par temps de gel, on minimise le risque de formation de glace dans l’aire de lancer, et on évite la formation de fissures dans le(s) revêtement(s) de l’équipement.
La est une vue en perspective d’un équipement comprenant un cercle de lancer selon un mode de réalisation de l’invention.
Le profilé 1 est cintré selon un diamètre D correspondant au diamètre souhaité pour l’aire de lancer. Ce diamètre peut être spécifique à la discipline envisagée. En général, le diamètre de l’aire de lancer fait l’objet d’une règlementation imposée par une fédération nationale ou internationale d’athlétisme.
Naturellement, on peut proposer différentes dimensions de profilés pour former des cercles de lancer adaptés chacun à une discipline.
Le profilé est typiquement constitué d’un matériau métallique, de préférence résistant à la corrosion par l’eau et à l’impact des objets lancés, mais tout autre matériau présentant une résistance mécanique identique ou supérieure peut être utilisé.
Le profilé peut être blanc, coloré ou traité suivant le type matériau.