INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, lesdits au moins deux éléments de guidage, notamment de forme rectangulaire en section, peuvent être répartis de façon régulière autour de chaque plaque, avec notamment un même nombre d’éléments de guidage par face de chaque plaque. Lesdits au moins deux éléments de guidage peuvent être présents en un nombre au moins égal à 4, voire 6, voire encore 8, voire plus, et notamment en un nombre pair. Dans le cas de 4 éléments de guidage, ceux-ci peuvent être positionnés de façon centrale par rapport à chaque face de la plaque. Dans le cas de 8 éléments de guidage, deux éléments de guidage peuvent être positionnés de part et d’autre de chaque angle d’une plaque à quatre angles.
Par ailleurs, chaque plaque de ladite au moins une partie des plaques peut comporter au moins deux encoches formées sur la surface latérale de la plaque dans lesquelles viennent en appui lesdits au moins deux éléments de guidage, notamment de forme circulaire, ovale ou en « V ».
Chaque encoche d’au moins une partie des encoches peut présenter une forme de « V » obtenue par la formation de deux plans tangents sur la surface latérale de la plaque.
La forme de « V » peut définir un angle compris entre 15° et 60°. De plus, la profondeur de la forme de « V », définie comme la hauteur du « V », entre la surface latérale et la réunion des deux plans tangents, peut être comprise entre 2 mm et 15 mm, notamment de l’ordre de 10 mm.
En outre, le nombre desdits au moins deux éléments de guidage peut être compris entre 2 et 12, notamment égal à 4.
Par ailleurs, au moins deux éléments de guidage peuvent être maintenus solidaires ensemble par le biais d’au moins un élément d’élasticité s’étendant sensiblement transversalement par rapport à la direction verticale.
Chaque élément d’élasticité peut comporter un élément coulissant pourvu d’une extrémité fixée à un élément de guidage, apte à coulisser à l’intérieur d’un élément fixe, pourvu d’une extrémité fixée à un autre élément de guidage, les éléments coulissant et fixe étant reliés entre eux par le biais d’au moins un organe de rappel élastique de traction.
De plus, lesdits au moins deux éléments de guidage peuvent être réalisés en au moins un matériau isolant électriquement.
En outre, l’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de conditionnement d’un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC fonctionnant à haute température d’un ensemble tel que défini précédemment, caractérisé en ce qu’il comporte l’étape de guidage en empilement vertical d’au moins une partie des plaques constitutives de l’empilement par le biais desdits au moins deux éléments de guidage.
Dans certains modes de réalisation, l’élément dopant utilisé, de préférence unique, est l’yttrium (Y). En effet, dans la plupart des piles à combustibles à électrolyte oxyde solide, l’électrolyte comprend déjà de l’yttrium. Ainsi, même si une petite fraction de l’yttrium du revêtement se retrouve libérée dans le milieu de la pile à combustible, son impact sera réduit puisqu’il n’affectera pas l’électrolyte.
Le présent exposé concerne également une pile à combustible ou un électrolyseur, à électrolyte oxyde solide, comprenant au moins un composant selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents.
Dans certains modes de réalisation, la pile à combustible est du type pile à combustible à oxyde solide (SOFC).
La est une vue en perspective partielle d’un métier à tisser équipé d’un ensemble de formation de la foule comprenant quatre machines de formation de la foule, selon un premier mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en perspective, sous un autre angle, d’une partie du métier à tisser de la , où une seule des machines de formation de la foule est montrée.
La est une coupe longitudinale partielle d’une bielle appartenant à la machine de formation de la foule des figures précédentes.
La montre deux vues en perspective d’un système excentrique appartenant à la machine de formation de la foule des figures précédentes, dans des configurations différentes.
La montre une partie seulement du système excentrique de la .
La est une vue de face d’un dispositif de réglage, où un volet est dans une position de dégagement.
La est une vue similaire à celle de la , où le volet est dans une position de référence.
La est une vue en coupe de la machine de formation de la foule des figures 2 à 7, montrant notamment un système de blocage.
La est une vue en perspective de dos de l’actionneur de la .
La montre deux vues de face partielles 10A et 10B des mêmes éléments que sur la , en configuration de réglage d’amplitude.
La montre deux vues de face partielles 11A et 11B des mêmes éléments que sur la , en configuration de réglage de hauteur.
La est une vue en perspective d’un système excentrique, appartenant à un métier à tisser selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en coupe du système excentrique de la , avec le système excentrique à un réglage différent.
La est une vue en coupe de l’une des machines de formation de la foule appartenant au métier à tisser des figures 13 et 14, montrant notamment un système de blocage.
représente, selon une vue en perspective, un exemple d’ensemble conforme à l’invention comportant un empilement de type SOEC/SOFC haute température et quatre éléments de guidage,
représente un détail de réalisation d’une encoche en forme de « V » sur les plaques de l’empilement de ,
est une vue de détails du dispositif de fixation sur la plaque d’appui inférieur pour l’empilement de ,
est une vue du dessus de ,
représente, en vue de face, la plaque terminale inférieure de l’empilement de ,
représente, selon une vue en perspective, un élément de guidage de l’ensemble de ,
représente, selon une vue en perspective, un autre exemple d’ensemble conforme à l’invention comportant un empilement de type SOEC/SOFC haute température et quatre éléments de guidage, dans lequel des éléments d’élasticité sont utilisés,
est une vue de dessus de ,
représente, selon une vue en perspective, un exemple d’élément d’élasticité de l’ensemble de ,
est une vue selon B2 de ,
Un exemple de dispositif de filtrage selon l’invention comprend un support de filtre et un clapet de colmatage relié au support de filtre par un premier ressort de compression. Le dispositif comprend un outre un couvercle comprenant un pion indicateur translatant dans le couvercle et relié à celui-ci par un deuxième ressort de compression.
Les figures 3 à 6 et 11 représentent le dispositif de filtrage 10 selon l’invention sans filtre amovible. Les figures 7, 8 et 12 représentent le dispositif de filtrage 10 selon l’invention avec le filtre amovible 18.
La est une vue en éclaté du dispositif de filtrage 10 comportant : le couvercle 12, un plateau 13 de forme globalement circulaire, trois troisièmes ressorts de compression 121 positionnés entre le couvercle 12 et le plateau 13 et en contact avec le couvercle 12 et le plateau 13, le support de filtre 14 coopérant avec le plateau 13 et comprenant un premier cylindre creux 149 et une plateforme 148 fixée à une extrémité du premier cylindre creux 149 ; le clapet de colmatage 17 de forme cylindrique le premier ressort de compression 141 reliant le clapet de colmatage 17 au support de filtre 14.
La est une vue en perspective du dispositif de filtrage 10. Le clapet de colmatage 17 est monté dans le premier cylindre creux 149. Le clapet de colmatage 17 est mobile en translation par rapport au support de filtre 14 tel que le clapet de colmatage 17 peut translater dans le premier cylindre creux 149 suivant un axe B du premier cylindre creux 149. Le premier ressort de compression 141 est monté dans le premier cylindre creux 149 et est en contact avec le clapet de colmatage 17. Le premier ressort de compression 141 maintient le clapet de colmatage 17 à une extrémité du premier cylindre creux 149.
Le plateau 13 et la plateforme 148 du support de filtre 14 coopèrent et s’emboitent tel qu’il n’existe pas de mouvement de rotation possible entre le plateau 13 et la plateforme 148 suivant l’axe B. En effet, le plateau 13 comprend des protubérances 139 coopérant avec des évidements 147 de la plateforme 148 situés sur la périphérie de la plateforme 148. Par exemple le plateau 13 comprend trois protubérances 139 coopérant avec trois évidements 147 de la plateforme 148. Les protubérances 139 bloquent la rotation du support de filtre 14 autour de l’axe B.
Tel que représenté sur la et sur la , le plateau 13 comprend un deuxième cylindre creux 138 comportant un axe coaxial à l’axe B.
Le clapet de colmatage 17 est mobile en translation suivant l’axe B par rapport au plateau 13. Le clapet de colmatage 17 comprend un aimant 171 situé à une de ses extrémités. Le clapet de colmatage 17 est de forme cylindrique et l’aimant 171 de forme cylindrique est positionné dans le deuxième cylindre creux 138 du plateau 13.
Concernant les éléments du couvercle 12, le pion indicateur 16 est monté dans une cavité 129 de forme cylindrique du couvercle 12. Le pion indicateur 16 est de forme cylindrique et possède un axe coaxial avec l’axe B. Le pion indicateur 16 est mobile en translation par rapport au couvercle 12. Le deuxième ressort de compression 161 est positionné autour du pion indicateur 16 et à l’intérieur de la cavité 129 et exerce une deuxième force de compression F2 suivant l’axe B vers une direction opposée au clapet de colmatage 17.
Le pion indicateur 16 comprend une surface magnétique 162 en vis-à-vis de l’aimant 171 du clapet de colmatage 17. L’aimant 171 exerce une force électromagnétique attractive sur la surface magnétique 162 du pion indicateur 16 de telle manière que le pion indicateur 16 est attiré vers l’aimant 171. La force électromagnétique de l’aimant 171 est de direction opposée à la deuxième force de compression F2 du deuxième ressort de compression 161. Le pion indicateur 16 comprend également un épaulement 169 jouant le rôle de butée et permettant au pion indicateur 16 de ne pas sortir de la cavité 129 du couvercle 12. L’épaulement 169 est en butée sur une surface de butée 168 du couvercle 12
Ainsi, le pion indicateur 16 est mobile en translation suivant l’axe B entre deux positions : Une position sortie (représentée aux figures 5, 6 et 11) tel que le pion indicateur 16 fait saillie depuis une surface du couvercle 128. Une position rentrée (représentée aux figures 7, 8 et 12) tel que la surface magnétique 162 est en contact avec l’aimant 171. Dans la position rentrée, le pion indicateur 16 ne fait pas saillie depuis la surface du couvercle 128.
Quand le pion indicateur 16 est en position sortie, l’épaulement 129 vient en butée sur la surface de butée 168 du couvercle 12.
Tel que représenté à la , le plateau 13 comprend une première surface plane 132 en contact avec une première surface circonférentielle 143 de la plateforme 148.
Tel que représenté à la , les troisièmes ressorts de compression 121 sont positionnés entre le plateau 13 et le couvercle 12 pour y exercer une troisième force de compression F3. Le dispositif 10 comprend dans l’exemple considéré trois troisièmes ressorts de compression 121 (un seul parmi les troisièmes ressorts de compression 121 est représenté sur la vue en coupe de la ) répartis sur la périphérie du plateau 13. Il pourrait y avoir plus ou moins de trois troisièmes ressorts de compression 121 sans sortir du cadre de la présente invention. Chaque troisième ressort de compression 121 est en contact avec une deuxième surface circonférentielle 133 du plateau 13 située proche des bords radiaux du plateau 13 par rapport à l’axe B. La deuxième surface circonférentielle 133 est parallèle à la première surface plane 132 mais n’est pas dans le même plan que la première surface plane 132. Les troisièmes ressorts de compression 121 sont également en contact avec le couvercle 12 et positionnés chacun respectivement dans un logement de couvercle 127. Le couvercle 12 comprend trois logements de couvercle 127 (un seul logement est représenté sur la ) pour accueillir chacun des troisièmes ressorts de compression 121. Chaque logement de couvercle 127 est en vis-à-vis de la deuxième surface circonférentielle 133 du plateau 13. Les logements de couvercle 127 permettent de garantir le positionnement des troisièmes ressorts de compression 121. Les troisièmes ressorts de compression 121 ne peuvent donc pas se déplacer radialement par rapport à l’axe B.
Le plateau 13 est mobile en translation entre deux positions : Une première position telle que le plateau 13 est en appui sur le filtre amovible 18 (représentée aux figures 7, 8 et 12) et le pion indicateur 16 est dans la position rentrée ; Une deuxième position telle que le plateau 13 est éloigné du filtre amovible 18 (représentée aux figures 5, 6 et 11) et le pion indicateur 16 est dans la position sortie.
La et la représentent le dispositif 10 quand le plateau 13 est dans la première position. Le filtre amovible 18 est en contact avec une deuxième surface plane 134 (visible ) du couvercle 13. Le filtre amovible 18 exerce une pression (illustrée par les deux flèches positionnées sur le filtre) sur la deuxième surface plane 134 compressant les troisièmes ressorts de compression 121. La deuxième surface plane 134 est parallèle à la deuxième surface circonférentielle 133 du plateau 13. Dans la première position, une troisième surface plane 135 du plateau 13 vient en butée sur le couvercle 12 qui bloque ainsi la position du plateau 13.
Le support de filtre 14 coopère avec le filtre amovible 18 par l’intermédiaire du premier cylindre creux 149 inséré dans une partie creuse 189 et cylindrique du filtre amovible 18.
Un autre aspect de la présente invention se réfère à un procédé de préparation d’acide para-hydroxycinnamique de formule (I)
est réagi avec de l’acide malonique en présence d’au moins un acide aminé et d’un second catalyseur caractérisé en ce que l’acide aminé et le second catalyseurs sont introduits en quantités catalytiques.
Le procédé de la présente invention est généralement opéré dans un solvant, de préférence choisi dans le groupe constitué de DMSO, acide acétique, toluène.
La durée du procédé est en général comprise entre 2 heures et 24 heures, de préférence comprise entre 4 h et 12 h.
Le procédé de préparation d’un composé de formule (I) est réalisé en présence d’au moins un acide aminé en quantité catalytique et d’un second catalyseur, en quantité catalytique, de préférence choisi parmi les amines tertiaires, niacine et nicotinamide, de préférence choisi parmi pyridine, niacine et nicotinamide.
Dans le cadre de ce mode de réalisation, l’acide aminé est introduit en quantité catalytique.
Dans le cadre de ce mode de réalisation, le second catalyseur est introduit en quantité catalytique. Généralement la quantité de second catalyseur est comprise entre 0,05 équivalent et 0,9 équivalent par rapport à la quantité de composé formule (II), de préférence comprise entre 0,1 équivalent et 0,8 équivalent, préférentiellement comprise entre 0,2 équivalent et 0,75 équivalent.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet le réchauffement du gaz en amont de la détente et donc de maintenir le gaz à une température supérieure à la température minimale acceptable au cours de la détente. De plus, le dispositif permet de maintenir des conditions de pression et de température du gaz éloignées des conditions de formation des hydrates et condensats. Ainsi, le risque froid inhérent à la détente est évité.
Par ailleurs, le système thermodynamique principal permet l’utilisation d’un fluide calorifique réalisant un cycle de transformation et d’échanges de chaleur adaptable aux différentes contraintes de température du gaz circulant dans les réseaux de transport et distribution. De plus, le système thermodynamique principal permet notamment l’utilisation d’une énergie nécessaire à la réalisation du cycle provenant de nombreuses sources énergétiques de nature variée, par exemple de sources de chaleur renouvelables et/ou gratuites et/ou fatales.
Enfin, le réchauffement du gaz réalisé par le système thermodynamique principal permet notamment d’utiliser une source de chaleur externe dont la température ne permettrait pas un réchauffement direct du gaz. Par exemple, la source de chaleur externe est un cours d’eau. La nécessité de la présence d’une source de chaleur de haute température à proximité du dispositif est donc évitée, ce qui élimine une contrainte d’installation conditionnant l’implantation du dispositif.
Dans des modes de réalisation optionnels, le détendeur principal est une turbine couplée à une génératrice produisant une énergie électrique.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet une production d’énergie électrique générée par la détente du gaz. Ainsi, une production d’énergie électrique valorisable est réalisée.
Dans des modes de réalisation optionnels, le compresseur principal est alimenté, au moins en partie, par l’énergie électrique produite par la génératrice.
Grâce à ces dispositions, le dispositif réalise une auto-alimentation énergétique au moins partielle. De plus, le dispositif permet de valoriser l’énergie électrique produite par la génératrice. Ainsi, une optimisation énergétique est réalisée.
Dans des modes de réalisation optionnels, l’évaporateur est alimenté, au moins en partie, par une source de chaleur de récupération.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet de valoriser les sources de chaleur de récupération dont la température est insuffisante pour un réchauffement direct du gaz à une température prédéterminée.
Dans des modes de réalisation optionnels, le système thermodynamique principal comporte, de plus, un deuxième échangeur thermique disposé en aval du premier échangeur, entre le fluide calorifique en sortie du premier échangeur et le gaz à détendre du premier réseau de gaz, pré-réchauffant le gaz à détendre et sous-refroidissant le fluide calorifique.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet un pré-réchauffement du gaz en amont du réchauffement du gaz dans le premier échangeur thermique. La quantité de chaleur nécessaire au réchauffement du gaz est donc diminuée. La diminution de la quantité de chaleur permet notamment de diminuer le débit de fluide calorifique et donc l’énergie, notamment électrique, consommée par le compresseur principal. Ainsi, une réduction de la taille du système thermodynamique principal est réalisée et le bilan global de consommation d’énergie du dispositif est réduit. Par ailleurs, lorsque le détendeur principal est une turbine couplée à une génératrice, la production globale d’énergie réalisée par le dispositif est augmentée puisque l’énergie électrique transmise au compresseur principal est diminuée.
De plus, le dispositif permet un sous-refroidissement du fluide calorifique en amont du détendeur secondaire. Ainsi, lorsque le fluide calorifique est utilisé comme source froide dans l’échangeur thermique, la quantité de frigories transmise est augmentée.
Dans des modes de réalisation optionnels, le détendeur secondaire est une turbine de détente couplée au compresseur principal.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet de réaliser un transfert énergétique de la turbine de détente au compresseur principal. L’énergie, notamment électrique, consommée par le compresseur principal est donc diminuée. Ainsi, le bilan global de consommation énergétique du dispositif est réduit. Par ailleurs, lorsqu’une production d’énergie électrique est réalisée dans le dispositif par une génératrice couplée à une turbine, la production globale d’énergie électrique est augmentée puisque l’énergie électrique transmise au compresseur est diminuée.
Dans des modes de réalisation optionnels, le système thermodynamique principal comporte, de plus, un compresseur secondaire pré-comprimant le gaz calorifique en amont de l’évaporateur, l’évaporateur en amont de l’injection dans le compresseur principal étant configuré pour réaliser un échange thermique et refroidir le gaz calorifique pré-comprimé.
Grâce à ces dispositions, le gaz calorifique en sortie du compresseur secondaire est refroidi avant d’être comprimé dans le compresseur principal. Le dispositif permet donc de réaliser une compression à deux étages avec un refroidissement inter-étage. Ainsi, le rendement isentropique de compression est augmenté, ce qui entraîne une amélioration du rendement global du dispositif.
Généralement le composé de formule (II), l’acide aminé, le second catalyseur et l’acide malonique sont mis en solution dans un solvant. Selon un autre aspect le composé de formule (II), l’acide aminé et le second catalyseur sont mis en solution dans un solvant. L’acide malonique peut ensuite être ajouté directement ou en solution dans un solvant.
Enfin la présente invention se réfère à l’utilisation d’un composé de formule (I) comme intermédiaire de synthèse, de préférence pour la synthèse d’arômes. Selon un aspect particulier, la présente invention se réfère à l’utilisation d’un composé de formule (I) dans lequel R1 est un hydrogène, R2 est choisi parmi un groupe méthoxy ou éthoxy pour la synthèse de vanilline ou d’éthylvanilline.
De la vanilline (6,57 mmol), de l’acide malonique (2 équivalents), et un catalyseur, optionnellement un second catalyseur, sont mélangés dans un solvant (6,5 mL) selon le tableau 1. Le mélange réactionnel est agité sous atmosphère inerte à 80°C pendant 6 heures.
Catalyseur Solvant Second catalyseur Exemple 1.1 Glycine (0,5 éq.) Acide acétique - Exemple 1.2 Pyridine (0,5 éq.) Acide acétique - Exemple 1.3 Glycine (0,25 éq.) Acide acétique Pyridine (0,25 éq.) Exemple 1.4 Glycine (0,25 éq.) Acide acétique Nicotinamide (0,25 éq.) Exemple 1.5 Glycine (0,25 éq.) Acide acétique Niacine (0,25 éq.)
Les proportions de vanilline, intermédiaire diacide et acide férulique sont mesurées par RMN. Le rendement en acide férulique est mesuré par HPLC.
Les résultats sont regroupés dans le tableau 2 :
% Vanilline % Intermédiaire Diacide % Acide Férulique Rendement en acide férulique Exemple 1.1 9 45 45 36 Exemple 1.2 51 4 45 52 Exemple 1.3 0 0 100 78 Exemple 1.4 11 11 78 69 Exemple 1.5 11 12 77 72
De la vanilline (6,57 mmol), de l’acide malonique (2 éq.), et un catalyseur, optionnellement un second catalyseur, sont mélangés dans un solvant (6,5 mL) selon le tableau 3. Le mélange réactionnel est agité sous atmosphère inerte à 95°C pendant 4 h 30 .
Catalyseur Solvant Exemple 2.1 Glycine (0,5 éq.) DMSO Exemple 2.2 Glycine (0,5 éq.) Acide acétique
Les proportions de vanilline, intermédiaire diacide, composé de formule (IV) et acide férulique sont mesurées par RMN.
Les résultats sont regroupés dans le tableau 4 :
% Vanilline % Intermédiaire Diacide % Acide Férulique % Formule (IV) %Acide acétique* Exemple 2.1 8 0 87 4 50 Exemple 2.2 15 9 74 2 N/A
* La quantité d’acide acétique est mesurée en pourcentage par rapport à la quantité de VA+Intermédiaire diacide+Acide férulique
représente, sous forme d’un logigramme, une succession d’étapes particulière du procédé objet de l’invention,
représente, graphiquement une étude de sensibilité de différents modes de réalisation particuliers du dispositif objet de l’invention en fonction de la température,
représente, schématiquement, un mode de réalisation particulier d’un compresseur pouvant être utilisé dans le dispositif objet de l’invention,
représente, schématiquement, un surpresseur à piston d’un compresseur du dispositif objet de l’invention,
représente, schématiquement, une première phase de fonctionnement d’un surpresseur à piston libre et ouverture traversante,
représente, schématiquement, une deuxième phase de fonctionnement du surpresseur illustré en ,
représente, schématiquement, une troisième phase de fonctionnement du surpresseur illustré en ,
représente, schématiquement, une quatrième phase de fonctionnement surpresseur illustré en ,
représente, schématiquement, un huitième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention et
représente, schématiquement, un neuvième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention.