INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière avantageuse, l’organe de suspension comprend un moyen de déplacement motorisé configuré pour entrainer ledit organe de suspension en translation le long de la portion de suspension du profil de suspension, selon la direction longitudinale. Un intérêt est de faciliter le déplacement dudit organe de suspension le long du profil de suspension. Ceci permet notamment de plier ou déplier un rideau de manière facilitée, sans qu’il ne soit nécessaire de toucher directement le rideau, ce qui réduit encore les risques de contamination.
De manière avantageuse, le système de suspension comprend: - au moins un premier profil de suspension comprenant au moins un orifice de connexion tel que décrit précédemment ; et - au moins un deuxième profil de suspension comprenant au moins un manchon de connexion tel que décrit précédemment, le manchon de connexion du deuxième profil de suspension étant configuré pour coopérer avec l’orifice de connexion du premier profil de suspension pour connecter ledit premier profil de suspension avec ledit deuxième profil de suspension, de sorte qu’ils s’étendent dans le prolongement l’un de l’autre. Un intérêt est de pouvoir augmenter et ajuster la longueur de suspension disponible.
Les premier et deuxième profils de suspension sont de préférence connectés l’un à l’autre de manière amovible.
Préférentiellement, le profil de suspension comprend en outre un automate de nettoyage monté coulissant autour de la portion de suspension du profil de suspension selon la direction longitudinale, et configuré pour nettoyer ledit profil de suspension. Un intérêt est de pouvoir nettoyer facilement l’intégralité dudit profil de suspension sans qu’il ne soit nécessaire de le démonter ou de monter sur une échelle pour y accéder.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit de modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatif, en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
la illustre un système de suspension selon l’invention;
la illustre un premier profil de suspension du système de suspension de la , en vue en perspective;
la illustre le premier profil de suspension de la en vue de côté ;
la illustre un bras de fixation du système de suspension de la ;
la est une vue en coupe du bras de fixation de la ;
la illustre l’organe de suspension du système de fixation de la ;
la illustre un deuxième profil de suspension du système de suspension de la ;
la illustre un troisième profil de suspension du système de suspension de la ;
la illustre un quatrième mode de réalisation d’un profil de suspension selon l’invention ; et
la illustre un cinquième mode de réalisation d’un profil de suspension selon l’invention.
L’invention porte sur un profil de suspension ainsi que sur un système de suspension comprenant un tel profil de suspension.
Pour l’étape optionnelle E7 de mise en suivi orbital, on configure :
Le format et la destination des données à fournir au système de suivi.
- Etape E1 : Positionnement/pointage : Le dispositif 1 de relevé comporte une unité 4 de contrôle de l’antenne 2, dite ACU (en anglais : Antenna Control Unit), pour pointer des satellites dont la position orbitale P s se trouve pointée selon une élévation supérieure à l’élévation minimale El 0 définie à l’étape de configuration E0. L’ACU 4 qui contient un calculateur, commande les moteurs du positionneur de l’antenne 2 pour que son axe 21 de visée pointe vers une position orbitale P s . L’ACU 4 d’une station selon l’état de l’art qui communiquerait avec un satellite SAT se trouvant à cette position orbitale calcule l’évolution en fonction du temps t de l’emplacement S(P s ,t) de la position orbitale P s , puis l’angle de l’axe 21 de visée β[OS(P s ,t)] qu’on notera par souci de simplification β(P s ,t), où O est l’emplacement géographique de la station. Par convention, l’angle de l’axe de visée 21 est déterminé par l’azimut et l’élévation de la droite OS(t), relativement au plan horizontal et au nord géographique. Aussi, l’ACU 4 doit auparavant convertir la position géographique O de la station en position dans le repère géocentrique pour lequel sont donnés les paramètres orbitaux du satellite. Il faut donc tenir compte à cet effet de la rotation de la terre sur elle-même et autour du soleil.
Dans le cadre de la mécanique classique et de l’attraction gravitationnelle par un seul astre de révolution, les orbites obéissent aux lois de Kepler. Dans un repère géocentrique, ainsi qu’illustré à la , c’est-à-dire positionné au centre de la terre et dont les axes pointent des étoiles fixes, chaque orbite ORB est une ellipse inscrite dans un plan orbital dont le centre de la terre est l’un des foyers. Une position orbitale est entièrement déterminée par six paramètres. Dans les descriptions standardisées les plus courantes, comme les TLE (en anglais : Two Line Elements), le plan orbital est défini par deux paramètres (inclinaison i par rapport à un plan de référence PREF et nœud ascendant). L’orientation de l’ellipse dans le plan orbital est définie par l’angle de son périgée (point de l’orbite ORB le plus proche de la terre), quand l’excentricité indique l’aplatissement de l’ellipse et donc le ratio entre son grand axe et son petit axe. La taille du demi grand axe de l’ellipse a et la période de révolution P r sont reliées par la troisième loi de Kepler : P r ²/a 3 = 4π²/GM où M est la masse de la terre et G la constante universelle de gravité. Le cinquième paramètre peut donc être choisi indifféremment comme la période de révolution ou le demi grand axe. Par convention, on considère dans la suite que les orbites ORB sont décrites par leur période de révolution P r . Plutôt que la période de révolution, les TLE fournissent en fait le mouvement moyen qui correspond au nombre fractionnaire de rotations par jour, ce qui est équivalent.
Ces cinq premiers paramètres permettent de déterminer de façon univoque une ellipse dans l’espace, c’est-à-dire la trajectoire suivie par le satellite qu’on appelle l’orbite. Le dernier paramètre pour décrire une position orbitale est l’anomalie qui permet de connaître à tout instant la position angulaire du satellite sur l’ellipse. On peut définir l’anomalie de plusieurs façons : anomalie vraie ν, excentrique ou moyenne, ce choix n’importe pas pour l’invention.
La position orbitale d’un satellite dérive lentement, sous les effets des variations de gravité de la terre, des marées de la lune et du soleil, de la relativité générale, du vent solaire. Ces effets sont perceptibles sur des durées de plusieurs jours. Le plus souvent, un satellite est assigné à une position orbitale, il manœuvre pour se maintenir sur celle-ci. Certains satellites ont vocation à changer de position orbitale (surveillance de l’espace, service en orbite). L’invention permet d’identifier tous ces mouvements.
Dans l’invention, la planification programmée à l’étape E0 prévoit de déplacer l’axe 21 de visée de l’antenne 2 vers une séquence de positions orbitales prescrites P i , qui sont par exemple P1, P2, P3, P4, P5, P6, P7, P8, P9, P10 à la pour i variant par exemple de 1 à 10, successives et distinctes l’une de l’autre. L’indice i prend successivement une valeur allant de 1 à N, où N est un nombre entier de positions orbitales quelconque. Lors d’un balayage, les positions P i sont effectivement atteintes à des instants t i qui constituent une suite croissante de dates. Ces positions orbitales prescrites P i sont des positions spatiales d’intérêt où peuvent se trouver des satellites SAT1, SAT2, SAT3, SAT4 et dont on collecte le signal radio émis pour en mesurer la densité spectrale de puissance. L’unité de contrôle d’antenne qui pilote l’antenne 2 selon l’invention effectue les mêmes opérations de calcul d’axe 21 de visée que celles d’un ACU poursuivant un satellite à la position orbitale P s , mais elle réitère cette opération en prenant à chaque fois la position orbitale suivante dans la séquence alors qu’un ACU en mode de poursuite conserve la même position orbitale.
L’axe de visée 21 doit nécessairement évoluer de façon continue, aussi l’ACU doit interpoler les positions orbitales entre les instants t i et t i+1 pour créer une courbe de balayage continue B(t). Deux modes de balayage sont possibles. Le premier dit de balayage discret, consiste à poursuivre une position orbitale fixe puis à rallier au plus vite la suivante, étant donnée la vitesse maximale à laquelle le positionneur peut bouger. Dans ce cas, la position orbitale s’arrête sur P i à t i et y demeure un certain temps avant de rejoindre au plus rapide P i+1 . Le second dit de balayage régulier, consiste à faire varier progressivement les caractéristiques de la position orbitale visée à la suivante. Dans ce cas, chaque paramètre orbital évolue progressivement de la valeur du paramètre de la position orbitale P i à celle de P i+1 entre t i et t i+1 . Par construction, dans les deux modes de balayage, on a pour chaque instant t i : B(t i ) = β[OS(P i ,t i )] = β(P i ,t i ).
L’ACU 4 doit vérifier à chaque instant que l’élévation de l’axe 21 de visée demeure supérieure à la valeur minimale El 0 définie à l’étape de configuration E0. Pour chaque position orbitale, l’ACU doit déterminer si celle-ci respecte le minimum d’élévation. Lors du balayage, dès qu’une position orbitale occasionne un axe 21 de visée dont l’élévation est inférieure au minimum d’élévation El 0 , elle ignore la position orbitale et passe directement à la suivante. Pour chaque séquence, la courbe de balayage B(t) parcourt une portion d’arc, dont l’angle développé est noté α. Celui-ci sera donc plus petit que l’arc dont le balayage a été planifié à l’étape E0, dès lors qu’une partie de cet arc se trouve à une élévation inférieure à l’élévation minimale. Lorsque l’ACU a terminé l’ensemble du balayage de chaque séquence, elle peut reprendre celui-ci au début. Le temps écoulé pour effectuer l’ensemble des séquences de balayage planifiées est appelé le temps de revisite R.
Dans la réalisation la plus générale, les positions orbitales prescrites P i de chaque séquence sont disposées dans un ordre quelconque, mais pour optimiser le temps de revisite R, on a intérêt à définir un ordre tel que la courbe B(t) présente l’angle développé α le plus court possible, c’est-à-dire que B(t) est le chemin le plus court reliant les positions orbitales P i . Si la séquence possède des positions orbitales de périodes de révolution différentes, la solution optimale sera très différente à chaque séquence car les positions orbitales auront évolué de manière indépendante. Aussi, dans une réalisation préférée, les positions orbitales d’une séquence sont choisies pour présenter toutes la même période orbitale, ce qui garantit que leurs distances relatives évolueront peu d’un balayage à l’autre, et permet alors de définir des séquences quasi-optimales une fois pour toutes.
Dans une réalisation particulière, on balaye des orbites quasi-circulaires c’est-à-dire à excentricité quasiment nulle, ce qui concerne la très grande majorité des satellites. L’orbite circulaire la plus connue est l’orbite géostationnaire. Dans ce cas, les positions orbitales sont sur le plan équatorial et fixes pour un observateur fixe à la surface du globe. La portion d’arc α la plus grande possible est la mesure de l’arc géostationnaire de son extrémité Est à son extrémité Ouest à l’élévation minimale El 0 . Si la séquence ne balaye que l’arc géostationnaire, le temps de revisite R tel que défini plus haut est le temps écoulé entre deux mesures consécutives d’une même position orbitale. Pour le balayage d’une orbite LEO, le temps de revisite sépare des mesures qui peuvent être faites à des anomalies différentes car ce temps de revisite n’est pas forcément un nombre entier de périodes de révolution de l’orbite considérée.
Les figures 4 et suivantes ont été réalisées en considérant un balayage de l’arc géostationnaire. Dans ce cas, l’élément de position orbitale balayé est la longitude qui correspond à l’anomalie sur l’arc géostationnaire de façon univoque. Dans le cas plus général d’un balayage d’une orbite quelconque, il faudrait remplacer la longitude par l’anomalie sans que cela modifie la portée des figures.
Un autre cas particulier consiste à balayer les positions d’une constellation de satellites. En général, une constellation de satellites est constituée d’un petit nombre de périodes de révolution (1 pour GPS, Galileo, O3B, OneWeb, Iridium Next ; 3 pour le projet Kuiper et la phase 2 de Starlink ; 4 pour la phase 1 de Starlink). A chacune de ces périodes P r (correspondant à une altitude), la constellation de satellites place un grand nombre de satellites selon des orbites circulaires et sur une série de plans orbitaux, tous à la même inclinaison et régulièrement espacés, c’est-à-dire que leurs nœuds ascendants sont des multiples de 360/p° avec p plans orbitaux distincts. Ici, le balayage planifié peut consister à faire varier à la fois l’anomalie et le nœud ascendant. Par exemple, lorsque la constellation est fortement inclinée, on peut chercher à balayer les positions orbitales correspondant à l’emplacement de chaque orbite qui est le plus proche de l’axe polaire, tout en parcourant les plans successifs, c’est-à-dire en faisant varier de proche en proche le nœud ascendant dans le sens croissant ou décroissant. Le balayage obtenu formera un cercle autour de l’axe polaire et il présente un faible déplacement angulaire pour parcourir l’altitude considérée de la constellation. Quand la position de l’antenne est suffisamment proche du pôle, alors l’axe 21 de visée de ce balayage présente toujours une élévation importante et la séquence peut être maintenue indéfiniment.
- Etape E2 : Collecte, acquisition et enregistrement du signal.
A la , le dispositif 1 de relevé suivant l’invention comporte une (ou plusieurs) antenne 2 de réception pointée selon un axe 21 de visée. L’antenne 2 dirigée au-dessus de El 0 , collecte un signal radiofréquence X(t) qui est une fonction du temps.
Le dispositif 1 comporte une chaîne 20 de réception radiofréquence et de conversion numérique du signal radiofréquence X(t) qui en fait l’acquisition sous la forme d’échantillons numériques X(n).
Par exemple, comme illustré sur la , le système d’admission 10 peut comporter une entrée d’air 365 supplémentaire, indépendante du concentrateur d’oxygène 2 et du réservoir 90.
Dans l’exemple de la , le comburant qui entre dans la chambre de combustion 5 peut provenir uniquement du réservoir 90 ou uniquement du concentrateur d’oxygène 2 ou uniquement de l’entrée d’air 365. Ainsi, en cas de panne du réservoir 90 et/ou du concentrateur d’oxygène 2 ou lorsque le réservoir 90 est peu rempli, il est toujours possible d’utiliser le dispositif 1, en mode dégradé, en alimentant la chambre de combustion 5 directement en air.
Le réservoir 90 comporte, par exemple, au moins 80% de gaz d’échappement en régime nominal.
Le système d’admission introduit, par exemple, au moins 20% en masse, de gaz contenus dans le réservoir 90 dans la chambre de combustion 5, ces gaz formant un gaz dit porteur.
Le gaz porteur est, par exemple, composé d’au moins 80% en masse de dioxygène et de dioxyde de carbone et comporte moins de 1% en masse d’argon.
Par exemple, le gaz porteur comporte, en régime nominal, au moins 70% en masse de dioxyde de carbone.
Le dispositif 1 de la comporte une sonde 80, disposée de préférence à une entrée 81 du mélange de comburants 390 dans le système d’admission 10. La sonde 80 permet de mesurer la concentration en oxygène du mélange ainsi que sa pression et son débit volumique.
Dans cet exemple, la sonde 80 communique avec une unité de contrôle 82 permettant, en fonction des données mesurées par la sonde 80, d’ajuster dynamiquement la vitesse de rotation d’un compresseur 85 de comburant disposé après le concentrateur d’oxygène 2 et le réservoir 90, pour optimiser la combustion dans ladite au moins une chambre de combustion 5.
Le dispositif 1 peut également comporter un ou plusieurs capteurs, parmi lesquels :
un capteur permettant de détecter en sortie de la chambre de combustion 5 la proportion de diazote ou de composés azotés, notamment de NOx, contenus dans le gaz d’échappement, un capteur permettant de détecter la proportion de diazote ou de composés azotés, notamment de NOx, contenus dans le mélange de comburants 390 en entrée du système d’admission 10, un capteur permettant de détecter la proportion de diazote ou de composés azotés, notamment de NOx, contenus dans le réservoir 90, un capteur permettant de détecter en sortie de la chambre de combustion 5 la proportion de dioxygène contenu dans le gaz d’échappement, un capteur permettant de détecter la proportion de dioxygène contenu dans le réservoir 90, un capteur permettant de détecter en sortie du concentrateur d’oxygène 2 la proportion de diazote ou de composés azotés, notamment de NOx, contenus dans le comburant 6, un capteur permettant de détecter en sortie du concentrateur d’oxygène 2 la proportion de dioxygène contenu dans le comburant 6.
Le dispositif 1 peut être régulé par l’unité de contrôle 82 à l’aide d’informations provenant du ou des capteurs précités et de la sonde 80.
Le dispositif 1b de la comporte un système d’ozonisation 310 du comburant 6 et/ou de gaz contenus dans le réservoir 90 en amont du papillon d’admission 12 et en aval de la vanne d’alimentation 92.
Chaque dispositif 1 des figures 1 et 2 comporte un système de recirculation des gaz d’échappement 20, dit système EGR. Ce système 20 permet d’injecter dans la chambre de combustion 5 des gaz issus d’une précédente combustion, par exemple pour optimiser la combustion dans la chambre de combustion 5.
Le dispositif 1b de la comporte un système de démarrage 350 configuré pour démarrer le dispositif 1. Le système de démarrage 350 alimente, avant ou pendant démarrage, le réservoir 90 en air enrichi en dioxygène, ou en dioxygène à l’aide du concentrateur d’oxygène 2 avant toute combustion dans la chambre de combustion 5.
Dans l’exemple de la , le dispositif 1a est obtenu en modifiant un dispositif à combustion fonctionnant avec un mélange de carburant et d’air, comprimé ou non, dans cet exemple un moteur diesel d’une voiture de série. Dans cet exemple, le filtre à air du moteur diesel d’une voiture de série a été remplacé par la liaison d’admission 45.
De plus, la sortie de la chambre de combustion est modifiée pour ajouter la liaison d’échappement 305.
le Rinne courant (ou le Rinne théorique) étant compatible si le seuil d’efficacité est inférieur ou égal au seuil de retentissement.
Par exemple, le test audiométrique étant réalisé en conduction aérienne (i.e. : le son de test est appliqué à l’oreille testée en conduction aérienne, par exemple à l’aide d’un casque audio, et le son de masquage est appliqué à l’oreille controlatérale en conduction aérienne, par exemple à l’aide d’un casque audio), et le calcul du seuil de retentissement est réalisé à partir du Rinne courant.
Par exemple, en conduction aérienne, le seuil de retentissement est égal à :
SR = IT – Rinne courant oreille testée + TTC - RSBR, où SR est le seuil de retentissement (en dB), IT est l’intensité de test (en dB), TTC est le transfert transcrânien (en dB), (autrement dit : une hypothèse sur le transfert transcrânien, car celui-ci ne peut être mesuré sur le patient) Rinne courant oreille testée est le Rinne courant de l’oreille testée (210). RSBR est le rapport signal sur bruit (pour que le son de masquage appliqué à l’oreille controlatérale n’empêche pas le son de test d’être entendu dans l’oreille de test).
Par exemple, en conduction osseuse (i.e. : le son test est appliqué à l’oreille testée en conduction osseuse, par exemple à l’aide d’un vibrateur, et le son de masquage est appliqué à l’oreille controlatérale en conduction aérienne, par exemple à l’aide d’un casque), le seuil de retentissement est égal à :
SR = IT + TTC- RSBR, avec les mêmes notations que ci-dessus.
Par exemple, le rapport signal sur bruit RSBR est inférieur à 10 dB, par exemple égal à 0 dB.
Selon un mode de réalisation, le calcul du seuil d’efficacité est réalisé à partir du Rinne courant.
Par exemple, en conduction aérienne, le seuil d’efficacité est égal à :
SE = IT - TTC + RSBE + Rinne courant contro , avec les mêmes notations que ci-dessus, et où SE est le seuil d’efficacité (en dB), Rinne courant contro est le Rinne courant de l’oreille contralérale, RSBE est le rapport signal sur bruit (pour que le son de masquage couvre le son de test dans l’oreille controlatérale).
Par exemple, en conduction osseuse, le seuil d’efficacité est égal à :
SE = IT + RSBE + Rinne courant contro , avec les mêmes notations que ci-dessus.
Par exemple, le rapport signal sur bruit RSBE est supérieur à 15 dB, par exemple égale à (+)20 dB.
Par exemple, en conduction aérienne, le transfert transcrânien est compris entre 40dB et 80dB, par exemple, il est égal à 50 dB. En conduction osseuse, le transfert transcrânien est compris entre -10dB et 20dB. La valeur du transfert transcrânien peut être ajustée en fonction de la fréquence, tant en conduction aérienne qu’en conduction osseuse.
Selon un mode de réalisation, le Rinne de l’oreille controlatérale peut prendre (autrement dit : être remplacé par) une valeur fixe égale à :
Une valeur fonction du seuil d’un audiogramme en conduction aérienne de l’oreille controlatérale si celui-ci est (préalablement) connu (pour la fréquence du son de test, et ce test audiométrique précédent peut faire partie du procédé selon l’invention), par exemple, le seuil de l’audiogramme divisé par une valeur supérieure à 2, par exemple, par 3 par exemple, si le test de Weber se latéralise du côté de la meilleure oreille, ou en variante par une valeur comprise entre 1 et 4, par exemple égale à 1,5 si le weber se latéralisé du côté de l’oreille la moins bonne, ou Une valeur de Rinne de l’oreille controlatérale estimée à partir d’un test audiométrique précédent (et ce test audiométrique précédent peut faire partie du procédé selon l’invention) (par exemple, si le choix des sons de test est réalisé par un processus gaussien, la valeur du Rinne de l’oreille controlatérale peut être obtenue à partir de l’initialisation de ce processus gaussien qui peut être réalisée pour les deux oreilles en conduction osseuse et en conduction aérienne, avant de débuter le choix de sons de tests par le processus gaussien pour les deux oreilles en conduction osseuse et en conduction aérienne ou à partir de l’estimation courante du Rinne lorsque le processus gaussien est enclenché).
la est une représentation schématique d’un système houlomoteur selon un mode particulier de réalisation conforme à l’invention.
L’invention tire son fonctionnement de l’énergie de la houle et de la marée qui, dans le domaine des énergies renouvelables, constituent des source puissantes, abondantes, quasiment ininterrompues, donc plus productives et plus fiables que le vent ou la lumière. Mais, les vagues et les marées ont aussi des inconvénients et des avantages qui leur sont propres. L’énergie des vagues par exemple est une énergie diffuse, dispersée sur des surfaces immenses nécessitant pour sa capture des moyens d’une grande envergure, installés dans un milieu plus ou moins hostile, en mer ou sur la côte. Les principales difficultés auxquelles se sont heurtés tous les systèmes houlomoteurs proviennent des conditions environnementales rendant difficiles leur installation, leur fonctionnement et l’entretien des équipements qui résistent mal aux agressions de la mer.
La présente invention est caractérisée par sa robustesse et sa simplicité ; l’ouvrage maçonné est réalisé avec des matériaux résistants : pierre et béton, et il n’est pas installé en pleine mer, mais sur la côte. Le barrage constituant une véritable carapace protectrice de l’ensemble des équipements et accessoires installés à l’intérieur. Exception faite du bâti, le dispositif selon l’invention n’offre pas de prise à l’assaut du vent et des vagues.