INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le support flottant 2c est quant à lui muni d’un système immergé 7 de traitement des ondes acoustiques produites par les systèmes acoustiques 6. Le système 7 de traitement des ondes acoustiques peut comprendre un ou plusieurs hydrophones. Le système 7 de traitement des ondes acoustiques est de préférence immergé et fixé solidairement au flotteur ce qui permet d’assurer sa maintenance. Chaque support flottant ou certains supports flottants peuvent être munis d’au moins un hydrophone. Les systèmes acoustiques sont de préférence disposés sur les points de connexion.
Une ligne d’ancrage 3 est généralement composée de quatre composants : un composant de surface, un premier connecteur, un composant de la tranche d’eau, un deuxième connecteur, et un composant du fond connecté à un quatrième connecteur solidaire de l’ancre.
Le dispositif 1 de surveillance d’une ligne d’ancrage pour support flottant selon l’invention met en œuvre un système oscillant venant au contact d’un élément résonant, transformant ce déplacement en un bruit comme le ferait une cloche attachée aux amarres. Le tintement est surveillé via les systèmes 7 de traitement des ondes acoustiques.
Dans un premier mode de réalisation, tel qu’illustré à la , le système acoustique 6 est une cloche. La cloche comprend un marteau ou battant 6a qui vient frapper la surface extérieure 6b de la cloche formant un élément résonant. Un élément d’accroche 6c permet de solidariser la cloche à la ligne d’ancrage.
Dans un deuxième mode de réalisation, le système acoustique 6 est un oscillateur linéaire de type barreau. Un tube coulissant 6d vient frapper sur des plaques 6e. En position verticale, il suffit de disposer d’un matériau plus dense que l’eau.
Le postulat sur lequel est basé ce principe réside dans le fait qu’un système acoustique suspendu à une amarre tendue oscille et sonne ce qui n’est plus le cas lors de la rupture ou alors ce carillon est altéré par la différence induite par la perte de tension. Il s’agit alors de disposer ces systèmes acoustiques sur la ligne d’ancrage et d’identifier leurs sons pour caractériser une ligne d’ancrage tendue. L’absence ou l’altération des sons est un signe probable de rupture permettant un déclenchement d’alarme.
Ces systèmes acoustiques sont originaux dans leur forme mais aussi dans la manière de réalisation permettant de générer un tintement dans une gamme de fréquences qui sera spécifique et qui pourra donc être isolée du bruit de fond ambiant. De la même manière, des séries de systèmes acoustiques pourront être produites avec chacune leur signature propre (provenant du matériau impactant et/ou de la géométrie) afin de les identifier isolément, permettant de suivre plusieurs lignes simultanément mais aussi d’étager des points de mesure le long d’une même ligne afin d’opérer une détection plus fine.
En variante, au lieu de détecter une rupture de la ligne d’ancrage, le dispositif selon l’invention peut permettre de détecter une bio-colonisation de la ligne d’ancrage ou une dégradation. On peut ainsi utiliser la variation de battement (récurrence du son) de l’onde acoustique due à la colonisation afin de quantifier indirectement la présence puis l’intensité (épaisseur-masse) de la bio-colonisation.
La bio-colonisation est en effet la cause du changement d’épaisseur et de masse des câbles, ce qui modifie leur chargement extrême et leur tenue à la fatigue. Elle est connue pour être le phénomène majeur influant sur la fatigue des câbles.
Grâce au dispositif selon l’invention, on dispose d’une évaluation non destructive de ce phénomène et ne nécessitant pas de plongée, permettant d’optimiser les plans d’inspection, de nettoyage et de maintenance. A cet effet, une base de données de bruits de fréquence en fonction de la densité et de l’épaisseur de la ligne d’ancrage sera réalisée et protégée. On pourra alors relier, à une espèce donnée, puisque les sites ont une espèce dominante, la fréquence et l’épaisseur, même incertaine, qui permettra de mettre à jour les modèles. La conception du système acoustique favorisera (par sa géométrie et son matériau) une colonisation similaire à celle d’un câble.
Dans cette variante, on pourra utiliser un système acoustique tubulaire de diamètre voisin de celui du câble (typiquement 30 cm) et revêtu de la couche externe du câble (un film protecteur ou des fils tressés).
Le dispositif de surveillance présente de manière générale plusieurs avantages: - il limite le nombre de capteurs, les capteurs étant des hydrophones disposés à proximité de la surface de la mer et offrant une mise en œuvre ainsi qu’une maintenance simplifiées, - il présente une grande robustesse du fait de sa simplicité et des matériaux utilisés, - il est très peu impactant sur la ligne d’ancrage, car il ne nécessite qu’un maillon pour l’accroche et il peut notamment être fixé aux connecteurs sans problème de certification, - son coût reste compétitif au regard des avantages procurés et des enjeux considérés, - il s’adapte aisément sur tous les systèmes d’ancrage, y compris ceux déjà installés, - il ne nécessite pas de maintenance si la bio-colonisation de surface est stoppée ou traitée par ailleurs, le mouvement de l’élément oscillant n’est pas impacté par la bio-colonisation, soit parce que le système acoustique est fermé, soit parce que le système acoustique a une fréquence élevée, - il ne nécessite pas d’apport d’électricité le long de la ligne d’ancrage et donc aussi pas de maintenance liée à ces composants électriques.
Dispositif et procédé d’amortissement et de protection lors d’une phase de glissement pour une partie d’un aéronef. La présente invention concerne un dispositif et un procédé d’amortissement et de protection lors d’une phase de glissement sur le sol pour une partie d’un aéronef, en particulier pour un réservoir de carburant de l’aéronef situé en partie inférieure du fuselage de l’aéronef.
Etat de la technique Ce dispositif d’amortissement et de protection lors d’une phase de glissement est destiné à protéger une partie de l’aéronef lors d’un atterrissage brutal de l’aéronef.
On sait que, lors d’un tel atterrissage brutal, l’impact au sol de l’aéronef génère un effort de compression sollicitant le fuselage de l’aéronef au moins selon son axe vertical. Dans une telle situation, la partie inférieure du fuselage est, en général, la première zone de l’aéronef soumise à des impacts et participe donc à l’absorption de l’énergie de l’impact. La structure du fuselage comprenant différents éléments structuraux (cadre de renforts, traverses, …) permet d’absorber une partie de l’énergie de l’impact, en particulier lorsque ces éléments structuraux sont réalisés en métal.
Toutefois, pour augmenter la protection du fuselage lors d’un tel impact, il est connu de prévoir des systèmes pour aider à absorber l’énergie dissipée par l’effort de compression généré lors de l’impact.
À titre d’exemples de sels inorganiques du composé de formule (I) et de ses isomères, on peut citer les sels alcalins et alcalinoterreux du composé de formule (I) et de ses isomères.
À titre d’exemples de sels organiques du composé de formule (I) et de ses isomères, on peut citer les sels d’ammonium du composé de formule (I) et de ses isomères.
Dans la présente invention le radical alkyle ou cycloalkyle en C 1 à C 5 peut être linéaire ou ramifié, et il est de préférence linéaire.
Au sens de la présente invention, un halogène est choisi parmi F, Cl, Br et I, et de façon particulièrement préférée parmi F et Cl.
Définition de X
Le radical alkyle ou cycloalkyle en tant que groupe R 6 est de préférence un radical alkyle, de façon particulièrement préféré un radical alkyle linéaire, et de façon plus particulièrement préféré un radical alkyle linéaire en C 1 à C 3 .
Le radical aryle en tant que groupe R 6 est de préférence un radical aryle en C 5 à C 6 , et de façon particulièrement préférée un radical phényle.
Le radical hétéroaryle en tant que groupe R 6 peut être un radical indole ou triazole.
R 6 en tant que radical aryle ou hétéroaryle en C 2 à C 8 est de préférence un radical aryle en C 5 à C 6 .
Le groupe R 6 est de préférence un atome d’hydrogène ou un radical alkyle ou cycloalkyle.
Selon une forme de réalisation particulièrement préférée de l’invention, X représente un atome d’oxygène.
Définition de R 1 , R 2 , et R 3 et R 5
Le radical alkyle ou cycloalkyle en tant que groupe R 1 , R 2 , ou R 3 est de préférence un radical alkyle, de façon particulièrement préféré un radical alkyle linéaire, et de façon plus particulièrement préféré un radical alkyle linéaire en C 1 à C 3 .
Le radical alkyle ou cycloalkyle en tant que groupe R 5 est de préférence un radical alkyle, de façon particulièrement préféré un radical alkyle linéaire, et de façon plus particulièrement préféré un radical alkyle linéaire en C 1 à C 3 .
Ledit radical alkyle ou cycloalkyle en tant que groupe R 1 , R 2 , R 3 , ou R 5 peut être substitué par un ou plusieurs substituants choisis parmi un atome d’halogène et un groupe hydroxyle.
Selon un mode réalisation particulièrement préférée de l’invention, au moins l’un des groupes R 1 , R 2 , et R 3 représente un groupe -OH, et de manière avantageuse le groupe R 3 représente un groupe -OH. Cela permet d’obtenir plus facilement les composés de l’invention et d’augmenter l’activité herbicide.
Toujours de manière avantageuse, un passage, dit passage principal, est ménagé dans le train épicycloïdal et l’arbre de manœuvre coaxialement au passage central PC et la direction d’élongation dudit arbre de manœuvre de manière à permettre le coulissement de l’allonge 50. Selon cette configuration, il est possible d’ajuster une longueur de projection de l’allonge 50. Il est entendu, sans qu’il soit nécessaire de le préciser, que l’ouverture du passage principal présente une surface dans laquelle est circonscrite la surface associée à l’ouverture du passage central. Ce dernier aspect permet ainsi la rotation de l’allonge 51 sans interagir avec l’engrenage planétaire et l’arbre de manœuvre.
L’engrenage couronne est également monté en liaison pivot avec l’arbre de manœuvre 20. Ce montage peut impliquer la mise en œuvre de plaques secondaires dites, respectivement plaque secondaire supérieure 41a et plaque secondaire inférieure 41b, présentant une forme annulaire.
Chacune des plaques secondaire est, à cet égard, mécaniquement solidaire de l’engrenage couronne 33. Il entendu que l’engrenage couronne est coplanaire avec les engrenages satellite et l’engrenage planétaire.
Les plaques supérieure 34a et inférieure 34b sont intercalées entre les plaques secondaires.
Plus particulièrement, la plaque secondaire supérieure 41a comprend une ouverture traversée par l’arbre de manœuvre 20, et est disposée contre la plaque supérieure 34a. La plaque secondaire inférieure 41b comprend une ouverture traversée par bague annulaire 51, et est disposée contre la plaque inférieure 34b.
Il est entendu que la disposition d’une plaque secondaire contre l’une ou l’autre des plaques inférieure et supérieure ne constitue pas un asservissement. En d’autres termes, une plaque secondaire peut pivoter selon un sens de rotation inverse à celui des plaques supérieure et inférieure.
La clé de manœuvre 10 peut également comprendre des moyens d’encastrement configurés pour prévenir tout mouvement de rotation de l’engrenage couronne 33 dès lors que la clé de manœuvre 10 est engagée pour manœuvrer une vanne.
A titre d’exemple, les moyens d’encastrement comprennent une plaque d’adaptation 60 encastrable ( ) contre une bouche logeant une vanne, et des goupilles 61 mécaniquement solidaires de l’engrenage couronne et configurées pour être encastrées dans des ouvertures ménagées 62 dans la plaque d’adaptation 60. La plaque d’adaptation 60 comprend également une ouverture principale 63 par laquelle l’allonge peut passer afin de permettre son couplage avec la vanne.
La mise en œuvre de la clé de manœuvre 10 pour la manœuvre d’une vanne disposée au fond d’une bouche implique en premier de positionner une plaque d’adaptation 60 en recouvrement de ladite bouche.
La plaque d’adaptation 60 présente une forme adaptée à la bouche considérée.
Cette étape est suivie du positionnement de la clé de manœuvre 10 contre la plaque d’adaptation. Notamment, les goupilles 61 sont insérées dans des ouvertures 62 de la plaque d’adaptation, tandis que l’allonge est couplée avec la vanne disposée au fond de la bouche. A cet égard, il peut être requis d’ajuster la longueur d’allonge se projetant extérieurement à la plaque inférieure 34b.
Cette étape permet ainsi de figer l’engrenage couronne 33 et ainsi d’empêcher sa rotation lorsqu’un effort est exercé sur l’arbre de manœuvre afin de le faire pivoter.
Enfin, dès lors que le couplage entre l’allonge et la vanne est réalisé, un effort peut être exercé sur l’arbre de manœuvre 20 afin de le faire pivoter autour de son axe d’élongation. lors de sa rotation, l’arbre de manœuvre 20 entraine l’engrenage planétaire 32 selon un sens et une vitesse de rotation identiques.
Par effet d’engrènement, les engrenages satellites pivotent également pour décrire un mouvement épicycloïdal et entrainent avec eux le porte satellite, et donc l’allonge, selon un sens de rotation inverse à celui de l’arbre de manœuvre 20. Dans son mouvement, l’allonge entraîne en rotation la vanne avec laquelle elle est couplée.
La mise en œuvre du train épicycloïdal permet ainsi de limiter l’effort qu’un opérateur doit exercer pour manœuvrer une vanne.
De manière complémentaire, la clé de manœuvre peut comprendre un moyen d’indexation configuré pour indiquer la course angulaire de l’engrenage planétaire lors de la manœuvre en rotation de l’arbre de manœuvre. Ce dernier aspect permet de contrôler l’amplitude de manœuvre de la vanne.
Des exemples de premières matières premières de noir de carbone figurent dans le tableau 2 ci-dessous, et comprennent les goudrons de houille, des liquides distillés à partir de goudrons de houille, les huiles de décantation ou les boues huileuses décantées obtenues à partir d’un craquage catalytique, et les huiles résiduelles issues du craquage de l’éthylène. Comme cela est indiqué dans le tableau 2, ces matières premières présentent un rapport H:C de 1,23 au maximum, une gravité spécifique supérieure à 1,02, et une valeur BMCI d’au moins 100.
Tableau 2 : Libellé A B C D E F G Exemple de matière première Résidu d’unité de craquage de vapeur d’éthylène Résidu d’unité de craquage de vapeur d’éthylène Huile de décantation Huile de décantation Distillat de goudron de houille Goudron de houille brut Huile de décantation Source de données a b a c a d e Rapport atomique H :C 0,94 0,91 0,94 1,01 0,85 0,72 1,01 Gravité spécifique 1,07 1,08 1,10 1,11 1,14 1,22 1,10 Valeur BMCI 127 146 132 134 161 179 163 Teneur en soufre (% en poids) 0,2 0,17 1,1 0,95 0,6 0,38 1,36 Point éclair 70 86 130 90 90
La première matière première de noir de carbone peut également comprendre une fraction dérivée du raffinage ou de la distillation d’huile de pyrolyse de pneumatiques. La pyrolyse de pneumatiques peut être réalisée par n’importe quel procédé connu par l’homme du métier. Des procédés exemplaires comprennent, sans s’y limiter, ceux qui figurent dans les brevets US8350105 et US20180320082. La distillation de l’huile résultante peut également être réalisée par n’importe quel procédé connu par l’homme du métier. Des procédés exemplaires comprennent, sans s’y limiter, ceux qui figurent dans les brevets US9920262 et WO2019236214. L’huile de pyrolyse de pneumatiques peut être distillée afin de fournir au moins une fraction qui peut être utilisée comme une première matière première de noir de carbone et au moins une fraction qui est une matière première de noir de carbone à faible rendement. En fait, la distillation peut donner des fractions légères qui peuvent être utilisées de manière plus économique dans d’autres parties du processus de production de noir de carbone, comme en guise de combustible pour un sécheur pour le noir de carbone, ou pour un réchauffeur, afin de préchauffer l’une ou les deux de la première matière première de noir de carbone et de la seconde matière première de noir de carbone, comme cela est décrit dans le brevet US20130039841. Ainsi, l’intégration du processus de distillation au réacteur de noir de carbone peut offrir des avantages économiques et environnementaux par rapport au recyclage de pneumatiques remplis de noir de carbone.
Éventuellement, dans les procédés de la présente invention, la première matière première de noir de carbone, sur la base de la quantité totale de matière première utilisée (en % en poids), peut être utilisée dans une quantité (par étapes ou introduite sous la forme de mélange ou introduite au même endroit ou quasiment au même endroit avec une ou plusieurs autre(s) matière(s) première(s) de noir de carbone) d’au moins 10 % en poids, ou d’au moins 15 % en poids, ou d’au moins 20 % en poids, ou d’au moins 25 % en poids, ou d’au moins 30 % en poids, ou d’au moins 35 % en poids, ou d’au moins 40 % en poids, ou d’au moins 45 % en poids, ou d’au moins 50 % en poids, ou d’au moins 55 % en poids, ou d’au moins 60 % en poids, ou d’au moins 65 % en poids, ou d’au moins 70 % en poids, ou d’au moins 75 % en poids, ou d’au moins 80 % en poids, ou d’au moins 85 % en poids, ou d’au moins 90 % en poids, mais inférieure à 100 % en poids et de préférence inférieure à 99 % en poids ou inférieure à 95 % en poids, comme entre 10 et 95 % en poids, ou entre 10 et 90 % en poids, ou entre 15 et 90 % en poids, ou entre 20 et 90 % en poids, ou entre 25 et 90 % en poids, ou entre 30 et 90 % en poids, ou entre 35 et 90 % en poids, ou entre 40 et 90 % en poids, ou entre 45 et 90 % en poids, ou entre 50 et 95 % en poids, ou entre 10 et 80 % en poids, ou entre 10 et 70 % en poids, ou entre 10 et 60 % en poids, ou entre 10 et 50 %, ou entre 10 et 40 % en poids, ou entre 10 et 30 %, ou entre 60 et 95 % en poids, ou entre 65 et 95 % en poids, ou entre 70 et 95 % en poids, ou entre 75 et 95 %, ou entre 60 et 95 % en poids, ou entre 60 et 90 % en poids, ou entre 60 et 85 % en poids, ou entre 60 et 80 % en poids, ou entre 60 et 75 % en poids, sur la base du pourcentage de poids total de toutes les matières premières utilisées. D’autres quantités de la première matière première de noir de carbone, sur la base de la quantité totale de matière première utilisée (en % en poids), peuvent être de 49 % en poids ou moins, 45 % en poids ou moins, 40 % en poids ou moins, 35 % en poids ou moins, 30 % en poids ou moins, 25 % en poids ou moins, 20 % en poids ou moins, 15 % en poids ou moins, 10 % en poids ou moins, 9 % en poids ou moins, 8 % en poids ou moins, 7 % en poids ou moins, 6 % en poids ou moins, comme entre 5 et 49 % en poids ou entre 5 et 45 % en poids, ou entre 10 et 40 % en poids, ou entre 10 et 35 % en poids, ou entre 10 et 30 % en poids).
La première matière première de noir de carbone peut être un liquide à température et pression ambiantes (comme à 25°C et 1 atm). L’expression « Riche en espèces aromatiques » signifie que la matière première présente une quantité élevée de composés aromatiques. Par exemple, une quantité élevée de composés aromatiques s’entend lorsque le pourcentage de poids total d’aromatiques présents est d’au moins 20 % en poids, ou lorsque la valeur BMCI est d’au moins 100, ou les deux. La première matière première de noir de carbone peut être chauffée de sorte que la matière première soit sous forme de vapeur et puisse ainsi devenir ou être utilisée dans la pratique comme une vapeur riche en espèces aromatiques.
Par rapport aux étapes du procédé de la présente invention, certains procédés de la présente invention comprennent la combinaison d’un flux gaz chauffé électriquement (ou d’un flux de gaz porteur chauffé électriquement) avec la première matière première de noir de carbone et une matière première de noir de carbone à faible rendement. Comme cela est expliqué ci-après et ci-avant, la première matière première de noir de carbone et la matière première de noir de carbone à faible rendement peuvent être introduites ou combinées avec le flux gazeux chauffé par étapes (par exemple, la première matière première de noir de carbone est introduite en premier, puis la matière première de noir de carbone à faible rendement est introduite en aval, ou un mélange de la première matière première de noir de carbone et de la matière première de noir de carbone à faible rendement est introduit ou combiné avec le flux gazeux chauffé), ou la première matière première de noir de carbone et la matière première de noir de carbone à faible rendement sont introduites ou combinées avec le flux gazeux chauffé au même endroit ou quasiment au même endroit dans le réacteur de noir de carbone).
Dans d’autres procédés de la présente invention, la matière première de noir de carbone ou la partie de celle-ci est chauffée électriquement de sorte qu'une pyrolyse de la matière première se produise.
Dans les procédés de la présente invention, le chauffage électrique d’un gaz porteur et/ou de la matière première de noir de carbone peut être tel que le chauffage électrique est direct ou indirect (par exemple, en cas de chauffage direct, l’élément chauffant est en contact avec le gaz porteur et/ou la matière première).
Pour créer le flux gazeux chauffé électriquement, il existe au moins quatre procédés qui peuvent être utilisés pour les besoins de la présente invention. Dans n’importe lequel des procédés, une énergie électrique est utilisée pour chauffer un gaz porteur et/ou une matière première de noir de carbone de sorte que la pyrolyse d’au moins une partie de la matière première de noir de carbone se produise.
La présente invention peut être réalisée sous la forme de plusieurs variantes ou modes de réalisation.
Dans un premier procédé, un arc peut être utilisé pour chauffer électriquement un gaz porteur, qui est ensuite mis en contact avec la ou les matière(s) première(s) de noir de carbone, comme cela est décrit ici. Étant donné que l’arc crée un plasma, ce procédé est parfois désigné « procédé plasma ».
Dans un second procédé, un élément chauffant, résistif ou inductif, est utilisé pour chauffer électriquement le gaz porteur, qui est ensuite mis en contact avec la ou les matière(s) première(s) de noir de carbone, comme cela est décrit ici.
Dans un troisième procédé, un plasma inductif ou à micro-ondes est utilisé pour chauffer un gaz porteur ou les matières premières de noir de carbone elles-mêmes, sans contact direct entre le gaz et les électrodes.
Dans un quatrième procédé, un arc de plasma ou un élément chauffant est en contact direct avec la ou les matière(s) première(s) de noir de carbone, et est utilisé pour chauffer la matière première. Le brevet U.S. n°8 221 689 et le brevet U.S. n°7 563 525 ont en outre décrit ces procédés qui peuvent être utilisés dans la présente invention.
Les procédés utilisés pour former ou créer le flux gazeux et/ou la matière première de noir de carbone chauffé(e) électriquement et le ou les appareil(s)/dispositif(s) et conditions/paramètres pour y parvenir sont disponibles dans le commerce et peuvent être adoptés ou utilisés ici pour les procédés de la présente invention.
Plus précisément, et simplement en guise d’exemples, un exemple du premier procédé (un procédé au plasma avec gaz porteur), et le second procédé (un processus à chauffage électrique avec un gaz porteur), sont décrits plus en détail.
La paroi annulaire externe 20a a une longueur ou dimension axiale mesurée le long de l’axe Y, qui est proche de celle de la paroi 20b. La paroi 20a comprend une surface cylindrique externe 20aa qui est configurée pour délimiter avec une surface cylindrique interne 8a du palier 8 un espace annulaire de réception d’huile et de formation d’un film d’huile en vue de la formation du palier lisse ou hydrodynamique 11.
L’âme 20c a une longueur plus petite mesurée de la même façon, si bien que les extrémités axiales des parois 20a, 20b délimitent entre elles des rainures annulaires 21a, 21b. Cette configuration permet de conférer une certaine souplesse au corps 10b, au niveau de chacune de ses extrémités axiales.