INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces interactions multiples au niveau de l’arête 10c et aux interfaces sur les faces 10a, 10b vont générer dans le cas du brochage des efforts dans les trois dimensions de l’espace.
Les alvéoles ont une géométrie complexe dont les contraintes géométriques sont nombreuses. Dans ce qui suit, il sera décrit uniquement les contraintes géométriques qui seront utiles pour la description de la problématique et de la solution apportée. De même, des exemples seront donnés sur des alvéoles type queue d’aronde mais la logique est la même pour des alvéoles de type pied de sapin.
Afin d’assurer le positionnement de l’aube au niveau de l’alvéole et de minimiser les fuites entre autres, le profil ou la forme des alvéoles est fortement tolérancées. Les tolérances les plus serrées se trouvent au niveau des flancs actifs 24 de l’alvéole 26 qui sont au contact de l’aube en fonctionnement (cf. figure 11a). Les tolérances sont communément de l’ordre de quelques micromètres à plusieurs dizaines de micromètres. Dans les autres zones de l’alvéole 26, les plages de tolérance sont moins serrées mais restent en dessous du dixième de millimètre tout au long du profil.
Le contrôle de ce profil ou de la forme se fait dans le (ou les) plan(s) normal(aux) théorique(s) à l’axe de l’alvéole 26, qui est assimilable à l’axe AA de l’outil. De même, si seul le profil est considéré, la mesure se fait au milieu de l’alvéole 26.
Trois angles caractérisent une alvéole 26 :
- l’angle de brochage μ 1 : il s’agit de l’angle d’inclinaison de l’alvéole 26 selon la direction de l’axe de l’alvéole (cf. figures 11a-11b),
- l’angle de perpendicularité μ 2 : il s’agit de l’angle d’inclinaison de l’alvéole 26 dans le plan de l’axe de l’alvéole (cf. figures 12a-12c),
- l’angle de convergence μ 3 : il s’agit de l’angle d’inclinaison par rapport l’axe radial de la pièce dans le plan normal à l’axe de l’alvéole (cf. figures 13a-13b)
Les écarts par rapport à ces valeurs d’angle exigés au plan sont appelés respectivement erreur d’angle de brochage μ 1 , erreur d’angle de perpendicularité μ 2 et erreur d’angle de convergence μ 3 . Les tolérances sur ces angles, c’est-à-dire les erreurs maximales admissibles sont de quelques dixièmes de degré.
Les flancs actifs 24 étant en contact avec l’aube, des exigences de planéité et de rectitude serrées sur ces flancs actifs 24 sont exigés pour assurer le bon positionnement de l’aube en fonctionnement et éviter toutes surcontraintes locales liées à un mauvais placement de l’aube. A titre indicatif, l’ordre de grandeur de ces exigences est de l’ordre du micromètre au dixième de millimètre.
Comme indiqué plus haut, l’interaction entre le copeau 8, la matière et l’arête de coupe 10c des éléments de broche va conduire à générer des efforts dans les trois dimensions. De façon simplifiée, la présente les efforts générés par le brochage d’un élément simple droit dont la forme 12 à brocher est droite. Dans cet exemple, et afin de faciliter la compréhension, seule une paire de dents 10 usinera la matière, la paire de dents suivante n’entrant dans la matière que lorsque la précédente est déjà sortie. Cette illustration est donnée à titre d’exemple simple car cette configuration d’élément n’existe pas en général.
- une interface utilisateur configurée pour recevoir, de la part d’un utilisateur, un niveau de cohérence cible et un indice de confiance limite en ledit niveau de cohérence cible; et
- un module de validation configuré pour :
+ valider une zone d’intérêt si l’indice de confiance déterminé en le niveau de cohérence cible est supérieur ou égal à l’indice de confiance limite ;
+ rejeter une zone d’intérêt si l’indice de confiance déterminé en le niveau de cohérence cible est inférieur à l’indice de confiance limite; et
- un module de commande, configuré pour :
+ commander un affichage d’un état validé si la zone d’intérêt est validée par le module de validation, ou bien un état rejeté si la zone d’intérêt est rejetée par le module de validation (22) ; et/ou
+ commander la génération d’une trajectoire d’aéronef en dehors de la ou des zone(s) d’intérêt rejetée(s) ; et
- le module d’assistance est configuré pour déterminer une base cible de données terrain, correspondant à la zone du terrain, découpée selon le maillage de référence en une pluralité de cellules cible ; la base cible incluant, pour chaque cellule cible, une élévation cible formant la donnée d’assistance, le module d’assistance étant alors configuré pour déterminer l’élévation cible de la cellule cible en fonction de l’élévation transposée d’au moins deux cellules transposées correspondantes, dont le niveau de cohérence local est supérieur au niveau de cohérence local des autres cellules transposées correspondantes.
L’invention a en outre pour objet un procédé d’assistance à la navigation d’un aéronef, mis en œuvre par un système électronique d’assistance à la navigation d’un aéronef, le procédé comprenant les étapes suivantes:
- acquisition d’une pluralité de bases sources de données terrain, chaque base source correspondant à une zone d’un terrain susceptible d’être survolée par l’aéronef, découpée selon un maillage en une pluralité de cellules, chacune correspondant à un secteur de la zone du terrain ; chaque base source contenant, pour chaque cellule, une élévation,
- transposition de chaque base source en une base transposée respective de données terrain, chaque base transposée correspondant à ladite zone du terrain, découpée selon un maillage de référence en une pluralité de cellules transposées, le maillage de référence étant commun à toutes les bases transposées, chaque base transposée incluant, pour chaque cellule transposée, une élévation transposée,
- évaluation d’un niveau de cohérence local pour au moins une cellule transposée d’une base transposée respective, en fonction de la comparaison de l’élévation transposée de ladite cellule avec l’élévation transposée de la cellule transposée correspondante d’au moins une autre base transposée, et
- détermination d’une donnée d’assistance à la navigation de l’aéronef, en fonction du niveau de cohérence local évalué d’au moins une cellule transposée de l’une des bases transposées.
L’invention a également pour objet un programme d’ordinateur comportant des instructions logicielles qui, lorsqu’elles sont exécutées par un ordinateur, mettent en œuvre un procédé d’assistance à la navigation d’un aéronef, tel que défini ci-dessus.
Selon un mode de réalisation, la structure de production du flux d’air est configurée pour générer une série de flux d’air sous pression, séparés les uns des autres et configurés pour créer ensemble le flux d’air sous pression de forme conique.
Par exemple, la structure de production du flux d’air est configurée pour générer une série d’au moins cinq flux d’air sous pression, séparés les uns des autres d’une distance d’écartement sensiblement identique.
Selon un exemple préféré de réalisation, la structure de production du flux d’air comporte une conduite réalisée sous la forme d’un tore relié au circuit d’alimentation en air comprimé, cette conduite étant positionnée contre la vitre de protection à l’intérieur de la chambre en surpression, en étant pourvue d’orifices de sortie pour des flux d’air sous pression convergents en direction de l’ouverture de passage.
Selon un autre mode de réalisation, la structure de production du flux d’air comporte une fente entourant la vitre de protection en débouchant dans la chambre en surpression, en affleurant la vitre de protection pour générer un unique flux d’air sous pression de forme conique.
Par exemple, la fente communique à l’opposé de la sortie du flux d’air sous pression, avec une chambre annulaire d’amenée reliée au circuit d’alimentation en air comprimé.
Selon un exemple préféré de réalisation, la chambre en surpression est délimitée par une bague sur laquelle est montée la vitre de protection, la bague étant pourvue d’un système de fixation amovible pour permettre le montage et le démontage du dispositif sur le coffret de l’appareil de marquage.
Un autre objet de l’invention est de proposer un appareil pour marquer à l’aide d’un faisceau laser, en sortie d'une machine de formage, des récipients chauds en verre défilant selon une direction de défilement successivement, l’appareil comportant un coffret dans lequel est monté un système de production d’un faisceau laser, le coffret présentant un trou de passage pour le faisceau laser, équipé d’un dispositif de protection conforme à l’invention.
La est une vue schématique illustrant un appareil de marquage placé pour assurer le marquage des récipients sortant d'une machine de fabrication.
La est une vue schématique explicitant le marquage d’un récipient par un appareil de marquage.
La est une vue en perspective d’un appareil de marquage destiné à être équipé d’un dispositif de protection contre l’empoussièrement conforme à l’invention.
La est une vue en perspective de ¾ avant d’un dispositif de protection contre l’empoussièrement conforme à l’invention.
La est une vue en perspective de ¾ arrière d’un dispositif de protection contre l’empoussièrement conforme à l’invention.
La est une vue en coupe élévation d’un premier exemple de réalisation d’un dispositif de protection contre l’empoussièrement conforme à l’invention.
La est une vue en coupe prise sensiblement selon les lignes VII- VII de la .
La est une vue en coupe élévation d’un deuxième exemple de réalisation d’un dispositif de protection contre l’empoussièrement conforme à l’invention.
La est une vue en coupe élévation d’un troisième exemple de réalisation d’un dispositif de protection contre l’empoussièrement conforme à l’invention.
R est choisi parmi l’hydrogène ou une chaîne alkyle saturée ou insaturée, linéaire ou ramifiée, comportant de 1 à 24 atomes de carbone, de préférence de 6 à 20 atomes de carbone, de manière davantage préférée de 8 à 16 atomes de carbone ; et
X + est un contre-ion cationique, de préférence choisi parmi le sodium.
Des exemples non limitatifs de sels d’acyl taurate qui peuvent être choisis incluent le méthyl cocoyl taurate de sodium, le méthyl lauroyl taurate de sodium, et leurs mélanges.
Dans divers modes de réalisation, les compositions comprennent une quantité totale d’acyl taurates allant d’environ 0,01 % à environ 8 %, comme d’environ 0,05 % à environ 7 %, d’environ 0,1 % à environ 5 %, d’environ 0,5 % à environ 4 %, ou d’environ 0,75 % à environ 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Dans des modes de réalisation particuliers, les compositions comprennent d’environ 0,01 % à environ 7 %, d’environ 0,01 % à environ 6 %, d’environ 0,01 % à environ 5 %, d’environ 0,01 % à environ 4 %, d’environ 0,01 % à environ 3 %, d’environ 0,01 % à environ 2 %, d’environ 0,05 % à environ 6 %, d’environ 0,05 % à environ 5 %, d’environ 0,05 % à environ 4 %, d’environ 0. 05 % à environ 3 %, d’environ 0,05 % à environ 2 %, d’environ 0,05 % à environ 1 %, d’environ 0,1 % à environ 8 %, d’environ 0,1 % à environ 7 %, d’environ 0,1 % à environ 6 %, d’environ 0,1 % à environ 5 %, d’environ 0,1 % à environ 4 %, d’environ 0,1 % à environ 3 %, ou d’environ 0,1 % à environ 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Acyl iséthionates Les systèmes tensioactifs anioniques selon la divulgation comprennent au moins un acyl iséthionate. Des exemples non limitatifs d’acyl iséthionates et de leurs sels incluent ceux de formule (VII), leurs sels ou leurs mélanges :
RCOOCHR 1 CHR 2 X - M + (VII)
R, R 1 et R 2 sont choisis indépendamment parmi l’hydrogène ou une chaîne alkyle comportant de 1 à 24 atomes de carbone, ladite chaîne étant saturée ou insaturée, linéaire ou ramifiée ;
X est SO 3 - ; et
M + est tout contre-ion cationique convenable.
Bien que le cation puisse être choisi parmi tout cation convenable incluant, par exemple, un ion de métal alcalin tel que le sodium ou le potassium, des ions ammonium ou des ions alcanolammonium tels que des ions monoéthanolammonium ou triéthanolammonium, le sodium est un cation préféré dans au moins certains modes de réalisation.
Selon divers modes de réalisation, RCO- dans la formule (VII) représente la fraction acide de coco.
Selon divers modes de réalisation, le ou les tensioactifs iséthionates peuvent être choisis parmi les acyl iséthionates de formule (VIII) suivante, leurs sels, ou leurs mélanges :
Le premier mode de réalisation du procédé de fabrication du rotor 1 selon l’invention est représenté sur les figures 1 à 6.
Ce premier mode de réalisation se caractérise par le fait que, lors de la quatrième étape, les seconds aimants unitaires 22 sont formés directement sur le corps 10. Cela signifie ici que les seconds aimants unitaires 22 sont déposés par projection à froid sur les tôles métalliques 15 du corps 10. Les seconds aimants unitaires 22 sont ainsi solidement fixés au corps 10.
De façon remarquable les seconds aimants unitaires 22 s’étendent chacun sur au moins deux tôles métalliques 15 du corps 10, ce qui améliore la cohésion des tôles métalliques 15. De préférence, comme schématisé sur la , les seconds aimants unitaires 22 s’étendent sur un grand nombre de tôles métalliques 15, par exemple sur 10 à 100 tôles métalliques 15.
Dans ce premier mode de réalisation, les supports 30 sont de préférence eux aussi formés par un empilement, selon l’axe de rotation A1, de tôles métalliques qui sont par exemple réalisées dans le même matériau que celui du corps 10. Pour chaque support 30, les premiers aimants unitaires s’étendent alors sur plusieurs tôles métalliques, ce qui améliore leur cohésion.
Ainsi, les supports 30 sont réalisés dans un matériau électriquement conducteur et, comme le montre la , ils sont positionnés en périphérique du rotor 1. Les supports 30 participent ainsi à la conduction et à la canalisation des flux magnétiques dans le rotor 1.
Plus précisément, les supports 30 sont répartis, ici régulièrement, de façon circonférentielle tout autour du corps 10 et à distance les uns des autres.
Comme le montre la , les premiers aimants unitaires 21 s’élèvent à partir d’une surface interne 31 du support 10, la surface interne 31 étant destinée à être orientée vers le corps 10 du rotor 1.
Les seconds aimants unitaires 22 s’élèvent à partir d’une surface périphérique 11 du corps 10. Chaque surface périphérique 11 du corps 10 est destinée à être située en vis-à-vis d’un des supports 30.
Dans ce premier mode de réalisation, pour chaque aimant 20, les seconds aimant unitaires 22 présentent plus spécifiquement une forme complémentaire de celle des premiers aimants unitaires 21 de manière à s’emboiter tel qu’illustré sur la . Ainsi, les premiers aimants unitaires 21 forment des reliefs sur les surfaces internes 31 et les seconds aimants unitaires 22 forment des reliefs, de forme complémentaire à celle des reliefs formés par les premiers aimants unitaires 21, sur les surfaces périphériques 11.
De préférence, pour chaque aimant 20, les premiers aimants unitaires 21 et les seconds aimants unitaires 22 sont plus spécifiquement conçus pour former un emboitement serré, c’est-à-dire avec très peu d’espace libre entre eux, ce qui permet de maximiser le volume de matériau magnétique. Comme détaillé ultérieurement, cet espace libre est avantageusement rempli par un matériau électriquement isolant.
En variante, les premiers et seconds aimants unitaires peuvent s’emboiter de façon à former des canaux qui peuvent être utilisés pour refroidir le rotor.
Pour réaliser cet emboitement serré, les premiers aimants unitaires 21 et les seconds aimants unitaires 22 présentent ici des formes semblables, comme c’est le cas dans les exemples illustrés sur les figures 3 à 5. De plus, les premiers aimants unitaires 21 sont régulièrement espacés sur les faces internes 31 et les seconds aimants unitaires 22 sont régulièrement espacés de façon similaire, i.e. avec le même espacement, sur les faces périphériques 11. On notera que les aimants unitaires 21, 22 positionnés en bordure des aimants 20 qui peuvent par exception présenter des formes différentes. Comme représenté sur les figures 2 et 3, les premiers aimants unitaires 21 et les seconds aimants unitaires 22 s’emboitent alors en les décalant d’un demi-espacement.
Dans l’exemple illustré en , chaque aimant unitaire 21, 22 forme une nervure rectiligne s’étendant parallèlement à l’axe de rotation A1. Ceci assure un maintien efficace des tôles métalliques. La section d’un aimant unitaire 21, 22 dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation A1 est globalement triangulaire. Cette section présente plus spécifiquement une forme de trapèze isocèle. Le sommet de cette section, i.e. son côté de plus petite longueur, venant en contact avec une surface périphérique 11 du corps 10 ou la surface interne 31 d’un support 30.
Comme le montrent les figures 2 et 3, les aimants unitaires 21, 22 présentent deux faces principales 23a, 23b s’élevant à partir du corps 10 ou d’un support 30. Une fois le rotor 1 assemblé, chaque premier aimant unitaire 21 présente alors une de ses faces principales 23a qui s’étend en regard et à une distance inférieure à 1 mm de la face principale 23b d’un second aimant unitaire 22 adjacent. Les faces principales 23a, 23b de deux aimants unitaires 21, 22 adjacents s’étendent parallèlement l’une à l’autre.
Les figurent 4 et 5 illustrent d’autres variantes de réalisation des aimants unitaires 21, 22. Dans l’exemple illustré en , les aimants unitaires 21 s’étendent en longueur de manière ondulée, voire sinusoïdale. Ceci limite notamment les courants de Foucault qui pourraient circuler entre deux seconds aimants unitaires 22 par l’intermédiaire des tôles métalliques 15. Cela est également valable pour les premiers aimants unitaires 21 vis-à-vis des tôles métalliques formant les supports 30. En variante, les aimants unitaires peuvent s’étendre en dent de scie et présenter des faces planes.
Dans l’exemple illustré en , les aimants unitaires 21, 22 présentent une forme plus complexe de plot à faces planes qui sont reliés les uns aux autres par de fines parois. Cette forme limite davantage les courants de Foucault par rapport aux autres exemples décrits ci-dessus.
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins une unité de détection 16 agencée pour mesurer une densité de flux de photons reçu par un végétal et correspondant au rayonnement primaire produit par l’ensemble d’unités d’éclairage primaire U 11 .
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins une unité de détection 16 agencée pour mesurer un flux de photons émis correspondant au rayonnement primaire produit par l’ensemble d’unités d’éclairage primaire U 11 .
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins une unité de détection 16 agencée pour mesurer une densité de flux de photons reçu par un végétal et correspondant au rayonnement secondaire produit par le premier ensemble d’unités d’éclairage secondaire U 21 .
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins une unité de détection 16 agencée pour mesurer un flux de photons émis correspondant au rayonnement secondaire produit par le premier ensemble d’unités d’éclairage secondaire U 21 .
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins une unité de détection agencée pour mesurer une densité de flux de photons reçu par un végétal et correspondant au rayonnement secondaire produit par le deuxième ensemble d’unités d’éclairage secondaire U 22 .
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins une unité de détection 16 agencée pour mesurer un flux de photons émis correspondant au rayonnement secondaire produit par le deuxième ensemble d’unités d’éclairage secondaire U 22 .
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins une unité de détection agencée pour mesurer une densité de flux de photons reçu par un végétal et correspondant au rayonnement secondaire produit par le troisième ensemble d’unités d’éclairage secondaire U 23 .
Selon une possibilité, le système d’éclairage comprend au moins une unité de détection agencée pour mesurer un flux de photons émis correspondant au rayonnement secondaire produit par le troisième ensemble d’unités d’éclairage secondaire U 23 .
Selon une possibilité, au moins une unité de détection 16 comprend un goniophotomètre et/ou un spectroradiomètre aptes à réaliser une mesure d’une densité de flux de photons reçus à une longueur d’onde donnée, ou sur une bande de longueur d’onde donnée. Selon une possibilité, au moins une unité de détection 16 comprend un dispositif muni d’un spectromètre apte à fournir une composition énergétique d’un rayonnement sur le spectre photo-synthétiquement actif et/ou un appareil composé d’au moins une sonde, tel un photo-détecteur et/ou PARmètre, apte à mesurer une quantité de photons reçus par mètres carrés et par seconde sur une bande de longueur d’onde donnée, par exemple la bande photo-synthétiquement active.
A partir de résultats de mesures menées in situ, il est possible, pour un système d’éclairage, d’établir une relation entre d’une part la densité de flux de photons reçu par un végétal à cultiver dans chacune des bandes de longueur d’onde et d’autre part la puissance consommée par chaque ensemble d’unités d’éclairage faisant partie de l’installation et émettant chacun dans une bande de longueur d’onde donnée. L’établissement d’une telle relation est utile en vue de permettre une commande ultérieure du dispositif d’éclairage artificiel en vue de tendre à atteindre à tout moment une distribution spectrale énergétique cible du rayonnement global.
L’unité de commande comprend par exemple un microcontrôleur comprenant au moins un processeur, au moins une mémoire vive, au moins une mémoire morte ou unité de stockage, au moins une interface d’entrées-sorties comprenant un certain nombre de ports d’entrées-sorties permettant notamment d’envoyer et/ou de recevoir des données vers et/ou en provenance du dispositif d’éclairage.
En particulier, l’interface entrées-sorties permet à l’unité de commande d’envoyer des commandes vers le dispositif d’éclairage, et en particulier vers chaque convertisseur de puissance électrique. De plus, l’interface entrées-sorties du microcontrôleur permet de recevoir des données en provenance du dispositif d’éclairage par exemple relatives par exemple à la puissance électrique consommée par chaque ensemble d’unités d’éclairage du dispositif d’éclairage.
L’interface entrées-sorties du microcontrôleur est également apte à recevoir des données en provenance de l’au moins une unité de détection 16 et de différentes unités périphériques appartenant à l’unité de commande ou connectées à cette dernière.
Selon une possibilité, l’unité de commande comprend au moins une première unité de détermination agencée pour déterminer au moins une densité de flux de photons reçu par le végétal sur au moins une bande de longueur d’onde.
Selon une possibilité, l’unité de commande comprend au moins une première unité de détermination agencée pour déterminer, sur la base de modèles et/ou d’abaques d’ensoleillement, une densité de flux de photons reçu par le végétal sur la bande de longueur d’onde primaire et correspondant au rayonnement produit par l’éclairage naturel.
Selon une possibilité, les modèles et/ou abaques d’ensoleillement peuvent être obtenus à partir de données fournies par un logiciel spécialisé. De tels modèles et/ou abaques peuvent dépendre de données saisonnières historiques par exemple, et/ou de prévisions météorologiques. De tels modèles et/ou abaques permettent d’estimer précisément le niveau d’ensoleillement, c’est-à-dire la densité de flux de photons produit par le rayonnement solaire et reçu à un emplacement géographique d’intérêt.
les figures 18a et 18b sont des vues, respectivement en coupe et en perspective, similaires à celles des figures 8 et 10, et montrent le paramétrage des grandeurs géométriques et des efforts locaux dans un plan orthogonal à l’arête de coupe et avec une représentation en 3D ;
les figures 19a et 19b sont respectivement un graphe de représentation des efforts de coupe globaux appliqués à la broche, et une illustration de paramétrage des efforts dans le repère de l’outil (seules les dents étant représentées à la figure 19b) ;