INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, la composition cosmétique a de préférence une viscosité d’environ 5 000 à environ 200 000 Pa.s à 25 °C, et un taux de cisaillement de 1 s -1 à 25 °C. Toutefois, les compositions cosmétiques peuvent avoir une viscosité d’environ 10 000 à environ 200 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 180 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 150 000 Pa.s, d’environ 10 000 à environ 120 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 200 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 180 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 150 000 Pa.s, d’environ 15 000 à environ 120 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 200 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 180 000 Pa.s, d’environ 20 000 à environ 150 000 Pa.s, ou d’environ 20 000 à environ 120 000 Pa.s à 25 °C, et un taux de cisaillement de 1 s -1 à 25 °C.
Exemple 1 (Compositions de l’invention) A B C D (a) Principe actif HYDROXYPROPYL TÉTRAHYDROPYRANTRIOL 15 15 15 15 (b) Eau EAU 63,5 63,9 63,5 63,9 (c) Ester de glycéryle STÉARATE DE GLYCÉRYLE (HLB 3,8 ± 1) 0,3 0,3 0,3 0,3 (d) Émulsifiant à HLB élevé STÉARATE DE PEG-40 (HLB 17,5) 0,4 0,4 0,4 0,4 (e) Émulsifiant à HLB intermédiaire DISTÉARATE DE POLYGLYCÉRYL-3 MÉTHYLGLUCOSE (HLB-12) 0,5 0,5 0,5 0,5 CÉTÉARYL GLUCOSIDE (HLB 11 ± 1) 0,2 0,2 0,2 0,2 POLYSORBATE 60 (HLB 14,9 ± 1) 0,04 0,04 0,04 0,04 (f) Alcool gras ALCOOL CÉTYLIQUE 0,3 0,3 0,8 0,8 ALCOOL BÉHÉNYLIQUE 1,0 1,0 1,0 1,0 ALCOOL CÉTÉARYLIQUE 0,8 0,8 0,3 0,3 (g) Composé gras SQUALANE, ISONONANOATE D’ISONONYLE ET HUILE DE SOJA 9 9 9 9 (h) Polymères épaississants COPOLYMÈRE D’ACRYLATE D’HYDROXYÉTHYLE/ACRYLOYLDIMÉTHYLTAURATE DE SODIUM 0,7 0,7 0,7 0,7 COPOLYMÈRE D’ACRYLOYLDIMÉTHYLTAURATE D’AMMONIUM/VP 0,7 0,7 0,7 0,7 POLY ACRYLATE D’ALKYLE EN C10-30 0,5 0,5 0,5 0,5 (i) Principe actif 4-T-BUTYLCYCLOHEXANOL 1,1 1,1 1,1 1,1 (j) Solvant soluble dans l’eau PROPYLÈNE GLYCOL, PENTYLÈNE GLYCOL ET ALCOOL T-BUTYLIQUE 4,2 4,2 4,2 4,2 (k) Silicone DIMÉTHICONE 0,5 0,5 0,5 0,5 ((l) Émulsifiants divers ISOSTÉARATE DE SORBITAN (HLB 4,7) 0,04 0,04 0,04 0,04 LÉCITHINE HYDROGÉNÉE 0,3 0,3 Autres émulsifiants/tensioactifs divers, sels, agents de conservation, agents d’ajustement du pH, parfums, colorants, chélatants, extraits, charges, absorbants, principes actifs additionnels pour la peau, etc. ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 Stabilité Oui Oui Oui Oui
Exemple 2 (Compositions comparatives) C-1 C-2 C-3 (a) Principe actif HYDROXYPROPYL TÉTRAHYDROPYRANTRIOL 15 15 15 (b) Eau EAU 69,5 61,5 55,8 (c) Ester de glycéryle STÉARATE DE GLYCÉRYLE (HLB = 3,8) 1,6 (d) HLB élevé STÉARETH-100 (HLB = 18,8) 0,4 (e) Émulsifiants à HLB intermédiaire ARACHIDYL GLUCOSIDE (HLB ~10) ALKYL (EN C12-20) GLUCOSIDE (HLB = 10,3) 0,4 CÉTÉARYL GLUCOSIDE (HLB = 11) 0,1 POLYSORBATE 80 (HLB = 15) 0,2 POLYSORBATE 60 (HLB = 14,9) 0,04 (f) Alcools gras ALCOOL ARACHIDYLIQUE, ALCOOL BÉHÉNYLIQUE, ALCOOL CÉTÉARYLIQUE, ALCOOL CÉTYLIQUE ET/OU ALCOOLS EN C14-22 3,2 1,1 4,1 (g) Composés gras SQUALANE. HUILE DE SOJA, ISONONANOATE D’ISONONYLE, ISOHEXADÉCANE, ÉTHER DICAPRYLYLIQUE ET/OU TRIGLYCÉRIDE CAPRYLIQUE/CAPRIQUE 2 9,5 4 (h) Polymères épaississants COPOLYMÈRE D’ACRYLAMIDE/ACRYLOYLDIMÉTHYLTAURATE DE SODIUM 1 COPOLYMÈRE D’ACRYLATE D’HYDROXYÉTHYLE/ACRYLOYLDIMÉTHYLTAURATE DE SODIUM 0,7 COPOLYMÈRE D’ACRYLOYLDIMÉTHYLTAURATE D’AMMONIUM/VP 1,2 POLYACRYLATE DE SODIUM 1,3 GOMME DE XANTHANE 0,3 COPOLYMÈRE RÉTICULÉ-6 DE POLYACRYLATE 0,8 OCTÉNYLSUCCINATE D’AMIDON D’ALUMINUM 1 1 (i) Principe actif 4-T-BUTYLCYCLOHEXANOL 1,1 1,1 1,1 (j) Solvant soluble dans l’eau ALCOOL T-BUTYLIQUE, CAPRYLYL GLYCOL, PENTYLÈNE GLYCOL ET/OU PROPYLÈNE GLYCOL 4,5 4,2 13,5 (k) Silicone DIMÉTHICONE 0,5 (l) Émulsifiants divers ISOSTÉARATE DE SORBITAN (HLB = 4,7) 0,04 0,3 OLÉATE DE SORBITAN (HLB = 4,3) 0,1 DISULFATE DE DISODIUM ÉTHYLÈNE DICOCAMIDE PEG-15 0,5 Autres émulsifiants/tensioactifs divers, sels, agents de conservation, agents d’ajustement du pH, parfums, colorants, chélatants, extraits, charges, absorbants, et/ou principes actifs additionnels pour la peau, etc. ≤ 4 ≤ 4 ≤ 4 Stabilité NON NON NON
Exemple 3 Les compositions de l’Exemple 1 et de l’Exemple 2 ont été soumises à des études de stabilité et évaluées visuellement pour la séparation de phase et examinées au microscope pour la formation de particules. Les compositions ont été analysées lors de la fabrication initiale de la composition (T 0 ). Les compositions ont à nouveau été analysées après 10 jours de tests de congélation-décongélation. Pour les tests de congélation-décongélation, les compositions ont été placées dans une chambre de stabilité et soumises à une fluctuation de température à intervalles de 12 heures. Pendant 12 heures, les compositions ont été maintenues à -20 °C. Pendant les 12 heures suivantes, les compositions ont été maintenues à 25 °C. Le cycle a été répété 10 fois (pendant 10 jours). Séparément, les compositions de l’Exemple 1 ont été évaluées après 4 semaines (1 mois) dans un stockage à 4 °C, 25 °C, 37 °C et 45 °C et de nouveau au bout de 8 semaines (2 mois) à 4 °C, 25 °C, 37 °C et 45 °C et évaluées visuellement pour la séparation de phase et examinées au microscope pour la formation de particules.
Les compositions de l’invention étaient jugées stable (« O ») (oui) puisqu’elles ne se séparaient pas visuellement en phases et ne formaient de particules. Les Compositions comparatives (C-1 à C-3) étaient jugées non stables (« N ») (non) puisqu’elles se séparaient en phases et/ou formaient des particules. Les données montrent l’importance des un ou plusieurs émulsifiants non ioniques choisis parmi des esters de glycéryle ayant HLB d’environ 3 à environ 8 (c) et l’importance des un ou plusieurs émulsifiants non ioniques ayant un HLB d’environ 16 à environ 18 (d). Si l’un de ces types d’émulsifiants n’est pas inclus, la composition résultante manque de stabilité, à savoir, présente une séparation de phase et une formation de particules, tel que montré par les données pour les Compositions comparatives (C-1, C-2 et C-3).
Le terme « HLB » fait référence à l’équilibre hydrophile-lipophile, qui est une mesure du degré dans lequel un émulsifiant est hydrophile ou lipophile, déterminé par calcul de valeurs pour les différentes régions de la molécule, tel que décrit par Griffin, William C. , « Classification of Surface-Active Agents by 'HLB' », Journal of the Society of Cosm e tic Chemists , 1 (5) : 311–26 (1949) et Griffin, William C. , « Calculation of HLB Values of Non-ionic Surfactants », Journal of the Society of Cosm etic Chemists , 5 (4) : 249–56 (1954), qui sont incorporés ici à titre de référence dans leur intégralité.
« Ester de sucre » tel qu’utilisé ici signifie « ester d’acide gras d’alcool glucidique » ou « ester d’alcool gras d’acide saccharique » et « éther de sucre » tel qu’utilisé ici signifie « éther d’alcool gras d’alcool glucidique ».
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, une vue schématique d’un mode de réalisation optionnel du système 500 objet de la présente invention.
On note que le système 500 représenté en correspond à une variante du système 200 représenté en . Tous les modes de réalisation et variantes décrits pour les systèmes, 100, 200, 300 et 400 des figures 1, 2, 3 et 4 sont également valables pour le système 500 de la , et inversement.
Dans des modes de réalisation, tels que celui représenté en , le système 500 comporte au moins un poteau 503 présentant un ensemble 116 d’orifices. Préférentiellement, le poteau 503 utilisé dans le système 500 est similaire au poteau 503 représenté en .
On note que, par exemple, lorsque les orifices de l’ensemble 116 sont utilisés pour fixer le module photovoltaïque 101 au poteau 503, compris ainsi dans le moyen de fixation 106, une pluralité de hauteurs de positionnement prédéterminées du module photovoltaïque 101 est accessible. Autrement dit, le moyen de fixation du système 500 comporte un moyen de réalisation d’une pluralité de modes de fixation, le moyen de fixation étant configuré pour éloigner ou rapprocher un module photovoltaïque 101 fixé du sol 102.
Préférentiellement, le poteau comporte des orifices de l’ensemble 116 de forme oblongue, configurés pour régler précisément la hauteur du module. Ainsi, la tolérance dimensionnelle est améliorée, conférant au système 500 une pluralité de hauteurs d’installation différentes et séparées par un pas réduit.
On remarque, sur la , que les orifices de l’ensemble 116, disposés sous les modules photovoltaïques 101, sont configurés pour former un système de butée 117.
On note qu’un tel système de butée 117 est compris dans le moyen de fixation du module photovoltaïque 101 au poteau 503. Préférentiellement, le système de butée 117 comprend une goupille insérée dans un trou de l’ensemble 116.
Une portion du côté court du module photovoltaïque 101 repose donc sur la goupille. Ainsi, les risques de glissement du module photovoltaïque 101, selon un mouvement vertical descendant, sont limités. La limitation du glissement du module photovoltaïque 101 est utile notamment lors de la pose des modules 101 sur la structure.
On note que la pluralité d’orifices présente dans l’ensemble 116 d’un poteau 503 permet d’insérer une goupille à différentes hauteurs prédéterminées. Ainsi, le module photovoltaïque 101 est fixé et stabilisé par un système de butée 117 réglable selon les besoins d’installation du système 500. Autrement dit, le moyen de fixation du système 500 comporte un moyen de réalisation d’une pluralité de modes de fixation, le moyen de fixation étant configuré pour éloigner ou rapprocher un module photovoltaïque 101 fixé du sol 102.
Par exemple, l’éloignement ou le rapprochement du module photovoltaïque 101 du sol 102 est réalisé en fonction des terrains d’implantation, de la production électrique visée et/ou de la végétation. Autrement dit, en fonction des éléments énoncés précédemment, il peut être choisi d’éloigner plus ou moins la partie basse du module photovoltaïque 101 du sol 102.
Par exemple, l’éloignement du module photovoltaïque 101 du sol 102 est réalisé : - en fonction des terrains d’implantation puisque la distance entre le bas du module photovoltaïque 101 et le sol 102 dépend de la pente du terrain d’implantation ; - en fonction de la production d’électricité visée, en effet la réflexion de la lumière sur le sol 102 contribue notamment à une production électrique différente selon la hauteur des modules photovoltaïques 101 ; et - en fonction de la végétation, puisque sur certains terrains des plantes poussent et il n’est pas souhaitable que ces plantes atteignent la hauteur du bas du module ; en effet, l’ombre de ces plantes est nocive à la durabilité et à la production électrique des modules ; par exemple, une surélévation initiale des modules photovoltaïques 101 est réalisée pour qu’entre deux coupes d’une herbe ou entre deux récoltes, les plantes n’atteignent pas la hauteur de la partie basse des modules photovoltaïques 101.
Préférentiellement, le moyen de réalisation du système 500 comprend l’ensemble 116 d’orifices et le système de butée 117.
On note que les caractéristiques énoncées précédemment pour le poteau 503 sont également applicables au poteau 103 et inversement.
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, une vue schématique d’un mode de réalisation optionnel du système 600 objet de la présente invention.
On note que le système 600 représenté en correspond à une variante du système 500 représenté en . Tous les modes de réalisation et variantes décrits pour les systèmes, 100, 200, 300, 400 et 500 des figures 1, 2, 3, 4 et 5 sont également valables pour le système 600 de la , et inversement.
On note que la traverse correspond à une variante du système de butée 117 décrit précédemment pour le dispositif 500 de la .
Dans ces modes de réalisation, le piston libre 1100 comporte une tête de détente 2000 et une tête de compression 2200 reliées par un arbre. Une ouverture traversante 2400 débouche d’une part, dans la tête de détente 2000 du côté opposé à la tête de compression 2200 et, d’autre part, dans une paroi latérale de l’arbre. La première conduite de gaz 3100 débouche dans la partie 2100 de la chambre de détente 1700 en regard de l’arbre. En conséquence, l’embouchure de l’ouverture traversante 2400 ne se trouve dans la partie 2100 que lorsque le volume libre de la chambre de compression 2300 est maximum. La sortie de la chambre de détente 1700 à laquelle est reliée la deuxième conduite 3200 se trouve sur une face latérale de la chambre de détente 1700 et n’est obstruée par la tête de détente 2000 que lorsque l’ouverture traversante 2400 ne débouche pas dans la partie 2100 de la chambre de détente 1700. Plus particulièrement, la sortie de la chambre de détente 1700 est obstruée par la tête de détente 2000 sauf dans la position du piston libre où le volume libre de la chambre de compression 2300 est minimal.
Dans ces modes de réalisation, au début du cycle de fonctionnement du surpresseur, comme représenté en , le volume libre de la chambre de compression est intermédiaire entre ses valeurs extrêmes. La pression dans la partie 1700 de la chambre de détente opposée à la chambre de compression 2300 est à la valeur Pb du réseau aval 3200. Le gaz provenant de la première conduite 3100 pénètre dans la partie intermédiaire 2100 de la chambre de détente, à une pression Pa. Le ratio des pressions Pa/Pb est supérieur au ratio des surfaces de la tête de détente 2000 dans la partie 1700 et dans la partie 2100. Le piston libre 1100 se déplace donc vers la gauche, comme illustré en . Ce mouvement du piston libre 1100 entraîne l’aspiration de fluide calorifique 125 gazeux provenant de la troisième conduite 3300 à travers le clapet d’entrée 1500. Lorsque le volume libre de la chambre de compression 2300 est maximal, l’ouverture traversante 2400 débouche sur la partie 2100 de la chambre de détente et le gaz provenant de la première conduite 3100 traverse la tête de détente. La pression dans la partie 1700 de la chambre de détente atteint alors Pa, ce qui provoque le mouvement du piston libre 1100 vers la chambre de compression 2300, comme illustré en . Ce mouvement obstrue l’ouverture traversante 2400 et comprime le fluide calorifique 125 gazeux présent dans la chambre de compression 2300. Le fluide calorifique 125 gazeux comprimé traverse le clapet de sortie 1600 puis la quatrième conduite 3400. Lorsque le volume libre de la chambre de compression 2300 est minimal, la partie 1700 de la chambre de détente est pneumatiquement reliée à la deuxième conduite 3200, comme illustré en . À la suite de l’augmentation du volume de la partie 1700, la pression dans la partie 1700 de la chambre de détente chute pour atteindre la valeur Pb. Le cycle recommence alors.
Comme on le comprend à la lecture de ce qui précède, ce surpresseur à piston libre 1100 fonctionne sans partie mobile externe et tant qu’il y a une différence de pression suffisante entre la première conduite et la deuxième conduite.
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, une vue schématique d’un huitième mode de réalisation du dispositif 4000 objet de l’invention.
Dans des modes de réalisation, tels que celui représenté en , le système thermodynamique 4020 du dispositif 4000 comporte un suppresseur 3000 à piston libre 1100. Le surpresseur 3000 à piston libre 1100 présente une chambre de compression 2300 assimilable au compresseur principal 160.
On note, en , qu’un fluide calorifique gazeux 125 à comprimer en aval de l’évaporateur est injecté au surpresseur 3000. L’injection du gaz calorifique 125 à comprimer est réalisée par l’utilisation d’une entrée 1500. Par exemple, l’entrée 1500 du gaz calorifique 125 à comprimer est munie d’un clapet. Autrement dit, le gaz calorifique 125 à comprimer est injecté dans la chambre de compression 2300 par l’intermédiaire de l’entrée 1500.
On observe, en , que le gaz calorifique 125 comprimé dans la chambre de compression 2300 est injecté dans un réseau 3400 de gaz calorifique 125 comprimé. Le réseau 3400 de gaz calorifique 125 comprimé est disposé en amont de l’échangeur thermique principal 130. On note également que le gaz calorifique 125 comprimé circulant dans le réseau 3400 présente des caractéristiques similaires au gaz calorifique 125 précédemment décrit. L’injection du gaz calorifique 125 comprimé dans le réseau 3400 est réalisée par l’utilisation d’une sortie 1600 de gaz calorifique 125 comprimé. Autrement dit, le gaz calorifique 125 comprimé est évacué depuis la chambre de compression 2300 vers le réseau 3400 de gaz calorifique 125 comprimé par l’intermédiaire d’une sortie 1600.
On note, en , que le réseau de gaz naturel 1200 est un réseau de gaz naturel réchauffé en aval de l’échangeur thermique 130. On observe que le réseau de gaz réchauffé 1200 est un réseau de gaz dit « annexe » au réseau de gaz réchauffé en amont de la turbine 105. Ce réseau annexe de gaz naturel 1200 est obtenu, par exemple, par un séparateur (non représenté) de flux disposé en aval de l’échangeur thermique 130. Le gaz naturel réchauffé du réseau 1200 subit une détente annexe en étant injecté dans la chambre 1700 de détente annexe du surpresseur 3000 par une entrée 1800.
On note, en , que le réseau de gaz naturel 1300 est un réseau de gaz naturel ayant subi une détente annexe dans la chambre de détente annexe 1700 du surpresseur 3000. Le gaz naturel détendu est injecté dans le réseau 1300 par une sortie 1900 de la chambre de détente 1700.
Ainsi, l’énergie de détente annexe du gaz naturel est transférée en intégralité au piston réalisant la compression du gaz calorifique 125 dans la chambre de compression 2300 permettant donc un transfert d’énergie optimal et efficace.
On note, en , que le gaz naturel détendu circulant dans le réseau 1300 est injecté dans le deuxième réseau 115. Par exemple, le deuxième réseau 115 est un réseau de distribution de gaz naturel. Dans des variantes (non représentées), le gaz naturel détendu circulant dans le réseau 1300 subit d’autres transformations thermodynamiques avant injection dans le deuxième réseau 115. Dans d’autres variantes (non représentées), le gaz naturel détendu circulant dans le réseau 1300 n’est pas injecté dans le deuxième réseau 115.
De plus, on observe, en , que le dispositif 4000 comporte un détendeur principal 105 entre un premier réseau de gaz 110 à une première pression et un deuxième réseau de gaz 115 à une deuxième pression inférieure à la première pression. On note également que le détendeur principal 105 est une turbine couplée à une génératrice 101 produisant une énergie électrique.
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, une vue schématique d’un neuvième mode de réalisation du dispositif 5000 objet de l’invention.
Dans des modes de réalisation, tels que celui représenté en , le système thermodynamique 5020 du dispositif 5000 comporte un suppresseur 3000 à piston libre 1100. Le surpresseur 3000 à piston libre 1100 présente : - une chambre de compression 2300 assimilable au compresseur principal 160 et - une chambre de détente 1700 assimilable au détendeur principal 105 et étant une turbine couplée à une génératrice 101 produisant une énergie électrique.
On note, en , qu’un réseau 3300 de gaz calorifique 125 à comprimer en aval de l’évaporateur 155 est injecté au surpresseur 3000. L’injection du gaz calorifique 125 à comprimer dans le surpresseur 3000 est réalisée par l’utilisation d’une entrée 1500. Par exemple, l’entrée 1500 du gaz calorifique 125 à comprimer est munie d’un clapet. Autrement dit, le gaz calorifique 125 à comprimer circulant dans le réseau 3300 est injecté dans la chambre de compression 2300 par l’intermédiaire de l’entrée 1500.
On observe, en , que le gaz calorifique 125 comprimé dans la chambre de compression 2300 est injecté dans un réseau 3400 de gaz calorifique 125 comprimé. Le réseau 3400 de gaz calorifique 125 comprimé est disposé en amont de l’échangeur thermique 130. On note également que le gaz calorifique 125 circulant dans le réseau 3400 présente des caractéristiques similaires au gaz calorifique 125 précédemment décrit. L’injection du gaz calorifique 125 comprimé dans le réseau 3400 est réalisée par l’utilisation d’une sortie 1600 de gaz calorifique comprimé. Autrement dit, le gaz calorifique 125 comprimé est évacué depuis la chambre de compression 2300 vers le réseau 3400 de gaz calorifique 125 comprimé par l’intermédiaire d’une sortie 1600.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le silane organo-fonctionnel mis en œuvre selon l’invention est choisi parmi le 3-aminopropyltriéthoxysilane, le 3-glycidyloxypropyltriméthoxysilane et le 3-méthacryloxypropyltriméthoxysilane. De préférence, le silane organo-fonctionnel mis en œuvre selon l’invention est le 3-aminopropyltriéthoxysilane.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, R est choisi parmi les glycidyloxyalkyles en C 1 -C 8 et les aminoalkyles en C 1 -C 8 .
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, les fibres de verre sont traitées avec un silane organo-fonctionnel choisi parmi les silanes organo-fonctionnels à fonction amine et les silanes organo-fonctionnels à fonction époxydique, en particulier les fibres de verres sont traitées avec un silane organo-fonctionnel choisi parmi le 3-aminopropyltriéthoxysilane, le 3-glycidyloxypropyltriméthoxysilane et le 3-méthacryloxypropyltriméthoxysilane et de préférence les fibres de verre sont traitées avec le (3-aminopropyl)triéthoxysilane (APTES).
Selon un deuxième aspect, l’invention se rapporte à un produit isolant acoustique et/ou thermique, obtenu à partir d’un matériau d’isolation selon l’invention.
Selon un troisième aspect, l’invention a pour objet un procédé de fabrication d’un matériau d’isolation selon l’invention, comprenant une première étape de mélange des fibres thermoplastiques et des fibres de verre puis une étape de chauffage.
Les fibres thermoplastiques mises en œuvre selon l’invention peuvent être choisies parmi fibres de polyoléfines, de poly(téréphtalate d’éthylène) (PET), de poly(chlorure de vinyle) (PVC), de poly(butyral de vinyle) (PVB), de polystyrène (PS), de polyuréthane (PU), de polyamide (PA) et de leurs copolymères, en particulier les fibres thermoplastiques sont choisies parmi les fibres de polyoléfines, de PET et de leurs copolymères, de préférence les fibres thermoplastiques sont choisies parmi les fibres de polypropylène (PP), de polyéthylène (PE) et de leurs copolymères.
Dans un mode de réalisation, les fibres thermoplastiques sont constituées d’une phase de thermoplastique tel que défini ci-dessus.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, les fibres thermoplastiques sont dites « bi-composants », c’est-à-dire qu’elles sont constituées d’au moins deux phases distinctes de thermoplastiques tels que définis ci-dessus. Par exemple, une fibre thermoplastique mise en œuvre selon ce mode de réalisation peut être constituée d’un cœur et d’une gaine ou bien de deux phases continues de thermoplastiques juxtaposées. Les méthodes d’obtention de telles fibres sont connues de l’homme de l’art et par exemple décrites dans les brevets US 4,406,850 et EP 0 011 954. De telles fibres sont également disponibles commercialement et par exemple constitutives du tissu vendu sous la dénomination FELIBENDY par la société Kuraray Kuraflex.
Ce mode de réalisation permet de sélectionner deux phases présentant des températures de fusion distinctes afin lors du procédé de fabrication du matériau isolant, de chauffer à une température supérieure à la température de fusion d’une première phase mais inférieure à celle d’une deuxième phase, de manière à ce que les fibres thermoplastiques conservent une certaine intégrité structurelle.
Un matériau d’isolation selon l’invention peut contenir de 1% à 70% en poids de fibres thermoplastiques, en particulier de 3% à 50% en poids de fibres thermoplastiques, et de préférence de 5% à 30% en poids de fibres thermoplastiques par rapport au poids total du matériau d’isolation.
Les fibres thermoplastiques mises en œuvre dans un matériau d’isolation selon l’invention peuvent présenter un titre compris de 0,8 dtex à 4 dtex, en particulier de 0,9 dtex à 3 dtex et de préférence de 1 dtex à 1,5 dtex.
Le titre de fibres est classiquement employé dans l’industrie textile, il désigne la masse en gramme de 1000 mètres d’une fibre. Le titre est exprimé en tex (1 tex = 10 -6 kg/m) ou, plus usuellement, en dtex (1 dtex = 0,1 tex).