INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au sens de l’invention, une « situation d’usage » du système de conduite partiellement automatisée désigne de façon générale une utilisation particulière par le conducteur du système de conduite partiellement automatisée du véhicule. La situation d’usage est définie par un nombre restreint de données issues des capteurs.
Au sens de l’invention, une « fonction de conduite partiellement automatisée » désigne une capacité du système de conduite partiellement automatisée à commander certains aspects de la conduite du véhicule (par exemple, la direction, le centrage sur voie, la régulation de vitesse, le freinage…), afin de dispenser le conducteur de réaliser la ou les tâches correspondantes, au moins pendant une période donnée. Plusieurs fonctions de conduite partiellement automatisées peuvent être activées simultanément.
De façon connue en soi, les véhicules équipés d’un moteur thermique de type essence comportent un système de dépollution formé par un catalyseur, dit « trois voies » (ou TWC pour "Three Way catalytic Converter" en anglais) et un filtre à particules (ou GPF pour "Gasoline Particulate Filter" en anglais) permettant de stocker les particules polluantes contenues dans les gaz d'échappement.
Un tel filtre à particules peut être réalisé en cordiérite mais aussi en titanate d’alumine ou en carbure de silicium. Le filtre assure une filtration mécanique au travers de parois poreuses.
À cet effet, comme cela est illustré par la , le filtre 1 est composé de canaux 2 ouverts en entrée et bouchés en sortie. Inversement, les canaux 3 bouchés en entrée sont ouverts en sortie. Les gaz d’échappement 4 chargés de particules pénètrent donc dans le filtre par les canaux 2 ouverts en entrée, les gaz 4 traversant les parois pour rejoindre les canaux 3 ouverts en sortie. Les particules sont stockées dans les canaux 2 ouverts en entrée car la porosité des parois ne leur permet pas de les traverser. Contrairement aux filtres à particules utilisés avec les moteurs diesel, ce type de filtre 1 est passif dans la mesure où il ne nécessite pas de régénération programmée, sauf en cas de dysfonctionnement. En effet, la régénération des particules stockées se fait naturellement par combustion de ses dernières en présence d’oxygène à haute température, notamment comprise entre 550 et 600°C.
Du fait de son principe de fonctionnement et de ses caractéristiques techniques, un filtre à particules induit une contre-pression à l’échappement (CPE) additionnelle non négligeable (d’une cinquantaine à plusieurs centaines de millibars en fonction de la charge en suie du GPF avec un débit 0,1m3/s, par exemple). Cette contre-pression est représentative de la résistance à l'écoulement des gaz d'échappement. Pour améliorer l’efficacité de filtration, il est possible de resserrer la porosité des parois du filtre et la taille moyenne des pores ou de le recouvrir d'une membrane réalisée en alumine pour simuler la création d'un lit de cendres.
Quelle que soit la solution retenue, la contre-pression à l’échappement va croître significativement. Or, le fonctionnement du moteur à essence est particulièrement sensible à cette contre-pression à l’échappement.
Il existe donc le besoin de pouvoir respecter des nouvelles normes imposant des niveaux de filtration très élevés, sans que cela engendre une augmentation rédhibitoire de la contre-pression à l'échappement impactant le fonctionnement du moteur thermique qu’il s’agisse de ses performances ou de sa consommation de carburant (et donc de ses émissions de CO2). Par exemple, la limite maximum en particules en nombre pourrait être fixée dans le cas de la norme d’émissions Euro7 à 1.10 11 #/km pour des diamètres de particules supérieurs à 10nm au lieu de 6.10 11 #/km actuellement pour des diamètres de particules supérieurs à 23nm. La nouvelle norme pourrait ainsi correspondre à un taux d’élimination des particules de 99,9% en fonction du niveau des émissions en sortie moteur.
L'invention vise à combler efficacement ce besoin en proposant un véhicule automobile comportant un moteur thermique et une ligne d’échappement apte à évacuer et à traiter des gaz d'échappement émis par ledit moteur thermique, ladite ligne d'échappement comportant: - un premier filtre à particules disposé en sortie du moteur thermique, et - un deuxième filtre à particules disposé sous un plancher du véhicule, - le deuxième filtre à particules disposé sous le plancher du véhicule ayant une efficacité de filtration plus grande que le premier filtre à particules disposé en sortie du moteur thermique.
L'invention permet ainsi d'améliorer significativement l’efficacité de filtration tout en limitant la contre-pression à l'échappement engendrée par le dispositif de dépollution. En effet, le deuxième filtre à particules se trouve sous le plancher où les températures sont inférieures à celles observables en sortie du moteur thermique, de sorte que la contre-pression à l'échappement sera contenue (car plus la température des gaz est élevée plus la contre pression à l'échappement est importante). Un autre avantage de cet agencement est que les particules qui seront parvenues à traverser le premier filtre à particules dont la porosité est moins resserrée seront, malgré leur diamètre très faible, arrêtées par le deuxième filtre à porosité resserrée. Le compromis entre l'efficacité et la contre-pression à l'échappement est alors optimum. L'invention permet également de limiter les travaux de réduction des particules à la source, c’est-à-dire dans la chambre de combustion du moteur thermique.
Selon une réalisation de l'invention, le premier filtre à particules est associé à un catalyseur « trois-voies ».
Selon une réalisation de l'invention, le deuxième filtre à particules est associé à un catalyseur « trois-voies ».
Selon une réalisation de l'invention, le catalyseur «trois-voies» est disposé en amont du filtre à particules.
Selon une réalisation de l'invention, le deuxième filtre à particules est associé à un catalyseur d’élimination d'émissions résiduelles d'ammoniac.
Selon une réalisation de l'invention, le deuxième filtre à particules est associé à un catalyseur de réduction sélective.
Selon une réalisation de l'invention, la ligne d'échappement comporte en outre un piège à hydrocarbures disposé sous le plancher du véhicule en amont ou en aval du deuxième filtre à particules.
Selon une réalisation de l'invention, le premier filtre à particules et/ou le deuxième filtre à particules sont des filtres nus.
Selon une réalisation de l'invention, le premier filtre à particules et/ou le deuxième filtre à particules sont des filtres imprégnés.
Le pH de ladite composition est avantageusement inférieur ou égal à 8, de préférence allant de 4 à 7, encore mieux allant de 4,5 à 6,5.
Bien entendu, l’homme du métier veillera à choisir le ou les éventuels composés additionnels, et/ou leur quantité, de manière telle que les propriétés avantageuses du ou des composés de formule générale (I) selon l’invention ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées par l’adjonction envisagée et que les propriétés des compositions en résultant soient compatibles avec la voie d’administration topique.
Une composition de l’invention peut avantageusement présenter un toucher ferme et compact à la prise. Elle peut être épaisse à l’application et se transformer ensuite, fondre et libérer de la fraîcheur.
Comme précisé, elle se présente avantageusement sous la forme d’une émulsion huile-dans-eau, avantageusement très fluide.
Une composition peut alternativement avoir la forme d’un produit de soin ou de maquillage du visage et/ou du corps, et être conditionnée par exemple sous forme de crème en pot ou de fluide en tube ou en flacon pompe ou en flacon compte-gouttes.
Une composition selon l’invention peut être fabriquée par tout procédé connu généralement utilisé dans le domaine cosmétique.
Les ingrédients sont mélangés avant leur mise en forme, dans l’ordre et dans des conditions facilement déterminées par l’homme de l’art.
Selon un mode particulier de l’invention, on pourra encore ajouter dans la composition selon l’invention d’autres agents destinés à embellir l’aspect et/ou la texture de la peau.
PROCEDES COSMETIQUES Comme mentionné précédemment, la présente invention concerne un procédé cosmétique pour diminuer et/ou inhiber le développement de la coloration noire ou brune des comédons, notamment pour prévenir la formation des points noirs, comprenant l’application topique sur la peau d’une composition cosmétique comprenant au moins un di-rhamnolipide de formule générale (I).
Le procédé cosmétique de l’invention est mis en œuvre en administrant par voie topique une composition comprenant au moins un di-rhamnolipide de formule générale (I), de préférence dans un milieu physiologiquement acceptable.
L’administration par voie topique consiste à l’application externe sur la peau de compositions cosmétiques selon les techniques d’utilisation habituelles de ces compositions.
A titre illustratif, le procédé cosmétique selon l’invention peut être mis en œuvre par application topique, par exemple journalière, d’au moins un di-rhamnolipide de formule générale (I) et notamment l’un de ses mélanges en particulier tels que détaillés ci-dessus, qui peut être par exemple formulé sous forme de crème, gel, sérum, lotion, émulsion, lait démaquillant, stick ou de composition après-solaire, de préférence sous la forme d’une émulsion.
Selon un mode de réalisation, l’application est répétée par exemple 1 à 2 fois quotidiennement sur une journée ou plus et généralement sur une durée prolongée d’au moins 4, voire 4 à 15 semaines, avec le cas échéant une ou plusieurs périodes d’interruption.
Selon un autre mode de réalisation, l’application est journalière (1 fois par jour) et généralement sur une durée prolongée d’au moins 4, voire 4 à 15 semaines, avec le cas échéant une ou plusieurs périodes d’interruption.
Selon un autre mode de réalisation, la composition renfermant au moins un di-rhamnolipide de formule générale (I) ou un de ses mélanges tels que définis précédemment sera appliquée sur des zones de peau préalablement nettoyées, par exemple à l’aide d’un savon approprié, et/ou préalablement débarrassées de points noirs par exemple à l’aide d’un patch adhésif ou d’une action mécanique.
Selon une variante de réalisation, la composition renfermant au moins un di-rhamnolipide tel que défini précédemment, sera appliquée sur des zones de peau préalablement nettoyées à l’aide d’une solution lavante, le cas échéant comprenant elle-même au moins un rhamnolipide, et notamment un di-rhamnolipide.
L’étape de dégazage E34 peut par exemple être mise en œuvre de manière naturelle, en laissant l’eau sortant de l’échangeur de cations 20 à l’air libre. Alternativement, l’étape de dégazage E34 peut être mise en œuvre dans une colonne de dégazage 24. Selon une troisième possibilité, l’étape de dégazage E34 peut être mise en œuvre en faisant subir des cascades successives à l’eau sortant de l’échangeur de cations 20, ou par brassage, agitation, bullage, ou par l’utilisation d’une colonne de dégazage 24 à ruissellement dans laquelle on injecte de l’air à contrecourant.
Selon une deuxième variante non limitative, la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques 5 est une eau permutée obtenue selon les étapes suivantes : - une étape de fourniture E31 d’un échangeur de cations 20 comprenant une résine cationique forte 23, ledit échangeur de cations 20 étant configuré pour varier entre une configuration régénérée dans laquelle ladite résine cationique forte 23 est apte à capter des cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ et une configuration chargée dans laquelle ladite résine cationique forte 23 constitue une réserve de cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ ; - une étape de charge sur résine cationique forte E33 dans laquelle une partie de la solution d’eau industrielle 3 circule dans l’échangeur de cations 20 pour le faire varier de la configuration régénérée vers la configuration chargée, et de manière à obtenir l’eau permutée.
Selon un mode de réalisation, l’étape dee charge E32, E33 comprend une étape de détection de niveau de charge, dans laquelle une mesure de variation du pH ou d’un autre paramètre de l’eau présente en sortie de l’échangeur de cations 20 est réalisée, de sorte à en déduire (par exemple pour des cycles futurs) le niveau de charge de l’échangeur de cations 20 à tout moment.
Dans le cas où la solution d’eau industrielle 3 est peu calcaire, il est avantageux d’obtenir la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques 5 par un échangeur de cations 20 utilisant un matériau actif à résine cationique forte 23.
La solution d’eau déminéralisée peut être obtenue par tout procédé connu de l’état de la technique. Selon le principe de l’invention, dans un mode préféré, la solution d’eau déminéralisée 7, peut être obtenue par une étape de déminéralisation E41 dans laquelle une partie de la solution d’eau décarbonatée ou d’eau permutée est déminéralisée par un processus d’osmose inverse 27 ou d’échange d’ions sur une série de résines de déminéralisation (cationique / anionique) 25 de manière à obtenir la solution d’eau déminéralisée 7.
Selon un mode de réalisation, la solution d’eau déminéralisée 7 peut être obtenue par une étape de charge E33 de telle sorte à permuter les cations par des ions Hydronium H3O+ sur la résine cationique forte, suivi d’une étape E41 de déminéralisation sur résines 25 dans laquelle une partie de l’eau dont les cations sont déjà permutés par H3O+ sera traité simplement sur une série de résines anioniques 25. Un dégazage préalable peut être effectué avant passage sur résines anioniques 25.
Enfin, la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9 est obtenue lors d’une étape d’élution E43 dans laquelle un acide fort 11 est mis en circulation dans l’échangeur de cations 20, de sorte que des ions Mg 2+ et Ca 2+ captés par la résine cationique faible 21 ou par la résine cationique forte 23 soient dissouts, de manière à fabriquer la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9. De manière générale, l’acide fort 11 est de l’acide chlorhydrique ou de l’acide sulfurique dilué de préférence à une concentration entre 2 et 10% dans l’eau. Dans le cas particulier où l’acide fort 11 est un acide sulfurique, la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9 obtenue à l’étape d’élution E43 contient aussi des sels de CaSO 4 et de MgSO 4 dissouts. Ces sels sont particulièrement intéressants à obtenir car ils évitent l’utilisation d’éléments d’addition contenant du soufre.
De manière avantageuse, l’étape d’élution E43 est mise en œuvre après l’étape de charge E32, E33. Il est donc bien compris que les étapes d’élution E43, et de charge E32, E33, permettent de faire varier alternativement l’échangeur de cations 20 entre la configuration régénérée et la configuration chargée.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’élution E43 peut comprendre une étape de mesure E45 dans laquelle un pH de la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9 est mesuré. En effet, l’étape d’élution E43 étant mise en œuvre par la circulation d’un acide fort dans l’échangeur de cations 20, il est possible de retrouver des traces d’acide fort 11 dans la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9, ce qui peut contribuer à diminuer son pH. Afin de mieux contrôler la composition de la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9, il est donc préférable de garantir l’absence de l’acide fort 11 dans cette solution. Pour éviter cela, il est possible de prévoir qu’une quantité d’acide fort 11 rajoutée lors de l’étape d’élution E43 est définie par rapport à un volume de résine cationique faible 21 ou forte 23 à traiter. Une telle quantité d’acide fort 11 peut par exemple faire partie des données techniques de la résine cationique 21, 23 utilisée, lesdites données précisant le volume et la concentration d’acide fort 11 nécessaire pour régénérer ladite résine cationique 21, 23. De cette manière, il est possible d’empêcher le mélange de l’acide fort 11 avec la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9 lorsque la résine cationique faible 21 ou forte 23 est totalement régénéré. De manière alternative, l’étape de mesure E45 peut être mise en œuvre par la mesure d’un autre paramètre que le pH, comme par exemple la mesure de la conductivité. De cette manière, il est possible de connaitre et de contrôler un éventuel excès d’acide fort 11 lors de l’étape d’élution E43.
En référence à la , le procédé de préparation peut comprendre en outre, une étape de mise à disposition E51 d’au moins un élément d’addition choisi dans le groupe comprenant des sels 13 et des correcteurs de pH 15. Les sels 13 et correcteurs de pH 15 peuvent notamment comprendre : le chlorure de sodium NaCl, le bicarbonate de sodium NaHCO 3 , le carbonate de sodium Na 2 CO 3 , le chlorure de calcium CaCl 2 , le sulfate de magnésium MgSO 4 , le chlorure de magnésium MgCl 2 , et le bromure de sodium NaBr. Une masse notée « m » d’éléments d’addition peut ensuite être diluée dans une solution aqueuse lors d’une étape de dilution E53 pour former une solution d’addition. Par exemple, la masse m d’élément d’addition peut être diluée dans une partie de la solution d’eau déminéralisée 7. Dans le cas où plusieurs éléments d’addition sont ajoutés, il est possible de réaliser plusieurs solutions d’additions correspondant chacune à un élément d’addition dilué. Dans ce cas, plusieurs masses mj correspondant à chaque élément d’addition j sont diluées dans une solution aqueuse.
En référence à nouveau à l’étape de fourniture E6, il est bien compris que cette étape de fourniture E6 de la première solution aqueuse et de la deuxième solution aqueuse n’est pas limitative et qu’elle peut comprendre également la fourniture d’un nombre de volumes de solutions aqueuse distinctes supérieur à deux. Ainsi, l’étape de fourniture E6 peut comprendre la fourniture d’une troisième ou d’une quatrième solution aqueuse choisie distinctes entre elles et distinctes de la première solution aqueuse et de la deuxième solution aqueuse, lesdites troisième ou quatrième solution aqueuses étant choisies dans le groupe composé de : - la solution d’eau industrielle 3, - la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques 5, - la solution d’eau déminéralisée 7, - la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9.
Le procédé de préparation peut comprendre ensuite une étape de calcul E7 dans laquelle un premier volume V1 de la première solution aqueuse et un deuxième volume V2 de la deuxième solution aqueuse sont déterminés en fonction dudit au moins un paramètre utile définissant la première composition c1, et dudit au moins un paramètre utile définissant la deuxième composition c2. Dans le cas où des sels 13 et des correcteurs de pH 15 sont mis à disposition lors de l’étape E51, l’étape de calcul E7 a également pour but de déterminer la masse m d’élément d’addition en fonction de la première composition c1, de la deuxième composition c2, et de la composition finale cible cfc. Comme indiqué précédemment, la détermination d’un premier volume V1 d’une première solution aqueuse, et d’un deuxième volume V2 d’une deuxième solution aqueuse n’est pas limitative, et l’étape de calcul E7 peut également comprendre la détermination d’un troisième volume V3 d’une troisième solution aqueuse caractérisé par une troisième composition c3, et d’un quatrième volume V4 d’une quatrième solution aqueuse caractérisée par une quatrième composition c4.
Ces volumes V1, V2, V3, et V4 de solutions aqueuses, et cette masse m sont destinés à être mélangés lors d’une phase de mélange P3 qui sera décrite plus loin, et de manière à fabriquer un volume de mélange Vm1 d’une solution de mélange caractérisée par une composition de mélange cm1 qui peut également être définie par au moins un paramètre utile choisi dans le groupe comprenant une concentration en calcium THCa, une concentration en magnésium THMg, un titre alcalimétrique complet TAC, un titre alcalimétrique TA, un titre hydrotimétrique TH, une concentration en ions chlorures CCl, sulfates CS, bromures CBr, sodium CNa, et un pH.
L’étape de calcul E7 a donc pour but de déterminer les volumes de solution aqueuses V1, V2, V3, et V4, et la masse m de sorte que ledit au moins un paramètre utile définissant la composition de mélange cm1 tende vers ledit au moins un paramètre utile définissant la composition finale cible cfc. Il est donc bien compris qu’en fonction de l’étape de calcul, les volumes V1, V2, V3, ou V4 peuvent être nuls et que la masse m peut être nulle.
Selon un mode de réalisation l’étape de calcul E7 peut être mise en œuvre par la comparaison de chaque paramètre utile avec un autre paramètre utile de même type. Par exemple, selon une première variante non limitative, l’étape de calcul E7 permet de déterminer le premier volume V1 de la première solution aqueuse et le deuxième volume V2 de la deuxième solution aqueuse en comparant le titre alcalimétrique complet TAC de la première solution aqueuse, le titre alcalimétrique complet TAC de la deuxième solution aqueuse, et le titre alcalimétrique complet TAC de l’eau de refroidissement 1. Ainsi, chaque paramètre utile peut être comparé à un autre paramètre utile de même type lors de l’étape de calcul E7.
Selon un mode de réalisation, l’étape de calcul E7 est mise en œuvre par une unité de calcul 30 configurée pour calculer le premier volume V1 de la première solution aqueuse et le deuxième volume V2 de la deuxième solution aqueuse de manière à minimiser une différence entre ledit au moins un paramètre utile définissant la composition de mélange cm1 et ledit au moins un paramètre utile définissant la composition finale cible cfc. Par ailleurs, et de manière avantageuse, l’unité de calcul 30 permet de faire des choix de priorité sur la précision d’un des paramètres utiles par rapport à d’autres. De cette manière, il est possible de mettre en œuvre le procédé de préparation dans le cas où n’existe pas de solution mathématique unique ou exacte pour la préparation de l’eau de refroidissement 1 ayant une composition proche de la composition finale cible cfc.
Les moyens mémoire 26 stockent un modèle simplifié 29 de la loi de commande. Lorsque la loi de commande est une fonction de filtre d’agrément préventif continu, un tel modèle simplifié 29 est par exemple régi par les équations (1), (2) et (3) suivantes, dans lesquelles C filpwt est une consigne de couple filtrée du groupe motopropulseur, C TAV est une consigne de couple final du train avant du véhicule, et C TAR est une consigne de couple final du train arrière du véhicule :
C IVC est une consigne de couple conducteur IVC (Interprétation de la Volonté du Conducteur) ;
dC inc est un gradient de couple d’incrément (filtre) ;
dC dec est un gradient de couple de décrément (filtre) ;
R est un ratio de répartition entre le train avant et le train arrière du véhicule, compris entre 0 et 1 ;
C ofsbacklashTAV est un décalage de couple pour le passage des jeux dans le train avant du véhicule ; et
C ofsbacklashTAR est un décalage de couple pour le passage des jeux dans le train arrière du véhicule.
Les moyens mémoire 26 stockent également une application 30. L’application 30 est apte à être exécutée par les moyens de traitement 28 de l’ordinateur 22, et comporte des instructions de programme pour l’exécution de la phase de pré-calibration 20 du procédé. L’application 30 est par exemple une application téléchargeable, via une plateforme de téléchargement non représentée sur les figures.
Les moyens mémoire 26 stockent également des tables bidimensionnelles (non représentées) pour chacun des paramètres de l’ensemble de paramètres prédéterminés, de telles tables bidimensionnelles permettant d’effectuer la pré-calibration des paramètres. De préférence, les tables bidimensionnelles sont éditables par un utilisateur, via l’interface homme-machine de l’ordinateur 22 en lien avec l’application 30. Une fonctionnalité de copier/coller est avantageusement prévue dans l’interface homme-machine, afin de faciliter la manipulation des tables.