INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation préféré, les un ou plusieurs élastomères de silicone émulsifiants réticulés sont choisis parmi polymère réticulé de diméthicone/PEG-10/15, polymère réticulé de PEG-15 lauryl diméthicone, polymère réticulé de PEG-10 lauryl diméthicone, polymères réticulés de PEG-12 diméthicone, polymère réticulé de diméthicone/diméthicone PEG/PPG 15, polymère réticulé de diméthicone PEG-10, polymère réticulé de diméthicone PEG-10/15, polymère réticulé de diméthicone PEG-15, polymère réticulé de diméthicone polyglycérine-3, polymère réticulé de diméthicone PPG-20, polymère réticulé de lauryl diméthicone PEG-15, polymère réticulé de lauryl diméthicone polyglycérine-3, polymère réticulé de PEG-8 diméthicone polysorbate-20, polymère réticulé de PEG-10 diméthicone/vinyl diméthicone, polymère réticulé de PEG-10 lauryl diméthicone, polymère réticulé de PEG-15/lauryl diméthicone, polymère réticulé de PEG-15 laurylpolydiméthylsiloxy éthyle, et des mélanges de ceux-ci.
La quantité totale des un ou plusieurs élastomères de silicone émulsifiants réticulés peut varier mais, dans divers modes de réalisation, elle est d'environ 0,1 à environ 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique. Dans divers modes de réalisation, la quantité totale des un ou plusieurs élastomères de silicone émulsifiants réticulés est d’environ 0,1 à environ 8 % en poids, environ 0,1 à environ 5 % en poids, environ 0,1 à environ 4 % en poids, environ 0,1 à environ 3 % en poids, environ 0,5 à environ 10 % en poids, environ 0,5 à environ 8 % en poids, environ 0,5 à environ 5 % en poids, environ 0,5 à environ 3 % en poids, environ 1 à environ 10 % en poids, environ 1 à environ 8 % en poids, environ 1 à environ 5 % en poids, ou environ 1 à environ 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique.
(e) Silicones co-émulsifiants Les compositions cosmétiques peuvent inclure facultativement un ou plusieurs silicones co-émulsifiants, qui sont différents des élastomères émulsifiants de silicone réticulés de (d). Par exemple, dans certains modes de réalisation, les silicones co-émulsifiants ne sont pas réticulés. Des exemples non limitatifs de silicones co-émulsifiants incluent silicones polyglycérolés, glycols de silicone, copolyols de silicone, silicones modifiés par des polyéthers, et des mélanges de ceux-ci.
Dans des modes de réalisation préférés, les un ou plusieurs silicones co-émulsifiants sont choisis parmi les copolyols de diméthicone. Le terme « copolyol de diméthicone » est un terme général utilisé pour un groupe de polymères constitués de diméthicone et de polyoxyéthylène et/ou de polyoxypropylène.
Des exemples non limitatifs de silicones co-émulsifiants incluent le diméthicone PEG-7 undécylénate, PEG-10 diméthicone, PEG-8 diméthicone, PEG-12 diméthicone, perfluorononyléthyl carboxydécal PEG 10, PEG-20/PPG-23 diméthicone, PEG-11 méthyl éther diméthicone, bis-PEG/PPG-20/20 diméthicone, PEG-9 diméthicone, PPG-12 diméthicone, fluoro PEG-8 diméthicone, PEG 23/PPG 6 diméthicone, PEG 20/PPG 23 diméthicone, PEG 17 diméthicone, PEG5/PPG3 méthicone, bis PEG20 diméthicone, mélanges de copolyol et de sulfosuccinate de PEG/PPG20/15 diméthicone, mélanges de PEG-8 diméthicone/acides amers, mélanges de PEG-8 diméthicone/acides gras, PEG-8 diméthicone, et des mélanges de ceux-ci.
Des exemples non limitatifs de copolyols de diméthicone incluent benzoate de diméthicone PEG-8, phosphate de diméthicone PEG-7, phosphate de diméthicone PEG-8, phosphate de diméthicone PEG-10, PEG-7 diméthicone, PEG-8 diméthicone, PEG-9 diméthicone, PEG-10 diméthicone, PEG-12 diméthicone, PEG-14 diméthicone, PEG-17 diméthicone, PEG/PPG-3/10 diméthicone, PEG/PPG-4/12 diméthicone, PEG/PPG-17/18 diméthicone, cétyle PEG/PPG-10/1 diméthicone, et des mélanges de ceux-ci. Un copolyol de silicone particulièrement préféré est le PEG-10 diméthicone.
Dans un mode de réalisation préféré, le silicone co-émulsifiant est choisi parmi les diméthicones PEG-3 à PEG-32 (incluant sans y être limité : PEG-3 diméthicone, PEG-8 diméthicone, PEG-9 diméthicone, PEG-10 diméthicone, PEG-11 méthyléther diméthicone, PEG-12 diméthicone, PEG-14 diméthicone, PEG-17 diméthicone, PEG-32 diméthicone), et des mélanges de celles-ci.
La quantité totale des un ou plusieurs silicones co-émulsifiants facultatifs, s’ils sont présents, peut varier mais, dans divers modes de réalisation, elle est comprise entre environ 0,01 et environ 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique. Dans divers modes de réalisation, la quantité totale des un ou plusieurs silicones co-émulsifiants est d'environ 0,01 à environ 4 % en poids, environ 0,01 à environ 3 % en poids, environ 0,01 à environ 2 % en poids, environ 0,1 à environ 5 % en poids, environ 0,1 à environ 4 % en poids, environ 0,1 à environ 3 % en poids, ou environ 0,1 à environ 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition cosmétique.
(f) Solvants solubles dans l'eau Le terme « solvant soluble dans l'eau » est interchangeable avec le terme « solvant miscible à l'eau » et désigne un composé qui est liquide à 25 °C et à pression atmosphérique (760 mmHg), et qui a une solubilité d'au moins 50 % dans l'eau dans ces conditions. Dans un mode de réalisation, les solvants solubles dans l'eau ont une solubilité d'au moins 60 %, 70 %, 80 % ou 90 %. Des exemples non limitatifs d'un ou plusieurs solvants solubles dans l'eau sont choisis parmi la glycérine, les mono-alcools, les polyols (alcools polyhydriques), les glycols et un mélange de ceux-ci.
A titre d'exemples non limitatifs de solvants organiques, on peut citer les monoalcools et les polyols tels qu'alcool éthylique, alcool isopropylique, alcool propylique, alcool isopropylique, alcool benzylique, 4-tert-butylcyclohexanol, et alcool phényléthylique, ou les glycols ou éthers de glycol tels que, par exemple, éthers monométhylique, monoéthylique et monobutylique d'éthylène glycol, de propylène glycol ou de des éthers de ceux-ci comme, par exemple, éther monométhylique de propylène glycol, butylène glycol, hexylène glycol, dipropylène glycol ainsi que les éthers alkyliques de diéthylène glycol, par exemple éther monoéthylique ou éther monobutylique de diéthylène glycol. D'autres exemples convenables de solvants organiques sont éthylène glycol, propylène glycol, butylène glycol, hexylène glycol, propane diol et glycérine. Les solvants organiques peuvent être des composés volatils ou non volatils.
D'autres exemples non limitatifs de solvants solubles dans l'eau incluent les alcanediols (alcools polyhydriques) tels que glycérine, 1,2,6-hexanetriol, triméthylolpropane, éthylène glycol, propylène glycol, diéthylène glycol, triéthylène glycol, tétraéthylène glycol, pentaéthylène glycol, dipropylène glycol, 2-butène-1,4-diol, 2-éthyl-1,3-hexanediol, 2-méthyl-2,4-pentanediol, (caprylyl glycol), 1,2-hexanediol, 1,2-pentanediol, et 4-méthyl-1,2-pentanediol ; alcools alkyliques ayant de 1 à 4 atomes de carbone tels qu'éthanol, méthanol, butanol, propanol et isopropanol ; éthers de glycol tels qu'éther monométhylique d'éthylène glycol, éther monoéthylique d'éthylène glycol, éther monobutylique d'éthylène glycol, acétate d'éther monométhylique d'éthylène glycol, éther monométhylique de diéthylène glycol, éther monoéthylique de diéthylène glycol, éther mono-n-propylique de diéthylène glycol, éther mono-iso-propylique d'éthylène glycol, éther mono-iso-propylique de diéthylène glycol, éther mono-n-butylique d'éthylène glycol, éther mono-t-butylique d'éthylène glycol, éther mono-t-butylique de diéthylène glycol, 1-méthyl-1-méthoxybutanol, éther monométhylique de propylène glycol, éther monoéthylique de propylène glycol, éther mono-t-butylique de propylène glycol, éther mono-n-propylique de propylène glycol, éther mono-iso-propylique de propylène glycol, éther monométhylique de dipropylène glycol, éther monoéthylique de dipropylène glycol, éther mono-n-propylique de dipropylène glycol et éther mono-iso-propylique de dipropylène glycol ; 2-pyrrolidone, N-méthyl-2-pyrrolidone, 1,3-diméthyl-2-imidazolidinone, formamide, acétamide, diméthylsulfoxyde, sorbit, sorbitan, acétine, diacétine, triacétine, sulfolane et un mélange de ceux-ci.
Les alcools polyhydriques sont également utiles. Des exemples d'alcools polyhydriques incluent glycérine, éthylène glycol, diéthylène glycol, triéthylène glycol, propylène glycol, dipropylène glycol, tripropylène glycol, 1,3-butanediol, 2,3-butanediol, 1,4-butanediol, 3-méthyl-1,3-butanediol, 1,5-pentanediol, tétraéthylène glycol, 1,6-hexanediol, 2-méthyl-2,4-pentanediol, polyéthylène glycol, 1,2,4-butanetriol, 1,2,6-hexanetriol, et un mélange de ceux-ci. Des composés de polyol peuvent également être utilisés. Des exemples non limitatifs incluent les diols aliphatiques, tels que le 2-éthyl-2-méthyl-1,3-propanediol, 3,3-diméthyl-1,2-butanediol, 2,2-diéthyl-1,3-propanediol, 2-méthyl-2-propyl-1,3-propanediol, 2,4-diméthyl-2,4-pentanediol, 2,5-diméthyl-2,5-hexanediol, 5-hexène-1,2-diol et 2-éthyl-1,3-hexanediol, et un mélange de ceux-ci.
Selon l’un des aspects de l’invention, il est utilisé deux fois au moins ce niveau de température le plus élevé pour réchauffer le flux gazeux riche en azote avant l’entrée dans au moins deux étages de détente.
L’invention permet ainsi de profiter du niveau de température le plus élevé du flux gazeux d’alimentation pour réchauffer un maximum le flux gazeux riche en azote avant chaque étage de détente.
Le cas échéant, le flux gazeux riche en azote réchauffé par le flux gazeux d’alimentation via un échangeur gaz/gaz peut être auparavant réchauffé par un ou des échangeurs, en particulier gaz/fluide caloporteur, pour effectuer la première partie du réchauffement et profiter au maximum du niveau de température le plus élevé.
Selon l’un des aspects de l’invention, ce circuit intermédiaire comprend une pompe pour faire circuler le fluide intermédiaire.
De manière classique, l’installation peut comprendre une instrumentation (capteurs de température, de pression, de vibrations, analyseurs…), une robinetterie (vannes tout ou rien, vannes de régulation…) et des équipements annexes (filtres, soupapes, bipasse…).
Selon l’un des aspects de l’invention, le circuit intermédiaire est agencé de sorte que le fluide caloporteur intermédiaire passe dans au moins un échangeur de chaleur gaz/fluide caloporteur pour permettre un échange de chaleur entre le fluide caloporteur et le flux gazeux d’alimentation et un autre échangeur de chaleur gaz/fluide caloporteur pour permettre une échange de chaleur entre le fluide caloporteur et le flux gazeux riche en azote qui est placé en amont d’un étage de détente de sorte que le flux gazeux riche en azote passe dans cet échangeur pour être réchauffé par le fluide caloporteur intermédiaire avant de subir une détente dans l’étage de détente.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’échangeur de chaleur gaz/fluide caloporteur pour permettre un échange de chaleur entre le fluide caloporteur et le flux gazeux d’alimentation est placé en aval du premier étage de compression de sorte que le flux gazeux d’alimentation est refroidi par le fluide intermédiaire à la sortie de ce premier étage de compression.
Selon l’un des aspects de l’invention, le circuit intermédiaire est agencé pour traverser deux échangeurs de chaleur gaz/fluide caloporteur pour permettre un échange de chaleur entre le fluide caloporteur et le flux gazeux riche en azote, ces échangeurs étant chacun placés en amont d’un étage de détente.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces deux échangeurs de chaleur gaz/fluide caloporteur pour permettre un échange de chaleur entre le fluide caloporteur et le flux gazeux riche en azote sont placés en parallèle pour le fluide caloporteur intermédiaire de sorte que ce fluide intermédiaire soit subdivisé en deux courants chacun passant dans l’un de ces échangeurs.
Selon l’un des aspects de l’invention, le flux gazeux riche en azote voit, quant à lui, une disposition en série des échangeurs de chaleur gaz/fluide caloporteur et les deux étages de détente.
Selon l’un des aspects de l’invention, le flux gazeux riche en azote produit à partir du flux gazeux d’alimentation humide, est séché avant détente dans l’étage de détente, de sorte à contenir moins de 50 ppm d’H20, préférentiellement moins de 5 ppm d’H2O.
L’invention a encore pour objet un procédé pour récupérer du CO2 dans un flux gazeux d'alimentation qui est notamment une fumée de combustion, ce procédé comportant les étapes suivantes :
comprimer, à l’aide d’un étage de compression, le flux gazeux d’alimentation, traiter, à l’aide d’une unité de traitement, le flux gazeux d’alimentation préalablement comprimé, par adsorption à modulation de pression pour produire, à partir du flux gazeux d’alimentation, un flux gazeux riche en CO2 en basse pression et un flux gazeux riche en azote en haute pression, utiliser une turbine comportant au moins un étage de détente capable de délivrer une énergie mécanique générée par la détente du flux gazeux riche en azote dans cet étage de détente, permettre des transferts de chaleur entre le flux gazeux d’alimentation sortant de l’étage de compression et le flux gazeux riche en azote avant détente dans l’étage de détente, de sorte à réchauffer le flux gazeux riche en azote préalablement à sa détente, valoriser l’énergie mécanique délivrée par l’étage de détente, soit pour actionner l’ensemble de compression, soit pour produire de l’électricité à l’aide d’un générateur électrique.
Selon l’un des aspects de l’invention, la fraction de l’énergie thermique de compression est récupérée par le flux gazeux riche en azote au moyen d’échange thermique direct avec le flux gazeux d’alimentation en sortie d’au moins un étage de compression et/ou au moyen d’échange thermique indirect via un fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, le flux gazeux riche en azote est réchauffé avant d’être détendu à travers chacun des étages de détente de la turbine.
Selon l’un des aspects de l’invention, il est mis en œuvre un dispositif de transmission de couple entre les arbres respectifs du ou des étages de détente de la turbine et du ou des étages de compression, ce dispositif de transmission de couple comprenant notamment des engrenages et pignons pour transmettre un couple de la turbine vers l’ensemble de compression.
La première fonction de filtrage 68 comprend une première valeur de plafond de virage 70 si un sens de variation du signal de demande de braquage est un sens de virage et une première valeur de plafond de retour 71 si le sens de variation est un sens de retour. La première fonction de filtrage 68 renvoie un premier plafond de vitesse.
La première valeur de plafond de retour 71 est plus élevée que la première valeur de plafond de virage 70, ce qui a pour effet de permettre de redresser la direction du véhicule plus rapidement que la vitesse de braquage.
La représente une deuxième fonction de filtrage 69 dépendant de la vitesse de marche v. Ladite deuxième fonction de filtrage 69 est utilisée dans le module de filtrage 103. La représente en abscisse la vitesse de marche v du véhicule, exprimée en km/h et renvoie un deuxième plafond de vitesse de variation w’, exprimé en %.
La deuxième fonction de filtrage 69 est un filtre passe-bas. La deuxième fonction de filtrage prend une deuxième valeur palier constante après qu’une valeur de vitesse de marche seuil est atteinte. La valeur de vitesse de marche palier est 40 kilomètres par heure dans l’exemple représenté.
La deuxième fonction de filtrage 69 comprend une deuxième valeur de plafond de virage 72 si le sens de variation du signal de demande de braquage est le sens de virage et une deuxième valeur de plafond de retour 73 si le sens de variation est le sens de retour, la deuxième valeur de plafond de retour 73 étant supérieure à la deuxième valeur de plafond de virage 72. La deuxième fonction de filtrage 69 renvoie un deuxième plafond de vitesse.
La fonctionnement du module de filtrage 103 va maintenant être expliqué en référence à la .
La représente à gauche un exemple de signal de demande renormalisé C en fonction du temps et le signal de demande de braquage filtré D correspondant, après traitement par le module de filtrage 103.
Le signal de demande de braquage renormalisé C augmente linéairement avec une première pente d’entrée 81 jusqu’à 20 millisecondes, puis suit une deuxième pente d’entrée 82 jusqu’à 60 millisecondes, puis reste constant au-delà. La deuxième pente d’entrée 82 est inférieure à la première pente 81.
Le module de filtrage 103 applique les plafonds de vitesse de variation représentés aux figures 8 et 9 pour produire le signal de demande de braquage filtré D. Le plafond de vitesse de variation est une valeur minimale entre le premier plafond de vitesse, généré par la première fonction de filtrage, et le deuxième plafond de vitesse, généré par la deuxième fonction de filtrage. Par exemple, si le plafond de vitesse de variation est égal à 10% alors, la première pente d’entrée 81 est supérieure au plafond de vitesse de variation et la deuxième pente d’entrée 82 est inférieure au plafond de vitesse de variation.
Toutes les 20 millisecondes, le module de filtrage 103 transmet un nouveau signal de demande de braquage filtré D. Jusqu’à 40 millisecondes, le signal de demande de braquage filtré D suit une première pente de sortie 91 qui est égale au plafond de vitesse de variation. Au-delà, le signal de demande de braquage filtré D suit une deuxième pente de sortie 92 qui est égale à la deuxième pente d’entrée 82.
Le fonctionnement du module de conversion 104 va maintenant être expliqué en référence aux figures 10 et 11.
La représente une fonction de conversion entre le signal de demande de braquage filtré D et le signal de position des roues E. La représente en abscisse le signal de demande de braquage filtré D, adimensionnel, et renvoie le signal de position des roues E, exprimé en degrés. Le signal de demande de braquage filtré D prend des valeurs algébriques, des valeurs négatives correspondant à une demande de déplacement vers la gauche et des valeurs positives correspondant à une demande de déplacement vers la droite. Par convention, le signal de demande de braquage filtré D prend des valeurs entre -1000 et +1000. La fonction de conversion est linéaire et prend des valeurs d’angle positives et négatives. Les valeurs d’angle négatives correspondent à un braquage vers la gauche, les valeurs d’angle positives correspondent à un braquage vers la droite.
Dans ce mode de réalisation, le module de conversion 104 met en œuvre une fonction de plafonnement variable en fonction de la vitesse. En effet, une valeur d’angle de braquage maximal y dépend de la vitesse de marche du véhicule. La valeur d’angle de braquage maximal y est déterminée par application d’une loi de plafonnement représentée en
La représente la loi de plafonnement de l’angle des roues en fonction de la vitesse de marche du véhicule. La représente en abscisse le signal de demande de braquage filtré D et renvoie le signal de position des roues E. Des seuils 41, 42 et 43 correspondent à une valeur de vitesse de marche du véhicule au-delà de laquelle une pente de la loi de plafonnement est modifiée. La loi de plafonnement est décroissante, affine par morceaux, et constante après un troisième seuil 43.
En variante, la fonction de conversion mise en œuvre par le module de conversion 104 pourrait être indépendante de la vitesse de marche, à savoir la loi de plafonnement de la pourrait être une fonction constante.
En variante, le bras de levage 4 peut ne pas être télescopique.
contrairement aux systèmes existants qui utilisent l’air comme source froide, l’eau conduite de la partie basse depuis la réserve d’eau supplémentaire sert de source froide au condenseur de l’ORC ; la possibilité d’avoir une source froide très conséquente du fait du positionnement possible de la piscine et de la réserve d’eau supplémentaire au sol ; cette eau amenée depuis la réserve d’eau supplémentaire peut avantageusement servir aussi de source froide au condenseur d’un cycle frigorifique qui a pour objectif de produire de la puissance de froid par exemple, pour refroidir l’expandeur de l’ORC et donc assurer une meilleure autonomie et fiabilité du système ou encore pour refroidir d’autres équipements de sûreté, par exemple une armoire électrique ou de contrôle, une salle de commande…
Un avantage majeur d’une configuration de système selon l’invention, par comparaison aux géométries des systèmes existants, est donc l’utilisation de l’eau acheminée pour alimenter la piscine en évaporation, comme source froide pour le condenseur du cycle ORC et avantageusement d’un cycle frigorifique.
L’invention permet donc de produire une puissance électrique importante, et donc la possibilité de refroidir et de condenser de grandes quantité de vapeur secondaire d’un REP ou primaire d’un REB pour des volumes d’installation faibles.
Le système selon l’invention implique la mise en œuvre de batteries nécessaires pour le démarrage du système. Ces batteries servent notamment au démarrage de la pompe dédiée au retour des condensats primaires ou secondaires vers le générateur de vapeur (REP) ou le prélèvement de vapeur (REB). L’énergie accumulée dans ces batteries peut être très limitée, des multiples groupes redondants permettent d’assurer une grande fiabilité.
amélioration significative du système de refroidissement existant d’un réacteur nucléaire, notamment celui d’un REP comprenant un générateur de vapeur, un circuit en boucle fermée de convection naturelle et une piscine de refroidissement ; système fiable et autonome ; possibilité d’avoir une installation nucléaire avec des volumes faibles en partie haute, ce qui allège les contraintes de génie civil et de coût ; possibilité de piloter le gradient de refroidissement du réacteur en modifiant la vitesse de pompe de remontée des condensats secondaire de REP ou primaire de REB.
Puissances Valeur ( kw ) Puissance condenseur ORC (61) 600 Puissance évaporateur ORC (63) 550
Puissances électriques Valeur ( kw ) Puissance pompe ORC (62) 1,4 Puissance pompe eau (8) 0,6 Puissance pompe eau (30) 33 Puissance turbine électrique (60) 35
Volumes Valeur (m 3 ) Volume condenseur ORC (HFE7100/Eau) 0,02 Volume évaporateur ORC (HFE7100/Eau) 3,66
De manière plus générale, pour un REP ou un REB, le moyen d’évacuation de la puissance résiduelle issue du cœur du réacteur peut être un système de dépressurisation de la vapeur présente dans l’enceinte de confinement ( ), et le moyen d’échange thermique peut être un échangeur à eau 4 immergé dans la piscine 5 (configuration en boucle fermée de la , issue de la référence [6]) ou un prélèvement direct de l’eau de la piscine 5 (configuration en boucle fermée de la , issue de la référence [6])) d’une part, et d’un condenseur en paroi de confinement 11 (« containment wall condenser ») en contact direct avec la vapeur présente dans l’enceinte de confinement 100 du réacteur d’autre part.
La est une vue en coupe transversale de la canule de drainage de la dans une configuration dégonflée, prise le long de la ligne 5B-5B ;
La est une vue en coupe transversale de la canule de drainage de la dans une configuration complètement gonflée, prise le long de la ligne 5B-5B ;
La est une vue en coupe transversale de la canule de drainage de la dans une configuration dégonflée, prise le long de la ligne 6B-6B ;
La est une vue en coupe transversale de la canule de drainage de la dans une configuration complètement gonflée, prise le long de la ligne 6B-6B ; et
La est une vue en coupe latérale d'une autre canule de drainage selon un mode de réalisation de la présente divulgation.
Bien que des aspects de l'invention puissent faire l'objet de diverses modifications et variantes, des détails de ceux-ci ont été montrés à titre d'exemple dans les dessins et seront décrits en détail. Il convient cependant de comprendre que l'intention n'est pas de limiter des aspects de la divulgation aux modes de réalisation particuliers décrits. Au contraire, l'intention est de couvrir toutes les modifications, tous les équivalents et toutes les variantes entrant dans l'esprit et la portée de la divulgation. DESCRIPTION DÉTAILLÉE