INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le mécanisme d’articulation peut être un mécanisme d’articulation continue comprenant un engrenage hypocycloïdal reliant le premier flasque au deuxième flasque, ledit engrenage hypocycloïdal comprenant : - une première couronne dentée, externe, centrée sur un premier axe et formée sur le premier flasque; - une deuxième couronne dentée, interne, centrée sur un deuxième axe, coaxial à la tige de commande, le deuxième axe parallèle au premier axe et décalé par rapport au premier axe par une came à excentrique, ladite deuxième couronne dentée étant formée sur le deuxième flasque et présentant un diamètre intérieur supérieur au diamètre extérieur de la première couronnée dentée , - ladite came à excentrique montée rotative autour du deuxième axe coopérant avec l’organe d’entrée qui est monté tourillonnant autour du deuxième axe, l’organe d’entrée configuré pour entraîner la came à excentrique en rotation autour du deuxième axe, dans le premier sens ou dans le deuxième sens, en assurant ainsi le déplacement du deuxième flasque par rapport au premier flasque selon un mouvement hypocycloïdal imposé par l’engrenage.
En particulier, et selon un mode de réalisation: - le premier flasque comprend un premier logement cylindrique centré sur le premier axe, - le deuxième flasque comprend un deuxième logement annulaire centré sur le deuxième axe, délimité d’une part, par la deuxième couronne dentée et, d’autre part, par un collet, et dans lequel le deuxième logement reçoit la première couronne du premier flasque, et dans lequel ladite came excentrique comprend un diamètre externe, configuré pour glisser sur une paroi de glissement interne du premier logement cylindrique du premier flasque, et un diamètre interne configuré pour glisser sur une paroi de glissement externe du collet.
Selon un mode de réalisation, ladite came à excentrique peut être à rattrapage de jeu comprenant : - un noyau, comprenant une paroi interne configurée pour pivoter sur une paroi externe de glissement externe du collet, et une paroi externe - deux éléments de glissement, à fonction de coin, disposés entre, d’une part, la paroi interne de glissement du premier logement et le noyau, configurés pour glisser, intérieurement, sur la paroi externe du noyau et extérieurement sur la paroi interne de glissement du premier logement, - un ressort disposé entre les deux éléments de glissement et sollicitant les éléments de glissement à l’écartement mutuel, et dans lequel un premier des éléments de glissement est configuré pour bloquer une rotation de la came excentrique par rapport au premier flasque, dans le premier sens de rotation, par effet de coin entre l’élément de glissement, d’une part, entre la paroi externe du noyau et la paroi interne de glissement du premier flasque , et dans lequel un deuxième des éléments de glissement est configuré pour bloquer une rotation de la came excentrique par rapport au premier flasque, dans le deuxième sens de rotation, par effet de coin entre l’élément de glissement, d’une part, entre la paroi externe de glissement du noyau et la paroi interne de glissement du premier flasque, et dans lequel l’organe d’entrée est configuré pour venir en butée contre le premier élément glissant en le rapprochant du deuxième élément glissant libérant la rotation et entrainant la rotation de la came excentrique dans le premier sens de rotation, lorsque l’organe d’entrée est entraîné par la tige de commande suivant le premier sens de rotation, et dans lequel l’organe d’entrée est configuré pour venir en butée contre le deuxième élément glissant en le rapprochant du premier élément glissant, libérant la rotation et entrainant la rotation de la came excentrique dans le deuxième sens de rotation, lorsque l’organe d’entrée est entrainé par la tige de commande suivant le deuxième sens de rotation.
La fonction première de la came excentrique à rattrapage de jeu est de supprimer le jeu de la came, lorsque les deux éléments glissants sont écartés par le ressort, et dans le but de supprimer les vibrations et le bruit du mécanisme d’articulation continue. Lorsque les deux éléments glissant à fonction de coin sont écartés par le ressort, cela a pour conséquence d’assurer un blocage de rotation de la came excentrique.
Un tel blocage n’est toutefois pas suffisant pour de répondre en soi au problème identifié de changement non souhaité de l’inclinaison du dossier en particulier lorsque le dossier est fortement chargé, et/ou lorsque le dossier présente une inclinaison importante avec l’assise, après des sollicitations répétées sur le dossier. Le dispositif de commande et de verrouillage selon la présente divulgation qui comprend ledit élément bloqueur à déplacement radial répond à ce problème, par blocage de la tige de commande.
La présente divulgation, concerne encore un siège de véhicule automobile comprenant une assise et un dossier, ainsi qu’un équipement selon la présente divulgation, comprenant un ou plusieurs mécanismes d’articulation, le premier flasque solidaire de l’assise et le deuxième flasque solidaire du dossier selon la première possibilité, ou inversement le premier flasque solidaire du dossier, et le deuxième flasque solidaire de l’assise selon la seconde possibilité.
(ii) des polydialkylsiloxanes volatils linéaires contenant 2 à 9 atomes de silicium et ayant une viscosité inférieure ou égale à 5 × 10 -6 m 2 /s à 25 °C. Un exemple est le décaméthyltétrasiloxane vendu en particulier sous le nom SH 200 par la compagnie Toray Silicone. Les silicones appartenant à cette catégorie sont également décrites dans l’article publié dans Cosmetics and Toiletries, Vol. 91, Jan. 76, pages 27-32, Todd & Byers, Volatile Silicone Fluids for Cosmetics . La viscosité des silicones est mesurée à 25 °C selon la norme ASTM 445 Annexe C.
Des polydialkylsiloxanes non volatils peuvent également être utilisés. Ces silicones non volatiles sont plus particulièrement choisies parmi les polydialkylsiloxanes, parmi lesquels on peut principalement mentionner les polydiméthylsiloxanes contenant des groupes terminaux triméthylsilyles.
Parmi ces polydialkylsiloxanes, on peut mentionner, d’une manière non limitante, les produits commerciaux suivants :
- les huiles de la série Mirasil® vendues par la compagnie Rhodia ;
- les huiles de la série 200 de la compagnie Dow Corning, telles que la DC200 ayant une viscosité de 60 000 mm 2 /s ; et
On peut également mentionner les polydiméthylsiloxanes contenant des groupes terminaux diméthylsilanol connus sous le nom diméthiconol (CTFA), tels que les huiles de la série 48 de la compagnie Rhodia.
Parmi les silicones contenant des groupes aryles, on peut mentionner les polydiarylsiloxanes, en particulier les polydiphénylsiloxanes et les polyalkylarylsiloxanes tels que l’huile de phényl silicone.
L’huile de phényl silicone peut être choisie parmi les phényl silicones de la formule suivante :
m, n, p, et q sont, indépendamment les uns des autres, des nombres entiers de 0 à 900 inclus, de préférence de 0 à 500 inclus, et de manière davantage préférée de 0 à 100 inclus,
à condition que la somme n + m + q soit différente de 0.
Les exemples qui peuvent être mentionnés incluent les produits vendus sous les noms suivants :
Selon un mode de réalisation, une fois que le microcontrôleur a activé le circuit de commande, un circuit est configuré pour éteindre le microcontrôleur, par exemple pour éteindre la tension d'alimentation d'un domaine de tension comprenant le microcontrôleur. Lorsque le microcontrôleur est éteint, le système est dit être, par exemple, en mode basse consommation.
Par exemple, dans le mode basse consommation, le microcontrôleur et les composants du système qui sont dans le même domaine de tension que le microcontrôleur ne sont pas alimentés, ou, en d'autres mots, sont éteints. Dans le mode basse consommation, le circuit de commande et les composants commandés par le circuit de commande sont dans au moins un autre domaine de tension, qui recevra toujours une tension d'alimentation provenant par exemple du circuit destiné à commander l'alimentation. Par exemple, le microcontrôleur appartient à un premier domaine de tension d'alimentation, le circuit de commande appartient à un deuxième domaine de tension d'alimentation, et au moins certains des composants commandés par le circuit de commande appartiennent à un troisième domaine de tension d'alimentation. Par exemple, les premier et deuxième domaines de tension d'alimentation sont configurés pour alimenter des circuits numériques. Par exemple, le troisième domaine de tension est alimenté par le niveau de tension fourni par une batterie alimentant le système, par exemple un niveau de tension égal à 3,3 V.
Selon un mode de réalisation, dans le mode basse consommation, le circuit de commande CTRL et par exemple le domaine de tension auquel appartient le circuit de commande, reçoivent une alimentation qui est plus faible que celle reçue lorsque le système est dans un mode d'alimentation nominal. Cela permet de réduire encore la consommation d'énergie.
Selon un mode de réalisation, dans le mode basse consommation, le circuit de commande CTRL et par exemple le domaine de tension auquel appartient le circuit de commande, reçoivent un signal d'horloge qui a une fréquence inférieure à celle reçue lorsque le système est dans un mode d'alimentation nominal. Cela permet de réduire encore la consommation d'énergie.
La représente, sous forme de blocs, un exemple d'un tel système électronique 5 selon un mode de réalisation.
Le système électronique 5 comprend un oscillateur LC LCA (délimité en traits pointillés en ). Par exemple, l'oscillateur LCA comprend un condensateur CA et une inductance LA connectés en parallèle entre deux nœuds 101 et 102.
L'oscillateur LC LCA est connecté à un circuit d'entrée/sortie à usage général GPIO1. Par exemple, le nœud 101 de l'oscillateur LCA est connecté au circuit GPIO1. Par exemple, l'oscillateur LCA, et plus particulièrement son nœud 101, est connecté à une borne 103 du circuit GPIO1.
Plus particulièrement, l'oscillateur LCA couple le circuit GPIO1 à un nœud 105 configuré pour recevoir un potentiel de référence, par exemple la masse GND. Par exemple, l'oscillateur LCA est connecté entre le circuit GPIO1 et une électrode 104 d'un condensateur Cext, l'autre électrode du condensateur Cext étant connectée au nœud 105. Par exemple, le nœud 102 de l'oscillateur LCA est connecté à l'électrode 104 du condensateur Cext.
Le système électronique 5 comprend un oscillateur LC LCB (délimité en traits pointillés en ). Par exemple, l'oscillateur LCB comprend un condensateur CB et une inductance LB connectés en parallèle entre deux nœuds 111 et 112. De préférence, un condensateur CA est identique au condensateur CB et l'inductance LA est identique à l'inductance LB.
L'oscillateur LC LCB est connecté à un circuit d'entrée/sortie à usage général GPIO2. Par exemple le nœud 111 de l'oscillateur LCB est connecté au circuit GPIO2.
Le circuit GPIO2 est, de préférence, identique au circuit GPIO1. Par exemple, l'oscillateur LCB, et plus particulièrement son nœud 111, est connecté à la borne 103 du circuit GPIO2.
Plus particulièrement, l'oscillateur LCB couple le circuit GPIO2 au nœud 105. Par exemple, l'oscillateur LCB est connecté entre le circuit GPIO2 et l'électrode 104 du condensateur Cext. Par exemple, le nœud 112 de l'oscillateur LCB est connecté à l'électrode 104 du condensateur Cext.
Comme cela a déjà été décrit en relation avec la , les oscillateurs LCA et LCB sont utilisés pour déterminer la position de la roue à rotation 1, qui n'est pas représentée en . Dans des variantes de mode de réalisation (non représentés), le système 5 peut comprendre plus de deux oscillateurs LC utilisés pour déterminer la position de la roue 1. En effet, augmenter la nombre d'oscillateurs LC utilisés pour déterminer la position de la roue 1 permet d'augmenter la précision avec laquelle la position de la roue 1 est déterminée.
Dans le mode de réalisation de la , en plus de déterminer la position de la roue 1, le système 5 est configuré pour détecter qu'une surface métallique a été placée à proximité de la roue 1, par exemple par un fraudeur, afin de faire croire au système 5 que la roue ne tourne pas du tout.
Dans un tel mode de réalisation, le système 5 comprend un oscillateur LC LCT (délimité par des traits pointillés en ). Par exemple, l'oscillateur LCT comprend un condensateur CT et une inductance LT connectés en parallèle entre deux nœuds 121 et 122.
L'oscillateur LC LCT est connecté à un circuit d'entrée/sortie à usage général GPIO3. Par exemple le nœud 121 de l'oscillateur LCT est connecté au circuit GPIO3.
La lettre E désigne le nombre d’aiguilles pour un pouce anglais.
On comprend ainsi dans le présent texte par la jauge du métier à tricoter, le nombre d’aiguilles supportées par la fonture du métier à tricoter pour 25,4 mm (soit 1 pouce).
E24 signifie par exemple que la fonture du métier à tricoter comprend 24 aiguilles par pouce.
Les définitions, modes et/ou variantes de réalisation en référence au(x) fil(s) A et/ou fil(s) B, et de manière générale en référence au premier aspect de l’invention, s’appliquent indépendamment les unes des autres au quatrième aspect de l’invention.
De préférence, la barre à passettes A est enfilée à plein.
De préférence, la barre à passettes B est enfilée à plein.
Le métier à tricoter utilisé dans l’invention peut être un métier à tricoter circulaire ou un métier à tricoter rectiligne. Le textile tricoté à mailles jetées peut être un panneau tricoté, sensiblement plan ou un tube tricoté.
Dans une variante, la barre à passettes A supportant le fil A a un mouvement choisi parmi: 1-0/1-2//; 1-2/1-0//; 0-1/2-1//; et 2-1/0-1//, de préférence 1-0/1-2// et 0-1/2-1//; encore de préférence 1-0/1-2//.
Dans une variante, la barre à passettes B supportant le fil B a un mouvement choisi parmi : 1-0/1-2//; 1-2/1-0//; 0-1/2-1//; et 2-1/0-1//, de préférence 2-1/0-1// et 1-2/1-0//, encore de préférence 1-2/1-0//.
Le textile tricoté est avantageusement tricoté avec deux barres à passettes (également désignées dans le présent texte par barres de maillage), chacune supportant un fil. Les barres à passettes ont chacune un mouvement défini ci-dessus selon les schémas de mailles et répété sur toute la laize du textile tricoté, et selon la longueur désirée.
Avantageusement, le textile tricoté comprend de multiples colonnes de mailles et de multiples rangées de mailles.
Description des dessins L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit des modes de réalisation de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins annexés, sur lesquels:
la représente le schéma de mailles d’un premier exemple de textile tricoté selon l’invention;
la représente de manière schématique le premier exemple de textile tricoté obtenu par le tricotage du schéma de mailles représenté à la ;
la représente le schéma de mailles d’un second exemple de textile tricoté selon l’invention;
la représente de manière schématique le second exemple de textile tricoté obtenu par le tricotage du schéma de mailles représenté à la ;
La pince est maintenue dans une position ouverte, par arc-boutement avec chacune des tiges au niveau d’un point d’appui de levier.
Chaque autre extrémité distale 114gi, 114di du tube 114g et 114d est en appui contre une pièce de commande 116g, 116d.
Plus précisément, dans le mode de réalisation représenté, les pièces de commandes 116g, 116d sont montées à rotation, de part et d’autre de l’axe médian Z, autour d’axes parallèles à l’axe médian Z, référencés 117g, 117d.
Les moyens d’actionnement comportent en outre un câble de commande 118 dont les deux extrémités sont fixées sur les pièces de commande 116g, 116d. Le câble de commande 118 passe par deux réas 120g, 120d, dont les axes sont disposés perpendiculairement à la platine, de part et d’autre de son axe médian Z, au niveau de la partie inférieure de la platine.
Le câble de commande 118 passe par deux réas 122g, 122d, dont les axes sont disposés perpendiculairement à la platine sur les montants de la partie supérieure, de part et d’autre de son axe médian Z.
Le câble de commande 118 vient séparer la zone de réception E du câble C en une partie supérieure et une partie inférieure.
Les pièces de commande sont montées sur l’interface de pose 100 de sorte que le câble de commande 118 les écartent vers l’extérieur de l’interface 100 lorsque le contact du câble C déplace.
Principe de fonctionnement Lors de l’installation d’une balise 50 sur l’interface 100, la balise 50 repose sur les tubes 114g et 114d, par l’intermédiaire de ses crochets 62c, 64c. Les tubes servent ainsi également de support et centreur à la balise 50 dans l’interface.
Comme mieux visible sur , lorsqu’un câble C pénètre dans la zone de réception E, il déplace le câble de commande 108 du côté de la partie intérieure de la zone de réception E. Ce faisant, le câble de commande fait pivoter la pièce de commande 116d autour de l’axe 117 sur laquelle l’extrémité 114gi du tube 114g est en appui. Chacune des pièces de commande applique simultanément un moment de rotation sur les tiges mobiles au niveau de leur extrémité distale, chacune des tiges mobiles agissant comme un levier pour transmettre l’effort reçu sur la pince, au niveau de leur extrémité distale. Plus précisément, le bras de levier est un bras de levier de deuxième classe.
La tension du fil est réglée de sorte que la pince emprisonne le câble C lorsqu’elle se referme.
Carrés Selon l’exemple représenté, chacune des tiges s’étend selon un axe principal 114x et présente une extrémité formée d’un carré présentant un axe central 114c, l’axe principal étant parallèle et distinct de l’axe central.
Le centre de la tige est ainsi à 4 distances distinctes d1, d2, d3 d4 des côtés du carré, avec d1+d2 = d3+d4 dans l’exemple représenté.
Le choix de la distance placée entre le centre de la tige et la pièce de commande permet de s’adapter à différentes pinces et de modifier la précontrainte exercée par l’extrémité proximale de la tige sur la pince.
Sous-ensemble tendeur Interface de pose comprend un sous-ensemble tendeur agencé pour régler la tension du câble de commande 118.
Le sous-ensemble tendeur comprend des moyens de rapprochement ou d’écartement des deux réas 122 g et 122d.
Dans l’exemple représenté, les axes des deux réas sont déplaçables au moyen de deux boutons de réglage 124g et 124 d.
On connaît aussi le brevet français FR2650801 moyen tendeur de haubans conçus pour écarter radialement les haubans du mât d'un voilier, le moyen tendeur comportant: des bras tendeurs pivotants conçus pour s'étendre dans un plan généralement perpendiculaire au mât reliant ses extrémités supérieure et inférieure, les extrémités distales ou segments d'extrémité respectifs dis bras tendeurs étant susceptibles de venir en prise avec des haubans correspondants, un ou des bras de commande conçus pour s'étendre radialement depuis le mit du voilier et étant généralement coextensifs et écartés d'un certain angle en avant ou en arrière des bras tendeurs, et un moyen de réglage fonctionnellement relié aux bras tendeurs par l'intermédiaire du ou des bras de commande et adapté pour faire pivoter de manière sélective les bras tendeurs.
On connaît aussi le brevet EP1988011 décrivant un dispositif situé à la fin d'une selle permettant un câblage et présentant un logement formé de parties déplaçables relativement les unes par rapport aux autres avec une forme de fente servant à accueillir une extrémité de câble.
Le brevet US4313391 décrit un autre exemple connu de mât haubané, les extrémités supérieures des haubans portant des bornes qui s'engagent de manière amovible dans des trous de serrure formés dans une barre qui s'étend sur toute la longueur du mât et à laquelle barre les selles sont également ancrées. Ainsi, une seule barre remplit la double fonction d'une soie de protection et d'un tourillon de racine pour les selles.
Ces brevets concernent principalement les fixations et les orientations de barres de flèches sur un mât ainsi que les connexions des haubans sur elles.
Le brevet français FR2650801 vise à la modification de la courbure du mât pour optimiser les forces dans les voiles (afin de les aplatir ou déplacer la position du creux).
Cette modification de la quête du mât nécessite un réglage via une intervention humaine s’exerçant sur des drisses. L’invention vise un effet contraire : il s’agit de ne pas déformer le mât quant à sa géométrie pour agir sur un élément porté (les voiles) par le mât, mais d’éviter sa déformation telle qu’on entrerait dans une zone de flambement irréversible menant à sa ruine.
D’autre part la solution objet de la présente invention agit purement mécaniquement sans aucune force externe : humaine, motorisation ni contrôle électronique. C’est la variation des charges appliquées sur le mât, qui en créant une variation de tension dans les haubans, engendre le déplacement de la partie mobile de la barre de flèche apte à propager son effort, obtenu ‘gratuitement’ à un câble prétendu d’opposition qui créé un contre-moment.
Inconvénient de l’art antérieur Le problème des solutions de l’art antérieur est que la résistance aux efforts transversaux et au flambement est limitée et dépend principalement de la tenue mécanique du mât. Pour améliorer cette résistance, il est possible d’utiliser des matériaux plus performants mais coûteux ou des structures plus rigides en modifiant la géométrie et en la renforçant par de la matière au détriment de la légèreté du mât.
De façon générale, l’équilibre d’un mât, par exemple d’antenne terrestre ou de voilier, impose l’arrimage de plusieurs haubans pour assurer son équilibre tant à vide que sous charge (vent latéral, éolienne, reprise de structure portée en tête de mât…).
Pour qu’un hauban puisse exercer un rôle de reprise d’effort, il doit subir une traction axiale ; celle-ci implique dès lors un flambement important sur le mât.
Un angle d’hauban trop ouvert est exclu car la surface disponible au sol (ou sur le pont du bateau) est limitée et oblige à fixer l’accrochage du hauban près du pied du mât. Cependant l’angle d’hauban doit rester suffisamment important pour qu’il n’en résulte pas de flambement menant à la rupture.
L’introduction en partie haute, par exemple 2/3 de la longueur du mât selon sa hauteur, d’une barre de flèche, ou d’un premier étage de barres de flèches, permet d'écarter le hauban de la tête de mât et de le faire mieux travailler sans augmenter l’emprise au sol. En contrepartie de l’avantage procuré cette barre de flèche introduit un effort tranchant supplémentaire reporté directement sur le mât. Cet effort transversal incrémente la reprise de charge en tête de mât et augmente ainsi la tension nécessaire dans le hauban, d’une façon récursive et itérative. On peut annihiler l’effort que fait porter la barre de flèche sur la structure en ajoutant de nouveau(x) hauban(s) sous la barre, ce qui libère l’effort transversal, mais double l’effort de flambement subi.
Pour pouvoir supporter des efforts appliqués au-delà du théoriquement admissible par la géométrie initiale de la structure, l’invention propose une solution nouvelle ayant pour effet de diminuer le moment fléchissant effectivement supporté par le mât, quant au moment réel des charges extérieures qui lui sont appliquées, ceci conjugué avec une annihilation d’une partie de l’effort induit et reporté par la barre de flèche sur le mât.
Solution apportée par l’invention La présente invention est issue d’un développement sur des bras de télescopes soumis à des charges très coercitives en astronomie Cerenkov et variant considérablement selon la position zénithale des bras. La terminologie mât, barre de flèche, galhauban, bas-hauban etc. est utilisée puisqu’existante et pertinente mais la philosophie et l’application principale du projet n’est pas du domaine exclusif de la voile.