INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon encore une autre particularité, les résonateurs sont déterminés et disposés pour interagir avec un champ électromagnétique incident de façon à en dévier ou réfléchir tout ou partie de son intensité dans une ou plusieurs fréquences.
En intercalant le réseau entre le champ incident et un corps ou un objet, on peut ainsi obtenir une protection de cet objet cible contre le champ incident, en intensité et/ou en modification d'une signature ou d'une image obtenue par ledit champ incident ou les réponses qu'il provoque dans ledit corps ou objet.
Adaptation d'impédance Selon une famille de modes de réalisation, non exclusive de la précédente, les résonateurs sont déterminés et disposés pour interagir avec un champ électromagnétique le traversant de façon à modifier/adapter l'impédance d'un signal incident transporté par ledit champ électromagnétique ou d'un signal de réponse causé par ledit champ et traversant ledit dispositif.
L'invention permet ainsi de réaliser un dispositif d'adaptation d'impédance permettant de modifier, ajuster ou améliorer les performances d'un procédé de détection ou d'imagerie ou de traitement à base d'ondes électromagnétiques, par exemple en tomographie microondes ou en IRM. Une telle modification peut s'application par exemple à la précision, ou la pénétration, profondeur d'exploration, ou la nature des tissus ou matières à observer ou traiter, et sur une plage de fréquences plus large ou plus souple. Elle peut permettre aussi de minimiser les effets secondaires sur les tissus d'un tel traitement ou observation.
Selon une particularité, le dispositif exposé ici comprend un film souple ou rigide portant tout ou partie des résonateurs dudit dispositif, lequel film est agencé pour envelopper un corps vivant ou non, dit objet cible, en vue de modifier son interaction avec le champ électromagnétique, notamment en vue d'une protection dudit objet cible ou d'une optimisation d'un traitement ou d'une exploration réalisé sur ledit objet cible au moyen dudit champ électromagnétique.
On réalise ainsi un dispositif d'adaptation d'impédance facile et souple d'utilisation, de transport ou stockage, comparable par exemple à une couverture de survie ou permettant par exemple de réaliser une pièce souple à but de masquage local ou à porter comme un vêtement ("wearable" en Anglais) ou un pansement.
Caractérisation sans contact Selon encore une famille de modes de réalisation, non exclusive des précédentes, l'invention propose un procédé de caractérisation sans contact d'au moins une région à explorer au sein d'un milieu à caractériser. ce procédé comprend les étapes suivantes :
couplage inductif sans contact d'une sonde, de façon simultanée, avec un ou plusieurs résonateurs multifréquences, dits résonateurs sondés, constituant un sous-ensemble d'un réseau de résonateurs formé par un dispositif tel qu'exposé ici, ledit réseau étant situé à proximité de ladite région explorée mais sans nécessiter de contact avec ladite région explorée, de façon à ce que les résonateur dudit réseau interagissent avec la région à explorer ; mesure de la variation d'impédance desdits résonateurs sondés par un lecteur qui interagit avec ladite sonde ; traitement de ladite mesure de variation d'impédance, comprenant une analyse spectrale en fonction de la fréquence, de façon à déterminer une pluralité d'impédances individuelles mesurées pour une pluralité de fréquences de mesure ; traitement d'une ou plusieurs desdites impédances individuelles pour extraire une ou plusieurs propriétés électriques de ladite zone explorée.
Du fait du couplage entre les différents résonateurs du réseau, le ou les résonateurs sondés avec la sonde voient leur impédance varier en fonction des variations d'impédance des autres résonateurs, dits non sondés. Les interactions des résonateurs non sondés avec le milieu à caractériser se propagent dans une certaine mesure vers le ou les résonateurs sondés. A partir d'une sonde qui n'est couplée directement qu'avec certains résonateurs, le lecteur peut ainsi extraire des propriétés électriques de régions qui interagissent avec d'autres résonateurs plus éloignés de la sonde.
On obtient ainsi une amélioration de nombres de problèmes connus en matière d'exploration sans contact. Il s'agit par exemple d'une meilleure robustesse des mesures, par exemple vis-à-vis du positionnement de la sonde par rapport au milieu, du fait que l'interrogation s'effectue sur des résonateurs plus nombreux pour une même sonde.
Ce procédé de caractérisation est basé sur le même principe que le procédé utilisant un unique résonateur multifréquence décrit dans la demande FR2112292 des mêmes inventeurs. Les différentes variantes énoncées dans cette demande sont aussi applicables au présent procédé, par exemple dans la nature ou structure des résonateurs, ou dans sa gestion de la profondeur de la région explorée, ou dans ses différentes utilisations.
Ainsi, la première nappe 9 joue le rôle de nappe « aller » dans laquelle le fluide circule de bas en haut, et la deuxième nappe 10 joue le rôle de nappe « retour » dans laquelle le fluide circule de haut en bas.
On prévoit que l’espacement entre chaque premier tube ou première partie de tube 7a, 8a, ainsi que l’espacement entre chaque deuxième tube ou deuxième partie de tube 7b, 8b, soit au maximum équivalent à un diamètre externe de ces tubes ou parties de tube.
Par ailleurs, la disposition de unités d’émission centrale 4, 5, 6, et éventuellement latérale 22, 23, dans les structures support planes correspondantes, telles que les structures tiroir 13, 24, 25, est telle que l’on obtienne un rayonnement ultraviolet maximal plan, qui diffuse de chaque côté du plan de ma structure correspondante. Ce rayonnement est le plus possible parallèle aux plans des nappes 9, 10.
En outre, les structures support des unités d’émission centrale 4, 5, 6, et latérale 22, 23 ne sont jamais en contact avec le liquide à traiter, ce qui permet le remplacement de ces unités d’émission sans vidanger le circuit.
On peut prévoir un capteur de flux ultraviolet pour contrôler en temps réel le rayonnement UV et identifier si une unité d’émission est défectueuse et/ou déterminer le niveau d’usure globale de ces unités d’émission.
Comme représenté sur les figures 9 et 10, le dispositif de l’invention s’intègre dans un système de traitement de fluide, seul ou en combinaison avec d’autres dispositifs.
Ainsi, le système de traitement comprenant une structure rigide 15, ou châssis 15, sur laquelle est monté un circuit fluidique permettant la circulation d’un fluide sous pression depuis une entrée vers une sortie. Dans l’exemple de la , le système comprend un seul dispositif 16 selon l’invention, disposé entre l’entrée et la sortie, et monté sur la structure rigide 15. L’entrée 2 et la sortie 3 du dispositif font office d’entrée 2 et de sortie 3 du système. Dans l’exemple de la , le système comprend plusieurs dispositifs 16 à 21 selon l’invention, disposés entre l’entrée 37 et la sortie 38, et montés sur la structure rigide 15, connectés en parallèle et/ou en série par l’intermédiaire de leurs entrées 2 et sorties 3 respectives.
Une unité centrale de contrôle 36 électrique est prévue pour contrôler le système, notamment par l’intermédiaire des unités de contrôle 26 de chaque dispositif.
La présente description est basée sur des exemples dans lesquels l’unité de circulation 1, pour un dispositif donné, comprend une seule pluralité de premiers tubes ou premières parties de tube 7a, 8a, et une seule pluralité de deuxièmes tubes ou deuxièmes parties de tube 7b, 8b, à paroi transparente aux rayons ultraviolets, dans lesquels circule le fluide à traiter, formant deux nappes 9, 10. Cependant, l’invention ne se limite pas à une seule pluralité de premiers tubes ou premières parties de tube 7a, 8a, et une seule pluralité de deuxièmes tubes ou deuxièmes parties de tube 7b, 8b, formant deux nappes 9, 10. Elle s’étend à des configurations comprenant plusieurs pluralités de premiers tubes ou premières parties de tube, et plusieurs pluralités de deuxièmes tubes ou deuxièmes parties de tube, chacune de ces pluralités de premiers et deuxièmes tubes, ou premières et deuxièmes parties de tube, formant deux nappes 9i, 10i avec une ou plusieurs unité d’émission centrale 4i, 5i disposées entre les deux nappes 9i, 10i plus haut. Dans ces configurations, dont un exemple est représenté sur la , chaque pluralité de tubes formant les deux nappes 9i, 10i, est imbriquée dans une autre pluralité de tube formant deux autres nappes, à l’exception de la plus extérieure formant les deux nappes 9n, 10n. Ces pluralités de tubes, formant des pluralités de nappes 9i, 10i peuvent être connectées entre elles en série et/ou en parallèle, par l’intermédiaires de leurs entrées 2i et sorties 3i respectives. Les unités d’émission centrale 4i, 5i disposées entre deux nappes 9i, 10i (à l’exception des deux premières nappes 9 1 , 10 1 ), servent également d’unités d’émission latérales pour les deux nappes 9 i-1 , 10 i-1 . A l’extérieur des deux dernières nappes 9i, 10i peuvent être ajoutés des moyens de réflexion tels que les moyens 11, 12 dans les exemples précédents, ou des dernières unités d’émission latérale telles que les unités 22, 23 dans certains des exemples précédents.
On rappelle également que l’invention ne se limite pas à un dispositif présentant un nombre d’unités d’émission centrale et/ou latérale déterminé, ni à l’utilisation de sources particulières de rayons ultraviolets pour les unités d’émissions 4, 5, 6, 22, 23.
PROCEDE DE TRAITEMENT DES EAUX D’ARRET ET DES BOUES DE DECRASSAGE PAR CARBONATATION AU SEIN D’UNE INSTALLATION CHIMIQUE DE NITRURATION EN BAIN DE SELS FONDUS Domaine technique de l’invention La présente invention se rapporte à un procédé de traitement des eaux d’arrêt, et des boues de décrassage issues du bain d’oxydation, pour récupérer des sels de carbonate et de l’eau, au sein d’une installation chimique de nitruration en bain de sels fondus.
Arrière-plan technologique Dans les applications automobiles, aéronautiques, ou industrielles, les pièces mécaniques sont généralement soumises à d’importantes contraintes en service.
De manière classique, les pièces mécaniques peuvent recevoir des traitements de nature physico-chimique permettant d’améliorer certaines de leurs propriétés, parmi lesquelles figurent notamment les propriétés de frottement, la résistance à l’usure, la résistance à la fatigue, la résistance au grippage, ou encore la tenue à la corrosion.
Un traitement connu de l’état de l’art est la nitruration. La nitruration consiste à plonger une pièce en métal ferreux dans un milieu susceptible de céder de l’azote, qui peut être en particulier un bain de sels fondus. Dans le présent texte, la nitruration englobe également la nitrocarburation, qui est une variante de la nitruration, dans laquelle du carbone diffuse dans la pièce en plus de l’azote. Le procédé ARCOR®, conçu et mis en œuvre par le Demandeur, est un exemple préféré de procédé de nitruration.
En référence à la qui représente une installation de nitruration conforme à l’état de l’art, une telle installation 1 comprend plusieurs bains successifs, parmi lesquels, de l’amont vers l’aval, un bain de nitruration 2, un bain d’oxydation 3, et un bain d’arrêt 4, dit également « bain d’arrêt eau ». En amont du bain de nitruration sont usuellement prévus un bain de dégraissage 5, un ou plusieurs bains de lavage 6, et un dispositif de séchage 7 tel qu’une étuve. En aval du bain d’arrêt 4 sont usuellement prévus un ou plusieurs bains de lavage 8, et un dispositif de séchage 9 des pièces.
Les pièces mécaniques sont d’abord dégraissées, lavées, et chauffées par passage successivement dans le bain de dégraissage 5, dans les bains de lavage 6, et dans le dispositif de séchage 7 respectivement. Les pièces sont ensuite plongées dans le bain de nitruration 2, qui est un bain de sels fondus, contenant entre autres des carbonates. En fonction des besoins, l’ajout de sels régénérants va entrainer la transformation des carbonates en cyanates qui sont les espèces réactives. L’azote, (et éventuellement le carbone), diffuse dans les pièces et précipite sous forme de nitrures, ce qui conduit à la formation d’une couche de combinaison comprenant essentiellement des nitrures de fer (ou autres éléments d’alliage), et une zone de diffusion sous-jacente dans laquelle l’azote est présent entre les atomes de fer (solution solide) ou bien l’azote réagit avec les éléments d’alliages contenus dans l’acier pour former des nitrures.
- alcool vinylique de formule CH 2 =CHOH,
- les monomères vinyliques hydrosolubles de formule (B) ci-dessous :
- les éthers d’alkyle de type -OR 16 dans lesquels R 16 est un radical hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, comportant de 1 à 6 carbones, éventuellement substitué par un atome d’halogène (iode, brome, chlore ou fluor) ; un groupe hydroxyle (-OH) ; un éther.
On mentionne, par exemple, (méth)acrylate de méthyle, (méth)acrylate d’éthyle, (méth)acrylate d’hydroxyéthyle, (méth)acrylate de n-butyle, (méth)acrylate de tert-butyle, (méth)acrylate de cyclohexyle, (méth)acrylate d’isobornyle, (méth)acrylate de 2-éthylhexyle.
Les polymères d’AMPS, de préférence hydrosolubles ou dispersables dans l’eau, de l’invention ont de préférence une masse molaire allant de 50 000 g/mol à 10 000 000 g/mol, de préférence de 80 000 g/mol à 8 000 000 g/mol ou de 100 000 g/mol à 7 000 000 g/mol.
Parmi les exemples de copolymères d’AMPS hydrosolubles ou dispersables dans l’eau conformes à l’invention qui peuvent être mentionnés, on peut citer :
- les copolymères réticulés d’acrylamide/acrylamido-2-méthylpropanesulfonate de sodium, tels que le copolymère utilisé dans le produit commercial Sepigel ® 305 (nom CTFA : Polyacrylamide/C 13 -C 14 Isoparaffin/Laureth-7) ou le copolymère utilisé dans le produit commercial vendu sous le nom de Simulgel ® 600 (nom CTFA : Acrylamide/Sodium Acryloyldimethyltaurate/Isohexadecane/Polysorbate-80) par la société SEPPIC ;
- les copolymères d’AMPS et de vinylpyrrolidone ou de vinylformamide, tels que le copolymère utilisé dans le produit commercial vendu sous le nom d’Aristoflex ® AVC par la société Clariant (nom CTFA : Ammonium Acryloyldimethyltaurate/VP Copolymer) mais neutralisé par l’hydroxyde de sodium ou l’hydroxyde de potassium ;
- les copolymères d’AMPS et d’acrylate de sodium, par exemple le copolymère d’AMPS/acrylate de sodium tel que le copolymère utilisé dans le produit commercial vendu sous le nom de Simulgel ® EG par la société SEPPIC (nom CTFA : Acrylamide/Sodium Acryloyldimethyltaurate/Isohexadecane/Polysorbate-80) ;
- les copolymères d’AMPS et d’acrylate d’hydroxyéthyle, par exemple le copolymère d’AMPS/acrylate d’hydroxyéthyle, tel que le copolymère utilisé dans le produit commercial vendu sous le nom de Simulgel ® NS par la société SEPPIC (nom CTFA : Hydroxyethyl acrylate/Sodium Acryloyldimethyltaurate copolymer (and) Squalane (and) Polysorbate-60) ;
- le polymère réticulé d’acryloyldiméthyltaurate d’ammonium/méthacrylate de stéareth-25.
Les polymères préférés sont plus particulièrement le polyacryloyldiméthyl taurate d’ammonium ; et les copolymères d’AMPS/acrylate d’hydroxyéthyle, tel que le copolymère utilisé dans le produit commercial vendu sous le nom de Simulgel NS, ou le polymère réticulé d’acryloyldiméthyltaurate d’ammonium/méthacrylate de stéareth-25.
Les paramètres d’adaptation comprennent aussi des paramètres du transformateur de courant (du capteur de courant 8).
On prend en compte la différence de déphasage entre la première fréquence (50Hz) et la deuxième fréquence (60Hz) du transformateur de courant :
où est une phase à la première fréquence du transformateur de courant et est une phase à la deuxième fréquence dudit transformateur de courant.
Ces paramètres sont fournis par le fabricant ou le fournisseur des transformateurs, et sont donc pré-enregistrés dans le compteur 1.
Les paramètres d’adaptation comprennent aussi des paramètres d’au moins un composant électronique de la chaîne de mesure de courant 9 reliée au transformateur de courant. Ces composants électroniques comprennent un amplificateur.
On prend donc en compte la différence de déphasage entre la première fréquence (50Hz) et la deuxième fréquence (60Hz), mesurée en conception, liée à l’amplificateur opérationnel :
où est une phase à la première fréquence de l’amplificateur de la chaîne de mesure de courant 9 et est une phase à la deuxième fréquence dudit amplificateur.
Le microcontrôleur 4 calcule alors :
– ) + ( - ) + ( - )
( - ) + ( - ) .
Bien sûr, une fois que le microcontrôleur 4 a « décidé » que les deuxièmes paramètres de calibration doivent être utilisés, ce choix est définitif (la fréquence du réseau ne varie pas significativement), et les deuxièmes paramètres de calibration, une fois définis, sont stockés dans une mémoire (mémoire flash par exemple) de la partie métrologie.
Le compteur 1 calibre donc automatiquement le module de mesure 10 en fonction de la fréquence du réseau de distribution 3.
Comme on l’a vu plus tôt, pour chaque phase Ph, la chaîne de mesure de tension 7 comprend un premier convertisseur analogique-numérique, et la chaîne de mesure de courant 9 comprend un deuxième convertisseur analogique-numérique.
Une des limitations principales des amidons thermiquement modifiés fabriqués à partir d’une seule source botanique, est une viscosité développée légèrement plus faible que celle des amidons chimiquement modifiés du marché, nécessitant un surdosage en cas de remplacement dans le cadre d’une solution respectant le 100% naturel et « avec le moins de transformation chimique possible ». (en anglais « clean label »).
Ces mélanges s’inscrivent donc comme une solution simple et performante pour les industries fabriquant par exemple des sauces.
Plus particulièrement ces mélanges seraient adaptés aux exigences technologiques de pasteurisation, cisaillement moyen et pH acides.
Exemples Matériels et méthodes Ci-dessous les deux produits utilisés pour le tampon pH 6.
Mesure de la conductivité et du pH Conductivité La méthode mise en œuvre ici est adaptée de la Pharmacopée Européenne – édition officielle en vigueur – Conductivité (§ 2.2.38). Matériels : Conductivimètre électronique KNICK 703 équipé également de sa cellule de mesure et vérifié selon le mode opératoire décrit dans le manuel d’instructions qui s’y rapporte. Mode opératoire : On prépare une solution contenant 20 g d’échantillon sous forme de poudre et 80 g d’eau distillée présentant une résistivité supérieure à 500 000 ohms.cm. On effectue la mesure, à 20°C, à l’aide du conductivimètre en se reportant au mode opératoire indiqué dans le manuel d’utilisation de l’appareil. Les valeurs sont exprimées en microSiemens/cm (µS/cm) ou milliSiemens/cm (mS/cm). pH La méthode mise en œuvre ici est adaptée de la Pharmacopée Européenne – édition officielle en vigueur – pH (§ 2.2.3). On prépare une suspension de l’échantillon à analyser à 20 % (P/P) et détermine la valeur du pH à l’aide d’un pH mètre de laboratoire, en se reportant au mode opératoire indiqué dans le manuel d’utilisation de l’appareil. Le pH est exprimé à 0,01 unité près.
Mesure des citrates par HPLC On réalise le dosage des citrates : - directement après traitement thermique, sur produits lavés et séchés, (mesure des citrates libres) puis, - après hydrolyse (mesure des citrates fixés) selon les méthodes suivantes. Méthode de dosage Après séparation par chromatographie d’échange d’ions, l’ion citrate est détecté par conductimétrie. La quantification se fait par la méthode de l’étalonnage interne. On utilise comme matériels un ensemble de chromatographie liquide haute performance composé de : - Un système ICS 2100 Thermofisher ; - Un échantillonneur permettant de maintenir les échantillons à 10°C (type TSP AS-AP) ; - Un suppresseur AERS 500- ultra ; - Une colonne Thermo AS11 HC 250*4 mm avec pré colonne AG11-HC 4*50 mm. - des filtres pour chromatographie ionique – IC 0,45 µm – Pall. On utilise comme réactifs : - Eau de qualité CLHP - Citrate de sodium tribasic dihydrate de Sigma - Acide trifluoroacétique de Sigma - Solution d’étalon interne : solution d’acide trifluoroacétique à 400 mg/L - Acide chlorhydrique 2N de Merck - Cartouche EGC-KOH de Thermo. Le mode opératoire est le suivant : - Solvant A : eau de qualité CLHP, - Programme d’élution : Temps (min) Débit (mL/min) KOH 0 1,3 1,5 15 1,3 1,5 28 1,3 1,2 48 1,3 28 60 1,3 40 60,1 1,3 60 67 1,3 60 67,1 1,3 1,5 77 1,3 1,5 - Volume injecté : 25 µL - Température colonne : 36°C - Temps d’analyse : 77 min - Température des échantillons : 10°C - ASRS : 193 mA Etalonnage Préparer 6 points de courbe. - Peser x mg de citrate de sodium, soit x compris entre 10 et 250 mg et ajuster à 500 mL d’eau. Agiter. - Prélever 0,5 mL, ajouter 0,5 mL d’étalon interne et compléter à 20 mL avec de la soude 1 mM. - Filtrer et injecter. - Calculer le poids des standards en chlorure (poids en chlorure de sodium (Mw de l’ion/ Mw de sel)). Tracer la courbe d’étalonnage : rapport des hauteurs de pics (= poids du standard en chlorure/poids de l’étalon interne). Echantillon Peser 100 mg d’échantillon + 0,5 mL d’étalon interne à 20 mL d’eau. Filtrer . Injecter.
Lavage et séchage Dans un bécher de 250 ml, on introduit environ 20 g de l'échantillon à analyser et 200 ml d'eau déminéralisée. On recouvre d'un verre de montre et agite pendant 20 minutes à l'aide d'un agitateur magnétique. On filtre ensuite dans un entonnoir de Buchner présentant un diamètre de 150 mm équipé d'un filtre Durieux n°111 bande blanche, d’un diamètre de 150 mm ou équivalent. On remet le filtrat dans un bécher de 250 ml, le disperse dans 200 ml d'eau déminéralisée et remue pendant 20 minutes. On filtre à nouveau et rince avec 200 ml d'eau déminéralisée. On sèche le produit filtré en étuve de laboratoire sur la nuit, puis on broie de manière à éviter les grumeaux.
Hydrolyse Dans le ballon de 250 ml à fond plat et à col rodé, on introduit une prise d'essai « P », exactement pesée de l'échantillon à analyser. On ajoute une quantité d'eau distillée égale à (100 - P), 100 ml d'acide chlorhydrique 2N et quelques régulateurs d'ébullition (pierre ponce en grains). On place dans le chauffe-ballon électrique sous réfrigérant à reflux et laisser 45 minutes à partir de l'ébullition. On refroidit puis neutraliser avec la solution de soude à 40% jusqu'à pH 7.
Expression des résultats La teneur en ion citrate en % est déterminée par l’équation suivante : Q/Px100 où : Q = quantité de citrate lue sur la courbe (mg) P = poids de l’échantillon en mg.
Mesure de la viscosité d’une suspension d’amidon à l’aide du Rapid Viscosimeter Analyser (RVA)
Cette mesure est réalisée dans des conditions de concentration déterminées et suivant un profil d’analyse température/temps adapté.
Deux solutions tampons sont préparées :
Tampon A Dans un bécher de 1 litre, contenant 500 ml d’eau déminéralisée, on ajoute - 91,0 g d’acide citrique monohydrate (pureté > 99,5 %) et homogénéise, - 33,0 g de chlorure de sodium (pureté > 99,5 %), et homogénéise jusqu’à dissolution complète, - 300,0 g de soude 1N. On transvase dans une fiole jaugée de 1 L et complète avec de l’eau déminéralisé à 1 L.
Tampon B On mélange 100 g de Tampon A avec 334 ,0 g d’eau déminéralisée. On prépare le produit à analyser de la manière suivante : Une masse de 1,37 g du produit sec à analyser ainsi obtenu est introduite directement dans le bol du viscosimètre, et on introduit de la solution Tampon B jusqu’à l’obtention d’une masse égale à 28,00 ± 0,01 g. On homogénéise à la pale d’agitation du Rapid Visco Analyser (RVA-NewPort Scientific). Le profil d'analyse temps / température et vitesse dans le RVA est alors réalisé comme suit :
Temps hh:mm:ss Température °C Vitesse de rotation Tour/min (RPM) 00:00:00 50 100 00:00:10 50 500 00:00:20 50 960 00:00:30 50 160 00:01:00 50 160 00:05:00 92 160 00:17:00 92 160 00:20:00 50 160 Fin de test : 00:20:05 (hh:mm:ss) Température initiale : 50°C ± 0,5°C Intervalle d’acquisition des données : 2 secondes Sensibilité : basse (low)
Selon une variante, la barre de flèche comporte un guide rectiligne supportant un aligneur, et un piston réglé et soutenu dans son mouvement de translation par l’aligneur lui-même calé par le guide.