INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couche réductrice 22 permet de créer le gaz bidimensionnel d’électrons formant le canal à l’interface entre la couche réductrice 22 et le sous-ensemble à états rémanents 18.
La couche réductrice 22 est réalisée en un matériau réducteur présentant une concentration atomique en éléments métalliques supérieure ou égale à 50%, de préférence supérieure ou égale à 80%.
Par définition, la concentration atomique est le rapport entre le nombre d’atomes d’éléments métalliques et le nombre d’atomes total.
En ce sens, la couche réductrice 22 est une couche réductrice que l’on peut qualifier de type métal.
Chaque élément métallique de la couche réductrice 22 est choisi dans les colonnes 3d, 4d, 5d, 5f de la classification périodique, ou une combinaison de métaux choisis dans les mêmes colonnes de la classification périodique.
A titre d’exemple particulier, chaque élément métallique est choisi parmi Al, Ta, Ru, Pt, W, Ir, Mo, Ti, Y, Au, ou un alliage de ces éléments tel que PtW.
En variante, la couche réductrice 22 est une multicouche. Dans ce cas, chaque couche de la dite multicouche possède, là encore, une concentration atomique en éléments métallique supérieure ou égale à 50%, de préférence supérieure ou égale à 80%.
La couche réductrice 22 permet la formation du gaz bidimensionnel d’électrons au contact avec le sous-ensemble à états rémanents 18. En ce sens, le canal 20 formé par un gaz bidimensionnel d’électrons est bien différent du canal d’un transistor classique à effet de champ, dans lequel il n’y a pas de couche réductrice. Egalement, dans le canal d’un transistor classique à effet de champ, les porteurs apparaissent de manière réversible dans le matériau semiconducteur (en général en Si dopé), par application d’une tension de grille créant un champ électrostatique.
La couche réductrice 22 présente une épaisseur inférieure ou égale à 15 nanomètres (nm).
Cela permet que la couche réductrice 22, partiellement ou complètement oxydée au contact du sous-ensemble à états rémanents 18, présente une conductivité plus faible que celle du gaz bidimensionnel d’électrons. L’épaisseur de la couche réductrice 22 est de préférence choisie de manière à ce qu’elle soit complètement oxydée par mise en contact avec le sous-ensemble à états rémanents 18, de manière à ce que sa conductivité soit la plus faible possible.
Comme indiqué précédemment, la source 14 et le drain 16 sont en contact avec une extrémité respective du canal 20, et ainsi connectés électriquement l’une à l’autre via ce canal 20.
Chacune des électrodes 12, 14 et 16 sont de préférence réalisées en matériau conducteur métallique ou semi-conducteur dopé, de manière à présenter une conductivité élevée.
Le fonctionnement du transistor 10 est maintenant décrit en référence aux figures 3 et 4.
Dans un premier exemple de fonctionnement, le sous-ensemble à états rémanents 18 présente deux états notés A et B.
Dans ce texte, « propriété physique interfaciale » désigne l’une des propriétés physiques interfaciales choisie dans le groupe constitué : - d'une tension interfaciale σ 12 entre la goutte de liquide et le fluide 6, - d'une tension interfaciale σ S1 entre la goutte de liquide et le substrat 4, - d'une tension interfaciale σ S2 entre le substrat solide 4 et le fluide 6, et - d'une tension de ligne σ S12 au niveau d'une ligne de contact entre la goutte de liquide, le fluide 6 et le substrat 4.
Il est rappelé qu’une tension interfaciale (« interfacial tension » en anglais) entre deux corps caractérise l'excès d'énergie libre entre ces deux corps. La tension interfaciale s’exprime en Joule par mètre carré. Elle est également connue sous le terme de « tension de surface » ou de « tension superficielle » et sous les termes anglais de « surface tension » ou « surface energy » ou « surface density of free energy ».
La tension de ligne au niveau de la ligne de contact entre trois corps, ici la goutte de liquide, le substrat 4 et le fluide 6, caractérise l'excès d'énergie libre propre à l’interface entre ces trois corps. La tension de ligne s’exprime en Joule par mètre. En anglais, la tension de ligne est connue sous le terme « line tension » ou « line density of free energy ».
La ligne de contact entre la goutte de liquide, le substrat 4 et le fluide 6 est représentée, dans la section transversale de la goutte 14, par deux points 18 et 20, diamétralement opposés par rapport à l’axe 16.
Par la suite, l’appareil 2 est décrit dans le cas particulier où il mesure le quatre propriétés physiques interfaciales σ 12 , σ S1 , σ S2 et σ S12 .
À cet effet, l’appareil 2 comporte : - une seringue 30 apte à injecter un volume connu de liquide à travers le trou 12 pour former la goutte 14, - un dispositif 32 de mesure de caractéristiques géométriques de la goutte 14, et - un calculateur électronique 34 configuré pour déterminer les valeurs des quatre propriétés σ 12 , σ S1 , σ S2 et σ S12 à partir des caractéristiques géométriques mesurées par le dispositif 32.
La seringue 30 comporte : - un réservoir 40 contenant le liquide à éjecter pour former la goutte 14, - une aiguille ou une buse 42 dont l’extrémité supérieure est fluidiquement raccordée à l’extrémité inférieure du trou 12 et dont l’extrémité inférieure est fluidiquement raccordée au réservoir 40, - un piston 44 apte à s’enfoncer à l’intérieur du réservoir 40 pour éjecter un volume prédéterminé de liquide à travers le trou 12, et - un actionneur électrique commandable 46 apte à déplacer le piston 44.
Ici, le volume du réservoir 40 est supérieur au volume V max de la plus grosse goutte 14 à former sur la face 8 du substrat 4.
Le piston 44 est déplaçable en translation le long de l’axe 16. Lorsqu’il avance vers le haut, du liquide est éjecté par l’intermédiaire du trou 12, ce qui augmente le volume de la goutte 14. À l’inverse, lorsque le piston 44 se déplace vers le bas, du liquide est aspiré par l’intermédiaire du trou 12, ce qui diminue le volume de la goutte 14.
Le dispositif 32 permet notamment de mesurer le rayon r de la goutte 14 à différentes hauteurs z.
La représente un repère R utilisé ici pour mesurer le rayon r et la hauteur z d’un point M appartenant au contour de la goutte 14. Sur la , seule la partie droite de la goutte 14 est représentée. L’origine O du repère R est confondue avec l'apex 17 de la goutte 14. Le repère R comporte un axe R z vertical et un axe R r horizontal qui se coupent à angle droit au niveau de l’origine O. L’axe R z est confondu avec l’axe de 16 de symétrie de révolution de la goutte 14. L’axe R z est orienté dans la même direction que le vecteur e z précédemment défini. L’axe R r est orienté dans la même direction que celle d’un vecteur horizontal e r . Le vecteur e r est dirigé de l’origine O vers la droite sur la . Dans ce repère R, les coordonnées d’un point M du contour de la goutte 14 sont (r; z), où r est le rayon de la goutte 14 à la hauteur z et z est la hauteur du point M par rapport à l’origine O.
Par la suite, le symbole « h » désigne la hauteur de la goutte 14 le long de l’axe R z et le symbole r(h) désigne le rayon de la goutte 14 au niveau de la face 8 du substrat 4. Ainsi les coordonnées du point 20 de contact entre la goutte 14, le substrat 4 et le fluide 6 sont (r(h); h).
La représente également l’angle θ m de contact macroscopique. L'angle θ m est défini comme étant l’angle entre : - la face 8, et - le vecteur t m tangent au contour de la goutte 14 au niveau du point 20.
L’angle θ m est dit "macroscopique" car il est mesurée à une échelle macroscopique.
Pour obtenir les coordonnées dans le repère R de plusieurs points M du contour de la goutte 14, le dispositif 32 génère une image de la section transversale de la goutte 14 puis mesure les coordonnées de plusieurs points du contour de la goutte par analyse d’images. Sur cet aspect, le dispositif 32 est similaire, par exemple, à celui décrit dans la demande EP2899529A1. Ainsi, par la suite, seules les caractéristiques du dispositif 32 nécessaires pour comprendre l’invention sont présentées.
Typiquement, le dispositif 32 comporte : - une source lumineuse 50 qui éclaire la goutte 14 selon une direction parallèle au vecteur e r , - une caméra 52 qui génère une image du contour de la goutte 14, - un module 54 d’acquisition de l’image générée par la caméra 52 pour obtenir une image numérique, et - un module 56 d’analyse d’images qui traite l’image acquise pour en extraire les caractéristiques géométriques souhaitées de la goutte.
3 : Moyen
2 : Mauvais
1 : Très mauvais
Les critères « Moyen », « Bon » et « Très bon » sont acceptables.
Les critères « mauvais » et « très mauvais » ne sont pas acceptables.
{Résumé}
La composition selon l’exemple 1 était sous la forme d’une émulsion E/H, et était capable de réduire le caractère gras initial de la composition à un niveau acceptable lorsqu’elle était appliquée sur les cheveux. La composition selon l’exemple 1 était également capable de donner aux cheveux un passage des doigts acceptable, un démêlage/peignage acceptable, et une douceur des cheveux acceptable.
La composition selon l’exemple 2, qui incluait en outre une huile non-silicone (isononanoate d’isononyle) en plus des ingrédients de la composition selon l’exemple 1, se présente sous la forme d’une émulsion E/H, et était capable de réduire davantage le caractère gras initial de la composition lorsqu’elle était appliquée sur les cheveux. La composition selon l’exemple 2 était également capable de donner aux cheveux un bon passage des doigts, un bon démêlage/peignage, et une bonne douceur des cheveux.
La composition selon l’exemple 3, qui incluait en outre des agents de conditionnement des cheveux/agents antistatiques (chlorure d’hydroxypropyl guar hydroxypropyl trimonium et stéaramidopropyl diméthylamine) en plus des ingrédients de la composition selon l’exemple 1, se présentait sous la forme d’une émulsion E/H, et était capable de réduire encore plus le caractère gras initial de la composition lorsqu’elle était appliquée sur les cheveux. La composition selon l’exemple 3 était également capable de conférer aux cheveux un très bon passage des doigts, un très bon démêlage/peignage, et une très bonne douceur des cheveux.
La composition selon l’exemple comparatif 1, dépourvue de la première cire, se présentait sous la forme d’une émulsion E/H, mais ne pouvait pas réduire le caractère gras initial de la composition à un niveau acceptable lorsqu’elle était appliquée sur les cheveux. La composition selon l’exemple comparatif 1 ne pouvait pas donner aux cheveux un passage des doigts acceptable, un démêlage/peignage acceptable et une douceur des cheveux acceptable.
La composition selon l’exemple comparatif 2 dépourvue de deuxième cire n’était pas sous la forme d’une émulsion E/H, et par conséquent, l’évaluation des effets cosmétiques n’était pas possible.
La composition selon l’exemple comparatif 3 correspond à l’art antérieur divulgué dans WO 2021/120 084, car les formulations spécifiques divulguées dans WO 2021/120 084 incluent seulement de l’huile de silicone avec une viscosité de 2 cst.
La composition selon l’exemple comparatif 3 qui était dépourvue d’huile de silicone ayant une viscosité supérieure à 10 cst à 25 °C était sous la forme d’une émulsion E/H mais ne pouvait pas réduire le caractère gras initial de la composition à un niveau acceptable lorsqu’elle était appliquée sur les cheveux. La composition selon l’exemple comparatif 3 ne pouvait pas donner aux cheveux un passage des doigts acceptable, un démêlage/peignage acceptable, et une douceur des cheveux acceptable.
Composition cosmétique comprenant un ou plusieurs tensioactifs anioniques particuliers, un ou plusieurs hydroxyhydrocarbyl (poly)glycosides et un ou plusieurs acides carboxyliques spécifiques La présente invention concerne une composition cosmétique pour le nettoyage et le conditionnement des matières kératineuses, et en particulier des matières kératineuses humaines telles que les cheveux et la peau, qui comprend un ou plusieurs tensioactifs anioniques particuliers, un ou plusieurs hydroxyhydrocarbyl (poly)glycosides et un ou plusieurs composés choisis parmi l’acide pyrrolidone carboxylique, ses sels et ses dérivés.
L’invention concerne également un processus cosmétique de nettoyage et de conditionnement des matières kératineuses utilisant cette composition.
Enfin, l’invention concerne l’utilisation d’une telle composition pour le nettoyage et le conditionnement des matières kératineuses.
Pour un pare-brise feuilleté, l’intercalaire de feuilletage peut avoir une section transversale diminuant en forme en coin du haut vers le bas du pare-brise feuilleté, en particulier pour éviter une double image dans le cas d’un affichage tête haute (HUD) additionnel. L’intercalaire de feuilletage peut être acoustique.
La deuxième feuille peut avoir une taille plus importante que la première, dépassant ainsi cette dernière sur au moins une partie de son pourtour notamment lorsque la première feuille est éclairée par sa tranche périphérique, la source de lumière comme les modules LED peut alors s’appuyer sur la face F2 de la deuxième feuille, là où celle-ci dépasse la première feuille.
Les figures 13 et 17 correspondent aux HVL et TVL respectivement obtenus pour les masses volumiques apparentes mesurées.
Les figures 10 à 13 montrent que, dans tous les cas, à énergie de photon donnée et comprise entre 80 keV et 1 000 keV, la présence d’U 3 O 8 appauvri dans les matériaux cimentaires permet de diminuer significativement leur HVL par rapport à celles obtenues pour des matériaux cimentaires exempts d’U 3 O 8 appauvri. Cette diminution est de 63 % dans le cas du matériau à base de ciment phospho-magnésien (i.e. CPM-U 3 O 8 ) et de 33 % dans le cas du matériau cimentaire à base de ciment Portland comprenant la plus forte teneur massique en U 3 O 8 appauvri (i.e. CP-42,5%U 3 O 8 ).
Elles montrent également que, comme attendu, la diminution de la HVL d’un matériau cimentaire comprenant de l’U 3 O 8 appauvri est d’autant plus élevée que sa teneur massique en U 3 O 8 est, elle-même, élevée.
Les figures 14 à 17 montrent que les mêmes tendances sont observées pour les TVL.
Références citées [1] JP-S-6191598 [2] US-B-5,786,611 [3] US-B-6,166,390 [4] L. R. Dole et W. J. Quapp, rapport ORNL/TM-2002/111, 2002 [5] B. Xu et al. , Cem. Concr. Res. 2019 , 123, 105781 [6] H. Lahalle et al. , Cem. Concr. Res. 2019, 122, 42-58 [7] T. Tracz et T. Zdeb, Materials 2019 , 12(192), 1-20
Protection des bobines d’une machine électrique DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des machines électriques comprenant des pastilles supraconductrices pouvant notamment être utilisées dans des aéronefs. En particulier, l’invention s’applique aux machines électriques à flux axial comprenant des pastilles magnétisées ou non-magnétisées, aux machines électriques à aimants supraconducteurs ou à barrières de flux supraconductrices, aux machines entièrement supraconductrices (induit et inducteur supraconducteurs) ou partiellement supraconductrices (induit ou inducteur supraconducteur).
ETAT DE LA TECHNIQUE Une partie de l’ingénierie se préoccupe des futurs moyens de transport en cherchant à rendre les systèmes plus écologiques. Dans le domaine du transport aérien, différents projets et prototypes ont déjà vu le jour, comme SOLAR IMPULSE ou l’E-FAN d’Airbus. Les préoccupations environnementales, la réduction de la consommation de carburant et de bruit sont tant de critères qui encouragent l’utilisation de machines électriques. Pour pouvoir supplanter les technologies actuelles, les constructeurs aéronautiques travaillent sur l’augmentation de la puissance massique de ces machines électriques. Ainsi, une étude est conduite sur le gain qu’apporterait les matériaux supraconducteurs HTC (acronyme de haute température critique) pour les actionneurs embarqués.
Un matériau supraconducteur est un matériau qui, lorsqu’il est refroidi à une température inférieure à sa température critique, présente une résistivité nulle offrant ainsi la possibilité de faire circuler des courants continus sans pertes. De cela, plusieurs phénomènes en découlent comme la réponse diamagnétique pour toute variation du champ magnétique, permettant de réaliser d’excellents blindages magnétiques.
De manière connue en soi, une machine électrique comprend un inducteur et un induit. L’inducteur comprend une bobine supraconductrice réalisé avec des fils en matériau supraconducteur qui génère un champ magnétique modulé par des pastilles supraconductrices, qui font office d’écrans magnétiques. La bobine supraconductrice est contenue dans un cryostat, dont la température est sensiblement égale à la température ambiante (de l’ordre de 300 K) et qui peut être réalisé dans un matériau conducteur. En comparaison, la bobine supraconductrice est généralement à une température de l’ordre de 30 K. L’induit, quant à lui, comprend un système de bobinage triphasé en cuivre comprenant un agencement de bobines qui reposent sur un support ferromagnétique ou amagnétique. La rotation des écrans fait varier le champ magnétique et induit, par la loi de Lenz, une force électromotrice dans les bobines. Le dimensionnement d’une telle machine conduit à une structure à flux axial sans système d’alimentation tournant (type bague/balais). La maintenance et les problèmes de sécurité, apportés par un système bague/balais tournant, sont donc évités.
Cette machine électrique est partiellement supraconductrice dans la mesure où seul l’inducteur est réalisé dans un matériau supraconducteur, par opposition à une machine totalement supraconductrice dont toutes les parties actives sont conçues avec des matériaux supraconducteurs.
Dans ce qui suit, on désignera par « inducteur » la bobine HTC et les pastilles supraconductrices configurées pour moduler le flux magnétique crée par la bobine HTC. On notera que, dans une machine électrique supraconductrice à barrières de flux, on utilise le comportement diamagnétique des pastilles supraconductrices quand elles sont refroidies hors champ. Les pastilles supraconductrices sont dans ce cas non-magnétisées et forment un écran (écrantage) qui dévie les lignes de champ, lorsqu’elles sont plongées dans un champ magnétique. Le champ magnétique est alors concentré et de forte amplitude entre les pastilles supraconductrices non-magnétisées et faible en aval de celles-ci. En variante, les pastilles supraconductrices peuvent être magnétisées et former des aimants supraconducteurs. On parle alors de machine à aimants supraconducteurs.
Afin de réduire au maximum le volume et la masse de la machine électrique ainsi que sa densité de puissance, la bobine supraconductrice de l’inducteur doit être placée au plus proche du rotor. Cette configuration permet en outre de limiter le coût de la machine électrique, le prix des fils supraconducteurs pouvant être élevé. Cependant, plus la bobine supraconductrice est proche du rotor, plus elle est exposée au champ magnétique modulé par les pastilles supraconductrices, ce qui peut générer des pertes en courant alternatif importantes dans la bobine supraconductrice ou dans son cryostat si celui-ci est conducteur. Il est alors nécessaire d’augmenter le refroidissement de la bobine supraconductrice et le cas échéant de son cryostat. Or, les pertes dans les éléments cryogéniques sont beaucoup plus couteuses à évacuer que les pertes à température ambiante. Par ailleurs, l’exposition au champ magnétique peut faire perdre ses propriétés supraconductrices à la bobine supraconductrice, réduisant ainsi l’efficacité de la machine électrique.
Il a donc été proposé de conserver un cryostat en aluminium afin que les courants induits dans celui-ci protègent la bobine supraconductrice. Toutefois, une telle configuration a pour effet d’entrainer des pertes au sein du cryostat. Par ailleurs, un système de refroidissement dédié au cryostat devient nécessaire, ce qui augmente la masse de la machine électrique ainsi que sa complexité.
Un but de l’invention est de proposer une machine supraconductrice dont le volume, la masse et la densité de puissance sont optimisés.
L’invention s’applique à tout type de machine supraconductrice à flux axial, qui comprennent notamment les machines partiellement supraconductrices ou totalement supraconductrices, à barrières de flux ou à aimants supraconducteurs.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect de l’invention, une machine électrique supraconductrice à flux axial comprenant un inducteur et un induit, l’inducteur comprenant : - des pastilles supraconductrices mobiles en rotation autour d’un axe de la machine électrique ; et - une bobine supraconductrice, centrée sur l’axe et s’étendant radialement à l’extérieur des pastilles supraconductrices, la bobine supraconductrice étant configurée pour générer un champ magnétique ; et - une barrière de flux réalisée dans un matériau supraconducteur qui s’étend entre les pastilles supraconductrices et la bobine supraconductrice, ladite barrière de flux étant fixée sur une paroi circonférentielle des pastilles supraconductrices de sorte à être solidaire en mouvement des pastilles supraconductrices.
L’unité d’alerte 35 est configurée pour générer un signal visuel et/ou auditif lorsque l’information de commande comprend l’information d’alerte. En d’autre termes, lorsque le dispositif de commande 34 génère une information de commande comprenant l’information d’alerte, le dispositif de commande 34 transmet l’information d’alerte à l’unité d’alerte 35 ou contrôle l’unité d’alerte 35 pour que l’unité d’alerte 35 génère un signal visuel et/ou auditif. A cet effet, l’unité d’alerte comprend par exemple un moyen d’affichage et/ou un haut-parleur.
L’unité de contrôle 36 est configurée pour contrôler l’actionnement de commandes de conduite du véhicule lorsque l’information de commande comprend une information de contrôle. En d’autre termes, lorsque le dispositif de commande 34 génère une information de commande comprenant l’information de contrôle, le dispositif de commande 34 transmet l’information de contrôle à l’unité de contrôle 36 ou contrôle l’unité de contrôle 36 pour que l’unité de contrôle 36 contrôle l’actionnement de commandes de conduite du véhicule.
L’unité de contrôle 36 est par exemple connectée au moteur 20 et/ou au dispositif de freinage 21 du véhicule 10. L’actionnement des commandes de conduite correspond par exemple à l’inversion du sens de rotation du moteur 20, pour changer le sens de déplacement du véhicule 10 sur la voie, à l’arrêt du moteur 20 et/ou à l’actionnement du dispositif de freinage pour stopper le déplacement du véhicule sur la voie 26 et/ou pour immobiliser le véhicule 10 sur la voie 26.
Dans un mode de réalisation particulier, l’unité de contrôle 36 est configurée pour afficher une instruction au conducteur du véhicule pour contrôler l’actionnement des commandes de conduite, le conducteur exécutant l’instruction qui lui est affichée en contrôlant l’actionnement des commandes de conduite.
Un exemple du fonctionnement du système d’assistance à la conduite d’un véhicule 16 tel que précédemment décrit va maintenant être présenté.
Lorsque le véhicule 10 circule sur une voie 26 non inondée, le dispositif de mesure 32 détermine un niveau d’eau relatif au châssis étant négligeable ou ne détermine pas de niveau d’eau.
Lorsque le véhicule pénètre un tronçon de voie inondé 30, le dispositif de mesure détermine le niveau d’eau relatif au châssis 12, par exemple par la flottaison du flotteur 37 et la détection du champ magnétique par le détecteur de champ magnétique 40.
Tant que le niveau d’eau relatif au châssis est inférieur aux paliers d’alerte T A et critique T c , le dispositif de commande ne génère pas d’information de commande ou l’information de commande ne comprend pas d’information de contrôle et d’information d’alerte.
Lorsque que le niveau d’eau relatif au châssis atteint le palier d’alerte T A et/ou dépasse ledit palier d’alerte T A , par exemple en raison du déplacement du véhicule 10 dans le tronçon de voie inondé 30, le dispositif de commande génère une information de commande comprenant une information d’alerte, et l’unité d’alerte génère un signal visuel et/ou auditif. Le conducteur du véhicule est ainsi directement informé de la criticité de la situation.