INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une possibilité, une émission dans la bande de longueur d’onde primaire permet une efficacité photonique supérieure à l’efficacité photonique que permet une émission dans une bande de longueur d’onde secondaire quelconque.
Selon une possibilité, la bande de longueur d’onde primaire présente une efficacité photonique supérieure à celle que présente chacune des bandes de longueur d’onde secondaires.
Selon une possibilité, une émission dans la bande de longueur d’onde primaire permet une efficacité photosynthétique supérieure à l’efficacité photosynthétique que permet une émission dans une bande de longueur d’onde secondaire quelconque.
Selon une possibilité, la bande de longueur d’onde primaire présente une efficacité photosynthétique supérieure à celle que présente chacune des bandes de longueur d’onde secondaires.
Selon encore une possibilité, la bande de longueur d’onde primaire est plus large que l’au moins une bande de longueur d’onde secondaire, c’est-à-dire que la bande de longueur d’onde primaire comprend une plage de longueur d’onde plus étendue que l’au moins une bande de longueur d’onde secondaire. Par exemple, le rayonnement primaire peut correspondre à la lumière blanche, tandis que l’au moins un rayonnement secondaire à la lumière rouge.
Selon une possibilité, la bande de longueur d’onde primaire et/ou l’au moins une bande de longueur d’onde secondaire comprennent chacune des plages de longueur d’onde discontinues.
Selon un exemple de réalisation, le dispositif d’éclairage artificiel comprend au moins cinq ensembles d’unités d’éclairage secondaires.
Selon un exemple de réalisation non limitatif, au moins une bande de longueur d’onde secondaire est comprise entre 400 et 492 nm, et par exemple entre 420 et 480 nm. Selon cet exemple de réalisation, au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire émet une lumière de couleur bleue.
Selon un exemple de réalisation non limitatif, au moins une bande de longueur d’onde secondaire est comprise entre 492 et 597 nm, et par exemple entre 492 et 577nm. Selon cet exemple de réalisation, au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire émet une lumière de couleur verte.
Selon un exemple de réalisation non limitatif, au moins une bande de longueur d’onde secondaire est comprise entre 700 et 800 nm, et par exemple entre 700 et 780nm. Selon cet exemple de réalisation, au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire émet une lumière de couleur rouge lointain.
Selon un exemple de réalisation non limitatif, au moins une bande de longueur d’onde secondaire est comprise entre 380 et 740 nm, et par exemple entre 400 et 700nm. Selon cet exemple de réalisation, au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire émet une lumière de couleur blanche. Selon cet exemple de réalisation, la couleur verte, notamment, est apportée par un ensemble de diodes électroluminescentes polychromatiques produisant une couleur blanche et émettant entre 25 et 60 % de son rayonnement dans le vert. Un tel ensemble de diodes électroluminescentes permet notamment une efficacité photonique supérieure à ce que permettrait une diode électroluminescente monochromatique produisant une lumière verte.
Selon un exemple de réalisation non limitatif, au moins une bande de longueur d’onde secondaire est comprise entre 320 et 400 nm, et par exemple entre 340 et 400nm. Selon cet exemple de réalisation, au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire émet un rayonnement ultraviolet (UV) du type UV-A.
Selon un exemple de réalisation non limitatif, au moins une bande de longueur d’onde secondaire est comprise entre 280 et 320 nm. Selon cet exemple de réalisation, au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire émet un rayonnement UV du type UV-B.
Ainsi, la géométrie des micro-volumes formés entre les différentes portions d’anode A 1 permet le contrôle de la direction et/ou le sens des courants électriques le long de la surface du substrat de verre dont les effets permettront dans un second temps le contrôle de l’orientation des cristaux liquides lorsque le substrat sera utilisé dans la conception d’une cellule à cristaux liquides LC.
Ainsi, ce type de substrat peut alors être utilisé pour la fabrication d’une cellule à cristaux liquides en s’affranchissant de l’utilisation d’un film de polymère lors de la fabrication d’une cellule à cristaux liquides.
Un autre avantage est la possibilité ouverte de fabriquer des multi-domaines d’alignement planaires dont l’axe d’orientation et la dimension sont contrôlés par les paramètres du traitement du substrat de verre.
La illustre un effet de la polarisation multi-domaines d’un matériau amorphe traité obtenu entre les portions d’anode A 1 d’une électrode de type grille telle que celle de la . Les polarisations sont différenciées selon les régions de forme triangulaire s’inscrivant dans les micro-volumes entre les traces en forme de grille qui était en contact de l’électrode A1.
L’observation en microscopie optique du matériau amorphe entre deux polariseurs croisés montre que les zones ayant été en contact avec la grille induisent une orientation des cristaux liquides perpendiculaire à la surface dudit matériau amorphe. Dans la zone correspondant à l’interstice de la grille, il s’est formé 4 domaines d’orientions planaires distincts et de forme triangulaire Zp1. Dans chacun de ces quatre domaines de forme triangulaire Zp1, l’orientation des cristaux liquides CL est planaire et perpendiculaire au bord de la grille le plus proche. Les directions de chacune des 4 zones Zp1 comprise au sein d’une même région rectangulaire ou carré délimitée par les portions filaires de l’électrode comprend des directions différentes.
Le procédé de l’invention permet de contrôler la durée d’application du traitement de surface afin d’obtenir une polarisation souhaitée du matériau amorphe ionique MA. Lorsque le traitement est terminé, une étape d’extraction EXT 1 du matériau amorphe ionique MA est réalisée. L’extraction EXT 1 consiste en la séparation du matériau amorphe ionique MA des autres couches de la structure multicouche 1 de la .
La représente une surface de matériau amorphe ionique 2 également noté MA’ ainsi obtenu par le procédé de l’invention. Le matériau amorphe ionique MA’ comprend deux types de zones : Zp 1 et Zp 2 .
Des premières zones Zp 1 correspondent aux zones du matériau amorphes ioniques situées entre les portions d’anode A1. Dans ces régions une première polarisation électrique de la surface du matériau amorphe ionique MA est induite par le procédé de l’invention.
Des secondes zones Zp 2 correspondent aux zones du matériau amorphes ioniques qui étaient situées sous les portions d’anode A1 ou qui étaient au contact des portions d’anode A 1 . Dans ces régions une seconde polarisation électrique de la surface du matériau amorphe ionique MA’ est induite par le procédé de l’invention.
Utilisation pour définir des cellules à cristaux liquides
La surface de matériau amorphe MA’ traitée comprend une structuration de zones polarisées induites correspondant à la géométrie de l’électrode A 1 , C 1 . Un avantage de la polarisation contrôlée de certaines zones est la création d’un champ électromagnétique statique au sein du matériau amorphe polarisé MA’. Ce champ permet de contrôler l’alignement de cristaux liquides qui seraient mis en contact avec la surface du matériau amorphe polarisé MA’.
Un exemple de cristaux liquides dont l’orientation peut être gouverné par une surface traitée par le procédé de l’invention est la famille des cristaux liquides nématiques tel que l’hexyl-biphénylcabonitrile.
En effet, une conséquence du procédé de l’invention est l’élaboration d’un lien direct entre le sens des courants lors du procédé de polarisation thermoélectrique et la direction d’alignement des cristaux liquides CL obtenus à la surface traitée. Les sens des courants électriques à la surface du matériau amorphe sont maitrisés par la configuration des électrodes utilisées lors du procédé de l’invention.
Pour obtenir une orientation homéotrope perpendiculaire à la surface des cristaux liquides CL, une électrode uniforme proche ou en contact avec la surface peut être utilisée.
Pour une orientation planaire des cristaux liquides CL, le procédé de l’invention peut mettre en œuvre une configuration permettant la génération de courants ayant une composante majoritaire le long de la surface et perpendiculaire à l’électrode positive dans la zone de formation de plasmas de surface. Dans ces zones les courants induits le long de la surface du verre permettent un alignement planaire des cristaux liquides CL suivant la direction directement perpendiculaire à l’électrode positive et parallèle à la surface du verre.
L’invention concerne également l’utilisation d’un tel matériau amorphe polarisé pour définir des cellules à cristaux liquides.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un ensemble propulsif pour aéronef comportant : Au moins un organe propulsif configuré pour participer à la propulsion de l’aéronef par accélération d’un flux d’air circulant selon un axe longitudinal d’amont vers l’aval, Une turbomachine à gaz configurée pour entrainer en rotation l’organe propulsif, la turbomachine à gaz comprenant un corps basse pression, un corps haute pression et une chambre de combustion, la turbomachine à gaz étant à double flux et comprenant une veine primaire dans laquelle circule un flux primaire issu de la chambre de combustion, et une veine secondaire dans laquelle circule un flux secondaire contournant la chambre de combustion, Une machine électrique, montée, en aval de la turbomachine à gaz, comportant un arbre solidaire en rotation de la turbomachine à gaz, la machine électrique étant montée dans une enceinte alimentée par un flux d’air de refroidissement issu de la veine secondaire, et Au moins un système de refroidissement de la machine électrique, monté dans l’enceinte, comprenant au moins un organe de ventilation, configuré pour être entrainé en rotation dans l’enceinte par l’arbre, qui est monté en aval de la machine électrique.
Grâce à l’invention, on peut avantageusement engendrer une aspiration du flux d’air de refroidissement tout en maximisant l’utilisation de l’espace disponible dans l’enceinte « plug ». Cela permet d’installer un organe de ventilation de dimensions adaptées et de coût réduit pour réaliser un refroidissement optimal par aspiration. La machine électrique peut ainsi être montée au plus près de la turbomachine à gaz, avec des lignes aérodynamiques plus avantageuses.
De préférence, chaque organe de ventilation est associé à un organe de multiplication pour assurer une compression adaptée à la machine électrique et à son enceinte.
De préférence, le système de refroidissement comprend au moins un organe de couplage principal configuré, selon une position de couplage, pour coupler l’arbre et ledit au moins un organe de ventilation afin de l’entrainer en rotation et, selon une position de découplage, pour découpler l’arbre et ledit au moins un organe de ventilation afin de ne pas l’entrainer en rotation.
De manière avantageuse, même lorsque la turbomachine à gaz est éteinte, la machine électrique peut être utilisée comme moteur pour mettre en rotation l’organe de ventilation et refroidir l’enceinte. En outre, grâce à l’organe de couplage principal, la ventilation peut être découplée lors de certaines phases de fonctionnement de la turbomachine à gaz, en particulier, à très haute vitesse et à basse vitesse. Grâce à l’organe de couplage principal, il est possible de découpler l’organe de ventilation pour l’entrainer à une vitesse de rotation correspondant aux besoins de refroidissement.
De préférence, le système de refroidissement comprend au moins un organe de multiplication, monté entre l’arbre et ledit au moins un organe de ventilation, configuré pour entrainer en rotation ledit au moins un organe de ventilation à une vitesse différente de celle de la vitesse dudit arbre.
Selon l’invention, au moins un organe de ventilation 3 est monté en aval de la machine électrique M afin de générer un flux d’air de refroidissement FR dans l’enceinte 2 par aspiration. Cela permet de positionner la machine électrique au plus près de la turbomachine à gaz T, ce qui limite l’encombrement. Dans le même temps, on bénéficie d’un espace moins contraint en aval de la machine électrique M en termes d’encombrement et de température pour positionner l’organe de ventilation 3. Cela permet de mettre en place un organe de ventilation 3 plus performant pour générer un débit d’air important par aspiration afin de refroidir la machine électrique M. En outre, cela permet d’équilibrer l’arbre M1 de la machine électrique M qui est sollicité en amont de la machine électrique M par la turbomachine à gaz T et en aval par l’organe de ventilation 3. Sa durée de vie est avantageusement augmentée. Cela permet enfin d’optimiser l’utilisation de l’espace « plug » de la turbomachine afin de conserver des lignes aérodynamiques avantageuses pour la turbomachine
Il va de soi que plusieurs organes de ventilation 3 pourraient être montés en aval de la machine électrique M.
En référence à la , selon une deuxième forme de réalisation, des organes de ventilation 3 sont positionnés en amont et en aval (position en tandem) de la machine électrique M pour améliorer le refroidissement et optimiser l’espace disponible tout en rapprochant la machine électrique M au plus près de la turbomachine à gaz T. Cela permet en outre de former deux étages de compression et optimiser la circulation du flux d’air de refroidissement FR. Une telle configuration permet de réduire le taux de compression par étage de ventilation et d’éviter d’entrer dans des modes dégradés de ventilation pouvant engendrer un refroidissement suboptimal.
En référence à la , selon une troisième forme de réalisation, l’enceinte 2 comporte une paroi de séparation périphérique 8 définissant au moins une sous-enceinte intérieure 21, dans laquelle est montée la machine électrique M, et une sous-enceinte extérieure 22. Au moins un organe de ventilation 3 est monté en rotation dans chaque sous-enceinte 21, 22 de manière à assurer un refroidissement distinct par des flux d’air de refroidissement FR1, FR2 distincts. La sous-enceinte extérieure 22 permet avantageusement de former une barrière thermique, entre la veine primaire V1 et la machine électrique M, qui peut être refroidie de manière indépendante.
Dans cet exemple, la paroi de séparation périphérique 8 comporte une partie amont 8a et une partie aval 8b qui sont séparées par une fente 80 dans laquelle s’étend l’organe de ventilation 3 qui est monté dans la sous-enceinte extérieure 22 afin de la ventiler.
De manière préférée, l’organe de ventilation 3 associé à la sous-enceinte extérieure 22 est monté sur une portion amont de l’arbre M1 de la machine électrique M et l’organe de ventilation 3 associé à la sous-enceinte intérieure 21 est monté sur une portion aval de l’arbre M1 de la machine électrique M afin d’optimiser l’encombrement et la compacité. Néanmoins, il va de soi que les organes de ventilation 3 pourraient être positionnés tous en aval.
Selon une quatrième forme de réalisation, en référence aux figures 6 et 7, le système de refroidissement comprend un organe de couplage principal 4 configuré : selon une position de couplage P1, pour coupler l’arbre M1 et l’organe de ventilation 3 afin de l’entrainer en rotation et, selon une position de découplage P2, pour découpler l’arbre M1 et l’organe de ventilation 3 afin de ne pas l’entrainer en rotation.
Selon une cinquième forme de réalisation, en référence à la , le système de refroidissement comporte une source de puissance auxiliaire 5 configurée pour entrainer en rotation l’organe de ventilation 3 de manière indépendante de l’arbre M1. L’utilisation d’une source de puissance auxiliaire 5 permet d’éviter de prélever de la puissance sur l’arbre M1. L’utilisation d’une source de puissance auxiliaire 5 permet d’entrainer l’organe de ventilation lorsque la puissance sur l’arbre M1 est inexistante ou insuffisante, comme par exemple à bas régime ou lorsque la turbomachine est éteinte.
Le dispositif tel que prévu aux figures 3 et 4 permet ainsi : - de passer d’un fonctionnement sur un seul module à un fonctionnement sur les deux modules en série ce qui permet de monter la tension de la batterie pour répondre à des besoins d’alimentation électrique spécifique comme un démarrage moteur ou un « boost » de machines électriques tout en restant compatible de l’installation électrique (gauges de câbles) ; - de commuter entre un dispositif d’alimentation électrique de forte capacité avec mise en parallèle des modules à un dispositif de forte puissance sans accroissement du courant avec les modules en série.
Pour conserver des dispositifs interrupteurs de dimensions réduites, les changements de configuration se font après coupure de la puissance au moyen des organes de commutation de puissance 3 et/ou 4 qui sont dimensionnés en fonction de la puissance maximale à couper et en fonction du courant de court-circuit des modules. Ceci permet d’optimiser la conception des dispositifs interrupteurs et de réduire leur masse et leur encombrement puisqu’ils sont actionnés seulement lorsque le courant les traversant est nul ou fortement réduit. Le dispositif de pilotage 9 pilote pour ce faire les commutateurs de puissance pour isoler les modules et couper la puissance avant une commutation des dispositifs interrupteurs puis remettre les modules en service et rétablir la fourniture de puissance après ladite commutation.
Le dispositifs interrupteurs peuvent être des interrupteurs de type relais à l’état solide, comme des modules SSPC par exemple.
Dans le cas du dispositif des figures 3 et 4, le dispositif de pilotage 9 est configuré pour piloter les commutations desdits dispositifs interrupteurs entre les diverses configurations : un module, deux modules en série, deux modules en parallèle.
Le principe décrit peut être étendu au-delà des 2 modules présentés précédemment à un nombre de modules plus important ce qui permet de moduler de façon plus fine la fourniture de la puissance tout en conservant un courant relativement stable.
La montre un dispositif d’alimentation à trois modules 21, 22, 23 et un module de commutation 15 pourvu d’une pluralité de dispositifs interrupteurs Ces dispositifs interrupteurs sont ici aussi pilotés par un dispositif de pilotage 9 au travers d’un bus de commande 9a. Les dispositifs interrupteurs regroupés dans le module 15 sont câblés en sorte de pouvoir raccorder les modules de batterie au réseau soit séparément, soit en série deux par deux soit les trois en série soit en parallèle deux par deux ou les trois en parallèle.
Le tableau de la représente un tableau tension 30 en abscisse / puissance 33 en ordonnée avec les courants résultants arrondis 32 selon des phases de vol 31. Ce tableau montre qu’il est possible de lisser le courant en organisant les modules selon un arrangement un module case 32c, deux modules en série, case 32b et trois modules en série case 32c tout en offrant les puissances nécessaires aux phases de vol de l’aéronef : décollage, montée et croisière. Ainsi, pour une installation électrique capable de transiter un courant donné, le dispositif d’alimentation permet d’obtenir des profils de puissance significativement différents nécessaires pour les différentes phases de vol. Selon cet exemple, dans le cas du décollage, la puissance nécessaire au décollage est de 90 kW et la tension choisie est de 800 V. En phase de montée la puissance est de 70 kW, la tension choisie est de 540 V. En vol stabilisé en croisière la puissance est de 30 kW et la tension choisie est de 270 V. Pour ces puissances et ces tensions, le courant arrondi à l’unité est respectivement de 113 A, 130 A et 111 A. Selon cet exemple, le courant est donc lissé autour de 100 A à 140 A pour l’ensemble des phases de vol consommatrices ce qui permet d’optimiser la masse du câblage.
De même, une configuration, par exemple avec quatre modules de 250 V permettant d’obtenir une tension de 1000 V en phase de décollage permet de réduire encore le courant nécessaire à 90 A pour une puissance délivrée maximale alors que pour une tension de 270 V, le courant serait de 333 A ce qui imposerait des sections de câbles très importante.
Le dispositif a aussi pour avantage de pouvoir diminuer la tension réseau en phase de vol stabilisé à haute altitude ce qui est favorable du fait que la tension de claquage est plus rapidement atteinte avec l’altitude ce qui fait que par exemple une tension basse en altitude sera préférée.
Une telle adaptation Puissance/tension permet également de tirer complétement profit des gauges de câbles de puissance installés dans les aéronefs et de ne pas avoir à les surdimensionner sachant que la masse de gros câbles est rapidement significatif dans le bilan de masse d’un aéronef tel qu’un avion.
Par ailleurs, le fait d’avoir des dispositifs interrupteurs au niveau des modules permet d’isoler un module qui serait détecté défaillant, en panne ou hors d’usage parmi n modules et de continuer d’utiliser l’énergie stockée dans les n-1 modules, en mode réduit ou dégradé pour assurer une fin de vol par exemple.
Comme dit plus haut, pour conserver des dispositifs interrupteurs de faible masse et encombrement les opérations de changement de configuration entre simple module, modules série et modules parallèle peuvent être réalisées après déconnexion des modules au moyen des organes de commutation de puissance, les modules étant reconnectés après le changement de configuration.
Le dispositif de pilotage 9 est par exemple un calculateur pourvu par exemple d’un FPGA ou d’un processeur muni d’une mémoire non volatile renfermant un programme de pilotage desdits organes de commutation et des dispositifs interrupteurs, d’une mémoire vive, de sorties numériques de pilotages des organes de commutation et des dispositifs interrupteurs et éventuellement pourvu de capteurs et d’entrées de surveillance de l’état des dispositifs interrupteurs et organes de commutation.
L’invention peut trouver à s’appliquer notamment aux systèmes d’alimentation électrique de systèmes avioniques ou de systèmes moteurs avions.
L’invention ne se limite pas aux exemples décrits ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l’homme de l’art dans le cadre de la protection recherchée.
Procédé de fabrication d’un rotor pour machine électrique Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale les machines électriques.
Selon un autre mode de réalisation avantageux, le module de réservoir peut comprendre en outre un satellite, qui coopère à la fois avec l’étui et la pièce d’appui pour permuter entre les positions active et de repos. De préférence, le satellite est prisonnier de la pièce d’appui avec un déplacement axial limité et un déplacement en rotation, le satellite venant sélectivement en prise stable avec l’étui en position active. Par ailleurs, la pièce d’appui peut comprendre au moins une came d’entrainement en rotation pour solliciter le satellite en rotation. Avantageusement, l’étui peut comprendre au moins une came de blocage et une came d’éjection, le satellite comprenant au moins un ergot qui glisse sur les cames de blocage et d’éjection sous l’action du ressort, qui agit sur le satellite par l’intermédiaire la pièce d’appui. L’étui peut former une butée axiale, le satellite étant alors sollicité contre cette butée axiale par la pièce d’appui.
Selon un mode de réalisation pratique, - l’étui peut comprendre au moins une came de blocage et une came d’éjection reliées par une paroi d’arrêt, une butée axiale et au moins une cheminée axiale, - la pièce d’appui peut comprendre une butée de limitation de course axiale et au moins une came d’entrainement en rotation, - le satellite peut comprendre au moins un ergot, qui définit une surface de glissement, une couronne de butée et des dents.