INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation préféré, la composition cosmétique de la présente invention peut comprendre des filtres UV et peut être teintée ou non teintée.
processus de fabrication de la composition cosmetique de la presente invention
Le processus de fabrication de la composition cosmétique de la présente invention comprend les étapes suivantes. En particulier, quatre phases ont été préparées :
- Phase A : Phase aqueuse comprenant un mélange des actifs hydrophiles choisis parmi l’au moins un inhibiteur de sécrétion sébacée, l’extrait de graines de Bixa Orellana et la vitamine ;
- Phase B : Phase huileuse comprenant un mélange d’actifs lipophiles choisis parmi l’au moins un inhibiteur de sécrétion sébacée, l’extrait de graines de Bixa Orellana et la vitamine ;
- Phase C : Phase d’émulsion comprenant la phase A et la phase B ; et
Comme illustré non limitativement sur la , le procédé (de gestion), selon l’invention, comprend une étape 10-40 qui est mise en œuvre chaque fois qu’une consigne de tension ct doit être déterminée pour le générateur d’énergie électrique GE (et donc fournie au calculateur de recharge CC associé à ce dernier (GE)) pour recharger la batterie de servitude BS pendant une phase de recharge de la batterie principale BP.
L’étape 10-40 comprend une sous-étape 30 dans laquelle, lorsque la batterie principale BP est dans une phase de recharge, on (le dispositif de gestion DG) détermine un niveau d’optimisation de recharge de la batterie de servitude BS en fonction d’une première information i1 qui est représentative d’une précision en cours d’au moins une seconde information i2 qui est représentative d’un état de la batterie de servitude BS.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la l’étape 10-40 peut comprendre une sous-étape 10 (préliminaire) dans laquelle on (le dispositif de gestion DG) détermine auprès d’au moins un calculateur du système S s’il existe une information indiquant qu’il y a une phase de recharge de la batterie principale BP en cours. Par exemple, ce calculateur peut être le calculateur de recharge CC associé au générateur d’énergie électrique GE ou le calculateur de batterie que comprend le second boîtier de batterie BB2. En l’absence d’une telle information (et donc s’il n’y a pas de recharge de la batterie principale BP en cours), le procédé prend fin dans une sous-étape 20. En revanche, lorsque cette information existe on effectue la sous-étape 30.
L’étape 10-40 comprend aussi une sous-étape 40 dans laquelle on (le dispositif de gestion DG) détermine la consigne de tension ct, qui définit la tension à appliquer aux bornes de la batterie de servitude BS pour la recharger, en fonction du niveau d’optimisation de recharge qui a été déterminé dans la sous-étape 30.
Cette consigne de tension ct est ensuite transmise au calculateur de recharge CC qui est associé au générateur d’énergie électrique GE afin qu’il l’instaure dans le but d’appliquer une tension choisie (et définie par cette consigne de tension ct) aux bornes de la batterie de servitude BS pour la recharger.
Grâce à la détermination du niveau d’optimisation de recharge qui est adapté à la précision (ou qualité) des secondes informations i2 représentant l’état de la batterie de servitude BS à l’instant considéré, la consigne de tension ct déterminée est adaptée à ces secondes informations i2 disponibles, ce qui permet d’optimiser la recharge de la batterie de servitude BS, tout en minimisant le risque de l’endommager (ou de réduire sa durée de vie).
On comprendra que ce sont les processeur PR1 et mémoire MD du dispositif de gestion DG qui sont agencés pour effectuer les opérations consistant, lorsque la batterie principale BP est dans une phase de recharge, à déterminer un niveau d’optimisation de recharge de la batterie de servitude BS en fonction de la première information i1 (représentative de la précision en cours d’au moins une seconde information i2 représentative d’un état de la batterie de servitude BS), et à déterminer la consigne de tension ct en fonction de ce niveau d’optimisation de recharge déterminé.
On notera que dans la sous-étape 30 de l’étape 10-40 on (le dispositif de gestion DG) peut déterminer le niveau d’optimisation de recharge parmi au moins un premier niveau d’optimisation de recharge n1 et un second niveau d’optimisation de recharge n2.
Le (chaque) premier niveau d’optimisation de recharge n1 est associé à une consigne de tension ct qui est prédéfinie et à une première information i1 qui est représentative d’une première précision en cours inférieure à un seuil s1. Dans ce qui suit on considère qu’il n’y a qu’un seul premier niveau d’optimisation de recharge n1. Mais dans une variante de réalisation on pourrait utiliser plusieurs (au moins deux) premiers niveaux d’optimisation de recharge n1 associés respectivement à des consignes de tension ct prédéfinies différentes et à des premières informations i1 représentatives de premières précisions en cours différentes et toutes inférieures au seuil s1.
Par exemple, lorsque le réseau de bord RB est de type 12 V et qu’il n’y a qu’un seul premier niveau d’optimisation de recharge n1, la valeur de la consigne de tension ct prédéfinie peut être comprise entre 13,5 V et 14,5 V. A titre d’exemple illustratif cette valeur prédéfinie peut être égale à 13,8 V. De préférence, la (chaque) valeur prédéfinie est choisie de façon à pouvoir être appliquée aux bornes de la batterie de servitude BS pendant plusieurs heures pour maintenir à minima son état de charge tout en limitant le risque d’endommagement inhérent à l’application d’une tension élevée pendant une longue durée.
On comprendra que le (chaque) premier niveau d’optimisation de recharge n1 est utilisé lorsque la précision (ou qualité) des secondes informations i2 représentant l’état de la batterie de servitude BS est trop faible, voire lorsque les secondes informations i2 ne sont pas disponibles, et donc lorsqu’il est préférable de ne pas les prendre en compte. La faible précision peut, par exemple, résulter d’une défaillance, temporaire ou durable, d’un capteur (ou d’une sonde) du premier boîtier de batterie BB1. L’indisponibilité peut, par exemple, résulter d’une panne d’un capteur (ou d’une sonde) du premier boîtier de batterie BB1 ou du fait qu’un capteur (ou une sonde) du premier boîtier de batterie BB1 et/ou le calculateur de batterie CB n’a (n’ont) pas été réveillé(s).
Le second niveau d’optimisation de recharge n2 est associé à une consigne de tension ct qui est variable et à une première information i1 qui est représentative d’une seconde précision en cours supérieure ou égale au seuil s1. On comprendra que le second niveau d’optimisation de recharge n2 est utilisé lorsque la précision (ou qualité) d’au moins une seconde information i2 (représentant l’état de la batterie de servitude BS) est suffisamment élevée pour qu’elles (i2) puissent être considérées comme fiable et donc qu’elles (i2) peuvent être prises en compte.
Par exemple, chaque première information i1 peut être déterminée par le calculateur de batterie CB à partir des mesures ou estimations ou déterminations des secondes informations i2 ou bien de précisions de mesure fournies par les capteurs (ou sondes) du premier boîtier de batterie BB1.
On notera également que dans la sous-étape 30 de l’étape 10-40 chaque seconde information i2 peut, par exemple, être choisie parmi la température interne tbs de la batterie de servitude BS, le courant de recharge ir qui circule dans la batterie de servitude BS, et l’état de charge en cours ec de la batterie de servitude BS.
On notera également que dans la sous-étape 30 de l’étape 10-40 la première information i1 peut être représentative de la précision en cours de toutes les secondes informations i2 (tbs, ir, ec) ou bien de seulement l’une d’entre elles ou encore de deux d’entre elles.
On notera également que la liste de secondes informations i2 (tbs, ir, ec) est donnée à titre d’exemple et est nullement limitative. D’autres secondes informations i2 peuvent en effet être utilisées dès lors qu’elles représentent l’état de la batterie de servitude BS. Ainsi, on pourrait utiliser l’état de santé (ou SOH (« State Of Health »)) ou l’état de santé en capacité (ou SOHC (« State Of Health of Capacity »)) ou l’état de santé résistif (ou SOHR (« State Of Health of Resistance »)) ou la résistance interne.
EXEMPLE 4 La composition cosmétique selon l’exemple 1 a été mise à l’essai pour apprécier la réduction du caractère gras et de la brillance de la peau, immédiatement après l’application du produit, et après 7, 14 et 28 jours dans des conditions normales d’utilisation.
Ensuite, après obtention des images de Timm, les sujets ont été conduits dans une chambre chaude (Hammam) dont la température et l’humidité relative étaient de 37 °C ± 1 ºC et de 60 % ± 5 HR, dans laquelle ils sont restés pendant 2 heures. Les sujets ont attendu 20 minutes en acclimatation à 21 °C ± 1 °C et 50 % ± 5 HR, afin d’éviter que l’analyse ne soit biaisée par la sueur. Après cette période (THammam), de nouvelles mesures ont été effectuées.
Les sujets ont également appliqué le produit quotidiennement, 2 fois par jour, et les sujets ont reçu le produit à utiliser pendant 28 ± 2 jours.
Le caractère gras et la brillance ont été mesurés par une appréciation clinique au cours de laquelle les appréciations suivantes ont été effectuées :
Attribut Type d'évaluation Échelle Points de l'échelle Brillance/Éclat Visuel Linéaire (0 à 9) 0 = Teint très radieux 1-3 = Teint radieux 4-6 = Teint modérément terne 7-9 = Teint terne Caractère gras (tactile) Tactile Linéaire (0 à 9) 0 = peau normale 1-3 = peau légèrement grasse 4-6 = peau modérément grasse 7-9 = peau grasse
Les évaluations de l’efficacité clinique ont été réalisées aux instants suivants :
- T0 : avant utilisation de produit.
- T7 : après 7 ± 1 jours d’utilisation de produit.
- T14 : après 14 ± 2 jours d’utilisation de produit.
- T28 : après 28 ± 2 jours d’utilisation de produit.
En conséquence, il a été observé une réduction significative de la brillance/de l’éclat ( ) et du caractère gras/Tactile ( ), après 7, 14 et 28 jours d’utilisation de produit par rapport à l’instant initial (T0).
EXEMPLE 5 Une analyse de la brillance de la peau a été menée sur 20 sujets féminins âgés de 18 à 50 ans. La quantité de produit appliquée était suffisante pour couvrir complètement chaque moitié du visage (315 mg). Après 10 à 15 minutes d’application des produits (temps nécessaire au séchage des produits), les mesures ont été effectuées.
Pour l’analyse de la brillance, des images frontales et latérales des visages des sujets ont été obtenues grâce à Visia CR® et les images de brillance de la peau ont été évaluées à l’aide du logiciel image J®. L’effet de brillance de la composition de l’exemple 1 a été évalué dans l’aire des joues, l’aire du front et l’aire du visage entier après 7, 14 et 28 jours d’utilisation de produit.
Une réduction statistiquement significative de la brillance a été observée sur la pour l’aire des joues. Une réduction significative de la brillance de l’aire des joues a été observée après 7 et 14 jours d’utilisation de produit par rapport à l’instant initial (T0). Une réduction de la brillance de l’aire des joues a également été observée après 28 jours d’utilisation de produit par rapport à T0.
Une réduction statistiquement significative de la brillance dans l’aire du front a été observée sur la . Il était également possible de vérifier qu’une réduction significative de la brillance de l’aire du front était observée après 7 et 14 jours d’utilisation de produit par rapport à l’instant initial (T0). Une tendance à la réduction de la brillance de l’aire du front a également été observée après 28 jours d’utilisation de produit par rapport à T0.
Toutes les secondes informations i2 mentionnées ci-dessus peuvent, par exemple, être fournies par le calculateur de batterie CB après qu’elles aient été mesurées ou estimées par les capteurs (ou sondes) du premier boîtier de batterie BB1 ou bien estimées ou déterminées par lui-même (CB) à partir de mesures fournies par ces capteurs (ou sondes).
On notera également que dans la sous-étape 40 de l’étape 10-40, en cas de détermination du second niveau d’optimisation de recharge n2, on (le dispositif de gestion DG) peut déterminer la consigne de tension ct variable en fonction de la température interne tbs de la batterie de servitude BS.
Par exemple, la consigne de tension ct peut être déterminée au sein d’une table (ou cartographie) établissant une correspondance entre des températures de batterie de servitude et des consignes de tension, et déterminée lors de phases d’essais ou de mise au point d’un système similaire à celui concerné (S). On notera que la table (ou cartographie) peut, par exemple, être stockée dans le dispositif de gestion DG. On notera également qu’au lieu d’utiliser une table (ou cartographie) on peut utiliser au moins une formule (ou équation) mathématique donnant la consigne de tension ct en fonction de la température tbs.
On notera également que dans la sous-étape 40 de l’étape 10-40, en cas de détermination du second niveau d’optimisation de recharge n2, on (le dispositif de gestion DG) peut appliquer ce second niveau d’optimisation de recharge n2 pendant une durée qui est au moins égale à une durée minimale dmin choisie et/ou au plus égale à une durée maximale dmax choisie.
De préférence, on utilise à la fois la durée minimale dmin et la durée maximale dmax (mais on pourrait n’utiliser que la durée minimale dmin ou que la durée maximale dmax).
Par exemple, la durée minimale dmin peut être comprise entre 2 minutes et 10 minutes. A titre d’exemple illustratif cette durée minimale dmin peut être égale à 5 minutes.
Egalement par exemple, la durée maximale dmax peut être comprise entre 10 minutes et 40 minutes. A titre d’exemple illustratif cette durée maximale dmax peut être égale à 30 minutes.
On notera également que dans la sous-étape 40 de l’étape 10-40 on peut cesser d’appliquer le (le dispositif de gestion DG peut déclencher l’arrêt de l’application du) second niveau d’optimisation de recharge n2 lorsque le courant de recharge ir circulant dans la batterie de servitude BS devient inférieur à un courant de recharge cible irc et/ou lorsque l’état de charge en cours ec de la batterie de servitude BS devient égal à un état de charge cible ecc.
La valeur du courant de recharge cible irc est de préférence prédéfinie par le constructeur du système S. Par exemple, lorsque le réseau de bord RB est de type 12 V, le courant de recharge cible irc peut être compris entre 2,8 A et 3,2 A. A titre d’exemple illustratif ce courant de recharge cible irc peut être égal à 3 A.
La valeur de l’état de charge cible ecc peut être prédéfinie par le constructeur du système S ou définie par programmation préalable par un usager du système S ou par la réception d’un message issu de cet usager (et transmis par voie d’ondes). Par exemple, lorsque l’état de charge cible ecc est prédéfini par le constructeur du système S et que le réseau de bord RB est de type 12 V, l’état de charge cible ecc peut être compris entre 80% et 95%. Dans ce cas, et à titre d’exemple illustratif, cet état de charge cible ecc peut être égal à 90%.
De préférence, dans la sous-étape 40 de l’étape 10-40 on peut cesser d’appliquer le (le dispositif de gestion DG peut déclencher l’arrêt de l’application du) second niveau d’optimisation de recharge n2 lorsque le courant de recharge ir est devenu inférieur au courant de recharge cible irc depuis l’écoulement d’une durée de confirmation choisie. Cela permet en effet d’avoir à l’expiration de cette durée de confirmation choisie la confirmation que la recharge de la batterie de servitude BS est bien finie et que le courant de recharge ir n’a pas été temporairement inférieur au courant de recharge cible irc avant de redevenir supérieur à ce dernier (irc).
Par exemple, la durée de confirmation choisie pendant laquelle on doit avoir ir < irc peut être comprise entre 20 s et 40 s. A titre d’exemple illustratif, cette durée de confirmation choisie peut être égale à 30 s.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de supervision CS (ou l’éventuel calculateur du dispositif de gestion DG) peut aussi comprendre, en complément des mémoire vive MD et processeur PR1, une mémoire de masse MM2, notamment pour le stockage des première i1 et seconde(s) i2 informations, et de données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de supervision CS (ou l’éventuel calculateur du dispositif de gestion DG) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins les première i1 et seconde(s) i2 informations et de l’information indiquant qu’il y a une phase de recharge en cours, pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mis en forme et/ou démodulés et/ou amplifiés, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de supervision CS (ou l’éventuel calculateur du dispositif de gestion DG) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer les requêtes d’obtention des première i1 et seconde(s) i2 informations et de l’information indiquant qu’il y a une phase de recharge en cours, et les messages contenant les consignes de tension ct pour le calculateur de recharge CC associé au générateur d’énergie électrique GE.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de gestion décrit ci-avant pour gérer dans le système S la consigne de tension ct définissant la tension à appliquer aux bornes de la batterie de servitude BS, pour la recharger à partir de l’énergie stockée dans la batterie principale BP.
Stator pour machine électrique à flux axial, machine, véhicule et procédé associés La présente invention concerne les machines électriques tournantes à flux axial.
La présente invention concerne plus particulièrement un stator pour une machine électrique tournante à flux axial, une machine électrique tournante comportant un tel stator, un véhicule automobile comportant une telle machine, et un procédé d’obtention d’un tel stator.
L’invention concerne également un dispositif d’échange thermique qui reprend pour l’essentiel les caractéristiques décrites précédemment.
L’invention concerne également un véhicule automobile pourvu d’un bloc batterie couplé au dispositif d’échange thermique selon la présente invention, à des fins de régulation en température du bloc batterie par ledit dispositif d’échange thermique.
Interféromètre à fibre optique et procédé de mesure de champ magnétique ou de courant électrique basé sur cet interféromètre La présente invention concerne de manière générale le domaine des capteurs basés sur un interféromètre à fibre optique. Elle concerne plus particulièrement un capteur utilisant l’effet Faraday magnéto-optique pour intégrer un champ magnétique le long d’un chemin optique fermé dans une fibre optique.
Un tel capteur trouve notamment des applications comme capteur de courant électrique (ou FOCS pour fiber-optic current sensor) dans lequel la fibre optique entoure un conducteur électrique ou encore comme capteur de champ magnétique.
Elle concerne en particulier un capteur et un procédé de mesure de courant électrique de grande précision, corrigé des erreurs impactant le facteur d’échelle.
Dans le domaine ci-dessus, la publication J. Blake et al. « In-Line Sagnac Interferometer Current Sensor » IEEE Transactions on Power Delivery, Vol. 11, n° 1, pages 116-121, 1996 décrit un interféromètre à fibre optique en réflexion (ou en ligne) utilisé comme capteur de courant électrique via le champ magnétique induit.
La publication « Highly accurate fiber-optic DC current sensor for the electro-winning industry », K. Bohnert, H. Brändle, M. Brunzel, P . Gabus et P. Guggenbach, IEEE, PCIC-2005-14, pp. 121-128 décrit aussi un capteur de courant basé sur un interféromètre à fibre optique pour mesurer l’effet Faraday induit dans une fibre optique de détection. Selon cette publication, le capteur de courant peut être basé sur une configuration d’interféromètre de Sagnac à fibre optique ou d’interféromètre à fibre optique en réflexion. La fibre optique de détection est disposée de manière à former au moins un tour autour de la périphérie d’un câble électrique parcouru par un courant électrique dont on cherche à mesurer l’intensité. La fibre de détection est en général à maintien de polarisation circulaire. Dans le cas d’un d’interféromètre de Sagnac, on mesure une différence de phase entre deux ondes ayant parcouru la fibre optique de détection avec un même état de polarisation circulaire, et en sens mutuellement opposés. Dans le cas d’un interféromètre à fibre optique en réflexion, on mesure une différence de phase entre deux ondes ayant parcouru conjointement la fibre optique de détection suivant un aller-retour, avec des états de polarisation circulaires orthogonaux entre eux, ces états s’inversant entre le chemin aller et le chemin retour à la réflexion sur le miroir. Au repos, c’est-à-dire ici en absence de courant électrique ou de champ magnétique, les chemins optiques parcourus par les deux ondes sont parfaitement identiques de par la réciprocité de la propagation des ondes en sens opposé ; on dit d’ailleurs que les deux chemins sont parfaitement réciproques.
Un courant électrique passant dans un conducteur électrique induit un champ magnétique. Ce champ magnétique génère dans la fibre optique de détection un effet Faraday, ou effet magnéto-optique colinéaire non-réciproque. Plus précisément, l’effet Faraday est l’effet rotatoire de polarisation optique produit par un champ magnétique. Ainsi, le plan de polarisation d’un faisceau de lumière de polarisation linéaire traversant un matériau, par exemple de la silice, placé dans un champ magnétique B et se propageant parallèlement à ce champ, tourne d’un angle de rotation β qui dépend de la constante de Verdet du matériau de la fibre optique de détection, notée V, du champ magnétique B et de la longueur, d, du chemin optique dans le matériau traversé. L’angle de rotation β de la polarisation est proportionnel à la circulation du champ magnétique B le long de la fibre optique de détection. L’angle de rotation de la polarisation dépend du sens du champ magnétique et aussi du sens de propagation de la lumière (voir aussi « The fiber optic gyroscope », second Edition, Hervé Lefèvre, Artech House, .1-a page 107). Cette rotation d’un angle β de la polarisation linéaire est interprétée comme une biréfringence circulaire. En effet, la polarisation linéaire peut être décomposée en deux polarisations circulaires opposées (dextrogyre et lévogyre, right-handed et left-handed en anglais). Par effet Faraday, ces deux polarisations circulaires, se propageant dans le même sens, subissent une différence de phase qui s’observe par une rotation de la polarisation linéaire qui est la combinaison de ces deux polarisations circulaires co-propagatives.
Dans le cas d’un capteur de courant basé sur un interféromètre de Sagnac, les deux ondes se propagent en sens opposé, et avec la même polarisation circulaire. L’effet Faraday ne modifie pas cette polarisation circulaire, mais une différence de phase est créée entre les deux ondes se propageant en sens opposé (voir aussi « The fiber optic gyroscope », second Edition, Hervé Lefèvre, Artech House, .1-b page 107). Cette différence de phase ΔΦ S est mesurée après recombinaison des deux ondes en sortie de l’interféromètre, et elle est égale à :
où V représente la constante de Verdet du matériau du cœur de la fibre optique de détection, N le nombre entier de tours de fibre optique enroulée autour du conducteur électrique et I l’intensité du courant électrique parcourant le conducteur électrique.
Dans le cas d’un capteur de courant basé sur un interféromètre à fibre optique en réflexion, la différence de phase mesurée ΔΦ R est proportionnelle à :