INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention vise aussi l’utilisation cosmétique, non-thérapeutique d’au moins un hydrolysat selon l’invention ou préparé selon l’invention ou encore d’au moins une composition cosmétique selon la présente invention en tant qu’actif hydratant de la peau.
La présente invention vise également l’utilisation cosmétique, non-thérapeutique d’au moins un hydrolysat selon l’invention ou préparé selon l’invention ou encore d’au moins une composition cosmétique selon la présente invention en tant qu’actif pour prévenir et/ou diminuer les signes de vieillissement cutané, en particulier la perte d’élasticité de la peau, l’altération de la fonction barrière de la peau, l’apparition de rides et/ou de ridules.
La présente invention vise encore l’utilisation cosmétique, non-thérapeutique d’au moins un hydrolysat selon l’invention ou préparé selon l’invention ou encore d’au moins une composition cosmétique selon la présente invention en tant qu’actif pour blanchir et/ou éclaircir et/ou dépigmenter la peau, notamment pour réduire la taille des taches brunes de pigmentation, atténuer voire supprimer les taches brunes de pigmentation, ou encore prévenir, réduire et/ou traiter une altération du teint de la peau.
Il est ainsi possible de déterminer le traitement, notamment le traitement présentant le moins d’étapes, permettant d’obtenir une teneur cible en hétéroatomes, notamment en P et/ou N. Le traitement permet ainsi d’atteindre cette teneur cible quelle que soit la teneur initiale en phosphore et/ou azote de la composition.
On pourra notamment choisir un traitement permettant d’atteindre une teneur cible soit pour le phosphore, soit pour l’azote, soit pour les deux. On déterminera alors à l’étape (a) le paramètre représentatif de la qualité de la composition pour le phosphore, le paramètre représentatif de la qualité de la composition pour l’azote, ou les deux paramètres, et la base de données ou le modèle utilisés à l’étape (c) sont alors configurés pour fournir une estimation d’une teneur en phosphore, d’une teneur en en azote, ou les deux, en sortie de chaque traitement (ii) à (iv) en fonction d’une teneur en cet hétéroatome en entrée du traitement égale à la teneur résiduelle.
Il peut arriver que, au cours de l’étape (c), aucune des teneurs en sortie estimées ne soit inférieure ou égale à la teneur cible. Dans ce cas, on peut avantageusement réitérer les étapes (a) à (c) en diluant ladite composition d’origine naturelle avec une autre composition d’origine naturelle, notamment une composition présentant un paramètre représentatif de sa qualité supérieur à celui de ladite composition (par exemple préalablement déterminé par la méthode de détermination selon l’invention).
Ceci peut permettre d’utiliser une charge pour laquelle les traitements d’élimination en hétéroatomes usuels ne sont pas suffisamment efficaces pour réduire suffisamment la quantité en hétéroatomes, notamment en phosphore et/ou azote, pour atteindre une spécification cible.
Avantageusement, la base de données et/ou le modèle peut être configurée pour fournir une estimation des teneurs l’au moins un hétéroatome en sortie dudit traitement obtenues pour différentes conditions opératoires de chaque traitement (i) à (iv) et au cours de l’étape (c), on peut alors choisir un traitement et les conditions opératoires de ce traitement pour lequel la teneur en sortie estimée est inférieure ou égale à la teneur cible, et optionnellement pour lequel le nombre d’étapes de traitement est le plus faible et/ou pour lequel la quantité de réactif utilisée est la plus faible. Il est ainsi possible d’optimiser les conditions de traitement pour chaque charge à traiter, ce qui permet notamment de réduire les quantités de réactifs utilisées, et donc les coûts.
Le procédé de détermination selon l’invention peut notamment être utilisé pour une composition d’origine naturelle telle que définie ci-dessus.
La base de données ou le modèle utilisés dans le présent procédé sont ainsi configurés pour fournir des estimations de teneurs en hétéroatomes (au moins en P et/ou N) en sortie d’un traitement. Ils peuvent être préalablement établis au moyen de tests au cours desquels des compositions d’origine naturelle sont soumises à chacun des traitements (i) à (iv). On pourra ainsi mesurer pour chaque test et chaque type de traitement, optionnellement pour différentes conditions opératoires de chaque traitement :
- la teneur totale de chaque composition en au moins un hétéroatome choisi parmi le phosphore et l’azote, avant et après traitement,
- la teneur totale de chaque composition en l’au moins un hétéroatome contenu dans les composés de cet hétéroatome hydratables à pH neutre.
Le procédé de détermination selon l’invention peut en outre comprendre une étape (d) de traitement de ladite composition, dans laquelle on soumet celle-ci au traitement choisi à l’étape (c) et l’on récupère une composition d’origine naturelle présentant une teneur réduite en au moins un hétéroatome, notamment en au moins un hétéroatome choisi parmi le phosphore et l’azote, et avantageusement en au moins un autre hétéroatome, notamment choisi parmi les métaux, les métaux alcalins, les alcalino-terreux et le chlore.
La composition ainsi traitée peut ensuite être soumise à une étape d’hydrotraitement, optionnellement en mélange avec des hydrocarbures d’origine fossile, puis avantageusement à une étape d’isomérisation, afin de produire un carburant renouvelable, notamment de type diesel.
Alternativement, la composition ainsi traitée peut être soumise à une étape de trans-estérification ou d’estérification pour produire un carburant de type biodiesel.
Les étapes des traitements d’élimination (i) à (iv) ainsi que l’étape d’hydrotraitement peuvent être tel que décrit plus bas en référence au procédé de diminution de la teneur en hétéroatomes d’une composition d’origine naturelle selon l’invention.
Procédé de diminution de la teneur en hétéroatomes
L’invention a également pour objet un procédé de diminution de la teneur en hétéroatomes d’une composition d’origine naturelle comprenant des hétéroatomes et des lipides choisis parmi des lipides phénoliques, des acides gras, des triglycérides, des di-glycérides, des mono-glycérides, des phospholipides, des esters d'acides gras et/ou un mélange de deux ou plusieurs de ces composés, notamment telle que définie plus haut.
Dans un premier mode de réalisation, le procédé comprend :
Le vecteur est le vecteur du champ magnétique théorique exprimé dans le repère TA, et est le vecteur de champ magnétique mesuré par le magnétomètre, exprimé dans le repère TMAG.
Les premières valeurs de coefficients de compensation de défauts magnétiques sont des premières valeurs respectivement de et de .
Selon un premier mode de réalisation, il s’agit de valeurs de coefficients de compensation de défauts magnétiques horizontaux, obtenues de préférence par un procédé mis en œuvre sur des manœuvres effectuées au sol tel que décrit dans le brevet FR3094082 B1.
Dans ce premier mode de réalisation, les composantes verticales sont nulles :
Selon un deuxième mode de réalisation, les premières valeurs de coefficients de défauts magnétiques horizontaux et verticaux sont de premières approximations génériques, obtenues à partir d’un modèle prédéfini de défaut magnétiques en usine, par type d’aéronef.
Dans ce cas, des premières valeurs de coefficients de compensation en trois dimensions sont obtenues, respectivement pour la matrice et le vecteur .
De plus, de premières valeurs d’harmonisation des défauts d’alignement du magnétomètre avec les axes de l’avion, également appelés défauts géométriques, sont obtenues à l’étape 41, soit par un procédé mis en œuvre sur des manœuvres effectuées au sol, soit à partir d’un modèle d’usine.
De préférence, pour les défauts géométriques, le procédé d’estimation de valeurs d’harmonisation décrit dans le brevet FR3094082B1. Ce procédé permet une estimation au sol de valeurs d’harmonisation horizontales hx, hy, où hx correspond à l’angle d’Euler associé à la rotation autour de X A , et hy correspond à l’angle d’Euler associé à la rotation autour de Y A pour passer du repère de référence X M , Y M , Z M du magnétomètre au repère avion X A , Y A , Z A . Ce procédé d’estimation de valeurs d’harmonisation permet d’obtenir, pour les valeurs d’harmonisation horizontales, une précision de l’ordre de 0,5° en regard de défauts de fers doux faibles sur l’aéronef. De plus, une estimation par calcul de valeur d’harmonisation verticale hz est décrite, cette valeur hz estimée étant néanmoins entachée d’erreurs.
De préférence, le procédé de compensation de défauts magnétiques verticaux comporte une deuxième étape d’affinage comportant l’estimation d’au moins un coefficient de compensation des défauts magnétiques verticaux du magnétomètre, mise en œuvre dans une phase de vol, la deuxième étape comprenant les sous-étapes 42 à 58 décrites ci-dessous. Les étapes 42 à 58 sont mises en œuvre itérativement, chaque itération ayant un indice i associé, i étant égal à 1 lors de la première itération, et étant incrémenté de 1 à chaque itération.
Le procédé comporte une étape 42 d’acquisition des composantes H m x _i , H m y _i ; H m z _i , formant un vecteur tridimensionnel , représentant les valeurs du champ magnétique mesurées par le magnétomètre solidaire de l’aéronef, pendant la phase de vol.
Par exemple, les valeurs de champs magnétique sont mesurées à une cadence donnée, par exemples de 60Hz, de manière à obtenir des mesures en vol à plusieurs pas de temps et plusieurs valeurs d’assiette. Ces mesures de champ magnétique (des vecteurs en trois dimensions, mesurées dans le repère du magnétomètre) sont enregistrées chacune en correspondance avec l’attitude correspondante de l’aéronef 10 telle que délivrée par l’Unité de Mesure Inertielle 16.
Une compensation 46 permet d’obtenir un vecteur [H comp _i ] de composantes H X comp _i , H Y comp _i , H Z comp _i compensées à partir d’un vecteur de champ magnétique mesuré , des premières valeurs des coefficients de compensations de défauts magnétiques, , . et des premières valeurs d’harmonisation hx, hy, hz, par une méthode de calcul connue de l’homme du métier.
Des vecteurs de composantes H Xcomp _i , H Ycomp _i , H Zcomp _i compensées sont calculées et stockées pour chaque vecteur de valeurs du champ magnétique mesuré.
Le procédé comprend ensuite une étape de projection 48 du vecteur H comp _i pour obtenir un vecteur de projection horizontal noté [H H ORZ _i ], ayant des composantes H XH _i , H YH _i , H ZH _i par application d’une matrice de projection B HORZ , correspondant à B(0,θφ) définie par l’équation [MATH 1]. La matrice de projection est définie par :
De manière analogue à ce qui a été décrit ci-dessus, les angles θφévoluent également avec l’indice i de l’itération, ce qui permet d’obtenir une matrice B HORZ_i à la ième itération.
Ainsi, les composants H XH _i , X YH _i , H ZH _i sont obtenues, à la ième itération, par :
Ainsi, l’opérateur vient exercer, soit avec son doigt, un effort de poussée latérale sur le dos 41 du capot 4 depuis sa position extrême éloignée, de déverrouillage, soit avec un outil, une rotation, transformée par un mécanisme en translation du capot 4 depuis sa position extrême éloignée de déverrouillage. Il peut s’agir d’un mécanisme à came comme décrit dans la demande de brevet EP3879639A1.
Lors du coulissement du capot 4, les languettes de guidage 44 coulissent dans les glissières 28, 36 respectivement du boitier 20 de la fiche 2 et du boitier 30 de l’embase 3.
Le blocage du capot 4 dans sa position extrême rapprochée, qui est la position de verrouillage, est obtenu par le coincement de chaque ergot 32 du boîtier 30 à l’intérieur d’une lumière 40 du capot 4.
Dans cette position de verrouillage correct, les languettes de guidage 46, 47 sont insérées dans les rainures 71, 81 respectivement du boitier 20 de la fiche 2.
L’opérateur est assuré que le capot 4 est bien dans la position de verrouillage et que celui-ci ainsi que l’accouplement préalable entre connecteurs 2, 3 sont corrects car d’une part le pion 29 logé dans le trou 45 fait saillie au-delà du capot 4 et d’autre part, la zone de couleur Z est complètement non visible par l’opérateur car masquée. Autrement dit, l’indicateur sensitif et l’indicateur visuel peuvent être détectés par l’opérateur.
On a représenté en figures 10 et 10A une configuration de verrouillage incorrect entre connecteurs 2, 3 décrits précédemment, consécutive à un accouplement incorrect entre eux.
Dans cette configuration, au moins l’une des deux ailes du capot 4, celle référencée 42 dans l’exemple illustré est défléchie et donc est écartée de la face longitudinale 26 du boitier 20 au point que d’une part au moins l’une des languettes de guidage 44 est sortie de la glissière 36 et d’autre part le pion 32 est sortie de la lumière 40 du capot 4.
Cette déflexion provoque la mise en butée B de la languette de guidage 46 contre le moyen d’interférence mécanique formé par le bord 71 prévu à cet effet.
En outre, le pion 29 ne peut faire saillie au-delà du capot 4 et donc l’indicateur sensitif qu’il forme ne peut être détecté par l’opérateur.
Enfin, la zone de couleur Z reste apparente pour l’opérateur.
Ainsi, l’opérateur est informé par l’un et/ou l’autre de l’indicateur sensitif ou visuel que le verrouillage et donc l’accouplement entre les deux connecteurs 2, 3 n’a pas été correctement réalisé.
La illustre une variante selon laquelle pour chacune des deux ailes 42, 43 la languette de guidage 47 est constituée par l’extrémité même de l’aile 42, 43, éventuellement recourbée vers l’intérieur. Une nervure 48 est agencée en saillie et en retrait de l’extrémité longitudinale 47 pour chaque aile 42, 43.
Les figures 12 et 12A illustrent une configuration de verrouillage incorrect entre connecteurs 2, 3 avec le capot 4 selon la variante de la , consécutive à un accouplement incorrect entre eux.
Ici encore, l’aile 42 du capot 4 est défléchie et donc est écartée de la face longitudinale 26 du boitier 20 au point que d’une part au moins l’une des languettes de guidage 44 est sortie de la glissière 36 et d’autre part le pion 32 est sortie de la lumière 40 du capot 4.
Cette déflexion provoque la mise en butée de la languette de guidage 47 et/ou de la nervure 48 contre le moyen d’interférence mécanique formé par le bord 71 prévu à cet effet. Le cas échéant, la languette de guidage 47 peut quant à elle sortir à l’extérieur du bord 71.
Ici également, le pion 29 ne peut faire saillie au-delà du capot 4 et la zone de couleur Z est apparente pour l’opérateur. Les indicateurs sensitif et visuel indiquent donc également à l’opérateur que le verrouillage et donc l’accouplement entre les deux connecteurs 2, 3 n’a pas été correctement réalisé.
Une diode électroluminescente présente la particularité et l’avantage de pouvoir émettre un rayonnement dans une bande de longueur d’onde étroite, par exemple dans une bande d’environ 20 nm. Une diode électroluminescente peut donc émettre un rayonnement centré sur une longueur d’onde donnée, avec une variation d’environ 10nm de part et d’autre de cette longueur d’onde.
L’utilisation de telles diodes électroluminescentes dites diodes chromatiques ou quasi-monochromatiques, pour laquelle l’énergie d’émission est concentrée sur une plage étroite de longueur d’onde, est avantageuse.
En outre, la chaleur dégagée par une diode électroluminescente est modérée par rapport à celle dégagée par d’autres types d’éclairage. Cela permet une meilleure maîtrise des conditions environnementales, et notamment de la température ambiante.
Selon une possibilité, ledit ensemble d’unités d’éclairage primaire comprend au moins une diode électroluminescente émettant une lumière dans une bande de longueur d’onde comprise entre 655 et 675 nm et/ou une diode électroluminescente émettant une lumière dans une bande de longueur d’onde comprise entre 635 et 655 nm.
Selon une autre possibilité, au moins un ensemble d’unités d’éclairage secondaire comprend au moins une diode électroluminescente émettant un rayonnement dans une bande de longueur d’onde comprise entre 420 et 440 nm et/ou une diode électroluminescente émettant un rayonnement dans une bande de longueur d’onde comprise entre 435 et 455 nm.
L’utilisation de telles bandes de longueur d’onde d’émission permet de favoriser le phénomène de photosynthèse, et donc la croissance et le développement racinaire et/ou foliaire du végétal. Cela est avantageux sur le plan de la productivité biologique, puisqu’une photosynthèse intense aura pour effet que le végétal se développera rapidement, correctement et en bonne santé.
Certaines bandes de longueur d’onde présentent également, par rapport à d’autres, une efficacité radiométrique élevée. C’est notamment le cas de la bande de longueur d’onde comprise entre 622 et 700 nm, correspondant à la couleur rouge. Cela signifie qu’une diode électroluminescente émettant dans les rouges produira, pour un watt d’énergie électrique consommé, davantage d’énergie lumineuse, et donc une plus grande puissance lumineuse, qu’une diode électroluminescente émettant par exemple dans les bleus. Ceci est inhérent aux caractéristiques de la technologie DEL.
Certaines bandes de longueur d’onde permettent également, par rapport à d’autres, une efficacité quantique plus élevée. C’est notamment le cas de la bande de longueur d’onde comprise entre 622 nm et 700 nm correspondant à la lumière rouge. Cela signifie qu’une diode électroluminescente émettant dans les rouges produit, pour un watt de puissance lumineuse, davantage de photons qu’une diode électroluminescente émettant par exemple dans les ultraviolets, les bleus ou les verts. Ceci est inhérent aux règles de la physique et en particulier à la loi de Planck.
Selon une possibilité, la bande de longueur d’onde primaire présente une efficacité radiométrique et/ou quantique plus élevée que l’au moins une bande de longueur d’onde secondaire.
Selon une possibilité, le rayonnement primaire permet une efficacité radiométrique et/ou quantique supérieure au rayonnement secondaire.
Chaque végétal possède différents types de photorécepteurs respectivement sensibles à différentes longueurs d’onde. La stimulation des différents types de photorécepteurs d’un végétal est nécessaire pour activer des fonctions utiles à son développement et à sa survie.
A titre d’exemple, les photorécepteurs sensibles à la lumière bleue activent généralement des fonctions relatives à la ramification. Les photorécepteurs sensibles au rayonnement UV activent quant à eux généralement des fonctions relatives à la défense, tandis qu’un rayonnement dont la bande de longueur d’onde est comprise entre 700 et 780 nm favorise généralement l’élongation du végétal.
On distingue plusieurs types de photorécepteurs : les phytochromes sensibles à la lumière rouge et rouge lointain, les phototropines sensibles à la lumière bleue, les cryptochromes sensibles à la lumière bleue et aux rayons UV, les caroténoïdes, les chloroplastes, les chlorophylles…
Tous les végétaux ne comprennent pas tous les mêmes types de photorécepteurs, ni dans la même quantité. Chaque végétal, selon son espèce et sa variété, a donc des besoins particuliers en termes de qualité d’éclairage, c’est-à-dire en termes de distribution spectrale énergétique de la lumière qu’il reçoit. Les besoins d’un végétal donné dépendent également de son stade de maturité, et évoluent donc avec le temps.
Ainsi, chaque végétal réagira différemment des autres à un même rayonnement. Lorsqu’on cultive un végétal donné, il est donc important d’adapter l’éclairage auquel il est soumis.
Un cultivateur se fixe généralement certains objectifs quant au résultat de sa culture. Cela signifie qu’il cherche à obtenir un certain développement du végétal qu’il cultive, en vue d’obtenir un résultat particulier. Un cultivateur cherche donc à adapter la qualité et la quantité de la lumière reçue par le végétal qu’il cultive en vue d’obtenir les objectifs qu’il s’est fixés. La qualité de l’éclairage reçu par un végétal a en effet une influence considérable sur sa croissance et le type de caractéristiques particulières qu’il va développer.
Le reste de l’augmentation de volume de la galette d’hydrure se traduit par une augmentation légère de la hauteur de ladite galette. Parallèlement, au cours de l’absorption de la contrainte radiale, l’anneau de GNE 4 est compressé contre la paroi et sa hauteur H4 augmente également, tout comme la hauteur de la galette d’hydrure augmente. Tout ceci est permis par le fait que les disques rigides 2 ne sont pas solidaires de l’anneau de GNE 4 ni de la galette d’hydrure métallique 5.
L’ensemble pastilles 1 – disques 2 - espace d’expansion 16 permet une sorte de « respiration » de l’empilement qui ne génère que très peu de contraintes radiales contre le réservoir, et aucune compression mécanique axiale puisque l’espace 16 permet l’expansion axiale des pastilles. Cette dernière ne se traduit que par une augmentation de pression d’hydrogène, compatible avec la pression de service, et que le réservoir peut facilement supporter sans risque mécanique.
Étonnamment, ce guidage latéral de la contrainte mécanique par les plaques rigides 2 vers l’anneau de GNE 4 s’accompagne également d’une amélioration très sensible du temps d’absorption/désorption de l’hydrogène par rapport à une pastille dépourvue d’anneau périphérique en GNE.
Ce gain de temps est particulièrement amélioré avec un anneau en GNE constitué de feuillets 4a superposés axialement, comme illustré en . Cette superposition de feuillets a des propriétés de conductivité thermique anisotrope. Dans le sens perpendiculaire à l’axe X-X, la conductivité est bien plus importante.
Avec un réservoir dimensionné selon l’exemple ci-après, il est ainsi possible de stocker 150 grammes d’hydrogène gazeux en moins de 10 minutes.
Dans un mode de réalisation dimensionnel donné uniquement à titre indicatif et non limitatif, la paroi 11a est en alliage d’aluminium et présente, dans sa partie destinée à être en contact avec les pastilles 1, une épaisseur E1a d’environ 5 millimètres, et dans sa partie de fixation du couvercle 12, une épaisseur E1b d’environ 20 millimètres. Le couvercle 12, également en alliage d’aluminium, présente une épaisseur E12 d’environ 12 millimètres.
Le récipient 11 présente un diamètre interne D11 sensiblement égal au diamètre D4 des anneaux 4 de GNE des pastilles 1.
Par sensiblement égal, on entend un diamètre égal à D4 au jeu de fabrication près, nécessaire pour passer les pastilles dans le réservoir.
Les disques 2 présentent un diamètre D2 légèrement inférieur au diamètre D4 des anneaux 4 de GNE pour permettre leur dilatation lors des transferts thermiques et entrer en contact avec la paroi 11b du réservoir sans lui appliquer de contrainte importante.
Par exemple, le diamètre interne D11 est égal à 112,1 millimètres, alors que le diamètre D4 des anneaux de GNE est égal à 112 millimètres, et le diamètre D2 des disques est égal à 111,8 millimètres
Le récipient 11 présente une hauteur H11 supérieure à la hauteur de l’empilement de pastilles 1 pour laisser un espace d’expansion axiale 16 libre entre la dernière pastille 1a de l’empilement de pastilles et le couvercle amovible 12 de fermeture réversible étanche. Par exemple la hauteur H11 est de 320 millimètres environ, soit la possibilité de stocker dix-sept pastilles 1 de 17 millimètres de hauteur globale tout en laissant un espace d’expansion 16 de 31 millimètres de haut.
Le réservoir selon l’invention peut facilement être allongé ou raccourci selon la capacité de stockage choisie, et donc le nombre (et la hauteur à diamètre égal) de pastilles que l’on souhaite pouvoir installer.
La structure de l’empilement selon l’invention de pastilles 1 et de disques 2 rend également le réservoir particulièrement sûr.
En effet, lors du vieillissement du réservoir et des pastilles, après de nombreux cycles de chargement/déchargement d’hydrogène, les galettes 5 d’hydrure métallique décrépitent, c’est-à-dire qu’elles tendent à redevenir pulvérulentes.