INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le clarificateur 250 comporte par exemple plusieurs couches de cellules de séparation effluent/boue, notamment, comme illustré à la , une pluralité de tubes parallèles inclinés 252 portés par des lamelles inclinées 254 maintenue par une plateforme de support ajourée 256. Cette structure permet d’améliorer la sédimentation de la boue biologique 25. La totalité de la boue biologique sédimentée, est maintenue en circulation dans le bassin par l’entraînement hydraulique en fond de clarificateur. Des éléments 258 permettent une répartition homogène de la boue dans la longueur de la section de clarification.
L’eau traitée est récupérée en surface du clarificateur par des goulottes 259.
Les tailles des lamelles 252 et des tubes 254, l’espacement entre les lamelles 252 et les tubes 254, et l’angle d’inclinaison sont calculés selon des lois physiques connues de l’état de l’art pour optimiser la vitesse d’évacuation gravitaire de la boue décantée, tout en évitant l’accumulation des boues.
Une partie des boues biologiques 25 peut être extraite du bassin biologique 200 pour être envoyée avec les boues primaires pour traitement.
Comme illustré à la , le procédé comporte une étape d’épaississement 70 de la boue biologique 25 et de la boue primaire 15 avant la digestion 40, notamment dans une bâche à boue 700, délivrant en sortie une boue mixte épaissie 72 et un filtrat d’épaississement 75.
Le procédé 1 comporte une étape de digestion anaérobique 40 de la boue mixte épaissie 72 dans un digesteur anaérobique 400, délivrant en sortie une boue digérée 42 et produisant du biogaz 45.
La boue digérée 42 est par la suite déshydratée lors d’une étape de déshydratation 50 dans un dispositif de déshydratation 500 délivrant en sortie un filtrat de déshydratation 52 et une boue déshydratée 55. Le filtrat de déshydratation 52 est soumis à une étape de traitement biologique des retours 60, notamment identique au traitement biologique principal 20, dans un bassin biologique 600 délivrant en sortie un effluent de filtrat traité 62 et une boue de filtrat biologique 65.
L’effluent traité issu du traitement biologique des retours 60 est dirigé vers la file de traitement biologique principal 20. L’effluent traité 22 issu du traitement biologique principal 20 est restituable au milieu naturel, ou envoyé vers un traitement tertiaire, pour la conformité à la directive européenne n°91-271 et directive Cadre sur l’Eau n°2000-60.
Le filtrat d’épaississement 75 issu de l’étape 70 peut être retourné avec l’effluent d’eaux usées E en entrée de la décantation primaire 10, ce qui permet de capter les matières en suspension qu’il contient. La boue mixte épaissie 72 délivrée en sortie de l’étape d’épaississement 70 est envoyée au digesteur anaérobique 400 tel que décrit précédemment.
Le traitement biologique des retours 60 peut être mise en œuvre de différentes façons.
Dans un exemple de mise en œuvre, et comme illustré à la , le filtrat de déshydratation 52 est envoyé en entrée du bassin biologique 200 avec l’effluent primaire 12, le traitement biologique des retours 60 correspond alors au traitement biologique principal 20. Il est par exemple rajouté à l’effluent 12 avant son entrée dans le bassin 200.
J0 (moy ± sem) J8 (moy ± sem) J29 (moy ± sem) J57 (moy ± sem) Points noirs 7,6 ± 1,1 6,2 ± 1,1 4,1 ± 0,8*** 4,0 ± 0,8*** Microkystes 13,6 ± 1.3 11,8 ± 1,3* 10,7 ± 1,2* 9,1 ± 1,3** LRG 21,1 ± 1,1 18,0 ± 1,3*** 14,9 ± 1,4*** 13,1 ± 1,5*** Papules 5,0 ± 0,3 5,1 ± 0,6 3,5 ± 0,4** 3,1 ± 0,5*** Pustules 3,2 ± 0,5 2,4 ± 0,3 1,7 ± 0,3*** 1,7 ± 0,3** LIG 8,2 ± 0,5 7,4 ± 0,6* 5,2 ± 0,5*** 4,8 ± 0,7*** Lésions globales 29,3 ± 1,3 25,4 ± 1,6*** 20,0 ± 1,5*** 17,9 ± 2,0***
LRG : lésions rétentionnelles globales ; LIG : lésions inflammatoires globales
moy ± sem : moyenne ± écart-type
*P<0,05 vs J0 ; **P<0,01 vs J0 ; ***P<0,001 vs J0.
Sous ces conditions, après 56 jours d’application deux fois par jour, la formule A présente un effet anti-acné significatif sur le nombre des lésions rétentionnelles et inflammatoires (Tableau 2). Cet effet anti-acné apparait dès 8 jours de traitement sur les lésions globales. L’effet protecteur semble progresser tout le long du traitement.
Cette amélioration au cours de l’étude est clairement mise en évidence avec l’évaluation globale de l’acné (EGA), représentée dans le Tableau 3 ci-dessous.
J0 (moy ± sem) J8 (moy ± sem) J29 (moy ± sem) J57 (moy ± sem) Score EGA 2,5 ± 0,1 2,4 ± 0,1 2,1 ± 0,1** 1,9 ± 0,2***
**P<0,01 vs J0 ; ***P<0,001 vs J0
A la fin de l’étude 49% des patients présentent une amélioration visible de l’acné.
L’évaluation de l’évolution globale de l’acné par les sujets eux-mêmes (échelle en 6 points) est présentée dans le Tableau 4 ci-dessous, en % des sujets répondant au critère d’évolution de leur acné à J8, J29 et J57.
EGA J8 J29 J57 -1 : aggravation 0 3 8 0 : pas de changement 38 20 17 1 : légère amélioration 41 32 26 2 : amélioration modérée 16 29 31 3 : bonne amélioration 5 16 13 4 : très bonne amélioration 0 0 5
Dès 8 jours d’application, 62% des sujets ressentent une amélioration globale (stades 1 à 4) et 5% des patients trouvent que leur peau a eu une bonne amélioration. A la fin de l’étude, 75% des sujets ressentent une amélioration globale (stades 1 à 4) et 18% trouvent que leur peau a eu au moins une bonne amélioration.
Les résultats sur l’estimation de la douceur de la peau (échelle de 0 à 10, 0 : peau très rugueuse ; 10 : peau très douce) au cours de l’étude sont résumés dans le Tableau 5 ci-dessous.
J0 (moy ± sem) J8 (moy ± sem) J29 (moy ± sem) J57 (moy ± sem) Effet douceur 4,2 ± 0,2 4,8 ± 0,2*** 5,2 ± 0,3*** 6,1 ± 0,3***
***P<0,001 vs J0
La formule A présente donc un effet lissant par amélioration du score clinique évalué par un dermatologue
Selon un mode de réalisation, chacune de la première composition, de la deuxième composition, de la composition de mélange, et de la composition finale cible, est définie par une pluralité de paramètres utiles, l’étape de calcul peut alors être mise en œuvre en pondérant chaque paramètre utile de ladite pluralité de paramètres utile par un coefficient de pondération.
Selon un mode de réalisation, la phase de mélange comprend : - une étape de contrôle de la composition de mélange, dans laquelle une valeur intermédiaire dudit au moins un paramètre utile définissant la composition de mélange est déterminée, de manière à calculer un écart initial entre ladite valeur intermédiaire et une valeur cible dudit au moins un paramètre utile définissant la composition finale cible - dans le cas où l’écart initial est supérieur à un écart seuil, la phase de mélange comprend une deuxième étape de mélange dans laquelle au moins un élément de correction choisi dans le groupe composé d’un volume de la solution d’eau industrielle, d’un volume de la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques, d’un volume de la solution d’eau déminéralisée, d’un volume de la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ ,d’une masse de sel, et d’une masse de correcteurs de pH, est mélangé à la solution de mélange de manière à fabriquer un volume de mélange corrigé d’une solution de mélange corrigée caractérisée par une composition de mélange corrigée qui est définie par au moins un paramètre utile, ledit au moins un élément de correction étant choisi de sorte qu’un écart corrigé entre une valeur corrigée dudit au moins un paramètre utile définissant la composition de mélange corrigée et ladite valeur cible soit inférieur à l’écart initial.
Selon un mode de réalisation, la deuxième étape de mélange est mise en œuvre tant que l’écart corrigé est supérieur à l’écart seuil. Selon un mode de réalisation, l’étape de contrôle comprend la détermination de l’écart corrigé. Selon un mode de réalisation, l’écart seuil peut être égal à 10% de la valeur cible.
Selon un mode de réalisation, au moins une étape de mélange parmi la première étape de mélange et la deuxième étape de mélange est mise en œuvre de manière à maintenir la solution de mélange corrigée à une température comprise entre 10°C et 35°C, préférentiellement entre 12°C et 30°C.
Selon un mode de réalisation, le procédé de préparation comprend en outre une étape de mise à disposition d’au moins un élément d’addition choisi dans le groupe comprenant des sels et des correcteurs de pH, la première étape de mélange comprenant en outre le fait de mélanger une masse d’élément d’addition, ladite masse d’élément d’addition étant déterminée en fonction de la première composition et de la deuxième composition, et de la composition finale cible.
Selon un mode de réalisation, les sels et correcteurs de pH comprennent : le chlorure de sodium NaCl, le bicarbonate de sodium NaHCO 3 , le carbonate de sodium Na 2 CO 3 , le chlorure de calcium CaCl 2 , le sulfate de magnésium MgSO 4 , le chlorure de magnésium MgCl 2 , et le bromure de sodium NaBr.
Selon un mode de réalisation, la masse d’élément d’addition est diluée dans une solution aqueuse avant la première étape de mélange lors d’une étape de dilution. Par exemple, la masse d’élément d’addition peut être diluée dans une partie de la solution d’eau déminéralisée.
Selon un mode de réalisation, la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques est une eau décarbonatée obtenue selon les étapes suivantes : - une étape de fourniture d’un échangeur de cations comprenant une résine cationique faible, ledit échangeur de cations étant configuré pour varier entre une configuration régénérée dans laquelle ladite résine cationique faible est apte à capter des cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ et une configuration chargée dans laquelle ladite résine cationique faible constitue une réserve de cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ ; - une étape de charge sur résine cationique faible dans laquelle une partie de la solution d’eau industrielle circule dans l’échangeur de cations pour le faire varier de la configuration régénérée vers la configuration chargée ; - une étape de dégazage dans laquelle une eau sortant de l’échangeur de cations est dégazée, de manière à obtenir l’eau décarbonatée.
Selon un mode de réalisation, ladite résine cationique faible est apte à capter des cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ liés à des ions carbonates ou bicarbonates. Dans ce cas l’étape de dégazage comprend le dégazage d’une eau chargée en acide carbonique dissous (provenant des carbonates et bicarbonates de calcium et magnésium) sortant de l’échangeur de cations. Selon un mode de réalisation l’étape de dégazage est mise en œuvre de manière naturelle, en laissant l’eau sortant de l’échangeur de cations à l’air libre. Selon un mode de réalisation, l’étape de dégazage est mise en œuvre dans une colonne de dégazage. Selon un mode de réalisation, l’étape de dégazage est mise en œuvre en faisant subir des cascades successives à l’eau sortant de l’échangeur de cations, ou par brassage, agitation, bullage, ou par l’utilisation d’une colonne de dégazage à ruissellement dans laquelle on injecte de l’air à contrecourant.
Selon un mode de réalisation, la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques est une eau permutée obtenue selon les étapes suivantes : - une étape de fourniture d’un échangeur de cations comprenant une résine cationique forte, ledit échangeur de cations étant configuré pour varier entre une configuration régénérée dans laquelle ladite résine cationique forte est apte à capter des cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ et une configuration chargée dans laquelle ladite résine cationique forte constitue une réserve de cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ ; - une étape de charge sur résine cationique forte dans laquelle une partie de la solution d’eau industrielle circule dans l’échangeur de cations pour le faire varier de la configuration régénérée vers la configuration chargée, et de manière à obtenir l’eau permutée, exempte de cations Ca2+ et Mg2+.
Selon un mode de réalisation, ladite résine cationique forte est apte à capter des cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ liés à des ions carbonates ou bicarbonates. L’utilisation de résine cationique forte pour obtenir la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques est avantageuse dans le cas où la solution d’eau industrielle est peu calcaire et d’alcalinité faible. Il est possible d’utiliser un mode de régénération par sel (type adoucisseur) ou un mode de régénération par acide fort dilué (cations totalement permutés par ions H3O+). Dans le cas où on utiliserait un mode de régénération par sel, comme NaCl ou Na2SO4, l’eau permutée peut aussi s’appeler « eau adoucie ». L’eau adoucie est une eau dans laquelle on a remplacé les cations Ca2+ et Mg2+ par Na+ provenant de la résine. Dans le cas où on utiliserait un mode de régénération par acide fort dilué, l’eau permutée peut aussi s’appeler « eau dont les cations sont tous permutés par des ions hydronium H 3 O+ ». Cette eau est une eau dans laquelle on a remplacé les cations Ca2+ et Mg2+ par les ions hydronium H3O+ provenant de la résine.
Selon un mode de réalisation, l’étape de charge sur résine cationique faible ou forte comprend une étape de détection de niveau de charge, dans laquelle une mesure de variation du pH ou d’un autre paramètre de l’eau présente en sortie de l’échangeur de cations est réalisée, de sorte à en déduire (par exemple pour des cycles futurs) le niveau de charge de l’échangeur de cations à tout moment.
Selon un mode de réalisation, la solution d’eau déminéralisée est obtenue par une étape de déminéralisation dans laquelle une partie de la solution d’eau décarbonatée ou d’eau permutée est déminéralisée par un processus d’osmose inverse ou d’échange d’ions sur une résine de déminéralisation de manière à obtenir la solution d’eau déminéralisée. Le processus de déminéralisation comporte classiquement une opération de permutation sur résine cationique forte, un dégazage et une opération de permutation des anions sur une ou deux résines anioniques (selon la composition de l’eau et en particulier de son alcalinité). De manière préférée, si on utilise de l’eau permutée obtenue par une technique de régénération par acide fort dilué, l’étape de permutation sur résine cationique n’est pas nécessaire pour obtenir l’eau déminéralisée.
Selon un mode de réalisation, la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ est obtenue lors d’une étape d’élution dans laquelle un acide fort est mis en circulation dans l’échangeur de cations, de sorte que des ions Mg 2+ et Ca 2+ captés par la résine cationique faible ou par la résine cationique forte soient dissouts, de manière à fabriquer la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ .
Selon un mode de réalisation, l’étape d’élution comprend une étape de mesure dans laquelle un pH de la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ est mesuré, de façon à optimiser la quantité d’acide utilisée, et de manière à optimiser la régénération de l’échangeur de cations.
Selon un mode de réalisation, une quantité d’acide fort rajoutée lors de l’étape d’élution est définie par rapport à un volume de résine cationique faible ou forte à traiter. Une telle quantité d’acide fort peut par exemple faire partie des données techniques de la résine cationique utilisée, lesdites données précisant le volume et la concentration d’acide fort nécessaire pour régénérer ladite résine cationique.
L'objet de l'invention est un protège guidon permettant de maintenir le guidon d'un deux-roues à distance d’un support, lorsque la selle dudit deux-roues est en contact avec le support, ledit protège guidon comprenant des moyens de fixation pour fixer le protège guidon sur le guidon du deux-roues, et une surface d’appui adaptée pour être en contact avec le support.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, les moyens de fixation comprennent des membres de serrage pour serrer le protège guidon sur le guidon du deux-roues.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le protège guidon a sensiblement la forme d'une pince comprenant un premier membre de serrage, un second membre de serrage et un ressort pour forcer le déplacement des membres de serrage vers une première position fermée, dans laquelle les membres de serrage sont situés à proximité l’un de l’autre, les membres de serrage pouvant se déplacer contre la force dudit ressort, vers une deuxième position ouverte, dans laquelle les membres de serrage sont situés à distance l’un de l’autre.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le premier membre de serrage et le deuxième membre de serrage comprennent chacun une première extrémité libre et une seconde extrémité reliée, la seconde extrémité reliée du premier membre de serrage et la seconde extrémité reliée du second membre de serrage étant connectées par un axe de rotation, le déplacement de l'extrémité libre du premier membre de serrage et de l'extrémité libre du second membre de serrage l’une vers l’autre étant forcé au moyen du ressort.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le premier membre de serrage et le deuxième membre de serrage, dans leur première position fermée, définissent ensemble un espace libre fermé sensiblement ovoïde.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, les surfaces en regard des extrémités libres du premier et second membre de serrage comportent au moins une dent.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, une première et une seconde poignées sont connectées respectivement aux secondes extrémités reliées des membres de serrage pour forcer manuellement le déplacement du protège guidon vers sa deuxième position ouverte.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, les première et seconde poignées sont reliées aux premier et second membres de serrage, respectivement, au moyen d’un axe de rotation, chaque première et seconde poignée étant mobile en rotation autour dudit axe de rotation, depuis une première position de non-utilisation vers une deuxième position d'utilisation desdites première et seconde poignées.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, les première et seconde poignées s'étendent sensiblement, dans leur première position de non-utilisation, parallèlement aux premier et deuxième membres de serrage, respectivement, les première et seconde poignées s'étendant respectivement, dans leur position d'utilisation, essentiellement dans le prolongement des premier et second membres de serrage.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le déplacement des première et seconde poignées vers leur première position de non-utilisation est forcé au moyen d’un ressort associé à chaque poignée, ledit ressort étant respectivement situé sur l’axe de rotation des première et seconde poignées.
Brève description des figures L'invention sera décrite plus en détail ci-après, en faisant référence aux figures dans lesquelles est illustré un mode de réalisation de l’invention, dans lequel :
montre le protège guidon selon une vue en perspective, dans sa première position fermée, avec la première et la deuxième poignée dans leur position de repos ou de non-utilisation, c’est-à-dire en l’absence de toute utilisation ;
montre, de façon détaillée, les dents du protège guidon ;
montre le protège guidon, selon une vue en perspective, dans sa première position fermée, avec la première et la deuxième poignée dans leur position active, c’est-à-dire dans la position d'utilisation ;
représente un mode de réalisation comprenant des ressorts pour forcer les poignées à s’immobiliser dans leur position de non-utilisation grâce à la force de rappel dudits ressorts ;
représente le protège guidon, dans sa deuxième position ouverte, avec la première et la deuxième poignée dans leur position d’utilisation ;
Dans le cadre de l’invention le dispositif comporte un élément 20 centrale en ferrite disposé entre les trois bobines 11 12, 13 visible en détail . Cet élément 20 centrale n’a pas d’entrefer.
L’élément central 20 sans entrefer permet de découpler les phases et équilibrer les fuites d’inductances. Cet élément 20 permet également de concentrer le flux magnétique de fuite à l’intérieur du transformateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément 20 à une hauteur H égale à la hauteur h d’une bobine 11, 12, 13. La hauteur h d’une bobine est définie par la distance entre ses deux extrémités.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’élément 20 en ferrite comporte une partie centrale 24 en forme de pilier à partir de laquelle s’entendent trois branches 21, 22, 23.
La forme des branches est adaptée pour s’insérer entre les bobines. C’est-à-dire que chaque branche comporte deux cotés arrondis dont les contours suivent la forme d’une bobine. Les côtés de deux branches contiguës forment une courbe 220, 230, 240 qui suit le contour d’une bobine 11, 12, 13.
Cette élément central (20) avec branche permet un flux continu avec de faible pertes de ferrite.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’extrémité 211, 212, 213 de chaque branche 11, 12, 13 est plate. C’est-à-dire que chaque extrémité forme un plan plat dans le sens de la hauteur H.
Selon un mode de réalisation de l’invention un deuxième élément 40 en ferrite de forme triangulaire est disposé sur la face supérieure de l’élément 20 en ferrite, c’est-à-dire celle disposée dans le plan de la face supérieur des bobines.
Selon un mode de réalisation de l’invention, un troisième élément 50 en ferrite de forme triangulaire est disposé sur la face inférieure de l’élément 20 en ferrite, c’est-à-dire celle disposée dans le plan de la face inférieure des bobines.
Le terme supérieur est défini par opposition au terme inférieur, chacun des termes représentant respectivement une des deux extrémités des bobines.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les arrêtes des deuxième 40 et troisième 50 éléments sont vives ou arrondies.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif magnétique 10 est disposé dans un boitier en aluminium 60 illustré .
L’élément centrale 20 n'ayant pas d'entrefer, les phases sont découplées, cela signifie que le flux généré par une phase n’est pas lié par les autres phases. Sous cette hypothèse, il est possible d’analyser le dispositif 10 avec le circuit magnétique sur la .
Dans ce circuit Rc est le matériau magnétique, par exemple la ferrite, la réluctance, Rg est la réluctance de l'entrefer, Rw est la réluctance de la fenêtre de bobinage, Np1 est le nombre de spires dans phase primaire 1, Ns1 est le nombre de spires dans la phase secondaire 1, Ip1 est le courant primaire dans la phase 1 et Is1 est le courant secondaire dans la phase 1.
Si l'on considère que la réluctance du matériau magnétique est négligeable, les circuits magnétiques équivalents peuvent être dérivées, on peut calculer l'inductance magnétique, la fuite d'inductance côté primaire et la fuite d’inductance côté secondaire selon les formules suivantes:
Les résultats pour un dispositif selon l’invention sont les suivants.
- un compteur 6 pour mesurer la quantité d’énergie électrique échangée entre la borne 1 et le véhicule. Ce compteur 6 est par exemple réalisé pour satisfaire les exigences de la Directive MID (Directive 2014/32/UE).
Le support 13 peut être réalisé en matière plastique, le cas échéant renforcé en fibres. Le support est par exemple réalisé en polypropylène renforcé en fibres de verre.
Une autre carte électronique est une carte électronique de commande 9, cette carte assurant la commande de la carte électronique de puissance 10. Elle peut également gérer la connexion éventuelle de la borne 1 avec un réseau de données sans fil et/ou la connexion avec le véhicule. Cette carte peut également piloter une carte électronique 11 d’interface homme/machine.
La borne 1 comprend encore un collier de serrage 12 permettant de maintenir en place sur le cadre arrière 3 le câble 22 non représenté sur la , qui est relié au réseau électrique.
Selon l’invention, un même collier de serrage 12 peut indifféremment permettre de serrer sur une paroi 20 du cadre arrière 3 le câble 22, pour une pluralité de diamètres. Par exemple tout type de câble, qu’il soit monophasé ou triphasé, dont le diamètre est compris entre 10 mm et 22 mm, notamment entre 10 mm et 19 mm, peut être serré sur la paroi 20 à l’aide du même collier de serrage 12.