INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme il s’agit dans les figures d’un vitrage arrière, celui-ci s’étend pour l’essentiel selon l’axe généralement appelé « l’axe Y » du véhicule, qui est l’axe horizontal transversal, perpendiculaire à l’axe horizontal longitudinal d’avancé du véhicule équipé du vitrage selon l’invention en tant que vitrage arrière du véhicule et qui correspond à l’axe horizontal dans le plan de la feuille en .
Dans le cadre du présent document, la notion de « centripète » et celle de « centrifuge » est à considérer dans le plan de la feuille en , ou dans un plan général du vitrage lorsqu’il est considéré à plat, exprimé par rapport au centre du vitrage, selon les axes Y et Z ; le sens centripète est en direction de ce centre du vitrage alors que le sens centrifuge s’éloigne de ce centre du vitrage.
La mobilité du vitrage 1 par rapport à la porte 4 est essentiellement verticale dans le sens où cette mobilité s’opère selon l’axe Z, avec ici une petite composante selon l’axe horizontal longitudinal, comme visible en [Fig. 3 et 4].
Les [Fig. 1, 3 et 4] montrent que la vitre 2 présente une face extérieure 20 qui est orientée vers l’espace extérieur E, une face intérieure 22 qui est orientée vers l’espace intérieur I et un chant 21 périphérique situé entre ces deux faces.
En [Fig. 1, 3 et 4], le trait discontinu appelé « ligne de vision » ou « limite de vision » VL matérialise le haut du caisson de la porte à l’intérieur duquel le vitrage 1 coulisse. Cette ligne de vision VL réalise, lorsque le vitrage est considéré verticalement, une séparation entre d’une part une partie cachée de la vitre HP qui est située sous la ligne de vision VL et qui est destinée à être cachée à l’intérieur de la porte quelle que soit la position de la vitre par rapport à ladite porte et d’autre part une partie visible de la vitre VP qui est située au-dessus de la ligne de vision VL.
Dans la partie cachée du vitrage, sous la ligne LV, le vitrage présente une et de préférence ici deux, zones de fixation F, F’, chaque zone étant destinée à accueillir des moyens pour permettre la mobilité de la vitre en translation verticale par rapport à la porte du véhicule. Dans le vitrage fini, chaque zone de fixation F, F’ comporte un porte-vitre 6, 6’ qui est fixé à la vitre.
Dans les exemples de réalisation illustrés, le vitrage 1 comporte une vitre 2 qui est bombée (c’est-à-dire non plate), ce qui complexifie son mouvement de translation.
La vitre 2 peut être complètement monolithique (constituée d’une seule feuille de verre ou de plastique) ou être complètement multiple (constituée de plusieurs feuilles de verre ou de plastique) ou encore être partiellement multiple dans une partie, comme par exemple dans la partie visible VP et partiellement monolithique, comme par exemple dans la partie cachée HP.
Le modèle (1) est plus précis que les modèles connus et actuellement utilisés pour mesurer les propriétés physiques interfaciales. En particulier, le rayon de courbure R 0 de la goutte au niveau de l'apex n'est pas un paramètre du modèle qui doit être mesuré comme dans le cas de la plupart des modèles connus. De plus ce modèle prend en compte le fait que le liquide de la goutte cherche à minimiser son interface avec le fluide et avec le substrat pour minimiser l'énergie total du système. Cette contrainte est définie par la première équation de contrainte du modèle (1). Cette contrainte n'est pas modélisée par les autres modèles connus. À cause de cela, les valeurs mesurées par les procédés décrits précédemment sont plus précises que les valeurs mesurées en mettant en œuvre d’autres procédés de mesure. Cette amélioration de la précision est notamment particulièrement perceptible dans des cas particuliers comme le cas où le substrat est hydrophobe ou super-hydrophobe ou oléophobe. Ainsi, le procédé de mesure décrit ici est utilisable avec un nombre beaucoup plus grand de combinaisons liquide/substrat/fluide environnant. De plus, il fonctionne aussi bien pour des gouttes de très petite taille que pour des gouttes de très grande taille. Le modèle (1) est aussi plus générique que les modèles connus car il fonctionne aussi bien dans le cas d’une goutte pendante que d’une goutte sessile. Ainsi, ce qui a été décrit ici n’est pas limité à l’utilisation de gouttes sessile.
Le fait d’utiliser des mesures obtenues à partir d’une goutte dont le volume est inférieur au seuil S 1c ou S 1d , permet d’augmenter la précision et la fiabilité de la valeur déterminée pour la tension de ligne σ S12 . En effet, dans ce contexte, la tension de ligne σ S12 a un effet prépondérant sur la forme de la goutte.
Le fait d’utiliser des mesures obtenues à partir d’une goutte dont le volume est supérieur au seuil S 1c ou S 1d , permet d’augmenter la précision et la fiabilité des valeurs déterminées pour les tensions interfaciales. En effet, c’est lorsque le volume de la goutte est supérieur au seuil S 1c ou S 1d que l’effet des tensions interfaciales sur la forme de la goutte est prépondérant.
La détermination des valeurs des propriétés physiques interfaciales seulement à partir d’une série de gouttes de volumes croissants, permet d’obtenir des valeurs plus précises des propriétés physiques interfaciales pour des gouttes dont le volume croît au cours du temps. À l’inverse, déterminer les valeurs des propriétés physiques interfaciales seulement à partir d’une série de gouttes de volumes décroissants, permet d’obtenir des valeurs plus précises pour les propriétés physiques interfaciales pour des gouttes dont le volume décroît au cours du temps.
Le fait de déterminer la valeur d’une propriété physique interfaciale à la fois à partir des mesures réalisées avec une série de gouttes de volumes croissants et d’une série de gouttes de volumes décroissants, permet en plus de mesurer l’amplitude de l’hystérésis sur la valeur de cette propriété physique interfaciale.
Le fait de déterminer le rayon de mouillage r(h) à partir des mêmes mesures et du même modèle (1), permet d’éviter d’avoir à mesurer ce rayon de mouillage. Dans certains cas, cela permet d’obtenir une valeur plus précise du rayon de mouillage.
Dispositif de simulation du comportement sur le sol d’un membre d’un mammifère La présente invention concerne l’étude de la qualité des terrains sportifs, dans la perspective de minimiser les accidents sportifs et/ou d’accroître le confort d’utilisation de ces terrains.
Par exemple dans le cadre des courses de chevaux, on sait que l’accidentologie du cheval de course et de sport est élevée. En outre, il a été démontré un lien de cause à effet entre la dureté d’une piste d’entrainement et la survenue de lésions des membres sur un effectifs de trotteurs, comme expliqué dans l’article « Effect of track surface firmness on the development of musculoskeletal injuries in French Trotters during four months of harness race training » (Crevier-Denoix et al., American Journal of Veterinary Research, novembre 2017).
La qualité des pistes est un facteur de risque de lésions de l’appareil locomoteur chez les chevaux de courses et de sport. Outre l’impact économique de ces lésions pour les professionnels de la filière, la notion de risque lié au terrain est de moins en moins acceptable sur le plan du bien-être animal. Les professionnels de la filière équine sont demandeurs d’outils permettant d’évaluer objectivement ce risque. Plus généralement, il existe un besoin pour pouvoir qualifier les sols équestres, afin de planifier et mettre en œuvre les opérations de rénovation ou de maintenance, ou encore contrôler l'adéquation d'un sol aux objectifs visés.
A ce jour, les mesures réalisées sur les sols équestres sont très basiques et peu représentatives des sollicitations imposées par le membre d’un cheval. C’est par exemple le cas de la dureté superficielle de pistes des courses de galop, évaluée par des appareils très simples tels que des pénétromètres, dans certains pays. Cette mesure est destinée à informer les parieurs sur l’état du terrain.
On connait un appareil mis au point aux Etats-Unis, nommé Orono Biomech an ical Surface Tester (OBST. Peterson et al., 2008), mais qui présente l’inconvénient d’avoir une vitesse d’application de la charge sur le sol non physiologique, celle-ci étant très supérieure à la vitesse physiologique, étant notamment dix fois trop grande. Les résultats obtenus ne sont donc pas transposables. Par ailleurs, l’appareil impose un impact oblique et comporte un ressort à gaz, ce qui risque de perturber la composante verticale de la compression du sol. En outre, cet appareil ne fournit aucune mesure directe de l’enfoncement de l’impacteur dans le sol, ce qui rend impossible la détermination de la raideur du sol.
Les rares appareils disponibles jusqu’ici ne sollicitent ainsi pas le sol comme le font les membres d’un cheval lors d’une course ou d’une épreuve sportive.
La préparation et l’entretien des pistes et des terrains sont basés aujourd’hui essentiellement sur le ressenti des utilisateurs et l’expérience des chefs de pistes, c’est-à-dire sur une évaluation subjective à dire d’experts. L’absence de mesures objectives peut conduire à des situations de conflits, voire de litiges en cas d’accidents, entre les organisateurs de courses et de concours, et les entraineurs et propriétaires de chevaux. Des mesures objectives permettraient de démontrer le bon état des terrains, en prenant en considération le bien-être animal.
Il existe donc un besoin pour bénéficier d’un dispositif permettant de reproduire la phase d’appui de la foulée d’un mammifère et d’évaluer le risque accidentogène d’un terrain sportif.
L’invention a ainsi pour objet, selon l’un de ses aspects, un dispositif de simulation du comportement sur le sol d’un membre d’un mammifère, notamment d’un mammifère équin, comportant : - un impacteur destiné à comprimer le sol, - une masse mobile selon un axe rectiligne vertical, - un capteur de mesure de la force verticale appliquée sur l’impacteur, - un dispositif de mesure de l’enfoncement de l’impacteur dans le sol, sous l’effet du déplacement de la masse.
Le dispositif selon l’invention permet de simuler le comportement en appui du membre sur le sol. L’impacteur est configuré pour simuler le bas du membre, par exemple le sabot d’un cheval.
Le code informatique du ou des logiciels embarqués comprenant les instructions à charger et exécuter par le processeur est par exemple stocké sur la première mémoire 21. Les paramètres de couche physique pour la génération et l’émission des signaux électromagnétiques pour la mise en œuvre de communications V2X et/ou de détection d’objets en mode radar sont également avantageusement stockés en mémoire 21. La mémoire 21 comprend ainsi les paramètres de réception de signaux (paramètres de modulation, de codage, de récurrence de trame par exemple) et les paramètres de transmission (paramètres de modulation, de codage, de récurrence de trame par exemple).
Selon un mode de réalisation particulier et non limitatif, le dispositif 2 comprend par exemple des moyens d’émission radio 24 configurés pour l’émission d’ondes électromagnétiques et des moyens de réception radio 25 configurés pour recevoir les échos des ondes émises par les moyens d’émission radio 24 et/ou pour recevoir des ondes électromagnétiques émises par un dispositif radio distant, par exemple un radar d’un deuxième véhicule.
Selon un mode de réalisation particulier et non limitatif, le dispositif 2 comprend une interface radiofréquence RF 22, par exemple de type Bluetooth® ou Wi-Fi®, LTE (de l’anglais « Long-Term Evolution » ou en français « Evolution à long terme »), LTE-Advanced (ou en français LTE-avancé), ITS G5 basé sur IEEE 802.11p ou un réseau mobile tel qu’un réseau 4G (ou LTE Advanced selon 3GPP release 10 – version 10) ou 5G, notamment un réseau LTE-V2X, pour communiquer avec des dispositifs externes, par exemple un autre radar d’un autre véhicule ou un équipement de communication de type antenne relais ou unité bord de route (UBR).
Selon un autre mode de réalisation particulier, le dispositif 2 comprend une interface de communication 23 qui permet d’établir une communication avec d’autres dispositifs, tels que par exemple un ou plusieurs calculateurs de type UCE ou d’autres radars du système de radars du véhicule via un canal de communication 230. L’interface de communication 23 correspond par exemple à un transmetteur configuré pour transmettre et recevoir des informations et/ou des données via le canal de communication 230. L’interface de communication 23 correspond par exemple à un réseau filaire de type CAN (de l’anglais « Controller Area Network » ou en français « Réseau de contrôleurs ») ou CAN FD (de l’anglais « Controller Area Network Flexible Data-Rate » ou en français « Réseau de contrôleurs à débit de données flexible »).
Selon un mode de réalisation particulier supplémentaire, le dispositif 2 peut fournir des signaux de sortie à un ou plusieurs dispositifs externes, tels qu’un écran d’affichage et/ou d’autres périphériques via respectivement des interfaces de sortie non représentées.
La illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de contrôle d’un réseau de communication d’un ensemble de véhicules, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le procédé est par exemple mis en œuvre par un dispositif embarqué dans chaque véhicule 10 à 16 et/ou par un dispositif de communication centralisé, par exemple le dispositif 2 de la .
Dans une première étape 31, pour chaque véhicule de l’ensemble de véhicules, des données représentatives de détection d’au moins un autre véhicule de l’ensemble de véhicules sont obtenues, les données étant obtenues d’au moins un radar du système de radars de chaque véhicule.
Dans une deuxième étape 32, un ensemble de paramètres représentatifs d’une topologie du réseau de communication est déterminé à partir des données obtenues à l’étape 31. La topologie correspond à une topologie maillée en mode pair-à-pair reliant au moins une partie des véhicules de l’ensemble, les paramètres comprenant au moins un paramètre de l’antenne réseau à commande de phase de chaque véhicule de la au moins une partie des véhicules de l’ensemble de manière à générer un ensemble de faisceaux de communication par filtrage spatial, chaque faisceau de communication de l’ensemble ayant pour origine un radar d’un véhicule de l’ensemble de véhicules et couvrant spatialement un unique autre véhicule de l’ensemble de véhicules, chaque faisceau de communication étant adaptée pour une communication de données selon un mode de communication de type véhicule à véhicule, dit V2V.
Bien entendu, la présente invention ne se limite pas aux exemples de réalisation décrits ci-avant mais s’étend à un procédé de communication dans un tel réseau de communication et au dispositif configuré pour la mise en œuvre d’un tel procédé.
L’invention concerne également un véhicule, par exemple automobile ou plus généralement un véhicule à moteur terrestre, comprenant le dispositif 2 de la lorsque ce dernier correspond à un radar ou à un calculateur.
Dispositifs comprenant un module M.2 et une tôle de refroidissement et procédé de montage La présente invention concerne un dispositif comprenant un module M.2 et une tôle de refroidissement et un procédé de montage associé.
M.2 désigné également par Next Generation Form Factor (NGFF) est une spécification de carte interne d’extension d’ordinateur et d’accès correspondants.
Les modules M.2 sont en règle générale rectangulaires en ayant une liaison par enfichage sur une face, et un évidement hémicirculaire de fixation par une vis, au milieu de la face opposée.
On enfiche un module M.2 typiquement dans l’accès adapté sur une platine d’un système d’ordinateur et on l’y immobilise par la vis. Des composants peuvent être montés sur les deux faces du module. Le type du module indique si des composants peuvent être montés d’un côté ou des deux côtés et la hauteur que les composants peuvent avoir sur chaque face.
La spécification M.2 a été développée pour s’écarter de mSATA. En raison des dimensions plus petites et plus souples en liaison avec des fonctions étendues, M.2 a des propriétés avantageuses par rapport à mSATA. C’est ainsi, par exemple, que M.2 convient mieux également que mSATA que le raccordement de SSD.
Afin de pallier un tel inconvénient on est contraint de procéder souvent et périodiquement à un nettoyage qui s’avère la plupart du temps particulièrement difficile, si bien que l’on est généralement contraint à leur remplacement.
Afin d’éviter cet inconvénient on a également proposé de réaliser sur les surfaces de contact des mousses une enduction de silicone liquide de façon à en obturer les pores. Cependant une telle technique se révèle onéreuse puisque devant être réalisée à la main et ceci sans pour autant faciliter outre mesure le nettoyage des mousses.
On a également proposé d’apposer en surface des mousses d’encollage et de lissage un film adhésif de polytétrafluoréthylène (également connu sous la marque « Téflon ») ce qui permet par ailleurs d’améliorer l’homogénéité de la couche en contact avec les bouteilles.
Les mousses d’encollage présentent également l’inconvénient d’être d’une usure rapide qui impose leur remplacement fréquent.
On a également constaté que ces mousses, en raison de l’irrégularité de leur surface, ont tendance à générer l’apparition de bulles sous les étiquettes lors de leur application sur ces dernières.
Enfin, les mousses présentant une texture principalement isotrope, on ne peut faire en sorte que la mousse possède une élasticité donnée dans sa zone d’application de l’étiquette et une élasticité différente dans la zone où elle est maintenue sur son support.
La présente invention a pour but, afin d’éviter les inconvénients précités, de proposer un tampon presseur destiné à remplacer les systèmes faisant appel à des mousses d’encollage ou de lissage qui soit facilement nettoyable, facile à fabriquer, quasiment inusable et dont on peut régler l’élasticité dans sa zone d’application et dans sa zone de maintien.
La présente invention a ainsi pour objet un tampon presseur du type destiné à appliquer un produit en feuille sur un support, comprenant une paroi externe destinée à l’application dudit produit en feuille sur le support et une paroi interne destinée à son maintien, entre lesquelles est disposé un ensemble déformable et élastique, caractérisé en ce que :
la paroi externe, la paroi interne et l’ensemble déformable forment une pièce unique, l’ensemble déformable comprend une série de cloisons qui relient la paroi externe (18) et la paroi interne soit entre-elles soit à au moins une paroi intermédiaire.
Suivant l’invention l’ensemble déformable pourra comprendre, entre sa paroi externe et sa paroi interne, au moins une paroi intermédiaire, formant au moins deux espaces inter-parois, à savoir un espace inter-parois externe adjacent à la paroi externe et un espace inter-parois interne adjacent à la paroi interne, cette dernière, la paroi externe et la au moins une paroi intermédiaire étant sensiblement parallèles.
Dans les zones où elles sont reliées à la paroi externe, à la paroi intermédiaire ou à la paroi interne les cloisons pourront être sensiblement perpendiculaires ou normales à ces dernières.
Par ailleurs au moins un espace inter-paroi pourra comprendre des cloisons à section droite rectilignes, et/ou des cloisons a section droite en forme de C et/ou des cloisons a section droite en forme de S.
Dans des modes de mise en œuvre de l’invention la paroi externe et la paroi interne pourront être en forme d’arcs de cercle concentriques. De plus la paroi externe, la paroi interne et la au moins une paroi intermédiaire pourront être en forme de cercle.
Le tampon presseur pourra comporter au moins deux parois intermédiaires, l’écartement de deux cloisons adjacentes appartenant à l’espace inter-parois externe pouvant être inférieur à l’écartement de deux cloisons adjacentes appartenant à l’espace inter-parois interne.
Enfin le tampon presseur pourra être constitué d’un matériau apte à être utilisé en impression de type 3D en tant que matériau de fabrication.
La présente invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un tampon presseur tel que décrit précédemment qui sera formé par impression de type 3D.
la , illustre de façon schématique un autre mode de réalisation d’un dispositif d’estimation de production énergétique photovoltaïque ;
la , illustre schématiquement un état propre de la première unité d’un dispositif d’estimation de production énergétique photovoltaïque ;
la , illustre schématiquement une répartition homogène des salissures ;
les figures 5 à 7, illustrent de façon schématique différentes répartitions localisées des salissures
la , illustre de façon schématique une répartition localisée privilégiée des salissures ; et
la , illustre de façon schématique les principales étapes d’un mode de mise en œuvre d’un procédé d’estimation de production énergétique photovoltaïque.
Selon un exemple, - l’unité de commande électronique est en outre configurée pour calculer une moyenne des taux de perte de transmission de courant, et pour déterminer une répartition homogène des salissures lorsque la moyenne est strictement supérieure à un seuil principal, dit seuil principal de salissures, et un état propre de la première unité, dépourvu de salissures, lorsque la moyenne est inférieure ou égale au seuil principal de salissures. - L’unité de commande électronique est configurée pour calculer au moins un écart de taux, chaque écart de taux correspondant à une différence entre deux taux de perte de transmission de courant desdits au moins deux zones de la première unité, l’unité de commande électronique étant en outre configurée pour déterminer une répartition localisée des salissures lorsqu’au moins un écart de taux est strictement supérieur à un deuxième seuil, dit deuxième seuil de salissures. - Chaque unité comprend une première zone dite supérieure et des deuxième et troisième zones dites inférieures, l’unité de commande électronique est en outre configurée pour déterminer une répartition localisée privilégiée sur les zones inférieures de la première unité lorsque l’écart de taux entre les deux zones inférieures est inférieur ou égal à un troisième seuil, dit troisième seuil de salissures. - Chaque unité comprend une quatrième zone, dite intermédiaire, située entre la première zone et les deuxième et troisième zones. - Les modules photovoltaïques des unités du dispositif d’estimation ont des tailles inférieures ou égales à celles des modules photovoltaïques de production de la centrale. - L’étape de calcul comprend un calcul d’une moyenne des taux de perte de transmission de courant, et l’étape de détermination comprend une identification d’une répartition homogène des salissures lorsque la moyenne est strictement supérieure à un seuil principal, dit seuil principal de salissures, et d’un état propre de la première unité, dépourvu de salissures, lorsque la moyenne est inférieure ou égale au seuil principal de salissures. - L’étape de calcul comprend un calcul d’au moins un écart de taux, chaque écart de taux correspondant à une différence entre deux taux de perte de transmission de courant desdits au moins deux zones de la première unité, et l’étape de détermination comprend une identification d’une répartition localisée des salissures lorsqu’au moins un écart de taux est strictement supérieur à un deuxième seuil, dit deuxième seuil de salissures. - Chaque unité du dispositif d’estimation comprend une première zone dite supérieure et des deuxième et troisième zones dites inférieures, et l’étape de détermination comprend une identification d’une répartition localisée privilégiée sur les zones inférieures de la première unité lorsque l’écart de taux entre les deux zones inférieures est inférieur ou égal à un troisième seuil, dit troisième seuil de salissures.