INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon préférentielle, l’unité de support encore appelée « support » notamment l’élément plié en position d’utilisation stabilise au moins un balai d'essuie-glace dans le suremballage. De façon préférentielle, l’unité de support est notamment limite le jeu des mouvements du balai d'essuie-glace dans le suremballage ou emballage extérieur et n’est pas bruyant lorsqu’on le secoue ou évite d’endommager le balai d'essuie-glace emballé. L’unité d’appui forme notamment un insert pour le suremballage. Le suremballage en état utilisé, forme, et de préférence délimite un volume creux ou une cavité. L’unité de support est notamment prévue pour recevoir l’élément plié en position d’utilisation dans le volume creux.
Le suremballage a une extension longitudinale, une extension transversale et une extension en profondeur pour former un emballage d’essuie-glace parallélépipédique, allongé, adapté aux dimensions d’un balai d'essuie-glace. L’expression « extension longitudinale » désigne l’extension maximale d’un objet parallèlement à son axe longitudinal. L’expression « axe longitudinal » d’un objet désigne l’axe parallèle à l’arête la plus longue du plus petit parallélépipède géométrique entourant étroitement l’objet et passant, de préférence, par le centre géométrique de l’objet, notamment celui du parallélépipède. L’expression « extension transversale » d’un objet désigne notamment son extension la plus longue d’une arête du plus petit parallélépipède géométrique qui entoure étroitement l’objet ; cette direction est perpendiculaire à l’axe longitudinal de l’objet. L’expression « extension en profondeur » d’un objet désigne la plus petite extension maximale d’une arête du plus petit parallélépipède géométrique entourant étroitement l’objet et qui est perpendiculaire à l’axe longitudinal de l’objet. L’extension en profondeur et l’extension en largeur d’un objet peuvent être égales.
L’élément plié est notamment prévu pour être plié selon une forme définie à partir d’un flan plan. A l’état plié, l’élément plié se loge dans le suremballage ou emballage extérieur. L’élément plié est, de préférence, plié notamment seulement selon des plis parallèles. De façon particulièrement préférentielle, l’élément plié est plié selon une section de « signal rectangulaire périodique », notamment sans fond.
En particulier, l’extension longitudinale du volume creux délimité par le suremballage ou emballage extérieur, à l’état utilisé est adaptée à l’extension longitudinale du balai d'essuie-glace. De façon préférentielle, l’extension longitudinale du volume creux délimité par le suremballage à l’état d’utilisation est égal à au moins 100 mm, notamment au moins 200 mm et de préférence au moins 400 mm ou en variante au moins 600 mm ou selon une autre variante, au moins 800 mm. En particulier, l’extension transversale du volume creux délimité par le suremballage à l’état utilisé est adaptée à l’extension transversale d’au moins un balai d'essuie-glace.
L’extension transversale du volume creux délimitée par le suremballage à l’état utilisé est égale à au moins 10 mm et notamment au moins 20 mm et de préférence au moins 40 mm et d’une manière particulièrement préférentielle, au moins 50 mm et en variante au moins 60 mm.
De façon préférentielle, l’extension en profondeur du volume creux délimité par le suremballage à l’état utilisé est adaptée à l’extension en profondeur du balai d'essuie-glace.
De préférence, l’extension en profondeur du volume creux délimité par le suremballage à l’état utilisé est égale à au moins 10 mm et notamment au moins 20 mm et de préférence au moins 40 mm et d’une manière particulièrement préférentielle, au moins 50 mm et en variante au moins 60 mm.
L’extension longitudinale du volume creux délimité par le suremballage dépasse au maximum de 10%, de préférence au maximum de 5% et d’une manière particulièrement préférentielle, au maximum de 3% l’extension longitudinale du balai d'essuie-glace.
De façon préférentielle, l’extension transversale du volume creux dépasse au maximum de 10%, de préférence au maximum de 5% et d’une manière particulièrement préférentielle, au maximum de 3% l’extension transversale du balai d'essuie-glace.
De façon préférentielle, l’extension en profondeur du volume creux dépasse au maximum de 10%, de préférence au maximum de 5% et d’une manière particulièrement préférentielle, au maximum de 3% de l’extension en profondeur du balai d'essuie-glace.
L’unité de support comprend, de préférence, exactement, un élément plié. L’unité de support notamment l’élément plié est réalisé sous la forme d’une pièce en une seule partie.
De façon préférentielle, l’unité de support, notamment l’élément plié est réalisé complètement en papier ou en carton en une seule pièce, notamment découpée en particulier du carton rigide ou du carton pliable.
De façon préférentielle, le suremballage est sous la forme d’une pièce en une seule partie ou pièce réunie. Le suremballage est réalisé complètement en papier ou en carton, notamment en carton rigide ou en carton pliable, en une seule partie, notamment découpé. L’unité de support, notamment l’élément plié et le suremballage sont réalisés comme pièces distinctes, notamment comme pièces séparées.
De façon préférentielle, le dispositif d’emballage d’essuie-glace se compose du suremballage et de l’unité de support, notamment de l’élément plié. De façon préférentielle, l’unité de support, de préférence, l’élément plié a une extension longitudinale maximale au moins trois fois, de préférence au moins quatre fois et d’une manière particulièrement préférentielle, au moins cinq fois et d’une manière très préférentielle, au moins six fois égale à la longueur de l’extension maximale transversale de l’élément plié, notamment dans au moins un état de fonctionnement.
La troisième zone 23 de l’espace d’appartenance 20 d’un élément d’intérêt P1, P2 est en intersection avec l’une quelconque des première, deuxième et troisième zones 21,22, 23 de l’espace d’appartenance 20 d’un autre élément d’intérêt P2, P1. En effet la troisième zone 23 de l’espace d’appartenance 20 du premier élément d’intérêt P1 est en intersection avec les deuxième et troisième zones 22, 23 de l’espace d’appartenance 20 du deuxième élément d’intérêt P2. En outre, la troisième zone 23 de l’espace d’appartenance 20 du deuxième élément d’intérêt P2 est en intersection avec les deuxième et troisième zones 22, 23 de l’espace d’appartenance 20 du premier élément d’intérêt P1. La troisième condition est deux fois remplie.
Ainsi, pour les premier et deuxième éléments d’intérêts P1, P2 de la , les première et deuxième conditions ne sont pas remplies et la troisième condition est remplie. La classe de la connexion entre les premier et deuxième éléments d’intérêt P1, P2 est sociale.
Selon un autre mode de réalisation, une classe de connexion est attribuée en fonction d’une proportion d’intersection des zones 21, 22, 23 des deux espaces d’appartenance 20 ou d’une proportion d’intersection des deux espaces d’appartenance 20.
De la même manière, on distingue trois classes de connexion : intime, personnelle, sociale.
Par exemple, on applique des coefficients pondérateurs sur la proportion en fonction des zones 21, 22, 23 pour déterminer la classe de connexion.
Quel que soit le mode de réalisation, si la connexion entre les premier et deuxième éléments d’intérêt P1, P2 est confirmée dans le temps, alors il y a interaction entre lesdits éléments d’intérêt P1, P2.
Par exemple, une interaction entre deux éléments d’intérêt est détectée si un nombre prédéterminé de connexions entre lesdits deux éléments d’intérêt est détecté sur un nombre prédéfini d’images successives dans le temps.
Par exemple, sur dix images successives acquises à une période de temps prédéterminée comprise entre 200 et 2000 ms, si une connexion entre deux éléments d’intérêt est détectée sur huit des dix images, alors une interaction est détectée entre lesdits deux éléments d’intérêt.
A l’instar des classes de connexion, et quel que soit la manière de les déterminer, une interaction peut être de différents types, par exemple : intime, personnel, social.
Le type d’interaction donne une information sur la relation et/ou la proximité entre les éléments d’intérêt.
Par exemple, le type de l’interaction est déterminé en fonction de la classe majoritaire des connexions détectées sur le nombre prédéfini d’images successives dans le temps.
Une confirmation dans le temps d’une connexion de classe sociale majoritaire correspond à une interaction de type social.
Une confirmation dans le temps d’une connexion de classe intime majoritaire correspond à une interaction de type intime.
Une confirmation dans le temps d’une connexion de classe personnelle majoritaire correspond à une interaction de type personnel.
Selon l’exemple précédent, si sur les huit images, six sont de classe intime et deux sont de classe personnelle, l’interaction est de type intime, car la classe intime est majoritaire sur les connexions détectées.
Par exemple, une interaction entre deux éléments d’intérêts P1, P2 est représentée sur l’image par une ligne 40 reliant les points d’ancrage PA desdits éléments d’intérêt P1, P2, comme représenté sur la .
g) on réalise au moins une étape de séchage du précurseur de catalyseur obtenu à l’issue de l’étape f) à une température inférieure à 250°C ;
h) optionnellement, on réalise au moins une étape de calcination du catalyser obtenu à l’issue de l’étape g) à une température comprise entre 250°C et 1000°C ;
i) optionnellement, on réalise un traitement réducteur par mise en contact avec un gaz réducteur.
Etape a) – Gel d’alumine Le catalyseur selon l'invention comprend un support alumine qui est obtenu à partir d'une alumine gel (ou gel d'alumine) qui comprend essentiellement un précurseur du type oxy(hydroxyde) d'aluminium (AlO(OH)) – également dénommé boehmite.
Selon un mode de réalisation, l'alumine gel est obtenue par mise en contact d'une solution aqueuse d'un sel acide d'aluminium avec une solution basique. Par exemple le sel acide d'aluminium est choisi dans le groupe constitué par le sulfate d'aluminium, le nitrate d'aluminium ou le chlorure d'aluminium et de manière préférée, ledit sel acide est le sulfate d'aluminium. La solution basique est préférentiellement choisie parmi la soude ou la potasse.
Etape b) – Mise en forme du support Le support peut avantageusement être mis en forme par toute technique connue de l'Homme du métier. La mise en forme peut être réalisée par exemple par malaxage-extrusion, par pastillage, par la méthode de la coagulation en goutte (oil-drop selon la terminoloige anglo-saxonne), par granulation au plateau tournant ou par toute autre méthode bien connue de l'Homme du métier. Les catalyseurs selon l'invention peuvent éventuellement être fabriqués et employés sous la forme d'extrudés, de tablettes ou de billes, de préférence sous la forme d’extrudés ou de billes. La méthode de mise en forme avantageuse selon l'invention est l'extrusion et les formes d'extrudés préférées sont de forme trilobe ou quadrilobe.
Dans un mode de réalisation particulier, le gel d'alumine obtenu à l’issue de l’étape a) est soumis à une étape de malaxage de préférence dans un milieu acide. L'acide mis en œuvre peut être par exemple de l'acide nitrique. Cette étape est réalisée au moyen d'outils connus tels que des malaxeurs bras en Z, des malaxeurs à meules, des mono ou bi-vis continues permettant la transformation du gel en un produit ayant la consistance d'une pâte. Selon un mode de réalisation avantageux, on apporte un ou plusieurs composés dits "agents porogènes" dans le milieu de malaxage. Ces composés présentent la propriété de se dégrader par chauffage et créer ainsi une porosité dans le support. Par exemple on peut utiliser comme composés porogènes la farine de bois, le charbon de bois, des goudrons, des matières plastiques. La pâte ainsi obtenue après malaxage est passée au travers d’une filière d'extrusion.
Après sa mise en forme, le support est éventuellement séché avant de subir le traitement hydrothermal selon l'étape c) du procédé. Avantageusement, le séchage est effectué à une température supérieure ou égale à 50°C et inférieure à 250°C pendant une durée comprise avantageusement entre 4 et 16 heures. Le support séché est éventuellement calciné avant de subir le traitement hydrothermal selon l'étape c) du procédé. Avantageusement, la calcination est effectuée à une température comprise entre 250°C et 1000°C, en présence ou non d'un flux d'air contenant jusqu’à 150 d’eau par kilogramme d’air sec pendant une durée comprise avantageusement entre 3 et 8 heures.
Dans ce cas, le procédé peut comporter une étape supplémentaire consistant en une inhibition E4 de ces moyens de refroidissement.
Comme illustré par la , dans un premier mode de mise en œuvre les étapes E1 et E2 ainsi que les étapes E3 et E4 sont des étapes alternatives l’une de l’autre ou complémentaires, effectuées par exemple simultanément.
Il est ainsi possible de ne faire que l’étape E4, par exemple dans le cas particulier d’un environnement particulièrement chaud.
Ainsi, dans le procédé, la détection de court-circuit peut être faite par l’étape E1, ou l’étape E2, ou une combinaison des deux étapes ; et la surchauffe peut être réalisée par l’étape E3, l’étape E4, l’étape E5, ou une combinaison de plusieurs de ces étapes.
Ces moyens de refroidissement fonctionnent en général grâce à de l’huile en circulation jusqu’à une source froide couplée à un échangeur, par exemple de type air/huile.
Il est possible dans certaines génératrices de fermer l’alimentation en huile pour supprimer le refroidissement par cette source froide.
Il est possible aussi de garder le débit d’huile, mais de by-passer l’échangeur de telle sorte que l’huile qui arrivera à la génératrice 1 sera chaude.
Il est possible dans certaines génératrices de court-circuiter l’alimentation en huile, si la machine 1 comporte un circuit d’huile dédié avec une pompe dédiée pour le refroidissement de la génératrice, ce qui permet d’arrêter totalement le débit d’huile.
L’étape E4 conduit ainsi à une élévation accrue ou plus rapide de la température de la génératrice 1.
Le procédé peut prévoir en outre que l’on procède en outre à un échauffement par friction E5 par lequel on échauffe les aimants 5 en lâchant une pièce mécanique sur le rotor de la génératrice 1.
Cela aura non seulement pour effet de stopper la génération de force électromotrice car les aimants 5 se dissocient et ne tournent plus, mais aussi de générer un couple suffisant pour casser une section fusible prévue à cet effet sur l’arbre de la génératrice 1.
En effet, il est systématiquement prévu une section fusible sur l’arbre de la génératrice 1 afin qu’elle se casse en cas de surcouple qui pourrait être causé par exemple par une casse rotor ou une panne du palier 3.Cette pièce doit notamment frotter sur l’arbre de la génératrice 1, ce qui aura pour effet d’échauffer les aimants 5 par friction et d’augmenter le couple sur l’arbre de la génératrice 1, ce qui peut conduire à une rupture souhaitée de la section fusible pour la déconnexion mécanique de la génératrice puis son arrêt.
Lors du déclenchement d’une surchauffe en étape E3 et/ou en étape E4 et/ou en étape E5, on peut en outre utiliser une source électrique complémentaire adaptée pour chauffer la génératrice 1.
Ce chauffage complémentaire peut être fait en plaçant des tapis chauffants autour de la génératrice 1, la chaleur dégagée contribuant à l’échauffement des aimants de la génératrice 1 donc l’arrêt de ce dernier.
Le procédé peut aussi être mis en œuvre avec plusieurs génératrices, car il est courant d’utiliser une génératrice duplex pour des questions de sureté ou de disponibilité.
Dans ce cas, on utilise la génératrice ayant deux stators indépendants et un rotor commun, ces deux stators indépendants partageant un même rotor et ayant chacun une alimentation électrique distincte.
L’amplificateur 10 comporte un générateur de tension de référence 18 de très haute linéarité et de faible impédance de sortie formant un amplificateur class A et une source de courant de puissance 19 formant un amplificateur class D, dont les deux sorties sont couplées directement pour former la sortie 14 de l’amplificateur. De préférence, l’impédance de sortie du générateur de tension de référence est inférieure à 0,2 Ohms.
La source de courant de puissance 19 comprend un générateur de tension de puissance 20 et une inductance de couplage 22 reliée en sortie du générateur de tension de puissance 20 et au travers de laquelle le générateur de tension 20 est accouplé au générateur de tension de référence 18 en un point formant la sortie 24. L’inductance de couplage 22 est formée d’une bobine ayant une faible résistance.
L’entrée de commande du générateur de tension de référence 18 est reliée à l’entrée 12 de l’amplificateur, alors que la sortie de l’amplificateur de tension de référence 18 est reliée directement à la sortie 14 sans interposition d’aucun élément résistif, capacitif ou inductif.
Les sorties des générateurs de tension 18 et 20 sont reliées en un point de couplage 24, l’inductance de couplage 22 étant disposée entre la sortie du générateur de tension de puissance 20 et le point de couplage 24.
Le générateur de tension de référence 18 comporte, par exemple, un amplificateur opérationnel monté en suiveur en tension et a donc un gain unitaire.
L’amplificateur 10 comporte un dispositif 26 de mesure du courant i A fourni par le générateur de tension 18. Le dispositif 26 est de tout type adapté.
Par exemple, lorsque le générateur de tension 18 comporte un amplificateur différentiel alimenté par deux tensions continues V + et V - et consomme un courant noté respectivement I + et I - sur chacune de ces entrées d’alimentation, des moyens de mesure du courant consommé sont prévus sur chacune des entrées d’alimentation de l’amplificateur différentiel.
Ces moyens sont formés par exemple de détecteurs de courant comme décrits dans le document US 6 937 095. Ils sont propres à fournir une information représentative du courant fourni en sortie par le générateur de tension référence, le courant i A fourni par le générateur 18 étant directement lié au courant qu’il consomme.
Les sorties des capteurs de courant sont reliées à un sommateur dont la sortie fournit le courant i A consommé par le générateur de tension de référence et donc le courant fourni en sortie de ce même amplificateur.
La source de courant de puissance 19 comporte une unité de commande 30 du générateur de tension 20 intégré dans la source de courant. Il comporte un régulateur linéaire 32 recevant en entrée le courant i A en étant connecté au dispositif 26 de mesure du courant i A au travers d’un convertisseur analogique-numérique 34.
Le régulateur 32 comporte par exemple un étage d’amplification linéaire et un étage d’intégration montés en parallèle et recevant en entrée une valeur représentative du courant i A produit par le générateur de tension de référence 18. Les sorties des différents étages sont reliées à un sommateur. Ainsi, le régulateur 32 est propre à fournir en sortie un signal représentatif du courant fourni en sortie par le générateur de référence 18.
Le générateur de tension de puissance 20 est formé par exemple d’un amplificateur différentiel monté en suiveur, et dont l’entrée inverseuse est connectée directement à la sortie par une boucle de contre-réaction. Son gain est unitaire.
Son entrée non inverseuse est reliée à la sortie de l’unité de commande 30.
Suivant un premier mode de réalisation, l’amplificateur différentiel est constitué d’un amplificateur de classe D, c’est-à-dire d’un amplificateur de type « push/pull » comportant suivant sa branche d’amplificateur deux transistors « MOSFET » montés en anti-série, ces deux transistors étant pilotés suivant une loi de modulation par largeur d’impulsion. Dans ce cas, l’impédance 22 est constituée d’une inductance, d’une résistance ou de la combinaison des deux. En variante, les deux transistors sont pilotés suivant une loi en sigma/delta.
Suivant un autre mode de réalisation, le générateur de tension de puissance 20 est constitué d’un amplificateur de classe A ou de classe AB.
Avantageusement, l’inductance de couplage 22 a un module inférieur à dix fois le module de la charge, à savoir du haut-parleur 16, dans la gamme de fréquence utile.
Pour ce faire, l’invention se rapporte ainsi, dans son acceptation la plus large, à un procédé, de mise au point d’une loi de commande embarquée dans un calculateur d’un véhicule électrique ou hybride, le procédé comprenant une phase, mise en œuvre par ordinateur, de pré-calibration d’un ensemble de paramètres prédéterminés de la loi de commande, l’ordinateur comportant des moyens d’affichage, des moyens mémoire et des moyens de traitement reliés aux moyens d’affichage et aux moyens mémoire, les moyens mémoire stockant un modèle simplifié de la loi de commande, le procédé comprenant en outre une étape d’implémentation desdits paramètres pré-calibrés au sein de la loi de commande embarquée dans le calculateur du véhicule électrique ou hybride, la phase de pré-calibration d’un ensemble de paramètres prédéterminés de la loi de commande comportant les étapes suivantes, mises en œuvre par les moyens de traitement de l’ordinateur :
un calcul, pour ledit ensemble de paramètres prédéterminés de la loi de commande, à partir du modèle simplifié de la loi de commande, de l’évolution de ces paramètres selon la loi de commande ; et un pré-réglage des paramètres dudit ensemble de paramètres prédéterminés, en fonction de l’évolution des paramètres calculée.
Grâce à l’utilisation d’un modèle simplifié de la loi de commande, et aux étapes de calcul et de pré-réglage de la phase de pré-calibration, le procédé selon l’invention permet de pré-calibrer de manière simple et fiable les principaux paramètres de la loi de commande embarquée. En outre, la pré-calibration est bien plus rapide que la pré-calibration manuelle par tableurs de l’art antérieur, ce qui permet de réduire la durée globale de mise au point de la loi de commande en réduisant le nombre d’essais nécessaires, voire en supprimant la nécessité de recourir à une multiplicité d’essais. Ceci permet de résoudre les pertes de temps liées à la non pré-calibration de la loi de commande avant d’aller sur le véhicule. De plus, cela permet au metteur au point d’avoir une approche simplifiée pour la calibration de la loi de commande (qui peut être complexe).
Avantageusement, ladite loi de commande embarquée dans le calculateur du véhicule électrique ou hybride est une fonction de filtre d’agrément préventif continu. Une telle fonction de filtre d’agrément préventif continu permet de filtrer une consigne de couple conducteur IVC dans le but d’améliorer l’agrément longitudinal du véhicule mais aussi de diminuer voir de supprimer les oscillations de la chaîne de traction liées au passage des jeux.
Selon une caractéristique technique particulière de l’invention, les paramètres de l’ensemble de paramètres prédéterminés de la loi de commande sont le gradient de couple d’incrément, le gradient de couple de décrément, le décalage de couple de passage de jeux du train avant du véhicule électrique ou hybride, et/ou le décalage de couple de passage de jeux du train arrière du véhicule électrique ou hybride.
Avantageusement, la phase de pré-calibration d’un ensemble de paramètres prédéterminés de la loi de commande comporte en outre une étape initiale de fixation de la valeur d’autres paramètres relatifs à la loi de commande, lesdits autres paramètres étant choisis parmi le groupe consistant en : une consigne de couple conducteur, un rapport de vitesses, le fait que le véhicule soit un véhicule quatre roues motrices ou pas, un ratio de répartition entre le train avant et le train arrière du véhicule, un rapport de démultiplication avant et un rapport de démultiplication arrière. Ceci permet d’améliorer la précision et la fiabilité de la mise au point de la loi de commande embarquée.