INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les projections de l’axe central 210 et des axes de rotation de roue 211.1 et 211.2 dans le plan moyen de contact 150 sont parallèles, lorsque des intersections respectives de plans de roue avec le plan moyen de contact sont parallèles entre elles et parallèles à la direction de patinage.
De plus, dans le mode de réalisation de la , les projections de l’axe central 210 et des axes de rotation de roue 211.1 et 211.2 dans le plan vertical 160 sont parallèles entre elles, lorsque des intersections respectives de plans de roue avec le plan moyen de contact sont parallèles entre elles et parallèles à la direction de patinage. Ce n’est toutefois pas le cas dans le mode de réalisation de la figure 6, comme décrit ultérieurement.
Sur la , les bras 203.1 et 203.2 sont agencés de manière perpendiculaire à l’élément central 201 et aux éléments latéraux 202.1 et 202.2. Toutefois, aucune restriction n’est attachée à la forme et l’agencement des bras 203.1 et 203.2 qui, en variante, peuvent être obliques.
La présente une vue de côté du vilebrequin 120, dans un plan perpendiculaire à l’axe central 210 du vilebrequin.
La illustre en particulier un angle 220 formé par le premier bras 203.1 et le deuxième bras 203.2. L’angle 220 correspond plus précisément à l’angle des projections des premier et deuxième bras 203.1 et 203.2 dans le plan perpendiculaire à l’axe central 210. Selon l’invention, l’angle 220 est strictement inférieur à 180° et supérieur ou égal à 90°.
En particulier, l’angle 220 peut être compris entre 130° et 170°, de préférence compris entre 130° et 160°, notamment entre 140° et 150°. Un angle d’environ 145° est optimal.
Ainsi, comme illustré sur la et sur la , l’élément central 201 est plus bas que les axes de rotation de roue 211.1 et 211.2, ce qui permet de rapprocher le pied de l’utilisateur du sol et permet de réduire les angles d’inclinaison du support pour pied dans les virages. L’angle d’inclinaison du support pour pied peut notamment être inférieur à 30 ou 40°, ce qui induit une sollicitation moindre de la cheville de l’utilisateur comparativement aux solutions de l’art antérieur. L’angle d’inclinaison correspond à l’angle de rotation du support pour pied autour d’un axe avant-arrière du patin à roulettes.
En outre, en sortie de virage, un tel angle 220 permet de faciliter la transition entre une position inclinée du support pour pied et une position droite, à plat (parallèle au plan moyen de contact 150).
En particulier, plus l’angle 220 est proche de 90°, plus l’effort pour passer d’une position inclinée à une position droite est faible.
Comme indiqué sur la par les deux double flèches de part et d’autre du vilebrequin 120, l’angle 220 peut être variable. A cet effet, l’élément central 201 peut être apte à faire varier l’angle 210 entre le premier bras 203.1 et le deuxième bras 203.2. L’élément central 201 est ainsi utilisé comme arbre de torsion. Par exemple, l’élément central 201 :
- est en un matériau souple en torsion par exemple en acier à ressort. On entend par « souple en torsion » un matériau qui présente une élasticité en torsion supérieure à un seuil prédéfini ;
- comprend une zone centrale de plus faible section que des zones latérales droite et gauche de l’élément central 201. Par exemple, la zone centrale peut être creuse ou aplatie et les zones latérales tubulaires. Ce mode de réalisation peut être combiné avec le premier mode de réalisation, c’est à dire avec un élément central 201 en un matériau souple ; ou
- comprend une pièce droite, une pièce gauche et une pièce centrale, la pièce centrale étant apte à permettre une rotation de la pièce gauche par rapport à la pièce droite, comme illustré sur la .
La variation de l’angle 220 par l’élément central 201 permet avantageusement d’améliorer la suspension du patin à roulettes 100, et donc le confort de patinage, notamment lorsque la route sur laquelle circule le patin à roulettes 100 est dégradée.
La illustre l’élément central 201 d’un vilebrequin 120 selon un mode de réalisation de l’invention.
L’élément central 201 comprend une pièce gauche 301.1, une pièce droite 301.2 et une pièce centrale 300. Comme indiqué ci-dessus, la pièce centrale peut être apte à permettre une rotation de la pièce gauche 301.1 par rapport à la pièce droite 301.2. Aucune restriction n’est attachée à la réalisation d’une telle liaison double pivot. L’absorption des chocs sur une route dégradée est ainsi améliorée.
Il peut être adjoint une source d’eau propre 5 de proximité pour permettre au barbier d’amorcer ou continuer un traitement sur le client pendant le drainage. A cet effet, l’engin 1 comprend également un conteneur 5 d’eau propre diffusée par un tuyau 7 à l’aide d’une pompe 6.
Ensemble pour l ’aspiration de poussières La présente invention concerne le domaine des machines électromécaniques, plus particulièrement le domaine des dispositifs d’aspiration de poussières pour les systèmes balai/bague collectrice.
Dans les machines de type électromécanique, le courant électrique est transmis par frottement entre une partie fixe et une partie mobile. De manière générale, les systèmes utilisés comportent un porte-balai fixé sur une partie fixe maintenant un balai (également appelé brosse) conducteur d’électricité en appui sur une partie mobile. Le transfert de courant se fait au niveau du contact glissant entre la balai et l’autre partie (bague collectrice par exemple). Ce glissement, engendre l’érosion du balai et la formation de particules de poussières conductrices qui viennent polluer l’environnement du système. Cette poussière conductrice peut par accumulation engendrer des défauts diélectriques en abaissant les distances d’isolation au niveau de certaines parties des machines, et peut également endommager les paliers ou les parties en mouvement sur lesquelles elle se dépose. Pour empêcher cela, les opérateurs de ces machines mettent en place des plans de maintenance visant à réaliser des opérations de nettoyage difficiles et très fastidieuses. Ces opérations nécessitent de nombreux temps d’arrêt de production et s’avèrent inefficaces pour retirer la totalité de la pollution.
Pour pallier ces inconvénients, il est connu d’utiliser des systèmes collecteurs du type buse reliés à une unité aspirante et présentant un logement central destiné à recevoir le balai de sorte à aspirer les poussières générées. Ce type de système est destinée à encapsuler le balai/porte-balai. L’inconvénient de ce type de système est qu’il est utilisable que pour un type de balai/porte-balai particulier (du fait de la dimension du logement qui est congruent avec la dimension du balai/porte-balai), il est donc difficilement intégrable à des machines existantes sans remplacer certains composants. De plus, pour espérer éliminer une grande partie de la pollution, il faut munir ce type de système d’unité d’aspiration ayant une grande puissance d’aspiration. L’efficacité de ce type de système reste ainsi très limitée.
Pour augmenter l’efficacité d’aspiration, certains systèmes collecteurs disposent de conduits de soufflage d’air. L’air soufflé crée un vortex gazeux captant les poussières et facilitant leur évacuation par aspiration. Cependant, bien que plus efficaces, ils sont assez lourds à mettre en place puisqu’ils nécessitent une unité de soufflage et une unité d’aspiration ainsi que plusieurs connexions à des conduits différents du système collecteur. De plus, la puissance nécessaire pour l’évacuation des poussières reste élevée, ce qui a un impact financier important, et le système est très bruyant à l’utilisation.
La présente invention a pour but de pallier les inconvénients précédemment cités en proposant un ensemble comprenant un dispositif pour l’aspiration de poussières de configuration simple, adaptable à plusieurs types de balais/porte-balais, présentant une efficacité d’évacuation de la poussière importante sans utilisation d’air soufflé.
Conformément à l’invention, il est donc proposé un ensemble pour l’aspiration de poussières générées par le frottement d’une extrémité d’un balai sur une bague collectrice au niveau d’une surface de contact, comprenant au moins un dispositif d’aspiration et un ensemble balai/porte-balai, ledit dispositif d’aspiration étant remarquable en ce qu’il délimite une ouverture intérieure adaptée pour recevoir l’extrémité de l’ensemble balai/porte-balai ainsi que pour permettre un passage gazeux entre ledit ensemble balai/porte-balai et ledit dispositif d’aspiration,
et en ce qu’il comporte au moins : - une chambre gazeuse délimitée par une paroi tubulaire et s’étendant selon un plan de manière à former un anneau fermé de forme générale circulaire, ovoïde ou polygonale, ledit anneau délimitant l’ouverture intérieure, - une ouverture de collecte s’étendant longitudinalement sur une partie de la paroi tubulaire destinée à faire face à la bague collectrice, ladite ouverture de collecte étant bordée par au moins une lèvre s’étendant de la chambre gazeuse en direction de l’ouverture intérieure de sorte à former un couloir étroit, - un conduit d’aspiration destiné à relier ladite au moins une chambre gazeuse à une unité d’aspiration.
On appelle « lèvre » un rebord, un prolongement, une partie saillante, qui s’étend à partir du bord d’une ouverture.
Dans un premier mode de réalisation, le dispositif d’aspiration comporte plusieurs chambres gazeuses reliées ou non entre elles, et au moins un conduit d’aspiration reliant lesdites chambres gazeuses à au moins une unité d’aspiration, lesdites chambres gazeuses permettant d’aspirer simultanément les poussières générées par le frottement de plusieurs balais sur plusieurs bagues collectrices.
Dans un second mode de réalisation, le dispositif d’aspiration comporte une unique chambre gazeuse.
De manière préférée, au moins un passage gazeux est un volume libre de l’ouverture intérieure séparant l’ensemble balai/porte-balai et le dispositif d’aspiration.
Préférentiellement, au moins une chambre gazeuse s’étend dans le plan de manière à avoir une forme générale circulaire, ovoïde, rectangulaire ou carrée.
De manière avantageuse, au moins une chambre gazeuse peut être divisée en plusieurs compartiments, chaque compartiment présentant un conduit d’aspiration.
Avantageusement, au moins une ouverture de collecte a une forme de fente qui s’étend tout le long de la paroi tubulaire sur la partie de ladite paroi destinée à faire face à la bague collectrice.
De manière préférée, l’ouverture de collecte est bordée par deux lèvres.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble de cuve de travail peut comprendre au moins un joint de palier, agencé entre le palier de cuve et l’arbre tournant.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble de cuve de travail peut comprendre une noix d’entrainement accouplée à l’arbre tournant. La noix d’entrainement peut être agencée pour s’accoupler avec un arbre de sortie d’un moteur de l’appareil de préparation culinaire.
Selon un mode de réalisation, la noix d’entrainement peut être vissée sur l’arbre tournant. Selon un mode de réalisation, la noix d’entraînement peut être directement formée sur l’arbre tournant (en d’autres termes, l’arbre tournant et la noix d’entrainement peuvent être d’un seul tenant ou monobloc).
Selon un mode de réalisation, l’ensemble de cuve de travail peut comprendre le bouchon d’obturation et un joint fixe de bouchon, agencé entre le bouchon d’obturation et les moyens de fixation réversible.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble de cuve de travail peut comprendre l’outil de travail mobile et un joint primaire d’outil, agencé entre l’outil de travail mobile et les moyens de fixation réversible.
Un deuxième aspect de l’invention se rapporte à un appareil de préparation culinaire, comprenant - un ensemble de cuve de travail selon le premier aspect, - le bouchon d’obturation, - l’outil de travail mobile.
Selon un mode de réalisation, l’appareil de préparation culinaire peut comprendre des moyens d’étanchéité avec par exemple un couvercle de cuve, et/ou un joint de couvercle de cuve, et/ou un joint labyrinthe ou à lèvre en fond de cuve entre la cuve de travail et le bouchon d’obturation ou l’outil de travail, de sorte à permettre une cuisson sous pression.
Selon un mode de réalisation, l’appareil de préparation culinaire peut être un appareil de cuisson sous pression, par exemple jusqu’à une pression de 100 kPa.
représente une vue en perspective d’un ensemble de cuve de travail pour un appareil de préparation culinaire, qui comprend notamment une cuve de travail et une cage statique située au fond de la cuve de travail et supportant ou formant un palier de cuve ;
représente une vue en perspective de l’ensemble de cuve de travail de la , avec un outil de travail disposé au fond de la cuve de travail et monté sur le palier de cuve ;
représente une vue en perspective de l’ensemble de cuve de travail de la , avec un bouchon d’obturation disposé au fond de la cuve de travail et monté sur le palier de cuve ;
représente une vue de dessus de la cuve de travail de la ;
représente une vue de côté de la cage statique de la ;
] représente une coupe transversale de l’ensemble de cuve de travail de la ;
représente une coupe transversale de l’ensemble de cuve de travail de la ;
Le système nano LC-MS/MS comprend un système de chromatographie liquide U3000 NanoRSLC (ThermoScientific, Dionex Softron GmbH, Germering, Allemagne) en ligne avec un spectromètre de masse Orbitrap Fusion Tribrid – ETD (ThermoScientific, San Jose, CA, USA) piloté par Orbitrap Fusion Tune Application 3.3.2782.34 et équipé d'une source d'ions Nanospray Flex.
2.4 Conditions nanoLC : Une quantité équivalente de 0,5 µg de chaque échantillon a été injectée, dans 2 µL. Les peptides ont été piégés à 10 μL/min dans un solvant de chargement (2 % ACN / 0,05 % TFA) sur une cartouche de précolonne de 300 mm i.d x 5 mm, C18 PepMap100, 5 μm, 100 Å (Thermo Fisher Scientific) pendant 3 minutes. La pré-colonne a été commutée en ligne avec un PepMap100 RSLC, C18 3 mm, 100 Å, 75 µm i.d x 50 cm de long (Thermo Fisher Scientific) et les peptides ont été élués avec un gradient linéaire de 2,5 à 40 % de solvant B (A : 0,1 % Acide formique B : 80 % Acétonitrile / 0,1 % Acide formique) en 100 minutes, à 300 nL/min. Les spectres ont été acquis à l'aide du logiciel Thermo XCalibur 4.3.73.11. L'étalonnage interne de la masse de verrouillage sur l'ion siloxane m/z 445.12003 a été utilisé
2.5 Paramètres d'acquisition DDA : Les spectres de masse à balayage complet (400–1500 m/z) ont été acquis dans l'Orbitrap en utilisant une cible AGC de 4e5, un temps d'injection maximum de 50 ms et une résolution de masse de 120 000. Chaque balayage MS était suivi d'une acquisition des spectres MS/MS de fragmentation des ions les plus intenses pour un temps de cycle total de 3 secondes (mode vitesse maximale). Les ions sélectionnés ont été isolés à l'aide de l'analyseur quadripolaire dans une fenêtre de 1,6 m/z et fragmentés par une dissociation induite par collision (HCD) à plus haute énergie avec une énergie de collision de 35 %. Les fragments résultants ont été détectés dans le piège à ions avec un standard de cible AGC normalisé et un temps d'injection maximal réglé sur automatique. L'exclusion dynamique des peptides précédemment fragmentés a été définie pour une période de 30 secondes et une tolérance de 10 ppm.
2.6 Recherche dans la base de données et quantification LFQ : Les données brutes de l'acquisition DDA ont été recherchées dans une base de données HomoSapiens (UniProt Reference Proteome - Proteome ID UP000005640 - 97094 entrées - 2020.03.20) à l'aide du logiciel Proteome Discoverer version 2.4. Le paramètre de l'enzyme trypsine/LysC a été défini pour deux clivages manqués possibles. La modification de la cystéine à 113,084 Da a été définie comme une modification fixe et l'oxydation de la méthionine a été définie comme une modification variable. Les tolérances de recherche de masse étaient de 10 ppm et 0,6 Da pour MS et MS/MS respectivement. Les identifications de peptides et de protéines ont été filtrées à 0,1 % de taux de fausses découvertes (FDR). Le paramètre "Détecteur de caractéristiques Minora" a été utilisé.
3 - Résultats
Protéines Accession Nb de peptides uniques identifiés Nb de PSM Abondance ratio 6bK 1µM/Contrôle P value ajustée 6bK 1µM/Contrôle Catalase P04040 28 396 1,5 1,40E-02 Ribonucléase 7 (Rnase 7) Q9H1E1 5 119 1,5 1,10E-02
*PSM = Correspond aux Nombres de spectres peptidique validé et utilisé pour l’identification de la protéine, et le calcul des ratios.
Protéines Accession Nb de peptides uniques identifiés Nb de PSM Abondance ratio 6bK 10µM/Contrôle P value ajustée 6bK 10µM/Contrôle Catalase P04040 28 396 1,9 4,20E-05 Ribonucléase 7 (Rnase 7) Q9H1E1 5 119 1,7 4,60E-04
PSM = Correspond aux Nombres de spectres peptidique validé et utilisé pour l’identification de la protéine, et le calcul des ratios.
Conclusion : En inhibant l’expression d’IDE à l’aide du 6bK, on observe une augmentation de l’expression de la catalase (x 1,5 à 1µM de 6bK, et x1,9 à 10µM de 6bK) qui fait partie des enzymes majeures des défenses antioxydantes de la peau et de la Ribonucléase 7 ou Rnase 7 (x 1,5 à 1µM de 6bK, et x1,7 à 10µM de 6bK) qui est une AMPs (anti-microbien peptides) majeure endogène.
Listage de séquences
SEQ ID NO: 1
ATGCGGTACCGGCTAGCGTGGCTTCTGCACCCCGCACTGCCCAGCACCTTCCGCTCAGTCCTCGGCGCCCGCCTGCCGCCTCCGGAGCGCCTGTGTGGTTTCCAAAAAAAGACTTACAGCAAAATGAATAATCCAGCCATCAAGAGAATAGGAAATCACATTACCAAGTCTCCTGAAGACAAGCGAGAATATCGAGGGCTAGAGCTGGCCAATGGTATCAAAGTACTTCTTATCAGTGATCCCACCACGGATAAGTCATCAGCAGCACTTGATGTGCACATAGGTTCATTGTCGGATCCTCCAAATATTGCTGGCTTAAGTCATTTTTGTGAACATATGCTTTTTTTGGGAACAAAGAAATACCCTAAAGAAAATGAATACAGCCAGTTTCTCAGTGAGCATGCAGGAAGTTCAAATGCCTTTACTAGTGGAGAGCATACCAATTACTATTTTGATGTTTCTCATGAACACCTAGAAGGTGCCCTAGACAGGTTTGCACAGTTTTTTCTGTGCCCCTTGTTCGATGAAAGTTGCAAAGACAGAGAGGTGAATGCAGTTGATTCAGAACATGAGAAGAATGTGATGAATGATGCCTGGAGACTCTTTCAATTGGAAAAAGCTACAGGGAATCCTAAACACCCCTTCAGTAAATTTGGGACAGGTAACAAATATACTCTGGAGACTAGACCAAACCAAGAAGGCATTGATGTAAGACAAGAGCTACTGAAATTCCATTCTGCTTACTATTCATCCAACTTAATGGCTGTTTGTGTTTTAGGTCGAGAATCTTTAGATGACTTGACTAATCTGGTGGTAAAGTTATTTTCTGAAGTAGAGAACAAAAATGTTCCATTGCCAGAATTTCCTGAACACCCTTTCCAAGAAGAACATCTTAAACAACTTTACAAAATAGTACCCATTAAAGATATTAGGAATCTCTATGTGACATTTCCCATACCTGACCTTCAGAAATACTACAAATCAAATCCTGGTCATTATCTTGGTCATCTCATTGGGCATGAAGGTCCTGGAAGTCTGTTATCAGAACTTAAGTCAAAGGGCTGGGTTAATACTCTTGTTGGTGGGCAGAAGGAAGGAGCCCGAGGTTTTATGTTTTTTATCATTAATGTGGACTTGACCGAGGAAGGATTATTACATGTTGAAGATATAATTTTGCACATGTTTCAATACATTCAGAAGTTACGTGCAGAAGGACCTCAAGAATGGGTTTTCCAAGAGTGCAAGGACTTGAATGCTGTTGCTTTTAGGTTTAAAGACAAAGAGAGGCCACGGGGCTATACATCTAAGATTGCAGGAATATTGCATTATTATCCCCTAGAAGAGGTGCTCACAGCGGAATATTTACTGGAAGAATTTAGACCTGACTTAATAGAGATGGTTCTCGATAAACTCAGACCAGAAAATGTCCGGGTTGCCATAGTTTCTAAATCTTTTGAAGGAAAAACTGATCGCACAGAAGAGTGGTATGGAACCCAGTACAAACAAGAAGCTATACCGGATGAAGTCATCAAGAAATGGCAAAATGCTGACCTGAATGGGAAATTTAAACTTCCTACAAAGAATGAATTTATTCCTACGAATTTTGAGATTTTACCGTTAGAAAAAGAGGCGACACCATACCCTGCTCTTATTAAGGATACAGCTATGAGCAAACTTTGGTTCAAACAAGATGATAAGTTTTTTTTGCCGAAGGCTTGTCTCAACTTTGAATTTTTCAGCCCATTTGCTTATGTGGACCCCTTGCACTGTAACATGGCCTATTTGTACCTTGAGCTCCTCAAAGACTCACTCAACGAGTATGCATATGCAGCAGAGCTAGCAGGCTTGAGCTATGATCTCCAAAATACCATCTATGGGATGTATCTTTCAGTGAAAGGTTACAATGACAAGCAGCCAATTTTACTAAAGAAGATTATTGAGAAAATGGCTACCTTTGAGATTGATGAAAAAAGATTTGAAATTATCAAAGAAGCATATATGCGATCTCTTAACAATTTCCGGGCTGAACAGCCTCACCAGCATGCCATGTACTACCTCCGCTTGCTGATGACTGAAGTGGCCTGGACTAAAGATGAGTTAAAAGAAGCTCTGGATGATGTAACCCTTCCTCGCCTTAAGGCCTTCATACCTCAGCTCCTGTCACGGCTGCACATTGAAGCCCTTCTCCATGGAAACATAACAAAGCAGGCTGCATTAGGAATTATGCAGATGGTTGAAGACACCCTCATTGAACATGCTCATACCAAACCTCTCCTTCCAAGTCAGCTGGTTCGGTATAGAGAAGTTCAGCTCCCTGACAGAGGATGGTTTGTTTATCAGCAGAGAAATGAAGTTCACAATAACTGTGGCATCGAGATATACTACCAAACAGACATGCAAAGCACCTCAGAGAATATGTTTCTGGAGCTCTTCTGTCAGATTATCTCGGAACCTTGCTTCAACACCCTGCGCACCAAGGAGCAGTTGGGCTATATCGTCTTCAGCGGGCCACGTCGAGCTAATGGCATACAGGGCTTGAGATTCATCATCCAGTCAGAAAAGCCACCTCACTACCTAGAAAGCAGAGTGGAAGCTTTCTTAATTACCATGGAAAAGTCCATAGAGGACATGACAGAAGAGGCCTTCCAAAAACACATTCAGGCATTAGCAATTCGTCGACTAGACAAACCAAAGAAGCTATCTGCTGAGTGTGCTAAATACTGGGGAGAAATCATCTCCCAGCAATATAATTTTGACAGAGATAACACTGAGGTTGCATATTTAAAGACACTTACCAAGGAAGATATCATCAAATTCTACAAGGAAATGTTGGCAGTAGATGCTCCAAGGAGACATAAGGTATCCGTCCATGTTCTTGCCAGGGAAATGGATTCTTGTCCTGTTGTTGGAGAGTTCCCATGTCAAAATGACATAAATTTGTCACAAGCACCAGCCTTGCCACAACCTGAAGTGATTCAGAACATGACCGAATTCAAGCGTGGTCTGCCACTGTTTCCCCTTGTGAAACCACATATTAACTTCATGGCTGCAAAACTCTGA
SEQ ID NO: 2
GGGCTAGAGCTGGCCAATGGTATCAAAGTACTTCTTATCAGTGATCCCACCACGGATAAG
SEQ ID NO: 3
La première extrémité 14 de chaque branche 12 du duo de branches 13 reliant le montant principal 9 à l’un des montants périphériques 10 est plus particulièrement liée à l’une des bagues fixes 17 agencées sur le montant principal 9. Chaque duo de branches 13 comprend ainsi une première branche 12a dont la première extrémité 14 est liée à une première bague fixe 17a, et une deuxième branche 12b dont la première extrémité 14 est liée à une deuxième bague fixe 17b. La deuxième extrémité 15 des deux branches 12 est quant à elle fixée sur le montant périphérique 10 et au moins l’une d’entre elles peut coulisser le long de celui-ci, par exemple à l’aide d’une glissière 19 formée au niveau de l’une des faces du montant périphérique 10. Dans l’exemple illustré, deux glissières 19 sont représentées pour que chacune des deuxièmes extrémités 15 soit montée coulissante le long du montant périphérique correspondant, mais il convient de noter qu’une seule des deux deuxièmes extrémités 15 pourrait coopérer avec une glissière sans sortir du contexte de l’invention, dès lors que le glissement de cette deuxième extrémité permet de ne pas bloquer le déploiement du corps télescopique.
Tel que cela a été évoqué précédemment, le module de déploiement 8 a ainsi comme fonction de modifier une distance radiale entre le montant principal 9 et chacun des montants périphériques 10, les moyens d’accroche 6 pour agripper le tronçon de garnissage étant agencés sur lesdits montants périphériques 10, que ceux-ci soient associés ou non à des dispositifs télescopiques 22 tels qu’évoqués précédemment et pour lesquels un boîtier d’actionnement du dispositif télescopique a été représenté en pointillé sur la . Les moyens d’accroche 6 peuvent ainsi être écartés pour pouvoir être en prise autour de tronçons de garnissage 2 de différents diamètres. Plus la longueur du montant principal 9 est élevée, plus les bagues fixes 17 sont éloignées l’une par rapport à l’autre, et plus les montants périphériques 10 sont proches du montant principal 9, adaptant le dispositif d’insertion 5 à un petit diamètre de tronçon de garnissage 2. A l’inverse, plus la longueur du montant principal 9 est faible, plus les bagues fixes 17 sont rapprochées l’une par rapport à l’autre, et plus les montants périphériques 10 sont éloignés du montant principal 9, adaptant le dispositif d’insertion 5 à un grand diamètre de tronçon de garnissage 2. Le module de déploiement 8 telle qu’il vient d’être évoqué permet donc d’adapter le dispositif d’insertion 5 à une pluralité de diamètres de tronçons de garnissage 2 et de viroles.