INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- un renfort de pare-chocs 11 fixé solidairement à l’armature de pare-chocs 12, le renfort de pare-chocs 11 comportant un tablier 112 s’étendant sous la lèvre avant 121 de l’armature de pare-chocs 12, de sorte à former ensemble une gouge 13 configurée pour permettre la collecte de l’eau ruisselant sur l’armature de pare-chocs 12 ou sur le renfort de pare-chocs 11, la gouge 13 comportant au moins un dispositif d’évacuation 14 de l’eau ainsi collectée, le dispositif d’évacuation 14 comportant au moins un orifice 141 formé sur le renfort de pare-chocs 11 et situé dans la gouge 13 et une pluralité de puits d’évacuation 142 formés en retrait de la lèvre avant 121 de l’armature de pare-chocs, relativement à l’axe longitudinal X et relativement à la gouge 13.
GESTION OPTIMISÉE D’UN GROUPE D’ALIMENTATION ÉLECTRIQUE À DEUX BATTERIES DE SERVITUDE D’UN SYSTÈME Domaine technique de l’invention L’invention concerne les systèmes qui comprennent un réseau de bord alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant un générateur d’énergie électrique et deux batteries de servitude rechargeables, et plus précisément la gestion du groupe d’alimentation de tels systèmes.
On a schématiquement représenté sur la un système S (ici un véhicule) comprenant une chaîne de transmission à GMP électrique, un réseau de bord RB, un groupe d’alimentation comprenant une batterie de servitude BS et (ici) un générateur d’énergie électrique GE associé à une batterie (principale) BP associée à un dispositif d’échange thermique DE, et un dispositif de contrôle DC selon l’invention.
La chaîne de transmission a un GMP qui est, ici, purement électrique, et donc qui comprend, notamment, une machine motrice MME électrique, un arbre moteur AM, et un arbre de transmission AT. On entend ici par « machine motrice électrique » une machine électrique agencée de manière à fournir ou récupérer du couple pour déplacer le système S (ici un véhicule). Le fonctionnement du GMP est supervisé par un calculateur de supervision CS.
La machine motrice électrique MME (ici un moteur électrique) est couplée à la batterie principale BP, afin d’être alimentée en énergie électrique et d’alimenter cette batterie principale BP en énergie électrique pendant une phase de freinage récupératif. Elle est couplée à l’arbre moteur AM, pour lui fournir du couple par entraînement en rotation. Cet arbre moteur AM est ici couplé à un réducteur RD qui est aussi couplé à l’arbre de transmission AT, lui-même couplé à un premier train T1 (ici de roues), de préférence via un différentiel D1.
Ce générateur d’énergie électrique GE est un convertisseur de courant couplé électriquement au connecteur de recharge CN du véhicule S, à titre d’exemple. Il est ici aussi chargé d’alimenter le réseau de bord RB en énergie électrique issue de la batterie principale BP et convertie lorsque le GMP est en fonctionnement ou lorsque le GMP est endormi mais que le véhicule S est dans une phase de recharge de sa batterie principale BP, en plus d’assurer la recharge de la batterie de servitude BS.
Dans l’exemple illustré non limitativement sur la la batterie principale BP est adaptée non seulement aux recharges en mode 2 ou 3, mais aussi aux recharges en mode 4.
Par exemple, la batterie principale BP peut comprendre des cellules de stockage d’énergie électrique CE, éventuellement de type électrochimique (par exemple de type lithium-ion (ou Li-ion) ou Ni-Mh ou Ni-Cd). Egalement par exemple, la batterie principale BP peut être de type basse tension (typiquement 450 V à titre illustratif). Mais elle pourrait être de type moyenne tension ou haute tension.
On notera, comme illustré non limitativement sur la , que les cellules CE peuvent faire partie de modules MC qui sont couplés entre eux, par exemple en série, au sein de la batterie principale BP. On entend ici par « module MC » un groupe d’au moins une cellule CE. Lorsqu’un module MC comprend plusieurs cellules CE, ces dernières (CE) peuvent être couplées entre elles en série et/ou en parallèle.
On notera également que la batterie principale BP est associée à un boîtier de batterie BB qui comprend notamment des moyens de mesure de tension, courant et température interne (non illustrés) et un calculateur de batterie CB. Ce calculateur de batterie CB centralise les mesures de courant, les mesures de tension et les mesures de température interne (notamment celles qui concernent individuellement chacune des cellules CE), et estime des paramètres de la batterie principale BP en fonction de ces mesures, et notamment sa résistance interne, sa tension minimale et son état de charge (ou SOC) ec en cours.
Par exemple, le dispositif d’échange thermique DE, qui est couplé à la batterie principale BP, assure au moins le refroidissement de cette dernière (BP) lorsqu’une température interne de cette dernière (BP) est supérieure à un premier seuil (ou consigne de température), et interrompt ce refroidissement lorsque cette température interne devient inférieure à un second seuil (ou consigne de température), strictement inférieur au premier seuil. La régulation thermique est donc de type « tout ou rien ». Mais ce dispositif d’échange thermique DE peut aussi assurer le réchauffage de la batterie principale BP lorsqu’une température interne de cette dernière (BP) est inférieure à un seuil.
A titre d’exemple, le dispositif d’échange thermique DE peut être un échangeur de chaleur à plaques dans lequel circule un fluide caloporteur.
On notera que ce dispositif d’échange thermique DE est de préférence dédié à la seule batterie principale BP. Mais cela n’est pas obligatoire.
L’invention satisfait à ce besoin en proposant un dispositif de réglage ajustable et réversible de la compression du joint qui est intégré à l’ensemble d’éjection.
Dans ce but, l’invention propose un ensemble d’éjection de gaz pour un turboréacteur d'aéronef d’axe X, l’ensemble comprenant :
- un carter annulaire d’échappement, s’étendant autour de l’axe X,
- une tuyère comportant un élément central d'éjection de gaz, cet élément central ayant une forme de révolution autour de l’axe X, et s’étendant en aval du carter d’échappement,
- une bride intermédiaire de liaison, qui porte ledit élément central et qui est fixée à une bride de sortie du carter d’échappement, ladite bride comportant d’amont en aval:
une partie annulaire qui est fixée à la bride de sortie du carter d’échappement,
une pluralité de pattes flexibles raccordées à ladite partie annulaire, lesdites pattes étant réparties sensiblement parallèlement autour de l’axe X et comportant des extrémités aval auxquelles est fixé ledit élément central,
- une tôle annulaire d’étanchéité, qui s’étend autour de la bride intermédiaire de liaison entre la partie annulaire et l’élément central, et qui obture des espaces situés entre lesdites pattes flexibles,
- un joint annulaire d’étanchéité, interposé axialement entre une première paroi annulaire portée par une partie aval de la tôle annulaire d’étanchéité et une seconde paroi annulaire en vis-à-vis, portée par une partie amont dudit élément central,
caractérisé en ce qu’une des première et seconde parois annulaires est mobile axialement, en ce que l’autre de ces parois est fixe axialement, et en ce que l’ensemble d’éjection de gaz comporte un dispositif de réglage ajustable et réversible de la compression du joint qui est apte à ajuster la positon axiale de ladite paroi mobile par rapport à la paroi fixe de façon à ce que ladite paroi mobile sollicite le joint selon une force de compression axiale entre lesdites parois annulaires.
Ce dispositif permet de réaliser une mise en compression du joint qui est indépendante du positionnement relatif de la tôle annulaire d’étanchéité et de la partie amont de l’élément central, puisque la compression du joint n‘est pas assurée directement par le positionnement relatif de ces éléments, mais par le positionnement de la paroi mobile par rapport à la paroi fixe. Cette configuration trouve tout son intérêt dans le cas d’un joint ayant des propriétés élastiques limitées tel qu’une tresse d’étanchéité.
De plus, il permet un montage du joint avec jeu, puis un réglage ultérieur et un ajustement de sa compression après l’assemblage de l’élément central d’éjection avec la bride.
Enfin, ce dispositif est réversible, c’est-à-dire que le positionnement de la paroi mobile par rapport à la paroi fixe n’est pas définitif et peut être modifié, notamment pour permettre l’extraction et le remplacement du joint.
- la première paroi annulaire est un anneau monté coulissant autour de la partie aval de la tôle annulaire d’étanchéité, la seconde paroi annulaire est un bord d’extrémité amont de l’élément central, et le dispositif de réglage ajustable et réversible est configuré pour solliciter l’anneau en direction du bord d’extrémité amont de l’élément central,
- le joint entoure la partie aval de ladite tôle annulaire d’étanchéité, et la partie aval de ladite tôle annulaire d’étanchéité comporte, en amont de l’anneau, un support qui porte le dispositif de réglage ajustable et réversible,
Le carbone total « CT » correspond à la somme de ces trois valeurs : CT = COT+C+CIT
La présente invention a donc pour objet une composition cimentaire comprenant au moins 1% de cendres de biomasse carbonatées. De préférence, la présente invention a pour objet une composition cimentaire telle que définie précédemment présentant les caractéristiques suivantes, choisies seules ou en combinaison :
la composition contient au moins 5% de cendres de biomasse carbonatées ; de préférence la composition contient au moins 6% de cendres de biomasse carbonatées ; de préférence encore la composition contient au moins 7% de cendres de biomasse carbonatées ; de préférence encore la composition contient au moins 8% de cendres de biomasse carbonatées ; de préférence encore la composition contient au moins 9% de cendres de biomasse carbonatées ; de façon tout à fait préférée la composition contient au moins 10% de cendres de biomasse carbonatées ; la composition contient jusqu’à 45% de cendres de biomasse carbonatées ; de préférence la composition contient jusqu’à 40% de cendres de biomasse carbonatées ; de façon tout à fait préférée la composition contient jusqu’à 35% de cendres de biomasse carbonatées ; les cendres de biomasse carbonatées contiennent au moins 4,5% de carbone inorganique ; de préférence les cendres de biomasse carbonatées contiennent au moins 5% de carbone inorganique ; de façon tout à fait préférée les cendres de biomasse carbonatées contiennent au moins 5,5% de carbone inorganique ; la composition contient de 15% à 99% de ciment ou de liant alcali-activé ; de préférence la composition contient de 30% à 95% de ciment ou de liant alcali-activé ; de préférence encore la composition contient encore de 50% à 93% de ciment ou de liant alcali-activé ; de façon tout à fait préférée la composition contient de 65% à 90% de ciment ou de liant alcali-activé ; la composition contient un ciment alumineux, un ciment naturel prompt, un ciment Portland ou un ciment sulfo-alumineux ; la composition contient de la kalcinite, de la carbo-hydroxyapatite et/ou de l’hydrocalumite ; et/ou la composition contient en outre un filler ou un ajout cimentaire selon la norme EN 197-1.
La composition cimentaire selon la présente invention peut être préparée selon tout procédé connu de l’homme du métier. A titre d’exemple, la composition selon la présente invention peut notamment être préparée par simple mélange dans un broyeur ou un mélangeur d’un ciment ou d’un liant alcali-activé avec les cendres de biomasse carbonatées ou encore par mélange dans un broyeur ou un mélangeur d’un clinker, de gypse (et optionnellement de filler calcaire ou de tout additif connu) et de cendres de biomasse carbonatées.
La composition cimentaire selon la présente invention est donc obtenue à partir d’un clinker, d’un liant alcali-activé ou d’un ciment et de cendres de biomasse carbonatées. Les cendres de biomasse carbonatées peuvent être obtenues selon tout procédé connu de l’homme du métier. A titre d’exemple, on peut notamment citer un procédé de préparation des cendres de biomasse carbonatées comprenant les étapes suivantes :
introduction des cendres de biomasse dans un réacteur de type tambour rotatif, malaxeur, container ou lit fluidisé ; mise en contact des cendres avec une source de CO 2 telle que des gaz d’exhaure d’une cimenterie ou d’une centrale thermique ; et récupération des cendres de biomasse carbonatées obtenues.
Exemple 1 – Cendres de biomasse carbonatées Différentes cendres de biomasse carbonatées sont obtenues en plaçant environ 250 g de cendres obtenues par combustion de différentes biomasses dans un bac qui est lui-même placé dans réacteur en verre fermé hermétiquement.
Les compositions et caractéristiques des cendres de biomasse utilisées (Cendres 1 à 4) avant carbonatation sont rapportées dans le Tableau 1 suivant, en comparaison de la composition et des caractéristiques des cendres volantes (non carbonatées) habituellement utilisées dans l’industrie cimentière.
Composition (% (p/p)) / Caractéristiques Cendres de bois (Cendres 1) Cendres de bois (Cendres 2) Cendres de papier (Cendres 3) Cendres de papier (Cendres 4) Cendres volantes types C charbon (Réf.) CaO 31 21 44 46 18.3 SiO 2 4 2 21 33 43.5 Al 2 O 3 1 2 8 6 20.4 Fe 2 O 3 - 1 1 - 5.4 SO 3 12 14 2 1 1.8 P 2 O 5 4 3 1 - - Na 2 O 1 1 1 1 1.5 K 2 O 25 26 1 1 - MgO 5 3 2 1 4.3 TiO 2 - - 1 - - Perte au feu 15 20 21 33 0.9 CIT 3.4 3.1 1.9 3.9 -
Tableau 1 – Composition et caractéristiques des cendres de biomasse avant carbonatation
Cette coupelle est placée au fond du réacteur sous le bac contenant les cendres devant être carbonatées.
Plus particulièrement, ladite utilisation permet de réduire, atténuer, supprimer les défauts de pigmentation de la peau.
La présente invention concerne aussi un procédé cosmétique, non thérapeutique de traitement de la peau, comprenant au moins une étape d'application sur la peau d’au moins un hydrolysat selon l’invention ou préparé selon l’invention ou encore d’au moins une composition cosmétique selon la présente invention.
Selon une première variante, le procédé est un procédé de traitement cosmétique, non thérapeutique destiné à maintenir ou améliorer l’hydratation de la peau.
Selon une deuxième variante, le procédé est un procédé cosmétique, non thérapeutique destiné à prévenir et/ou diminuer les signes de vieillissement cutané, en particulier la perte d’élasticité de la peau, l’altération de la fonction barrière de la peau, l’apparition de rides et/ou de ridules.
Selon une troisième variante, le procédé est un procédé cosmétique, non thérapeutique destiné à dépigmenter, éclaircir et/ou blanchir la peau
Exemple 1- Extrait de tourteau de moabi hydrolysé
I. Préparation de l’hydrolysat
Une solution alcaline est préparée en mélangeant 84 g d’hydroxyde de sodium 1M et 2017 g d’eau dans un réacteur/hydrolyseur de 3 litres équipé d’un mélangeur à hélice 4 lames (Agitateur IKA RW20).
On introduit dans le réacteur 210 g de tourteau de moabi préalablement broyé avec un broyeur à couteaux (SM100 RETSCH) et préalablement délipidé avec 2,4 L d’hexane.
Le mélange est maintenu sous agitation pendant 2 heures à température ambiante.
A l’issue de ces 2 heures, 178,5 g d’acide citrique monohydraté sont ajoutés et l’agitation est maintenue jusqu’à solubilisation complète de l’acide. Le pH est mesuré, il est égal à 5,12.
Puis 10,5 g de benzoate de sodium sont ajoutés, à titre de conservateur, et l’agitation est maintenue jusqu’à solubilisation complète du benzoate de sodium. Le pH est mesuré, il est égal à 5,15. Après décantation, le mélange a été filtré sur filtre plissé.
On obtient 1689g de filtrat, soit un rendement de 68% en poids.
II. Détermination de la composition de l’extrait de moabi hydolysé
- dans son étape on peut ordonner à la source d’alimentation de cesser de fournir le courant de recharge lorsque la valeur d’écart est supérieure au seuil pendant une durée choisie ;
- en présence de la première option, dans son étape la durée choisie peut être comprise entre 50 ms et 1 s ;
- dans son étape on peut déterminer la valeur absolue de la différence entre la valeur informative et la mesure du courant circulant entre les bornes de la batterie principale, puis on peut déterminer la valeur d’écart en divisant par la valeur informative un résultat d’une multiplication de cette valeur absolue déterminée par cent ;
- en présence de la dernière option, dans son étape le seuil peut être un pourcentage compris entre 3% et 20%. Par exemple, ce seuil peut être égal à 5% ;
- dans son étape, lorsque la valeur d’écart est supérieure au seuil, on peut découpler la batterie principale du connecteur de recharge.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de surveillance du type de celui présenté ci-avant pour surveiller une phase de recharge en mode 4 d’une batterie principale équipant un véhicule, rechargeable et couplée à un connecteur de recharge du véhicule propre à être couplé temporairement à une source d’alimentation.
L’invention propose également un dispositif de surveillance destiné à équiper un véhicule comprenant une batterie principale rechargeable et couplée à un connecteur de recharge propre à être couplé temporairement à une source d’alimentation pour recevoir un courant de recharge ayant une valeur informative indiquée et devant alimenter la batterie principale lors d’une recharge en mode 4.
Ce dispositif de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant, pendant une recharge en mode 4, à comparer à un seuil choisi une valeur d’écart représentative d’une différence entre la valeur informative et une mesure d’un courant circulant entre des bornes de la batterie principale, et, lorsque cette valeur d’écart est supérieure à ce seuil, à déclencher une cessation de fourniture du courant de recharge par la source d’alimentation.
- une batterie principale rechargeable et couplée à un connecteur de recharge propre à être couplé temporairement à une source d’alimentation pour recevoir un courant de recharge ayant une valeur informative indiquée et devant alimenter la batterie principale lors d’une recharge en mode 4, et
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant un GMP, à machine motrice électrique alimentée par une batterie principale rechargeable en mode 4 via un connecteur de recharge couplé temporairement à une source d’alimentation, et un dispositif de surveillance selon l’invention,
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de surveillance, et un dispositif de surveillance DS associé, destinés à permettre la surveillance des phases de recharge en mode 4 d’une batterie principale BP d’un véhicule V.
A. Analyse de la teneur en protéines de l’extrait hydrolysé par la méthode de Lowry
La quantité de protéines totales a été déterminée par dosage colorimétrique selon la méthode de Lowry. Pour ce dosage colorimétrique, une courbe étalon de la densité optique, appelée DO dans la suite du texte, mesurée à 750 nm, en fonction de la quantité de protéines a été réalisée. La protéine de référence utilisée dans cette expérience est la sérum-albumine bovine (BSA).
Cette méthode bien connue de l’homme du métier est notamment décrite dans « Protein measurement with the Folin phenol reagent », Oliver H. Lowry, Nira J. Rosebrough, A Lewis Farr et Rose J. Randall, J. biol . Chem. , vol. 193, no 1, 1951, p. 265-275.
Puis la quantité totale en protéines dans chaque échantillon d’hydrolysat à tester a été déterminée en préparant plusieurs exemplaires de l’échantillon à tester selon le même protocole que celui utilisé pour la gamme étalon puis en reportant les valeurs de DO obtenues pour les échantillons à tester sur la courbe étalon.
Les ingrédients pour préparer la gamme étalon étaient les suivants : BSA : Serum albumine bovine commercialisé par Sigma Aldrich ® ; SDS : dodécyl sulfate de sodium 20% commercialisé par Biosolve ® ; Eau : WATER PLUS commercialisée par Carlo Erba ® ; Na 2 CO 3 , NaOH 1M, CuSO4, Tartrate Na/K et réactif de Folin-Ciocalteu commercialisés par Carlo Erba ® ; DMSO commercialisé par Sigma Aldrich ®.
Les solutions suivantes ont été préparées : SDS à 0,1 % : dilution de 1 mL de la solution mère à 20% (m/v) dans 200mL (volume final) d’eau WATER PLUS ; BSA à 2 mg/mL : solubilisation de 2 mg de BSA dans 1mL d’eau WATER PLUS ; BSA à 0,2 mg/ml : dilution de 100 µL de la solution de BSA à 2 mg/mL dans 1mL (volume final) d’eau WATER PLUS ; NaOH 0,1 M : dilution de 5mL de NaOH 1M dans 50mL (volume final) d’eau WATER PLUS ; Réactif A : Na 2 CO 3 20g/L, NaOH 0,1M : Solubilisation d’1g de Na 2 CO 3 dans 50mL de NaOH 0,1M ; Réactif B : CuSO 4 5g/l, Tartrate Na/K 10g/L : Solubilisation de 25mg de CuSO 4 et 50mg de Tartrate Na/K dans 5mL d’eau WATER PLUS . Le mélange est maintenu à l’obscurité ; Réactif C : 1 mL du Réactif B est ajouté aux 50mL de réactif A. Le mélange est maintenu à l’obscurité ; Réactif D (Réactif de Folin-Ciocalteu dilué) : Dilution de 5mL de réactif de Folin-Ciocalteu commercial dans 5mL de WATER PLUS. Le mélange est maintenu à l’obscurité.
La gamme étalon a été réalisée en trois exemplaires (triplicate), les compositions formant la gamme étalon sont présentées au tableau 1.
N° de tube 1 2 3 4 5 6 7 Quantité de BSA (µg) 0 2,5 5 10 15 20 25 SDS 0,1% (µL) 150 137,5 125 100 75 50 25 Réactif C (µL) 750 Réactif D (µL) 75
Les quantités de BSA, SDS et réactif C indiquées dans le tableau 1 ci-dessus ont été introduites dans les tubes 1 à 7 puis les tubes ont été mélangés par retournement. Après une pause de 10 minutes dans l’obscurité, 75 µL de réactif D ont été ajoutés dans chaque tube. Puis les tubes ont été à nouveau mélangés par retournement. Après une pause de 30 minutes dans l’obscurité, les mesures d’absorbance à 750 nm ont été réalisées.
Les mesures de DO à 750 nm ont été effectuées au moyen d’un spectrophotomètre « Genesys 150 » de la société ThermoFisher Scientific.
Les mesures de DO à 750 nm ont permis de définir une courbe d’équation : y = 0,0178x avec R 2 = 0,9904.
Préparation des échantillons à mesurer
Puis les échantillons à mesurer ont été préparés selon le protocole suivant : plusieurs prélèvements de l’échantillon à tester ont été introduits dans des puits d’essai et ils ont été dilués à 1/100 dans du SDS à 0,1% pour un volume total de 150µL. Puis 750 µL de réactif C ont été ajoutés dans chaque puit d’essai. Les puits d’essai ont été mélangés par retournement. Après une pause de 10 minutes dans l’obscurité, 75 µL de réactif D ont été ajoutés dans chaque puit d’essai. Puis les puits ont à nouveau été mélangés par retournement, après une pause de 30 minutes dans l’obscurité, des mesures d’absorbance à 750 nm sont réalisées.
Dans le tableau 2 sont présentés les résultats obtenus pour une dilution des échantillons égale à 100. A partir de la courbe étalon, la concentration en protéines de chaque échantillon a été déterminée.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend certaines ou toutes les extrémités d’un tube inférieur coaxial externe de broche et/ou d’un tube supérieur coaxial externe de broche qui reçoivent un ressort de tube par l’intermédiaire duquel lesdits tubes prennent respectivement appui sur la calotte chaude inférieure et sur les moyens de transmission de puissance et/ou sur la calotte chaude supérieure et sur la butée de tige supérieure.