INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 10 comprend en outre un premier joint d’étanchéité annulaire 32 intercalé radialement entre la surface extérieure 12b du manchon intérieur et le nez 30 de l’écrou, et un deuxième joint d’étanchéité 34 intercalé radialement entre l’alésage 18a du cylindre et le nez. Le joint d’étanchéité 32 vient en contact radial avec l’écrou 30 et la surface extérieure 12b du manchon intérieur. Le joint d’étanchéité 32 peut venir en contact avec une partie cylindrique ou conique de la surface extérieure 12b. Le joint d’étanchéité 34 vient en contact radial avec l’écrou 30 et l’alésage 18a du cylindre. Les joints d’étanchéité 32, 34 ne font pas saillie par rapport à la face frontale 16d de l’écrou. Dans l’exemple illustré, les joints d’étanchéité 32, 34 sont dotés d’une section transversale de forme circulaire. En variante, les joints d’étanchéité 32, 34 peuvent être dotés d’autres formes.
Le dispositif 10 comprend en outre un joint d’étanchéité supplémentaire 36 placé radialement entre le manchon extérieur 14 et le cylindre 18. Le joint d’étanchéité 36 est placé axialement entre la face frontale 14c du manchon extérieur et la face frontale 18d du cylindre.
Les joints d’étanchéité 32 à 36 sont placés dans le but d’éviter un échappement d’huile depuis la chambre 22 respectivement entre l’écrou 16 et le manchon intérieur 12, l’écrou et le cylindre 18, et entre le cylindre et le manchon extérieur 14.
Comme on l’a évoqué plus haut, le revêtement 23 est appliqué sur la face frontale 18d du cylindre. Le revêtement 23 est doté d’un coefficient de frottement supérieur à celui de la face frontale 18d. Le revêtement 23 peut être pulvérisé sur la face frontale 18d. Dans l’exemple illustré, le revêtement 23 recouvre partiellement la face frontale 18d. Le revêtement 23 recouvre uniquement la partie de cette face frontale qui vient en contact axial avec la face frontale 14c du manchon extérieur. Le revêtement 23 est en contact axial avec la face frontale 14c. En variante, le revêtement 23 peut couvrir la totalité de la face frontale 18d du cylindre.
- envoyer le premier signal sinus, le premier signal cosinus, le deuxième signal sinus et le deuxième signal cosinus générés à l’unité de contrôle électronique
- recevoir du capteur le premier signal sinus, le premier signal cosinus, le deuxième signal sinus et le deuxième signal cosinus,
- un capteur de position à magnétorésistances, monté en face de ladite cible et étant relié par au moins un lien de communication à l’unité de contrôle électronique, le capteur étant configuré pour générer un premier signal sinus et un premier signal cosinus caractérisant les variations angulaires de la cible lors de la rotation de l’arbre, et pour envoyer le premier signal sinus et le premier signal cosinus à l’unité de contrôle électronique,
Selon un aspect de l’invention, chaque signature sonore de référence de la première base de données comporte au moins une fréquence caractéristique de l’activité industrielle associée, et de préférence un spectre sonore caractéristique de l’activité industrielle associée. Chaque activité industrielle présente avantageusement un spectre sonore caractéristique associé suffisamment différent des autres, qui permettent de facilement l’identifier.
Selon un aspect de l’invention, l’étape de mesure granulométrique est mise en œuvre au moyen d’un compteur optique de particules. Un compteur optique de particules permet une mesure précise et fiable de la répartition des tailles des particules et de leur concentration.
Selon un aspect de l’invention, l’étape de détermination est mise en œuvre en déterminant, parmi les signatures sonores de référence de la première base de données, celle la plus proche de la signature sonore courante.
Selon un aspect de l’invention, l’étape de détermination est mise en œuvre au moyen d’un module statistique de classification, de préférence de type à vecteur de support ou réseau de neurones.
Selon un aspect de l’invention, le procédé comporte également une étape préliminaire d’entraînement du module statistique de classification à partir d’une pluralité de signatures sonores d’entraînement, le module statistique de classification étant configuré pour déterminer la signature sonore de référence la plus proche dans la première base de données
Selon un aspect préféré, l’étape de détermination est mise en œuvre en déterminant, parmi les signatures granulométriques de référence de la deuxième base de données, celle la plus proche de la signature granulométrique courante.
Selon un aspect préféré, l’étape de détermination est mise en œuvre au moyen d’un module statistique de classification, de préférence de type à vecteur de support ou réseau de neurones.
Selon un aspect préféré, le procédé comporte une étape préliminaire d’entraînement du module statistique de classification à partir d’une pluralité de signatures granulométriques d’entraînement, le module statistique de classification étant configuré pour déterminer la signature granulométrique de référence la plus proche dans la deuxième base de données.
Selon un aspect de l’invention, le procédé est également mis en œuvre au moyen d’une troisième base de données comprenant une pluralité de signatures physiques de référence, chacune étant associée à une troisième liste de types de particules, chaque signature physique de référence étant caractéristique du milieu physique, ledit procédé comprenant : une étape de mesure d’une signature physique courante du milieu physique, une étape de détermination, au moyen de la troisième base de données, d’une troisième liste de types de particules à partir de la signature physique courante, l’étape de détermination étant en outre mise en œuvre par intersection avec la troisième liste de types de particules.
Le procédé croise ainsi trois types de mesure différents pour identifier le type de particules, à savoir une mesure de la granulométrie des particules, une mesure du son émis par l’activité industrielle et une mesure d’un paramètre du milieu physique. Cela augmente la précision et la fiabilité de la méthode.
Selon un aspect de l’invention, la signature physique courante comprend un ou plusieurs des éléments suivants : une mesure de température, une mesure d’humidité et une mesure d’odeur du milieu physique. Une telle signature physique permet, en combinaison avec la signature sonore et la signature granulométrique, d’augmenter la précision et la fiabilité de la méthode,
Selon un aspect préféré, l’étape de détermination est mise en œuvre en déterminant, parmi les signatures physiques de référence de la deuxième base de données, celle la plus proche de la signature physique courante.
Selon un aspect préféré, le procédé comporte une étape préliminaire d’entraînement du module statistique de classification à partir d’une pluralité de signatures physiques d’entraînement, le module statistique de classification étant configuré pour déterminer la signature physique de référence la plus proche dans la deuxième base de données.
L’invention concerne également un système de détermination dynamique d’au moins un type de particules pour la mise en œuvre du procédé tel que décrit précédemment, les particules étant émises lors de la mise en œuvre d’une activité industrielle dans un milieu physique, ledit système comprenant au moins : une première base de données comprenant une pluralité de signatures sonores de référence, chacune étant associée à une première liste de types de particules, chaque signature sonore de référence étant caractéristique d’au moins une activité industrielle, et une deuxième base de données comprenant une pluralité de signatures granulométriques de référence, chacune étant associée à une deuxième liste de types de particules, chaque signature granulométrique de référence étant caractéristique d’au moins un type de particules, un premier organe de mesure configuré pour mesurer une signature sonore courante de l’activité industrielle dans le milieu physique, un deuxième organe de mesure configuré pour mesurer une signature granulométrique courante des particules dans le milieu physique, et un organe de contrôle configuré pour déterminer : au moyen de la première base de données, une première liste de types de particules à partir de la signature sonore courante, au moyen de la deuxième base de données, une deuxième liste de types de particules à partir de la signature granulométrique courante, un type de particules par intersection de la première liste de types de particules et de la deuxième liste de types de particules.
Selon un aspect préféré, le deuxième organe de mesure comporte un capteur compteur optique de particules.
L’art d’aujourd'hui pour réaliser le meilleur compromis sur ces exigences consiste à aligner les extrémités en laissant un espace aussi réduit que possible, ou à faire se chevaucher les extrémités de la boucle. Au besoin, des spires sont ajoutées pour compenser leur absence dans la zone située entre les extrémités.
Dans le brevet EP2009453A1, l’utilisation d’un corps à haute perméabilité magnétique permet de réduire la contrainte de distance entre les deux extrémités de la boucle, mais le mécanisme de fermeture du capteur reste malaisé d’utilisation à une seule main.
Les autres solutions employées couramment utilisent des leviers de blocage ou des dispositifs à frottement qui demandent une main pour diriger l’extrémité vers le dispositif, et une main pour actionner le levier.
Afin d’augmenter la facilité d’utilisation, l’invention concerne un capteur de courant de Rogowski caractérisé en ce que les extrémités de la boucle sont munies d’aimants permanents orientés de manière à exercer une attraction d'une extrémité vers l’autre. L'ouverture est aisée, et l’attraction des aimants aide ensuite à refermer la boucle autour du conducteur à mesurer.
Les aimants permanents choisis possèdent une aimantation rémanente élevée pour obtenir une force d’attraction importante, un champs coercitif suffisant pour ne pas être désaimantés par le champs alternatif à mesurer, et une perméabilité magnétique relative stable et faible, c’est à dire de préférence comprise entre 0,9 et 10, pour ne pas augmenter le flux dans les spires entourant les aimants, et ainsi, ne pas affecter la précision de mesure. Les aimants produits à partir de Néodium (NdFeB) ou Samarium Cobalt (Sm-Co) remplissent ces conditions.
Le bobinage est réalisé de façon précise afin que l’ensemble du capteur en position fermée réalise une bonne approximation d’une bobine de Rogowski idéale, c’est à dire pour laquelle la valeur du courant mesuré ne dépend pas de la position du conducteur primaire dans le capteur ni des conducteurs extérieurs aux capteurs. Une machine de bobinage est utilisée pour positionner les spires le long du noyau, sur une ou plusieurs couches, avec au besoin un conducteur de retour pour ne pas créer une spire de grande surface dans le plan de symétrie de la boucle.
Selon une variante de l’invention, le capteur peut être réalisé à partir de deux ou plusieurs boucles de Rogowski disposées bout à bout, et équipées d’aimants permanents à au moins une jonctions entre deux boucles. Cette configuration facilite la réalisation du capteur, en particulier sa mise en forme torique après bobinage linéaire des spires, notamment pour les petits diamètres de tores.
L’invention est maintenant expliquée en détail par la description de divers modes de réalisation, en référence aux dessins annexés.
La représente un mode de réalisation du capteur selon la présente invention dans une position légèrement ouverte. Le capteur est composé ici d'un bobinage régulier (1), réalisé sur un noyau en polymère souple, dont la forme approxime un tore. Un tore s’entend ici comme le volume obtenu par la révolution d’un disque, ou d’une autre surface autour d’un axe situé dans le plan mais extérieur à cette surface.
Des aimants permanents (3a) et (3b) sont intégrés aux extrémités du bobinage, préférablement à l’intérieur. Par aimant permanent on entend un corps présentant une aimantation rémanente telle que les pôles opposés sont soumis à une force d’attraction, et un champs coercitif élevé pour ne subir qu’une perte d’aimantation négligeable lorsqu’ils sont soumis à un champs magnétique externe, tel que provenant par exemple des courants circulant dans des conducteurs à proximité.
L’attraction des aimants permet d’obtenir une force de maintient en position fermée de la boucle, tout en conservant le possibilité de l’ouvrir aisément pour la mise en place autour d’un conducteur (2).
Les aimants permanents (3a) et (3b) sont réalisés à partir d’une matière ayant une perméabilité magnétique proche de celle de l’air, afin de ne pas modifier le flux auquel est soumis la portion de bobinage située autour de ces aimants. Cette caractéristique est nécessaire pour conserver la continuité du parcours d’Ampère et garantir la précision de mesure du capteur. Les matériaux tels que le Néodium (NdFeB) ou le samarium–cobalt (Sm-Co) ont une perméabilité magnétique relative proche de 1.05, une aimantation rémanente élevée et un champs coercitif de plusieurs centaines de milliers de kA/m, et sont adaptés à cette utilisation.
Dans un mode de réalisation avantageux de la présente invention, le capteur présente un diamètre hors tout de 30 mm et peut accueillir un fil gainé à mesurer jusque 25 mm² de section de conducteur. Le bobinage comprend 3000 spires de fil émaillé de 0.1 mm de diamètre, bobinés en 4 couches et dont l’aire des spires, toutes perpendiculaires au champs magnétique à mesurer, est d’environ 10 mm². Le capteur permet ainsi la mesure précise de courants dans une plage allant de 10mA à 1000A en courant alternatif basse fréquence comme les réseaux publics 50 ou 60Hz.
Lorsque la position et la forme des spires est bien maîtrisée par la machine de bobinage, le capteur ainsi réalisé reste peu sensible aux conducteurs extérieurs au capteur, c’est à dire qu’il indique moins de 0,5 % de la valeur qu’il indiquerait si le même conducteur était placé à l’intérieur de la boucle.
La section intérieure du capteur peut être agrandie par l’utilisation d’un prolongateur réalisé en matériau à forte perméabilité magnétique (6), introduit entre les extrémités de la boucle Rogowski, et qui reste en place du fait de l’attraction exercée par les aimants permanents.
montre le capteur objet de la présente invention, en position légèrement ouverte.
Niveau 2 : optimisation hydraulique Dans ce qui suit, la demande énergétique est supposée pouvoir être satisfaite par la pompe à chaleur. Pour gérer les cas où la demande est surdimensionnée par rapport à la pompe à chaleur, un prétraitement de la demande est avantageusement mis en place, qui va par défaut solliciter les auxiliaires de production quand la demande dépasse un certain seuil de puissance moyenne sur une période donnée.
Ce niveau de calcul permet d’optimiser le fonctionnement hydraulique des demandes non-équilibrées, chaud pur ou froid pur , en considérant les auxiliaires de production désactivés. Les demandes équilibrées et sont assurées par la pompe à chaleur à elle seule via le mode combiné.
En désactivant les auxiliaires de production, le système risque toutefois de violer constamment les contraintes sur la source thermique.
Pour limiter cela, et au lieu de modéliser la possibilité d’engager les auxiliaires de production, une pénalité de violation de ces contraintes est imposée. Cette approche alternative permet de réduire la complexité du problème d’optimisation à résoudre : passage d’un problème très difficile à résoudre MINLP à un problème d’optimisation non linéaire NLP facile et rapide.
Ce problème d’optimisation non linéaire fait intervenir une pluralité de modèles associés aux différents éléments du système de production 1.
Dans l’exemple illustré, le problème d’optimisation non linéaire dépend de la nature de la demande à satisfaire, ce point ayant été traité au niveau 1 de contrôle.
Le problème d’optimisation non linéaire dépend également d’un:
modèle du champ des sondes géothermique, notamment un modèle décrivant la température du sol et la température de sortie du fluide colporteur du champ des sondes géothermiques ; modèle de la bouteille de découplage modèle des pompes hydrauliques ; en particulier un modèle caractérisant leur consommation électrique modèle de la pompe à chaleur
Des exemples de tels modèles sont détaillés ci-dessous :
Modèle du champ des sondes géothermiques
Le modèle du champ des sondes géothermiques peut être caractérisé par la température, notamment moyenne, du sol, des températures d’entrée et de sortie du fluide caloporteur.
Température du sol Dans l’exemple illustré, le calcul de la température de sol Tsol est basé sur les équation de Lamarche ( LAMARCHE , Louis. A fast algorithm for the hourly simulations of ground-source heat pumps using arbitrary response factors. Renewable Energy, 2009, vol. 34, no 10, p. 2252-2258.)
Température du fluide caloporteur Deux formulations sont de préférence utilisées. Leur objectif est de garantir la linéarité de la formulation dans leur version simple, et de proposer une dépendance supplémentaire au débit du fluide caloporteur circulant dans le champ des sondes géothermiques.
La première formulation est purement résistive.
Dans l’exemple illustré, la température du fluide sortant du champ géothermique présente trois dépendances :
La température représentative du sol considérée comme température d’échange. Celle-ci est identifiée à la température moyenne du champ de sonde associée à une g-fonction.
La figure 1 rappelle l’orientation du vecteurs (associé à la source) et du vecteur associé à la réflexion sur une paroi réfléchissante tel que le sol dans l’exemple illustré. On relèvera que le vecteur peut être plus particulièrement associé à une source image (en traits fins, relativement à la source d’origine illustrée en traits forts) qui est disposée de « l’autre côté » de la paroi réfléchissante. La source d’origine (l’enfant au-dessus du sol) et la source image (l’enfant en dessous) sont représentées comme symétriques par rapport à la paroi (horizontale dans l’exemple illustré). Cette propriété de symétrie des sources est liée à la conservation des distances euclidiennes (entre par exemple deux sources d’origine, d’une part, et entre leurs deux sources images respectives, d’autre part). Cette propriété reste vraie dans l’approche acoustique considérant les réflexions comme spéculaires (ce qui est généralement le cas) sur des parois planes, et ce y compris pour des réflexions multiples. Cette propriété est utilisée et expliquée plus en détail plus loin, en référence à la .
A chaque nouveau pic dans la succession de l’équation 39 du document WO-2021/074502 , l’équation 40 du même document donne un nouveau retard déterminé par rapport aux retards précédents :
Eq.40 ; ; TAUN+1=
Le vecteur vélocité généralisé au sens du document FR2011874 s’écrit de façon similaire :
, et fait apparaitre ainsi, comme le montre l’exemple de la figure 2 : - un premier pic en , associé au trajet direct, le vecteur U0 s’obtenant par normalisation, - autant de séries temporelles que de réflexions, chacune associée à l’interférence entre une réflexion et le son direct, et d’abscisses , - et les séries à retards combinés notées SARC .
Concernant les paramètres (notés BETAn ci-après), partant de l’équation Eq.B6 de ce document FR2011874 en fin d’annexe, on retient simplement une relation particulière entre deux vecteurs successifs d’une série, notamment entre les deux premiers vecteurs V’(TAUn) et V’(2.TAUn), les plus saillants.
La représentation du vecteur GTVV permet donc de déterminer directement la composante directe (sans réflexion) indiquant la DoA (et propre au vecteur U0), en évaluant simplement la séquence à v ( t = 0). Ceci est donné par le premier pic en en partant de la gauche dans l’exemple illustré sur la . Ensuite, les écarts entre pics permettent de déterminer quelques réflexions importantes par identification et sélection de pics, car l’indice de pic correspond à la différence de temps d’arrivée (TDoA) d’une réflexion donnée, notée :
Il est donc possible d’obtenir la DoA sous la forme d’un vecteur unitaire, donné pour une trame d’indice k :
ainsi qu’une collection de paires :
correspondant aux réflexions détectées et à leurs différences de temps d’arrivée TDoA associées.
La position de la source par rapport au réseau de microphones (qui peut correspondre à un microphone ambisonique) est donnée par le vecteur :
et, de même, la position de la nième source d’image est donnée par
avec , où c est la vitesse du son.
Les extrémités en forme de « pointes » de la double flèche HPTACC de cette identifient respectivement les régions dans lesquelles l’air est prélevé au niveau du compresseur haute pression 20 pour le réinjecter entre les rotors de la turbine haute et basse pression 24/26.
Plus précisément et comme visible à la , la turbine haute pression 24 du turboréacteur comprend un rotor formé d'un disque 28 sur lequel est monté un ensemble d'aubes 30 mobiles disposées dans la veine d'écoulement du flux primaire 14.
Le rotor est entouré par un carter de turbine 32 comprenant un anneau de turbine 34 qui est porté par un carter externe de turbine 36, par l'intermédiaire d'un support de fixation 37.
L'anneau de turbine 34 est avantageusement formé d'une pluralité de secteurs ou segments adjacents.
Du côté interne, il est muni d'une couche 34a de matériau abradable et entoure les aubes 30 du rotor en ménageant avec les sommets 30a de celles-ci un jeu 38.
Un boîtier de pilotage 40 est disposé autour du carter externe de turbine 36. Ce boîtier reçoit de l'air frais au moyen d'un conduit d'air 42 s'ouvrant à son extrémité amont dans la veine d'écoulement du flux primaire au niveau de l'un des étages du compresseur haute pression 20 (visible à la ).
L'air frais circulant dans le conduit d'air 42 est déchargé sur le carter externe de turbine 36 (par exemple à l'aide d’un ensemble de perforations dans les parois du boîtier de pilotage 40), provoquant un refroidissement de celui-ci et donc une diminution de son diamètre interne. Il s’opère par conséquent une contraction thermique de ce dernier et, consécutivement, une diminution du jeu 38.
Dans un circuit « LPT cooling », de l’air est prélevé au niveau du compresseur haute pression et est ensuite envoyé dans les cavités de rotors de la turbine haute et basse pression. Plus l’air sera froid, plus les disques de rotors seront refroidis.
En parallèle à cette situation et lorsque l’on se propose d’utiliser de l’hydrogène en lieu et place du kérozène, il est nécessaire de le transporter en quantité suffisante. Ainsi, l’hydrogène doit être stocké sous forme liquide dans un réservoir de manière à le maintenir à l’état liquide (« H2L »), c'est-à-dire à 20K. Il devient gazeux à partir de 200K.
Mais il est bien entendu nécessaire de réchauffer le H2L entre le réservoir et les injecteurs de la chambre à combustion, par exemple au moyen d’un dispositif du type échangeur thermique.
Pour ce faire, on pourrait envisager de réchauffer de manière active, c'est-à-dire en prélevant de l’énergie sur le moteur de l’aéronef ou sur un groupe auxiliaire de puissance. Toutefois, cette solution n’est pas satisfaisante, car elle consomme du carburant et réduit les performances générales de l’aéronef.
Dans ces conditions, il subsiste un besoin non résolu permettant de réchauffer le H2L entre le réservoir et les injecteurs de la chambre de combustion de manière passive, c'est-à-dire sans avoir recours à une source d’énergie de l’aéronef, tout en prenant en compte l'extrême inflammabilité de l'hydrogène, notamment dans l'air.
La présente invention a pour but de proposer une solution permettant de satisfaire ce besoin de manière simple.