INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une solution d'alimentation 2BW obtenue à partir d'une expérience thermique d’une recherche sur le procédé PUREX effectuée par la ‘Chinese Academy of Atomic Energy Sciences’ a été utilisée comme objet de traitement ; la solution d'alimentation était une phase organique résiduaire avec une teneur excessive en plutonium obtenue à partir du cycle de purification du plutonium, et a été soumise à l'élution du plutonium à l'aide d'une solution d'acide dilué, d'une solution d'uranium tétravalent, d'une solution de N,N-diméthylhydroxylamine et d'une solution de carbonate de sodium, respectivement au cours de l’expérience. Ses principaux composants chimiques étaient : 30 vol% de phosphate de tributyle (TBP) et 70 vol% de kérosène hydrogéné, dans laquelle la teneur en plutonium est de 0,057 g/L, la teneur en acide nitrique est de 0,03 mol/L, et la teneur en phosphate de dibutyle (DBP) est de 0,9 mmol/L, la teneur en phosphate de monobutyle (MBP) est de 0,23 mmol/L, et les teneurs en autres produits de dégradation et en ions métalliques n'ont pas été déterminées. Avant cette expérience, la solution d'alimentation avait été stockée pendant plus de 5 ans et prenait l’apparence d’une solution claire de couleur brun jaunâtre.
Le processus de traitement était le suivant : 10 μl de la phase organique résiduaire ci-dessus a été pris pour la mesure de la scintillation liquide, et la teneur en 239+240 Pu dans la phase organique résiduaire était calculée comme étant à 0,057g/L ; de l'eau désionisée a été ajoutée à la phase organique résiduaire, et mélangé avec la phase organique résiduaire dans un rapport de volume de 1 : 1 ; la mixture a été agité à température ambiante pendant 5 min pour éliminer l'acide résiduel de la phase organique résiduaire ; 20,87 mg de DPA (acide 2,6-pyridinedicarboxylique) solide a été pesé et ajouté dans un tube centrifuge, puis 5 ml d’une solution d'acide nitrique à 0,4 mol/L ont été ajoutés pour préparer une solution de réextraction en phase aqueuse contenant 0,025 mol/L de DPA et 0,4 mol/L de HNO 3 . 1,0 mL de la phase organique résiduaire contenant du plutonium mentionnée ci-dessus a été ajouté dans un tube centrifuge en polypropylène de 15ml, puis 1,0m L de la solution de réextraction en phase aqueuse de DPA-HNO 3 mentionnée ci-dessus a été ajouté dans le tube centrifuge, et le mélange a été agité à température ambiante pendant 5 min ; puis, après centrifugation à 4000 tr/min pendant 5 min, 10 μL d’une phase organique a été pris pour la mesure de scintillation liquide, et le taux de réextraction primaire du plutonium a été calculée comme étant à 97,1%. Taux de réextraction du plutonium (%) = 1-(teneur en plutonium dans la phase organique résiduaire après élution)/(teneur en plutonium dans la phase organique résiduaire initiale) x 100% une phase aqueuse inférieure générée à l'étape (3) a été enlevée, et 1,0 mL d’une solution de DPA-HNO 3 à la même concentration a été de nouveau ajouté à la phase organique, et le mélange a été agité pendant 5 minutes à température ambiante; et, après centrifugation, 10 μL d’une phase organique ont été prélevés pour la mesure de la scintillation liquide, et un taux de réextraction secondaire du plutonium a été calculé comme étant de 92,6%, et le taux de réextraction total a été calculé comme étant de 99,78%, comme le montre le Tableau 1.
Cet exemple adoptait le même procédé que celui de l'exemple 1, sauf que la solution de réextraction utilisée dans cet exemple était une solution de DPA à une concentration de 0,025 mol/L, et un taux de réextraction du plutonium est indiqué dans le Tableau 1.
Cet exemple adopte le même procédé que celui de l'exemple 1, sauf que la concentration de DPA dans la solution de réextraction en phase aqueuse utilisée dans cet exemple est de 0,025 mol/L, et la concentration de HNO 3 est de 0,2 mol/L, et un taux de réextraction du plutonium est indiqué dans le Tableau 1.
Cet exemple adopte le même procédé que celui de l'exemple 1, sauf que la concentration de DPA dans la solution de réextraction en phase aqueuse utilisée dans cet exemple est de 0,025 mol/L, et la concentration de HNO 3 est de 0,8 mol/L, et un taux de réextraction du plutonium est indiqué dans le Tableau 1.
Cet exemple adopte le même procédé que celui de l'exemple 1, sauf que la solution de réextraction utilisée dans cet exemple est une solution mixte DPA-HNO 3 , dans laquelle la concentration de DPA est de 0,025 mol/L et la concentration de HNO 3 est de 1,5 mol/L, et un taux de réextraction du plutonium est indiqué dans le Tableau 1.
Cet exemple adopte le même procédé que celui de l'exemple 1, sauf que la solution de réextraction utilisée dans cet exemple est une solution mixte DPA-HNO 3 , dans laquelle la concentration de DPA est de 0,025 mol/L et la concentration de HNO 3 est de 3,0 mol/L, et un taux de réextraction du plutonium est indiqué dans le Tableau 1. Example concentration de DPA Concentration d'HNO 3 Rapport de phase (a:o) Taux de réextraction primaire Taux de réextraction secondaire Taux de réextraction total 1 0,025 mol/l 0,4 mol/l 1:1 96,8 % 92,2 % 99,75 % 2 0,025 mol/l 0 mol/l 1:1 97,3 % 92,2 % 99,79 % 3 0,025 mol/l 0,2 mol/l 1:1 97,1 % 92,6 % 99,78 % 4 0,025 mol/l 0,8 mol/l 1:1 97,4 % 90% 99,74 % 5 0,025 mol/l 1,5 mol/l 1:1 95,4 % 91,2 % 99,59 % 6 0,025 mol/l 3,0 mol/l 1:1 95,7 % 86,2 % 99,4 %
La est une représentation schématique d’un ensemble propulsif selon une sixième forme de réalisation de l’invention.
La est une variante de la forme de réalisation de la .
La , la et la sont des représentations schématiques en tandem avec un organe de multiplication.
La , la et la sont des représentations schématiques en tandem avec un organe de couplage.
La et la sont des représentations schématiques selon la troisième forme de réalisation.
La est une représentation schématique d’un ensemble propulsif selon une septième forme de réalisation.
Le rotor peut comprendre avantageusement un corps dans lequel sont insérés des aimants et une rondelle d’équilibrage métallique montée sur le corps permettant par extrusion de matière de procéder à l’équilibrage de la machine après son assemblage.
Une machine refroidie à air comprend également des pâles de ventilateur à l’intérieur du carter. Des ouvertures prévues dans le carter permettent la circulation de l’air ambiant entre l’intérieur et l’extérieur de la machine sous l’effet des pâles.
Il est connu des architectures de machines dans lesquelles la rondelle d’équilibrage est munie de pâles de ventilateur. De telles pâles de ventilateur permettent de participer au refroidissement des composants électroniques de la machine. Les pâles par exemple moulées avec la rondelle métallique ont des géométries relativement simples, ce qui d'un point de vue thermique ne favorise pas de façon optimale le refroidissement. De plus plusieurs opérations dans le processus de fabrication du rotor nécessitent de se servir de la surface plane de la rondelle d’équilibrage comme appui ou contre appui. Les pâles du ventilateur à la surface de la rondelle d’équilibrage réduisent et rendent parfois inaccessibles ces surfaces d’appui.
La présente invention permet de surmonter ces inconvénients.
A cet effet, la présente invention a donc pour objet un rotor pour machine électrique tournante comprenant un corps d’axe X de rotation dans lequel sont insérés des aimants, une rondelle d’équilibrage montée sur le corps et s’étendant transversalement à l’axe X de rotation, un ventilateur monté sur la rondelle d’équilibrage, du côté de la rondelle opposé au corps, caractérisé en ce que le ventilateur comprend au moins un plot en matériau polymère déformable, la rondelle d’équilibrage comprenant au moins une cavité dans laquelle est logé le plot déformable de sorte que le plot est axialement retenu dans la cavité.
L’invention protège une solution d’assemblage d’un ventilateur additionnel sur la rondelle métallique. Les plots permettent de guider le positionnement du ventilateur sur la rondelle par assemblage des plots dans les cavités de la rondelle d’équilibrage. De telles cavités creusées dans la rondelle d’équilibrage amagnétique ne modifient pas les propriétés magnétiques de la machine.
Un ventilateur avec des pâles à géométrie thermiquement plus efficaces peut donc être monté sur la rondelle. La surface plane de la rondelle d’équilibrage peut être utilisée comme appui ou contre appui lors de la fabrication du rotor avant assemblage dudit ventilateur. On facilite donc l’assemblage et on améliore le refroidissement.
Le rotor peut comprendre également au moins une goupille insérée au moins partiellement dans le plot, la goupille déformant le plot du ventilateur de sorte à retenir axialement le plot dans la cavité.
La cavité peut présenter un épaulement formant une butée de retenue du plot dans la direction axiale.
Le plot peut comporter une rainure de fixation qui coopère avec l’épaulement pour assurer la retenue axiale du plot dans la cavité.
Le ventilateur peut comprendre un corps présentant une première face d’où s’étend au moins une pâle et une deuxième face opposée à la première face d’où s’étend l’au moins un plot.
L’au moins un plot peut être creux définissant un espace intérieur débouchant dans la première face du corps du ventilateur en une ouverture.
L’ouverture peut avoir une section oblongue dans la première face.
Le ventilateur peut être annulaire, un diamètre d’une périphérie extérieure du ventilateur étant inférieure à un diamètre d’une périphérie extérieure de la rondelle d’équilibrage.
Les pâles et les ouvertures peuvent être angulairement réparties sur la première face du ventilateur, la première face présentant une alternance régulière des pâles et des ouvertures.
L’invention concerne également une machine électrique tournante comprenant un tel rotor.
Une autre particularité du type de cartouche de formulation 110 est une pluralité de buses de sortie de liquide, qui sont dimensionnées et positionnées à une extrémité distale (avant) de la cartouche de formulation 110 dans une configuration qui se connecte fluidiquement à une pluralité correspondante d’entrées de liquide (par exemple, les premières entrées de formulation). Dans certains modes de réalisation, les buses de sortie de liquide sont des valves de récipients (par exemple poches ou paquets) de formulation disposés dans la cartouche de formulation 110.
La cartouche de nettoyage 112 inclut un réservoir de liquide de nettoyage rechargeable disposé à l’intérieur du boîtier extérieur, qui est raccordé fluidiquement à la pluralité de buses de sortie. Ainsi, un utilisateur peut remplir le réservoir de liquide de nettoyage avec un liquide de nettoyage tel que de l’eau, exécuter un certain nombre de routines de nettoyage sur le dispositif de délivrance de formulation 104, et remplir à nouveau le réservoir de liquide de nettoyage.
En général, le dispositif de délivrance de formulation 104 comprend une poignée réutilisable configurée pour recevoir le type de cartouche de formulation 110, ainsi qu’un ensemble de distribution de formulation et un dispositif de commande, tous deux étant disposés dans la poignée réutilisable. L’ensemble de distribution de formulation comprend au moins un conduit de fluide raccordé fluidiquement à une pompe motorisée et à un ensemble de buses à mouvement alternatif, et est configuré pour aspirer la formulation ou le liquide de nettoyage de la cartouche de formulation 110 et pour distribuer celui ou celle-ci à travers l’ensemble de buses à mouvement alternatif sur une portion de cheveux, une portion de cuir chevelu ou une portion de corps d’un utilisateur.
On détermine la valeur du décalage comme défini au codage et on reconstruit l’azimut en E214-2 comme :
On a en particulier avec .
On obtient ainsi les coordonnées sphériques du point décodé en E215.
Les étapes E213-1 et E213-2 sont détaillées conjointement à la .
A partir de l’indice global à décoder (E700), on fixe par défaut l’information de signe (E701). Si l’indice vérifie , ce qui indique qu’il s’agit d’un point sur l’équateur (E702), on décode directement :
et on fixe = 0 (E703).
Sinon, si l’indice vérifie , ce qui indique qu’il s’agit d’un point sur le pôle Nord ou Sud (E704), on décode directement :
, (E705). Le signe est corrigé de sa valeur par défaut à -1 (E707) si en E706 car les indices sont ordonnés par couches d’élévation en alternant entre hémisphère Nord et hémisphère Sud, donc correspond au pôle Nord ( ) et correspond au pôle Sud ( ).
Sinon, dans les autres cas ( ), dans un mode de réalisation privilégié l’estimation de l’indice est par exemple réalisée en inversant le calcul analytique fait à l’étape E605 de la .
On pourra estimer comme :
et est l’arrondi à l’entier le plus proche
Dans des variantes, on utilise une approximation de la fonction arcsinus.
On prend ainsi (en E708):
est un polynôme de degré 4.
Par voie de conséquence, le piston à double effet multitempérature suivant l’invention permet d’éviter que le moteur qui l’héberge ne soit fabriqué avec des matériaux à forte teneur en nickel comme la fonte « Niresist », le cylindre dudit moteur pouvant être réalisé en fonte à faible prix de revient telle que celle ordinairement utilisée pour réaliser les carters-cylindres des moteurs Diesel automobiles, et ledit moteur pouvant comporter des culasses chaudes fonctionnant à haute température réalisées en carbure de silicium, un matériau à haute résistance mécanique à hautes températures, abondant et bon marché.
A titre d’avantage induit par le piston à double effet multitempérature suivant l’invention, la moindre densité du carbure de silicium dont il permet l’emploi pour réaliser les culasses chaudes du moteur qui l’héberge d’une part, et l’absence de système de refroidissement régénératif d’autre part, conduisent à un moindre poids et à une moindre capacité calorifique totale dudit moteur.
Ceci favorise une montée rapide en température dudit moteur par la réduction de l’énergie nécessaire pour atteindre sa température de fonctionnement, et conduit à une consommation d’énergie plus faible dudit moteur particulièrement lorsque ce dernier s’applique au transport routier, ferroviaire, ou maritime.
Il est entendu que le piston à double effet multitempérature suivant l’invention peut s’appliquer, outre aux moteurs thermiques en général stationnaires ou mobiles et à combustion interne ou externe, à toute autre application voisine dans son concept et dans son principe qui pourrait avantageusement tirer parti des caractéristiques et fonctionnalités particulières dudit piston selon l’invention.
Les autres caractéristiques de la présente invention ont été décrites dans la description et dans les revendications secondaires dépendantes directement ou indirectement de la revendication principale.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend une calotte chaude inférieure et/ou une calotte chaude supérieure qui sont en tout ou partie constituées d’un matériau résistant à hautes températures.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend un matériau résistant à hautes températures qui est principalement constitué de carbure de silicium.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend des moyens d’isolation thermique et/ou des moyens d’étanchéité de calotte qui sont interposés soit, entre la calotte chaude inférieure et l’anneau périphérique d’étanchéité et/ou le disque de liaison radiale inférieure, soit, entre la calotte chaude supérieure et ledit anneau et/ou le disque de liaison radiale supérieure, soit les deux.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend des moyens d’isolation thermique et/ou des moyens d’étanchéité de calotte qui sont interposés soit, entre la calotte chaude inférieure et la broche centrale de piston, soit, entre la calotte chaude supérieure et ladite broche, soit les deux.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend des moyens d’isolation thermique qui sont constitués d’au moins un anneau isolant fait d’un matériau à faible conductivité thermique.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend un matériau à faible conductivité thermique qui est principalement constitué d’oxyde de zirconium.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend un anneau isolant qui est maintenu directement ou indirectement en contact avec la broche centrale de piston et/ou l’anneau périphérique d’étanchéité et/ou la calotte chaude inférieure et/ou le disque de liaison radiale inférieure et/ou la calotte chaude supérieure et/ou le disque de liaison radiale supérieure par l’intermédiaire d’au moins une arête de contact de faible surface.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend un anneau isolant qui est maintenu directement ou indirectement en contact avec la broche centrale de piston et/ou l’anneau périphérique d’étanchéité et/ou la calotte chaude inférieure et/ou le disque de liaison radiale inférieure et/ou la calotte chaude supérieure et/ou le disque de liaison radiale supérieure par l’intermédiaire d’au moins un joint d’étanchéité d’anneau isolant qui est étanche au gaz de travail.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend des moyens de plaquage de calotte qui maintiennent directement ou indirectement la calotte chaude inférieure plaquée sur l’anneau périphérique d’étanchéité et/ou sur le disque de liaison radiale inférieure, qui sont formés d’un tube inférieur coaxial externe de broche qui enveloppe la broche centrale de piston, ledit tube prenant appui d’une part, sur la calotte chaude inférieure au voisinage de ladite broche, et d’autre part, sur les moyens de transmission de puissance.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend des moyens de plaquage de calotte qui maintiennent directement ou indirectement la calotte chaude supérieure plaquée sur l’anneau périphérique d’étanchéité et/ou sur le disque de liaison radiale supérieure, qui sont formés d’un tube supérieur coaxial externe de broche qui enveloppe la broche centrale de piston, ledit tube prenant appui d’une part, sur la calotte chaude supérieure au voisinage de ladite broche, et d’autre part, sur une butée de tige supérieure aménagée directement ou indirectement sur la tige supérieure de piston au voisinage de son extrémité qui débouche dans la chambre de refroidissement et de lubrification de piston.
De même, en ce qui concerne les fonds de teint, ces produits peuvent présenter de bonnes propriétés de longue tenue et/ou de résistance au transfert. Cependant, ces produits à longue durée de vie/résistants au transfert peuvent avoir une mauvaise application et/ou un mauvais toucher à l’application, ainsi que de mauvaises propriétés d’aspect.
Des compositions contenant un copolymère séquencé sont connues. Par exemple, les documents US 8 778 323, US 2007/0 258 923, US 2014/0 105 838, EP 2 707 404, WO 2012/156 630, US 2014/0 105 838, WO 2013/190 708, CN 104 619 307, EP 2 863 871, US 2015/0182440, et WO 2013/191303 peuvent être pertinents.
Par ailleurs, des compositions contenant des élastomères de silicone sont connues. Par exemple, les documents US 8 987 373, US 9 150 703, US 9 150 726, US 9 175 139, US 9 181 433, US 9 200 146, US 2015/0 073 059, WO 2012/098 116, US 2007/0 053 859, US 7 790 148, US 8 697 039, US 2010/0 297 050, US 7 378 103, CN1 781 476, EP 1 579 845, US 2005/0 220 728 et EP 2 665 522 peuvent être pertinents.
Cependant, il reste un besoin concernant des compositions améliorées ayant des propriétés cosmétiques améliorées, particulièrement de bonnes caractéristiques de stabilité, usure, résistance au transfert, adhérence, toucher et/ou aspect lors de l’application.
En conséquence, un aspect de la présente invention est une composition de soin et/ou de maquillage et/ou de traitement des matières kératineuses qui présente de bonnes propriétés cosmétiques telles que, par exemple, une bonne stabilité, une bonne résistance à l’usure, une bonne résistance au transfert, une bonne adhérence, un bon toucher et/ou des propriétés d’aspect lors de l’application.
La présente invention concerne des compositions comprenant au moins un élastomère de silicone à fonction acide et au moins un copolymère séquencé.
La présente invention concerne également des compositions en émulsion comprenant de l’eau, au moins un élastomère de silicone à fonction acide et au moins un copolymère séquencé.
La présente invention concerne également des compositions anhydres comprenant au moins un élastomère de silicone à fonction acide et au moins un copolymère séquencé.
La présente invention concerne également des compositions colorées comprenant au moins un agent colorant, au moins un élastomère de silicone à fonction acide et au moins un copolymère séquencé.
La présente invention concerne également des procédés de traitement, de soin et/ou de maquillage de matières kératineuses telles que, par exemple, les lèvres, la peau ou les cils, par application de compositions de la présente invention sur une matière kératineuse en une quantité suffisante pour traiter, soigner et/ou maquiller la matière kératineuse.
La présente invention concerne également des procédés de renforcement de l’aspect des matières kératineuses telles que, par exemple, les lèvres, la peau ou les cils, en appliquant des compositions de la présente invention à une matière kératineuse en une quantité suffisante pour renforcer l’aspect de la matière kératineuse.
Il est entendu que la description générale qui précède et la description détaillée qui suit ne sont qu’exemplaires et explicatives, et ne sont pas restrictives quant à l’invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION Dans le présent document, l’expression « au moins un » signifie un ou plusieurs et inclut donc les composants individuels ainsi que les mélanges/combinaisons.
« Filmogène » ou « agent filmogène », tel qu’utilisé dans le présent document, désigne tout matériau tel que, par exemple, un polymère ou une résine qui laisse un film sur le substrat sur lequel il est appliqué.
« Polymère » dans le présent document désigne un composé constitué d’au moins deux monomères.
« Matières kératineuses » inclut les matières contenant de la kératine telles que les cheveux, la peau, les sourcils, les lèvres et les ongles.
Dans ce premier mode de réalisation, la deuxième étape comprend la fabrication des supports 30 par découpe et empilement de tôles métalliques.
Lors de la troisième étape, les premiers aimants unitaires 21 sont formés sur les surfaces internes 31 des supports 30. La formation d’aimants unitaires 21 de même forme et régulièrement espacés simplifie le procédé de projection à froid.
Lors de la quatrième étape, les seconds aimants unitaires 22 sont formés sur les surfaces périphériques 11 du corps 10. Le fait que les seconds aimants unitaires 22 présentent une forme semblable aux premiers aimants unitaires 21 simplifie le procédé de projection à froid.
La cinquième étape comprend l’emboitement des premiers aimants unitaires 21 avec les seconds aimants unitaires 22. La cinquième étape comprend donc le positionnement des faces principales 23a, 23b de deux aimants unitaires 21, 22 adjacents en regard l‘une de l’autre.
Dans l’exemple illustré aux figures 1 et 2, les surfaces internes 31 des supports 30 et les surfaces périphériques 11 du corps 10 (sur lesquelles sont formés les aimants unitaires) sont globalement planes. Comme le montrent les flèches sur la , l’emboitement peut donc être effectué par un mouvement de translation rectiligne des supports 30 selon des directions radiales, i.e. perpendiculairement à l’axe de rotation A1. Une grande variété de forme est alors possible pour les aimants unitaires 21, 21, comme présenté aux figures 3 à 5. L’emboitement peut aussi comprendre un mouvement de rotation tel que schématisé par une flèche sur la .