INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- un ou plusieurs esters polyglycéryliques d'acides gras saturés, insaturés et ramifiés en C12-22, tels que le polyglycéryl-4 isostéarate, le polyglycéryl-3 oléate, le polyglycéryl-2-sesquioléate, le triglycéryl diisostéarate, le monooléate de diglycéryle, le monooléate de tétraglycéryle et leurs mélanges et ou
- un ou plusieurs tensioactifs polyglycéryl méthylglucose, tels que le polyglycéryl-3 méthylglucose distéarate, le polyglycéryl-6 méthylglucose distéarate, le polyglycéryl-10 méthyle glucose distéarate ;
(d) environ 0,5 à environ 5 % en poids, mieux encore d’environ 0,5 à environ 4 % en poids, mieux encore d’environ 0,8 à environ 3 % en poids d'un ou plusieurs seconds émulsifiants choisi(s) parmi les esters de glycéryle ayant une HLB d'environ 3 à environ 6, de préférence choisi parmi le bis-diglycéryl polyacyladipate-2, le béhénate de glycéryle, le caprate de glycéryle, le cocoate de glycéryle, l'érucate de glycéryle, l'hydroxystéarate de glycéryle, l'isostéarate de glycéryle, le lanolate de glycéryle, le laurate de glycéryle, le linoléate de glycéryle, le sesquioléate de glycéryle, le stéarate de glycéryle, le citrate de stéarate de glycéryle, le lactate de stéarate de glycéryle, le dioléate de glycéryle, le distéarate de glycéryle, le laurate de glycéryle, et leurs mélanges, de préférence choisis parmi le stéarate de glycéryle, le polyacyladipate de bis-diglycéryle ou un de leurs mélanges ;
(e) d’environ 0,5 à environ 5 % en poids, de préférence d’environ 0,5 à environ 4 % en poids, mieux encore d’environ 0,5 à environ 3 % en poids d'un ou plusieurs tiers émulsifiants choisi(s) parmi les acides gras éthoxylés, de préférence dérivés d'un acide gras contenant de 8 à 24 atomes de carbone et ayant de 2 à 200 molécules d'oxyde d'éthylène, mieux encore choisi parmi les esters d'acide stéarique polyéthoxylés, par exemple, le PEG-9 stéarate, le PEG-8 distéarate, le PEG-20 stéarate, le PEG-8 stéarate, le PEG -8 oléate, le PEG-20 stéarate, le PEG-30 stéarate, le PEG-40 stéarate, le PEG-50 stéarate, le PEG-100 stéarate, le PEG-150 laurate et leurs mélanges ;
(f) d’environ 0,2 à environ 5 % en poids, de préférence d’environ 0,3 à environ 4 % en poids, mieux encore d’environ 0,5 à environ 3 % en poids d'un ou plusieurs alcools gras, de préférence ayant de 10 à 30 atomes de carbone, mieux encore choisi parmi l'alcool décylique, l'alcool undécylique, l'alcool dodécylique, myristylique, cétylique, l'alcool stéarylique, l'alcool cétéarylique, l'alcool isostéarique, l'alcool isocétylique, l'alcool béhénylique, le linalol, l'alcool oléylique, l'alcool myricylique et un mélange de ces derniers ;
(g) d’environ 4 à environ 20 % en poids, de préférence d’environ 4 à environ 15 % en poids, mieux encore d’environ 5 à environ 10 % en poids d'un ou plusieurs composés gras non triglycérides et non aromatiques, de préférence choisi(s) parmi les esters (par exemple le myristate d'isopropyle, l'isostéarate de sorbitan), les sarcosinates d'acyle, les huiles, les alcanes (paraffines), les acides gras, les dérivés d'alcools gras, les dérivés d'acides gras, les cires, la lanoline et leurs mélanges ; de préférence choisis parmi les esters gras d'acyle sarcosinates et leurs mélanges ;
(h) en option, l'hydroxypropyltétrahydropyrantriol, qui , s'il est présent, est de préférence en une quantité d'environ 10 à environ 40 % en poids, mieux encore d'environ 10 à environ 20 % en poids, et mieux encore d'environ 12 à environ 18 % en poids ;
(i) en option, un ou plusieurs polymères épaississants, qui s'ils sont présents, peuvent être en une quantité d'environ 0,01 à environ 5 % en poids, de préférence d'environ 0,1 à environ 4 % en poids, mieux encore d'environ 0,1 à environ 3 % en poids, par exemple, polyacrylates (par exemple, polyacrylate de sodium), copolymère d'acrylate d'hydroxyéthyle/acryloyldiméthyltaurate de sodium, copolymère d'acryloyldiméthyltaurate d'ammonium/VP, copolymère d'acrylamide/acryloyldiméthyltaurate de sodium, polymère croisé de polyacrylate-6, polyacrylamide, polymère croisé d'acrylate d'alkyle 10-30 et leurs mélanges ;
(j) facultativement, un ou plusieurs solvants hydrosolubles, qui s'ils sont présents, peuvent être en une quantité d'environ 1 à environ 20 % en poids, de préférence d'environ 1 à environ 15 % en poids, mieux encore d'environ 5 à environ 15 % en poids, par exemple, la glycérine, les mono-alcools en C 2 -C 6 , les polyols (alcools polyhydriques), les glycols et un mélange de ces derniers et
(k) En option, un ou plusieurs ingrédients divers, qui, s'ils sont présents, peuvent être en une quantité d'environ 0,01 à environ 10 % en poids, de préférence d'environ 0,1 à environ 8 % en poids, mieux encore d'environ 1 à environ 6 % en poids, par exemple, des ingrédients divers choisis parmi divers émulsifiants/tensioactifs, conservateurs, parfums, correcteurs de pH, sels, antioxydants, vitamines, extraits botaniques, agents filtrants UV, protéines, hydrolysats et/ou isolats de protéines, hydrotropes, nacres, charges, colorants, des agents matifiants, d'autres actifs cutanés, des tampons et leurs mélanges ;
la composition est une émulsion huile-dans-eau et tous les pourcentages en poids étant basés sur le poids total de la composition.
En plus des diverses quantités pour les composants (a) et (c)-(g) énoncées ci-dessus, dans divers modes de réalisation, il est préférable que les compositions cosmétiques comprennent un ou plusieurs rapports relatifs aux composants (a) et (c)-( g) choisi(s) parmi :
un rapport pondéral du ou des premiers émulsifiants choisi(s) parmi les émulsifiants à base de polyglycérol au céramide NP d'environ 1,5:1 à environ 8:1 ((c):(a)), de préférence d'environ 1,5:1 à environ 5:1, mieux encore d'environ 1,5:1 à environ 3:1 ;
un rapport pondéral du ou des seconds émulsifiants choisi(s) parmi les esters de glycéryle ayant une HLB d'environ 3 à environ 6 au céramide NP d'environ 0,8:1 à environ 4:1 ((d):(a)), de préférence 1: 1 à environ 3:1, mieux encore d‘environ 1,2:1 à environ 2,5:1;
un rapport pondéral du ou des tiers émulsifiants choisi(s) parmi les acides gras éthoxylés au céramide NP d'environ 0,7:1 à environ 4:1 ((e):(a)), de préférence d'environ 0,8:1 à environ 3:1, mieux encore d’environ 0,8:1 à environ 2,5:1 ;
- en présence de l’une des deux dernières sous-options, dans son étape, i) on peut cesser d’isoler la batterie cellulaire de la machine électrique lorsque le dépassement devient inférieur au troisième seuil mais est supérieur à un quatrième seuil supérieur au deuxième seuil pendant une durée choisie, ii) on peut cesser de réduire la puissance électrique fournie lorsque le dépassement devient inférieur au deuxième seuil mais est supérieur à un cinquième seuil supérieur au premier seuil pendant une autre durée choisie, et iii) on peut cesser de générer l’alerte lorsque le dépassement devient inférieur à un sixième seuil inférieur au premier seuil pendant encore une autre durée choisie ;
- également en présence de la dernière option, dans son étape on peut réduire la puissance électrique fournie en la faisant décroitre dans un intervalle de temps fonction du dépassement jusqu’à une valeur choisie fonction du dépassement.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de surveillance du type de celui présenté ci-avant pour surveiller des tensions aux bornes de cellules de stockage d’énergie électrique faisant partie d’une batterie cellulaire équipant un système comprenant des capteurs déterminant respectivement ces tensions.
L’invention propose également un dispositif de surveillance destiné à équiper un système comprenant une machine électrique alimentée en énergie électrique par une batterie cellulaire comportant N cellules de stockage d’énergie électrique, avec N > 1, et N capteurs déterminant respectivement N tensions aux bornes des N cellules.
Ce dispositif de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant, lorsque dans une phase de décharge de la batterie cellulaire l’une au moins des tensions déterminées dépasse au moins un premier seuil choisi, à déclencher la réalisation dans le système d’au moins une action fonction du dépassement.
L’invention propose également un système comprenant, d’une part, une machine électrique alimentée en énergie électrique par une batterie cellulaire comportant N cellules de stockage d’énergie électrique, avec N > 1, et N capteurs déterminant respectivement N tensions aux bornes de ces N cellules, et, d’autre part, un dispositif de surveillance du type de celui présenté ci-avant.
Par exemple, ce système peut constituer un véhicule, éventuellement de type automobile, et dans lequel la machine électrique est une machine motrice appartenant à un groupe motopropulseur et produisant du couple pour le déplacer.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un système constituant un véhicule comprenant un GMP, à machine motrice électrique alimentée par une batterie cellulaire principale, et un dispositif de surveillance selon l’invention,
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de surveillance, et un dispositif de surveillance DS associé, destinés à permettre la surveillance de tensions tc de cellules de stockage d’énergie électrique CE d’une batterie cellulaire BP équipant un système S.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le système S est un véhicule de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de système. Elle concerne en effet tout type de système comprenant au moins une machine électrique alimentée en énergie électrique par au moins une batterie cellulaire rechargeable (quel qu’en soit le mode). Ainsi, elle concerne, par exemple, les véhicules terrestres (véhicules utilitaires, camping-cars, minibus, cars, camions, motocyclettes, engins de voirie, engins de chantier, engins agricoles, engins de loisir (motoneige, kart), et engins à chenille(s), par exemple), les bateaux, les aéronefs, les installations (éventuellement de type industriel), et les bâtiments.
Par ailleurs, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule S comprend un groupe motopropulseur (ou GMP) de type tout électrique (et donc dont la motricité est assurée exclusivement par au moins une machine motrice électrique MME associée à au moins une batterie cellulaire BP). Mais le GMP pourrait être de type hybride (thermique et électrique) ou purement thermique.
De plus, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la batterie cellulaire BP surveillée est une batterie principale (ou de traction). Mais la batterie cellulaire surveillée pourrait être une batterie de servitude (éventuellement rechargeable via un convertisseur alimenté en énergie électrique par une batterie principale).
On a schématiquement représenté sur la un système S constituant un véhicule automobile comprenant une chaîne de transmission à GMP électrique, une batterie cellulaire principale BP, et un dispositif de surveillance DS selon l’invention.
Le mélange vitrifiable provient typiquement de matières premières comportant par exemple un mélange de sable, de calcaire (carbonate de calcium), de carbonate de soude, de dolomie pour la fabrication d’un verre sodocalcique (le verre le plus utilisé pour la fabrication de verre plat) ou de trioxyde de bore pour la fabrication de verre borosilicate, et auxquelles est avantageusement ajouté du calcin (encore appelé groisil) constitué de débris de verre afin notamment de favoriser la fusion.
Ces matières premières sont transformées en une masse liquide formant un bain de matière vitrifiable fondue dans lequel doivent se dissoudre même les particules les moins miscibles, c’est-à-dire les plus riches en dioxyde de silicium ou silice (SiO2) et pauvres en oxyde de sodium (Na2O).
Ledit four électrique verrier comporte, de manière conventionnelle, une cuve en matériau réfractaire destinée à contenir le bain de matière fondue, l’espace au-dessus de la cuve étant fermé par une voûte. Les matières premières sont introduites dans la cuve via son dessus, au moyen d’un dispositif mécanique apte à réaliser cette introduction sur tout ou partie de la surface du bain de matière fondue. Cette surface constitue un écran thermique permettant de limiter la température au-dessus du bain. Ce type de four est encore dit « à voûte froide » (respectivement « voûte semi-froide ») dans le cas où toute la surface du bain (respectivement seule une partie de la surface du bain) est destinée à être recouverte de matières premières.
Le principe de chauffage d’un four verrier électrique repose notamment sur le fait que l’énergie thermique nécessaire à la fusion des matières premières est apportée dans la masse du verre en fusion (i.e. dans le bain de matière fondue). Plus précisément, la fusion électrique du verre est basée sur sa propriété de devenir conducteur de l’électricité à partir de 800-900 °C, la conductivité augmentant avec la température. Le verre est donc chauffé par effet Joule, le bain de matière fondue constituant la résistance. Le courant électrique nécessaire à l’obtention de cet effet Joule est quant à lui fourni par des électrodes noyées dans ce bain.
La matière ainsi fondue est classiquement évacuée de la cuve via une ouverture pratiquée en partie basse de la paroi latérale de la cuve. Cette ouverture latérale est généralement (mais non obligatoirement) prolongée par une gorge permettant l’écoulement de la matière fondue vers d’autres zones. Il peut s’agir de zones dans lesquelles sont mises en œuvre des étapes d’affinage, d’homogénéisation, de conditionnement thermique ainsi que de mise en forme finale du verre (cas de la fabrication de verre plat, verre creux, etc.). Alternativement, lorsque le produit destiné à être fabriqué est du verre sous forme de laine minérale (en particulier laine de roche ou laine de verre), la matière fondue peut être directement acheminée, en sortie de gorge et après conditionnement thermique éventuel, vers un poste de fibrage adapté.
En pratique, il est constaté que les matières premières introduites au droit (i.e. à la verticale) de l’ouverture latérale sont celles qui sont évacuées le plus rapidement. Cette évacuation rapide trouve son origine non seulement dans la faible distance séparant la zone d’introduction des matières premières de l’ouverture en question, mais également dans les mouvements de convection de chaleur régnant au sein du bain de matière fondue.
Une telle rapidité d’évacuation s’avère préjudiciable pour ce qui concerne la qualité finale du verre destiné à être fabriqué. En effet, dans la mesure où les matières premières ainsi introduites à la verticale de l’ouverture latérale disposent d’un temps de séjour très court dans le bain de matière fondue, il existe un risque important que leur fusion ne soit pas complète lorsqu’elles quittent la cuve. Or, la présence de résidus infondus (i.e. non complètement fondus) est connue pour altérer la qualité finale du verre (exemples : présence de particule, variation de viscosité, variations d'épaisseur dans le produit fini, etc.) dans le cas de la fabrication de verre plat et verre creux, mais aussi pour boucher les assiettes de fibrage, voire provoquer leur casse, dans le cas de la fabrication de verre sous forme de laine minérale (en particulier laine de roche ou laine de verre).
La présente invention a pour objectif de remédier à tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur, notamment ceux exposés ci-avant, en proposant une solution qui permette de limiter très fortement la présence de résidus infondus provenant de matières premières introduites à proximité de la verticale de l’ouverture formée dans la paroi latérale d’un four verrier électrique comportant une cuve à voute froide ou semi-froide.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention concerne un four électrique verrier comportant une cuve à voute froide ou semi-froide ainsi que des électrodes pour fondre des matières premières introduites dans la cuve et ainsi obtenir un bain de matière fondue, la cuve comportant une paroi latérale comprenant une ouverture configurée pour permettre l’écoulement de la matière fondue en dehors de ladite cuve. Ledit four comporte en outre des moyens dits « de retardement » immergés au moins en partie dans le bain, positionnés à la verticale de l’ouverture et au voisinage de la paroi latérale de la cuve, ainsi que configurés pour augmenter le temps de séjour dans la cuve des matières premières introduites à proximité desdits moyens de retardement.
Il convient de noter que par « à proximité desdits moyens de retardement », il est fait référence ici non seulement à la zone située au niveau de la surface du bain directement à la verticale de l’ouverture pratiquée dans la paroi latérale, mais également à la zone située au niveau de la surface du bain et qui précède sensiblement lesdits moyens de retardement lorsqu’on s’éloigne horizontalement de ladite paroi latérale.
Ainsi, lesdits moyens de retardement se révèlent particulièrement avantageux en ce qu’ils permettent, du fait de l’augmentation dudit temps de séjour, de limiter très fortement le risque de présence d’infondus provenant de matières premières introduites dans la cuve à proximité de la verticale de l’ouverture dans la paroi latérale.
Dans des modes particuliers de réalisation, le four peut comporter en outre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Dans des modes particuliers de réalisation, lesdits moyens de retardement comportent une plaque comprenant une couche réalisée en matériau réfractaire et agencée au contact ou au voisinage de la paroi latérale de la cuve, ladite plaque s’étendant dans un plan moyen sensiblement horizontal dans lequel elle est maintenue fixe.
Une telle plaque, du fait de son agencement, permet donc non seulement d’éviter que des matières premières viennent directement tomber à la verticale de l’ouverture, mais empêche également, de manière avantageuse, que les matières premières qui atteignent le bain au voisinage de ladite plaque soient entraînées trop rapidement par des mouvements de convection en direction de ladite ouverture.
Dans des modes particuliers de réalisation, la plaque est sensiblement inclinée, depuis la paroi latérale, en direction d’une paroi inférieure de la cuve.
De telles dispositions sont avantageuses en ce qu’elles permettent que les matières premières qui sont introduites à la verticale de l’ouverture ne s’accumulent pas au-dessus de la plaque. L’inclinaison de la plaque par rapport à l’horizontale permet en effet que les matières ainsi introduites glissent vers le bain en s’éloignant de la paroi latérale.
Une borne d’alimentation positive de l’amplificateur opérationnel 94 est reliée à l’alimentation du deuxième module 8. Une borne d’alimentation négative de l’amplificateur opérationnel 94 est reliée au pôle de référence de l’alimentation.
Une entrée négative de l’amplificateur opérationnel 94 est reliée à un point de raccordement d’entrée du montage comparateur à fenêtre 70 auquel est relié le conducteur 66 et à une entrée positive de l’amplificateur opérationnel 97.
Une première borne de la résistance 95 est reliée à un point de raccordement d’entrée du montage comparateur à fenêtre 70 auquel est relié le conducteur 67.
Une deuxième borne de la résistance 95 est reliée à une première borne de la résistance 96 dont une deuxième borne est reliée au pôle de référence de l’alimentation et à une entrée négative de l’amplificateur opérationnel 97.
Une borne d’alimentation positive de l’amplificateur opérationnel 97 est reliée à l’alimentation du deuxième module 8. Une borne d’alimentation négative de l’amplificateur opérationnel 97 est reliée au pôle de référence de l’alimentation.
La résistance 92 et la résistance 93 forment un pont diviseur pour la tension d’alimentation du deuxième module 8.
Le montage temporisateur 69 est ici configuré pour retarder, d’une durée prédéterminée, l’arrivée de la tension d’alimentation du deuxième module 8 sur l’entrée positive de l’amplificateur opérationnel 94, notamment à l’allumage de l’alimentation 18.
Cela permet notamment d’éviter que le montage comparateur à fenêtre 70 fournisse un signal de dépassement du premier seuil prédéterminé avant que le premier seuil de dépassement soit initialisé, c’est-à-dire avant que ce seuil ait atteint sa valeur prédéterminée.
L’amplificateur opérationnel 94 fonctionne en régime de saturation. Si la tension sur l’entrée négative de l’amplificateur opérationnel 94 est inférieure à la tension sur l’entrée positive de l’amplificateur opérationnel 94, la sortie de l’amplificateur opérationnel 94 sature à la tension d’alimentation du deuxième module 8. Si la tension sur l’entrée négative de l’amplificateur opérationnel 94 est supérieure à la tension sur l’entrée positive de l’amplificateur opérationnel 94, la sortie de l’amplificateur opérationnel 94 est au pôle de référence de l’alimentation.
La tension sur la borne positive de l’amplificateur opérationnel 94 fixe donc ici le premier seuil de dépassement prédéterminé. Pour changer le premier seuil de dépassement prédéterminé, il suffit de changer le rapport de division du pont formé par les résistances 92 et 93.
La résistance 95 et la résistance 96 forment un pont diviseur pour la tension d’alimentation du deuxième module 8.
L’amplificateur opérationnel 97 fonctionne ici en régime de saturation. Si la tension sur l’entrée négative de l’amplificateur opérationnel 97 est inférieure à la tension sur l’entrée positive de l’amplificateur opérationnel 97, la sortie de l’amplificateur opérationnel 97 sature à la tension d’alimentation du deuxième module 8. Si la tension sur l’entrée négative de l’amplificateur opérationnel 97 est supérieure à la tension sur l’entrée positive de l’amplificateur opérationnel 97, la sortie de l’amplificateur opérationnel 97 est au pôle de référence de l’alimentation.
La tension sur la borne positive de l’amplificateur opérationnel 97 fixe donc ici le deuxième seuil de dépassement prédéterminé. Pour changer le deuxième seuil de dépassement prédéterminé, il suffit de changer le rapport de division du pont formé par les résistances 95 et 96.
Les signaux de dépassement du premier seuil de dépassement et du deuxième seuil de dépassement correspondent ici à la tension d’alimentation du deuxième module 8.
Le montage du type « OU » 71 comporte entre ses points de raccordement d’entrée et son point de raccordement d’entrée, une première diode 98 et une deuxième diode 99.
Une anode de la première diode 98 est relié à un point de raccordement d’entrée du montage du type « OU » 71. Une cathode de la diode 98 est reliée au point de raccordement de sortie du montage du type « OU » 71 et à une cathode de la diode 99 dont une anode est reliée à un autre point de raccordement d’entrée du montage du type « OU » 71.
La représente une vue partielle simplifiée d’une turbomachine axiale 2 selon un premier mode de réalisation, Il s’agit dans ce cas précis d’un turboréacteur double-flux, mais peut également être un turbojet, turbofan, turbopropulseur, turbomoteur ou toute autre turbine double-flux.
En référence à la , l'amont et l'aval sont en référence au sens d'écoulement d’un flux d’air axial dans une veine de la turbomachine.
La turbomachine 2 comprend un premier niveau de compression, dit compresseur basse pression 4, ainsi qu’un deuxième niveau de compression, dit compresseur haute pression, une chambre de combustion et un ou plusieurs niveaux de turbines (non illustrés).
En fonctionnement, la puissance mécanique de la turbine transmise via l’arbre central jusqu’au rotor 6 met en mouvement les deux compresseurs. La rotation du rotor 6 autour de son axe de rotation 8 permet ainsi de générer un écoulement d’air et de comprimer progressivement ce dernier jusqu’à l’entrée de la chambre de combustion.