INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention vise un procédé de codage d’une direction spatiale d’une source sonore, cette direction étant défini par des coordonnées sphériques comprenant une coordonnée d’élévation et une coordonnée d’azimut, dans lequel un dictionnaire de quantification sphérique est défini sur une sphère 3D par un codage de l’élévation et de l’azimut, et dans lequel : - le codage de l’élévation utilise une quantification scalaire, donnant au moins un indice d’élévation codée sur un nombre de niveau d’élévation , - le codage de l’azimut utilise une quantification scalaire, en fonction d’un nombre de points par niveau dépendant de l’indice de l’élévation codée, - le nombre de points par niveau est déterminé en fonction de deux valeurs de cardinalité cumulative successives, - la valeur de cardinalité cumulative pour un indice d’élévation codée étant représentative d’un nombre de points proportionnel à un nombre total de points et selon l’aire d’une zone sphérique comprenant au moins une zone délimitée par le plan horizontal supérieur du niveau d’élévation positive de l’indice d’élévation codée et un plan horizontal inférieur de la sphère.
Ainsi, les valeurs de cardinalité cumulative utilisées pour définir le dictionnaire de quantification sphérique, notamment pour déterminer le nombre de niveaux de quantification pour la coordonnée d’azimut, reposent sur une estimation directe de l’aire de zones sphériques, évitant ainsi un calcul au fil de l’eau et de façon récursive de la somme de cardinalités utilisée dans la méthode proposée dans l’état de l’art qui est très consommatrice en ressources.
La méthode proposée ici est nettement moins consommatrice en ressources, elle est par exemple de l’ordre de 2 WMOPS pour le codage et 1 WMOPS pour le décodage.
Une fois la réaction terminée, on refroidit la solution à 25 °C et on y verse goutte à goutte une solution de métabisulfite de sodium (18,3 g) dans de l'eau (162 ml). On concentre le solvant sous pression réduite et on ajoute au résidu 193 ml d'acétate d'isopropyle et 290 ml d'acide chlorhydrique 1M.
Au système biphasique, on ajoute 1,6 g de carbone et 1,6 g de dicalite et on le maintient sous agitation à 25 °C pendant 15 minutes. On filtre la suspension d'abord sur une couche de dicalite puis sur un filtre Millipore (0,22 μm). On sépare les phases et on extrait la phase aqueuse avec 160 ml d'acétate d'isopropyle. À la phase organique, on ajoute 1,12 g de QuadraSil ® MP et on maintient le système sous agitation à 25 °C pendant 16 heures. On filtre la suspension sur un filtre Millipore (0,22 μm) en lavant avec 32 ml d'acétate d'isopropyle.
La solution ainsi obtenue a été utilisée telle quelle dans la réaction suivante.
Cet exemple a trait à l'étape B) décrite précédemment.
On concentre la solution d'intermédiaire 2 obtenue ainsi que décrit dans l'exemple précédent sous pression réduite jusqu'à un volume résiduel de 50 ml.
On ajoute 228 ml de pyridine et on distille l'acétate d'isopropyle résiduel sous pression réduite. À la solution, on ajoute 0,877 g de 4-diméthylaminopyridine (7,19 mmol, 0,08 éq) puis on verse goutte à goutte 29,45 ml d'anhydride acétique (312 mmol, 3,47 éq) en maintenant la température en dessous de 30 °C. On maintient la solution sous agitation à 25 °C pendant 4 heures.
La réaction a été contrôlée par une analyse CCM, dans les conditions suivantes : plaque CCM : gel de silice sur alumine ; substrat de départ (intermédiaire 2) dissous dans du dichlorométhane ; mélange réactionnel éteint dans du HCl 1M et extrait avec de l'EtOAc, la phase organique sédimente ; éluant : EtOAc ; détecteur : phosphomolybdate de cérium.
On concentre le mélange réactionnel sous pression réduite jusqu'à un volume résiduel de 85 ml et on ajoute 250 ml d'acétate d'isopropyle et 125 ml d'eau. Au système biphasique, on ajoute 55 ml d'acide chlorhydrique à 37 %, en maintenant la température en dessous de 30 °C (pH final de la phase aqueuse = 1).
On sépare les phases et on lave la phase organique à deux reprises avec une solution saturée de bicarbonate de sodium (2 x 90 ml) puis avec une solution saturée de chlorure de sodium (90 ml).
On concentre la phase organique sous pression réduite jusqu'à obtenir un résidu huileux. On ajoute 100 ml de méthanol et on concentre à nouveau le mélange sous pression réduite jusqu'à obtenir une pâte. On ajoute 210 ml de méthanol et on chauffe le système à reflux pendant 15 minutes. On refroidit la suspension à 25 °C et on la maintient sous agitation pendant 16 heures. On filtre le solide sur un entonnoir Büchner en lavant avec 35 ml de méthanol. On sèche le solide à siccité sous pression réduite à 45 °C pendant 3 heures.
On obtient 28,4 g d'un solide qui constitue l'intermédiaire 3' ; une analyse par HPLC (méthode 1) donne une teneur en isomère 15β,16β,17β égale à 1,6 %.
On reprend le solide (28 g) avec 168 ml de méthanol et on chauffe le système à reflux pendant 15 minutes. On refroidit la suspension à 25 °C et on la maintient sous agitation pendant 16 heures. On filtre le solide sur un entonnoir Büchner en lavant avec 28 ml de méthanol puis on le sèche sous pression réduite à 45 °C pendant 3 heures. On obtient 24 g de produit (HPLC, méthode 1) : isomère 15β,16β,17β = 0,18 %).
On reprend le solide (23,5 g) avec 140 ml de méthanol et on chauffe le système à reflux pendant 15 minutes. On refroidit la suspension à 25 °C et on la maintient sous agitation pendant 16 heures. On filtre le solide sur un entonnoir Büchner en lavant avec 23 ml de méthanol et on le sèche sous vide à 45 °C pendant 3 heures.
On obtient 22,1 g d'intermédiaire 3 (solide pratiquement blanc).
Pureté HPLC (méthode 1) : 97,5 %, isomère 15β,16β,17β = 0,07 %.
A titre d’exemple, l’angle d’inclinaison (λ s0G , λ s0D ) de chacune des dents est compris entre 1 et 50°, et de préférence entre 5 et 25°.
p indice du producteur
x indice d’une batterie des moyens de stockage 5
P v,t prix unitaire d’achat du kWh pour les véhicules électriques
P g,t prix unitaire d’un kWh
E p puissance des panneaux photovoltaïques installés
E i,t énergie allouée à la borne i à un temps t
E j,t énergie allouée à un établissement j à un temps t
E x,t énergie allouée à la batterie x à un temps t .
Le prix unitaire d’achat du kWh pour les véhicules électriques P v,t est supérieur au prix unitaire d’un kWh P g,t .
A titre d’exemple, en France, le prix payé par les véhicules électriques est plus important (environ 30 centimes/kWh) que le prix du kWh pour les usages des bâtiments (environ 4 centimes/kWh), par exemple pour le chauffage, la ventilation, la climatisation, l’éclairage.
Dans l’équation (1), le gain de consommation locale de l’énergie renouvelable (par exemple photovoltaïque), dans les bâtiments de l’ensemble 1, par rapport à une alimentation au réseau, est représenté par le terme
ln ( Σ V E j,t + Σ Ba E x,t ).
Dans l’équation (1), le gain de vente de l’énergie aux véhicules électriques est représenté par le terme
P v,t * Σ B E i,t .
Dans l’équation (1), le gain de vente de l’énergie au réseau 7 est représenté par le terme
P g,t * (E p - Σ B E i,t - Σ Ba E x,t - Σ V E j,t ).
L'invention concerne encore un procédé de refroidissement et d'ignifugation d'une batterie d'un système de propulsion d'un véhicule électrique ou hybride comprenant au moins une étape de mise en contact d'au moins une batterie, en particulier une batterie Lithium-ion ou Nickel-Cadmium, avec une composition telle que définie ci-dessus. Selon un mode de réalisation particulier, l'étape de mise en contact consiste en une immersion ou en une semi-immersion de la batterie dans ladite composition ou encore en une injection de ladite composition à la surface de la batterie.
L’invention a également pour objet une composition en tant que telle, comprenant, par rapport au poids total de la composition :
- de 15 à 90% en poids de fluide(s) hydrocarboné(s) ayant un point initial d’ébullition d’au moins 30°C et/ou d’huile(s) de base,
- de 5 à 75% en poids de bromure de perfluorooctyle,
- de 5 à 35% en poids de retardateur(s) de flamme répondant à la formule (I) :
RF-L-RH (I)
RF est un groupe hydrocarboné, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone,
RH est un groupe hydrocarboné, en particulier comportant de 1 à 22, de préférence de 1 à 20, encore plus préférentiellement de 1 à 16 atomes de carbone, et
L est un linker choisi parmi les groupements suivants : -CH 2 , -CH=CH-, -O-, -S- ou -PO 4 -,
RF et/ou RH pouvant également comprendre un élément choisi parmi les éléments de la classe des halogènes tels que préférentiellement le fluor, le brome et/ou le chlore,
composition dans laquelle la ratio massique bromure de perfluorooctyle sur fluide(s) hydrocarboné(s) et/ou huile(s) de base est inférieur à 1.
Le(s) fluide(s) hydrocarboné(s) mis en œuvre dans la composition selon l’invention peuvent présenter une ou plusieurs des caractéristiques définies dans le cadre de l’utilisation selon l’invention.
Le(s) huile(s) de base mise(s) en œuvre dans la composition selon l’invention peuvent présenter une ou plusieurs des caractéristiques définies dans le cadre de l’utilisation selon l’invention.
Le(s) retardateur(s) de flamme de formule (I) mis en œuvre dans la composition selon l’invention peuvent présenter une ou plusieurs des caractéristiques définies dans le cadre de l’utilisation selon l’invention.
La composition selon l’invention peut en outre comprendre un ou plusieurs additifs tels que définis dans le cadre de l’utilisation selon l’invention.
Avantageusement, le dispositif d’alimentation électrique secondaire est réalisé au moyen d’une réserve d’énergie à condensateurs ou supercondensateurs.
Selon un mode de réalisation complémentaire ou indépendant, le système est configuré pour proposer trois modes de fonctionnement, un premier mode comportant une alimentation du moteur pour tracter le véhicule, un deuxième mode pour lequel le moteur est en roue libre et un troisième mode pour lequel le moteur est freiné électriquement.
Pour ce faire, le système de contrôle de motorisation pour engin mobile électrique est tel que le calculateur comporte un mode de programmation de configurations comportant une configuration traction T selon laquelle le calculateur pilote les premiers et deuxièmes interrupteurs électroniques selon ledit pilotage séquentiel, une configuration roue libre RL selon laquelle le calculateur commande une ouverture des premiers et deuxièmes interrupteurs électroniques et une configuration frein moteur F selon laquelle le calculateur commande une fermeture simultanée des deuxièmes interrupteurs électroniques et une ouverture simultanée des premiers interrupteurs électroniques dans un mode de court-circuit des phases du moteur, ledit calculateur comportant un mode de fonctionnement adapté à mettre en œuvre lesdites configurations selon des phases de pilotage dudit engin mobile.
L’engin mobile étant un engin roulant piloté à distance, lesdites configurations peuvent être initiées par des commandes reçues par le calculateur au travers d’une liaison de communication à partir d’un contrôleur externe.
L’engin étant un engin roulant actionnée par une commande manuelle, le calculateur peut être programmé pour initier la configuration roue libre au relâchement de la commande manuelle.
L’engin étant un engin roulant actionnée par une commande manuelle, le calculateur peut être programmé pour initier la configuration frein moteur au relâchement de la commande manuelle.
L’engin étant un engin roulant actionnée par une commande manuelle, le calculateur peut être programmé pour initier la configuration frein moteur F au-delà d’une vitesse de roulage maximale MAX dudit engin.
Le calculateur peut être programmé pour initier la configuration frein moteur F au relâchement de la commande manuelle pour immobiliser l’engin puis initier la configuration roue libre engin à l’arrêt pour pouvoir déplacer l’engin librement à la main;
Le calculateur peut comporter un mode de maintien de la configuration frein moteur, moteur arrêté pour stationner l’engin.
La présente divulgation concerne en outre un engin mobile à motorisation électrique comportant au moins une roue associée à un moteur piloté par un système de contrôle tel que décrit précédemment.
montre un schéma simplifié d’un premier mode de réalisation d’un système de contrôle de motorisation ;
montre un schéma simplifié d’un second mode de réalisation d’un système de contrôle de motorisation;
représente schématiquement des modes de fonctionnement d’un système de contrôle de motorisation décrit.
La présente divulgation concerne selon les figures 1 et 2 des réalisations de systèmes de contrôle de motorisation d’au moins une roue 12 entraînée par un moteur 1. La roue 12 peut être une roue d’un engin roulant tel qu’un chariot de manutention qui peut comporter un système de contrôle de motorisation par roue, les systèmes pouvant éventuellement être synchronisables ou pilotables indépendamment pour permettre un contrôle directionnel du chariot en adaptant les vitesses de chaque roue ou le système peut piloter deux roues selon la configuration de l’engin roulant.
Une telle disposition dans laquelle l’entrée, la sortie, la première section de liaison et la deuxième section de liaison sont à proximité du premier muret permet d’améliorer le refroidissement en limitant les volumes de fluide de refroidissement morts c’est-à-dire les volumes de fluide de refroidissement pour lesquels la vitesse d’écoulement est faible. Le refroidissement de la machine électrique tournante est ainsi plus homogène.
- un deuxième muret s’étendant d’une première extrémité axiale de la chambre de refroidissement à une deuxième extrémité axiale de la chambre de refroidissement,
- un troisième muret s’étendant de la première extrémité axiale de la chambre de refroidissement à la deuxième extrémité axiale de la chambre de refroidissement,
le deuxième muret et le troisième muret délimitant une première zone et une deuxième zone de la chambre de refroidissement, la deuxième zone étant angulairement plus courte que la première zone,
l’entrée débouchant dans la première zone et le premier canal débouchant dans la première zone au niveau d’une première section de liaison, et
la sortie débouchant dans la deuxième zone et le deuxième canal débouchant dans la deuxième zone au niveau d’une deuxième section de liaison.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, un cinquième angle entre une première extrémité circonférentielle de la première zone et l’entrée est inférieur à 25% d’une deuxième étendue angulaire autour de l’axe de rotation de la première zone et un sixième angle entre une deuxième extrémité circonférentielle de la première zone, opposée à la première extrémité circonférentielle, et la première section de liaison est inférieur à 25% de la deuxième étendue angulaire autour de l’axe de rotation de la première zone.
Une telle disposition dans laquelle l’entrée, la sortie, la première section de liaison et la deuxième section de liaison sont à proximité du deuxième muret et du troisième muret permet d’améliorer le refroidissement en limitant les volumes de fluide de refroidissement morts c’est-à-dire les volumes de fluide de refroidissement pour lesquels la vitesse d’écoulement est faible. Le refroidissement de la machine électrique tournante est ainsi plus homogène.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, l’étendue angulaire par rapport à l’axe de rotation de la première zone est comprise entre 270° et 355°.
Une telle étendue angulaire pour la première zone permet une circulation du fluide de refroidissement sur une grande partie de la circonférence du carter. Le refroidissement de la machine électrique et en particulier le refroidissement du stator est amélioré.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention la bague interne est formée de matière avec la deuxième paroi interne.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention le carter comprend une deuxième paroi latérale située à une deuxième extrémité axiale du carter.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, la deuxième paroi latérale est formée de matière avec la bague externe.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, la première ouverture comprend une portée de roulement apte à recevoir un premier roulement apte à supporter en rotation l’arbre de la machine électrique tournante.
L’invention porte aussi sur une machine électrique tournante comprenant :
- un carter tel que décrit précédemment,
- un stator porté par le carter,
- un rotor supporté en rotation par le carter.
L’invention porte aussi sur un ensemble électrique comprenant une machine électrique tournante telle que décrite précédemment et un composant électronique de puissance connecté électriquement au stator, le composant électronique de puissance étant en contact thermique avec la première extrémité axiale.
Un tel contact thermique permet d’améliorer le refroidissement du composant électronique de puissance. En effet une part de la chaleur dissipée par le composant électronique de puissance est évacuée par le fluide de refroidissement.
Dans tout ce qui précède, le rotor peut comprendre un nombre de paires de pôles quelconque, par exemple six ou huit paires de pôles.
Dans tout ce qui précède, la machine électrique tournante peut avoir un stator ayant un bobinage électrique polyphasé, par exemple formé par des fils ou par des barres conductrices reliées les unes les autres.
La machine électrique tournante peut comprendre un composant électronique de puissance, apte à être connecté au réseau de bord d’un véhicule. Ce composant électronique de puissance comprend par exemple un onduleur/redresseur permettant, selon que la machine électrique tournante fonctionne en moteur ou en génératrice, de charger un réseau de bord du véhicule ou d’être électriquement alimenté depuis ce réseau.
- la représente une vue schématique partielle en coupe d’une machine électrique tournante comprenant un carter selon l’invention,
- la représente une vue schématique partielle en coupe d’un carter pour machine électrique tournante selon un deuxième mode de réalisation,
- la représente une vue schématique partielle d’un carter pour machine électrique tournante selon un premier mode de réalisation,
- la représente une vue schématique partielle du carter pour machine électrique tournante de la .
Sur toutes les figures, les éléments identiques ou assurant la même fonction portent les mêmes numéros de référence. Les réalisations suivantes sont des exemples. Bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, ceci ne signifie pas nécessairement que chaque référence concerne le même mode de réalisation ou que les caractéristiques s’appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées ou interchangées pour fournir d’autres réalisations.
La définition d’un tel dictionnaire de quantification permet d’autre part d’exploiter tous les points (ou mots de code) possibles du dictionnaire de façon à rendre plus efficace la quantification et éviter d’avoir des indices (ou mots de code) inutilisés dans la grille. L’invention est en particulier appliquée pour mettre en œuvre une méthode plus efficace de codage et de décodage d’informations DoA sur 16 bits pour définir le format MASA en entrée d’un codage IVAS.
Dans un mode de réalisation, le codage de l’élévation inclut des niveaux correspondant à l’équateur et aux pôles de la sphère 3D, ce qui permet d’inclure tous les points particuliers (équateur et pôles) de la sphère dans le dictionnaire de quantification.
Dans un mode de réalisation, un nombre de points pour le codage de l’azimut est prédéterminé pour le niveau d’élévation correspondant à l’équateur et le nombre total de points est obtenu en soustrayant à un nombre de points cible le nombre de points prédéterminé correspondant à l’équateur et chacun des pôles nord et sud de la sphère selon l’expression suivante: , étant le nombre de points cible de la sphère pour un budget de bits donné, , le nombre de points prédéterminé pour le niveau d’élévation correspondant à l’équateur ; et le nombre de points prédéterminé pour les pôles nord et sud de la sphère.
La méthode est ainsi adaptée à la connaissance du nombre de points pour certaines couches sphériques particulières comme celle correspondant à l’équateur et celles correspondants aux pôles qui peuvent être définis à une valeur fixe.
Dans un mode particulier de réalisation, la valeur de cardinalité cumulative pour un indice d’élévation codée est représentative d’un nombre de points proportionnel au nombre total de points selon l’aire (A i ) d’une zone sphérique délimitée par le plan horizontal supérieur du niveau d’élévation positive de l’indice d’élévation codée et ce même plan de la sphère symétrique par rapport à l’équateur auquel on retranche l’aire (A 0 ) correspondant au niveau d’élévation de l’équateur, selon le rapport suivant: , étant le nombre de niveaux de quantification de l’élévation sans l’équateur et les pôles nord et sud de la sphère et , l’aire de la zone sphérique correspondant à un indice d’élévation .
Dans une variante de réalisation, la valeur de cardinalité cumulative pour un indice d’élévation codée est représentative d’un nombre de points proportionnel au nombre total de points selon l’aire (A’ i ) d’une zone sphérique délimitée par le plan horizontal supérieur du niveau d’élévation positive de l’indice d’élévation codée et celui de l’équateur auquel on retranche la moitié de l’aire correspondant au niveau d’élévation de l’équateur, selon le rapport suivant: , étant le nombre de niveaux de quantification de l’élévation sans l’équateur et les pôles nord et sud de la sphère et , l’aire de la zone sphérique correspondant à un indice d’élévation .
Ces rapports d’aires de zones sphériques permettent d’estimer de façon simple et directe, par une simple règle de trois, le nombre de points dans les zones sphériques correspondantes qui sont des sous-ensembles de la surface complète de la sphère 3D.
Ces rapports permettent d’exprimer des valeurs de cardinalité cumulatives de la façon suivante : avec
Dans un mode de réalisation, le codage de l’élévation donne un indice d’élévation codée (i) sur un nombre de niveau ( ) d’élévation et une information de signe.
Ainsi, seule une demi-sphère est considérée pour définir le dictionnaire de quantification, le nombre de niveaux d’élévation et le nombre de points par niveaux étant symétriques de part et d’autre de l’équateur.
Dans un mode de réalisation, un indice de quantification global à transmettre ( index ) est déterminé en fonction d’un indice d’azimut codé par quantification scalaire sur le nombre de points par niveau ( ) déterminé et d’une valeur de cardinalité cumulative obtenue en fonction au moins de l’indice d’élévation codé.
Les valeurs de cardinalité ainsi définies peuvent être estimées directement (de façon analytique) pour définir l’indice global à transmettre, ce qui permet de réduire la complexité maximale de calcul.
L’invention se rapporte également à un procédé de décodage d’une direction spatiale d’une source sonore, cette direction étant défini par des coordonnées sphériques comprenant une coordonnée d’élévation et une coordonnée d’azimut, dans lequel un dictionnaire de quantification sphérique est défini sur une sphère 3D par un codage de l’élévation et de l’azimut, et dans lequel : - le décodage de l’élévation utilise une quantification scalaire, donnant au moins un indice d’élévation décodée (i) sur un nombre de niveau ( ) d’élévation , - le décodage de l’azimut utilise une quantification scalaire, en fonction d’un nombre de points par niveau ( ) dépendant de l’indice de l’élévation décodée (i), - le nombre de points par niveau ( ) est déterminé en fonction de deux valeurs de cardinalité cumulative successives ( ), - la valeur de cardinalité cumulative ( ) pour un indice d’élévation décodée (i) étant représentative d’un nombre de points proportionnel à un nombre total de points et selon l’aire d’une zone sphérique comprenant au moins une zone délimitée par le plan horizontal supérieur ( ) du niveau d’élévation positive de l’indice d’élévation décodée (i) et un plan horizontal inférieur de la sphère.