INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les huiles issues de la pyrolyse de boues d’épuration ou de déchets agricoles.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les sous-produits liquides issus du traitement de matières biogéniques.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les liquides produits par liquéfaction hydrothermique de biomatières.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les huiles de résine liquide, les colophanes de résine liquide, les brais de résine liquide, ou les acides gras de résine liquide (issus par exemple des processus de fabrication de papier).
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les matières premières renouvelables telles que les huiles produites à partir de matières recyclées.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les huiles dérivées de la pyrolyse de pneumatiques hors normes, rejetés ou en fin de vie.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les huiles dérivées de la pyrolyse de plastiques mis au rebut ou recyclés.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les huiles dérivées de la pyrolyse de déchets municipaux solides.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les huiles dérivées de la pyrolyse de biomasse (huiles bio), d’origine animale ou végétale, par exemple.
Comme cela est indiqué ci-dessus, dans la présente invention, une partie (en % en poids) de la matière première totale utilisée dans les procédés de la présente invention (soit par étapes, soit introduite sous la forme de mélange ou introduite au même endroit ou quasiment au même endroit dans le réacteur) est composée d’une ou plusieurs matière(s) première(s) de noir de carbone à faible rendement, et une partie n’est pas une matière première de noir de carbone à faible rendement.
Pour les besoins de la présente invention, l’expression « quasiment au même endroit » signifie que l’introduction des multiples matières premières a lieu au même endroit (I1) ou dans les 5 % de I1 sur la base de la longueur totale du réacteur de noir de carbone.
De préférence, la quantité de matière première de noir de carbone à faible rendement (par étapes ou introduite sous la forme de mélange ou introduite au même endroit ou quasiment au même endroit avec une ou plusieurs autre(s) matière(s) première(s) de noir de carbone) est d’au moins 10 % en poids, ou d’au moins 15 % en poids, ou d’au moins 20 % en poids, ou d’au moins 25 % en poids, ou d’au moins 30 % en poids, ou d’au moins 35 % en poids, ou d’au moins 40 % en poids, ou d’au moins 45 % en poids, ou d’au moins 50 % en poids, ou d’au moins 55 % en poids, ou d’au moins 60 % en poids, ou d’au moins 65 % en poids, ou d’au moins 70 % en poids, ou d’au moins 75 % en poids, ou d’au moins 80 % en poids, ou d’au moins 85 % en poids, ou d’au moins 90 % en poids, mais inférieure à 100 % en poids et de préférence inférieure à 99 % en poids ou inférieure à 95 % en poids, comme entre 10 et 95 % en poids, ou entre 10 et 90 % en poids, ou entre 15 et 90 % en poids, ou entre 20 et 90 % en poids, ou entre 25 et 90 % en poids, ou entre 30 et 90 % en poids, ou entre 35 et 90 % en poids, ou entre 40 et 90 % en poids, ou entre 45 et 90 % en poids, ou entre 50 et 95 % en poids, ou entre 10 et 80 % en poids, ou entre 10 et 70 % en poids, ou entre 10 et 60 % en poids, ou entre 10 et 50 %, ou entre 10 et 40 % en poids, ou entre 10 et 30 %, ou entre 60 et 95 % en poids, ou entre 65 et 95 % en poids, ou entre 70 et 95 % en poids, ou entre 75 et 95 %, ou entre 60 et 95 % en poids, ou entre 60 et 90 % en poids, ou entre 60 et 85 % en poids, ou entre 60 et 80 % en poids, ou entre 60 et 75 % en poids, sur la base du pourcentage de poids total de toutes les matières premières utilisées.
Pour les besoins de la présente invention, une « première matière première de noir de carbone » ou une « matière première de noir de carbone à rendement élevé » est une matière première qui n’est pas une matière première de noir de carbone à faible rendement telle que définie ici. La première matière première de noir de carbone peut être considérée ou désignée comme une matière première de noir de carbone traditionnelle utilisée dans les processus de production de noir de carbone en four (matières premières de noir de carbone « traditionnelles »). Comme cela est décrit plus en détail ici, la première matière première de noir de carbone peut être un mélange de matières premières qui contient, éventuellement, de faibles quantités d’une matière première de noir de carbone à faible rendement.
Les premières matières premières de noir de carbone sont généralement issues de la famille d’huiles de décantation ou de boues huileuses décantées, de goudrons de houille ou de fractions de distillats de goudrons de houille, ou de résidus d’unités de craquage d’éthylène ou de phénol. Leurs caractéristiques, par rapport à la production de noir de carbone à l’aide d’un processus en four classique, sont décrites plus en détail ci-dessous.
Une première matière première de noir de carbone présente les trois propriétés suivantes : une valeur BMCI d’au moins 100 (comme d’au moins 101, d’au moins 102, d’au moins 103, d’au moins 104, d’au moins 105, d’au moins 110, d’au moins 115, d’au moins 120, d’au moins 130, d’au moins 140, d’au moins 150, d’au moins 160, d’au moins 170, comme entre 100 et 180, entre 101 et 180, entre 102 et 180, entre 103 et 180, entre 104 et 180, entre 105 et 180, entre 110 et 180, entre 115 et 180, entre 120 et 180, entre 130 et 180, entre 140 et 180, entre 150 et 180, entre 160 et 180, entre 100 et 175, entre 100 et 170, entre 100 et 165, entre 110 et 175, entre 115 et 175, entre 120 et 175, entre 125 et 170, entre 130 et 170), une gravité spécifique supérieure à 1,02 (par exemple supérieure à 1,025, supérieure à 1,03, supérieure à 1,035, supérieure à 1,04, supérieure à 1,05, comme entre 1,021 et 1,3, ou entre 1,025 et 1,3, ou entre 1,03 et 1,3, ou entre 1,05 et 1,3, ou entre 1,07 et 1,25), un rapport atomique H:C de 1,23 au maximum (par exemple, de 1,22 au maximum, de 1,21 au maximum, de 1,2 au maximum, de 1,15 au maximum, de 1,1 au maximum, de 1,05 au maximum, de 1 au maximum, de 0,9 au maximum, de 0,8 au maximum, comme entre 1,225 et 0,7, entre 1,225 et 0,8, entre 1,225 et 0,9, entre 1,225 et 1, entre 1,225 et 1,1, entre 1,22 et 0,7, entre 1,21 et 0,7, entre 1,2 et 0,7). Éventuellement, la première matière première de noir de carbone peut également être un liquide à température et pression ambiantes (comme à 25°C et 1 atm). Bien qu’elle soit un liquide, la première matière première de noir de carbone peut être un brai ou une matière similaire qui présente une viscosité extrêmement élevée et n’a pas besoin de de présenter un fluage remarquable.
La paroi de séparation 22 est ainsi rangée de manière compacte dans le même logement de réception 42 que l’accoudoir 20.
La paroi de séparation 22 est fixée d’une part à la coque rigide 18 de manière rigide et d’autre part à l’accoudoir 20 de manière amovible.
Par une fixation amovible, on entend une fixation qui peut être fixée et détachée à plusieurs reprises et qui autorise un détachement non destructif. Au contraire, par une fixation rigide, on entend une fixation qui n’autorise pas un détachement non destructif.
La paroi de séparation 22 est par exemple collée à la coque rigide 18, et plus particulièrement au bord latéral 40.
La fixation amovible de la paroi de séparation 22 sur l’accoudoir 20 est de préférence réalisée par clipsage ou par coopération de bandes agrippantes. En variante, la fixation amovible de la paroi de séparation 22 sur l’accoudoir 20 est réalisée par coopération d’aimants.
La fixation de la paroi de séparation 22 sur l’accoudoir 20 autorise un maintien de la paroi de séparation 22 en position déployée.
Lorsque la paroi de séparation 22 est fixée à l’accoudoir 20, le déplacement de l’accoudoir 20 entre la position rangée et la position d’usage entraine le déplacement de la paroi de séparation 22 entre la position escamotée et la position déployée.
Lorsque la paroi de séparation 22 n’est pas fixée à l’accoudoir 20, la paroi de séparation 22 et l’accoudoir 20 sont mobiles indépendamment l’un de l’autre.
Par exemple, l’accoudoir 20 peut être placé en position d’usage, tout en laissant la paroi de séparation 22 en position escamotée.
De préférence, la paroi de séparation 22 se déploie en éventail de la position escamotée à la position déployée.
Comme illustré sur la , la paroi de séparation 22 est par exemple constituée d’une pluralité de panneaux 60 fixés de manière mobile en rotation autour d’un axe parallèle à la direction transversale Y à la coque rigide.
En position escamotée, les panneaux 60 sont superposés les uns sur les autres. En position déployée, les panneaux 60 sont déployés et décalés les uns des autres de sorte à former un arc de cercle s’étendant entre le bord latéral 40 de la coque rigide 18 et l’accoudoir 20.
En variante, la paroi de séparation 22 présente par exemple une pluralité de plis dans la position escamotée, les plis se dépliant lorsque la paroi de séparation 22 se déploie vers la position déployée.
La paroi de séparation 22 est avantageusement opaque de sorte à assurer sa fonction d’isolation et/ou de pare-soleil.
De préférence, la paroi de séparation 22 présente un facteur de transmission solaire inférieur à 15%. Le facteur de transmission solaire représente la proportion du rayonnement solaire qui est apte à traverser la paroi de séparation 22.
La paroi de séparation 22 est par exemple fabriquée en tissu ou en plastique souple.
Préférentiellement, l’étape a) du procédé est mise en œuvre avant ou pendant le démarrage du moteur à turbine à gaz 1. Typiquement, le démarrage du moteur à turbine à gaz 1 comprend, de façon non limitative, les étapes suivantes :
- Entrainement en rotation de l’arbre d’entrainement 33, 43 du moteur à turbine à gaz 1, de préférence par le démarreur-générateur, jusqu’une vitesse de rotation de démarrage,
- Compression d’air ambiant par les compresseurs 31, 41 en rotation et entrée de l’air comprimé dans la chambre de combustion 5 dans laquelle du carburant est injecté,
- Combustion du mélange air comprimé-carburant engendrant des flux de gaz fortement dilatés,
- Les flux de gaz traversent les turbines 32, 42 puis sortent du moteur à turbine à gaz 1 via la tuyère d’échappement 6 et l’arbre d’entrainement 33, 43 du moteur à turbine à gaz 1 est entraîné en rotation grâce à ces flux de gaz,
- Extinction du démarreur-générateur.
Le démarrage est terminé lorsque le moteur à turbine à gaz 1 fonctionne de façon autonome c’est-à-dire lorsque l’arbre d’entrainement 33, 43 du moteur à turbine à gaz 1 tourne sans nécessiter un entrainement par le démarreur-générateur. Une fois le démarrage terminé, on considère que le moteur à turbine à gaz 1 est démarré.
Le gradient de température peut donc être estimé avant même le démarrage du moteur à turbine à gaz 1, i.e. avant l’entrainement en rotation de l’arbre d’entrainement 33, 43 du moteur à turbine à gaz 1 jusqu’une vitesse de rotation de démarrage. Aussi, le gradient de température peut être estimé pendant le démarrage du moteur à turbine à gaz 1. En estimant le gradient de température avant ou pendant le démarrage du moteur à turbine à gaz 1, le gradient de température estimé est représentatif de l’hétérogénéité de température du corps 3, 4 du moteur à turbine à gaz 1 pendant ou suite à un arrêt du moteur à turbine à gaz 1.
A noter que l’estimation de gradient thermique peut être réalisée à partir de différents types de mesures de valeurs de températures. Par exemple, selon un premier mode de réalisation, les mesures peuvent être réalisées au banc d’essai, c’est-à-dire lorsque le moteur à turbine à gaz 1 n’est pas monté sur un aéronef et qu’il est testé. Dans ce cas, la mesure des valeurs de température pour l’estimation du gradient de température peut être effectuée lorsque le moteur à turbine à gaz 1 est déjà démarré pour connaitre l’évolution de l’hétérogénéité de température du corps 3, 4 du moteur à turbine à gaz 1 pendant le démarrage ou suite au démarrage et suite à un arrêt du moteur à turbine à gaz 1. Selon un second mode de réalisation, les mesures de valeurs de température sont réalisées en flotte, c’est-à-dire lorsque que moteur à turbine à gaz 1 est monté sur un aéronef et que l’aéronef est utilisé. Les mesures de température sont donc réalisées en « conditions réelles », i.e. dans des conditions d’utilisation traditionnelles d’un moteur à turbine à gaz 1. Dans ce cas, on capte les valeurs de température avant et pendant les premiers instants de la mise en rotation de l’arbre d’entrainement 33, 43 du moteur à turbine à gaz 1 jusqu’à un instant t (inférieur à 5 min, préférentiellement inférieur à 1 min, encore plus préférentiellement inférieur à 15 secondes) et en fonction du gradient estimé à partir à partir des mesures, on choisit le profil de variation selon l’étape b). L’instant t est fonction du régime et de la position des modes. Selon un troisième mode de réalisation, les mesures de température sont réalisées sur un jumeau numérique du moteur à turbine à gaz 1, donc de manière simulée. En d’autres termes, le présent procédé peut être mis en œuvre sur un moteur à turbine à gaz 1 dans différentes conditions (banc d’essai, flotte, simulation…) qui ne se limitent pas à la présente description.
Puis, dans une étape b), le gradient de température estimé est comparé à un seuil de gradient de température prédéfini. Le seuil de gradient de température prédéfini correspond à un gradient de température d’un corps 3, 4 du moteur à turbine à gaz 1 à partir duquel un arbre d’entrainement 33, 43 du moteur à turbine à gaz 1 est courbé de telle sorte que, lorsque l’arbre d’entrainement 33, 43 est entrainé en rotation, des dégradations du moteur à turbine à gaz 1 ont lieu. Ici, l’arbre d’entrainement 33, 43 concerné est de préférence l’arbre d’entrainement haute pression 43. Plus précisément, le seuil de gradient de température prédéfini correspond à un gradient de température du corps 3 ou 4 du moteur à turbine à gaz 1 à partir duquel l’arbre d’entrainement 33 ou 43 est courbé de telle sorte que, lorsqu’il est entrainé en rotation, il entre en vibration au point de causer des dégradations du moteur à turbine à gaz 1. En d’autres termes encore, le seuil de gradient de température correspond à un gradient de température du corps 3, 4 du moteur à turbine à gaz 1 à partir duquel l’arbre d’entrainement 33, 43 est courbé de telle sorte que, lorsqu’il est entrainé en rotation, il est susceptible de générer une entrée en résonance du corps 3 ou 4, ce qui entraine des dégradations du moteur à turbine à gaz 1. Ainsi, le seuil de gradient de température est associé à une flexion d’un arbre d’entrainement 33, 43, flexion à partir de laquelle il est estimé que l’arbre d’entrainement 33, 43 sera courbé au point d’engendrer des dégradations du moteur à turbine à gaz 1. En conséquence, le gradient de température estimé permet de déterminer une estimation de la flexion de l’arbre d’entrainement 33, 43, par exemple un rayon de courbure. Plus précisément, le gradient de température estimé permet de déterminer une flèche, i.e. une valeur maximale de déplacement, de l’arbre d’entrainement 33, 43. Puis, la flèche permet de déterminer la flexion de l’arbre d’entrainement 33, 43. Ainsi, le gradient de température permet de savoir à quel point l’arbre d’entrainement 33, 43 est courbé. De préférence, un modèle est utilisé pour déterminer la flexion de l’arbre d’entrainement 33, 43 en fonction du gradient de température estimé. En comparant le gradient de température estimé au seuil de gradient de température, il est possible de déterminer si l’arbre d’entrainement 33, 43 est courbé à tel point que des dégradations du moteur à turbine à gaz 1 auront lieu.
Si le gradient de température estimé est inférieur au seuil de gradient de température prédéfini, dans une étape c), l’arbre d’entrainement 33, 43 est entrainé en rotation avec une vitesse de rotation qui varie au cours du temps selon un premier profil de variation de vitesse de rotation. Le premier profil de variation de vitesse de rotation est un profil de variation de vitesse de rotation classique pour l’atteinte de la vitesse de rotation de ralenti de l’arbre d’entrainement 33, 43. En fait, si le gradient de température est inférieur au seuil de gradient de température prédéfini, il est estimé que l’arbre d’entrainement 33, 43 n’est pas courbé au point d’être susceptible de générer une entrée en résonance du corps 3, 4 car le corps 3, 4 a suffisamment refroidit et est refroidi de façon suffisamment homogène. En conséquence, le moteur à turbine à gaz 1 est piloté pour fonctionner normalement, c’est-à-dire d’une manière classique de fonctionnement d’un moteur à turbine à gaz 1. Comme expliqué précédemment, le présent procédé est mis en œuvre avant que le moteur à turbine à gaz 1 fonctionne selon un régime de ralenti, c’est-à-dire avant que l’arbre d’entrainement 33, 43 tourne à une vitesse de rotation de ralenti. Le premier profil de variation de vitesse de rotation au cours du temps est un profil de variation de vitesse de rotation d’un arbre d’entrainement 33, 43 classique, avant l’atteinte d’une vitesse de rotation de ralenti. Typiquement, l’arbre d’entrainement 33, 43 est entrainé en rotation avec une vitesse de rotation qui augmente au cours du temps en raison d’une accélération appliquée à l’arbre d’entrainement 33, 43 par le démarreur-générateur. Généralement, une accélération est appliquée à l’arbre d’entrainement 33, 43 par le démarreur-générateur pendant le démarrage pour permettre à l’arbre d’entrainement 33, 43 d’accélérer jusqu’à atteindre une vitesse de rotation de ralenti. Un exemple de premier profil de variation de vitesse de rotation C1 est illustré en . Les courbes C1 et C2 de la illustrent des évolutions de la vitesse de rotation en fonction du temps.
Le présent procédé n’impose pas l’attente de l’aéronef 100 sur le tarmac le temps que la température du corps 3, 4 s’homogénéise avant de pouvoir démarrer le moteur à turbine à gaz 1 de l’aéronef 100. L’étape d) du présent procédé est mise en œuvre pendant le processus de démarrage du moteur à turbine à gaz 1. Le procédé de pilotage qui vient d’être décrit permet donc de limiter les dégradations du moteur à turbine à gaz 1 causées par l’hétérogénéité thermique du corps 3, 4 sans empêcher le démarrage du moteur à turbine à gaz 1.
Dans l’étape d), le moteur électrique 15 accélère l’arbre d’entrainement 33, 43 pour passer plus rapidement l’intervalle critique de vitesses de rotation. L’intervalle critique de vitesses de rotation est l’ensemble des vitesses de rotation comprises entre un premier seuil de vitesse de rotation et un deuxième seuil de vitesse de rotation. Le premier seuil de vitesse de rotation est la borne inférieure de l’intervalle critique de vitesses de rotation. Le deuxième seuil de vitesse de rotation est la borne supérieure de l’intervalle critique de vitesses de rotation. Dès que la vitesse de rotation de l’arbre d’entrainement 33, 43 atteint le premier seuil de vitesse de rotation, le moteur électrique 15 accélère l’arbre d’entrainement 33, 43 pour que l’arbre d’entrainement 33, 43 atteigne une vitesse de rotation supérieure au deuxième seuil de vitesse de rotation. Par exemple, le moteur électrique 15 peut accélérer l’arbre d’entrainement 33, 43 lorsque celui-ci tourne à une vitesse de 3500 tours par minute jusqu’à ce que l’arbre d’entrainement 33, 43 atteigne une vitesse de 7000 tours par minute. Le capteur de vitesse de rotation 18 permet de détecter quand l’arbre d’entrainement 33, 43 tourne à une vitesse de rotation égale au premier seuil de vitesse de rotation ou au deuxième seuil de vitesse de rotation. On comprend donc que, si le gradient de température estimé est supérieur au seuil de gradient de température prédéfini, le moteur électrique 15 accélère l’arbre d’entrainement 33, 43 dès que l’arbre d’entrainement 33, 43 tourne à une vitesse de rotation égale au premier seuil de vitesse de rotation. Ainsi, entre le premier seuil de vitesse de rotation et le deuxième seuil de vitesse de rotation, la vitesse de rotation augmente plus vite selon le deuxième profil de variation de vitesse de rotation que selon le premier profil de variation de vitesse de rotation.
Les premier et deuxième seuils de vitesse de rotation sont de préférence prédéterminés et dépendent du moteur à turbine à gaz 1. L’intervalle critique de vitesses de rotation dépend du type (i.e. du modèle) du moteur à turbine à gaz 1. La vitesse de rotation susceptible de générer une entrée en résonnance du corps (3, 4), qui causerait des dégradations du moteur à turbine à gaz 1, dépend de la géométrie du moteur à turbine à gaz 1 et donc du type du moteur à turbine à gaz 1. Ainsi, les premier et deuxième seuils de vitesse de rotation sont prédéterminés pour un moteur à turbine à gaz 1.
Le moteur électrique 15 est configuré pour fournir, appliquer une puissance à l’arbre d’entrainement 33, 43 et permet d’accélérer la rotation de l’arbre d’entrainement 33, 43. De la puissance appliquée par le moteur électrique 15 à l’arbre d’entrainement 33, 43 découle directement l’accélération de rotation de l’arbre d’entrainement 33, 43 causée par le moteur électrique 15. Plus précisément, plus la puissance appliquée par le moteur électrique 15 à l’arbre d’entrainement 33, 43 est importante, plus l’accélération de la rotation de l’arbre d’entrainement 33, 43 est importante. La puissance appliquée par le moteur électrique 15 à l’arbre d’entrainement 33, 43 dépend tout d’abord du moteur électrique 15 utilisé. En effet, la puissance appliquée par le moteur électrique 15 à l’arbre d’entrainement 33, 43 ne peut pas dépasser la puissance maximale applicable par le moteur électrique 15. Dans un mode de réalisation, la puissance appliquée par le moteur électrique 15 à l’arbre d’entrainement 33, 43 est fixe. Par exemple, le moteur électrique 15 applique une puissance constante de 350kW à l’arbre d’entrainement 33, 43.
Dans un plan de la pièce usinée 10, et sont les coordonnées normées d’un vecteur défini par un point A et un point B, eux-mêmes définis par leur coordonnées respectives ( , ) et ( ) dans le même repère. Préférentiellement, les coordonnées des points A et B sont déterminées en fonction des paramètres de pièce, des paramètres de bavure et des paramètres de broche.
Les médianes géométriques qui sont notamment parallèles à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 de tous les plis parallèles 32 sont écartées l’une de l’autre au maximum de 15 mm.
En particulier, les plis parallèles les plus extérieurs 42, 42’ sont écartés respectivement du pli parallèle 32 directement adjacents, notamment directement voisins d’au moins 13,5 mm notamment dans la direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26.
Tous les plis parallèles 32 de l’élément plié 26 sont équidistants les uns des autres. Les médianes géométriques qui sont notamment parallèles à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 de tous les plis parallèles 32 sont écartées d’au moins 13 mm l’une de l’autre dans la direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26. De façon préférentielle, toutes les lignes médianes géométriques directement voisines et qui sont notamment parallèles à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 de tous les plis parallèles 32 sont écartées de manière équidistante les unes des autres.