INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le redresseur de tension 106 comporte deux interrupteurs Q1, Q2. De préférence, chacun d’eux est commandable et comporte un interrupteur à semi-conducteur, par exemple un interrupteur à transistor tel qu’un MOSFET ou bien un IGBT. Chaque interrupteur commandable Q1, Q2 est connecté entre une extrémité respective du secondaire 102S du transformateur 102 et une masse électrique M. Les interrupteurs commandables Q1, Q2 sont ainsi conçus pour respectivement présenter des tensions V1, V2.
Alternativement, les interrupteurs Q1, Q2 pourraient être respectivement deux diodes.
Le redresseur de tension 106 comporte en outre une capacité de sortie CS connectée entre la masse électrique M et un point milieu du secondaire 102S du transformateur 102. La capacité de sortie CS est ainsi conçue pour présenter une tension de sortie VS continue.
Le convertisseur de tension 100 comporte en outre un dispositif 107 de commande des interrupteurs QA, QB, Q1, Q2. En particulier, le dispositif de commande 107 peut être conçu pour commander les interrupteurs Q1, Q2 en opposition avec un rapport cyclique de 50% (et avec un éventuel temps mort).
Le convertisseur de tension 100 comporte en outre un amortisseur actif de tension 108 conçu pour amortir les tensions V1, V2, c’est-à-dire pour les limiter leur valeur.
Pour cela, l’amortisseur actif de tension 108 comporte tout d’abord deux bornes d’entrée BE1, BE2, par exemple connectées respectivement entre les extrémités du secondaire 102S du transformateur 102 et les interrupteurs commandables Q1, Q2, pour recevoir respectivement les tensions V1, V2. L’amortisseur actif de tension 108 comporte en outre une borne de masse BM connectée à la masse M du convertisseur de tension 100 et une borne de sortie BS connectée à la capacité de sortie CS.
Par exemple, cette batterie de servitude BS peut être agencée sous la forme d’une batterie de type très basse tension (typiquement 12 V, 24 V ou 48 V). Elle est rechargeable au moins par le générateur d’énergie électrique GE. On considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la batterie de servitude BS est de type Lithium-ion 12 V.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la le véhicule S comprend un premier boîtier de batterie BB1 qui est couplé à la batterie de servitude BS et qui est chargé de déterminer, estimer ou mesurer au moins sa température (interne) tbs, la tension à ses bornes et son état de charge en cours ec. Ce premier boîtier de batterie BB1 comprend un calculateur de batterie CB qui peut aussi parfois déterminer une consigne de tension définissant la tension à appliquer aux bornes de la batterie de servitude BS.
La chaîne de transmission a un GMP qui est, ici, purement électrique et donc qui comprend, notamment, une machine motrice électrique MM1, un arbre moteur AM, une batterie principale BP et un arbre de transmission AT. On entend ici par « machine motrice électrique » une machine électrique agencée de manière à fournir ou récupérer du couple pour déplacer le véhicule S.
Cette batterie principale (ou de traction) BP est rechargeable en mode 2 ou 3 et/ou en mode 4. Il est rappelé que dans une recharge en mode 2 ou 3 le générateur d’énergie électrique GE est couplé temporairement à une source d’alimentation externe SA qui est temporairement couplée au connecteur de recharge CN du véhicule S via un câble de recharge CR, et alimente la batterie principale BP en courant continu, après une conversion AC/DC (« Alternative Current / Direct Current »), par exemple de 230 V vers 450 V, afin de la recharger. Il est également rappelé que dans une recharge en mode 4, la batterie principale BP est alimentée directement en courant continu élevé (typiquement entre 100 A et 400 A) sous une tension d’entrée basse (typiquement 450 V) par une source d’alimentation externe SA qui est temporairement couplée au connecteur de recharge CN du véhicule S via un câble de recharge CR et qui fournit un courant de recharge continu. Dans ce mode 4 il n’y a donc pas de conversion par le générateur d’énergie électrique GE du courant de recharge qui est fourni par la source d’alimentation externe SA, contrairement à ce qui se passe dans le mode 2 ou 3.
On notera, comme illustré non limitativement sur la , que le générateur d’énergie électrique GE peut faire partie d’un chargeur CH comprenant aussi un calculateur de recharge CC chargé, au moins, de contrôler la recharge de la batterie principale BP en fonction d’instructions fournies par un second boîtier de batterie BB2 associé à la batterie principale BP et couplé au générateur d’énergie électrique GE et au connecteur de recharge CN.
A titre d’exemple le générateur d’énergie électrique GE peut être un convertisseur de courant, ce qui lui permet d’alimenter le réseau de bord RB en énergie électrique issue de la batterie principale BP et convertie, en plus d’assurer la recharge de la batterie de servitude BS.
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement sur la la batterie principale BP est adaptée non seulement aux recharges en mode 4, mais aussi aux recharges en mode 2 ou 3, sous le contrôle du calculateur de recharge CC associé au générateur d’énergie électrique GE. Mais la batterie principale BP pourrait n’être adaptée qu’aux recharges en mode 4 ou bien qu’aux recharges en mode 2 ou 3.
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement sur la le système S comprend un boîtier de distribution BD auquel sont couplés la batterie de servitude, le générateur d’énergie électrique GE et le réseau de bord RB. Ce boîtier de distribution BD est chargé de distribuer dans le réseau de bord RB l’énergie électrique produite par le générateur d’énergie électrique GE et/ou stockée dans la batterie de servitude BS, pour l’alimentation des équipements (ou organes) électriques EE en fonction de demandes d’alimentation reçues. La gestion de la distribution de cette énergie électrique peut être assurée par un calculateur de supervision CS. Dans l’exemple illustré non limitativement sur la , le calculateur de supervision CS fait partie du boîtier de distribution BD. Mais dans une variante de réalisation (non illustrée) le calculateur de supervision CS pourrait ne pas faire partie du boîtier de distribution BD.
Comme évoqué plus haut, l’invention propose notamment un procédé de gestion destiné à permettre la gestion de la consigne de tension ct définissant la tension à appliquer aux bornes de la batterie de servitude BS pour la recharger pendant une phase de recharge de la batterie principale BP.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la , le dispositif de gestion DG fait partie du calculateur de supervision CS qui fait lui-même partie du boîtier de distribution BD. Mais il pourrait s’agir d’un équipement comprenant son propre calculateur (comportant le processeur PR1 et la mémoire MD) et couplé au calculateur de supervision CS, ou bien il pourrait faire partie d’un autre calculateur du système S. D’une manière générale, le dispositif de gestion DG est réalisé sous la forme d’une combinaison de circuits ou composants électriques ou électroniques (ou « hardware ») et de modules logiciels (ou « software »). Ainsi, il peut, par exemple, s’agir d’un microcontrôleur.
Selon un mode de réalisation, la couche de métal tendre déposée lors de l’étape de dépôt est comprise entre 0.5 et 3,5 mm, préférentiellement comprise entre 1 et 2 mm.
Selon un mode de réalisation, la couche de revêtement de métal tendre est déposée uniquement sur une surface de la pièce de fonte destinée à être en contact avec un barillet rotatif.
Grâce à ces caractéristiques, la quantité de métal tendre utilisé est réduit. Ainsi, le procédé est économique.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte en outre une étape d’usinage d’au moins un canal de distribution dans la pièce de fonte formant culasse avant ou après le dépôt de la couche de métal tendre.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte en outre une étape d’assemblage de la culasse de distribution bi-matière à un carter afin de former une machine tournante hydraulique.
La représente une vue en coupe d’une machine tournante selon un mode de réalisation.
La est une vue agrandie de la zone II illustrée sur la .
La est une vue en coupe d’une machine tournante à axe brisé, selon un autre mode de réalisation.
La est une vue en perspective d’une culasse de distribution convenant pour la machine de la .
La représente une machine tournante à pistons I, de type pompe/moteur hydraulique à plateau biais réversible et à cylindrée variable.
La machine tournante à piston I comporte les éléments suivants :
un carter 2 dans lequel sont disposés un arbre d’entrainement 1 et un barillet 4 montés en rotation dans le carter 2 via un système de roulement à billes. Le barillet 4 présente des alésages formant cylindres dans lesquels sont logés de manière coulissante une pluralité de pistons axiaux 6.
Ces pistons axiaux 6 viennent prendre appui par leurs têtes 6a contre un plateau biais 30 qui est en position oblique et qui est fixe en rotation de sorte que, lorsque le barillet 4 tourne via l’action de l’arbre d’entrainement 1, les pistons axiaux 6 sont animés d'un mouvement de va-et-vient.
Une culasse de distribution 10 cylindrique est enfilée dans l'extrémité cylindrique 21 du carter 2 et est agencée afin de fermer le carter 2.
La culasse de distribution 10 est bloquée contre tout déplacement axial par un rebord de butée 23 de l'extrémité 21 du carter 2 et est immobilisée en rotation par une vis 18, l'étanchéité étant assurée par un ou plusieurs joints 19.
: Mesure instrumentale du caractère gras pour l’exemple 1 par le Sebumeter® SM 815, dans laquelle une réduction du caractère gras a été observée après 7, 14 et 28 jours d’utilisation de produit par rapport à l’instant initial (T0).
: Mesure instrumentale du caractère gras pour l’exemple 1 par le Sebufix® SF16+ Visioscan® Vc 20plus pour analyser le dénombrement de points gras, dans laquelle un dénombrement statistiquement significatif plus élevé de points gras a été observé 7 jours d’utilisation de produit par rapport à l’instant initial (T0), et en comparaison, à 14 et 28 jours d’utilisation de produit.
: Mesure instrumentale du caractère gras pour l’exemple 1 par Sebufix® SF16+ Visioscan® Vc 20plus pour analyser le pourcentage d’aire grasse, dans laquelle un pourcentage statistiquement significatif plus faible d’aire grasse a été observé après 7, 14 et 28 jours d’utilisation de produit par rapport à l’instant initial (T0), indiquant une réduction du caractère gras de la peau.
: Mesure instrumentale du caractère gras pour l’exemple 1 par Sebufix® SF16+ Visioscan® Vc 20plus pour analyser la taille moyenne des taches, dans laquelle une plus petite taille moyenne des taches a également été observée après 7, 14 et 17 jours d’utilisation de produit par rapport à l’instant initial (T0), indiquant une réduction de la taille des taches de sébum.
: Mesure instrumentale du caractère gras pour l’exemple 1 par Sebufix® SF16+ Visioscan® Vc 20plus pour analyser le gradient du pourcentage d’aire grasse par seconde, dans laquelle une valeur inférieure a été observée après 7, 14 et 28 jours d’utilisation de produit par rapport à l’instant initial (T0), indiquant une réduction du taux de production de sébum.
: Appréciation comparative du paramètre de surface de la forme du film (Gc) observé dans l’exemple 9 (composition de la présente invention) par rapport à l’exemple 8 (état de la technique), indiquant que la composition de la présente invention présente une surface de film plus élevée statistiquement significative.
: Appréciation comparative du paramètre de brillant de contraste (Gc) observé dans l’exemple 9 (composition de la présente invention) par rapport à l’exemple 8 (état de l’art à l’instant TH ammam , indiquant que la composition de la présente invention affichait une brillance plus faible après application.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION La composition cosmétique de la présente invention comprend :
(a) au moins un inhibiteur de sécrétion sébacée contenant des composés de sel de zinc ;
(b) un extrait de graines de Bixa Orellana (Urucum) ;
(c) au moins une charge, choisie parmi le silylate de silice, la silice, la perlite et leurs mélanges ; et
(d) au moins une vitamine choisie parmi la vitamine A, le complexe B, la vitamine C, la vitamine E et leurs mélanges.
La quantité de l’au moins un composé inhibiteur de sécrétion sébacée de la présente invention est dans une plage d’environ 0,01 % à environ 5,0 % en poids, de préférence d’environ 0,05 % à environ 3,0 % en poids, de manière davantage préférée d’environ 0,1 % à environ 2,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans un mode de réalisation préféré, le composé de sel de zinc contenant au moins un inhibiteur de sécrétion sébacée est choisi parmi le sel de zinc de l’acide L-pyrrolidone carboxylique (zinc PCA), le sulfate de zinc, l’acétate de zinc, l’octoate de zinc, l’oxyde de zinc et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation davantage préféré, l’au moins un inhibiteur de sécrétion sébacée est le sel de zinc de l’acide L-pyrrolidone carboxylique (zinc PCA).
La quantité d’extrait de graines de Bixa Orellana (Urucum) de la présente invention est comprise entre environ 0,01 % et environ 5,0 % en poids, de manière davantage préférée entre environ 0,1 % et environ 3,0 % en poids, de manière davantage préférée entre environ 0,2 % et environ 2,0 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Durant une étape d’application sur chaque cale 7 et chaque dent 6 de l’effort axial ( ), les cales 7 et les dents 6, les premières queues d’arondes 9 translatent dans les premières rainures 12 et les deuxièmes queues d’arondes 11 translatent dans les deuxièmes rainures 13 selon une direction orientée vers le centre du stator 3.
Généralement, les dents 6 sont disposées de sorte qu’elles sont sensiblement à leur emplacement final lors de l’étape d’assemblage. L’étape d’application de l’effort axial entraîne un déplacement plus important des cales 7 que des dents 6.
Les cales 7 et les dents 6 translatent selon ladite direction jusqu’à ce que chaque cale 7 est immobilisée par des dents statoriques 6 adjacentes, chaque cale 7 venant en butée contre des dents adjacentes 6.
Comme les cales 7 et les dents 6 sont séparées par un jeu, et les queues d’aronde 9, 11 sont insérées dans les rainures 12, 13 avec un jeu, suite à la translation des cales 7 et des dents 6 sous l’effet de l’effort axial, les queues d’aronde 9, 11 se bloquent dans les rainures en venant en butée avec l’une ou l’autre des surfaces latérales des rainures 12, 13 bloquant les dents 6 et les cales 7 dans la culasse 5.
Deux queues d’aronde 9, 11 adjacentes sont par exemple en butée avec deux surfaces latérales opposées des rainures 12, 13.
Les cales 7 sont fixées sur la culasse 5 et les dents 6 sont fixées sur la culasse 5.
Les premiers et deuxièmes moyens de solidarisation permettent d’insérer les dents 6 et les cales 7 selon la direction axiale du stator 3 et de fixer les dents 6 et les cales 7 sur la culasse en exerçant un effort axial permettant de s’affranchir de la forme périphérique de la culasse, la culasse présentant par exemple un rebord de sorte qu’il n’est pas possible d’insérer les dents 6 et les cales 7 selon une direction radiale du stator.
Les premiers et deuxièmes moyens de solidarisation, et les cales 7 permettent de positionner les dents statoriques 6 sur la culasse 5 de manière aisée en créant un jeu d’assemblage.
Le jeu d’assemblage empêche l’apparition de contraintes d’assemblage.
Les premiers et deuxièmes moyens de solidarisation, et les cales 7 permettent de bloquer les dents 6 sur la culasse 5 suite à l’application d’un effort axial sur chaque cale 7.
En outre, le couple généré par la machine électrique 2 lors de son fonctionnement exerce un effort tangentiel bloquant les dents 6 sur la culasse 5.
En outre, il n’est pas nécessaire d’usiner une pièce intermédiaire d’adaptation pour fixer les dents 6 sur la culasse 5.
De plus, les dents 6 et les cales 7 peuvent être fabriquées en amont de l’assemblage du stator 3 et de manière indépendante facilitant ainsi leur fabrication.
Les dents 6 sont bobinées avant leur intégration dans le stator 3 facilitant ainsi la réalisation des bobines 15 sur les dents 6.
La illustre une vue partielle du périmètre extérieur déplié d’un deuxième exemple du stator 3.
On retrouve la culasse 5 comprenant les premières rainures 12, les cales 7 comprenant les premières queues d’aronde 9, et les dents 6 comprenant bobines 15, les premières queues d’aronde 9 et les premières rainures 12 formant les premiers moyens de solidarisation.
Le deuxième exemple de stator 3 diffère du stator 3 illustré aux figures 2 à 5 en ce que chaque cale 7 comprend des évidements 16 sur une deuxième face 17 opposée à la première face 8 et sur des faces latérales 18, 19.
Les évidements 16 s’étendent selon une direction radiale du stator 3.
Les évidements 16 de deux cales 7 adjacentes forment une troisième rainure 20 s’étendant selon une direction radiale du stator 3.
Chaque dent 6 comprend sur sa première face 10 une troisième queue d’aronde 21 s’étendant selon une direction radiale du stator 3 et coopérant avec la troisième rainure 20 de sorte que lorsque les cales 7 sont fixées à la culasse 5, la troisième queue d’aronde 21 est immobilisée dans la troisième rainure 20 ayant une section identique à la section de la troisième queue d’aronde 20.
Les troisièmes queues d’aronde 21 coopérant avec les troisièmes rainures 20 forment les deuxièmes moyens de solidarisation.
La longueur radiale des évidements 16 et des troisièmes queues d’aronde 21 est égale à la longueur radiale des cales 7 et des dents 6.
Afin de faciliter l’étape de positionnement, les extrémités des dents 6 opposées aux premières faces 11 desdites dents sont reliées par un guide 22 permettant de prépositionner les dents 6 entre elles.
Le guide 22 est obtenu par exemple par un procédé de moulage d’une matière plastique autour des extrémités des dents 6, et forme un anneau.
Les figures 7 et 8 illustrent différentes vues partielles du périmètre extérieur déplié du deuxième exemple du stator 3 lors d’un exemple de procédé d’obtention du deuxième stator 3.
Afin de simplifier la représentation des différentes vues partielles, On suppose que les dents 7 ne sont pas reliées par le guide 22.
Les premières et deuxièmes rainures sont disposées sur la culasse 5 de sorte que les dents 6 et les cales 7 recouvrent une face de la culasse 5, et de sorte qu’une rainure j de l’ensemble des premières rainures 12 forme un deuxièmes angle orienté γj dans un repère orthogonal ayant pour centre le centre du stator tel que :
où Nj varie de 1 à Nk, Nk étant le nombre total de dents 6.
Les premières et deuxièmes rainures sont disposées de façon sensiblement radiale sur la culasse 5 annulaire.
Si les premières et deuxièmes rainures sont disposées de façon radiale sur la culasse 5 annulaire, le deuxième angle orienté γj dans le repère orthogonal ayant pour centre le centre du stator tel que :
Selon une réalisation de l'invention, les premiers éléments saillants de dissipation thermique et/ou les deuxièmes éléments de saillants de dissipation thermique sont des picots s'étendant axialement par rapport à l'axe du flasque.
Selon une réalisation de l'invention, les picots ont une forme choisie parmi une forme cylindrique, tronconique, ou parallélépipèdique, ou trapézoïdale.
Selon une réalisation de l'invention, ledit flasque comporte en outre une paroi tubulaire prolongeant la paroi radiale, ladite paroi tubulaire s’étendant axialement par rapport à l’axe du flasque, ladite paroi tubulaire comportant une deuxième face interne et une deuxième face externe.
Selon une réalisation de l'invention, une pluralité de troisièmes éléments saillants de dissipation thermique sont disposés sur la deuxième face interne de la paroi tubulaire.
Selon une réalisation de l'invention, les troisièmes éléments saillants de dissipation thermique sont des ailettes s'étendant en saillie radiale par rapport à l'axe du flasque et longitudinalement suivant une direction axiale par rapport à l’axe du flasque.
Selon une réalisation de l'invention, la première face interne de la paroi radiale du flasque comporte en outre des nervures de rigidification sur lesquels sont disposés des premiers éléments saillants de dissipation thermique.
L'invention a également pour objet une machine électrique tournante comportant: - au moins un flasque tel que précédemment défini, - un rotor, notamment à aimants permanents, et - un stator comportant un corps de stator et un bobinage ayant des chignons de bobinage s’étendant en saillie axiale de part et d’autre du corps de stator.
Selon une réalisation de l'invention, les premiers éléments saillants de dissipation thermique sont disposés dans une première zone d'implantation de la première face interne de la paroi radiale située en regard d'un chignon de bobinage et dans une deuxième zone d'implantation de la première face interne de la paroi radiale située en regard d'une extrémité axiale du rotor.
Selon une réalisation de l'invention, les premiers éléments saillants de dissipation thermique disposés dans la première zone d'implantation sont plus courts que les premiers éléments saillants de dissipation thermique disposés dans la deuxième zone d'implantation.
Selon une réalisation de l'invention, les premiers éléments saillants de dissipation thermique disposés dans la première zone d'implantation présentent un diamètre plus petit qu’un diamètre des premiers éléments saillants de dissipation thermique disposés dans la deuxième zone d'implantation.
Selon une réalisation de l'invention, le rotor comporte au moins un ventilateur fixé sur au moins une extrémité axiale dudit rotor.
Selon une réalisation de l'invention, ladite machine électrique tournante comporte une chambre de refroidissement s’étendant circonférentiellement autour du corps de stator.
Selon une réalisation de l'invention, la paroi tubulaire du flasque constitue une paroi interne ou une paroi externe de la chambre de refroidissement.
L'invention concerne en outre un ensemble comportant une machine électrique tournante telle que précédemment définie et un dispositif réducteur de vitesse, ladite machine électrique tournante étant accouplée avec ledit dispositif réducteur de vitesse.
Selon une réalisation de l'invention, ledit dispositif réducteur de vitesse comporte un carter délimitant un volume interne contenant un liquide de lubrification tel que de l’huile, les deuxièmes éléments saillants de dissipation thermique s’étendant à l’intérieur du volume interne du carter du dispositif réducteur de vitesse.
Dans un autre mode de réalisation préféré, la composition cosmétique de la présente invention comprend :
a) d’environ 0,01 % à environ 5,0 % en poids, d’au moins un inhibiteur de sécrétion sébacée contenant des composés de sel de zinc, choisis parmi le sel de zinc de l’acide L-pyrrolidone carboxylique (zinc PCA), le sulfate de zinc, l’acétate de zinc, l’octoate de zinc, l’oxyde de zinc, et leurs mélanges ;
(b) d’environ 0,01 % à environ 5,0 % en poids d’extrait de graines de Bixa Orellana (Urucum) ;
(c) d’environ 0,01 % à environ 20,0 % en poids d’au moins une charge, choisie parmi le silylate de silice, la silice, la perlite et leurs mélanges ; et
(d) d’environ 0,01 % à environ 10,0 % en poids d’au moins une vitamine choisie parmi la vitamine A, le complexe B, la vitamine C, la vitamine E et leurs mélanges.
a) d’environ 0,05 % à environ 3,0 % en poids, d’au moins un inhibiteur de sécrétion sébacée contenant des composés de sel de zinc choisis parmi le sel de zinc de l’acide L-pyrrolidone carboxylique (zinc PCA), le sulfate de zinc, l’acétate de zinc, l’octoate de zinc, l’oxyde de zinc et leurs mélanges ;
(b) d’environ 0,1 % à environ 3,0 % en poids d’extrait de graines de Bixa Orellana (Urucum) et de maltodextrine ;
(c) d’environ 0,1 % à environ 10,0 % en poids d’au moins une charge, choisie parmi le silylate de silice, la silice, la perlite et leurs mélanges ; et
(d) d’environ 0,1 % à environ 5,0 % en poids d’au moins une vitamine, choisie parmi la vitamine A, le complexe B, la vitamine C, la vitamine E et leurs mélanges.