INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le cercle de lancer comprend un revêtement intérieur 2 qui est destiné à accueillir l’athlète lors de la prise d’élan et le lancer. Le revêtement intérieur peut être par exemple à base de ciment, d’asphalte de bois ou tout autre matériau approprié dur mais non glissant.
La composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprendra avantageusement un extrait de Tripterygium wilfordii qui comprend au moins un triterpène pentacyclique tel que défini ci-dessus, et en particulier choisi parmi la Tingénine A, la Tingénine B, le Célastrol, la Pristimérine, la Tripterygone et leurs mélanges, et notamment choisi parmi la Tingénine A, la Tingénine B, le Célastrol et leurs mélanges, et en particulier un mélange de Tingénine A, Tingénine B et Célastrol. L’extrait de Tripterygium wilfordii sera avantageusement un extrait de Tripterygium wilfordii comprenant, notamment enrichi en, triterpène(s) pentacyclique(s), tels que Tingénine A, Tingénine B et/ou Célastrol, et plus particulièrement un extrait de Tripterygium wilfordii comprenant, notamment enrichi en, triterpène(s) pentacyclique(s) susceptible d’être obtenu par le procédé décrit ci-dessus et qui comprend les étapes suivantes :
Une phase de prolifération de cellules de Tripterygium wilfordii dans un milieu de prolifération, Une phase d'élicitation par ajout d'un cocktail d'élicitation à la culture cellulaire obtenue à l'étape (i), ledit cocktail d'élicitation comprenant au moins un éliciteur de type composé monocarboxylique et au moins un éliciteur biotique, et La préparation d'un extrait comprenant, notamment enrichi en, triterpènes pentacycliques à partir de la culture cellulaire obtenue à l'étape (ii).
La composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprendra notamment entre 0,01 et 1% d’un extrait de Tripterygium wilfordii en poids d’extrait sec par rapport au poids de la composition totale, notamment entre 0,05 et 0,8%, notamment entre 0,1 et 0,5%, notamment entre 0,2 et 0,4% en poids d’extrait sec par rapport au poids de la composition totale. Selon un mode préféré de réalisation, la composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprend environ 0,3% d’un extrait de Tripterygium wilfordii en poids d’extrait sec par rapport au poids de la composition totale.
L’extrait de Tripterygium wilfordii comprendra avantageusement 90% ou plus de triterpène(s) pentacyclique(s) en poids par rapport au poids total de l’extrait sec. Dans un mode de réalisation avantageux, l’extrait de Tripterygium wilfordii comprendra entre 1 et 20% de Tingénine A en poids par rapport au poids total de l’extrait sec, entre 1 et 20% de Tingénine B en poids par rapport au poids total de l’extrait et au moins 60% de Célastrol en poids par rapport au poids total de l’extrait sec.
La composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprendra avantageusement entre 0,01 à 1% d’un extrait de myrte en poids d’extrait sec par rapport au poids de la composition totale, notamment entre 0,05 et 0,8%, notamment entre 0,08 et 0,4%, notamment entre 0,08 et 0,2% en poids d’extrait sec par rapport au poids de la composition totale. Selon un mode préféré de réalisation, la composition cosmétique ou dermatologique selon l’invention comprend environ 0,1% d’un extrait de myrte en poids d’extrait sec par rapport au poids de la composition totale.
L’extrait de myrte comprendra avantageusement entre 3 et 10% de myrtucommulones en poids par rapport au poids total de l’extrait sec et/ou entre 10 et 30% d’acide ursolique en poids par rapport au poids total de l’extrait sec.
DESCRIPTION DES FIGURES La représente le chromatogramme de l’HPLC obtenu pour l’extrait « CCV » de Tripterygium wilfordii selon l’exemple 2 contenant les triterpènes pentacycliques suivants : Célastrol, Tingénine A et Tingénine B.
EXEMPLES Exemple 1 : Préparation d’un extrait de myrte 1 kg de feuilles de myrte broyées sont extraites par 5 volumes d’acétate d’isopropyle sous agitation à reflux pendant 1 heure. Après filtration et rinçage du marc, les jus d’extraction sont décolorés par addition de charbon actif. Après filtration, le filtrat décoloré est concentré jusqu’à 2 litres puis séché sur éthanol jusqu’à l’élimination de l’acétate d’isopropyle. La phase aqueuse obtenue est ensuite désodorisée par traitement thermique, puis séchée par lyophylisation.
1 kg de feuilles de myrte permet d’obtenir 25 g environ d’extrait sec de myrte. Celui-ci renferme 7% de myrtucommulones et 25% d’acide ursolique.
Exemple 2 : Obtention d’un extrait de culture de cellules végétales (CCV) de Tripterygium wilfordii enrichi en triterpènes pentacycliques
On réalise une culture dans un réacteur de type Wave (volume 5 L) de Sartorius Stedim Biotech (Allemagne). On inocule le réacteur avec une suspension de cellules de Tripterygium wilfordii issus d’un Erlenmeyer. Le milieu de prolifération a, par exemple, la composition indiquée ci-dessous :
Macroéléments : NH 4 NO 3 à 1650 mg/L, KNO 3 à 2500 mg/L, CaCl 2 .2H 2 O à 440 mg/L, MgSO 4 .7H 2 O à 370 mg/L, KH 2 PO 4 à 130 mg/L ;
Microéléments : KI à 0,41 mg/L, H 3 BO 3 à 6,2 mg/L, MnSO 4 .4H 2 O à 22,3 mg/L, ZnSO 4 .H 2 O à 7,5 mg/L, Na 2 MoO 4 .2H 2 O à 0,25 mg/L, CuSO 4 .5H 2 O à 0,025 mg/L, CoCl 2 .6H 2 O à 0,025 mg/L, FeSO 4 .7H 2 O à 19,85 mg/L, Na 2 EDTA.2H 2 O à 26,64 mg/L ;
Vitamines : myo-inositol à 50 mg/L, acide nicotinique à 0,25 mg/L, pyridoxine-HCl à 0,25 mg/L, thiamine-HCl à 0,25 mg/L ;
Source de carbone : saccharose à 30 g/L ;
Le dispositif de simulation peut être configuré pour que la vitesse de compression du sol soit comprise entre 50 kN/s et 500 kN/s. La vitesse de compression du sol peut notamment être inférieure à 400 kN/s, voire inférieure à 300 kN/s mieux inférieure à 200 kN/s.
La masse est configurée pour que la vitesse de compression du sol obtenue soit comparable aux variables biométriques du mammifère.
Le dispositif de simulation peut permettre notamment de mesurer la raideur du sol, qui correspond à la pente du tracé de la force verticale en fonction de l’enfoncement de l’impacteur dans le sol.
Le dispositif de simulation peut être configuré pour fournir la raideur moyenne du sol, qui est le rapport de la force verticale maximale sur l’enfoncement correspondant de l’impacteur dans le sol. La raideur du sol (en anglais « stiffness ») peut être un paramètre caractéristique d’un sol donné, qui est très discriminant pour apprécier le risque accidentogène d’un sol. La raideur du sol peut être spécifique d’un sol donné dans un état donné. La raideur moyenne du sol peut être inférieure à 3000 kN/m, mieux inférieure à 2500 kN/m, voire inférieure à 2000 kN/m.
Le dispositif de simulation peut être configuré pour fournir le coefficient d’amortissement du sol, à partir de la pente de la droite passant par les sommets des pics consécutifs de la force verticale, lors des impacts et rebonds consécutifs. Le coefficient d’amortissement du sol traduit la restitution d’énergie que fournit le sol au mammifère, notamment au cheval. Il se calcule grâce aux rebonds de l’impacteur dans le sol. Le coefficient d’amortissement peut permettre de prédire la capacité d’un sol à se compacter sous l’effet des rebonds de l’impacteur.
La connaissance de ce coefficient d’amortissement peut permettre d’émettre des recommandations d’entretien adaptées pour le sol d’un terrain sportif, notamment d’un terrain équestre, notamment des recommandations d’entretien à court terme du sol. Par ‘à court terme’, on entend que ces recommandations sont à effectuer dans les 10 heures, voire dans les 8 heures, mieux dans les 6 heures, mieux encore dans les 4 heures.
L’application de ces recommandations a pour objectif de permettre d’une part d’améliorer les performances du sol, notamment en termes sportifs, et d’autre part de minimiser les risques d’accident.
Le dispositif selon l’invention permet de mesurer au moins plusieurs des paramètres reproductibles et discriminants, choisis dans la liste suivante : force verticale, force verticale maximale, enfoncement de l’impacteur dans le sol, enfoncement maximal de l’impacteur dans le sol, raideur moyenne et raideurs segmentaires, remontée du sol après l’impact, coefficient d’amortissement du sol. On peut déduire avantageusement la raideur moyenne du sol, à partir des mesures de la force verticale maximale et de l’enfoncement correspondant de l’impacteur dans le sol.
Le dispositif de simulation peut permettre de simuler le comportement sur le sol d’un membre d’un mammifère, notamment d’un mammifère animal, notamment d’un mammifère équin, en particulier d’un cheval. Le mammifère animal peut être un équidé et de façon préférentielle un cheval. Le membre peut être le membre antérieur d’un mammifère, notamment d’un mammifère animal, notamment d’un mammifère équin, en particulier d’un cheval. Le mammifère peut être ainsi un animal.
En variante, le mammifère peut être un homme, par exemple un sportif tel que coureur, footballeur ou rugbyman.
Le dispositif peut être configuré pour être mobile en déplacement, comportant notamment des roues, par exemple deux roues sur lesquelles est monté un châssis du dispositif.
Le dispositif peut être motorisé, ou en variante être configuré pour être entrainé en déplacement par un engin motorisé, par exemple un quad, tracteur, ou autre. Le châssis peut comporter à cet effet des moyens d’attelage.
Le dispositif peut être configuré pour permettre des prises de mesure consécutives séparées d’un intervalle de temps inférieur à 15 minutes, mieux inférieur à 12 minutes, voir inférieur à 10 minutes, mieux encore inférieur à 5 minutes, par exemple toute les 2 à 4 minutes, notamment toutes les 3 minutes. Un intervalle de temps court permet une rapidité de mesures suffisantes pour effectuer des mesures en nombre suffisant sur un terrain de taille importante, en un temps raisonnable, par exemple inférieur à 5 heures, notamment de 1 heure, ou bien de 2 à 3 heures pour un terrain qui peut par exemple avoir une surface de l’ordre de 6000 à 8000 m2. On peut par exemple effectuer une dizaine de mesures en moins d’une heure.
L’invention a encore pour objet, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, un procédé de détermination du risque accidentogène d’un terrain sportif, notamment d’un terrain équestre, dans lequel on mesure, notamment au moyen d’un dispositif de simulation tel que décrit ci-dessus, au moins l’un des paramètres de la liste suivante : force verticale, force verticale maximale, enfoncement de l’impacteur dans le sol, enfoncement maximal de l’impacteur dans le sol, remontée du sol après l’impact, raideur moyenne et raideurs segmentaires, remontée du sol après l’impact, et coefficient d’amortissement du sol.
Le capteur de pression peut par exemple avoir un point de mesure placé entre le pavillon du ventilateur 1 d’extraction et les piquages d’entrée d’air et un autre point de mesure à l’extérieur pour mesurer la pression atmosphérique P 0 servant de référence.
Les capteurs aptes à déterminer les besoins de ventilation sont de préférence placés dans les piquages du caisson central 2, par exemple reliés à une carte électronique associée à chaque registre et configurée pour piloter le moteur du registre et moduler la position d’ouverture du registre. Ces capteurs peuvent être aptes à détecter le taux d’humidité, le taux de CO 2 , la présence d’une personne, et/ou tout paramètres susceptibles de renseigner sur la qualité de l’air.
L’invention repose sur le principe de la physique élémentaire qui démontre que, pour faire fonctionner une installation de ventilation en permanence à un optimum de pression qui est un compromis entre le besoin de renouvellement d’air du bâtit, la consommation électrique du système de ventilation et les déperditions thermiques, il suffit d’avoir le moins de pertes de charges possible dans l’installation, ce qui revient à réduire au minimum la pression disponible, tout en satisfaisant les critères de débits nécessaires définis par la réglementation.
La représente une modélisation du réseau aéraulique d’une installation similaire à celle représentée schématiquement sur la , comportant N branches référencées B 1 à B N . Les notations et références suivantes sont utilisées pour ce schéma : - P - est la pression statique mise à disposition par le ventilateur 1 d’extraction d’air au niveau du caisson central 2; - P 0 est la pression atmosphérique (considérée dans la suite comme nulle par souci de simplification); - ΔP est la différence entre la pression P 0 et la pression P - mise à disposition par le ventilateur 1 d’extraction d’air ; - P R est la pression au niveau de la sortie 7 du caisson central 2, reliée à la gaine de rejet 8 ; - k R est un coefficient de perte de charge de la branche de rejet composée de la gaine de rejet 8 et du moyen de rejet 6 ; - ΔP R est la perte de charge de la branche de rejet ; - B i est une i ème branche du réseau aéraulique (i étant un entier variant de 1 à N) ; - P i est la pression à l’entrée du registre 5" i de la branche B i ; - ΔP i est la perte de charge créée par le registre 5" i de la branche B i ; - ΔPg i est la perte de charge créée de la branche B i , en dehors du registre 5" i , en d’autres termes, la perte de charge associée à la gaine d’extraction 4 i ; - kreg i est le coefficient de perte de charge créée par le registre 5" i de la branche B i , pour une position donnée du registre 5" i ; - k i est le coefficient de perte de charge associé à la branche B i , en dehors du registre 5" i , en d’autres termes, le coefficient de perte de charge associé à la gaine d’extraction 4 i ; - Q i est le débit au niveau de chaque branche B i ; - Q T est le débit du ventilateur 1 d’extraction d’air, et correspond à la somme des débits Q i au niveau de chaque branche B i .
Le ventilateur 1 d’extraction d’air est un ventilateur dont la turbine tourne à vitesse variable et commandable.
Il est connu que la perte de charge ΔPg i dans chaque branche B i peut être calculée par la relation (1) suivante :
Ainsi, les seuls éléments susceptibles d’ajouter de la perte de charge à l’installation des figures 2 et 3 et sur lesquels il est possible d’intervenir sont les registres.
La recherche d’un optimum dans la pression P - fournie par le ventilateur 1 consiste, conformément à l’invention, à s’assurer qu’au moins un des registres (ou plus généralement un des régulateurs de débit) de l’installation est maintenu à une ouverture la plus grande possible tout en garantissant que tous les besoins en débit par gaine sont satisfaits.
Conformément à la , un procédé 100 de régulation de la pression fournie par le ventilateur 1 d’extraction d’air au niveau du caisson central 2 comprend essentiellement, conformément à l’invention, les étapes résumées ci-après, pilotées par un contrôleur porté de préférence par la carte électronique principale, celle-ci étant avantageusement positionnée à l’intérieur du caisson central 2 :
Lors d’une étape référencée 101 sur la figure 4, l’ouverture de passage de chaque registre est modulée pour qu’un débit Q i traversant chaque registre tende vers une consigne CQ i de débit par gaine correspondant à un besoin d’extraction ou d’insufflation d’air par gaine, pour une pression courante P - fournie par le ventilateur 1 d’extraction, mesurée par le capteur de pression. Cette étape 101 comprend classiquement la détermination du débit d’air traversant chaque registre, la comparaison de ce débit d’air déterminé avec la consigne de débit par gaine, et la modulation de l’obturation de l’ouverture de passage en fonction du résultat de la comparaison. Par exemple, si le registre est du type possédant un volet mobile en rotation pour obturer plus ou moins l’ouverture de passage, la modulation consistera à commander la rotation du volet.
En parallèle de l’étape 101 de modulation, le procédé 100 comporte en outre, conformément à l’invention, les étapes suivantes :
Lors d’une étape 102, le registre qui présente la plus grande ouverture de passage à l’issue de l’étape 101 est déterminé parmi les N registres. Ce registre ainsi déterminé va constituer un registre de référence pour l’étape suivante.
Lors d’une étape 103, la pression fournie par le ventilateur 1 d’extraction d’air est alors ajustée pour tendre à obtenir, pour le registre de référence déterminé à l’étape 102, une ouverture de passage du registre de référence correspondant à une ouverture maximum de passage prédéfinie, tout en respectant la consigne de débit pour la gaine associée à ce registre de référence.
De préférence, la peau est la peau du visage et/ou du corps, en particulier du visage et/ou des mains, de préférence du visage, et plus particulièrement du front et/ou des ailes du nez et/ou du menton.
Selon une première variante, la peau est une peau grasse et/ou luisante, en particulier une peau présentant une sécrétion et une excrétion excessive de sébum. Selon cette variante, la peau est en particulier la peau grasse et/ou luisante, notamment de phototype 1, 2, 3 ou 4, en particulier la peau grasse et/ou luisante du visage et/ou des mains, plus particulièrement la peau grasse et/ou luisante du front, et/ou des ailes du nez et/ou du menton.
Selon une seconde variante, la peau est une peau saine dépourvue des manifestations cliniques de l’acné, à savoir de lésions d’acné, telles que la présence de nombreux boutons d’acné. En effet, les points noirs constituent des imperfections cutanées de la peau, distinctes des affections de la peau, telle que l’acné. En particulier, le point noir n’est pas une lésion inflammatoire de la peau par opposition aux lésions caractéristiques de l’acné. D’ailleurs, les zones du visage, propices au développement des points noirs, à savoir plus particulièrement les ailes du nez, ne constituent précisément pas des zones de prédilection du développement de l’acné.
Description détaillée RHAMNOLIPIDES Les rhamnolipides sont des glycolipides produits par diverses espèces bactériennes. Ils sont constitués d’un fragment rhamnose (mono-rhamnolipide) ou de deux fragments rhamnoses (di-rhamnolipide), lié(s) par une liaison glycosidique à une, deux ou trois chaînes d’acides gras β-hydroxylés liées entre elles par une liaison ester.
Plus précisément, ces mono- et di-rhamnolipides répondent à la formule générale suivante :
dans laquelle : - m = 2, 1 ou 0, - n = 1 ou 0, et - R 1 et R 2 , indépendamment l’un de l’autre, sont des radicaux hydrocarbonés, identiques ou différents possédant de 2 à 24, de préférence de 5 à 13 atomes de carbone, le cas échéant ramifiés, éventuellement substitués, en particulier hydroxy-substitués, éventuellement insaturés, en particulier un radical alkyle mono-, di- ou tri-insaturé.
Ainsi, lorsque n est égal à zéro, la formule générale (I) protège les mono-rhamnolipides et lorsque n est égal à 1, elle protège les di-rhamnolipides.
En ce qui concerne la présente invention, elle vise tout particulièrement l’utilisation d’au moins un di-rhamnolipide de formule générale (I) :
dans laquelle : - m = 2, 1 ou 0 ; - n = 1 ; - R 1 et R 2 , indépendamment l’un de l’autre sont des radicaux hydrocarbonés identiques ou différents possédant de 2 à 24, de préférence de 5 à 13 atomes de carbone, le cas échéant ramifiés, éventuellement substitués, en particulier hydroxy-substitués, éventuellement insaturés, en particulier un radical alkyle mono-, di- ou tri-insaturé ; ainsi que leurs sels, leurs solvates, et leurs isomères optiques, pour diminuer et/ou inhiber le développement de la couleur, par exemple brune ou noire, des comédons cutanés et/ou prévenir l’apparition des points noirs cutanés.
Dans la mesure où n est égal à 1 dans la formule générale (I), les composés correspondants et convenant à l’invention sont également nommés di-rhamnolipides dans la présente description. La liaison glycosidique entre les deux fragments rhamnoses peut être en configuration alpha ou beta, et est de préférence en configuration alpha.
Dans le cadre de l’invention, - les sels des di-rhamnolipides de formule (I) sont plus particulièrement leurs sels carboxylates avec un cation organique ou inorganique et notamment avec un cation choisi parmi le sodium, le potassium, le calcium et l’ammonium, - les formes solvatées des di-rhamnolipides de formule (I) sont plus particulièrement celles solvatées avec une ou plusieurs molécules d’eau ou de solvants organiques, par exemple un hydrate ou un solvate d’alcool linéaire ou ramifié tel que l’éthanol ou l’isopropanol, les atomes de carbone optiquement actifs des acides gras sont de préférence sous forme d’énantiomères R, et - un radical « alkyle », un groupe aliphatique saturé, linéaire ou ramifié ; par exemple un groupe C 1 -C 20 -alkyle représente une chaîne hydrocarbonée de 1 à 20 atomes de carbone, linéaire ou ramifiée, plus particulièrement un méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, butyle, isobutyle, tertio-butyle, pentyle, hexyle, heptyle, octyle, nonyle, décyle, undécyle, dodécyle, tridécyl, tétradécyle, pentadécyle, hexadécyle, heptadécyle, octadécyle, nonadécyle, eicosyle.
En particulier, l’utilisation selon l’invention met en œuvre au moins un di-rhamnolipide de formule générale (I), dans laquelle R 1 et R 2 , identiques ou différents, sont choisis parmi les radicaux pentényle, hexènyle, heptényle, octényle, nonényle, décényle, undécényle, dodécényle, tridécényle et les radicaux de formule -(CH 2 ) o CH 3 avec o étant un entier variant de 1 à 23, en particulier de 3 à 15 et plus particulièrement de 4 à 12.
Selon une variante de l’invention, la présente invention vise l’utilisation d’au moins un di-rhamnolipide de formule générale (I) dans laquelle m est égal à 1.
Selon une variante de l’invention, l’utilisation revendiquée met en œuvre ledit di-rhamnolipide de formule générale (I) sous la forme d’un mélange d’au moins deux et de préférence d’au moins trois di-rhamnolipides de formule générale (I) dans laquelle m est de préférence égal à 1.
Selon une autre variante de l’invention, ledit di-rhamnolipide de formule (I) est mis en œuvre sous la forme d’un mélange comprenant au moins un mono-rhamnolipide.
Plus particulièrement, l’utilisation revendiquée met en œuvre au moins un composé di-rhamnolipide, de formule (II) :
Au moins l’une des tôles de refroidissement peut, dans une forme de réalisation, avoir des ailettes de refroidissement. De préférence, les deux tôles de refroidissement ont des ailettes de refroidissement. Les ailettes de refroidissement des deux tôles de refroidissement peuvent être réalisées différemment. Les deux tôles de refroidissement peuvent, en outre, être réalisées différemment et comprendre des matériaux différents. La tôle de refroidissement, qui est disposée sur la surface inférieure du module M.2 a, de préférence, des ailettes plus étroites que l’autre tôle de refroidissement. On peut ainsi monter la tôle de refroidissement entre le module M.2 et le composant de l’ordinateur, sur lequel est monté le module.
Les deux tôles de refroidissement, qui s’appliquent aux deux surfaces différentes du module M.2 peuvent refroidir le module M.2 de deux côtés opposés.
Dans une forme de réalisation, il est déposé, sur une surface de la première ou de la deuxième tôle de refroidissement, qui recouvre une surface du module M.2, une couche conductrice de la chaleur, qui s’applique à la surface du module M.2.
La couche conductrice de la chaleur peut être réalisée d’une manière analogue aux exemples de réalisation précédents. La couche conductrice de la chaleur a, de préférence, une conductibilité de la chaleur semblable à celle du module M.2.
Dans diverses formes de réalisation, on peut ne déposer une couche conductrice de la chaleur, par exemple, que sur l’une des tôles de refroidissement ou on peut déposer des couches conductrices de la chaleur de types différents, qui ont des conductibilités de la chaleur différentes, de sorte que l’on évacue, par exemple, vers l’une des tôles de refroidissement plus de chaleur du module M.2, que vers l’autre tôle de refroidissement et avoir ainsi une évacuation dirigée de la chaleur.
Suivant une autre facette, la présente invention concerne un procédé d’immobilisation d’une tôle de refroidissement ou d’un puits de chaleur sur un module M.2. La présente invention concerne en particulier un procédé d’immobilisation de l’une des tôles de refroidissement ou respectivement des puits de chaleur suivant les facettes mentionnées ci-dessus sur un module M.2.