INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le collier de serrage 12 est dans les exemples considérés réalisé en plastique, notamment en polypropylène chargé de fibres. Il s’agit par exemple de PPCompound H1030 commercialisé par Sabic®.
La paroi 20 présente ici une forme incurvée, pour coopérer avec le contour circulaire du câble 22. La paroi 20 est dans l’exemple considéré réalisée de manière monobloc avec le cadre arrière 3.
Comme on peut le voir sur les figures 2 à 4, le collier de serrage 12 est fixé sur la paroi 20 via au moins deux organes de fixation 23 qui sont ici des vis.
Chaque organe de fixation 23 coopère avec une zone de fixation 24 du collier de serrage. Dans un plan perpendiculaire à la direction d’extension du câble 22, qui est le plan des figures 2 à 4, on constate que ces deux zones de fixation 24 encadrent une portion du collier de serrage en forme de ligne brisée 26.
Cette portion en forme de ligne brisée comprend ici trois sommets S1, S2 et S3 et quatre tronçons, respectivement appelés T01, T12, T23 et T30 comme on peut le voir sur les figures 2 à 4. On constate que le deuxième sommet S2 constitue un point de rebroussement pour la portion en forme de ligne brisée 26. Autrement dit, selon comment on la regarde, cette portion en forme de ligne brisée 26 présente dans le plan des figures 2 à 4 une forme de M ou de W.
Selon le diamètre du câble 22, le collier de serrage 12 est positionné différemment, dans le but d’assurer qu’indépendamment du diamètre du câble 22, au moins trois points de contact existent entre le câble 22 et l’ensemble formé par le collier de serrage 12 et la paroi 20, de manière à assurer un serrage robuste du câble 22 sur la paroi 20.
Dans l’exemple de la , le câble électrique 22 est un câble triphasé et le collier de serrage 12 est disposé de manière à ce que le premier sommet S1 et le troisième sommet S3 soient à une distance du câble 22 supérieure à celle existant entre le deuxième sommet S2 et le câble 22. Deux points de contact M1 et M2 du câble 22 avec l’ensemble formé par le collier de serrage 12 et la paroi 20 sont ici définis respectivement par le tronçon T01 et par le tronçon T30. Deux autres points de contact M3 et M4 sont dans cet exemple également définis par la paroi 20.
Les coagulants et/ou floculants peuvent être organiques ou inorganiques, synthétiques ou naturels.
De préférence, l’effluent primaire présente un rapport C/N (teneur massique en carbone par rapport à la teneur massique en azote) inférieur ou égal à 12, mieux inférieur ou égal à 10. La teneur massique en carbone est quantifiée par la DCO, exprimée en mg/L d’oxygène (O 2 ), et mesurée selon la norme NFT-90101 ou ISO 15705 ou équivalent. La teneur massique en azote est quantifiée par le NGL (autrement appelé Azote Global), exprimé en mg/L d’azote, somme des teneurs des formes azotées suivantes : nitrites (NO 2 ), mesurées selon la norme NF EN ISO 10304-1 ou équivalent, et nitrates (NO 3 - ), mesurées selon la norme NF EN ISO 10304-1 ou équivalent, azote Kjeldahl (NTK), lui-même correspondant à la somme de l’azote ammoniacal (NH 3 /NH 4 + ) et de l’azote organique contenus dans l’eau, tous deux mesurées selon la norme NF-EN-25663 ou ISO 5663 ou équivalent. Un tel ratio est caractéristique d’un déséquilibre entre le carbone et l’azote qui réduit les performances du traitement de l’effluent primaire pour un traitement biologique usuel avec nitrification et dénitrification séparée et clarification séparée.
De préférence, le traitement biologique principal a lieu dans un unique bassin biologique comportant une zone d’aération et une zone de clarification entre lesquelles une liqueur mixte circule en une boucle continue de circulation sans interruption de phase, l’effluent primaire étant introduit dans la liqueur mixte en circulation entre la zone de clarification et la zone d’aération de l’effluent.
De préférence, le traitement biologique principal a lieu sans pompage interne de la liqueur mixte ou de la boue biologique entre la zone de clarification et la zone d’aération.
En variante, le traitement biologique principal peut avoir lieu avec pompage interne de la liqueur mixte ou de la boue biologique entre la zone de clarification et la zone d’aération, notamment un pompage interne fonctionnant avec un débit sensiblement inférieur au débit entrant d’effluent primaire, de préférence fonctionnant avec un débit inférieur à 50% du débit entrant d’effluent primaire.
De préférence, la concentration de la boue biologique dans la zone de clarification est sensiblement homogène dans l’ensemble de ladite zone.
De préférence, la concentration de la boue biologique dans la liqueur mixte est homogène et sensiblement identique dans la zone d’aération et dans la zone de clarification.
Le traitement biologique principal comporte l’aération en continue de la liqueur mixte dans la zone d’aération.
L’aération continue peut-être réalisée par un système d’aération plancher couvrant au moins une partie du fond de la zone d’aération, le système d’aération comportant un réseau de diffuseurs d’air pour aérer la liqueur mixte présente dans la zone d’aération. Les diffuseurs d’air peuvent être repartis uniformément sur au moins une partie du fond du bassin biologique, notamment en lignes espacées régulièrement.
De préférence, le bassin biologique comporte les zones successives suivantes : une zone d’entrée de l’effluent primaire, la zone d’aération, notamment comportant le système d’aération, une zone de dégazage, et la zone de clarification, et la liqueur mixte est entrainée en circulation dans lesdites zones successives en boucle hydraulique, sans interruption de phase.
De préférence, la concentration de boue biologique (matières solides en suspension (MLSS)) lors du traitement biologique principal, notamment dans la liqueur mixte présente dans le bassin, est supérieure ou égale à 6 000 mg/L, mieux comprise entre 6 000 et 8 000 mg/L.
De préférence, la concentration en oxygène moyen dissous dans la liqueur mixte contenue dans la zone d’aération est inférieure à 0,5 mgO 2 /L, mieux entre 0,2 et 0,4 mgO 2 /L, encore mieux entre 0,3 et 0,4 mgO 2 /L. Une telle concentration en oxygène dissous, plus faible que dans les systèmes à nitrification et dénitrification séparées, permet de réduire le besoin énergétique du procédé.
De préférence, la clarification est lamellaire. La zone de clarification peut comporter un clarificateur lamellaire.
De préférence, le procédé est dépourvu d’une étape de culture préalable des microorganismes.
De préférence, le traitement biologique principal est dépourvu d’ajout d’une population bactérienne spécifique, et en particulier le traitement biologique principal est dépourvu de bactérie de type Anammox.
De préférence, le traitement biologique principal se fait sans régulation de la température particulière.
Un programme informatique, mettant en œuvre tout ou partie du procédé décrit ci-avant, installé sur un équipement préexistant, est en lui-même avantageux, dès lors qu’il permet d’obtenir une image de la scène de façon précise et avec un coût de calcul relativement réduit.
La décrite en détails ci-après, peut former l’organigramme de l’algorithme général d’un tel programme informatique, selon un ou plusieurs modes de réalisation.
Un autre aspect concerne un support d’enregistrement non-transitoire d’un programme exécutable par ordinateur, comprenant un ensemble de données représentant un ou plusieurs programmes, lesdits un ou plusieurs programmes comprenant des instructions pour, lors de l’exécution desdits un ou plusieurs programmes par un ordinateur comprenant une unité de traitement couplée de manière opérationnelle à des moyens mémoire et à un module d’interface entrées/sorties, pour exécuter tout ou partie du procédé décrit ci-avant.
La représente un exemple de système de sonar à ouverture synthétique ;
La illustre un exemple d’une trajectoire théorique et d’une trajectoire réelle d’un véhicule sous-marin autonome sur lequel est monté une antenne dans le cadre d’un système de sonar à ouverture synthétique ;
La représente un exemple de système de coordonnées pouvant être utilisé pour décrire le mouvement du centre de phase C du sonar dans des modes de réalisation de l’invention ;
La est une illustration du théorème de diffraction de Fourier ;
La représente un exemple de migration d’une onde plane vers un pixel de l’image ;
La est un ordinogramme d’un procédé de reconstruction de l’image d’un objet selon un ou plusieurs modes de réalisation ;
La représente les échantillons du signal dans le plan de Fourier à différentes étapes de la migration, selon un ou plusieurs modes de réalisation ;
et Les Figures 7a et 7b représentent respectivement les fonctions d’étalement du point obtenues par une méthode de l’art antérieur d’une part, et d’une méthode de reconstruction d’image selon un mode de réalisation de l’invention d’autre part ;
La représente un bloc-diagramme schématique d'un dispositif de traitement de l’information pour la mise en œuvre d'un ou plusieurs modes de réalisation de l'invention.
Description détaillée Dans ce qui suit, il est supposé dans un premier temps que le dispositif mobile sur lequel est montée l’antenne utilisée pour reconstruire une image, par exemple un véhicule marin ou sous-marin autonome, suit un mouvement théorique rectiligne uniforme. Il est noté que les termes « antenne » et « sonar » sont utilisés de manière interchangeable. Dans ce contexte, le centre de phase du sonar, noté C et défini comme le point situé au milieu de la position occupée par le sonar au moment de la transmission de l’onde acoustique et de la position occupée par le sonar au moment de la réception de l’onde rétrodiffusée par un objet ou par le fond marin dans une direction donnée, se déplace en théorie à vitesse constante le long d’un axe (Ox). Les erreurs de trajectoires présentées précédemment et illustrées à la sont supposées connues, par exemple grâce une méthode de l’art antérieur, telle que la méthode décrite dans la demande de brevet FR 1457951 déposée le 25 août 2014 au nom d’ECA ROBOTICS.
Selon un mode de réalisation, la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ est obtenue par le prélèvement d’une quantité partielle de la solution obtenue lors de l’étape d’élution. Par exemple, une telle quantité partielle peut correspondre à une quantité d’eau fabriquée au début de l’étape d’élution. Dans ce cas, le reste de l’eau fabriquée lors de l’étape d’élution nécessaire à la régénération de l’échangeur de cations, est alors traitée et rejetée. De cette manière, il est possible de contrôler et limiter l’excès d’acide fort avec la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ lorsque la résine cationique faible ou forte est totalement régénérée. Selon un mode de réalisation l’acide fort est de l’acide chlorhydrique ou de l’acide sulfurique, dilué de préférence entre 2 et 10% dans l’eau. Dans le cas où l’acide fort est un acide sulfurique, la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ obtenue à l’étape d’élution contient des sels de CaSO 4 et de MgSO 4 dissouts.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’élution est mise en œuvre après l’étape de charge sur résine cationique faible ou après l’étape de charge sur résine cationique forte. Il est donc bien compris que les étapes d’élution, et de charge permettent de faire varier alternativement l’échangeur de cations entre la configuration régénérée et la configuration chargée.
Selon un mode de réalisation, le procédé de préparation comprend en outre une deuxième étape d’analyse dans laquelle au moins un paramètre utile de la solution d’eau industrielle choisi dans le groupe comprenant une concentration en calcium, une concentration en magnésium, un titre alcalimétrique complet, un titre alcalimétrique, un titre hydrotimétrique, et un pH est mesuré.
Selon un mode de réalisation, la deuxième étape d’analyse peut être mise en œuvre pour déterminer un paramètre utile de la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques, ou sur la solution d’eau déminéralisée, ou sur la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ .
Les dispositions précédemment décrites permettent de choisir la ou les solutions aqueuses ayant la composition la plus adaptée pour servir de base à la fabrication d’une solution de mélange ayant une composition de mélange qui tende vers la composition finale cible.
Le but de l’invention peut également être atteint par l’utilisation d’une eau de refroidissement obtenue selon le procédé de préparation décrit ci-avant, et caractérisée par ladite composition finale cible, pour refroidir un produit dans une étape de transformation métallurgique, telle qu’une coulée, une trempe, ou un laminage à chaud.
Le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’un procédé de coulée d’un produit, de préférence en alliage d’aluminium comprenant les étapes suivantes : - (a) on élabore un bain de métal liquide, de préférence en alliage d’aluminium comprenant, en % en poids, Cu : 0 – 6,0 ; Mg : 0– 8 ; Si 0-12 ; Zn 0 – 12 ; autres ≤ 3 chacun et ≤ 10 au total, reste aluminium, - (b) on coule ledit métal liquide, de préférence par coulée semi-continue verticale de telle façon que, lors d’une phase de démarrage de coulée, on utilise une première eau de refroidissement caractérisée par une première composition finale obtenue selon le procédé de préparation décrit ci-avant.
Le procédé de coulée peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation, le procédé de coulée comprend une phase de régime permanent de coulée à l’issue de la phase de démarrage de coulée caractérisée en ce que lors de la phase de régime permanent de coulée, on utilise une deuxième eau de refroidissement caractérisée par une deuxième composition finale, optionnellement cette deuxième eau de refroidissement est obtenue selon le procédé de préparation. Selon un mode de réalisation, la deuxième eau de refroidissement est la solution d’eau industrielle.
Enfin, le but de l’invention peut également être atteint grâce à la mise en œuvre d’un dispositif de coulée comprenant un dispositif de préparation d’une eau de refroidissement, ledit dispositif de préparation comprenant une unité de mélange configurée pour recevoir une première solution aqueuse caractérisée par une première composition et une deuxième solution aqueuse distincte de la première solution aqueuse et caractérisée par une deuxième composition, ladite première solution aqueuse et ladite deuxième solution aqueuse étant choisies dans le groupe composé : - d’une solution d’eau industrielle, - d’une solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques, - d’une solution d’eau déminéralisée, - d’une solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ , ladite unité de mélange étant en outre configurée pour mélanger un premier volume de ladite première solution aqueuse et un deuxième volume de ladite deuxième solution aqueuse, de manière à fabriquer un volume de mélange d’une solution de mélange caractérisée par une composition de mélange et constituant tout ou partie de l’eau de refroidissement, lesdits premier volume de la première solution aqueuse et deuxième volume de la deuxième solution aqueuse étant déterminés en fonction de ladite première composition et de ladite deuxième composition, et de sorte que la composition de mélange tende vers une composition finale cible prédéterminée.
Le dispositif de coulée peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation, l’unité de mélange est configurée pour mélanger un nombre de volumes de solutions aqueuses supérieur ou égale à deux.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de préparation comprend au moins un réservoir choisi parmi : - un premier réservoir configuré pour recevoir la solution d’eau industrielle ; - un deuxième réservoir configuré pour recevoir la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques ; - un troisième réservoir configuré pour recevoir la solution d’eau déminéralisée ; - un quatrième réservoir configuré pour recevoir la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ .
Selon un mode de réalisation, l’utilisation du premier réservoir, du deuxième réservoir, du troisième réservoir, et du quatrième réservoir peut être remplacée par un procédé de mélange continu en ligne. Par procédé de mélange continu en ligne, on entend la possibilité de réaliser les mélanges des solutions aqueuses directement dans un système de tuyauterie, d’alimentation ou bien en insérant un mélangeur statique ou réacteur de mélange de faible volume.
Selon un mode de réalisation, l’unité de mélange est en outre configurée pour recevoir au moins un élément d’addition choisi dans le groupe comprenant des sels et des correcteurs de pH, et pour mélanger une masse d’élément d’addition avec la solution de mélange, ladite masse d’élément d’addition étant déterminée en fonction de la première composition, de la deuxième composition, et de la composition finale cible.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de préparation comprend en outre une unité de stockage d’élément d’addition configurée pour stocker ledit au moins un élément d’addition.
La est une vue en coupe latérale de l’applicateur de la .
DESCRIPTION DÉTAILLÉE La présente divulgation concerne des emballages pour compositions cosmétiques et des applicateurs pour appliquer les compositions cosmétiques. En particulier, la présente divulgation décrit des applicateurs pour appliquer des compositions cosmétiques ayant des fibres sur des fibres kératineuses, telles que les cils ou les sourcils.
Un exemple de composition cosmétique inclut des fibres sèches qui sont appliquées sur les cils. Un utilisateur applique d’abord du mascara, qui peut inclure une ou plusieurs fibres et un ou plusieurs adhésifs, sur les cils. La composition cosmétique, qui inclut de fines fibres sèches, est ensuite appliquée par-dessus le mascara pour ajouter du volume aux cils. Une autre couche de mascara peut facultativement être appliquée par-dessus les fibres sèches pour sceller les fibres aux cils.
Les compositions cosmétiques connues avec des fibres peuvent être difficiles à appliquer car les fibres ne sont pas alignées, ce qui peut donner un aspect agglutiné. De plus, pour ces compositions cosmétiques, en particulier celles avec des fibres sèches, des charges électrostatiques peuvent amener les fibres à coller entre elles, ce qui contribue encore plus à un aspect agglutiné indésirable.
Des modes de réalisation de l’objet divulgué et revendiqué concernent un applicateur amélioré pour des compositions cosmétiques avec des fibres, dans lequel l’applicateur aligne les fibres pour éviter l’aspect agglutiné résultant des applicateurs connus. Des modes de réalisation peuvent être décrits dans le présent document en référence à des compositions cosmétiques ayant des fibres sèches et des applicateurs pour les appliquer, cependant, il sera apprécié que la divulgation n’est pas limitée aux compositions cosmétiques contenant des fibres sèches. A cet égard, l’expression « composition cosmétique » inclut plus généralement toute composition cosmétique à appliquer sur des fibres kératineuses. En outre, tel qu’il est utilisé ici, le terme « applicateur » n’est pas limité à une configuration d’applicateur particulière et peut inclure diverses configurations dans lesquelles l’applicateur est d’un seul tenant avec d’autres composants de l’emballage cosmétique ou séparé de ceux-ci.
Les figures 1 à 3 représentent des vues partiellement éclatées d’un mode de réalisation d’un emballage cosmétique 10. L’emballage 10 inclut un contenant 30 avec un corps 32 qui définit un espace interne 40 configuré pour contenir une composition cosmétique 20, dont des exemples ont été brièvement décrits ci-dessus. Le corps 32 inclut en outre un col 34 avec une ouverture 36 dimensionnée et configurée pour recevoir une portion d’un applicateur 50 dans l’espace interne 40 du contenant 30. Dans un mode de réalisation, le col inclut une portion filetée 38.
Un essuyeur 42 est disposé à l’intérieur de l’ouverture 36 du col et inclut une lèvre qui définit un orifice d’essuyeur 44 ayant un diamètre adapté à celui de la portion de l’applicateur 50 reçue dans le contenant 30. Dans un mode de réalisation, l’essuyeur 42 est d’un type quelconque, connecté au contenant 30 ou moulé avec celui-ci. Dans un mode de réalisation, l’essuyeur 42 est réglable. Dans un mode de réalisation, l’essuyeur est rigide, semi-rigide ou élastique.
L’applicateur 50 inclut un capuchon 60 avec une portion filetée 62 interne dimensionnée et configurée pour s’engager par filetage avec la portion filetée 38 du contenant 30. Une première extrémité 66 d’une tige 64 allongée est couplée au capuchon 60 de sorte que la tige s’étende depuis le capuchon. Une tête d’applicateur 70, qui est décrite plus en détail ci-dessous, est fixée à une seconde extrémité 68 de la tige 64. Dans un mode de réalisation, l’applicateur 50 a un axe central longitudinal X. Dans un mode de réalisation, au moins certaines portions de l’applicateur n’ont pas d’axe longitudinal partagé ou n’ont pas d’axe longitudinal.
Comme le montre la , la tête d’applicateur 70 et une portion de la tige 64 peuvent être insérées à travers l’essuyeur 42 pour positionner la tête d’applicateur à l’intérieur du contenant 30. Avec l’applicateur 50 ainsi positionné, la portion filetée 62 du capuchon peut être engagée sélectivement avec la portion filetée 38 du contenant 30 pour sceller l’espace interne 40 qui contient la composition cosmétique 20 lorsque l’emballage cosmétique 10 n’est pas utilisé. Dans un mode de réalisation, le capuchon 60 est sélectivement couplé au contenant 30 par encliquetage, ajustement serré, ou toute autre configuration convenable.
Comme cela sera décrit plus en détail, la tête d’applicateur 70 est configurée pour être réversible. À cet égard, lorsque l’applicateur 50 est enlevé du contenant 30, par exemple lorsque l’applicateur est utilisé pour appliquer la composition cosmétique 20, la tête d’applicateur 70 est dans un premier état, comme le montre la . Lorsque l’applicateur 50 est inséré dans le contenant 30, par exemple pour charger la composition cosmétique 20 sur la tête d’applicateur 70 ou pour sceller le contenant 30, l’essuyeur 42 s’engage avec la tête d’applicateur 70 pour inverser la tête d’applicateur dans le second état montré à la .
En se référant à présent à la , la tête d’applicateur 70 sera décrite montrée dans le premier état, dans lequel la tête d’applicateur n’est pas déviée. La tête d’applicateur 70 inclut une paroi 72 généralement tronconique qui s’étend longitudinalement depuis la seconde extrémité 68 de la tige 64. L’extrémité de la paroi 72 qui a un plus petit diamètre est fixée à la seconde extrémité 68 de la tige 64. Dans un mode de réalisation, la tête d’applicateur 70 est fixée à la tige 68 par ajustement serré, collage, sertissage ou tout autre procédé convenable. Dans un mode de réalisation, la tête d’applicateur 70 est co-moulée avec la tige 64 ou la tête d’applicateur et la tige sont formées d’un seul tenant.
La paroi 72 est au moins partiellement délimitée par une première surface 74 qui est généralement parallèle à une seconde surface 76. Lorsque la tête d’applicateur 70 est dans le premier état, comme le montre la , la première surface 74 définit au moins partiellement une cavité intérieure 78 de la tête d’applicateur. Une pluralité de fentes 80 s’étendent à travers l’épaisseur de la paroi 72. Dans un mode de réalisation, les fentes sont généralement parallèles les unes aux autres. Dans un mode de réalisation, chaque fente est parallèle à un plan qui est perpendiculaire à l’axe longitudinal X de l’applicateur 50. Dans un mode de réalisation, au moins certaines des fentes ne sont pas parallèles les unes aux autres et/ou ne sont pas perpendiculaires à l’axe longitudinal X de l’applicateur 50. Dans un mode de réalisation, le nombre, l’emplacement et l’orientation des fentes ont toute configuration convenable.
Un noyau allongé 82 s’étend au moins partiellement à travers la cavité 78 de la tête d’applicateur 70. Dans un mode de réalisation, le noyau 82 a une forme tronconique. Dans un mode de réalisation, le noyau a toute longueur et tout profil en coupe convenables. Dans un mode de réalisation, la tête d’applicateur ne comporte pas de noyau.