INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une réalisation, le procédé peut comporter : - Déterminer à partir desdites données d’image au moins des mensurations relatives de l’utilisateur, par photogrammétrie, et évaluer des paramètres morphologiques caractéristiques de l’utilisateur.
Ces mensurations relatives peuvent être par exemple l’écart des yeux relativement à la largeur du visage, ou encore la hauteur du nez par rapport à la hauteur totale du visage, ou encore l’épatement du nez par rapport à la largeur du visage, ou encore la longueur de l’avant-bras par rapport à la longueur totale du bras, etc.
Ces mensurations sont relatives, mais il est possible de mesurer et paramétrer des dimensions absolues. Par exemple, les données d’image peuvent comporter en outre des données d’une mire de dimension connue (par exemple dans le champ des images prises de l’utilisateur) pour déterminer des mensurations absolues de l’utilisateur.
Le procédé peut comporter en outre : - Déterminer par colorimétrie et à partir desdites données d’image, au moins des couleurs de peau et/ou cheveux de l’utilisateur.
Ainsi, l’avatar réaliste, construit initialement, peut présenter une couleur fidèle des cheveux et/ou de la peau et/ou d’une barbe éventuelle, etc., de l’utilisateur.
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord, un rapport entre, d’une part, une longueur libre de la lèvre mesurée parallèlement à l’axe longitudinal entre le fond de l’entaille périphérique et le bord libre avant de la lèvre et, d’autre part, une longueur maximale du joint d’étanchéité, mesurée parallèlement à l’axe longitudinal, est supérieur ou égal à 0,7.
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord, le bord libre avant de la lèvre présente une forme convexe.
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord, à un même niveau radial, le joint d’étanchéité s’étend sans discontinuité depuis le bord libre avant jusqu’à une surface arrière du joint d’étanchéité configurée pour venir en appui arrière contre la surface proximale.
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord, la lèvre a, à l’arrière du bord libre avant, une épaisseur radiale qui est constante.
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord, un rapport entre, d’une part, une épaisseur radiale de l’entaille périphérique et, d’autre part, une épaisseur radiale de la lèvre, est inférieur ou égal à 0,4, à un même niveau le long de l’axe longitudinal.
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord, au niveau de l’entaille périphérique, la base a une épaisseur radiale strictement supérieure à une épaisseur radiale de la lèvre.
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord,
une surface axiale frontale du corps tournée vers l’avant fait face, selon une direction parallèle à l’axe longitudinal, aux organes de verrouillage lorsqu’ils sont dans leur position interne ; la lèvre s’étend dans un volume situé, radialement à l’axe longitudinal, à l’intérieur de la surface axiale frontale; et la lèvre fait saillie vers l’avant, par rapport à la surface axiale frontale, sur une longueur non nulle.
- Le corps comprend une paroi radiale interne ménagée, radialement à l’axe longitudinal, à l’intérieur de la surface proximale et, axialement le long de l’axe longitudinal, à l’avant de la surface proximale ;
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord, une surface radiale interne de la lèvre est en regard, radialement à l’axe longitudinal, de la paroi radiale interne, avec un jeu radial d’épaisseur non nulle et la lèvre dépasse de la paroi radiale interne vers l’avant.
- La paroi radiale interne s’étend vers l’avant par rapport à la surface proximale, selon une direction parallèle à l’axe longitudinal, jusqu’au niveau de, ou en retrait de, une extrémité avant de l’entaille périphérique du joint d’étanchéité en appui arrière contre la surface proximale.
- La base du joint d’étanchéité est montée, selon une direction parallèle à l’axe longitudinal, entre la surface proximale et la surface distale, avec un jeu longitudinal inférieur à 5% d’une dimension longitudinale maximale mesurée entre la surface axiale proximale et la surface distale.
- En configuration désaccouplée de l’élément femelle de raccord, un diamètre interne minimal du joint d’étanchéité est défini par une dimension interne de la lèvre.
- La base est en contact radial externe avec le corps.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un raccord qui comprend un élément femelle de raccord et un embout complémentaire, l’embout étant pourvu d’un canal interne de passage de fluide, d’une cavité externe de réception des organes de verrouillage de l’élément femelle de raccord en configuration accouplée du raccord, d’une face avant qui entoure le canal interne et d’une rainure circonférentielle ménagée sur la face avant. Conformément à l’invention, l’élément femelle de raccord est tel que mentionné ci-dessus et, en configuration accouplée du raccord, la lèvre du joint d’étanchéité de l’élément femelle de raccord est engagée dans, et en contact avec, la rainure circonférentielle.
De façon avantageuse, l’élément femelle de raccord est tel que décrit précédemment. Conformément à l’invention, lorsque le joint d’étanchéité est en appui arrière contre la surface proximale, dans l’alignement du bord libre avant de la lèvre selon une direction parallèle à l’axe longitudinal, un rapport entre, d’une part, une longueur sur laquelle la lèvre fait saillie vers l’avant de la surface axiale frontale du corps de l’élément femelle de raccord et, d’autre part, une profondeur maximale de la rainure circonférentielle par rapport à la face avant, est supérieur ou égal à 1, de préférence supérieur ou égal à 1,5.
La vitre 2 présente un premier bord latéral 23, à gauche, un second bord latéral 24, à droite, un bord haut 25 et un bord bas 26. Le bord haut 25 et le bord bas 26 de la vitre sont disposés respectivement dans la partie de la vitre orientée vers le toit et dans la partie de la vitre orientée vers le sol sur lequel repose le véhicule.
Le vitrage comporte, outre la vitre, le long d’au moins une partie d’au moins un bord bas 26, au moins un porte-vitre 6, 6’ qui est destiné à permettre d’accueillir un élément d’attachement, non représenté, qui a pour but de permettre d’attacher le porte-vitre dans un système de déplacement pour lever et baisser le vitrage. Certains documents parlent à ce sujet d’un système « de régulateur ».
Le vitrage, dans sa configuration d’utilisation, comporte ainsi de préférence deux porte-vitre 6, 6’, un dans chaque zone de fixation F, F’.
La illustre la vitre 2 dans deux positions : - la vitre 2a correspond à la position « vitre fermée », lorsque la vitre 2 ferme la baie ménagée ici dans la porte ; et - la vitre 2b correspond à la position « vitre ouverte », lorsque la baie ménagée ici dans la porte est ouverte.
La illustre la vitre 2 uniquement en position « vitre ouverte », lorsque la baie ménagée ici dans la porte est ouverte.
Comme visible sur les [Fig. 1, 3 et 4], le vitrage 1 comporte au moins une liaison électrique flexible 3, 3a, 3b, illustrée en , pour alimenter le vitrage 1 en courant électrique et/ou en signal électrique.
Le vitrage 1 comporte ici une seule liaison électrique flexible 3, positionnée au centre du vitrage 1 et au centre de la porte 4. Le vitrage 1 pourrait comporter plusieurs liaisons électriques flexibles, par exemple pour alimenter plusieurs zones différentes du vitrage en courant électrique et/ou en signal électrique.
Lorsque le vitrage 1 est installé dans le véhicule, cette (ou ces) liaisons électriques flexibles 3 s’étende(nt) uniquement dans la partie cachée de la vitre HP ; elle(s) ne s’étende(nt) pas du tout dans ladite partie visible de la vitre VP, pour des raisons esthétiques. Elle(s) est (ou sont) située(s) complètement sous la ligne de vision VL.
Cette (ou ces) liaison(s) électrique(s) flexible(s) 3 est (ou sont) de préférence distinct des moyens pour permettre la mobilité de la vitre dans le vitrage final ; toutefois, il est possible que cette (ou ces) liaison(s) électrique(s) flexible(s) 3 soit (ou soient) en contact direct avec les moyens pour permettre la mobilité de la vitre dans le vitrage final ou soit (ou soient) intégrée(s) aux moyens pour permettre la mobilité de la vitre dans le vitrage final.
Comme visible en , quelle que soit la position de la vitre 2, la (ou les) liaison(s) électrique(s) flexible(s) 3 s’étend (s’étendent) entre la face intérieure 22 de la vitre et un élément de carrosserie adjacent, situé plus vers l’intérieur ; la (ou les) liaison(s) électrique(s) flexible(s) 3 ne s’étend pas (ne s’étendent pas) sous le chant 21 du bord inférieur 26 ni plus vers l’extérieur que la face extérieure 20 de la vitre 2.
Comme visible en [Fig. 2 et 3], la liaison électrique flexible 3 présente un connecteur amont 30 attachable à un élément intérieur 42 fixé à ladite carrosserie et un connecteur aval 30’ attachable à la vitre 2 du vitrage 1. La liaison électrique flexible 3 comporte une nappe électrique flexible 31 comportant au moins un fil conducteur et/ou au moins une bande conductrice 32, 32’ et présentant une forme latérale incurvée C, C’ à la liaison avec le connecteur amont 30 et avec le connecteur aval 30’.
Les bande conductrice 32, 32’ sont en cuivre et sont ici au nombre de deux mais il pourrait y en avoir plus. Elles sont noyées dans une matière plastique flexible 31 en polyimide ou en polyéthylène naphtalate.
Le connecteur amont 30 et le connecteur aval 30’ comportent chacun une surface d’accueil S, S’ qui est en contact avec ladite nappe électrique flexible 31 et qui est incurvée latéralement pour réaliser la forme latérale incurvée de la nappe électrique flexible.
La surface d’accueil S, S’ du connecteur amont 30 et du connecteur aval 30’ est incurvée longitudinalement et se termine à une extrémité proximale (à proximité de la vitre ou de l’élément intérieur fixé à la carrosserie) par une partie plate.
La forme latérale incurvée C, C’ présente, vue en coupe transversale, une forme générale en V, avec un seule point d’incurvation, de préférence situé au milieu de la largeur de ladite nappe électrique flexible et avec un angle α entre deux ailes du V qui est compris entre 60 ° et 120 ° ; ici de 90 °.
Comme visible en , un connecteur aval 30’ (ou un connecteur amont 30, non représenté en détail) est une pièce en matière plastique fabriquée par exemple par moulage et qui accueille l’extrémité aval de la nappe électrique flexible 31 (respectivement l’extrémité amont de la nappe électrique flexible 31). La forme latérale incurvée C’ (respectivement la forme latérale incurvée C) est réalisée par des parois 35’ et 36’ en V sur le bord du connecteur, avec l’angle du V qui augmente progressivement pour devenir une paroi plate 37’ ; il s’agit ainsi d’une forme pyramidale. A l’opposé de forme latérale incurvée C’, un fond 38’, plat, se retrouve en contact avec la vitre 2 lorsque la connexion électrique flexible est attachée à la vitre 2.
Selon un mode de mise en œuvre, le train épicycloïdal est du type parallèle, et comprend un engrenage planétaire, un engrenage couronne et au moins un engrenage satellite, l’au moins un engrenage satellite étant porté par un porte satellite en liaison pivot avec l’arbre de manœuvre, tandis que l’engrenage planétaire est en liaison fixe avec l’arbre de manœuvre et est configuré pour engrener avec l’au moins un engrenage satellite.
Selon un mode de mise en œuvre, le porte satellite comprend, de l’extrémité proximal vers l’extrémité distale, une plaque supérieure et une plaque inférieure, entre lesquelles chaque engrenage satellite est monté pivotant autour d’un arbre, dit arbre satellite, et parallèle à l’arbre de manœuvre.
Selon un mode de mise en œuvre, l’arbre satellite est lié selon une liaison fixe à l’une et l’autre de la plaque supérieure et de la plaque inférieure.
Selon un mode de mise en œuvre, ladite clé de manœuvre comprend une allonge, de section non circulaire, configurée pour être montée selon une liaison glissière avec la plaque inférieure de sorte que la rotation de cette dernière entraine également l’allonge selon un mouvement de rotation autour de l’axe d’élongation de l’arbre de manœuvre.
Selon un mode de mise en œuvre, la plaque inférieure comprend un passage, dit passage central, dont la section présente une forme conforme à la section de l’allonge.
Selon un mode de mise en œuvre, un passage, dit passage principal, est ménagé dans le train épicycloïdal et l’arbre de manœuvre coaxialement au passage central et la direction d’élongation dudit arbre de manœuvre de manière à permettre le coulissement de l’allonge.
Selon un mode de mise en œuvre, ladite clé de manœuvre comprend également des moyens d’encastrement configurés pour prévenir tout mouvement de rotation de l’engrenage couronne dès lors que la clé de manœuvre est engagée pour manœuvrer une vanne.
Selon un mode de mise en œuvre, les moyens d’encastrement comprennent une plaque d’adaptation encastrable contre une bouche logeant une vanne, et des goupilles mécaniquement solidaires de l’engrenage couronne et configurées pour être encastrées dans des ouvertures ménagées dans la plaque d’adaptation.
Selon un mode de mise en œuvre, ladite clé comprend un moyen d’indexation configuré pour indiquer la course angulaire de l’engrenage planétaire lorsque on exerce une manœuvre en rotation de l’arbre de manœuvre.
Selon un mode de mise en œuvre, ladite clé de manœuvre comprend en outre un manche mécaniquement solidaire de l’arbre de manœuvre et qui s’étend selon une direction essentiellement perpendiculaire audit arbre de manœuvre.
La est une représentation schématique d’une clé de manœuvre selon la présente invention ;
La est une représentation schématique d’un train épicycloïdal susceptible d’être mis en œuvre dans le cadre de la présente invention, notamment, le train épicycloïdal est représenté selon un plan de coupe parallèle aux faces principales dudit train épicycloïdal ;
La est une représentation schématique de l’arbre de manœuvre de la et à une extrémité duquel est fixé l’engrenage planétaire ;
La est une représentation schématique d’un manchon isolé de l’arbre de manœuvre et susceptible d’être mis en œuvre dans le cadre de la présente invention ;
La est une représentation schématique du manchon de la selon un plan de coupe perpendiculaire à l’axe d’élongation dudit manchon et passant par ledit axe d’élongation ;
Hormones végétales : acide NAA à 0,35 mg/L, acide 2,4 D à 0,575 mg/L, kinétine à 0,083 mg/L.
Le pH du milieu est ajusté à pH 6 ± 0,5 (par ajout de KOH, 1M) avant un traitement de stérilisation approprié, par exemple autoclave à 121°C pour une durée minimale de 20 minutes ou par filtration stérilisante sur 0,2 µm.
Sous agitation en continu, après avoir atteint le maximum en biomasse environ 17 jours après, on procède à l’élicitation. Le cocktail d’élicitation est ensuite ajouté dans l’Erlenmeyer au milieu de prolifération à l’aide de solutions mères réalisées dans du diméthylsulfoxyde. La composition du cocktail éliciteur permet d’obtenir les concentrations suivantes dans le milieu d’élicitation (+ cellules) : pyruvate de sodium 1,5 g/L, pyrophosphate de potassium 0,44 g/L, 2iP 0,0004 g/L, jasmonate de méthyle 0,036 g/L et chitine 2 g/L. On arrête la culture après 15 jours d’élicitation. La majorité de la biomasse est récupérée par filtration de la suspension cellulaire avec un filtre nylon (20-50µm). A partir de 5 L de suspension, on récupère environ 1925 g de biomasse. Cette biomasse est extraite avec de l’acétate d’éthyle (ou encore de l’acétate d’isopropyle) en proportion 2 : 1 (Volume : Poids) par rapport au poids de biomasse (ici 3850 mL de solvant pour 1925 g de biomasse). Le mélange biomasse/solvant est alors soumis à une extraction physique, par sonication ou par broyage. La phase organique est alors récupérée après macération sous agitation. L’ajout du solvant (suivi d’une macération sous agitation et de la récupération de la phase organique) est répété deux fois. On a concentré le solvant sous vide, puis solubilisé le concentrat dans du pentylène glycol, et mis le mélange sous vide afin d’éliminer le solvant organique résiduel. On obtient alors une solution nommée « extrait CCV » contenant les triterpènes pentacycliques suivants : Célastrol, Tingénine A et Tingénine B, comme déterminé par le chromatogramme de l’HPLC présenté en .
Conditions chromatographie HPLC : appareil de chromatographie liquide Alliance (Waters 2695 version 2.03) ; Colonne Sunfire C18, 100Å, 5 µm (4.6 mm X 150 mm) ; gradient de solvants eau/acétonitrile, débit 3 ml/min ; détection des triterpènes à λ 460 nm.
Exemple 3 : Formulation d’une composition utile dans le cadre de la présente invention
La formulation A sous forme de crème présente la composition décrite dans le Tableau 1 ci-dessous.
Composants Quantité (% en poids) Eau 65,47 Glycérine 99,5% 5,00 Pentylène glycol 3,00 Caprylic/Capric Triglycérides 45-55 8,00 Dicaprylyl carbonate 5,00 Benzoique acide 0,20 Cétéaryl alcool / cétéaryl mélange 4,00 Polyméthyl méthacrylate 3,00 Polyacrylate-13/Polyisobutène/Polysorbate 20 1,20 Hydroxyde de sodium 0,03 Stéaryl glycyrrhénate 0,10 Laurate glycéryl 0,60 Niacinamide 4,00 Extrait de Tripterygium wilfordii 0,30 Extrait de feuille de Myrtus communis 0,10
Exemple 4 : Etude clinique La pathogenèse de l'acné implique une interaction de quatre facteurs principaux : la surproduction de sébum, l'hyperprolifération des kératinocytes, la modification du microbiote cutané, impliquant notamment la bactérie Cutibacterium acnes ( C. acnes ), et l’induction d’une inflammation locale. C. acnes , l'espèce bactérienne la plus représentée dans la zone sébacée de la peau, jouerait un rôle majeur dans la pathogenèse de l'acné (Dréno et al. Am.J. Clin. Dermatol. 2020, 21 (Suppl 1) : 18-24). Il est intéressant de noter que des études récentes ont démontré que l'acné résulte d'une perte spécifique de la diversité des phylotypes de C. acnes , plutôt que d'une hyperprolifération de C. acnes (Pécastaings et al. J. Eur. Acad. Dermatol. Venereol. 2018, 32 (Suppl 2) : 15-23). En effet, une prédominance du phylotype IA a été observée. Ce phylotype a été décrit comme ayant une activité plus virulente dans la peau acnéique que dans la peau non-acnéique, via sa capacité plus grande à former des biofilms. Une étude récente a montré que, dans les lésions inflammatoires de l'acné, la proportion du phylotype IA de C. acnes augmente alors que les phylotypes IB et II diminuent (Fourniere et al. Microorganisms 2020, 8(11) :1752). De manière intéressante, les phylotypes IB et II, majoritairement exprimés dans la peau saine, n’altèrent pas l'intégrité des tissus et ne sont pas pro-pathogènes dans le contexte de l'acné (Laclaverie et al Exp. Dermatol. 2021, 30(3) : 347-357). Enfin, le phylotype IC est spécifique de la peau acnéique, aucun phylotype IC n'est détectable sur une peau normale/saine (McDowell et al PloS One 2013, 13 ; 8(9) e70897). Sur la base de la formation de biofilms (directement associés à la virulence des bactéries), le phylotype IA présente la formation de biofilms la plus élevée, suivi directement par les phylotypes IC et II, tandis que les phylotypes IB et III, phylotypes présents uniquement sur les peaux saines, présentent la formation de biofilms la plus faible (Kuehnast et al Int. J. Med. Microbiol. 2018, 308(8) : 1027-1035).
L’étude se découpe en deux parties :
Evaluer l’efficacité à long terme (56 jours) de l’application de la formulation A selon l’exemple 3 chez 41 patients présentant de l’acné faciale jugée légère à modérée ; Estimer l’évolution de la flore microbienne, en particulier de C. acnes , chez 29 de ces patients (ayant donc suivi le même protocole).
Première partie de l’étude : 41 patients de 12 à 35 ans sont recrutés, dont 22 adolescents (12-17 ans). Ils présentent une acné légère à modérée avec un total de 15 à 50 lésions acnéiques, 10 à 30 lésions non inflammatoires (comédons ouverts et fermés) et 5 à 20 lésions inflammatoires (papules et pustules) sur le visage, à l’exclusion de la zone du nez. Les sujets présentent au moins un érythème post-inflammatoire ou une hyperpigmentation post-inflammatoire.
Deux applications par jour pendant 56 jours d’une formule A (exemple 3) sont réalisées.
Une première visite d’inclusion à J0 permet une première évaluation. La période d’application du produit se fait à domicile de J1 à J56. Une seconde visite se fait à J8, une fenêtre de ± 1 jour est autorisée pour cette seconde évaluation. Une troisième visite est réalisée à J29, une fenêtre de ± 2 jours est autorisée pour cette troisième évaluation. Une quatrième visite ou visite de fin d’étude est programmée à J57, une fenêtre de ± 2 jours est autorisée pour cette dernière évaluation, à condition que les patients continuent de participer à l’étude.
Différents critères sont évalués :
Les variations du nombre de lésions acnéiques totales sur le visage entre J0, J8, J29 et J57, le comptage se faisant selon la méthode de Lucky ; L’évolution du nombre de lésions rétentionnelles (comédons ouverts et fermés, encore appelés respectivement points noirs et microkystes) et des lésions inflammatoires (papules et pustules) sur le visage entre J0, J8, J29 et J57, le comptage se faisant selon la méthode de Lucky ; Le changement de la sévérité de l’acné selon l’Evaluation Globale de l’Acné par l’investigateur entre J0, J8, J29 et J57 ; L’évolution globale de l’acné par les sujets à J8, J29 et J57 sur une échelle en 6 points (-1 : aggravation ; 0 : pas de changement ; 1 : légère amélioration ; 2 : amélioration modérée ; 3 : bonne amélioration ; 4 : très bonne amélioration) ; L’évolution clinique (par l’investigateur) de la douceur de la peau, sur une échelle de 11 points (0 à 10) entre J0, J8, J29 et J57.
Résultats L’évolution des lésions acnéiques est résumée dans le Tableau 2 ci-dessous.
Un autre inconvénient des processus de production de noir de carbone à chauffage électrique est qu’ils utilisent un gaz porteur. Cela est dû au fait que l’exposition directe de surfaces chaudes, activement chauffées, telles que celles produites au niveau d’électrodes, à une matière première qui contient du carbone, peut provoquer une formation rapide de coke et de graves problèmes d’exploitabilité. De plus, de nombreux matériaux d’électrodes peuvent être corrodés en service par les gaz d’hydrocarbures à haute température.
L’utilisation d’un gaz porteur, comme de l’hydrogène, ou de l’argon, résout ces deux problèmes, mais en introduit un autre : le volume du gaz porteur doit être important par rapport à celui de la matière première. Étant donné que des températures élevées sont nécessaires pour produire des surfaces adéquates dans le cadre d’un processus de production de noir de carbone à base d’aérosol, cela signifie qu’une quantité toujours plus importante de gaz doit être utilisée, par rapport à celle de matière première, au fur et à mesure que la surface requise du produit augmente. L’augmentation du volume de gaz porteur fait considérablement augmenter les coûts d’investissement.
Il serait économiquement utile et bénéfique pour l’environnement d’utiliser des matières premières gazeuses, renouvelables, recyclées et/ou durables à faible rendement dans le cadre d’un processus de production de noir de carbone existant. Ces matières premières ne seraient pas nécessairement à base de combustible fossile. Il pourrait s’agir d’éthylène, qui peut être produit à partir de craquage d’éthane ou de bio-éthanol. Il pourrait également s’agir de gaz naturel, qui peut être à base de fossile ou produit à partir de décharges ou de la décomposition de matières organiques. Ces matières premières pourraient également être de l’huile végétale, des huiles dérivées de la pyrolyse de pneumatiques recyclés, de plastiques, de déchets municipaux ou de biomasse, ou du gaz naturel produit à partir de décharges.