INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les signaux électriques précités comptent également les signaux électriques de ionophorèse basés sur un courant électrique adapté pour réaliser une ionophorèse. La ionophorèse permet de faire migrer les principes actifs en les entraînant dans un flux généré par le courant électrique. Entre autres phonèmes possiblement impliqués dans la génération du flux, l’on peut citer un phénomène d’électromigration, également appelé électro-répulsion, pour les principes actifs ionisés repoussés par une électrode de ionophorèse en contact avec la couche de peau et ayant le même signe de polarité que les principes actifs. L’on peut également citer un phénomène d’électro-osmose pour tout type de principe actif entraîné par convection par le courant électrique circulant entre deux électrodes de ionophorèse.
Les signaux électriques d’électroporation et de ionophorèse peuvent donc être utilisés seuls ou en combinaison pour favoriser une pénétration de principes actifs d’une ou plusieurs formulations au travers de la couche de peau et dans la zone anatomique de manière à réaliser un traitement ciblé et efficace.
Que ce soit avec les formulations évoquées précédemment ou indépendamment de celles-ci, les signaux électriques précités et, en particulier, ceux dédiés à l’électroporation et à la ionophorèse permettent également d’obtenir d’autres effets notamment d’ordre métabolique et physiologique sur la zone anatomique. Ces signaux électriques peuvent en effet induire une stimulation vasculaire transdermique (TEVS pour Trans - Epidermic V ascular S ti m ulation en anglais) qui favorise une microcirculation de la peau et ainsi, une irrigation de l’épiderme de la couche de peau.
Au vu des bénéfices qu’ils apportent, il existe un intérêt particulier au développement et à la diffusion de systèmes de traitement mettant en œuvre les signaux électriques d’électroporation et de ionophorèse.
Toutefois, la mise en œuvre de signaux électriques sur une zone anatomique peut s’avérer difficile à maîtriser pour obtenir l’effet souhaité sans générer d’inconfort voire de douleurs au cours du traitement.
Ces difficultés sont d’abord d’ordre technique pour générer les signaux électriques d’électroporation et de ionophorèse présentant les caractéristiques appropriées. Ces difficultés techniques sont d’autant plus importantes lorsque l’on souhaite cumuler les bénéfices de l’électroporation et de la ionophorèse en les combinant. En effet, il peut se produire des interférences des signaux électriques d’électroporation et de ionophorèse non seulement entre eux mais aussi avec des électrodes d’électroporation et de ionophorèse impliquées dans l’application de ces signaux.
Les difficultés sont également d’ordre pratique, l’inconfort voire les douleurs résultant d’une manipulation inappropriée du système de traitement par un praticien au cours du traitement.
L’ensemble de ces difficultés rend les systèmes de traitement connus complexes à réaliser et à utiliser. Ils requièrent notamment une certaine expérience pour les manipuler en toute sécurité et dans le respect du confort de l’utilisateur. Ils sont également généralement lourds et encombrants.
Selon un aspect de la divulgation, il est proposé un système de traitement d’une zone anatomique d’un être vivant, la zone anatomique étant recouverte par une couche de peau, le système de traitement comprenant : - un dispositif d’électroporation comportant un générateur d’électroporation configuré pour générer un signal électrique d’électroporation, et un ensemble d’électrodes d’électroporation comprenant au moins deux électrodes d’électroporation et configuré pour délivrer le signal électrique d’électroporation, - un dispositif de ionophorèse comportant un générateur de ionophorèse configuré pour générer un signal électrique de ionophorèse, et au moins des première et deuxième électrodes de ionophorèse configurées pour délivrer le signal électrique de ionophorèse, - un corps configuré pour être tenu à la main par un praticien, le corps présentant une surface de traitement configurée pour être placée en contact avec la couche de peau de la zone anatomique, dans lequel la surface de traitement présente des première et deuxième zones de traitement distinctes, l’ensemble d’électrodes d’électroporation est agencé dans la première zone de traitement, et les première et deuxième électrodes de ionophorèse sont agencées en dehors de la première zone de traitement, au moins la première électrode de ionophorèse étant agencée dans la deuxième zone de traitement.
Ainsi l’invention propose de rassembler les électrodes d’électroporation et de ionophorèse sur la même surface de traitement d’une pièce à main, en réalisant un découplage spatial de ces électrodes d’électroporation et de ionophorèse. Ces dispositions permettent de simplifier la réalisation du système de traitement ainsi que sa manipulation, et d’en améliorer la compacité. Avec un tel système de traitement, il est possible de réaliser l’électroporation et la ionophorèse de manière simple, efficace sans douleur ni même inconfort, y compris lorsqu’elles sont combinées.
La deuxième zone de traitement peut s’étendre au moins en partie autour de la première zone de traitement.
L’utilisation d’aliments enrichis en protéines peut avoir pour inconvénient que les personnes âgées ne finissent pas leur assiette, avec des risques de déficit en acides aminés essentiels.
L’ajout d’une poudre de protéines dans un plat peut conduire à des effets inverses de ceux recherchés. Par exemple, un mauvais dosage de la quantité de poudre de protéines ajoutée peut conduire à un plat présentant un mauvais gout et/ou une texture granuleuse, qui peuvent rebuter lors de la présentation du plat. Suite à ce mauvais dosage, un CNO prescrit par le médecin n’est pas délivré.
Chez les personnes âgées dénutries, les conseils diététiques peuvent avoir pour implication une augmentation de la quantité de nourriture à ingérer, alors même que les personnes ont un appétit réduit. Selon Virginie Van Wymelbeke et al, seulement 7% des personnes âgées vivant en institution satisfont à leurs besoins caloriques et protéiques, ces mangeurs étant qualifiés de mangeurs normaux, et 51% présentent un apport calorique et/ou protéique inférieur à 100% des besoins et supérieur au deux tiers des apports recommandés, ces mangeurs étant dénommés « petits mangeurs », les 42% restant étant dénommés « tout petits mangeurs » et présentant un apport calorique et/ou protidique inférieur aux deux tiers des apports recommandés. ( Van Wymelbeke V, Sulmont-Rossé C. Vieillissement, adaptation alimentaire au grand âge et petit appétit : le petit mangeur âgé. In: Hugol-Gential C, editors. Bien et Bon à Manger : Penser notre Alimentation du Quotidien à l’Institution Dijon, France: Editions Universitaires de Dijon ). Selon Claire Sulmont-Rossé, ces résultats illustrent le besoin de développer des aliments enrichis permettant aux petits mangeurs, majoritaires dans la population âgée, de couvrir leurs besoins nutritionnels, en s’appuyant sur les catégories d’aliments qui restent bien consommées par ces personnes (Colloque Renessens, Paris 2018).
Pour tenter de pallier l’augmentation de la quantité de nourriture à ingérer, alors même que les personnes ont un appétit réduit, les conseils diététiques sont souvent accompagnés d’une prescription d’aliments enrichis en protéines, ou de CNO.
Les CNO sont commercialisés sous des formes très variées (le plus souvent boissons lactées, crèmes desserts, yaourt brassé, glaces, potage, jus de fruit, poudres de protéines, et moins souvent sous forme de biscuits, gâteaux, pains briochés, céréales, compotes, plats mixés).
Les CNO sont classés selon l’arrêté de 2019 en quatre catégories.
Une première catégorie est celle des mélanges polymériques normo-protidiques et hyper-énergétiques. De tels CNO sont par exemple commercialisés sous les marques Fortimel®Energy, Fortimel ®Yog, Clinutren®soup, Nutra’cake, Nutra’pote. Dans cette première catégorie de CNO, les concentrations en protéines sont comprises entre 1.5 et 7 g pour 100g.
Une deuxième catégorie de CNO est celle des mélanges polymériques hyper-protidiques. De tels CNO sont par exemples commercialisés sous les marques Clinutre®Dessert, Floridine, Fresubin®Energy ®, Delical nutra’mix. Dans cette deuxième catégorie de CNO, les concentrations en protéines sont supérieures à 7 g pour 100 g, typiquement comprises entre 9 et 10,5 g pour 100 g.
Une troisième catégorie de CNO est celle des mélanges polymériques hyper-protidiques et hyper-énergétiques, présentant une concentration en protéines supérieure à 10 g pour 100 g.
Une quatrième catégorie de CNO est celle des mélanges polymériques hyper-protidiques et hyper-énergétiques concentrés, présentant une concentration en protéines supérieure ou égale à 14 g pour 100 mL et une valeur énergétique supérieure ou égale à 2.25 kcal par mL. De tels CNO sont par exemples commercialisés sous la forme de boissons lactées, sous les marques Clinutren® concentré, Fortimel® Protéines sensation, Renutryl® concentré. Ces CNO sont sans gluten et les protéines contenues dans ces CNO proviennent du lait (caséine).
On connait également des CNO ne contenant qu’un seul macronutriment (protéine, glucide ou lipide, par exemple commercialisés sous les marques Delical, Protifar, Liprocil).
Les CNO commercialisés peuvent être avec ou sans lactose. La plupart des CNO sont dépourvus de gluten.
Les CNO présentent de nombreux inconvénients.
Les CNO ne sont prescrits que de manière transitoire, et selon les recommandations la première prescription en France ne doit pas dépasser un mois. La prescription des CNO nécessite une connaissance des produits par les médecins généralistes. Le médecin généraliste pourra privilégier les qualités nutritionnelles du CNO lors de la prescription, alors que la personne âgée va privilégier les qualités organoleptiques, liées au goût et à la texture, dans le but de se faire plaisir.
Les CNO ont des gouts et textures ne correspondant pas nécessairement aux aliments habituels. Leur prise entre les repas est préconisée par les professionnels de santé qui les prescrivent en complément de l’alimentation et de façon transitoire, avec les risques d’oubli, ou de lassitude qui en résultent. Les CNO qui doivent être délivrés en collation ont tendance à remplacer les repas, avec un effet coupe-faim.
La prise des CNO peut devenir lassante pour les personnes âgées, qui peuvent avoir le sentiment de prendre un médicament.
Enfin, la quatrième phase P4 débute, durant laquelle les deux parties de moule 22, 24 subissent un éloignement relatif schématisé par la flèche D2, jusqu’à être distant l’un de l’autre d’une distance strictement supérieure à la valeur du premier entrefer prédéterminé 26. Dans cet éloignement relatif des parties de moule 22, 24, le moule d’assemblage 20 libère la pression mécanique précédemment exercée et le module photovoltaïque 10 reste dans sa forme gauche ainsi obtenue et avec l’épaisseur E2, à un potentiel phénomène de retour élastique près.
Le procédé qui vient d’être décrit a été mis en œuvre pour un exemple de module photovoltaïque et la représente une visualisation schématique du retour élastique du module photovoltaïque ainsi réalisé.
Pour l’obtention du module photovoltaïque de la , l’empilement suivant a été utilisé (en allant de la face avant vers la face arrière) :
un premier matériau composite, sous la forme d’une plaque de composite thermoplastique à base de polycarbonate renforcé de fibres de verre, transparent et avec une masse surfacique de 450 g/m², destiné à constituer la première couche 12 à l’issue du procédé (il peut notamment être prévu deux plis en polycarbonate et fibres de verre pour une épaisseur totale de 0,5 mm ou trois plis en polycarbonate et fibres de verre pour une épaisseur totale de 0,75 mm), un matériau d’encapsulation transparent en polyuréthane thermoplastique d’une épaisseur de 620 µm, des cellules photovoltaïques en silicium monocristallin de dimensions 125 x 125 mm², un matériau d’encapsulation transparent en polyuréthane thermoplastique d’une épaisseur de 620 µm, un deuxième matériau composite sous la forme d’un stratifié, par exemple à 8 plis, alternant du polyuréthane thermoplastique et des fibres de verre, avec une masse surfacique de 575 g/m2 et une épaisseur 2 mm, destiné à constituer la deuxième couche 14 à l’issue du procédé.
Dans cet exemple, la valeur de la courbure à obtenir suivant un premier axe de courbure était de 1 mètre tandis que la courbure à obtenir suivant un deuxième axe de courbure, perpendiculaire au premier axe de courbure, était de 2 mètres.
D’après la , il peut être constaté que les valeurs V1 et V2 du retour élastique à des points du module photovoltaïque disposés symétriquement suivant le deuxième axe de courbure sont sensiblement égaux : les mesures V1 et V2 sont respectivement égales à 2,3 et 2,4 mm. De manière complémentaire, les valeurs V3 et V4 du retour élastique à des points du module photovoltaïque disposés symétriquement suivant le premier axe de courbure sont sensiblement égaux : les mesures V3 et V4 sont respectivement égales à -0,4 et -0,05 mm.
Un autre avantage du procédé de fabrication décrit ici est que la première couche 12, la deuxième couche 14, et ensuite le module photovoltaïque 10, peuvent tous être obtenus par des techniques identiques utilisant un moule à parties rigides, typiquement le même moule dont on fait varier l’entrefer en fonction de la pièce à obtenir, respectivement à l’étape E1, E2 et E4.
Une imagerie par électroluminescence après mise en œuvre a montré qu’aucune dégradation des cellules photovoltaïques 16 ne s’était produite, confirmant ainsi la compatibilité des matériaux utilisés et de la double courbure avec la technique d’assemblage par thermocompression de l’étape E4 pour la fabrication de modules photovoltaïques 10. Les performances électriques des modules fabriqués durant les essais sont tout à fait acceptables comparées à celles des modules standards (une différence de puissance maximale inférieure à 5% en fonction de la transmittance de la face avant utilisée). Les essais d’impact IK7 conformément à la norme spécifique NF 60068-2-75 n’ont pas provoqué de casse des cellules photovoltaïques 16, démontrant la compatibilité de la première couche 12 utilisée comme face avant.
Il est à noter que la technique connue de lamination, outre les inconvénients déjà décrits, impliquerait une gestion compliquée des efforts appliqués sur les faces avant et arrière du module photovoltaïque à fabriquer, en raison de l’au moins une incurvation due à la forme gauche à obtenir, ce qui est l’une des problématiques à résoudre dans le cadre de la présente invention. Le procédé de fabrication décrit dans le présent document répond à cette problématique.
Il est insisté sur le fait que les valeurs des différents paramètres (température, temps, pression mécanique), dimensions (épaisseurs des différentes couches, valeurs des entrefers etc.) et choix des matériaux détaillés dans le présent document ne sont pas du tout arbitraires et n’étaient pas directement accessibles à l’Homme du Métier. Durant l’étape E4, le trio pression/température/entrefer du moule d’assemblage 20 a été soigneusement calibré afin de ne pas endommager les cellules photovoltaïques 16. Cette dégradation pourrait sinon être issue d’un fluage excessif de l’encapsulant, sous l’effet de la température, de la courbure et de l’ajustement de l’épaisseur de l’empilement à l’entrefer prédéterminé 26 du moule d’assemblage 20. Elle pourrait également être liée à une surpression localisée, par exemple au niveau des connectiques, à cause du manque d’espace lié à l’entrefer prédéterminé 26 fixe du moule d’assemblage 20. Ce trio pression/température/entrefer a dû être ajusté en tenant compte d’analyses, notamment rhéologiques, des matériaux d’encapsulation 181, 182 utilisés et d’un plan d’expériences sur des feuilles de matériaux d’encapsulation intégrant des cellules photovoltaïques 16 non connectées. De même, afin d’éviter une mise en pression immédiate, l’épaisseur des joints 222, 242 du moule d’assemblage 20 a été ajustée afin de permettre une étanchéité sans être encore parfaitement au contact avec l’empilement. Chaque joint 222, 242 peut présenter une épaisseur de 1 cm à son état naturel (non écrasé) et présenter une épaisseur de l’ordre de 7 mm dans la configuration de fermeture du moule.
1 : module photovoltaïque (état de la technique)
2 : face avant (état de la technique)
3 : ensemble encapsulant (état de la technique)
3a : couche avant (état de la technique)
3b : couche arrière (état de la technique)
La est une similaire à celle de la , dans une deuxième position d’usure du porte-sabot.
Description détaillée Les figures 1 et 2 illustrent schématiquement et en perspective prise de côté un système de freinage ferroviaire 1 comportant un cylindre de frein ferroviaire 2 auquel est accouplé un porte-sabot 3 par l’intermédiaire d’un mécanisme d’interface 4.
Le système de freinage ferroviaire 1 est ici configuré pour être monté sur un véhicule ferroviaire dit à frein à sabots.
Le porte-sabot 3 est prévu pour recevoir, sur une face de montage 5, un ou plusieurs sabots de freinage 6 configuré pour venir au contact d’une roue 7 du véhicule ferroviaire pour le freinage de ce dernier et/ou son immobilisation.
Le cylindre de frein 2 comporte ici un mécanisme d’actionnement alimenté pneumatiquement et/ou électriquement et configuré pour qu’en configuration de frein de parking, un effort de freinage appliqué sur la roue 7 est directement fonction d’un effort de freinage appliqué en configuration de frein de service ou de frein d’urgence.
Le cylindre de frein 2 est assujetti mécaniquement sur un bogie, ou bien sur un essieu fixé au bogie, ou encore sur un autre dispositif du type moteur d’entraînement ou boîte de vitesses montés aussi sur le bogie, appartenant au véhicule ferroviaire, ainsi qu’illustré par la référence 8.
Le système de freinage ferroviaire 1 comporte ici des biellettes de transmission d’effort 9 assujetties mécaniquement par une première extrémité au cylindre de frein 2 et par une seconde extrémité, opposée à sa première extrémité, au porte-sabot 3.
Le cylindre de frein 2 comporte ici un corps 10, un mécanisme de freinage (non représenté) mobile à l’intérieur du corps 10 selon une première direction axiale et une tige d’actionnement 12, ou tige de poussée, mobile par rapport au corps 10 selon une deuxième direction axiale représentée par une flèche 11, orthogonale à la première direction axiale.
Le mécanisme de freinage est configuré d’une part pour agir et entraîné en déplacement la tige d’actionnement 12.
Le mécanisme de freinage peut être formé par exemple par un piston ou plus généralement par un élément mécanique.
La tige d’actionnement 12 s’étend en saillie du corps 10 et est assujettie mécaniquement par une extrémité libre au mécanisme d’interface 4.
Dans l’exemple illustré, le mécanisme d’interface 4 du système de freinage ferroviaire 1 comporte un dispositif de verrouillage/déverrouillage 14 en position de la tige d’actionnement 12 du cylindre de frein 2.
Le cylindre de frein 2 est pourvu de bras d’attache 13 s’étendant en saillie du corps 10 et auxquels sont assujetties mécaniquement les biellettes de transmission d’effort 9.
La montre en particulier que le système de freinage ferroviaire 1 est configuré pour permettre au porte-sabot 3, par l’intermédiaire des biellettes de transmission d’effort 9, de se déplacer selon une direction horizontale d’une distance D1 et/ou selon une direction verticale selon une distance D2 pour suivre la position de la roue à freiner du véhicule ferroviaire.
Ce déplacement est rendu possible par le montage des biellettes de transmission d’effort 9 qui peuvent sensiblement pivoter par leur seconde extrémité autour des bras d’attache 13.
On va maintenant décrire en référence aux figures 3 à 6 le porte-sabot 3 et le mécanisme d’interface 4.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, l’indice de modulation cible m peut être une sortie du modèle de contrôle MCO. Ce mode de réalisation n’est pas illustré ici.
Exemples de fonctionnement Les caractéristiques et avantages du procédé selon l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de l'exemple d'application ci-après.
Pour ces exemples, on applique le mode de réalisation de la .
Les figures 4 à 7 illustrent, schématiquement et de manière non limitative, la mise en œuvre du procédé selon un mode de réalisation de l’invention pour dans quatre situations. Ces figures représentent dans un repère des courants ID, IQ :
En quart de cercle noir épais : les lignes de même valeur de norme de courant i 0 iso-I 0 , En lignes pointillées formées uniquement de tirets : les lignes de même valeur de couple Iso-Cem, En pointillés formés par une alternance de tirets et de doubles points : les lignes de même valeur de tension absolue Iso-Vabs, L’angle de défluxage δ, Une droite de limite de fonctionnement de maximum de couple par volt MTPV (de l’anglais maximum torque per volt), Avec un point blanc, la consigne initiale de courant Ci, Avec un point noir, la consigne finale de courant Cf, et Le cas échéant, avec un point gris, la mesure initiale du courant mes.
Les figures 4 et 5 concernent le cas de la méthode d’asservissement complet, et les figures 6 et 7 concernent le cas de la méthode d’asservissement à tension fixe.
Pour l’exemple de la figure 4, la tension de commande obtenue est supérieure à la tension prédite , en régime de saturation de tension. Ainsi, dans les étapes du procédé selon l’invention, on obtient :
La tension prédite est égale à la tension maximale v smax autorisée par définition, car on utilise, pour la prédiction, le même calcul théorique des consignes de tension que celui du modèle de contrôle pour la prédiction, La variable de fonctionnement corrigée VAR corr évolue dans le sens de la diminution de tension de commande. Si la variable de fonctionnement corrigée VAR corr est le régime, le régime corrigé augmente. Le calcul des consignes i d sp et i q sp par le modèle de contrôle MCO, obtenu via la variable de fonctionnement corrigée VAR corr , évolue dans le sens de l’augmentation du défluxage, à iso consigne de couple de commande (Cem* constant). La tension de commande appliquée diminue effectivement, puisque le régime réel est fixe. La tension prédite , qui est calculée à l’aide de la variable corrigée, ne diminue pas. Si la variable corrigée est le régime, son augmentation compense la baisse de tension due au défluxage plus important. La tension de commande converge vers la tension prédite, et la correction n’évolue plus. La tension prédite étant restée égale à la tension maximale autorisée, la tension de commande est maintenant égale à la tension maximale autorisée v smax . Le couple Cem* est maintenu tout au long du processus.
Ces étapes se traduisent sur la figure 4 par la flèche qui va du point blanc Ci (consigne initiale – sp) au point noir Cf (consigne finale - com), sur une courbe de couple constant, avec une augmentation de l’angle de défluxage δ, et avec une diminution de la tension de commande .
Pour l’exemple de la figure 5, la tension de commande obtenue est inférieure à la tension prédite , en régime de saturation de tension. Ainsi, dans les étapes du procédé selon l’invention, on obtient :