INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
est une vue en coupe du piston à double effet multitempérature suivant l’invention tel que montré en figures 2 à 7, ladite vue montrant comment un fluide lubrifiant-refroidissant peut circuler depuis un réservoir axial de vis jusqu’à l’intérieur du carter de transmission pour successivement refroidir le disque de liaison radiale supérieure, l’anneau périphérique d’étanchéité et le disque de liaison radiale inférieure, ceci tout en refroidissant et en lubrifiant les moyens d’étanchéité de piston et la jupe en tonneau que présente ledit anneau, lesdits moyens et ladite jupe étant maintenus au contact du cylindre froid.
est une vue en coupe du piston à double effet multitempérature suivant l’invention tel que montré en , ladite vue montrant notamment comment le fluide lubrifiant-refroidissant peut recirculer à l’intérieur du volume interne de piston pour parfaire le refroidissement de l’ensemble mécano soudé que forment l’anneau périphérique d’étanchéité, le disque de liaison radiale inférieure, le disque de liaison radiale supérieure et la broche centrale de piston, et pour alimenter des orifices périphériques de lubrification d’anneau que comporte l’anneau périphérique d’étanchéité.
est une vue en coupe schématique rapprochée du piston à double effet multitempérature suivant l’invention et selon la configuration particulière dudit piston telle que montrée en figures 2 à 9, ladite vue montrant la position et les dimensions des calottes chaudes inférieure et supérieure par rapport à l’ensemble mécano soudé et à l’anneau isolant lorsque lesdites calottes sont froides.
est une vue en coupe schématique rapprochée du piston à double effet multitempérature suivant l’invention et selon la configuration particulière dudit piston telle que montrée en figures 2 à 9, ladite vue montrant la position et les dimensions des calottes chaudes inférieure et supérieure par rapport à l’ensemble mécano soudé et à l’anneau isolant lorsque lesdites calottes sont chaudes.
est une vue tridimensionnelle cadrée sur la chambre de refroidissement et de lubrification de piston du piston à double effet multitempérature suivant l’invention, ladite vue montrant notamment le clapet anti-retour d'admission d’air et le clapet limiteur de pression qui sont tous deux reliés à l’intérieur du carter de transmission qui fait ici office de source d’air et de bâche à air.
DESCRIPTION DE L’INVENTION :
On a montré en figures 1 à 12 le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention, divers détails de ses composants, ses variantes, et ses accessoires.
Comme le montrent les figures 2, 3, 6 et 7, le piston à double effet multitempérature 201 peut translater dans un cylindre froid 204 aménagé dans un carter-cylindre refroidi 203 que comprend un moteur thermique 202, ledit piston 201 étant directement ou indirectement relié par des moyens de transmission de puissance 205 logés dans un carter de transmission 206 à au moins un arbre de sortie de puissance 207 rotatif ou alternatif.
Comme on le voit clairement en , ledit piston 201 forme une chambre de volume variable inférieure 208 avec le cylindre froid 204 et une culasse inférieure 213 qui est positionnée entre ledit piston 201 et le carter de transmission 206, ledit piston 201 formant simultanément une chambre de volume variable supérieure 209 avec ledit cylindre 204 et une culasse supérieure 214, lesdites chambres 208, 209 renfermant un gaz de travail 240.
Comme illustré en figures 2 à 5 et en figures 8 et 9, le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention comprend une broche centrale de piston 210 approximativement coaxiale au cylindre froid 204 et dont une première extrémité forme une tige inférieure de piston 211 qui traverse de part en part la culasse inférieure 213 via un orifice de tige inférieure 215 qui coopère avec des moyens d’étanchéité de tige inférieure 280 pour déboucher dans le carter de transmission 206 et pour être directement ou indirectement reliée aux moyens de transmission de puissance 205 par des moyens de fixation de piston 231.
La deuxième extrémité de ladite broche 210 forme quant à elle une tige supérieure de piston 212 qui traverse de part en part la culasse supérieure 214 via un orifice de tige supérieure 216 qui coopère avec des moyens d’étanchéité de tige supérieure 281 pour déboucher dans une chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217 reliée à une source de fluide lubrifiant-refroidissant 218, cette dernière introduisant un fluide lubrifiant-refroidissant 257 dans ladite chambre 217.
On remarque en figures 2 à 11 que le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention comprend un anneau périphérique d’étanchéité 220 dont le diamètre extérieur est sensiblement inférieur au diamètre intérieur du cylindre froid 204.
Selon un exemple de réalisation, le garde-corps comprend deux ou trois barres rigides au niveau de chaque côté latéral, reliant le tampon de voirie à la grille de sécurité.
Selon un exemple de réalisation, la grille de sécurité, en position de sécurité, repliée, recouvre l’accès à l’ouvrage souterrain situé sous ladite grille de sécurité et constitue ainsi une protection contre la chute d’objets ou de personnes dans ledit ouvrage souterrain.
Un avantage remarquable du dispositif de voirie conforme à l'invention réside dans la mise en place d'un garde-corps fiable et ce de façon extrêmement simple sans boulonnage ou artifices goupillés.
Un autre avantage principal est obtenu par l’intégration d’éléments latéraux de garde-corps dont le montage / démontage et la manipulation sont simples et efficaces.
Le garde-corps est avantageusement pourvu d’éléments latéraux articulés, lesquels peuvent s’ouvrir à la manière d’un portillon.
Un avantage du dispositif de voirie conforme à l’invention réside dans le fait que le garde-corps s’intègre parfaitement, après démontage, dans un support en vue de s’escamoter avec l’ensemble replié de la grille de sécurité.
Un autre avantage du dispositif conforme à la présente invention réside dans l'intégration d'un garde-corps présentant un encombrement minimal lorsque le dispositif de voirie est en position de fermeture et n'alourdissant que très faiblement la grille de sécurité lorsque ledit garde-corps est escamoté.
Un autre avantage et non des moindres réside dans la réalisation d'un dispositif de voirie équipé d'un garde-corps et ce de façon très économique.
Un autre avantage de la grille de sécurité en position repliée est de réaliser une protection contre la chute d’objets ou de personnes dans l’ouvrage situé sous le dispositif de voirie.
est une vue partielle et en perspective d’un exemple de réalisation d’un dispositif de voirie conforme à l’invention dans une première position d’ouverture intermédiaire,
représente le dispositif de voirie de la dans une seconde position d’ouverture intermédiaire,
représente le dispositif de voirie de la dans une position d’ouverture complète,
représente le dispositif de voirie de la selon angle de vue,
représente le dispositif de voirie de la en vue de dessus et dans une position d’ouverture complète,
représente le dispositif de voirie de la en position d’ouverture complète selon une vue en coupe verticale A-A,
L’attitude de l’aéronef lorsqu’il est en mouvement est définie par rapport à un repère géographique TGL (Trièdre Géographique Local également appelé NorthEastDown), qui est représenté à la avec un même centre que le centre G du repère d’aéronef. Ce repère TGL comprend 3 axes X, Y, Z perpendiculaires deux à deux, l’axe X pointant vers le Nord Géographique (« North » en anglais), l’axe Y pointant vers l’Est Géographique (« East » en anglais), et l’axe Z définissant la direction verticale, pointant vers le centre de la Terre (« Down » en anglais).
L’attitude de l’aéronef par rapport au repère géographique TGL, est définie, de manière connue, par trois angles d’Euler permettant de passer du repère TGL au repère TA de l’aéronef, qui sont respectivement le lacet ψ(en anglais « yaw »), le tangage θ(en anglais « pitch ») et le roulis φ (en anglais « roll »). Ces angles sont représentés à la .
Le lacet ψ correspond à une rotation de l’aéronef autour de Z A .
Le lacet Ψ Τ , également appelé cap géographique, représenté sur la , est l’angle entre l’axe X A et l’axe X, correspondant à une rotation de l’aéronef autour de Z A . Le tangage représente la rotation autour de l’axe Y A , et le roulis la rotation autour de l’axe longitudinal X A . Ces angles définissent la matrice de changement de repère, du repère TGL de référence vers le repère TA de l’aéronef.
Les angles φet ψsont définis dans ]-π,+π], et θ est défini dans ]-π/2,π/2].
L’attitude de l’aéronef 10 est obtenue par le changement de repère du repère TGL vers le repère TA, en utilisant la matrice B(ψθφ), dite matrice des cosinus directeurs :
Le système de détermination de cap 12, représenté schématiquement à la , comporte un magnétomètre 14, une unité de mesure inertielle 16, un dispositif de traitement 18 et une interface homme-machine 20.
Ce système de détermination de cap 12 comprend également un instrument 22 appelé « stand-by attitude » (unité fournissant les attitudes de secours), adapté pour obtenir et afficher au pilote les attitudes de l’avion.
Le magnétomètre 14 est un instrument adapté pour fournir des valeurs d’un champ magnétique mesuré, permettant notamment d’indiquer la direction du Nord magnétique. Un magnétomètre a un repère de référence propre TMAG, représenté schématiquement à la , ayant une origine O M et des axes X M , Y M , Z M perpendiculaires entre eux. Le magnétomètre fournit, à chaque mesure, des composantes H xm , H ym , H zm formant un vecteur tridimensionnel [H m ].
L’angle de lacet Ψ mag  entre l’axe X A (axe longitudinal de l’avion) et l’axe X M est le cap magnétique selon la mesure du magnétomètre. Comme indiqué en introduction, les mesures du magnétomètre sont perturbées par des défauts magnétiques locaux, par exemple des champs magnétiques induits par l’aéronef.
L’unité de mesure inertielle (UMI) 16 comporte de façon usuelle trois accéléromètres et trois gyromètres, et détermine les angles d’attitude de l’aéronef 10 dans le repère TGL.
Selon une variante, le système de détermination de cap 12 comprend un autre dispositif de détermination de position et d’orientation, par exemple une unité de navigation primaire ou un cap GPS bi-antenne, qui fournit des angles d’attitude de l’aéronef en temps réel à l’unité de traitement 18.
Par la suite, on appellera « angles d’attitude » de l’aéronef les angles de lacet, tangage, roulis fournis par l’unité de mesure inertielle 16 ou tout autre dispositif analogue, désignés par le terme « centrale inertielle primaire ».
Selon une autre variante, appelée mode de configuration « autonome », le système de détermination de cap 12 est seulement muni d’un magnétomètre, sans comporter de centrale inertielle primaire.
Le dispositif de traitement 18 est un dispositif électronique programmable, et comprend une unité centrale de traitement (CPU) 24, e.g. un processeur, apte à exécuter des instructions de programme informatique lorsque le dispositif 18 est mis sous tension, et une unité de mémoire électronique 25, par exemple des registres, l’unité de mémoire électronique 25 étant adaptée à stocker des instructions de code exécutable permettant la mise en œuvre de programmes comportant des instructions de code aptes à mettre en œuvre le procédé selon l’invention. Ainsi, le dispositif de traitement 18 est un dispositif de compensation des défauts magnétiques verticaux d’un magnétomètre selon l’invention.
Le dispositif de traitement 18 est adapté pour communiquer avec l’interface homme-machine 20, pour recevoir des commandes et afficher des résultats, par exemple au moyen d’un bus de communication (non représenté).
Seuls les points par lesquels ce second mode de réalisation diffère du premier seront détaillés ci-dessous. Les éléments identiques ou assurant la même fonction dans les deux modes de réalisation seront désignés par les mêmes références.
Dans le second mode de réalisation, le bouchon 36 est plus long que dans le premier mode de réalisation.
Le bouchon 36 comprend un premier tronçon 44, engagé dans la première extrémité 10 de l’alésage, entre la première grande face 2a et la cavité 32.
Dans le premier mode de réalisation, le bouchon 36 comprend seulement ce premier tronçon.
Dans le second mode de réalisation, le bouchon 36 comprend, en plus du premier tronçon 44, un second tronçon 46, prolongeant axialement le premier tronçon 44 et s’étendant au droit de la cavité 32, c’est-à-dire en face de la cavité 32.
Comme dans le premier mode de réalisation, la méthode selon le second mode de réalisation comprend une étape de fixation du premier tronçon 44 de manière étanche à la plaque tubulaire 2.
Typiquement, ceci est réalisé par le biais d’une soudure périphérique 48, solidarisant l’extrémité du bouchon 36 à la première grande face 2a.
Contrairement au premier mode de réalisation, la soudure 48 a seulement pour fonction de réaliser une étanchéité, et n’a pas pour fonction de réaliser une liaison du bouchon 36 à la plaque tubulaire 2 assurant la résistance mécanique, notamment la reprise des efforts exercés sur le bouchon et la transmission à la plaque tubulaire.
Le premier tronçon 44 présente une surface externe 50 en contact avec la surface interne 14 de l’alésage.
Le second tronçon 46 présente lui aussi une surface externe 52 en contact avec la surface interne 14 de l’alésage.
Le bouchon 36 est fixé mécaniquement à la plaque tubulaire 2 par dudgeonnage. Ce dudgeonnage crée une liaison suffisamment résistante pour empêcher que le bouchon 36 soit éjecté hors de l’alésage 8 sous l’effet d’une différence de pression entre les deux côtés du bouchon.
Plus précisément, le second tronçon 46 du bouchon est fixé à la surface interne 14 de l’alésage par dudgeonnage.
Avantageusement, le premier tronçon 44 est également fixé à la surface interne 14 par dudgeonnage.
Le dudgeonnage est une opération mécanique consistant à déformer radialement le bouchon, de manière à augmenter son diamètre, et à le plaquer contre la surface interne 14 de l’alésage.
Pour ce faire, comme visible sur la , le bouchon 36 est creux.
Le dudgeonnage est réalisé à l’aide d’un outil comportant des galets rotatifs autour de l’axe central C. Ces galets réalisent l’expansion radiale du bouchon 36. Ils sont déplacés axialement, selon l’axe central C, à l’intérieur du bouchon 36.
Sinon :
Ce qui conduit à corriger la valeur de par et donne
A la figure 8b, le décodage de donne lieu à correction suivante :
Si , , , sinon :
Dans des variantes, la valeur de pourra correspondre à la cardinalité cumulative jusqu’à la couche d’élévation inférieure, ou elle pourra être obtenue par une somme directe à partir des valeurs selon l’invention.
Dans des variantes où la cardinalité cumulative est définie de façon différente, avec des valeurs correspondantes, on adaptera la définition analytique de l’estimation initiale de .
On a illustré sur la , un dispositif de codage DCOD et un dispositif de décodage DDEC, au sens de l’invention, ces dispositifs étant duals l’un de l’autre (dans le sens de « réversibles ») et reliés l’un à l’autre par un réseau de communication RES ou un bus interne BUS dans un terminal (pour communiquer entre un module d’analyse MASA et un codec de type IVAS ou un autre traitement).
Le dispositif de codage DCOD comporte un circuit de traitement incluant typiquement : - une mémoire MEM1 pour stocker des données d’instructions d’un programme informatique au sens de l’invention (ces instructions pouvant être réparties entre le codeur DCOD et le décodeur DDEC) ; - une interface INT1 de réception d’un signal multicanal d’origine B , par exemple un signal réparti sur différents canaux ou une version paramétrique en compression avec des paramètres de direction de source au sens de l’invention ; - un processeur PROC1 pour recevoir ce signal et le traiter en exécutant les instructions de programme informatique que stocke la mémoire MEM1, en vue de son codage ; et - une interface de communication COM 1 pour transmettre les signaux codés via le réseau ou un bus interne d’un terminal.
Le dispositif de décodage DDEC comporte un circuit de traitement propre, incluant typiquement : - une mémoire MEM2 pour stocker des données d’instructions d’un programme informatique au sens de l’invention (ces instructions pouvant être réparties entre le codeur DCOD et le décodeur DDEC comme indiqué précédemment) ; - une interface COM2 pour recevoir du réseau RES ou d’un bus interne BUS les signaux codés en vue de leur décodage en compression au sens de l’invention ; - un processeur PROC2 pour traiter ces signaux en exécutant les instructions de programme informatique que stocke la mémoire MEM2, en vue de leur décodage ; et - une interface de sortie INT2 pour délivrer des paramètres de directions de source.
Bien entendu, cette illustre un exemple d’une réalisation structurelle d’un codec (codeur ou décodeur) au sens de l’invention. Les figures 5 à 8 commentées ci-dessus décrivent en détails des réalisations plutôt fonctionnelles de ces codecs.
Procédé et dispositif pour communiquer des données de façon fiable, efficace et continue Domaine de l’invention La présente invention appartient au domaine de la communication de données entre un dispositif émetteur et un dispositif récepteur d’un système de communication. L’invention concerne notamment la couche de transport d’un protocole de communication. L’invention s’applique particulièrement bien à un système de communication s’appuyant sur un réseau d’accès sans fil de type LPWAN (acronyme anglais de « Low-Power Wide Area Network », en français « réseau étendu à basse consommation d’énergie »).
Etat de la technique L'IETF (acronyme anglais de « Internet Engineering Task Force », en français « groupe de travail sur l’ingénierie Internet ») a récemment normalisé le protocole SCHC (acronyme anglais de « Static Context Header Compression », en français « compression d’en-tête à partir d’un contexte statique ») également connu sous l’identifiant « RFC 8724 ».
Sur cette figure, les disques 2 sont en aluminium et présentent un diamètre D2 de 111,8 millimètres et une épaisseur E2 de 1 millimètre. Le trou 3 présente un diamètre D3 de 10,2 millimètres.
L’anneau périphérique en GNE 4 présente une hauteur H4 de 15 millimètres, et une largeur L4 de 5,6 millimètres.
Plus généralement, l’anneau périphérique en GNE 4 présente une hauteur H4 égale à 5 à 15% du rayon (D4/2).
Avantageusement, le ratio largeur L4 de l’anneau périphérique en GNE / diamètre D2 des disques est compris entre 3 et 8.
Le matériau des disques 2 est choisi pour optimiser les transferts thermiques et permettre l’évacuation de la chaleur au contact de la paroi du réservoir et des galettes d’hydrure métallique 5. Il est également choisi pour avoir une masse volumique la plus faible possible. Il peut, par exemple, être choisi parmi l’acier inoxydable, le cuivre, mais il est avantageusement en aluminium qui optimise le rapport conduction thermique/masse volumique. Par exemple, les disques en aluminium font 1 millimètre d’épaisseur E2 environ.
Les figures 4 et 5 illustrent un réservoir 10 de stockage d’hydrogène sous forme solide selon l’invention, utilisé verticalement. Il est conformé pour incorporer une pluralité de pastilles 1 selon l’invention.
Le réservoir 10 comprend un récipient cylindrique creux 11, s’étendant selon un axe longitudinal X-X, fermé à une première extrémité 11a et délimité par une paroi radiale extérieure conductrice thermique 11b. Le récipient 11 présente une seconde extrémité ouverte 11c pour permettre l'accès à l'intérieur dudit récipient.
Le réservoir 10 comprend également un couvercle amovible de fermeture réversible étanche 12 de la seconde extrémité 11c du récipient cylindrique creux 11 pour permettre l’accès à l’intérieur du récipient et y agencer les pastilles, et pour fermer de manière étanche le récipient en vue de son utilisation de stockage/déstockage de l’hydrogène. Le couvercle 12 comprend également un orifice 12a d’entrée/sortie de l’hydrogène en connexion fluidique avec une vanne de fermeture/ouverture 14.
La paroi 11b du récipient en contact avec les pastilles de stockage 1 est aussi fine que possible pour optimiser l’évacuation de chaleur. Bien entendu, cette paroi doit permettre de supporter sans déformation la pression de service d’hydrogène et la compression mécanique des pastilles 1. Grâce aux pastilles selon l’invention, la compression mécanique des pastilles 1 est très limitée puisqu’elle est absorbée par l’anneau périphérique de GNE. Au niveau de la seconde extrémité 11c, la paroi 11b est avantageusement plus épaisse pour permettre la fixation du couvercle 12.
De préférence, le réservoir 10 comprend également un tube 13 de diffusion passive d’hydrogène s’étendant axialement le long du récipient cylindrique creux, au travers des trous 3 des disques 2 et des trous 5a des pastilles. Le tube 13 est également en liaison fluidique étanche avec l’orifice 12a du couvercle amovible de fermeture réversible étanche.
Le tube 13 facilite également l’insertion des pastilles 1 et des disques 2 dans le récipient 11 en centrant l’ensemble et donc en assurant leur positionnement optimal, en particulier en ce qui concerne le contact entre l’anneau périphérique de GNE 4, les disques 2 et la paroi 11b du récipient 11. Le tube 13 permet aussi un filtrage d’éventuels résidus de poudre d’hydrure métallique lors de la désorption.
Le tube 13 de diffusion passive d’hydrogène est un tube en matériau poreux à l’hydrogène de façon à permettre l’absorption/désorption de l’hydrogène dans et hors de l’hydrure métallique 5.
Le tube 13 de diffusion passive d’hydrogène s’étend axialement (parallèlement à axe longitudinal X-X) dans tout le récipient et il est relié à une vanne de fermeture/ouverture 14 à l’extérieure du réservoir 10 pour interdire/autoriser la circulation d’hydrogène hors ou vers le réservoir 10. Avantageusement, la vanne 14 est pilotable manuellement et/ou automatiquement par une unité centrale du système de stockage (non illustré).
De préférence, le récipient cylindrique creux 11 comprend, entre un dernier disque 2a de l’empilement et le couvercle amovible 12 de fermeture, un espace 16 d’expansion axiale de l’empilement de pastilles.
En utilisation (voir ), l’anneau 4 en GNE des pastilles 1 est agencé entre la paroi 11b du réservoir 10 et l’hydrure métallique compacté 5. De cette manière, l’anneau 4 en GNE permet de réduire les contraintes mécaniques exercées sur la paroi 11b du réservoir en absorbant cette contrainte, et permet d’améliorer la conductivité thermique pour évacuer la chaleur.
Les disques 2 permettent non seulement la conduction thermique vers les parois du réservoir, mais également, par leur poids, de guider radialement une partie des contraintes d’expansion de l’hydrure métallique 5 vers l’anneau de GNE 4 lors des cycles de compression/décompression volumiques dus à la charge/décharge de l’hydrogène, l’anneau périphérique de GNE absorbant ainsi une grande partie de l’augmentation de volume de l’hydrure métallique 5 sans transmettre la contrainte à la paroi du réservoir.
Généralement, un afficheur dit « tête haute » comporte, à l’intérieur d’un boîtier, un dispositif de génération d’images duquel émerge un faisceau lumineux source et un système optique de projection adapté pour projeter une image générée par le dispositif de génération d’images vers le conducteur du véhicule, via le pare-brise par exemple, de manière à former l’image virtuelle précédemment évoquée.
De tels dispositifs de génération d’images comprennent souvent des éléments laminés les uns sur les autres peu résistants à haute température.
Dans ce contexte, la présente invention propose un procédé de fabrication d’un composant pour dispositif de rétroéclairage comprenant les étapes suivantes : - dépôt sur un polariseur réflectif d’une couche de revêtement, ledit polariseur réflectif comprenant un film optique multicouche, - impression de motifs dans la couche de revêtement de manière à ce que ladite couche de revêtement imprimée forme un diffuseur optique.
La fabrication du composant par dépôt de la couche de revêtement puis impression de cette dernière permet d’éviter une étape de lamination et de produire ainsi un composant plus résistant aux hautes températures.