INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- lorsqu’il y a plusieurs arbres à cames, une étape de localisation de saut de chaîne utilisant l’angle de décalage respectif de chaque arbre à cames pour localiser le saut de chaine, le saut de chaine étant localisé : sur l’arbre à came associé à un angle de décalage supérieur à l’angle de saut de chaîne, avec le ou les autre(s) arbre(s) à cames associés respectivement à un angle de décalage inférieur au saut de chaîne, ou sur le vilebrequin lorsqu’il y a plusieurs arbres à cames tous associés à un angle de décalage supérieur l’ange de saut de chaine.
- une étape d’évaluation de coupure d’injection de carburant dans les cylindres du moteur pour évaluer si une phase de coupure d’injection de carburant est atteinte, - une étape de vérification de blocage pour vérifier, lorsqu’il est déterminé qu’une phase de coupure d’injection de carburant est atteinte et pour chaque actionneur de distribution variable, si ledit actionneur de distribution variable est bloqué,
- une étape de contrôle pour commander, pour chaque actionneur de distribution variable, un mouvement dudit actionneur de distribution variable d’un angle de saut de chaîne correspondant à plus ou moins une distance séparant deux dents du pignon d’engrenage de la chaîne de distribution, - une étape de vérification de position pour vérifier, pour chaque actionneur de distribution variable, si la position dudit actionneur de distribution variable a été modifiée par le mouvement,
- une étape de vérification de déplacement pour vérifier, pour chaque actionneur de distribution variable pour lequel il a été déterminé que la position a été modifiée par le mouvement, si la position a varié d’une valeur supérieure ou inférieure à l’angle de saut de chaîne,
- une étape de conclusion de non blocage, pour conclure que l’actionneur de distribution variable n’est plus bloqué mais qu’un problème persiste, dans l’hypothèse où la position a varié d’une valeur approximativement égale à l’angle de saut de chaîne,
- une étape de conclusion d’autoréparation pour conclure que l’actionneur de distribution variable s’est autoréparé, dans l’hypothèse où
la position a varié d’un angle inférieur à l’angle de saut de chaîne, en valeur absolue, et la position est revenue à une valeur d’apprentissage précédente.
- au moins un bloc de cellules inséré dans le volume intermédiaire, le bloc de cellules comportant une pluralité de cellules électrochimiques, chaque cellule électrochimique s’étendant suivant sa hauteur entre une extrémité inférieure et une extrémité supérieure, le boitier définissant un distributeur de fluide de refroidissement débouchant en amont, par une ouverture d’amenée de fluide de refroidissement et en aval, par un passage de distribution de fluide de refroidissement à travers le ou chaque bloc de cellules, le boitier définissant un collecteur de fluide de refroidissement, s’étendant entre un passage de collecte du fluide de refroidissement ayant traversé le bloc de cellules et une ouverture d’évacuation de fluide de refroidissement hors du boitier.
Un tel module est notamment destiné à être placé dans une baie de stockage d’énergie électrique, pour des applications statiques de stockage d’énergie. En variante, le module de batterie est destiné à être embarqué dans un véhicule, par exemple dans un véhicule automobile, un aéronef, ou un navire.
Le module de batterie comporte un bloc de cellules comportant un grand nombre de cellules électrochimiques, par exemple des accumulateurs lithium-ion.
Dans le contexte actuel, la capacité de stockage d’énergie électrique par de tels modules à tendance à augmenter significativement. Ceci conduit, lors du fonctionnement de la batterie, à des échauffements importants au sein des modules, qui, selon les applications, ont besoin d’être refroidis. Ce refroidissement est par exemple assuré en faisant circuler un flux d’air dans le module autour des accumulateurs.
Pour des batteries intégrant un grand nombre d’accumulateurs, ce qui est le cas en automobile ou en stockage d’énergie, une distribution d’air égale dans/autour des différents accumulateurs est primordiale pour garantir un refroidissement homogène. Avec des gestions thermiques « non optimisées », et notamment sur des batteries de longueur significative, les flux d’air peuvent être hétérogènes, c’est-à-dire avec des débits différents, et certains accumulateurs peuvent être moins refroidis que d’autres.
Une telle situation peut conduire à détériorer certains accumulateurs par rapport à d’autres et conduire à un fonctionnement dégradé de la batterie.
Pour pallier ce problème, CN 2 842 750 décrit un module de batterie qui comporte un distributeur destiné à faire passer un flux d’air à travers le module entre deux blocs de cellules, et un collecteur d’air récupérant l’air ayant circulé autour des blocs de cellules.
Cependant, un tel module de batterie ne donne pas entière satisfaction. En particulier, la configuration du distributeur et du collecteur d’air impose que la paroi supérieure de la boîte contenant le bloc de cellules est saillante, avec une forme sensiblement de toit. Ceci rend le module de batterie encombrant, et empêche l’empilage de plusieurs modules pour réaliser une batterie de puissance élevée.
En outre, si la circulation d’air est plus homogène dans le module autour des blocs de cellules, des échauffements internes locaux peuvent toujours se produire de manière significative au sein de chaque bloc de cellules.
Un but de l’invention est de fournir un module de batterie qui soit particulièrement efficace pour refroidir les cellules d’un bloc de cellules, tout en étant très peu encombrant et facilement empilable.
A cet effet, l’invention a pour objet un module de batterie du type précité, caractérisé en ce que le bloc de cellules est incliné par rapport à l’axe longitudinal d’un angle non nul et inférieur à 90 °, le distributeur présentant une section transversale de passage de fluide de refroidissement d’aire décroissante le long du bloc de cellules depuis l’ouverture d’amenée et le collecteur présentant une section transversale de collecte de fluide de refroidissement d’aire croissante vers l’ouverture d’évacuation le long du bloc de cellules.
Le module de batterie selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toute combinaison techniquement possible :
- l’angle d’inclinaison du bloc de cellules par rapport à l’axe longitudinal est compris entre 0,5 ° et 5° ;
- la paroi supérieure est parallèle à la paroi inférieure et est parallèle à l’axe longitudinal ;
- l’une de la paroi supérieure et de la paroi inférieure délimite au moins partiellement la section transversale de passage de fluide de refroidissement, l’autre de la paroi supérieure et de la paroi inférieure délimite au moins partiellement la section transversale de collecte de fluide de refroidissement ;
- les extrémités supérieures des cellules électrochimiques du bloc de cellules sont situées dans un plan supérieur, ou/et les extrémités inférieures des cellules électrochimiques du bloc de cellules sont situées dans un plan inférieur, l’un au moins du plan supérieur et du plan inférieur étant incliné par rapport à l’axe longitudinal d’un angle non nul et inférieur à 90° ;
Sur la , on a représenté schématiquement les éléments principaux d’un afficheur tête haute 1, destiné par exemple à équiper un véhicule 2, notamment un véhicule automobile.
L’afficheur 1 de la est adapté à projeter une image virtuelle 3 dans le champ de vision d’un conducteur 4 du véhicule 2, de sorte que le conducteur 4 puisse voir cette image virtuelle 3 et les informations éventuelles qu’elle contient sans avoir à détourner le regard.
A cet effet, l’afficheur 1 comprend une lame partiellement transparente 5 placée dans le champ de vision du conducteur 4, un dispositif de génération d’images 6 adapté à générer un faisceaux lumineux image 7 et un système optique de projection 8 adapté à renvoyer, en direction de ladite lame partiellement transparente 5, le faisceau lumineux image 7 généré par le dispositif de génération d’images 6 après la traversée d’une fenêtre transparente 9. Le faisceau lumineux renvoyé en direction de la lame partiellement transparente 5 est en partie réfléchi par la lame partiellement transparente 5 en direction du conducteur 4 et produit ainsi l’image virtuelle 3.
La lame partiellement transparente 5 est ici confondue avec le pare-brise du véhicule 2. Autrement dit, c’est le pare-brise du véhicule 3 qui a la fonction de lame partiellement transparente 5 pour l’afficheur tête haute 1.
Comme visible sur la , le dispositif de génération d’images 6 et le système optique de projection 8 sont ici placés dans un boîtier 22, dont une ouverture est fermée par la fenêtre transparente 9 déjà mentionnée.
Un premier mode de réalisation du dispositif de génération d’images 6 selon l’invention est illustré sur la . Le dispositif de génération d’images 6 comprend un dispositif de rétroéclairage 10, un écran à cristaux liquides 11 recouvrant le dispositif de rétroéclairage 10, un premier dissipateur thermique 12 et un deuxième dissipateur thermique 13.
Le dispositif de rétroéclairage 10 comprend une source de lumière 14 de type matrice de diodes électroluminescentes, un réflecteur 15 et un composant optique 16. La source de lumière 14 est configurée pour émettre un faisceau source divergent autour d’une direction principale D. Le réflecteur 15 reçoit une partie au moins du faisceau source et en réfléchit une partie au moins en un faisceau réfléchi en direction du composant optique 16. Le faisceau réfléchi est ici collimaté. Le composant optique 16 reçoit une partie au moins du faisceau réfléchi et en transmet une partie au moins en un faisceau diffusé vers l’écran à cristaux liquides 11. Le faisceau diffusé vient éclairer l’écran à cristaux liquides 11 afin que l’écran à cristaux liquides 11 laisse passer une partie au moins du faisceau diffusé pour former le faisceau lumineux image 7.
Le composant optique 16 est un composant dédié formé d’un seul tenant et comprenant sur une première face un polariseur réflectif 17 et sur une seconde face, opposée à la première face, un diffuseur optique 18. Par formé d’un seul tenant, il est entendu que le composant optique 16 consiste en une seule pièce. Par polariseur réflectif, il est entendu un polarisateur fonctionnant en réflexion, c’est-à-dire réfléchissant une composante de polarisation déterminée Pd et transmettant la composante de polarisation orthogonale. Par diffuseur optique, il est entendu un élément optique réalisant un étalement angulaire d’une lumière incidente.
La première face est positionnée du côté du réflecteur 15, qui correspond au côté de la source de lumière 14. Cette configuration permet d’améliorer le recyclage de la lumière à l’intérieur du dispositif de rétroéclairage 10. En effet, si une portion du faisceau source ne présente pas la polarisation transmise par le polariseur réflectif, celle-ci est réfléchie par le polariseur réflectif 17 et peut être réinterceptée par le réflecteur 15, puis réfléchie à nouveau en direction du composant optique 16.
Un des avantages de la formation en un seul tenant du composant optique 16 est de limiter les réflexions entre le polariseur réflectif 17 et le diffuseur optique 18. La limitation de ces réflexions permet d’améliorer le contraste perçu directement sur l’écran à cristaux liquides 11.
Par exemple, le composant optique 16 est obtenu par le procédé suivant : - préparation d’une pièce intermédiaire comprenant un substrat pourvu d’un polariseur réflectif sur une première face ; le polariseur réflectif peut être en matière plastique, par exemple en PVA-TAC-acrylique, et permet de transmettre la lumière arrivant sur sa surface dans une polarisation donnée et de réfléchir la lumière arrivant dans une polarisation orthogonale à la polarisation donnée. - gravure de motifs sur la seconde face du substrat (opposée à la première face), par exemple par gravure laser, afin de former le diffuseur optique 18 sur cette face ; une structure diffusante peut par exemple être imprimée sur la face arrière (c’est-à-dire la face ne recevant pas directement la lumière incidente) d’un polariseur réflectif en plastique, de type polycarbonate, au moyen d’une gravure laser, par exemple par usinage laser (en anglais « Femtosecond laser patterning ») ; la structure diffusante correspond à un grainage distribué sur la face arrière de sorte à diffuser la lumière selon une distribution de diffusion donnée.
La représente un substrat 25 pourvu sur une première face 23 d’un polariseur réflectif. Le substrat 25 présente une couche transparente 24, ici en polycarbonate, définissant une seconde face opposée à la première face 23. On propose ici d’appliquer une gravure laser à cette seconde face afin de former un diffuseur optique.
La représente le substrat 25 de la après application d’une gravure laser à la seconde face définie par la couche transparente 24. On peut observer le profil structuré de la seconde face suite à la gravure laser. Ce profil structuré confère une fonction supplémentaire de diffusion au substrat pourvu du polariseur réflectif.
Dans une variante, le polariseur réflectif 17 est laminé sur le diffuseur optique 18 à l’aide d’une colle optique transparente. Dans ce cas, le diffuseur optique 18 peut être fabriqué en matière plastique injectée, telle que du polycarbonate. L’épaisseur du diffuseur optique 18 dans le composant optique 16 peut être comprise entre 0,2 mm et 1 mm, et de préférence égale à 0,5 mm. Alternativement, le diffuseur optique 18 peut être constitué d’un film plastique, par exemple en polycarbonate. L’épaisseur du film peut être comprise entre 0,1 mm et 0,25 mm, et de préférence égale à 0,125 mm. De préférence, le matériau du diffuseur optique 18 présente une température de déflection supérieure ou égale à 120°C avec une charge égale à 1,8 MPa, et supérieure ou égale à 130°C avec une charge égale à 0,45MPa.
Afin de garantir la qualité du laminage du polariseur réflectif 17 sur le diffuseur optique 18, ce dernier est de préférence en matière plastique et est chauffé à une température comprise entre 30°C et 60°C. Cette procédure permet de réduire les tensions mécaniques à l’intérieur du diffuseur optique 18 et de garantir une meilleure adhérence avec le polariseur réflectif.
- la teneur pondérale en additifs colorants comme les pigments (d’oxyde métallique) -noirs ou blancs même colorés- est de préférence d’au plus 10% ou 5% ou 1% du poids total de l’émail, notamment 0,5% et même 0,1%, voire nulle.
On peut limiter fortement et même éviter ;
Le toluène, l’acétonitrile, et le benzène ont été distillés sur hydrure de calcium avant utilisation et, si nécessaire, dégazés en faisant barboter de l’azote gazeux.
Les chromatographies analytiques sur couche mince (CCM) ont été réalisées sur des plaques de gel de silice sur aluminium (gel de silice 60, F254, Merck) et visualisée par exposition à la lumière ultraviolette et/ou exposition à une solution basique de permanganate de potassium ou une solution de coloration au p-anisaldéhyde suivie d’un chauffage.
La chromatographie sur colonne flash a été réalisée sur silice 60 (40-63 μm).
Les spectres de résonance magnétique nucléaire (RMN 1 H et RMN 13 C) ont été enregistrés à 25°C avec un spectromètre Bruker Avance 400 (RMN 1 H à 400 MHz, RMN 13 C à 100 MHz) en utilisant CDCl 3 comme solvant référencé par rapport au CHCl 3 résiduel (δH = 7,26 ppm, δC = 77,1 ppm). Les déplacements chimiques sont donnés en ppm et les constantes de couplage (J) en Hertz. Les données pour les spectres RMN 1 H sont rapportées comme suit : déplacement chimique ppm (br s = singulet large, s = singulet, d = doublet, t = triplet, q = quadruplet, dd = doublet de doublets, td = triplet de doublets, ddd = doublet de doublets de doublets, m = multiplet, constantes de couplage, intégration).
Les spectres de masse à haute résolution (HRMS) ont été obtenus sur un spectromètre JEOL JMS-GCmate II et sont rapportés en m/z.
Les spectres infrarouges ont été enregistrés sur un spectromètre FTIR PerkinElmer en utilisant la technique de réflectance totale atténuée (ATR de l'anglais « Attenuated Total Reflectance »). Les maxima d’absorption (ν max ) sont rapportés en nombres d’onde (cm -1 ).
EXEMPLE 1 : S ynthèse du composé Ia1
Préparation du dihydropinosylvine de formule (IIIa1)
Le dihydropinosylvine a été préparé selon les étapes illustrées dans le schéma suivant : .
1.1 Première étape : Préparation du (E)-3,5-diméthoxystilbène
La première étape est une réaction de Horner-Wadsworth-Emmons. À un ballon de 500 ml séché à la flamme et équipé d'un barreau aimanté, sous atmosphère inerte, a été ajouté du tert-butylate de potassium (t-BuOK) (10,8 g, 96,3 mmol) et du tetrahydrofurane (THF) anhydre (120 ml). Le mélange a été refroidi dans un bain de glace, puis du benzylphosphonate de diéthyle (20,6 ml, 90,3 mmol) a été ajouté goutte à goutte pendant 30 minutes, suivi d’une addition par portions de 3,5-diméthoxybenzaldéhyde (10,0 g, 60,2 mmol). Le mélange a été laissé remonter à température ambiante puis agité pendant 2h. Le THF a été éliminé sous vide, puis un mélange d’eau et de méthanol (H 2 O:MeOH) (2:1, environ 60 ml) a été ajouté jusqu’à précipitation du produit. Une filtration et un séchage sous vide donnent le (E)-3,5-diméthoxystilbène sous la forme d'un solide blanc (13,5 g, 56,0 mmol, rendement 93%).
RMN 1 H (400 MHz, CDCl 3 ) : δ = 7.53 – 7.49 (m, 2H), 7.39 – 7.33 (m, 2H), 7.29 – 7.23 (m, 1H), 7.09 (d, J = 16.3 Hz, 1H), 7.04 (d, J = 16.3 Hz, 1H), 6.69 – 6.66 (m, 2H), 6.40 (t, J = 2.3 Hz, 1H), 3.83 (s, 6H).
1.2. Deuxième étape : Préparation du 1,3-diméthoxy-5-phénéthylbenzène
La deuxième étape est une réaction d’hydrogénation catalytique de la double liaison mettant en œuvre du formiate d’ammonium. Elle permet ainsi d’éviter l’utilisation d’hydrogène gazeux. À un ballon de 500 ml séché à la flamme, on a ajouté le (E)-3,5-diméthoxystilbène tel que préparé à l’étape précédente (14,0 g, 58,2 mmol) et 10 % de Pd/C (1,40 g, 10 % en poids), suivis de l’acétate d’éthyle (243 ml, 0,245 M). Du formiate d’ammonium (18,4 g, 291 mmol) a ensuite été ajouté et le mélange a été laissé sous agitation pendant la nuit à température ambiante. Le mélange réactionnel a ensuite été filtré sur un tampon de célite et évaporé sous vide. Le formiate d’ammonium restant a été précipité par ajout de dichlorométhane et le mélange a été filtré à nouveau puis évaporé sous vide pour donner le 1,3-diméthoxy-5-phénéthylbenzène attendu sous forme d’une huile jaune clair (12,7 g, 52,4 mmol, rendement 90%).
RMN 1 H (400 MHz, CDCl 3 ) : δ = 7.32 – 7.25 (m, 2H), 7.23 – 7.17 (m, 3H), 6.36 – 6.30 (m, 3H), 3.76 (s, 6H), 2.95 – 2.82 (m, 4H).
1.3. Troisième étape : Prépa ration de la dihydropinosylvine
La présente invention concerne également un procédé de détermination d’une quantité d’au moins un polluant chimique et/ou sonore émis par au moins un véhicule au sein d’un réseau routier lors d’un déplacement entre la zone géographique d’origine et la zone géographique de destination. Pour ce procédé de détermination d’une quantité d’au moins un polluant émis, on met en œuvre les étapes suivantes :
On détermine au moins une route entre la zone géographique d’origine et la zone géographique de destination au moyen du procédé de détermination d’au moins une route selon l’une des caractéristiques précédentes, et on en déduit une caractéristique de la vitesse du véhicule pour la route ; et on applique un modèle microscopique d’émissions polluantes, chimiques et/ou sonores, à la caractéristique de vitesse du véhicule pour la route pour prédire une quantité d’au moins un polluant chimique et/ou sonore émis sur la route considérée, le modèle d’émissions polluantes étant un modèle qui relie la vitesse du véhicule à une quantité de polluants chimiques et/ou sonores émis par le véhicule.
Par exemple, le modèle microscopique peut correspondre au modèle tel que décrit dans la demande de brevet FR3049653 (WO 2017/174239) ou au modèle COPERT (de l’anglais « COmputer Program to calculate Emissions from Road Transports », pouvant être traduit par programme informatique de calcul des émissions des transports routiers).
L’étape d’application du modèle microscopique peut également prendre en compte le trafic et/ou le taux d’utilisation, qui peuvent être obtenus par le procédé de détermination de route. Ainsi, la quantité déterminée des émissions polluantes chimique et/ou sonore est représentative de l’ensemble des déplacements entre les deux zones géographiques.
De manière avantageuse, le procédé peut comporter une étape facultative d’affichage des quantités des polluants chimiques et/ou sonores émis par au moins un véhicule pour un déplacement entre la zone géographique d’origine et la zone géographique de destination. Lors de cette étape facultative, on peut afficher les quantités de polluants émis sur une carte routière. Cet affichage peut prendre la forme d’une note ou d’un code couleur. Le cas échéant, une note ou une couleur peut être associée à chaque liaison du réseau routier. Cet affichage peut être réalisé à bord d’un véhicule : sur le tableau de bord, sur un dispositif portatif autonome, tel qu'un appareil de géolocalisation (de type GPS), un téléphone portable (de type téléphone intelligent). Il est également possible d'afficher les émissions polluantes sur un site internet. De plus, les émissions polluantes prédites peuvent être partagées avec les pouvoirs publics (par exemple gestionnaire de la voirie) et les entreprises de travaux publics. Ainsi, les pouvoirs publics et les entreprises de travaux publics peuvent optimiser l’infrastructure routière, pour en améliorer les émissions polluantes.
La présente invention concerne également un procédé de détermination de la consommation d’énergie (par exemple carburant ou énergie électrique) d’au moins un véhicule au sein d’un réseau routier lors d’un déplacement entre la zone géographique d’origine et la zone géographique de destination. Pour ce procédé de détermination d’une consommation énergétique, on met en œuvre les étapes suivantes :
On détermine au moins une route entre la zone géographique d’origine et la zone géographique de destination au moyen du procédé de détermination d’au moins une route selon l’une des caractéristiques précédentes, et on en déduit une caractéristique de la vitesse du véhicule pour la route ; et on applique un modèle microscopique de consommation énergétique à la caractéristique de vitesse du véhicule pour la route pour prédire une consommation d’énergie sur la route considérée, le modèle de consommation énergétique étant un modèle qui relie la vitesse du véhicule à une consommation énergétique d’un véhicule.
L’étape d’application du modèle microscopique peut également prendre en compte le trafic et/ou le taux d’utilisation, qui peuvent être obtenus par le procédé de détermination de route. Ainsi, la quantité déterminée de la consommation énergétique est représentative de l’ensemble des déplacements entre les deux zones géographiques.
De manière avantageuse, le procédé peut comporter une étape facultative d’affichage de la consommation énergétique par au moins un véhicule pour un déplacement entre la zone géographique d’origine et la zone géographique de destination. Lors de cette étape facultative, on peut afficher la consommation énergétique sur une carte routière. Cet affichage peut prendre la forme d’une note ou d’un code couleur. Le cas échéant, une note ou une couleur peut être associée à chaque liaison du réseau routier. Cet affichage peut être réalisé à bord d’un véhicule : sur le tableau de bord, sur un dispositif portatif autonome, tel qu'un appareil de géolocalisation (de type GPS), un téléphone portable (de type téléphone intelligent). Il est également possible d'afficher les émissions polluantes sur un site internet. De plus, les émissions polluantes prédites peuvent être partagées avec les pouvoirs publics (par exemple gestionnaire de la voirie) et les entreprises de travaux publics. Ainsi, les pouvoirs publics et les entreprises de travaux publics peuvent optimiser l’infrastructure routière, pour en améliorer les émissions polluantes.
Exemples Les avantages du procédé selon l’invention ressortiront des exemples d’application décrits ci-après.