INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme expliqué plus haut, la présence d’un ou plusieurs organes de réduction amovibles 18 permet d’envisager la réalisation de trous de tailles différentes dans le toit 8 tout en conservant un contact satisfaisant entre le stator 4 et la face extérieure 6 du toit 8.
De préférence, la seconde ouverture traversante 20 a une forme différente de la première ouverture traversante 16. Cela permet une adaptation supplémentaire à la forme du toit d’un véhicule automobile en permettant de réaliser des trous de formes différentes.
Par exemple, et pour un toit de forme ondulée, il peut être préférable de réaliser un trou de forme oblongue dans le toit afin qu’il soit assez grand pour réaliser une aération suffisante. Dès lors, et comme illustré sur les figures 2 et 3, l’organe de réduction amovible 18 peut être de forme oblongue afin d’épouser le pourtour d’un trou de forme oblongue réalisé sur le toit 8. La longueur de la seconde ouverture traversante 20 de forme oblongue peut, comme illustré sur les figures 2 et 3, être très proche du diamètre de la première ouverture traversante 16 afin d’obtenir un second canal de circulation d’air permettant un débit d’air le plus important possible.
Le montage de l’organe de réduction amovible 18 dans la première ouverture traversante 16 correspond à un montage de ce dernier sur un corps principal 22 du stator 4. L’organe de réduction amovible 18 peut être réalisé dans un matériau plus souple que celui du corps principal 22 du stator 4, par exemple en utilisant un polymère plus souple qu’un autre polymère utilisé pour réaliser le corps principal 22 du stator 4.
A charge partielle, c’est-à-dire lorsque le besoin de débit d’air est faible, la pression dans le collecteur d’admission peut, dans le cas d’un moteur à aspiration naturelle et si seul de l’air est admis dans le moteur, être très inférieure à la pression atmosphérique correspondant à la pleine charge, ce qui se traduit par des pertes par pompage élevées.
Pour diminuer ces pertes par pompage, il faut augmenter la pression dans le collecteur d’admission et l’amener aussi près que possible de la valeur de la pression dans le collecteur d’échappement.
Un moyen pour augmenter la pression dans le collecteur d’admission est d’utiliser la recirculation des gaz d’échappement ou EGR.
Ce procédé EGR consiste à prélever des gaz à l’échappement et à les envoyer à l’admission, par exemple en aval d’une vanne de régulation du débit d’air du moteur. L’apport de gaz d’échappement recyclés à l’admission permet d’augmenter la pression dans le collecteur d’admission du moteur pour une même valeur de débit d’air nécessaire à la production du couple, et permet ainsi de diminuer les pertes par pompage et donc d’améliorer le rendement du moteur et la consommation de carburant.
Classiquement, on règle une valeur d’avance à l’allumage du moteur pour que l’allumage intervienne quelques instants avant le point mort haut (PMH), afin de prendre en compte le délai nécessaire au développement de la combustion.
Ainsi pour produire un couple donné, on règle généralement une valeur d’avance à l’allumage du moteur à une valeur égale à l’avance optimale, ou à défaut à une valeur qui soit le plus proche de l’avance optimale sans créer de cliquetis, de manière à maximiser le rendement de combustion, c’est-à-dire que l’avance choisie est celle qui maximise le couple pour un même débit d’air et de carburant.
Cependant, lors d’un changement de rapport de boîte de vitesses il est nécessaire que le couple moteur soit temporairement amené à un couple très faible, quasiment nul, qui compense uniquement les frottements du moteur. Dans ce cas, on procède à des retraits d’avance de manière à faire baisser très rapidement la valeur du couple sans pour autant modifier la position des actionneurs du circuit d’air comme le boîtier-papillon ou vanne EGR.
En effet, pour faire baisser rapidement le couple, il est plus efficient de modifier l’avance à l’allumage plutôt que la position d’une vanne de commande du débit d’air, car le temps de réponse pour que le couple s’effondre réellement est nettement plus faible lorsque l’on procède à des retraits d’avance.
Néanmoins, en cas de rajout d’EGR dans la chambre de combustion, la combustion devient d’une manière générale plus lente et moins stable qu’en l’absence d’EGR, si bien qu’il est difficile pour effondrer le couple en cas de changement de rapport, de procéder à des retraits d’avance sans faire de raté de combustion, car la combustion risque de devenir tellement lente sous l’effet de telles sous-avances qu’elle en soit totalement arrêtée.
La illustre la durée de combustion en fonction du taux d’EGR présent dans la chambre de combustion. On notera que la durée de combustion augmente d’autant plus que le taux d’EGR est important, avec des instabilités de combustion lorsque le cycle de combustion est terminé avant d’avoir brûlé la totalité du combustible enfermé.
La illustre qualitativement les plages de variation possible de l’avance à l’allumage en fonction des taux d’EGR. Le rendement de combustion correspond au couple moteur qui est obtenu en fonction de l’avance à l’allumage, à débit d’air identique et à richesse 1. Le sommet de chaque courbe correspond au meilleur rendement de combustion et à l’avance optimale pour chaque taux d’EGR. Toutes les courbes sont limitées à leur droite par le phénomène de cliquetis et à leur gauche par l’instabilité de combustion, c’est-à-dire qu’en diminuant ou en augmentant l’avance à l’allumage, on atteint respectivement un seuil bas à partir duquel la combustion devient instable et un seuil haut à partir duquel la combustion devient non-homogène avec une auto-inflammation des gaz non encore brûlés, caractéristique du cliquetis.
Tel qu’illustré par la courbe 3 de la correspondant à une absence d’EGR dans la chambre de combustion, il est possible de réduire la valeur de l’avance à l’allumage pour modifier le rendement de combustion, et en particulier dans le sens de la réduction. Ainsi en cas d’absence d’EGR, le retrait d’avance effectué par rapport à l’avance optimale, permet de réduire quasiment instantanément le couple produit par le moteur.
La problématique est que les plages de valeurs possibles pour l’avance à l’allumage se réduisent à mesure que le taux d’EGR s’accroît. Pour les courbes 3, 4 et 5 de la , correspondant à des taux respectifs d’EGR de 0%, 10% et 20%, la largeur de l’intervalle 3a-3b est plus grande que la largeur de l’intervalle 4a-4b, qui est elle-même plus grande que la largeur de l’intervalle 5a-5b. Ce qui signifie que l’on a moins la possibilité de réduire massivement le couple du moteur par des retraits d’avance, au fur et à mesure que le taux d’EGR augmente. Ainsi, tel qu’illustré par la courbe 5 de la , pour des taux élevés d’EGR, on atteint la limite de stabilité de combustion (5a) bien avant d’avoir réussi à diminuer sensiblement le couple.
Dans les procédés connus de l’état de la technique on ne réduit pas les taux d’EGR, de sorte que les retraits d’avance qui sont pratiqués pour effondrer le couple à une valeur nécessaire aux changements de rapport de vitesse, engendrent un risque d’instabilités de combustion qui peuvent se traduire par des ratés de combustion susceptibles de dégrader le fonctionnement du catalyseur et ainsi d’augmenter l’émission de polluants.
Au vu de ce qui précède, l’invention vise à réduire le risque d’instabilités de combustion lors des retraits d’avance qui sont pratiqués pour effondrer le couple à une valeur nécessaire aux changements de rapport de vitesse, tout en maintenant les taux d’EGR à des valeurs proches d’un réglage optimal de la consommation.
L’invention a pour objet un procédé de contrôle du couple délivré lors d’un changement de rapport de vitesses par un moteur à combustion interne de véhicule automobile équipé d’au moins un système de recirculation partielle des gaz d’échappement à l’admission.
Selon un mode de réalisation, l’unité de calcul comprend une sortie de commande MLI apte à se connecter au convertisseur pour commander ses interrupteurs électroniques et en ce que l’unité de calcul est apte à transformer le signal de la transformé inverse de Park de la consigne de tension reçue en un signal de modulation de largeur d’impulsions.
Selon un mode de réalisation, le deuxième calculateur comprend un comparateur comparant le flux quadratique statorique de référence au flux quadratique adaptatif et en ce que la vitesse électrique calculée estimée est transmis au premier calculateur du flux statorique, formant une boucle fermée.
Selon un mode de réalisation, le deuxième calculateur comprend une boucle à phase asservie, (en anglais, phase-locked loop, ou PLL) permettant à partir de la valeur de comparaison entre le flux quadratique statorique de référence et le flux statorique quadratique adaptatif, de calculer une valeur de vitesse électrique.
Selon un mode de réalisation, le troisième calculateur calcule une estimation d’’angle du rotor en réalisant l’intégrale de la vitesse électrique estimée. Selon un exemple, la valeur de position angulaire estimée du rotor est une position angulaire électrique.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de commande comprend en outre une entrée de mesure de courant par phase de la machine électrique, destinée à être reliée à un capteur de courant mesurant le courant sur la ligne de phase d’alimentation correspondante.
Selon un mode de réalisation, l’unité de calcul comprend une entrée de consigne de tension reçue du régulateur de courant et est adaptée à être reliée au convertisseur onduleur pour lui transmettre une commande par modulation de largeur d’impulsion qui permet de piloter les interrupteurs de puissance électronique du convertisseur à une fréquence de découpage spécifique et ainsi piloter le fondamental de la tension statorique vue en entrée de la machine électrique pour le pilotage de la machine électrique.
Selon un mode de réalisation, l’estimateur d’angle adaptatif transmet la vitesse électrique estimée au régulateur de courant, notamment dans un bloc de régulateurs de courant PI.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de commande comprend un processeur et une mémoire et en ce que la boucle de régulation, l’ estimateur d’angle adaptatif et le modificateur de consigne sont intégré dans un programme mis en œuvre par le processeur à partir de la mémoire.
Un autre aspect de l’invention concerne une machine comprenant : un moteur électrique synchrone comprenant un rotor, un stator, un capteur de mesure de courant, un convertisseur onduleur comprenant des interrupteurs de puissance et le dispositif de commande décrit précédemment avec ou sans les différents modes de réalisation décrits précédemment, dans lequel l’unité de calcul transmet une commande au convertisseur à partir de la consigne de tension pour piloter les interrupteurs de puissance électronique à une fréquence de découpage spécifique et ainsi piloter le fondamental de la tension statorique vue en entrée de la machine électrique pour le pilotage du moteur électrique .
Un autre aspect de l’invention concerne un procédé de pilotage en boucle fermée sans capteur de position d’une machine synchrone, du démarrage jusqu’à un régime de rotation maximale comprenant les étapes de : modification d’une consigne de courant reçue en imposant un courant direct de consigne modifié non nul tant qu’une vitesse estimée est inférieure à une valeur de vitesse prédéterminée seuil, calcul d’une consigne de tension comprenant une tension quadratique et direct avec un angle, à partir d’une consigne de courant pour régulation comprenant un courant direct de consigne modifié, calcul d’une commande pour piloter des interrupteurs de puissance électronique du convertisseur onduleur à une fréquence de découpage spécifique et ainsi piloter le fondamental de la tension statorique vue en entrée de la machine électrique, par une transformation de Park inverse de la consigne de tension et d’une valeur de position angulaire estimée du rotor, mesure des courants des phases et les transformer dans un repère de Park, en courant quadratique de retour et en courant direct de retour, en prenant en compte la valeur de position angulaire estimée du rotor, calcul d’un flux quadratique statorique de référence en fonction du courant du courant quadratique de retour, du courant direct de retour, de la sortie de retour de courant et d’une fréquence électrique calculée, calcul de flux statorique quadratique adaptatif, à partir de la consigne de tension, du courant quadratique de retour, du courant direct de retour, et de la vitesse électrique calculée estimée, calcul d’une vitesse électrique du rotor à partir d’une comparaison du flux statorique quadratique adaptatif et du flux statorique quadratique de référence, calcul la valeur de position angulaire estimée du rotor en fonction de la vitesse électrique estimée calculée.
montre une représentation d’un schéma de principe avec des blocs fonctionnelles d’une machine électrique comprenant un dispositif de commande selon un mode de réalisation de l’invention.
montre une représentation schématique d’un estimateur d’angle adaptatif du dispositif de commande selon un exemple d’un mode de réalisation de l’invention.
montre une représentation schématique d’un modificateur d’un courant direct de consigne d’un courant de consigne du dispositif de commande selon un exemple d’un premier mode de réalisation de l’invention.
montre une représentation schématique de différent graphique représentant différentes mesures d’un moteur ayant une vitesse de rotation diminuant.
Selon l’invention, le procédé comprend une étape, effectuée entre l’étape d’assimilation et l’étape d’acquisition, d’évacuation du liquide au contact de la surface fonctionnalisée, et d’exposition de la surface fonctionnalisée à un gaz ne contenant pas les objets biologiques, les objets biologiques restant liés aux ligands, l’étape d’acquisition étant alors effectuée alors que les objets biologiques sont liés aux ligands et que le gaz est au contact de la surface fonctionnalisée.
Certains aspects préférés mais non limitatifs de ce procédé de détection sont les suivants.
Les objets biologiques peuvent présenter une taille inférieure, de préférence au plus 200 fois inférieure, à une résolution spatiale prédéfinie du système de détection.
Les objets biologiques peuvent présenter une taille comprise entre 50nm et 50µm.
Le système de détection peut présenter une résolution spatiale au moins égale à 5µm.
Le procédé de détection peut comporter une étape de rinçage de la surface fonctionnalisée par au moins un liquide, effectuée entre l’étape d’assimilation et l’étape d’évacuation.
Lors de l’étape d’injection fluidique, le liquide porteur de l’échantillon d’intérêt peut être en phase continue ou en phase dispersée.
Lors de l’étape d’évacuation, le gaz peut présenter une humidité relative d’au moins 50%.
Les objets biologiques peuvent être choisis parmi les particules virales, les bactériophages, les bactéries et leurs spores, les archées, les champignons microscopiques et leur spore, les protozoaires unicellulaires, les cellules sanguines ou non circulantes, les vésicules circulantes, les exosomes, les pollens, les objets biologiques comportant une particule synthétique à laquelle est fixée au moins un ligand ou une protéine biologique.
la , déjà décrite, est une vue en coupe, schématique et partielle, d’un système de détection par imagerie SPR selon un exemple de l’art antérieur ;
les figures 1B et 1C, déjà décrites, sont des vues schématiques et partielles, en perspective et en coupe, de la surface fonctionnalisée du système de détection de la ;
la , déjà décrite, illustre un exemple de courbes SPR, c’est-à-dire d’évolutions de la réflectivité R en fonction de l’angle d’incidence θ du signal d’excitation ;
la , déjà décrite, illustre un exemple de sensorgramme, c’est-à-dire d’une évolution temporelle de la réflectivité R, lors d’une configuration préalable en ‘mode liquide’ du dispositif optique de mesure du système de détection, et lors d’une étape d’assimilation d’un procédé de détection des objets biologiques ;
la est une vue schématique et partielle d’un système de détection utilisé dans un procédé de détection selon un mode de réalisation ;
les figures 3A et 3B illustrent chacune une surface fonctionnalisée et une courbe SPR (ici évolution de la réflectivité R en fonction de l’indice de réfraction n local), lors d’une configuration préalable en ‘mode liquide’ du dispositif optique de mesure ( ), et lors d’une étape d’assimilation ( ) d’un procédé de détection où il est nécessaire d’utiliser un système de détection optimisé en résolution spatiale ;
Selon un mode de réalisation, le liquide organique est un solvant organique choisi dans le groupe constitué des alcools, des cétones, des hydrocarbures aliphatiques, aromatiques ou halogénés, des esters, des dérivés azotés, des éthers, des acides carboxyliques aliphatiques et leurs dérivés esters, amides ou lipides. De préférence, le solvant organique est choisi parmi l’éthanol, le propanol, le butanol, l’octanol, l’isopropanol, l’anisole, l’acétate d’éthyle, le tétrahydrofurane, l’acide oléique, l’acide linoléique, l’acide palmitique et les esters d’adipate, de stéarate ou de caprate.
Selon un mode de réalisation, le liquide organique est une huile choisie parmi les huiles végétales ou animales, les huiles minérales naturelles ou synthétiques. De préférence, l’huile est choisie parmi l’huile de colza, l’huile essentielle de lavande, l’huile de palme, l’huile d’olive, l’huile de tournesol, la paraffine ou le pétrole liquéfié.
De préférence, le liquide organique est un solvant organique choisi parmi l’éthanol, le propanol, le butanol, l’octanol, l’isopropanol, l’anisole, l’acétate d’éthyle et le tétrahydrofurane, ou une huile choisie parmi l’huile de colza ou l’huile essentielle de lavande (HE de lavande).
La présente invention concerne également l’utilisation susmentionnée, dans laquelle le composé de formule (I) est utilisé comme agent gélifiant d’un mélange de liquides organiques, de préférence comprenant au moins une huile et au moins un solvant organique.
Par exemple, à titre de mélange, on peut citer un mélange comprenant de l’huile essentielle de lavande et de l’éthanol, ou encore un mélange comprenant de l’huile de colza, de l’octanol et de l’isopropanol, mais également un mélange de deux solvants organiques comme un mélange d’octanol et d’éthanol.
De préférence, dans le cadre de l’utilisation telle que définie ci-dessus, la teneur en poids du composé de formule (I) est comprise de 0,1% à 10%, de préférence de 1% à 5%, en poids par rapport au poids du liquide organique ou mélange de liquides organiques.
La présente invention concerne également un procédé de préparation d’un organogel ou oléogel comprenant une étape de mise en présence d’un composé de formule (I) avec un liquide organique ou mélange de liquides organiques, ledit liquide étant choisi parmi les solvants organiques et les huiles, et étant tel que défini ci-dessus,
ledit composé de formule (I) répondant à la formule suivante :
R 3 , R 4 , R 5 et R 6 , identiques ou différents, représentant un groupe (C 1 -C 20 )alkyle, incluant éventuellement au moins une insaturation, ledit groupe alkyle étant éventuellement substitué par au moins un groupe (C 6 -C 10 )aryle, notamment un groupe phényle,
R 7 représentant un groupe (C 1 -C 20 )alkyle, incluant éventuellement au moins une insaturation, ledit groupe alkyle étant éventuellement substitué par au moins un groupe (C 6 -C 10 )aryle, notamment un groupe phényle,
R 2 représente H, méthyle, ou un groupe (C 1 -C 20 )alkyle incluant éventuellement au moins une insaturation, ledit groupe alkyle étant éventuellement substitué par au moins un groupe (C 6 -C 10 )aryle, notamment un groupe phényle,
Selon l’invention, le terme organogel désigne un gel d’un solvant organique et le terme oléogel désigne une huile gélifiée.
En outre, chaque plaque de ladite au moins une partie des plaques peut être de forme carrée ou rectangulaire. Lesdits au moins deux orifices de guidage peuvent être diagonalement opposés.
Lesdits au moins deux éléments de guidage peuvent être des tiges de guidage de forme cylindrique, et notamment de forme circulaire en section.
Par ailleurs, par observation en section dans un plan horizontal d’étendue de chaque plaque de ladite au moins une partie des plaques, la plus grande dimension d’orifice de guidage de chaque orifice de guidage, selon une deuxième direction horizontale perpendiculaire à la première direction horizontale, peut être supérieure à la plus grande dimension d’élément de guidage de chaque élément de guidage, mesurée selon la deuxième direction horizontale.
De plus, le rapport entre la plus grande dimension d’orifice de guidage et la plus grande dimension d’élément de guidage, mesurées selon la deuxième direction horizontale, peut être compris entre 0,5 et 3. Ce rapport peut être déterminé en fonction des divers paramètres tels que l’épaisseur de plaque, la rigidité de plaque, l’inclinaison possible de plaque, entre autres. Cette détermination se fait par calcul mécanique avec pour critère géométrique d'assurer l'existence d'un jeu fonctionnel, en prenant en compte les mouvements de corps solides des éléments mécanique ainsi que leur déformation éventuelle.
En outre, l’invention a également pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de conditionnement d’un empilement de cellules à oxydes solides de type SOEC/SOFC fonctionnant à haute température tel que défini précédemment, caractérisé en ce qu’il comporte l’étape de guidage en empilement vertical d’au moins une partie des plaques constitutives de l’empilement par le biais desdits au moins deux éléments de guidage.
L’étape de guidage peut être mise en œuvre tout en conservant un écart sensiblement constant entre lesdits au moins deux éléments de guidage et lesdits au moins deux orifices de guidage.
De plus, lesdits au moins deux éléments de guidage étant fixés dans un socle de conditionnement, le procédé peut comporter l’étape d’utilisation de mêmes coefficients de dilatation thermique pour les matériaux des plaques et du socle de conditionnement.
En particulier, les matériaux utilisés pour les plaques et le socle de conditionnement peuvent être identiques pour avoir le même coefficient de dilatation thermique ou différents mais avec un même coefficient de dilatation thermique.
représentent, schématiquement et partiellement, respectivement selon une vue du dessus et selon une vue latérale, un principe selon l’art antérieur de guidage des plaques d’un empilement de type SOEC/SOFC haute température,
représentent, schématiquement et partiellement, respectivement selon une vue du dessus et selon une vue latérale, un exemple conforme à l’invention de guidage des plaques d’un empilement de type SOEC/SOFC haute température,
A ces dispersions aqueuses ont été ajoutés de l’eau, des charges (charge 1 : carbonate de calcium, charge 2 : talc), des pigments (dioxyde de titane), un agent de réticulation – appelé réticulant - sous forme de particules d’oxyde de zinc, des agents démoussants de type siliconé, un agent dispersant de type polyacrylique, un agent rhéologique de type polyuréthane, ainsi qu’un agent de coalescence (propylène glycol).
Les tableaux 2 et 3 ci-après présentent les compositions testées, les teneurs étant exprimées en pourcents par rapport au poids total de composition. Les exemples 1 à 7 sont des exemples selon l’invention, tandis que les exemples C1 et C2 sont des exemples comparatifs.
1 2 3 4 5 Disp. A 71,2 68,4 - - - Disp. B - - 71,2 68,8 - Disp. C - - - - 71,2 Eau ajoutée 7,8 8,6 7,8 8,3 7,8 Démoussant 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 Dispersant 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Pigments 3,7 4,0 3,7 4,0 3,7 Charge 1 11,6 12,6 11,6 12,7 11,6 Charge 2 2,9 3,1 2,9 3,2 2,9 Réticulant 0,9 1,0 0,9 1,0 0,9 Agent de rhéologie 0,3 0,6 0,5 0,4 0,5 Agent de coalescence 0,3 0,3 0,3 0,2 0,3 Teneur en résine 24,7 23,7 24,1 24,9 25,9 Teneur en plastifiant 7,5 7,2 7,3 7,5 7,8 Extrait sec 53,6 54,1 53,8 54,6 55,2