INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un aspect préféré, le système de refroidissement comporte une source de puissance auxiliaire configurée pour entrainer en rotation ledit au moins un organe de ventilation de manière indépendante de l’arbre. Ainsi, de manière avantageuse, l’organe de ventilation peut être entrainé en rotation à une vitesse prédéfinie et pilotée par la source auxiliaire lorsque l’arbre est entrainé en rotation à basse vitesse potentiellement insuffisante pour assurer les fonctions optimales de refroidissement.
De manière préférée, la source de puissance auxiliaire est reliée à l’organe de multiplication. Ainsi, cela permet d’utiliser une source de puissance auxiliaire ayant une faible vitesse de rotation et donc un coût et un encombrement moindres. La source de puissance auxiliaire et l’organe de multiplication agissent avantageusement de manière synergique. Dans cette configuration, un montage dit différentiel permet d’entrainer l’organe de ventilation à des régimes indépendants des régimes de l’arbre principal (taux de multiplication variable) et d’assurer une ventilation optimale en tous points du domaine de fonctionnement.
De préférence, le système de refroidissement comporte un organe de couplage auxiliaire, monté entre la source de puissance auxiliaire et au moins un organe de ventilation, configuré, selon une position de couplage, pour coupler la source de puissance auxiliaire et ledit organe de ventilation afin de l’entrainer en rotation et, selon une position de découplage, pour découpler la source de puissance auxiliaire et ledit organe de ventilation afin de ne pas l’entrainer en rotation. Ainsi, l’organe de couplage principal et l’organe de couplage auxiliaire permettent de s’assurer que l’organe de multiplication n’est entrainé que par une source motrice à la fois, ce qui limite le risque d’endommagement.
L’invention concerne également un procédé d’utilisation d’un ensemble propulsif pour aéronef tel que présenté précédemment, le procédé comprenant une étape consistant à entraîner l’organe de ventilation, monté en aval de la machine électrique, de manière à générer un flux d’air de refroidissement par aspiration.
La est une représentation schématique d’un ensemble propulsif selon une troisième forme de réalisation de l’invention.
L’invention concerne en outre un dispositif de suivi de fragilisation d’interface pour suivre la fragilisation d’une interface entre une couche et un substrat lors d’un recuit de fragilisation de ladite interface, l’ensemble substrat/couche présentant au moins une première et une deuxième face, comprenant : - une source optique apte à émettre un faisceau de lumière monochromatique en direction de la première face selon une première direction, - un détecteur de rayonnement électromagnétique apte à mesurer une intensité du faisceau de lumière après diffusion par l’ensemble substrat/ couche, le détecteur de rayonnement électromagnétique étant agencé pour mesurer ladite intensité du faisceau de lumière selon une deuxième direction présentant un angle non nul avec la première direction.
Un tel dispositif est adapté pour la mise en œuvre d’un procédé de surveillance selon l’invention et permet donc de bénéficier des avantages qui y sont liés.
Le détecteur de rayonnement électromagnétique peut être agencé pour permettre une mesure de l’intensité du faisceau de lumière après diffusion selon une pluralité de deuxièmes directions présentant chacune un angle non nul avec la première direction et, de manière préférentielle, au moins deux desdites deuxièmes directions présentent des angles distincts l’un de l’autre vis-à-vis de la première direction.
De cette manière, il est possible d’obtenir une mesure plus précise, lorsque ces aux moins deux directions présentes un angle identique vis-à-vis de la première direction, et de s’intéresser à au moins deux deuxièmes directions d’intérêt correspondant à des états de fragilisation d’intérêt, dans le cas où lesdites au moins deux directions présentent des angles distincts l’un de l’autre vis-à-vis de la première direction.
On notera qu’un tel agencement du détecteur de rayonnement électromagnétique peut être fourni par l’utilisation d’au moins deux unités de détection de rayonnement électromagnétique chacune agencées pour détecter l’intensité du faisceau de lumière après diffusion selon une deuxième direction respective.
Le détecteur peut ainsi par exemple prendre la forme d’une matrice de telles unités (ou pixels) afin de permettre une mesure selon une pluralité de deuxièmes directions.
On notera que chacune de ces unités peut être munie d’une optique dédiée afin de permettre la mesure de l’intensité du faisceau de lumière après diffusion selon la deuxième direction correspondante.
Le dispositif de suivi de fragilisation peut comprendre en outre une unité de traitement configurée pour récupérer une valeur d’intensité du faisceau de lumière mesurée par le détecteur et pour déterminer un état de fragilisation de l’interface à partir de ladite valeur d’intensité du faisceau de lumière.
Une telle unité de traitement facilite l’utilisation du dispositif de suivi selon l’invention, le technicien mettant en œuvre le recuit de fragilisation ayant directement accès à un état de fragilisation de l’interface.
L’unité de traitement peut en outre être configurée pour, lors de la détermination de l’état de fragilisation de l’interface, corriger l’intensité mesurée à partir d’une intensité de référence déterminée avant le recuit de fragilisation.
De cette manière, le pic de diffusion lié aux cavités formées en cours de fragilisation de l’interface peut aisément être identifié.
L’invention concerne en outre un Four de recuit 40 apte à réaliser un recuit de fragilisation afin de fragiliser une interface entre une couche et un substrat, le four comprenant un dispositif de suivi de fragilisation selon l’invention.
Avec un tel dispositif de suivi de fragilisation, un tel four de recuit autorise un suivi de fragilisation in-situ qui est parfaitement adapté aux fours de recuit de type industriel.
Le four de recuit peut comprendre un premier emplacement pour l’ensemble substrat/couche et au moins un deuxième emplacement pour un autre ensemble substrat/couche afin de permettre un recuit de fragilisation simultané de l’ensemble substrat/couche et de l’autre ensemble substrat/couche, le deuxième emplacement étant agencé de manière à ce qu’une face de de l’autre ensemble substrat/couche soit éclairée par le faisceau de lumière après que le faisceau de lumière ait traversé l’ensemble substrat/couche, et le détecteur de rayonnement électromagnétique étant en outre apte à mesurer une intensité du faisceau de lumière après diffusion par l’autre ensemble substrat/couche, le détecteur de rayonnement électromagnétique étant agencé pour mesurer ladite intensité du faisceau de lumière selon une autre deuxième direction présentant un angle non nul avec la première direction.
Avec un tel four de recuit, il est possible de réaliser un recuit de fragilisation d’interface pour une pluralité d’ensemble substrat/couche en surveillant la fragilisation d’au moins deux desdits interfaces, voire de la totalité desdites interfaces.
On notera que dans une telle configuration, le détecteur de rayonnement électromagnétique peut comprendre au moins deux unités de détection chacune dédiée à un emplacement correspondant parmi le premier et le deuxième emplacement.
Pour une base source 28 du type ALOS, le terrain est découpé selon un maillage tel qu’une zone 30 de terrain s’étendant à la surface terrestre sur une région de 1° de longitude par 1° de latitude est découpée en 3600 cellules par 3600 cellules.
Pour une base source 28 du type ASTER GDEM, le terrain est découpé selon un maillage tel qu’une zone 30 de terrain s’étendant à la surface terrestre sur une région de 1° de longitude par 1° de latitude est découpée en 3601 cellules par 3601 cellules.
Pour une base source 28 du type NASADEM, le terrain est découpé selon un maillage tel qu’une zone 30 de terrain s’étendant à la surface terrestre sur une région de 1° de longitude par 1° de latitude est découpée en 3601 cellules par 3601 cellules.
Chaque base source 28 contient, pour chaque cellule 32, une élévation ELV. Chaque base source 28 comprend en outre de préférence, pour chaque cellule, une métadonnée MD associée à l’élévation ELV.
L’élévation ELV pour une cellule 32 correspond à une hauteur du terrain à l’intérieur de la cellule 32. L’élévation ELV correspond par exemple à une valeur de référence d’une hauteur du terrain par rapport à une altitude de référence, typiquement le niveau moyen de la mer, également noté MSL (de l’anglais Mean Sea Level ). Chaque base source comprend donc par exemple une élévation ELV par cellule 32.
La métadonnée MD correspondant à l’élévation ELV traduit une origine de l’élévation ELV dans la base source 28. La métadonnée MD est en particulier indicative d’une élévation mesurée ou d’une élévation prédéfinie.
Une métadonnée MD indicative d’une élévation mesurée est une métadonnée associée à une élévation ELV ayant été mesurée lors de l’élaboration de la base source 28. En d’autre termes, une métadonnée MD indicative d’une élévation mesurée indique que l’élévation ELV à laquelle la métadonnée MD correspond est une élévation pouvant être qualifiée de « authentique » pour la base source 28, cette élévation ELV provenant de mesures propres à la base source 28. Ainsi, pour une base source 28 donnée, une métadonnée MD indicative d’une élévation mesurée indique que l’élévation ELV à laquelle la métadonnée MD correspond est une élévation indépendante de l’élévation d’autres bases sources 28, c’est-à-dire qu’un telle élévation ne provient pas d’une autre base source 28. La métadonnée MD caractérise ainsi, lorsqu’elle est indicative d’une élévation mesurée, une indépendance locale de la base source 28 vis-à-vis d’autres bases sources 28.
Par opposition, une métadonnée MD indicative d’une élévation prédéfinie est une métadonnée associée à une élévation ELV n’ayant pas été mesurée lors de l’élaboration de la base source 28. En d’autre termes, une métadonnée MD indicative d’une élévation prédéfinie indique que l’élévation ELV à laquelle la métadonnée MD correspond est une élévation ELV pouvant être qualifiée de « non authentique » pour la base source 28, cette élévation ELV provenant de mesures qui ne sont pas spécifiques à la base source 28. Ainsi, pour une base source 28 donnée, une métadonnée MD indicative d’une élévation prédéfinie indique que l’élévation ELV à laquelle la métadonnée MD correspond est une élévation dépendante de l’élévation d’une autre base source 28, c’est-à-dire qu’une telle élévation provient d’une autre base source 28. La métadonnée MD caractérise ainsi, lorsqu’elle est indicative d’une élévation prédéfinie, une dépendance locale de la base source 28 vis-à-vis d’autres bases sources 28.
Une métadonnée MD indicative d’une élévation prédéfinie est par exemple associée à une élévation ELV mesurée lors de l’élaboration d’une base source 28 qui n’est pas la base source 28 contenant ladite élévation ELV. La présence d’une telle élévation dans une base source, et donc d’une métadonnée indicative d’une élévation prédéfinie, s’explique typiquement par un problème de mesure d’élévation ELV pour la cellule 32 lors de l’élaboration de la base source 28 (par exemple en raison d’une météorologie inappropriée à la mesure), l’élévation ELV étant alors remplacée par une élévation prédéfinie provenant d’une autre base source 28.
Le module de transposition 14 est configuré pour transposer chaque base source 28 en une base transposée 34, comme illustré schématiquement sur la ,
Chaque base transposée 34 correspond à la zone 30 du terrain, découpée selon un maillage de référence en une pluralité de cellules transposées 36.
Comme illustré sur la , le maillage de référence est commun à toutes les bases transposées 34. Ainsi, deux bases source 28 correspondant à une zone découpée selon un maillage différent, correspondent, une fois transposées en deux bases transposées 34, à la même zone découpée selon le maillage de référence qui est commun à ces bases transposées 34.
Le maillage de référence est par exemple choisi de telle sorte qu’il corresponde au maillage le moins fin selon lequel le terrain est découpé, pour la pluralité des bases sources 28. En d’autres termes, dans cet exemple, les cellules transposées 36 découpant le terrain pour chaque base transposée 34 ont la dimension des cellules les plus grandes parmi les cellules découpant le terrain pour chaque base source 28.
Dans un exemple particulier, une zone 30 de terrain s’étendant à la surface terrestre sur une région de 1° de longitude par 1° de latitude est découpée en 1200 cellules transposées par 1200 cellules transposées, selon le maillage de référence. Chaque cellule transposée est alors par exemple sensiblement en forme d’un carré dont la longueur du côté correspond à une résolution de 3 secondes d’arc. La valeur de la résolution en seconde(s) d’arc définit la dimension correspondant à un côté d’un plus petit élément représentatif, le plus petit élément représentatif étant ici la cellule transposée.
Dans l’exemple où une première base source est du type NASADEM, une deuxième base source est du type ASTER GDEM et une troisième base source est du type ALOS, le module de transposition 14 transpose la première base source en une première base source transposée, la deuxième base source en une deuxième base source transposée et respectivement la troisième base source en une troisième base source transposée, les première, deuxième et troisième bases sources transposées découpant la zone 30 du terrain selon le maillage de référence.
Chaque base transposée 34 inclut, pour chaque cellule transposée 36, une élévation transposée ELV_T. Chaque base transposée 34 comprend en outre de préférence, pour chaque cellule transposée 36, une métadonnée transposée MD_T associée à l’élévation transposée ELV_T.
Dans un mode de réalisation, on pourra utiliser un pré-stockage (tabulation) des valeurs de cardinalité cumulatives en fonction de et qui donne (de façon analytique ou par somme directe) le résultat de la somme cumulative de cardinalités de couches (ou « ensembles de tranches horizontales ») sphériques successives. Cette somme peut s’interpréter comme la cardinalité d’une zone sphérique (le nombre de points de la grille partielle allant de l’élévation d’indice 0 à l’élévation d’indice , en alternant entre hémisphère Nord et Sud).
Dans des variantes on pourra ne pas stocker les valeurs en fonction de et mais les calculer « en ligne » (au fil de l’eau) à partir de la définition de comme la somme cumulative de avec la correction en fonction de et .
Cela rajoute cependant une complexité de calcul qui peut être non négligeable si la grille comprend beaucoup de niveaux d’élévation ( élevé).
Dans des variantes, on pourra remplacer en utilisant la définition de cumN’ et en prenant compte du fait que la cardinalité dans ce cas correspond à un hémisphère.
Le procédé de décodage correspondant, est maintenant décrit en référence à la . Ce procédé de décodage peut être mis en œuvre, dans un mode de réalisation, par le bloc 321 de la , pour le format de donnée MASA ou dans le bloc 250 de la pour un décodeur DirAC.
Comme pour le codage, le dictionnaire de quantification sphérique est défini sur une sphère 3D par un décodage de l’élévation et de l’azimut. Ce dictionnaire de quantification sphérique est illustré et décrit en référence aux figures 5a et 5b ci-dessus.
De la même façon que pour le codage, le décodage de l’élévation utilise une quantification scalaire, donnant au moins un indice d’élévation décodée (i) sur un nombre de niveau ( ) d’élévation , le décodage de l’azimut utilise une quantification scalaire, en fonction d’un nombre de points par niveau ( ) dépendant de l’indice de l’élévation décodée (i), le nombre de points par niveau ( ) est déterminé en fonction de deux valeurs de cardinalité cumulative successives ( ), la valeur de cardinalité cumulative ( ) pour un indice d’élévation décodée (i) étant représentative d’un nombre de points proportionnel à un nombre total de points et selon l’aire d’une zone sphérique comprenant au moins une zone délimitée par le plan horizontal supérieur ( ) du niveau d’élévation positive de l’indice d’élévation décodée (i) et un plan horizontal inférieur de la sphère.
On suppose d’abord une indexation décrite en référence à la .
Etant donné l’indice global à l’étape E210 de la , on effectue un décodage séparé des deux coordonnées sphériques aux étapes E211-1 et E211-2.
A l’étape E212-1, on détermine comme à l’étape de codage E203-1 un nombre de niveaux de quantification scalaire . Dans le mode de réalisation principal, cette étape revient simplement à fixer .
Le décodage des informations d’élévation se retrouve en E213-1. Cette étape est détaillée plus loin en référence à la figure 7b. De façon préférentielle, ce décodage utilise une estimation analytique de l’indice . Dans des variantes, le décodage de peut s’effectuer par une recherche dans la table de cardinalité calculée au fil de l’eau ou stockée ou par d’autres méthodes donnant un résultat identique.
On reconstruit l’élévation décodée en E214-1 comme où
pour et
Dans des variantes, d’autres dictionnaires de quantification uniforme ou non-uniforme seront possibles de façon identique au codage.
Le décodage de l’indice d’azimut se retrouve en E213-2. Cette étape est détaillée plus loin en référence à la figure 7b. L’indice de l’azimut est obtenu dans le cas général par soustraction selon la formule suivante : à partir de l’indice global et des informations d’élévation décodées et , cependant des cas particuliers ( et ) sont définis à la .
Toutefois, en contrepartie de cette possibilité, le cylindre et les culasses du moteur alternatif à piston à cycle de Brayton à régénération doivent être faits de matériaux à forte teneur en nickel comme la fonte « Niresist » ce qui, du fait de la forte volatilité et du prix élevé du nickel, représente un inconvénient économique.
Dans tous les cas, on remarque que la température du détendeur reste au moins de six-cents degrés Celsius plus élevée que celle du reste du moteur et notamment, de l’attelage mobile et du carter de transmission dans lequel est logé ledit attelage.
Avantageusement, les dilatations différentielles qui résultent de cet écart de température peuvent notamment être gérées par le cylindre détendeur à double effet à support adaptatif objet du brevet N° EP3350433 délivré le 7 août 2019 et appartenant au demandeur.
Ledit support autorise une dilatation isotrope ou anisotrope du cylindre détendeur qui soit très différente de celle du carter de transmission sur lequel il est fixé, ceci sans compromettre ni le fonctionnement dudit cylindre, ni celui du piston qui évolue dans ledit cylindre.
Ledit support conserve en outre le piston centré dans le cylindre, transmet les efforts axiaux résultant de la détente des gaz au carter de transmission, et limite les transferts de chaleur depuis le cylindre de détendeur vers ledit carter.
A la lecture de ce qui précède, on comprend qu’aucune configuration n’est à ce stade pleinement satisfaisante qui permette de réaliser dans les meilleures conditions possibles un moteur alternatif à piston à cycle de Brayton à régénération.
En effet, le dispositif d’étanchéité à coussin de fluide doit être alimenté en air comprimé par un compresseur qui consomme une partie du travail disponible sur l’arbre du moteur alternatif à piston à cycle de Brayton à régénération, au détriment du rendement total de ce dernier.
Ceci réduit en effet le rendement énergétique final dudit moteur, et ce d’autant plus si ce dernier opère à faible puissance car la quantité d’air comprimé à fournir au dispositif d’étanchéité à coussin de fluide est quasi constante, quels que soient le régime et la charge dudit moteur.
Par ailleurs, pour garantir un fonctionnement pérenne au dispositif d’étanchéité à coussin de fluide, il faut recourir au système de refroidissement régénératif selon le brevet N° EP 3585993, or, ledit système n’est pas neutre au plan énergétique.
En effet, ledit système de refroidissement rend tortueux le cheminement des gaz expulsés du détendeur et induit des pertes de charges qui diminuent le rendement total du moteur alternatif à piston à cycle de Brayton à régénération.
En outre, la chaleur extraite des parois internes du détendeur par le système de refroidissement régénératif est réintroduite dans le cycle de Brayton en amont d’un brûleur ou d’une source chaude par un échangeur thermique de régénération dont le rendement n’est pas de cent pour cent.
Une part de la chaleur extraite des parois internes du détendeur se retrouve donc perdue, et la puissance passant par l’échangeur augmente du fait de la présence dudit système de refroidissement.
De plus, la puissance massique du moteur alternatif à piston à cycle de Brayton à régénération est sensiblement réduite par le système de refroidissement régénératif selon le brevet N° EP 3585993, ce qui implique de réviser à la hausse le dimensionnement dudit moteur pour tenir les objectifs de puissance de l’application à laquelle il se destine.
On note également que la mise au point du dispositif d’étanchéité à coussin de fluide du brevet N° FR 3032252 reste complexe, particulièrement pour en assurer le bon fonctionnement dans le cadre d’applications non-stationnaires soumises à des chocs et vibrations.
C’est pourquoi, sans exclure toute autre application dans quelque domaine que ce soit, le moteur thermique alternatif à culasse chaude et cylindre froid suivant l’invention est entre autres prévu pour réaliser des moteurs alternatifs à piston à cycle de Brayton à régénération dont le détendeur principalement chaud limite les pertes thermiques, et ceci, tout en assurant une étanchéité robuste et durable entre le piston et le cylindre dudit détendeur.
Dans le domaine d’application des machines thermiques alternative à pistons en général et des moteurs thermiques en particulier, il résulte de l’invention un piston à double effet multitempérature : Dont les calottes de piston sont maintenues à haute température de sorte à limiter le refroidissement des gaz chauds à leur contact ; Dont l’étanchéité avec le cylindre avec lequel il coopère peut être réalisée au moyen de segments en fonte ou en acier tels que ceux que comprennent les moteurs à combustion interne conventionnels à allumage commandé ou à cycle de Diesel ; Qui ne recourt plus au dispositif d’étanchéité à coussin de fluide objet du brevet N° FR 3032252 et donc, qui ne requiert plus que le moteur qui le reçoit soit doté du système de refroidissement régénératif tel que celui que décrit le brevet N° EP 3585993, ledit moteur ne subissant donc plus ni les pertes de puissance et de rendement liées à l’emploi d’un compresseur d’alimentation dudit dispositif d’étanchéité, ni les pertes de charges additionnelles à l’échappement du détendeur liées à un parcours des gaz plus tortueux, ni les pertes de chaleur dues au rendement inférieur à « un » de l’échangeur thermique de régénération, ni les pertes en puissance spécifique du moteur associées à cette configuration.
Selon un mode de réalisation, le rayonnement primaire permet une efficacité photonique supérieure et/ou une efficacité photosynthétique supérieure au rayonnement secondaire.
L’efficacité photonique d’une source de rayonnement désigne la valeur du rapport entre le flux de photons émis exprimé en µmol.s -1 et la puissance électrique exprimée en Watt effectivement consommée par la source de rayonnement. Plus le nombre de photons émis par seconde et par watt consommé est élevé, plus l’efficacité photonique de la source du rayonnement est bonne.
Les fabricants de dispositifs d’éclairage, et en particulier les fabricants de dispositifs d’éclairage agricoles et/ou horticoles, communiquent généralement l’efficacité photonique, ou rendement photonique, de leurs produits. De plus, l’efficacité ou rendement photonique d’un dispositif d’éclairage artificiel peut être mesuré et/ou déterminé in situ, en faisant varier la puissance consommée par le dispositif et en mesurant, pour chaque valeur de puissance consommée la quantité de photons émis par seconde.