INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité de support 14, notamment l’élément plié 26 comprend huit axes de pliage 40 selon lesquels l’élément plié 26 est avantageusement facilement réalisé par comparaison avec les autres zones de l’élément plié 26 selon l’axe rectiligne. En particulier, les plis parallèles 32 constituent chaque fois un axe de pliage 40. En particulier, les plis parallèles 32 sont chaque fois respectivement parallèles aux axes de pliage 40. En particulier, l’élément plié 26 va en diminuant selon les huit plis parallèles 32 perpendiculairement au plus grand côté extérieur 41 de l’élément plié 26 notamment à l’état non plié. En particulier, tous les plis parallèles 32 sont parallèles à deux arêtes extérieures 44 les plus longues de l’élément plié 26, notamment à l’état non plié ou à l’état utilisé. En particulier, l’élément plié 26 n’a pas d’axe dévié d’au moins 5° par rapport à tous les plis parallèles 32.
L’unité de support 14 à l’état utilisé est plié au niveau de tous les plis parallèles 32. L’élément plié 26 à l’état utilisé est plié, notamment exclusivement, au niveau de tous les plis parallèles 32, notamment l’élément plié 26 a précisément huis plis parallèles 32 qui s’étendent selon axe longitudinal 28 sur tout cet élément plié 26.
L’élément 26 est plié avec huit plis parallèles 32 selon un motif ABABABAA avec des directions alternées, chaque fois sur au moins 120°, en particulier en commençant au pli parallèle 42, 42’ le plus à l’extérieur perpendiculairement à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 ; ce pli est perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 en étant plus près d’un bord, notamment d’une des arêtes extérieures 44 la plus longue de l’élément plié 26 ; en particulier, dans une structure en triangle composée de quatre triangles, on a un fond commun d’une extension transversale de 50 mm (voir ) ; les triangles ont un sommet orienté vers le haut, par rapport à la direction de la pesanteur 50 qui s’applique à l’élément plié 26. La montre notamment l’unité de support 14 en position d’utilisation. L’élément plié 26 est réalisé avec huit plis parallèles 32 sur les deux plus grands côtés extérieurs 41 selon un motif ABABABAA avec des orientations alternées (voir ).
L’élément plié 26 à l’état utilisé forme quatre zones de pointe 45, 45’, 45’’, 45’’’ et trois zones de vallée 46, 46’, 46’’, en particulier, considérées en section perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 ; on a notamment huit plis parallèles 32 avec des arêtes extérieures 44 parallèles pour l’élément plié 26 par rapport à la pesanteur 50 la plus forte s’exerçant sur l’élément plié 26 étant orienté vers le bas (voir ).
Les zones de pointe (ou de sommet) 45, 45’, 45’’, 45’’’, sont réalisées pour former des surfaces d’appui pour les balais d’essuie-glace 11, 11’, notamment pour les rails élastiques, et l’unité de déflecteur ou l’adaptateur des balais d’essuie-glace 11, 11’. Deux zones de vallées 46, 46’’’ extérieures sur les trois zones de vallées 46, 46’, 46’’ sont réalisées pour former des cavités réceptrices des lèvres d’essuyage des balais d’essuie-glace 11, 11’. Chacun des balais d’essuie-glace 11, 11’ est installé entre deux zones de pointe 45, 45’, 45’’, 45’’’ dans la zone de vallée extérieure 46, 46’’ entre deux zones de pointe 45, 45’, 45’’’, 45’’’.
Deux plis parallèles extérieurs 42, 42’ sur les huit plis parallèles 32 sont écartés d’au moins 13,5 mm dans une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 par rapport au bord le plus proche, notamment aux arêtes extérieures 44 les plus longues de l’élément plié 26.
Dans la direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26, les plis parallèles extérieurs 42, 42’ sont écartés d’au moins 43,5 mm par rapport au bord le plus proche qui est notamment parallèle au pli parallèle extérieur respectif 42, 42’.
De façon préférentielle, la médiane géométrique qui est notamment parallèle à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 est éloignée du pli parallèle extérieur 42, 42’ dans la direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 258 de l’élément plié 26 d’au moins 13,5 mm par rapport au bord le plus proche de l’élément plié 26 qui est notamment parallèle au pli parallèle extérieur respectif 42, 42’, à l’état déplié.
Le pli parallèle extérieur 42’ sur les deux plis parallèles extérieur 42, 42’ parmi les huit plis parallèles 32 est écarté d’au moins 49,5 mm dans la direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 par rapport au bord le plus proche qui est notamment parallèle au pli parallèle extérieur respectif 42, 42’ de l’élément plié 26, à l’état non plié.
Le pli parallèle extérieur 42’ sur les deux plis parallèles extérieurs 42, 42’ des huit plis parallèles 32 est écarté précisément de 50 mm par rapport au bord le plus proche qui est notamment parallèle au pli parallèle extérieur respectif 42, 42’ à l’état déplié.
La ligne médiane géométrique qui est notamment parallèle à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 d’un pli parallèle 42’ parmi les plis parallèles extérieurs 42, 42’ est écarté précisément de 50 mm dans une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 par rapport au bord le plus proche de l’élément plié 26 qui est notamment parallèle au pli parallèle extérieur 42’ respectif.
Les plis parallèles extérieurs 42, 42’ sur les huit plis parallèles 32 de l’élément plié 26 sont écartés différemment, notamment d’au moins un facteur 3 par rapport au bord respectif le plus proche de l’élément plié 26, notamment de l’arête extérieure respective la plus proche 44 qui est notamment parallèle au pli parallèle extérieur respectif 42, 42’.
Deux plis parallèles 32 les plus proches l’un de l’autre sont écartés d’au moins 13,5 mm. En particulier, tous les plis parallèles les plus proches sont écartés l’un de l’autre d’au moins 13,5 mm. Chaque fois deux plis parallèles 32 les plus proches, notamment directement voisins sont écartés d’au moins 13,5 mm, notamment dans une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26. En particulier, tous les plis parallèles 32 respectivement plus voisins, notamment directement voisins sont écartés d’au moins 13,5 mm l’un de l’autre dans une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26.
Les médianes géométriques qui sont notamment parallèles à l’axe longitudinal 28 de l’élément plié 26 de tous les plis parallèles 32 sont écartées l’une de l’autre d’au moins 13,5 mm. En particulier, tous les plis parallèles 32 les plus proches l’un de l’autre sont écartés l’un de l’autre au maximum de 15 mm.
Résultats sur l’expression de la d ermatopontine
Les résultats sont présentés dans le tableau ci-après.
Solvant Extrait selon l’invention Moyenne d’intensité de fluorescence (UA) 4771000 14030000 SEM 779807 520861 Moyenne d’intensité de fluorescence par rapport au solvant (%) 100 294,1 Significativité (P-Value) ** 0.0022
En présence du produit, les inventeurs ont observé une augmentation significative de la Dermatopontine de +194% par rapport au solvant.
Résultats sur l’expression d u Lumican .
Solvant Extrait selon l’invention Moyenne d’intensité de fluorescence (UA) 29690000 46590000 SEM 1307000 468999 Moyenne d’intensité de fluorescence par rapport au solvant (%) 100 157 Significativité (P-Value) ** 0.0022
Les inventeurs ont observé une augmentation significative du Lumican dans les cellules traitées en présence du produit, +57% par rapport au solvant.
Résultats sur l’expression de la Filaggrine .
Solvant Extrait selon l’invention Moyenne d’intensité de fluorescence (UA) 42804 73523 SEM 3943 3305 Moyenne d’intensité de fluorescence par rapport au solvant (%) 100 171,8 Significativité (P-Value) ** 0.0043
En présence du produit, les inventeurs ont observé une augmentation significative de la Filaggrine par rapport solvant (+72%).
Résultats sur l’expression de la p rotéine ZAG .
Solvant Extrait selon l’invention Moyenne d’intensité de fluorescence (UA) 1297000 3155000 SEM 184685 170628 Moyenne d’intensité de fluorescence par rapport au solvant (%) 100 243,2 Significativité (P-Value) ** 0.0043
Les différences avec les anciennes valeurs moyennes d’apprentissages de position sont faites et analysées.
Si l'une des différences est supérieure à l’angle de saut de chaîne correspondant à un saut de chaîne (-20° CRK dans l’exemple), cela signifie qu'un saut de chaîne s'est produit.
En référence à la , on peut définir une étape NL1 pour ces comparaisons et différences. L’étape NL1 est exécutée par un module de comparaison d’apprentissages M2a pour déterminer si le nouvel apprentissage de position est décalé par rapport à l’ancien apprentissage de position. L’étape NL1 résulte d’une issue affirmative à l’étape ST.
Selon que la différence survient sur :
La valeur adaptative d’un premier arbre à cames CM1 uniquement : cela signifie que le saut de chaîne s'est produit sur une dent du premier arbre à cames CM1. La valeur adaptative d’un deuxième arbre à cames CM2 uniquement : cela signifie que le saut de chaîne s'est produit sur une dent du deuxième arbre à cames CM2. A la fois sur les valeurs adaptatives des premier et deuxième arbres à cames CM1, CM2 : cela signifie que le saut de chaîne s'est produit sur une dent du vilebrequin CK.
Dès que ce saut de chaîne est détecté, l’actionneur VTA1 correspondant sera commandé pour compenser le saut de chaîne, et ainsi protéger le moteur, et continuer à piloter la distribution variable. On peut en outre définir un module de compensation de saut de chaîne M3 et une étape de compensation CJ à cet effet. Pour y parvenir, toutes les consignes d’actionneur pour lesquelles une différence a été détectée seront augmentées de la différence précédemment calculée.
A chaque réception de front de came de la cible d’arbre à cames, la consigne d’actionneur et le déplacement mesuré de l’actionneur sont enregistrés.
On peut en outre définir un module de localisation de saut de chaîne M5 et une étape de localisation de saut de chaîne, incluant une étape LP2 d’attente de nouveaux apprentissages sur tous les arbres à cames disponibles CM1, CM2 ; une étape CR de comparaison des résultats d’apprentissages ; et une étape DJ de détermination de localisation de saut de chaîne.
Le déplacement de l’actionneur VTA1 est la différence angulaire entre l'acquisition du front de came et la position théorique dudit front de came lorsque l’actionneur VTA1 est en position de référence, corrigée par la dernière adaptation valide d’arbre à cames (sans blocage de l’actionneur ou de saut de chaîne), comprenant déjà une compensation de l’effet de vitesse et des effets de température.
La différence entre les consignes d’actionneur pour les deux derniers fronts de came est calculée (notée Δsp).
La différence entre le déplacement de l’actionneur mesuré pour les deux dernières dents de came est calculée (notée Δmeas).
Si la consigne d’actionneur a été mise à jour entre deux réceptions de fronts de came, une estimation du déplacement d’actionneur est calculée, à partir de la vitesse de l'actionneur et de la durée entre la réception des deux fronts de came (notée Δest).
A chaque réception de front de came, les différences Δsp et (Δmeas + Δest) sont comparées. On pourra définir une étape NL2 à cet effet de comparaisons d’apprentissages pondérés par lesdites consignes et vélocités de distribution variable. L’étape NL2 est exécutée par un module de comparaison d’apprentissages M2b pour déterminer si le nouvel apprentissage de position auquel est ajouté une nouvelle consigne d’actionneur est décalé par rapport à l’ancien apprentissage de position auquel est ajouté une ancienne consigne d’actionneur. En particulier, la vélocité permet de déterminer un angle qui est également ajouté à l’angle de décalage.
Si les différences Δsp et (Δmeas + Δest) sont équivalentes, aucun saut de chaîne n'est détecté.
Si les grandeurs diffèrent approximativement d'une valeur de saut de chaîne, cela signifie qu'un saut de chaîne est détecté, et la consigne d’actionneur doit être immédiatement corrigée pour intégrer cette valeur, afin de protéger le moteur.
L'avantage de cette nouvelle stratégie est de vérifier que l’actionneur peut compenser le saut de chaîne (et donc la valeur adaptative de l’arbre à cames doit revenir aux valeurs antérieures), et aussi de ne plus diagnostiquer un saut de chaîne d’arbre à cames non corrigé.
Le pré-recuit peut être effectué dans un four classique, horizontal ou vertical, ou dans un four RTA ou RTP. Il est important que le pré-murissement s’opère de manière aussi homogène que possible au sein du plan fragile enterré 11, quelle que soit la région de la plaque (centrale ou périphérique).
Le pré-murissement des microfissures dans le plan fragile enterré 11 peut encore améliorer la rugosité de surface de la couche mince 10 après séparation en réduisant l’écart de maturité des microfissures qui sera présent au moment de la séparation initiée par le gradient thermique (appliqué lors du traitement thermique de fracture). En effet, il est indispensable, pour jouer le rôle d’initiateur de fracture, d’établir un gradient de température significatif entre la région centrale C et la région périphérique P ; or, un tel gradient peut induire des différences importantes de murissement des microfissures au cours de la rampe rapide de montée en température. Une trop faible maturité des microfissures dans le plan fragile enterré 11, dans la région périphérique, au moment de la propagation de l’onde de fracture, génère des défauts de type marbrures et n’est donc pas favorable. Ainsi, pour de très forts gradients thermiques appliqués dans la rampe de montée du traitement thermique de fracture (par exemple supérieurs à 50°C, voire supérieurs à 80°C), il est avantageux de réaliser le pré-recuit de murissement, qui va amener l’ensemble du plan fragile enterré 11 à un niveau de maturité compatible avec une propagation de fracture sans génération de marbrures.
Le procédé de transfert selon l’invention peut en outre comprendre une étape de lissage de la face avant 10a de la couche mince 10, à la suite de la séparation.
Une telle étape est opérée pour éliminer la rugosité de surface liée à la fracture dans le plan fragile enterré 11 et pour restaurer la qualité cristalline de la couche mince transférée. La structure empilée 110, obtenue après séparation, est habituellement retirée du four dans lequel le traitement thermique de fracture a été réalisé, pour être traitée thermiquement, chimiquement et/ou mécano-chimique dans une étape de finition classique.
Avantageusement, l’étape de lissage du procédé de transfert comprend ici l’application d’un recuit à une température supérieure à 1000°C, dans une atmosphère neutre ou réductrice, directement à la suite du traitement thermique de fracture, sans retirer la structure empilée 110 de l’enceinte du four où elle a subi ledit traitement de fracture, voire sans redescente à la température ambiante. La structure empilée 110 et le reste 1’ du substrat donneur demeurant l’un contre l’autre, bien que séparés, on peut ainsi bénéficier d’une atmosphère « locale » parfaitement contrôlée en vis-à-vis des surfaces fracturées. Cette atmosphère locale est formée pour l’essentiel des gaz d’implantation et elle est parfaitement non oxydante : la surface de la couche mince 10 est en conséquence absolument libre de toute oxydation et peut se lisser de façon extrêmement efficace, c'est-à-dire à plus basses températures que des surfaces recouvertes même légèrement d’un oxyde natif.
L’étape de lissage s’opère ainsi préférentiellement dans la même enceinte et le même four que l’étape de séparation, en augmentant la température dans la gamme 1000°C – 1200°C. L’atmosphère dans l’enceinte du four est neutre ou réductrice (préférentiellement Ar, H2, Ar/H2).
On s’assurera pour cette étape (au contraire de l’étape de fracture) que la température subie par la structure empilée 110 est uniforme et homogène sur toute la surface, un gradient de température entre centre et bord étant à cette étape préjudiciable.
L’enchaînement in situ du traitement thermique de fracture et de l’étape de lissage dans la même enceinte de four, sans redescente en température et sans retour en atmosphère extérieure, est particulièrement avantageux car il assure une très faible contamination de la surface de la couche mince 10 transférée, une absence totale d’oxyde natif et par conséquent une très grande efficacité de lissage, qui bénéficie en outre d’une rugosité réduite après séparation du fait d’une amorce anticipée de fracture.
Les fours de type RTA ou RTP sont parfaitement adaptés à un tel enchaînement, qui requiert des capacités de rampes rapides (traitement thermique de fracture) et de montée à hautes températures (étape de lissage). Cet enchaînement d’étapes constitue un atout en termes de productivité.
Exemple de mise en œuvre : Le procédé de transfert peut notamment être mis en œuvre pour élaborer une structure FDSOI (SOI totalement déplété, ou « fully depeleted SOI » selon la terminologie anglo-saxonne), c’est-à-dire présentant une faible épaisseur de couche mince superficielle et une faible épaisseur de couche isolante enterrée.
Le substrat donneur 1 est une plaquette en silicium monocristallin de 300mm de diamètre, et comprend au niveau de sa face avant 1a, une couche isolante 12 en oxyde de silicium d’épaisseur 35nm. Le plan fragile enterré 11 est formé par co-implantation d’ions hélium et hydrogène à des énergies respectives de 35 keV et 25 keV, et à des doses respectives à 1 e 16 /cm 2 et 1 e 16/cm 2 .
Le substrat support 2 est une plaquette en silicium monocristallin de diamètre 300mm.
Une préparation de surface classique (nettoyages, activation plasma) des deux substrats 1,2 est ensuite effectuée en vue d’un collage par adhésion moléculaire.
L’assemblage, basé sur la mise en contact direct entre les faces avant 1a,2a des substrats donneur1 et support 2, permet d’obtenir une structure collée 100.
La structure collée 100 est introduite dans un four RTP pour opérer le traitement thermique de fracture, suivant la séquence suivante :
1. Mise sous vide de l’enceinte
Protocole : L’expression de la E-cadhérine est évaluée par immunofluorescence indirecte sur des biopsies de peau prétraitées avec un bloqueur de l’activité de piezo1 (Dooku1), puis traitées par application topique de l’extrait de jasmin obtenu selon l’exemple 2 pendant 48 heures (2 fois par jour), ou avec un activateur de piezo1 (Jedi1) pendant 48 heures (1 fois par jour). Des biopsies contrôles incubées en parallèle dans les mêmes conditions reçoivent le placebo (Phosphate Buffer Saline, PBS). Au terme de l’incubation, les biopsies sont fixées et incluses en paraffine pour la réalisation de coupes histologiques. La détection de l’E-cadhérine est réalisée par incubation avec des anticorps anti-E-cadhérine (Abcam). Après une heure et demie d’incubation, suivi de rinçages, les coupes sont incubées en présence de l’anticorps secondaire anti-lapin couplé à un fluorophore (Alexa Fluor® 488, Invitrogen). Les coupes sont ensuite examinées au microscope à Epi-fluorescence (Zeiss Axiovert 200M microscope). L’expression du récepteur OXTR est alors observée et quantifiée par analyse d’image (Volocity® image analysis software, Improvision).
Résultats : Comme illustré par la figure , lorsque les biopsies ont été prétraitées avec un bloqueur de l’activité de piezo1 (Dooku1), une diminution de -44 % de l’expression de la E-cadhérine est observée. Lorsque les biopsies ont été traitées par l’activateur de piezo1 (Jedi1), l’expression de la E-cadhérine est augmenté de 23 %. Lorsque les biopsies ont été traitées avec l’extrait de jasmin, l’expression de la E-cadhérine est augmenté de 95 %.
Conclusion : L’extrait de jasmin obtenu selon l’exemple 2 a montré un effet positif sur l’expression de E-cadhérine, en mimant l’effet de l’activateur du récepteur piezo1 (Jedi1).
Exemple 17 : Evaluation de l’extrait de jasmin obtenu selon l’exemple 2 sur le niveau d’expression des ARN messagers de l’enzyme 11 β -HSD1, dans des kératinocytes en culture
Principe : Le but de cette expérience est de démontrer un effet de l’extrait de jasmin sur le niveau d’expression de l’ARN messager de l’enzyme 11β-HSD1, connu également sous le nom de cortisone réductase, dans des kératinocytes de peau humaine en culture.
Protocole : Le niveau d’expression des ARN messagers de l’enzyme 11β-HSD1 est évaluée par qPCR (réaction de polymérisation en chaine quantitative) sur des kératinocytes de peau humaine en culture, traités au préalable avec de l’extrait de jasmin obtenu selon l’exemple 2 pendant 48 heures à 1 % dans le milieu de culture (1 fois par jour). Au terme de la culture, les cellules sont lysées, les ARN totaux sont extraits puis convertis en ADN complémentaire (ADNc) par une réaction de reverse transcription. La quantification des ADNc de l’enzyme 11β-HSD1 a été effectuée par polymérisation en chaîne quantitative en utilisant une sonde TaqMan pour la détection. La méthode de quantification des delta-delta Ct a permis de comparer la différence d'expression (ΔCt) entre le gène d'intérêt (11β-HSD1) et le gène de référence (GADPH).
Résultats : Comme illustré par la figure , lorsque les kératinocytes en culture ont été traitées par l’extrait de jasmin obtenu selon l’exemple 2 à 1 %, le niveau d’expression des ARNm de l’enzyme 11β-HSD1 est diminuée de -24 %.
Conclusion : L’extrait de jasmin a montré un effet d’inhibition sur le niveau d’expression de l’enzyme 11β-HSD1.
BANC DE MUSCULATION Domaine technique de l’invention La présente invention vise un banc de musculation. Elle s’applique, en particulier, aux bancs de musculation pour un usage domestique ou nomade par des particuliers.
État de la technique On peut ranger les bancs de musculation en deux groupes principaux.
Le premier groupe concerne les bancs de musculation à charges (masses généralement métalliques) dont le mouvement est guidé sur des rails. Ces charges sont reliées à un câble sur lequel l’utilisateur tire. On note que l’utilisateur peut tirer les câbles dans différentes direction grâce à des poulies de renvoi. L’utilisateur peut ainsi pratiquer des mouvements de bas en haut, de haut en bas, horizontaux, obliques etc… Un tel banc de musculation est illustré en . Ces bancs sont très encombrants, notamment pour un usage à domicile, souvent dans une pièce dédiée et par forcément agréable pour l’utilisation : garage, buanderie, sous-sol. Ces bancs sont aussi très lourds (au moins 60 kg de charges et jusqu’à plus de 100 kg, plus un châssis d’au moins 15 à 30 kg). De plus ils ont compliqué à livrer et à installer.
Le deuxième groupe concerne les bancs de musculation à charge libre, l’utilisateur utilisant des haltères. Les mouvements sont plus limités en nombre car on ne peut faire que des mouvements de bas en haut, et plus limités en intensité, les charges étant en général plus limités, par exemple entre 20 à 40 kg. Ces bancs sont plus compacts, voire, dans certains cas, peuvent être repliés. Mais le poids des haltères rend difficile leur livraison et leur déplacement. La représente un exemple d’un tel banc de musculation.
Pour un usage à domicile ou nomade, ces deux types de bancs présentent donc un problème de poids qui impose de laisser l’appareil statique à son emplacement, et un problème d’encombrement, qui en limite donc l’usage pour les particuliers.
À cet effet, la présente invention vise, selon un premier aspect, un banc de musculation, qui comporte des lattes formant ressorts, préférentiellement en matériaux composites, que l’on fait travailler en flambement.
Dans ces modes de réalisation, on prévoit un banc ou une assise repliable, combiné à un rail pour guider les lattes formant ressorts que l’on sollicite par l’intermédiaire d’un câble (ou d’une sangle ou une courroie) pour pouvoir travailler dans toutes les directions.
Comme en , le vitrage feuilleté 200a comporte une première feuille 1, collée via un intercalaire de feuilletage 3 à une deuxième feuille de verre 1’.
Un trou traversant 9 a été percé à travers la première feuille 1, créant dans cette dernière une tranche interne 17 pour loger des LED 4 avec leur face émettrice en regard de la tranche interne 16 (diodes à émission frontale). Une couche de contrôle solaire ou chauffante 16 est sur la face f2 12’