INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière particulière, le port d’alimentation est relié au port de retour via un troisième restricteur.
De manière particulière, la vanne de retard comprend un premier clapet anti-retour laissant passer le fluide du port d’alimentation vers le port d’entrée.
De manière particulière, la vanne de retard comprend un deuxième clapet anti-retour laissant passer le fluide de la chambre de pilotage vers le port d’entrée.
Selon un mode de réalisation particulier, la vanne de retard comprend au moins deux ports de retour.
est une vue schématique en coupe longitudinale de la pièce de la ,
est une vue en coupe transversale à échelle agrandie d’un feuil utilisé dans l’installation des Figs. 1 et 2, et
est une vue en coupe transversale à échelle agrandie d’une partie de la pièce réalisée dans laquelle est ancré le feuil.
On notera que les échelles verticales des dessins ne reflètent pas nécessairement la réalité mais ont été adaptées pour une bonne compréhension de l’invention.
Description détaillée d’une forme de réalisation
En référence aux Figures, on va maintenant décrire schématiquement un procédé de réalisation d’une pièce en volume selon un exemple de réalisation de l’invention.
L’installation comprend tout d’abord un moule rigide 100 pour la pièce comportant un fond de moule 101 définissant la forme extérieure de la pièce à réaliser, un récipient ou réservoir 110 contenant une résine R destinée à former la pièce, et un ensemble de conduites 111 reliant le récipient 110 à un ensemble de points d’injection 112 prévus dans une feuille d’étanchéité 200, que l’on décrira plus en détail dans la suite, placée au-dessus du moule 100. Ces points d’injection 112 comprennent chacun typiquement un raccord monté de façon étanche dans la feuille d’étanchéité et apte à mettre en communication l’extrémité correspondante de la conduite homologue 111 avec une cavité de moule définie conjointement par le moule rigide 100 et la feuille d’étanchéité 200.
L’installation comprend en outre une pompe à vide 120 reliée par une conduite de vide 121 à un ou plusieurs points d’application de vide 122. Ce point d’application de vide est en communication avec une zone périphérique 123 de la cavité de moule, formée par un cordon d’une matière incompressible perméable à l’air telle qu’un feutre drainant, un grillage drainant ou un tuyau spiralé. Cette zone 123 est destinée à répartir l’application du vide sur l’ensemble de la périphérie de la cavité de moulage en vue d’une progression homogène de la résine R lors du processus d’infusion.
La référence 130 désigne un ruban adhésif épais à haute déformabilité destiné à assurer l’étanchéité entre la périphérie de la feuille d’étanchéité 200 et la périphérie du moule 100, ce ruban étant disposé à l’extérieur du cordon incompressible formant la zone 123.
L’installation comprend en outre un matériau d’âme 140 pour la pièce à réaliser, disposé entre le fond du moule 100 et la feuille d’étanchéité 200. Ce matériau comprend typiquement une ou plusieurs couches141 d’un matériau de renforcement et/ou de rigidification, telles que des nappes superposées d’un tissu tel qu’un tissu de verre, de carbone, etc. On peut prévoir également de façon avantageuse une ou plusieurs nappes formant drain, en général plus épaisse(s) et plus ajourée(s) que le matériau de renforcement 140, destinée(s) de façon connue en soi à faciliter la circulation de la résine vers toutes les zones de la pièce lors du processus d’infusion. Les moyens de drainage peuvent également comprendre une mousse de faible densité constituant des canaux pour la résine.
La pièce est réalisée en amenant la résine R contenue dans le récipient 110 à pénétrer dans la cavité de moule définie entre le fond de moule 101 et la feuille d’étanchéité 200 et en se propageant dans la cavité de façon favorisée par l’application du vide.
Après solidification de la résine R, les différents éléments de l’installation sont retirés, et la pièce P constituée de la résine R dans laquelle le matériau d’âme 140 est noyé, ainsi que de la feuille 200, est retirée du moule.
La pièce est alors détourée pour éliminer ses parties marginales (zone détourée 150 sur les Figs. 3 et 4), la face de la pièce côté moule étant désignée par la référence 151.
Selon un aspect de l’invention, et en référence à la , la feuille d’étanchéité 200 est constituée d’un feuil comprenant une partie 201 comportant une ou plusieurs couches sèches d’un matériau de type peinture, solidaire d’un dossier 202 doté d’aménagements d’ancrage du côté opposé à la couche du matériau de type peinture, le dossier étant tourné vers le moule 100, et ce feuil étant comme on l’a dit relié périphériquement au moule 100 de façon étanche à l’air, à l’aide de moyens similaires à ceux utilisés pour une feuille d’étanchéité de type « vacuum bag » traditionnelle.
On entend ici par « matériau de type peinture » un matériau opaque (pigmenté) ou transparent ou translucide (vernis) qui s’applique normalement sous forme liquide ou en gel, par opposition notamment aux films minces de matière plastique, monocouche ou stratifiés.
Ce feuil est réalisé par exemple conformément aux enseignements du document WO2016110799A1. Si nécessaire, on adapte ces moyens d’étanchéité (épaisseur, malléabilité, forces d’adhésion, etc.) pour tenir compte du fait que le feuil 200 peut présenter une rigidité plus grande que celle d’une feuille d’étanchéité traditionnelle, en général plus mince et plus souple.
Les applications du tatouage sont multiples, elles vont du superétiquetage (métadonnées) au traçage de contenu ; de la preuve de propriété à l’authentification ; ou encore du contrôle d’usage, notamment le contrôle de copie, au contrôle d’intégrité.
Selon la présente invention, le tatouage est utilisé pour le contrôle d’intégrité d’un flux vidéo. En l’espèce, on prévoit un tatouage dont la robustesse est qualifiée de « fragile » ou « semi-fragile », cette qualification étant connue de l’homme du métier.
En effet, la robustesse d’un tatouage caractérise sa capacité à résister aux modifications de l’hôte, en l’espèce le flux vidéo.
Un tatouage robuste correspond au degré le plus élevé.
Un tatouage fragile correspond au degré de robustesse le plus faible. La moindre modification de l’hôte efface le tatouage, ce qui est particulièrement utile au contrôle d’intégrité.
Le tatouage semi-fragile est un degré intermédiaire entre ces deux extrêmes.
D’autres techniques sont possibles, comme par exemple l’utilisation d’une signature numérique, qui est un moyen de garantir l’intégrité d’un document.
Mais dans le cas des images ou du son, la mise en œuvre d’une signature numérique est difficile car les données sont souvent codées par un algorithme de compression à perte pour en faciliter le transfert ou le stockage. L’intégrité au bit près du document n’est alors plus assurée, ce qui rend les signatures peu utilisables, voire inutilisables.
L’utilisation du tatouage fragile ou semi-fragile est donc une alternative intéressante qui présente en plus l’avantage de ne pas nécessiter le transfert de la signature à côté du document / flux vidéo.
Toutefois, comme exposé ultérieurement, l’utilisation d’une signature numérique peut être réalisée en complément du tatouage.
Dans ce contexte, la présente invention vise à éviter ou détecter des tentatives malveillantes de falsification d’un flux vidéo.
Une fois qu’un faussaire a falsifié un flux vidéo, pour rendre la falsification la moins détectable possible, il doit faire en sorte que les caractéristiques du flux vidéo falsifié soient les plus proches de celles du flux vidéo attendu (s’il avait été non falsifié).
Or, en falsifiant le flux vidéo, pour atteindre un taux de compression imposé, d’une part cette deuxième compression laisse une trace fréquentielle dans le flux vidéo, et d’autre part cette deuxième compression modifie nécessairement le tatouage.
De manière similaire, pour intégrer le tatouage attendu au flux vidéo falsifié, alors cela nécessite de modifier nécessairement le taux de compression, qui ne peut plus être celui attendu, et comme précédemment, laisse une trace fréquentielle de deuxième compression.
Ainsi, grâce à la présente invention, on a un effet de synergie entre la qualité imposée (taux de compression) et le tatouage imposé au flux vidéo, la falsification du flux pour respecter l’une des contraintes ayant un impact sur l’autre.
Il est très difficile pour un hacker de respecter cette double contrainte.
Procédé d’hydrogénation sélective La présente invention a également pour objet un procédé d’hydrogénation sélective de composés polyinsaturés contenant au moins 2 atomes de carbone par molécule, tels que les dioléfines et/ou les acétyléniques et/ou les alcénylaromatiques, aussi appelés styréniques, contenus dans une charge d’hydrocarbures ayant un point d'ébullition final inférieur ou égal à 300°C, lequel procédé étant réalisé à une température comprise entre 0 et 300°C, à une pression comprise entre 0,1 et 10 MPa, à un ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) compris entre 0,1 et 10 et à une vitesse volumique horaire comprise entre 0,1 et 200 h -1 lorsque le procédé est réalisé en phase liquide, ou à un ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) compris entre 0,5 et 1000 et à une vitesse volumique horaire entre 100 et 40000 h -1 lorsque le procédé est réalisé en phase gazeuse, en présence d’un catalyseur obtenu par le procédé de préparation tel que décrit ci-avant dans la description.
Plus particulièrement, la charge utilisée est une essence de vapocraquage encore appelée essence de pyrolyse ou coupe C5+.
L'essence de vapocraquage ou essence de pyrolyse, avantageusement utilisée pour la mise en œuvre du procédé d'hydrogénation sélective selon l'invention, correspond à une coupe hydrocarbonée dont la température d'ébullition est généralement comprise entre 0 et 300°C, de préférence entre 10 et 250°C. Les hydrocarbures polyinsaturés à hydrogéner présents dans ladite essence de vapocraquage sont en particulier des composés dioléfiniques (butadiène, isoprène, cyclopentadiène...), des composés styréniques (styrène, alpha-méthylstyrène...) et des composés indéniques (indène...). L'essence de vapocraquage comprend généralement la coupe C5-C12 avec des traces de C3, C4, C13, C14, C15 (par exemple entre 0,1 et 3% poids pour chacune de ces coupes). Par exemple, une charge formée d'essence de pyrolyse a généralement une composition suivante : 5 à 30 % poids de composés saturés (paraffines et naphtènes), 40 à 80 % poids de composés aromatiques, 5 à 20 % poids de mono-oléfines, 5 à 40 % poids de dioléfines, 1 à 20 % poids de composés alcénylaromatiques, l'ensemble des composés formant 100 %. Elle contient également de 0 à 1000 ppm poids de soufre, de préférence de 0 à 500 ppm poids de soufre.
Dans un mode de réalisation selon l’invention, lorsqu’on effectue un procédé d'hydrogénation sélective dans lequel la charge est une essence de vapocraquage comportant des composés polyinsaturés, le ratio molaire (hydrogène)/(composés polyinsaturés à hydrogéner) est généralement compris entre 0,5 et 10, de préférence entre 0,7 et 5,0 et de manière encore plus préférée entre 1,0 et 2,0, la température est comprise entre 0 et 200°C, de préférence entre 20 et 200 °C et de manière encore plus préférée entre 30 et 180°C, la vitesse volumique horaire (V.V.H.) est comprise généralement entre 0,5 et 100 h -1 , de préférence entre 1 et 50 h -1 et la pression est généralement comprise entre 0,3 et 8,0 MPa, de préférence entre 1,0 et 7,0 MPa et de manière encore plus préférée entre 1,5 et 4,0 MPa.
Plus préférentiellement, on effectue un procédé d’hydrogénation sélective dans lequel la charge est une essence de vapocraquage comportant des composés polyinsaturés, le ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) est compris entre 0,7 et 5,0, la température est comprise entre 20 et 200 °C, la vitesse volumique horaire (V.V.H.) est comprise généralement entre 1 et 50 h -1 et la pression est comprise entre 1,0 et 7,0 MPa.
Encore plus préférentiellement, on effectue un procédé d’hydrogénation sélective dans lequel la charge est une essence de vapocraquage comportant des composés polyinsaturés, le ratio molaire hydrogène/(composés polyinsaturés à hydrogéner) est compris entre 1,0 et 2,0, la température est comprise entre 30 et 180°C, la vitesse volumique horaire (V.V.H.) est comprise généralement entre 1 et 50 h -1 et la pression est comprise entre 1,5 et 4,0 MPa.
L’invention va maintenant être illustré via les exemples ci-après qui ne sont nullement limitatifs.
Exemples Exemple 1 : Préparation de l’alumine AL-1 Un gel d’alumine est synthétisé via un mélange d’aluminate de sodium et de sulfate d’aluminium. La réaction de précipitation se fait à une température de 60°C, à un pH de 9, durant 60 minutes et sous une agitation de 200 tr/min.
Le gel ainsi obtenu subit un malaxage sur un malaxeur bras en Z pour fournir la pâte. L’extrusion est réalisée par passage de la pâte à travers une filière munie d’orifices de diamètre 1,6 mm en forme de trilobe. Les extrudés ainsi obtenus sont séchés à 150°C pendant 12 heures puis calcinés à 450°C sous flux d’air sec pendant 5 heures. L’air sec utilisé dans cet exemple et dans tous les exemples ci-dessous contient moins de 5 grammes d’eau par kilogramme d’air.
L’extrudé subit un traitement hydrothermal à 650°C en présence d'une solution aqueuse d’un mélange d'acide acétique et d’acide nitrique à 6,5% poids par rapport au poids d’’alumine pendant 3 heures en autoclave, puis est calciné sous flux d’air sec à 1000°C pendant 2 heures en réacteur tubulaire. On obtient l’alumine AL-1.
L’alumine AL-1 présente une surface spécifique de 80 m²/g, un volume poreux (déterminé par porosimétrie au mercure) de 0,85 mL/g et un diamètre médian mésoporeux de 35 nm. La teneur en sodium est de 0,0350% en poids et la teneur en soufre de 0,15% en poids par rapport au poids total du support.
En présence du produit, les inventeurs ont observé une augmentation significative de la protéine AZGP1 par rapport au solvant (+143%)
Ces résultats démontrent donc de l’efficacité de l’extrait selon l’invention comme principe actif cosmétique et en particulier sur la structure du derme, la fonction barrière / hydratation et la pigmentation.
PROCEDE D’OBTENTION D’EXTRAITS VEGETAUX COMPRENANT UNE ETAPE D’AUTOFERMENTATION, COMPOSITIONS COMPRENANT DE TELS EXTRAITS ET LEURS UTILISATIONS COSMETIQUES L'invention concerne le domaine de la cosmétique et plus particulièrement la préparation d’extraits actifs d’origine végétale entrant dans des formulations cosmétiques pour lutter contre les signes du vieillissement cutané, la perte de fermeté, améliorer la fonction barrière et l’hydratation ou encore éclaircir la peau.
Arrière-plan technique de l’invention La préparation d’extraits végétaux utilisables en cosmétique fait appel à l’ensemble des techniques de purifications connues en chimie et phytochimie, comme par exemple des méthodes d’extraction utilisant des solvants organiques de type polaire ou apolaire (EP3682865).
Or, on constate une volonté toujours plus grande des consommateurs de se tourner vers des produits naturels renfermant le moins d'ingrédients synthétiques possibles. Pour répondre à cette exigence nouvelle, les extraits décrits dans la présente demande sont 100 % naturels.
Une approche consiste à utiliser les micro-organismes pour orchestrer la biotransformation des végétaux. De nombreux procédés faisant intervenir des micro-organismes sélectionnés ou modifiés sont décrits dans la littérature et sont utilisés en milieu industriel. Les plus répandus reposent sur la fermentation, connue depuis des millénaires comme procédé de conservation des aliments. Les principaux avantages de la fermentation sont la conservation, l’amélioration du goût ou encore de la qualité nutritionnelle des aliments, en raison de la présence d'une quantité plus élevée de molécules bioactives facilement assimilables.
Dans le domaine de la cosmétique, les micro-organismes sont largement utilisés pour leurs effets bénéfiques directs sur la peau ou pour produire des extraits de plantes fermentés ou biotransformés. On peut citer par exemple les documents EP3744339A1 et CN110680774A qui décrivent des procédés de fermentation de plantes, respectivement du Citrus auriantium et des fleurs de jasmin, impliquant l’inoculation par des levures de l’espèce Saccharomyces cerevisiae ou encore le document CN101243897A qui décrit l’utilisation de bactéries lactiques pour produire des extraits de fleurs cosmétiques ou alimentaires.
Dans le même domaine, le document FR3103826 décrit la préparation d’un consortium de micro-organismes composé d’au moins une bactérie lactique, une levure et une bactérie acétique, pour préparer des extraits végétaux riches en composés actifs, aptes à être utilisés dans les domaines pharmaceutiques, cosmétiques et alimentaires.
Des procédés biotechnologiques mettant en œuvre des micro-organismes sur des milieux nutritifs synthétiques adaptés pour produire des composés d'intérêt comme les vitamines, l'acide citrique, l'acide lactique ou la vanilline (US 20060269632) sont également décrits.
Cependant les procédés cités ci-dessus impliquent l’apport exogène de micro-organismes ou l’apport de nutriments spécifiques pour stimuler la croissance des micro-organismes qui vont assurer la biotransformation des matières végétales.
La fermentation peut aussi reposer sur la microflore endogène présente à la surface ou dans les structures internes des végétaux. Il s’agit d’une communauté de micro-organismes bactériens et fongiques, mutualistes ou symbiotiques appelée phytobiote, hébergée par quasiment tous les végétaux ou partie de végétaux (fruits, feuilles, fleurs, tiges, racines, graines, champignons, algues). On parle alors de fermentation spontanée ou d’autofermentation.
Ainsi, le document US20060269632A1 décrit la préparation d’un médicament efficace contre les allergies obtenu en mélangeant des pousses de pin avec de l’eau et des sucres et en laissant se développer une fermentation spontanée pendant plusieurs mois, en conditions anaérobies.
Un problème que se propose de résoudre l’invention est de fournir un nouveau procédé de préparation d’extraits végétaux naturels, simple à mettre en œuvre, sans ajout d’aucun micro-organisme vivant, d’aucune enzyme, ni d’aucun nutriment exogène et présentant néanmoins une efficacité biologique remarquable, ainsi qu’une absence de toxicité.
Les inventeurs ont dans ce but développé un procédé comprenant une étape d’autofermentation contrôlée conduite essentiellement à partir du phytobiote des matières végétales et notamment les fleurs, les fruits, les feuilles, les racines et les champignons, sans aucun apport exogène.
Dans ces conditions, une quantité importante d’acides organiques et d’acides phénoliques sont générés. Les extraits végétaux obtenus contiennent alors une large gamme de phytomolécules leur conférant une efficacité biologique prouvée.
Cette solution est ensuite imprégnée (par la méthode d’imprégnation à sec) sur 10 grammes de l’alumine AL-1 dont la S BET est de 70 m²/g. Cette alumine est sous forme d’extrudés quadrilobés dont le diamètre moyen est de 1,6 mm.
1,92 g de Cu(NO 3 ).3H 2 O (Merk® CAS 10031-43-35) dissous dans 8,3 g d’eau sont ensuite imprégnés à sec sur Pd/Al2O3.
Le catalyseur E comprend une teneur en élément palladium de 0,05% en poids et une teneur en élément cuivre de 5% en poids. La caractérisation du catalyseur E par microsonde de Castaing montre que 80% du Pd est réparti sur une croûte d'épaisseur environ 50 µm. Le coefficient de répartition du cuivre est de 1, la répartition du cuivre est homogène dans le grain.
Exemple 7 : Tests catalytiques : performances en hydrogénation sélective d'un mélange contenant du styrène et de l'isoprène
Les catalyseurs A à E décrits dans les exemples ci-dessus sont testés vis-à-vis de la réaction d'hydrogénation sélective d'un mélange contenant du styrène et de l’isoprène.
Les activités catalytiques mesurées pour les catalyseurs A à E sont reportées dans le tableau 1 ci-après. Elles sont rapportées à l’activité catalytique par gramme catalyseur (A HYDcata ) et par gramme de Pd (A HYDPd ) mesurée pour le catalyseur B.
Catalyseur Teneur en Pd (%pds) Teneur en Cu (%pds) Cu/Pd (pds/pds) Support Epaisseur croûte Pd (µm) R Cu A HYDcata (%) A HYDPd (%) A (non conforme) 0,3 - - AL-1 230 - 80 80 B (non conforme) 0,3 5 16,7 AL-1 230 1 100 100 C (non conforme) 0,05 5 100 AL-2 25 0,9 100 130 D (non conforme) 0,05 5 100 AL-1 50 0,7 100 150 E (conforme) 0,05 5 100 AL-1 50 1 100 410
Tableau 1 : Comparaison des performances des catalyseurs A à E en hydrogénation sélective d'un mélange contenant du styrène et de l'isoprène par gramme de catalyseur (A HYDcata ) et par gramme de Pd (A HYDPd )
Ceci montre bien les performances améliorées des catalyseurs E selon l’invention, par rapport aux catalyseurs A à D non conformes. Ceci s'explique par un effet synergique entre le choix de la phase active à base de palladium et de cuivre dans un ratio massique bien spécifique, de l’ajout non simultané sur le support de la solution à base de palladium et la solution à base de cuivre, et de la mise en œuvre d’un support obtenu par un procédé de préparation bien particulier. L’ensemble de ces caractéristiques permet d’obtenir un catalyseur comportant des propriétés de surface spécifiques, permettant alors de diminuer drastiquement la teneur en palladium tout en maintenant une activité meilleure que le même catalyseur sans cuivre mais avec six fois plus de palladium (catalyseur A).
buse de pulvérisation à jet conique L’invention concerne une buse de pulvérisation, en particulier à usage agricole.
Suite à l’étape 5), la méthode de l’invention comprend de préférence une étape 5’) de calcul du taux d’activation plaquettaire anticorps-dépendante (nommé APA) des mélanges Ago, 2a, 2b et 2c de la série TP.
Avantageusement la méthode de l’invention est mise en œuvre pour le diagnostic d’exclusion d’une TIH, ou la confirmation d’un diagnostic de TIH chez un patient suspecté d’avoir la maladie.
Dans ce cas la méthode de l’invention comprend les étapes 1) à 5’) énoncées ci-dessus, ainsi qu’une étape d’interprétation des résultats obtenus sur la série TP pour l’établissement d’un diagnostic d’une TIH ou d’une exclusion de TIH.
Selon un mode de réalisation particulier de cette application, la méthode de l’invention comprend les étapes 1) à 5’) énoncées ci-dessus, ainsi qu’une étape 6), dans laquelle l’étape 6) est la suivante :
6) l’interprétation des taux d’activation plaquettaire anticorps-dépendante (APA) calculés dans chaque mélange de la série TP pour l’établissement d’un diagnostic d’une TIH ou d’une exclusion de TIH.
Le procédé selon l’invention, ses étapes et ses conditions opératoires, vont maintenant être détaillés selon les indications ci-dessous.
Le procédé selon l’invention utilise des échantillons de sang total d’un patient. Par « sang total », on entend un échantillon de sang comprenant le plasma et ses éléments figurés (globules rouges, globules blancs et plaquettes et microparticules dérivées).
L’utilisation de sang total du patient permet de s’affranchir de la variabilité de réponse aux anticorps de TIH des plaquettes issues de donneurs sains. Ainsi, le caractère activateur réel des anticorps du patient est directement évalué sur ses propres plaquettes.
Par ailleurs, l’utilisation de sang total du patient permet de bénéficier de la coopération multicellulaire souvent mise en jeu au cours d’une TIH.
In fine , les conséquences d’une activation héparine-dépendante et multicellulaire induite par les anticorps anti- FP4 modifié par un polyanion du patient sur ses propres plaquettes sont évaluées.
De préférence, chaque échantillon est obtenu à partir d’échantillons sanguins dont le prélèvement est réalisé en présence d’un composé empêchant au sang de coaguler. Le composé généralement utilisé est le citrate de sodium, mais d’autres composés tels que l’hirudine ou le mélange acide citrique-citrate trisodique-glucose (ACD) peuvent également être utilisés à cet effet. De tels composés sont connus depuis longtemps de l’état de l’art pour permettre l’étude des fonctions plaquettaires.
De préférence, le volume total d’échantillon de sang total du patient est compris entre 500 µL et 2 ml.