INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le moyen 6A de localisation permet la localisation du véhicule 1 dans une infrastructure routière. Il intègre par exemple un système de localisation du véhicule 1. La localisation du véhicule 1 peut être fournie par un système GPS, de l’acronyme anglo-saxon « Global Positioning System ». La localisation du véhicule 1 permet d’extraire des informations telles que par exemple l’infrastructure routière et/ou la topologie et/ou la géographie dans un rayon de quelques centaines de mètres autour de la position du véhicule 1. Ces informations sont extraites d’une base de données par l’intermédiaire du module 8 de communication. Cette base de données peut être par exemple une cartographie locale de l’infrastructure routière embarquée dans le véhicule ou une cartographie partagée entre plusieurs véhicules. Le moyen 6A de localisation communique les données de localisation avec le convertisseur analogique-numérique 9 et avec le module 8 de communication.
Le module 7 détermine un index représentatif d’une charge mentale. Plus précisément, le module 7 détermine un index représentatif de la charge mentale du conducteur du véhicule 1 à partir de paramètres physiologiques et comportementaux en entrée du module 7. La charge mentale, aussi appelée occupation cognitive, est une notion traduisant la disponibilité du conducteur, en l’occurrence la capacité du conducteur à intervenir d’urgence si nécessaire, et sa propension à être concentré sur sa tâche de conduite. La charge mentale traduit divers éléments physiologiques du conducteur tels qu’un possible état de fatigue, d’endormissement, d’anxiété, de stress, susceptibles d’affecter le comportement du conducteur lors de la conduite. Ainsi, globalement, plus la charge mentale est importante, moins le conducteur est concentré sur sa conduite, et donc plus le risque d’accident est élevé.
Par exemple, les paramètres physiologiques peuvent comprendre des mesures de la température du conducteur, de sa conductance électrodermale, de son rythme cardiaque, de son rythme respiratoire ou de sa pression sanguine. De même, les paramètres comportementaux peuvent comprendre les expressions faciales du conducteur, son comportement de conduite ou ses mouvements corporels. Ces paramètres physiologiques et comportementaux sont fournis en entrée du module 7 et sont tirés de mesures et/ou captations réalisés par des outils d’investigation physiologique et/ou des capteurs de surveillance. Certains de ces outils et/ou capteurs sont intégrés au véhicule 1 et embarqués, et illustrés par le bloc 6B sur la . Par exemple, les capteurs 6B de mesure de paramètres physiologiques et/ou comportementaux embarqués peuvent comprendre une caméra aménagée dans l’habitacle du véhicule 1, qui peut être liée par exemple à un détecteur de sommeil basé sur le clignement des yeux, un capteur haptique dans un élément du véhicule 1 comme le volant, un capteur de fatigue du conducteur, etc.
De telles données provenant des capteurs 6B de mesure de paramètres physiologiques et/ou comportementaux embarqués dans le véhicule 1 sont transmises au convertisseur analogique numérique 9 qui les fournit au module 7.
Ces outils d’investigation physiologique et/ou capteurs de surveillance peuvent en outre comprendre des appareils connectés 6C non embarqués tels qu’une montre connectée utilisée par le conducteur. Les données provenant des appareils connectés 6C non embarqués concernant la surveillance physiologique sont fournies par les appareils connectés 6C au module 8 de communication, qui les transmet au module 7.
En effet, le module 8 de communication permet au véhicule 1 de recevoir les données issues d’une base de données, d’appareils connectés 6C, d’un véhicule distant connecté ou encore d’un élément d’infrastructure routière ou urbaine connectée au moyen d’une liaison sans fil, basse ou haute fréquence. Il peut, par exemple, s’agir d’une liaison sans fil basée sur des technologies « cellulaires » comme la 5G, sur des technologies « Bluetooth », « Wi-Fi », etc.
À partir de ces paramètres en entrée, le module 7 détermine un index représentatif de la charge mentale du conducteur indiquant par exemple si la charge mentale du conducteur est faible, moyenne ou élevée, et transmet cet index au module de commande 3.
Le module de commande 3 élabore un signal de commande de l’interface homme-machine 4 à partir de l’index représentatif de la charge mentale du conducteur en entrée délivrée par le module 7.
Le procédé selon l’invention adapte la quantité d’informations et/ou le contenu de ces informations communiquées au conducteur en fonction de l’index représentatif de la charge mental estimé par le module 7.
Les techniques de modification de l’amidon ont été globalement classées en quatre catégories : physiques, chimiques, enzymatiques et génétiques, la finalité étant de produire divers dérivés avec des propriétés physicochimiques optimisées.
Les modifications chimiques et physiques sont celles le plus souvent mises en œuvre.
Le traitement chimique consiste à introduire des groupes fonctionnels dans l’amidon, ce qui altère remarquablement ses propriétés physico-chimiques. De telles modifications des amidons natifs granulaires altèrent en effet profondément le comportement en gélatinisation, collage et rétrogradation.
Généralement, ces modifications sont réalisées par dérivatisation chimique, comme l’estérification, l’éthérification, la réticulation ou le greffage.
Cependant, les modifications chimiques sont moins recherchées par le consommateur dans les applications alimentaires (également pour des raisons d’environnement), même si certaines modifications sont considérées comme sûres.
Des modifications physiques variées sont de ce fait proposées, par exemple : - le traitement par la chaleur humide (terme anglosaxon de « Heat Moisture Treatment » ou HMT), consistant à traiter l’amidon à des niveaux d’humidité contrôlée (22-27 %) et à haute température, pendant 16 heures, afin d’altérer la structure et les propriétés physicochimiques de l’amidon ; - la « recuite » (terme anglosaxon d’ « annealing »), consistant à traiter l’amidon en excès d’eau, à des températures en-deçà de la température de gélatinisation, afin d’approcher la température de transition vitreuse ; - le traitement à ultra haute pression (terme anglosaxon de « High Pressure Processing » ou HPP), par lequel on hydrate les régions amorphes du granule d’amidon, ce qui conduit à une distorsion des parties cristallines du granule et favorise l’accessibilité desdites régions cristallines à l’eau ; - le traitement au plasma de décharge luminescente, qui génère, à température ambiante, des électrons à haute énergie et d’autres espèces hautement actives. Appliqués à l’amidon, ces espèces actives excitent les groupes chimiques de l’amidon et provoquent une réticulation importante des macromolécules ; - le traitement de pression osmotique (d’acronyme anglosaxon « OPT »), réalisé en présence de solutions à haute teneur en sels. L’amidon est suspendu dans du sulfate de sodium afin de produire une suspension uniforme. L’amidon passe du type B au type A après traitement, en acquérant ainsi une température de gélatinisation qui augmente de manière significative ; - le traitement par « inhibition thermique ». En toute généralité, l’inhibition thermique s’entend de la déshydratation d’un amidon jusqu’à atteindre l’état anhydre ou substantiellement anhydre (i.e. Une alternative de traitement par « inhibition thermique » a été proposée en phase solvant, qui consiste à chauffer un amidon granulaire non prégélatinisé en milieu alcoolique, en présence d’une base et de sels, à une température de 120° à 200°C, pendant 5 minutes à 2 heures.
Quoi qu’il en soit, le processus d’inhibition thermique conduit alors à obtenir une pâte d’amidon présentant des propriétés de résistance accrue à la rupture de viscosité, et une texture non cohésive.
Le domaine technique auquel se rattache l’invention est celui du traitement par inhibition thermique de l’amidon, sans solvant hydro-alcoolique.
Dans ce domaine technique particulier, on peut citer plus particulièrement le brevet US 6.221.420 qui décrit un amidon thermiquement inhibé, obtenu par déshydratation puis traitement thermique.
Les principales étapes sont : - la déshydratation de l'amidon à une teneur en eau inférieure à 1% réalisée à une température comprise entre 100 et 125°C, puis - le traitement thermique de l'amidon sec ainsi obtenu, à environ 140°C, dans un lit fluidisé réactionnel, pendant une durée de l’ordre de 20 heures.
De manière préférentielle, avant l’étape de déshydratation de l’amidon, il est recommandé de procéder à une étape d’alcalinisation de l’amidon, permettant de porter le pH de la suspension d’amidon à une valeur comprise entre 7 et 10, de préférence comprise entre 8 et 10.
A ce stade, avant l’étape de déshydratation proprement dite qui précède l’étape d’inhibition, la teneur en eau de l’amidon (telle qu’exemplifiée) est alors comprise entre 8 et 10 %.
La demande de brevet US 2001/0017133 décrit un procédé similaire, dans lequel l'amidon est également déshydraté en dessous de 125°C avant que le processus d'inhibition ne soit démarré (à une température de plus de 100°C, préférentiellement compris entre 120 et 180°C, plus préférentiellement comprise entre 140 et 160°C) pendant une durée jusqu’à 20 heures, préférentiellement comprise entre 3 heures 30 et 4 heures 30.
Avant l’étape de déshydratation, l’étape d’alcalinisation classique conduit à une suspension d’amidon présentant une valeur de pH comprise entre 7,5 et 11,2, de préférence comprise entre 8 et 9,5%, et une teneur en eau compris entre 2 et 15 %.
Une variante a été proposée dans la demande de brevet WO 2014/042537, variante qui porte sur un chauffage d'un amidon alcalin à des températures comprises entre 140 et 190°C, en veillant à ce que le procédé d'inhibition soit initié et conduit en présence d'eau en quantité suffisante, soit plus de 1% d'eau.
En d’autres termes, ce procédé recommande d’inhiber thermiquement un amidon préalablement alcalinisé sans procéder à une étape de déshydratation.
Le document FR 2.902375 B1 répond au problème de la réversibilité de ce type de mécanisme à articulation continue en ce qu’il peut être constaté que des sollicitations répétées appliquées sur le dossier parviennent à provoquer une modification du comportement du mécanisme avec le temps, et en particulier une rotation non souhaité du mécanisme d’excentrique, et ainsi une rotation relative entre les deux flasques de l’articulation, aboutissant à un changement non souhaité de l’inclinaison du dossier. Ceci est particulièrement constaté lorsque le dossier est fortement chargé, ou/ou lorsque présente une inclinaison importante avec l’assise
Afin de résoudre ce problème, le document FR 2.902375 B1 enseigne un élément de blocage, interne au mécanisme d’articulation, qui empêche la rotation du mécanisme à excentrique, par coincement. Dans le cas d’une sollicitation sur le dossier, la coopération d’une rampe du mécanisme à excentrique (amené à pivoter de manière non souhaitée sous de la sollicitation du dossier) et de la rampe de l’élément de blocage engendre une effort radial pressant l’élément de blocage contre l’un des flasques pour le bloquer par frottement, ce qui bloque à son tour la came excentrique et ainsi l’engrenage hypocycloïdal.
Lorsque l’utilisateur souhaite régler l’inclinaison du dossier par rapport à l’assise du siège, il agit sur une poignée de manœuvre (non illustrée) qui entraîne la rotation de la tige de commande, et de l’organe d’entrée lié en rotation à la tige de commande. L’organe d’entrée comporte des doigts de commande, avec un doigt qui vient tout d’abord pousser un segment de coin en le rapprochant de l’autre segment de coin, afin de laisser un léger jeu à la came du mécanisme d’excentrique, puis un doigt vient contre un épaulement de la came pour entraîner sa rotation, ce qui tend à écarter la rampe de la came et la rampe de l’élément de blocage en libérant le coincement, pour ensuite permettre les rotations simultanées de la came et de l’élément de blocage, entrainés par l’organe d’entrée.
Une telle solution répond au problème de la réversibilité du mécanisme d’articulation par blocage du mécanisme d’’excentrique contre l’un des flasques : il s’agit d’une solution de blocage, interne au mécanisme d’articulation qui doit donc être intégrée dans chaque mécanisme d’articulation lorsque le siège comporte plusieurs mécanismes d’articulation, commandés par une même tige de commande en liaison avec l’ensemble des organes d’entrée des différents mécanismes d’articulation. Une telle solution de blocage, interne, doit être intégrée dans tous les mécanismes d’articulation continue, ce qui grève le coût de l’équipement comportant plusieurs mécanismes d’articulation. A défaut de prévoir une telle solution de blocage, interne, dans tous les mécanismes d’articulation, une sollicitation sur le dossier peut entraîner la rotation non souhaitée du mécanisme d’’excentrique du mécanisme dépourvu d’organe de blocage ce qui entraînera à son tour la rotation non souhaitée de l’organe d’entrée et conjointement de la tige de commande. La rotation non souhaitée de la tige de commande a pour conséquence de déverrouiller à son tour les systèmes de blocage internes des autres mécanismes d’articulation, même s’ils sont pourvus d’une solution de blocage interne parfaitement opérationnelle.
Un autre défaut d’une telle solution de blocage, interne au mécanisme d’articulation est sa fiabilité, en particulier lorsque plusieurs mécanismes d’articulation sont liés par une même tige de commande. Un équipement de réglage de l’inclinaison d’un dossier par rapport à une assise comprend typiquement au moins deux mécanismes d’articulation par siège, avec un premier mécanisme d’articulation, droite, et un deuxième mécanisme d’articulation, gauche, un premier organe d’entrée gauche du premier mécanisme d’articulation et un deuxième organe d’entrée, droite du mécanisme d’articulation couplé en rotation par une même barre de commande s’étendant transversalement. En effet, un défaut de fonctionnement de la solution de blocage interne, de l’un seulement des mécanismes d’articulation, peut être à l’origine d’un changement non souhaité de l’inclinaison du dossier, typiquement un affaissement de dossier fortement chargé, ou fortement incliné, en ce qu’une rotation non souhaitée de la tige de commande provoquée par le mécanisme défectueux peut déclencher le déblocage des solutions de blocage internes de l’ensemble des autres mécanismes d’articulation liés à la même tige de commande, même s’ils sont non défectueux.
Il est proposé un équipement de réglage de l’inclinaison d’un dossier par rapport à une assise d’un siège comprenant un ou plusieurs mécanismes d’articulation continue, le ou chaque mécanisme d’articulation comprenant : - un premier flasque et un deuxième flasque configurés pour être solidaires respectivement de l’assise et du dossier selon une première possibilité, ou inversement le premier flasque et le deuxième flasque respectivement solidaires du dossier et de l’assise selon une seconde possibilité; - un organe d’entrée, monté rotatif, configuré pour être déplacé dans un premier sens de rotation, et dans un deuxième sens de rotation, et provoquer le déplacement du deuxième flasque par rapport au premier flasque , et dans lequel ledit organe d’entrée du mécanisme d’articulation, ou lesdits organes d’entrée des mécanismes d’articulation sont entrainés par une tige de commande, couplée en rotation avec l’organe d’entrée du mécanisme d’articulation, ou les organes d’entrée des mécanismes d’articulation, la tige de commande montée pivotante autour d’un axe longitudinal de la tige.
Selon la présente divulgation, ledit équipement comprend un dispositif de commande et de verrouillage, externe au mécanisme d’articulation, ou externe aux mécanismes d’articulation, configuré pour assurer la commande du ou des mécanismes d’articulation lors du changement d’inclinaison du dossier par rapport à l’assise, et l’irréversibilité du ou des mécanismes articulation par blocage en rotation de la tige de commande lorsque le dispositif de commande et de verrouillage est non actionné.
Selon la présente divulgation, l’irréversibilité du mécanisme d’articulation, ou de l’ensemble des mécanismes d’articulations lorsque ledit équipement comporte plusieurs mécanismes d’articulation commandés par la tige de commande, est avantageusement assurée par blocage de la tige de commande
En conséquence, le dispositif de commande et de verrouillage, externe, permet d’assurer avantageusement les irréversibilités des différents mécanismes d’articulation commandés par la tige de commande, et en particulier même si ces mécanismes d’articulation ne sont pas pourvus de solutions de blocage, internes aux mécanismes.
Selon la présente divulgation, le dispositif de commande et de verrouillage comprend : - un premier organe, suiveur, solidaire en rotation de la tige de commande, et un deuxième organe, entraîneur, monté pivotant selon une course angulaire limitée par rapport au premier organe autour de la tige de commande, et dans lequel ledit premier organe et le deuxième organe comprennent des premiers moyens de butée configurés pour assurer l’entraînement en rotation du premier organe, suiveur, par le deuxième organe, entraîneur, selon le premier sens de rotation, en une première fin de course de rotation du deuxième organe de commande par rapport au premier organe, et des deuxièmes moyens de butée configurés pour assurer l’entraînement en rotation du premier organe, suiveur, par le deuxième organe, entraîneur, selon le deuxième sens de rotation, en une deuxième fin de course du deuxième organe de commande par rapport au premier organe de commande - des moyens élastiques contraignant le deuxième organe en rotation par rapport au premier organe dans une position de repos, intermédiaire entre la première fin de course et la deuxième fin de course - un élément bloqueur solidaire en rotation du premier organe, autour de l’axe de la tige de commande, déplaçable par rapport au premier organe selon une direction radiale à l’axe de la tige de commande suivant des moyens de guidage entre ledit élément bloqueur et le premier organe, ledit élément bloqueur étant configuré pour venir se verrouiller sur un support fixe, fixe par rapport au premier flasque selon la première possibilité ou encore ledit support fixe, fixe par rapport au deuxième flasque selon la seconde possibilité, dans une position de blocage de l’élément bloqueur, sous l’action d’une force de rappel de moyens ressorts afin d’assurer l’immobilisation en rotation de la tige de commande dans la position de repos du deuxième organe par rapport au premier organe , - des moyens de came portés par le deuxième organe, configurés pour déplacer ledit élément bloqueur, radialement contre la force de rappel des moyens ressort, depuis la position de blocage jusqu’à au moins une position escamotée pour laquelle ledit élément bloqueur est écarté du support fixe, au moins partiellement, libérant la rotation de la tige de commande au moins dans le sens de rotation imposé par le deuxième organe, entraîneur, ledit élément bloqueur étant escamoté radialement, par une première came lorsque le deuxième organe et le premier organe sont dans la première position de fin de course, lorsque entrainés selon le premier sens de rotation, et par une deuxième came lorsque le deuxième organe et le premier organe sont dans la deuxième position de fin de course, lorsque entrainés, selon le deuxième sens de rotation.
Selon un mode de réalisation, le deuxième organe peut être un bouton rotatif, manuellement opéré par un opérateur, autour de l’axe de la tige de commande.
Selon un mode de réalisation, le support fixe comprend une ouverture, centrée autour de l’axe longitudinale de la tige de commande, ladite ouverture pourvue sur un diamètre interne d’une pluralité de dents contre lesquelles l’organe bloqueur vient se verrouiller suivant différentes positions angulaires de verrouillage discontinues définies par les dents, autour de l’axe de la tige de commande, dans ladite position de blocage.
Le blocage de l’élément bloqueur contre les dents assure un verrouillage franc de l’élément bloqueur en les positions de verrouillage discontinues, et par opposition à un blocage qui serait assuré uniquement par frottements entre deux surfaces lisses de l’élément bloqueur et du support fixe.
En particulier, ledit élément bloqueur peut comprendre deux saillies de blocage, réparties, de part et d’autre de la direction radiale imposée par les moyens de guidage, situées toutes deux d’un premier coté par rapport à un plan, perpendiculaire à la direction radiale passant par l’axe de la tige de commande, les saillies radiales configurées pour se verrouiller contre le dents de l’ouverture, dans les positions angulaires de verrouillage discontinues, dans la position de blocage de l’’élément bloqueur.
Si jamais l’utilisateur procède à un changement d’inclinaison du dossier par rotation de la tige de commande, jusqu’à une position du mécanisme d’articulation pour laquelle ledit élément bloqueur se retrouve orienté entre deux positions angulaires de verrouillage discontinues, une réversibilité infime peut se produire, typiquement imperceptible pour l’utilisateur, jusqu’à ce que l’élément bloqueur soit déplacé et que les moyens ressorts contraignent de nouveau l’élément bloqueur dans la position de blocage, dans une des positions angulaires de verrouillage discontinues, selon une course angulaire inférieure à l’écart entre deux dents consécutives du support,.
Dans le premier cas, l’immersion de la source fait peser des contraintes sur celle-ci. La source doit être protégée, par exemple par un tube de quartz. L’accès à cette source ou à sa protection pour la maintenance nécessite notamment une vidange du système. En outre, en cas d’endommagement ou de casse du tube de protection en quartz, les débris peuvent engendrer une pollution du liquide, très critique dans le cas d’applications alimentaires ou pharmaceutiques. De plus, les éléments de protection comme des tubes de quartz, au contact direct du fluide à traiter, s’encrassent rapidement et leur nettoyage est souvent difficile à réaliser.
Dans le second cas, il est difficile d’obtenir un rendement intéressant, car la pénétration des rayons ultraviolets n’est pas toujours suffisante pour atteindre l’objectif germicide du traitement. C’est notamment le cas pour le traitement des liquides troubles et/ou absorbants, ou légèrement troubles et/ou absorbants, ou le traitement des liquides avec des matières en suspension.
Dans les deux cas, les dispositifs connus présentent généralement une configuration qui conduit à un flux de liquide à traiter d’une épaisseur importante, en particulier pour le traitement de liquides troubles et/ou absorbant. Cette épaisseur importante des lames d’écoulement de liquide empêche ou réduit la pénétration des rayons ultraviolets, et réduit donc l’efficacité germicide du traitement.
Un des buts de l’invention est donc de résoudre notamment les problèmes précités. Ainsi, l’invention a notamment pour objectif de proposer un dispositif de traitement d’un fluide circulant sous pression, par rayonnement ultraviolet, qui soit efficace et simple à entretenir, en particulier dans les applications au traitement de certains liquides troubles et/ou absorbants (en particulier les liquides de coefficient d’absorption jusque 1 cm -1 ) et de liquides alimentaires et pharmaceutiques
L’invention a ainsi pour objet un dispositif de traitement d’un fluide, comprenant une unité de circulation présentant une entrée et une sortie et destinée à permettre la circulation du fluide sous pression entre l’entrée et la sortie, et des moyens d’émission configurés pour émettre des rayons ultraviolets à destination d’un fluide présent dans au moins une partie de l’unité de circulation.
Le dispositif comprend une unité de contrôle électrique configurée pour contrôler le fonctionnement des moyens d’émission.