INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas d’une commande du piston par des moyens hydrauliques, le piston a une forme générale de révolution et est intégré dans un circuit hydraulique. Plus particulièrement, le piston est monté coulissant axialement dans une chambre hydraulique de forme complémentaire ménagée dans l’étrier. La chambre hydraulique est délimitée par un joint d’étanchéité agencé entre des surfaces périphériques interne et externe respectivement de la chambre hydraulique et de l’organe d’application de force de serrage. Lorsque le freinage est activé, les efforts subis par le joint d’étanchéité ont tendance à le déformer élastiquement entre une configuration de repos avant le freinage et une configuration déformée pendant le freinage.
Dans un système de freinage à commande hydraulique, lorsque la pédale de frein est relâchée, le freinage cesse et les éléments de friction s’écartent du disque sous l’effet de diverses forces élastiques de rappel du piston vers une position de desserrage. Ces forces élastiques de rappel sont dues notamment au retour de l’étrier et du joint d’étanchéité dans leur configuration de repos, et à une dépression engendrée dans le circuit hydraulique lorsque la pédale de frein est relâchée.
Dans le cas d’une commande du piston par des moyens électromécaniques, l’ensemble à étrier comprend des moyens électromécaniques de déplacement du piston comportant au moins un actionneur électrique, tel qu’un moteur électrique, muni d’un arbre rotatif. Un mécanisme de conversion de mouvement, comprenant habituellement un train d’engrenages et un système de vis sans fin, convertit le mouvement de rotation de l’arbre de l’actionneur électrique en mouvement de translation du piston et de l’élément de friction.
Toutefois, dans le cas d’une commande par des moyens électromécaniques, lorsque la pédale de frein est relâchée, contrairement à une commande hydraulique, il n’y a plus de rappels élastiques possibles dus au retour d’un joint d’étanchéité dans sa configuration de repos et à une dépression engendrée par un circuit hydraulique. De plus le rappel élastique dû au retour de l’étrier dans sa configuration de repos ne permet parfois pas de s’opposer suffisamment efficacement à des forces de friction résiduelles entre les éléments de friction et le disque ou encore à des forces de friction entre certains éléments des moyens électromécaniques de commande.
Une fois les marquages des plaquettes effectués, ces derniers sont analysés, et ce de préférence en cytométrie en flux.
En effet, la technique de cytométrie en flux est un outil particulièrement efficace pour évaluer une activation des plaquettes en présence d’un nombre réduit d’éléments cellulaires. Cela est d’intérêt majeur en l’espèce, puisque le sang des patients avec une suspicion de TIH est le plus souvent thrombopénique.
Ainsi, selon ce mode de réalisation préféré, l’étape 4) d’analyse de tous les mélanges obtenus à l’étape 3) comprend la mesure du taux d’expression de CD62P et/ou l’exposition de la phosphatidylsérine à la surface des plaquettes (via le marquage par l’Annexine V) de chaque mélange.
Optionnellement, la méthode comprend en outre une étape 5’) de calcul du taux d’activation plaquettaire anticorps-dépendante (APA) dans chacun de ces mélanges.
Selon un mode de réalisation préféré, l’analyse des plaquettes des mélanges de chacune des 2 séries Validation/Standardisation et Test Patient (étape 4) ainsi que le calcul du taux d’activation plaquettaire anticorps-dépendante (APA) des mélanges Ago, 2a, 2b et 2c de la série TP (étape 5’) sont réalisées selon une stratégie de fenestrage présentée dans l’exemple, dont la description est donnée plus en détails ci-après.
Brièvement, la stratégie de fenestrage proposée comporte les étapes ci-après :
- a) un premier tri est effectué à partir de la mesure de l’intensité de marquage d’un composé spécifique de la population plaquettaire pour ne sélectionner que les plaquettes parmi les autres éléments du sang de chaque mélange, sur le pic d’un premier histogramme ;
- b) dans la population plaquettaire sélectionnée, la médiane d’intensité de marquage d’un composé exprimé par les plaquettes activées (i.e. marqueur spécifique de l’état d’activation des plaquettes), par exemple CD62P et/ou PS via le marquage par l’annexine V, est mesurée pour l’ensemble des mélanges de chaque série sur le pic d’un second histogramme ;
- c) on détermine un seuil permettant de distinguer les plaquettes non activées des plaquettes activées sur un troisième histogramme, placé à l’intersection entre le pic obtenu avec le mélange Ago (i.e. état d’activation maximal des plaquettes) dans l’étape précédente b) et le pic obtenu avec le mélange Basal (i.e. état basal d’activation plaquettaire) ; et
- d) après avoir repositionné ce seuil sur le second histogramme, le pourcentage de plaquettes activées doublement marquées (i.e. événements cellulaires à droite du seuil) est calculé pour chacun des mélanges de chacune des 2 séries.
Selon un mode préféré d’expression des résultats, on calcule dans l’étape b) la médiane d’intensité de marquage total du composé exprimé par les plaquettes activées (i.e. marqueur spécifique de l’état d’activation des plaquettes). Le marquage étant de préférence réalisé avec des marqueurs fluorescents, on mesure donc la médiane d’intensité de fluorescence (MFI).
Dans ce cas, pour chacune des conditions, les résultats sont exprimés en multipliant le pourcentage (%) de cellules doublement positives pour le marqueur de la population plaquettaire et pour le marqueur spécifique de l’état d’activation des plaquettes (i.e. par exemple CD41+/CD62P+), par la MFI totale du marqueur spécifique de l’état d’activation des plaquettes dans la population plaquettaire (i.e. MFI du marquage total CD62P/CD41+) (%×MFI). Ces résultats sont exprimés en unités arbitraires (UA).
Validation technique de la série Validation/Standardisation (étape 5)
De préférence, la méthode de l’invention comprend les étapes 1) à 5’) énoncées ci-dessus.
Selon l’invention, on considère que la série VS est validée si l’on observe :
- une activation des plaquettes de l’échantillon de cette série induite par un anticorps ou fragment d’anticorps dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion en l’absence d’héparine et/ou en présence de faibles concentrations d’héparine, et
Maintenance de la vitesse des ions Les ions sont ralentis lorsqu’ils pénètrent dans le fluide. On peut donc avantageusement s’assurer de la présence d’un champ électrique au sein de la cible s’opposant au ralentissement desdits ions. On dispose à cet effet dans la chambre 93 du moteur une ou plusieurs électrodes de maintenance configurées pour maintenir la vitesse des ions constante malgré les effets qui induisent par ailleurs leur ralentissement. On dispose de préférence un corps diélectrique de part et d’autre de l’électrode de maintenance pour que des électrons n’en soient pas arrachés.
Alternativement ou en combinaison, si les ions du matériau source ionisé sont groupés par paquets, un cyclotron peut être configuré pour maintenir leur vitesse ou pour les accélérer lorsqu’ils passent d’un dé de cyclotron à un autre. Les ions peuvent alors pénétrer dans le cyclotron, de préférence déjà accélérés par un cyclotron d’accélération ou par un accélérateur linéaire, par l’extérieur du cyclotron, la cible assurant sa décélération ou une moindre accélération jusqu’au premier passage entre les deux dés, si ladite cible se trouve, tout ou en partie en dehors de cette zone comprise entre les deux dés. Le dé du cyclotron n’est pas forcément composé de parties cylindriques mais peut avoir une forme différente permettant par ailleurs de diriger le flux du fluide qui y circule et y est chauffé.
Cyclotron et synchrotron de maintenance Alternativement, les ions sont produits par paquets dans un cyclotron ou un synchrotron ou y sont envoyés, par exemple à l’aide d’un champ électrique, le fluide circulant éventuellement mais pas nécessairement entre les deux électrodes en forme de demi-cylindres (communément appelées « dés ») du cyclotron, ou entre les demi-tores du synchrotron et y étant éventuellement maintenu par des membranes perméables aux ions sources, le ralentissement des ions par le matériau cible étant compensé par le champ électrique entre les dés. Le fluide, s’il circule entre les deux dés, circule de préférence à la périphérie intérieure du cyclotron, la vitesse des ions étant là la plus grande. Des dés peuvent être imbriqués les uns dans les autres, permettant d’appliquer des différences de potentiel différentes entre les dés au sein desquels les ions circulent dans le vide et les dés périphériques dans lesquels le fluide peut aussi circuler, permettant ainsi par exemple de moduler l’intensité du champ électrique servant à maintenir la vitesse des ions en fonction de la pression dudit fluide.
Système d’ionisation des isotopes sources Un système d’ionisation 87 pouvant être utilisé dans un moteur selon l’invention est détaillé en .
Dans l’exemple considéré, le système d’ionisation 87 comprend un laser 2. La lumière produite par le laser est guidée par le guide d’onde d’alimentation 20 vers un circuit de réinsertion 31.
La couche diffusante peut être espacée d’au moins 10mm ou même 40mm de la zone d’injection lumineuse (paroi d’un trou dans la première feuille,tranche, bordure de l’élément de redirection de lumière). On peut donc avoir une zone transparente de largeur d’au plus 40mm entre la zone d’injection et le bord de la couche diffusante le plus proche.
Un transistor T1 et la structure de stockage résistive S1 qui lui est connectée forment ensemble une cellule mémoire CM selon l’invention. On réalise ainsi un empilement de quatre cellules mémoires CM.
La colonne C k est obtenue par la réalisation de l’agencement suivant : le premier pilier métallique SL 1a en contact avec toutes les secondes extrémités correspondant à la source ; et le second pilier métallique BL 1a mis en contact avec l’ensemble des électrodes supérieures EL1.
La structure présentée dans la permet d’implémenter physiquement le circuit selon l’invention avec une densité géométrique améliorée par rapport aux solutions connues. Plus particulièrement, le circuit de calcul dans la mémoire selon l’invention permet d’implémenter une pluralité de cellules mémoire de type 1T1R (un transistor et une résistance) avec une structure tridimensionnelle plus compacte par rapport aux solutions connues.
La illustre un deuxième mode de réalisation du circuit de calcul dans la mémoire selon l’invention. Dans ce mode de réalisation le circuit de calcul dans la mémoire 10 comprend en outre pour chaque ligne d’interconnexion (BL 1a, BL 1b BL 2a BL 2b ) un transistor de contrôle T reg . Chaque transistor de régulation T reg présente une grille recevant un signal de régulation VWL BL . Chaque transistor de régulation T reg reliant la ligne d’interconnexion BL 1a associée à la masse de manière à réaliser une impédance variable. Le contrôle de l’impédance est réalisé via le signal de régulation VWL BL généré par les moyens de contrôle du circuit de calcul 10. Cela permet de contrôler indirectement le ratio du pont diviseur obtenu par les cellules mémoires formant un groupe élémentaire.
La illustre un troisième mode de réalisation du circuit de calcul dans la mémoire selon l’invention. Dans ce mode de réalisation, le circuit de calcul dans la mémoire 10 est tel que chaque ligne d’interconnexion BL ia est connectée à la ligne d’intersection suivante BL ib par l’intermédiaire d’un interrupteur i1. À titre d’exemple l’interrupteur i1 est réalisé par une grille de passage (pass-gate en anglais) formée par deux transistors complémentaires. L’ouverture et la fermeture de la grille de passage est commandée par des signaux complémentaires WL trans1 et WL tran2 générés par les moyens de contrôle du circuit 10. L’ensemble des interrupteurs i1 permettent de réaliser une fonction de transfert du contenu stocké dans une cellule mémoire à une autre cellule mémoire d’un plan mémoire différent.
La illustre un groupe élémentaire de cellules mémoires selon un quatrième mode de réalisation de l’invention destiné à réaliser un transfert de données.
La cellule mémoire de départ CM1 appartient à une colonne quelconque de rang k C k d’un premier plan P in . La cellule mémoire d’arrivée (de destination) CM2 appartient à une colonne de rang k+1 ou k-1 d’un second plan P out différent. La ligne d’interconnexion commune BL 1a connectée à la cellule mémoire de départ CM 1 est connectée à la ligne d’interconnexion BL 1b connectée à la cellule mémoire d’arrivée CM 2 via une grille de passage.
La illustre les étapes pour réaliser un transfert de données avec le groupe élémentaire de cellules mémoires selon le quatrième mode de réalisation de l’invention. Le procédé de transfert décrit permet un transfert de données tout en protégeant le contenu des cellules mémoires CM par_out et CMp ar_in pouvant être impactées par le transfert. La cellule mémoire CM par_ in appartient au même plan de la cellule mémoire de départ et est connectée à la même ligne d’interconnexion de la cellule mémoire d’arrivée CM par_out .
Les moyens de contrôle sont configurés pour réaliser le transfert d’une donnée stockée d’une cellule mémoire de départ CM 1 à une cellule mémoire d’arrivée CM 2 .
La première étape i’ consiste à initialiser la cellule d’arrivée (CM2) à un état résistif haut.
L’étape suivante ii’ consiste à mettre l’interrupteur i1 à l’état passant de manière à connecter électriquement la ligne d’interconnexion BL 1a et la ligne d’interconnexion BL 1b .
L’étape suivante iii’ consiste à réaliser simultanément les opérations suivantes : l’application d’une première tension de transfert VSL 1a positive sur le premier nœud d’entrée/sortie SL 1a de la cellule mémoire de départ CM 1 ; la connexion du premier nœud d’entrée/sortie SL 2b de la cellule mémoire d’arrivée CM 2 à la masse électrique ; l’application d’une seconde tension de transfert VSL 1b positive sur le premier nœud d’entrée/sortie SL 1b de la cellule mémoire CM par_in ; l’application de la seconde tension de transfert positive sur le premier nœud d’entrée/sortie VSL 2a de la cellule mémoire CM par_out ;
L’amplitude de première tension de transfert VSL 1a est suffisamment élevée pour provoquer un passage à un état résistif bas de la cellule mémoire d’arrivée CM 2 lorsque la cellule mémoire de départ est à un état résistif bas (x=1). L’amplitude de la seconde tension de transfert VSL 1b positive est choisie de manière à obtenir dans tous les cas une tension inférieure aux tensions de seuil V set et V reset aux bornes de CM par_in et CM par_ out . Ainsi, le contenu de ces deux cellules est préservé lors du transfert. A titre d’exemple, la première tension de transfert VSL 1a est choisie égale à la tension d’alimentation VDD. La seconde tension de transfert VSL 1b est égale à la moitié de la tension d’alimentation VDD.
Nous avons ainsi démontré la possibilité de réaliser un transfert de données d’un plan mémoire à un autre du circuit de calcul dans la mémoire 10 selon l’invention.
Nous allons décrire, dans ce qui suit, un exemple d’une application algorithmique du circuit de calcul dans la mémoire 10 selon l’invention. Les algorithmes de calcul hyper-dimensionnel (Hyperdimensional Computing en anglais) présentent des applications intéressantes du circuit de calcul dans la mémoire selon l’invention. Ce paradigme de calcul repose sur la manipulation de vecteurs de données de grande taille appelés hypervecteurs (ayant D coordonnées avec D>1000). Il est possible d’utiliser cette approche pour la classification de textes par langage: un texte est lu séquentiellement lettre par lettre. Chaque lettre est associée à un hypervecteur différent. Tous les hypervecteurs des lettres du texte sont alors combinés entre eux grâce aux opérations élémentaires de multiplication (via la fonction XNOR) ,d’addition et de permutation (via la fonction de transfert) pour créer un hypervecteur unique associé au texte. L’hypervecteur du texte permet ensuite de reconnaître la langue du texte par comparaison avec des hypervecteurs références.
La illustre les étapes exécutées par le circuit de calcul 11 selon l’invention pour calculer l’hypervecteur O résultant des hypervecteurs d’entrée suivants : A =(A[0], A[1], A[2], A[3], A[4], A[5]) B =(B[0], B[1], B[2], B[3], B[4], B[5]) C =(C[0], C[1], C[2], C[3], C[4], C[5]) D =(D[0], D[1], D[2], D[3], D[4], D[5]) L’hypervecteur résultant est défini par O = ABDCAD = ABD+BDC+DCA+CAD. le produit entre deux hypervecteurs A et B est défini de la manière suivante : A B =(A[0]B[0], A[1]B[1], A[2]B[2], A[3]B[3], A[4]B[4], A[5]B[5])
Le dispositif de mesure de l’enfoncement de l’impacteur dans le sol peut comporter en outre un fil accroché par un point fixe sur l’axe vertical. La variation de longueur de ce fil provoque une variation de la tension en Volt relevée aux bornes du potentiomètre. Cette variation permet d’obtenir une distance de déplacement de l’axe vertical.
Le déplacement de la masse peut comporter une première portion en chute libre, par exemple sur une distance L, notamment comprise entre 20 et 50 cm, mieux entre 25 et 40 cm, étant par exemple de l’ordre de 30 cm. La hauteur de chute de la masse est configurée pour que la force verticale obtenue soit comparable aux variables biométriques du mammifère.
La valeur de la masse peut être comprise entre 10 et 1000 kg, notamment entre 20 et 500 kg, voire entre 30 et 300 kg, mieux entre 50 et 200 kg, étant par exemple de 110 kg. La masse peut par exemple comporter dans un mode de réalisation un empilement de 5 anneaux de 20 kg et un anneau de 10 kg.
La valeur de la masse et la hauteur de chute de la masse sont configurées pour que, lorsque combinées ensemble, la force verticale obtenue soit comparable aux variables biométriques du mammifère.
La première portion en chute libre peut être limitée par une ou des butées. A cet effet, le dispositif de simulation peut comporter une ou plusieurs butées, notamment placées sur une ou des tiges verticales le long desquelles se déplace la masse.
Le dispositif peut comporter dans un mode de réalisation deux tiges verticales, parallèles l’une à l’autre, comportant chacune une butée. La butée peut être placée à la distance L de la position initiale de la masse, avant son déplacement vertical en chute libre.
Une butée peut comporter un écrou fixé sur la tige verticale correspondante.
Le déplacement de la masse peut comporter une deuxième portion en chute verticale ralentie. Le ralentissement peut être obtenu par l’action d’un ou d’organes élastiques auxquels sont suspendues les tiges verticales munies de la ou des butées sur lesquelles vient buter la masse à la fin de sa chute libre. A la fin de sa chute libre, la masse tire sur le ou les organes élastiques, et sa chute est alors ralentie. Le ou les organes élastiques peuvent être configurés pour que la force verticale devienne maximale en un temps comparable aux variables biométriques du mammifère.
La ou les tiges verticales peuvent être reliées à l’axe vertical par un ou des organes élastiques. Le ou les organes élastiques peuvent comporter un matériau élastique, par exemple un ruban en matériau élastique.
Le matériau élastique peut être non métallique, notamment en matière plastique, par exemple en latex.
Le matériau élastique une fois préparé peut constituer le ou les organes élastiques permettant le ralentissement de la descente de la masse, donc de la compression du sol.
Le ou les organes élastiques peuvent avoir une raideur globale comprise entre 50 000 et 500 000 N/m, mieux entre 100 000 et 200 000 N/m, par exemple de l’ordre de 150 000 N/m.
L’organe élastique s’allonge sous l’effet de la descente de la masse. Il permet de reproduire l’élasticité du membre du mammifère.
Les organes élastiques peuvent être rendus solidaires de l’axe vertical par une platine, laquelle peut être liée à l’axe vertical par une goupille.
Un déplacement du ou des organes élastiques vers le bas peut entrainer le déplacement de l’axe vertical, par l’intermédiaire de la platine.
L’allongement du ou des organes élastiques peut être égal à la distance ΔL parcourue par la masse pendant sa deuxième portion en chute verticale ralentie, de laquelle on soustrait la descente de l’axe vertical et donc l’enfoncement de l’impacteur dans le sol.
Dans un mode de réalisation possible, l’étape 103 consiste à vérifier, lors d’une étape 103a, si une position d’ouverture courante occupée par le registre de référence correspond à une position de consigne, ou à tout le moins est comprise entre un niveau haut et un niveau bas définis, et à réaliser un ajustement 103b (à savoir une augmentation ou une diminution) de la pression fournie par le ventilateur 1 d’extraction ou d’insufflation d’air tant que la condition de l’étape 103a n’est pas vérifiée.
Les étapes 101 à 103 sont réitérées de préférence à chaque variation de pression fournie par le ventilateur 1 d’extraction d’air et/ou à chaque variation d’une consigne de débit par gaine correspondant à un nouveau besoin d’extraction d’air.
La illustre un schéma fonctionnel d’opérations susceptibles d’être mises en œuvre pour une implémentation possible des étapes 101 à 103 précédentes :
Le bloc fonctionnel 10 représente les opérations effectuées pour déterminer la position que doit occuper le moyen d’obturation de chaque registre (dans la suite, désignée pour simplifier comme étant la position du registre pour respecter la consigne CQ i de débit par gaine. Cette position est déterminée grâce à une fonction f à deux variables telle que :
La consigne CQ i de débit par gaine est déterminée suivant les besoins pour satisfaire le renouvellement d’air dans les pièces concernées. Elle peut-être la résultante de lois de commandes prenant en compte les mesures effectuées par les différents capteurs.
La fonction f est déterminée par expérimentation. La fonction f peut être une régression polynomiale, une fonction d’interpolations de points (« cartographie »), une équation issue de la dynamique des fluides ou tout autre forme de calcul mathématique permettant d’obtenir la position du registre.
La variable est quant à elle déterminée par la relation (4) suivante, qui résulte de la relation (2) ci-avant, dans laquelle on a remplacé le débit Q i par la consigne de débit CQ i , et considéré que la pression atmosphérique P 0 est nulle :
Les valeurs des coefficients de perte de charge associé à chaque gaine d’extraction 4 i ont été déterminées au préalable et mémorisées dans une mémoire de la carte électronique principale.
Chaque valeur calculée est communiquée au registre concerné pour que son moyen d’obturation adopte cette position. Pour ce faire, la carte électronique principale et les cartes électroniques associées à chaque registre portent des moyens de communication aptes à échanger des informations sur une liaison de communication, de préférence une liaison par Bus. Dans le cas où les régulateurs de débit à ouverture réglable sont des bouches et non des registres, la liaison de communication est de préférence sans fil entre la carte électronique principale et les cartes électroniques associées à chaque bouche.
Le bloc fonctionnel 20 représente la détermination du registre de référence effectuée à l’étape 102 de la figure 4, lequel correspond au registre qui présente la plus grande ouverture de passage à l’instant considéré. Dans la suite, on note la position d’ouverture occupée par le moyen d’obturation du registre de référence, telle que :