INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière avantageuse, le procédé de l’invention permet de récupérer simultanément au moins un produit issu de la réduction du CO 2 , de manière préférentielle, du méthanol, et au moins un produit issu de l’oxydation du ou desdits hydrocarbures. Avantageusement, les produits chimiques résultants de la conversion simultanée du CO 2 et du ou desdits hydrocarbures sont des molécules à forte valeur ajoutée. Les molécules synthétisées peuvent être valorisées pour diverses applications dans l’industrie chimique ou pharmaceutique.
Les produits chimiques oxygénés, par exemple le méthanol, peuvent être convertis en oléfines, éléments constitutifs de nombreux produits en plastique.
Avantageusement, le ou les produits résultants de la conversion du CO 2 et du ou desdits hydrocarbures sont liquides, à température ambiante et pression atmosphérique. Compte-tenu de leur phase liquide, les composés résultants de la co-électrolyse peuvent être facilement transportés en tirant parti des infrastructures existantes. La conversion des hydrocarbures, par exemple du méthane, en produits oxygénés, en phase liquide, par exemple du méthanol, permet ainsi de pallier les inconvénients associés au transport du méthane et autres gaz d’hydrocarbures.
La co-électrolyse opérée selon le procédé de l’invention peut conduire à un ou plusieurs produits d’oxydation et de réduction identiques ou différents. De manière avantageuse, les réactions simultanées d’oxydation et de réduction permettent de conduire à une unique molécule à forte valeur ajoutée.
De manière avantageuse, l’invention permet de conduire à la synthèse de molécules chimiques d’intérêt dans de petites unités.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de l’invention est mis en œuvre pour opérer la co-électrolyse d’au moins le méthane et du CO 2 , ces derniers résultant par exemple d’étapes préalables de séparation d’un biogaz.
Encore plus préférentiellement, la co-électrolyse selon le procédé de l’invention procède à la conversion du CO 2 au niveau de la cathode en au moins du méthanol et à la conversion du méthane au niveau de l’anode en au moins du méthanol.
Ainsi, de manière avantageuse, la conversion, de manière simultanée, à la fois du méthane et du CO 2 , permet de générer, majoritairement, voire exclusivement, du méthanol.
Le méthanol synthétisé à partir du CO 2 et du méthane, peut être utilisé directement à la place des combustibles fossiles. Le procédé de l’invention permet ainsi de convertir le CO 2 et le méthane ou autres hydrocarbures, sous une forme pratique de stockage de l’énergie.
L’invention concerne encore, selon un autre de ses aspects, un dispositif pour la co-électrolyse du CO 2 et d’au moins un hydrocarbure, ledit dispositif comportant une cellule électrochimique à deux compartiments, le compartiment anodique et le compartiment cathodique, comportant respectivement une anode et une cathode, lesdits compartiments anodique et cathodique étant séparés par une membrane électrolytique, prise en sandwich entre l’anode et la cathode ; le compartiment anodique étant empli d’un anolyte comprenant au moins de l’eau et au moins un solvant organique et/ou au moins un liquide ionique, noté LI1 ; et au niveau duquel débouche un conduit de distribution anodique permettant d’alimenter l’anolyte en au moins le ou lesdits hydrocarbures ; le compartiment cathodique12 étant empli d’un catholyte comprenant au moins un solvant organique et/ou au moins un liquide ionique, noté LI2 ; et au niveau duquel débouche un conduit de distribution cathodique permettant d’alimenter le catholyte en au moins du CO 2 .
Le dispositif est plus particulièrement adapté à la mise en œuvre du procédé de co-électrolyse selon l’invention, tel que défini précédemment et détaillé dans la suite du texte.
D’autres caractéristiques, variantes et avantages du procédé de co-électrolyse selon l’invention, et du dispositif pour sa mise en œuvre, ressortiront mieux à la lecture de la description, des exemples et figures qui vont suivre, donnés à titre illustratif et non limitatif de l’invention.
présente de manière schématique une cellule électrochimique 10 pour la co-électrolyse selon l’invention.
Le textile tricoté comprend de préférence une face envers et une face endroit.
De préférence, le ou les fil(s) A est/sont tricoté(s) sur la face endroit.
De préférence, le ou les fil(s) B est/sont tricoté(s) sur la face envers.
Avantageusement, le textile tricoté comprend un ou des fil(s) A et un ou des fil(s) B tricotés de manière répétée sur deux colonnes de mailles et sur deux rangées de mailles.
Avantageusement, le textile tricoté comprend plusieurs colonnes de mailles, en particulier correspondant au sens longitudinal ou au sens chaine du textile tricoté, et plusieurs rangées de mailles, en particulier correspondant au sens transversal ou trame du textile tricoté.
Avantageusement, le textile tricoté comprend donc des fils A et des fils B.
De préférence, le textile tricoté a une masse surfacique supérieure ou égale à 100 g/m², encore de préférence supérieure ou égale à 150 g/m² ou à 180 g/m² ou à 190 g/m² ou à 200 g/m².
De préférence, le textile tricoté a une masse surfacique inférieure ou égale à 350 g/m², encore de préférence inférieure ou égale à 300 g/m² ou à 280 g/m² ou à 260 g/m² ou 250 g/m² ou à 240 g/m² ou 230 g/m².
Dans un mode de réalisation, le rapport de la masse en fil(s) A sur la masse totale du textile tricoté est supérieur ou égal à 30%, de préférence supérieur ou égal à 35% ou à 40% ou à 45% ou à 50%, encore de préférence environ égal à 52% à +/- 1%.
Dans un mode de réalisation, le rapport de la masse en fil(s) A sur la masse totale du textile tricoté est inférieur ou égal à 80%, de préférence inférieur ou égal à 70% ou à 65% ou à 60% ou à 55%.
Dans un mode de réalisation, le rapport de la masse en fil(s) B sur la masse totale du textile tricoté est supérieur ou égal à 30%, de préférence supérieur ou égal à 35% ou à 40% ou à 45%, encore de préférence environ égal à 48% à +/- 1%.
Dans un mode de réalisation, le rapport de la masse en fil(s) B sur la masse totale du textile tricoté est inférieur ou égal à 80%, de préférence inférieur ou égal à 70% ou à 60% ou à 55% ou à 50%.
On comprend dans le présent texte par ledit au moins un fil B est tricoté en opposition avec ledit au moins un fil A que la barre maillante supportant le fil B travaille dans une direction opposée à la direction de travail de la barre maillante supportant le fil A.
Dans le présent texte, une barre maillante est équivalente à une barre à passettes.
Par exemple, si la barre maillante supportant le fil B travaille de droite à gauche, la barre maillante supportant le fil A travaille alors de gauche à droite.
Cette disposition permet d’améliorer l’équilibrage du liage entre les fils A et B, et évite les problèmes de droits fils, en particulier que le textile tricoté ne vrille.
Selon une variante, ledit deuxième élément est monté pivotant par rapport au second bras autour de la deuxième direction, entre une position où le deuxième élément est en saillie par rapport au second bras selon la première direction et où le pivotement de la deuxième extrémité du second bras est verrouillé, et une position où le deuxième élément n'est pas en saillie par rapport au second bras selon la première direction et où le coulissement de la deuxième extrémité du second bras est également verrouillé, le pivotement se déverrouillant par coulissement de la deuxième extrémité du second bras de façon à éloigner le deuxième élément de retenue de la première extrémité du second bras.
Selon encore une variante, les premier et second bras sont positionnés de part et d'autre du mécanisme de verrouillage selon la première direction, et distants l'un de l'autre d'une distance comprise entre 120 et 300 millimètres selon la première direction.
Selon encore une autre variante, le premier bras comporte un rail de bridage d'une roue de vélo dans sa position haute, en saillie par rapport au premier bras du même côté que le premier élément.
Selon une variante, le mécanisme de verrouillage comprend : -une denture solidaire du premier bras en pivotement autour du premier axe ; -un cliquet monté pivotant par rapport au support autour de la première direction, comprenant des premier et deuxième ergots séparés par un évidement permettant le passage de la denture, chacun des premier et deuxième ergots présentant des première et deuxième faces de contact ; -dans lequel : -dans la première position de l'actionneur, le premier ergot est positionné entre deux dents de la denture, l'angle d'interférence entre la première face du premier ergot et une première de ces deux dents étant différent de l'angle d'interférence entre la deuxième face du premier ergot et la deuxième de ces deux dents ; -dans la deuxième position de l'actionneur, le deuxième ergot est positionné entre deux dents de la denture, l'angle d'interférence entre la première face du deuxième ergot et une première de ces deux dents étant différent de l'angle d'interférence entre la deuxième face du deuxième ergot et la deuxième de ces deux dents.
L’invention porte également sur un système porte-vélos, comprenant : -plusieurs dispositifs porte-vélo tels que définis ci-dessus; -une armature solidarisant lesdits dispositifs porte-vélos.
Dans le cadre de cette variante, le ou les produits d’oxydation peuvent être récupérés à partir de l’anolyte obtenu à l’issue de la co-électrolyse, et/ou le ou les produits de réduction peuvent être récupérés à partir du catholyte obtenu à l’issue de la co-électrolyse.
Selon un mode de réalisation particulier, l’anolyte et le catholyte obtenus à l’issue de la co-électrolyse peuvent être réunis, et le ou les produits d’oxydation et/ou de réduction récupérés à partir dudit mélange de l’anolyte et du catholyte.
La ou les molécules d’intérêt peuvent être par exemple extraites des électrolytes ou du mélange des électrolyte, en opérant une ou plusieurs distillations. Il appartient à l’homme du métier d’ajuster les conditions de distillation pour extraite les molécules d’intérêt.
A titre d’exemple, dans le cas la formation de méthanol à partir de la co-électrolyse du CO 2 et du méthane, à la fois en tant que produit d’oxydation partielle du méthane et comme produit de réduction partielle du CO 2 comme décrit précédemment, le catholyte et l’anolyte, ou encore le mélange des deux électrolytes, peu(ven)t être porté(s) à une température propice à l’évaporation du méthanol, autrement dit à une température strictement supérieure à 65 °C, le méthanol étant récupéré, par exemple au moyen d’un réfrigérant, dans un réservoir en aval de la colonne de distillation.
L’invention n’est pas limitée aux moyens décrits précédemment pour récupérer les produits d’oxydation et/ou de réduction. D’autres moyens peuvent être mis en œuvre, pour isoler les molécules d’intérêt générées par la co-électrolyse, faisant intervenir par exemple des moyens de filtration, notamment à travers une membrane, d’extraction, d’adsorption, etc.
Enfin, l’oxydation du ou desdits hydrocarbures à l’anode peut être susceptible de générer, conjointement au(x) produit(s) d’oxydation souhaité(s), du CO 2 .
Dans le cas de la génération de CO 2 au niveau du compartiment anodique, celui-ci peut être avantageusement réinjecté au niveau du compartiment cathodique, via un circuit de recirculation adapté ou encore couplé avec le CO 2 du conduit d’alimentation du catholyte 120.
Génération du méthanol par co-électrolyse CH 4 /CO 2
Un électrolyseur de laboratoire est constitué d’un compartiment cathodique et d’un compartiment anodique, séparé par une membrane échangeuse de protons de type Nafion ® .
La cathode est à base de Cu-Pd supporté par du carbone Vulcan ; l’anode est à base de Rh/V 2 O 5 . La surface de chacune des électrodes est de 6 cm 2 .
Le catholyte est formé d’un milieu solvant composé à 25 % molaire du liquide ionique [BMIM][BF 4 ] et 75 % molaire d’eau.
L’anolyte est formé d’un milieu solvant composé à 25 % molaire du liquide ionique [BMIM][BF 4 ] et 75 % molaire d’eau.
Le compartiment cathodique est alimenté par bullage du CO 2 dans le catholyte à un débit de 20 cm 3 /min. Le compartiment anodique est alimenté par bullage du méthane dans l’anolyte à un débit de 20 cm 3 /min.
Un courant de 1 mA/cm 2 est appliqué à l’électrolyseur, simultanément à l’alimentation en CO 2 et en méthane.
Un tel courant permet de générer : au niveau du compartiment cathodique, du méthanol à raison de l’ordre de 0,05 µmol de méthanol par minute, selon la réaction de réduction : CO 2 + 6 H + + 6 e - -> CH 3 OH + H 2 O (sélectivité de la réaction pour la formation du méthanol d’environ 50 %) ; et au niveau du compartiment anodique, du méthanol, à raison de l’ordre de 0,3 µmol de méthanol par minute, selon la réaction d’oxydation : 3CH 4 + 3H 2 O -> 3CH 3 OH + 6H + + 6e - (sélectivité de la réaction pour la formation du méthanol d’environ 100 %).
La densité ρ, dite densité après tassement, peut être évaluée selon le protocole suivant : 40 g de poudre sont versés dans une éprouvette graduée ; l’éprouvette graduée est ensuite placée sur une machine Stav 2003 de Stampf Volumètre ; l’éprouvette graduée est ensuite soumise à une série de 2 500 mouvements de tassage (cette opération est répétée jusqu’à ce que la différence de volume entre deux tests consécutifs soit inférieure à 2 %) ; le volume final Vf de la poudre compactée est ensuite mesuré directement sur l’éprouvette graduée. La densité après tassement est déterminée par le ratio m/Vf, dans ce cas, 40/Vf (Vf étant exprimé en cm 3 et w en g).
Dans certains cas, les particules de silice hydrophobe (par exemple, les particules d'aérogel) peuvent avoir une surface spécifique par unité de volume SV comprise entre 5 et 100 m 2 /cm 3 , entre 10 et 90 m 2 /cm 3 , entre 15 et 40 m 2 /cm 3 , entre 20 et 85 m 2 /cm 3 ou entre 24 et 80 m 2 /cm 3 . La superficie spécifique par unité de volume est donnée par la relation : S V = S M xρ où ρ correspond à la densité après tassement exprimée en g/cm 3 et S M à la superficie spécifique par unité de masse exprimée en m 2 /g, comme défini ci-dessus.
Les particules de silice hydrophobes peuvent avoir une capacité d'absorption d'huile, mesurée au point humide, allant de 5 à 18 ml/g, de 6 à 15 ml/g, ou de 8 à 12 ml/g. La capacité d'absorption mesurée au point humide, notée Wp, correspond à la quantité d'huile qu'il est nécessaire d'ajouter à 100 g de particules pour obtenir une pâte homogène. Elle est mesurée selon la méthode du « point humide » ou méthode de détermination de la prise d'huile d'une poudre décrite dans la norme NF T 30-022.
On peut citer la silice hydrophobe vendue sous la dénomination VM-2260 (nom INCI : Silica silylate) de Dow Corning, dont les particules ont une taille moyenne d'environ 1 000 microns et une surface spécifique par unité de masse allant de 600 à 800 m 2 /g. On peut également citer les aérogels vendus par Cabot sous les références Aerogel TLD 201, Aerogel OGD 201, Aerogel TLD 203, Enova.RTM. Aerogel MT 1100 et Enova Aerogel MT 1200. En outre, les particules hydrophobes d'aérogel de silice commercialisées sous le nom de VM-2270 (nom INCI Silica silylate), de la société Dow Corning, les particules ayant une taille moyenne allant de 5 à 15 microns et une surface spécifique par unité de masse allant de 600 à 800 m 2 /g peuvent être utiles.
La ou les charges peuvent être du nylon-12, de la cellulose, un polymère croisé de méthacrylate (comme un polymère croisé de méthacrylate de méthyle), une poudre de silicone (comme du polyméthylsisesquioxane), de la silice, du silylate de silice, de la silice fumée et une combinaison de ceux-ci.
Des charges supplémentaires peuvent comprendre des silicates polyvalents tels que le silicate de magnésium, le silicate de calcium, le silicate d'aluminium, une argile de silicate polyvalent, la montmorillonite, la bentonite, la smectite et leurs combinaisons. Par exemple, la charge peut comprendre du silicate de magnésium et d'aluminium.
Dans un mode de réalisation, la ou les charges peuvent être choisies parmi le silylate de silice, la silice sublimée, la zéolithe, l'argile naturelle, l'argile synthétique, le kaolin, l'hectorite, l'hectorite organiquement modifiée, le tétraisostéarate de pentaérythrityle (et) l'hectorite de distéardimonium (et) le carbonate de propylène, une argile activée, l'hectorite de distéardimonium, l'hectorite de stéaralkonium, la bentonite de quaternium-18, l'hectorite de quaternium-18, la bentonite de benzalkonium et un mélange de celles-ci.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport pondéral de la quantité totale de i) de la dispersion A à la quantité totale de charge (polymères filmogènes : charge) est compris entre environ 1:1 à 7:1. Dans un ou plusieurs modes de réalisation, le rapport pondéral de la quantité totale de i) la dispersion A à la quantité totale de charge (polymères filmogènes : charge) se situe entre environ 1:1 et 7:1, 1:1 et 6,5:1, 1:1 et 6:1, 1:1 et 5,5:1, 1:1 et 5:1, 1:1 et 4,5:1, 1:1 et 4:1, 1:1 et 3. 5:1, 1:1 et 3,5:1, 1:1 et 3:1, 1:1 et 2,5:1, 1:1 et 2:1, 1:1 et 1,5:1, ou toutes plages et sous-plages de celles-ci..
Composés gras En plus des huiles hydrocarbonées volatiles citées ci-dessus, les compositions raffermissantes peuvent éventuellement comprendre un ou plusieurs composés gras, en particulier, un composé gras non volatil. La quantité totale de composés gras dans les compositions de raffermissantes de la peau, s'ils sont présents, peut varier mais est typiquement d'environ 0,1 à environ 20 % en poids, sur la base du poids total de la composition raffermissante de la peau. Dans certains cas, la quantité totale de composés gras émulsifiants dans les compositions de raffermissement de la peau est d'environ 0,1 à environ 15 % en poids, d’environ 0,1 à environ 10 % en poids, d’environ 0,1 à environ 5 % en poids, d’environ 1 à environ 20 % en poids, d’environ 1 à environ 15 % en poids, d’environ 1 à environ 10 % en poids, d’environ 1 à environ 5 % en poids ; d’environ 2 à environ 20 % en poids, d’environ 2 à environ 15 % en poids, d’environ 2 à environ 10 % en poids, d’environ 2 à environ 5 % en poids ; d'environ 4 à environ 20 % en poids, d'environ 4 à environ 15 % en poids, d'environ 4 à environ 10 % en poids, d'environ 4 à environ 5 % en poids, y compris leurs plages et leurs sous-plages, sur la base du poids total de la peau composition raffermissante.
Des exemples non limitatifs d'huiles non volatiles comprennent :
i. les huiles hydrocarbonées d'origine animale telles que le perhydrosqualène ;
ii. les huiles végétales hydrocarbonées, telles que les triglycérides liquides d'acides gras, par exemple, l'huile de tournesol, l'huile de maïs, l'huile de soja, l'huile de courge, l'huile de pépins de raisin, l'huile de sésame, l'huile de noisette, l'huile d'abricot, l'huile de macadamia, l'huile de ricin, l'huile d'avocat, les triglycérides d’acides caprylique/caprique;
iii. les huiles de formule R 9 COOR 10 dans laquelle R9 représente un résidu d'acide gras supérieur contenant de 7 à 19 atomes de carbone et R 10 représente une chaîne hydrocarbonée ramifiée contenant de 3 à 20 atomes de carbone, comme, par exemple, l'huile de Purcellin;
iv. les hydrocarbures linéaires ou ramifiés d'origine minérale ou synthétique tels que les huiles de paraffine non volatiles et leurs dérivés, la vaseline (pétrole), les polydécènes, le polyisobutène hydrogéné tel que le parléam ;
v. les esters et éthers synthétiques tels que le myristate d'isopropyle, les octanoates, les décanoates ou les ricinoléates d'alcools ou de polyalcools ;
vi. les alcools gras tels que l'octyidodécanol ou l'alcool oléylique ;
Toujours dans cet exemple, les zones d’accrochage 3 sont conformées de part et d’autre du longeron L, coté intrados et extrados.
Notamment, elles sont réparties et conformées symétriquement côté intrados et côté extrados dudit longeron L.
Dans l’exemple illustré, ces zones d’accrochage 3 sont des zones de plus petites épaisseurs avec des décrochements 3a.
Notamment, ces zones d’accrochage 3 ont, dans le sens du profil radial du longeron, une géométrie définie par deux biseaux 3b se rejoignant en un point de plus petite épaisseur, formant ainsi ensemble un V.
A leurs extrémités de part et d’autre dudit V, ces zones d’accrochage 3 sont rattachées au reste du profil radial par des décrochements 3a.
Les zones d’accrochage 3 sont ainsi configurées en sifflet dans cet exemple.
Bien entendu, toute autre géométrie permettant une fonction d’accrochage et la reprise des efforts centrifuges et de cisaillement subis par la structure composite de l’aube, pourrait également convenir (entailles transversales par exemple).
A son extrémité la plus éloignée de la partie pied 1, la partie pale du longeron peut se terminer par deux biseaux 4b reliés au reste de la pale par des décrochements 4a. Ces deux biseaux 4b et leurs décrochements 4a sont symétriques entre le côté intrados et le côté l’extrados. Ils définissent ainsi ensemble à leur extrémité une zone d’accrochage d’extrémité 4.
Le longeron L se termine ainsi à cette extrémité par une forme en sifflet, dont l’épaisseur diminue lorsque le profil est considéré dans un sens allant de la partie pied 1 vers la partie opposée du longeron.
Typiquement, dans l’exemple donné, l’épaisseur d’un décrochement 3a, 4a est de 1 ou 2 mm, avec une hauteur entre les extrémités du V et le point où les deux biseaux formant celui-ci se rejoignent, de l’ordre de 5 mm.
Sur le reste du longeron L, la partie pale 2 a une épaisseur constante, par exemple de l’ordre de quelques dizaines de mm.
Le profil radial du longeron et les zones d’accrochage 3 et 4 de celui-ci peuvent être réalisés par usinage.
Aube L’aube A comprend un longeron L du type de celui qui vient d’être décrit, ainsi qu’une structure composite SC à profil aérodynamique.
Typiquement, le longeron s’étend sur une distance comprise entre 30% et 70% de l’envergure à partir du pied de pale. L’envergure de la pale s’entend ici comme la distance séparant le pied de pale au niveau du bord d’attaque de la pale et la tête de la pale au niveau du bord d’attaque.
Différentes techniques peuvent être envisagées pour réaliser cette structure composite SC.
Selon une première technique possible, il est formé une ou plusieurs couches de peau composite autour du longeron, par empilement sur celui-ci de plis ou nappes unidirectionnels pré-imprégnés (drapage). L’ensemble est ensuite placé dans un moule en orientant différemment les plis successifs, avant compactage et polymérisation à l'autoclave.
(iii) facultativement, un ou plusieurs esters de glycéryle ;
(c) environ 0,1 à environ 8 % en poids d’un ou plusieurs alcools gras ;
(d) environ 1 à environ 20 % en poids d’un ou plusieurs composés gras ;
(f) de l’eau ;
dans lesquelles la composition est sous la forme d’une émulsion huile dans l’eau et tous les pourcentages en poids sont basés sur le poids total de la composition cosmétique.
(i) un ou plusieurs acides gras éthoxylés, par exemple, des adduits d’oxyde d’éthylène avec des esters d’acide laurique, d’acide palmitique, d’acide stéarique ou d’acide béhénique, et leurs mélanges, ayant de 9 à 100 groupes oxyéthylène ;
(ii) un ou plusieurs émulsifiants non ioniques ayant une balance hydrophile-lipophile (HLB) d’environ 9 à environ 12, par exemple, choisis parmi : (1) les esters d’acides gras de polyglycéryle, les alkyl glycérides polyoxyalkylénés et les éthers gras polyoxyalkylénés ; (2) les esters mixtes d’acide gras ou d’alcool gras, d’acide carboxylique et de glycérol ; (3) les esters d’acides gras de sucres et les éthers d’alcools gras de sucres ; (4) les esters gras de sorbitan et les esters gras oxyalkylénés de sorbitan ; et leurs mélanges ;
(iii) facultativement, un ou plusieurs esters de glycéryle, par exemple, le béhénate de glycéryle, l’érucate de glycéryle, l’hydroxystéarate de glycéryle, l’isostéarate de glycéryle, le lanolate de glycéryle, le laurate de glycéryle, le myristate de glycéryle, le palmitate de glycéryle lactate, le sesquioléate de glycéryle, le stéarate de glycéryle, le distéarate de glycéryle, le laurate de glycéryle, ou un mélange de ceux-ci. Dans au moins un cas, l’ester de glycéryle comprend le stéarate de glycéryle, le ricinoléate de glycéryle, et leurs mélanges ;