INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le document US2006/025302 divulgue un catalyseur pour l’hydrogénation sélective de l’acétylène et de dioléfines, comprenant du palladium, avec une teneur comprise entre 0,01 et 0,1% poids par rapport au poids total du catalyseur, et un métal du groupe IB, de préférence l’argent, avec une teneur comprise entre 0,005 et 0,6% en poids par rapport au poids total du catalyseur. Le palladium est réparti de telle façon que 90% du palladium introduit dans le catalyseur est compris dans une croute inférieure à 250 μm. Le support utilisé comprend une surface spécifique comprise entre 2 et 20 m²/g.
De manière surprenante, la Demanderesse a mis au point un nouveau catalyseur constitué d’une phase active comprenant du cuivre et une faible teneur en palladium, et un support en alumine comprenant une surface spécifique déterminée, le palladium étant réparti en croûte en périphérie du support d’alumine et le cuivre étant réparti de manière homogène dans toute la section du support du catalyseur. Un tel catalyseur permet d’améliorer de manière significative l’activité du catalyseur dans les réactions d’hydrogénation sélective de composés polyinsaturés, tout en utilisant une quantité de phase de palladium inférieure à celle utilisée typiquement dans l’état de la technique.
Objets de l’invention La présente invention concerne un catalyseur comprenant une phase active constituée de palladium et de cuivre et d’un support poreux d’alumine, dans lequel la teneur en palladium est comprise entre 0,02% et 0,2% poids en élément palladium par rapport au poids total du catalyseur, la teneur en cuivre est comprise entre 0,1% et 15% en poids en élément cuivre par rapport au poids total du catalyseur, au moins 80 % poids du palladium est réparti dans une croûte à la périphérie dudit support, l'épaisseur de ladite croûte étant comprise entre 20 et 300 µm, caractérisé en ce que :
- le cuivre est réparti de manière homogène à travers le support poreux ;
- le ratio massique entre le cuivre et le palladium est compris entre 20 et 1000 poids/poids ;
- ledit support poreux d’alumine comprend une surface spécifique comprise entre 55 et 150 m²/g.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio massique entre le cuivre et le palladium est compris entre 50 et 500 poids/poids.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la teneur en cuivre est comprise entre 0,5 et 13% poids en élément cuivre par rapport au poids total du catalyseur.
La montre l’inverseur 30 dans une configuration de poussée directe. Dans cette configuration, les deux capots mobiles 33 et les deux ensembles de grilles 32’ qui leurs sont respectivement associés, sont une position de fermeture, ou position avancée, dite position avancée de poussée directe de la structure mobile 29. Dans cette même position, les grilles 32 sont logées dans un espace délimité radialement vers l’intérieur par le bord de déviation 46’, la virole extérieure 40’ de carter intermédiaire, et éventuellement par le carter de soufflante 11. Cet espace est aussi délimité radialement vers l’extérieur par les capots de soufflante 14. En configuration de poussée directe, la structure mobile 29 est en appui axial vers l’avant contre le bord de déviation 46’, ce qui permet ainsi de canaliser le flux secondaire 20B vers l’arrière de l’ensemble propulsif 1, de manière à générer une poussée.
La montre le même inverseur 30 dans une configuration d’inversion de poussée. Dans cette configuration, les capots d’inverseur mobiles 33 et l’ensemble de la structure mobile 29 sont dans une position d’ouverture, ou position reculée, dans laquelle les capots 33 sont longitudinalement éloignés du bord de déviation 46’ de manière à définir une ouverture radiale de la veine secondaire 21B. Les grilles 32 s’étendent à travers cette ouverture radiale. Dans cette configuration d’inversion de poussée, des volets d’obturation 34 sont déployés radialement dans la veine secondaire 21B via des biellettes 35, de manière à diriger le flux secondaire 20B vers les grilles 32. Celles-ci permettent d’orienter le flux ainsi redirigé vers l’avant de l’ensemble propulsif 1, dans le but de générer la contre-poussée désirée.
La représente une vue éclatée en perspective de certains éléments de la nacelle 3, parmi lesquels une partie de la structure fixe 31 de l’inverseur 30, qui présente une forme générale d’anneau centré sur l’axe A1, correspondant également à l’axe central longitudinal de l’inverseur. Dans ce mode de réalisation préféré de l’invention, la structure fixe 31 est équipée d’éléments de guidage des grilles 32 lors de leur déplacement entre les positions avancée et reculée, ces éléments comprenant des rails axiaux 40. Par exemple, ce sont deux rails 40 solidaires d’une partie supérieure de l’anneau, et deux autres rails 40 solidaires d’une partie inférieure de ce même anneau. Ici, les rails 40 sont fixés à la structure fixe 31 par leur extrémité arrière, tandis que leur extrémité avant est fixée à un autre carter (non représenté sur la ). Les rails 40 assurent ainsi, aux extrémités circonférentielles des ensembles de grilles 32’, une fonction de guidage des grilles 32 lors du déplacement axial de celles-ci, mais également, en configuration d’inversion de poussée, une fonction de reprise d’efforts aérodynamiques, principalement radiaux et tangentiels.
La représente schématiquement les grilles 32, qui se succèdent selon la direction circonférentielle 43. Ici, elles sont regroupées en deux ensembles latéraux comprenant chacun une pluralité de grilles 32, ces deux ensembles étant dénommés ensembles de grilles de déviation 32’. Alternativement, il peut être prévu un unique ensemble continu de grilles, par exemple en liant les deux ensembles latéraux précités à une position horaire à 6h ou à 12h.
Ainsi, chaque ensemble de grilles 32’ comporte plusieurs grilles de déviation 32, et s’étend sur un secteur angulaire proche de 180°. Les deux ensembles 32’ sont préférentiellement écartés latéralement l’un de l’autre au niveau de leurs extrémités en regard deux à deux, pour ménager des espaces supérieur et inférieur respectivement dédiés au passage du mât 42 et d’une poutre longitudinale inférieure 44. Chaque ensemble de grilles 32’ comporte également une structure arrière 45 de support de grilles, sur laquelle est fixée une extrémité arrière de chacune des grilles de déviation 32 de l’ensemble 32’, ainsi qu’une structure avant 45’ de support de grilles, sur laquelle est fixée une extrémité avant de chacune de ces grilles de déviation 32 de l’ensemble 32’. Les structures arrière et avant 45, 45’ sont également dénommées « cadres arrière et avant de grilles », et elles s’étendent chacune circonférentiellement tout le long de leur ensemble latéral 32’ associé, selon un secteur angulaire identique ou similaire comme cela est visible sur la . L’extrémité arrière de chaque grille 32 est donc destinée à être fixée sur sa structure arrière associée 45, par des moyens de fixation conventionnels, de même que l’extrémité avant de chaque grille 32 est destinée à être fixée sur sa structure avant associée 45’, toujours à l’aide de moyens conventionnels.
L’ensemble de grilles 32’ comprend des éléments axiaux inter-grilles 47, 47’ agencés entre les grilles 32, selon la direction circonférentielle 43 de la nacelle et de son inverseur 30, et correspondant également à la direction circonférentielle de l’ensemble propulsif, en rapport à l’axe A1. Ces éléments axiaux inter-grilles 47, 47’ s’étendent sur toute ou partie de la longueur axiale de l’ensemble 32’, et se trouvent donc agencés entre les grilles 32. Avec leur surface radialement extérieure 49, ces éléments 47, 47’ peuvent former des pistes axiales de glissement pour le système mobile 29, comme cela sera détaillé ci-après. De plus, il peut s’agir de plusieurs sortes d’éléments, parmi lesquels des premiers éléments 47 assurant la fonction de jonction mécanique entre les grilles 32, et des seconds éléments 47’ remplissant une fonction additionnelle de renfort mécanique pour un actionneur 52 de l’inverseur. Le renfort 47’ peut prendre la forme d’un fourreau axial logeant intérieurement au moins une partie de l’actionneur 52, dont le but est de déplacer la structure mobile 29 entre sa position avancée de poussée directe, et sa position reculée d’inversion de poussée. D’autres formes d’éléments de renfort peuvent néanmoins être envisagées, sans sortir du cadre de l’invention. En outre, il est noté que de manière connue, l’extrémité arrière des actionneurs 52 est destinée à être fixée sur la structure arrière de support 45, à l’aide d’organes de fixation dédiés.
En référence à présent à la , il est montré l’un des deux capots de soufflante 14 qui présente ici la particularité d’être monté pivotant entre une position ouverte de maintenance, et une position fermée de vol représentée sur cette . Le montage pivotant est réalisé à l’aide de charnières 54 espacées axialement les unes des autres, et qui définissent conjointement un axe de pivotement 56 du capot 14. Cet axe 56 est parallèle à l’axe A1, ou sensiblement parallèle à ce dernier. Un montage symétrique est prévu pour le second capot de soufflante pivotant (non représenté sur la ). Néanmoins, une solution à capots de soufflante fixes est également couverte par la présente invention.
La configuration de poussée directe est également représentée sur les figures 7 et 9A, 9B et 9C, tandis que la position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile 29 est aussi représentée sur les figures 8 et 10. L’ensemble de ces figures 7 à 10 représentent un premier mode de réalisation préféré de l’invention.
Sur la , il est montré que la structure de support arrière de grilles 45, située directement en amont du capot d’inverseur (non représentée), laisse apparaître en amont une ouverture de passage 56’ dans la veine secondaire 21B, vers les grilles de déviation 32. L’ouverture 56’ est donc également délimitée vers l’amont par le bord de déviation 46’, qui s’évase radialement vers l’extérieur en allant vers l’arrière, pour délimiter un écoulement d’air destiné à traverser la pluralité de grilles 32 lorsque le système mobile 29 se trouve dans cette position reculée d’inversion de poussée. En d’autres termes, le bord de déviation 46’ s’éloigne progressivement de l’axe A1 en allant de l’avant vers l’arrière, pour guider / dévier l’air vers la pluralité de grilles 32 en configuration d’inversion de poussée.
Plusieurs actionneurs 52 peuvent être associés à chaque ensemble de grilles 32’, mais seul l’un d’eux est visible sur les figures 7, 8 et 9C, tandis que deux actionneurs 52 sont visibles sur les figures 9A, 9B et 10.
L’une des particularités de l’invention réside dans le fait qu’un dispositif 58 de support d’actionneur est associé à chaque actionneur 52. Seul l’un de ces dispositifs de support d’actionneur sera décrit ci-après, en association avec son actionneur 52, étant entendu que tous ces dispositifs de support 58 présentent une conception identique ou similaire.
Les termes « pourcentage en poids » et « % en poids » peuvent être utilisés de manière interchangeable et signifient un pourcentage en poids, par rapport au poids total d'une composition, d'un article ou d'un matériau, sauf indication contraire concernant, par exemple, une phase ou un système qui est un composant d'une composition, d'un article ou d'un matériau. Toutes les plages et toutes les quantités données ici sont destinées à inclure des sous-plages et des quantités utilisant n'importe quel point divulgué comme point final. Ainsi, une plage de « 1 % à 10 %, telle que 2 % à 8 %, telle que 3 à 5 % », est destinée à englober des plages de « 1 % à 8 % », « 1 % à 5 %, » « 2 % à 10 % », et ainsi de suite. Une plage donnée de « environ 1 % à 10 % » est destinée à avoir le terme « environ » qui modifie à la fois les points finaux de 1 % et de 10 %. Par ailleurs, une plage est destinée à inclure les points limite de la plage et tous les nombres compris dans la plage, sauf indication contraire. En outre, il est entendu que lorsqu'une quantité d'un composant est donnée, elle est destinée, sauf indication contraire spécifique, à signifier la quantité de matière active.
Composition cosmétique ou dermatologique comprenant une mérocyanine et un complexe polyionique La présente invention concerne une composition cosmétique ou dermatologique comprenant au moins une mérocyanine de formule (3) que l’on définira plus loin en détail et au moins un complexe polyionique contenant au moins un polysaccharide cationique et au moins un agent de réticulation choisi parmi les acides non polymériques ayant au moins trois valeurs de pKa et leurs sels.
La présente invention concerne également l’utilisation d’au moins une telle mérocyanine de formule (3) pour réduire le tachage des tissus, en particulier des vêtements, après lavage.
Parmi tous les composés qui ont été recommandés pour cet effet, on a proposé une famille de filtres UV intéressante qui consiste en des dérivés de mérocyanine carbonée qui est décrite dans le brevet US4195999, la demande WO2004/006878 et le document IP COM Journal 4 (4), 16 N°IPCOM000011179D publié le 04/03/2004. Ces composés présentent de très bonnes propriétés de filtration dans les rayonnements UVA longs mais présentent une solubilité faiblement satisfaisante dans les solvants usuels et en particulier dans les substances grasses telles que les huiles, et une photo-stabilité non satisfaisante pour certaines mérocyanines.
La montre la base dans le mode de réalisation de la figure précédente, avec une inclinaison de l’arche intérieure.
La présente un exemple de mobilité d’un socle de la base.
La est une deuxième illustration de cette mobilité de socle.
Les figures 7 à 9 montrent une pluralité de positions de tir possibles, non limitatives en jouant sur les mobilités de la base.
La reflète une mobilité relativement à un support.
La illustre de profil une position extrême indicative pouvant être atteinte grâce à l’invention.
La montre un mode de réalisation avec contrepoids.
Il est précisé que dans le cadre de la présente invention, l’expression « substantiellement égale » s’entend d’une valeur qui n’est pas éloignée de plus ou de moins de 10% d’une autre valeur.
La forme en arche offre une géométrie concave. On entend par « imbriquée » le fait que l’arche intérieure soit montée de sorte à pouvoir se débattre dans la concavité de l’arche extérieur. Typiquement, cette imbrication est telle que, lorsque l’arche intérieure est dans un plan vertical au repos, elle s’étend de manière globalement parallèle à l’arche extérieure, les profils des deux arches étant superposés. Cela n’exclut pas que l’arche intérieure dépasse au-delà de l’arche extérieure, en particulier au-dessus de l’axe de balancement. Autrement dit, lorsque les deux arches sont dans un même plan et rapprochées l’une de l’autre, l’arche intérieure s’inscrit dans l’espace concave défini par l’arche extérieure au-dessus de celui-ci, les profils concaves des deux arches étant orientés du même côté.
L’invention ici présentée comprend une machine 5 configurée pour lancer des cibles 6. Ces dernières peuvent être du type pigeon d’argile, qui ont une section circulaire, en forme de plateau et qui sont généralement utilisées pour la pratique du ball-trap. Cette application n’est pas limitative. Notamment, des cibles en matériau polymère pour la pratique du tir à l’arc sur cible mouvante est une autre application possible.
Globalement, on peut mettre en œuvre une machine 5 de conception courante et la rapporter sur la base décrite en détail dans la suite de la description. Typiquement, la machine 5 comprend une partie de lancement 51. Dans cette dernière, une cible prête au lancement est généralement disposée sur un plan de lancement 511 pour être projetée par un bras 512 mobile en rotation et commandé par un système d’armement motorisé et de déclenchement.
Pour permettre une pratique répétée du tir, il est généralement connu d’associer un barillet 52 à la partie de lancement 51. Comme le reflètent les figures 1 et 2, le barillet 52 est disposé au-dessus de la partie de lancement 51 et il présente des moyens de délivrance successive d’au moins une cible 6 ainsi déstockée, en direction du plan de lancement 511.
Le barillet 52 comprend typiquement une pluralité de colonnes dans chacune desquelles les cibles 6 peuvent être superposées. On peut typiquement ainsi stocker plusieurs dizaines de cibles 6. On comprend aisément que le poids de la machine 5 est conséquent, surtout lorsque beaucoup de cibles sont stockées. À titre d’exemple, le poids d’une machine 5 à vide peut être de 70 kg et la charge maximale de cibles de 30 kg. La base sur laquelle repose la machine 5 doit donc être capable de supporter un tel poids, et cela dans différentes positions de la machine, pour permettre différentes directions de tir. En particulier, cela peut inclure des positions très inclinées de la machine relativement à la base, comme on peut le voir par exemple sur les figures 11 et 12.
Comme on le voit notamment dans le mode de réalisation des figures 1 et 2, la base ici présentée comprend depuis un plan d’appui 21 correspondant typiquement au sol, un support 2 portant une arche extérieure 1. Cet ensemble appartient typiquement à une partie inférieure de la base. Il est surmonté d’une arche intérieure 3 montée mobile relativement à l’arche extérieure 1. L’arche intérieure 3 porte elle-même un socle 4 au niveau duquel la machine 5 est reçue. Typiquement, l’arche intérieure 3 et le socle 4 appartiennent à une partie supérieure de la base qui se trouve ainsi mobile relativement à la partie inférieure.
Pour faciliter l’alignement, l’outillage de montage 38 comprend un système de centrage 48 présentant une tige de centrage 50 ayant un diamètre sensiblement identique à celui de la tige 22.1 de l’élément de liaison 22.
Selon un mode de réalisation visible sur la partie (A) de la , la tige de centrage 50 s’étend entre des première et deuxième extrémités 50.1, 50.2. En complément de la tige de centrage 50, le système de centrage 48 comprend une collerette 52, solidaire de la tige de centrage 50, présentant une section transversale supérieure à celle de la tige de centrage 50 et écartée des première et deuxième extrémités 50.1, 50.2 de la tige de centrage 50.
Cette collerette 52 présente une première surface transversale 52.1 orientée vers la première extrémité 50.1 de la tige de centrage 50 ainsi qu’une deuxième surface transversale 52.2 orientée vers la deuxième extrémité 50.2 de la tige de centrage 50.
En fonctionnement, une partie de la tige de centrage 50 est logée dans le deuxième orifice de passage T34 de la deuxième bague 20 et la première surface transversale 52.1 de la collerette 52 est plaquée contre la première face transversale 36 de la deuxième bague 20, comme illustré sur la partie (B) de la .
Selon un mode de réalisation visible sur la partie (A) de la , le deuxième système d’accouplement 46 comprend au moins une empreinte en creux 54 positionnée sur une première surface parmi la première surface transversale 52.1 de la collerette 52 et la première face transversale 36 de la deuxième bague 20 ainsi qu’au moins un ergot 56 configuré pour se loger dans une empreinte en creux 54 et positionné sur une deuxième surface, différente de la première surface, parmi la première surface transversale 52.1 de la collerette 52 et la première face transversale 36 de la deuxième bague 20.
Selon une configuration, le deuxième système d’accouplement 46 comprend plusieurs empreintes en creux 54 et un ergot 56 pour chaque empreinte en creux 54. Selon un agencement, les empreintes en creux 54 sont prévues sur la première face transversale 36 de la deuxième bague 20 et les ergots 56 sont positionnés sur la première surface transversale 52.1 de la collerette 52.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation pour le deuxième système d’accouplement 46.
Selon un mode de réalisation visible sur la partie (C) de la , la première partie 40 se présente sous la forme d’une première bague de pivotement 58 qui comprend des première et deuxième surfaces transversales 58.1, 58.2, une paroi extérieure 60 ainsi qu’une paroi intérieure 62 cylindrique. En fonctionnement, la collerette 52 est positionnée à l’intérieur de la paroi intérieure 62 de la première bague de pivotement 58 et la première surface transversale 58.1 de ladite première bague de pivotement 58 est plaquée contre la première face transversale 30 de la première bague 18, comme illustré sur la partie (D) de la .
Selon un mode de réalisation, le premier système d’accouplement 42 comprend au moins une empreinte en creux 64 positionnée sur une première surface parmi la première surface transversale 58.1 de la première bague de pivotement 58 et la première face transversale 30 de la première bague 18 ainsi qu’au moins un ergot 66 configuré pour se loger dans une empreinte en creux 64 et positionné sur une deuxième surface, différente de la première surface, parmi la première surface transversale 58.1 de la première bague de pivotement 58 et la première face transversale 30 de la première bague 18.
Selon une configuration, le premier système d’accouplement 42 comprend plusieurs empreintes en creux 64 et un ergot 66 pour chaque empreinte en creux 64. Selon un agencement, les empreintes en creux 64 sont prévues sur la première face transversale 30 de la première bague 18 et les ergots 66 sont positionnés sur la première surface transversale 58.1 de la première bague de pivotement 58, comme illustré sur la partie (C) de la .
La deuxième partie 44 comprend une deuxième bague de pivotement 68 reliée par un élément de fixation 70 à la deuxième extrémité 50.2 de la tige de centrage 50, comme illustré sur les parties (E) et (F) de la . Selon une configuration, l’élément de fixation 70 est une vis se vissant dans un trou taraudé prévu au niveau de la deuxième extrémité 50.2 de la tige de centrage 50. Cette dernière est dimensionnée de sorte que la deuxième bague de pivotement 68 soit séparée de la deuxième bague 20 d’une distance légèrement supérieure à l’épaisseur de la première bague de pivotement 58 (distance séparant les première et deuxième surfaces transversales 58.1, 58.2).
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ces modes de réalisation pour les systèmes d’accouplement 42, 46 ainsi que les première et deuxième parties 40, 44. A titre d’exemple, le système de centrage 48 et la deuxième partie 44 pourraient ne former qu’une unique et même pièce.
Le système de traction axiale 38.2 est configuré pour exercer un effort de traction sur au moins la deuxième bague 20 selon une direction parallèle à la direction longitudinale, dans un sens allant des premières faces transversales 30, 36 vers les deuxièmes faces transversales 30’, 36’, en direction de la deuxième pièce 14. En raison des formes tronconiques ou sphériques des première et deuxième bagues 18, 20, ces dernières sont ainsi bloquées en rotation.
Selon une configuration, le système de traction axiale 38.2 exerce un effort de traction seulement sur la deuxième bague 20 qui exerce, à son tour, un effort de traction sur la première bague 18.
Selon un mode de réalisation visible sur la , la première extrémité 50.1 de la tige de centrage 50 est en saillie par rapport à la deuxième surface 14.2 de la deuxième pièce 14.
Le système de traction axiale 38.2 comprend une pièce d’appui 72 emmanchée autour de la tige de centrage 50, configurée pour prendre appui contre la deuxième surface 14.2 de la deuxième pièce 14 ainsi qu’une vis 74 configurée pour se visser dans un trou taraudé 76 prévu au niveau de la première extrémité 50.1 de la tige de centrage 50 et pour prendre appui contre la pièce d’appui 72.
La concentration en palladium en solution est ajustée selon le type imprégnation (imprégnation à sec ou en excès) et le volume poreux du support de façon à obtenir pour le catalyseur supporté, une teneur en palladium comprise entre 0,005% et 2,5% en poids en élément palladium par rapport au poids total du catalyseur, de préférence entre 0,01 et 2% en poids, plus préférentiellement entre 0,01 et 1% en poids, plus préférentiellement entre 0,01 et 0,2 % en poids, encore plus préférentiellement entre 0,01 et 0,08% en poids.