INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La coloration immunohistochimique a été réalisée à l’aide d’un immuno-colorateur automatisé Leica Bond (Reveal Biosciences, CA). Une récupération de l’antigène induite par la chaleur a été effectuée et la liaison non spécifique des anticorps a été bloquée. Des coupes ont été incubées avec les anticorps primaires de souris monoclonal anti-filaggrine (MA5-13441, Thermofisher, MA), de lapin polyclonal anti-kallikréine 5 (LS-B15516-50, LS Bio, WA), ou de lapin polyclonal anti-desmocolline 1 (HPA075379, Sigma, MO). La coloration primaire a été suivie d’une IgG anti-souris de lapin ou d’une Poly-HRP-IgG anti-lapin respectivement et a été détectée à l’aide du nécessaire de détection Bond Polymer Refine (DS9800, Leica Biosystems, RU). Toutes les sections ont ensuite été contre-colorées avec une coloration nucléaire à l’hématoxyline. Les échantillons de tissus ont ensuite été incorporés sous forme de blocs de paraffine fixés au formol (FFPE) et imagés avec un microscope inversé (Leica DM500, Allemagne).
Les figures 3 à 10 divulguent les images des explants colorés au septième jour de culture à l’issue de l’application de différents gommages chimiques avec ou sans acétyl trifluorométhylphényl valylglycine. La structure et l’intégrité des tissus après les traitements par gommage chimique ont été observées parmi les tissus colorés à l’hématoxyline et à l’éosine et les tissus colorés par immunohistochimie des figures 3 à 10. Les tissus traités avec 2 % en poids d’éthanol dans le milieu de culture sur les figures servent de témoins négatifs qui montrent à quoi ressembleraient des coupes histologiques ex vivo 2D non traitées, sans changement significatif de la santé des tissus ou des biomarqueurs évalués. Le gommage D est un gommage de qualité professionnelle disponible dans le commerce qui est inclus sur les figures 3 à 5 à des fins de comparaison avec les gommages à usage domestique (gommages A à C). Les images sont représentatives du processus de renouvellement de la peau après traitement avec les gommages chimiques et/ou l’ATV correspondants.
Plusieurs observations ont été faites :
- Le traitement avec les gommages chimiques à usage domestique + acétyl trifluorométhylphényl valylglycine (gommages B-C de la ) entraînait une modification de l’aspect du stratum corneum par rapport aux tissus du véhicule témoin et aux tissus qui n’ont pas été traités avec l’acétyl trifluorométhylphényl valylglycine dans les tissus colorés au H&E, ce qui indique une augmentation du renouvellement épidermique par rapport aux traitements qui n’incluent pas d’ATV. Le gommage C a en outre montré quelques signes de formation de vacuoles dans l’épiderme supérieur. Le traitement avec un gommage chimique professionnel disponible dans le commerce + acétyl trifluorométhylphényl valylglycine (Gommage D sur la ) entraînait une modification de la cohésion du stratum corneum par rapport aux tissus du véhicule témoin et aux tissus non traités avec de l’acétyl trifluorométhylphényl valylglycine dans les tissus colorés par H&E, ce qui indique une augmentation du renouvellement de l’épiderme après le traitement ATV + le gommage professionnel.
Le régime 1 consistait en un hydratant, appliqué tous les matins ; un produit contenant du rétinol, appliqué tous les trois soirs pendant la période post-lavage de la première semaine, puis tous les deux jours pendant la deuxième semaine, puis appliqué tous les soirs pendant le reste de la durée de l'étude.
Le régime 2 consistait en une composition d'acétyl trifluorométhylphényl valylglycine à 2 %, appliquée quotidiennement matin et soir, et en un gommage chimique à base d'acide salicylique à 0,45 %/acide lactique à 11,11 %, appliqué trois fois par semaine le soir.
Le groupe de régime 1 utilisait la même routine de produits pendant les 12 semaines de traitement. Pour le groupe de régime 2, les périodes de traitement de 12 semaines étaient divisées en deux phases, réalisées deux fois ( (B)) : 4 semaines d'utilisation du gommage chimique à domicile en combinaison avec tous les produits topiques (semaine 1 à semaine 4 et semaine 7 à semaine 10), suivies de 2 semaines d'utilisation des produits topiques, mais pas le traitement de gommage chimique (semaine 5 à semaine 6 et semaine 11 à semaine 12).
L'efficacité clinique et la tolérabilité des sujets ont été évaluées au début du traitement et aux semaines 2, 4, 6, 10 et 12. Les paramètres du photovieillissement ont été évalués globalement à l'aide d'une échelle à 10 points de Griffith modifiée selon la définition numérique suivante (des scores en demi-point ont été utilisés si nécessaire pour la précision) : 0=aucun, 1-3=léger, 4-6=modéré et 7-9=sévère. Les pattes d'oie et les rides du sillon nasogénien ont été évaluées globalement à l'aide des échelles du Caucasian Skin Aging Atlas volume 1, allant de 0 à 5 (des scores de 0,4 et 0,6 ont été utilisés si nécessaire pour la précision). La tolérabilité a été évaluée objectivement à chaque visite par l'investigateur en évaluant des signes d'érythème, de sécheresse, de desquamation et de gommage. En outre, l'auto-évaluation par les sujets du degré de brûlure, de picotement, de démangeaison, de sécheresse, de tiraillement ou de fourmillement de la peau du visage a également été enregistrée. Tant le classement clinique que les évaluations subjectives de la tolérabilité ont été mesurés à l'aide d'une échelle à 3 points (des scores en demi-points ont été utilisés si nécessaire pour la précision) : où 0 = aucune ; 1 = léger ; 2 = modéré ; et 3 = sévère.
Des questionnaires d'auto-évaluation ont été remis aux sujets pour évaluer leur perception de l'état de la peau du visage, de l'efficacité du produit et de l'aspect sensoriel à la ligne de base, semaines 4, 6 et 12, selon le système suivant : tout à fait d'accord, plutôt d'accord, ni d'accord ni en désaccord, plutôt en désaccord et pas du tout d'accord.
Pour l'évaluation clinique des paramètres d'efficacité et de tolérance, un modèle mixte linéaire fréquentiste et bayésien a été utilisé pour analyser la différence moyenne de changement par rapport à la ligne de base avec la ligne de base, le traitement, le temps et l'interaction traitement-temps comme effets fixes et sujet comme effet aléatoire pour obtenir des différences dans les effets du traitement et du temps. La taille de l'effet et les valeurs p ont toutes deux été utilisées pour interpréter des différences significatives (des valeurs p <0,05 ont été considérées comme statistiquement significatives et les classes de taille d'effet).
Résultats de tolérabilité:
Le tableau 2 ci-dessous présente les scores moyens sur une échelle de 0 à 3 (0 = aucun, 1 = léger, 2 = modéré, 3 = sévère).
Graduation de la tolérance cutanée (score moyen) dans les groupes de régime de soin à domicile Semaine 6 Semaine 12 Paramètres Groupe 1 (n = 32 réactions) Groupe 2 (n = 15 réactions) Groupe 1 (n = 16 réactions) Groupe 2 (n = 9 réactions) Évaluation objective (Investigateur) Érythème 1 (n = 25) 1 (n = 12) 1 (n = 15) 1,2 Gommage 1,3 (n = 4) 1 (n = 1) 1 (n = 1) 0 Sécheresse 1,5 (n = 2) 1 (n = 1) 0 0 Œdème 1,5 (n = 1) 0 0 0 Évaluation subjective (rapportée par le sujet) Piqûre/brûlure/ Démangeaisons 1 (n = 1) 0 0 0 Picotements 0 0 0 0 Tiraillement 0 0 0 0
Plus de sujets dans le groupe 1 que dans le groupe 2 ont connu des intolérances locales légères à modérées en semaine 6, avec des signes d'érythème comme facteur déterminant. Un sujet a également signalé des picotements, des brûlures et des démangeaisons. En semaine 12, seules des réactions érythémateuses légères ont été cliniquement observées. Environ la moitié des sujets du groupe 2 ont connu des intolérances locales légères à modérées en semaine 12, par rapport au groupe 1.
Événements indésirables :
Dans l'ensemble, 8 sujets ont présenté un total de 8 événements indésirables (EI) non graves qui ont été considérés comme non liés au régime du produit, et tous se sont résolus sans séquelles. Ces sujets ont été retirés de l'étude par l'investigateur.
Évaluations d'efficacité :
L'évaluation clinique des paramètres anti-âge démontrait une amélioration significative par rapport à la ligne de base pour les deux groupes de soin aux semaines 2 et 4 pour les ridules globales ( ). En semaine 6, le groupe 2, qui comprenait le gommage chimique, montrait une amélioration significative en photodommages et aspect des rides des sillons nasogénien par rapport à la ligne de base (figures 16 et 17). En semaine 12, tous les groupes de traitement démontraient une amélioration significative de tous les paramètres évalués par rapport à la ligne de base, comme l'illustrent les figures 15 à 19.
Des comparaisons de traitement sur les figures démontraient que le groupe (gommage chimique et acétyl trifluorométhylphényl valylglycine), était significativement meilleur pour améliorer les sillons nasogéniens que le groupe 1 (produit contenant du rétinol) en semaine 4, et les photodommages en semaine 7. Le groupe 2 dépassait significativement le groupe 1 en semaine 12 pour tous les paramètres anti-âge évalués (figures 15 à 19).
La routine anti-âge contenant de l'acétyl trifluorométhylphényl valylglycine + un traitement de gommage chimique apporte des bénéfices supérieurs en matière d'anti-âge et de qualité de la peau d'une manière cinétique accélérée, en comparaison à l'utilisation du rétinol seul.
Ce circuit d’équilibrage 50 est monté d’une part au point milieu 70 entre les deux transistors de la N ième cellule et à la borne 71 de la capacité de la première cellule 2’.
Ce circuit résonant 50 permet ainsi de contrôler l’impédance de charge à cette fréquence particulière F sw et de fait assurer l’équilibrage des capacités flottantes quel que soit l’impédance de charge utile.
Selon une mise en œuvre particulière de l’invention, ce circuit peut être connecté et déconnecté par un interrupteur.
La représente de manière schématique un circuit résonant RLC 50 selon l’invention connecté en série par un interrupteur quatre quadrants qui peut être mécanique ou à semi-conducteurs.
Ainsi, lors d’un procédé de précharge, mis en œuvre par l’invention, la tension aux bornes du circuit haute-tension croit assez lentement.
Dès le début de la phase de précharge, on procède à la commutation des transistors de sorte qu’un courant apparaisse dans le circuit d’équilibrage.
Dans un mode particulier de l’invention pour un compensateur de fluctuation de puissance pour chargeur monophasé ou un bras d’onduleur, la présente le schéma où la batterie est côté haute-tension.
Une fois la batterie connectée via la fermeture de son contacteur 75, on applique un rapport cyclique continu égal au rapport V C /V b at où V C est la tension à laquelle on souhaite que la capacité de stockage C stockage soit préchargée et V bat la tension de la batterie au moment où se ferme le contacteur.
Dans le cas d’un convertisseur DC/DC élévateur, aussi appelé B oost , représenté en , pour un véhicule hybride ou pile à combustible, le rapport cyclique appliqué durant la précharge sera au rapport V bat /V dc où V bat est la tension de la batterie connectée coté basse tension et V dc la tension souhaitée côté haute tension, par exemple 800V.
Dans le cas d’un onduleur, tel que représenté , un rapport cyclique identique est appliqué à chaque bras alimentant une phase du moteur.
Ainsi, seul un courant homopolaire à N fois (N étant le nombre de cellules imbriquées de chaque bras) la fréquence de commutation F sw se crée dans les phases du moteur sans créer de couple.
Le circuit d’équilibrage 50 peut être déconnecté par un interrupteur 501 (visible sur les figures 5a et 5b) électronique ou électromécanique, afin que seule l’impédance de la charge utile du convertisseur assure l’équilibrage des capacités flottantes, ce qui est illustré par la .
Lors de la phase de précharge, le circuit résonant d’équilibrage 50 est systématiquement connecté puis déconnecté dès le début du fonctionnement du bras, autrement dit dès qu’il débite du courant.
La figure 4 représente, pour un bras d’onduleur 800 V à 2 niveaux la forme de la tension V sortie lorsque les capacités flottantes sont équilibrées ( ), soit une capacité flottante à 400 V, et lorsque les capacités flottantes sont déséquilibrées ( ) ici une capacité flottante à 300 V pour une même modulante triangulaire comme représentée à la .
Outre la surtension appliquée à 2 transistors, on distingue l’apparition d’un harmonique à la fréquence de commutation F sw , alors que le 1er harmonique est à 2*F sw en cas d’équilibre.
De fait, un circuit résonant RLC 50 accordé à cette fréquence F sw connecté en parallèle de la charge permet de faire circuler exclusivement un courant dédié à l’équilibrage avec une charge en courant à minima.
- Des onduleurs dont on exige une large bande passante de la tension délivrée pour compenser des déformations spatiales intrinsèques à la machine à piloter. Par exemple une machine à poudre de fer.
Pour que ces avantages restent valides, il faut garantir en permanence un bon équilibrage de la tension des capacités flottantes, et notamment :
- Dans la phase de précharge, où la tension V dc croit (lentement via un système de précharge) de 0 à 800V par exemple, le véhicule est à l’arrêt et les convertisseurs multiniveaux ne débitent pas de courant ce qui compromet un équilibrage naturel ; et
- En cours de fonctionnement, en cas de fort transitoire sur la tension V dc , ou en cas de dispersion de la valeur des capacités flottantes (qui doivent être de même valeur).
Ainsi les capacités flottantes sont convenablement équilibrées lorsque leur tension est à V dc /2 dans le cas de 2 cellules ou M*V dc /N dans le cas de la M iè me cellule lorsqu’il y a N cellules de commutations imbriquées.
Lorsque cet équilibre est atteint, chaque transistor bloque alors la même tension égale à V dc /N.
Lors de la phase de précharge, lorsque la tension V dc s’accroit lentement, il est nécessaire de s’assurer que la tension des capacités flottante évolue dans le même ratio.
Sachant que dans cette phase, en référence à la et 2, le bras multicellulaire ne débite pas de courant, I charge = 0, les capacités flottantes C i =1 à N-1 ne peuvent pas s’équilibrer.
La montre que le courant I CM d’une capacité flottante d’indice M peut être à un instant donné soit nul soit égal à I charge ou à -I charge selon l’état des transistors des cellules M et M-1 qui l’entourent.
Lorsque la charge présente une impédance trop forte, le courant I CM est insuffisant pour faire varier la tension de la capacité C M avec une dynamique suffisante au regard de celle de la précharge, donc de préserver les transistors d’une surtension destructrice.
Pour assurer en permanence l’équilibrage de la tension des capacités flottantes, un circuit résonant 50, aussi appelé circuit d’équilibrage 50, est ajouté. La fréquence de résonance du circuit d’équilibrage 50 est égale à la fréquence de commutation F sw des transistors.
Ainsi selon le mode de réalisation principal de l’invention le dispositif 1, 1’, en référence aux figures 5a, 5b et 7a et 7b, à capacités flottantes, tel qu’un onduleur 1 ou un convertisseur continu-continu élévateur de tension 1’, comprend une pluralité de N cellules de commutations 2, 2’ imbriquées les unes dans les autres, chaque cellule 2, 2’ comprenant entre ses bornes de connexion deux transistors commutables 21, 22, 21’, 22’ en série et une capacité 23, 23’ en parallèle des deux transistors 21, 22, 21’, 22’.
Les N cellules 2, 2’ sont imbriquées de sorte qu’une deuxième cellule 2 est imbriquée dans une première cellule 2’ en étant montée entre les deux transistors en série 21’, 22’ de la première cellule 2’.
Cette imbrication est répétée pour les N cellules imbriquées, la N ième cellule imbriquée comprenant ses deux transistors 21, 22 montés en série directement l’un à côté de l’autre.
La tension de sortie V sortie dudit dispositif 1, 1’ est ainsi obtenue par la différence de potentiel entre le point milieu 70 situé entre les deux transistors 21, 22 de la N ième cellule imbriquée, ici la deuxième cellule 2, et la borne 71 de la capacité de la première cellule 2’.
Ce dispositif 1, 1’ comprend un circuit d’équilibrage 50, ici un circuit résonant RLC 50, comprenant une capacité Ceq, une inductance Leq et une résistance Req connectées en série. Le circuit d’équilibrage 50 est adapté pour présenter une fréquence de résonance égale à la fréquence de commutation des transistors.
Dans un deuxième mode de mise en œuvre, l’étape de formation de l’enroulement de fil conducteur comprend une sous-étape d’insertion d’une poudre métallique dans le premier canal interne, une étape de fusion de la poudre métallique pour former un cordon de métal en fusion puis une étape de solidification du métal.
De préférence, le premier canal interne est entièrement rempli par le métal en fusion.
Dans un troisième mode de mise en œuvre, l’étape de formation de l’enroulement de fil conducteur comprend l’insertion d’un fil conducteur dans le premier canal interne.
représente schématiquement une machine électrique équipée de bobinages selon l’art antérieur ;
, et représentent un premier mode de réalisation d’un bobinage à refroidissement intégré selon l’invention ;
et représentent un deuxième mode de réalisation du bobinage à refroidissement intégré selon l’invention ;
représente schématiquement un procédé de fabrication du bobinage à refroidissement intégré selon l’invention.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Les figures 2A, 2B et 2C représentent dans un repère orthogonal d’axes un bobinage à refroidissement intégré 100 selon un premier mode de réalisation. La figure 2A est une vue complète en perspective, la figue 2B est une vue de dessus (dans le plan d’axes ) et la est une vue en perspective, partielle et éclatée, montrant l’intérieur du bobinage 100. Ces figures seront décrites conjointement.
Le bobinage 100 comprend un corps de bobine 110, creux et électriquement isolant, et un enroulement de fil conducteur 120 disposé à l’intérieur du corps de bobine 110.
Le corps de bobine 110 est avantageusement formé d’une seule pièce. Extérieurement, il présente une forme sensiblement annulaire. Il comprend une cavité centrale 130 dimensionnée pour recevoir un noyau magnétique, par exemple une dent magnétique de machine électrique.
Le corps de bobine 110 comprend un premier canal interne 111, dans lequel est disposé l’enroulement de fil conducteur 120, et un deuxième canal interne 112 distinct du premier canal interne 111. Le deuxième canal interne 112 est destiné à recevoir un fluide de refroidissement, de préférence un liquide tel que de l’huile ou de l’eau glycolée, afin d’extraire la chaleur produite par l’enroulement de fil conducteur 120 (lorsqu’un courant électrique circule dans l’enroulement).
Le premier canal interne 111 est délimité, au moins en partie, par une première paroi étanche 113, aussi appelée paroi interne, du corps de bobine 110. Le deuxième canal 112 est délimité par la première paroi étanche 113 et une deuxième paroi étanche 114, dite paroi externe, du corps de bobine 110. De préférence, les premier et deuxième canaux internes 111-112 occupent tout le volume intérieur du corps de bobine 110. Ils peuvent également être appelés « cavités » ou « sections ».
La première paroi étanche 113 est agencée de sorte à être en contact avec le fluide de refroidissement lorsque celui-ci circule dans le deuxième canal interne 112. Ainsi, la chaleur produite par l’enroulement de fil conducteur 120 disposé à l’intérieur du premier canal interne 111 (c.-à-d. de l’autre côté de la première paroi étanche 113) est extraite par le fluide de refroidissement. La première paroi étanche 113 empêche le fluide de refroidissement d’entrer en contact avec l’enroulement de fil conducteur 120, ce qui pourrait provoquer un court-circuit dans le cas d’une fluide électriquement conducteur.
La première paroi étanche 113 est avantageusement agencée de sorte que le fluide de refroidissement puisse circuler autour du premier canal interne 111. Dans cette configuration, il peut également être considéré que le deuxième canal interne 112 est disposé autour du premier canal interne 111. Le premier canal interne 111 peut être délimité entièrement par la première paroi étanche 113, comme cela est illustré par la .
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Le développement des avions électriques accentue le besoin de machines électriques de forte puissance (de l’ordre de la centaine de kW à quelques MW). Le dimensionnement d’une telle machine électrique requiert une prise en compte des transferts thermiques, notamment au niveau des bobinages de la machine.
Les bobinages sont en effet le siège d’importantes pertes par effet Joule, qui se dissipent sous la forme de chaleur. Or la densité de courant maximale que peut supporter la machine électrique est limitée par la température maximale des bobinages.
Pour pouvoir atteindre des densités de courant élevées tout en évitant un emballement thermique ou un vieillissement prématuré de la machine électrique, il est donc nécessaire d’extraire la chaleur produite par les bobinages. Les solutions communément employées pour le refroidissement des machines électriques sont essentiellement de trois ordres : la convection naturelle, la convection forcée par air et la convection forcée par liquide.
La demande de brevet FR3093252A1 décrit par ailleurs une solution consistant à refroidir les têtes de bobine des bobinages au moyen d’un dissipateur thermique comprenant un matériau à changement de phase (ou PCM, pour « phase change material » en anglais).
La représente une machine électrique 10 décrite dans la demande de brevet FR3093252A1. La machine électrique 10 comporte un rotor externe comprenant une culasse rotorique 12 et un stator interne comprenant une culasse statorique 16, concentrique au rotor. Des aimants permanents 14 sont disposés sur une surface intérieure de la culasse rotorique 12. Le stator comprend à sa périphérie une pluralité de dents magnétiques 18. Autour de chaque dent 18 est disposé un bobinage 20 comprenant un corps de bobine 22 et des conducteurs 23. Deux têtes de bobine 24 émergent aux extrémités du corps de bobine 22. Un dissipateur thermique 26 est disposée au niveau de chaque tête de bobine 24, afin d’extraire rapidement la chaleur produite par les conducteurs 23. Le dissipateur thermique 26, qui est formé en deux parties creuses 26A, 26B emboitables l’une dans l’autre, est interposé entre le corps de bobine 22 et les conducteurs 23. Il comporte une cavité interne 26C pour recevoir à l’état liquide un matériau à changement de phase 28. Le matériau à changement de phase 28 est capable d’absorber un surplus de quantité de chaleur lorsque la densité de courant à travers les conducteurs 23 augmente.
Les dissipateurs thermiques 26 comprenant le matériau à changement de phase sont des éléments rapportés sur le corps de bobine, qui assurent une refroidissement limité aux têtes de bobine. Leur mise en œuvre est en outre délicate.
Il existe un besoin de prévoir un bobinage doté d’une fonction de refroidissement plus efficace et plus simple d’utilisation.
Selon un premier aspect de l’invention, on tend à satisfaire ce besoin en prévoyant un bobinage comprenant : un corps de bobine électriquement isolant comprenant : un premier canal interne délimité au moins en partie par une paroi étanche ; et un deuxième canal interne distinct du premier canal interne et destiné à recevoir un fluide de refroidissement ; et un enroulement de fil conducteur disposé à l’intérieur du premier canal interne ; la paroi étanche étant agencée de sorte à être en contact avec le fluide de refroidissement lorsque le fluide de refroidissement circule dans le deuxième canal interne.
Grâce à ses deux canaux internes adjacents, l’un renfermant l’enroulement de fil conducteur et l’autre destiné au fluide de refroidissement, le bobinage dispose d’une fonction de refroidissement globale, et pas seulement limitée aux têtes de bobine. L’utilisation du bobinage est en outre simplifiée, étant donné que le deuxième canal interne forme un circuit de refroidissement intégré au bobinage dès sa fabrication.
De préférence, l’enroulement de fil conducteur comprend une pluralité de spires et le premier canal interne comprend une pluralité de portions annulaires, chaque portion annulaire du premier canal interne contenant une unique spire.