INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Puis, dans la sous-étape 20 on (le dispositif de contrôle DC) peut déterminer pour chaque intervalle d’états de charge iec n déterminé (soit tp n > s1), dit premier intervalle d’états de charge, chaque consigne de température ct k , dite première consigne de température, et pour chaque autre intervalle d’états de charge iec n’ non déterminé (soit tp n ≤ s1), dit second intervalle d’états de charge, chaque autre consigne de température ct’ k , dite seconde consigne de température et différente d’une première consigne de température ct k correspondante.
En d’autres termes, dans ce premier mode de réalisation on associe à tous les premiers intervalles d’états de charge iec n ayant un temps passé tp n supérieur au seuil s1 une (ou des) première(s) consigne(s) de température ct k , et on associe à tous les seconds intervalles d’états de charge iec n’ ayant un temps passé tp n’ inférieur ou égal au seuil s1 une (ou des) seconde(s) consigne(s) de température ct’ k . Par conséquent, chaque fois que l’état de charge ec en cours est compris dans un premier intervalle d’états de charge iec n , on utilise la (ou les) première(s) consigne(s) de température ct k , et chaque fois que l’état de charge ec en cours est compris dans un second intervalle d’états de charge iec n , on utilise la (ou les) seconde(s) consigne(s) de température ct’ k .
Par exemple, le seuil s1 peut être compris entre 50% et 80% de la durée de l’intervalle temporel it. A titre d’exemple illustratif le seuil s1 peut être égal à 70% de la durée de l’intervalle temporel it. Mais d’autres valeurs de seuil s1 peuvent être utilisées.
Dans ce premier mode de réalisation chaque consigne de température ct k peut être déterminée dans au moins une table (ou cartographie) établissant une correspondance entre les intervalles d’états de charge iec n, des paires de première ct k et seconde ct’ k consignes de température et des temps passés tp n . On comprendra que lorsque l’état de charge ec en cours appartient à un premier intervalle d’états de charge iec n , on choisit dans la table (ou cartographie) chaque première consigne de température ct k correspondant à ce premier intervalle d’états de charge iec n pour le temps passés tp n supérieur au seuil s1. En revanche, lorsque l’état de charge ec en cours appartient à un second intervalle d’états de charge iec n’ , on choisit dans la table (ou cartographie) chaque seconde consigne de température ct’ k correspondant à ce second intervalle d’états de charge iec n’ pour le temps passés tp n’ inférieur ou égal au seuil s1. Chaque table (ou cartographie) peut être obtenue lors de phases d’essais ou de mise au point d’un système qui est similaire au système S.
Dans un second mode de réalisation, dans la sous-étape 20 de l’étape 10-20 on (le dispositif de contrôle DC) peut déterminer parmi tous les intervalles d’états de charge iec n celui qui a le plus grand temps passé déterminé tp n .
Puis, dans la sous-étape 20 on (le dispositif de contrôle DC) peut déterminer pour cet unique intervalle d’états de charge iec n déterminé, dit premier intervalle d’états de charge, chaque consigne de température ct k , dite première consigne de température, et pour chaque autre intervalle d’états de charge iec n’ non déterminé, dit second intervalle d’états de charge, chaque autre consigne de température ct’ k , dite seconde consigne de température et différente d’une première consigne de température ct k correspondante.
En d’autres termes, dans ce second mode de réalisation on associe à l’unique premier intervalle d’états de charge iec n ayant le plus grand temps passé tp n une (ou des) première(s) consigne(s) de température ct k , et on associe à tous les seconds intervalles d’états de charge iec n’ n’ayant pas le plus grand temps passé tp n une (ou des) seconde(s) consigne(s) de température ct’ k . Par conséquent, chaque fois que l’état de charge ec en cours est compris dans l’unique premier intervalle d’états de charge iec n , on utilise la (ou les) première(s) consigne(s) de température ct k , et chaque fois que l’état de charge ec en cours est compris dans un second intervalle d’états de charge iec n , on utilise la (ou les) seconde(s) consigne(s) de température ct’ k .
Dans ce second mode de réalisation chaque consigne de température ct k peut être aussi déterminée dans au moins une table (ou cartographie) établissant une correspondance entre les intervalles d’états de charge iec n , des paires de première ct k et seconde ct’ k consignes de température et des temps passés tp n . Mais, ici, lorsque l’état de charge ec en cours appartient au seul premier intervalle d’états de charge iec n , on choisit dans la table (ou cartographie) chaque première consigne de température ct k correspondant à ce premier intervalle d’états de charge iec n pour le temps passés tp n . En revanche, lorsque l’état de charge ec en cours appartient à un second intervalle d’états de charge iec n’ , on choisit dans la table (ou cartographie) chaque seconde consigne de température ct’ k correspondant à ce second intervalle d’états de charge iec n’ pour le temps passés tp n’ . Chaque table (ou cartographie) peut être obtenue lors de phases d’essais ou de mise au point d’un système qui est similaire au système S.
On notera que dans la sous-étape 20 de l’étape 10-20 on le dispositif de contrôle DC) peut déterminer pour chaque intervalle d’états de charge iec n chaque consigne de température ct k en fonction également d’un mode de fonctionnement en cours du système S, choisi parmi un mode de recharge de la batterie principale BP et un mode de fourniture d’énergie électrique par la batterie principale BP, et/ou d’une information représentative d’une durée prévue d’utilisation de la batterie principale BP.
On comprendra que lorsque le système S constitue un véhicule, le mode de fourniture d’énergie électrique est le mode de roulage pendant lequel le véhicule S circule, et la durée prévue d’utilisation de la batterie principale BP est la durée d’un trajet devant être emprunté par le véhicule S.
On différencie ici le mode de recharge et le mode de fourniture d’énergie électrique (ou de roulage) car dans le mode de recharge le compromis est entre la vitesse de vieillissement de la batterie principale BP et la durée de la recharge de la batterie principale BP, et à un second niveau le rendement de recharge. En effet, dans le cas de certaines recharges où le système S est laissé branché en temps masqué (c’est-à-dire pendant qu’il n’est pas utilisé par ses usagers, par exemple la nuit ou pendant une journée de travail), quelques minutes de recharge supplémentaires sont négligeables. Il est donc possible de proposer une régulation de température (ici un refroidissement) à une température qui peut être en-dessous de la température extérieure ce qui induit une augmentation de la durée de recharge. Il est aussi possible de maintenir un refroidissement de la batterie principale BP pendant toute la durée du branchement y compris une fois que la batterie principale BP est complètement chargée, tout particulièrement pour les pays considérés comme « chaud » du fait qu’ils présentent des températures en hiver et en été qui sont respectivement au-dessus de 15°C et 35°C. Par conséquent, dans le mode de fourniture d’énergie électrique (ou de roulage), on utilisera préférentiellement des consignes de température ct k plus élevées que celles utilisées dans le mode de recharge.
Lorsque l’on connait la durée prévue d’utilisation de la batterie principale BP (par exemple celle d’un trajet), plus cette durée sera longue, plus on utilisera préférentiellement des consignes de température ct k élevées. En effet, plus la température de la batterie principale BP est élevée, plus l’autonomie du système S est importante. A titre d’exemple, on peut utiliser une consigne de température ct k égale à 45°C lorsque le trajet programmé sur un système de navigation embarqué représente une distance qui est importante par rapport à l’autonomie kilométrique du véhicule S (typiquement un trajet d’au moins 300 km pour une autonomie kilométrique d’environ 400 km).
On notera que dans la sous-étape 20 de l’étape 10-20 on (le dispositif de contrôle DC) peut déterminer pour chaque intervalle d’états de charge iec n chaque consigne de température ct k en fonction également de l’état de santé en capacité (ou SOHC (« State Of Health of Capacity »)) et/ou de l’état de santé résistif (ou SOHR (« State Of Health of Resistance »)) et/ou de la température extérieure (par exemple pour maitriser l’énergie nécessaire au refroidissement de la batterie principale BP) et/ou de l’énergie rechargée cumulée et/ou de la quantité d’électricité rechargée cumulée et/ou d’une demande d’un usager du système S (par exemple pour choisir entre performances et durée de vie de la batterie principale BP). Chaque table (ou cartographie) est alors adaptée en fonction de chaque paramètre supplémentaire pris en compte dans la détermination de chaque consigne de température ct k .
On notera également que l’influence de l’état de charge ec étant bien plus importante que celle de la température, il est préférable de conserver une valeur de température de batterie plus élevée dans les intervalles d’états de charge iec n où l’état de charge ec est plus élevé. Par exemple, on peut utiliser une consigne de température ct k égale à 35°C lorsque l’état de charge ec est supérieur à 80% et une consigne de température ct k égale à 25°C lorsque l’état de charge ec est inférieur ou égal à 80%. Dans ce cas, à 25 °C le courant maximum de recharge autorisé lorsque l’état de charge ec est égal à 60% reste supérieur à celui qui est autorisé lorsque l’état de charge ec est égal à 80% à 35°C. Egalement dans ce cas, à 25 °C le courant maximum de décharge autorisé lorsque l’état de charge ec est égal à 20% reste supérieur à celui qui est autorisé lorsque l’état de charge ec est égal à 15% à 35°C.
si en E603, alors (E604)
Dans les autres cas,
(E605)
On rappelle ici que le terme
correspond à la cardinalité cumulative de la grille sphérique jusqu’à la couche d’élévation i incluse (avec les couches dans les hémisphères Nord et Sud, et avec l’équateur).
L’indice d’un point (mot de code) dans la couche d’élévation i étant de la forme :
il faut donc que la valeur de corresponde à la cardinalité cumulative jusqu’au premier point (mode de code) – exclus – de la couche d’élévation i. De plus, la couche d’élévation i positive (hémisphère Nord) vient par convention avant la couche d’élévation i négative, mais ces deux couches ont le même nombre de points .
Ainsi, la valeur est donnée par la cardinalité cumulative incluant ces couches positives et négatives d’indice i, mais en retranchant soit quand il s’agit de la couche positive, soit quand il s’agit de la couche négative.
Pour le codage d’un point (ou mot de code) dans cette même couche, on peut de façon équivalente définir :
Ici le terme donne la cardinalité cumulative jusqu’à la couche d’élévation d’indice i-1. Cette valeur correspond directement à la valeur pour la couche d’élévation positive d’indice i, et elle doit être corrigée de pour la couche négative d’indice i.
Selon l’invention, cette méthode analytique de détermination de la valeur donne le même résultat que la somme suivante, mais à complexité réduite car la détermination est plus directe quand est élévé (par exemple 122):
Ainsi l’indice global est obtenu en E606, par codage séparé des indices de quantification séparés et du meilleur candidat et par l’utilisation des valeurs de cardinalité cumulatives correspondantes.
On notera que la détermination de la valeur est décrite ici pour l’intervalle . Dans des variantes, on pourra découper l’intervalle en question en sous-intervalles d’indices, et déterminer la valeur de soit de façon analytique soit par somme directe, avec défini selon l’invention, en fonction du sous-intervalle considéré.
Dans ce contexte, il existe un besoin de fournir une turbomachine permettant d’assurer l’étanchéité de l’enceinte de lubrification aval en limitant les risques de cokéfaction de l’huile de lubrification dans cette enceinte.
A cet effet, l’invention propose une turbomachine pour un aéronef, la turbomachine s’étendant le long d’un axe longitudinal et comprenant :
- un compresseur basse pression comprenant un rotor de compresseur,
- un arbre basse pression d’entrainement du rotor de compresseur, l’arbre basse pression étant centré sur l’axe longitudinal et présentant un passage interne destiné à la circulation d’un premier flux d’air le long de l’axe longitudinal de l’amont vers l’aval, l’arbre basse pression comprenant :
- un premier tronçon cylindrique,
- un deuxième tronçon solidaire en rotation du premier tronçon et agencé en amont du premier tronçon, le deuxième tronçon comprenant une première portion tronconique reliée au rotor de compresseur,
- un carter intermédiaire agencé autour du premier tronçon et en aval du compresseur basse pression,
- au moins un palier de guidage en rotation de l’arbre basse pression agencé radialement entre le premier tronçon et le carter intermédiaire,
- une enceinte de lubrification intermédiaire annulaire dans laquelle est agencé ledit au moins un palier, l’enceinte de lubrification intermédiaire étant agencée dans le carter intermédiaire,
- une enceinte d’air annulaire configurée pour être alimentée en air provenant du compresseur basse pression, l’enceinte d’air étant délimitée axialement, au moins en partie, par la première portion tronconique et une paroi de séparation radiale montée autour du premier tronçon, la première portion tronconique présentant en outre au moins un orifice faisant communiquer l’enceinte d’air avec le passage interne pour permettre un passage du premier flux d’air de l’enceinte d’air vers le passage interne.
Grâce au passage interne de l’arbre basse pression, il est possible de faire circuler le premier flux d’air prélevé dans le compresseur basse pression d’amont en aval. Ce premier flux d’air peut être utilisé pour la pressurisation de l’enceinte de lubrification aval. Grâce à une telle configuration, il n’est plus nécessaire de traverser les étages du compresseur haute pression. La température du premier flux d’air est alors maintenue à une température adéquate pour limiter la cokéfaction de l’huile dans cette enceinte de lubrification.
En outre, selon l’invention, l’arbre basse pression présente des premier et second tronçons. Le premier tronçon est destiné à être relié à la turbine basse pression et le deuxième tronçon est relié au compresseur basse pression. Grâce à la présence d’un premier tronçon cylindrique relié à la turbine basse pression et d’un deuxième tronçon tronconique muni de l’orifice et relié au compresseur basse pression, il est possible d’assurer l’entrée du premier flux d’air dans le passage interne sans percer le premier tronçon. Ceci permet de répondre aux contraintes d’intégration mécanique de l’arbre basse pression relié à la turbine basse pression sans impacter les performances de la turbomachine. En effet, un perçage de la partie de l’arbre basse pression reliée à la turbine basse pression implique de surdimensionner localement l’épaisseur de l’arbre basse pression au niveau du perçage pour maintenir une résistance mécanique de l’arbre suffisante. Or, l’arbre basse pression étant destiné à être agencé à l’intérieur de l’arbre haute pression, une surépaisseur locale de l’arbre basse pression nécessite d’augmenter le diamètre de l’arbre haute pression ou de réduire les jeux entre les deux arbres. Les performances de la turbomachine sont alors réduites dans une telle configuration. L’invention surmonte cet inconvénient.
En outre, en s’affranchissant d’un perçage sur le premier tronçon, il n’est pas nécessaire de prévoir des joints dynamiques (par exemple à labyrinthe) entre ce premier tronçon et l’arbre haute pression pour limiter les fuites au travers de ce perçage, ce qui permet de diminuer le nombre de joints dans cette zone et donc d’améliorer la fiabilité de l’ensemble.
- l’enceinte d’air est délimitée extérieurement, au moins en partie, par une première paroi axiale s’étendant axialement vers l’amont à partir de la paroi de séparation et une deuxième paroi axiale reliée à la première portion tronconique et s’étendant axialement vers l’aval, les première et seconde parois délimitant axialement entre elles une entrée d’air pour permettre un passage du premier flux d’air du compresseur basse pression à l’intérieur de l’enceinte d’air,
- une cavité d’air annulaire fixe agencée autour de l’enceinte d’air, la cavité d’air débouchant dans l’enceinte d’air et étant alimentée par de l’air provenant du compresseur basse pression,
De préférence, le départ différé est configurable.
De préférence, le nombre de contacts tactiles ou la durée des contacts tactiles pour désactiver l’alarme enclenchée est configurable.
De préférence, le manchon est de dimension variable selon la taille du briquet et est recevable dans le même boîtier principal.
De préférence, le socle à la base du dispositif est pourvu d’une prise de chargement destiné au rechargement de la batterie du dispositif.
Selon une forme de réalisation, les composants électroniques sont constitués d’un temporisateur commandant une alarme sonore ou un indicateur visuel. L’indicateur visuel peut être une diode électroluminescente de type LED.
L'invention concerne également un mécanisme d’ouverture du clapet pour déclencher la décompression du ressort et l’éjection dudit manchon en dehors de la plateforme.
Le dispositif est muni d’accessoires tels qu’un coupe-vent amovible, un décapsuleur ou une boucle d’accrochage.
représente le dispositif d’étui de sécurité apposé au briquet entouré d’un manchon.
représente différents types de manchons associés à différents types de briquets.
représente une vue éclatée des composants du dispositif d’étui de sécurité de briquet de la .
représente une vue de profil et en coupe du dispositif d’étui de sécurité de briquet de la .
représente une vue de dessous et une vue de dessus du dispositif d’étui de sécurité de briquet de la .
DESCRIPTION DETAILLEE DES FIGURES La illustre un mode de réalisation du dispositif d’étui de sécurité de briquet selon l’invention.
Le dispositif d’étui de sécurité de briquet 0 permet à un propriétaire de briquet de prêter son briquet pendant une durée déterminée et de se prémunir contre le vol du briquet. Le dispositif d’étui de sécurité de briquet 0 permet une mise en place sur le briquet par l’intermédiaire d’un manchon.
La représente un dispositif d’étui de sécurité 0 de briquet 1 selon l’invention, qui comprend un manchon adapté pour recevoir un briquet 1, un boîtier principal 2 destiné à recevoir le manchon et constitué dans sa partie centrale supérieure d’un clapet 3, et muni de composants internes destinés à assurer la fonction d’alarme et protégés par un couvercle de composants internes 5. Le couvercle de composants internes 5 est fixé au boîtier principal 2 à l’aide de moyens de fixation 9. Une plateforme 10 sur laquelle repose le boîtier principal 2 permet de lier le boîtier principal 2 contenant le manchon réceptacle du briquet 1 aux composants internes destinés à la fonction d’alarme requise pour se prémunir contre le vol du briquet 1.
Dans des variantes d’autres approximations de la fonction arcsinus pourront être utilisées, en particulier d’autres polynômes de degré différent pourront être utilisés.
On remarquera que l’estimation de utilisée ci-dessus a pour propriété remarquable d’être exacte à une surestimation près de d’une unité – en général, elle donne la bonne valeur de , si ce n’est pas le cas, est sous-estimé d’une unité.
Dans des variantes, d’autres estimations de (exactes ou à une valeur près) pourront être utilisées.
Dans le mode de réalisation privilégié le décodage (E709) s’effectue ensuite comme suit à partir de l’estimation de par inversion de la fonction arcsinus ou d’une approximation. On détermine une valeur initiale de :
Dans des variantes on pourra calculer de façon équivalente (avec le même résultat) :
A partir de cette valeur initiale on peut ensuite déterminer les valeurs de et comme suit:
Où indique que la valeur existante de est remplacée par le résultat de l’expression .
L’étape de correction quand est spécifique à l’exemple de réalisation de l’estimation de par inversion de la fonction arcsinus. Si cette étape est effectuée la valeur de correspond à la cardinalité cumulative de la grille jusqu’à la couche inférieure .
Dans le cas contraire, si cette étape de correction de n’est pas effectuée, la valeur de correspond à la cardinalité cumulative de la grille jusqu’à la couche d’élévation la justification des étapes de correction de la valeur sous la forme est détaillée en rapport aux figures 8a et 8b décrites plus loin.
Dans des variantes, on pourra définir comme valeur initiale la cardinalité cumulative pour la couche d’élévation inférieur d’indice i-1 et corriger la valeur de de façon équivalente. La valeur initiale est donnée par :
Si et
Le solaire 14a est solidaire en rotation de l’arbre basse pression 8 et forme l’entrée du réducteur de vitesse 14, tandis que l’un ou l’autre de la couronne 14b et du porte-satellites 14d, selon la configuration du réducteur 14, est solidaire en rotation de l’arbre de soufflante 13 et forme la sortie du réducteur de vitesse 14. Dans une configuration à train épicycloïdal (non représentée), la couronne 14b est fixe, donc solidaire d’une partie fixe de la turbomachine tel que le carter d’entrée 11 et le porte-satellites 14d est mobile en rotation donc solidaire de l’arbre de soufflante 13. Dans une configuration à train planétaire telle qu’illustrée sur la , la couronne 14b est mobile en rotation et donc solidaire de l’arbre de soufflante 13, et le porte-satellites 14d est fixe et donc solidaire d’une partie fixe de la turbomachine telle que le carter d’entrée 11.
Le réducteur de vitesse 14 permet l’entrainement de l’arbre de soufflante 13 à une vitesse de rotation inférieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression 8. Ceci permet d’augmenter le taux de dilution de la turbomachine 1.
Comme mieux visible sur la ou la , l’arbre basse pression 8 selon l’invention présente un passage interne 18 destiné à la circulation d’un premier flux d’air A1 le long de l’axe longitudinal X. En particulier, le premier flux d’air A1 circule dans le passage interne 18 d’amont en aval le long de l’axe longitudinal X. Le premier flux d’air A1 provient du compresseur basse pression 3.
L’arbre basse pression 8 comprend en outre, d’aval en amont, un premier tronçon 8a par exemple relié au rotor de turbine 7a de la turbine basse pression 7, un deuxième tronçon 8b relié au rotor de compresseur 3a du compresseur basse pression 3 et optionnellement un troisième tronçon 8c par exemple relié au réducteur de vitesse 14. L’arbre basse pression 8 est préférablement réalisé en au moins deux parties reliées les unes aux autres et solidaires en rotation. En particulier, les premier et deuxième tronçons 8a, 8b peuvent être reliés entre eux de façon démontable afin de permettre l’assemblage du corps haute pression autour du corps basse pression de la turbomachine 1.
Les premier, second, et troisième tronçons 8a, 8b, 8c sont creux pour le passage du premier flux d’air A1 et définissent chacun une section du passage interne 18.
Le premier tronçon 8a est cylindrique. Toutefois, le premier tronçon 8a peut présenter par exemple des variations de sa section, dans la direction longitudinale. L’extrémité aval du premier tronçon 8a est reliée au rotor de turbine 7a de la turbine basse pression 7 et l’extrémité amont opposée est reliée au deuxième tronçon 8b.
Selon l’invention, l’arbre basse pression 8 comprend une paroi de séparation 80a radiale montée autour du premier tronçon 8a. La paroi de séparation 80a est solidaire en rotation du premier tronçon 8a. La paroi de séparation 80a est par exemple agencée à l’intérieur du carter intermédiaire 10. La paroi de séparation 80a porte une première paroi axiale 81a s’étendant axialement vers l’amont à partir de la paroi de séparation 80a.