INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la carte électronique, est positionnée dans un flasque amovible et remplaçable, fixé sur une face d’un carter moteur dite face arrière, traversé par ledit arbre moteur, ledit flasque comportant un fond muni d’un trou traversé par ledit arbre moteur et une bordure entourant le périmètre de la carte électronique, lesdits capteurs se retrouvant en regard dudit élément d’encodage angulaire porté par ledit arbre moteur.
La présente invention est présentée de manière plus détaillée dans les exemples ci-dessous. Ces exemples sont fournis uniquement à des fins illustratives et ne peuvent être interprétés comme limitant la portée de la présente invention. Exemples
Exemple 1 : Analyse In vitro sur une lignée cellulaire microgliale modèle.
Des lignées cellulaires microgliales murine dont une lignée double KO Abcd1 / Abcd2 (nommée lignée « BV-2 » ci-après) ont été générées par édition génétique CRISPR/Cas9 comme décrit dans Raas et al (2019).
L'analyse transciptomique des cellules BV-2 mutantes par RNA-seq a été réalisée par la plateforme GenomEast de Strasbourg dans le cadre d'un projet financé par la Fondation maladies rares. L'ARN total a été extrait de 3 lots indépendants de cellules BV-2 pour chaque génotype (WT, KOD1, KOD2, KOD1D2, KOAcox) en utilisant le kit RNeasy (Qiagen). Les librairies de séquençage de l'ARN ont été préparées à l'aide du kit de préparation d'échantillons d'ARNm Stranded TruSeq et le séquençage a été effectué sur le système Illumina HiSeq 4000 Sequencing. La quantification de l'expression génétique a été réalisée à partir de lectures alignées de manière unique à l'aide de htseq-count version 0.6.1p1, avec les annotations de la version 91 d'Ensembl et en mode "union" (htseq.readthedocs.io/en/master/count.html). Les valeurs P ont été ajustées pour les tests multiples en utilisant la méthode de Benjamini et Hochberg. La comparaison des niveaux d'expression des gènes exprimés dans les cellules mutantes par rapport aux cellules contrôle a permis d'identifier un nombre important de gènes différentiellement exprimés et répondant à des critères de significativité statistique. L'analyse détaillée des gènes différentiellement exprimés (à la hausse ou à la baisse) a été réalisée au laboratoire BioPeroxIL et a permis de les regrouper en divers groupes et familles de gènes. Cette étude a permis d’observer que les gènes Ctsb , Gpnmb , Grn , Lgals3 et Spp1 sont tous significativement différentiellement exprimés dans cette signature pathologique microgliale dans chaque génotype. Les résultats obtenus démontrent pour les 5 marqueurs un niveau d'expression relativement fort dans les cellules microgliales, une surexpression par rapport aux cellules de référence au maximum d'un facteur 4 environ (Log2 FC~2 pour Spp1 dans les cellules KOD1D2) et une significativité statistique de cet effet particulièrement élevée. Ctsb , Lga l s3 , Grn , Gpnmb et Spp1 sont significativement surexprimés (x2 - x4) dans les cellules mutantes, en particulier dans les cellules double KO Abcd1/Abcd2 (KOD1D2). Ces résultats sont montrés dans la .
La confirmation par Western blotting de l'augmentation de leur expression au niveau protéique à partir de lysats cellulaires a été effectuée au laboratoire BioPeroxIL (données non-fournies). Pour aller plus loin, les inventeurs ont souhaité vérifier si ces augmentations d'expression se retrouvaient en sécrétion en analysant le milieu extracellulaire des cellules contrôle et mutantes. Le niveau de sécrétion des protéines Ctsb, Lglas3, Grn, Gpnmb et Spp1 a été mesuré quantitativement par méthode ELISA à partir des surnageant cellulaires. Les résultats obtenus confirment une augmentation de la sécrétion pour ces cinq protéines, en particulier dans le mutant double KO Abcd1/Abcd2 (KOD1D2). Ces résultats sont présentés dans le Tableau 1 ainsi que dans la .
[Tableau 1] : Augmentation de la sécrétion de Ctsb, Gpnmb, Grn, Lgals3 et Spp1 dans les cellules microgliales BV-2 présentant un défaut peroxysomal. Les mesures de ces concentrations en ng/mL ont été effectuées par dosage ELISA. Le nombre de mesure (n), l'écart-type, l'augmentation relative par rapport à la valeur contrôle et la significativité statistique (p value
Exemple 2 : Validation sur des échantillons obtenus à partir de patients X-ALD
Dix-sept échantillons ont été inclus dans l’étude. Dix échantillons « contrôles» (sang frais) en provenance de l’Établissement Français du Sang (EFS), 4 échantillons de patients AMN (plasma congelé) et 3 échantillons de patients cALD (plasma congelé) provenant du Centre de Ressources Biologiques du CHU de Dijon. Pour les échantillons « contrôles », le plasma a été obtenu en prélevant le surnageant après une centrifugation à 1300 g pendant 10 min sur la centrifugeuse Heraeus Megafuge 16R (Thermo Fisher).
Les échantillons ont été analysés par test ELISA sandwich.
Une augmentation significative de la concentration plasmatique de SPP1 (x1.8, p=0,04*) a été observée chez les patients cALD. Il n’y a en revanche pas de variation significative chez les patients AMN. SPP1 représenterait donc un biomarqueur d’intérêt dans la forme cérébrale de l’X-ALD en permettant notamment de distinguer les formes de la maladie et une évolution des atteintes cérébrales. Les résultats sont présentés dans le Tableau 2 et la .
[Tableau 2] : Augmentation de la concentration plasmatique de SPP1 chez les patients adultes cALD. Le tableau présente la valeur moyenne de la concentration plasmatique en ng/mL de SPP1 obtenue à partir de 10 individus sains adultes, 3 patients AMN et 3 patients cALD. L'écart-type, l'augmentation relative par rapport à la valeur contrôle et la significativité statistique (p value
APPAREIL MENAGER POUR L’EXTRACTION DU JUS DE CANNES A SUCRE Domaine technique de l’invention L’invention concerne le domaine agro-alimentaire et plus particulièrement celui de l’extraction du jus de cannes à sucre.
Plus précisément, l’invention s’intéresse à un appareil mécanique à usage ménager apte et destiné à broyer des tronçons de cannes à sucre pour en extraire le jus.
État de la technique antérieure Il existe déjà des équipements utilisés dans l’industrie agro-alimentaire pour broyer des cannes à sucre fraîchement coupées afin d’en extraire divers constituants, notamment, des composants liquides en vue de préparer du sucre de canne et du rhum après distillation.
Cependant, ces équipements sont généralement volumineux et structurellement complexes car ils doivent remplir un cahier des charges exigeant et produire avec des rendements élevés.
Par conséquent, ces équipements ne sont pas compatibles avec un usage domestique et ne peuvent aucunement être adaptés pour devenir des appareils électro-ménagers.
Selon une variante perfectionnée de l’invention, les flasques 33a, 33b formant la paroi latérale du bâti 33 sont constitués chacun de deux parties superposées et assemblées entre elles par un élément intercalaire 35 de liaison, élastiquement déformable, réalisé, par exemple, avec un élastomère du type silicone. En effet, il se trouve que lorsqu’un tronçon de canne introduit dans l’appareil présente un nœud, le mécanisme 3 est susceptible de se bloquer. Dans ce cas, et grâce au perfectionnement apporté par l’invention, les cylindres moletés peuvent s’écarter et les goulets 30a, 30b s’élargir en forçant la partie supérieure des deux flasques à se soulever Le surplus d’espace offert ainsi à la canne, grâce à la déformation de l’élément de liaison 35, lui permet de passer entre les cylindres tout en évitant d’imposer des contraintes trop importantes à la manivelle 4.
Dans la variante de réalisation illustrée par la , la paroi supérieure 33d du bâti 33 est reliée à un seul des flasques latéraux (ici le flasque 33b) par un autre élément de liaison 36 lui aussi élastiquement déformable. Le cas échéant, le capot 13 est lui-même pourvu à sa base d’un joint 13b (figures 1 et 6) en élastomère qui peut aussi se comprimer lors du soulèvement de la partie haute du bâti 33. Le capot 13 présente des crans latéraux permettant une meilleure préhension, en particulier, avec des mains mouillées. Dans la paroi supérieure 33d sont ménagés deux orifices permettant sa préhension et son soulèvement pour accéder au mécanisme ( ).
En outre, l’invention prévoit que la série d’engrenages 32 et l’arbre 41 soient assemblés de façon à ce que l’utilisateur actionne le mécanisme 3 de broyage en effectuant une rotation antihoraire de la manivelle 4, comme illustré par la . Ce mode d’actionnement permet d’équilibrer les efforts au début de la phase de broyage en poussant sur la canne C tout en tirant sur la manivelle 4. Les efforts exercés sur le corps de l’appareil sont ainsi réduits ce qui permet d’évite sa déstabilisation. En effet, l’utilisateur exerce plus de force en activant ses biceps plutôt qu’en poussant avec ses triceps. Au contraire, un mode d’actionnement de la manivelle par rotation horaire nécessiterait, soit un engrenage complémentaire et donc un poids et un volume plus importants, soit une prise de la manivelle en position basse et donc un bras de levier plus faible car plus proche du plan de support de l’appareil.
Le compartiment inférieur 2 comprend deux montants ou colonnes 21 de support du compartiment supérieur 1 raccordés à leur base par un socle intercalaire 22 offrant un logement pour un récipient (non représenté) disposé sous le bec 12 d’évacuation du jus de cannes. De préférence, le socle 23 du compartiment inférieur 2 est pourvu d’une ventouse sous-jacente 23 de calage actionnée par une languette pivotante 23a escamotable dans le socle. Cette ventouse 23 du type clic-clac permet de fixer temporairement l’appareil sur une table ou sur un plan de travail.
Poudre d’alliage, procédé de fabrication d’une pièce à base de cet alliage et pièce ainsi obtenue. L’invention concerne une poudre d’alliage à base de titane particulièrement destinée à être utilisée dans un procédé de fabrication par moulage par injection de métal.
A cet effet, il est connu de fabriquer certaines pièces du turboréacteur en « superalliage». Les superalliages, typiquement à base de nickel, constituent une famille d’alliages métalliques à haute résistance pouvant travailler à des températures relativement proches de leurs points de fusion (typiquement 0,7 à 0,9 fois leurs températures de fusion). Néanmoins, ces alliages sont très denses, et leur masse limite le rendement des turbines.
L’alliage intermétallique TiAl 48-2-2 issu de fonderie a été utilisé pour la fabrication de certaines pièces de turbine. En effet, les pièces en TiAl peuvent travailler jusqu’à 700 °C en gardant une bonne tenue mécanique en fluage, en fatigue et en traction, ainsi qu’une bonne résistance à la corrosion et à l’oxydation. En outre, l’alliage intermétallique TiAl présente l’avantage d’être moins dense qu’un superalliage à base nickel.
Toutefois, il reste difficile d’obtenir des pièces en TiAl aux bonnes dimensions par les procédés traditionnels de fonderie, notamment lorsqu’il s’agit de pièces complexes, telles qu’un distributeur de turbine ou des aubes de turbine avec des canaux interne ou des pièces d’habillage. La méthode qui consiste à partir d’un lopin de TiAl, entraîne une perte importante de matière et donc un surcoût inutile.
L’Inconel 718 à base Nickel, par exemple, est couramment utilisé, mais la pièce obtenue ne peut pas travailler au-delà de 650 °C ce qui est une température trop faible pour une utilisation dans la chambre de combustion ou au niveau de la turbine. En outre, ce matériau est relativement massif.
Enfin, le René 77, permet d’obtenir des pièces pouvant travailler jusqu’à 1000 °C en subissant de fortes contraintes en fatigue et en fluage. Toutefois, ce matériau étant également un alliage à base Nickel, la pièce obtenue est relativement massive.
Les pneumatiques radiaux pour véhicules agricoles concernés par l’invention ont des load Index supérieurs à 132, c’est-à-dire dont la charge nominale est supérieure à 2000 Kg, et sont destinés à être montés sur une jante dont le diamètre est au moins égal à 18 pouces.
L’expression « les pneumatiques radiaux pour les véhicules concernés par l’invention » désigne l’ensemble des pneumatiques, camionnettes, poids-lourd, de génie civil et véhicules agricoles tels que décrits ci-dessus.
Un pneumatique ayant une géométrie de révolution par rapport à un axe de rotation, la géométrie du pneumatique est généralement décrite dans un plan méridien contenant l’axe de rotation du pneumatique. Pour un plan méridien donné, les directions radiale, axiale et circonférentielle désignent respectivement les directions perpendiculaire à l’axe de rotation du pneumatique, parallèle à l’axe de rotation du pneumatique et perpendiculaire au plan méridien. La direction circonférentielle est tangente à la circonférence du pneumatique.
Généralement le plan circonférentiel médian, dit plan équateur ou plan équatorial, perpendiculaire à l’axe de rotation du pneumatique et passant au centre de la bande de roulement, coupe le pneumatique en deux demi-tores sensiblement symétriques par rapport au dit plan, aux variations de pose près concernant la partie du pneumatique radialement intérieure à la bande de roulement.
De façon générale, un pneumatique comprend une bande de roulement, destinée à venir en contact avec un sol par l’intermédiaire d’une surface de roulement, dont les deux extrémités axiales sont reliées par l’intermédiaire de deux flancs à deux bourrelets assurant la liaison mécanique entre le pneumatique et la jante sur laquelle il est destiné à être monté.
L’armature de carcasse d’un pneumatique radial pour les véhicules concernés par l’invention, comprend habituellement au moins une couche de carcasse comprenant des renforts, ou éléments de renforcement, généralement métalliques mais parfois en textile notamment pour les pneumatiques de camionnette, enrobés par un matériau polymérique de type élastomère ou élastomérique, obtenu par mélangeage et appelé mélange d’enrobage. Une couche de carcasse comprend une partie principale, reliant les deux bourrelets entre eux et s’enroulant généralement, dans chaque bourrelet, de l’intérieur vers l’extérieur du pneumatique autour d’un élément de renforcement circonférentiel le plus souvent métallique appelé tringle, pour former un retournement. Les renforts d’une couche de carcasse sont sensiblement parallèles entre eux et forment, avec la direction circonférentielle, un angle compris entre 80° et 100°.
L’armature de sommet d’un pneumatique radial pour les véhicules concernés par l’invention, comprend une superposition de couches de sommet s’étendant circonférentiellement, radialement à l’extérieur de l’armature de carcasse. Chaque couche de sommet est constituée de renforts généralement métalliques, parallèles entre eux et enrobés par un matériau polymérique de type élastomère ou mélange d’enrobage.
L’armature de sommet d’un pneumatique radial pour les véhicules concernés par l’invention, comprend au moins deux couches de renforts transverses métalliques, les renforts métalliques desdites couches de renforts transverses formant, avec la direction circonférentielle au niveau du plan équateur, des angles orientés au moins égaux à 10° et au plus égaux à 70°, au moins deux angles de deux couches de renforts transverses étant de signes opposés, les renforts métalliques d’au moins une desdites couches de renforts transverses ayant une résistance à la rupture au moins égale à 80 daN. Ces couches de sommet ont pour objet de reprendre une partie des efforts de gonflage et les efforts transverses, à ce titre elles sont souvent nommées couches de travail. Leurs angles de pose au niveau du plan équateur, sont des angles orientés le plus souvent compris entre égaux à 15° et 45°. Pour un pneumatique radial pour les véhicules concernés par l’invention, la pression de gonflage nominale est supérieure 4 bars voire 5 bars pour les camionnettes et 7 à 9 bars pour les pneumatiques poids-lourd afin de porter la charge. Cette pression implique une force à rupture minimale des renforts métalliques des couches de renforts transverses. Pour les pneumatiques agricoles, les pressions sont plus faibles en usage hors la route mais compte tenu de la charge, les renforts métalliques utilisés ont également une résistance à la rupture au moins égale à 80 daN.
Pour un pneumatique radial pour les véhicules concernés par l’invention, parmi les couches de sommet, on distingue usuellement la ou les couches de protection, constitutives de l’armature de protection et radialement la ou les plus à l’extérieur, et les couches de travail, constitutives de l’armature de travail et radialement comprises entre l’armature de protection et l’armature de carcasse. Les couches de protection ne reprennent en général que très peu d’efforts transverses, soit que leur angle de pose avec la direction circonférentielle soit beaucoup plus proche de 90° que l’angle de pose des couches de travail, soit plus que les renforts des couches de travail soient plus rigides que les renforts de la ou des couches de protection.
L’armature de protection comprend souvent une couche de protection pour les pneumatiques pour camionnettes, pour les poids-lourd, pour les véhicules agricoles concernés par l’invention et souvent deux couches de protection pour les véhicules de génie civil. Les couches de protection sont alors radialement superposées, formées de renforts métalliques extensibles, parallèles entre eux dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante, en formant, avec la direction circonférentielle, des angles au moins égaux à 10°.
L’armature de travail, comprenant au moins deux couches de travail, a pour fonction de ceinturer le pneumatique et de lui conférer de la rigidité et de la tenue de route. Elle reprend à la fois des sollicitations mécaniques de gonflage, générées par la pression de gonflage du pneumatique et transmises par l’armature de carcasse, et des sollicitations mécaniques de roulage, générées par le roulage du pneumatique sur un sol et transmises par la bande roulement. Elle doit en outre résister à l’oxydation et aux chocs et perforations, grâce à sa conception intrinsèque et à celle de l’armature de protection chargée de protéger les autres couches de sommet des agressions externes, déchirures ou autres perforations.
Les deux couches de travail, radialement superposées, sont donc formées de renforts métalliques souvent non extensibles ou moins extensibles que les renforts métalliques de la ou des couches de protection. Les renforts métalliques des couches de travail sont parallèles entre eux dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante, en formant, avec la direction circonférentielle, des angles au plus égaux à 60°, et, de préférence, au moins égaux à 10° et au plus égaux à 45°. Pour une bonne reprise des efforts radiaux et transverses, les concepteurs cherchent à maximiser la force à la rupture des éléments de renforcement des couches de travail.
Pour diminuer les sollicitations mécaniques de gonflage transmises à l’armature de travail, il est connu de disposer, dans l’armature de sommet, une armature de frettage constituée d’une ou de plusieurs couches de frettage. L’armature de frettage, dont la fonction est de reprendre au moins en partie les sollicitations mécaniques de gonflage, améliore l’endurance de l’armature de sommet par une rigidification de l’armature de sommet. L’armature de frettage peut être positionnée radialement à l’intérieur de l’armature de travail, entre les deux couches de travail de l’armature de travail, ou radialement à l’extérieur de l’armature de travail.
Dans les applications de type génie Civil, l’armature de frettage peut comprendre deux couches de frettage, radialement superposées, formées de renforts métalliques, parallèles entre eux dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante, en formant, avec la direction circonférentielle, des angles au plus égaux à 10° mais au moins égaux à 5°. Dans ce cas, les éléments de renforcement des couches de frettage sont posés par couches et vont d’un bord axial à l’autre desdites couches de frettage en moins d’une révolution du pneumatique sur son axe de rotation.
Dans les applications de type poids lourd, l’armature de frettage comprend généralement une couche de frettage, formée de renforts métalliques, parallèles entre eux en formant, avec la direction circonférentielle, des angles au plus égaux à 10°.
Une couche de frettage peut être réalisée par l’enroulement circonférentiel d’un fil de frettage ou d’une bande de frettage continue en formant, avec la direction circonférentielle, des angles au plus égaux à 5°.
En ce qui concerne les renforts métalliques, un renfort métallique est caractérisé mécaniquement par une courbe représentant la force de traction (en N), appliquée au renfort métallique, en fonction de son allongement relatif (en %), dite courbe force-allongement. De cette courbe force-allongement sont déduites des caractéristiques mécaniques en traction du renfort métallique, telles que l’allongement structurel As (en %), l’allongement total à la rupture At (en %), la force à la rupture Fm (charge maximale en N) et la résistance à la rupture Rm (en MPa), ces caractéristiques étant mesurées selon la norme ASTM D 2969-04 de 2014.
L'allongement total à rupture At du renfort métallique est, par définition, la somme de ses allongements structurel, élastique et plastique (At = As + Ae + Ap) et particulièrement à la rupture où chacun des allongements est non nul. L’allongement structurel As résulte du positionnement relatif des fils métalliques constitutifs du renfort métallique sous un faible effort de traction. L’allongement élastique Ae résulte de l’élasticité même du métal des fils métalliques, constituant le renfort métallique, pris individuellement, le comportement du métal suivant une loi de Hooke. L’allongement plastique Ap résulte de la plasticité, c’est-à-dire de la déformation irréversible, au-delà de la limite d’élasticité, du métal de ces fils métalliques pris individuellement. Ces différents allongements ainsi que leurs significations respectives, bien connus de l’homme du métier, sont décrits, par exemple, dans les documents US5843583, WO2005/014925 et WO2007/090603.
On définit également, en tout point de la courbe force-allongement d’un renfort métallique, un module en extension, exprimé en GPa, qui représente la pente de la droite tangente à la courbe contrainte-allongement en ce point. En particulier, on appelle module élastique en extension ou module d’Young, le module en extension de la partie linéaire élastique de la courbe contrainte-allongement.
Parmi les renforts métalliques, on distingue usuellement les renforts métalliques extensibles, tels que ceux utilisés dans les couches de protection, et les renforts métalliques non extensibles ou inextensibles, tels que ceux utilisés dans les couches de travail.
Un renfort métallique extensible, dans son état non gommé, est caractérisé par un allongement structurel As au moins égal à 1% et un allongement total à rupture At au moins égal à 3%. En outre, un renfort métallique extensible a un module élastique ou module d’Young en extension au plus égal à 180 GPa, et compris usuellement entre 40 GPa et 150 GPa.
Dans son état gommé extrait d’une matrice polymérique à savoir d’un pneumatique, un renfort métallique extensible est caractérisé par un allongement structurel As au moins égal à 0.5% et un allongement total à rupture At au moins égal à 3%, la matrice polymérique bloquant une partie des mouvements des fils responsables de l’allongement structurel. En outre, un renfort métallique extensible a, dans son état gommé extrait d’une matrice polymérique, un module élastique ou module d’Young en extension au plus égal à 150 GPa, et compris usuellement entre 40 GPa et 120 GPa
Un renfort métallique non extensible est caractérisé par un allongement total At, sous une force de traction égale à 10% de la force à la rupture Fm, au plus égal à 0.2%. Par ailleurs, un renfort métallique non extensible a un module élastique en extension compris usuellement entre 150 GPa et 200 GPa.