INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Eventuellement, une vitre de protection en verre transparent peut être placée devant la surface émettrice 16s, sans modifier les propriétés de polarisation de la lumière émise par le dispositif d’illumination 16. De même un filtre spectral et/ou filtre coloré peut être positionné sur le trajet de la lumière sans modifier la propriété de polarisation d’intérêt de la lumière émise par le dispositif d’illumination 16. Le système fonctionne de la même manière avec ou sans la vitre de protection et avec ou sans un filtre spectral ou filtre coloré.
De préférence, la surface émettrice 16s est plane et perpendiculaire à l’axe optique de la caméra numérique 18, 18.1, 18.2.
De préférence, la source lumineuse primaire 16a est une source lumineuse étendue. Par exemple, les dimensions de la surface éclairante de la source lumineuse primaire 16a, perpendiculairement à un axe d’incidence allant de la source lumineuse 16a vers l’emplacement d’inspection 13, sont supérieures aux dimensions correspondantes de la zone à inspecter du récipient 12. Par exemple la source lumineuse 16a peut comprendre un réseau bidimensionnel de diodes électroluminescentes et un diffuseur. Un diffuseur peut par exemple être réalisé sous la forme d’une plaque translucide et/ou dépolie. Dans un tel cas, les diodes électroluminescentes peuvent éventuellement être commandées individuellement, ou peuvent être commandées seulement par groupes, ou encore peuvent être commandées uniquement de manière globale, c’est-à-dire avec une commande unique sur toute l’étendue de la surface éclairante de la source lumineuse primaire 16a. De manière générale, la source lumineuse primaire 16a, notamment ses éventuelles diodes électroluminescentes, pourra être commandée selon au moins un ou plusieurs paramètres parmi l’intensité lumineuse, l’instant d’allumage, l’instant d’extinction, etc….Les diodes électroluminescentes sont éventuellement composées de diodes « multi-die » de différentes couleurs, choisies en fonction de la teinte du verre, et commandée pour délivrer des spectres d’émission variables monochromatiques ou polychromatiques.
De préférence, la lumière incidente présente un spectre d’énergie compris dans une bande de longueurs d’onde elle-même comprise entre 250 nm et 1000 nm, la bande de longueur d’onde ayant une largeur inférieure à 150nm, de préférence inférieure à 100 nm. De préférence donc, la source lumineuse primaire 16a délivre une lumière ayant un tel spectre d’énergie, quitte à ce qu’elle comporte un ou plusieurs filtres. Avec un tel spectre d’énergie, de faible largeur, la lumière incidente, et donc de préférence la lumière délivrée par la source lumineuse primaire 16a se rapproche d’une lumière monochromatique. Par ailleurs, si on utilise une lame à retard quart d’onde, qui n’est généralement adaptée qu’à une longueur d’onde précise ou à une bande de longueur d’onde de faible largeur autour de cette longueur d’onde précise, le retard induit n’est exactement d’un quart de la longueur d’onde que pour la valeur de longueur d’onde précise ou pour une bande de longueur d’onde de faible largeur autour de cette longueur d’onde précise. Dans certains modes de réalisation, le spectre d’énergie de la lumière incidente présente un spectre d’énergie qui sera réglable, par exemple par réglage de la source lumineuse primaire 16a ou par mise œuvre d’un ou plusieurs filtres dans le dispositif d’illumination.
On va maintenant décrire en référence aux figures 4 et 5 un exemple de mise en œuvre d'un procédé de fabrication d'une aube selon l'invention, intégrant des moyens de mesure de déformations internes et des moyens de stockage et de transmission à distance des signaux de mesure.
Tel qu'indiqué précédemment, une telle aube est réalisée en matériau composite à partir d'une préforme de fibres tissées, par exemple à partir de torons multi-filaments en carbone.
En se référant tout d'abord à la , les éléments piézoélectriques sont intégrés dans l'aube au cours de sa fabrication, ce qui assure un parfait maintien des moyens de mesure. Ils peuvent être placés dans le cœur du matériau composite ou en surface.
Les éléments piézoélectriques sont à cet égard positionnés selon l'axe dont on souhaite suivre la déformation. Comme visible sur la , les éléments piézoélectriques sont intégrés lors du tissage tridimensionnel de la préforme (composite 3D). En variante, tel qu'illustré sur la , les éléments piézoélectriques peuvent être intégrés entre deux plis 19 et 20 d'un composite stratifié (composite 2D).
Dans le cas de l'insertion des éléments piézoélectriques lors du tissage tridimensionnel de la préforme, une zone de déliage doit être prévue afin de faciliter le positionnement ultérieur des éléments nécessaires au stockage et à la transmission à distance des informations.
Ainsi, lors de l'étape suivante, la préforme tissée est ouverte à l'endroit de la zone de déliage. Les moyens de stockage et de transmissions sont alors positionnés et le raccordement de ces moyens aux moyens de mesure de déformation est réalisé.
Ces éléments sont ensuite protégés en utilisant du carbone par l'intermédiaire de deux plis de fibre sèche de verre afin d'isoler les circuits de communication des fibres de carbone et d'augmenter ainsi la distance de détection des signaux.
En ce qui concerne les aubes réalisées par composite stratifié ( ), le positionnement des circuits de communication est facilité puisqu'il peut être réalisé lors de la formation des plis de composite. Toutefois, il est également nécessaire d'introduire localement une protection avec un tissu sec de verre pour isoler les circuits de communication des fibres de carbone.
A l’issue de cette étape, une résine est injectée puis une étape de durcissement par traitement thermique est mise en œuvre. Il peut s'agir, par exemple, d'une infusion, d'une cuisson en autoclave ou presse.
Comme indiqué précédemment, le circuit de traitement de données 15 assure d'une part la mesure des signaux issus des éléments piézoélectriques et, d’autre part, le traitement des données reçues.
En fonctionnement, si l’aube subit une déformation, ou un cycle de déformation, le ou les éléments piézoélectriques concernés génèrent une tension qui est fournie aux moyens 9 de stockage et de transmission. Cette tension est représentative de la déformation subie par l’aube.
La valeur maximale de la tension des signaux de mesure représente l'amplitude de la déformation mécanique de l'aube. La fréquence de la tension représente la fréquence d'excitation mécanique et la tension moyenne correspond au niveau moyen de déformation. La valeur maximale de la tension, la valeur moyenne de la tension pendant une durée prédéterminée et la fréquence d'excitation sont stockées dans la mémoire 14.
Le traitement et le stockage des informations dans la mémoire s'effectuent, par exemple, selon le protocole suivant.
Si la tension maximale U est comprise entre deux valeurs de seuil minimal et maximal m et n pendant une durée t comprise entre deux valeurs minimales et maximales t1 et t2 , la valeur maximale, la valeur moyenne pendant cette durée t , la fréquence d'excitation ainsi que l’instant de l'événement sont mémorisés.
Si la valeur maximale U de la tension est comprise entre les deux valeurs de seuil m et n pendant une durée t supérieure à la durée maximale t2 , la valeur maximale de la tension, la valeur moyenne de la tension pendant cette durée t , la fréquence d'excitation pendant ce temps t ainsi que l’instant de l'événement sont stockés dans la mémoire 14. En outre, le transpondeur concerné envoie l'information par l'intermédiaire de son antenne RFID pour informer qu'un événement pour lequel un pic de tension compris entre la valeur minimale m et maximale n pendant une durée supérieure à la valeur maximale de seuil t2 est actuellement en cours.
Enfin, si la tension maximale est supérieure à la valeur de seuil maximal n , la valeur maximale de la tension, la valeur moyenne de la tension pendant la durée de l'événement et la fréquence d'excitation pendant la durée de l'événement sont mémorisées. Le transpondeur concerné envoie à distance l'information par l'intermédiaire de son antenne RFID pour indiquer qu'un événement pour lequel la valeur maximale U de la tension de mesure est supérieure à la valeur maximale de seuil est actuellement en cours.
- l’extraction à l’heptane a été réalisée à l’aide d’un thermomixeur, à 1500 tours/minute, pendant 3 heures à température ambiante,
- l’analyse de la solution a été réalisée par chromatographie en phase gazeuse avec détecteur à ionisation de flamme (GC-FID) pour quantifier le sébum restant sur les cheveux traités.
Une composition comparative contenant 3 % en poids de laureth (1 motif d’oxyde d’éthylène) sulfate de sodium (SLES) dans l’eau a été appliquée sur d’autres mèches souillées de la même manière que celle utilisée pour la composition 1.
L’essai a été réalisé en triple pour chaque composition testée.
Il a été observé que le % de sébum éliminé des mèches de cheveux souillées nettoyées avec la composition nettoyante 1 est de 92,37 ± 0,75 %, alors que le % de sébum éliminé des mèches de cheveux souillées nettoyées avec la composition comparative est de 82,08 ± 0,21 %.
Par conséquent, la composition selon l’invention (composition 1) est plus efficace pour nettoyer les cheveux souillés par rapport à la composition comparative comprenant un tensioactif anionique classique SLES.
Exemple 3 La douceur de la composition 2 de l’exemple 1 a été évaluée en utilisant ensuite un essai de solubilité de la protéine zéine, et comparée à celle d’une composition comparative comprenant 1,5 % en poids de lauryl sulfate de sodium (SLS) dans l’eau.
La zéine est une protéine jaune de maïs qui peut être dénaturée et solubilisée dans l’eau après contact avec un tensioactif. La capacité des tensioactifs à dénaturer et à solubiliser la zéine est liée à leur potentiel de douceur. Plus le pourcentage de zéine solubilisée est faible, plus la composition est douce.
Le protocole suivant a été utilisé pour évaluer la douceur :
- 100 mL d’une solution aqueuse (1,5 % p/p) de lauryl sulfate de sodium ou de la composition à tester ont été préparés ;
- 10,0 mL des solutions ci-dessus ont été prélevés à l’aide d’une micropipette et conservés comme blancs pour les échantillons respectifs ;
- 1,0 g de zéine a été ajouté aux 90 ml restants de chaque solution et équilibré pendant 45 min sous agitation constante à 200 tours/minute, les solutions surnageantes ont été filtrées à travers un filtre en nylon de 0,45 μm ;
- 20 μl de la solution d’échantillon ont été dilués à 1 mL à l’aide d’eau et mélangés soigneusement ;
- 400 μl de concentré de Lowry 2X ont été ajoutés, mélangés et laissés à 25 °C pendant 10 minutes ;
- 400 μl de réactif de Folin à 0,2 N ont été ajoutés, mélangés et laissés à 25 °C pendant 30 minutes ;
- l’absorbance des solutions a été mesurée à 750 nm avec un lecteur de microplaques multimode Infinite M200 PRO de Tecan en utilisant des plaques à 96 puits ; et
La phase 102 de détection comprend en outre une étape 106 de transmission dudit au moins un premier flux audio capté à au moins un dispositif, dit d’analyse, distinct dudit au moins un dispositif portable et comprenant au moins une unité de calcul intelligente.
Cette étape de transmission 106 peut par exemple être effectuée une fois la captation d’un premier flux audio terminé. Préférentiellement, la transmission dudit premier flux audio peut être effectué en temps réel. Ainsi, l’étape 106 de transmission d’au moins un deuxième flux audio est commencée avant la fin de l’étape de captation 104 d’au moins un premier flux audio.
De plus, la phase 102 de détection comprend une étape 108 d’analyse, par ladite au moins une unité de calcul intelligente, dudit au moins un premier flux audio pour détecter un incident.
Cette étape de d’analyse 108 peut par exemple être effectuée une fois la transmission d’un premier flux audio terminé. Préférentiellement, l’analyse dudit premier flux audio peut être effectué en temps réel. Ainsi, l’étape 108 d’analyse d’au moins un premier flux audio est commencée avant la fin de l’étape 106 de transmission d’au moins un premier flux audio, de préférence dès le début de la réception d’un premier flux audio par le dispositif d’analyse.
L’unité de calcul intelligente peut par exemple comprendre un réseau neuronal préalablement entrainé pour la détection d’incident dans des flux audio, en particulier des flux audio captés au sein du véhicule de transport en commun.
Le procédé 200 illustré en comprend l’intégralité des étapes du procédé 100 décrit en relation avec la .
La phase 102 de détection du procédé 200 comprenant en outre une étape 202 de captation dans ledit véhicule de transport en commun d’au moins un flux audio, dit deuxième flux audio, ledit dispositif fixe comprenant au moins un moyen de captation audio et étant prévu pour être fixé dans ledit véhicule de transport en commun.
Bien qu’illustrée après l’étape de 108 d’analyse d’un premier flux audio en , l’étape de captation 202 d’au moins un deuxième flux audio peut être effectuée en parallèle de l’étape 104 de captation d’au moins un premier flux audio.
La phase 102 de détection du procédé 200 comprend en outre une étape 204 de transmission dudit au moins un deuxième flux audio capté audit au moins un dispositif d’analyse.
Cette étape 204 de transmission peut par exemple être effectuée une fois la captation d’un deuxième flux audio terminée. Préférentiellement, la transmission d’un deuxième flux audio peut être effectuée en temps réel. Ainsi, l’étape 204 de transmission d’au moins un deuxième flux audio est commencée avant la fin de l’étape de captation 202 d’au moins un deuxième flux audio.
De plus, la phase 102 de détection comprend une étape 206 d’analyse, par ladite au moins une unité de calcul intelligente, dudit au moins un deuxième flux audio pour détecter un incident.
Cette étape de d’analyse 206 peut par exemple être effectuée une fois la transmission d’un deuxième flux audio terminée. Préférentiellement, l’analyse dudit premier flux audio peut être effectuée en temps réel. Ainsi, l’étape 206 de d’analyse d’au moins un deuxième flux audio est commencée avant la fin de l’étape 204 de transmission d’au moins un deuxième flux audio, de préférence dès le début de la réception d’un deuxième flux audio par le dispositif d’analyse.
Le procédé 300 illustré en comprend une phase 102 de détection telle que décrite précédemment en relation avec le ou avec la .
Le procédé 300 comprenant en outre, préalablement à la première itération de la phase 102 de détection, une phase 302 d’appariement d’au moins un dispositif portable avec une passerelle de communication.
L’arbre 6 en question peut être motorisé ou non.
Dans le cas d’un arbre motorisé, la motorisation est intégrée dans l’une des extrémités du corps creux, associée à l’embout en correspondance.
Dans le cas d’un arbre non motorisé, on peut utiliser un dispositif d’enroulement/déroulement du type à tirage direct.
Les moyens de fixation 105 sont adaptés pour l’accueil et la fixation de l’un ou l’autre des deux embouts d’arbre de volet roulant, le cas échéant côté motorisation et côté opposé à la motorisation.
Les pièces interfaces 10 sont positionnées sur les faces intérieures 221 des joues latérales de coffre 22 par emboitement des moyens de positionnement de pièce interface 103 dans les moyens de positionnement de joue 223. Alors la couronne 1031 des pièces interfaces 10 vient ceinturer la partie globalement circulaire 223a des joues latérales de coffre 22 ; et les tenons de positionnement 1032 viennent se loger dans les encoches 223b.
Comme on peut le voir sur la , cet emboitement assure le positionnement angulaire correct de chaque pièce interface 10 par rapport à la joue latérale de coffre 22 en regard, avec la mise en correspondance :
- des deux orifices avants de joue 222b avec les deux orifices 1042 des moyens de fixation 104 de la pièce interface 10, et
- des deux orifices arrières de joue 222c avec les orifices 1052 des moyens de fixation 105 de la pièce interface 10.
Tel qu’illustré sur la , chaque pièce interface 10 peut être fixée sur sa joue latérale 22 de réception, avec les embouts d’arbres 41, 61 associés, cela au moyen des mêmes vis de fixation 12, 13.
Ainsi, l’embout de fixation d’arbre 41 de l’arbre de volet roulant 4 est positionné sur les moyens de fixation 104 de la pièce interface 10 et deux vis de fixation 12 sont utilisées pour fixer l’embout 41 et la pièce interface 10, sur la joue latérale de coffre 22, par l’intermédiaire des orifices 222b et 1042 en correspondance.
De son côté, l’embout de fixation d’arbre 61 de l’arbre d’organe d’occultation complémentaire 6 est positionné sur les moyens de fixation 105 de la pièce interface 10 et deux vis de fixation 13 sont utilisées pour fixer l’embout 61 et la pièce interface 10, sur la joue latérale de coffre 22, par l’intermédiaire des orifices 222c et 1052 en correspondance.
La illustre la pièce interface 10 équipée des deux embouts de fixation d’arbre 41, 61 qui sont situés côté motorisation. Une fixation identique est prévue du côté opposé à la motorisation.
Comme on peut le voir sur les figures 1, 4 et 5, les pièces interfaces 10 sont agencées de sorte qu’une fois fixées sur les joues latérales de coffre 22, l’axe 4a de l’arbre de volet roulant 4 s’étende :
- dans un plan vertical qui est disposé du côté extérieur du bâtiment E par rapport au plan vertical par lequel passe l’axe 6a de l’arbre d’organe d’occultation complémentaire 6, et
- dans un plan horizontal qui est situé au-dessous du plan horizontal par lequel passe l’axe 6a de l’arbre d’organe d’occultation complémentaire 6.
D’autre part, sur la , on remarque que le plan vertical d’enroulement/déroulement de l’organe d’occultation complémentaire 5 sur son arbre d’organe d’occultation complémentaire 6, se situe dans, ou sensiblement dans, le plan des coulisses latérales d’organe d’occultation complémentaire 8.
Grâce au matériau polymère, les deux ailes d'accrochage peuvent s'écarter élastiquement l'une de l'autre avec une relativement grande amplitude pour ensuite, venir en prise dans l'aile médiane du profilé en T. De la sorte, on peut s'affranchir de profilés en U dont les deux bordures sont précisément espacées l’une de l’autre d’une valeur constante et utiliser des profilés en U obtenus avec une plus grande variabilité dans les dimensions et en particulier la distance qui sépare les deux bordures en retour. De tels profilés en U sont alors moins coûteux à produire.
Avantageusement, ladite aile médiane présente deux flancs opposés présentant chacun un dégagement formant un épaulement d’appui. Les deux ailes d'accrochage viennent alors respectivement en prise contre les deux épaulements des flancs opposés. Aussi, et de manière préférentielle, les flancs de l'aile médiane du profilé en T convergent l'un vers l'autre au-dessus des épaulements de manière à faciliter l'engagement de l'aile médiane entre les deux ailes d'accrochage comme on l’expliquera plus en détail dans la suite de la description.
Aussi, lesdites deux ailes d’accrochage comprennent avantageusement deux bords en retour l’un vers l’autre en formant deux épaulements d’accrochage. De la sorte, lorsque l'aile médiane du profilé en T est engagée entre les deux ailes d'accrochage, elles tendent à s'écarter élastiquement l'une de l'autre jusqu'à ce que les deux bordures en retour viennent en appui contre les bordures de paroi vitrée et que les deux épaulements d'accrochage viennent s'étendre au niveau des épaulements d'appui. Dès lors, les deux ailes d'accrochage se relâchent et se rapprochent brutalement l'une de l'autre en reprenant leur état d'équilibre et les deux épaulements d'accrochage viennent respectivement en regard des deux épaulements d'appui de l'aile médiane.
On comprend que grâce à la flexibilité des ailes d’accrochage, on peut prévoir des épaulements d’accrochage d’une relativement grande largeur et corrélativement, des épaulements de retenue des ailes d’accrochage d’une sensiblement même largeur. De la sorte, en augmentant la largeur des épaulements de retenue et des épaulements d’accrochage, on augmente la portée d’accrochage. Et par conséquent, l’aile médiane du profilé en T est parfaitement emprisonnée entre les deux ailes d’accrochage.
Préférentiellement, les deux ailes d'accrochage présentent chacune une extrémité libre chanfreinée pour recevoir l'aile médiane du profilé en T. De la sorte, les extrémités libres chanfreinées forment rampes lorsque l'aile médiane est engagée entre les deux ailes d'accrochage. En conséquence, l'écartement des deux ailes accrochage est facilité. Et de plus, leur amplitude de déformation peut être augmentée, ce qui peut permettre un meilleur accrochage lorsqu'elles retrouvent leur équilibre.
En outre, et selon un mode de mise en œuvre de l'invention particulièrement avantageux, lesdites sections de profilé d’accrochage en U comprennent deux ailes de liaison reliant respectivement lesdites deux ailes d’accrochage et lesdites ailes de retenue. De la sorte, les ailes d'accrochage et les ailes de retenue sont respectivement retenues les unes par rapport aux autres. Partant, la section de profilés d'accrochage est plus rigide. Et en conséquence, l’aile médiane du profilé en T est plus fermement retenue entre les ailes d’accrochage.
Selon un mode de réalisation de l'invention particulièrement avantageux, lesdites ailes de retenue comportent des extrémités libres présentant deux premières portions convergeant l’une vers l’autre et deux secondes portions libres sensiblement parallèles entre elles. De la sorte, les deux premières portions convergeant l'une vers l'autre, viennent respectivement en appui contre l'intérieur des bordures en retour, tandis que les deux secondes portions libres viennent s'étendre vers l'extérieur du profilé en U entre les bordures en retour. De la sorte, l'aile médiane du profilé en T est guidée à l'intérieur du profilé en U entre les deux secondes portions libres des ailes de retenue pour venir ensuite en prise entre les deux ailes d'accrochage.
Préférentiellement, lesdites secondes portions libres s’étendent respectivement dans le prolongement desdites deux ailes d’accrochage. Autrement dit, les secondes portions libres s’étendent respectivement au droit des deux ailes d’accrochage. De la sorte, on obtient un parfait guidage de l'aile médiane du profilé en T lorsqu'elle est engagée à l'intérieur du profilé d'accrochage en U. En outre, l'aile médiane du profilé en T est entièrement coiffée par le profilé d’accrochage en U sans contact avec l'intérieur du profilé en U. Ainsi, compte tenu de la plus grande déformabilité élastique du profilé d'accrochage en U, par rapport au profilé en U, lequel est métallique, on obtient un meilleur verrouillage. En effet, le profilé en U est réalisé par exemple en aluminium. Le profil est en T est avantageusement réalisé en aluminium également.
Selon une variante de réalisation de l'invention particulièrement avantageuse, lesdites ailes libres de chacun desdits profilés en T présente chacune une première rainure en queue d’aronde pour pouvoir recevoir la semelle d’un joint. De la sorte, le joint peut être rendu solidaire des ailes libres du profilé en T sans adhésif. Selon un autre mode de mise en œuvre, la première rainure peut être réalisée selon un profil en T inversé.
De surcroît, et avantageusement, lesdites deux bordures en retour l’une vers l’autre présentent chacune une seconde rainure en queue d’aronde pour pouvoir recevoir la semelle d’un joint. Un joint est ainsi rendu solidaire des deux bordures en retour avec les mêmes avantages que pour les ailes libres. La seconde rainure peut également être réalisée selon un profil de T inversé.
Avantageusement, la structure de verrières selon l'invention comprend en outre au moins deux profilés métalliques en U dissymétriques adaptés à être maintenus parallèlement l’un à l’autre, pour recevoir transversalement lesdits profilés en T de ladite pluralité de profilés en T. Préférentiellement, les deux profilés métalliques en U dissymétriques forment deux traverses horizontales, une traverse supérieure et une traverse inférieure opposée. Et les profilés en T forment des montants verticaux installés parallèlement les uns aux autres entre les traverses dissymétriques.