INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le véhicule est remarquable en ce que : - le générateur électrique est disposé dans la canalisation en amont du dispositif de refroidissement selon la première direction ; - un circuit de commande est configuré pour bloquer la rotation de la au moins une pale lorsqu’une vitesse du flux d’air dans la canalisation est inférieure à une vitesse seuil minimale et/ou lorsqu’une vitesse du véhicule est inférieure à la vitesse seuil minimale et en ce que le circuit de commande est configuré pour limiter la puissance produite par le générateur électrique à une puissance maximale.
Selon un aspect de l’invention, le véhicule comporte un obturateur disposé en amont de la canalisation pour moduler la section utile de la canalisation et dans lequel le circuit de commande est connecté à l’obturateur, le circuit de commande étant configuré pour réduire la valeur de section utile de la canalisation pour que la puissance délivrée ne dépasse pas la puissance maximale.
De manière avantageuse, le circuit de commande est connecté à un capteur de vitesse et dans lequel le circuit de commande est configuré pour bloquer la rotation du générateur électrique lorsque le capteur de vitesse indique une vitesse inférieure à une vitesse minimale.
Dans une configuration particulière, le dispositif de motorisation comporte au moins une batterie et au moins un moteur électrique entrainant en rotation au moins une roue ou une hélice et dans lequel le dispositif de refroidissement refroidit la au moins une batterie.
Préférentiellement, le dispositif de motorisation comporte au moins une pile à combustible et dans lequel le dispositif de refroidissement refroidit la au moins une pile à combustible.
Le flux gazeux riche en azote est, quant à lui, réchauffé via les échangeurs 11 par le fluide d’alimentation FG.
Chaque étage 8 de turbine est placé en aval de l’un des échangeurs gaz/gaz 11.
Les étages de détente 8 et les deux échangeurs gaz/gaz 11 sont ainsi en série de sorte que le flux gazeux riche en azote FN passe successivement dans l’un des échangeurs gaz/gaz 11, puis l’un des étages de détente 8, puis l’autre échangeur gaz/gaz 11 et enfin l’autre étage de détente 8.
Le flux gazeux riche en azote FN est sensiblement à la pression atmosphérique lorsqu’il quitte la dernière turbine 6, et de préférence à une température supérieure à -10°C, encore préférentiellement supérieure à 0°C.
Dans une variante illustrée sur la , l’un des étages de compression 5 est directement relié à l’étage de compression 5 suivant, sans échangeur de chaleur 11 ou 12 entre ces deux étages de compression 5. Il est prévu, comme dans l’exemple de la , deux étages de détente 8.
Dans l’exemple de la , un seul échangeur de chaleur gaz/gaz 11 est prévu dans l’installation 1, cet échangeur 11 étant placé en aval du dernier des quatre étages de compression 5.
Ainsi le flux gazeux riche en azote FN passe d’abord dans l’échangeur de chaleur 11 puis successivement dans les deux turbines 6.
Dans l’exemple illustré sur la , l’installation 30 comprend, pour le flux gazeux riche en azote FN, successivement depuis la sortie de l’unité de traitement :
un premier échangeur de chaleur gaz/gaz 31, un premier étage de détente 33, un deuxième échangeur de chaleur gaz/gaz 32, une deuxième étage de détente 34, les premier et deuxième échangeurs de chaleur gaz/gaz 31 et 32 étant placés, pour le flux gazeux d’alimentation FG, en parallèle entre eux et en aval du premier des quatre étages de compression 5.
Ainsi, dans cet exemple, le flux gazeux riche en azote FN est utilisé pour refroidir le flux gazeux d’alimentation FG dans les deux échangeurs 31 et 32 placés en parallèle, à la sortie du premier étage de compression 5.
Les flux gazeux d’alimentation FG subdivisés en deux branches 41 et 42 dans les deux échangeurs 31 et 32 en parallèle se rejoignent à la sortie de ces deux échangeurs 31 et 32 pour reformer un unique flux gazeux d’alimentation FG qui passe dans un échangeur gaz/fluide caloporteur 12.
Comme on peut le constater, le flux gazeux d’alimentation FG voit les deux échangeurs de gaz/gaz 31 et 32 comme étant en parallèle, alors que le flux gazeux riche en azote FN voit ces deux échangeurs gaz/gaz 31 et 32 comme étant en série.
Les étages de compression 5 sont agencés pour amener le flux gazeux d’alimentation FG d’une pression légèrement inférieure à la pression atmosphérique jusqu’à environ 8 ou 9 bar abs qui est la pression de fonctionnement de l’unité PSA.
En base sèche, le flux gazeux d’alimentation contient 22% molaire de CO2, 75% molaire de N2, 2% molaire de O2, 1% molaire d’Ar ainsi que des impuretés au niveau de quelques dizaines de ppm. La température est d’environ 60°C évitant ainsi la condensation d’eau liquide.
L’ensemble de compression 3 comprend un moteur électrique, non représenté, actionnant les quatre étages de compression 5 en série. Les étages de détente 8 de la turbine 6 également en série fournissent une part de l’énergie nécessaire à la compression dans l’ensemble de compression 3. Dans le cas présent, les roues des étages de détente 8 fournissent environ 40% de cette énergie.
Le gaz détendu dans les étages de détente 8 est le flux haute pression issu de l’unité PSA. Il contient 94% molaire de N2, 3% molaire de CO2, 2% molaire de O2, 1% molaire de Ar. Ce gaz est disponible à environ 8 bar abs et est détendu jusqu’à une pression un peu supérieure à la pression atmosphérique. Afin d’augmenter l’énergie récupérable lors de la détente, ce flux est réchauffé avant d’entrer dans chacune des étages de détente jusqu’à une température de 70 à 80°C. La chaleur correspondante est récupérée sur le flux gazeux d’alimentation FG sortant du premier étage de compression 5.
où R3 est un -CH3, ou un alkyle en C2-C8, ledit alkyle en C2-C8 étant possiblement substitué par un ou plusieurs hétéroatomes ;
ou un sel ou un solvate de ce composé de formule I, ou une forme protonée de celui-ci.
L’invention repose sur la constatation surprenante faite par les inventeurs que les composés de formule I susmentionnés sont des composés colorés et fluorescents qui sont efficacement efflués par des bactéries au moyen des différentes pompes d’efflux, de sorte que lesdits composés permettent de mesurer l’efflux bactérien et de mesurer une potentielle résistance desdites bactéries.
Les composés de formule I sont des phénaziniums, c’est à dire des formes protonées cationiques de phénazines. Les formes alkylées des phénaziniums de l’invention sont également envisagées.
Dans les composés de formule I, X - est un contre-anion acceptable et notamment pharmaceutiquement acceptable, c’est à dire un contre-anion dont l’utilisation est compatible avec la physiologie animale ou bactérienne. Des contre-anions avantageux sont notamment des contre-anions où X est un atome d’halogène tel que F, Cl, Br ou encore I, l’halogène avantageux étant Cl. D’autres contre-ions sont envisageables tels que les chlorates, les bromates, les hydrogénocarbonates, les acétates, les butyrates, les formiates, les tartrates, les aluminates, les salicylates, les mésylates, les anions de bore, les anions de phosphore tels que notamment l’hexafluorophosphate (PF 6 - ) ou encore le tétrafluoroborate (BF 4 - ).
Les composés selon la formule I sont donc des phénaziniums où les groupements R1, R2 et R3 sont définis comme suit :
- soit R1 et R2 sont des groupes - CH 3 ,
- soit R1 et R2 sont des alkyles en C1-C4, c’est-à-dire des alkyles en C1, C2, C3 ou C4, de préférence linéaires, de telle sorte que R1 et R2 ont toujours un atome de carbone de différence. C’est ce que définit la phase précisant que si R1 est alkyle en Cn, R2 est un alkyle en Cn+i, et si R1 est alkyle en Cn+i, R2 est un alkyle en Cn, où i étant un entier variant de 1 à 3 et où n+i varie de 2 à 4.
En d’autres termes, R1 et R2 sont
- conjointement un -CH 3 , ou,
lorsque R1 et R2 sont des alkyles linéaires en C1-C4,
- R1 = -CH 3 et R2 = -C 2 H 5 ou R1 = -C 2 H 5 et R2 = -CH 3 , ou
- R1 = -C2H 5 et R2 = -C 3 H 7 ou R1 = -C 3 H 7 et R2 = -C 2 H 5 , ou
- R1 = -C 3 H 7 et R2 = -C 4 H 9 ou R1 = - C 4 H 9 et R2 = -C 3 H 7 .
Bien évidemment, lors que R1 ou R3 sont des alkyles en C3, ils peuvent être -C 3 H 7 (i.e. -CH 2 -CH 2 -CH3) ou -CH(CH 3 ) 2 , et lorsqu’ils sont des alkyles en C4 ils peuvent être de -C 4 H 9 (i.e. -CH 2 -CH 2 -CH 2 -CH 3 ), -CH(CH 3 )-CH 2 -CH 3 ou -CH 2 -CH(CH 3 ) 2 ou -C(CH 3 ) 3 .
En ce qui concerne R3, celui-ci est un méthyle (-CH 3 ) ou un alkyle en C2-C8, c’est-à-dire un alkyle :
- la mise en culture de bactéries dans un milieu de culture approprié, pour obtenir une culture de bactéries,
- la mise en contact de la culture de bactéries avec un composé tel que défini ci-dessus, pour obtenir une culture de bactéries traitées,
- le lavage de la culture de bactérie traitées, et la précipitation des bactéries contenues dans la culture de bactéries traitées pour obtenir un culot de bactéries,
- l’observation de la coloration du culot de bactéries, tel que
- si le culot de bactéries présente la couleur d’un culot de bactéries issues de la culture de bactéries non traitées, ladite bactérie est résistante audit composé bactériostatique ou bactéricide, par efflux dudit composé bactériostatique ou bactéricide, et
- si le culot de bactéries présente une couleur différente de la couleur d’un culot de bactéries issues de la culture de bactéries non traitées, ladite bactérie n’est pas résistante audit composé bactériostatique ou bactéricide par efflux dudit composé bactériostatique ou bactéricide.
Le composé susmentionné est très simple et se base sur les propriétés colorées des composés selon l’invention.
En incubant des bactéries avec le composé selon l’invention, ce dernier va s’accumuler dans la bactérie.
Si les pompes d’efflux sont fonctionnelles, le composé sera efflué, et relargué dans le milieu. Les bactéries n’auront plus de composés et le culot bactérien issu de la culture aura la couleur d’un culot qui n’a pas été traité avec le composé coloré.
A l’inverse, si les pompes d’efflux ne sont pas fonctionnelles, le composé va s’accumuler dans les bactéries, et le culot prendra alors une couleur qui sera celle (à une variation d’intensité près) du composé coloré.
Aussi, par un simple test colorimétrique il est possible, après des lavages pour éliminer les composés résiduels qui ont été efflués, ou qui n’ont pas été incorporés dans les bactéries, de déterminer si une bactérie est capable de réaliser un efflux de composés, et donc si elle sera résistante ou non à des antibiotiques.
la est une photographie représentative d’un test de l’activité de la pompe d’efflux NorA dans des souches de Staphylococcus aureus en utilisant le composé 053 à une concentration de 0,75 µg.mL -1 . Le culot A représente un culot de souche CIP 76.26, souche de référence ayant une activité d’efflux normale – le culot est rose pâle. Le culot B représente un culot de souche SA 1199, souche clinique ayant une activité d’efflux légère à modérée – le culot est orange. Le culot C représente un culot de souche SA 1199 B qui correspond à une souche mutante ayant une forte activité d’efflux – le culot est blanc/blanc cassé. Le culot D représente un culot de souche SA K1758, souche mutante n’ayant pas de pompe d’efflux – le culot est rose foncé brillant.
la est un graphique montrant l’intensité de fluorescence en fonction de la longueur d’onde (en nm) pour : A : le tampon, B : la souche SA K1758, C : la souche CIP 76.26, D : la souche SA 1199 B et E : la souche SA K1758.
la est un histogramme représentant sous forme de barres les valeurs maximales d’émission de fluorescence à 642 nm (après une excitation à une longueur d’onde 530 nm) pour : A : le tampon, B : la souche SA K1758, C : la souche CIP 76.26, D : la souche SA 1199 B et E : la souche SA K1758.
la représente une photo représentative d’un test d’utilisation du composé 053 à une concentration de 0,75 µg.mL -1 sur des mutants de la pompe d’efflux BmrA de Bacillus subtilis . Le culot A représente un culot de souche BmrA sauvage – le culot est rose pâle. Le culot B représente un culot de souche surexprimant BmrA – le culot est blanc. Le culot C représente un culot de bactéries ayant une délétion de BmrA (BmrA∆) – le culot est rose foncé.
Selon d’autres configurations visibles sur les figures 1 à 3 à 5, 8 à 10, la première butée 20 comprend une première face transversale F20 configurée pour être orientée vers la première pièce 12 en fonctionnement, une deuxième face transversale F20’ opposée à la première face transversale F20 et sensiblement parallèle à cette dernière ainsi qu’une face périphérique 20.1 cylindrique reliant les première et deuxième faces transversales F20, F20’.
Selon un mode de réalisation visible sur la , la première butée 20 et la tige 18 sont deux pièces distinctes. Pour chaque tige 18, la première butée 20 présente un trou de passage 32. En complément, chaque tige 18 comprend, au niveau de sa première extrémité 18.1, une protubérance 34 présentant une section transversale supérieure à celle du reste de la tige 18. A titre d’exemple, la protubérance 34 correspond au système autobloquant d’un collier de serrage. Selon ce mode de réalisation, le trou de passage 32 présente une section transversale supérieure à celle de la tige 18 mais inférieure à celle de la protubérance 34.
Selon des modes de réalisation visibles sur les figures 1 à 3, 5, 8 à 10, la tige 18 et la première butée 20 ne forment qu’une unique et même pièce et sont réalisées d’un seul tenant. Selon ces différents modes de réalisation, la première butée 20 est positionnée au niveau de la première extrémité 18.1 de la tige 18 et les première et deuxième faces transversales F20, F20’ s’étendent dans des plans sensiblement perpendiculaires à la tige 18.
Selon une configuration, le dispositif de fixation 16 comprend une (ou plusieurs) tige(s) 18 rapportée(s) uniquement sur la première face transversale F20 de la première butée 20. Selon une configuration visible sur la , le dispositif de fixation 16 comprend plusieurs tiges 18, au moins une rapportée sur chacune des première et deuxième faces transversales F20, F20’ de la première butée 20.
Lorsqu’une seule tige 18 est rapportée sur une face transversale F20, F20’, ladite tige 18 est sensiblement centrée par rapport à la face périphérique 20.1. Lorsque deux tiges 18, 18’ sont rapportées sur la même face transversale F20, F20’, les deux tiges 18, 18’ sont espacées. Leurs premières faces 28 pourvues de crans 30 sont parallèles entre elles et, pour chaque tige 18, 18’, la première face 28 d’une première tige 18 est orientée en direction opposée de l’autre tige 18’.
Lorsqu’au moins une tige 18 est rapportée sur la première ou deuxième face transversale F20, F20’, cette dernière est plate et sensiblement perpendiculaire à la tige 18.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ces formes pour la première butée 20.
Selon un mode de réalisation, la deuxième butée 22 comprend deux faces d’extrémité F22, F22’ ainsi qu’un orifice traversant 24 pour chaque tige 18 débouchant au niveau des deux faces d’extrémité F22, F22’. Selon une configuration, les première et deuxième faces d’extrémités F22, F22’ sont plates et parallèles entre elles. En fonctionnement, la première face d’extrémité F22 est en contact avec la première ou deuxième pièce 12, 14 de l’assemblage 10.
Selon une configuration, l’orifice traversant 24 présente des première et deuxième faces latérales 36, 36’ approximativement parallèles entre elles. En fonctionnement, les première et deuxième faces 28, 28’ de la tige 18 sont positionnées en regard respectivement des première et deuxième faces latérales 36, 36’ de l’orifice traversant 24.
Pour immobiliser la tige 18 dans au moins dans un sens, le système d’immobilisation 26 est un système autobloquant à crans et comprend, en plus des crans 30 prévus sur au moins une première face 28 de la tige 18, au moins une languette souple 38 reliée à la deuxième butée et configurée pour coopérer avec les crans 30 d’une tige 18 à la manière d’un cliquet afin d’immobiliser la deuxième butée 22 par rapport à la tige selon au moins un sens opposé au sens d’insertion. Chaque languette souple 38 est positionnée dans l’orifice traversant 24 afin d’être protégée.
Lorsque la tige 18 comprend des crans 30 sur seulement sa première face 28, comme illustré sur la , le système d’immobilisation 26 comprend une unique languette souple 38 reliée à la première face latérale 36, la deuxième face latérale 36’ étant lisse.
Lorsque la tige 18 comprend des crans 30 sur ses première et deuxième faces 28, 28’ opposées, comme illustré sur la , le système d’immobilisation 26 comprend des première et deuxième languettes souples 38, 38’ configurées pour coopérer avec les crans 30 respectivement des première et deuxième faces 28, 28’ de la tige 18. Ces première et deuxième languettes souples 38, 38’ sont reliées respectivement aux première et deuxième faces latérales 36, 36’ de l’orifice traversant 24. Selon cet agencement, la tige 18 est positionnée entre les deux languettes souples 38, 38’ en fonctionnement.
Selon un mode de réalisation, chaque languette souple 38, 38’ comprend une face de contact F38, F38’ configurée pour coopérer avec la première ou deuxième face 28, 28’ pourvue de crans 30 d’une tige 18. Cette face de contact F38, F38’ comporte au moins un cran 40 ayant des formes complémentaires à celles des crans 30 prévus sur la tige 18.
Les crans 30, 40 présents sur la tige 18 et la languette souple 38, 38’ sont configurés pour permettre une translation de la tige 18 par rapport à la deuxième butée 22 dans un premier sens correspondant au sens d’insertion et pour empêcher toute translation de la tige 18 par rapport à la deuxième butée 22 dans un deuxième sens opposé au premier sens d’insertion.
Le système d’immobilisation 26 n’est pas plus décrit car il peut être identique à celui prévu sur les colliers de serrage. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée au système autobloquant décrit, d’autres solutions étant envisageables.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 8 à 10, le dispositif de fixation comprend au moins un système élastique 42 configuré pour écarter en fonctionnement la première ou deuxième butée 20, 22 de la première ou deuxième pièce 12, 14 de l’assemblage 10. Cette solution permet de pouvoir exercer un effort de pression entre les première et deuxième pièces 12, 14 de l’assemblage 10 même si la tige 18 et la deuxième butée 22 ne peuvent être immobilisées l’une par rapport à l’autre que selon des positions données, séparées par un pas correspondant à la distance entre deux crans 30 successifs.
Dans certains modes de réalisation, l’étape d’extension de l’arbre de transfert comporte l’extension de l’arbre de transfert à travers un deuxième palier situé à l’intérieur du boîtier. Le deuxième palier transfère des charges axiales de l’arbre de transfert au boîtier. Dans certains modes de réalisation, l’étape de placement de deux moitiés d’une autre cale peut en outre comporter la sélection d’une plaque de cale parmi une pluralité de plaques de cale, la sélection étant une fonction d’au moins la position déterminée de l’engrenage conique de prise de force. L’étape de placement de deux moitiés d’une autre cale peut en outre comprendre le retrait des deux moitiés de la plaque de cale ou peut comporter le placement des deux moitiés de l’autre cale au-dessus des deux moitiés de la cale déjà en place.
Certains aspects de la présente divulgation comportent un procédé de réglage de la position radiale de l’engrenage conique de prise de force par rapport à l’engrenage conique d’entraînement d’une première position à une deuxième position sans retirer l’engrenage conique de prise de force ou l’arbre de transfert de leur position de mise en prise. Le procédé peut comporter la sélection d’une cale candidate parmi une pluralité de cales ayant des épaisseurs différentes ; le placement de la cale candidate radialement entre une partie du logement et le boîtier ; l’avancement du palier de butée et du logement sur l’arbre de transfert et la fixation du logement au boîtier; où le réglage de la position radiale est une fonction de l’épaisseur de cale candidate. Le procédé peut être par exemple utilisé dans un moteur à turbine à gaz ayant un corps de turbine où un boîtier d’accessoires est entraîné à partir d’une prise de force du corps de turbine via une boîte à engrenages interne, la boîte à engrenages interne venant en prise avec un engrenage conique d’entraînement couplé au corps de turbine avec un engrenage conique de prise de force couplé au boîtier d’accessoires via un arbre de transfert, où la position radiale de l’engrenage conique de prise de force est établie par une position radiale d’un palier de butée fixé à l’extérieur du boîtier via un logement.
Dans certains modes de réalisation, le logement constitue une partie du boîtier d’accessoires. Dans certains modes de réalisation, l’étape de placement radial de la cale candidate entre une partie du logement et le boîtier, comprend en outre le placement de deux moitiés de la cale candidate entre la partie du logement et le boîtier, et où le logement n’est pas retiré de l’arbre de transfert lors du placement des deux moitiés. La position radiale de l’engrenage conique de prise de force peut être réglée davantage en sélectionnant une deuxième cale candidate parmi la pluralité de cales et en plaçant la deuxième cale candidate entre le logement et le boîtier.
Ce qui suit ressortira des éléments des figures, qui sont fournies à titre illustratif.
est une illustration d’un système de l’art antérieur pour positionner l’engrenage conique d’accessoires.
est une illustration d’un système d’engrenage conique selon des modes de réalisation de l’objet divulgué.
est une vue éclatée partielle de l’ensemble d’engrenage conique et de cales selon des modes de réalisation de l’objet divulgué.
est une illustration isolée des cales selon des modes de réalisation de l’objet divulgué.
est un organigramme du processus de calage selon des modes de réalisation de l’objet divulgué.
La présente demande divulgue des modes de réalisation illustratifs (c’est-à-dire, un exemple). Les inventions revendiquées ne sont pas limitées aux modes de réalisation illustratifs. Par conséquent, de nombreuses mises en œuvre des revendications seront différentes des modes de réalisation illustratifs. Diverses modifications peuvent être apportées aux inventions revendiquées sans s’écarter de l’esprit et de l’étendue de la divulgation. Les revendications visent à couvrir des mises en œuvre avec de telles modifications.
Dans le but de favoriser une compréhension des principes de la divulgation, il sera maintenant fait référence à un certain nombre de modes de réalisation illustratifs dans les dessins et un langage spécifique sera utilisé pour les décrire.
La divulgue un agencement des engrenages coniques et d’un palier de butée 207 qui élimine la nécessité de démonter les engrenages dans le processus de calage selon un mode de réalisation de l’objet divulgué.
Dans le mode de réalisation illustré sur la , la position radiale de l’engrenage conique d’accessoires 205 est réglée à l’aide de cales 209. Comme illustré sur la , les cales 209 sont assemblées à côté et en dessous du palier de butée 207 de l’engrenage. Le palier de butée 207 dicte une position radiale de l’engrenage conique d’accessoires 205 comme indiqué précédemment. Contrairement aux agencements classiques, les cales 209 changent la position radiale du palier de butée 207 et donc de l’engrenage conique d’accessoires 205 par rapport à l’engrenage conique d’axe principal 203 en définissant la distance radiale entre une surface extérieure 231 du boîtier 213 et une surface orientée radialement vers l’intérieur 243 du logement 241. Le logement 241 accueille le palier de butée 207. L’AGB 221 est fixé au boîtier 213 par ou via le logement 241.