INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Contrôle Concentration de l’hydrolysat de tourteau de moabi (%v/v) Référence TGF béta à 10ng/mL 0,03% 0,1% 0,3% ng d’acide hyaluronique/ µg de protéines 2,5 2,8 2,1 2,3 2,8 2,1 2,5 2,0 2,1 3,1 2,2 3,0 2,2 2,2 2,7 Moyenne 2,3 2,8* 2,1 2,2 2,9* D.S. 0,2 0,2 0,1 0,1 0,2 % du contrôle 100,0 121,8 93,3 96,3 126,0
* signifie : moyenne significativement différente du « contrôle » (p>0.05)
Il ressort de cette étude que l’extrait de tourteau de moabi hydrolysé augmente de manière significative la synthèse et la libération d’acide hyaluronique par les fibroblastes normaux d’épiderme humain en culture monocouche à la concentration 0,3% (v/v). Ainsi, l’extrait hydrolysé selon l’invention montre un effet stimulant sur la production d’acide hyaluronique endogène de la peau.
Or l’acide hyaluronique est une molécule reconnue pour ses propriétés anti-âge notamment pour le comblement des rides et ridules, pour son effet de lissage de la surface cutanée et sa capacité à capter et à fixer l’eau présente dans l’épiderme.
L’hydrolysat de moabi selon la présente invention présente donc un effet anti-âge et hydratant de la peau.
Exemple 3 – Compositions cosmétiques
Les compositions cosmétiques selon l’invention suivantes ont été réalisées, leurs composants sont présentés dans les tableaux 9 et 10.
3.1 Crème dépigmentante
Composants g Hydrolysat de tourteau de moabi selon l’exemple 1 1,4 Vitamine C tetra E (tétra-isopalmitate d’ascorbyle commercialisé par Ephyla) 0,5 Acide salicylique 0,15 Benzoate de sodium 0,5 Gomme de xanthane (FFPC commercialisé par Jungbunzlauer ®) 0,2 Glycérine végétale (Palmera G995E commercialisé par Interchimie ®) 3,5 Triglycérides caprylique/ caprique (DUB MCT 5545) 18 Bentonite/ gomme de xanthane/stéaroyle de sodium glutamate / acide citrique (Frametime CXG commercialisé par Ephyla) 3,2 Alcool cétostéarylique 50/50 1,0 Parfum 0,5 Eau 71,05
La composition a été préparée selon le protocole suivant : les triglycérides et l’alcool cétostéarylique ont été mélangés à 70°C, puis ce mélange a été refroidi à 45°C sous agitation. Ensuite, les autres ingrédients ont été incorporés à température ambiante sous agitation avec un rotor-stator tournant à 4000 tours/ minute. L’agitation a été maintenue pendant 5 à 10 minutes après homogénéisation du mélange.
Activité dépigmentante
L’activité dépigmentante de cette composition a été évaluée par un laboratoire indépendant habilité à réaliser des études cliniques sur volontaires pour l’évaluation de produits cosmétiques, sous le contrôle d’un docteur en pharmacie.
L’activité dépigmentante de cette composition a été évaluée par mesures mexamétriques selon le calcul d’un index mélanique au moyen d’un appareil de mesures Antera 3D intégrant une caméra et un logiciel de traitement de données commercialisé par la société Miravex.
La présente invention vise plus particulièrement le vieillissement intrinsèque.
Ces taches foncées sont généralement dues à une concentration localisée de mélanine à la surface de la peau. La mélanine est le pigment à l’origine de la coloration de la peau, elle est produite par les mélanocytes situés dans l’épiderme.
Le mécanisme de formation de la pigmentation de la peau, c’est-à-dire de la mélanine, est particulièrement complexe et fait intervenir schématiquement les principales étapes suivantes, au niveau des mélanocytes de la couche basale : Tyrosine → DOPA → Dopaquinone → L eucodopachrome → D opachrome → M élanine
La tyrosinase (monophénol dihydroxyl phénylalanine : oxygen oxydo- reductase EC 1.14.18.1) est l’enzyme essentielle intervenant dans cette suite de réactions. Elle catalyse notamment la réaction de transformation de la tyrosine en Dopa (dihydroxyphénylalanine) grâce à son activité hydroxylase et la réaction de transformation de la Dopa en dopaquinone grâce à son activité oxydase.
Il demeure par conséquent toujours un besoin de nouvelles compositions cosmétiques destinées à être appliquées sur la peau et qui présentent des propriétés hydratantes, anti-âge et dépigmentantes.
Les inventeurs ont montré qu’une solution à ce problème technique pouvait être apportée au moyen d’un extrait particulier de tourteau de moabi.
Le moabi ou Baillonella toxisperma est une espèce végétale de la famille des Sapotaceae . Le moabi est un grand arbre poussant dans les forêts tropicales humides d’Afrique. Il est traditionnellment exploité en tant que bois tropical. Les graines des fruits de moabi sont traditionnellment pressées pour obtenir une huile utilisée dans l’industrie cosmétique locale.
L’huile de moabi, obtenue par pressage puis raffinage plus ou moins poussé, génère une grande quantité de sous-produits solides appelés tourteaux de moabi.
Il demeure toujours un besoin de trouver de nouvelles voies de valorisation du tourteau de moabi à haute valeur ajoutée.
De manière surprenante et avantageuse les inventeurs ont mis en évidence un extrait particulier de tourteau de moabi obtenu par un procédé d’hydrolyse alcaline particulièrement innovant dans le traitement du tourteau de moabi, et présentant des effets avantageux en cosmétique en application sur la peau, plus particulièrement des propriétés cosmétiques notamment hydratantes, anti-âge et dépigmentantes.
La présente invention a pour objet un hydrolysat de tourteau de moabi comprenant de 0,50 à 1,50 % en poids, de préférence 0,83 % en poids, de protéines par rapport au poids total de l’hydrolysat ; de 0,50 à 2,00 % en poids, de préférence 1,19 % en poids, de sucres par rapport au poids total de l’hydrolysat et de 15 à 30 ppm, préférence 23 ppm, de polyphénols par rapport au poids total de l’hydrolysat.
Avantageusement ledit hydrolysat de tourteau de moabi est tel que son spectre UV visible présente un pic à une longueur d’onde λ de 230 nm pour une absorbance de 2,262.
Dans le présent texte, l’hydrolysat est également nommé extrait de tourteau de moabi ou extrait de tourteau de moabi hydrolysé.
La présente invention a aussi pour objet un procédé de préparation de l’hydrolysat selon l’invention comprenant au moins les étapes suivantes, dans cet ordre : - fournir des graines de moabi ; - délipider les graines de moabi et récupérer le tourteau ; - placer le tourteau de moabi en phase aqueuse ; - soumettre le tourteau à au moins une étape d’hydrolyse au moyen d’une solution alcaline à un pH allant de 13 à 14 pendant une durée allant de 30 minutes à 4 heures, -ajouter un acide faible de manière à ajuster le pH à une valeur allant de 4,5 à 5,5 ; - effectuer une séparation solide/ liquide, - récupérer l’hydrolysat obtenu.
Avantageusement, lors de l’hydrolyse, le ratio masse de tourteau de moabi / masse de la solution alcaline est compris entre 1/12 et 1/8 et de manière préférée d’environ 1/10.
La présente invention vise encore une composition cosmétique, non thérapeutique comprenant au moins un hydrolysat selon la présente invention ou préparé suivant le procédé selon la présente invention, de préférence en une teneur allant de 0,001 à 30 % en poids et de préférence de 0,1 à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition.
L’ensemble 20 de nervures présente des nervures internes 21 de différentes hauteurs.
Des nervures d’extrémité 25 s’étendent sur les parois externes longitudinales 18 et les parois terminales 19 de l’âme 5, comme visible sur les figures 3 et 4.
Sont prévus des orifices 28 agencés sur la poutre 2 pour recevoir un élément de fixation, notamment une vis ou un boulon ou un rivet, pour fixer l’un des absorbeurs de chocs 3 sur la zone de fixation 4 de la poutre 2.
L’âme 5 et l’ensemble 20 de nervures définissent une pièce monobloc.
La poutre 2 comporte un renfort métallique 30 notamment fixé sur l’âme 5 de la poutre 2.
Ce renfort 30 est une pièce métallique de forme allongée pour définir une barre, et s’étendant entre les zones de fixation 4 de la poutre 2.
Cette pièce de renfort métallique 30 est agencée dans au moins un des creux 7 et s’étend le long de celui-ci.
La fabrication de la poutre 2 comprend les étapes suivantes : conformer une feuille composite 12 de sorte qu’elle forme des ondulations, surmouler cette feuille 12 avec de la matière plastique, notamment dans un moule, pour former l’ensemble 20 de nervures.
Chaque absorbeur de chocs 3 est agencé pour être interposé entre la poutre de pare-chocs 2 et un longeron, non représenté, du véhicule.
Comme mieux visible sur la , chaque absorbeur 3 comporte une portion d’absorption principale 31 et une extension latérale 32 agencée pour absorber un choc frontal de faible chevauchement avec la poutre de pare-chocs 2, la portion d’absorption principale 31 et l’extension latérale 32 comportant chacune un réseau de nervures 33 et 34 respectivement.
Ces deux réseaux de nervures 33 et 34 sont jointifs et formant une structure monobloc 35.
L’extension latérale 32 est agencée pour être placée en regard d’une zone d’extrémité longitudinale 36 de la poutre de pare-chocs 2.
Cette zone d’extrémité longitudinale 36 de la poutre 2 appartient à l’aile 14 qui se raccorde à la portion centrale 16 de la poutre 2 en formant un coude 37.
La zone d’extrémité longitudinale 36 sur l’aile 14 est sensiblement plane.
La portion d’absorption principale 31 de l’absorbeur 3 comprend une première face frontale 38, qui est plane, agencée pour être assemblée avec l’une des zones de fixation 4 de la poutre 2.
L’extension latérale 32 de l’absorbeur 3 comprend une seconde face frontale 39 présentant une forme qui épouse sensiblement la forme de la zone d’extrémité longitudinale 36 de la poutre 2.
- une partie d’articulation 28 montée articulée sur le bâti de support 14 autour de l’axe d’articulation B respectif,
- une partie d’accrochage 29 configurée pour coopérer avec la main courante 25 lorsque le bras de fixation 24 respectif occupe la position de fixation, et
- une partie intermédiaire 30 qui relie mécaniquement la partie d’articulation 28 respective à la partie d’accrochage 29 respective et qui est extensible longitudinalement.
Chaque bras de fixation 24 est avantageusement déformable élastiquement selon une direction longitudinale dudit bras de fixation 24 entre une configuration rétractée (occupée par le bras de fixation 24 lorsqu’il est en position de fixation) dans laquelle ledit bras de fixation 24 présente une première longueur et une configuration déployée (occupée par le bras de fixation 24 lorsqu’il est en position de libération) dans laquelle ledit bras de fixation 24 présente une deuxième longueur qui est supérieure à la première longueur. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, chaque partie intermédiaire 30 comporte une première partie de bras 30.1 fixée à la partie d’articulation 28 respective (et par exemple montée articulée par rapport à la partie d’articulation 28 respective autour d’un axe qui est perpendiculaire à l’axe d’articulation B respectif), une deuxième partie de bras 30.2 fixée à partie d’accrochage 29 respective, et un élément élastique 30.3, tel qu’un ressort de compression, disposé entre les première et deuxième parties de bras 30.1, 30.2 et configuré pour solliciter la deuxième partie de bras 30.2 à distance de la première partie de bras 30.1, et donc pour solliciter élastiquement le bras de fixation 24 respectif vers la configuration déployée.
Comme montré plus particulièrement sur la , chaque partie d’accrochage 29 a une forme générale de gouttière, et présente avantageusement une section transversale en forme générale de C, de U ou de Omega. Chaque partie d’accrochage 29 comporte une portion de fond et des première et deuxième portions latérales s’étendant de part et d’autre de la portion de fond respective. Les première et deuxième portions latérales de chaque partie d’accrochage 29 sont configurées pour s’étendre respectivement de part et d’autre d’un plan d’extension dans lequel s’étend la main courante 25. Une telle configuration des parties d’accrochage 29 empêche un mouvement axial de la partie de montage fixe 11 par rapport à l’arbre de support de roue 6 lorsque chaque bras de fixation 24 occupe la position de fixation, et évite donc un démontage intempestif du dispositif de motorisation 2.
Comme montré plus particulièrement sur la , chaque partie d’accrochage 29 comporte un logement de réception 31 configuré pour loger une partie de la main courante 25 lorsque le bras de fixation 24 respectif occupe la position de fixation, et une ouverture d’introduction 32 qui débouche dans le logement de réception 31 respectif et qui est configurée pour être orientée à l’opposé de l’axe de rotation A lorsque le bras de fixation 24 respectif occupe la position de fixation.
Chaque partie d’accrochage 29 comporte deux rebords longitudinaux 33 qui délimitent en partie l’ouverture d’introduction 32 respective et qui divergent à l’opposé du logement de réception 31 respectif. Les deux rebords longitudinaux 33 sont prévus respectivement sur les première et deuxième portions latérales respectives. De façon avantageuse, la première portion latérale de chaque partie d’accrochage 29 comporte une encoche d’insertion 34 configurée pour faciliter une insertion de la main courante 25 dans le logement de réception 31 respectif lorsque le bras de fixation 24 respectif occupe la position de libération.
Chaque logement de réception 31 comporte une première portion de logement 31.1 configurée pour recevoir une première portion de main courante 25, lorsque le bras de fixation 24 respectif occupe la position de libération et que la partie de montage fixe 11 est fixée à l’arbre de support de roue 6, de manière à permettre un pré-montage du dispositif de motorisation 2 sur la roue 3, et une deuxième portion de logement 31.2 configurée pour recevoir une deuxième portion de main courante 25 lorsque le bras de fixation 24 respectif occupe la position de fixation. De façon avantageuse, la deuxième portion de logement 31.2 est courbée et présente une courbure correspondant sensiblement à la courbure de la main courante 25.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, chaque logement de réception 31 comporte un revêtement interne, par exemple en matière adhérente, configuré pour favoriser l’adhérence entre la partie d’accrochage 29 respective et la main courante 25 lorsque le bras de fixation 24 respectif occupe la position de fixation.
Le dispositif de motorisation 2 comprend également un mécanisme de verrouillage 35 comportant une pluralité d’éléments de verrouillage 36, tels que des cliquets de verrouillage, répartis autour de l’axe de rotation A. Chaque élément de verrouillage 36 est monté pivotant sur le bâti de support 14 autour d’un axe de pivotement C respectif qui est parallèle à l’axe de rotation A et entre une position de verrouillage (voir la ) dans laquelle ledit élément de verrouillage 36 est configuré pour coopérer avec un bras de fixation 24 respectif de manière à verrouiller le bras de fixation 24 respectif dans la position de fixation et une position de déverrouillage (voir la ) dans laquelle ledit élément de verrouillage 36 est configuré pour libérer le bras de fixation 24 respectif de manière à autoriser un déplacement du bras de fixation 24 respectif entre la position de libération et la position de fixation. De façon avantageuse, chaque bras de fixation 24 comporte un logement de verrouillage 37, tel qu’une encoche de verrouillage, prévu sur la partie d’articulation 28 respective et configuré pour recevoir l’élément de verrouillage 36 respectif lorsque ledit élément de verrouillage 36 occupe la position de verrouillage. Il convient d’être noté que, lorsqu’un bras de fixation 24 occupe la position de libération, l’élément de verrouillage 36 respectif est situé en dehors du logement de verrouillage 37 prévu sur ledit bras de fixation 24, et repose par exemple contre une surface de guidage courbée prévue sur ledit bras de fixation 24.
De façon avantageuse, le mécanisme de verrouillage 35 comporte une pluralité d’éléments de sollicitation 38 qui sont répartis autour de l’axe de rotation A. Chaque élément de sollicitation 38 est configuré pour solliciter un élément de verrouillage 36 respectif vers la position de verrouillage. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, chaque élément de sollicitation 38 comporte une première portion d’extrémité fixée au bâti de support 14 et une deuxième portion d’extrémité fixée à l’élément de verrouillage 36 respectif.
Le dispositif de motorisation 2 comporte de plus un mécanisme d’actionnement 39 qui est couplé mécaniquement au mécanisme de verrouillage 35. Le mécanisme d’actionnement 39 comporte notamment une partie d’actionnement 41, telle qu’une couronne d’actionnement, qui est annulaire et qui s’étend autour du bâti de support 14 et coaxialement avec l’axe de rotation A. De façon avantageuse, la partie d’actionnement 41 comporte des ouvertures de passage 42 réparties autour de l’axe de rotation A, et chaque bras de fixation 24 s’étend à travers une ouverture de passage 42 respective.
La partie d’actionnement 41 est montée mobile en rotation par rapport à la partie de support rotative 13 autour d’un axe central qui est colinéaire avec l’axe de rotation A et selon une course angulaire limitée, et est configurée pour occuper en particulier une première position d’actionnement (voir la ) et une deuxième position d’actionnement (voir la ). Le mécanisme d’actionnement 39 et le mécanisme de verrouillage 35 sont configurés de telle sorte qu’un déplacement de la partie d’actionnement 41 de la première position d’actionnement à la deuxième position d’actionnement entraîne un déplacement simultané de chaque élément de verrouillage 36 de la position de verrouillage à la position de déverrouillage.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le mécanisme d’actionnement 39 comporte en outre une pluralité de leviers d’actionnement 43 répartis autour de l’axe de rotation A, et chaque levier d’actionnement 43 comporte une première extrémité montée articulée sur la partie d’actionnement 41 et une deuxième extrémité montée articulée sur un élément de verrouillage 36 respectif. Chaque levier d’actionnement 43 est configuré pour occuper une première position de levier (voir la ) et une deuxième position de levier (voir la ). Le mécanisme d’actionnement 39 est configuré de telle sorte qu’un déplacement de la partie d’actionnement 41 de la première position d’actionnement vers la deuxième position d’actionnement entraîne un pivotement de chaque levier d’actionnement 43 de la première position de levier vers la deuxième position de levier et un déplacement de chaque élément de verrouillage 36 de la position de verrouillage vers la position de déverrouillage.
Le mécanisme d’actionnement 39 comporte également un dispositif de préhension 44 qui est relié mécaniquement à la partie d’actionnement 41 et qui est configuré pour être manipulé par un utilisateur de manière à déplacer la partie d’actionnement 41 notamment entre les première et deuxième positions d’actionnement.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le dispositif de préhension 44 comporte un corps de support 45 solidaire en rotation de la partie d’actionnement 41 et configuré pour faire saillie à travers une ouverture prévue sur la partie d’actionnement 41. Le dispositif de préhension 44 comporte en outre une poignée de préhension 46 qui peut par exemple être montée pivotante sur le corps de support 45 entre une position de repos et une position de préhension.
Dans une étape E 5 , au moins un signal correspondant au rayonnement global reçu par le végétal et résultant de la combinaison de l’éclairage naturel et de l’éclairage artificiel est collecté, par exemple par un goniophotomètre ou un spectroradiomètre.
Dans une étape E 6, une distribution spectrale énergétique d’un rayonnement global reçu par le végétal et résultant de la combinaison de l’éclairage artificiel et d’un éclairage naturel est déterminée. Selon le mode de réalisation de , l’étape E 6 de détermination de la distribution spectrale énergétique du rayonnement global prend en compte le signal collecté à l’étape E 5 .
est un organigramme représentant le procédé de commande selon un deuxième mode de réalisation.
Dans une étape optionnelle E 3 , au moins un signal correspondant à un rayonnement produit par l’éclairage naturel est collecté, par exemple par un goniophotomètre ou un spectroradiomètre.
Dans une étape E 4 , la distribution spectrale énergétique du rayonnement reçu par le végétal et produit par l’éclairage naturel est obtenue. Selon une possibilité, la distribution spectrale énergétique obtenue à l’étape E 4 est déterminée en prenant en compte au moins un modèle de distribution spectrale énergétique de rayonnement de l’éclairage naturel. Un tel modèle peut par exemple être déterminé sur la base d’abaques d’ensoleillement ou de calendriers solaires.
Selon une autre possibilité, la distribution spectrale énergétique obtenue à l’étape E 4 est obtenue en prenant en compte ledit au moins un signal collecté à l’étape E 3 .
En effet, il n’est pas possible d’augmenter excessivement la profondeur de la couche superficielle éliminée. Cette profondeur est limitée par la nécessité d’assurer une certaine tenue mécanique pour le voile de matière séparant les alésages les uns des autres. Par ailleurs, il deviendrait difficile de souder le bouchon sur la première grande face, la soudure interférant avec les soudures des tubes voisins.
Ceci pourrait également conduire à utiliser des bouchons non encore qualifiés. Seules certaines tailles de bouchons sont qualifiées actuellement pour un générateur de vapeur donné, en fonction de la taille des alésages de la plaque tubulaire. L’utilisation de bouchons non qualifiés rendrait alors nécessaire de justifier la sûreté de la réparation au cas par cas. Une telle solution technique pourrait entrainer des limitations dans le domaine de fonctionnement du générateur de vapeur.
Une autre possibilité pourrait être d’éliminer la couche superficielle de l’alésage sur une profondeur compatible avec les bouchons déjà qualifiés. Il subsisterait alors, pour les défauts les plus profonds, une cavité sous le bouchon.
Les bouchons existants sont typiquement fixés par dudgeonnage à la surface interne de l’alésage, de telle sorte que la surface externe du bouchon ferme de manière étanche la cavité. Pour les défauts les plus profonds , à chaud, une surpression à l’intérieur de la cavité peut apparaitre. Ce phénomène est désigné par le terme « effet chaudière » et peut à terme entrainer la destruction du bouchon.
Ainsi, il existe un besoin pour une méthode de réparation d’un générateur de vapeur ayant un alésage dont la surface interne comporte une ou plusieurs cavités profondes, cette méthode ne présentant pas les défauts ci-dessus.
A cette fin, l’invention porte sur une méthode de réparation d’un générateur de vapeur d’un réacteur nucléaire, le générateur de vapeur comprenant :
- une plaque tubulaire, ayant une première grande face délimitant un compartiment de circulation d’un fluide primaire, une seconde grande face délimitant un compartiment de circulation d’un fluide secondaire, et une pluralité d’alésages ayant chacun une première extrémité débouchant au niveau de la première grande face et une seconde extrémité débouchant au niveau de la seconde grande face, chaque alésage étant délimité par une surface interne et ayant un axe central;
- au moins un tube de circulation du fluide primaire agencé dans le compartiment de circulation du fluide secondaire, le tube ayant deux parties d’extrémité opposées engagées dans deux alésages;
la surface interne de l’un des alésages étant corrodée et présentant une cavité de profondeur supérieure à une profondeur déterminée, ladite cavité étant située sous la partie d’extrémité du tube engagée dans ledit alésage;
- élimination d’une extrémité de la partie d’extrémité du tube, sur une longueur telle que ladite cavité ne soit plus couverte par la partie d’extrémité; - insertion d’un bouchon dans l’alésage, la cavité étant isolée fluidiquement du compartiment de circulation du fluide primaire par le bouchon, la cavité communiquant fluidiquement avec un volume interne du tube.
Ainsi, selon la méthode de l’invention, la cavité communique fluidiquement avec le volume interne du tube. A chaud, la vapeur remplissant la cavité s’échappe vers le volume interne du tube, de telle sorte que la cavité ne présente pas une haute pression. Le risque de destruction du bouchon est évité.