INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La position radiale de l’engrenage conique de prise de force 205 par rapport à l’engrenage conique de corps de turbine 203 est évaluée pour garantir le bon fonctionnement de l’IGB comme illustré dans le Bloc 509. Si la position doit être changée, le logement est glissé radialement vers l’extérieur du boîtier pour permettre le placement de deux moitiés d’une nouvelle cale autour du logement 241 entre la surface orientée radialement vers l’intérieur 243 du logement 241 et la surface extérieure orientée radialement vers l’extérieur du boîtier, comme illustré dans le Bloc 511. L’ancienne cale peut être retirée avant de placer la nouvelle cale, ou la nouvelle cale peut être empilée sur l’ancienne cale. Généralement, en fonction de la quantité de changement requise par rapport à l’ancienne position, un assembleur sélectionnera une cale candidate dans un ensemble fourni avec la turbine, ce qui entraînera un positionnement approprié, plutôt qu’un empilement de cales. Le logement est à nouveau forcé en place en mettant en prise le logement 241 avec la cale 209 et la cale 209 avec la surface extérieure au boîtier 213 et entraînant le positionnement radial approprié de l’engrenage conique de prise de force 203. Le palier de butée vient en prise avec l’arbre de transfert à l’emplacement prédéterminé 219 le long de l’arbre de transfert 211 pour transférer la charge de poussée au boîtier 213. Le processus peut être répété autant que nécessaire pour obtenir un engrènement optimal.
Bien que des exemples soient illustrés et décrits ici, les modes de réalisation ne sont néanmoins pas limités aux détails montrés, puisque divers modifications et changements structurels peuvent y être apportés par l’homme du métier dans l’étendue et la portée d’équivalents des revendications.
Procédé et système de contrôle du couple délivré lors d’un changement de rapport de vitesses pour véhicule automobile équipé d’au moins un système de recirculation des gaz d’échappement La présente invention concerne les moteurs à combustion interne de véhicule automobile, dotés d’au moins un circuit de recirculation partielle des gaz d’échappement à l’admission du moteur.
Elle concerne en particulier, dans une application de l’invention, la gestion du couple fourni par le moteur en cas de changement de rapport de vitesses.
Techniques antérieures Sur un véhicule automobile équipé d’un moteur à combustion interne, plus particulièrement d’un moteur à allumage commandé, la dépression du collecteur d’admission du moteur, réglée généralement grâce à un boîtier papillon du moteur pour obtenir un certain débit massique d’air permettant la production du couple moteur, provoque des pertes par pompage qui sont induites par l’écart de pression entre le plenum du collecteur d’admission et le collecteur d’échappement du moteur.
Afin de diminuer les pertes par pompage du moteur, il est avantageux d’augmenter la pression du collecteur d’admission à une valeur aussi proche que possible de la pression du collecteur d’échappement du moteur. Ainsi la pression des gaz lors de l’étape d’admission se rapproche de la pression des gaz en phase d’échappement et la quantité de travail consommé par le moteur diminue.
- pour ne pas descendre en dessous d’une valeur seuil de pression de gaz en aval de l’organe détendeur motorisé 61, correspondant à la valeur de pression pour un fonctionnement minimal des éleveuses de chauffage 3 (afin d’éviter l’arrêt de leur fonctionnement), et
- pour ne pas monter au-dessus d’une valeur seuil de pression de gaz en aval de l’organe détendeur motorisé 61, correspondant à la pression maximale admissible des éleveuses de chauffage 3.
L’opération de comparaison précitée peut être réalisée plusieurs fois par seconde, par exemple environ tous les dixièmes de seconde.
La course du piston de détendeur, entre les valeurs seuil minimale et maximale de pression de gaz, peut être comprise entre 10 et 20mm ; et la vitesse de déplacement du piston de détendeur 613, gérée par l’actionneur de détendeur 614 peut être de l’ordre de 150s, partant du minimum jusqu’au maximum.
Disposant d’un retour d’information de la pression de gaz qui alimente les éleveuses de chauffage 3, le système 6 de régulation selon l’invention :
- permet de s’adapter au nombre d’éleveuses de chauffage 3 en présence, tant que l’on reste dans une plage de débit de gaz admissible,
- permet de fournir avec précision la pression de gaz nécessaire aux éleveuses de chauffage 3 pour atteindre la température de consigne (en particulier pour limiter les surconsommations et pour améliorer le bien-être des animaux),
- permet l’utilisation d’un simple actionneur pour la commande du piston de détendeur, avec pour avantages un coût de matériel limité et une mise en œuvre simplifiée du fait de l’absence de butées de fins de course avec les nécessités de réglages inhérentes.
La présence du transmetteur de pression 62, et donc d’un retour d’information de la pression de gaz qui alimente les éleveuses de chauffage 3, permet encore à l’unité de gestion 64 de surveiller le fonctionnement correct du système 6 de régulation et de mettre en œuvre un système d’alarme en cas de détection de certains dysfonctionnements.
Ainsi, le système 6 de régulation peut comprendre un système d’alarme 65, et l’unité de gestion 64 peut être conçue pour déclencher ce système d’alarme 65 dans le cas où, au terme d’une durée prédéterminée (par exemple quelques minutes), la valeur de pression de gaz détectée (ou la valeur représentative de la pression de gaz détectée) par le transmetteur de pression 62, n’a pas atteint la valeur de pression de gaz requise (ou la valeur représentative de la pression de gaz requise).
Ce genre d’alerte peut révéler, notamment, un réservoir de gaz vide, une fuite de gaz sur l’installation, ou un chauffage en défaut. Elle peut permettre à un opérateur d’intervenir rapidement sur le site pour rechercher le problème et le résoudre afin de limiter l’impact sur les animaux.
A noter qu’en cas de panne de courant, un opérateur peut assurer une gestion manuelle de l’organe détendeur 61, par une manœuvre du piston de détendeur 613 au moyen d’une clé adaptée, à partir des informations de pression fournies par le manomètre visuel 612.
ÉCHANGEUR DE CHALEUR COMPRENANT AU MOINS UNE PLAQUE LATÉRALE D’ENCAPSULAGE, SYSTÈME DE CONDITIONNEMENT D’AIR ET VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne un échangeur de chaleur. En particulier, l’invention concerne un échangeur de chaleur à plaques et ailettes pouvant être utilisé dans un système de conditionnement d’air, par exemple dans un véhicule aérien, ferroviaire ou terrestre.
L'invention concerne en particulier un échangeur de chaleur à plaques, deux fluides caloporteurs différents circulant entre lesdites plaques de façon à refroidir ou à réchauffer un premier fluide à l'aide d'un deuxième fluide, les deux fluides étant séparés l'un de l'autre par des plaques au contact desquelles s'effectue ledit échange thermique.
Arrière-plan technologique Les échangeurs de chaleur sont utilisés pour permettre un transfert thermique entre au moins deux fluides, en particulier pour refroidir ou réchauffer l’un des fluides à l’aide d’un autre fluide. Les échangeurs de chaleur sont utilisés dans de nombreux contextes, et notamment dans les systèmes de conditionnement d’air pour véhicule aérien, ferroviaire ou terrestre, dans lesquels ils permettent notamment de réguler la température de l’air conditionné par le système de conditionnement d’air à différentes étapes du conditionnement.
La plupart des échangeurs de chaleur actuellement utilisés à bord des aéronefs sont formés d’une chambre d’échanges thermiques de forme généralement rectangulaire qui loge un empilement de plaques et d’ailettes (aussi désigné par le terme « faisceau » de plaques ou d’ailettes) qui forment des canaux de circulation empilés, alternativement pour la passe chaude et pour la passe froide. Ainsi, la passe chaude qui alimente une face de l’échangeur circule dans les canaux des différentes couches et la passe froide qui alimente une face de l’échangeur circule dans les canaux intercalés entre deux canaux de la passe chaude.
Selon un mode de réalisation préféré, le premier transformateur 11 présente une première inductance et le deuxième transformateur 21 présente une deuxième inductance, le rapport de la première inductance et de la deuxième inductance est avantageusement supérieure ou égale à 500, préférentiellement supérieure ou égale à 1000. A titre d'exemple, le premier transformateur 11 est à 590mH maximum et le deuxième transformateur 21 est à 385µH minimum.
L’impédance du deuxième module de générateur est négligeable devant celle de l'utilisateur 30. Le chemin principal du courant est ainsi au travers de l'utilisateur 30.
Lorsque le deuxième de générateur 20 est actif, le premier transformateur 11 ne modifie pas la tension sinusoïdale du deuxième transformateur 21, du fait de l'inductance, il n'y a pas d'interférence des fréquences.
L'invention concerne également un procédé de fonctionnement d'un dispositif selon l'invention comprenant les étapes de fonctionnement suivantes: Une étape a- de génération d'une première tension ayant une première fréquence préférentiellement comprise dans un premier intervalle de fréquence par le premier module générateur de tension 100. Une étape b- de génération d'une deuxième tension ayant une deuxième fréquence strictement supérieure à la deuxième fréquence et préférentiellement comprise dans un deuxième intervalle de fréquence strictement supérieur au premier intervalle de fréquence par le deuxième module de générateur de courant 200.
Le procédé est configuré pour que les étapes a et b soient simultanées.
En , le circuit électrique du dispositif 1 selon l'invention comprend un premier module de générateur 100 et un deuxième module de générateur 200. Le premier module de générateur 100 comprend un générateur de tension 10 et un premier transformateur 11. Le générateur de tension 10 comprend une topologie demi-pont ou pont complet permettant de générer un signal. Le générateur de tension 10 est avantageusement un générateur de tension moyenne fréquence piloté en MLI (modulation à largeur d’impulsion). Le premier module de générateur 100 comprend une première borne de raccordement 12 et une deuxième borne de raccordement 13.
Le premier transformateur 11 est connecté aux bornes du premier générateur 10. Le premier transformateur 11 comprend selon un mode de réalisation non limitatif un premier circuit primaire 28 comprenant avantageusement un filtre moyenne fréquence avantageusement par MLI et un premier circuit secondaire 29. Le filtre moyenne fréquence inférieur à 10 kHz permet de générer une sinusoïde à partir d’un signal carré. L’utilisation de la MLI permet d’avoir un filtrage optimisé. La première borne de raccordement 12 et la deuxième borne de raccordement 13 sont agencées au circuit secondaire 29 du premier transformateur 11.
Le deuxième module de générateur 200 comprend un deuxième générateur de tension 20 et un deuxième transformateur 21. Le générateur de tension 20 comprend une topologie demi-pont ou pont complet permettant de générer un signal créneau. Le deuxième module de générateur 200 comprend une troisième borne de raccordement 22 et une quatrième borne de raccordement 23.
Le deuxième transformateur 21 est connecté aux bornes du deuxième générateur 20. Le deuxième transformateur 21 comprend selon un mode de réalisation non limitatif un deuxième circuit primaire 31 et un deuxième circuit secondaire 32. Préférentiellement, comme illustré ici, le dispositif comprend un filtre de sortie 24 connecté aux bornes du secondaire du deuxième transformateur 21. Le filtre de sortie 24 comprend une bobine, 26, une résistance 25 et condensateur résonnant 27. La troisième borne de raccordement 22 et la quatrième borne de raccordement 23 sont agencées sur le filtre de sotie 24. Le filtre de sortie est un filtre haute fréquence. Le filtre haute fréquence supérieur à 100 kHz permettant de générer une sinusoïde à partir d’un signal carré. Avantageusement, la structure bobine 26 - résistance 25 et un condensateur de résonnance 27 permet d’améliorer la forme de la sinusoïde par résonance préférentiellement à une fréquence f0. A titre d'exemple préféré, f0 est réglé à 400 kHz.
La première borne 11 et la troisième borne 21 sont reliées au canal d'émission 4 et la deuxième borne 13 et la quatrième borne 23 sont reliées au canal de réception 5.
Préférentiellement, tel qu'illustré, le canal d'émission 4 est connecté à au moins une électrode active 2 et le canal de réception 5 est connecté à au moins une électrode neutre 3. Les électrodes 2, 3 sont appliqués sur l'utilisateur 30
Le générateur de tension 10 et le générateur de tension 20 sont isolés.
Les figures 2A à 2C illustrent la tension générée par le premier module de générateur 100.
La illustre la tension à la première fréquence, ici 4 kHz, comprise dans le premier intervalle de fréquence correspondant aux moyennes fréquences. La tension est une tension sinusoïdale, courbe 35.
La illustre le signal modulant à la deuxième fréquence, ici 50 Hz, comprise dans le troisième intervalle de fréquence correspondant aux basses fréquences. Le signal est un signal sinusoïdal, courbe 36
Le premier module de générateur de tension 100 génère ainsi la tension sinusoïdale illustrée à la , présentant une moyenne fréquence à 4 kHz, courbe 35, modulée en amplitude à 150% par des basses fréquences, courbe 36. La modulation se fait à 100% puis à 50% par la fréquence de modulation basses fréquences.
La présente invention sera décrite de manière plus détaillée en référence à des exemples non limitatifs de réalisation précisant les avantages et considérations susmentionnés. Une description plus particulière de l'invention brièvement décrite ci-dessous.
la représente une vue schématique du système selon l’invention
la représente une vue d’une image visuelle
la représente une vue d’une image haptique
la représente une vue d’une séquence de trames haptiques
la représente une vue schématique d’un tunnel vertical
la représente une vue schématique du champ de vue en fonction de la vitesse de déplacement
la représente une vue schématique d’un tunnel horizontal
Principe général de l’invention L’exemple développé ci-après, à titre non limitatif, comprend un moyen d’acquisition de l’environnement, par exemple une monture de lunettes (10) équipées de caméras (11, 12) servant à acquérir en temps réel des données sur l’environnement pour fournir des images numériques qui commande les actions d’un transducteur haptique. Le transducteur haptique génère des actions sous forme de pressions sur la peau par des actionneurs électromagnétiques ou électromécaniques, ou encore sous forme d’impulsions électriques, ou lumineuse).
Il est rappelé que le système objet de l’invention peut aussi être utilisé pour des applications de jeux ou d’entraînement en réalité augmenté, avec des images fournies par une source vidéo.
Un calculateur se charge de récupérer les images provenant de la partie Capteur, puis de générer une carte de profondeur 3D à partir de ces dernières. Elle transmet cette carte à un équipement haptique, qui comporte par exemple une grille de solénoïdes ou picots (petits actionneurs linéaires pouvant se lever ou s’abaisser), intégrée dans une ceinture dorsale (20). Cette ceinture (20) est équipée d’un ensemble de solénoïdes disposés sur des supports (21 à 24) pour former une matrice, par exemple de 20 x 40 pixels. Ces solénoïdes sont disposés pour former une matrice régulière, avec un pas constant de préférence. Un circuit électronique reçoit les signaux visuels et assure les traitements pour commander les solénoïdes afin de produire sur le dos de l’utilisateur des sensations faciles à interpréter après une période d’apprentissage. La ceinture lombaire (20) peut être portée sur un vêtement en tissu léger (chemise, polo, blouse) ou à même la peau.
La surface de la matrice active formée par les solénoïdes couvre une région lombaire étendue pour bénéficier d’une bonne résolution et d’un confort d’utilisation satisfaisant.
La restitution de l’image de l’environnement réel en images haptiques consiste à diviser la carte de profondeur calculée à partir de l’image visuelle en plusieurs calques successifs déterminant des images virtuelles ou haptiques commandant l’activation de l’équipement haptique : ainsi, les objets les plus proches sont d’abord affichés, puis les objets légèrement plus éloignés, et ainsi de suite jusqu’à arriver à la distance de vue maximale choisie (avoisinant généralement les 10 mètres). Ainsi, on dispose en quelque sorte d’un scan de l’environnement qui s’enfonce progressivement et qui affiche à chaque instant ce qu’il rencontre. Ce scan se traduit par une salve d’images virtuelles d’une durée d’environ 100 millisecondes, composée d’une dizaine d’images haptiques correspondant à des plans consécutifs, avant de reprendre avec une nouvelle salve correspondant à l’environnement nouveau, consécutif du déplacement de l’utilisateur ou du changement d’orientation de l’image réelle, du fait d’une modification de la position de la tête ou de l’image vidéo.
Traitement de l’image visuelle Les caméras (11, 12) procèdent à l’acquisition d’images binoculaires permettant de reconstruire une image numérique, avec une information de profondeur. Un premier traitement consiste à construire une image en niveau de gris. Pour chaque pixel de l’image optique (100) est transcrite une image haptique (200) en niveau de gris en fonction de la distance de chaque point par rapport à la caméra.
L'information de profondeur peut aussi être déterminée avec une seule caméra avec un traitement d’image approprié.
Il est à noter que cette image haptique (200) pourrait également, sans sortir de l’invention, être calculée à partir de l’image numérique fournie par un lidar.
En tant qu’huiles d’ester, on peut utiliser des esters et diesters de sucre d’acides gras en C 6 -C 30 et de préférence en C 12 -C 22 . Il est rappelé que le terme « sucre » désigne des composés à base d’hydrocarbures portant de l’oxygène contenant plusieurs fonctions alcool, avec ou sans fonctions aldéhyde ou cétone, et qui comprennent au moins 4 atomes de carbone. Ces sucres peuvent être des monosaccharides, des oligosaccharides ou des polysaccharides.
Des exemples de sucres adéquats qui peuvent être mentionnés incluent le sucrose (ou le saccharose), le glucose, le galactose, le ribose, le fucose, le maltose, le fructose, le mannose, l’arabinose, le xylose et le lactose, et les dérivés de ceux-ci, en particulier les dérivés alkylés, tels que les dérivés méthylés, par exemple le méthylglucose.
Les esters de sucre d’acides gras peuvent être choisis en particulier dans le groupe comprenant les esters ou les mélanges d’esters de sucres décrits précédemment et d’acides gras linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés, en C 6 -C 30 et de préférence en C 12 -C 22 . S’ils sont insaturés, ces composés peuvent avoir une à trois doubles liaisons carbone-carbone conjuguées ou non conjuguées.
Les esters selon cette variante peuvent également être sélectionnés parmi les monoesters, les diesters, les triesters, les tétraesters et les polyesters, et les mélanges de ceux-ci.
Ces esters peuvent être, par exemple, des oléates, des laurates, des palmitates, des myristates, des béhénates, des cocoates, des stéarates, des linoléates, des linolénates, des caprates et des arachidonates, ou des mélanges de ceux-ci tels que, en particulier, des esters mixtes d’oléopalmitate, d’oléostéarate et de palmitostéarates, ainsi que l’hexanoate de pentaérythrityl tétraéthyle.
On utilise plus particulièrement des monoesters et des diesters et en particulier des monooléates ou des dioléates, des stéarates, des béhénates, des oléopalmitates, des linoléates, des linolénates et des oléostéarates de sucrose, glucose ou méthylglucose.
Un exemple qui peut être mentionné est le produit vendu sous le nom Glucate® DO par la compagnie Amerchol, qui est un dioléate de méthylglucose.
À titre d’exemples d’huiles d’ester préférables, on peut mentionner, par exemple, l’adipate de diisopropyle, l’adipate de dioctyle, l’hexanoate de 2-éthylhexyle, le laurate d’éthyle, l’octanoate de cétyle, l’octanoate de octyldodécyle, le néopentanoate d’isodécyle, le propionate de myristyle, le 2-éthylhexanoate de 2-éthylhexyle, l’octanoate de 2-éthylhexyle, le caprylate/caprate de 2-éthylhexyle, le palmitate de méthyle, le palmitate d’éthyle, le palmitate d’isopropyle, le carbonate de dicaprylyle, le sarcosinate d’isopropyl lauroyle, l’isononanoate d’isononyle, le palmitate d’éthylhexyle, le laurate d’isohexyle, le laurate d’hexyle, le stéarate d’isocétyle, l’isostéarate d’isopropyle, le myristate d’isopropyle, l’oléate d’isodécyle, le tri(2-éthylhexanoate) de glycéryle, le tétra(2-éthylhexanoate) de pentaérythrithyle, le succinate de 2-éthylhexyle, le sébacate de diéthyle, et les mélanges de ceux-ci.
À titre d’exemples de triglycérides artificiels, on peut mentionner, par exemple, les capryl caprylyl glycérides, le trimyristate de glycéryle, le tripalmitate de glycéryle, le trilinolénate de glycéryle, le trilaurate de glycéryle, le tricaprate de glycéryle, le tricaprylate de glycéryle, le tri(caprate/caprylate) de glycéryle, et le tri(caprate/caprylate/linolénate) de glycéryle.
À titre d’exemples d’huiles de silicone, on peut mentionner, par exemple, des organopolysiloxanes linéaires tels que le diméthylpolysiloxane, le méthylphénylpolysiloxane, le méthylhydrogénopolysiloxane, et autres ; les organopolysiloxanes cycliques tels que le cyclohexasiloxane, l’octaméthylcyclotétrasiloxane, le décaméthylcyclopentasiloxane, le dodécaméthylcyclohexasiloxane, et autres ; et les mélanges de ceux-ci.
De préférence, l’huile de silicone est choisie parmi les polydialkylsiloxanes liquides, en particulier les polydiméthylsiloxanes (PDMS) liquides et les polyorganosiloxanes liquides comprenant au moins un groupe aryle.
Ces huiles de silicone peuvent également être organomodifiées. Les silicones organomodifiées qui peuvent être utilisées pour la présente invention sont des huiles de silicone telles que définies ci-dessus et comprennent dans leur structure un ou plusieurs groupes organofonctionnels fixés par l’intermédiaire d’un groupe à base d’hydrocarbure.
Les organopolysiloxanes sont définis de manière plus détaillée dans Chemistry and Technology of Silicones de Walter Noll (1968), Academic Press. Ils peuvent être volatils ou non volatils.
Lorsqu’elles sont volatiles, les silicones sont plus particulièrement choisies parmi celles ayant un point d’ébullition entre 60 °C et 260 °C, et encore plus particulièrement parmi :
(i) des polydialkylsiloxanes cycliques comprenant de 3 à 7 et de préférence de 4 à 5 atomes de silicium. Il s’agit, par exemple, de l’octaméthylcyclotétrasiloxane vendu en particulier sous le nom Volatile Silicone® 7207 par Union Carbide ou Silbione® 70045 V2 par Rhodia, du décaméthylcyclopentasiloxane vendu sous le nom Volatile Silicone® 7158 par Union Carbide, de Silbione® 70045 V5 par Rhodia, et du dodécaméthylcyclopentasiloxane vendu sous le nom Silsoft 1217 par Momentive Performance Materials, et des mélanges de ceux-ci. On peut également mentionner les cyclocopolymères du type tel que le diméthylsiloxane/méthylalkylsiloxane, tel que Silicone Volatile® FZ 3109 vendu par la compagnie Union Carbide, de formule :
On peut également mentionner les mélanges de polydialkylsiloxanes cycliques avec des composés organosiliciés, tel que le mélange (50/50) d’octaméthylcyclotétrasiloxane et de tétratriméthylsilylpentaérythritol et le mélange d’octaméthylcyclotétrasiloxane et d’oxy-1,1’-bis(2,2,2’,2’,3,3’-hexatriméthylsilyloxy)néopentane ; et
Ainsi, dans cette variante, le dispositif de succion permet de masser les gencives du nourrisson en complétant le massage par une anesthésie pour soulager le nourrisson. Cela permet de calmer le nourrisson pendant les périodes d’inconforts et de désagréments au cours de la poussée dentaire.
Ainsi, le design du dispositif de succion, en plus d'être mâchonné, a un effet massant comme une sorte de vague.
Le nourrisson peut mâchonner l’anneau de dentition A doux mais relativement rigide à la fois. Il peut ainsi soulager ses gencives qui souvent impliquent un phénomène inflammatoire pendant la poussée dentaire.