INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On note l’indice du plus proche voisin. Ensuite on détermine l’indice de la seconde valeur la plus proche selon la valeur de :
On obtient ainsi deux candidats , où est l’élévation absolue codée, ou 2, pour représenter l’élévation . En termes de valeur absolue, ces deux candidats sont simplement et
L’azimut est codé par quantification scalaire uniforme (avec un offset dépendant de l’élévation) selon le dictionnaire correspondant respectivement à ou 2. On obtient l’indice de la façon suivante :
où et l’arrondi à l’entier inférieur, si est pair, si est impair, et est l’opération de modulo telle que si =0, …, et . L’indice vérifie donc : .
Le meilleur candidat est sélectionné en minimisant la distance sphérique entre et en fonction de =1 ou 2, ce qui peut s’écrire indépendamment du signe (puisque le signe de est identique à celui de ) comme :
La paire la plus proche au sens de cette distance est sélectionnée comme valeur quantifiée à indexer. On note ce point sélectionné où :
et et
L’indice de quantification (sur 16 bits), noté ici , du point sélectionné est obtenu par énumération des points sur la grille en partant de l’équateur (tous les points d’élévation , puis en considérant la première couche au-dessus de l’équateur (tous les points d’élévation ), puis la première couche au dessous de l’équateur (tous les points d’élévation ), etc.
On obtient un indice sous la forme dans l’intervalle où :
Les valeurs de cardinalités cumulatives sont calculées au fil de l’eau à chaque fois que l’indice est déterminé :
Différentes méthodes d’ozonothérapie ont été envisagées, selon que le traitement doit être local ou systémique.
Le document EP2213317 décrit un dispositif pour ozonothérapie par voie sanguine, ce qui présente l’avantage d’être un traitement systémique. Cependant, l’ozonothérapie par voie sanguine présente des risques d’effets secondaires potentiellement graves, comme une embolie.
Le document EP1089698 décrit un dispositif pour ozonothérapie localisée et transcutanée. Ce dispositif évite les inconvénients des méthodes par voie sanguine, mais son efficacité est limitée car l’absorption de l’ozone par la peau n’est pas optimale.
L’un des buts de l’invention est de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un dispositif d’ozonothérapie qui évite les effets secondaires dangereux pour le patient, qui soit d’une efficacité améliorée par rapport aux dispositifs d’ozonothérapie transcutanés de l’art antérieur, et qui puisse éventuellement être compatible avec un traitement systémique.
À cet effet, il a été mis au point un dispositif d’ozonothérapie d’une partie du corps d’un patient comprenant : - des moyens d’alimentation en ozone ; - des moyens d’application transcutanée à la partie du corps, de l’ozone fourni par les moyens d’alimentation, les moyens d’application comprenant des moyens d’étanchéité configurés pour coopérer avec la partie du corps du patient.
Selon l’invention, les moyens d’alimentation sont configurés pour que l’ozone alimenté soit hyperbare.
Ainsi, l’absorption de l’ozone par la peau de la partie du corps exposée à l’ozone est augmentée. L’efficacité du traitement s’en trouve améliorée.
Les moyens d’étanchéité permettent de garantir la stabilité de la pression de l’ozone contenu dans les moyens d’application, ainsi que de prévenir de fuites d’ozone, qui peut être toxique en cas d’inhalation.
De préférence, la pression de l’ozone fourni est supérieure à la pression atmosphérique d’au maximum 50 mbar, de manière préférée de 15 à 20 mbar. Ces valeurs de surpression sont suffisantes pour permettre une augmentation de l’absorption de l’ozone, sans pour autant complexifier outre mesure la conception des moyens d’étanchéité.
Afin d’augmenter encore l’absorption de l’ozone par la peau, le dispositif comprend un système de chauffage de la partie du corps. Les pores de la peau sont dilatés par la chaleur, notamment préalablement au traitement à l’ozone, ce qui facilite la pénétration de l’ozone.
Par exemple, le système de chauffage comprend des lampes à infra-rouge, c’est-à-dire émettant la majorité de leur rayonnement dans le domaine infrarouge. Ce type de système est simple à mettre en œuvre, et présente l’avantage d’avoir une faible inertie thermique.
Toujours dans le but d’augmenter l’absorption de l’ozone par la peau, le dispositif comprend un système de régulation de pression configuré pour réaliser une dépression à l’intérieur d’un volume défini par les moyens d’application, et environnant la partie du corps à traiter. Il est donc possible, avant de fournir l’ozone hyperbare, de soumettre le corps à une pression négative. De cette manière, lorsque le système de régulation de pression ramène le volume à une pression normale, puis que l’ozone est introduit de manière hyperbare, la partie du corps se voit exposée à une variation de pression plus importante, de sorte que l’absorption de l’ozone par la peau est encore améliorée. En pratiquant une étape de dépression en amont du traitement, il est possible d’atteindre une variation de pression satisfaisante sans augmenter de manière déraisonnable la surpression de l’ozone. Cela permet d’éviter les complexifications précitées des moyens d’étanchéité.
Dans un mode de réalisation préféré, les moyens d’application sont un caisson configuré pour recevoir le corps d’un patient à l’exception de sa tête, et les moyens d’étanchéité sont configurés pour coopérer avec le cou du patient. De cette manière, une partie très importante du corps est exposée à l’ozone, ce qui permet de réaliser un traitement systémique. La tête étant hors du caisson, le patient ne risque pas de souffrir de claustrophobie, et la prévention de l’inhalation de l’ozone est facilitée.
Dans un deuxième mode de réalisation, les moyens d’application sont un boîtier configuré pour être appliqué sur une partie du corps du patient et les moyens d’étanchéité sont, un joint disposé sur le pourtour d’une face ouverte du boîtier pour coopérer avec la partie du corps du patient. De cette manière, le traitement est localisé, ce qui est suffisant pour certaines indications thérapeutiques telles que des affections cutanées.
Dans un troisième mode de réalisation, les moyens d’application sont un caisson configuré pour recevoir intégralement le corps d’un patient et les moyens d’étanchéité comprennent un masque respiratoire configuré pour coopérer avec le visage du patient. De cette manière, la plus grande partie possible du corps est exposée à l’ozone, ce qui permet de réaliser un traitement systémique encore amélioré.
L’invention concerne également un procédé de préparation à une ozonothérapie d’une partie du corps d’un patient, qui met en œuvre un dispositif selon les caractéristiques précitées.
Les résultats du tableau 1 montrent que : lorsqu’un rapport de phase de la phase organique résiduaire sur la solution de réextraction en phase aqueuse était de 1 :1, la concentration de DPA était de 0,025 mol/L, la concentration de HNO 3 était augmentée de 0 mol/L à 3,0 mol/L, le taux de réextraction primaire était supérieur ou égal à 95%, et le taux de réextraction secondaire était supérieur ou égal à 86%, l'utilisation de DPA comme l’agent de réextraction permet une réextraction efficace du plutonium retenu dans la phase organique résiduaire, et, après addition d'acide nitrique, bien que l'acidité a un effet légèrement inhibiteur sur le taux de réextraction du plutonium, le plutonium peut être efficacement réextrait dans une solution de HNO 3 à une concentration comprise entre 0 et 3,0 mol/L.
Cet exemple adopte le même procédé que celui de l'exemple 1, sauf que la réextraction a été effectuée 5 fois, et un taux de réextraction est indiqué dans le Tableau 2.
Cet exemple adopte le même procédé que celui de l'exemple 1, sauf que le rapport de phase de la solution de réextraction en phase aqueuse sur la phase organique résiduaire est de 1 : 5, et la réextraction a été effectuée 5 fois, et un taux de réextraction est indiqué dans le Tableau 2.
Cet exemple adopte le même procédé que celui de l'exemple 1, sauf que le rapport de phase de la solution de réextraction en phase aqueuse sur la phase organique résiduaire est de 1 : 10, et la réextraction a été effectuée 5 fois, et un taux de réextraction est indiqué dans le Tableau 2. Exemple Rapport de phase (a: o) Taux de réextraction primaire Taux de réextraction secondaire Taux de réextraction troisième Taux de réextraction quatrième Taux de réextraction cinquième Taux de réextraction total 7 1:1 99,87 % 50,19% 57,04 % 25,04 % 10,35 % 99,98 % 8 1:5 94,7 % 67,6 % 65,0 % 52,1 % 50,3 % 99,86 % 9 1:10 93,7 % 68,1 % 66,5 % 53,1 % 48,9 % 99,84 %
Les résultats du tableau 2 montrent que le DPA a été utilisé comme agent complexant pour réextraire efficacement le plutonium retenu dans la phase organique résiduaire du procédé de post-traitement dans une solution acide. Même lorsque le rapport de phase (phase organique : phase aqueuse) était de 10 : 1, le taux de réextraction du plutonium en une seule étape peut atteindre plus de 90 %, et, si la concentration de DPA, la température de réaction, et l'acidité de la phase aqueuse étaient encore optimisées ou une réextraction en plusieurs étapes était utilisée, le taux de réextraction en une seule étape du plutonium peut atteindre 99,9% dans la condition où le rapport de phase de la phase organique sur la phase aqueuse était de 10 : 1.
La solution d'alimentation 2BW obtenue à partir d'une expérience thermique d’une recherche sur un procédé de post-traitement effectuée par la ‘Chinese Academy of Atomic Energy Sciences’ a été utilisée comme objet de traitement. La solution d'alimentation était un solvant contaminé avec une teneur excessive en plutonium obtenue à partir du cycle de purification du plutonium. Au cours de l’expérience, l'élution du plutonium a été effectuée séparément à l'aide d'une solution d'acide dilué, d'une solution d'uranium tétravalent, d'une solution de N,N-diméthylhydroxylamine et d'une solution de carbonate de sodium. Ses principaux composants chimiques étaient les suivants: 30 vol% de phosphate de tributyle (TBP) et 70 vol% de kérosène hydrogéné, avec une teneur en plutonium est de 0,057 g/L, une teneur en acide nitrique de 0,03 mol/L, et une teneur en phosphate de dibutyle (DBP) de 0,9 mmol/L, une teneur en phosphate de monobutyle (MBP) de 2,30x10 -4 mol/L, une quantité infime d'uranium tétravalent était négligeable, et les teneurs en autres produits de dégradation et en ions métalliques n'ont pas été déterminées. Avant cette expérience, la solution d'alimentation a été stockée pendant plus de 5 ans et son apparence était celle d’une solution claire de couleur brun jaunâtre.
Un processus de recyclage était le suivant : une colonne d'échange d'ions chemisée a été connectée à des conduites d'entrée et de sortie d’un réservoir de bain d'eau, la température du bain d'eau était contrôlée à 60 °C, et la résine d'échange d'anions a été sélectionnée comme DOWEX® 1×4, 100-200 mesh. Après avoir trempé la résine dans de l'eau déminéralisée pendant 24 heures, la résine a été chargée dans la colonne avec un volume de colonne de 1 mL. La résine a été transformée avec 10 mL de solution de 1M HNO 3 ; après transformation, l'eau déminéralisée a été utilisée pour rincer la colonne jusqu'à ce que l'éluat soit neutre. une solution de DPA à 0,025 mol/L a été utilisée comme agent de réextraction en phase aqueuse. Le produit de réextraction en phase aqueuse après la première réextraction a été utilisé comme une solution qui a été chargée sur une colonne. Le comptage de 0-21 keV mesuré avec 10 μL de la solution est de 3631225 ; 0,3 mL de la solution qui avaient été chargés sur la colonne ont été ajoutés dans la colonne d'échange d'anions, puis l’élution a été réalisée avec 5 mL de solution de DPA à 0,025 mol/L. 1 mL de l’éluat a été prélevé à chaque fois, et 10 μL de l’éluat ont été pris respectivement pour mesurer un taux de comptage de 0 à 21 keV. La désorption du Pu (IV) a été effectuée à une température constante de 60 °C avec une solution de 1M HNO 3 , dans laquelle 1 ml de la solution de 1M HNO 3 a été ajouté à chaque fois et les éluats ont été recueillis. Les 15 premiers échantillons d'éluats ont été recueilli par 1 ml à la fois et numérotés Désorption N° 1 – 15 ; après cela, 5 ml d'éluat ont été recueillis à chaque fois et numérotés respectivement Désorption N° 16, 21, 26 et 31. 10 μL de l’échantillon ont été pris séparément pour mesurer le taux de comptage de la scintillation liquide. Enfin, la désorption du Pu (IV) s'est poursuivie avec 10 mL d'éluant contenant 0,5M HNO 3 et 0,1M NH 2 OH, et l’éluat a été recueillie, et 10 μL d'échantillon ont été pris pour mesurer le taux de comptage de la scintillation liquide. La montre la courbe de variation du taux de comptage à différents stades après le passage de la solution de réextraction de plutonium dans une colonne. On peut voir que, dans la phase de chargement sur la colonne, le taux de comptage de l’éluat est faible et négligeable ; au stade de la transformation, une très petite quantité de plutonium a traversé les deux premiers volumes de colonne, du fait de la concentration insuffisante en acide nitrique dans le processus d'augmentation de la concentration d'acide nitrique dans la colonne d'échange à 7,5 mol/L. Le problème peut être résolu en ajustant l’éluat à 7,5 mol/l HNO 3 et en le faisant passer de nouveau à travers la colonne. Au cours d’une étape de désorption à l'aide d’un éluant contenant 1M HNO 3 et au cours d’une étape de désorption à l'aide d’un éluant contenant 0,5M HNO 3 et 0,1M NH 2 OH, le taux de comptage du plutonium représentait 99,5% du taux de comptage total, ce qui indique que plus de 99% du plutonium dans la solution de réextraction a été efficacement récupéré par cette méthode.
1,0 mL de la phase organique résiduaire contenant du plutonium après la désacidification a été ajoutée à un tube à centrifuger en polypropylène de 15 mL, puis 1,0 ml de solution de carbonate de sodium à 0,5 mol/L a été ajoutée au tube à centrifuger et le mélange a été agitée à température ambiante pendant 5 min; après centrifugation à 4 000 tr/min pendant 5 min, trois phases sont apparues dans le tube centrifuge, et une émulsion blanche présente entre la phase organique supérieure et la phase aqueuse inférieure a rendu les deux phases difficiles à séparer.
Selon les résultats des exemples ci-dessus et de l’exemple comparatif ci-dessus, on peut voir que la méthode de traitement du plutonium contenu dans la phase organique résiduaire du procédé PUREX fournie par la présente invention peut efficacement éluer le plutonium en forte teneur dans la phase organique résiduaire, même la phase organique résiduaire à forte teneur en plutonium a été stockée pendant une longue période, et que plus de 99% du plutonium peut être récupéré après chargement sur la colonne d'adsorption-transformation-désorption en utilisant la colonne échangeuse d'anions. Cette méthode a de bonnes perspectives d'application dans l'élution et la récupération du plutonium contenu dans la phase organique résiduaire à forte teneur en plutonium du processus de post-traitement du combustible usé.
Les modes de réalisation préférés de la présente invention ont été décrits en détail ci-dessus en référence à la figure annexée. Cependant, la présente invention n'est pas limitée aux détails spécifiques des modes de réalisation mentionnés ci-dessus. Dans la portée du concept technique de la présente invention, diverses modifications simples peuvent être apportées aux solutions techniques de l'invention. Ces modifications simples entrent toutes dans le domaine de protection de l'invention.
En outre, il convient de noter que les différentes caractéristiques techniques spécifiques décrites dans les modes de réalisation spécifiques mentionnés ci-dessus peuvent être combinées de toute manière appropriée à moins qu'elles ne soient incompatibles. Afin d'éviter toute répétition inutile, la présente divulgation n'explique pas séparément les différentes combinaisons possibles.
Dans ce mode de réalisation, et comme illustré, le patient peut se tenir debout, incliné, ou allongé, en présentant la même étanchéité au niveau du cou. Il peut être envisagé, dans un mode non représenté, que le patient soit en position assise, sur un siège réglable en hauteur afin de le surélever pour le passage de la tête hors du volume (22).
A la fin du traitement, l’ozone présent dans les moyens d’application (20) est évacué au moyen d’un échappement (25). Cet échappement (25) peut être relié directement à l’extérieur du bâtiment où est installé le dispositif (1), ou comporter des moyens de dégradation de l’ozone, par exemple à haute température, afin de ne pas surcharger en ozone l’air ambiant autour du dispositif. Le patient, et encore plus le praticien, seraient sinon soumis à des expositions respiratoires répétées et importantes d’ozone.
De manière optionnelle, le dispositif (1) comprend également un système de chauffage (30), par exemple au moyen de lampes infra-rouges (31). Ce système de chauffage (30) n’est pas destiné à être utilisé durant l’ozonothérapie en tant que telle, car la chaleur détruit l’ozone. L’ozone utilisé est à température ambiante lorsqu’il est introduit dans le volume (22) des moyens d’application (20).
Ce système est destiné à être utilisé en amont de l’ozonothérapie, lors d’une étape de préparation du traitement. En effet, exposer la partie à traiter à la chaleur a pour conséquence de dilater les pores de la peau, ce qui permettra par la suite d’augmenter l’absorption de l’ozone.
Dans les cas où les parois des moyens d’application sont transparentes, et en particulier transparentes aux rayons infra-rouges, il est envisageable de disposer le système de chauffage (31) à l’extérieur du volume (22), de manière qu’il ne soit pas exposé à l’ozone.
Il est rappelé que l’ozone est un gaz oxydant, et que les matériaux qui sont exposés à l’ozone doivent être choisis en conséquence.
A cet effet : - les parois des moyens d’application (20) peuvent être réalisées en polycarbonate ou en acier inoxydable ; - les moyens d’étanchéité (21) peuvent être réalisés en silicone.
Une interface homme machine (50) est reliée aux différents systèmes et organes pilotables du dispositif (1), et permet de régler les différents paramètres de l’ozonothérapie ainsi que des étapes de préparatoires.
L’interface homme machine (50) est bien entendue reliée aux dispositifs de sécurité du dispositif (1), par exemple ceux qui vérifient la bonne fermeture des moyens d’application (20) avant l’injection de l’ozone, ou encore un analyseur d’ozone permettant de vérifier que l’air respiré par le patient ne contient pas d’ozone en quantité pouvant être toxique.
Il est ainsi possible de régler les durées de chacune des étapes, les valeurs de surpression et/ou de dépression, de préparer des séquences préprogrammées pour enchaîner automatiquement les différentes étapes, etc.
En référence à la , le dispositif (1) peut être conçu pour un traitement localisé. Dans ce cas, on retrouve les mêmes éléments structurels que dans le premier mode de réalisation, mais les moyens d’application (20) sont de géométrie adaptée à la partie du corps à traiter. Le mode illustré concerne le traitement du dos du patient, et prend donc la forme d’un boîtier dont une face est ouverte, et l’ouverture est appliquée contre le corps du patient.
Dans ce cas, les moyens d’étanchéité (21) sont un joint disposé sur toute la périphérie de l’ouverture, et sont appliqués contre la peau du patient afin de garantir l’étanchéité nécessaire.
Des moyens de serrage peuvent être prévus pour garantir le bon maintien du boitier contre la partie à traiter, tels que des sangles fixées sur le boitier et enserrant la poitrine du patient.
Les moyens d’application (20) peuvent être de toute forme adaptée en fonction de la partie du corps à traiter.
Dans un troisième mode de réalisation non représenté, les moyens d’application (20) sont un caisson à l’intérieur duquel le patient peut intégralement rentrer. Dans ce cas, les moyens d’étanchéité (21) sont un masque respiratoire appliqué sur le visage du patient, et lui permettant de respirer au sein du volume (22) rempli d’ozone hyperbare.
Pour permettre son alimentation en air, le masque respiratoire peut être relié à l’extérieur des moyens d’application (20), ou encore à un système d’alimentation en air tel qu’une bouteille sous pression du type utilisé en plongée sous-marine.
Dans des modes de réalisation, tels que celui illustré en , la liaison mécanique comporte une boucle à came 56 entre deux morceaux de liaison souples, par exemple des sangles. L’utilisateur peut ainsi régler la longueur utile de la sangle et la tension exercée par le dispositif sur la portière 20 en l’absence d’un mouvement de cette portière 20. La liaison entre la portière 20 et l’ancrage de ceinture de sécurité est ainsi pré-tendue à un niveau de tension choisi par l’utilisateur.
Dans des modes de réalisation, tels que celui illustré en , la liaison mécanique comporte une boucle banane 54. L’utilisateur peut ainsi séparer une partie qui reste liée à la portière du véhicule et une partie qui reste liée à l’accroche de verrouillage.
Dans des modes de réalisation, tels que ceux partiellement représentés en figures 1 à 4, le moyen de fixation à une portière 20 du véhicule comporte une pièce comportant des lumières 14, 15, 34 et 35, configurées pour retenir des vis 17, 18, 37, 38 pénétrant dans le châssis métallique de la portière 20. La fixation est ainsi particulièrement rigide et solide.
Dans des modes de réalisation (non représentés), le moyen de fixation à la portière 20 du véhicule comporte un crochet ou une boucle refermée par une boucle à came, configurée pour entourer une poignée de cette portière. Ces modes de réalisation sont particulièrement adaptés à une utilisation occasionnelle du dispositif.
Comme illustré en , pour fabriquer et utiliser le dispositif objet de l’invention, on peut réaliser les étapes suivantes d’un procédé 60 : - une étape 61 de poinçonnage et pliage d’une pièce métallique pour former un moyen de fixation au châssis d’une portière de véhicule, - une étape 62 de couture de sangles sur le moyen de fixation, une boucle banane, une boucle à came et une accroche de ceinture de sécurité.
En vue de la sécurisation du véhicule, le procédé peut comporter les étapes suivantes : - une étape 63 de solidarisation du moyen de fixation à la portière 20, - une étape 64, d’enclenchement de l’accroche dans le cliquet du verrou de ceinture de sécurité, et - une étape 65 de réglage de la tension appliquée depuis l’ancrage de ceinture de sécurité jusqu’au châssis de la portière.
En cas d’urgence, l’utilisateur effectue une étape 66 de détachage de l’accroche de ceinture, d’une part, de l’ancrage de ceinture, d’autre part. La portière peut alors être ouverte en actionnant la poignée prévue à cet effet dans le véhicule.