INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une étape de maturation du support imprégné avant séchage d'une durée de 20 heures est effectuée sous air en milieu confiné et humide. Le solide obtenu est séché sous air pendant 2 h à 120°C.
1,92 g de Cu(NO 3 ).3H 2 O (Merk® CAS 10031-43-3) dissous dans 8,3 g d’eau sont ensuite imprégnés à sec sur Pd/Al2O3.
Le catalyseur D obtenu est séché pendant 2 heures sous air à 120°C, puis est calciné pendant 2 heures à 650°C sous un flux d'air de combustion avec une V.V.H. de 3000 litres d'air de combustion par litre de catalyseur et par heure. L'air de combustion contient environ 60 g d'eau par kg d'air sec.
Le catalyseur D comprend une teneur en élément palladium de 0,05% en poids et une teneur en élément cuivre de 5% en poids. La caractérisation du catalyseur D par microsonde de Castaing montre que 80% du Pd est réparti sur une croûte d'épaisseur environ 70 µm. Le coefficient de répartition du cuivre est de 1, la répartition du cuivre est homogène dans le grain.
Exemple 5 : Imprégnations de Pd et Cu dans un ratio Cu/Pd = 1 (non conforme)
Une solution aqueuse de nitrate de palladium est préparée à 25°C par dilution de 13,1 mg nitrate de palladium de Pd(NO 3 ).2H 2 O (MERK®, CAS 32916-07-7 dissous dans 8,9 g d’eau déminéralisé.
Cette solution est ensuite imprégnée (par la méthode d’imprégnation à sec) sur 10 grammes d'une alumine dont la S BET est de 70 m²/g. Cette alumine est sous forme d’extrudés quadrilobés dont le diamètre moyen est de 1,6 mm.
19,2 mg de Cu(NO 3 ).3H 2 O (Merk® CAS 10031-43-3) dissous dans 8,3 g d’eau sont ensuite imprégnés à sec sur Pd/Al2O3.
Le catalyseur E obtenu est séché pendant 2 heures sous air à 120°C, puis est calciné pendant 2 heures à 650°C sous un flux d'air de combustion avec une V.V.H. de 3000 litres d'air de combustion par litre de catalyseur et par heure. L'air de combustion contient environ 60 g d'eau par kg d'air sec.
Le catalyseur E comprend une teneur en élément palladium de 0,05% en poids et une teneur en élément cuivre de 0,05% en poids. La caractérisation du catalyseur E par microsonde de Castaing montre que 80% du Pd est réparti sur une croûte d'épaisseur environ 20 µm. Le coefficient de répartition du cuivre est de 0,4, le cuivre est en croute avec une épaisseur de croute de 80 µm.
Exemple 6 : Support avec surface spécifique trop basse en dehors de plage revendiquée (non conforme)
Une solution aqueuse de nitrate de palladium est préparée à 25°C par dilution de 13,1 mg nitrate de palladium de Pd(NO 3 ).2H 2 O (MERK®, CAS 32916-07-7) dissous dans 8.9 g d’eau déminéralisé.
Cette solution est ensuite imprégnée (par la méthode d’imprégnation à sec) sur 10 grammes d'une alumine dont la S BET est de 30 m²/g. Cette alumine est sous forme d’extrudés quadrilobés dont le diamètre moyen est de 1,6 mm.
- la hauteur maximale de la section de collecte de fluide de refroidissement dans le collecteur est supérieure à la hauteur maximale de la section de passage de fluide de refroidissement dans le distributeur ;
- chaque cellule électrochimique présente une surface périphérique extérieure, le bloc de cellules présentant au moins un canal de circulation de fluide de refroidissement raccordant le distributeur au collecteur pour chaque cellule électrochimique du bloc de cellules, le canal de circulation s’étendant autour d’au moins une partie de la surface périphérique extérieure de la cellule électrochimique, avantageusement autour de toute la surface périphérique extérieure de la cellule électrochimique ;
- le bloc de cellules comporte une structure alvéolaire définissant, pour chaque cellule électrochimique, une alvéole recevant la cellule électrochimique, chaque alvéole étant délimitée par une cloison périphérique, le canal de circulation étant défini entre la cloison périphérique et la surface périphérique extérieure de la cellule électrochimique ;
- le bloc de cellules comporte au moins une plaque supérieure ajourée, disposée sur les extrémités supérieures des cellules électrochimiques et au moins une plaque inférieure ajourée, disposée en dessous des extrémités inférieures des cellules électrochimiques, les plaques supérieure et inférieure présentant en regard de chaque cellule électrochimique, un trou traversant ;
- les plaques supérieure et inférieure comprennent, dans chaque trou traversant en regard de chaque cellule électrochimique, au moins une patte de retenue de la cellule électrochimique ;
- le bloc de cellules comporte pour chaque cellule, une capsule supérieure engagée sur l’extrémité supérieure de la cellule et une capsule inférieure engagée sur l’extrémité inférieure de la cellule, la capsule supérieure et la capsule inférieure étant munies chacune d’un orifice traversant, la capsule supérieure et la capsule inférieure étant calées respectivement dans un trou traversant respectif de la plaque supérieure et de la plaque inférieure ;
- le bloc de cellules comporte une barre supérieure de connexion électrique ajourée, disposée au contact de la plaque supérieure, et/ou une barre inférieure de connexion électrique, disposée au contact de la plaque inférieure ;
- le distributeur est situé au-dessus du bloc de cellules, le collecteur étant situé en dessous du bloc de cellules ;
- le bloc de cellules comporte une pluralité de sous-blocs de cellules adjacents, chaque sous-bloc de cellules étant incliné par rapport à l’axe longitudinal, de l’angle non nul et inférieur à 90° ;
- le fluide de refroidissement est un gaz, notamment de l’air.
L’invention a également pour objet une batterie comprenant :
- au moins un module de batterie tel que défini plus haut ;
- un système d’alimentation en fluide de refroidissement, le système d’alimentation étant raccordé à l’ouverture d’amenée du distributeur du ou de chaque module de batterie.
L’invention a également pour objet un procédé de refroidissement d’une batterie, comprenant les étapes suivantes :
- fourniture d’une batterie telle que définie plus haut ;
- activation du système d’alimentation en fluide de refroidissement pour engendrer un flux de fluide de refroidissement;
Par « filtre organique UVA » on entend toute molécule chimique organique capable d’absorber au moins les rayonnements UVA dans la gamme des longueurs d’onde comprise entre 320 et 400 nm ; ladite molécule pouvant également absorber en plus les rayonnements UVB dans la gamme des longueurs d’onde comprise entre 280 et 320 nm.
Par « filtre organique UVB », on entend toute molécule chimique organique capable d’absorber exclusivement les rayonnements UVB dans la gamme des longueurs d’onde comprises entre 280 et 320 nm.
MEROCYANINES La composition conforme à l’invention comprend au moins un filtre UVA de type mérocyanine tel que défini ci-après.
Selon la présente invention, on utilisera une famille de mérocyanines répondant à la formule (3) suivante ainsi que leurs formes géométriques isomères, notamment E/E- ou E/Z- : [Formule 3] dans laquelle : A est –O- ou –NH ; R est un groupement alkyle en C 1 -C 22 , un groupement alcényle en C 2 -C 22 , un groupement alcinyle en C 2 -C 22 , un groupement cycloalkyle en C 3 -C 22 ou un cycloalcényle en C 3 -C 22 , lesdits groupements pouvant être interrompus par un ou plusieurs O.
Les composés mérocyanines de l’invention peuvent être sous leurs formes géométriques isomères E/E-, E/Z- : [formules 3 et 3bis]
- une inhibition de cette activation en présence de fortes concentrations d’héparine.
De préférence, l’étape 5) consiste en la validation de la série VS par le calcul du ratio d’activation de cette série et du ratio d’inhibition de cette même série. Ainsi, selon ce mode de réalisation, deux critères sont pris en compte pour valider techniquement la série Validation/Standardisation :
Premièrement, dans la série VS, une activation doit être observée avec l’ajout de l’anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion, ou l’un de ses fragments, de préférence l’anticorps 5B9, et de FP4 en absence et/ou en présence de faibles concentrations d’héparine. Ainsi, le ratio d’activation de la série VS est calculé entre le mélange Basal en l’absence d’héparine et de FP4, et le maximum d’activation plaquettaire obtenu en présence de faibles concentrations d’héparine testée, indiqués mélanges 1b. Ce ratio d’activation de la série VS est calculé avec la formule suivante :
Dans un deuxième temps, la dépendance à l’héparine de l’activation plaquettaire induite par l’anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion, ou l’un de ses fragments, de préférence l’anticorps 5B9, est évaluée en calculant le ratio d’inhibition en présence de la forte concentration d’héparine testée. Ce ratio d’inhibition de la série VS est calculé avec la formule suivante :
La série Validation/Standardisation est validée uniquement si les deux critères précédents sont remplis :
Ratio d’activation série VS ≥ valeur-seuil, ladite valeur-seuil étant définie à partir de moyenne obtenue avec population éch et en écartant les valeurs aberrantes; et Ratio d’inhibition série VS supérieur ou égal à une valeur-seuil, ladite valeur-seuil étant comprise entre 0,3 et 0,7, de préférence entre 0,4 et 0,6, de préférence environ 0,5.
De préférence, le seuil de positivité du ratio d’activation de la série VS est d’au moins 5 pour le protocole CD62P et d’au moins 4 pour le protocole Annexine V.
Interprétation des résultats de la série Test Patient pour le diagnostic de la Thrombopénie Induite par l’Héparine ou pour un diagnostic d’exclusion (étape s 5’ et 6)
Les résultats validés de la série Validation/Standardisation permettent de calculer le taux d’activation plaquettaire anticorps-dépendante (dénommé APA) pour les mélanges Basal, 2a, 2b et 2c de la série Test Patient (étape 5’). Ce taux, exprimé ici en pourcentage, est calculé à partir des résultats bruts (% x MFI) exprimés en UA obtenus sur les deux séries grâce à la formule suivante :
Ce calcul permet de s’affranchir d’une réactivité variable des plaquettes d’un patient à l’autre et d’une manipulation à une autre en standardisant l’expression des résultats obtenus sur la série Test Patient.
En parallèle, il est également possible, si l’APA maximal est supérieur au seuil défini, de calculer le pourcentage d’inhibition de la série TP selon la formule suivante :
Les pourcentages d’activation et d’inhibition ainsi calculés sont comparés à des valeurs-seuils de positivité et d’inhibition établies à partir de cohortes d’échantillons contrôles positifs et négatifs, ces valeurs-seuils étant fonction du marqueur considéré et de son taux d’expression à la surface des plaquettes.
Selon les résultats fournis par ce mode de réalisation, l’invention permet donc de diagnostiquer une TIH chez un patient ou d’exclure un diagnostic de TIH chez un patient suspecté d’avoir la maladie. De préférence, un diagnostic d’exclusion d’une TIH est établi lorsque aucune activation plaquettaire n’est observée en présence de faibles concentrations d’héparine sur la série TP du patient. De préférence, un diagnostic de TIH chez un patient suspecté d’avoir la maladie est confirmé lorsque l’on observe une activation plaquettaire de la série TP du patient en présence de faibles concentrations d’héparine, et une inhibition de l’activation plaquettaire en présence de fortes concentrations d’héparine.
Les résultats d’analyse ainsi obtenus sont interprétés de la façon suivante (étape 6) :
I/ Un diagnostic positif de TIH est confirmé lorsque les deux conditions ci-dessous sont vérifiées pour la série Test Patient :
une forte activation plaquettaire (valeur supérieure ou égale au seuil de positivité) doit être observée en présence de faibles concentrations d’héparine (mélange 2b) ; et une inhibition de cette activation plaquettaire (valeur supérieure ou égale au seuil d’inhibition) doit être observée en présence de la forte concentration d’héparine testée (mélange 2c). Cette deuxième condition permet de vérifier la dépendance à l’héparine de l’activation plaquettaire induite par les anticorps anti-FP4 modifié par un polyanion présents dans le sang du patient.
est une vue en perspective, vue de derrière, d’une tôle support d’une plaquette de frein selon l’invention.
est une vue en perspective, vue de derrière, d’une tôle support d’une autre plaquette de frein selon l’invention.
] est une vue en perspective, vue de derrière, d’une telle plaquette.
est une vue de face de la tôle support.
est une vue de face partielle d’un étrier selon l’invention.
est une vue en perspective d’un tel étrier.
Description détaillée de l’invention En référence aux figures 1 à 6, l’invention consiste essentiellement à concevoir, pour une plaquette (10) de frein, une disposition de l’isolant thermique (13) telle qu’au moins une zone arrière découverte (12b) soit apparente, c’est-à-dire qu’elle n’est pas recouverte par l’isolant thermique (13).
On rappelle que cet isolant (13) est nécessaire pour protéger de la chaleur les autres composants de l’étrier (20), mais limiter sa présence au strict nécessaire, c’est-à-dire à la zone d’appui (12a) uniquement (l’interface entre la face arrière (12) et les pièces appliquant l’effort de serrage) permet de créer au moins une zone de convection (16) permettant d’évacuer la chaleur générée lors du freinage.
L’isolant thermique (13) comprend avantageusement du mica, ce qui permet d’obtenir un isolant performant, même avec une faible épaisseur. La feuille de mica est maintenue en position sur la tôle (11) au moyen d’un cliquant (18), qui est encliqueté sur la tôle (11).
En pratique, il est avantageux de concevoir une tôle support (11) qui soit surdimensionnée, dans le sens où elle est plus large que ne l’imposent les dimensions de la garniture (15) ainsi que les dimensions de la zone d’appui (12a).
On a représenté sur les figures 1, 2 et 4 les enveloppes correspondant aux dimensions de la garniture (15) sur la face avant (14), et correspondant à la zone d’appui (12a) sur la face arrière (12). Une dimension suffisante pour la tôle support (11) est la plus petite géométrie qui englobe lesdites enveloppes, tel qu’illustré .
En référence aux figures 2 et 4, la tôle (11) est surdimensionnée de manière que : - sur la face arrière (12), des portions importantes dépassent de l’isolant (13), formant des zones arrière découvertes (12b) de grandes dimensions ; - sur la face avant (14), des portions importantes dépassent de la garniture (15), formant des zones avant découvertes (14b) de grandes dimensions.
Cela permet d’augmenter considérablement la superficie de la zone de convection (16), ce qui augmente de manière linéaire l’énergie pouvant être dissipée par ladite zone (16).
On ne s’intéresse pas spécifiquement aux surfaces fonctionnelles permettant de relier la tôle (11) à l’étrier (20), qui ne sont pas recouvertes par l’isolant (13) ou par la garniture (14), car l’invention réside surtout dans le rajout des ailettes (17), et de préférence dans la rajout supplémentaire de zones arrière découvertes (12b) et de zones avant découvertes (14b).
Il y a généralement de la place disponible sur les côtés d’une plaquette (10) pour procéder à un tel surdimensionnement. On n’envisage bien entendu pas d’augmenter l’épaisseur de la tôle (11), car sa tranche, même si elle participe aux échanges thermiques par convection, ne permettrait pas d’obtenir des gains significatifs si on augmentait l’épaisseur. De plus, l’encombrement dans cette direction est limité.
La superficie de la zone arrière découverte (12b) représente au moins 10% de la superficie de la face arrière (12), et de préférence au moins 20%. Dans le mode illustré, la superficie de la zone arrière découverte (12b) représente environ 40% de la superficie de la face arrière (12).
Ensuite, lors d’une étape 102 d’initialisation, le nombre N 0 de gouttes, le volume cible V c et le volume V Rmin sont acquis par l’unité 22 par l’intermédiaire de l’interface homme-machine 24.
Ici, une durée T 0 est également acquise par l’unité 22 par l’intermédiaire de l’interface homme-machine 24. La durée T 0 est la durée souhaitée pour faire croître chaque goutte G i depuis un volume nul jusqu’au volume V c . Cette durée T 0 est choisie pour être compatible avec les vitesses maximales de déplacement des pistons 34, 36 atteignables à l’aide des moteurs 60 et 80.
Lors de cette étape 102, le réservoir 32 est également rempli avec un volume de liquide supérieure N 0 *V C .
Ensuite, une phase 104 de commande des actionneurs 38 et 40 pour former la série de N 0 gouttes commence. Lors de cette phase 104, les gouttes G i sont formées sur le substrat 10 les unes après les autres.
Pour commencer à former la goutte G i , l’unité 22 commence à commander les actionneurs 38 et 40 à un instant td i . À l’instant td i , le volume de la goutte G i est nul. À cet instant td i , les vitesses de déplacement des pistons 34 et 36 sont également nulles. Les positions des pistons 34 et 36 le long de l’axe 12 à, l’instant td i , sont notées, respectivement, yd 1 , i et yd 2,i .
Par la suite, toutes les positions du piston 34 sont des positions le long de l’axe 12 et sont repérées par rapport à une origine fixe par rapport au corps 32. Toutes les positions du piston 34 sont aussi des positions le long de l’axe 12 mais elles sont repérées par rapport à un origine fixe par rapport au piston 34. Ainsi, les positions du piston 36 sont des positions relatives par rapport à la position du piston 34. A l'inverse, les positions du piston 34 sont des positions absolues par rapport à la position du corps 42.
De l’instant td i jusqu’à un instant tf i , l’unité 22 commande les actionneurs 38 et 40 pour former la goutte G i . À l’instant tf i , l’unité 22 arrête de commander les actionneurs 38 et 40 pour former cette goutte G i car sa formation est terminée. Ainsi, pour former la goutte G i , les actionneurs 38 et 40 sont uniquement commandés pendant l’intervalle [td i ; tf i ]. La vitesse de déplacement des pistons 34 et 36 est nulle à l’instant tf i . Les positions des pistons 34 et 36 le long de l’axe 12 à l’instant tf i , sont notées, respectivement, yf 1 , i et yf 2,i .
Les gouttes sont formées les unes après les autres. Ainsi, l’intervalle [td i+1 ; tf i+1 ] pendant lequel la goutte G i+1 est formée suit l’intervalle [td i ; tf i ]. Entre les instants tf i et td i+1 , il existe généralement un temps mort pendant lequel aucun des actionneurs 38 et 40 n’est commandé. Typiquement, ce temps mort est mis à profit pour retirer la goutte G i du substrat 10 avant de commencer la formation de la goutte G i+1 .
Ici, lors d’une étape 110, l’unité 22 établit automatiquement les lois de commande des actionneurs 38 et 40 à utiliser pendant l’intervalle [td i ; tf i ] pour former la goutte G i .
Ensuite, lors d’une étape 112, pendant l’intervalle [td i ; tf i ], l’unité 22 commande les actionneurs 38 et 40 en suivant les lois de commande établie lors de l’étape 110.
Enfin, lors d’une étape 114, pendant le temps mort entre l’instant tf i et l’instant td i+1 , la goutte G i est retirée du substrat 10, par exemple, comme précédemment indiquée.
Les étapes 110 à 114 sont réitérées pour former chaque goutte G i .
Lors de l’étape 110, l’unité 22 établit automatiquement les lois de commande des actionneurs 38 et 40 qui vont permettre de former avec la plus grande précision possible la goutte G i . Ces lois de commande sont établies à partir des paramètres acquis lors de l’étape 102.
Par la suite, les notations utilisées pour établir ces lois de commande sont d'abord introduites puis un exemple de méthode pour établir ces lois de commande est présenté.
Chaque intervalle [td i ; tf i ] est divisé en deux intervalles immédiatement consécutifs [td i ; tm i ] et [tm i ; tf i ]. L’instant tm i est égal à td i + x*T 0 , où : -T 0 est la durée de l’intervalle [td i ; tf i ], et - x est un coefficient supérieur à 0 et inférieur à 1.
La durée de l’intervalle [td i ; tm i ] est donc égal à x*T 0 ou xT 0 et la durée de l’intervalle [tm i ; tf i ] est égal à (1-x)*T 0 ou (1-x)T 0 .
Dans certains modes de réalisation, la phase huileuse comprend en outre un ou plusieurs ingrédients de phase huileuse choisis dans le groupe constitué d'ingrédients actifs solubles dans l'huile, d'émollients, d'huiles de silicone et de leurs combinaisons, et la phase aqueuse et la phase huileuse ou les deux phases comprennent facultativement un ou plusieurs parmi les additifs facultatifs, les additifs facultatifs étant choisis dans le groupe constitué de régulateurs de pH, d'agents chélatants, d'actifs de soin de la peau, de conservateurs, de charges, de poudres, de parfums, de colorants, de pigments et de combinaisons de ces derniers.
Conformément à certains modes de réalisation, l'invention propose une composition cosmétique dans laquelle
i. ledit au moins un ester de polyglycéryle est présent à raison d'environ 0,01 % à 2 % environ maximum, en poids de la composition ;
ii. l'acide glutamique, ou un dérivé de ce dernier, est présent à raison d'au moins environ 0,1 % à environ 1,5 %, en poids de la composition ;
iii. ledit au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable est présent à raison d'environ 0,01 % à environ 10 %, en poids de la composition ;
iv. ladite au moins une huile est présente à raison d'environ 0,1 % à environ 23 %, en poids de la composition ;
v. l'eau, ou l'eau et un agent hydratant à base d'eau ou un solvant ou une combinaison de ces derniers est présente à raison d'environ 65 % à environ 95 % en poids de la composition et
vi. le ou les additifs optionnels sont choisis dans le groupe constitué de régulateurs de pH, d'agents chélatants, d'actifs de soin de la peau, de conservateurs, de charges, de poudres, de parfums, de colorants, de pigments et de leurs combinaisons.
Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un ester de polyglycéryle est choisi dans le groupe constitué par le diisostéarate de polyglycéryle-4/polyhydroxystéarate/sébacate, le polyglycéryl-6 polyricinoléate, le polyglycéryl-3 diisostéarate, le polyglycéryl-2 oléate, le polyglycéryl-10 laurate, le dilinoléate de dimère de diisostéaroyle polyglycéryl-3 oléate (et) de polyglycéryl-3, le polyglycéryl-4 isostéarate et leurs combinaisons. Dans certains modes de réalisation, l'acide glutamique, ou un dérivé de ce dernier est choisi dans le groupe constitué par le diacétate de glutamate tétrasodique, l'acide lauroyl glutamique, l'acide myristoyl glutamique, l'acide palmitoyl glutamique, l'acide stéaroyl glutamique, l'acide béhénoyl glutamique, l'acide olivoyl glutamique, l'acide cocoyl glutamique, leurs sels et leurs combinaisons. Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable est choisi dans le groupe constitué par le propanediol, l'éthylène glycol, le propylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l'hexylène glycol, le décylène glycol, le 1,2-butanediol, le 1,2- l'hexanediol, le caprylylglycol, l'éthylhexanediol et leurs combinaisons. Dans certains modes de réalisation, ladite au moins une huile est choisie dans le groupe constitué par le beurre de Butyrospermum Parkii (karité), la cire de Copernicia Cerifera (Carnauba), l'huile de Persea Gratissima (avocat), le squalane et leurs combinaisons.
Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un ester de polyglycéryle comprend du diisostéarate de polyglycéryle-4/polyhydroxystéarate/sébacate, l'acide glutamique ou un dérivé de celui-ci comprend du diacétate de glutamate tétrasodique, ledit au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable comprend du propanediol, et ladite au moins une huile comprend du beurre de Butyrospermum Parkii (karité), de la cire de Copernicia Cerifera (Carnauba), de l'huile de Persea Gratissima (avocat), du squalane et de l'eau ou de l'eau et un agent hydratant à base d'eau ou un solvant ou une combinaison de ces derniers comprend de l'eau, et au moins un agent hydratant présent d'environ 1 % à environ 20 % en poids de la composition, toutes les quantités en poids étant basées sur le poids total de la composition.