INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le circuit principal 41 comprend en outre une restriction 417 agencée au niveau du conduit de refoulement 414 et configurée pour piloter le débit de carburant refoulé par la deuxième pompe centrifuge 412 . Plus précisément, la restriction 417 est configurée pour générer des pertes en ligne (ou pertes de charge), de nature thermique, au sein du conduit de refoulement 414 , ce qui permet d’ajuster le débit de carburant au sein du conduit reliant le conduit de refoulement 414 aux injecteurs de la chambre de combustion 24 . La restriction 417 peut être une vanne à section variable commandée par une servovalve.
Le circuit secondaire 42 est agencé en parallèle du circuit principal 41 , plus précisément en parallèle de la deuxième pompe centrifuge 412 , avantageusement également en parallèle de l’échangeur de chaleur 415 et du filtre 416 . A cet égard, le circuit secondaire 42 comprend un conduit d’entrée 420 relié au conduit de refoulement 414 et un conduit de sortie 421 relié au conduit de liaison 413 .
En outre, le circuit secondaire 42 comprend au moins une géométrie variable 4200 , laquelle est ainsi alimentée par au moins une partie du carburant refoulée par la deuxième pompe centrifuge 412 . Après avoir traversé la géométrie variable 4200 , le carburant est ensuite déversé dans le conduit de liaison 413 si bien qu’une partie du carburant admis par la deuxième pompe centrifuge 412 a, en fait, circulé à travers les géométries variables 4200 . En d’autres termes, le carburant admis par deuxième pompe centrifuge 412 pour partie est refoulé par la première pompe centrifuge 411 , et pour le reste a circulé au sein du circuit secondaire 42 . En outre, le carburant refoulé par la deuxième pompe centrifuge 412 pour partie circule au sein du circuit secondaire 42 , et pour le reste est brûlé au sein de la chambre de combustion 24 .
Chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 comprend une partie rotor et une partie stator, la partir rotor étant mobile par rapport à la partie stator, typiquement par rotation d’un arbre d’entrée de la pompe centrifuge 411 , 412 autour de son propre axe. De manière générale, chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 est une machine rotative qui pompe le carburant en le forçant au travers d’une roue à aubes, ou d'une hélice, généralement appelée « impulseur », lequel est solidaire de l’arbre et forme, avec l’arbre, la partie rotor. L’impulseur est logé au sein d’un carter de la pompe centrifuge 411 , 412 , lequel forme la partie stator. Par l’effet de la rotation de l’impulseur, le carburant pompé est aspiré axialement dans la pompe centrifuge 411 , 412 , c’est-à-dire dans une direction parallèle à l’axe de l’arbre, puis accéléré radialement, c’est-à-dire selon une direction perpendiculaire à l’axe de l’arbre, et enfin refoulé tangentiellement, c’est-à-dire selon une direction tangentielle à l’axe de l’arbre. La pompe centrifuge de gavage 4000 présente avantageusement la même structure que celle de chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 . En tout état de cause, il convient de noter que, contrairement à une pompe volumétrique qui est une source de débit, une pompe centrifuge 411 , 412 , 4000 est une source de pression. En effet, une pompe centrifuge 411 , 412 , 4000 est configurée pour que, en fonctionnement, elle puisse délivrer un débit de carburant qui est variable, puisqu’il dépend de la vitesse de rotation de sa partie rotor par rapport à sa partie stator, mais avec une augmentation de pression entre le port d’admission 4110 , 4120 et le port de refoulement 4112 , 4122 qui demeure constante, ou quasiment constante, et ce quel que soit le débit, comme notamment visible sur la .
Avantageusement, la partie rotor de la première pompe centrifuge 411 est solidaire en rotation de la partie rotor de la deuxième pompe centrifuge 412 . Typiquement, l’arbre d’entrée de la première pompe centrifuge 411 est commun à l’arbre d’entrée de la deuxième pompe centrifuge 412 .
De manière également avantageuse, la partie stator de la première pompe centrifuge 411 est montée fixe sur la partie stator de la deuxième pompe centrifuge 412 . Typiquement, le carter de la première pompe centrifuge 411 est monté fixe sur le carter de la deuxième pompe centrifuge 412 .
L’entraînement en rotation de la partie rotor, par rapport à la partie stator, de chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 , peut être mise en œuvre de différentes manières.
Dans une variante, le moteur 2 d’aéronef 100 comprend un moteur électrique (non représenté), qui peut être synchrone ou asynchrone, et qui comprend un élément rotatif, typiquement un arbre de sortie, relié à au moins l’une parmi la partie rotor de la première pompe centrifuge 411 et la partie rotor de la deuxième pompe centrifuge 412 pour l’entraîner en rotation par rapport à la partie stator. En outre, le moteur 2 d’aéronef 100 comprend une source d’alimentation électrique, typiquement une batterie ou un générateur entraîné par au moins l’un du corps haute pression 222 , 262 , 282 et du corps basse pression 20 , 220 , 260 , 280 , la source d’alimentation électrique étant reliée au moteur électrique pour lui transmettre une puissance électrique afin d’entraîner en rotation l’élément rotatif du moteur électrique. L’utilisation d’un moteur électrique permet à chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 , de délivrer le débit de carburant nécessaire, notamment aux géométries variables 4200 , et ce même à des régimes d’entraînement faibles des corps rotatifs 20 , 22 , 26 . En effet, un moteur électrique peut entraîner chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 à des vitesses de rotation élevées, même à des régimes d’entraînement faibles des corps rotatifs 20 , 22 , 26 , puisque la vitesse d’entraînement du moteur 2 électrique n’est pas liée à la vitesse de rotation des corps rotatifs 20 , 22 , 26 . Ce faisant, il n’est pas nécessaire de surdimensionner les pompes centrifuges 411 , 412 pour pouvoir répondre aux besoins en débit de carburant à des régimes d’entraînement faibles des corps rotatifs 20 , 22 , 26 , notamment de la part des géométries variables 4200 . Par ailleurs, l’utilisateur du moteur électrique permet également d’optimiser la puissance prélevée sur les corps rotatifs 20 , 22 , 26 , le cas échéant.
Dans une autre variante, un engrenage du boîtier d’accessoires est relié à au moins l’une parmi la partie rotor de la première pompe centrifuge 411 et la partie rotor de la deuxième pompe centrifuge 412 pour l’entraîner en rotation par rapport à la partie stator. Dans cette autre variante, il peut être utile de prévoir un organe auxiliaire raccordé au circuit principal 41 pour fournir une pression de carburant suffisante, à la fois dans le circuit secondaire 42 et dans le conduit de refoulement 414 , à des régimes de fonctionnement faibles des corps rotatifs 20 , 22 , 26 .
La et la illustrent des caractéristiques des pompes centrifuges 411 , 412 pour deux régimes de fonctionnement distincts, l’un illustré par un trait plein, l’autre par un trait en pointillés.
La représente, pour chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 , l’évolution de la pression différentielle (i.e., la différence entre la pression de carburant au niveau du port de refoulement 4112 , 4122 et de la pression de carburant au niveau du port d’admission 4110 , 4120 ) en fonction du débit de carburant refoulé par la pompe centrifuge 411 , 412 . Comme visible sur la , cette évolution est différente suivant le régime de fonctionnement de la pompe centrifuge 411 , 412 , c’est-à-dire suivant la vitesse d’entraînement de la partie rotor de la pompe par rapport à sa partie stator.
La représente, pour chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 , l’évolution du rendement de la pompe centrifuge 411 , 412 en fonction du débit de carburant refoulé par la pompe centrifuge 411 , 412 , pour les mêmes régimes de fonctionnement que ceux illustrés en . Là encore, la illustre que cette évolution est différente suivant le régime de fonctionnement de la pompe centrifuge 411 , 412 .
Pour optimiser le rendement du système de régulation de carburant 4 , il convient de le faire fonctionner de sorte à déséquilibrer la première pompe centrifuge 411 par rapport à la deuxième pompe centrifuge 412 . Plus exactement, il convient de configurer chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 , puis de les faire fonctionner, de sorte à ce que, quel que soit leur régime, la première pompe centrifuge 411 délivre un débit inférieur au débit délivré par la deuxième pompe centrifuge 412 et introduise une augmentation de pression de carburant dans le circuit principal 41 qui est inférieure à l’augmentation de pression introduite par la deuxième pompe centrifuge 412 dans le circuit principal 41 . Dans cette configuration, le débit de fluide délivré par la première pompe centrifuge 411 est, en fait, uniquement dédié à l’alimentation de la chambre de combustion 24, tandis que le débit de fluide délivré par la deuxième pompe centrifuge 412 est, quant à lui, dédié à la fois à l’alimentation de la chambre de combustion 24 et à l'actionnement des géométries variables 4200 .
Ceci est particulièrement visible sur la et sur la , dans lesquelles le triangle marque le point de fonctionnement de chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 lorsque l’aéronef 100 est en croisière, tandis que l’étoile marque le point de fonctionnement de chacune de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 lorsque l’aéronef 100 est au décollage. Chacun de ces points de fonctionnement correspondent à des régimes différents de la première pompe centrifuge 411 et de la deuxième pompe centrifuge 412 , le régime de fonctionnement associé au décollage étant illustré par la courbe en trait plein, tandis que le régime de fonctionnement associé à la croisière est illustré en traits pointillés.
Après le mélange, une pâte d’allumage homogène et d’aspect conforme a été obtenue. Sa viscosité de 70 000 mPa.s (Brookfield RV5 à 5 T/min – température de mesure 21°C) assure sa coulabilité pour un dépôt sur une structure combustible ( ).
Exemple 4 On a préparé une pâte d’allumage contenant du bore (B), du nitrate de potassium (P) et le collodion du tableau 2. Cette pâte d’allumage une fois séchée s’approche de la poudre d’allumage BKNO 3 à liant polyester conforme à la norme MIL-P-46994B renfermant 70,7% ± 2,0% de P, 23,7% ± 2,0% de B et 5,6% ± 2,0% de liant polyester.
Le B et le P sont choisis selon cette norme MIL à l’exception de la granulométrie du P qui peut être inférieure à 100 µm au lieu des 15 µm maximum indiqués dans la norme MIL-P-46994B ; cette granulométrie du P permet d’obtenir une pâte ayant une meilleure homogénéité et coulabilité.
Le collodion utilisé est celui du tableau 2. Les pourcentages massiques des ingrédients rentrant dans la pâte d’allumage sont présentés dans le tableau 11.
Ingrédients Pourcentages massiques Charges Nitrate de potassium 52,5% Bore 17,5% Total charge 70 % Collodion Base cellulosique sèche* 4,8% Solvant AB 12,6% Solvant Acétone 12,6% Total collodion 30 %
Le mélange des ingrédients selon les pourcentages massiques donnés dans le tableau 11 conduit après dépôt et évaporation du solvant à une charge sèche d’allumage dont la composition est donnée dans le tableau 12.
Constituants Pourcentage massique dans la charge d’allumage sèche. Nitrate de potassium 70,7% Bore 23,7% Liant cellulosique 5,7% Total 100%
Le présent exemple met en œuvre les ingrédients et les proportions du tableau 11 pour obtenir une masse finale de pâte d’allumage de 400g.
Le Bore, le collodion puis le KNO 3 , préalablement grossièrement démotté de façon manuelle, ont été disposés dans cet ordre en couches superposées dans un pot pour mélange par résonance acoustique. Une rampe progressive d’intensité de mélange acoustique conduisant à des paliers d’accélérations croissantes de 6 à environ 61 g a été appliquée pour obtenir la pâte d’allumage sur une durée de 15 minutes. On a observé pendant le cycle de mélange une élévation de température d’environ 14°C.
La faible accélération en début de mélange assure un mouillage filmogène (enrobage) par le collodion des charges réductrices et oxydantes avant un mélange d’ensemble progressivement plus vigoureux. On a évité ainsi au mieux la mise en présence à sec de la charge réductrice et de la charge oxydante pouvant conduire à un événement pyrotechnique.
La pâte obtenue a une vitesse de combustion en gouttière de 91 mm/s et une TACP supérieure à 400°C. La sensibilité au frottement est négligeable et la sensibilité à l’impact reste dans les valeurs admises pour des matériaux explosifs granulaires. Ces résultats préliminaires de sécurité sont donc favorables et conduiront assurément à une mise en œuvre (manipulation, transport) de la pâte en division de risque 1.3.
Le même type d’essai a été réalisé avec une pâte renfermant 60% de charges (45% de KNO 3 , 15% de Bore) et 40 % de collodion pour évaluer l’influence du taux massique de la nitrocellulose dans la pâte sur la TACP. Même à ce taux plus élevé de nitrocellulose, la TACP de la pâte reste supérieure à 400°C. Après mélange selon un cycle identique au précédent, une pâte d’allumage homogène et d’aspect conforme a été obtenue. Sa viscosité d’environ 100 000 mPa.s (Brookfield RV5 à 5 T/min – température de mesure 21°C) assure sa coulabilité pour un dépôt sur une structure combustible ( ). La montre une image obtenue par microscopie par balayage électronique de la charge d’allumage après séchage de cette pâte. On observe une très bonne homogénéité de la répartition des charges de bore (grains noirs) et de KNO 3 (grains blanchâtres) en cohésion avec le liant nitrocellulosique (non visible sur l’image).
* obtenues selon l’art antérieur avec de la poudre noire en grains mélangée mécaniquement avec le collodion avec les pourcentages massiques du tableau 3.
Procédé de préparation de composés comportant une structure 2,5-dihydrobenzoxépine par réarrangement photochimique La présente invention s’applique au domaine de la synthèse de composés chimiques possédant une structure dihydrobenzoxépine. En particulier, l’invention est relative à un procédé de préparation de composés chimiques comportant une structure 2,5-dihydro-1-benzoxépine par réarrangement photochimique à partir composés chimique possédant une structure chromène. Ce procédé s’applique particulièrement à la préparation de dérivés de dihydrobenzoxépine ayant une activité biologique et notamment une activité herbicide, à partir des dérivés chromène correspondants.
L’invention concerne également un dispositif de génération d’image destiné à générer une image reconstituée à partir d’une première image initiale et d’une deuxième image initiale.
Etat de la technique Dans le domaine de la capture d’image ou plus particulièrement de la photographie, les concepteurs de dispositifs de capture d’image cherchent à développer des outils permettant de former une image se rapprochant le plus possible de la vision humaine, généralement en tentant de restituer au mieux la sensation de relief générée par la vision stéréoscopique des deux yeux humains.
Cependant, dans les dispositifs de capture d’image existants, il est fréquent de constater qu’il existe une différence de perspective entre une image générée par un dispositif de capture d’image et une image issue de la retranscription mentale générée par la vision stéréoscopique humaine, notamment quand le sujet est proche. Une telle différence est flagrante et fortement préjudiciable dans la production photographique rapprochée, notamment de portraits, ou d’égoportraits (ou encore « Selfie » selon l’appellation anglo-saxonne correspondante).
En effet, les avancées technologiques récentes dans les domaines de l'électronique et du numérique ont engendré la production d'une grande quantité de photos à partir de dispositifs de capture d'image intégrés dans des appareils mobiles très compacts, provoquant ainsi de nouveaux comportements de création photographique. Parmi ces nouvelles pratiques photographiques, la possibilité de se prendre soi-même en photo ou en vidéo a été fortement encouragée par l'avènement du smartphone grâce à son écran permettant la visualisation instantanée de la photo et à ses caméras sur les deux faces de l'appareil.
On constate alors sur ces prises de vue rapprochées (à bout de bras), un effet de perspective très prononcé qui a pour conséquence d'agrandir ce qui est au centre de l'image (au plus près de l'objectif) et de minimiser, voire de masquer les parties périphériques et latérales. Le visage photographié présente alors généralement des disproportions, avec typiquement un gros nez, des pommettes saillantes, et peu ou pas du tout d'oreilles. La photographie représente donc le visage photographié avec un aspect très éloigné de celui de la vision humaine stéréoscopique à la même distance. Ce manque de fidélité entre l’aspect reproduit et l’aspect réel ne donne donc pas une entière satisfaction.
Ce but peut être atteint grâce à la mise en œuvre d’un procédé de génération d’une image reconstituée en deux dimensions, ladite image reconstituée étant représentative d’un sujet et étant reconstituée à partir d’au moins une première image initiale et une deuxième image initiale prises simultanément à partir de deux points de vue différents, ledit procédé de génération étant mis en œuvre par un dispositif de génération d’image ayant au moins des premier et deuxième dispositifs de capture d’images distincts décalés spatialement l’un par rapport à l’autre le long d’une direction de décalage suivant une distance comprise entre 50 mm et 75 mm, et plus particulièrement entre 60 mm et 65 mm, et notamment égale à 63 mm, et agencés respectivement auxdits deux points de vue, le procédé de génération comprenant :
une étape d’acquisition d’image, dans laquelle la première image initiale représentative du sujet, et la deuxième image initiale représentative du sujet sont acquises simultanément par les premier et deuxième dispositifs de capture d’images ; une première étape de détermination dans laquelle la première image initiale est découpée fictivement en une première portion conservée et une première portion écartée ; une deuxième étape de détermination dans laquelle la deuxième image initiale est découpée fictivement en une deuxième portion conservée et une deuxième portion écartée ; une étape de reconstitution dans laquelle la première portion conservée et la deuxième portion conservée sont assemblées l’une avec l’autre pour former l’image reconstituée.
Les dispositions précédemment décrites permettent de proposer un procédé de génération d’une image reconstituée à partir d’une première image initiale et d’une deuxième image initiale d’un même sujet prises simultanément. Il est ainsi possible de reproduire une image reconstruite du sujet proche de la vue stéréoscopique humaine de ce sujet, par l’intermédiaire du dispositif de génération d’image, car la distance séparant le premier dispositif de capture d’image et le deuxième dispositif de capture d’image est proche de l’écart pupillaire moyen entre deux yeux humains.
Il est bien compris que les termes « première », et « deuxième », ne sont pas limitatifs, et permettent de distinguer les images initiales les unes des autres. Il peut y avoir au moins une image initiale supplémentaire de même nature que les première et deuxième images initiales et pour laquelle les mêmes principes qu’elles s’appliquent.
Il est par ailleurs bien compris que l’image reconstituée est une image en deux dimensions.
Le procédé de génération d’une image reconstituée peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison.
Selon un mode de réalisation, l’étape de reconstitution est mise en œuvre par l’assemblage de la première portion conservée et de la deuxième portion conservée côte à côte.
Selon un mode de réalisation, la première étape de détermination comprend :
une première étape de délimitation d’une première zone d’intérêt incluant un premier centre, et d’une deuxième zone d’intérêt incluant un deuxième centre au sein de la première image initiale ; une première étape d’établissement d’une première ligne de liaison s’étendant entre le premier centre de la première zone d’intérêt et le deuxième centre de la deuxième zone d’intérêt ; une première étape de définition d’une première ligne de séparation perpendiculaire à la première ligne de liaison et délimitant de part et d’autre de ladite première ligne de séparation, la première portion conservée et la première portion écartée,
Système de régulation de carburant DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine aéronautique. Plus précisément, la présente invention concerne la régulation de carburant au sein d’un moteur d’aéronef.
ETAT DE LA TECHNIQUE La régulation de carburant au sein d’un moteur d’aéronef est généralement assurée par un système comprenant une pompe volumétrique entraînée par un corps rotatif du moteur. Remplacer la pompe volumétrique par une pompe centrifuge pourrait procurer certains avantages ; notamment cela permettrait au système de régulation de carburant de gagner en robustesse. Toutefois, une pompe centrifuge présente certains inconvénients ; notamment, son rendement dépend du débit de carburant qu’elle délivre.
Un but de l’invention est d’améliorer un système de régulation de carburant pour moteur d’aéronef comprenant au moins une pompe centrifuge.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect de l’invention un système de régulation de carburant pour moteur d’aéronef, le système comprenant : une source de carburant ; un conduit d’alimentation relié à la source de carburant ; un circuit principal comprenant : une première pompe centrifuge comprenant un port d’admission et un port de refoulement, le port d’admission étant relié au conduit d’alimentation ; un conduit de liaison relié au port de refoulement de la première pompe centrifuge ; une deuxième pompe centrifuge comprenant un port d’admission et un port de refoulement, le port d’admission de la deuxième pompe centrifuge étant relié au conduit de liaison ; un conduit de refoulement relié au port de refoulement de la deuxième pompe centrifuge, le conduit de refoulement étant en outre configuré pour être relié à un injecteur d’une chambre de combustion du moteur ; et un circuit secondaire comprenant au moins un organe configuré pour être actionné par une pression de carburant circulant au sein du circuit secondaire, le circuit secondaire comprenant un conduit d’entrée relié au conduit de refoulement et un conduit de sortie relié au conduit de liaison.
Avantageusement, mais facultativement, le système selon l’invention peut comprendre l’une au moins des caractéristiques suivantes, prise seule ou en combinaison : - la première pompe centrifuge et la deuxième pompe centrifuge sont configurées de sorte à ce que, en fonctionnement, la première pompe centrifuge fournit une première pression et la deuxième pompe centrifuge fournit une deuxième pression, la première pression étant inférieure à la deuxième pression ; - la première pompe centrifuge et la deuxième pompe centrifuge sont configurées de sorte à ce que, en fonctionnement, la première pompe centrifuge délivre un premier débit de fluide uniquement dédié à l’alimentation de la chambre de combustion et la deuxième pompe centrifuge délivre un deuxième débit de fluide dédié à la fois à l’alimentation de la chambre de combustion et à l’actionnement de l’au moins un organe, le premier débit étant inférieur au deuxième débit ; - le circuit principal comprend en outre une restriction agencée au niveau du conduit de refoulement et configurée pour piloter le débit de carburant refoulé par la deuxième pompe centrifuge ;