INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur réception d’une telle requête de mise à jour, le module de contrôle 100 met à jour le statut de la garantie et/ou le compteur associé au composant identifié dans la requête.
La mise à jour du statut ou du compteur peut être indiquée au serveur distant 130 en retournant à l’étape 203 précédemment décrite.
La présente une structure d’un module de contrôle 100 d’un véhicule automobile, selon un mode de réalisation de l’invention.
Le module de contrôle 100 comprend un processeur 301 configuré pour communiquer de manière unidirectionnelle ou bidirectionnelle, via un ou des bus ou via une connexion filaire directe, avec une mémoire 302 telle qu’une mémoire de type « Random Access Memory », RAM, ou une mémoire de type « Read Only Memory », ROM, ou tout autre type de mémoire (Flash, EEPROM, etc). En variante, la mémoire 302 comprend plusieurs mémoires des types précités. De manière préférentielle, la mémoire 302 est une mémoire non volatile.
La mémoire 302 est apte à stocker, de manière permanente ou temporaire, les données de garantie associées à au moins un composant du véhicule, c’est à dire une combinaison des données suivantes : - identifiant de composant ; - état courant du compteur associé au composant ; - dernier statut de garantie déterminé en fonction de l’état courant ; - la durée de garantie, lorsque le compteur n’est pas dégressif.
Comme expliqué précédemment, de telles données de garanties peuvent être stockées pour plusieurs composants du véhicule.
Le module de contrôle 100 peut comprendre une première interface 303 apte à communiquer avec le dispositif d’initialisation 110, et optionnellement avec le dispositif de mise à jour 160, via la liaison 115. Comme expliqué précédemment, la première interface 303 peut être une interface de type CAN diagnostic.
Le module de contrôle 100 peut comprendre en outre une deuxième interface 304 apte à communiquer avec le module multimédia 120 via la liaison 123. Comme expliqué précédemment, la deuxième interface 304 peut être une interface de type CAN.
La matière première de noir de carbone à faible rendement peut présenter la propriété de BMCI, la propriété de rapport atomique H:C, la propriété de gravité spécifique et la propriété de gaz.
La matière première de noir de carbone à faible rendement peut présenter la propriété de rapport atomique H:C et la propriété de gravité spécifique.
La matière première de noir de carbone à faible rendement peut présenter la propriété de BMCI, la propriété de gravité spécifique et la propriété de gaz.
La matière première de noir de carbone à faible rendement peut présenter la propriété de gravité spécifique et la propriété de gaz.
Une matière première de noir de carbone à faible rendement peut être une matière première dérivée de ce qui est considéré comme des sources durables, biologiques, et/ou recyclées. Par exemple, la matière première de noir de carbone à faible rendement peut être ou peut comprendre de l’éthylène, un gaz à température et pression ambiantes. L’éthylène peut être produit à partir d’éthanol biosourcé, comme à partir de la fermentation de maïs ou de la fermentation d’autres plantes. Le gaz naturel est un autre exemple de matière première de noir de carbone à faible rendement.
La matière première de noir de carbone à faible rendement, pour les besoins de la présente invention, peut être une matière première qui n’est pas dérivée de la production de carburant à base de combustible fossile ou du craquage de charbon, ou d’un craquage afin de produire des oléfines. Ainsi, la matière première de noir de carbone à faible rendement est une matière première autre que du liquide de goudron de houille, un liquide de raffinerie de pétrole, ou un résidu d’unité de craquage d’éthylène.
Les matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent également être, sans s’y limiter, les suivantes : une huile de pyrolyse de pneumatiques, une huile de pyrolyse de plastique, une huile recyclée, une huile algale, une huile dérivée de plante, une huile dérivée de la pyrolyse de déchets municipaux solides, une huile dérivée de la pyrolyse ou de la décomposition d’une biomasse (animale ou végétale) ou de déchets agricoles, une huile dérivée du traitement de sous-produits de production de pâte ou de papier, et/ou une autre huile issue principalement de biomatières, ou toute combinaison de ce qui précède. Des matières premières à faible rendement exemplaires comprennent, sans s’y limiter, une huile dérivée d’un végétal ou de toute autre plante, de l’éthanol biosourcé, une cire ou une résine produite par une plante ou un animal, une huile issue de graisse animale, une huile algale, une huile issue de la pyrolyse de boues d’épuration ou de déchets agricoles, un liquide de sous-produit issu du traitement d’une matière biogénique, un liquide produit par liquéfaction hydrothermique d’une biomatière, une résine liquide brute, un colophane de résine liquide, un brai de résine liquide, ou un acide gras de résine liquide, une huile produite à partir de matières recyclées, une huile dérivée de la pyrolyse de pneumatiques hors normes, rejetés ou en fin de vie, une huile dérivée de la pyrolyse de produits en plastique ou en caoutchouc mis au rebut ou recyclés, une huile dérivée de la pyrolyse de déchets municipaux solides, ou une huile dérivée de la pyrolyse de biomasse, ou une quelconque combinaison de ce qui précède. Ces matières premières liquides présentent un rapport atomique H:C supérieur à 1,23, ou une gravité spécifique maximale de 1,02, ou une valeur BMCI inférieure à 100. Des exemples spécifiques de matières premières de noir de carbone à faible rendement sont présentés dans le tableau 1 ci-dessous : Libellé H I J K L Exemple de matière première Huile de pyrolyse de pneumatiques Bolder350 Huile brute de pyrolyse de pneumatiques Delta Energy Huile de soja Huile de maïs Huile d’arachide Source de données e f g h, i h, i Rapport atomique H :C 1,32 1,50 1,87 1,87 1,87 Gravité spécifique 1,00 0,94 0,93 0,92 0,91 Valeur BMCI 94 62,5 56 54 50 Teneur en soufre (% en poids) 1,08 1,03 0 0 0 Point éclair 68 32 >110 321 315 Tableau 1.
La est un graphique qui présente le rapport atomique H:C pour des matières premières de noir de carbone traditionnelles à haut rendement, par rapport à des huiles de pyrolyse de pneumatiques (TPO), des huiles végétales (huile vég.), et deux matières premières en phase gazeuse (gaz naturel et éthylène) (Gaz). Pour les matières premières traditionnelles, le rapport H:C est représenté pour une collection d’environ 1000 liquides de goudron de houille représentatifs, huiles de décantation et ECR utilisés comme des matières premières de noir de carbone pour le processus de production en four, entre 2016 et 2021. La plage de valeurs H:C peut être comparée avec les trois groupes de matières premières de noir de carbone à faible rendement. Il est évident que les matières premières traditionnelles présentent une faible valeur H:C ≤ 1,23 (la ligne en pointillés de la figure). Les matières premières de noir de carbone à faible rendement de la présentent toutes une valeur H:C > 1,23.
La est un graphique qui présente des exemples de gravité spécifique de matières premières de noir de carbone traditionnelles à haut rendement, par rapport à des huiles de pyrolyse de pneumatiques (TPO) et des huiles végétales (huile vég.). Pour les matières premières traditionnelles, la gravité spécifique est représentée pour une collection d’environ 1000 liquides de goudron de houille représentatifs, huiles de décantation et ECR utilisés comme des matières premières de noir de carbone pour le processus de production en four, entre 2016 et 2021. La plage de gravité spécifique peut être comparée avec deux groupes de matières premières de noir de carbone à faible rendement. Il est évident que les matières premières traditionnelles présentent généralement une gravité spécifique supérieure à 1,02 (la ligne en pointillés sur la figure), tandis que les matières premières de noir de carbone à faible rendement présentent une gravité spécifique égale ou inférieure à 1,02.
La est un graphique qui présente des exemples de valeurs BMCI pour des matières premières traditionnelles à haut rendement, par rapport à des huiles de pyrolyse de pneumatiques (TPO) et des huiles végétales (huile vég.). Pour les matières premières de noir de carbone traditionnelles, la valeur BMCI est représentée pour une collection d’environ 1000 liquides de goudron de houille représentatifs, huiles de décantation et ECR utilisés comme des matières premières pour le processus de production en four, entre 2016 et 2021. Leurs valeurs BMCI sont comparées avec deux groupes de matières premières à faible rendement. Quasiment toutes les matières premières traditionnelles présentent une valeur BMCI > 110, et tous les exemples illustrés ici présentent une valeur BMCI supérieure ou égale à 100 (la ligne en pointillés). À l’inverse, les groupes de TPO et d’huiles végétales présentent une valeur BMCI inférieure à 100.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : une matière première renouvelable, une matière première biosourcée ou biologique, et/ou un autre sous-produit d’un processus de raffinage, ou toute combinaison de ce qui précède.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les huiles végétales ou autres huiles dérivées de plantes (comme l’huile de maïs et/ou l’huile de drêche de maïs de distillerie).
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : de l’éthanol biosourcé (issu de la fermentation de maïs ou de la fermentation d’autres plantes, végétaux ou fruits).
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les cires et résines d’origine végétale ou animale, comme la lanoline ou la gomme laque.
D’autres exemples de matières premières de noir de carbone à faible rendement peuvent comprendre, sans s’y limiter, ce qui suit : les huiles issues de graisses animales.
En règle générale, le taux isotopique en 235 U de l’uranium appauvri est inférieur à 0,5 % et, plus spécifiquement, compris entre 0,2 % et 0,4 %.
Des installations d’enrichissement de l’uranium sont en exploitation depuis plus d’un demi-siècle et leur fonctionnement a conduit à l’accumulation de stocks importants d’uranium appauvri qui, selon les installations d’enrichissement, peut être entreposé sous différentes formes : uranium métal, hexafluorure d’uranium (UF 6 ), tétrafluorure d’uranium (UF 4 ), dioxyde d’uranium (UO 2 ), trioxyde d’uranium (UO 3 ) et octoxyde de triuranium (U 3 O 8 , aussi appelé octaoxyde de triuranium ou octooxyde de triuranium).
Si l’uranium appauvri est notamment utilisé dans la fabrication de combustibles nucléaires de type MOX (mélange d’oxydes d’uranium et de plutonium), cette utilisation est limitée et les acteurs du nucléaire, qui sont détenteurs de ces stocks, se sont donc lancés dans d’ambitieux programmes de recherche en vue de trouver des voies de valorisation de l’uranium appauvri et de réduire ainsi les volumes d’uranium appauvri déjà accumulés et à venir.
Dès les années 1980, il a été proposé dans le brevet JP-S-6191598, ci-après référence [1] , d’utiliser de l’uranium métal appauvri ou du dioxyde d’uranium appauvri sous la forme d’agrégats dans un béton destiné à servir d’écran aux rayonnements, notamment de type γ.
Le dioxyde d’uranium étant chimiquement réactif – comme d’ailleurs la plupart des composés de l’uranium – il tend à se transformer en trioxyde d’uranium, voire en octoxyde de triuranium lorsqu’il est présent dans un béton et cette transformation conduit à une dégradation de ce béton.
C’est la raison pour laquelle il a été proposé dans les brevets US 5,786,611 et US 6,166,390, ci-après références [2] et [3] , d’inclure, dans un béton à base d’un ciment Portland, de l’uranium appauvri sous la forme d’agrégats qui mesurent de 3 mm à 10 cm de diamètre et qui sont constitués soit d’un siliciure d’uranium appauvri (U 3 Si ou U 3 Si 2 ) soit d’une forme céramique stable d’uranium appauvri préalablement obtenue par frittage (1 000 °C - 1 500 °C) soit encore d’un composé d’uranium appauvri (oxyde notamment) préalablement recouvert d’un revêtement imperméable à l’eau et à l’air, du type verre, argile ou polymère.
Dans les références [2] et [3] , il est plus spécialement préconisé d’utiliser des agrégats comprenant un oxyde d’uranium appauvri, UO 2 ou U 3 O 8 , ou un mélange d’oxydes d’uranium appauvri ayant été préalablement soumis à un frittage en phase liquide, la phase liquide étant préférentiellement constituée d’un basalte naturel ou artificiel et étant destinée à former, sur l’oxyde ou le mélange d’oxydes, un revêtement à la fois protecteur et stabilisateur.
Si certains des bétons conformes à l’enseignement de ces références présentent des propriétés intéressantes – ce qui est le cas du béton connu sous la référence commerciale Ducrete TM et dans lequel les agrégats sont constitués de dioxyde d’uranium fritté au basalte – il s’avère qu’ils ne donnent toutefois pas entièrement satisfaction.
En effet, l’utilisation d’uranium appauvri sous la forme d’agrégats ne permet pas de bénéficier d’un effet filler , c’est-à-dire d’un remplissage des vides laissés par les granulats utilisés dans les bétons (i.e. sables et/ou gravillons), et, par là même de disposer de bétons présentant une compacité propre à leur conférer des performances mécaniques et une stabilité dimensionnelle satisfaisantes. D’ailleurs, comme montré par L. R. Dole et W. J. Quapp dans le rapport ORNL/TM-2002/111 publié en août 2002, ci-après référence [ 4 ] , les valeurs de résistance à la compression du Ducrete TM sont seulement comprises entre 20 MPa et 41 MPa à 28 jours de maturation.
La tenue à la température des bétons conformes à l’enseignement des références [2] et [3] n’est pas non plus satisfaisante. Ainsi, comme également montré dans la référence [4] , sont observées, pour des échantillons de Ducrete TM exposés à des températures allant jusqu’à 250 °C, une diminution des performances mécaniques avec l’élévation de la température, accompagnée d’une désagrégation de ces échantillons à 14 jours d’exposition, qui sont expliquées pour partie par l’oxydation du dioxyde d’uranium en U 3 O 8 .
De plus, l’enseignement des références [2] et [3] a le défaut de se limiter à l’usage d’un ciment Portland. Or, les ciments Portland sont incompatibles avec certains déchets radioactifs comme ceux comprenant de l’aluminium à l’état de métal en sorte qu’il n’est pas envisageable d’appliquer cet enseignement pour la réalisation de colis de conditionnement de ce type de déchets.
Enfin, la préparation de bétons conformes aux références [2] et [3] est longue et coûteuse compte tenu qu’elle implique systématiquement des opérations préalables de traitement de l’uranium appauvri utilisé, que ce soit pour le convertir en siliciure ou en une forme céramique stable (par frittage) ou pour le recouvrir d’un revêtement imperméable à l’eau et à l’air.
Compte-tenu de ce qui précède, les Inventeurs se sont fixé pour but de développer un matériau cimentaire à partir d’uranium appauvri qui, tout en étant capable d’assurer un blindage très efficace contre les rayonnements ionisants, présente des propriétés mécaniques, de tenue à la température, de stabilité dimensionnelle, d’ouvrabilité et de temps de prise très satisfaisantes.
Ils se sont de plus fixé pour but que ce matériau cimentaire puisse être préparé en utilisant un ciment qui ne soit pas limité aux ciments Portland.
Ils se sont en outre fixé pour but que la préparation de ce matériau soit la plus simple et la moins coûteuse possible.
Or, dans le cadre de leurs travaux, les Inventeurs ont constaté qu’à rebours des enseignements de l’état de la technique, l’utilisation dans des pâtes cimentaires d’octoxyde de triuranium sous la forme d’une poudre permet d’obtenir des matériaux cimentaires présentant toutes les propriétés recherchées, et ce : - d’une part, sans que cette poudre ou l’octoxyde d’uranium qui la constitue soit soumis à un quelconque traitement préalable de transformation et, notamment, à un traitement de type frittage ou revêtement tel que décrit dans les références [2] et [3] , et - d’autre part, que le ciment utilisé soit un ciment phospho-magnésien ou un ciment Portland.
L’objectif 1) permet d’éviter que, pendant la formation de la série de gouttes, le piston 36 avance ou recule sur une longueur importante à l’intérieur du piston 34. En effet, si l'objectif 1) n'est pas atteint, cette longueur est d'autant plus importante que le nombre N 0 de gouttes est important. Dans ce dernier cas, la course maximale du piston 36 à l’intérieur du piston 34 impose une limite maximale sur le nombre N 0 de gouttes d’une série. A l'inverse, lorsque l’objectif 1) est rempli, chaque position yd 2,i du piston 36 est systématiquement maintenue aux environs d’un point de départ fixe par rapport au piston 34 et il n'existe pas de limite maximale pour le nombre N 0 .
Les objectifs 2) à 3) permettent d’améliorer encore plus la précision sur le volume de la goutte comme expliqué plus en détail dans le chapitre III suivant.
Les objectifs 4) et 5) permettent d’accélérer la formation de la goutte G i et donc de permettre des durées T 0 plus courtes.
La illustre un exemple de l’évolution au cours du temps des débits instantanés Q 1,i (t) et Q 2,i (t) obtenus quand les objectifs ci-dessus sont simultanément satisfaits et qu’en plus il est imposé que les débits instantanés Q 1,i (t) et Q 2,i (t) varient linéairement au cours du temps.
Ici, pour atteindre l’objectif 1), si le volume V c,i est plus près de k*pv 1 que de (k+1)*pv 1 , alors le piston 34 est commandé pour avancer de k*pd 1 et le piston 36 est commandé pour ajouter un volume supplémentaire. Le volume supplémentaire ajouté par le piston 36 est égal à (yf 2,i -yd 2,i )*pv 2 . Par conséquent, la position yf 2,i est déterminée pour que le volume supplémentaire (yf 2,i -yd 2,i )*pv 2 soit aussi proche que possible de l’écart V c,i -k*pv 1 . Par exemple, dans ce cas, le nombre k de pas angulaires du moteur 60 est égal à E(V c,i /pv 1 ), où le symbole E() désigne la fonction "partie entière". La position yf 2,i est quant à elle égale à yd 2, i + j*pd 2 , où j est égal à E[(V c,i -k*pv 1 )/pv 2 ]. Dans ce cas, la position yf 2,i est située au-dessus de la position yd 2,i .
Dans le cas inverse où le volume V c,i est plus proche de (k+1)*pv 1 que de k*pv 1 , alors le piston 34 est commandé pour déplacer un volume (k+1)*pv 1 et le piston 36 est commandé pour retirer un volume compensateur. C’est cette situation qui est illustrée sur la . Le volume compensateur est égal à -(yf 2,i -yd 2,i )*pv 2 . Par conséquent, la position yf 2,i est déterminée pour que le volume compensateur -(yf 2,i -yd 2,i )*pv 2 soit aussi proche que possible de l’écart (k+1)*pv 1 -V c,i . Dans ce cas, le nombre k de pas angulaire du moteur 60 est égal à E(V c,i /pv 1 ) + 1 et la position yf 2,i est égale à yd 2, i - j*pv 2 , où j est égal à E[((k+1)*pv 1 -V c, i )/pv 2 ]. La position yf 2,i est donc située en-dessous de la position yd 2,i et non pas au-dessus comme dans le cas précédent.
Une fois que les nombres de pas k et j ont été calculés, les positions yf 1 , i et yf 2,i sont connues. Les distances d 1,i , d 12,i et d 22,i sont donc également connues. Il reste donc à déterminer la valeur du coefficient x et les vitesses instantanées v 11,i (t), v 12,i (t), v 21,i (t) et v 22,i (t) qui permettent d’atteindre les objectifs 2) à 5).
Dans cet exemple, il est imposé que ces vitesses instantanées v 11,i (t), v 12,i (t), v 21,i (t) et v 22,i (t) varient de façon linéaire au cours du temps. Ces vitesses sont donc définies par les équations suivantes : - Équation (1) : v 11,i (t) = a 11,i *t - Équation (2) : v 21,i (t) = a 21,i *t+b 21,i - Équation (3) : v 12,i (t) = a 12,i *t - Équation (4) : v 22,i (t) = a 22,i *t+b 22,i
Les équations ci-dessus et les conditions suivantes sont données dans le cas où, suite à un changement d'abscisse, l'instant td i est égal à zéro et l'instant tf i est égal à T 0 .
Il existe donc sept inconnues à déterminer, à savoir la valeur du coefficient x et les valeurs des coefficients a 11,i , a 21 i , b 21,i , a 12,i , a 22,i et b 22,i . Ici, les valeurs de sept inconnues sont déterminées pour satisfaire les conditions de suivantes : - Condition (1) : v 21,i (T 0 ) = 0 - Condition (2) : v 22,i (T 0 ) = 0 - Condition (3) : - Condition (4) : - Condition (5) : - Condition (6) : - Condition (7) :
Les conditions (1) et (2) traduisent le fait que les vitesses instantanées v 21,i (t) et v 22,i (t) sont nulles à l’instant tf i , c’est-à-dire à l’instant T 0 .
La condition (3) traduit le fait qu’à l’instant tm i , c’est-à-dire à l’instant x*T 0 , le volume de la goutte G i est égal au volume V Rmin déterminé lors de l’étape 100.
La condition (4) traduit le fait que le piston 34 parcourt la distance d 1,i entre les instants td i et tf i .
Les conditions (5) et (6) traduisent le fait que le piston 36 parcourt la distance d 12,i entre les instants td i et tm i et la distance d 22,i entre les instants tm i et tf i .
La condition (7) est introduite pour atteindre l’objectif 4). Ici, pour cela, il est imposé que le débit moyen Qm 11,i soit égal à M fois le volume moyen Qm 21,i , avec le nombre M supérieur à un. Cela garantit que le volume moyen Qm 1,i est supérieur à M fois le volume moyen Qm 2,i car le piston 36 augmente le débit pendant l’intervalle [td i ; tm i ] et diminue le débit pendant l’intervalle [tmi ; tf i ]. La valeur du nombre M est fixée pour que les lois de commande établies soient compatibles avec les vitesses instantanées maximales de déplacement des pistons 34 et 36 à l’aide des moteurs 60 et 80. Par exemple, dans cet exemple, le nombre M est égal à deux.
Les conditions (1) à (7) permettent d’obtenir une valeur unique pour les sept inconnues. Lors de l'étape 110, l'unité 22 détermine automatiquement les valeurs des coefficients x, a 11,i , a 21 i , b 21,i , a 12,i , a 22,i et b 22,i qui permettent de satisfaire les conditions (1) à (7).
En référence à la , les fibres peuvent présenter une distribution d’une population de longueurs de fibre telle que le rapport entre la longueur de fibre égale au 90 ème centile en nombre de la distribution et entre la longueur de fibre médiane en nombre de la distribution est supérieur à 3, notamment supérieur à 4, et préférentiellement supérieur à 5. Ainsi, un revêtement formé par le produit soufflé présente à la fois une proportion importante de fibres courtes et de fibres longues, ce qui permet à la fois de retenir certaines fibres entraînant une émission de poussières lors de la pose du revêtement et à la fois de minimiser la conductivité thermique au regard d’un revêtement comprenant uniquement des fibres longues.
Une longueur moyenne des fibres en nombre de la distribution peut être comprise entre 0,5 mm et 1,5 mm incluses.
Une longueur de fibre égale au 90 ème centile en nombre de la distribution peut être strictement supérieure à 1 mm, notamment strictement supérieure à 1,5 mm et préférentiellement strictement supérieure à 2,0 mm. Ainsi, il est possible de minimiser l’émission de poussières lors de la pose du revêtement par soufflage du produit.
La longueur de fibre médiane en nombre de la distribution peut être inférieure ou égale à 2 mm, notamment inférieure à 1 mm et préférentiellement comprise entre 300 µm et 700 µm.
Un diamètre médian pondéré en volume des fibres est compris entre 5 µm et 15 µm inclus, notamment compris entre 6 µm et 12 µm inclus, et préférentiellement compris entre 7 µm et 10 µm inclus, et plus préférentiellement entre 8 µm et 9 µm inclus. Ainsi, il est possible de minimiser spécifiquement le transfert thermique radiatif d’un revêtement formé par le produit soufflé, pour une quantité de produit soufflé prédéterminée, tout en limitant l’émission de poussières lors du soufflage du produit, de par le taux massique d’additifs du produit.