INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette possibilité autorise de réaliser la mesure d’intensité selon une plage de deuxièmes directions telle que cela sera discutée en lien avec les figures 3 à 5.
Il peut être prévu une étape préalable d’étalonnage réalisée avant le recuit de fragilisation comprenant les sous étapes suivantes : - éclairage de la première face avec le faisceau de lumière selon la première direction, - mesure d’une intensité de référence du faisceau de lumière diffusée par l’ensemble substrat/couche selon l’au moins une deuxième direction, dans lequel, lors de l’étape de détermination d’un état de fragilisation il est prévu une sous-étape de correction de l’intensité mesurée à partir de l’intensité de référence.
Le paramétrage des efforts dans le repère de la broche est, dans le cadre des figures 20c et 21c : γ n0 = -2°, λ s0 = 15°, inclinaison disque δ = 20°(pour la figure 21c), h = 0,1 mm, pas = 15mm, épaisseur disque = 15 mm.
Une solution possible est de jouer sur la valeur du décalage d afin que les paires de dents entrent dans la matière au même moment. Cependant, même si l’engagement des dents se fait au même instant, les dents peuvent pénétrer dans la matière de manière différente d’un côté à l’autre de la broche si l’angle d’inclinaison δ du disque est supérieur à λ s0 (cf. ). Dans ce dernier cas, les dents s’engagent de manière similaire mais avec un retard pour un des côtés de la broche, ce qui empêche les efforts selon X de se compenser totalement lors de l’engagement et du dégagement des dents du fait que les portions de profils engagées au même moment sont différentes lors de ces deux phases.
Selon un premier aspect, pour que l’engagement des dents se fasse de la même manière sur l’ensemble de la broche, le procédé d’usinage selon l’invention comprend les étapes consistant, pour chaque paire de dents, à :
- figer un angle d’inclinaison global (λ s0G , λ s0D ) de la face de coupe de la dent de gauche, ou respectivement de droite,
- calculer un angle d’inclinaison global (λ s0D , λ s0G ) de la face de coupe ayant en apparence le plus petit angle d’inclinaison global, par l’équation :
pour le dent de gauche,
pour la dent de droite,
ou calculer un angle d’inclinaison global de la face de coupe de la dent ayant en apparence le plus grand angle d’inclinaison global,
pour la dent de gauche,
- fabriquer l’élément de broche avec ces paramètres et réaliser l’usinage de la pièce métallique avec l’angle précité de sa face d’entrée.
Le principe de l’invention est ainsi la conception d’un élément (ou plusieurs) de broche dont la géométrie des dents de part et d’autre de l’élément de broche est différente. La caractéristique différente entre ces dents est l’angle d’inclinaison λ s0 de la face de coupe 10a. Le choix de ces inclinaisons des faces de coupe optimisées peut être déterminé par une modélisation suivi potentiellement de boucle d’optimisation manuelle ou réalisée par un programme d’optimisation.
L’innovation est ainsi de modifier seulement l’orientation des faces de coupe 10a d’un côté de la broche afin d’optimiser et de compenser les efforts Fx, dans ce cas selon X. Le couple d’angle (γ n0G , λ s0G ) à gauche devient ainsi différent du couple à droite (γ n0D , λ s0D ) selon les figures 19a-19b. Ainsi, le décalage d est nul et la valeur de l’angle λ s0G de la partie gauche de la broche est modifié selon l’équation [MATH1] ou [MATH2].
La valeur de l’angle d’inclinaison λ s0 est ainsi constante pour l’ensemble des dents d’un même côté. Les dents de gauche ont le même angle d’inclinaison λ s0G , et les dents de droite ont le même angle d’inclinaison λ s0D .
La population analysée a consisté en 21 femmes d’âge compris entre 43 et 70 ans et d’âge moyen 61 ans ayant des lentigos au niveau du visage, du cou, du décolleté et/ou des mains.
Les mesures mexamétriques de l’index mélanique exprimées en unités d’absorbance (UA) ont été effectuées par l’appareil Antera 3D commercialisé par la société Miravex .
La présente les mesures de l’index mélanique, en valeurs moyennes, entre J1 et J28 pour les différentes zones étudiées : zone pigmentée traitée, zone non pigmentée traitée, zone non pigmentée non traitée.
L’analyse statistique effectuée sur les deltas des mesures d’index mélanique de chaque zone traitée par rapport à la zone non traitée (témoin) à chaque temps de mesure, a permis de montrer le potentiel dépigmentant du produit testé, à la fois sur la zone pigmentée traitée et sur la zone non pigmentée traitée, à J28 par rapport à J1. Le potentiel dépigmentant a été confirmé visuellement par comparaison des photos effectuées à J1 et J28 sur les mêmes taches pigmentaires.
Il ressort de cette étude que la composition testée comprenant un hydrolysat de moabi selon l’invention présente une activité dépigmentante.
En outre, les volontaires ont évalué les qualités cosmétiques de la composition testée. Cette composition a reçu 76 % d’opinions favorables, en particulier sur les critères suivants : la peau est douce, la peau est hydratée, la peau est souple, la composition testée améliore l'aspect global de la peau, la composition testée apporte une sensation de confort.
3.2 Crème visage hydratante et anti-âge
Composants g Phase Eau déminéralisée 55,05 A1 Silicate de sodium magnesium/ gomme de xanthane/acide citrique (Frametime LTX commercialisé par Ephyla) 0,9 A1 Stéaroyle de sodium glutamate (Amisoft HS-11P commercialisé par Ajinomoto) 0,3 A1 Glycérine / éthyle lauroyle arginate, HCl (Aminat G commercialisé par Seppic) 1 A2 Gluconolactone / benzoate de sodium/ gluconate de calcium (Geogard ultra commercialisé par Lonza) 1 A2 Propanediol (Propanediol Massocare commercialisé par Masso) 3 A4 Glycérine végétale (Palmera G995E commercialisé par Interchimie ®) 3 A4 Gomme de xanthane (FFPC commercialisé par Jungbunzlauer ®) 0,25 A3 Inuline (Fibrulose F97 commercialisé par Cosucra) 3 A3 Xylitol (Xivia c commercialisé par Danisco) 3 A3 Amidon de maïs (Maisita 21-000 commercialisé par Adetis) 0,5 A3 Bentonite/ gomme de xanthane/stéaroyle de sodium glutamate / acide citrique (Frametime CXG commercialisé par Ephyla) 4 B Beurre de cacao (commercialisé par Ephyla) 2 B Alcool béhénylique (Lanette 22 commercialisé par BASF ®) 1,2 B Ester de karité (EPHYSTER ECK commercialisé par Ephyla) 6 B Huile de dattier du désert (Desert date oil commercialisé par Ephyla) 4,5 B Beurre de Moabi (commercialisé par Ephyla) 5 B Huile de graine d’Helianthus annuus et Résine de Protium heptaphyllum (HTR1 commercialisé par Ephyla) 1,5 B Hydrolysat de tourteau de moabi selon l’exemple 1 2 C Vitamine C tetra E (tétra-isopalmitate d’ascorbyle commercialisé par Ephyla) 2 C Parfum 0,8 C
La composition de l’exemple 10 a été préparée selon le protocole suivant.
Pour préparer la phase A, les constituants de la phase A1 ont été mélangés à fort cisaillement pendant 12 minutes. Puis ce mélange a été successivement porté à pH 13 par ajout de NaOH puis à pH 3,5 par ajout d’acide lactique. La phase A2 puis la phase A3 puis la phase A4 ont été ajoutées successivement. Le pH a ensuite été ajusté à 5 par ajout de NaOH.
Les ingrédients de la phase B ont été fondus puis ajoutés à la phase A sous agitation puis la phase C a été ajoutée sous agitation.
Dispositif de désinfection d’un habitacle de véhicule La présente invention se rapporte à un dispositif de désinfection d’un habitacle d’un véhicule. Elle trouve une application particulière mais non limitative dans les véhicules automobiles.
Il est connu de l’homme du métier un dispositif de désinfection d’un habitacle d’un véhicule qui comprend une pluralité de sources de radiations électromagnétiques telles que des sources de radiations électromagnétiques qui émettent des rayons ultra-violets.
Les sources de radiations électromagnétiques sont configurées pour être orientées vers une pièce de mobilier telle qu’un siège ou une partie de siège pour le désinfecter.
Un inconvénient de cet état de la technique antérieur est que les sources de radiations électromagnétiques émettent beaucoup de chaleur lorsqu’elles fonctionnent. En effet, la majorité de l’énergie électrique utilisée pour faire fonctionner les sources de radiations électromagnétiques est transformée en chaleur (environ 95%), le reste en lumière ultra-violette pour la désinfection. L’efficacité des sources de radiations électromagnétiques est ainsi faible, à savoir d’environ 5%. Aussi, afin de désinfecter correctement une pièce de mobilier du véhicule, elles sont toutes allumées en même temps et elles restent allumées pendant un temps assez long (entre 10 et 30 minutes). En effet le taux de désinfection dépend du temps d’exposition aux rayons ultra-violets. Or, si les sources de radiations électromagnétiques chauffent trop, elles ne fonctionnent plus.
Dans ce contexte, la présente invention vise à proposer un dispositif de désinfection d’un habitacle d’un véhicule comprenant une pluralité de sources de radiations électromagnétiques qui permet de résoudre l’inconvénient mentionné.
Puis les échantillons à mesurer ont été préparés selon le protocole suivant, après dilution dans l’eau entre 1/100 et 1/500.
Plusieurs prélèvements de 500µL de l’échantillon à tester ont été introduits dans des puits d’essai puis 250 µL de phénol à 7,5% ont été ajoutés dans chaque puit d’essai. Les puits d’essai ont été mélangés par retournement, puis 1250 µL de H 2 SO 4 97% ont été ajoutés dans chaque puit d’essai. Les puits ont été mélangés au vortex. Après une pause de 10 minutes à 30°C, les mesures de DO à 49 nm ont été réalisées.
Dans le tableau 6 sont présentés les résultats obtenus pour un volume testé de 500µL. A partir de la courbe étalon, la concentration en sucres de chaque échantillon a été déterminée.
Dilution DO 490 nm Quantité de glucose (µg) Concentration en glucose (échantillon dilué) (mg/mL) Concentration en glucose pur (mg/mL) 200 1,192 31,29 0,063 12,51 200 1,085 28,48 0,057 11,39 200 1,176 30,87 0,062 12,35 500 0,479 12,57 0,025 12,57 500 0,428 11,23 0,022 11,23 500 0,434 11,39 0,023 11,39
A partir du tableau ci-dessus, on a déduit que l’extrait hydrolysé présentait une teneur en sucres de 11,91 + 0,63 mg/mL soit environ 1,2 %.
L’extrait hydrolysé selon l’invention comprend environ 1,2% (m/m) de sucres totaux, des protéines en une teneur d’environ 0,8% (m/m) et des polyphénols en une teneur d’environ 23 ppm.
D. Caractérisation physicochimique par spectre UV
L’échantillon de l’exemple 1 a été dilué au 1/100 e dans de l’eau déminéralisée. Puis le spectre UV-Visible a été réalisé au moyen d’un spectromètre UV-Visible Jenway® 6705. Ce spectre est présenté à la : on note la présence d’un seul pic correspondant à une longueur d’onde λ de 230 nm pour une absorbance de 2,262.
Exemple 2 – Activités cosmétiques de l’extrait hydrolysé
Pour effectuer les différentes mesures, des compositions de l’hydrolysat de tourteau de moabi à différentes concentrations ont été préparées en diluant l’hydrolysat préparé à l’Exemple 1.I ci-dessus directement dans le milieu d’incubation à la concentration visée.
Avant de procéder aux mesures, les compositions d’hydrolysat ont été conservées à température ambiante, à l’abri de la lumière.
A. Synthèse de la bléomycine hydrolase
La propriété de plusieurs compositions de l’hydrolysat de tourteau de moabi à augmenter la synthèse de la bléomycine hydrolase a été évaluée sur des kératinocytes normaux d’épiderme humain cultivés en culture monocouche.
Les kératinocytes normaux d’épiderme humain d’un donneur de 66 ans ont été cultivés en culture monocouche jusqu’à confluence. Puis les kératinocytes ont été incubés pendant 48 heures soit en l’absence de l’extrait à tester (contrôle) soit en présence des différentes compositions de l’extrait à tester. A la fin de la période d’incubation, les cellules ont été récupérées.
La synthèse de la bléomycine hydrolase intra-cellulaire a été déterminée dans les lysats de cellule en utilisant un kit ELISA spécific.
On peut ainsi voir que la coalescence des micro-cavités et l’augmentation de la taille de ces dernières en raison de cette coalescence et à l’origine d’une augmentation significative de la lumière diffusée sur une plage angulaire 2θ allant de 1° à 12°. Ainsi, comme l’ont découvert les inventeurs, la lumière diffusée est caractéristique de la taille et de la distribution des cavités au niveau de l’interface 13 (une telle caractéristique pouvant être formalisée sur la base d’une approximation de Fraunhofer).
Afin de mieux illustrer ce phénomène, les inventeurs ont montré sur la la variation de la différence entre l’intensité du faisceau de lumière mesurée 102 en cours de recuit de fragilisation et celle mesurée 101 avant recuit en fonction de l’angle 2θ entre la deuxième direction 25B et la première direction 25A. On peut voir, que l’intensité de lumière diffusée liée au recuit de fragilisation est maximale aux environs de 9°, soit une taille de micro-cavités d’environ 8 microns.
A titre de comparaison, les inventeurs ont utilisé un microscope confocal pour obtenir une image infrarouge de cette même interface 13 qui a été caractérisée par le dispositif de suivi de fragilisation en cours de recuit de fragilisation. Les inventeurs ont effectué une transformée de Fourier de cette image et ont moyenné radialement l’image ainsi obtenue
La compare graphiquement le résultat de cette transformée de Fourier 111 avec la variation d’intensité en fonction du double de l’angle entre la deuxième direction 25B et la première direction 25A. Cette comparaison permet de montrer que ces deux techniques permettent d’obtenir des résultats similaires et permettent donc toutes deux de caractériser l’état de fragilisation de l’interface 13. Le procédé selon l’invention présente, vis-à-vis d’une telle imagerie confocale, l’avantage de ne pas nécessiter le placement d’un objectif à proximité de l’échantillon et donc d’être parfaitement à même d’équiper un four de fragilisation industriel de grande taille.
On notera que dans le cadre de l’invention, l’état de fragilisation de la surface déterminée à partir du procédé selon l’invention peut être, par exemple, fourni sous la forme de l’une des valeurs suivantes : - l’angle de la deuxième direction 25B vis-à-vis de la première direction pour laquelle l’augmentation d’intensité de diffusion est maximale vis-à-vis d’une intensité de référence déterminée avant le recuit de fragilisation, - une valeur de taille de micro-cavités estimée à partir de l’intensité du faisceau de lumière 25 diffusé selon la ou les deuxièmes direction 25B, 25b’ - une valeur d’intensité du faisceau de lumière 25 diffusé selon une deuxième direction de référence 25B ou une pluralité de direction de référence 25B, 25B’.
ARRIÈRE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION La technologie Smart Cut TM est bien connue pour la fabrication de structures SOI (silicium sur isolant) et plus généralement, pour le transfert de couches minces. Cette technologie est basée sur la formation d’un plan fragile enterré dans un substrat donneur, par implantation d’espèces légères dans ledit substrat ; le plan fragile enterré délimite, avec une face avant du substrat donneur, la couche mince à transférer. Un assemblage intervient ensuite entre le substrat donneur et un substrat support, au niveau de leurs faces avant respectives, pour former un ensemble collé. L’assemblage est avantageusement réalisé par collage direct, par adhésion moléculaire, c’est-à-dire sans implication de matière adhésive : une interface de collage est ainsi établie entre les deux substrats assemblés. La croissance de microfissures dans le plan fragile enterré, par activation thermique, peut conduire à une séparation spontanée, le long dudit plan, donnant lieu au transfert de la couche mince sur le substrat support (formant la structure empilée). Le reste du substrat donneur peut être réutilisé pour un transfert de couche ultérieur. Après séparation, il est habituel d’appliquer des traitements de finition à la structure empilée, pour restaurer la qualité cristalline et la rugosité de surface de la couche mince transférée. Ces étapes de finition peuvent notamment impliquer des traitements thermiques d’oxydation ou de lissage (en atmosphère neutre ou réductrice), des nettoyages et/ou gravures chimiques et/ou des étapes de polissage mécano-chimiques, comme cela est connu de l’homme du métier. Enfin, différents outils d’inspection de la structure finale permettent de contrôler l’intégralité de la surface de la couche mince.
Rappelons que la rugosité de surface de la couche mince après finition peut être imagée par une cartographie obtenue à l’aide d’un outil d’inspection Surfscan™ de la société KLA-Tencor ( ). Le niveau de rugosité ainsi que de potentiels motifs (marbrures (M), zones denses (ZD)...) sont mesurés ou rendus apparents par la mesure de bruit de fond diffus (« haze » selon la terminologie anglo-saxonne communément employée) correspondant à l’intensité de la lumière diffusée par la surface de la couche mince. Le signal de « haze » varie linéairement avec le carré de la rugosité de surface RMS (rugosité moyenne quadratique) dans la gamme de fréquences spatiales de 0,1μm -1 à 10μm -1 . On pourra se référer à l’article « Seeing through the haze », de F. Holsteyns (Yield Management Solution, Spring 2004, pp50-54) pour une information plus complète sur cette technique d’inspection et d’évaluation de la rugosité sur une grande surface.
Les cartographies de la montrent la rugosité de surface de deux couches minces transférées à partir de deux ensembles collés et traités à l’identique jusqu’à la finition. Sur la cartographie (A), on observe une zone périphérique de rugosité résiduelle, dite « zone dense (ZD) » (en particulier, en haut de la cartographie) ; la cartographie (B) en est totalement dépourvue. Des marbrures (M) plus marquées sont également apparentes sur la cartographie (A). Les rugosités moyennes et maximales (exprimées en ppm de « haze ») sont en outre significativement différentes entre les deux cartographies (A) et (B). La illustre les variabilités de qualité et rugosité finales des couches minces, qui trouvent principalement leur origine dans les variabilités de rugosité de surface (hautes et basses fréquences) après séparation.
Pour améliorer la qualité des couches minces dans la structure empilée finale, il demeure donc toujours important de réduire la rugosité de surface (quelle que soit la fréquence spatiale) de ces couches, après transfert.
Il est connu du document US2010/330779 de former une zone locale non collée, à l’interface de collage, bordée par une région collée, pour constituer un déclencheur de la séparation et ainsi limiter la rugosité d’une couche mince de silicium transférée sur un substrat support en verre. La zone locale non collée est obtenue par la réalisation d’une topologie correspondant à une cavité et/ou à un dôme (ou pic), sur la face à assembler du substrat donneur (silicium) ou du substrat support (verre). Des cavités et/ou des pics de l’ordre de 2 à 3 micromètres sont réalisés sur le substrat de verre, pour induire une zone non collée de plusieurs dizaines de mm 2 .
OBJET DE L’INVENTION La présente invention propose un procédé de transfert mettant en œuvre un point initiateur de fracture particulier, permettant l’obtention d’une rugosité de surface de la couche mince améliorée après séparation, pour atteindre une excellente qualité de surface après les étapes de finition de la structure empilée. Le procédé est en particulier avantageux pour la fabrication de structures SOI.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION La présente invention concerne un procédé de transfert d’une couche mince sur un substrat support, comprenant :
- la fourniture d’un ensemble collé comportant un substrat donneur et le substrat support, assemblés par collage direct au niveau de leurs faces avant respectives, suivant une interface de collage, l’ensemble collé présentant une zone locale non collée au sein de cette interface de collage, le substrat donneur comprenant en outre un plan fragile enterré, - la séparation le long du plan fragile enterré, initiée au niveau de la zone locale non collée après une croissance de microfissures dans ledit plan par activation thermique, la séparation menant au transfert d’une couche mince issue du substrat donneur sur le substrat support.
Le procédé est remarquable en ce que la zone locale non collée est uniquement générée par une zone rugueuse réalisée à dessein sur l’une au moins des faces avant des substrats donneur et support avant leur assemblage, ladite zone rugueuse étant exempte de topologie et présentant une rugosité prédéterminée d’amplitude comprise entre 0,5nm RMS exclu et 60,0nm RMS exclu.
la est une vue très schématique d’un capteur biométrique comportant un dispositif d’imagerie ultrasonore ;
la représente de façon schématique, sous forme de blocs, des éléments du capteur biométrique de la ;
la représente de façon schématique, sous forme de blocs, un exemple d’un procédé d’enrôlement d’un utilisateur au moyen du capteur biométrique de la ; et ;
la représente de façon schématique, sous forme de blocs, un exemple d’un mode de réalisation d’un procédé d’identification d’un utilisateur au moyen du capteur biométrique de la .
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, la réalisation des transducteurs ultrasonores et des circuits électroniques de contrôle et de traitement des capteurs décrits n'a pas été détaillée, les modes de réalisation décrits étant compatibles avec les réalisations usuelles de ces éléments ou la réalisation de ces éléments étant à la portée de la personne du métier à partir des indications de la présente description.
La représente très schématiquement un capteur biométrique 100 comportant un dispositif d’imagerie ultrasonore (non détaillé sur la ).
La représente de façon schématique, sous forme de blocs, des éléments du capteur biométrique 100 de la .
Dans cet exemple, l’organe à imager est un doigt d’un utilisateur. Le capteur 100 est par exemple adapté à acquérir des images d’empreintes digitales, c’est à dire des images des crètes et vallées présentes à la surface de la peau du doigt, et/ou des images des micro-vaisseaux sanguins du doigt (imagerie microvasculaire), et/ou des images du contour osseux du doigt, et comparer ces images à des images de référence en vue d’identifier l’utilisateur.
Plus généralement, le capteur 100 est adapté à acquérir une pluralité d’images du doigt dans des plans différents, et comparer lesdites images à des images de référence dans des plans correspondants en vue d’identifier l’utilisateur.
Le dispositif 100 comprend un boîtier 101 ( ) comprenant une surface d’accueil 101a. Pendant une phase d’acquisition d’une image ultrasonore, le doigt de l’utilisateur est posé sur et en contact avec la surface d’accueil 101a. Le boîtier peut comprendre une couche (non détaillée sur la figure) en un matériau de couplage acoustique solide, par exemple un gel composite non consommable, fixé à demeure sur une couche du boîtier 101. La surface d’accueil 101a est par exemple constituée par la face supérieure de la couche de couplage acoustique.
Le dispositif 100 comprend en outre, à l’intérieur du boîtier 101, en vis à vis de la surface d’accueil 101a, un ensemble 103 ( ) de transducteurs ultrasonores (US), par exemple disposés en matrice, en barrette, ou selon toute autre disposition adaptée pour l’acquisition d’une image ultrasonore du doigt.
=65328
Chaque élévation codée définit une zone sphérique (une zone sphérique délimitée par les valeurs d’élévation ) dans laquelle un dictionnaire d’azimut est utilisé. Les dictionnaires d’azimut ont un offset fixé à 0 pour les valeurs i paires et pour les valeurs i impaires. Autrement dit la valeur codée d’azimut (en degrés) est pour :
Le document cité ci-dessus donne une méthode pour coder un point donné . Etant donné un point à coder, la quantification (recherche du plus proche voisin) sur la grille s’effectue selon les étapes suivantes :
Le signe et la valeur absolue de l’élévation sont déterminés ; en particulier si , -1 autrement. La valeur absolue est codée par quantification scalaire uniforme en retenant les deux plus proches voisins. Ce codage avec « 2 survivants » peut par exemple être effectué par une recherche préliminaire du plus proche voisin dans le dictionnaire d’élévation (positive), par recherche exhaustive.