INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme décrit ci-dessus, l’application de la méthode selon la loi de Beer Lambert consiste à relever les valeurs d’absorbance à l’intersection d’une droite verticale passant par le maximum des spectres d’absorption. A des fins d’illustration, on a relevé les valeurs d’absorbance à l’intersection entre l’ensemble des spectres d’absorption S1’, S15’ de concentrations connues et quatre droites verticales passant par les longueurs d’onde L=193 nm, L= 204 nm (la illustre la droite verticale D’ passant par la longueur d’onde L=204 nm), L= 208 nm, et L=215 nm. La représente les valeurs d’absorbance A relevées pour les quatre droites verticales et représentées en fonction du logarithme de la concentration C associée à chaque spectre : L=193 nm (représentées par des triangles), L= 204 nm (représentées par des disques), L= 208 nm (représentées par des losanges), L=215 nm (représentées par des carrés). On peut ainsi observer que l’utilisation de la loi de Beer Lambert à une seule longueur d’onde ne permet pas de décrire toute la gamme de concentrations [0,005 ; 200] g/l. En effet, considérons par exemple les données d’absorbance mesurées :
- à L=193 nm, les résultats montrent qu’au-delà de 0,2 g/l on atteint un plateau d’absorbance quelle que soit la concentration ;
- à L=204 nm, l’absorbance reste quasi nulle (NaCl non détecté) pour toutes les concentrations inférieures à 0,3 g/l puis le signal est saturé à partir de 100 g/l. L’absorbance est non nulle seulement sur la gamme [0,3 ; 100] g/l. Or la concentration peut être déduite de la mesure d’absorbance via la loi de Beer Lambert seulement dans la gamme de linéarité de l’absorbance par rapport à la concentration.
- à L=208 nm et à L=215 nm, l’absorbance associée aux concentrations inférieures à respectivement 3 g/l et à 10 g/l sont nulles.
Ainsi quelle que soit la droite verticale considérée, il n’est pas possible de couvrir toute la gamme de concentrations de cet exemple d’application par la méthode selon l’art antérieur basée sur la loi de Beer-Lambert.
La représente les valeurs d’absorbance A en fonction de la concentration C obtenues par l’application de l’étape 1.3 du procédé selon l’invention, le long de la courbe DI’ intersectant les spectres d’absorption S1’, S’15 présentée en . On peut observer que les valeurs d’absorbance relevées s’alignent le long d’une droite M’ quelle que soit la concentration, ce qui permet de définir un modèle d’évolution de l’absorbance en fonction de la concentration valide pour une large gamme de concentrations, ici la gamme cible [0,005 ; 200] g/l. Ainsi, le procédé selon l’invention, en permettant l’utilisation d’une courbe autre qu’une droite verticale le long de laquelle l’absorbance est mesurée, permet d’exploiter une grande partie du spectre en considérant une large gamme de longueur d’ondes, ce qui permet d’élargir la gamme de concentration mesurable.
Ainsi, le procédé selon l’invention permet, grâce à une méthode simple et rapide, un suivi en temps réel de l’évolution de la concentration en un composé chimique dans un fluide, et ce dans une large gamme de concentrations. En effet, le procédé selon l’invention permet une mesure de la concentration en un composé chimique même lorsque le composé chimique est présent en forte concentration, notamment dans une concentration au-delà de laquelle la loi de Beer-Lambert ne peut plus être appliquée. De plus, le procédé selon l’invention permet, une fois le modèle de l’évolution de l’absorbance en fonction de la concentration construit déterminé, de déterminer la concentration en le composé chimique d’intérêt après chaque acquisition d’un spectre d’absorption, et ainsi de suivre en ligne l’évolution de la concentration en le composé chimique d’intérêt.
ENDOSCOPE POUR LE CONTRÔLE DE RESSUAGE PAR MESURE SOUS UV DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui du contrôle par ressuage par voie endoscopique de zones non directement visibles et plus particulièrement certaines pièces d’un moteur aéronautique.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Il est connu d'inspecter les composants internes d'un matériel ou d'une machine à l'aide d'un endoscope qui est un instrument optique allongé de faible diamètre que l'on fait passer par un petit orifice d'une paroi pour examiner l'aspect des composants se trouvant de l'autre côté de la paroi. Cet endoscope peut ainsi être utilisé pour procéder à l'inspection des aubes d'une turbomachine telle qu'un turboréacteur ou un turbopropulseur d'avion, sans démontage de la turbomachine.
Pour visualiser les défauts d'une pièce, il est connu d'utiliser une technique de ressuage, qui consiste à déposer des produits organiques sur la surface examinée de la pièce et à observer en éclairage ultraviolet l'imprégnation des composés organiques par la surface de la pièce. La présence de défauts est révélée après séchage de la surface de la pièce et dépôt d'un produit révélateur qui met en évidence le produit organique infiltré dans des défauts de surface de la pièce lorsque l'on éclaire la pièce avec une lumière ultraviolette.
Les brevets FR 2 861 185 et FR 3 0489 284 décrivent un endoscope comprenant un tube cylindrique rigide et allongé de faible diamètre à l'intérieur duquel est logé un conduit servant au passage des moyens de guidage de lumière ultraviolette (UV) et de lumière visible vers une extrémité de l'instrument voisine de la pièce à examiner. L'instrument comprend également un conduit optique pour l'intégration de moyens de transmission et de formation d'images pour l'observation de la zone éclairée.
Dans ces dispositifs connus, en cas de présence d'un défaut, la quantification de celui-ci, c'est-à-dire principalement l'estimation de sa plus grande dimension est réalisée par des moyens de visualisation optiques du défaut à l’aide d’une pige interchangeable.
Selon une particularité propre au tube d’éjection 2 de vapeur de l’invention, celui est constitué au moins d’un premier élément tubulaire creux 4 et d’un second élément tubulaire creux 5 disposés dans le prolongement l’un de l’autre.
Ledit premier élément tubulaire creux 4 comprend une extrémité amont 41 et une extrémité aval 42, en tenant compte du sens de circulation 3 de la vapeur sèche dans ledit tube d’éjection 2.
De même, le second élément tubulaire creux 5 comprend une extrémité amont 51 et une extrémité aval 52, là encore en tenant compte du sens de circulation 3 de la vapeur sèche dans ledit tube d’éjection 2.
Ainsi, il ressort, de ce qui précède, que l’extrémité amont 41 du premier élément tubulaire creux 4 constitue la première extrémité 21 d’arrivée de vapeur sèche dans le tube d’éjection 2, tandis que l’extrémité aval 52 du second élément tubulaire creux 5 constitue l’embout de sortie 22 de la vapeur sèche en dehors du tube d’éjection 2.
De manière particulière et essentielle à la présente invention, les deux élément tubulaires 4 et 5, (premier et second) disposés dans le prolongement l’un de l’autre, présentent chacun un évidement interne conique, référencés respectivement 43 et 53 sur les figures, dont les extrémités amont 41, 51 présentent un diamètre interne plus grand que le diamètre interne de l’extrémité aval 42, 52.
Plus spécifiquement, ledit premier élément tubulaire creux 4 du tube d’éjection 2, présente un diamètre interne 43 pour le passage de la vapeur qui est conique et décroissant depuis l’extrémité amont 41 dudit premier élément tubulaire creux 4 vers l’extrémité aval 42 de celui-ci.
L’extrémité aval 42 dudit premier élément tubulaire creux 4 est, quant à elle, aboutée et solidarisée fixement, par exemple au moyen d’une soudure par ultrason, à l’extrémité amont 51 dudit second élément tubulaire creux 5.
Tout préférentiellement, les deux éléments tubulaires creux 4, 5 sont obtenus par injection plastique puis soudés entre eux, notamment par ultrason, afin de garantir la position desdits deux éléments 4, 5 et l’étanchéité entre les deux.
Ledit second élément tubulaire creux 5 présente, lui aussi, un diamètre interne 53 de passage de la vapeur sèche qui est de forme conique et qui est décroissant depuis l’extrémité amont 51 dudit second élément tubulaire creux 5 vers l’extrémité aval 52 de celui-ci.
Néanmoins, tout préférentiellement, sur l’extrémité aval 52 dudit second élément tubulaire creux 5, le diamètre interne 53 de passage de la vapeur sèche est droit, autrement dit régulier et constant, sur les 10 derniers millimètres, afin de garantir un jet de vapeur puissant, droit et uniforme au niveau de la sortie 22 du tube 2.
A noter encore que, de manière particulièrement avantageuse, et comme cela est illustré sur les figures, l’extrémité aval 42 dudit premier élément tubulaire creux 4 débouche, en partie, dans l’extrémité amont 51 dudit second élément tubulaire creux 5, en sorte que le diamètre de l’extrémité aval 42 du premier élément 4 est inférieur au diamètre de l’extrémité amont dudit second élément tubulaire 5.
De telles caractéristiques, spécifiques au tube d’éjection 2 de l’invention permettent, de manière particulièrement avantageuse, de créer un effet Venturi au sein dudit tube 2, afin d’éviter les déperditions, pour un maintien à une température particulièrement élevée de la température de la vapeur sèche, supérieure à 120°C, jusqu’à sa sortie du tube 2.
En référence à présent à la , selon une caractéristique additionnelle particulièrement intéressante du tube d’éjection 2 de vapeur de l’invention, un espace vide annulaire 6, sans matière, est prévu au niveau du pourtour externe de l’extrémité aval 42 dudit premier élément tubulaire creux 4.
Plus précisément, cet espace vide annulaire 6 entoure la portion de l’extrémité aval 42 du premier élément tubulaire creux 4 qui débouche dans l’évidement interne conique 53 dudit second élément tubulaire creux 5 que comporte le tube d’éjection, au niveau de l’extrémité amont 51 de cet élément 5.
La présence d’un tel espace vide annulaire 6 dépourvu de matière permet la création d’un appel d’air, pour un effet pompe à air, qui permet une optimisation de l’effet Venturi déjà créé par la conformation interne spécifique du tube d’éjection de vapeur 2 selon l’invention.
Tout préférentiellement, le rapport, entre le diamètre D 53 de l’évidement interne conique 53 au niveau de l’extrémité amont 51 du second élément tubulaire creux 5 et le diamètre d 43 de l’évidement interne conique 43 au niveau de l’extrémité aval 42 dudit premier élément tubulaire creux 4, présente une valeur comprise entre 2 et 3,5.
Une pluralité de premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 sont disposés sur la première face interne 28 de la paroi radiale 27. Des espaces 44 existent entre les éléments saillants de dissipation thermique 43 de façon à autoriser un passage radial d’air entre la périphérie externe 31 et la périphérie interne 32 de la première face interne 28 de la paroi 27. Par "passage radial d'air", on entend le fait que de l’air peut circuler globalement suivant une direction radiale entre la périphérie externe 31 et la périphérie interne 32 de la machine tout en venant lécher les éléments saillants de dissipation thermique 43 mais également le fait que de l'air peut circuler suivant un parcours sinueux entre les éléments saillants de dissipation thermique 43 pour atteindre la périphérie interne 32 de la première face interne 28 de la paroi radiale 27 lorsque les éléments saillants de dissipation thermique 43 sont décalés circonférentiellement les uns par rapport aux autres.
Avantageusement, comme on peut le voir sur la , les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 sont disposés dans une première zone d'implantation 46 de la première face interne 28 de la paroi radiale 27 située en regard d'un chignon de bobinage 21 et dans une deuxième zone d'implantation 47 de la première face interne 28 de la paroi radiale 27 située en regard d'une extrémité axiale du rotor 13. Par "située en regard", on entend le fait qu'il existe au moins une droite D1 parallèle à l'axe X1 de la machine (respectivement D2) passant par la première zone d'implantation 46 (respectivement la deuxième zone d'implantation 47) et le chignon de bobinage 21 correspondant (respectivement l'extrémité axiale du rotor 13).
Comme on peut le voir sur les figures 4a et 5a, les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 de la première zone d'implantation 46 sont disposés suivant deux rangées circonférentielles. Les rangées circonférentielles sont décalées circonférentiellement entre elles, de sorte que les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 des deux rangées ne sont pas alignés suivant une direction radiale par rapport à l'axe X2. Le nombre de rangées et la configuration des éléments saillants de dissipation thermique 43 à l'intérieur des rangées situées dans la première zone d'implantation 46 pourront bien entendu varier en fonction de l'application.
Dans le mode de réalisation des figures 4a et 4b, les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 de la deuxième zone d'implantation 47 sont disposés suivant des rangées radiales dans lesquelles les éléments saillants de dissipation thermique 43 sont alignés les uns par rapport aux autres. Dans le mode de réalisation des figures 5a et 5b, les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 de la deuxième zone d'implantation 47 présentent des décalages radiaux et circonférentiels les uns par rapport aux autres. Le nombre de rangées et la configuration des éléments saillants de dissipation thermique 43 à l'intérieur des rangées situées dans la deuxième zone d'implantation 47 pourront bien entendu varier en fonction de l'application.
Comme cela est illustré par la , les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 disposés dans la première zone d'implantation 46 pourront être plus courts axialement que les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 disposés dans la deuxième zone d'implantation 47. Autrement dit, les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 disposés dans la deuxième zone d’implantation 47 présentent une hauteur supérieure à la hauteur des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 disposés dans la première zone d’implantation 46. On tire ainsi profit du dégagement existant à l'intérieur de la machine électrique 10 en face du rotor 13 pour augmenter la hauteur des éléments saillants de dissipation thermique 43 situés dans la deuxième zone d'implantation 47.
Avantageusement, pour des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 ayant une section de forme circulaire, les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 disposés dans la première zone d'implantation 46 présentent un diamètre plus petit qu’un diamètre des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 disposés dans la deuxième zone d'implantation 47. En variante, l’ensemble des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 pourront présenter un même diamètre.
On définit une densité de premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 dans une zone d'implantation donnée comme étant le ratio exprimé en pourcents entre la somme des aires des sections transversales des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 considérées dans un plan médian des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43, c’est-à-dire à mi-hauteur, divisée par l'aire totale de la zone d'implantation 46, 47. Suivant un exemple de réalisation, la densité des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 situés dans la première zone d'implantation 46 de grand diamètre est par exemple comprise entre 5% et 60%. La densité des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 situés dans la deuxième zone d'implantation 47 de petit diamètre est par exemple comprise entre 5% et 60%. La densité des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 dans la première zone d'implantation 46 de grand diamètre est de préférence supérieure à la densité des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 dans la deuxième zone d'implantation 47 de petit diamètre.
Comme on peut le voir sur la , la première face interne 28 de la paroi radiale 27 du flasque 15 pourra comporter des nervures de rigidification 48.1, 48.2 sur lesquels sont disposés des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43. On pourra prévoir au moins une nervure 48.1 s'étendant suivant une direction radiale et/ou au moins une nervure 48.2 s'étendant une direction circonférentielle. Une nervure 48.2 s'étendant suivant la direction circonférentielle pourra former une délimitation entre la première zone d'implantation 46 et la deuxième zone d'implantation 47.
De préférence, les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 sont des picots s'étendant axialement par rapport à l'axe du flasque 15. Les picots ont une forme choisie parmi une forme cylindrique, tronconique, parallélépipèdique, ou trapézoïdale. En variante, les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 pourront être constitués par des ailettes s’étendant suivant une portion de la circonférence du flasque 15 et espacées entre elles par un espace circonférentiel autorisant un passage radial de l’air.
Comme on peut le voir sur la , une pluralité de deuxièmes éléments saillants de dissipation thermique 50 pourront être disposés sur la première face externe 29 de la paroi radiale 27 du flasque 15. Les deuxièmes éléments saillants de dissipation thermique 50 sont analogues aux premiers éléments saillants de dissipation thermique 43. Ainsi, les deuxièmes éléments saillants de dissipation thermique 50 sont de préférence des picots s'étendant axialement par rapport à l'axe X2 du flasque 15. Les picots ont une forme choisie parmi une forme cylindrique, tronconique, ou parallélépipèdique. En variante, les deuxièmes éléments saillants de dissipation thermique 50 pourront être constitués par des ailettes s’étendant suivant une portion de la circonférence du flasque 15. De façon optionnelle, ces ailettes pourront être espacées entre elles par un espace circonférentiel autorisant un passage radial de l’air.
Une pluralité de troisièmes éléments saillants de dissipation thermique 53 visibles sur les figures 2 et 4b pourront être disposés sur la deuxième face interne 39 de la paroi tubulaire 38. Les troisièmes éléments saillants de dissipation thermique 53 sont disposés en dehors de la portion de la deuxième face interne 39 de la paroi tubulaire 38 portant le stator 12. Les troisièmes éléments saillants de dissipation thermique 53 sont de préférence des ailettes s'étendant en saillie radiale par rapport à l'axe X2 du flasque 15 et longitudinalement suivant une direction axiale par rapport à l’axe X2 du flasque 15. Cela permet de faciliter le démoulage du flasque 15 qui est réalisé suivant une direction axiale.
Lorsque la machine électrique tournante 10 est en fonctionnement, la rotation du rotor 13 engendre une boucle de flux d'air à l'intérieur de la machine électrique tournante 10 référencée 55 sur la . En l'occurrence, du fait du mouvement centrifuge, le flux d'air se déplace de la périphérie interne 32 vers la périphérie externe 31 du rotor 13 pour ensuite venir lécher les troisièmes éléments saillants de dissipation thermique 53. Comme indiqué précédemment, l'air peut ensuite se déplacer radialement de la périphérie externe 31 vers la périphérie interne 32 de la première face interne 28 de la paroi radiale 27 tout en venant lécher les premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 pour en extraire les calories.
Afin d'amplifier le mouvement d'air à l'intérieur de la machine électrique tournante 10, il est possible de fixer au moins un ventilateur 56 sur au moins une extrémité axiale dudit rotor 13. Le ventilateur 56 comporte de préférence des pales axiales. Le ventilateur 56 pourra être du même type que celui décrit dans le document WO13136021.
Par ailleurs, comme on peut le voir sur la , le flasque 16 présente une configuration analogue au flasque 15. Ainsi, le flasque 16 d'axe X3 comporte une paroi radiale 60 s'étendant perpendiculaire par rapport à l'axe X3. Un logement de roulement 61 est situé dans une zone centrale de la paroi radiale 60. Le logement de roulement 61 est destiné à recevoir un roulement 35 pour le montage à rotation d'une extrémité de l'arbre 14. Le flasque 16 comporte en outre une paroi tubulaire 62 prolongeant la paroi radiale 60. La paroi tubulaire 62 s’étend axialement par rapport à l’axe X3 du flasque 16. Le flasque 16 pourra être réalisé dans le même matériau que le flasque 15.
Dans l'exemple de réalisation représenté sur la , le flasque 16 est dépourvu d'éléments saillants de dissipation thermique. Toutefois, en variante, le flasque 16 pourra comporter des premiers éléments saillants de dissipation thermique 43 et/ou des deuxièmes éléments saillants de dissipation thermique 50 et/ou des troisièmes éléments saillants de dissipation thermique 53.
La paroi tubulaire 38 du flasque 15 constitue la paroi interne de la chambre de refroidissement 23 tandis que la paroi tubulaire 62 du flasque 16 constitue la paroi externe de la chambre de refroidissement 23. Bien entendu, la structure pourra être inversée, c’est-à-dire que la paroi tubulaire 62 du flasque 16 pourra constituer la paroi interne de la chambre de refroidissement 23 tandis que la paroi tubulaire 38 du flasque 15 pourra constituer la paroi externe de la chambre de refroidissement 23. La configuration dépend des diamètres des parois tubulaires 38, 62 des deux flasques 15, 16.
La illustre schématiquement un dispositif 2 configuré pour contrôler les communications mises en œuvre au travers d’un système de radars équipant un véhicule, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le dispositif 2 correspond par exemple à un dispositif embarqué par le premier véhicule 10 pour permettre une communication de données entre le premier véhicule 10 et un ou plusieurs deuxièmes véhicules 11, 12, 13 en mode de communication V2V.
Le dispositif 2 est par exemple configuré pour la mise en œuvre des opérations décrites en regard de la et/ou des étapes du procédé décrit en regard de la . Des exemples d’un tel dispositif 2 comprennent, sans y être limités, un équipement électronique embarqué tel qu’un ordinateur de bord d’un véhicule, un calculateur électronique tel qu’une UCE, une unité de contrôle télématique TCU (de l’anglais « Telematic Control Unit »), un téléphone intelligent (de l’anglais « smartphone »), une tablette, un ordinateur portable. Les éléments du dispositif 2, individuellement ou en combinaison, peuvent être intégrés dans un unique circuit intégré, dans plusieurs circuits intégrés, et/ou dans des composants discrets. Le dispositif 2 peut être réalisé sous la forme de circuits électroniques ou de modules logiciels (ou informatiques) ou encore d’une combinaison de circuits électroniques et de modules logiciels. Selon différents modes de réalisation particuliers, le dispositif 2 est couplé en communication avec d’autres dispositifs ou systèmes similaires, par exemple par l’intermédiaire d’un bus de communication ou au travers de ports d’entrée / sortie dédiés.
Selon un mode de réalisation particulier et non limitatif, le dispositif 2 comprend un bloc 22 d’éléments d’interface pour communiquer avec des dispositifs externes, par exemple un serveur distant ou le « cloud », d’autres dispositifs similaires au dispositif 2 et embarqués dans d’autres véhicules que celui embarquant le dispositif 2. Les éléments d’interface du bloc 22 comprennent une ou plusieurs des interfaces suivantes :