INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un exemple de conditionnement de carburant va être présenté en référence à la . Un flux de carburant Q à l’état liquide est prélevé dans le réservoir cryogénique RC et est conduit d’amont vers l’aval dans le circuit de carburant CQ. Le flux de carburant Q est chauffé dans l’échangeur thermique 33 par circulation du fluide caloporteur M. Les flux de carburant Q1, Q2 sont ensuite acheminés au turbomoteur T et à la turbomachine de chauffage 2 via l’organe de distribution 4.
En effet, ladite huile 283 en provenance d’une source de fluide lubrifiant-refroidissant 218 est ici injectée dans la chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217 par une buse à fluide 266, cette dernière projetant un jet d’huile de lubrification et de refroidissement 283 dans un réservoir axial de vis 267 qui est aménagé axialement dans la tête de vis de piston 253.
Le réservoir axial de vis 267 permet de stocker de l’huile de lubrification et de refroidissement 283 quel que soit le sens de déplacement du piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention, et de maximiser la part de dite huile 283 qui transite par le volume interne de piston 228 avant d’être expulsée dans le carter de transmission 206.
En effet, une partie relativement faible de ladite huile 283 est utilisée d’une part, pour lubrifier les segments à coupe 282 qui forment une étanchéité entre le tube supérieur coaxial externe de broche 248 et la culasse supérieure 214 et d’autre part, pour refroidir ledit tube 248.
A ce titre, on remarque en le clapet limiteur de pression 274 qui fait office de trop-plein de la chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217 et qui permet, en coopération avec un clapet anti-retour d’admission d’air 271 relié à une source d’air 270 ledit clapet 271 laissant un air de forçage de fluide 272 entrer dans ladite chambre 217, de légèrement pressuriser cette dernière tout en limitant le niveau d’huile de lubrification et de refroidissement 283 que contient ladite chambre 217.
En effet, en deçà d’une certaine pression régnant dans la chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217, le clapet anti-retour d’admission d’air 271 laisse entrer de l’air de forçage de fluide 272 en provenance de la source d’air 270 dans ladite chambre 217, cependant qu’au dessus d’une certaine dite pression, le clapet limiteur de pression 274 expulse de l’air de forçage de fluide 272 dans une bâche à air 273.
Comme on le voit en , avantageusement, l’intérieur du carter de transmission 206 peut former à la fois la source d’air 270 et la bâche à air 273.
La légère pressurisation de la chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217 au moyen d’un air de forçage de fluide 272 permet, lorsque le moteur thermique 202 tourne à faible vitesse et que les accélérations du piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention sont de faible intensité, de forcer l’huile de lubrification et de refroidissement 283 à pénétrer dans la galerie de lubrification-refroidissement 227 qui est aménagée dans la broche centrale de piston 210.
Toujours aux fins de maximiser la part d’huile de lubrification et de refroidissement 283 qui transite par le volume interne de piston 228, on remarque en figures 8 et 9 le clapet anti retour de vis 269 qui est ici positionné au fond du réservoir axial de vis 267 afin qu’à chaque accélération en direction de la culasse supérieure 214 du piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention, l’huile de lubrification et de refroidissement 283 que contient ledit réservoir 267 soit forcée à pénétrer dans la galerie de lubrification-refroidissement 227 via des conduits radiaux de liaison réservoir-galerie 268, tandis que lorsque ledit piston 201 accélère en direction de la culasse inférieure 213, ladite huile 283 contenue dans ladite galerie 227 ne retourne pas audit réservoir 267.
L’ensemble de ces aménagements réalisés au niveau de la chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217 et au niveau de la tête de vis de piston 253 assure une circulation d’huile de lubrification et de refroidissement 283 à l’intérieur de l’ensemble mécano soudé 289 pour maintenir la température de ce dernier aux environs de cent degrés Celsius, ceci tout en assurant à la jupe en tonneau 260 et aux segments 222, 278 une lubrification appropriée.
Comme on le voit en figures 8 et 9, une première section de la galerie de lubrification-refroidissement 227 achemine l’huile de lubrification et de refroidissement 283 depuis la chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217 jusqu’au volume interne de piston 228, ceci en passant d’abord par le réservoir axial de vis 267, le clapet anti retour de vis 269 et les conduits radiaux de liaison réservoir-galerie 268.
En figures 8 et 9, on a montré que l’huile de lubrification et de refroidissement 283 débouche dans le volume interne de piston 228 via un faible jeu axial laissé entre un disque de répartition de fluide 261 et le disque de liaison radiale supérieure 225, ledit disque de répartition 261 étant principalement parallèle audit disque de liaison radiale 225 et formant d’une part, une étanchéité avec la broche centrale de piston 210, et finissant d’autre part, radialement au voisinage de la paroi interne de l’anneau périphérique d’étanchéité 220, l’huile de lubrification et de refroidissement 283 en provenance de la chambre de refroidissement et de lubrification de piston 217 pouvant sortir au niveau dudit voisinage via des déversoirs de répartition 290.
La proximité axiale entre le disque de répartition de fluide 261 et le disque de liaison radiale supérieure 225 est telle, que l’huile de lubrification et de refroidissement 283 est forcée à lécher l’entièreté de la surface interne du disque de liaison radiale supérieure 225 avant de ressortir par les déversoirs de répartition 290.
Cette configuration particulière du piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention permet de maintenir la température du disque de liaison radiale supérieure 225 proche de cent degrés Celsius, quelle que soit la puissance délivrée par le moteur thermique 202.
Comme on le voit en , une partie de l’huile de lubrification et de refroidissement 283 sortant des déversoirs de répartition 290 refroidit l’anneau périphérique d’étanchéité 220 par l’intérieur et alimente les orifices périphériques de lubrification d’anneau 229, de sorte qu’un peu de ladite huile 283 ressort entre les deux lèvres du segment racleur d’huile 278, ce dernier formant, consécutivement aux allers et retours opérés par le piston à double effet multitempérature 201 dans le cylindre froid 204, un film d’huile de lubrification et de refroidissement 283 en surface dudit cylindre 204, ceci tout en récupérant ladite huile 283 présente en excès sur ladite surface.
On remarque en figures 8 et 9 que les efforts d’accélération sont utilisés par le piston à double effet multitempérature 201 suivant l’invention pour forcer le parcours de l’huile de lubrification et de refroidissement 283 afin que toutes les surfaces du volume interne de piston 228 soient uniformément refroidies.
A ce titre, on remarque en figures 8 et 9 la collerette de recirculation de fluide 262 que comporte la broche centrale de piston 210, à l’intérieur du volume interne de piston 228 et au voisinage du disque de liaison radiale inférieure 224.
Selon l’un des aspects de l’invention, des nervures du ou des réseaux de nervures sont en contact avec la feuille composite.
Selon l’un des aspects de l’invention, la feuille composite est imbriquée seulement dans le réseau de nervures de la portion principale de l’absorbeur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la feuille composite présente une ou des régions plus épaisses que d’autres régions de la feuille.
Selon l’un des aspects de l’invention, la platine de l’absorbeur comporte des éléments de fixation agencés pour permettre la fixation de l’absorbeur sur le longeron du véhicule.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces éléments de fixation comportent un ou plusieurs orifices pour le passage de vis ou boulons ou rivets coopérant avec le longeron.
Selon l’un des aspects de l’invention, la face frontale du réseau de nervures de la portion principale de l’absorbeur comporte des éléments de fixation agencés pour permettre la fixation de l’absorbeur sur la poutre de pare-chocs.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces éléments de fixation comportent un ou plusieurs orifices pour le passage de vis ou boulons ou rivets coopérant avec la poutre de pare-chocs.
Selon l’un des aspects de l’invention, des nervures sont prévues sur la face frontale de la portion principale de l’absorbeur, du côté tourné vers la poutre de pare-chocs.
Selon l’un des aspects de l’invention, une plaque de renfort, notamment métallique, est interposée entre la face frontale de la portion principale de l’absorbeur et la zone de fixation de la poutre de pare-chocs.
Selon l’un des aspects de l’invention, un insert de renfort, notamment métallique, est noyé dans la platine de l’absorbeur.
Selon l’un des aspects de l’invention, le réseau de nervures de la portion d’absorption principale et le réseau de nervures de l’extension latérale présentent des enveloppes géométriques différentes. Notamment ces réseaux ne présentent aucune symétrie l’un par rapport à l’autre.
L’invention concerne également un ensemble pare-chocs pour véhicule automobile, comprenant une poutre de pare-chocs et deux absorbeurs de chocs tels que décrits ci-dessus, ces absorbeurs de chocs étant assemblés avec une zone de fixation de la poutre de pare-chocs.
Selon l’un des aspects de l’invention, la poutre de pare-chocs comporte, à chaque extrémité, une aile pourvue d’une zone d’extrémité longitudinale, cette aile se raccordant à une portion centrale de la poutre de pare-chocs en faisant un coude, et l’extension latérale de chaque absorbeur est agencée pour être placée en regard de cette zone d’extrémité longitudinale.
L’invention a également pour objet un véhicule automobile comportant un ensemble pare-chocs tel décrit ci-dessus.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un absorbeur de chocs tel que décrit ci-dessus, comportant les étapes suivantes : conformer une feuille composite de sorte qu’elle forme des ondulations, surmouler cette feuille avec de la matière plastique, notamment dans un moule, pour former les réseaux de nervures.
Les silices convenables incluent, sans s’y limiter, les silices hydrophobes, telles que la silice pyrogène avec facultativement traitement de surface hydrophobe dont la taille de particule est inférieure à 1 micron, de préférence inférieure à 500 nm, de préférence inférieure à 100 nm, de préférence de 5 nm à 30 nm, y compris toutes les plages et sous plages intermédiaires. Il est en effet possible de modifier chimiquement la surface de la silice, par une réaction chimique produisant une diminution du nombre de groupes silanol présents à la surface de la silice. Les groupes silanol peuvent notamment être remplacés par des groupes hydrophobes : on obtient alors une silice hydrophobe. Les groupes hydrophobes peuvent être :
des groupes triméthylsiloxyle, qui sont notamment obtenus par traitement de la silice pyrogène en présence d’hexaméthyldisilazane. Les silices ainsi traitées sont appelées « Silica silylate » selon le CTFA (6 e édition, 1995). Elles sont par exemple commercialisées sous les références « AEROSIL R812® » par la société Degussa, « CAB-O-SIL TS-530® » par la société Cabot ;
les groupes diméthylsilyloxyle ou polydiméthylsiloxane, qui sont notamment obtenus par traitement de la silice pyrogène en présence de polydiméthylsiloxane ou de diméthyldichlorosilane. Les silices traitées de cette façon sont appelées « Silica dimethyl silylate » selon le CTFA (6 e édition, 1995). Elles sont par exemple commercialisées sous les références « AEROSIL R972® », « AEROSIL R974® » par la société Degussa, « CAB-O-SIL TS-610® », « CAB-O-SIL TS-720® » par la société Cabot.
De préférence, l’agent gélifiant, s’il est présent, est présent dans la composition de la présente invention en des quantités de matière active allant généralement d’environ 0,1 % à environ 10 %, de préférence d’environ 0,25 % à environ 5 %, et de manière davantage préférée d’environ 0,5 % à environ 3,5 %, en poids, par rapport au poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires.
Selon des modes de réalisation particulièrement préférés de la présente invention, les compositions de la présente invention comprennent en outre au moins un tensioactif présent en une quantité allant d’environ 3 % à environ 10 % en poids, au moins un pigment en une quantité allant d’environ 10 % à environ 20 % en poids, et au moins une charge présente en une quantité allant d’environ 0,5 % à environ 2 % en poids, tous les poids étant relatifs au poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention, des procédés de traitement, de soin et/ou de maquillage d’une matière kératineuse par application de compositions de la présente invention à la matière kératineuse en une quantité suffisante pour traiter, soigner et/ou maquiller la matière kératineuse sont proposés. De préférence, le « maquillage » de la matière kératineuse inclut l’application d’au moins un agent colorant sur la matière kératineuse en une quantité suffisante pour donner de la couleur à la matière kératineuse.
Selon encore d’autres modes de réalisation préférés, des procédés pour renforcer l’aspect d’une matière kératineuse en appliquant des compositions de la présente invention à la matière kératineuse en une quantité suffisante pour renforcer l’aspect de la matière kératineuse sont proposés.
En conformité avec les modes de réalisation préférés précédents, les compositions de la présente invention sont appliquées par voie topique sur la zone souhaitée de la matière kératineuse en une quantité suffisante pour traiter, soigner et/ou maquiller la matière kératineuse, pour couvrir ou cacher des défauts associés à la matière kératineuse, ou pour renforcer l’aspect de la matière kératineuse. Les compositions peuvent être appliquées sur la zone souhaitée selon les besoins, de préférence une fois par jour, et ensuite, de préférence, on les laisse sécher avant de les soumettre à un contact, par exemple avec des vêtements ou d’autres objets. De manière davantage préférée, on laisse sécher la composition pendant environ 4 minutes ou moins, de manière davantage préférée pendant environ 2 minutes ou moins.
Selon des modes de réalisation préférés de la présente invention, des procédés d’augmentation du balayage de déformation d’une composition comprenant la combinaison d’au moins un élastomère de silicone à fonction acide et d’au moins un copolymère séquencé dans la composition en quantités et/ou rapports indiqués dans la description ci-dessus de façon à augmenter le balayage de déformation de la composition sont proposés. De préférence, l’augmentation du balayage de déformation se manifeste par une amélioration de la stabilité de la composition, une amélioration de l’adhérence de la composition, ou les deux, comme évoqué ci-dessus.
Exemple 1 - Composition inventive Exemple de composition de base
Tensioactifs 3%-5% Huile/Solvant 5%-30% Élastomère de silicone à fonction acide 6% (extrait sec actif) Copolymère séquencé tel que le polymère contenant du styrène (par exemple, les matériaux Kraton) 8% (extrait sec actif) Remplissage 0,1%-3% Pigments 10%-20% Phase aqueuse (agents filmogènes, conservateurs, solvants solubles dans l’eau) 20%-50% Total 100,0
Exemple 2 - Compositions inventives et comparatives - Résistance au transfert
Des compositions inventives contenant des quantités variables de copolymère séquencé styrène-éthylène/butylène-styrène (SEBS) et d’élastomère de silicone à fonction acide ont été préparées en utilisant la composition de base de l’exemple 1.
Les compositions ont été mises à l’essai comme suit dans un essai d’usure à défis multiples. Un film a été déposé sur une surface telle qu’une carte d’abrasion noire bykochart Black Scrub Panels P121-10N #5015 à l’aide d’une barre de tirage de 1 mL. Après avoir séché pendant une nuit à 37 °C, le dépôt a été recouvert de sébum artificiel ou de sueur. Le film a été essuyé à la main avec un matériau absorbant tel que le coton. On a déterminé la quantité de l’échantillon qui restait non perturbé sur la carte d’abrasion ainsi que la quantité de l’échantillon qui était transférée sur le matériau absorbant. 1 correspond à une perturbation totale et à un transfert extrême vers le matériau absorbant, 2 correspond à une perturbation très importante avec un transfert substantiel vers le matériau absorbant, 3 correspond à une semi-perturbation et à un certain transfert vers le matériau absorbant, 4 correspond à une perturbation minimale et à un transfert minimal vers le matériau absorbant et 5 correspond à une perturbation visuelle (élimination) essentiellement nulle et à un transfert visuel nul.
Le tableau ci-dessous présente la quantité de copolymère séquencé SEBS et d’élastomère de silicone fonctionnel utilisés dans les différentes compositions, ainsi que les résultats des essais.
où est une valeur de référence prédéterminée.
Le procédé comprend ensuite une étape 1E5 de classement des observations par ordre croissant du paramètre d’ordonnancement qui leur est associé. Ainsi, l’observation associée au paramètre d’ordonnancement ayant la valeur la plus faible sera classée première et l’observation associée au paramètre d’ordonnancement ayant la valeur la plus élevée sera classée dernière.
Dans un mode de réalisation, la valeur de référence est prise égale à zéro (c’est-à-dire ). Dans ce mode de réalisation, il est fait l’hypothèse raisonnable que l’observation associée à un moyen de mesure défectueux aura tendance à produire une innovation plus grande que celle produite par une observation associée à moyen de mesure fonctionnel.
Dans un mode de réalisation alternatif la valeur de référence est une grandeur statistique déterminée à partir de la pluralité d’innovations déterminée à partir de la pluralité d’observations .
Dans un exemple de réalisation relatif à la mise en œuvre d’un filtre statistique pour la navigation inertielle, la grandeur statistique est la moyenne de la pluralité d’innovations . En effet, en supposant innovations relatives à un moyen de mesure fonctionnel et donc à une observation saine, dites innovations saines, et innovations relatives à un moyen de mesure non fonctionnel et donc à une mauvaise observation, dit innovations en panne, les innovations saines et en panne sont données par les expressions suivantes :
Pour les innovations saines :
Pour les innovations en panne
Où et .
Dans les deux expressions qui précèdent : représente l’erreur entre la navigation vraie et l’estimé de navigation et il est donc constant pour chaque observation ; il dépend de la valeur estimée de la navigation ; mesure l’erreur entre la navigation vraie et la mesure de cette navigation ; il est donc spécifique à chaque observation (ou mesure) ; représente l’erreur entre la navigation vraie et la mesure de cette navigation du fait de la panne ; c’est donc le terme représentant la panne du satellite j considéré.
Si le moyen de mesure est un récepteur GPS, alors la somme représente le nombre total de satellites poursuivis par le récepteur GPS (chaque satellite permettant d’obtenir une observation ) et considérés par le filtre statistique, par exemple le filtre de Kalman.
Dans ce cas de figure, la moyenne des innovations peut être obtenue à l’aide de la relation suivante :
Cette expression peut être développée de la manière suivante :
En développant encore et en redistribuant ces termes, cette expression devient :
L’expression précédente peut être réécrite de la manière suivante :
Et ainsi, l’écart par rapport à cette moyenne devient : pour une innovation saine : pour une innovation d’un satellite en panne :
Le terme peut alors être approximé comme la variation d’erreur atmosphérique selon l’élévation du satellite (considérée comme environ égale 30 m). Cette incertitude de la mesure GPS apporte donc un « biais de détection » de 30 m environ. En ce qui concerne le terme , plus le nombre de satellites poursuivis est important et plus ce terme est faible. De même, plus le nombre de satellites en panne est faible ou plus la norme des pannes est faible, et plus ce terme est faible. Les innovations des satellites en panne seront donc écartées des innovations saines d’une « distance » égale à la norme du biais sur la pseudo-distance apporté par la panne, plus ou moins le « biais de détection ».
Le tissage 3D peut être obtenu au moyen d'un métier à tisser de type jacquard sur lequel on a disposé un faisceau de fils de chaînes ou torons en une pluralité de couches superposées de plusieurs centaines de fils chacune (non représentés sur les figures), les fils de chaînes étant liés par des fils de trame. De manière générale, les fils de chaîne sont disposés perpendiculairement aux fils de trame. En particulier, le tissage 3D est un tissage à armure « interlock ». Par tissage « interlock », on entend ici une armure de tissage dans laquelle chaque couche de fils de trame lie plusieurs couches de fils de chaîne avec tous les fils d’une même colonne de trame ayant le même mouvement dans le plan de l’armure.
La première résine polymérique peut être injectée dans la première préforme fibreuse 40 dite « sèche » ou bien la première préforme fibreuse 40 peut être préalablement imprégnée de la première résine (également désignée par le terme « pré-imprégnée »). A titre d’exemple, la première préforme 40 est réalisée à base de fibres de verre et/ou de fibres de carbone. Cette première préforme 40 est destinée à former la cartouche annulaire 4 du carter 3.
Les figures 7a et 7b illustrent l’étape b), dans laquelle la seconde préforme 300 peut être obtenue par tissage 3D ou peut être obtenue par un drapage et superposition de plusieurs couches/plis.
La seconde résine polymérique peut être injectée dans la seconde préforme fibreuse 300 dite « sèche » ou bien la seconde préforme fibreuse 300 peut être préalablement imprégnée de la seconde résine.
A titre d’exemple, la seconde préforme 300 est réalisée à base de fibres de verre ou de fibres de carbone. Cette seconde préforme 300 est destinée à former l’enveloppe annulaire 30 du carter 3.
Avantageusement, le carter 3 est réalisé à partir de la première préforme 40 dont les fibres sont pré-imprégnées de la première résine, et de la seconde préforme 300 dont les fibres sont imprégnées de la seconde résine après une étape d’une injection de la seconde résine dans la seconde préforme 300.
Avant l’étape b), le procédé peut comprendre une étape e) de compaction de la première préforme 40. La illustre la compaction ou compression de la première préformer 40 par une flèche F.
L’étape e) de compaction de la première préforme 40 peut être réalisée par une bâche (non-illustré sur les figures). La bâche enveloppe le moule 9 contenant la première préforme 40 et cette bâche est connectée à un appareil de mise sous vide pour compacter la première préforme 40. Si la mise sous vide (par exemple à une pression de -0,1MPa) est insuffisante, l’ensemble (bâche et moule contenant la première préforme 40) peut être placé dans un autoclave afin d’exercer une pression de compactage supplémentaire tout en maintenant le vide. Un premier cycle de polymérisation (à savoir de la première résine) correspondant à la réalisation de la cartouche annulaire 4 peut être réalisée concomitamment avec le compactage de la première préforme 40.
Avant l’étape b) ou après l’étape e), le procédé peut comprendre une étape f) d’ajout d’au moins un pli de colle entre les première et seconde préformes 40, 300 (non-illustré sur les figures). En particulier, le pli de colle est déposé sur la première préforme 40. Le pli de colle permet d’améliorer l’adhérence de la seconde préforme 300 sur la première préforme 40.
L’étape a) peut être réalisée manuellement en superposant les plis de la première préforme 40 dans la première empreinte 90.
De manière alternative, les plis de la première préforme 40 peuvent être enroulées dans la première empreinte 90.