INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’un des aspects de l’invention, la plaque est formée par deux flasques assemblées entre elles, chaque face principale plane étant formée sur l’une de ces flasques. Selon l’un des aspects de l’invention, l’assemblage des deux flasques formant la plaque peut être réalisé par soudure, collage ou tout autre technique.
En variante, la plaque peut être réalisée comme une pièce monobloc.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif de retenue comporte une palette coulissante qui est réglable en hauteur par rapport à une plaque de retenue du dispositif de retenue, cette palette ayant un bord inférieur agencé pour pouvoir venir en contact avec le pied du cavalier. Ainsi, si le cavalier le souhaite, il peut régler la hauteur de la palette coulissante de sorte que cette palette vienne en contact avec la chaussure. Le cavalier peut, en variante, régler cette hauteur de sorte qu’il subsiste un espace entre sa chaussure et la palette.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette palette coulissante est logée et guidée au sein de la plaque, laquelle comprend une fente inférieure à travers laquelle la palette passe.
Ainsi, en fonction du réglage, la palette s’étend en dehors de la plaque, à travers cette fente, sur une distance plus ou moins grande.
L’invention permet de serrer correctement le pied du cavalier dans l’étrier, à l’aide de cette palette réglable en hauteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif de retenue comprend un organe de réglage pour déplacer la palette par rapport à la plaque, cet organe de réglage comprenant de préférence une molette capable de faire tourner une vis sans fin qui coopère avec la palette de sorte qu’une rotation de la vis permet de déplacer la palette par rapport à la plaque.
Fe, Mo, Ni et V sont les éléments réduits lors de la fusion réductrice. Le silicium est introduit dans une quantité supérieure ou égale à 1,05 équivalents de la quantité stœchiométrique pour réduire la totalité desdits MoO 3 , NiO, V 2 O 5 , et Fe 2 O 3 introduits.
La quantité stœchiométrique pour réduire la totalité desdits MoO 3 , NiO, V 2 O 5 , et Fe 2 O 3 introduits est calculable par l’homme du métier connaissant la masse de MoO 3 , NiO, V 2 O 5 , et Fe 2 O 3 introduits (et donc la quantité molaire de Mo, Ni, V et Fe introduits) en tenant compte des bilans de matière. En effet, au vu des réactions de réduction de Mo, Ni, V ou Fe suivantes :
2 MoO 3 + 3 Si -> 2 Mo + 3 SiO 2 , il faut une quantité molaire de 3/2 x Si par rapport à la quantité molaire de Mo pour avoir une quantité stœchiométrique de Si pour la réduction de MoO 3 ,
2 NiO + Si -> 2 Ni + SiO 2 , il faut une quantité molaire de 1/2 x Si par rapport à la quantité molaire de Ni pour avoir une quantité stœchiométrique de Si pour la réduction de NiO,
2 V 2 O 5 + 5 Si -> 4 V + 5 SiO 2 , il faut une quantité molaire de 5/4 x Si par rapport à la quantité molaire de V pour avoir une quantité stœchiométrique de Si pour la réduction de V 2 O 5 ,
2 Fe 2 O 3 + 3 Si -> 4 Fe + 3 SiO 2 , il faut une quantité molaire de 3/4 x Si par rapport à la quantité molaire de Fe pour avoir une quantité stœchiométrique de Si pour la réduction de Fe 2 O 3 ,
et donc pour calculer la quantité stœchiométrique de Si pour réduire la totalité des MoO 3 , NiO, V 2 O 5 , et Fe 2 O 3 introduits, il suffit d’ajouter ces quantités de Si en tenant compte des masses respectives de MoO 3 , NiO, V 2 O 5 , et Fe 2 O 3 introduits.
Un dosage sur-stœchiométrique à au moins 105% de la quantité stœchiométrique de silicium conduit à réduire l’ensemble des oxydes métalliques MoO 3 , NiO et V 2 O 5 avec une cinétique réactionnelle telle que V 2 O 5 est le dernier élément réduit dans la chronologie du diagramme d’Ellingham. Des quantités inférieures à 1,05 équivalents ne permettent pas d’assurer une réduction totale de V 2 O 5 .
Le silicium est donc ajouté en excès (au moins 5% molaire d’excédent par rapport à la quantité stœchiométrique de Si pour réduire les éléments (Mo, Ni, V et Fe) du matériau à valoriser. Par conséquent, le premier bain de métal liquide comprend du silicium (non oxydé). Afin de l’éliminer, celui-ci sera oxydé lors de l’étape d’oxydation sélective du silicium du procédé selon l’invention.
Plus on met de silicium, plus il faudra introduire d’oxygène lors de l’oxydation sélective du silicium du procédé pour l’éliminer. Il est donc avantageux d’introduire le moins de silicium possible lors de la fusion réductrice, de préférence de 1,05 à 1,10 équivalents de la quantité stœchiométrique pour réduire la totalité desdits MoO 3 , NiO, V 2 O 5 , et Fe 2 O 3 introduits.
Lors de la fusion réductrice, la température du bain de métal liquide est généralement de 1550 à 1700°C, typiquement de 1550 à 1625°C, de préférence de l’ordre de 1575°C. Une température supérieure à 1550°C est requise pour favoriser les échanges et les réductions.
Le bain de métal liquide est faiblement mobile et est recouvert par une épaisseur de premier laitier, lequel est lui-même recouvert par les talus de chargement de matériau à valoriser à fondre. Ceci évite avantageusement toute ré-oxydation des métaux.
Le talus de chargement dans le four qui recouvre au moins partiellement la surface du premier laitier a généralement une température de 800 à 1200°C, typiquement de 900 à 1100°C, de préférence de l’ordre de 1000°C.
La fusion réductrice conduit à la formation d’un premier bain de métal liquide comprenant un alliage fer-molybdène-nickel-vanadium, du phosphore et du silicium. Le silicium correspond à l’excédent de silicium par rapport aux quantités initiales de Mo, Ni et V présents initialement dans le matériau à valoriser (0,05 équivalent si 1,05 équivalents de silicium ont été utilisés).
L’alliage fer-molybdène-nickel-vanadium est généralement constitué majoritairement de fer (généralement avec une proportion élémentaire de 40 à 50%), ce métal ayant initialement été ajouté sous forme de Fe 2 O 3 dans le matériau comprenant du Fe 2 O 3 introduit dans les charges.
La composition élémentaire de cet alliage fer-molybdène-nickel-vanadium qui comprend du silicium et du phosphore est généralement la suivante :
Par exemple, la famille des polyamides comprend le Nylon 6, 6/6, 6/10, 6/12, 11, 12.
Par exemple, la famille des polyesters comprend le PET (polyéthylène téréphtalate), PBT (Le poly(téréphtalate de butylène)) , PETG (polyéthylène téréphtalate glycol) et PLA (« Polylactides »), PGA (« Polyglicolides »), PLGA (« Poly(lactide-coglicolides »), PCL (« Polycaprolactone »), PBL (la poly-butyrolactone), PHA (les polyhydroxyalcanoates), et leurs copolymères.
Par exemple, la famille des polykétides comprend le PEEK (Polyetheretherketone).
Par exemple, la famille des polysulfures comprend le PPS (sulfure de polyphénylène).
Par exemple, la famille des polysulfones comprend le PSU, PES (polyethersulfone).
Par exemple, la famille des poly acétals comprend le POM (Polyoxymethylène).
Par exemple, la famille des élastomères thermoplastiques comprend le PU (Polyuretane), PEBA (“Polyether block amide”), COPE (“Polyether-Ester Block Copolymer Thermoplastic Elastomers” (COPE / TEEE)), TPO’S (mélange de polyoléfines), EPDM (“Ethylene Propylene Diene Modified Rubber”), EPR (“Ethylene Propylene Rubber”), FPO (“Flexible Polyolefin”), POE (“Polyolefin Elastomer”), SBC (“Styrenic block copolymers"), SBS (styrene-butadiene-styrene), SEBS (styrene-ethylene-butylene-styrene) et SIS (styrene-isoprene-styrene), TPV (“Thermoplastic vulcanizate”), TPU (“Thermoplastic polyurethane”), segments de blocs souples de polyéther ou de polyester couplés à des blocs durs d'isocyanate aromatique ou aliphatique, COPE (« Copolyester »), PEBA (Elastomère de polyéther bloc amide et copolyamide).
Par exemple, la famille des polycarbonates comprend le polycarbonate.
Par exemple, la famille des fluor polymères comprend le PVDF (polyfluorure de vinylidène), ETFE (éthylène-tétrafluoroéthylène), PTFE (Polytétrafluoroéthylène).
L’étui balanique, comme le système de fixation, peut être lavable et stérilisable. Ainsi, le dispositif peut être réutilisé par l’utilisateur.
La longueur de la partie proximale de l’étui peut être comprise entre 5 et 25mm, de préférence entre 13 et 20 mm et encore de préférence 17mm.
Le rapport entre le grand diamètre de la surface intérieure de la partie proximale de l’étui et le plus petit diamètre de l’extrémité distale de la partie proximale de l’étui peut être compris entre 1 et 3, et encore de de préférence 2.
Un tel rapport permet une pose aisée de l’étui balanique sur le gland de la verge, ainsi qu’un écoulement optimal des urines de sorte qu’aucune goutte d’urine risque de stagner au niveau du gland de la verge du patient. Ainsi, des risques d’infections sont évités.
La protubérance peut être de la forme d’une demi-boule ou d’une section de boule. Lorsque l’étui est vu de côté avec son axe longitudinal colinéaire à un axe vertical, la protubérance, vue de côté, est alors un demi-cercle ou un arc de cercle formant la surface extérieure de la partie distale de l’étui au niveau de la protubérance, caractérisé par un diamètre dans le cas où la protubérance est une demi-boule ou une longueur d’arc dans le cas d’une section de boule, et une épaisseur qui est la distance maximale entre la surface intérieure et la surface extérieure de la partie distale de l’étui au niveau de la protubérance, et la distance entre le centre de la demi-boule et l’extrémité proximale de grand diamètre de la partie proximale de l’étui.
Le diamètre ou la longueur d’arc peut être compris entre 5 et 15mm, de préférence entre 7 et 16 mm et encore de préférence 9mm. L’épaisseur peut être comprise entre 3 et 20mm, de préférence entre 5 et 15 mm et encore de préférence 7mm. Dans le cas où la protubérance est une demi-boule, l’épaisseur de la protubérance est en fait égale au diamètre de la boule. Dans le cas où la protubérance est une section de boule, vu de côté, l’épaisseur de la protubérance est la hauteur de corde qui est de préférence plus petite que le diamètre de la boule. La distance entre le centre de la demi-boule et l’extrémité proximale de grand diamètre peut être comprise entre 15 et 25mm et de préférence 21mm.
Dans le cas où la protubérance est un bourrelet, le bourrelet vu de côté lorsque l’axe longitudinal de l’étui balanique est colinéaire à un axe vertical, peut présenter une forme selon une courbe en cloche ou courbe de gauss, le bourrelet peut être caractérisé par une hauteur comprise entre 5 et 20mm, de préférence 5 et 15 mm et encore de préférence 9mm. L’épaisseur du bourrelet entre la surface intérieure et la surface extérieure peut être comprise entre 3 et 20mm, de préférence entre 5 et 15 mm et encore de préférence 7mm.
Exemple Exemple 1 : Le tableau [Table 1] ci-dessous décrit des teneurs comparatives massiques en protéine, glucide et lipide et en apport calorique pour cent grammes respectivement d’un hamburger, d’un pain classique, d’un bœuf bourguignon et de la préparation alimentaire 1 selon la présente invention.
Nutriments Hamburger Pain classique Boeuf bourguignon Préparation alimentaire selon l’invention Protéines (en g) 13,2 9 6,7 14 Glucides (en g) 20,8 49 11,1 1 Lipides (en g) 8,5 3,2 3,33 2 Calories (en Kcal) 216 265 156 78
Le hamburger considéré dans cet exemple est un sandwich composé de deux pains à base notamment de farine de blé, eau, sel, sucre, levure, huile de colza, graines de sésame et gluten de blé et garnis d’un steak haché, d’une feuille de salade laitue, de deux rondelles de tomate, et d’une sauce ketchup®. D’après les valeurs nutritionnelles répertoriées, notamment dues à la composition du pain, le hamburger est un plat très calorique. En effet, sur une base de 100g, le hamburger procure 216 Kcal alors qu’à titre comparatif, la préparation alimentaire 1 selon l’invention a un apport glucidique de 1g contre 20,8g pour le hamburger et un apport lipidique de 2g contre 8,5g pour le hamburger.
Le pain dit « classique » considéré dans cet exemple contient essentiellement de la farine de blé, eau, levure de boulanger et du sel. Pour le pain classique, et sur une base de 100 g procurant 265 Kcal, on constate un apport en calories très riche, induisant des problèmes liés à la digestion, des problèmes liés au gluten, notamment des allergies, et selon une provenance du pain classique les prix diffèrent notablement ainsi que la qualité et la durée de conservation du produit final.
De plus, pour avoir un produit final équilibré, il faut garnir le pain ce qui engendre un coût supplémentaire. On obtient finalement un produit peu pratique à manger avec une perte de temps, susceptible d’être redondant et avec de faibles qualités gustatives. Comparé à la préparation alimentaire 1 selon l’invention, le pain classique à lui tout seul est presque trois fois plus calorique, et est nettement plus riche en glucides et lipides.
Le bœuf bourguignon considéré dans cet exemple est préparé à partir de viande de bœuf et de vin rouge, auxquels on ajoute des lardons, beurre, oignons, ail, farine de blé, champignons, carottes, herbes de Provence, sel et poivre. Pour un tel plat cuisiné, du type bœuf bourguignon, et sur une base de 100 g procurant 156 Kcal, il nécessite un service à l’assiette, obligeant le client à s’assoir pour le consommer, ce qui s’avère peu pratique et générateur de perte de temps. De plus, le coût est susceptible d’être jugé prohibitif.
En outre, si on associe le pain classique et le bœuf bourguignon suivant un ratio 50:50, sur une base de 100 g, l’apport en calories est de 210,5 Kcal, ce qui est nettement plus élevé que l’apport calorique de la préparation alimentaire 1 selon l’invention qui est de 78 Kcal pour 100g, a fortiori avec un ratio 60:40.De manière particulièrement avantageuse et surprenante pour une préparation alimentaire à base de pain avec une répartition massique de 60 % de pâte à pain 4 et 40 % de plat cuisiné 3, en l’état de bœuf bourguignon, la préparation alimentaire 1 de la présente invention, et sur une base de 100 g procure 78 Kcal, offre un apport calorique très faible et riche en protéines. Cela est permis de par sa composition unique en mélange de farines : - farine d’épeautre à hauteur de 30 % à 50 %, préférentiellement 40 %, qui offre un apport en fibres et en glucide, et ainsi favorise un bien-être intestinal ; - farine blanche telle que la farine de seigle ou analogue, à hauteur de 20 % à 40 %, préférentiellement 30 %, qui offre un apport en minéraux, en fibres et présente l’avantage d’être pauvre en gluten et d’être semi-complète ; - et de pâte de lentilles corail, à hauteur de 20 % à 40%, préférentiellement 30 %, plus l’eau de cuisson des lentilles corail, soit environ 40 % à 60 % de la quantité d’eau initiale. Les lentilles corail procurent un apport en minéraux, en fer, en phosphore, en potassium, en magnésium et en vitamine B antioxydante qui participe à la lutte contre le vieillissement des cellules. Ainsi on obtient par ce procédé industriel de fabrication 100 de mélange de farine de légumineuse (lentille corail) et l’eau des légumineuses (lentille corail), un pain 2 qui est sain et qui s’adapte aux différents régimes alimentaires en vue de limiter notamment un surpoids préjudiciable.
En intégrant les plats cuisinés 3 dans le pain 2, on obtient une préparation alimentaire 1 issue d’une parfaite alchimie alliant un produit nouveau, sain et équilibré, gouteux, pratique et à un prix abordable.
Dispositif de mise en portion de saucisses à déchirement réduit La présente invention concerne le domaine des dispositifs et appareils de mise en portion de saucisses, lequel réduit le risque de déchirement des saucisses lors de leur mise en portion. La présente invention concerne également des pinces pour dispositif de mise en portion de saucisses.
Par mise en portion de saucisses au sens de la présente, on entend la transformation d’une saucisse continue, laquelle est formée d’un boyau souple, c’est-à-dire une peau ou enveloppe, empli d’un produit alimentaire de type hachis de viande ou poisson et/ou légumes, en une pluralité de saucisses individuelles. De tels appareils sont par exemple configurés pour la découpe en portions égales de saucisses, par exemple de manière automatisée ou via un actionnement manuel.
La présente invention trouvera ainsi de nombreuses applications avantageuses dans le domaine de la fabrication de produits alimentaires.
Etat de la technique Le Demandeur observe que les dispositifs de mise en portion de saucisse sont communément employés dans le domaine de l’agro-alimentaire. De tels appareils permettent de transformer une saucisse continue, fabriquée en grande quantité selon une forme allongée, en une pluralité de portions individuelles adaptées à la consommation.
Ces dispositifs comprennent généralement une pluralité de paires de pinces configurées pour se déplacer l’une par rapport à l’autre entre une position ouverte et une position fermée, de manière à venir pincer le boyau de la saucisse continue et à le resserrer. Le serrage du boyau chasse alors le produit alimentaire et la saucisse mise en portion peut alors être découpée. Le dispositif de mise en portion comprend par exemple une lame associée à la paire de pinces, la lame étant actionnée lorsque les pinces sont en position fermée, c’est-à-dire lorsque le boyau est serré au maximum.
Malgré le serrage du boyau, il reste un risque que le produit alimentaire ressorte par les extrémités ouvertes du boyau après la découpe de la saucisse mise en portion. De nombreuses solutions ont ainsi été développées pour éviter l’évidement du boyau.
Il est ainsi connu d’entourer les extrémités coupées d’un lien souple, lequel est noué serré ou d’une agrafe métallique en forme de U. De telles solutions sont comparativement complexes à mettre en œuvre et augmentent le coût des dispositifs de mise en portion ainsi que le coût final d’une portion individuelle. Elles ne sont ainsi pas exploitables de la part de fabricants de taille modérée, ne disposant pas des moyens d’acheter des produits industriels destinés à la grande production.
Il est également connu d’augmenter l’épaisseur des pinces de manière à augmenter la longueur de boyau sur laquelle le produit alimentaire est chassé, formant des extrémités d’enveloppe vide après découpe. De telles extrémités sont par la suite torsadées pour refermer le boyau. Une telle solution est cependant complexe à mettre en œuvre dans un appareil.
Le premier laitier obtenu en utilisant des catalyseurs NiMoV grillés ou régénérés comme matériau à valoriser comprend alors SiO 2 , Al 2 O 3 , CaO et éventuellement MgO.
La teneur en Al 2 O 3 du premier laitier obtenu en utilisant des catalyseurs NiMoV grillés ou régénérés comme matériau à valoriser est généralement supérieure à 30% en poids. Ce laitier riche en alumine est valorisable par exemple pour la fabrication de laine de roche. Dans le procédé, l’alumine, qui forme la matrice des catalyseurs usagés utilisés comme produits de départ, ne subit pas de réduction.
La fusion réductrice est de préférence réalisée en continu. En pratique, au moins une partie du premier laitier est purgée de façon régulière, et au moins une partie du premier bain de métal liquide est purgée de façon régulière. Les purges du laitier et du métal liquide peuvent avoir une fréquence différente. Typiquement, trois purges de laitier sont réalisées pour une purge de bain de métal liquide.
On purge généralement de 60 à 90%, de préférence de 70 à 80% en volume du premier laitier présent au sein du four. La partie de premier laitier correspond donc généralement à de 60 à 90%, de préférence de 70 à 80% en volume du premier laitier. L’épaisseur de la couche de premier laitier au sein du four est variable et dépend de la taille du four et de la quantité de matière à valoriser introduite. Cette épaisseur est généralement de 300 à 1200 mm (300 mm étant l’épaisseur du laitier après purge du laitier, 1200 mm l’épaisseur du laitier avant la purge du laitier).
Typiquement, on purge une partie du premier bain de métal liquide lorsque la quantité produite est considérée comme suffisante pour la mise en œuvre des étapes d’oxydation qui suivent, en tenant compte notamment de la capacité du convertisseur AOD dans lequel sont généralement réalisées toutes les étapes d’oxydation du procédé.
La fusion réductrice étant de préférence réalisée en continu, on laisse le restant du premier bain de métal liquide et le restant du premier laitier au sein du four pour la continuité de la fusion réductrice. C’est pourquoi on ne purge généralement qu’une partie du premier bain de métal liquide et qu’une partie du premier laitier, et non leur totalité.
Typiquement, la purge d’au moins une partie du premier laitier comprend percer un trou de coulée au niveau de la paroi du four où est localisé le laitier, afin de soutirer au moins une partie du premier laitier puis reboucher le trou de coulée. La partie du premier laitier est purgée du four à une température généralement comprise entre 1550° et 1625°C.
Typiquement, la purge d’au moins une partie du premier bain de métal liquide comprend percer un trou de coulée au niveau de la base du four, afin de soutirer au moins une partie du premier bain de métal liquide puis reboucher le trou de coulée. Cette partie de premier bain de métal liquide comprend un alliage fer-molybdène-nickel-vanadium comprenant du phosphore et du silicium, et est utilisée pour la suite du procédé.
La partie de premier bain de métal liquide est généralement versée dans une poche de coulée, puis reversée dans un convertisseur AOD dans lequel sont généralement réalisées toutes les étapes d’oxydation du procédé.
Le procédé comprend alors une succession d’oxydations sélectives du silicium, du vanadium puis du phosphore. En accord avec la théorie du diagramme d’Ellingham :
- l’oxydation du silicium se produit en premier lieu,
- l’oxydation du vanadium suit et est celle qui demande le moins d’énergie libre (plus faible Enthalpie libre) en comparaison de l’oxydation des autres métaux valorisables (nickel et molybdène) contenus dans le bain métallique,
- l’oxydation du phosphore est celle qui se produit en dernier en comparaison du silicium et du vanadium.
- Ni et Mo ne sont pas oxydés et restent donc à l’état métallique.
Pour chacune des réactions d’oxydation, le volume d’oxygène à injecter est calculé pour n’oxyder que l’élément désiré (soit le silicium, soit le vanadium, soit le phosphore selon l’étape d’oxydation sélective considérée) en tenant compte :
- de la masse de la partie du premier bain de métal liquide purgée (typiquement la partie de premier bain de métal liquide purgée est pesée),
Placer un bourrelet continu ou non comme protubérance crée un creux, continu ou non, au niveau de la surface extérieure de l’étui, à cheval sur la partie proximale et la partie distale de l’étui, et permet de maintenir le prépuce de façon efficace tout en empêchant le système de fixation de glisser.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, le système de fixation est un collier non rigide de serrage. Le collier non rigide de serrage est par exemple une bande à scratch, ou un cordon qui se serre à l’aide d’un bouton de serrage de type cordon écluse, ou un cordon qui se ferme à l’aide d’un bouton poussoir, ou une bande circulaire élastique.
Au cours de la journée, la taille de la verge peut varier et le patient peut avoir besoin d’adapter le maintien du dispositif sur la verge. L’utilisation d’un collier non rigide de serrage permet au patient d’ajuster très facilement le serrage du prépuce sur la surface extérieure de l’étui balanique.
Selon un autre mode de réalisation de la présente invention, le système de fixation est un collier rigide de serrage. Le collier rigide peut comprendre deux parties articulées qui se ferment autour du prépuce à l’aide par exemple d’une fixation à scratch, d’une fixation aimantée ou d’un système de fermeture à clou. Un système de fermeture à clou comprend une première partie avec au moins un trou qui accueille le clou d’une deuxième partie du système. Ce type de fermeture est classiquement utilisé pour le serrage et la fermeture de montre.