INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme cela est représenté sur les figures 2 et 3, l’échangeur de chaleur 20 comprend une manche d’entrée 30 qui est reliée à la première extrémité 26 du cœur de transfert thermique 25. La manche d’entrée 30 présente une forme de révolution autour d’un axe de révolution qui est coaxial à l’axe longitudinal X. En particulier, la manche d’entrée 30 présente une section axiale sensiblement en forme de U. La manche d’entrée 30 comprend une première paroi 31 qui est reliée au premier panneau 28, au niveau de la première extrémité 28a. La manche d’entrée 30 comprend une deuxième paroi 32 qui est reliée au deuxième panneau 29, au niveau de la première extrémité 29a. Les parois 31, 32 sont jointes entre elles au niveau d’un fond ou sommet arrondi 39. De manière générale, la manche d’entrée 30 a une forme curviligne ou arrondie de sorte que le flux d’air puisse contourner le cœur de transfert thermique 25 sans perte excessive d’énergie mécanique. En particulier les première et deuxième parois 31, 32 sont arrondies et se rapprochent l’une de l’autre vers le sommet arrondi 39 en amont. De manière alternative, la manche d’entrée 30 est une pièce pleine avec une forme aérodynamique.
L’échangeur de chaleur 20 comprend également une manche de sortie 35 qui est reliée à la deuxième extrémité 27 du cœur de transfert thermique 25. Cette manche de sortie 35 est configuré de manière éviter une zone de recirculation en aval de l’échangeur de chaleur 20 comme cela est représenté sur la . Une zone de recirculation existe également en amont de l’échangeur de chaleur 20 lorsque celui-ci est dépourvu d’une manche d’entrée d’air 30. Les zones de recirculation peuvent provoquer des pertes d’énergie mécanique.
La manche de sortie 35 d’air comprend une première paroi 36 qui est reliée au premier panneau 28 au niveau de la deuxième extrémité 28b. La manche de sortie 35 d’air comprend une deuxième paroi 37 qui est reliée au deuxième panneau 29 au niveau de la deuxième extrémité 29b.
La première paroi 36 et la deuxième paroi 37 sont reliées à la paroi annulaire 21 de la veine secondaire. Il n’y a pas d’espace entre la manche de sortie 35 entre la paroi annulaire 21 dans le présent exemple. Toutefois et suivant une alternative, la manche de sortie 30 est située à distance minimale h de la paroi annulaire 21 afin d’éviter la couche limite.
Le premier panneau 28 présente une surface frontale 28c ayant une continuité de surface avec une surface interne 31c de la première paroi 31 de la manche d’entrée 30. La surface frontale 28c présente également une continuité de surface avec une surface interne de la première paroi 36 de la manche de sortie 31. Du fait de l’inclinaison de l’échangeur de chaleur 20, la surface frontale 28c est transversale à l’axe longitudinal X. De même, le deuxième panneau 29 présente une surface distale 29c ayant une continuité de surface avec une surface externe 32c de la deuxième paroi 32 de la manche d’entrée 30. La surface distale 29c présente également une continuité de surface avec une surface externe 37c de la deuxième paroi 37 de la manche de sortie 35.
En référence à la qui est une coupe schématique axiale, l’échangeur de chaleur 20 comprend une pluralité de premiers déflecteurs 40 configurés de manière à permettre une déflexion du flux d’air entrant dans le cœur de transfert thermique 25. L’entrée de l’échangeur de chaleur 20 est formée par les ouvertures 33. En particulier, les premiers déflecteurs 40 sont agencés au niveau du premier panneau 289. Ceux-ci s’étendent en particulier depuis la surface frontale 28c du premier panneau 29.
Cette déflexion en entrée est associée à un ralentissement significatif. Les premiers déflecteurs 40 sont également configurés de façon à définir un chemin divergent de guidage premier fluide vers les ouvertures 33.
Les premiers déflecteurs 40 sont distincts des uns des autres et sont répartis régulièrement le long du premier panneau 28 suivant la première direction générale L. Chaque premier déflecteur 40 s’étend également suivant la deuxième direction C (ou autour de l’axe longitudinal X). En d’autres termes, les premiers déflecteurs 40 forment des rangées sur le premier panneau 28 suivant la première direction L, chaque rangée comprenant un déflecteur 40. Les déflecteurs 40 sont espacés des uns des autres de manière à former un passage 42 ou chemin de circulation d’air.
En référence à la , chaque premier déflecteur 40 présente une forme générale sensiblement en dent de scie. Plus précisément, chaque premier déflecteur comprend un corps allongé entre un premier bord 40a et un deuxième bord 40b (suivant une section axiale). Chaque premier déflecteur 40 présente une longueur L2 (mesurée entre le premier bord 40a et le deuxième bord 40b) qui est inférieure à la hauteur he du cœur de transfert thermique 25. De manière avantageuse, le corps présente une épaisseur variable entre le premier bord 40a et le deuxième bord 40b. Comme annoncé précédemment, chaque premier déflecteur 40 s’étend également suivant la deuxième direction C (sensiblement parallèle à la direction circonférentielle) entre un premier flanc 40c et un deuxième flanc 40d, lesquels sont reliés par une première surface 40e et une deuxième surface 40f. Avantageusement, la première surface 40e présente une forme incurvée convexe et la deuxième surface 40f présente une forme incurvée concave.
La courbure de la première surface 40e et de la deuxième surface 40f peut être identique ou différente. Avantageusement, les courbures sont différentes de façon à fournir des chemins convergents ou divergents.
La première surface 40e incurvée, convexe, s’étend entre une première extrémité 40e1 et une deuxième extrémité 40e2. La deuxième surface 40f incurvée, concave, s’étend entre une première extrémité 40f1 et une deuxième extrémité 40f2. Les premières extrémités 40e1, 40f1 sont reliées au premier bord 40a et les deuxièmes extrémités 40e2, 40f2 sont reliées au deuxième bord 40b.
La première surface 40e a une courbure correspondant à un quart, voire moins, d’une ellipse E1 ayant un plus grand rayon a1 au niveau de la première extrémité 40e1 et un plus petit rayon b1 au niveau de la deuxième extrémité 40e2. La deuxième surface 40f a une courbure correspondant à un quart d’une ellipse E2 ayant un plus grand rayon a2 au niveau de la deuxième extrémité 40f2 et un plus petit rayon b2 au niveau de la première extrémité 40f1.
Comme cela est illustré sur la , les ellipses E1 et E2 ont le même centre O et l’ellipse E2 est plus grande que l’ellipse E1, c’est-à-dire que a2 et b2 sont respectivement plus grands que a1 et b1. La distance entre deux passages 42 adjacents défini un pas.
De manière alternative et tel qu’illustré sur la , les ellipses E1 et E2 ont le même centre O et l’ellipse E2 est plus grande que l’ellipse E1. b2 est supérieur à b1 mais est ici supérieur à a1. a2 est supérieur à a1. Par ailleurs, la partie encadrée de la montre que la zone d’intérêt choisie pour les courbures des premiers déflecteurs n’est pas nécessairement un quart de la grande ellipse mais peut représenter moins d’un quart d’ellipse.
La est une vue schématique et en coupe axe axiale d’un autre exemple d’échangeur de chaleur selon l’invention.
Description détaillée de l’invention La montre une vue en coupe axiale d’une turbomachine d’axe longitudinal X à laquelle s’applique l’invention. La turbomachine représentée est une turbomachine 1 double flux destinée à être montée sur un aéronef. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce type de turbomachine.
La turbomachine 1 double flux comprend un ensemble comportant une veine annulaire d’axe longitudinal X dans laquelle est destiné à circuler un premier fluide et un échangeur de chaleur entre le premier fluide et un deuxième fluide. Le deuxième fluide est destiné à refroidir et/ou lubrifier des organes et/ou équipement de la turbomachine.
De manière générale la turbomachine 1 comprend un générateur de gaz ou moteur à turbine à gaz 2 en amont duquel est montée une soufflante ou module de soufflante 3. Le générateur de gaz 2 comprend un ensemble de compresseur de gaz (comportant ici un compresseur basse pression 4a et un compresseur haute pression 4b), une chambre de combustion 5 et un ensemble de turbine (comportant ici une turbine haute pression 6a et une turbine basse pression 6b). Classiquement, la turbomachine 1 comprend un arbre basse pression 7 qui relie le compresseur basse pression 4a et la turbine basse pression 6b pour former un corps basse pression et un arbre haute pression 8 qui relie le compresseur haute pression 4b et la turbine haute pression 6a pour former un corps haute pression. L’arbre basse pression 7, centré sur l’axe longitudinal, entraîne ici un arbre de soufflante 9. Un réducteur de vitesse 10 peut être interposé, comme ici, entre l’arbre de soufflante 9 et l’arbre basse pression 7. Des paliers de guidage 11 en rotation permettent également de guider en rotation l’arbre basse pression 7 et l’arbre de soufflante 9 par rapport à une structure fixe de la turbomachine 1.
La soufflante 3 est carénée par un carter de soufflante 12. Le carter de soufflante 12 est porté par une première partie de nacelle 13a. Cette dernière est annulaire, centrée sur l’axe longitudinal X et s’étend radialement à l’extérieur du carter de soufflante 12. La première partie de nacelle 13a est reliée à un empennage de l’aéronef ou à une aile de l’aéronef directement ou via un pylône. Le flux d’air F qui entre dans la soufflante 3 est divisé en un flux d’air primaire qui circule à travers le générateur de gaz 2 dans une veine primaire 14 et un flux d’air secondaire qui circule dans une veine secondaire 15 autour du générateur de gaz 2. La veine primaire 14 et la veine secondaire 15 sont séparées par un carter intermédiaire 16 ou carter inter-veine. Le carter intermédiaire 16 est prolongé en aval par une deuxième partie de nacelle 13b. Le flux d’air secondaire est éjecté par une tuyère secondaire 17 terminant la première partie de nacelle 13a alors que le flux d’air primaire est éjecté à l’extérieur de la turbomachine 1 via une tuyère d’éjection 18 située en aval du générateur de gaz 2. La tuyère d’éjection 18 est portée par la deuxième partie de nacelle 13b.
Les paliers de guidage 11 et le réducteur de vitesse 10 dans cet exemple de configuration de la turbomachine 1 doivent être lubrifiés et/ ou refroidis pour assurer la performance de la turbomachine. La puissance générée par ceux-ci est dissipée dans un fluide caloporteur provenant d’une source d’alimentation en fluide installée dans la turbomachine 1 et qui permet de lubrifier et/ou de refroidir divers organes et/ou équipements de la turbomachine 1. Bien entendu, d’autres équipements de la turbomachine ou de l’aéronef ont une énergie thermique importante à transférer telle que de la chaleur devant être extraite et évacuée de leur environnement. Ces organes et/ou équipements peuvent être une ou des machines électriques, un boîtier d’accessoires, des systèmes électroniques/électriques, des systèmes de refroidissement des espaces intérieurs de l’aéronef, des réservoirs de carburant cryogénique, etc.
Tel qu’illustré sur la , l’échangeur de chaleur 20 est monté dans la veine secondaire 15 de la turbomachine pour refroidir le fluide caloporteur destiné à lubrifier et/ou refroidir ces organes et/ou équipement. En particulier, l’échangeur de chaleur 20 est porté par une paroi annulaire 21. Il s’agit de la paroi annulaire 21 radialement interne du carter intermédiaire 16 et de la deuxième partie de nacelle 13b. Plus précisément encore, l’échangeur de chaleur 20 est situé au niveau du bec de séparation des flux primaire et secondaire (et en amont du bras du carter intermédiaire 16). Le bras s’étend radialement entre une paroi annulaire 22 (radialement interne) du carter de soufflante 12 et la paroi annulaire 21. De manière alternative, l’échangeur de chaleur 20 est situé au niveau de la deuxième partie de nacelle 13b et est porté par la paroi annulaire 21. Dans ce cas, le premier fluide est le flux d’air secondaire et le deuxième fluide est le fluide caloporteur.
L’échangeur de chaleur 20 pourrait être porté par une paroi annulaire 22 du carter de soufflante 12. L’échangeur de chaleur 20 pourrait être monté en amont ou en aval du bras du carter intermédiaire 16. De manière alternative, l’échangeur de chaleur 20 est agencé dans la veine primaire 14. Dans ce cas, l’échangeur de chaleur 20 est porté par une paroi annulaire (radialement interne) du carter intermédiaire 16 ou une paroi annulaire d’un carter interne 24.
En référence aux figures 2 et 3, l’échangeur de chaleur 20 s’étend au moins en partie autour de l’axe longitudinal X. L’échangeur de chaleur 20 est dans le cas présent annulaire (360°) et centré sur l’axe longitudinal X. De manière alternative, l’échangeur de chaleur 20 s’étend sur un secteur angulaire autour de l’axe longitudinal X.
L’échangeur de chaleur 20 comporte un cœur de transfert thermique 25 qui est destiné à être traversé par le premier fluide (ici le flux d’air secondaire). Le cœur de transfert thermique 25 s’étend suivant une première direction générale entre une première extrémité 26 et une deuxième extrémité 27. Nous utilisons le terme « direction » pour décrire l’échangeur de chaleur 20 en particulier. Le cœur de transfert thermique 25 s’étend au moins en partie autour de l’axe longitudinal (sur 360° ou sur un secteur angulaire (suivant une deuxième direction C)). La deuxième direction C est parallèle à la direction circonférentielle. La première extrémité 26 est sensiblement annulaire tout comme la deuxième extrémité 27.
La direction générale L du cœur de transfert thermique 25 est inclinée suivant un angle d’inclinaison α prédéterminé par rapport à l’axe longitudinal X. En particulier l’angle d’inclinaison α est compris entre 5° et 45°. De préférence, l’angle d’inclinaison α est compris entre 15 et 25°. Au moins une partie du cœur de transfert thermique 25 est à distance ou éloignée de la paroi annulaire qui porte l’échangeur de chaleur 20.
Plus précisément encore, la première extrémité 26 est disposée à une distance prédéterminée D1 de la paroi annulaire. La distance prédéterminée est définie par rapport à l’axe radial. De manière avantageuse, la distance prédéterminée D1 est comprise entre 1 mm et 50 mm. Préférentiellement, la distance prédéterminée D1 est comprise entre 5 mm et 20 mm. De la sorte, le flux d’air secondaire peut circuler en-dessous (radialement à l’intérieur) et au-dessus (radialement à l’extérieur) du cœur de transfert thermique 25. L’échangeur de chaleur 20 est moins impacté par la couche limite.
Le cœur de transfert thermique 25 comprend un premier panneau 28 et un deuxième panneau 29 qui sont opposés suivant une troisième direction R. La troisième direction R est perpendiculaire à la direction générale L. Ces panneaux 28, 29 délimitent la hauteur he du cœur de transfert thermique 25. La hauteur he du cœur de transfert thermique 25 est comprise entre 5 mm et 20 mm. Les panneaux 28, 29 présentent une section annulaire et centrée sur l’axe longitudinal X. Le premier panneau 28 s’étend suivant une direction parallèle à la direction longitudinale L entre une première extrémité 28a et une deuxième extrémité 28b. Le deuxième panneau 29 s’étend également entre une première extrémité 29a et une deuxième extrémité 29b. Dans le présent exemple, le deuxième panneau 29 s’étend radialement à l’extérieur du premier panneau 28. Le deuxième panneau 29 s’étend suivant une direction parallèle à la direction longitudinale L.
Une partie du flux d’air secondaire entre dans le cœur de transfert thermique 25 par le premier panneau 28 configuré à cet effet et est évacuée par le deuxième panneau 29 configuré à cet effet.
En particulier, l’échangeur de chaleur 20 comprend des ouvertures d’entrée 33 qui sont formées dans le premier panneau 28. Chaque ouverture d’entrée 33 traverse transversalement le premier panneau 28 de part et d’autre. Suivant une alternative, chaque ouverture d’entrée 33 traverse la paroi du premier anneau 28 transversalement et suivant la direction longitudinale L. Chaque ouverture d’entrée 33 débouche dans le cœur de transfert thermique 25. Ces ouvertures d’entrée 33 sont réparties sur l’ensemble du premier panneau 28. Les ouvertures 33 présentent tout type de forme dès que celles-ci permettent le passage du flux d’air vers le cœur de transfert thermique 25.
Les moyens de modification des paramètres peuvent consister en des moyens de désactivation des émetteurs récepteurs.
Les moyens de modification des paramètres peuvent consister en des moyens de réduction de portée.
Les moyens de modification des paramètres peuvent consister en des moyens de réduction d’une fréquence de scrutation.
Alternativement, les moyens de modifications des paramètres peuvent consisteren des moyens de réduction de portée et des moyens de réduction d’une fréquence de scrutation.
Avantageusement, le véhicule peut comprendre également des moyens d’augmentation de portée des émetteurs récepteurs adjacents aux émetteurs récepteurs de paramètres d’émission modifiés.
Le système d’aide à la conduite peut comprendre au moins une caméra, et/ou au moins un radar, et/ou au moins un lidar.
Judicieusement le véhicule comprend en outre des moyens de détermination des émetteurs récepteurs dont les paramètres d’émission sont à modifier en fonction d’une position de l’obstacle, et/ou en fonction d’une position des moyens de détection et d’identification d’obstacles.
L’invention concerne également tout produit programme d’ordinateur, comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution des étapes du procédé selon l’une quelconque des caractéristiques énumérées précédentes, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront encore à la lecture de la description qui va suivre. Celle-ci est purement illustrative et doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels : : la représente schématiquement un véhicule selon l’invention comprenant un système d’aide à la conduite connecté à un dispositif d’activation d’une fonction véhicule, : la représente schématiquement un premier cas de figure de réalisation du procédé d’activation selon l’invention, : la représente schématiquement un deuxième cas de figure de réalisation du procédé d’activation selon l’invention, : la représente schématiquement un troisième cas de figure de réalisation du procédé d’activation selon l’invention, :la représente schématiquement un quatrième cas de figure de réalisation du procédé d’activation selon l’invention, :la représente schématiquement le dispositif d’activation d’une fonction véhicule connecté au système d’aide à la conduite, selon l’invention, : la est un logigramme illustrant les différentes étapes du procédé d’activation selon l’invention.
A la est représenté un véhicule V comprenant un dispositif d’activation D d’une fonction véhicule ainsi qu’un système d’aide à la conduite ADS.
Le dispositif d’activation D comprend de manière connue en soi une pluralité d’émetteurs récepteurs TR1, TR2, TR3, TR4 munis chacun d’au moins une antenne de communication aptes à émettre des ondes radio fréquence, basse ou haute ou ultra haute fréquence, par exemple en BLE, en Wifi ou en ULB et dirigées vers l’extérieur du véhicule V.
On entend par basse fréquence des ondes autour de l’ordre de grandeur d’une centaine de kHz, haute fréquence ou ultra haute fréquence, de l’ordre de grandeur des MHz ou GHz, par exemple des ondes en BLE à 2;4 GHz, UWB de 6 GHz à 10 GHZ, Wifi à 2,45 GHz, ou 5GHz etc…
Les émetteurs récepteurs TR1, TR2, TR3, TR4 sont connectés électriquement à une unité de contrôle électronique 10 qui gère l’émission, la réception des données par lesdits émetteurs.
Le dispositif d’activation D permet de détecter la présence d’un équipement d’accès portable SD, dans une zone prédéterminée ZD autour du véhicule pendant une phase dite de « scrutation », et de l’authentifier pendant une phase dite « d’identification » afin d’activer une fonction véhicule, comme par exemple le verrouillage, déverrouillage des ouvrants du véhicule V, mais aussi l’allumage des phares du véhicule, le chauffage du siège du conducteur, ou des préréglages propres au conducteur (réglage du siège conducteur par exemple).
Le fonctionnement d’un dispositif d’activation D et le procédé d’accès main libre grâce au dit dispositif sont connus de l’homme de l’art et ne seront pas plus détaillés ici.
Le système d’aide à la conduite ADS quant à lui, comprend au moins une de caméra, et/ou au moins un Lidar, et/ou au moins un radar aptes seuls ou en combinaison à détecter l’environnement proche du véhicule et à identifier les divers obstacles qui pourraient s’y trouver. En l’occurrence, le système d’aide à la conduite ADS permet de détecter, lorsque le véhicule V roule tout obstacle tel qu’un mur, une barrière de sécurité, un autre véhicule, un piéton, un cycliste, un animal etc…se trouvant dans l’environnement proche du véhicule V ou sur son trajet, afin d’avertir le conducteur pour que celui-ci prenne les mesures nécessaires afin d’éviter l’obstacle ou même afin d’agir à sa place, dans le cas d’un véhicule V autonome ou semi autonome.
Dans de telles applications, il peut être nécessaire de garantir le courant de protection même lorsque le secteur électrique est temporairement indisponible, par exemple pendant une panne électrique. Il est par conséquent nécessaire d’intégrer une alimentation électrique sans coupure. Ceci peut, cependant, ne pas être nécessaire pour tous les marchés ni toutes les applications, de sorte qu’une alimentation électrique sans coupure modulaire est préférée, qui peut être installée si nécessaire.
Par conséquent, un objet de la présente demande a été d’intégrer une alimentation électrique sans coupure modulaire dans un appareil de traitement de l’eau existant, par exemple un ballon à accumulation d’eau chaude, tout en minimisant les adaptations structurelles nécessaires apportées à l’appareil de traitement de l’eau existant.
Cet objet est résolu grâce au composant d’alimentation électrique sans coupure et au chauffe-eau à ballon tels que définis dans les revendications indépendantes. Les modes de réalisation préférés sont cités dans les revendications dépendantes.
Dans un premier aspect, on prévoit un composant d’alimentation électrique sans coupure configuré pour être intégré à l’intérieur d’un boîtier d’un appareil à eau chaude. Le composant d’alimentation électrique sans coupure comprend un élément porte-batterie, un composant d’accumulation d’énergie, de préférence une batterie, et une carte de circuit de charge pour la charge du composant d’accumulation d’énergie. L’élément porte-batterie comprend une partie de montage d’accumulation d’énergie pour le montage du composant d’accumulation d’énergie, une partie de montage de carte de circuit de charge pour le montage de la carte de circuit de charge, et une partie de séparation pour la séparation de la partie de montage d’accumulation d’énergie de la carte de circuit de charge.
L’élément porte-batterie est conçu pour être interposé entre le boîtier et une électronique de puissance de l’appareil à eau chaude de telle sorte que la partie de séparation sépare le composant d’accumulation d’énergie de l’électronique de puissance.
Le composant d’alimentation électrique sans coupure selon la présente divulgation permet d’être inséré dans un espace de montage restreint au sein de l’appareil à eau chaude. Il permet une alimentation électrique sans coupure de la protection contre la corrosion à courant appliqué. Il peut être rénové en tant que module apporté sur des appareils à eau chaude existants.
L’élément porte-batterie permet d’accéder et de remplacer facilement le composant d’accumulation d’énergie. Par ailleurs, il rend possible un montage fiable de la carte de circuit de charge et du composant d’accumulation d’énergie sur l’appareil à eau chaude.
Dans un mode de réalisation préféré, la partie de séparation est orientée sensiblement perpendiculairement à la partie de montage de carte de circuit de charge.