INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend une calotte chaude inférieure et/ou une calotte chaude supérieure qui présente une surface conique concave de calotte par l’intermédiaire de laquelle ladite calotte est maintenue plaquée par les moyens de plaquage de calotte sur une arête circulaire de contact périphérique qui est directement ou indirectement solidaire de l’anneau périphérique d’étanchéité et/ou de la périphérie du disque de liaison radiale inférieure et/ou de la périphérie du disque de liaison radiale supérieure, l’angle du cône concave que forme ladite surface étant tel que lorsque ladite surface glisse sur ladite arête du fait de l’écart entre la dilatation thermique de ladite calotte et celle de l’ensemble que forme l’anneau périphérique d’étanchéité, le disque de liaison radiale inférieure, le disque de liaison radiale supérieure et la broche centrale de piston, la distance axiale qui sépare le point d’appui des moyens de plaquage de calotte sur ladite calotte de l’anneau périphérique d’étanchéité reste approximativement constante toute chose égale par ailleurs, cependant que la surface conique concave de calotte et l’arête circulaire de contact périphérique forment les moyens de centrage de calotte.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend des moyens de fixation de piston qui sont constitués d’une vis axiale de piston à double effet qui comprend de première part, un corps de vis de piston qui est logé dans un tunnel de vis de piston qui traverse de part en part la broche centrale de piston dans le sens de sa longueur, ladite vis comprenant d’une part, une tête de vis de piston qui prend appui à l’extrémité de la tige supérieure de piston qui débouche dans la chambre de refroidissement et de lubrification de piston, et d’autre part, un filetage de vis de piston qui est vissé dans les moyens de transmission de puissance.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend un tunnel de vis de piston qui forme une part au moins de la galerie de lubrification-refroidissement, le fluide lubrifiant-refroidissant pouvant circuler entre le corps de vis de piston et la paroi interne dudit tunnel, ce dernier formant avec ledit corps une première section qui va de la chambre de refroidissement et de lubrification de piston au volume interne de piston, et une deuxième section qui va dudit volume à l’intérieur du carter de transmission.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend des moyens de guidage qui sont constitués d’une jupe en tonneau qui est aménagée en périphérie externe de l’anneau périphérique d’étanchéité et qui prend appui sur le cylindre froid.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend une galerie de lubrification-refroidissement qui débouche dans le volume interne de piston via un faible jeu axial laissé entre d’une part, un disque de répartition de fluide qui est logé dans ledit volume et d’autre part, le disque de liaison radiale supérieure, ledit disque de répartition étant approximativement parallèle audit disque de liaison radiale et formant d’une part, une étanchéité avec la broche centrale de piston, et finissant d’autre part, radialement au voisinage de la paroi interne de l’anneau périphérique d’étanchéité, le fluide lubrifiant-refroidissant en provenance de la chambre de refroidissement et de lubrification de piston pouvant sortir au niveau dudit voisinage.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend une broche centrale de piston qui comporte, à l’intérieur du volume interne de piston et au voisinage du disque de liaison radiale inférieure, une collerette de recirculation de fluide qui, lorsque la broche centrale de piston se déplace en direction de la culasse inférieure, rejette radialement et en direction de la paroi interne de l’anneau périphérique d’étanchéité le fluide lubrifiant-refroidissant qui s’est accumulé dans ledit volume et en surface dudit disque.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend un disque de liaison radiale inférieure qui présente une forme un creux au niveau de sa liaison avec la broche centrale de piston, ladite forme constituant un réservoir à trop-plein qui peut stocker du fluide lubrifiant-refroidissant, cependant qu’au moins un orifice de trop-plein qui communique avec l’intérieur du carter de transmission via la galerie de lubrification-refroidissement fixe le niveau maximal dudit réservoir.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend une buse à fluide alimentée par la source de fluide lubrifiant-refroidissant qui débouche dans la chambre de refroidissement et de lubrification de piston pour y injecter un jet de fluide.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend une buse à fluide qui injecte un jet de fluide lubrifiant-refroidissant dans un réservoir axial de vis qui est aménagé axialement dans la tête de vis de piston, ledit réservoir communiquant avec la galerie de lubrification-refroidissement via au moins un conduit radial de liaison réservoir-galerie.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend un clapet anti retour de vis qui est logé dans la vis axiale de piston à double effet, ledit clapet permettant au fluide lubrifiant-refroidissant d’aller du réservoir axial de vis vers la galerie de lubrification-refroidissement, mais non l’inverse.
Le piston à double effet multitempérature suivant l’invention comprend une chambre de refroidissement et de lubrification de piston qui est reliée à une source d’air par un clapet anti-retour d’admission d’air qui laisse entrer un air de forçage de fluide dans ladite chambre sans le laisser en ressortir, cependant que ladite chambre est reliée à une bâche à air par un clapet limiteur de pression qui laisse l’air de forçage de fluide aller de ladite chambre à ladite bâche lorsque la pression dudit air dans ladite chambre atteint une certaine valeur.
est une vue tridimensionnelle d’un moteur thermique tel qu’il peut être prévu pour recevoir le piston à double effet multitempérature selon l’invention, ledit moteur formant un détendeur qui permet, par exemple, de mettre en œuvre un cycle thermodynamique de Baryton à régénération.
est une vue tridimensionnelle en coupe du piston à double effet multitempérature selon l’invention, logé dans le moteur thermique montré en , ledit moteur étant également représenté en coupe tridimensionnelle.
est une vue en coupe du piston à double effet multitempérature selon l’invention, logé dans le moteur thermique montré en , ledit moteur étant également représenté en coupe.
La fixation du bouchon 36 à l’autre bouchon 60 vient en plus ou à la place de la fixation du bouchon 36 à la surface interne de l’alésage au niveau du second tronçon 46, prévue par dudgeonnage dans le second mode de réalisation.
Le prolongement 53 comporte un fût 62, plein, constituant l’extrémité axiale du prolongement 53. Le fût 62 porte un filetage externe 64. Il est engagé dans une extrémité axiale ouverte 66 du bouchon 60, qui porte un taraudage interne 68.
Le filetage externe 64 coopère avec le taraudage interne 68 pour bloquer mécaniquement le bouchon 36 par rapport à la plaque tubulaire 2.
Le passage 56 comprend dans ce cas un conduit 70 ménagé à l’intérieur du bouchon 36.
Le conduit 70 vient en plus de la ou des rainures 58 ménagées au niveau du second tronçon 46 du bouchon, soit sur la surface interne 14 de l’alésage soit sur la surface externe 52 du second tronçon 46.
Comme décrit plus haut, la ou chaque rainure 58 permet de mettre en communication fluidiquement la cavité 32 avec le volume 59, situé axialement entre le second tronçon 46 du bouchon et la partie d’extrémité 26 du tube. Le volume 59 de l’alésage est situé autour de la partie intermédiaire 54 et autour de la base du prolongement 53. L’espace annulaire libre 55, s’étendant entre la surface externe du prolongement 53 et la surface interne du tube 24, communique fluidiquement avec le volume 59. En revanche, le fût 62 et le bouchon 60 obturent ensemble toute la section interne du tube 24.
Le conduit 70 est agencé pour mettre en communication fluidique le volume 59 avec le volume interne 72 du bouchon 60.
Plus précisément, il met en communication fluidique l’espace annulaire libre 55 avec le volume interne 72 du bouchon 60.
Le conduit 70 est ménagé dans le prolongement 53. Il présente une partie débouchant dans l’espace annulaire libre 55, et une autre partie ménagée dans le fût 62 et débouchant dans le volume interne 72 du bouchon 60.
Dans l’exemple représenté, le volume interne 72 est normalement débouchant au niveau de l’extrémité 66, mais fermé au niveau de l’extrémité axiale 76 opposée. Une bague 78 est logée dans le volume interne 72. La bague 78 présente un passage interne axial 80, portant un taraudage.
De manière connue, la bague 78 est déplacée axialement à l’intérieur du volume interne 72, de manière à expanser le bouchon 60 au moment de sa mise en place.
Selon l’invention, un orifice 82 est réalisé à l’extrémité axiale 76 du bouchon 60. L’orifice 82 met en communication fluidique le volume interne 72 du bouchon avec le volume interne du tube 24 situé axialement au-delà du bouchon 60. L’orifice 82 est placé dans le prolongement du passage interne 80. Le volume interne 72 du bouchon 60 communique donc avec le volume interne du tube 24 à travers le passage 80 et l’orifice 82.
L’orifice 82 est percé dans le bouchon 60 avant mise en place du bouchon 36.
Un quatrième mode de réalisation va maintenant être décrit, en référence à la .
Seuls les points par lesquels le quatrième mode de réalisation se différencie du second mode de réalisation seront détaillés ci-dessous. Les éléments identiques ou assurant la même fonction seront désignés par les mêmes références.
Dans le quatrième mode de réalisation, le second tronçon 46 du bouchon est fixé à la surface interne 14 de l’alésage par vissage.
Il reste donc uniquement à déterminer la valeur de .
Pour cela, le calculateur 40 utilise la loi de Van der Waals.
Cette loi s’exprime mathématiquement comme :
V est le volume de l’alimentation en dihydrogène 20, R est la constante des gaz parfaits, T est la température mesurée, est la pression dans l’alimentation en dihydrogène 20, a est le terme de cohésion (constant), et b est le covolume molaire (constant).
Dans la dernière équation, seuls n et V sont des inconnues.
Il convient d’utiliser une technique pour se ramener à une équation à une inconnue, celle-ci étant le volume V.
En réécrivant l’équation de Van der Waals pour la mettre sous la forme d’une équation du troisième degré dont l’inconnue est , il vient :
En résolvant cette équation, il apparaît que le résultat peut se ramener à une équation du type :
Dans l’expression précédente, est une variable qui a la particularité de ne dépendre que des paramètres et . Cette variable peut donc être calculée sachant la température et la pression.
Ainsi, il vient les relations suivantes:
Ceci implique pour le calcul du volume :
Cette technique permet ainsi d’obtenir un « volume instantané » qui est moyenné au cours du temps pour avoir une valeur qui converge assez rapidement vers le volume réel. Cela permet notamment de s’affranchir des incertitudes sur les différentes mesures.
Un tel procédé permet ainsi de déterminer la quantité de dihydrogène restant de manière précise.
Cette précision provient notamment du fait que la technique de Faraday proposée à l’étape de calcul E52 est bien adaptée.
En effet, les tests ont montré que la technique de Faraday est plus fiable que deux autres techniques.
La poudre noire est obtenue par mélange intime des 3 constituants, et se présente sous la forme de grains durs et brillants. Ces grains sont obtenus par des procédés mécaniques (triturage, galétage, granulation…). La poudre noire militaire est conforme à la norme militaire MIL-P-223C. Elle est classée en division de risque 1.1 explosible au sens de la classification SGH ONU (Système Général Harmonisé de classification et d’étiquetage des produits chimiques (ONU)), et nécessite donc des précautions contraignantes de manipulation.
Il existe aussi d’autres compositions de poudre d’allumage, notamment de type : Bore/KNO 3 , dans un rapport généralement de 70/30 (% en masse), un métal (par exemple du fer, de l’aluminium, du zinc)/un oxydant de type perchlorate (par exemple du perchlorate de potassium) ou de type polymère fluoré (par exemple du PTFE (Téflon®) ou du Viton®) (voir le tableau 1 ci-après). Ces poudres d’allumage sont comme la poudre noire classées dans la division de risque 1.1.
Poudre d’allumage : constituants Formules chimiques Bore/nitrate de potassium B/KNO 3 Aluminium/perchlorate de potassium Al/KClO 4 Magnésium/Téflon®-Viton® Mg/PTFE- TV Zirconium/chromate de baryum Zr/BaCrO 4 Aluminium/oxyde de cuivre Al/CuO Magnésium/nitrate de sodium/nitrate de potassium Mg/NaNO 3 /KNO 3 Zirconium/chromate de plomb Zr/PbCrO4 Zirconium-nickel/perchlorate de potassium-nitrate de baryum ZrNi/KClO 4 -Ba(NO 3 ) 2 Décahydroborate de césium/nitrate de potassium Cs 2 B 10 H 10 /KNO 3
Les chargements d’allumage (comprimés et/ou bloc(s)) décrits dans l’art antérieur sont constitués d’une poudre d’allumage, généralement de poudre noire, agglomérée, éventuellement avec un liant cellulosique. Dans ce dernier cas, le chargement d’allumage est obtenu par mélange des constituants de la poudre d’allumage avec un collodion (solvant(s) + liant), suivi de l’évaporation du(des) solvant(s) du collodion. Le chargement d’allumage usuellement appelé « Bénite » est de la poudre noire agglomérée avec un liant en nitrocellulose. Le brevet US 3182595 décrit l’obtention de brins de Bénite par mélange mécanique des ingrédients de la poudre noire avec le collodion suivi d’une étape d’extrusion et de séchage. Un autre procédé, consiste à mélanger mécaniquement la poudre noire avec le collodion puis à l’empaqueter de façon étanche en cartouche de façon à disposer d’une pâte déposable en motifs sur un support combustible pour l’obtention d’un chargement d’allumage. C’est ce dernier procédé qui est aujourd’hui utilisé pour la fourniture de pâte d’allumage pour la réalisation de chargements d’allumage à motifs à base de poudre noire avec un liant nitrocellulosique. Les valeurs de référence indiquées dans le tableau 13 sont obtenues avec des pâtes d’allumage obtenues selon ce procédé. Bien que le collodion chargé en poudre d’allumage soit classé en division de risque 1.4 au sens de la classification SGH ONU (Système Général Harmonisé de classification et d’étiquetage des produits chimiques de l’ONU), les procédés de l’art antérieur présentent l’inconvénient majeur de manipuler simultanément les ingrédients de la poudre noire ou la poudre noire elle-même en division de risque 1.1 pour leur introduction dans le collodion. La fabrication par action mécanique de la pâte est susceptible de générer des points de frictions provoquant un allumage intempestif de la poudre d’allumage ou des ingrédients mis en présence. Ce d’autant que ces derniers dont la répartition dans le mélangeur mécanique n’est pas maîtrisée peuvent être en contact direct sans avoir été encore mouillés par le collodion. La fabrication des pâtes d’allumage selon les procédés conventionnels nécessite donc des installations adaptées et contraignantes sur le plan du risque pyrotechnique.
L’homme du métier est donc à la recherche d’un procédé efficient pour l’obtention d’une pâte d’allumage à déposer, ne nécessitant pas la mise en présence ou la manipulation de produit explosif de division de risque 1.1, évitant les sollicitations à sec de la poudre ou de ses ingrédients mis en présence, et de performances approchant celles des pâtes conventionnelles. La fabrication de pâte d’allumage serait alors envisageable des installations de fabrication en division risque 1.3 uniquement relative au risque de combustion vive ou déflagrante.
Sur un autre plan, on connaît d’après la demande de brevet WO 2009/091430 un procédé pour charger un conteneur avec un mélange énergétique qui comprend une étape de mélange des différents constituants du mélange, par exemple par résonance acoustique. La demande de brevet US 2017/0152196 décrit un procédé pour l’obtention de compositions d’allumage contenant un réducteur métallique, un oxydant et un liant. Le procédé comprend le mélange des différents constituants de la composition puis la granulation du mélange obtenu. Des mélangeurs de type Simpson Mix-Muller ou VibroAcoustic® Mixers sont mentionnés comme susceptibles d’être utilisés pour le mélange. Toutefois, les exemples de cette demande de brevet ne contiennent aucune indication sur le type de mélangeur utilisé.
Dans la suite du document, on nomme « charge réductrice » le ou les ingrédients réducteurs d’une poudre d’allumage et on nomme « charge oxydante » le ou les ingrédients oxydants d’une poudre d’allumage. Lorsque plusieurs ingrédients sont en présence dans une charge réductrice ou oxydante, ils peuvent avoir été partiellement ou en totalité pré-mélangés .
Selon un aspect, la présente invention concerne un procédé d’obtention d’une pâte d’allumage renfermant les ingrédients d’une poudre d’allumage, à savoir une charge réductrice, une charge oxydante, et un collodion cellulosique. Le procédé comprend le mélange, dans un mélangeur à résonance acoustique, des ingrédients susmentionnés.
Dans un mode de réalisation, la charge réductrice et la charge oxydante sont sous la forme d’un pré-mélange lequel est ajouté au collodion dans le mélangeur.
Dans un mode de réalisation, la charge réductrice et le collodion sont mélangés dans un premier temps (dans le mélangeur), puis la charge oxydante est ajoutée et le tout est mélangé (toujours dans le mélangeur).
Dans un mode de réalisation, la charge oxydante et le collodion sont mélangés dans un premier temps (dans le mélangeur), puis la charge réductrice est ajoutée et le tout est mélangé (toujours dans le mélangeur).
Dans un mode de réalisation, on prépare séparément, dans un mélangeur à résonance acoustique, un pré-mélange de charge réductrice et de collodion, et un pré-mélange de charge oxydante et de collodion, puis on mélange ces deux pré-mélanges dans un mélangeur à résonance acoustique.
La pâte d’allumage obtenue est destinée à être déposée sur un support combustible et séchée par évaporation du(des) solvants du collodion pour l’obtention d’une charge d’allumage sèche. Le support combustible revêtu de la charge d’allumage constitue un chargement d’allumage.
Selon un aspect, l’invention concerne un procédé d’obtention d’un chargement d’allumage, qui comprend le dépôt de la pâte d’allumage obtenue comme indiqué ci-dessus sur un support combustible, et le séchage du support combustible.
Brève description des figures montre une pâte d’allumage obtenue selon le procédé de l’invention.
Ces procédés incluent typiquement l’application d’une quantité efficace d’une composition de la divulgation instantanée sur les cheveux, le fait de laisser la composition rester sur les cheveux pendant un certain temps, et ensuite le rinçage de la composition des cheveux, suivi du fait de laisser les cheveux sécher à l’air libre ou de sécher les cheveux avec un sèche-cheveux qui souffle de l’air à travers les cheveux et accélère le séchage. Habituellement, on laisse simplement la composition sur les cheveux pendant un temps suffisant pour incorporer la composition dans les cheveux, par exemple en faisant mousser la composition dans les cheveux avec les mains.
La durée est suffisante pour que la composition interagisse avec les cheveux et toute saleté, huile, contamination, etc. qui peut exister sur les cheveux de sorte qu’au rinçage, la saleté, l’huile, la contamination, etc. peuvent être efficacement éliminées des cheveux et les agents de conditionnement de la composition peuvent interagir avec les cheveux pour les conditionner. Ainsi, on peut laisser la composition sur les cheveux pendant environ 5 secondes à environ 30 minutes, environ 5 secondes à environ 15 minutes, environ 5 secondes à environ 10 minutes, environ 5 secondes à environ 5 minutes, environ 10 secondes à environ 5 minutes, ou environ 10 secondes à environ 3 minutes. La composition est ensuite rincée des cheveux, et on laisse les cheveux sécher.
Comme il est courant lors de l’utilisation de shampooings et/ou de compositions de conditionnement, les cheveux peuvent être mouillés ou rincés à l’eau avant l’application d’une composition décrite dans le présent document. Le fait d’avoir déjà de l’eau dans les cheveux peut être utile pour créer de la mousse lors de l’application des compositions car l’eau interagit avec les tensioactifs.
Après avoir décrit en détail les nombreux modes de réalisation de la présente invention, il est évident que des modifications et des variations sont possibles sans s’écarter de la portée de la divulgation définie dans les revendications annexées. En outre, il convient d’apprécier que tous les exemples de la présente divulgation, tout en illustrant de nombreux modes de réalisation de la divulgation, sont fournis à titre d’exemples non limitatifs et ne doivent donc pas être considérés comme limitant les divers aspects ainsi illustrés. Il est entendu que toutes les définitions données ici le sont uniquement dans le cadre de la présente divulgation.
Sauf indication contraire expresse, il n’est en aucun cas prévu qu’un procédé quelconque présenté ici soit interprété comme exigeant que ses étapes soient exécutées dans un ordre spécifique. En conséquence, lorsqu’une revendication de procédé ne mentionne pas expressément un ordre à suivre pour ses étapes ou qu’il n’est pas spécifiquement indiqué dans les revendications ou les descriptions que les étapes doivent être limitées à un ordre spécifique, il n’est en aucun cas prévu qu’un ordre particulier en soit déduit.
En dehors des exemples opératoires, ou sauf indication contraire, tous les nombres exprimant des quantités d’ingrédients et/ou des conditions de réaction doivent être compris comme étant modifiés dans tous les cas par le terme « environ », signifiant à 10 % près le nombre indiqué (par exemple, « environ 10 % » signifie 9 %-11 %, « environ 2 % » signifie 1,8 %-2,2 %, et ainsi de suite).
Il faut comprendre que les valeurs numériques précises utilisées dans la spécification, y compris les exemples et les revendications, constituent des modes de réalisation supplémentaires de l’invention, et sont censées inclure toutes les plages qui peuvent être réduites à n’importe quel point final divulgué dans les plages et valeurs exemplaires fournies. Des efforts ont été faits pour assurer l’exactitude des valeurs numériques divulguées. Cependant, toute valeur mesurée peut intrinsèquement contenir certaines erreurs résultant de l’écart-type trouvé dans sa technique de mesure respective.
Dans le présent document, l’utilisation des formes singulières « un », « une », « le », « la » et « au moins un » est comprise comme englobant le pluriel ainsi que le singulier, sauf si le contexte indique clairement le contraire. Les articles « un » et « une », tels qu’utilisés dans le présent document, signifient un ou plusieurs lorsqu’ils sont appliqués à toute particularité dans les modes de réalisation de la présente invention décrits dans le mémoire descriptif et les revendications. Ainsi, l’utilisation de « un » et « une » ne limite pas la signification à une seule particularité, sauf si une telle limite est spécifiquement indiquée, et l’expression « un ou plusieurs » signifie « au moins un » et inclut les composants individuels ainsi que les mélanges/combinaisons. Tel qu’il est utilisé dans le présent document, l’article « tout » signifie un, quelques ou tous indistinctement, quelle que soit la quantité.