INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
une longueur, parallèlement à un axe longitudinal X ; une largeur, parallèlement à un axe latéral Y ; une épaisseur, parallèlement à un axe transversal Z, perpendiculaire à l’axe longitudinal et à l’axe latéral.
Les tensioactifs non ioniques sont des composés bien connus en eux-mêmes (voir, par exemple, à cet égard, « Handbook of Surfactants » par M. R. Porter, Blackie & Son publishers (Glasgow et Londres), 1991, pages 116-178). Ainsi, ils peuvent, par exemple, être choisis parmi les alcools, les alpha-diols, les alkylphénols et les esters d’acides gras, ces composés étant éthoxylés, propoxylés ou glycérolés et ayant au moins une chaîne grasse comprenant, par exemple, de 8 à 30 atomes de carbone, il étant possible pour le nombre de groupes oxyde d’éthylène ou oxyde de propylène de se situer dans une plage de 2 à 50, et pour le nombre de groupes glycérol de se situer dans une plage de 1 à 30. Les dérivés de maltose peuvent également être mentionnés. On peut également mentionner de façon non limitante les copolymères d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène ; les condensats d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène avec des alcools gras ; les amides gras polyéthoxylés comprenant, par exemple, de 2 à 30 mol d’oxyde d’éthylène ; les amides gras polyglycérolés comprenant, par exemple, de 1,5 à 5 groupes glycérol, tel que de 1,5 à 4 ; les esters d’acide gras éthoxylés de sorbitan comprenant de 2 à 30 mol d’oxyde d’éthylène ; les huiles éthoxylées d’origine végétale ; les esters d’acide gras de sucrose ; les esters d’acide gras de polyéthylène glycol ; les mono ou diesters d’acide gras polyéthoxylés de glycérol alkylpolyglycosides (en C 6 -C 24 ) ; les dérivés de N-alkylglucamine (en C 6 -C 24 ) ; les oxydes d’amine tels que les oxydes d’alkylamine (en C 10 -C 14 ) ou les oxydes de N-acylaminopropylmorpholine (en C 10 -C 14 ) ; et les mélanges de ceux-ci.
(f) environ 1 à environ 10 % en poids, de préférence environ 1 à environ 8 % en poids, de manière davantage préférée environ 1 à environ 6 % en poids d’un ou plusieurs alcools gras, de préférence choisis parmi les alcools gras ayant de 8 à 24 atomes de carbone, de préférence choisis parmi l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, l’alcool cétéarylique, l’alcool béhénylique, l’alcool laurylique, l’alcool myristique ou myristylique, l’alcool arachidylique, l’alcool lignocérylique, et les mélanges de ceux-ci ;
(h) un ou plusieurs polymères épaississants, de préférence un ou plusieurs copolymères de taurate, en particulier, un ou plusieurs copolymères de taurate choisis parmi un copolymère d’acrylamide/taurate d’acryloyl diméthyle de sodium, un copolymère d’acrylate d’hydroxyéthyle/taurate d’acryloyl diméthyle de sodium, un copolymère de taurate d’acryloyldiméthyle d’ammonium/VP, un copolymère d’acrylate de sodium/taurate d’acryloyl diméthyle de sodium, un copolymère d’acrylate d’hydroxyéthyle/taurate d’acryloyldiméthyle de sodium, et un mélange de ceux-ci, dans laquelle la quantité des un ou plusieurs polymères épaississants peut optionnellement être d’environ 1 à environ 8 % en poids, de préférence d’environ 1 à environ 5 % en poids, de manière davantage préférée d’environ 1 à environ 3 % en poids ;
(j) optionnellement, un ou plusieurs solvants solubles dans l’eau, par exemple, un ou plusieurs solvants solubles dans l’eau choisis parmi la glycérine, les alcools (par exemple, alcools en C1-30, en C1-15, en C1-10 ou en C1-4), les solvants organiques, les polyols (alcools polyhydriques, par exemple, éthanol, isopropanol, alcool t-butylique, etc.), les glycols (par exemple, propylène glycol, butylène glycol, pentylène glycol, etc.), et un mélange de ceux-ci, de préférence un ou plusieurs monoalcools choisis parmi l’éthanol, l’isopropanol et l’alcool t-butylique, et un ou plusieurs glycols choisis parmi le propylène glycol, le butylène glycol et le pentylène glycol, dans laquelle, le cas échéant, les un ou plusieurs solvants solubles dans l’eau comprennent d’environ 0,1 à environ 20 % en poids, de préférence d’environ 0,1 à environ 15 % en poids, de manière davantage préférée d’environ 1 à environ 15 % en poids de la composition cosmétique ;
(k) optionnellement, une ou plusieurs silicones, par exemple, de la diméthicone, du diméthiconol, de la cyclométhicone, de la polysilicone-11, de la phényl triméthicone et de l’amodiméthicone, de préférence de la diméthicone, dans laquelle, le cas échéant, les une ou plusieurs silicones peuvent être en une quantité d’environ 0,01 à environ 10 % en poids, d’environ 0,1 à environ 5 % en poids, de manière davantage préférée d’environ 0,1 à environ 3 % en poids ;
Dans certains modes de réalisation, la composition cosmétique comprend ou est constituée de :
On apprend alors un second modèle bayésien, individuel, pour l’installation d’intérêt. Ce second modèle s’appuie sur les moments de la loi a posteriori π 1 (θ|D 1 ) précédemment récupérée en tant qu’information a priori.
Optionnellement, l’installation d’intérêt a été préalablement affectée non pas uniquement au groupe D 1 mais à plusieurs groupes d’installations de référence, et un jeu de coefficients k matérialise les degrés respectifs auxquels l’installation d’intérêt est affectée à chacun de ces groupes.
Dans un tel cas, le premier modèle bayésien est appris successivement sur chacun des groupes de jeux de données de référence, et les lois marginales a posteriori qui en résultent sont récupérées.
On apprend alors le second modèle bayésien, individuel, pour l’installation d’intérêt. Ce second modèle s’appuie sur une moyenne, pondérée par le jeu de coefficients k, des moments de chacune des lois a posteriori précédemment récupérées, en tant qu’information a priori.
La loi a posteriori π 2 (θ |D*) du second modèle appris sur les 37 jours d’historique de consommation est récupérée.
Un objectif peut être de prévoir, pour l’installation d’intérêt, les niveaux journaliers de consommation pour les 22 jours suivants. L’horizon de prévision est alors h = 22 jours et l’objectif, au jour 37, est de prévoir la consommation pour chacun des jours 38 à 59. Pour ce faire, à partir de la loi a posteriori du second modèle, on détermine la loi prédictive de la consommation journalière. Cette loi est employée pour prédire, sur la base de prévisions de températures jusqu’à 14 jours puis sur la base de la température normale saisonnière au-delà, la consommation journalière pour chacun des jours désirés.
Les valeurs de consommation journalières (32) ainsi prédites sont représentées sur la , avec les bornes (33) d’un intervalle de confiance associé.
Par comparaison, des valeurs prévisionnelles (35) de consommation journalières issues d’un modèle linéaire classique sont représentées sur la . Un exemple de modèle classique lie la consommation journalière à la température journalière au moyen d’une équation par exemple linéaire ou polynomiale, dont les coefficients sont fixés sur la base d’indicateurs de présence ou d’absence de différents équipements, tels qu’un chauffage électrique et un ballon d’eau chaude sanitaire.
Les figures 7 et 8 font également apparaître les valeurs réelles (34), obtenues a posteriori, de la consommation journalière de l’installation d’intérêt sur la période correspondant à l’horizon de prévision.
On constate que la prévision bayésienne, même si elle ne capture pas tous les pics de consommation, suit mieux la trajectoire de la courbe réelle que ne le fait la prévision « fréquentiste » classique.
Pour évaluer formellement la qualité d’une prévision, il est possible, de manière générale, d’utiliser le critère dit du pourcentage d’erreur absolu moyen, ou « Mean Absolute Percentage Error » (MAPE) en anglais.
Le tableau ci-dessous compare la qualité de la prévision bayésienne et de la prévision classique du point de vue du critère du pourcentage d’erreur absolu moyen. Quantiles du MAPE (%) Min 25% 50% Moyenne 75% Max Prévision bayésienne 0,51 3,86 8,89 10,94 16,75 34,39 Prévision classique 1,76 5,71 9,41 12,00 16,80 36,63
Selon ce critère, le modèle de prédiction bayésien proposé est plus performant qu’un modèle de régression linéaire classique. Notamment, la médiane de l’erreur ponctuelle est de 8,89% pour le modèle bayésien contre 9,41% pour le modèle de régression linéaire classique.
Dans le cadre de cet exemple particulier, pour l’estimation de chacun des modèles (bayésien et individuel) ainsi que pour la prévision de nouvelles observations, le logiciel R et les librairies Stan et Rstan dédiées à l’implémentation de l’approche bayésienne ont été utilisés.
Il est à présent fait référence à la qui représente un exemple de circuit de traitement pour la mise en œuvre du procédé ci-avant. Un tel circuit de traitement CT (100) comprend au moins un processeur CPU (101) raccordé à un support d’enregistrement non transitoire MEM (102) sur lequel est enregistré un programme comportant des instructions pour la mise en œuvre du procédé ci-avant.
Le circuit de traitement peut comprendre en outre une interface de communication COM (103) avec au moins un dispositif tiers. L’interface de communication COM (103) peut par exemple être pilotée pour recevoir des relevés de consommation électrique afin de générer des courbes de charge, ou encore pour transmettre des prédictions de consommation à un gestionnaire de réseau électrique afin que ces prédictions servent de base à la mise à disposition de moyens d’équilibrage du réseau électrique par injection et/ou soutirage.
La illustre une vue en perspective d’un bord du formateur de faisceaux quasi-optique selon un mode de réalisation de l’invention, comprenant des ports factices.
Les figures 14, 15 et 16 illustrent différents modes de réalisation d’implémentation des ports réseaux et/ou des ports faisceaux.
La illustre une vue en perspective des ports réseaux du formateur de faisceaux quasi-optique selon un mode de réalisation de l’invention, dans lequel les ports réseaux sont alternativement connectés à une charge non connectée à l’antenne.
Selon un mode de réalisation de l’invention illustré par les figures 4 et 5, le formateur de faisceaux quasi-optique comprend un guide d’ondes à plaques parallèles supérieur 2 et un guide d’ondes à plaques parallèles inférieur 3, superposés l’un par rapport à l’autre. Ils partagent ainsi un plan conducteur commun 4, qui constitue la paroi inférieure du guide d’ondes à plaques parallèles supérieur 2, et la paroi supérieure du guide d’ondes à plaques parallèles inférieur 3. Les guides d’ondes à plaques parallèles supérieur et inférieur s’étendent dans le plan XY, ils sont donc superposés selon la direction Z.
Les guides d’ondes à plaques parallèles supérieur et inférieur ne sont pas superposés sur toute l’étendue du formateur de faisceaux quasi-optique, mais seulement sur une partie de celui-ci. Au-delà d’une certaine distance à partir du réseau focal de ports faisceaux, le guide d’ondes à plaques parallèles supérieur 2 et le guide d’ondes à plaques parallèles inférieur 3 forment, en l’absence de plan métallique, un guide d’ondes à plaques parallèles commun 5.
Le formateur de faisceaux quasi-optique comprend également un ensemble de ports faisceaux supérieurs 6 destinés à alimenter le guide d’ondes à plaques parallèles supérieur 2. Les ports faisceaux supérieurs 6 sont situés dans le plan du guide d’ondes à plaques parallèles supérieur 2.
De la même manière, le formateur de faisceaux quasi-optique comprend un ensemble de ports faisceaux inférieurs 8 destinés à alimenter le guide d’ondes à plaques parallèles inférieur 3. Les ports faisceaux inférieurs 8 sont situés dans le plan du guide d’ondes à plaques parallèles inférieur 3.
Le formateur de faisceaux quasi-optique comprend également un ensemble de ports réseaux (7, 9), qui peuvent être disposés sur un seul et même niveau, afin de transmettre les signaux aux éléments rayonnants.
Les ports faisceaux supérieurs 6 et les ports faisceaux inférieurs 8 sont situés dans le plan focal du dispositif quasi-optique 10. Chaque port faisceau comprend une source pour générer une onde TEM (pour « Transverse Electromagnetic » en anglais), une onde TE (pour « Transverse Electric » en anglais) ou bien les deux.
Selon un mode de réalisation de l'invention, les sources sont des cornets, en particulier des cornets en plan H, qui sont particulièrement adaptés pour réaliser de la reconfiguration de faisceaux, chaque source du port faisceau définissant un accès spot.
Cependant, il est à noter que d'autres formes de sources bien connues peuvent être utilisées (réseaux de monopoles, transitions entre lignes micro-ruban et guide à plaques parallèles, transitions entre lignes tri-plaques et guide à plaques parallèles, transitions entre guides coaxiaux et guide à plaques parallèles, etc.). Les cornets peuvent facilement être conçus et fabriqués en technologie PCB.
Selon un autre mode de réalisation, le formateur de faisceaux quasi-optique comprend un seul étage de ports faisceaux, un ensemble de ports réseaux supérieurs 7, et un ensemble de ports réseaux inférieurs 9.
A la jonction entre le guide d’onde supérieur et le guide d’onde inférieur d’une part, et le guide d’onde commun d’autre part, un film résistif est disposé dans la continuité du plan conducteur qui sépare le guide d’onde supérieur et le guide d’onde inférieur, comme l’illustre la .
Le film résistif est une couche qui a une résistivité au carré telle que quand des lignes de courant traversent le film résistif, une certaine quantité d’énergie est dissipée, ce qui réduit le couplage entre les ports faisceaux.
Selon des modes de réalisation, le film résistif 11 peut être plus proche des ports faisceaux que du dispositif quasi-optique, ou à l’inverse être plus proche du dispositif quasi-optique que des ports faisceaux. De même, le film résistif peut être plus ou moins large (la largeur correspond à la dimension selon la direction longitudinale X).
En variante, le film résistif 11 peut être attenant aux ports faisceaux, et/ou attenant aux ports réseaux, à savoir en connexion directe avec les ports. Dans ce cas, le formateur de faisceaux ne comprend qu’un seul guide d’ondes à plaques parallèles, sur un seul et unique étage.
Avantageusement, ladite première rainure verticale comporte une partie de paroi déformable adaptée à guider ladite projection radiale vers ladite rainure oblique lorsque ledit piston revient vers sa position de repos après distribution de la première dose.
Avantageusement, ladite rainure oblique comporte une seconde partie de paroi déformable adaptée à empêcher ladite projection radiale de revenir dans ladite rainure oblique lorsque ladite projection radiale est entrée dans ladite seconde rainure verticale.
La présente invention a également pour objet un procédé d'amorçage d'un dispositif de distribution de produit fluide, les étapes suivantes: - fournir un réservoir contenant au moins deux doses de produit fluide, - fournir un distributeur comportant un corps de pompe contenant une chambre de dosage, et une tête de distribution comportant un orifice de distribution, ledit orifice de distribution comportant un obturateur déplaçable et/ou déformable entre une position de fermeture et une position d'ouverture, ledit obturateur étant élastiquement sollicité vers sa position de fermeture et étant adapté à s'ouvrir lors de l'actionnement, ladite tête de distribution étant déplaçable axialement par rapport audit corps de pompe entre une position de repos et une position d'actionnement, un piston, solidaire de ladite tête de distribution, étant adapté à coulisser dans ladite chambre de dosage entre une position de repos et une position d'actionnement, ladite chambre de dosage comportant trois ouvertures, une première ouverture reliant ladite chambre de dosage audit réservoir lorsque ledit piston est en position de repos avant le premier actionnement, une seconde ouverture reliant ladite chambre de dosage audit orifice de distribution et une troisième ouverture prévue à l'extrémité axiale inférieure dudit corps de pompe, lesdites première et troisième ouvertures étant isolées de ladite chambre de dosage lorsque ledit piston se déplace hors de sa position de repos,
ledit procédé comportant l'étape d'assembler ledit distributeur sur ledit réservoir, en insérant ledit corps de pompe dans ledit réservoir avec ledit piston en position de repos, cette insertion déplaçant le produit fluide contenu dans ledit réservoir, ledit produit fluide déplacé pénétrant dans ladite chambre de dosage à travers ladite première ouverture, pour ainsi amorcer le dispositif.
La est une vue schématique en section transversale d’un dispositif de distribution de produit fluide selon un premier mode de réalisation avantageux, lors de l'assemblage du distributeur sur le réservoir,
La est une vue schématique découpée d'un réservoir avant assemblage du distributeur,
La est une vue schématique en perspective d'un ressort plastique pouvant remplacer le ressort métallique des figures 1 à 4,
La est une vue schématique en section transversale d’un dispositif de distribution de produit fluide selon un second mode de réalisation avantageux, après assemblage du distributeur sur le réservoir,
Selon le poids attendu des panneaux 3, notamment lorsqu’ils sont épais et lourds, le sabot 71 peut être réalisé en d’autres matériaux : métal et notamment aluminium, résine ou matériau composite, etc. Notamment, le sabot 71 peut être réalisé en plusieurs matériaux, avec des parties d’appui en métal ou matériau plus solide, et des parties de déformation en plastique souple pour permettre une insertion dans le rail 1.
De manière générale, le matériau du sabot 71 est sélectionné selon les besoins en termes de contraintes et d’environnement.
Le sabot 71 présente une surface extérieure ajustée par sections au fond et aux parois verticales du logement 31 du rail 1, de sorte à former un guide en translation verticale avec lesdites parois verticales du logement 31 du rail 1.
Le sabot 71 du mode de réalisation de la a une forme générale en U, correspondant au fond arrondi du logement 31 du rail 1. Le fond du U est ici délimité par une surface d’appui 11 pour le panneau 1. Cette surface d’appui 11 est plane, et le panneau 1 prend appui dessus par son chant lorsqu’il est installé.
Le bras vertical du U du sabot 71 à gauche en forme un épaulement comportant un perçage 13 latéral, vertical et transversalement décalé par rapport à la surface d’appui 11 pour le panneau 1. Le perçage 13 est traversé par une vis 15 qui coopère avec le taraudage du perçage 13.
La vis 15 est notamment de longueur totale plus importante que la longueur du perçage 13.
Selon le mode de réalisation particulier des figures 1 à 5, le taraudage est porté par un écrou métallique 17, inséré dans une saignée horizontale du sabot 71. L’écrou 17 est ici parallélépipédique et ajusté à la saignée 19. L’écrou porte un taraudage complémentaire du filetage de la vis 15.
Le bras vertical du U du sabot 71 à droite en , du côté opposé au perçage 13, porte à son extrémité libre un doigt 21 pointant transversalement vers l’extérieur du sabot 71. Le doigt 21 vient, lorsque le sabot 71 porte le panneau 1, en appui contre une paroi verticale du logement 31 du rail 3.
En venant ainsi en appui, le doigt 21 et le bras forment une prise de force, ce qui renforce le maintien du panneau 1. Cette forme permet un enlèvement de matière qui allège et réduit le coût du sabot 71, tout en augmentant sa déformabilité pour une meilleure insertion.
La vis 15 est notamment réalisée en matériau tel que de l’acier chromé, notamment plus dur que le matériau du rail 3, ici de l’aluminium.
La vis 15 présente une pointe conique, entrant, lorsque le panneau 1 est élevé et en appui contre le sabot 71, en prise de force avec le rail 3 en se plantant dans le matériau plus tendre du rail 3. Tout basculement ou translation est alors évité, ou nécessitera au moins des efforts plus importants pour mettre en mouvement le panneau 1.
Le rail 3 présente un redent 23, et le sabot un épaulement de butée 25, formant une butée supérieure limitant la course vers le haut du sabot 71 par pression sur l’épaulement de butée 25. La course totale du sabot 71 est donc délimitée par le fond du logement 31 vers le bas, et par le redent 23 vers le haut.
Le sabot 71 présente aussi un évidement 27, réalisé sous forme de retrait sur la surface extérieure du fond du U. L’évidement 27 augmente la déformabilité en compression du sabot 71, et forme un passage longitudinal pour une bande de diodes électroluminescentes, pour un éclairage par le bas du panneau 1.
La déformabilité du sabot 71 permet son insertion par le haut, en surmontant le redent 23. Cependant, si ledit sabot 71 est en matériau peu déformable élastiquement, il pourra toujours être inséré depuis le côté ouvert des logements 31 des rails 1.
Le dispositif de réglage en hauteur 7 selon l’invention est compact et aisé à mettre en place. Le réglage en hauteur se fait en tournant la vis 15, vis qui est accessible depuis le côté transversal du panneau 1, jusqu’à ce qu’elle dépasse du perçage 13 en bas, ce qui va faire monter le sabot 71 et donc le panneau 1 en appui sur celui-ci. Le panneau 1 peut ainsi rester en place dans le rail 3, et n’a pas à être déplacé à chaque ajustement.
La position du premier dispositif d’absorption 12 et du deuxième dispositif d’absorption 13 est avantageusement décalée d’une distance correspondant à dans la direction transverse Y, où désigne la longueur d’onde guidée dans le formateur de faisceaux quasi-optique 1. Le sens du décalage, c’est-à-dire quel absorbant est en retrait par rapport à l’autre, n’a pas d’importance. Par ailleurs, le film résistif 11 est disposé entre le premier dispositif d’absorption 12 et le deuxième dispositif d’absorption 13. Le film résistif 11 peut s’étendre au-delà des dispositifs d’absorption, selon la direction transverse Y. Le film résistif 11 peut être disposé dans la continuité du plan métallique et entre le premier dispositif d’absorption 12 et le deuxième dispositif d’absorption 13, comme l’illustre la .
Le décalage de la position du premier dispositif d’absorption 12 et du deuxième dispositif d’absorption 13 d’une distance correspondant à λg/4 dans la direction transverse Y génère une opposition de phase entre les réflexions parasites issues des absorbants. Le signal résultant de la combinaison en opposition de phase est absorbé par le film résistif 11.
La réduction des réflexions parasites sur les bords latéraux (25, 26) permet de limiter les niveaux des signaux parasitant les lois d'amplitude et phase souhaitées sur les ports réseaux et ainsi atténuer les niveaux des lobes secondaires de l’antenne.
Les dispositifs d’absorption peuvent comprendre un matériau absorbant, par exemple une mousse époxy chargée en particules magnétiques.
Selon une variante illustrée par la , dispositifs d’absorption peuvent comprendre des ports factices 33. Chaque port factice peut se présenter sous la forme d’une structure dotée d’une portion de film résistif 71, de parois latérales conductrices 72, et d’une liaison transverse conductrice 70 qui s’étend de part et d’autre de chaque paroi latérale.
Selon une autre variante, les dispositifs d’absorption peuvent comprendre une pluralité de ports factices chargés par des charges résistives.
La illustre une variante d’agencement des ports réseaux, dans laquelle les ports réseaux 50 d’un étage 33 sont configurés pour être tous couplés à une antenne, et les ports réseaux 51 d’un étage adjacent 34 sont configurés pour être tous couplés à une charge 52 non connectée à l’antenne, qui peut être un film résistif. Le couplage à une charge 52 non connectée à l’antenne peut être réalisé en utilisant des cornets connectés à des charges par l’intermédiaire de transitions entre guides rectangulaires et des lignes microruban 53.
Une autre variante d’agencement est illustrée par la . Les ports réseaux sur deux niveaux utilisent des transitions entre guides à plaques parallèles et des guides coaxiaux 54. Les ports 56 d’un des deux niveaux sont connectés à des charges 55, qui peuvent comprendre un film résistif. Les ports 57 du niveau adjacent sont connectés à l’antenne.