INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le socle 1 et le bouchon 2 sont conçus pour que des jeux soient présents entre le socle 1 et le bouchon 2 excepté au moins au niveau de la connexion entre les contacteurs de socle 13 et les contacteurs de bouchon 23. Comme expliqué, il y a par exemple un jeu entre l’élément magnétique de socle 11 et l’élément magnétique de bouchon 22. Il y a également de préférence des jeux entre l’embase 21 du bouchon 2 et le socle 1. Ces jeux permettent d’assurer le contact entre les contacteurs de socle 13 et les contacteurs de bouchon 23. En effet, il ne faut pas que le contact entre d’autres parties du socle 1 et du bouchon 2 entraine un jeu entre les contacteurs de socle 13 et de bouchon (ce qui est absolument non souhaité). Toutefois, l’utilisation de contacteur de socle 13 de type poussoir permet à ces derniers de se rétracter lors du couplage du bouchon électronique 2 sur le socle de chargement 1 autorisant alors un contact surfacique entre l’embase 21 (notamment la face interne de bouchon 213) et le socle de chargement 1 (notamment la face externe de socle 102) tout en garantissant un bon contact électrique entre les contacteurs de socle 13 et contacteurs de bouchon 23. Cela permet à la fois d’assurer la bonne stabilité et le bon chargement (et/ou transfert de données) entre le bouchon 2 et le socle de chargement 1
Grâce au système de détrompeurs 15, 24 éventuel, le bouchon 2 est couplé au socle 1 dans un positionnement unique et les contacteurs de socle 13 sont en contact avec les contacteurs de bouchon 23. Dans le cas par exemple de contacteurs de type poussoir, chaque contacteur de socle 13 fait face à un contacteur de bouchon 23 correspondant. Le bouchon 2 étant petit, il peut s’avérer, pour l’utilisateur, compliqué de positionner correctement le bouchon 2 sur le socle 1. Le système de détrompeurs 15, 24 permet de faciliter le positionnement, y compris « à l’aveugle » (c’est-à-dire sans que l’utilisateur n’ait besoin de regarder avec minutie l’emplacement des contacteurs de bouchon 23 ou de socle 13), et écarte tout positionnement dans lequel les contacteurs de socle 13 ne font pas face à des contacteurs de bouchon 23.
Selon ce mode de réalisation, malgré le fait que les contacteurs de socle 13 soient de type poussoir, l’invention assure le couplage du bouchon 2 sur le socle 1. En effet, le ressort 132 du contacteur de socle 13 exerce une force sur l’élément de contact 131. Bien que cette force soit faible, le ressort 132 doit exercer une force suffisante pour maintenir l’élément de contact 131 au contact du contacteur de bouchon 23, par exemple une force de 2 Newton. S’il y a quatre contacteurs de socle 13, les forces cumulées exercées par les ressorts 132 sont de 8 Newton. La est une vue agrandie d’un contact entre un contacteur de socle 13 et un contacteur de bouchon 23 et illustre une force exercée par un contacteur de socle 13 sur le bouchon. Ainsi, si un bouchon 2 est positionné sur le socle 1, les contacteurs de socle 13 exercent une force de 8 Newton sur le bouchon 2.
Le bouchon 2 doit être le plus léger possible puisqu’il est destiné à être transporté, par exemple d’une masse inférieure à 80g, préférentiellement inférieure à 60g, en particulier une masse d’environ 50g ce qui est généralement largement insuffisant pour que le bouchon 2 reste, sous l’action de son seul poids, positionné sur le socle 1 de telle sorte que les contacteurs de bouchon 23 soient en contact optimal avec les contacteurs de socle 13 (notamment dans l’exemple précédent des 8 Newton d’effort des contacteurs qui ne permet pas d’être vaincu par le poids du bouchon d’environ 0.5 Newton). Les éléments magnétiques 22, 11 prévus dans le bouchon 2 et le socle 1 permettent donc, de par leur relation d’attraction magnétique, de contrer la force des contacteurs de socle 13 de type poussoir, en comprimant au moins partiellement les ressorts, et de maintenir les contacteurs 13, 23 en contact optimal, y compris lorsque l’ensemble électronique 3 formé par le bouchon 2 et le socle 1 ne sont pas en position verticale, ce qui est notamment le cas lors du transport de l’ensemble.
Idéalement, la composition de l’élément magnétique de socle 11, et/ou au moins une de ses dimensions est corrélée au poids du bouchon 2. Plus précisément, le couple d’éléments magnétiques socle/bouchon 11, 22, et donc la force d’attraction qui s’exerce entre eux, est adapté au poids du bouchon 2. Par exemple, on pourra prévoir d’utiliser pour l’élément magnétique de socle 11 (ou alternativement pour l’élément magnétique de bouchon 22 ou complémentairement en partie pour l’élément magnétique de socle 11 et pour l’élément magnétique de bouchon 22) une force d’attraction magnétique comprise entre 5 fois et 12 fois la masse du bouchon. Par exemple, dans le cas d’un bouchon électronique 22 ayant une masse de 50 g, on pourra mettre en œuvre une attraction magnétique comprise entre 260g (soit environ 2.6N) et 600g (soit environ 6N), préférentiellement égale à 400g (soit environ 4N).
On comprend que plus le bouchon 2 est lourd, moins la force d’attraction nécessaire entre les éléments magnétiques socle/bouchon sera intense et inversement. Ainsi, le type d’aimant et d’élément métallique peut être adapté au poids du bouchon 2.
Par ailleurs, la force d’attraction est judicieusement définie en tenant compte de la surface magnétique active de l’élément magnétique de bouchon. Par surface magnétique active on désigne ainsi la surface qui est au plus proche de l’élément magnétique de socle 11 et qui va donc coopérer avec ce dernier. Par exemple, dans l’exemple illustré en , la surface magnétique active ne prend pas en compte le trou central 221 ni les empreintes 222 prévues pour l’outil de démontage. Une telle surface magnétique active est par exemple comprise entre 30 mm 2 et 60 mm 2 , avantageusement comprise entre 40 mm 2 et 50 mm 2 et, encore avantageusement, égale à 45 mm 2 .
L’ensemble électronique 3 est donc astucieusement conçu pour assurer un transfert de signaux électriques entre le socle 1 et le bouchon 2 ainsi que pour assurer un transport facilité de l’ensemble.
Procédé de charge Selon un quatrième aspect, on propose un procédé de charge d’un bouchon électronique 2 à l’aide d’un socle de chargement 1. Le procédé de charge vise à alimenter la batterie 25 du bouchon électronique 2 en électricité. Ainsi, en référence à la , dans une étape préalable (a0), le socle 1 est branché à une source d’électricité. Plus précisément, le socle 1 est branché par son utilisateur à une prise électrique via un câble branché au port 14 du socle 1.
Puis, dans une étape (a), le bouchon électronique 2 est couplé avec le socle de chargement 1 de sorte que les contacteurs de bouchon 23 soient en regard des contacteurs de socle 13 jusqu’à mise en contact des contacteurs de bouchon 23 et des contacteurs de socle 13 correspondants. Grâce aux détrompeurs 15, 24, l’utilisateur couple le bouchon électronique 2 avec le socle de chargement 1 dans l’unique positionnement possible et souhaité. Le bouchon électronique 2 est donc en état de charge.
Puis, dans une étape (b), un transfert de courant entre le socle de chargement 1 et le bouchon électronique 2 est mis en œuvre. De préférence, le transfert de courant démarre automatiquement après la mise en contact des contacteurs de bouchon 23 et des contacteurs de socle 13 à l’issue de l’étape (a) de couplage.
Dans le mode de réalisation préféré de l’invention, la face inférieure 22I de la poignée 22 comprend un épaulement délimitant une paroi d’appui sensiblement transversale ( ) à partir de laquelle se prolonge axialement la branche interne 22.2 et contre laquelle vient s’appuyer la barrette de levier 44 pour faire pivoter la poignée 22 en éjection par l’intermédiaire de sa face d’appui 46.
Conformément à l’invention et comme cela est représenté sur les figures 3 et 4, le dispositif de commande d’ouverture 20 comprend encore un mécanisme de secours 50 de déclenchement mécanique de l’éjection de la poignée 22. Ce mécanisme de secours 50 est actionnable par enfoncement de la poignée 22 vers sa position rétractée enfoncée. Ce mécanisme de secours 50 est représenté en détail sur la .
Conformément à l’invention, le mécanisme 50 comprend un organe 80 de verrouillage configuré pour pivoter selon un sens de déverrouillage, après enfoncement de la poignée 22, d’une configuration de verrouillage à une configuration de déverrouillage du mécanisme de secours 50. En outre, l’actionneur électrique 100 et l’organe 80 sont configurés de sorte que, après actionnement du mécanisme de secours 50, le déplacement électrique du bras 102 selon le sens d’éjection de la poignée 22, est apte à entraîner le pivotement de l’organe 80 de la configuration de déverrouillage à la configuration de verrouillage selon un sens de verrouillage, opposé au sens de déverrouillage, de sorte que le mécanisme de secours 50 est réinitialisé.
Un procédé tout à fait analogue à celui du premier exemple peut être utilisé pour déposer ce revêtement anticorrosion sur le substrat, en remplaçant la cible de zirconium 53 par une cible de hafnium.
De manière analogue à la , la illustre des résultats de tests de corrosion concernant ce deuxième exemple de réalisation. Ce test de voltampérométrie cyclique a été réalisé dans les mêmes conditions que le test réalisé pour le premier exemple de réalisation.
La courbe 161 correspond alors à une électrode de travail en Inox 316L, c’est-à-dire au matériau du substrat. La courbe 162 correspond à une électrode de travail en Inox 316L intégralement recouverte d’un revêtement de nitrure de tantale cubique dopé à hauteur de 5,7 +/- 0,7 %at par du hafnium Hf, c’est-à-dire un revêtement selon le deuxième exemple de réalisation. La courbe 163 correspond à une électrode de travail en Inox 316L intégralement recouverte d’un revêtement de nitrure de tantale cubique dopé à hauteur de 5,3 +/- 0,5 %at par du hafnium Hf, c’est-à-dire un revêtement selon une variante de réalisation du deuxième exemple.
On peut ainsi constater sur la que les courbes 162 et 163, correspondant aux revêtements anticorrosion selon le deuxième exemple de réalisation et sa variante, présentent des paliers de stabilité significativement plus larges que la courbe 161 correspondant au matériau du substrat, confirmant ainsi la protection du substrat par le revêtement anticorrosion.
316L Ta 1-x Hf x N – 5,3% Ta 1-x Hf x N – 5,7% E corr (V/Pt) 0,4 0,6 0,5 I corr (µA/cm²) 27,2 22,1 23,7
On constate ainsi que le courant de corrosion I corr des revêtements anticorrosion selon le deuxième exemple de réalisation et sa variante est plus de 10% plus faible que celui de l’échantillon comparatif du substrat, confirmant ainsi les excellentes propriétés anticorrosion de ces revêtements.
La représente de manière schématique un composant 230 selon un troisième exemple de réalisation. A nouveau, le composant 230 comprend un substrat 231, réalisé par exemple en Inox 316L, et un revêtement anticorrosion 232 déposé sur le substrat 231.
Dans ce troisième exemple, le revêtement anticorrosion 232 comprend une pluralité de couches 233 superposées, plus précisément dix couches dans le présent exemple, possédant chacune une épaisseur e n de 50 nm pour une épaisseur totale de revêtement e t de 500 nm.
Dans ce troisième exemple, le revêtement anticorrosion 232 comprend deux types de couches 233 déposées en alternance : des couches principales 233a, réalisées dans un matériau principal, et des couches secondaires 233b, réalisées dans un matériau secondaire. Ici, la couche la plus haute du revêtement anticorrosion 232, exposée à l’environnement, est une couche principale 233a.
Dans ce troisième exemple, le matériau principal, c’est-à-dire le matériau des couches principales 233a, est du nitrure de tantale TaN cubique dopé à l’aide de zirconium Zr. En particulier, ce matériau principal peut correspondre au matériau du revêtement anticorrosion 32 du premier exemple de réalisation.
Dans ce troisième exemple, le matériau secondaire, c’est-à-dire le matériau des couches secondaires 233b, est du nitrure de tantale TaN hexagonal non dopé.
Ce revêtement anticorrosion 232 multicouche peut être déposé sur le substrat 231 à l’aide du même dispositif 50 représenté schématiquement sur la et décrit dans le cadre du premier exemple de réalisation. En effet, les couches principales 233a peuvent être déposées par co-pulvérisation comme cela a été décrit ci-avant ; les couches secondaires 233b peuvent pour leur part être déposées par pulvérisation cathodique magnétron pulsé à haute puissance à l’aide de la première cible 52 seule, c’est-à-dire en n’appliquant aucune puissance à la deuxième cible 53.
Ainsi, il est possible de réaliser l’ensemble des couches 233 du revêtement 232 en une seule étape et à l’aide d’un unique dispositif 50, en pilotant au cours du temps les polarisations électriques appliquées à chacune des cibles 52, 53.
En particulier, dans ce troisième exemple, la pression dans la chambre 51 est fixée à 5 mTorr, soit environ 0,7 Pa ; le mélange gazeux est composé d’argon et d’azote avec 25% at d’azote. Les couches principales sont déposées avec les mêmes paramètres de pulses que ceux du premier exemple de réalisation. Les couches secondaires sont déposées avec les paramètres de pulses suivants : largeur des pulses égale à 50 µs ; fréquence des pulses égale à 1000 Hz ; et tension des pulses égale à 700V.
Les performances anticorrosion du matériau principal ont été décrites dans le cadre du premier exemple de réalisation. La illustre pour sa part les résultats de tests de corrosion concernant le matériau secondaire. Ce test de voltampérométrie cyclique a été réalisé dans les mêmes conditions que le test réalisé pour le premier exemple de réalisation, si ce n’est que l’électrode de travail a été testée dans plusieurs bains d’acide phosphorique à concentrations croissantes : 0,1 mol/L ; 0,5 mol/L ; et 1 mol/L.
- les copolymères de polyols et de dimères de diacides, et des esters de ceux-ci, tels que Hailuscent ISDA, ou le copolymère d’acide dilinoléique/butanediol,
- les alcools gras liquides à température ambiante, avec une chaîne carbonée ramifiée et/ou insaturée ayant de 12 à 26 atomes de carbone, par exemple 2-octyldodécanol, alcool isostéarylique, alcool oléylique, 2-hexyldécanol, 2-butyloctanol et 2-undécylpentadécanol,
- les acides gras supérieurs en C 12 -C 22 , tels qu’acide oléique, acide linoléique ou acide linolénique, et des mélanges de ceux-ci, et,
- les huiles de masse molaire supérieure ayant notamment une masse molaire allant d’environ 400 à environ 10 000 g/mol, en particulier d’environ 650 à environ 10 000 g/mol, en particulier d’environ 750 à environ 7 500 g/mol, et plus particulièrement allant d’environ 1 000 à environ 5 000 g/mol. À titre d’huiles de masse molaire supérieure utilisables dans la présente invention, on peut notamment citer les huiles choisies parmi :
- les polymères lipophiles,
- les esters d’acides gras linéaires dont le nombre total de carbones va de 35 à 70,
- les esters hydroxylés,
- les esters aromatiques,
- les esters d’alcools gras ou d’acides gras ramifiés en C 24 -C 28 ,
- les huiles d’origine végétale,
- et des mélanges de ceux-ci ; et
Les huiles fluorées utiles peuvent comprendre, par exemple, le perfluorométhylcyclo pentane et le perfluoro-1,3-diméthylcyclohexane, vendus sous les noms de Flutec ® PC1 et Flutec ® PC3 par la société BNFL Fluorochemicals ; le perfluoro-1,2-diméthylcyclobutane ; les perfluoroalcanes tels que le dodécafluoropentane et le tétradécafluorohexane, vendus sous les noms de PF 5050 ® et PF 5060 ® par la société 3M, ou le bromoperfluorooctyle vendu sous le nom de Foralkyl ® par la société Atochem ; le nonafluorométhoxybutane et le nonafluoroéthoxyisobutane ; les dérivés de la perfluoromorphologie tels que la 4-trifluorométhylperfluoromorpholine vendue sous le nom de PF 5052 ® par la société 3M.
Huile de silicone Selon un mode de réalisation de la présente invention, au moins une huile de silicone est utilisée pour le composant C). Au sens de la présente invention, on entend par « huile de silicone » une huile comprenant au moins un atome de silicium, et notamment au moins un groupe Si-O. Dans le cadre de la présente invention, le terme « huile de silicone » est interchangeable avec les termes « polysiloxane » et « huile de polysiloxane ».
Bien entendu, une composition selon l’invention ou envisagée selon un procédé de l’invention peut contenir un mélange d’huiles de silicone constitué seulement en partie d’une telle huile.
Les huiles de silicone qui peuvent être utilisées dans les compositions selon l’invention peuvent être non volatiles.
est une vue de détail d’une partie de l’amplificateur d’air de la ; et
illustre de façon schématique un système de ponçage pour atelier de carrosserie automobile comprenant un dispositif d’aspiration pneumatique selon l’invention.
Description détaillée de l’invention Le principe général de l'invention repose sur la mise en œuvre d’au moins un module 2 d’amplification d’air au sein d’un dispositif 1 d’aspiration pneumatique de poussières, par exemple dans un atelier de carrosserie.
Un tel dispositif 1, illustré sur la , comprend une centrale d’aspiration 10 alimenté en air sous pression, ou en air comprimé, par des tuyaux d’alimentation en air 14 raccordés à un réseau 8 global d’alimentation en air comprimé de l’atelier dans lequel est utilisé le dispositif 1 d’aspiration.
La centrale d’aspiration 10 est raccordée à une buse d’aspiration 12 via des tuyaux d’aspiration, ou de raccordement, 13.
Le dispositif 1 d’aspiration comprend au moins un module d’amplification d’air 2 (un seul module dans l’exemple illustré sur la ), positionné/situé entre la centrale d’aspiration 10 et la buse d’aspiration 12. Le module d’amplification 2 est disposé dans le tuyau d’aspiration 13 de telle sorte que la totalité du flux d’air entrant aspiré par la buse d’aspiration 12 traverse/passe par le module d’amplification d’air 2 pour aller jusqu’à la centrale d’aspiration 10. De préférence, le module amplificateur d’air 2 est situé à proximité de la buse d’aspiration 12.
Dans une variante, il est envisageable de mettre en œuvre une pluralité de modules d’amplification d’air 2 entre la centrale d’aspiration 10 et la buse d’aspiration 12. Dans ce cas, les modules d’amplification d’air 2 sont disposés en série et sont, par exemple, espacés de manière régulière entre eux dans les tuyaux d’aspirations 13.
Selon l’invention, chaque module d’amplification d’air 2 comprend au moins deux amplificateurs d’air 21 fonctionnant selon l’effet Coanda. Selon les études effectuées dans le domaine, un amplificateur d’air 21 fonctionnant selon l’effet Coanda permet, lors d’une utilisation en aspiration d’air, de multiplier par trois le débit d’aspiration en sortie de l’amplificateur d’air.
Préférentiellement, les amplificateurs d’air 21 sont disposés en parallèle dans le module 2 d’amplification d’air, c’est-à-dire que le flux d’air entrant dans le module d’amplification d’air 2 est divisé en deux pour traverser les amplificateurs d’air 21. En d’autres termes, une partie du flux d’air entrant traverse l’un des amplificateurs 21 tandis qu’une autre partie du flux d’air entrant traverse l’autre des amplificateurs 21.
La disposition particulière des amplificateurs d’air 21 en parallèle dans le module d’amplification 2 permet de simplifier les flux d’air dans les tuyaux 13 d’aspiration. De plus, cette disposition des amplificateurs d’air 21 au sein du module d’amplification 2 permet de limiter de manière importante les turbulences en entrée et en sortie du module d’amplification 2, de sorte à davantage simplifier les flux et limiter les pertes de dépression et/ou de débit d’air, notamment.
La division du flux d’air est, dans cet exemple, égale/équilibrée. En d’autres termes, le flux d’air entrant traversant chaque amplificateur est égal, c’est-à-dire qu’une moitié du flux d’air entrant traverse l’un des amplificateurs 21 tandis que la deuxième moitié du flux d’air entrant traverse l’autre des amplificateurs 21. Il est également envisageable de diviser le flux d’air entrant en parties non égales.
La division du flux d’air entrant dans le module d’amplification d’air 2 est fonction de la structure de l’embase 20 (décrite ci-dessous) du module d’amplification d’air 2. En effet, il est possible de fabriquer/usiner l’embase 20 pour diviser le flux d’air entrant à souhait.
Le type d’amplificateur d’air (ici à effet Coanda) ainsi que la disposition particulière des amplificateurs d’air 21 au sein du module 2 d’amplification d’air (ici en parallèle) permet d’obtenir un dispositif 1 d’aspiration qui conserve un débit d’air important tout en conservant une dépression optimale. Ainsi, le débit d’air du dispositif 1 d’aspiration selon l’invention permet de favoriser l’aspiration des poussières au niveau de la buse 12, qui peut par exemple se présenter sous la forme de trous ménagés au niveau du plateau d’une ponceuse pneumatique (non représentée). De plus, la dépression fournie par le dispositif 1 d’aspiration selon l’invention permet d’aspirer de manière optimale les poussières (quelles que soient leurs dimensions) et de les emmener/transporter efficacement jusqu’aux moyens de récupération/stockage des poussières.
Il est à noter que les amplificateurs à effet Coanda fournissent, dans leur utilisation classique, un débit d’air faible pour une dépression élevée. De plus, ils présentant l’inconvénient de voir la dépression chuter au fur et à mesure que l’on augmente le débit d’air. Un amplificateur d’air à effet Coanda n’était donc pas destiné de manière évidente à être mis en œuvre dans un dispositif d’aspiration de poussières, qui nécessite un débit d’air et une dépression élevés. C’est donc bien la mise en œuvre d’au moins deux amplificateurs d’air à effet Coanda en parallèle qui permet d’obtenir des performances inattendues et compatibles avec une utilisation dans un système d’aspiration.
Ainsi, le dispositif 1 d’aspiration selon l’invention fournit une solution présentant une faible consommation d’air en entrée, un bon débit d’aspiration et une bonne dépression.
Les dimensions des amplificateurs d’air 21 peuvent être sélectionnées en fonction de l’application, des contraintes du système ou de l’atelier et des souhaits de l’utilisateur en termes de débit d’air, de dépression et de consommation d’air en entrée.
Bien entendu, l’on pourra prévoir tout autre actionneur motorisé, notamment en fonction de l’organe élastiquement déformable qui sera utilisé. L’on pourrait donc prévoir que la déformation de l’organe élastiquement déformable ne soit pas obtenue par traction de l’élément de transmission, mais par exemple par poussée ou traction directement sur l’organe élastiquement déformable. Par exemple, si l’organe élastiquement déformable est un ressort de compression, l’actionneur motorisé peut comprendre une vis sans fin, qui est entraînée en rotation par un moteur électrique et dont l’axe longitudinal est coaxial à l’axe de déformation du ressort de compression, et un écrou qui est monté sur la vis sans fin de façon à être déplaçable en translation par rotation de celle-ci et qui est en contact, éventuellement par l’intermédiaire d’une jupe allongée, contre l’extrémité du ressort de compression.
Lesdits moyens de détermination sont par exemple constitués par une centrale inertielle. Lesdits moyens de commande peuvent par exemple être constitués par tout moyen électronique approprié, comme un circuit électronique de traitement, tel qu’un processeur, un microprocesseur, un microcontrôleur, un processeur de signaux numériques (DSP), ou un composant logique programmable de type matrice prédiffusée programmable (FPGA) ou composant à application spécifique (ASIC), associé à de la mémoire.
De préférence, la structure dorsale comprend deux paires de tubes télescopiques dorsaux, chaque paire comprenant un tube inférieur et un tube supérieur apte à coulisser dans le tube inférieur, le tube inférieur de chaque paire étant solidaire du support supérieur correspondant, le tube supérieur de chaque paire étant couplé à des moyens de fixation amovible à l’épaule de l’utilisateur, les deux paires s’étendant selon des axes parallèles entre eux et parallèles à l’axe de déformation.
Une telle structure télescopique permet d’adapter l’exosquelette à la taille du dos de l’utilisateur.