INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation de la figure 3, du troisième type, la lame à retard quart d’onde 34 est agencée dans le trajet de la lumière entre d’une part l’emplacement d’inspection 13 auquel doit être placé le récipient 12 à inspecter, et, d’autre part, les analyseurs linéaires 30(n,k), 30.1, 30.2 respectivement de la caméra polarimétrique 18 ou des caméras numériques conventionnelles 18.1, 18.2, donc en aval du récipient 12 à inspecter. Dans ce cas, on constate que la lumière incidente qui illumine le récipient 12 est une lumière polarisée elliptiquement, avec un déphasage entre les deux composantes orthogonales du vecteur de champ électrique qui varie en fonction de la commande appliquée à la cellule à cristaux liquides 16c(i,j) correspondante appartenant à la matrice bidimensionnelle 16c. On remarque que, comme représenté schématiquement sur les dessins, la disposition de la lame à retard quart d’onde en aval du récipient 12 peut permettre d’utiliser une lame à retard quart d’onde 34 de dimensions plus petites que les dimensions correspondantes de la zone à inspecter du récipient, en tous cas lorsque la ou les caméras numériques comportent un objectif conventionnel à champ de vision divergent, donc non télécentrique. Dans ces modes de réalisation, la lame à retard quart d’onde 34 est interposée entre le récipient 12 et les éléments photoélectriques 26(n,k) du capteur photoélectrique 22. La lame à retard quart d’onde 34 interposée dans le trajet de la lumière en aval de l’emplacement d’inspection 13 peut faire partie de la caméra polarimétrique 18, soit en étant intégrée au capteur photoélectrique 22, soit en étant placée entre l’objectif 24 et le capteur photoélectrique 22, soit en étant intégrée à l’objectif 24. Cependant, comme dans l’exemple illustré à la , la lame à retard quart d’onde 34 peut être placée entre l’emplacement d’inspection 13 du système 10, auquel le récipient 12 doit être placé pour être inspecté, et l’objectif 24 de la caméra polarimétrique 18. Dans un exemple non-illustré, mais qui serait du troisième type tout en comprenant, de manière comparable à l’exemple de la , deux caméras numériques conventionnelles, la lame à retard quart d’onde 34 serait placée entre l’emplacement d’inspection 13 du système 10, auquel le récipient 12 doit être placé pour être inspecté, et les analyseurs linéaires 30.1, 30.2 respectifs des caméras numériques conventionnelles 18.1, 18.2. Dans un tel exemple, on pourrait prévoir deux lames à retard quart d’onde 34 dont chacune serait placée en aval de la lame semi réfléchissante 36, mais on pourrait aussi, en alternative, prévoir une unique lame à retard quart d’onde 34 placée entre l’emplacement d’inspection 13 du système 10, auquel le récipient 12 doit être placé pour être inspecté, et la lame semi réfléchissante 36.
Les systèmes 10 tels que décrits ci-dessus sont des exemples de systèmes qui permettent de mettre en œuvre chacun au moins certaines des variantes d’un procédé opto-informatique d’inspection en lumière traversante d’un récipient en verre à l’aide d’une caméra numérique, tel que décrit ci-dessous. Le procédé comporte des étapes informatiques, notamment des étapes de calcul informatique qui pourront par exemple être réalisées par l’unité informatique de calcul 110. Dans le système 10, l’unité informatique de calcul 110 peut ainsi être programmée pour effectuer tout ou partie du procédé ou des procédés décrit(s) ci-après.
Les procédés décrits ci-dessous sont des procédés opto-informatiques d’inspection en lumière traversante d’un récipient en verre en déplacement selon une trajectoire de déplacement. Ces procédés sont donc mis en œuvre pour inspecter un récipient en verre lorsque ce dernier est amené à l’emplacement d’inspection 13 du système 10.
Chaudières L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, en combinaison avec ce qui précède, une chaudière comportant un dispositif selon l’invention, tel que défini précédemment.
La chaudière peut être utilisée par exemple pour le chauffage d’unités industrielles ou de chauffage ou encore pour la régénération de comburants ou carburants de piles à combustibles.
la représente, de manière schématique, un dispositif formant un moteur thermique selon l’invention,
la représente, de manière schématique, un dispositif formant une chaudière selon l’invention,
la rappelle la réaction chimique de production du biodiesel,
la représente, de manière schématique et partielle, un dispositif similaire à celui de la , et
la représente, de manière schématique, un exemple de système de motorisation hybride selon l’invention.
On a illustré sur les figures 1 et 2 deux dispositifs 1 à combustion selon l’invention. L’exemple de la correspond à un moteur 60 à quatre temps et l’exemple de la à une chaudière 70 à fioul.
Chaque dispositif 1 comporte un concentrateur d’oxygène 2 à zéolithes, produisant un comburant 6 non-azoté à partir d’un mélange gazeux atmosphérique. Le comburant 6 produit comporte par exemple au moins 99% de dioxygène.
Dans l’exemple de la , le concentrateur d’oxygène 2 est alimenté en mélange gazeux atmosphérique filtré par un Purificateur d’Air par Photocatalyse UV.
Par exemple, comme illustré sur la , le concentrateur d’oxygène 2 est alimenté en mélange gazeux atmosphérique compressé à l’aide d’un compresseur 363.
Par exemple, comme illustré sur la , le comburant 6 produit par le concentrateur d’oxygène 2 est compressé à l’aide d’un compresseur 364, par exemple un turbo-compresseur, en sortie du concentrateur d’oxygène 2.
Le concentrateur d’oxygène 2 comporte, par exemple, un système de régénération des zéolithes.
La représente une autre variante de réalisation des échangeurs de chaleur présentés précédemment. Cet échangeur de chaleur 21 comprend un dispositif de réglage 50 de débit configuré de manière à contrôler le débit traversant l’échangeur de chaleur 21 en fonction de la phase de vol de l’aéronef. Cela permet d’optimiser les performances aérothermiques de l’échangeur de chaleur 21. Le dispositif de réglage 50 comprend pour cela des portes mobiles 51 qui se déplacent au niveau d’une ou de plusieurs ouvertures 36, 39. Dans le cas d’un échangeur de chaleur 21 annulaire (360°), le dispositif de réglage 50 coopère avec le dispositif d’échappement 39. Des portes mobiles 51 sont agencées dans les ouvertures 39 et se déplacent suivant la deuxième direction de manière à faire varier la section des ouvertures 38. Les portes mobiles 51 peuvent se déplacer suivant la troisième direction C pour faire varier la section des ouvertures 39. Les portes mobiles 51 peuvent se déplacer suivant la deuxième direction R et suivant la troisième direction C. Suivant encore une autre alternative, les portes mobiles 51 peuvent se déplacer suivant une rotation.
De manière alternative, ou en complément, le dispositif de réglage 50 coopère avec le dispositif 35 d’admission et comprend des portes mobiles se déplaçant dans les ouvertures 36 pour faire varier leur section.
Suivant encore une autre alternative, certaines ouvertures d’admission et d’échappement 36, 39 sont dépourvues de portes mobiles 51. De la sorte, le débit peut être réglé en fermant complétement certaines ouvertures d’admission et d’échappement d’air et en gardant les autres complétement ouvertes.
Le déplacement des portes 51 est opéré en fonction de données de température d’un des deux fluides (source chaude et source froide) en sortie échangeur de chaleur 21 (tout en connaissant sa température d’entrée) ou de puissance thermique échangée dans l’échangeur. Pour cela, le dispositif de réglage 50 est relié à une unité de commande 100 telle que le FADEC (Full Authority Digital Engine Control). Des capteurs pourraient être disposés sur les conduites d’entrée et de sortie des fluides et être reliées électriquement à l’unité de commande 100.
La représente un autre mode de réalisation d’un échangeur de chaleur 21. Cet échangeur de chaleur 21 est semi enterré dans la nacelle 13. La nacelle 13 comprend un renfoncement 42 qui est réalisé dans sa paroi 18 annulaire. Le renfoncement 42 présente une surface de fond 42a qui présente un diamètre inférieur à celui de la surface radialement externe 13a de la nacelle 13. Le renfoncement 42 peut être annulaire ou s’étendre sur un secteur angulaire de la nacelle 13. Les ailettes 23 s’étendent radialement vers l’extérieur depuis la surface de fond 42a qui fait office de surface de la paroi de support. Alternativement, la paroi de support est disposée sur la surface de fond 42a. Les ailettes 23 sont enterrées environ à mi-hauteur de la hauteur he des ailettes 23. La hauteur he des ailettes 23 est supérieure à la hauteur du renfoncement 42. La hauteur du renfoncement 42 est mesurée entre la surface de fond 42a et la surface radialement externe 13a. Les ailettes 23 sont recouvertes par le panneau 27 lequel est relié en amont par la première paroi 25 et en aval par la deuxième paroi 26. Le panneau 27 est à distance de la paroi 18 de la nacelle et radialement à l’extérieur de celle-ci. Le rapport entre la première hauteur hi au niveau de l’entrée d’air 25a et la deuxième hauteur hs au niveau de la sortie d’air 26a est compris entre 0.5 et 1. Ce rapport peut être différent.
L’échangeur de chaleur 21 comprend les dispositifs d’admission et d’échappement 35, 38 agencés en amont de la première paroi 25 et en aval de la deuxième paroi 36. Les dispositifs 35, 38 présentent la même configuration que celle des modes de réalisation illustrés sur les figures 2 à 7. Des cloisons 37 prolongent la première paroi 25 vers l’amont et sont reliées à la paroi 18 de la nacelle 13. Des cloisons 40 prolongent éventuellement la deuxième paroi vers l’aval. Toutefois, les cloisons 37, 40 du dispositif d’admission et du dispositif d’échappement s’étendent à l’extérieur du renfoncement 42. Ces cloisons 37, 40 sont espacées régulièrement entre elles pour former des ouvertures d’admissions et d’échappement 36, 39. Le flux d’air F3 pénètre dans l’échangeur de chaleur 21 par les ouvertures 36 du dispositif d’admission d’air 35 et en sort par les ouvertures 39 du dispositif d’échappement d’air.
La représente un autre mode de réalisation d’un échangeur de chaleur 21 qui est enterré dans la nacelle 13. Dans ce cas, le panneau 27 présente un diamètre externe qui est sensiblement égal au diamètre de la surface radialement externe 13a de la nacelle 13. La surface externe 28 du panneau est affleurante à celle de la surface radialement externe 13a de la nacelle. Dans cet exemple, les ailettes 23 sont agencées dans l’épaisseur de la nacelle et leur hauteur he est confondue avec l’épaisseur. Autrement dit, la hauteur he des ailettes 23 est identique à la hauteur du renfoncement 42. Les cloisons du dispositif d’admission et du dispositif d’échappement s’étendent à l’extérieur du renfoncement. Le rapport entre la première hauteur hi au niveau de l’entrée d’air 25a et la deuxième hauteur hs au niveau de la sortie d’air 26a est compris entre 0.5 et 1. Ce rapport peut être différent.
La première paroi 25 présente une inclinaison par rapport à l’axe longitudinal X et s’évase de l’aval vers l’amont. A l’inverse, la deuxième paroi 26 est inclinée par rapport à l’axe longitudinal et s’évase de l’amont vers l’aval. Le flux d’air dynamique externe F3 qui circule le long de la surface radialement externe 13a de la nacelle 13 entre par les ouvertures 36 du dispositif 35 d’admission puis vers les ailettes 23 agencées dans le renfoncement 42 puis s’évacue par les ouvertures 39 du dispositif d’échappement 38.
La illustre un autre mode de réalisation de l’échangeur de chaleur 21. Sur cette figure, l’échangeur de chaleur 21 est agencé dans le carter de soufflante 12 et les ailettes 23 sont balayées par le flux d’air secondaire F2. L’échangeur de chaleur 21 est annulaire et est porté par toute la paroi radialement interne 43 du carter de soufflante 12. De manière alternative, l’échangeur de chaleur 21 est agencé sur un secteur angulaire du carter de soufflante 12. Suivant encore une autre alternative, la paroi radialement interne 43 du carter de soufflante 12 comprend un renfoncement 42 dans lequel est agencé l’échangeur de chaleur 21 pour que les ailettes 23 soient enterrées ou semi enterrées. Suivant encore une autre alternative, le carter de soufflante 12 comprend une paroi radialement externe (opposée radialement à la paroi radialement interne 42) qui porte l’échangeur de chaleur 21. Le flux d’air secondaire F2 pénètre dans l’échangeur de chaleur 21 par les ouvertures 36 du dispositif d’admission d’air 35 et en sort par les ouvertures 39 du dispositif d’échappement d’air.
Dispositif hybride marémoteur, houlomoteur, générateur d'énergie électrique L’invention concerne un dispositif hybride marémoteur, houlomoteur, générateur d’énergie électrique. L'invention trouve ses applications dans le domaine industriel de la production d'électricité.
Contexte de l’invention Il existe un vaste inventaire de solutions houlomotrices, certaines d’entre elles étant immergées, d’autres installées en surface, sur le rivage ou au large. Les systèmes de capture d’énergie varient d’un prototype à un autre. De tels systèmes peuvent procéder par une capture d’énergie mécanique en surface (ondulations) ou sous l'eau (translations ou mouvements orbitaux). Ils peuvent procéder par une capture des variations de pression au passage des vagues (variations de hauteur d'eau). Ils peuvent aussi procéder par capture physique d'une masse d'eau (via une retenue). Les procédés existants ou à l’étude peuvent être classifiés selon six systèmes principaux suivants.
La chaîne flottante articulée aligne de nombreux flotteurs perpendiculairement aux vagues, ces flotteurs permettant d’activer une turbine du fait de leur oscillation.
La colonne à oscillation verticale est une structure flottante qui se sert de l’oscillation des vagues pour activer une pompe. Celle-ci crée une pression qui permet alors d’entrainer une turbine en rotation.
Le capteur de pression en immersion est un capteur plongé dans les fonds marins qui, grâce aux mouvements des vagues, comprime un fluide hydraulique, faisant tourner une turbine, pouvant être, le cas échéant, installée à terre.
La colonne d’eau est une structure flottante, dont la base est ouverte, et le haut fermé. Le mouvement des vagues fait rentrer puis sortir de l’eau de la structure, comprimant de l’air contenu dans la structure flottante, ce par quoi une turbine est entrainée en rotation.
La plage à déferlement est un système consistant à créer une plage artificielle submergée par le déferlement des vagues. Le déferlement des vagues permet de remplir un bassin en eau dont le niveau est supérieur au niveau moyen de la mer. Ce bassin est ensuite vidangé et l’eau de vidange est orientée dans une turbine de manière à récupérer l'énergie pour produire l'électricité. Ce système peut être installé sur la côte, comme dans le cas des projets « Tapchan » (« Tapered Channel ») et « SSG » (« Sea Slot Generator »). Le procédé mis en œuvre dans le projet « Tapchan » consiste à collecter la vague et la guider par un canal progressivement rétréci jusqu’à un bassin situé au-dessus du niveau moyen de la mer. La vidange de ce bassin permet de récupérer l'énergie potentielle stockée. Ce projet est abandonné depuis 1991. Le système « SSG » utilise plusieurs rampes et réservoirs situés à des hauteurs différentes pour s'adapter aux variations du niveau de la mer. Ces systèmes fonctionnent sur le même principe mais présentent les mêmes inconvénients.
A ce stade, l’extrait a un poids sec de 14,8 g/kg, et une concentration de 2,45 g/kg de sucres totaux, 1336,9 mg/kg d’acides organiques totaux, 492,2 mg/kg de composés phénoliques totaux, 3,95 g/Kg de protéines et 26 mg/kg d’ARN de petits poids moléculaires et ne contient pas d’ADN.
L’extrait est ensuite dilué avec du propanediol dérivé de plante de manière à obtenir une concentration finale de 30 % de propanediol et 70 % d’extrait de fleurs de violette autofermentées.
L’extrait ainsi dilué a un poids sec de 10,36 g/kg, et une concentration de 1,7 g/kg de sucres totaux, 935,8 mg/kg d’acides organiques totaux, 344,4 mg/kg de composés phénoliques totaux, 2,8 g/Kg de protéines et 18 mg/kg d’ARN de petits poids moléculaires et ne contient pas d’ADN.
Exemple 5 : Préparation d’extraits conventionnels de fleurs fraîches en tant qu’éléments comparatifs
Dans un but comparatif, des extraits conventionnels ont été réalisés en engageant la même quantité de fleurs entières et fraîches que dans les exemples 1 à 4 soit 10 % de matière première végétale dans de l’eau distillée.
Le mélange est ensuite chauffé 1 h à 25°C, puis filtré par une première filtration sur filtres à large porosité de 30 µm afin d’ôter la matière végétale résiduelle solide de la partie liquide. Puis des filtrations séquentielles sur filtres de porosité décroissante sont alors réalisées afin de clarifier l’extrait végétal jusqu’à une filtration stérilisante à 0,2 µm de porosité.
La partie liquide obtenue à l’étape précédente constitue un extrait conventionnel contrôle.
Des données analytiques comparatives ont ainsi pu être générées, comme illustrées dans les figures , , , , et les exemples 6, 7, 9 et 10.
Exemple 6 : Analyse des extraits de fleurs de jasmin des exemples 1 et 2 versus un extrait conventionnel
Les analyses ont été réalisées sur les extraits des exemples 1 et 2 avant dilution et sur un extrait conventionnel de l’exemple 5.
Méthodologies
La teneur totale en composés phénoliques des extraits a été mesurée par spectrophotométrie à 760 nm après réduction du réactif de Folin-Ciocalteu par les phénols. La quantification est effectuée à l’aide d’une courbe standard d’acide gallique, les résultats sont exprimés en équivalent acide gallique.
La teneur totale en protéines a été mesurée par spectrophotométrie à 550 nm après réaction colorimétrique du Biuret combiné avec celle du réactif de Folin-Ciocalteu. La quantification a été effectuée à l’aide d’une courbe standard de BSA (Bovine Sérum Albumine).
Selon un mode de réalisation spécifique de l’invention, la contre-réaction appliquée à l’étage de pré-amplification fournit un signal proportionnel au courant traversant le haut-parleur. Ce mode de réalisation permet d’obtenir un amplificateur haute-puissance en courant. Tel que décrit en référence à la de l’état de la technique, cette catégorie d’amplificateurs haute-puissance en courant présente la même topologie que pour les amplificateurs haut-puissance en tension, à savoir un étage de pré-amplification couplé à un étage d’amplification. Cependant, la contre réaction appliquée à l’étage de pré-amplification diffère.
En utilisant le circuit d’alimentation de l’invention pour un amplificateur haute-puissance en courant, l’amplificateur haute-puissance en courant présente une consommation très limitée.
En effet, lorsque l’amplificateur délivre en sortie une tension faible, le circuit d’alimentation de l’invention ne sera pas actif. Ainsi, la puissance fournie par l’alimentation sera égale au produit du courant de sortie multiplié par la tension délivrée par le bus d’alimentation de plus faible puissance, au lieu de la tension maximale délivrée par l’unique bus d’alimentation pour un amplificateur de classe AB standard. A puissance égale, et en supposant par exemple que la tension délivrée par le bus d’alimentation de plus faible puissance soit égale à la moitié de celle du bus d’alimentation de plus grande puissance, deux fois moins de puissance sera fournie par l’alimentation. Les transistors, qui dissipent la différence entre la puissance fournie par l’alimentation et la puissance fournie au haut-parleur, chaufferont nettement moins.
Brève description des figures La manière de réaliser l’invention, ainsi que les avantages qui en découlent, ressortiront bien de la description des modes de réalisation qui suivent, à l’appui des figures annexées dans lesquelles :
est un schéma électrique d’un amplificateur haute-puissance en tension de l’art antérieur,
est un schéma électrique d’un amplificateur haute-puissance en courant de l’art antérieur,
est un schéma électrique d’un amplificateur haute-puissance en tension de l’art antérieur comportant un étage d’alimentation,
est un graphique représentant l’évolution de la tension de la grille du transistor MOSFET, de la tension de sortie de l’amplificateur, et du signal de sortie du circuit d’alimentation pour le circuit de la .
est un schéma électrique de l’amplificateur haute-puissance en tension selon un mode de réalisation de l’invention,
est un schéma électrique du circuit d’alimentation de l’amplificateur haute-puissance selon un deuxième mode de réalisation,
est un graphique représentant l’évolution de la tension de la grille du transistor MOSFET, de la tension de sortie de l’amplificateur, et du signal de sortie du circuit d’alimentation pour le circuit de la avec en entrée une sinusoïde de fréquence 20kHz,
est un graphique représentant l’évolution de la tension de la grille du transistor MOSFET, de la tension de sortie de l’amplificateur, et du signal de sortie du circuit d’alimentation pour le circuit de la avec en entrée une sinusoïde de fréquence 1kHz,
est un schéma électrique du circuit d’alimentation de l’amplificateur haute-puissance selon un troisième mode de réalisation,
est un schéma électrique du circuit d’alimentation de l’amplificateur haute-puissance selon un quatrième mode de réalisation,
Le haut-parleur plan présenté aux Figs.1 à 10 comporte deux bobinages plats (3) et (4) réalisés par des circuits de rubans conducteurs métalliques (5). Ces deux circuits ont un dimensionnement identique et forment des serpentins. Ils sont chacun collés sur une face de la membrane. Pour être conforme à cette invention, ces bobinages sont deux à deux perpendiculaires comme présenté à la , avec le bobinage vertical (3) et le bobinage horizontal (4).
Dans notre exemple, les bobinages (3) et (4) sont réalisés par découpe de feuilles d’aluminium adhésives de 40 µm à l’aide d’un traceur de découpe dit « plotter ». Ils sont ensuite déposés et collés sur la membrane avec l’emploi d’un ruban de transfert, dit « tape » de transfert, suivant une méthode couramment utilisée dans les arts graphiques pour l’application de lettres adhésives sur un support.
Sur chaque bobinage, les rubans (5) s’étendent parallèles entre eux. Chacun des rubans (5) est relié à un ruban adjacent par au moins une de ses extrémités. Les rubans (5) forment ainsi des circuits en forme de colimaçon qui constituent les bobinages (3) et (4).
En face de chaque ruban (5) est disposé un barreau aimanté (6), dont la polarité Nord/Sud est perpendiculaire au courant électrique circulant dans le ruban afin de pouvoir appliquer les lois de Laplace.
On rappellera ici que les lois de Laplace expliquent les principes électromagnétiques utilisés ici pour que le haut-parleur fonctionne : lorsqu’un champ magnétique généré par un aimant est perpendiculaire à la circulation d’un courant électrique, alors il se crée une force motrice perpendiculaire à la direction de déplacement du courant et à la direction du champ magnétique. C’est cette force qui fait vibrer la membrane et qui est à l’origine de la génération d’un son par le haut-parleur.
L’agrandissement de la montre l’alternance du sens des aimants afin d’obtenir une force électromotrice en phase sur chacun des rubans (5) et obtenir un déplacement uniforme de l’ensemble de la membrane (2).
Dans le cadre de cet exemple, il est utilisé des barreaux aimantés bipolaires (6). Ces barreaux sont réalisés par une matière de caoutchouc imprégnée de particules aimantés. Ils sont ainsi souples, résistants et peuvent être coupé à la longueur voulue.
On comprendra par aimants « bipolaires » des aimants qui comportent quatre pôles aimantés, à savoir, deux pôles Nord et deux pôles Sud, avec un pôle Nord qui est adjacent à un pôle Sud, comme visible aux Figs.1 et 10).
Il sera noté que les barreaux aimantés bipolaires (6) sont tous identiques et ont une largeur sensiblement égale ou supérieure à la largeur des rubans conducteurs (5) ainsi qu’une longueur sensiblement égale à la longueur des rubans conducteurs (5).