INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures 1 à 3, le système de traitement du signal 900 comprend par exemple un convertisseur analogique-numérique 19, un processeur numérique 30, par exemple de type DSP (Digital Signal Processor), FPGA (Field Programmable Gate Array) ou ASIC (Application Specific Integrated Circuit), et un convertisseur numérique-analogique 31. Le processeur numérique 30 permet d’extraire un signal d’un paramètre à mesurer 90, par exemple le champ magnétique ou l’intensité d’un courant électrique, sur une sortie numérique. Le convertisseur numérique-analogique 31 permet d’appliquer une tension de modulation 60 sur les électrodes du modulateur optique différentiel de phase 16. Les résultats du ou des paramètre(s) mesuré(s) 90 sont par exemple affichés sur une interface homme-machine.
Le système de traitement du signal 900 applique l’un quelconque des schémas de modulation-démodulation connus pour extraire une mesure de différence de phase, qui est ensuite transformée en intensité du courant électrique. Une modulation du déphasage Φ m (t) est obtenue en appliquant une tension électrique 60 modulée V m (t) sur les électrodes du modulateur différentiel de phase 16. Dans le cas d’une modulation numérique, la tension de modulation comporte M états de modulation où M est un nombre entier par exemple égal à 4, 6, 8 ou 12. Toutefois, il existe aussi des schémas de modulation/démodulation analogiques que l’homme du métier adaptera sans difficulté.
La (b) est une vue en perspective du dispositif d’avertissement de proximité de véhicule 100 de la (a) vu en diagonale depuis le côté arrière inférieur. Le guide d'air de calandre 106 agit pour diriger l'air extérieur vers l'arrière et diagonalement vers le bas de sorte que l'air extérieur frappe une face avant du radiateur 108 (voir ). A cette fin, le guide d'air de calandre 106 présente des parois inclinées 134 s'étendant obliquement et des ouvertures 136 qui autorisent le passage de l'air extérieur, en une pluralité d’emplacements.
Chaque paroi inclinée 134 s'étend tout en étant inclinée vers l'arrière et vers le bas dans une zone légèrement en dessous du guide d'air de calandre 106. Chaque ouverture 136 est prévue près d'une extrémité inférieure de l'une des parois inclinées 134 correspondante et permet à l'air extérieur qui frappe la paroi inclinée 134 d'être admis.
Un deuxième élément insonorisant 138 est prévu derrière chaque paroi inclinée 134. Le deuxième élément insonorisant 138 supprime la réflexion du son provenant du haut-parleur 124 depuis la paroi inclinée en direction de l’habitacle du véhicule.
La est une vue en coupe du dispositif d’avertissement de proximité de véhicule 100 de la (a) prise le long d'une ligne A-A. La deuxième attache 130 s'étend depuis une paroi arrière 140 de l'élément de verrouillage de capot 116 jusqu’à une paroi arrière 142 de l'élément de support de radiateur 118. Le premier élément insonorisant 132 est installé sur une portion de paroi 144 de la deuxième attache 130 qui s'étend verticalement.
Le haut-parleur 124 est capable d'émettre deux ou plus types de fréquences conformément aux réglementations. Généralement, le son à basse fréquence est susceptible de se propager en contournant des structures, tandis que le son à haute fréquence est susceptible de se propager linéairement. Par conséquent, en particulier un son à haute fréquence dans le son émis par le haut-parleur 124 est facile à entendre pour des occupants du fait qu’il s’écoule linéairement en direction de l’habitacle du véhicule à l'arrière et qu'il est réfléchi au niveau de structures.
Dans cet exemple, le premier élément insonorisant est prévu sur un trajet du son depuis le haut-parleur 124 propagé en direction d’un conducteur. De plus, le deuxième élément insonorisant est prévu devant le haut-parleur et derrière les parois inclinées du guide d'air de calandre où le son provenant du haut-parleur est susceptible d'être réfléchi.
Ainsi, dans cet exemple, le premier élément insonorisant 132 est prévu sur le trajet du son propagé depuis le haut-parleur vers l'arrière, et le deuxième élément insonorisant 138 est prévu sur le côté arrière du guide d'air de calandre 106 où le son provenant du haut-parleur 124 est susceptible d'être réfléchi.
Les parois inclinées 134 susmentionnées font face diagonalement au côté arrière supérieur, c'est-à-dire à la position des oreilles de la tête du conducteur. En conséquence, lorsque le son provenant du haut-parleur 124 est réfléchi au niveau des parois inclinées 134, le conducteur dans l’habitacle du véhicule peut facilement entendre ce son réfléchi. Spécifiquement, le son à haute fréquence provenant du haut-parleur 124 est susceptible de traverser des structures et est perceptible dans l'environnement dans l’habitacle du véhicule qui est construit avec des sons basse et moyenne fréquence.
Dans cet exemple, le premier élément insonorisant 132 et le deuxième élément insonorisant 138 peuvent interrompre le son propagé en direction du conducteur à l'arrière depuis le haut-parleur 124 et améliorer efficacement la tranquillité dans l’habitacle du véhicule.
En outre, dans cet exemple, installer le haut-parleur omnidirectionnel 124 près du centre dans le sens de la largeur du véhicule avec les éléments insonorisants installés permet même à un haut-parleur 124 de propager efficacement le son propagé en direction des piétons à l'avant et sur les côtés et d'émettre un son d’avertissement à un niveau de pression sonore qui satisfait aux régulations. Comme décrit ci-dessus, le dispositif d’avertissement de proximité de véhicule 100 est capable d’avertir efficacement des piétons tout en maintenant une tranquillité dans l’habitacle du véhicule.
Dans cet exemple, des troisièmes éléments insonorisants 150a et 150b sont également prévus sur le côté arrière de la partie de calandre 146 de la façade de pare-chocs 104. La partie de calandre 146 est une partie pour l’admission de l'air extérieur qui est prévue dans une zone prédéterminée au centre de la façade de pare-chocs 104 dans le sens de la largeur du véhicule. La partie de calandre 146 a une structure dans laquelle une pluralité de barres horizontales 148a et 148b qui sont disposées verticalement, et le deuxième élément insonorisant 138 est installé sur le côté arrière des barres horizontales 148a et 148b de la partie de calandre 146.
Les barres horizontales 148a et 148b ont chacune une forme qui est évidée sur le côté arrière en direction de l'avant du véhicule. Les troisièmes éléments insonorisants 150a et 150b sont installés de manière à bloquer les évidements des barres horizontales 148a et 148b et à former des sections transversales fermées conjointement avec les barres horizontales 148a et 148b.
Une préoccupation existe selon laquelle le son provenant du haut-parleur 124 pénétrant dans les évidements dans les barres horizontales 148a et 148b de la portion de calandre 146 puisse être dispersé et annulé, et puisse être propagé sont de manière peu claire jusqu’aux piétons. Dans cet exemple, les troisièmes éléments insonorisants 150a et 150b forment des portions de paroi plates sur le côté arrière des barres horizontales 148a et 148b respectives. Ceci supprime l'annulation du son provenant du haut-parleur 124 due aux barres horizontales 148a et 148b et permet un avertissement clair à un volume sonore défini en direction de directions cibles, c’est-à-dire en direction de l'avant et des côtés du véhicule.
Bien qu’un mode de réalisation préféré de la présente invention ait été décrit ci-dessus en référence aux dessins annexés, il va sans dire que la présente invention n’est pas limitée aux exemples décrits ci-dessus. Il est évident que l'homme du métier peut concevoir diverses modifications et variations dans la portée des revendications de brevet annexées, et ces modifications et variations doivent être comprises comme étant naturellement comprises dans la portée technique de la présente invention.
La présente invention peut être utilisée dans un dispositif d’avertissement de proximité de véhicule.
Ensemble de combinaison d’un panneau d’habitacle avec volet et un conduit de canal d’airbag La présente invention se rapporte au domaine des pièces d’habitacle pour intérieur de véhicule et notamment des pièces structurelles de garnissage d’habitacle intégrant un volet d’obturation du conduit d’un canal d’airbag.
De la même manière, si la même réflexion est détectée dans une autre trame k ’, les expressions équivalentes pour les vecteurs de position et seraient obtenues.
On considère ici que les réflexions détectées, estimées et exploitées dans le modèle sont a priori spéculaires. Il est alors possible d’utiliser des arguments géométriques simples pour arriver à l’estimation d’une distance d( k ), à la trame indexée par la variable k . En effet, les images sources sont obtenues à partir des positions des sources d’origine en appliquant certaines transformations rigides : des réflexions, des translations ou des rotations (selon l’ordre et la disposition des surfaces réfléchissantes). Les transformations rigides préservent en principe les distances euclidiennes.
Sur la , on a illustré deux positions successives d’une source en S1, puis S2, ainsi que la position du microphone M (supposée fixe dans cet exemple). On a illustré aussi les positions respectives des sources images successives par rapport à une première paroi w1 en S1 (w1) et S2 (w1) et par rapport à une deuxième paroi w2 en S1 (w2) et S2 (w2) . Comme on le voit en particulier pour les images S1 (w2) et S2 (w2) sur cette figure, la distance entre les positions respectives d’images S1 (w2) - S2 (w2) associées à une même paroi w2 est égale à la distance entre les positions respectives de source S1-S2. Cette figure illustre alors la conservation des distances euclidiennes entre positions de source et positions d’image.
Cette propriété de préservation de la distance se traduit par :
En développant cette expression en utilisant (4) et (5), on parvient à :
où correspond au produit scalaire entre les vecteurs x et y.
Une qualité attrayante de l’hypothèse de préservation de la distance est qu’elle ne nécessite aucune hypothèse spécifique concernant la géométrie de l’environnement. Une hypothèse un peu plus contraignante, mais en pratique encore très plausible, est de considérer toutes les parois réfléchissantes comme étant soit horizontales (sols, plafonds, tables, etc.), soit verticales (murs, fenêtres, etc.). Une telle hypothèse devrait permettre néanmoins à des surfaces verticales de former des angles arbitraires entre elles, comme par exemple celui d’une porte relativement au mur qui la soutient.
Afin d’exploiter cette hypothèse, l’axe z du système de coordonnées locales du microphone ambiophonique doit être préférentiellement aligné sur l’axe z du système de coordonnées globales (de la salle). Cela est généralement vrai, car le microphone est le plus souvent placé sur une surface horizontale (par exemple, une table) ou il est monté sur un support vertical. Si tel est le cas, la projection de la magnitude du vecteur déplacement sur l’axe z, pour un indice quelconque n, est équivaut à la même projection de la magnitude du vecteur déplacement de la source correspondante , soit :
En référence maintenant à la , cette autre propriété géométrique (outre la conservation des distances euclidiennes, mais dérivant de celle-ci néanmoins) se traduit comme suit : la projection de la distance entre positions de source S1-S2 sur l’axe z (parallèle à l’axe du microphone M) est égale à la même projection de la distance entre positions d’image S1 (w2) - S2 (w2) associées à la même paroi w2. Plus précisément, la projection de la « magnitude » (amplitude positive) du vecteur de déplacement S1-S2 est égale à la même projection du vecteur entre S1 (w2) et S2 (w2) . Le vocable « magnitude du vecteur » désigne ici une distance (donc positive).
Cette propriété est vérifiée géométriquement si les parois considérées sont parallèles ou perpendiculaires à l’axe z. En effet, si une paroi est verticale (parallèle à l'axe z) ou horizontale (perpendiculaire à l'axe z), les équations données ici ne changent pas car la magnitude projetée (illustrée par la référence Pz en trait fort sur la ) est toujours préservée dans les deux cas.
En développant l’équation (8) avec les équations (4) et (5), on obtient :
avec : ; ; ; (10), et désigne le produit scalaire .
Il convient de noter que la préservation de la distance n’est pas garantie en vertu de l’équation (8). Par conséquent, au lieu d’être utilisée indépendamment, cette condition complète plutôt celle donnée à l’équation (6). Les expressions (7) et (9) peuvent être écrites de manière compacte comme suit :
La profondeur du réseau 8 ; 8’ ; 8’’ est notée D. Il s’agit de la distance, mesurée selon la direction Z, entre le fond des parties en creux 7 et le sommet des parties en saillie 6.
Les parties en creux 7 du réseau occupent une partie du volume total occupé par le réseau, avec un facteur de remplissage noté FF (parfois appelé « Filing Factor », ou « air Filing Factor » en anglais). Ce facteur de remplissage est égal à la fraction du volume total du réseau occupé par ses parties en creux 7.
Lorsque les motifs du réseau ont, comme ici, des flancs droits (perpendiculaires au plan moyen défini par la surface de sortie 4), ce facteur de remplissage, volumique, est égal à un facteur de remplissage surfacique, qui est égal à la fraction de la surface totale du réseau occupée par ses parties en creux 7. Dans le cas du réseau de la , comme le réseau est unidimensionnel, le facteur de remplissage FF s’exprime alors comme w/ a , où w est la largeur des parties en creux 7.
Comme expliqué dans la partie intitulée « résumé », ce réseau, dont le pas a est inférieur à λ/(2n), n’est pas un réseau diffractif, et, au moins en première approximation, son effet s’interprète comme celui d’un milieu effectif 3 eq , homogène, dont l’indice a une valeur intermédiaire entre n p (indice du matériau pour les parties en saillie) et n r (indice pour les parties en creux).
Le pas limite en dessous duquel il n’y a plus d’effets diffractifs est λ/(2n), mais le réseau en question peut avoir un pas encore plus petit, par exemple inférieur à λ/(4n), ou même λ/(8n) (la modélisation par un milieu effectif homogène sera d’ailleurs meilleure que le pas du réseau est petit).
Pour le réseau unidimensionnel de la , on peut considérer (en première approximation) que l’indice effectif de la couche que forme le réseau est donné : par la formule suivante, dans le cas d’une polarisation de type TE (polarisation « transverse électrique » ; polarisation – du champ électrique – linéaire et parallèle aux rainures du réseau) : et par la formule suivante, dans le cas d’une polarisation de type TM (polarisation « transverse magnétique » ; polarisation linéaire et perpendiculaire aux rainures du réseau) :
Le réseau peut donc être dimensionné de manière à ce que son indice effectif, n ARC,TE ou n ARC , TM selon le cas, soit égal à l’indice pour lequel une couche anti-reflet homogène est la plus performante, en termes d’effet anti-reflet, c’est-à-dire égal à .
Lorsque la structure émissive produit un rayonnement lumineux dont la polarisation est sensiblement linéaire (ce qui est le cas généralement pour une LED à puits quantiques telle que décrite plus haut ; la polarisation du champ électrique étant alors généralement parallèle aux couches épitaxiales), et lorsque les rainures du réseau sont parallèles à cette polarisation, on pourra donc dimensionner le réseau de manière à ce que son facteur de remplissage FF soit égal au facteur de remplissage FF TE donné par la formule F1 suivante :
Et lorsque le rayonnement produit a une polarisation sensiblement linéaire, perpendiculaire aux rainures du réseau, on pourra dimensionner le réseau de manière à ce que son facteur de remplissage FF soit égal au facteur de remplissage FF TM donné par la formule F2 suivante :
Dans ce document, par égal, on entend égal à mieux que 20%, ou même 10% près. On notera d’ailleurs que les formules en question peuvent être employées pour réaliser un pré-dimensionnement, déjà très satisfaisant, affiné ensuite en réalisant des simulations numériques pour augmenter encore un peu les performances du dispositif (en termes d’efficacité lumineuse ou d’ouverture angulaire).
Par ailleurs, on considère qu’une polarisation est sensiblement linéaire lorsque la composante de ce rayonnement, polarisée linéairement, représente plus de 80% de la puissance lumineuse.
Comme indiqué plus haut, pour le mode de réalisation de la , on a n p =n et n r =n out , si bien que les formules F1 et F2, qui fixent les valeurs de FF TM et FF TE , prennent la forme suivante : et .
Dans le cas d’un réseau bidimensionnel, tel que celui des figures 10 et 11, on peut considérer que l’indice effectif de la couche que forme le réseau est l’indice effectif mentionné plus haut. Aussi, dans ce cas, on pourra dimensionner le réseau de manière à ce que son facteur de remplissage FF soit égal au facteur de remplissage FF TE mentionné ci-dessus.
Par analogie avec une couche anti-reflet homogène, la profondeur D du réseau pourra, comme ici, être choisie égale à : , dans le cas d’un réseau bidimensionnel, ou d’un réseau unidimensionnel avec polarisation de type TE, et , dans le cas d’un r réseau unidimensionnel avec polarisation de type TM.
Lorsque le facteur de remplissage est ajusté comme indiqué plus haut, de sorte que l’indice effectif du réseau ( ou selon le cas) soit égal , la profondeur D du réseau sera alors égale à .
Les simulations numériques présentées plus bas montrent que les critères de dimensionnement qui viennent d’être présentés (pour le facteur de remplissage FF, et pour l’épaisseur D), basés sur une analyse en termes de milieu effectif moyen, conduisent effectivement à un effet anti-reflet très efficace. Ces simulations numériques montrent aussi que ce type de réseau modifie la directivité du rayonnement produit (ce qui était en revanche difficilement prévisible par une analyse de type milieu effectif, en tout cas à première vue).
Le deuxième circuit de refroidissement 120 comprend successivement une deuxième entrée de refroidissement 122, un espace intermédiaire 124, un deuxième passage 125 et une deuxième sortie de refroidissement 128.
La deuxième entrée de refroidissement 122 est disposée en aval par rapport à la première entrée de refroidissement 112. La deuxième entrée de refroidissement 122 est disposée en aval de l’étage d’entrée 11a du compresseur haute pression 11. De préférence, la deuxième entrée de refroidissement 122 est disposée en amont de l’étage de sortie 11b du compresseur haute pression 11. Dans l’exemple de réalisation illustré, l’espace intermédiaire 124 s’étend dans la deuxième paroi annulaire 29. En variante, l’espace intermédiaire 124 pourrait notamment faire saillie dans la veine annulaire secondaire 20. La deuxième sortie de refroidissement 128 s’étend dans la veine annulaire primaire 10. Le deuxième circuit de refroidissement 120 comprend en outre un deuxième espace de refroidissement 126 disposé entre le deuxième passage 125 et la deuxième sortie de refroidissement 128. Dans le deuxième espace de refroidissement 126, l’air circulant dans le deuxième circuit de refroidissement 120 vient au contact du deuxième rotor de turbine 18 pour le refroidir, en particulier le disque et les aubes du deuxième rotor de turbine 18. Au niveau de la deuxième sortie de refroidissement 128, le deuxième circuit de refroidissement a une fonction dite de purge, en créant une circulation vers la veine annulaire primaire, le deuxième circuit évite que de l’air chaud provenant de la veine primaire 10 s’introduise dans des cavités situées autour de la veine primaire 10.
En outre, le deuxième circuit de refroidissement 120 refroidit optionnellement le premier rotor de turbine 14.
Le premier circuit de refroidissement 110 est distinct du deuxième circuit de refroidissement 120, autrement dit l’air circulant dans le premier circuit de refroidissement 110 entre la première entrée de refroidissement 112 et la première sortie de refroidissement 118 ne se mélange pas à l’air circulant dans le deuxième circuit de refroidissement 120 entre la deuxième entrée de refroidissement 122 et la deuxième sortie de refroidissement 128, et réciproquement.
Le stator inter-turbine 16 comprend une paroi interne 66, une paroi externe 68 et des bras 60. La paroi interne 66 et la paroi externe 68 sont sensiblement conique et délimitent entre elles, radialement à l’axe de rotation X, la veine annulaire primaire 10 au niveau du stator inter-turbine 16. Les bras 60 s’étendent radialement à l’axe de rotation X entre une extrémité interne 60a et une extrémité externe 60b. L’extrémité interne 60a des bras 60 se situe au niveau de la paroi interne 66. L’extrémité externe 60b des bras 60 se situe au niveau de la paroi externe 68.
Les bras 60 sont creux et comprennent une enveloppe 69 délimitant un espace interne 61. L’enveloppe 69 s’étend de l’extrémité interne 60a à l’extrémité externe 60b. La paroi interne 66 présente une ouverture en regard de l’espace interne 61, de sorte qu’à l’extrémité interne 60a l’enveloppe 69 correspond à l’ouverture de la paroi interne 66. De manière analogue, la paroi externe 68 présente une ouverture en regard de l’espace interne 61, de sorte qu’à l’extrémité externe 60b l’enveloppe 69 correspond à l’ouverture de la paroi externe 68.
Les bras 60 sont angulairement répartis, par exemple huit bras espacés les uns des autres de 45 degrés.
Dans l’exemple de réalisation illustré aux figures 3 à 5, chaque bras 60 du stator inter-turbine 16 comprend en outre une canalisation 70 s’étendant dans l’espace interne 61 entre l’extrémité interne 60a et l’extrémité externe 60b, à l’écart de l’enveloppe 69 et de préférence sensiblement au centre de l’espace interne 61.
La canalisation 70 présente une surface interne 71 et une surface externe 72. Le premier circuit de refroidissement 110 passe dans la canalisation 70, au contact de la surface interne 71. Le deuxième circuit de refroidissement 120 passe dans l’espace interne 61, entre l’enveloppe 69 et la canalisation 70, au contact de la surface externe 72 de la canalisation 70.
La canalisation 70 présente des ailettes 74 de refroidissement faisant saillie de la surface interne 71 et s’étendant radialement à l’axe de rotation X. La canalisation 70 présente en outre des protubérances 76 faisant saillie de la surface externe 72, afin de créer un écoulement turbulent favorable à l’échange thermique entre la canalisation 70 et l’air du deuxième circuit de refroidissement 120.
En variante, les ailettes 74 pourraient faire saillie de la surface externe 72 et ou les protubérances 76 pourraient faire saillie de la surface interne 72.
Selon une autre variante, le stator inter-turbine 16 pourrait être dépourvu de la canalisation, le premier passage 115 s’étendrait dans l’espace interne 61, le deuxième passage 125 s’étendrait autour de l’enveloppe 69, mais à l’intérieur d’un habillage, de sorte que par rapport à la description supra l’enveloppe 69 jouerait le rôle de la canalisation 70 et l’habillage jouerait le rôle de l’enveloppe 69.
Dans la variante de réalisation illustrée à la , chaque bras 60 du stator inter-turbine 16 comprend en outre une pluralité de canalisations 70, plus précisément quatre canalisations 70 s’étendant parallèlement dans l’espace interne 61.
Dans l’autre variante de réalisation illustrée aux figures 6 à 8, les bras du stator inter-turbine 16 comprennent des premiers bras 62 présentant chacun un premier espace interne 63 et des deuxièmes bras 64 présentant chacun un deuxième espace interne 65. Le stator inter-turbine 16 comprend quatre premiers bras 62 écartés angulairement de 90 degrés et quatre deuxième bras 64 écartés angulairement de 90 degrés. Tel qu’illustré à la , les premiers bras 62 et les deuxième bras 64 sont alternativement disposés, chaque premier bras 62 étant disposés entre deux deuxième bras 64 et équidistant de ces deuxièmes bras, et réciproquement. Le premier passage 115 s’étend dans les premiers espaces internes 63 et le deuxième passage 125 s’étend dans les deuxièmes espaces internes 65.