INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le mélange des ingrédients selon les pourcentages massiques donnés dans le tableau 6 conduit après dépôt et évaporation du solvant à une charge sèche d’allumage dont la composition est donnée dans le tableau 7.
Constituants Pourcentage massique dans la charge d’allumage sèche P 66,9% S 9,4% C 14,1 % Liant cellulosique 9,6% Total 100%
Le présent exemple met en œuvre les ingrédients et les proportions du tableau 6 pour obtenir une masse finale de pâte d’allumage de 400 g.
Un pré-mélange de la charge réductrice C+S a tout d’abord été réalisé. Le soufre ayant tendance à se présenter sous la forme de d’agglomérats, le mélange a été réalisé dans un mélangeur à résonance acoustique, par paliers d’accélérations croissantes jusqu’à 70 g pendant une durée de 4 minutes afin de casser ces agglomérats. On a obtenu après mélange une poudre grise homogène.
On a ensuite disposé, dans un pot pour mélange par résonance acoustique, dans cet ordre et en couches superposées : la poudre homogène, le collodion puis le KNO 3 , préalablement grossièrement démotté de façon manuelle. Une rampe progressive d’intensité de mélange acoustique conduisant à des paliers d’accélérations croissantes de 11 à 80 g a été appliquée pour obtenir la pâte d’allumage sur une durée de 6 minutes. Le tableau donne les paliers du cycle de mélange. On a observé pendant le cycle de mélange une élévation de température d’environ 14°C.
La faible accélération en début de mélange assure un mouillage filmogène (enrobage) par le collodion des charges réductrice et oxydante avant un mélange d’ensemble progressivement plus vigoureux. On évite ainsi au mieux la mise en présence à sec de la charge réductrice et de la charge oxydante pouvant conduire à un événement pyrotechnique.
Cycle de mélange Durée (s) Intensité (%) Accélération ( g ) 30 30 11 30 50 27 60 70 40 60 80 64 60 90 73 120 100 80
Après mélange, une pâte d’allumage homogène et d’aspect conforme a été obtenue. Sa viscosité de 100 000 mPa.s (Brookfield RV5 à 5 T/min – température de mesure 21°C) assure sa coulabilité pour un dépôt sur une structure combustible.
Exemple 3 Comme à l’exemple 2, on a préparé une pâte d’allumage s’approchant du type bénite à base de poudre noire, en mettant en œuvre les ingrédients et les proportions du tableau 6 pour obtenir une masse finale de pâte d’allumage de 400 g.
Un mélange C+S et un mélange P+collodion ont été préalablement réalisés avant de les réunir pour un mélange d’obtention de la pâte d’allumage.
Ainsi, le charbon de bois (C) et le soufre (S) ont été mélangés dans le pot d’un mélangeur à résonance acoustique dans les mêmes conditions que celles décrites dans l’exemple 2, pour donner une poudre grise homogène.
Séparément, le nitrate de potassium (P), préalablement grossièrement démotté de façon manuelle et le collodion ont été mélangés dans le pot d’un autre mélangeur à résonance acoustique. Le mélange a été réalisé avec rampe progressive d’intensité conduisant à des accélérations croissantes jusqu’à 70 g pendant une durée de 3 minutes comme indiqué dans le tableau 9. Une faible élévation de température d’environ 4°C a été observée en fin de cycle de mélange. Une pâte blanche a été obtenue, constituée de grains de nitrate de potassium enrobés de collodion qui a la propriété filmogène. Ceci permet de flegmatiser le mélange qui sera réalisé lorsque cette pâte blanche est mise en présence de la charge réductrice (C+S).
Cycle de mélange Durée (s) Intensité (%) Accélération ( g ) 60 50 48 30 60 57 30 70 63 30 80 69 90 90 74
Enfin, on a mis en présence dans le pot d’un mélangeur à résonance acoustique la poudre grise homogène C+S et la pâte blanche (P+collodion). Le mélange acoustique a été réalisé avec 3 paliers d’intensité conduisant à des accélérations successives de ~23 g , ~41 g et ~ 57 g pendant une durée de 3 minutes comme indiqué dans le tableau 10. Une faible élévation de température d’environ 8°C a été observée en fin de cycle de mélange.
Cycle de mélange Durée (s) Intensité (%) Accélération ( g ) 60 30 23 60 50 41 60 70 57
On a désormais découvert de manière étonnante que, en utilisant une combinaison unique d’au moins un tensioactif amphotère, d’un système tensioactif anionique conjointement avec du chlorure de sodium ayant une plage de rapport spécifique système tensioactif anionique sur chlorure de sodium, et facultativement un composé cationique, une composition nettoyante, en particulier une composition nettoyante pour les cheveux qui est exempte de tensioactifs à base de sulfate et minimise l’utilisation de silicones, par exemple est exempte ou essentiellement exempte de composés de silicone, peut être préparée, la composition nettoyante résultante nécessitant une quantité plus faible de tensioactif pour produire d’excellentes propriétés de nettoyage et de moussage abondantes et crémeuses, ainsi que de bonnes propriétés cosmétiques humides et sèches telles que le démêlage et la douceur, et est respectueuse de l’environnement.
RÉSUMÉ La présente divulgation concerne des compositions nettoyantes exemptes de sulfate, en particulier des compositions nettoyantes pour cheveux exemptes de sulfate, et des procédés d’utilisation des compositions.
Dans un mode de réalisation exemplaire, il est proposé une composition nettoyante pour les matières kératineuses comprenant : (a) au moins un tensioactif amphotère choisi parmi les bétaïnes ; (b) un système tensioactif anionique comprenant : (i) au moins un acyl taurate ; (ii) au moins un acyl iséthionate ; et (iii) au moins un tensioactif anionique supplémentaire, facultativement choisi parmi les monoacides alcoxylés, les alkyl sulfosuccinates, les alkyl éther sulfosuccinates, ou leurs mélanges, comprenant de préférence un ou plusieurs monoacides alcoxylés ; (c) facultativement, au moins un composé cationique ; et (d) du chlorure de sodium ; dans lequel le rapport pondéral (b) système tensioactif anionique sur (d) chlorure de sodium est compris entre environ 1:1 à environ 10:1 ; et dans laquelle la composition est exempte ou essentiellement exempte de tensioactifs à base de sulfate. Dans certains modes de réalisation, le rapport pondéral (b) système tensioactif anionique sur (d) chlorure de sodium est compris entre environ 2:1 et environ 10:1, par exemple entre environ 3:1 et environ 9:1, entre environ 4:1 et environ 8:1, ou entre environ 4,5:1 et environ 7,5:1.
Dans certains modes de réalisation, les compositions peuvent en outre comprendre (e) une ou plusieurs silicones, et dans d’autres modes de réalisation, les compositions peuvent être exemptes ou essentiellement exemptes de silicones. Dans des modes de réalisation exemplaires où les compositions comprennent en outre (e) au moins un silicone, la quantité totale de silicone est typiquement inférieure à environ 2 %, de préférence inférieure à environ 1,5 %, de manière davantage préférée inférieure à environ 1 % ou inférieure à environ 0,75 %, de manière préférée entre toutes inférieure à environ 0,5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans certains modes de réalisation, les compositions décrites ici comprennent une quantité totale de composés cationiques allant d’environ 0,01 % à environ 10 %, de préférence d’environ 0,05 % à environ 5 %, de manière davantage préférée d’environ 0,075 % à environ 3 %, de manière préférée entre toutes d’environ 0,1 % à environ 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans certains modes de réalisation, les compositions décrites ici comprennent une quantité totale de tensioactifs amphotères allant d’environ 0,1 % à environ 20 %, de préférence d’environ 1 % à environ 15 %, de manière davantage préférée d’environ 3 % à environ 12 %, de manière préférée entre toutes d’environ 5 % à environ 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans des modes de réalisation préférés des compositions décrites ici, le (a) au moins un tensioactif amphotère est choisi parmi les (C 8 -C 20 ) alkylbétaïnes, les sulfobétaïnes, les (C 8 -C 20 ) alkylamido (C 6 -C 8 ) alkylbétaïnes, les (C 8 -C 20 ) alkylamido (C 6 -C 8 ) alkylsulfobétaïnes, leurs sels, ou leurs mélanges, de manière davantage préférée, le au moins un tensioactif amphotère est choisi parmi la coco bétaïne, la cocoamidopropyl bétaïne, la lauryl bétaïne, la laurylhydroxy-sulfobétaïne, la lauryldiméthyl bétaïne, la béhényl bétaïne, la capryl/capramidopropyl bétaïne, la stéaryl bétaïne, leurs sels, ou leurs mélanges.
Dans certains modes de réalisation, il est proposé des compositions telles que décrites ici comprenant une quantité totale d’acyl taurates (b)(i) allant d’environ 0,01 % à environ 8 %, de préférence d’environ 0,05 % à environ 7 %, de manière davantage préférée d’environ 0,1 % à environ 5 % ou d’environ 0,5 % à environ 4 %, de manière préférée entre toutes d’environ 0,75 % à environ 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans des modes de réalisation préférés des compositions telles que décrites ici, le (b)(i) au moins un acyl taurate est choisi parmi le méthyl lauroyl taurate de sodium, le méthyl cocoyl taurate de sodium, ou leurs mélanges.
Dans des modes de réalisation préférés des compositions telles que décrites ici, la quantité totale de (b)(ii) acyl iséthionates est comprise entre environ 0,1 % et environ 15 %, de préférence entre environ 0,5 % et environ 12 %, de manière davantage préférée entre environ 1 % et environ 10 % ou entre environ 2 % et environ 9 %, de manière préférée entre toutes entre environ 3 % et environ 8 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans des modes de réalisation exemplaires des compositions telles que décrites ici, la quantité totale de (b)(iii) tensioactifs anioniques supplémentaires choisis parmi les monoacides alcoxylés, les alkyl sulfosuccinates, les alkyl éther sulfosuccinates, ou des mélanges de ceux-ci, est comprise entre environ 0,01 % et environ 10 %, de préférence entre environ 0,05 % et environ 8 %, de manière davantage préférée entre environ 0,1 % et environ 5 % ou entre environ 0,25 % et environ 3 %, de manière préférée entre toutes entre environ 0,5 % et environ 2,5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Dans des modes de réalisation préférés, il est proposé des compositions telles que décrites ici, dans lesquelles le (b)(iii) monoacide alcoxylé au moins est choisi parmi l’acide cétéaréth-2 carboxylique, l’acide cétéaréth-10 carboxylique, l’acide cocéth-7 carboxylique, l’acide lauréth-4 carboxylique, l’acide lauréth-5 carboxylique, l’acide lauréth-6 carboxylique, l’acide myréth-2 carboxylique, l’acide myréth-3 carboxylique, l’acide myréth-4 carboxylique, l’acide myréth-5 carboxylique, l’acide myréth-6 carboxylique, l’acide stéaréth-2 carboxylique, l’acide stéaréth-4 carboxylique, l’acide stéaréth-5 carboxylique, l’acide stéaréth-6 carboxylique, l’acide oléth-2 carboxylique, l’acide oléth-4 carboxylique, leurs sels ou leurs mélanges.
Dans des modes de réalisation exemplaires, les compositions décrites ici comprennent en outre au moins un tensioactif non ionique, par exemple choisi parmi les alkyl et polyalkyl esters de poly(oxyde d’éthylène), les alkyl et polyalkyl éthers de poly(oxyde d’éthylène), les alkyl et polyalkyl esters facultativement polyoxyéthylénés de sorbitan, les alkyl et polyalkyl esters de sorbitan facultativement polyoxyéthylénés, les alkyl et polyalkyl esters de saccharose, les alkyl et polyalkyl esters de glycérol facultativement polyoxyéthylénés, les alkyl et polyalkyl éthers de glycérol facultativement polyoxyéthylénés, ou leurs mélanges.
Dans des modes de réalisation exemplaires, les compositions décrites ici comprennent en outre au moins un agent épaississant.
Dans des modes de réalisation exemplaires, il est proposé des compositions nettoyantes pour les matières kératineuses comprenant : (a) au moins un tensioactif amphotère, présent en une quantité allant d’environ 1 % à environ 15 %, de manière davantage préférée d’environ 3 % à environ 12 %, de manière préférée entre toutes d’environ 5 % à environ 10 % ; (b) un système tensioactif anionique comprenant : (i) au moins un acyl taurate, présent en une quantité allant d’environ 0,1 % à environ 5 %, de manière davantage préférée d’environ 0,5 % à environ 4 %, de manière préférée entre toutes d’environ 0,75 % à environ 3 % ; (ii) au moins un acyl iséthionate, présent en une quantité allant d’environ 1 % à environ 10 % ou d’environ 2 % à environ 9 %, de manière préférée entre toutes d’environ 3 % à environ 8 % ; et (iii) au moins un tensioactif anionique supplémentaire choisi parmi les monoacides alcoxylés, les alkyl sulfosuccinates, les alkyl éther sulfosuccinates ou leurs mélanges, présent en une quantité allant d’environ 0,1 % à environ 5 % ou d’environ 0,25 % à environ 3 %, de manière préférée entre toutes d’environ 0,5 % à environ 2,5 % ; (c) au moins un polymère cationique ; et (d) du chlorure de sodium, dans lesquelles le rapport pondéral (b) système tensioactif anionique sur (d) chlorure de sodium est compris entre environ 2:1 et environ 10:1, de préférence entre environ 3:1 et environ 9:1, de manière davantage préférée entre environ 4:1 et environ 8:1, de manière préférée entre toutes entre environ 4. 5:1 à environ 7,5:1 ; dans laquelle le tensioactif amphotère comprend au moins une bétaïne ; dans laquelle la composition est exempte ou essentiellement exempte de tensioactifs à base de sulfate ; et dans laquelle toutes les quantités sont en poids, par rapport au poids total de la composition.
Avec l’invention, lorsque le boîtier est au contact d’une zone cutanée du porteur, les électrodes de l’au moins un dispositif électronique captent/récupèrent une énergie électrostatique émise par la peau, soit un déplacement d’un flux d’électron sur la peau. Les deux électrodes et l’électrolyte solide avec lequel elles sont interfacées, forment un circuit pour lequel une différence de potentiel est observable entre les deux électrodes. Ainsi, l’une des deux électrodes, ici la seconde électrode, joue le rôle de masse.
L’électrolyte solide sert à la fois aux échanges d’ions entre les deux électrodes mais également à leur stockage. Les électrolytes solides ont notamment pour avantage de maintenir une conductivité ionique élevée ; d’être peu sensible thermiquement (et donc de présenter peu de risque d’échauffement) ; d’offrir une bonne résistance mécanique ; et d’être, de par leur état, facilement intégrable dans un système électronique. L’électrolyte solide est également interfacé avec la couche en graphène dont la face inférieure est posée sous le substrat du circuit imprimé de l’au moins dispositif électronique.
Selon ses priorités supraconductrices, le graphène est particulièrement sensible aux agitations thermiques et/ou électriques qui l’entourent, celles-ci le faisant se charger et accumuler de l’énergie qu’il va par ailleurs amplifier. Ainsi, la circulation et le stockage des ions dans l’électrolyte solide a pour effet de charger la couche en graphène qui va produire une énergie électrique qui va servir à alimenter l’au moins une diode électroluminescente infrarouge de l’au moins un dispositif électronique afin qu’elle génère un rayonnement infrarouge en direction et au travers de la paroi inférieure du boîtier étanche.
Etant donné que la couche en graphène convertit et amplifie une bioénergie (ici l’électricité statique émise par le corps humain) pour produire une énergie électrique, le système de stimulation, comme indiqué précédemment, fonctionne avantageusement en toute autonomie, c’est-à-dire sans avoir besoin d’une source d’alimentation extérieure.
Le choix du graphène permet également de ne pas avoir à intégrer dans le boîtier étanche une pile ou batterie pour l’alimentation de l’au moins une diode électroluminescente infrarouge, contribuant au faible encombrement et donc à la portabilité du système de stimulation. En effet, une pile ou batterie pourrait occuper un volume trop important à l’intérieur du boîtier étanche. Egalement, une pile ou batterie pourrait présenter les inconvénients suivants : - un risque d’échauffement faisant que le boîtier étanche ne pourrait pas être mis en contact avec la peau, là où ce risque est limité par le graphène de par sa très bonne conductivité ; - le risque de devoir remplacer la pile ou batterie si elle devait présenter un dysfonctionnement ou tomber en panne, ce qui impliquerait de la remplacer et donc de prévoir une ouverture sur une des parois du boîtier, ce qui pourrait fragiliser/réduire son étanchéité. L’emploi du graphène assure ainsi une plus grande durée de vie au système de stimulation. - l’encombrement de la pile ou de la batterie qui est largement supérieur au système décrit ci-dessus, et qui donc empêcherait une large utilisation due à sa miniaturisation extrême.
La collaboration entre les deux électrodes, l’électrolyte solide, et la couche en graphène forme un supercondensateur à charge rapide et à décharge lente, qui a pour avantages : d’alimenter l’au moins une puce à diode électroluminescente infrarouge avec une énergie électrique/une tension stable ; ainsi de permettre l’émission quasi-instantanée du rayonnement infrarouge dès lors que le boîtier étanche est en contact avec la peau du porteur.
Outre permettre un faible encombrement et une autonomie du système de stimulation, les technologies choisies pour sa conception ont également pour avantage de permettre la génération d’un rayonnement infrarouge faible puissance, adapté pour la stimulation microsanguine.
Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins une puce diode électroluminescente infrarouge est raccordée électriquement à la face inférieure de la couche en graphène au moyen d’au moins un via traversant le substrat.
Selon une caractéristique de l’invention, la première électrode et la seconde électrode présentent chacune une section de récupération prolongée par une section d’interfaçage qui est en interface avec l’électrolyte solide, ladite section de récupération étant conformée pour récupérer une énergie électrostatique émise par la zone cutanée du porteur.
Selon une caractéristique de l’invention, la section de récupération de la première électrode est symétrique de la section de récupération de la seconde électrode.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les sections de récupération de la première électrode et de la seconde électrode présentent chacune des formes serpentines.
Avantageusement, des formes de section de récupération couvrant un maximum de superficie du circuit imprimé et cela dans plusieurs directions, comme une forme en serpentine, permettent aux deux électrodes de capter/de récupérer davantage d’électrons se déplaçant sur la zone cutanée en contact avec le boîtier étanche.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les sections de récupération de la première électrode et de la seconde électrode s’étendent de part et d’autre de l’au moins une puce à diode électroluminescente infrarouge.
Avantageusement, une telle disposition permet d’optimiser la surface utile occupée par les deux électrodes et l’au moins une puce à diode électroluminescente infrarouge sur le circuit imprimé, et donc de réduire sa surface pour diminuer l’encombrement du système de stimulation.
Selon une caractéristique de l’invention, les sections d’interfaçage de la première électrode et de la seconde électrode s’étendent en bordure du substrat pour être en interface avec l’électrolyte solide.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les sections d’interfaçage de la première électrode et de la seconde électrode présentent des formes arquées.
Etat de la technique On connaît un premier type de procédé de fabrication d’une estrope à deux yeux, qui comprend une première étape d’enroulement d’un fil entre deux points fixes pour former un anneau.
Le fil est entouré en plusieurs tours autour des deux points fixes, chaque nouveau tour augmentant la résistance mécanique de l’estrope.
Aussi, il est possible de régler la longueur de l’anneau formé par les enroulements du fil, et donc de l’estrope finale, en jouant sur l’entraxe des deux points fixes.
L’anneau obtenu à la suite de la première étape d’enroulement est maintenu de manière homogène par du ruban adhésif.
Puis, au cours d’une seconde étape de gainage, l’anneau est introduit dans une gaine tubulaire de sorte que l’anneau présente deux extrémités qui dépassent chacune de la gaine, ces deux extrémités formant les deux yeux de l’estrope.
Ce premier type de procédé comporte une troisième étape qui consiste à protéger les deux yeux de l’estrope, par exemple au moyen d’une gaine supplémentaire.
Un tel procédé de fabrication d’estrope ne permet pas une finition satisfaisante des deux yeux.
En effet, la gaine de protection des deux yeux doit être raccordée sur la gaine principale de l’estrope, un tel raccordement peut nuire à l’homogénéité de la tenue du faisceau de fil qui forme l’âme de l’estrope.
On connaît un second type de procédé de fabrication d’une estrope dont la gaine
présente successivement, d’une extrémité à l’autre, un premier chicot, un premier trou, une première portion inter-trou, un second trou, un tronçon central, un troisième trou, une seconde portion inter-trou, un quatrième trou et un second chicot.
On entend par « chicot » un tronçon d’extrémité libre de la gaine.
Ce second type de procédé comporte une première étape de remplissage qui consiste à passer manuellement un fil dans la gaine pour former l’âme de l’estrope, de sorte que le fil dessine un anneau qui s’étend en partie à l’intérieur de la gaine, qui sort du premier trou et du second trou de la gaine pour former le premier œil, et qui sort du troisième trou et du quatrième trou de la gaine pour former le second œil.
Par exemple, la première étape consiste successivement à manipuler le fil de sorte que le fil entre dans la gaine à travers le troisième trou, sorte par le second trou, entre par le premier trou puis sorte par le quatrième trou.
La première étape est répétée plusieurs fois pour augmenter le nombre de tours formés par le fil, chaque nouveau tour augmentant la résistance mécanique de l’estrope.
Aussi, le second type de procédé selon l’art antérieur comprend une seconde étape de finition qui comprend une première phase consistant à insérer l’extrémité libre du premier chicot dans la gaine à travers le second trou pour recouvrir l’âme du premier œil par la première portion inter-trou de la gaine, et une seconde phase consistant à insérer l’extrémité libre du second chicot dans la gaine à travers le troisième trou pour recouvrir l’âme du second œil par la seconde portion inter-trou de la gaine.
Ce second type de procédé permet d’obtenir une finition soignée de l’estrope dont une gaine unique couvre à la fois les deux yeux et le corps central longiligne de l’estrope.
La carbonatation naturelle des matériaux à base de ciment, en particulier les bétons, est un moyen potentiel de réduire l'empreinte carbone liée au processus de fabrication et à l'utilisation du ciment. Cependant, bien que les bétons préparés à partir de ces ciments se recarbonatent naturellement pendant la durée de vie des ouvrages à hauteur de 15% à 20% du CO 2 de décarbonatation émis pendant la fabrication, le bilan carbone associé à la production de ciment Portland demeure positif. Il demeure donc nécessaire de réduire les émissions de CO 2 lors de la production du ciment Portland et/ou d’améliorer les procédés de revalorisation de bétons en fin de vie.
Ainsi, la présente invention a pour objet l’utilisation de cendres de biomasse carbonatées comme matériau cimentaire de substitution.
La et la sont des représentations schématiques de l’ensemble propulsif selon la quatrième forme de réalisation de l’invention lors d’un couplage/découplage de l’organe de couplage global.
Selon l’invention, en référence aux figures 2 et 3, le système de refroidissement comprend un organe de couplage principal 4 configuré : selon une position de couplage P1, pour coupler l’arbre M1 et l’organe de ventilation 3 afin de l’entrainer en rotation et, selon une position de découplage P2, pour découpler l’arbre M1 et l’organe de ventilation 3 afin de ne pas l’entrainer en rotation.