INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la phase de pré-calibration 20 comporte une étape initiale 32 au cours de laquelle la valeur d’autres paramètres relatifs à la loi de commande est fixée via l’interface homme-machine de l’ordinateur 22 en lien avec l’application 30. Lorsque la loi de commande embarquée est une fonction de filtre d’agrément préventif continu, ces autres paramètres sont par exemple choisis parmi le groupe consistant en : une consigne de couple conducteur, un rapport de vitesses, le fait que le véhicule soit un véhicule quatre roues motrices ou pas, un ratio de répartition entre le train avant et le train arrière du véhicule, un rapport de démultiplication avant et un rapport de démultiplication arrière. Pour ce qui est de la consigne de couple conducteur, une valeur initiale et une valeur finale de couple peuvent être définies, via l’interface homme-machine de l’ordinateur 22 en lien avec l’application 30.
La phase de pré-calibration 20 comporte une étape suivante 34 au cours de laquelle les moyens de de traitement 28 de l’ordinateur 22 calculent pour l’ensemble de paramètres prédéterminés de la loi de commande, à partir du modèle simplifié 29 de la loi de commande stocké dans les moyens mémoire 26, l’évolution de ces paramètres selon la loi de commande. Ceci permet d’effectuer une simulation rapide de l’évolution de ces paramètres selon la loi de commande, afin par exemple d’observer le comportement des paramètres selon différents scénarios.
De préférence, la phase de pré-calibration 20 comporte une étape suivante 36 au cours de laquelle les moyens de de traitement 28 de l’ordinateur 22 transmettent aux moyens d’affichage 24 des données représentatives de l’évolution des paramètres selon la loi de commande, pour l’affichage d’une ou plusieurs courbes représentant cette évolution. De telles courbes sont classiquement appelées courbes d’agrément, et représentent par exemple le gradient de couple courant et cible (i.e. consigne), et/ou le décalage de couple courant et cible (i.e. consigne) lorsque la loi de commande embarquée est une fonction de filtre d’agrément préventif continu. De préférence, les moyens d’affichage 24 de l’ordinateur 22 affichent les données représentatives de l’évolution des paramètres selon la loi de commande soit selon un axe représentant un couple appliqué sur l’arbre primaire du véhicule, soit selon un axe représentant un couple appliqué sur les roues du véhicule. De préférence encore, l’application 30 associée à l’interface homme-machine de l’ordinateur 22 dispose d’une fonctionnalité configurée pour lancer, lorsque les instructions de programme de l’application 30 sont exécutées par les moyens de traitement 28 de l’ordinateur 22, un ou plusieurs scénario(s) de test préprogrammé(s) et/ou paramétrable(s). Chaque scénario calcule (et fait afficher par les moyens d’affichage 24 le cas échéant), pour un mode de test donné, l’évolution des paramètres selon la loi de commande. De préférence encore, l’application 30 associée à l’interface homme-machine de l’ordinateur 22 dispose également d’une fonctionnalité de mise à l’échelle automatique, et/ou d’ajustement de zoom, et/ou d’affichage d’un curseur sur les courbes, ou encore d’une fonctionnalité de sauvegarde des paramètres d’une pré-calibration simulée.
la est une représentation schématique en perspective d’un premier mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique en coupe selon un plan II-II de l’échangeur de la ;
la est une représentation schématique en coupe selon un plan III-III de l’échangeur de la ;
la est une représentation schématique en vue de face l’échangeur de la ;
la est une représentation schématique en perspective d’un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique en coupe selon un plan VI-VI de l’échangeur de la ;
la est une représentation schématique en perspective d’un troisième mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique en perspective d’un quatrième mode de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence aux figures 1 à 4, l’échangeur thermique à faisceau de tubes selon l’invention, et généralement désigné 1, comprend une calandre 2 qui définit un volume intérieur 3. Un faisceau 20 de tubes 21 s’étend dans le volume intérieur 3 avec un premier axe O1 disposé selon une première direction longitudinale. La calandre 2 comprend, en une première extrémité 2.1, un premier port d’entrée 4 d’un fluide de refroidissement agencé de manière à ce que le fluide de refroidissement pénètre le volume 3 selon un deuxième axe O2 disposé selon une deuxième direction. Le port d’entrée 4 est ici un piquage 5 rapporté par soudage sur la calandre 2. Le piquage 5 est par exemple en forme de cylindre droit d’axe confondu avec le deuxième axe O2 de pénétration du fluide de refroidissement dans le volume 3, selon la deuxième direction, et dont l’extrémité libre 5.1 comprend une bride 6. La calandre 2 comprend également, en sa deuxième extrémité 2.2 opposée à l’extrémité 2.1, un premier port de sortie 7 du fluide de refroidissement agencé de manière à ce que le fluide de refroidissement quitte le volume intérieur 3 selon un troisième axe O3 selon une troisième direction. Le port de sortie 7 est ici un piquage 8 rapporté par soudage sur la calandre 2. Le piquage 8 est par exemple en forme de cylindre droit d’axe confondu avec le troisième axe O3 de sortie du fluide de refroidissement du le volume 3, selon la troisième direction, et dont l’extrémité libre 8.1 comprend une bride 9.
Comme visible en , la première direction est orthogonale à la deuxième direction et à la troisième direction. Les premier axe O1, deuxième axe O2 et troisième axe O3 sont non coplanaires. Plus précisément, le deuxième axe et un premier plan P1 comprenant le premier axe et qui est parallèle à la direction O2 sont séparés par une première distance d1 comprise entre dix pourcents et quarante pourcents du diamètre de la calandre, et de préférence entre vingt pourcents et trente pourcents. Par exemple, pour une calandre de diamètre cinq cent millimètres, cette distance est de préférence comprise entre cinquante millimètres et deux cent millimètres, par exemple cent-vingt-cinq millimètres.
De la même façon, le troisième axe O3 et un deuxième plan P2 comprenant le premier axe O1 et qui est parallèle à la troisième direction sont séparés par une deuxième distance d2 comprise entre dix pourcents et quarante pourcents du diamètre de la calandre, et de préférence entre vingt pourcents et trente pourcents. Par exemple, pour une calandre de diamètre cinq cent millimètres, cette distance est de préférence comprise entre cinquante millimètres et deux cent millimètres, par exemple cent-vingt-cinq millimètres.
Comme visible en , la direction O2 et la direction O3 forment un premier angle α de préférence égal à quatre-vingt-dix degrés.
L’échangeur 1 comprend également un premier support percé 10 et un deuxième support percé 11 soudés sur la calandre 2.
Comme visible aux figures 2 et 3, l’échangeur 1 est de type No Tube In Window, ce qui signifie que le volume intérieur 3 comprend une première portion 12 de distribution de fluide dépourvue de tube 21. Plus particulièrement dans le mode de réalisation des figures 1 à 4, la calandre 2 comprend une première portion 12 et une deuxième portion 13 dépourvues de tube 21.
Le faisceau 20 comprend une première rangée 22 de tubes 21 qui délimite, avec une face intérieure 14 de la calandre 2, la portion 12. La première rangée 22 est agencée de manière à ce qu’une première droite D1 tangente aux tubes 21 de la rangée 22, et perpendiculaire à la génératrice de ceux-ci, forme un deuxième angle β avec la direction O2. Le deuxième angle β est, ici, égal à quarante-cinq degrés.
Le faisceau 20 comprend également une deuxième rangée 23 de tubes 21 qui délimite, avec la face 14, la portion 13. La deuxième rangée 23 est agencée de manière à ce qu’une deuxième droite D2 tangente aux tubes 21 de la rangée 23, et perpendiculaire à la génératrice de ceux-ci, forme un troisième angle γ avec la direction O3. Le troisième angle γ est, ici, égal à quarante-cinq degrés.
Il existe par conséquent un besoin d’améliorer la capture des objets en vue de leur analyse.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif microfluidique comprenant : – un support comprenant un microcanal configuré pour permettre un écoulement d’un fluide depuis une entrée du microcanal jusqu’à une sortie du microcanal, – des pièges capillaires se succédant entre l’entrée et la sortie du microcanal, chacun des pièges capillaires comprenant une microcavité formée sur une paroi du microcanal de manière à déboucher dans le microcanal afin de piéger un ou plusieurs objets en suspension dans le fluide lorsque celui-ci s’écoule dans le microcanal.
Selon l’invention, chacun des pièges capillaires comprend un organe de rétention s’étendant dans le microcanal en regard de la microcavité de ce piège capillaire.
Un tel organe de rétention est ainsi configuré pour permettre une rétention de l’un au moins du ou des objets préalablement piégés dans cette microcavité en cas de déplacement de cet objet depuis cette microcavité vers cet organe de rétention.
L’invention permet ainsi de réduire l’échappement d’objets piégés dans les microcavités notamment lorsque le fluide change de sens de circulation, par exemple lors du retrait d’un tube d’injection.
L’invention permet notamment d’améliorer la reproductibilité des résultats d’analyse.
Dans la présente description, un microcanal est un canal dont le diamètre ou la plus grande dimension transversale est de l’ordre du micromètre, c’est-à-dire une dimension inférieure à 1 mm et supérieure ou égale à 1000 nm. De même, il est considéré qu’une microcavité est une cavité dont le diamètre ou la plus grande dimension est de l’ordre du micromètre, c’est-à-dire une dimension inférieure à 1 mm et supérieure ou égale à 1000 nm.
De manière non limitative, les objets peuvent être des cristaux, des cellules ou encore des particules dont la taille est également de l’ordre du micromètre, c’est-à-dire inférieure à 1 mm et supérieure ou égale à 1000 nm
Le fluide peut être liquide ou gazeux.
Dans un mode de réalisation, pour chacun des pièges capillaires, l’organe de rétention comprend une surface de rétention.
La surface de rétention est une surface de l’organe de rétention qui s’étend en regard de la microcavité du piège capillaire correspondant.
La surface de rétention est de préférence concave ou en creux.
La surface de rétention et/ou plus généralement l’organe de rétention peut présenter un profil asymétrique.
Dans un mode de réalisation, pour chacun des pièges capillaires, l’organe de rétention comprend un premier bord délimitant une extrémité amont de la surface de rétention et un deuxième bord délimitant une extrémité aval de la surface de rétention, le premier bord étant situé à une première distance de la microcavité de ce piège capillaire, le deuxième bord étant situé à une deuxième distance de la microcavité de ce piège capillaire, la première distance étant supérieure à la deuxième distance.
Les termes « amont » et « aval » sont ici définis en référence à un sens d’écoulement du fluide dans le microcanal, par exemple lorsque le fluide y est introduit.
Une distance différente par rapport à la microcavité entre le premier bord et le deuxième bord permet de favoriser la capture des objets lorsque le fluide s’écoule dans un sens allant de l’entrée vers la sortie du microcanal et/ou de favoriser leur rétention lorsque le fluide change de direction.
Selon un mode de réalisation, chacune de la première composition c1, de la deuxième composition c2, de la composition de mélange cm1, et de la composition finale cible cfc, est définie par une pluralité de paramètres utiles, l’étape de calcul E7 peut alors être mise en œuvre en pondérant chaque paramètre utile de ladite pluralité de paramètres utile par un coefficient de pondération.
Le procédé de préparation comprend enfin, la phase de mélange P3 comprenant une première étape de mélange E8 dans laquelle le premier volume V1 de la première solution aqueuse et le deuxième volume V2 de la deuxième solution aqueuse sont mélangés, de manière à fabriquer le volume de mélange Vm1 d’une solution de mélange caractérisée par une composition de mélange cm1. Cette solution de mélange constitue alors tout ou partie de l’eau de refroidissement 1.
Il est bien compris que lesdits premier volume V1 de la première solution aqueuse et deuxième volume V2 de la deuxième solution aqueuse sont déterminés lors de l’étape de calcul E7, en fonction de ladite première composition c1 et de ladite deuxième composition c2, et de sorte que la composition de mélange cm1 tende vers la composition finale cible cfc prédéterminée.
Comme lors de l’étape de fourniture E6, la phase de mélange P3 n’est pas limitée au premier volume V1 de la première solution aqueuse et au deuxième volume V2 de la deuxième solution aqueuse et peut comprendre également le mélange d’un nombre de volumes de solutions aqueuse distinctes supérieur à deux. Par exemple, l’étape de fourniture E6 peut comprendre le mélange de la troisième et/ou la quatrième solution aqueuse avec la première et la deuxième solution aqueuse. Par ailleurs, la première étape de mélange E8 peut également comprendre le fait de mélanger la masse m d’élément d’addition, elle-même déterminée également lors de l’étape de calcul E7. Ainsi, et selon un mode de réalisation particulier, l’eau de refroidissement 1 peut être obtenue par un mélange de quatre volumes V1, V2, V3, V4 de solutions aqueuses, chaque volume de solution aqueuse provenant respectivement de la solution d’eau industrielle 3, de la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques 5, de la solution d’eau déminéralisée 7, et de la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9, et de la masse m d’élément d’addition.
La phase de mélange P3 peut ensuite comprendre une étape de contrôle E9 de la composition de mélange cm1, dans laquelle une valeur intermédiaire dudit au moins un paramètre utile définissant la composition de mélange cm1 est déterminée, de manière à calculer un écart initial entre ladite valeur intermédiaire et une valeur cible dudit au moins un paramètre utile définissant la composition finale cible cfc. L’étape de contrôle E9 permet donc de déterminer l’écart entre les paramètres utiles de la composition de mélange cm1 et les paramètres utiles correspondants de la composition finale cible cfc. En d’autres termes, l’étape de contrôle E9 permet de quantifier si la composition de mélange cm1 est suffisamment proche de la composition finale cible cfc.
Dans le cas où l’écart initial est supérieur à un écart seuil, c’est à dire lorsque la composition de mélange cm1 est trop éloignée de la composition finale cible cfc, la phase de mélange peut comprendre une deuxième étape de mélange E10 dans laquelle au moins un élément de correction est mélangé à la solution de mélange de manière à fabriquer un volume de mélange corrigé Vm2 d’une solution de mélange corrigée caractérisée par une composition de mélange corrigée cm2 qui est définie par au moins un paramètre utile. Cet élément de correction est choisi dans le groupe composé d’un volume de la solution d’eau industrielle 3, d’un volume de la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques 5, d’un volume de la solution d’eau déminéralisée 7, d’un volume de la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9, d’une masse m1 de sel 13, et d’une masse m2 de correcteurs de pH 15.
Naturellement, l’élément de correction est choisi de sorte qu’un écart corrigé entre une valeur corrigée dudit au moins un paramètre utile définissant la composition de mélange corrigée cm2 et ladite valeur cible soit inférieur à l’écart initial.
Selon un mode de réalisation, il peut être prévu que l’étape de contrôle E9 comprenne la détermination de l’écart corrigé, et que la deuxième étape de mélange E10 soit mise en œuvre itérativement tant que l’écart corrigé est supérieur à l’écart seuil. Par exemple, l’écart seuil peut être égal à 10% ou 5% ou 3% de la valeur cible.
De manière généralement, il peut aussi être prévu qu’au moins une étape de mélange parmi la première étape de mélange E8 et la deuxième étape de mélange E10 soit mise en œuvre de manière à maintenir la solution de mélange corrigée à une température comprise entre 10°C et 35°C, préférentiellement entre 12°C et 30°C.
Les dispositions précédemment décrites permettent de proposer un procédé de préparation d’une eau de refroidissement 1 présentant une composition proche d’une composition finale cible cfc. Par ailleurs, et de manière avantageuse, l’utilisation de la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9 permet de produire plus facilement et à la demande, une eau de refroidissement 1 ayant une composition proche de la composition finale cible cfc.
Selon l’invention, la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ est telle que la concentration en ions Mg 2+ et Ca 2+ est supérieure à la concentration en ions Mg 2+ et Ca 2+ de la solution d’eau industrielle, de la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques, ou de la solution d’eau déminéralisée.
Comme indiqué précédemment, le procédé de préparation, et le procédé de coulée peuvent être mis en œuvre par l’intermédiaire d’un dispositif de coulée 100, objet de l’invention.
Le dispositif de coulée, représenté sur la , comprend un dispositif de préparation 50 d’une eau de refroidissement 1. Le dispositif de préparation 50 peut notamment comprendre au moins un réservoir choisi parmi : - un premier réservoir 33 configuré pour recevoir la solution d’eau industrielle 3 ; - un deuxième réservoir 35 configuré pour recevoir la solution d’eau traitée sur échangeur d’ions cationiques 5 ; - un troisième réservoir 37 configuré pour recevoir la solution d’eau déminéralisée 7 ; - un quatrième réservoir 39 configuré pour recevoir la solution aqueuse contenant des ions Mg 2+ et Ca 2+ 9.
Le mode de réalisation de la présente un dispositif de préparation 50 comprenant quatre réservoirs.
Selon un mode de réalisation non représenté, l’utilisation du premier réservoir 33, du deuxième réservoir 35, du troisième réservoir 37, et du quatrième réservoir 39 peut être remplacée par un procédé de mélange continu en ligne. Par procédé de mélange continu en ligne, on entend la possibilité de réaliser les mélanges des solutions aqueuses directement dans un système de tuyauterie ou d’alimentation.
Le dispositif de coulée 100 peut en outre comprendre un échangeur de cations 20 ( ) comprenant un matériau actif, ledit échangeur de cations 20 étant configuré pour varier entre une configuration chargée dans laquelle des cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ sont liés au matériau actif, et une configuration régénérée dans laquelle le matériau actif est apte à capter des cations divalents de calcium Ca 2+ ou de magnésium Mg 2+ , ledit échangeur de cations 20 comprenant des moyens permettant de le relier à l’unité de mélange 31 non représentée. Le matériau actif peut comprendre soit une résine cationique faible 21, soit une résine cationique forte 23. Comme cela est illustré sur la , l’échangeur de cations 20 est inclus dans le dispositif de préparation 50. Afin de pouvoir mettre en œuvre simplement le procédé de préparation, l’échangeur de cations 20 peut comprendre des moyens permettant de le relier à au moins un réservoir, par exemple le premier réservoir 33, le deuxième réservoir 35, le troisième réservoir 37, ou le quatrième réservoir 39. Ces moyens peuvent par exemple comprendre des canalisations permettant d’effectuer un transfert fluidique vers et hors de l’échangeur de cations 20.
De manière non limitative, la deuxième distance peut être supérieure à 1,2 fois la première distance, par exemple égale ou proche de 1,5 fois la première distance.
A titre d’exemple nullement limitatif, la première distance peut être de 10 µm et la deuxième distance de 15 µm.
Dans un mode de réalisation, pour chacun des pièges capillaires, l’organe de rétention s’étend le long d’une direction d’écoulement du microcanal en présentant une largeur inférieure ou égale à une largeur de la microcavité de ce piège capillaire.
De manière non limitative, la longueur de l’organe de rétention peut être inférieure à 0,8 fois la largeur de la microcavité, par exemple égale ou proche de 0,7 fois la largeur de la microcavité.
A titre d’exemple nullement limitatif, la largeur de la microcavité peut être de 40 µm et la longueur de l’organe de rétention de 28 µm.
Dans un mode de réalisation, ledit microcanal est un microcanal primaire, chacun des pièges capillaires comprenant un microcanal secondaire débouchant dans la microcavité de ce piège capillaire.
Un microcanal secondaire permet d’améliorer la capture d’objets au sein du piège capillaire correspondant.
Selon une variante de réalisation, pour chacun des pièges capillaires, le microcanal secondaire comprend : – une première extrémité par laquelle il débouche dans la microcavité de ce piège capillaire laquelle débouche dans un tronçon du microcanal primaire et – une deuxième extrémité par laquelle il débouche dans un autre tronçon du microcanal primaire.
Un tel agencement permet d’améliorer l’efficacité des pièges capillaires tout en réduisant la compacité du dispositif.
Dans un mode de réalisation, le dispositif comprend un organe d’injection tel qu’un tube configuré pour introduire ledit fluide dans le microcanal et des moyens de branchement/débranchement de cet organe d’injection.
Autrement dit, le dispositif de l’invention peut comprendre des moyens d’injection de fluide conventionnels.
Le support peut être une puce d’un système du type laboratoire sur puce.
L’invention a aussi pour objet un procédé d’analyse d’objets comprenant une étape d’injection d’un fluide dans le microcanal d’un dispositif microfluidique tel que défini ci-dessus, lesdits objets étant en suspension dans le fluide ainsi injecté.
Ce procédé peut comprendre une étape de détection optique des objets retenus par les pièges capillaires du dispositif microfluidique, par exemple par irradiation des objets par rayons X.
La montre une vue en perspective éclatée de la cartouche de formulation de la [Fig. 8A].
La montre une vue en coupe latérale de la cartouche de formulation de la [Fig. 8A].
La montre un procédé de rechargement d’une cartouche de formulation, conformément à un mode de réalisation représentatif de la présente divulgation.
La montre une vue en perspective d’une cartouche de nettoyage, conformément à un mode de réalisation représentatif de la présente divulgation.
La montre un organigramme de procédés représentatifs d’amorçage d’un dispositif de délivrance de formulation selon la présente divulgation.
La montre une représentation schématique de certaines séquences d’amorçage selon la présente divulgation.
Les aspects qui précèdent et de nombreux avantages connexes de l’objet revendiqué seront plus facilement appréciés en se référant à la description détaillée qui suit, lorsqu’elle est prise conjointement avec les dessins qui l’accompagnent.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Sont décrites une ou plusieurs méthodologies ou technologies permettant à des utilisateurs d’appliquer des formulations de traitement sur les cheveux et le tissu du cuir chevelu humains. La description suivante fournit des exemples représentatifs qui se rapportent généralement à des systèmes et dispositifs de délivrance de traitement des cheveux et du cuir chevelu et à des cartouches de formulation pour ceux-ci. Dans un mode de réalisation, il est avantageux que la formulation de traitement soit appliquée sur une portion ciblée des cheveux ou du tissu du cuir chevelu. Dans un mode de réalisation, l’application d’une formulation de traitement sur une portion des cheveux près du cuir chevelu est souhaitée, par exemple, lors de l’application d’une teinture colorante sur les racines des cheveux pendant une procédure d’entretien de la couleur. Dans un autre exemple, une approche nécessite l’application d’une formulation de traitement du cuir chevelu directement sur le tissu du cuir chevelu, tout en minimisant le contact avec les cheveux.