INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La toile 1 peut être réalisée en un matériau textile élastiquement déformable, notamment en un matériau ajouré tissé ou tricoté de type « mesh » 2D, qui peut être réalisé en fibres polymères, notamment à base de polyester (PES). En variante, la structure gonflable permet d’utiliser une toile 1 non élastique ou légèrement élastique, par exemple sous la forme d’un tissu ou d’un tricot, dans la mesure où la balle induit une déformation de la structure en plus de celle de la toile 1.
Le cadre 3 comprend deux montants latéraux 7 sur lesquels respectivement un bord de la toile 1 est associé en formant sur ladite toile une surface de frappe 1a qui s’étend suivant un plan P de roulement de la balle 2 sur elle, ainsi que deux traverses respectivement supérieure 9a et inférieure 9b délimitant longitudinalement entre elles la surface de frappe 1a. En particulier, le plan P s’étend en retrait des montants latéraux 7, par exemple en associant la toile 1 sous lesdits montants, de sorte à maintenir latéralement la balle 2 sur la surface de frappe 1a.
Dans les modes de réalisation représentés, le cadre 3 présente deux boudins latéraux gonflables 10 formant les montants 7, ainsi qu’un boudin transversal 10b formant la traverse inférieure 9b.
De même, la structure de piétement 4 présente deux boudins horizontaux 11a qui peuvent par exemple être destinés à prendre appui sur le sol, chacun desdits boudins horizontaux étant prolongé par un boudin vertical arrière 11b sur l’extrémité supérieure duquel le cadre 3 est en appui.
De façon avantageuse, comme représenté sur la , les extrémités supérieures des boudins verticaux arrière 11b sont associées de façon réversible au cadre 3, notamment au moyen d’éléments de fixation 12a, 12b de type boutons pressions, moyens auto-agrippants, boucles et agrafes, ce qui permet notamment de faciliter le pliage de la structure de jeu à l’état dégonflé.
En particulier, le cadre 3 peut présenter différentes zones d’association des extrémités supérieures des boudins verticaux arrière 11b, qui sont agencées pour pouvoir modifier l’angle α d’inclinaison par rapport au sol du cadre 3 en faisant varier l’angle β que forme un plan frontal F contenant lesdits boudins avec ledit sol, comme représenté sur la .
Pour ce faire, le cadre 3 peut comprendre quatre parties 12b mâle ou femelle de boutons pressions, qui sont associées chacune à l’arrière de respectivement un montant latéral 7 en étant alignées horizontalement par paires, chaque paire étant décalée verticalement d’une distance de l’ordre de 20 cm par rapport à l’autre paire le long desdits montants.
Par ailleurs, chaque extrémité supérieure d’un boudin vertical arrière 11b peut être équipée d’une partie de bouton pression 12a complémentaire des parties 12b fixées à l’arrière du cadre 3, afin de permettre au joueur de régler l’angle α d’inclinaison dudit cadre en associant lesdites extrémités sur les parties 12b de boutons pressions correspondantes à l’arrière dudit cadre.
Au moins un des composés C1 à C3 est choisi parmi le carbonate de calcium, le quartz, le zircone, le calcium silicate, le mullite, l’argile, l’aluminium, l’amidon le bromazolon, l’oxyde de cerium, le mica, le lauroyl lysine, l’alumine, le glucoraphanin, le chlorhydrate arbidol, l’arginine, le trioxyde d’antimoine, le tourmaline, le nitrile.
Préférentiellement, dans ces modes de réalisation, la composition présente une clarté définie par un paramètre L* supérieur à 85.
Dans ces modes de réalisation, les particules peuvent présenter une forme sphérique, sensiblement sphérique, allongée ou fibreuse, préférentiellement les particules présentent une forme sensiblement sphérique.
Lorsque plusieurs conformations de particule sont possibles dû à leur forme particulière, c’est la forme permettant d’obtenir le plus petit diamètre de particule qui est choisie.
La taille des particules selon l’invention est comprise entre 200nm et 15µm, préférentiellement entre 500nm et 8µm, encore plus préférentiellement entre 1 et 15µm.
La taille des particules selon l’invention peut être analysée par différentes techniques telles que le tamisage, le micro-tamisage, par diffraction de la lumière, par microscopie optique ou électronique.
Dans un autre mode de réalisation alternatif, l’invention concerne une composition de couleur blanche, présentant une clarté supérieure à celle de chacun des composés la constituant, comprenant le mélange d’au moins deux composés différents de couleur blanche, dont au moins un des deux composés est choisi parmi  le carbonate de calcium, le quartz, le zircone, le calcium silicate, le mullite, l’argile, l’aluminium, l’amidon le bromazolon, l’oxyde de cerium, le mica, le lauroyl lysine, l’alumine, le glucoraphanin, le chlorhydrate arbidol, l’arginine, le trioxyde d’antimoine, le tourmaline, le nitrile.
Aussi, selon un autre aspect, l’invention a pour objet un procédé de fabrication d’une composition selon l’invention comprenant au moins la mise en œuvre des étapes suivantes : Sélection d’au moins deux composés, Mélange des composés sélectionnés à l’étape a) par ajout successif Récupération d’une composition de couleur blanche, présentant une clarté définie par un paramètre L* supérieur à 85.
Les composés de l’étape a) sont des composés différents de couleur blanche: - dont au moins un des deux composés est choisi parmi  le carbonate de calcium, le quartz, le zircone, le calcium silicate, le mullite, l’argile, l’aluminium, l’amidon le bromazolon, l’oxyde de cerium, le mica, le lauroyl lysine, l’alumine, le glucoraphanin, le chlorhydrate arbidol, l’arginine, le trioxyde d’antimoine, le tourmaline, le nitrile, et/ou, - dont les composés sont choisis parmi : * un composé C1 présentant une plage granulométrique comportant un pic centré sur une valeur P1 correspondant à un diamètre D1 ; et * un composé C2 présentant une plage granulométrique comportant un pic centré sur une valeur P2 correspondant à un diamètre D2, de telle sorte que D2 est égal au diamètre maximal d’une particule dans l’espace inter-particulaire M1 libéré par la présence de 4 particules de diamètre D1, juxtaposées pour que le centre des 4 particules corresponde à chaque extrémité d’un carré, et * éventuellement un composé C3 présentant une plage granulométrique comportant un pic centré sur une valeur P3 correspondant à un diamètre D3, de telle sorte que D3 est égal au diamètre maximal d’une particule dans l’espace inter-particulaire M2 libéré par la présence de 2 particules de diamètre D1 et une particule de diamètre D2, juxtaposées pour que le centre des 3 particules corresponde à chaque extrémité d’un triangle.
Le mélange de l’étape b) est réalisé par convection, diffusion ou dispersion mécanique, préférentiellement le mélange de l’étape b) est effectué à l’aide d’un mélangeur à poudre.
Avantageusement, le mélangeur à poudre permet de mélanger la composition selon l’invention sans provoquer d’écrasement de la composition sur les parois.
De façon préféré, le mélange de l’étape b) est réalisé dans un mélangeur à poudre à une vitesse comprise entre 1 et 20 tr/min, préférentiellement entre 1 et 10 tr/min, encore plus préférentiellement à 10 tr/min.
Avantageusement, la vitesse du mélange de l’étape b) permet d’obtenir un mélange homogène.
Préférentiellement, le mélange de l’étape b) est effectué pendant une durée comprise entre 1 à 10 heures préférentiellement de 1 à 5 heures, encore plus préférentiellement 2 heures.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, le mélange de l’étape b) est réalisé à l’aide d’un mélangeur à poudre à une vitesse de 5 tr/min pendant 2 heures.
Typiquement, un pied presseur est monté sur la partie basse de la tête de coupe afin de plaquer suivant un effort contrôlé la matière souple sur son support de coupe pendant la coupe, la position de ce pied presseur étant adaptable en fonction de la hauteur du matelas posé sur le support de coupe. Ainsi, le pied presseur permet de maintenir le guidage de la lame de coupe au plus près du matelas.
L’invention propose un procédé de pilotage automatique d’un déclenchement d’un affûtage du fil tranchant de la lame de coupe d’une telle machine de coupe.
De manière générale, le procédé selon l’invention prévoit les étapes suivantes : la détermination de composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage de la lame de coupe, les composantes comprenant : l’effort frontal, l’effort latéral, l’effort vertical, le moment de roulis, le moment de tangage, et le moment de lacet de la lame de coupe la détermination d’une valeur de seuil admissible pour une variable établie à partir de l’une au moins des composantes du torseur d’actions mécaniques et en fonction de paramètres géométriques de la lame de coupe et de caractéristiques d’épaisseur et de matière du matelas à découper le suivi au cours de la coupe du matériau de variations d’amplitudes de la variable choisie pour déterminer la valeur de seuil, et le déclenchement automatique d’une alerte pour solliciter un cycle d’affûtage du fil tranchant de la lame de coupe dès que l’amplitude de la variable choisie pour déterminer la valeur de seuil atteint ladite valeur de seuil.
La variable choisie pour déterminer la valeur de seuil peut correspondre soit à la composante d’effort vertical de la lame de coupe, soit à une inclinaison de l’axe central de la lame de coupe par rapport à l’axe vertical.
En pratique, le procédé selon l’invention est un algorithme mis en œuvre par des moyens logiciels équipant par exemple une station informatique de travail et dont les principales étapes sont illustrées sur la .
L’algorithme est alimenté en entrée par des paramètres d’entrée (étape S01) saisis par l’opérateur. Il s’agit notamment des caractéristiques de la lame de coupe (à savoir sa géométrie et les matériaux qui la constituent), des caractéristiques de la matière à découper (à savoir épaisseur et matière), et la valeur maximale admissible de l’inclinaison de l’axe central de la lame de coupe dans son état neuf.
Au cours d’une étape S02, il est également prévu de déterminer les cinq composantes d’un torseur d’actions mécaniques au point de guidage de la lame de coupe, à savoir : l’effort frontal F x , l’effort latéral F Z , le moment de roulis M x , le moment de tangage M Y , et le moment de lacet M Z de la lame de coupe.
Ce torseur mécanique peut être déterminé au moyen du procédé décrit dans la demande de brevet FR 3,108,542.
Brièvement, le procédé décrit dans ce document prévoit de recourir à un dynamomètre à cinq composantes positionné sur le pied presseur et permettant, à partir d’un algorithme basé sur l’établissement d’une matrice d’étalonnage du dynamomètre, de déterminer en temps réel les efforts en trois dimensions subis par la lame de coupe au cours de l’opération de coupe.
Plus précisément, le dynamomètre peut comprendre trois capteurs piézoélectriques triaxiaux qui sont montés dans le pied presseur en étant répartis autour d’un axe longitudinal de la lame ou trois ponts de jauges de déformations couplés qui sont montés sur des branches du pied presseur réparties autour d’un axe longitudinal de la lame afin de former au moins trois ponts complets, ou encore cinq ponts de jauges de déformations découplés qui sont montées sur le pied presseur.
A partir des données issues à partir des étapes S01 et S02, le procédé prévoit de déterminer une valeur de seuil admissible par la lame de coupe (étape S03). Cette valeur de seuil correspond à une valeur maximale admissible soit par la composante d’effort vertical de la lame de coupe, soit par l’inclinaison de l’axe central de la lame de coupe par rapport à l’axe vertical (selon la variable choisie pour le pilotage du déclenchement d’un affûtage). Ce paramétrage sera par exemple déterminé à partir d’un abaque prédéterminé et/ou en fixant une valeur maximale de la tangente de la courbe comprise entre la valeur initiale de la pente et le plateau supérieur, cette valeur sera adaptée en fonction du coefficient de sécurité que l’on souhaite intégrer (proche de zéro : sans marge de sécurité, proche de la tangente initiale : avec une grosse marge de sécurité).
Les paramètres de coupe (à savoir les conditions et stratégies de coupe des pièces, ainsi que l’usure du fil tranchant de la lame de coupe par opération d’affûtage) sont alors déterminés à partir de la valeur de seuil admissible par la lame de coupe (étape S04).
Comme indiqué précédemment, le procédé selon l’invention prévoit deux approches : la première en suivant en continu et en temps réel l’amplitude de la composante d’effort vertical F Z de la lame de coupe, et la seconde en suivant en continu et en temps réel l’inclinaison de l’axe central de la lame de coupe par rapport à l’axe vertical.
Dans la première approche, le procédé selon l’invention prévoit au cours d’une étape S05 de déterminer en continu et en temps réel la variation d’amplitude de la composante d’effort vertical F Z de la lame de coupe à partir du torseur mécanique déterminé à l’étape S02.
En pratique, la variation d’amplitude de l’effort vertical de la lame de coupe au cours de la coupe du matériau est donnée par l’équation suivante :
dans laquelle F z est l’amplitude de l’effort vertical de la lame de coupe, M y est l’amplitude du moment de tangage de la lame de coupe, F x est l’amplitude de l’effort frontal de la lame de coupe, F Y est l’amplitude de l’effort latéral appliqué à la lame, et L est l’épaisseur du matelas à découper.
En outre, le caisson du dispositif de déshumidification peut être de forme ronde.
La présente divulgation concerne également un phare de véhicule comprenant au moins un boîtier fermé logeant une source de lumière. Le phare de véhicule comprend un dispositif de déshumidification. En particulier, le dispositif de déshumidification est apte à déshumidifier le boîtier fermé en étant disposé sur le phare de véhicule de telle sorte que la chambre du caisson communique avec l'intérieur du boîtier fermé par l'entrée et communique avec l'extérieur du boîtier fermé par la sortie.
La présente divulgation, avec ses caractéristiques et ses avantages, apparaîtra plus clairement à la lecture de la description donnée en référence aux dessins annexés dans lesquels :
- la montre une vue en coupe d'un dispositif de déshumidification d'un boîtier fermé comprenant un bouchon mobile dans une première position.
- la montre une vue en coupe d'un dispositif de déshumidification d'un boîtier fermé comprenant un bouchon mobile dans une seconde position.
- la montre une vue éclatée du dispositif de déshumidification d'un boîtier fermé.
- la montre une vue schématique d'un phare comprenant un dispositif de déshumidification d’un boîtier fermé dudit phare.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE La description suivante est fournie en référence aux figures susmentionnées.
L'invention concerne un dispositif de déshumidification 1 d'un boîtier fermé 2, tel que représenté dans des modes de réalisation particuliers sur la à la . Le dispositif de déshumidification 1 est apte à être utilisé pour déshumidifier, c'est-à-dire supprimer l'humidité ou empêcher l'apparition d'humidité dans tout boîtier fermé. Le dispositif de déshumidification 1 est particulièrement adapté pour être mis en œuvre dans un phare 29 de véhicule, comme illustré dans un mode de réalisation particulier sur la .
Dans un mode de réalisation, tel que représenté sur les figures 1 à 3, le dispositif de déshumidification 1 comprend un caisson 3 définissant une chambre 4 à l'intérieur dudit caisson 3. Le caisson 3 est muni d'une entrée 5 et d'une sortie 6. Dans un mode de réalisation, l'entrée 5 et la sortie 6 sont disposées à travers deux parois opposées : une paroi d'entrée 15 opposée à une paroi de sortie 17. L'entrée 5 est disposée à travers la paroi d'entrée 15 du caisson 3 et la sortie 6 est disposée à travers la paroi de sortie 17 du caisson 3. L'entrée 5 et la sortie 6 peuvent correspondre à des évents par lesquels l'air, notamment l'air chargé d'humidité, peut passer. Dans différents modes de réalisation, ces évents peuvent être une seule ouverture ou une pluralité d'ouvertures de tailles et de formes variées.
L'entrée 5 est configurée de manière à ce que la chambre 4 communique avec l'intérieur du boîtier fermé 2. La sortie 6 est configurée de telle sorte que la chambre 4 communique avec l'extérieur du boîtier fermé 2, par exemple un environnement extérieur.
Dans la présente description, un environnement communiquant avec un autre environnement signifie qu'il peut y avoir un échange de fluide, tel que la vapeur d'eau, l'air, entre les deux environnements.
En outre, le dispositif de déshumidification 1 comprend un module de chauffage 7 configuré pour générer de la chaleur. Le dispositif de déshumidification 1 comprend également un déshydratant 8 capable d'adsorber et de désorber l'humidité. Le déshydratant 8 est configuré de manière à pouvoir être chauffé par le module de chauffage 7. En particulier, le déshydratant 8 est configuré pour adsorber l'humidité à l'intérieur de la chambre 4 lorsque ledit déshydratant 8 n'est pas chauffé par le module de chauffage 7. L'air chargé d'humidité contenu dans le boîtier fermé 2 peut passer par l'entrée 5 pour pénétrer dans la chambre 4 comme le montrent les flèches H1 sur la . Le déshydratant 8 est également configuré pour libérer de l'humidité adsorbée par désorption lorsque ledit déshydratant 8 est chauffé par le module de chauffage 7. L'humidité libérée par le déshydratant 8 remplit l'air de la chambre 4 de ladite humidité. L'air chargé d'humidité contenu dans la chambre 4 peut passer par la sortie 6 à l'extérieur du boîtier fermé comme le montrent les flèches H2 sur la .
En outre, le dispositif de déshumidification 1 comprend un bouchon mobile 9 configuré pour ouvrir ou fermer alternativement l'entrée 5 et la sortie 6. Pour ce faire, le bouchon mobile 9 peut être déplacé dans au moins deux positions différentes. Le bouchon mobile 9 est configuré pour être déplacé vers une première position, dans laquelle il ouvre l'entrée 5 et ferme la sortie 6, comme illustré sur la . Le bouchon mobile 9 est également configuré pour être déplacé vers une seconde position dans laquelle il ferme l'entrée 5 et ouvre la sortie 6, comme illustré sur la .
Le dispositif de déshumidification 1 comprend un ressort de rappel 10 et un ressort 11 en alliage à mémoire de forme aptes à déplacer le bouchon mobile 9. Le ressort de rappel 10 est configuré pour déplacer le bouchon mobile 9 vers la première position. Le ressort 11 en alliage à mémoire de forme est configuré pour déplacer le bouchon mobile 9 vers la seconde position. Le ressort 11 en alliage à mémoire de forme peut être chauffé par le module de chauffage 7 en même temps que le déshydratant 8.
En effet, un ressort en alliage à mémoire de forme est un ressort qui peut avoir au moins deux états différents en fonction de sa température. Par exemple, lorsqu'il est froid (à la température ambiante), il peut être déformé et lorsqu'il est chauffé à une température particulière, il peut retrouver une forme "mémorisée".
A titre d’exemple non limitatif, le diamètre de la membrane ou du tissu définissant le moyen de renfort 20 peut être compris entre 0.5 millimètres et 50 millimètres, de préférence entre 10 millimètres et 30 millimètres.
Dans une conception selon ce second mode de réalisation l’enveloppe externe 9, sous forme d’un feutre habituellement, peut être posée sur la paroi interne 8, une fois celle-ci équipée du système d’accroche 2. Dans cette enveloppe externe 9 est alors percé l’orifice 10 pour le passage de l’extrémité d’accroche 3 de ce système d’accroche 2 lors de cette pose sur ladite paroi interne 8.
En somme, il est d’abord conçu la paroi interne 8 par assemblage des deux demi-coques 26, lesquelles sont ensuite équipées du système d’accroche 2, avant la pose du feutre sur les deux demi-coques assemblées.
Selon un troisième mode de réalisation là encore appliqué à une balle de tennis 1b et visible dans la , le système d’accroche 2 est sensiblement similaire au système d’accroche 2 décrit dans le premier mode de réalisation appliqué au ballon de football 1a avec quelques distinctions toutefois, en particulier dans le procédé de fabrication de cette balle de tennis 1b.
Pour rappel une balle de tennis 1b comprend une paroi interne 8 formée par l’assemblage de deux demi-coques 26 semi-rigide, habituellement en élastomère. Cette paroi interne 8 est recouverte d’un revêtement en feutre formant l’enveloppe externe 9.
L’extrémité d’attache 6, formée, selon le cas, de l’extrémité proximale 15a d’un monobrin 15 ou les embouts de boucle 19 d’un brin en forme de boucle 17, traverse un orifice 10 ménagé, d’une part, dans une des demi-coques 26 définissant la paroi interne 8 et, d’autre part, dans un moyen de renfort 20, notamment sous forme d’une membrane ou d’un tissu composite, collé et/ou soudé sur le côté interne 21 de cette demi-coque 26.
Préférentiellement à cette extrémité proximale 15a ou sur les embouts de boucle 19 est pratiqué un nœud de retenu 22.
Celui-ci peut être consolidé par un anneau de renfort 30 en tissu solide ou un joint plat.
Avantageusement encore, cette extrémité d’attache 6, formée, selon le cas, de l’extrémité proximale 15a d’un monobrin 15 ou les embouts de boucle 19 d’un brin en forme de boucle 17 consolidée par un nœud de retenu 22, éventuellement encore par un anneau de renfort ou un joint plat, est enrobée, préférentiellement en forme de cône, et collée sur le moyen de renfort 20 du côté interne 21 de cette paroi interne 8 par l’intermédiaire de colle, notamment de type polyuréthane.
La seconde demi-coque 26 est ensuite collée sur la demi-coque 26 ainsi équipée du système d’accroche 2, puis intervient la pose de l’enveloppe externe 9 en feutre venant recouvrir par collage la paroi interne 8. Cette enveloppe externe 9 est percée d’un orifice 10 coïncidant avec celui dans ladite paroi interne 8 pour le passage de l’extrémité d’accroche 3 formée, selon le cas, par l’extrémité distale 15b d’un monobrin 15 ou le sommet de la boucle 18 d’un brin 17 en forme de boucle.
Selon un quatrième mode de réalisation visible dans la , la balle 1 se présente sous la forme d’une balle en mousse 1c. Dans ce cas, l’extrémité d’attache 6 du système d’accroche 2 coopère avec la structure 7 de cette balle 1c en passant par au moins un orifice 10.
Celui-ci peut-être traversant ou non. Ainsi, cet orifice 10 peut traverser de part en part la balle 1c, comme illustré dans les figures 11 à 13, tandis dans la on peut voir un orifice 10 ne s’étendant que sur une partie du diamètre de cette balle 1c.
Dans un premier mode d’exécution correspondant à la , l’extrémité d’attache 6, définie par l’extrémité proximale 15a d’un monobrin 15 passe par l’orifice 10, traversant dans ce cas. Cette extrémité proximale 15a est par ailleurs pourvue avantageusement d’un nœud de retenu 22 dans sa partie émergeante de la balle 1c du côté opposé 31 à celui 32 où se présente saillante l’extrémité d’accroche 3.
Dans un second mode d’exécution correspondant à la , l’extrémité proximale 15a du monobrin 15 passe de part en part l’orifice traversant 10, ceci depuis le côté 32 de la balle en mousse 1c en direction du côté opposé 31, cette extrémité proximale 15a venant ensuite traverser en sens inverse l’orifice 10 avant d’être nouée sur le monobrin 15 du côté 31 de la balle en mousse 1c.
Dans un troisième mode d’exécution correspondant à la , le système d’accroche 2 comporte un brin en forme de boucle 17. Les embouts de boucle 19 traversent de part en part l’orifice traversant 10, ceci depuis le côté 32 de la balle en mousse 1c. Ces embouts de boucle 19 sont ensuite noués ensemble en formant un nœud de retenu 22.
Préférentiellement, par rotation du brin en forme de boucle 17, ce nœud de retenu 22 est repoussé dans l’orifice 10, sensiblement au centre de la balle en mousse 1c.
Par « facteur solaire », TTS (ou T TS ), il est entendu le facteur solaire tel que défini selon la norme ISO 13837:2021. Il est égal à la somme de la transmittance solaire directe, TE, et du flux secondaire de chaleur, qi.
Par « sélectivité solaire », SE, il est entendu le rapport entre la transmission lumineuse, TL, sur la transmittance solaire directe, TE.
Par « sélectivité », s, il est entendu le rapport de la transmission lumineuse, TL, sur le facteur solaire TTS.