INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un deuxième objet de l’invention est de mettre en correspondance les mouvements d’un patient avec les contractions des muscles du plancher pelvien.
Un troisième objet de l’invention est de faciliter la réalisation d’exercice de renforcement des muscles du plancher pelvien par le patient lui-même, sans l’aide d’un professionnel de santé.
Un quatrième objet de l’invention est de garantir le confort du patient pendant les exercices de renforcement des muscles du plancher pelvien.
Un cinquième objet de l’invention est de faciliter l’évaluation de la qualité des exercices de renforcement des muscles du plancher pelvien.
Ainsi, selon un premier aspect, l’invention se rapporte à un système de mesure des contractions des muscles du plancher pelvien réalisées sur un patient. Le système comprend notamment : une sonde des muscles du plancher pelvien configurée pour être positionnée à l’intérieur d’un canal interne, notamment le cana vaginal ou l’anus et le rectum, du patient et au contact avec la surface interne dudit canal. La sonde comprend un corps, une surface externe, au moins un capteur de pression adapté pour mesurer la pression appliquée par la surface interne du canal sur la surface externe de la sonde et au moins un capteur de mouvement adapté pour détecter et/ou mesurer un mouvement de la sonde dans un référentiel extérieur à la sonde, un module de mesure de pression configuré pour calculer au moins une pression différentielle, notée ΔP, dans le canal interne du patient à partir d’une mesure de pression. La pression différentielle ΔP a comme pression de référence des valeurs mesurées dans un état détendu du patient dans lequel les muscles du plancher pelvien sont détendus. Le module de mesure est configuré pour associer au moins une pression différentielle ΔP mesurée avec un temps Tp de mesure de pression ; un module de mesure de mouvement configuré pour détecter un mouvement du patient à partir d’une mesure du mouvement de la sonde et configuré pour associer le mouvement détecté avec un temps de mesure Tm ; un module de traitement des données en communication avec le module de mesure de pression et le module de mesure de mouvement. Le module de traitement des données est configuré pour comparer une différence notée ΔT entre le temps Tp de mesure de pression et le temps Tm de mesure de position et pour comparer la différence ΔT avec une valeur seuil déterminée.
Le module de traitement des données est en communication avec un dispositif de notification pour notifier au patient que, lorsque la différence entre le temps Tp de mesure de pression et le temps Tm de mesure de position est inférieure ou égale à la valeur seuil, la synergie entre les contractions des muscles abdominaux et les muscles du plancher pelvien est sous-optimale.
Grâce à ces dispositions, le système permet de mettre en concordance les mouvements du corps du patient, par exemple lorsqu’il passe de la position debout à la position assise, ou lorsqu’il marche ou court, avec les contractions des muscles du plancher pelvien. En introduisant la surveillance de cette concordance dans le suivi des exercices de renforcement de muscles du plancher pelvien, la qualité des résultats obtenus sur les problèmes liés aux muscles du plancher pelvien est améliorée.
En plaçant le capteur de mouvement dans la sonde, le patient a un unique dispositif à introduire et à manipuler, limitant la gêne et facilitant l’utilisation par le patient seul.
Selon une réalisation, le capteur de mouvement peut comprendre au moins un accéléromètre qui mesure une accélération de la sonde par rapport à l’accélération gravitationnelle. Le module de mesure de mouvement peut alors être configuré pour détecter un mouvement lorsque l’accélération mesurée est supérieure ou égale à une valeur déterminée.
Des rayons X peuvent être générés, notamment dans un plan perpendiculaire à l’accélération dans l’accélérateur d’ions 87 ou à la décélération des ions dans la chambre 93, ou lors de leur déviation notamment si le moteur comprend un cyclotron ou un synchrotron. La protection anti rayons gamma permet avantageusement de protéger de ces rayons X si la décélération ou l’accélération a lieu dans la chambre 93 à travers laquelle passe le fluide. Cependant une protection particulière doit être placée autour des autres lieux où de tels accélérations, changements de direction ou décélérations peuvent avoir lieu, notamment autour de l’accélérateur d’ions 87 et autour du synchrotron et cyclotron.
Capteurs Des capteurs contrôlant notamment la déformation, la température et l’accélération des structures du dispositif et notamment des dispositifs de protection anti rayons gamma sont avantageusement utilisés pour stopper l’accélération et/ou la production d’ions avant que celui-ci ne s’échauffe anormalement ou perde certaines de ses protections, notamment celles anti rayons gamma et antineutrons.
ENSEMBLE COMPRENANT UNE VEINE ANNULAIRE ET UN ECHANGEUR DE CHALEUR INCLINE ET TURBOMACHINE COMPRENANT UN TEL ENSEMBLE Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine général de l’aéronautique. Elle vise en particulier un échangeur de chaleur pour une turbomachine, notamment d’aéronef.
Arrière-plan technique Une turbomachine d’aéronef et un aéronef comprennent divers organes et/ou équipements devant être lubrifiés et/ou refroidis pour leur bon fonctionnement. Ces organes et/ou équipements peuvent être des paliers ou engrenages dans la turbomachine ou des composants électriques et/ou électroniques pour des systèmes électriques de la turbomachine de l’aéronef ou encore des systèmes de conditionnement des espaces intérieurs de l’aéronef. La chaleur dégagée par ces organes et/ou équipements, qui peut être très importante suivant la puissance de l’organe et/ou de l’équipement, est évacuée par échange thermique avec une source froide disponible dans la turbomachine et/ou l’aéronef.
L’échange thermique est réalisé grâce à un ou plusieurs échangeurs de chaleur qui sont installés dans la turbomachine ou dans l’aéronef et pour diverses applications. Selon les applications, les échangeurs de chaleur utilisent de manière générale un premier fluide pouvant être de l’huile, de l’eau glycolée, des fluides de type Novec®, les hydrofluorocarbures (HFC), du gaz naturel liquéfié (LNG), de l’hydrogène liquide (LH2), etc. et un deuxième fluide pouvant être le carburant de la turbomachine, l’air ambiant, un air de la veine secondaire de la turbomachine ou un air de la veine primaire de la turbomachine. Les échanges de chaleur se font entre le premier fluide et le deuxième fluide pour leur refroidissement et/ou réchauffement.
Les besoins en refroidissement des fluides de lubrifiant, des systèmes électriques et/ou électroniques (machines électriques, génératrices, batteries, etc…) sont de plus croissants du fait de l’accroissement des vitesses de rotation et des puissances mises en jeu pour répondre aux tendances de spécification sur les turbomachines et de l’électrification des futurs aéronefs. Cela implique que les échangeurs de chaleur seront de plus en plus sollicités.
Par ailleurs, les nouvelles architectures de turbomachine et d’aéronef utilisant des carburants alternatifs ((LH2), (LNG)), qui sont stockés sous forme liquide à basse température (typiquement 23K pour le LH2) pour limiter le volume des réservoirs et la masse ajoutée sur l’aéronef, engendrent la nécessité de les réchauffer avant de les utiliser, soit l’emploi d’échangeurs de chaleur.
Les exemples d’échangeurs de chaleur décrits dans les brevets FR-B1-3096444 et FR-B1-3096409 au nom de la demanderesse, ont été proposés pour améliorer leurs performances, notamment aérothermiques. Ces échangeurs de chaleur comprennent des moyens de ralentissement du flux d’air entrant dans les ailettes et des moyens d’accélération du flux d’air sortant des ailettes. Cependant suivant les dimensions de ces moyens de ralentissement ou d’accélération un risque de décollement du flux d’air peut apparaître dans différentes zones autour de ces moyens de ralentissement ou d’accélération. Tous ces risques de décollement peuvent augmenter la perte de charge totale.
L’objectif de la présente invention est de fournir un échangeur de chaleur permettant d’optimiser ses performances aérothermiques tout en réduisant les pertes de charge et en évitant d’impacter la masse considérablement.
Nous parvenons à cet objectif conformément à l’invention grâce à un ensemble pour une turbomachine, notamment d’aéronef, l’ensemble comprenant :
une veine annulaire d’axe longitudinal dans laquelle est destiné à circuler un premier fluide et un échangeur de chaleur entre le premier fluide et un deuxième fluide, l’échangeur de chaleur s’étendant au moins en partie autour de l’axe longitudinal, étant porté par une paroi annulaire de la veine annulaire et comportant un cœur de transfert thermique qui est destiné à être traversé au moins en partie par le premier fluide,
le cœur de transfert thermique s’étendant suivant une direction générale qui est inclinée suivant un angle d’inclinaison prédéterminé par rapport à l’axe longitudinal et l’échangeur de chaleur comprenant un premier panneau présentant une surface frontale pourvue d’ouvertures d’entrée débouchant dans le cœur de transfert thermique et un deuxième panneau présentant une surface distale pourvue d’ouvertures de sortie, l’échangeur de chaleur comprenant une pluralité de premiers déflecteurs s’étendant depuis la surface frontale et qui sont configurés de manière à permettre une déflexion du premier fluide entrant dans le cœur de transfert thermique et une deuxième pluralité de déflecteurs s’étendant depuis la surface distale et qui sont configurés de manière à permettre une déflexion du premier flux d’air sortant du cœur de transfert thermique.
Ainsi, cette solution permet d’atteindre l’objectif susmentionné. En particulier, en inclinant l’échangeur de chaleur, notamment son cœur de transfert thermique, ainsi que la section d’entrée de l’échangeur de chaleur, les performances aérothermiques sont améliorées. L’inclinaison et le fait que la section d’entrée soit désormais transversale permet de ralentir le flux à l’entrée de l’échangeur de chaleur. Le ralentissement de la vitesse de l’écoulement en entrée de l’échangeur de chaleur permet de minimiser particulièrement la perte de charge, voire de la supprimer et même de générer de la poussée dans certaines phases de vol de l’aéronef. Ce phénomène est connu sous « l’Effet Meredith ») et permet d’améliorer nettement les performances aérothermiques de l’échangeur de chaleur. En effet, l’écoulement du premier fluide traversant l’échangeur circule à une vitesse importante (par exemple supérieur à 0.6 Mach dans certaines phases de vol). L’inclinaison de l’échangeur de chaleur permet en autre un décalage entre l’échangeur et les parois de la veine d’une certaine hauteur de sorte que le premier fluide passe entre l’échangeur et cette paroi, et que l’échangeur de chaleur soit moins impacté par la couche limite où le premier fluide est décéléré par la friction le long de la paroi de la veine. Le nombre de Mach sera plus important en amont de l’échangeur de chaleur. L’effet Meredith est un phénomène physique par lequel la traînée causée par un échangeur de chaleur réchauffant l’air est compensée par une conception appropriée du canal de l’échangeur de chaleur (dispositif divergent/échangeur/convergent) capable de générer une poussée plus utile. L’effet Meredith est d’autant plus tangible que la vitesse de l’aéronef augmente. Afin d’avoir une trainée nulle et éventuellement pour générer de la poussée par l’échangeur de chaleur dans certaines phases de vol, le facteur de ralentissement doit être supérieur à 6. A cela s’ajoute le fait que l’inclinaison permet un gain en encombrement. Le présent échangeur de chaleur qui est à forte performance aérodynamique et à fort ralentissement dans un encombrement limité, répond aux conditions de facteur de ralentissement et de l’Effet Meredith.
Autres couches intermédiaires Entre la couche de scellage et la couche barrière à l'oxygène, on peut utiliser une couche de liaison. Des matériaux préférés pour cette couche de liaison peuvent être des copolymères d'éthylène-ester, tels que des copolymères d'éthylène-acétate de vinyle, des copolymères d'éthylène-acrylate de méthyle, et d'autres matériaux bien connus dans l’état de la technique. Un mode de réalisation préféré pourrait comprendre des copolymères d'éthylène-ester modifiés par de l'anhydride maléique ou du LLDPE modifié par de l'anhydride maléique. Des produits commerciaux sont par exemple le BYNEL de Dupont et l’ADMER de Mitsui.
Entre la couche extérieure et la couche barrière, il peut y avoir une autre couche incorporant une couche de liaison. Des matériaux préférés pour cette couche de liaison peuvent être des copolymères d'éthylène-ester, tels que des copolymères d'éthylène-acétate de vinyle, des copolymères d'éthylène-acrylate de méthyle, et d'autres matériaux bien connus dans l’état de la technique. Un mode de réalisation préféré pourrait comprendre des copolymères d'éthylène-ester modifiés par de l'anhydride maléique ou du LLDPE modifié par de l'anhydride maléique. Des marques commerciales sont par exemple le BYNEL de Dupont et l’ADMER de Mitsui.
Une construction préférée du film multicouche est la suivante : couche extérieure – couche intermédiaire – couche barrière – couche intermédiaire – couche intérieure.
Une autre construction préférée est la suivante : couche extérieure – couche intermédiaire 1 – couche intermédiaire 2 – couche barrière – couche intermédiaire 3 – couche intermédiaire 4 – couche intérieure.
L’une quelconque des couches décrites ci-dessus peut aussi comprendre des additifs bien connus dans l’état de la technique, tels que des agents de glissement, des agents antiadhérents, des auxiliaires de traitement de polymère, des agents antistatiques, des agents antitrouble, des piégeurs d'acide, des piégeurs d'odeur, et analogues. L'homme du métier peut sélectionner les additifs adéquats en fonction des besoins particuliers.
L'épaisseur du film est de préférence comprise entre 10 et 150 micromètres, mieux encore entre 20 et 120 micromètres. L'épaisseur de la couche extérieure est de préférence comprise entre 1 et 50 micromètres, mieux encore entre 3 et 25 micromètres. L'épaisseur de la couche intérieure est de préférence comprise entre 5 et 100 micromètres, mieux encore entre 10 et 60 micromètres.
Afin que le matériau ait une capacité de rétrécissement élevée à 90°C, il doit être orienté biaxialement, par exemple par utilisation du procédé à double bulle ou du procédé à rame. Les deux procédés sont bien connus dans l’état de la technique. On préfère en particulier le procédé à double bulle.
De préférence, le film ou certaines couches du film sont réticulé(e)s. De préférence, toutes les couches du film sont réticulées, ou au moins une couche du film est réticulée.
Un procédé de réticulation préféré est une irradiation par un faisceau d'électrons ou un rayonnement UV ou un rayon gamma. D'autres procédés sont aussi connus dans l'état de la technique. On préfère une irradiation utilisant un faisceau d'électrons.
Conformément à un autre aspect, la présente invention divulgue un sac ou un sachet comprenant un film selon la présente invention.
Dans un autre aspect, l'invention concerne l'utilisation des films ou du sac ou sachet de l'invention à des fins d'emballage, comme l'emballage d'aliments. Par exemple, le produit alimentaire est placé à l'intérieur du sac et l'air est éliminé (mise sous vide) à l'aide d'un dispositif de mise sous vide. Ensuite, l'extrémité ouverte du sac est fermée et l'emballage sous vide est placé dans un milieu de thermorétractation tel que de l'eau chaude à une température assurant le rétrécissement de l'emballage (par exemple de 85 °C à 90 °C). L'emballage est ensuite prêt et est caractérisé par un aspect plaisant et une longue durée de conservation grâce à l'absence d'oxygène.
Les exemples divulguent des modes de réalisation de la présente invention.
Exemples Exemple 1 Un film à 5 couches est produit dans une ligne industrielle à double bulle (le procédé à double bulle est décrit dans le document US 3,456,044) avec la formule suivante : couche intérieure (couche de scellage), 56 % de P1 + 40 % de P2 + 4 % d'additifs couche adjacente 100 % de T1 couche barrière 100 % d'EVOH 1 couche adjacente 100 % de T1 couche extérieure 95 % d'E1 + 5 % de mélange maître antiadhérent glissant
Les significations des EVOH1, T1, P1, P2, E1 sont indiquées dans le Tableau 1.
L'épaisseur de la structure est de 23/9/5/9/8 en partant de la couche intérieure et en allant vers la couche extérieure.
Exemple 2 Un film à 5 couches est produit dans une ligne industrielle à double bulle (le procédé à double bulle est décrit dans le document US 3,456,044) avec la formule suivante.
Ainsi, l’accéléromètre peut facilement être de petite taille pour être intégré dans la sonde, se trouve aisément, présente une précision de mesure adaptée et limite les coûts.
Selon une réalisation, la sonde peut comprendre au moins deux capteurs de pression fonctionnant indépendamment l’un de l’autre, et présentant des zones de détection distinctes et qui ne se superposent pas. Le module de traitement peut ainsi mesurer une pression différentielle dans chaque zone de détection.
La différence de pression différentielle dans les deux zones de détection permet d’obtenir une information supplémentaire sur la qualité des contractions pendant la résiliation d’un exercice de renforcement des muscles du plancher pelvien et permet d’orienter le patient pour améliorer la réalisation de l’exercice.
Selon une réalisation, la sonde peut comprendre une première section destinée à être placée dans une zone proximale du canal interne du patient et une deuxième section destinée à être placé dans une zone distale du canal interne lorsque la sonde y est insérée. Le capteur de mouvement peut ainsi être logé dans la deuxième section de la sonde, de sorte qu’un axe de mesure corresponde à l’axe d’une zone distale du canal interne.
Ainsi, le référentiel de détection des mouvements correspond sensiblement au référentiel naturel du patient, à savoir haut/bas, devant/derrière et gauche/droite. La lecture de la détection des mouvements s’en trouve facilitée.
Dans ce cas, la première section peut comprendre au moins un premier capteur de pression adapté pour mesurer la pression appliquée par le canal du patient sur la surface externe du corps de la sonde dans une zone proximale du canal et la deuxième section peut comprendre au moins un deuxième capteur de pression adapté pour mesurer la pression appliquée par le canal du patient sur la surface externe du corps de la sonde dans une zone distale du canal.
Il est ainsi possible, en comparant les deux pressions différentielles à partir des mesures par chaque capteur de pression, il est possible de déterminer une contracter des muscles intra-abdominaux défavorables à la réalisation d’un bon exercice de renforcement des muscles du plancher pelvien, et d’en avertir le patient.
Selon une réalisation, la sonde peut flexible de manière élastique de sorte qu’elle peut prendre une première position dite initiale dans laquelle la première section est inclinée par rapport à la deuxième section d’un angle d’inclinaison d’une valeur déterminée dite de repos et une deuxième position dite courbée dans laquelle l’angle d’inclinaison s’écarte de la valeur de repos par flexibilité. Par exemple, la valeur de l’angle d’inclinaison au repos est sensiblement égale à 162°, et la valeur de l’angle d’inclinaison lorsque la sonde est dans la position courbée s’écarte de la valeur au repos au maximum de plus ou moins 30°.
La sonde peut ainsi suivre les éventuels mouvements du canal interne lors de la réalisation des exercices, limitant l’inconfort du patient.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de notification peut comprendre une interface permettant d’afficher visuellement des données concernant des contractions réalisées par le patient.
Ainsi, le patient a facilement accès aux informations relatives aux exercices effectués, de préférence pendant l’exercice, afin de se corriger lui-même. Ces données sont affichées par exemple sous forme d’un jeu vidéo, de sorte qu’elles sont facilement accessibles au patient.
Selon un deuxième objet, l’invention propose un procédé pour la mesure des contractions des muscles du plancher pelvien (MPP) à l’aide d’un système tel que présenté ci-dessus, le procédé comprenant les étapes suivantes : mesurer au moins une pression différentielle dans le canal du patient, notée ΔP, la pression différentielle ayant comme pression de référence des valeurs mesurées dans un état détendu du patient dans lequel les muscles du plancher pelvien sont détendus et associer une pression différentielle ΔP mesurée avec un temps Tp de mesure de pression ; détecter un mouvement du patient à partir d’une mesure du mouvement de la sonde et associer le mouvement détecté avec un temps de mesure Tm ; comparer une différence ΔT entre le temps Tp de mesure de pression et le temps Tm de mesure de position et pour comparer la différence ΔT avec une valeur seuil déterminée ; notifier au patient que, lorsque la différence entre le temps Tp de mesure de pression et le temps Tm de mesure de position est inférieure ou égale à la valeur seuil, la synergie entre les contractions des muscles abdominaux et les muscles du plancher pelvien est sous-optimale.
représente un schéma illustrant un système de mesure des contractions des muscles du plancher pelvien selon un mode de réalisation conforme à l’invention ;
représente une vue schématique en trois dimensions d’un mode de réalisation d’une sonde des muscles du plancher pelvien pour le système de la ;
Une solution de l’invention concerne une cartouche de stockage d’oxygène portative comprenant un corps tubulaire fermé à deux extrémités opposées par un premier et un second couvercle, ledit corps tubulaire et les premier et second couvercles délimitant un volume interne servant au stockage de l’oxygène .
De plus :
au moins une valve de contrôle de flux gazeux est agencée sur chacun desdits premier et second couvercles, et le volume interne comprend une chambre centrale contenant au moins un lit d’adsorbant, une première chambre de recueil de gaz et une seconde chambre de recueil de gaz, la chambre centrale étant située entre les première et seconde chambres de recueil de gaz.
En effet, des contractions des muscles de la ceinture abdominale peuvent survenir lors d’exercices de renforcement des muscles du plancher pelvien. La contraction des muscles de la ceinture abdominale au-delà d’un certain niveau peut impliquer que l’exercice de renforcement des muscles du plancher pelvien n’est pas réalisé convenablement. Or, la contraction des muscles de la ceinture abdominale peut impliquer une augmentation de la pression intra-abdominale.
A cet effet, le système 1 de mesure comprend un module 2 de mesure de pression qui est en communication avec au moins un capteur 113, et en pratique avec les deux capteurs de pression de la sonde afin de recueillir leurs mesures. Dans une étape préalable, le module 2 de mesure de pression a enregistré au moins une valeur de référence, de manière à calculer à un instant donné au moins une pression différentielle notée ΔP. Cette pression différentielle est ensuite comparée avec une valeur seuil de pression afin de déterminer si les contractions sont suffisantes en fonction de l’exercice considéré. Dans le cas de deux capteurs 113 de pression, le module 2 de mesure de pression peut calculer deux pressions différentielles notées ΔP1 et ΔP2 qui peuvent chacune être comparée avec une valeur seuil de pression, et qui peuvent être comparées entre elles afin de détecter une éventuelle augmentation excessive de la pression intra-abdominale.
La ou les valeurs seuil de pression utilisées peuvent être fixées, préenregistrées dans le module 2 de mesure de pression, ou être personnalisées, déterminées par exemple par une étape de calibration par mise en œuvre de la sonde 100 sur le patient puis enregistrées dans le module 2 de mesure de pression.