INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, dans divers modes de réalisation, chacun dudit au moins un émulsifiant d’ester de polyglycéryle est présent dans une composition selon l'invention à partir d'environ 0,01. 0,02, 0,03, 0,04, 0,05, 0,06, 0,07, 0,08, 0,09, 0,1, 0,2, 0,3, 0,4, 0,5, 0,6, 0,7, 0,8, 0,9, 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, à environ 10 pour cent en poids, y compris les incréments et les plages entre ces derniers.
Acide glutamique ou un dérivé de celui-ci Conformément à l’invention, des modes de réalisation de la composition comprennent au moins un acide glutamique ou un dérivé de celui-ci. Dans certains modes de réalisation, la composition comprend plus que de l'acide glutamique ou un dérivé de celui-ci.
Dans certains modes de réalisation, l'acide glutamique, ou un dérivé de ce dernier est choisi dans le groupe constitué par le diacétate de glutamate tétrasodique, l'acide lauroyl glutamique, l'acide myristoyl glutamique, l'acide palmitoyl glutamique, l'acide stéaroyl glutamique, l'acide béhénoyl glutamique, l'acide olivoyl glutamique, l'acide cocoyl glutamique, leurs sels et leurs combinaisons.
Dans certains modes de réalisation particuliers, l'acide glutamique ou un dérivé de celui-ci comprend du diacétate de glutamate tétrasodique.
Dans divers modes de réalisation, l'acide glutamique, ou un dérivé de celui-ci est présent d'environ 0,01 % à environ 5 %, en poids de la composition, ou d'environ 0,1 % à environ 1,5 %, et dans certains modes de réalisation, d'environ 0,4 % à environ 1,2 %, et dans certains modes de réalisation, d'environ 0,4 % à environ 1 %, et dans certains modes de réalisation d'environ 0,5 % à environ 0,9 %, ou environ 0,8 %, ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-plage appropriée de ceux-ci en poids, sur la base du poids de la composition. L'homme du métier, cependant, appréciera que d'autres plages entrent dans la portée de l'invention.
Ainsi, dans divers modes de réalisation, l’acide glutamique ou un dérivé de ce dernier, est présent dans une composition selon l'invention d’environ 0,01, 0,02, 0,03, 0,04, 0,05, 0,06, 0,07, 0,08, 0,09, 0,10, 0,20, 0,30, 0,40, 0,50, 0,60, 0,70, 0,80, 0,90, 1,0, 2, 3, 4 à environ 5 pour cent, en poids, y compris les incréments et les plages à l’intérieur et entre ces derniers.
Glycol ou diol cosmétiquement acceptable Conformément à l'invention, des modes de réalisation de la composition comprennent au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable. Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable est un diol, et dans certains modes de réalisation particuliers un alcane diol. Dans certains modes de réalisation, la composition comprend plus d'un glycol ou diol cosmétiquement acceptable.
Dans certains modes de réalisation, ledit au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable est un diol choisi dans le groupe constitué par le propanediol, l'éthylène glycol, le propylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l'hexylène glycol, le décylène glycol, le 1,2-butanediol, le 1,2-hexanediol, le caprylylglycol, l’éthylhexanediol et leurs combinaisons.
Dans certains modes de réalisation particuliers, ledit au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable comprend du propanediol.
Dans divers modes de réalisation, ledit au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable est présent d'environ 0,01 % à environ 10 % en poids de la composition, et dans certains modes de réalisation, d'environ 0,8 % à environ 8 %, et dans certains modes de réalisation, d'environ 1 % à environ 7 %, et dans certains modes de réalisation, d'environ 2 % à environ 5 %, et dans certains modes de réalisation, à hauteur d’environ 5 % ou d’environ 2 %, ou toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-plage appropriée de ceux-ci en poids, par rapport au poids de la composition. L'homme du métier, cependant, appréciera que d'autres plages entrent dans la portée de l'invention.
Ainsi, dans divers modes de réalisation, chacun ou une combinaison d'au moins un glycol ou diol cosmétiquement acceptable est présent dans une composition selon l'invention à environ 0,01, 0,02, 0,03, 0,04, 0,05, 0,06, 0,07, 0,08, 0,09, 0,10, 0,20, 0,30, 0,40, 0,50, 0,60, 0,70, 0,80, 0,90, 1,0, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, à environ 10 pour cent, en poids, y compris les incréments et les plages à l’intérieur et entre ces derniers.
Pendant l’intervalle [td i ; tm i ], l’actionneur 40 est commandé pour avancer le piston 36 de la position initiale yd 2,i jusqu’à une position terminale yt 2 atteinte à l'instant tm i . Ici, la position yt 2 est toujours la même quelle que soit la goutte G i formée. La position yt 2 ne dépend donc pas de l’indice i. Par exemple, la position yt 2 est égale à la position complètement sortie du piston 36. Cette position yt 2 est donc connue à l’avance. Il s’agit d’un paramètre préenregistré dans la mémoire 92.
La distance parcourue par le piston 36 entre les positions yd 2,i et yt 2 est notée d 12,i . La distance d 12,i est un multiple entier d’un pas pd 2 , où le pas pd 2 est la distance parcourue par le piston 36 lorsque le moteur 80 tourne d’un pas angulaire α 2 .
Pendant l’intervalle [td i ; tm i ], la vitesse instantanée de déplacement du piston 36 est notée v 12,i (t). Le débit instantané de liquide déplacé par le seul piston 36 pendant l’intervalle [td i ; tm i ] est noté Q 12,i (t). Le débit instantané Q 12,i (t) est égal à v 12,i (t)*S 2 .
Pendant l’intervalle [tm i ; tf i ], l’actionneur 40 est commandé pour faire reculer le piston 36 de sa position terminale yt 2 jusqu’à sa position yf 2,i . Ensuite, le piston 36 reste dans cette position yf 2,i jusqu’à l’instant td i+1 . Ainsi, la position initiale yd 2,i +1 est égale à la position yf 2,i . La position yf 2, i correspond donc à position initiale du piston 36 au début de l'intervalle suivant [td i+1 ; tf i+1 ].
La distance parcourue par le piston 36 entre les positions yt 2 est yf 2,1 est notée d 22,i .
Pendant l’intervalle [tm i , tf i ], la vitesse instantanée de déplacement du piston 36 est notée v 22,i (t). Le débit instantané de liquide déplacé par le seul piston 36 pendant l’intervalle [tm i ; tf i ] est noté Q 22,i (t). Le débit instantané Q 22,i (t) est égal à v 22,i (t)*S 2 .
Pendant l’intervalle [td i ; tf i ], l’actionneur 38 est commandé pour avancer le piston 34 de sa position yd 1,i et jusqu’à sa position yf 1,i . Le piston 34 ne fait qu’avancer pendant toute la durée T 0 de l’intervalle [td i ; tf i ]. Ainsi, il avance aussi bien pendant l’intervalle [td i ; tm i ] que pendant l’intervalle [tm i ; tf i ]. La distance parcourue par le piston 34 entre les positions yd 1,i et yf 1,i est notée d 1,i . La distance d 1,i est un multiple entier d’un pas pd 1 , où le pas pd 1 est la distance parcourue par le piston 34 lorsque le moteur 60 tourne d’un pas angulaire α 1 .
Pendant l’intervalle [td i ; tm i ], la vitesse instantanée de déplacement du piston 34 est notée v 11,i (t). Le débit instantané de liquide déplacé par le seul piston 34 pendant l’intervalle [td i ; tm i ] est noté Q 11,i (t). Le débit instantané Q 11,i (t) est égal à v 11,i (t)*S 1 . Le débit moyen de liquide déplacé par le seul piston 34 pendant l'intervalle [td i ; tm i ] est noté Qm 11,i . Le débit moyen Qm 11,i est égal à la moyenne arithmétique des débits instantanés Q 11,i (t) pendant l'intervalle [td i ; tm i ].
Pendant l’intervalle [tm i ; tf i ], la vitesse instantanée de déplacement du piston 34 est notée v 21,i (t). Le débit instantané de liquide déplacé par le seul piston 34 dans l’intervalle [tm i ; tf i ] est noté Q 21,i (t). Le débit instantané Q 21,i (t) est égal à v 21,i (t)*S 1 . Ici, le débit instantané Q 21,i (t) est toujours maintenu supérieur au débit instantané de liquide aspiré par le piston 36 pendant l'intervalle [tm i ; tf i ]. Le débit moyen de liquide déplacé par le seul piston 34 pendant l'intervalle [tm i ; tf i ] est noté Qm 21,i . Le débit moyen Qm 21,i est égal à la moyenne arithmétique des débits instantanés Q 21,i (t) pendant l'intervalle [tm i ; tf i ].
Pendant l’intervalle [td i ; tm i ], le débit total instantané de liquide éjecté par la buse 30 est noté Q 1,i (t). Le débit moyen de liquide éjecté par la buse 30 sur l'intervalle [td i ; tm i ] est noté Qm 1 . De façon correspondante, pendant l’intervalle [tm i ; tf i ], le débit total instantané de liquide éjecté par la buse 30 est noté Q 2,i (t). Le débit moyen de liquide éjecté par la buse 30 pendant l’intervalle [tm i ; tf i ] est noté Qm 2,i .
Un exemple de méthode susceptible d’être mise en œuvre par l’unité 22 lors de l’étape 110 pour établir les lois de commandes des actionneurs 38 et 40 est maintenant décrit.
La représente un axe sur lequel a été représentée une série de volumes cibles cumulés V c,i-1 à V c,i+1. Le volume V c,i est égal au cumul des volumes cibles des gouttes G 1 à G i . Ainsi, chaque volume V c,i est égal à i*V c . Deux volumes V c,i et V c,i+1 immédiatement consécutifs sont séparés l’un de l’autre exactement par le volume cible V c .
Sur le même axe, des graduations verticales, en trait plein, représentent les différents volumes de liquide susceptibles d’être déplacés par le seul piston 34. Chacune de ces graduations correspond à un volume égal à k*pv 1 , où k est un nombre entier de pas volumétriques pv 1 . Par conséquent, deux graduations verticales consécutives sont séparées l’une de l’autre par le pas volumétrique pv 1 . Sur la , l’espace entre deux graduations consécutives a été exagéré pour améliorer la lisibilité de cette figure.
Comme illustré sur la , puisque le volume cible V c n’est pas, généralement, un multiple entier du pas volumétrique pv 1 , les volumes V c,i tombe entre deux graduations verticales consécutives. La précision sur le volume de la goutte G i est donc faible si seul le piston 34 est utilisé. En effet, le piston 34, a lui-seul, permet seulement d'éjecter une volume de liquide soit inférieur soit supérieur au volume cible souhaité.
Ici, pour améliorer la précision, le piston 36 est utilisé pour corriger le volume déplacé par le seul piston 34 de manière à le rapprocher du volume cible V c et donc pour améliorer la précision. Plus précisément, le piston 36 est utilisé pour rapprocher le volume k*pv 1 ou (k+1)*pv 1 déplacé par le seul piston 34, du volume V c,i situé entre ces deux volumes k*pv 1 ou (k+1)*pv 1 .Le piston 36 rend cela possible car son pas volumétrique pv 2 est bien plus faible que le pas volumétrique pv 1 .
De plus, dans ce mode de réalisation, les lois de commande des pistons 34 et 36 sont conçues pour atteindre en plus les objectifs suivants : - Objectif 1) : La moyenne des écarts entre les positions yd 2,i et yf 2,i du piston 36 tend vers zéro quand l’indice i croit. - Objectif 2) : L’instant tm i correspond à l’instant où le rayon de courbure moyen de la goutte en cours de formation est minimal. - Objectif 3) : Le débit total de liquide éjecté par la buse 30 commence à décroître à partir de l’instant tm i pour être nul à l’instant tf i . - Objectif 4) : Sur l’intervalle [tm i , tf i ], le débit moyen Qm 2,i de liquide éjecté par la buse 30 est plus petit et, de préférence deux fois plus petit, que le débit moyen Qm 1,i de liquide éjecté par cette même buse lors de l’intervalle [td i ; tm i ]. - Objectif 5) : Sur l’intervalle [td i , tm i ], le débit total de liquide éjecté par la buse 30 croît d’une valeur nulle à l’instant td i jusqu’à une valeur maximale à l’instant tm i .
En référence aux figures 1 et 2, A l’étape S10, le procédé débute par la détermination d’une séquence, la détermination de la séquence comprenant la première répétition des étapes suivantes jusqu’à ce qu’une cinquième fréquence ait pris toutes les valeurs (autrement dit : chaque valeur) de fréquence d’une série de fréquences :
Détermination d’un cinquième son présentant la cinquième fréquence, par exemple, 1000 Hz, et une cinquième intensité, par exemple 60 dB HL, Une répétition des étapes suivantes jusqu’à ce que le cinquième son ait été entendu une fois et pas entendu une fois ou jusqu’à ce que la cinquième intensité atteigne une intensité maximale, par exemple 90 dB HL ou une intensité minimale, par exemple -20 dB HL : Application à l’oreille 210 du cinquième son, Acquisition d’une cinquième l’information selon laquelle le cinquième son est entendu ou pas (par le patient), Mise à jour de la séquence à partir du cinquième son et de la cinquième information Si le cinquième son est entendu, décrémentation de la cinquième intensité d’une valeur de décrémentation, par exemple de 20 dB HL. Si le cinquième son n’est pas entendu, incrémentation de la cinquième intensité d’une valeur d’incrémentation, par exemple de 10 dB HL. Affectation de la cinquième intensité par : Si un cinquième son a été entendu (par le patient) (durant la deuxième répétition des étapes), une intensité minimum où le cinquième son a été entendu (à la cinquième fréquence) auquel on ajoute une marge d’intensité, par exemple de 10 dB HL. Si dans l’exemple ci-dessus le cinquième son est entendu à 1000 Hz et 60 dB HL et pas entendu à 50 dB HL, alors la cinquième intensité prend, à cette étape, la valeur de 70 dB HL. Si le cinquième son n’a pas été entendu (par le patient) (durant la deuxième répétition des étapes), une intensité maximale, par exemple de 90 dB HL. Augmentation ou diminution de la cinquième fréquence d’un incrément de fréquence, (de préférence de manière à ce que la cinquième fréquence ait pris toutes les valeurs de fréquence d’une série de fréquences) par exemple 500 Hz. Dans l’exemple ci-dessus, la cinquième fréquence passe donc à 1500 Hz. Le son suivant appliqué à l’oreille est donc à 1500 Hz et 70 dB HL.
En variante, le procédé de test audiométrique est réalisé en conduction osseuse et comprend, préalablement à l’étape de détermination d’une séquence, une détermination d’un audiogramme en conduction aérienne comprenant un seuil de 40dB à 1000 Hz et 45 dB à 1500 Hz. On fait entendre au patient d’abord un son à 1000 Hz et 45 dB. Si le son n’est pas entendu, on considère que la conduction osseuse est identique à la conduction aérienne à 1000 Hz. On fait entendre ensuite au patient un son à 1500 Hz et 50 dB. Si le son est entendu, le test se poursuit comme décrit ci-dessus à l’étape S10 en prenant comme cinquième son le son d’intensité 50 dB et de fréquence 1500 Hz.
Par exemple, lorsque la cinquième fréquence est une fréquence d’extrémité (par exemple, les fréquences de 8000 Hz et 125 Hz sont des fréquences d’extrémité en conduction aérienne lorsque la série de fréquence est constituée des fréquences suivantes : 1000, 1500, 2000, 3000, 4000, 6000, 8000, 750, 500, 250 et 125 Hz) de la série de fréquences, la valeur d’incrémentation (et/ou la valeur de décrémentation, respectivement) prend une valeur inférieure, par exemple 10 dB HL, à la valeur d’incrémentation (et/ou la valeur de décrémentation, respectivement) lorsque la fréquence est une autre fréquence (qu’une fréquence d’extrémité).
Lorsque la cinquième intensité dépasse un cinquième seuil, par exemple 80 dB HL, la valeur d’incrémentation prend une valeur inférieure, par exemple 5 dB HL, à la valeur d’incrémentation lorsque la cinquième intensité est en dessous du cinquième seuil.
La série de fréquence est par exemple constituée des fréquences suivantes : 1000, 1500, 2000, 3000, 4000, 6000, 8000, 750, 500, 250 et 125 Hz.
Par exemple, à l’étape S10, durant la première répétition, aucun son par exemple n’est entendu par le patient 200 à 6000 Hz et à 8000 Hz. Un son est par contre entendu aux fréquences 1000, 1500, 2000, 3000, 4000, 750, 500, 250 et 125 Hz.
A l’étape S20, il est vérifié si une condition est remplie. La condition est remplie si :
L’amplitude d’un intervalle estimé par le processus gaussien est inférieure à une valeur seuil (par exemple 6 dB HL), Le nombre de fois dépasse un seuil de répétition (par exemple compris entre 15 et 100 fois).
Dans le mode de réalisation des figures 8b et 8c, l'électrode 15 comporte un manchon 157 muni d'un taraudage interne destiné à coopérer avec un filetage réalisé en périphérie externe du porte-électrode 36. Le vissage de l'électrode 15 sur le porte-électrode 36 permet ainsi de garantir que la face d'extrémité de l'électrode 15 soit correctement plaquée contre la face d'extrémité correspondante du porte-électrode 36 afin de garantir une bonne transmission du courant entre le porte-électrode 36 et l'électrode 15. Cette électrode 15 est décrite plus en détails ci-après en référence aux figures 12e à 12j.
A la différence de l’agencement suivant la , le dispositif 12 conducteur de la chaleur de la n’est pas relié fixement à la première paroi 3 du boîtier. Au lieu de cela, le dispositif 12 conducteur de la chaleur est maintenu en étant serré dans le châssis 2 du boîtier par une fixation ultérieure d’une platine de système aux boulons 6 de fixation, comme cela sera décrit ultérieurement à l’aide de la . Des essais ont montré que la liaison amovible avec serrage du dispositif 1é conducteur de la chaleur a une conductibilité de la chaleur meilleure d’environ 20 % que la liaison par soudage par points du dispositif 7 conducteur de la chaleur.
La représente un autre système 20 d’ordinateur. Dans le système 20 d’ordinateur de la , on a renoncé à prévoir des boulons 11 supplémentaires de mise en position, comme cela est représenté à la . Au lieu de cela, le dispositif 21 conducteur de la chaleur, représenté à la et pouvant être retiré à deux ailes 22 et 23 de fixation, qui s’étendent respectivement jusqu’aux boulons 6 de fixation prévus pour la fixation de la platine de système.
Dans l’exemple de réalisation, représenté à la , les deux ailes 22 et 23 de fixation forment une partie d’une zone 24 commune abaissée, qui est en contact mécaniquement et thermiquement directement avec la première paroi 3 du boîtier. En outre, le dispositif 21 conducteur de la chaleur a deux autres parties 25 abaissées, qui sont également en contact direct avec la première paroi 3 du boîtier.
Dans les parties 25 abaissées, il n’est pas prévu, à la différence du mode de réalisation suivant les figures 2 et 3, d’ouverture de fixation supplémentaire. Au lieu de cela, les ailes 22 et 23 de fixation ont, à proximité de leur extrémité respective, des ouvertures 26 de fixation. Les diamètres des ouvertures 26 de fixation sont choisies, de manière à ce qu’elles entourent, de manière lâche, les boulons 6 de fixation. Il est ainsi possible également dans le système 20 d’ordinateur de la , d’insérer simplement de manière lâche le dispositif 21 conducteur de la chaleur dans le châssis 2 du boîtier, le dispositif 21 conducteur de la chaleur étant maintenu ensuite par le montage d’une platine de système en étant serré entre la platine de système et la première partie 3 du boîtier.
La représente schématiquement une section transversale d’un système 1, 10 ou 20 d’ordinateur à l’état monté. On y voit que le dispositif 7, 12 ou respectivement 21 conducteur de la chaleur correspondant est en contact conducteur de la chaleur directement avec un composant 30 produisant de la chaleur. Le composant produisant de la chaleur est, par exemple, une partie d’un ensemble de puces de la platine de système. Dans cet exemple de réalisation, le composant 30 produisant de la chaleur est monté sur la face inférieure, tournée vers la première paroi 3 du boîtier, de la platine 31 de système.
En variante, il est également possible de monter le composant 30 produisant de la chaleur sur une face supérieure opposée de la platine 31 de système. Dans ce cas, l’évacuation de l’énergie calorifique produite par le composant 30 produisant de la chaleur s’effectue indirectement au moyen d’une conduction de la chaleur à travers la platine 31 de système. Des platines 31 de système modernes à plusieurs couches ont notamment une proportion relativement grande de cuivre, qui assure une bonne conduction de la chaleur à travers la platine 31 de système.
La représente schématiquement les stades d’un procédé de fabrication de l’un des systèmes 10 ou 20 d’ordinateur.
Dans un premier stade S1, on fabrique un châssis 2 de boîtier ayant une première paroi 3 de boîtier. On peut déformer une tôle d’acier par poinçonnage ou estampage d’une manière adéquate, afin de former une demi-coquille.
Dans un stade S2 suivant, on visse ou on introduit d’une autre façon, un ou plusieurs boulons 6 de fixation dans la première paroi 3 du boîtier. Eventuellement, on peut prévoir, sur la paroi 3 du boîtier, d’autres boulons 11 de mise en position, comme cela est représenté à la .
Dans un autre stade S3, on insère, de manière lâche, dans le châssis 2 du boîtier, l’un des dispositifs 12 et respectivement 21 conducteurs de la chaleur. Dans ce stade, une fixation finale du dispositif 12 et respectivement 21 conducteur de la chaleur n’a pas encore lieu.
Dans un stade S4, on recouvre vers le haut, par insertion d’une platine 31 de système, le dispositif 12 et respectivement 21 conducteur de la chaleur déjà inséré dans le châssis 2 du boîtier. Auparavant, on peut munir une partie de contact, comme par exemple, une partie 9 en saillie, éventuellement d’une pâte conductrice de la chaleur pour améliorer un contact thermique avec un composant 30 à refroidir produisant de la chaleur.
Dans la mesure où le système d’ordinateur à fabriquer n’a pas de composant produisant de la chaleur à refroidir au moyen d’une conduction de la chaleur, on peut se dispenser des stades S3 et S4. Des platines de système de puissance relativement faible ou refroidies au moyen d’autres dispositifs de refroidissement peuvent, par exemple, être mises dans le même châssis 2 de boîtier, qui sert également à la réception de platines 31 de système, qui exigent un refroidissement au moyen d’une conduction de la chaleur.
On visse ensuite la platine 31 de système insérée dans un stade S5 aux boulons 6 de fixation. On assure ainsi une assise fixe d’un dispositif 12 et respectivement 21 conducteur de la chaleur insérés auparavant dans le châssis 2 du boîtier.
Bien que, dans les exemples de réalisation décrits ci-dessus, on n’a décrit qu’un hotspot thermique unique ou qu’une partie 8 en saillie unique, il est bien entendu également possible de prévoir plusieurs parties 8 en saillie ou même plusieurs dispositifs conducteurs de la chaleur pour refroidir une pluralité de composants produisant de la chaleur.
Pour le moins, il existe donc une mobilité en rotation relative entre les arches 1, 3. Les figures 1 et 2 montrent un actionneur 35 permettant de commander cette mobilité. Elles révèlent aussi un actionneur primaire 15 permettant de commander une mobilité relative entre le support 2 et l’arche extérieure 1, ainsi qu’un actionneur secondaire 45 permettant de commander une mobilité relative entre l’arche intérieure 3 et le socle 4. Bien que non indispensables à la mise en œuvre de l’invention, les actionneurs primaires et secondaires et les mouvements qu’ils permettent confèrent à la base une plus grande variété de configurations pour permettre des positions très variées de la machine de lancement 5.
Suivant une possibilité, au moins l’un des actionneurs 15, 35,45 est un vérin, et de préférence un vérin électrique. Notamment, au moins l’un de ces vérins peut être commandé par le biais d’une interface de contrôle comme une télécommande, et/ou par le biais d’un dispositif programmable assurant des variations aléatoires ou non de position.
En référence à la , illustrant la base isolée de la machine 5, on peut d’abord noter un exemple de réalisation de l’arche extérieure 1. Cette dernière peut être réalisée sous la forme d’un profilé, soit d’une seule pièce, soit issue d’un assemblage d’une pluralité de profilés élémentaires. Dans l’exemple représenté, la section transversale de l’arche extérieure est rectangulaire, et plus précisément carrée.
Dans cet exemple, l’arche extérieure 1 dispose d’une première branche 11 formant une partie de sa longueur, et une deuxième branche 12 formant une autre partie de sa longueur, les deux branches étant opposées. Toujours dans cet exemple et à titre non limitatif, les branches 11,12 sont raccordées fixement par un bloc de jonction 13 se situant typiquement à mi- longueur de l’arche extérieure 1. Comme on le verra plus loin, le bloc 13 donne aussi préférentiellement la possibilité de faire un raccordement au support 2.