INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un ventilateur d’entrée communément désigné fan ou soufflante 10 est couplée au rotor 6 et génère un flux d’air F. La soufflante 10 est agencée en amont d’un bec de séparation 12 apte à séparer un flux d’air F entrant en un flux d’air radialement interne, dit flux primaire F1, circulant dans une veine 9 de flux primaire et traversant les différents niveaux susmentionnés de la turbomachine 2, et un flux d’air radialement externe, dit flux secondaire F2 traversant un conduit annulaire 11 le long de la machine pour ensuite rejoindre le flux primaire F1 en sortie de turbine. Le flux secondaire peut être accéléré de sorte à générer une réaction de poussée nécessaire au vol d’un avion.
Le bec de séparation 12 comprend une paroi annulaire extérieure 14 et une paroi annulaire intérieure 16 supportant une rangée d’aubes statoriques, et notamment, une ragée d’aubes statoriques de redressement 18, communément appelée redresseur 18, se trouvant à l’entrée du compresseur 4.
De préférence, la paroi annulaire intérieure 16 appartient à un carter du compresseur basse pression 4.
Le bec de séparation 12 comprend en outre, un passage de débit d’air de dégivrage (non illustré), situé entre la paroi annulaire extérieure 14 et la paroi annulaire intérieure 16. Le bec 12 comprend en outre une pointe 15 agencée en amont de la paroi annulaire extérieure 14 et de la paroi annulaire intérieure 16.
Préférentiellement, la pointe 15 du bec 12 est monobloc avec la paroi annulaire extérieure 14.
Dans cette configuration, le passage de débit d’air de dégivrage s’étend successivement le long de la paroi annulaire extérieure 14, le long de la pointe 15, le long de la paroi annulaire intérieure 16 jusqu’au redresseur 18, et radialement à l’intérieur de ce dernier.
L’architecture du passage de débit d’air de dégivrage sera amplement détaillée plus loin dans la présente description.
Les figures 2 à 4 sont des illustrations en une vue partielle en perspective du bec de séparation 12 de la et suivant trois différentes coupes longitudinales.
Chaque coupe longitudinale est décalée annulairement d’une autre coupe longitudinale afin d’illustrer différents éléments du bec de séparation, en particulier de la paroi annulaire extérieure 14.
À partir de la description de la , l’aval et l’amont sont en référence au sens d’écoulement du débit d’air de dégivrage dans le passage de débit d’air de dégivrage.
En référence à la , et suivant une première coupe longitudinale, la paroi annulaire extérieure 14 comprend un conduit d’admission 20 configuré pour amener un air chaud 22, dit débit d’air de dégivrage 22, depuis le compresseur haute pression vers le bec de séparation 12.
Le conduit d’admission 20 est débouchant dans un distributeur 24 d’air de dégivrage, ce dernier fait partie du bec de séparation 12 et forme une chambre de distribution s’étendant de manière annulaire et préférentiellement continue le long de la paroi annulaire extérieure 14. Avantageusement, cela permet au débit d’air 22 de parcourir circonférentiellement l’intégralité de la paroi annulaire extérieure 14.
Après cette étape, les éléments de roulement 50 sont orientés en direction de l’ouverture radialement externe 19 de l’alvéole d’attache 10.
En référence à la , on dispose ensuite la cale 40 sur le carter 30, de façon que la surface radialement interne 44 de la cale 40 soit orientée vers la surface radialement externe 33 du carter 30 et contre celle-ci. Les cavités 410 viennent en appui contre les éléments de roulement 50 respectifs. Dans certains modes de réalisation, on peut disposer la cale 40 sur le carter 30 comportant les éléments de roulement 50 à l’extérieur de l’alvéole d’attache 10, et par la suite insérer le carter 30, les éléments de roulement 50 et la cale 40 ensemble dans l’alvéole d’attache 10.
Lors du montage et dans la position de repos représentée sur les figures 5A et 5C, les zones d’appui C1 entre la cale 40 et les éléments de roulement 50 sont situées au fond des cavités 410 de la cale 40.
Quand le carter 30 et/ou la cale 40 sont insérés dans l’alvéole d’attache 10, on peut monter la butée 60 sur une extrémité de l’alvéole d’attache 10 et insérer la vis de serrage 62. Une deuxième butée 62 peut être agencée à l’extrémité opposée de l’alvéole d’attache 10 avant ou après insertion de l’ensemble de fixation.
En référence à la , on insère ensuite le pied d’aube 70 à fixer dans l’alvéole d’attache 10 par l’un des accès 16, 18 opposés, de sorte que le pied d’aube 70 repose sur la face d’appui 43 radialement externe de la cale 40. Une fois positionnée dans l’alvéole 10, l’aube 7 traverse l’ouverture radialement externe 19 ménagée entre les deux flancs 12, 14 de l’alvéole d’attache 10. Le pied d’aube 70 présente une forme en queue d’aronde lui permettant d’être bloqué radialement dans l’alvéole d’attache 10 parallèlement à l’axe transversal Y par les flancs 12, 14 comme illustré dans la , en favorisant la retenue de l’aube 7 lorsqu’elle est soumise à la force centrifuge. Sur la , seul le pied d’aube 70 est représenté et non l’aube à des fins de simplification.
Des verrous peuvent ensuite être fixés sur les deux accès 16, 18 de l’alvéole d’attache 10, afin d’empêcher le pied d’aube 70 et, dans certains modes de réalisation, la cale 40, de sortir de l’alvéole d’attache 10 par les deux accès 16, 18 opposés.
Dans un mode de réalisation avantageux, illustré sur la , on insère la vis de serrage 62 dans un filetage 34 formé dans le carter 30, en passant ladite vis de serrage 34 par l’orifice 61 agencé dans la butée 60. La cale 40 est immobile en direction de l’axe longitudinal X entre les deux butées 60 agencées aux deux extrémités de l’alvéole d’attache 10. Par exemple, la cale est maintenue par deux butées agencées sur les accès 16, 18 de l’alvéole d’attache. La rotation de la vis de serrage 62 dans le filetage intérieur 34 du carter 30 entraine un mouvement du carter 30 par rapport à l’alvéole d’attache 10, le long de l’axe longitudinal X1, et la cale 40 ne se déplace pas le long de cet axe X1.
Le mouvement du carter 30 le long de son axe longitudinal X1 (c’est-à-dire vers la gauche sur la et la ) entraine une rotation des éléments de roulement 50 autour de leurs axes Y5, Y6 respectifs. Les zones d’appui C1 entre la cale 40 et les éléments de roulement 50 suivent le mouvement de rotation et se déplacent ainsi en direction des élévations 420 de la cale 40.
En référence à la , quand les élévations 320 et cavités 310 du carter forment un chemin de roulement 300, les zones d’appui C3 entre le carter 30 et les éléments de roulement 50 se déplacent en direction des élévations 320 du carter 30. Simultanément, les éléments de roulement 50 se déplacent en direction des élévations 420 de la cale. Les éléments de roulement 50 se déplacent ainsi sur le chemin de roulement 400 de la cale 40 et le chemin de roulement 300 du carter 30.
Les zones d’appui entre la cale 40 et les éléments de roulement 50 et les zones d'appui entre le carter 30 et les éléments de roulement 50 se déplacent et sont alors référencées C2 et C4 dans la nouvelle position illustrée sur la . Quand les zones d’appui entre la cale 40 et les éléments de roulement 50 et les zones d'appui entre le carter 30 et les éléments de roulement 50 se déplacent en direction des élévations 420 et 320, la cale 40 se déplace en direction de l’ouverture radialement externe 19 de l’alvéole d’attache 10, (c’est-à-dire vers le haut de la ).
En référence à la , lors du montage, la zone d’appui C1 de la cale 40 sur l’élément de roulement 50 est située au fond de la cavité 410 et la zone d’appui C3 de l’élément de roulement est situé au fond de la cavité 310 du carter 30. Dans cette position, la distance H1 entre la surface radiale extérieure 43 de la cale 40 et la surface radiale intérieure 32 du carter 30 est minimale.
. L’élément de roulement 50 est en appui contre la cale 40 qui reste immobile en translation le long de l’axe X. En raison de la friction avec la cale 40, l’élément de roulement effectue une rotation d’un angle α autour de son axe Y5, Y6.
La zone d’appui entre la cale 40 et l’élément de roulement 50 se décale par rapport à la zone d’appui C1 avant la rotation en direction d’une élévation 420. Simultanément, la zone d’appui entre le carter 30 et l’élément de roulement 50 se décale par rapport à la zone d’appui C3. La distance H2 entre la surface radiale extérieure 43 de la cale 40 et la surface radiale intérieure 32 du carter 30 est supérieure à la distance H1 entre lesdits surfaces 32, 43 lors du montage. La différence entre les distances H1 et H2 correspond à la composante en direction radiale de la distance entre les zones d’appui C1 et C2 sur la cale 40 plus la composante en direction radiale de la distance entre les zones d’appui C3 et C4 sur le carter 30. Ainsi, le mouvement le long de l’axe longitudinal X entraine un mouvement de la cale 40 en direction de l’ouverture radialement externe 19 de l’alvéole d’attache 10. Le carter 30 et la cale 40 se trouvent ainsi dans une position active, dans laquelle les éléments de roulement 50 sont agencés sur les flancs des élévations 420, 320 de la cale 40 et du carter 30. De manière générale, on limite le mouvement du carter 30 de sorte que les zones d’appui C2, C4 restent inférieurs au sommet de chaque élévation 420, 320 respective.
En raison du mouvement de la cale 40, la surface radiale externe 43 de la cale 40 exerce un effort en direction radiale externe sur le pied d’aube 70, de telle sorte que le pied d’aube 70 est serré entre les deux flancs 12, 14 de l’alvéole d’attache 10 et la cale 40. En faisant tourner la vis de serrage 62 dans un sens de serrage, la cale 40 est déplacée en direction de l’ouverture radialement externe 19, et la valeur de l’effort exercé par la cale 40 sur le pied de l’aube 70 est augmentée.
De manière alternative, en référence à la , les éléments de roulement 50 sont immobiles dans des logements de retenue 311 du carter 30. Dans ce cas, lors d’un déplacement du carter 30 tel que décrit ci-dessus, les éléments à roulement 50 effectuent une rotation d’un angle α autour de son axe Y5, Y6 à l’intérieur des logements de retenue 311, sans pourtant se déplacer par rapport aux logements de retenue 311.
La zone d’appui C2 entre la cale 40 et l’élément de roulement 50 se décale par rapport à la zone d’appui C1 avant la rotation en direction d’une élévation 420, de manière similaire au mode de réalisation décrit ci-dessus.
Avantageusement, le substrat textile B comprend des pores (ou ouvertures traversantes) ayant au moins une dimension supérieure ou égale à 0,01 mm, de préférence supérieure ou égale à 0,1 mm, éventuellement supérieure ou égale à 0,5 m ou à 1 mm.
Avantageusement, le substrat textile B est perméable à la vapeur d’eau.
Avantageusement, les espaces de croisement entre les fils du substrat B forment des espaces de circulation de la vapeur d’eau entre les faces interne et externe du substrat B.
Couche métallique C De préférence, ladite couche métallique C est déposée par une technique de dépôt de couche mince, en particulier telle que décrite ci-après ou en référence au troisième aspect de l’invention.
De préférence, ladite couche métallique C a une épaisseur inférieure ou égale à 50 µm, préférentiellement inférieure ou égale à 10 µm, notamment inférieure ou égale à 1 µm, notamment inférieure ou égale à 200 nm ou à 150 nm ou à 100 nm.
De préférence, ladite couche métallique C a une épaisseur supérieure ou égale à 1 nm, préférentiellement supérieure ou égal à 10 nm.
Avantageusement, la couche métallique C est fabriquée par une méthode de dépôt physique en phase vapeur (notamment dite PVD ou physical vapour deposition), en particulier choisie parmi : - une méthode de dépôt par évaporation sous-vide (en particulier selon le premier mode de réalisation du troisième aspect de l’invention), ou - de préférence, une méthode de dépôt par pulvérisation cathodique (en particulier selon le second mode de réalisation du troisième aspect de l’invention, éventuellement assistée par un champ magnétique.
La couche de protection métallique D peut être fabriquée : - par une méthode de dépôt physique en phase vapeur (notamment dite PVD ou physical vapour deposition), en particulier choisie parmi : - une méthode de dépôt par évaporation sous-vide (en particulier selon le premier mode de réalisation du troisième aspect de l’invention), ou - une méthode de dépôt par pulvérisation cathodique (en particulier selon le second mode de réalisation du troisième aspect de l’invention, éventuellement assistée par un champ magnétique), en particulier dans la même enceinte de fabrication de la couche métallique C, - ou encore peut être fabriquée par une méthode de dépôt chimique en phase vapeur assistée par plasma (dite PECVD : Plasma-Enhanced Chemical Vapor Deposition), en particulier dans la même enceinte de fabrication de la couche métallique C.
Avantageusement, la couche métallique C ou la couche de protection D, en particulier métallique ou non métallique, est perméable à la vapeur d’eau.
Complexe De préférence, le complexe selon l’invention est souple, en particulier il présente une certaine drapabilité et peut se conformer à différentes formes d’articles.
Le complexe souple peut être cousue, et donc perforé par des aiguilles de couture.
De préférence, la masse surfacique totale du complexe est supérieure ou égale à 10 g/m² ou à 30 g/m² ou à 50 g/m².
De préférence, la masse surfacique du complexe est inférieure ou égale à 350 g/m², encore de préférence inférieure ou égale à 300 g/m² ou 250 g/m² ou à 200 g/m², éventuellement inférieure ou égale à 150 g/m² ou à 100 g/m².
De préférence, le complexe a une épaisseur supérieure ou égale à 0,01 mm ou à 0,05 mm.
De préférence, le complexe a une épaisseur inférieure ou égale à 5 mm ou à 4 mm ou à 3 mm ou à 2 mm ou à 1 mm.
Ledit élément bloqueur 602, peut présenter du deuxième côté par rapport au troisième plan, une portion élastique 6020 comprimée élastiquement contre un chant de l’ouverture du support fixe 603 constituant simultanément les moyens élastiques ME et/ou les moyens ressorts MR.
Le support fixe 603 peut être un premier élément mince s’étendant suivant un premier élément plan, au niveau de l’ouverture Ov, perpendiculaire à l’axe de la tige de commande 5. Le premier élément plan et le deuxième élément plan peuvent être interposés entre le premier organe 600 et le deuxième organe 601 du dispositif de commande et de verrouillage 6.
Ledit élément bloqueur 602 peut être un élément deuxième mince s’étendant suivant un deuxième élément plan, reçu dans l’ouverture. Le premier élément plan et le deuxième élément plan peuvent être sensiblement coplanaires, perpendiculaires à l’axe de la tige de commande.
La réalisation de l’élément bloqueur et du support fixe, sous forme d’éléments minces, interposés entre le premier organe et le deuxième organe, permet de rapprocher au plus près les flasques (à savoir le troisième et le quatrième flasques) du premier organe et du deuxième organe, suivant la direction de la tige de commande, les flasques du premier organe et du deuxième organe, séparés d’une distance correspond sensiblement à l’épaisseur des éléments minces, au jeu de fonctionnement près. Une telle disposition permet d’assurer avantageusement une grande compacité du dispositif de commande et de verrouillage externe, suivant la direction de la tige de commande.
L’épaisseur de l’élément peut être comprise entre 0,4 mm et 1,2 mm, telle que par exemple entre 0,5mm et 0,8mm. Le support fixe est d’épaisseur au moins égale à l’épaisseur de l’élément bloqueur, voire d’épaisseur supérieure à l’épaisseur de l’élément bloqueur, par exemple supérieur de 0,2mm à 0, 6mm. Les parois internes respectives du troisième flasque et du quatrième flasque peuvent être séparées d’une distance correspondant à l’épaisseur du support fixe 603, au jeu de fonctionnement près. Le support fixe 603, en particulier la partie comportant ladite ouverture Ov ,est ainsi bloqué suivant la direction axiale à la tige de commande, maintenu entre le premier organe 600 et le deuxième organe 601
L’encombrement hors-tout du dispositif 6 de commande et de verrouillage suivant l’axe de la tige de commande 5 (comprenant le premier organe 600, le deuxième organe 601, le support fixe 603 et ledit élément bloqueur 602), peut être réduit, à savoir que la distance l (voir ) peut être inférieure à 24 mm, notamment inférieur à 20mm, telle qu’inférieure à 16 mm.
L’élément bloqueur 602 et la partie du support fixe 603 portant l’ouverture Ov, sont sensiblement coplanaires et sont intercalés entre le troisième flasque du premier organe 600 ; et le quatrième flasque du deuxième organe 601, suivant la direction de la tige de commande 5.
De manière générale, on remarque que l’élément bloqueur 602 comprend une ouverture centrale 6021, traversée, d’une part, par la tige de commande 5 et, d’autre part, par le plot de centrage 6002 du premier organe 600.
Comme compréhensible, lors de l’assemblage du dispositif 6 de commande et de verrouillage, le plot de centrage 6002 est inséré dans l’ouverture OV du support fixe, et dans l’ouverture centrale 6021 de l’élément bloqueur 602.
On enfile ensuite le plot de centrage 6002 du premier organe 600 dans l’évidemment cylindrique 6010 du deuxième organe de sorte que le plot de centrage 6002 soit dépassant, extérieurement, du quatrième flasque formé, L’élément bloqueur et la partie coplanaire du support fixe, sont bloqués suivant la direction axiale de la tige de commande 5, d’un côté par la paroi interne du troisième flasque du premier organe 600, et de l’autre côté par la paroi interne du quatrième flasque du deuxième organe 600.
Un moyen de retenu solidaire de l’extrémité dépassante du plot de centrage 6002 permet de maintenir le deuxième organe 601 sur le plot ce centrage 6002, en interdisant son écartement du premier organe 600. Ce moyen de retenu peut être des dents élastiques 6001, pourvues sur la périphérie à l’extrémité distale du plot de centrage, comme visible à la venant crocheter la paroi extérieure du quatrième flasque lors de l’insertion. Ces dents élastiques 6001 se déforment radialement vers l’intérieur lorsque insérées dans l’évidemment cylindrique 6010, avant de revenir élastiquement pour retenir la paroi externe du troisième flasque. Le moyen de retenu peut encore être constitué par une bague de retenue 6003 tel qu’un circlip, venant en butée contre la paroi externe quatrième flasque, comme visible à la .
Les moyens de came C1, C2 peut, comprendre : - la première came C1 configurée pour venir en butée avec un premier épaulement Ep1 de l’élément bloqueur 602 d’un côté du plan passant par la direction radiale DR et l’axe de la tige de commande 5 lorsque la deuxième organe 601 et le premier organe 600 sont dans la première position de fin de course , - la deuxième came C2 configurée pour venir en butée avec un deuxième épaulement Ep2 de l’élément bloqueur 602 de l’autre côté du plan passant par la direction radiale DR et l’axe de la tige de commande 5 lorsque la deuxième organe 601 et le premier organe 600 sont dans la deuxième position de fin de course.
On remarque que la première came C1 et la deuxième came C2 peuvent être formées en saillie d’une face du deuxième organe 601, en saillie vers le premier organe 600, et par exemple constituant un premier plot et un second plot.
Selon un mode de réalisation, les premiers moyens de butée B1 et les deuxièmes moyens de butée B2 peuvent comprendre une première ouverture OV1 dans un corps du premier organe 600, recevant la première came C1 en saillie, et une deuxième ouverture OV2 dans un corps du deuxième organe 601, recevant la deuxième came en saillie C2.
Le couple première came C1/première ouverture OV1 et/ou le couple deuxième came C2/deuxième ouverture OV2 peuvent être avantageusement configurés pour limiter le déplacement angulaire du deuxième élément par rapport au deuxième élément en définissant la première fin de course et la deuxième fin de course. Ainsi, à la notamment, on remarque que la première ouverture OV1 (respectivement la deuxième ouverture OV2) est de dimension surabondante par rapport à la section du première came C1 (respectivement de la deuxième came C2) de sorte à autoriser course angulaire limitée entre le premier organe et le deuxième organe.
De manière générale La course angulaire limitée peut être comprise entre 5°° et 60°, voire de préférence entre 5° et 30°°.
Dans une quatrième étape E7, le module 3 détermine la quantité d’informations, le contenu et les modalités de communication de ces informations à communiquer au conducteur en fonction d’une part de l’index représentatif de la charge mentale transmis par le module 7 au module 3, et d’autre part d’un index d’urgence associé à chaque information.
L’invention permet donc de proposer au conducteur un véhicule 1 intelligent adaptatif et réduisant le risque d’accident.
État de la technique Dans l’art antérieur des volants de véhicules équipés d’un dispositif électrique (comme un dispositif de chauffage ou de détection de contact ou de proximité avec l’utilisateur), en particulier au niveau de la jante, il est connu de positionner le dispositif électrique sur un noyau de la jante. Le noyau est typiquement constitué d’une armature surmoulée avec une matière de surmoulage. Le dispositif électrique quant à lui comprend notamment un conducteur électrique porté par un substrat souple. En fonction de la proximité de l’armature avec le dispositif électrique, il peut arriver que l’armature perturbe le fonctionnement du dispositif électrique : des courts-circuits ou des perturbations de mesure de contact peuvent arriver si l’armature est proche ou touche le conducteur électrique.
Pour cela un premier aspect de l'invention concerne un volant de véhicule, comprenant : - un moyeu agencé pour être relié à un élément de direction du véhicule, - au moins une branche attachée au moyeu, - une jante attachée à ladite au moins une branche, et comprenant : un noyau défini par une portion d’armature et par une matière de surmoulage au moins partiellement surmoulée sur la portion d’armature, un dispositif électrique recouvrant au moins une partie du noyau et comprenant un substrat supportant au moins un conducteur électrique agencé en regard du noyau, caractérisé en ce que le volant comprend un film isolant électriquement agencé entre le conducteur électrique et le noyau.
Le film isolant situé entre le dispositif électrique et le noyau permet de garantir une parfaite isolation électrique et une distance minimale entre le conducteur électrique et l’armature du noyau, même si la matière de surmoulage est absente et/ou présente une faible épaisseur, des discontinuités ou perforations locales. On peut noter que le conducteur électrique agencé en regard du noyau peut être en partie ou totalement en surface externe du substrat, du côté du noyau, et dépourvu de gaine isolante (autrement dit la matière conductrice du conducteur électrique est à nu). Le conducteur électrique peut être partiellement noyé dans le substrat, il peut le traverser de manière ponctuelle ou répétitive pour aller d’une face à l’autre. En tout état de cause, le conducteur électrique peut être affleurant et/ou externe au substrat, si bien qu’un contact ou une proximité avec l’armature sans le film isolant pourrait provoquer un dysfonctionnement (court-circuit ou perturbation de mesure), et un tel dysfonctionnement est évité grâce au film isolant agencé entre le conducteur électrique et le noyau.
Selon un mode de réalisation, le film isolant peut être présent entre le dispositif électrique et le noyau uniquement aux endroits où le conducteur électrique est en regard du noyau. Si le conducteur électrique n’est pas présent sur tout la surface du dispositif électrique recouvrant le noyau, on peut par exemple ne prévoir le film isolant que sur la surface « active » où le conducteur électrique est présent ou affleurant. On peut prévoir de recouvrir cette surface « active » en débordant de quelques millimètres par exemple.