INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce cas, l’entrée d’air et la sortie de gaz du système de refroidissement peuvent être distinctes de ladite au moins une entrée permettant d’injecter le gaz inerte. L’obturateur peut être réalisé dans un matériau ayant une température de fusion choisie de manière à ce que, lorsqu’un seuil prédéterminé est franchi pour la température à l’intérieur de l’enceinte, l’obturateur fonde pour mettre ladite au moins une entrée dans l’état ouvert et permettre l’injection de gaz inerte à l’intérieur de l’enceinte. En particulier, l’obturateur peut être réalisé dans un matériau dont la température de fusion est inférieure ou égale à 130°C. Un tel matériau peut être choisi dans le groupe constitué par les alliages type métal de Newton Bismuth-Plomb-Etain, qui ont une température de fusion d’environ 100°C, et les matériaux polymères, tels qu’un polychlorure de vinyle (PVC) qui a une température de fusion d’environ 100°C ou un acrylonitrile butadiène styrène qui a une température de fusion d’environ 130°C.
En variante, le déplacement de l’obturateur pour faire passer ladite au moins une entrée de l’état fermé à l’état ouvert peut être commandé par le dispositif de commande.
Le déplacement de l’obturateur peut encore être déclenché par la pression à l’intérieur de l’enceinte.
L’épaisseur de l’obturateur peut être comprise entre 1 et 2 mm.
Un raccord pour permettre l’injection de gaz inerte dans l’enceinte de la batterie peut être fixé à ladite au moins une entrée.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite au moins une entrée peut être munie, notamment à l’extérieur de l’enceinte, d’un tuyau de liaison, notamment d’un raccord en T, permettant d’injecter soit du gaz inerte soit de l’air en fonction de la température et/ou de la pression détectée à l’intérieur de l’enceinte par le dispositif de détection.
Il existe donc un besoin pour un transistor non-volatil présentant une meilleure endurance et un contraste amélioré entre l’état passant et l’état non-passant.
A cet effet, la description décrit un transistor non-volatil à effet de champ, le transistor comprenant une première électrode dite électrode de grille comportant un premier contact, une deuxième électrode dite source, la source comprenant un deuxième contact, une troisième électrode dite drain, le drain comportant un troisième contact, un canal entre le drain et la source, le canal étant constitué d’un gaz bidimensionnel d’électrons, un sous-ensemble à états rémanents, le sous-ensemble à états rémanents présentant au moins deux états rémanents contrôlables électriquement, le sous-ensemble à états rémanents étant en contact avec le canal, le sous-ensemble à états rémanents comportant au moins une couche d’oxyde, et une couche réductrice réalisée en au moins un matériau réducteur de type métal, chaque matériau réducteur de type métal présentant une concentration atomique en éléments métalliques supérieure ou égale à 50%, ces éléments métalliques étant choisis dans les colonnes 3d, 4d, 5d, 5f de la classification périodique. La première électrode est en contact avec le sous-ensemble à états rémanents et l’application d’une tension entre le premier contact et un contact parmi le deuxième contact et le troisième contact entraîne une modulation non-volatile de la conductivité du gaz bidimensionnel constituant le canal.
La couche réductrice permet de créer le gaz bidimensionnel d’électrons formant le canal à l’interface entre la couche réductrice et le sous-ensemble à états rémanents.
Selon des modes de réalisation particuliers, le transistor non-volatil présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- la couche réductrice est une monocouche de matériau réducteur de type métal ou un multicouche de matériaux réducteurs de type métal, ce ou ces matériaux réducteurs présentant chacun une concentration atomique en éléments métalliques supérieure ou égale à 50%, ce ou ces éléments métalliques étant choisis dans les colonnes 3d, 4d, 5d, 5f de la classification périodique.
- le sous-ensemble à états rémanents comprend au moins une couche ou multicouche diélectrique non-volatile à contrôle électrique, par effet ferroélectrique, par effet de charge piégée, par effet de migration d’ions ou par combinaison de plusieurs de ces effets.
- chaque matériau réducteur de type métal présente une concentration atomique en éléments métalliques supérieure ou égale à 80%.
- chaque élément métallique est choisi dans la liste constituée de l’aluminium, du tantale, de l’yttrium, du magnésium et du ruthénium.
- la couche réductrice présente une épaisseur inférieure ou égale à 15 nanomètres et de préférence inférieure ou égale à 10 nanomètres.
- le transistor comporte un substrat sur lequel repose le drain, la source et la couche réductrice, la couche réductrice, le canal et le sous-ensemble à états rémanents formant dans cet ordre un empilement, et la première électrode repose sur le sous-ensemble à états rémanents.
- le sous-ensemble à états rémanents repose sur la première électrode, le drain, le canal et la source reposent sur le sous-ensemble à états rémanents, et la couche réductrice est disposée sur le canal.
- le transistor non-volatil comporte, en outre, une couche de protection sur la couche réductrice.
- le sous-ensemble à états rémanents comporte une couche choisie parmi une couche d’oxyde en oxydes pérovskites, une couche d’oxyde en (Hf 1-x Zr x )O 2 , x variant entre 0 et 1, éventuellement dopée, et une couche en poly(fluorure de vinylidène).
- le transistor comporte une unité de lecture, l’unité de lecture comportant une sous-unité d’application d’une tension entre le drain et la source et une sous-unité de mesure du courant entre le drain et la source.
- la source et le drain sont en contact avec les extrémités du canal.
On notera que l’étape 10-60 peut comprendre une sous-étape 10 dans laquelle on (le dispositif de contrôle DC) peut commencer par déterminer une valeur absolue vae de l’écart ev (soit vae = |ev| = |vc - vr|), et une sous-étape 20 dans laquelle on (le dispositif de contrôle DC) peut comparer cette valeur absolue déterminée vae à un premier seuil s1 choisi.
Puis, lorsque cette valeur absolue déterminée vae est supérieure au premier seuil s1 choisi (soit vae > s1), on (le dispositif de contrôle DC) peut déterminer, dans une sous-étape 30 l’étape 10-60, une seconde valeur v2 qui est représentative d’un pourcentage d’écart pe entre la vitesse cible vc et la vitesse réelle vr, puis déterminer la première valeur v1 en fonction de cette seconde valeur v2.
Par exemple, le pourcentage d’écart pe peut être égal au rapport entre l’écart ev et la vitesse cible vc (soit pe = ev/vc = (vc-vr)/vc (en %)). On peut donc avoir un pourcentage d’écart pe négatif ou positif selon que vc est inférieure ou supérieure à vr.
Egalement par exemple, la seconde valeur v2 peut être égale au pourcentage d’écart pe (soit v2 = pe). Mais cela n’est pas obligatoire.
Ensuite, l’étape 10-60 peut comprendre une sous-étape 40 dans laquelle on (le dispositif de contrôle DC) peut déterminer le couple demandé cd en fonction de la vitesse réelle vr et de la première valeur déterminée v1 (fonction de v2).
On notera que, lorsque dans la sous-étape 20 la valeur absolue déterminée vae est inférieure ou égale au premier seuil s1 choisi (soit vae ≤ s1), on (le dispositif de contrôle DC) peut, par exemple, déterminer, dans une sous-étape 50 de l’étape 10-60, un couple théorique ct(vr) associé à la vitesse réelle vr et utiliser ce couple théorique déterminé ct(vr) en tant que couple demandé cd.
Par exemple, le couple théorique ct(vr) peut être déterminé au sein d’une table (ou cartographie) établissant une correspondance entre des vitesses (réelles) et des couples (demandés), et déterminée lors de phases d’essais ou de mise au point d’un véhicule similaire à celui concerné (V) pour une charge embarquée moyenne. On notera que l’on peut utiliser une table (ou cartographie) pour la marche avant et une autre table (ou cartographie) pour la marche arrière. On notera également que la (chaque) table (ou cartographie) peut, par exemple, être stockée dans le dispositif de contrôle DC. On notera également qu’au lieu d’utiliser une table (ou cartographie) on peut utiliser au moins une formule (ou équation) mathématique donnant le couple demandé cd en fonction de la vitesse réelle vr.
On notera également que dans la sous-étape 30 on le dispositif de contrôle DC) peut, par exemple, déterminer une première valeur v1 qui est égale au résultat du produit entre la seconde valeur v2 (ici égale au pourcentage d’écart pe) et un coefficient correctif cc choisi (soit v1 = v2*cc (avec ici v2 = pe)). Ce coefficient correctif cc est destiné à améliorer la précision de la détermination du couple demandé cd. On notera que le pourcentage d’écart pe pouvant être négatif ou positif, la première valeur v1 peut donc aussi être négative ou positive.
Par exemple, dans la sous-étape 30 de l’étape 10-60 le coefficient correctif cc peut être choisi en fonction de la vitesse réelle vr et/ou du pourcentage d’écart pe. Dans ce cas, on peut, par exemple, utiliser une loi (ou cartographie) définissant l’évolution du coefficient correctif cc en fonction de la vitesse réelle vr et/ou du pourcentage d’écart pe, et déterminée lors de phases d’essais et de mise au point d’un véhicule similaire à celui concerné (V).
Mais cela n’est pas obligatoire. En effet, le coefficient correctif cc peut être fixe (ou constant) quelle que soit la vitesse réelle vr et/ou quel que soit le pourcentage d’écart pe.
Egalement par exemple, dans la sous-étape 40 de l’étape 10-60, on (le dispositif de contrôle DC) peut, par exemple, déterminer le couple demandé cd en multipliant un couple théorique ct(vr) qui est associé à la vitesse réelle vr et la première valeur v1 augmentée d’une valeur égale à un (soit cd = ct(vr)*(1 + v1)). Ainsi, lorsque la première valeur v1 est négative le couple demandé cd est inférieur au couple théorique ct(vr), ce qui est adapté au cas où le véhicule V circule sur une pente descendante, et lorsque la première valeur v1 est positive le couple demandé cd est supérieur au couple théorique ct(vr), ce qui est adapté au cas où le véhicule V circule sur une pente montante.
Comme indiqué plus haut, le couple théorique ct(vr) peut être déterminé au sein de la table (ou cartographie) précitée, laquelle établit une correspondance entre des vitesses (réelles) et des couples (demandés). On notera que l’on peut ici aussi utiliser une table (ou cartographie) pour la marche avant et une autre table (ou cartographie) pour la marche arrière. On notera également qu’au lieu d’utiliser une table (ou cartographie) on peut ici aussi utiliser au moins une formule (ou équation) mathématique donnant le couple demandé cd en fonction de la vitesse réelle vr.
On notera également que l’on peut prévoir un retour à un mode de fonctionnement classique lorsque la valeur absolue déterminée vae redevient durablement inférieure au premier seuil s1. A cet effet, lorsque la valeur absolue déterminée vae devient inférieure au premier seuil s1 à un instant t (soit vae ≤ s1 à partir de t), on (le dispositif de contrôle DC) peut, par exemple, déterminer, dans une sous-étape 60 de l’étape 10-60, un couple théorique ct(vr) qui est associé à la vitesse réelle vr (et présenté plus haut), et utiliser ce couple théorique déterminé ct(vr) en tant que couple demandé cd lorsqu’une durée dc choisie est écoulée depuis cet instant t. Cela revient à effectuer la sous-étape 50 lorsque la durée dc est écoulée. Afin de mettre en œuvre cette option on (le dispositif de contrôle DC) peut déclencher une temporisation ayant la première durée dc choisie dès que la valeur absolue déterminée vae devient inférieure au premier seuil s1 à un instant t, et lorsque cette temporisation expire (et que l’on a toujours vae < s1), on (le dispositif de contrôle DC) utilise le couple théorique déterminé ct(vr) en tant que couple demandé cd.
Par exemple, dans la sous-étape 60 de l’étape 10-60 la durée dc peut être choisie en fonction de la vitesse réelle vr et/ou du pourcentage d’écart pe. Dans ce cas, on peut, par exemple, utiliser une loi (ou cartographie) définissant l’évolution de la durée dc en fonction de la vitesse réelle vr et/ou du pourcentage d’écart pe, et déterminée lors de phases d’essais et de mise au point d’un véhicule similaire à celui concerné (V).
Mais cela n’est pas obligatoire. En effet, la durée dc peut être fixe (ou constante) quelle que soit la vitesse réelle vr et/ou quel que soit le pourcentage d’écart pe.
Le mode de déplacement dégradé (ou Limp Home mode) est inhibé quand le problème initialement détecté et qui a déclenché son instauration n’est plus présent, par exemple après que le conducteur ait coupé le contact du véhicule V puis remis le contact du véhicule V.
L’identification et la quantification détaillée des sucres présents a été effectuée par chromatographie liquide haute performance, couplée à un spectromètre de masse ACQUITY Qda (WATERS) équipé d’une sonde electrospray en mode négatif. Les échantillons ont été séparés sur une colonne Luna Omega SUGAR 100A (Phenomenex : H21-180323) par un système HPLC Agilent 1260 (Agilent Technologies). Le débit était de 0,8 ml / min. Les phases mobiles consistaient en une solution aqueuse 20 mmol d’acétate d’ammonium et 95/5 (ACN/H20) 20 mmol d’acétate d’ammonium.
La caractérisation et la quantification des acides organiques a été effectuée selon la méthode décrite dans l’exemple 6.
Les analyses mettent en évidence une consommation de 67 % des sucres totaux (illustré ) et en particulier la consommation de la totalité des sucres impliqués dans les processus de fermentation (fructose et glucose) dans les extraits de l’invention (exemples 3 et 4) comparativement à un extrait conventionnel (exemple 5).
L’analyse des acides organiques contenus dans les différents extraits (illustré ) montre une augmentation de 97 % de la concentration en acides lactique et succinique et de 99 % en acide propionique dans l’extrait autofermenté de violette comparé à un extrait conventionnel. L’extrait autofermenté suivi d’une extraction contient 11 % d’acide succinique et 15 % d’acide propionique de plus qu’un extrait autofermenté.
[Tableau 3] : Analyse des sucres et des acides organiques dans des extraits de fleurs de violette Extrait conventionnel Extrait autofermenté Extrait autofermenté + Extraction Sucres totaux (g/Kg) 3,1 1,0 2,5 Fructose (mg/Kg) 132,0 Glucose (mg/Kg) 243,0 Acide lactique (mg/Kg) 19,2 552,7 544,8 Acide succinique (mg/Kg) 6,3 235,1 263,6 Acide propionique (mg/Kg) 241,5 286,4
Exemple 8 : Mise en évidence du rôle du phytobiote dans l’autofermentation des fleurs de jasmin ( Jasminum grandiflorum )
Des fleurs de jasmin fraîches ont été stérilisées par autoclavage pendant 10 minutes à 121°C pour tuer les micro-organismes. Cette matière végétale dépourvue de phytobiote a ensuite été engagée dans le procédé décrit à l’exemple 1 pour constituer un extrait contrôle.
L’analyse physico-chimique montre que les taux de composés phénoliques et de protéines diminuent fortement pendant le processus d’autofermentation, alors qu’ils sont stables dans la condition contrôle.
Ces résultats démontrent que les micro-organismes du phytobiote sont directement responsables de la consommation métabolique des composés phénoliques et des protéines lors du processus d’autofermentation décrit dans la présente demande et en particulier dans l’exemple 1.
[Tableau 4] : Comparaison de la consommation de composés phénoliques et de protéines en situation autofermentative ou contrôle (phytobiote tué) Extrait de fleurs de jasmin autofermentées Extrait de fleurs de jasmin stérilisées Début fermentation Fin fermentation Début fermentation Fin fermentation Composés phénoliques (mg/kg) 912 486 1046 980 Protéines (g/kg) 4,1 2,9 5 5,1
Exemple 9 : Evaluation in vitro de la capacité inhibitrice de la hyaluronidase des extraits de fleurs de jasmin fraîches obtenus selon les exemples 1 et 5
La hyaluronidase catalyse la dégradation de l’acide hyaluronique (un glycosaminoglycane fortement présent au niveau du derme de la peau ayant des propriétés hydratantes et anti-âge) en mono ou disaccharides ainsi qu’en fragments plus petits d’acide hyaluronique.
L'acide hyaluronique a la capacité de provoquer une turbidité en présence d’une solution d'albumine acide, qui peut être mesurée au spectrophotomètre à 600 nm.
Protocole : L’enzyme est incubée avec les extraits obtenus selon les exemples 1 et 5 à la concentration choisie (dilution vol/vol) à une température de 37°C. Le substrat de l’enzyme, l’acide hyaluronique est ajouté au mélange. L’ensemble est homogénéisé lentement puis laissé à incuber pendant exactement 45 minutes à 37°C. L’acide hyaluronique restant dans le mélange est ensuite mis en contact avec une solution d’albumine acide pendant 10 minutes avant que la transmittance ne soit lue à 600 nM au spectrophotomètre.
L’extrait de fleurs de jasmin autofermentées préparé selon l’exemple 1 présente un pouvoir inhibiteur de l’enzyme significativement plus fort que l’extrait préparé de manière conventionnelle selon l’exemple 5. Les résultats sont présentés dans le [Tableau 5].
Un dispositif pour mettre en œuvre ce principe de coupage s’appelle une torche, notamment une torche plasma. Une telle torche comporte notamment une électrode, une tuyère, et un système d’alimentation en gaz de la tuyère.
Il est connu en outre de munir une torche plasma d’une seconde tuyère, disposée en aval (ou autour) de la première tuyère de manière à former autour du jet plasma une couche de gaz protectrice. La seconde tuyère est alors souvent alimentée avec un gaz inerte ou de l’air. Le document EP2384097 décrit une telle tuyère qui est optimisée pour le refroidissement amont de la tuyère plasma munie d’une ouverture formant une buse par laquelle passe le jet plasma. La torche plasma décrite dans ce document présente donc les avantages d'un flux gazeux de plasma ionisé ainsi qu'un refroidissement de la buse et sa protection renforcés contre les projections de métal fondu qui peuvent intervenir pendant l'utilisation de la torche, et en particulier durant les phases de perçage.
Il existe le besoin de pouvoir réaliser des coupes en biseau d'une pièce au moyen de la torche de coupage plasma sans que la tuyère aval de la torche interfère avec la pièce lors d'un changement d’orientation de la torche tout en garantissant un refroidissement de la tuyère aval.
La présente invention vise à combler efficacement ce besoin en proposant une tuyère pour une torche de coupage plasma comportant: - une première portion annulaire tronconique ayant une face interne et une face externe, ladite première portion annulaire tronconique ayant une première épaisseur s'étendant entre la face interne et la face externe de ladite première portion annulaire tronconique, - une deuxième portion annulaire tronconique munie d'un canal central traversant, ladite deuxième portion annulaire tronconique ayant une face interne et une face externe, ladite deuxième portion annulaire tronconique ayant une deuxième épaisseur s'étendant entre la face interne et la face externe de ladite deuxième portion annulaire tronconique, - la première épaisseur de la première portion annulaire tronconique est inférieure à la deuxième épaisseur de la deuxième portion annulaire tronconique.
L'invention permet ainsi, en prévoyant une portion de faible épaisseur et une portion de grande épaisseur, de permettre un positionnement de la tuyère dans le prolongement de la coiffe de maintien. On évite ainsi toute interférence avec la pièce à découper lors d'un changement d'orientation de la torche. En outre, grâce à la portion de grande épaisseur, l'invention permet de disposer d'une épaisseur de matière suffisante pour assurer un refroidissement par conduction de la tuyère.
Selon une réalisation de l'invention, la face externe de la première portion annulaire tronconique présente une forme légèrement bombée, c’est-à-dire convexe.
Selon une réalisation de l'invention, la face externe de la première portion annulaire tronconique et la face externe de la deuxième portion annulaire tronconique sont reliées entre elles par une portion de liaison incurvée définie par un rayon de raccordement.
Selon une réalisation de l'invention, une extrémité libre de la première portion annulaire tronconique est biseautée.
Selon une réalisation de l'invention, une extrémité libre de la deuxième portion annulaire tronconique s'étend perpendiculairement à un axe de ladite tuyère.
Selon une réalisation de l'invention, la tuyère est réalisée dans un matériau métallique.
L'invention a également pour objet un ensemble comportant une tuyère telle que précédemment définie et une coiffe de torche ayant une portion de forme tronconique.
Selon une réalisation de l'invention, la face externe de la première portion annulaire tronconique de la tuyère est en appui contre une face interne de la portion annulaire tronconique de la coiffe de façon à assurer une étanchéité relative sans joint.
L'invention concerne en outre une torche de coupage plasma comportant un ensemble tel que précédemment défini.
La est une vue en perspective d’une torche de coupage plasma selon la présente invention montée sur une embase;
La est une vue en perspective de l'embase destinée à recevoir la torche plasma selon la présente invention;
Comme exemples de triglycérides artificiels, on peut citer, par exemple, les capryl caprylyl glycérides, le trimyristate de glycéryle, le tripalmitate de glycéryle, le trilinolénate de glycéryle, le trilaurate de glycéryle, le tricaprate de glycéryle, le tricaprylate de glycéryle, le tri(caprate/caprylate) de glycéryle et le tri(caprate/caprylate/linolénate) de glycéryle.
- les alcanes inférieurs en C 6 -C 16 , linéaires ou ramifiés, facultativement cycliques. Des exemples qui peuvent être mentionnés incluent l’hexane, l’undécane, le dodécane, le tridécane, et les isoparaffines, par exemple l’isohexadécane, l’isododécane et l’isodécane ; et
- les hydrocarbures linéaires ou ramifiés contenant plus de 16 atomes de carbone, tels que les paraffines liquides, la gelée de pétrole liquide, les polydécènes et les polyisobutènes hydrogénés tels que Parleam®, et le squalane.
Comme exemples préférables d’huiles hydrocarbonées, on peut citer, par exemple, les hydrocarbures linéaires ou ramifiés tels que l’isohexadécane, l’isododécane, le squalane, l’huile minérale (par exemple, la paraffine liquide), la paraffine, la vaseline ou le pétrolatum, les naphtalènes et similaires ; le polyisobutène hydrogéné, l’isoeicosan et le copolymère décène/butène ; et leurs mélanges.
Le terme « gras » dans l’alcool gras signifie l’inclusion d’un nombre relativement important d’atomes de carbone. Ainsi, les alcools qui comportent 4 ou plus, de préférence 6 ou plus, et de manière davantage préférée 12 ou plus d’atomes de carbone entrent dans la portée des alcools gras. L’alcool gras peut être saturé ou insaturé. L’alcool gras peut être linéaire ou ramifié.
L’alcool gras peut répondre à la structure R-OH dans laquelle R est choisi parmi les radicaux saturés et insaturés, linéaires et ramifiés, contenant de 4 à 40 atomes de carbone, de préférence de 6 à 30 atomes de carbone, et de manière davantage préférée de 12 à 20 atomes de carbone. Dans au moins un mode de réalisation, R peut être choisi parmi les groupes alkyle en C 12 -C 20 et alcényle en C 12 -C 20 . R peut ou non être substitué par au moins un groupe hydroxyle.
Comme exemples d’alcools gras saturés, on peut citer l’alcool laurique, l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, l’alcool isostéarylique, l’alcool béhénylique, l’alcool undécylénique, l’alcool myristylique, l’octyldodécanol, l’hexyldécanol et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, l’octyldodécanol, l’hexyldécanol, ou un mélange de ceux-ci (par exemple, l’alcool cétéarylique) ainsi que l’alcool béhénylique, peuvent être utilisés comme alcool gras saturé.
Selon au moins un mode de réalisation, l’alcool gras utilisé dans la composition selon la présente invention est de préférence choisi parmi l’octyldodécanol, l’hexyldécanol et leurs mélanges.