INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une composition de liant pour masse de bouchage peut notamment comprendre :
(a) au moins une résine thermoplastique et thermodurcissable qui est préférentiellement stable aux températures de l'ordre de 200°C et qui contient optionnellement un additif apte à déclencher le processus de durcissement de la masse de bouchage à partir de 130°C,
(b) la composition de fluxant telle que décrite ci-dessus.
A titre d’exemple, la résine (a) peut être une résine phénolique (qui se trouve à l’état liquide à température ambiante), une résine aminoplaste choisie parmi les résines du type urée-formaldéhyde et mélamine-formaldéhyde, une résine polyester, une résine furannique, une résine naturelle et est de préférence une résine phénolique.
Le procédé de préparation du liant pour masse de bouchage comprend l’étape consistant à mélanger ladite au moins une résine avec la composition de fluxant selon l’invention.
Cet embout de pulvérisation 25 forme un insert qui est inséré partiellement dans le canal d'expulsion 24 de la canule et qui comporte une partie de tête 26 et une partie de tige 28.
La partie de tige 28 pénètre dans le canal d'expulsion 24, et comporte donc un diamètre inférieur au diamètre dudit canal d'expulsion 24. Avantageusement, la partie de tige 28 est centrée dans le canal d'expulsion 24, qui s'étend donc tout autour de ladite partie de tige 28. Avantageusement, la partie de tige 28 est fixée dans le canal d'expulsion 24, par exemple par coincement au niveau d'un ou plusieurs point(s) de déformation 29 réalisé(s) sur la canule 21, comme visible sur la .
La partie de tête 26 est disposée à l'extérieur de la canule 21 et prolonge la partie de tige 28. Elle comporte un diamètre supérieur au diamètre de la partie de tige 28 et définit une surface d'impact inclinée 27 après la sortie 22 de la canule 21 pour le produit fluide s'écoulant dans le canal d'expulsion 24.
Ainsi, lors de l'actionnement, le produit fluide s'écoule sous pression dans le canal d'expulsion 24, autour de la partie de tige 28, et vient impacter la surface d'impact 27, ce qui fractionne les particules du produit fluide et génère un spray. Selon la forme de cette surface d'impact 27, on peut modifier les propriétés du spray généré.
Avantageusement, le diamètre externe maximal de la partie de tête 26 est similaire au diamètre externe de la canule 21, de préférence environ identique. Ainsi, la présence de l'embout de pulvérisation 25 n'augmente pas le diamètre externe de la canule, et ne modifie pas son utilisation.
Un premier mode de réalisation est représenté sur la , dans lequel la partie de tête 26 est sphérique, de sorte que la surface d'impact 27 est courbe.
Un second mode de réalisation est représenté sur la , dans lequel la partie de tête 26 est conique au niveau de sa jonction avec la partie de tige 28, de sorte que la surface d'impact 27 est plane et forme un cône s'évasant vers l'extérieur.
Des tests de ces deux modes de réalisation ont permis d'établir : - l'invention permet de générer un spray correct, en se basant d'une part sur la géométrie et la vélocité du spray, et d'autre part sur la granulométrie des gouttes de spray (DSD: "Drop Size Distribution"); ainsi, les deux modes de réalisation décrits ci-dessus permettent d'obtenir un Dv50 inférieur à 50 µm; - le second mode de réalisation présente des propriétés de spray améliorées, avec un Dv50 moyen à 30 µm, alors que le premier mode de réalisation donne un Dv50 moyen à 40 µm.
Un fonctionnement préféré du dispositif représenté sur la va maintenant être décrit.
Avant la première utilisation, le réservoir 10 peut être vide et séparé de la tête de distribution 20. Il est alors de préférence fermé par un bouchon (non représenté), de manière connue.
L'utilisateur qui souhaite utiliser le dispositif retire le bouchon du réservoir 10 et remplit celui-ci avec du produit fluide. Par exemple, dans le cas d'une seringue, il aspire du produit fluide à partir d'une réserve de produit fluide, en tirant le piston 12 en éloignement de l'extrémité avant du corps 11. Le réservoir 10 peut être rempli avec une dose de volume choisi, ou en variante avec deux ou plusieurs doses.
Le dispositif est alors prêt pour sa première utilisation active, pour distribuer une dose de produit fluide.
Lorsque l'utilisateur appuie sur la tige de piston 13, il déplace le piston 12 par rapport au corps 11. Du produit fluide contenu dans le réservoir 10 est alors expulsé dans la canule 21 puis pulvérisé par l'embout de pulvérisation 25. Avantageusement, la totalité du produit fluide contenu dans le réservoir 10 est distribuée en un seul actionnement. En variante, le contenu du réservoir peut être distribué en deux ou plusieurs actionnements successifs.
Lorsque le réservoir 10 est vide, l'utilisateur peut retirer la tête de distribution 20, et remplir à nouveau le réservoir 10 de manière connue pour une prochaine utilisation du dispositif.
Il est à noter que l'embout de pulvérisation décrit ci-dessus pourrait aussi être utilisé avec un réservoir prérempli et/ou un dispositif à usage unique jetable après utilisation.
Bien que la présente invention ait été décrite en référence à des modes de réalisation avantageux, il est entendu que l’homme du métier peut y apporter diverses modifications sans sortir du cadre de la présente invention tel que défini par les revendications annexées.
En d’autres termes, une clothoïde peut être définie par six coefficients que sont : - x 0 , l’abscisse du point d’origine de la clothoïde dans le repère (X, Y), - y 0 l’ordonnée de ce point d’origine, - Ψ 0 qui est l’angle de cap à l’origine de l’arc, - L, - c 0 , et - c 1 .
Dans la suite, chaque clothoïde sera définie par l’ensemble C de ces six coefficients, ce que l’on pourra noter de la façon suivante : C (x 0 , y 0 , Ψ 0 , c 0 , c 1 , L).
La clothoïde caractérisant la forme de la ligne gauche 1G sera alors définie par l’ensemble C g (x 0g , y 0g , Ψ 0g , c 0g , c 1g , L g ) tandis que la clothoïde caractérisant la forme de la ligne droite 1D sera définie par l’ensemble Cd (x 0d , y 0d , Ψ 0d , c 0d , c 1d , L d ).
Pour information, l’angle de cap le long de la clothoïde peut s’écrire de la manière suivante :
Les coordonnées cartésiennes (x, y) d’un point situé le long de la clothoïde peuvent s’écrire de la manière suivante :
Lors de cette première étape E1, on peut envisager que le calculateur 11 reçoive les deux ensembles C g , C d de l’un des capteurs embarqués dans le véhicule (par exemple de la caméra si cette dernière est équipée d’un processeur adapté à réaliser les opérations nécessaires à la détermination des coefficients recherchés).
En variante, le calculateur 11 pourrait recevoir les données relevées par plusieurs des capteurs du véhicule, fusionner ces données, et en déduire les coefficients recherchés.
Encore en variante, le calculateur pourrait recevoir des coefficients définissant les deux lignes droite 1D et gauche 1G sous formes polynomiales (par exemple sous la forme de coefficients de polynômes d’ordre 3). Dès lors, le calculateur devrait transformer ces coefficients de façon à trouver, par calcul, les valeurs des six coefficients recherchés. Un tel calcul est bien connu de l’Homme du métier et ne sera donc pas ici fourni.
Lors de cette étape E1, en plus des coefficients précités, le calculateur 11 reçoit les deux matrices de variance-covariance (ci-après appelées matrices de covariance) associées respectivement aux coefficients des deux lignes droite 1D et gauche 1G. Chaque matrice de covariance permet de tenir compte de l’incertitude dans la détection de chaque ligne de bord de voie par le ou les capteurs.
Ces matrices sont par exemple fournies par le constructeur des capteurs employés. En variante, elles peuvent être déterminées lors d’une campagne de test des capteurs et enregistrées dans la mémoire du calculateur. Les coefficients de ces matrices sont de préférence invariables.
On notera ici que si plusieurs capteurs sont utilisés pour déterminer les coefficients caractérisant une ligne de bord de voie, leurs incertitudes seront associées entre elles afin d’obtenir la matrice de covariance d’une ligne détectée.
Enfin, lors de l’étape E1, le calculateur 11 acquiert des données relatives à la posture et/ou à la cinématique du véhicule automobile 10 dans sa voie de circulation 1. Il s’agit ici de données cinématiques qui sont préférentiellement obtenues grâce aux seuls capteurs embarqués dans le véhicule automobile 10.
Ici, ces données comprennent des valeurs de : - vitesse V du véhicule automobile par rapport au sol, exprimée en m/s, - accélération longitudinale a x du véhicule automobile selon l’axe X, exprimée en m/s 2 , - accélération latérale a y du véhicule automobile selon l’axe Y, exprimée en m/s 2 , - vitesse de lacet du véhicule automobile, exprimée en rad/s, - accélération en lacet du véhicule automobile, exprimée en rad/s 2 , - angle de la roue avant du véhicule automobile, exprimée en rad, - angle de la roue arrière du véhicule automobile, exprimée en rad, et - courbure instantanée c 0,ego de la trajectoire du véhicule automobile (cette courbure étant ici définie par l’inverse du rayon de courbure, exprimé en m -1 ).
La seconde étape E2 consiste, pour le calculateur 11, à construire par calcul plusieurs lignes centrales candidates.
L’idée ici consiste à construire au moins deux lignes centrales candidates, de façon à pouvoir ensuite sélectionner la meilleure compte-tenu des conditions selon lesquelles le véhicule automobile 10 circule sur sa voie.
Cette construction est entièrement réalisée par le calculateur 11. Toutefois, en variante, une partie des lignes centrales candidates pourraient être créées par le processeur de la caméra. Toutefois, cette solution n’est pas privilégiée puisqu’inutilement couteuse.
Après incubation, le marquage des plaquettes activées est réalisé à l’aide des anticorps marqués anti-CD41-APC et anti-CD62P-PE (étape 3). L’utilisation de l’anticorps anti-CD41 permet un marquage spécifique des plaquettes dans l’échantillon, alors que l’anticorps anti-CD62P est un marqueur reconnu pour évaluer l’activation plaquettaire.
Les deux séries de tests sont ensuite analysées en cytométrie en flux (étape 4).
- Marquage de l’exposition de la phosphatidylsérine par l’Annexine V :
Une première série Validation/Standardisation est réalisée avec le sang du sang du patient dilué (dilution 1/4) après addition de l’anticorps monoclonal 5B9 et incubé avec du facteur plaquettaire 4 (FP4) exogène (10 μg/ml), différentes concentrations d’héparine (0 ; 0,05 ; 0,5 et 100 UI/ml), d’un inhibiteur de la thrombine (hirudin ou argatroban), de TRAP (100 μM) et de tampon calcique (série VS, étape 1).
Une seconde série de tests est réalisée dans les mêmes conditions mais en l’absence de l’anticorps monoclonal 5B9 (série TP, étape 2). Un contrôle d’activation plaquettaire non spécifique (mélange Ago) est réalisé avec un agoniste puissant (Calcium ionophore A23187, 5 μM). Un contrôle en présence de tampon salin PBS (mélange Basal) est également réalisé afin d’avoir le niveau basal d’activation plaquettaire. Ces deux contrôles permettent de positionner les seuils de positivité des marqueurs de fluorescence utilisés.
Après incubation, l’anticorps marqué anti-CD41-APC et l’Annexine V-FITC sont ajoutés (étape 3). L’Annexine V permet de mettre en évidence l’exposition de phospatidylsérine à la surface des plaquettes activées.
Un exemple de plan expérimental réalisé pour la procédure CD62P ou Annexine V est illustré dans le tableau 2 :
Tube Composition SERIE 1 Sang dilué + 5B9 + FP4 (= mélange 1a) Validation/ Standardisation 2 Sang dilué + 5B9 + FP4 + héparine 0.05 UI/ml (= premier mélange 1b’) 3 Sang dilué + 5B9 + FP4 + héparine 0.5 UI/ml (= second mélange 1b’’) 4 Sang dilué + 5B9 + FP4 + héparine 100 UI/ml (= mélange 1c) 5 Sang dilué + agoniste fort (TRAP ou Ca ionophore) (= mélange Ago) Test Patient 6 Sang dilué + PBS (= mélange Basal) 7 Sang dilué + FP4 (= mélange 2a) 8 Sang dilué + FP4 + héparine 0.05 UI/ml (= premier mélange 2b’) 9 Sang dilué + FP4 + héparine 0.5 UI/ml (= second mélange 2b’’) 10 Sang dilué + FP4 + héparine 100 UI/ml (= mélange 2c)
4/ Stratégie de fenestrage (par exemple pour le marquage du CD62P) :
Dans un premier temps, sur un premier histogramme CD41-APC versus Count, un seuil est positionné pour distinguer les plaquettes (CD41+) des autres cellules sanguines qui n’expriment pas ce marqueur (CD41-) :
Analyse des plaquettes
Ensuite, parmi l’ensemble des cellules CD41+, la médiane d’intensité de fluorescence (MFI) totale du marqueur CD62P est mesurée sur un second histogramme :
Mesure de la MFI des cellules CD41+/CD62P
Le seuil permettant de distinguer les cellules CD41+/CD62P- (plaquettes non activées) des cellules doubles positives CD41+/CD62P+ (plaquettes activées) est positionné à l’intersection des deux pics entre la condition activée avec le TRAP (tube 5) et la condition repos (tube 6) sur le troisième histogramme CD62P-PE versus Count. Après avoir repositionné ce seuil sur le second histogramme, le pourcentage de cellules doubles positives CD41+/CD62P+ est calculé pour chaque condition testée :
Mesure du pourcentage de cellules double positives CD41+/CD62P+.
Matériaux sources sous forme gazeuse Le matériau source, s’il est sous forme gazeuse, peut être introduit dans l’enceinte d’ionisation au moyen d’un détendeur. Cependant, lorsque les isotopes sources sont sous forme gazeuse et sont consommés par l’ionisation à des volumes et à des cadences qui ne permettent pas leur remplacement homogène, ou pour concentrer la production d’ions dans le champ électrique, le gaz source est de préférence amené dans l’enceinte d’ionisation du système d’ionisation 85 par l’intermédiaire d’un premier tuyau dont l’extrémité donnant dans l’enceinte d’ionisation forme une buse.
Le gaz est de préférence ensuite aspiré vers un deuxième tuyau agencé dans l’axe de la buse du premier tuyau. L’extrémité du deuxième tuyau donnant sur l’enceinte d’ionisation est de préférence formée en un entonnoir.
Un dispositif configuré pour produire un vide dans le compartiment de l’enceinte d’ionisation où circule le gaz et optionnellement pour réintroduire le gaz source dans le circuit peut avantageusement être utilisé.
Protections antineutron Si les noyaux du fluide ou des parties du moteur impactées par les ions accélérés sont susceptibles de produire des neutrons après fusion, on agence de préférence autour du moteur une paroi de protection capturant les neutrons.
La paroi de protection capturant les neutrons peut contenir un matériau ralentissant les neutrons tel que de l’eau, de préférence sous forme liquide, ou de l’hydrure de calcium CaH 2 , de préférence en-dessous de sa température de fusion de 816°C, au sein desquels peuvent être plongés des tubes ou des billes de bore ou encore des tubes contenant de l’hélium 3. Une épaisseur de 10 cm d’eau permet de diviser par environ 2,7 le nombres de neutrons rapides traversant la protection.
Protection anti-rayons gamma La chambre 93 où se produit la fusion mais aussi l’enceinte d‘ionisation et la protection antineutrons si des neutrons sont susceptibles d’être produits, sont de préférence entourées d’une paroi de protection absorbant les rayons gamma. Une telle paroi est par exemple composée de plomb d’une épaisseur de 35cm ou de tungstène d’une épaisseur de 21cm, afin de protéger l’environnement des rayons gamma que les réactions nucléaires produisent et de les convertir en chaleur.
La paroi anti rayons gamma est de préférence la paroi 86 délimitant la chambre 93 du moteur.
La protection anti rayons gamma est de préférence refroidie par une circulation interne d’un liquide caloporteur ou de composés chimiques réagissant de manière endothermique pour à la fois refroidir ladite protection anti-rayonnement, capturer l’énergie issue de la réaction nucléaire, transformer ladite énergie en énergie chimique ou effectuer une ou des transformations chimiques désirées.
Les liquides circulant dans la protection anti rayons gamma absorbent aussi des rayons gammas. L’épaisseur de la protection anti rayons gamma est de préférence configurée pour que la dose de rayonnements s’échappant du dispositif annuellement, et à tout moment, n’excède pas les limites réglementaires de protection de la santé.
Géométrie des protections Une configuration permettant la déviation de la trajectoire des ions dans leur faisceau d’accélération à l’aide de champs magnétiques et éventuellement d’électrodes intermédiaires est de préférence utilisée de façon à protéger l’environnement et éventuellement la chambre d’ionisation des rayons gamma qui pourraient circuler dans les conduits de circulation des ions. Les ions produits dans la chambre d’ionisation peuvent par exemple contourner une paroi de protection anti rayons gamma séparant la chambre 93 de réactions nucléaires de la chambre d’ionisation.
La configuration peut être encore améliorée en faisant transiter le faisceau d’ions dans une cavité non rectiligne, par exemple en solénoïde, disposée dans le matériau absorbant les rayons gammas de telle sorte que aucun rayon gamma ne peut aller en ligne droite depuis son lieu de production à l’entrée de la conduite. Il en est de même des autres cavités permettant par exemple d’évacuer le matériau produit, en particulier si ceux-ci sont gazeux et n’ont qu’un faible pouvoir d’absorption des rayons gamma. Pour les cavités des chambres 93 présentant des orifices pour laisser passer le flux de fluide, le faisceau d’ions peut être avantageusement restreint à la périphérie ou au contraire au centre de celle-ci, de telle sorte que les entrées et sorties dudit réacteur soient toutes séparées du lieu de réactions nucléaires par une protection anti rayons gamma, comme par exemple représenté dans la .
Protections anti ultra-violets et rayons X L’enceinte d’ionisation du système d’ionisation 85 est avantageusement protégé par une paroi en acier inoxydable, par exemple ayant une épaisseur comprise entre 1 mm et 5 mm, en particulier 2 mm, si la longueur d’onde de la lumière utilisée pour l’ionisation est inférieure à 100 nm.
Les étapes de reconnaissance et de classification peuvent avantageusement mettre en œuvre des techniques d’intelligence artificielle.
L’étape d’intégration dans le contenu vidéo initiale peut être agencée pour représenter graphiquement une capsule lors de la visualisation du contenu vidéo enrichi.
Le procédé d’enrichissement selon l’invention peut en outre comprendre une étape pour créer dans le contenu vidéo enrichi des zones de sélection tactile associées à un ou plusieurs éléments sélectionnés auxquels une ou plusieurs capsules ont été associées, de sorte qu’une action tactile sur l’une de ces zones de sélection provoque la visualisation d’une capsule qui lui est associée.
L’étape de création d’une capsule peut être agencée pour inclure dans cette capsule une vidéo additionnelle et/ou une boutique en ligne et/ou un document consultable tel qu’un article de presse.
La est un schéma synoptique d’un exemple de réalisation du procédé d’enrichissement de contenu vidéo selon l’invention ;
La est un exemple de diagramme fonctionnel d’un algorithme de prédiction et d’identification mis en œuvre dans le procédé d’enrichissement de contenu vidéo selon l’invention ;
La illustre quatre premières étapes d’un exemple de mise en œuvre du procédé d’enrichissement selon l’invention ;
Définitions iFrame : nom donné à une balise HTML utilisée dans le langage informatique pour intégrer dans une page HTML le contenu d'une autre page HTML.
API : pour Application Programing Interface : interface de programmation d'application comprenant un ensemble de définitions et de protocoles qui facilite la création et l'intégration de logiciels d'application.
Bounding Box : « boîte englobante », rectangle aligné sur l'axe. Il s'agit du type de forme fermée le plus simple en planaire, représenté par deux points contenant les coordonnées minimales et maximales de chaque axe.
PyTorch : Un cadre d'apprentissage automatique (« machine learning ») en « open source », qui accélère le passage du prototypage de recherche au déploiement en production.
Score de confiance : les scores de confiance de classification sont conçus pour mesurer la précision du modèle lors de la prédiction de l'affectation de classe.
YOLOv5: famille de modèles de détection d'objets de type « coumpound-scaled », formés sur l'ensemble de données COCO, et comprenant des fonctionnalités simples pour l'augmentation du temps de test (TTA), l'assemblage de modèles, l'évolution des hyperparamètres et l'exportation vers ONNX, CoreML et TFLite.
Composition et préparation de la série Validation/Standardisation (VS, étape 1)
La série VS comprend au moins 3 mélanges :
- le mélange 1a, qui correspond au mélange d’un échantillon de sang total dudit patient, dilué dans un tampon acceptable, avec du FP4 exogène et un anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion, ou l’un de ses fragments;
- au moins un mélange 1b, qui correspond au mélange d’un échantillon de sang total dudit patient, dilué dans un tampon acceptable, avec du FP4 exogène, un anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion, ou l’un de ses fragments, et de l’héparine en une concentration comprise entre 0.01 et 1 UI/ml ; et
- le mélange 1c, qui correspond au mélange d’un échantillon de sang total dudit patient, dilué dans un tampon acceptable, avec du FP4 exogène, un anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion, ou l’un de ses fragments, et de l’héparine en une concentration comprise entre 10 et 200 UI/ml.
De préférence, chacun des mélanges 1a à 1c présente un volume compris entre 20 et 200 µl.
En pratique, l’anticorps précité mime parfaitement les effets des anticorps de TIH développés par les patients. Il est utilisé comme contrôle interne de qualité positif et permet ainsi la validation technique du test, ainsi qu’une expression standardisée des résultats, ce qui contribue au caractère innovant de l’invention.
De préférence, la préparation de la série de VS comprend la préparation d’au moins 4 mélanges :
- le mélange d’un échantillon de sang total dudit patient, dilué dans un tampon acceptable, avec du FP4 exogène et un anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion, ou l’un de ses fragments, afin d’obtenir le mélange 1a ;
- au moins deux mélanges d’échantillons de sang total dudit patient, dilué dans un tampon acceptable, avec du FP4 exogène, un anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion, ou l’un de ses fragments, et de l’héparine en une concentration comprise entre 0.01 et 1 UI/ml, la concentration d’héparine étant différente pour chaque mélange, afin d’obtenir au moins deux mélanges 1b ; et
- le mélange d’un échantillon de sang total dudit patient, dilué dans un tampon acceptable, avec du FP4 exogène, un anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion, ou l’un de ses fragments, et de l’héparine en une concentration comprise entre 10 et 200 UI/ml, afin d’obtenir un mélange 1c.
Préférentiellement, deux mélanges 1b (i.e. mélanges 1b’ et 1b’’) sont effectués d’une part avec une concentration en héparine comprise entre 0.01 et 0.1 UI/ml pour le premier mélange 1b’, et d’autre part comprise entre 0.2 et 1 UI/ml pour le second mélange 1b’’. Plus préférentiellement, les deux mélanges 1b sont effectués avec une concentration en héparine comprise entre 0.02 et 0.08 UI/ml, de préférence environ 0.05 UI/ml, pour le premier mélange 1b’ ; et d’autre part avec une concentration en héparine comprise entre 0.3 et 0.8 UI/ml, de préférence environ 0.5 UI/ml, pour le second mélange 1b’’.
Le mélange 1c est obtenu plus préférentiellement avec une concentration en héparine comprise entre 50 et 150 UI/ml, de préférence entre 80 et 120 UI/ml, de préférence environ 100 UI/ml.
Les mélanges 1b (1b’ et 1b’’) miment les effets de faibles concentrations d’héparine, tandis que le mélange 1c mime les effets d’une forte concentration d’héparine.
Anticorps monoclonal dirigé spécifiquement contre le FP4 modifié par un polyanion