INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres exemples non limitatifs de solvants hydrosolubles comprennent les alcanediols (alcools polyhydriques) tels que la glycérine, le 1,2,6-hexanetriol, le triméthylolpropane, l'éthylène glycol, le propylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, le tétraéthylène glycol, le pentaéthylène glycol, le dipropylène glycol, le 2-butène-1,4-diol, le 2-éthyle-1,3-hexanediol, le 2-méthyle-2,4-pentanediol, (le caprylyle glycol), le 1,2-hexanediol, le 1,2-pentanediol et le 4 -méthyl-1,2-pentanediol ; les alcools alkyliques ayant 1 à 4 atomes de carbone tels que l'éthanol, le méthanol, le butanol, le propanol et l'isopropanol ; les éthers de glycol tels que l'éther monométhylique d'éthylène glycol, l'éther monoéthylique d'éthylène glycol, l'éther monobutylique d'éthylène glycol, l'acétate d'éther monométhylique d'éthylène glycol, l'éther monométhylique de diéthylène glycol, l'éther monoéthylique de diéthylène glycol, l'éther mono-n-propylique de diéthylène glycol, l'éther mono-iso-propylique d’éthylène glycol, l’éther monoisopropylique de diéthylèneglycol, l’éther mono-n-butylique d'éthylèneglycol, l’éther mono-t-butylique d'éthylèneglycol, l’éther mono-t-butylique de diéthylène glycol, le 1-méthyl-1-méthoxybutanol, l’éther monométhylique de propylène glycol, l’éther monoéthylique de propylène glycol, l’éther mono-t-butylique de propylène glycol, l’éther mono-n-propylique de propylène glycol, l’éther mono-isopropylique de propylène glycol, l’éther monométhylique de dipropylène glycol, l’éther monoéthylique de dipropylène glycol, l’éther mono-n-propylique de dipropylène glycol et l'éther monoisopropylique de dipropylène glycol ; le 2-pyrrolidone, le N-méthyl-2-pyrrolidone, le 1,3-diméthyl-2-imidazolidinone, la formamide, l’acétamide, le diméthylsulfoxyde, le sorbit, le sorbitan, l’acétine, la diacétine, la triacétine, le sulfolane et un mélange de ces derniers.
Les alcools polyhydriques sont utiles. Des exemples d'alcools polyhydriques comprennent la glycérine, l'éthylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthylène glycol, le propylène glycol, le dipropylène glycol, le tripropylène glycol, le 1,3-butanédiol, le 2,3-butanédiol, le 1,4-butanédiol, le 3-méthyle-1,3-butanédiol, le 1,5-pentanédiol, le tétraéthylèneglycol, le 1,6-hexanédiol, le 2-méthyle-2,4-pentanédiol, le polyéthylèneglycol, le 1,2,4-butanetriol, le 1,2,6-hexanetriol et une combinaison de ces derniers. Des composés polyols peuvent également être utilisés. Des exemples non limitatifs comprennent les diols aliphatiques, tels que le 2-éthyle-2-méthyle-1,3-propanédiol, le 3,3-diméthyle-1,2-butanédiol, le 2,2-diéthyle-1,3-propanédiol, le 2-méthyle-2-propyle-1,3-propanédiol, le 2,4-diméthyle-2,4-pentanédiol, le 2,5-diméthyle-2,5-hexanédiol, le 5-hexène-1,2-diol, le 2-éthyle-1,3-hexanediol et une combinaison de ces derniers.
La quantité totale de solvants hydrosolubles dans la composition raffermissante de la peau, s'ils sont présents, peut varier mais est typiquement d'environ 0,01 à environ 25 % en poids, sur la base du poids total de la composition raffermissante de la peau. Dans certains cas, la quantité totale de solvants hydrosolubles est d’environ 0,01 à environ 20 % en poids, 0,01 à environ 15 % en poids, d’environ 0,01 à environ 10 % en poids, d’environ 0,1 à environ 25 % en poids, d’environ 0,1 à environ 20 % en poids, d’environ 0,1 à environ 15 % en poids, d’environ 0,1 à environ 10 % en poids, d’environ 1 à environ 25 % en poids, d’environ 1 à environ 20 % en poids, d’environ 1 à environ 15 % en poids, d’environ 1 à environ 10 % en poids, ou d’environ 1 à environ 8 % en poids, y compris toutes les plages et leurs sous-plages, en fonction du poids total de la composition raffermissante de la peau..
Poudre à effet flouteur Les compositions raffermissantes de la peau peuvent, facultativement, comprendre de la poudre à effet de flou (soft focus). Les poudres soft focus sont des matériaux offrant un effet de flou, généralement en raison de leurs propriétés de diffusion de la lumière sur la peau. De telles poudres ont typiquement une réflectance diffuse élevée, une faible réflectance spéculaire et une transmittance diffuse élevée. Les poudres soft focus donnent à la peau un aspect plus lisse, par exemple, en réduisant la différence de luminosité entre le creux et les bords des rides et imperfections.
Selon un mode de réalisation préféré, les générateurs de tension 210, 220 sont isolés. Les générateurs de tension 210, 220 sont isolés galvaniquement. Selon un mode de réalisation représenté sur les figures, l'isolation des générateurs de tension 210, 220 est matérialisée par un transformateur 211, 221 agencé en sortie de chaque générateur de tension 210, 220. Le générateur de tension isolé permet d'assurer une grande sécurité pour l'utilisateur qui reçoit un courant tout en étant isolé du circuit électrique du dispositif.
Les transformateurs 211, 222 sont avantageusement configurés pour être en phase ou en déphasage notamment en opposition selon le besoin que les signaux émis par les générateurs de tension 210, 220 soient en phase ou en déphasage.
Selon l'invention, le dispositif permet ainsi d'utiliser ou non une électrode de retour 240. Le dispositif selon l'invention utilise les courants dérivés circulant entre les électrodes actives 212, 222 préférentiellement entre les deux électrodes actives 212, 222. Ces courants dérivés sont classiquement réduits, voire empêchés par les dispositifs de l'état de la technique.
Le dispositif selon l'invention est configuré pour générer un potentiel différent à chaque électrode 212, 222de sorte à assurer la transmission du courant entre deux électrodes 212, 222, 240 les plus près.
Selon l'invention, le neutre ou point commun flottant à toutes les électrodes actives 212, 222, est connecté ou non à une électrode de retour 240 appliqué sur le corps de l'utilisateur 10 en fonction de la configuration.
Le procédé mettant en œuvre le dispositif génère selon la première configuration une tension composée 110 entre les électrodes actives 212, 222 et/ou selon la deuxième configuration des tensions simples 120, 121 entre les électrodes actives 212, 222 et l'électrode de retour 240 appliquée sur le corps de l'utilisateur 10.
Selon un mode de réalisation préféré, le dispositif est destiné à l'électrothérapie et plus précisément à la diathermie. À cet effet, chaque générateur de tension 210, 220 est configuré pour générer une tension haute fréquence. La tension haute fréquence est préférentiellement comprise entre 100 kHz et 10 MHz.
Avantageusement, le dispositif comprend pour chaque générateur de tension 210, 220 un organe de mesure 213, 223. L'organe de mesure 213, 223 est configuré pour mesurer les paramètres du signal en sortie du générateur de tension 210, 220 isolé.
Préférentiellement, le dispositif comprend pour chaque générateur de tension 210, 220 un module de contrôle 214, 224. Le module de contrôle 214, 224 est configuré pour contrôler le signal en sortie du générateur de tension 210, 220 isolé. Préférentiellement, le module de contrôle 214, 224, régule par exemple la fréquence du courant et/ou le déphasage du générateur de tension. À titre d'exemple, le module de contrôle 214, 224 est un microcontrôleur ou un microprocesseur ou un circuit logique programmable (CPLD Complex Programmable Logic Device) ou un réseau de portes programmables in situ (Field Programmable Gate Array FPGA) ou un circuit analogique.
Avantageusement, l'organe de mesure 213, 223 est configuré pour communiquer avec le module de contrôle 214, 224 de sorte à lui fournir les données nécessaires au contrôle.
Préférentiellement, le dispositif comprend un organe de synchronisation 230 avantageusement agencé de sorte à contrôler les générateurs de tensions 210,220. L'organe de synchronisation 230 est agencé sur une entrée de synchronisation de chaque générateur de tensions 210,220. L'organe de synchronisation 230 est configuré pour permettre la synchronisation ou la désynchronisation des générateurs de tension 210,220 et donc des signaux émis. On entend par synchronisation, que les signaux émis sont à une même pulsation et/ou même fréquence et/ou même période. L'organe de synchronisation 230 génère par exemple un signal de synchronisation pour chaque générateur de sorte à contrôler la synchronisation ou désynchronisation des signaux. Comme illustré aux figures 4 et 5, lors de la synchronisation des deux générateurs de tension 210, 220, les courants circulent entre chaque l'électrode active 212, 222 et l'électrode neutre 240 tandis que lors de la désynchronisation des deux générateurs de tension 210, 220, les courants circulent également entre les deux électrodes actives 212, 220, c'est le courant dérivé 110. Le contrôle de la synchronisation ou désynchronisation des signaux participe à la formation et au maintien de courant dérivé entre les deux électrodes actives.
Avantageusement, les générateurs de tension 210, 220 sont indépendants et peuvent notamment régler le signal de sortie en fonction de l'impédance constatée par le dispositif. Le dispositif selon l'invention est avantageusement configuré pour être un dispositif multi sortie, c'est-à-dire comprenant deux électrodes actives connectées à deux générateurs de tension générant des signaux de sortie distincts.
Avantageusement, le signal émit pour chaque générateur de tension 210, 220 est sinusoïdal. Préférentiellement, V = Vamp x sin (wt + Φ) avec Vamp = Amplitude du signal sinusoïdale, w : fréquence angulaire, Φ : déphasage en degré.
Selon un mode de réalisation préféré, le dispositif est configuré pour permettre le phasage ou le déphasage des signaux de chaque générateur de tension 210, 220. Ainsi, la tension de sortie varie en fonction du déphasage des ondes. Lorsque les signaux des générateurs de tension 210, 220 sont en phase, la tension entre deux électrodes actives 212, 222 est deux fois la tension de sortie V out . (V 110 = 2 x V out ) avec Vout: tension de sortie du générateur de tension. Lorsque les signaux des générateurs de tension 210, 220 sont déphasés à 180° alors la tension de sortie est nulle, V amp = 0V avec Vamp : Amplitude du signal sinusoïdale de sortie.
Selon le premier mode de réalisation dans sa première configuration, le dispositif selon l'invention est illustré à la .
Selon cette première configuration de ce premier mode de réalisation, N est égal à deux, avec deux électrodes actives 212, 222 respectivement chacune connectée à un générateur de tension 210, 220. Le dispositif selon cette première configuration ne comporte pas d'électrode de retour. Dans cette première configuration, les générateurs de tension 210, 220 sont agencés en série.
Si on retrouve comme attendu le spectre périodisé Analysons les contributions pour et en ( étant à spectre bornée, la contribution en ne fait intervenir que les 2 termes et ).
Le filtre étant réel donc symétrique, , on obtient ainsi : Et , valeur égale à 1 si le filtre est adapté.
Exemple 2 : Choisissons le jeu de paramètres suivant : Et .
Analysons les contributions pour et en . La somme des deux termes est nulle, car le filtre étant réel, sa réponse fréquentielle est symétrique :
Ainsi toutes les phases de décimation ne sont pas équivalentes.
Exemple 3 : Choisissons le jeu de paramètres suivant : Et .
Or . L’atténuation est donc de 6 dB par rapport à . Une chaîne de simulation a été codée et permet de vérifier l’impact du choix de la phase de décimation sur la constellation égalisée par l’estimation de canal.
Une solution pour s’affranchir du choix de l’échantillon de sous-échantillonnage est de réaliser le filtre adapté dans le domaine fréquentiel. La Figure 2 évolue alors : le module de synchronisation fonctionne à nouveau sur un flux suréchantillonné d’une facteur . La transformée de Fourier discrète, à présent de longueur , ne peut plus utiliser une architecture rapide dans la mesure où, dans le cas général, n’est pas une puissance de 2. L’estimation de canal et l’égalisation continue de travailler à la fréquence puisque placées après la décimation dans le domaine fréquentiel. La décimation dans le domaine fréquentiel consiste à supprimer porteuses. Réaliser le filtrage de réception dans le domaine fréquentiel n’est donc pas possible dans l’optique d’une implémentation matérielle (la FFT ne serait pas d’une longueur puissance de deux et donc l’algorithme de DFT ne peut pas être utilisé). Il faut donc implémenter le filtre dans le domaine temporel.
Pour pouvoir utiliser une DFT, il faut réaliser le filtrage de réception et la décimation dans le domaine temporel (voir Figure 2) : la synchronisation permet de trouver le bon échantillon de sous-échantillonnage et le début de la trame. Dans Gheorghiu, V., Kameda, S., Takagi, T., Tsubouchi, K., & Adachi, F. (2008, September). Implementation of single carrier packet transmission with frequency domain equalization. In 2008 IEEE 68th Vehicular Technology Conference (pp. 1-5). IEEE, il est proposé d’utiliser un préambule dédié à la synchronisation trame et échantillon. Ce préambule présente de bonnes propriétés de corrélations. Avec le facteur de sous-échantillonnage en sortie du filtre, corrélateurs travaillent en parallèle, celui qui fournit la plus grande valeur de corrélation (dépassement d’un seuil) est sélectionné et donne alors l’échantillon correct de décimation.
Le choix de la phase de décimation pourrait être réalisé au niveau du module de synchronisation de la trame, comme dans Gheorghiu et al. Toutefois cette solution présenterait 2 inconvénients majeurs : les corrélateurs travaillant en parallèle sont extrêmement coûteux en ressources matérielles dès lors que l’on travaille avec des bandes grandes et la FFT n’est pas forcément une puissance de 2.
Il existe donc un besoin de disposer d’une solution implémentable adaptée pour déterminer quelle est la phase de décimation qu’il convient de sélectionner dans un récepteur du type du récepteur FDE 60.
A cet effet, suivant un premier aspect, la présente invention décrit un procédé de traitement dans un récepteur de télécommunication sans fil recevant un signal monoporteuse modulé numériquement, ledit récepteur comprenant une chaîne de traitement comportant un filtre adapté pour effectuer un filtrage de mise en forme du signal dans le domaine temporel et pour opérer à une fréquence drx B et un égalisateur fréquentiel adapté pour effectuer une égalisation fréquentielle du signal filtré et déduire les symboles de modulation du signal égalisé et pour opérer à la fréquence B, drx étant strictement supérieur à 1 ; ledit procédé mis en œuvre dans le récepteur comprenant, entre le filtrage et l’égalisation, une étape de décimation du signal filtré d’un facteur drx, ledit procédé mis en œuvre dans le récepteur étant caractérisé en ce que ladite décimation du signal filtré comprend les étapes suivantes : i/ extraction, depuis une trame de signal filtré : d’une première séquence d’échantillons, lesdits échantillons étant des échantillons d’aide à la décimation et de même puissance ; et d’une deuxième séquence d’échantillons, lesdits échantillons étant les échantillons utiles destinés à être égalisés ; ii/ estimation de la variance de la puissance de chacune des drx phases de décimation de la première séquence d’échantillons ; comparaison entre elles des variances de puissances estimées et identification de la phase de décimation associée à la variance minimale, ladite phase identifiée étant la n e phase, avec n ∈ {0, 1, .. ; drx-1} ; iii/ décimation, d’un facteur drx, de la deuxième séquence d’échantillons, les échantillons à la fréquence d’échantillonnage égale à B et délivrés en sortie de ladite étape de décimation étant ceux de la n e phase de décimation de la deuxième séquence ; iv/ fourniture, en entrée de l’égalisateur fréquentiel, desdits échantillons à la fréquence d’échantillonnage égale à B et délivrés en sortie de ladite étape de décimation.
Choisir la bonne phase permet de limiter les dégradations du signal et d’améliorer les performances de détection de symboles dans la constellation et améliore ainsi le taux d’erreur binaire de manière significative,
Dans des modes de réalisation, un tel procédé comprendra en outre l’une au moins des caractéristiques suivantes : - les étapes i, ii, iii et iv sont mises en œuvre relativement à chaque trame de signal filtré ; - les échantillons de la première séquence sont issus d’une modulation numérique d’un premier type et les échantillons de la deuxième séquence sont issus d’une modulation numérique d’un deuxième type distinct du premier type ; - les étapes ii et iii sont mises en œuvre en parallèle dans un bloc de décimation, selon lequel : la première séquence d’échantillons de la trame est fournie en entrée d’une première sous-chaîne de traitement calculant la puissance de chacun desdits échantillons, puis répartissant la séquence de puissances résultantes en drx séquences correspondant chacune à une phase de décimation, calculant la variance de chaque séquence de puissances et identifiant la phase, phase numéro n, de décimation ayant la variance la plus faible ; en parallèle, la deuxième séquence d’échantillons de la trame est fournie en entrée d’une deuxième sous-chaîne de traitement répartissant la deuxième séquence en drx séquences correspondant chacune à une phase de décimation et fournissant lesdites drx séquences en entrée d’un multiplexeur sélectionnant celle desdites drx séquences, qui sera fournie en sortie dudit bloc de décimation à destination de l’égaliseur, correspondant à la phase de décimation numéro n en fonction de l’identifiant, n, fourni au multiplexeur par la première sous-chaîne de traitement ; - la taille de la première séquence d’échantillons utilisée à l’étape i est sélectionnée préalablement aux étapes i à iv en fonction de la vitesse de l’étape de décimation et de la qualité de l’égalisation souhaitées.
Suivant un autre aspect, l’invention décrit un programme d’ordinateur, destiné à être stocké dans la mémoire d’un récepteur de télécommunication sans fil recevant un signal monoporteuse modulé numériquement, ledit récepteur comprenant une chaîne de traitement comportant un filtre de mise en forme du signal dans le domaine temporel adapté pour effectuer un filtrage de mise en forme du signal et pour opérer à une fréquence drx B et un égalisateur fréquentiel adapté pour effectuer une égalisation fréquentielle du signal filtré et pour opérer à la fréquence B, drx étant strictement supérieur à 1 et comprenant en outre un microcalculateur, ledit programme d’ordinateur comprenant des instructions qui, lorsqu’elles sont exécutées sur le microcalculateur, mettent en œuvre les étapes d’un procédé suivant le premier aspect de l’invention.
Chacun de l’ensemble poinçon 8 et porte-poinçon 10 et de la matrice 16 comprend un élément déplaçable angulairement et pourvu d’une surface radiale extérieure excentrée par rapport à la direction de poinçonnage 22.
De préférence, la surface radiale extérieure excentrée présente un profil fermé et ayant un axe central vertical, ce dernier étant à la fois parallèle et décalé de la direction de poinçonnage 22.
À cet effet, le déplacement angulaire des éléments déplaçables angulairement permet de déplacer la direction de poinçonnage 22. Ce déplacement sera amplement détaillé plus loin dans la présente description.
Dans cette configuration, l’élément déplaçable angulairement de l’ensemble poinçon 8 et porte-poinçon 10 est un fourreau 24 comprenant une surface radiale intérieure circulaire 26 destinée à recevoir le poinçon 8.
Le fourreau 24 comprend la surface radiale extérieure excentrée 24.1, cette dernière étant destinée à s’engager, par insertion suivant la direction de poinçonnage 22, avec une surface radiale intérieure 10.1 correspondante du porte-poinçon 10.
De préférence, la surface radiale extérieure excentrée 24.1 ainsi que la surface radiale intérieure 10.1, ayant toutes deux un profil polygonal régulier, et comprenant toutes deux préférentiellement un ajustement H7g6.
D’autre part, l’élément déplaçable angulairement de la matrice 16 étant ladite matrice 16. En effet, cette dernière comprend la surface radiale extérieure 16.1 étant en contact direct avec un alésage 6.1 appartenant au bâti inférieur 6. À cet effet, l’alésage 6.1 est configuré pour recevoir la matrice 16.
De préférence, la surface radiale extérieure 16.1 ainsi que l’alésage 6.1, étant tous deux circulaires, et comprenant tous deux préférentiellement un ajustement H7g6.
Cependant, l’invention ne se limite pas à un seul mode de réalisation. En effet, le fourreau 24 et/ou la matrice 16 peuvent prendre diverses formes, par exemple, la matrice 16 peut comprendre un fourreau additionnel similaire au fourreau 24 et agencé entre le poinçon et ladite matrice 16 et/ou un fourreau agencé entre le bâti inférieur 6 et la matrice 16, et le poinçon peut, par exemple, former au niveau de sa partie supérieure directement une surface extérieure excentrée similairement à la surface radiale extérieure 24.1 du fourreau 24, et vice-versa.
Préférablement, lorsque la surface radiale extérieure est circulaire, le positionnement angulaire peut être fixé par serrage ou par d'autres moyens de fixation, comme une vis, notamment radiale, par exemple.
À cet effet, la matrice 16 est fixée au bâti inférieur 6 par des moyens d’arrêt 28 étant disposés latéralement à l’alésage 6.1 dans un logement 30 formé dans le bâti inférieur 6.
Préférentiellement, les moyens d’arrêt 28 sont composés d’une vis de fixation 32 et d’une rondelle 34, de préférence, cette dernière étant fabriquée à partir d’un matériau déformable.
La rondelle 34 et le logement 30 présentent tous deux préférentiellement un ajustement H7g6. Avantageusement, cela permet d’assurer la position angulaire de la matrice 16.
La illustre une vue d’au-dessus de la matrice 16 dans une première position angulaire. En effet, la matrice 16 peut avoir plusieurs positions angulaires et chacune ayant une position d’axe de poinçonnage différente.
La matrice 16 est excentrique, à cet effet, l’orifice apte à recevoir le poinçon comprend un axe central décalé par rapport au centre de la matrice 16, ce dernier étant défini par la surface radiale extérieure 16.1.
Il est à noter que l’excentricité de la matrice 16 dans la a été fortement simplifiée afin de faciliter la compréhension.
Les orifices 12 de l’aile de fixation sont des orifices traversants qui sont disposés dans la surface horizontale de l’aile, surface qui est perpendiculaire à la plaque 10. Chacun des orifices 12 présente une section apte à accueillir chacun des fils verticaux 21 du treillis. La section des orifices est également adaptée afin de ménager avec les fils verticaux 21 un jeu minime dans une direction perpendiculaire à la plaque 10 (donc au plan général du panneau grillagé) de façon que le dispositif d’occultation 1 puisse rester plaqué contre le panneau grillagé. Les orifices 12 constitue des moyens de retenue de du dispositif d’occultation 1 en position installée sur la clôture 3. Les orifices 12 sont à périmètre fermé de sorte qu’en combinaison avec leur agencement dans un plan orthogonal à la plaque 10, ils permettent de retenir la plaque 10 en position tombante contre le panneau grillagé 20.
De préférence, les orifices 12 sont de forme oblongue, leur longueur étant parallèle à la longueur de la plaque, ce qui facilite la mise en place du panneau d’occultation autour des fils verticaux 21.
De préférence, les orifices 12 comportent une alternance d’orifices oblongs de deux longueurs différentes ( ), des orifices 12A d’une première longueur et des orifices 12B d’une seconde longueur, ce qui permet de couvrir toutes les clôtures actuelles en treillis rigide quel que soit le pas des fils verticaux 21.