INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, les caroténoïdes, en particulier le type xanthophylle, sont également des antioxydants utiles pouvant être utilisés. Les caroténoïdes de type xanthopylle incluent des molécules, telles que la lutéine, la canthaxantine, la cryptoxanthine, la zéaxanthine et l’astaxanthine. Les xanthophylles protègent des composés, tels que la vitamine A, la vitamine E et autres caroténoïdes.
Les flavonoïdes peuvent également servir d’antioxydants. Dans certains cas, le flavonoïde est une flavanone (dérivé de 2,3-dihydro-2-phénylchromén-4-one). Les flavones incluent : Butine, Eriodictyol, Hespérétine, Hespéridine, Homoériodictyol, Isosakuranétine, Naringénine, Naringine, Pinocembrine, Poncirine, Sakuranetine, Sakuranine et Stérubine. Le flavonoïde peut être un flavanonol (dérivé de 3-hydroxy-2,3-dihydro-2-phénylchromén-4-one). Les flavanols incluent : Taxifoline, Aromadédrine, Chrysandroside A, Chrysandroside B, Xéractinol, Astilbine et Fustine. Le flavonoïde peut être une flavone (dérivé de 2-phénylchromén-4-one). Les flavones incluent : Apigénine, Lutéoline, Tangéritine, Chrysine, Baicaléine, Scutellaréine, Wogonine, Flavones synthétiques : Diosmine et Flavoxate. Le flavonoïde peut être un flavonol (dérivé de 3-hydroxy-2-phénylchromén-4-one). Les flavonols incluent : 3-Hydroxyflavone, Azaléatine, Fisétine, Galangine, Gossypétine, Kaempféride, Kaempférol, Isorhamnétine, Morine, Myricétine, Natsudaidaine, Pachypodol, Quercétine, Rhamnazine, Rhamnétine, Azaléine, Hypéroside, Isoquercitine, Kaempferitrine, Myricitrine, Quercitrine, Robinine, Rutine, Spiraéoside, Xanthorhamnine, Amurensine, Icariine, et Troxérutin. Le flavonoïde peut être un flavan-3-ol (dérivé de 2-phényl-3,4-dihydro-2H-chromén-3-ol). Les Flavan-3-ols incluent : Catéchine, Epicatéchine, Epigallocatéchine, Epicatéchin gallate, Epigallocatéchin gallate, Epiafzéléchine, Fisétinidol, Guibourtinidol, Mesquitol et Robinétinidol. Le flavonoïde peut être un flavan-4-ol (dérivé de 2-phénylchroman-4-ol). Les Flavan-4-ols incluent : Apiforol et Lutéoforol. Le flavonoïde peut être une isoflavone (dérivé de 3-phénylchromén-4-one). Les isoflavones incluent : Génistéine, Daidzéine, Biochanine A, Formononétine et Equol métabolite de Daidzein.
L’antioxydant peut être une anthocyanidine (dérivé de cation de 2-phénylchroménylium). Les anthocyanidines incluent : Aurantinidine, Cyanidine, Delphinidine, Europinidine, Lutéolinidine, Pélargonidine, Malvidine, Péonidine, Pétunidine, Rosinidine et Xanthone.
L’antioxydant peut être une dihydrochalcone (dérivé de 1,3-diphényl-1-propanone). Les dihydrochalcones incluent : Phlorétine, Dihydrochalcone phlorétin Phlorizine, Aspalathine, Naringin dihydrochalcone, Néohespéridin dihydrochalcone et Nothofagine. Sans limiter le mode d’action de l’invention, les dihydrochalcones peuvent exercer un effet antioxydant en réduisant les radicaux libres réactifs, comme les espèces oxygène réactif et azote réactif.
L’antioxydant peut être une anthocyanine. Les anthocyanines et leurs dérivés sont des antioxydants. Les anthocyanines englobent une catégorie de composés flavonoïdes qui sont des composés hydrosolubles naturels, responsables des couleurs rouge, violette et bleue de nombreux fruits, légumes, grains de céréales et fleurs. Par ailleurs, les anthocyanines sont des inhibiteurs de collagénase. L’inhibition de la collagénase aide à prévenir et réduire les rides, augmentation de l’élasticité de la peau, etc., qui sont causées par une réduction du collagène de la peau. Les anthocyanines peuvent être obtenues à partir de n’importe quelle partie de diverses sources végétales, telles que fruit, fleur, tige, feuilles, racine, écorce ou graines. Un homme du métier comprendra que certaines parties de la plante peuvent contenir des niveaux naturels plus élevés d’anthocyanines, et par conséquent, ces parties sont utilisées pour obtenir les anthocyanines souhaitées. Dans certains cas, les antioxydants peuvent inclure une ou plusieurs bétacyanines. Les bétacyanines, telles que les anthocyanines, peuvent être obtenues de sources naturelles et sont des antioxydants.
L’antioxydant peut être un phénylpropanoïde (dérivé d’acide cinnamique). Les phénylpropanoïdes incluent : acide cinnamique, acide cafféique, acide férulique, acide transférulique (y compris son antioxydant pharmacore 2,6-dihydroxyacétophénome), acide 5-hydroxyférulique, acide sinapique, alcool coumarylique, alcool coniférylique, alcool sinapylique, eugénol, chavicol, safrole, acide P-coumarique et acide sinapinique. Sans limiter le mode d’action de l’invention, les phénylpropanoïdes peuvent neutraliser les radicaux libres.
L’antioxydant peut être une chalcone (dérivé de 1,3-diphényl-2-propén-1-one). Les chalcones incluent : butéine, okanine, carthamine, maréine, sophoradine, xanthohumol, flavokvaine A, flavokavaine B, flavokavine C et safalcone synthétique.
L’antioxydant peut être un curcuminoïde. Les curcuminoïdes incluent : curcumine, desméthoxycurcumine, bis-Desméthoxycurcumine, tétrahydrocurcumine et tétrahydrocurcuminoïdes. La curcumine et les tétrahydrocurcuminoïdes peuvent être dérivés de rhizomes de Curcuma longa. La tétrahydrocurcumine, un métabolite de curcumine, s’est avérée être un antioxydant plus puissant et plus stable que la curcumine.
L’antioxydant peut être un tanin. Les tanins incluent : tanin, terflavine B, glucogalline, acide Dgallique et acide quercitannique.
Il est également connu de munir le siège d’un frein qui permet, à partir d’un phénomène de frottement entre plusieurs pièces du frein, d’arrêter l’actionneur en cas de charge à effort axial important. Cependant, à l’heure actuelle les freins utilisés sont des freins unidirectionnels, c’est-à-dire des freins qui ne peuvent amortir que les charges appliquées dans un seul sens. Cela signifie, d’une part, que les pièces du système d’entrainement ne sont pas protégées lorsque le siège rebondit pendant l’application de la charge à effort axial important. D’autre part, deux variantes du frein unidirectionnel doivent être mises en œuvre afin que le frein soit opérationnel quel que soit le sens dans lequel il est prévu d’être installé dans le siège. Aussi, les coûts de conception et de fabrication du frein augmentent.
A cet effet, il est proposé un dispositif de transmission d’un mouvement, le dispositif comportant : - une vis s’étendant selon un axe ; - un écrou coopérant avec la vis ; - un carter ; - un premier organe élastique ; - un deuxième organe élastique ; - un premier ensemble comportant ledit écrou ; - un second ensemble comportant ledit carter ; - une première butée axiale solidaire axialement du premier ensemble et apte à coopérer avec une première butée axiale complémentaire du second ensemble, un premier jeu axial étant formé entre la première butée axiale et la première butée axiale complémentaire ; et - une deuxième butée axiale solidaire axialement du premier ensemble et apte à coopérer avec une deuxième butée axiale complémentaire du second ensemble, un deuxième jeu axial étant formé entre la deuxième butée axiale et la deuxième butée axiale complémentaire ; le premier organe élastique étant apte à être déformé indépendamment du deuxième organe élastique sous l’effet d’un premier effort axial orienté selon une première direction et exercé par le premier ensemble sur le premier organe élastique, de façon à réduire le premier jeu axial, la première butée axiale étant apte à venir en appui sur la première butée axiale complémentaire lorsque ledit premier effort axial dépasse un premier seuil, le deuxième organe élastique étant apte à être déformé indépendamment du premier organe élastique sous l’effet d’un deuxième effort axial orienté selon une deuxième direction opposée à la première direction et exercé par le premier ensemble sur le deuxième organe élastique, de façon à réduire le deuxième jeu axial, la deuxième butée axiale étant apte à venir en appui sur la deuxième butée axiale complémentaire lorsque ledit deuxième effort axial dépasse un deuxième seuil.
Dans le présent texte, les termes « axial », « radial » et « circonférentiel » sont définis par rapport à l’axe d’étendue de la vis. En particulier, « axial » a pour sens suivant l’axe d’étendue de la vis, ou parallèle à lui, et radial a pour sens suivant tout axe transversal ou sensiblement transversal à cet axe. Par « circonférentiel » on entend autour de l’axe précité.
Dans le dispositif proposé, grâce à la déformation du premier organe élastique ou du deuxième organe élastique qui provoque l’appui du premier ensemble contre le second ensemble, les efforts axiaux sont dissipés à travers le second ensemble, notamment à travers le carter, au lieu d’à travers les autres pièces du dispositif qui sont plus sujettes à l’usure et à la fracture. Aussi les risques d’usure et fracture du dispositif sont réduits, et ce sans qu'il soit nécessaire de surdimensionner les pièces dudit dispositif.
Par ailleurs, la présence du premier organe élastique et du deuxième organe élastique aptes à être déformés indépendamment l’un de l’autre sous l’effet d’efforts axiaux orientés selon des directions opposées permet au dispositif de transmission de constituer un frein bidirectionnel capable d’amortir les efforts axiaux subis même en cas de rebond du siège et indépendamment du sens d’installation dans le siège du dispositif de transmission.
Le premier organe élastique et le deuxième organe élastique peuvent être des rondelles élastiques.
Le premier seuil et le deuxième seuil correspondent par exemple à l’effort axial maximal qui peut être appliqué sur, respectivement, le premier organe élastique et le deuxième organe élastique sans qu’ils soient déformés. De préférence, le premier seuil et le deuxième seuil sont compris entre 3000 N et 6000 N, de préférence encore entre 3325N et 5556 N. Par exemple, le premier et le deuxième seuils sont égaux à 4440 N. Tout effort axial orienté selon la première direction et exercé par le premier ensemble sur le premier organe élastique qui dépasse le premier seuil peut être associé à une charge de type crash ou à effort axial important appliquée sur le dispositif selon la première direction. De même tout effort axial orienté selon la deuxième direction et exercé par le premier ensemble sur le deuxième organe élastique qui dépasse le deuxième seuil peut être associé à une charge de type crash ou à effort axial important appliquée sur le dispositif selon la deuxième direction.
La vis, le carter et l’écrou peuvent être coaxiaux.
Le carter et l’écrou peuvent comprendre un alésage. La vis peut ainsi être logée partiellement à l’intérieur du carter et de l’écrou.
Le premier ensemble peut être configuré pour se déplacer en rotation autour de l’axe d’étendue de la vis lorsque le dispositif proposé transmet un mouvement. En cas de charge de type crash ou à effort axial important appliquée sur le dispositif, le premier ensemble peut se déplacer aussi axialement dans le sens d’application de la charge. Ce déplacement axial du premier ensemble donne lieu aux efforts axiaux, selon la première direction ou la deuxième direction, que le premier ensemble exerce sur le premier organe élastique ou sur le deuxième organe élastique.
Le second ensemble peut être configuré pour être immobile lorsque le dispositif proposé transmet un mouvement ainsi que lors de l’application des charges de type crash ou à effort axial important.
Lorsque le premier ensemble vient en appui contre le second ensemble, le déplacement axial du premier ensemble peut être bloqué. Par ailleurs, un frottement apparait entre la première butée et la première butée complémentaire, ou entre la deuxième butée et la deuxième butée complémentaire. Ce frottement peut freiner le mouvement de rotation du premier ensemble.
La vis et l’écrou forment un système vis-écrou qui est de préférence réversible. Par « réversible » on entend qu’une rotation autour de l’axe d’étendue de la vis de l’écrou provoque un déplacement axial de la vis.
L’écrou et la vis peuvent comprendre respectivement un taraudage et un filetage complémentaires et conformés pour que la rotation de l’écrou autour de l’axe de la vis entraine le déplacement axial de la vis. Le taraudage de l’écrou et le filetage de la vis peuvent coopérer directement ou indirectement entre eux.
Dans certains cas, pour que le dispositif de transmission s’active lorsque l’effort axial exercé sur le dispositif est supérieur au premier ou au deuxième seuil; la rotation de l’écrou est bloquée avec un couple suffisant. A cet effet, l’écrou peut être relié à un élément permettant son freinage. Par exemple, l’écrou peut être relié à un frein à friction ou à un moteur avec un couple de crantage élevé.
Cette disposition est possible du fait de la technique de dépôt sélectionnée.
Dans une variante, ledit complexe ne comprend pas de couche d’isolation thermique textile disposée entre la couche métallique D et l’atmosphère extérieure.
Dans une variante, ledit complexe ne comprend pas de couche d’isolation thermique textile.
De préférence, le complexe selon l’invention n’est pas destiné à être mis en œuvre dans un article d’isolation thermique, et donc ne comprend pas une couche épaisse d’isolation thermique, par exemple un feutre. En effet, une couche d’isolation thermique modifierait défavorablement la résistance à la vapeur d’eau du complexe. La vapeur d’eau étant bloquée par cette couche d’isolation, elle se condenserait à sa surface, et formerait des gouttes d’eau.
Dans une variante, le complexe a une résistance à la vapeur d’eau (Ret) inférieure ou égale à 50 m².Pa.W -1 , de préférence inférieure ou égale à 45 m².Pa.W -1 ou à 40 m².Pa.W -1 ou 35 m².Pa.W -1 ou 30 m².Pa.W -1 ou 25 m².Pa.W -1 ou 20 m².Pa.W -1 ou 15 m².Pa.W -1 .
On comprend par résistance à la vapeur d’eau, la mesure de l’énergie nécessaire pour faire passer de la vapeur d’eau à travers le complexe, de sa face interne vers sa face externe en particulier.
En particulier, il s’agit de la différence de pression de vapeur d’eau entre les faces interne et externe du complexe selon l’invention, divisée par le flux de chaleur d’évaporation par unité de surface dans la direction du gradient.
Ainsi, plus la Ret est faible, plus le complexe est respirant.
La résistance à la vapeur d’eau (Ret) est de préférence mesurée selon la norme ISO 11092, en particulier datant de (septembre) 2014, intitulée «Textiles – Effets physiologiques – Mesure de la résistance thermique et de la résistance à la vapeur d’eau en régime stationnaire (essai de la plaque chaude gardée transpirante). Le complexe a en particulier pour cette mesure une épaisseur inférieure ou égale à 5 mm, notamment inférieure ou égale à 1 mm.
Dans une variante, le substrat textile B comprend des ouvertures traversantes dont la taille moyenne est inférieure ou égale à 0,005 mm².
La taille moyenne des ouvertures traversantes peut être mesurée sur sa face interne ou sa face externe.
Le protocole de mesure est celui décrit ci-avant.
Dans une variante, la face externe du complexe est déperlante à l’eau.
Cette disposition permet d’éviter que l’eau stagne sur la face externe du complexe et nuise à la perméabilité à la vapeur d’eau de ce dernier.
De préférence, la déperlance est mesurée selon la norme NF EN ISO 4920, en particulier datant de janvier 2013, intitulée « Etoffes – Détermination de la résistance au mouillage superficiel (essai d’arrosage). La présente norme internationale spécifie une méthode d'essai d'arrosage permettant de déterminer la résistance d'une étoffe au mouillage superficiel par l'eau.
La déperlance est évaluée sur une échelle de cotation de 1 à 5, 5 étant la meilleure valeur et 1 la moins bonne valeur de déperlance mesurée.
De plus, par effet d’évaporation de l’eau, le temps de refroidissement du générateur de vapeur est directement lié au volume de la piscine : plus le volume d’eau est important, plus la durée de refroidissement est grande. A titre d’exemple, le réacteur HPR1000, d’une puissance thermique nominale de 3060 MW, comprend un PRHR dont le dimensionnement a été conçu pour permettre un refroidissement pendant 72h, ce qui implique un volume de piscine de 2300 m 3 : [ 3].
Une configuration intéressante de refroidissement d’urgence d’un générateur de vapeur (SG-ECS, acronyme anglo-saxon pour «Steam Generator Emergency Cooling System ») a déjà été proposée pour le projet de réacteur VVER TOI, notamment dans la publication [4]. Cette configuration est illustrée schématiquement à la . La piscine 5 est agencée au sol et le SG-ECS comprend en série trois circuits de refroidissement en boucle fermée:
le premier comprend le générateur de vapeur 2, une première pompe 30 à eau (condensats vapeur du circuit secondaire), et un circuit de fluide d’un premier échangeur liquide/liquide 31 ; le deuxième comprend l’autre circuit de fluide du premier échangeur 31, une deuxième pompe 32 à eau et un circuit de fluide d’un deuxième échangeur liquide/liquide 33, le troisième comprend l’autre circuit de fluide du deuxième échangeur 33, une troisième pompe 34 à eau et la piscine 5.
Ce système de sûreté est efficace et autonome mais non passif : la circulation du fluide secondaire s’effectue de façon non gravitaire, depuis le générateur de vapeur 2, jusqu’à l’échangeur intermédiaire 31. Le transfert thermique entre le générateur de vapeur 2 et la source froide au sol s’effectue grâce aux pompes 30, 32, 34, et grâce aux échangeurs intermédiaires 31 et 33. Ainsi, ce système nécessite un apport énergétique extérieur assez important pour alimenter les trois pompes utilisées 30, 32, 34. Cet apport d’énergie pour alimenter électriquement les pompes 30, 32, 34 est réalisé par des moteurs à combustion interne de secours ou éventuellement des turbines à gaz.
Suivant les procédures accidentelles mises en place, cela peut être également le système de refroidissement et de dépressurisation d’enceinte de confinement du réacteur à eau pressurisée ou bouillante, qui servira alors de moyen ultime d’évacuation de puissance résiduelle, notamment en cas de circuit primaire ouvert de façon volontaire (configuration dite de « gavé-ouvert » en scénario ultime) ou pas (situation de perte de réfrigérant primaire consécutive à un accident de type brèche primaire). On parle alors de source froide ultime celle dédiée à l’évacuation de la puissance résiduelle associée à un tel moyen de refroidissement.
Le palier de butée 207 se fixe à l’arbre de transfert 211, à un emplacement prédéterminé le long de l’axe 215, comme le montre la , une arête ou un évasement 219 est prévu(e) sur l’arbre de transfert pour accueillir la partie supérieure du palier de butée 207 sur l’arbre de transfert 211. Le boîtier 213 définit un passage radial 218 entre l’intérieur dans lequel se trouvent le carter et l’IGB et l’extérieur du boîtier 213, le passage radial 218 a un diamètre interne de taille suffisante pour recevoir l’arbre de transfert 211, le diamètre interne étant rétréci pour permettre le positionnement des cales 209 entre le boîtier 213 (c’est-à-dire inférieur au diamètre du logement 241 qui reste extérieur au boîtier 213).
Avec le palier de butée 207 déplacé à la partie inférieure de l’arbre de transfert 211, l’emplacement de cale 209 n’est plus enterré dans le carter et est facilement accessible, ce qui réduit le temps et les frais de démontage et d’assemblage du procédé classique.
Sur la , l’axe d’arbre de transfert 215 est représenté perpendiculairement à l’axe principal 201 ; cependant, d’autres orientations (c’est-à-dire des angles obliques) sont également envisagées.
La illustre un mode de réalisation dans lequel la cale 309 est formée en deux moitiés 309a et 309b, et permet ainsi l’insertion et/ou le retrait sans démonter les engrenages coniques ou retirer complètement le logement 341. En faisant légèrement glisser le logement 341 radialement vers l’extérieur (vers le bas) sur l’arbre de transfert 311, les moitiés de la cale 309 peuvent être insérées entre la bride du logement 341 et la surface extérieure du boîtier 313. Le logement 341 peut ensuite être glissé radialement vers l’intérieur (vers le haut) et fixé au boîtier 313.
Cet agencement ensemble avec la cale en deux pièces 309 élimine la nécessité de retirer et de remplacer de manière répétée l’engrenage conique 305 pendant l’assemblage du moteur.
La figure 4 est une illustration des cales fendues selon un mode de réalisation de l’objet divulgué. Les cales 409 ont chacune une pluralité de trous 451 et de rainures 453, qui correspondent aux boulons utilisés pour fixer le logement 341 et/ou l’AGB au boîtier 313. La disposition des trous 451 et des rainures 453, ainsi que le périmètre de la cale 409 est de préférence asymétrique et/ou irrégulière (c’est-à-dire que chacune des moitiés a des trous et des rainures qui forment un motif unique) de sorte que chacune des moitiés de cale 409a et 409b ne s’ajustera que dans une seule position (c’est-à-dire que la moitié 409a ne s’ajustera pas sur le côté conçu pour la moitié de cale 409b, et ne s’ajustera pas non plus si elle est insérée à l’envers.) Chacune des moitiés 409a et 409b a la même épaisseur prédéterminée, qui peut être estampillée ou autrement indiquée sur la cale 409. De plus, chaque moteur à turbine, pendant l’assemblage, peut être muni d’un ensemble ayant une pluralité de cales d’épaisseurs différentes. L’assembleur peut parcourir plusieurs cales candidates jusqu’à ce que le positionnement radial approprié de l’engrenage conique d’accessoires 305 soit atteint. Plusieurs cales peuvent être empilées pour obtenir le positionnement souhaité ou la sélection d’une seule cale d’épaisseur appropriée peut être requise. Alors que les figures 4A et 4B illustrent la cale 409 divisée en deux moitiés 409a et 409b, des divisions supplémentaires sont également envisagées, par exemple lorsque l’accès au logement 341 est limité à une largeur inférieure à la largeur de la cale 409, auquel cas la cale 409 peut être constitué de tiers, chacun ayant une largeur qui permet d’accéder au logement 341.
La est un organigramme illustratif 500 du processus de calage selon des modes de réalisation de l’objet divulgué. Les références des composants sont indiquées par rapport à la . L’engrenage conique de prise de force 205 est positionné et engrené avec l’engrenage conique d’axe principal 203 à l’intérieur d’un boîtier de moteur 213 comme illustré dans le Bloc 501. Avec l’engrenage conique de prise de force 205 en position, l’arbre de transfert 211 associé à l’engrenage conique de prise de force s’étend entre l’engrenage conique 205 et l’extérieur du boîtier 213. L’arbre de transfert 211 peut également s’étendre à travers un deuxième palier (palier autre qu’un palier de butée) 217 situé à l’intérieur du boîtier 213. Ce deuxième palier 217 permet un mouvement axial relatif le long de l’axe d’arbre 215 entre le palier 217 et l’arbre de transfert 211 et ne réagit qu’aux forces latérales (c’est-à-dire des forces perpendiculaires à l’axe d’arbre 215).
Le palier de butée 207 est fixé à un logement 241 (ensemble bride) et depuis l’extérieur du boîtier 213, le logement 241 et le palier de butée 207 fixé sont glissés sur l’arbre de transfert 211 dans la direction radiale vers l’intérieur, comme illustré dans le Bloc 503.
Les deux moitiés d’une cale 209 sont placées autour du logement 241 entre une surface orientée radialement vers l’intérieur 243 du logement 241 et une surface extérieure orientée radialement vers l’extérieur du boîtier 213 comme illustré dans le Bloc 505. En variante, si une cale fendue n’est pas utilisée, la cale 209 peut être placée sur le logement 241 avant de placer le logement 241 sur l’arbre de transfert 211, auquel cas tout changement ultérieur de cales nécessiterait également le retrait du logement 241. Dans l’une ou l’autre des variantes, le logement 241 est forcé en place en mettant en prise le logement 241 avec la cale 209 et la cale 209 avec la surface extérieure au boîtier 213 comme illustré dans le Bloc 507.