INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
État de la technique Dans de nombreuses activités telles que l’alpinisme, l’escalade et les travaux en hauteurs, il est classique d’utiliser un harnais d’encordement. Le harnais d’encordement possède un point de suspension ventral qui est facilement accessible à l’utilisateur et qui permet de suspendre l’utilisateur tout en lui autorisant la possibilité d’agir vis-à-vis de sa suspension. Il est particulièrement avantageux d’utiliser son point de suspension ventral en association avec un descendeur ainsi qu’avec un dispositif de remontée sur corde. Il est donc nécessaire d’avoir un point de suspension ventral très polyvalent sans pour autant être très encombrant.
Il est connu du document US2017/0291046 et du document US 2018/0345053 de former un point ventral formé par deux anneaux qui sont montés mobiles en rotation autour d’un unique arbre de rotation. L’arbre de rotation est fixé sur la sangle de ceinture de manière à former un point d’accrochage au-dessus de la ceinture.
Il est préféré que le carter 200 comprenne au moins un couple de dispositifs antivibratoires 100.. Les dispositifs antivibratoires 100 de chaque couple peuvent être disposés dans un même plan, ou non, sensiblement perpendiculaire à l’axe Y. Autrement dit, les deux dispositifs antivibratoires peuvent être dans des plans différents. Les deux dispositifs antivibratoires 100 peuvent être respectivement positionnés, en référence à la partie plane du carter 200 en demi-cylindre, sensiblement à 45° et sensiblement à 135°. On comprend que les deux dispositifs antivibratoires 100 peuvent être positionnés angulairement à 90° l’un de l’autre ou se rapprocher sensiblement du 90°.
La montre une vue schématique en coupe transversale d’un assemblage de deux boîtiers électroniques en demi-cylindres, montés tous deux en porte-à-faux. Les deux boîtiers électroniques sont montés en vis-à-vis de sorte à former un cylindre. Chacun des boîtiers comporte un carter 200 tel que décrit dans ce qui précède. Chaque carter 200 comporte en outre deux dispositifs antivibratoire 100 respectivement positionnés radialement selon l’axe X et l’axe X’, perpendiculaire l’un par rapport à l’autre. De la sorte, les dispositifs antivibratoires peuvent amortir toutes les vibrations de mouvement radial, c’est-à-dire orientées selon les axes radiaux X, X’.
De manière classique le carter 200 est usiné dans la masse ou de fonderie. Avantageusement, le carter 200 peut être fabriqué par fabrication additive plus adaptée pour des formes complexes. Le carter 200 peut être en un matériau métallique ou alliage métallique. De manière usuelle, le carter 200 est en alliage métallique à base d’aluminium.
Il apparaît clairement que le carter selon l’invention permet d’atténuer les vibrations de manière simple et compacte. En effet, les différents éléments composant le carter ne présentent pas de complexités structurelles ou de formes, s’agissant d’une masse mobile dans un liquide. En outre, ils font partie du carter, ce qui permet un encombrement limité.
Un autre avantage est l’allégement du carter. En effet, l’ajout de la cavité avec sa masse mobile dans le carter permet l’amortissement des vibrations et en conséquent une diminution des contraintes sur la structure du carter. Cette diminution des contraintes permet alors de s’affranchir de parties structurelles du carter prévues pour renforcer la rigidité de l’ensemble. Autrement dit, il y a davantage de masse retirée qu’ajoutée.
Déflecteur d’huile comprenant un moyen de captation de particules métalliques. Domaine technique de l'invention L’invention concerne un agencement comprenant un déflecteur d’huile. L’invention porte encore sur une boîte de vitesses comprenant un tel agencement. L’invention porte encore sur un groupe motopropulseur comprenant une telle boîte de vitesses ou un tel agencement. L’invention porte encore sur un véhicule comprenant un tel groupe motopropulseur ou une telle boîte de vitesses ou un tel agencement.
Etat de la technique antérieure Un véhicule, en particulier un véhicule automobile, comprend généralement une boîte de vitesses. Une telle boîte de vitesses comprend des roues dentées et stocke de l’huile de lubrification permettant notamment la lubrification des dentures des roues dentées. Une telle lubrification au sein d’une boîte de vitesses est généralement assurée par projection et récupération gravitaire du lubrifiant. Généralement l’une des roues dentées est une couronne de différentiel. Une telle couronne de différentiel baigne généralement dans l’huile dans une partie basse de la boîte de vitesses ce qui permet de remonter l’huile de bas en haut et de la projeter, en particulier pour redistribuer l’huile dans plusieurs zones simultanément.
Afin que cette couronne de différentiel remplisse son rôle, sensiblement à la manière d’une pompe, des parois en vis-à-vis de sa denture doivent être proches. Or, il n’est pas toujours possible d’agencer des parois à proximité de la denture d’une couronne de différentiel, en particulier du fait de contraintes en termes de fabrication et/ou de conception et/ou de fonctions adjacentes de la boîte de vitesses.
Présentation de l'invention Le but de l’invention est de fournir un agencement remédiant aux inconvénients ci-dessus. En outre l’invention permet de dépolluer l’huile préalablement à sa remontée par le biais d’une telle couronne de différentiel.
Pour atteindre cet objectif, l’invention porte sur un agencement comprenant : - un carter, notamment un carter d’une boîte de vitesses, comprenant une paroi, - une couronne dentée comprenant une denture, notamment une couronne dentée de différentiel, baignant partiellement dans de l’huile, - un espace ménagé entre la paroi et la couronne dentée, l’agencement comprenant : - un moyen de captation de matière métallique, notamment un aimant, notamment en forme de pastille cylindrique, - un déflecteur d’huile remplissant au moins partiellement l’espace entre la paroi du carter et la couronne dentée, le déflecteur d’huile comprenant une partie inférieure destinée à baigner dans l’huile au niveau de la denture de la couronne dentée, la partie inférieure comprenant un moyen de réception du moyen de captation de matière métallique.
Le moyen de réception du moyen de captation peut être en forme de grille de sorte à maximiser l’aire de contact entre l’huile et le moyen de captation.
Au moins un jeu peut exister entre le moyen de réception et le moyen de captation de sorte à laisser au moins un degré de liberté au moyen de captation logé au sein du moyen de réception.
La partie inférieure du déflecteur d’huile peut comprendre un moyen de maintien du moyen de captation au sein du moyen de réception, notamment une languette flexible et élastique.
Le déflecteur d’huile peut comprendre une partie supérieure destinée à orienter la projection d’huile.
Le déflecteur d’huile peut avoir une forme générale courbée s’étendant entre la partie inférieure et la partie supérieure, notamment une forme générale présentant une courbure de rayon sensiblement égal au rayon de la denture de la couronne dentée.
Le déflecteur d’huile peut être en matière plastique et/ou en composite.
Exemple 4 Dispositifs Production nette d’électricité Production de froid Gain énergétique total Dispositif de l’art antérieur 558 kWe 710 kW 1268 kW Dispositif 200 objet de l’invention avec une température en sortie de turbine égale à 0°C 784 kWe 891 kW 1675 kW Dispositif 200 objet de l’invention avec une température en sortie de turbine égale à 15°C 722 kWe 1079 kW 1801 kW
On note qu’augmenter la température sortie de 0°C à 15°C améliore le gain du dispositif 200 objet de l’invention comparé au dispositif de l’art antérieur. De plus, le gain total d’énergie est égal à : - +32% pour un dispositif 200 objet de l’invention avec une température en sortie de turbine égale à 0°C, et - +42% pour un dispositif 200 objet de l’invention avec une température en sortie de turbine égale à 15°C.
Ainsi, le gain total d’énergie est augmenté pour un dispositif 200 avec une température en sortie de turbine égale à 15°C, comparé au dispositif 200 avec une température sortie turbine égale à 0°C. On note également qu’une production plus importante de froid est obtenue pour un dispositif 200 avec une température en sortie de turbine égale à 15°C.
Dans des modes de réalisation (non représentés), le dispositif comporte, de plus, un automate d’adaptation. L’automate d’adaptation ajuste les conditions de fonctionnement du dispositif en fonction de la température du gaz à détendre.
Par exemple, dans un réseau de transport, les conditions opératoires, telles que le débit, la pression et la température, sont soumises à de fortes variations journalières et saisonnières. Par exemple, la consommation de gaz est plus élevée en hiver avec des pics de consommation le matin et le soir. On note que ces débits élevés représentent un potentiel de valorisation important de l’énergie de détente. En hiver, la température du gaz peut descendre jusqu’à 5°C, ce qui augmente le besoin de chaleur avant une détente. À l’opposé, en été les consommations sont réduites avec des températures du gaz pouvant atteindre 25°C. Le besoin de réchauffage est plus faible mais le potentiel de valorisation est également réduit du fait du faible débit.
Dans ces modes de réalisation, le dispositif s’adapte aux conditions opératoires avec un Automate Programmable Industriel (d’acronyme « API »). L’API est capable de fixer des consignes opératoires et d’ajuster des paramètres tels que : - le débit de fluide calorifique, - la pression de refoulement du compresseur et/ou - la quantité de chaleur absorbée à l’évaporateur.
Dans ces modes de réalisation, les leviers d’actions de l’API sont, par exemple : la puissance du compresseur, le niveau de liquide dans l’évaporateur et le pourcentage d’ouverture du détendeur secondaire. Il est également possible d’installer une ligne de recirculation avec une vanne de régulation entre le refoulement du compresseur et l’entrée de l’évaporateur de façon à augmenter la plage de fonctionnement du dispositif. Ainsi le compresseur peut fonctionner à sa puissance la plus faible et seulement une partie du débit de fluide calorifique circule vers le réchauffeur de gaz naturel. L’autre partie tourne en rond entre le compresseur et l’évaporateur.
Ainsi, l’API ajuste notamment les variables opératoires à partir de consignes déterminées par un opérateur. Un niveau supplémentaire d’automatisme est donc intégré au dispositif pour optimiser le rendement global par une gestion automatique des consignes et de la configuration du système.
Dans ces conditions, l’optimisation va dépendre des bilans de production et de consommation mais aussi des tarifs d’achat et de vente des différentes utilités. De façon simplifiée, le tableau 17 résume les bénéfices et pertes du procédé pour deux cas : avec ou sans valorisation des frigories à l’évaporateur.
Bénéfices Pertes Avec valorisation des frigories à l’évaporateur Production turbine x tarif vente kWe Production évaporateur x tarif vente kWt Consommation compresseur x tarif achat kWe Consommation des utilités x tarif achat utilités Sans valorisation des frigories à l’évaporateur Production turbine x tarif vente kWe Consommation compresseur x tarif achat kWe Consommation des utilités x tarif achat utilités Consommation évaporateur x tarif achat kWt* * Le tarif des calories à l’évaporateur peut être nul, par exemple si les calories sont prélevées depuis une source de chaleur fatale ou gratuite, par exemple depuis l’air ambiant ou depuis la mer.
Dans des variantes, un calcul d’optimisation technico-économique réalisée par un automate de gestion permet d’orienter en temps réel les consignes opératoires vers un extrême ou un autre. Autrement dit, les consignes opératoires sont modifiées en temps réel. Cet automate prend également en considération les contraintes techniques et les paramètres des équipements, tels que le rendement compresseur en fonction du ratio de pression, la TMA liée à une température de formation d’hydrate en fonction de la teneur en eau et de la pression.
Une variabilité des conditions opératoires sur le réseau de transport implique notamment une nécessité d’adaptation du dispositif de valorisation de l’énergie de détente. Cette adaptation est réalisée dans certains modes de réalisation, par exemple, par un API couplé optionnellement à un automate de gestion réalisant en temps réel des calculs technico-économiques, ajustant les consignes opératoires et modifiant la configuration du dispositif, par exemple en court-circuitant (ou dérivant, en anglais « by-pass ») le finisseur.
On observe, sur la , qui n’est pas à l’échelle, une vue schématique d’un septième mode de réalisation du dispositif 800 objet de l’invention.
Dans des modes de réalisation, tels que celui représenté en , le dispositif 800 comporte, de plus, un échangeur thermique subsidiaire 801 disposé en aval du détendeur principal 105. On note que l’échangeur thermique subsidiaire 801 est configuré pour récupérer des frigories 104 provenant du gaz présent dans le deuxième réseau 115 et détendu par le détendeur principal 105. On note que l’échangeur thermique subsidiaire est également appelé finisseur. Par exemple, dans l’échangeur thermique subsidiaire 801, un fluide calorifique subsidiaire réchauffe le gaz détendu 115. Autrement dit, le fluide calorifique subsidiaire récupère les frigories 104 du gaz détendu. En récupérant ces frigories 104, le fluide calorifique subsidiaire devient un fluide frigorifique subsidiaire.
Dans des modes de réalisation, l’échangeur thermique subsidiaire 801 du dispositif 800 transfère les frigories provenant du gaz détendu présent dans le deuxième réseau 115 vers un réseau de froid par l’intermédiaire, par exemple, du fluide frigorifique subsidiaire.
Le graphique 900 représenté en montre une étude de sensibilité de certains exemples du dispositif objet de l’invention en fonction de la température visée en sortie d’une turbine 105. Sur le graphique représenté en , l’axe des ordonnées correspond à la puissance en kilowatt (kW) et l’axe des abscisses correspond à la température en sortie de turbine en degrés Celsius (°C). Dans ces exemples, la source de chaleur est égale à 0°C. La production nette d’électricité et la production de frigories sont représentées en fonction de la température visée en sortie de la turbine de détente 105 couplée à une génératrice 101. On appelle « supérieur » tout ce qui est en haut en et « inférieur » tout ce qui est en bas dans cette . Les termes « supérieur » et « inférieur » sont également utilisés pour une description relative de deux courbes afin de les distinguer.
Du fait de l'interaction inductive existant entre les résonateurs du même réseau RR2, une sonde inductive S1 qui sera couplée avec l'un MR1a des résonateurs d'une dans une région RR2a mesure des impédances non seulement pour chacune des fréquences de résonance du résonateur "sondé", mais aussi des impédances pour les fréquences de résonance des autres types de résonateurs et provenant des autres régions du réseau RR2.
En est illustré un exemple de mise en œuvre du procédé de caractérisation, utilisant un réseau comme par exemple celui de la ou implanté dans la paroi d'un réservoir 83 pour caractériser sans contact l'état de sa surface interne 928 au moyen d'une sonde unique S1.
Là aussi, du fait l'interaction inductive existant entre les résonateurs du réseau RR1, la sonde S1 détecte indirectement des variations d'impédance existant dans les régions R7a à R7h qui englobent la surface d'interface entre la paroi du réservoir et le carburant 92., par l'intermédiaire du résonateur multifréquence individuel MR7e auquel elle est couplée inductivement.
Méta-matériau En est illustrée une utilisation d'un réseau RR1 de résonateurs multifréquences agencé comme méta-matériau pour interagir avec un champ électromagnétique incident Ci, en particulier un champs magnétique ou la composante magnétique d'un champ électromagnétique. Selon les modifications créées par ce métamatériau, ce champs incident Ci est modifié, par exemple transmis Cs1 ou réfracté Cs2 ou réfléchi CS3, selon les caractéristiques conféré à ce métamatériau par les caractéristiques de ses résonateurs individuels.
En est illustrée une utilisation d'un film souple portant un réseau RR3 de résonateurs multifréquences, agencé comme méta-matériau pour réaliser une adaptation d'impédance en étant intercalé entre le corps d'un patient 9 et un champ électromagnétique incident Ci émis par une sonde S9 d'un appareil de traitement.
Formateur de faisceaux quasi-optique à guide d’ondes à plaques parallèles superposées L’invention concerne de manière générale le domaine des télécommunications, et en particulier les formateurs de faisceaux quasi-optiques (FFQO) pour antennes actives multifaisceaux.
Les formateurs de faisceaux quasi-optiques peuvent être embarqués dans des satellites ou dans des stations au sol. Les antennes utilisant de tels formateurs peuvent fonctionner en émission ou en réception, de façon réciproque.
Un formateur de faisceaux quasi-optiques est un dispositif focalisant (en réception) et collimatant (en émission). La représente un formateur de faisceaux quasi-optiques de l’état de l’art pouvant s’appliquer par exemple aux formateurs de faisceaux pillbox, à lentille à retard continue ou Rotman. Un formateur de faisceaux quasi-optiques intègre classiquement un guide à plaques parallèles 16, reliant des ports faisceaux 17 et des ports réseaux 18. Le guide d’ondes à plaques parallèles 16 permet de guider les ondes en mode TEM (acronyme pour « Transverse Electrique Magnétique »), dans lequel le champ électrique E et le champ magnétique H évoluent dans des directions perpendiculaires à la direction de propagation X.
Les fronts d’onde sont incurvés dans le plan XY. Afin de compenser la courbure du front d‘onde, un dispositif quasi-optique 23 est introduit entre les ports faisceaux et les ports réseaux. Ce dispositif quasi-optique peut-être par exemple une lentille telle qu’utilisée pour les lentilles à retard continue ou un réflecteur tel qu’utilisé pour les formateurs de faisceaux pillbox. Chaque port réseau 18 est connecté à un amplificateur 19 suivi d’un élément rayonnant 20 par l’intermédiaire d’une ligne à retard 21 et d’un port amplificateur 22. Il transforme les ondes cylindriques émanant des ports faisceaux en des ondes planes rayonnées par le panneau rayonnant de l’antenne active multifaisceaux.
Les formateurs de faisceaux quasi-optiques produisent des faisceaux multiples alignés selon un axe, qui se recoupent usuellement à un niveau de gain qui peut être jusqu’à 10 dB inférieur au gain maximum des faisceaux, comme illustré par la . De telles limitations sont classiques et usuellement observées pour toute antenne multifaisceaux associant un système optique (par exemple un réflecteur, une lentille) et un réseau focal de multi-sources passives, chacune d’entre elles définissant un accès spot.
Ce niveau de recoupement des faisceaux provient d’un compromis sur la taille de ces sources qui doit répondre à deux contraintes antagonistes : d’une part, elles doivent être suffisamment larges pour bien illuminer le système optique, et ainsi éviter des pertes par débordement, et d’autre part, elles doivent être suffisamment proches pour que les faisceaux se recouvrent.
Lorsqu’une zone géographique est couverte par une antenne produisant ce regroupement de faisceaux, certaines stations terrestres sont alors exposées à un gain antenne diminué de ces pertes de recoupement. Il est donc souhaitable de minimiser ces pertes de recoupement, et donc de réaliser des faisceaux multiples qui se recouvrent à un haut niveau de gain.
Plusieurs solutions ont été envisagées pour minimiser les pertes liées au recoupement des faisceaux.
Il est par exemple connu d’utiliser deux formateurs de faisceaux quasi-optiques avec des sources intercalées, comme divulgué par exemple dans la demande de brevet WO 2013/110793 A1. L’utilisation de ces deux formateurs permet de doubler la densité de faisceaux sur un secteur angulaire donné. Cette solution nécessite toutefois deux formateurs de faisceaux quasi-optiques, ainsi qu’un étage de combinaison. Il en résulte une masse plus importante, ainsi qu’un accroissement de complexité très important pour le cas d’une formation de faisceaux bidimensionnelle.
D’autres solutions utilisent des sources plus petites avec recombinaison glissante de deux sources adjacentes, comme divulgué dans l’article « A theoretical limitation on the formation of lossless multiple beam antennas » (J.L. Allen, IRE Trans., 1961, AP-9, pp. 350-352). Cette approche permet de réaliser des sources équivalentes qui sont suffisamment larges et qui se superposent partiellement de sorte que les faisceaux associés se recouperont à un niveau plus élevé. Cette solution nécessite toutefois de rajouter un circuit associant diviseur et combineur, ce qui complexifie le formateur et engendre des pertes supplémentaires.
La zone de contact ZC entre la bague 108 et la seconde face 122 s’étend sur la tôle 160 et sur le matériau de friction 125. Or le matériau de friction 125 présente naturellement une rugosité élevée (visible à l’œil nu). De plus, il existe nécessairement un manque de matière à l’interface entre la tôle 160 et sur le matériau de friction 125, à l’endroit où les pattes 162 pénètrent dans le matériau de friction 125. Ainsi, le contact entre la bague 108 et la seconde face 122 au niveau de la zone de contact ZC n’est pas parfait et il existe des fuites sur cette zone.
Une solution pour réduire ces fuites est de déposer un enduit sur la zone de contact. Cette solution complexifie l’élaboration de l’ensemble à friction.
Description de l’invention La présente invention vise à remédier à cet inconvénient.
L'invention vise à proposer un ensemble à friction dans lequel l’étanchéité entre la bague et la seconde face au niveau de la zone de contact est améliorée.
Ce but est atteint grâce au fait que la tôle est conformée de telle sorte que chacune des bagues de jonction vient en contact uniquement avec la base de la tôle et épouse la surface de la base sur la zone de contact.
Ainsi, la zone de contact de la seconde face est constituée uniquement par la base de la tôle. La surface de la tôle étant naturellement lisse, chacune des bagues de jonction épouse la surface de la base sur la zone de contact. Grâce à ces dispositions, les fuites entre la bague 108 et la seconde face 122 au niveau de la zone de contact ZC sont minimisées.
Par exemple, la surface de la base présente un surfaçage au niveau de la zone de contact de telle sorte que cette surface épouse plus intimement la surface de la au moins une bague au niveau de la zone de contact.
Ainsi, la surface de la bague épouse plus intimement la surface de la base de la tôle que si la surface de la tôle n’avait pas subi de surfaçage.
Par exemple, la tôle présente au moins un cylindre qui s’étend depuis la base le long de la paroi du au moins un conduit primaire.
Ainsi, la fixation de la tôle sur le matériau de friction est renforcée. En effet, ce cylindre agit comme une patte, c’est-à-dire comme un ancrage supplémentaire de la tôle sur le matériau de friction.
Par exemple, l’ensemble à friction comprend en outre un bloc qui est relié à un dispositif d’aspiration et qui est solidarisé avec le porte-semelle au niveau de la face supérieure, le bloc présentant une cavité qui est reliée par un circuit au dispositif d’aspiration et qui communique avec la face supérieure.
Ainsi, l’aspiration des particules depuis la semelle est plus efficace.
Par exemple, le mécanisme de rappel est un ressort.
Par exemple, la bague de jonction comporte une collerette qui vient en contact uniquement avec la base et le mécanisme de rappel est la collerette.
Un premier fusible de protection F1 peut être prévu sur le chemin de recharge positif C1. Un deuxième fusible de protection F2 peut être également prévu dans le module de batterie 2. Et un troisième fusible de protection F3 peut être prévu sur le premier chemin 12 reliant le moyen de contrôle du convertisseur 7 au chemin de décharge positif D1.
Le pack batterie 1 peut comprendre un système de refroidissement/réchauffage des modules d’énergie 2 et une armature de maintien des modules d’énergie 2 (non représentés).