INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un stade du procédé, on se procure un composant d’ordinateur, par exemple, un mainboard, sur lequel on fixe, dans un autre stade, un module M.2, dont on dispose.
Le module M.2 est, après la fixation, enfiché, de préférence, par une liaison par enfichage sur l’une des extrémités courtes du composant d’ordinateur, dans un emplacement d’enfichage prévu à cet effet du mainboard. En variante au mainboard, le module M.2 peut être fixé également sur n’importe quel autre composant de l’ordinateur, qui ont un emplacement d’enfichage d’un module M.2. A son autre extrémité courte, opposée à la liaison par enfichage, le module M.2 a typiquement un évidement hémicirculaire où il peut être immobilisé par une vis aux composants de l’ordinateur correspondant, donc par exemple au mainboard.
Dans l’état immobilisé, une surface inférieure du module M.2 est tournée vers le mainboard, et une surface supérieure du module M.2 est tournée à l’opposé du mainboard. L’emplacement d’enfichage est, de préférence, disposé de manière à laisser subsister un intervalle libre entre la surface inférieure du module M.2 et une surface supérieure du composant de l’ordinateur, par exemple du mainboard.
Un autre stade comprend la mise à disposition d’une tôle de refroidissement rectangulaire, qui a des parties coudées le long des grands côtés, les parties coudées ayant respectivement des saillies. La tôle de refroidissement peut être conforme aux formes de réalisation des facettes mentionnées précédemment. La tôle de refroidissement peut être notamment une partie d’un puits de chaleur composé de divers éléments.
De préférence, le puits de chaleur est réalisé en une seule pièce et comprend la tôle de refroidissement.
A l’aide des saillies, la tôle de refroidissement peut être fixée dans un autre stade au module M.2.
De préférence, les stades mentionnés précédemment sont exécutés dans l’ordre indiqué. Les stades sont, d’une manière particulièrement préférée, exécutés directement les uns derrière les autres.
Dans un autre procédé, suivant l’invention, on équipe le module M.2, déjà avant la fixation sur le composant de l’ordinateur, par exemple, sur le mainboard de la tôle de refroidissement. A cet effet, on fixe la tôle de refroidissement au module M.2 comme décrit précédemment. Ce n’est qu’ensuite que l’on fixe le module M.2 aux composants de l’ordinateur.
La même tôle de refroidissement peut être montée sur le module M.2, tant avant qu’également après la fixation du module M.2 aux composants de l’ordinateur. La tôle de refroidissement ou le puits de chaleur, dont la partie est la tôle de refroidissement, est, à cet effet, dimensionnée de manière à ce que des dispositifs du module M.2, qui ne sont pas nécessaires pour sa fixation aux composants de l’ordinateur, ne soient pas recouverts par la tôle de refroidissement ou le puits de chaleur. Parmi ceux-ci figurent, par exemple, la liaison par enfichage et l’évidement hémicirculaire aux deux extrémités courtes du module M.2.
Une autre facette l’invention concerne en outre un procédé de montage d’un puits de chaleur suivant la deuxième facette au module M.2.
A cet effet, l’invention propose un cercle de lancer comprenant un profilé creux agencé sous une forme circulaire d’un diamètre déterminé pour délimiter une aire de lancer, ledit profilé présentant une face intérieure pourvue d’au moins une fente de drainage d’eau présente dans l’aire de lancer et une face extérieure pourvue d’une ouverture d’évacuation.
Ainsi, le profilé constitue non seulement un bord délimitant les revêtements intérieur et extérieur du cercle de lancer, mais aussi une goulotte permettant d’évacuer l’eau de l’aire de lancer.
Dans le présent texte, les termes « supérieur » ou « inférieur », « au-dessus » ou « en-dessous » s’entendent pour le cercle de lancer dans sa position d’utilisation, c’est-à-dire posé sur un sol plan supposé horizontal ou disposant d’une faible pente.
Selon différentes caractéristiques avantageuses ou optionnelles, éventuellement combinées :
- le profilé présente une section sensiblement rectangulaire ;
- le profilé est en un matériau métallique ;
- le profilé comprend deux portions semi-circulaires articulées par une charnière ;
- le profilé présente une pluralité de fentes de drainage, par exemple réparties de manière régulière, sur au moins une partie de la circonférence du cercle ;
- chaque fente de drainage est agencée à une hauteur supérieure à l’ouverture d’évacuation par rapport à une face inférieure du profilé ;
- le cercle comprend en outre des pieds réglables en hauteur agencés sous la face inférieure du profilé.
Un autre objet de l’invention concerne un équipement de lancer pour un stade d’athlétisme ou une aire d’entraînement, comprenant un cercle de lancer tel que décrit ci-dessus et une canalisation agencée de sorte à connecter l’ouverture d’évacuation à un exutoire.
Ledit équipement peut comprendre en outre un premier revêtement s’étendant à l’intérieur du profilé, chaque fente de drainage étant sensiblement affleurante avec la surface dudit premier revêtement. L’équipement peut également comprendre un second revêtement s’étendant à l’extérieur du profilé, la surface dudit second revêtement étant affleurante avec la face supérieure du profilé.
- la est une vue d’ensemble d’un équipement comprenant un cercle de lancer selon un mode de réalisation de l’invention ;
- la est une vue en coupe de l’intérieur du cercle de lancer selon un mode de réalisation de l’invention ;
- la est une vue extérieure de la partie arrière du cercle de lancer selon un mode de réalisation de l’invention ;
1. l’apparition d’un ou plusieurs évènements cliniques associés à la TIH (thrombopénie, thromboses…), et
2. la mise en évidence, dans le plasma ou le sérum du patient, d’anticorps anti-FP4 modifié par un polyanion capables d’activer in vitro les plaquettes en présence d’héparine.
Deux types de tests sont ainsi utilisés pour le diagnostic biologique d’une TIH :
- les tests immunologiques, qui détectent la présence d’anticorps anti-FP4 modifié par un polyanion, quelle que soit leur capacité à activer les cellules ; et
- les tests fonctionnels, qui mettent en évidence une activation héparine-dépendante des plaquettes par ces anticorps. En pratique, une activation plaquettaire est mise en évidence en présence de concentrations thérapeutiques d’héparine (i.e. comprises entre 0.1 et 1 UI/ml d’héparine), alors qu’elle est complètement inhibée par une forte concentration d’héparine (i.e. comprise entre 10 et 100 UI/ml).
L’avantage principal des tests immunologiques est leur grande sensibilité (avec une excellente valeur prédictive négative), expliquant qu’un résultat négatif permette dans une grande majorité des cas d’exclure la maladie. Néanmoins, en raison de leur valeur prédictive positive insuffisante, un résultat positif doit être, dans la grande majorité des cas, associé à un test fonctionnel pour confirmer ou non le caractère pathogène des anticorps et donc le diagnostic de TIH. La combinaison de ces deux types de tests est nécessaire pour affirmer une TIH, ou tout au moins pour améliorer considérablement la spécificité du diagnostic biologique.
A ce jour, tous les tests fonctionnels disponibles nécessitent des plaquettes fraîches ou du sang de donneurs sains. L’effet du plasma ou du sérum des patients sur l’activation des plaquettes est étudié en présence d’héparine. Certains tests ajoutent également du FP4 exogène afin de sensibiliser la détection de l’activation plaquettaire induite par les anticorps pathogènes.
Les tests les plus performants sont le test de libération de sérotonine radiomarquée (SRA ou Serotonin Release Assay) et le test HIPA (Heparin Induced Platelet Agreggation Assay), tous deux réalisés avec des plaquettes lavées fraîches obtenues à partir d’un ou plusieurs donneurs sains. La sensibilité et la spécificité du SRA et du HIPA sont supérieures à 95%.
D’autres tests fonctionnels qui utilisent également des plaquettes de sujets sains sont également disponibles mais présentent de moins bonnes performances. A ce jour, deux tests commerciaux utilisent la technique de cytométrie en flux : Emo-test HIT Confirm® (5-Diagnostics, Basel, Switzerland) et HITAlertTM KIT (IQ Products, DL Groningen, Pays-Bas).
Les performances des tests fonctionnels aujourd’hui disponibles sont variables, avec une hétérogénéité des résultats due à l’utilisation de méthodologies différentes, de la variabilité des plaquettes lavées de donneurs sains, mais également de critères de positivité différents pour confirmer la TIH.
De plus, de nombreux travaux ont mis en évidence une réactivité variable des plaquettes aux anticorps de TIH, ce qui implique qu’il est souvent nécessaire de réaliser ces tests avec les plaquettes de plusieurs sujets sains avant de conclure avec fiabilité à un résultat négatif pour un patient.
L’utilisation de plaquettes de sujets sains comporte de fait plusieurs écueils :
- l’accord préalable des sujets sains doit être obtenu avant prélèvement ;
- la grande difficulté d’accès aux donneurs sains ;
- la sélection des donneurs, en raison d’une grande variabilité de réponse des plaquettes d’un sujet à l’autre ; et
- l’étape de lavage qui peut avoir un impact sur l’activité des paquettes.
la est une vue schématique partielle en coupe d’un réducteur selon l’invention, et illustre un deuxième mode de réalisation d’une broche de son porte-satellites ;
la est une vue schématique partielle en coupe d’un réducteur selon l’invention, et illustre un troisième mode de réalisation d’une broche de son porte-satellites ;
la est une vue schématique partielle en coupe d’un réducteur selon l’invention, et illustre un quatrième mode de réalisation d’une broche de son porte-satellites ;
la est une vue très schématique partielle d’un type de liaison entre une cage et un porte-cage d’un porte-satellites de réducteur ; et
la est une vue très schématique partielle d’un autre type de liaison entre une cage et un porte-cage d’un porte-satellites de réducteur.
Selon un premier de ses objets, la présente invention concerne un procédé de traitement d’un flux vidéo comprenant des étapes consistant à :
De préférence, le tatouage est quasi-invisible pour ne pas dégrader la qualité du flux vidéo.
Dans un mode de réalisation, l’algorithme de tatouage est configuré de sorte à ce que :
le tatouage résultant de l’application de la fonction de tatouage sur un flux vidéo dépend du nombre de fois pour lesquelles ladite fonction de tatouage a été appliquée sur ledit flux vidéo,
le procédé comprenant une étape consistant à, lorsque le flux vidéo d’entrée est une boucle du flux vidéo de sortie, altéré ou non :
tatouer le flux vidéo de sortie, en sortie de la boucle, avec un tatouage fragile ou semi-fragile différent du tatouage fragile ou semi-fragile appliqué avant la boucle.
On peut prévoir en outre des étapes de vérification consistant à :
- déterminer le taux de compression dudit flux vidéo d’entrée, de préférence par analyse des coefficients de la transformée en cosinus discrète de l’image dudit ensemble de trames, et
- déterminer si le flux vidéo d’entrée a subi plus d’une compression.
- détecter si le flux vidéo d’entrée est tatoué par un tatouage fragile ou semi-fragile, et
si le flux vidéo d’entrée est effectivement tatoué par un tatouage fragile ou semi-fragile, alors l’étape de compression selon un premier taux de compression prédéterminé est remplacée par une étape consistant à :
L'application peut être réalisée pendant que la pièce à usiner est disposée dans un liquide. Dans ce cas, la pièce à usiner peut être aisément refroidie.
L'application peut être réalisée de telle façon que la quantité de changement de phase martensitique dans la couche de surface soit de ± 10 % ou moins. Dans ce cas, comme la quantité de changement de la phase martensitique ayant une médiocre résistance à la corrosion est supprimée, la résistance à la corrosion peut être maintenue.
La contrainte résiduelle compressive appliquée lors de l'application peut être de 500 MPa ou plus. Dans ce cas, une contrainte résiduelle compressive suffisante peut être appliquée.
L'application peut comprendre l'application de la contrainte résiduelle compressive à la couche de surface sans retrait de la couche de surface.
L'application peut être réalisée de telle façon que la pièce à usiner soit déformée plastiquement sans changement de l'état cristallin de la pièce à usiner. Dans ce cas, il n'y a pas génération d'une transformation martensitique induite, et une contrainte résiduelle compressive peut être appliquée pendant que la structure du matériau reste dans la phase austénitique.
L'application peut comprendre la génération de l'ablation laser par établissement d'une largeur d'impulsion de lumière laser de 150 fs ou plus et inférieure à 10 ps. Dans ce cas, une ablation laser peut être générée de façon plus fiable.
La est un diagramme de configuration montrant un dispositif d'irradiation laser.
La est un diagramme de configuration montrant un dispositif de cavitation aérien.
La est un diagramme de configuration montrant un dispositif de cavitation immergé.
La est une image au MEB obtenue au moyen d'un microscope électronique à balayage avec émission de champ (MEB-EC).
La est une carte des phases obtenue à partir d'un résultat d'analyse basé sur un procédé de diffraction d'électrons rétrodiffusés (en anglais electron backscatter diffraction ou EBSD).
La est un graphique montrant une distribution de contrainte résiduelle.
Description détaillée Des modes de réalisation vont être décrits ci-après en détail en référence aux dessins joints. Dans la description des dessins, des éléments identiques ou correspondants sont désignés par des numéros de référence identiques, et une description redondante est omise.
Un procédé pour élaborer un acier inoxydable austénitique résistant à la corrosion selon un mode de réalisation est un procédé pour produire un acier inoxydable austénitique résistant à la corrosion auquel une contrainte résiduelle compressive est appliquée par application de la contrainte résiduelle compressive à une couche de surface d'un acier inoxydable austénitique sans soumission de la couche de surface à un usinage plastique. Le procédé d'élaboration selon ce mode de réalisation comprend une étape de préparation et une étape d'application de contrainte résiduelle.
L'étape de préparation est une étape de préparation d'une pièce à usiner W ( ) faite d'acier inoxydable austénitique. L'acier inoxydable austénitique utilisé en tant que pièce à usiner W est par exemple le SUS304 (norme JIS). Le SUS304 est un matériau en acier relativement bon marché parmi les aciers inoxydables austénitiques.
L'étape d'application de contrainte résiduelle est une étape d'application d'une contrainte résiduelle compressive à la couche de surface Wa (voir la ) de la pièce à usiner W sans soumission de la couche de surface Wa à un usinage plastique et retrait de la couche de surface Wa. Ici, la couche de surface Wa est une région ayant une profondeur par exemple de 100 µm ou moins à partir de la surface de la pièce à usiner W. L'usinage plastique est un usinage qui provoque une déformation ou un raffinage des grains cristallins. L'étape d'application de contrainte résiduelle est réalisée de façon que la quantité de changement de la phase martensitique dans la couche de surface Wa soit de ± 10 % ou moins. La contrainte résiduelle compressive appliquée à la couche de surface Wa dans l'étape d'application de contrainte résiduelle est de 500 MPa ou plus et peut être de 550 MPa ou plus.
Par méandres, on entend une pluralité de virages dans le tracé du canal, de preférence une pluralité de retournements en U.
Selon l’un des aspects de l’invention, le module de stockage d’énergie électrique comprend deux rangées de cellules et les passes aller et retour s’étendent en regard de l’une de ces rangées puis continuent en regard de l’autre rangée de cellules.
Selon l’un des aspects de l’invention, les passes aller et retour s’étendent sur une majeure longueur de chaque rangée, avant d’effectuer un retournement pour parcourir la rangée voisine de cellules.
Selon l’un des aspects de l’invention, les cellules présentent une base de contour sensiblement rectangulaire avec un grand côté et les cellules de chaque rangée sont disposées les unes à côté des autres le long de leurs grands côtés.
Selon l’un des aspects de l’invention, les portions longitudinales rectilignes des canaux dans les passes aller et retour sont perpendiculaires aux grands côtés des cellules.
Selon l’un des aspects de l’invention, le nombre de canaux formant les passes aller et retour est supérieur ou égal à deux, voire supérieur à quatre, étant par exemple égal à six.
Dans un exemple de réalisation de l’invention, les six canaux parcourent les rangées de cellules dans un sens aller suivant une forme avec des méandres puis, suite à un retournement, dans le sens retour suivant une forme en méandres, toujours en regard de l’ensemble des rangées de cellules.
Selon l’un des aspects de l’invention, certains au moins des canaux présentent une portion transversale, notamment rectiligne, appartenant à un retournement de la passe aller ou de la passe retour lorsque cette passe circule depuis l’une des rangées de cellules vers la rangée voisine.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque portion transversale du canal s’étend sur deux cellules voisines de deux rangées voisines.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces portions transversales s’étendent parallèlement aux grands côtés de la base des cellules.
Par exemple, lorsque les passes sont formées par six canaux, chaque retournement comprend six portions transversales parallèles aller et six portions transversales parallèles retour.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’espacement entre ces portions transversales de canaux est variable, étant notamment plus grand dans des retournements pour la passe retour que dans des retournements pour la passe aller.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’espacement entre ces portions transversales de canaux est compris entre plus 50% ou moins 50% de l'écartement entre les canaux d’un groupe de canaux (20, 21) dans les tronçons rectilignes. En d’autres termes, dans les zones de retournement, aussi appelés tronçons de retournement ou portions transversales, l’espacement entre les canaux est compris entre 0.5 fois et 1.5 fois l’écartement des canaux hors desdites zones de retournements.
Ainsi, au niveau des retournements, les canaux sont plus proches les uns des autres pour la passe aller, et les canaux sont plus espacés les uns des autres dans la passe retour.
Par exemple, dans la passe aller, chaque cellule présente au niveau des retournements voit deux portions transversales parallèles.
Selon l’un des aspects de l’invention, le fluide caloporteur refroidit plus au fur et à mesure de son écoulement jusqu’à atteindre une phase totalement gazeuse de sorte que les canaux dans la passe retour ont tendance à présenter un meilleur échange thermique, et donc plus refroidir, que les canaux dans la passe aller.
- L4 est inférieure à L3 et représente par exemple 20 à 50% de L3,
- T4 est similaire voir identique à T3.
Par ailleurs, on note E la distance entre chaque rainure secondaire 26 et la rainure principale, mesurée dans un plan perpendiculaire à l’axe Y. Cette distance E est maîtrisée et est ici inférieure à T3 et T4. Par ailleurs, dans l’exemple représenté, les deux rainures secondaires 26 sont situées d’un même côté de la rainure principale 24 et sont alignées axialement l’une avec l’autre donc la distance E est identique pour les deux rainures secondaires 26.
Le canal secondaire 27 d’alimentation de chaque rainure secondaire 26 a de préférence une section minimale de passage inférieure à celle du canal principal 10c. Cette section minimale peut être obtenue par un canal 27 de plus petit diamètre interne D2 (c’est-à-dire D2 est inférieur ou égal à D1). Avantageusement, cette section de passage est obtenue par un restricteur de fluide 28 qui est rapporté et fixé dans chaque canal secondaire 27. Dans ce dernier cas, le diamètre interne D2’ propre de chaque canal secondaire 27 peut être similaire ou identique au diamètre interne D1 du canal principal 26 et la section minimale de passage dans chaque canal secondaire 27 est définie par le restricteur 28 (cf. ). D2’ est ici inférieur à T4.
Les figures 7 et 8 permettent de visualiser que chacun des restricteurs 28 est ici monté dans un alésage 29 du corps 10b situé à l’intersection entre la rainure secondaire 26 et son canal 27. Le restricteur 28 peut être fretté dans l’alésage 29 par exemple. L’alésage 29 a ici un diamètre supérieur à D2’ et inférieur à la largeur T4.
Chaque restricteur 28 peut comprendre un corps tubulaire et monobloc comportant une cloison transversale 28a percée avec un ou plusieurs orifices 28b de diamètre interne D3 prédéterminé. On comprend ainsi que le restricteur 28 réduit la section de passage dans le canal 27 dans lequel il est monté. En amont du restricteur 28, la section de passage est égale à π. (D2/2)². Au niveau du restricteur 28, la section de passage devient k.π.(D3/2)², avec k le nombre d’orifices 28b.
Avantageusement, les rainures principale 24 et secondaire(s) 26 se chevauchent axialement mutuellement comme illustré aux figures 6 et 7. Cela signifie que chaque rainure secondaire 26 s’étend axialement jusque dans la surface externe 28aa de la partie médiane 28aa1 pour avoir une partie d’extrémité qui chevauche (en direction tangentielle autour de l’axe Y) une partie d’extrémité de la rainure principale 24.
La longueur de chevauchement est notée L5 et peut représenter entre 10 et 30% de L4 (cf. ).
On désigne par L6 la dimension longitudinale du corps 10b du palier lisse 11 sur laquelle s’étendent les rainures principale 24 et secondaire(s) 26. On comprend que dans l’exemple représenté L6 est égale à L3+2.L4-2.L5.
Avantageusement, L6 est comprise entre 95%.L1 et 99%.L1, ce qui permet aux rainures d’alimenter directement la quasi-totalité de la longueur de la surface interne 8a du satellite 8.
Les figures 6a à 6c et 9a à 9c montrent des positions axiales relatives d’un satellite 8 sur le palier lisse 11 selon le mode de réalisation décrit ci-dessus.
En position normale de fonctionnement (figures 6a et 9a), le satellite 8 est situé au milieu du palier lisse 11 et les rainures 24, 26 sont fermées par la surface interne 8a du satellite 8. L’huile de lubrification qui alimente les rainures 24, 26 circule entre les surfaces 20aa, 8a et s’échappe aux extrémités longitudinales du palier 11 avec un débit maîtrisé (flèches F1).
Dans les figures 6b et 9b, le satellite 8 a adopté une position axiale extrême dans laquelle une partie de l’une des rainures 26 (à gauche sur le dessin) est mise à nue et des fuites d’huile maîtrisées ont lieu au niveau de cette extrémité (flèches F3) grâce à la restriction du diamètre ou de la section de passage du canal secondaire 27. Dans la figure 6c et 9c, le satellite 8 a adopté une position axiale extrême opposée dans laquelle une partie de l’autre des rainures 26 (à droite sur le dessin) est mise à nue et des fuites d’huile maîtrisées ont lieu au niveau de cette extrémité (flèches F3) grâce à la restriction du diamètre ou de la section de passage du canal secondaire 27. Quelle que soit la position axiale du satellite 8 sur le palier 11, la rainure principale 24 est donc toujours couverte par le satellite 8 et alimente en continu et à un débit suffisant l’interface entre le palier 11 et le satellite 8.
La restriction du diamètre ou de la section de passage dans chaque canal secondaire 27 permet de limiter la fuite à un débit à peine supérieur au débit nécessaire au fonctionnement du palier 11 (par exemple supérieur de l’ordre de 5% par exemple). Elle permet également de maintenir une pression suffisante dans la cavité interne 10c du palier 11 pour garantir l’alimentation en huile de la rainure principale 24, ce qui réduit le risque de grippage.
Dans le cas de l’utilisation du palier 11 selon l’invention dans un réducteur mécanique 6, le débit suffisant au réducteur est ainsi connu et contrôlé dans toutes les phases de vol et ne nécessite pas de surdimensionner le circuit pour les phases à fort déplacement.