INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif 58 comporte également à son extrémité amont une seconde partie de raccordement 60b pour son raccordement sur un corps 52a de l’actionneur 52, correspondant par exemple au cylindre dans le cas d’un vérin. Comme cela est visible sur les figures, la seconde partie de raccordement 60b coopère avec une portion d’extrémité arrière du corps 52a de l’actionneur 52. Cette seconde partie de raccordement 60b se trouve agencée autour du carter de soufflante 11, à proximité d’une bride de jonction de ce carter 11 avec la virole extérieure 40’ de carter intermédiaire. Cela permet au dispositif de support 58 et à son actionneur associé 52 de rester écartés axialement, vers l’aval, d’une zone plus centrale du carter de soufflante 11, sujette à déformation en cas d’événement du type FBO sur la soufflante. A cet égard, il est noté que la seconde partie de raccordement 60b coopère avec la portion d’extrémité arrière du corps 52a via une liaison cardan 62.
En outre, une partie centrale 60c du dispositif de support d’actionneur 58, en forme de poutre axiale, chemine vers l’amont de la première partie de raccordement 60a vers la seconde partie de raccordement 60b. C’est d’ailleurs l’ensemble du dispositif de support d’actionneur 58 qui se présente sous la forme générale d’une poutre axiale, s’étendant parallèlement ou sensiblement parallèlement à l’axe A1.
Dans la direction radiale en rapport à l’axe A1, la partie centrale 60c s’étend au moins en partie, et de préférence en intégralité, entre la virole extérieure 40’ et l’actionneur 58. La poutre 60c longe donc ces éléments 40’, 58, en présentant une longueur axiale supérieure à celle de la virole 40’ autour de laquelle elle se situe.
Cette poutre 60c pourrait être en porte-à-faux vers l’amont depuis la première partie de raccordement 60a, mais dans ce premier mode de réalisation préféré de l’invention, un ou plusieurs organes de soutien en forme de bielles 64 sont rapportés au niveau de la seconde partie de raccordement 60b. Elles coopèrent de préférence avec la bride aval du carter de soufflante 11, ou encore avec un organe de liaison solidaire de ce carter et se situant proche de cette bride aval.
Selon une autre particularité de l’invention, le dispositif de support d’actionneur 58 forme un moyen de guidage pour l’ensemble de grilles 32’, dont le cadre arrière 45 est raccordé à l’actionneur 52 supporté par ce même dispositif 58.
Dans le premier mode de réalisation préféré de l’invention, le moyen de guidage comporte une piste de guidage axiale 66 formée sur une surface radialement externe de la partie centrale 60c du dispositif de support 58. Cette piste 66 coopère une piste de guidage axiale complémentaire 66a prévue sur l’ensemble de grilles 32’ qu’elle guide. Plus précisément, la piste complémentaire 66a est formée sur une surface radialement interne de l’élément axial inter-grilles 47’ traversé par l’actionneur 52, et de part et d’autre duquel sont agencées deux grilles 32 de l’ensemble de grilles 32’.
Comme cela est le mieux visible sur les figures 7 et 9A, en position avancée de poussée directe de l’ensemble de grilles 32’, la piste 66 du dispositif de support 58 supporte l’intégralité ou presque de l’élément axial inter-grilles 47’. En revanche, en position reculée d’inversion de poussée montrée sur la , seule une extrémité arrière de la piste 66 coopère avec une extrémité avant de la piste complémentaire 66a reculée.
Dans ce premier mode de réalisation préféré, le cadre avant de support de grilles 45’ peut ainsi rester continu selon la direction circonférentielle 43, tout le long de l’ensemble 32’ auquel il appartient.
Selon un second mode de réalisation préféré montré sur les figures 11 à 15, le moyen de guidage comporte une lumière de guidage axiale 68, qui s’étend de préférence sur toute la longueur de la partie centrale 60c du dispositif de support 58, ou sur sensiblement toute cette partie. La lumière 68 débouche circonférentiellement de part et d’autre de la poutre 60c, respectivement des côtés des deux secteurs angulaires adjacents 45’a du cadre avant 45’ de support des grilles. Ces deux secteurs angulaires 45’a sont ceux qui se trouvent respectivement de part et d’autre de l’actionneur 52 selon la direction circonférentielle 43, et ils sont reliés l’un à l’autre par un pontet coulissant 70 logé mobile dans la lumière 68, selon la direction axiale.
Les autres caractéristiques du second mode de réalisation sont identiques ou similaires à celles du premier mode, et sur les figures, les éléments qui portent les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires.
Dans ce second mode de réalisation préféré, la conception proposée présente l’avantage d’agencer un ou plusieurs organes fixes 72 de support de capot de soufflante 14, visibles sur la . Chaque organe de support 72 est porté par le dispositif de support d’actionneur 58, par exemple par sa poutre centrale 60b, et il traverse un espace entre l’un des secteurs angulaires de cadre avant 45’a et l’actionneur 52. De cette manière, il peut faire saillie radialement vers l’extérieur par rapport à l’ensemble de grilles 32’, jusqu’à former un appui radial fixe pour le capot de soufflante 14 en vis-à-vis. Durant le déplacement de la structure mobile 29, l’ensemble de grilles 32’ se déplace donc relativement à ces organes de support 72, restant fixes.
Un troisième mode de réalisation préféré de l’invention, similaire au second, est représenté sur les figures 16 à 20. Dans ce second mode, le moyen de guidage comporte deux rails de guidage axiaux 74, qui s’étendent chacun de préférence sur toute la longueur de la partie centrale 60c du dispositif de support 58, ou sur sensiblement toute cette partie. Les deux rails 74 sont respectivement agencés sur deux flancs circonférentiellement opposés de la partie centrale 60c. Sur la représentation des figures 16 à 18B, 19A et 20, les rails 74 présentent un creux / un canal recevant chacun un organe coulissant de forme complémentaire 76. Dans une autre forme de réalisation montrée sur les figures 18C et 19B, le creux / le canal ne se trouve plus sur les rails 74, mais inversement sur les organes coulissants de forme complémentaire 76, solidaires des extrémités circonférentielles des secteurs angulaires du cadre avant de support 45’.
En effet, quelle que soit leur forme de réalisation, les deux organes coulissants 76 sont respectivement solidaires des deux secteurs angulaires adjacents 45’a du cadre avant 45’, à savoir ceux agencés de part et d’autre de l’actionneur 52 selon la direction circonférentielle 43.
Dans ce troisième mode de réalisation préféré, les secteurs angulaires adjacents 45’a du cadre avant 45’ sont donc indépendants les uns des autres, et ils relient plusieurs grilles 32 de l’ensemble 32’ les unes aux autres.
Ici aussi, il est possible d’agencer un ou plusieurs organes fixes 72 de support de capot de soufflante 14, visibles sur la . Chaque organe de support 72 est porté par le dispositif de support d’actionneur 58, par exemple par sa poutre centrale 60b, et il traverse un espace entre l’un des secteurs angulaires indépendants 45’a, et l’actionneur 52.
Généralement, l’asphaltite est choisi parmi : de la gilsonite, de l’uiintaite, de l’uinitite, de l’albertite, de l’ingramite, de la grahamite, de l’asphaltite issu du Lac de Trinidad (TLA), de l’impsonite, l’asphaltite SLN120 de Selenice ou un de leurs mélanges.
A titre d’exemple, la Gilsonite® commercialisée par la compagnie Américaine Gilsonite (« American Gilsonite Company ») ou par l’entreprise Mineral & Chemicals Assistance BV (NL), ou encore le TLA (Trinidad Lake Asphalt®à) conviennent pour réaliser la composition de fluxant selon l’invention.
L’asphaltite peut se trouver sous forme de poudre ou de granulé. Cette dernière forme est plus compatible pour des fabrications à l’échelle industrielle.
Tel que mentionné ci-dessus, l’asphaltite représente, en masse, par rapport à la masse totale de la composition de fluxant de 8% à 20%, de préférence de 9 à 15% et typiquement de10 à 13%.
Selon l’invention, une plage de valeurs allant de 8 à 20% inclut les valeurs suivantes et tout intervalle entre ces valeurs : 8 ; 9 ; 10 ; 11 ; 12 ; 13 ; 14 ; 15 ; 16 ; 17 ; 18 ; 19 ; 20.
La composition de fluxant peut également comprendre des additifs, tels que des correcteurs de viscosité.
La composition de fluxant selon l’invention présente généralement au moins une des caractéristiques suivantes, de préférence toutes les caractéristiques suivantes :
- un point éclair (°C) mesurée selon la méthode Cleveland en vase ouvert selon la norme NF EN ISO 2592 :2001 qui est supérieur à 100°C, de préférence supérieur à 150°C, en particulier supérieur à 170°C et va typiquement de 100 à 220°C ;
- un point d’auto-inflammation mesurée selon la norme ASTM E 659 qui est supérieur à 250°C, de préférence supérieur à 300°C et va typiquement de 250° à 5000°C ;
- une viscosité à 50°C mesurée avec un viscosimètre Brookfield (RV DV II+) selon la norme NF EN 13302 :2010 avec un mobile SCA4—21 supérieure ou égale à 350 mPa.s, de préférence comprise entre 400 mPa.s et 5000 mPa.s et pouvant être comprise typiquement entre 350 mPa.s et 450 mPa.s ;
- une viscosité à 75°C mesurée avec un viscosimètre Brookfield (RV DV II+) selon la norme NF EN 13302 :2010 avec un mobile SCA4—21 supérieure ou égale à 100 mPa.s, de préférence comprise entre 100 mPa.s et 2000 mPa.s ;
- un taux de carbone vert (par rapport au carbone organique total) mesuré selon la norme ASTM D 6866-21, méthode B supérieur ou égale à 25%, de préférence supérieur ou égale à 30%, typiquement supérieur ou égale à 35% et peut aller par exemple de 25% à 90%.
Selon l’invention, une viscosité à 50°C supérieure ou égale à 350 mPa.s, inclut les valeurs suivantes et tout intervalle entre ces valeurs : 350 ; 360 ; 370 ; 380 ; 390 ; 400 ; 410 ; 420 ; 430 ; 450 ; 460 ; 470 ; 780 ; 790 ; 800 ; 820 ; 840 ; 860 ; 880 ; 900 ; 920 ; 940 ; 960 ; 980 ; 1000 ; 1020 ; 1040 ; 1060 ; 1080 ; 2000 ; 2020 ; 2040 ; 2060 ; 2080 ; 2100 ; 2500 ; 3000 ; 3500 ; 4000 ; 4500 ; 5000, etc.
Selon l’invention, une viscosité à 75°C supérieure ou égale à 100 mPa.s, inclut les valeurs suivantes et tout intervalle entre ces valeurs : 100 ; 120 ; 140 ; 160 ; 180 ; 200 ; 220 ; 240 ; 260 ; 280 ; 300 ; 320 ; 340 ; 350 ; 360 ; 370 ; 380 ; 390 ; 400 ; 410 ; 420 ; 430 ; 450 ; 460 ; 470 ; 780 ; 790 ; 800 ; 820 ; 840 ; 860 ; 880 ; 900 ; 920 ; 940 ; 960 ; 980 ; 1000 ; 1020 ; 1040 ; 1060 ; 1080 ; 2000 ; etc.
Dans le cadre de l’invention, un taux de carbone vert supérieur ou égale à 25% inclut les valeurs suivantes et tout intervalle entre ces valeurs : 25 ; 26 ; 27 ; 28 ; 29 ; 30 ; 31 ; 32 ; 33 ; 34 ; 35 ; 36 ; 37 ; 38 ; 39 ; 40 ; 41 ; 42 ; 43 ; 44 ; 45 ; 46 ; 47 ; 48 ; 49 ; 50 ; 51 ; 52 ; 53 ; 54 ; 55 ; 56 ; 57 ; 58 ; 59 ; 60 ; 61 ; 62 ; 63 ; 64 ; 65 ; 66 ; 67 ; 68 ; 69 ; 70 ; 71 ; 72 ; 73 ; 74 ; 75 ; 76 ; 77 ; 78 ; 79 ; 80 ; 81 ; 82 ; 83 ; 84 ; 85 ; 86 ; 87 ; 88 ; 89 ; 90 ; 91 ; 92 ; 93 ; 94 ; 95 ; etc.
Tel que mentionné ci-dessus, la composition de fluxant selon l’invention présente également un résidu sous azote à 800°C supérieur ou égal à 8% mesuré selon une méthode interne MOPCST LA-058 présentant une vitesse de montée en température de 3°/min (telle que définie ci-dessus). Cette caractéristique permet notamment d’améliorer les performances mécaniques du liant pour masse de bouchage et ainsi celles de la masse de bouchage elle-même.
le mécanisme d’encliquetage comprenant au moins un cliquet et au moins un organe élastique, le premier membre et le deuxième membre étant reliés l’un à l’autre par le cliquet, le au moins un organe élastique étant configuré de telle sorte à exercer une pression sur le au moins un cliquet, le au moins un cliquet liant en rotation le premier membre et le deuxième membre en fonction d’une vitesse seuil de rotation du premier membre ou du deuxième membre, dans lequel le au moins premier membre et/ou le deuxième membre est formé en au moins deux pièces distinctes.Dans un mode de réalisation de l’invention, le premier membre forme un membre externe et le deuxième membre forme un membre interne, le membre externe étant disposé autour du membre interne, le membre interne étant formé par un disque support et par une pluralités d’éléments d’appui comprenant chacun au moins une zone d’appui du cliquet.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le membre externe comporte quatre pièces réparties régulièrement angulairement. Les pièces sont reliées continument l’une à la suite de l’autre.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le membre interne comporte autant d’éléments d’appui que de cliquet.
Dans un mode de réalisation de l’invention, chacun des éléments d’appui est formé par une première portion s’étendant linéairement dans un plan et par une deuxième portion s’étendant à une extrémité de la première portion et formant une première zone d’appui du cliquet contre laquelle est destinée à venir s’appuyer un premier cliquet.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le plan passe par l’axe de rotation.
Dans un mode de réalisation de l’invention, l’élément d’appui est réalisé de telle manière à autoriser un rapprochement réversible d’une extrémité libre de la deuxième portion en direction de la première portion lorsque le cliquet est positionné en appui contre l’élément d’appui.
Dans un mode de réalisation de l’invention, l’élément d’appui est réalisé en matériau plastique.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le disque support présente une pluralité de premiers crochets et une pluralité de deuxièmes crochets, chacun des premiers crochets de la pluralité maintenant axialement et radialement vers l’intérieur l’élément d’appui et chacun des deuxièmes crochets de la pluralité maintenant axialement et circonférentiellement selon une direction le même élément d’appui.
Dans un mode de réalisation de l’invention, chacun des éléments d’appui est formé par une troisième portion s’étendant à une extrémité opposée de la première portion, la troisième portion formant une deuxième zone d’appui du cliquet contre laquelle est destinée à venir s’appuyer un deuxième cliquet.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la troisième portion est identique à la deuxième portion.
Dans un mode de réalisation de l’invention, chacun des éléments d’appui est monté fixe en rotation sur le support par liaison de chacune des extrémités de la première portion au disque support.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la liaison est réalisée par rivetage.
38 Elément de couverture/capot
40 Elément de fixation
44 Axe de basculement de l’unité de liaison
52 Elément de compensation
54 Zone limitée des canaux
56 Extension longitudinale maximale
60 Extension longitudinale maximale de l’élément de compensation
62 Extrémité côté unité de liaison de l’élément de compensation
64 Elément chauffant
66 Zone d’extrémité de l’élément de compensation
70 Chemin de guidage
80 Zone limitée
84 Paroi intérieure de l’élément de conduite
86 Plage de relaxation
88 Paroi de l’élément de compensation
90 Elément de soupape
Exemple 1 bis : Préparation de l’alumine AL-2 Un gel d’alumine est synthétisé via un mélange d’aluminate de sodium et de sulfate d’aluminium. La réaction de précipitation se fait à une température de 60°C, à un pH de 9, durant 60 minutes et sous une agitation de 200 tr/min.
Le gel ainsi obtenu subit un malaxage sur un malaxeur bras en Z pour fournir la pâte. L’extrusion est réalisée par passage de la pâte à travers une filière munie d’orifices de diamètre 1,6 mm en forme de trilobe. Les extrudés ainsi obtenus sont séchés à 150°C pendant 12 heures puis calcinés à 450°C sous flux d’air sec pendant 5 heures. On obtient l’alumine AL-2.
L’alumine AL-2 présente une surface spécifique de 255 m²/g, un volume poreux (déterminé par porosimétrie au Hg) de 0,7 mL/g et un diamètre médian mésoporeux de 12 nm.
La teneur en sodium est de 0,0350% en poids et la teneur en soufre de 0,15% en poids par rapport au poids total du support.
Exemple 2 : Imprégnation à sec de palladium seul 0,3% poids (non conforme)
Une solution aqueuse de nitrate de palladium est préparée à 25°C par dilution de 78,6 mg nitrate de palladium de Pd(NO 3 ).2H 2 O (MERK®, CAS 32916-07-7) dissous dans 8,9 g d’eau déminéralisé.
Cette solution est ensuite imprégnée (par la méthode d’imprégnation à sec) sur 10 grammes d’alumine AL-1.
Une étape de maturation du support imprégné avant séchage d'une durée de 20 heures est effectuée sous air en milieu confiné et humide. Le solide obtenu est séché sous air pendant 2 heures à 120°C.
Le précurseur de catalyseur obtenu est séché sous air à 120°C, puis est calciné pendant 2 heures à 650°C sous un flux d'air de combustion avec une V.V.H. de 3000 litres d'air de combustion par litre de catalyseur et par heure. L'air de combustion contient environ 60 g d'eau par kg d'air sec.
La teneur finale en Pd du catalyseur A est de 0,3% poids en élément palladium par rapport au poids total du catalyseur. La caractérisation du catalyseur A par microsonde de Castaing montre que 80% du Pd est réparti sur une croûte d'épaisseur environ 230 µm.
Exemple 3 : Imprégnations de Pd et Cu dans un ratio massique Cu/Pd
Une solution aqueuse de nitrate de palladium est préparée à 25°C par dilution de 78,6 mg nitrate de palladium de Pd(NO 3 ).2H 2 O (MERK®, CAS 32916-07-7, 0,05 pds% Pd) dissous dans 8,9 g d’eau déminéralisé.
1,92 g de Cu(NO 3 ).3H 2 O (Merk® CAS 10031-43-35 pds % Cu) dissous dans 8,3 g d’eau sont ensuite imprégnés à sec sur Pd/Al 2 O 3 .
Une pluralité d’ailettes peut être disposée en colonnes et en rangées sur la tôle de refroidissement. Pour la formation des ailettes, on peut, par exemple, couder certaines parties hors de la tôle de refroidissement ou les ailettes de refroidissement comprennent des pièces distinctes, qui sont fixées à la tôle de refroidissement, de préférence, à coopération de matière, par exemple par soudage.
Suivant une forme de réalisation, la partie non coudée de la tôle de refroidissement recouvre une surface supérieure du module M.2. Une surface inférieure du module M.2 est tournée en direction du composant de l’ordinateur sur lequel le module M.2 est disposé, par exemple, du mainboard d’un ordinateur. On ménagé ainsi une grande surface de transmission de la chaleur entre le module M.2 et la tôle de refroidissement, de manière à pouvoir évacuer relativement une grande quantité de chaleur.
Dans une forme de réalisation, respectivement une partie est coudée le long des grands côtés de la tôle de refroidissement rectangulaire pour former les parties coudées, de manière à ce que les saillies s’encliquètent avec le module M.2. On peut prévoir, sur les parties coudées de la tôle de refroidissement, à cet effet, des becs d’encliquetage, qui s’encliquètent sous la surface inférieure du module M.2, qui est disposée à l’opposé de la surface supérieure du module.
Une pluralité de becs d’encliquetage peut être prévue sur chacune des parties coudées. En variante, on peut prévoir aussi un long bec d’encliquetage unique. Le module M.2 s’encliquète entre la partie non coudée et les becs d’encliquetage des parties coudées de la tôle de refroidissement.
Dans une forme de réalisation, il est prévu, sur une surface de la tôle de refroidissement, qui recouvre la surface supérieure du module M.2, une couche conductrice de la chaleur, qui s’applique à la surface supérieure du module M.2. La couche conductrice de la chaleur est déposée de préférence sur la surface de la tôle de refroidissement, qui s’applique à plat sur le module M.2. La couche conductrice de la chaleur sert à améliorer la transmission de la chaleur du module M.2 à la tôle de refroidissement. La conductibilité de la chaleur de la couche conductrice de la chaleur est, de préférence, semblable à la conductibilité de chaleur du module M.2 et, de préférence, en outre semblable à la conductibilité de la chaleur de la tôle de refroidissement. On peut ainsi améliorer la transmission de la chaleur du module M.2 à la tôle de refroidissement.
Suivant une autre facette, le dispositif comprend un module M.2 et un puits de chaleur comprenant un châssis, qui peut s’encliqueter avec le module M.2, et une tôle de refroidissement, qui est insérée dans le châssis. Le châssis a des becs d’encliquetage, au moyen desquels le châssis peut être encliqueté sur la tôle de refroidissement. En outre, le dispositif peut, suivant la deuxième facette, être conformé conformément aux formes de réalisation du dispositif suivant la première facette.
Le puits de chaleur comprend, en particulier, un châssis et une tôle de refroidissement non coudée, le châssis ayant une partie non coudée et des parties coudées, les parties coudées ayant des saillies, qui sont des becs d’encliquetage, par lesquelles le puits de chaleur est encliqueté sur le module M.2, et la partie non coudée de la tôle de refroidissement est fixée entre le châssis et le module M.2.
La tôle de refroidissement non coudée peut avoir alors des ailettes de refroidissement. De préférence, la tôle de refroidissement non coudée recouvre une surface supérieure du module M.2.
De préférence, la tôle de refroidissement non coudée est rectangulaire et est insérée dans un évidement rectangulaire de la partie non coudée du châssis.
En outre, une partie des deux grands côtés de la partie non coudée du châssis peut être coudée verticalement pour former les parties coudées, de sorte que les saillies s’encliquètent avec le module M.2.
Dans une forme de réalisation, le châssis peut être fabriqué à peu de frais en matière plastique. Le châssis peut être fabriqué, par exemple, additivement et être ainsi adapté exactement à la forme du module M.2.
Suivant une autre facette, le dispositif comprend un module M.2, deux châssis, qui sont reliés par une charnière et au moins une première tôle de refroidissement, qui est insérée dans l’un des deux châssis. A l’état fermé, le module M.2 peut alors être incorporé entre les deux châssis. La première tôle de refroidissement recouvre alors une surface supérieure du module M.2. Les deux châssis sont, d’un côté où ne se trouvent pas de charnière, immobilisés l’un contre l’autre par une fermeture à déclic.
En outre, le dispositif peut, suivant la troisième facette, être conformé conformément aux modes de réalisation des dispositifs suivant la première et la deuxième facettes.
Dans une autre forme de réalisation, les châssis peuvent être fabriqués à nouveau à peu de frais en matière plastique. Le châssis peut être fabriqué, par exemple, additivement et être ainsi adapté exactement à la forme du module M.2. Un châssis en matière plastique a, de préférence, une conductibilité de la chaleur plus petite que les tôles de refroidissement, de sorte que la chaleur perdue du module M.2 est évacuée comme il convient par les tôles de refroidissement.
De préférence, le dispositif comprend en outre une deuxième tôle de refroidissement, les deux tôles de refroidissement étant insérées dans les deux châssis.
A l’état fermé, le module M.2 est alors incorporé entre la première et la deuxième tôle de refroidissement, la première tôle de refroidissement recouvrant une surface supérieure du module M.2 et la deuxième tôle de refroidissement recouvrant une surface inférieure du module M.2. Un agencement de ce genre est avantageux surtout lorsqu’on prévoit, sur les deux surfaces du module M.2, des composants électriques, qui ont besoin du refroidissement. Lorsque le module M.2 a de grandes puissances, par exemple, en raison de grandes vitesses de transmission, deux tôles de refroidissement peuvent mettre à disposition une puissance de refroidissement plus grande qu’une seule tôle de refroidissement.
Avantageusement, l’activateur de pénétration est présent en une quantité allant de 1 % en poids à 50 % en poids, de préférence de 10 % en poids à 30 % en poids, et de manière davantage préférée de 10 % en poids à 20 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Epaississants hydrophiles De préférence, la composition selon la présente invention comprend au moins un épaississant hydrophile.
Il a été constaté qu’en présence d’un épaississant hydrophile, une viscosité plus élevée est obtenue, ce qui est bénéfique pour la stabilité et l’application de la composition.