INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention propose également, dans certains modes de réalisation, un protocole pour améliorer la peau qui comprend la fourniture d'une première composition comprenant une composition oxydante choisie dans le groupe consistant en : au moins un agent oxydant comprenant du peroxyde d'hydrogène, éventuellement, un ou plusieurs agents choisis dans le groupe constitué du diacétate de glutamate de tétrasodium, du phosphate tétrasodique, de l'acide phosphorique, du phosphate de sodium et de leurs combinaisons, et de l'eau, dans lequel le composant oxydant est formulé sous forme de tonique ; et au moins un agent oxydant comprenant du peroxyde d'hydrogène, éventuellement, un ou plusieurs agents choisis dans le groupe constitué par le diacétate de glutamate de tétrasodium, le phosphate tétrasodique, l'acide phosphorique, le phosphate de sodium et leurs combinaisons ; un ou une combinaison de tensioactifs comprenant le stéareth-2 et le stéareth-20 ; un ou plusieurs polymères comprenant la gomme de sclérote ; un ou plusieurs actifs vitaminiques, conservateurs ou combinaisons de ces derniers et de l'eau présente en une quantité d'environ 35 % à environ 75 %, en poids, sur la base du poids du composant oxydant, le composant oxydant étant formulé sous la forme d'une émulsion crémeuse. un hydroxy-acide comprenant de l'acide lactique et au moins un bêta-hydroxyacide comprenant de l'acide salicylique ; une huile ou une combinaison d'huiles comprenant du squalane et des huiles de noix ; un ou une combinaison de tensioactifs ; un ou plusieurs épaississants ; un ou plusieurs solvants à base d'eau comprenant de la glycérine ; un ou plusieurs actifs vitaminiques, des conservateurs, des agents chélatants, des ajusteurs de pH ou des combinaisons de ces derniers et de l'eau présente en une quantité d'environ 40 % à environ 50 %, en poids, sur la base du poids du composant de peeling de la peau, le composant de peeling chimique étant formulé sous la forme d'une émulsion crémeuse ; et un hydroxy-acide comprenant de l'acide lactique et au moins un bêta-hydroxyacide comprenant de l'acide salicylique ; une huile ou une combinaison d'huiles ou de beurres végétaux ; un ou une combinaison de tensioactifs comprenant de la bétaïne ; un ou plusieurs épaississants dont le carraghénane ; un ou plusieurs solvants à base d'eau comprenant de la glycérine ou du propanediol ; un ou plusieurs actifs comprenant l'acide hyaluronique, des parfums, des conservateurs, des agents chélatants, des ajusteurs de pH, ou des combinaisons de ces derniers ; et de l'eau présente en une quantité d'environ 40 % à environ 50 %, en poids, sur la base du poids du composant de peeling de la peau, dans lequel le composant de peeling chimique est formulé comme un tonique. Le protocole comprend en outre l'application de la première composition sur une région de la peau à l'exclusion des zones de peau du contour de l’œil ; l’application de la première composition sur une région de la peau à l'exclusion des zones de peau du contour de l’œil, les première et seconde compositions étant appliquées séquentiellement, dans n'importe quel ordre.
Dans certains modes de réalisation, les étapes du protocole comprennent en outre (e) le rinçage de la peau après l'application d'au moins l'une des première et seconde compositions, et comprennent (c), (d) et (e) dans n'importe quel ordre, et l'étape (e) pouvant être répétée.
Dans certains modes de réalisation, après une première instance de l'étape d'application de la première composition, l'étape d'application de la deuxième composition est répétée une fois par jour, sur plusieurs jours.
Dans certains modes de réalisation, l'étape d'application de la première composition est répétée une fois tous les troisième, quatrième ou cinquième jours et l'étape d'application de la deuxième composition est sautée les jours où l'étape d'application de la première composition est répétée.
Dans certains modes de réalisation, le protocole est pratiqué pendant au moins 28 jours.
Dans certains modes de réalisation, l'application des première et seconde compositions selon le protocole offre des avantages synergiques dans la stimulation de la croissance et de la prolifération cellulaires par rapport à l'utilisation des première et seconde compositions indépendamment.
Dans certains modes de réalisation, l'application des première et deuxième compositions selon le protocole entraîne une diminution de l'inconfort cutané par rapport à l'utilisation des première et deuxième compositions indépendamment.
Dans certains modes de réalisation, l'application des première et deuxième compositions selon le protocole entraîne une amélioration accrue de l’éclat de la peau par rapport à l'utilisation des première et deuxième compositions indépendamment.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description plus détaillée suivante, à titre d'exemple, des principes de l'invention.
Cette divulgation décrit des modes de réalisation exemplaires conformément aux concepts inventifs généraux et n'est, en aucune façon, destinée à limiter la portée de l'invention. En effet, l'invention telle que décrite dans la description est plus large que les modes de réalisation exemplaires présentés ici et n’est pas limitée par ces derniers et les termes utilisés ici ont leur pleine signification ordinaire.
La présente application contient au moins un dessin exécuté en couleur. Des copies de cette publication de brevet ou de demande de brevet avec le(s) dessin(s) en couleur seront fournies par l'Office sur demande et contre paiement de la redevance nécessaire.
Les caractéristiques et avantages des concepts généraux de l'invention deviendront évidents à partir de la description suivante faite en référence aux dessins annexés, y compris les dessins représentés ici dans l'ensemble de Figures joint, dont ce qui suit est une brève description :
Tableau 3 : Performances des compositions de liant
La composition de liant INV2 est une composition selon l’invention : le copolymère utilisé est un copolymère EMA présentant un MFI de 7 g/10min et une température de fusion de 97°C. La composition de liant COMP2 n’est pas une composition selon l’invention : l’indice de fluidité de l’EMA est de 2 g/10min, donc inférieur à 2,5 g/m².
Malgré la teneur en acrylate de méthyle similaire entre l’EMA3 et de l’EMA4, l’EMA3 présente un indice de fluidité supérieur à l’EMA4. Les résultats de caractérisation des compositions INV2 et COMP2 montrent qu’un indice de fluidité important est primordial pour obtenir une valeur de viscosité dynamique abaissée. En effet, à 100°C, la composition de liant INV2 présente une viscosité dynamique abaissée de 1000 mPa.s par rapport à la composition de liant COMP2.
Les exemples des compositions de liant INV3 et INV1 selon l’invention, permettent de démontrer qu’un mode préféré de l’invention consiste à sélectionner des copolymères dont l’indice de fluidité est sensiblement important (tableau 4).
INV3 INV1 Résine C9 (% massique) 33,6 34,6 Huile RAE (% massique) 59,9 58,9 Nature polymère EMA3 EBA1 Indice de fluidité du copolymère (g/10min) ISO1133-1 7 175 Température de fusion du copolymère (°C) ISO 11357 97 102 Teneur en polymère () (% massique) 6,5 6,5 Pénétrabilité à 25°C (1/10 mm) NF EN 1426 55 52 Température Bille-Anneau (°C) NF EN 1427 76,2 75,4 MSCR test - Recouvrance à 3,2kPa @60°C (%) NF EN 16659 38,5 28,2 MSCR test - Complaisance en fluage non récupérable (Jnr) à 3,2kPa (60°C) NF EN 16659 1,2 1,2 Viscosité dynamique (mPa.s) NF EN 13302 100°C 4020 2931 120°C 1218 903 140°C 481 361 160°C 226 179 Aspect du liant à 120°C Non filamenteux Non filamenteux
Tableau 4 : Performances des compositions de liant
En effet, les résultats des compositions de liant INV3 et INV1 démontrent qu’à même consistance (valeurs proches de pénétrabilité), l’utilisation de l’EBA1 qui possède un indice de fluidité important (175 g/10min pour EBA1 contre 7 g/10min pour EMA3) permet d’obtenir une viscosité dynamique sensiblement plus basse à 100°C tout en maintenant une complaisance irréversible équivalente entre les deux liants.
Produit de traitement et de protection de surfaces minérales La présente invention concerne un produit de traitement et de protection de surfaces minérales.
Etat de la technique Bien qu’il existe de nombreux produits pour traiter, voire protéger la surface de matériaux minéraux notamment dans le domaine de la construction, bon nombre de ceux-ci n’apportent qu’une solution partielle, c’est-à-dire ils ne permettent pas de traiter toutes les surfaces (du moins avec les mêmes performances) ou encore ils ne protègent les surfaces que contre certaines causes de salissure ou de dégradation visuelle ou structurelle.
De plus, le rendement des produits conventionnels exprimé en m 2 par quantité de produit est souvent modeste, par exemple bien en-dessous de 10 m 2 /l.
Finalement, trop souvent ces produits dérivent largement de matières premières fossiles avec les impacts environnementaux et sanitaires qui y sont associés.
Objet de l'invention Un objet de la présente invention est par conséquent de proposer un produit de traitement et de protection de surfaces minérales qui présente de bonnes performances générales en termes de protection antitache, qui est approprié pour un grand nombre de surfaces minérales différentes, comme la pierre, le béton, la pierre artificielle, etc., qui permet un bon rendement à l’application et qui est de préférence majoritairement d’origine renouvelable, respectivement biosourcé.
Description générale de l'invention Afin de résoudre le problème mentionné ci-dessus, la présente invention propose dans un premier aspect, une composition de traitement et de protection de surfaces minérales, la composition comprenant, par rapport à son poids total, les composants suivants :
a) 45 à 55 % en poids d’une émulsion alkyde modifiée à l'uréthane, de préférence une émulsion alkyde modifiée à l'uréthane auto-émulsionnée sans tensioactif, de manière particulièrement préférée une émulsion alkyde modifiée à l'uréthane auto-émulsionnée sans tensioactif comprenant de 40 à 60 % en poids d’huile comme agent modifiant par rapport à l’émulsion alkyde modifiée à l'uréthane,
b) 1 à 4 % en poids d’un ou de plusieurs agents matifiants organiques en poudre, de préférence un ou plusieurs agents matifiants en matériau thermodurci en poudre,
c) 0,01 à 0,2 % en poids d’un tensioactif fluoré non ionique éthoxylé soluble dans l'eau, de préférence à base de molécules à chaîne courte contenant 6 atomes de carbone fluorés, et
Un autre objet de l’invention est un ventilateur pour aéronef muni d’une machine électrique tournante ou d’un un rotor tels que décrits ci-dessus.
- La illustre un rotor de machine électrique selon l’invention,
- La illustre un conducteur d’un rotor selon un premier mode de réalisation,
- La illustre une vue en coupe d’un conducteur après brasage dans une bague de court-circuit, et
- La illustre un conducteur d’un rotor selon un deuxième mode de réalisation.
Description détaillée Le rotor pour machine tournante électrique selon l’invention, illustré par la , comprend un corps 2, une pluralité de conducteurs 3, connectés aux joues conductrices 4a,4b et bagues de court-circuit 5a,5b.
Le corps 2 présente une forme cylindrique formée par deux surfaces latérales et une surface de révolution s’étendant entre les deux surfaces latérales. Le corps 2 est muni d’une pluralité d’encoches 2a réparties sur sa surface latérale, dans chacune desquelles est disposé un conducteur 3.
Le rotor 1 de machine tournante électrique présente la spécificité de disposer de conducteurs 3 présentant un épaulement 3a disposé entre une partie 3b de corps et des parties 3c d’extrémités, tels qu’illustrés par la .
L’épaulement 3a permet d’avoir recours à des conducteurs 3 présentant une section de la partie de cœur 3b différente d’une section circulaire afin d’augmenter la densité de puissance circulant dans chaque conducteur, tout en maintenant la facilité de réalisation et d’assemblage des parties d’extrémité à section circulaire. De tels conducteurs 3 à section de la partie de cœur 3b différente d’une section circulaire permettent une optimisation du flux magnétique dans le rotor. On notera que les encoches 2a présentent la même section que la partie de cœur 3b des conducteurs.
L’épaulement 3a a également pour effet d’empêcher les infiltrations de matière (brasure par exemple) entre les conducteurs 3 et le corps 2 au niveau des encoches 2a, notamment lors du brasage des bagues de court-circuit 5a,5b sur les conducteurs 3. La est une vue en coupe d’une partie d’extrémité 3c d’un conducteur 3 après brasage dans une bague de court-circuit 5a. La zone de brasage 6 s’étend bien jusqu’à l’épaulement 3a de la barre conductrice 3 et ne s’étend pas entre le corps 2 et le conducteur 3. Il est à noter que la joue conductrice 4a comprend un percement de même forme et taille que l’encoche 2a et que la partie de cœur 3b de la barre conductrice de sorte que l’épaulement 3a de la barre conductrice 3 soit au contact de la bague de court-circuit 5a. Une telle protection est également applicable à d’autres méthodes d’assemblage, notamment le frettage et la soudure. Il est également à noter que la a été illustrée en considérant une partie d’extrémité 3c disposée dans une bague de court-circuit 5a et une joue conductrice 4a. Il en serait de même si l’on considérait une autre bague de court-circuit 5b et une autre joue conductrice 4b.
Les parties 3c d’extrémités des conducteurs présentent des sections circulaires, facilitant leur réalisation, la réalisation des ouvertures correspondantes dans les bagues de court-circuit 5a,5b, ainsi que leur assemblage. Néanmoins, d’autres formes de section peuvent être envisagées, telles que triangulaire, prismatique ou encore ovoïde.
Bien que le rotor 1 selon l’invention soit décrit ci-dessus comme impliquant un assemblage par brasage, d’autres méthodes d’assemblage peuvent être envisagées, telles que le frettage, le montage en force ou le soudage.
Dans un mode de réalisation, les conducteurs 3 sont réalisés en cuivre (A1). D’autres matériaux peuvent être considérés.
Dans un mode de réalisation particulier, la partie de cœur 3b du conducteur présente un seul épaulement 3a et une seule partie d’extrémité 3c. L’extrémité 3d de la partie de cœur 3b directement opposée à la partie d’extrémité 3c est alors connectée à une bague de court-circuit 5. La illustre un tel mode de réalisation.
Procédé et système de commande d’une machine électrique pilotée par un onduleur pourvu de plusieurs bras de commutation avec deux méthodes d’asservissement La présente invention concerne un procédé de commande d’une machine électrique tournante, de préférence une machine électrique synchrone, par exemple du type synchro-reluctante ou synchrone à aimants permanents.
Le coefficient k est avantageusement choisi pour obtenir une fonction monotone croissante de A max en fonction de DV. Le coefficient k est par exemple défini empiriquement ou par simulation sur un outil de simulation d’un système de régulation de vitesse.
Selon une variante de réalisation, ces deux paramètres, ou au moins l’un d’entre eux, est modifiable par un utilisateur, par exemple par le conducteur de la voiture via une IHM et/ou par une personne chargée de l’entretien du véhicule 10, par exemple via un outil de diagnostic.
Selon d’autres exemples, j0 est par exemple égale à 0.3, 0.4, 0.5, 0.6, 0.7 ou 0.8 m.s -3 et/ou k est par exemple égal à 1/5, 6/25, 6/27, 7/27, 1/3, 10/27, 2/5 ou tout autre valeur permettant d’avoir A max variant selon une fonction monotone croissante de DV.
Selon un mode de réalisation particulier, la fonction A max (DV) est saturée entre deux valeurs, à savoir une valeur minimale ou inférieure A inf et une valeur maximale ou supérieure A sup . Cela signifie que A max est bornée ou limitée entre une limite inférieure A inf et une limite supérieure A sup , A max prenant toute valeur comprise entre ces deux limites selon une fonction monotone croissante de DV.
A titre d’exemple non limitatif, la limite inférieure A min est égale à -1.5 m.s -2 , par exemple pour DV = 0, et la limite supérieure A max est égale à 1.5 m.s -2 , par exemple pour toutes valeurs de DV supérieures ou égales à un seuil déterminé, par exemple pour DV ≥ 13.8 m.s -1 . Selon d’autres exemple, le seuil de DV pour lequel A max = A sup est égal à 10, 11, 12, 14, 15, 16, 20 m.s -1 ou plus.
Les valeurs de A inf et A sup correspondent par exemple à des paramètres déterminés ou définis du système de régulation de vitesse et stockés en mémoire. Selon une variante, ces paramètres sont réglables, par exemple par le conducteur de la voiture via une IHM et/ou par une personne chargée de l’entretien du véhicule 10, par exemple via un outil de diagnostic.
Les valeurs prises par A inf et A sup ne se limitent pas à l’exemple ci-dessus. Par exemple, A inf est égale à -2, -1.8, -1.6 m.s -2 et A sup est égale à 1.6, 1.8, 2, 2.5 ou 3 m.s -2 .
Dans une cinquième opération, l’accélération du véhicule 10 est contrôlée en fonction du paramètre représentatif d’accélération maximale obtenu à la quatrième opération en fonction de la différence de vitesse courante DV.
Par exemple, dans le cas d’un système CC, l’accélération de consigne correspond à l’accélération maximale Amax obtenue à la quatrième opération, cette accélération de consigne évoluant au cours du temps en fonction de la vitesse du véhicule et de la différence DV, jusqu’à atteindre la vitesse de consigne, c’est-à-dire jusqu’à ce que DV = 0.
Ainsi, selon l’invention, lorsque DV est grande, l’accélération de consigne est grande (par exemple) et plus DV diminue, c’est-à-dire plus la vitesse du véhicule 10 se rapproche de la vitesse de consigne, plus l’accélération de consigne diminue.
Selon un autre exemple, par exemple dans le cas d’un système ACC, l’accélération est déterminée en fonction des paramètres dynamiques du véhicule 10 et d’un véhicule cible circulant devant le véhicule 10, avec comme contrainte de ne pas dépasser (c’est-à-dire de ne pas être supérieure) à l’accélération maximale A max obtenue à la quatrième opération en fonction de DV.
La illustre schématiquement un dispositif 3 configuré pour contrôler l’accélération d’un véhicule, par exemple du véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le dispositif 3 correspond par exemple à un dispositif embarqué dans le véhicule 10, par exemple un calculateur.
Une autre variante possible est de ne pas utiliser un évaporateur tubulaire immergé comme montré en mais un évaporateur déporté par exemple de type à plaques. Pour ce faire, il est nécessaire d’acheminer l’eau de la réserve dans une conduite, via une pompe 14 comme montré en . Cette configuration permet une réduction du volume de l’échangeur chaud, une réduction des travaux d’implantation de l’échangeur sur la piscine ou encore la possibilité, comme dans la configuration précédente, de faire fonctionner l’ORC grâce à une source chaude annexe. Il est à noter qu’en renvoyant l’eau en sortie de l’évaporateur en la mélangeant à celle venant du condenseur ORC il n’est plus besoin que d’un seul piquage sur la piscine au lieu de deux dans les autres configurations et variantes.
Une autre variante possible de cette technologie est de venir placer un injecteur à condensation en partie basse de l’installation. Ainsi, il serait possible de positionner la pompe à eau 8 en partie haute de la structure en venant actionner le mouvement de pompage grâce à l’injecteur en partie basse. Cette configuration permettrait d’avoir l’ensemble du cycle ORC et de la pompe 8 en partie haute (et donc plus en sécurité des agressions externes, des inondations, etc …). Cet injecteur rendrait possible l’amorçage du système : en étant alimenté par une réserve d’énergie thermique de faible capacité, cet injecteur enverrait dans le tuyau d’admission de la pompe 8 une quantité suffisante d’eau pour son amorçage.
Le système EPUR qui vient d’être décrit en relation avec un réacteur nucléaire à eau pressurisée peut tout-à-fait être mis en œuvre dans un réacteur nucléaire à eau bouillante (REB).
De manière générale, l’invention s’applique à toute piscine 5 qui peut constituer la source froide destinée à refroidir un cœur de réacteur REP ou un cœur de réacteur REB ou à refroidir et/ou dépressuriser l’enceinte de confinement primaire d’un réacteur REP ou d’un réacteur REB.
Ainsi, si dans les exemples illustrés, le moyen d’évacuation de la puissance résiduelle issue du cœur du réacteur passe par le générateur de vapeur, ce moyen peut tout aussi bien être un condenseur implanté dans l’enceinte de confinement que ce soit pour un réacteur REP, ou pour un réacteur REB.
Par exemple pour un réacteur REP, on pourra se reporter à la configuration des panneaux condenseur d’ambiance du projet HPR1000 (« Passive containment heat removal ») ou à la publication [6] qui décrit un condenseur optimisé monté contre la paroi d’enceinte de confinement (« Passive containment cooling system »). Pour un réacteur REB, on pourra se reporter à la configuration du réacteur avancé KERENA des condenseurs de refroidissement (« Containment cooling condensers ») de l’enceinte.
De manière plus générale, pour un REP ou un REB, le moyen d’évacuation de la puissance résiduelle issue du cœur du réacteur peut être un système de dépressurisation de la vapeur présente dans l’enceinte de confinement ( ), et le moyen d’échange thermique peut être un échangeur à eau 4 immergé dans la piscine 5 (configuration en boucle fermée de la , issue de la référence [7]) ou un prélèvement direct de l’eau de la piscine 5 (configuration en boucle fermée de la , issue de la référence [7])) d’une part, et d’un condenseur en paroi de confinement 11 (« containment wall condenser ») en contact direct avec la vapeur présente dans l’enceinte de confinement 100 du réacteur d’autre part.
La piscine 5 peut être la source d’alimentation d’une rampe d’aspersion d’un circuit d’aspersion dans l’enceinte (EAS) qui, en cas d’accident conduisant à une augmentation significative de la pression dans le bâtiment du réacteur, permet de faire décroître cette pression et de préserver ainsi l’intégrité de l’enceinte de confinement. Pour un réacteur REP, on pourra se reporter à la configuration de rampes d’aspersion interne à l’enceinte de confinement primaire du projet HPR 1000 ou externe à l’enceinte primaire du projet AP1000.
Liste des références citées [1]: https://www-pub.iaea.org/MTCD/Publications/PDF/TE-1785_web.pdf.
[2]: S. Kadalev et al, 2014, Annals of Nuclear Energy, vol. 72, p. 182‑188.
[3]: D.C. Sun, Y. Li, Z. Xi, Y.F. Zan, P.Z. Li, W.B. Zhuo, “ Experimental evaluation of safety performance of emergency passive residual heat removal system in HPR1000 ”, Nuclear Engineering and Design, Volume 318, 2017, Pages 54-60, ISSN 0029-5493, https://doi.org/10.1016/j.nucengdes.2017.04.003.
[4]: David Hinds and Chris Maslak, “ Next-generation nuclear energy: The ESBWR ” Nuclear News. January 2006.
[5]: Hofer, Buck, Starflinger, « Operational Analysis of a self-propelling Heat Removal System using supercritical CO2 with a thlet », The 4th European sCO2 Conference for Energy Systems March 23-24, 2021, Online Conferences CO2, 2021-sCO2.eu-157.[6]: Huiun Ha et al .” Optimal design of passive containment cooling system for innovative PWR ” Nuclear Engineering and Technology 49 (2017) p. 941-952.
[7]: https://www-pub.iaea.org/MTCD/Publications/PDF/te_164_web.pdf
De préférence, la couche métallique C comprend des faces interne et externe sensiblement opposées.
De préférence, la face externe du substrat textile B est en regard de la face interne de la couche métallique C.
De préférence, la face interne de la couche métallique C est directement en contact avec la face externe du substrat textile B.
Substrat imperméable à l’eau et perméable à la vapeur d’eau A
Dans un mode de réalisation, le substrat A comprend (ou est) une membrane imperméable à l’eau et perméable à la vapeur d’eau, notamment une membrane imper-respirante.