INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les ondulations des chemins de roulement 300, 400 sont agencées de sorte que, lors d’un déplacement d’un élément de roulement tronconique 50 sur les chemins de roulement 300, 400, comme cela sera décrit ultérieurement, l’axe Y5, Y6 dudit élément de roulement tronconique est maintenu parallèle au plan (X, Y) et parallèle aux axes Y1, Y2 des cavités 310, 311 et parallèle aux axes Y3, Y4 des cavités 410.
De manière avantageuse, la cale 40 est en métal, de préférence en titane.
L’ensemble de fixation comprend en outre un dispositif 39 de déplacement de déplacement relatif du carter 30 par rapport à la cale 40, le long de l’axe longitudinal X (voir ). Un exemple de réalisation possible du dispositif de déplacement 39 comprend au moins un filetage 34 intérieur (taraudage) coopérant avec une vis de serrage 62.
Dans un mode de réalisation préféré, ledit filetage intérieur 34 est agencé dans le carter 30 et s’étend le long de l’axe longitudinal X1 du carter 30. Dans un autre mode de réalisation, le filetage intérieur 34 est agencé dans la cale 40 et s’étend le long de l’axe longitudinal X2 de la cale 40. Dans certains modes de réalisation, le carter 30 et la cale 40 comportent chacun un filetage intérieur 34 respectif, s’étendant le long de leurs axes longitudinaux X1, X2 respectifs. De manière alternative, le filetage intérieur 34 peut être taraudé dans une douille qui est solidaire avec le carter 30 et/ou la cale 40.
L’ensemble de fixation comprend en outre au moins une butée 60 solidaire avec une extrémité amont et/ou aval de l’alvéole d’attache 10. En référence à la , ladite butée 60 comprend un orifice 61 s’étendant le long de l’axe longitudinal X de l’alvéole, ledit orifice 61 permettant le passage d’une vis de serrage 62. La tête de ladite vis de serrage 62 présente un diamètre supérieur au diamètre de l’orifice 61. Ladite tête de vis est agencée à l’extérieur de l’alvéole d’attache 10, c’est-à-dire positionnée sur le côté opposé de la butée 60 par rapport au carter 30 et la cale 40. Ainsi, la tête de vis maintient la vis de serrage 62 dans une position immobile en translation par rapport à la butée 60 et l’alvéole d’attache 10 lors du serrage. La surface de l’orifice 61 ne comporte aucun filetage et est lisse, afin de permettre la rotation de la vis de serrage 62 traversant ledit orifice 61 autour de son axe. Le filetage extérieur de la vis de serrage 62 s'engage dans le filetage intérieur 34 du carter 30 ou de la cale 40.
Dans les modes de réalisation dans lequel le carter 30 et la cale 40 comportent chacun un filetage 34 intérieur, une butée 60 peut comporter deux orifices 61 accueillant deux vis de serrage 62 qui s’engagent chacune dans un des filetages 34 respectifs. De manière alternative, une première butée 60 solidaire avec l’extrémité amont de l’alvéole d’attache 10 comporte un premier orifice 61, et une deuxième butée 60 solidaire avec l’extrémité aval de l’alvéole d’attache 10 comporte un deuxième orifice 61, chacun des deux orifices 61 étant traversé par une vis de serrage 62 respective. Les filetages extérieurs des deux vis de serrage 62 s'engagent dans les filetages intérieurs 34 respectifs du carter 30 et de la cale 40.
La vis de serrage 62 peut présenter une longueur inférieure à la longueur du carter 30 et/ou de la cale 40. De manière alternative, la vis de serrage 62 peut présenter une longueur supérieure à la longueur du carter 30 et/ou de la cale 40 et traverser ledit carter 30 et/ou ladite cale 40. Dans le cas d’une telle vis traversante, ladite vis peut être soutenue par un deuxième orifice agencé dans une deuxième butée agencée à l’extrémité opposé de la butée 60 par laquelle la vis de serrage 62 est introduite dans le carter 30 ou la cale 40.
L’invention n’est pourtant pas limitée à un dispositif de déplacement 39 utilisant une ou plusieurs vis de serrage. Le dispositif de déplacement 39 pourrait par exemple utiliser une molette, une roue crantée et des crémaillères, ou tout autre dispositif entrainant un mouvement du carter et/ou de la cale le long de l’axe longitudinal X.
Montage On va maintenant décrire le montage d’une aube 7 dans l’alvéole d’attache 10. Dans une première étape, en référence à la , on insère le carter 30 dans l’alvéole d’attache 10 à partir d’un des accès 16, 18. Le carter 30 repose sur le fond de l’alvéole d’attache 10, les côtés courts du carter 30 sont situés au niveau des deux accès 16, 18 respectifs de l’alvéole 10, et la surface d’appui radialement externe 33 comportant les cavités 310 est orientée vers l’ouverture radialement externe 19.
Comme représenté sur la , on insère ensuite les éléments de roulement 50 dans les cavités 310 agencés dans le carter 30. Les éléments de roulement 50 sont libres en rotation autour de leurs axes Y5, Y6 respectifs. Les cavités peuvent fixer les éléments de roulement 50 en translation dans le plan (X, Y).
De manière alternative, on peut commencer par l’insertion des éléments de roulement 50 avant d’insérer le carter 30 dans l’alvéole d’attache 10. Dans le cas où les cavités 310 se présentent sous forme de logements de retenue 311 dont la section est une section circulaire majeure, c’est-à-dire supérieure à un demi-cercle, les éléments de roulement 50 sont typiquement insérés dans les logements de retenue 311 lors de la fabrication du carter 30 qui peut être composé de plusieurs pièces.
Dans une troisième opération, un coefficient de pondération, noté R, à appliquer à une valeur d’accélération maximale déterminée du système de régulation de vitesse, notée A0, est déterminé ou calculé en fonction de la vitesse du véhicule 10 obtenue à la deuxième opération. A un instant courant ‘t’, un coefficient de pondération R est ainsi déterminé en fonction de la vitesse mesurée ou obtenue à cet instant ‘t’.
De manière avantageuse, le coefficient de pondération diminue lorsque la vitesse du véhicule augmente, c’est-à-dire que le coefficient de pondération est selon une fonction monotone décroissante de la vitesse du véhicule, au moins dans un intervalle de vitesse compris entre une valeur seuil basse (ou minimale) de vitesse, notée V0, et une valeur seuil haute (ou maximale) de vitesse, notée Vm.
La valeur du coefficient de pondération est par exemple obtenue d’une table de correspondance, dite LUT (de l’anglais « Look-Up Table ») stockée dans une mémoire du véhicule 10 associée au calculateur mettant en œuvre le processus. Une table de correspondance met en relation ou en correspondance une valeur de R pour une vitesse, pour chaque vitesse d’un ensemble de valeurs de vitesses. Si la vitesse mesurée est comprise entre deux vitesses stockées dans la table, la valeur de R pour cette vitesse est par exemple obtenue par interpolation des deux valeurs de R associées aux valeurs de vitesse de la table entourant la vitesse mesurée.
Selon une variante, la valeur du coefficient de pondération est obtenue en fonction de la vitesse selon la fonction suivante :
Avec R(V) le coefficient de pondération fonction de la vitesse V, Vm la valeur seuil haute de vitesse et V0 la valeur seuil basse de vitesse.
Les valeurs V0 et Vm correspondent par exemple à des paramètres déterminés ou définis du système de régulation de vitesse et stockés en mémoire. Selon une variante, ces paramètres sont réglables, par exemple par le conducteur de la voiture via une IHM et/ou par une personne chargée de l’entretien du véhicule 10, par exemple via un outil de diagnostic.
A titre d’exemple, V0 = 5.5 m.s -1 (soit 20 km/h) et Vm = 50 m.s -1 (soit 180 km/h).
Selon d’autres exemple, V0 est égal à 4, 5, 6, 7, 8 ou 10 m.s -1 et Vm est égal à 45, 55 ou 60 m.s -1 .
Dans une quatrième opération, la valeur d’accélération potentielle brute est déterminée en fonction du coefficient de pondération obtenu à la troisième opération et de la valeur d’accélération maximale déterminée, notée A0.
La valeur d’accélération potentielle brute, notée A, est par exemple obtenue à partir de l’équation suivante :
A = A0 * R(V)
A0 correspond par exemple à un paramètre déterminé ou défini du système de régulation de vitesse et stocké en mémoire. Selon une variante, ce paramètre A0 est réglable, par exemple par le conducteur de la voiture via une IHM et/ou par une personne chargée de l’entretien du véhicule 10, par exemple via un outil de diagnostic.
L’accélération maximale déterminée A0 est par exemple égale à 1.6 m.s -2 . Selon d’autres exemples, A0 est égale à 1.2, 1.5, 2, 2.5 ou 3 m.s -2 .
La représente un exemple de fonction 21 entre l’accélération potentielle brute notée A en ordonné du diagramme 2) et la vitesse du véhicule 10 (notée V en abscisse du diagramme 2).
Selon cet exemple, A = A0 pour une vitesse V du véhicule 10 comprise entre 0 et V0. Puis pour V comprise entre V0 et Vm, l’accélération potentielle brute est selon une fonction strictement décroissante, c’est-à-dire que plus la vitesse V augmente, plus l’accélération potentielle brute A diminue, depuis une valeur maximale correspondant à A0 jusqu’à une valeur minimale, par exemple égale à 0, 1.1, 0.2 ou 0.3 m.s -2 .
Une base du transistor 87 est reliée au point de raccordement d’entrée du montage push-pull 59. Un collecteur du transistor 87 est relié au pôle de référence de l’alimentation du deuxième module 8.
Le point de raccordement de sortie du montage push-pull 59 est relié à une deuxième borne de la diode de suppression de tension transitoire 76 et au premier point de raccordement de sortie du montage multivibrateur astable 56 auquel est relié le conducteur 53.
La diode de suppression de tension transitoire 76 sert ici à protéger le deuxième module 8 lorsqu’une surintensité extrême se produit dans l’un des conducteurs de phase 2 du réseau, notamment en raison d’un transitoire ou d’un court-circuit dans l’installation raccordée à l’appareil électrique 1, la surintensité extrême dans l’un des enroulements primaires 49 et 50 générant une surtension extrême aux extrémités de l’enroulement secondaire 51.
L’enroulement secondaire 51 formant une inductance, ou bobine, ensemble avec la résistance 77, forment un circuit RL dont il est possible de calculer le temps d’établissement d’un courant en régime transitoire, c’est-à-dire le temps que met la tension sur l’entrée négative de l’amplificateur opérationnel 82, provenant du module d’excitation 13, à atteindre un seuil de basculement.
Ce temps d’établissement, noté τ peut être calculé avec la formule τ = L / R, avec L l’inductance de l’enroulement secondaire 51 et R la valeur de la résistance 77.
Le condensateur 81 sert ici à couper des fréquences supérieures à un seuil de fréquence prédéterminé sur l’entrée positive de l’amplificateur opérationnel 82. Ainsi, le condensateur 81 joue le rôle d’un filtre du type passe-bas sur l’entrée positive de l’amplificateur opérationnel 82.
L’intégrateur 15 comporte entre son point de raccordement d’entrée et son point de raccordement de sortie une première résistance 88, un premier condensateur 89, une deuxième résistance 90 et un deuxième condensateur 91.
Une première borne de la résistance 88 est reliée au point de raccordement d’entrée de l’intégrateur 15.
Une deuxième borne de la résistance 88 est reliée à une première borne du condensateur 89 dont une deuxième borne est reliée au pôle de référence de l’alimentation et à une première borne de la résistance 90.
Une deuxième borne de la résistance 90 est reliée à une première borne du condensateur 91 dont une deuxième borne est reliée au pôle de référence de l’alimentation, et au point de raccordement de sortie de l’intégrateur 15.
Le montage comparateur à fenêtre 70 comporte entre ses points de raccordement d’entrée et ses points de raccordement de sortie une première résistance 92, une deuxième résistance 93, un montage temporisateur 69, un premier amplificateur opérationnel 94, une troisième résistance 95, une quatrième résistance 96 et un deuxième amplificateur opérationnel 97.
Une première borne de la résistance 92 est reliée à un point de raccordement d’entrée du sous-module comparateur à fenêtre 70 auquel est relié le conducteur 67.
Une deuxième borne de la résistance 92 est reliée à une première borne de la résistance 93 dont une deuxième borne est reliée au pôle de référence de l’alimentation et à un point de raccordement d’entrée du montage temporisateur 69.
Un point de raccordement de sortie du montage temporisateur 69 est relié à une entrée positive de l’amplificateur opérationnel 94.
Le module temporisateur 69 comporte entre son point de raccordement d’entrée et son point de raccordement de sortie un condensateur 114.
Une première borne du condensateur 114 est reliée au point de raccordement d’entrée du montage temporisateur 69 et son point de raccordement de sortie du module temporisateur 69. Une deuxième borne du condensateur 114 est reliée au pôle de l’alimentation.
Plus particulièrement, depuis l’accident de Fukushima, beaucoup de recherches se focalisent sur des technologies d’évacuation de la puissance résiduelle sur des durées de plusieurs dizaines d’heures de façon passive.
Par ailleurs, une pièce-support 24 tubulaire, préférentiellement de forme cylindrique, forme un manchon 241 présentant une paroi extérieure 242 elle-même cylindrique. La pièce-support 24 est insérée dans le compartiment interne 213A du bourrelet central 213 formée dans l’enveloppe 211 du couvercle 21, c'est-à-dire dans la partie interne du bourrelet central 213 du couvercle 21.
Plus précisément, une partie de la paroi extérieure 242 du manchon 241 vient en contact avec une portion latérale interne 215 du bourrelet central 213 du couvercle 21. La pièce-support 24 est alors maintenue en position par un bossage latéral 214 obtenu par déformation radial orienté vers l’axe AA, c'est-à-dire vers l’intérieur du compartiment interne 213A du bourrelet central 213, d’une partie de l’enveloppe 211 ou paroi située à la base du bourrelet central 213 du couvercle 21.
Autrement dit, le bourrelet central 213 comprend, à sa base 233, un bossage latéral 214 permettant de retenir la pièce-support 24 en position fixe dans le compartiment interne 213A du bourrelet central 213, en venant coopérer avec un épaulement 224 situé sur la paroi externe de la pièce-support 24 tubulaire. Le bossage latéral 214 correspond à un enfoncement ou une déformation de la paroi périphérique du bourrelet central 213 (à sa base 233) qui est est dirigé vers l’intérieur du compartiment interne 213A du bourrelet central 213, c'est-à-dire que la paroi interne du compartiment interne 213A du bourrelet central 213 forme, au niveau de sa base 233, une expansion annulaire se projetant dans le compartiment interne 213A et venant coopérer avec l’épaulement 224 situé sur la paroi externe de la pièce-support 24 tubulaire.
La pièce-support 24 tubulaire forme aussi un manchon autour de l’élément de siège 26 situé à l’extrémité interne du canal d’échappement 22 de sorte que, lors des translations du canal d’échappement 22 dans le passage central du bourrelet central 213 du couvercle 21, ledit élément de siège 26 qui est solidaire du canal d’échappement 22, puisse lui aussi translater en même temps au sein du manchon que forme la pièce-support 24 tubulaire, c'est-à-dire dans le logement ou volume interne 244 situé au centre de la pièce-support 24 tubulaire, comme visible sur .
Par ailleurs, la pièce-support 24 comprend une extrémité annulaire 243 venant appuyer sur un élément d’étanchéité, tel un joint torique 23 (i.e. annulaire) plat agencé dans le fond interne 216 du bourrelet central 213 et traversé coaxialement par le canal d’échappement 22. Autrement dit, l’extrémité annulaire 243 de la pièce-support 24 est aussi coaxiale au canal d’échappement 22 et au joint torique 23, i.e. l’élément d’étanchéité, de sorte que le joint torique 23 soit pris en sandwich et comprimé entre l’extrémité annulaire 243 de la pièce-support 24 et le fond interne 216 du bourrelet central 213 du couvercle 21.
L’élément d’étanchéité, tel un joint torique plat 23, est donc maintenu en position par la pièce-support 24 formant manchon, alors que le canal d’échappement 22 peut coulisser en son centre qui est évidé, i.e. joint en forme d’anneau.
Par ailleurs, l’élément de siège 26 est prolongé par un élément diffuseur 27 pouvant lui aussi coulisser dans le volume interne 244 de la pièce-support 24. Cet élément diffuseur 27 est de forme sensiblement cylindrique et présente un cou 271 traversé en son centre par un canal central 272. Le canal central 272 forme alors une liaison fluidique entre le volume interne 244 de la pièce-support 24 et une chambre interne 28 située entre, d’une part, la surface extérieure 262 de l’élément de siège 26 et la surface interne 247 de la pièce-support 24 et, d’autre part, entre le joint torique 23 et l’élément diffuseur 27.
Comme visible sur et , l’élément diffuseur 27 se trouve aussi dans le compartiment interne 213A du bourrelet central 213 du couvercle 21.
Selon un mode de réalisation, l’élément diffuseur 27 peut se présenter sous la forme d’une structure tubulaire avec un cou 271 et des ouvertures 272 pour le gaz, comme illustré en . Le cou 271 de l’élément diffuseur 27 qui est orienté vers le volume interne 12 de la cartouche 1, c'est-à-dire qui se projette axialement (AA) vers l’intérieur de la cartouche 1, permet de recevoir et maintenir en position, l’une des extrémités d’un moyen élastique 25, à savoir ici un ressort de forme cylindrique, qui est logé et comprimé entre l’élément diffuseur 27 et le fond 246 de la pièce-support 24.
Le ressort 25 repousse normalement l’élément diffuseur 27 en direction de l’élément de siège 26 de manière à assurer une étanchéité fluidique entre ledit l’élément de siège 26 et le joint torique 23, comme illustré en .
Le fond 246 de la pièce-support 24 est par ailleurs traversé par un canal ou passage axial 245. Il existe donc une communication fluidique entre le passage axial 245 et le volume interne 244 de la pièce-support 24, le canal central 272 de l’élément diffuseur 27 et la chambre interne 28 permettant au flux gazeux, i.e. mélange gazeux NO/N 2 , de circuler au travers de ces éléments avant de sortir du volume interne 12 de la cartouche 1 lorsque le gaz est utilisé, i.e. est envoyé à un circuit ventilatoire 61 de ventilateur 60 via un dispositif 50 de délivrance NO, comme schématisé en .
Plus précisément, dans la configuration dite « fermée » ou « de repos » illustrée en , le ressort 25 repousse l’élément diffuseur 27 et par conséquent aussi l’élément de siège 26 de façon à ce que la face avant 261 dudit élément de siège 26 vienne comprimer le joint torique 23 plat et assure ainsi une étanchéité fluidique parfaite entre la chambre interne 28 de la pièce-support 24 et le conduit interne creux 221 du canal d’échappement 22.
Dans cette configuration dite « fermée », aucun gaz n’est délivré par le conduit interne creux 221 du canal d’échappement 22. Autrement dit, le gaz contenu dans le volume interne 12 de la cartouche de gaz 1 est en communication fluidique avec le canal ou passage axial 245 et le volume interne 244 de la pièce-support 24, et se diffuse jusqu’à la chambre interne 28 mais ne peut s’échapper dans le conduit interne creux 221 du canal d’échappement 22 via les canaux d’entrée de gaz latéraux 220a.
A l’inverse, illustre la valve 2 en configuration dite « ouverte » dans laquelle du gaz est délivré par le conduit interne creux 221 du canal d’échappement 22.
Afin de faire passer la valve 2 de la configuration dite « fermée » de à la configuration dite « ouverte » de , il suffit d’appliquer sur l’extrémité libre 222 du canal d’échappement 22, une force mécanique forçant ledit canal d’échappement à opérer une translation axiale selon l’axe AA en direction de la cartouche 1 de manière à ce que le canal d’échappement 22 coulisse dans les passages centraux du bourrelet central 213 du couvercle 21 et du joint torique plat 23.
Autrement dit, en appliquant une force extérieure sur l’extrémité libre 222 du canal d’échappement 22 visant à repousser le canal d’échappement 22 tubulaire vers la valve 2 et la cartouche 1, on obtient une libération du gaz qui peut alors passer dans le lumen ou conduit interne creux 221 du canal d’échappement 22 et en ressortir ensuite par l’orifice de sortie qui se trouve au niveau de l’extrémité libre 222 du canal d’échappement 22.
Selon l’invention, le terme « traitement » désigne une amélioration, une prophylaxie ou un renversement d'une maladie ou d'un trouble, ou d'au moins un symptôme discernable de celui-ci. Il s'agit également d'une amélioration, d'une prophylaxie ou d'un renversement d'au moins un paramètre physique mesurable lié à la maladie ou au trouble traité, ce qui n'est pas nécessairement perceptible par le sujet. Dans un autre mode de réalisation, le terme « traitement » désigne l'inhibition ou le ralentissement de la progression d'une maladie ou d'un trouble, soit physiquement, par exemple, la stabilisation d'un symptôme discernable, physiologiquement, par exemple, la stabilisation d'un paramètre physique, ou les deux. Le terme « traitement » désigne également le retard de l'apparition d'une maladie ou d'un trouble. Dans certains modes de réalisation particuliers de l’invention, la composition d'intérêt est administrée en tant que mesure préventive. Dans ce contexte, le terme « prévention » désigne une réduction du risque d'acquisition d'une maladie ou d'un trouble spécifié.
Plus particulièrement, le demandeur a pu mettre en évidence que la composition utilisée selon l’invention est particulièrement efficace pour la prévention et/ou le traitement des douleurs nociceptives et/ou neuropathiques chimio-induites.
Les douleurs nociceptives résultent de l’activation du système de la nociception par une lésion interne ou externe de l’organisme. En oncologie, ceci explique plus de 70% des syndromes douloureux. La lésion peut être causée par le cancer comme par les traitements du cancer.
Les douleurs neuropathiques sont la conséquence d’une lésion du système nerveux : compression d’un nerf par la tumeur, toxicité neurologique d’une chimiothérapie, séquelle d’une chirurgie par exemple. Elles sont ressenties de manière inhabituelle : brûlure, fourmillement, décharges électriques. Quand la cause de la souffrance neurologique disparaît, la douleur peut persister de manière transitoire ou chronique (séquelle douloureuse). Leur diagnostic est parfois difficile, car ces douleurs peuvent survenir avec un décalage dans le temps après la lésion nerveuse. En oncologie, les douleurs neuropathiques sont retrouvées, seules ou en association avec une douleur nociceptive.
Les différents types d’effets neuropathiques dont se plaignent les patients traités par les dérivés du platine ou par les taxanes sont décrits dans le tableau 1 ci-avant.
Les canaux impliqués dans la nociception et la mécano sensation sont quant à eux décrits dans le tableau 2 ci-avant. Le demandeur a pu montrer que le stress oxydatif induit par ces agents anticancéreux perturbe fortement l’expression de certains de ces canaux, sur culture de neurones sensoriels. Il a également montré que l’ajout d’un antioxydant puissant et parfaitement bien toléré chez l’homme, le NAC, limite fortement cette perturbation dans l’expression et supprime les neuropathies qui en découlent sur un modèle murin.
Comme illustré dans l’exemple 5, le demandeur a pu démontrer qu’il existe une synergie entre NAC et la vitamine B12, puisque cette dernière permet de baisser les doses utiles de NAC en gardant le même effet.
La composition utilisée selon l’invention comprend la NAC à une concentration comprise entre 10 et 90%, par exemple 15%, 20%, 25%, 30%, 35%, 40%, 45%, 50%, 55%, 60%, 65%, 70%, 75%, 80%, 85%, préférentiellement entre 20 et 80%, plus préférentiellement entre 25 et 75%, par exemple 25% et 75%, en poids du poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition utilisée selon l’invention comprend la vitamine B12 à une concentration comprise entre 0,04 et 0,08 %, par exemple 0,05%, 0,06%, 0,07%, préférentiellement entre 0,05 et 0,07%, par exemple 0,06%, en poids du poids total de la composition, prise seule ou en association avec une combinaison de Vitamines B1, B2 et B3.