INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- une septième étape au cours de laquelle on fixe la bride de liaison à la bride de sortie du carter d’échappement.
La est une vue schématique d’un turboréacteur à double flux ;
La est une vue de détail en coupe d’un ensemble d’éjection de gaz conventionnel d’un turboréacteur ;
La est une vue de détail en perspective de l’ensemble d’éjection de gaz selon l’invention ;
La est une vue en perspective d’une tôle annulaire et d’un joint d’étanchéité pour l’ensemble d’éjection selon l’invention ;
La est une vue en coupe d’un dispositif de réglage de la compression axiale du joint d’étanchéité selon l’invention représenté dans une première étape de compression du joint ;
La est une vue en coupe d’un dispositif de réglage de la compression axiale du joint d’étanchéité selon l’invention représenté dans une deuxième étape de compression du joint ;
La est une vue en coupe d’un dispositif de réglage de la compression axiale du joint d’étanchéité selon l’invention représenté dans une troisième étape de compression du joint ;
La est une vue en bout du dispositif de réglage de la compression axiale du joint ;
La est un diagramme-bloc illustrant les étapes d’un premier procédé de montage d’un ensemble d’éjection de gaz selon l’invention ;
- un ventilateur pilotable apte à insuffler de l’air dans le bâtiment fermé pour le volume en surpression vis-à-vis d’une pression extérieure au bâtiment fermé ;
- des moyens de chauffage aptes à chauffer le volume délimité par le bâtiment fermé ;
- un capteur de pression et un capteur de température aptes à mesurer la pression et la température de l’air dans le volume ; et
- une centrale d’acquisition et de contrôle comprenant des moyens de mémoire apte à contenir un programme informatique, des moyens de calcul, une interface d’acquisition apte à acquérir des signaux du capteur de température et du capteur de pression, une interface de commande apte à transmettre une consigne de pilotage au ventilateur pilotable et une consigne de pilotage aux moyens de chauffage, ledit programme informatique étant apte à contrôler l’interface de commande et l’émission des consignes de température et de pression en fonction des données acquises par l’interface d’acquisition.
Ce dispositif permet de contrôler la température, et/ou la puissance de chauffage, et la pression dans un bâtiment ou une partie de bâtiment, fermé, et de réaliser des mesures, selon des cycles ou scénarios de température/pression.
Selon un exemple de mise en œuvre, le bâtiment fermé comprend une ouverture distincte de l’ouvrant et le dispositif comprend des moyens amovibles aptes à occulter le rayonnement thermique à travers l’ouverture distinct de l’ouvrant. Ainsi, l’occultation de l’ouverture (vitre, fenêtre) permet de limiter l’influence du rayonnement tel le rayonnement solaire et les flux thermiques entrant ou sortant à travers ces ouvertures, que les mesures soient réalisées de jour comme de nuit.
Avantageusement, les moyens d’occultation de l’ouverture distincte de l’ouvrant comprennent une feuille réfléchissante. Ce mode de mise en œuvre est léger et facilement déployable même dans un bâtiment comprenant de nombreuses ouvertures.
Selon un mode de mise en œuvre, l’ouverture distincte de l’ouvrant comprend une paroi fermant l’ouverture et une entretoise permet d’écarter la feuille réfléchissante de la paroi fermant l’ouverture. Ce mode de réalisation procure une isolation thermique supplémentaire entre la paroi et l’intérieur du bâtiment.
Selon une variante, les moyens amovibles comprennent une pluralité de ventouses aptes à adhérer à la paroi fermant l’ouverture. Les ventouses assurent à la fois la fonction d’accrochage amovible de la feuille réfléchissante et d’entretoise. Ainsi les moyens d’occultation des ouvertures du bâtiment sont aisément transportés sur place et rapidement installés.
Selon un mode de réalisation, les moyens de raccordement du ventilateur pilotable à l’ouvrant comprennent une bâche apte à occulter l’ouvrant en dehors d’un passage d’insufflation pour le ventilateur pilotable, et comprennent un capteur de flux thermique mesurant un flux thermique traversant la bâche. Ce mode de réalisation permet de tenir compte, notamment, des déperditions calorifiques à travers l’occultation de l’ouvrant lors des cycles de caractérisation de la performance dynamique.
Selon un mode de réalisation particulier le dispositif objet de l’invention comprend un conduit d’insufflation et un conduit d’extraction en communication aéraulique et des moyens pour connecter lesdits conduits à l’ouvrant du bâtiment fermé et le ventilateur pilotable est apte à réaliser une circulation d’air passant dans le conduit d’insufflation et dans le conduit d’extraction.
Ce mode de réalisation permet de rassembler l’essentiel du dispositif objet de l’invention en une machine transportable et facilement connectable à tout bâtiment.
Selon ce mode de réalisation, les moyens de chauffage sont aptes à chauffer l’air dans le conduit d’insufflation.
Avantageusement, le dispositif selon ce dernier mode de réalisation comprend un premier registre apte à mettre en communication aéraulique le conduit d’extraction avec un premier conduit en dérivation et en communication avec l’air extérieur.
Le collodion est avantageusement formulé pour conduire à un extrait sec (après évaporation du solvant) de 10% à 40%, en masse.
Le tableau 2 ci-dessous présente une formulation de collodion à 14% d’extrait sec en masse.
Collodion Composition (% en masse) Base cellulosique* Nitrocellulose 84 14 Plastifiant 10 Stabilisant 3,5 Autres (additif(s), eau, solvant…) 2,5 Total 100 AB 43 Acétone 43 Total 100
*Base cellulosique du produit Nitrofilm ™ commercialisé par la société Eurenco
La pâte d’allumage formée du collodion chargé avec la poudre d’allumage pré-mélangée ou avec les charges réductrice et oxydante de la poudre d’allumage comprend environ 50% à environ 70% en masse de charges réductrice et oxydante, et le complément à 100% (c’est-à-dire environ 30% à environ 50% en masse) de collodion.
Les charges oxydantes et réductrices sont constituées d’ingrédients classiquement utilisés pour préparer une poudre d’allumage, par exemple la poudre noire ou les autres poudres d’allumage listées dans le tableau 1. En règle générale, les ratios massiques des ingrédients oxydants et réducteurs rentrant dans les charges réductrice et oxydante sont équivalents à ceux d’une poudre d’allumage. Ces ratios massiques peuvent être néanmoins modifiés si nécessaire pour ajuster les performances de la pâte d’allumage obtenue selon l’invention.
Le tableau 3 ci-après donne un exemple de pâte d’allumage en composition de collodion du tableau 2, chargé avec une poudre d’allumage, préconstituée ou non.
Matières premières Composition (% en masse) Poudre d’allumage (pré-mélangée ou non) 56 Collodion 44 Total 100
Après dépôt et séchage (évaporation du solvant) de la pâte d’allumage, le chargement d’allumage (sec) adhère à la surface de la structure combustible et comprend environ 88% à environ 92% en masse de poudre d’allumage, environ 7% à environ 10% en masse d’ester cellulosique, le complément à 100% étant apporté par au moins un composé choisi parmi un plastifiant, un additif et un solvant résiduel.
Les pâtes d’allumage selon l’invention sont classées en division de risque 1.3 au sens de la classification SGH ONU (Système Général Harmonisé de classification et d’étiquetage des produits chimiques de l’ONU). Les zones de danger à prendre en compte pour la manipulation du collodion chargé sont donc réduites, ce qui facilite les opérations de dépôt du collodion sur la structure combustible. De plus, les pâtes selon l’invention présentent une température d'auto inflammation par chauffage progressif (TACP) supérieure à 400°C, TACP qui n’est donc pas pilotée par celle (~180°C) de la nitrocellulose contenue dans la charge.
Des pâtes d’allumage obtenues selon l’invention ont été réalisées en mélangeur à résonance acoustique par lot de 400 g. Ces pâtes ont la viscosité adaptée pour un dépôt direct sous la forme de motifs par extrusion utilisant un piston seringue ou une monovis. Des pâtes d’allumage obtenues selon l’invention ont été déposées selon un motif hélicoïdal à l’intérieur d’un tube feutre cellulosique (du type de ceux décrits dans la demande de brevet WO 2021/144539) ayant une masse d’environ 20 g. Après évaporation du solvant du collodion chargé, chaque tube de feutre contient un chargement d’allumage ayant une masse d’environ 11,5 g. Sur le plan visuel (aspect des résidus de combustion), les résultats de dépôt sont équivalents à ceux obtenus avec une pâte d’allumage conventionnel. Les essais de combustion réalisés en enceinte manométrique de ces tubes chargés avec les pâtes d’allumage de l’invention conduisent des valeurs caractéristiques en combustion reproductibles entre les échantillons et conformes aux valeurs de référence obtenues selon l’art antérieur avec de la poudre noire en grains mélangée mécaniquement avec le collodion avec les pourcentages massiques du tableau 3 (voir le tableau 13 à la fin de la description).
Le procédé de l’invention est plus efficient en termes de rapidité, de qualité et de sécurité de mélange que ceux de l’art antérieur pour l’obtention de pâtes d’allumage à liant cellulosique. Certains modes de réalisation apportent, de plus, des gains en termes de sécurité en évitant la manipulation de poudre préconstituée de division de risque 1.1. Le procédé de l’invention permet aussi d’éviter la mise en contact directe à sec des charges oxydantes et réductrices de la poudre d’allumage. Il permet aussi éventuellement le mélange des ingrédients directement dans une cartouche qui après fermeture est prête à l’emploi pour le dépôt de motifs d’allumage.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé d’obtention d’un chargement d’allumage, qui comprend la préparation d’une pâte d’allumage selon le procédé défini précédemment, le dépôt de la pâte d’allumage ainsi préparée sur un support combustible, et le séchage du support combustible.
L’invention est illustrée par les exemples ci-après, donnés à titre indicatif. Dans ces exemples, le mélangeur à résonance acoustique utilisé est un mélangeur Resodyn LabRam d’accélération maximum de 100 g à 60 Hz.
Exemple 1 On a préparé un mélange du type Bénite B (tel que présenté dans la demande brevet WO 2021/144538) avec les ingrédients donnés dans le tableau 4.
Matières premières Masse (g) Composition (% en masse) Poudre noire PN 7* 236 59 Collodion** 164 41 Total 400 100
Les alkyl ou polyalkyl glucosides ou polyglucosides qui peuvent être utilisés incluent, par exemple, ceux contenant un groupe alkyle comprenant de 6 à 30 atomes de carbone, de préférence de 6 à 18 ou même de 8 à 16 atomes de carbone, et contenant un groupe glucoside qui comprend de préférence de 1 à 5, par exemple 1, 2 ou 3 motifs glucoside. Dans certains modes de réalisation, les compositions comprennent au moins un alkylpolyglucoside répondant à la formule suivante (XI) :
R 1 O—(R 2 O) t —(G) v
R 1 représente un groupe alkyle linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, contenant de 6 à 30, par exemple de 8 à 24, de préférence de 8 à 18 atomes de carbone, ou un groupe alkylphényle dans lequel le radical alkyle linéaire ou ramifié contient de 8 à 24 atomes de carbone ;
R 2 représente un groupe alkylène contenant d’environ 2 à 4 atomes de carbone ;
G représente un motif saccharide contenant 5 ou 6 atomes de carbone, de préférence le glucose, le fructose ou le galactose ;
t est un nombre allant de 0 à 10, de préférence de 0 à 4, de manière davantage préférée de 0 à 3 ; et
v est un nombre allant de 1 à 15.
Des exemples non limitatifs d’alkyl(poly)glucosides utiles incluent le lauryl glucoside, l’octyl glucoside, le décyl glucoside, le coco glucoside, le caprylyl/capryl glucoside, et le lauryl glucose carboxylate de sodium. Dans certains modes de réalisation, l’au moins un composé alkylpolyglucoside est choisi dans le groupe consistant en laurylglucoside, décylglucoside, cocoglucoside et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation préféré, les compositions comprennent du décyl glucoside.
Dans divers modes de réalisation, la quantité totale d’alkyl(poly)glycosides va d’environ 0,1 % à environ 10 %, de préférence d’environ 0,5 % à environ 8 %, de manière davantage préférée d’environ 1 % à environ 5 %, de manière préférée entre toutes d’environ 1,5 % à environ 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Composé(s) cationique(s) De préférence, les compositions selon la divulgation comprennent au moins un composé cationique. Les composés cationiques peuvent être choisis parmi les polymères cationiques, et les composés cationiques de conditionnement autres que les polymères cationiques. Le terme « polymère cationique » désigne tout polymère comprenant au moins un groupe cationique et/ou au moins un groupe qui peut être ionisé en un groupe cationique. Dans divers modes de réalisation, le ou les composés cationiques peuvent être choisis parmi les dérivés cationiques de la gomme de guar, les amidoamines, les monoalkyl amines quaternaires, les dialkyl amines quaternaires, les composés polyquaternium, ou leurs sels.
Des dérivés de gomme de guar cationiques exemplaires et non limitatifs incluent le chlorure d’hydroxypropyl guar, le chlorure d’hydroxypropyltrimonium guar ou un mélange de ceux-ci.
Des exemples d’amidoamines qui sont utiles dans les compositions de la présente divulgation incluent, sans s’y limiter, les suivantes : oléamidopropyl diméthylamine, stéaramidopropyl diméthylamine, isostéaramidopropyl diméthylamine, stéaramidoéthyl diméthylamine, lauramidopropyl diméthylamine, myristamidopropyl diméthylamine, béhénamidopropyl diméthylamine, dilinoléamidopropyl diméthylamine, palmitamidopropyl diméthylamine, ricinoléamindopropyl diméthylamine, sojaamidopropyl diméthylamine, germe de bléamidopropyl diméthylamine, graines de tournesolamidopropyl diméthylamine, amandeamidopropyl diméthylamine, avocatamidopropyl diméthylamine, babassuamidopropyl diméthylamine, cocamidopropyl diméthylamine, visonamidopropyl diméthylamine, avoineamidopropyl diméthylamine, sésamidopropyl diméthylamine, tallamidopropyl diméthylamine, brassicamidopropyl diméthylamine, olivamidopropyl diméthylamine, palmitamidopropyl diméthylamine, stéaramidoéthyldiéthylamine, et leurs mélanges.
Dans d’autres modes de réalisation, le composé cationique peut être choisi parmi polyquaterium-10 (également appelé polyhydroxyéthylcellulose quaternisée), chlorure de cétrimonium, chlorure de béhentrimonium, le méthosulfate de béhentrimonium, le chlorure de stéartrimonium, chlorure de stéaralkonium, chlorure de dicetyldimonium, chlorure d’hydroxypropyltrimonium, méthosulfate de cocotrimonium, chlorure d’oléalkonium, chlorure de stéartrimonium, chlorure de babassuamidopropalkonium, brassicamidopropyl diméthylamine, Quaternium-91, Salcare/PQ-37, Quaternium-22, Quaternium-87, laurylbétaïne, polymère réticulé de polyacrylate-1, protéine de blé hydrolysée hydroxypropyl stéardimonium, chlorure de behenamidopropyl PG-dimonium, protéine de soja hydrolysée hydroxypropyl lauryldimonium, Quaterium-8, ou leurs mélanges.
Dans divers modes de réalisation, les composés cationiques qui peuvent être utilisés incluent, sans s’y limiter : des polyquaterniums tels que le polyquaternium 4, le polyquaternium 6, le polyquaternium 7, le polyquaternium 10, le polyquaternium 11, le polyquaternium 16, le polyquaternium 22, le polyquaternium 28, le polyquaternium 32, le polyquaternium-46, polyquaternium-51, polyquaternium-52, polyquaternium-53, polyquaternium-54, polyquaternium-55, polyquaternium-56, polyquaternium-57, polyquaternium-58, polyquaternium-59, polyquaternium-60, polyquaternium-63, polyquaternium-64, polyquaternium-65, polyquaternium-66, polyquaternium-67, polyquaternium-70, polyquaternium-73, polyquaternium-74, polyquaternium-75, polyquaternium-76, polyquaternium-77, polyquaternium-78, polyquaternium-79, polyquaternium-80, polyquaternium-81, polyquaternium-82, polyquaternium-84, polyquaternium-85, polyquaternium-86, polyquaternium-87, polyquaternium-90, polyquaternium-91, polyquaternium-92, ou polyquaternium-94 ; des dérivés de gomme de guar cationiques tels que le chlorure d’hydroxypropylguar ou le chlorure de guar hydroxypropyltrimonium; ou des mélanges de ceux-ci.
Dans une configuration, le procédé ne nécessite pas de référence précise de cap magnétique, permettant une application à des aéronefs ne disposant pas de référence précise de cap magnétique (fournie par une centrale primaire ou un modèle magnétique), ou permettant de renforcer l’autonomie d’un magnétomètre de secours.
Dans une autre configuration, le procédé de compensation des défauts magnétiques verticaux utilise des premières valeurs de compensation à partir de coeffici ents de compensation génériques issus d’un modèle prédéfini, par exemple en usine, pour chaque type d’aéronef. Cela rend inutile la compensation préalable au sol sur aire de compensation dédiée pour chaque exemplaire d’aéronef d’un même type apportant ainsi un gain économique en maintenance.
Le principe d’estimation itérative explicité ci-dessus s’applique pour l’affinage de composantes de champ par estimation récursive (ou incrémentale) en vol.
Un mode de réalisation d’un procédé d’affinage des composantes de champ par estimation récursive est décrit ci-après en référence à la .
Le procédé comprend une étape 60 d’acquisition d’une pluralité de valeurs de vecteurs de champ magnétique mesurées par le magnétomètre en vol et de valeurs d’angles d’attitude de l’aéronef associés, analogue à l’étape 42 précédemment décrite.
Cela permet l’acquisition des composantes H mx _i , H my _i ; H mz _i , formant un vecteur tridimensionnel représentant les valeurs du champ magnétique mesurées par le magnétomètre solidaire de l’aéronef, pendant la phase de vol.
Le procédé comprend une étape 62 d’obtention de premières valeurs de coefficients de compensation de défauts magnétiques du magnétomètre, ces premières valeurs étant obtenues au sol, comme expliqué ci-dessus en référence à l’étape 41 ou étant prédéfinies en fonction du type d’aéronef (modèle d’usine).
Lors d’une étape 64, le calcul d’un écart de composantes de champ est effectué, en prenant en compte des valeurs angulaires de tangage θ et de roulis φet optionnellement de lacet ψ, fournies (étape 66) par exemple par l’unité inertielle UMI, et plus généralement par une centrale inertielle primaire.
Des écarts de composantes de champ , , sont obtenus, i étant un indice d’itération.
Ensuite un vecteur Hcomp_i comportant des composantes H Xcomp _i , H Ycomp _i , H Zcomp _i compensées est calculé et mémorisé à l’étape 68.
Le calcul de l’étape 68 met en œuvre une valeur de biais vertical estimé ΔHz ainsi que des composantes estimées Kcxz, Kcyz de la matrice de compensation de fers doux Kc, ces composantes étant estimées à l’étape 70, suite à la mise en œuvre d’une étape d’estimation récursive 72.
L’estimation récursive 72 est une estimation de modèle au sol réinjecté dans une équation aux différences entre les deux composantes de champ mesurées (horizontale et verticale) et celles compensées du modèle identifié au sol, de façon à identifier en vol les paramètres complémentaires de défauts verticaux, dont le biais vertical de fer dur ΔHz prépondérant.
L’estimation récursive 72 prend en entrée les écarts de composantes calculés à l’étape 64, ainsi qu’un critère d’observabilité, par exemple de type FOP (pour « Field of Precision »).
L’estimation récursive 72 prend en entrée les écarts de composantes calculés à l’étape 64, ainsi qu’un critère d’observabilité, par exemple de type calcul géométrique itératif combinant le cumul d’un écart d’angle solide en tangage/roulis et un écart d’angle de cap en proposant ainsi un concept de « Field Of Precision » dans le domaine du champ magnétique en un seul critère intégré.
Par exemple, un algorithme d’estimation par moindres carrés récursifs est mis en œuvre.
Le procédé comprend ensuite des étapes de projection horizontale 74 (analogue à l’étape 48 préalablement décrite) et de calcul de cap magnétique compensé (analogue à l’étape 76 préalablement décrite).
L’invention a pour objet de remédier aux inconvénients précités de l’état de la technique, en proposant une estimation des défauts magnétiques verticaux en vol, et une compensation de ces défauts magnétiques verticaux. A cet effet, l’invention propose, selon un aspect, un procédé de compensation de défauts magnétiques verticaux d’un magnétomètre installé dans un aéronef, ledit magnétomètre étant associé à son repère de référence X M , Y M , Z M et l’aéronef étant associé à son repère d’aéronef X A , Y A , Z A . Ce procédé, mis en œuvre par un processeur d’un dispositif électronique programmable, comporte :
- une première étape d’obtention de premières valeurs de coefficients de compensation de défauts magnétiques du magnétomètre, les coefficients de compensation correspondant aux angles d’Euler associés à une rotation pour passer du repère de référence du magnétomètre au repère d’aéronef,
- une deuxième étape d’affinage comportant l’estimation d’au moins un coefficient de compensation des défauts magnétiques verticaux du magnétomètre, mise en œuvre dans une phase de vol, la deuxième étape comprenant :
a) une acquisition d’une pluralité de valeurs de vecteurs de champ magnétique mesurées par le magnétomètre en vol et de valeurs d’angles d’attitude de l’aéronef associés, b) un calcul d’un cap magnétique en fonction des premières valeurs de coefficients de compensation issues de la première étape et des valeurs de vecteur de champ magnétique acquises, c) un calcul récursif d’un coefficient, dit coefficient de pente, en fonction d’un écart de cap entre le cap magnétique calculé et un cap magnétique de référence, et de valeurs d’angles d’attitude de l’aéronef, d) un calcul d’une valeur de coefficient de compensation de défauts magnétiques verticaux en utilisant un estimateur de biais vertical, mettant en œuvre le coefficient de pente calculé, les valeurs d’angles d’attitude de l’aéronef et des valeurs caractérisantes du champ magnétique terrestre local.
Avantageusement, le procédé de compensation des défauts magnétiques verticaux selon l’invention permet d’affiner des premières valeurs de compensation magnétique obtenues au sol, et notamment d’obtenir et d’affiner une valeur de compensation magnétique verticale.
Le procédé de compensation des défauts magnétiques verticaux selon l’invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou selon toutes les combinaisons techniquement envisageables.
La première étape comporte une estimation au sol de premières valeurs de coefficients de compensation de défauts magnétiques horizontaux du magnétomètre.
La première étape comporte une estimation des premières valeurs de coefficients de compensation de défauts magnétiques par des coefficients de compensation génériques issus d’un modèle prédéfini de défauts magnétiques en fonction d’un type d’aéronef.
Le calcul récursif d’un coefficient de pente est un calcul par moindres carrés récursifs.
Le procédé comporte en outre un calcul de composantes de champ magnétique compensées à partir d’un vecteur de champ magnétique mesuré et des premières valeurs des coefficients de compensation de défauts magnétiques, préalablement au calcul de cap magnétique.
Le procédé comporte en outre une étape de mise à jour de composante verticale de champ magnétique compensée, en fonction de la valeur de coefficient de compensation de défauts magnétiques verticaux calculée.
Les étapes a) à d) de la deuxième étape d’affinage sont itérées, et la valeur de composante verticale de champ magnétique compensée est injectée à une itération suivante du procédé dans l’étape de calcul de composantes de champ magnétique compensé.
Le coefficient de pente est lié à l’écart de cap et aux valeurs d’angles d’attitude de l’aéronef par la formule :
Où i est un indice d’itération, αi est le coefficient de pente, δψi est l’écart de cap, φiθi,ψi sont les angles d’attitude de l’aéronef, respectivement de roulis, de tangage et de lacet.
Un estimateur de biais vertical est calculé, pour l’itération d’indice i, selon la formule :