INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Arrière-plan technique Les élastomères thermoplastiques (TPE) sont utilisées notamment dans le domaine des équipements sportifs, tels que pour des semelles ou composants de semelles, des gants, raquettes ou balles de golf, ou des éléments de protection individuelle pour la pratique du sport (gilets, pièces intérieures de casques, de coques…). De telles applications requièrent un matériau présentant un ensemble de propriétés physiques particulières, notamment une bonne aptitude au rebond, une faible déformation rémanente en traction et une bonne aptitude à endurer des impacts répétés et à revenir à la forme initiale.
Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, alternatif ou bien complémentaire du premier, la ou les résines utilisées selon la présente invention contiennent au moins un composé triterpénique, de préférence choisi parmi les composés triterpéniques suivants : alpha-amyrine, Beta-amyrine, alpha-amyrone, beta-amyrone, dammadienone, dammadienol, aldehyde ursolique, hydroxyhopanone, aldehyde oleanonique, acide ursolique, acide oléanonique, acide oléanolique, et leurs mélanges.
La composition chimique d’une résine peut être analysée par des techniques classiques connues de l’homme du métier telles que l’analyse chromatographique en phase gazeuse CPG, l’analyse chromatographique avec détection par ionisation de flamme nommée GC-FID, ou l’analyse GC/MS qui consiste en l’utilisation d’un spectromètre de masse couplé à un chromatographe en phase gazeuse ; de préférence par GC-FID.
L’article suivant évoque ces méthodes courantes « Développements méthodologiques en TLC/MALDITOF MS et GC/MS pour l’analyse des composés terpénoïdes présents dans les résines végétales » (Thèse de Zaïneb Jemmai, 4 septembre 2017).
Définition des résines par leur origine : On peut notamment citer les résines d’encens k) protium heptaphyllum ou encore shorea robusta, contenant de tels composés triterpéniques.
Avantageusement, la ou les résines naturelles selon l’invention sont choisies parmi : a) les résines d’acaroides, b) les ambres, c) l’asphaltite et la gilsonite, d) le baume du Pérou, e) le baume de Tolu, f) les résines de Benjoin, g) le baume du Canada, h) les résines de copals (notamment les résines de copal de Kauri, de Manille, les Copals ouest-africains telles que les copals du Congo, d’Angola ou du Cameroun, les copals d'Afrique de l'Est telles que les Copals de Zanzibar ou de Madagascar, les copals sud-américaines telles que les copals du Brésil ou de Colombie), i) les damars, j) les élémis, k) les encens, l) les Galbanums, m) les labdanums, n) les mastiques ou mastics, o) la Myrrhe, p) La Sandaraque, q) Les gommes laques, r) la Styrax (Storax), s) Térébenthine de Venise (Mélèze, Essence de térébenthine), t) Les colophanes notamment Rosin et rosinate et huiles de Tall, v) les résines extraites de cires végétales ; et les mélanges de ces résines.
De préférence la ou les résines naturelles utilisées selon l’invention sont choisies parmi j), k), t) et v); il est entendu que la ou les résines de l’invention peuvent être estérifiées, salifiées, adduits, modifiées par des phénols, et/ou dimérisées et en outre hydrogénées.
a) Les résines d'acaroïde
Selon un mode de réalisation, la ou les résines naturelles sont choisies parmi : a) les résines d’acaroides a).
b) Les ambres
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la ou les résines sont choisies parmi b) les ambres.
c) L’asphaltite et la gilsonite
Les figures 1A à 1D illustrent un premier mode de réalisation dans lequel le dispositif d'injection de gaz est fixe, Les quatre figures successives 1A, 1B, 1C, 1D illustrant les différentes phases du procédé.
La représente le système de stockage thermique dont la cuve 5 est vide, le couvercle 18 de la cuve 5 a été retiré, le dispositif d'injection de gaz 11 est agencé de manière fixe en partie inférieure de la cuve 5.
La illustre l'étape d'introduction de la cuve 5 de chaque MCP 1,2 à l'état solide. Sur cette figure, le premier MCP 1 est introduit dans la cuve 5 à l'état solide simultanément à l'introduction du deuxième MCP 2 à l'état solide. Avantageusement, chaque MCP 1, 2 est introduit indépendamment l'un de l'autre préférentiellement par un module d'introduction préférentiellement par une canne de transfert indépendante. Avantageusement, à cette étape illustrée à la le chauffage de la cuve 5 est en action. À cet effet, le fluide caloporteur chaud 14 pénètre dans le faisceau de tubes 6 par la tubulure d'entrée 7 agencée en partie supérieure de la cuve 5, puis le fluide caloporteur refroidi, après avoir échangé avec les MCPs 1,2 contenus dans la cuve 5, ressort du faisceau de tubes 6 par la tubulure de sortie 7 agencée en partie inférieure de la cuve 5.
À l'issue de l'état d'introduction, l'étape de chauffage se poursuit comme illustrée à la et l'étape d'agitation débute. À l'issue de l'étape d'introduction, le couvercle 18 est avantageusement remis en place sur la cuve 5 ou les trappes sont refermées.
Au début de l'étape d'agitation telle qu'illustrée à la , le premier MCP 1 et le deuxième MCP 2 sont à l'état liquide dans la cuve 5, mais ne sont pas sous forme d'un mélange de MCPs 4 homogène, en effet, le premier MCP 1 et le deuxième MCP 2 sont à l'état liquide sous deux phases distinctes. L'agitation formée par les bulles 12 produites par l'injecteur 19 du dispositif d'injection de gaz 11 se poursuit permettant d'obtenir comme illustré à la un mélange de MCPs 4 homogène. L'état de chauffage se poursuit par la circulation du fluide caloporteur chaud dans le système de circulation. Le fluide caloporteur chaud 14 pénètre dans le faisceau de tubes 6 par la tubulure d'entrée 7 agencée en partie supérieure de la cuve 5 puis traverse la cuve 5 en assurant des échanges thermiques éventuels avec les MCPs 1,2, et ressort par la tubulure de sortie de fluide 8 agencée en partie inférieure de la cuve 5. Le fluide caloporteur qui ressort est avantageusement à une température sensiblement équivalente à la température d'entrée, le premier et le deuxième MCPs 1,2 ayant été portés à une température supérieure à leur température de fusion et avantageusement équivalente à la température du fluide caloporteur.
En est illustrée l'étape de refroidissement du mélange de MCPs 4 par la circulation du fluide caloporteur dans le système de circulation. Le fluide caloporteur froid 16 pénètre dans le faisceau de tubes 6 par la tubulure d'entrée 8 agencée en partie inférieure de la cuve 5. Le fluide caloporteur froid traverse la cuve 5 est échange l'énergie thermique avec le mélange de MCPs 4 chaud assurant ainsi son refroidissement et sa cristallisation. Le fluide caloporteur réchauffé ressort du faisceau de tubes 6 par la tubulure de sortie 7 agencée en partie supérieure de la cuve 5.
Les figures 2A à 2D illustre un deuxième mode de réalisation dans lequel le dispositif d'injection de gaz 11 est amovible. Les quatre figures successives 2A, 2B, 2C, 2D illustrent les différentes phases du procédé de réalisation de l'invention.
La représente le système de stockage thermique dont la cuve 5 est vide, le couvercle 18 de la cuve 5 a été retiré, le dispositif d'injection de gaz 11 n'est pas encore introduit dans la cuve 5.
La illustre l'étape d'introduction dans la cuve 5 de chaque MCP 1,2, 3 à l'état solide. Sur cette figure, le premier MCP 1 est introduit dans la cuve 5 à l'état solide simultanément à l'introduction du deuxième MCP 2 à l'état solide simultanément à l'introduction du troisième MCP 3. Avantageusement, chaque MCP 1, 2, 3 est introduit indépendamment l'un de l'autre préférentiellement par un module d'introduction préférentiellement par une canne de transfert indépendante. Avantageusement, à cette étape illustrée à la le chauffage de la cuve 5 est en action. À cet effet, le fluide caloporteur chaud 14 pénètre dans le faisceau de tubes 6 par la tubulure d'entrée 7 agencée en partie supérieure de la cuve puis le fluide caloporteur refroidi après avoir échangé avec les MCPs 1,2, 3 contenus dans la cuve 5, ressort du faisceau de tubes 6 par la tubulure de sortie 7 agencée en partie inférieure de la cuve 5.
À l'issue de l'étape d'introduction, l'étape de chauffage se poursuit comme illustrée à la et l'étape d'agitation débute. Le dispositif d'injection de gaz 11 est mis en place. Une canne d'injection de gaz temporaire munie d'un éjecteur 19 est introduite dans la cuve 5 de sorte que l'éjecteur 19 soit positionné en partie inférieure de la cuve 5.
À cette étape, le couvercle 18 n'est pas encore remis en place, ou la trappe refermée, puisque le dispositif d'injection de gaz 11 amovible doit encore être retiré. Au début de l'étape d'agitation telle qu'illustrée à la , le premier MCP 1, le deuxième MCP 2 et le troisième MCP 3 sont à l'état liquide dans la cuve 5, mais ne sont pas sous forme d'un mélange homogène. En effet, ils sont sous forme de trois phases liquides distinctes L'agitation formée par les bulles 12 produites par l'injecteur 19 du dispositif d'injection de gaz 11 se poursuit permettant d'obtenir comme illustré à la un mélange de MCPs 4 homogène. L'étape de chauffage se poursuit par la circulation du fluide caloporteur chaud dans le système de circulation. Le fluide caloporteur chaud 14 pénètre dans le faisceau de tube 6 par la tubulure d'entrée 7 agencée en partie supérieure de la cuve 5 puis traverse la cuve 5 en assurant des échanges thermiques éventuels avec le mélange de MCPs 4, et ressort par la tubulure de sortie de fluide 8 agencée en partie inférieure de la cuve 5. Le fluide caloporteur qui ressort est avantageusement à une température sensiblement équivalente à la température d'entrée, le premier, le deuxième et le troisième MCP 1,2, 3 ayant été portés à une température supérieure à leur température de fusion, avantageusement équivalente à la température du fluide caloporteur.
En est illustrée l'étape de refroidissement du mélange de MCPs 4 par la circulation du fluide caloporteur dans le système de circulation. Préférentiellement, à cette étape le couvercle 18 peut-être mise en place sur la cuve 5 après que le dispositif d'injection de gaz amovible 11 ait été retiré de la cuve 5. Le fluide caloporteur froid 16 pénètre dans le faisceau de tubes 6 par la tubulure d'entrée 8 agencée en partie inférieure de la cuve 5. Le fluide caloporteur froid traverse la cuve 5 est échange d'énergie thermique avec le mélange de MCPs 4 chaud assurant ainsi son refroidissement et sa cristallisation. Le fluide caloporteur réchauffé ressort du faisceau de tubes 6 par la tubulure de sortie 7 agencée en partie supérieure de la cuve 5.
Une fois le procédé de préparation du système de stockage thermique selon l'invention terminé, le SST fonctionne de la manière suivante.
Le SST fonctionne suivant trois phases majeures : la charge, le stockage et la décharge. Une phase dite de charge, durant laquelle le fluide caloporteur cède sa chaleur au mélange de MCPs 4, entrainant la fusion de celui-ci. La température du fluide est alors supérieure à la température de fusion du mélange de MCPs 4 et son sens de circulation est vertical descendant. Une phase, dite de stockage ou d’attente, au cours de laquelle la circulation du fluide caloporteur est arrêtée et le mélange de MCPs 4 conserve l’énergie thermique stockée, hors considération des déperditions thermiques avec l’extérieur. Une phase dite de décharge durant laquelle le fluide caloporteur circule à une température inférieure à la température de solidification du mélange de MCPs 4, entrainant la cristallisation du matériau et le réchauffement du fluide caloporteur. Le fluide circule dans le sens vertical ascendant.
Dans ce système, le stockage est dit entièrement chargé quand tout le mélange de MCPs 4 est liquide. Il est entièrement déchargé quand tout le mélange de MCPs 4 est solide.
Exemple 1 : Remplissage d’une cuve d'un système de stockage thermique incorporant un dispositif d'injection de gaz avec l’eutectique Xylitol/Erythritol.
h) Les résines de copal ou copals
Les copals de Kauri, de Manille et du Congo sont les plus importants ; les autres types sont décrits dans les ouvrages H. E. Scheiber: Zerbe, Mineral öle und verwandte Produkte, 2nd ed., Springer Verlag, Berlin 1969, p. 698. J. Scheiber: Lacke und ihre Rohstoffe, Verlag Johann Ambrosius Barth, Leipzig 1926. La plupart des types de copal sont peu solubles dans les solvants courants et peu compatibles dans les huiles.
h1) La résine de Copal de Kauri.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention la ou les résines sont choisies parmi les résines de copals h.
i) Les damars
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention la ou les résines sont choisies parmi i) les damars.
j) Les élémis
8 : Détendeur qui, selon son ouverture, de totalement fermée à totalement ouverte, permet la régulation de la pression dans le dispositif DIS, en le faisant passer de la pression du réservoir RES à la pression atmosphérique.
9 : Vanne d’isolement de la voie gaz non filtré.
10 : Raccord de sortie gaz pour le branchement d’un flexible vers une cheminée d'évacuation ou vers le conteneur de gaz à prélever.
11 : Raccord pour le branchement du flexible d’arrivée du réservoir à prélever.
12 : Ensemble des deux barboteurs pour le piégeage du tritium contenant de l’eau pure qui « barbote » par passage du gaz au travers de verres frittés.
13 : Raccord de sortie voie tritium pour le branchement d’un flexible vers l’entrée du compteur tritium en vue de la comptabilisation du volume passé.
14 : Raccord de sortie voie aérosol pour le branchement d’un flexible vers l’entrée du compteur aérosol en vue de la comptabilisation du volume passé.
15 : Raccord de branchement du flexible venant du raccord 13.
16 : Raccord de branchement du flexible venant du raccord 14.
17 : Raccord provenant du réservoir à prélever.
18 : Compteur tritium pour comptabiliser le volume de gaz passé par la voie tritium.
19 : Compteur aérosol pour comptabiliser le volume de gaz passé par la voie aérosol.
Ci-après est détaillé un mode de mise en œuvre possible du dispositif de l'installation selon l'invention.
Il est réalisé principalement en référence à la , mais on se réfère également à la , si nécessaire.
Etape 1 : Purge de la ligne d’échantillonnage ECH via la ligne PUR 1 (voir ).
Toutes les vannes sont fermées.
Une liste non-exhaustive des composés terpéniques pouvant être contenus dans les résines naturelles de l’invention a été établie. Elle recense des familles de composés terpéniques, subdivisées en fonction des groupements caractéristiques (fonction alcool, fonction cétone, fonction acide…) de chaque composé (Listes ci-dessous).
Exemples de composés monoterpéniques Avantageusement, le ou les composés monoterpènes de la résine sont choisis parmi : alpha-pinène, β-pinène, 3- carène, Camphène, Dipentène,P-Cymène,B-myrcène,α-Phellandrène, Sabinène, α-Thuyène, Limonène, Ethanoate d'octyle, Ethanoate de néryle, Ethanoate de bornyle, Ethanoate de géranyle, α-Terpinéol, Cinéol, Linalol, Bornéol, leurs dérivés, et leurs mélanges.
Exemples de composés sesquiterpéniques Avantageusement, le ou les composés sesquiterpènes de la résine sont choisis parmi : Alpha-copaene, β-caryophyllene, β-bisabolene, β-gurjunene, alpha-gurjunene, allo-Aromadendrène, β – Bourbonène, Delta-cadinene, Alpha-guaiène, α – Elémène, β – Elémène, d – Elémène, α – Copaène, α – Sélinène, β – Sélinène, β – Bourbonène, Lindestrène, Furanoeudesma-1,3-diène, α – Cubebène, Farnésol, α- Elémol, Viridiflorol, t- Cadinol, β- Elémol, Germacrone, Curzérénone, leurs dérivés, et leurs mélanges.
Exemples de composés diterpéniques Avantageusement, le ou les composés diterpèniques de la résine sont choisis parmi : Acide abiétique, Acide pimarique, Acide sandarcopimarique, Acide comunique, Acide levopimarique, Acide palustrique, Acide isopimarique, Acide déhydroabiétique, Acide néoabiétique, Acide agathique, Cembrène A, Cembrène C, Isocembrène, Vercilla-4(20),7,11-triène, Incensole, Totarol, Sandaracopimarinol, Cembrénol, leurs dérivés, et leurs mélanges.
Exemples de composés triterpéniques Avantageusement, le ou les composés triterpèniques de la résine sont choisis parmi :
Selon un premier mode de réalisation de l’invention, la ou les résines utilisées selon la présente invention contiennent au moins un composé diterpénique, de préférence dérivé d’acide abiétique, naturel ou modifié chimiquement.
Préférentiellement, le gaz injecté n'a pas de fonction de fluide caloporteur. Le gaz injecté est un fluide distinct du fluide caloporteur circulant dans le faisceau 6 de tubes du système de circulation du fluide caloporteur.
Le gaz est choisi parmi de l’azote ou de l'argon ou l'hélium ou éventuellement de l'air. Les gaz inertes sont avantageux pour éviter les problèmes de compatibilité avec l’air ambiant de certains MCP tels que les alcools de sucre, qui peuvent pour certains réagir avec l’oxygène et s’oxyder. L’azote présente l’avantage d’être un gaz inerte limitant l’oxydation du MCP tout en ayant un coût plus faible que l'argon. Le gaz est tel qu’il reste à l’état gazeux dans les conditions de pression et de température d’utilisation du SST selon l’invention. Le gaz est donc un gaz monophasique dans les conditions de l’invention. L'argon et l’azote satisfont cette condition en présentant des valeurs de températures de liquéfaction très inférieure à 0 °C. À titre d’exemple, l’argon ou l’azote qui présentent une température d’ébullition très inférieure à 0 °C à la pression atmosphérique (−185,8 °C pour l’argon et −195,79 °C pour l’azote)
Suivant un mode de réalisation, la cuve 5 du SST comprend un ciel gazeux 13. Le ciel gazeux 13 comprend avantageusement au moins le gaz injecté par le dispositif d'injection de gaz 11.
Avantageusement, la cuve 5 comprend un ciel gazeux 13 disposé au-dessus du mélange de MCP 4. Le ciel gazeux 13 se situe entre la surface supérieure du mélange de MCP 4 et le plafond de la cuve 5. Le collecteur supérieur 10 et le collecteur inférieur 9 peuvent former respectivement au moins partiellement le plafond de la cuve 5 et le fond de la cuve 5. Le plafond de la cuve 5 est avantageusement formé par le couvercle 18.
Selon l'invention, le système de stockage thermique comprend un module d'introduction dans la cuve 5 à l'état solide, de chaque MCP, destiné à former le mélange de MCPs 4.
Le module d'introduction est configuré pour introduire dans la cuve 5, chaque MCP destinée à former le mélange de MCPs 4, sous une forme solide.
Selon une possibilité, le module d'introduction comprend au moins une canne de transfert amovible qui est insérée dans la cuve 5 lors de l'introduction des MCPs1,2,3. Selon une possibilité, le module d'introduction comprend une canne de transfert amovible pour chaque MCP destiné à former le mélange de MCPs 4. Ainsi le module d'introduction comprend plusieurs cannes de transfert utilisées simultanément et préférentiellement respectivement pour chaque MCP.
Préférentiellement, pour permettre le positionnement du module d'introduction dans la cuve 5, au cours du procédé selon l'invention, la cuve 5 est ouverte préférentiellement en partie supérieure ou munie de trappes de remplissage, qui peuvent aussi être situées sur la calandre 5 en haut de la cuve de stockage au-dessus du niveau final de MCP. Avantageusement, le couvercle 18 de la cuve 5 est ouvert.
Préférentiellement, la canne de transfert s'étend depuis la partie supérieure de la cuve 5 en direction de la partie inférieure de la cuve 2 de sorte à introduire chaque MCP en partie inférieure de la cuve 5.
Avantageusement, le module d'introduction est configuré pour permettre l'introduction de chaque MCP à l'état solide, préférentiellement à l'état de poudre.
L'invention concerne un procédé de préparation d'un système de stockage thermique.
Le procédé est également un procédé de remplissage de la cuve 5 d'un SST tel que décrit ci-dessus.
Le procédé selon l'invention comprend plusieurs étapes décrites ci-dessous.
Selon l'invention, le procédé comprend une étape d'introduction dans la cuve 5, à l'état solide, de chaque MCP 1,2, 3, destiné à former le mélange de MCPs 4.
Préférentiellement, chaque MCP 1,2, 3 est introduit à l'état de poudre.
Selon une première possibilité, l'étape d'introduction comprend l'introduction d'un MCP 1,2, 3 à la fois. C'est-à-dire qu'il est d'abord introduit le premier MCP 1, puis le deuxième MCP 2 et ainsi de suite. Selon cette première possibilité, chaque MCP est introduit par le module d'introduction, par exemple par la ou les mêmes cannes de transfert.
La illustre un mode de réalisation dans lequel les bobines électromagnétiques 6 sont collées au fond 23 du support 20, permettant de rigidifier la paroi de l’enceinte de refroidissement 17 et d’améliorer ainsi la tenue mécanique de l’enceinte de refroidissement 17. Dans ce mode de réalisation, les écrans magnétiques 13 sont entourés de fluide de refroidissement 18. Ce mode de réalisation est avantageux si les bobines électromagnétiques 6 fonctionnent à des températures supérieures à celles des écrans magnétiques 13. Le fluide de refroidissement 18 est donc situé entre les écrans magnétiques 13 et le couvercle 21, ainsi qu’entre les bobines électromagnétiques 6 et les écrans magnétiques 13 afin de refroidir les écrans magnétiques 13 et les bobines électromagnétiques 6.
Dans ce mode de réalisation, l’enceinte de refroidissement 17 comprend des cales 25 de manière à garantir le bon positionnement des écrans magnétiques 13.
La illustre une variante du mode de réalisation illustré à la dans lequel les bobines électromagnétiques 6 sont collées au fond 23 du support 20, permettant de rigidifier la paroi de l’enceinte de refroidissement 17 et d’améliorer ainsi la tenue mécanique de l’enceinte de refroidissement 17. Dans cette variante, les écrans magnétiques 13 sont au contact du couvercle 21, par exemple collés au couvercle 21. Le fluide de refroidissement 18 est donc situé entre les bobines électromagnétiques 6 et les écrans magnétiques 13 afin de refroidir les écrans magnétiques 13 et les bobines électromagnétiques 6.
Dans cette variante, les cales 25 ne sont pas nécessaires si les écrans magnétiques 13 sont collés au couvercle 21 et que les bobines électromagnétiques 6 sont collées au support 20. Cette variante permet également de rigidifier le couvercle 21 et d’éviter les pertes d’étanchéité.
Les modes de réalisations illustrés aux figures 6a, b, c et 7a, b, c sont compatibles lorsque des écrans magnétiques 13 sont placés de part et d’autre d’un agencement 5 de bobines électromagnétiques 6 selon la .
On a représenté sur la un exemple de mode de réalisation d’une enceinte de refroidissement 17 cylindrique. Ce mode de réalisation est compatible avec les modes de réalisation précédent. L’enceinte de refroidissement 17 comprend un support 20 et un couvercle 21 pouvant être solidarisé par un système de fixation, par exemple un ensemble de vis 26. Le support 20 comprend des logements 27 destinés à recevoir des bobines électromagnétiques 6 et des écrans magnétiques 13. Le couvercle 21 comprend une entrée 28 et une sortie 29 de fluide permettant de faire circuler le fluide de refroidissement 18 dans l’enceinte de refroidissement 17 depuis une source externe (non représentée). En variante, l’entrée 28 et la sortie 29 de fluide sont positionnées sur le support 20. Dans une seconde variante, l’entrée 28 et la sortie 29 de fluide sont positionnées sur la périphérie radiale 30 de l’enceinte de refroidissement 17.
L’enceinte de refroidissement 17 comprend également une paroi interne 31 anti-recirculation positionnée de sorte que le fluide de refroidissement 18 traverse tout le volume de l’enceinte de refroidissement 17 entre l’entrée 28 et la sortie 29 de l’enceinte de refroidissement 17 sans sortir directement après son entrée. La paroi interne 31 est par exemple située dans le couvercle 21 ou dans le support 20.
Moteur électrique et véhicule de transport en commun comportant un tel moteur La présente invention concerne un moteur électrique. La présente invention concerne également un véhicule de transport en commun comportant un tel moteur.