INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, une tranche de chacune des quatre parois 18, 19, 110 ,111 ainsi décrites définit une face de base 16 du bloc 1. Cet ensemble de premières tranches est préférentiellement coplanaire de sorte à définir une face de base 16 plane ; elle peut comprendre des zones en creux servant à l’imbrication avec d’autres éléments. Elle est en outre de préférence orientée perpendiculairement aux quatre parois 18, 19, 110, 111. La deuxième paroi 19 comporte une portion d’épaisseur linéairement croissante en direction de la face de base 16 rejoignant la troisième et la quatrième paroi 110, 111 et formant une face interne inclinée 191 de la deuxième paroi 19, à l’opposé de la face arrière 13. La face interne inclinée 191 permet alors de mieux répartir les efforts mécaniques exercés sur le bloc de construction 1. En effet, la portion d’épaisseur croissante permet de définir un espace intérieur au bloc 1 et présentant une forme de cavité s’ouvrant progressivement vers la face avant 12. Tout en formant cette cavité de section verticale variable, la résistance mécanique est élevée grâce à la section importante de la deuxième paroi 19 portant la face arrière 13 dans sa partie basale. En particulier, au niveau de la jonction entre la deuxième paroi 19 et les troisième et quatrième parois 110, 111, la quantité de matière est importante ce qui assure une bonne transmission des efforts. Par ailleurs, lorsque le bloc 1 de l’invention est superposé avec un bloc 1 similaire, et qu’il y a une propension du mur ainsi formé à basculer vers la face avant 12, la face inclinée 191 formée par la portion d’épaisseur croissante forme un élément de triangulation favorable à la résistance à la rupture de la deuxième paroi 19. La stabilité de l’ensemble est donc améliorée.
Les figures 3A et 3B sont des vues détaillées qui représentent l’application du principe illustré sur la au carter intermédiaire 44 du cœur de réacteur 20 de la . On notera toutefois que le principe illustré sur la peut également s’appliquer au col de cygne amont 27 qui fait ici partie du carter d’entrée, voire au carter aval, en sus ou à la place du col de cygne 28.
Comme représenté sur les figures 3A et 3B, le carter 44 comporte une partie externe formant une ceinture annulaire 46 qui borde extérieurement la zone de transition interne en forme de col de cygne 28. La ceinture annulaire 46 et le col de cygne 28 sont tous deux disposés de manière concentrique par rapport à une portion du moyeu interne 48 du cœur de réacteur 20, le conduit annulaire 36 entourant ce moyeu interne. Sur les figures 3A et 3B seule une portion du moyeu 48 interne a été représentée.
Une pluralité de bras, ici huit bras B1-B8 (ce nombre peut toutefois différer selon les configurations de turboréacteur), sont agencés à l’intérieur du col de cygne 28 en s’étendant radialement selon une répartition circonférentielle relativement à l’axe longitudinal XX’ avec chacun une orientation radiale distincte comme illustré sur la . Les bras sont espacés circonférentiellement les uns des autres (par exemple de manière régulière comme ici). Chacun des bras B1-B8 s’étend radialement suivant toute la hauteur du col de cygne (dimension radiale), c’est-à-dire depuis le moyeu interne 48 jusqu’à la ceinture annulaire 46, et axialement ou longitudinalement suivant tout ou partie de la longueur du col de cygne. Deux bras consécutifs (c’est-à-dire circonférentiellement adjacents) définissent entre eux, localement, une tranche ou segment volumique de la portion de conduit annulaire 28 définissant le col de cygne. Ceci s’applique ici à tous les bras de la pluralité de bras distribués circonférentiellement. Une telle tranche ou segment volumique s’étend suivant un secteur angulaire (défini par l’écartement angulaire entre les bras suivant une vue en section transversale) et axialement ou longitudinalement et définit ainsi, entre ces bras, un volume local dans lequel s’écoule une fraction de la veine d’air qui circule dans la portion de conduit annulaire 28 définissant le col de cygne.
Les bras qui s’étendent à l’intérieur du col de cygne sont ici des bras appelés bras structuraux, c’est-à-dire que ces bras ont une fonction mécanique de liaison et de transmission des efforts entre la ceinture annulaire 46 et le moyeu interne 48. Dans le présent mode de réalisation, ces bras présentent chacun un profil rectiligne/droit d’amont en aval (suivant leur extension axiale) et sans inclinaison (aucun profil aérodynamique), et ils n’ont donc pas de fonction de redressement/guidage du flux d’air. Toutefois, dans d’autres modes de réalisation non illustrés, ces bras structuraux peuvent également être profilés aérodynamiquement de manière à exercer une fonction aérodynamique sur l’écoulement circulant dans la portion de conduit annulaire 28 définissant le col de cygne. Alternativement, les bras qui s’étendent dans le col de cygne peuvent n’avoir qu’une fonction aérodynamique. Selon d’autres configurations possibles, seule une partie des bras peut avoir une fonction structurale avec éventuellement un carénage aérodynamique.
Dans le présent mode de réalisation, une paroi intermédiaire P1 à P8 s’étend de manière circonférentielle, respectivement entre les deux bras circonférentiellement adjacents (consécutifs) de chaque paire de bras, à savoir les paires de bras B1 – B2, B2 – B3, B3 – B4, B4 – B5, B5 – B6, B6 – B7, B7 – B8 et B8 – B1. On notera que dans d’autres configurations de turboréacteur non représentées ici, seules certaines paires de bras de la pluralité de bras peuvent comporter, entre les bras consécutifs des paires de bras concernées, une ou plusieurs parois intermédiaires au sens de la présente invention.
Dans la configuration représentée sur les figures 3A et 3B une seule paroi intermédiaire est positionnée entre les deux bras circonférentiellement adjacents de chaque paire de bras (et raccordée mécaniquement de manière connue à chacun des bras) de manière à subdiviser la tranche ou segment de portion de conduit annulaire délimitée extérieurement par ces bras en une portion radialement interne Ci (canal interne) et une portion radialement externe Ce (canal externe) comme illustré sur les figures 2 et 3B (espace volumique entre les bras B1 et B2). Comme représenté sur la , la paroi intermédiaire, telle que P2 sur la , a un profil qui suit le profil du col de cygne, c’est-à-dire qu’il épouse la forme des parois interne (paroi du moyeu interne 48) et externe (paroi interne de la ceinture annulaire 46) qui définissent entre elles le col de cygne , afin de ne pas introduire trop de perturbations dans le guidage de la veine d’air .
Dans le présent mode de réalisation qui est représenté de manière très schématique sur la section longitudinale agrandie de la , la paroi intermédiaire P1 est représentée de manière centrée axialement par rapport à l’extension axiale du bras B1 représenté en arrière-plan. Cette paroi peut s’étendre sur la totalité de l’extension axiale du bras B1 (et du bras B2) ou ne s’étendre que sur une fraction de l’extension axiale du bras B1 (et du bras B2), en étant à égale distance du bord d’attaque ba et du bord de fuite bf du bras. La configuration où la paroi intermédiaire ne s’étend que sur une fraction de l’extension axiale du bras B1 (et du bras B2) permet de limiter les pertes aérodynamiques. Dans le présent mode de réalisation, la paroi P1 a ainsi une extension axiale ou longueur qui peut varier entre 50 et 100% de l’extension axiale ou longueur du bras.
Lorsque la paroi ne s’étend que sur une fraction de l’extension axiale du bras, un tel agencement permet d’éviter de limiter la capacité de l’écoulement à se re-répartir radialement en amont du compresseur aval 26 de la , notamment vers une zone radialement externe au canal interne Ci, dans le cas où ce dernier est obstrué ou limité en raison d’un possible comportement anormal de ce compresseur aval (par exemple une absence de tirage de débit en pied du compresseur).
Dans une variante de réalisation illustrée de manière schématique sur la section longitudinale de la , la paroi intermédiaire P1’ qui s’étend entre les deux bras consécutifs (circonférentiellement adjacents) d’une même paire de bras est plus courte que sur la et est décalée axialement vers l’amont (en se rapprochant du bord d’attaque ba du bras B1 et en s’éloignant du bord de fuite bf de ce bras) par rapport à la position centrée axialement de la . Cet agencement offre à l’écoulement une plus grande capacité, que sur le mode de la , à se re-répartir radialement en amont du compresseur aval 26 de la car l’écoulement est moins contraint radialement dans cette région. Selon cette variante, la paroi P1’ a ainsi une extension axiale ou longueur inférieure à 100% de l’extension axiale ou longueur du bras et qui peut descendre jusqu’à 50% de cette dernière.
Dans les configurations des figures 3C et 4 l’angle ou l’inclinaison de la paroi intermédiaire P1/P1’ par rapport à la direction longitudinale XX’ peut être identique à celui du col de cygne (pente du col de cygne) ou s’en écarter suivant un écart angulaire de +/- 20°.
Par ailleurs, dans ces configurations la hauteur d’implantation de la paroi intermédiaire, à savoir sa position radiale par rapport à la paroi interne pi du col de cygne (ici la paroi inférieure sur les figures), est située entre 35 et 65% de la hauteur H afin que les hauteurs des deux canaux ne soient pas trop disproportionnées l’une par rapport à l’autre..
La qui est une vue analogue à celle des figures 3C et 4 illustre un autre mode de réalisation dans lequel plusieurs parois intermédiaires s’étendent entre les deux bras circonférentiellement adjacents d’une même paire de bras en étant réparties axialement suivant l’extension axiale ou longueur des deux bras. Plus particulièrement, une paroi intermédiaire amont P1’’ est disposée entre les deux bras au niveau du bord d’attaque ba de chacun des bras (en faisant légèrement saillie au-delà de ce bord : et une paroi intermédiaire aval P2’’ est disposée entre les deux bras au niveau du bord de fuite bf de chacun des bras.
Dans le présent mode de réalisation, chaque paroi intermédiaire a une extension axiale ou longueur qui peut varier entre 10% et 50% de l’extension axiale ou longueur du bras. Les deux parois peuvent par exemple avoir des positions radiales décalées l’une par rapport à l’autre.
On notera que la hauteur d’implantation ou position radiale de chaque paroi intermédiaire par rapport à la paroi interne pi du col de cygne (ici la paroi inférieure sur les figures) peut être différente selon la position axiale (dans la direction longitudinale de l’axe XX’) de ces dernières, afin notamment d’optimiser le guidage de l’écoulement et les pertes aérodynamiques. La hauteur d’implantation de la paroi intermédiaire P1’’ peut ainsi être supérieure à celle de la paroi intermédiaire P2’’ ou inférieure à celle-ci selon la géométrie. La hauteur d’implantation des parois intermédiaires peut varier entre 25 et 75% de la hauteur H.
Dans ce mode de réalisation l’angle ou l’inclinaison de chaque paroi intermédiaire peut être identique à celui du col de cygne (pente du col de cygne) ou s’en écarter suivant un écart angulaire de +/- 20°.
La qui est une vue analogue à celle de la illustre une variante de réalisation dans laquelle une série de parois intermédiaires s’étendent, d’une part, circonférentiellement entre les deux bras circonférentiellement adjacents d’une même paire de bras et, d’autre part, axialement de manière successive entre le bord d’attaque ba de chacun des deux bras et le bord de fuite bf de chacun de ceux-ci.
Les barrières de contrôle d’accès permettent d’autoriser ou d’interdire l’accès à un site pour des personnes et/ou des véhicules.
Pour cela, les barrières de contrôle d’accès comprennent un support sur lequel une lisse est montée à pivotement.
Par son pivotement, la lisse peut adopter une position de barrage, ou position dite fermée, dans laquelle elle forme un obstacle au passage des véhicules et une position de passage, ou position dite ouverte, dans laquelle elle laisse libre le passage des véhicules. Lors de son déplacement de la position de barrage à la position de passage, la lisse pivote généralement d’un angle de 90° environ.
Le mouvement en rotation de la lisse est notamment permis par un groupe moteur électrique.
Lors d’incidents0 (par exemple une coupure de courant ou un incendie), le groupe moteur électrique peut ne plus être électriquement alimenté.
Dès lors, le fonctionnement de la barrière de contrôle d’accès n’est plus assuré normalement.
Dans ce cas, les barrières de contrôle d’accès adoptent alors soit une configuration dite « normalement ouverte » dans laquelle la lisse est en position de passage, soit une configuration dite « normalement fermée » dans laquelle la lisse est en position de barrage.
Par ailleurs, indépendamment de leur configuration dite « normalement ouverte » ou « normalement fermée », les barrières de contrôle d’accès peuvent configurées dans un état dit « manipulable » ou dans un état dit « bloqué » lors d’un défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique. Dans l’état manipulable, la lisse peut être manipulée manuellement d’une position à l’autre alors que dans l’état bloqué, la lisse ne peut pas être manipulée et un effort appliqué sur la lisse peut provoquer son endommagement.
Pour cela, les barrières de contrôle d’accès comprennent généralement un dispositif d’équilibrage permettant d’agir sur la position de la lisse lors d’un défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique.
Classiquement, lors d’un défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique, le dispositif d’équilibrage permet de faire pivoter la lisse jusqu’à sa position de passage depuis sa position de barrage, et de l’y maintenir (configuration « normalement ouverte »), ou inversement, de faire pivoter la lisse jusqu’à sa position de barrage depuis sa position de passage, et de l’y maintenir (configuration « normalement fermée »).
En outre, le dispositif d’équilibrage permet également de maintenir la lisse en position de passage ou en position de barrage lorsqu’elle s’y trouve déjà, c’est-à-dire sans recours à un mouvement de rotation.
Lors de la fabrication de la barrière de contrôle d’accès, le dispositif d’équilibrage est configuré pour autoriser l’un seulement des comportements suivants en cas de défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique : - pivotement de la lisse de sa position de barrage à sa position de passage et maintien en position de passage ; - maintien de la lisse en position de passage, ou - maintien de la lisse en position de barrage.
Ainsi, une fois que les barrières de contrôle d’accès sont installées et configurées, elles ne peuvent réaliser que l’un seulement de ces comportements.
Toutefois, pour des besoins particuliers, ou lorsque la configuration est erronée, il peut être nécessaire de changer le comportement du dispositif d’équilibrage en cas de défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique.
Un tel changement de configuration du comportement de la lisse lors d’un défaut d’alimentation électrique s’avère généralement long et compliqué de mise en œuvre.
En effet, pour modifier le comportement de la lisse lors d’un défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique, il peut être nécessaire de démonter la lisse et le dispositif d’équilibrage pour l’inverser. Dans le pire des cas, l’inversion peut s’avérer impossible, ce qui oblige à un remplacement pur et simple de certaines pièces.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant d’utiliser une boucle calo-porteuse comprenant un système de pompage capillaire. L’effet capillaire d’une mèche poreuse dans un évaporateur permet de mettre sous phase gazeuse le fluide caloporteur et de générer une pression capillaire palliant l'ensemble des pertes de charge dans la boucle. La pression capillaire doit être supérieure à l'ensemble des pertes de charge du système, sinon un pompage mécanique est alors nécessaire comme dans l’art antérieur.
Un aspect de l’invention concerne un système de refroidissement d’un liquide de lubrification d’une turbomachine d’aéronef comprenant : un échangeur comprenant un premier volume de refroidissement du liquide de lubrification, un premier circuit de refroidissement d’un fluide caloporteur diphasique par une boucle de circulation du fluide caloporteur dans un état diphasique à pompage thermo-capillaire, comprenant : un premier condenseur comprenant : une entrée vapeur du fluide caloporteur à l’état vapeur, des canaux s’étendant le long d’une première surface externe d’une nacelle de la turbomachine pour refroidir les canaux, les canaux étant reliés en parallèle les uns aux autres, pour permettre de refroidir le fluide circulant dans le condenseur d’un état vapeur à un état liquide, une sortie liquide du fluide caloporteur à l’état liquide, un premier évaporateur capillaire de l’échangeur, pour absorber les calories du premier volume dans lequel le liquide de lubrification circule, le premier évaporateur comprenant : un premier volume comprenant une entrée liquide du fluide caloporteur reliée à la sortie liquide du premier condenseur, un deuxième volume comprenant une sortie vapeur du fluide caloporteur, reliée à l’entrée vapeur du premier condenseur une mèche poreuse capillaire située entre le premier volume et le deuxième volume, permettant de séparer le fluide diphasique entre une phase liquide et une phase gazeuse par un saut de pression capillaire.
Grâce à l’invention, le fait d’utiliser un système de pompage capillaire permet d’imposer un sens de circulation du fluide dans (chaque) le condenseur lequel permet une augmentation de la capacité de refroidissement du liquide de refroidissement et donc de l’huile en utilisant l’espace et surface de la nacelle dans différentes phases de vol d’un aéronef tout en réduisant le poids, l’énergie nécessaire au fonctionnement du premier circuit du fluide caloporteur. En outre, le fait d’utiliser une boucle de circulation d’un fluide diphasique à la place d’un fluide monophasique permet de réduire la quantité du fluide caloporteur à faire circuler dans le circuit de refroidissement. Cela permet ainsi de diminuer la masse totale du fluide caloporteur et donc du système de refroidissement.
montre un schéma de principe d’un système de refroidissement selon l’invention.
montre un schéma de principe d’un condenseur dans une nacelle d’un système de refroidissement selon un exemple de l’invention.
montre un schéma de principe d’un système de refroidissement selon un premier exemple d’un premier mode de réalisation de l’invention comprenant deux condenseurs selon l’exemple de la .
montre un schéma de principe d’un système de refroidissement selon un deuxième exemple du premier mode de réalisation de l’invention comprenant deux condenseurs selon l’exemple de la .
montre un schéma de principe d’un système de refroidissement selon un troisième exemple du premier mode de réalisation de l’invention comprenant deux condenseurs selon l’exemple de la .
montre un schéma de principe d’un système de refroidissement selon un premier exemple d’un deuxième mode de réalisation de l’invention comprenant deux condenseurs selon l’exemple de la .
montre un schéma de principe d’un système de refroidissement selon un deuxième exemple d’un deuxième mode de réalisation de l’invention comprenant deux condenseurs selon l’exemple de la .
montre un schéma de principe de différents emplacements radiaux du condenseur de la dans une nacelle d’un système de refroidissement selon un exemple de l’invention.
Dans une étape a), l’enceinte 4 est mise sous vide grâce à l’appareil de mise sous vide 6 et un gaz inerte est introduit dans l’enceinte 4. La mise sous vide peut être mise en œuvre en deux phases : une première phase de mise sous vide primaire par le premier appareil de mise sous vide 6a et une deuxième phase de mise sous ultravide par le deuxième appareil de mise sous vide 6b.
Le gaz inerte est ensuite introduit dans l’enceinte 4 grâce à la source de gaz inerte 8. Seul un gaz inerte est introduit dans l’enceinte 4 et non pas un gaz réactif comme le serait un mélange gazeux de dioxygène et d’argon. En effet, si le gaz introduit comprenait du dioxygène, la cible 1 s’oxyderait et le procédé de fabrication d’une couche sous-stœchiométrique en oxygène serait difficilement contrôlable. Préférentiellement, le gaz introduit est l’argon.
Dans une étape b0), la cible 1 est pré-pulvérisée pour la nettoyer d’éventuels résidus, par exemple des résidus d’eau. Ainsi, un potentiel radiofréquence (appelé dans la suite du texte troisième potentiel radiofréquence) est appliqué à la cible 1 par la première source radiofréquence 14. En conséquence, les atomes de gaz inerte dans l’enceinte 4 sont ionisés et ces ions bombardent la cible 1 qui est ainsi pulvérisée et nettoyée. Durant cette pré-pulvérisation, un cache est disposé sur le substrat 2 pour que celui-ci ne soit pas impacté par des atomes du gaz inerte ou des atomes arrachés sur la cible 1.
Toujours en référence à la , dans une étape b), un premier potentiel radiofréquence est appliqué à la cible 1 par la première source radiofréquence 14 et, simultanément, un deuxième potentiel radiofréquence est appliqué au substrat 2 par la deuxième source radiofréquence 16. En conséquence, un plasma est généré dans l’enceinte 4 qui permet de simultanément pulvériser la cible 1 pour déposer une couche d’un oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène sur le substrat 2, et pulvériser la couche d’oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène déposée sur le substrat 2 pour extraire des atomes d’oxygène de la couche.
Plus précisément, lorsque le premier potentiel radiofréquence est appliqué à la cible 1 des atomes du gaz inerte sont ionisés et ces ions bombardent la cible 1. En conséquence, des atomes de la cible 1, i.e. les atomes constituant l’oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène, sont arrachés à la cible 1 et se déposent sur le substrat 2, formant ainsi une couche d’oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène sur le substrat 2. Le premier potentiel radiofréquence peut être égal au troisième potentiel radiofréquence.
Simultanément, lorsque le deuxième potentiel radiofréquence est appliqué au substrat 2, des ions issus des atomes du gaz inerte sont attirés par le substrat 2 et bombardent ainsi le substrat 2. Ainsi, pendant le dépôt de l’oxyde sur le substrat 2, des ions issus des atomes du gaz inerte bombardent la couche d’oxyde déposée et en cours de croissance sur le substrat 2. En conséquence, des atomes d’oxygène de la couche d’oxyde déposée sur le substrat 2 sont arrachés au substrat 2, ce qui signifie que la couche d’oxyde déposée sur le substrat 2 subit une perte d’atome d’oxygène, formant ainsi une couche sous-stœchiométrique en oxygène d’oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène sur le substrat 2. Comme les atomes de métal (i.e. titane, vanadium, tungstène ou molybdène) sont plus lourds que les atomes d’oxygène, le bombardement de la couche d’oxyde en phase de croissance par les ions issus des atomes du gaz inerte va favoriser l’appauvrissement de la couche d’oxyde en oxygène. Cela va créer des défauts locaux qui sont notamment les sites de manque d’oxygène. Ceci qui explique la formation des couches d’oxyde sous-stœchiométriques. Les atomes d’oxygène arrachés sont ensuite pompés hors de l’enceinte.
Avantageusement, le rapport d’une densité du deuxième potentiel radiofréquence sur une densité du premier potentiel radiofréquence est supérieur à un seuil de rapport de densité de potentiel. La densité de potentiel radiofréquence correspond au potentiel radiofréquence appliqué par unité de surface. Par exemple, la densité du premier potentiel radiofréquence correspond au potentiel radiofréquence appliqué à la cible 1 par unité de surface de la cible 1. La densité de potentiel radiofréquence peut s’exprimer en W/cm 2 .
De préférence, la densité du deuxième potentiel radiofréquence correspond au potentiel radiofréquence appliqué au porte substrat 3 par unité de surface du porte substrat 3.