INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’organe de chauffage électrique 101 est engagé à l’intérieur du corps 83 à travers un orifice 103 ménagé dans le fond 83. Il comporte une partie de chauffage active 105, dégageant de la chaleur. Cette partie de chauffage active 105 s’étend selon l’axe central X de l’échangeur de chaleur 27, à partir de l’orifice 103, sur la plus grande partie de la longueur du corps 83.
L’organe de chauffage électrique 101 comporte également une partie de raccordement 107, située à l’extérieur du corps 83. La partie de chauffage active 105 est raccordée électriquement à une source de courant, qui peut être la pile à combustible 3, à travers la partie de raccordement 107.
Les parties de tube 77, 79 sont agencées en un cercle autour de la partie de chauffage active 105. Le chignon constitué par les parties intermédiaires 81 est agencé en couronne autour de la partie de chauffage active 105.
La première poutre P1 relie la partie mobile PM à la partie principale PP, la direction principale PP de ladite première poutre P1 étant selon un premier vecteur e j1 ayant pour origine la jonction M 1 de la partie mobile PM avec la première poutre P1 et dans le sens de la partie principale PP.
La deuxième poutre P2 relie la partie mobile PM à la partie principale, la direction principale de ladite deuxième poutre étant selon un deuxième vecteur e j 2 ayant pour origine la jonction de la partie principale avec la deuxième poutre M 2 et dans le sens de la partie fixe. La première poutre P1 et deuxième poutre P2 sont destinées à jouer le rôle de jauge de contrainte.
En outre, le premier vecteur et le deuxième vecteur ont la même direction, sont de sens opposé et le produit vectoriel OM 1 ∧ e j1 et le produit vectoriel OM 2 ∧ e j 2 ont le même signe (autrement dit, le même sens).
Ainsi, dans le microsystème MS selon l’invention, la mesurande génère une rotation de la partie mobile PM autour de l’axe de rotation O, cette rotation conduisant la première poutre P1 et la deuxième poutre P2 dans un état de compression de sorte que la déformation de la première poutre P1 et la déformation de la deuxième poutre P2 sont de même signe.
Dans un exemple de réalisation, la première poutre P1 et la deuxième poutre P2 ont une longueur (mesurée selon l’axe principal de la poutre considérée) comprise entre 1µm et 500µm, par exemple égale à 5µm.
Dans un exemple de réalisation, la première poutre P1 et la deuxième poutre P2 ont une largeur (mesurée selon un axe perpendiculaire à l’axe principal et dans le plan de la partie mobile PM) et une épaisseur (mesurée selon un axe perpendiculaire au plan de la partie mobile PM) comprise entre 50 nm et 50 µm, par exemple 250 nm.
Dans un exemple de réalisation, l’épaisseur (mesurée selon un axe perpendiculaire au plan de la partie mobile PM) de la partie principale PP ou de la partie mobiles PM est comprise entre 100 nm et 100 µm, de préférence entre 10 µm et 20 µm.
Réjection du signal de déformation
Afin d’illustrer l’un des avantages d’un microsystème MS selon l’invention, supposons, dans un premier exemple, une déformation du substrat entrainant une translation T (illustrée sur la ) de l’ancrage AN dans la même direction et le même sens que le vecteur e j2 de sorte à modifier la position de l’ancrage AN par rapport au point de rotation O. Ainsi, la première poutre P1 est mise en compression tandis que la deuxième poutre P2 est mise en extension de sorte que . Aussi, le signal fourni par les poutres P1,P2 s’additionne de manière destructive de sorte que la déformation totale des poutres P1,P2 associée à la déformation du substrat est nulle. Les méthodes permettant de mesurer la déformation des poutres P1,P2 et donc de convertir cette déformation en signal seront détaillées dans la suite à titre d’illustration, ces méthodes étant par ailleurs bien connues de la personne du métier et faciles à adapter au microsystème MS selon l’invention.
Ainsi, dans le cas d’une translation T de l’ancrage AN dans le même sens que le vecteur e j 2 , le microsystème MS selon l’invention fournit une réjection au signal de déplacement des ancrages produit par la déformation du substrat.
Dans un deuxième exemple, une déformation du substrat entraine une translation de l’ancrage AN dans une direction T’ (illustrée sur la ) dans le plan de la partie mobile PM et perpendiculaire au vecteur e j 2 de sorte à modifier la position de l’ancrage AN par rapport à l’axe de rotation O. Dans ce deuxième exemple, la première poutre P1 et la deuxième poutre P2 ne subissent aucune déformation à l’ordre 1 de sorte que . Ainsi, dans cet exemple également, le microsystème MS selon l’invention fournit une réjection au signal de déplacement de l’ancrage AN (au moins à l’ordre 1).
On notera que toute déformation dans le plan de la partie mobile PM est une combinaison des deux translations T,T’ décrites précédemment et que donc, à l’ordre 1, une telle déformation entraine une réjection du signal de déformation.
Traitement général d’une déformation
Dans le cas général, les déformations de la première poutre P1 et de la deuxième poutre P2 sont données par :
Où est le déplacement relatif entre la partie principale PP et la partie mobile PM projetée selon la direction principale de la poutre considérée (c’est-à-dire selon e j 1 ou e j 2 ), est un coefficient de proportionnalité entre le déplacement relatif dans la direction principale de la poutre considérée et la déformation de la poutre considérée et est un coefficient de proportionnalité entre la mesurande et la déformation de la poutre considérée. Comme cela a été montré précédemment, dans un microsystème selon l’invention, et sont de signe opposé tandis que et sont de même signe. Ainsi, il est possible de rejeter le signal dû au déplacement à l’aide de l’équation suivante :
La illustre un bouton physique 21, notamment un va et vient, ayant donc deux positions de commandes 21 c1 et 21 c2 , notamment au moyen de deux contacteurs. Un équipement électronique 2 comporte le bouton physique 21, notamment un simple interrupteur électronique pouvant être positionné dans une première position « ON » ou dans une deuxième position « OFF », mais aussi un variateur de lumière pouvant être positionné dans une première position « + » ou dans une deuxième position « - » pour faire respectivement augmenter ou diminuer l’intensité lumineuse…
L’interface-stimulateur neuronal 1, 21’ est soit positionné sur l’équipement 2, soit directement implémenté dans l’équipement 2. L’interface-stimulateur neuronal 1, 21’ reproduit deux signaux à reproduire. Il en résulte deux stimuli, respectivement st(f1), st(f2) correspondant aux deux positions du bouton physique 21.
Eventuellement, l’interface-stimulateur neuronal 1, 21’ comporte deux dispositifs de reproduction 10 1 , 210 1 et 10 2 , 210 2 , tels que deux leds, diffusant deux stimuli, par exemple deux signaux visuels, à deux fréquences f1 et f2 distinctes.
En particulier, la fréquence f1 associée à la première position 21 c1 du bouton physique 21 est supérieure à la fréquence f2 associée à la deuxième position 21 c2 du bouton physique 21, lorsqu’elles sont associées à un réglage dans un direction croissante et décroissante du paramètre d’intensité de l’équipement électronique 2. Cela peut aussi s’appliquer à un paramètre tel que le volume.
La illustre un schéma simplifié d’une interface-stimulateur neuronal diffusant quatre stimulus à des fréquences données distinctes associées à quatre positions distinctes d’un bouton physique d’un équipement électronique selon l’invention.
La illustre un bouton physique 21 multi-position tel que ceux que l’on trouve sur les manettes de jeux, aussi nommées gamepad, ayant donc plusieurs positions de commandes, en l’occurrence quatre 21 c1 , 21 c2 , 21 c3 , et 21 c4 , notamment au moyen de quatre contacteurs. Un équipement électronique 2 comporte le bouton physique 2, notamment une télécommande permettant de naviguer sur un écran, mais aussi une manette de jeux ou gamepad pour jeux virtuels ou objet réel dont la position est commandable (drone, véhicule radiocommandé…). Le bouton physique pouvant être positionné dans une première position « haut », une deuxième position « bas », une troisième position « gauche » et une quatrième position « droite ».
L’interface-stimulateur neuronal 1, 21’ est soit positionné sur l’équipement 2, soit directement implémenté dans l’équipement 2. Dans l’exemple de la , l’équipement 2 comporte l’interface-stimulateur neuronal 21’. L’interface-stimulateur neuronal 21’ reproduit quatre signaux à reproduire. Il en résulte quatre stimuli, respectivement st(f1), st(f2), st(f3), et st(f4) correspondant aux quatre positions du bouton physique 21.
Eventuellement, l’interface-stimulateur neuronal 21’ comporte quatre dispositifs de reproduction 210 1 , 210 2 , 210 3 , et 210 4 diffusant quatre stimuli, par exemple quatre signaux visuels, à quatre fréquences f1, f2, f3 et f4 distinctes.
La illustre un schéma simplifié d’une interface-stimulateur neuronal diffusant deux stimulus à des fréquences données distinctes associées à deux zones d’interactions distinctes d’une interface affichée par un équipement électronique selon l’invention.
La illustre un bouton virtuel 21 (notamment au moyen d’une zone tactile d’un écran tactile) ayant deux positions de commandes 21 c1 et 21 c2 , notamment au moyen de deux zones de contact. Un équipement électronique 2 comporte le bouton virtuel 21, notamment un ascenseur pouvant être activé dans une première position « montée » ou dans une deuxième position « descente » tel que l’illustre la , mais aussi un variateur de la luminosité de l’écran pouvant être positionné dans une première position « + » ou dans une deuxième position « - » pour faire respectivement augmenter ou diminuer l’intensité lumineuse…
L’interface-stimulateur neuronal 21’ reproduit deux signaux à reproduire. Il en résulte deux stimuli, respectivement st(f1), st(f2) correspondant aux deux positions du bouton virtuel 21.
Eventuellement, l’interface-stimulateur neuronal 1, 21’ comporte deux zones de l’écran correspondant à deux dispositifs de reproduction visuels 210 1 et 210 2 diffusant deux stimuli, par exemple deux signaux visuels, à deux fréquences f1 et f2 distinctes.
Ainsi la zone de montée 21 c1 du bouton virtuel 21 sur l’écran diffusera un stimulus à une première fréquence st(f1) et la zone de descente 21 c2 du bouton virtuel 21 sur l’écran diffusera un stimulus à une deuxième fréquence st(f2).
En particulier, la fréquence f1 associée à la première position 21 c1 du bouton physique 21 est supérieure à la fréquence f2 associée à la deuxième position 21 c2 du bouton physique 21, lorsqu’elles sont associées à un réglage dans un direction montante et descendante du paramètre de déplacement dans l’écran de l’équipement électronique 2.
Chacune des sources 6 à 9 est configurée pour générer une onde acoustique dans le fluide de travail, sous l’action d’un déplacement du piston, de manière à propager de l’énergie acoustique dans le guide d’onde 5.
Pour chacune des cellules thermoacoustiques 10 à 13, les échangeurs de chaleur 17 et 18 sont disposés de part et d’autre du régénérateur 16 de manière à pouvoir réaliser, aux extrémités du régénérateur 16, un échange de chaleur entre le fluide de travail et un élément de transport de chaleur respectif.
Plus précisément, pour chacune des cellules 10 à 13, le premier échangeur de chaleur 17 est dans cet exemple configuré pour réaliser un échange de chaleur entre le fluide de travail et un premier élément de transport de chaleur constitué par un fluide caloporteur circulant dans un conduit 20 relié à la source extérieure 2, tandis que le deuxième échangeur de chaleur 18 est configuré pour réaliser un échange de chaleur entre le fluide de travail et un deuxième élément de transport de chaleur également constitué par un fluide caloporteur circulant dans un conduit 21 relié à la source extérieure 3.
Pour réaliser un tel échange de chaleur, chacun des échangeurs 17 et 18 peut comprendre de manière connue en soi des éléments conducteurs formant par exemple un empilement d’ailettes en contact avec le fluide de travail. De telles ailettes peuvent être réalisées dans un métal conducteur tel que le cuivre ou l’aluminium.
Ainsi, les conduits 20 et 21, qui forment ledit réseau de distribution 4, permettent de réaliser un transport de chaleur entre le fluide de travail et, respectivement, les sources 2 et 3 qui sont extérieures à la machine 1, via le fluide caloporteur circulant dans ces conduits.
Dans une variante de réalisation, non représentée, le premier élément de transport de chaleur et/ou le deuxième élément de transport de chaleur peuvent être non pas un fluide caloporteur mais un élément solide tel que des ailettes dont une partie forme le, ou est reliée au, réseau de distribution 4.
Dans cet exemple, les sources extérieures 2 sont des sources de rejet constituant ensemble un local à chauffer et les sources extérieures 3 sont des sources de pompage formées par un espace extérieur qui forme un réservoir thermique d’air ou d’eau relativement froid par rapport à l’air circulant dans le local. Autrement dit, les conduits 20 associés aux cellules thermoacoustiques 10 à 13 forment dans cet exemple un montage en parallèle. De même, les conduits 21 associés aux cellules thermoacoustiques 10 à 13 forment un montage en parallèle. Alternativement, un montage en série peut être mise en œuvre (non représenté).
Les sources 2 et 3 forment ainsi des réservoirs thermiques extérieurs à la machine 1.
Bien entendu, la machine 1 peut aussi être mise en œuvre non pas pour réchauffer un local mais à l’inverse pour le refroidir. Ainsi, dans une variante, les sources de pompage 3 peuvent constituer ensemble un local à refroidir et les sources de rejet 2 peuvent être formées par un espace extérieur qui forme un réservoir thermique d’air ou d’eau relativement chaud par rapport à l’air circulant dans le local. La présente description s’applique par analogie à une telle variante de mise en œuvre.
Il va maintenant être décrit un exemple de fonctionnement de l’installation de la , en vue de chauffer le local 2.
Le cycle peut être répété sur différents volumes de la composition. Par exemple, il peut être répété sur différents volumes de composition circulant dans une circuiterie en amont d’un appareil alimenté par la composition, notamment pour évaluer la qualité d’un volume de dispersion de particules métalliques directement avant son utilisation. Le cycle peut être répété entre 1 fois et 10 fois, de préférence entre 2 fois et 4 fois. Le suivi peut être réalisé pendant une durée supérieure à 10 min. La répétition du cycle peut être interrompue afin séparer un volume de composition du reste de la composition, notamment lorsque les critères de qualité, tels que la présence d’agglomérats ou d’impuretés ou l’oxydation du métal des particules, ne sont pas atteints.
En variante, le cycle peut être répété sur un même volume de la composition. Par exemple, il peut être répété au cours du stockage de la dispersion de particules métalliques. Le cycle peut être répété entre 1 fois et 10 fois, de préférence entre 2 fois et 4 fois. Le suivi peut être réalisé pendant une durée supérieure à 10 min. La répétition du cycle peut aussi être interrompue afin de réaliser un traitement chimique sur la composition, notamment lorsque les critères de qualité, tels que la présence d’agglomérats ou d’impuretés ou l’oxydation du métal des particules, ne sont pas atteints. La répétition du cycle peut être stoppée afin d’utiliser la composition dans un appareil, notamment une imprimante.
Le procédé peut comprendre, successivement, de préférence consécutivement, à l’étape b)iii), une étape c) d’impression de la composition.
En particulier, les étapes b) à c) comportent : - à un instant de mesure t m , la mesure spectrométrique du comptage net N m du métal sur au moins une raie de fluorescence dudit métal, et si la variation absolue de la valeur dudit comptage net |N m -N référence | par rapport à la valeur de comptage net de référence est inférieure à une valeur ∆N prédéterminée, - la mesure de la capacitance électrique C m et la détermination de la concentration du métal sous une forme oxydée dans la composition, et si la concentration du métal sous une forme oxydée dans la composition est inférieure à la concentration de référence Co référence , - l’impression de la composition.
Dispositif et installation De préférence, le dispositif 5 permet la mise en œuvre du procédé décrit précédemment.
Il comprend une circuiterie 35, qui peut être en boucle fermée ou en boucle ouverte, de préférence en boucle fermée, pour transporter une composition, notamment réactive, 45. La circuiterie 35 comprend une portion de mesure de la capacitance électrique 10 comprenant deux électrodes, et une autre portion dite de mesure spectrométrique 15.
La portion 10 de mesure de la capacitance peut être une chambre de mesure telle que décrite précédemment. Les électrodes peuvent être en un matériau dont la conductivité électrique est élevée, de préférence en cuivre.
Le dispositif comprend aussi une source 20 configurée pour émettre un rayonnement ionisant vers la portion de mesure spectrométrique 15, afin de sonder la composition, notamment réactive, 45 au moyen du rayonnement ionisant. Le dispositif comprend en outre un détecteur spectral 25 pour capter le rayonnement X émis par la composition, notamment réactive, 45 en réponse au rayonnement ionisant. En particulier, la source 20 et le détecteur spectral 25 sont orientés sur la portion de mesure spectrométrique 15.
La source 20 peut être un tube à rayon X, en particulier avec collimation. Elle peut être configurée pour émettre un rayonnement ionisant d’énergie allant de 4 keV à 300 keV.
Le dispositif peut comporter un module de traitement 50 relié au détecteur spectral 25 et aux électrodes et configuré pour déterminer la concentration du métal dans la composition, notamment réactive, et la concentration du métal sous une forme oxydée dans la composition, notamment réactive, à partir de la concentration du métal dans la composition, notamment réactive, et de la capacitance de la composition, notamment réactive. De préférence, le module de traitement 50 est relié électriquement au détecteur spectral 25 et aux électrodes. Le module de traitement 50 peut comporter un spectromètre et un impédancemètre. Le module de traitement 50 peut être configuré pour déterminer la concentration du métal et la concentration du métal sous une forme oxydée dans un même volume de composition, notamment réactive.
Le dispositif peut comporter une pompe 30 pour mettre en mouvement la composition, notamment réactive, dans la circuiterie 35. La pompe 30 peut être configurée pour générer un débit de la composition, notamment réactive, dans la circuiterie compris entre 0,1 mL/s et 100 mL/s préférentiellement entre 2 mL/s et 6 mL/s. La circuiterie peut comporter un réservoir 40 et un tuyau débouchant à son amont dans le réservoir. Un agitateur peut être positionné dans le réservoir 40. La pompe 30 peut être configurée pour pomper le liquide du réservoir vers le tuyau. Le tuyau comporte la portion de mesure de la capacitance électrique 10 et la portion de mesure spectrométrique 15. La portion de mesure de la capacitance électrique 10 est de préférence positionnée en aval de la portion de mesure spectrométrique 15. En variante, elle peut être en amont de la portion de mesure spectrométrique 15 comme représenté sur la .
Selon un premier mode de réalisation, illustré sur la , le module de traitement 50 peut être configuré pour générer un signal d’alerte lorsque la concentration du métal dans la composition réactive varie de plus de 10 % de la concentration en métal théorique présente dans la composition réactive.
Le module de traitement 50 est de préférence configuré pour générer un signal final lorsque la concentration du métal sous une forme oxydée atteint une valeur seuil, en particulier lorsque moins de 5 %, de préférence moins de 1 % en masse du métal de la composition réactive est sous une forme oxydée.
Le dispositif peut comprendre une circuiterie 35 en boucle fermée pour transporter une composition réactive 45. La circuiterie peut comporter un réservoir 40 et un tuyau débouchant à son amont et à son aval dans le réservoir.
Le dispositif peut comporter une composition réactive comprenant un solvant, des composés dans le solvant, au moins un des composés contenant un métal sous une forme oxydée, la réaction entre les composés menant à la synthèse des particules métalliques. La composition réactive peut être telle que décrite précédemment.
Selon un second mode de réalisation, le module de traitement 50 peut être configuré pour générer une alerte lorsque la variation absolue de la valeur du comptage net par rapport au comptage net de référence est supérieure à une valeur ∆N prédéterminée et/ou plus de 10 %, de préférence plus de 5 %, en particulier plus de 1 % en masse du métal est sous une forme oxydée.
Préférentiellement, les patins de friction présentent une forme trapézoïdale et sont agencés tête-bêche, et/ou les bords latéraux des patins de friction s’étendent dans le prolongement des rainures externes et/ou internes.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un dispositif d’embrayage composé d’une pluralité de disques de friction intercalés entre des plateaux métalliques, dans lequel les disques de friction (1) sont tels que définis ci-dessus.
Avantageusement, le fluide situé dans les rainures internes est mis sous pression au niveau des trous traversant par la force centrifuge créée par les disques de friction en rotation, et ce fluide sous pression engendre une force dirigée axialement par rapport aux disques de friction de part et d’autre de chaque trou traversant afin de contribuer à écarter les disques de frictions des disques métalliques lorsque le dispositif d’embrayage est ouvert.
Brève description des figures La description se réfère aux figures annexées qui sont aussi données à titre d’exemples de réalisation non limitatifs de l’invention : la montre une vue en perspective d’un disque de friction ; la montre une vue en coupe transversale du disque de friction de la entre deux plateaux métalliques ; la montre un disque de friction à rainures inclinées ; la montre un disque de friction à rainures en arc de cercle ; la montre un disque de friction à rainures en col de cygne ; la montre un disque de friction à rainures semi-circulaires ; la montre un disque de friction à plusieurs trous traversant dans les rainures ; la montre un disque de friction à sortie d’huile par le gaufrage ; la montre une coupe transversale du disque de friction de la ; la montre un disque de friction à patins de friction trapézoïdaux ; la montre un disque de friction avec des patins de friction à bords radiaux de chaque côté des rainures ; et la montre un disque de friction avec des patins dont les bords sont dans le prolongement des rainures.
Description détaillée d’un mode de réalisation Comme indiqué ci-dessus, les embrayages multidisques comprennent un empilement axial de disques de friction 1 intercalés entre des plateaux métalliques 2 dont les faces principales sont substantiellement lisses. Un disque de friction 1 est illustré à la et la montre un disque de friction 1 intercalé entre deux plateaux métalliques 2.
Comme montré à la , le disque de friction 1 comprend un disque support 3 de forme annulaire présentant une première et une deuxième face principale 4 et 5, et une garniture de friction 6 fixée sur chacune desdites première et deuxième faces principales 4 et 5. La garniture de friction 6 est délimitée par un bord extérieur 7 et un bord intérieur 8 inscrits dans la surface de la face principale correspondante 4 ou 5 du disque de friction 1. Le disque support 3 présente des cannelures 9 sur sa bordure intérieure afin d’être relié en rotation avec une noix d’embrayage [non représentée]. La garniture de friction 6 présente une pluralité de rainures 10 et 11 qui sont aptes à permettre l’écoulement d’un fluide substantiellement radialement par rapport au disque de friction 1 sous l’effet de la force centrifuge générée par la rotation du disque de friction 1. Ce fluide peut être une huile pour boîte de vitesse ou tout autre fluide approprié.