INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour valider la distance (b) de l’organe d’essai 12 par le capteur de distance 1, on rapproche l’un de l’autre l’organe d’essai 12 et le capteur de distance 1. La fin de l’approche peut se faire soit de manière automatisée (avec une course d’arrêt aussi réduite que possible) couplée pour déclencher une reconnaissance de l’organe d’essai 12 par le capteur de distance 1. Dans le cas de la détection, l’installation de mesure 40 permet de mesurer la distance (b).
Pour valider une distance de détection minimale (a) on utilise, de préférence, le dispositif d’essai 10a avec l’organe d’écartement 25. Ainsi, on rapproche l’organe d’essai 12 avec l’organe d’écartement 25 de la zone 52 à protéger ou du capteur de distance 1 jusqu’à ce que la zone 52 et l’organe d’écartement 25 se touchent. Dans ce cas, le capteur de distance 1 doit générer un signal correspondant, par la saisie de l’organe d’essai 12.
Dans cet exemple, l’estimation des phases à l’origine des bits comprend la compensation de la fréquence estimée dans le signal sélectionné s[n] pour obtenir un signal sélectionné compensé en fréquence . Le signal sélectionné compensé en fréquence est, par exemple, exprimé par la formule suivante :
Ensuite, il est déterminé, pour chaque bit , une moyenne pondérée pour le signal sélectionné compensé en fréquence . Les pondérations sont établies sur la base de distributions de Rice appliquées au signal sélectionné compensé en fréquence sur une portion temporelle du signal sélectionné compensé en fréquence propre à chaque bit du signal sélectionné s[n]. La moyenne pondérée est, par exemple, exprimée par la formule suivante :
désigne l’amplitude estimée du signal sélectionné s[n], et désigne l’estimée de l’écart-type du bruit du récepteur de l’interrogateur IFF 12, désigne la fonction de distribution de probabilités d’une distribution de Rice.
La phase à l’origine de chaque bit est alors l’argument (l’angle) de la moyenne pondérée correspondante déterminée. Dans le cadre d’un signal présentant un mode de codage S, les phases des quatre impulsions du préambule sont aussi estimées et sont notées .
Ainsi, le signal reconstruit est propre à être exprimé en fonction de l’amplitude estimée pour le signal sélectionné s[n], de l’instant temporel de début estimé pour le signal sélectionné s[n], du flux binaire obtenu pour le signal sélectionné s[n], de la fréquence estimée pour le signal sélectionné s[n] et de la phase à l’origine de chaque bit .
Par exemple, le signal reconstruit s’exprime sous la forme suivante :
pour le mode de codage S :
pour le mode de codage SIF :
désigne l’amplitude estimée du signal sélectionné s[n], désigne le préambule estimé d’un signal sélectionné s[n] présentant un mode de codage S, où N désigne le nombre de bits correspondant à un signal sélectionné s[n] présentant un mode de codage S, désigne le bit k estimé du signal sélectionné s[n], désigne la forme temporelle du signal correspondant au bit d’un signal sélectionné s[n] présentant un mode de codage S, désigne la forme temporelle d’une impulsion d’un signal sélectionné s[n] présentant un mode de codage SIF, désigne le nombre d’échantillons du signal de base ( ) dans 1 microseconde, désigne la fréquence estimée du signal sélectionné s[n], et désigne la phase à l’origine du bit .
Le procédé d’extraction comprend une étape de soustraction 150 du signal reconstruit du signal de base ] pour obtenir un signal de base restreint . La soustraction est effectuée en se plaçant à l’instant temporel de début estimé du signal sélectionné s[n]. Le signal de base restreint s’exprime, par exemple, sous la forme suivante :
La montre une configuration similaire à celle représentée sur la , selon laquelle chaque la cavité 11 comporte plusieurs butées 15. Dans la cavité 11, la hauteur des butées est variable. Les butées sont d’autant moins hautes qu’elles sont disposées à proximité de la zone médiane de la butée. Sur la , chaque zone médiane a été matérialisée par un axe en tirets mixtes.
Le dispositif représenté sur la peut être obtenu en réalisant plusieurs gravures successives dans la cavité. Une première gravure est réalisée, comme décrit en lien avec les figures 3B et 3C. La surface d’appui définie suite à la première gravure est une surface d’appui initiale 13 1 . La surface d’appui initiale forme les extrémités des butées les plus hautes. La deuxième gravure est réalisée en plusieurs étapes. La deuxième gravure comporte une gravure intermédiaire, jusqu’à un fond intermédiaire, pour former une surface d’appui intermédiaire 13 2 . Au moins une surface d’appui intermédiaire est définie sur le fond intermédiaire. La deuxième gravure est ensuite finalisée, jusqu’au fond de la cavité, autour de la surface d’appui intermédiaire (ou autour de chaque surface d’appui intermédiaire), et autour de la (ou de chaque) surface d’appui initiale. Suite à la deuxième gravure, la surface d’appui intermédiaire forme une extrémité d’une butée moins haute que la butée s’étendant à partir de la surface d’appui initiale.
L’invention pourra être mise en œuvre pour réaliser des capteurs électromécaniques de type pMUT, dont la fréquence de résonance, tout en restant dans le domaine spectral ultrasonore, est inférieure à 1 MHz ou à 300 KHz. Il peut par exemple s’agir de capteurs destinés à la détection d’obstacles, par exemple des capteurs destinés à être embarqués sur des véhicules.
L’invention peut être mise en œuvre pour obtenir un capteur de type résonateur électromécanique ou d’autres types de systèmes électromécaniques, par exemple des capteurs de pression.
Procédé de production de peroxyde d’hydrogène La présente invention concerne un procédé de production de peroxyde d’hydrogène et l’utilisation d’un solvant spécifique pour la production de peroxyde d’hydrogène.
Contexte technique Le procédé le plus courant pour la production de peroxyde d’hydrogène est le procédé à l’anthraquinone. Au cours de ce procédé (également appelé procédé d’auto-oxydation (AO) cyclique), une quinone est dissoute dans un mélange de solvants organiques approprié, une solution dite de travail, et est hydrogénée pour former l’hydroquinone correspondante. L’hydroquinone est ensuite réoxydée en quinone avec de l’oxygène (généralement de l’air) avec formation simultanée de peroxyde d’hydrogène, qui peut alors être extrait avec de l’eau alors que la quinone est renvoyée avec la solution de travail à l’étape d’hydrogénation.
Le procédé à l’anthraquinone est largement décrit dans la littérature, par exemple dans Kirk-Othmer, « Encyclopedia of Chemical Technology », 49 Ed., 1993, Vol. 13, pp. 961-995.
Afin que le procédé fonctionne correctement, il est nécessaire d’utiliser un mélange de solvants pour la solution de travail dans lequel à la fois les quinones et les hydroquinones sont solubles. Par conséquent, le mélange de solvants dans la solution de travail comprend normalement un ou plusieurs solvants pour quinones et un ou plusieurs solvants pour hydroquinones. Les quinones se dissolvent facilement dans les solvants aromatiques non polaires, tandis que les hydroquinones se dissolvent bien dans les solvants polaires.
Pour les quinones, divers solvants aromatiques sont proposés dans la littérature tels que le benzène, le xylène (US 2 158 525), le triméthylbenzène (GB 747 190), le tétraméthylbenzène (WO 2001/098204) et les mélanges de benzènes polyalkylés (US 3 328 128, EP 3 342 750, FR 1 406 409).
De plus, certains composés azotés sont également connus comme solvants pour les hydroquinones. Les utilisations d’amides d’acides carboxyliques (US 4 046 868), d’urées substituées (US 3 767 778), de pyrrolidones à substitution alkyle (US 4 394 369) et de caprolactames à substitution alkyle (EP 0 286 610) sont décrites dans la littérature.
Les solvants aromatiques proposés dans la littérature sont inflammables et produisent des vapeurs explosives lorsqu’ils sont mélangés avec de l’oxygène ou de l’air (impliquant de graves risques d’incendie et d’explosion dans une usine commerciale à grande échelle).
Il existe encore un besoin pour un solvant utilisé pour la production de peroxyde d’hydrogène permettant de réduire les coûts du procédé et d’augmenter la sécurité et la productivité du procédé.
Le premier objet de l’invention consiste à fournir un procédé de production de peroxyde d’hydrogène par le procédé AO comprenant les deux étapes alternées de : - hydrogénation d’une solution de travail en présence d’un catalyseur, ladite solution de travail contenant au moins une quinone dissoute dans au moins un solvant organique, pour obtenir au moins une hydroquinone correspondante ; et- oxydation de ladite au moins une hydroquinone ;caractérisé en ce que le solvant organique répond à la formule (I) : (I) R 1 -O-R 2 dans laquelle : - R 1 est un groupement aryle comprenant de 6 à 18 atomes de carbone ; et - R 2 est un groupement alkyle comprenant de 1 à 8 atomes de carbone.
Selon certains modes de réalisation, le solvant organique a une densité spécifique égale ou inférieure à 0,95.
Selon certains modes de réalisation, le solvant organique a une pression de vapeur égale ou inférieure à 450 Pa à 20 °C.
La teneur totale en dispersants et/ou mouillants, lorsqu’ils sont présents, pourra aller de 0,1 à 20 % en poids, de préférence de 0,5 à 10 % en poids par rapport au poids total de ladite composition. L’homme du métier adaptera la teneur en fonction de la nature du dispersant et de l’effet recherché.
Corps gras et corps gras pâteux Par « corps gras » selon l’invention, on entend un composé solide ou comprenant une fraction solide à 25°C. On peut citer notamment les beurres, les cires, les composés pâteux, et leurs mélanges.
Les corps gras peuvent être d'origine animale, végétale, minérale ou synthétique. Selon un mode particulier, on utilisera des corps gras biosourcés.
Comme exemples de « beurres », on peut citer notamment les beurre de Murumuru, beurre de Mangue, beurre de Karité, beurre de cacao et beurre de Cupuaçu, et leurs mélanges.
Comme exemples de « corps gras pâteux » on peut citer notamment les triglycérides d'acides gras et leurs dérivés, tels que le caprylic/capric/myristic/stearic triglyceride ; les esters de polyol(s) et de dimère diacide d’acide gras, ou d’un de ses esters, les esters de polyglycerol et d’acides gras, les esters jojoba, les insaponifiables d’olive, les insaponifiables de karité, les esters d’huile de ricin hydrogénée, les esters oligomères de glycérol, notamment les esters de diglycérol, et leurs mélanges.
Selon un mode particulier, on citera les esters de dimère diol et dimère diacide, le cas échéant, estérifiés sur leur(s) fonction(s) alcool(s) ou acide(s) libre(s) par des radicaux acides ou alcools, notamment les esters dimer dilinoleate, tels que ceux de nomenclature INCI suivante :
le copolymère d’isostéarate de polyglyceryl-2 /dimer dilinoléate (HAILUCENT de Estenity) ; le bis- béhényl/isostéaryl/phytostéryl dimerdilinoléyle dimerdilinoléate ou le phytostéryl/isostéryl / cétyl / stéaryl / béhényl dimerdilinoléate (PLANDOOL), le dimerdilinoleyl dimerdilinoleate (LUSIPLAN de Unipex), et leurs mélanges.
Selon un mode particulier, le ou lesdits composés pâteux sont choisis dans le groupe constitué par :
les esters de dimère diol et dimère diacide, le cas échéant, estérifiés sur leur(s) fonction(s) alcool(s) ou acide(s) libre(s) par des radicaux acides ou alcools, notamment les esters dimer dilinoleate, les beurres naturels, de préférence choisis dans le groupe constitué par : le beurre de murumuru, le beurre de mangue, le beurre de karité, le beurre de cacao le beurre de cupuaçu et leurs mélanges, les esters de polyglycérol et d’acide gras, les esters jojoba, les insaponifiables d’olive, les insaponifiables de karité, et leurs mélanges, et leurs mélanges.
De manière encore préférée, le ou lesdits composés pâteux sont choisis dans le groupe constitué par :
- les esters dimer dilinoleate, en particulier choisis dans le groupe constitué par :
- le copolymère d’isostéarate de polyglyceryl-2 /dimer dilinoléate,
- les bis- béhényl/isostéaryl/phytostéryl dimerdilinoléyle dimerdilinoléate, le phytostéryl/isostéryl / cétyl / stéaryl / béhényl dimerdilinoléate,
- le dimerdilinoleyl dimerdilinoleate,
- l’huile de ricin hydrogénée dimère dilinoléate,
La cuve de stockage de (44) est maintenue en température par une double enveloppe dans laquelle circule de l’eau chaude sans contact avec le produit. Le maintien en température permet d’éviter que l’huile ne fige dans la cuve (44).
Une boucle d’eau chaude circule dans la double enveloppe de la cuve. L’eau a une température de 58°C, elle est chauffée dans un échangeur à plaques grâce à de l’eau à 60°C et circule en permanence dans le circuit via une pompe.
Conditionnement de l’huile Une pompe de conditionnement (45) soutire l’huile depuis la cuve de stockage (44) de 30 m 3 pour la transférer vers un conteneur IBC (47) de 1m 3 . Les conteneurs IBC utilisés pour le conditionnement de l’huile sont aptes au contact alimentaire.
Un opérateur met en place un conteneur IBC vide sur un transpalette avec balance intégrée, fait la tare, puis place dans ce conteneur un flexible connecté au refoulement de la pompe de conditionnement (45).
La pompe de conditionnement (45) fonctionne à un débit de 2m 3 /h, le remplissage d’un conteneur IBC (47) dure donc 30 minutes. Le premier opérateur vérifie le poids du conteneur IBC (47) sur la balance. Il est également possible d'utiliser une deuxième pompe soutirant depuis la cuve de stockage et refoulant vers un camion citerne. Un flexible est connecté au refoulement de cette pompe vers le camion citerne garé à l'extérieur du bâtiment.
Ajout d’antioxydant dans l’huile Pour éviter l’apparition d’une odeur ou d’un goût rance et afin de garantir la bonne conservation de l’huile, de l’antioxydant est ajouté dans les IBC (47) d’huile, notamment un antioxydant de type tocophérols.
La concentration en antioxydant dans l’huile est fixée à 800 ppm. Au démarrage du remplissage du conteneur en huile, l’opérateur valide sur la supervision la quantité totale d’antioxydant devant être ajoutée pour un conteneur rempli d’huile. La pompe d’antioxydant pompe alors automatiquement l’antioxydant depuis le bidon jusqu’au conteneur simultanément au remplissage du conteneur en huile, pour favoriser le mélange et l’homogénéité du produit fini.
Alternativement l’huile est envoyée dans le conditionnement IBC. Une fois terminé, l'huile est pesée dans le conditionnement et l'antioxydant est ajouté dans le conditionnement directement selon la quantité d'huile pesée et la concentration désirée. L’ensemble est ensuite agité pour mélanger l'antioxydant.
De la même manière, l’antioxydant est ajouté dans la tuyauterie d’huile dans le cas d’un remplissage de camion citerne.
SOUTIEN-GORGE D’ALLAITEMENT ABSORBANT La présente invention concerne un soutien-gorge d’allaitement absorbant avec ou sans armatures inspiré du soutien-gorge d’allaitement classique, du soutien-gorge emboîtant et du soutien-gorge ampliforme.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE On connaît des soutien-gorge qui permettent de faciliter l’allaitement par une ouverture détachable vers l’avant des bonnets.
Le soutien-gorge d’allaitement classique est un indispensable pour toutes les mamans qui pratiquent l’allaitement. Souvent sans armatures et équipé de clip à la bretelle, ce soutien-gorge permet d’ouvrir facilement le bonnet tout en assurant un maintien optimal.
Le soutien-gorge emboîtant est spécialement conçu pour les poitrines généreuses.
Sans mousse, il enveloppe parfaitement le sein et garde la poitrine haute.
Il apporte un grand confort et un excellent maintien sans compresser la poitrine.
Généralement, il présente des bretelles plus larges que ses confrères et soulage ainsi énormément le dos.
Les cellules de batterie 14-1, ..., 14-N sont par exemple toutes analogues entre elles. Ainsi, seule la cellule de batterie 14-1 sera décrite en détail par la suite.
En particulier, la cellule de batterie 14-1 est une cellule électrochimique, par exemple à la base de lithium.
Ainsi, de tels types de cellules électrochimiques sont connus sous les abréviations de LFP (de « Lithium-Fer-Phosphate ») ou NMC (de « Lithium nickel-manganèse-cobalt ») ou NCA (de Nickel Cobalt Aluminum ). Selon d’autres exemples de réalisation, la cellule de batterie 14-1 peut être à la base du plomb ou de nickel cadmium, ou de nickel-métal hybride.
De manière générale, selon l’invention, la cellule de batterie 14-1 peut être à la base de tout élément ayant une évolution de tension non-linéaire, voire exponentielle, lors de la phase finale de sa charge et/ou alors la tension lors de la phase de relaxation relativement importante. Avantageusement, une telle cellule de batterie 14-1 accepte des surtensions de charge.
L’évolution de tension au fur et à mesure de la charge de la cellule de batterie 14-1 est illustrée sur la .
Ainsi, en référence à cette , la cellule de batterie 14-1 définit un intervalle de tensions de fonctionnement s’étendant entre une tension d’utilisation minimale U min et une tension de charge maximale U max . La tension U max correspond donc à la tension maximum en charge de chaque batterie correspondante. Dans l’exemple illustré, cet intervalle s’étend alors entre environ 3,28 volts et 3,65 volts.
Bien entendu, l’étendue d’un tel intervalle ainsi que ses valeurs au bord peuvent varier considérablement en fonction des éléments composant la cellule de batterie 14-1.
Dans l’exemple de la , la cellule de batterie 14-1 est en phase de charge dans l’intervalle temporel s’étendant entre les instants T0 et T1 et en phase de relaxation entre les instants T1 et T2.
La phase de relaxation intervient généralement après la charge complète de la cellule de batterie 14-1 et dure jusqu’à ce que la tension de la cellule de batterie 14-1 établisse à un certain niveau, nommé tension d’équilibre U e .
La phase de charge peut être divisée en une phase initiale de charge s’étendant dans l’exemple de la entre les instants T0 et T01, une phase intermédiaire de charge s’étendant dans l’exemple de la entre les instants T01 et T02 et une phase finale de charge s’étendant dans l’exemple de la entre les instants T02 et T1.
Comme cela est visible sur la , lors de la phase initiale de charge, la tension subit une augmentation brusque. Lors de la phase intermédiaire de charge, l’augmentation de tension reste relativement modérée et lors de la phase finale de charge, la tension augmente brusquement et a un comportement non-linéaire, voire exponentiel.
La phase finale de charge est par exemple mise en œuvre lorsque la cellule de batterie 14-1 est chargée à au moins 90%, avantageusement à au moins 95% de sa capacité totale.
En référence à la , le système de contrôle 12 comprend un système d’équilibrage 13, un composant de contrôle 16 et pour chaque cellule de batterie 14-1, ..., 14-N, une paire de bornes de connexion de cette cellule.
Le composant de contrôle 16 permet de contrôler la tension aux bornes de connexion de chacune des cellules 14-1, ..., 14-N.
En particulier, le composant de contrôle 16 permet d’éviter la surcharge de chacune des cellules batterie 14-1, ..., 14-N lorsque la tension d’au moins une d’entre elles atteint la tension de charge maximale U max , en coupant l’alimentation de l’ensemble des cellules 14-1, ..., 14-N.
Le composant de contrôle 16 permet en outre d’éviter la surdécharge de chacune des cellules 14-1, ..., 14-N lorsque la tension aux bornes de ces cellules atteint la tension d’utilisation minimale U min en coupant la consommation de l’ensemble des cellules 14-1, ..., 14-N.
Le fonctionnement d’une balise moléculaire telle que schématisée sur les figures 7A et 7B suppose que l’affinité de la boucle 26 0 vis-à-vis de la biomolécule d’intérêt soit suffisamment élevée pour que les deux bras complémentaires 26 a , 26 b puissent être découplés.
Ce type de balise moléculaire peut être greffé sur la surface de fonctionnalisation 25 en formant des liaisons carboxyles sur la surface de détection. Lorsque la couche de contact est formée de PMMA, les fonctions carboxyles peuvent être formées en surface par un traitement plasma oxygène. Les balises peuvent comporter une fonction amine. La fonctionnalisation de la surface de détection est obtenue par la formation de liaisons covalentes avec la fonction carboxyle à la surface de fonctionnalisation 25.
Structure des nanofils Les figures 8A et 8B représentent d’autres structures de nanofils pouvant être mises en œuvre dans un dispositif selon l’invention. La représente un nanofil similaire aux nanofils précédemment décrits. La jonction 33 est disposée axialement, en s’étendant entre deux parties 31, 32, de dopage différents, espacées l’une de l’autre selon l’axe transversal Z. Dans l’exemple de la , une gaine de passivation 34 contourne le nanofil.
Dans l’exemple de la , la jonction 33 s’étend radialement entre deux zones de dopage différents. Ainsi, la jonction 33 s’étend autour de l’axe transversal Z, parallèlement à ce dernier. La première partie 31 et la deuxième partie 32 sont séparées radialement, la séparation entre les deux parties correspondant à un rayon de séparation. La première partie s’étend entre l’axe du nanofil et la jonction 33, tandis que la deuxième partie s’étend autour de la jonction 33.
Une structure axiale, est considérée comme avantageuse car elle favorise une incorporation de puits quantiques ou de points quantiques à l’intérieur des nanofils afin d’ajuster le spectre d’absorption.
Une structure radiale permet de disposer d’une jonction 33 s’étendant selon une hauteur importante selon l’axe Z, ce qui permet d’augmenter la sensibilité de détection. De façon optionnelle, la structure radiale représentée sur la comporte une gaine annulaire 34 telle que décrite en lien avec la .
Les structures de nanofils décrites en lien avec la peuvent être réalisées selon une approche descendante, par exemple par gravure, comme décrit en lien avec les figures 4A et 4B, en adaptant la constitution les couches déposées sur le substrat 10. Les structures de nanofils décrites en lien avec la peuvent être réalisées par croissance de nanofils.
Applications Le dispositif précédemment décrit peut être utilisé pour la détection d’hybridation entre deux fragments complémentaires d’ADN, l’un formant la sonde de détection, l’autre formant la biomolécule cible. Les applications peuvent concerner l’amplification par PCR (Polymerase Chain Reaction – Réaction en Chaîne Polymérase). On estime que le dispositif permet une détection plus rapide d’une amplification : en effet, la sensibilité du dispositif permet de distinguer entre une copie et deux copies de la même biomolécule fluorescente, soit dès la première séquence d’amplification par duplication, par opposition aux dispositifs à l’état de l’art qui nécessitent au moins 5 cycles d’amplification (2 5 copies). Le dispositif peut être utilisé dans le séquençage, par exemple le séquençage haut débit d’ADN. On tire profit de la sensibilité des nanofils, permettant de diminuer le nombre de copies d’une séquence de nucléotides examinée. De plus, comme préalablement décrit, le dispositif permet de disposer de plusieurs grappes de nanofils adressant respectivement différentes séquences de nucléotides. Cela permet d’effectuer plusieurs détections en parallèle. Chaque grappe de nanofils est alors associée à un nanopuits 27 formé dans la couche d’interface 23. Chaque nanopuits est ensemencé par un seul brin d’ADN issu d’une librairie précédemment préparée suivant des techniques connues. Chaque brin est simultanément et compétitivement amplifié (par exemple par amplification par pont) afin de coloniser toute la surface du nanopuits avec des brins monoclonaux, formant ainsi des grappes de brins d’ADN monoclonaux alignés avec les grappes de nanofils. Les brins d’ADN sont ensuite hybridés base par base avec des bases complémentaires suivant un protocole dit « one-channel » (un canal) comportant deux cycles :