INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce type de languettes de contact peut être à l’origine d’une mauvaise connexion du blindage de l’un des connecteurs, avec le blindage de l’autre connecteur. En effet, par exemple, il peut arriver que les languettes de contact soient déformées pendant le stockage entre la fabrication de l’élément de blindage comprenant ces languettes de contact et le montage de cet élément de blindage dans un connecteur. De plus, ces languettes de contact, souvent très flexibles, et n’offrent pas nécessairement une force de contact suffisante.
Il est décrit ci-dessous un ensemble de connexion blindé, un connecteur et un procédé de fabrication d’un élément de blindage pour cet ensemble de connexion qui contribuent au moins partiellement à pallier au moins l’un des inconvénients précités.
Ainsi, il est décrit un ensemble de connexion électrique pour circuit électrique de véhicule automobile, comprenant un connecteur et un contre-connecteur. Le connecteur comporte au moins un premier élément de blindage et le contre-connecteur comporte au moins un deuxième élément de blindage. Le premier élément de blindage comporte un corps formé d’une tôle dans laquelle est découpée au moins une languette de contact élastique. Cette languette de contact s’étend le long d’une direction longitudinale. Elle comprend au moins une zone de jonction et une zone de contact saillante sur une surface du corps. Cette languette de contact n’est reliée au corps que par la zone de jonction. Elle est configurée pour établir un contact électrique avec le deuxième élément de blindage, lorsque le connecteur est accouplé au contre-connecteur.
Dans cet ensemble de connexion, chaque languette de contact comprend une zone d’interférence qui n’est reliée au reste du corps que par l’intermédiaire d’un segment longitudinal, qui n’est lui-même relié au corps que par la zone de jonction. En outre, chaque languette de contact est configurée pour que sa zone d’interférence soit en appui sur le corps du premier élément de blindage lorsque le connecteur est accouplé au contre-connecteur.
En d’autres termes, chaque languette de contact est venue de matière avec le corps du premier élément de blindage. Elle est donc rigidement reliée au corps par l’intermédiaire de la zone de jonction située à l’une de ses extrémités longitudinales. Mais l’autre extrémité longitudinale est libre. Cependant, une zone d’interférence est prévue sur la languette de contact et cette zone d’interférence peut venir en appui sur le corps de manière à ce que le déplacement de l’extrémité libre soit limité. Ainsi, une pression sur la zone de contact, pousse la zone d’interférence en appui sur le corps. Ceci limite la déformation des languettes de contact et permet de maintenir une force de contact plus grande que dans les ensembles de connexion de l’art antérieur dans lesquels une extrémité de la languette de contact est libre. Donc ceci permet un meilleur contact électrique, entre la languette de contact du premier élément de blindage et le deuxième élément de blindage.
Cet ensemble de connexion comporte également éventuellement l’une et/ou l’autre des caractéristiques suivantes considérées chacune indépendamment l’une de l’autre ou en combinaison d’une ou plusieurs autres : - le corps du premier élément de blindage comporte une ouverture disposée sous la languette, cette ouverture étant bordée de deux zones d’appui espacées, perpendiculairement à la direction longitudinale, d’une distance maximale qui est inférieure à la plus grande dimension, perpendiculairement à la direction longitudinale, de la zone d’interférence ; - la zone d’interférence est formée d’un segment transversal s’étendant essentiellement transversalement par rapport au segment longitudinal, ce segment transversal comportant deux pattes d’interférence ; chaque patte d’interférence repose sur le corps de part et d’autre d’une ouverture ménagée dans le corps et située essentiellement sous la languette de contact, lorsque la zone de contact établit un contact électrique avec le deuxième élément de blindage ; - les premier et deuxième éléments de blindage ont une forme générale cylindrique à base circulaire, - le premier élément de blindage comporte un axe central longitudinal et comporte une pluralité de languettes de contact réparties deux à deux de manière symétrique par rapport à l’axe central ; - chaque languette est orientée de la zone de jonction vers la zone d’interférence, dans un sens correspondant à celui d’accouplement du connecteur avec le contre-connecteur ; - le corps du premier élément de blindage comprend une zone ouverte correspondant à une ouverture libérée par le segment transversal de chaque languette, après découpe de celle-ci et mise en forme de la zone de contact, cette zone ouverte étant recouverte par le deuxième élément de blindage lorsque le connecteur est accouplé au contre-connecteur.
Il est également décrit ci-dessous un connecteur comprenant un boîtier, un contact et au moins un premier élément de blindage logé dans le boîtier. Le premier élément de blindage comporte un corps formé d’une tôle dans laquelle est découpée au moins une languette de contact élastique qui s’étend le long d’une direction longitudinale. La languette de contact comprend au moins une zone de jonction et une zone de contact. La languette n’est reliée au corps que par la zone de jonction et elle est courbée, cintrée, de manière à ce que la zone de contact soit saillante sur une surface du corps.
Le dispositif de friction d’embrayage 10 comporte en outre un amortisseur de torsion 24 qui comporte au moins un étage d’amortissement principal 26, et le cas échéant un étage de pré-amortissement 27.
L’étage d’amortissement principal 26 comporte un premier organe tournant 28 solidaire du disque de friction 18, un deuxième organe tournant 30 mobile en rotation par rapport au premier organe tournant 28, et un ensemble de ressorts 32, 33 agencés dans des fenêtres 34, 36 formées dans le premier organe tournant 28 et le deuxième organe tournant 30.
Dans ce mode de réalisation, le premier organe tournant 28 est constitué par un voile annulaire, logé entre deux flasques 38, 40 parallèles solidaire d’un moyeu cannelé 42 et constituant avec ce moyeu cannelé 42 le deuxième organe tournant 30. L’ensemble de ressorts comporte des sous-ensembles de deux, ou de préférence trois ressorts coaxiaux 32, 33, 133, montés soit entre deux sièges d’appui 60, de préférence pivotants, en appui sur les rebords des fenêtres 34, 36, soit le cas échéant directement en appui sur les rebords des fenêtres 34, 36. Dans une position de référence du dispositif de friction d’embrayage 10, les fenêtres 34 du premier organe tournant 28 et les fenêtres 36 des deux flasques 38, 40 du deuxième organe tournant 30 coïncident deux à deux et les ressorts 32, 33, 133 sont à leur tension minimale. Lorsque le deuxième organe tournant 30 oscille par rapport au premier organe tournant 28 autour de l’axe de référence 100, les fenêtres 34, 36 se décalent angulairement tout en restant partiellement en recouvrement, et les ressorts 32, 33, en appui sur les rebords des fenêtres 34, 36 par l’intermédiaire des sièges 40, travaillent en compression. L’étage d’amortissement principal 24 comporte également des moyens de dissipation d’énergie constitués ici par une ou plusieurs rondelles de friction ou des patins 42, positionnés entre le voile et l’un ou l’autre des flasques.
L’étage d’amortissement secondaire 27 comporte quant à lui un troisième organe tournant 44 et des ressorts 46 montés entre le deuxième organe tournant 30 et le troisième organe tournant 44. Le troisième organe tournant 44 est constitué par un moyeu cannelé extérieurement et intérieurement, la cannelure extérieure 48 présentant avec la cannelure intérieure 50 du moyeu 42 du deuxième organe tournant 30 un jeu angulaire permettant un débattement angulaire limité à quelques degrés entre le deuxième organe tournant 30 et le troisième organe tournant 44 autour de l’axe de référence 100. Des moyens de dissipation d’énergie par friction 52 complètent l’étage de pré-amortissement 27.
De façon connue, un tel dispositif de friction d’embrayage 10 permet de transférer en le filtrant un couple moteur ou résistant entre un organe d’entrée constitué par les plateaux de réaction 14 et de pression 12 et un organe de sortie constitué par un arbre monté solidaire en rotation dans la cannelure intérieure du troisième organe tournant 44. Les deux étages d’amortissement 26, 27 sont montés en série, et l’étage de pré-amortissement 27 présente un débattement maximum et une raideur significativement plus faibles que l’étage d’amortissement principal 26, de manière que la déflexion des ressorts 32, 33 de l’étage d’amortissement principal 26 soit insignifiante sur la plage de déflexion des ressorts 46 de l’étage d’amortissement secondaire. On a illustré sur la figure 3 le comportement, au demeurant bien connu, résultant de la mise en série des deux étages d’amortissement, en portant sur le graphe de la figure 3 en abscisse l’angle de rotation du troisième organe tournant par rapport au premier organe tournant et au disque de friction, et en ordonnée le couple d’amortissement statique. Pour donner un ordre de grandeur purement indicatif, la raideur angulaire k de l’étage secondaire est au moins 10 fois, de préférence au moins 20 fois, par exemple au moins 30 fois moins élevée que celle K de l’étage principale, et la plage de débattement angulaire de l’étage secondaire ( est au moins 3 fois, de préférence au moins 4 fois, par exemple au moins 5 fois moins importante que celle ( de l’étage principal.
Pour la suite de l’exposé, on définira certaines dimensions caractéristiques du dispositif de friction d’embrayage 10 : La raideur angulaire moyenne de l’étage d’amortissement principal sur sa plage de travail des ressorts de l’étage d’amortissement principal sera notée K . Cette raideur est sensiblement constante, mais peut légèrement varier sur la plage de fonctionnement. Le couple maximal amorti par l’étage d’amortissement principal 26 est le couple statique nécessaire pour atteindre la fin de course angulaire relative entre le premier organe tournant 28 et le deuxième organe tournant 30 de l’étage d’amortissement principal 26, et sera noté C m . La surface balayée par l’une ou l’autre des faces de friction 20 du disque de friction 18 lorsque le disque de friction 18 tourne sur un tour par rapport aux plateaux de pression 12 et de réaction 14, qui est égale à l’aire de la surface annulaire perpendiculaire à l’axe de référence 100 et comprise entre deux cylindres bornant la face de friction 20 considérée, sera notée S . Le diamètre du cylindre centré sur l’axe de référence 100 et qui borne par l’intérieur la surface balayée sera noté G i , et le diamètre du cylindre centré sur l’axe de référence 100 et qui borne par l’extérieur la surface balayée sera noté G e . Le diamètre du cylindre centré sur l’axe de référence 100 et qui borne par l’intérieur les ressorts 32, 33 de l’étage d’amortissement principal 26 sera noté R i , et le diamètre du cylindre centré sur l’axe de référence 100 et qui borne par l’extérieur les ressorts 32, 33 de l’étage d’amortissement principal 26 sera noté R e .
Selon l’invention, les valeurs de S , exprimée en m 2 , K , exprimée en Nm/° et C m , exprimée en Nm, sont telles que : avec :
On a représenté sur la le domaine délimité par les courbes f min et fmax en fonction de Cm. Comme discuté précédemment, ce domaine correspond à des dispositifs de friction d’embrayage permettant de transmettre en les filtrant de manière efficace des couples d’amplitude maximale élevée, et fluctuant de manière importante, sans sacrifier la durée de vie.
Le dispositif de friction d’embrayage 10 des figures 1 et 2 et le mécanisme d’embrayage 16 dans lequel il est intégré sont destinés plus particulièrement à des véhicules industriels, véhicules utilitaires ou poids lourds se caractérisant par un couple moteur élevé, supérieur à 2000 Nm, et de préférence à 2500Nm. Dans l’exemple considéré, le couple maximal amorti est de l’ordre de 2800 Nm.
On observe sur la que les proportions suivantes sont respectées :
Naturellement, les exemples représentés sur les figures et discutés ci-dessus ne sont donnés qu'à titre illustratif et non limitatif. La présence d’un étage de pré-amortissement 27 n’est pas requise. Le premier organe tournant 28 peut être fixé par tout moyen au disque de friction 18, ou le cas échéant ne former qu’une pièce avec le disque de friction 18.
Les ressorts 32, 33 sont de préférence des ressorts hélicoïdaux, droit ou courbes, à section de fil circulaire ou non, et de préférence ovoïde, comme décrit par exemple dans le document FR2702260.
L’étage d’amortissement principal 26 décrit précédemment est dit de type symétrique, au sens où le premier organe tournant 28, qui porte le disque de friction 18, est positionné entre les deux flasques 38, 40 du deuxième organe tournant 30. Mais l’invention exposée ici est également applicable à un dispositif de friction d’embrayage dont l’étage d’amortissement principal est de type dit asymétrique, au sens où le disque de friction 18 est fixé à un des deux flasques d’un premier organe tournant biflasque, et où le deuxième organe tournant est constitué par un voile positionné entre les deux flasques du premier organe tournant biflasque.
Ce dispositif de friction d'embrayage 10 selon l’invention peut être installé dans tout type de boite vitesses, par exemple à changement de rapport manuel ou robotisé, et peut être intégré dans une transmission de type « Hybride » dans lequel une machine électrique tournante vient suppléer ou accompagner le moteur thermique dans certaines phases de fonctionnement du véhicule.
Disque de friction à rigidité améliorée Domaine technique de l’invention L'invention concerne, de façon générale, le domaine technique des embrayages multidisques.
L’invention se rapporte plus spécifiquement à un disque de friction pour un dispositif d’embrayage multidisque à bain d’huile.
Sur le port de micro-interrupteurs (SW3) :
1. Lorsque le micro-interrupteur (1) est sur la position ON il correspond que l’interrupteur (I6) est fermé, l’unité de sorties composites (2) a donc son régulateur (CI5) sous tension (+vcc), pour alimenter par la sortie de tension (ureg) dudit régulateur (CI5), les composants de cette-dite unité de sorties composites (2). Lorsque l’interrupteur (1) est en position OFF, l’unité de sorties composites (2) est désactivée.
2. Le micro-interrupteur (2) n’est pas utilisé.
3. Lorsque le micro-interrupteur (3) est en position ON il correspond que l’interrupteur (I5) est fermé, alors la sortie TTL (S2) connectée au (4) du Sub-D 9 voies (SUBD4). A l’inverse la sortie (S2) est déconnectée.
4. Lorsque le micro-interrupteur (4) est en position ON il correspond que l’interrupteur (I4) est fermé, alors l’entrée de commande de la base du transistor (T3) est connectée à la broche (5) du Sub-D 9 voies (SUBD4). A l’inverse l’entrée est déconnectée de (SUBD4).
Dans la forme de réalisation suivant les figures 4 à 11, le dispositif est protégé dans une boîte de jonction, les portes logiques (CI2) et (CI4) sont des circuits intégrés de quatre portes NAND. Pour former un circuit suiveur selon la et par référence à la fiche technique 1, les entrées de deux portes NAND sont reliées deux à deux et la sortie du premier NAND est reliée aux entrées de la deuxième porte NAND. La sortie de chaque deuxième porte est la sortie suiveuse en signal TTL.
[Référence 1]
https://www.alldatasheet.com/datasheet-pdf/pdf/27361/TI/74LS00N.html
A titre d’exemple non limitatif, la boîte de jonction (A) a une largeur et une longueur de 160mm avec une profondeur de 75 mm pour contenir les composants suivants du dispositif. Selon les figures, les connecteurs (U1), (U2), (PC1) et les presses-étoupes (E1), (U3) et (U4) ont des diamètres de 12mm, les régulateurs des tensions (ureg) sont des régulateurs de tension à +5V, et les transistors (TR1) et (TR2) sont des transistors de puissance MOSFET identiques et de caractéristiques de fonctionnement identiques en tenant compte de la résistance de drain source lors du fonctionnement, par référence à la fiche technique 2, de tension de fonctionnement maximale entre drain et source de 55 Volts avec une dissipation de 110W, par exemple pour un gyrophare rouge à leds de 70W de 12VDC .
[Référence 2]
https://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/17807/PHILIPS/IRFZ44N.html .
Pour connaître par exemple une hauteur d’eau d’un seuil critique, un contacteur de niveau d’eau non polarisé (normalement fermé au repos) est connecté à l’entrée logique (E1) avec un câble en prenant compte de sa valeur résistive,
Sur l’unité de sorties composites (2) il s’agit de créer un port des sorties composites (SC) :
1. Avec un signal logique de présence de détection en (S1),
2. Avec un signal logique de présence de détection en (S3) maintenu par le pont diviseur de tension avec (RC) la charge résistive relative d’un quelconque câble de liaison selon la formule mathématique 1 précitée.
3. Avec des relevés de températures de l’eau d’une sonde de température de l’eau non représentée, issues du contact du relai (RL2), en série sur la sortie contact (S4) reliant ces relevés par la fermeture dudit contact, pour fermer cette broche sur la voie de mesure de température de ladite station, et toutes les autres broches de ladite sonde connectée directement à cette voie de mesure.
Le film de graphène présente une face avant 1a libre et une face arrière 1b en contact avec le matériau de fonctionnalisation 3 et le matériau polymère 4.
La rugosité est liée aux variations de hauteur mesurée dans la direction d’épaisseur Z, sur des zones transverses dont la taille est mesurée ici dans la direction latérale X.
La bille 3 présente un diamètre T qui correspond à son épaisseur et sa taille latérale.
T est la taille moyenne dans toutes les directions des éléments composant le matériau de fonctionnalisation.
Le dépôt du matériau polymère étant conforme, l’épaisseur de la couche de matériau polymère présente une variation d’épaisseur e1 au niveau de la bille 3, cette variation étant égale ou de l’ordre de la taille moyenne T.
La rugosité de la face avant 1a est liée aux variations de hauteur e2 mesurée dans la direction d’épaisseur Z, sur des zones transverses dont la taille est mesurée ici dans la direction latérale X.
Cette variation e2 est au moins dix fois inférieure à la variation de hauteur e1, de sorte que la planéité du graphène est conservée au cours du procédé.
A titre de comparaison, un procédé consistant à déposer sur un substrat le matériau fonctionnalisant de sorte à couvrir partiellement le substrat, puis ensuite à couvrir le substrat et le matériau fonctionnalisant d’un film de graphène (par exemple par dépôt en phase liquide), la rugosité du film de graphène – par exemple la rugosité de la face libre du film - est de l’ordre de l’épaisseur des objets que composent le matériau fonctionnalisant, car le dépôt du graphène est conforme.
La préservation de la planéité du graphène rend le procédé très utile dans le cas où le matériau de fonctionnalisation est composé d’objets présentant un rapport d’aspect « épaisseur / taille latérale » supérieur ou égal à 1. C’est le cas notamment lorsque ces objets sont des nanoparticules sphériques, des nano cristaux ou des nanotubes.
La préservation de la planéité du graphène permet d’éviter des contraintes mécaniques qui s’appliqueraient dans le film de graphène, et d’éviter tout déchirement.
Le procédé permet à la fois un contact direct du graphène avec des objets fonctionnalisant présentant un rapport d’aspect « épaisseur / taille latérale » supérieur ou égal à 1, sans risque de déchirement.
Matériau de fonctionnalisation Il est possible de déposer différents types et différentes formes de matériaux de fonctionnalisation sur la face arrière du film de graphène.
Dans un premier mode de réalisation, le matériau de fonctionnalisation est déposé sous la forme de nanofils métalliques.
Ces nanofils métalliques peuvent notamment être déposés par Drop Casting (terme anglais désignant un procédé de formation d’une fine couche solide par dépôt d’une solution sur une surface plane puis évaporation des solvants de la solution) ou par Spin coating (terme anglais connue de l’homme du métier et désignant un procédé d’enduction d’une surface par centrifugation d’un liquide visqueux) sur le film de graphène.
La est une image par microscopie à balayage d’un dispositif comprenant une couche de polymère, en l’occurrence du parylène, et un film de graphène. Entre la couche de parylène et le graphène, des nanofils d’argent 6 ont été déposés par spin-coating. La couche de graphène est si fine qu’elle n’apparaît pas sur l’image, de sorte que le fond gris 8 de la figure correspond à la couche de polymère qui maintient les nanofils d’argent 6 et la couche de graphène.
Les nanofils d’argent ont été déposés durant l’étape S2 par Drop Casting sur le film de graphène.
10. Les transistors (T3) et (T5) sont des transistors de commutations 2N2222A pouvant supporter un courant pour une puissance de charge jusqu’à 200mW au moins, des relais (RL1) et (RL2) : leurs courants collecteurs maximaux sont de 800mA en référence à la fiche technique 9 dudit transistor.
[Référence 9]
https://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/239945/STMICROELECTRONICS/2N2222A.html
11. L’interrupteur (INT1) en série et le fusible de protection (F1) peuvent supporter jusqu’à 100mA de l’unité centrale (1).
12. Les deux transistors de puissance (TR1) et (TR2), peuvent avoir des plages larges des tensions de drain à source jusqu'à 55V par exemple pour des associations de compléments d’alertes en série, leurs entrées de grilles peuvent admettre des niveaux TTL de 2V à 4V par référence à la fiche technique 10 du-dit transistor de puissance.
[Référence 10]
https://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/17807/PHILIPS/IRFZ44N.html
13. Le circuit intégré (CI1) de l’oscillateur (3) de type multivibrateur astable selon le composant NE555, de fréquence réglée à 1 Hz par les deux résistances (R8), (R9) et le condensateur (C2) par référence à la fiche technique 11 du-dit composant NE555, la fréquence s’écrit selon la formule mathématique 5 suivante :
[Référence 11]
https://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/230262/TI/NE555.html
14. L’atténuation du signal (3) du (CI1) pour la grille (G2) nécessite un pont diviseur de 1/3 pour une tension haute de sortie d’oscillateur jusqu’à 11V par référence à la fiche technique 4, à l’aide d’une résistance ajustable (P5) de 300Ω : avec un courant de front haut de 7,5mA la consommation est de 16,875mW.
15. Les régulateurs de tension (CI3) et (CI5) fournissent une tension régulée de 5V en référence à la fiche technique 12.
[Référence 12]
https://pdf1.alldatasheet.com/datasheet-pdf/view/869621/ISC/7805.html
16. Les condensateurs (C3) et (C4) filtrent les tensions de sorties des régulateurs 5V respectivement de (CI4) et (CI3).
17. Les deux condensateurs (C5), (C6), (C7), (C8), (C9) et (C10) filtrent des tensions continues TTL jusqu’à 2,7V.
L’implémentation physique de chaque cœur 18 est indifférente pour ce qui suit, un cœur pouvant être une unité de traitement graphique (GP-GPU), un microcontrôleur et un processeur de signal numérique (DSP), un circuit logique programmable (comme un circuit intégré spécifique à une application (ASIC), un réseau de portes programmables in situ (FPGA), un dispositif logique programmable (PLD) et des réseaux logiques programmables (PLA)), une machine à états, une porte logique et des composants matériels discrets.
Dans la , seuls deux cœurs 18 sont présentés, sachant que le nombre de cœurs 18 peut être aussi élevé que désiré.
Le fonctionnement du système de détermination 10 est maintenant décrit en référence à un exemple de mise en œuvre du procédé de détermination illustré par les figures 2 à 7.
Avant de détailler l’ensemble du procédé, deux techniques, une technique de résolution itérative et une technique de compactage impliquées dans le procédé de détermination vont d’abord être décrites.
Pour mettre au point le procédé de détermination, le demandeur a choisi une technique de résolution itérative.