INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les lits de solide adsorbant A i sont répartis dans les zones I à IV selon des configurations dites de type a / b / c / d, c’est-à-dire que la répartition des lits de solide adsorbant A i est la suivante : - a est le nombre de lits en zone I ; - b est le nombre de lits en zone II ; - c est le nombre de lits en zone III ; et - d est le nombre de lits en zone IV, procédé dans lequel : - a = (t * 0,43) * (1 ± 0,20, préférablement 1 ± 0,10, très préférablement 1 ± 0,05) ; - b = (t * 0,29) * (1 ± 0,20, préférablement 1 ± 0,10, très préférablement 1 ± 0,05) ; - c = (t * 0,14) * (1 ± 0,20, préférablement 1 ± 0,10, très préférablement 1 ± 0,05) ; et - d = (t * 0,14) * (1 ± 0,20, préférablement 1 ± 0,10, très préférablement 1 ± 0,05), procédé dans lequel t est un nombre entier naturel compris entre 4 et 24, préférablement entre 8 et 21, tel qu’entre 12 et 15.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température est réglée de manière à ce que l’on reste à une température dans le solide adsorbant comprise entre 0°C et 120°C et de manière préférée entre 5°C et 100°C, de manière particulièrement préférée entre 15°C et 80°C, très préférablement entre 40°C et 80°C, notamment afin de favoriser un perçage accéléré du solide adsorbant.
Avantageusement, la pression est réglée de manière à ce que l’on reste en phase liquide en tout point du procédé selon l’invention. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la pression dans le solide adsorbant est comprise entre 0,09 MPa et 5 MPa, de préférence entre 0,095 MPa et 3,5 MPa, préférablement entre 0,1 MPa et 2,5 MPa.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, on alimente une partie de l’extrait E ou un flux obtenu par concentration et/ou purification dudit extrait, dans la zone II, préférablement dans une partie centrale de la zone II, très préférablement sensiblement au milieu de de la zone II, notamment afin d’améliorer la concentration de l’extrait. Dans la présente demande, le terme « sensiblement au milieu de la zone II, » la zone II comprenant une quantité X de solide adsorbant, correspond à une position disposée entre 0,35*X et 0,65*X de solide adsorbant, préférablement entre 0,40*X et 0,60*X de solide adsorbant, très préférablement entre 0,45*X et 0,55*X de solide adsorbant.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, on alimente au moins 1% de l’extrait E ou un flux obtenu par concentration et/ou purification dudit extrait, préférablement au moins 5% de l’extrait E ou un flux obtenu par concentration et/ou purification dudit extrait, très préférablement au moins 10% de l’extrait E ou un flux obtenu par concentration et/ou purification dudit extrait, dans la zone II. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, on alimente entre 5% et 20% de l’extrait E ou un flux obtenu par concentration et/ou purification dudit extrait, dans la zone II.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la durée du cycle est d’au moins 20 min, de préférence au moins 40 min, telle que comprise entre 1 heure et 10 heures. Préférablement, la durée du cycle employée est comprise entre 2 heures et 8 heures. La durée du cycle correspond la période de permutation ST (période entre deux permutations successives des alimentations/extractions) multipliée par le nombre total de points d’injection/soutirage, tel que le nombre total de colonnes C i utilisées (voir exemple de la ) ou de lits de solide adsorbant A i utilisés (voir exemple de la ).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le taux de recyclage (i.e. ratio du débit de recyclage moyen (moyenne des débits de zones pondérée du nombre de colonnes ou de lits de solide adsorbant par zones) sur le débit de charge) est compris entre 2 et 12, de préférence entre 3 et 9, très préférablement entre 5 et 8.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio débit volumique du désorbant sur le débit volumique de la charge est inférieur à 1, de préférence inférieur à 0,5, préférablement inférieur à 0,2, très préférablement inférieur à 0,1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio débit volumique du désorbant sur le débit volumique de la charge est compris entre 0,01 et 1,0, préférablement entre 0,02 et 0,5, très préférablement entre 0,06 et 0,1.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé selon l’invention comprend avantageusement une étape d'activation du solide adsorbant. Ladite étape d’activation permet d’activer les sites destinés à adsorber sélectivement le lithium. De préférence, ladite étape d’activation est avantageusement réalisée par le passage d’une solution d’activation choisie parmi l’eau et une solution de sel de lithium ayant une concentration comprise entre 0,001 mol/L et 0,1 mol/L, de préférence entre 0,001 mol/L et 0,05 mol/L et de manière préférée entre 0,01 et 0,04 mol/L. De manière préférée, le sel de lithium utilisé en solution dans ladite étape d'activation est choisi parmi le chlorure de lithium (LiCl), le nitrate de lithium et le bromure de lithium. De manière très préférée, le sel de lithium utilisé en solution dans ladite étape d'activation est le chlorure de lithium (LiCl). Selon un ou plusieurs modes de réalisation, ladite étape d’activation est réalisée à une température comprise entre 0°C et 90°C, et de préférence entre 10°C et 60°C, et de manière préférée entre 10°C et 30°C avec un temps de séjour de ladite solution d’activation dans la colonne de préférence compris entre 0,03 et 10 h, et de préférence entre 0,06 et 1 h. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le volume de solution d’activation est compris entre 1 et 30 fois, de préférence entre 2 et 20 fois, le volume total d’adsorbant.
Le dispositif d’extraction par adsorption de lithium en lit mobile simulé comprend les éléments suivants : - au moins une colonne (C i ) adaptée pour être alimentée avec au moins une charge comprenant du lithium et un désorbant, et être soutirée d’au moins un extrait et au moins un raffinat de la colonne (C i ), l’au moins une colonne (C i ) comprenant un solide adsorbant comprenant au moins un oxyhydroxyde d'aluminium AlO(OH) lithié et/ou au moins un hydroxyde d’aluminium Al(OH) 3 lithié, l’au moins une colonne (C i ) étant interconnectée en boucle fermée, les points d'alimentation et de soutirage de l’au moins une colonne (C i ) étant décalés au cours du temps d'une valeur correspondant à une quantité de solide adsorbant prédéterminée avec une période de permutation et déterminant la pluralité de zones I, II, III et IV telles que définies ci-dessus.
Dans l’exemple de la , où N est égal à 3, le convertisseur 10 comprend trois deuxièmes ensembles de commutation 40, chacun étant associé à une tension de sortie respective V out _1 , V out _2 , V out_3 ; et dans l’exemple de la , où N est égal à 2, le convertisseur 10 comprend deux deuxièmes ensembles de commutation 40, chacun étant associé à une tension de sortie respective V out_1 , V out_2 .
En complément facultatif, au moins un deuxième ensemble de commutation 40 est en forme d’un deuxième pont de commutation comportant au moins une deuxième branche de commutation 42, chaque deuxième branche de commutation 42 étant connectée entre deux bornes 44 de fourniture d’une tension de sortie respective V out , V out_j et comportant au moins deux deuxièmes interrupteurs 46 connectés en série et reliés entre eux en un deuxième point milieu 48. Chaque deuxième branche de commutation 32 est de préférence constituée des deux deuxièmes interrupteurs 46.
Selon ce complément facultatif, chaque deuxième ensemble de commutation 40 est de préférence en forme d’un deuxième pont de commutation respectif, et comporte alors au moins une deuxième branche de commutation 42.
En complément facultatif encore, au moins un deuxième ensemble de commutation 40 comporte deux deuxièmes branches de commutation 42. Selon ce complément facultatif, chaque deuxième ensemble de commutation 40 comporte de préférence deux deuxièmes branches de commutation 42.
Dans les exemples des figures 1 à 6, 11 à 13 et 15, le ou chaque deuxième ensemble de commutation 40 comporte deux deuxièmes branches de commutation 42. Dans les exemples des figures 1 à 6, 11 à 13 et 15, le ou chaque deuxième ensemble de commutation 40 est de préférence constitué des deux deuxièmes branches de commutation 42.
Dans les exemples des figures 1 à 6, 11, 13 et 15, les deux deuxièmes interrupteurs 46 sont notés K 1 , K 2 pour l’une des deux deuxièmes branches de commutation 42, et respectivement K 3 , K 4 pour l’autre des deux deuxièmes branches de commutation 42. Dans l’exemple de la , les deux deuxièmes interrupteurs 46 sont notés K 1,j , K 2,j pour l’une des deux deuxièmes branches de commutation 42, et respectivement K 3 , j , K 4 , j pour l’autre des deux deuxièmes branches de commutation 42, où j est l’indice entier pour la tension de sortie, compris entre 1 et N.
Dans les exemples des figures 7 et 8, le deuxième ensemble de commutation 40 comporte une seule deuxième branche de commutation 42. Dans les exemples des figures 7 et 8, le deuxième ensemble de commutation 40 est de préférence constitué d’une unique deuxième branche de commutation 42. Dans l’exemple de la , les deux deuxièmes interrupteurs 46 sont notés K 1 , K 2 pour l’unique deuxième branche de commutation 42. Dans l’exemple de la , les deux deuxièmes interrupteurs 46 sont notés K 3 , K 4 pour l’unique deuxième branche de commutation 42.
Dans l’exemple de la , le deuxième ensemble de commutation 40 comporte deux deuxièmes interrupteurs 46 connectés à une même borne de fourniture de tension de sortie 44. Dans cet exemple, les deux deuxièmes interrupteurs 46 sont notés K 1 , K 3.
Dans l’exemple de la , le convertisseur 10 comprend trois deuxièmes ensembles de commutation 40, parmi lesquels deux deuxièmes ensembles de commutation 40 comportent chacun deux deuxièmes interrupteurs 46 connectés à une même borne de fourniture de tension de sortie 44, ces deuxièmes interrupteurs 46 étant notés K 1,1 , K 3,1 , respectivement K 1,2 , K 3,2 . L’autre deuxième ensemble de commutation 40 comporte deux deuxièmes branches de commutation 42, les deux deuxièmes interrupteurs 46 étant alors notés K 1 ,3 , K 2 ,3 pour l’une des deux deuxièmes branches de commutation 42, et respectivement K 3 ,3 , K 4 ,3 pour l’autre des deux deuxièmes branches de commutation 42, cet autre deuxième ensemble de commutation 40 étant associé à la tension de sortie V out_3 , d’indice j égal à 3.
Parmi les deux bornes de fourniture 44 de la tension de sortie V out , l’une présente un potentiel inférieur, noté V outn , et l’autre présente un potentiel supérieur, noté V outp .
Lorsque le convertisseur d’énergie électrique 10 est configuré pour délivrer plusieurs tensions de sortie distinctes V out_j , tel que dans les exemples des figures 10 et 12, il comprend, pour chaque tension de sortie V out_j respective, un deuxième ensemble de commutation 40 respectif. Dans ces exemples des figures 10 et 12, les potentiels inférieurs des tensions de sortie V out_1 , V out_2 , voire V out_3 ( ), sont respectivement notés V outn1 , V outn2 , V outn3 , et les potentiels supérieurs des tensions de sortie V out_1 , V out_2 , voire V out_3 sont respectivement notés V outp1 , V outp2 , V outp3 .
Selon l’invention, le convertisseur 10 comprend en outre un transformateur électrique 80 comportant au moins un enroulement primaire 82 et au moins un enroulement secondaire 84, chaque enroulement primaire 82 étant relié à un premier ensemble de commutation 30, chaque enroulement secondaire 84 étant relié à un deuxième ensemble de commutation 40.
De manière générale, la tension aux bornes de l’enroulement primaire 82, également appelée tension au primaire, est notée V1, la tension aux bornes de l’enroulement secondaire 84, également appelée tension au secondaire, est notée V2, et le rapport de transformation m du transformateur électrique 80 est égal au ratio de la tension au secondaire V2 divisée par la tension au primaire V1. Autrement dit, la tension au primaire V1 est égale à m fois la tension au secondaire V2, selon l’équation suivante :
m représente le rapport de transformation du transformateur électrique 80.
Cette solution est indépendante des constantes de temps du montage car le signal de synchronisation est le signal de PWM.
La représente schématiquement un convertisseur muni d'un dispositif de la , en l'espèce un convertisseur selon la dans lequel le module boucle de courant BC comprend en outre un dispositif de la selon un aspect de l'invention.
La représente schématiquement le fonctionnement d'un convertisseur de la , dans lequel, durant toute une phase d’initialisation (démarrage), la tension V COMP du signal COMP est en butée haute. La limitation du courant est réalisée par la butée de Icrête (bien au-delà du courant maximal nécessaire à la charge et sa dynamique).
La représente un fonctionnement conventionnel avec un rapport cyclique maximal de 50%.
En comparaison, la représente schématiquement le fonctionnement d'un convertisseur de la , selon un aspect de l'invention, dans lequel, l'originalité à agir sur la partie transitoire (temps d’initialisation) sans intervenir sur le régime permanent.
La montre les effets de la limitation du courant crête au démarrage grâce à la limite de Butée Icrête qui est devenue ajustable dans le temps. Cette limite est imposée bien en deçà du régime permanent sur la phase de démarrage ce qui permet de réduire le rapport cyclique et donc les courants crêtes dans l’intégralité du convertisseur.
Comme représenté sur la , le signal de commande Cmde est réalisé à partir du signal PWM. Un monostable, i.e. un circuit garde en mémoire un changement de niveau permet de mettre en forme le signal pour obtenir le fonctionnement décrit ci-dessous. Selon la configuration du monostable, en l’absence d’un certain nombre de PWM (ex : arrêt du convertisseur), il peut se réinitialiser afin de préparer un nouveau démarrage si nécessaire.
Comme représenté en : - en phase 0 : retard (1.3ms dans cette exemple) dû à la tension de seuil VGS(th) du transistor MOSFET. Ce retard n’a pas d’incidence sur le fonctionnement. - en phase 1 : fonctionnement en linéaire du transistor MOSFET. La résistance équivalente au niveau de Rshunt_2 décroît ce qui permet d’augmenter le réglage de la limitation de courant. - en phases 2 et 3 : le transistor MOSFET est saturé. Le réglage de la limitation de courant devient fixe et permet de fournir le courant nécessaire à la charge (suite du démarrage et régime permanent).
La solution permet de surmonter le problème d’initialisation de la plupart des contrôleurs analogiques du commerce afin de contrôler sans compromis l’amplitude des courants dans le convertisseur et plus précisément le courant d’entrée sur lequel il y a des contraintes importantes.
Système de conversion d’énergie électrique avec ensemble(s) piézoélectrique(s) et transformateur électrique La présente invention concerne un système électronique de conversion d’énergie électrique apte à convertir une ou plusieurs tensions d’entrée en une ou plusieurs tensions de sortie, le système de conversion comprenant un convertisseur d’énergie électrique configuré pour délivrer N tension(s) de sortie distincte(s), à partir de E tension(s) d’entrée distincte(s), E et N étant chacun un nombre entier supérieur ou égal à 1, le convertisseur comportant E premier(s) ensemble(s) de commutation, chacun étant associé à une tension d’entrée respective et comportant au moins deux premiers interrupteurs, chaque premier interrupteur étant connecté à une borne d’application de la tension d’entrée respective ; N deuxième(s) ensemble(s) de commutation, chacun étant associé à une tension de sortie respective et comportant au moins deux deuxièmes interrupteurs, chaque deuxième interrupteur étant connecté à une borne de fourniture de la tension de sortie respective ; et au moins un ensemble piézoélectrique, chacun étant connecté à un interrupteur parmi les premiers et deuxièmes interrupteurs, et comportant au moins un élément piézoélectrique.
Le système de conversion comprend également un dispositif électronique de pilotage du convertisseur d’énergie électrique, le dispositif électronique de pilotage étant configuré pour commander, lors d’un cycle respectif de résonance du ou des ensembles piézoélectriques, une commutation de chacun des premiers et deuxièmes interrupteurs pour alterner des phases à tension sensiblement constante aux bornes du ou des ensembles piézoélectriques et des phases à charge sensiblement constante aux bornes dudit ou desdits ensembles piézoélectriques.
Les interrupteurs des premier et deuxième ponts de commutation sont commandés de façon cyclique, à la fréquence principale d’oscillation des ensembles piézoélectriques autour de leur mode de résonance présélectionné avec, entre chaque fermeture d’interrupteur(s), une phase dans laquelle le ou les ensembles piézoélectriques sont en circuit ouvert via l’ouverture d’au moins un interrupteur. La fermeture de chaque interrupteur s'effectue avantageusement sous une tension approximativement nulle à ses bornes, et dans tous les cas, la fermeture d’un interrupteur n’engendre jamais une variation importante de tension aux bornes du ou des ensembles piézoélectriques (inférieure à 20%, et avantageusement inférieure à 10%, de la tension d’entrée V in ou de la tension de sortie V out ).
Selon l’un des aspects de l’invention, le matériau CTN présente la caractéristique que sa résistance électrique baisse quand la température augmente. Le matériau peut comporter par exemple un silicone semi-conducteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, le matériau CTP présente la caractéristique que sa résistance électrique augmente quand la température augmente. Notamment l’augmentation de la résistance peut présenter un saut lorsqu’une température seuil est atteinte. Le matériau CTP peut par exemple comporter une peinture à base de carbone.
La couche de mesure 202 couvre au moins 10%, notamment au moins 20%, ou encre 30% ou 40% de la superficie de la structure chauffante, notamment de la superficie du substrat 16.
La couche de mesure 202 s’étend sur une zone 201 de la structure chauffante qui est susceptible de chauffer, notamment la couche de mesure est agencée en interaction thermique avec la couche résistive de sorte à mesurer la température d’au moins certaines zones de cette couche résistive 4.
La couche de mesure 202, qui est une couche surfacique, s’étend majoritairement en regard de la couche résistive, notamment sur au moins 90% de la superficie de la couche de mesure.
La couche de mesure 202 présente une épaisseur comprise entre 40 et 200 microns.
La couche de mesure 202 présente une forme choisie pour mesurer la température de la couche résistive dans des zones susceptibles de chauffer le plus en fonctionnement de cette couche résistive.
La couche de mesure 202 présente une forme en serpentin.
L’invention permet un procédé de contrôle de la température d’une couche résistive, dans le cas d’une utilisation d’un matériau CTP pour former le capteur de température 200 en interaction thermique avec la couche résistive, le procédé comportant l’étape de détecter le dépassement d’un seuil de température (Tc) localement ou globalement sur la couche résistive 4, et à partir de ce seuil, activer, le cas échéant, une régulation en température, cette régulation pouvant être choisie parmi un arrêt de l’alimentation, une régulation en PWM, une réduction de la tension d’alimentation notamment.
L’invention concerne encore un procédé de contrôle de la température d’une couche résistive, dans le cas d’une utilisation d’un matériau CTN pour former le capteur de température en interaction thermique avec la couche résistive, le procédé comportant les étapes de mesurer la température globale du panneau et de contrôler l’alimentation du panneau notamment en temps réel en fonction de la température moyenne observée.
Comme on peut le voir sur la , le capteur de température 200 comporte une couche de mesure 202 isolée électriquement de la couche résistive 4 portée par le substrat 16, par une couche isolante ou une feuille isolante 210. Dans l’ordre, on trouve donc le substrat 16 comme décrit plus haut, par exemple en non tissé, la couche résistive 4, la couche isolante 210 et la couche de mesure 202. Ici, la couche résistive 4 et le capteur de température 202 sont présents sur une même face du substrat 16.
Selon l’un des aspects de l’invention, la structure chauffante comporte un substrat 16, notamment textile, thermoplastique, non-tissé, sur lequel est présente la couche de mesure réalisée notamment par impression, sérigraphie ou lamination d’un matériau, notamment CTP ou CTN.
En variante, la couche de mesure 202 comporte un film de matériau, notamment un matériau laminé.
En variante encore, la structure chauffante comporte un substrat textile 16 notamment tissé ou tricoté, sur lequel sont tricotés/brodés/cousus des fils ayant des propriétés CTN ou CTP.
Selon l’un des aspects de l’invention, comme illustré sur la , la couche résistive est présente sur une face du substrat 16, et le capteur de température 200 est présent sur une face opposée du substrat 16. Dans ce cas, il n’est pas nécessaire d’avoir une couche isolante puisque le substrat, par exemple en non tissé, est ici une couche isolante agencée pour isoler la couche résistive 4 du capteur de température 202.
Comme illustré sur la , en variante, le capteur de température comporte un thermocouple 230, ou notamment sonde de température formée par un composant rapporté, ce capteur étant agencé pour être placé sur le substrat 16 sur une face opposée à la couche résistive 4.
Dans cet exemple, la première partie 59 a la forme d’une lame flexible sensiblement parallélépipédique. La deuxième partie 60 (non visible sur la ) présente également cette forme. Les première 59 et deuxième 60 parties de serrage sont configurées pour enserrer l’électrode de distribution 8, 32. Avantageusement, la première partie de serrage 59 recouvre la totalité de la largeur de l’électrode de distribution 8. Ainsi le courant électrique est mieux réparti sur la largeur l’électrode de distribution 8,32 et les risques de formation de points chauds sont réduits.
Dans un exemple non représenté ici, le connecteur électrique 46 comprend quatre zones de serrage 58 telles que décrites précédemment, l’une des zones de serrage 58 étant configurée pour serrer l’une des électrodes de distribution 8,32, une autre zone de serrage 58 étant configurée pour serrer l’autre électrode de distribution 8,32, une autre zone de serrage 58 est configurée pour serrer une borne électrique 49 du capteur de température 200, une autre zone de serrage est configurée pour serrer l’autre borne électrique 49 du capteur de température 200, chaque zone de serrage 58 comprenant une première 59 et une deuxième partie de serrage 60 solidaires l’une de l’autre.
Le connecteur électrique 46 présente une dimension suffisamment grande pour comprendre l’ensemble des zones de serrage 58. Toutes les zones de serrage 58 sont comprises dans le connecteur électrique 46.
Circuit imprimé avec un marquage en relief La présente invention se rapporte à un circuit imprimé avec un marquage en relief. Plus particulièrement, l’invention se rapporte aux circuits imprimés dont on souhaite garantir la provenance notamment pour garantir que le circuit est authentique. L’invention se rapporte à tout type de circuit imprimé, à savoir circuit imprimé rigide, flexible ou même en trois dimensions.
Arrière-Plan Technologique Les documents d’identité peuvent être munis de puces électroniques afin de stocker des informations de sécurité. De manière classique, il est connu d’authentifier une carte associée à une personne en croisant les données visibles sur la carte avec des données confidentielles contenues dans la puce électronique.
La durée de vie d’un document d’identité étant relativement longue, de dix à quinze ans, il peut arriver que la puce devienne défectueuse. L’authentification de la carte et de son porteur ne peut se faire qu’avec les données visibles et autres marques de sécurité physiques de la carte. Un usage frauduleux peut consister à reproduire les cartes ou à détourner une carte en changeant une partie des données visibles. Les données contenues dans la puce pouvant trahir une fausse carte, il est connu d’utiliser une puce défectueuse afin que celle-ci ne réponde pas à un lecteur.