INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, les huiles polaires utilisées selon la présente invention ont un δ a compris entre 4 et 9,1, de préférence un δ a compris entre 6 et 9,1, encore mieux entre 7,3 et 9,1.
L’huile peut être une huile non polaire telle qu’une huile hydrocarbonée, une huile de silicone, ou similaire ; une huile polaire telle qu’une huile végétale ou animale et une huile d’ester ou une huile d’éther ; ou leur mélange.
L’huile peut être choisie dans le groupe constitué d’huiles d’origine végétale ou animale, des huiles synthétiques, des huiles de silicone, des huiles hydrocarbonées et des alcools gras.
Comme exemples d’huiles synthétiques, on peut citer les huiles d’alcane telles que l’isododécane et l’isohexadécane, les huiles ester, les huiles éther et les triglycérides artificiels.
Les huiles ester sont de préférence des esters liquides de monoacides ou polyacides aliphatiques en C 1 -C 26 , saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, et de monoalcools ou polyalcools aliphatiques en C 1 -C 26 , saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, le nombre total d’atomes de carbone des esters étant supérieur ou égal à 10.
De préférence, pour les esters de monoalcools, au moins un parmi l’alcool et l’acide dont sont dérivés les esters de la présente invention est ramifié.
Les huiles ester des monoesters de monoacides et de monoalcools peuvent être représentées par la formule R 1 COOR 2 dans laquelle R 1 représente le résidu d’un acide gras linéaire ou ramifié, de préférence linéaire, comprenant de 1 à 40 atomes de carbone, de préférence 6 à 24 atomes de carbone, et de manière davantage préférée 10 à 20 atomes de carbone, et R 2 représente une chaîne à base d’hydrocarbures, notamment ramifiée, contenant de 1 à 40 atomes de carbone, de préférence 1 à 12 atomes de carbone, et de manière davantage préférée 2 à 8 atomes de carbone, sous réserve que R 1 + R 2 soit ³ 10.
Parmi les monoesters de monoacides et de monoalcools, on peut citer le palmitate d’éthyle, le palmitate d’éthylhexyle, le palmitate d’isopropyle, le carbonate de dicaprylyle, les myristates d’alkyle tels que le myristate d’isopropyle ou le myristate d’éthyle, le stéarate d’isocétyle, l’isononanoate de 2-éthylhexyle, l’isononanoate d’isononyle, le néopentanoate d’isodécyle, le néopentanoate d’isostéaryle.
Il est préférable que l’huile d’ester soit choisie parmi les huiles ester d’acides gras.
On peut également utiliser des esters d’acides dicarboxyliques ou tricarboxyliques en C 4 -C 22 et d’alcools en C 1 -C 22 , ainsi que des esters d’acides monocarboxyliques, dicarboxyliques ou tricarboxyliques et d’alcools non sucres dihydroxy, trihydroxy, tétrahydroxy ou pentahydroxy en C 4 -C 26 .
On peut notamment citer : le sébacate de diéthyle ; le sébacate de diisopropyle ; le sébacate de bis(2-éthylhexyle) ; l’adipate de diisopropyle ; l’adipate de di-n-propyle ; l’adipate de dioctyle ; l’adipate de bis(2-éthylhexyle) ; l’adipate de diisostéaryle ; le maléate de bis(2-éthylhexyle) ; le citrate de triisopropyle ; le citrate de triisocétyle ; le citrate de triisostéaryle ; le trilactate de glycéryle ; le trioctanoate de glycéryle ; le citrate de trioctyldodécyle ; le citrate de trioléyle ; le diheptanoate de néopentylglycol ; le diisononanoate de diéthylèneglycol.
Cette réservation 65 présente ici une forme générale de calotte sphérique.
D’autre part, le premier module 2 comprend avantageusement au moins une réservation 23 « intérieure » destinée à recevoir l’organe de verrouillage 52 dans la configuration verrouillée.
La réservation 23 « intérieure » est avantageusement ménagée au sein de la surface cylindrique extérieure 252 de ce premier module 2.
Cette réservation 23 présente ici une forme générale de calotte sphérique.
De manière générale, l’organe de verrouillage 52 présente avantageusement deux positions radiales au sein de son conduit radial 51 :
- une position radiale intérieure ( ), dans laquelle il est partiellement maintenu au sein de la réservation 23 du premier module 2 par l’organe de manœuvre 6 dans sa position initiale (venant partiellement en saillie du côté de la surface cylindrique intérieure 351 du second module 3), et
- une position radiale extérieure ( ), dans laquelle il est déplacé vers l’extérieur par le premier module 2 et se loge partiellement dans la réservation 65 de l’organe de manœuvre 6 dans sa position finale (venant partiellement en saillie du côté de la surface cylindrique extérieure 352 du second module 3).
En l’espèce, dans la position initiale, la réservation 65 de l’organe de manœuvre 6 est décalée par rapport au son conduit radial 51. Et la surface cylindrique intérieure 61 assure le maintien de l’organe de verrouillage 52 dans sa position radiale intérieure.
Dans la position finale, la réservation 65 de l’organe de manœuvre 6 est en regard de son conduit radial 51 pour recevoir l’organe de verrouillage 52 dans sa position radiale extérieure.
Moyens de maintien déformable L’organe de manœuvre 6 coopère avantageusement avec des moyens de maintien déformable 7 qui sont destinés à tendre à maintenir cet organe de manœuvre 6 dans sa position initiale.
Ces moyens de maintien déformable 7 sont en outre destinés à être déformés (en compression) pour autoriser le déplacement de l’organe de manœuvre 6 depuis sa position initiale jusqu’à sa position finale.
En d’autres termes, les moyens de maintien déformable 7 présente deux états :
- un état initial, non compressé, dans lequel l’organe de manœuvre 6 est maintenu dans sa position initiale, et
- un état final, compressé, provoqué par le déplacement de l’organe de manœuvre 6 depuis sa position initiale jusqu’à sa position finale.
Tel que développé par la suite, ces moyens de maintien déformable 7 sont avantageusement structurés pour être déformés (en compression) par l’effort de traction exercé par la seconde ligne offshore L2 assemblée avec le second module 3.
En l’espèce, les moyens de maintien déformable 7 consistent par exemple en une superposition de rondelles belleville. Ces moyens de maintien déformable 7 peuvent également consister en un bloc élastomère.
Cette solution permet donc d’atteindre des hauts niveaux de transmission lumineuse, même dans le cas d’empilements utilisés tels que déposés, c’est à dire sans être soumis à un traitement ultérieur à haute température. Pour ces empilements, la qualité des couches d’argent ne permet pas d’obtenir des résistances par carré aussi faibles que dans le cas d’empilements trempés ou traités au laser. L’obtention de faibles valeurs Ug requière l’utilisation de couches d’argent plus épaisses qui empêchent l’obtention de niveau de transmission lumineuse suffisamment élevé. Le gain en résistance par carré obtenu grâce à la solution de l’invention permet de contourner cette difficulté.
De préférence, le revêtement diélectrique situé en dessous de la couche d’argent comprend une couche à haut indice de réfraction. La présence conjointe d’une couche haut indice au-dessus et en dessous de la couche fonctionnelle à base d’argent concourt à l’obtention d’une haute transmission lumineuse.
Le demandeur a également découvert de manière surprenante que l’utilisation d’une couche à base d’oxyde de titane épaisse associée avec une couche à base d’oxyde de zinc et d’étain particulière concourt à l’obtention des propriétés avantageuses de l’invention. Il semble que cette couche permet de réduire l’absorption résiduel en cas d’oxydation non complète de la couche à base d’oxyde de titane. L’invention combinant une couche épaisse d’oxyde de titane au contact d’une couche d’oxyde de zinc et d’étain permet d’obtenir : - une amélioration de la résistivité avec l’obtention de gain en résistance carré d’au moins 5%, voire de 10 % ou plus, pour certaines structures de l’invention, à la fois avant et après traitement thermique, - une amélioration des propriétés mécaniques de résistance à la brosse avant et après traitement thermique.
La présente invention convient particulièrement dans le cas d’empilements à une seule couche fonctionnelle à base d’argent. La solution de l’invention convient également dans le cas d’empilements à plusieurs couches fonctionnelles à base d’argent, notamment les empilements à deux ou trois couches fonctionnelles.
Le vitrage selon l’invention peut présenter les caractéristiques suivantes seules ou en combinaison : - la couche à base d’oxyde de titane est déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, - la couche à base d’oxyde de titane a une épaisseur d’au moins 10 nm, - le revêtement diélectrique situé au-dessus de la couche fonctionnelle comprend une couche comprenant du silicium choisie parmi les couches de nitrure de silicium, - la couche comprenant du silicium et/ou de l’aluminium a une épaisseur supérieure à 5 nm, - le revêtement diélectrique situé au-dessus de la couche fonctionnelle comprend en outre une couche à base d’oxyde de zinc et d’étain comprenant au moins 10 % en masse d’étain par rapport à la masse totale de zinc et d’étain, située au-dessus et au contact de la couche à base d’oxyde de titane, - la couche à base d’oxyde de zinc et d’étain présente une épaisseur : - supérieure à 5 nm, - inférieure à 40 nm, - le revêtement diélectrique situé en-dessous de la couche fonctionnelle comprend une couche à base d’oxyde de zinc située au contact de la couche fonctionnelle, - le revêtement diélectrique situé en-dessous de la couche fonctionnelle comprend une couche d’indice de réfraction supérieur à 2,20, - la couche d’indice de réfraction supérieur à 2,20 est choisie parmi les couches à base d’oxyde de titane et les couche à base de nitrure de silicium et de zirconium, - l’épaisseur de toutes les couches d’indice de réfraction supérieur à 2,20 dans le revêtement diélectrique situé en-dessous de la couche fonctionnelle est supérieure à 10 nm, supérieure à 15 nm, supérieure à 20 nm, - il présente une transmission lumineuse supérieure à 70%, supérieure à 75 %, supérieure à 76 % ou supérieure à 78 %, - il présente une valeur Ug inférieure à 1,15 W/m 2 .K inférieure à 1,10 W/m 2 .K ou inférieure à 1,00 W/m 2 .K, - l’empilement comprend une seule couche métallique fonctionnelle à base d’argent, - l'empilement a été soumis à un recuit thermique rapide, - l'empilement et le substrat ont été soumis à un traitement thermique à une température élevée supérieure à 500 °C tel qu’une trempe, un recuit ou un bombage.
L’invention concerne également : - un vitrage selon l’invention monté sur un véhicule ou sur un bâtiment, et - l’utilisation d’un vitrage selon l’invention en tant que vitrage de contrôle solaire pour le bâtiment ou les véhicules, - un bâtiment, un véhicule ou un dispositif comprenant un vitrage selon l’invention.
Dans toute la description le substrat selon l'invention est considéré posé horizontalement. L’empilement de couches minces est déposé au-dessus du substrat. Le sens des expressions « au-dessus » et « en-dessous » et « inférieur » et « supérieur » est à considérer par rapport à cette orientation. A défaut de stipulation spécifique, les expressions « au-dessus » et « en-dessous » ne signifient pas nécessairement que deux couches et/ou revêtements sont disposés au contact l'un de l'autre. Lorsqu’il est précisé qu’une couche est déposée « au contact » d’une autre couche ou d’un revêtement, cela signifie qu’il ne peut y avoir une (ou plusieurs) couche(s) intercalée(s) entre ces deux couches (ou couche et revêtement).
Toutes les caractéristiques lumineuses décrites sont obtenues selon les principes et méthodes des normes européennes EN 410 se rapportant à la détermination des caractéristiques lumineuses et solaires des vitrages utilisés dans le verre pour la construction. La méthode de calcul du coefficient Ug du vitrage isolant est décrite dans la norme NF EN 673. On considère que la lumière solaire entrant dans un bâtiment va de l’extérieur vers l’intérieur.
Selon l’invention, les caractéristiques lumineuses sont mesurées selon l’illuminant D65 à 2° perpendiculairement au matériau monté dans un double vitrage : - TL correspond à la transmission lumineuse dans le visible en %, - Rext correspond à la réflexion lumineuse extérieure dans le visible en %, observateur côté espace extérieur, - Rint correspond à la réflexion lumineuse intérieure dans le visible en %, observateur coté espace intérieur, - a*T et b*T correspondent aux couleurs en transmission a* et b* dans le système L*a*b*, - a*Rext et b*Rext correspondent aux couleurs en réflexion a* et b* dans le système L*a*b*, observateur côté espace extérieur, - a*Rint et b*Rint correspondent aux couleurs en réflexion a* et b* dans le système L*a*b*, observateur côté espace intérieur.
Comme expliqué précédemment, selon l’invention les propriétés doivent être obtenues même lorsque l’empilement ou le substrat porteur de l’empilement n’a pas subi de traitement thermique à température élevée.
Les empilements selon l’invention peuvent être utilisés indifféremment : - tels que déposés, c’est à dire sans avoir été soumis à un quelconque traitement thermique à température élevée, dans ce cas ni le substrat revêtu de l’empilement, ni l’empilement seul, n’a subi de traitement thermique à température élevée, - traités par rayonnement laser, dans ce cas, seul l’empilement subit un traitement thermique à température élevée, - traités par recuit ou trempe, dans ce cas le substrat et l’empilement subissent un traitement thermique à température élevée.
La présente invention concerne donc le substrat revêtu non traité thermiquement. L’empilement peut ne pas avoir subi un traitement thermique à une température supérieure à 500 °C, de préférence 300 °C.
La présente invention concerne également le substrat revêtu de l’empilement traité thermiquement. Les traitements thermiques sont choisis parmi : - un recuit, par exemple un recuit rapide, - une trempe et/ou un bombage.
Le substrat revêtu de l’empilement, peut avoir subi un traitement thermique à température élevée. L'empilement et le substrat peuvent avoir été soumis à un traitement thermique à une température élevée tel qu’une trempe, un recuit ou un bombage.
Il est également possible de traiter thermiquement uniquement l’empilement. Dans ce cas, l’empilement seulement peut avoir subi un traitement thermique.
Dans ces deux cas, l’empilement peut avoir subi un traitement thermique à une température supérieure à 300 °C, de préférence 500 °C. La température de traitement thermique (au niveau de l’empilement) est supérieure à 300 °C, de préférence supérieure à 400 °C, et mieux supérieure à 500 °C.
Selon l’invention, tel qu’illustré sur les figures 2 et suivante, le dispositif de connexion mécanique 1 est conçu pour la connexion mécanique amovible des extrémités libres L11, L21 des deux lignes offshore L.
Pour cela, le dispositif de connexion mécanique 1 comprend deux modules 2, 3, avantageusement réalisés en métal :
- un premier module 2 (dit encore « socket »), amont, attaché à l’extrémité libre L11 de la première ligne offshore L1, avantageusement la ligne messager, et
- un second module 3 (dit encore « yoke »), aval, attaché avec l’extrémité libre L21 de la seconde ligne offshore L2, avantageusement la ligne d’ancrage.
Encore de manière générale, selon l’invention, les modules 2, 3 sont conformés pour une manœuvre relative entre deux états :
- un état assemblé (figures 2 à 6), dans lequel les modules 2, 3 sont assemblés, créant une continuité entre les lignes offshore L assemblées, et
- un état désassemblé (figures 7 et 8), dans laquelle les modules 2, 3 sont séparés l’un par rapport à l’autre,
Dans l’état assemblé, les modules 2, 3 définissent un axe longitudinal 1’. En outre, le premier module 2 définit une extrémité amont 1a et le second module 3 définit une extrémité aval 1b.
Le dispositif de connexion mécanique 1 comprend encore des moyens de verrouillage 5 (entre les deux modules 2, 3) qui présentent deux configurations :
- une configuration verrouillée (figures 2 à 6), dans laquelle les modules 2, 3 sont verrouillés dans l’état assemblé précité, et
- une configuration déverrouillée (figures 7 et 8), dans laquelle les modules 2, 3 sont manœuvrables entre l’état assemblé et l’état désassemblé précités.
Les moyens de verrouillage 5 comportent un organe de manœuvre 6 (appelé ici également « drawer »), pour manœuvrer les moyens de verrouillage 5 depuis la configuration verrouillée jusqu’à la configuration déverrouillée,
Et selon l’invention, l’organe de manœuvre 6 est mobile entre deux positions selon un degré de liberté en translation T parallèle à l’axe longitudinal 1’ des modules 2, 3 en état assemblé, de préférence dans un sens aval vers amont, à savoir :
- une position initiale (figures 2 à 6), de préférence du côté de l’extrémité aval 1b du dispositif de connexion mécanique 1, dans laquelle les moyens de verrouillage 5 sont dans la configuration verrouillée, et
- une position finale (figures 7 et 8), de préférence du côté de l’extrémité amont 1a du dispositif de connexion mécanique 1, dans laquelle les moyens de verrouillage 5 sont dans la configuration déverrouillée.
Tel que développé par la suite, un tel organe de manœuvre 6 a l’intérêt de pouvoir être manœuvré automatiquement, avantageusement au sein du chaumard C traversé par les lignes offshore L.
Cette tension de drapage T peut être réalisée selon divers moyens, pilotés en tension. Par exemple, la tension de drapage T peut être réalisée au moins en partie par le biais de galets tendeurs 3. Le pilotage desdits galets tendeurs 3 peut être effectué en réalisant un frein sélectif de la rotation, une motorisation de la rotation ou un décalage piloté en translation transverse des galets tendeurs.
La tension de drapage T peut également être réalisée au moins en partie en pilotant en rotation le ou les éléments d’application de la pression 2 décrits précédemment, avec une vitesse de rotation ω. Par exemple, le ou les rouleaux de dépôt 2 peuvent être pilotés en rotation pour générer une tension de drapage T importante, et ne sont donc plus en rotation libre. Le ou les éléments d’application de la pression 2 sont pilotés par le biais d’un frein sélectif de la rotation ou par une motorisation en rotation.
De préférence, les moyens utilisés pour réaliser la tension de drapage T sont pilotés en boucle fermée, afin d’assurer les valeurs de tension recherchées dans la majeure partie des fibres.
Afin de diminuer encore le risque d’affaissement de la peau 110 ou 130 drapée sur le corps multicellulaire 120, il est également possible de maîtriser la pression P a , P b , P c appliquée par le ou les éléments d’application de la pression 2 décrits précédemment sur la surface de drapage 210a du corps multicellulaire 120. Cette pression P a , P b , P c est appelée ici « pression de compactage ». La pression P a , P b , P c appliquée par le ou les éléments d’application de la pression 2 peut être contrôlée par exemple par le biais d’un vérin, en contrôlant le ou les éléments d’application de la pression 2 en translation.
Pour chaque point de dépôt 121c de structures fibreuses 210 sur un bord supérieur 121a du corps multicellulaire 120, la direction de la pression de compactage P a , P b , P c est donc perpendiculaire à la direction de la tension de drapage T.
Comme la surface de drapage 120a n’est pas lisse mais discontinue, il est nécessaire d’adapter la pression de compactage P a , P b , P c exercée par chaque élément d’application de la pression 2 en fonction du nombre de bords 121a de cloison 121 présents sous ledit élément d’application de la pression 2. Comme illustré sur les figures 3 à 6 à titre d’exemple, l’élément d’application peut successivement passer au-dessus de trois cloisons 121 selon une première position a illustrée sur la , puis au-dessus de six cloisons 121 selon une deuxième position b illustrée sur la , puis au-dessus de huit cloisons 121 selon une troisième position c illustrée sur la . Ainsi, la première position a de l’élément d’application 2 nécessitera d’appliquer une première pression de compactage P a , la deuxième position b de l’élément d’application 2 nécessitera d’appliquer une deuxième pression de compactage P b et la troisième position c de l’élément d’application 2 nécessitera d’appliquer une troisième pression de compactage P c , de sorte que la deuxième pression de compactage P b soit supérieure à la première pression de compactage P a mais inférieure à la troisième pression de compactage P c .
Le nombre de bords 121a de cloison 121 présents sous un élément d’application de la pression 2 peut être déterminé en temps réel à mesure que ledit élément d’application 2 se déplace sur la surface de drapage 120a, ou peut être prédéterminé à partir du motif géométrique global de la surface de drapage 120a, formé par les bords supérieurs 121a de la pluralité de cloisons 121.
La détermination en temps réel du nombre de cloisons 121 présentes sous l’élément d’application 2 peut être effectuée par un capteur ou un instrument spécifique, par exemple par un profilomètre.
On définit une pression de compactage de référence P réf qui correspond à la pression maximale exercée par l’élément d’application de la pression 2 qui est supportée par une cloison 121. Cette pression de compactage de référence P réf est obtenue à partir de la limite minimum de flambement d’une cloison 121 pour un effort local donné.
Ainsi, on choisit une pression de compactage P a , P b , P c appliquée par chaque élément d’application 2 comprise entre 60% à 85% de la pression de compactage de référence P réf multipliée par le nombre de cloisons 121 situées sous ledit élément d’application 2.
Dans le cadre de l’exemple des figures 3 à 6, on obtient ainsi les formules suivantes pour les première, deuxième et troisième pressions de compactage P a , P b et P c :
Cette méthode de détermination de la pression de compactage peut être adaptée dans le cas où le corps multicellulaire présente des cloisons de différents types, une pression de compactage de référence P réf différente étant utilisée pour chaque type de cloison.
Ainsi, il est possible de former une peau 110 ou 130 sur les bords supérieurs 121a du corps multicellulaire 120, par exemple en effectuant un traitement thermique sur les structures fibreuses déposées comme décrit précédemment pour former la matrice du matériau composite formant la peau 110 ou 130. Le procédé de l’invention peut être utilisé pour la fabrication de n’importe quel type de panneau multicellulaire 100 comprenant au moins une peau 100 ou 130 recouvrant les cellules 150. Toutefois, l’invention est particulièrement adaptée à la fabrication de panneaux d’atténuation acoustique. La présente invention peut notamment permettre la réalisation d’une ou plusieurs peaux 110, 130 d’un même panneau d’atténuation acoustique 100, y compris une peau acoustique d’ouverture 110, une peau acoustique de fermeture 130 ou encore une peau acoustique intermédiaire située entre deux pluralités de cloisons d’un même panneau. Dans le cas d’une peau acoustique d’ouverture 110, il est nécessaire de réaliser des perforations 111 dans ladite peau pour permettre le passage des ondes sonores dans les cellules acoustiques 150 du panneau 100.
Un tel agencement du boitier de transmission (réducteur et mécanisme de transmission) permet notamment de libérer de l’espace autour du compresseur et des turbines pour implanter l’échangeur de chaleur. Il est désormais possible d’envisager l’implantation d’un échangeur de chaleur annulaire autour de l’axe X.
Un tel agencement du boitier de transmission permet également de simplifier l’accès et l’entrainement de la prise de mouvement.
Une telle architecture de turbomoteur est dit à « cycle récupéré » car l’énergie thermique résiduelle des gaz d’échappement est récupérée via l’échangeur de chaleur pour réchauffer l’air comprimé sortant du compresseur avant son entrée dans la chambre de combustion. Une telle architecture à cycle récupéré permet d’améliorer les performances du turbomoteur puisque la quantité de carburant à injecter pour atteindre les températures de fonctionnement est inférieure à celle nécessaire dans le cas d’un turbomoteur à cycle classique.
La présente invention concerne encore un aéronef , de préférence un hélicoptère monomoteur, comprenant un turbomoteur tel que décrit précédemment.
la est une vue schématique d’un turbomoteur selon l’invention ;
la est une vue de détail d’une première variante de réalisation ;