INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après la phase d’initialisation, des étapes peuvent être itérées pour répondre à une perturbation ou pour effectuer une opération de maintenance du satellite 10.
De telles étapes peuvent comprendre : - une étape 782 de calibration, dans laquelle le satellite 10 effectue des manœuvres de calibration du satellite 10 afin de calculer le déplacement du centre d’inertie O’ par rapport à sa position d’équilibre O. - une étape 784 de traitement des informations provenant de l’étape de calibration dans le but de définir d’un plan de manœuvre du dispositif d’équilibrage 128 de correction du centre d’inertie déplacé O’.
Selon certains modes de réalisation, le plan de manœuvre est mis en œuvre par le satellite 10 comprenant une unité de traitement et de contrôle autonome. Le plan de manœuvre peut aussi être déterminé par une station terrestre et transmis au satellite 10.
Les étapes de réponse à une perturbation ou une opération de maintenance 80 du satellite 10 peuvent en outre comprendre une étape 786 d’actionnement des manœuvres du dispositif d’équilibrage 128 de correction du centre d’inertie.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-avant à titre d’exemple non limitatif. Elle englobe toutes les variantes de réalisation qui pourront être envisagées par l'homme du métier. En particulier, l’homme du métier comprendra que l’invention n’est pas limitée aux types de dispositifs de déploiement 1282 décrits ni aux formes d’élément d’équilibrage 1284 décrits, à titre d’exemple non limitatif.
La composition selon la présente invention comprend 2 à 100 mg, de préférence 10 à 50 mg de coquelicot. Ses quantités de coquelicot représentent en équivalent plante de 10 à 500 mg, de préférence 50 à 250 mg.
Un milieu physiologiquement acceptable est un milieu n'ayant aucun effet toxique ou préjudiciable dans les conditions d'utilisation et inerte vis-à-vis des ingrédients actifs du produit de combinaison. Un tel milieu peut par exemple comprendre différents adjuvants selon sa finalité thérapeutique ou cosmétique, comme de façon non limitative, des arômes, des colorants, des charges, des conservateurs, des diluants, des agents mouillants ou de suspension, des texturants, etc. De tels milieux peuvent également permettre une libération immédiate, modifiée ou retardée de l'un ou l'autre des ingrédients actifs.
Par « texturants », on entend les composés qui modifient la texture des produits dans lesquels ils sont incorporés. Des exemples de texturants sont : les farines de guar et de caroube ; les gommes arabique, de xanthane et de gellane ; les carraghénanes ; les amidons (natifs ou modifiés) ; la cellulose microcristalline ; la gélatine ; la pectine ; les alginates (E400 à E405) ; l'agar-agar ; et leurs mélanges. Par « émulsifiants », on entend des composés amphiphiles caractérisés par leur valeur de HLB (Hydrophile Lipophile Balance), notamment susceptibles de stabiliser des émulsions huile-dans-eau (particulièrement intéressant si l’on souhaite ajouter, par exemple, des actifs liposolubles tels que les vitamines liposolubles. Des exemples d'émulsifiants alimentaires sont la lécithine et ses dérivés présents notamment dans le jaune d'œuf ; les mono- et diglycérides d'acides gras ; et le polysorbate 80.
Par « conservateurs », on entend des composés inhibant la prolifération des micro-organismes, en particuliers de levures et/ou moisissures et/ou bactéries, en particulier Staphylococcus Aureus, dans la composition. Des exemples de conservateurs alimentaires sont l'acide sorbique et ses sels (E200 à E203: l'acide benzoïque et ses sels (E210 à E219) ; les sulfites et dérivés (E220 à E228) ; la natamycine ; la nisine ; et leurs mélanges. De préférence, la composition selon l’invention ne comprend aucun conservateur.
Tout actif additionnel présentant un intérêt nutritionnel et/ou aidant à la relaxation ou à l’endormissement peut également être ajouté aux produits de combinaison de l'invention sous forme pharmaceutique ou cosmétique. Le produit de combinaison pourra comprendre, à titre d'exemple, des vitamines, des sels minéraux, des acides aminés essentiels, des acides gras essentiels, des oligoéléments, divers extraits végétaux, des fibres, des antioxydants, des flavonoïdes.
porte 13
capteur 14
surface de connecteur 15
Procédé de régulation de l’humidité d’un gaz Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un procédé de régulation de l’humidité d’un gaz. Elle s’applique, en particulier, au procédé nécessitant de l’hydrogène saturé en humidité en entrée et sec en sortie.
Par exemple, le domaine de l’invention s’applique aux compresseurs électrochimiques ou aux séparateurs de gaz.
Dans les systèmes existants ou les procédés existants, le gaz en entrée doit contenir une humidité relative suffisante pour que le système fonctionne correctement. Le gaz en sortie doit contenir une humidité absolue suffisamment basse pour être stocké et utilisé dans diverses applications.
L’humidité relative correspond au rapport de la pression partielle de la vapeur d'eau contenue dans l'air sur la pression de vapeur saturante (ou tension de vapeur) à la même température.
Si le gaz en entrée contient une humidité insuffisante, le système peut être endommagé ou détruit à court terme.
Si le gaz en sortie contient une humidité en excès, les éléments de stockage ainsi que les détendeurs peuvent se corroder et les éléments utilisant cet hydrogène trop humide peuvent voir leur durée de vie réduite. Pour éviter ces problèmes, les normes exigent une concentration en humidité dans l’hydrogène inférieure à 5ppm.
Le système fonctionne à une température optimale donnée (par exemple de 20°C à 60°C).
Afin d’atteindre la saturation en humidité du gaz en entrée du système, le procédé de régulation de l’humidité doit fonctionner aux mêmes températures et pression d’entrée que le système.
En sortie du système, le sécheur doit fonctionner à la pression de consigne du Système (par exemple entre 300 et 1000 bar).
Le système fonctionne pour des débits de gaz compris entre 200 et 2000 NL/heure.
L’unité NL/heure signifie normo-litre par heure ou litre de gaz par heure aux conditions standard température et pression. Le débit peut se mesurer avec un débitmètre et être contrôlé par l’intermédiaire de ce débitmètre.
Par commodité nous nommerons « bulleur » le procédé de régulation de l’humidité du gaz en entrée et « sécheur » le procédé de régulation de l’humidité en sortie.
Un bulleur est constitué d’un réservoir contenant de l’eau liquide au travers de laquelle un gaz passe sous forme de microbulles. Le gaz au contact de l’eau est humidifié jusqu’à atteindre la saturation suivant les conditions de température et de pression dans le bulleur.
A une solution de la vanilline (20 g; 131 mmol) dans l’épichlorohydrine (278 mL; 3,56 mol soit 27 eq. (eq. = équivalent molaire) est ajouté le bromure de tétrabutylammonium (4,24g; 13,15 mmol soit 0,1 eq.). Le milieu réactionnel est alors agité pendant 60-70 minutes à une température de 90°C. Après retour à température ambiante, le mélange réactionnel est dilué par de l’acétate d’éthyle (150 ml), lavé par de la saumure (3 x 75 ml) et enfin par de l’eau distillée (75 ml). La phase organique est ensuite séparée, séchée sur du sulfate de sodium et évaporée sous pression réduite (T bain = 50°C ; 13 mbar). L’huile obtenue est triturée par de l’alcool isopropylique (i-PrOH) glacé (50 ml) permettant une cristallisation rapide. Le précipité est filtré et lavé par de l’i-PrOH glacé (3 x 35 ml) ; puis séché à l’air.
Un solide blanc (23,16g; 111 mmol) est obtenu avec un rendement de 85 %. La pureté molaire est supérieure à 90% (RMN- 1 H). [Chem 19]
N° δ 1 H (ppm) δ 13 C (ppm) 1 9.80 190.9 2 / 130.6 3 7.36 109.4 4 / 149.9 5 3.88 56.0 6 / 153.3 7 6.97 112.2 8 7.38 126.5 9 4.04 et 4.33 69.9 10 3.37 49.8 11 2.73 et 2.88 44.7
Solvant CDCl 3
2.1.2 Etape 2 : Synthèse de l’oxime 3-méthoxy-4-(oxiran-2-ylméthoxy)benzaldéhyde
A une suspension du 3-méthoxy-4-(oxiran-2-ylméthoxy)benzaldéhyde (4,253g; 20,43 mmol) dans l’éthanol (100 ml), est ajouté à température ambiante (23°C) une solution d’acétate de sodium (2,51g; 30,6 mmol soit 1,5 eq.) et d’hydrochlorure d’hydroxylamine (2,129g; 30,6 mmol soit 1,5 eq.) dans de l’eau distillée (100 ml). Après une solubilisation complète en 40-50 secondes, on observe une légère exothermicité au sein du milieu réactionnel. Un nouveau précipité se forme en quelques minutes. Le mélange réactionnel est ensuite agité à température ambiante pendant 90 minutes. Puis, on ajoute de la glace pilée (100 g) et le milieu est maintenu sous agitation jusqu’à fusion complète de la glace pilée. Le précipité est enfin filtré, lavé par un excès d’eau et séché à l’air.
Un solide blanc (3,604g; 16,14 mmol; rendement 79 %) est obtenu. La pureté molaire est supérieure à 89% (RMN- 1 H). [Chem 20]
N° δ 1 H (ppm) δ 13 C (ppm) 1 8.00 150.2 2 / 126.0 3 6.95 121.5 4 6.86 113.6 5 / 149.9 6 / 150.0 7 7.17 108.9 8 3.84 56.0 9 4.00 et 4.22 70.2 10 3.33 50.1 11 2.69 et 2.84 44.9
Solvant : CDCl 3
2.1.3 Etape 3 : Synthèse du N -oxyde de 3-méthoxy-4-(oxiran-2-ylmethoxy) benzonitrile
A une suspension de l’oxime de 3-méthoxy-4-(oxiran-2-ylméthoxy)benzaldéhyde (10,15g; 45,5 mmol) dans du dichlorométhane (100 ml) refroidie jusqu’à 0-3°C, est additionnée au goutte à goutte une solution d’eau de Javel (98,5 ml; 4% du chlore actif) (eau de Javel= hypochlorite de sodium) pendant 20-25 minutes. Le milieu réactionnel est ensuite agité pendant 80-90 minutes entre 0 et 5°C. Puis, la phase organique est séparée, lavée par de l’eau (2 x 50 ml) et enfin évaporée sous pression réduite (T bain = 25°C ; 10 mbar) pour conduire un solide beige. Ce solide est ensuite resolubilisé dans du dichlorométhane (~100 ml). La solution obtenue précédemment est ensuite filtrée sur couche de SiO 2 (environ 4-5 cm d’épaisseur) en éluant par du dichlorométhane (2 x 30 ml). Le perméat est enfin concentré sous pression réduite (T bain = 25°C ; 10 mbar) pour conduire à un solide blanc obtenu avec un rendement de 71 % (7,126g; 32,2 mmol). La pureté molaire est 95 % (RMN- 1 H).
N° δ 1 H (ppm) δ 13 C (ppm) 1 / / 2 / 106.1 3 7.04 125.8 4 6.87 114.0 5 / 150.7 6 / 150.0 7 6.92 115.0 8 3.82 56.2 9 3.98 et 4.27 70.2 10 3.32 49.9 11 2.69 et 2,85 44.7
2.2. Synthèse de l’oxyde de 2-(glycidyloxy)-1-naphtonitrile (Composé B)
L’oxyde de 2-(glycidyloxy)-1-naphtonitrile, composé B, est synthétisé selon le mode opératoire décrit dans la demande de brevet US2012/0046418A1 paragraphes [0033] à [0037]. [Chem 22]
2.3 Synthèse de l’oxyde 2,4,6-triméthyl-3-(oxiran-2-ylmthoxy)benzonitrile (Composé C)
représente les étapes d’un procédé dans un mode de réalisation de l’invention ;
représente un motif unitaire type dans un mode de réalisation de l’invention ;
représente une vue de dessus d’une surface non développable parabolique et d’une portion de coupe de ladite surface dans un mode de réalisation de l’invention ;
représente le résultat de l’étape 102 dans un mode de réalisation de l’invention ;
représente le maillage 3D d’une surface parabolique dans un mode de réalisation de l’invention ;
représente l’organisation périodique, ici sous forme de matrice 2D, de motifs unitaires types à projeter sur le maillage 3D de la surface dans un mode de réalisation de l’invention.
représente une cartographie des distorsions dans un mode de réalisation de l’invention.
La représente les étapes d’un procédé 100 de fabrication de surfaces non développables en matériau composite comportant une ou des couches de motifs métalliques périodiques ou pseudo-périodiques.
De façon connue, un matériau composite est un matériau composé de plusieurs matériaux de nature ou d’origine différentes (associés ainsi à des caractéristiques mécaniques sont supérieures à celles des matériaux entrant dans sa composition).
Dans une étape de conception 101 : Il est choisi la forme 3D développable ou non développable (qui est donc non plane) de la surface, S, à fabriquer, les bandes de fréquences de travail, la propriété électromagnétique souhaitée (en termes de rayonnement, polarisation, filtrage …) (par exemple, on souhaite fabriquer une antenne parabolique dont son réflecteur est soit réfléchissant pour une bande de fréquence et transparent pour les autres bandes de fréquences, dans une polarisation donnée) ; en fonction de ces éléments, le type du motif métallique unitaire associé au nombre n de couches de motifs dans un composite particulier est choisi afin de respecter les performances radioélectrique dudit motif unitaire (filtre, élément rayonnant, polariseur…). De manière générale, les structures périodique ou pseudo-périodique peuvent être catégorisées en deux groupes : les éléments de type patch et les éléments de type fentes. Par exemple, dans le cas particulier des FSS, une structure simple sélective en fréquences peut donc être considérée comme un réseau périodique de patchs (filtre de type passe-bas) ou un réseau périodique de fentes (filtre de type passe-haut) : Saleh Omar Mohamed, « Performance enhancement of salisbury screen microwave absorber using dual-layer frequency selective surfaces (fss) », 2013 ; il existe divers motifs résonnants en fonction des besoins (polarisation, taille électrique, agilité …) : des exemples de motifs sont présentés R. J. Williams, “Frequency selective terahertz retroreflectors”, 2014.R. J. Williams, “Frequency selective terahertz retroreflectors”, 2014. Le but est d’avoir à l’issue du procédé 100, sur la surface S non développable 3D une fois fabriquée, un ensemble de motifs métalliques gravés, répétés sur la surface 3D de façon périodique ou pseudo-périodique et présentant chacun des dimensions et angles idéalement identiques à ceux du motif unitaire type. A cette fin, les étapes suivantes sont mises en œuvre.
Dans une étape 102, la définition d’une surface plane composée d’une disposition de motifs (appelée ensuite deuxièmes motifs) à graver (par exemple une surface parabolique pour une antenne de 2 m) est obtenue, par la mise en œuvre des sous-étapes 102_1 à 102_5, à l’aide d’un module logiciel de projection 2D.
Ce module logiciel de projection 2D permet d’abord de définir la répartition et la forme (celle du motif unitaire type) des motifs voulus en 3D sur la forme finale, et de projeter cette modélisation pour donner les motifs à graver en 2D (les deuxièmes motifs). Ces deuxièmes motifs à graver en 2D ou au moins un certain nombre de ceux-ci sont distincts du motif unitaire type.
En effet, si on se contentait de graver sur une surface 2D une répétition du motif unitaire organisée selon la (pseudo-)périodicité souhaitée, les motifs résultants sur la forme 3D non développable seraient déformés par rapport au motif unitaire type, à la sortie de l’étape 105, et ne donneraient pas lieu aux propriétés électromagnétiques souhaitées.
Le logiciel de projection 2D prédit, en fonction d’une répartition souhaitée des motifs unitaires sur la surface S, la forme et la disposition que doivent respecter des motifs gravés à plat (les deuxièmes motifs) pour qu’après que la surface initialement plane présentant ces motifs a été conformée dans un moule, on obtienne cette répartition souhaitée des motifs unitaires (les premiers motifs) sur la surface S avec la distorsion en angle et longueur la plus faible possible.
Dans l’exemple considéré, dans une sous-étape 102_1, le module logiciel de projection 2D est adapté pour recevoir en entrée : les données de définition du motif unitaire type (dimensions en x,y, géométrie) ; par exemple, le motif type 10 est représenté en selon les axes orthogonaux x, y gradués en mètres ; on notera que dans ce mode particulier de réalisation, les sections foncées sont destinées à être réalisées en métal, tandis que la section claire correspond à une absence de métal (l’inverse est aussi possible dans un autre mode de réalisation) ; les données de définition de la surface non développable S, dans notre cas une surface parabolique ; et les données de définition d’un maillage, par un grid orthogonal, de cette surface S : le pas du maillage est défini en fonction de la surface et du motif unitaire type : plus le maillage est fin, plus la cartographie de la surface est précise, mais plus le temps de calcul et de projection est long. Donc plus la taille de la cellule unitaire est petite, plus le maillage doit être fin. Par exemple, on choisit sans que ce soit une règle strictement définie (dépend de la complexité du motif) : soit d la dimension maximale de le surface, soit m le maillage il faut que le ratio d/m soit inférieur ou égal au quart de la dimension minimale du motif unitaire.
Procédé et système de commande d’une machine électrique pilotée par un onduleur pourvu de plusieurs bras de commutation La présente invention concerne un procédé de commande d’une machine électrique tournante, de préférence une machine électrique synchrone, par exemple du type synchro-réluctante ou synchrone à aimants permanents.
L’invention concerne également un système de commande mettant en œuvre un tel procédé.
Il est connu d’avoir recours à des machines électriques tournantes telles que des machines électriques synchrones à aimants permanents ou des machines synchro-réluctantes, en particulier des machines synchro-réluctantes assistées d’aimants permanents. De telles machines électriques sont, par exemple, utilisées dans le domaine de la propulsion, par exemple pour la génération de couples moteurs à bord d’un véhicule tel qu’un véhicule automobile.
Le document FR 3 051 296 A1 décrit, par exemple, une machine synchro-réluctante assistée d’aimants permanents.
Un procédé de commande d’une telle machine électrique comprend généralement le calcul de courants et de tensions dits « directs » et « en quadrature » (également appelé « quadratique »), qui sont des courants et des tensions exprimés dans un repère tournant lié au rotor, et la mise en œuvre de deux asservissements, l’un portant sur les grandeurs dites « directes », et l’autre portant sur les grandeurs dites « en quadrature », afin de déterminer les tensions à appliquer à chaque phase de la machine tournante.
Par conséquent, déterminer les composantes, référentielles, directes et en quadrature du courant de stator est une étape cruciale à ce niveau, et ceci afin de garantir un niveau optimal de performance de la machine électrique. La complexité de la détermination du courant de référence dépend en effet de la nature de la machine utilisée :
- Pour une machine synchrone à pôles lisses, les composantes directes et quadratiques du courant peuvent s’obtenir d’une manière linéaire et directe du couple demandé, et
- Pour d’autres machines, telles que les machines synchro-reluctantes, l’obtention des composantes de référence du courant de stator fait appel à des méthodes plus sophistiquées et plus complexes.
Le choix d’une méthode de détermination des consignes de courant directe et en quadrature tient compte du niveau de performance souhaité et du volume de calcul en temps réel ; sujet qui a été largement traité par la littérature industrielle et académique. Dans ce contexte, on peut citer les méthodes suivantes :
a) La méthode Maximum Torque Per Ampere (MTPA, pouvant être traduit par couple maximum par ampère) qui détermine les composantes directe (Id) et en quadrature (Iq) du courant par une solution optimale de l’angle du vecteur de courant de stator. Elle est utilisée lorsque l’amplitude de la tension est inférieure au seuil maximal. Une phase de défluxage (on appelle défluxage la diminution du flux pour augmenter la vitesse de rotation de la machine électrique au-delà de sa valeur nominale sans augmenter la tension d’alimentation), par un retour de l’erreur sur l’amplitude de la tension de référence, est intégrée quand la tension dépasse le seuil maximal. Dans ce sens, on distingue dans la littérature, deux façons de réaliser le défluxage à travers l’angle de courant de stator :
Le retour de l’erreur de tension qui agit directement sur la composante directe de courant (Id), et Le retour de l’erreur de tension qui agit sur l’angle du vecteur de courant.
b) Une méthode pour laquelle, les composantes du courant Id et Iq sont déterminées par des tables de données hors ligne, obtenues à partir de méthodes et de modèles optimaux de couple et de flux. Une phase de défluxage par un retour de l’erreur de tension peut être intégrée lorsque son amplitude de tension dépasse un seuil maximal.
c) Une méthode, pour laquelle, les composantes du courant Id et Iq sont déterminées par MTPA et par un régulateur d’une seule composante de courant (souvent la composante directe Id) pour définir l’angle de tension en zone de défluxage.
d) Une méthode pour laquelle, les composantes de courant Id et Iq sont déterminées par des algorithmes simplifiés d’optimisation en temps réel d’un modèle fondé sur des inductances indépendantes des composantes du courant de stator.
D’autres exemples de procédés et systèmes de commande de machine électrique synchrone sont décrits notamment dans les demandes de brevet US 9479102, US 9768719, US 7586286, US 6936991 et US 9614473.
La demande de brevet US 9479102 décrit un système et une méthode de commande d’une machine électrique synchrone. La commande de la machine électrique synchrone est basée sur une consigne de couple et sur une estimation du flux magnétique lié au rotor. Cette commande permet une opération de défluxage de la machine électrique. Toutefois, une telle méthode peut ne pas être robuste à la limite de tension de bus DC.
1.3. Caractérisations des composés greffés sur les élastomères diéniques
La détermination du taux molaire des composés greffés sur les élastomères diéniques est réalisée par une analyse RMN. Les spectres sont acquis sur un spectromètre « 500 MHz BRUKER » équipé d’une « CryoSonde BBFO-zgrad-5 mm ». L’expérience RMN 1 H quantitative, utilise une séquence simple impulsion 30° et un délai de répétition de 5 secondes entre chaque acquisition. Les échantillons sont solubilisés dans le chloroforme deutéré (CDCl 3 ) dans le but d’obtenir un signal de « lock ». Des expériences RMN 2D ont permis de vérifier la nature du motif greffé grâce aux déplacements chimiques des atomes de carbone et de proton.
1.4. Propriétés dynamiques des compositions élastomériques
Les propriétés dynamiques G* et tan(δ)max sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de composition vulcanisée (éprouvette cylindrique de 4 mm d’épaisseur et de 400 mm 2 de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10 Hz, à une température de 60°C. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1 % à 100 % crête-crête (cycle aller) puis de 100 % à 0,1 % crête-crête (cycle retour).
Les résultats exploités sont le module complexe de cisaillement dynamique G* à 50 % de déformation (G* 50% retour), le facteur de perte dynamique tan(δ) à 60°C. Pour le retour, on enregistre la valeur du module complexe de cisaillement dynamique G* à 50 % de déformation, noter G* 50%retour à 60°C et la valeur maximale du facteur perte dynamique tan(δ) observée, notée tan(δ) max à 60°C .
Les résultats sont indiqués en base 100 ; la valeur arbitraire 100 étant attribuée au témoin pour calculer et comparer ensuite tan(δ) max à 60°C et G* 50% retour à 60°C .
Pour tan(δ) max à 60°C , la valeur en base 100 pour l’échantillon à tester est calculée selon l’opération : (valeur de tan(δ) max à 60°C de l’échantillon à tester/valeur de tan(δ) max à 60°C du témoin) × 100. De cette façon, un résultat inférieur à 100 indique une diminution de l’hystérèse qui correspond à une amélioration de la performance de résistance au roulement.
Pour G* 50%retour à 60°C , la valeur en base 100 pour l’échantillon à tester est calculée selon l’opération : (valeur de G* 50%retour à 60°C de l’échantillon à tester/valeur de G* 50%retour à 60°C du témoin) × 100. De cette façon, un résultat supérieur à 100 indique une amélioration du module complexe de cisaillement dynamique G* 50%retour à 60°C , qui corrobore d’une amélioration de la rigidité du matériau.
1.5. Essai de traction.