INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre schématiquement un dispositif 4 configuré pour contrôler un système SALC, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le dispositif 4 correspond par exemple à un dispositif embarqué dans le véhicule 10, par exemple un calculateur.
Le dispositif 4 est par exemple configuré pour la mise en œuvre des opérations décrites en regard de la et/ou des étapes du procédé décrit en regard de la . Des exemples d’un tel dispositif 4 comprennent, sans y être limités, un équipement électronique embarqué tel qu’un ordinateur de bord d’un véhicule, un calculateur électronique tel qu’une UCE (« Unité de Commande Electronique »), un téléphone intelligent (de l’anglais « smartphone »), une tablette, un ordinateur portable. Les éléments du dispositif 4, individuellement ou en combinaison, peuvent être intégrés dans un unique circuit intégré, dans plusieurs circuits intégrés, et/ou dans des composants discrets. Le dispositif 4 peut être réalisé sous la forme de circuits électroniques ou de modules logiciels (ou informatiques) ou encore d’une combinaison de circuits électroniques et de modules logiciels.
Avantageusement, chaque module 20 récupérateur d’énergie peut être indépendant des autres.
La largeur et l’épaisseur des segments de ruban 16 dépendent de la taille du câble et de l’application considérée. Elles sont choisies de façon à permettre au câble de conserver une flexibilité et une taille acceptables dans cette application.
Chaque segment de ruban 16 est alimenté en courant électrique à partir de la puissance qui circule dans les deux éléments conducteurs entre lesquels il est disposé.
En effet, l’énergie provenant des éléments conducteurs en question est recueillie par chaque module 20 récupérateur d’énergie, qui utilise le flux magnétique induit par cette circulation de courant pour en récupérer l’énergie.
Chaque module 20 récupérateur d’énergie peut par exemple, mais non nécessairement, être du type décrit ci-après.
Le module 20 récupérateur d’énergie peut comporter une seule bobine ou une pluralité de bobines, qui peuvent être montées en série, en parallèle ou les deux, de façon à obtenir des niveaux suffisants de tension et de puissance. Le nombre de bobines dépend de l’application visée et de l’espace disponible dans le câble. La puissance récupérée est proportionnelle au nombre de bobines.
Chaque bobine a un noyau magnétique et un nombre prédéterminé de spires.
Le noyau magnétique est réalisé par exemple dans un matériau ferromagnétique doux, tel qu’un alliage de fer et de nickel, par exemple avec au moins 36% de nickel, ou bien un alliage de fer et de silicium, ou bien une ferrite, ou encore un alliage nanocristallin ou un matériau amorphe.
Les spires constituent une bobine de fil isolé. Lorsque la bobine est placée dans un champ magnétique, ce dernier induit la circulation d’un flux magnétique dans le noyau, qui induit à son tour une tension aux bornes de la bobine proportionnelle à l’amplitude de ce flux, à la section du noyau et au nombre de spires de la bobine.
A titre d’exemple nullement limitatif, pour un câble triphasé, avec des bobines ayant chacune un nombre de spires de l’ordre de 500, une longueur d’environ 70 à 80 mm et une hauteur d’environ 5 à 10 mm, une section de cuivre comprise entre environ 0,005 mm 2 et environ 0,3 mm 2 et un noyau magnétique présentant une section comprise entre 1 mm 2 et 3 mm 2 , lorsque l’intensité moyenne du courant parcourant le câble est d’environ 100 A, on peut obtenir une tension moyenne comprise entre 60 mV et 70 mV avec une tension maximale dépassant 100 mV.
Un module redresseur pouvant être compris dans le module 20 récupérateur d’énergie, l’énergie mise à disposition des segments de ruban 16 pourra prendre la forme d’un courant continu.
Toute forme de réalisation du module 20 récupérateur d’énergie, éventuellement autre que les bobines, est disposée de telle sorte que l’axe privilégié de fonctionnement du module 20 récupérateur d’énergie soit parallèle aux lignes de champ du champ magnétique induit. Dans un câble triphasé, par exemple, où les courants dans chaque élément conducteur 10, 12 et 14 sont déphasés de 120°, la composante radiale du champ résultant est maximale entre deux phases. Le module 20 récupérateur d’énergie est donc disposé entre deux phases et positionné de façon que son axe privilégié de fonctionnement soit parallèle aux lignes de champ.
Le câble conforme à l’invention peut comporter en outre une gaine 22 transparente disposée autour des éléments conducteurs 10, 12 et 14, du ou des segments de ruban 16 et du ou des modules 20 récupérateurs d’énergie.
La gaine 22 transparente est par exemple en matière plastique.
RÉCUPERATEUR D'ENERGIE A LARGE GAMME DE VITESSE DE FONCTIONNEMENT DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTERIEUR La présente invention concerne un système de récupération d'énergie électromagnétique apte à convertir en énergie électrique un mouvement de rotation ou de translation d'un élément mobile par rapport à un élément fixe.
Un avantage de ce système est sa capacité à convertir ce mouvement efficacement sur une large gamme de vitesses de rotation (typiquement de 1 tour/jour à 10000 tours/s, ou de déplacement de l'élément mobile. L'énergie électrique dans laquelle le mouvement est converti peut par exemple être ensuite utilisée pour transmettre une information à distance à l’aide d’un microcontrôleur et d’une puce RF.
Le procédé peut comporter, après l’étape c) de démoulage, une étape de remise en service du moule. Dans cette étape de remise en service, le moule peut être nettoyé pour enlever les éventuelles traces de résine. Le cas échéant, le conduit d’alimentation et/ou le conduit de fin de remplissage peuvent être nettoyés et/ou au moins partiellement remplacés.
Après l’étape de remise en service, le moule peut être réutilisé pour former un nouvel élément en mettant en œuvre à nouveau le procédé selon l’invention.
L’élément surmoulé peut comporter, le cas échéant, un insert, par exemple disposé dans la cavité du moule avant le positionnement de ce dernier sur la pièce. On pense notamment à l’utilisation d’une préforme fibreuse 3D.
Le procédé peut être mis en œuvre successivement avec plusieurs moules.
Installation L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, une installation pour la mise en œuvre du procédé tel que défini précédemment, pour la réalisation d’au moins un élément sur une pièce à l’aide d’au moins un moule comportant une cavité ayant une forme correspondant à l’élément à réaliser, cette cavité présentant une ouverture, l’installation comportant :
un système d’alimentation en résine thermodurcissable du moule, un système de chauffage du moule, un bras robotisé permettant de déplacer le moule.
L’installation permet la fabrication d’au moins un élément sur la pièce, de manière simple et fiable. L’installation est également très adaptative car elle peut être facilement utilisée pour fabriquer différents éléments sur différentes pièces.
Le système de chauffage du moule peut être dissocié du moule, comportant par exemple une surface chauffante sur laquelle le moule peut être posé en attente d’utilisation. Le système de chauffage du moule peut aussi comporter une enceinte fermée chauffée dans laquelle le moule est placé avant d’être utilisé.
Le ou les moules peuvent ainsi être placés, notamment par le bras robotisé, sur la surface chauffante ou dans l’enceinte avant d’être positionnés sur la pièce pour la fabrication du ou des éléments.
Le moule peut être détachable du bras robotisé. Il est alors facile de modifier le moule et/ou de le préparer, et le temps d’occupation du robot par le moule peut être réduit.
Ainsi, le bras robotisé peut, une fois la résine gélifiée dans le moule, se désaccoupler d’un premier moule et aller chercher un second moule pour réaliser un second élément, la polymérisation continuant dans le premier moule. Lorsque plusieurs éléments doivent être fabriqués sur une même pièce, le temps nécessaire pour fabriquer ces éléments est alors réduit.
Le bras robotisé peut porter une interface munie du système d’alimentation en résine, ce dernier étant pourvu d’un premier connecteur fluidique apte à s’accoupler avec un deuxième connecteur fluidique présent sur le moule, lorsque le moule est accouplé à l’interface.
L’installation peut également comporter une zone de stockage des moules utilisés dans laquelle le ou les moules peuvent être placés après la fabrication d’un élément dans l’attente d’être remis en service.
L’installation peut comporter un système de pilotage du bras robotisé, par exemple un ordinateur ou un automate, et divers systèmes mécaniques pour la mise en œuvre du procédé.
L’installation peut comporter un électroaimant servant à maintenir le moule contre la pièce, le champ magnétique s’exerçant à travers l’épaisseur de la pièce.
Moule L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, en combinaison avec ce qui précède, un moule pour la réalisation d’un élément sur une pièce, pour la mise en œuvre du procédé tel que défini précédemment et/ou utilisé dans l’installation telle que définie précédemment, le moule comportant une cavité ayant une forme correspondant à l’élément à réaliser, cette cavité présentant une ouverture à disposer en regard de la pièce.
Ainsi, un troisième capteur de pression 52 est avantageusement positionné dans la portion d’éjection 18 du circuit de dérivation de manière à confirmer ou à affiner la valeur calculée de viscosité du sang du patient 12. Ce capteur 52 est destiné à relever la pression au cours de la phase d’éjection, lors de l’onde systolique.
L’agencement des différents éléments et/ou moyens et/ou étapes de l’invention, dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, ne doit pas être compris comme exigeant un tel agencement dans toutes les implémentations. En tout état de cause, on comprendra que diverses modifications peuvent être apportées à ces éléments et/ou moyens et/ou étapes, sans s'écarter de l'esprit et de la portée de l’invention. En particulier : la longueur de la canule d’admission ainsi que la matière la composant/formant ; la forme, le nombre et l’objet même du moyen de libération de l’enveloppe temporaire consistant dans l’exemple choisi pour illustrer l’invention en une ligne sécable 101.
Dispositif d’assistance ou de suppléance du cœur. Domaine technique. La présente invention a pour objet un dispositif d’assistance ou de suppléance du cœur et avantageusement les poumons (oxygénateur).
A titre d'exemples, on peut citer le 2-méthyl-5-aminophénol, le 5-N-(β-hydroxyéthyl)amino-2-méthylphénol, le 3-aminophénol, le 1,3-dihydroxybenzène, le 1,3-dihydroxy-2-méthylbenzène, le 4 -chloro-1,3-dihydroxybenzène, le 2,4-diamino-1-(β-hydroxyéthyloxy)benzène, 2-amino-4-(β-hydroxyéthylamino)-1-méthoxybenzène, le 1,3-diaminobenzène, le 1,3- bis(2,4-diaminophénoxy)propane, le 3-uréidoaniline, le 3-uréido-1-diméthylaminobenzène, le sésamol, le 1-β-hydroxyéthylamino-3,4-méthylènedioxybenzène, le α-naphtol, le 2-méthyl-1-naphtol, le 6- hydroxyindole, le 4-hydroxyindole, le 4-hydroxy-N-méthylindole, le 2-amino-3-hydroxypyridine, le 6-hydroxybenzomorpholine, le 3,5-diamino-2,6-diméthoxypyridine, le 1-N-(β-hydroxyéthyl)amino-3 ,4-méthylènedioxybenzène, le 2,6-bis(β-hydroxyéthylamino)toluène, le 6-hydroxyindoline, le 2,6-dihydroxy-4-méthylpyridine, le 1-H-3-méthylpyrazol-5-one, le 1-phényl-3-méthylpyrazole -5-one, le 2,6-diméthylpyrazolo[1,5-b]-1,2,4-triazole, le 2,6-diméthyl[3,2-c]-1,2,4-triazole et 6-méthylpyrazolo [1,5-a]benzimidazole, leurs sels d'addition avec un acide, et leurs mélanges.
De manière générale, les sels d'addition des bases d'oxydation et des coupleurs utilisables dans le cadre de l'invention sont notamment choisis parmi les sels d'addition avec un acide, tels que les chlorhydrates, les bromhydrates, les sulfates, les citrates, les succinates, les tartrates, les lactates, les tosylates, les benzènesulfonates, les phosphates et les acétates.
De préférence, le ou les coupleurs sont choisis parmi le résorcinol, le 2-méthylrésorcinol, le 5-N-(β-hydroxyéthyl)amino-2-méthylphénol, le 2-méthyl-5-aminophénol, le 1-β-hydroxyéthyloxy-2,4-diaminobenzène dichlorhydrate et 3-aminophénol, leurs sels d'addition et leurs mélanges.
Dans la composition de coloration, ledit coupleur est avantageusement présent en une quantité allant de 0,001 % à 10 % en poids, de préférence de 0,005 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition de coloration.
Dans la composition de coloration, ledit colorant oxydant est avantageusement présent en une quantité allant de 0,001 à 20 % en poids, de préférence de 0,01 à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition de coloration.
La composition de coloration peut également comprendre un ou plusieurs agents alcalins.
Les agents alcalins peuvent être choisis parmi les carbonates, les alcanolamines telles que le monoéthanolamine, le diéthanolamine, le triéthanolamine et leurs dérivés, les éthylènediamines oxyéthylénées et/ou oxypropylénées, les hydroxydes minéraux ou organiques, les silicates de métaux alcalins tels que les métasilicates de sodium, les acides aminés, de préférence les acides aminés basiques tels que l'arginine, la lysine, l'ornithine, la citrulline et l'histidine et les composés de formule (I) ci-dessous :
- W est un groupe alkylène(C 1 -C 8 ) divalent, de préférence un groupe propylène, en option substitué notamment par un groupe hydroxyle ou un radical alkyle en C 1 -C 4 ;
- Ra, Rb, Rc et Rd, qui peuvent être identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un radical alkyle en C 1 -C 4 ou un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 .
Les hydroxydes minéraux ou organiques, en particulier les hydroxydes minéraux ou organiques sont choisis de préférence parmi i) les hydroxydes d'un métal alcalin, ii) les hydroxydes d'un métal alcalino-terreux comme, par exemple, l’hydroxyde de sodium ou la l’hydroxyde de potassium, iii) les hydroxydes d'un métal de transition, tels que les hydroxydes de métaux des groupes III, IV, V et VI, iv) les hydroxydes de lanthanides ou d'actinides, les hydroxydes d'ammonium quaternaire et l'hydroxyde de guanidinium.
L'hydroxyde peut être formé in situ, par exemple, l'hydroxyde de guanidine, formé en faisant réagir de l'hydroxyde de calcium avec du carbonate de guanidine.
De préférence, les agents alcalins sont choisis parmi les alcanolamines, notamment le monoéthanolamine, le diéthanolamine et le triéthanolamine, et l'hydroxyde d'ammonium et leurs mélanges.
Les deux compositions, la composition de coloration ou la composition oxydante de l'invention peuvent en option comprendre également un ou plusieurs solvants organiques.
Comme solvants organiques, on peut citer les monoalcools ou diols linéaires ou ramifiés et de préférence saturés, comprenant 2 à 6 atomes de carbone, tels que l'alcool éthylique, l'alcool isopropylique, l'hexylène glycol (2-méthyl-2,4-pentanediol), le néopentyl glycol et 3 -méthyl-1,5-pentanediol, le butylène glycol, le dipropylène glycol et le propylène glycol ; les alcools aromatiques tels que l'alcool benzylique ou l'alcool phényléthylique ; les polyols contenant plus de deux fonctions hydroxyles, tels que le glycérol ; les éthers de polyol tels que les éthers monométhyliques, monoéthyliques ou monobutyliques d'éthylène glycol ou de propylène glycol ainsi que les éthers alkyliques de diéthylène glycol, notamment les éthers alkyliques en C 1 -C 4 tels que, par exemple, l'éther monoéthylique ou l'éther monobutylique de diéthylène glycol.
la quantité de la (des) matière(s) grasse(s) liquide(s) biodégradable(s) (a) est de 10 % en poids ou plus, de préférence de 30 % en poids ou plus, et de manière davantage préférée de 50 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La composition selon la présente invention peut être utilisée en tant que composition cosmétique pour des fibres kératiniques telles que des cheveux, de préférence une composition cosmétique pour la décoloration ou la teinture de fibres kératiniques, et de manière davantage préférée une composition cosmétique pour la décoloration ou la teinture oxydative de cheveux.
La composition selon la présente invention peut doter les fibres kératiniques de bons effets de décoloration ou de teinture, qui sont au moins comparables à ceux fournis par les compositions conventionnelles pour la décoloration ou la teinture de fibres kératiniques.
La composition selon la présente invention est respectueuse des environnements, puisqu’elle utilise une matière grasse biodégradable. Ainsi, la composition selon la présente invention peut être décomposée dans des environnements par l’action de, par exemple, microorganismes, après avoir été utilisée pour la décoloration ou la teinture de fibres kératiniques.
Il est préférable que l’épaississant soit également biodégradable. Il est également préférable que le tensioactif non ionique qui peut être ajouté à la composition selon la présente invention soit biodégradable.
De plus, la présente invention peut réduire les odeurs si de l’ammoniaque n’est pas utilisée en tant qu’agent alcalin. En général, de l’ammoniaque est utilisée en tant qu’agent alcalin. Toutefois, l’ammoniaque peut provoquer une forte odeur. Par conséquent, il est également possible pour la présente invention de prévenir ou de réduire l’odeur, si l’ammoniaque n’est pas utilisée en tant qu’agent alcalin.
En outre, puisque la matière grasse biodégradable utilisée pour la composition selon la présente invention est liquide, il n’est pas nécessaire de chauffer la matière grasse biodégradable pour la faire fondre lors de la préparation de la composition. Par conséquent, le procédé de préparation de la composition selon la présente invention ne requiert pas beaucoup d’énergie, et par conséquent, il est également respectueux des environnements.
La présente invention porte également sur un procédé pour des fibres kératiniques comprenant les étapes de :
Appliquer à un taux d'échantillonnage de 100 Hz un lissage de type exponentiel, ce qui se traduit à l'échantillon t par : ΔFr = α ΔFr t-1 + (1 - α) ΔFr t , avec α compris entre 0 et 1, de préférence proche de 1 (ex. 0,99).
Dans une application pratique, pour obtenir une réponse du type de la , on peut utiliser la relation suivante pour le coefficient de modulation :
γ = γ min + (γ max - γ min ) • (ΔFr - ΔFr min )/(ΔFr max - ΔFr min )
γ min : coefficient minimum de modulation utilisé (ex. γ min = 1 dans un cas usuel)
γ max : coefficient maximum de modulation utilisé (ex. γ max = 3)
ΔFr min : force minimum à partir de laquelle on souhaite moduler le niveau d'assistance (ex. ΔFr min = 25 N)
ΔFr max : force maximum jusqu’à laquelle on souhaite moduler le niveau d'assistance (ex. ΔFr max = 100 N)
Enfin, on borne γ à l’intervalle [γ max , γ min ].
Les figures 3A à 3C sont des courbes illustrant des signaux instantanés mesurés dans un exemple d'utilisation réel du système. L'axe des abscisses représente le temps exprimé en secondes.
A 10 secondes, le cycliste amorce une ascension après avoir roulé sur du plat. La pente reste sensiblement constante jusqu'à 25 secondes, où la pente s'accentue jusqu'à environ 30 seconds. Ensuite la pente devient de nouveau nulle.
La illustre la variation correspondante du coefficient de modulation γ. Il reste constant et égal à 1 jusqu'à 10 secondes. Ensuite il augmente rapidement vers 2 et oscille autour de 2. A environ 25 secondes, le coefficient γ augmente rapidement vers 3 et reste saturé à 3 pendant quelques secondes. Après 30 secondes, le coefficient redescend vers 1.
La illustre la variation correspondante du courant moteur I en ampères, traduisant directement le couple moteur. Le courant moteur suit l'allure générale du coefficient de modulation γ, avec des oscillations marquées et régulières.
Entre 0 et 10 secondes, le courant oscille autour d'une valeur moyenne d'environ 2,5 A. A partir de 10 secondes, le couple se met à osciller autour d'une valeur moyenne d'environ 15 A.
Entre 25 et 30 secondes, le courant augmente de façon moins significative que le coefficient de modulation γ, et oscille autour d'une valeur moyenne d'environ 20 A. Le courant moteur dépend aussi de l'effort de pédalage – s'il ne suit pas exactement le coefficient γ, c'est que les conditions de pédalage sont différentes, ou bien qu'il est limité par le système de commande pour des raisons de sécurité.
La illustre la variation du couple mesuré au pédalier en Nm. Le couple oscille autour d'une valeur moyenne au rythme du pédalage. Ce sont ces oscillations qui sont traduites dans le couple moteur de la .
Il existe essentiellement deux techniques de rompage de verre, en fonction de la complexité du volume à découper.
Ainsi, pour les marges ayant une forme simple, c’est-à-dire essentiellement à bords rectilignes, il est possible d'utiliser une technique de rompage inverse rectiligne, illustrée en . Il s'agit de réaliser une découpe rectiligne traversante, c'est-à-dire d'un bord à l'autre, puis de mettre l'ensemble du trait de découpe en extension par soulèvement de la feuille de verre sur toute la longueur du trait de découpe, par exemple au moyen d'une barre ou d'un ou plusieurs contacts ponctuels.
Néanmoins, ce procédé ne permet pas de rompre des marges de formes complexes (i.e. formes comportant une partie concave, voire une encoche). Aussi, pour les formes de contours non rectilignes, on travaille à partir d’un primitif de dimensions plus grandes que la forme à découper. Les différentes étapes menant au rompage sont illustrées sur les figures 2a à 2d (réunies dans une seule ) : - on part d'un primitif ayant par exemple la forme d'un carré (figure 2a), d'un rectangle ou d'un trapèze, - on trace, par exemple à l'aide d'une molette de verrier, le contour de la ou des marges à découper (figure 2b). Des traits de découpe complémentaires sous forme de segments droits peuvent également être disposés en périphérie des marges pour faciliter leur rompage ; - le rompage s'effectue par une technique de mise en flexion locale de la fissure initiale par appui sur la marge ou bien par préhension de la marge. La mise en flexion se fait par un mécanisme de bras de levier en appuyant sur la feuille de verre, à l'extérieur de la forme et en un nombre de points limité, sur un revêtement dur ou mou (figure 2c) ; - la forme finale recherchée est ensuite isolée des marges désormais rompues (figure 2d), et peut éventuellement faire l’objet d’un façonnage consistant en un meulage.
Les figures 3a à 3d (réunies dans une seule ) sont des schémas en section du rompage d'une feuille de verre par mise en flexion d’un trait de découpe de forme complexe à l'aide d'une mise en flexion de la marge correspondante.
Les figures 3a et 3b concernent le cas du rompage sur un tapis souple. Une force est appliquée sur la chute par appui jusqu'à rupture et séparation de la chute.
Sur les figures 3c et 3d, il s'agit de l'exemple du rompage sur un tapis dur. La feuille de verre est placée en porte à faux de façon à ce qu'une force appliquée sur la chute, par appui ou préhension, permette de déformer la feuille de verre jusqu'à rupture.
Bien que les techniques décrites en référence aux figures 2a à 2d et 3a à 3d sont conventionnellement utilisées pour le rompage de marges de formes complexes, elles n’en présentent pas moins plusieurs inconvénients.
Ainsi, dans le cas des figures 3c et 3d, il existe une perte de surface de verre sacrificielle nécessaire à la mise en porte à faux lors du rompage.