INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce mode de réalisation, chacune des lames 60, 64 a un diamètre interne Dint qui est sensiblement égal au diamètre interne minimal Dmin du premier élément 41, et un diamètre externe Dext qui est sensiblement égal au diamètre externe maximal Dmax du premier élément 41. Dans l’exemple représenté, Dmin est défini par le filetage interne 74 du premier élément 41, et Dmax est défini par l’extrémité supérieure 70 du premier élément 41.
Dans les différents modes et variantes de l’invention, une concentration des contraintes a lieu dans les zones à fort rayon de courbure. Le premier élément 41 doit donc de préférence être doté d’une haute résistance élastique afin de rester dans son domaine élastique lors de l’application de la précharge, mais également d’une résistance à la fatigue suffisante pour tenir l’alternance des chargements en fonction des régimes moteurs. Pour répondre à ces contraintes, l’utilisation d’un matériau composite à matrice organique (CMO) à fibres longues unidirectionnelles est avantageuse pour la fabrication d’une telle pièce. En effet ces matériaux possèdent une grande limite élastique, des hauts modules de Young dans le sens des fibres et une durée de vie importante en traction comme en compression. De plus, ces matériaux peuvent être mis en œuvre selon différents procédés de fabrication (stratification, placement de fibre automatique, enroulement etc.).
Il est également possible d’avoir recours à un matériau métallique (par exemple un alliage d’aluminium). En particulier, l’utilisation d’un matériau métallique pour former le premier élément 41 selon les deux derniers modes de réalisation est avantageuse.
La fabrication additive peut être utilisée pour réaliser ce premier élément 41.
ENSEMBLE PROPULSIF A HELICE POUR AERONEF, COMPRENANT UNE AUBE DE STATOR INTEGREE A UNE PARTIE D’EXTREMITE AMONT D’UN MAT D’ACCROCHAGE DE HAUTEUR REDUITE La présente invention se rapporte au domaine des ensembles propulsifs pour aéronef, comprenant une turbomachine à hélice non-carénée, en aval de laquelle se trouve une rangée annulaire d’aubes de stator non-carénées.
Un tel ensemble propulsif est par exemple divulgué dans le document FR 3 083 207 A1.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Dans un ensemble propulsif comprenant une turbomachine à hélice non-carénée, il est prévu une veine primaire de circulation des gaz, ainsi qu’une veine secondaire de circulation des gaz délimitée uniquement radialement vers l’intérieur. En effet, ce type de turbomachine ne comprend pas de nacelle extérieure, à l’inverse d’un turboréacteur dont la soufflante est classiquement entourée par une nacelle.
L’hélice d’une turbomachine aspire une masse d’air qui est ensuite divisée en un flux primaire circulant dans la veine primaire, et en un flux secondaire circulant dans la veine secondaire.
Le flux primaire traverse typiquement un ou plusieurs compresseurs, par exemple un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre de combustion, une ou plusieurs turbines, par exemple une turbine haute pression et une turbine basse pression, puis enfin une tuyère d’échappement des gaz. De manière connue, la turbine haute pression entraine en rotation le compresseur haute pression par l’intermédiaire d’un premier arbre, dit arbre haute pression, tandis que la turbine basse pression entraine en rotation le compresseur basse pression et la soufflante par l’intermédiaire d’un deuxième arbre, dit arbre basse pression. Afin d’améliorer le rendement propulsif de la turbomachine et de réduire sa consommation spécifique, il a été proposé d’augmenter le taux de dilution (« bypass ratio » en anglais, qui correspond au rapport entre le débit du flux secondaire (froid), et le débit du flux primaire (chaud) qui traverse le corps primaire).
Pour atteindre de tels taux de dilution, l’hélice est découplée de la turbine basse pression, permettant ainsi d’optimiser indépendamment leurs vitesses de rotation respectives. Habituellement, le découplage est réalisé à l’aide d’un réducteur tel qu’un mécanisme de réduction épicycloïdal, placé entre l’extrémité amont de l’arbre basse pression et l’hélice. Cette hélice devient alors entrainée indirectement par l’arbre basse pression, par l’intermédiaire du mécanisme de réduction. Le découplage permet ainsi de réduire la vitesse de rotation et le rapport de pression de l’hélice (« fan pressure ratio » en anglais), et d’augmenter la puissance extraite par la turbine basse pression. Grâce au mécanisme de réduction, l’arbre basse pression peut ainsi tourner à des vitesses de rotation plus élevées que dans les turbomachines conventionnelles.
Avantageusement, z est égal à 2, 3 ou 4 et -(A) z - est un groupe d’acides aminés choisi parmi : une valine et une citrulline ; une phénylalanine et une lysine ; une valine et une alanine ; deux alanines ; un acide aspartique, une valine et une citrulline ; un acide glutamique, une valine et une citrulline ; trois glycines ; deux glycines, une phénylalanine et une glycine. De préférence, z est égal à 2 et -(A) z - est un groupe d’acides aminés choisi parmi : une valine et une citrulline ou une valine et une alanine.
De manière également avantageuse, -(A) z - peut représenter un site de clivage par une enzyme choisie parmi les enzymes de type cathepsine B, cathepsine C, cathepsine D, les enzymes choisies parmi la plasmine, une enzyme lysosomale, l’urokinase (également appelée activateur du plasminogène de type urokinase (uPA)), l’élastase, la protéinase 3, la cathepsine G.
-(A) z - peut aussi représenter un site de clivage par une enzyme de type métalloprotéinase matricielle (MMP). Dans ce cas, l’enzyme type métalloprotéinase matricielle (MMP) est choisie de préférence parmi les collagénases 1, 2 et 3 (MMP-1, MMP-8, MMP-13), les gélatinases A et B (MMP-2 et MMP-9), les stromélysines 1 et 2 (MMP-3 et MMP-10), les matrilysines 1, 2 et 3 (MMP-7, MMP-26, MMP-11), l’élastase des macrophages (MMP-12), les MMP membranaires (MMP-14, MMP-15, MMP-16 MMP-17, MMP-24 et MMP-25), l’énamélysine (MMP-20), la CA-MMP (MMP-23), l’épilysine (MMP-28), la MMP-19, la MMP-21 et la MMP-27.
-(A) z - peut également représenter un site de clivage par une estérase, une carboxylestérase, les protéases et les cathepsines.
Dans le cadre de la présente invention, on entend par « site de clivage » la position où a lieu la coupure de la chaîne peptidique par une enzyme, par exemple le site Valine-Citrulline.
Dans certains modes de réalisation, l’espaceur est une liaison directe ou un groupe de formule :
Dans un mode de réalisation particulier, l’espaceur est une liaison directe ou un groupe de formule :
Un second mode de réalisation préféré de cet ensemble E est représenté sur la . Dans ce second mode, ce sont quatre modules M1 qui sont assemblés les uns aux autres, deux d’entre eux étant juxtaposés selon la direction 3, et deux autres modules M1, également juxtaposés l’un l’autre selon la direction 3, étant empilés sur les deux autres selon une autre direction d’empilement 3’, orthogonale à la direction 3. La direction 3’ peut correspondre à la direction verticale.
Ainsi, l’ensemble modulaire E comporte seize tubes 4, traversant chacun deux parois extérieures pleines opposées 5a de l’ensemble E. Chacune de ces deux parois traversées 5a est réalisée par quatre parois extérieures pleines 6a coplanaires et appartenant respectivement aux quatre modules M1. Les quatre parois extérieures pleines restantes 5a, qui forment l’intégralité de la cuve 2 avec les deux parois opposées 5a précitées, sont chacune réalisée par deux parois extérieures pleines 6a adjacentes et coplanaires et appartenant respectivement à deux des quatre modules M1. Par conséquent, ce sont seize parois extérieures pleines 6a de module qui forment l’intégralité de la cuve 2.
Bien entendu, la conception des quatre modules M1 peut être adaptée de sorte qu’après leur assemblage, une paroi extérieure poreuse subsiste, destinée à être recouverte par un couvercle, comme dans le premier mode de réalisation préféré décrit ci-dessus.
Quel que soit le mode envisagé, il est possible d’isoler hydrauliquement un ou plusieurs modules M1 de l’ensemble E, par exemple au moyen de vannes, pour que ceux-ci ne stockent pas de la chaleur ou n’en délivre pas en fonction de la quantité de chaleur à stocker ou à récupérer respectivement, par exemple en fonction des saisons. Un tel système de stockage offre une grande souplesse de fonctionnement.
A tire d’exemple, chaque module M1 peut présenter les dimensions suivantes : 1 m x 0,25 m x 0,5 m et un volume externe (hors raccordements hydrauliques et hors cuve) d’environ 0,0625 m 3 .
De telles dimensions permettent un empilement aisé des modules, selon une ou plusieurs directions. La matrice poreuse MA peut présenter une porosité comprise entre 75% et 95% occupée quasi complètement par le matériau MCP. Chaque module peut stocker une énergie thermique comprise entre 4 et 20 kWatt.heure.
A titre d’exemple, en considérant une sous-station d’un réseau de chaleur disposant contre une paroi d’un volume libre pour du stockage de chaleur de 0,5 m x 1 m au sol sur une hauteur de 3 m, il serait possible d’installer un système de stockage thermique composé d’un empilement de vingt-quatre modules unitaires présentant un volume total de 1,5 m 3 . Un même système composé de deux cuves cylindriques de conception traditionnelle ne présenterait qu’un volume total de 1,17 m 3 , soit au minimum 20% de de capacité de stockage d’énergie thermique en moins.
L’invention permet de libérer de l’espace pour stocker du matériau MCP.
Le procédé mis en œuvre pour fabriquer l’ensemble de stockage selon invention permet un surmoulage de la mousse directement sur les tubes, ce qui n’était pas possible avec tout autre type de mousse stochastique.
Le surmoulage de la mousse en aluminium sur les tubes en acier assure une mise sous contrainte de l'interface acier/aluminium garantissant une liaison métal/métal intime et durable.
L’intégration des échangeurs thermiques dans la mousse permet un meilleur transfert thermique entre le caloporteur et le matériau MCP, ce qui permet de réduire le nombre d’échangeurs thermiques, par exemple le nombre de tubes. Le fait d’utiliser moins de tubes offre la possibilité d’utiliser des nourrices hydrauliques pour la distribution hydraulique et la collecte hydraulique du fluide caloporteur aux extrémités de connexion des échangeurs thermiques. L’utilisation de nourrices hydrauliques, de préférence équipées d’organes d’équilibrage, offre plusieurs avantages. Tout d’abord, elle permet de s’affranchir de l’utilisation de boîtes à eau impliquant le recours à des plaques pour réaliser l’interface avec le faisceau de tubes souvent utilisées dans la conception traditionnelle. L’utilisation de plaques, également appelées plaques collectrices de tubes, implique de nombreuses et coûteuses opérations d’assemblage (obtenues par soudage ou par dudgeonnage) pour réaliser la liaison entre la/les plaque(s)) et les tubes. Il faut ainsi compter deux opérations d’assemblage par tube. Ces opérations d’assemblage peuvent en outre constituer des zones fragilisées dès l’instant où elles font intervenir des opérations de soudage.
L’utilisation de nourrices hydrauliques simplifie également les opérations d’assemblage. Les soudures sont réalisées à l’extérieur du module de stockage thermique ente les extrémités de connexion des échangeurs thermiques et les nourrices.
La liaison par soudure se fait avantageusement « bout-à-bout » ou par l’utilisation de raccords, par exemple de type union, offrant une bien meilleure résistance mécanique que des liaisons tubes sur plaques tubulaires usuelles. D’autre part, la possibilité de réaliser les liaisons soudées à l’extérieur du module facilite leur accessibilité, notamment pour les opérations de contrôles périodiques / inspection. En outre, le fait d’éviter l’usage de boîtes à eau pour la distribution et la collecte hydraulique du fluide caloporteur du moule en utilisant à la place des nourrices hydrauliques permet de réduire le volume de fluide caloporteur contenu dans ces composants. Dans l’éventualité où le fluide caloporteur est pressurisé, la possibilité de réduire le volume contenu dans le module permet d’alléger et de limiter les contraintes sur la conception, notamment dans le cas d’utilisation de fluide sous pression.
La réduction du nombre de tubes permet de ne pas avoir recours à des inserts, réduisant le coût et la complexité du module. La densité énergétique de stockage du module peut être augmentée dans la mesure où du volume libéré par les tubes en moins peut être remplacé par du matériau MCP. L’absence d’inserts dans les tubes peut réduire les risques d’encrassement dans les tubes dans certains cas.
Un exemple de procédé de fabrication du module de stockage thermique M1 va maintenant être décrit.
Les figures 7A à 7F représentent différentes étapes de manière schématique d'un exemple procédé de fabrication du module de stockage thermique M1.
Les pigments classiques convenables peuvent être blancs ou colorés, inorganiques et/ou organiques et enrobés ou non enrobés. On peut citer, par exemple, les pigments inorganiques tels que le dioxyde de titane, facultativement traité en surface, les oxydes de zirconium ou de cérium et les oxydes de fer ou de chrome, le violet de manganèse, le bleu outremer, l’hydrate de chrome et le bleu ferrique. On peut également citer, parmi les pigments organiques, le noir de carbone, les pigments de type D & C et les laques à base de carmin de cochenille ou de baryum, strontium, calcium ou aluminium, tels que D & C Red n° 10, 11, 12 et 13, D & C Red n° 7, D & C Red n° 5 et 6 et D & D Red n° 34, ainsi que les laques telles que D & C Yellow n° 5 et D & C Red n° 2. Les pigments classiques peuvent en outre inclure des traitements de surface à la colophane (c’est-à-dire qu’il s’agit de colorants colophanés).
En conformité avec des modes de réalisation préférés, les colorants classiques sont facultativement présents dans la composition de transformation de couleur en une quantité d’environ 0 % à environ 2 % en poids, de préférence d’environ 0 % à environ 1 % en poids, de préférence d’environ 0 % à environ 0,5 %, tel que d’environ 0 % à environ 0,2 %, du poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires.
COLORANT À EFFET
Par « colorant à effet », on entend des pigments qui créent d’une manière générale un aspect coloré (caractérisé par une certaine nuance, un certain éclat et une certaine brillance) qui est non uniforme et qui évolue en fonction des conditions d’observation (lumière, température, angles d’observation, et similaires). Ils contrastent ainsi avec les colorants classiques, qui donnent une nuance uniforme opaque, semi-transparente ou transparente classique.
Il existe plusieurs types de colorants à effets : ceux ayant un faible indice de réfraction, tels que les pigments fluorescents ou photochromiques, et ceux incluant un indice de réfraction plus élevé, tels que les agents perlés (également appelés ici « pigments perlés » ou « pigments perle »), les pigments interférentiels ou les paillettes.
Selon certains modes de réalisation, le colorant à effet est choisi parmi un pigment perlé. Les pigments perlés incluent typiquement un matériau de substrat qui peut se présenter sous la forme d’une plaque ayant une dimension de face d’environ 4 à 1000 microns, par exemple d’environ 1 à 150 microns, et une épaisseur d’environ 0,2 micron à environ 1 micron. Le substrat peut comprendre ou consister en un mica synthétique tel qu’un minéral fluorophlogopite, un mica naturel, de la silice, un borosilicate ou du dioxyde de titane. Un ou plusieurs revêtements, tels que ceux ayant une épaisseur d’environ 40 nm à environ 165 nm, sont formés sur le substrat. Les revêtements, dont au moins certains sont chimiquement différents (et, par exemple, ont un indice de réfraction plus élevé) que le substrat, peuvent inclure des oxydes métalliques tels que l’oxyde de fer, l’oxyde d’étain ou le dioxyde de titane, la silice et des combinaisons de ceux-ci. Les revêtements peuvent inclure en outre une ou plusieurs teintures ou pigments tels qu’un ferrocyanure ou du noir de carbone.
A titre d’exemples de pigments perlés, on peut citer le mica enrobé de titane ou d’oxychlorure de bismuth, les pigments perlés colorés, tels que le mica enduit de titane et d’oxydes de fer, le mica enduit d’oxyde de fer, le mica enduit de titane et en particulier de bleu ferrique ou d’oxyde de chrome, le mica enduit de titane et d’un pigment organique tel que défini ci-dessus, ainsi que les pigments perlés à base d’oxychlorure de bismuth. On peut citer, à titre de pigments perlés, les agents perlés Cellini vendu par BASF (mica-TiCh-lake), Prestige vendu par Eckart (mica-TiCk), Prestige Bronze vendu par Eckart (mica-FeiCh) ou Colorona vendu par Merck (mica-TiCk-FeiCh).
On peut également citer les agents perlés de couleur or vendus en particulier par BASF sous les noms Brilliant Gold 212G (Timica), Gold 222C (Cloisonne), Sparkle Gold (Timica), Gold 4504 (Chromalite) et Monarch Gold 233X (Cloisonne) ; les agents perlés de couleur bronze vendus en particulier par Merck sous les noms Bronze Fine (17384) (Colorona) et Bronze (17353) (Colorona) et par BASF sous le nom Super Bronze (Cloisonne) ; les agents perlés orange vendus en particulier par BASF sous les dénominations Orange 363C (Cloisonne) et Orange MCR 101 (Cosmica) et par Merck sous les dénominations Passion Orange (Colorona) et Matte Orange (17449) (Microna) ; les agents perlés de couleur brune vendus en particulier par BASF sous les noms Nu- Antique Copper 340XB (Cloisonne) et Brown CL4509 (Chromalite) ; les agents perlés à reflet cuivré vendus en particulier par BASF sous le nom Copper 340A (Timica) ; les agents perlés à reflet rouge vendus en particulier par Merck sous le nom Sienna Fine (17386) (Colorona) ; les agents perlés à reflet jaune vendus en particulier par BASF sous le nom Yellow (4502) (Chromalite) ; les agents perlés de couleur rouge à reflet or vendus en particulier par BASF sous le nom Sunstone GO 12 (Gemtone) ; les agents perlés roses vendus en particulier par BASF sous le nom Tan Opale G005 (Gemtone) ; les agents perlés noirs à reflet doré vendus en particulier par BASF sous le nom Nu- Antique Bronze 240 AB (Timica), les agents perlés bleus vendus en particulier par Merck sous le nom Matte Blue (17433) (Microna), les agents perlés blancs à reflet argenté vendus en particulier par Merck sous le nom Xirona Silver, et les agents perlés vert doré rosâtres orangés vendus en particulier par Merck sous le nom Indian Summer (Xirona), et leurs mélanges.
On peut également citer, toujours à titre d’exemples d’agents perlés, les particules comprenant un substrat en borosilicate revêtu d’oxyde de titane. Des particules comportant un substrat en verre revêtu d’oxyde de titane sont en particulier commercialisées sous le nom Metashine MC1080RY par la société Toyal.
On peut également citer, à titre d’exemples d’autres pigments à effets, les paillettes en poly(téréphtalate d’éthylène), en particulier celles commercialisées par Meadowbrook Inventions sous le nom Silver IP 0,004X0,004 (paille d’argent). Il est également possible d’envisager des pigments multicouches à base de substrats synthétiques, tels que l’alumine, la silice, le borosilicate de calcium sodium ou le borosilicate de calcium aluminium et l’aluminium.
Les pigments à effets peuvent également être choisis parmi les particules réfléchissantes, à savoir en particulier les particules ayant une taille, une structure, en particulier une épaisseur de la ou des couches qui la composent et leur nature physique et chimique, et l’état de surface qui leur permettent de réfléchir la lumière incidente. Cette réflexion peut, le cas échéant, avoir une intensité suffisante pour créer, à la surface de la composition ou du mélange, lorsque celui-ci est appliqué sur le support à constituer, des points de surbrillance visibles à l’œil nu, à savoir des points plus lumineux qui contrastent avec leur environnement en paraissant étinceler.
Les particules réfléchissantes peuvent être choisies de manière à ne pas nuire, de manière significative, à l’effet colorant généré par les agents colorants qui leur sont combinés et plus particulièrement de manière à optimiser cet effet en termes de rendu des couleurs. Elles peuvent plus particulièrement présenter une couleur ou un reflet jaune, rose, rouge, bronze, orangé, brun, or et/ou cuivré.
Ces particules peuvent présenter des formes variées et peuvent en particulier être sous forme de plaquettes ou de globules, notamment sous forme sphérique.
Les particules réfléchissantes, quelle que soit leur forme, peuvent présenter ou non une structure multicouche et, dans le cas d’une structure multicouche, peuvent présenter, par exemple, au moins une couche d’épaisseur uniforme, en particulier d’un matériau réfléchissant.
Lorsque les particules réfléchissantes ne présentent pas une structure multicouche, elles peuvent être composées, par exemple, d’oxydes métalliques, en particulier d’oxydes de titane ou de fer obtenus par synthèse.
Lorsque les particules réfléchissantes présentent une structure multicouche, elles peuvent par exemple être constituées d’un substrat naturel ou synthétique, en particulier synthétique, au moins partiellement revêtu d’au moins une couche d’un matériau réfléchissant, en particulier d’au moins un métal ou matériau métallique. Le substrat peut être constitué d’un ou plusieurs matériaux organiques et/ou inorganiques.
Collier de serrage pour la fixation de tuyau Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un collier de serrage prévu pour fixer des tubes rigides en métal ou en plastique rigide mais peut également s’appliquer sur des tubes souples type durite
Arrière-plan technique De nombreux colliers de fixation sont déjà prévus pour réaliser la fixation de tuyau, en particulier pour le monde de l’automobile. Comme par exemple, la solution décrite dans le document de brevet US4591119. Cependant, les solutions existantes ne permettent pas la tenue en translation/ rotation des tubes (rigides ou flexibles). Classiquement, pour maintenir des durites souples en translation, il est déjà connu de ménager des ergots ou des nervures sur les surface du collier en contact avec le tube souple, permettant ains d’assurer cette tenue en translation. Une autre solution utilisée est de réaliser la pièce en bi matière avec un corps rigide et des pavés en matière souple (par exemple, en TPE) ce qui permet lors de la fermeture de compresser la matière souple et de garantir la tenue en rotation et translation sur un tube rigide.
Cependant, de telles solutions nécessite l’utilisation de plusieurs matières et/ou plusieurs parties, rendant complexe et couteuse la fabrication des colliers de serrage connus dans l’art antérieure.
Sur la base des problèmes précités, la présente invention concerne un collier de serrage pour la fixation d’un tuyau caractérisé en ce qu’il comprend une première partie adaptée à mettre en position le collier de serrage sur le tuyau, et une seconde partie mobile en rotation par rapport à la première partie et adaptée à se conformer au tuyau une fois repliée sur le tuyau. Particulièrement, la collier de serrage comprend en outre une troisième partie flexible située entre le tuyau et au moins une des première et seconde parties une fois le serrage effectué sur le tuyau.
Avantageusement, les première, seconde et troisième parties sont solidaires entre elles.
En outre, le collier de serrage comprend des premier et second moyens de fixation ménagés respectivement sur les première et seconde parties et adaptés à fixer le collier de serrage sur le tuyau
Avantageusement, le collier de serrage comprend une zone sensiblement plus flexible au niveau d’une jonction des première et seconde parties, permettant de faciliter la mise en rotation de la seconde partie par rapport à la première partie
En outre, au niveau de la jonction, les première et seconde parties comprennent respectivement des troisième et quatrième moyens de fixation adaptés à se conformer entre eux une fois le serrage du collier effectué.
Avantageusement, les premier, second, troisième et quatrième moyens de fixation sont de type crochet