INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence le ratio (D 90 -D 10 )/D 50 de diamètre équivalent des particules de la poudre brute poudre brute, c’est-à-dire de la poudre après extraction du mélange brut issu de l’enceinte après l’étape de chauffage, en particulier après séparation du produit de la réaction (3) de formule A 2x R y O 5+x , est inférieur à 2, de préférence inférieur à 1,5, de préférence inférieur à 1. Les percentiles D 10 , D 50 et D 90 étant les diamètres correspondant respectivement aux pourcentages de 10%, 50% et 90% sur la courbe cumulée de distribution de diamètre de grains en volume classées par ordre croissant de ladite poudre.
Si M = Ti, la teneur élémentaire massique de Ti est de préférence supérieure à 68% et/ou inférieure à 72% et la teneur élémentaire massique en bore est de préférence supérieure à 29% et/ou inférieure à 33%. De préférence, la teneur élémentaire massique en phosphore est inférieure à 0,3%, de préférence inférieure à 0,2% ou même inférieure à 0,1%.
Une telle poudre de diborure d’élément M du groupe 4 du tableau périodique, en particulier une poudre de TiB 2 , de grande pureté et de granulométrie fine et régulière permet d’obtenir par frittage un corps céramique fritté ayant une porosité totale inférieure à 7% en volume sans recours à des ajouts de métaux de transition tels que Ni, Fe ou Co qui sont susceptibles de conduire à la formation de borures de métaux secondaires à partir de ces métaux qui ne sont pas souhaitées.
Une telle poudre permet d’obtenir un corps céramique fritté sous forme d’une pièce dont au moins une dimension, de préférence la totalité des dimensions hors-tout, est supérieure à 5 cm, voire supérieure à 10 cm, et présentant une porosité totale également inférieure à 7%, une distribution de taille de pores très étroite, sans déformation au frittage et sans fissure de retrait.
De préférence, M est Ti.
Ladite poudre de diborure d’élément M du groupe 4 du tableau périodique est alors une poudre du composé TiB 2 qui comprend en outre une ou plusieurs des teneurs massiques suivantes :
- titane (Ti) : supérieure à 68% et/ou inférieure à 72%,
- bore (B) : supérieure à 29% et/ou inférieure à 33%.
- oxygène (O) : inférieure à 1%, de préférence inférieure à 0,5%, ou soufre (S) inférieure à 400ppm, inférieure à 300ppm, inférieure à 100ppm, de préférence inférieure à 50 ppm,
- de préférence phosphore (P) : inférieure à 0,3% de préférence inférieure à 0,2%, de préférence inférieure à 0,1%,
Ladite poudre de diborure d’élément M du groupe 4 du tableau périodique est alors une poudre de TiB 2 dont la composition chimique comprend les teneurs élémentaires massiques suivantes :
-titane (Ti) : supérieure à 68% et/ou inférieure à 72%,
- bore (B) : supérieure à 29% et/ou inférieure à 33%,
- de préférence phosphore (P) inférieure à 0,3%,
- aluminium métallique : inférieure à 2%,
On pourra également se référer au document EP3747760 qui divulgue un dispositif de commande pour contrôler la vitesse d’ouverture d’une porte coulissante lorsque la porte a atteint une vitesse prédéterminée d’ouverture de porte.
Le dispositif comprend un arbre d’enroulement relié à une courroie et un frein électromagnétique à courants de Foucault pour réduire la vitesse de rotation de l'arbre d'enroulement.
Le frein électromagnétique à courants de Foucault comprend un stator et un rotor qui décrit un mouvement de rotation autour de son axe.
Le stator comprend une bague en cuivre et un paquet de tôles magnétiques, et le rotor comprend un moyeu magnétique comportant des aimants permanents disposés de sorte qu’un pôle nord succède à un pôle sud. La bague en cuivre est soumise à un champ magnétique variable généré par les aimants permanents dont la fréquence est proportionnelle à la vitesse de rotation du rotor.
Le champ magnétique est rebouclé par l’intermédiaire du paquet de tôles du stator. Ce phénomène induit l’apparition de courants de Foucault dans la bague en cuivre qui génèrent un champ magnétique statorique.
Le champ magnétique statorique s’oppose au champ magnétique rotorique généré par les aimants permanents et crée un couple électromagnétique. Le couple est proportionnel à la fréquence du champ magnétique variable et donc à la vitesse de rotation du rotor. L’amortissement magnétique généré par le frein électromagnétique et défini par le rapport du couple électromagnétique sur la vitesse de rotation est invariable selon la vitesse de rotation du rotor.
Selon une autre mode de réalisation, le frein électromagnétique à courant de Foucault comprend un bobinage remplaçant la bague en cuivre permettant de faire varier le coefficient d’amortissement.
Cependant, l’utilisation d’un électroaimant nécessite d’alimenter le dispositif de commande par une source d’alimentation électrique extérieure au dispositif complexifiant l’implantation du dispositif dans l’aéronef.
Au vu de ce qui précède, l’invention a pour objet un système de contrôle de la vitesse de déplacement d’une porte coulissante pour aéronef comprenant un dispositif de freinage électromagnétique de la porte comportant un arbre de transmission et des moyens résistifs électromagnétiques, et des moyens de liaison destinés à être reliés à la porte coulissante et coopérant avec l’arbre de transmission de sorte que lorsque la porte coulissante se déplace dans une direction prédéterminée, les moyens de liaison entraînent l’arbre de transmission et les moyens résistifs électromagnétiques appliquent un couple résistif sur l’arbre de transmission pour contrôler la vitesse de déplacement de la porte.
Les moyens résistifs sont autonomes et comportent une loi de commande reliant une première valeur d’amortissement à un premier seuil de vitesse de vitesse de déplacement de la porte, une deuxième valeur d’amortissement à un deuxième seuil de vitesse de vitesse de déplacement de la porte supérieure au premier seuil de vitesse, les moyens résistifs appliquant sur l’arbre de transmission le couple résistif égal à un premier couple égal à la première valeur d’amortissement multipliée par la différence entre la vitesse de déplacement de la porte et le premier seuil de vitesse lorsque la vitesse de déplacement est supérieure au premier seuil de vitesse, et appliquant le couple résistif égal à la somme du premier couple et d’un deuxième couple égal à la deuxième valeur d’amortissement multipliée par la différence entre la vitesse de déplacement de la porte et le deuxième seuil de vitesse lorsque la vitesse de déplacement est supérieure au deuxième seuil de vitesse.
La loi de commande variable définie par les valeurs de couple résistif différentes selon la vitesse de déplacement de la porte permet d’optimiser la vitesse de déplacement de la porte coulissante selon des plages de vitesse de déplacement de la porte.
Les moyens résistifs ne sont pas alimentés par une source d’énergie externe de sorte qu’ils sont autonomes et aisés à implémenter dans l’aéronef car ils ne nécessitent pas d’être raccordés électriquement à des composants de l’aéronef.
De préférence, les moyens résistifs comprennent une génératrice reliée à l’arbre de transmission et configurée pour appliquer le couple résistif, et des moyens de contrôle de la génératrice alimentés par la génératrice et comportant la loi de commande.
Comme les moyens résistifs sont réalisés par des composants électromécaniques (génératrice), ils ne sont pas sensibles aux variables environnementales, par exemple la température, l’humidité, les vibrations, de sorte que la valeur du couple résistif ne fluctue selon les variables environnementales.
Avantageusement, les moyens de contrôle comprennent des moyens de dissipation comprenant un premier moyen résistif électrique, un deuxième moyen résistif électrique, et des moyens de commutation configurés pour relier le premier moyen résistif aux bornes de la génératrice lorsque la tension électrique produite par la génératrice est égale à un premier seuil de tension prédéterminé indicatif de la première valeur de vitesse et pour relier en outre le deuxième moyen résistif aux bornes de la génératrice lorsque la tension électrique produite par la génératrice est égale à un deuxième seuil de tension prédéterminé indicatif de la deuxième valeur de vitesse, le premier moyen résistif étant configuré de sorte que lorsqu’il est relié à la génératrice, la génératrice applique le couple résistif égal à la première valeur de couple sur l’arbre de transmission, et le deuxième moyen résistif étant configuré de sorte que lorsqu’il est relié à la génératrice, la génératrice applique le couple résistif égal à la somme de la première valeur de couple et la deuxième valeur de couple sur l’arbre de transmission.
(Acide soluble dans l'eau)
La composition selon la présente invention comprend (b) au moins un acide soluble dans l'eau.
L’expression « acide soluble dans l’eau » indique dans le présent document un acide ayant une solubilité dans l'eau à température ambiante ordinaire (25 °C) et à pression atmosphérique (760 mmHg) supérieure à 0,5 % en poids, de préférence supérieure à 1 % en poids.
L'acide soluble dans l'eau utilisé dans la présente invention est un acide organique ou un acide inorganique. De préférence, l'acide soluble dans l'eau est choisi parmi les acides organiques.
L'acide inorganique peut être choisi, par exemple, dans le groupe consistant en le chlorure d'hydrogène (HCl), l’acide sulfurique (H 2 SO 4 ), l’acide nitrique (HNO 3 ), l’acide phosphorique (H 3 PO 4 ), et leurs combinaisons. Dans un mode de réalisation de la présente invention, l'acide soluble dans l'eau peut être des acides phosphoriques inorganiques, tels que l'acide pyrophosphorique, l'acide trimétaphosphorique et l'acide hexamétaphosphorique, ainsi que leurs combinaisons.
L'acide organique peut être choisi parmi, par exemple, ceux ayant un ou plusieurs groupes acides choisis dans le groupe consistant en un groupe acide carboxylique, un groupe sulfurique, un groupe sulfonique, un groupe phosphonique, un groupe phosphorique, un groupe hydroxyle phénolique, et un mélange de ceux-ci. De préférence, l'acide organique est choisi parmi ceux ayant un ou plusieurs groupes acide carboxylique et/ou groupes phosphoriques.
Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention, l'acide organique est un acide carboxylique. Des exemples non limitatifs d'acides carboxyliques utiles peuvent inclure l'acide glyoxylique, l'acide oxalique, l'acide malonique, l'acide malique, l'acide glutarique, l'acide citraconique, l'acide citrique, l'acide maléique, l'acide glycolique, l'acide succinique, l'acide adipique, l'acide tartrique, l'acide acétique, l'acide lactique, l'acide glyoxylique monohydraté, l'acide gluconique, l'acide propionique, l'acide aconitique et l'EDTA, ainsi que leurs combinaisons.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, l'acide carboxylique peut comprendre de 2 à 10 atomes de carbone, de préférence de 2 à 8 atomes de carbone, et de manière davantage préférée de 2 à 7 atomes de carbone.
Dans un autre mode de réalisation de la présente invention, l'acide organique est choisi parmi les acides phosphoriques. Des exemples non limitatifs d'acides phosphoriques utiles peuvent inclure l'acide phytique, l’inositol triphosphate, l’inositol pentakisphosphate, le tripolyphosphate et l'adénosine triphosphate, ainsi que leurs combinaisons.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, l'acide organique est choisi parmi les acides monocarboxyliques. Des exemples d'acides monocarboxyliques convenables incluent, sans s'y limiter, des acides aryle, (hétéro)cycliques, alkyle et/ou aliphatiques monocarboxyliques tels que, par exemple, l'acide acétique, l'acide mono-, di- ou trichloracétique, l'acide glyoxylique, l'acide glycolique, l'acide acrylique, l'acide méthacrylique, l'acide pyruvique, l'acide propionique, l'acide D-gluconique et l'acide D-galacturonique.
Dans un mode de réalisation, l'acide organique peut avoir deux groupes acides ou plus. Ce type d'acides organiques peut être ceux ayant deux groupes acides, ceux ayant trois groupes acides, et ceux ayant quatre groupes acides ou plus.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, l'acide organique ayant deux groupes acides ou plus peut être un acide polycarboxylique.
Comme acide polycarboxylique ayant deux groupes acide carboxylique, on peut mentionner les acides dicarboxyliques, tels que l'acide oxalique, l'acide malonique, l'acide malique, l'acide glutarique, l'acide citraconique, l'acide maléique, l'acide tartrique, l'acide succinique, l'acide adipique et l'acide azélaïque.
Comme acide polycarboxylique ayant trois groupes acide carboxylique, on peut mentionner les acides tricarboxyliques, tels que l'acide citrique et l'acide aconitique.
Dans un mode de réalisation préféré, l'acide organique est un acide tricarboxylique, tel que l'acide citrique et l'acide aconitique.
Comme acide polycarboxylique ayant quatre groupes acide carboxylique ou plus, on peut mentionner les acides tétracarboxyliques, tels que l'EDTA, les acides pentacarboxyliques et les acides hexacarboxyliques.
Enfin, le réservoir 11 comporte une membrane 70 fixée sous la base 60 du réservoir 11, la surface supérieure de cette membrane 70 formant la surface interne inférieure du réservoir. Cette membrane 70 est en un matériau flexible et élastique, élastomère ou autre, au moins au niveau de sa face ou de sa surface supérieure, correspondant à la surface interne inférieure du réservoir 11. De manière avantageuse, la membrane 70 est intégralement en un même matériau flexible et élastique, tel qu’un élastomère. Cette membrane 70 loge un insert central, non visible sur les figures annexées, doté d’un bras d’actionnement consistant en le piston 31, ce piston 31 étant fixé à un vérin 10, hydraulique ou pneumatique, apte à déplacer linéairement cet insert. Le piston 31 est fixé à un vérin 10 grâce à un moyen mécanique 73 d’engagement, de fixation ou de connexion audit vérin 10.
Chaque pas de déplacement du vérin 10 correspond à un volume interne du réservoir 11, cette correspondance entre le pas du vérin 10 et le volume interne du réservoir 11 étant stockée ou enregistrée dans les moyens de commande 40. Par rapport à une position initiale dans laquelle la face ou la surface supérieure de la membrane 41 n’est pas déplacée par l’insert central, correspondant à un volume interne maximum du réservoir 11, l’insert est déplacé sous l’action du vérin 10 de sorte que la surface supérieure de la membrane 70 s’élève dans le réservoir 11, réduisant de fait le volume interne du réservoir 11.
Le piston 31 et son insert central 72 peuvent remonter de sorte que la surface supérieure 71 de la membrane 70 jusqu’à proximité du sommet 61 du réservoir 11 de manière à vider l’intégralité de ce dernier 61.
Selon un autre aspect avantageux de l’invention, la canule d’admission 15 mesure environ 70 centimètres (cm) – entre 60 et 80 cm - et est introduite au niveau de la partie supérieure de la jambe, comme on peut le voir schématiquement sur la : une fois introduite en totalité, elle arrive à proximité immédiate du cœur 13.
Sur la sont visibles les différents éléments composant une telle canule d’admission 15, certains en double ou selon deux variantes de réalisation.
La canule d’admission 15 comporte au moins un mandrin de guidage 80 permettant de pousser la canule 15 pour l’introduction de celle-ci 15 jusqu’à sa position finale proche du cœur 13 du patient 12, l’un ou l’autre de ces mandrins 80 (en fonction de la longueur souhaitée) étant utilisé pour servir avec les outils de perçage et d’aspiration 81 du septum.
Cette canule d’admission 15 comporte également deux outils de perçage et d’aspiration 81 du septum, chacun présentant une forme légèrement différente de l’autre afin de faciliter le travail de l’opérateur d’une part pour percer le septum puis d’autre part pour aspirer le sang du patient 12. Ce perçage du septum est envisagé pour évacuer le trop-plein de sang dans le ventricule gauche, le sang risquant de pénétrer dans les poumons qui sont proches et ainsi provoquer un œdème pulmonaire.
Les éléments de guidage 80 ainsi que les outils de perçage et d’aspiration 81 sont destinés à être introduit dans un canal latéral 82 fixé au corps principal 83 de la canule d’admission 15. Ce canal latéral 82 est fixé au corps principal 83 par liaison plastique, à l’aide d’un insert de liaison en métal ou par tous autres moyens adapté.
Une particularité de la canule d’admission 15 selon l’invention réside dans sa capacité à prendre deux états : un premier état dit rétracté dans lequel d’une part le canal latéral 82 est présent contigu au corps principal 83 de la canule 15 et d’autre part le corps principal 83, se présentant sous la forme d’un élément creux, n’est pas rempli de fluide.
Le corps principal 83 de la canule d’admission 15 présente également la particularité d’une pluralité d’ouvertures latérales 89 – de l’ordre de plusieurs dizaines – sur la circonférence de ce corps 83 à partir de l’ouverture d’aspiration longitudinale 86.
Comme énoncé précédemment, une particularité majeure de l’invention réside dans la capacité de la canule d’admission 15 selon l’invention a adopté deux états, l’un rétracté et l’autre développé. L’état rétracté du corps principal 83 avec le canal d’aspiration 82 est maintenu à l’aide d’un moyen mécanique 100 apte à se détruire ou se résorber de manière à libérer automatiquement le corps principal 83 et le canal latéral 82 vers l’état développé. En l’espèce, ce moyen mécanique 100 consiste en une enveloppe temporaire dans laquelle sont contraints le corps principal 83 creux vide et le canal latéral 82 rapporté contre ledit corps 83 lorsqu’en position rétractée.
L’enveloppe temporaire 100 comporte une ligne longitudinale sécable 101. Cette ligne sécable 101 permet de découper l’enveloppe 100 en deux parties sensiblement égales et de retirer l’enveloppe 100 en tirant sur une portion accessible à l’opérateur, directement du fait que l’extrémité proximale 87 de la canule 15 n’est pas insérée dans le corps du patient 12 ou grâce à une partie protubérante de l’enveloppe 100, non représentée sur les figures annexées, hors dudit corps 83 permettant de retirer ladite enveloppe simplement en tirant dessus. La ligne sécable 101 se déclenche facilement en étant amorcé à l’extrémité proximale 87 simplement en tirant sur les deux parties de cette enveloppe temporaire 100 ou encore à l’aide d’un filet à tirer, non représenté sur les figures annexées, pour libérer la ligne sécable 101.
La composition selon la présente invention est une composition pour le traitement et/ou le soin de fibres kératineuses, de préférence des cheveux, comprenant :
La composition selon la présente invention est destinée au traitement de fibres kératineuses, telles que des cheveux. L’expression « fibres kératineuses » signifie des fibres d'origine humaine ou animale, telles que les cheveux, les poils, les cils, les sourcils, la laine, l'angora, le cachemire ou la fourrure. Selon la présente invention, les fibres kératineuses sont de préférence des fibres kératineuses humaines, de manière davantage préférentielle les cheveux.
La composition selon la présente invention est sous la forme d'une solution aqueuse.
La composition selon la présente invention a un pH de 2 à 10, de préférence de 3 à 9, et de manière davantage préférée de 3 à 8, de manière davantage préférée encore de 3 à 6, et en particulier de 4 à 6. Le pH de la composition peut être corrigé à la valeur souhaitée à l'aide d'un ou de plusieurs agents alcalins et/ou d'un ou de plusieurs agents acides couramment utilisés dans le domaine de la cosmétique.
La composition selon la présente invention comprend (a) au moins un silicate soluble dans l’eau, (b) au moins un acide soluble dans l’eau, et (c) de l'eau. Ces composants seront chacun décrits de manière détaillée.
(Silicate soluble dans l'eau)
La composition selon la présente invention comprend (a) au moins un silicate soluble dans l'eau.
L’expression « silicate soluble dans l’eau « signifie dans le présent document un silicate qui a une solubilité dans l'eau à température ambiante ordinaire (25 °C) et à pression atmosphérique (760 mmHg) supérieure à 0,5 % en poids, de préférence supérieure à 1 % en poids.
Le silicate soluble dans l'eau est de préférence choisi parmi les silicates de métal alcalin ou de métal alcalino-terreux, et leurs mélanges. De manière davantage préférentielle, le silicate soluble dans l'eau est choisi parmi les silicates de métal alcalin, tels que les silicates de sodium et les silicates de potassium, et leurs mélanges. De manière davantage préférentielle encore, le silicate soluble dans l'eau est choisi parmi les silicates de sodium. De manière davantage préférée, le silicate soluble dans l'eau est le métasilicate de sodium.
Le ou les silicates solubles dans l’eau peuvent être présents dans la composition selon la présente invention en une quantité de 0,1 % en poids ou plus, de préférence de 0,3 % en poids ou plus, de manière davantage préférée de 0,6 % en poids ou plus, de manière davantage préférée encore de 0,7 % en poids ou plus, et en particulier de 0,8 % en poids ou plus ; et/ou peuvent être de 10 % en poids ou moins, de préférence de 5 % en poids ou moins, de manière davantage préférée de 3 % en poids ou moins, et de manière davantage préférée encore de 2 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
Le ou les silicates solubles dans l'eau peuvent être présents dans la composition selon la présente invention en une quantité de 0,1 % à 10 % en poids, de préférence de 0,3 % à 5 % en poids, de manière davantage préférée de 0,6 % à 3 % en poids, de manière davantage préférée encore de 0,7 % à 2 % en poids, et en particulier de 0,8 % à 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Préférentiellement, le suivi et le traitement de ces paramètres permettent également un diagnostic de l’état circulatoire du patient, c'est-à-dire du massage cardiaque en cours, pendant la RCP, à partir de tout ou partie des mesures opérées (débit, pression, teneur en CO 2 …) et de proposer, comme précédemment, une recommandation d’action à mener par le personnel soignant, typiquement le ou les secouristes pratiquant la RCP sur le patient, en fonction de ce diagnostic d’état circulatoire et ce, afin de permettre une adaptation en temps réel de la circulation, c'est-à-dire du massage cardiaque qui est pratiqué sur le patient.
Dans ce but, afin de déterminer la pression du gaz dans le circuit de gaz 10 du ventilateur 1, on prévoit des moyens de mesure de pression 18, tel un capteur de pression, pour mesurer la pression du gaz, en particulier dans la branche inspiratoire 11, et fournir les valeurs de pression mesurées aux moyens de pilotage où ces valeurs de pression sont traitées. Il est entendu que les mesures de pression peuvent être soit des valeurs, soit des signaux, par exemple des tensions, représentatifs ou correspondant à des valeurs. Les moyens de pilotage 5, qui reçoivent la ou les mesures de pression, sont configurés pour la/les traiter et ensuite commander éventuellement un affichage, sur les moyens d’affichage 3, d’une valeur de pression ou d’une représentation graphique d’une ou plusieurs valeurs de pression traitées, par exemple sous forme d’un barre-graphe ou d’une courbe de pression au fil du temps.
De même, afin de déterminer le débit gazeux dans le circuit de gaz 10 du ventilateur 1, on prévoit des moyens de détermination de débit 16, 17 permettant de mesurer et fournir ensuite aux moyens de pilotage, une ou des mesures ou valeurs de débit de gaz correspondant au débit du gaz dans le circuit de gaz 10, en particulier dans la branche inspiratoire 11 et expiratoire 12, par exemple un ou des capteurs de débit massique. Les mesures de débit opérées sont reçues et traitées par les moyens de pilotage 5, en particulier pour calculer un (des) volumes de gaz par intégration des valeurs de débits sur un intervalle de temps donné, par exemple sur 0,5 à 10 secondes.