INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente une installation CLC selon un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention, ainsi que son fonctionnement, bien adaptés à la combustion d’une charge hydrocarbonée solide, comprenant un réacteur d’oxydation cyclonique et un dispositif de séparation solide/solide en sortie du réacteur de réduction.
Dans le cas de la combustion de charges solides, l’installation CLC peut en effet comprendre : - un séparateur solide/solide 3100, comme déjà mentionné plus haut, disposé en aval et connecté directement, i.e. sans autre enceinte ou dispositif intermédiaire, au réacteur de réduction 2000, configuré pour opérer en lit fluidisé, pour recevoir un mélange gaz/solide 301 issu dudit réacteur de réduction 2000, et pour effectuer la séparation entre des particules du porteur d’oxygène réduit 440 et des particules d’imbrûlés contenues dans le mélange gaz/solide 310 ; et
- au moins un cyclone 3002 disposé en aval du dispositif de séparation solide/solide 3100 et configuré pour recevoir un flux gazeux 601 comportant les particules d’imbrûlés et pour effectuer la séparation entre les particules d’imbrûlés et les fumées de combustion 610, le cyclone 3002 comportant de préférence une conduite de sortie pour les particules d’imbrûlés 602 connectée au réacteur de réduction 2000.
Le flux de porteur d’oxygène 102 est acheminé dans le réacteur de réduction 2000 fluidisé par un gaz de fluidisation 300 où il va réagir avec la charge hydrocarbonée solide 201, dont la conversion en une passe peut être incomplète et nécessiter plusieurs passes dans le réacteur de réduction, avec une recycle de la fraction non convertie de la charge. Le séparateur solide/solide 3100 permet de séparer le porteur d’oxygène réduit 440 d’un flux gazeux 601 comportant des gaz de combustion, du gaz de fluidisation, une fraction solide non convertie de la charge appelée particules d’imbrûlés, et une fraction minoritaire de porteur d’oxygène. Le flux gazeux 601 comportant des particules solides est séparé dans le cyclone 3200 qui évacue un flux 610 comportant les fumées de combustion (et comportant aussi une partie du gaz de fluidisation) et d’autre part un flux 602 comportant la fraction non convertie de la charge (particules d’imbrûlés) et une fraction minoritaire du porteur d’oxygène, qui sont de préférence réacheminés au réacteur de réduction 2000.
Le flux de porteur d’oxygène réduit 440 est de préférence extrait du séparateur solide/solide 3100 au moyen d’une vanne en L 4000, qui est un dispositif permettant de contrôler le flux de porteur d’oxygène qui la traverse en fonction de la fraction de gaz oxydant 100, e.g. de l’air, qui est introduite dans la partie verticale de la vanne en L. Le reste du gaz oxydant, e.g. de l’air, peut être introduit dans la partie horizontale de la vanne en L de manière à former et transporter le mélange gaz solide 115 vers le réacteur d’oxydation cyclonique 3400 où est réalisée l’oxydation du porteur d’oxygène et la séparation gaz/solide telles que décrites en relation avec la , et dont il résulte deux flux, un flux de gaz oxydant appauvri 116, e.g. air appauvri, et un flux de porteur d’oxygène oxydé 102 à destination du réacteur de réduction 2000.
D’autres cyclones similaires au cyclone 3002 peuvent être positionnés en aval du cyclone 3002 pour une séparation gaz/solide plus poussée.
Le séparateur solide/solide 3100 est utilisé pour effectuer une séparation entre des particules d'imbrûlés et les particules du porteur d’oxygène sur la base des propriétés physiques de taille et de masse volumiques différentes des particules. En effet, les particules du porteur d'oxygène, décrit plus haut, ont en général une taille et une masse volumique bien plus importantes que celles des particules d'imbrûlés, et également que celle de cendres volantes issues du réacteur de réduction. Le séparateur solide/solide 3100 peut ainsi être utilisé pour effectuer une séparation entre d’une part des particules d'imbrûlés et d’autre part des particules du porteur d’oxygène ayant une masse volumique supérieure ou égale à 1000 kg/m 3 , de préférence supérieure ou égale à 1200 kg/m 3 , plus préférentiellement supérieure ou égale à 2500 kg/m 3 . Typiquement, plus de 90 % des particules du porteur d’oxygène ont une taille comprise entre 100 µm et 500 µm, de préférence comprise entre 150 µm et 300 µm. En sortie du réacteur de réduction, on estime que la taille des particules d’imbrûlés est inférieure à 100 µm et que la majorité desdites particules d’imbrûlés a une taille comprise entre 20 µm et 50 µm. La masse volumique de ces particules d’imbrûlés est en général comprise entre 1000 et 1500 kg/m 3 . D'autres particules comme les cendres volantes, à distinguer des particules d’imbrûlés, et résultant de la combustion de la charge solide, peuvent également circuler avec le reste des particules et sont caractérisées par une taille de particules et une masse volumique plus faibles que les particules de porteur d'oxygène (i.e. inférieure à 100 µm) et souvent plus faibles également que les particules d'imbrûlés. Les cendres sont des éléments incombustibles résultant de la combustion totale des particules de combustible solide et pour lesquelles le temps de séjour dans le réacteur de combustion a été suffisant. Les cendres sont essentiellement de nature minérale. Elles comportent typiquement les composés suivants : SiO 2 , Al 2 O 3 , Fe 2 O 3 , CaO, MgO, TiO 2 , K 2 O, Na 2 O, SO 3 , P 2 O 5 . Si des cendres sont présentes dans le procédé et en particulier dans le mélange gazeux issu du réacteur de réduction, elles peuvent être séparées et entraînées avec les particules d’imbrûlés dans le séparateur solide/solide 3100.
Un tel séparateur solide/solide est connu et par exemple décrit dans la demande internationale WO2011151535. Il comporte de préférence une enceinte avec une conduite d'admission du mélange gaz/solide 301 débouchant dans une phase diluée en partie supérieure de l’enceinte, une conduite d'évacuation située en partie inférieure de l'enceinte et une conduite de sortie située en partie supérieure de l’enceinte. Les paramètres d'admission et d'évacuation/sortie sont choisis pour créer dans l'enceinte une phase dense en partie inférieure et la phase diluée en partie supérieure (taux de solide généralement inférieur à 5%, voire à 1%). Dans le séparateur solide/solide, la vitesse superficielle de l'écoulement gazeux est avantageusement supérieure à la vitesse terminale de chute des particules d’imbrûlés pour permettre leur entraînement avec le gaz, permettant ainsi de procéder à une séparation "rapide" entre les particules lourdes (porteur d’oxygène) et les particules légères (particules d’imbrûlés). Par séparation rapide, on entend une séparation s'opérant en moins de 1 minute et préférentiellement en moins de 20 secondes, cette durée correspondant au temps de séjour des particules légères dans la phase diluée du séparateur.
Alors que de nombreuses caractéristiques ont été décrites dans le différents modes de réalisation présentés, il sera évident pour l’homme du métier que ces caractéristiques peuvent être combinées dans toute combinaison possible. À titre d’exemple, le ou les modes de réalisation décrits en relation avec la peuvent comprendre plusieurs réacteurs d’oxydation cycloniques tels que décrits en relation avec les figures 3 et 4.
L’exemple qui suit vise à illustrer certaines performances d’un exemple de réacteur d’oxydation cyclonique de l’installation CLC selon l’invention, en particulier l’oxydation et la séparation qui peuvent être réalisées dans le réacteur d’oxydation cyclonique.
Les différents modes peuvent éventuellement être combinés entre eux pour former un autre mode de réalisation de l’invention selon un des objets.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante de modes de réalisation, donnés à titre de simples exemples illustratifs et non limitatifs, et des dessins annexés, parmi lesquels :
La est un schéma d’un mode de réalisation d’un système selon l’invention,
La est un schéma d’un point d’accès AP et d’un casque UT du système de la illustrant le principe de montage des parties optiques de chacun de ces équipements selon un mode de réalisation de l’invention,
La est un organigramme illustrant le processus d’appairage selon son déroulement côté casque,
La est un organigramme illustrant le processus d’appairage selon son déroulement côté point d’accès,
La est une vue schématique d’un hall dans lequel seul un point d’accès AP et un casque UT d’un système selon la sont représentés.
Description de modes de réalisation particuliers Un premier principe général de l’invention repose sur la détermination de la position d’un équipement non fixe, par exemple un casque, connaissant la position du premier équipement avec lequel il est appairé, les angles d’orientation, par exemple Azimut et élévation, du miroir du premier équipement, par exemple un point d’accès, le flux de communication réfléchit par le miroir du premier équipement pointant dans la direction de l’équipement non fixe.
Un deuxième principe général de l’invention repose sur la distinction de plusieurs groupes d’identifiants attribués aux équipements du système et sur la transmission directive par un équipement de son identifiant, l’identifiant transmis pouvant être différent de son identifiant propre en fonction de son état libre ou pas. Un premier groupe comprend les identifiants propres aux casques. Un deuxième groupe comprend les identifiants propres aux points d’accès et un troisième groupe comprend les identifiants pour un état d’appairage en cours.
L’utilisation des trois groupes d’identifiants par le processus d’appairage permet à un casque de ne pas débuter un appairage avec un point d’accès déjà en cours d’appairage ou déjà appairé et d’identifier immédiatement les points d’accès libres.
La transmission directive de l’identifiant permet à un récepteur de cette transmission de pouvoir déterminer la direction d’arrivée de cette transmission.
La est un schéma d’un mode de réalisation d’un système selon l’invention.
Le système comprend au moins un serveur SERV de contenu, un commutateur optique SW (optical switch), des points d’accès AP, AP1, …AP4 dits premiers équipements et des casques utilisateurs UT, UT1,…, UT3, dits deuxièmes équipements. Selon un mode de réalisation, un procédé 10 de communication optique de données selon l’invention intervient entre un premier équipement de télécommunication AP, pris parmi les points d’accès AP1, …AP4, dont la localisation est connue et un deuxième équipement UT de télécommunication pris parmi les casques utilisateurs UT1,…, UT3.
Les équipements AP et UT sont utilisés dans un environnement qui correspond selon une utilisation particulière à une salle délimitée par un plafond, un sol et des murs. Un certain nombre de points d’accès sont fixés au plafond. La position en X et Y de ces points d’accès selon un repère qui peut être cartésien et parallèle au plan du plafond est connue des casques et de chaque point d’accès. Un axe Z vertical peut être défini parallèle au plan d’un mur. La hauteur entre un point d’accès et le sol est connue des casques. Chaque point d’accès couvre une zone comprise dans l’espace délimité par les murs, le sol et le plafond. La hauteur du casque porté par un utilisateur est déterminée lorsque le casque est attribué à l’utilisateur soit connaissant la taille de l’utilisateur soit par exemple par un système de visée qui permet de mesurer la hauteur du casque porté par l’utilisateur par rapport au sol.
Le serveur est relié au commutateur optique via un lien haut débit. Chaque point d’accès est relié via une première fibre optique au commutateur optique. La première fibre optique qui arrive à un point d’accès, a son extrémité côté point d’accès interfacée avec un collimateur de manière à laisser cette extrémité libre orientée vers le sol et à transmettre dans l’air le flux optique avec éventuellement une légère divergence.
Selon un mode de réalisation avantageux, le système comprend en outre :
- un boitier de protection électromagnétique ;
- un premier connecteur monté dans le boitier, relié à la bobine d’émission par un premier fil d’alimentation électrique à l’intérieur du boitier; le premier connecteur étant destiné à être relié à distance au générateur par un premier câble d’alimentation électrique ;
- un deuxième connecteur monté dans le boitier, relié à au moins une bobine de réception par un deuxième fil d’alimentation électrique à l’intérieur du boitier; le deuxième connecteur étant destiné à être relié à distance aux moyens de mesure par un deuxième câble d’alimentation électrique. Avec un tel agencement, on facilite l’intégration du système dans un environnement contraignant, notamment nucléaire, tel qu’une boîte à gants, en particulier grâce à la limitation des câbles d’interface entre le boitier qui loge la partie acquisition de mesure (bobines) et l’électronique de mesure, cette dernière ainsi que le générateur d’alimentation électrique n’ayant pas à être agencé dans l’environnement nucléaire.
En outre, cela rend la partie acquisition de mesures (bobines) immune aux radiations puisque grâce aux câbles d’interface avec le boitier, l’électronique de mesure ainsi que le générateur d’alimentation peuvent être positionnés à distance en dehors de l’environnement dans lequel sont émises les radiations.
Selon une variante de réalisation avantageuse, les moyens de mesure comprennent un amplificateur à détection synchrone.
Selon une configuration avantageuse, la ou les bobines de réception sont agencées coaxialement à l’intérieur de la bobine d’émission en définissant en leur sein un passage d’une partie d’un convoyeur adapté pour déplacer le mélange sous la forme d’un produit solide, tel qu’une pastille. Le convoyeur peut être manuel ou motorisé
De préférence, le système comprend deux bobines de réception, de préférence identiques, agencées à distance l’une derrière l’autre, et agencées relativement à la bobine d’émission de sorte à réaliser trois mesures successives lorsque le produit solide déplacé par le convoyeur est respectivement en dehors des bobines de réception, dans l’une d’entre elles puis dans l’autre d’entre elles.
Avantageusement, la partie du convoyeur passant à travers les bobines de réception est une bande ou courroie d’un convoyeur motorisé. Ainsi, on peut réaliser une intégration aisée au sein d’une ligne de production, notamment au sein d’une ligne de production d’objets solides à mélange binaire de matériaux de susceptibilité magnétique différente. Il peut s’agir de lignes de production de pastilles de combustible nucléaire MOX.
L’invention a enfin pour objet l’application du procédé ou du système qui viennent d’être décrits pour la mesure de concentrations massiques relatives de plutonium (Pu) et uranium (U), et des oxydes associés dans des pastilles de combustible nucléaire de type MOX. L’invention s’applique également dans le domaine du cycle du combustible nucléaire de pastilles en UOX (pour les impuretés). Elle est aussi applicable à la détection d’impuretés de type métallique dans le MOX.
Ainsi, l’invention consiste essentiellement à la mesure des concentrations relatives, soit en %, soit massique, de tout mélange composite de deux ou plus de matériaux paramagnétiques, par une pesée et une mesure de la susceptibilité magnétique globale ( du mélange au moyen d’un système à bobines d’émission (excitation magnétique) et réception et une comparaison par rapport à un mélange calibré de mêmes matériaux dont le poids et les concentrations massiques sont connues.
Selon l’invention, la grandeur mesurée est donc la susceptibilité magnétique du mélange, avec une mesure à fréquence fixe ou variable et à champ magnétique d’amplitude généralement fixe, de faible amplitude, typiquement quelques mT. Ce champ faible est généré par un système à bobines simple à mettre en œuvre et compact.
Une mesure complémentaire du poids du mélange peut être réalisée.
Ainsi, si les susceptibilités des deux matériaux d’un mélange binaire sont respectivement et , et la masse du mélange , alors la susceptibilité du mélange est donnée par la relation :
Ce qui permet, connaissant et , à partir de table ou de mesures des composés purs, de déduire :
La languette peut s’étendre sur une portion comprise entre 25 et 90% de la largeur de ladite gorge.
Il est ainsi possible d’adapter la quantité de fluide évacuée de la gorge par la languette en ajustant sa largeur par rapport à la largeur de la gorge. Par ailleurs, la réduction de la largeur de la languette permet également de faciliter son montage ou son démontage.
La gorge peut comporter deux surfaces latérales ou flancs, la languette comportant ses deux surfaces latérales opposées s’étendant respectivement en regard de chacun des flancs de la gorge, un jeu compris entre 0,5 et 5 mm étant formé entre chaque surface latérale de la languette et le flanc correspondant.
Le présent document concerne également un procédé de montage d’un réducteur du type précité, caractérisé en ce qu’il comporte les étapes consistant à :
- monter au moins un corps d’au moins un collecteur sur un support,
- monter le solaire sur ledit support,
- monter la languette sur ledit corps de façon à ce qu’elle s’étende au moins en partie dans la gorge du solaire,
- monter les satellites sur le porte-satellites.
est une vue schématique d’un réducteur mécanique de l’art antérieur,
est un diagramme cinématique du réducteur de la ,
est une vue de côté du solaire,
est une vue correspondant à la d’un réducteur mécanique équipé de collecteurs, conformément à l’art antérieur,
est une vue en perspective d’une partie d’un réducteur mécanique selon le présent document,
est une vue de détail de la languette du réducteur de la ,
est une vue de détail d’un réducteur selon une autre forme de réalisation,
Par exemple, les trois autres tubes 93, s’étendant suivant des directions radiales par rapport à l’axe central, sont sensiblement perpendiculaires entre eux. Ils sont agencés en croix, la suspension 21 constituant l’une des branches de la croix.
L’unité de stockage décrit ci-dessus présente de multiples avantages.
Quand le réservoir externe est formé de deux demi-coques assemblées l’une à l’autre, les demi-coques peuvent être obtenues par emboutissage. Il est ainsi facile de leur conférer une forme appropriée pour loger les réservoirs additionnels. Notamment, il est facile de leurs conférer une section en écran de télévision du type représenté sur les figures.
Le fait de loger le ou les réservoirs additionnels entre le réservoir interne et les parties d’angle du réservoir externe permet de loger à l’intérieur de l’espace intermédiaire des réservoirs additionnels de volumes significatifs, tout en restant dans un gabarit rectangulaire, typiquement dans le gabarit alloué par le constructeur du véhicule automobile pour loger l’unité de stockage.
Quand l’unité de stockage comporte un premier réservoir additionnel communiquant fluidiquement avec le réservoir interne par l’intermédiaire d’un ajutage calibré, et un second réservoir additionnel ne communiquant pas directement avec le réservoir interne mais communiquant fluidiquement avec le premier réservoir additionnel par un conduit de liaison, il est possible de retarder le transfert de fluide cryogénique du volume de réception vers les réservoirs additionnels. Le premier et le second réservoirs additionnels se remplissent plus lentement tant que le niveau de fluide cryogénique à l’intérieur du volume de réception ne recouvre pas l’ajutage calibré. Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux quand le premier réservoir additionnel est situé au-dessus de l’axe central et le second réservoir additionnel est situé au-dessous de l’axe central.
Quand l’unité de stockage comprend un orifice de sortie de fluide cryogénique et un conduit d’évacuation raccordant fluidiquement la sortie de fluide cryogénique au volume de réception de fluide cryogénique, au moins un réservoir additionnel étant raccordé fluidiquement au conduit d’évacuation par un conduit de sortie présentant une extrémité distale s’étendant à l’intérieur du conduit d’évacuation et sensiblement parallèle au conduit d’évacuation, le vidage du réservoir additionnel est accéléré. Au moment où le remplissage du réservoir interne débute, le réservoir additionnel stocke une faible quantité de gaz cryogénique. Ceci contribue à allonger le temps de dormance.
Le fait qu’un passage circonférentiel soit ménagé sous le ou chaque réservoir additionnel, et mette en communication fluidique les poches agencées circonférentiellement de part et d’autre dudit réservoir additionnel, permet d’accélérer la mise sous vide de l’espace intermédiaire au moment de la mise en service de l’unité de stockage de fluide cryogénique. La circulation des molécules de fluide piégées dans les poches est facilitée.
Les autres passages circonférentiels, ménagés sous les zones de contact entre l’isolation thermique et le réservoir interne, contribuent au même résultat. Ils permettent aux molécules de fluide piégées dans différentes poches de circuler d’une poche à l’autre et accélèrent l’évacuation de ces molécules de fluide au moment de la mise sous vide.
Le fait de glisser des tubes entre les bords des différentes nappes de l’isolation thermique, enroulées autour du réservoir interne et du ou des réservoirs additionnels, contribue au même résultat. Ces tubes constituent une communication entre les poches et l’espace intermédiaire, c’est-à-dire l’espace situé entre l’isolation thermique et le réservoir externe. Ces tubes permettent aux molécules de fluide piégées dans les poches de sortir des poches.
Le fait de disposer d’autres tubes entre chaque fond interne du réservoir interne et l’isolation thermique permet d’évacuer les molécules de fluide piégés entre l’isolation thermique et chaque fond interne, et de les conduire dans les poches, les molécules de fluide étant évacuées ensuite à partir des poches par les tubes glissés entre les différents tours de la feuille. Ceci contribue à accélérer la mise au vide de l’espace intermédiaire au moment de la mise en service de l’unité de stockage de fluide cryogénique.
L’unité de stockage peut présenter de multiples variantes.
Le réservoir interne n’est pas nécessairement circulaire. Il peut avoir toute autre section pouvant résister à la pression.
De même, le réservoir externe n’a pas nécessairement une section qui s’inscrit dans un rectangle.
L’unité de stockage peut comporter un unique réservoir additionnel, de grand volume, ou au contraire, comme illustré sur les figures, plusieurs réservoirs additionnels de plus petits volumes. La forme du réservoir additionnel, ou des réservoirs additionnels, est fonction de l’espace disponible dans l’espace intermédiaire.
Le réservoir externe pourrait ne pas être constitué de deux demi-coques assemblées l’une à l’autre
Le réservoir externe en variante comporte une virole tubulaire fermée à ses extrémités par des fonds rapportés sur la virole tubulaire. La virole tubulaire présente avantageusement une section en écran de télévision
Selon un mode de mise en œuvre particulier de l'invention, un procédé tel que décrit ci-dessus est caractérisé en ce que l’étape de calcul est réitérée à intervalle régulier et en ce que, lorsque la distance calculée est inférieure à un seuil et que ledit au moins un identifiant est compris dans une liste obtenue, ladite au moins une balise attachée audit au moins un objet se détache ou se désactive.
Ce mode de réalisation permet, lorsqu’un utilisateur passe un portique de sécurité situé dans le magasin, de détacher les balises des objets sélectionnés. Bien évidemment, cela suppose que l’identifiant de l’objet soit compris dans une liste d’achats, par exemple, obtenue depuis le système de caisse de la boutique.
Selon un mode de mise en œuvre particulier de l'invention, un procédé tel que décrit ci-dessus est caractérisé en ce ladite au moins une balise émet et reçoit des données selon la technologie UWB
L'invention concerne également un dispositif de localisation d’un objet d’une pluralité d’objets situés dans une boutique physique, chaque objet de ladite pluralité étant attaché à au moins une balise apte à émettre et recevoir des données, ledit dispositif étant caractérisé en ce qu’il comprend :