INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément à la , le capteur de poids 30 comporte une jauge de contrainte 31 qui est agencée sur un corps métallique 32 qui est relié au bâti 2 ( ). La patte 20, agencée sur la paroi de fond 17 du réservoir 10, est en appui sur le corps métallique 32. Le corps métallique 32 subit une déformation sous l’action du poids de l’eau contenue dans le réservoir 10. La déformation est transmise à la jauge de contrainte 31 qui émet un signal représentatif d’un poids de l’eau contenue dans le réservoir 10 vers le système de commande 50.
La chaudière bitube de la machine à café filtre 1 comporte un tube à eau et un élément chauffant tubulaire reliés ensemble pour que le flux thermique produit par l’élément chauffant soit transmis à l’eau circulant dans le tube à eau. Une fois l’élément chauffant mis sous tension, la chaudière bitube forme un dispositif de soutirage du liquide qui transfère l’eau contenue dans le réservoir 10 vers la douchette qui est agencée au-dessus du porte filtre 4. Le porte filtre 4 est destiné à recevoir un filtre et de la mouture de café approvisionnée par le distributeur de mouture. La quantité de mouture de café est dosée soit pour réaliser une verseuse 5 de café complète qui correspond au volume d’eau complet contenu dans le réservoir 10 ou soit pour réaliser un nombre de tasse de café. Dans ce cas, le système de commande 50 pilote la chaudière bitube pour distribuer le volume d’eau chaude correspondant au nombre de tasse de café demandé. Les signaux transmis par le capteur de poids 30 permettent au système de commande 50 de déterminer quand le volume d’eau soutiré dans le réservoir 10 correspond au volume d’eau nécessaire pour réaliser le nombre de tasse de café demandé.
Ainsi, dans une variante de réalisation non illustrée, le réservoir 10 comporte une ouverture supérieure et les premier 12a et deuxième points 12b d’appui sont agencés à proximité de l’ouverture supérieure. Le réservoir 10 comporte une paroi verticale 18 et le capteur de poids 30 peut être agencé entre la paroi verticale 18 et le bâti 2 pour former le troisième point d’appui 12c.
LAVE-MAIN ELECTRO-MECANIQUE 12V D'ATELIER MECANIQUE OU INDUSTRIEL COMPOSITION :
1 brosse rotative montée sur une cuve PVC + support alu et moteur 12 v
DESCRIPTIF :
Corps de lavage en PVC : Gabarit : Longueur : 440 mm
Hauteur : 237 mm
Profondeur : 245 mm
Diamètre de la cuve 200 mm vidangeable
Contenance 500 ml d'eau
Brosse rotative démontable :
Diametre : 100 mm
Longueur : 400 mm
Moteur électrique 12 volts étanche
38 Conduite d’alimentation
40 Vanne à trois voies
102 Unité de bras d’essuie-glace
104 Tige d’essuie-glace
106 Adaptateur de bras d’essuie-glace
110 Axe de pivotement du couvercle
Dans une autre position, seul le flux d’air de recyclage peut atteindre la deuxième branche 9, et le flux d’air frais est bloqué par le volet mobile 35.
Le dispositif 1 comprend un troisième volet mobile 36, à la sortie de la première branche 5, agencée pour faire communiquer sélectivement le flux d’air issu de cette première branche 5 soit vers l’extérieur 40, soit vers l’habitacle via le guide d’air multi-canaux 25.
Le dispositif comprend un quatrième volet mobile 37, à la sortie de la deuxième branche 9, agencée pour faire communiquer sélectivement le flux d’air issu de cette deuxième branche 9 soit vers l’extérieur 40, soit vers l’habitacle via le guide d’air multi-canaux 25.
Dans l’exemple décrit, le véhicule est de type aérien capable de voler, notamment pourvu d’une ou plusieurs hélices pour le vol.
Le dispositif de climatisation fonctionne selon le procédé suivant.
Pour refroidir l’air de l’habitacle de véhicule à l’aide du dispositif 1, le procédé comporte les étapes suivantes :
placer les premier et deuxième volets 34 et 35 dans des positions respectives de sorte qu’un flux d’air frais passe dans la première branche 5 du dispositif de climatisation, branche qui comprend l’évaporateur 8 qui refroidit ce flux d’air avant que ce flux d’air ne soit envoyé dans le guide multi-canaux 25 pour finir dans l’habitacle, éventuellement recycler de l’air de l’habitacle pour le faire passer à travers l’évaporateur 8.
Pour chauffer l’air de l’habitacle, le procédé comporte les étapes suivantes :
placer les premier et deuxième volets 34 et 35 dans des positions respectives de sorte qu’un flux d’air frais passe dans la deuxième branche 9 du dispositif de climatisation, branche qui comprend le ou les condenseurs 11, puis faire passer le flux d’air à travers le dispositif de chauffage électrique 23 qui réchauffe ce flux d’air avant que ce flux d’air ne soit envoyé dans le guide multi-canaux 25 pour finir dans l’habitacle, éventuellement recycler de l’air de l’habitacle pour le faire passer à travers le ou les condenseurs 11.
Dispositif de régulation thermique, notamment pour véhicule automobile, et ensemble de régulation thermique correspondant La présente invention concerne un dispositif de régulation thermique de composants électriques et/ou électroniques susceptibles de dégager de la chaleur lors de leur fonctionnement, notamment dans le domaine automobile. L’invention concerne également un ensemble de régulation thermique comprenant un tel dispositif.
L’invention trouve une application avantageuse dans le domaine des dispositifs de régulation thermique d’un dispositif ou module d’électronique de puissance, c’est-à-dire comportant des composants électroniques de puissance. En fonctionnement la température d’un tel dispositif ou module d’électronique de puissance peut s’élever ce qui risque d’endommager certains des composants électroniques de puissance.
Dans le domaine des véhicules automobiles, il est connu d’utiliser un dispositif de régulation thermique, notamment pour le refroidissement, de composants par exemple de stockage d’énergie électrique, tels que des batteries. Un tel dispositif de régulation thermique permet de modifier une température d’un dispositif de stockage d’énergie électrique, par exemple lors d’un démarrage du véhicule par temps froid, en augmentant sa température par exemple, ou que ce soit en cours de roulage ou lors d’une opération de recharge dudit système, en diminuant la température des éléments de batterie, qui tendent à s’échauffer au cours de leur utilisation.
Selon une solution connue, le dispositif de régulation thermique comporte une plaque froide à l’intérieur de laquelle circule un fluide de refroidissement, et agencée en contact avec les composants à refroidir. Il a été constaté qu’un tel agencement peut conduire à un refroidissement non homogène des composants d’un même dispositif, par exemple de stockage d’énergie électrique, à refroidir, entrainant alors une diminution de la performance globale. Un tel dispositif de régulation thermique présente en outre une résistance thermique élevée en raison des épaisseurs de matière présentes entre le fluide de refroidissement et les composants à refroidir. De plus, cette solution présente généralement un encombrement important.
Selon une autre solution de régulation thermique connue, notamment pour le refroidissement, de composants, tels que des éléments de batterie, un fluide diélectrique est pulvérisé, projeté, généralement sous forme de spray, directement sur les composants, au moyen d’un circuit du fluide diélectrique et d’orifices ou de buses d’aspersion du fluide diélectrique. Il peut alors s’opérer un échange thermique entre les composants et le fluide diélectrique qui vient en contact direct avec une surface des composants.
Les propulseurs 30 d’un bloc de propulsion peuvent être du même type ou bien de types différents. Les propulseurs 30 peuvent être par exemple des tuyères d’éjection de gaz, ou bien des propulseurs électriques ou ioniques.
Dans le mode de réalisation illustré sur la , le châssis 2 comprend une forme hexagonale avec trois premiers côtés 22 et trois seconds côtés 24, la longueur d’un second côté 24 étant supérieure à la longueur d’un premier côté 22, et chaque premier côté 22 étant adjacent à deux seconds côtés 24 distincts. Autrement dit, chaque premier côté 22 est séparé des deux autres premiers côtés 22 par deux seconds côtés 24.
Chaque bloc 3 de propulsion principale est monté sur un premier côté 22, tandis que chaque réservoir 4 s’étend le long d’un second côté 24 entre deux blocs de propulsion principale 3, d’une part, et entre un second côté 24 et le logement central 5, d’autre part.
Les réservoirs 4 peuvent avoir toute forme possible.
Dans une variante illustrée sur la , chaque bloc 3 de propulsion principale peut être monté sur un second côté 24, les trois blocs 3 de propulsion principale étant disposés au sommet d’un triangle dont le centre de gravité géométrique correspond au centre de gravité du système de propulsion 1.
Sur la est représenté schématiquement une vue en perspective d’un module 10 spatial de déploiement orbital doté du système de propulsion 1 de la .
Le module 10 comprend une enceinte 11 présentant une forme hexagonale dans le plan xy correspondant à la forme hexagonale du châssis 2 du système de propulsion 1 de la . L’enceinte 11 comprend une face supérieure 110, une face inférieure 112, trois premières faces latérales 114 et trois secondes faces latérales 116, les trois secondes faces latérales étant plus longues que les trois premières faces latérales 114.
La face supérieure 110 comprend un évidement 50 communiquant avec le logement central 5 du châssis 2 du système de propulsion 1 de la .
En outre, chaque seconde face latérale 116 comprend deux orifices 118 situés chacun à proximité d’une première face latérale 114. Le système de propulsion 1 comprend en outre des propulseurs auxiliaires. Chaque propulseur auxiliaire est monté sur le châssis 2 en regard d’un orifice 118 de l’enceinte 11 du module spatial 10. Les propulseurs auxiliaires permettent une mise en rotation contrôlée du module spatial 1 autour de son axe principal qui est parallèle à la troisième direction z. Cette mise en rotation du module spatial 1 permet d’homogénéiser la température du module spatial 1 de déploiement orbital.
De préférence, les propulseurs auxiliaires d’une même seconde face latérale sont orientés dans des directions opposées, l’un étant utilisé pour initier une rotation dans un sens et l’autre pour initier une rotation dans le sens opposé ou annuler la rotation en cours.
L’invention permet ainsi de fournir un module spatial de déploiement orbital doté d’un système de propulsion dont l’encombrement et le coût, hors réservoirs, sont réduits, l’espace gagné pouvant être destiné à augmenter la capacité des réservoirs ou des logements destinés à recevoir un ou plusieurs satellites.
Récipient souple en matière plastique, procédé de fabrication d’un tel récipient et moule correspondant Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la fabrication de récipients en plastique pour le conditionnement de produits.
Plus précisément, l’invention concerne en particulier, un récipient en matière plastique, un procédé d’obtention dudit récipient ainsi qu’un moule pour la mise en œuvre dudit procédé.
Depuis de nombreuses années, les habitudes de consommation ont considérablement évolué.
Les repas, qui étaient le plus souvent pris à table et offraient un moment de convivialité et d’échange, se sont raccourcis et sont devenus l’occasion de cumuler une autre activité en même temps, comme regarder la télévision ou même lire.
Cela est le plus souvent visible sur les repas de la mi-journée, durant lesquels les salariés déjeunent tout en continuant de travailler ou en effectuant des achats.
Dans une deuxième étape 32, une information représentative d’un déclenchement d’un clignotant du premier véhicule est reçue.
Dans une troisième étape 33, un indicateur représentatif d’un niveau de dangerosité d’une situation dans laquelle se trouve le premier véhicule vis-à-vis du deuxième véhicule est déterminée, suivant la réception de l’information représentative du déclenchement du clignotant à l’étape 32.
Dans une quatrième étape 34, le deuxième véhicule comme objet cible du système ACC est sélectionné en fonction d’un résultat d’une comparaison entre l’indicateur et une valeur seuil déterminée.
Dans une cinquième étape 35, le système ACC est contrôlé en fonction d’un résultat de la sélection de l’étape 34.
Aujourd’hui, Il existe un certain nombre d’aides à la conduite (ou d’automatismes de conduite) permettent une adaptation automatique (ou semi-automatique) de la vitesse ou de la trajectoire d’un véhicule en fonction de l’environnement du véhicule.
Il existe un besoin d’améliorer l’attractivité de ces aides et du confort qu’ils apportent.
Dans ce but, l’invention concerne un procédé d’aide à la conduite d’un premier véhicule automobile circulant sur une route, à une première vitesse et selon une trajectoire, caractérisée en ce qu’il comporte les étapes suivantes :
Détection d’un deuxième véhicule circulant sur la route à une deuxième vitesse et précédent le premier véhicule, la première vitesse étant supérieure à la deuxième vitesse, Détermination d’une vitesse d’accélération potentielle du premier véhicule de manière à ce que le premier véhicule atteigne la deuxième vitesse et soit positionné à une distance de sécurité du deuxième véhicule, Calcul d’un indicateur de pertinence du deuxième véhicule par rapport à la trajectoire, Correction de la vitesse d’accélération potentielle à partir de l’indicateur de pertinence en une vitesse d’accélération corrigée supérieure ou égale à la vitesse d’accélération potentielle.
L’invention permet d’éviter ainsi que le premier véhicule freine de manière trop importante en raison de la présence d’un deuxième véhicule que la trajectoire a des chances réduites de croiser.
Ainsi, le premier véhicule tient compte de la faible pertinence du deuxième véhicule pour limiter l’intensification du freinage du premier véhicule.
Selon un mode de réalisation, le deuxième véhicule quitte la route, par exemple pour prendre une autre route, ou change de voie sur la route.
Trois mèches de cheveux (1 g, 27 cm) ont été utilisées pour chaque expérience. La mèche de cheveux a été lavée avec une composition de shampooing nettoyante, rincée avec de l’eau désionisée à température ambiante, puis séchée avec une serviette. La formulation de la composition nettoyante du shampooing est montrée dans le tableau 3 ci-dessous. Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients montrées dans le tableau 4 sont toutes basées sur des « % en poids » de matières premières actives. Dans l’exemple 1, 1 g de la première composition 1 a été appliqué sur la mèche de cheveux à l’aide d’une brosse, puis 1 g de la seconde composition 1 a été appliqué de manière progressive. Dans l’exemple comparatif 1, la première composition 1 a été appliquée de la même manière que dans l’exemple 1, mais la seconde composition 1 n’a pas été appliquée. Les mèches de cheveux traitées obtenues ont été soumises à une analyse de la mesure de la température de dénaturation comme expliqué ci-dessous. En outre, les mèches de cheveux traitées obtenues ont été lavées trois fois avec une composition de shampooing ordinaire et les mèches de cheveux lavées ont également été soumises à l’analyse expliquée ci-dessous. La formulation de la composition de shampooing ordinaire est montrée dans le tableau 3 ci-dessous.
Ingrédients Composition de shampooing nettoyante Composition de shampooing ordinaire Laureth sulfate de sodium 12 15 Coco-bétaïne 10 9 Cocamide MEA 0,5 - Chlorure de sodium 0,5 - Glycérine 2 - Benzoate de sodium 0,5 0,5 Acide salicylique 0,2 0,2 Laureth-12 0,25 - Polyquaternium-10 - 0,3 Acide citrique qs pH 5,3 qs pH 5,3 Hydroxyde de sodium qs pH 5,3 qs pH 5,3 Eau désionisée qs 100 qs 100
Les mèches de cheveux traitées ont ensuite été stockées à 24 °C et 40 % d’humidité relative pendant une heure. 7 à 10 mg d’échantillon de mèche de cheveux ont été préparés en coupant la mèche et l’échantillon a été placé dans un récipient en acier inoxydable. Après avoir ajouté 50 μl d’eau désionisée dans le récipient en acier inoxydable, le récipient a été scellée et stockée pendant la nuit.
La température de dénaturation de l’échantillon de mèche de cheveux traité a été mesurée à l’aide d’un calorimètre à balayage différentiel à haute pression (HP-DSC, Perkin Elmer DSC8000). Le chauffage a été effectué de 25 °C à 190 °C à une vitesse de chauffe de 10 °C/min. Les températures de dénaturation calculées sont résumées dans le tableau 4. La référence dans le tableau 4 indique le résultat de la mèche de cheveux non traitée.
La température de dénaturation des fibres kératineuses correspond à la température de changement de structure α en structure β de la protéine de kératine. Par conséquent, les fibres kératineuses ayant une température de dénaturation plus élevée ont une intégrité plus élevée car la température de dénaturation plus élevée indique que la protéine de kératine peut maintenir sa structure à une température plus élevée.
Etape i) Etape ii) Température de dénaturation (°C) Température de dénaturation (°C) après trois shampooings Ex. 1 Première composition 1 Seconde composition 1 157,8 158,2 Ex. comp. 1 Première composition 1 - 146,7 147,8 Référence - - 151,9 152,0
Comme on peut le voir dans les résultats du tableau 1, la fibre kératineuse traitée avec le procédé selon l’exemple comparatif 1 a montré une température de dénaturation plus basse que l’échantillon de référence. Ceci indique que la fibre kératineuse a été endommagée par l’application de la première composition comprenant un silicate soluble dans l’eau. D’autre part, la fibre kératineuse traitée selon le procédé de l’exemple 1 a montré une température de dénaturation plus élevée que celle de l’exemple comparatif 2, et même plus élevée que celle de l’échantillon de référence. Ces résultats indiquent que l’application de la seconde composition peut atténuer les dommages causés par l’application de la première composition sur les cheveux, et que l’application de la seconde composition peut même améliorer l’intégrité des fibres kératineuses. En outre, cet effet peut durer jusqu’à au moins trois shampooings. Par conséquent, on peut dire que l’effet de fournir l’intégrité élevée avec des fibres kératineuses pourrait durer pendant une longue période. Ces effets semblent être obtenus parce que la réparation interne des fibres kératineuses peut être renforcée par le procédé selon la présente invention.
[Exemple 2 et exemple comparatif 2]
(Observation par microscopie à fluorescence)
Deux mèches de cheveux (1 g, 27 cm) ont été utilisées pour chaque expérience. La mèche de cheveux a été lavée avec une composition de shampooing nettoyante, rincée avec de l’eau désionisée à température ambiante, puis séchée avec une serviette. La formulation de la composition nettoyante du shampooing était la même que celle utilisée dans l’exemple 1 ci-dessus. Dans l’exemple 2, 1 g de la première composition 2 a été appliqué sur la mèche de cheveux à l’aide d’une brosse, puis 1 g de la seconde composition 2 a été appliqué de manière progressive. Dans l’exemple comparatif 2, la première composition 2 a été appliquée de la même manière que dans l’exemple 2, mais aucune seconde composition n’a été appliquée. Ensuite, les mèches de cheveux obtenues selon l’exemple 2 et l’exemple comparatif 2 ont été séchées naturellement sous une condition ambiante.
Pour une solution de teinte fluorescente, une solution de Rhodamine B à 0,05 % p/v a été préparée avec 10 v/v % d’éthanol et 90 v/v % d’une solution tampon à pH 9. La Rhodamine B a été obtenue auprès de Sigma-Aldrich et la solution tampon a été obtenue auprès de DKK-TOA corporation. 2 g de la solution de teinture fluorescente préparée ont été appliqués sur chacune des mèches de cheveux traitées, et les mèches de cheveux ont ensuite été maintenues à 30 °C et à une humidité relative de 40 % pendant 30 minutes. Les mèches de cheveux teintes ont ensuite été rincées avec de l’eau désionisée et séchées naturellement dans une pièce sombre. Les mèches de cheveux ont ensuite été tranchées à l’aide d’une trancheuse (JASCO Slice Mater HS-1) pour obtenir des échantillons de fibres kératineuses d’une épaisseur de 30 à 50 μm. La section transversale des échantillons a été observée par un microscope à fluorescence (KEYENCE BZ-X700). Les images observées sont montrées dans la .
Plus la fibre capillaire est endommagée, plus la pénétration des teintes fluorescentes hydrophiles peut être observée. Par conséquent, une intensité de fluorescence moindre des coupes transversales de la fibre capillaire indique une moindre absorption des teintures fluorescentes, et donc un moindre endommagement de la fibre capillaire.
Comme on peut le voir sur la , l’échantillon de cheveux selon l’exemple 2 a montré une intensité de fluorescence similaire à celle de la référence qui provient de la mèche de cheveux non traitée. D’autre part, l’échantillon de cheveux selon l’exemple comparatif 2 a montré une intensité de fluorescence plus élevée indiquant que la fibre kératineuse a été endommagée par l’application de la première composition 2 incluant un silicate soluble dans l’eau. Ces résultats indiquent que les dommages causés par le silicate soluble dans l’eau peuvent être atténués et que l’intégrité de la fibre peut être maintenue par l’application de la seconde composition.
Par conséquent, on peut conclure que le procédé selon la présente invention peut atténuer, réduire ou réparer les dommages causés aux cheveux par les silicates solubles dans l’eau, et plus encore, le procédé est capable d’améliorer l’intégrité des fibres kératineuses. Par conséquent, le procédé selon la présente invention est très utile à des fins cosmétiques et peut satisfaire une grande demande des consommateurs.
COMPOSITION COMPRENANT UNE PARTICULE DE COMPLEXE POLYIONIQUE La présente invention concerne une composition, de préférence une composition cosmétique, et de manière davantage préférée une composition cosmétique pour une substance kératineuse, qui inclut une particule de complexe polyionique.
Plus l’impact est grand, plus l’amortisseur tend à jouer son rôle.
Ensemble de régulation thermique, notamment pour véhicule automobile La présente invention concerne un ensemble de régulation thermique, notamment dans le domaine automobile, comportant une pluralité de composants électriques et/ou électroniques susceptibles de dégager de la chaleur lors de leur fonctionnement et un dispositif de régulation thermique de ces composants.
Selon une autre solution de régulation thermique connue, notamment pour le refroidissement, de composants, tels que des éléments de batterie, un fluide diélectrique est projeté, directement sur les composants, au moyen d’un circuit du fluide diélectrique et d’orifices ou de buses d’aspersion du fluide diélectrique. Il peut alors s’opérer un échange thermique entre les composants et le fluide diélectrique qui vient en contact direct avec une surface des composants.
La présente invention a pour objectif de pallier au moins partiellement un ou plusieurs des inconvénients précités en proposant un ensemble de régulation thermique permettant une pulvérisation homogène du fluide diélectrique, pour éviter un déséquilibre dans la régulation thermique, tel que le refroidissement, des composants, quelle que soit l’installation du dispositif à réguler, notamment même lorsque les composants sont penchés par rapport à l’horizontale.
À cet effet, l’invention a pour objet un ensemble de régulation thermique, notamment pour véhicule automobile, comportant : un boîtier recevant au moins un module comportant au moins un composant électronique et/ou électrique, et au moins un dispositif de régulation thermique dudit au moins un module, ledit dispositif comportant un circuit de fluide diélectrique et un nombre prédéfini de buses d’aspersion du fluide diélectrique alimentées par ledit circuit.
Selon l’invention, le boîtier comporte au moins une paroi déflectrice.
Au moins une buse d’aspersion est agencée de façon à projeter au moins un jet de fluide diélectrique au moins partiellement sur la paroi déflectrice du boîtier. Le jet de fluide diélectrique est alors défléchi en direction d’au moins une surface dudit module.