INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la direction radiale R entre les deux veines 16, 18, il est prévu un compartiment inter-veines 44 dans lequel sont agencés plusieurs équipements / servitudes 58. Ce compartiment 44 est formé en partie par une virole externe 40, présentant extérieurement une surface 40a de délimitation radiale interne de la veine secondaire 18.
En aval de l’hélice 15, dans la veine secondaire 18, il est donc prévu la rangée annulaire d’aubes de stator 30 centrée sur l’axe 3, ces aubes statoriques 30 étant également dites aubes de redresseur, aubes OGV, ou encore aubes directrices de sortie.
Une seule de ces aubes 30 est visible sur la , celle spécifique à l’invention, qui est associée / intégrée au mât. Néanmoins, il est noté que de manière conventionnelle, chacune des aubes 30 de la rangée annulaire traverse l’intégralité de la veine secondaire 18 selon la direction R, même si une légère inclinaison de ces aubes 30 dans la direction X est possible, comme cela a été représenté sur la . Ainsi, même si la veine secondaire 18 n’est pas délimitée physiquement radialement vers l’extérieur, cette limite est marquée de manière fictive par l’extrémité de tête 31 des aubes de stator 30.
Néanmoins, il est précisé que la hauteur radiale des aubes de stator peut être plus faible que celle des aubes tournantes de soufflante. Dans ce cas, la veine secondaire 18 est délimitée fictivement radialement vers l’extérieur par l’extrémité de tête des aubes de soufflante. Ainsi, les aubes de stator 30 traversent tout ou partie de la veine secondaire, sur des hauteurs qui peuvent d’ailleurs être différentes en fonction des aubes 30.
Chaque aube de stator 30 présente ainsi son extrémité de tête 31, et une extrémité de pied 33 raccordée sur la surface 40a de délimitation radiale interne de la veine secondaire 18. Plus précisément, ce raccordement de l’extrémité de pied 33 s’effectue préférentiellement au niveau d’une partie amont de la surface 40a définie par la virole externe 40 du compartiment inter-veines 44, proche ou très proche du bec de séparation 26.
De manière connue et comme évoqué précédemment, les aubes statoriques 30 sont espacées circonférentiellement les unes des autres, et permettent de redresser le flux secondaire après son passage à travers l’hélice 15.
Le compartiment inter-veines 44 est également délimité par une virole interne 42, configurée pour délimiter extérieurement la veine primaire 16 d’écoulement des gaz. Les deux viroles 40, 42 s’étendent vers l’aval à partir du bec de séparation 26, qui les relie. En aval des aubages statoriques 30, il est par exemple prévu une pluralité de conduits de décharge d’air 46, répartis autour de l’axe 3. Chaque conduit de décharge 46 s’étend globalement radialement, éventuellement avec une composante axiale allant vers l’aval, en allant de la virole interne 42 à la virole externe 40, de manière à pouvoir faire communiquer la veine primaire 16 avec la veine secondaire 18. Chaque conduit de décharge d’air 46 débouche dans la veine primaire 16 à travers un orifice d’entrée 48 équipé d’une vanne de décharge VBV 50, l’orifice d’entrée 48 étant agencé axialement entre le compresseur basse pression 4 et le compresseur haute pression 6. De même, chaque conduit de décharge d’air 46 débouche dans la veine secondaire 18, à travers un orifice de sortie 52 équipé d’ailettes de décharge 54. D’autres variantes de décharges et/ou d’aménagement du flux primaire peuvent être prévues, sans sortir du cadre de l’invention.
Le mât d’accrochage 7 s’étend sur une hauteur limitée selon la direction radiale R, correspondant également à la direction verticale Z dans la zone où se trouve ce mât. En effet, le mât 7 est conventionnellement agencé dans une position horaire à 12h, en s’étendant en longueur vers l’amont selon la direction X, à partir d’une portion inférieure de l’aile 202, proche du longeron avant 208 et du bord d’attaque 210 de l’aile 202.
Le mât d’accrochage 7 comporte une partie d’extrémité aval 7a qui est montée sur l’aile, d’une manière classique. Le mât s’étend ensuite vers l’avant avec une partie centrale 7c qui se raccorde le long de la virole externe 40 dans la veine secondaire 18, sur une longueur importante de cette virole 40. Le mât, qui s’étend de manière continue selon la direction X, se termine par une partie d’extrémité amont 7b, toujours en restant raccordée de tout son long sur la virole externe 40 du compartiment inter-veines 44. Ainsi, le mât 7 est fermé radialement vers l’intérieur par la virole externe 40, qu’il épouse de manière continue sur une longueur axiale étendue selon la direction X, pouvant aller du compresseur basse pression 4 voire au-delà de celui-ci vers l’amont, jusqu’à la turbine basse pression 12, voire au-delà de celle-ci vers l’aval.
L’une des particularités de l’invention réside donc dans la hauteur réduite de la partie d’extrémité amont 7b du mât 7, selon la direction radiale R correspondant également ici à la direction verticale Z. Cette hauteur réduite s’observe également sur la portion centrale 7c du mât, jusqu’à l’extrémité aval de la virole externe 40.
Par hauteur réduite ou partielle, il est entendu que la partie d’extrémité amont 7b s’étend radialement à partir de la surface 40a sur une hauteur radiale de mât « Hm », strictement inférieure à une hauteur radiale totale « Ht » de l’aube de stator intégrée 30, qui correspond également de préférence à la hauteur radiale de la veine secondaire 18. Comme indiqué précédemment, la hauteur radiale totale « Ht » des aubes de stator 30 peut être identique pour toutes ces aubes 30, ou bien différer en fonction de celles-ci.
Au niveau de cette partie d’extrémité amont 7b du mât et tout le long de la partie centrale 7c, le mât 7 n’atteint jamais le niveau de l’extrémité de tête 31 dans la direction R. De préférence, la hauteur radiale de mât Hm représente localement 30 à 60 % de la hauteur radiale totale Ht des aubes de stator 30. De manière plus générale, la hauteur radiale de mât Hm localement représente 20 à 70 % de la hauteur radiale totale des aubes de stator 30. Ce pourcentage n’est pas nécessairement identique tout le long des parties 7b et 7c, mais il peut au contraire évoluer localement, toujours en restant de préférence dans l’intervalle de valeurs mentionné ci-dessus. Cette évolution de pourcentage peut s’expliquer par une hauteur radiale de mât Hm assez variable le long de la partie centrale 7c, alors que la hauteur radiale totale de veine / d’aube de stator Ht reste quant à elle sensiblement constante, ou peu variable. A cet égard, il est noté que la ligne de crête 60 du mât 7 est droite ou sensiblement droite, de préférence parallèle ou sensiblement parallèle à la direction X. La hauteur radiale du mât peut être d’environ 50 % de la hauteur radiale totale Ht de la veine secondaire à proximité du bord de fuite 66 de l’aube intégrée 30. De plus, elle peut être de hauteur croissante, par exemple avec courbure de manière continument variable vers l’aval.
Une seconde particularité de l’invention réside dans l’intégration de l’une des aubes de stator 30 à la partie d’extrémité amont de mât 7b. Il s’agit en effet de l’aube 30 se situant dans la même position horaire que celle du mât 7, et agencée axialement en amont de celui-ci. Au lieu de présenter une discontinuité de matière entre le bord de fuite de cette aube 30, et l’extrémité avant du mât 7, il est donc prévu de les intégrer l’un à l’autre, entraînant ainsi une continuité axiale de matière entre ces deux entités au sein de la veine secondaire 18. Pour ce faire, l’aube de stator intégrée 30 comporte les parties suivantes, se succédant radialement de l’intérieur vers l’extérieur.
*Essai au soleil
La bouteille en verre a été exposée à la lumière artificielle du soleil en utilisant SUNTEST CPS+ (Atras) dans les conditions suivantes :
Irradiance : 765 W/m 2 ,
Température : 25°C, et
Durée de l'essai : 24 heures.
Chacune des compositions selon l'exemple 1 et les exemples comparatifs 1-4 a été chargée dans une bouteille en verre, et la bouteille en verre a été soumise à l'essai au soleil ci-dessus.
Très bon : Presque le même état qu'à la production.
Le conteneur de stockage et de distribution B’ possède les mêmes équipements que le conteneur de stockage et de distribution B.
Le conteneur B’ est adjacent au conteneur de stockage B. il peut être placé sur le conteneur de gestion D ou sur une structure capable de supporter son poids, généralement il s’agit d’une structure métallique.
Le conteneur B’ possède en outre par rapport au conteneur B, au moins un moyen de connexion apte à permettre le passage du polymère du conteneur B’ dans au moins un moyen d’amenée du conteneur A. Il s’agit généralement d’une vis ou d'une goulotte inclinée (5).
C onteneur de stockage uniquement du polymère C’ ( Conteneur C ’)
Le conteneur de stockage uniquement du polymère C’ est un conteneur intermodal comme le conteneur de dissolution A, il possède donc les mêmes caractéristiques.
Le conteneur de stockage uniquement du polymère C’ possède les mêmes équipements que le conteneur de stockage uniquement du polymère C.
Dans ce mode de réalisation, le conteneur B’ est dépourvu de toit et le conteneur C’ est positionné sur le conteneur B’, de sorte à permettre le transfert du polymère du conteneur C’, vers le conteneur B’. Les conteneurs B’ et C’ sont alors reliés hermétiquement, de façon à ce qu’ils ne forment plus qu’un seul volume continu de grande capacité.
Les conteneurs B’ et C’ sont généralement reliés hermétiquement avec par exemple et de façon non limitative, une soudure, des vis, des joints, préférentiellement à l’aide de joints (12).
Dans un mode préféré selon l’invention, les joints (12) sont des joints emmanchés ensemble. Généralement, on utilise au moins 4 joints emmanchés ensemble, plus préférentiellement au moins 6, et encore plus préférentiellement 8 joints emmanchés ensemble. Il est toutefois possible d’utiliser plus de joints.
Conteneur de gestion D ( C onteneur D )
Dans le mode de réalisation tel que représenté sur les figures 3 et 4, l’installation selon l’invention comprend un conteneur de gestion D.
Le conteneur de gestion D est un conteneur intermodal comme le conteneur de dissolution A, et possède donc les mêmes caractéristiques.
Le conteneur de gestion D est généralement positionné accolé, le long d’un des grands côtés, du conteneur de dissolution A, c’est-à-dire de manière adjacente.
Dans un mode particulier de l’invention, les conteneurs A et D communiquent de façon à ne former plus qu’un seul grand conteneur. En d'autres termes, ils sont dépourvus de leur paroi latérale adjacente. Dans ce cas, le conteneur de gestion D comprend la salle de contrôle (11) décrite plus haut.
Dans le mode de réalisation tel que représenté sur les figures 3 et 4, la paroi adjacente du conteneur A présente au moins une ouverture communiquant avec au moins une ouverture agencée dans la paroi adjacente du conteneur D, pour permettre, par le biais de la partie amovible du fond du conteneur B’ et d’un moyen de connexion (5), le passage du polymère du conteneur B’ dans au moins un moyen d’amenée (1) du conteneur A.
L’invention peut comprendre des conteneurs de stockage supplémentaires, qui pourront contenir les mêmes équipements que les conteneurs de stockage décrits précédemment, et qui pourront être placés selon les mêmes dispositions en fonction des besoins sur champs.
L’invention trouve des applications dans la détection d’anomalies de diagnostic fourni par un modèle d’ensemble d’arbres de décision, dans l’analyse de la robustesse de tels modèles ensemble d’arbres de décision, mais aussi dans l’explication concrète d’une classification donnée par de tels modèles dans divers domaines. On a cité plus haut le domaine bancaire (acceptation d’un crédit pour un client donné), mais l’invention est applicable dans tout autre domaine utilisant des modèles ensemble d’arbres de décision pour associer à des données d’entrée une classe de sortie parmi un ensemble de classes possibles. On parle aussi de modèle d’ensemble d’arbres multiclasse.
L’invention permet également de résoudre le problème contrefactuel suivant : étant donné un intervalle cible fixé et un point requête dont la prédiction par le modèle se trouve en dehors de cet intervalle cible, on résout le problème « Quelle est la modification a minima à apporter au point requête pour que la prédiction du point requête modifié tombe dans l’intervalle cible ». Cela permet par exemple de résoudre des problèmes de type : « que dois-je changer a minima dans un procédé (de fabrication par exemple) pour obtenir un résultat de qualité équivalente mais dont le coût de production est un nombre de pourcents moins élevé. Le calcul d’un exemple contrefactuel est soumis aux mêmes contraintes que dans le cas d’utilisation de l’invention pour expliquer une classification. Seule la partie de la fonction de coût pénalisant la non-appartenance à la classe cible (par exemple entropie croisée ou erreur quadratique moyenne) est remplacée par une fonction de coût pénalisant la non-appartenance à l’intervalle cible (par exemple erreur quadratique moyenne, erreur moyenne absolue, ...).
A cette fin, l'invention propose un procédé de calcul d’au moins une explication contrefactuelle d’une prédiction associée à un point requête par un modèle d’ensemble d’arbres de décision, étant donnée une classe de sortie cible prédéfinie, ledit procédé étant mis en œuvre dans un dispositif de calcul comportant une ou plusieurs unités de calcul,
ledit un modèle d’ensemble d’arbres ayant pour variable d’entrée un vecteur d’entrée de dimension D et étant apte à classer ledit vecteur d’entrée dans un nombre K de classes de sortie, un vecteur score de dimension K donnant en sortie dudit modèle le score associé audit vecteur d’entrée pour chacune desdites classes de sortie, chacun desdits arbres de décision étant un graphe partant d’un nœud racine et comportant des branches avec des nœuds, chaque branche se terminant par une feuille, chaque nœud permettant par un test sur ledit vecteur d’entrée de prendre une unique branche en aval dudit nœud, et chacun desdits arbres de décision associant ledit vecteur d’entrée à une feuille dudit arbre correspondant, ladite feuille étant assimilable à un intervalle multidimensionnel de dimension D et étant associée à un score pour au moins une desdites classes de sortie,
ledit procédé comportant des étapes de :
- réception dudit point requête, de ladite classe de sortie cible prédéfinie parmi lesdites classes de sortie dudit modèle,
- formulation analytique dudit modèle d’ensemble d’arbres sous la forme d’une fonction de prédiction qui somme des fonctions d’appartenance de ladite variable d’entrée à des régions de l’espace d’entrée dudit modèle correspondant à des feuilles ou à des morceaux de feuilles dudit modèle d’ensemble d’arbres, chacune desdites fonctions d’appartenance étant pondérée par un vecteur score associé à la région de l’espace d’entrée correspondante,
ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il comporte en outre les étapes de :
-transformation de la fonction de prédiction en une fonction dérivable par application d’une fonction de lissage sur lesdites fonctions d’appartenance,
-utilisation de l’algorithme de Descente de Gradient analytique sur une fonction objectif à minimiser appliquée à ladite fonction dérivable et obtention au bout d’un nombre d’itérations dudit algorithme, de ladite au moins une explication contrefactuelle appartenant à ladite classe de sortie cible prédéfinie.
Grâce à l’invention, il est possible d’utiliser la méthode de Descente de Gradient analytique de manière efficace sur des modèles ensemble d’arbres qui ne sont pas dérivables par nature, ces modèles pouvant travailler sur des espaces d’entrée multidimensionnels (l’invention fonctionne avec D égal à 1 ou D strictement supérieur à 1), et sur plusieurs classes de sortie. L’efficacité de l’invention par rapport à l’art antérieur est due notamment à des formulations analytiques d’une part de la fonction de prédiction et d’autre part du gradient qui sont indépendantes de la structure graphique des arbres du modèle.
Il est à noter que certaines feuilles du modèle peuvent travailler sur une dimension plus petite que D mais on les assimile à un intervalle multidimensionnel de dimension D en admettant que cet intervalle ait des bornes infinies, comme décrit dans la suite. De même certaines feuilles ne donnent pas forcément des scores sur toutes les classes de sortie du modèle mais on leur associe un vecteur score de dimension K dans lequel les classes non renseignées par ces feuilles prennent une valeur prédéfinie (0 ou le complément à 1 de la somme des scores renseignés par exemple).
Il est de plus à noter que les régions de l’espace d’entrée utilisées dans la formulation analytique de la fonction de prédiction sont de préférence les feuilles du modèle d’ensemble d’arbres, mais on peut travailler également sur des morceaux de feuilles et/ou des combinaisons de morceaux disjoints ayant le même vecteur score, et/ou des combinaisons de morceaux s’intersectant, dans ce dernier cas une combinaison étant associée à un vecteur score qui somme les vecteurs scores des morceaux de cette combinaison. Il est également possible de formuler analytiquement la fonction de prédiction sur une partie seulement de l’espace d’entrée du modèle d’ensemble d’arbres, par exemple sur l’espace d’entrée compris dans un rayon prédéfini autour du point requête.
Préférentiellement, lors de ladite étape de formulation analytique du procédé selon l’invention, ladite fonction de prédiction est formulée comme :
F(X)= somme des [δBn(X).Sn] sur l’ensemble des feuilles n numérotées de 1 à N du modèle ([Math 1])
Un autre aspect de la présente invention concerne également un processus pour
préparer une composition stable comprenant (a) au moins un rétinoïde, de préférence stable à la fois sous exposition à la lumière et dans différentes conditions de température, ou
réduire la décomposition de (a) au moins un rétinoïde dans une composition comprenant le (a) au moins un rétinoïde, à la fois sous exposition à la lumière et à haute température,
comprenant une ou plusieurs étapes d’ajout
(b) d’au moins un agent antioxydant lipophile ;
(c) d’au moins un composé qui est capable de conférer à une solution de celui-ci une transmittance de 10% ou moins, de préférence de 5% ou moins, et de manière davantage préférée de 2% ou moins, pour la lumière de longueur d’onde de 290 à 420 nm, suivant une longueur de chemin de lumière de 10 mm, la concentration du composé dans la solution étant de 0,9% en poids par rapport au poids total de la solution ;
(d) d’au moins une huile choisie parmi les triglycérides, de préférence les triglycérides ayant au moins un résidu d'acide gras insaturé, et de manière davantage préférée des triglycérides ayant au moins un résidu d'acide gras polyinsaturé ; et
(e) d’au moins un polysaccharide facultatif, de préférence choisi parmi les polysaccharides dérivés de plantes, et de manière davantage préférée choisi parmi les extraits d'algues.
à la composition,
si le (e) au moins un polysaccharide n'est pas ajouté, le processus comprend en outre une étape consistant à ajouter (b) au moins un agent chélateur, de préférence un agent chélateur biodégradable, et de manière davantage préférée l’éthylènediamine disuccinate trisodique.
Dans les aspects ci-dessus, il est préférable que le (a) au moins un rétinoïde soit encapsulé par le (e) au moins un polysaccharide.
Il est davantage préférable qu'un mélange comprenant le (a) au moins un rétinoïde et le (d) au moins une huile de triglycéride soit encapsulé par le (e) au moins un polysaccharide.
Il est encore plus préférable qu'un mélange comprenant le (a) au moins un rétinoïde, le (b) au moins un agent antioxydant lipophile, et la (d) au moins une huile de triglycéride soit encapsulé par (e) au moins un polysaccharide.
Les explications ci-dessus concernant les ingrédients (a) à (f), ainsi que les ingrédients facultatifs, pour la composition selon la présente invention peuvent s'appliquer à ceux pour les utilisations et processus ci-dessus selon la présente invention. Les explications concernant la préparation et les formes de la composition selon la présente invention peuvent également s'appliquer à celles de la composition citée dans les utilisations et processus ci-dessus.
EXEMPLES La présente invention sera décrite plus en détail à l'aide d'exemples qui ne doivent cependant pas être interprétés comme limitant la portée de la présente invention.
La quantité du ou des polymères cationiques dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % à 15 % en poids, de préférence de 0,03 % à 10 % en poids, et mieux encore de 0,05 % à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Un polymère anionique a une densité de charge positive. La densité de charge du polymère anionique peut être de 0,1 meq/g à 20 meq/g, de préférence de 1 à 15 meq/g, et mieux encore de 4 à 10 meq/g si le polymère anionique est un polymère anionique synthétique, et le degré de substitution moyen du polymère anionique peut être de 0,1 à 3,0, de préférence de 0,2 à 2,7, et mieux encore de 0,3 à 2,5 si le polymère anionique est un polymère anionique naturel.
Il peut être préférable que le poids moléculaire du polymère anionique soit de 300 ou plus, de préférence de 1 000 ou plus, encore mieux de 5 000 ou plus, encore mieux de 10 000 ou plus, encore mieux de 50 000 ou plus, encore mieux de 100 000 ou plus, et encore mieux de 1 000 000 ou plus.
Selon la présente invention, le polymère anionique est choisi parmi l'acide hyaluronique et ses dérivés.
L'acide hyaluronique peut être représenté par la formule chimique suivante.
Dans le cadre de la présente invention, le terme « acide hyaluronique » recouvre notamment l'unité basique d'acide hyaluronique de formule :
C'est la plus petite fraction d'acide hyaluronique comprenant un dimère disaccharidique, à savoir l'acide D-glucuronique et la N-acétylglucosamine.
Le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend également, dans le cadre de la présente invention, le polymère linéaire comprenant le motif polymérique décrit ci-dessus, liés entre eux dans la chaîne via une alternance de (1,4) et (1,3) liaisons glycosidiques, ayant un poids moléculaire (PM) pouvant aller de 380 à 13 000 000 daltons. Ce poids moléculaire dépend en grande partie de la source à partir de laquelle l'acide hyaluronique est obtenu et/ou des méthodes de préparation.
Le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend également, dans le cadre de la présente invention, les sels d'acide hyaluronique. Comme sels, on peut citer les sels de métaux alcalins tels que les sels de sodium et les sels de potassium, les sels de métaux alcalino-terreux tels que les sels de magnésium, les sels d'ammonium et leurs mélanges.
A l'état naturel, l'acide hyaluronique est présent dans les gels péricellulaires, dans la substance de base des tissus conjonctifs des organes vertébrés tels que le derme et les tissus épithéliaux, et en particulier dans l'épiderme, dans le liquide synovial des articulations, dans l’humeur vitrée, dans le cordon ombilical humain et dans l’apophyse crista galli.
Par conséquent, le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend toutes les fractions ou sous-unités d'acide hyaluronique ayant un poids moléculaire compris notamment dans la plage de poids moléculaires rappelée ci-dessus.
Dans le cadre de la présente invention, on utilise de préférence des fractions d'acide hyaluronique n'ayant pas d'activité inflammatoire.
A titre d'illustration des différentes fractions d'acide hyaluronique, on pourra se référer au document « Hyaluronan fragments : an information-rich system », R. Stern et al., European Journal of Cell Biology 58 (2006) 699-715, qui passe en revue les activités biologiques répertoriées de l'acide hyaluronique en fonction de son poids moléculaire.
Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, les fractions d'acide hyaluronique convenant à l'utilisation couverte par la présente invention ont un poids moléculaire compris entre 50 kDa et 5 000 kDa, notamment entre 100 kDa et 5 000 kDa, notamment entre 400 kDa et 5 000 kDa. Dans ce cas, le terme utilisé est acide hyaluronique à poids moléculaire élevé.