INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La commande RF 700 a une structure classique, compatible avec le protocole RF utilisé. Cette commande 700 indique qu’il s’agit d’une commande d’écriture (W) et les données utiles de la commande comportent également l’adresse @ZM10 à laquelle la commande CMDj doit être écrite dans la sous-zone ZM10 de la mémoire non volatile DM.
Le contrôleur NFC de l’interface sans contact IF2, extrait la commande CMDj de la commande RF 700 et la délivre au dispositif de mémoire DM en vue de son stockage à l’adresse @ZM10 dans la sous-zone mémoire ZM10.
Lorsque l’appareil souhaite récupérer dans la sous-zone ZM12 des données qui ont été transmises par un ou des capteurs, il envoie une commande RF 800 ( ) qui est une commande de lecture (R) et qui comporte par exemple dans ses données utiles l’adresse @ZM12 du premier octet à lire ainsi que le nombre NbOCT d’octets à lire.
Le contrôleur NFC de l’interface sans contact IF2, extrait ces données utiles de la commande RF 800 et délivre au dispositif de mémoire DM la commande de lecture correspondante.
Les octets OCT sont alors lus dans la sous-zone mémoire ZM12 et le contrôleur NFC élabore une réponse RF 900 ( ) de structure classique et contenant les octets lus OCT dans le champ de données utiles de la réponse RF 900.
Le ou les modules peuvent présenter une face inférieure agencée contre un fond du boîtier et une face supérieure opposée. Au moins une buse peut être agencée en regard de la face supérieure d’au moins un module.
Au moins une buse d’aspersion peut être agencée en regard d’un espacement entre ledit au moins un module et une paroi du boîtier. Cette buse d’aspersion peut être agencée de façon centrale par rapport à une bordure dudit au moins un module en regard de la paroi du boîtier. En variante, cette buse d’aspersion peut être agencée en regard d’un espacement entre un sommet dudit au moins un module et la paroi du boîtier.
De plus, une telle buse d’aspersion agencée entre ledit au moins un module et une paroi du boîtier, peut être configurée pour projeter au moins un jet de fluide diélectrique de forme générale plane et parallèle à un plan défini par la surface dudit au moins un module en regard de la paroi du boîtier.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de régulation thermique peut comporter au moins deux groupes de buses d’aspersion agencés de sorte que les buses d’aspersion d’un premier groupe sont orientées de façon à projeter au moins un jet de fluide diélectrique dans un premier sens et les buses d’aspersion d’un deuxième groupe sont orientées de façon à projeter au moins un jet de fluide diélectrique dans un deuxième sens opposé au premier sens.
Par ailleurs, l’ensemble de régulation thermique peut comprendre au moins une rangée de modules sur laquelle sont disposées au moins deux séries de buses d’aspersion.
En variante, l’ensemble de régulation thermique peut comprendre au moins deux rangées de modules sur lesquelles sont disposées au moins deux séries de buses d’aspersion respectives. Au moins une troisième série de buses peut être disposée entre les deux rangées de modules.
En outre, une buse d’aspersion peut être raccordée fluidiquement à un point de distribution du circuit de fluide diélectrique. Une telle buse d’aspersion peut être configurée pour projeter un seul jet de fluide diélectrique ou plusieurs jets de fluide diélectrique.
En alternative, au moins deux buses d’aspersion peuvent être raccordées à un point de distribution commun du circuit de fluide diélectrique, chaque buse d’aspersion étant configurée pour projeter un seul jet de fluide diélectrique ou plusieurs jets de fluide diélectrique. Les buses d’aspersion sont avantageusement orientées de façon à projeter des jets de fluide diélectrique complémentaires pour optimiser l’arrosage de la surface dudit au moins un module.
L’invention peut encore concerner un pack batterie comprenant une pluralité de cellules de stockage d’énergie et au moins un dispositif de régulation thermique tel que défini précédemment comportant un circuit de fluide diélectrique et un nombre prédéfini de buses d’aspersion du fluide diélectrique agencées de façon à arroser la pluralité de cellules de stockage d’énergie.
, , illustrent de façon schématique un ensemble de régulation thermique comportant des modules à réguler thermiquement et un dispositif de régulation thermique comportant un circuit de fluide diélectrique et des buses agencées selon différentes variantes d’une première configuration.
est une vue en perspective d’un module à réguler thermiquement et d’un exemple d’agencement d’une buse selon la première configuration.
est un exemple de réalisation d’une buse configurée pour projeter un jet de fluide diélectrique de forme générale plane.
est un exemple de réalisation d’une buse configurée pour projeter deux jets de fluide diélectrique en miroir.
est un exemple de réalisation d’une buse configurée pour projeter deux jets de fluide diélectrique selon des plans sécants.
est un exemple de réalisation d’une buse configurée pour projeter trois jets de fluide diélectrique dont deux en miroir.
La présente invention concerne en outre l’utilisation cosmétique de la composition selon l’invention pour le soin des matières kératiniques, de préférence la peau.
La composition selon l’invention peut être utilisée dans beaucoup d’applications cosmétiques ou dermatologiques où la présence de panthénol est utile, notamment elle peut être utilisée pour prévenir la diminution de et/ou renforcer la fonction barrière de la peau.
Les exemples et figures qui suivent sont présentés à titre illustratif et non limitatif de l’invention. Les composés sont, selon le cas, cités en noms chimiques ou en noms CTFA (International Cosmetic Ingredient Dictionary and Handbook). Exemple - Etude comparative de la sensorialité (effet +/- filmogène) des compositions 1 (selon l’invention) et 2 (hors invention)
On a préparé les 2 compositions de type gel ci-dessous.
INCI (UE) Composition 1 selon l’invention Composition 2 hors invention OCTYLDODECANOL 0.5 0.5 PHENOXYETHANOL 0.5 0.5 ALCOOL DENAT. 5 5 EAU 71.46 71.61 PEG-20 METHYL GLUCOSE SESQUISTEARATE 0.1 0.1 SODIUM HYALURONATE 0.45 0.3 GLYCERINE 5 5 DIMETHICONE 1 1 GOMME DE XANTHANE 0.1 0.1 CAPRYLYL GLYCOL 0.3 0.3 AMMONIUM POLYACRYLOYLDIMETHYL TAURATE 0.25 0.25 HYDROXYETHYLPIPERAZINE ETHANE SULFONIC ACID 1 1 PANTHENOL 13.34 (10% en matière active) 13.34 (10% en matière active)) VITREOSCILLA FERMENT 1 1
Procédé de fabrication : A température ambiante, introduire l’eau, panthenol, Vitreoscilla ferment, Glycerine, Octyldodecanol, PEG-20 methyl glucose sesquistearate, Phenoxyethal, Caprylyl Glycol, Hydroxyethylpiperazine ethane sulphonique acide, disperser jusqu'à obtention d'un liquide homogène. Introduire le Sodium Hyaluronate, Ammonium Polyacryloyldimethyl taurate et xanthan gum, disperser jusqu'à obtention d'un jus homogène lisse et sans grains. Introduire le dimethicone et disperser jusqu'à obtention d'un jus homogène et d'une émulsion conforme. Introduire l’alcool denaturé et disperser jusqu'à l'obtention d'un jus homogène. Désaérer si nécessaire.
Evaluation de l’effet filmogène
Protocole du test :
Les compositions 1 (selon l’invention) et 2 (hors invention) ont été appliquées en hémi-visage, sous la forme d’une seule application, sur 12 volontaires.
Les volontaires ont été invités à appliquer les compositions 1 (selon l’invention) et 2 (hors invention) de la même manière et selon les mêmes quantités qu'ils ont l'habitude de faire dans leur routine de soin de la peau.
Chaque volontaire a reçu un questionnaire comparatif, avec une échelle de 6 points pour évaluer l’effet filmogène après application (0 correspondant à pas d’effet filmogène et 6 correspondant à un effet très filmogène).
Moyenne des scores « effet filmogène » pour la composition 1 (selon l’invention) Moyenne des scores « effet filmogène » pour la composition 2 (hors invention) 2,7 2
Conclusion : On observe un effet filmogène plus important avec la composition 1 selon l’invention..
Ainsi, il peut être préférable que le polymère AMPS soit choisi dans le groupe constitué par :
un copolymère réticulé acrylamide/acrylamido-2-méthylpropanesulfonate de sodium (acrylamide/acryloyldiméthyltaurate de sodium) ;
un copolymère d'AMPS et de vinylpyrrolidone ou de vinylformamide ;
un copolymère d'AMPS et d'acrylate de sodium (copolymère acrylate de sodium/acryloyldiméthyltaurate de sodium) ;
un copolymère d'AMPS et d'acrylate d'hydroxyéthyle et
un mélange de ces derniers.
Lorsque les monomères AMPS sont copolymérisés avec des monomères hydrophobes à insaturation éthylénique à chaîne grasse (par exemple chaîne en C 6 -C 50 ), le polymère obtenu est amphiphile, c'est-à-dire qu'il contient à la fois une partie hydrophile et une partie hydrophobe.
Les copolymères AMPS amphiphiles peuvent contenir, en outre, un ou plusieurs monomères à insaturation éthylénique sans chaîne grasse, tels que les acides (méth)acryliques, leurs dérivés alkylés β-substitués ou leurs esters obtenus avec des monoalcools ou des mono- ou polyalkylène glycols, les (méth)acrylamides, la vinylpyrrolidone, le vinylformamide, l'anhydride maléique, l'acide itaconique ou l'acide maléique ou des mélanges de ces composés.
Des polymères amphiphiles appropriés sont, par exemple, ceux obtenus à partir d'AMPS et d'au moins un monomère hydrophobe à insaturation éthylénique contenant au moins une partie hydrophobe ayant de 6 à 50 atomes de carbone, de préférence de 6 à 22 atomes de carbone, mieux encore de 6 à 18 atomes de carbone et tout particulièrement de 12 à 18 atomes de carbone.
Des exemples de ces copolymères sont décrits notamment dans la demande de brevet EP-A-750899, dans le Brevet U.S. N° 5,089,578 dans les publications suivantes de Yotaro Morishima :
« Self-assembling amphiphilic polyelectrolytes and their nanostructures » « Polyélectrolytes amphiphiles auto-assemblés et leurs nanostructures » - Chinese Journal of Polymer Science Vol. 18, No. 40, (2000), 323-336 ;
« Miscelle formation of random copolymers of sodium 2-(acrylamido)-2-methylpropanesulfonate and a non-ionic surfactant macromonomer in water as studied by fluorescence and dynamic light scattering » » Formation de miscelle de copolymères aléatoires de 2-(acrylamido)-2-méthylpropanesulfonate de sodium et d'un macromonomère tensioactif non ionique dans l'eau étudiée par fluorescence et diffusion dynamique de la lumière - Macromolecules 2000, Vol. 33, No. 10-3694-3704 » ;
« Propriétés de solution des réseaux de miscelle formés par des fragments non ioniques liés de manière covalente à un polyélectrolyte : effets du sel sur le comportement rhéologique: (« Solution properties of miscelle networks formed by non-ionic moieties covalently bound to a polyelectrolyte: salt effects on rheological behavior effets du sel sur le comportement rhéologique - Langmuir, 2000, Vol. 16, No. 12, 5324-5332 »;
« Stimuli responsive amphiphilic copolymers of sodium 2-(acrylamido)-2-methylpropanesulfonate and associative macromonomers - Polym. (Copolymères amphiphiles sensibles aux stimuli de sodium 2-(acrylamido)-2-méthylpropanesulfonate et macromonomères associatifs - Polym.) Preprint, Div. Polym. Chem. 1999, 40(2), 220-221 ».
Les monomères hydrophobes à insaturation éthylénique de ces copolymères particuliers sont de préférence choisis parmi les acrylates, les acrylates d'alkyle, les acrylamides et les alkylacrylamides de formule (III) suivante :
dans laquelle R 1 et R 3 , identiques ou différents, désignent un atome d'hydrogène ou un radical alkyle en C 1 -C 6 sensiblement linéaire ou ramifié (de préférence méthyle) ; Y désigne O ou NH ; R 2 désigne un radical hydrocarboné hydrophobe contenant au moins de 6 à 50 atomes de carbone, de préférence de 6 à 22 atomes de carbone, mieux encore de 6 à 18 atomes de carbone et tout particulièrement de 12 à 18 atomes de carbone ; x désigne un nombre de moles d'oxyde d'alkylène et varie de préférence de 0 à 100.
Le (c) composé peut conférer à une solution une transmittance de 10 % ou moins, de préférence de 5 % ou moins, de manière davantage préférée de 2 % ou moins, et de manière encore davantage préférée de zéro (0) % pour toute lumière de longueur d’onde de 290 à 420 nm suivant une longueur de chemin lumineux de 10 mm. En d’autres termes, la solution du (c) composé peut réduire ou masquer toute lumière dont la longueur d’onde est comprise entre 290 nm et 420 nm.
Le (c) composé peut réduire ou masquer la lumière avec la longueur d’onde spécifique ci-dessus qui pourrait atteindre le (a) rétinoïde dans la composition selon la présente invention pour provoquer la décomposition du (a) rétinoïde. Par conséquent, le (c) composé peut contribuer à accentuer la photostabilité du rétinoïde (a), et peut réduire la décomposition du rétinoïde (a) dans la composition selon la présente invention.
Le (c) composé peut être choisi dans le groupe consistant en des polyphénols.
Alternativement, les fractions d'acide hyaluronique pouvant également convenir à l'utilisation couverte par la présente invention ont un poids moléculaire compris entre 50 kDa et 400 kDa. Dans ce cas, le terme utilisé est acide hyaluronique à poids moléculaire intermédiaire.
Alternativement encore, les fractions d'acide hyaluronique pouvant convenir à l'utilisation couverte par la présente invention ont un poids moléculaire inférieur à 50 kDa.
Dans ce cas, le terme utilisé est acide hyaluronique à faible poids moléculaire.
Il peut être préférable d'utiliser une combinaison de deux acides hyaluroniques ou plus ou sels de ces derniers, notamment une combinaison d'un acide hyaluronique de poids moléculaire élevé ou sel de ce dernier, et d'un acide hyaluronique de poids moléculaire intermédiaire ou sel de ce dernier ; une combinaison d'un acide hyaluronique de poids moléculaire élevé ou d'un sel de ce dernier et d'un acide hyaluronique de faible poids moléculaire ou d'un sel de ce dernier ; et une combinaison d'un acide hyaluronique de poids moléculaire intermédiaire ou d'un sel de ce dernier et d'un acide hyaluronique de faible poids moléculaire ou d'un sel de ce dernier.
Enfin, le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend également les esters d'acide hyaluronique notamment ceux dans lesquels tout ou partie des groupements carboxyliques des fonctions acides sont estérifiés par des alkyles ou des alcools oxyéthylénés, contenant de 1 à 20 atomes de carbone, notamment avec un degré de substitution au niveau de l'acide D-glucuronique de l'acide hyaluronique allant de 0,5 à 50 %.
On peut notamment citer des esters de méthyle, d'éthyle, de n-propyle, de n-pentyle, de benzyle et de dodécyle de l'acide hyaluronique. De tels esters ont notamment été décrits dans D. Campoccia et al. « Semisynthetic resorbable materials from hyaluronan esterification » (« Matériaux résorbables semi-synthétiques issus de l'estérification de l'hyaluronane »), Biomaterials 19 (1998) 2101-2127.
Le dérivé d'acide hyaluronique peut être, par exemple, l'acide hyaluronique acétylé ou un sel de ce dernier.
Les poids moléculaires indiqués ci-dessus sont également valables pour les esters d'acide hyaluronique.
L'acide hyaluronique peut être notamment l'acide hyaluronique fourni par la société Hyactive sous la dénomination commerciale CPN (MW : 10 à 150 kDa), par la société Soliance sous la dénomination commerciale Cristalhyal (MW : 1,1x10 6 ), par la société Bioland sous la dénomination Nutra HA (MW : 820 000 Da), par la société Bioland sous la dénomination Nutra AF (MW : 69 000 Da), par la société Bioland sous la dénomination Oligo HA (MW : 6100 Da) ou bien par la société Vam Farmacos Metica sous la dénomination D Factor (MW : 380 Da).
La quantité du ou des polymères anioniques dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % en poids ou plus, de préférence de 0,03 % en poids ou plus, et de préférence de 0,05 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du ou des polymères anioniques dans la composition selon la présente invention peut être de 15 % en poids ou moins, de préférence de 10 % en poids ou moins, et mieux encore de 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du ou des polymères anioniques dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % à 15 % en poids, de préférence de 0,03 % à 10 % en poids, et mieux encore de 0,05 % à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
(Polymère amphotère)
Un polymère amphotère a à la fois une densité de charge positive et une densité de charge négative.
La densité de charge positive du polymère amphotère peut être de 0,01 meq/g à 20 meq/g, de préférence de 0,05 à 15 meq/g, et mieux encore plus préférablement de 0,1 à 10 meq/g.
La densité de charge négative du polymère amphotère peut être de 0,01 meq/g à 20 meq/g, de préférence de 0,05 à 15 meq/g, et mieux encore de 0,1 à 10 meq/g.
le séchage de la composition pour former un film cosmétique sur la matière kératinique.
Meilleur mode de mise en œuvre de l'invention Après des recherches assidues, les inventeurs ont découvert qu'il était possible de proposer une composition capable d'apporter des effets cosmétiques à base d'acide hyaluronique, tout en procurant des effets cosmétiques durables et/ou une texture hydratante améliorée. Ainsi, la composition selon la présente invention comprend :
De plus, les inventeurs ont découvert qu'il est possible de proposer un procédé de préparation d'un film à base d'acide hyaluronique avec des effets cosmétiques durables et/ou une texture hydratante améliorée. Ainsi, le procédé selon la présente invention est un procédé de préparation d'un film, de préférence un film cosmétique, le procédé comprenant
l’application sur un substrat, de préférence une matière kératinique, de la composition selon la présente invention et
De préférence, lesdites première et deuxième extrémités de connexion dudit échangeur thermique traversent au moins une paroi extérieure pleine de chaque module de stockage thermique. Avec cette conception, il n’est avantageusement plus requis de rapporter au moins une plaque d’extrémité sur les extrémités de connexion, ni de les assembler de manière étanche sur ceux-ci. Le procédé de fabrication s’en trouve simplifié.
De préférence, la cuve est intégralement réalisée par des parois extérieures pleines des modules. Cette solution est particulièrement avantageuse en ce sens qu’elle permet l’obtention d’un ensemble de stockage thermique finalisé, par simple assemblage / fixation des modules qui la composent. Comme cela sera décrit ci-après, un exemple d’assemblage des modules consiste à les souder les uns aux autres, ces opérations de soudage pouvant être préparées en partie avant l’installation des modules, afin de faciliter la réalisation de l’ensemble modulaire.
Alternativement, la cuve est réalisée par des parois extérieures pleines des modules pour former un corps de cuve, fermé par un couvercle rapporté sur ces parois extérieures pleines. Cette solution est préférée en particulier lorsqu’il est recherché un ensemble de stockage thermique avec couvercle démontable, et/ou avec un réservoir pour le matériau à changement de phase. Ainsi, lorsque ce matériau se dilate lors de sa fusion, il peut sortir par la/les parois extérieures poreuses et pénétrer à l’état liquide dans et ce réservoir.
De préférence, le couvercle est rapporté par bridage mécanique sur le corps de cuve, bien que d’autres types de liaisons soient envisageables, réversibles ou non, sans sortir du cadre de l’invention.
De préférence, deux parois extérieures pleines de deux modules adjacents sont fixées l’une à l’autre par raboutage de leurs chants en regard, de préférence par soudage.
De préférence, au moins l’une des parois extérieures pleines des modules est formée directement lors du moulage de la matrice et d’un seul tenant avec la matrice. Cette particularité simplifie grandement le procédé de fabrication.
Selon une autre possibilité, au moins l’une des parois extérieures pleines des modules est formée sur la matrice après le moulage de celle-ci. Cela permet d’utiliser un matériau différent pour la réalisation de la paroi extérieure pleine, avantageusement un matériau offrant des propriétés d’isolation thermique par rapport à la mousse. Ainsi, il est de préférence fait en sorte qu’au moins l’une des parois extérieures pleines des modules est en un matériau présentant une conductivité thermique inférieure à celle de la matrice de son module associé.
De préférence, la matrice poreuse est en matériau métallique, par exemple en aluminium ou alliage d’aluminium.
De préférence, ledit échangeur thermique est un tube. Dans ce cas de figure, les extrémités de connexion sont donc des extrémités de ces tubes. Celles-ci sont configurées pour être raccordées les unes aux autres, par liaison filetée, par soudage, ou encore par toute autre liaison réputée appropriée, en particulier des liaisons mécaniques.
Dans un autre exemple, les échangeurs thermiques sont des plaques d’échangeurs, et les extrémités de connexion sont par exemple des tubes rapportés sur les bords des plaques et assurant l’alimentation et l’évacuation du fluide caloporteur. En variante, une chambre de distribution et une chambre de collecte sont prévues aux extrémités des plaques d’échangeur.
La mise en œuvre d’une structure poreuse en matériau métallique assure une très bonne diffusion de la chaleur au sein du matériau à changement de phase. L’efficacité de la charge et de la décharge est améliorée. En outre, le nombre de tubes peut être réduit, ce qui permet de ne pas avoir à recourir à des inserts dans les tubes, et le coût de revient peut ainsi être réduit.
De manière très avantageuse, la matrice poreuse ou mousse comporte une première zone entre les tubes présentant une première porosité et en contact avec les tubes, et une deuxième zone de deuxième porosité entourant la première zone et de porosité sensiblement plus faible que la première porosité. Cette matrice assure une très bonne conduction thermique entre les tubes et la matrice en réduisant la quantité de matériau à changement de phase en contact avec les tubes, le matériau à changement de phase présentant une faible conductivité thermique. En d’autres termes, les tubes sont entourés par une couche (ou peau) de matériau métallique faiblement poreux formant une surépaisseur autour des tubes et adhérant aux tubes. En outre, la tenue de la structure métallique autour des tubes est améliorée.
De préférence, au moins l’un des modules est équipé de plusieurs échangeurs thermiques, de préférence configurés pour être connectés en parallèle à un réseau de fluide caloporteur et dans lequel les premières extrémités de connexion sont destinées à être connectées à une nourrice hydraulique, et les deuxièmes extrémités de connexion sont destinées à être connectées à une deuxième nourrice hydraulique.
De préférence, chaque module présente une forme générale parallélépipédique, et ils sont assemblés de manière à ce que l’ensemble de stockage présente également une forme générale parallélépipédique. Cette forme parallélépipédique est particulièrement bien adaptée dans le cadre d’une conception modulaire, puisqu’elle autorise des empilements verticaux et/ou horizontaux de ces modules, de manière à s’adapter au mieux aux contraintes de l’environnement dans lequel doit être implanté le système de stockage. Néanmoins, d’autres formes peuvent être envisagées pour les modules, comme des formes générales cylindriques ou encore semi-cylindriques.
Selon un premier mode de réalisation préféré de l’invention, l’ensemble de stockage thermique est formé par deux modules au sein de chacun desquels quatre de ses six parois extérieures sont des parois extérieures pleines, et les deux autres des parois extérieures poreuses, les deux modules étant assemblés l’un à l’autre de sorte que les huit parois extérieures pleines forment un corps de cuve, fermé par un couvercle rapporté sur ces parois extérieures pleines. Alternativement, il est possible d’envisager les deux mêmes modules avec cinq de leurs six parois extérieures formées par des parois extérieures pleines, de sorte qu’après leur fixation l’un à l’autre, la totalité de la cuve soit obtenue. Il en découle une simplicité ainsi qu’une rapidité de fabrication de l’ensemble de stockage thermique.