INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente en détails l’un des dispositifs d’actionnement 13 comprenant le couvercle d’équilibrage 17. Le couvercle d’équilibrage 17 comprend une première portion 17a s’étendant principalement radialement par rapport à l’axe de rotation. Cette extension radiale permet à l’organe de retour 16 de prendre appui sur la première portion 17a lors de sa compression. Le couvercle d’équilibrage 17 comprend par ailleurs une deuxième portion 17b s’étendant principalement axialement par rapport à l’axe de rotation, à l’exception de l’extrémité 19 qui s’étend principalement de manière radiale. La deuxième portion 17b permet au couvercle d’équilibrage 17 de s’étendre jusqu’au moyeu central 10. L’orientation de l’extrémité 19 de la deuxième portion 17b permet de mettre en regard la tranche 27 face à l’excroissance 21. Cette mise en regard étant faite, l’opération de soudage laser peut être effectuée, de sorte à ce que la soudure 20 remplisse l’espace entre la tranche 27 et l’excroissance 21 et de mettre en œuvre la soudure 20 en bout. Le corps 12 et l’excroissance 21 du moyeu central définissent partiellement une zone de réception 26, assurant la mise en place correcte de l’extrémité 19 de la deuxième portion 17b du couvercle d’équilibrage 17 afin d’assurer la mise en regard optimale de la tranche 27 face à l’excroissance 21. La zone de réception 26 est disposée radialement à l’extérieur de l’excroissance 21. Autrement dit, l’excroissance 21 est située entre la zone de réception 26 et l’axe de rotation du module d’embrayage.
Sur la , il est possible d’observer que le piston 14 comprend une première partie 14a et une deuxième partie 14b. La première partie 14a est dédiée à l’actionnement de l’embrayage 2 tandis que la deuxième partie 14b est dédiée à la compression de l’organe de retour 16. Les deux parties du piston étant solidaires l’une de l’autre, elles sont donc déplacées de manière synchronisée l’une par rapport à l’autre. La chambre 18 est ainsi délimitée par les deux parties du piston 14 et par le couvercle d’équilibrage 17.
Au moins l’une parmi la première branche et la seconde branche de la branche amont peut comprendre, dans la configuration déformée de la cale amont, un ou plusieurs bourrelets s’étendant radialement, formés par le serrage de la cale amont dans la direction longitudinale entre la face amont de la bride annulaire amont de l’anneau et le flasque. La présence de bourrelets sur la première branche et/ou la seconde branche de la cale amont dans la configuration déformée permet l’ajustement de la dimension longitudinale de la cale amont en fonction du jeu formé, dans la direction longitudinale, entre la bride annulaire amont de l’anneau et le flasque.
Dans la configuration déformée de la cale amont, la première portion peut s’étendre radialement. En d’autres termes, dans la configuration déformée de la cale amont, la première portion peut être normale à la direction longitudinale. L’agencement de la première portion de la cale amont dans la configuration déformée peut résulter de l’appui de la bride annulaire amont sur la première portion par serrage de la cale amont dans la direction longitudinale entre la face amont de la bride annulaire amont de l’anneau et le flasque. Dans la configuration déformée de la cale amont, la première portion peut être appliquée longitudinalement contre le flasque.
La cale amont peut être, en partie circonférentiellement autour de l’axe longitudinal, dans une configuration non-déformée dans laquelle la cale amont présente une dimension longitudinale coïncidant avec le plus grand jeu autour de l’axe longitudinal qui est formé dans la direction longitudinale entre la bride annulaire amont de l’anneau et le flasque.
Il peut être formé une pluralité de jeux autour de l’axe longitudinal qui sont chacun formés dans la direction longitudinale entre la bride annulaire amont de l’anneau et le flasque. Chaque jeu peut présenter une dimension respective dans la direction longitudinale. Chaque jeu de ladite pluralité de jeux peut être formé entre l’un des secteurs de la face amont de la bride annulaire amont, qui est associé à l’un des secteurs d’anneau parmi la pluralité de secteurs d’anneau, et le flasque.
La première portion de la cale amont peut présenter, dans la configuration non-déformée de la cale amont, une forme sensiblement arrondie dans un plan de coupe radiale. Cela permet de faciliter la déformation de la première portion dans la direction longitudinale. Dans la configuration non-déformée, la cale amont peut présenter une section dans un plan de coupe radial qui a une forme en U ou en C.
La cale amont peut présenter une première dimension dans la direction longitudinale au niveau d’une première partie circonférentielle, laquelle étant disposée longitudinalement entre le premier secteur de la face amont de la bride annulaire amont et le flasque. La cale amont peut présenter une deuxième dimension dans la direction longitudinale au niveau d’une deuxième partie circonférentielle, laquelle étant disposée longitudinalement entre un deuxième secteur de la face amont de la bride annulaire amont, qui est associé à un deuxième secteur d’anneau parmi la pluralité de secteurs d’anneau, et le flasque. La première dimension est différente de la deuxième dimension.
Il est également proposé une turbomachine comprenant une turbine telle que décrite ci-avant.
est une vue schématique en coupe qui représente une turbomachine selon l’état de la technique ;
est une vue schématique en coupe qui représente un carter de turbine et un anneau de turbine de la turbomachine de la ;
est une vue schématique en coupe qui représente un carter de turbine et un anneau de turbine pour turbomachine selon une première configuration de la présente description ;
est une vue schématique du carter de turbine et de l’anneau de turbine de la dans le plan de coupe IV-IV ;
comporte la figure 5a qui est une vue schématique en coupe représentant un carter de turbine et un anneau de turbine pour turbomachine selon une deuxième configuration de la présente description et la figure 5b qui est une vue à plus grande échelle de la zone entourée à la figure 5a ;
est une vue schématique partielle en perspective du carter de turbine et de l’anneau de turbine de la ;
est une vue schématique en coupe qui représente un carter de turbine et un anneau de turbine pour turbomachine selon une troisième configuration de la présente description ;
est une vue schématique partielle en perspective du carter de turbine et de l’anneau de turbine de la .
Selon le premier et le deuxième mode de réalisation, on obtient une électrode poreuse selon l’invention, disposée sur un substrat métallique servant comme collecteur de courant électronique ou située de part et d’autre d’un substrat métallique servant comme collecteur de courant électronique. Les sous-ensembles électrode / substrat / électrode ainsi obtenus, par le premier ou le deuxième mode de réalisation, peuvent être utilisés dans la fabrication d’un dispositif électrochimique tel qu’une batterie. Un assemblage par diffusion bonding peut aussi être réalisé par empilement et thermopressage de l’ensemble de la structure du dispositif électrochimique tel qu’une batterie ; dans ce cas on assemble un empilement multicouche comprenant une première anode selon l’invention, son substrat métallique, une seconde anode selon l’invention, une couche d’électrolyte solide, une première cathode selon l’invention, son substrat métallique, une deuxième cathode selon l’invention, une nouvelle couche d’électrolyte solide, et ainsi de suite.
Ce sous-ensemble électrode/substrat/électrode peut être utilisé pour fabriquer des dispositifs électrochimiques tels que des batteries. Quel que soit le mode de réalisation du sous-ensemble électrode/substrat/électrode, sur ce dernier on vient ensuite déposer le film d’électrolyte. On réalise ensuite les découpes nécessaires pour réaliser une batterie à plusieurs cellules élémentaires, puis on empile les sous-ensembles (typiquement en mode « tête bêche ») et on réalise la thermocompression pour souder les anodes et cathodes entre elles au niveau de l’électrolyte solide.
On a préparé une suspension de nanoparticules de LiMn 2 O 4 par synthèse hydrothermale selon le procédé décrit dans l’article de Liddle et al. intitulée « A new one pot hydrothermal synthesis and electrochemical charactérisation of Li 1+x Mn 2-y O 4 spinel structured compounds » , Energy & Environmental Science (2010) vol.3, page 1339-1346 :
La patte de fixation de la première cale aval du premier type peut s’étendre radialement vers l’extérieur depuis la paroi radiale de la cale. Chaque pion peut s’étendre selon la direction longitudinale.
Les moyens aval de rattrapage de jeu peuvent comprendre une cale aval d’un second type annulaire.
La cale aval du second type permet de rattraper le jeu formé, dans la direction longitudinale, entre la bride annulaire aval de l’anneau et la paroi annulaire radiale du carter externe quand bien même celui-ci serait formé circonférentiellement tout autour de l’axe longitudinal. La cale aval du second type, par sa résistance thermique, permet aussi de réduire le flux de chaleur transmis au carter externe. Cela permet de limiter, voire d’empêcher, une usure prématurée ou une détérioration du carter externe due aux températures élevées. Optionnellement, la cale aval du second type peut être réalisée dans un matériau adapté pour isoler thermiquement la paroi annulaire radiale du carter externe par rapport à l’anneau.
La cale aval du second type peut être formée par une pluralité de secteurs disposés bout à bout autour de l’axe longitudinal.
La cale aval du second type peut comprendre une face amont. La face amont de la cale aval du second type peut présenter une zone d’appui au niveau de laquelle la face amont est en appui dans la direction longitudinale sur la face aval de la bride annulaire aval. La face amont de la cale aval du second type peut présenter, en tout ou partie, une rugosité définie par un paramètre de rugosité Ra compris entre 3 µm et 10 µm, de préférence entre 3 µm et 8 µm, de préférence encore entre 5 µm et 8 µm. La zone d’appui de la face amont de la cale aval du second type est ainsi adaptée pour réduire la surface d’échange thermique respectivement entre la bride annulaire aval et la cale aval du second type. Les échanges thermiques entre l’anneau et la paroi annulaire radiale du carter externe sont alors réduits. Cela permet de limiter, voire d’empêcher, une usure prématurée ou une détérioration du carter externe, et notamment la paroi annulaire radiale du carter externe, due aux températures élevées.
La cale aval du second type peut comprendre une première portion qui est longitudinalement en appui sur la face aval de la bride annulaire aval. La cale aval du second type peut comprendre en outre une première branche et une seconde branche s’étendant longitudinalement vers l’aval depuis la première portion, la première branche et la seconde branche étant chacune solidaires de la paroi annulaire radiale du carter externe dans la direction longitudinale. La première branche peut s’étendre longitudinalement vers l’aval depuis une extrémité radialement interne de la première portion. La seconde branche peut s’étendre longitudinalement vers l’aval depuis une extrémité radialement externe de la première portion.
La première portion peut présenter une face amont et une face aval. La face amont et la face aval de la première portion de la cale aval du second type peuvent respectivement former, en tout ou partie, la face amont et la face aval de la cale aval du second type. La zone d’appui de la face amont de la cale aval du second type peut être située respectivement au niveau de la face amont de la première portion de la cale aval du second type.
La seconde branche peut être en appui dans la direction longitudinale sur la paroi annulaire radiale du carter externe. Cela permet une solidarisation de la seconde branche de la cale aval du second type et de la paroi annulaire radiale du carter externe dans la direction longitudinale. La seconde branche peut comprendre un becquet qui s’étend radialement, le becquet étant en appui, dans la direction longitudinale, sur la paroi annulaire radiale du carter externe. Le becquet permet d’augmenter la surface d’appui, dans la direction longitudinale, entre la seconde branche de la cale aval du second type et la paroi annulaire radiale du carter externe. Cela permet aussi d’améliorer la transmission des efforts mécaniques, dans la direction longitudinale, entre la cale aval du second type et la paroi annulaire radiale du carter externe. Le becquet peut être situé au niveau d’une portion d’extrémité aval de la seconde branche de la cale aval du second type.
La première branche de la cale aval du second type peut être fixée à une face radialement interne de la paroi annulaire radiale du carter externe. Cela permet une solidarisation de la première branche de la cale aval du second type et de la paroi annulaire radiale du carter externe dans la direction longitudinale. Cela permet aussi d’assurer la fixation de la cale aval du second type à la paroi annulaire radiale du carter externe. La première branche de la cale aval du second type peut être fixée à la paroi annulaire radiale du carter externe par rivetage, soudage ou encore collage. La fixation entre la première branche de la cale aval du second type et la face radialement interne de la paroi annulaire radiale du carter externe peut être réalisée au niveau d’une portion extrémité aval de la première branche.
La cale aval du second type peut être serrée longitudinalement entre la face aval de la bride annulaire aval et la paroi annulaire radiale du carter externe, la cale aval du second type étant, en tout ou partie circonférentiellement autour de l’axe longitudinal, dans une configuration déformée dans la direction longitudinale, par le serrage longitudinalement entre la face aval de la bride annulaire aval et la paroi annulaire radiale du carter externe.
Le fait que la cale aval du second type soit déformée dans la direction longitudinale permet un ajustement automatique de la dimension longitudinale de la cale aval du second type en fonction du jeu formé, dans la direction longitudinale, entre la bride annulaire aval de l’anneau et la paroi annulaire radiale du carter externe.
La cale aval du second type peut présenter une épaisseur comprise entre 0,05 mm et 0,3 mm. La cale aval du second type peut présenter une dimension, dans la direction radiale, comprise entre 5,5 mm et 7 mm. La cale aval du second type peut présenter une dimension, dans la direction longitudinale, comprise entre 1,5 mm et 6 mm. Le rapport de la dimension dans la direction longitudinale de la cale aval du second type et de la dimension dans la direction radiale de la cale aval du second type peut être compris entre 0,4 et 0,6. Cela permet de faciliter la déformation de la cale aval du second type dans la direction longitudinale.
Au moins l’une parmi la première branche et la seconde branche de la cale aval du second type peut comprendre, dans la configuration déformée de la cale aval du second type, un ou plusieurs bourrelets s’étendant radialement, formés par le serrage de la cale aval du second type dans la direction longitudinale entre la face aval de la bride annulaire aval de l’anneau et la paroi annulaire radiale du carter externe. La présence de bourrelets sur la première branche et/ou la seconde branche de la cale aval du second type dans la configuration déformée permet l’ajustement de la dimension longitudinale de la cale aval du second type en fonction du jeu formé, dans la direction longitudinale, entre la bride annulaire aval de l’anneau et la paroi annulaire radiale du carter externe.
Dans la configuration déformée de la cale aval du second type, la première portion peut s’étendre radialement. En d’autres termes, dans la configuration déformée de la cale aval du second type, la première portion peut être normale à la direction longitudinale. L’agencement de la première portion de la cale aval du second type dans la configuration déformée peut résulter de l’appui de la bride annulaire aval sur la première portion par serrage de la cale aval du second type dans la direction longitudinale entre la face aval de la bride annulaire aval de l’anneau et la paroi annulaire radiale du carter externe. Dans la configuration déformée de la cale aval du second type, la première portion peut être appliquée longitudinalement contre la paroi annulaire radiale du carter externe.
La cale aval du second type peut être, en partie circonférentiellement autour de l’axe longitudinal, dans une configuration non-déformée dans laquelle la cale aval du second type présente une dimension longitudinale coïncidant avec le plus grand jeu autour de l’axe longitudinal qui est formé dans la direction longitudinale entre la bride annulaire aval de l’anneau et la paroi annulaire radiale du carter externe.
Il peut être formé une pluralité de jeux autour de l’axe longitudinal qui sont chacun formés dans la direction longitudinale entre la bride annulaire aval de l’anneau et la paroi annulaire radiale du carter externe. Chaque jeu peut présenter une dimension respective dans la direction longitudinale. Chaque jeu de ladite pluralité de jeux peut être formé entre l’un des secteurs de la face aval de la bride annulaire aval, qui est associé à l’un des secteurs d’anneau parmi la pluralité de secteurs d’anneau, et la paroi annulaire radiale du carter externe.
Pour ce scénario S1, l’évaluation E de l’utilisateur U peut prendre en compte le rapport d’incident R_i soumis en le comparant avec le modèle M_Ri, mais également des potentielles interruptions de services, détectés dans les traces relevées par l’orchestrateur d’entrainement ainsi que le délai avec laquelle l’attaque par énumération a été bloqué ou si elle a abouti, grâce aux tests T menés et aux informations sur les modifications de l’infrastructure informatique simulée 11 issue de ces tests.
Le deuxième scénario S2 contient uniquement des actions légitimes, et notamment la connexion à distance sur un système local. L’apprenant peut remplir I un rapport d’incident R_i et réaliser des mitigations M.
L’utilisateur U va être évalué sur la présence d’un rapport d’incident R_i, qui n’est pas nécessaire dans ce contexte précis, et également sur la disponibilité des services présents dans le scénario S2 qui peuvent avoir un impact négatif dans sa notation en cas d’application de la part de l’apprenant de mitigations M non nécessaire.
Le troisième scénario S3 de cette session d’exemple comprend l’exécution d’un rançongiciel sur une cible qui va chiffrer différents fichiers d’un serveur et ainsi interrompre un service. Apres l’exécution de cette attaque, l’utilisateur U constate cette attaque et l’investigue. Il peut remplir un rapport d’incident R_i avec toutes les informations associées. Il peut alors réaliser une mitigation M : il récupére le malware et fait une investigation via ingénierie inverse afin de retrouver la clé de chiffrement. Une fois cette clé récupérée, l’utilisateur U peut déchiffrer les fichiers associés aux services pour les rétablir.
L’utilisateur U peut remplir un rapport d’incident R_i contenant des informations clé de l’attaque comme par exemple la nature de l’attaque, le système et les services impacté, et le serveur depuis lequel le rançongiciel a été téléchargé. Ces informations sont des informations sur les modifications de l’infrastructure informatique simulée 11.
Pour ce scénario S3, l’évaluation E automatisée peut prendre en compte le rapport d’incident R_i soumis par l’utilisateur U ainsi que le délai avec lequel le service a été restauré, grâce aux tests T et aux informations issues de ces tests.
A l’issue de cet entrainement, le rapport d’évaluation comprenant les résultats des exercices est généré. Il peut ensuite être transmis à l’utilisateur U et / ou à une plateforme d’apprentissage pour assurer un suivi des exercices réalisés par l’utilisateur U et être potentiellement à l’origine de certifications.
Procédé de caractérisation du déplacement d’entités mobiles et produit programme d’ordinateur associé La présente invention concerne un procédé de caractérisation du déplacement d’entités mobiles dans un environnement.
La présente invention a également pour objet un produit programme d’ordinateur comportant des instructions logicielles propres à mettre en œuvre un tel procédé de caractérisation.
La présente invention concerne le domaine des déplacements d’entités mobiles dans un environnement prédéterminé.
On entend par « entités mobiles » des choses, ou des êtres, propres à se mouvoir dans l’environnement. Par exemple, les entités mobiles sont des piétons, des cyclistes, des motocyclistes, des conducteurs automobiles, des robots, des drones, ou encore des animaux.
On entend par « environnement » un espace, par exemple prédéfini, dans lequel les entités mobiles sont propres à se déplacer. A titre d’exemple, l’environnement est un hall de gare, un aéroport, un hall de métro, un parking, ou une forêt.
Dans le domaine de la caractérisation du déplacement d’entités mobiles dans un environnement, il est connu d’avoir recours à un simulateur pour prédire un scénario de l’évolution des déplacements des entités mobiles dans l’environnement. Pour effectuer une telle simulation du déplacement des entités mobiles dans l’environnement, il est néanmoins requis de calibrer le simulateur afin que le scénario prédit soit le plus réaliste possible. Le calibrage du simulateur est par exemple effectué à partir d’un jeu de paramètres caractérisant le déplacement des entités mobiles dans l’environnement.
La détermination de ce jeu de paramètres est particulièrement complexe puisque ces paramètres varient généralement au cours du temps et selon les situations. En outre, si le jeu de paramètres n’est pas bien défini, le scénario prédit par le simulateur est irréaliste. Dans un tel cas, le scénario prédit est inexploitable.
On connaît de l’article « Density-based evolutionary framework for crowd model calibration » de J. Zhong, N. Hu, W. Cai, M. Lees, et L.B. Luo une méthode de détermination d’un jeu de paramètres de calibrage d’un simulateur et l’utilisation du simulateur pour caractériser le déplacement d’entités mobiles. La méthode dudit article utilise des algorithmes évolutionnistes dans une démarche d’optimisation de coefficients d’un modèle pour approcher le comportement réel d’une foule.
Cette méthode nécessite toutefois une connaissance d’un modèle préalable propre à fournir un jeu de paramètres acceptable. En outre, cette méthode requiert un nombre important de simulations, par le simulateur, pour faire converger les algorithmes évolutionnistes vers une solution satisfaisante permettant de générer, par la suite, un bon jeu de paramètres de calibrage.
Afin d’éviter que la mesure de capacité (ou impédance) du milieu à caractériser ne soit affectée par les perturbations liées au couplage du dispositif de caractérisation, voire également du milieu, avec l’environnement, les systèmes de caractérisation avancés de type impédancemètres sont conçus pour intégrer un troisième conducteur mis à la masse (appelée aussi « ground » en anglais) de sorte à permettre un blindage de la mesure entre les électrodes d’excitation et de mesure. Dans ce cas, le potentiel de l’électrode de mesure est mis virtuellement à la masse par asservissement à travers un système de grande impédance, tel qu’un amplificateur opérationnel. Ceci est particulièrement utile pour des électrodes à géométrie plane pour lesquelles les champs de fuite contribuent majoritairement au signal utile, et sont donc par construction facilement perturbés par des couplages avec l’extérieur.
Dans de telles configurations, la mesure de la capacité mutuelle entre les électrodes d’excitation et de mesure n’est plus univoquement liée à , d’où des interprétations ad-hoc (par soustraction de situations plein/vide, etc.) et souvent non justifiées qui limitent les prédictions des observations.
Pour pallier cela, la solution apportée par le présent dispositif de caractérisation permet par exemple d’accéder à la permittivité diélectrique complexe sur la base de la mesure de la capacité complexe et de la géométrie et l’agencement des différents éléments du dispositif de caractérisation mis en œuvre.