INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un appareil électronique AEL situé dans la région d’intérêt RDI et présentant une bande de fonctionnement qui inclut f 1 et f 2 réémet un signal SR comprenant des composantes d’intermodulations aux fréquences f IM3L =2f 1 -f 2 et f IM3H =2f 2 -f 1 . La [ ) montre le spectre de puissance d’un tel signal réémis. On remarque, en plus de deux composantes – dominantes – aux fréquences fondamentales f 1 , f 2 , un produit d’intermodulation SIM3L à la fréquence f IM3L (la composante SIM3H à la fréquence f IM3H est noyée dans le bruit de fond).
Etape optionnelle de déshydratation de sucres
Avantageusement, la charge 1 comprenant du 5-HMF et du diméthoxysulfoxyde (DMSO) introduite à l’étape a) selon l’invention peut être obtenue lors d’une étape de déshydratation de sucres en 5-HMF, très avantageusement situé en amont de l’étape a) selon l’invention, par la mise en contact d’une charge sucre comprenant un ou plusieurs sucres avec du DMSO et un catalyseur acide de déshydratation de manière à produire un effluent contenant au moins du 5-HMF et du DMSO et correspondant avantageusement à la charge 1 du procédé selon l’invention introduite à l’étape a) de mélange. Le procédé selon l’invention peut donc optionnellement comprendre une étape de déshydratation de sucres en 5-HMF, située en amont de l’étape a).
L’étape optionnelle de déshydratation est mise en œuvre à une température comprise entre 50 et 150°C, de préférence entre 60 et 140°C, de préférence entre 70 et 130°C et de manière préférée entre 80 et 120°C. De préférence, l’étape optionnelle de déshydratation est opérée à une pression comprise entre 1 et 0,001 MPa, de préférence entre 0,1 et 0,01 MPa. Suivant les conditions de pression et de température, le milieu réactionnel est au-dessus ou en dessous du point de bulle du mélange. Par point de bulle on désigne les conditions de pression et de température dans lesquelles les premières bulles de gaz apparaissent pour un liquide. Quand le milieu réactionnel est au-dessus du point de bulle du mélange, la phase vapeur peut être soutirée du réacteur, optionnellement rectifiée, et condensée pour former les condensats qui peuvent être envoyés à une étape optionnelle f) de traitement des mélanges eau-DMSO.
Par ailleurs, ledit effluent issu de l’étape optionnelle de déshydratation peut contenir de l’eau avant même son mélange à l’étape a) avec le contre-extrait aqueux intermédiaire 9. Ladite eau peut être issue de l’étape de déshydratation, par exemple de l’eau est formée lors de la réaction de déshydratation du sucre en 5-HMF (3 moles d’eau générées par mole de 5-HMF produite). Cette eau peut également avoir été introduite avec le sucre, dans le cas où, pour des raisons pratiques, un sirop de sucre par exemple à environ 70 % poids dans l’eau, est utilisé. Avantageusement, lors de l’étape optionnelle de déshydratation un mélange eau-DMSO peut être récupéré en phase vapeur. Ledit mélange eau-DMSO est avantageusement envoyé à l’étape f) optionnelle. Ainsi, l’effluent issu de l’étape optionnelle de déshydratation et introduit à l’étape a) comme charge 1 peut contenir de l’eau, dans une proportion généralement comprise entre 0,1 et 30 % poids, de préférence entre 0,1 et 15 % en poids, de préférence entre 0,1 et 10 % en poids.
L’effluent issu de l’étape optionnelle de déshydratation et introduit à l’étape a) comme charge 1 peut en outre contenir des impuretés, en particulier des humines. On appelle « humines » l’ensemble des composés polymériques indésirables formés lors de la synthèse du 5-HMF. Les humines représentent, en particulier, moins de 30 % poids de la charge sucre convertie, de préférence moins de 20 % poids.
Cela est important, car la Demanderesse a découvert qu’il est intéressant de stocker les coefficients d’ondelettes qui correspondent aux instants d’onde QRS de chaque piste pour pouvoir retirer du signal la composante correspondant au champ lointain.
Plus précisément, une fenêtre QRS est définie autour de l’instant d’onde QRS qui définit la période pendant laquelle il est considéré que le signal d’électrogramme comprend du signal de champ lointain. Dans l’exemple décrit ici, cette fenêtre est centrée sur chaque instant d’onde QRS et dure 120ms, ce qui correspond à une durée commune des ondes QRS dans les connaissances médicales. En variante, la fenêtre pourrait être définie différemment, et par exemple être définie par la fonction QRS().
Chaque niveau d’ondelette est associé à une fonction d’ondelette qui présente une durée liée à la transformée en ondelettes utilisée ainsi qu’au niveau d’ondelette. Chaque coefficient d’ondelette de la transformée en ondelettes est donc associé à une fenêtre temporelle qui est centrée sur l’instant auquel ce coefficient est associé et qui présente la largeur de la fonction d’ondelette de ce niveau d’ondelette.
Ainsi, pour un niveau d'ondelette et une piste donnés, la fonction Buf() vient, à chaque instant d’onde QRS, sélectionner les coefficients de transformée en ondelettes dont la fenêtre temporelle présente un recouvrement avec la fenêtre QRS.
De manière optionnelle, la Demanderesse a découvert qu’il était avantageux de pondérer les coefficients d’ondelette stockés dans le tampon 14 en fonction de la quantité de recouvrement entre la fenêtre temporelle d’un coefficient donné et la fenêtre QRS.
En effet, pour les instants les plus à l’extrême de la fenêtre QRS, la fenêtre temporelle présente un recouvrement plus faible, puisqu’elle est centrée sur l’instant en question. Or, comme le signal correspondant à ce coefficient a vocation a être supprimé, il y a un risque de supprimer du signal qui ne correspond pas au champ lointain. De même, les ondelettes de niveau important peuvent présenter une fenêtre temporelle plus large que la fenêtre QRS, ce qui pose évidemment des problèmes similaires. La pondération correspondant à la quantité relative de recouvrement permet de limiter ces effets de bord.
Toujours en variante, un compromis peut être de limiter le niveau d’ondelette de sorte que la fenêtre temporelle la plus large présente une taille de l’ordre de celle de la fenêtre QRS.
Une fois le tampon 14 suffisamment rempli, par exemple lorsque le tampon 14 contient au moins 5 extraits de l’opération 230 pour chaque piste, le composeur 12 peut exécuter une fonction Out() dans une opération 240. Dans la fonction Out(), le composeur 12 détermine une médiane pour chaque piste et niveau en ondelette des extraits qui la concerne, et soustrait cette médiane de la transformation en ondelettes des données d’électrogrammes de la piste et du niveau en ondelette correspondant. Par médiane, il doit être entendu toute méthode permettant de déterminer une valeur représentative de l’ensemble des extraits, qu’elle soit obtenue par le biais d’une médiane géométrique, d’une PCA ou d’une ICA. Enfin, la fonction Out() exécute une transformation en ondelettes inverse du signal dans laquelle la médiane a été soustraite, et retourne le signal débruité correspondant.
La et la permettent de montrer le gain apporté par le dispositif 2, en particulier dans les zones dans lesquelles le champ lointain et le champ proche se superposent. Sur ces figures, la Demanderesse a représenté en haut le signal des données d’électrogrammes (c’est-à-dire non débruité), le signal débruité, la superposition et la différence entre ces signaux qui mettent en valeur l’effet de la soustraction des signaux d’empreintes QRS dans la transformée en ondelettes inversée.
Ces figures montrent l’efficacité du dispositif 2, qui vient complètement recréer le signal en champ proche là où il y avait superposition avec le champ lointain, et sans dégrader le signal en dehors de ces zones.
En outre, la Demanderesse a mené une étude afin de quantifier les gains obtenus grâce au dispositif 2. Pour cela, la Demanderesse a comparé trois méthodes pour analyser leurs pertinences, à partir d’électrogrammes dont la durée de cycle est connue. Pour cela, la Demanderesse a pris les signaux d’électrogrammes correspondants et en a créé trois copies : une première copie inchangée, une deuxième copie dans laquelle le signal aux instants d’onde QRS ventriculaire est supprimé, c'est à dire remplacé par une ligne isoélectrique gardant la continuité du signal, et une troisième copie débruitée avec le dispositif 2. Ensuite, les signaux résultants ont été utilisés pour déterminer la durée du cycle, puis comparés avec la durée réelle connue du cycle.
Cette étude a été réalisée sur une cohorte de 52 patients qui pouvaient être en rythme sinusal, en tachycardie atriale ou en fibrillation atriale. Le score qui a été calculé pour chaque copie est la racine carrée de l’erreur moyenne, selon la formule
Où c est l’indice de la copie considérée, y c (i) est la durée de cycle déterminée à partir du i-ème signal d’électrogramme de la copie d’indice c, et y(i) est la durée de cycle réelle.
Les scores sont les suivants : 13,36% pour la première copie, 8,45% pour la deuxième copie, et 4,06% pour la troisième copie.
Cela démontre le gain de rapport signal sur bruit obtenu grâce au dispositif 2.
PRODUCTION D’UN IMPLANT DE VALVULE ET SON UTILISATION Domaine technique de l’invention La présente invention concerne la production d’un implant de valvule et son utilisation dans le traitement de cardiopathies congénitales, de valvulopathies cardiaques, veineuses et lymphatiques, en particulier de la tétralogie de Fallot.
- le signal de commande comprend la raideur électrostatique à appliquer selon le premier axe par le ou chaque transducteur électrostatique, pour la ou chaque masse vibrante, le signal de commande comprenant en outre la raideur électrostatique à appliquer selon le deuxième axe par un transducteur électrostatique additionnel, pour la ou chaque masse vibrante ;
- l’étape d’application comprend l’application de la raideur électrostatique respective par le ou chaque transducteur électrostatique selon le premier axe, et par le ou chaque transducteur électrostatique additionnel selon le deuxième axe, conformément au signal de commande ;
- le procédé de calibrage comprend au moins une répétition des étapes réception, de mesure, de transformation, de détermination, de réglage, d’application ;
- lors de la répétition, le signal de commande comprend une raideur électrostatique à appliquer selon une direction, dans le plan du support, distincte du premier axe et du deuxième axe ;
- le signal de commande comprend en outre une raideur électrostatique à appliquer par un transducteur électrostatique de compensation d’un biais en quadrature, le biais en quadrature correspondant à un couplage de raideur des ressorts de suspension selon le premier axe et le deuxième axe ;
- le dispositif d’excitation comprend au moins élément parmi un haut-parleur, un élément piézoélectrique et un pot vibrant ;
- la valeur de bruit est égale à une moyenne arithmétique d’une pluralité de valeurs de la densité spectrale de puissance à des fréquences inférieures ou égales à 0,1 Hz.
L’invention a également pour objet un système de calibrage configuré pour calibrer un capteur angulaire inertiel micro-usiné comprenant un support, au moins une masse vibrante mobile par rapport au support, au moins un transducteur d’excitation d’un mouvement de vibration de la masse vibrante, au moins un transducteur de détection d’une vibration de la masse vibrante, et au moins un transducteur électrostatique apte à appliquer une raideur électrostatique ajustable à la masse vibrante,
le système de calibrage comprenant un dispositif d’excitation configuré pour émettre une excitation vibratoire prédéterminée au capteur angulaire inertiel, et
le système de calibrage comprenant en outre un dispositif de calcul comprenant :
- un module de réception configuré pour recevoir un signal de mesure obtenu à partir d’une mesure de la vibration de la masse vibrante par le transducteur de détection ;
- un module de transformation configuré pour transformer le signal de mesure sur une fenêtre temporelle prédéterminée dudit signal de mesure en une densité spectrale de puissance ;
- un module de détermination configuré pour déterminer au moins une valeur, dite valeur de bruit, en fonction d’une partie de ladite densité spectrale de puissance comprenant une fréquence inférieure ou égale à une fréquence prédéterminée ;
- une boucle de rétroaction configurée pour régler la raideur électrostatique, la boucle de rétroaction étant configurée pour recevoir en entrée la valeur de bruit et pour fournir en sortie un signal de commande au transducteur électrostatique comprenant la raideur électrostatique à appliquer à la masse vibrante minimisant la valeur de bruit, de préférence minimisant l’amplitude de la valeur de bruit, et
- un module d’émission configuré pour émettre le signal de commande au capteur angulaire inertiel pour appliquer la raideur électrostatique par le transducteur électrostatique conformément au signal de commande.
Ces caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
Le procédé selon l’invention comprend une étape a) de mise en contact de la charge 1, éventuellement issue de l’étape de déshydratation, avec au moins une fraction d’un contre-extrait aqueux intermédiaire 9 de manière à obtenir un mélange aqueux 3. Avantageusement, le contre-extrait aqueux intermédiaire 9 est issu de l’étape c) du procédé selon l’invention.
De préférence, le 5-HMF représente plus de 1 % poids de la charge 1 introduite à l’étape a) du procédé selon l’invention, de préférence plus de 10 % poids, de préférence plus de 15 % poids et de préférence moins de 50 % poids, de préférence moins de 40 % poids, de manière préférée moins de 30 % poids.
Le contre-extrait aqueux intermédiaire 9 ou la fraction du contre-extrait aqueux intermédiaire 9 est avantageusement issu de l’étape c). Il comprend de l’eau, du DMSO et éventuellement du 5-HMF. Avantageusement, le contre-extrait aqueux intermédiaire 9 contient plus de 60 % poids d’eau, de préférence plus de 70 % poids d’eau et de manière préférée plus de 80 % poids d’eau.
Avantageusement, le mélange aqueux 3 obtenu à l’étape a) contient entre 10 % et 90 % poids d’eau, de préférence entre 20 et 80 % poids d’eau, de préférence entre 40 et 75 % poids d’eau.
En augmentant la teneur en eau lors de l’étape a), par exemple par introduction d’au moins une fraction du contre-extrait aqueux intermédiaire 9, une partie des humines éventuellement présentes dans la charge 1 peuvent précipiter. Le mélange issu du contact de ladite charge 1 avec au moins une fraction du contre-extrait aqueux intermédiaire 9 peut donc être avantageusement soumis à une étape de séparation liquide-solide, de manière à obtenir un liquide séparé de particules solides en suspension et un résidu solide comprenant des humines et qui est de préférence éliminé du procédé. Une telle étape optionnelle de séparation liquide-solide permet ainsi d’éliminer les « humines » qui ont précipité. Au moins une partie du liquide obtenu est alors avantageusement envoyé vers l’étape b) d’extraction liquide-liquide, ladite partie (ou la totalité) du liquide envoyée avantageusement vers l’étape b) correspondant au mélange aqueux 3. Cette étape optionnelle de séparation liquide-solide est réalisée de préférence à une température comprise entre 0 et 60°C, de préférence entre 10 et 30°C, de préférence entre 15 et 25°C et généralement à température ambiante (c’est-à-dire entre 18 et 25°C). L’étape optionnelle de séparation liquide-solide peut être réalisée par toute méthode connue de l’homme du métier, comme par exemple avec un filtre-presse, un filtre à bande, un clarificateur, un décanteur, une centrifugeuse, par exemple une centrifugeuse à assiette. De préférence, l’étape de séparation liquide-solide est une filtration, de préférence réalisée par un filtre-presse.
Le procédé selon l’invention comprend une étape b) d’extraction liquide-liquide du mélange 3 obtenu à l’issu de l’étape a) en présence d’un flux 4 de solvant d’extraction, de manière à produire un raffinat aqueux 5 et un extrait organique intermédiaire 6.
L’extraction liquide-liquide réalisée à l’étape b) correspond avantageusement à un lavage du mélange aqueux par un solvant d’extraction organique. De préférence, l’extraction liquide-liquide réalisée à l’étape b) est une extraction à contre-courant du mélange aqueux 3 obtenu à l’étape a) par un flux de solvant d’extraction. Cette technique est bien connue de l’homme du métier. L’extraction peut être réalisée par exemple dans une batterie de mélangeurs-décanteurs, dans une colonne remplie de garnissage vrac ou structuré, dans une colonne pulsée, ou bien encore dans une colonne agitée.
L’étape b) d’extraction est avantageusement réalisée à une température comprise entre 0 et 60°C, de préférence entre 5 et 50°C, de préférence entre 10 et 40°C, de préférence entre 15 et 30°C et généralement à température ambiante (c’est-à-dire entre 18 et 25°C).
la est un ensemble de vues schématiques de côté (figure 5a à 5e) d’une partie du dispositif des figures 4a à 4c ;
la est une vue schématique en perspective d’un dispositif de rangements de moyens de locomotions légers pour espace urbain exigu selon une autre variante de réalisation de l’invention.
Description détaillée On a représenté sur les figures 1 à 6 un dispositif de rangement de moyens de locomotions légers pour espace urbain exigu selon plusieurs variantes de l’invention, ledit dispositif étant désigné par la référence générale 1.
Le dispositif de rangement 1 de moyens de locomotions légers 17 pour espace urbain exigu 3, tels qu’une cour intérieure d’immeuble 3, selon l’ensemble des variantes possibles de l’invention comprend :
- au moins deux organes de stockage 2 individuels destinés à être attenants à au moins un des murs 7 existants dudit espace urbain 3 et formant, dans une position de stockage, une colonne,
- un élévateur vertical 5 configuré pour déplacer verticalement au moins une partie de l’organe de stockage 2 entre une position haute dans laquelle ladite au moins une partie de l’organe de stockage 2 est située en regard de sa position de stockage et une position basse dans laquelle ladite au moins partie de l’organe de stockage 2 est située au sol, l’élévateur vertical 5 comprenant un bâti 14 dont au moins une partie est fixée à l’un des murs 7 existants dudit espace urbain 3,
- des moyens de chargement 12 configurés pour déplacer horizontalement ladite moins une partie de l’organe de stockage 2 entre la position de stockage et la position haute,
- une unité de commande électronique (non représentée) apte à commander l’actionnement de l’élévateur vertical 5 et/ou des moyens de chargement 12 en fonction d’une commande d’un utilisateur 22 associé à un organe de stockage 2.
Dans les variantes représentées à l’appui des figures 1 à 6, le dispositif 1 selon l’invention comprend une structure de stockage 8 et ladite au moins une partie de l’organe de stockage 2 est retirée correspond à la totalité de l’organe de stockage 2. La position stockée correspond, dans ces variantes, à la position dans laquelle l’organe de stockage 2 est rangé au sein du compartiment dédiée de la structure de stockage 8. Toutefois, dans des variantes non représentées du dispositif selon l’invention, chaque organe de stockage 2 peut être fixé directement à l’un des murs 7, sous la forme d’une ou plusieurs colonnes, et comprend une partie amovible prise en charge par les moyens de chargement 12 et l’élévateur vertical 5 lors de la commande de l’utilisateur 22. Cette partie amovible peut, à titre d’exemples, être un plateau ou un tiroir amovible. Ainsi, le dispositif selon ces variantes non illustrées ne nécessite pas de structure de stockage, ce qui réduit le coût global du dispositif 1.
Dans les variantes représentées à l’appui des figures 1 à 6, l’élévateur vertical 5 comprend une plateforme 9 composée d’un cadre 15 supportant une paire de rails horizontaux 10 dans laquelle viennent se loger des roulettes 11 de l’organe de stockage 2 à déplacer Le cadre 15 permet également le support des moyens de chargement. Toutefois, dans des variantes non représentées du dispositif selon l’invention, l’élévateur vertical 5 peut être dépourvu d’une telle plateforme et comprendre, à titre d’exemple, un système du type treuil avec poulie, permettant le déplacement vertical de bras de préhension coulissants configurés pour saisir tout ou partie de l’organe de stockage.
Dans les variantes représentées à l’appui des figures 1 à 6, les moyens de chargement comprennent un bras coulissant 12 et une glissière à crémaillère 19. Le bras coulissant 12 s’étend depuis le cadre 15 de la plateforme 9 et comprend à son extrémité distale une portion d’ancrage 25 en U, formant crochet, destinée à venir en interaction avec des traverses inférieures 16 de l’organe de stockage 2. Plus précisément, la forme de la portion d’ancrage 25 est correspondante à celle des traverses inférieures 16 permettant ainsi d’engager ces dernières. Toutefois, dans des variantes non représentées du dispositif selon l’invention, ces moyens de chargement peuvent être différents. A titre d’exemple, ces moyens peuvent comprendre un ou plusieurs bras de préhension configurés pour saisir l’organe de stockage. Ces moyens de chargement peuvent, en variante, comporter un bras coulissant destiné à s’engager dans une rainure de l’organe de stockage. Les moyens de chargement peuvent également comprendre organe de déverrouillage à détrompeur mécanique permettant de déverrouiller l’organe de stockage à déplacer, ce dernier étant muni d’un détrompeur mécanique correspondant.
Nous allons par la suite décrire plus en détails structurellement et fonctionnellement les variantes de l’invention représentées aux figures 1 à 6.
Le dispositif 1 de l’invention comprend des organes de stockage 2 formant chacun un volume de rangement individualisé et sécurisé. Ces organes de stockage 2 ont une forme de boite dont l’espace intérieur de rangement est accessible via l’ouverture d’une porte 4 coulissante sur glissières verticales télescopiques. Dans les variantes représentées sur les figures, la porte 4 matérialise une face frontale de l’organe de stockage 2. Pour des raisons d’adaptation à l’espace urbain 3 dans lequel le dispositif 1 est installé, la porte 4 peut tout à fait être disposée latéralement ce qui permet, en outre, le rangement de moyens de locomotion plus larges. Pour ces mêmes raisons d’adaptations, il est tout à fait envisageable que le déplacement vertical de ladite au moins une partie de l’organe de stockage 2 s’opère sur le côté latéral de la colonne d’organes de stockage 2 et non sur le côté frontal comme cela est illustré sur les figures. Les organes de stockage 2 sont chacun pourvus de roulettes 11 facilitant leur déplacement horizontal entre la position de stockage et la position haute et entre la position basse et la position de chargement (ces déplacements s’effectuant au sein des rails horizontaux 10 de la plateforme 9 et les rails horizontaux 13 de la structure de stockage 8 seront décrits plus précisément par la suite). Chaque organe de stockage 2 comprend trois traverses inférieures 16, réparties le long de l’organe de stockage 2. Les organes de stockage 2 forment une colonne lorsqu’ils se trouvent dans leur position de stockage, au sein de la structure de stockage 8. Les organes de stockage 2 comprennent chacun un plateau amovible 20 comprenant lui-même un râtelier 21 permettant de recevoir une roue de vélo 17 et de maintenir ce dernier stable.