INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Également, le procédé de régulation permet de couvrir tous les types de matériels d’injection de puissance raccordable au réseau de distribution moyenne et basse tension, en particulier des générateurs d’électricité d’origine renouvelable ou pas, comprenant des éoliennes, des hydroliennes, du photovoltaïque, de la biomasse, de la cogénération, de l’hydraulique. Le procédé de régulation couvre également tous les types de soutirages possibles sur un réseau de distribution moyenne et basse tension, comprenant notamment la consommation usuelle ou encore la climatisation et la recharge de véhicules électriques. Le procédé couvre également tous les systèmes pouvant soit injecter, soit soutirer dans le réseau, tels que des systèmes de stockage, comprenant des batteries, y compris des batteries de véhicules électriques et des volants d’inerties. Enfin, le procédé couvre également tous les types d’usagers, tels que des consommateurs monophasés non-commandables, des consommateurs monophasés commandables, des consommateurs triphasés non-commandables, des consommateurs triphasés commandables, des producteurs monophasés non-commandables, des producteurs triphasés non-commandables, des producteurs monophasés commandables et des producteurs triphasés commandables.
La illustre certaines des principales étapes d’un procédé de régulation conjointe de la tension dans une branche moyenne tension HTA et la pluralité de branches basse tension BT, dont au moins une branche basse tension est triphasée.
Plus précisément, le procédé de régulation conjointe de la tension vise à maintenir la tension en chaque nœud du réseau composé d’une branche moyenne tension HTA et de ses branches basse tension dans des plages de tension prescrites. Les plages de tension prescrites peuvent être choisies selon tout critère. Le procédé proposé s’applique quelles que soient les valeurs des plages de tension prescrites.
Le procédé de régulation proposé s’applique à tout réseau de distribution, quelle que soit sa topologie arborescente, couvrant ainsi les réseaux urbains, semi ruraux ou ruraux. La nature triphasée des branches basse tension est prise en compte de sorte que le procédé proposé tient compte des réalités du terrain et permet d’obtenir des résultats plus précis et réalistes.
Selon un autre aspect, il est proposé un programme informatique comportant des instructions pour la mise en œuvre de tout ou partie d’un procédé tel que défini dans les présentes lorsque ce programme est exécuté par un processeur ou plusieurs processeurs. Selon un autre aspect, il est proposé un support d’enregistrement non transitoire, lisible par un ordinateur, sur lequel est enregistré un tel programme.
La détermination de ladite au moins une commande optimale de régulation à mettre en œuvre parmi l’ensemble de commandes de régulation comprend - une obtention d’une liste hiérarchisée de commandes de régulation selon un ordre de priorité décroissante de mise en œuvre, - une simulation d’une régulation conjointe de la branche HTA et des branches BT par l’activation d’une première commande de régulation parmi l’ensemble de commandes de régulation conjointe, la première commande activée correspondant à une première commande sur la liste hiérarchisée, et, si l’état en tension des branches BT et HTA n’est pas compris dans la première plage de tension prescrite et/ou dans la deuxième plage de tension prescrite, ° procéder itérativement à d’autres simulations de régulation conjointe en ajoutant, à chaque itération, la commande de régulation suivante dans la liste hiérarchisée, jusqu’à ce que les états en tension des branches basse tension et de la branche moyenne tension soient compris respectivement dans la tension prescrite plage de tension prescrite et dans la deuxième plage de sécurité, - lorsque les états en tension des branches basse tension et de la branche moyenne tension sont compris respectivement dans la première plage de tension prescrite et dans la deuxième plage de tension prescrite, une obtention en sortie de ladite au moins une commande optimale de régulation à mettre en œuvre.
Ainsi, cette étape permet la sélection d’un nombre minimum et suffisant de commandes optimales à mettre en œuvre. En effet, dès que les états en tension des branches basse tension BT et de la branche moyenne tension HTA entrent dans leur plage respective de tension prescrite, la sélection itérative s’arrête et seules les commandes sélectionnées sont effectivement mises en œuvre. Cette étape est particulièrement avantageuse puisqu’il peut exister des contraintes ne permettant pas l’activation de toutes les commandes de régulation.
La recherche de l’ensemble de commandes de régulation conjointe pour chaque branche basse tension et pour la branche HTA est précédée par une étape de calcul de valeurs de commandes de régulation comprenant : - une résolution itérative, par une technique de point fixe, d’un problème d’optimisation prenant en compte : °des contraintes relatives aux domaines admissibles des puissances actives et réactives aux nœuds commandables, °des contraintes relatives à la configuration triphasée de la branche basse tension, chaque itération comprenant une résolution d’un programme linéaire intégrant une linéarisation des équations de Kirchhoff, le programme retournant en sortie des valeurs des commandes de régulation, les commandes de régulation comprenant : ° un ajustement d’une valeur de tension au nœud de rattachement d’une branche basse tension à la branche HTA pour un réglage en charge du transformateur HTA/BT, lorsque le réglage est disponible, ° un ajustement d’une valeur de tension au nœud de rattachement de la branche moyenne tension pour un réglage en charge des transformateurs HTB/HTA, °un ajustement de puissance active (P), en moyenne tension et en basse tension, °un ajustement de puissance réactive, en moyenne tension et en basse tension, et/ou °un ajustement de puissance active et réactive, en moyenne tension et en basse tension.
Les étapes permettant de déterminer les valeurs des commandes de régulation prend donc en compte le caractère triphasé de certaines branches basse tension, ce qui permet d’obtenir une régulation plus fiable et tenant compte de la réalité du terrain.
Lorsque un domaine admissible des puissances actives et réactives aux nœuds commandables n’est pas convexe, le procédé comprend - une convexification du domaine initial non-convexe, - suite à la résolution du problème d’optimisation, une vérification que les valeurs d’ajustement des puissances active et réactive (P, Q)se trouvent dans le domaine initial et, si ce n’est pas le cas, * une substitution des valeurs d’ajustement des puissances active et réactive par des valeurs comprises dans le domaine initial, pour disposer d’une solution respectant le domaine initial d’ajustement des puissances actives et réactives.
Cette étape permet d’élargir l’application du procédé de régulation conjointe à tout type d’équipement, en prenant en compte notamment la non-convexité des domaines d’ajustement des puissances active et réactive de ces équipements. Parmi ces équipements se trouvent notamment les équipements éoliens.
La recherche de l’ensemble de commandes de régulation conjointe pour les branches basse tension et la branche HTA comprend : - respectivement, une définition d’un ensemble de commandes de régulation pour chaque branche basse tension BT et la branche moyenne tension HTA, chaque ensemble de commandes de régulation comprenant toutes les commandes de régulation possibles, - pour chaque branche basse tension, une première étape de simulation d’une régulation par une mise en œuvre de l’ensemble des commandes de régulation de la branche basse tension considérée, - une détermination de l’état en tension de chaque branche basse tension et, lorsque l’état en tension de chaque branche BT entre dans la première plage de tension prescrite: ° une agrégation de données relatives à chaque branche basse tension au niveau du nœud de rattachement respectif de chaque branche basse tension à la branche HTA, ° une simulation de régulation de la branche moyenne tension HTA par une activation de l’ensemble des commandes de régulation de la branche HTA, en tenant compte des données agrégées, ° un calcul des valeurs de tension aux nœuds de référence des branches basse tension agrégées, °et pour chaque branche basse tension ne disposant pas d’un régleur en charge : *la valeur de la tension au nœud de référence de la branche basse tension est imposée sur une valeur de la tension au nœud de rattachement de la branche basse tension à la branche moyenne tension, multipliée par un rapport de transformation du transformateur, le procédé comprenant ensuite la mise en œuvre itérative des étapes suivantes jusqu’à ce qu’un premier critère d’arrêt soit rempli :, ¤ une modification de l’ensemble des commandes de chaque branche basse tension BT considérée en retirant une commande correspondant à un réglage en charge du transformateur, ¤ une autre étape de simulation de régulation de chaque branche basse tension ne disposant pas d’un régleur en charge, en activant l’ensemble des commandes de régulation de chaque branche basse tension BT considérée , ¤puis, une obtention de chaque état en tension des branches basse tension ne disposant pas d’un régleur en charge, ¤ un retour à l’étape d’agrégation des données, * si une branche basse tension dispose d’un régleur en charge, l’ensemble de commandes de régulation comprend toutes les commandes de régulation possibles , - le procédé comprenant ensuite le calcul des états en tension des branches moyenne et basse tension (HTA, BT), suite à l’activation respective des ensembles de commandes de chaque branche basse tension BT et de la branche moyenne tension HTA, - et, lorsque les états en tension des branches moyenne et basse tension entrent respectivement dans la première plage de tension prescrite et dans la deuxième plage de tension prescrite, une obtention de chaque ensemble de commandes de régulation correspondant à chaque branche basse tension et pour la branche moyenne tension, lesdits ensembles de commandes formant l’ensemble de commandes de régulation conjointe.
Cette partie du procédé permet de déterminer les ensembles de commandes de régulation conjointe, à partir de l’activation de toutes les commandes possibles. Ainsi, dans un premier temps, il est possible de déterminer s’il existe une solution de régulation conjointe en activant toutes les commandes de régulation possibles. En effet, si les états en tension ne sont pas conformes même en activant toutes les commandes, alors il n’existe pas de commande permettant la régulation au pas de temps donné de mis en œuvre du procédé. Dans un deuxième temps, cette partie permet d’écarter les commandes qui ne sont pas disponibles pour la régulation, notamment le régleur en charge du transformateur HTA/BT.
Si, suite à la détermination de l’état en tension de chaque branche basse tension, au moins un état en tension d‘une branche basse tension est en dehors de la première plage de tensions prescrite, une alarme est activée pour ladite au moins une branche basse tension BT, et/ou -Si, suite au calcul des états en tension des branches moyenne et basse tension (HTA, BT), l’état en tension d’au moins une branche basse tension BT ou l’état en tension de la branche moyenne tension HTA est en-dehors respectivement de la première plage de tensions prescrite et/ou de la deuxième plage de tensions prescrite, une alarme est activée.
L’alarme est activée pour indiquer qu’il n’existe pas de solution pour une régulation conjointe au pas de temps courant. Il est avantageux de déterminer le plus tôt possible qu’une telle solution n’existe pas. Ainsi, une première alarme peut être déclenchée dès qu’il est déterminé qu’au moins un état en tension d’une branche basse tension BT n’est pas conforme suite à l’activation de toutes les commandes de régulation.
La détermination de l’état en tension des branches basse tension BT et de la branche moyenne tension HTA comprend : - une détermination de l’état en tension de chaque branche basse tension BT, - puis, une étape d’agrégation de données relatives à chaque branche basse tension au niveau du nœud de rattachement respectif de chaque branche basse tension à la branche HTA en * calculant un couple de valeurs de puissances active et réactive de chaque branche basse tension, chaque couple de puissances active et réactive étant respectivement ajouté à des valeurs de puissances active et réactive aux nœuds de rattachement de chaque branche BT à la branche HTA, et en *corrigeant chaque terme diagonal d’une matrice d’admittance de la branche moyenne tension HTA, chaque terme diagonal correspondant respectivement à chaque nœud de rattachement d’une branche BT à la branche HTA,: - suite à l’étape d’agrégation, une obtention de l’état en tension effectif en chaque nœud de la branche HTA et des branches basse tension BT.
Les interactions, fortes, entre la branche moyenne tension HTA et les branches basse tension BT qui lui sont rattachées sont prises en compte grâce à l’étape d’agrégation. L’agrégation correspond, en particulier, à une représentation agrégée de l’influence électrique des branches basse tension BT dans la branche moyenne tension HTA. Ainsi, la détermination de l’état en tension de la branche moyenne tension HTA et des branches basse tension BT tient compte des interactions électriques entre ces branches, soumises à des injections/soutirages connus. L’état en tension est fait sur chaque branche basse tension BT rattachées à la branche moyenne tension HTA considérée, puis chaque branche basse tension BT est agrégée en un nœud équivalent représentant la puissance en ce nœud vue de la branche moyenne tension HTA. Ainsi agrégées, les puissances sur tous les nœuds de la branche moyenne tension HTA sont connues et l’état en tension peut être évalué selon toute technique connue, en tenant compte des interactions entre les branches.
Selon l’un des aspects de l’invention, cet écran peut être assemblé sur le boîtier du système ou être indépendant de celui-ci.
Selon l’un des aspects de l’invention, le boîtier peut être monté sur des pieds ou former une borne par exemple posée sur le sol.
Le système peut être conditionné dans un boîtier transportable et pouvant être posé dans un bâtiment, par exemple un aéroport, un hôpital ou tout autre lieu.
L’invention a encore pour objet un procédé de mesure de signes vitaux sur une personne, comprenant les étapes suivantes : Fournir une pluralité de capteurs, Fournir une carte de contrôle électronique Maître et une carte de contrôle électronique Esclave agencée pour recevoir des ordres de la carte Maître pour exécution, l’un au moins des capteurs étant contrôlé par la carte de contrôle Maître et l’un au moins des autres capteurs étant contrôlé par la carte de contrôle Esclave, Mesurer des signes vitaux de la personne à l’aide de ces capteurs.
Selon l’un des aspects de l’invention, la carte de contrôle Maître contrôle la carte de contrôle Esclave, par exemple pour déclencher la mesure par le capteur, notamment le radar, sur la carte de contrôle Esclave.
Le nuage informatique, ou Cloud, peut comporter un stockage de données de santé ou HDS en abréviation anglaise.
la illustre schématiquement le système de la , en vue de face,
la illustre schématiquement le système de la , en vue de côté,
la illustre des points remarquables de mesure sur le visage d’une personne, obtenus à l’aide du système selon l’invention.
On a représenté sur la un système 1 de mesure de signes vitaux sur une personne, comprenant une pluralité de capteurs qui seront décrits plus bas, une carte de contrôle électronique Maître 2 et une carte de contrôle électronique Esclave 3 agencée pour recevoir des ordres de la carte de contrôle Maître 2 pour exécution, l’un au moins des capteurs étant contrôlé par la carte de contrôle Maître 2 et l’un au moins des autres capteurs étant contrôlé par la carte de contrôle Esclave 3.
Les deux cartes de contrôle 2 et 3 sont agencées pour communiquer entre elles par une liaison USB ( l’abréviation USB désigne en anglais Universal Serial Bus ). Cette liaison est référencée 4 sur la .
Un clamp de grille sert à clamper la tension entre la grille et la source, c’est-à-dire à la limiter.
En l’espèce, chaque clamp de grille 16 ou 24 comporte un transistor.
Contrairement à une diode conventionnelle qui ne laisse passer le courant électrique que dans un seul sens, le sens direct, les diodes Zener sont conçues de façon à laisser également passer le courant inverse, mais ceci uniquement si la tension à ses bornes est plus élevée que le seuil de l'effet d'avalanche.
Selon l’exemple proposé, la diode Zener présente une tension Zener égale à la tension de commande du transistor de protection 18.
Par exemple, la tension de commande d’un transistor de protection 18 qui est un HEMT en GaN s’élève à 5 Volts (V).
Selon un autre exemple, pour un transistor de protection 18 qui est un MOSFET (acronyme qui renvoie à la dénomination anglaise de « Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor » qui se traduit par transistor à effet de champ à structure métal-oxyde-semiconducteur) en SiC, la tension de commande est comprise entre 10V et 20V.
Le circuit de liaison 20 bloque la circulation de courant continu ou basse fréquence. Ainsi, le circuit de liaison 20 permet une circulation de courant haute frequence vers le circuit de commande 22.
En ce sent, le circuit de liaison 20 est un filtre passe-haut pour le courant de fuite du transistor à protéger 12.
Cela permet d’éviter les fuites au niveau du transistor à protéger 12.
Dans le cas décrit, le circuit de liaison 20 est un condensateur 26 disposé entre la grille 18G du transistor de protection 18 et le drain 12D du transistor à protéger 12.
Plus précisément, une borne du condensateur 26 est reliée au potentiel appliqué à la grille 18G du transistor de protection 18 et l’autre borne du condensateur 26 est reliée au potentiel appliqué au drain 12D du transistor à protéger 12.
La capacité du condensateur 26 est adaptée en fonction de la dimension du transistor de protection 18.
A titre d’exemple, pour un transistor à protéger 12 qui présente une résistance dans un état passant de 50 mΩ (permettant à ce transistor de supporter 30 A) et un transistor de protection 18 présentant une résistance dans l’état passant de 500 mΩ pour une capacité entre la grille 18G et le drain 18D de 8 pF, la capacité du condensateur 26 peut être choisie à une valeur de 9 pF.
Le circuit de commande 22 sert à décharger (respectivement charger) le transistor de protection 18 et plus spécifiquement à décharger (charger) la grille 18G du transistor de protection 18.
Le circuit de commande 22 est intercalé entre la grille 18G du transistor de protection 18 et la source 12S du transistor à protéger 12.
Pour le cas de la , le circuit de commande 22 est formé par une diode Zener 28 en parallèle avec une résistance 30.
Une solution de 2 g (8,83 millimoles) de PHA de l’exemple 17 est préparée avec un mélange composé de 100 ml d’acétate d’éthyle (SIGMA ALDRICH – CAS : 141-78-6) et 100mL de méthanol (SIGMA ALDRICH – CAS : 67-56-1) est introduite à un débit de 3 ml par minute dans une cartouche d’hydrogénation contenant le catalyseur à 5% de palladium sur charbon (MidiCard ref DHS 2141 ; Thalesnano technologie) maintenue à 100°C sous une pression de 80 bars en présence d’hydrogène au sein du système H-Cube Midi® ThalesNanotechnologie. La réduction de la double liaison est suivie par RMN. Après 6 cycles consécutif de réduction la solution est concentrée par évaporation puis séchée sous vide jusqu’à masse constante.
Le copolymère de PHA de l’exemple 18 a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue avec : 68 % molaire d’unité (A) dont R 1 = isohexyle et 32 % molaire d’unité (B) dont R 2 = isobutyle
Exemple 20 : On a préparé un polymère en utilisant le microorganisme Pseudomonas putida KT2440 ATCC® 47054™, l’acide octanoïque et l’acide acrylique. Le mode de culture a été réalisé en conditions axénique en continu a une dilution de D=0,25h-1 dans un chemostat de 3 L contenant 1,1 L de milieu de culture. Le système a été aéré avec de l’air à un flux de 3 vvm (vvm = volume d’air par volume de milieu de fermentation par minute) pour une consigne d’oxygène dissous (OD) à 30 % de la saturation. Le procédé d’obtention a été réalisé à l’aide de trois milieux de culture distincts. Le premier milieu de culture indéfini (MC1) a été utilisé pour la préparation de l’inoculum. Le second milieu de culture défini (MC2) a été utilisé pour la croissance discontinue non alimentée du microorganisme dans le fermenteur. Le troisième milieu de culture défini (MC3) a été utilisé pour l’alimentation, ou maintenance, de la fermentation en continu contenant l’acide octanoïque et l’acide acrylique (inhibiteur de la voie de β-oxydation). Les milieux MC1 et MC2 sont identiques à ceux décrits dans l’exemple 1. La composition en gramme par litre du milieu MC3 est décrite dans le Tableau 10 ci-après :
On a préparé un polymère en utilisant le microorganisme Pseudomonas putida KT2440 ATCC® 47054™, l’acide nonanoique et l’acide acrylique.Le mode de culture est réalisé en conditions axénique en continu a une dilution de D=0,25h-1 dans un chemostat de 3L contenant 1,1L de milieu de culture. Le système est aéré avec de l’air à un débit de 1 vvm pour une consigne d’oxygène dissous (OD) à 30% de la saturation. Le procédé d’obtention est réalisé à l’aide de trois milieux de culture distincts. Le premier milieu de culture (MC1) est utilisé pour la préparation de l’inoculum. Le second milieu de culture (MC2) est utilisé pour la croissance en batch du microorganisme dans le fermenteur. Le troisième milieu de culture (MC3) est utilisé pour l’alimentation, ou maintenance, de la fermentation en continu contenant la source carbonée d’intérêt et l’inhibiteur de la voie de β-oxydation (acide acrylique). La composition en gramme par litre des trois milieux MC1, MC2 et MC3 est décrite dans le tableau 11 ci-après :
la présente un exemple de mise en œuvre du procédé d’association d’une station Wi-Fi à un point d’accès Wi-Fi, selon des modes de réalisation de l'invention,
la présente un exemple de structure d'un dispositif dans une station Wi-Fi, mettant en œuvre le procédé d’association de la station Wi-Fi à un point d’accès Wi-Fi, selon un aspect de l'invention,
la présente un exemple de structure d'un dispositif dans un point d’accès Wi-Fi, mettant en œuvre le procédé d’association d’une station Wi-Fi au point d’accès Wi-Fi, selon un aspect de l'invention.
Dans la suite de la description, il est entendu que l'invention s'applique à toutes les déclinaisons des normes IEEE 802.11. Le terme SSID entre autres, identifiant un point d’accès Wi-Fi, n’est qu’un exemple des manières d’identifier un point d’accès Wi-Fi, qu’il soit physique ou virtuel.
La présente un exemple de mise en œuvre du procédé d’association d’une station Wi-Fi à un point d’accès Wi-Fi, selon des modes de réalisation de l'invention.
Les exemples qui suivent se basent sur l’utilisation de DPP comme protocole de sécurisation de l’association d’une station Wi-Fi à un point d’accès Wi-Fi identifié par un identifiant SSID1. L’invention s’applique à tout protocole sécurisé basé sur un échange préalable d’informations de sécurité telles que par exemple des clés cryptographique.
L’appairage désigne l’ensemble des opérations effectuées entre une station et un point d’accès Wi-Fi menant à l’établissement d’une connexion entre la station et un réseau au travers de ce point d’accès. L’appairage se fait donc en plusieurs phases, décrites ci-dessous selon des modes de réalisation de l’invention. La première phase de l’appairage est la phase d’amorçage (« bootstrapping » en anglais), durant laquelle la station STA s’associe temporairement au point d’accès physique AP, afin de lui transmettre et de recevoir les informations de sécurité nécessaires à un protocole de sécurisation, par exemple le protocole DPP. Une fois les informations de sécurité transmises entre la station STA et le point d’accès AP, il est mis fin à l’association temporaire.
Après la phase d’amorçage viennent des phases d’authentification et de configuration, effectuées par exemple selon le protocole DPP.