INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre mode de réalisation de l’aspect de l’invention, la plage de températures peut être entre 100 et 220 °C pour la température extérieure et entre 100 et 220 °C pour la température intérieure du composite thermoplastique, préférablement avec une source de chaleur d’environ Q = 1.9.10 7 W.m -3 . Préférablement, ces plages sont atteintes entre 10 et 25 secondes. Dans un exemple de ce mode de réalisation, le composite thermoplastique peut être un panneau de composite thermoplastique, plus préférablement pour un P2 mm.
Selon un autre mode de réalisation, la plage de températures peut être entre 90 °C et 180 °C pour la température extérieure et entre 90 °C et 180 °C pour la température intérieure du composite thermoplastique, préférablement avec une source de chaleur d’environ Q = 1.4.10 7 W.m -3 . Préférablement, ces plages sont atteintes entre 10 et 25 secondes pour la température extérieure et entre 10 et 25 secondes pour la température intérieure. Dans un exemple de ce mode de réalisation, le composite thermoplastique peut être un panneau de composite thermoplastique, plus préférablement pour un P2 mm.
Selon un autre mode de réalisation, la plage de températures peut être entre 100 et 220 °C pour la température extérieure et entre 100 et 220 °C pour la température intérieure du composite thermoplastique, préférablement avec une source de chaleur d’environ Q = 1.9.10 7 W.m -3 . Préférablement, ces plages sont atteintes entre 10 et 30 secondes. Dans un exemple de ce mode de réalisation, le composite thermoplastique peut être un panneau de composite thermoplastique, plus préférablement pour un P4 mm.
Selon un autre mode de réalisation, la plage de températures peut être entre 90 °C et 180 °C pour la température extérieure et entre 90 °C et 180 °C pour la température intérieure du composite thermoplastique, préférablement avec une source de chaleur d’environ Q = 1.4.10 7 W.m -3 . Préférablement, ces plages sont atteintes entre 10 et 30 secondes pour la température extérieure et entre 10 et 30 secondes pour la température intérieure. Dans un exemple de ce mode de réalisation, le composite thermoplastique peut être un panneau de composite thermoplastique, plus préférablement pour un P4 mm.
Avantageusement, la durée du chauffage est inférieure ou égale à 95 secondes, préférablement inférieure ou égale à 60 secondes, plus préférablement inférieure ou égale à 30 secondes et encore plus préférablement inférieure ou égale à 20 secondes et/ou supérieure à 1 seconde, préférablement supérieure ou égale à 5 secondes, avec une source de chaleur entre Q = 1.0.10 7 W.m -3 et Q = 3.0.10 7 W.m -3 , préférablement entre Q = 1.4.10 7 W.m -3 et Q = 1.9.10 7 W.m -3 , pour une épaisseur du composite thermoplastique inférieure ou égale à 30 mm, préférablement inférieure ou égale à 20 mm, plus préférablement inférieure ou égale à 10 mm et encore plus préférablement inférieure ou égale à 5 mm et/ou supérieure ou égale à 1 mm, plus préférablement supérieure ou égale à 1,5 mm, et/ou pour une épaisseur du thermoplastique entre 1 mm et 30 mm, préférablement entre 1,5 mm et 20 mm, plus préférablement entre 2 mm et 16 mm.
Avantageusement, la température de cœur et/ou la température extérieure peut être entre 90 °C et 220 °C, préférablement entre 100 °C et 180 °C, atteinte en un temps inférieur ou égal à 30 secondes, préférablement inférieur ou égal à 25 secondes, plus préférablement inférieur ou égal à 20 secondes, encore plus préférablement inférieur ou égal à 15 secondes, et/ou supérieur à 1 seconde, plus préférablement supérieur ou égal à 5 secondes, avec une source de chaleur entre Q = 1.0.10 7 W.m -3 et Q = 3.0.10 7 W.m -3 , préférablement entre Q = 1.4.10 7 W.m -3 et Q = 1.9.10 7 W.m -3 . Préférablement, ces valeurs correspondent à un composite thermoplastique possédant une épaisseur inférieure ou égale à 30 mm, préférablement inférieure ou égale à 20 mm, plus préférablement inférieure ou égale à 10 mm, et encore plus préférablement inférieure ou égale à 5 mm et/ou supérieure ou égale à 1 mm, plus préférablement supérieure ou égale à 1,5 mm, et/ou pour une épaisseur du thermoplastique entre 1 mm et 30 mm, préférablement entre 1,5 mm et 20 mm, plus préférablement entre 2 mm et 16 mm.
Préférablement, la différence de température entre la température intérieure et la température extérieure pendant l’étape de chauffage peut être inférieure ou égale à 95 °C, préférablement inférieure ou égale à 80 °C, plus préférablement inférieure ou égale à 70 °C et encore plus préférablement inférieure ou égale à 60 °C en un temps inférieur ou égal à 95 secondes de chauffage, préférablement inférieur ou égal à 80 secondes de chauffage et plus préférablement inférieur ou égal à 60 secondes de chauffage, et/ou en un temps supérieur à 1 seconde de chauffage, préférablement en un temps supérieur ou égal à 10 secondes de chauffage. Préférablement, la différence entre la température intérieure et la température extérieure pendant l’étape de chauffage peut être supérieure ou égale à 0 °C, préférablement supérieure ou égale à 1 °C, plus préférablement supérieure ou égale à 2 °C et encore plus préférablement supérieure ou égale à 5 °C en un temps inférieur ou égal à 95 secondes de chauffage, préférablement inférieur ou égal à 80 secondes de chauffage et plus préférablement inférieur ou égal à 60 secondes de chauffage, et/ou en un temps supérieur à 1 seconde de chauffage, préférablement en un temps supérieur ou égal à 10 secondes de chauffage.
Selon un autre aspect de l’invention, l’étape de chauffage peut comprendre l’établissement d’une formule avec des limites supérieures et inférieures pour le temps et la température à atteindre. La formule peut comprendre certaines variables telles qu’une fonction de diamètre, et/ou de source de chaleur, et/ou de dimension, et/ou de composition de composite thermoplastique, et/ou de géométrie de composite thermoplastique.
Selon une variante, les moyens de calcul et/ou d’extraction sont aptes à mesurer ou extraire les courants et tensions de phases Ia, Ib, Ic, Ua, Ub, Uc.
Puis, pour chaque phase n, les moyens de détermination de la fréquence de rotation maximale de rebond du rotor sont aptes à calculer Ea, Eb et Ec, i.e. les parts de la force contrélectromotrice de chaque phase, en appliquant les formules suivantes, en y remplaçant n par a, b et c :
iii.1.2. Moteur à courant continu Dans une variante, le moteur de la clé à choc est un moteur à courant continu aux bornes duquel est appliquée une tension Um et dans lequel circule un courant Im.
La illustre le modèle d’un moteur à courant continu.
Les grandeurs physiques extraites et/ou calculées par les moyens de calcul et/ou d’extraction comprennent alors :
le courant Im appliqué ou mesuré circulant dans le moteur, la tension Um appliquée ou mesurée aux bornes du moteur.
Dans ce cas, les moyens de détermination de la fréquence de rotation maximale de rebond du rotor sont aptes à déterminer la fréquence de rotation maximale en appliquant les formules suivantes :
Ke étant une constante du moteur
iii.2. Variantes de commandes Dans des variantes, plutôt que vectorielle, la commande du moteur pourrait être de type 6 états ou sinus.
iii.2.1. Commande à 6 états Une commande à 6 états est plus communément appelée en langue anglaise une commande 6-step ou une commande BLDC.
La illustre le schéma d’une telle commande.
De manière classique et connue de l’homme du métier, une telle commande applique à chaque instant, sur la base d’une consigne de vitesse ω, une tension Ua, Ub, Uc sur uniquement deux des trois phases du moteur. Les deux phases alimentées sont choisies en fonction de la position angulaire du rotor du moteur (angle α). Les deux phases choisies peuvent être alimentée pour que la masse soit appliqué à la première des deux phases alimentées et la tension de la batterie ou du secteur à la seconde des deux phases alimentées, ou inversement. Cela donne six combinaisons associées à six parties de chacune 60° dans un tour électrique du moteur. La tension appliquée est modulée en fonction de l’écart entre la vitesse mesurée et la consigne de vitesse. La phase qui n’est pas alimentée ne se voit pas imposer une tension, mais un courant nul.
La représente le système propulsif 1 par exemple lorsque le moteur à pistons 20 est à l’arrêt. Dans de telles circonstances, le contrôleur 50 contrôle la deuxième machine électrique réversible 31 pour qu’elle mette en rotation l’arbre de sortie 23. Pour cela, le contrôleur 50 commande la batterie 41 pour qu’elle fournisse de l’énergie électrique à la deuxième machine électrique réversible 31. Cette mise en rotation préliminaire permet de faciliter le démarrage du moteur à pistons 20.
La représente le système propulsif 1 par exemple lorsque le moteur à pistons 20 présente une avarie et/ou a cessé de fonctionner normalement. Dans ces circonstances, de l’énergie résiduelle peut être récupérée par la turbine 10. Ainsi, le contrôleur 50 contrôle la première machine électrique réversible 30 pour qu’elle prélève de l’énergie mécanique de l’arbre rotatif 12 et la transforme en énergie électrique. Cette énergie électrique est délivrée à la deuxième machine électrique 31. Par ailleurs, le cas échéant, le contrôleur 50 contrôle la batterie 41 pour qu’elle restitue de l’énergie électrique stockée à la deuxième machine électrique 31. De plus, le contrôleur 50 contrôle la deuxième machine électrique réversible 31 pour qu’elle transforme de l’énergie électrique en énergie mécanique et qu’elle fournisse cette énergie mécanique à l’arbre de sortie 23.
La puissance résiduelle contenue dans les gaz d’échappement du moteur à pistons 20, à l’aide du soutien de la batterie 41, permet au système propulsif 1 de fournir suffisamment de puissance à l’hélicoptère pour permettre ou assister un atterrissage d’urgence.
Les modes de fonctionnement précédemment décrits en rapport avec les figures 3 à 8, sont indépendants les uns des autres. Un système propulsif selon l’invention peut être capable de réaliser un nombre quelconque de ces modes de fonctionnement.
La représente une première variante du système propulsif 1 dans lequel une batterie 41 n’est pas prévue. Cette configuration permet d’alléger le système propulsif 1. Son fonctionnement reste identique au fonctionnement précédemment décrit, à l’exception du stockage d’énergie qui n’est plus prévu, et l’énergie électrique circule directement entre la première et la deuxième machine électrique réversible 30, 31, ou éventuellement via un module électronique de puissance 40 similaire à celui déjà décrit.
La représente une deuxième variante du système propulsif 1 dans laquelle une troisième machine électrique réversible 32 entrainant un arbre secondaire 24 est prévu. La troisième machine électrique réversible 32 est connectée électriquement à la batterie 41, à la première et à la deuxième machine électrique réversible 30, 31. L’arbre secondaire 24 permet d’entrainer un rotor de queue de l’hélicoptère 100. Cette variante est compatible avec la première variante, et peut être prévue sans batterie.
Toutes les caractéristiques décrites en référence à un procédé sont transposables, seules ou en combinaison, à un dispositif, et inversement, toutes les caractéristiques décrites en référence à un dispositif sont transposables, seules ou en combinaison, à un procédé.
ENSEMBLE DE CONDITIONNEMENT POUR CAPUCHONS ET POUR FLACONS A USAGE PHARMACEUTIQUE ET PROCEDE DE REMPLISSAGE ET DE FERMETURE DESDITS FLACONS DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne le domaine du conditionnement de dispositifs médicaux ; en particulier, elle concerne un ensemble de conditionnement collectif comprenant d’une part un premier plateau pour maintenir des flacons à usage pharmaceutique, et d’autre part un deuxième plateau pour maintenir des capuchons. L’invention porte également sur un procédé de remplissage avec un produit pharmaceutique et de fermeture collective desdits flacons, avec lesdits capuchons, utilisant l’ensemble de conditionnement.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Beaucoup de produits pharmaceutiques, qu’ils soient sous forme liquide ou solide (poudre), sont contenus dans des flacons stériles et hermétiquement clos par des capuchons, jusqu’à leur utilisation finale. Le capuchon comprend habituellement un bouchon (« stopper » selon la terminologie anglo-saxonne) et une coiffe qui a pour rôle de verrouiller le bouchon sur le flacon, pour sécuriser l’accès au produit pharmaceutique.
Le remplissage et la fermeture des flacons s’opèrent dans des chaines industrielles, qui reçoivent en entrée des flacons vides et des capuchons. Les flacons sont le plus souvent conditionnés et maintenus sur des plateaux supports ; ils sont acheminés dans différentes stations de la chaine industrielle, notamment une station de remplissage et une station de fermeture. Les capuchons peuvent également être maintenus sur des plateaux support et acheminés jusqu’à la station de fermeture, en vue d’être appliqués, puis verrouillés sur les flacons. En sortie de chaine, le flacon est rempli du produit pharmaceutique et hermétiquement clos.
Le document US2016/200461 décrit un procédé pour le remplissage de flacons à usage pharmaceutique et pour leur fermeture collective, une fois remplis. Les flacons sont maintenus sur un premier plateau et ainsi acheminés dans différentes stations. Les capuchons sont maintenus sous un deuxième plateau qui est disposé sur les flacons, lorsque ces derniers ont tous été remplis, de manière à les fermer collectivement.
Dans un tel procédé, lorsque le premier plateau maintient un grand nombre de flacons, la durée du remplissage peut s’avérer plus ou moins longue (en fonction notamment du nombre d’aiguilles d’alimentation en produit pharmaceutique et/ou de la cadence du bras d’alimentation). Le fait que les flacons restent ouverts trop longtemps constitue un inconvénient car le produit pharmaceutique peut éventuellement se dégrader (oxydation ou contamination) au contact prolongé avec l’atmosphère extérieure.
OBJET DE L’INVENTION La présente invention porte sur une solution alternative à celle de l’état de la technique ; elle vise en outre, dans certains aspects particuliers, à résoudre l’inconvénient précité.
L’invention porte sur un procédé de remplissage avec un produit pharmaceutique et de fermeture collective de flacons, en leur associant des capuchons. L’invention concerne également un ensemble de conditionnement collectif comprenant d’une part, un premier plateau pour maintenir les flacons à usage pharmaceutique, et d’autre part, un deuxième plateau pour maintenir les capuchons, lesdits plateaux étant également mis en œuvre pour la fermeture collective des flacons.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION L’invention concerne un procédé de remplissage et de fermeture d’une pluralité de flacons à usage pharmaceutique, le procédé comprenant les étapes suivantes :
Des couches d’électrode mésoporeuses sans liant pour batteries à ions de lithium peuvent être déposées par électrophorèse ; cela est connu de WO 2019/215 407 (I-TEN). Elles peuvent être imprégnées d’un électrolyte liquide, mais leur résistivité électrique demeure assez élevée.
Pour augmenter la faible conductivité électronique des électrodes, surtout lorsque ces électrodes sont de fortes épaisseurs ou réalisées à partir de matériaux actifs d’électrode peu conducteurs électroniques, une certaine quantité de matériau conducteur électronique, tel que du noir de carbone, est généralement ajoutée aux particules de matériau actif d’électrode. Idéalement, les particules de conducteur électronique devraient être disponibles en tout point de la surface de la particule de matériau actif d’électrode afin de permettre une insertion/désinsertion simultanée sur toute la surface des particules actives d’électrode, maximisant ainsi la densité de courant et minimisant la contrainte et l'échauffement locaux dus à un transport électrique inhomogènes.
En pratique, il est très difficile de contrôler la disposition du noir de carbone au sein des électrodes. De plus, avec l’utilisation croissante de particules de matériau actif de taille de plus en plus faible, ces problèmes sont encore plus prépondérants. Une distribution non uniforme du noir de carbone dans l’électrode induit une polarisation beaucoup plus élevée de l’électrode, ce qui conduit à une augmentation de la résistance série de la batterie comprenant une telle électrode. Ces déséquilibres d’états de charge locaux seront d’autant plus prononcés que la densité de courant sera importante. Ces déséquilibres induisent par conséquent une perte de performance en cyclage, un risque de sécurité et une limitation de la puissance de la cellule batterie. Il en va de même lorsque les électrodes ont une porosité inhomogène, à-savoir distribuée en taille ; cette inhomogénéité contribue à rendre le mouillage des pores des électrodes plus difficile.
Dans ce contexte et afin de réduire la résistivité électrique des électrodes mésoporeuses, la demanderesse a développé une électrode mésoporeuse comprenant une couche mésoporeuse d’au moins un matériau actif d’électrode présentant sur et à l’intérieur des pores de cette couche mésoporeuse, un revêtement carboné ; cela est connu de WO 2021/220 174 (I-TEN). La présence de ce revêtement conducteur électronique carboné sur l’électrode permet d’en diminuer sa résistivité électrique mais ne permet pas d’accroître significativement sa tenue en tension, en température et sa stabilité électrochimique. De plus, la réalisation d’un revêtement conducteur électronique carboné sur l’électrode est cher et difficile à mettre en œuvre.
Comme il existe un besoin croissant en batteries rechargeables de très faible taille, les électrodes doivent répondre à un cahier des charges de plus en plus drastique. Elles doivent avoir une stabilité chimique et électrochimique, une solidité et une résistance à la corrosion élevées de manière à conférer aux batteries les comprenant des performances en cyclage, une stabilité au stockage, une stabilité en température, et une fiabilité à long terme élevées. La présente invention cherche à remédier au moins en partie aux inconvénients de l’art antérieur évoqués ci-dessus.
Plus précisément, le problème que la présente invention cherche à résoudre est de fournir un procédé de fabrication des électrodes poreuses ayant une conductivité électronique élevée, homogène et une densité de pores contrôlée qui soit simple, sûr, rapide, facile à mettre en œuvre, peu coûteux.
La présente invention vise également à proposer des électrodes poreuses sûres ayant une conductivité électronique élevée, une structure mécanique stable, une bonne stabilité thermique, surtout à haute température, une durée de vie importante, et ce quel que soit l’épaisseur de l’électrode,
Un autre but de l’invention est de proposer des électrodes pour des batteries capables de fonctionner à température élevée sans problème de fiabilité et sans risque d’incendie.
Un autre but de l’invention est de fournir un procédé de fabrication d’un dispositif électrochimique tel qu’une batterie, un condensateur, un supercondensateur comprenant une électrode poreuse selon l’invention.
Encore un autre but de l’invention est de proposer des dispositifs électrochimiques tels que des batteries, notamment des batteries à ions de lithium, des condensateurs, des supercondensateurs capables de stocker de fortes densités d’énergie, de restituer cette énergie avec de très fortes densités de puissance (notamment dans les condensateurs ou supercondensateurs), de résister à des températures élevées qui présente une excellente durée de vie en cyclage ainsi qu’une sécurité accrue.
Suivant une autre caractéristique, l’élément de réglage de dimension est prévu sur au moins deux côtés du corps de base de ressort de maintien, côtés qui sont opposés l’un à l’autre par rapport à l’axe de pivotement. L’élément de réglage de dimension s’étend d’un côté du corps de base du ressort de maintien muni d’un élément de broche creuse jusqu’à l’autre côté du corps de base du ressort de maintien muni également d’un élément de broche creuse. Cet élément de réglage de dimension a une forme en U notamment perpendiculairement à l’axe de pivotement et perpendiculairement à l’axe longitudinal du corps de base de ressort de maintien, de préférence au moins dans un état relié de l’élément de réglage de dimension à un corps de base de ressort de maintien.
De façon préférentielle, l’élément de réglage de dimensions présente sur chaque côté du corps de base muni d’un élément de broche creuse, au moins un élément de ressort, notamment à l’état relié de l’élément de réglage de dimension au corps de base de ressort de maintien. On a l’avantage d’entourer au moins le corps de base de ressort de maintien avec l’élément de réglage de dimension pour permettre un réglage avantageux des deux côtés de l’extension maximale de l’élément de réglage de dimension, parallèlement à l’axe de pivotement. On a ainsi un élément de réglage de dimension avantageusement fiable.
Suivant une autre caractéristique, le corps de base de ressort de maintien comporte au moins deux éléments de butée contre lesquels s’appuie l’élément de réglage de dimension dans la seconde position. De façon préférentielle, le corps de base de ressort de maintien présente sur chaque côté muni d’un élément de broche creuse, au moins un élément de butée contre lequel s’applique au moins un élément de ressort dans sa seconde position, en particulier, la position large. De façon préférentielle, le corps de base de ressort de maintien présente sur chaque côté du corps de base muni d’un élément de broche creuse, au moins deux éléments de butée contre lesquels s’appuie respectivement un élément de ressort dans sa seconde position notamment la position large. On a l’avantage d’une extension maximale uniforme de l’élément de réglage de dimension dans la seconde position notamment la position large. En particulier, on a l’avantage d’une extension maximale uniforme de l’élément de réglage de dimension dans la seconde position en particulier la position large. Notamment on réalise une liaison sans jeu de l’adaptateur de balai d'essuie-glace au bras d’essuie-glace ou à l’adaptateur de bras d’essuie-glace.
Suivant une autre caractéristique, l’élément de réglage de dimension est symétrique-plan par rapport à un plan de symétrie sous-tendu par un axe perpendiculaire à l’axe de pivotement et à l’axe longitudinal de l’élément de réglage de dimension ainsi qu’à l’axe longitudinal de cet élément de réglage de dimension. On réalise un élément de réglage de dimension réalisé de façon avantageusement stable. En particulier, on obtient un élément de réglage de dimension avantageusement en forme de levier.
Suivant une autre caractéristique, l’invention porte sur un balai d'essuie-glace avec un dispositif de balai d'essuie-glace tel que celui défini ci-dessus.
La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l’aide d’un dispositif de balai d'essuie-glace selon l’invention représenté dans les dessins annexés dans lesquels :
vue schématique d’un balai d'essuie-glace selon l’invention avec un dispositif de balai d'essuie-glace selon l’invention,
vue schématique d’un élément de réglage de dimension du dispositif de balai d'essuie-glace selon l’invention,
vue schématique d’un corps de base de ressort de maintien du dispositif de balai d'essuie-glace selon l’invention,
vue schématique de l’élément de réglage de dimension et du corps de base de ressort de maintien du dispositif de balai d'essuie-glace selon l’invention, et
vue schématique d’une variante de dispositif de balai d'essuie-glace selon l’invention.
La montre un balai d'essuie-glace 100a. Le balai d'essuie-glace 100a comporte un dispositif de balai d'essuie-glace 10a.
Le dispositif de balai d'essuie-glace 10a est un sous-ensemble du balai d'essuie-glace 100a.