INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- à poser le cadre périphérique sur le support horizontal de presse, le logement central étant fermé du côté dudit support horizontal de presse, et comprenant une ouverture supérieure de logement,
- à déposer le mélange liquide ou semi-liquide de matériau moussant expansible isolant dans le logement central, par ladite ouverture supérieure de logement,
De préférence, la longueur développée L1 de chaque ligne ouverte coudée est comprise entre λ g /6 et λ g /3, où λ g est la longueur d’onde guidée correspondant à la fréquence centrale de fonctionnement du réseau haute fréquence 106. Par fréquence centrale, on comprendra qu’il s’agit de la fréquence médiane de la bande de fréquence du service radio fourni par le réseau haute fréquence, telle que définie précédemment.
Dans d’autres réalisations (non décrites), d’autres dispositifs de découplage pourront être considérés, tels qu’une ligne coaxiale ouverte sans conducteur ou tout autre dispositif équivalent.
Dans l’exemple de la , quatre filtres réjecteurs 126 sont distribués le long du mât principal 116 de manière à former deux paires, chaque paire étant située au niveau d’un dipôle respectif. Les filtres réjecteurs 126 sont montés deux à deux en tête-bêche (ou dos-à-dos). D’autres orientations des coudes des filtres réjecteurs pourront également être envisagées sachant que l’orientation relative des coudes des filtres réjecteurs n’a pas d’influence significative sur les performances de découplage.
Par exemple, les filtres d’une paire de filtres réjecteurs 126 sont verticalement distants l’un de l’autre d’une distance de séparation L4 entre deux filtres d’une même paire dite intra-paire, cette dernière étant inférieure à trois fois la longueur d’onde guidée λ g , i.e. L4 g .
Le positionnement des filtres réjecteurs 126 par rapport aux dipôles basse fréquence 112 pourra être ajusté de manière à limiter au maximum leur interaction avec les dipôles basse fréquence 112. À cet effet, les filtres réjecteurs 126 sont disposés, par exemple, deux à deux au niveau du pied des dipôles respectifs, c’est-à-dire à l’opposé des bras des dipôles basse fréquence 112. De manière générale, la position des dispositifs de découplage 126 pourra être optimisée de sorte qu’ils perturbent le moins possible le réseau basse fréquence, autrement dit qu’ils ne déforment le moins possible le diagramme de rayonnement du réseau basse fréquence.
Selon une variante de réalisation (non représentée), les filtres réjecteurs situés aux extrémités du mât principal 116 pourraient être insérés à l’intérieur du mât 116.
La longueur développée L1 et la longueur de séparation intra-paire L4 pourront être ajustées de manière à prendre en compte l’espacement fréquentiel inter-réseaux et leur bande passante respective, en rejetant au mieux la bande de fréquence associée à l’autre réseau, en facilitant ou du moins en ne dégradant pas l’adaptation d’impédance du réseau sur lequel ils sont installés et en permettant d’atteindre les tenues en puissance moyenne et crête nécessaires selon l’usage considéré.
De préférence, le conducteur extérieur 126b est légèrement plus long selon la direction Z que le conducteur intérieur 126a. Cette différence de longueur L4 permet de limiter un rayonnement du conducteur intérieur 126a au bout de la ligne ouverte. Elle peut également permettre de réduire une interaction éventuelle avec un bouchon métallique situé en extrémité.
Les conducteurs intérieur 126a et extérieur 126b ont des diamètres respectifs qui pourront être ajustés de manière à obtenir une impédance de la ligne coaxiale ouverte coudée 126 comprise entre 10 et 200 Ω et supporter des puissances électriques moyenne et maximale (crête) requises pour la réception et/ou l’émission.
De préférence, les dispositifs de découplage 126 sont tous identiques et positionnés le long du mât principal 116, de sorte qu’ils forment un ensemble symétrique par rapport au centre C de la ligne coaxiale 122, ce centre C correspondant à l’endroit où les lignes conductrices intérieures 122a, 122b se rejoignent de manière à être reliées au connecteur 120. De préférence, le centre C de la ligne coaxiale 122 se trouve au niveau du connecteur 120. En pratique, on considéra que les dispositifs de découplage 126 sont identiques dans la mesure où ils présentent une même structure avec des dimensions, telles que la longueur, quasiment égales, c’est-à-dire variant d’environ +/- 10% autour d’une valeur médiane.
En référence à la illustrant une vue schématique en trois dimensions du réseau haute fréquence 106, le dispositif antennaire 102 comporte une connexion électrique 127, dite haute fréquence, depuis l’émetteur/récepteur 110 jusqu’aux dipôles haute fréquence 114.
Cette connexion électrique haute fréquence 127 représentée en traits pointillés simples, comporte par exemple une connexion électrique externe 125 connectant l’émetteur/récepteur 110 au support 115. Cette connexion électrique externe 125 est par exemple un câble coaxial.
La connexion électrique haute fréquence 127 comporte en outre, porté par le support 115, un connecteur d’entrée/sortie 128, dit haute fréquence, auquel la connexion électrique externe 125 est conçue pour être branchée. En particulier, le connecteur haute fréquence 128 est porté par l’un des mâts auxiliaires 118a, 118b. De préférence, le connecteur haute fréquence 128 est un connecteur coaxial.
Le réseau haute fréquence 106 comprend en outre une ligne coaxiale 130 configurée pour relier préférentiellement en parallèle l’ensemble des dipôles haute fréquence 114 du réseau au connecteur haute fréquence 128. Ainsi, à partir du connecteur haute fréquence 128, la ligne coaxiale 130 se sépare en deux branches distinctes 103c, 130’c qui se séparent elles-mêmes en deux sous-branches {130a, 130b}, {130’a, 130’b) respectivement, comme illustré sur la . Une connexion en parallèle confère au réseau une bande passante étendue par rapport à une connexion série selon laquelle tous les dipôles sont reliés en série classiquement les uns à la suite des autres sans embranchement le long de la ligne.
Dans des variantes de réalisation (non illustrées), la connexion coaxiale pourra être série ou mixte, au sens où elle combine une architecture série et une architecture parallèle, en fonction de l’application visée.
Comme pour la ligne coaxiale du réseau basse fréquence, la ligne coaxiale 130 du réseau haute fréquence 106 comprend une partie conductrice intérieure et une partie conductrice extérieure entourant la partie conductrice intérieure. Les parties conductrices intérieure et extérieure sont électriquement conductrices mais isolées électriquement l’une de l’autre par de l’air ou bien tout autre matière diélectrique.
Liste des références 1. Circuit primaire 2. Arrivée de fluide caloporteur chaud 3. Retour de fluide caloporteur froid. 4. Ballon de stockage 5. Piquage supérieur 6a. Piquage inférieur 6b. Piquage inférieur 7. Pompe à vitesse variable 8. Extrémité supérieure 9. Extrémité inférieure 10. Circuit secondaire d'eau chaude sanitaire 11. Arrivée d'eau froide sanitaire 12. Point de tirage d'eau chaude sanitaire 13. Échangeur thermique d'eau chaude sanitaire 14. Entrée de fluide caloporteur chaud 15. Sortie de fluide caloporteur refroidi 16. Entrée d'eau froide sanitaire 17. Sortie d'eau chaude sanitaire 20. Circuit secondaire de chauffage 21. Module de chauffage 22. Échangeur thermique de chauffage 23. Arrivée de fluide caloporteur chaud 24. Sortie de fluide caloporteur refroidi 25. Entrée de fluide de chauffage froid 26. Sortie de fluide de chauffage chaud 30. Circuit de bouclage 31. Échangeur thermique de bouclage 32. Arrivée de fluide caloporteur chaud 33. Sortie de fluide caloporteur refroidi 34. Entrée d'eau chaude sanitaire 35. Sortie d'eau chaude sanitaire 40. Ballon de stockage complémentaire 50. Piquage supérieur 51. Piquage supérieur complémentaire 60. Piquage inférieur 70. Régulateur de pression différentielle 71. Vanne auto régulante 72. Vanne 3 voies de régulation 73. Vanne de régulation 74a à b. Vanne TOR- 75. Vanne TOR 76. Vanne de régulation 77. Vanne de régulation 78. Vanne TOR été 79. Vanne TOR hiver 80. Pompe 81. Clapet anti Retour 82. Clapet anti retour 85. Vanne auto-régulante 86. Vanne de régulation 87a à i. Capteur de température 101. Branche d'alimentation de l'échangeur thermique d'eau chaude sanitaire 102. Branche d'alimentation de l'échangeur thermique de chauffage 103. Branche d'alimentation en eau chaude sanitaire 104. Branche de retour de l'eau chaude sanitaire 105. connexion fluidique entre la sortie 33 de l'échangeur thermique de bouclage et l'entrée 23 de l'échangeur thermique de chauffage 106. Branche d'alimentation de l'échangeur thermique de bouclage 107. Branche de retour de l'échangeur thermique d'eau chaude sanitaire 108. Branche de retour de l'échangeur thermique de chauffage 109. Branche de dérivation 110. Branche d'alimentation du ballon de stockage complémentaire
Modulation de puissance acoustique dans une machine thermoacoustique L’invention se rapporte au domaine des machines thermoacoustiques.
L’invention présente un intérêt particulier pour les machines thermoacoustiques destinées à fonctionner en mode pompe à chaleur, par distinction avec un fonctionnement en mode moteur. Au sens physique, le mode pompe à chaleur correspond à l’utilisation de l’énergie mécanique d’une onde sonore pour pomper de l’énergie à une source thermique, aussi appelée source de pompage, la remonter en température puis la déposer à une deuxième source thermique, aussi appelée source de rejet, la température de la source de rejet étant donc supérieure à la température de la source de pompage. Une pompe à chaleur peut être utilisée comme un système de chauffage, en augmentant la température de la source de rejet utilisée comme moyen de chauffage, ou comme un système de réfrigération, en abaissant la température de la source de pompage utilisée comme moyen de réfrigération.
Les machines thermoacoustiques conventionnelles qui sont destinées à fonctionner en mode pompe à chaleur comprennent une ou plusieurs sources acoustiques, qui sont typiquement des actionneurs électromécaniques ou des générateurs d’ondes thermoacoustiques, configurées pour générer une onde acoustique au sein d’un guide d’onde contenant le fluide de travail. Cette onde acoustique permet d’apporter sous forme de travail l’énergie mécanique nécessaire pour assurer concomitamment le transfert et la montée en température de chaleur puisée d’une source extérieure froide vers une source extérieure chaude.
En général, la machine est pilotée en mode « marche-arrêt », c’est-à-dire par alimentation des sources acoustiques jusqu’à ce que la température de la source de rejet – pour le chauffage – ou de la source de pompage – pour la réfrigération – atteigne une température de consigne, après quoi la commande des sources est interrompue tant que la température de consigne est maintenue.
L’invention vise à améliorer le rendement énergétique d’une machine thermoacoustique, en particulier d’une machine thermoacoustique fonctionnant en mode pompe à chaleur.
A cet effet, l’invention a pour objet une machine thermoacoustique comprenant : – un guide d’onde destiné à recevoir un fluide de travail, – une source acoustique configurée pour générer une onde acoustique de manière à propager de l’énergie acoustique dans le guide d’onde, et – une cellule thermoacoustique comportant un régénérateur, un premier échangeur de chaleur configuré pour réaliser un échange de chaleur entre le fluide de travail et un premier élément de transport de chaleur vers une première source extérieure, et un deuxième échangeur de chaleur configuré pour réaliser un échange de chaleur entre le fluide de travail et un deuxième élément de transport de chaleur depuis une deuxième source extérieure.
Selon l’invention, la machine comprend un dispositif de mesure d’au moins un paramètre représentatif d’une température de la première source extérieure et/ou de la deuxième source extérieure et un organe de commande configuré pour moduler la puissance acoustique de la source acoustique de manière à modifier la température de la première source extérieure et/ou de la deuxième source extérieure en fonction de l’au moins un paramètre.
L’invention permet de piloter la machine en réduisant ou annulant les interruptions d’alimentation de la source acoustique.
Plus spécifiquement, l’invention permet d’atteindre dans la première ou dans la deuxième source extérieure une température cible et de maintenir cette température dans un intervalle autour de la température cible en modifiant la puissance acoustique générée par la source acoustique.
Par exemple, lorsque la machine est mise en œuvre dans le but de chauffer un local formé par la première source extérieure, l’organe de commande peut être configuré pour réduire la puissance acoustique à une valeur non nulle lorsque le local atteint une température de consigne et, en cas de réduction ultérieure de la température du local, pour augmenter la puissance acoustique de la quantité requise pour atteindre de nouveau la température de consigne.
De manière analogue, lorsque la machine est mise en œuvre dans le but de réfrigérer un local formé par la deuxième source extérieure, l’organe de commande peut être configuré pour réduire la puissance acoustique à une valeur non nulle lorsque le local atteint une température de consigne et, en cas d’augmentation ultérieure de la température du local, pour augmenter la puissance acoustique de la quantité requise pour atteindre de nouveau la température de consigne.
De manière non limitative, ledit au moins un paramètre peut être choisi parmi les paramètres suivants : – une température du premier élément de transport de chaleur, – une température du deuxième élément de transport de chaleur, – une température de la première source extérieure, – une température de la deuxième source extérieure, – une température du fluide de travail, et – une pression acoustique du fluide de travail.
d) Modalités précises de préparation du composé 1d
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 1d répondant à la formule suivante :
La 2,4-dinitrophénylhydrazine (0,452 mmol, 131,8 mg, 1 éq) est mise en réaction selon le protocole général de synthèse avec la vanilline (0,452 mmol, 69,4 mg, 1 éq). Le mélange réactionnel est agité à 50°C pendant 1h. Dans le cas de cette hydrazone aucun traitement basique n’est réalisé. Le produit est seulement rincé à l’éthanol. Le composé hydrazone (1d) est obtenu sous forme d’une poudre rouge (146,5 mg, 97,5%)
IR (cm -1 ) ν: 3385 (O-H), 3278 (NH), 1622 (C=N), 1515 (NO2), 1418, 1334, 1268 (C-O), 1134, 1062 et 865
1 H RMN (DMSO-d 6 , 500 MHz) δ (ppm): 11,59 (s, 1H, N–H), 9,694 (s, 1H, OH), 8,88 (s, 1H), 8,584 (s, 1H, N=CH), 8,35 (d, 1H, Ar-H), 8,10 (d, J = 9,66 Hz, 1H), 7,40 (s, 1H), 7,18 (d, 1H), 6,88 (d, J = 8,1 Hz, 1H), 3,875 (s, 3H, OCH 3 )
e) Modalités précises de préparation du composé 1e
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 1e répondant à la formule suivante :
Le 4-méthylthiobenzaldéhyde (0,602 mmol, 82,51 µL, 1 éq) sous forme liquide est directement additionné à chaud sur la 2,4-dinitrophénylhydrazine (0,783 mmol, 0,228 g, 1,3 éq). Le mélange réactionnel est agité à 50°C pendant 2 h. Le composé hydrazone (1e) est obtenu sous forme d’une poudre de couleur rouge orangée (168 mg, 84%)
1 H RMN (CDCl 3 , 500 MHz): δ 11,306 (s, 1H, N-H), 9,155 (s, 1H), 8,353 (ddd, 1H), 8,080 (t, 2H), 7,682 (d, 2H), 7,30 (d, 2H), 3,541(s, 3H)
f) Modalités précises de préparation du composé 1f
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 1f répondant à la formule suivante :
La 2,4-dinitrophénylhydrazine (0,75 mmol, 219,7 mg, 1,3 éq) est mise en réaction selon le protocole général de synthèse avec la 4-nitroacétophénone (0,58 mmol, 96,6 mg, 1 éq). Le mélange réactionnel est agité à 50°C pendant 1h. Le composé hydrazone (1f) est obtenu sous forme d’une poudre jaune orangé (162 mg, 81%).
1 H RMN (CDCl 3 , 500 MHz): δ 11,59 (s, 1H, N-H), 9,195 (s, 1H), 8,43 (dd, 1H), 8,315 (d, 2H), 8,142 (d, 1H), 8,02 (d, 2H), 2,518 (s, 3H)
g) Modalités précises de préparation du composé 2a
Selon un mode de réalisation privilégié, la fibre utilisée est de la fibre de carbone qui présente une bonne teneur en résistance mécanique.
Le logigramme de la détaille les étapes d’un exemple de procédé d’installation de la liaison 1 d’entrainement mécanique en rotation d’un arbre porteur selon une mise en œuvre privilégiée :
une étape 101 de positionnement en vis-à-vis de deux bagues d’entrainement 3a, 3b et de deux roues menantes 6a, 6b sur respectivement l’arbre porteur 2 et l’arbre de traction 5 ; une étape 102 de verrouillage des bagues d’entrainement 3a, 3b et d’une roue menante 6a sur respectivement l’arbre porteur 2 et l’arbre de traction 5 ; une étape 103 de jonction des organes de transmission en bracelet, les courroies 4a, 4b ou les câbles 8a, 8b, à une longueur ajustée au groupement de liaison 1a, 1b ou 1c, 1d pour chaque bague d’entrainement positionnée 3a, 3b ou 3e, 3f ; une étape 104 de mise en place de chaque organe de transmission sur la bague d’entrainement 3a, 3b ou 3e, 3f et sur la roue menante 6a, 6b ou 6e, 6f correspondantes ; une étape 105 de choix du diamètre des bornes 6c (cf. figures 3a et 6) en extrémité des organes de transmission et de la mise en place puis en tension de chaque organe de transmission sur ces bornes et les chevilles, et si besoin une étape 106 de vérification de l’installation et de la tension des organes de transmission, et une étape 107 d’ajustement de la tension des organes de transmission en installant des bornes 6c de diamètre différent.
Dans cette mise en œuvre, deux groupements 1a, 1b, installés en décalé sur l’arbre porteur 2 et l’arbre de traction 5 (cf. ), réalisent un entrainement en rotation de l’arbre porteur 2 dans les deux sens. La mise en tension des organes de transmission est réalisée par le mécanisme de tension 7 reliant les roues menantes 6a, 6b ou 6e, 5f de ces deux groupements de liaison (cf. ).
L’invention n’est pas limitée aux exemples de réalisation et de mise en œuvre décrits et représentés. Ainsi des moyens de traction autres qu’un axe avec une roue menante peuvent être utilisés, tels qu’un entrainement en translation qui peut être motorisé ou un vérin sur lequel est fixé l’organe de transmission. Un moyen de rappel peut également être utilisé pour effectuer la rotation en sens inverse de l’arbre porteur. Ce moyen de rappel, par exemple de type ressort hélicoïdal ou lame élastique, est capable de ramener l’arbre porteur dans sa position initiale après activation.
Par ailleurs, dans le cadre de l’utilisation de la présente invention pour actionner une porte d’aéronef, les bagues d’entrainement et les roues menantes sont lisses et réalisées dans un matériau de préférence métallique. En fonction des disponibilités, des éléments non lisses peuvent être également utilisés. Et dans le cadre d’autres utilisations de commande d’un mouvement de rotation, des bagues et des roues en céramique, en plastique et en matériau composite sont possibles.
L’invention peut également être combinée avec elle-même pour multiplier les groupements, les exemples de réalisation décrits ci-dessus n’utilisant qu’un groupement par sens de rotation donné et le même type d’organe de transmission – courroie ou câble. En effet, utiliser deux ou de multiples groupements pour transmettre un sens de rotation donné, permet de diminuer l’effort de traction sur toutes les pièces du groupement et offre également une transmission de secours en cas de rupture de l’une d’elle. De plus des organes de transmission de types différents peuvent être utilisé pour chaque groupement.
MECANISME A FERMETURE AUTOMATIQUE TEMPORISEE A FONCTIONNEMENT SOUPLE POUR ROBINET MITIGEUR ET ROBINET MITIGEUR LE COMPRENANT La présente invention concerne le domaine des robinets mitigeurs tels que pour douche ou lavabo, et porte en particulier sur un mécanisme à fermeture automatique temporisée pour robinet mitigeur qui permet d’avoir un très faible effort de manœuvre (c’est-à-dire un fonctionnement souple) et sur un robinet mitigeur le comprenant.
Les robinets mitigeurs temporisés pour douche ou lavabo existants comprennent généralement, d'une part, un corps de forme sensiblement cylindrique dans lequel débouchent des arrivées d'eau froide et d’eau chaude et depuis lequel s’étend une sortie d'eau mitigée, et, d'autre part, un mécanisme, généralement en forme de cartouche, qui est inséré dans ce corps. Ce mécanisme, amovible et interchangeable, est généralement surmonté d’un bouton de commande, de type bouton-poussoir, commandant la sortie d'eau pendant un temps prédéterminé, l'ouverture du robinet étant obtenue en exerçant une poussée sur le bouton de commande et la fermeture du robinet se produisant automatiquement au bout d'une certaine durée après que l'appui sur le bouton de commande a été relâché. En outre, la rotation du bouton de commande dans le sens horaire ou antihoraire permet à l’utilisateur de régler la température de l’eau mitigée.
De tels robinets mitigeurs sont surtout destinés aux collectivités et aux lieux publics, car ils permettent une économie d'eau. Cependant, la plupart de ces robinets ont pour inconvénient de pouvoir être maintenus ouverts en continu par un utilisateur peu scrupuleux, soit manuellement, soit par différents artifices, ceci annulant bien évidemment le principal avantage de ce robinet. Pour pallier cet inconvénient, on connaît des mécanismes qui se ferment automatiquement même si on maintient une pression sur le bouton de commande (par exemple, les demandes de brevet français FR330315A, FR334979A et FR2844021A1).
Il existe d’autres types de mécanismes à fermeture automatique temporisée pour robinet mitigeur de lavabo ou de douche (par exemple, les demandes de brevet français FR2683606A1, FR2579714A1 et FR2410196A1). Cependant, ceux-ci ont généralement pour inconvénient de nécessiter un effort d’appui ou de rotation assez important sur le bouton de commande pour commander l’ouverture du robinet et le réglage de la température de l’eau mitigée, ce qui les rend difficiles à activer pour les enfants et les personnes âgées. En outre, ces mécanismes existants comprennent de nombreux composants, ce qui aboutit à un coût de fabrication élevé et rend le démontage complexe en cas de maintenance.
La présente invention vise à résoudre les inconvénients de l’état antérieur de la technique, en proposant un mécanisme à fermeture automatique temporisée pour robinet mitigeur, comprenant des premier et second clapets auxiliaires, le second clapet auxiliaire permettant une décompression à l’intérieur du mécanisme afin de permettre à l’utilisateur d’actionner sans effort le bouton de commande, et le premier clapet auxiliaire ne s’ouvrant que lorsque l’utilisateur relâche la poussée sur le bouton de commande de manière à éviter que de l’eau ne s’écoule du robinet mitigeur lorsque le bouton de commande est maintenu enfoncé.
Le mécanisme à fermeture automatique temporisée selon la présente invention comporte moins de composants par rapport à l’état antérieur de la technique, et permet ainsi d’obtenir un coût de fabrication moins élevé et un démontage moins complexe en cas de maintenance.
De façon connue, la surface latérale intérieure du pot de temporisation comporte, de préférence, au moins une strie longitudinale permettant de créer de fuite de fluide entre la partie inférieure du pot de temporisation au-dessous du piston de temporisation et la partie supérieure du pot de temporisation au-dessus du piston de temporisation, la vitesse de retour du piston de temporisation étant conditionnée par la section de la strie longitudinale.
Dans la position de repos du mécanisme selon la présente invention, c’est-à-dire lorsqu’aucun appui n’est exercé sur le bouton de commande du mécanisme, la tige de commande est en position haute de telle sorte que le second clapet auxiliaire est fermé et le premier clapet auxiliaire est ouvert, et le clapet principal est fermé (c’est-à-dire, que le piston de temporisation est en position basse dans le pot de temporisation) de telle sorte que le clapet principal fermé empêche l’écoulement de fluide vers l’au moins un orifice de sortie de la tige de commande du mécanisme.