INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’insertion du dispositif de transfert 94 se réalise de l’amont vers l’aval. L’étape 220 comprend également une sous étape de fixation 222 de la partie rotor 97 sur la portion tubulaire 62b avec l’écrou (organe de serrage 135) prévu en amont. Les joints d’étanchéité sont déjà installés dans les gorges ménagées dans la surface radialement externe 129 prévues à cet effet.
La deuxième extrémité 96b de la partie stator 96 s’étend en aval du moyen de commande 52 à l’issue de l’étape 220.
Le procédé comprend une étape de mise en place 230 du moyen de commande 52 équipé du dispositif de transfert 94 dans la turbomachine (et ici dans un organe de la turbomachine (le rotor de soufflante)). Lors de l’étape de mise en place 230, le moyen de commande 52 équipé du dispositif de transfert 94 est déplacé vers l’aval dans le rotor de soufflante. Le diamètre D5 de la bride 108 et le diamètre D1 de la bride 56 du moyen de commande 52 permettent de traverser les biellettes 82 du mécanisme de liaison 51 qui sont déjà fixées aux aubes. Le diamètre D5 est défini par une bordure externe 108c de la bride 108. En effet, comme cela est représenté sur la , le diamètre externe D1 de la bride 56 est également inférieur au diamètre D2 défini par le mécanisme de liaison 51 (biellettes 82). Une partie de la paroi cylindrique 63a du moyen de commande 52 ainsi que la deuxième extrémité 96b de l’organe de stator 96 s’étend à l’intérieur de l’arbre de soufflante 32. Cette configuration permet de faciliter l’insertion de l’ensemble dispositif de transfert 94 de fluide et moyen de commande 52 dans la turbomachine lors du montage de l’ensemble sans obstacle.
Le procédé comprend une étape de fixation 240 de l’interface de fixation de la partie stator 96 et de l’équipement statorique 98, 99 au moyen des organes de fixation de manière à réaliser une coïncidence, avec étanchéité, de la canalisation 119, 120 du dispositif de transfert 94 et de la conduite 124, 125 de l’équipement statorique. Les connexions hydrauliques et mécaniques du dispositif de transfert 94 avec l’organe de stator 98 ont lieu également lors de cette étape. En effet, en déplaçant l’ensemble moyen de commande 52 et dispositif de transfert 94 vers l’aval, la ou les tiges 113 sont introduite(s) dans le ou les passage(s) 114 correspondant, et la deuxième extrémité 96b de la partie stator 96 est introduite dans la cavité d’ancrage 105. Nous pouvons voir sur les figures 2 et 4 que le diamètre externe D5 de la bride 108 est inférieur au diamètre externe D4 de la partie rotor 97 (aussi diamètre interne de la portion tubulaire 62b). Le diamètre D6 des tiges 113 est également inférieur au diamètre externe D4 de la partie rotor 97. Le diamètre D6 est déterminé par un cercle dans lequel est inscrit l’ensemble des tiges 113. Cela facilite le montage. Cela implique également qu’une fois la deuxième extrémité introduite dans la cavité d’ancrage, la paroi 107 pour la fixation axiale n’est pas accessible.
De même, dans le cadre d’une maintenance, il serait aisé de laisser le moyen de commande 52 monté sur l’arbre de soufflante 32 et d’extraire uniquement le dispositif de transfert 94 à travers le moyen de commande 52 grâce à cette configuration.
L’étape 240 comprend une sous étape d’accostage 241 de la deuxième extrémité 96b sur l’équipement statorique. Le dispositif de transfert de fluide 94 est fixé au stator de la turbomachine et en particulier au réducteur de vitesse 34 en passant à travers le dispositif de transfert 94.
L’équipement statorique est l’organe de stator 98. Lors de cette sous étape 241, les organes de fixation 150 sont fixés sur la paroi 107 de la cavité d’ancrage 105. Un outil externe est inséré à l’intérieur de la partie stator 96 via l’alésage 115. La tête de vis se plaque contre la face amont de la paroi 117 de la deuxième extrémité 96b. Cette étape de montage est réalisée de manière inversée pour le démontage. La tête de vis baigne ainsi dans le fluide en situation d’installation puisque l’alésage interne 115 fait office de première canalisation 119. Une fois la vis 150a vissée, le bouchon 171 est inséré dans l’ouverture 116 pour obturer l’alésage 115. Le capot 139 est ensuite fixé en amont de la partie stator 96 à l’aide de l’organe de blocage axial 148.
Préalablement à cette étape, la bride 109 de l’organe de stator 98 est fixée sur la collerette 111 à l’aide des organes de fixation 164 (cf. ).
Dans le cadre du mode de réalisation de la , l’équipement statorique est l’élément tubulaire 99. Lors de cette sous étape 241, les interfaces de fixation sont reliées. Les interfaces de fixation sont formées ici de la bride 108 et de la collerette 111. Les connexions hydrauliques et mécaniques du dispositif de transfert 94 avec l’élément tubulaire 99 ont lieu également lors de cette étape. En effet, en déplaçant le dispositif de transfert 94 vers l’aval, la bride 108 vient en appui contre la collerette 111 comme représenté sur la . Les orifices de sortie des canalisations 124, 125 viennent en regard des première et deuxième ouvertures 158, 152 lorsque la bride et la collerette 111 sont appui l’une contre l’autre. La communication fluidique est réalisée. Les organes de fixation 85 sont fixés autour de l’axe longitudinal. Les vis traversent la bride 108 et la collerette 111.
La bride 56 du moyen de commande 52 est également en appui contre la bride 57 de l’arbre de soufflante 32. Cela est possible car le diamètre externe D5 de la bride 108 est inférieur au diamètre interne minimal D7 de la bride 57 de l’arbre de soufflante.
Ensuite, le procédé comprend une étape de fixation 250 du moyen de commande 52 sur l’arbre de soufflante 32 via les brides 56, 57. Les organes de fixation 79 permettent la fixation au moins des brides 56 et 57 ensemble.
Préalablement à l’étape de fixation 250, le procédé comprend une étape de fixation du mécanisme de liaison 51 aux aubes de la soufflante. L’anneau 48 et l’arbre 32 de la soufflante sont déjà installés. Les excentriques 84 sont reliés à l’anneau 48 et les deuxièmes extrémités 82b des biellettes 82 sont reliées aux excentriques 84. Les aubes sont ensuite installées avec chaque pied 45 relié à l’excentrique correspondant.
Ultérieurement à l’étape 250, dans l’exemple de la , le procédé comprend une étape de fixation 260 de l’ensemble de synchronisation. En particulier, la couronne de synchronisation 80 est reliée aux biellettes 82, la position de ces dernières étant ensuite réglée. L’étape de fixation 260 comprend une sous étape de fixation 261 de deux biellettes de guidage (non représentées), opposées à 180°, sur la couronne de synchronisation 80 et sur l’anneau 48 (les biellettes de guidage s’étendant entre la couronne 80 et l’anneau 48). Le flasque de synchronisation 186 est ensuite fixé au moyen de commande 52 grâce à l’écrou 187 qui est prévu sur le corps mobile 54 dans une autre sous étape 262.
De manière alternative à l’étape 260, la pièce annulaire 74 peut être fixée au corps mobile 54 et aux biellettes 82. L’agencement du dispositif de transfert 94 de fluide en amont du réducteur de vitesse 34 facilite son montage et le démontage.
Le procédé comprend en outre une étape 270 de fixation du dispositif de mise en drapeau 180 dans la turbomachine. Cette étape 270 comprend une sous étape 271 dans laquelle le dispositif est assemblé préalablement, en particulier, le levier 181 est solidarisé au carter 188. L’étape 270 comprend une sous étape 272 dans laquelle le carter 188 (équipé des leviers 181) est monté sur l’anneau 48. Lors de cette sous étape 272, les leviers sont placés dans la position reverse (vers l’axe longitudinal) pour accéder à la bride 191 de l’anneau 48 permettant la fixation du carter 188. Le carter 188 comprenant une bride radiale 190 destinée à être fixée sur la bride 191 par des organes de fixation. Les axes 189 des bielles 185 sont ensuite montés sur la couronne 80. Il sera nécessaire de déplacer ou bouger la cinématique des bielles 185, biellettes 82, et leviers 181 pendant les différentes phases de montage.
Pour réaliser le démontage, les étapes du procédé sont réalisées de manière inversée. En particulier, le dispositif de transfert 94 de fluide n’est pas accessible tant que la liaison entre la bride 56 du moyen de commande 52 et celle (bride 57) de l’arbre de soufflante n’ont pas été défaites. En effet, le dispositif de transfert 94 de fluide s’étend entre le moyen de commande 52 et l’organe de stator 98 et à l’intérieur de ceux-ci. De même le diamètre de la bride 56 du moyen de commande 52 et celui de la bride de l’organe de stator sont supérieur au diamètre du dispositif de transfert. Une fois que ces deux premières liaisons sont défaites, la liaison axiale à l’intérieur de la cavité d’ancrage 105 ( ) peut être supprimée. De même avant de pouvoir accéder aux brides 56, 57 du moyen de commande 52 et de l’arbre de soufflante 32, il sera nécessaire de démonter l’écrou 187 installé à l’extrémité de la paroi cylindrique 70 (corps mobile 54), de démonter la couronne de synchronisation 80 et de mettre l’ensemble des leviers en position de mise en drapeau pour sortir la couronne de synchronisation 80.
la détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant en utilisant le procédé du premier aspect ; et
b) la fourniture d’un carburant ayant des caractéristiques de carburant différentes (par rapport à celles du carburant pour lequel les caractéristiques de carburant ont été déterminées) lors du ravitaillement de l’aéronef.
Selon un quatrième aspect, la présente demande fournit un aéronef comprenant le système de détermination de caractéristiques de carburant du deuxième aspect, l’aéronef comprenant en outre un système de commande agencé pour commander le fonctionnement de l’aéronef selon la ou les plusieurs caractéristiques de carburant déterminées par le système de détermination de caractéristiques de carburant.
Selon un cinquième aspect, la présente demande fournit un procédé de détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant d’un carburant d’aviation pour alimenter un moteur à turbine à gaz d’un aéronef, le procédé comprenant :
l’exposition de la surface d’un composant de capteur formé à partir d’un matériau d’étanchéité en nitrile au carburant ;
la mesure d’un paramètre de gonflement du matériau d’étanchéité ; et
la détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant du carburant sur la base du paramètre de gonflement.
Les inventeurs ont déterminé qu’un paramètre de gonflement d’un matériau d’étanchéité, tel qu’un joint d’étanchéité en nitrile, peut être utilisé pour déterminer les caractéristiques d’un carburant auquel le matériau d’étanchéité a été exposé. Les inventeurs ont déterminé que le degré auquel le matériau nitrile gonfle lors de l’exposition au carburant dépend des caractéristiques du carburant, et peut être utilisé comme capteur pour déterminer ces caractéristiques.
La mesure du paramètre de gonflement peut comprendre la mesure de la dilatation ou de la contraction du composant de capteur suite à une exposition au carburant.
La mesure de la dilatation ou de la contraction du composant de capteur peut comprendre la mesure d’un changement de la taille physique du composant de capteur, ou la mesure d’une force appliquée à une jauge par le composant de capteur.
La ou les plusieurs caractéristiques de carburant déterminées peuvent comprendre une distribution d’hydrocarbures du carburant.
La ou les plusieurs caractéristiques de carburant déterminées peuvent comprendre l’un quelconque ou plusieurs parmi : (i) un pourcentage de carburant d’aviation durable dans le carburant ; (ii) une teneur en hydrocarbures aromatiques du carburant ; et/ou (iii) une teneur en cycloparaffines du carburant.
Le procédé peut en outre comprendre la génération d’un signal d’alerte si le paramètre de gonflement est en dehors d’un seuil d’alerte. Le signal d’alerte peut être généré si le paramètre de gonflement est en dehors d’une plage de fonctionnement sûre.
Le fonctionnement de l’aéronef selon le paramètre de gonflement peut comprendre la fourniture au ou aux plusieurs moteurs à turbine à gaz d’un carburant ayant une caractéristique différente par rapport au carburant pour lequel le gonflement de joint d’étanchéité a été déterminé. Cela peut être fait soit en ravitaillant l’aéronef soit en prélevant du carburant dans une source différente à bord de l’aéronef.
La fourniture d’un carburant ayant une caractéristique différente peut comprendre l’une quelconque ou plusieurs parmi : i) la fourniture d’un carburant ayant une teneur en composés aromatiques relativement plus élevée ; ii) la fourniture d’un carburant ayant une teneur en SAF relativement faible ; et/ou iii) la fourniture de kérosène.
Selon un onzième aspect, la présente demande fournit un aéronef comprenant le système de détermination de carburant du sixième aspect, l’aéronef comprenant en outre un système de commande agencé pour commander le fonctionnement de l’aéronef selon la ou les plusieurs caractéristiques de carburant déterminées par le système de détermination de carburant.
Selon un douzième aspect, la présente demande fournit un aéronef selon le huitième aspect, l’aéronef comprenant en outre un système de commande agencé pour commander le fonctionnement de l’aéronef selon le paramètre de gonflement mesuré par le dispositif de détection.
Selon un treizième aspect, la présente demande fournit un procédé de détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant d’un carburant d’aviation pour alimenter un moteur à turbine à gaz d’un aéronef, le procédé comprenant :
la mesure d’un ou plusieurs paramètres de substance de trace du carburant, le ou les plusieurs paramètres de substance de trace étant associés chacun à une substance de trace respective dans le carburant ; et
la détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant du carburant sur la base du ou des plusieurs paramètres de substance de trace.
Le câble 50 ou le câble 50’ comprend une couche interne CI du câble constituée de K=3 torons internes TI. La couche externe CE est constituée de L>1 torons externes TE enroulés autour de la couche interne CI du câble. En l’espèce, L= 8, 9, 10 ou 11 de préférence L=9 ou 10 et ici L=9.
Le câble présente un critère endurance sous flexion SL= SL =max( ; )
=210 000 x 0,26/2=27300
=210 000 x 0,23/2=23940
La distance inter-torons E=170 µm, ainsi .
La distance inter fils I3’= 37 µm , ainsi avec lorsque 10µm ≤ I3’ ≤40µm , CpC3’ = 0,02 x 37 + 0,2= 0,942
Cp = (1+0, 942)/2= 0,966
= = 0,877.
= = 0,862.
SL= max( ; )= 32769 MPa.mm qui est bien inférieur à 36 000 MPa.mm. SL ≤ 35 700 MPa.mm et SL ≥ 25 000 MPa.mm et de préférence SL ≥ 28 000 MPa.mm.
La surface compactée Sc = [K x (Q x(d1/2) 2 + N x (d3/2) 2 ) + L x (Q' x(d1'/2) 2 + N' x (d3'/2) 2 )] x π = [3 x (4 x(0,26/2) 2 + 9 x (0,26/2) 2 ) + 9 x (3 x(0,26/2) 2 + 9 x (0,23/2) 2 )] x π = 6,8 mm 2 .
La surface d’encombrement Se = π x (4,5/2) 2 = 15,8 mm 2 .
Ec= Sc/Se = 6,8/15,8= 0,43 Ec ≥ 0, 41, Ec ≤ 0, 60 et de préférence Ec ≤ 0, 50.
Le coefficient de pénétrabilité des câbles 50 et 50’ est égal à 0,966 qui est supérieur ou égal à 0,60 et de préférence supérieur ou égal à 0,70.
La couche externe des câbles 50 et 50’ est désaturée. Ainsi, la distance inter-torons E des torons externes est supérieure strictement à 30 µm. Ici E=170 µm.
- le réducteur de vitesse comprend un planétaire intérieur couplé à l’arbre de puissance, des satellites, un porte-satellites qui porte les satellites et une couronne extérieure qui est couplée à arbre de soufflante.
- la virole annulaire présente une section axiale en forme de U avec une première branche et une deuxième branche reliées par un fond.
- la première branche de la virole présente une surface de forme complémentaire avec une surface d’une bride radiale de la pièce annulaire.
- le fond de la virole annulaire portant la surface radialement interne.
- la virole annulaire est montée sur la pièce annulaire suivant un ajustement glissant au niveau d’une portée cylindrique de la pièce annulaire.
- le corps mobile et la pièce annulaire sont solidaires en déplacement via des moyens de couplage agencés entre le corps mobile et la pièce annulaire.
- les biellettes sont réglables en longueur.
L’invention concerne en outre une turbomachine d’aéronef comprenant au moins un module présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
L’invention concerne encore un procédé d’assemblage d’un module de turbomachine selon l’une quelconque des caractéristiques susmentionnées, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- une étape d’extraction de la pièce annulaire en supprimant les fixations entre le corps fixe et la virole annulaire, et
- une étape d’extraction du moyen de commande en traversant la virole annulaire.
Ainsi, un tel procédé d’assemblage ou démontage permet de conserver les réglages des aubes de la soufflante ce qui facilite la maintenance de la turbomachine.
Dans certains modes de réalisation, l’agent filmogène biosourcé est constitué du mélange d’amidon et de gluten.
Il est bien connu par l’homme de métier que les polysaccharides, parfois appelés glucides complexes, sont des polymères constitués de plusieurs oses liés entre eux par des liaisons osidiques. Parmi les polysaccharides les plus répandus dans le règne végétal sont les amidons (amidons de blé, maïs…). L’amidon est un polysaccharide, à savoir un polymère naturel, composé d'unités D-glucose. Il sert de réserve pour les végétaux supérieurs et est un élément courant de l'alimentation humaine qu’on retrouve entre autres dans les farines.
La solution de pulvérisation comprend de 2% à 80% en masse ou de 5% à 70%, de préférence de 30 à 70%, en masse d’un agent filmogène biosourcé tel que décrit ci-dessus. La proportion massique de protéines dans l’agent filmogène biosourcé est supérieure ou égale à 1% et inférieure à 50%, de préférence elle varie de 1% à 30%, de préférence de 2% à 20%.
Dans certains modes de réalisation, le revêtement hydrosoluble et/ou la solution ne comprennent pas d’agent filmogène autre que l’agent filmogène biosourcé.
Dans certains modes de réalisation, la solution peut comprendre en plus de l’agent filmogène biosourcé un agent filmogène conventionnel.
Agent humectant L’agent humectant est optionnel. L'agent humectant est typiquement choisi parmi les polyols comme par exemple la glycérine ou encore le sorbitol ou le mannitol, certains sucres et leurs dérivés et les (poly)éthylènes glycol et leurs combinaisons. Dans le cadre de la présente invention, le sucre peut être en particulier un monosaccharide (e.g., fructose, glucose, dextrose …), un disaccharide (e.g., sucrose, encore appelé saccharose, par exemple sous forme de sucre de canne), ou un mélange de ceux-ci (par exemple sous forme de sirop d’agave). De préférence, l’agent humectant est la glycérine, avantageusement d’origine végétale.
Lorsque la solution comprend un agent humectant, le ratio massique (agent filmogène biosourcé / agent humectant) dans la solution est compris entre 1 et 30, avantageusement entre 2 et 20.
Dans certains modes de réalisation préférés, l'agent humectant est utilisé dans une proportion inférieure à 10% en masse par rapport à la masse totale de la solution, avantageusement inférieure à 5%.
Autres ingrédients optionnels Le revêtement hydrosoluble peut comprendre des ingrédients additionnels conventionnels. Ainsi, ces ingrédients additionnels conventionnels peuvent être ajoutés dans la solution à pulvériser. Lorsque de tels ingrédients additionnels conventionnels sont présents, leur masse totale ne dépasse 10% de la masse de la solution. Parmi ces ingrédients on trouve à titre d’exemple : des agents thixotropes, des agents anti-spotting et/ou anti-filming, des conservateurs, des tensioactifs et polymères (PVA…), des parfums et colorants...
Ainsi dans certains modes de réalisation, la solution comprend :
a) de 2% à 80% en masse ou de 5% à 70% en masse, de préférence de 30% à 70% en masse par rapport à la masse totale de la solution, d’un agent filmogène biosourcé constitué du mélange d’un polysaccharide, de préférence un amidon, et d’au moins une protéine par rapport à la masse totale de la solution, la proportion massique de protéines dans ledit agent filmogène biosourcé étant supérieure ou égale à 1% et inférieure à 50%, de préférence allant de 1% et 30%, de préférence de 2% à 20%;
b) au moins 20%, de préférence au moins 50%, en masse d’eau par rapport à la masse totale de la solution ;
c) de 0 à 10% en masse d’un agent humectant par rapport à la masse totale de la solution ;
d) de 0 à 10% en masse d’ingrédients conventionnels, tels que les ingrédients susmentionnés, par rapport à la masse totale de la solution ;
la somme des pourcentages des composants (a) à (d) étant égale à 100%.
Lorsque l’agent humectant est employé, le ratio massique (agent filmogène biosourcé / agent humectant) dans la solution est compris entre 1 et 30, avantageusement entre 2 et 20.
- le nombre desdites aubes qui sont au moins en partie fixes est égal au nombre desdites premières aubes à calage variable ;
- le nombre desdites aubes qui sont au moins en partie fixes est égal et égal à un nombre multiple desdites premières aubes à calage variable ;
- la turbomachine comprend en outre au moins un système de commande du calage angulaire des aubes à calage variable ;
- ledit système de commande est monté dans ledit séparateur ou radialement à l’extérieur de ladite paroi externe ;
- au moins certaines desdites aubes qui sont au moins en partie fixes, ont des profils différents de ces autres aubes, et forment donc une grille d’aubes multiprofils ;
- l’aubage de rotor est une soufflante de propulsion ou un aubage de rotor de compresseur ; et
-- les aubes de redresseur qui sont au moins en partie fixes sont entièrement fixes ;
-- les aubes de redresseur qui sont au moins en partie fixes comprennent chacune une partie fixe et une partie mobile et en particulier à calage variable ; chacune de ces aubes comprend par exemple une partie amont à calage variable comportant un bord d’attaque, et une partie aval fixe comportant un bord de fuite ;
-- lesdites aubes de redresseur qui sont au moins en partie fixes comprennent un intrados et un extrados, et lesdites aubes de redresseur à calage variable comprennent un intrados et un extrados.
la figure 2a est une demi vue très schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef ; la figure 2b est une vue très schématique en coupe transversale d’une aube de stator de la turbomachine de la figure 2a ;
la figure 3a est une demi vue très schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef, selon un premier mode de réalisation de l’invention ; la figure 3b est une vue très schématique en coupe transversale d’une aube de redresseur à calage variable suivie d’une aube de redresseur fixe de la turbomachine de la figure 3a, et illustre, respectivement à gauche et à droite de la figure, deux positions distinctes de calage de l’aube de redresseur à calage variable ; la figure 3c est une vue similaire à celle de la figure 3b de gauche et montre une variante de réalisation de l’invention ;
la figure 4a est une demi vue très schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; la figure 4b est une vue très schématique en coupe transversale d’une première aube de redresseur à calage variable suivie d’une seconde aube de redresseur à calage variable de la turbomachine de la figure 4a, et illustre, respectivement à gauche et à droite de la figure, deux positions distinctes de calage de ces aubes ; la figure 4c est une vue similaire à celle de la figure 4b de gauche et montre une variante de réalisation de l’invention ; et
la est une demi vue très schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef, selon un troisième mode de réalisation de l’invention dans lequel la grille de stators est composée d’au moins deux profils d’aubes différents.
Les trois éléments d’attache 62, 63, 64 présentent par exemple une forme identique ou sensiblement identique. Les trois éléments d’attache 62, 63, 64 présentent par exemple des dimensions identiques ou sensiblement identiques.
L’au moins un élément d’attache 61 peut être en forme de bosse ou de picot ou de plot.