INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans des modes de réalisation préférés, l’organe mécanique et le volet comprennent des moyens de retenue respectifs complémentaires qui coopèrent de sorte que l’organe mécanique, dans la position rétracté, retienne le volet dans la position de fermeture.
Dans des modes de réalisation préférés, le volet comporte une surface antifriction agencée de sorte que l’organe mécanique exerce un appui contre ladite surface antifriction et pousse le volet vers la position d’ouverture de celui-ci, lorsque l’organe mécanique passe de sa position rétracté à sa position déployé.
Dans des modes de réalisation préférés, la deuxième pièce st une porte principale d’un inverseur de poussée, la première pièce est une porte secondaire de l’inverseur de poussée, et l’organe mécanique est un organe d’actionnement configuré pour provoquer le déplacement de la porte secondaire entre la première position et la deuxième position.
Un bord aval de la porte principale présente avantageusement une portion en retrait, et la porte secondaire s’étend avantageusement dans un espace délimité par la portion en retrait, en continuité aérodynamique avec la porte principale.
Dans d’autres modes de réalisation préférés, la première pièce est un capot de soufflante, la deuxième pièce est une structure fixe de la nacelle, et l’organe mécanique est un organe de liaison qui relie le capot de soufflante à la structure fixe.
, déjà décrite, est une demi-vue schématique partielle en section axiale d’un inverseur de poussée de type « quatre barres » d’une nacelle pour aéronef de type connu ;
, déjà décrite, est une demi-vue schématique partielle en section transversale d’une nacelle pour aéronef de type connu, montrant la liaison entre un capot de soufflante et une structure fixe de la nacelle en configuration fermée ;
est vue semblable à la , montrant la liaison entre le capot de soufflante et la structure fixe de la nacelle en configuration ouverte ;
est une vue schématique partielle en section axiale d’un ensemble propulsif pour aéronef, illustrant une nacelle et un turboréacteur de celui-ci ;
est une vue schématique en perspective d’une partie arrière de l’ensemble propulsif de la , illustrant un inverseur de poussée dans une configuration de poussée directe ;
est une vue à semblable à la , montrant l’inverseur de poussée dans une configuration d’inversion de poussée ;
la illustre un exemple d’image reconstruite par l’unité de traitement d’images de l’appareil à partir de l’image holographique brute de la .
Description détaillée Dans la description qui va suivre ainsi que dans l’ensemble de la demande, les termes « entrée », « sortie », « amont », « aval », sont utilisés par référence au sens de circulation du flux d’air atmosphérique contenant les pollens et/ou les moisissures dans l’appareil selon la présente invention.
On a représenté aux figures 1 et 2, un appareil 1 selon l’invention avec la détection de pollens qu’il réalise.
Il comprend tout d’abord un conduit 10 pour faire circuler un flux d’air atmosphérique susceptible de contenir des particules de pollens depuis une entrée d’air 11 jusqu’à une sortie d’air 12. Ce conduit 10 doit être transparent au moins aux longueurs d’ondes des sources d’illumination de l’appareil comme décrit ci-après. Le matériau du conduit 10 peut être du quartz, du verre, ou tout plastique de qualité optique.
A titre d’exemple, le conduit 10 est un tube droit, de section rectangulaire, d’épaisseur de paroi de l’ordre de 1mm et de section interne égale à 7,2x2mm.
Un impacteur virtuel 2 est agencé en aval de l’entrée d’air 11. Il permet à la fois de réduire le débit d’air d’un facteur 10 et de réduire la concentration dans le système de détection des particules p non recherchées d’une taille inférieure à 5µm. L’impacteur virtuel laisse circuler préférentiellement en aval dans le conduit 10 les particules P de taille supérieure à 5µm parmi lesquelles se trouvent les particules à analyser. A titre d’exemple, l’impacteur virtuel 2 peut être le dispositif commercialisé sous la dénomination « PCVI 8100 » par la société Brechtel.
Un dispositif de détection 3 de particules de pollens est agencé autour du conduit 10 et en aval de l’imageur virtuel 2. Ce dispositif 3 comprend un laser 30 à rouge (670nm) qui est adapté pour illuminer le flux d’air Q circulant dans le conduit 10, et une photodiode 31 adaptée pour détecter par diffusion ou par fluorescence le passage de chaque particule de pollens dans le flux d’air illuminé par la source d’illumination. Afin de maximiser la quantité de lumière détectée par la photodiode 31, un miroir parabolique est avantageusement agencé de l’autre côté du conduit 10 symétriquement à la photodiode 31. De préférence, la photodiode 31 utilisée a une grande surface, typiquement de l’ordre de 1cm².
Un microscope sans lentille 4 est agencé autour du conduit 10 et en aval du dispositif de détection 3. Ce microscope sans lentille 4 comprend une diode 40 adaptée pour illuminer le flux d’air Q circulant dans le conduit 10, et un capteur d’image de type CMOS 41, agencé en regard de la diode 40 et relié à la photodiode 31 de sorte à déclencher la prise d’un nombre N d’images holographiques produites par la lumière diffractée par chaque particule de pollens illuminée et détectée, le capteur d’image étant adapté pour enregistrer les N images holographiques. Le capteur d’image CMOS 41 est avantageusement intégré dans une caméra.
Compte-tenu de la vitesse envisagée des pollens dans le conduit, typiquement de l’ordre du m/s, une caméra à haute vitesse est avantageuse pour ne pas avoir de flou sur les images réalisées, qui serait lié au déplacement de chaque particule. Il est aussi possible d’utiliser une caméra en mode multi-acquisition. La caméra peut être une caméra CMOS commercialisée sous la dénomination sous la dénomination « UI-3250CP Monochrome 1600x 1200 pixels » par la société IDS. Un tel mode multi-acquisition permet sur une seule image d’avoir plusieurs vues d’un objet qui se déplace, sans flou associé au mouvement.
A titre d’exemple, la diode 40 est une DEL fibrée à une longueur d’onde de 470nm. La diode 40 est agencée à une distance comprise entre 4 et 12 cm du conduit 10. La caméra intégrant le capteur CMOS 41 est collée contre le conduit 10. Ainsi, du fait de l’épaisseur de paroi de ce dernier, les grains de pollens qui circulent dans le conduit 10 sont distants de 1 à 3 mm du capteur 41.
Enfin, le système comprend une unité de traitement d’images 5 reliée au capteur d’image CMOS 41.
Selon l’invention, comme détaillé ci-après, cette unité 5 est adaptée pour respectivement reconstruire numériquement les N images holographiques, sélectionner parmi les N images reconstruites celle sur laquelle est présente chaque particule de pollen détectée puis identifier, à partir de l’image sélectionnée, chaque particule de pollen en fonction de sa taille et/ou sa morphologie. Pour la reconstruction numérique des images holographiques, on pourra se référer à des algorithmes décrits dans les demandes de brevet WO2017/162985 (étapes 100 à 170) ou WO2016/189257 (étapes 100 à 500).
Tous les composants 10, 2, 3, 4 voire l’unité 5 qui sont compacts peuvent être logés dans un même boitier portable 100. On peut envisager une connexion à distance par protocole de communication sans fil, de type entre les composants 10, 2, 3, 4 et l’unité 5. On peut aussi envisager d’intégrer dans le boitier 100un microprocesseur en lieu et place d’une unité 5 à part entière.
On décrit maintenant un exemple de fonctionnement de l’appareil.
On précise tout d’abord que l’axe longitudinal X du conduit est selon la verticale. Cela permet de réduire les phénomènes de sédimentation des particules et un écoulement en continu.
Etape a/: on réalise une aspiration dans le conduit 10 des particules présentes dans l’atmosphère à un débit de l’ordre de 10L/min.
Ceci pose des difficultés particulières.
Pour obtenir un vide poussé et pérenne dans l’espace intermédiaire, le fluide contenu entre les deux réservoirs doit-être pompé. Toutefois, au fur et à mesure que la pression dans cet espace intermédiaire diminue, l’eau, les graisses, et le fluide contenus dans la matière en contact avec le vide vont s’évaporer.
Le dispositif de suspension peut être réalisé dans un matériau non-métallique, par exemple un plastique, de manière à réduire les transferts thermiques par conduction.
Une solution pour suspendre le réservoir interne au réservoir externe est de suspendre le réservoir interne par le nez. En d’autres termes, le centre du fond interne serait raccordé au centre du fond externe en vis-à-vis par un bloc.
Pour ne pas allonger excessivement le stockage, et pour limiter le volume de l’espace intermédiaire, ce bloc est nécessairement relativement court. De ce fait, il doit impérativement être réalisé en matière plastique, pour limiter la conduction thermique. Cet élément en matière plastique doit être renforcé par des inserts métalliques, pour augmenter ses caractéristiques mécaniques.
Le principal inconvénient des matériaux plastiques est que, lorsqu’ils sont soumis à un vide poussé, ils émettent une grande quantité de composés organiques volatiles (COV), pendant une longue durée, de telle sorte que la stabilisation du vide est très longue à obtenir. Le dégazage des matériaux plastiques est beaucoup plus rapide si le stockage est chauffé pendant l’opération de stabilisation du vide. Dans ce cas, l’utilisation de matières plastiques limite la température de chauffage, du fait que la température maximale que les matériaux plastiques sont susceptibles de supporter est significativement plus basse que celle des autres composants constituant l’unité de stockage.
Au total, la suspension par le nez évoquée ci-dessus n’est performante ni d’un point de vue mécanique ni pour la mise au vide de l’espace intermédiaire.
Ainsi, il existe un besoin pour un stockage d’un fluide cryogénique permettant une stabilisation du vide dans l’espace intermédiaire qui ne soit pas trop longue, et dans lequel les transferts thermiques entre le réservoir externe et le réservoir interne sont maîtrisés.
À cette fin, l’invention porte sur une unité de stockage d’un fluide cryogénique, comprenant :
- un réservoir interne, délimitant intérieurement un volume de réception de fluide cryogénique, le réservoir interne comprenant une partie tubulaire interne ayant un axe central interne, et deux fonds internes fermant la partie tubulaire interne à des extrémités axiales opposées ;
- un réservoir externe, le réservoir interne étant logé dans le réservoir externe, un espace intermédiaire étant ménagé entre le réservoir interne et le réservoir externe, le réservoir externe comprenant une partie tubulaire externe ayant un axe central externe, et deux fonds externes fermant la partie tubulaire externe à des extrémités axiales opposées ; - une isolation thermique agencé dans l’espace intermédiaire;
- un dispositif de suspension du réservoir interne au réservoir externe, comprenant une suspension métallique solidarisant l’un des fonds internes à la partie tubulaire externe, la suspension métallique comprenant au moins un bras, le ou chaque bras comprenant un premier tronçon agencé en vis-à-vis dudit fond interne et rigidement fixé audit fond interne, et un second tronçon engagé entre la partie tubulaire interne et la partie tubulaire externe et rigidement fixée à la partie tubulaire externe.
Ainsi, la suspension est métallique. L’utilisation d’une suspension métallique, et non d’une suspension en matière plastique, fait que la période de stabilisation du vide est considérablement raccourcie. La suspension, du fait qu’elle est constituée de matériaux métalliques, n’émet que de faibles quantités d’eau, de graisse et de gaz pendant la mise au vide de l’espace intermédiaire. Ceci accélère la stabilisation du vide.
Par ailleurs, le ou chaque bras utilisé pour suspendre le réservoir interne au réservoir externe raccorde le fond interne à la partie tubulaire externe. En d’autres termes, il raccorde un point du fond interne à un autre point qui est très décalé radialement et axialement par rapport au point de fixation du fond interne.
Ainsi, la longueur du bras est relativement importante, de telle sorte que les transferts thermiques par conduction sont réduits. En conséquence, il devient possible d’utiliser un matériau métallique et non un matériau plastique pour réaliser les éléments de la suspension.
Par ailleurs, l’écartement entre les fonds interne et externe est typiquement de l’ordre de 150 millimètres avec une suspension par le nez. Dans l’invention, du fait qu’on exploite l’espace situé entre la partie tubulaire interne et la partie tubulaire externe pour loger une partie du ou des bras, le fond interne et le fond externe sont séparés axialement d’une distance comprise entre 60 et 70 millimètres. Ceci permet soit d’augmenter la compacité du stockage, soit de stocker un volume de fluide cryogénique beaucoup plus important dans le même encombrement.
On actionne ensuite la commande 97 pour basculer la valve de commande 90 dans sa seconde configuration, ce qui vient basculer la valve d’engagement 80 dans sa seconde configuration, de sorte que les moteurs hydrauliques 40 sont alimentés par la pompe hydraulique 30, ce qui réalise une mise en service des moteurs hydrauliques 40, et le cas échéant une sortie des pistons du moteur hydraulique 40 de leurs logements dans le cas d’un moteur hydraulique dont les pistons peuvent être rétractés dans leurs logements respectifs pour obtenir une configuration de roue libre, par opposition à une configuration engagée dans laquelle les pistons sont au contact d’une came multilobes ou d’un plateau. L’excédent de pression dans le carter des moteurs hydrauliques 40A et 40B est alors purgé via la restriction 74 et/ou la soupape tarée 75, cette dernière permettant de réinjecter la pression des carters dans le circuit de gavage 60. Les moteurs hydrauliques 40A et 40B étant engagés, et le débit fourni étant sensiblement égal à la vitesse de déplacement du véhicule, le circuit hydraulique ne délivre pas de couple et d’effort de traction sensible. La pression s’établit typiquement vers 80 bar, ce qui définit une situation ou l’assistance est engagée mais en situation d’attente. La consigne peut être donnée pour une pression plus basse, par exemple 40 bar, en situation de décélération ou de freinage du véhicule. Ce contrôle peut être affiné par un ajustement utilisant les données d’un capteur de pression. Ensuite, lorsqu’il est fait appel à l’assistance, une consigne légèrement supérieure à la vitesse d’avancement du véhicule, ou un contrôle en pression vers des pressions plus importantes permet de fournir un effort de traction sensible, ce qui met l’assistance en mode de traction effectif. La pression peut monter typiquement jusqu’à 400 bar. En fonction de la consigne appliquée, on pilote ensuite la cylindrée de la pompe hydraulique 30 et la vitesse de rotation du moteur électrique 10 par exemple comme décrit précédemment notamment en référence aux figures 2 et 3, pour s’adapter au roulage du véhicule.
On comprend que dans le cas où la pompe de gavage 35 est entrainée par un élément distinct, ou indépendamment de la pompe hydraulique 30, la pompe de gavage 35 est alors engagée préalablement à l’engagement ou la mise en cylindrée de la pompe hydraulique 30.
La valve d’engagement 80 dans sa première configuration isole les moteurs hydrauliques 40 de la pompe hydraulique 30. Cela va ainsi provoquer une chute de pression dans le circuit, la pression s’établissant au niveau de la pression de gavage, et le cas échéant cela va produire un effet de rétractation des pistons dans leurs logements. En effet, lorsque la valve d’engagement 80 bascule dans sa première configuration, les moteurs hydrauliques 40 sont entrainés en rotation par les organes de déplacement, typiquement les roues ou les essieux, mais ne sont plus alimentés en pression. Cela entraine alors une montée en pression au refoulement des moteurs hydrauliques 40. Le fluide ainsi refoulé passe par la valve d’engagement 80, et en ressort par le cinquième orifice 85 avant d’être déversé dans le réservoir R via la restriction 72. Du fait de la présence de la restriction 72, une partie du débit va passer par la soupape tarée 73, qui présente typiquement un tarage de l’ordre de 0,3 bar. La soupape tarée 73 étant reliée aux carters des moteurs hydrauliques 40, le débit qui passe par cette soupape tarée 73 va ainsi permettre d’amener l’huile nécessaire dans les carters des moteurs hydrauliques 40 en quantité sensiblement égale de celle qui sort des lignes d’admission et de refoulement des moteurs hydrauliques 40, et ainsi de permettre la rétractation des pistons des moteurs hydrauliques 40 dans leurs logements.
Les moteurs hydrauliques 40A et 40B sont par exemple munis d’éléments de rappel tels que des ressorts, qui tendent à positionner les pistons dans leur configuration rétractée. Ainsi, en l’absence d’une pression appliquée aux orifices d’admission et de refoulement des moteurs hydrauliques 40 qui va faire sortir les pistons de leurs logements, ces derniers sont rétractés, et les moteurs hydrauliques ont une cylindrée nulle.
Dans le cas où la pompe hydraulique 30 est une pompe hydraulique à cylindrée variable, on pilote la cylindrée de la pompe hydraulique 30 pour l’amener à une cylindrée nulle. Le moteur électrique 10 est maintenu à une vitesse de rotation supérieure à la valeur seuil inférieure Vmin.
On arrête ensuite le moteur électrique, ce qui entraine un arrêt de la pompe hydraulique 30, puis le cas échéant on arrête le système de gavage lorsque la pompe de gavage 35 est entrainée par un autre élément.
- la bride radiale de la partie stator comprend au moins un trou d’axe et la partie rotor présente un diamètre radialement externe qui est supérieur au diamètre défini par l’axe du trou de la bride radiale de la partie stator.
- la collerette de l’équipement statorique comporte au moins un trou correspondant et en ce que les organes de fixation sont imperdables et comprennent au moins un écrou serti sur la collerette radiale de l’équipement statorique en regard du trou correspondant, au moins une vis étant retenue dans le trou de la partie stator par une bague de retenue, et des moyens de mise à l’écart de la vis du trou correspondant.
- la partie stator est dotée d’un alésage interne qui est centré sur l’axe longitudinal et qui forme au moins en partie la première canalisation, la deuxième canalisation, annulaire, étant disposée radialement à l’extérieur de la première canalisation et de manière coaxiale avec l’axe longitudinal.
- la partie stator est dotée d’un alésage interne qui est centré sur l’axe longitudinal et qui forme au moins en partie le passage, la première canalisation, annulaire, étant disposée radialement à l’extérieur de l’alésage interne et de manière coaxiale avec l’axe longitudinal et en ce que la deuxième canalisation, annulaire, est disposée radialement à l’extérieur de la première canalisation et de manière coaxiale avec l’axe longitudinal.
- l’équipement de statorique comprend une cavité d’ancrage dans lequel est emmanchée de manière étanche et en aveugle la deuxième extrémité de la partie stator, la cavité d’ancrage débouchant dans une ouverture ménagée dans une face amont de l’organe de stator et comprenant un fond disposé à l’opposé de l’ouverture.
- l’interface de fixation comprend une première paroi qui est disposée à la deuxième extrémité de la partie stator et une deuxième paroi formant un fond de la cavité d’ancrage, la première paroi étant fixée à la deuxième paroi de la cavité d’ancrage via les organes de fixation assurant une liaison axiale qui est alignée avec l’axe de l’alésage interne.
- la partie rotor présente un diamètre radialement externe qui est supérieur ou égal au diamètre externe de l’organe de stator défini par la surface externe, la partie stator s’étendant entre la partie rotor et l’équipement statorique suivant l’axe longitudinal.
- la partie rotor présente un diamètre radialement externe qui est supérieur ou égal au diamètre externe de la bride de la partie stator, la partie stator s’étendant entre la partie rotor et l’équipement statorique suivant l’axe longitudinal.
- des moyens d’étanchéité sont agencés entre la bride et la collerette.
- des moyens d’étanchéité sont agencés entre les canalisations et les conduites.
L’invention concerne également un procédé de montage d’un dispositif de transfert tel que susmentionné dans un organe de turbomachine, le procédé comprenant :
- une étape d’assemblage du dispositif de transfert de fluide dans laquelle la partie stator est insérée dans la partie rotor,
Une technique pour estimer la distance entre deux objets consiste à estimer le temps de propagation (ou temps de vol) d’un signal de radiofréquence (ou signal radio) entre les deux objets.
Le temps de propagation d’un signal radio ou temps de vol entre deux objets peut être estimé selon des techniques différentes. Selon une technique connue, les objets comportent des modules dédiés configurés pour estimer le temps de vol entre objets. En particulier, un premier objet comporte un module configuré pour émettre un signal vers un deuxième objet, et ce deuxième objet comporte un module configuré pour renvoyer ce signal vers le premier objet. Le premier objet connaissant le temps d’émission et de réception du signal, peut estimer le temps de propagation du signal radio entre lui-même et le deuxième objet. Ce type de techniques sont connues comme techniques de calcul de temps d’aller-retour ou calcul de RTT (pour Round-Trip Time ). Les applications installées sur le premier objet peuvent utiliser si nécessaire, le temps de vol estimé entre les deux objets.
La précision du temps de vol estimé par ces techniques peut être plus ou moins optimale en fonction du contexte dans lequel se trouvent les objets.
On connait des techniques d’estimation du temps de vol entre deux objets permettant d’estimer le temps de vol de manière précise. Toutefois, la mise en œuvre de ces techniques étant très couteuse, ces techniques ne peuvent pas être utilisées par des objets connectés utilisés dans tout contexte, par exemple par des objets connectés utilisés dans la vie courante des utilisateurs. En effet, ce type d’objets connectées est largement déployé et étant souvent contraint en ressources.
L’invention propose un procédé d’estimation du temps de vol entre deux objets permettant une estimation optimale du temps de vol et pouvant être utilisé par tout type d’objet, en particulier par des objets n’ayant pas de ressources adéquates pour la mise en œuvre de techniques complexes et couteuses d’estimation du temps de vol.
A cet effet, l’invention vise, selon un premier aspect, un procédé d’estimation du temps de vol entre un premier équipement et un deuxième équipement, comportant les étapes suivants mises en œuvre par le premier équipement :
- réception en provenance du deuxième équipement, d’une information d’émission représentant un intervalle de temps entre l’instant de réception d’un message en provenance dudit premier équipement et l’instant d’émission par ledit deuxième équipement d’un message comportant ladite information d’émission, et
- estimation du temps de vol entre le premier équipement et le deuxième équipement en utilisant l’information d’émission.
Ainsi, le premier équipement, connaissant l’intervalle de temps s’étant écoulé entre la réception d’un message qu’il a envoyé et l’émission par le deuxième équipement du message reçu en provenance du deuxième équipement, il peut estimer de manière concise le temps de vol entre le premier équipement et le deuxième équipement, c'est-à-dire le temps de propagation d’un signal de radiofréquence entre le premier équipement et le deuxième équipement le signal de radiofréquence portant un message. En effet, le premier équipement, connaissant le temps que le deuxième équipement a pris pour émettre le message comportant l’information d’émission, depuis la réception du message en provenance du premier équipement, il a connaissance du temps de vol entre les objets, ou autrement dit du temps de propagation réel des signaux portant respectivement les messages échangés entre les équipements.