INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le sécheur de farine (60) fonctionne sous vide. Entre le décanteur trois phases (12) et le sécheur (60), deux vannes (61) s’ouvrent et se ferment alternativement afin de maintenir le vide dans le sécheur (60). Ces deux vannes (61) ne sont jamais ouvertes en même temps et forment un sas de transfert étanche. Dans cette goulotte (62) arrivent également deux autres produits : le concentrat sortie évaporateur (50) ou de l’eau de colle sortie du décanteur trois phases (12) ; une injection d’antioxydant.
L’ajout d’eau de colle ou de concentrat d’eau de colle n’est pas indispensable pour produire de la farine, mais cela permet d’obtenir une farine de meilleure qualité.
Ajout d’antioxydant dans la farine L’antioxydant est ajouté en amont du séchage de la farine afin de garantir une bonne conservation de celle-ci. Le passage dans le sécheur (60) permet de bien mélanger l’antioxydant à la farine.
La concentration en antioxydant dans la farine après séchage est fixée à 800 ppm. Une pompe d’envoi d’antioxydant pompe l’antioxydant dans un bidon d’antioxydant pour l’envoyer vers la goulotte (62) entre le décanteur trois phases (12) et le sécheur (60). Le débit de la pompe d’antioxydant est réglé par un automate en fonction de la concentration définie et du débit en entrée de sécheur (60). Le débit d’eau de colle et le débit de concentrat sont mesurés par des débitmètres. Le débit de gâteau est estimé par l’automate en fonction du débit de pâte de larves broyées en entrée du décanteur trois phases (12).
Séchage de la farine Le gâteau en sortie du décanteur trois phases (12) présente encore 50% d’humidité. De la même manière le concentrat d’eau de colle est également entre 50 et 70% d’humidité. Une étape de séchage assurée par un sécheur à disques sous vide (60), comportant un rotor sur lequel sont présents des disques tourne dans une enceinte fermée. Ces disques présentent des pelles décrites ci-après.
La vapeur du réseau circule dans les disques pour les chauffer. La vapeur se condense et les condensats vapeur en sortie du sécheur sont envoyés vers la chaudière via le réseau condensats. Il n’y a pas de contact entre la vapeur et la farine.
La farine circule entre les disques. Des pelles situées sur les disques permettent de faire avancer la farine à vitesse plus ou moins élevée en fonction de la forme des pelles.
L’humidité de la farine diminue au fur et à mesure que le produit avance dans le sécheur. L’humidité en entrée est environ entre 50 et 60%, en sortie l’humidité de la farine est entre 5 et 7%. La vitesse des disques est monitorée en continu.
Une prise d’échantillon est située au niveau de la sortie du sécheur (60). Des échantillons de farine sont pris par l’opérateur toutes les 10 ou 20 minutes pour analyse de l’humidité hors ligne sur une balance dessicatrice. Lorsque l’humidité diminue en dessous de 10%, les échantillons sont pris toutes les 5 minutes. Alternativement, un capteur de mesure d'humidité situé dans le sécheur au niveau de la sortie permet de monitorer l'humidité en continu. L'extraction de la farine peut alors se faire automatiquement selon l'humidité.
Une fois l’humidité cible située entre 5% et 7% atteinte, l’opérateur ouvre la vanne qui est située sur la sortie farine du sécheur (60). La forme des pelles situées sur les disques au niveau de la sortie permet de diriger la farine vers la sortie située sur le côté du sécheur. Les pelles sont larges et plates, perpendiculaires aux disques afin de remonter la farine depuis le fond du sécheur vers la sortie.
Quatre types de pelles sont exploitées dans le sécheur, neutres pour le brassage, positives pour l'avancement de la farine, négatives pour améliorer le séchage et les pelles d'extraction pour pousser et extraire la farine du sécheur de farine.
Les buées évaporées de la farine sortent en haut du sécheur (60). Elles sont condensées dans un échangeur à plaques avec de l’eau froide. Cette eau est refroidie dans un aéro-refroidisseur situé sur le toit du bâtiment de transformation. En sortie du condenseur, les condensats sont séparés des buées non condensées et réutilisés ou envoyés aux eaux usées.
Les buées non condensées sont aspirées par une pompe à vide qui permet de faire le vide dans le sécheur. Le vide est de 400 mbar. A cette pression, la température d’ébullition de l’eau est de 75°C. Cela permet d’avoir une température relativement basse dans le sécheur afin de préserver les qualités de la farine, et notamment de ne pas dégrader la digestibilité.
Le sécheur (60) est isolé des équipements en amont et en aval qui ne sont pas sous vide. En amont du sécheur (60), l’isolement est fait par les 2 vannes qui ne peuvent pas être ouvertes simultanément. En aval, une écluse permet de faire étanchéité.
Ā (m) est la matrice adjointe de A (m) ,
E est une matrice diagonale de dimensions N p x N p dont la diagonale contient les quantités e 1 , …, e i , …, e Np indicatives d’une activité sonore respectivement associées aux différents points de l’ensemble de points, autrement dit :
E = diag ( e 1 , …, e i , …, e Np ), et
Σ est une matrice de régularisation qui modélise la présence d’une composante diffuse du champ sonore.
Dans le cas où les signaux s (m) sont des signaux ambisoniques (d’ordre L) comme décrit ici, les fonctions de transfert du point de position r i au point où est située l’antenne A m peuvent s’exprimer (quelle que soit la fréquence considérée) comme suit :
où Y l k est la fonction harmonique sphérique d’ordre l et de degré k, et où Ω i (m) est la direction dans laquelle se trouve le point concerné de l’ensemble de points (de coordonnées r i ) par rapport au point où est situé l’antenne A m concernée.
De même, pour obtenir des signaux transformés t (m) au format ambisonique d’ordre L’, les fonctions de transfert du point de position r i au point d’estimation U peuvent s’exprimer (quelle que soit la fréquence considérée) :
où Y l k est comme ci-dessus la fonction harmonique sphérique d’ordre l et de degré k, et où Φ i est la direction dans laquelle se trouve le point concerné de l’ensemble de points (de coordonnées r i ) par rapport au point d’estimation U.
On remarque que l’ordre L’ précité est lié à la dimension N U du vecteur des signaux estimés s (U) par la relation : N U = (L’+1) 2 . En pratique, on peut avoir L = L’ et ainsi N U = N m , par exemple pour toutes les antennes A m , c’est-à-dire que le nombre de signaux estimés s (U) peut être égal au nombre des signaux s (m) représentatifs du champ sonore issus de chaque antenne A m .
Dans le cas de signaux ambisoniques utilisant la normalisation N3D, la matrice de régularisation Σ peut s’écrire comme suit : Σ = σ. I , où I est la matrice identité et σ un facteur de régularisation (réel et strictement positif).
Le procédé de la se termine alors par une étape E10 de mélange des signaux transformés t (1), t(2), t(m), t(M), par exemple par sommation pondérée de ces différents signaux transformés t(1), t(2), t(m), t(M), afin d’obtenir les signaux estimés s(U).
Les poids g 1 , g 2 , g m , g M respectivement associés aux signaux transformés t (1) , t (2) , t (m) , t (M) dans cette somme pondérée dépendent par exemple des positions du point d’estimation et des différentes antennes A 1 , A 2 , A m , comme expliqué ci-dessous.
Comme déjà indiqué, les signaux estimés recherchés s (U) (signaux représentatifs du champ sonore au point U) sont par exemple calculés comme suit :
Dans le cas où l’espace E considéré est tridimensionnel et où l’étape de sélection E6 a été mise en œuvre pour sélectionner les antennes A m dont les positions forment un tétraèdre dont le volume comprend le point d’estimation U (seuls les signaux transformés t (m) associés aux antennes A m sélectionnées étant alors utilisés dans la somme pondérée), les poids g m sont par exemple déterminés en fonction de la position relative du point d’estimation U et de chacune des antennes A m sélectionnées.
Si on note r (1) , r (2) , r (3) , r (4) les vecteurs de coordonnées (tridimensionnelles) des positions respectives des 4 antennes A 1 , A 2 , A 3 , A 4 formant le tétraèdre susmentionné, on peut utiliser les poids définis comme suit :
[g 1 , g 2 , g 3 ] T = T -1 ( r (U) – r (4) )
Avantageusement, le dissipateur thermique 23 comprend un support 23a circulaire qui s’étend radialement depuis une périphérie externe 161 jusqu’à une extrémité interne 162 du premier palier pour former avec ledit premier palier 16 la première partie 39 de la chambre de refroidissement 37.
Avantageusement, le dissipateur thermique 23 comprend au moins une cavité 21, six dans les exemples considérés, dans lesquelles sont logés les condensateurs 27. Les cavités 21 font saillie à l’intérieur de la première partie 39 de la chambre de refroidissement 37. En d’autres termes les cavités 21 et la première partie 39 se chevauchent axialement. De préférence, l’au moins une cavité 21, toutes les cavités 21 dans les exemples considérés, sont aptes à être entourées d’un liquide. Ainsi, selon la présente invention, grâce à la cavité 21 en saillie à l’intérieur de la première partie de la chambre de refroidissement 39, le composant de puissance 22 est apte à être refroidi sur 360°.
La forme de chaque cavité est adaptée au composant de puissance 22 qu’elle reçoit. Ainsi, les cavités 21 recevant un condensateur 27 présentent une forme de cylindre. Si les cavités 21 devaient recevoir un module de puissance 28, elles pourraient présenter une forme rectangulaire.
Avantageusement, chaque cavité 21 se compose d’un fond 21a et d’au moins une face latérale 21b. Lorsque la cavité est sous forme cylindrique, elle se compose d’un fond 21a et d’une face latérale 21b qui s’étend sur 360°. Lorsque la cavité est sous forme rectangulaire par exemple, elle se compose d’un fond 21a et de quatre faces latérales 21b.
Avantageusement, la cavité 21 est au contact du liquide passant dans la première partie 39 de la chambre de refroidissement 37 par l’intermédiaire de son fond 21a et par au moins une face latérale 21b, de préférence toutes ses faces latérales 21b lorsque la cavité en comporte une pluralité de manière à refroidir le composant de puissance 22 logé dans ladite cavité 21 sur 360°.
Par refroidissement sur 360° degrés, on entend donc au sens de la présente invention, définir un refroidissement sur chacune des faces latérales 21b que la ou les faces forment un cylindre, un rectangle ou tout autre forme.
Dans les exemples considérés, les condensateurs sont maintenus dans les cavités 21 du dissipateur thermique 23 au moyen d’une résine thermiquement conductrice permettant d’assurer une conductivité thermique entre le condensateur 27 et le dissipateur 23. Les composants de puissance 22, de préférence les condensateurs 27, sont ainsi en contact avec le dissipateur thermique 23 pour évacuer leurs calories.
La première partie de la chambre de refroidissement 39 s’étend de manière radiale, c’est-à-dire que sa dimension radiale est supérieure à sa dimension axiale. La deuxième partie de la chambre de refroidissement 40 s’étendant elle de manière axiale.
Avantageusement, l’ensemble électronique comprend une carte de circuit imprimée 29 qui s’étend sur le dissipateur thermique 23. De préférence, la carte de circuit imprimé 29 s’étend sur au moins toute la hauteur radiale du dissipateur thermique. De préférence, la carte de circuit imprimé 29 est au contact du dissipateur thermique 23 au niveau de sa périphérie externe et de son extrémité interne.
Avantageusement, la carte de circuit imprimée 29 et le dissipateur thermique 23 sont en contact par l’intermédiaire d’une résine thermiquement conductrice.
Avantageusement, le dissipateur thermique 23 et le carter 15, en particulier le premier palier 16, comprennent respectivement une première et deuxième série de fentes 60, 61 disposées en en regard l’une de l’autre pour le passage des barres conductrice d’alimentation 23a de bobinages du stator.
Comme cela est visible sur la , le dissipateur thermique 23 comprend une pluralité d’excroissances 25, telles que des plots ou ailettes, aptes à augmenter la turbulence du liquide.
Dans les exemples considérés, et en particulier sur les figures 1 et 4, on peut apercevoir qu’un organe de roulement 56 est logé dans le logement 46 de la paroi transversale 16a du premier palier 16. L’organe de roulement 56 est ainsi refroidi par la première de chambre de refroidissement 39 par conduction.
L’organe de roulement peut être en contact direct ou indirect avec le premier palier 16. Lorsque le contact est direct, c’est-à-dire qu’il n’existe aucune autre pièce intermédiaire entre l’organe de roulement 56 et le premier palier 16, c’est une bague extérieur 56e de la l’organe de roulement 56 qui est en contact direct avec le premier palier 16. Lorsque le contact est indirect comme cela est le cas dans les exemples considérés, il existe une seule pièce entre le palier 16 et la bague extérieure 56e.
De préférence, la pièce intermédiaire est une bague cylindrique 57 en acier ou en plastique de manière à assurer la conduction thermique entre l’organe de roulement 56 et le premier palier 16.
De préférence, l’agencement d’au moins un ensemble piézoélectrique en amont du transformateur électrique permet de réduire, voire de supprimer, la composante continue éventuelle aux bornes de l’enroulement primaire du transformateur électrique, et d’améliorer alors encore son fonctionnement.
L’homme du métier observera qu’un transformateur électrique seul, sans être combiné à un ou plusieurs ensembles piézoélectriques, ne permet de faire qu’un rapport de tension fixe entre l’entrée et la sortie. Pour pouvoir ajuster librement la tension de sortie, il est possible de rajouter un élément inductif (type convertisseur LLC, dual bridge).
Néanmoins, le système de conversion selon l’invention combinant avec le transformateur électrique au moins un ensemble piézoélectrique offre l’avantage de présenter moins de pertes (facteur de qualité plus élevé) et d’être plus compact (plus grande densité d’énergie stockable par unité de volume) et aussi de pouvoir supporter une composante continue de tension.
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, le système électronique de conversion d’énergie comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- chaque ensemble piézoélectrique est connecté entre un premier interrupteur et un enroulement primaire ou bien entre un deuxième interrupteur et un enroulement secondaire ;
- chaque enroulement est connecté à au moins un ensemble piézoélectrique ou bien présente entre ses extrémités une tension de valeur moyenne sensiblement nulle sur un cycle respectif de résonance, le dispositif de pilotage étant alors configuré pour commander les interrupteurs de l’ensemble de commutation connecté audit enroulement de manière à obtenir ladite tension de valeur moyenne sensiblement nulle ;
- le convertisseur comprend plusieurs ensembles piézoélectriques, et chaque enroulement est connecté à au moins un ensemble piézoélectrique ;
- le convertisseur comprend un seul ensemble piézoélectrique connecté à un enroulement respectif, et le ou chaque autre enroulement présente entre ses extrémités une tension de valeur moyenne sensiblement nulle sur un cycle respectif de résonance ;
- au moins un premier ensemble de commutation est en forme d’un premier pont de commutation comportant au moins une première branche de commutation, chaque première branche de commutation étant connectée entre deux bornes d’application d’une tension d’entrée respective et comportant au moins deux premiers interrupteurs connectés en série et reliés entre eux en un premier point milieu ;
chaque premier ensemble de commutation étant de préférence en forme d’un premier pont de commutation respectif ;
- au moins un premier ensemble de commutation comporte deux premières branches de commutation ;
chaque premier ensemble de commutation comportant de préférence deux premières branches de commutation ;
- un ensemble piézoélectrique est connecté entre un premier point milieu et un enroulement primaire respectif ;
- au moins un deuxième ensemble de commutation est en forme d’un deuxième pont de commutation comportant au moins une deuxième branche de commutation, chaque deuxième branche de commutation étant connectée entre deux bornes de fourniture d’une tension de sortie respective et comportant au moins deux deuxièmes interrupteurs connectés en série et reliés entre eux en un deuxième point milieu ;
chaque deuxième ensemble de commutation étant de préférence en forme d’un deuxième pont de commutation respectif ;
- au moins un deuxième ensemble de commutation comporte deux deuxièmes branches de commutation ;
chaque deuxième ensemble de commutation comportant de préférence deux deuxièmes branches de commutation ;
- un ensemble piézoélectrique est connecté entre un deuxième point milieu et un enroulement secondaire respectif ;
- un enroulement comporte, entre ses extrémités, au moins un point intermédiaire connecté à un ensemble de commutation respectif ou bien à une borne respective d’application de tension d’entrée ou de fourniture de tension de sortie ;
- le convertisseur comprend un couple d’ensembles piézoélectriques connectés à un même enroulement respectif, et en outre un interrupteur complémentaire connecté directement entre des extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques, lesdites extrémités reliées directement entre elles via l’interrupteur complémentaire étant connectées à un même ensemble de commutation respectif ;
- le convertisseur comprend un couple d’ensembles piézoélectriques connectés à un même enroulement respectif, et en outre un circuit d’aide à la commutation connecté entre des extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques, lesdites extrémités reliées entre elles via le circuit d’aide à la commutation étant connectées à un même ensemble de commutation respectif, le circuit d’aide à la commutation étant configuré pour, via la circulation d’un courant préalablement reçu, décharger une capacité parasite d’au moins un interrupteur de l’ensemble de commutation respectif auquel il est connecté, et respectivement charger au moins une capacité parasite d’un autre interrupteur dudit ensemble de commutation ;
- le circuit d’aide à la commutation comporte un élément choisi parmi le groupe consistant en : une inductance ; un premier ensemble formé d’une inductance et d’une diode connectées en série ; un deuxième ensemble formé d’une inductance et d’un condensateur connectés en série ; et un élément piézoélectrique additionnel ;
le circuit d’aide à la commutation étant de préférence constitué d’un élément choisi parmi ledit groupe ;
l’inductance étant de préférence encore en forme d’une inductance parasite de l’enroulement respectif auquel est connecté le couple d’ensembles piézoélectriques ;
- le transformateur électrique est un transformateur à air ou un transformateur magnétique, le transformateur magnétique comportant en outre un noyau magnétique, chaque enroulement étant alors agencé autour du noyau ;
le transformateur électrique étant par exemple un autotransformateur ;
- le convertisseur d’énergie électrique est configuré pour délivrer plusieurs tensions de sortie distinctes et comporte plusieurs deuxièmes ensembles de commutation, N étant un nombre entier supérieur ou égal à 2 ; et
- le convertisseur d’énergie électrique est configuré pour convertir plusieurs tensions d’entrée distinctes et comporte plusieurs premiers ensembles de commutation, E étant un nombre entier supérieur ou égal à 2.
la est une représentation schématique d’un système électronique de conversion d’énergie électrique selon l’invention, comprenant un convertisseur d’énergie électrique et un dispositif électronique de pilotage dudit convertisseur, le convertisseur étant configuré pour délivrer N tension(s) de sortie à partir de E tension(s) d’entrée, et comportant E premier(s) ensemble(s) de commutation, chacun étant associé à une tension d’entrée respective et comportant au moins deux premiers interrupteurs, chaque premier interrupteur étant connecté à une borne d’application de la tension d’entrée respective ; N deuxième(s) ensemble(s) de commutation, chacun étant associé à une tension de sortie respective et comportant au moins deux deuxièmes interrupteurs, chaque deuxième interrupteur étant connecté à une borne de fourniture de la tension de sortie respective ; au moins un ensemble piézoélectrique, chacun étant connecté à un interrupteur parmi les premiers et deuxièmes interrupteurs ; et en outre un transformateur électrique comportant au moins un enroulement primaire et au moins un enroulement secondaire, chaque enroulement primaire étant relié à un premier ensemble de commutation, chaque enroulement secondaire étant relié à un deuxième ensemble de commutation, et chaque ensemble piézoélectrique est connecté entre un interrupteur et un enroulement respectifs ;
E et N étant ici chacun égal à 1, le premier ensemble de commutation étant en forme d’un premier pont avec deux premières branches comportant chacune deux premiers interrupteurs, le deuxième ensemble de commutation étant en forme d’un deuxième pont avec deux deuxièmes branches comportant chacune deux deuxièmes interrupteurs, et le convertisseur comportant quatre ensembles piézoélectriques, chacun étant connecté à un point milieu d’une branche respective ;
la est une vue analogue à celle de la , avec deux ensembles piézoélectriques, chacun étant connecté à un point milieu d’une première branche respective ;
En configuration de fonctionnement, le verrou 50 est positionné de façon à autoriser les commutateurs 23 à être déplacés entre la configuration d’isolement et la configuration de conduction, notamment sur commande de l’unité de commande électronique 30, et autorise l’appareil de commutation auxiliaire 40 à évoluer entre la configuration de conduction et la configuration d’isolement. L’appareil de commutation auxiliaire 40 étant préférentiellement normalement fermé, il est automatiquement en configuration de conduction lorsqu’il n’est pas maintenu en configuration d’isolement par le système de consignation, de sorte que, en configuration de fonctionnement, l’unité de commande électronique 30 est active pour commander les appareils 20.
On prévoit également que, lorsque les commutateurs 23 sont en configuration de conduction, le système de consignation est nécessairement en configuration de fonctionnement. Dans cette configuration de fonctionnement, par l’intermédiaire des commutateurs 23 en configuration de conduction, les électro-actionneurs 28 empêchent mécaniquement le système de consignation d’être mis en configuration de consignation, en empêchant mécaniquement un déplacement du verrou 50. Cela évite qu’un technicien puisse mettre le système de consignation en configuration de consignation par actionnement du verrou 50, alors que l’alimentation électrique de puissance délivre une puissance électrique aux unités 138. En revanche, en configuration d’isolement, les électro-actionneurs 28, par l’intermédiaire des commutateurs 23, autorisent mécaniquement le verrou 50 à être déplacé pour que le système de consignation puisse basculer en configuration de consignation.
Une description plus détaillée de la structure du système de consignation est exposée ci-après, pour le mode de réalisation des figures 4 à 12.