INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En particulier, chaque groupe LG, RG peut comprendre au moins quatre électrodes indépendantes pour notamment pouvoir effectuer un IPG dans le pied (deux électrodes connectées à la source de courant alternatif 560 et deux électrodes connectées au voltmètre 562). Dans un autre mode de réalisation, chaque groupe LR, RG peut comprendre au moins deux électrodes indépendantes (pour effectuer un ESC avec anode/cathode et une électrode haute impédance, ou pour effectuer un BIA ou un IPG entre les jambes), ou trois électrodes indépendantes.
Dans un mode de réalisation, la station de mesure 100 comprend une pluralité de surfaces conductrices (les chemins conducteurs d’électricité décrits précédemment) permettant de mesurer la conductance de la peau (mesure ESC, pour notamment effectuer un ESC), notamment celle de la peau sous les pieds. Sur la , ces surfaces conductrices prennent la forme de bandes parallèles L1 à L17 et R2 à R18. En particulier, la base 102 comprend deux groupes de chemins conducteurs d’électricité (aussi appelés électrodes) : un premier groupe d’électrode LG, qui est positionné sur une partie gauche de la base 102 en utilisation normale (appelé groupe gauche, mais ce terme ne doit pas être interprété limitativement pour un pied gauche uniquement), et un deuxième groupe d’électrodes RD, qui est positionné sur une partie droite de la base 102 en utilisation normale (appelé groupe droite, mais ce terme ne doit pas être interprété limitativement pour un pied gauche uniquement). En particulier, un utilisateur pourrait monter à l’envers sur la base 102 (pied gauche sur le groupe droit RG et pied droit sur le groupe gauche LG). Les figures 1 et 6 illustrent un exemple d’un mode de réalisation des groupes droite et gauche LG, RG. Les deux groupes d’électrodes LG, RG sont espacés l’un de l’autre d’une distance comprise par exemple entre 0,1cm et 0,5cm.
Selon un mode de réalisation, le joint d’étanchéité présente une épaisseur inférieure ou égale à 130 %, de préférence à 120%, de l’épaisseur de celle des deux premières nervures qui présente l’épaisseur la plus élevée, ou inférieure ou égale à 130 %, de préférence à 120% des épaisseurs des premières nervures. Cela permet de s’assurer que le joint s’écrase bien jusqu’à ce qu’il y ait contact entre les plaques d’un assemblage.
Selon un mode de réalisation, le premier guide d’écoulement étant destiné à guider l’écoulement d’un réactif du réacteur électrochimique, la nervure qui, parmi les deux premières nervures, délimite un pourtour intérieur d’une zone d’intérêt sur laquelle s’étend, ou est destiné à s’étendre, le premier guide d’écoulement, ou en vis-à-vis de laquelle est destiné à s’étendre le premier guide d’écoulement, comprend des premiers retraits de matière ouverts vers ladite zone d’intérêt et/ou des premiers ergots s’étendant vers ladite zone d’intérêt, chaque premier retrait de matière et chaque premier ergot étant d’une forme et de dimensions les prédestinant à coopérer étroitement avec un deuxième ergot et un deuxième retrait de matière, respectivement, chaque deuxième ergot s’étendant depuis un pourtour extérieur d’une couche de diffusion gazeuse ou chaque deuxième retrait de matière étant ouvert vers l’extérieur d’une couche de diffusion gazeuse, la couche de diffusion gazeuse étant destinée à venir en regard d’au moins une partie de la première face du substrat, de sorte à contacter ledit au moins un premier guide d’écoulement, par exemple en étant comprimée. Cela permet d’aider au positionnement et au maintien mécanique de la couche de diffusion gazeuse relativement au substrat selon le premier aspect de l’invention.
Selon un exemple, au moins un premier retrait de matière s’étend sur toute une dimension transversale de ladite nervure.
Sont énoncées ci-après des caractéristiques optionnelles du deuxième aspect de l’invention qui peuvent éventuellement être utilisées en association ou alternativement.
Le deuxième aspect de l’invention peut concerner une plaque bipolaire ou un réacteur électrochimique comprenant au moins un substrat selon l’un quelconque des exemples et modes de réalisation précédemment mentionnés.
Selon un exemple, le réacteur électrochimique selon le deuxième aspect de l’invention peut comprendre en outre une couche de diffusion gazeuse située en regard d’au moins une partie de la première face du substrat de sorte à contacter ledit au moins un premier guide d’écoulement, par exemple en étant comprimée ; le premier guide d’écoulement est destiné à guider l’écoulement d’un réactif du réacteur électrochimique ; et la nervure qui, parmi les deux premières nervures, délimite un pourtour intérieur d’une zone d’intérêt sur laquelle s’étend, ou est destiné à s’étendre, le premier guide d’écoulement, ou en vis-à-vis de laquelle est destiné à s’étendre le premier guide d’écoulement, comprend des premiers retraits de matière ouverts vers ladite zone d’intérêt et/ou des premiers ergots s’étendant vers ladite zone d’intérêt, chaque premier retrait de matière et chaque premier ergot étant d’une forme et de dimensions les prédestinant à coopérer étroitement avec un deuxième ergot et un deuxième retrait de matière de la couche de diffusion gazeuse, respectivement, chaque deuxième ergot s’étendant depuis un pourtour extérieur de la couche de diffusion gazeuse et chaque deuxième retrait de matière étant ouvert vers l’extérieur de la couche de diffusion gazeuse.
Selon un exemple, au moins un premier retrait de matière s’étend sur toute une dimension transversale de ladite nervure, de sorte que la couche de diffusion gazeuse contacte le joint d’étanchéité au niveau dudit au moins un premier retrait de matière, la couche de diffusion gazeuse se trouvant ainsi solidarisée, par exemple collée, au substrat.
Le troisième aspect de l’invention concerne un procédé de fabrication d’un joint d’étanchéité pour réacteur électrochimique tel qu’introduit plus haut.
Sont énoncées ci-après des caractéristiques optionnelles du troisième aspect de l’invention qui peuvent éventuellement être utilisées en association ou alternativement.
Selon un exemple, le dépôt des premières nervures est réalisé de sorte à ce qu’une dimension transversale des premières nervures soit comprise entre 0,5 mm et 3 mm, de préférence entre 0,5 mm et 1,5 mm.
Selon un exemple, le dépôt des premières nervures est réalisé de sorte à ce qu’une dimension transversale de chaque gorge entre deux premières nervures soit compris entre 0,5 mm et 3 mm, de préférence entre 0,5 mm et 1,5 mm.
Selon un exemple, le dépôt de la couche à base d’un matériau d’étanchéité est réalisé de sorte que l’épaisseur du joint d’étanchéité est inférieure ou égale à 130 %, de préférence à 120%, de l’épaisseur de celle des deux premières nervures qui présente l’épaisseur la plus élevée, ou inférieure ou égale à 130 %, de préférence à 120%, des épaisseurs des premières nervures.
Selon un mode de réalisation, le dépôt des premières nervures comprend au moins une étape d’impression par sérigraphie desdites premières nervures.
Selon un mode de réalisation, le dépôt de la couche à base d’un matériau d’étanchéité comprend la mise en œuvre d’au moins une technique parmi la dispense (ou « dispensing » selon la terminologie anglo-saxonne), la sérigraphie et la pulvérisation (ou « spraying » selon la terminologie anglo-saxonne).
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend en outre, suite à l’étape de dépôt des premières nervures, au moins l’une parmi une étape de réticulation des premières nervures et une étape de séchage des premières nervures.
Selon un exemple, le matériau d’étanchéité est à base de l’un au moins parmi : une résine époxy, le silicone, un polyuréthane, le caoutchouc nitrile, un fluorocarbone et l’éthylène-propylène-diène monomère (EPDM).
- la illustre la structure simplifiée d’un récepteur selon un mode de réalisation de l’invention, et
Un système de transmission 1 selon l’invention comprend un émetteur 2 et un récepteur 3, en communication via un canal 4. L’émetteur 2 comprend antennes d’émission 5 ( . Le récepteur 3 comprend antennes de réception 6 ( .
L’invention se focalise sur la remontée d’informations du récepteur 3 vers l’émetteur 2, ce par quoi l’émetteur peut mettre en œuvre une technique d’émission basée sur les informations remontées. Plus précisément, l’invention vise une approche hybride dans laquelle le récepteur évalue plusieurs techniques d’acquisition de la connaissance du canal en émission, CSI (« channel state information »), dont au moins une basée sur une compression de la matrice de covariance de l’interférence.
On note par ailleurs que le nombre de couches spatiales que peut recevoir un récepteur ne peut excéder min( , ). Dans le cas d’une seule antenne de réception au récepteur, celui-ci ne peut recevoir qu’une seule couche spatiale, ou autrement dit RI=1. Dans la norme LTE (4G) le nombre d’antennes de réception d’un terminal dit « smart phone » est au moins de deux tandis que pour la norme NR, le nombre d’antennes de réception pour ce type de terminal est spécifié à au moins quatre antennes pour certaines bandes (3.5GHz n77/78). Pour les stations de base, le nombre d’antennes d’émission n’a cessé de croitre pour atteindre jusqu’à 64 antennes en massive MIMO. A noter qu’une antenne dans ce contexte est une chaine RF incluant une conversion numérique vers analogique et vice versa. Ainsi, le nombre d’éléments rayonnants peut être supérieur au nombre d’antennes. Si le nombre d’antennes d’émission et de réception (ou « transceiver units ») est le même au niveau de la station de base, ce n’est pas le cas pour les mobiles qui peuvent avoir un nombre d’antennes d’émission inferieur au nombre d’antennes de réception, typiquement deux antennes d’émission pour quatre antennes de réception. Toutefois, le terminal peut envoyer des signaux de référence depuis ses quatre antennes de réception, même dans cette configuration typique, grâce à la technique dite « antenna switching » (la chaine RF est basculée sur un autre élément rayonnant).
Il est maintenant fait référence à la , qui illustre un procédé de communication selon un mode de réalisation de l’invention.
Le procédé de communication, réalisé par le récepteur 3, comprend une étape EST1 d’estimation 10 d’une matrice de covariance de l’interférence 12, une étape SEL1 de sélection 20 d’une technique d’acquisition de CSI 22 et une étape TR de transmission 30 d’au moins une information relative à ladite technique d’acquisition 22 à l’émetteur 2.
La matrice de covariance de l’interférence 12 estimée au cours de l’étape EST1 est représentative de la structure spatiale de l’interférence en réception.
Si l’on considère un récepteur avec une seule antenne de réception, l’interférence provient par exemple de l’utilisation de plusieurs antennes d’émission au niveau de l’émetteur.
Dans ce cas avec une seule antenne de réception, la matrice de covariance de l’interférence 12 est un scalaire.
Conformément à l'invention, lorsque l'appareil 1 se trouve dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , l'élément chauffant 4 présente une première température superficielle (c’est-à-dire une température de surface) dont la valeur est au moins égale à 110 °C, tandis que ledit flux de vapeur d'eau présente un débit massique dont la valeur est au moins égale à 0,5 gramme par minute (g/min).
Cela signifie que dans le mode de fonctionnement opérationnel en question, la surface de l'élément chauffant 4, qui est destiné à venir au contact des cheveux lors de l'engagement de ces derniers par la tête 3, présente en surface une température, correspondant à ladite première température superficielle, dont la valeur est supérieure ou égale à 110 °C. Simultanément, le flux de vapeur d'eau émis par l'appareil de coiffure 1, de préférence au niveau de la tête 3, présente un débit massique dont la valeur est supérieure ou égale à 0,5 g/min.
Selon la variante de la , dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur du débit massique correspond à une valeur non nulle sensiblement constante, unique. En d’autres termes, l’appareil 1 est avantageusement pourvu d’un système de commande configuré pour maintenir ledit débit massique sensiblement constant, fixe, pendant toute la durée pendant laquelle ledit appareil 1 est placé en état de fonctionnement opérationnel E N par ledit système de commande. En d’autres termes, lors du fonctionnement opérationnel E N, c’est-à-dire lors du régime stationnaire ou régime de croisière de l’appareil 1, l’utilisateur bénéficie d’un débit de vapeur constant et continu, tant que l’appareil est alimenté en énergie électrique et tant que le réservoir 60 contient encore du liquide à vaporiser.
Selon une variante alternative, illustrée à la , et qui correspond par exemple à un flux de vapeur pulsé, la valeur dudit débit massique est au contraire variable dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , et peut par exemple affecter alternativement une valeur minimale (qui peut être nulle) ou une valeur maximale , et de préférence de manière cyclique, périodique, selon des séquences de durées prédéfinies. Dans ce cas de figure, la valeur dudit débit massique correspond à une valeur moyenne, qui est inférieure à la valeur maximale Vmax mais supérieure à la valeur minimale Vmin.
Le débit massique précité est avantageusement déterminé en calculant la différence de masse du réservoir 60 pendant une durée prédéterminée en mode de fonctionnement opérationnel E N . En d’autres termes, on utilise avantageusement la pesée et la mesure du temps pour déterminer le débit massique. La masse et la différence de masse du réservoir 60 peuvent être déterminées facilement et avec précision avec des instruments de pesage courants, en effectuant plusieurs mesures dont les résultats sont par exemple moyennés. En pratique, le réservoir 60 rempli de liquide (de préférence, d’eau) est pesé. La balance est ensuite tarée avant de retirer le réservoir 60 du plateau de la balance. Puis, après le test (appareil 1 fonctionnant en mode de fonctionnement opérationnel E N pendant une durée prédéterminée, par exemple égale à deux minutes), le réservoir 60 - qui contient maintenant moins d'eau - est pesé à nouveau sur la balance déjà tarée. Ceci permet donc de mesurer la différence de poids/masse avant et après le test comme une valeur négative. Bien entendu, on utilisera dans ce cas une balance adaptée au pesage différentiel, permettant de mesurer une valeur différentielle négative, ce qui est le cas de la plupart des balances de laboratoire disponibles. Le recours à un pesage différentiel comme décrit ci-avant, s’il s’avère particulièrement simple et pratique, n’est bien entendu pas la seule possibilité pour déterminer le débit massique et on pourra utiliser des méthodes mettant en œuvre d’autres types de capteur. On notera enfin et par ailleurs que pour un liquide tel que l’eau, dont la densité est connue et constante, une mesure de la masse reflète une mesure du volume. Par conséquent, une mesure de la masse d’eau liquide déplacé par une pompe en un temps donné (masse par unité de temps) est également équivalente à une mesure du débit (volume par unité de temps) de la pompe. Dans le cas où, en mode de fonctionnement opérationnel E N , le flux de vapeur est pulsé, de sorte que ledit débit massique varie de façon cyclique, périodique, selon par exemple un motif en créneaux, on pourra le cas échéant mesurer une valeur moyenne et / ou par exemple exclure des mesures les périodes de temps correspondant sensiblement à une absence de flux.
Le recours au couple spécifique température / débit exposé dans ce qui précède conduit à des résultats remarquables notamment en termes d'embellissement des cheveux, et plus particulièrement en matière de réduction de défauts et d’amélioration de la brillance, comme cela ressortira plus en détails de ce qui suit.
De préférence, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , ladite valeur de ladite première température superficielle de l'élément chauffant 4 est au moins égale à 120 °C, et est avantageusement comprise entre 120 °C et 200 °C. De façon encore plus préférentielle, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur de ladite première température superficielle est comprise entre 130 °C et 170 °C, de préférence entre 140 °C et 160 °C, par exemple sensiblement égale à 150 °C.
Dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur dudit débit massique est quant à elle avantageusement comprise entre 0,5 g/min et 3 g/min, et de façon encore plus préférentielle entre 0,5 g/min et 1,1 g/min, et est par exemple sensiblement égale à 0,8 g/min. Au-delà des avantages conférés par un tel débit massique de vapeur sur l’aspect des cheveux, comme cela sera détaillé par la suite, une telle plage de débit garantit une autonomie tout à fait intéressante pour l’appareil de coiffure 1 sans avoir à le doter d’un réservoir 60 trop volumineux. Ainsi, un tel débit ne consomme pas trop de liquide du réservoir de sorte à conférer une autonomie suffisante pour permettre à un utilisateur de réaliser au moins un, voire plusieurs cycles de coiffure sans avoir à remplir de nouveau le réservoir 60.
De façon particulièrement préférentielle, des résultats tout à fait probants ont été obtenus lorsque, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur de ladite première température superficielle est égale à 150 °C ± 20 °C, préférentiellement 150 °C ± 10 °C, en association avec un débit massique de vapeur d'eau dont la valeur est égale à 0,8 g/min ± 0,3 g/min.
Afin de garantir un résultat sensiblement constant et systématique, l'appareil de coiffure 1 est conçu pour que, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , les valeurs desdits première température superficielle de l'élément chauffant 4 et débit massique du flux de vapeur (de préférence de vapeur d'eau) soient avantageusement fixes, c'est-à-dire qu'elles ne sont de préférence pas modifiables, notamment par l'utilisateur. En d'autres termes, l'appareil de coiffure 1 est avantageusement dépourvu de moyens de réglage permettant de régler ou d'ajuster l'une et / ou l'autre desdites valeurs desdits première température superficielle et débit massique du flux de vapeur d'eau. Cela permet de proposer à l’utilisateur un appareil de coiffure 1 parfaitement optimisé pour lui offrir le meilleur soin, le meilleur aspect, pour ses cheveux, et notamment leur douceur, leur souplesse, leur brillance, ainsi que leur état de surface. En outre, l’appareil de coiffure 1 peut ainsi être utilisé de façon optimale par un utilisateur dépourvu de connaissance particulière en matière de soin ou d’embellissement des cheveux.
Avantageusement, pendant le mode de fonctionnement transitoire E T , le débit massique du flux de vapeur d'eau varie, avec par exemple, après le démarrage de l'appareil 1 (qui survient à l’instant t 0 dans les exemples des graphes des figures 7 et 8), un débit important pendant une période prédéterminée (jaillissement (« burst » en anglais) de vapeur initial avec une valeur de débit massique d’environ 1,2 g/min entre les instants t 1 et t 1 + 15 s dans l’exemple du graphe de la et entre les instants t 1 et t 3 dans l’exemple de la ), suivi d'une diminution brusque jusqu’à une valeur de débit massique sensiblement nulle (entre les instants t 1 + 15 s et t 1 + 20 s dans l’exemple du graphe de la ), puis d'une remontée brusque à une valeur qui est de préférence sensiblement constante, stable, correspondant au mode de fonctionnement opérationnel E N (0,8 g/min à partir de l’instant t 1 + 20 s dans l’exemple du graphe de la , ou entre 0,5 g/min et 1 g/min à partir de l’instant t 3 dans l’exemple de la ). La durée qui sépare, dans les exemples des figures 7 et 8, le démarrage à l’instant t 0 de l’appareil 1 (mise sous tension) et le jaillissement (« burst ») de vapeur à l’instant t 1 peut dépendre de certaines caractéristiques techniques de l'appareil 1 (puissance électrique du premier dispositif de chauffage 51 par exemple) et est avantageusement comprise entre 10 et 60 secondes, sans que cette plage ne soit bien sûr limitative.
A l’instar de la valeur du débit massique du flux de vapeur, la valeur de ladite première température superficielle de l’élément chauffant 4 varie de préférence elle aussi durant le mode de fonctionnement transitoire E T , et de préférence augmente progressivement, par exemple jusqu’à atteindre ladite valeur au moins égale à 110 °C correspondant au mode de fonctionnement opérationnel E N .
L'invention a ainsi permis de mettre en évidence que l'apport simultané de chaleur et de vapeur (préférentiellement de vapeur d'eau), avec les valeurs spécifiques de température et de débit massique retenues et exposées dans ce qui précède, permet de réduire de façon significative le nombre de défauts de surface des cheveux, sur les écailles de ces derniers. Les cheveux, du fait de cette réduction du nombre de défauts, présentent ainsi une surface plus lisse, qui reflète la lumière de façon plus homogène, à la manière d'une réflexion spéculaire, ce qui fait apparaître les cheveux plus brillants. Du fait de cette réduction de défauts, les cheveux présentent en outre moins de points d'accroche, c'est-à-dire qu'ils sont moins susceptibles de s'accrocher entre eux et apparaissent sensoriellement plus doux.
L'invention est en particulier reflétée par des travaux expérimentaux qui peuvent être résumés comme suit.
Travaux expérimentaux n°1
Afin de de quantifier l'action simultanée de la chaleur et de la vapeur (préférentiellement de la vapeur d'eau), dans les conditions précitées, sur l’état de surface de cheveux, un échantillon de cheveux sains et lavés a tout d'abord été dégradé artificiellement pour présenter des défauts. À cette fin, les cheveux sains et lavés en question ont été artificiellement endommagés grâce à des cycles d'immersion-séchage conformément au protocole de dégradation artificielle décrit dans les travaux de Gamez-Garcia ( M. Gamez -Garcia. The cracking of h uman h air cuticules by cy clical thermal stresses . Journal of the Society of C osmestic Che mist s , 153 ( June ) : 141-153, 1998. ISSN 00379832 ) avec un nombre de cycles d’immersion-séchage qui s'élève à 25, et un temps de séchage par cycle de 10 s.
SOC(t 1 ) : état de charge de la batterie à t 1 ,
SOC(t 0 ) : état de charge de la batterie à t 0 ,
Q B : charge électrique entrée ou sortie de la batterie entre t 0 et t 1 ,
P B : puissance électrique d'entrée et/ou de sortie de la batterie entre t 0 et t 1 ,
U(t) : tension de la batterie.
Avantageusement, au moment t 0 , la batterie peut être complètement déchargée ou complètement chargée.
Au moment t 0 la tension à vide de la batterie peut représenter une valeur caractéristique d’un état de pleine charge, ou d’un d’état de décharge complète, et/ou une évolution de la tension de la batterie avec le temps présentant un point d’inflexion ou un minimum local ou un maximum local.
Une mesure de la tension à vide de la batterie peut être effectuée régulièrement afin d'identifier un état de pleine charge ou de pleine décharge.
De préférence une injection dans la batterie d'une production et/ou une consommation du système peut être contrôlée afin d'amener la batterie à un état de pleine charge ou de pleine décharge, de préférence à un intervalle de temps régulier.
Le moment t 1 peut se trouver dans un futur et la puissance électrique fournie par la source d’énergie peut être prédite dans le futur.
Avantageusement, la source d’énergie comprend une source photovoltaïque et ladite prévision dans le futur comprend une prévision d’un ensoleillement de la source photovoltaïque.
Le moment t 1 peut se trouver dans un futur et la puissance électrique consommée par le consommateur peut être prédite dans le futur.
De préférence ladite prévision dans le futur étant basée sur une connaissance de consommation en fonction d’un jour d’une année.
Avantageusement, la source d’énergie est un système photovoltaïque comprenant un panneau solaire et la première puissance électrique fournie est déterminée par une mesure d'une irradiance du panneau solaire en W/m² et une conversion de ladite mesure en ladite puissance, connaissant la surface du panneau solaire en m 2 .
Il est également possible que la puissance électrique fournie par la source d’énergie est déterminée par :