INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- la recharge comprend en outre une enveloppe de protection; - l’enveloppe de protection de la recharge forme un logement destiné à être en communication avec un logement du support de la recharge ; - le logement de l’enveloppe de protection et le logement du support forment un volume du bâton de produit cosmétique ; - l’enveloppe de protection comprend une tête en forme d’ogive tronquée ; - la tête de l’enveloppe de protection présente une face plane inclinée formant un angle aigu avec un axe principal de la recharge ; - la recharge comprend en outre un outil configuré pour permettre un démontage du support monté dans un mécanisme de bâton de produit cosmétique ; - l’outil comprend au moins un moyen de couplage proximal ; - le au moins un moyen de couplage proximal de l’outil est configuré pour coopérer avec au moins un moyen d’accrochage du support monté dans le mécanisme ; - le au moins un moyen de couplage proximal de l’outil comprend au moins une nervure verticale ; - la au moins une nervure verticale est formée sur une paroi interne de l’outil ; - le au moins un moyen d’accrochage du support de la recharge comprend au moins une fente verticale ; - la au moins une fente verticale du support de la recharge s’étend depuis un bord libre du support de la recharge ; - l’enveloppe de protection présente une portion distale pourvue d’au moins un moyen de couplage distal ; - le au moins un moyen de couplage distal de l’enveloppe de protection coopère avec le au moins un moyen d’accrochage du support de la recharge de sorte que le support de la recharge est fixé à l’enveloppe de protection; - le au moins un moyen de couplage distal de l’enveloppe de protection comprend au moins une nervure verticale ; - la au moins une nervure verticale de l’enveloppe de protection est formée sur une paroi interne de la portion distale de l’enveloppe de protection ; - la portion distale de l’enveloppe de protection est pourvue d’au moins un deuxième moyen de couplage distal ; - le au moins deuxième moyen de couplage distal de l’enveloppe de protection coopère avec au moins un deuxième moyen d’accrochage du support de la recharge ; - le au moins un deuxième moyen de couplage distal de l’enveloppe de protection est une nervure circulaire ; - la nervure circulaire est formée sur la paroi interne de la portion distale de l’enveloppe de protection ; - le au moins deuxième moyen d’accrochage du support de la recharge est une lèvre évasée ; - l’outil est situé à une extrémité proximale de l’enveloppe de protection ; - l’outil est situé à l’opposé du support de la recharge, - la pièce intermédiaire est un élévateur destiné à maintenir le support en position haute par rapport à un fond du mécanisme, - la pièce intermédiaire est un bouchon d’étanchéité.
L’installation électrique 100 comporte tout d’abord un réseau électrique 102 conçu pour fournir une tension réseau VR qui est alternative. La tension réseau VR est généralement sinusoïdale, d’amplitude généralement supérieure à 100 V, par exemple de 230 V, et de basse fréquence, généralement inférieure à 100 Hz, par exemple égale à 50 Hz.
L’installation électrique 100 comporte en outre une batterie principale 104, telle qu’une batterie 48 V, par exemple embarquée dans un engin de mobilité tel qu’un véhicule automobile, un vélo électrique, une trottinette électrique, ou bien encore un drone.
L’installation électrique 100 comporte en outre un chargeur 106 de la batterie principale 104 à partir du réseau électrique 102. Le chargeur 106 peut ainsi être un chargeur embarqué dans l’engin de mobilité (de l’anglais « On-Board Charger », également désigné par l’acronyme OBC).
Le chargeur 106 comporte tout d’abord un convertisseur de tension principal 108 comportant, d’une part, deux points d’entrées E1, E2 connectées au réseau électrique 102 pour recevoir la tension réseau VR et, d’autre part, deux points de sortie S1, S2 entre lesquelles la batterie principale 104 est connectée et conçus pour présenter une tension de charge VB.
Le convertisseur de tension principal 108 est ainsi un convertisseur de tension alternatif/continu, la tension alternative ayant une basse fréquence dans l’exemple décrit ici. Il est en outre par exemple conçu pour mettre en œuvre une correction de facteur de puissance, c’est-à-dire pour chercher à prélever par ses bornes d’entrée E1, E2 un courant réseau IR alternatif en phase avec la tension réseau VR. Le convertisseur de tension principal 108 est de préférence un convertisseur à commutation, comportant ainsi un ou plusieurs interrupteurs commandables et un dispositif de commande de ces interrupteurs commandables, dit dispositif de commande principal 109.
Le chargeur 106 comporte en outre un dispositif de régulation de courant 110 conçu pour maintenir constant un courant de charge IB fourni à la batterie principale 104 par le convertisseur de tension principal 108 au travers des points de sortie S1, S2.
Le chargeur 106 comporte en outre par exemple un dispositif 112 de mesure du courant de charge IB. Le dispositif de régulation de courant 110 peut alors être conçu pour maintenir constant le courant de charge IB à partir d’une mesure du courant de charge IB fournie par le dispositif de mesure 112.
Le dispositif de régulation de courant 110 comporte par exemple un accumulateur électrique 114 et est conçu pour alternativement : - prélever de l’énergie électrique du convertisseur de tension principal 108 afin de charger l’accumulateur électrique 114, et - fournir de l’énergie électrique au convertisseur de tension principal 108 à partir de l’accumulateur électrique 114. L’énergie électrique est par exemple transférée sous la forme d’un courant IA. L’accumulateur électrique 114 comporte par exemple un condensateur et/ou une batterie auxiliaire en parallèle l’un de l’autre. Sur les figures, l’accumulateur électrique 114 est représenté par le symbole d’une capacité. Dans le cas où l’accumulateur électrique 114 comporte une batterie auxiliaire, cette dernière est de préférence conçue pour tolérer un courant alternatif, puisque le maintien constant du courant de charge IB se traduit par une alternance de charge et de décharge de l’accumulateur électrique 114 et donc d’un courant variable dans la batterie auxiliaire.
De préférence, le dispositif de régulation de courant 110 est sous la forme d’un module ajouté au convertisseur de tension principal 108. Ainsi, le convertisseur de tension principal 108 est indépendant du dispositif de régulation de courant 110, c’est-à-dire qu’il est conçu pour fonctionner en l’absence du dispositif de régulation de courant 110.
En référence à la , le dispositif de régulation de courant 110 comporte par exemple un convertisseur de tension auxiliaire 202 qui est bidirectionnel et connecté, d’une part, entre deux points du convertisseur de tension principal 108 et, d’autre part, à l’accumulateur électrique 114. Par exemple, ces deux points sont conçus pour présenter une tension continue et le convertisseur de tension auxiliaire 202 est alors un convertisseur de tension continu/continu. Par exemple, ces deux points sont les deux points de sortie S1, S2 présentant la tension de charge VB. Ainsi, le dispositif de régulation de courant 110 est connecté en parallèle de la batterie principale 104.
Le convertisseur de tension auxiliaire 202 est de préférence un convertisseur à commutation, comportant ainsi un ou plusieurs interrupteurs commandables et un dispositif de commande, dit dispositif de commande auxiliaire 204, de ces interrupteurs commandables, par exemple à partir d’une mesure du courant de charge IB fournie par le dispositif de mesure 112. En outre, le chargeur 100 pourrait comporter un dispositif de mesure de la tension réseau VR et le dispositif de commande auxiliaire 204 pourrait alors être conçu pour commander les interrupteurs commandables à partir, en outre, d’une mesure de la tension réseau VR fournie par ce dispositif.
En référence à la figure 12, en l’absence du dispositif de régulation de courant 110, le courant de charge IB aurait par exemple la forme d’un sinus redressé, en particulier dans les exemples de convertisseur de tension principal décrits précédemment. Ainsi, le courant moyen en sortie vaudrait : , avec Imax le courant crête de IB.
Pour que le courant de charge IB soit constant à cette valeur moyenne, il faut que le dispositif de régulation de courant 110 alternativement prélève et fournisse le courant illustré sur la . En particulier, l’énergie fournie est notée e1 et correspond à un courant positif, dans le sens sortant du dispositif de régulation de courant 110 et l’énergie emmagasinée est notée e2 et correspond à un courant négatif, dans le sens sortant du dispositif de régulation de courant 110.
Dans le cas où le courant de charge IB est continu, l’énergie fournie e1 est égale à l’énergie emmagasinée, de sorte que : , avec P = IB x VB la puissance fournie à la batterie 104, et f la fréquence de la tension réseau VR redressée (double de la tension réseau VR).
En pratique, cette équation se simplifie approximativement en : .
En référence à la , dans un exemple, le convertisseur de tension auxiliaire 202 peut être un convertisseur boost. Ce dernier comporte alors un bras de commutation de deux interrupteurs commandables Q3 1 , Q3 2 connectés l’un à l’autre en un point milieu. Le convertisseur boost comporte en outre une inductance L3 connectée entre le point de sortie S1 et le point milieu du bras de commutation. L’accumulateur électrique 114 est connecté en parallèle du bras de commutation. Le dispositif de commande auxiliaire 204 est ainsi conçu pour commander les interrupteurs commandables Q3 1 , Q3 2 . par exemple à partir de la mesure du courant de charge IB fournie par le dispositif de mesure 112, éventuellement complétée par la mesure de la tension réseau VR.
Dans un huitième aspect, la présente invention concerne l’utilisation d’une composition de polymère (PC1) en tant que modificateur de résistance aux chocs.
Dans un neuvième aspect, la présente invention concerne l’utilisation d’une composition de polymère (PC1) en tant que composition pour un temps de dispersion réduit.
Dans un dixième aspect, la présente invention concerne un procédé pour réduire le temps de dispersion d’une poudre de polymère dans une composition liquide faiblement polaire à l’aide de la composition polymérique (PC1) sous forme d’une poudre de polymère.
Dans un onzième aspect, la présente invention concerne une composition de polymère PC2 comprenant la composition de polymère (PC1) en tant que modificateur de résistance aux chocs.
Dans un douzième aspect, la présente invention concerne un procédé pour réduire le temps de dispersion d’une composition polymérique (PC1) dans une composition liquide comprenant les étapes de : a) mise à disposition de ladite composition polymérique (PC1) selon l’un quelconque parmi les aspects 1 à 3 sous forme d’une poudre de polymère poreuse POW1 possédant un volume intrus total d’au moins 1,2 ml/g tel que mesuré par porosimétrie à mercure, b) mise en contact de la composition polymérique (PC1) avec une composition liquide LC1.
Le terme « poudre de polymère », dans le présent contexte, désigne un polymère sous forme d’une poudre comprenant des grains de poudre de l’ordre d’au moins 1 µm, lesdits grains de poudre étant obtenus par agglomération de particules de polymère primaires comprenant un polymère ou des polymères, lesdites particules de polymère primaires étant de l’ordre du nanomètre.
Le terme « particule primaire », dans le présent contexte, désigne une particule de polymère sphérique comprenant une particule de l’ordre du nanomètre. Préférablement, la particule primaire possède une taille de particule moyenne en poids comprise entre 20 nm et 800 nm.
Le terme « taille de particule », dans le présent contexte, désigne le diamètre moyen en volume d’une particule considérée comme étant sphérique.
Le terme « polymère thermoplastique », dans le présent contexte, désigne un polymère qui devient liquide ou devient plus liquide ou moins visqueux lorsqu’il est chauffé et qui peut prendre de nouvelles formes par l’application de chaleur et de pression.
Le terme « copolymère », dans le présent contexte, signifie que le polymère est constitué d’au moins deux motifs monomériques différents.
Un « polymère à étapes multiples », dans le présent contexte, désigne un polymère formé de façon séquentielle par un procédé de polymérisation à étapes multiples. Il est préféré un procédé de polymérisation en émulsion à étapes multiples dans lequel le premier polymère est un polymère de première étape et le deuxième polymère est un polymère de deuxième étape, c’est-à-dire que le deuxième polymère est formé par polymérisation en émulsion en présence du premier polymère en émulsion, avec au moins deux étapes qui sont différentes en termes de composition.
Le terme « (méth)acrylique », dans le présent contexte, désigne toutes sortes de monomères acryliques et méthacryliques.
Le terme « polymère (méth)acrylique » tel qu’utilisé désigne le fait que le polymère (méth)acrylique comprend essentiellement des polymères comprenant des monomères (méth)acryliques qui composent 50 % en poids ou plus du polymère (méth)acrylique.
Le terme « sec », dans le présent contexte, signifie que la proportion d’eau résiduelle est inférieure à 1,5 % en poids et préférablement inférieure à 1,2 % en poids.
En spécifiant qu’une plage va de x à y dans la présente invention, cela signifie que la limite supérieure et la limite inférieure de cette plage sont comprises, ce qui est équivalent à au moins x et jusqu’à y.
Typiquement, après le positionnement du satellite sur son orbite géostationnaire après son lancement, les instruments de la charge utile sont déployés. Le déploiement des instruments produit une perturbation interne entraînant la mise en action d’un plan de manœuvre impliquant le dispositif de propulsion, afin de maintenir l’orbite du satellite.
Cependant, le déploiement d’un instrument de la charge utile, tel qu’une antenne de télécommunications comprenant un réflecteur de grand diamètre, selon une direction d’axe donné, par exemple l’axe X, engendre une importante dissymétrie du satellite sur cet axe par rapport au centre d’inertie O.
La dissymétrie du satellite sur l’axe donné (axe X par exemple) par rapport au centre O du repère orbital local provoque un déplacement du centre d’inertie O’ du satellite en dehors du volume de contrôle requis, tel que |X O - X O’ | est supérieure à |X max | ou |X O - X O’ | = |X O’ | > |X max |. Le contrôle d’orbite du satellite est de plus principalement défini par le contrôle de la longitude du satellite en orbite géostationnaire dans ce cas. En dehors du volume de contrôle requis, le contrôle d’orbite du satellite au moyen du dispositif de propulsion et en ajustant la composante de direction de poussée tangentielle à l’orbite, est alors impossible.
Les solutions connues pour ajuster le centre d’inertie déplacé O’ hors du volume de contrôle requis pour adresser la compensation de dissymétrie reposent sur des modifications techniques majeures du dispositif de propulsion des satellites de télécommunications.
Par exemple, il est connu d’ajouter des propulseurs au dispositif de propulsion à moteurs fixes. Cependant, une telle solution augmente significativement la quantité d’ergols à ajouter au satellite.
En outre, ces solutions peuvent être associées à des réaménagements de la charge utile via une rotation des axes satellites, de 90° par exemple, et/ou de la propulsion afin de symétriser le satellite après déploiement.
Le document FR1455630 A1 propose par exemple une modification très importante du dispositif de propulsion en moteurs orientables permettant la translation et/ou la rotation de la propulsion via des bras multiaxes dans le repère orbital local .
De telles solutions reposant sur des modifications du dispositif de propulsion entrainent toutes un coût élevé lié aux modifications du dispositif de propulsion ou du satellite, ainsi qu’une diminution de la durée de vie théorique du satellite.
En effet, le dispositif de propulsion ne peut fonctionner correctement pour contrôler l’orbite du satellite que si le centre d’inertie du satellite se trouve dans le volume de contrôle requis, contraint par l’aménagement des propulseurs sur le satellite.
Il existe ainsi un besoin pour un système capable d’améliorer le contrôle d’orbite d’un satellite de télécommunications.
La présente invention vient améliorer la situation en proposant un dispositif d’équilibrage du centre d’inertie d’un satellite de télécommunications placé en orbite géostationnaire dans un repère orbital local ayant pour centre O le centre de d’inertie du satellite de télécommunications dans sa position d’équilibre, et comportant trois axes X, Y et Z, l’axe X étant parallèle à un vecteur vitesse de déplacement du satellite sur l’orbite géostationnaire, l’axe Z étant dirigé vers la Terre et l’axe Y est orthogonal au plan d’orbite (X, Z), le satellite de télécommunications comprenant au moins un corps ayant une forme comportant au moins deux faces parallèles sensiblement orthogonales à l’axe X, et un instrument de charge utile fixé au satellite de télécommunications sur une des deux faces du corps sensiblement orthogonales à l’axe X, dite face de fixation de l’instrument, l’instrument de charge utile comportant une masse donnée et une longueur donnée , le centre d’inertie du satellite de télécommunication étant déplacé en un point O’ par une perturbation agissant sur le satellite de télécommunications. Le dispositif d’équilibrage comprend en outre : - un dispositif de déploiement fixé au satellite de télécommunications par la face du corps sensiblement orthogonale à l’axe X et opposée à la face de fixation de l’instrument, le dispositif de déploiement ayant une longueur donnée supérieure à la longueur de l’instrument , - un élément d’équilibrage fixé à l’extrémité du dispositif de déploiement, l’élément d’équilibrage ayant une masse donnée inférieure à la masse de l’instrument .
Le dispositif de déploiement est configuré pour déplacer l’élément d’équilibrage selon au moins une direction parallèle à l’axe X.
Dans un mode de réalisation, l’élément d’équilibrage peut comprendre un matériau métallique.
L’élément d’équilibrage peut avoir une forme compacte.
En particulier, la forme compacte de l’élément d’équilibrage peut être un pavé droit.
Alternativement, la forme compacte de l’élément d’équilibrage peut être un cylindre.
Le dispositif d’affichage 38 permet de visualiser au moins un indicateur représentatif de l’autonomie de la batterie 24. Cet indicateur s’exprime, de préférence, en un nombre de cycles de déplacement de l’écran 2 pouvant être exécutés par l’actionneur électromécanique 11, c’est-à-dire que le dispositif d’affichage 38 indique combien de cycles de déplacement de l’écran 2 peuvent être exécutés en fonction de l’autonomie de la batterie 24. En d’autres termes, cet indicateur est un indicateur fonctionnel, plutôt qu’un indicateur de charge. Il est noté « SOF », de l’acronyme de l’expression anglaise "State Of Function", signifiant « état de fonctionnement » en français. L’indicateur SOF est établi au cours du procédé de commande décrit ci-après.
L’indicateur SOF s’exprime, par exemple, de façon numéraire, en affichant sur le dispositif d’affichage 38 un chiffre correspondant au nombre de cycles de déplacement de l’écran 2 pouvant être exécutés par l’actionneur électromécanique 11, ou s’exprime en indiquant une plage d’autonomie estimée, par exemple, une autonomie restante définie par une plage de nombres de cycles de déplacement de l’écran 2 pouvant être exécutés par l’actionneur électromécanique 11.
Selon une autre approche, l’indicateur SOF s’exprime de manière visuelle, à l’aide de la source d’éclairage 39 du dispositif d’affichage 38. Par exemple, la source d’éclairage 39 est prévue pour pouvoir afficher plusieurs couleurs, telles que du vert, du jaune, de l'orange et du rouge, et chaque couleur correspond à une plage d’indicateur, autrement dit à un état de fonctionnement du dispositif d’entraînement motorisé 5.
A titre d’exemple nullement limitatif, la couleur rouge peut être utilisée pour un indicateur SOF correspondant à une autonomie estimée nulle, c’est-à-dire que le dispositif d’entraînement motorisé 5 ne peut plus exécuter un déplacement complet de l’écran 2, la coureur orange peut être utilisée pour une autonomie estimée entre 1 et 5 cycles de déplacement de l’écran 2, la couleur jaune peut être utilisée pour une autonomie estimée entre 6 et 15 cycles de déplacement de l’écran 2 et la couleur verte peut être utilisée pour une autonomie estimée supérieure à 15 cycles de déplacement de l’écran 2. Dans cet exemple, l’indicateur SOF peut donc prendre quatre états, correspondants à quatre couleurs.
Selon une autre approche, l’indicateur SOF peut prendre deux états, correspondants à deux couleurs émises par la source d’éclairage 39 du dispositif d’affichage 38, tels que du vert et du rouge. La couleur verte est, par exemple, utilisée lorsque l’autonomie estimée est strictement supérieure à 1 cycle et la couleur rouge est alors utilisée lorsque l’autonomie est inférieure ou égale à 1 cycle.
En variante, les deux états correspondent à un état allumé et à un état éteint de la source d’éclairage 39 du dispositif d’affichage 38.
En variante, l’indicateur SOF peut prendre un nombre d’états différent, par exemple trois états ou plus de quatre états.
. f) Les tensioactifs
Selon un mode de réalisation particulier, la composition C1 ou C’1 contient a) au moins un PHA tel que défini précédemment et b) au moins une argile teslle que définie précédemment et e) de l’eau et f) un ou plusieurs tensioactif(s) et c) éventuellement un corps gras tel que défini précédemment et tel que l’isododécane, le Cétiol UT, le Vegelight Silk ainsi que leurs mélanges et d) éventuellement au moins un solvant organque différent de c).
Selon un mode de réalisation de l’invention la composition C1 ou C’1 comprend une phase aqueuse. La composition est notamment formulée en lotions aqueuses ou en émulsions eau-dans-huile, huile-dans-eau, ou en émulsion multiple (émulsion triple huile-dans-eau-dans-huile ou eau-dans-huile-dans-eau (de telles émulsions sont connues et décrites par exemple par C. FOX dans « Cosmetics and Toiletries » - November 1986 - Vol 101 - pages 101-112).
Particulièrement on peut citer les colorants directs à charge cationiques endocycliques azoïques et hydrazono de formule (XII) à (XV) tels que définis précédemment. Plus particulièrement, les colorants directs cationiques à charge cationiques endocycliques décrits dans les demandes de brevets WO 95/15144, WO 95/01772 et EP-714954. Préférentiellement les colorants directs suivants :
formules (XVI) et (XVII) dans lesquelles : - R 1 représente un groupement (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle ; - R 2 et R 3 , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupement (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle ; et - R 4 représente un atome d’hydrogène ou un groupement électrodonneur tels que (C 1 -C 8 )alkyle éventuellement substitué, (C 1 -C 8 )alcoxy éventuellement substitué, (di)(C 1 -C 8 )(alkyl)amino éventuellement substitué sur le ou les groupements alkyle par un groupement hydroxyle ; particulièrement R 4 est un atome d’hydrogène, - Z représente un groupe CH ou un atome d’azote, préférentiellement CH, - Q- est un contre ion anionique tel que défini précédemment particulièrement halogénure tel que chlorure ou un alkylsulfate tel que méthylsulfate ou mésytyle.
Particulièrement les colorants de formule (XVI) et (XVII) sont choisis parmi le Basic Red 51, Basic Yellow 87 et Basic Orange 31 ou leurs dérivés avec Q’ un contre ion anionique tel que défini précédemment, particulièrement halogénure tel que chlorure ou un alkylsulfate tel que méthylsulfate ou mésytyle.
A titre de colorants acides selon l’invention on peut citer les colorants de formules (XVIII), (XVIII’), (XIX), (XIX’), (XX), (XX’), (XXI), (XXI’), (XXII), (XXIII), (XXIV) et (XXV) suivantes :
a) les colorants azoïques anioniques diaryle de formule (XVIII) ou (XVIII’):
(XVIII’)