INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque station comprend par ailleurs un module vidéo 6 permettant à un utilisateur d’effectuer une session de communication vidéo. Les modules vidéo 6 sont connectables à un ou plusieurs serveurs Internet 10 via un réseau Internet assurant les interconnexions et les transmissions de données vidéo entre les stations.
Le système 1 de communication est configuré de façon à permettre une communication audio et vidéo bimodale entre une station d’appel et une station de réception telle que les signaux audio et vidéo sont routés par des canaux distincts, soit un canal audio et un canal vidéo. Dans les exemples illustrés, le canal audio utilise un commutateur 9 et le canal vidéo utilise un serveur internet 10.
En variante, les deux canaux distincts peuvent transiter par un même serveur, en conservant la séparation des canaux audio et vidéo.
Egalement en variante, les stations de réception 3 peuvent servir de stations d’appel 2 et/ou les communications peuvent être établies entre plusieurs stations.
La illustre un premier mode de réalisation de l’invention dans lequel les deux stations, soit la station d’appel 2 et la station appelée 3 comportent un appareil téléphonique 14 dans lequel le module audio 4 est intégré. De tels appareils téléphoniques 14 sont dépourvus de module vidéo 6 intégré. Ces appareils téléphoniques 14, souvent d’ancienne génération, sont bien connus et souvent bien appréciés des utilisateurs sensibles, en particuliers les personnes du 3 e et du 4 e âge, qui les utilisent depuis de très nombreuses années. Ces appareils téléphoniques 14 sont conçus pour connexion à des commutateurs ou routeurs RTC ou RNIS pour ceux d’ancienne génération, ou VOIP pour les appareils plus récents.
Tel qu’illustré, les stations 2 et 3 comportent un moniteur vidéo 7 connectable au module vidéo 6. Cet ensemble permet de fournir aux utilisateurs les images correspondants au signal vidéo d’une session en cours.
Tel qu’indiqué ci-dessus, le premier arbre 22 du compresseur 4 est entrainé en rotation par le second arbre 23 de la turbine de détente 6 via un mécanisme de transmission 24.
L’α-hydroxyacide peut être représenté par la formule chimique suivante :
R a et R b sont H, F, Cl, Br, I, un groupe alkyle ou aralkyle de forme saturée ou insaturée, isomère ou non isomère, à chaîne droite ou ramifiée ou cyclique, ayant 1 à 7 atomes de carbone, et en outre R a et R b peuvent porter OH, CHO, COOH et un groupe alcoxyle ayant 1 à 6 atomes de carbone.
L’α-hydroxyacide peut être choisi, par exemple, dans le groupe consistant en acide glycolique, acide lactique, acide malique, acide citrique, acide tartrique, acide mandélique, acide gluconique, acide phytique et un mélange de ceux-ci.
Il est préférable que l’hydroxyacide ait deux groupes carboxyliques ou plus, et de manière davantage préférée deux ou trois groupes carboxyliques.
Il est également préférable que l’hydroxyacide ait un ou plusieurs groupes hydroxyle, et de manière davantage préférée un ou deux groupes hydroxyle.
Il est davantage préféré que l’hydroxyacide soit choisi dans le groupe consistant en acide glycolique, acide lactique, acide malique, acide citrique, acide tartrique, acide mandélique, acide gluconique, acide mucique, acide phytique et un mélange de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation préféré supplémentaire, le composé acide est choisi parmi les monoacides carboxyliques aliphatiques, tels que l’acide glyoxylique, et les acides hydroxylés, en particulier les α-hydroxyacides, tels qu’acide glycolique, acide lactique, acide malique, acide citrique, acide tartrique, acide mandélique, acide gluconique, acide mucique, acide phytique, et des mélanges de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation non limitatif, les composés d’acide organique ont un pKa d’environ 6 ou moins, de préférence 5 ou moins, et de manière davantage préférée 4,5 ou moins. Le pKa de l’acide organique est en général de 0,5 ou plus, de manière davantage préférée de 1 ou plus.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, les composés acides organiques peuvent avoir une masse moléculaire moyenne en nombre inférieure à 1 000 g par mole (g/mol), et de préférence inférieure à 750 g par mole (g/mol).
Le composé acide de la présente invention peut être sous la forme d’un sel. Le terme « sel » désigne ici un sel formé par addition d’une (de) base(s) convenable(s) aux composés acides. Comme sel, on peut citer les sels métalliques, par exemple les sels avec un métal alcalin tel que Na et K, et les sels avec un métal alcalino-terreux tel que Mg et Ca, et les sels d’ammonium.
Dans un mode de réalisation préféré, le composé acide n’est pas sous la forme d’un sel.
Le(s) composé(s) acide(s) peut(vent) être inclus dans la seconde composition de la présente invention en une quantité de 0,05 % en poids ou plus, de préférence de 0,1 % en poids ou plus, de manière davantage préférée de 0,2 % en poids ou plus, de manière encore davantage préférée de 0,5 % en poids ou plus, et en particulier de 0,8 % en poids ou plus ; et/ou de 10 % en poids ou moins, de préférence de 5 % en poids ou moins, et de manière davantage préférée de 3 % en poids ou moins, et de manière encore davantage préférée de 2 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
Le(s) composé(s) acide(s) peut(vent) être inclus dans la seconde composition de la présente invention en une quantité de 0,05 % à 10 % en poids, de préférence de 0,1 % à 5 % en poids, de manière davantage préférée de 0,2 % à 3 % en poids, de manière encore davantage préférée de 0,5 % à 2 % en poids, et en particulier de 0,8 % à 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
En outre, compte tenu du surmoulage de la garniture d’isolation, la fixation de celle-ci sur la deuxième bague et sur la douille est réalisée sans élément additionnel ou usinage particulier sur la deuxième bague du palier pour le montage de la garniture d’isolation. Il est donc possible d’utiliser un palier pourvu de première et deuxième bagues standards. Ceci diminue le coût du dispositif.
La prévision d’un ou de plusieurs évidements sur la douille accroît encore la solidarisation avec la garniture d’isolation dans la mesure où la ou les protubérances d’accrochage sont formées à l’intérieur du ou de ces évidements lors du surmoulage. Le risque de déplacements relatifs entre la garniture d’isolation et la douille dans les sens axial et circonférentiel est particulièrement limité notamment lors de variations de températures.
Dans un mode de réalisation particulier, le ou les évidements sont formés dans l’épaisseur radiale de la douille. Ce ou ces évidements peuvent traverser l’épaisseur radiale de la douille. Alternativement ou en combinaison, ce ou ces évidements peuvent être borgnes.
La douille comprend deux faces frontales opposées délimitant axialement ladite douille.
Selon une première conception, le ou les évidements s’étendent à partir d’une des deux faces frontales de la douille axialement en direction de l’autre face frontale. Le ou les évidements peuvent déboucher sur ladite autre face ou rester axialement à distance de celle-ci.
Selon une deuxième conception, le ou les évidements de la douille sont situés axialement à distance des deux faces frontales. Autrement dit, le ou les évidements ne débouchent pas sur les faces frontales de la douille.
Dans un mode de réalisation particulier, la douille est pourvue, à une extrémité axiale, d’un rebord replié axialement en appui contre la garniture d’isolation. Ce rebord de la douille permet de limiter encore le risque de déplacement relatif entre la douille et la garniture d’isolation au moins dans le sens axial, notamment lors de variations de températures.
La deuxième bague du palier comprend une surface extérieure et une surface intérieure opposée à la surface extérieure et qui délimitent l’épaisseur radiale de la deuxième bague. Ladite garniture d’isolation peut être surmoulée radialement sur la douille et au moins sur une des surfaces extérieure et intérieure de la deuxième bague.
En effet, lorsque le dispositif comprend une inductance avec des spires en fil de litz, il est avantageux de placer les spires aux endroits avec les plus fortes concentrations de champ magnétique (au niveau de l’entrefer ou au niveau des coins du noyau magnétique de l’inductance). Cela permet en effet d’augmenter encore davantage les pertes à la fréquence de résonnance (haute fréquence comparativement à la fréquence fondamentale), afin de limiter les surtensions et les courants de mode commun. L’utilisation du fil de litz permet en revanche de limiter ces pertes à la fréquence fondamentale (basse fréquence), et ainsi de réduire l’impact sur le rendement de la chaîne électromécanique.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le fil de litz est conçu pour présenter un rapport R AC /R DC entre la résistance de courant alternatif R AC et la résistance de courant continu R DC inférieur à 1,5 à une fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur, et pour présenter un rapport R AC /R DC supérieur à 100 à une fréquence de résonnance à l’origine de la surtension.
Plus la fréquence du courant qui circule dans le fil de litz est grande, et plus le courant a tendance à circuler le long de la surface extérieure du conducteur. Aussi, plus la fréquence du courant qui circule dans le fil de litz est grande, et plus la résistance de courant alternatif R AC augmente par rapport à la résistance de courant continu R DC ).
Le rapport R AC /R DC décrit la résistance de courant alternatif normalisée à la résistance de courant continu. Ce rapport prend des valeurs supérieures ou égales à un (R AC /R DC ≥ 1). C’est un indicateur des performances haute fréquence d'un fil litz. Le rapport R AC /R DC peut être mesuré ou calculé avec une précision satisfaisante pour une construction de fil litz donnée.
Dans les utilisations conventionnelles du fil de litz, pour limiter les pertes ohmiques, on utilise généralement un fil de litz qui présente un rapport R AC /R DC proche de la valeur optimale 1,0 à une fréquence de travail relativement haute comprise dans une gamme de fréquences allant d’une dizaine de kHz à quelques MHz. Au contraire, dans l’invention on cherche à maximiser le rapport R AC /R DC du fil de litz à la fréquence de résonnance (haute fréquence), et à minimiser ce rapport à la fréquence fondamentale (basse fréquence).
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, la fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur est inférieure ou égale à 1 kHz et la fréquence de résonnance à l’origine de la surtension est supérieure ou égale à 500 kHz.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un procédé de conception d’un fil de litz destiné à être utilisé pour réaliser un dispositif visant à filtrer une surtension dans une chaîne électromécanique qui comporte un moteur, un onduleur destiné à fournir une tension alternative pour alimenter électriquement le moteur, et un câble reliant l’onduleur au moteur. Le dispositif est destiné à être positionné entre l’onduleur et le moteur. Le procédé comporte les étapes suivantes :
détermination d’une fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur, détermination d’une fréquence de résonnance à l’origine de la surtension, détermination, à l’aide d’une méthode d’analyse et de simulation mise en œuvre par un ordinateur, dite « méthode des éléments finis », de paramètres du fil de litz permettant d’obtenir un rapport R AC /R DC entre la résistance de courant alternatif R AC et la résistance de courant continu R DC inférieur à 1,5 à une fréquence fondamentale, et un rapport R AC /R DC supérieur à 100 à la fréquence de résonnance.
Les paramètres du fil de litz peuvent notamment correspondre à un ou plusieurs éléments choisis parmi le diamètre d’un brin du fil de litz, le nombre de brins formant le fil de litz, la longueur de pas du fil de litz, et/ou une manière de torsader les brins formant le fil de litz.
Selon un troisième aspect, la présente invention concerne une chaîne électromécanique comportant un moteur, un onduleur destiné à fournir une tension alternative pour alimenter électriquement le moteur, un câble reliant l’onduleur au moteur, et un dispositif adapté pour filtrer une surtension dans la chaîne électromécanique. Le dispositif est positionné entre l’onduleur et le moteur et est réalisé avec un fil de litz.
Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif comprend une partie au moins du câble reliant l’onduleur au moteur.
Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif comprend à une inductance comportant des spires en fil de litz.
Dans des modes particuliers de réalisation, l’inductance comporte un noyau magnétique autour duquel les spires sont enroulées. Les spires sont positionnées préférentiellement au niveau d’un entrefer et/ou au niveau d’un coin du noyau magnétique.
Dans des modes particuliers de réalisation, le fil de litz est conçu pour présenter un rapport R AC /R DC entre la résistance de courant alternatif R AC et la résistance de courant continu R DC inférieur à 1,5 à une fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur, et pour présenter un rapport R AC /R DC supérieur à 100 à une fréquence de résonnance à l’origine de la surtension.
Dans des modes particuliers de réalisation, la fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur est inférieure ou égale à 1 kHz et la fréquence de résonnance à l’origine de la surtension est supérieure ou égale à 500 kHz.
LHHL LH Intensité (%) MM (Da) 1 Intensité (%) MM (Da) 1 DAR 0 n.o. 2 n.o. 2 DAR 1 n.o. 2 100 74649 DAR 2 100 149324 n.o. 2 DAR 3 n.o. 2 n.o. 2 DAR moyen 2,00 1,00
L’analyse SMHR a permis de déterminer un DAR moyen de 2,00 pour l’espèce LHHL et un DAR moyen de 1,00 pour l’espèce LH. Les espèces LHH, HH, H et L n’ont pas été observées.
Les résultats sont présentés dans le Tableau 19 ci-dessous.
Espèces DTT LHHL LHH HH LH H L Densité optique (%) - 86 n.o. 1 n.o. 1 14 n.o. 1 n.o. 1 + 89 n.o. 1 n.o. 1 11 n.o. 1 n.o. 1
L’analyse sur gel SDS-PAGE a permis de déterminer en conditions réductrices une reconstruction de 84% et en conditions non réductrices un DAR moyen de 2,00.
Exemple 12 : composé (27) : conjugué trastuzumab – composé (10) – composé commercial N 3 -PEG 4 -Val-Ala-PBD dimère (11)
Réactifs Tampon de bioconjugaison 1, trastuzumab à 5 mg/mL dans le tampon de bioconjugaison, réducteur 1 (7,0 éq), composé (10) (1 er composé) (10,6 éq) à une concentration de 1 mM dans un mélange de 80% de DMF et 20% de MeOH, composé commercial N 3 -PEG 4 -Val-Ala-PBD dimère (11) , (2 ème composé) (10 éq) à une concentration de 0,5 mM dans du DMF.
Méthode Réaction de bioconjugaison 3. Dans ce cas, le mélange réactionnel a été purifié sur PD-10 (GE Healthcare) avec du tampon PBS Gibco ® pH 7,4, la concentration du conjugué intermédiaire trastuzumab-composé (10) est ajustée à 1,5 mg/mL avant l’ajout du composé commercial N 3 -PEG 4 -Val-Ala-PBD dimère (11) et le milieu réactionnel a été agité pendant 17h40.
Analyse SMHR dénaturante selon la méthode 2 Les résultats sont présentés dans le Tableau 20 ci-dessous.
LHHL LH L Intensité (%) MM (Da) 1 Intensité (%) MM (Da) 1 Intensité (%) MM (Da) DAR 0 29 148861 n.o. 2 100 23405 DAR 1 41 150069 100 76018 n.o. 2 DAR 2 30 152071 n.o. 2 n.o. 2 DAR 3 n.o. 2 n.o. 2 n.o. 2 DAR moyen 1,01 1,00 0
À cet effet, l’invention a pour objet une plaque de cheminée de fractionnement et d’extinction d’arc d’un disjoncteur à courant continu de type précité, caractérisée en ce qu’elle comporte des moyens pour modifier l’état d’ouverture d’au moins un canal entre deux saillies adjacentes.
Suivant des modes particuliers de réalisation, la plaque comporte une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- elle comporte au moins une paroi frangible reliant deux saillies adjacentes et obturant un canal radial ;
- la paroi frangible est venue de matière avec le reste de la plaque ;
- entre la lumière centrale et la périphérie de la plaque, au moins une fente traverse l’épaisseur de la plaque et s’étend suivant toute la largeur du canal entre deux saillies adjacentes en travers du canal radial ; et
- la lumière centrale a une forme oblongue et présente dans sa partie médiane un élargissement latéral.
L’invention a également pour objet une cheminée de fractionnement et d’extinction d’un arc d’un disjoncteur à courant continu comportant un empilement de plaques tel que décrit précédemment avec alignement suivant un même axe des lumières centrales des plaques pour délimiter un conduit de cheminée, les canaux d’une plaque délimitant, avec la plaque adjacente en appui sur les saillies, des conduits radiaux d’évacuation s’ouvrant vers l’extérieur par des ouïes de sortie.
Suivant des modes particuliers de réalisation, la cheminée comporte l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- une partie des plaques ont une paroi frangible en place et une partie des plaques ont un passage libre à l’endroit de la paroi frangible qui a été rompue,
- elle comporte un volet d’obturation reçu dans au moins deux fentes alignées de plaques adjacentes, obturant au moins un conduit délimité entre deux plaques ;
- elle comporte, pour chaque plaque, au moins une lame métallique interposée entre deux plaques et faisant saillie partiellement dans le conduit de cheminée ; et
- elle comporte au moins un écran rapporté à la périphérie des plaques et séparant les ouïes de sortie.
Enfin, l’invention a pour objet un disjoncteur à courant continu comportant une cheminée telle que définie ci-dessus et un interrupteur disposé dans le prolongement du conduit de la cheminée.
- La est une vue de côté et en coupe d’un disjoncteur à courant continu ;
- La est une vue en perspective d’une plaque dans sa configuration initiale utilisée dans la constitution de la cheminée de l’interrupteur de la ;
a1) la réaction d’un anticorps (ou d’un fragment F(ab’) 2 ) avec un composé de formule (IIa) ou (IIb) ;
b2) la réaction du composé obtenu à l’étape a1) avec un composé de formule (IV) :
i) la tête d’accroche est un composé de formule (II’a), (II’b), (II’c), ou (II’d) :
(II’a)
(II’b)
(II’c)
(II’d)
- T est tel que défini ci-dessus ;
- Y est -OR’ a , -COR’ 2 , -CONR’ 3 R’ 4 ou -NR’ 3 COR’ 4 ;
- R’ a est -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -(CR c R d ) r -R’ 5 , -COR’ b , -(CR c R d ) r -NHCO-(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -(CR c R d ) r -CONH-(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -NHCO-(CR c R d ) r -R’ 5 ou -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -CONH-(CR c R d ) r -R’ 5 ;
- R’ b est -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -O(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -(CR c R d ) r -R’ 5 , -O(CR c R d ) r -R’ 5, -(CR c R d ) r -NHCO-(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -(CR c R d ) r -CONH-(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -NHCO-(CR c R d ) r -R’ 5 ou -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -CONH-(CR c R d ) r -R’ 5 ;
- R’ 2 est -OH, -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -(CR c R d ) r -R’ 5 , -O(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -O(CR c R d ) r -R’ 5 , -O(CR c R d ) r -NHCO-(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -O(CR c R d ) r -CONH-(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -R’ 5 , -O(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -NHCO-(CR c R d ) r -R’ 5 ou -O(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -CONH-(CR c R d ) r -R’ 5 ;
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend le remplissage de la cavité par une deuxième résine différente de la première résine.
Un autre mode de réalisation prévoit un dispositif obtenu par le procédé tel que décrit précédemment, la cavité ayant une hauteur supérieure à 30 µm.
la représente un mode de réalisation d'un support de puce électronique ;
la représente un exemple d'application du mode de réalisation de la ;
la représente un autre exemple du mode de réalisation de la ;
la représente une étape d'un mode de mise en œuvre d'un procédé de fabrication du mode de réalisation de la ;
la représente une autre étape d'un mode de mise en œuvre d'un procédé de fabrication du mode de réalisation de la ;
la représente une étape d'un autre mode de mise en œuvre d'un procédé de fabrication du mode de réalisation de la ;
la représente une autre étape d'un autre mode de mise en œuvre d'un procédé de fabrication du mode de réalisation de la ;
la représente un autre mode de réalisation d'un support de puce électronique ;
est une vue en perspective de la bielle de raccordement montrée sur les figures 11 et 12, dans sa position en saillie ;
est une vue de dessous d’une partie de l’inverseur, selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention ;
est une vue de dessous similaire à celle de la figure précédente, selon une alternative de réalisation ;
est une vue schématique de face d’une partie de l’inverseur montré sur la ;
est une vue schématique de face similaire à celle de la figure précédente, selon une alternative de réalisation ;
est une vue schématique de dessus d’une partie de l’inverseur montré sur la ;
est une vue schématique de dessus similaire à celle de la figure précédente, selon une alternative de réalisation ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale similaire à celle de la , selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention et avec l’inverseur se trouvant dans la configuration de poussée directe ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale similaire à celle de la figure précédente, selon encore un autre mode de réalisation préféré de l’invention et avec l’inverseur se trouvant dans la configuration de poussée directe ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur se trouvant dans la configuration d’inversion de poussée ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale similaire à celle de la , selon encore un autre mode de réalisation préféré de l’invention et avec l’inverseur se trouvant dans la configuration de poussée directe ;
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur se trouvant dans une configuration intermédiaire entre la configuration de poussée directe, et la configuration d’inversion de poussée.
Il est représenté sur les figures 1 et 2 un ensemble propulsif 1 d’aéronef, présentant un axe central longitudinal A1.
Les canaux médians 48 sont, en sortie de fabrication de plaques, fermés chacun par une paroi frangible 50 s’étendant entre les deux saillies adjacentes 42. La paroi 50 s’étend sur toute l’épaisseur de la plaque, assurant ainsi une obstruction complète du canal. La paroi est formée sur le bord de la lumière 40 délimitant le conduit de cheminée.
Ces parois 50 sont venues de matière avec les plaques, lesquelles sont généralement réalisées en matière plastique.
Ces parois sont frangibles, c’est-à-dire qu’elles peuvent être rompues manuellement ou avec un outil adapté pour permettre une ouverture du canal 48 initialement fermé par la paroi 50. Un passage libre, désigné par 60 sur la , est alors formé à l’endroit de la paroi 50 qui a été rompue sur la plaque désignée par la référence 36B.
En arrière des parois 50, en position médiane suivant la longueur des canaux médians 48, la plaque comporte des fentes transversales 52 s’étendant sur toute la largeur du conduit d’une saillie 42 à la saillie opposée.
Comme illustré sur la , où certaines plaques ont été retirées, les plaques sont empilées les unes sur les autres avec alignement des lumières 40 dans le prolongement de l’interrupteur 18.
En outre, des lames métalliques 62 sont portées par chaque plaque sur des appuis 64 à mi-hauteur des saillies 42 visibles à plus grande échelle sur la . Ces lames métalliques font saillie partiellement dans le conduit de cheminée 32.
Dans l’empilement des plaques 36 formant la cheminée et comme visible sur la , les plaques inférieures proches de l’interrupteur 18 sont avantageusement identiques à celles 36A de la et présentent une paroi 50 de blocage des canaux médians comme visible sur la , bloquant ainsi les conduits radiaux 38 correspondants.
Au contraire, en partie haute et comme visible sur la , c’est-à-dire à l’opposé du corps16, les plaques notées 36B sont identiques à celles figurant sur la et présentent un passage libre 60 à l’endroit des parois 50, ces dernières ayant été rompues pour permettre la circulation des gaz au travers du conduit disposé en arrière entre les deux saillies 42.