INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif médical 1 est apte à être implanté dans un os crânien 41 du patient 4 pour permettre le traitement et/ou l’imagerie d’une zone cérébrale d’intérêt 42. Pour ce faire, le praticien réalise une craniectomie. Une incision est faite dans le cuir chevelu 43, puis la peau (et les muscles le cas échéant) est soulevée (sont soulevés) afin d'exposer le crâne 41. Le crâne 41 est ensuite découpé pour former un volet osseux. Le volet osseux crânien est retiré pour laisser place à une ouverture crânienne dans laquelle le dispositif médical implantable 1 peut être positionné. Une fois le dispositif médical implantable 1 correctement positionné, celui-ci est fixé sur la périphérie de l’ouverture crânienne par tout moyen connu de l’homme du métier (vis d’ancrage, collage, etc.), puis le cuir chevelu 43 (peau et muscles) est remis en place pour recouvrir le dispositif médical implantable 1.
A chaque nouvelle séance de traitement/d’imagerie, un personnel soignant raccorde électriquement le dispositif médical implantable 1 à l’unité de commande 2 distante en utilisant les moyens de connexion 3.
Comme illustré à la , ces moyens de connexion 3 comprennent notamment : un câble 31 électriquement conducteur, une aiguille 32 montée à l’une des extrémités du câble 31, l’aiguille 32 étant apte à être introduite dans une borne de connexion 113 de l’unité ultrasonore 11, et une prise de liaison (non représentée) à l’autre des extrémités du câble 31, la prise de liaison étant apte à être connectée à une prise complémentaire de l’unité de commande 2.
Plus précisément, le personnel soignant connecte la prise de liaison à l’unité de commande 2 distante. Le personnel soignant insère ensuite l’aiguille 32 dans le cuir chevelu 43 du patient 4, et introduit l’extrémité de l’aiguille dans une borne de connexion 113 (illustré à la ) de sorte à finaliser le raccordement électrique du dispositif médical implantable 1 à l’unité de commande 2 distante.
Il peut être difficile pour le personnel soignant d’identifier par palpation la position de la borne de connexion 113 une fois le dispositif médical 1 implanté, celui-ci étant recouvert par le cuir chevelu 43 (peu et muscles) du crâne du patient 4. Or, la connaissance de la position précise de la borne de connexion 113 est nécessaire pour assurer un positionnement adéquat de l’aiguille 32 transdermique.
Pour faciliter la détection de la borne de connexion 113 à travers le cuir chevelu 43 du patient 4, le dispositif médical implantable 1 comprend un repère de positionnement. Ce repère de positionnement est configuré pour interagir avec l’unité de localisation. Cette unité de localisation permet de détecter la position précise de la borne de connexion 113.
A/ Test de congestion
Dans ce test, on simule la perte d’une ligne du réseau AC, entre les nœuds 28 et 29, puis on observe les différentes puissances respectivement d’une part sur les lignes du réseau AC entre les nœuds 26 et 28 et entre les nœuds 28 et 29 et d’autre part aux convertisseurs VSC_26 et VSC_29.
Cette simulation est illustrée sur les courbes des figures 4A et 4B qui montrent les différentes phases successives du test :
i/ Avant la perte de la ligne entre les nœuds 28 et 29, le transit de puissance sur le réseau AC est de 275 MW sur la ligne entre les nœuds 28 et 29 et de 174 MW sur la ligne entre les nœuds 26 et 29.
La puissance aux convertisseurs VSC26 et VSC29 est de 291 MW et 0 MW, respectivement.
ii/ La perte de la ligne entre les nœuds 28 et 29 est déclenchée au bout d’un moment t égal à 30s.
iii/ Après de perte de cette ligne entre les nœuds 28 et 29, le transit de puissance sur le réseau AC est de 0 MW sur la ligne entre les nœuds 28 et 29 et de 322 MW sur la ligne entre les nœuds 26 et 29.
La puissance aux convertisseurs VSC_26 et VSC_29 est de 408 et 128 MW, respectivement.
A titre de comparaison, sans la présence des groupes PV et des convertisseurs VSC_26 et VSC_29, le transit de puissance sur la ligne entre les nœuds 26 et 29 est 450 MW. Il y a une surcharge sur cette ligne du réseau AC.
Il ressort donc qu’avec la présence des groupes PV et des convertisseurs VSC_26 et VSC_29, le transit de puissance est réparti entre la ligne entre les nœuds 26 et 29 (322 MW) et le réseau DC de l’installation linéaire PV (128 MW).
Par conséquent, le réseau DC de l’installation linéaire PV absorbe une partie importante de puissance. Et la congestion du réseau AC est évitée (S5).
B/ Test de stabilité
Le test consiste ici en un court-circuit pour étudier la capacité de résistance de l’ installation linéaire PV, et donc son influence sur la stabilité du réseau AC.
Au moment t égal à 1,5 s, on simule l’apparition d’un court-circuit sur le nœud 28, qui est éliminé à t égale à 1,7s soit 200 ms après son apparition.
B1/ Sans la présence d’installation linéaire PV et des convertisseurs VSC_26 et VSC_29, on constate que réseau AC devient instable dès l’apparition du court-circuit.
En effet, comme montré sur la , qui illustre la variation temporelle de la puissance des générateurs (machines synchrones), il y a une oscillation importante de la puissance de tous les générateurs G1 à G10.
La est une vue en coupe longitudinale d'une poignée du dispositif conforme à l'invention, dans un quatrième mode de réalisation ;
La est une vue en bout de la poignée de la ;
La est une vue en coupe longitudinale d'une poignée du dispositif conforme à l'invention, dans un cinquième mode de réalisation ;
La est une vue en coupe longitudinale d'une poignée du dispositif conforme à l'invention, dans un sixième mode de réalisation ;
La est une vue en coupe longitudinale d'une poignée du dispositif conforme à l'invention, dans un septième mode de réalisation ;
La est une vue en coupe longitudinale d'un composant de la poignée des figures 15 et 16 ;
Les figures 18 et 19 illustrent deux modes possibles de tenue en main d'une poignée du dispositif de l'invention.
On se réfère d’abord aux figures 1 à 6 relatives à un premier mode de réalisation.
Le dispositif d’exercice physique, représenté dans son ensemble sur la , est du genre nunchaku et comprend deux poignées similaires respectivement 2 et 3 rattachées l'une à l'autre au moyen d'un lien souple 4 tel qu'une corde.
Chaque poignée 2 ou 3, telle que représentée en détail aux figures suivantes, comprend principalement un noyau central 5 tubulaire, dont l'axe longitudinal est indiqué par X, et une garniture 6 entourant de manière coaxiale le noyau central 5 sur sensiblement toute la longueur de ce dernier.
Le noyau central 5 tubulaire, d'allure générale cylindrique, est réalisable en un matériau métallique ou synthétique, suffisamment rigide. Ce noyau central 5 comporte, à proximité d'une première extrémité ouverte, une cloison interne transversale 7 située dans un plan diamétral contenant l'axe longitudinal X. La cloison 7 délimite, avec les parties cylindriques adjacentes de la paroi du noyau central 5, deux compartiments 8 et 9 adjacents, tout en constituant un renfort pour ce noyau central 5.
La garniture 6 est réalisée en un matériau souple suffisamment déformable et de manière élastique pour amortir les chocs. Elle est réalisable en mousse naturelle ou synthétique, par exemple en mousse de polyuréthane à cellules fermées, ou bien en gel tel qu'un gel de silicone. Cette garniture 6 est solidarisée avec le noyau central 5, dont elle constitue le revêtement, par collage ou soudage ou surmoulage, une liaison mécanique pouvant aussi être prévue en complément ou en remplacement.
La garniture 6 se compose elle-même d'une zone médiane 10, de forme sensiblement cylindrique, et de deux zones terminales respectivement 11 et 12, de forme sensiblement tronconique et symétriques l'une de l'autre. L'axe longitudinal X est commun à la zone médiane 10 et aux deux zones terminales 11 et 12.
En se référant plus particulièrement à la , la zone médiane 10 cylindrique possède une longueur axiale indiquée b et un diamètre extérieur indiqué d, cette longueur et ce diamètre étant adaptés à la paume de la main en position de tenue de la poignée. Chaque zone terminale 11 ou 12 tronconique possède une longueur axiale indiquée respectivement a ou c; elle se raccorde à la zone médiane de diamètre extérieur d et s'élargit progressivement jusqu'à présenter, en extrémité de poignée, un diamètre extérieur maximal indiqué D. L'angle de conicité de chaque zone terminale 11 ou 12 est noté A. La forme et les dimensions des deux zones terminales 11 et 12 sont adaptées au bon positionnement du pouce et à l'appui de la paume de la main en position de renue de la poignée.
La face d'extrémité 13 ou 14 de chaque zone terminale 11 ou 12 est légèrement concave, par exemple de forme tronconique très évasée, de sorte qu'elle dépasse au-delà de l'extrémité correspondante du noyau central 5, assurant ainsi une protection du noyau central. Cette face d'extrémité 13 ou 14 se raccorde avantageusement à la surface extérieure tronconique de la zone terminale 11 ou 12 par une courte région de transition périphérique de profil arrondi.
Tout d’abord, dans une sous-étape 102_2, le module logiciel de projection 2D découpe, le cas échéant, la surface développable S en N portions, si les dimensions de S le nécessitent du fait des limites de taille imposées par la gravure et également de l’approximation de la surface non développable en développable grâce à la ductilité du matériau. Pour chaque portion, un sous-ensemble plan comportant une disposition de deuxièmes motifs à graver va être obtenu par la mise en œuvre des sous-étapes suivantes.
Ensuite sur chaque portion, dans une sous-étape 102_3, le module logiciel de projection effectue une projection en 3D, sur la (portion de) surface, d’une répartition plane de premiers motifs égaux chacun au motif unitaire type et disposés de façon périodique ou pseudo-périodique (par exemple organisés de façon matricielle). Cette projection est calculée à partir des données d’entrée du module.
Par exemple, sur la portion considérée de surface S, en réalisant un maillage 3D de S par des indices {i,j} représentant un point caractéristique d’un premier motif, par exemple son barycentre puis en projetant le premier motif (égal au motif unitaire type) autour de chaque couple d’indices {i,j} sur ce maillage 3D par la mise en œuvre de l’algorithme LSCM (« Least Square Conformal Mapping »).
Dans une sous-étape 102_4, le module logiciel de projection calcule en outre les déformations des motifs projetés obtenus par rapport au motif unitaire type.
Par exemple, le résultat du calcul de déformation comprend une cartographie qui présente, en fonction de la position en 2D du motif sur la (portion) surface S, le pourcentage de déformation en longueur et une autre cartographie qui présente le pourcentage de déformation en angle (par rapport au 90° entre chaque côté du motif unitaire type ici carré).
Sur la est représentée, à titre d’exemple, une cartographie des distorsions de longueur du motif calculées selon l’ordonnée de la (une autre cartographie peut être calculée relative à la longueur du motif mais cette fois dans une dimension orthogonale à la précédente, i.e. selon l’abscisse de la ou encore une cartographie relative aux déformations des angles formés par les côtés du motif). Les % d’erreur sont séparés en niveaux ; un niveau est séparé du précédent par 0,1 % d’erreur. Le niveau le plus faible d’erreur correspondant à la plage [0% - 0,1 %] se trouve au centre de la projection 3D de la matrice de motifs (à l’ordonnée 0 de la ) et les niveaux augmentent au fur et à mesure que les motifs se rapprochent des bords de la projection 3D, qui correspondent au niveau d’erreur [0,7 % - 0,8 %]. Le cercle représente une projection de la surface non développable, ici une parabole.
Le logiciel de projection indique alors les pourcentages de déformation en longueur et en angle de chaque motif métallique sur la surface non développable. Le concepteur juge si ces seuils sont inférieurs aux limites fixées notamment en fonction de la réponse en fréquence du motif métallique unitaire sélectionné et de sa sensibilité aux tolérances dimensionnelle de fabrications. Si ces conditions ne sont pas respectées, alors certains paramètres sont modifiés afin d’anticiper la distorsion des motifs sur la surface non développable et on itère le processus décrit ci-dessus depuis les sous-étapes 102_2 jusqu’à 102_4. La modification de paramètres comprend au moins un élément parmi : la modification d’un ou plusieurs premiers motifs, la modification de la répartition périodique des premiers motifs, la modification du pas de maillage de la surface non développable.
Dans d’autres modes de réalisation, seul un des seuils est considéré ou alors un seuil global combinant les deux seuils.
Puis, dans une sous-étape 102_5, le module logiciel réalise une projection de tous les motifs métalliques de la forme 3D non-développable sur une surface 2D. Cette projection est réalisée avec l’algorithme LSCM dans un mode de réalisation. Dans un mode de réalisation, les deux dimensions choisies sont celles correspondant aux deux plus grandes dimensions de la forme 3D. cette projection sur un plan depuis la surface S donne lieu à une disposition dans ce plan de deuxièmes motifs et définit leur forme respective.
la représente le maillage 3D d’une surface parabolique par des indices {i,j} ; si un zoom de cette était réalisé, une pluralité de points indicés par le couple {i,j} apparaîtraient.
La représente la répétition périodique, ici sous forme de matrice, de premiers motifs à projeter sur le maillage 3D de la figure , chaque centre de premier motif sera projeté en un couple {i,j} de la (dans d’autres modes de réalisation, ce n’est pas le centre des motifs qui est utilisé, mais un autre point repère prédéterminé par rapport au motif).
La est une représentation du résultat 23 de la projection obtenu à l’étape 102 pour la portion 22 de surface non développable et comprenant un réseau de deuxièmes motifs.
A titre d’illustration, en sont représentées en vue de dessus d’une part la surface S (ici une surface parabolique) et une des portions de coupe 22 considérée (réalisée à partir notamment d’un feuillard cuivré plan 21 qui sera découpé, puis qui sera soumis aux étapes 103 à 105. En est représentée la disposition 23 des deuxièmes motifs résultant de la sous-étape 102_5 de la projection obtenue en considérant la portion 22.
Le processus de fabrication dans les règles de l’art d’un composite s’effectue en une unique étape de polymérisation. Or, le besoin technique dans le cas considéré implique la gravure de motifs métalliques périodiques ou pseudo périodiques sur une ou plusieurs couches de composite pour être intégrer sur une forme finale 3D non développable. Or, cette gravure doit se réaliser sur des surfaces planes de composite.
Par conséquent, en accord avec les épaisseurs de composite nécessaire pour les fonctionnalités électromagnétiques, un nouveau procédé de thermoformage qui se découpe en deux étapes de polymérisation est utilisé :
Dans une étape 103, une étape de polymérisation partielle est mise en œuvre. Des tissus de fibres dans lesquels il y a une résine à l’état sec sont empilés les uns sur les autres. Un feuillard de matériau métallique, par exemple du cuivre, un composé de cuivre ou de nickel chrome, est déposé sur l’empilement composite. Par exemple, un double feuillard métallique (sur le recto et sur le verso de l’empilement) est utilisé. Puis l’ensemble, plan, est mis dans une étuve sous vide, on fait monter en température et en pression, un certain temps. Une première polymérisation incomplète permettant la tenue du composite : il doit après cette polymérisation partielle être suffisamment rigide pour être gravé et avoir une tenue mécanique suffisante pour réaliser la gravure de la ou des couches de motifs métalliques sur le ou les plis partiellement polymérisés, mais pourra encore être déformé derrière. Les conditions de pression, température durée prescrites par le constructeur pour la polymérisation sont ainsi adaptées expérimentalement en fonction des matériaux utilisés : chauffant moins fort et/ou moins longtemps et/ou à une pression moindre que ce qui est prescrit pour obtenir une polymérisation complète.
Applicateur pour produit cosmétique, notamment du mascara et ensemble applicateur associé Domaine technique de l'invention L’invention concerne un applicateur pour produit cosmétique, notamment du mascara, et un ensemble applicateur associé.
Arrière-plan technique Un applicateur pour mascara est un accessoire de beauté qui permet de donner un effet de volume aux cils après application du produit cosmétique. L’applicateur comprend généralement une âme ainsi qu’une pluralité de protubérances s’étendant en saillie à partir de l’âme.
Différents designs de l’âme et/ou de protubérances et différents agencements des protubérances autour de l’âme ont été proposés dans l’art antérieur au cours de ces dernières années. Si ces designs et agencements des protubérances permettent d’améliorer l’effet de volume apporté aux cils, ils ne conduisent pas toujours à des cils parfaitement fuyants.
On entend par « fuyant », le fait que les cils soient recourbés vers le haut ou vers le bas selon qu’il s’agit des cils supérieurs et inférieurs, et recourbés vers la gauche et vers la droite de part et d’autre d’une ligne médiane de la paupière.
De manière générale, lorsqu’un effet fuyant est obtenu à l’aide de l’applicateur de l’art antérieur, c’est au prix de gestes répétitifs exécutés par l’utilisateur.
Dès lors, il existe un besoin de développer un applicateur qui soit apte à former des cils fuyants, sans besoin d’efforts considérables ni répétition de gestes de la part de l’utilisateur.
L’invention concerne un applicateur pour produit cosmétique comprenant une âme s’étendant suivant une direction d’extension longitudinale et une pluralité de protubérances s’étendant chacune en saillie à partir de l’âme depuis une base reliée à l’âme vers une extrémité opposée libre selon une direction d’élongation. Les protubérances sont agencées sur l’âme selon au moins une rangée longitudinale.
Selon l’invention, la direction d’élongation d’au moins deux protubérances de la au moins une rangée longitudinale, dites protubérances courbes, présente dans un plan longitudinal associé à la au moins une rangée longitudinale au moins une première courbure et au moins une première inclinaison, la au moins une première courbure et la au moins une première inclinaison des protubérances courbes étant différentes d’une protubérance courbe à une autre le long de la au moins une rangée longitudinale.
Ainsi, grâce à la au moins une première courbure et la au moins une première inclinaison qui sont différentes d’une protubérance courbe à une autre le long d’une même rangée longitudinale, il devient possible avec un minimum de gestes de conférer aux cils une allure fuyante.
- la protubérance centrale de la au moins une rangée longitudinale est située au niveau du plan vertical transversal médian de l’applicateur.
L’invention concerne aussi un ensemble applicateur pour produit cosmétique, comprenant : - un récipient comprenant un corps formant un réservoir destiné à contenir le produit cosmétique, et - un applicateur tel que défini précédemment, l’applicateur étant adapté pour être fixé sur le récipient, de sorte que l’applicateur est logé à l’intérieur du réservoir.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description explicative détaillée qui va suivre, d'au moins un mode de réalisation de l’invention donné à titre d’exemple purement illustratif et non limitatif, en référence aux dessins schématiques annexés. Sur ces dessins :
- la est une vue en coupe d’un exemple d’ensemble applicateur selon l’invention ;
- la est une vue isométrique d’un applicateur selon l’invention ;
La illustre un exemple de plage de tension prescrite pour les branches basse tension HTA.
Si l’état en tension de chaque branche est compris dans les première et deuxième plages de tension prescrites définies respectivement pour les branches basse et moyenne tension, une régulation n’est pas nécessaire et le procédé attend le pas de temps suivant à l’étape S6, puis met à nouveau en œuvre l’étape S2.
Si l’état en tension d’au moins une branche basse tension BT et/ou de la branche moyenne tension HTA est en dehors, respectivement, de la première ou de la deuxième plage de tension prescrite, une régulation doit être mise en œuvre.
A l’étape S7, des valeurs de commandes de régulation sont séparément calculées pour la branche moyenne tension HTA et pour chaque branche basse tension BT. Ce calcul sera plus particulièrement décrit en référence à la .
Les valeurs de commandes de régulation seront ensuite utilisées pour la régulation conjointe de la branche moyenne tension HTA et des branches basse tension BT.
Puis, l’étape S8 comprend la vérification de l’existence d’une solution assurant le plus petit écart entre les tensions effectives et les tensions-cibles de la branche moyenne tension HTA et des branches basse tension BT.
Afin d’effectuer cette vérification, une simulation de régulation est effectuée, dans laquelle il est considéré qu’il n’existe pas de contraintes limitant l’utilisation effective de toutes les commandes de régulation possibles à chaque pas de temps de 10 minutes.
Ainsi, lors de cette simulation, toutes les commandes de régulation possibles sont activées, les commandes ayant comme valeurs les valeurs obtenues à l’étape S7.
Cette étape a la propriété de permettre de manière certaine qu’il n’existe pas de solution dans laquelle l’écart à la tension cible pourrait être réduit dans une des branches HTA ou BT sans augmenter l’écart à la tension cible dans une autre branche.
Autrement dit, si, suite à cette simulation, les états en tension des branches HTA et BT entrent dans leur plage de tension prescrite respective, il est assuré qu’il existe bien une solution permettant la régulation conjointe du réseau de distribution.
En revanche, si, suite à cette simulation, les états en tension d’au moins une des branches HTA et BT n’entre pas dans leur plage de tension prescrite respective, il est assuré qu’il n’existe pas une solution permettant la régulation conjointe du réseau de distribution au pas de temps considéré.
Durant l’étape S9 il est déterminé si une telle solution existe.
Dans la suite de la description, cette solution est appelée « ensemble de commandes de régulation conjointe » ou encore « ensemble des commandes de régulation possibles » ou « ensemble des commandes possibles ». Cette solution regroupe toutes les valeurs commandes de régulation possibles, les valeurs ayant été calculées durant l’étape S7.
L’ensemble des commandes possibles comprend la valeur de la tension au nœud de référence des branches qui correspond à la valeur de consigne de la tension à donner au régleur en charge du transformateur HTA/BT, l’ajustement de la puissance active, l’ajustement de la puissance réactive et l’ajustement des puissances active et réactive.
Si ce n’est pas le cas, une alarme est déclenchée à l’étape S10.
A l’étape S11, le procédé continue vers la sélection de commandes suffisantes permettant la régulation conjointe effective du réseau de distribution.
Cette forme de sillon, quelle que soit la géométrie de la section du sillon : carré, rectangulaire, triangulaire, quadrilatère, demi circulaire, elliptique assure d’avoir un sillon. De plus, le boitier de protection étant rigide, le fait d’assurer que la largeur est plus grande que la profondeur permet de minimiser l’épaisseur du boîtier de protection contrairement à une conception ou la profondeur du sillon serait plus grande que la largeur ce qui réduit la masse de ce boitier.
Selon un mode de réalisation spécifique, le au moins un sillon présente une section minimale dans le plan perpendiculaire à la direction du sillon d’au moins 0,04 mm2, préférentiellement d’au moins 0,09 mm2.