INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, la station de mesure 100 a une fonction balance, afin de mesurer un poids et donc une masse d’un utilisateur. Les capteurs de la base 100 comprennent alors au moins un capteur de poids ou un capteur de masse. En particulier, une solution connue consiste à utiliser des cellules de charges, qui convertissent une déformation d’un élément en un signal électrique. Lorsque l’utilisateur monte sur la plaque de mesure 106, sa masse génère un effort qui est repris par la plaque de mesure 106, puis transmis (directement par contact ou indirectement via une pièce intermédiaire comme la plaque de support 202) à au moins une cellule de charge, puis ensuite le contact est repris par le socle 108 (ou les pieds pour l’architecture à pied). Quatre cellules de charges peuvent être prévues, à proximité de chaque angle de la base 102. Lorsque la base 102 n’est pas rectangulaire, les cellules de charge peuvent être disposées régulièrement par rapport à la géométrie (par exemple avec une symétrie autour d’axes médians).
Dans un mode de réalisation illustré en figures 8 et 9, la plaque de support 202 comprend des orifices 812 aptes à loger (sans contact) les cellules de charge. De la sorte, la plaque de support 202 n’interfère pas dans la reprise d’effort entre la plaque de mesure 106 et les cellules de charge.
Toutefois, dans l’architecture sandwich, le déplacement dans le plan XY de l’ensemble mobile (plaque de mesure 106, plaque de support 202 et d’autres composants, notamment électroniques) doit être limité par rapport à l’ensemble fixe (le socle 108 essentiellement). La limitation de ce déplacement ne doit néanmoins pas contaminer la mesure de poids, c’est-à-dire qu’elle ne doit pas interagir avec le déplacement selon la direction en Z ni reprendre d’effort selon la direction Z. Le document PCT/EP2017/050178 décrit une solution satisfaisante à ce problème. La présente description propose un autre mode de réalisation. La plaque de support 202 comprend au moins un îlot 808, par exemple un îlot 808 par cellule de charge (quatre sur les figures, un à proximité de chaque cellule de charge). L’ilot 808 est une pièce de la plaque de support 202 qui est relié à un corps principal 902 de la base de plaque support 202 par un membre élastique 904. Le membre élastique 904 a pour fonction de limiter le déplacement de l’ensemble mobile en XY en gênant le plus moins possible le déplacement en Z. Le membre élastique 904 peut comprendre une ou plusieurs pattes s’étendant entre l’îlot 808 et le corps principal 902 de la plaque de support 202. Sur les figures, chaque membre élastique 904 comprend quatre pattes identiques. Chaque îlot 808 est logé dans un orifice traversant formé dans le corps principal 902. L’îlot 808 peut avoir une forme circulaire, carrée, rectangulaire ou autre (polygonal par exemple ou de révolution) et l’orifice traversant une forme similaire mais homothétiquement plus large.
Chaque îlot 808 comprend un orifice d’attache 1402, par exemple sous forme d’un trou taraudé, qui est apte à recevoir une tige, par exemple une vis, qui vient solidariser le socle 108 avec l’ilot 808 (via un orifice d’attache 1502 dans le socle 108). La vis peut être taraudeuse. L’orifice d’attache 1402 peut être prévu dans une saillie 1404, qui permet à la fois de limiter la longueur de la tige et d’augmenter localement l’épaisseur de l’îlot 808 (plus de rigidité dans la liaison avec la tige).
Néanmoins, si un utilisateur saisit la station de mesure 100 par la plaque de mesure 106 (qui fait partie de l’ensemble mobile), tout le poids de la partie fixe va passer par la tige et l’îlot 808. Le ou les membres élastiques 904 ne sont toutefois pas assez solides pour reprendre cette effort (on rappelle qu’ils ne sont pas censés interférer dans la mesure du poids). La plaque de support 202 et le socle 108 comprennent alors une butée de déplacement maximal en Z. Comme illustrée sur les figures 14 et 15, la butée peut prendre la forme d’une patte 1504 du socle 108, en forme de L (avec une portion en Z est une portion dans un plan parallèle au plan XY), qui coopère avec un réceptacle 1406 de la plaque de support 202 qui comprend une portion dans un plan parallèle au plan XY de sorte qu’il y a butée quand le déplacement en Z est trop important. Par exemple, le déplacement en Z autorisé est inférieur à 1mm.
L’assemblage de la plaque de support 202 sur le socle 108 peut se faire par positionnement de plaque support 202 (ou plus généralement de l’ensemble mobile) au-dessus du socle. Il faut alors que les orifices d’attache 1502 du socle et les orifices d’attache 1402 soient tous alignés deux à deux pour pouvoir insérer la tige (par exemple pour insérer une vis). Cet alignement peut faire perdre quelques secondes à un opérateur. Afin de simplifier le processus, la station de mesure 100 peut comprendre un guide entre l’ensemble mobile et l’ensemble fixe. Le guide peut prendre la forme d’une tige de guidage 1408 s’étendant en Z et apte à coopérer avec un orifice de guidage 1506 du socle 108. La tige de guidage 1408 peut être située à proximité (à une distance D) de l’orifice d’attache 1402 de l’îlot 808 correspondant (par exemple moins de 1 cm) afin que l’influence des jeux de fabrication soit minime. De la même façon, l’orifice 1502 du socle 108 est à proximité de l’orifice de guidage 1506 (la même distance D). La tige de guidage 1408 vient en saillie en Z par rapport au niveau de l’orifice d’attache 1402. En particulier, même si l’îlot 808 est configuré pour être solidaire en déplacement en XY du corps principal 902, les membres élastiques 904 confèrent de fait une élasticité en XY ; pour contrecarrer ce déplacement indésirable qui peut perturber l’assemblage, la tige de guidage 1408 est monté sur ledit îlot 808. La tige de guidage 1406 permet aussi de bloquer la rotation de l’îlot 808 pendant le vissage.
Inversement, le socle 108 pourrait présenter la tige de guidage et l’îlot 808 l’orifice de guidage.
Un orifice 1410 est prévu à proximité de l’îlot 808 pour loger la cellule de charge, afin qu’elle soit positionnée entre la plaque de mesure 106 et le socle 108.
Ledit modèle utilisé pour l’entrainement du réseau de neurones peut comprendre un seul troisième objet volumique creux avec un bord déformée par un bruit, de préférence un bruit de Perlin, le bord représentant un troisième indice optique, le premier et le deuxième objet volumique étant placées à un intérieur du troisième objet volumique creux.
Avantageusement, un intérieur d’au moins le premier objet volumique comprend une pluralité de mini objets volumiques, chaque mini objet volumique de la pluralité présentant un indice optique différent de l’indice optique du premier objet volumique , la surface de chaque mini objet volumique étant déformée par un bruit, de préférence un bruit de Perlin. Les indices optiques de la pluralité de mini objets volumiques peuvent présenter une première variation aléatoire autour d’une première valeur moyenne.
Selon une variante, le modèle tridimensionnel numérique comprend une pluralité d'objets volumiques et dans lequel les indices optiques de la pluralité d'objets volumiques présentent une deuxième variation aléatoire autour d’une deuxième valeur moyenne. Ladite deuxième variation aléatoire peut être inférieure par rapport à la première variation aléatoire et/ou la deuxième moyenne peut être inférieure par rapport à la première moyenne.
En outre, l’image tomographique tridimensionnelle acquise à partir d’un groupement cellulaire et l’image tomographique tridimensionnelle simulé à partir du modèle peuvent être fournies sous forme de tranches dans un plan X-Y parallèle à un plan d’acquisition. Dans ce cas, le réseau de neurones peut être un premier réseau de neurones et configuré pour fournir une tranche corrigée à partir d’une pluralité de tranches en entrée. Il devient ainsi possible de :
- fournir l’image tomographique tridimensionnelle acquise à partir d’un groupement cellulaire et l’image tomographique tridimensionnelle simulée à partir du modèle sous forme de M tranches dans un plan X-Z,
- entrainer un deuxième réseau de neurones pour fournir une tranche corrigée dans le plan X-Z,
- fournir l’image tomographique tridimensionnelle acquise à partir d’un groupement cellulaire et l’image tomographique tridimensionnelle simulée à partir du modèle sous forme de M tranches dans un plan Y-Z,
- continuer d’entrainer ledit deuxième réseau de neurones pour fournir une tranche corrigée dans le plan Y-Z,
- appliquer ledit deuxième réseau de neurones pour corriger l’image tomographique tridimensionnelle acquise à partir d’un groupement cellulaire fourni dans le plan X-Z pour obtenir une première image transverse,
- appliquer ledit deuxième réseau de neurones pour corriger l’image tomographique tridimensionnelle acquise à partir d’un groupement cellulaire fourni dans le plan Y-Z pour obtenir une deuxième image transverse,
- créer un filtre à partir de la première et la deuxième image transverse,
- multiplier le filtre avec l’image tomographique corrigée obtenue par l’application du premier réseau de neurones. L’étape de fournir une image tomographique tridimensionnelle acquise à partir d’un groupement cellulaire peut aussi comprendre de fournir un volume d’initialisation formant une base pour l’image tomographique à reconstruire, dans lequel l’image tomographique corrigée par l’application du réseau de neurones est utilisée comme volume d’initialisation.
Finalement, il est possible que l’étape de fournir une image tomographique tridimensionnelle acquise à partir d’un groupement cellulaire comprend : acquérir une pluralité d’images élémentaires de transmission à partir du groupement cellulaire, chaque image élémentaire étant acquise avec un angle d’illumination différent, de préférence une différence entre deux angles d’illumination étant de 40° ou moins.
montre un dispositif d’acquisition d’images tomographiques tridimensionnelles à partir d’un groupement cellulaire,
Présentation de l’invention. Il a ainsi été constaté par la demanderesse, après diverses expériences et manipulations, qu’il est particulièrement intéressant de proposer un réservoir de forme spécifique ainsi qu’une membrane, formant une paroi dudit réservoir, mobile sous l’action d’un moyen d’actionnement de sorte que chaque pas de déplacement de ce moyen d’actionnement correspond exactement à un volume interne du réservoir. Bien entendu, cette membrane mobile va s’adapter, lors de son déplacement, aux parois internes du réservoir.
La solution proposée par l’invention est un dispositif d’assistance ou de suppléance circulatoire temporaire du cœur d’un patient, le dispositif comportant un circuit de dérivation du sang arrivant au cœur pour l’amener en sortie du cœur du patient, le circuit de dérivation utilisant des tubes reliant entre eux les éléments suivants dudit dispositif : - au niveau de la portion d’admission du circuit de dérivation, une canule d’admission destinée à être introduite dans une veine cave du patient pour prélever du sang à partir du système veineux, - au niveau de la portion d’éjection du circuit de dérivation, une canule d’éjection destinée à être introduite dans l’aorte ou l’artère pulmonaire du patient pour injecter le sang dans le système artériel du patient, - un système de pompage comportant un réservoir à volume interne variable, situé entre la portion d’admission et la portion d’éjection, pour l’admission du sang prélevé puis l’éjection de ce sang, ledit système de pompage étant commandé par des moyens de commande de sorte que le pompage du sang, depuis son admission jusqu’à son éjection, tient compte en temps réel des besoins physiologiques du patient et de l’état hémodynamique dudit patient, le système de pompage comportant au moins un premier capteur de pression, relié aux moyens de commande, disposé dans le circuit de dérivation du sang.
Le dispositif est remarquable en ce que le réservoir présente une forme de poire avec une base de diamètre large d 1 se réduisant dans sa hauteur pour aboutir à un sommet de faible diamètre d 2 de telle sorte que d 1 est au moins égal à sept fois d 2 , soit d 1 > 7d 2 , et en ce qu’une membrane déformable est fixée sous la base du réservoir, ladite membrane présentant une surface supérieure mobile sous l’action d’un moyen d’actionnement de manière à augmenter ou à réduire le volume interne du réservoir, la membrane formant une des surfaces du réservoir à volume interne variable, ladite surface supérieure s’étendant, dans un état initial, suivant le plan de la base du réservoir.
On entend par le terme de « poire » relativement à la forme du réservoir le fait que ce réservoir présente un diamètre d1 relativement élevé à sa base, ce diamètre d1 se réduisant en hauteur – selon l’extension du réservoir qui est posé ou orienté verticalement, avec sa base dans sa partie inférieure - faiblement dans les premiers millimètres puis fortement pour aboutir au sommet et son diamètre d2. Ce réservoir est avantageusement symétrique par rapport à un plan vertical passant par le centre de sa base et de son sommet.
Grâce au selon l’invention, le dispositif selon l’invention contrôle très précisément la vitesse d’aspiration et d’éjection du sang du patient ainsi que les quantités aspirées et éjectées.
Avantageusement, les susdits moyens de commande sont capables d’imposer une force supérieur 500 N (Newton) pour accélérer ou ralentir brutalement une colonne de sang.
De préférence, le moyen d’actionnement de la membrane est un vérin (électrique), chaque pas du vérin correspondant à un volume interne du réservoir. Le vérin agit sur la membrane via un insert central, noyé dans l’élastomère.
Cet insert central assure la transmission du mouvement imposé par le vérin et impose la déformation de la membrane via un profil optimal et déterministe. Le vérin est avantageusement un vérin électrique permettant à la fois une disponibilité de puissance/force importante avec une réactivité de l’ordre du centième de secondes, ce que les vérins hydrauliques ou pneumatiques ne permettent pas d’atteindre à l’heure actuelle. Par ailleurs, un système électrique ne requiert pas un entretien important.
Avantageusement, la membrane déformable consiste en un élastomère, de préférence ladite membrane consiste en un silicone.
Avantageusement, la portion d’admission pénètre dans le réservoir, via un conduit d’entrée, orientée obliquement suivant un angle compris entre 10° et 60°, de préférence un angle compris entre 30° et 50°, par rapport à la surface du réservoir et de manière ascendante – soit vers le susdit sommet - suivant un angle compris entre 10° et 50°, de préférence un angle compris entre 20° et 40°.
De préférence, la portion d’éjection pénètre dans le réservoir, via un conduit de sortie, par le sommet de sorte que le conduit de sortie présente comme diamètre le diamètre d2. Selon une interprétation différente, la portion d’éjection est issue du réservoir qui forme la conduit de sortie.
Grâce à cette caractéristique, associée à celle du réservoir et du conduit d’entrée, les bulles éventuellement générées lors de l’entrée du sang dans le réservoir ou lors de son aspiration seront conduites naturellement à s’échapper par le conduit d’éjection et éliminées dans ou par un circuit d’extraction propre.
Avantageusement, le réservoir est disposé verticalement, la base s’étendant suivant un plan horizontal, et le conduit de sortie étant situé symétriquement, suivant un plan perpendiculaire et vertical par rapport au plan d’extension de la base, au sommet du réservoir.
Bien entendu, cette orientation verticale du réservoir associée à la présence du conduit d’éjection au sommet du réservoir contribuent à l’élimination efficace des bulles d’air susceptibles d’apparaître dans le circuit de dérivation du sang.
Par exemple pour une tension inférieure ou égale à 100 volts, la distance entre les au moins deux électrodes peut être inférieure ou égale 7 millimètres, telle qu’inférieure ou égale 1 millimètre, inférieure ou égale à 900 micromètres, inférieure ou égale à 800 micromètres, inférieure ou égale à 700 micromètres, inférieure ou égale à 600 micromètres, inférieure ou égale à 500 micromètres, inférieure ou égale à 400 micromètres, inférieure ou égale à 300 micromètres, inférieure ou égale à 200 micromètres, inférieure ou égale à 150 micromètres, telle qu’inférieure ou égale à 100 micromètres.
Par exemple pour une tension inférieure ou égale à 40 volts, la distance entre les au moins deux électrodes peut être inférieure ou égale 5 millimètres, telle qu’inférieure ou égale 1 millimètre, inférieure ou égale à 900 micromètres, inférieure ou égale à 800 micromètres, inférieure ou égale à 700 micromètres, inférieure ou égale à 600 micromètres, inférieure ou égale à 500 micromètres, inférieure ou égale à 400 micromètres, inférieure ou égale à 300 micromètres, inférieure ou égale à 200 micromètres, inférieure ou égale à 150 micromètres, telle que inférieure ou égale à 100 micromètres.
Par exemple pour une tension inférieure ou égale à 24 volts, la distance entre les au moins deux électrodes peut être inférieure ou égale à 2 millimètre, telle qu'inférieure ou égale à 1 millimètre, inférieure ou égale à 900 micromètres, inférieure ou égale à 800 micromètres, inférieure ou égale à 700 micromètres, inférieure ou égale à 600 micromètres, inférieure ou égale à 500 micromètres, inférieure ou égale à 400 micromètres, inférieure ou égale à 300 micromètres, inférieure ou égale à 200 micromètres, inférieure ou égale à 150 micromètres, telle qu’inférieure ou égale à 100 micromètres.
Par exemple, pour une tension comprise entre 5 volts et 9 volts, la distance entre les au moins deux électrodes peut être inférieure ou égale à 1 millimètre, telle qu’inférieure ou égale à 900 micromètres, inférieure ou égale à 800 micromètres, inférieure ou égale à 700 micromètres, inférieure ou égale à 600 micromètres, inférieure ou égale à 500 micromètres, inférieure ou égale à 400 micromètres, inférieure ou égale à 300 micromètres, inférieure ou égale à 200 micromètres, inférieure ou égale à 150 micromètres, telle que inférieure ou égale à 100 micromètres.
Le procédé de réduction électrochimique de dioxyde de carbone à l’état liquide ou supercritique selon la présente invention peut comprendre une intensité comprise entre 0,1 mA.cm -2 et 1 A.cm -2 , entre 1 mA.cm -2 et 500 mA.cm -2 , entre 5 mA.cm -2 et 250 mA.cm -2 , entre 10 mA.cm -2 et 100 mA.cm -2 , entre 25 mA.cm -2 et 85 mA.cm -2 , entre 30 mA.cm -2 et 70 mA.cm -2 , entre 40 mA.cm -2 et 60 mA.cm -2 ou encore entre 45 mA.cm -2 et 50 mA.cm -2 , telle que 50 plus ou moins 2 mA.cm -2 entre les électrodes.
Dans les différents modes de réalisation de la présente invention décrits présentement, la réaction de réduction peut en outre être simplement contrôlée en fonction du temps de réaction.
Par « temps de réaction », il est compris dans le contexte de la présente invention le temps de présence dans le réacteur, entre les électrodes sous tension. Des expressions synonymes de « temps de réaction » peuvent être « temps de séjour » ou « temps de contact ». Ces expressions sont donc interchangeables.
Tout type de test de contrôle/analyse permettant d’apprécier l’avancement de la réaction et ainsi d’identifier les espèces produites sont applicables.
Ainsi, la réaction de réduction peut être réalisée jusqu’à l’obtention de la réaction de réduction est réalisée jusqu’à l’obtention de monoxyde de carbone et/ou d’un produit hydrocarboné, tel qu’un acide carboxylique, un aldéhyde, une cétone, un alcool, un alcane et/ou un alcène.
Les temps de réaction peuvent par exemple varier entre 0,1 minute à une heure, préférentiellement entre 0,2 minute et 30 minutes, entre 0,5 minute et 10 minutes, entre 1 minute et 5 minutes, entre 2 minutes et 4 minutes, ou encore entre 3 minutes et 4 minutes.
De manière plus préférée, les temps de réaction peuvent varier entre 0,12 minute et 9 minutes, entre 0,14 minute et 8 minutes, entre 0,16 minute et 7 minutes, entre 0,18 minute et 6 minutes, ou encore entre 0,2 minute et 4 minutes.
Dans un mode de réalisation particulier :
- la tension est comprise entre 5 volts et 9 volts ;
- l’intensité est comprise entre 30 mA.cm -2 et 70 mA.cm -2 ;
- la distance entre les électrodes est comprise entre 200 et 400 micromètres dans la configuration avec membrane ou comprise entre 500 et 600 micromètres dans la configuration sans membrane ;
- la pression est comprise entre 75 et 125 bars ;
« Selle de vélo à surfaces d’appui d’ischions» DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à une selle de vélo surfaces d’appui d’ischions et de masses musculaires et graisseuses de la fesse, cette selle étant composée d’une coque formant l’assise à surfaces d’appui d’ischions et d’un châssis pour la fixation de la selle au tube de selle du cadre du vélo.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connaît déjà de telles selles de vélo notamment selon le document FR 1651188.
La selle décrite dans ce document est intéressante par l’assise qu’elle réalise pour recevoir les ischions mais sa forme est relativement complexe et la stabilité de l’assise n’est pas suffisante. De plus sa réalisation est complexe.
La présente invention a pour but de développer une selle de vélo de type de selle définie ci-dessus dont la stabilité de l’assise et le confort d’utilisation soient améliorés et qui est d’une réalisation simple et s’adapte à toutes ces anatomies.
A cet effet, l’invention a pour objet une selle de vélo, composée d’une coque formant l’assise à surface d’appui d’ischions et d’un châssis pour la fixation de la selle au tube de selle,
selle caractérisée en ce que
la coque est composée de deux lobes latéraux remontant pour former une assise transversale concave vers le haut ou sous forme d’un dièdre largement ouvert vers le haut,
les deux lobes étant séparés par un dégagement médian formant une échancrure inter-ischiale,
chaque lobe étant muni d’un logement d’ischion de forme ovale définissant un contour d’appui pour recevoir un ischion et se prolonger latéralement par un plateau,
chaque lobe comporte un dégagement poursuivant le logement d’ischion à l’avant pour le passage du muscle ischio-jambier,
la coque ayant une paire de zones de fixation, reliées au châssis
- une zone avant et
- une zone latérale sous l’arrière du lobe, au-delà du logement d’ischion, de façon que le logement soit situé dans l’intervalle entre la zone avant et la zone latérale.
Cette selle a l’avantage d’être d’une réalisation simple et de garantir un appui efficace et très stable au cycliste. Dans cette selle, les logements d’ischions sont situés chaque fois entre la zone de fixation à l’avant et la zone latérale arrière de chaque lobe ce qui permet une adaptation à toutes les anatomies de cycliste. Cet encastrement du siège du cycliste dans la forme en V largement ouvert vers le haut conditionne la stabilité et la possibilité d’une "taille pour tous".
Entre la position de repos et la position de freinage maximum : l’équilibre est établi sur le même principe, fournissant une valeur intermédiaire entre la pression ambiante et le niveau de pression de sortie maximum pouvant être atteint. La pression de sortie dans les lignes de frein F1, F2 peut être par exemple proportionnel au déplacement de l’arbre 20 ou proportionnel au déplacement de l’extrémité proximale 52 du second ressort 50.
L’orifice de fluide de commande 90 peut être alimenté par la même source de pression qui est raccordée aux lignes de pression P1 et P2.
La présente un exemple illustratif d’un circuit hydraulique comprenant le clapet de frein 1, tel que défini précédemment.
Le circuit hydraulique, tel qu’illustré, comprend le clapet de frein 1, un réservoir d’huile T, une pompe 3 raccordée au réservoir T et conçue pour amener un écoulement d’huile à alimenter le clapet de charge d’accumulateur 2.
Le clapet de charge d’accumulateur 2 est configuré pour envoyer l’écoulement en excès aux auxiliaires Ax, mais sa fonction principale consiste à charger les accumulateurs 4 chaque fois que la pression dans les accumulateurs est inférieure à un seuil.