INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’au moins un élément d’attache 61 peut présenter une forme conique ou tronconique, notamment de concavité orientée vers un élément 81 d’un véhicule 100, notamment vers un système 5 de traitement par réduction catalytique.
L’au moins un élément d’attache 61 peut présenter une forme de révolution.
L’au moins un élément d’attache 61 comprend notamment une paroi latérale 61a et éventuellement une paroi sommitale 61b. La paroi latérale 61a peut être de forme conique ou tronconique, notamment de révolution. La paroi sommitale 61b peut être plane ou sensiblement plane, notamment de forme circulaire.
Au moins deux éléments d’attache parmi les trois éléments d’attache 62, 63, 64, notamment le premier élément d’attache 62 et le troisième élément d’attache 64, peuvent être disposés sur un même axe A ou ligne droite. Le centre de la paroi sommitale 61b du premier élément d’attache 62 et le centre de la paroi sommitale 61b du troisième élément d’attache 64 se trouvent par exemple sur la ligne A.
Au moins un élément d’attache, notamment le deuxième élément d’attache 63 des trois éléments d’attache 62, 63, 64, peut ne pas être aligné avec lesdits au moins deux autres éléments d’attache, notamment le premier élément d’attache 62 et le troisième élément d’attache 64 qui sont alignés sur l’axe A.
Au moins un élément d’attache, notamment le deuxième élément d’attache 63, notamment le centre de sa paroi sommitale 61b, peut se trouver sur un axe ou ligne droite B, notamment parallèle à la ligne A. Une distance d, ou entraxe, entre les lignes (ou axes) A et B est par exemple comprise entre 5 mm et 20 mm, selon le diamètre du câblage, notamment de l’ordre de 10 mm.
Avantageusement, le deuxième élément d’attache 63 peut être interposé entre les premier et troisième éléments d’attache 62, 64, notamment selon une direction verticale ou sensiblement verticale Z, de façon décalée par rapport à un axe A passant par les premier et troisième éléments d’attache 62, 64, notamment par le centre de leur paroi sommitale 61b.
La distance d1 entre le centre C1 de la paroi sommitale 61b du premier élément d’attache 62 et le centre C2 de la paroi sommitale 61b du deuxième élément d’attache 63 est par exemple comprise entre 15 mm et 30 mm, selon le diamètre du câblage, notamment de l’ordre de 20 mm.
La distance d2 entre le centre C2 de la paroi sommitale 61b du deuxième élément d’attache 63 et le centre C3 de la paroi sommitale 61b du troisième élément d’attache 64 est par exemple comprise entre 15 mm et 30 mm selon le diamètre du câblage, notamment de l’ordre de 20 mm.
Un câble 82, notamment électrique, peut être maintenu par un système d’attache 60. Un câble 82 comprend par exemple une première portion 83, une deuxième portion 84, une troisième portion 85, une quatrième portion 86 et une cinquième portion 87. La première portion 83 du câble 82 s’étend par exemple à partir d’un connecteur électrique 102, notamment situé sur l’enveloppe 52 recouvrant au moins partiellement un élément 81 d’un véhicule 100. Le connecteur électrique 102 est notamment situé en partie inférieure de l’élément 81. La cinquième portion 87 du câble 82 est par exemple destinée à être reliée à un autre connecteur électrique, notamment situé en partie supérieure ou au-dessus de l’élément 81. Les deuxième, troisième et quatrième portions 84, 85, 86 du câble 82 s’étendent entre les première et cinquième portions 82, 87. Les deuxième, troisième et quatrième portions 84, 85, 86 du câble 82 sont notamment destinées à être maintenues par le système d’attache 60. Les deuxième, troisième et quatrième portions 84, 85, 86 du câble 82 sont par exemple positionnées à l’emplacement desdits au moins trois éléments d’attache 62, 63, 64, notamment de sorte à serpenter entre l’au moins un élément d’attache 61 du système d’attache 60. La deuxième portion 84 est par exemple disposée au moins en partie entre le troisième élément d’attache 64 et le deuxième élément d’attache 63. La quatrième portion 86 est par exemple disposée au moins en partie entre le deuxième élément d’attache 63 et le premier élément d’attache 62. Un câble 82 est par exemple disposé de sorte qu’une deuxième portion 84 soit disposée au moins en partie à gauche du troisième élément d’attache 64, qu’une troisième portion 85 soit disposée au moins en partie à droite du deuxième élément d’attache 63, qu’une quatrième portion 85 soit disposée au moins en partie à gauche du premier élément d’attache 62.
Au moins une portion d’un câble 82 peut avantageusement être maintenue ou coincée entre deux éléments d’attache 61 successifs du système d’attache 60.
Un avantage d’un tel système d’attache 60, comprenant au moins un élément d’attache 61, notamment au moins deux éléments d’attache, de préférence au moins trois éléments d’attache disposés de façon non alignée, réside dans un maintien efficace ou robuste d’un câble électrique 82.
La paroi externe de l’enveloppe 52 et la paroi externe du système d’attache 60 forment notamment une surface continue. La paroi interne de l’enveloppe 52 et la paroi interne du système d’attache 60 forment notamment une surface continue.
Par « paroi externe » ou « face externe », on entend une surface opposée à celle destinée à faire face audit élément 81 d’un véhicule 100, notamment à un système 5 de traitement par réduction catalytique d’un moteur.
De préférence, le diamètre d2 va de 0,06 à 0,4 mm.
L’invention concerne également une tringle de renforcement pour bandage à destination de véhicules comprenant un fil métallique selon l’invention.
L’invention concerne également un câble pour le renforcement d’articles de caoutchouc choisis parmi les bandages pour véhicules, les chenilles et les bandes transporteuses comprenant un assemblage de fils métalliques selon l’invention.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un fil métallique à base d’acier pour le renforcement d’articles de caoutchouc choisis parmi les bandages pour véhicules, les chenilles et les bandes transporteuses comprenant au moins :
une étape de fabrication d’un fil dit « fil machine » d’un diamètre d allant de 4,5 à 6,5 mm à partir d’une charge comprenant au moins 70% en poids d’acier recyclé comprenant une opération de fabrication de l’acier dans un four électrique ; une étape de réduction du diamètre du fil machine d’un diamètre d vers un diamètre d1.
L’invention concerne également l’utilisation du fil métallique selon l’invention dans un article de caoutchouc choisi parmi les bandages pneumatiques, les bandages non pneumatiques, les chenilles et les bandes transporteuses.
3.1 Définitions Les composés mentionnés dans la description peuvent être d'origine fossile ou biosourcés. Dans ce dernier cas, ils peuvent être, partiellement ou totalement, issus de la biomasse ou obtenus à partir de matières premières renouvelables issues de la biomasse. Sont concernés notamment les polymères, les plastifiants, les charges, etc.
4 Fil métallique Le fil métallique selon l’invention est un fil métallique à base d’acier pour le renforcement d’articles de caoutchouc choisis parmi les bandages pour véhicules, que ces bandages soient pneumatiques ou non-pneumatiques, les chenilles et les bandes transporteuses obtenu par un procédé comprenant au moins :
une étape de fabrication d’un fil en acier dit « fil machine » d’un diamètre d allant de 4,5 à 6,5 mm à partir d’une charge comprenant au moins 70% en poids d’acier recyclé, l’acier du fil machine présentant une teneur en azote au moins égale à 70 ppm ; une étape de réduction du diamètre du fil machine d’un diamètre d vers un diamètre d1.
Par bandage non-pneumatique, on entend un bandage dont la forme est maintenue par un moyen autre qu’un gaz, par exemple de l’air, mis sous pression. Par exemple, un tel bandage non-pneumatique peut être maintenu en forme à l’aide de haubans semi-rigides.
Par « fil métallique », on entend un objet présentant une très grande longueur par rapport à sa section, cette section étant observée selon un plan perpendiculaire à la plus grande longueur du fil. La section du fil métallique peut être de forme circulaire, ovale ou polygonale, par exemple carrée ou rectangulaire, les angles pouvant, dans le cas d’une forme polygonale, être arrondis. La forme de la section du fil est conférée lors des étapes de réduction de diamètre du fil par les moyens de réduction de diamètre, ces moyens étant, par exemple, des filières ou des dispositifs de laminage. De préférence, la section du fil métallique est de forme circulaire, ovale ou rectangulaire. Par « diamètre du fil », on entend la plus grande longueur de la section du fil.
Le fil métallique est à base d’acier, acier étant entendu comme un matériau qui contient en masse plus de fer qu’aucun autre élément, comprenant généralement moins de 2% en masse de carbone ainsi que d’autres éléments, conformément à la norme NF EN 10020.
4.1 Étape de fabrication d’un fil machine L’acier à la base du fil métallique selon l’invention est obtenu par un procédé comprenant au moins une étape de fabrication d’un fil dit « fil machine » d’un diamètre d allant de 4,5 à 6,5 mm à partir d’une charge comprenant au moins 70% en poids d’acier recyclé.
Cet acier est élaboré par la filière dite « filière électrique » mettant en œuvre un four électrique. Cette filière est bien connue de l’homme du métier et décrite par exemple dans l’article « La fabrication et la dénomination des aciers » des Techniques de l’Ingénieur, TBA1040. L’acier à la base du fil métallique selon l’invention comprend au moins 70% en poids d’acier recyclé, et préférentiellement au moins 80% en poids d’acier recyclé. Cet acier, de part son procédé de production, comprend une teneur élevée en azote, préférentiellement allant de 70 ppm à 120 ppm et de manière plus préférée allant de 80 ppm à 120 ppm.
Ce document présente une solution où la jonction entre le câble d’alimentation électrique et le carter est mise en œuvre au moyen d’une bague enfilée autour du câble d’alimentation électrique, puis celle-ci est vissée, au moyen d’un filetage sur sa surface externe, dans un trou taraudé d’un plot du carter.
Certes l’ancrage du câble d’alimentation électrique peut être pérenne, car un arrachement est difficilement réalisable.
Par contre, un tel assemblage est long, fastidieux et peu ergonomique pour l’opérateur, du fait de l’opération de vissage.
Par conséquent, le coût de cet assemblage de l’actionneur électromécanique est élevé.
En outre, un joint d’étanchéité est enfilé autour du câble d’alimentation électrique et assemblé à l’intérieur du trou taraudé du plot ménagé dans le carter, pour garantir l’étanchéité entre la bague placée autour du câble d’alimentation électrique et le plot du carter, par écrasement du joint d’étanchéité. Un tel assemblage nécessite de ne pas oublier de placer le joint d’étanchéité dans le trou taraudé du plot du carter, lors de l’assemblage, faute de quoi l’étanchéité n’est pas assurée.
La présente invention a pour but de résoudre les inconvénients précités et de proposer un actionneur électromécanique d’un dispositif d’occultation, un dispositif d’occultation comprenant un tel actionneur électromécanique, ainsi qu’un procédé d’assemblage d’un tel actionneur électromécanique, permettant de garantir un ancrage pérenne et étanche du câble d’alimentation électrique sur le carter et d’éviter sa torsion, grâce à une structure fiable, économique et facile à industrialiser.
- une unité de contrôle, l’unité de contrôle étant configurée pour commander le moteur électrique,
- un carter, dans lequel sont logés le moteur électrique et l’unité de contrôle, et
- un câble d’alimentation électrique, le câble d’alimentation électrique traversant une paroi du carter et étant connecté électriquement à l’unité de contrôle, la paroi du carter présentant un côté interne, orienté vers l’intérieur du carter, et un côté externe, orienté vers l’extérieur du carter, le côté interne étant opposé au côté externe.
Selon l’invention,
l’actionneur électromécanique comprend, en outre :
- un organe de retenue, et
- un embout, l’embout étant immobilisé sur le câble d’alimentation électrique,
Example 2 : Expression du transgène GFP sous contrôle du promoteur de l’ IL7RA
Matériels et Méthodes Les séquences du promoteur de l’ IL7RA (restreinte SEQ.1 et élargie SEQ.2) sont synthétisées de novo (GeneArt Gene Synthesis service, ThermoFischer Scientific) et clonées dans un vecteur lentiviral pRRLSIN.cPPT.PGK-GFP.WPRE (Addgene, catalog #12252) par les techniques classiques de digestion/ligation utilisées en biologie moléculaire.
Les lignées cellulaires utilisées sont Jurkat (lymphocytes T immatures) et THP-1 (une lignée non-lymphoïde T). Les cellules Jurkat ou THP-1 sont ensemencées à 500 000 cellules par puits dans un milieu RPMI (ThermoFischer Scientific) contenant 10% du serum fetal bovin (ThermoFischer Scientific) et 1% de pénicilline-streptomycine (ThermoFischer Scientific) et transduites par ajout du surnagent viral à 1x106 TU/mL. Après 6 heures de transduction, les cellules sont lavées 2 fois au PBS (ThermoFischer Scientific) et resuspendues dans le milieu RPMI complet. Après 7 jours, l’expression du marqueur fluorescent Green Fluorescent Protein (GFP) est analysée en cytométrie en flux. Les échantillons sont acquis sur un cytomètre LSRII Fortessa (Becton Dickinson). Les données sont analysées avec le logiciel FlowJo v10.7.1 (BD Biosciences). L’analyse moléculaire de l’expression de l’ARNm GFP (contrôle) est effectuée selon le protocole précédemment décrit.
Résultats : L’introduction du transgène exogène (GFP) sous contrôle du promoteur de l’ IL7RA (SEQ.1 et 2) permet une forte expression dans les cellules Jurkat. De plus, les résultats de la qPCR montrent que la stimulation par DLL4 de ces cellules a tendance à augmenter davantage cette expression ( .B).
L’expression de la protéine GFP sous contrôle du promoteur constitutif est élevée dans les cellules THP-1. En revanche, l’expression de la GFP est faible pour la construction avec le promoteur de l’ IL7RA SEQ.1 et 2. Les données FACS sont confirmées en qPCR ( .C). Ceci démontre que l’expression du transgène exogène sous contrôle du promoteur de l’ IL7RA n’est induite par la voie Notch que dans les populations lymphoïdes.
Example 3 : Expression du transgène CAR sous contrôle du promoteur de l’ IL7RA .
Matériels et Méthodes Le transgène correspondant à la molécule du Chimeric Antigen Receptor (CAR) est cloné sous contrôle du promoteur de l’ IL7RA. La construction CAR correspond à la combinaison des éléments suivants : fragment scFV de l’anticorps anti-CD19 humain (clone FMC63), un domaine intracellulaire d’activation 41BB et CD3 zeta (CAR de 3 ème génération, GeneArt Gene Synthesis service, ThermoFischer Scientific). Cette séquence est introduite dans le vecteur précédemment décrit par les techniques classiques de digestion/ligation utilisées en biologie moléculaire. La lignée cellulaire THP-1 est transduite et l’expression du transgène est analysée comme précédemment décrit.
Résultats Les résultats de la correspondent à l’expression d’un CAR-GFP sous contrôle du promoteur de l’ IL7RA (SEQ.1 et 2) dans la lignée non lymphoïde THP-1. Les résultats montrent une diminution drastique de l’expression de GFP lorsque le promoteur de l’IL7RA est utilisé dans les cellules non lymphoïdes THP-1. Ces résultats sont concordants avec les résultats de qPCR ( .C) où l'expression du gène endogène de l'IL7RA sous contrôle de son promoteur n'était pas induite lors de la stimulation de la voie Notch par son ligand DLL4.
Example 4 : Promoteur de l’ IL7RA est un promoteur fort
Matériels et Méthodes Un vecteur lentiviral présentant la séquence élargie SEQ.2 du promoteur à l’ IL7RA ou un vecteur contrôle avec un promoteur fort du Spleen focus-forming virus ( SFFV) sont utilisés pour transduire la lignée cellulaire Jurkat comme précédemment décrit. Au jour 7 post-transduction, le pourcentage de transduction est >60% sur la présence d'un marqueur fluorescent Green Fluorescent Protein (GFP). Les échantillons sont acquis sur un cytomètre LSRII Fortessa (Becton Dickinson). Les données sont analysées avec le logiciel FlowJo v10.7.1 (BD Biosciences). La Mean Fluorescent Intensity (MFI) est indiquée sur chaque graphe des échantillons acquis en simultané.
Résultat Il est connu que l’utilisation des promoteurs forts (SFFV, EF1a) est privilégiée pour la transduction lentivirale des cellules souches hématopoïétiques (HSC CD34+) et des cellules souches induites pluripotentes (iPSC). La montre ici que le promoteur de l’ IL7RA est un promoteur fort, car l'expression du transgène GFP dans les cellules lymphoïdes Jurkat transduites présente la même intensité (même intensité de fluorescence moyenne (MFI)) et même fréquence (même pourcentage de GFP) que dans les cellules transduites avec le vecteur contrôle (promoteur SFFV).
Example 5 : L’expression de l’ IL7RA est induite via la voie Notch dans les cellules souches hématopoïétiques.
Matériels et Méthodes Les cellules souches hématopoïétiques CD34+ sont isolées à partir du sang de cordon ombilical. Brièvement, les cellules mononuclées du sang sont séparées par un gradient de Ficoll-Paque (Cytiva Ficoll-Paque™, Fischer Scientific). Les cellules CD34+ sont isolées par billes magnétiques en suivant le protocole du fournisseur (UltraPure CD34 kit, Miltenyi Biotec). La pureté de la population enrichie est >95%. Les cellules ainsi isolées sont exposées ou non au ligand de Notch (DLL4) dans le milieu de culture pendant 6 jours ( .A). L’analyse en cytométrie en flux est réalisée après un marquage extracellulaire avec un anticorps anti-CD127-V450 (BD Biosciences) selon le protocole de marquage standard. Les échantillons sont acquis sur un cytomètre LSRII Fortessa (Becton Dickinson). Les données sont analysées avec le logiciel FlowJo v10.7.1 (BD Biosciences). L’analyse moléculaire de l’expression de l’ARNm IL7RA et HES (contrôle) est effectuée selon le protocole précédemment décrit.
Résultats Dans les cellules souches hématopoïétiques (CD34+ HSC) l’activation de la voie Notch, voie-clé de la lymphopoïèse T, induit l’expression de la protéine IL7R ( .B) et de l'ARNm HES (contrôle) et IL7RA ( .C). Ainsi, l’expression de l’IL7RA est induite via l'activation de la voie Notch à la suite de l'interaction avec son ligand DLL-4 dans les cellules souches hématopoïétiques.
Example 6 : Expression du transgène sous contrôle du promoteur de l’ IL7RA au cours de la différenciation T in vitro .
Matériels et Méthodes Les cellules souches hématopoïétiques CD34+ sont purifiées comme précédemment décrit. A J0 les cellules CD34+ sont purifiées et mises en culture à 500 000 par puits dans une plaque contenant des cellules stromales nourricières OP9-DLL1 dans un milieu de différenciation T composé de : milieu MEMa contenant du sérum du vœux fétal (SVF à 20%, Cytiva Sérum de veau fœtal HyClone™ (États-Unis), défini) et 1% de pénicilline-streptomycine (ThermoFischer Scientific). A J0 un cocktail de cytokines nécessaire à leur activation est ajouté : IL-7, Flt3l, SCF, TPO (100 ng/mL, Bio-Techne). Après l'activation, les cellules sont transduites par un ajout du surnageant lentiviral (SFR BioSciences Gerland - Lyon Sud (UMS3444/US8) à la MOI entre 20 et 50. L'agent de transduction est la Protransduzin™ (à 15 µg/mL, JPT Peptides). La préparation du vecteur et de l'agent de transduction est faite selon le protocole du fournisseur. 24 heures post-transduction le milieu est changé pour du milieu frais contenant IL-7, Flt3l (5 ng/mL, Bio-Techne). La moitié du milieu est enlevée 2 fois par semaine et le milieu frais contenant 2 fois la concentration en cytokines est rajoutée. Aux différents jours de la co-culture les populations d'intérêt sont analysées en cytométrie en flux : précurseurs T (CD45RA+CD7+, « pre-T »), CD3-negatifs (CD4-CD8-CD3-, « CD3- ») et CD3-positifs (CD4-CD8-CD3+, « CD3+ »). Les anticorps utilisés sont tous de chez BD Biosciences : CD1a-phycoerythrin (PE), CD45RA-PE-TexasRed, CD7-PE-Cy7, CD4-Pacific Blue, CD3-Alexa Fluor 700, CD5-allophycocyanin (APC), CD8-APC-H7. Les protocoles de marquages sont standards. Les échantillons sont acquis sur un cytomètre LSRII Fortessa (Becton Dickinson). Les données sont analysées avec le logiciel FlowJo v10.7.1 (BD Biosciences).
-le sous-ensemble de turbomachine d’aéronef comprend, pour chacune d’une ou de plusieurs autres paires de bras circonférentiellement adjacents de la pluralité de bras circonférentiellement adjacents, une ou plusieurs parois intermédiaires s’étendant entre les deux bras circonférentiellement adjacents de la paire ou des autres paires de bras circonférentiellement adjacents de manière à séparer localement entre les deux bras de la paire ou de chacune des autres paires de bras ladite au moins une portion de conduit annulaire en une portion radialement interne et une portion radialement externe plus éloignée de l'axe longitudinal XX’ que la portion radialement interne; -les bras circonférentiellement adjacents n’ont pas de fonction de redressement du flux d’air s’écoulant dans le conduit annulaire; -le sous-ensemble de turbomachine d’aéronef comprend au moins deux portions de conduit définissant chacune un col de cygne et qui sont espacées l’une de l’autre suivant l’axe longitudinal XX’.
L’invention a également pour objet une turbomachine d’aéronef comprenant un sous-ensemble de turbomachine d’aéronef tel que brièvement exposé ci-dessus.
La est une vue schématique en section longitudinale d’un mode de réalisation d’un turboréacteur selon l’invention;
La est une vue schématique partielle agrandie en section longitudinale de la portion de conduit annulaire définissant le col de cygne de la ;
La est une vue schématique en perspective avant d’un carter intermédiaire du cœur de réacteur de la qui intègre un col de cygne;
La est une vue schématique partielle agrandie d’une région interne du carter de la intégrant une paroi intermédiaire entre deux bras consécutifs ;
La est une vue très schématique montrant en section longitudinale la position axiale centrée de la paroi intermédiaire de la ;
La est une vue schématique d’une variante de réalisation de l’agencement de la ;
La est une vue schématique similaire à celle des figures 3C et 4 montrant un autre mode de réalisation avec deux parois intermédiaires, une en amont et une en aval ;
La est une vue schématique similaire à celle de la et montrant une variante avec une série de parois intermédiaires ;
La est une vue schématique montrant une variation possible dans le sens descendant d’une inclinaison d’une paroi intermédiaire ;
La est une vue schématique montrant une variation possible dans le sens ascendant d’une inclinaison d’une paroi intermédiaire ;
La est une vue schématique suivant une vue radiale de parois intermédiaires en forme générale de Y entre deux bras consécutifs;
La est une vue schématique suivant une vue en section transversale de parois intermédiaires en forme générale de Y entre deux bras consécutifs ;
La est une vue schématique en demi-section longitudinale d’un autre mode de réalisation d’un turboréacteur selon l’invention.
La paroi 17G du carter 17 comprend, en outre, une ouverture traversante 178. En outre, l’ouverture traversante 178 est ménagée dans la paroi 17G du carter 17, en particulier dans le prolongement du logement à section non-circulaire 176 ménagé dans la paroi 17G du carter 17, selon une direction parallèle à l’axe longitudinal X17.
Avantageusement, la paroi 17G du carter 17 comprend, en outre, un premier épaulement 177, visible à la . En outre, le premier épaulement 177 forme une jonction entre le logement à section non-circulaire 176 et l’ouverture traversante 178 de la paroi 17G du carter 17.
Ici, l’ouverture traversante 178 est entourée par un deuxième manchon 179 de la paroi 17G du carter 17. Le deuxième manchon 179 s’étend en saillie à partir du côté interne S1 de la paroi 17G du carter 17, en particulier au-delà du premier épaulement 177.
Avantageusement, le logement à section non-circulaire 176 constitue une embouchure de l’ouverture traversante 178, à partir du côté externe S2 de la paroi 17G du carter 17.
On note 179A un bord du deuxième manchon 179 opposé au logement à section non-circulaire 176.
Le deuxième manchon 179 constitue un relief interne de la paroi 17G du carter 17.