INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Parmi les “pigments organiques”, on peut citer notamment les laques obtenues à partir de colorants tels que les colorants D&C Black No. 2, FD&C Blue No. 1, FD&C Green No. 3, D&C Green No. 5, D&C Orange No. 4, D&C Orange No. 5, D&C orange No. 10, D&C No. red 3, D&C Red No. 6, D&C Red No. 7, D&C red No. 9, D&C red No. 13, D&C red No. 19, D&C Red No. 21, D&C Red No. 22, D&C Red No. 27, D&C Red No. 28, D&C Red No. 30, D&C Red No. 33, D&C Red No. 36, FD&C Red No. 40, FD&C Yellow No. 5, FD&C Yellow No. 6, D&C Yellow No. 10 le noir de carbone et les laques à base de carmin de cochenille.
Selon un mode particulier, la composition de l’invention comprend des pigments organiques, en particulier choisis parmi les colorants D&C et les laques à base de carmin de cochenille, telles que cités ci-dessus.
La teneur totale en pigments pourra aller, lorsqu’ils sont présents, en une teneur allant de 0,1 à 30 % en poids, de préférence de 1 à 20 % en poids par rapport au poids total de ladite composition. L’homme du métier adaptera la teneur en fonction de la nature de la composition (ex : poudre ou composition fluide), des pigments et de l’effet recherché.
Ingrédients additionnels La composition de l’invention peut également comprendre tout additif usuellement utilisé en cosmétique tels que des filtres UV, des antioxydants, des tensio-actifs, des conservateurs, des parfums, des agents actifs cosmétiques, comme par exemple des émollients, des hydratants, des vitamines, des agents anti-âge, des agents éclaircissants, et leurs mélanges.
GALENIQUE La composition de l’invention est une composition de soin et/ou de maquillage des matières kératiniques, en particulier une composition de maquillage et/ou de soin de la peau et/ou des lèvres.
Elle peut se présenter sous la forme d’une lotion, d’une dispersion, d’un gel, d’une émulsion eau-dans-huile, d’une émulsion huile-dans-eau, d’une émulsion multiple, d’une composition anhydre, d’une poudre compacte, d’une poudre libre, d’une composition solide telle qu’un stick, un coulé dans une coupelle, un baume.
Comme composition de soin de la peau, on peut citer notamment une crème ou un sérum pour le visage et/ou le cou.
Comme composition de soin des lèvres, on peut citer notamment un baume pour les lèvres.
Comme « huiles apolaires », on peut citer notamment les hydrocarbures linéaires ou ramifiés, d'origine minérale ou synthétique tels que : l'huile de paraffine ou ses dérivés, le squalane, l'isoeicosane, l'huile de naphtalène, les polybutylènes, les polyisobutylènes hydrogénés, les copolymères décène/butène, les copolymères polybutène/polyisobutène, les polydécènes et les polydécènes hydrogénés, et leurs mélanges.
Comme « huiles végétales », on peut citer notamment les huile désodorisée Tournesol oléique, huile vierge d’amande douce, huile vierge de rosier muscat, huile d’avocat, huile de carthame, de cameline, de jojoba, huile de bourrache, huile de pépins de raisins, huile d’argan, huiles de nigelle, huile de pépins de courges, huile de perilla, huile de ricin et leurs mélanges.
On peut également citer les « alcanes linéaires ou ramifiés en C8-C16 », en particulier :
les iso-alcanes (appelées aussi isoparaffines) en C8-C16 tels que l'isododécane, l'isodécane, l'isohexadécane, et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d'ISOPAR ou PERMETHYL, les alcanes linéaires ou ramifiés ayant des chaînes hydrocarbonées en : C9-C17, C10-C14, tel qu'un mélange de l’undécane et de tridécane, commercialisé par BASF Care Créations sous la dénomination CETIOL, C15-C19, tel que ceux commercialisés par Seppic sous la dénomination EMOGREEN, C9-C12, C12-C14, tel que ceux commercialisés par BIOSYNTHIS sous la dénomination VEGELIGHT,
le n-dodécane (C12) et le n-tétradécane (C14) vendus par Sasol respectivement sous les références PARAFOL, et leurs mélanges.
Selon un mode particulier, es huiles sont notamment choisies dans le groupe constitué par :
i. les huiles végétales,
ii. les huiles alcools en C10-C26,
iii. les huiles esters choisies dans le groupe constitué par le tridecyltrimellilate, les triglycérides, les squalanes, et leurs mélanges,
iv. les alcanes linéaires ou ramifiés en C9-C18, en particulier les alcanes linéaires ayant des chaînes hydrocarbonées en C9-C17, C10-C14, C9-C12, C12-C14 et leurs mélanges,
v. et leurs mélanges,
La teneur totale en huiles pourra aller, lorsqu’elles sont présentes, en une teneur allant de 0,1 à 70 % en poids, de préférence de 1 à 60 % en poids par rapport au poids total de ladite composition. L’homme du métier adaptera la teneur en fonction de la nature des huiles utilisées et de l’effet recherché.
Liants de poudre Les liants de poudre (charges, pigments) sont choisis notamment parmi les huiles esters, les composés gras ou pâteux et leurs mélanges.
On peut citer notamment les composés de nom INCI suivants : Octyldodecyl stearoyl stearate, Isostearyl neopentanoate, Isostearate isostearyle, Palmitate d’ethyle 2-hexyle, Diisostearyl malate, Pentaerythritol tetraoctanoate, Jojoba esters, Dicaprylyl ether, Polybutene, Squalane, Isononyl isononanoate, ethylene/propylene copolymer, butylene/ethylene/styrene copolymer (VERSAGEL), Ethylhexyl isononanoate, Peg-6 caprylic/capric glycerides (TEGOSOFT), Dimer dilinoleyl dimer dilinoleate (LUSPLAN), Butylene glycol dicaprylate/dicaprate, Hydrogenated castor oil dimer dilinoleate (RISOCAST), Caprylic/capric triglyceride (MIGLYOL), Polyglyceryl-2 triisostearate, Pentaerythrityl tetraisostearate, et leurs mélanges.
La teneur totale en liants de poudres pourra aller, lorsqu’ils sont présents, en une teneur allant de 0,5 à 20 % en poids, de préférence de 1 à 10 % en poids par rapport au poids total de ladite composition. L’homme du métier adaptera la teneur en fonction de la nature des liants et de l’effet recherché.
Charges Par « charges » il faut entendre des particules de toute forme, notamment plaquettaires, sphériques ou oblongues, incolores ou blanches, de nature minérale ou organique, naturelle ou synthétique, qui se présentent sous une forme insoluble et dispersée dans le milieu de la composition. Ces charges servent notamment à modifier la rhéologie ou la texture de la composition et/ou conférer un effet matifiant.
On choisira de préférence que le dispositif 30 de dissipation d’énergie cinétique soit localisé au moins au niveau d’un centre de masse du couvercle. Si le couvercle 20 présente une forme globalement rectangulaire dans le plan de référence, le dispositif 30 de dissipation d’énergie cinétique est alors localisé au centre de ce rectangle. Cela permet de placer le dispositif de dissipation d’énergie cinétique par friction au niveau du déplacement maximal du couvercle 20 dû aux vibrations dans son premier mode naturel, à savoir lorsque le couvercle vibre à une fréquence propre du mode fondamental.
Bien entendu d’autres dispositifs 30 de dissipation d’énergie cinétique peuvent être disposés au niveau de ventres de vibrations pour couvrir des modes de résonnances adaptés à l’utilisation, par exemple adapté à la fréquence des vibrations subies par l’ensemble boîtier. De préférence, on s’assurera que les dispositifs 30 de dissipation d’énergie cinétique sont espacés les uns des autres, et espacés du rebord du corps 10 retenant le couvercle 20 d’un espace prédéterminé. De préférence on choisira des dispositifs 30 de dissipation d’énergie cinétique positionnés, pour un mode de vibration prédéterminé, dans chacune des zones ventrales délimitées entre le ventre associé et la moitié de la distance séparant ledit ventre du nœud de vibration. Des essais ou des simulations pourront permettre de déterminer les positions des ventres de vibrations pour des plages de fréquences de vibration données et ainsi, permettre de déterminer la position précise des dispositifs 30 de dissipation d’énergie cinétique pour une forme de couvercle 20 et une plage de fréquences données.
Les figures 7A, 7B et 7C illustrent des vues schématiques d’un couvercle 20 lorsque celui-ci est soumis à un mouvement vibratoire par rapport au corps en réponse à une excitation forcée, lorsque le couvercle 20 vibre à une fréquence propre soit dans un mode fondamental avec un ventre 23 de vibration (voir ), soit dans un mode harmonique avec deux ventres 23 de vibration (voir ), soit dans un mode harmonique avec trois ventres 23 de vibration (voir ).
Selon les vibrations auxquelles sera soumis l’ensemble boîtier 1 , et en particulier le couvercle 20 , un dispositif 30 de dissipation d’énergie cinétique pourra être placé au niveau de chacun des ventres, ou plus généralement dans chacune des zones ventrales des ventres associés, pour un mode fondamental ou harmonique prédéterminé, qui sera le plus mis en œuvre lors de l’utilisation du véhicule, par exemple.
BLOC DE CONDENSATEURS INTÉGRÉ AVEC ÉLÉMENT DE DISSIPATION DE CHALEUR DOMAINE DE L’INVENTION Le présent sujet concerne en général un ensemble électrique rotatif, et plus spécifiquement un convertisseur de puissance électrique d’un ensemble électrique rotatif.
ARRIÈRE-PLAN Le présent sujet concerne un ensemble électrique rotatif, spécifiquement un convertisseur de puissance électrique d’un ensemble électrique rotatif. Les ensembles électriques rotatifs, bien que typiquement utilisés pour entraîner des véhicules à moteur, peuvent avoir de larges applications telles que des tondeuses à gazon, des drones, des pompes, des turbines, etc. Un ensemble électrique rotatif comprend généralement une machine électrique rotative et un convertisseur de puissance électrique. Pendant son fonctionnement, le convertisseur de puissance électrique est susceptible de surchauffer. Dans un scénario où la chaleur générée par le convertisseur de puissance électrique n’est pas efficacement dissipée, les composants du convertisseur de puissance électrique peuvent être endommagés, ce qui affecte le fonctionnement normal de la machine électrique rotative. Il est donc impératif de préserver le convertisseur de puissance électrique de tout problème de chauffage afin d’assurer que l’intégrité de la machine électrique rotative soit maintenue.
En général, une machine électrique rotative, telle que celles utilisées dans les véhicules à moteur, est commandée par un convertisseur de puissance électrique. De manière classique, le convertisseur de puissance électrique comprend des modules de puissance et un module de commande disposés dans un boîtier. Les modules de puissance effectuent une conversion de courant continu (CC) en courant alternatif (CA) (et/ou vice versa) et permettent ainsi la circulation du courant vers chacune des phases électriques d’un stator de la machine électrique rotative. Le module de commande commande les modules de puissance en fonction de certains paramètres environnementaux et de données mesurées sur le véhicule à moteur. Un bloc condensateur, comportant un ou plusieurs condensateurs, est relié électriquement aux modules de puissance, pour filtrer le courant échangé entre les modules de puissance et un réseau électrique, par exemple un réseau embarqué du véhicule à moteur. Le réseau embarqué sert typiquement à fournir de l’énergie électrique à divers équipements électriques, tels que l’ensemble électrique rotatif, qui sont équipés, par exemple, dans un véhicule à moteur. Pendant son fonctionnement, le convertisseur de puissance électrique produit une grande quantité de chaleur (par exemple en raison de l’effet Joule) en raison des nombreux composants électriques, tels que le module de puissance et les condensateurs. De telles quantités de chaleur peuvent perturber le fonctionnement normal du convertisseur de puissance électrique. Par conséquent, des dissipateurs thermiques sont normalement associés au convertisseur de puissance électrique pour dissiper l’énergie thermique pendant son fonctionnement. Par conséquent, les convertisseurs de puissance électrique connus abritent également une pluralité de dissipateurs thermiques afin de favoriser les échanges de chaleur entre l’air mis en mouvement par la machine électrique rotative. Le refroidissement des condensateurs associés à son module de puissance correspondant peut cependant être complexe à mettre en œuvre, c’est pourquoi il est connu d’associer un dissipateur thermique spécifique aux condensateurs, les dissipateurs thermiques étant configurés pour être situés dans une région d’un couvercle de fermeture du convertisseur de puissance électrique. En conséquence, le dissipateur thermique est en contact thermique avec une extrémité desdits condensateurs.
Cependant, la configuration classique du convertisseur de puissance électrique, notamment la configuration existante du dissipateur thermique associé aux condensateurs, reste inefficace pour la gestion de la chaleur. Par exemple, dans une configuration connue, un dissipateur thermique est configuré pour se trouver entre le bloc de condensateurs et le module de commande. Dans un tel agencement, il peut y avoir plusieurs zones ouvertes, ou zones vacantes, en particulier au niveau d’une partie de base du bloc capa. Ces zones vides sont remplies de matériau de remplissage pour la protection des composants qui y sont disposés. Un couvercle de bloc de condensateur (ou « couvercle de bloc capa »), qui sert à couvrir et à protéger le bloc capa, est ensuite placé et fixé comme un couvercle sur la partie de base. Dans la configuration susmentionnée, le bloc capa est monté sur le dissipateur thermique de telle manière qu’une face de dissipation de chaleur de chacun des condensateurs du bloc capa est englobée par une cavité formée sur le dissipateur thermique. Cette configuration est inefficace car la majeure partie de la chaleur est générée par la face de dissipation de chaleur des condensateurs et peut ne pas être dissipée efficacement, d’où la nécessité d’un moyen de refroidissement supplémentaire, tel qu’un système de refroidissement à eau, incorporé dans le convertisseur de puissance électrique. La vitesse à laquelle la chaleur est dissipée dans la configuration susmentionnée ne peut pas dépasser la vitesse à laquelle la chaleur est générée par les condensateurs, ce qui entraîne une augmentation de la température. L’augmentation de la température peut donc endommager les condensateurs, ce qui contribue à une réduction supplémentaire du rendement et nuit au fonctionnement normal du convertisseur de puissance électrique. D’une autre manière connue, un drain thermique ou une jonction thermique peut être incorporé entre un corps d’un logement (le logement dans lequel est disposé le module de commande) et un couvercle de fermeture du logement. Dans la configuration susmentionnée, la face de dissipation des condensateurs est en contact direct avec le corps, cependant, le transfert de chaleur de la face de dissipation à l’air ambiant par l’intermédiaire de la jonction thermique peut être un long chemin. Un chemin aussi long peut provoquer une surchauffe au niveau du corps du logement, car la vitesse à laquelle la chaleur est générée peut dépasser la vitesse à laquelle la chaleur est conduite par l’intermédiaire du drain thermique et dissipée dans l’air ambiant. La surchauffe au niveau du corps du logement peut perturber le fonctionnement normal du module de commande et également du condensateur. Le convertisseur de puissance électrique configuré de la manière susmentionnée est donc inefficace et susceptible d’être endommagé. En conséquence, l’ensemble électrique rotatif peut présenter des dysfonctionnements.
Par conséquent, le problème technique à résoudre est de savoir comment améliorer le rendement thermique des convertisseurs de puissance électrique tout en veillant à ce que le fonctionnement normal du convertisseur de puissance électrique et donc de l’ensemble électrique rotatif ne soit pas perturbé.
La présente invention vise à résoudre les problèmes susmentionnés des convertisseurs de puissance électrique classiques. La présente invention trouve une application particulièrement avantageuse dans l’industrie automobile, où des convertisseurs de puissance électrique sont utilisés dans des ensembles électriques rotatifs destinés à entraîner des véhicules à moteur.
Selon un aspect, l’invention concerne un convertisseur de puissance électrique destiné à être utilisé dans un ensemble électrique rotatif, comprenant un module de commande, logé dans un boîtier, configuré pour générer au moins un signal de commande pour commander un ou plusieurs modules de puissance, le ou les modules de puissance étant configurés pour convertir un courant continu (CC) en courant alternatif ou vice versa ; un bloc de condensateurs comprenant au moins un condensateur monté sur une base électriquement conductrice, une face de dissipation de l’au moins un condensateur étant adjacente à une surface inférieure du boîtier ; et un élément de dissipation de chaleur comprenant une cavité pour recevoir le bloc de condensateurs, une surface intérieure de la cavité étant montée avec la base électriquement conductrice du bloc de condensateurs.
L’élément de dissipation de chaleur, configuré de la manière ci-dessus, permettant au bloc de condensateurs d’être essentiellement intégré à l’élément de dissipation de chaleur. Avantageusement, l’élément de dissipation de chaleur agit comme un logement pour le bloc de condensateurs, éliminant ainsi le besoin d’un couvercle de bloc capa qui est normalement utilisé dans les convertisseurs de puissance électrique classiques. Conformément à la présente invention, le bloc de condensateurs et les modules de puissance sont entre, ou pris en sandwich entre, le boîtier du module de commande et l’élément de dissipation de chaleur. La base électriquement conductrice est montée sur la surface intérieure de la cavité, en conséquence, la face de dissipation des condensateurs est tournée vers la surface inférieure du boîtier. L’élément de dissipation de chaleur agit essentiellement comme un couvercle pour le bloc de condensateurs, éliminant ainsi le besoin d’un couvercle de bloc de condensateurs normalement utilisé dans les convertisseurs de puissance électrique classiques.
Dans un aspect, l’élément de dissipation de chaleur comprend une première surface et une seconde surface, la première surface comprenant la cavité pour recevoir le bloc de condensateur. Ainsi, la première surface, conformément à la présente invention, est configurée pour être tournée vers la face inférieure du boîtier du module de commande.
Dans un autre aspect, le ou les modules de puissance sont configurés pour venir en butée contre la première surface de l’élément de dissipation de chaleur. Par conséquent, un contact thermique entre les modules de puissance et la première surface de l’élément de dissipation de chaleur est obtenu, permettant ainsi un moyen de refroidissement efficace pour la chaleur générée par les modules de puissance pendant son fonctionnement.
L’exemple du capteur angulaire 2 de la diffère de l’exemple de la en ce que, sur la , les ressorts de suspension 12 de la masse externe 10 sont orientés vers la masse interne 8 et fixés aux mêmes points d’ancrage 14 que les ressorts de suspension 12 correspondants de la masse interne 8.
Le capteur angulaire 2 comprend en outre, visible en particulier sur la , au moins un transducteur d’excitation Ex, Ey d’un mouvement de vibration de la masse vibrante 8, 10, au moins un transducteur de détection Dx, Dy d’une vibration de la masse vibrante 8, 10, et au moins un transducteur électrostatique Tx, Ty apte à appliquer une raideur électrostatique ajustable à la masse vibrante 8, 10.
Le fait que la raideur statique est « ajustable » indique que le transducteur électrostatique Tx, Ty est apte à modifier la raideur électrostatique.
Le capteur angulaire 2 comprend de préférence en outre au moins un transducteur électrostatique de compensation d’un biais en quadrature Q+, Q- configuré pour compenser un biais en quadrature. Le biais en quadrature correspond à un couplage d’une raideur des ressorts de suspension 12 selon le premier axe X et le deuxième axe Y.
Pour plus de visibilité, les transducteurs Ex, Ey, Dx, Dy, Tx, Ty, Q+ et Q- ne sont pas représentés sur la . De préférence, le capteur angulaire 2 selon l’exemple de la comprend les mêmes transducteurs que ceux de l’exemple de la .
Un exemple de la disposition des transducteurs Ex, Ey, Dx, Dy, Tx, Ty, Q+ et Q- est décrit dans ce qui suit, en référence à la .
Le capteur angulaire 2 comprend par exemple un transducteur d’excitation Ex configuré pour exciter la masse interne 8 selon le premier axe X, et un transducteur d’excitation Ey configuré pour exciter la masse interne 8 selon le deuxième axe Y notamment lors d’une opération du capteur angulaire 2 par exemple pour obtenir une vitesse angulaire.
Le capteur angulaire 2 comprend par exemple deux transducteurs de détection Dx configurés pour détecter la vibration de la masse interne 8 selon le premier axe X, et deux transducteurs de détection Dy pour une telle détection selon le deuxième axe Y.
Le capteur angulaire 2 comprend en outre un transducteur électrostatique Tx apte à appliquer la raideur électrostatique ajustable à la masse interne 8 selon le premier axe X, et un transducteur électrostatique Ty correspondant pour le deuxième axe Y, également appelé transducteur électrostatique additionnel.
La capteur angulaire 2 comprend par exemple deux transducteurs électrostatiques de compensation Q+ configurés pour compenser un biais en quadrature positif, et deux transducteurs électrostatiques de compensation Q- configurés pour compenser un biais en quadrature négatif.
Sur la , les transducteurs Ex, Ey, Dx, Dy, Tx, Ty, Q+ et Q- sont représentés uniquement pour la masse interne 8. De préférence, le capteur angulaire 2 comprend en outre au moins un, de préférence chaque transducteur Ex, Ey, Dx, Dy, Tx, Ty, Q+ et Q- également pour la masse externe 10.
Par exemple, chaque transducteur Ex, Ey, Dx, Dy, Tx, Ty, Q+ et Q- est tel que décrit dans EP 2 960 625 A1.
Chaque transducteur Ex, Ey, Dx, Dy, Tx, Ty, Q+ et Q- est notamment un transducteur comprenant des peignes interdigités. Ces peignes interdigités comportent un peigne mobile solidaire de la masse interne 8, notamment fixe par rapport à la masse interne 8, et un peigne solidaire du support 6, et notamment fixe par rapport au support 6.
Chaque transducteur Ex, Ey, Dx, Dy, Tx, Ty, Q+ et Q- est configuré soit pour appliquer une force à la masse interne 8, en fonction d’une tension reçue, soit pour détecter un mouvement de la masse interne 8 en mesurant des variations de charge entre les peignes fixes et mobile.
Le système de calibrage 4 comprend un dispositif d’excitation 18 configuré pour émettre une excitation vibratoire prédéterminée au capteur angulaire 2, et un dispositif de calcul 20.
Le dispositif d’excitation 18 comprend par exemple un haut-parleur, un élément piézoélectrique et/ou un pot vibrant.
Le détecteur est avantageusement un détecteur matriciel ou une caméra CCD.
La grille peut avantageusement être constituée uniquement de tiges quadrillées délimitant des trous. C’est-à-dire que les trous ne comprennent pas d’éléments de modulation de phase.
Concernant la mesure d’amplitude, on intègre indépendamment le signal de tous les pixels d’une tâche pour définir un signal unique équivalent pour la tâche. On détermine l’amplitude de ce signal unique. L’intégration pour une tâche est indépendante de l’intégration d’une autre tâche.
Le procédé selon l’invention est une amélioration des techniques d’imagerie par rayons X en proposant une mesure directe permettant d’obtenir pour une même tâche deux mesures différentes et indépendantes, la déviation et la quantité de flux réfléchi.
De façon générale, dans le domaine des rayons X, l’indice optique, n, d’un échantillon, quel qu’en soit la nature, s’écrit selon la formule suivante :
où n a , r e et λ sont la densité atomique, le rayon classique de l’électron et la longueur d’onde respectivement. f 1 et f 2 sont les facteurs de diffusion atomique, caractéristiques de la composition chimique de l’échantillon.
La présente invention permet de mesurer indépendamment δ et β. Les tâches sont traitées indépendamment les unes des autres. Cette indépendance permet notamment de distinguer les facteurs de diffusion f i ;1 et f i ;2 .