INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le système de conditionnement thermique 100 est assemblé sur le véhicule, on trouve successivement selon l’axe D1 de la tige de fixation 11: le support 10, une première rondelle d’appui 15, le premier élément d’amortissement 3, la plaque de fixation 1, le deuxième élément d’amortissement 4, une deuxième rondelle d’appui 16, et une tête 21 de la vis 11 lorsque la tige de fixation 11 est une vis. Cette disposition est représentée sur la , où les différentes pièces sont représentées écartées les unes des autres. La vis 11 est insérée dans le trou taraudé 18 du support 10. En variante, la tige de fixation 11 peut être une tige filetée saillant du support 10, comme c’est le cas sur la . On trouve alors à la place de la tête de vis 21 un écrou de fixation, non représenté. La première rondelle d’appui 15 et la deuxième rondelle d’appui 16 sont par exemple identiques. Chaque rondelle d’appui 15, 16 permet de répartir l’effort de serrage sur toute la surface de l’élément d’amortissement correspondant. Une contrainte excessive au niveau de la tête de vis 21 ou de l’écrou est évitée. Chaque rondelle d’appui 15, 16 peut être fixée à l’élément d’amortissement correspondant lors de la vulcanisation de l’élément d’amortissement.
Il est proposé un dispositif de fixation 20 d’un organe de conditionnement thermique 50 sur un support 10. Comme représenté notamment sur les figures 1, 3 et 7, le dispositif de fixation 20 comporte: - une plaque de fixation 1 configurée pour être solidarisée à l’organe 50 de conditionnement thermique 50, la plaque de fixation 1 comprenant un orifice de passage 2 d’une tige de fixation 11 au support 10, - un premier élément d’amortissement 3 disposé sur la plaque de fixation 1 en vis-à-vis de l’orifice de passage 2, le premier élément d’amortissement 3 étant configuré pour être traversé par la tige de fixation 11, dans lequel la plaque de fixation 1 comprend une zone de réception 5 entourant l’orifice de passage 2 et s’étendant selon un axe D2 parallèle à un axe D1 de la tige de fixation 11, la zone de réception 5 étant configurée pour entrer en contact avec le premier élément d’amortissement 3, et la zone de réception 5 s’étend sur une longueur L strictement supérieure à l’épaisseur E de la plaque de fixation 1.
La zone de réception 5 s’étend selon une direction parallèle à l’axe de la tige de fixation. La dimension de la zone de réception 5 aménagée sur la plaque de fixation 1 permet de limiter l’effort de cisaillement exercée par la plaque de fixation 1 sur le premier élément d’amortissement 3. En effet, la longueur L de la zone de réception 5 est choisie de façon à assurer une surface de contact suffisamment importante pour répartir les efforts transmis par la plaque de fixation 1 au premier élément d’amortissement 3. Les contraintes maximales reçues par l’élément d’amortissement sont minimisées, et le risque d’endommagement de l’élément d’amortissement 3 par le bord de la plaque de fixation 1 est éliminé.
La longueur L de la zone de réception 5 est mesurée parallèlement à l’axe D1 de la tige de fixation 11 lorsque la plaque de fixation 1 est solidarisée au support 10 par la tige de fixation 11.
La zone de réception 5 est configurée pour entrer en contact avec le premier élément d’amortissement 3 lorsque le dispositif de fixation 20 est fixé au support 10. En d’autres termes, la zone de réception 5 est en contact avec le premier élément d’amortissement 3 lorsque le premier élément d’amortissement 3 est comprimé selon un serrage nominal correspondant à l’assemblage. Lorsque le dispositif de fixation 20 est assemblé au support 10, l’axe D1 de la tige de fixation 11, l’axe D2 de la zone de réception 5, et l’axe D3 de l’élément d’amortissement 3 sont confondus.
Comme on peut le voir notamment sur la et sur la , la zone de réception 5 délimite au moins une partie de la périphérie de l’orifice de passage 2. La zone de réception 5 définit une partie du bord de l’orifice de passage 2.
Selon un mode de réalisation du dispositif de fixation 20, la zone de réception 5 s’étend sur une longueur L supérieure ou égale à 150% de l’épaisseur E de la plaque de fixation 1, de préférence supérieure à 200% de l’épaisseur E de la plaque de fixation 1. A titre d’exemple, lorsque l’épaisseur E de la plaque de fixation 1 est vaut 2,0 millimètres, la longueur L de la zone de réception 5 est choisie supérieure ou égale à 3,0 millimètres, et de préférence est choisie supérieure à 4,0 millimètres. Cette valeur de la longueur L de la zone de réception 5 permet de maintenir les efforts transmis au premier élément d’amortissement 3 à un niveau suffisamment faible pour garantir une absence d’endommagement du premier élément d’amortissement 3 par la plaque de fixation 1.
L’orifice de passage 2 est délimité par un plan P. La zone de réception 5 s’étend selon un axe D2 perpendiculaire au plan P de l’orifice de passage 2.
Sur l’exemple illustré, le premier élément d’amortissement 3 est configuré pour être comprimé entre la plaque de fixation 1 et le support 10.
Le premier élément d’amortissement 3 recouvre radialement l’orifice de passage 2. Comme représenté sur la , le diamètre extérieur de-3 du premier élément d’amortissement 3 est supérieur au diamètre d-2 de l’orifice de passage 2 de sorte que l’élément d’amortissement 3 ne peut pas passer à travers l’orifice de passage 2. L’axe D2 de la zone de réception et l’axe D3 de l’élément d’amortissement 3 sont perpendiculaires au plan de la figure et ne sont pas représentés. Le signe 33 indique la surface latérale externe du premier élément d’amortissement 3, autrement dit le pourtour extérieur du premier élément d’amortissement 3.
L’orifice de passage 2 est en retrait d’un bord 26 de la plaque de fixation 1. Autrement dit, l’orifice de passage 2 ne rencontre aucun bord de la plaque de fixation 1. L’orifice de passage 2 s’étend sur un secteur angulaire valant 360°.
Selon un mode de réalisation, la zone de réception 5 comprend une portion cylindrique 6 s’étendant selon un axe D2 perpendiculaire au plan P de l’orifice de passage 2.
R 6 est choisi à partir d'hydrogène, de radicaux alkyle en C 1 -C 4 , et de radicaux alkényle et alkyle comprenant de 8 à 30 atomes de carbone ;
R 7 est choisi à partir de radicaux alkyle en C 1 -C 4 ;
R 8 est choisi à partir d’hydrogène et de radicaux alkyle en C 1 -C 4 ;
X - est choisi à partir d'halogénures, de phosphates, d'acétates, de lactates, de sulfates d'alkyle, de sulfonates d'alkyle et de sulfonates d’alkylaryle. Dans un mode de réalisation, R 5 et R 6 sont, par exemple, un mélange de radicaux choisis parmi les radicaux alkényle et alkyle, comprenant de 12 à 21 atomes de carbone, tels que les dérivés d'acides gras du suif, R 7 est méthylique et R 8 est de l’hydrogène. Des exemples de tels produits comprennent, notamment, le Quaternium-27 (CTFA 1997) et le Quaternium-83 (CTFA 1997), qui sont commercialisés sous les dénominations « Rewoquat® » W75, W90, W75PG et W75HPG par la société Witco ;
les sels d'ammonium di ou tri quaternaire de formule (B5) :
(B5)
R 9 est choisi à partir de radicaux aliphatiques comportant de 16 à 30 atomes de carbone ;
R 10 est choisi à partir d’hydrogène ou de radicaux alkyle, comportant de 1 à 4 atomes de carbone ou un groupe -(CH 2 ) 3 (R 16a )(R 17a )(R 18a )N + X- - ;
R 11 , R 12 , R 13 , R 14 , R 16a , R 17a , et R 18a qui peuvent être identiques ou différents, sont choisis à partir de radicaux hydrogène et alkyle comprenant de 1 à 4 atomes de carbone et
X - est choisi parmi les halogénures, les acétates, les phosphates, les nitrates, les sulfates d'éthyle et les sulfates de méthyle.
Un exemple d'un tel sel d'ammonium diquaternaire est le FINQUAT CT-P de FINETEX (Quaternium-89) ou FINQUAT CT (Quaternium-75)
les sels d'ammonium quaternaire comportant au moins une fonction ester, tels que ceux de formule (B6) ci-après :
(B6)
La composition selon la présente invention est destinée à être utilisée comme une composition cosmétique de type sans rinçage. Par conséquent, le procédé cosmétique selon la présente invention n’inclut pas une étape de rinçage ou de lavage de la composition appliquée de la matière kératineuse après l’étape d’application. Dans un mode de réalisation de la présente invention, le procédé cosmétique de la présente invention n’inclut pas d’étape de rinçage ou de lavage de la composition appliquée dans l’heure, de préférence dans les 2 heures, de manière davantage préférée dans les 4 heures, et de manière encore davantage préférée dans les 8 heures après l’étape d’application.
En outre, la présente invention concerne également une utilisation de la composition selon la présente invention dans le domaine de la cosmétique, en particulier le soin et/ou le conditionnement d’une matière kératineuse.
Les compositions selon l’exemple 1 et les exemples comparatifs 1 à 7 ont été préparées en mélangeant les ingrédients énumérés dans le tableau 1. Le produit hydroxypropyl tétrahydropyrantriol de MEXORYL SCN ® a été obtenu auprès de NOVEAL. Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients montrées dans le tableau 1 sont toutes basées sur le « % en poids » en tant que matières premières actives.
10 g de chacune des compositions obtenues ont été conservés à 4 °C, 25 °C, et 45 °C pendant deux mois après leur fabrication, respectivement. La propriété de stabilité a été évaluée pour chaque composition selon les critères suivants.
OK : aucune séparation de phase n’a été confirmée à l’une quelconque des températures de 4 °C, 25 °C, et 45 °C.
NG : l’ingrédient n’était pas soluble ou une séparation de phase s’est produite à 4 °C, 25 °C, et/ou 45 °C.
Ingrédient Ex. 1 Ex. comp. 1 Ex. comp. 2 Ex. comp. 3 Ex. comp. 4 Ex. comp. 5 Ex. comp. 6 Ethanol qs 100 qs 100 qs 100 qs 100 qs 100 qs 100 qs 100 Eau DI 6,35 14,35 13,35 6,35 14,35 14,35 6,35 Glycérine 2 2 2 2 2 2 2 Propylène glycol 8 - 8 8 - - 8 Pentylène glycol 12 12 12 12 12 12 12 Hydroxypropyl tétrahydropyrantriol 8,7 8,7 8,7 8,7 8,7 8,7 8,7 Polysorbate 21 1 1 1 1 1 1 1 Lauroyl sarcosinate d’isopropyle - - 1 1 1 1 1 Alcool oléylique 3,75 3,75 3,75 3,75 3,75 3,75 3,75 Ether de dicaprylyle - - - 7 7 - 3,75 Myristate d’isopropyle 7 7 - - - 7 7 Menthol 0,3 0,3 0,3 0,2 0,2 0,2 0,3 Evaluation Stabilité OK NG NG NG NG NG NG
Comme on peut le voir dans les résultats du tableau 1, les compositions selon les exemples 1 comprenant les ingrédients (a) à (d) de la présente invention, étaient stables. En revanche, les compositions selon les exemples comparatifs 1 à 6 n’ont pas montré une bonne stabilité.
(Analyse de pénétration)
Les compositions selon l’exemple 1 et les exemples comparatifs 7 et 8 ont été évaluées quant à la propriété de pénétration transdermique des principes actifs selon un essai avec une cellule de Franz (cellule de diffusion statique) comme ci-dessous. La formulation des compositions selon les exemples comparatifs 7 et 8 est montrée dans les tableaux 2 et 3 ci-dessous, respectivement. Les valeurs numériques des quantités d’ingrédients dans les tableaux 2 et 3 sont toutes basées sur des « % en poids » en tant que matières premières actives. Ces compositions ont été préparées de la même manière que l’exemple 1 ci-dessus.
Ingrédients Ex. comp. 7 (technique antérieure) Ethanol qs 100 Glycérine 1,5 Pentylène Glycol 23,35 Hydroxypropyl tétrahydropyrantriol 8,67 Arginine 0,1 Alcool oléylique 10 Octyldodécanol 29,88 Huile de graines de Ricinus Communis 7,5 Huile de graines de Camelina Sativa 4
Ingrédients Ex. comp. 8 Gomme d’Acacia Sénégal 0,5 Hydroxypropyl tétrahydropyrantriol 8,67 Hyaluronate de sodium acétylé 0,1 Pentylène glycol 12 Propanediol 2 Propylène glycol 3,75 Polysorbate 21 1 Ethanol 4,65 Menthol 0,3 Eau DI qs 100
Un échantillon de peau de porc pour l’essai a été préparé selon la procédure suivante. Tout d’abord, la peau de la face externe du pavillon de l’oreille de porc a été soigneusement séparée du cartilage à l’aide d’un scalpel, et les poils du porc ont été soigneusement rasés à la même longueur à l’aide d’une tondeuse à cheveux. Après avoir retiré le tissu adipeux sous la peau, un dermatome (Zimmer ® ) a été utilisé pour quantifier l’épaisseur de la peau à 750 μm et la partie expérimentale sans aucun dommage a ensuite été soigneusement sélectionnée.
La composition selon chacun de l’exemple 1 et des exemples comparatifs 7 et 8 a été appliquée sur l’échantillon de peau à l’aide d’une spatule ou d’une pipette à déplacement positif. La quantité exacte appliquée sur la peau a été déterminée en pesant la spatule ou la pipette à déplacement positif contenant la composition à appliquer avant et après l’application de façon à ce que la quantité appliquée de la composition soit d’environ 5 mg/cm 2 . La peau a été séchée à l’air pendant 2 minutes. La peau a ensuite été montée sur une cellule de Franz. La cellule de Franz avait une surface d’application de 2 cm 2 et un fluide récepteur de cellules était de 3 mL de solution de NaCl à 0,9 % (p/p) dans l’eau. Le fluide récepteur a été agité pendant les essais. La peau de porc est située entre le compartiment donneur et le compartiment récepteur avec la surface d’application de 2 cm 2 mentionnée ci-dessus. La température de la peau de porc a été maintenue à 32 °C. Après 16 heures, la surface de la peau a été lavée avec un protocole approprié pour garantir l’élimination de tous les produits chimiques restant sur la surface de la peau, la peau de porc a été retirée, puis le Stratum Corneum a été retiré par 10 bandes de ruban adhésif consécutives (DSquam ® ). Les principes actifs (hydroxypropyl tétrahydropyrantriol) présents dans le liquide récepteur, l’épiderme et le derme ont été analysés par CPL/SM. Pour chaque composition, trois donneurs en triple (n=9) ont été utilisés.
Ser Val Lys Val Ser Cys Lys Ala Ser Gly Gly Thr Phe Thr Gly Tyr
Tyr Met His Trp Val Arg Gln Ala Pro Gly Gln Gly Leu Glu Trp Met
Gly Trp Ile Asn Pro Asn Ser Gly Gly Thr Asn Tyr Ala Gln Lys Phe
Gln Gly Arg Val Thr Met Thr Arg Asp Thr Ser Ile Ser Thr Ala Tyr
Met Glu Leu Ser Arg Leu Arg Ser Asp Asp Thr Ala Val Tyr Tyr Cys
Ala Arg Asp Leu Ser Ser Gly Tyr Ser Gly Tyr Phe Asp Tyr Trp Gly
Gln Gly Thr Leu Val Thr Val Ser Ser Ala Ser Thr Lys Gly Pro Ser
115 120 125
Val Phe Pro Leu Ala Pro Ser Ser Lys Ser Thr Ser Gly Gly Thr Ala
130 135 140
Les chromatogrammes A sont issus de l’analyse des souches sans étape d’induction, les chromatogrammes B correspondent à l’analyse des mêmes souches après une étape d’induction.
En absence d’induction, les pics des peptides issus de la PBP2a sont confondus avec le bruit de fond et donc non détectables.
Au contraire, après une étape d’induction, les pics caractéristiques sont observés : ils sont correctement dessinés et au-dessus du bruit de fond. La PBP2a est correctement détectée.
Des hémocultures ont été ensemencées pour 98 souches de MRSA et 19 souches de Staphylococcus aureus sensibles à la méticilline (methicilin-sensible Staphylococcus aureus, MSSA en anglais) n’exprimant pas la PBP2a, puis les échantillons ont été préparés à positivité du flacon et analysés selon les protocoles de l’exemple 1.
L’aire sous la courbe a été mesurée pour chaque transition. Bien que n’exprimant pas la PBP2a, l’aire sous la courbe a également été mesurée pour les échantillons se souches sensibles MSSA sur la fenêtre d’élution du peptide, afin d’obtenir une valeur de ligne de base. En effet, le signal d’une transition peut être pollué par du bruit ou des interférences dues à la matrice, il est donc nécessaire d’évaluer cette ligne de base dans une matrice ne comportant pas l’analyte (ici la PBP2a) afin d’établir des seuils au-dessus desquels nous pouvons confirmer la présence des peptides.
Pour chaque transition, le seuil correspond à 150% de l’aire maximale mesurée sur la fenêtre d’élution du peptide pour les échantillons contrôles MSSA.
Exemple 3. Résultats de spectrométrie MRM
Toutes les transitions MRM pour lesquelles la valeur d’aire est supérieure à la valeur seuil ont été considérées positives et sont notées 1 dans les tableaux de résultats suivants. Les transitions pour lesquelles l’aire est inférieure à la valeur seuil sont notées 0 et donc considérées comme étant négatives. Un échantillon a été considéré comme identifié comme comprenant une souche MRSA dans les cas où au moins 3 peptides sont détectés avec au moins 2 transitions positives.
Les tableaux 9 et 10 ci-dessous correspondent aux résultats obtenus lors de l’analyse MRM des 98 MRSA sans l’étape d’induction.
Les tableaux 11 et 12 ci-dessous correspondent aux résultats obtenus lors de l’analyse MRM des 98 MRSA avec l’étape d’induction.
Tableau 9 : Tableau de validation des transitions MRM de la PBP2a des souches MRSA1b à MRSA49b préparées SANS étape d’induction
Tableau 10. Tableau de validation des transitions MRM de la PBP2a des souches MRSA50b à MRSA98b préparées SANS étape d’induction
Tableau 11. Tableau de validation des transitions MRM de la PBP2a des souches MRSA1b à MRSA49b préparées AVEC étape d’induction
La présélection des modes de fonctionnement minimise grandement le temps de calcul au niveau de la couche de pilotage. La couche de pilotage détermine alors le mode de fonctionnement à sélectionner pour la mise en œuvre par le dispositif de chauffage et/ou de refroidissement. Chaque tronçon se voit ainsi attribué in fine un point cible de température cabine, un point cible de température batterie, et un mode de fonctionnement du dispositif de chauffage et/ou refroidissement du système de traction du véhicule, du dispositif de stockage d’énergie électrique et de l’habitacle du véhicule.
Par ailleurs, comme visible sur le schéma, des boucles de mesure de température en temps réel peuvent permettre de corriger les données d’entrée.
Dispositif de régulation thermique La présente invention concerne un dispositif de régulation thermique, notamment dans le domaine automobile. L’invention concerne également un véhicule et un système de charge comprenant un tel dispositif.
Pour être chargée efficacement, une cellule de batterie doit être maintenue à la bonne température ou au moins dans la bonne plage de température. De cette façon, la résistance électrique interne est idéale, ce qui permet de réduire le temps de charge ainsi que les pertes thermiques.
En fonction des conditions atmosphériques, il peut aussi être intéressant de réchauffer les cellules de la batterie à la température requise. En effet, une température trop faible pourrait avoir pour effet une charge peu efficace, voire pourrait endommager les composants électroniques/électriques tels que des batteries si le courant est trop fort et la température des composants trop faible.
L’invention trouve également une application avantageuse dans le domaine des dispositifs de régulation thermique d’un dispositif de stockage d’énergie électrique, tel qu’un ensemble de batteries ou pack batterie pour véhicule automobile à motorisation électrique et/ou hybride. L’énergie électrique des véhicules à motorisation électrique et/ou hybride est fournie par une ou plusieurs batteries. Durant leur fonctionnement, les éléments de stockage d’énergie électrique tels que les batteries, sont amenés à chauffer et risquent ainsi de s’endommager. En particulier, une technique de charge, dite de charge rapide, consiste à charger les éléments de stockage d’énergie sous une tension élevée et un ampérage élevé, en un temps réduit, notamment en un temps maximum d’une vingtaine de minutes. Cette charge rapide implique un échauffement important des éléments de stockage d’énergie électrique qu’il convient de traiter.
Dans le domaine des véhicules automobiles, il est connu d’utiliser un dispositif de régulation thermique, pour le refroidissement, de composants par exemple de stockage d’énergie électrique, tels que des batteries. Un tel dispositif de régulation thermique permet de modifier une température d’un dispositif de stockage d’énergie électrique, par exemple lors d’un démarrage du véhicule par temps chaud, en augmentant sa température par exemple, ou que ce soit en cours de roulage ou lors d’une opération de recharge dudit système, en diminuant la température des éléments de batterie, qui tendent à s’échauffer au cours de leur utilisation.
Selon une solution connue, le dispositif de régulation thermique comporte une plaque froide à l’intérieur de laquelle circule un fluide de refroidissement, et agencée en contact avec les composants à refroidir. Il est aussi connu de refroidir la bobine secondaire dans le cas d’une charge par induction. Les solutions proposées pour refroidir ces deux éléments sont souvent complexes, lourdes et couteuses à produire, à utiliser et à réparer.
L’invention propose différents modes de réalisation pour refroidir des composants électroniques tels que des cellules pendant la charge.
À cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement, de deux éléments, notamment des composants électriques, susceptibles de dégager de la chaleur lors de leur fonctionnement, ledit dispositif comprenant une première plaque et une deuxième plaque, et en outre une troisième plaque assemblée entre la première et la deuxième plaque afin de former ensemble de part et d’autres de ladite troisième plaque une pluralité de canaux entre lesdites première et deuxième plaques, lesdits canaux étant configurés pour être traversé par un fluide (caloporteur), notamment un fluide réfrigérant, notamment un fluide choisi parmi les fluides réfrigérants suivants R134a, R1234yf ou R744, le dispositif étant caractérisé en ce qu ’un premier sous-groupe de canaux de la pluralité de canaux partage une surface plus importante avec la première plaque que la surface partagée entre un second sous-groupe de canaux de la pluralité de canaux et la deuxième plaque, et en ce que la première plaque est destinée à être en contact avec un premier élément à réguler thermiquement, la deuxième plaque étant destinée à être en contact avec un second élément à réguler thermiquement différent du premier élément.
Le dispositif peut en outre comporter une ou plusieurs caractéristiques suivantes décrites ci-après, prises séparément ou en combinaison.
Dans les positions de filtration, le filtre mobile 28 est agencé de manière à intercepter entièrement le flux d’air qui est filtré. L’agencement du filtre mobile 28 peut être choisi en fonction de la forme de la chambre d’admission d’air. Par exemple, en position de filtration, le filtre mobile peut être agencé contre les ouvertures d’entrée d’air ou proche de celles-ci. Le filtre mobile 28 peut être associé en outre à un joint 30 pour assurer l’étanchéité du contact entre le filtre mobile et une paroi de la chambre d’admission d’air 20 et éviter une fuite du flux d’air traversant le filtre par les bords de ce dernier.
De préférence, le filtre mobile est un filtre plissé. L’emploi de filtres plissés permet d’augmenter la surface de filtration et donc de réduire la perte de charge.
Le filtre mobile 28 peut être un filtre permettant de stopper les particules polluantes en suspension dans l’air, comme par exemple des particules de diamètre supérieur à 1 µm ; de préférence permettant de stopper des particules fines, i.e. des particules de diamètre inférieur à 2,5 µm. Par exemple, le filtre mécanique peut être configuré pour stopper les particules montrant un diamètre compris entre 1 µm et 2,5 µm. Par exemple le filtre mobile 28 peut être un filtre à haute efficacité (EPA) ou encore un filtre à très haute efficacité (HEPA) selon la norme EN1822-1 (Janvier 2010). Le filtre mobile 28 peut aussi comprendre une combinaison de filtres agencés dans le sens du flux d’air.
Comme ces types de filtres peuvent être facilement encrassés par des poussières ou des grosses particules, par exemple de diamètre supérieur à 2,5 µm. L’ouverture du flux d’entrée d’air 26 extérieur peut comprendre un préfiltre 32 formé par un filtre à particules solides, dit filtre à poussière, de manière à protéger le filtre mobile 28 de la chambre d’admission d’air 20 de l’encrassement.
Le dispositif de filtration 18 peut comprendre en outre un au moins un volet mobile 34, entre des positions de fermeture de la ou d’au moins une entrée d’un flux d’air intérieur 24 et/ou de la ou d’au moins une entrée d’un flux d’air extérieur 26; et des positions d’ouverture totale ou partielle de la ou d’au moins une entrée d’un flux d’air intérieur 24 et/ou de la ou d’au moins une entrée d’un flux d’air extérieur 26.