INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
est une vue d’un dispositif de moulage dont le moule est dans une position intermédiaire, c’est-à-dire que les deux demi-moules ainsi que le fond de moule sont soit en train de se fermer soit en train de s’ouvrir,
est une vue d’un dispositif de moulage dont le moule est en position fermée, c’est-à-dire que les deux demi-moules ainsi que le fond de moule sont en contact les uns des autres.
On adoptera à titre non limitatif les orientations longitudinale, verticale et transversale en référence au trièdre (L, V, T) représenté sur les figures.
Par convention, les directions longitudinale et transversale sont déterminées de manière fixe par rapport aux dispositifs de moulage de sorte que la position ouverte ou fermée occupée est sans incidence sur lesdites orientations.
On utilisera également à titre non limitatif les termes "avant" et "arrière" en référence à l'orientation longitudinale, ainsi que "supérieur" et "inférieur" en référence à l'orientation verticale et enfin "gauche" ou "droite" et "intérieur" ou "extérieur" en référence à l'orientation transversale.
On a représenté aux figures 1 et suivantes, un exemple de réalisation d'une unité de moulage d'au moins un récipient à partir d'une préforme en matière thermoplastique.
L’unité de moulage est notamment susceptible d'être montée par l'intermédiaire d'une console 3 sur un bâti d'une machine (non représentée) de fabrication de récipients de type rotative et qui est encore appelée "souffleuse".
L’unité de moulage comprend un des dispositifs 1 de moulage par soufflage ou par étirage-soufflage de la machine qui comporte une série de "n" dispositifs 1 de moulage, répartis angulairement de manière régulière autour d’un carrousel de l’unité de moulage.
Dans un autre mode de réalisation, l’unité de moulage comprend un des dispositifs 1 de moulage répartis de manière linéaire sur un bâti.
Comme on peut le voir sur la , le dispositif 1 de moulage comporte un moule 2 de type portefeuille comportant un premier demi-moule 4 dit droit et un second demi-moule 6 dit gauche, et un fond 8 de moule.
Chaque demi-moule 4, 6 comprend un porte-coquille supporté par le porte-moule respectif et une coquille munie sur sa face interne d'une demi-empreinte du récipient à obtenir et solidarisable de façon amovible à son porte-coquille par des moyens de fixation rapide, la coquille et le porte-coquille étant conformés de façon complémentaire pour être en contact mutuel au moins partiel avec conduction thermique.
La turbidité des compositions selon les exemples 4-1 à 4-4 et les exemples comparatifs 4-1 à 4-6 a été mesurée à température ambiante en utilisant un turbidimètre (2100Q portable, Hach Company).
Les résultats sont montrés dans le tableau 4 en « NTU ». Plus la valeur NTU est petite, plus la composition est transparente.
La taille de particule (nm) des gouttelettes d’huile dans les compositions selon les exemples 4-1 à 4-4 a été mesurée par l’analyseur de taille de particule ELSZ-2000ZS (Otsuka Electronics Co., Ltd.).
Les résultats sont montrés dans le tableau 4.
La taille de particule des gouttelettes d’huile dans les compositions selon les exemples comparatifs 4-1 à 4-6 n’a pas été mesurée car elles étaient opaques et ne se présentaient manifestement pas sous la forme d’une nano- ou micro-émulsion.
Les exemples 4-1 à 4-4 montrent que lorsque le rapport pondéral de la quantité du premier ester de polyglycéryle d’acide gras/la quantité du second ester de polyglycéryle d’acide gras (cf. « tensioactif PG à HLB élevée/tensioactif PG à HLB faible » dans le tableau 4) est de 3,0 ou plus, une nano- ou micro-émulsion peut être préparée.
Les exemples comparatifs 4-1 à 4-4 montrent que lorsque le rapport pondéral de la quantité du premier ester de polyglycéryle d’acide gras/la quantité du second ester de polyglycéryle d’acide gras (cf. « tensioactif PG à HLB élevée/tensioactif PG à HLB faible » dans le tableau 4) est inférieur à 3,0, une nano- ou micro-émulsion ne peut pas être préparée.
[Exemples 5-1 à 5-11]
Les compositions suivantes selon les exemples 5-1 à 5-11, montrées dans le tableau 5, ont été préparées en mélangeant les composants montrés dans le tableau 5 comme suit.
Les compositions selon les Exemples 5-1 à 5-11 étaient sous la forme d’une émulsion H/E.
Les valeurs numériques des quantités de composants montrées dans le tableau 5 sont toutes basées sur des « % en poids » de matières premières.
Ex. 5-1 Ex. 5-2 Ex. 5-3 Ex. 5-4 Ex. 5-5 Ex. 5-6 Ex. 5-7 Ex. 5-8 Ex. 5-9 Ex. 5-10 Ex. 5-11 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Glycérine 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 5 Propylène Glycol 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 3 Caprylyl glycol 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 Caprate de polyglycéryle-4 (HLB: 14,90 % d’actif) 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 1,8 Oléate de polyglycéryle-2 (HLB: 8) 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 Myristate d’isopropyle 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 Acide lactique 0,3 0,6 1,2 1,8 2,4 3 4,5 6 9 3 - Niacinamide 0,5 1 2 3 4 5 7,5 10 15 - 5 Hydroxyde de sodium qs pH 4,1 qs pH 4,1 qs pH 4,1 qs pH 4,1 qs pH 4,1 qs pH 4,1 qs pH 4,1 qs pH 4,1 qs pH 4,1 qs pH 4,1 - Acide citrique - - - - - - - - - - qs pH 4,1 Total (%) 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 Rapport en poids de tensioactif PG à HLB élevée/ Tensioactif PG à HLB faible 8,1 8,1 8,1 8,1 8,1 8,1 8,1 8,1 8,1 8,1 8,1 Huile (%) 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 0,4 Tensioactifs (%) 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 1,82 Rapport en poids d’huile/tensioactifs 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 0,22 Turbidité (NTU) 6,4 5,8 6,1 4,8 5 4,8 3,9 4,1 4 7 4,7 Taille moyenne de gouttelette (nm) 8,3 8,3 8,4 8,6 13,5 13,5 26,7 22,8 33,1 17,4 8
La turbidité des compositions selon les exemples 5-1 à 5-11 a été mesurée à température ambiante en utilisant un turbidimètre (2100Q portable, Hach Company).
De préférence, le mécanisme de lancement du projectile est identique pour les deux tubes de la paire de tubes longitudinaux 100.
Dans un exemple de réalisation, le mécanisme de lancement du projectile peut comporter un électroaimant.
Dans un autre exemple de réalisation, le mécanisme de lancement du projectile peut comporter un système mécanique de type catapulte ou ressort de compression.
Dans l’exemple de réalisation où le mécanisme de lancement du projectile est un ressort de compression, le projectile est lancé dans le tube longitudinal par la détente dudit ressort de compression qui a préalablement été comprimé.
De préférence, au moins une source d’alimentation (non représentée sur la figure), électrique, est configurée pour activer le mécanisme de lancement du projectile dans chaque tube longitudinal 100. Ladite au moins une source d’alimentation est avantageusement reliée aux panneaux solaires installés sur le véhicule spatial ou les batteries embarquées à bord dudit véhicule spatial.
Ainsi, au niveau de chaque tube longitudinal 100, le mécanisme de lancement du projectile est avantageusement configuré pour donner une impulsion de départ au projectile 100, à une vitesse prédéterminée. Ledit projectile se voit alors communiquer une quantité de mouvement, ou une énergie cinétique, vers la seconde extrémité 11 du tube longitudinal 100. Au moment de cette impulsion, le tube longitudinal 100 se voit quant à lui communiquer une quantité de mouvement égale, dans le sens opposé. Pendant l’avancement du projectile 200 dans le tube longitudinal 100, les pales de l’hélice 201 vont subir une trainée, qui va freiner le projectile 200, et une portance qui va entrainer en rotation l’hélice 201 et donc le projectile 200. Grâce à l’hélice 201, le mouvement de translation du projectile 200 dans un tube longitudinal 100 va ainsi se transformer progressivement en mouvement de rotation. Ce mouvement de rotation du projectile 200 va entrainer un freinage progressif du déplacement en translation du projectile 200 dans le tube longitudinal 100, tout en créant de la chaleur.
Chaque pale de l’hélice 201 va avoir une traînée de forme et une traînée de frottement. La trainée de frottement, liée à la viscosité du fluide, va permettre le mouvement selon les lois bien connues de la mécanique des fluides. Dans une réalisation particulière, les pales de l’hélice seront conçues de manière à maximiser la traînée de frottement. C’est ce frottement qui va générer de la chaleur, et, cette chaleur étant rejetée à l’extérieur, rend le système non isolé, d’où une non conservation de la quantité de mouvement globale.
Dans la forme de réalisation où l’hélice est une hélice à pas variable, le dispositif électronique, ou mécanique, associé est configuré pour ajuster le pas pendant le déplacement du projectile dans son tube longitudinal, permettant de maximiser les frottements.
En d’autres termes, au niveau de chaque tube longitudinal 100, l’énergie cinétique de translation initiale du projectile 200 est partiellement transformée d’une part en énergie cinétique de rotation et d’autre part en chaleur. C’est cette part d’énergie cinétique de rotation, créée « naturellement », qui sera obtenue, essentiellement, en équivalent de quantité de mouvement transmise au véhicule spatial à la fin du processus de déplacement du projectile dans le tube longitudinal.
Les tubes longitudinaux 100 sont dimensionnés en longueur pour que le déplacement en translation du projectile 200 s’arrête à proximité de la seconde extrémité 11 du tube longitudinal 100, au plus près de ladite seconde extrémité, sans que le projectile 200 ou l’hélice 201 du projectile 200 ne touche ladite seconde extrémité 11.
La longueur d’un tube longitudinal 100 est notamment fonction de la masse du projectile, de l’impulsion donnée au projectile 200 par le mécanisme de lancement du projectile, de l’efficacité de l’hélice, dans l’environnement de fluide dans lequel évolue le projectile, et de la viscosité du fluide, laquelle viscosité peut dépendre de paramètres tels que la température ou encore de paramètres régulés extérieurement comme un champ électromagnétique, électrique ou magnétique selon la nature même du fluide. Le calcul de cette longueur est à la portée de l’homme du métier.
Dans un exemple de réalisation, chaque tube longitudinal peut présenter une longueur de l’ordre de 4 m et un diamètre de l’ordre de 50 cm, avec une masse de projectile de l’ordre du kilogramme. La vitesse de lancement du projectile est de l’ordre de 400 à 500 km/h.
Comme décrit précédemment, pour chaque tube longitudinal 100, suite à l’impulsion donnée au projectile 200, de la chaleur est créée dans ledit tube longitudinal pendant le déplacement du projectile, en raison des frottements du fluide.
Chaque tube longitudinal 100 comporte avantageusement un dispositif de dissipation de la chaleur (non représenté sur la figure).
De préférence, le dispositif de dissipation de la chaleur est identique pour les deux tubes de la paire de tubes longitudinaux 100.
Dans un exemple de réalisation, le dispositif de dissipation de la chaleur est un radiateur de type ailette.
Entre la paroi 16 de la coulisse 15 et la paroi 17 du longeron 14 est intercalé au moins un moyen ressort 18.
A noter que, de préférence, deux moyens ressorts 18 sont positionnés entre les deux parois 16 de la coulisse 15 et 17 du longeron 14 pour équilibrer la pression et assurer un parfait coulissement de la coulisse 15.
Le moyen ressort 18 entre la paroi 16 de la coulisse 15 et la paroi 17 du longeron 14 est mis sous tension lors du rapprochement desdites deux parois 16, 17 l’une de l’autre, lorsque la roue avant 3a se trouve dans sa première position 20, dans l’alignement avec les deux autres roues intermédiaire 3b et arrière 3a.
A cet effet, le bras 10 est dimensionné pour que son extrémité 11 vienne au contact de la paroi 16 de la coulisse 15, en sorte de repousser et déplacer cette dernière, en contraignant ledit au moins un moyen ressort 18.
Selon une caractéristique avantageuse du dispositif de franchissement de l’invention, l’appui du bras 10 sur la paroi 16 de la coulisse 15 s’effectue au travers d’un galet 111.
Le fait que l’extrémité 11 du bras 10 soit garnie d’un galet 111, qui roule alors sur la paroi 16 de la coulisse 15, permet d’éviter la détérioration de ladite paroi 16.
En outre, avantageusement, les moyens moteurs 5 et la roue arrière 3c sont portés par le bras 10 au travers d’une liaison pivot 19.
Le franchissement d’un obstacle, la montée d’un trottoir par exemple, se déroule de la manière suivante :
- dans un premier temps les trois roues 3a, 3b et 3c reposent au sol au pied du trottoir et sont alignées,
- lors de l’étape suivante, la roue avant 3a monte le trottoir, les roues 3a, 3b et 3c demeurant alignées sachant que la roue intermédiaire 3b est « en l’air »,
- lors de l’étape suivante, sous l’action motrice des roues avant 3a et arrière 3c, la roue intermédiaire 3b vient au contact du trottoir ce qui a pour effet un délestage qui génère, sous l’effet de la détente du moyen ressort, l’angulation relative du bras 10 par rapport au longeron 14, autour de la liaison pivot 13, et par conséquent l’élévation de la roue intermédiaire 3b, évitant ainsi qu’elle ne vienne frapper le bord du trottoir.
De manière particulièrement préférentielle, le dispositif de franchissement d’obstacle comporte également, de chaque côté latéral et à l’arrière du fauteuil 1, une roulette anti-bascule 9.
Chacune desdites roulettes anti-bascule 9 dont est muni le dispositif de l’invention est fixée à l’extrémité du bras 10 qui est opposé à l’extrémité 11 dudit bras 10 qui vient au contact de la paroi 16 de la coulisse 15.
Les roulettes anti-bascule 9 permettent également lors du franchissement d’un obstacle tel qu’un trottoir, à partir d’une certaine hauteur, une prise d’appui temporaire tant que la roue arrière 3c n’est pas entrée en contact avec le trottoir évitant ainsi qu’elle ne vienne frapper le bord du trottoir.
Le présent dispositif de franchissement d’obstacle présente également, tout préférentiellement, un dispositif mécanique de limitation du mouvement du bras 10, lors de l’élévation de l’assise 23 que comporte le fauteuil 1. Ce dispositif de limitation du mouvement du bras 10 est constitué d’une butée mobile 22 déplaçable sous l’action de l’élévation de l’assise 23.
Une telle élévation de l’assise 24 est représentée notamment sur la , laquelle illustre clairement que ladite assise 24 est surélevée par rapport à la position qu’elle occupe sur les autres figures.
De manière préférée, le radical aminoxyl est choisi parmi le (2,2,6,6-tetramethylpiperidin-1-yl)oxyl (TEMPO), le 9-azabicyclo(3,3,1)nonane N-oxyl (ABNO), le phtalimide N-oxyl (PINO), le 2-azaadamantane N-oxyl (AZADO), le 9-azanoradamantane N-oxyl (Nor-AZADO), et leurs dérivés, pris seuls ou en mélange.
dans laquelle - m est un entier compris entre 1 et 4 ; - R 11 à R 14 sont choisis indépendamment parmi l’hydrogène (H), un groupement alkyle linéaire ou branché de 1 à 6 atomes de carbone éventuellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique, et un groupement aromatique ou polyaromatique de 6 à 12 atomes de carbone optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique ;
dans laquelle - R 15 et R 17 sont soit indépendamment choisis parmi l’hydrogène (H), un groupement alkyle linéaire ou branché de 1 à 6 atomes de carbone éventuellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique , et un groupement aromatique ou polyaromatique de 6 à 12 atomes de carbone optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique , soit liés pour former un cycle aromatique à 5 ou 6 atomes de carbone optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique ; - R 16 et R 18 sont soit indépendamment choisis parmi l’hydrogène (H), un groupement aliphatique –R 9 , un groupement aromatique –R 10 , soit liés pour former un cycle aromatique optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique ; - R 19 et R 20 sont indépendamment choisis parmi l’hydrogène (H), un groupement aliphatique, un groupement aromatique ; - R 21 et R 22 sont soit indépendamment choisis parmi l’hydrogène (H), un groupement alkyle linéaire ou branché de 1 à 6 atomes de carbone éventuellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique , et un groupement aromatique ou polyaromatique de 6 à 12 atomes de carbone optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique , soit liés pour former un cycle aromatique à 5 ou 6 atomes de carbone et ainsi former une espèce tricyclique aromatique (dérivé de l’orthophénantroline) optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique ou acide sulfonique.
représente un soutien-gorge d’allaitement absorbant, en vue de face, selon un premier mode de réalisation.
représente un soutien-gorge d’allaitement absorbant, en vue de face, selon un deuxième mode de réalisation.
DESCRIPTION DETAILLEE DES FIGURES Les Figures 1 et 2 illustrent le soutien-gorge d’allaitement absorbant de l’invention.
Dans le premier mode de réalisation illustré en , comme dans le deuxième mode de réalisation de la , et au vu de ce qui précède, l’invention a pour objet un soutien-gorge d’allaitement absorbant 1 comportant deux bretelles d’épaule élastiques 3, une lanière dorsale 7 reliées aux deux bretelles d’épaule élastiques 3, deux bonnets amovibles 19 adaptés pour accueillir et supporter la poitrine d’une femme, deux moyens de maintien amovible 5 couplés auxdites bretelles d’épaule 3 et adaptés pour pouvoir détacher des bonnets amovibles 19 par rapport aux bretelles d’épaule 3.
Les deux moyens de maintien amovible 5 peuvent être attachés ou détachés et permettent ainsi de libérer ou non un sein par l’avant en retirant le bonnet 19 qui le recouvre.
Les deux moyens de maintien amovible 5 consistent par exemple en des clips de l’ordre de douze à dix-huit millimètres.
Les bretelles d’épaule élastiques 3 ont par exemple une largeur de dix-huit millimètres.
Les bonnets 19 peuvent avoir un sanglage de dix millimètres de largeur.
Les bonnets amovibles 19 ont une triple épaisseur.
La triple épaisseur comporte une première épaisseur, extérieure, comportant une maille en coton.
La première épaisseur forme une laize de cent quarante centimètres de largeur.
La triple épaisseur comporte une deuxième épaisseur, intérieure, comportant un polyester à base de polyuréthane.
La deuxième épaisseur forme une laize de cent cinquante-cinq centimètres de largeur.
La deuxième épaisseur comporte par exemple du polyuréthane laminé léger et/ou contrecollé, par exemple de densité de quatre-vingts grammes par mètre carré.
La triple épaisseur comporte une troisième épaisseur, intérieure, entre la première et la deuxième épaisseur.
Le procédé comprend, en outre, au cours de la phase de mesure P2, une deuxième étape d’enregistrement 310, dite « d’enregistrement en fonctionnement initiale », mise en œuvre suite à la deuxième étape de mesure 300, qui consiste à enregistrer une valeur de la tension V bat mesurée, lors de la deuxième étape de mesure 300, comme étant une valeur minimale, notée V min , de la tension V bat .
Avantageusement, au cours de la phase de mesure P2, le procédé comprend ensuite une boucle mise en œuvre en continu tout au long de la période de fonctionnement du moteur électrique 16, qui comprend les étapes suivantes, exécutées dans l’ordre mentionné :
- une première étape de temporisation 320, dite « de temporisation en fonctionnement », qui consiste à mettre en œuvre une pause dans l’exécution du procédé, la durée de cette pause étant égale à une période de temps prédéterminée T1, pouvant être, par exemple, égale à cent millisecondes,
- une troisième étape de mesure 330, dite « de mesure en fonctionnement itérative », qui consiste à mesurer la tension V bat délivrée par la batterie 24, en particulier au moyen du dispositif de mesure 33,
- une première étape de comparaison 340, dite « de comparaison en fonctionnement », qui consiste à comparer une valeur de la tension V bat mesurée avec la valeur minimale V min de la tension V bat enregistrée préalablement, lors de la deuxième étape d’enregistrement 310,
- une troisième étape d’enregistrement 350, dite « d’enregistrement en fonctionnement itérative », exécutée uniquement si le résultat de la première étape de comparaison 340 est que la valeur de la tension V bat mesurée, lors de la troisième étape de mesure 330, est strictement inférieure à la valeur minimale V min de la tension V bat , qui consiste à rendre égale la valeur minimale V min de la tension V bat à la valeur de la tension V bat mesurée, lors de la troisième étape de mesure 330, et
- une étape de vérification 360, qui consiste à vérifier si le moteur électrique 16 est en fonctionnement ou si le déplacement de l’écran 2 au moyen de l’actionneur électromécanique 11 est terminé.
À l’issu de l’étape de vérification 360, si le résultat déterminé est que le moteur électrique 16 est toujours en fonctionnement, c’est-à-dire si le déplacement de l’écran 2 au moyen de l’actionneur électromécanique 11 n’est pas terminé, alors les étapes notées de 320 à 360 sont de nouveau exécutées et le procédé reprend à la première étape de temporisation 320.
Dans le cas contraire, à l’issu de l’étape de vérification 360, si le résultat déterminé est que le moteur électrique 16 n’est plus en fonctionnement, c’est-à-dire si le déplacement de l’écran 2 au moyen de l’actionneur électromécanique 11 est terminé, alors la phase de mesure P2 est terminée et le procédé exécute une phase d’analyse P3.
On comprend que la phase de mesure P2 permet d’enregistrer la valeur minimale V min de la tension V bat délivrée par la batterie 24, en particulier au moteur électrique 16, au cours de la période de fonctionnement du moteur électrique 16. En pratique, cette valeur minimale V min de la tension V bat est mesurée à l’instant où la puissance électrique délivrée par l’actionneur électromécanique 11 pour déplacer l’écran 2 est maximale, c’est-à-dire lorsque la résistance au déplacement de l’écran 2 est maximale.
Les deuxième et troisième étapes de mesure 300, 330 forment ensemble des étapes de mesure dites « de mesure en fonctionnement ».
Les deuxième et troisième étapes d’enregistrement 310, 350 forment ensemble des étapes d’enregistrement dites « d’enregistrement en fonctionnement ».
L’ordre des étapes notées 300 à 360 de la phase de mesure P2 est donné ici à titre d’exemple et des variations de cet ordre sont envisageables sans avoir d’impact sur l’objectif de la phase de mesure P2, qui est d’enregistrer la valeur minimale V min de la tension V bat délivrée par la batterie 24 au cours de la période de fonctionnement du moteur électrique 16.
Par exemple, la première étape de temporisation 320 peut être réalisée juste avant l’étape de vérification 360, c’est-à-dire à la fin de la boucle de la phase de mesure P2.
Selon un autre exemple, la deuxième étape d’enregistrement 310 peut être réalisée au cours de la phase d’initialisation P1, et la valeur minimale V min de la tension V bat est alors définie de manière arbitraire comme étant égale à une valeur seuil prédéterminée, dite « élevée », de sorte que la mesure de la tension V bat mise en œuvre à la troisième étape de mesure 330 indique nécessairement une valeur de la tension V bat strictement inférieure à la valeur minimale V min de la tension V bat . Dans cet exemple, la deuxième étape de mesure 300 n’est plus nécessaire et la phase de mesure P2 débute à partir de la troisième étape de mesure 330.