INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit écran optique est configuré pour coopérer avec une pompe et un réservoir, ladite pompe étant configurée pour transvaser le contenu dudit réservoir vers ladite couche séparant les deux pièces ou inversement pour transvaser le contenu de ladite couche vers ledit réservoir.
Selon un mode de réalisation non limitatif, dans l’état neutre les deux pièces sont en contact.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit écran optique est configuré pour coopérer avec un actionneur pour : - mettre en contact les deux pièces de sorte à ce que ledit écran optique soit dans l’état neutre, et - les séparer de sorte à ce que ledit écran optique soit dans l’état de signalisation.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit actionneur comprend un électro-aimant ou au moins une cale piézoélectrique.
Selon un mode de réalisation non limitatif, une des deux pièces est souple.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ladite au moins une source lumineuse secondaire est configuré pour émettre des rayons lumineux qui couplés auxdits motifs de découplage de lumière dudit écran optique permettre de générer un faisceau de signalisation.
Selon un mode de réalisation non limitatif, lesdits motifs de découplage de lumière sont des prismes ou des tores.
Selon un mode de réalisation non limitatif, les deux pièces comprennent des motifs de découplage de lumière.
Selon un mode de réalisation non limitatif, les deux pièces sont réalisées dans un matériau transparent.
Selon un mode de réalisation non limitatif, les indices de réfractions des deux pièces sont identiques.
Selon un mode de réalisation non limitatif, l’une des deux pièces forme une contrepartie de l’autre des deux pièces.
Selon un mode de réalisation non limitatif, dans l’état neutre les deux pièces s’emboîtent l’une dans l’autre.
Il est en outre proposé un dispositif d’éclairage et de signalisation comprenant : - un écran optique pour réaliser une fonction de signalisation et générer un faisceau de signalisation, - au moins un module lumineux pour réaliser une fonction d’éclairage et générer un faisceau d’éclairage, et - une glace de sortie, caractérisé en ce que ledit écran optique est disposé entre ladite glace de sortie et ledit au moins un module lumineux et en ce que ledit écran optique est caractérisé selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
Selon des modes de réalisation non limitatifs, ledit dispositif d’éclairage et de signalisation peut comporter en outre une ou plusieurs caractéristiques supplémentaires prises seules ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, parmi les suivantes.
Selon un mode de réalisation non limitatif, ledit écran optique est positionné dans son état de signalisation lorsque ledit au moins un module lumineux est éteint.
L’invention vise également une population cellulaire enrichie en cellules progéniteurs-T telles que définies ci-dessus, ladite population comprenant de préférence au moins 40%, 50%, 60%, 70%, 80%, de préférence au moins 90% desdites cellules progéniteurs-T.
L’invention concerne également une composition pharmaceutique comprenant la cellule progéniteur-T ou la population cellulaire.
L’invention vise également une cassette d’expression comprenant la région promotrice de l’ IL7RA liée de manière fonctionnelle à une séquence nucléique hétérologue d’intérêt, dans laquelle la région promotrice de l’ IL7RA comprend ou consiste en une séquence nucléique ayant au moins 85%, 90%, 95%, 96%, 97%, 98%, ou au moins 99% d’identité avec la séquence nucléique SEQ ID NO : 1 ou SEQ ID NO : 2. Selon un mode de réalisation particulier, la séquence nucléique d’intérêt code pour un récepteur antigénique chimérique.
L’invention concerne en outre une cassette d’expression comprenant le promoteur de BCL11B lié de manière fonctionnelle à une séquence nucléique hétérologue d’intérêt, dans laquelle le promoteur de BCL11B comprend ou consiste de préférence en une séquence nucléique ayant au moins 85%, 90%, 95%, 96%, 97%, 98%, ou au moins 99% d’identité avec la séquence nucléique SEQ ID NO : 3. Selon un mode de réalisation particulier, la séquence nucléique d’intérêt code pour un récepteur antigénique chimérique.
Un autre aspect de l’invention concerne un vecteur comprenant une cassette d’expression telle que définie ci-dessus. Le vecteur est de préférence un vecteur viral, de préférence un vecteur rétroviral, et plus préférentiellement un vecteur lentiviral.
L’invention concerne également un procédé de préparation de cellules progéniteurs-T telles que définies ci-dessus,
a) mise en culture de cellules souches hématopoïétiques CD34+ dans un milieu de culture comprenant des cytokines permettant la différenciation desdites cellules CD34+ en cellules progéniteurs-T présentant un phénotype CD45RA+, CD7+, CD5+, de préférence un phénotype CD45RA+, CD7+, CD5+, CD1A+ ;
b) transformation ou transduction des cellules avant, pendant, ou après ladite étape (a) de différenciation, avec un vecteur comprenant une cassette d’expression telle que définie ci-dessus ;
dans lequel les cellules souches hématopoïétiques CD34+ sont de préférence issues de sang de cordon ombilical, de sang périphérique ou de moelle osseuse, plus préférentiellement de sang de cordon ombilical.
Un autre aspect de l’invention concerne ladite cellule progéniteur-T, ladite population cellulaire ou ladite composition pharmaceutique, pour son utilisation dans le traitement d’un cancer, d’une maladie infectieuse, d’une maladie génétique, d’une maladie inflammatoire ou d’une maladie immunitaire ou encore auto-immune. Selon un mode de réalisation particulier, ladite ou lesdites cellules progéniteurs-T sont des cellules autologues ou allogéniques par rapport au patient à traiter, lesdites cellules étant de préférence des cellules allogéniques.
Brève description des figures [Fig 1]. Schématisation du promoteur de l’IL7RA Le promoteur de l' IL7RA est considéré situé aux positions -1257 à +89 du gène par rapport au site d'initiation de la transcription. Les facteurs de transcriptions « Gfi-1 » et « GABPa » se fixent aux séquences 5'-TAAATCAC[AT]GCA-3' et répétitions riches en purines (répétions (GA)) respectivement. Le promoteur contient des îlots de méthylation CpG aux positions -975, -567, -497, -475, -466, -346. Le promoteur comprend la TATA box, en position -27 à -22 du gène IL7RA humain. Le codon start "ATG" se trouve en position +90.
. Expression de l’ IL7RA suite à l’activation de la voie Notch dans les cellules lymphoïdes et non lymphoïdes
-A : Représentation schématique du protocole consistant à cultiver les cellules Jurkat (lymphoïdes) et THP-1 (non lymphoïdes) en présence ou non d’un ligand de Notch (Delta-like 4, DLL4) pendant 4 jours.
-B : Analyse moléculaire de l’expression de l’ARNm IL7RA et HES (contrôle) par RT-qPCR, dans les cellules Jurkat, cultivées en présence (+) ou absence (-) de DLL4.
-C : Analyse moléculaire de l’expression de l’ARNm IL7RA et HES (contrôle) par RT-qPCR, dans les cellules THP-1 (lignée non-T), cultivées en présence (+) ou absence (-) de DLL4.
La source de lumière peut être agencée pour faire passer la lumière à travers le carburant qui est à l’intérieur de, échantillonné à partir de, ou distribué à un réservoir de carburant de l’aéronef.
La source de lumière peut être agencée pour faire passer la lumière à travers le carburant pendant l’utilisation du moteur à turbine à gaz. La source de lumière peut être agencée pour faire passer la lumière à travers le carburant pendant qu’elle se trouve dans un circuit de carburant du moteur à turbine à gaz.
La source de lumière peut être agencée pour faire passer la lumière à travers le carburant, qui se trouve à l’extérieur de l’aéronef pendant un processus de chargement de carburant dans lequel le/les réservoir(s) de carburant de l’aéronef est/sont chargé(s) de carburant. La source de lumière peut donc être prévue dans un système de ravitaillement de l’aéronef.
Selon un dix-neuvième aspect, la présente demande fournit un procédé de fonctionnement d’un aéronef ayant un moteur à turbine à gaz, le procédé comprenant :
la détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant en utilisant le procédé du dix-septième aspect ; et
- au moins une équation différentielle relative à l’électrolyte, qui détermine l’évolution temporelle d’au moins une grandeur physique caractéristique de l’état électrochimique de l’électrolyte.
La grandeur physique caractéristique de l’état électrochimique de l’électrode négative permet d’estimer directement ou indirectement l’état de charge de l’électrode négative. De préférence, elle est choisie parmi le potentiel électrique de l’électrode négative, la capacité électrique de l’électrode négative, la masse de sulfate de plomb électrodéposée à la surface de l’électrode négative et la masse de plomb résiduelle à l’électrode négative.
La grandeur physique caractéristique de l’état électrochimique de l’électrode positive permet d’estimer directement ou indirectement l’état de charge de l’électrode positive. De préférence, elle est choisie parmi le potentiel électrique de l’électrode positive, la capacité électrique de l’électrode positive, la masse de sulfate de plomb électrodéposée à la surface de l’électrode positive et la masse de dioxyde de plomb résiduelle à l’électrode positive.
La grandeur physique caractéristique de l’état électrochimique de l’électrolyte permet d’estimer directement ou indirectement les proportions ou quantités d’eau et d’acide respectivement contenues dans l’électrolyte. De préférence, elle est choisie parmi le nombre de moles d’eau de l’électrolyte, le nombre de moles d’acide sulfurique de l’électrolyte, la densité de l’électrolyte, la molalité de l’électrolyte et la molarité de l’électrolyte.
De préférence, la ou les équations différentielles d’électrode relatives à l’électrode négative, la ou les équations différentielles d’électrode relatives à l’électrode positive et la ou les équations différentielles d’électrolyte relatives à l’électrolyte sont couplées les unes aux autres. Ainsi, le modèle tient compte d’une façon particulièrement réaliste des réactions ayant lieu à l’électrode négative, à l’électrode positive et au sein de l’électrolyte et qui influent sur l’état de charge de l’électrode négative et sur l’état de charge de l’électrode positive.
De préférence, le modèle est régi au moins par au moins deux équations différentielles relatives à l’électrode négative, deux équations différentielles relatives à l’électrode positive, et deux équations différentielles relatives à l’électrolyte.
De préférence, le modèle prédictif est régi au moins par : - au moins une équation différentielle déterminant l’évolution temporelle du potentiel électrique u neg de l’électrode négative et une équation différentielle déterminant l’évolution temporelle de la charge électrique Q neg de l’électrode négative, - au moins une équation différentielle déterminant l’évolution temporelle du potentiel électrique u pos de l’électrode positive et une équation différentielle déterminant l’évolution temporelle de la charge électrique Q pos de l’électrode positive, - au moins une équation différentielle déterminant l’évolution temporelle du nombre de moles d’eau dans l’électrolyte et une équation différentielle déterminant l’évolution temporelle du nombre de moles d’acide sulfurique dans l’électrolyte.
De préférence, le modèle prédictif électrochimique est régi par les équations différentielles (1) à (6) suivantes, assorties des relations (7) à (13) :
dans lesquelles - u neg , Q neg et A neg sont respectivement le potentiel électrique, la capacité électrique et l’aire de la surface électroactive de l’électrode négative de la batterie, - u pos et Q pos et A pos sont respectivement le potentiel électrique, la capacité électrique et l’aire de la surface électroactive de l’électrode positive de la batterie, - C dc,neg et C dc,pos sont les capacitances de double couche constantes associées à l’électrode négative et l’électrode positive respectivement, qui peuvent être soit déterminées expérimentalement, soit issues de la littérature, par exemple de W. Tiedemann and J. Newman, « Double‐Layer Capacity Determination of Porous Electrodes », J. Electrochem. Soc. 122 (1975) 70, https://robots.iopscience.iop.org/article/10.1149/1.2134161/meta. - F est la constante de Faraday égale à 96 485 C.mol -1 , - n O et n A sont les moles d’eau et d’acide sulfurique respectivement,
- i Pb est l’intensité du courant électrique associée à la réaction électrochimique suivante
- i H2 est l’intensité du courant électrique associée à la réaction électrochimique suivante
- i O2 est l’intensité du courant électrique associée à la réaction électrochimique suivante
- i PbO2 est l’intensité du courant électrique associée à la réaction électrochimique suivante
les densités surfaciques de courant i k , avec k étant l’un quelconque des réactions électrochimiques d’indice O 2 , H 2 , Pb et PbO 2 , étant exprimées selon l’équation 7, dite de Butler-Volmer, et étant telles que
avec - R étant la constante des gaz parfaits égale à 8,3144621 J.K -1 .mol -1 , - n k étant le nombre d’électrons transférés au cours de la réaction ( n k = 2), - T° étant une température de référence, de préférence comprise entre 293 K et 298 K, - α k étant le facteur de symétrie de la réaction correspondante, qui peut être déterminé expérimentalement au moyen de la pente de la droite de Tafel qui relie la surtension de l’électrode au logarithme de la densité de courant appliquée à l’électrode, - est la surtension de l’électrode et est exprimée selon l’équation (8)
le potentiel d’équilibre étant exprimé selon l’équation (9)
Comme évoqué précédemment, la couche de DLC peut être aisément formée sur une surface de grandes dimensions.
Ainsi, selon une première variante de réalisation, l’électrode à base de DLC mise en œuvre dans un procédé d’activation de surface selon l’invention peut être un substrat, encore appelé wafer, revêtu sur au moins l’une de ses faces, d’une couche de DLC, et destiné à former, après découpe, des électrodes individuelles, de dimensions adaptées à l’usage souhaité.
Ledit wafer peut typiquement présenter des formes variées (circulaire, carré, rectangle) avec des surfaces comprises entre 0,1 et 2000 cm 2 , en particulier entre 1 et 400 cm 2 .
Le procédé de traitement électrochimique selon l’invention peut encore être mis en œuvre pour activer la surface d’une électrode individuelle à base de DLC, ayant déjà les dimensions souhaitées pour l’usage auquel elle est destinée.
L’électrode individuelle à base de DLC peut par exemple avoir été préalablement obtenue par découpe d’un wafer de silicium revêtu d’une couche de DLC, par exemple tel que décrit précédemment.
L’électrode à base de DLC peut par exemple présenter des surfaces comprises entre 0,1 et 100 mm 2 , en particulier entre 1 et 50 mm 2 .
TRAITEMENT D’ACTIVATION ELECTROCHIMIQUE Comme indiqué précédemment, le traitement d’activation de surface selon l’invention procède en deux étapes, réalisées dans cet ordre et dans les conditions spécifiques indiquées ci-dessus et détaillées dans la suite du texte, d’excitation électrique sous la forme d’impulsions alternées.
Sauf indication contraire, les caractéristiques décrites ci-dessous, relativement à une excitation sous la forme d’impulsions électriques alternées, s’appliquent à la première étape, notée étape (i), et/ou à la deuxième étape, notée étape (ii), du traitement électrochimique d’activation selon l’invention.
Une impulsion désigne une variation de courte durée d’une grandeur physique (tension, courant, etc.) avec retour à l’état initial.
Dans le cadre de l’invention, on entend par « impulsion électrique », dite encore plus simplement « pulse », une variation de courte durée de tension (potentiel) ou de courant, suivie d’un retour à l’état initial (généralement, à une amplitude égale à zéro) de la valeur de la tension ou du courant.
La durée des impulsions électriques de l’étape (i) et/ou de l’étape (ii) d’excitation d’électrique selon l’invention, notée t i , peut être plus particulièrement comprise entre 5 ms et 500 ms, en particulier entre 10 ms et 250 ms et plus particulièrement entre 20 ms et 250 ms, de préférence de 100 ms.
Dans le cadre de l’invention, on entend par « amplitude », la valeur maximale de la tension (respectivement du courant) anodique ou cathodique atteinte pendant une impulsion de tension (respectivement de courant) anodique ou cathodique par rapport à une ligne de base, généralement égale à zéro.
D’une manière générale, l’amplitude, en valeur absolue, d’une impulsion électrique en tension opérée suivant l’étape (i) et/ou l’étape (ii) du procédé d’activation selon l’invention peut être supérieure ou égale à 0,5 V, en particulier comprise entre 0,5 et 1,5 V et plus particulièrement entre 0,8 et 1,3 V.
D’une manière générale, l’amplitude, en valeur absolue, d’une impulsion électrique en courant opérée suivant l’étape (i) du procédé d’activation selon l’invention peut être supérieure ou égale à 0,1 µA.cm -2 , en particulier comprise entre 0,1 et 100 µA.cm -2 et plus particulièrement entre 0,5 et 25 µA.cm -2 .
Comme indiqué précédemment, chacune des deux étapes du traitement électrochimique d’activation selon l’invention est opérée sous la forme d’impulsions électriques alternées.
Par « impulsions électriques alternées », on entend signifier que l’excitation électrique est opérée par l’alternance d’une ou plusieurs impulsions cathodiques et d’une ou plusieurs impulsions anodiques, autrement dit suivant un enchaînement pulse(s) cathodique(s) –pulse(s) anodique(s), etc.
Avantageusement, les sondes de reconnaissance sont choisies de sorte qu’en une seule mesure un génome complet est analysé.
Pour cela, on prévoit typiquement des centaines de milliers de capteurs en parallèles et/ou plusieurs cycles de mesures.
La présente invention concerne également un procédé de séquençage d’au moins une séquence de nucléotides comportant :
- la mise en contact d’un liquide contenant ladite séquence avec un dispositif résonant comportant une sonde de reconnaissance reliant une partie fixe et une partie mobile du dispositif résonant,
- la mise en vibration de la partie mobile,
- la mesure de la variation de la fréquence de vibration de la partie mobile du à l’hybridation entre la sonde de reconnaissance et la séquence de nucléotides.
Avantageusement, la partie mobile est mise en vibration à sa fréquence de résonance.
Typiquement, la partie mobile peut être mise en vibration avec une amplitude de l’ordre de 0,1 nm.
Selon un mode de réalisation, la partie mobile est mise en vibration à une fréquence comprise entre 100 MHz et 1 GHz.
est une vue de côté d’un exemple de dispositif de séquençage représenté schématiquement,
est une vue du dispositif de la dans un état dans lequel un brin analysé est hybridé sur la sonde,
est une vue de détail du dispositif de la ,
est une vue de détail du dispositif de la sans sonde d’accrochage,
est une vue de détail d’une variante du dispositif de la ,
est une représentation schématique du dispositif de la intégré dans un canal fluidique,
Une telle teneur en azote ne destine pas, de manière générale, un acier à être utilisé pour le renforcement d’articles de caoutchouc choisis parmi les bandages pneumatiques, les bandages non-pneumatiques, les chenilles et les bandes transporteuses. Or il a été découvert par la demanderesse que l’association d’une fabrication de l’acier dans un four électrique associé à une sélection des ferrailles utilisées pour ladite fabrication permettait d’obtenir un acier utilisable pour le renforcement des articles de caoutchouc sus-nommés.
Ainsi, préférentiellement, les ferrailles utilisées sont choisies parmi les ferrailles dites « de chutes neuves à bas résiduels et non revêtues » conformément à la norme NF A 08-821, Tableau 2, à savoir parmi les catégories E2, E8, E8E, E6 et E653. En particuliers une sélection de ces ferrailles s’effectue pour n’utiliser que celles ne présentant que des très bas résiduels (Cu, Sn, Cr, Ni, Mo).
À l’issue de sa fabrication, l’acier est coulé puis mis en forme sous forme d’un fil communément désigné sous le terme « fil machine », comme décrit par exemple dans l’article « Tréfilage de l’acier » des Techniques de l’Ingénieur, M 3 125, dont le diamètre va de 4,5 mm à 6,5 mm. Ce fil est ensuite stocké sous forme d’une botte.
Selon un mode de réalisation préférentiel, l’acier à la base du fil métallique selon l’invention présente, en % en poids d’acier, la composition suivante :
Carbone : de 0,1% à 1,1%, Manganèse : de 0% à 0,6%, Silicium : de 0% à 1%, Chrome : de 0% à 1%, Azote : de 70 ppm à 120 ppm, les teneurs en éléments Cu, Mo, Ni, Sn Al, P et S étant chacune inférieures à 1%, le reste de la composition de l’acier étant le fer et les impuretés inévitables.
Selon un mode de réalisation plus préférentiel, l’acier à la base du fil métallique selon l’invention présente, en % en poids d’acier, la composition suivante :
Carbone : de 0,7% à 0,75%, Manganèse : de 0,4% à 0,6%, Silicium : de 0,1% à 0,3%, Azote : de 70 ppm à 120 ppm,
Les teneurs en éléments S, P, Mo, Al étant inférieure chacune à 0.02%, les teneurs en Ni, Cr, Cu étant chacune inférieures à 0,1%, le reste de la composition de l’acier étant le fer et les impuretés inévitables.
4.2 Étape de réduction du diamètre du fil machine
Le fil métallique selon l’invention est obtenu par un procédé comprenant également une étape de réduction du diamètre du fil machine d’un diamètre d vers un diamètre d1.
Dans une première opération de déroulage, on déroule le fil machine de diamètre initial d allant de 4,5 à 6,5 mm. Ce fil présente une contrainte maximale à la rupture comprise entre 300 MPa et 1300 MPa. Le fil est stocké sous forme d'une botte sur un dévidoir à partir duquel on le déroule grâce à des moyens automatisés de déroulage, par exemple un dérouleur. La micro-structure de l'acier est alors ferrito-perlitique.
Plus précisément, le conduit d’alimentation 53 comporte un conduit coudé 69, raccordant le conduit interne 65 au tronçon amont 57 du conduit externe 55.
Le conduit coudé 69 est raccordé directement à une extrémité du conduit interne 65. Le conduit interne 65 est fermé à son extrémité 70 opposée au conduit coudé 69. L’extrémité 70 est écrasée et forme une queue de carpe.
Le conduit interne 65 est typiquement rectiligne.
Il est avantageusement sensiblement horizontal et s’étend sur la plus grande partie de la longueur du réservoir interne 13. La longueur du conduit interne 65 dépend de nombreux paramètres tels que la position des orifices 67 par rapport au sens de marche. Les orifices 67 se trouveront plutôt à l’avant du véhicule 1 car lors d’accélérations ou de montées la demande en hydrogène sera plus forte et la partie liquide sera plutôt à l’arrière. Au contraire, en décélération ou descente, la demande en hydrogène est nulle ou faible. Le nombre d’orifices 67et donc la longueur de la partie perforée du conduit interne 65 vont aussi dépendre du débit maximum de soutirage, ce débit dépendant de la puissance de la pile à combustible 3.
Les orifices 67 sont répartis sur la longueur du conduit interne 65, typiquement régulièrement répartis.
Avantageusement, ils sont tournés vers le haut, c’est-à-dire d’un côté opposé au volume d’hydrogène liquide.
Le conduit coudé 69 traverse le réservoir interne 13 et traverse sans contact le réservoir externe 17. La traversée du réservoir interne 13 est réalisée de manière étanche. Le conduit coudé 69 passe à travers le réservoir externe 17 par l’orifice 51.
Le conduit coudé 69 présente la forme générale d’un coude plié à 90°.
Le côté de circulation d’hydrogène 29 de l’échangeur de chaleur 27 comprend une pluralité de tubes de circulation d’hydrogène 71 et un collecteur 73 de distribution de l’hydrogène dans les tubes 71.
Il comporte également un collecteur de sortie 75, collectant l’hydrogène sortant des tubes 71.
La sortie d’hydrogène 33 de l’échangeur de chaleur 27 débouche dans le collecteur de sortie 75.
Chaque tube 71 présente une forme générale en U avec une première partie de tube 77 rectiligne débouchant dans le collecteur de distribution 73, une seconde partie de tube 79 rectiligne débouchant dans le collecteur de sortie 75, et une partie intermédiaire 81 de forme complexe raccordant l’une à l’autre les parties de tube 77 et 79.