INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme exposé précédemment, la résistance des cellules 4 augmente avec leur vieillissement. Il en va de même pour les barres d’interconnexion 5. L’importance des surestimations ou sous-estimations des valeurs de tension ou de résistance tend donc à augmenter avec l’âge des cellules 4. Classiquement, le vieillissement d’une cellule 4 peut être estimé par la détermination d’un état résistif ER qui lui est propre. L’état résistif ER est obtenu par calcul de la résistance de la cellule sur la base de tension et du courant mesuré puis par comparaison de cette valeur à une valeur de résistance initiale, correspondant à la résistance de la cellule neuve enregistrée sur l’unité de mémoire 9 ou tout autre élément de mémoire du véhicule 1, afin de déterminer un pourcentage d’augmentation de la résistance interne de la cellule. Ce principe n’est pas adapté pour les cellules 4 reliées à une barre d’interconnexion 5 du fait des inconvénients précédemment mentionnés. Selon la présente invention, le calcul de l’état résistif ER est adapté afin de comparer la résistance estimée R d_est des cellules 4a reliées à une barre d’interconnexion 5 avec la résistance initiale pour les cellules 4 reliées à une barre d'interconnexion.
L’état résistif ainsi estimé sera ainsi plus représentatif de la réalité du dispositif de batterie 2. L’état résistif ER pouvant également être utilisé pour le calcul ou l’estimation de différents paramètres de fonctionnement du dispositif de batterie 2, par exemple les puissances, le procédé selon l’invention permet ainsi une évaluation plus fiable de l’état du dispositif de batterie 2.
L’état de charge, ou « SOC » de l’anglais « State of Charge », du dispositif de batterie 2 est également un paramètre d’état du dispositif de batterie 2 utilisé dans de nombreux fonctionnements du véhicule 1, tels que la détermination de l’autonomie, de la puissance ou de la durée de la charge. Classiquement, l’état de charge SOC peut être estimé au moyen d’un filtre de Kalman basé sur la tension et le courant mesurés. Comme exposé plus haut, la tension mesurée au niveau des cellules 4a reliées à une barre d’interconnexion 5 étant erronée, la valeur d’état de charge SOC le sera également, ce qui engendre de nombreux effets non négligeables à l’échelle du véhicule 1.
Aussi, le procédé 100 selon l’invention peut avantageusement être adapté afin de déterminer un état de charge SOC plus représentatif de la réalité. L’étape d’ajustement et/ou de détermination E08 d’au moins un paramètre du dispositif de batterie 2 peut ainsi comprendre une sous-étape d’estimation E097 d’un état de charge des différentes cellules 4 du dispositif de batterie 2 dans laquelle: - l’état de charge des cellules 4b n’étant pas reliées à au moins une barre d’interconnexion 5 est défini en fonction de la tension mesurée V m_cell et du courant I m qui leur sont propres, notamment au moyen d’un filtre de Kalman ; - l’état de charge des cellules 4a reliées à au moins une barre d’interconnexion 5 est défini en fonction du courant qui lui est propre selon :
SOC t est l’état de charge d’une cellule reliée à une barre d’interconnexion 5 à l’instant t, I m est le courant circulant dans la cellule mesuré, C est la capacité de la cellule, et Δt est le temps d’échantillonnage, par exemple en heures.
Le procédé selon l’invention peut ainsi être exécuté de manière à ce que, lors de l’étape d’ajustement et/ou de détermination E08 d’au moins un paramètre limitatif et/ou d’état du fonctionnement du dispositif de batterie 2, tout ou partie des différents paramètres précités peuvent être estimés, puis associés à au moins un état de fonctionnement du dispositif de batterie 2. Lesdits paramètres peuvent également être associés à d’autres fonctions du dispositif de batterie 2 et peuvent être transmis à différents systèmes équipant le véhicule 1, tels que des systèmes de localisation du véhicule 1 dans l’infrastructure routière ou des systèmes d’aide à la conduite. Selon un mode d’exécution préféré, les différents paramètres précités sont estimés indépendamment de l’utilisation faite du véhicule 1 au moment de l’exécution du procédé, autrement dit indépendamment du mode d’utilisation qui peut éventuellement être détecté au moment de l’exécution du procédé. Les paramètres ainsi estimés relatifs à un mode d’utilisation n’étant pas en cours d’exécution peuvent alors être enregistrés sur l’unité de mémoire 9 tandis que ceux relatifs à un mode en cours d’exécution peuvent être enregistrés et/ou appliqués directement à l’utilisation en cours.
Le procédé et le système selon l’invention permettent ainsi avantageusement une gestion du dispositif de batterie plus adaptée à son architecture. Il en résulte une optimisation de la durabilité mais également de l’exploitation des performances du dispositif de traitement. En outre, le fonctionnement de systèmes annexes équipant le véhicule et se basant sur des paramètres relatifs au dispositif de batterie s’en retrouve amélioré.
- la température du réacteur est comprise entre 40°c et 50°C ;
- préférentiellement le dioxyde carbone est supercritique (e.g. 31,06°C et 73,83 bar) ;
- l’eau utilisée a une conductivité inférieure ou égale à 10 μS/cm ;
- le temps de séjour moyen du CO 2 dans le réacteur est compris entre 0,2 et 4 minutes ; et/ou
- le mélange eau/scCO 2 (équivalent liquide ; « scCO 2 » pour dioxyde de carbone supercritique) compris respectivement entre (0,20 et 0,50) d’eau / (0,50 et 0,80) de scCO 2 dans le cas où la membrane est absente.
Toute technique de récupération des produits issus de la réaction de réduction est applicable. En particulier, toute technique industrielle de récupération des produits issus de la réaction de réduction est particulièrement préférée. Par exemple, les produit peuvent être comprimés, dilatés, chauffés, refroidis selon les températures et pressions d’ébullition des composés souhaités. Alternativement ou en combinaison, il est possible d’utiliser des techniques de purifications chromatographiques en phases liquides, gazeuses, etc.
L’objet de la présente invention concerne également un premier réacteur industriel pour la mise en œuvre du procédé de réduction électrochimique de dioxyde de carbone selon la présente invention, tel que décrit ci-dessus, dans lequel :
- ledit réacteur fonctionne en continu, préférentiellement sous forme tubulaire et/ou à plat ; et/ou
- ledit réacteur est adapté pour supporter des pressions supérieures ou égale à 100 bars.
L’écoulement continu des fluides (eau, CO 2 ...) est une caractéristique d’un procédé dit « continu ». Il convient dès lors de préciser un peu plus la notion de continuité. Le débit d’écoulement du CO 2 ou du mélange eau/ CO 2 dans le cas du réacteur sans membrane conditionne le temps de présence du CO 2 dans le réacteur c’est a dire la durée de contact du CO 2 avec l’électrode c’est-à-dire la durée de la réaction.
Il cependant aussi possible d’appliquer dans le contexte de la présente invention un procédé discontinu ou séquentiel dans lequel les fluides sont immobilisés dans la chambre réactionnel pendant un temps de contact défini puis remplacés de manière séquentielle. Il est aussi possible de concevoir des réacteurs continus constitués de plusieurs cylindres emboités les uns dans les autres. Ici, la notion de temps de contact semble plus adaptée que la notion de débit des fluides.
Ainsi, le temps de contact moyen utilisé dans le réacteur peut être inférieur ou égal à une heure, inférieur ou égal à 30 minutes, inférieur ou égal à 20 minutes, inférieur ou égal à 15 minutes, inférieur ou égal à 10 minutes, inférieur ou égal à 9 minutes, inférieur ou égal à 8 minutes, inférieur ou égal à 7 minutes, inférieur ou égal à 6 minutes, inférieur ou égal à 5 minutes, inférieur ou égal à 4 minutes, inférieur ou égal à 3 minutes, inférieur ou égal à 2 minutes, inférieur ou égal à 1 minute.
Le temps de contact moyen utilisé dans le réacteur peut ainsi être compris entre 0,1 minute à une heure, préférentiellement entre 0,2 minute et 30 minutes, entre 0,5 minute et 10 minutes, entre 1 minute et 5 minutes, entre 2 minutes et 4 minutes, ou encore entre 3 minutes et 4 minutes.
De manière préférée, le temps de contact moyen utilisé dans le réacteur peut être compris entre 10 secondes et 5 minutes.
Dans un mode de réalisation préféré, ledit réacteur est adapté pour supporter des pressions importantes. Il existe plusieurs manières bien connues dans l’art pour renforcer un réacteur pour qu’il puisse être soumis à des pressions importantes.
Plus particulièrement dans le cadre de la présente invention, le réacteur peut être composé de plusieurs pièces usinées (par exemple quatre pièces usinés) creuses et/ou rainurées, de même forme (par exemple de forme polygonale tel qu’un carré) de manière à pouvoir disposer ces pièces en « sandwich » les unes avec les autres. Aux deux extrémités opposées de ce sandwich, deux pièces métalliques (par exemple en acier) d’une épaisseur permettant une résistance aux pressions soumises sont sertis par plusieurs boulons (tels que huit boulons en Inox assurant la tenue aux hautes pressions). Au cœur du sandwich, deux pièces en plastique accueillent les électrodes et le flux des fluides : eau et dioxyde de carbone à l’état supercritique. Les électrodes peuvent par exemple être de forme circulaire. Des joints assurent l’étanchéité du système.
Le dispositif de refroidissement, dont l’élément au contact des cellules d'accumulateurs est une poche de compression, est par nature plus facilement réalisable entièrement en matériaux diélectriques. La poche de compression est de préférence une poche réalisée en matériau souple telle qu’un polymère diélectrique.
– l’élément de cerclage comporte un boitier rigide dans lequel sont insérées la cellule d’accumulateur et la poche de compression ;
– le dispositif de refroidissement comporte des conduits de circulation du fluide caloporteur raccordés aux ouvertures d’entrée et de sortie ;
– le dispositif de refroidissement comporte une pluralité de poches de compression en communication fluidique les unes avec les autres ;
– le dispositif de refroidissement comporte un circuit de mise en circulation du fluide caloporteur ;
– le module comporte un capteur de température sur au moins l’une des ouvertures d’entrée et de sortie ;
– la poche de compression est hermétiquement fermée ;
– la poche de compression comporte deux membranes souples reliées par un rebord périphérique ;
Dans le cadre de l’invention, on entend par « action mécanique » l’application d’une pression par tout moyen technique connu, comme par exemple un piston, une pompe ou une vis d’extrusion. Cette étape peut être réalisée de manière usuelle par l’homme du métier et ne sera pas détaillée ici. La matière sort de l’orifice d’écoulement 8 grâce à une certaine pression supérieure à la pression atmosphérique. Il s’ensuit une force qui s’exerce verticalement sur la matière du haut vers le bas au moment de l’extrusion et qui participe à l’écrasement de la matière entre la buse d’extrusion et la matière durcie sous-jacente.
L’orifice d’écoulement 8 est placé en vis-à-vis et à proximité du plateau horizontal 5. L’orifice d’écoulement 8 est mobile, verticalement (i.e. selon l’axe z) et horizontalement (i.e. selon les axes x et y), par rapport au plateau horizontal 5 qui est fixe. Le déplacement vertical et/ou horizontal de l’orifice d’écoulement 8 par rapport au plateau horizontal fixe 5 permet la construction selon le modèle 3D numérique M de la structure tridimensionnelle crue manipulable 2 en appui sur le plateau horizontal 5 suite à l’extrusion d’un cordon de matière au travers de l’orifice d’écoulement 8.
Selon le mode de réalisation illustré sur les figures, la tête d’extrusion 6 est munie d’un orifice d’écoulement 8 de section circulaire. Lorsque l’orifice d’écoulement 8 est de section circulaire, son diamètre va avantageusement de 0,1 mm à 10 mm, de préférence de 0,1 mm à 1 mm et préférentiellement de 0,2 à 0,8 mm.
Il est rappelé qu’à un débit d’extrusion prédéfini E (déterminé par exemple par la vitesse de rotation de la vis d’extrusion), une vitesse de déplacement F prédéfinie de la tête d’extrusion 6 et une hauteur nominale e de déplacement de la tête d’extrusion 6 correspond un dépôt de matière 3 avec une largeur nominale L de sorte que L=f(E, F, e). Le dépôt de matière 3 possède une section droite avec une hauteur nominale e définie entre une surface supérieure 3s sensiblement plane et une surface inférieure 3i sensiblement plane reliées entre elles de part et d’autre par deux bords 3b de forme arrondie (figures 3 et 3A). La largeur nominale L du dépôt de matière 3 peut donc être réglée ou modifiée en fonction de la vitesse de déplacement F et/ou du débit d’extrusion de la tête d’extrusion 6.
La tête d’extrusion 6 est alimentée par une composition 4 se présentant par exemple sous la forme d’une pâte comme décrit par exemple par le document PCT/FR2019/052807 ou sous la forme d’un filament ou de granulés comme décrit par le document PCT/FR2019/052808. Avantageusement, la composition 4 est une composition inorganique typiquement de nature céramique et/ou métallique.
La composition céramique est composée d’une phase inorganique solide pulvérulente et d’une matrice.
La phase inorganique solide pulvérulente de la composition céramique comprend un ou plusieurs matériaux inorganiques solides, chacun sous la forme de particules de diamètre moyen compris entre 0,1 µm et 150 µm.
La notion de diamètre moyen est associée à celle de distribution de particules. En effet, les particules d’une poudre sont rarement de taille unique ou monodisperse et une poudre est donc le plus souvent caractérisée par une distribution de tailles de ses particules. Le diamètre moyen correspond alors à la moyenne d’une distribution des tailles des particules. La distribution peut être représentée de différentes manières, comme par exemple une distribution en fréquence ou cumulée. Certaines techniques de mesure donnent directement une distribution basée sur le nombre (microscopie) ou sur la masse (tamisage). Le diamètre moyen est une mesure de la tendance centrale.
Parmi les tendances centrales les plus utilisées on trouve ainsi le mode, la médiane et la moyenne. Le mode est le diamètre le plus fréquent dans une distribution : il correspond au maximum de la courbe de fréquence. La médiane représente la valeur d’où la fréquence totale des valeurs au-dessus et au-dessous est identique (autrement dit, on trouve le même nombre ou volume total de particules au-dessous de la médiane, qu’au-dessus). La moyenne doit quant à elle être calculée et elle détermine le point où les moments de la distribution sont égaux. Pour une distribution normale, le mode, la moyenne et la médiane coïncident, alors qu’ils diffèrent dans le cas d’une distribution non-normale.
Le diamètre moyen des particules constitutives d’une poudre inorganique peut être mesuré notamment par : - diffraction de lumière laser pour des particules allant de 3 mm à environ 0,1 μm ; - sédimentation/centrifugation ; - diffusion dynamique de la lumière (en anglais, "dynamic light scattering (DLS)" pour des particules allant de 0,5 µm à 2 nm ; - analyse d’images obtenues par microscopie ; - diffraction de rayons X aux petits angles.
Par granularité de la phase inorganique solide pulvérulente, on entend les dimensions des particules composant la phase inorganique solide pulvérulente. La granularité est caractérisée par la notion de diamètre moyen qui est décrite ci-dessus.
Le plus souvent, la composition céramique comprend en tant que matériau(x) céramique(s) pulvérulent(s), seul ou en mélange, un oxyde et/ou un nitrure et/ou un carbure. A titre d’exemples d’oxydes pouvant convenir dans le cadre de l’invention, on peut notamment citer les oxydes métalliques, et en particulier l’oxyde de titane, l’oxyde de zirconium, l’oxyde d’aluminium et l’oxyde de magnésium, l’oxyde de titane étant préféré. A titre d’exemples de carbures, on peut notamment citer les carbures métalliques, et en particulier le carbure de silicium. A titre d’exemples de nitrures pouvant être utilisés, on peut citer notamment le nitrure de titane, le nitrure d’aluminium, et le nitrure de bore. Selon un mode préféré de réalisation, la composition céramique comprend au moins un oxyde métallique en tant que matériau inorganique pulvérulent, et de préférence l’oxyde de titane.
Dans le cadre de l’invention, la composition céramique possède une rhéologie adaptée en termes de plasticité pour son extrusion au travers de la tête d’extrusion 6.
Selon un premier mode de réalisation, la matrice de la composition céramique comprend un ou plusieurs solvants. Le ou les solvants peuvent être aqueux ou organiques. A titre d’exemples, on peut citer l’eau, l’éthanol ou encore l’acétone.
De plus, la matrice de la composition céramique comprend un ou plusieurs additifs organiques. Avantageusement, ces additifs organiques sont solubles dans le ou les solvants de la matrice. Le ou les additifs organiques convenant dans le cadre de l’invention peuvent être choisis à titre d’exemples non limitatifs parmi : - les liants, et par exemple parmi les éthers de cellulose tels que l’hydroxyéthylcellulose qui est un polymère, la gomme arabique qui est un polysaccharide, ou le polyéthylène glycol (PEG) ; - les lubrifiants et plastifiants, et par exemple parmi le glycérol ou l’acide stéarique ; - les épaississants et gélifiants, et par exemple parmi la gomme xanthane ou l'agar-agar qui est un polymère de galactose.
La teneur massique en matériau(x) inorganique(s) pulvérulent(s) dans la composition céramique peut aller de 50 à 90%, préférentiellement entre 80 et 85 % en poids, par rapport au poids total de la composition céramique.
2. Art antérieur Les clés à choc sont couramment utilisées dans divers secteurs pour œuvrer à la réalisation d’opérations de vissage/dévissage d’assemblages.
On s’intéresse ici tout particulièrement aux clés à choc électriques à mécanisme d’impact rebondissant, dont le mécanisme d’impact est lié rigidement d’une part au rotor du moteur de la clé et d’autre part à l’organe de sortie apte à entrainer en rotation un élément d’entrainement d’un élément à visser.
Les clés à choc à mécanisme d’impact rebondissant comprennent un mécanisme d’impact induisant, à chaque impact, un rebond du rotor du moteur dans le sens inverse du sens de travail (sens de vissage ou de dévissage).
Le sens de travail correspond au sens horaire vu depuis l’arrière de l’outil dans le cas du vissage d’une vis ayant un pas à droite, ou dans le sens antihoraire dans le cas du dévissage d’une vis ayant un pas à droite.
Le sens de travail correspond au sens antihoraire dans le cas du vissage d’une vis ayant un pas à gauche, ou dans le sens horaire dans le cas du dévissage d’une vis ayant un pas à gauche.
Au rang de ces clés à choc à mécanisme d’impact rebondissant figurent notamment :
les mécanismes d’impact de type Maurer : « Twin Hammer », « Twin lobe », « double dogs » en langue anglaise ; « single dog » en langue anglaise ; « rocking dog » en langue anglaise ; « two jaws » en langue anglaise ; « pin clutch » en langue anglaise ; …
Le brevet européen EP-B1-3 653 339 décrit une clé à choc électrique à mécanisme d’impact rebondissant.
Lorsque l’on procède à la réalisation d’une opération de vissage, il est souvent souhaité de serrer l’assemblage à un couple de serrage donné. Généralement les clés à choc n’intègrent pas de moyens de mesure du couple de serrage. Parfois, les moyens de contrôle sont aptes à compter le nombre d’impact et stopper la visseuse lorsque ce nombre atteint un seuil prédéterminé. Plus rarement, certaines clés à choc comprennent des moyens de mesure du couple de serrage délivré au niveau de l’organe de sortie et des moyens de commande permettant de stopper l’opération de vissage lorsque le couple de serrage atteint la valeur souhaitée.
De telles approches sont efficaces et donnent généralement des résultats satisfaisants en termes de fiabilité.
Toutefois, il est possible d’améliorer encore la précision des clés à choc électriques à mécanisme d’impact rebondissant.
En particulier, selon au moins un mode de réalisation, un objectif de l’invention est de fournir une clé à choc électrique à mécanisme d’impact rebondissant qui permet de réaliser de manière fiable et efficace une opération de vissage.
Notamment, l’invention a pour objectif, selon au moins un mode de réalisation, de fournir une telle clé à choc qui permet de contrôler efficacement le couple de serrage délivré au cours d’une opération de vissage.
Un autre objectif de l’invention est, selon au moins un mode de réalisation, de fournir une telle clé à choc qui permet de stopper une opération de vissage lorsque le couple de serrage atteint le couple souhaité.
Un autre objectif de l’invention est, dans au moins un mode de réalisation, de procurer une telle clé à choc qui soit simple de conception et à mettre en œuvre.
Les croisillons 15 sont par exemple placés sur deux côtés opposés latéralement ou encore d’avant en arrière sur la chaise 1, du point de vue d’un utilisateur assis sur l’assise 5 avec le dos appuyé sur le dossier 3.
Optionnellement, le dossier 3 est monté selon une liaison pivot par rapport à l’assise 5, de manière à pouvoir être rabattu complètement sur ledit dossier 3.
Le dossier 3 est dans ce cas rabattable à plat, parallèle à la base d’assise 5 du siège 1.
Ceci est par exemple activé en cliquant sur des boutons de déverrouillage d’une pince située sous l’assise 5.
Le dossier 3 se déplie vers le haut, et l'ensemble de l'assise 5 peut également, optionnellement, pivoter sur la base 23 à roulement 25, ce qui permet à l'utilisateur de faire pivoter la chaise 1 sur elle-même.
L'assise 5 et le dossier 3 de la chaise 1 sont conçus avec des contours subtils pour s'adapter confortablement à l'utilisateur.
Ce style est vu sur de nombreuses chaises de bureau de luxe.
L'assise 5 pourra être fabriquée suivant le désir du fabricant ou de l'utilisateur, par exemple, en mèche ou sur un support en mousse pour plus de robustesse.
Avantageusement, le piétement 7 est constitué d’au moins un pied 11 rétractable intégralement dans le support inférieur 13.
On peut ainsi obtenir une chaise particulièrement compacte, comme illustré par la .
Selon une forme de réalisation, le piétement 7 comporte quatre pieds 11.
Un nombre de pieds 11 différent peut bien sûr être envisagé sans sortir du cadre de l’invention.
Ce modèle est donné en exemple et peut être changé pour accommoder des roulettes par exemple.
Dans un mode de réalisation, les croisillons 15 sont liés aux rainures inférieures 14 et supérieures 19 par des doigts transverses s’étendant à des extrémités des barres transversalement par rapport audites barres.
Les doigts sont insérés librement en translation dans les rainures inférieures 14 et supérieures 19.
Comme illustré plus en détail par la , le support inférieur 13 peut comporter deux tiges 30 rejoignant des barres opposées des croisillons 15, et une vis centrale 31 reliées auxdites tiges 30.
FIGURES La correspond au spectre d’excitation de différentes molécules relatives au couple 1-cyclohexyléthanol / acétophénone tel que décrit dans les exemples, obtenus avec un spectromètre de laboratoire (Jobin Yvon Horiba).
La correspond au spectre d’émission de différentes molécules relatives au couple 1-cyclohexyléthanol / acétophénone tel que décrit dans les exemples, obtenus avec un spectromètre de laboratoire (Jobin Yvon Horiba).
EXEMPLES Le couple LOHC hydrogéné / LOHC déshydrogéné 1-cyclohexyléthanol / acétophénone a été étudié.
Les équilibres relatifs à ce couple sont les suivants :
Schéma 1 : équilibres impliqués dans un cycle relatif au couple 1-cyclohexyléthanol / acétophénone pour la formation de dihydrogène.
Les spectres d’émission et d’excitation du 1-cyclohexyléthanol et de l’acétophénone ont tout d’abord été mesurés, pour en établir leurs signaux de fluorescence respectifs.