INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’organe de maintien P5 est visible à la , correspondant à une vue en coupe selon l’axe B-B de la . On peut voir que l’organe de maintien P5 comprend un premier point d’appui sur le noyau de bord d’attaque P5a, et un second point d’appui sur le noyau de bord de fuite P5f. Le premier point d’appui de l’organe de maintien P5a assure un blocage du noyau de bord d’attaque 22 selon un sens F1 allant de l’amont vers l’aval. Également, le second point d’appui de l’organe de maintien P5f assure un blocage du noyau de bord de fuite 21 selon un sens F2 allant de l’aval vers l’amont, c’est-à-dire un sens opposé au sens de blocage F1 du noyau de bord d’attaque. L’organe de maintien P5 peut en outre être traversant. Par traversant, on comprend que l’organe de maintien P5 s’étend depuis la première face de moulage 20 en direction de la face d’intrados 23a, 23f des noyaux de bord de fuite et de bord d’attaque, et au-delà, selon la direction transversale Y, de la face d’extrados 24a, 24f des noyaux. Toutefois, comme visible à la , l’organe de maintien P5 traverse, selon la direction transversale Y, uniquement un alignement défini par les faces d’extrados 24a, 24f des deux noyaux, sans traverser les noyaux. En d’autres termes, l’organe de maintien P5 est agencé entre les deux noyaux, et s’étend au-delà de leur face d’extrados 24a, 24f, sans toutefois s’étendre au-delà de leur face d’intrados 23a, 23f. Alternativement, l’organe de maintien P5 peut s’étendre au-delà de leur face d’intrados 23a, 23f.
En outre, l’organe de maintien P4 et/ou l’organe de maintien P5 peut être mobile entre une position de maintien, et une position rétractée. Dans la position de maintien, visible aux et 5, que l’on peut également appeler position déployée, l’organe de maintien est en contact avec au moins un des noyaux. Dans la position rétractée, l’organe de maintien est en retrait par rapport aux noyaux, sa longueur étant inférieure à sa longueur en position de maintien. La mobilité du ou des organes de maintien permet de démouler facilement la pièce obtenue. En effet, lorsque l’organe de maintien, dans sa position déployée, est agencé selon un axe différent de l’axe de démoulage, sa position rétractée permet à l’organe de maintien de ne pas s’opposer au démoulage. L’organe de maintien comprend en outre un mécanisme de rétractation, assurant la mobilité entre la position rétractée et la position de maintien.
La phase huileuse est présente en une quantité allant de 1 % à 50 % en poids, de préférence de 5 % à 40 % en poids, de manière davantage préférée de 10 % à 35 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Ladite phase huileuse comprend de préférence au moins une huile. L'huile peut être volatile ou non volatile.
Le terme « huile non volatile » désigne une huile qui reste sur les matières kératineuses à température ambiante et à pression atmosphérique pendant au moins plusieurs heures et qui présente notamment une pression de vapeur inférieure à 10 -3 mmHg (0,13 Pa). On peut également définir une huile non volatile comme ayant une vitesse d'évaporation telle que, dans les conditions définies précédemment, la quantité évaporée après 30 minutes est inférieure à 0,07 mg/cm 2 .
De préférence, ladite huile est choisie parmi les huiles hydrocarbonées ou fluorées.
Par « huile hydrocarbonée » ou « huile hydrocarbonée », on entend une huile formée essentiellement, voire constituée, d'atomes de carbone et d'hydrogène, et facultativement d'atomes O et N, et exempte d'hétéroatomes Si et F. Une telle huile peut contenir des groupes alcool, ester, éther, acide carboxylique, amine et/ou amide.
La composition comprend de préférence au moins une huile non volatile à base d'hydrocarbures, en particulier choisie parmi :
- les alcools en C 10 -C 26 , de préférence les monoalcools
Plus particulièrement, les alcools en C 10 -C 26 sont saturés ou non, ramifiés ou non, et comprennent de 10 à 26 atomes de carbone.
De préférence, les alcools en C 10 -C 26 sont des alcools gras, de préférence ramifiés lorsqu'ils comportent au moins 16 atomes de carbone.
Comme exemples d'alcools gras que l’on peut utiliser selon l'invention, on peut citer les alcools gras linéaires ou ramifiés, ou naturels comme par exemple les alcools provenant de substances végétales (noix de coco, palme, etc.) ou animales (suif, etc.).
Bien entendu, d'autres alcools à longue chaîne peuvent également être utilisés, comme par exemple les éther-alcools ou les alcools dits de Guerbet.
Enfin, certaines coupes plus ou moins longues d'alcools d'origine naturelle, comme par exemple le coco (C 12 à C 16 ) ou le suif (C 16 à C 18 ) ou des composés de type diol ou cholestérol, peuvent également être utilisées.
De manière préférée, on utilise un alcool gras comprenant de 10 à 24 atomes de carbone, et de manière davantage préférée de 12 à 22 atomes de carbone.
De préférence, A est un radical aminé de formule -R 1 -[NR 2 -R 3 -] x NR 2 2 , ou les formes amino protonées dudit radical aminé, où R 1 est -CH 2 CH 2 CH 2 - ou -CH 2 CH(CH 3 )CH 2 -, R 2 sont des atomes d’hydrogène, R 3 est -CH 2 CH 2 - et x est égal à 1.
De préférence, les R, identiques ou différents, sont des radicaux alkyle, de préférence des radicaux alkyle en C 1 -C 18 , tels que les radicaux méthyle, éthyle, n-propyle, isopropyle, 1-n-butyle, 2-n-butyle, isobutyle, tert-butyle, n-pentyle, isopentyle, néopentyle et tert-pentyle, les radicaux hexyle tels que le radical n-hexyle, les radicaux heptyle tels que le radical n-heptyle, les radicaux octyle tels que le radical n-octyle et les radicaux isooctyle, tels que le radical 2,2,4-triméthylpentyle, les radicaux nonyle tels que les radicaux n-nonyle, les radicaux décyle tels que le radical n-décyle, les radicaux dodécyle tels que le radical n-dodécyle et les radicaux octadécyle tels que le radical n-octadécyle ; les radicaux alcényle tels que le radical vinyle et allié ; les radicaux cycloalkyle, tels que les radicaux cyclopentyle, cyclohexyle, cycloheptyle et méthylcyclohexyle ; les radicaux aryle, tels que le radical phényle, naphtyle, anthryle et phénanthryle ; les radicaux alkaryle, tels que les radicaux o-, m- et p-tolyle, les radicaux xylyle et les radicaux éthylphényle et les radicaux aralkyle tels que le radical benzyle et le radical a- et b-phényléthyle. Le radical méthyle est le préféré.
Les silicones aminées selon l'invention ont une viscosité de 1 000 à 15 000 mPa.s à 25°C, de préférence de 1 500 à 15 000 mPa.s.
Les silicones aminées selon l'invention ont un indice d'amine de 2 à 10 mg de KOH par gramme de silicone aminée, de préférence de 3,5 à 8 mg.
Le pourcentage molaire de fonctionnalité amine est de préférence dans la plage d'environ 0,3 à environ 8 %.
Des exemples de silicones aminées utiles dans le mélange de silicone selon l'invention comprennent les silicones aminées à terminaison trialkylsilyle.
Idéalement, les silicones aminées sont des aminoéthylaminopropylméthylsiloxane à terminaison triméthylsilyle, idéalement des copolymères aminoéthylaminopropylméthylsiloxane - diméthylsiloxane à terminaison triméthylsilyle. Le radical aminé A peut être protoné partiellement ou totalement en ajoutant des acides à la silicone aminée, dans laquelle les formes salines du radical aminé sont obtenues. Des exemples d'acides sont des acides carboxyliques avec de 3 à 18 atomes de carbone qui peuvent être linéaires ou ramifiés, tels que l'acide formique, l'acide acétique, l'acide propionique, l'acide butyrique, l'acide pivalique, l'acide sorbique, l'acide benzoïque, l'acide salicylique. Les acides sont de préférence utilisés en quantités de 0,1 à 2,0 moles pour 1 mole de radical aminé A dans la silicone aminée de formule (X).
Le mélange de silicone comprend de préférence (i) un ou plusieurs dialkylpolysiloxanes à terminaison trialkylsilyle ayant une viscosité de 40 000 à moins de 100 000 mPa.s à 25°C en une quantité de 70 à 90 % en poids, de préférence de 75 à 85 % en poids, par rapport au poids total du mélange de silicone, et (ii) une ou plusieurs silicones aminées ayant une viscosité de 1 000 à 15 000 mPa.s à 25°C et un indice d'amine de 2 à 10 mg de KOH par gramme de silicone aminée, en une quantité de 10 à 30 % en poids, de préférence de 15 à 25 % en poids, par rapport au poids total du mélange de silicone.
L'émulsion huile-dans-eau comprend en outre un mélange d'émulsifiants qui comprend un ou plusieurs émulsifiants non ioniques. Elle pourra éventuellement comprendre un ou plusieurs tensioactifs cationiques.
Le mélange d'émulsifiants a une valeur HLB de 10 à 16.
Les émulsifiants non ioniques peuvent être choisis parmi les tensioactifs non ioniques tels que décrits ci-dessous.
On peut citer les alcools, les α-diols et les alkylphénols en (C 1 - 20 ), ces composés étant polyéthoxylés et/ou polypropoxylés et polyglycérolés, le nombre de groupes oxyde d'éthylène et/ou oxyde de propylène pouvant aller de 1 à 100, et le nombre de groupes glycérol pouvant aller de 2 à 30 ; ou encore ces composés comprenant au moins une chaîne grasse comprenant de 8 à 30 atomes de carbone et notamment de 16 à 30 atomes de carbone.
On peut également citer les condensats d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de propylène avec les alcools gras ; les amides gras polyéthoxylés comportant de préférence de 2 à 30 unités d’oxyde d'éthylène, les amides gras polyglycérolés comportant en moyenne de 1 à 5, et en particulier de 1,5 à 4, des groupes glycérol ; les esters d'acides gras éthoxylés de sorbitan contenant de préférence de 2 à 40 unités d’oxyde d'éthylène, les esters d'acides gras de saccharose, les esters d'acides gras polyoxyalkylénés et de préférence polyoxyéthylénés contenant de 2 à 150 moles d'oxyde d'éthylène, y compris les huiles végétales oxyéthylénées, les dérivés N-(C 6-24 alkyl)glucamine, les oxydes d'amine tels que les oxydes (C 10-14 alkyl)amine ou les oxydes de N-(C 10-14 acyl)aminopropylmorpholine.
R 1 O-(R 2 O) t -(G) v ,
Alternativement ou au surplus, l’ensemble peut comprendre les caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison : - le premier élément de noyau et le second élément de noyau sont conformés de manière à ce que le premier point d’appui du premier organe de maintien assure un blocage du premier élément de noyau selon un premier sens d’une troisième direction perpendiculaire à la première et à la deuxième direction et le second point d’appui du premier organe de maintien assure un blocage du second élément de noyau selon un deuxième sens de la troisième direction, opposé au premier sens ; - un deuxième organe de maintien s’étend depuis la première face de moulage selon la deuxième direction, le deuxième organe de maintien comprenant un premier point d’appui sur le premier élément de noyau et un second point d’appui sur le second élément de noyau, lesdits premier point d’appui et deuxième point d’appui du deuxième organe de maintien étant distincts des premier point d’appui et deuxième point d’appui du premier organe de maintien ; - le premier élément de noyau et le second élément de noyau sont conformés de manière à ce que le premier point d’appui du deuxième organe de maintien assure un blocage du premier élément de noyau selon le premier sens d’une troisième direction perpendiculaire à la première et à la deuxième direction et le second point d’appui du deuxième organe de maintien assure un blocage du second élément de noyau selon un deuxième sens de la troisième direction, opposé au premier sens ; - le deuxième organe de maintien comprend un moyen d’espacement entre le premier point d’appui du deuxième organe de maintien et le second point d’appui du deuxième organe de maintien, le moyen d’espacement garantissant, au cours de la réalisation du moulage en matériau éliminable, un espacement d’une distance constante entre lesdits points d’appui selon la troisième direction ; - le premier organe de maintien comprend un moyen d’espacement entre le premier point d’appui du premier organe de maintien et le second point d’appui du premier organe de maintien, le moyen d’espacement garantissant, au cours de la réalisation du moulage en matériau éliminable, un espacement d’une distance constante entre lesdits points d’appui selon au moins l’une parmi la première direction, la deuxième direction ou la troisième direction ; - le premier organe de maintien et/ou le deuxième organe de maintien est mobile entre une position de maintien pour au moins un élément de noyau et une position rétractée, l’organe de maintien comprenant un mécanisme de rétractation pour positionner l’organe de maintien en position de maintien ou en position rétractée ; - le premier organe de maintien et/ou le deuxième organe de maintien comprend un axe de rotation et une tête excentrique relativement à l’axe de rotation et coopérant avec le premier élément de noyau et le second élément de noyau.
Selon un autre aspect, il est proposé un procédé pour la réalisation d’un moulage en matériau éliminable d’une aube de turbomachine, le procédé comprenant : - fournir un premier élément de noyau et un second élément noyau, lesdits éléments de noyau s’étendant selon une première direction, - fournir un moule d’injection dudit matériau éliminable ; le moule comprenant : - une première face pour le moulage d’une face intrados de l’aube et une seconde face pour le moulage d’une face extrados de l’aube agencée en vis-à-vis de la première face selon une deuxième direction perpendiculaire à la première direction, - des organes de maintien en position des noyaux dans le moule d’injection, parmi lesquels au moins un premier organe de maintien s’étend depuis la première face de moulage selon la deuxième direction, le procédé comprenant l’étape: positionner le premier élément de noyau et le second élément de noyau sur la première face de moulage de sorte que le premier organe de maintien traverse au moins partiellement le premier et le second éléments de noyau et comprenne un premier point d’appui sur le premier élément de noyau et un second point d’appui sur le second élément de noyau.
Le procédé peut en outre comprendre : l’étape : positionner le premier élément de noyau et le second élément de noyau sur la première face de moulage de sorte que le deuxième organe de maintien comprenne un premier point d’appui sur le premier élément de noyau et un second point d’appui sur le second élément de noyau, le moule comprenant en outre un deuxième organe de maintien s’étendant depuis la première face de moulage selon la deuxième direction.
Fig. 1 montre une vue en perspective d’un premier et d’un second élément de noyau placés sur une première face d’un moule d’injection d’un matériau éliminable.
Fig. 2 montre la vue de la , sans le premier et le second élément de noyau, la première face du moule d’injection comprenant des organes de maintien avec points d’appui pour le maintien des noyaux de bord d’attaque et de bord de fuite.
Fig. 3 montre une vue du noyau de bord d’attaque depuis sa face d’extrados, sur lequel sont schématisés des points d’appui.
Fig. 4 montre une vue du noyau de bord de fuite depuis sa face d’extrados, sur lequel sont schématisés des points d’appui.
Fig. 5 est une vue en coupe de la selon l’axe A-A.
Fig. 6 est une vue en coupe de la selon l’axe B-B.
Fig. 7 est une vue en coupe de la selon l’axe B-B, illustrant un premier exemple de réalisation d’un organe de maintien.
Composition comprenant au moins un tensioactif anionique, une silicone particulière et un agent oxydant chimique La présente invention concerne une composition oxydante pour le traitement des fibres kératiniques et en particulier les fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, qui comprend un ou plusieurs tensioactif(s) anionique(s), une émulsion silicone spécifique de type huile-dans-eau, et un ou plusieurs agent(s) oxydant(s) chimique(s) dans laquelle le pH de la composition est compris entre 1 et 7.
L'invention concerne également un procédé de traitement oxydant, notamment de coloration et/ou d'éclaircissement des fibres kératiniques mettant en œuvre cette composition. En particulier, la présente invention concerne également un procédé particulier de coloration des fibres kératiniques. La présente invention concerne également un procédé particulier d'éclaircissement des fibres kératiniques.
L'invention concerne également l'utilisation d'une telle composition pour la coloration et/ou l'éclaircissement des fibres kératiniques.
Enfin, l'invention concerne un kit comprenant au moins deux compartiments, un premier compartiment comprenant une première composition comportant un ou plusieurs colorant(s) d'oxydation, un second compartiment comportant une deuxième composition comprenant un ou plusieurs agent(s) oxydant(s) chimique(s), un ou plusieurs tensioactifs anioniques et une silicone spécifique de type huile dans eau ayant un pH allant de 1 à 7.
On connaît la pratique de colorer et/ou d’éclaircir les fibres kératiniques, et en particulier les cheveux humains, avec des compositions oxydantes ou des compositions de coloration contenant des précurseurs de colorants d'oxydation, appelés généralement « bases d'oxydation », telles que les ortho- ou para-phénylènediamines, les ortho- ou para-aminophénols et les bases hétérocycliques.
Les précurseurs de colorants d'oxydation sont des composés initialement incolores ou peu colorés qui développent leur pouvoir de coloration sur les cheveux en présence d'agents oxydants, conduisant à la formation de composés colorés. La formation de ces composés colorés résulte d'une condensation oxydante des « bases d'oxydation » avec elles-mêmes ou d'une condensation oxydante des « bases d'oxydation » avec des composés modificateurs de coloration, ou « coupleurs » qui sont généralement présents dans les compositions de colorant utilisées en coloration d'oxydation et sont représentées plus particulièrement par les méta-phénylènediamines, les méta-aminophénols, les méta-diphénols et certains composés hétérocycliques.
La variété des molécules utilisées, constituées d'une part des « bases d'oxydation » et, d'autre part, des « coupleurs », permet d'obtenir une palette de couleurs très riche.
Mais ces traitements peuvent endommager les cheveux et leurs propriétés cosmétiques. Ainsi, il existe un besoin de fournir aux consommateurs des produits de coloration et/ou d'éclaircissement des cheveux qui confèrent de bonnes performances d'éclaircissement et/ou des performances de coloration telles que l'intensité, la chromaticité, la sélectivité avec un niveau élevé de propriétés cosmétiques desdites fibres, telles que la douceur, la fluidité, la maniabilité et le démêlage. Ces propriétés cosmétiques peuvent également être durables.
Le Demandeur a maintenant découvert qu'une composition oxydante comprenant un ou plusieurs tensioactifs anioniques, une émulsion silicone spécifique de type huile dans eau et un ou plusieurs agents oxydants chimiques permet(tent) d'atteindre les objectifs exposés ci-dessus, en particulier l'effet de conditionnement.
Ainsi, l'invention a pour objet une composition oxydante comprenant :
- un mélange de silicones comprenant (i) un ou plusieurs dialkylpolysiloxane(s) à terminaison trialkylsilyle ayant une viscosité de 40 000 à moins de 100 000 mPa.s à 25°C et (ii) une ou plusieurs silicone(s) aminée(s) ayant une viscosité de 1 000 à 15 000 mPa.s à 25°C et un indice d'amine de 2 à 10 mg de KOH par gramme de silicone aminée,
- de l'eau ;
Dans le cadre de la conception d’une nouvelle aube à cavités complexes, la solution retenue consiste à réaliser le noyau en deux parties, notamment en raison de la complexité des cavités formant le circuit de refroidissement et des difficultés rencontrées au démoulage du noyau de son moule d’injection. Mais en raison des dimensions trop faible des parties de noyau, et de leur géométrie complexe, il est impossible de réaliser une liaison entre ces parties de noyau, par exemple par collage, de sorte à positionner ensuite le noyau avec ses parties assemblées dans un outillage d’injection cire comprenant un système de positionnement isostatique classique à six points d’appui.
Une difficulté rencontrée est double car elle consiste d’une part à positionner très précisément les différentes parties du noyau dans le moule d'injection de cire et d’autre part à positionner les différentes parties du noyau l’une par rapport à l’autre. En effet, les deux parties ne peuvent pas comprendre chacune leur propre système de positionnement isostatique classique à six points d’appui par rapport au moule, car ceci doublerait le nombre d’appui à intégrer dans le moule d’injection cire, ce qui en termes de dimension du moule n’est pas envisageable. En outre, les deux parties de noyau étant ponctuellement enchevêtrées, certain points d’isostatisme ne peuvent pas être placés dans le moule d’injection cire. Par conséquent, le simple positionnement des noyaux par rapport au moule ne peut pas permettre un positionnement complet des noyaux l’un par rapport à l’autre.
On comprend donc qu’il est souhaitable de réaliser une fixation différente des noyaux entre eux dans le moule d’injection cire.
Résumé A cet effet, la présente divulgation propose un ensemble pour la réalisation d’un moulage en matériau éliminable d’une aube de turbomachine comprenant un moule d’injection dudit matériau éliminable dans lequel un premier élément de noyau et un second élément noyau sont aptes à venir se monter dans une position prédéterminée de moulage, les premier et second éléments noyaux s’étendant selon une première direction, le moule comprenant : - une première face pour le moulage d’une face intrados de l’aube et une seconde face pour le moulage d’une face extrados de l’aube agencée en vis-à-vis de la première face selon une deuxième direction perpendiculaire à la première direction, - des organes de maintien en position des noyaux dans le moule d’injection, dans lequel la première face de moulage comprend au moins un premier organe de maintien s’étendant depuis la première face de moulage selon la deuxième direction (Y), ledit premier organe de maintien comprenant un premier point d’appui sur une première surface d’appui d’un élément de noyau, la première surface d’appui s’étendant contre l’élément de noyau, pour le maintien en position dudit élément de noyau suivant la deuxième direction.