INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une autre solution consiste à refroidir l’assemblage au moyen du système de serrage. Il est ainsi connu de braser ou souder un tube de refroidissement sur les brides. Le tube de refroidissement ceinture les brides et un fluide de refroidissement est mis en circulation au sein du tube de refroidissement pour refroidir l’accouplement. Il est aussi connu de prévoir un système de serrage comportant un boulon comportant une vis creuse au sein de laquelle circule un fluide de refroidissement.
Cependant, de tels systèmes de refroidissement sont complexes et onéreux à mettre en œuvre.
L’invention vise à résoudre les inconvénients précités et propose une bride pour la connexion d’au moins un composant de transfert fluidique, la bride comportant un corps délimitant une chambre de refroidissement étanche qui débouche par au moins un orifice d’injection et au moins un orifice de purge ménagés à travers le corps, la bride comportant un évidement formé dans son épaisseur et conformé pour recevoir un organe de fixation de la bride sur le composant de transfert fluidique, le corps comportant une paroi d’échange thermique séparant l’évidement de la chambre de refroidissement.
Une fois installée au sein d’un assemblage pour former un accouplement avec une autre bride et un joint d’étanchéité, la bride selon l’invention permet un refroidissement efficace de l’accouplement, par une simple circulation d’un fluide de refroidissement dans la chambre de refroidissement introduit dans la chambre par l’orifice d’injection et extrait par l’orifice de purge.
Une bride présente de préférence une forme telle que définie dans la norme NF EN 1092-1 d’Avril 2018. Une telle bride s’étend en outre préférentiellement radialement autour d’un axe.
Le corps délimite une chambre de refroidissement, qui débouche par au moins un orifice d’injection ménagé dans le corps pour l’introduction d’un fluide de refroidissement dans la chambre de refroidissement et au moins un orifice de purge pour extraire le fluide de refroidissement. Le corps peut comporter une paroi radialement extérieure et l’orifice de purge et l’orifice de refroidissement sont formés dans la paroi radialement extérieure.
La chambre de refroidissement est étanche, c’est-à-dire que tout le volume fluide entrant dans la chambre de refroidissement par l’orifice d’injection ressort uniquement par l’orifice de purge et/ou par l’orifice d’injection, de préférence uniquement par l’orifice de purge.
La chambre de refroidissement peut se présenter sous la forme d’un canal de refroidissement qui relie l’orifice d’injection à l’orifice de purge. Un canal de refroidissement permet d’amener le fluide de refroidissement au plus près de la zone à refroidir sans refroidir le fluide circulant dans le composant de transfert fluidique. De préférence, le volume occupé par le canal de refroidissement représente moins de 10 % du volume de la bride.
Par volume de la bride, on entend la somme du volume du corps, du volume occupé par la chambre de refroidissement et du volume occupé par l’évidement.
De préférence, le canal de refroidissement est courbe. Notamment son axe curviligne peut suivre un contour en portion d’arc de cercle.
De préférence, lorsqu’observé dans un plan normal à l’axe de la bride, l’axe curviligne du canal de refroidissement s’étend autour de l’axe de la bride entre l’orifice d’injection et l’orifice de purge d’un angle supérieur à 180°, de préférence supérieure à 270°, de préférence supérieur à 300°.
De préférence, le plus petite angle mesuré dans un plan perpendiculaire à l’axe de la bride entre la droite passant par l’axe de la bride et le centre de l’orifice d’injection et la droite passant par l’axe de la bride et l’orifice de purge, est inférieur ou égal à 180°, de préférence inférieur à 120°, de préférence inférieur à 90°, voire inférieur à 60°.
Le canal de refroidissement peut présenter une section transverse dont le contour peut être de forme circulaire ou polygonale, notamment en forme de triangle ou en forme de losange. Dans la variante où le contour est polygonal, le plus petit angle à un sommet du contour est supérieur à 30°. Un canal présentant une telle forme est de production aisée par une technique de fabrication additive.
De préférence, l’aire de la section transverse du canal peut être comprise entre 4 mm 2 et 10 cm 2 .
L’épaisseur de la paroi d’échange thermique est de préférence inférieure à 10 mm, voire inférieure à 5 mm, voire inférieure à 2 mm. Ainsi, il est possible de refroidir efficacement un organe de serrage qui est logé en tout ou partie dans l’évidement au moyen d’un fluide de refroidissement circulant dans la chambre de refroidissement.
représente la fermeture de la valvule en forme de poche réalisée à l’aide d’un surjet fait avec le fil de suture biologique de la .
EXEMPLES EXEMPLE 1 : PROCEDE DE FABRICATION D’UN IMPLANT DE VALVULE COMPLETEMENT BIOLOGIQUE ET SES CARACTERISTIQUES
Cet exemple décrit une approche pour fabriquer un implant de valvule complètement biologique. Dans cet exemple, la valvule résultante est composée d’un tissu non vivant (dévitalisé) et produit stérilement, ce qui exclut l'utilisation d'une étape de stérilisation terminale ou de fixation. Ainsi, toutes les étapes d'assemblage sont réalisées dans un environnement stérile, avec des liquides et des instruments stériles. Cette description n'est pas destinée à limiter la portée de cette invention en ce qui concerne la méthode de production de la valvule, les types cellulaires, la source cellulaire, l’âge cellulaire, la lignée cellulaire, les conditions de culture, la forme de la feuille ou du morceau de feuille, le nombre de feuilles ou de morceaux de feuille, le matériel de suture, la méthode de suture ou l’utilisation prévue de la valvule. L’homme du métier comprendra aisément que diverses modifications peuvent être apportées au procédé sans sortir du cadre et de l’esprit de l'invention.
Dans cet exemple, les feuilles de tissu ont été obtenues en cultivant des fibroblastes de peau humaine normale dans des flacons T- 225 cm 2 . Pour chaque flacon, les cellules ont été ensemencées à une densité de 10 000 cellules/cm 2 et cultivées dans un milieu de culture composé de DMEM-F12, du sérum bovin (20%) et de l’ascorbate de sodium (500 mM). L’ensemble a été placé dans un incubateur avec une atmosphère à 37°C composée de 5% CO2 et 95% d'air. Le milieu de culture a été changé 3 fois par semaine. Après environ trois jours, des tiges composées d’acier inoxydable 304 en forme de L. Après une période de culture de 16 semaines, le flacon de culture a été coupé en deux parties dans sa longueur avec un fil chaud et la feuille a été sortie du flacon à l'aide du cadre intérieur (système d’ancrage qui sert aussi à la manipulation de la feuille) pour être utilisée dans la fabrication du fil biologique et de la valvule en forme de poche. Une étude mécanique a permis d’établir que cette feuille était capable de résister à une force de perforation d’environ 2300 grammes-force.
Pour la fabrication du fil de suture biologique, une feuille de tissu humide a été posée sur une surface de découpe incluant un patron de forme double spirale permettant de faire un ruban d’une largeur de 5 mm et d’une longueur de 2,4 m ( ). La feuille de tissu a ensuite été séchée sur la surface de découpe durant au moins 2 heures sous une hotte à flux laminaire. Une fois séché, le ruban a alors été découpé manuellement à l’aide de ciseaux courbés chirurgicaux et ensuite réhydraté afin de le séparer de la surface de découpe. Une extrémité du ruban a alors été torsadé sur lui-même avec un moteur rotatif à une valeur de 5 révolutions par cm sur une longueur de 2 cm pour former un fil ( ). Cette zone torsadée a été massée doucement durant le torsadage et jusqu’au séchage complet de l’extrémité réduisant alors au maximum le diamètre du fil ( ). Cette zone sèche et fine a alors été introduite dans le chas d’une aiguille chirurgical et l’encastrement a été serti grâce à une sertisseuse pneumatique ( ). Le fil biologique serti a ensuite été enroulé sec autour d’un tube en silicone et placé dans un tube Eppendorf pour être préservé à -80°C jusqu’à son utilisation. Pour son utilisation, le fil de suture biologique a été réhydraté avec de l’eau durant au moins 10 minutes ( ).
Pour l’obtention des particules contenant des cellules vivantes, les valvules natives de la valve pulmonaire du patient ont été réséquées chirurgicalement puis particularisées à l’aide d’une lame de scalpel. Les particules ont ensuite été aspirées dans une seringue qui a permis leur délivrance dans la valvule en forme de poche.
Pour la formation de la valvule en forme de poche, une feuille de tissu humide a été posée sur une surface de découpe incluant un patron de forme ovale (longueur : 8 cm et largeur : 3 cm) et séchée sous une hotte à flux laminaire durant au moins 2 heures. La feuille séchée a ensuite été découpée suivant le patron à l’aide de ciseaux incurvés. Une fois découpé, le tissu a été réhydraté avec de l’eau durant au moins 30 minutes et les particules contenant des cellules vivantes ont été disposées sur la moitié de la surface du morceau de feuille formant la valvule en forme de poche à l’aide de la seringue. Enfin, le morceau de feuille a été replié sur lui-même le long du petit axe (3 cm) de la forme ovale pour donner une valvule de type poche avec les dimensions suivantes : hauteur de 4 cm et largeur de 3 cm. Un fil biologique a alors été utilisé pour fermer les bords libres de la valvule de type poche à l’aide d’une méthode de suture dite de « surjet » ( ). Afin de prévenir la fuite pulmonaire du patient créée suite à l’élargissement de la voie de sortie pulmonaire lors de la correction chirurgicale de la tétralogie de Fallot, la valvule serait finalement suturée environ 1 cm au-dessus de l’anneau pulmonaire à l’aide d’un fil ou ruban de suture biologique similaire à celui utilisé pour fermer la poche ou un fil ou ruban synthétique.
Liste des références Apitz et al., Lancet, 374 : 1462-1471, 2009 Warnes et al., ACC Cardiosource Rev. J., 17 : 19-23, 2008 Singh et al., Congenit. Heart Dis., 13 : 935-943, 2018 Scavo et al., ASAIO J., 44 : M480-M485, 1998 Gundry et al., Pediatr. Card. Surg. Annu. Semin. Thorac. Cardiovasc. Surg., 2 : 77-82, 1999 Turrentine et al., Ann. Thorac. Surg., 73 : 871-880, 2002 Mather et al., Cardiovasc. Pathol., 21 : e35-e38, 2012 Shrivastava et al., Int. J. Cardiol., 25 : 27-31, 1989 Bhukar et al., J. Card. Surg., 32 : 476-478, 2017 L’Heureux et al., FASEB J., 12: 47-56, 1998 Peck et al., Cells Tissues Organs., 195: 144-158, 2011 Peck et al., Mater. Today., 14: 218-224, 2011 Magnan et al., Acta Biomater., 82: 56-67, 2018 Magnan et al., Acta Biomater., 105: 111-120, 2020 Wystrychowski et al., J. Vasc. Surg., 60: 1353-1357, 2014 Wystrychowski et al., J. Vasc. Access., 12: 67-70, 2011 L’Heureux et al., N; Engl. J. Med., 357: 1451-1453, 2007 McAllister et al., Lancet, 373: 1440-1446, 2009 Demande internationale WO 20123/142879
Une face de la paroi d’échange thermique délimite au moins une partie de la chambre de circulation fluidique et une face opposée de la paroi d’échange thermique est une face de l’évidement.
L’évidement peut traverser le corps de part en part dans son épaisseur. De préférence, l’évidement est un alésage, permettant par exemple l’accouplement de la bride par boulonnage. De préférence, le canal de refroidissement peut être divisé en au moins deux bras en amont de l’alésage, les bras étant disposés de part et d’autre de l’alésage lorsqu’observé selon l’axe de la bride. En outre, les bras confluent de préférence en aval de l’alésage. Les bras peuvent ainsi ceinturer l’alésage. On peut ainsi améliorer le refroidissement du système de serrage.
L’évidement peut être une rainure annulaire qui s’étend autour de l’axe de la bride. De préférence, lorsqu’observé selon l’axe de la bride, le canal de refroidissement peut être superposé à l’évidement. La paroi d’échange thermique peut notamment s’étendre dans un plan perpendiculaire à l’axe de la bride.
Par ailleurs, dans une variante, la chambre de refroidissement occupe plus de 50 %, voire plus de 70 %, voire plus de 90 % du volume de la bride.
Par ailleurs, l’évidement peut être disposé à moins de 1 cm de la face latérale radialement extérieure de la bride. Un élément « radialement extérieur » est plus éloigné de l’axe de la bride qu’un élément « radialement intérieur ».
Un trou central peut être ménagé dans le corps et l’évidement est disposé radialement à l’extérieur du trou central. Notamment, dans la variante où l’évidement est une rainure annulaire, lorsque vu selon l’axe de la bride, le trou central peut être entouré par la rainure.
Par ailleurs, la bride peut comporter plusieurs évidements, notamment plusieurs alésages, qui peuvent être disposés régulièrement autour de l’axe de la bride.
Pour ce qui concerne le corps de la bride, ce dernier comporte, voire consiste en une portion d’accouplement qui présente de préférence une forme générale d’un disque d’axe X ou d’anneau d’axe X.
La portion d’accouplement présente une face d’accouplement destinée à être mise en contact avec un joint d’étanchéité.
L’évidement est de préférence formé dans la portion d’accouplement.
Le diamètre de la portion d’accouplement peut être compris entre 5 cm et 100 cm.
De préférence, la portion d’accouplement est plane. En variante, elle peut être courbe. Par exemple, la face d’accouplement peut être complémentaire d’une portion d’un cylindre de révolution, par exemple afin de raccorder un composant de transfert fluidique sur la face externe de la paroi d’un tube cylindrique de révolution.
La bride peut consister en la portion d’accouplement.
Notamment, la partie centrale de la portion d’accouplement, c’est-dire qui s’étend à partir de l’axe X jusqu’à au moins 50 % de son rayon peut être pleine. Une telle bride est notamment destinée à obturer un composant de transfert fluidique.
En variante, le trou central, conformé pour recevoir une extrémité d’un composant de transfert fluidique, peut être formé dans la portion d’accouplement. Le trou central est de préférence cylindrique de révolution d’axe confondu avec l’axe de la bride. Le diamètre du trou central peut être compris entre 1 et 50 cm.
La face du trou peut être taraudée afin de visser le composant de transfert fluidique sur la bride.
Le signal SR est capté par une antenne AR large bande, par exemple de type cornet, du récepteur RX, puis dirigé vers un banc de filtres FIM. Deux commutateurs mécaniques COMM31, COMM32 permettent de sélectionner un filtre du banc en fonction de la bande de fonctionnement sélectionnée en émission. Dans l’exemple de la les filtres du banc FIM sont désignés par une lettre de a. à h. en fonction de leur bande de fonctionnement, comme les isolateurs. Ces filtres sont du type passe-bande et ont pour fonction de sélectionner le produit d’intermodulation d’intérêt (SIM3L dans l’exemple de la ) en rejetant les fréquences fondamentales. Le signal reçu et filtré est ensuite traité par un circuit de traitement de signal CTS, qui par exemple le convertit au format numérique. Un processeur PR pilote l’acquisition du signal numérisé en synchronie avec le contrôleur CTR et l’analyse pour détecter et éventuellement identifier un ou plusieurs appareils électroniques AEL dans la région d’intérêt. Comme le contrôleur CTR, le processeur PR peut être, par exemple, basé sur un microprocesseur ou un circuit numérique de type FPGA ou ASIC.
Pour tester l’invention, deux appareils électroniques cibles ont été placés dans le champ de détection (région d’intérêt RDI) de l’appareil de la , à une distance de 2m de l’antenne d’émission et de l’antenne de réception, pour être testés successivement : un Talkie-Walkie de référence BAOFENG UV5REX et un modem GSM de référence TELIC TE-910-G. Des balayages puissances ont été réalisé, dans lequel le niveau de puissance P f2 du signal S2 a été varié de manière continue, tout en maintenant constant le niveau de puissance P f1 du signal S1. Ces balayages ont été répétés pour trois niveaux de puissance du signal P f1 : 17 dBm, 22 dBm et 27 dBm.
Les et montrent, pour le premier et le deuxième appareil électronique cible, respectivement, le niveau de contribution (c’est-à-dire le gain en niveau de puissance du signal SIM3L, exprimé en dB) obtenu conformément à l’invention – en prenant P f2 P f1 – par rapport au cas connu de l’art antérieur où P f2 =P f1 .
On remarque que, dans la limite des faibles valeurs de P f2 (Zone 1 relatant d’un état de la cible faiblement non-linéaire) le niveau de contribution augmente avec P f2 jusqu’à atteindre un maximum. Ceci s’explique par deux phénomènes :
Par le fait que dans le cas de l’art antérieur, dans la zone 1, l’amplitude du signal SIM3L est en deçà du niveau de bruit
En observant que l’amplitude du signal SIM3L est donnée par :
Où V 1, V 2 sont les amplitudes des signaux S 1 et S 2 , respectivement.
En passant à la puissance, P IM3L , et en exprimant la valeur en dBm on voit que la dépendance se fait linéairement (en dB) de P f2 en suivant une pente 1dB/dB.
On remarque que, dans la limite des faibles valeurs de P f2 (Zone 2 relatant d’un état de la cible faiblement non-linéaire) le niveau de contribution augmente avec P f2 à un taux de -2dB/dB. Ceci s’explique en observant que l’amplitude du signal SIM3L est donnée par :
Où V 1 , V 2 sont les amplitudes des signaux S 1 et S 2 , respectivement. Dans le cas de l’art antérieur où V 1 =V 2 on peut écrire
Et donc
En passant aux puissances, P IM3L , P’ IM3L et en exprimant les valeurs en dBm on voit que le rapport P IM3L /P’ IM3L dépend linéairement (en dB) de P f2 .
Pour des valeurs de P f2 excédant un seuil qui dépend de l’appareil électronique détecté (Zone 3 relatant d’un état de la cible fortement non-linéaire), des effets de saturation modifient cette relation simple et des maxima apparaissent (un dans la ; un dans la ). On rappelle que les graphiques montrent la contribution au niveau de puissance du signal SIM3L, et non le niveau de puissance lui-même ; aussi sur la et la , le maximum de gauche correspond à une contribution importante pour la détection, par rapport à un niveau de signal faible. Aussi sur la et la , seul le maximum de droite présente un véritable intérêt d’identification.
Les contributions optimales pour les deux cibles sont données par :
Contributions Optimales de détection P f1 P f2 Δ = P f1 -P f2 BAOFENG UV5REX Contribution sur IM3L TELIC TE-910-G Contribution sur IM3L 12 dBm + 15 dB 12 dBm 15 dB 35.4 dB - 16 dBm + 11 dB 16 dBm 11 dB - 26.84 dB
On constate que l’utilisation de niveaux de puissance différents pour les deux signaux émis permet d’obtenir un gain important, de plus de 26 dB à plus de 35 dB, en fonction de la cible. Bien que cela soit préférable, il n’est pas nécessaire de choisir exactement la valeur optimale de Δ : d’une manière générale, l’utilisation d’un écart de puissance d’au moins 10 dB s’avère avantageux.
Dans l’étape 605, le module de gestion de protocole inter-sondes 203 demande au module gestionnaire de sonde 202 de construire, à partir des métriques stockées pour le tunnel de communication considéré et le type de service considéré, un message TX, et de transmettre le message TX construit à la sonde réseau 130 distante. L’automate se place alors dans un état « Attente Réception » 608.
Dans l’étape 606, le module de gestion de protocole inter-sondes 203 détecte avoir reçu un message RX non escompté (par exemple, un message RX en retard), et l’ignore. L’automate repasse alors dans l’état « Attente déclenchement » 601.
Dans l’étape 607, le module de gestion de protocole inter-sondes 203 détecte avoir reçu, par le biais du module gestionnaire de sonde 202, un message TX. Le module de gestion de protocole inter-sondes 203 informe le module gestionnaire de sonde 202 du contenu du message TX reçu, pour mise à jour des métriques correspondantes en mémoire. En outre, le module de gestion de protocole inter-sondes 203 demande au module gestionnaire de sonde 202 de construire, à partir des métriques stockées pour le tunnel de communication considéré et le type de service considéré, un message RX, et de transmettre le message RX construit à la sonde réseau 130 distante. L’automate repasse alors dans l’état « Attente déclenchement » 601.
Trois événements peuvent faire sortir l’automate de l’état « Attente Réception » 608 :
- un événement « Start » 609, qui notifie l’automate d’une frontière de cycles périodiques (un cycle se termine et un autre cycle commence). Cet événement 609 déclenche une étape 612.
- un événement « Rx » 610, qui notifie d’une réception de message de type RX. Cet événement 610 déclenche une étape 613.
- un événement « Tx » 611, qui notifie d’une réception de message de type TX. Cet événement 604 déclenche une étape 614.
Dans l’étape 609, le module de gestion de protocole inter-sondes 203 demande au module gestionnaire de sonde 202 de construire, à partir des métriques stockées et mises à jour pour le tunnel de communication considéré et le type de service considéré, un nouveau message TX et de l’envoyer à la sonde réseau 130 distante. Ce cas de figure apparaît lorsque le module de gestion de protocole inter-sondes 203 n’a pas reçu, de la sonde réseau 130 distante, le message RX escompté en réponse au message TX transmis lors de la réception du dernier événement « Start ». L’automate repasse alors dans l’état « Attente Réception » 608.
Dans l’étape 610, le module de gestion de protocole inter-sondes 203 détecte avoir reçu, par le biais du module gestionnaire de sonde 202, un message RX. Le module de gestion de protocole inter-sondes 203 informe le module gestionnaire de sonde 202 du contenu du message TX reçu, pour mise à jour des métriques correspondantes en mémoire et notification au module applicatif 201. Le module gestionnaire de sonde 202 ou le module applicatif 201 peut ainsi comparer les mesures de débit d’un côté et de l’autre du tunnel de communication considéré pour le type de service considéré. Le module applicatif 201 peut ainsi instruire le routeur 110 auquel la sonde réseau 130 en question est associée, pour adapter en conséquence l’admission de services en entrée du tunnel de communication, ou en informer l’orchestrateur 150. L’automate passe alors dans l’état « Attente déclenchement » 601.
Dans l’étape 611, le module de gestion de protocole inter-sondes 203 détecte avoir reçu, par le biais du module gestionnaire de sonde 202, un message TX. Le module de gestion de protocole inter-sondes 203 informe le module gestionnaire de sonde 202 du contenu du message TX reçu, pour mise à jour des métriques correspondantes en mémoire. En outre, le module de gestion de protocole inter-sondes 203 demande au module gestionnaire de sonde 202 de construire, à partir des métriques stockées pour le tunnel de communication considéré et le type de service considéré, un message RX, et de transmettre le message RX construit à la sonde réseau 130 distante. L’automate repasse alors dans l’état « Attente Réception » 608.
L’automate présenté ci-dessus donne un rôle de maître au module de gestion de protocole inter-sondes 203 de la sonde réseau 130 amont pour chaque flux de données transitant par le tunnel de communication, c’est-à-dire la sonde réseau 130 associé au point de terminaison par lequel le trafic de données surveillé entre dans le tunnel de communication. Plus particulièrement, en utilisant des paquets UDP pour la transmission des messages TX, la sonde réseau 130 amont cadence la génération des messages RX au niveau de la sonde réseau 130 aval, ce qui facilite la gestion de l’asynchronisme entre les sondes réseau 130 en question.
Un automate équivalent peut toutefois aisément être dérivé de la description ci-dessus pour donner ce rôle de maître à la sonde réseau 130 aval, c’est-à-dire la sonde réseau 130 associée au point de terminaison par lequel le trafic de données surveillé sort du tunnel de communication.