INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la mesure où les spécifications des composants utilisés dans le circuit de la sont moins exigeantes que celles des composants du circuit la (turbopompe à hydrogène 16 et turbine 18) qui doivent fonctionner à basse température, les performances du système de la et le coût de production de ce système sont améliorés par rapport au système de la .
Tout ce qui a été décrit en relation avec l'architecture de la reste applicable à l'architecture de la à l'exception toutefois des différences présentées ci-dessus.
L’inconvénient de ces mécanismes à came et galet est de générer des vibrations lors des différents mouvements de coopération entre la came et le galet. Dès lors, multiplier ce type de mécanisme augmente les vibrations dans la machine, lesdites vibrations induites par ces mécanismes pouvant provoquer un vieillissement prématuré des pièces de la machine.
Par ailleurs, on connait également la demande de brevet US20100203185 qui divulgue un poste de moulage, dans lequel le premier demi-moule est monté rigidement sur une console, et le deuxième demi-moule est monté mobile par rapport à la console de façon à lui permettre de pivoter. Le fond de moule est situé en dessous des deux demi-moules. Le deuxième demi-moule effectue un mouvement de pivotement par rapport à un arbre du poste de moulage. L'arbre du poste de moulage s'étend dans une direction verticale.
Pour commander les mouvements du deuxième demi-moule, celui-ci est relié à un arbre d'entraînement par un levier d'accouplement, ledit arbre d’entrainement étant distinct de l’arbre du poste de moulage et s’étendant parallèlement à ce dernier.
Le mouvement du fond de moule est guidé par un galet dans un chemin de came fixe, qui s'étend dans une partie inférieure et à l'intérieur de la console.
Pour commander les mouvements de positionnement du fond de moule, celui-ci est reliée par une bielle réglable à un levier d’accouplement qui est lui-même relié à l'arbre d'entraînement.
Le mouvement de fermeture du poste de moulage est commandé par la rotation de l'arbre d'entraînement qui commande la fermeture du deuxième demi-moule et le pivotement du levier d'accouplement. Ce levier est entrainé en rotation et amène le galet fixé sur le fond de moule à être poussé par la bielle réglable le long du chemin came de la console. Cela amène le fond de moule à effectuer à la fois un mouvement de rotation et un mouvement de translation transversalement vers les deux demi-moules.
L’inconvénient du poste de moulage divulgué dans la demande de brevet US20100203185 est l’utilisation d’une bielle réglable pour commander simultanément l’ouverture/la fermeture du second demi-moule et la descente/remonté du fond de moule. En effet, un mauvais réglage de l’utilisation de ladite bielle peut générer un défaut d’accompagnement entre le mouvement du demi-moule et le mouvement du fond de moule qui pourrait engendrer une usure prématurée des demi-moules et/ou du fond de moule lors de leurs accouplements répétés.
Il existe donc un besoin pour un dispositif de moulage dont l’architecture procure une meilleure précision des mouvements des demi-moules et du fond de moule et permet de limiter les réglages ainsi que l’usure des pièces mobiles du dispositif.
Un objectif de l’invention est donc de proposer un mécanisme dont l’architecture permette de limiter les réglages, de sorte à limiter la fatigue et l’usure des pièces mobiles.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un mécanisme garantissant une meilleure précision dans la commande d’ouverture et de fermeture du moule et la monte et baisse du fond de moule.
À cet effet, l’invention propose, selon un premier objet, un dispositif de moulage de récipients à partir de préformes en matériau thermoplastique par moulage avec soufflage ou étirage-soufflage, ledit dispositif comportant un moule d’axe vertical, en trois parties, à savoir deux demi-moules pour le corps du récipient et un fond de moule pour le fond du récipient, le passage d’une position dite de fermeture à une position dite d’ouverture des demi-moules et inversement, est assuré par un système d’actionnement, et le mouvement de monte et de baisse du fond de moule est assuré par une liaison mécanique entre au moins un demi-moule et le fond de moule de telle sorte que la fermeture et l’ouverture du moule provoque la montée et respectivement la baisse du fond de moule ; ledit dispositif étant remarquable en ce que : -une première extrémité de ladite liaison mécanique est reliée à l’un des demi-moules, et l’extrémité opposée de la liaison mécanique est reliée à une came cylindrique positionnée en dessous du fond de moule, -la came cylindrique est montée mobile en rotation autour d’un axe vertical, ladite rotation de la came cylindrique étant obtenue par le mouvement d’ouverture ou de fermeture de l’un des demi-moules, et -la came cylindrique coopère avec au moins un galet monté fou sur un support vertical à l’extrémité supérieure duquel est solidarisé le fond de moule, le support étant apte à se déplacer le long d’un axe vertical de sorte que la rotation de la came cylindrique entraine en translation verticale le fond de moule.
On comprend bien que ce dispositif permet de lier et de synchroniser le mouvement d’ouverture et de fermeture du moule au mouvement de monte et de baisse du fond de moule en éliminant le nombre de réglage.
Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues, seules ou combinées. Ainsi, par ex. : - le support comprend des moyens pour se déplacer le long de son axe vertical qui est parallèle à l’axe du moule et à l’axe de la came cylindrique ; - la liaison mécanique comprend deux parties articulées : -une tige dont l’une des extrémités est fixée à l’un des demi-moules, -une bielle de transmission articulée à une première extrémité à la came cylindrique et l’extrémité opposée à la tige ; - la tige est solidaire d’une paroi externe du demi-moule et s’étend parallèlement à cette dernière en faisant saillie de l’extrémité inférieure dudit demi-moule ; - la bielle de transmission présente une forme générale de S ou de Z et comprend deux branches horizontales reliées par une branche inclinée, la première branche horizontale dont l’extrémité libre est articulée à la génératrice de la came cylindrique, la seconde branche horizontale s’étend au-dessus de la première branche horizontale et dont l’extrémité libre est articulée à la tige ;
De la sorte à permettre d’optimiser la position de moule par rapport au fond de moule pour obtenir un bon encombrement et une bonne rigidité de la liaison mécanique - la came cylindrique comprend un chemin de came constitué d’un évidement dans la paroi de la came cylindrique et dans lequel est apte à se déplacer le galet monté fou ; - le chemin de came comprend un profil continu qui se compose d’au moins trois parties : -une des extrémités dudit profil comprend une première partie sensiblement horizontale par rapport à l’axe vertical qui correspondant au verrouillage et déverrouillage du fond de moule, -l’autre extrémité dudit profil comprend une deuxième partie sensiblement horizontale par rapport à l’axe vertical, -une troisième partie comprise entre les deux extrémités est sensiblement inclinée par rapport à l’axe verticale, cette partie correspond au mouvement de monte et de baisse du support sur lequel est monté le fond de moule ; - le système d’actionnement assurant le mouvement d’ouverture et de fermeture des demi-moules est un moteur électrique ; - le système d’actionnement assurant le mouvement d’ouverture et de fermeture des demi-moules est un mécanisme mécanique réalisé par une came et un galet.
Il est proposé, en deuxième lieu, une liaison mécanique pour monter et respectivement baisser un fond de moule par rapport à un demi-moule d’un dispositif de moulage de récipients à partir de préformes en matériau thermoplastique par moulage avec soufflage ou étirage-soufflage, le dispositif comportant un moule d’axe vertical, en trois parties, à savoir deux demi-moules pour le corps du récipient et un fond de moule pour le fond du récipient ; ladite liaison mécanique est remarquable en ce que : - une première extrémité de ladite liaison mécanique est apte à être reliée à l’un des demi-moules, et l’extrémité opposée de la liaison mécanique est reliée à une came cylindrique apte à être positionnée en dessous du fond de moule, - la came cylindrique est montée mobile en rotation autour d’un axe vertical, ladite rotation de la came cylindrique étant obtenue par le mouvement d’ouverture ou de fermeture de l’un des demi-moules, et - la came cylindrique étant apte à coopérer avec un galet monté fou sur un support vertical à l’extrémité supérieure duquel est solidarisé le fond de moule, ledit support étant apte à se déplacer le long d’un axe vertical de sorte que la rotation de la came cylindrique entraine en translation verticale le fond de moule.
Diverses caractéristiques supplémentaires peuvent être prévues, seules ou combinées. Ainsi, par ex. : - le support comprend des moyens pour se déplacer le long de son axe vertical qui est parallèle à l’axe de la came cylindrique. - la liaison mécanique comprend deux parties articulées : - une tige dont l’une des extrémités est apte à être fixée à l’un des demi-moules, -une bielle de transmission articulée à une première extrémité à la came cylindrique et l’extrémité opposée à la tige ; -la bielle de transmission présente une forme générale de S ou de Z et comprend deux branches horizontales reliées par une branche inclinée, la première branche horizontale dont l’extrémité libre est articulée à la génératrice de la came cylindrique, la seconde branche horizontale s’étend au-dessus de la première branche horizontale et dont l’extrémité libre est articulée à la tige ; -la came cylindrique comprend un chemin de came constitué d’un évidement dans la paroi de la came cylindrique et dans lequel est apte à se déplacer le galet monté fou ; -le chemin de came comprend un profil continu qui se compose d’au moins trois parties : -une des extrémités du profil comprend une première partie sensiblement horizontale par rapport à l’axe vertical qui correspondant au verrouillage et déverrouillage du fond de moule, -l’autre extrémité dudit profil comprend une deuxième partie sensiblement horizontale par rapport à l’axe vertical, -une troisième partie comprise entre les deux extrémités est sensiblement inclinée par rapport à l’axe verticale, cette partie correspond au mouvement de monte et de baisse du support sur lequel est monté le fond de moule.
* il est prévu des moyens de guidage à frottement limité entre chaque support et la cage associée.
* chaque propulseur escamotable présente en section transversale une grande dimension et une petite dimension, et en ce qu’il comprend en outre un dispositif de commande d’orientation du propulseur pour l’amener dans une orientation d’escamotage autorisant son escamotage.
* ladite orientation d’escamotage est une orientation où la grande dimension de la section transversale du propulseur est orientée transversalement à un axe principal du navire.
* lesdites paires d’éléments de structure s’étendent à la fois vers le bas et vers le haut par rapport à un pont du navire, et délimitent des espaces de chargement de conteneurs.
* les moyens d’entraînement comprennent pour chaque support un ou plusieurs vérins.
* les moyens d’entraînement comprennent pour chaque support un ou plusieurs ensembles pignon-crémaillère.
* les moyens d’entraînement comprennent pour chaque support un ou plusieurs câbles de suspension pouvant être enroulés sur un tambour.
est une vue en perspective d’ensemble d’un navire équipé d’une série de propulseurs véliques de type mât-aile,
est une vue en perspective partielle d’un dispositif de déplacement du propulseur,
est une vue partiellement de dessus et partiellement en coupe horizontale du dispositif de la ,
et sont des vues des vues en perspective du dispositif de déplacement des Figures 2 et 3, la correspondant à la ,
et sont des vues en perspective illustrant deux variantes de réalisation d’une cavité recevant le dispositif de déplacement, et
est une vue en perspective partielle selon l’axe du navire montrant deux dispositifs de déplacement côte-à-côte.
On va maintenant décrire une structure et des mécanismes pouvant être utilisés sur des navire de marine marchande en vue d’escamoter une ou plusieurs unités de propulsion vélique.
En ce qui concerne le polymère (A1) du premier mode de réalisation préféré, celui-ci est un polymère (méth)acrylique comprenant au moins 50 % en poids de motifs polymériques provenant de monomères acryliques. Préférablement, 60 % en poids et plus préférablement 70 % en poids du polymère (A1) sont des monomères acryliques.
Le monomère acrylique dans le polymère (A1) comprend des monomères choisis parmi des acrylates d’alkyle en C1 à C18 ou des mélanges correspondants. Plus préférablement, le monomère acrylique dans le polymère (A1) comprend des monomères parmi des monomères acryliques d’alkyle en C2 à C12 ou des mélanges correspondants. Encore plus préférablement, le monomère acrylique dans le polymère (A1) comprend des monomères parmi des monomères acryliques d’alkyle en C2 à C8 ou des mélanges correspondants.
Le polymère (A1) peut comprendre un comonomère ou des comonomères qui sont copolymérisables avec le monomère acrylique, tant que le polymère (A1) possède une température de transition vitreuse inférieure à 10 °C.
Le comonomère ou les comonomères dans le polymère (A1) sont préférablement choisis parmi des monomères (méth)acryliques et/ou des monomères vinyliques.
Le plus préférablement, les comonomères acryliques ou méthacryliques du polymère (A1) sont choisis parmi l’acrylate de méthyle, l’acrylate de propyle, l’acrylate d’isopropyle, l’acrylate de butyle, l’acrylate de tert-butyle, le méthacrylate de méthyle, le méthacrylate d’éthyle, le méthacrylate de butyle et des mélanges correspondants, tant que le polymère (A1) possède une température de transition vitreuse inférieure à 10 °C.
Dans un mode de réalisation spécifique, le polymère (A1) est un homopolymère d’acrylate de butyle.
Plus préférablement, la température de transition vitreuse Tg du polymère (A1) comprenant au moins 70 % en poids de motifs polymères provenant de l’acrylate d’alkyle en C2 à C8 est comprise entre -100 °C et 10 °C, encore plus préférablement entre -80 °C et 0 °C, et avantageusement entre -80 °C et -20 °C et plus avantageusement entre -70 °C et -20 °C.
Dans un deuxième mode de réalisation préféré, le polymère (A1) possédant une température de transition vitreuse inférieure à 10 °C comprend au moins 50 % en poids de motifs polymériques provenant d’isoprène ou de butadiène et l’étape (A) est la couche la plus à l’intérieur de la particule de polymère possédant la structure multicouche. En d’autres termes, l’étape (A) comprenant le polymère (A1) est le noyau de la particule de polymère.
À titre d’exemple, pour le polymère (A1) du noyau du deuxième mode de réalisation, il peut être mentionné des homopolymères d’isoprène ou des homopolymères de butadiène, des copolymères d’isoprène-butadiène, des copolymères d’isoprène comportant au maximum 98 % en poids d’un monomère vinylique et des copolymères de butadiène comportant au maximum 98 % en poids d’un monomère vinylique. Le monomère vinylique peut être le styrène, un alkylstyrène, l’acrylonitrile, un (méth)acrylate d’alkyle ou le butadiène ou l’isoprène. Dans un mode de réalisation préféré, le noyau est un homopolymère de butadiène.
Plus préférablement, la température de transition vitreuse Tv du polymère (A1) comprenant au moins 50 % en poids de motifs polymériques provenant de l’isoprène ou du butadiène est comprise entre -100 °C et 10 °C, encore plus préférablement entre -90 °C et 0 °C, avantageusement entre -80 °C et 0 °C et le plus avantageusement entre -70 °C et -20 °C.
Dans un troisième mode de réalisation préféré, le polymère (A1) est un polymère à base de caoutchouc de silicone. Le caoutchouc de silicone est par exemple un polydiméthylsiloxane. Plus préférablement, la température de transition vitreuse Tv du polymère (A1) du deuxième mode de réalisation est comprise entre -150 °C et 0 °C, encore plus préférablement entre -145 °C et -5 °C, avantageusement entre -140 °C et -15 °C et plus avantageusement entre -135 °C et -25 °C.
Le polymère (A1) possédant une température de transition vitreuse inférieure à 10 °C comprend des motifs monomériques, qui ont été polymérisés. Le polymère (A1) en général et les polymères respectifs (A1) du premier, deuxième et troisième mode de réalisation préféré sont préparés à partir du monomère ou du mélange de monomères respectif (A m ) produisant les motifs monomériques composant le polymère (A1).
En ce qui concerne le polymère (B1) , on peut citer des copolymères comprenant des monomères comportant des doubles liaisons et/ou des monomères vinyliques, au moins l’un des monomères comprenant soit un groupe hydrocarboné alicyclique comportant un nombre de carbones de 3 à 20, soit étant choisi selon son paramètre de solubilité de Hansen δ p 1/2 . Préférablement, le polymère (B1) est un polymère (méth)acrylique,ce qui signifie qu’au moins 50 % en poids des motifs monomériques du polymère (B1) sont (méth)acryliques.
Le copolymère (B1) comprend un comonomère (Mc b1 ), soit ledit comonomère (Mc b1 ) comprend un groupe hydrocarboné alicyclique comportant un nombre de carbones de 3 à 20, soit ledit comonomère (Mc b1 ) possède un paramètre de solubilité de Hansen δ p 1/2 . Le comonomère (Mc b1 ) dans le copolymère (B1) peut être présent entre 1 % en poids et 99 % en poids, préférablement entre 1 % en poids et 90 % en poids et plus préférablement entre 1 % en poids et 50 % en poids. Préférablement le paramètre de solubilité de Hansen δ p 1/2 .
Dans un premier mode de réalisation encore plus préféré, le copolymère (B1) comprend entre 1 % en poids et 40 % en poids de motifs comonomériques provenant du comonomère (Mc b1 ) comprenant un groupe hydrocarboné alicyclique comportant un nombre de carbones de 3 à 20. Le comonomère (Mc b1 ) comprenant un groupe hydrocarboné alicyclique comportant un nombre de carbones de 3 à 20 est préférablement un monomère (méth)acrylique.
Dans un deuxième mode de réalisation encore plus préféré, le copolymère (B1) comprend entre 1 % en poids et 40 % en poids de (Mc b1 ) possédant un paramètre de solubilité de Hansen δ p 1/2 . Le comonomère (Mc b1 ) est préférablement un monomère (méth)acrylique.
Agent d’écoulement : silice fumée hydrophobe
Test de vieillissement et mesure de l’indice de jaune (YI) de la poudre
a) En solide
Le test consiste à exposer la poudre des exemples à 177°C en flacon de verre placé en étuve ventilée à l’air pendant 72h. Les résultats ont été montrés dans le tableau 3.
Ce test simule les conditions d’exposition que peut subir une poudre dans une machine 3D. Les mesures de l’indice de jaune (YI) sont faites au moyen d’un spectrocolorimètre Konica Minolta illuminant D65 sous 10° en mode réflexion spéculaire incluse (SCI) selon la norme ASTM YI (E313-96) (D65).
b) En fondu
Le test consiste à exposer la poudre des exemples à 220°C, dans une coupelle en aluminium placée en étuve ventilée à l’air, pendant 2h.
Ensuite, on décolle le film fondu et on réalise la mesure en le plaçant devant une plaque Leneta form 2A opacity. Les résultats ont été montrés dans le tableau 3.
Ce test simule les conditions d’exposition que peut subir une pièce dans une machine 3D, lors de sa construction.
Les mesures de l’indice de jaune (YI) sont faites sur spectrocolorimètre Konica Minolta illuminant D65 sous 10° en mode SCI selon la norme ASTM YI (E313-96) (D65).
Ex. YI t0 ASTM YI (E313-96) (D65). en SCI (test en solide) YI (72h 177°C sous air) ASTM YI (E313-96) (D65) en SCI (test en solide) YI (2h à 220°C sous air) ASTM YI (E313-96) (D65) en SCI (test en fondu) 1 (comparatif) 2 25 69 2 (comparatif) 2 29 86 3 2 14 42 4 2 18 51 5 2 20 55 6 2 22 59 7 (comparatif) 2 33 74
Lors des tests de vieillissement en solide et en fondu, il a été observé que les valeurs de l’indice de jaune sont plus faibles pour une poudre comportant un thioéther et un oxyde métallique (ex. 3 à 6) par rapport à une poudre sans le thioéther et l’oxyde métallique, (ex. 1 et 2) et par rapport à une poudre où l’oxyde métallique est un TiO 2 . Ainsi, l’emploi du thioéther et de l’oxyde métallique ZnO et/ou Al 2 O 3 dans une poudre de polyamide a permis d’améliorer la stabilité de la couleur de la poudre ainsi que la stabilité de la couleur de la pièce imprimée.
Test en allongement à la ruptu r e
La poudre de polymère ainsi obtenue est ensuite utilisée pour imprimer des éprouvettes de géométrie ISO 527-1A. Ces éprouvettes sont construites selon l’axe Z (axe vertical, ) dans une machine MJF5200 commercialisée et configurée par HP. Les conditions utilisées sont les mêmes pour toutes les impressions.
Le modèle ci-dessous a été préparé à l’aide du logiciel Materialise Magics 22.0.
Les éprouvettes ont été ensuite construites selon ce modèle présenté à la .
De préférence, l’étape optionnelle d’oxydation sélective est opérée à une température comprise entre 0 et 200°C ou 0 et 60°C et à une pression comprise entre 0,1 et 10,0 MPa. Les conditions opératoires peuvent être ajustées en fonction du système catalytique d’oxydation utilisé.
L’oxydation peut être réalisée en présence de différents systèmes catalytiques d’oxydation: i) soit en présence d’oxydes de métaux de transition au degré d’oxydation +IV, supportés ou non ; ii) soit en présence de métaux nobles au degré d’oxydation 0, supportés ou non ; iii) soit en présence de systèmes catalytiques homogènes comprenant une espèce métallique homogène de cuivre, de fer, de cobalt et/ou de nickel et un radical aminoxyl, optionnellement additionnés d’une espèce azoté additionnelle. Les trois systèmes catalytiques (ou catalyseurs) possibles sont détaillés ci-dessous.
Dans ce deuxième mode de réalisation, l’étape d’oxydation sélective du 5-HMF est avantageusement mise en œuvre à une température comprise entre 0 et 200°C, de préférence entre 50 et 120°C, de manière préférée entre 60 et 90°C, et de préférence à une pression totale comprise entre 0,1 et 10,0 MPa, de préférence comprise entre 0,1 et 5,0 MPa. De manière préférée, la charge comprenant le 5-HMF en solution dans le DMSO est mise en contact avec le catalyseur de ce deuxième mode de réalisation et éventuellement en présence d’un composé basique, dans les conditions décrites ci-dessus pendant un temps de séjour compris entre 30 minutes et 48h, préférentiellement entre 1h et 24h, très préférentiellement entre 4h et 12h.
De préférence, le radical aminoxyl répond à la formule générale (I) ;
dans laquelle : - n est un entier compris entre 0 et 1 ; - R 5 à R 8 sont choisis indépendamment parmi l’hydrogène (H), un groupement aliphatique, un groupement aromatique ; - R 9 est choisi parmi l’hydrogène (H), un groupement aliphatique, un groupement aromatique, un groupement hydroxyle, oxo (O), aldéhyde, cétone, amine, amide, acide carboxylique, acide sulfonique ; - R 10 est choisi parmi l’hydrogène (H), un groupement hydroxyle, oxo (O), aldéhyde, cétone, amine, amide, acide carboxylique ou acide sulfonique, un groupement alkyle linéaire ou branché de 1 à 6 atomes de carbone éventuellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique, un groupement aromatique ou polyaromatique de 6 à 12 atomes de carbone optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique ; - les groupements R 6 à R 10 peuvent être liés entre eux par des liaisons covalentes de manière à former un ou plusieurs cycles additionnels aromatiques ou non, éventuellement substitués par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique.