INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les recherches de la Demanderesse ont montré que cette représentation permet de modifier de manière extrêmement efficace les unités phonatoires, en préservant les unités phonatoires les plus courtes et en accélérant grandement les unités phonatoires les plus longues. Dans le cas d’une accélération, cette approche est particulièrement efficace. Bien sûr les valeurs des paramètres , , et , de la fonction d’entrée-sortie pourront être modifiés.
Lorsque l’unité acoustique est un silence, il est souhaitable de ne conserver que les pauses qui rythment la parole et laissent le temps de respirer. En fixant et , tous les silences de moins de 300ms sont supprimés. Les silences de durée supérieure sont alors conservés mais accélérés de moins en moins jusqu’à à partir de laquelle la durée visée devient constante, égale à , peu importe la durée initiale. En fixant d 2 = 1s et , les silences dont la durée avoisine les 1s sont alors accélérés d’un facteur d’échelle proche du carré du facteur d’échelle global. Au-delà, les silences plus longs sont accélérés à la mesure de leur longueur pour être ramenés à la durée .
La représente un exemple de courbe de facteur d’échelle local obtenu avec la fonction D(p) ci-dessus en fonction de la durée d(p) avec ces valeurs spécifiques.
En variante, la Demanderesse a identifié qu’il est possible d’utiliser une fonction D(p) continue et dérivable afin d’assurer une évolution lisse des durées visées en fonction de la durée d(p).
Ainsi, lorsque l’unité acoustique est un silence, la fonction d’entrée-sortie peut être adaptée selon la formule suivante : avec et par exemple. Et lorsque l’unité acoustique est une unité phonatoire associée à un mot, la fonction d’entrée-sortie peut être adaptée selon la formule suivante :
avec , , , et , par exemple.
Lorsque l’indice de confiance d’un silence est inférieur à 1 et que sa durée est inférieure à 300ms, il s’agit potentiellement une unité phonatoire qui a mal été catégorisée et la fonction Alphadapt() peut être conçue pour traiter cette unité acoustique en tant qu’unité phonatoire.
Ici encore, les paramètres pourraient varier.
La fonction Alphadapt() peut mettre plusieurs autres règles, cumulatives ou alternatives, pour calculer le facteur d’échelle local. Ainsi, des règles différentes peuvent être prévues pour chaque unité phonatoire (par exemple pour traiter différemment les /a/ et les /i/), pour chaque caractéristique de l’unité phonatoire (semiphone/phone/diphone/triphone, point d’articulation, ouverture, arrondie…), en fonction de la place de l’unité phonatoire dans le mot ou encore de la place du mot dans la phrase.
Une fois que tous les éléments acoustiques ont été traités par la fonction Alphadapt(), la première branche se termine.
Selon un mode de réalisation, la borne d’interfaçage isolée correspond à une traversée verre-métal.
Le procédé de fabrication selon l’invention permet d’obtenir des couvercles de hauteur réduite. En effet, comme en atteste la , le couvercle de l’art antérieur (A) a une hauteur de 4,25 mm tandis que le couvercle selon un mode de réalisation de l’invention (B) a une hauteur de 2 mm.
Par conséquent, outre le gain de volume interne, le procédé de fabrication permet une économie de matière qui est significative.
EXEMPLES Exemple 1
Des tests ont été réalisés afin d’évaluer le déplacement selon la direction de l’axe longitudinal de l’élément, (en millimètres) d’un élément cylindrique selon l’invention et d’un élément cylindrique standard de même dimension, en fonction de leur pression interne exprimée en bar.
Les résultats sont présentés à la et montrent que l’élément selon l’invention subit une déformation dans la direction de son axe longitudinal similaire à celle d’un élément standard. Par conséquent, un couvercle selon l’invention répond aussi bien qu’un élément standard aux normes de sécurité.
Deux prototypes d’élément de format D ont été réalisés, l’un comprenant un couvercle selon l’invention tel que représenté par la référence (21) sur la et l’autre un couvercle standard tel que représenté par la référence (22) sur la . Les caractéristiques de ces éléments sont listées ci-après.
[Tab. 1] Elément avec couvercle selon l’invention Elément avec couvercle standard Hauteur total 60,65 mm 60,98 mm Volume interne 45,41cm 3 42,38 cm 3 Capacité 18,5 Ah 17 Ah
Les résultats présentés dans le tableau ci-dessus révèlent que pour une dimension d’éléments équivalente, l’élément comprenant un couvercle selon l’invention présente un volume interne supérieur à celui de l’élément standard ainsi qu’une capacité augmentée.
Des tests ont été réalisés afin d’évaluer l’effet de la position des zones amincies sur le couvercle. Ces tests consistent à introduire du gaz dans un élément dont le couvercle comprend une zone amincie sur au moins l’une des saillies (traits en pointillés) et dans un élément dont le couvercle comprend au moins une zone amincie disposée uniquement sur le bossage en forme de couronne (traits pleins). Les résultats sont présentés à la .
On observe que la pression augmente plus vite dans l’élément dont le couvercle comprend les zones amincies au niveau du bossage en forme de couronne. Par exemple après 0,2 seconde, la pression mesurée dans cet élément est de 450 MPa alors qu’elle est de 300 MPa pour l’élément dont le couvercle comprend les zones amincies au niveau des saillies. On peut alors en déduire que ce dernier type d’élément se déforme davantage puisque pour la même quantité de gaz introduite, la pression interne est moindre.
Donc on peut faire varier la position des zones amincies, c’est-à-dire les disposer soit sur les saillies, soit sur la couronne, en fonction de la pression de déchirure recherchée. On peut également faire varier leur nombre et forme en fonction de la pression de déchirure recherchée.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel la pluralité d’ouvertures comprend un second ensemble d’ouvertures sur un second côté de la paroi extérieure.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel le premier ensemble d’ouvertures et le second ensemble d’ouvertures sont positionnés en aval du bord d’attaque.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel le trajet d’écoulement de gaz d’échappement se divise entre le premier ensemble d’ouvertures et le second ensemble d’ouvertures en aval de l’entrée.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel l’entrée est espacée de la sortie dans la direction axiale.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel la paroi extérieure définit une ligne de corde entre le bord d’attaque et le bord de fuite, avec la paroi extérieure étant symétrique par rapport à la ligne de corde.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel le capteur de température de gaz d’échappement comprend en outre un fil de capteur et une gaine entourant le fil de capteur.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel la gaine est espacée de la paroi extérieure du logement pour définir au moins partiellement le trajet d’écoulement de gaz d’échappement à travers l’intérieur.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel au moins l’un parmi le fil de capteur et la gaine comprend un matériau avec une capacité de température entre 50 ºC et 1280 ºC.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel au moins l’un parmi le fil de capteur et la gaine comprend au moins l’un parmi un composite à matrice céramique, un métal réfractaire, un platine, un platine stabilisé en gain, un superalliage à base de nickel, un superalliage à base de cobalt, une céramique, et une céramique monolithique.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel le fil de capteur comprend du platine.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel la gaine comprend au moins l’un parmi une céramique et un composite à matrice céramique.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel une extrémité de la sonde de température est positionnée à l’extérieur du logement.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel le capteur de température de gaz d’échappement est couplé à un revêtement de chambre de combustion de la chambre de combustion.
Le moteur à turbine à gaz selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel le capteur de température de gaz d’échappement est positionné directement adjacent à la chambre de combustion.
Un capteur de température de gaz d’échappement, comprenant un logement avec une partie de sonde allongée comprenant au moins l’un parmi une céramique, une céramique monolithique et un composite à matrice céramique et définissant une direction axiale, avec la partie de sonde allongée comportant une paroi extérieure délimitant un intérieur et définissant une coupe transversale de profil aérodynamique s’étendant depuis un bord d’attaque jusqu’à un bord de fuite, un trajet d’écoulement de gaz d’échappement à travers l’intérieur de la partie de sonde allongée et s’étendant entre une entrée dans la paroi extérieure au bord d’attaque et une sortie dans la paroi extérieure en aval du bord d’attaque, avec l’intérieur de la partie de sonde allongée en communication fluidique avec l’entrée et la sortie, et une sonde de température à l’intérieur du logement et couplée thermiquement au trajet d’écoulement de gaz d’échappement.
Le capteur de température de gaz d’échappement selon l’une quelconque des clauses précédentes, dans lequel la sonde de température est exposée directement au trajet d’écoulement de gaz d’échappement.
L’acier inoxydable austénitique présente également l’avantage d’avoir une conductivité thermique plutôt faible pour un métal (23 W/m.K). Par comparaison, l’acier au carbone a une conductivité de l’ordre de 30 W/m.K, et l’aluminium d’environ 150 W/m.K.
Typiquement, le dispositif de suspension 19 comprend deux suspensions métalliques 21, chacune solidarisant l’un des fonds internes 7 à la partie tubulaire externe 13. Les suspensions métalliques 21, dans ce cas, sont identiques, et seule l’une d’entre elles sera décrite ci-dessous.
En variante, le dispositif de suspension 19 comprend seulement une suspension métallique 21 du type décrit ci-dessous, l’autre fond interne 7 étant supporté par une suspension d’un type différent.
Comme visible notamment sur les figures 3 et 4, la suspension métallique 21 comprend au moins un bras 23, le ou chaque bras 23 comprenant un premier tronçon 25, agencé en vis-à-vis du fond interne 7 et rigidement fixé au fond interne 7, et un second tronçon 27 engagé entre la partie tubulaire interne 5 et la partie tubulaire externe 13 et rigidement fixé à la partie tubulaire externe 13.
De préférence, la suspension métallique 21 comprend deux bras 23. Dans ce cas, les seconds tronçons respectifs 27 des deux bras 23 sont décalés angulairement l’un par rapport à l’autre autour de l’axe central interne CI. De préférence, ce décalage angulaire est compris entre 15°et 180°, de préférence compris entre 30° et 90°, et vaut par exemple 60°.
Un tel agencement confère une très bonne stabilité à la suspension métallique 21.
Comme visible sur les figures 3 et 4, les premiers tronçons respectifs 25 des deux bras 23 forment une pièce en V 29.
Cette pièce 29 en V est venue de matière.
Dans ce cas, la pièce en V 29 est fixée au fond interne 7 en un point de fixation unique, commun pour les premiers tronçons respectifs 25 des deux bras 23. Ce point de fixation se trouve à la pointe du V.
Selon une variante non préférée, la suspension métallique 21 comporte un seul bras 23.
Le ou chaque premier tronçon 25 est de forme générale rectiligne, allongée suivant une direction principale d.
Cette direction principale d est typiquement sensiblement radiale vis-à-vis de l’axe central interne CI.
Avantageusement, le premier tronçon 25 du ou de chaque bras 23 est une tôle emboutie, comportant une partie de fond 31 tournée vers le fond interne 7 et fixée au fond interne 7, et des bords pliés 33 se dressant à partir de la partie de fond 31 à l’opposé du fond interne 7.
Sur la plus grande partie de sa longueur, le ou chaque premier tronçon 25 présente une section en U perpendiculairement à la direction principale d.
La partie de fond 31 est plane ou légèrement arquée, de manière à suivre la courbure du fond interne 7.
Le premier tronçon 25 est fixé au fond interne 7 par l’intermédiaire de la partie de fond 31. Ceci permet une fixation commode au fond interne 7. Les bords pliés 33 sont prévus pour rigidifier le premier tronçon 25.
Dans le présent exemple de réalisation, le rapport entre la première hauteur hd et la deuxième hauteur hc est compris entre 0.5 et 1.
Chaque première et deuxième paroi profilée 40, 42 présente une forme sensiblement ondulée ou incurvée dans un plan RL (formé par les directions longitudinale L et radiale R perpendiculaires) perpendiculaire au plan LT de la paroi de support 22. L’épaisseur de première et deuxième parois est identique à celle du panneau 25 comme cela est représenté sur la . De manière alternative, l’épaisseur des première et deuxième parois 40, 42 s’accroit de leur première extrémité 40a, 42a, à leur deuxième extrémité 40b, 42b.
L’échangeur de chaleur 21 pourvu de la première paroi 40 divergente et de la deuxième paroi 42 convergente permet une réduction de l’encombrement en longueur puisque le panneau 25 auquel celles-ci sont reliées se trouve à une hauteur moins élevée et celles-ci auront une longueur inférieure aux parois de l’art antérieur.
En référence à la , l’échangeur de chaleur 21 comprend une pluralité d’éléments de support 44 permettant de fixer les première et deuxième parois 40, 42 à la paroi de support 22. En d’autres termes, les éléments de support 44 s’étendent suivant la direction radiale depuis la surface radialement externe 24 de la paroi de support 22. Les éléments de support 44 sont répartis régulièrement le long respectivement des première et deuxième parois 40, 42 suivant la direction transversale (au autour de l’axe longitudinal X). Celles-ci assurent une meilleure tenue mécanique des première et deuxièmes parois 40, 42.
Come illustré sur la , les éléments de support 44 sont agencés au niveau de l’entrée de la première paroi 40 et au niveau de la sortie de la deuxième paroi 42. Le nombre des éléments de support 44 peut être identique au nombre de ailettes 23 ou être inférieur au nombre des ailettes 23. Dans le cas où le nombre d’ailettes est inférieur à celui des ailettes, ceux-ci peuvent être plus espacés que les ailettes 23.
Suivant une variante de réalisation, les éléments de support 44 sont configurés pour redresser l’écoulement du flux d’air entrant dans l’échangeur de chaleur 21 à travers la première paroi 40 profilée.
Les éléments de support 44 disposés à l’entrée de l’échangeur de chaleur 21 sont potentiellement plus épaisses que les ailettes 23 pour une meilleure tenue mécanique de la première paroi 40 sur la paroi de support 22. En effet, les efforts appliqués sont potentiellement plus importants localement, en raison de la giration de l’écoulement du flux d’air en amont et son redressement par ces mêmes éléments de support 44. Par ailleurs, ces éléments de support 44 plus épais sont davantage espacés suivant la direction transversale pour réduire les pertes de charge associées, dans cette zone où les échanges thermiques ne sont pas optimaux (vitesse d’écoulement plus importante). Alternativement, les éléments de support 44 et les ailettes 23 présentent la même épaisseur.
Dans cet exemple d’échangeur de chaleur 21, le débit de flux d’air traversant les ailettes 23 et l’importance du ralentissement est déterminé par le ratio . Le ratio permet d’ajuster la vitesse de l’écoulement en sortie de la partie inférieure (à travers les ailettes 23) de l’échangeur de chaleur 21 et grâce aux première et deuxième parois 40, 42.
L’échangeur de chaleur 21 décrit dans les modes de réalisation précédant et comprenant les première et deuxième parois 40, 42, les ailettes 23, 26 et le panneau 25, est avantageusement réalisé en une seule pièce et par exemple par un procédé de fabrication additive (ou impression 3D) telle qu’un procédé de fusion de laser sur lit de poudre. La fabrication additive est réalisée par exemple dans un sens allant de l’amont vers l’aval de l’échangeur de chaleur. De manière alternative, les différentes parties de l’échangeur de chaleur 21 sont réalisées par brasure ou par forgeage.
Le matériau utilisé pour fabriquer l’échangeur de chaleur 21 permet un bon compromis entre la conductivité thermique et la masse. Le matériau utilisé est un matériau métallique. Un exemple de matériau à utiliser est l’aluminium qui est léger et bon conducteur.
Suivant un autre mode de réalisation représenté sur la , le système d’échange de chaleur 20 comprend un circuit 61 de circulation fluidique dans lequel circule un fluide destiné à refroidir et/ou lubrifier des organes et/ou équipements de la turbomachine. Typiquement le circuit de circulation fluidique, utilisant de l’huile, est relié d’une part, à la source d’alimentation 60 telle qu’un réservoir et d’autre part, à une ou plusieurs pompes prévues pour favoriser l’acheminement de l’huile vers les organes et/ou équipements. La source d’alimentation 60 est installée dans la turbomachine 1 ou dans l’aéronef.
Le circuit 61 de circulation fluidique comprend également un ou plusieurs canaux 50 qui sont agencés dans la paroi ou l’épaisseur du panneau 25 profilé. Ce ou ces canaux 50 sont reliés à une entrée d’huile et à une sortie d’huile (non représentée) de conduits principaux 51 qui sont aménagés dans la paroi de support ou sous la paroi de support 22. Ces conduits principaux 51 font partie du circuit 61 de circulation fluidique. Des canalisations 62 peuvent être agencées dans certaines ailettes 23 ou sur un flanc de l’échangeur de chaleur (dans le cas d’un échangeur s’étendant sur un secteur annulaire) pour relier les canaux 50 aux conduits principaux 21. Dans ce cas, le panneau 25 présente une épaisseur plus importante que celle présentée dans le mode de réalisation précédent. L’épaisseur e du panneau est comprise ici entre 1 et 10 mm. L’huile peut circuler plus facilement dans le panneau 25 et les canaux 50 peuvent être formés ou intégrés plus facilement dans la paroi du panneau 25.
L’huile circule entre les ailettes 23, 26 suivant la direction radiale ce qui permet d’augmenter les échanges convectifs et donc la puissance dissipée du fluide chaud (ici huile) vers la source froide (le flux d’air dans la veine secondaire).
Dans cet exemple de réalisation, l’échangeur de chaleur 21 est réalisé par fabrication additive. La présence du circuit d’huile exige une étanchéité complète des canaux 50 dans panneau 25 qui est parfaitement atteinte grâce à ce procédé de fabrication. Les dimensions de l’échangeur de chaleur 21 ainsi que les différentes courbures qui sont réalisables avec la fabrication additive. Comme nous l’avons évoqué précédemment, la fabrication additive permet une fabrication en une seule pièce (venue de matière) et facilite l’intégration de canaux d’huile.
Plaque de refroidissement La présente invention concerne une plaque de refroidissement, notamment pour refroidir un équipement susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement.
L’invention concerne également un compartiment pour un équipement susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment pour un dispositif de stockage d'énergie électrique pour véhicule automobile, et au moins une plaque de refroidissement.
Le qubit d’entrée est encodé en variable discrète (DV) et a la forme :
c 0 et c 1 e iθ sont des coefficients qui représentent une information encodée sur le qubit d’entrée.
Le qubit de sortie est encodé en variable continue (CV) et prend la forme :
Ainsi le système 1’ transfère l’information portée par le qubit d’entrée, encodé en variable discrète, sur le qubit de sortie, encodé en variable continue.
A la différence du système 1 illustré à la , le système 1’ comporte un troisième oscillateur paramétrique optique 25. Le troisième OPO 25 est configuré pour générer un état de vide comprimé de lumière à deux modes, comme le deuxième OPO 5. Le champ généré par le troisième OPO 25 est dirigé vers le deuxième séparateur de faisceau 9.
Ainsi, on mélange les états de photon en sortie des deuxième et troisième OPO au niveau du deuxième séparateur de faisceau 9.
L’utilisation de deux OPO 5, 25 permet de réaliser l’annonce de l’état intriqué hybride, qui nécessite une double détection dans le cas d’un encodage en polarisation. Dans cet exemple, le mode discret de l’intrication hybride est encodé en polarisation.
La détection de l’état de polarisation d’un photon en sortie du troisième séparateur de faisceau 11 requiert la mise en œuvre, sur chacun des deux chemins optiques de sortie du troisième séparateur, d’un séparateur de faisceau polarisant 27, 29. Chacun des séparateurs polarisants 27, 29 dirige les photons en fonction de leur état de polarisation |H> ou |V> vers deux détecteurs, respectivement 15, 31 et 17, 33, qui sont agencés de manière à détecter des photons en sortie des deux séparateurs polarisants 27, 29.
Les détecteurs 15, 17, 31, 33 sont des dispositifs de comptage de photons tels que des détecteurs SNSPD.
Un état d’intrication hybride est annoncé lorsqu’un photon à l’état |H> est détecté en sortie du séparateur 27 et un photon à l’état |V> est détecté en sortie du séparateur 29, ou inversement lorsqu’un photon à l’état |V> est détecté en sortie du séparateur 27 et un photon à l’état |H> est détecté en sortie du séparateur 29.
En fonction du mode de détection, il y a une différence relative de phase de valeur π entre les états annoncés. L’état d’intrication hybride annoncé a ainsi la forme |H>|α> + |V>|-α> dans le premier cas, et |H>|α> - |V>|-α> dans le second cas.
Tout comme dans le mode de réalisation de la , le dispositif de déplacement 23 et le quatrième détecteur de photons 21 sont optionnels.
On a illustré schématiquement à la un système 1’’ selon l’invention configuré pour convertir l’encodage d’un qubit discret encodé sur intervalle de temps (« time-bin » en anglais) sur la base {|s>, |l>} en un qubit continu encodé sur une base de superposition d’états cohérents {| α >, |- α >}. Dans l’exemple illustré, le qubit discret est encodé sur une distance parcourue par un photon courte |s> ou longue |l>.
Les éléments identiques à ceux du mode de réalisation de la et réalisant les mêmes fonctions sont identifiés par les mêmes références.
La figure 3 représente un exemple possible de cette fonction. Sur la figure 3, des courbes d’iso-permittivité ont été représentées et la valeur correspondante de la permittivité électrique relative locale indiquée.
La dépendance de la permittivité en h, pour un rayon r donné, est telle que pour h proche de 0, c’est-à-dire pour des points du substrat à proximité immédiate du plan réflecteur 8, la permittivité est minimale, de préférence égale à l’unité.
Ainsi, le matériau du substrat 6 au contact du plan réflecteur 8 présente une permittivité faible de nature à éviter la génération d’ondes rampantes.
Avantageusement, la dépendance de la permittivité en h, pour un rayon r donné, est telle que pour h proche de h 0 , c’est-à-dire pour les points du substrat 6 à proximité immédiate du plan rayonnant 4, la permittivité est minimale, de préférence égale à l’unité.
Ainsi, le matériau du substrat 6 au contact de l’élément rayonnant 4 présente une permittivité faible de nature à éviter le couplage entre deux brins consécutifs de l’élément rayonnant 4.
De plus, indépendamment de l’un et/ou de l’autre de ces comportements aux limites inférieure et supérieure du substrat 6, la dépendance de la permittivité relative locale est avantageusement continue en h et en r.
Ainsi, le matériau du substrat ne perturbe pas la propagation des ondes à la traversée du substrat.
Il est à noter que dans l’état de la technique, la permittivité électrique relative considérée est une permittivité effective, obtenue par intégration sur la hauteur h, à un rayon r donné.