INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
217 : soupape de sécurité avec manomètre ;
218 : vase d'expansion ;
- le réseau de jonctions Josephson est positionné sur un premier substrat et les bandes conductrices sont positionnées sur un deuxième substrat, les bandes conductrices étant espacées du réseau de jonctions Josephson par au moins un des substrats.
- chaque bande conductrice présente une largeur comprise entre 3 micromètres et la largeur définie pour le réseau.
- la ou les bandes conductrices forment un autre réseau de jonctions Josephson.
- le dispositif comporte une couche d’espacement insérée entre le premier plan et le deuxième plan.
- la couche d’espacement est réalisée en un matériau isolant.
- une distance moyenne entre deux jonctions Josephson du réseau est définie, le premier plan et le deuxième plan sont agencés pour que chaque bande conductrice soit à une distance d’une jonction Josephson supérieure ou égale à la distance moyenne entre deux jonctions Josephson du réseau.
- la est une vue schématique en perspective d’un premier exemple de détecteur de champ magnétique comportant des supraconducteurs,
- la est une représentation schématique en section du détecteur de la ,
- la est une représentation schématique en section d’un deuxième exemple de détecteur,
- la est une représentation schématique en section d’un troisième exemple de détecteur,
- la est une représentation schématique en section d’un quatrième exemple de détecteur,
- la est une représentation schématique en section d’un cinquième exemple de détecteur, et
- la est une représentation schématique en section d’un sixième exemple de détecteur.
Un détecteur 10 de champ magnétique est représenté sur la .
Le détecteur 10 comporte un réseau 12 positionné sur un premier substrat 14, des bandes conductrices 16 formant un ensemble 18 positionné sur un deuxième substrat 20 et une unité d’alimentation 22.
En outre, chaque bande conductrice 16 présente une dimension selon la première direction longitudinale Y, dénommée largeur L B , qui est typiquement supérieure à 3 micromètres.
Les bandes conductrices 16 sont parallèles entre elles.
Les bandes conductrices 16 sont agencées selon un deuxième plan P2.
En l’espèce, le deuxième plan P2 est parallèle au premier plan P1.
Selon l’exemple décrit, les bandes 16 sont réalisées en or.
En variante, la bande 16 est réalisée en aluminium, en cuivre, ou en palladium.
Les alliages des éléments précités peuvent également être envisagés.
Il est également défini une largeur L E pour l’ensemble 18 formé par les bandes conductrices 16.
Similairement au cas du réseau 12, la largeur L E de l’ensemble 18 est la dimension de l’ensemble 18 le long de la première direction transverse Y.
Plus précisément, la largeur L E de l’ensemble 18 est la distance la plus grande entre deux bandes conductrices 16, la distance étant mesurée le long de la première direction transverse Y. Plus précisément, la largeur des bandes conductrices extrêmes 16 étant prise en compte, la largeur L E de l’ensemble 18 est la distance la plus grande entre deux points de deux bandes conductrices 16.
Dans le présent exemple, la largeur L R du réseau 12 et la largeur L E de l’ensemble 18 sont égales entre elles à 5 % près .
Il est à noter qu’il est envisageable que l’ensemble 18 comporte une unique bande 16, de sorte que dans ce cas, la largeur de la bande 16 sera égale à la largeur L E de l’ensemble 18.
Cela signifie que, dans tous les modes de réalisation, la ou chaque bande 16 présente une largeur comprise entre 3 micromètres (µm) et la largeur L E de l’ensemble 18.
En ce qui concerne le deuxième substrat 20, une grande variété de matériaux peut être utilisée, notamment un substrat à faibles pertes dans le domaine radiofréquence comme le silicium. Les matériaux cités pour le premier substrat 14 peuvent également être envisagés.
Le maintien des puces est assuré par collage. Notamment, une colle en nonadécane ou en apiezon N peut être envisagée pour réaliser un tel collage.
En variante, le maintien des deux puces est réalisé par un assemblage mécanique.
L’unité d’alimentation 22 est généralement un générateur de courant.
L’unité d’alimentation 22 est propre à alimenter les jonctions Josephson 28 et les bandes conductrices 16 avec des courants de signes opposés.
Selon l’exemple décrit, cela signifie que le courant circule dans un premier sens le long de la direction longitudinale X et dans un deuxième sens le long de la direction longitudinale X, le deuxième sens étant opposé au premier sens.
En outre, l’unité d’alimentation 22 est propre à générer des courants respectant aussi une condition d’amplitude, à savoir que le total des courants circulant dans la ou chaque bande conductrice 16 est égal au courant circulant dans le réseau 12 de jonctions Josephson 28 à 10% près.
Les contacts électriques 34 entre les différentes puces 24 et 26 sont schématisés par des ellipses. Les deux contacts 34 représentés par les ellipses situées en arrière-plan sont reliés entre eux par un fil 36 alors que les deux contacts 34 représentés par les ellipses situées dans le premier plan sont les points de branchement de l’unité d’alimentation 22.
Les fils 36 de liaison entre les deux puces 24 et 26 et ceux des amenées de courant 38 peuvent être réalisés en or.
Le premier plan et le deuxième plan sont agencés pour que chaque bande conductrice 16 soit à une distance d’une jonction Josephson 28 inférieure ou égale à 40% de la largeur définie pour le réseau 12.
Cela signifie que si le réseau 12 est déjà présent, les différentes bandes conductrices 16 vont être agencées (par rapport au dit réseau 12) pour respecter la condition de distance précitée.
Plusieurs agencements peuvent être envisagés.
Dans l’exemple décrit et comme visible sur la , les bandes conductrices 16 sont espacées du réseau 12 de jonctions Josephson 28 par au moins un des substrats.
Autrement formulé, les bandes conductrices 16 sont espacées du réseau 12 par un espace comprenant le deuxième substrat 20.
Un tel agencement correspond à un agencement dit « piggy back » qui signifie « monté sur le dos » ou « superposé » et correspond à une configuration l’un sur l’autre.
Dans un tel cas, les largeurs typiques sont de l’ordre de quelques centaines de micromètres. Aussi, selon les cas, la largeur est comprise entre 0,1 millimètre (mm) et 2 mm.
Un autre exemple est proposé à la .
Dans cet exemple, le réseau 12 et les bandes conductrices 16 se font face.
Une telle configuration correspond à un agencement dit « flip-chip » qui signifie littéralement « puce retournée ».
Le contrôle de la pompe et celui du chauffage électrique dépendent de la température du fluide calorifique à cause des caractéristiques thermiques dudit chauffage. Ces caractéristiques thermiques changent en fonction de la température notamment pour une plage basse d’utilisation.
Pour répondre au besoin d’un certain débit du fluide, la vitesse de la pompe change en fonction de la température.
Actuellement le calcul se fait par l’interpolation linéaire entre les points de mesure les plus proches du point d’opération. La même situation se présente pour le chauffage électrique, dont la puissance maximale dépend de la température du fluide du système thermique et de son débit.
L’interpolation linéaire pour la pompe et le chauffage électrique, n’est pas une solution précise. En effet, la corrélation entre les facteurs impactants et le paramètre à contrôler, est non linéaire. Le contrôle de la pompe et du chauffage électrique, qui se base sur l’interpolation linéaire entre les points de mesure, présente des marges importantes d’amélioration en termes de précision.
Un objectif de l’invention est d’améliorer la précision du contrôle anticipatif du système thermique.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un système de contrôle thermique pour batterie de véhicule automobile, le système de contrôle coopérant avec un système thermique de la batterie comprenant un circuit calorifique qui comprend un fluide, le circuit calorifique reliant la batterie à un chauffage électrique et à une pompe, caractérisé en ce que le système de contrôle comprend - des données d’un modèle d'apprentissage automatique, relatives à des activations du chauffage électrique et de la pompe, et des paramètres de chauffage effectif de la batterie ; - un contrôleur configuré pour contrôler la pompe et le chauffage en fonction des données du modèle d'apprentissage automatique.
Avantageusement, l’invention optimise le contrôle anticipatif du système thermique par l’apprentissage automatique.
Le modèle de l’apprentissage automatique s’adapte mieux que l’interpolation linéaire pour la corrélation non-linéaire dans le cadre du contrôle anticipatif. Cela permet de contrôler la pompe et le chauffage électrique de manière plus précise.
Selon une variante, le modèle d'apprentissage automatique est basé sur une architecture en réseau neuronal simplifié. Cela permet d’être adapté à un contrôleur ayant peu de capacités de calcul tel qu’un contrôleur de véhicule automobile.
Selon une variante, le modèle d'apprentissage automatique est configuré pour un contrôle anticipatif d’une augmentation rapide de la température de la batterie. Cela permet d’améliorer l’efficacité du contrôle de température lorsqu’il y a un besoin de chauffage rapide de la batterie.
Selon une variante, le modèle d'apprentissage automatique est configuré pour un contrôle anticipatif du débit de fluide en tenant compte de la viscosité dudit fluide. Cela permet d’améliorer l’efficacité du contrôle de température en dépit de la viscosité du fluide.
L’invention concerne également un procédé de calibration de contrôle thermique pour batterie de véhicule automobile, sur la base d’un système thermique de la batterie comprenant un circuit calorifique qui comprend un fluide, le circuit calorifique reliant la batterie à un chauffage électrique et à une pompe, caractérisé en ce que le procédé comprend des étapes de création d’un modèle d’apprentissage automatique au moyen de données relatives aux activations du chauffage électrique et de la pompe, et des paramètres de chauffage effectif de la batterie.
Selon une variante, les données du modèle d’apprentissage automatique comprennent les températures et les débits du fluide comme données d’entrée, et les vitesses de la pompe comme données de sortie.
Cela permet d’avoir des données de contrôle anticipatif pour améliorer l’efficacité du contrôle de température lorsqu’il y a un besoin de chauffage rapide de la batterie.
Selon une variante, les données du modèle d’apprentissage automatique comprennent les températures et les débits du fluide comme données d’entrée, et les puissances maximales du chauffage électrique comme données de sortie.
Cela permet d’avoir des données de contrôle anticipatif pour améliorer l’efficacité du contrôle de température en dépit de la viscosité du fluide.
L’inverse est également possible et les mêmes remarques que précédemment sont valables.
En outre, il convient de noter que ces configurations rendent aussi possible un rapprochement des bandes conductrices 16 des jonctions Josephson 28. Ainsi, selon un cas particulier, les bandes conductrices 16 sont agencées pour être chacune à une distance d’une jonction Josephson 28 inférieure ou égale à 5% de la largeur définie pour le réseau 12.
Un tel agencement relatif des bandes conductrices 16 et du réseau 12 de jonctions Josephson 28 (distance inférieure à 40% de la largeur du réseau 12) permet d’obtenir une distribution de courant de polarisation plus homogène sur l’ensemble du réseau 12.
Pour bien comprendre cet effet, il convient de noter qu’il existe une analogie entre les lignes de transmissions de signaux radiofréquences et les bandes supraconductrices : l’effet de peau et l’effet Meissner induisent tous les deux des distributions de courant non uniformes, très similaires.
Il est observé dans le cas des lignes de transmissions radiofréquences que la structure microruban (plus souvent dénommée microstrip) est la structure qui assure la répartition du courant radiofréquence la plus homogène sur la largeur de la ligne grâce à la présence du plan de masse.
Cette analogie permet de prévoir qu’une structure formée de deux bandes superposées, en influence mutuelle, présente une distribution de courant plus homogène.
Plus précisément, tout comme le champ électrique est uniforme entre les deux électrodes d’un condensateur plan (grâce à la condition d’annulation du champ électrique à l’intérieur des électrodes métalliques), le champ magnétique sera uniforme entre les deux bandes supraconductrices grâce à l’effet Meissner qui impose que le champ magnétique soit nul à l’intérieur des supraconducteurs. D’après les équations de Maxwell, la densité de courant circulant à la surface des supraconducteurs est alors uniforme.
Les expériences de la demanderesse ont montré que cet effet est même capable de contrôler la distribution de courant dans une bande supraconductrice lorsque les bandes sont parcourues par des intensités égales mais opposées.
La demanderesse a alors observé que lorsque la distance d séparant les deux bandes est petite devant leur largeur, la distribution de courant dans une bande inférieure, qui serait notablement plus large que la bande supérieure, est quasiment nulle à grande distance de la bande supérieure (selon l’axe Y).
En outre, la distribution de courant dans la bande inférieure est essentiellement constante dans la partie centrale. C’est ce principe qui est utilisé dans les différentes implémentations du détecteur.
Si la bande supérieure n’est pas supraconductrice, mais juste conductrice, les expériences de la demanderesse ont montré que le résultat est essentiellement le même pour la bande inférieure (qui reste supraconductrice).
Ainsi, du fait que la condition de distance précitée est respectée, le détecteur 10 proposé permet d’obtenir une plus grande homogénéité des courants de polarisation pour un réseau 12 de jonctions Josephson 28 de grande taille, donc par là une réponse améliorée.
De fait, en l’absence des bandes, la réponse d’un détecteur 10 passe par un maximum en fonction de la largeur du réseau 12, avant de s’effondrer. Avec les bandes 16, il est possible que la réponse du détecteur 10 reste proportionnelle à la largeur du réseau 12 de jonctions Josephson 28 bien au-delà de 20 µm qui correspond à la largeur optimale observée dans les solutions de l’état de la technique.
Cela implique que le gain en sensibilité pour la réponse du détecteur 10 pour un réseau 12 de jonctions Josephson 28 de largeur 100 µm sera d’un facteur 5 environ. Comme le gain est proportionnel à la largeur des réseaux utilisés, il sera d’un facteur 15 environ pour un réseau 12 de jonctions Josephson 28 de largeur 300 µm.
Cela ouvre ainsi la voie à des réseaux de très grande taille, qui ne seront plus limités que par la longueur d’onde des signaux (de l’ordre du mètre en ultra haute-fréquence).
En outre, le détecteur 10 proposé est simple dans la mesure où cela n’implique pas d’utiliser une technologie à plusieurs couches supraconductrices ou un réseau de résistances de distribution du courant. Une telle simplicité permet d’utiliser un tel détecteur 10 même avec les contraintes d’un circuit comprenant des jonctions Josephson 28 avec des matériaux supraconducteurs à haute température critique.
En outre, les bandes conductrices 16 et le réseau 12 pouvant être disposés sur des substrats différents, il est possible d’utiliser des assemblages de type flip-chip ou piggy-back.
Les réalisations en flip-chip correspondant aux figures 3, 5 et 7 peuvent impliquer l’emploi d’une couche isolante pour éviter que les deux circuits (réseau 12 et ensemble 18 des bandes conductrices 16) en vis-à-vis ne viennent en contact électrique. Une telle couche isolante sera alors prise en sandwich entre les deux puces.
L’épaisseur de cette couche n’est pas critique ; selon la technologie utilisée pour la jonction Josephson, il peut exister des contraintes supplémentaires/différentes. Par exemple, avec des jonctions Josephson à barrière irradiée, le choix le plus critique porte sur la contrainte de ne pas chauffer le circuit supraconducteur à haute température critique plus de 10 minutes au-dessus de 80°C. Il est possible d’utiliser une résine du même type que pour les opérations de photolithogravure. Un dépôt à froid de SiO x (où x peut varier entre 1 et 2) peut convenir également.
Lorsque la technologie de flip-chip utilise des billes d’or déposées par soudure à ultra-sons, procédé dit de « ball bonding », la taille des billes (de plusieurs dizaines de micromètres) suffit à assurer une séparation suffisante des deux circuits. Il n’est alors pas nécessaire d’avoir recours à une couche d’isolant supplémentaire.
Les réalisations en piggy-back n’ont pas cette problématique.
La présence de la couche additionnelle n’empêche pas que chacun de ces assemblages soit compatible avec la technologie de fabrication des matériaux supraconducteurs à haute température critique.
Dans le cas où les bandes conductrices 16 forment un deuxième réseau de jonctions Josephson, cela permet que chaque réseau soit sur un substrat respectif, et de gagner un facteur 2 dans la réponse du détecteur 10.
Il peut d’ailleurs être noté que les réseaux 12 et/ou les bandes conductrices 16 peuvent non seulement être des réseaux de jonctions Josephson mais également des réseaux bidimensionnels.
Au final, le détecteur 10 qui vient d’être décrit est un détecteur de champ magnétique combinant sensibilité, large bande (du continu jusqu’à 10 GigaHertz) et dynamique.
Il peut être noté que cette homogénéité de la répartition du courant peut également être utilisée pour d’autres dispositifs supraconducteurs 10.
Ainsi, le dispositif 10 peut détecter d’autres éléments qu’un champ magnétique. En particulier, le dispositif 10 détecte également des ondes électromagnétiques.
Cela signifie que le dispositif 10 est, selon un mode de réalisation, un récepteur d’ondes radiofréquence.
Dans d’autres modes de réalisation, le dispositif 10 est un détecteur d’anomalies magnétiques.
En variante, le dispositif 10 est une antenne. L’antenne est alors de petite taille et combine sensibilité et large bande.
Selon une autre variante, le dispositif 10 est un amplificateur, cet amplificateur étant un amplificateur de faible bruit, faible dissipation de puissance et large bande.
SYSTEME DE CONTRÔLE THERMIQUE A INTELLIGENCE ARTIFICIELLE, PROCEDE ET VEHICULE SUR LA BASE D’UN TEL SYSTEME L’invention se rapporte au domaine des batteries de traction de véhicules automobiles connectées à un système thermique avec une pompe et un chauffage électrique. L’invention concerne plus précisément un système de contrôle thermique pour ces batteries.
De manière similaire, le troisième réseau 300 est de préférence un réseau local – LAN (« Local Area Network) constituant un réseau de bordure ou « bulle tactique ». Il est embarqué par exemple dans un second véhicule blindé, les utilisateurs de ce réseau local étant des fantassins évoluant sur une seconde zone du théâtre d’opération. Il comporte par exemple:
- un troisième réseau radio 310, intégrant notamment une pluralité de points d’accès ou eNB (« e-Node B » en 4G) 312. Sur la deux eNB sont représentés et référencés 312a et 312b. Un eNB permet à un équipement utilisateur - UE, tel que l’UE 302 au moyen d’une liaison radio, au troisième réseau 300 ;
- un troisième réseau hôte 320, ou réseau cœur –EPC (« Evolved Packet Core »). De manière schématique, le troisième réseau hôte 320 comporte une passerelle SGW 321 avec le troisième réseau radio 310, une passerelle PGW 324 avec le réseau sous-jacent 20, et différents équipements, comme une unité MME (« Mobility Management Entity » ) 326 ;
- un troisième réseau SDDC 330 qui est un réseau sécurisé comportant un petit nombre de machines virtuelles VM, dont une seule est représentée sur la . Elle est référencée par le chiffre 332 ;
- un troisième pare-feu FW 340 constituant une interface entre le troisième réseau hôte 320 et le troisième SDDC 230, d’une part, et le réseau sous-jacent 20, d’autre part.
Le troisième réseau 200 comporte en outre un troisième système d’orchestration 350 comportant une troisième pluralité de contrôleurs et un troisième orchestrateur de services 351 supervisant la troisième pluralité de contrôleurs.
La troisième pluralité de contrôleurs comporte un troisième contrôleur de réseau 356, un troisième contrôleur de sécurité 352 et un troisième contrôleur IT 354. Cette répartition est effectuée selon les trois dimensions critiques d’une configuration d’un réseau.
Le troisième système d’orchestration 350 est similaire au premier et second systèmes d’orchestration 150 et 250.
Dans un réseau fédéré, l’un des systèmes d’orchestration joue le rôle de maître et le ou les autres celui d’esclave. Ceci relève du fonctionnement d’un réseau fédéré et est hors du périmètre de la présente invention. En particulier, la manière de choisir le système d’orchestration maître est hors de la portée du présent document.
Le système d’orchestration maître est en communication avec les systèmes d’orchestration esclaves pour obtenir des informations sur les réseaux contrôlés par ces derniers et demander à ces systèmes d’orchestration esclave de configurer les réseaux qu’ils contrôlent. Ainsi, le système d’orchestration maître est propre à déterminer la configuration que doit adopter la fédération de réseaux à chaque instant et est propre à déployer cette configuration dans la fédération de réseaux soit directement soit au travers des systèmes d’orchestration esclaves.
Dans ce qui suit, la présence de ces systèmes d’orchestration esclaves est omise pour simplifier la description et l’on se concentre sur le système d’orchestration maître.
Dans ce qui suit le système d’orchestration 150 joue le rôle de système d’orchestration maître.
Système selon l’invention Le système de dissémination de contenu selon l’invention comporte une pluralité de serveurs CDN (« Content Delivery Network »).
La pluralité de serveurs CDN est constituée de serveurs du réseau fédérés.
La pluralité de serveurs CDN constituent ensemble un réseau CDN fédéré.
Les serveurs CDN sont par exemple des VM du réseau fédéré.
Le réseau 12 et le premier substrat 14 forment une première puce 24 alors que l’ensemble 18 des bandes conductrices 16 et du deuxième substrat 20 forment une deuxième puce 26.
Le réseau 12 est un réseau de jonctions Josephson 28.
Une jonction Josephson 28 est un ensemble formé par deux supraconducteurs couplés par une barrière, la barrière étant formée, par exemple, par une couche d’un matériau isolant ou par une couche d’un matériau non-supraconducteur.
Selon l’exemple de la , les jonctions Josephson 28 comportent un matériau supraconducteur présentant une température critique supérieure à 40 Kelvins.
Dans la représentation de la , il apparaît que le réseau 12 comporte huit jonctions Josephson 28, ce nombre étant choisi à titre d’illustration.
Les huit jonctions Josephson 28 sont visibles par transparence du deuxième substrat 20.
Les jonctions Josephson 28 sont connectées en parallèle par des branches s’étendant le long d’une direction longitudinale X.
Par ailleurs, les branches sont reliées ensemble par des portions de connexion 32 s’étendant le long d’une première direction transverse Y.
La direction longitudinale X et la première direction transverse Y permettent de définir un plan pour le réseau 12 de jonctions Josephson 28, dit premier plan P1.
Une direction perpendiculaire au premier plan P1 peut également être définie, cette direction étant dénommée deuxième direction transverse Z.
Une largeur L R est également définie pour le réseau 12.
La largeur L R est la dimension du réseau 12 le long de la première direction transverse Y.
Plus précisément, la largeur L R est la distance la plus grande entre deux jonctions Josephson 28, la distance étant mesurée le long de la première direction transverse Y.
Dès lors, la largeur L R du réseau 12 est la somme de l’ensemble des largeurs L J des jonctions Josephson 28 et de l’ensemble des espaces inter-jonctions Josephson 28.
A titre d’exemple, si le matériau supraconducteur est réalisé avec du matériau YBa 2 Cu 3 O 7-x (avec x variant entre 0 et 1), le premier substrat 14 est réalisé avec un matériau choisi de façon non-limitative parmi le saphir, le MgO, ou le NdGaO 3 .