INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, la réduction électrochimique du dioxyde de carbone peut être appliquée à la synthèse de carburants comme l'acide formique, le méthanol ou le méthane. Le carbone sous ses formes réduites est donc une source potentielle d’énergie, que ce soit dans des molécules simples comme le méthanol ou le méthane ou dans des molécules plus complexes comme le glucose ou les hydrocarbures. Cette méthode a l’avantage en outre de permettre un stockage périodique de carburants par exemple pour une production momentanément accrue d’électricité. Cette stratégie s’inscrit donc dans une dynamique écoresponsable de gestion des moyens de production d’énergie.
Plusieurs réacteurs de réduction du dioxyde de carbone sont connus. Les configurations de réacteur de réduction de dioxyde de carbone ont en commun d'utiliser une membrane sélective d'ions du type échangeuse de cations ou d'anions, et l'utilisation d'une phase aqueuse dans laquelle le dioxyde de carbone est solubilisé au compartiment cathodique.
Ainsi, la réduction et l'oxydation ont lieu respectivement dans le compartiment cathodique et le compartiment anodique du réacteur électrochimique.
En outre, la technologie des membranes bipolaires, catalytiquement active, peut contribuer à des conversions électrochimiques (cf. Balster et al., Chemical Engineering and Processing 2004, 43, 1115-1127).
Une membrane bipolaire est une membrane synthétique comprenant deux couches échangeuses d'ions de charges opposées en contact l'une avec l'autre. Ainsi, une membrane bipolaire peut être considérée comme la combinaison d'une membrane échangeuse de cations et d'une membrane échangeuse d'anions. Les membranes bipolaires sont connues pour faire partie de la conception des piles d'électrodialyse. Par cet arrangement de couches chargées, la membrane bipolaire n'est pas efficace pour transporter des cations ou des anions sur toute la largeur de la membrane, et doit être distinguée des membranes sélectives d'ions utilisées dans la réduction électrochimique classique du dioxyde de carbone.
L'utilisation d'une membrane bipolaire dans la réduction électrochimique du dioxyde de carbone est cependant connue d'après CN102912374.
CN102912374 concerne un réservoir électrolytique de réduction électrochimique de CO 2 utilisant une membrane bipolaire comme diaphragme et une application du réservoir électrolytique de réduction électrochimique de CO 2 . La réduction électrochimique / électrolytique du dioxyde de carbone dans ce document implique une température et une pression ambiante.
WO2014/043651 et US20130105304 décrivent en outre un procédé de réduction électrochimique du dioxyde de carbone à pression élevée. Dans les procédés divulgués dans ces documents, le dioxyde de carbone est dissous dans l'eau, ce qui ne permet pas l’obtention de densités élevées de dioxyde de carbone dans le réacteur, ce qui en limite de facto le rendement.
WO2019010095A1 divulgue des procédés de production d'alcools ou du méthane en puisant du dioxyde de carbone à partir de l'air ou d'une autre source diluée, et en fournissant de l'eau, qui est convertie en hydrogène et en oxygène.
Les articles scientifiques de Y. Hori et al. (Electrochimica Acta, Vol. 39, No. 11/12, pp 1833-1839, 1994) et T. Saeki et al. (Journal of Electroanalytical Chemistry 390, (1995), 77-82) fournissent également des enseignements de réduction de dioxyde de carbone en présence de méthanol ou en présence d’eau.
US9469910B2 divulgue un procédé de production d'hydrocarbures à partir de dioxyde de carbone et d'eau, utilisant l'électrolyse et deux réacteurs séparés.
L’organe de sélection 15 est traversé à sa périphérie par deux lumières 153 diamétralement opposées.
Le dispositif comprend une première paire d’embrayages unidirectionnels et une deuxième paire d’embrayages unidirectionnels. Les embrayages unidirectionnels de chaque paire sont antagonistes, i.e. ils fonctionnent dans des directions opposées.
La première paire d’embrayages unidirectionnels comprend la couronne 22, le carter 10 , et des galets 25 logés, entre la couronne 22 et un alésage formé dans le carter 10, dans les lumières 242 de la bague d’entrainement en rotation 24 au niveau des rampes 221 de la couronne 22. La bague d’entrainement en rotation 24 permet, selon sa position, d’activer ou non les embrayages unidirectionnels de cette paire.
L’arbre d’entrainement 16 présente, à sa périphérie, deux paires de rampes de blocage 161 diamétralement opposées.
La deuxième paire d’embrayages unidirectionnels comprend la bague d’entrainement 24, l’arbre d’entrainement 16 , et des galets 25 logés, entre l’arbre d’entrainement 16 et l’alésage intérieur 241 de la bague d’entrainement 24, dans les lumières 153 de l’organe de sélection 15, au niveau des rampes de blocage 161 de l’arbre d’entrainement 16. L’organe de sélection 15 permet, selon sa position, d’activer ou non les embrayages unidirectionnels de cette paire.
La position et l’inclinaison des rampes 161 de l’arbre d’entrainement 16 ainsi que la position et l’inclinaison des rampes 221 de la couronne 22 sont choisies de manière telle que :
la deuxième paire d’embrayages unidirectionnels met en prise l’arbre d’entrainement 16 avec la bague d’entrainement 24 lorsque les moyens d’enclenchement occupent l’état de désenclenchement du train d’engrenages additionnel et que le rotor 131 tourne en sens vissage, la première paire d’embrayages unidirectionnels laissant libre en rotation la couronne dentée intérieure 22 (cf. figures 3 et 4), la couronne 22 tourne alors à la même vitesse que l’arbre d’entrainement : prévissage rapide ; la deuxième paire d’embrayages unidirectionnels ne met pas en prise l’arbre d’entrainement 16 avec la bague d’entrainement 24 lorsque les moyens d’enclenchement occupent l’état d’enclenchement du train d’engrenages additionnel et que le rotor 131 tourne en sens vissage, la première paire d’embrayages unidirectionnels bloquant en rotation ladite couronne dentée intérieure 22 (cf. figures 7 et 8) : serrage et à couple plus élevé ; la deuxième paire d’embrayages unidirectionnels met en prise l’arbre d’entrainement 16 avec la bague d’entrainement 24 lorsque les moyens d’enclenchement occupent l’état de désenclenchement du train d’engrenages additionnel et que le rotor 131 tourne en sens dévissage, la première paire d’embrayages unidirectionnels bloquant en rotation la couronne dentée intérieure 22 (cf. figures 3 et 4), la première paire d’embrayages unidirectionnels laissant libre en rotation la couronne dentée intérieure 22 : dévissage rapide, la deuxième paire d’embrayages unidirectionnels ne met pas en prise l’arbre d’entrainement 156 avec la bague d’entrainement 24 lorsque les moyens d’enclenchement occupent l’état d’enclenchement du train d’engrenages additionnel et que le rotor 131 tourne en sens dévissage, (cf. figures 7 et 8) : dévissage lent.
6.1.2. Fonctionnement On décrit ci-après une opération de vissage comprenant une phase de pré-serrage à vitesse rapide suivie d’une phase de serrage à vitesse plus lente.
Dans l’état de désenclenchement du train d’engrenages additionnel, la deuxième paire d’embrayages unidirectionnels, compte tenu de la position relative de l’organe de sélection 15 par rapport à l’arbre d’entrainement 16, met en prise l’arbre d’entrainement 16 avec la bague d’entrainement en rotation 24 lorsque le rotor du moteur est entrainé en rotation dans le sens du vissage qui dans ce mode de réalisation est le sens antihoraire lorsque le dispositif de vissage est vu depuis l’organe de sortie en direction de l’arrière de la visseuse.
La bague d’entrainement en rotation 24 tourne donc en sens antihoraire et entraine en rotation dans ce sens la couronne 22, la deuxième paire d’embrayages unidirectionnels ne mettant pas en prise la couronne 22 avec le carter si bien que la couronne est libre de tourner.
Selon un mode d’exécution avantageux, le canal latéral est fixé au corps principal dans la position développée. Ainsi, le canal latéral est toujours relié et fixé au corps principal, qu’il se trouve dans sa position rétractée ou dans sa position développée.
Avantageusement, le corps principal comprend une pluralité d’orifices d’aspiration du sang, un orifice d’extrémité et une pluralité d’orifices latéraux disposés sur la circonférence du corps principal.
Très avantageusement, une tige - ou guide semi rigide - de perçage du septum, ladite tige étant introduite dans le canal latéral lorsque ce canal est dans sa position développée.
Grâce au canal latéral de la canule, on peut introduire une tige de perçage du septum. A l’heure actuelle, avec les canules de l’état de la technique, lors des ECMO (« Extracorporeal membrane oxygenation »), dès que le cœur gauche ne se vide pas par absence de systole, , les cliniciens sont obligés d’introduire une canule dans le l’oreillette gauche pour le décharger (décharge gauche pour éviter le risque d’œdème pulmonaire hémorragique et le décès du patient). Grâce à cette tige de perçage et au canal latéral, le sang de la décharge gauche sera réinjecté (récupéré) dans le circuit de dérivation du sang du dispositif d’assistance et de suppléance du cœur.
De préférence, le corps principal est en plastique ou en élastomère.
Avantageusement, le fluide remplissant la portion distale du corps principal ou le corps principal consiste en un liquide, de préférence consiste en de l’eau.
Brève description des figures. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront mieux à la lecture de la description d’un mode de réalisation préféré qui va suivre, en référence aux dessins annexés, réalisés à titre d’exemples indicatifs et non limitatifs et sur lesquels : est une vue schématique du dispositif d’assistance ou de suppléance circulatoire temporaire du cœur d’un patient selon l’invention. est une représentation d’un mode de réalisation du réservoir du dispositif d’assistance ou de suppléance circulatoire temporaire du cœur d’un patient selon l’invention. est une vue de côté du réservoir de la . est une autre vue de côté, selon un autre angle, du réservoir de la . est une vue de dessous du réservoir visible sur la . est une vue schématique de dessus du réservoir visible sur la . est une représentation du réservoir de la relié ou disposé dans un socle de maintien. est une vue du socle de maintien servant à maintenir le réservoir dans une position verticale, depuis sa base à son sommet. est une vue schématique en coupe de la membrane montée sur le piston, la membrane étant alors dans sa position initiale ou au repos. est une vue schématique montrant la surface supérieure de la membrane s’élevant sous l’action de l’insert central lui-même actionné par le piston et le vérin. est une vue schématique de dessus illustrant l’insert central (et son diamètre) par rapport à la membrane ou la surface supérieure de la membrane (et son diamètre). est une vue schématique de dessous de la membrane montée sur le piston. est une vue en coupe de la membrane avec son insert central monté ou installé dans une cavité dédiée de la membrane. est une représentation d’un mode de réalisation des différents éléments constitutifs d’une canule d’admission du dispositif d’assistance ou de suppléance circulatoire temporaire du cœur d’un patient selon l’invention. est une vue illustrant la canule d’admission dans son enveloppe temporaire ainsi qu’une indication de sa libération pour le déploiement de la canule d’admission.
Description des modes de réalisation. La présente invention va être décrite dans la suite en lien avec un dispositif d’assistance circulatoire temporaire pour le cœur du type utilisant un vérin 10 à déplacement linéaire pour aspirer et éjecter le sang dans un réservoir 11.
Le dispositif objet de l'invention est destiné à être utilisé lors d'une situation hémodynamique dégradée menaçant directement le pronostic vital du patient 12 (Pression de perfusion - PF - tissulaire inférieure à 50 mm Hg) . Il permet d'assister ou de suppléer le cœur 13 d'un patient 12.
En se référant à la ou 2, le dispositif objet de l'invention comporte un système de pompage permettant de suppléer partiellement ou totalement le muscle cardiaque en admettant une quantité suffisante de sang durant la phase de diastole du cycle cardiaque et en la réinjectant durant la phase de systole dudit cycle.
L'opérateur introduit une canule d'admission (21 ou 23 French ou « Fr », le FRENCH représentant 1/3 de millimètre) apte à prélever le sang dans le système veineux du patient 12 et une canule d'éjection apte (17 ou 19 French) à injecter le sang dans le système artériel dudit patient 12. Nous verrons dans la suite qu’une canule d’admission spécifique est avantageusement utilisée dans le cadre de la présente invention. Néanmoins, les canules d'admission et d'éjection que l'on utilise habituellement sur le marché de la circulation extra-corporelle (CEC, ECMO, ECLS) sont aussi compatibles avec l'invention.
L'opérateur peut effectuer: - une mise en place cœur gauche / cœur gauche pour une assistance partielle en cas de défaillance du cœur gauche, en positionnant la canule d'admission au niveau de l'oreillette droite, si on perce le septum on décharge l’oreillette gauche et la canule d'éjection au niveau de l'aorte abdominale ; - une mise en place cœur droit / cœur droit pour une assistance partielle en cas de défaillance du cœur droit, en positionnant la canule d'admission au niveau d'une veine cave et la canule d'éjection au niveau l'artère pulmonaire ( ou 2) ; - une mise en place cœur droit / cœur gauche en cas de défaillance du cœur droit et du cœur gauche, en positionnant la canule d'admission au niveau d'une veine cave et la canule d'éjection au niveau de l'aorte. Dans ce dernier cas, les poumons sont également court-circuités et un système d'oxygénation 17, est placé dans le circuit de dérivation pour éliminer le CO 2 du sang et le charger en O 2 avant de le réinjecter dans l'organisme. Ce système d’oxygénation 17 est avantageusement disposé après le réservoir 11, soit sur la portion d’éjection 18 du circuit de dérivation.
Les canules peuvent être mises en place par voie percutanée, dans une salle de cathétérisme cardiaque et/ou vasculaire ou dans une unité de réanimation ou par une unité UMAC SAMU (Unité Mobile d’Assistance Circulatoire pour UMAC et Service d’Aide Médical Urgence pour SAMU), en les introduisant par un vaisseau sanguin périphérique et en les amenant à proximité du cœur 13, au niveau des veines ou des artères visées. Elles peuvent également être mises en place par voie chirurgicale dans un bloc chirurgical, implantation mixte ponction percutanée et ouverture chirurgicale des vaisseaux.
Ces canules sont reliées au système de pompage par des tubes du type cathéter, aussi compatibles avec ceux que l'on utilise habituellement pour une CEC pour former d’une part la portion d’admission 19 et la portion d’éjection 18 du circuit de dérivation.
Associé à ce système de tube des portions 18, 19, un système intelligent et indépendant de purge permet l'élimination de l'air, ce système étant connu dans l’état de la technique. Comme nous le verrons dans la suite, le réservoir présente une forme et une disposition permettant également d’éliminer les bulles, c’est-à-dire de les évacuer par le conduit de sortie 30 du réservoir 11.
Le système de pompage est constitué d'un réservoir 11 permettant de stocker momentanément un volume de sang nécessaire à la génération du débit sanguin et d'un piston 31 agencé avec un actionneur 10, du type moteur linéaire ou tout autre moyen équivalent permettant de transmettre un mouvement de translation linéaire avant/arrière audit piston 31 de manière à faire varier le volume dudit réservoir 11 et pomper le sang. Des moyens de commande 40 sont prévus pour piloter automatiquement l'actionneur 10. De la même manière que pour la canule d’admission, un réservoir 11 spécifique ainsi qu’une membrane 41 spécifique, actionnée par le piston 31, seront décrits dans la suite car implémentés de manière avantageuse dans le dispositif d’assistance ou de suppléance circulatoire temporaire du cœur 13 d’un patient 12.
L'invention permet ainsi de rétablir la mobilité du véhicule en démarrant le moteur thermique alors que la chaîne de traction se trouve dans une situation de vie dysfonctionnelle du fait du blocage à l'état fermé de l'embrayage de connexion et de déconnexion du moteur thermique. L'invention permet de fournir du couple aux roues avec une autonomie correspondant à la contenance du réservoir de carburant qui est supérieure à l'autonomie en roulage électrique pur.
Selon une mise en œuvre de l'invention, l’embrayage de connexion et de déconnexion du moteur thermique est détecté comme étant bloqué à l'état fermé, lorsque le couple transmis estimé par ledit embrayage est supérieur ou égal à un seuil de couple transmis à l'état fermé.
Selon une mise en œuvre de l'invention, le seuil de couple transmis à l'état fermé est déterminé à partir d’une cartographie qui dépend d'une température estimée de l’embrayage de connexion et de déconnexion du moteur thermique et/ou d'une température d’huile de la boîte de vitesses.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la reconfiguration de l’organe de redémarrage est demandée lorsque les conditions suivantes sont réunies: - le moteur thermique est à l'arrêt dans le cadre d'une mise en œuvre d'une stratégie d'arrêt et de redémarrage automatique dudit moteur thermique, - aucune demande de figeage d’un état du moteur thermique en phase d'arrêt pour un besoin de manœuvre n'a été émise, - aucune demande d’inhibition de la stratégie d'arrêt et de redémarrage automatique du moteur thermique pour des besoins de sécurité n'a été émise, - un calculateur de supervision d'un dispositif de transmission électrique n’autorise pas un redémarrage du moteur thermique, et - un dispositif de frein de parking se trouve dans une position stable.
Selon une mise en œuvre de l'invention, les conditions doivent être réunies pendant une durée de confirmation calibrable.
Selon une mise en œuvre de l'invention, ledit procédé comporte une étape de vérification que l'embrayage de changement de rapport de vitesse est dans un état ouvert en vérifiant qu'un couple transmis estimé de l'embrayage de changement de rapport de vitesse est inférieur ou égal à un seuil de couple transmis à l'état ouvert.
Selon une mise en œuvre de l'invention, le seuil de couple transmis à l'état ouvert est déterminé à partir d’une cartographie qui dépend d'une température estimée de l’embrayage de changement de rapport de vitesse et/ou d'une température d’huile de la boîte de vitesses.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la boîte de vitesses étant une boîte de vitesses à double embrayages, ledit procédé comporte une étape d'ouverture des deux embrayages de la boîte de vitesses.
Selon une mise en œuvre de l'invention, une fois que le moteur thermique a été redémarré par la machine électrique tournante, ledit procédé comporte une étape d'inhibition de l'arrêt du moteur thermique.
L'invention a également pour objet une architecture de contrôle caractérisée en ce qu'elle comporte une pluralité de calculateurs aptes à mettre en œuvre un procédé de pilotage d'une chaîne de traction tel que précédemment défini.
La est une représentation schématique d'une chaîne de traction hybride d'un véhicule automobile mettant en œuvre un procédé selon l'invention de démarrage du moteur thermique d'une chaîne de traction hybride dans le cas d'une situation de vie dysfonctionnelle;
La est un diagramme des étapes du procédé selon l'invention de démarrage du moteur thermique d'une chaîne de traction hybride dans le cas d'une situation de vie dysfonctionnelle.
La montre une chaîne de traction hybride 10 de véhicule automobile comportant un moteur thermique 11 associé à un volant d'inertie 18 et une machine électrique tournante 12 montés sur un train de roues 14, notamment un train de roues avant.
La machine électrique 12 est disposée en entrée d'une boîte de vitesses 13 à double embrayages comportant deux embrayages K1, K2 de changement de rapport de vitesse. Un arbre de sortie 13.2 de la boîte de vitesses 13 est relié aux roues par l'intermédiaire d'un différentiel et d'une descente de pont (non représentés).
En outre, un embrayage K0 de connexion et de déconnexion du moteur thermique 11 est apte à sélectivement connecter le moteur thermique 11 à l'arbre d'entrée 13.1 de la boîte de vitesses 13 lorsque ledit embrayage K0 est à l'état fermé et à isoler le moteur thermique 11 par rapport à l'arbre d'entrée 13.1 de la boîte de vitesses 13 lorsque ledit embrayage K0 est à l'état ouvert.
Densité (ou masse volumique) : La densité apparente du matériau aggloméré zéolithique selon la présente invention est mesurée comme décrit dans la norme DIN 8948/7.6 ou la norme ASTM D4164 selon la taille du matériau aggloméré à tester.
Pour déterminer la densité tassée, on introduit une quantité donnée du mélange de billes agglomérées dans une éprouvette graduée de 250 mL. L'éprouvette est placée dans un système à tassement (système de secousses de type JEL STAV 2003 Stampf) et l’on tasse pendant 10 minutes, soit 2400 coups. On vérifie l'obtention d'un volume constant avec l’ajout d’un tassement de 2 minutes supplémentaires. On calcule ensuite la densité de remplissage ou densité tassée via la mesure du poids du mélange dans l’éprouvette et le volume occupé. Avant de conduire les mesures, on laisse les agglomérés reprendre de l’humidité afin de s’assurer de la non variation de poids au cours de la mesure de densité.
Une mesure de perte au feu, PAF, est réalisée afin de pouvoir ramener les mesures de densité à une valeur anhydre.
Diamètre moyen en volume des particules : La détermination du diamètre volumique moyen (ou diamètre moyen en volume) d’une particule de solide inorganique est effectuée au moyen de l’appareil CamSizer ® de Microtrac, par analyse de la distribution granulométrique d'un échantillon de matériau adsorbant par imagerie selon la norme ISO 13322–2:2006, en utilisant un tapis roulant permettant à l'échantillon de passer devant l'objectif de la caméra.
Le diamètre moyen en volume est ensuite calculé à partir de la distribution granulométrique en appliquant la norme ISO 9276-2:2001. La précision est de l’ordre de 0,01 mm pour la gamme de diamètres moyen en volume des particules solides utilisables dans le cadre de la présente invention.
Mesure de l’émoussé : Au moyen de l’appareillage Alpaga 500 Nano, on réalise pour chaque échantillon testé des acquisitions sur 10000 particules et on calcule les paramètres d’allongement et d’émoussé pour chaque particule. Les outils mathématiques utilisés pour leur calcul sont développés dans la thèse de doctorat de E. Pirard (1993, Université de Liège, 253 p.) intitulée « Morphométrie euclidienne des figures planes. Applications à l’analyse des matériaux granulaires ». Le document, intitulé « The descriptive and quantitative representation of particle shape and morphology » est disponible sous la référence ISO/DIS 9276-6.
L’émoussé moyen, communément appelé « mean roundness » en langue anglaise, est exprimé en pourcentage, et est calculé à partir des moments de la distribution des cercles inscrits dans la particule, et qui sont tangents aux points du contour de la particule, selon un filtrage complexe, comme déjà indiqué plus haut. Il est représentatif de la variation du rayon de courbure des particules et traduit la maturité d’un grain dans un processus d’abrasion. Les aspérités douces sont plus significatives que les aspérités très saillantes. Plus la forme des particules se rapproche de la sphéricité parfaite, plus l’émoussé est proche de 100 %.
Résistance mécanique : La méthode retenue pour caractériser la résistance mécanique du mélange des solides inorganiques de l’invention est la norme ASTM D 7084-04 qui permet de déterminer la résistance à l'écrasement d'un lit de solide. Une force croissante est imposée par paliers par l'intermédiaire d'un piston sur un échantillon de 20 cm 3 d'agglomérés placés dans un cylindre métallique de section interne connue.