INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme le pion 164, chaque demi-pion 164a-b présente une première extrémité 502a solidaire de la paroi frontale 106e et une deuxième extrémité 502b qui se projette vers l’avant. La première extrémité 502a de chaque demi-pion 164a-b est solidaire de la paroi frontale 106e indirectement, et la première extrémité 502a de chaque demi-pion 164a-b est ainsi solidaire d’un demi-sabot 504a-b qui est lui-même solidaire de la paroi frontale 106e, la fixation du demi-sabot 504 à la paroi frontale 106e est assurée par exemple par des boulons de serrage.
La mise en place de deux demi-pions 164a-b permet de garantir un chemin d’efforts même en cas de rupture de l’un des demi-pions 164a-b.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur la , chaque demi-sabot 504a-b comporte une plaque d’appui 506 qui est en appui contre la paroi frontale 106e et fixée à ladite paroi frontale 106e, et des nervures 508 solidaires de la plaque d’appui 506 et perpendiculaires à cette dernière pour assurer une bonne rigidité de la plaque d’appui 506.
Pour assurer un bon maintien des deux demi-sabots 504a-b, une nervure 508 de chaque demi-sabot 504a-b présente une face plane verticale, et la face plane verticale d’un demi-sabot 504a est en appui contre la face plane verticale de l’autre demi-sabot 504b. Les surfaces planes en appui sont dans le plan médian P.
L’ensemble propulsif 100 comporte également un fourreau 510 qui s’emmanche sur les deux demi-pions 164a-b et qui loge dans l’alésage 168 de chaque palette 166a-b. Ainsi, même en cas de casse d’un demi-pion 164a-b, les éléments cassés sont maintenus dans le fourreau 510 qui assure la pérennité de la liaison.
En se référant aux figures 6a et 6b, on peut voir le dispositif de déverrouillage K de l’invention, qui permet d’entraîner le disque d’induction 2 en rotation sur un angle limité, permettant toutefois d’amener le logement 24 en regard du talon de butée 35 du loquet 3. Ce dispositif de déverrouillage K comprend un corps 6, qui peut être réalisé par injection moulage de matière plastique. Ce corps 6 présente une configuration générale sensiblement cylindrique avec un intérieur traversant. Le corps 6 contient un rotor 7 supportant plusieurs aimants permanents 71, avantageusement disposés avec des polarités alternées. Le rotor 7 est monté sur un arbre 72, qui peut être entraîné en rotation par un moteur 8. Dans une version minimaliste, le rotor 7 pourrait ne comprendre qu’un seul aimant disposé de manière excentrée par rapport à l’arbre 72 qui définit un axe de rotation Y. Dans cette version plus optimisée, les quatre aimants 71 sont disposés parallèlement à l’arbre 72, mais avec des polarités alternées, représentées par les majuscules N et S. Les aimants 71 peuvent se présenter sous la forme de petits plots cylindriques disposés côte à côte autour de l’arbre 72. En variante encore plus optimisée représentée sur la , les quatre aimants 71 peuvent se présenter sous la forme de quartiers disposés de manière adjacents et formant ensemble un disque avec une ouverture centrale pour le passage de l’arbre 72. Sans sortir du cadre de l’invention, on peut bien entendu imaginer plus de quatre aimants 71, par exemple de six à douze. On comprend que le moteur 8 a pour fonction d’entraîner l’arbre 72 en rotation, entraînant ainsi le rotor 7 avec ses aimants 71 en rotation autour de l’axe de rotation Y. A la place du moteur 8, du rotor 7 avec de ses aimants 71 et de son arbre 72, on peut utiliser un jeu de solénoïdes, par exemple au nombre de quatre ou de six, disposés autour de l’axe Y et alimentés de manière alternée (+/-) de façon à réaliser un champ magnétique tournant. Ce mode de réalisation alternatif permet d’éviter l’utilisation d’un moteur et d’un rotor.
Le corps 6 est avantageusement pourvu de picots d’alignement 61 qui sont disposés autour du rotor. Leur fonction est de favoriser le positionnement du dispositif de déverrouillage K par rapport au distributeur D, ou vice versa.
Optionnellement, le dispositif de déverrouillage K comprend également un organe de déplacement 9, qui va permettre de déplacer le loquet 3 en translation dans sa cheminée 13, lorsque son talon de butée 35 sera disposé en face du logement 24 du disque d’induction 2, comme on le verra ci-après. Cet organe de déplacement 9 peut par exemple se présenter sous la forme d’un levier qui peut basculer autour d’un axe de pivot 91. Le levier comprend une partie d’actionnement 92, ainsi qu’une partie d’engagement formant un nez d’insertion 93, adapté à venir s’insérer dans l’évidement 32 du loquet 3. Ce moyen de déplacement 9 pourrait également être distinct et séparé du dispositif de déverrouillage K.
Sur la , le dispositif de déverrouillage K est associé au distributeur D, dans une disposition telle que les axes de rotation X et Y sont alignés et maintenant confondus. L’alignement de ces axes est favorisé par l’engagement des picots d’alignement 61 du corps 6 des logements correspondants du distributeur D, par exemple au niveau du couvercle 5. Le rotor 7 est presque en contact du couvercle 5, de sorte que les aimants 71 sont disposés à proximité du disque d’induction 2, de manière à optimiser l’action des aimants 71 sur le disque 2. Le nez 93 du levier 9 est engagé à l’intérieur de l’évidement 32 du loquet 3. Le moteur 8 n’est pas encore activé, de sorte que le disque d’induction 2 est dans la position représentée sur la , avec le talon de butée 35 du loquet 3 en contact du rebord 22 de la roue 21 en 23.
Les figures 8a et 8b illustrent la configuration du distributeur D lorsque les aimants 71 sont entraînés par le rotor 7 en rotation dans le sens horaire. Comme expliqué ci-dessus, la rotation du rotor 7 génère un champ magnétique variable qui va générer une force électromotrice sur le disque d’induction 2, ou plus particulièrement sur sa pastille conductrice amagnétique 20. Le disque d’induction 2 va ainsi être entraîné en rotation dans le sens horaire, à l’encontre de la force exercée par le ressort 4 pour parvenir dans la configuration représentée sur la . On peut voir que le logement 24 est maintenant situé juste en dessous du talon de butée 35 et que le profil de butée 28 est en contact de l’arrêt 123. Le capot F est toutefois encore bloqué en rotation du fait de l’interposition de la tête 33 du loquet 3.
Le couple engendré sur le disque d’induction 2 par la rotation du rotor 7 est dépendant de nombreux paramètres comme par exemple : - le champ magnétique créé par chaque aimant 71, qui dépend de sa qualité, - le nombre d’aimants 71, - la disposition des aimants 71 sur le rotor 7, - la géométrie des aimants, - l’épaisseur de la pastille 20, - la résistivité électrique du matériau du disque d’induction, le meilleur étant le cuivre, ou encore - la distance entre la surface du disque d’induction 2 et les aimants 71.
Afin de créer un couple suffisant sur le disque d’induction 2, il est nécessaire que le rotor 7 tourne à une vitesse élevée : au moins 200 tours/minute et de préférence 300 tour/min, même en optimisant tous les paramètres listés ci-dessus. Cette vitesse de rotation élevée nécessaire participe et renforce aussi l’inviolabilité du système de blocage.
Sur les figures 9a et 9b, on peut voir que le levier 9 a été actionné, de manière à déplacer le loquet 3 entre translation vers le bas à l’intérieur de sa cheminée 13. Le talon de butée 35 est maintenant engagé à l’intérieur du logement 24 et la tête d’interposition 33 est maintenant disposée en dessous de l’ergot de verrouillage F3. Le moteur 8 est toujours alimenté de manière à conserver l’orientation angulaire du disque d’induction 2. Toutefois, dès l’engagement du talon de butée 35 à l’intérieur du logement 24, l’alimentation du moteur 8 peut être coupée, ce qui sollicite le disque d’induction 2 dans le sens inverse des aiguilles d’une montre sur une très faible course, puisque le talon de butée 35 va venir en butée contre une paroi latérale 241 du logement 24, comme représenté sur la , sous l’action du ressort 4.
Dès lors, le capot F peut être dévissé et le réservoir R peut être remplacé par un autre du même type ou d’un type différent. Le capot F peut ensuite être remis en place par vissage sur la gaine G. Pour finir, le loquet 3 peut être déplacé dans sa configuration de verrouillage de la , à l’aide du levier 9 ou à l’aide d’un autre ustensile.
Bien que l’invention ait été décrite en référence à un capot de fermeture à visser, on peut très bien imaginer le système de blocage L de l’invention agir sur n’importe quel organe mobile d’un distributeur, que cet organe se déplace en rotation ou en translation. Le système de blocage L de l’invention, qui est constitué ici par la platine 1, le disque d’induction 2 le loquet 3 et le ressort 4, peut dans d’autres modes de réalisation être réduit à une platine et à un disque d’induction rotatif qui agit directement sur l’organe mobile, ou encore à une platine et un loquet d’induction déplaçable en translation qui agit directement sur l’organe mobile.
Sans sortir du cadre de l’invention, la platine de support pourrait être intégrée à une pièce du distributeur, comme par exemple la gaine G. L’organe de déplacement 9 pourrait être actionné par un moteur. A la place de deux profils de butée 27 et 28 sur le disque d’induction 2 et un arrêt 123 sur la platine 1, on peut prévoir un profil de butée sur le disque et deux arrêts sur la platine.
Grâce à l’invention, on dispose d’un distributeur dont le système de blocage est inaccessible et totalement incompréhensible et dont le dispositif de déverrouillage met en œuvre des moyens électromagnétiques spécifiques peu courants.
Valve doseuse avec chambre de dosage améliorée La présente invention concerne une valve doseuse pour un dispositif de distribution de produit fluide.
On connaît principalement deux types de valves doseuses. Les valves dites à rétention comportent une soupape qui, en position de repos, obture partiellement la chambre de dosage. Plus précisément, l'extérieur de la soupape coopère de manière étanche avec le joint de chambre de la chambre de dosage, de sorte que la chambre de dosage n'est reliée au réservoir, dans cette position de repos, que via le canal interne de la soupape. Les valves dites sans amorçage comportent une chambre de dosage qui au repos est ouverte sur le réservoir et qui se remplit au moment de l’actionnement, lorsque l'utilisateur retourne le dispositif en position inversée d'utilisation.
Selon le produit à distribuer et/ou le patient, la dose distribuée à chaque actionnement peut varier, par exemple de 25 à 75 µl. Une solution est d'utiliser un insert plus ou moins large dans la chambre de dosage, selon le volume souhaité. Néanmoins, il est difficile d'augmenter le volume au-dessus d'une certaine valeur, typiquement 75 µl, sans modifier les dimensions du corps de valve, ce qui implique la modification des machines de fabrication et d'assemblage, et donc implique un coût important.
MC SAF
Conjugués anticorps-médicament pour utilisation
thérapeutique
1H317490 008 FR/BN
PatentIn version 3.5
CDR1 de la chaîne légère de l'anticorps anti-CD56
Gln Ser Leu Leu His Ser Asn Gly Tyr Asn
- G est un sulfate, un sucre, un glucuronide, ou un galactoside, ledit sucre étant un groupe saccharide choisi de préférence parmi un acide bêta-glucuronique, un bêta-D-galactose, un bêta-D-glucose, un alpha-D-mannose, un N-acétyl-D-glucosaminyle, un N-acétyl-D-galactosaminyle, un D-glucuronyle, un L-iduronyle, un D-glucopyranosyle, un D-galactopyranosyle, un D-mannopyranosyle ou un L-fucopyranosyle, de préférence G est un sulfate, un acide bêta-glucuronique, ou un bêta-D-galactose ;
- R 12 est -H ou -NO 2 ;
iv) M est une molécule d’intérêt ; et
v) u, qui représente le rapport entre M et l’anticorps (ou F(ab’) 2 ), est compris dans la gamme allant de 2 à 5 ;
étant entendu que le mélange contient au moins 50% (en masse) d’un conjugué de formule (I) dans lequel u = 2, 3 ou 5 ;
ledit procédé de préparation comprenant :
b1) la réaction du composé obtenu à l’étape a1) avec un composé de formule (IIa), (IIb), (IIc) ou (IId) tel que défini ci-dessus ;
- si un composé (IIa) est utilisé à l’étape a1) et un composé (IIa) est utilisé à l’étape b1), les deux composés (IIa) ont une structure différente ;
- si un composé (IIb) est utilisé à l’étape a1) et un composé (IIb) est utilisé à l’étape b1), les deux composés (IIb) ont une structure différente ;
c1) la réaction du composé obtenu à l’étape b1) avec deux composés identiques ou non, répondant chacun à la formule (III) :
- R 8 est R 6 -(CR c R d ) r -CO-, R 6 -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) s -CO-, R 6 -(CR c R d ) r -NH-, où R 6 , R c , R d , q, r et s sont tels que définis ci-dessus ;
- le bras de liaison, l’espaceur et M sont tels que définis ci-dessus, M étant identique ou non dans chaque composé (III) ;
Une telle chaîne électromécanique 10 peut trouver une application dans de très nombreux domaines techniques : automobile, aéronautique, ferroviaire, naval, éolien, etc. Dans la suite de la description, et à titre d’exemple nullement limitatif, on considère que la chaîne électromécanique 10 est utilisée dans un système de propulsion d’un véhicule automobile électrique.
Dans une telle chaîne électromécanique 10, une surtension importante peut apparaître au niveau du moteur 13 au moment de la commutation d’un bras de l’onduleur 11. Cette surtension est générée par un phénomène de résonnance à une fréquence relativement élevée par rapport à la fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur. La fréquence de résonnance dépend des différentes parties qui constituent la chaîne électromécanique (l’onduleur 11, le moteur 13, le câble 12, et éventuellement d’autres composants intervenant dans la chaîne électromécanique 10). Cette surtension peut réduire la durée de vie du moteur. En outre, des courants de mode commun peuvent apparaître dans la chaîne électromécanique 10 et participer à une dégradation du moteur 13.
Dans l’exemple considéré, la fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur 13 est environ égale à 240 Hz et la fréquence de résonnance à l’origine de la surtension est environ égale à 1,4 MHz. La fréquence de résonnance qui est à l’origine des surtensions et des courants de mode commun est donc relativement élevée par rapport à la fréquence fondamentale d’alimentation. De manière générale, l’invention s’applique particulièrement bien à des chaînes électromécaniques pour lesquelles la fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur 13 est inférieure ou égale à 1 kHz et la fréquence de résonnance à l’origine de la surtension est supérieure ou égale à 500 kHz.
Sur le graphique illustré à la , la courbe 51 représente l’évolution au cours du temps de l’amplitude de la tension U inv en sortie de l’onduleur 11 lors d’une commutation d’un bras de l’onduleur 11. La courbe 52 représente l’évolution au cours du temps de l’amplitude de la tension U mot en entrée du moteur 13 lors de la commutation. Ce graphique met en évidence une surtension importante en entrée du moteur 13 lors de la commutation. Cette surtension, qui est engendrée par un phénomène oscillant à la fréquence de résonnance, est progressivement amortie au cours du temps.
Pour limiter cette surtension, ainsi que les courants de mode commun, il est proposé de positionner entre l’onduleur 11 et le moteur 13 un dispositif de filtrage comportant un fil de litz. Comme cela va être détaillé par la suite, le fil de litz est utilisé ici dans une application complètement opposée à l’application usuelle d’un fil de litz. En effet, un fil de litz est conventionnellement utilisé pour réduire les pertes par effet Joule à haute fréquence. Au contraire, dans l’invention, le fil de litz est conçu pour augmenter les pertes par effet Joule à haute fréquence (et notamment à la fréquence de résonnance de la chaîne électromécanique 10).
Dans sa forme la plus simple, le dispositif de filtrage peut correspondre directement au câble 12 qui relie l’onduleur 11 au moteur 13 lorsque ce câble est conçu avec du fil de litz. Le dispositif de filtrage peut aussi correspondre à une portion du câble 12 conçue en fil de litz. Le dispositif de filtrage peut également correspondre à une inductance (bobine) comportant des spires en fil de litz. Le dispositif de filtrage peut également correspondre à une combinaison du câble 12 ou d’une portion du câble 12 en fil de litz avec une inductance comportant des spires en fil de litz.
On entend par « fil de litz » un câble électrique formé par un ensemble de brins conducteurs tressés ensemble, chaque brin étant isolé électriquement. Le terme « fil de litz », qui est couramment utilisé pour désigner ce type de câble électrique, provient vraisemblablement d'une erreur de traduction du terme allemand « Litzendraht », qui pourrait se traduire par « fils torsadés ».
Comme cela a déjà été expliqué précédemment, les fils de litz sont généralement utilisés pour limiter les pertes à haute fréquence engendrées par l’effet de peau et l’effet de proximité. Les fils de litz sont généralement utilisés dans des applications pour lesquelles la fréquence de travail varie dans une gamme de fréquences allant de 10 kHz à 5 MHz.
La représente schématiquement un fil de litz 20 comportant sept brins 22 conducteurs (brins 22-1 à 22-7). Chaque brin est isolé électriquement. Un brin 22 correspond par exemple à un filament de cuivre émaillé. Le fil 20 formé par l’ensemble des brins 22 peut lui-même être revêtu d’un matériau isolant (gaine ou ruban qui enveloppe l’ensemble des brins 22).
Les brins 22 du fil de litz sont torsadés (tressés, ou toronnés) avec une longueur de pas notée L P . La longueur de pas L P correspond à la distance au bout de laquelle un brin 22 fait une rotation complète (360 degrés) autour de la circonférence du fil de litz 20. Cela signifie que la position des brins 22 varie dans le fil de litz 20. C’est ce qui est illustré sur la : la position des brins 22-1 à 22-7 dans une première section du fil de litz 20 est différente de la position des brins 22-1 à 22-7 dans une deuxième section du fil de litz 20 lorsque la distance entre les sections considérées est différente de la longueur de pas L P .
Un fil de litz peut être torsadé de différentes manières. Notamment, et tel qu’illustré sur la , un fil de litz 20 peut comporter plusieurs faisceaux 21 (faisceaux 21-1 à 21-5) qui comportent chacun plusieurs brins 22 (dans l’exemple illustré à la , il y a cinq faisceaux 21 comportant chacun sept brins 22). Les brins 22 sont torsadés au sein de chaque faisceau 21, et les faisceaux 21 sont eux-mêmes torsadés entre eux.
La représente un fil de litz 20 dont la section est représentée schématiquement à la .
Il convient de noter que le nombre de brins formant un fil de litz peut être nettement plus important que pour les fils de litz illustrés aux figures 3 à 5. Un fil de litz peut notamment comporter plusieurs dizaines, voire plusieurs centaines de brins. Aussi, le nombre de faisceaux 21 et le positionnement des faisceaux 21 peut varier. En particulier, un filament à haute résistance mécanique peut être positionné au centre du fil de litz 20 pour renforcer la résistance à la traction ou à la flexion du fil de litz 20. Les faisceaux 21 peuvent alors être positionnés concentriquement autour dudit filament.
Les propriétés électriques d’un fil de litz 20 dépendent de plusieurs caractéristiques parmi lesquelles figurent le diamètre d’un brin 22 du fil de litz 20, le nombre de brins 22 formant le fil de litz 20, la longueur de pas L P du fil de litz 20, la manière de torsader les brins 22 formant le fil de litz 20 (notamment en fonction du nombre de faisceaux 21 et du positionnement des faisceaux 21).
Comme indiqué précédemment, le dispositif de filtrage destiné à limiter les surtensions et les courants de mode commun dans la chaîne électromécanique 10 peut être formé par le câble 12 (ou une portion du câble 12) en fil de litz 20 et/ou une inductance (bobine) avec des spires en fil de litz 20.
La représente schématiquement un exemple de réalisation d’une inductance 30 pour le dispositif de filtrage. Dans l’exemple considéré, l’inductance 30 comporte un noyau magnétique 31 présentant un entrefer 33 et formant une fenêtre de bobinage 36 traversée par les spires 34 en fil de litz 20. Le noyau magnétique 31 prend la forme d’un C quasiment fermé au niveau de l’entrefer 33 (ou la forme d’un O non fermé, dont l’ouverture est formée par l’entrefer 33). Le noyau magnétique 31 est réalisé en matériau ferromagnétique. Le noyau magnétique 31 permet de confiner et guider le champ magnétique dans l’inductance 30, afin d’augmenter la force du champ magnétique créé par la bobine. Les lignes de champ 32 du champ magnétique sont représentées sur la .
Les résultats sont présentés dans le Tableau 33 ci-dessous.
Espèces DTT LHHL LHH HH LH H L Densité optique (%) - 55 n.o. 1 1 39 4 1 + 52 n.o. 1 2 38 7 1
L’analyse sur gel SDS-PAGE a permis de déterminer en conditions réductrices une reconstruction de 52% et en conditions non réductrices un DAR moyen de 2,00.
Exemple 19 : composé (34) : conjugué trastuzumab – composé (16)
Réactifs Tampon de bioconjugaison 1, trastuzumab à 5 mg/mL dans le tampon de bioconjugaison, réducteur 1 (7,0 éq), composé (16) (10,6 éq) à une concentration de 1 mM dans un mélange de 80% de DMF et 20% de MeOH.
Analyse SMHR dénaturante selon la méthode 2 Les résultats sont présentés dans le Tableau 34 ci-dessous.
LHHL LH Intensité (%) MM (Da) 1 Intensité (%) MM (Da) 1 DAR 0 n.o. 2 39 74029 DAR 1 100 149703 61 75664 DAR 2 n.o. 2 n.o. 2 DAR 3 n.o. 2 n.o. 2 DAR moyen 1,00 0,61
L’analyse SMHR a permis de déterminer un DAR moyen de 1,00 pour l’espèce LHHL et de 0,61 pour l’espèce LH. Les espèces LHH, HH, H et L n’ont pas été observées.
Les résultats sont présentés dans le Tableau 35 ci-dessous.
Espèces DTT LHHL LHH HH LH H L Densité optique (%) - 85 n.o. 1 n.o. 1 7 n.o. 1 8 + 60 n.o. 1 n.o. 1 15 15 10
est une vue en perspective d’un flasque pour le réacteur de la ;
est une vue longitudinale d’un diffuseur pour le réacteur de la ;
est une vue en perspective d’une extrémité d’une structure interne du diffuseur de la ; et,
est une vue en perspective d’une extrémité d’une enveloppe externe du diffuseur de la .
La illustre schématiquement une machine thermique 1 selon l’invention. Elle forme un circuit fermé 2-5 qui comprend notamment un réacteur 2 selon l’invention, un condenseur 3 et un évaporateur 4, reliés entre eux par une conduite 5. Le circuit contient un fluide caloporteur 6. La machine peut être utilisée pour produire du froid dans un conteneur, non représenté, dans lequel est disposé l’évaporateur. Comme illustré à la , à une première extrémité, l’évaporateur comprend du fluide 6 en phase liquide 6L ; en s’évaporant, le fluide 6 « produit » du froid F. À une autre extrémité du circuit, le réacteur 2 contient un sorbant 7, qui absorbe le fluide 6 lorsqu’il pénètre dans le réacteur, en phase gazeuse 6G, produisant de la chaleur C ; ainsi, le fluide peut être stocké dans le réacteur, sous forme solide, combiné au sorbant. Le fluide peut être désorbé pour venir remplir l’évaporateur, après avoir changé de phase dans le condenseur 3. Une vanne 8 permet de réguler le débit du fluide, entre l’évaporateur et le réacteur. Par convention, on appelle extrémité amont 2M du réacteur, l’extrémité par laquelle le fluide y est introduit et d’où il en est extrait ; on appelle extrémité aval 2V, l’extrémité qui est longitudinalement, donc axialement, opposée selon un axe longitudinal X (voir ) du réacteur. Le réacteur 2 est sensiblement de révolution autour de l’axe longitudinal X.
La illustre, en sa partie haute un état A, correspondant à la désorption du fluide ; en partie basse, la illustre un état B, correspondant à l’absorption du fluide. L’état B correspond à l’état de la .
Dans cet exemple, le réacteur 2 a la forme d’un cylindre axialement allongé. Il comprend une enceinte périphérique 9 qui contient le réactif 7. Le réactif forme un passage axial 10 et occupe un espace entre ce passage et l’enceinte 9.
Dans l’état A, lors de la désorption, le fluide sous forme gazeuse 6G est désorbé et drainé selon F1 au travers du sorbant, jusque dans le passage 10 d’où il est extrait selon F2.
Dans l’état B, lors de l’absorption, le fluide sous forme gazeuse 6G est introduit dans le passage 10 selon F3 et percole selon F4 au travers du sorbant 7.