INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On expliquera à présent en référence aux à , la méthode de mise en œuvre du flan 10 en carton selon l'invention, afin de réaliser une boîte en carton selon l'invention.
Ainsi, on retrouve sur la le flan 10 présentant une face imprimée d'une certaine teinte et la partie centrale 12 imprimée ici avec la première teinte et formant une paroi de fond. Aussi, les deux premières parties 14, 16 ont été dressées par rapport à la partie centrale 12. Partant, les deux premières parties 14, 16 forment deux parois en regard de la face 11 présentant la première teinte.
Aussi, les deux fois deux languettes latérales 22, 24 ; 26, 28 ont été pliées en retour à 90° et elles s'étendent alors au droit respectivement des deuxièmes lignes de pliage parallèles 42, 44. Ainsi se dessinent les contours d'une boîte en carton 120 définissant un intérieur 122.
Par ailleurs, l'une 40 des deux deuxièmes parties opposées l'une de l'autre 38, 40, a été dressée par rapport à la partie centrale 12 et vient en contact avec deux des languettes latérales 24, 28. Aussi, le pliage partiel de l'une des troisièmes parties 48 attenante à ladite une deuxième partie 40 vers la partie centrale 12 a été entamée. Et le pliage de la quatrième partie attenante 56 a également été entamée de manière à ce que deuxième partie 40 et la quatrième partie attenante 56 puissent venir en appui dos à dos, face non imprimée 13 contre face non imprimée 13.
On retrouve la languette longitudinale 68 attenante à la quatrième partie 56 dans son extrémité libre 64. En poursuivant le pliage de la quatrième partie 56 jusqu'à venir en appui contre la troisième partie 48, on vient ensuite replier la languette longitudinale 68 sous la troisième partie 48. De la sorte, on vient maintenir ensemble les deux extrémités, des troisième 48 et quatrième 56 parties.
On rabat ensuite les troisième 48 et quatrième 56 parties dos à dos vers l'intérieur 122, comme illustré sur la . On observera en outre que les premières 86, 88 et secondes 96, 94 languettes d'ancrage sont respectivement appariées et qu'elles vont venir s'engager dans les deux fentes 74, 76 de la partie centrale 12 lorsque les troisième 48 et quatrième 56 parties dos à dos viennent emprisonner les deux languettes latérales 24, 28 contre la deuxième partie 40 du flan 10.
De la sorte, on vient verrouiller ensemble les deuxième 40, troisième 48 et quatrième 56 parties dressées par rapport à la partie centrale 12 et en emprisonnant les deux languettes latérales 24, 28. Et par là-même, on maintient ensemble les deux premières parties 14, 16 comme illustré sur la .
On comprend ainsi que, la face imprimée de la quatrième partie 56 vient s'étendre vers l'intérieur 122 de la boîte en carton 120.
De la même façon, on retrouve sur la , les deux autres quatrième 54 et troisième 46 parties venant dos à dos, tandis que l'autre languette longitudinale 66 va être rabattue contre la troisième partie 46 pour les solidariser ensemble, tandis que l'autre deuxième partie 38 est dressée.
Puis les quatrième 54 et troisième 46 parties dos à dos sont rabattues vers l'intérieur 122 de la boîte 120, tandis que les autres premières 82, 84 et secondes 90, 92 languettes d'ancrage respectivement appariées viennent en prise dans les deux autres fentes 70, 72 de la partie centrale 12.
Selon le standard CDR, les sous-porteuses numériques et analogiques ont une largeur de 100KHz ou de 200 KHz. Ainsi, en divisant le spectre en sous bandes de largeur 50KHz, on garantit que chaque frontière de sous porteuse OFDM ou analogique coïncide avec une frontière d’une sous-bande de 50KHz. La division du spectre en N sous bandes permet de cette façon d’isoler chacune des sous porteuses et de calculer pour chacune des N sous-bandes une valeur représentative de la puissance du signal transmis dans la sous-bande. Les valeurs de puissance de signal calculées pour chaque sous-bande permettent de détecter une répartition particulière correspondant à une signature spectrale caractéristique d’un mode d’occupation spectrale CDR, et donc de déterminer simplement, lorsque la répartition de la puissance du signal transmis dans les différentes sous-bandes ne correspond pas à un mode d’occupation spectrale défini dans le standard CDR, l’absence de transmission numérique. Il n’est alors pas nécessaire de rechercher un code de synchronisation dans le signal. A l’inverse, lorsque la répartition de la puissance dans les sous-bandes définies est susceptible de correspondre à un mode d’occupation spectrale particulier, on rechercher un code de synchronisation dans le signal.
De cette façon, le procédé permet de déterminer très rapidement l’absence de signal numérique transmis à une fréquence particulière. Notamment, il n’est plus nécessaire d’attendre l’expiration d’une temporisation associée à détection d’un symbole de synchronisation OFDM pour déterminer l’absence de transmission numérique. Le procédé permet ainsi d’accélérer le processus de recherche de stations.
Selon un mode particulier de réalisation, une absence de transmission numérique sur la fréquence syntonisée est déterminée lorsqu’il existe au moins une sous-bande L i telle la puissance du signal transmis dans la sous-bande L i n’est pas équivalente à la puissance du signal transmis dans la sous-bande correspondante R i .
Les différents modes d’occupation spectrale CDR sont particuliers en ce que la puissance du signal transmis dans les différentes sous-porteuses numériques et/ou analogiques est toujours répartie symétriquement autour d’une fréquence centrale, comme on peut s’en convaincre en étudiant la . Ainsi, en cas de transmission selon le standard CDR la puissance du signal transmis dans une sous-bande particulière L i est équivalente à l’énergie du signal transmis dans la sous-bande symétrique correspondante R i .
Le terme « équivalent » est à comprendre comme « à peu près égal », c’est-à-dire que la différence entre le niveau d’énergie du signal transmis dans une sous-bande L i et le niveau d’énergie du signal transmis dans la sous-bande R i correspondante est inférieur à un seuil de tolérance déterminé correspondant à des variations de puissance due par exemple à des variations dans les conditions de réception ou de propagation du signal.
Le procédé permet ainsi de déterminer que la transmission n’est pas conforme au standard CDR lorsque la puissance du signal transmis dans une première sous-bande située à un emplacement particulier de la moitié inférieure du spectre n’est pas équivalente à la puissance du signal transmis dans une deuxième sous-bande localisée dans la moitié supérieure du spectre à un emplacement symétrique par rapport à la fréquence centrale dans la partie supérieure du spectre.
De cette façon, le procédé permet de déterminer très rapidement l’absence de signal numérique transmis à une fréquence particulière, sans qu’il soit nécessaire d’attendre l’expiration d’une temporisation associée à détection d’un symbole de synchronisation OFDM pour déterminer l’absence de transmission numérique. Le processus de recherche de stations est ainsi accéléré.
Selon un mode de réalisation particulier, une absence de transmission numérique sur la fréquence syntonisée est déterminée lorsque, pour chaque sous bande L i , respectivement R i , avec i de 1 à N/2, la puissance du signal transmis dans la sous bande L i , respectivement R i , est supérieure à la puissance du signal transmis dans la sous bande L i+1 , respectivement R i+1 .
Autrement dit, on détermine que le signal n’est pas conforme à un standard CDR, et donc une absence de transmission numérique, lorsque la puissance du signal transmis dans les sous-bandes définies décroit strictement lorsqu’on s’éloigne de la fréquence centrale. En effet, une transmission purement numérique selon les modes d’occupation A ou B décrits sur la est caractérisée par une puissance constante dans les sous-bandes. En outre, une transmission CDR hybride selon les modes d’occupation C à F est caractérisée par une puissance décroissante du signal analogique lorsqu’on s’éloigne de la fréquence centrale, et d’une remontée de la puissance transmises dans les sous-bandes numériques latérales. Ainsi, un spectre dans lequel la puissance transmise dans les sous-bandes est strictement décroissante partant de la fréquence centrale ne correspond à aucun des modes d’occupation A à F définis par le standard CDR. On conclut donc dans ce cas à une absence de transmission numérique sans qu’il soit nécessaire d’attendre l’expiration d’une temporisation associée à détection d’un symbole de synchronisation OFDM pour déterminer l’absence de transmission numérique. Le processus de recherche de stations est ainsi accéléré.
Dans une réalisation particulière, une présence de transmission numérique est déterminée lorsque les valeurs de puissance de signal transmis dans au moins deux sous bandes adjacentes réparties symétriquement autour de la fréquence syntonisée sont équivalentes.
Une telle disposition permet de conclure à la présence d’une transmission purement numérique selon l’un des modes d’occupation spectral A ou B définis dans le standard CDR. En effet, dans le mode A comme le dans le mode B, le spectre s’étend sur une bande de fréquence d’au moins 100 KHz centrée sur la fréquence centrale, soit quatre sous bandes de 50KHz. Ainsi, lorsqu’une telle répartition de la puissance du signal capturé dans les différentes sous-bandes est déterminée, le signal est susceptible de correspondre à une transmission numérique.
Selon une réalisation particulière, une présence de transmission numérique est déterminée lorsque pour i de 1 à N/2, la puissance du signal transmis dans une sous-bande L i est équivalente à la puissance du signal transmis dans une sous-bande R i , et lorsqu’il existe :
une sous-bande L n telle que la puissance du signal transmis dans la sous bande L n est inférieure d’au moins 22dB à la puissance du signal transmis dans la sous bande L 1 , et une sous bande L n+1 telle que la puissance du signal transmis dans la sous bande L n+1 est supérieure à la puissance du signal transmis dans la sous bande L n , et
lorsque pour j de 1 à n, la puissance du signal transmis dans une sous bande L j est supérieure à la puissance du signal transmis dans la sous bande L j+1 .
Le standard CDR prévoit qu’en cas de transmission CDR hybride, la puissance du signal transmis dans les sous-bandes les plus latérales d’un spectre analogique est inférieure d’au moins 22dB à la puissance du signal transmise dans les sous-bandes les plus centrales du spectre analogique. Par exemple, en référence à la , la puissance du signal transmis dans les sous bandes L3 et R3 est inférieure d’au moins 22 dB à la puissance du signal transmis dans les sous-bandes centrales L1 et R1. Cette chute de puissance permet de délimiter le signal analogique et les sous-porteuses numériques adjacentes. Le procédé tire parti de cette caractéristique pour conclure à la présence d’une transmission numérique lorsque la puissance transmise les sous-bandes définies est répartie de façon symétrique autour de la fréquence centrale et que la puissance du signal transmis dans chaque sous bande décroit de jusqu’à une valeur inférieure d’au moins 22dB par rapport à la puissance du signal transmis dans les sous bandes les plus centrales avant de remonter dans au moins une sous-bande suivant immédiatement la sous bande inférieure d’au moins 22dB. Une telle répartition de la puissance dans les différentes sous-bandes de 50KHz définies permet d’identifier rapidement une transmission selon un mode d’occupation spectral CDR hybride. Bien entendu, lorsqu’il est établi la puissance du signal transmis est répartie symétriquement dans les sous-bandes par rapport à une fréquence centrale syntonisée, les conditions énoncées ci-dessus peuvent être vérifiées dans une unique moitié du spectre, inférieure ou supérieure.
Selon une réalisation particulière, le procédé comprend une étape d’estimation d’une densité spectrale de puissance du signal acquis et d’estimation d’une valeur de puissance du signal transmis dans chacune des N sous-bandes.
La fabrication de matériaux composites à matrice céramique par fabrication directe est actuellement limitée par les matières premières disponibles pour leur fabrication et par les contraintes techniques liées à l’applicabilité de ces matières premières aux méthodes de fabrication directe existantes.
L’invention vise précisément à proposer une matière première utilisable par des méthodes de fabrication directe connues et qui permettent l’obtention de matériaux composites à matrice céramique.
Pour cela, les inventeurs proposent une composition pour la fabrication directe d’un matériau composite à matrice céramique comprenant : - une phase polymérique comprenant au moins un élastomère thermoplastique et un polyéthylène à basse densité, la phase polymérique ayant une teneur volumique comprise entre 20 % et 80 % par rapport au volume total de la composition ; - des charges dispersées dans la phase polymérique, les charges ayant une teneur volumique comprise entre 20 % et 80 % par rapport au volume total de la composition et comprenant : - des premières charges composées de particules inorganiques ; et - des deuxièmes charges composées de renforts fibreux discontinus et/ou de particules d’une taille supérieure aux premières charges, la teneur volumique des deuxièmes charges étant comprise entre 0 % et 50 % par rapport au volume total des charges de la composition.
Ces compositions permettent d’être utilisables avec les méthodes de fabrication directe, notamment par voie fondue telles que l’extrusion, ou l’impression par dépôt de fil fondu, (dit FFF pour l’acronyme anglais « Fused Filament Fabrication ») ou encore toute autre méthode applicable aux matières premières thermoplastiques.
En conséquence, les compositions décrites permettent d’obtenir des pièces en matériaux composite à matrice céramique, notamment à renfort discontinus, aux formes complexes, par exemple creuses ou encore qui nécessitent du supportage par des méthodes d’impression déjà existantes, sans avoir à réadapter les têtes d’impression de ces méthodes. En d’autres termes, les compositions sont directement utilisables en tant que matière première pour la fabrication directe de matériaux composites, notamment à matrice céramique.
Dans un mode de réalisation, la teneur volumique en deuxième charge peut être de 0 %.
Dans ce mode de réalisation, la composition de l’invention permet de former des matériaux céramique par les méthodes de fabrication directe récitées ci-avant.
Dans un mode de réalisation, la teneur volumique en deuxième charge peut être strictement positive, par exemple comprise entre 0,1 % et 50 % de préférence entre 5 et 50 %, voire entre 5 et 25 % par rapport au volume total des charges de la composition.
Dans ce mode de réalisation, la composition de l’invention permet la fabrication directe d’un matériau composite à matrice céramique à renfort discontinu de manière facilitée.
En effet, la composition telle que décrite ci-dessus est applicable directement aux méthodes de fabrication directe déjà existantes sans nécessiter d’adapter ces dernières et notamment l’étape de formation de la pièce verte.
Dans un mode de réalisation, les polyéthylènes de la phase polymérique sont choisis parmi les polyéthylènes à basse densité généralement nommés PEBD (ou encore LDPE pour « low density polyethylene ») et les polyéthylènes linéaires basse densité LLDPE. Leur densité va généralement de 0,91 à 0,94 g/cm 3 selon la norme d’essai ISO 1183-2:2019.
Dans un mode de réalisation, la teneur volumique en phase polymérique est comprise entre 40 % et 80 % par rapport au volume total de la composition.
Ainsi, le FDCA qui est un dérivé du 5-HMF, lui-même pouvant être obtenu par déshydratation de sucres comme le fructose, est un composé bio-sourcé de choix qui pourrait remplacer des composés issus de ressources fossiles. Il existe donc un intérêt important à fournir un procédé de préparation de composés furaniques, en particulier des dérivés du 5-HMF tels que le FDCA. Les composés furaniques dérivés du 5-HMF particulièrement visés, tels que l’acide 2,5-furanedicarboxylique (FDCA) ou le 2,5-dimethyl furanoate dicarboxylique (DMFDCA), sont classiquement des composés obtenus par oxydation du 5-HMF. La production de 5-HMF par déshydratation de sucres est connue depuis de nombreuses années et a fait l’objet d’un grand nombre de travaux de recherches. Les conditions de déshydratation sont nombreuses, on peut notamment citer à titre d’exemple les méthodes suivantes : - Le 5-HMF peut être obtenu en milieu aqueux, généralement en présence d’un catalyseur acide. Ce catalyseur acide permet de déshydrater le sucre en C6 (en particulier le fructose) en 5-HMF, mais catalyse également la réhydratation du 5-HMF en acide formique et acide lévulinique, ce qui nuit fortement au rendement. - Le 5-HMF peut également être obtenu en milieu polaire protique non aqueux, avec des solvants tels que le méthanol, l’éthanol ou l’acide acétique, et en présence d’un catalyseur acide. Dans ces conditions, le 5-HMF est obtenu en mélange avec un dérivé éther ou ester du 5-HMF en fonction du milieu réactionnel utilisé. La formation de ces produits secondaires est due à la réaction du 5-HMF avec le solvant de réaction en milieu acide. - La demande WO 2007/104514 décrit la synthèse du 5-HMF par déshydratation de sucre en utilisant le méthanol ou l’éthanol comme solvant en présence d’un catalyseur acide. Dans ce cas, la présence dudit catalyseur catalyse aussi la réaction d’éthérification du 5-HMF par l’alcool pour donner un mélange de 5-HMF et de sa forme d’éther méthylique ou éthylique suivant l’alcool utilisé comme solvant. - Le 5-HMF peut également être produit en milieu polaire aprotique avec ou sans catalyseur acide. On peut citer plus particulièrement l’utilisation du diméthylsulfoxyde (DMSO) qui, avec ou sans catalyseur acide, permet de produire du 5-HMF avec de très bons rendements, et sans les réactions indésirables listées ci-dessus.
La demanderesse a ainsi découvert un procédé permettant de produire simplement et directement des dérivés d’oxydation du 5-HMF en solution aqueuse, tout en limitant le coût d’opérabilité, les rejets d’eau et donc l’impact environnemental dudit procédé.
Un objet de la présente invention concerne un procédé de production d’une solution aqueuse d’au moins un composé furanique, en particulier issu de l’oxydation du 5-HMF.
L’invention concerne plus particulièrement un procédé de production d’une solution aqueuse d’au moins un composé furanique, en particulier issu de l’oxydation du 5-hydroxyméthylfurfural (5-HMF), comprenant les étapes suivantes : - une étape a) de mise en contact d’une charge comprenant du 5-hydroxyméthylfurfural (5-HMF) et/ou du 2,5-diformylfurane (DFF), et du diméthoxysulfoxyde (DMSO), avec au moins une fraction d’un contre-extrait aqueux intermédiaire, avantageusement issu de l’étape c), de manière à obtenir au moins un mélange aqueux, - une étape b) d’extraction liquide-liquide du mélange aqueux obtenu à l’issue de l’étape a) en présence d’un solvant d’extraction, de manière à produire un raffinat aqueux 5 et un extrait organique intermédiaire, - une étape c) de contre-lavage par un solvant aqueux, de manière à produire le contre-extrait aqueux intermédiaire et un raffinat organique qui comprend le 5-HMF et/ou le DFF, et un solvant organique, - une étape d) de concentration du raffinat organique issu de l’étape c) par élimination d’au moins une partie du solvant organique, produisant un extrait organique concentré, comprenant du 5-HMF et/ou du DFF, de préférence à une teneur supérieure ou égale 40% poids, et du solvant organique résiduel, de préférence à une teneur inférieure ou égale à 60% poids, et un flux comprenant du solvant organique, - une étape e) d’hydrodistillation mise en œuvre par distillation de l’extrait organique concentré issu de l’étape d) en présence d’eau, pour produire une solution aqueuse de 5-HMF et/ou de DFF, et un flux comprenant du solvant organique, - une étape f) d’oxydation du 5-HMF et/ou du DFF de la solution aqueuse obtenue à l’étape e) par mise en contact de ladite solution aqueuse avec un oxydant et un système catalytique d’oxydation, pour former une solution aqueuse comprenant au moins un composé furanique, - une étape optionnelle g) de traitement des mélanges eau-DMSO produits au sein du procédé, permettant de produire un effluent aqueux, qui peut être utilisé en tout ou partie à l’étape c) de contre-lavage et/ou à l’étape e).
Il est précisé que, dans toute cette description, l’expression « compris(e) entre … et … » doit s’entendre comme incluant les bornes citées.
Dans le sens de la présente invention, les différentes plages de paramètres pour une étape donnée telles que les plages de pressions et les plages de températures peuvent être utilisées seules ou en combinaison. Par exemple, dans le sens de la présente invention, une plage préférée de valeurs de pression peut être combinée avec une plage plus préférée de valeurs de température.
Pour une meilleure compréhension de l’invention, il est fait mention ci-dessous de références numériques apparaissant dans la annexée pour désigner différents éléments du procédé, sans que cela constitue une limitation à l’invention, ni au mode de réalisation particulier illustré dans la et décrit en détail plus loin.
Avantageusement, la charge 1 introduite à l’étape a) selon l’invention peut être obtenue lors d’une étape de déshydratation de sucres en 5-HMF, très avantageusement située en amont de l’étape a) selon l’invention, par la mise en contact d’une charge sucre comprenant un ou plusieurs sucres avec du DMSO et un catalyseur acide de déshydratation de manière à produire un effluent contenant au moins du 5-HMF et du DMSO et pouvant correspondre avantageusement à la charge 1 du procédé selon l’invention introduite à l’étape a) de mélange. Le procédé selon l’invention peut donc optionnellement comprendre une étape de déshydratation de sucres en 5-HMF, située en amont de l’étape a).
On entend par catalyseur acide de déshydratation tout catalyseur acide de Brønsted choisi parmi les acides de Brönsted organiques ou inorganiques, homogènes ou hétérogènes, susceptibles d’induire la déshydratation de sucres en 5-HMF.
De préférence, le catalyseur acide de déshydratation est un acide de Brønsted ayant un pKa dans le DMSO compris entre 0 et 5,0, de préférence entre 0,5 et 4,0 et de manière préférée entre 1,0 et 3,0. Lesdits pKa sont tel que définis dans l’article de F. G. Bordwell et al. (J. Am. Chem. Soc., 1991, 113, 8398-8401).
- une information représentative de présence d’une intersection ; et/ou
- une information représentative de présence d’une zone d’arrêts fréquents ; et/ou
- une information représentative de présence d’une congestion de circulation.
Selon encore une variante, les deuxièmes données comprennent :
- une information représentative d’un niveau de visibilité associé à l’environnement routier ; et/ou
- une information représentative d’un niveau d’adhérence associé à l’environnement routier ; et/ou
- une information représentative de conditions météorologiques ; et/ou
- une information représentative de présence d’autres véhicules à proximité du véhicule ; et/ou
- une information représentative d’une alerte de circulation reçue depuis un dispositif distant ; et/ou
- une information représentative d’un déclenchement d’un système d’aide à la conduite du véhicule,
la deuxième réception comprenant une détermination du niveau de risque dynamique en fonction des deuxièmes données.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite membrane M2 est en polyimide ou acétate de cellulose.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit catalyseur comprend de 0,01% à 5% en poids de palladium supporté sur alumine, de préférence l’alumine comprend au moins 90% d’alumine alpha.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite étape A) est mise en œuvre à une température du lit catalytique fixe comprise entre 50°C et 250°C.
Selon un mode de réalisation préféré, l’étape B) est mise en œuvre à une température de 0°C à 150°C, avantageusement de 0°C à 125°C, de préférence de 5°C à 100°C.