INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces essais de traction permettent de déterminer les contraintes d’élasticité. Sauf indication différente, ils sont effectués conformément à la norme française NF T46-002 de septembre 1988. Un traitement des enregistrements de traction permet également de tracer la courbe de module en fonction de l’allongement. On mesure en première élongation le module sécant nominal calculé en se ramenant à la section initiale de l’éprouvette (ou contrainte apparente, en MPa) à 100% d’allongement noté MSA100 et à 300% d’allongement noté MSA300. Toutes ces mesures de traction sont effectuées dans les conditions normales de température (23 ± 2 °C) selon la norme NF T46-002 et à une température de 100°C.
Le rapport MSA300/MSA100 est l’indice de renforcement. La valeur en base 100 pour l’échantillon à tester est calculée selon l’opération : (valeur de MSA300/MSA100 de l’échantillon à tester/valeur de MSA300/MSA100 du témoin) × 100. De cette façon, un résultat supérieur à 100 indique une amélioration de l’indice de renforcement.
2. Synthèse des composés
2.1. Synthèse de l’oxyde de 3-méthoxy-4-(oxiran-2-ylmethoxy)benzonitrile (Composé A)
La synthèse du composé A s’effectue selon le schéma réactionnel suivant : [Chem 18]
La vanilline provient de la société Sigma-Aldrich qui la commercialise sous la référence « W310700-1KG ».
2.1.1. Étape 1 : Synthèse du 3-méthoxy-4-(oxiran-2-ylméthoxy)benzaldéhyde
Selon un mode de réalisation préféré, l’élastomère polyuréthane thermoplastique est un élastomère polyuréthane thermoplastique à base de polyéther, obtenu à partir d’au moins un polyisocyanate aromatique, d’au moins un polyéther polyol choisi parmi les polyoxyalkylène diols ou triols, et éventuellement d’au moins un diol comme allongeur de chaîne.
La couche adhésive peut comprendre un élastomère polyuréthane thermoplastique tel que défini ci-dessus, ou un mélange d’au moins deux élastomères polyuréthane thermoplastiques tels que définis ci-dessus.
L’élastomère polyuréthane thermoplastique peut notamment être l’un des produits commercialisés par BASF sous la série « ELASTOLLAN® », par LUBRIZOL sous la série « Estane® », par COVESTRO sous la série « DESMOPAN® », ou par Dow Chemicals sous la série « Pellethane® ». On peut par exemple citer le Pellethane® 2103-70A (plus de 98% d’élastomère polyuréthane thermoplastique obtenu à partir de méthylènediphényldiisocyanate, de 1,4-butanediol et de polytetramethylene glycol), ou encore l’Elastollan® 1170 A10, 1175 A10W, de chez BASF.
La température de fusion de l’élastomère polyuréthane thermoplastique utilisé dans la couche adhésive peut être supérieure ou égale à 80°C, de préférence supérieure ou égale à 100°C, encore plus préférentiellement supérieure ou égale à 130°C.
La température de fusion de l’élastomère polyuréthane thermoplastique utilisé dans la couche adhésive peut être inférieure ou égale à 250°C, de préférence inférieure ou égale à 220°C, et encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 200°C.
La température de fusion peut être déterminée par DSC (calorimètre à balayage).
L’élastomère polyuréthane thermoplastique peut avoir une dureté shore A allant de 30 à 100, de préférence de 50 à 95, et encore plus préférentiellement de 70 à 95. La dureté shore A peut être mesurée tel que décrit dans la norme DIN ISO 7619-1 (3s).
L’élastomère polyuréthane thermoplastique peut avoir une dureté shore D allant de 5 à 60, de préférence de 10 à 50, et encore plus préférentiellement de 20 à 46. La dureté shore D peut être mesurée tel que décrit dans la norme DIN ISO 7619-1 (3s).
L’élastomère polyuréthane thermoplastique peut avoir un indice de fluidité à chaud en masse (noté MFR) allant de 10 à 50 g/10 min, de préférence de 15 à 45 g/10 min, et encore plus préférentiellement de 25 à 35 g/10 min. Le MFR est mesuré selon la norme ISO 1133 pour une température de 190°C et un poids total de 21.6kg).
La couche adhésive peut comprendre en outre au moins un additif choisi dans le groupe constitué des pigments, des charges, des dispersants, des colorants, des antioxydants, des stabilisants, des agents ignifugeants, et de leurs mélanges.
La teneur totale en additifs peut aller de 0,01% à 5%, de préférence de 0,01% à 2% par rapport au poids total de ladite couche adhésive.
La couche adhésive peut comprendre un ou plusieurs polymères non élastomériques, tel que par exemple une résine polyoléfine, une résine polystyrène, un copolymère éthylène-vinyl acétate.
De préférence, la couche adhésive comprend plus de 90% en poids d’élastomère polyuréthane thermoplastique tel que défini ci-dessus, préférentiellement plus de 95% en poids, et encore plus avantageusement plus de 99% en poids par rapport au poids total de ladite couche adhésive.
La couche adhésive peut avoir une épaisseur totale allant de 5 à 60 μm, de préférence de 15 à 50 μm, et encore plus préférentiellement de 20 à 40 μm.
Couche barrière La couche barrière comprend un élastomère polyester thermoplastique.
La couche barrière permet notamment de protéger le substrat collé et de le rendre étanche à certains gaz (exemple : air) et fluides (exemple : eau).
- les vitamines hydrosolubles et les vitamines liposolubles. Des exemples de vitamines hydrosolubles présentes dans le produit sirupeux préparé selon l’invention sont notamment : la vitamine B1 (thiamine), la vitamine B2 (riboflavine), la vitamine B3 (acide nicotinique) appelée également vitamine PP (Pellagra Preventive), la vitamine B5 (acide pantothénique), la vitamine B6 (pyridoxine), la vitamine B8 ou H (biotine), la vitamine B9 (acide folique), la vitamine B12 (cobalamine) et la vitamine C (acide ascorbique). Des exemples de vitamines liposolubles présentes dans le produit sirupeux préparé selon l’invention sont notamment : la vitamine A (rétinol), la vitamine D3 (cholécalciférol), la vitamine E (mélange de tocophérols et de tocotriénols) et la vitamine K (phylloquinone).
- les minéraux, tels que le zinc, le calcium, le cuivre, le fer, l'iode, le manganèse, le magnésium, le sélénium, le chrome (III),
De façon préférée, un produit de combinaison selon l'invention est administré par voie orale. Les formes appropriées pour la voie orale sont par exemple les comprimés, les gélules, les pastilles, les poudres, les granulés, les lyophilisats, les solutés buvables et les sirops. Les comprimés, poudres, les granulés, les lyophilisats, les solutés buvables et les sirops constituent la forme pharmaceutique ou cosmétique adaptée à la voie orale actuellement préférée. Dans le cas de la préparation d'une composition solide sous forme de comprimés, on pourra par exemple mélanger les ingrédients actifs principaux (i), (ii), (iii) ou (iv) avec un véhicule physiologiquement acceptable tel que la gélatine, l'amidon, le stéarate de magnésium, la cellulose microcristalline, le talc, la gomme arabique ou analogies. Les comprimés peuvent être de nature variée, à libération immédiate, contrôlée ou retardée et éventuellement sous forme effervescente ou orodispersible.
On obtient une préparation en comprimé en mélangeant l'ingrédient actif (i), (ii), (iii) ou (iv) sous forme de poudre et en formant des comprimés.
Exemple 1 de composition selon l’invention Composés Quantité unitaire (en mg) Valériane (extrait de racines 4 :1) 250 Mélisse (extrait sec de feuilles) 128 Pavot de Californie (extrait de parties aériennes 5 :1) 64 Coquelicot (extrait de pétales 5 :1) 22,4 Cellulose microcristalline 349,6 Citrate tricalcique 175 Stéarate de magnésium 6 Enrobage : Hydroxypropylméthylcellulose 3 Cellulose microcristalline 1.25 Stéarate de magnésium 0,45
Cette composition est obtenue en mélangeant les différents composés selon les procédés classiquement utilisés pour ce type de préparation. La composition se présente préférentiellement sous forme de comprimés.
Composition pour le traitement et/ou la prévention de la réapparition des vergetures rosées La présente invention se rapporte au domaine technique du traitement et/ou de la prévention des vergetures chez la femme ou l’homme.
Cette composition se trouve être particulièrement efficace pour le traitement et/ou la prévention de la réapparition des vergetures striaes rubrae, dites vergetures rosées.
La présente invention, concerne également un procédé cosmétique d’application de ladite composition pour le traitement et/ou la prévention de la réapparition des vergetures rosées.
En effet, lorsqu’ils sont refroidis à une température inférieure à leur température critique, les matériaux supraconducteurs ont une résistivité nulle, qui permet une circulation des courants continus sans perte.
En effet, l’absence de perte par effet Joule dans les conducteurs supraconducteurs permet d’éviter une augmentation linéaire des besoins en refroidissement avec l’augmentation de la puissance des moteurs électriques supraconducteurs. Il reste néanmoins nécessaire de les refroidir à des températures inférieures à la température critique des matériaux supraconducteurs utilisés, qui est typiquement de l'ordre de 100 Kelvin voire 150 Kelvin.
La machine électrique 1 comprend un stator 2 comprenant un inducteur 3 supraconducteur annulaire ainsi qu’un ou plusieurs agencements 5 de bobines électromagnétiques 6 induites, l’inducteur 3 étant coaxial aux agencements 5 de bobines électromagnétiques 6.
La machine électrique comprend également un rotor 7 comprenant des pastilles 8 supraconductrices disposées radialement à l’intérieur de l’inducteur annulaire 3 et rotatives par rapport au stator 2. L’axe de rotation du rotor correspond à l’axe du flux axial de la machine électrique 1. Les pastilles 8 supraconductrices sont refroidies, à l’hélium, à l’azote ou à l’hydrogène par exemple, et réalisent la variation du champ magnétique grâce à la réponse diamagnétique des pastilles 8 supraconductrices. Les pastilles 8 supraconductrices ont par exemple une forme circulaire ou de section annulaire, cette dernière forme améliorant la densité de puissance de la machine électrique.
Une telle machine peut fonctionner en mode générateur ou moteur.
Dans un mode de fonctionnement en générateur, l’inducteur 3 crée un champ magnétique intense, les pastilles 8 supraconductrices réalisent la variation de ce champ magnétique, autrement dit elles le modulent, et les bobines électromagnétiques 6, ici induites, sont exposées au champ magnétique variable créé par la rotation du rotor 7 : une force électromotrice est générée selon la loi de Faraday.
Dans un mode de fonctionnement en moteur, l'inducteur 3 crée un champ magnétique intense, les pastilles 8 supraconductrices sont exposées au champ magnétique variable créé par les bobines électromagnétiques 6, ici inductrices, ce qui entraine leur mise en rotation.
Dans une machine électrique conventionnelle, le flux magnétique est guidé par des matériaux ferromagnétiques aussi appelés noyau magnétique, fer, ou culasse. Cependant, ces matériaux sont lourds et ont tendance à saturer lorsque l’induction augmente.
Ainsi, pour une machine électrique sans fer ou dont le fer est saturé, le flux magnétique est partiellement guidé dans l’air, et des flux de fuites importants apparaissent autour des bobines électromagnétiques, nuisant aux performances de la machine électrique.
On a représenté schématiquement sur la des bobines électromagnétiques 6 comprenant une surface utile 10 située au centre du bobinage définissant les contours 11 de chaque bobines électromagnétique 6. Un flux utile passe au travers de la surface utile et participe au fonctionnement normal de la machine électrique 1 tandis que le flux de fuite 12 se propage à proximité des contours 11 des bobines électromagnétiques 6. Le flux de fuite 12 ne participe ainsi pas à la génération du couple de la machine électrique 1 et altère également les performances de la machine électrique 1 en générant des pertes au sein des bobinages qu’il traverse.
La présente invention a donc pour but de pallier les inconvénients précités et de diminuer les flux de fuite en l’absence de fer dans une machine électrique ou en cas de saturation du fer.
Lors de l'utilisation, en particulier avec une deuxième poignée 3 libre, la consistance et la forme de la garniture 6 et plus particulièrement des deux zones terminales 11 et 12 assurent une absorption des impacts, que ceux-ci soient provoqués intentionnellement, sur une cible notamment, ou qu'ils surviennent accidentellement. On obtient ainsi une absorption des impacts sur le corps de l'utilisateur lui-même, en particulier sur la tête et les mains, ainsi que des impacts sur l'environnement proche de l'utilisateur. De plus, les zones terminales 11 et 12 de la garniture 6 protègent le noyau central 5 et ses accessoires internes contre les chocs, cette protection étant renforcée par la coiffe 19 du bouchon 18.
Les nouveaux exercices ainsi autorisés par ce dispositif développent les capacités de coordination bimanuelle et de proprioception des pratiquants qu’ils aient les yeux ouverts ou fermés, sans risque ou peur de traumatisme. Ce type d’entrainement peut utilement être intégré dans des programmes de rééducation à destination de patients ayant des problèmes musculo-articulaires, au niveau du poignet, du coude ou encore des épaules en particulier.
Comme il va de soi, et comme il ressort de ce qui précède, l’invention ne se limite pas aux seules formes d’exécution de ce dispositif d’exercice physique qui ont été décrites ci-dessus, à titre d’exemples ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes de réalisation et d’application respectant le même principe. C’est ainsi, notamment, que l’on ne s’éloignerait pas du cadre de l’invention :
en combinant de manière différente les caractéristiques illustrées dans le cadre des divers modes de réalisation décrits ; en modifiant les formes de détail ou les dimensions ou les matières constitutives des différentes parties, les dimensions des poignées pouvant en particulier être réduites pour créer des produits adaptés aux enfants ou aux adolescents ; en particulier, en excentrant la cloison par rapport à l'axe longitudinal du noyau tubulaire, de manière à adapter le volume des compartiments délimités par cette cloison ; en remplaçant le bouchon vissé par tout organe d'obturation amovible équivalent, pouvant être retenu par tout moyen tel qu'encliquetage ou système à baïonnette ; en prévoyant aussi un organe d'obturation à l'extrémité du noyau central comportant la cloison, cet autre organe d'obturation pouvant comporter un trou ou une fenêtre pour le passage du faisceau lumineux d'un émetteur tel que pointeur laser ; dans le cas d'une poignée avec garniture à surface extérieure crantée, en remplaçant les nervures annulaires par tous reliefs ou creux propres à améliorer l'adhérence de la main de l'utilisateur ; en prévoyant des masselottes de lestage plus nombreuses donc chacune de longueur et de poids plus petits, de manière à offrir des combinaisons plus nombreuses ; en modifiant la forme et/ou l'agencement des masselottes de lestage, par exemple en prévoyant des masselottes tubulaires de différents diamètres emboîtables les unes dans les autres tout en ménageant un passage central pour le lien souple ; en réalisant le lien souple sous toute forme, élastique ou inextensible, y compris par une chaîne ; en prévoyant tout moyen de liaison entre le lien souple et le noyau central tubulaire, et/ou tout moyen de réglage de la longueur de ce lien souple ou de blocage ; en employant tout procédé de fabrication, tel qu'usinage ou moulage ou procédé de fabrication additive, en particulier pour l'obtention du noyau central tubulaire, la cloison étant réalisable d'un seul tenant avec la paroi cylindrique du noyau central tubulaire ou étant concevable comme une pièce séparée à fixer à ladite paroi ; en adaptant le dispositif et en particulier ses accessoires optionnels à toutes sortes de pratiques ludiques ou sportives, notamment en adaptant ou modifiant les caractéristiques de la poignée libre qu’elle soit prévue ou non pour être tenue en main.
DISPOSITIF DE FILTRAGE AUTONETTOYANT La présente invention concerne la collecte de déchets solides flottants dans des plans d’eau tels que les océans, les mers, ou entrainés dans un flux d’eau, tel qu’un cours d’eau, un fleuve, une rivière, un canal, ou une canalisation.
Il est connu de disposer à cet effet un filtre en travers d’un flux d’eau, le filtre ayant la forme d’un tamis ou d’une grille formée de barres parallèles espacées d’une distance inférieure à la taille des débris à collecter. Cependant, cette solution conduit à un colmatage progressif, plus ou moins rapide du filtre en fonction de la densité des débris entrainés dans le flux d’eau. Il est donc nécessaire d’assurer un nettoyage continu ou périodique du filtre.
Le brevet FR 2 609 643 décrit un dispositif de filtrage formé de panneaux filtrants mobiles, articulés deux à deux, à la manière des maillons d'une chaine refermée sur elle-même et entrainée en rotation par une roue. Les panneaux filtrants sont formés de canaux parallèles ayant un profil hydrodynamique. Un dispositif de nettoyage fixe projette de l’eau à contre-courant, pour expulser les débris retenus par le filtre vers un caniveau d’évacuation. En tournant, les panneaux filtrants passent successivement devant le dispositif de nettoyage. Il en résulte que les panneaux filtrants passent deux fois dans le flux, ce qui multiple la trainée due à la présence du filtre dans le flux et donc réduit le débit filtré du flux. En outre, certains débris peuvent passer à travers la partie des panneaux filtrants se trouvant en amont, par rapport au flux, mais être retenus par un panneau filtrant se trouvant en aval et s’enrouler autour d’un brin formant les mailles du panneau filtrant lorsque ce dernier repasse en position aval. Il est alors difficile d’extraire un tel débris du panneau filtrant.
Le brevet EP 0 440 573 décrit un filtre en forme de grille à barres verticales et un peigne de nettoyage du filtre. Le peigne est mobile verticalement et tournant. Les dents du peigne sont déployées entre les barres en montant pour nettoyer le filtre, tournent en fin de course pour éjecter les débris et sont escamotées à la descente jusqu’à la base des barres où elles sont à nouveau déployées pour un nouveau cycle de nettoyage. L’usage d’un tel dispositif de nettoyage en forme de peigne implique que le filtre ait la forme d’une grille à barres parallèles. Or, un tel filtre est susceptible de laisser passer des débris ayant une forme allongée de largeur inférieure à l’espacement des barres et de longueur supérieure à cet espacement. Un tel filtre présente donc une efficacité de filtrage moindre qu’un filtre en forme de tamis.
Il est donc souhaitable de prévoir un dispositif de filtrage à tamis associé à un dispositif de nettoyage de filtre. Il est également souhaitable d’augmenter le débit du filtre sans augmenter la surface ou la largeur des mailles de celui-ci.
Des modes de réalisation concernent un dispositif de filtrage comprenant : un conduit principal recevant un flux de fluide à filtrer, et un premier filtre en forme de tamis comprenant un premier ensemble de tiges parallèles, disposées en travers du conduit principal, et un second ensemble de tiges maintenues parallèles entre elles et disposées en travers et contre les tiges du premier ensemble, les tiges du second ensemble de tiges étant mobiles par rapport aux tiges du premier ensemble de tiges, et un dispositif d’entrainement pour déplacer les tiges du second ensemble de tiges entre une chambre de collecte de débris et une position opposée, de part et d’autre du conduit principal, afin de déplacer des débris retenus par le premier filtre vers la chambre de collecte.
Selon un mode de réalisation, les tiges du second ensemble de tiges sont fixées entre elles en une boucle sans fin tendue entre des poulies.
Selon un mode de réalisation, la chambre de collecte est située en dehors du conduit principal, un dispositif de nettoyage des tiges du second ensemble de tiges étant agencé dans la chambre de collecte.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un plateau muni d’un peigne et mobile dans la chambre de collecte entre deux positions opposées comprenant une position d’évacuation vers un conduit d’évacuation de débris et une position opposée, le plateau étant maintenu en une position déployée où le peigne est introduit entre les tiges du second ensemble de tiges lorsque le plateau est déplacé vers la position d’évacuation, et en une position effacée lorsque le plateau est déplacé vers la position opposée, le plateau étant configuré pour entrainer vers le conduit d’évacuation des débris entrainés par les tiges du second ensemble de tiges.
Selon un mode de réalisation, le plateau comprend des dents agencées coulisser dans une gorge formée dans chacune des tiges du second ensemble de tiges.
Selon un mode de réalisation, chacune des tiges d’au moins une partie des tiges du second ensemble de tiges comprend des crochets disposés le long de la tige sur des zones de contact avec les tiges du premier ensemble de tiges, pour entrainer vers la chambre de collecte, des débris enroulés autour des tiges du premier ensemble de tiges, les crochets s’engageant dans une gorge formée dans les tiges du premier ensemble de tiges.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend un second filtre formé par un troisième ensemble de tiges parallèles fixées en travers du conduit principal, et une partie aval par rapport au flux de fluide, des tiges du second ensemble, les tiges du second ensemble étant fixées entre elles en une boucle sans fin, les tiges de la partie aval des tiges du second ensemble étant en contact avec les tiges du troisième ensemble de tiges, pour déplacer des débris retenus par le second filtre vers une chambre de collecte.
De préférence, dans le cas où la solution de génération de la mésoporosité comporte un précurseur d’agent de dissolution de la matrice sol-gel, la solution de génération de la mésoporosité est chauffée à une température supérieure à la température ambiante.
De préférence, la concentration en agent de dissolution et/ou en précurseur d’agent de dissolution est telle qu’elle permet la dissolution localisée de la ou des matrices sol-gel de sorte à former des mésopores dans cette ou ces dernières sans dissoudre globalement la ou les matrices sol-gel. Le rapport entre le volume d’agent de dissolution et/ou de précurseur d’agent de dissolution et le volume de la matrice sol-gel peut être choisi en fonction de la durée de l’étape de génération contrôlée de la mésoporosité, de la température à laquelle cette étape est réalisée, et de la concentration en agent de dissolution.
De telles méthodes permettent d’obtenir des mésopores de dimension parfaitement contrôlée.
De préférence, la génération contrôlée de mésoporosité dure moins de 50h, mieux moins de 20h. La génération contrôlée de mésoporosité peut durer plus de 0,5 h, mieux plus de 10h, encore mieux plus de 20h. Durant cette étape, la température de la matrice sol-gel peut être supérieure ou égale à 30°C, mieux supérieure ou égale à 60°C et/ou inférieure ou égale à 150°C, mieux inférieure ou égale à 120°C. La température peut être maintenue sensiblement constante durant ce traitement. Cette étape peut être réalisé dans un autoclave.
En variante, le procédé est dépourvu de génération de mésoporosité.
Formation du monolithe Dans le cas d’une pluralité de moule, la formation du monolithe peut être réalisée simultanément sur toute les matrices sol-gel obtenues.
La formation du monolithe poreux peut comporter le vieillissement au moins partiel pour densifier la matrice sol-gel, notamment lorsque le vieillissement n’a pas eu lieu totalement avant.
La formation du monolithe poreux peut comporter un séchage de la matrice sol-gel extraite ou non du ou de chaque moule pour former une matrice sol-gel séchée. L’étape de séchage peut se faire sous flux d’air ou de gaz inerte, notamment de diazote, argon ou dioxyde de carbone, hélium, voire du dioxygène ou du dihydrogène.
Le séchage a préférentiellement lieu après la génération contrôlée de mésoporosité lorsque cette dernière a lieu.
L’étape de séchage peut durer au moins 5h et/ou moins de 20h.
L’étape de séchage peut se faire en condition critique, mieux supercritique, notamment dans un autoclave ou un lyophilisateur.