INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En particulier, lorsque le plongeur arrive dans la première et la deuxième position axiale, son déplacement est arrêté par une butée qui génère du bruit.
Résumé Une idée à la base de l’invention est de proposer un ensemble d’actionnement électromagnétique moins bruyant
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit un Ensemble d’actionnement électromagnétique comprenant : - un actionneur comportant une carcasse magnétique dotée d’un logement annulaire s’étendant circonférentiellement autour d’un axe de référence (X), - une bobine agencée dans le logement annulaire de la carcasse magnétique, et un plongeur apte à être déplacé axialement entre une première zone axiale et une deuxième zone axiale, par rapport à la carcasse magnétique, en fonction du champ magnétique produit par la bobine lorsque celui-ci est alimenté en courant, - un premier amortisseur de choc monté soit sur le plongeur, soit sur la carcasse magnétique ou sur un support de l’actionneur sur lequel est fixé l’actionneur, le premier amortisseur de choc (61) étant disposé de manière à être déformé par le déplacement du plongeur (28) lorsque le plongeur arrive dans la première zone axiale (Z1).
Les première et deuxième zones axiales étant des zones occupées par le plongeur lorsqu’il arrive en fin de course, la déformation du premier amortisseur de choc permet de freiner le plongeur ou de dissiper les vibrations générées lorsque le plongeur arrive dans les zones de fin de course. Les première et deuxième zone axiales sont associées à la position rétractée (ou position passive) du plongeur et à la position déployée (ou position active) du plongeur, ou réciproquement.
L’ensemble d’amortissement peut aussi comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est disposé de manière à freiner le plongeur avant le contact entre le plongeur d’une part et la carcasse magnétique ou le support de l’actionneur d’autre part, lorsque le plongeur entre dans la première zone axiale selon la première direction axiale.
De préférence, la bobine est annulaire et centré sur l’axe de référence.
De préférence, la carcasse magnétique et le plongeur sont configurés de sorte que le plongeur puisse coulisser axialement dans la carcasse magnétique.
De préférence, les formes de la carcasse magnétique et du plongeur assurent une liaison glissière selon la direction axiale.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble d’actionnement électromagnétique comprend un ressort, et l’ensemble d’actionnement électromagnétique est configuré de sorte que lorsque la bobine est alimentés électriquement, notamment au-delà d’une première intensité seuil, le plongeur se déplace, à l’encontre d’une force de rappel élastique exercée axialement par le ressort, vers une position active correspondant à l’une parmi la première zone axiale et la deuxième zone axiale, la force de rappel élastique étant apte à ramener le plongeur dans une position passive correspondant à l’autre parmi la première zone axiale et la deuxième zone axiale lorsque la bobine n’est plus alimentée électriquement, ou en deçà de la première intensité seuil.
Selon un mode de réalisation, la première zone axiale occupée par le plongeur correspond à la position active du plongeur et l’ensemble d’actionnement est configuré de sorte que, lorsque le plongeur se déplace dans la première zone axiale selon la première direction axiale, le premier amortisseur de choc se déforme entre une première position du plongeur dans laquelle le premier amortisseur de choc commence à être comprimé axialement, directement ou indirectement entre le plongeur et la carcasse magnétique ou entre le plongeur et le support de l’actionneur, et une deuxième position du plongeur dans laquelle le plongeur et la carcasse magnétique, ou le plongeur et le support de l’actionneur, sont rigidement en appui l’un contre l’autre, l’appui étant ménagé entre une première surface de butée du plongeur d’une part et une deuxième surface de butée de la carcasse magnétique ou du support de l’actionneur d’autre part, la surface de butée du plongeur d’une part et la surface de butée de la carcasse magnétique ou du support de l’actionneur d’autre part étant espacées l’une de l’autre lorsque le plongeur est dans la première position de la première zone axiale.
Avantageusement , la première surface de butée est métallique et magnétique et la deuxième surface de butée est métallique et magnétique. Ainsi, une adhésion par aimantation peut être obtenue et l’intensité de la bobine peut être abaissée dans la position active.
Selon une variante, la première zone axiale occupée par le plongeur correspond à la position passive du plongeur.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est réalisé totalement ou en partie dans un matériau élastomère, tel que du caoutchouc, par exemple un caoutchouc nitrile hydrogénés (HNBR).
Selon une variante, le premier amortisseur de choc est une rondelle élastique, telle qu’une rondelle Belleville.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est disposé de manière à être comprimé entre le plongeur et la carcasse magnétique de l’actionneur.
Dans cet exemple non-limitatif, le transformateur 20 est configuré pour délivrer aux bornes de son enroulement secondaire 20b une tension environ égale à 50 Volts à partir d’une tension d’environ 300 Volts aux bornes de son enroulement primaire 20a .
Le montage redresseur 32 permet d’imposer une tension redressée positive aux bornes du dispositif de stockage d’énergie. Pour ce faire, les première et deuxième diodes D 1 , D 2 sont dans un premier temps simultanément passantes tandis que les troisième et quatrième diodes D 3 , D 4 sont bloquées, puis dans un deuxième temps, les première et deuxième diodes sont bloquées tandis que les troisième et quatrième diodes sont passantes, suivant l’évolution du courant secondaire sinusoïdal.
Dans cet exemple non limitatif, le circuit de récupération d’énergie électrique 18 comprend en outre une première diode d’écrêtage D 5 et une seconde diode d’écrêtage D 6 montées en série l’une de l’autre, tête-bêche, en parallèle de l’enroulement secondaire 20b du transformateur. Ces diodes d’écrêtage sont des diodes Zener. Elles sont configurées pour écrêter la tension aux bornes de l’enroulement secondaire, en car de tension trop importante.
La illustre une chaine de conversion 38 selon l’invention. Cette chaine de conversion 38 est adapté pour être implanté dans un convertisseur de tension, par exemple de type convertisseur à courant continu haute tension (HVDC).
Dans cet exemple non-limitatif, la chaine de conversion 38 comprend trois modules de conversion 10 , tels que celui de la , connectés en série les uns par rapport aux autres dans ladite chaine de conversion. Chacun des modules de conversion 10 comprend un terminal supérieur 10a et un terminal inférieur 10b entre lesquels il s’étend. Le terminal inférieur 10b d’un module de conversion 10 est relié électriquement au terminal supérieur 10a du module de conversion 10 directement adjacent.
Sur cette , on constate que chaque module de conversion 10 comprend un dispositif de commande locale 16 dédié, qui lui est propre, permettant de commander localement l’interrupteur 14 dudit module de conversion. En d’autres mots, la commande des interrupteurs 14 des modules de conversion n’est pas centralisée.
La montre trois graphiques (a) , (b) et (c) illustrant respectivement l’évolution en fonction du temps de la tension aux bornes du condensateur du dispositif de stockage d’énergie électrique 28 , des courants traversant ledit condensateur et de la tension aux bornes de l’interrupteur 14 , lors du démarrage du module de conversion.
A l’instant initial t 0 , le condensateur du dispositif de stockage d’énergie électrique 28 est déchargé. Une tension alternative est appliquée aux bornes de l’interrupteur 14 , tel qu’illustré sur le graphique (c) . Un courant i 1 , i 2 commence alors à circuler respectivement dans les boucles primaire 22 et secondaire 30 . Le courant secondaire i 2 redressé positif circule dans le condensateur du dispositif de stockage. Ceci se traduit sur le graphique (b) qui montre en trait plein un courant redressé positif circulant dans les première et deuxième diodes D 1 , D 2 et en pointillés un courant redressé positif circulant dans les troisième et quatrième diodes D 3 , D 4 . Le condensateur du dispositif de stockage d’énergie électrique 28 se charge alors, ce qui s’accompagne d’une augmentation de la tension à ses bornes, comme on le constate sur le graphique (a) .
A l’instant t 1 , le condensateur du dispositif de stockage d’énergie électrique 28 est pleinement chargé de sorte que la tension à ses bornes atteint un seuil haut et reste dès lors constante. Le courant secondaire i 2 circulant dans ledit condensateur devient nul à l’instant t 1 .
La montre quatre graphiques (a) , (b) , (c) , et (d) illustrant respectivement l’évolution en fonction du temps de la puissance prélevée par le dispositif de commande locale 16 sur le dispositif de stockage d’énergie électrique 28 , de la tension aux bornes du condensateur du dispositif de stockage d’énergie électrique 28, des courants traversant ledit condensateur et de la tension aux bornes de l’interrupteur 14 , lors du fonctionnement normal du module de conversion, après l’étape de démarrage.
Chaque pic de puissance sur le graphique (a) correspond à la puissance électrique prélevée par le dispositif de commande locale 16 sur le dispositif de stockage d’énergie électrique 28 . Le dispositif de commande locale forme une charge pour le module de conversion selon l’invention. A chacun de ces pics, on remarque sur le graphique (b) que la tension du condensateur du dispositif de stockage d’énergie électrique 28 et donc sa charge baisse soudainement, avant d’augmenter progressivement, ledit condensateur se chargeant alors de nouveau. Le graphique (c) montre le courant circulant dans la boucle secondaire et rechargeant le condensateur du dispositif de stockage d’énergie. Le graphique (d) montre la tension aux bornes de l’interrupteur 14 .
La illustre un convertisseur à courant continu haute tension (HVDC) 40 de type commuté par ligne (« Line Commutated Converter » ou « LCC » en langue anglaise). Ce convertisseur comprend un étage de conversion supérieur 42 et un étage de conversion inférieur 44 . Chaque étage de conversion 42 , 44 comprend trois bras composés chacun d’un demi-bras supérieur et d’un demi-bras inférieur.
Dans chacun des demi-bras supérieurs et inférieurs est connectée une chaine de conversion 38 selon l’invention, telle que celle de la . Chaque chaine de conversion 38 comprend une pluralité de modules de conversion 10 selon l’invention, tel que celui de la . Les modules de conversion 10 sont connectés en série dans la chaine de conversion. Chaque étage de conversion du convertisseur est relié à une partie alternative du convertisseur via des transformateurs.
Dispositif de contrôle de démarrage pour un convertisseur contrôlé en courant crête. L’invention concerne un dispositif de contrôle de démarrage pour un convertisseur contrôlé (par exemple alimentation à découpage) en courant crête (ou qui découlent du même principe, c’est-à-dire une mesure du courant qui sert d’onde modulante en lieu et place de signal triangulaire ou en dents de scie du traditionnel contrôle en tension) par un contrôleur du commerce sur lequel le réglage de la limitation de courant est externe.
Le début de démarrage d’un convertisseur équipé d’un contrôleur du commerce est quasi-systématiquement non contrôlé, conséquence du temps d’initialisation de la fonction de démarrage doux ou "Soft-Start" en langue anglaise. Cette lacune engendre un courant d’appel non maîtrisé.
Il est connu des travaux traitant des convertisseurs à commande numérique qui, par nature, ne présentent pas ces caractéristiques de non maîtrise du courant dans la phase initiale de démarrage.
La présente un deuxième mode de réalisation qui diffère du premier mode de réalisation en ce que les plaques de support 27 formées à l’aplomb du bord d’extrémité longitudinale avant 25 ne comportent pas de rainure 43. Ainsi, la surface supérieure des plaques de support 27 formées à l’aplomb du bord d’extrémité longitudinale avant 25 est plane.
Ainsi, dans le deuxième mode de réalisation et dans un état normal dans lequel la membrane d’étanchéité primaire 13 n’est pas sollicitée en compression par exemple, la bande de liaison métallique 24 est plane et est supportée par les plaques de support 27. A l’inverse, en cas de flambage de la bande de liaison métallique 24, la bande de liaison métallique 24 est amenée à onduler vers l’intérieur de la cuve à distance des soudures 26, de sorte que localement la bande de liaison 24 n’est plus supportée par les plaques de support 27.
A titre d’exemple, la bande de liaison métallique 24 peut présenter une dimension dans la direction longitudinale L égale à environ 450mm. Les premiers orifices 44 et les deuxièmes orifices 45 peuvent être situés dans la direction longitudinale L à une distance d’environ 80mm respectivement du premier bord d’extrémité 31 et du deuxième bord d’extrémité 32. Les premiers éléments de recouvrement 57 et les deuxièmes éléments de recouvrement 58 peuvent présenter une dimension dans la direction longitudinale L comprise entre 50 et 80mm.
La bande de liaison métallique 24 et sa fixation ont été décrites en rapport avec le bord d’extrémité longitudinale avant 25. Toutefois, et de manière analogue, cet agencement est aussi applicable au bord d’extrémité longitudinale arrière.
En référence à la , une vue écorchée d’un navire méthanier 70 montre une cuve étanche et thermiquement isolante 71 de forme générale prismatique montée dans la double coque 72 du navire. La paroi de la cuve 71 comporte une membrane d’étanchéité primaire destinée à être en contact avec le GNL contenu dans la cuve, une membrane d’étanchéité secondaire agencée entre la membrane d’étanchéité primaire et la double coque 72 du navire, et deux barrières thermiquement isolante agencées respectivement entre la membrane d’étanchéité primaire et la membrane d’étanchéité secondaire et entre la membrane d’étanchéité secondaire et la double coque 72.
Cuve comprenant une membrane étanche présentant des traversées L’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage et/ou le transport de liquide à basse température, telles que des cuves pour le transport de Gaz de Pétrole Liquéfié (GPL), présentant par exemple une température comprise entre -50°C et 0°C, ou pour le transport de Gaz Naturel Liquéfié (GNL), à environ -162°C et à pression atmosphérique. Ces cuves peuvent être installées à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport de gaz liquéfié ou à contenir un tel fluide servant de carburant pour une installation à bord, comme la propulsion de l’ouvrage flottant.
Habituellement, les cuves utilisées pour le stockage et/ou le transport de gaz liquide, comprennent des parois composées d’au moins un massif isolant et d’une membrane d’étanchéité destinée à être au contact avec le liquide retenu dans la cuve. Au moins l’une de ces parois peut être munie de traversée destinée à permettre, par exemple, le chargement et/ou le déchargement d’une cargaison liquide. Selon un exemple de réalisation connu, la membrane d’étanchéité peut comprendre une pluralité d’ondes qui permettent à la cuve de résister aux contraintes thermiques imposées par le stockage de la cargaison liquide, mais également aux contraintes mécaniques imposées par le transport par navire de la cargaison liquide, notamment celles résultant de la déformation de la coque du navire.
La traversée délimite une ouverture dans la membrane et cette ouverture autorise le passage par exemple d’un composant destiné à s’étendre à l’intérieur de la cuve. Une plaque de fermeture disposée en périphérie de la traversée permet de relier la membrane à ladite traversée et d’assurer l’étanchéité entre ces dernières.
Un premier inconvénient de ces cuves réside dans l’aménagement de la membrane en périphérie de la traversée. En effet, l’ouverture ménagée dans la membrane coupe les ondes de cette dernière et la plaque de fermeture habituellement utilisée a pour effet de diminuer les propriétés élastiques de la paroi de cuve autour de la traversée.
Par ailleurs, l’art antérieur utilise ce type de plaque de fermeture au niveau d’une paroi de fond de la cuve, mais ces plaques ne sont pas adaptées pour être installées sur une autre paroi que la paroi de fond.
La composition pourra comprendre en outre un ingrédient additionnel choisi parmi des corps gras pâteux, des cires additionnelles distinctes des cires sus-décrites, et leurs mélanges.
Corps gras pâteux
Comme exemples de corps gras pâteux, on peut citer notamment les triglycérides d’acides gras et leurs dérivés, les esters de polyol(s) et de dimère diacide d’acide gras, ou d’un de ses esters, les esters d’huile de ricin hydrogénée, les esters oligomères de glycérol, notamment les esters de diglycérol, les beurres végétaux et leurs mélanges.
Avantageusement, on utilisera des corps gras pâteux d’origine naturelle, de préférence d’origine végétale.
Selon un mode particulier de l’invention, la composition comprendra au moins un corps gras pâteux choisi parmi les esters de jojoba. La teneur totale en corps gras pâteux pourra aller de 0 à 15%, en particulier de 1 à 10%, notamment de 2 à 8% en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier et préféré de l’invention, la composition de l’invention comprendra au moins une cire d’origine végétale choisie parmi une cire de tournesol, une cire de carnauba, et leur mélange, et avantageusement en outre un corps gras pâteux, en particulier choisi parmi les esters de jojoba.
Cires additionnelles (optionnelles)
Selon un autre mode de réalisation, la composition de l’invention comprendra une ou plusieurs cires additionnelles distinctes des cires sus-décrites. Ces cires additionnelles peuvent apporter des bénéfices en termes de texture et/ou sensorialité à la composition de l’invention.
Selon un mode particulier, la composition de l’invention ne comprendra pas de cires siliconées ou de cires non naturelles ou d’origine naturelle.
Ainsi, on utilisera de préférence des cires additionnelles naturelles ou d’origine naturelle.
Comme cires additionnelles utilisables selon l’invention, on peut citer notamment des cires polaires ou apolaires.
Comme « cires polaires additionnelles », on peut citer la cire d’abeille, la cire de riz, la cire de candelilla, la cire de soja, la cire de colza, la cire d’olive, la cire de coton, la cire d’insecte de chine, la cire de montan, la cire de kapok, la cire de canne à sucre, ’la cire de jojoba, la cire shellac, un ester béhénique d’acide gras d’huile de ricin hydrogénée, les triglycérides d’acides gras en C18-C36 ou un de leurs mélanges. De préférence, on utilisera des cires polaires additionnelles d’origine végétale choisies dans le groupe constitué par la cire d’abeille, la cire de riz, la cire de candelilla, la cire de soja, la cire de colza, la cire d’olive, et leurs mélanges.
Selon un autre mode particulier, la composition de l’invention comprendra une teneur en cire apolaire inférieure à 5%, en particulier inférieure à 1% en poids du poids total de la composition, voire ne comprend pas de cire apolaire.
Ainsi, selon un mode particulier et préféré, la composition de l’invention comprendra une ou plusieurs cires additionnelles polaires, de préférence de cires additionnelles polaires d’origine végétale distinctes des cires de tournesol et de carnauba.
Lorsque la composition comprendra une ou plusieurs cires additionnelles, la teneur totale en cire(s) additionnelle(s) pourra aller de 0,5 à 10%, voire de 1 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Alternativement, selon un quatrième mode de réalisation, lorsque ledit mélange contient de l’azote, de l’hydrogène et le fluorocarbure, l’azote peut être séparé du fluorocarbure et de l’hydrogène avant l’étape (a) du présent procédé. Dans ce cas, le présent procédé comprend une étape de mise en contact dudit mélange avec une membrane M 1 ’ pour former un flux F1 ’’ comprenant le fluorocarbure et l’hydrogène et un flux F2 ’’ comprenant l’azote. Ledit flux F1 ’’ est ensuite soumis à l’étape (a) selon le présent procédé, i.e. ledit flux F1 ’’ est mis en contact avec ladite membrane M1 telle que définie ci-dessus selon le premier aspect de l’invention.
Dans ce cas, ladite membrane M 1 ’ peut avoir une sélectivité supérieure à 2, avantageusement supérieure à 3, de préférence supérieure à 4, plus préférentiellement supérieure à 5, en particulier supérieure à 6, plus particulièrement supérieure à 7 lorsque celle-ci est calculée par le rapport entre la perméabilité dudit fluorocarbure et la perméabilité de l’azote à travers celle-ci ; et ladite membrane M 1 ’ peut avoir une sélectivité supérieure à 2, avantageusement supérieure à 3, de préférence supérieure à 4, plus préférentiellement supérieure à 5, en particulier supérieure à 6, plus particulièrement supérieure à 7 lorsque celle-ci est calculée par le rapport entre la perméabilité de l’hydrogène et la perméabilité de l’azote à travers celle-ci. Alternativement, selon ce quatrième mode de réalisation, ladite membrane M 1 ’ peut avoir une sélectivité supérieure à 2, avantageusement supérieure à 3, de préférence supérieure à 4, plus préférentiellement supérieure à 5, en particulier supérieure à 6, plus particulièrement supérieure à 7 lorsque celle-ci est calculée par le rapport entre la perméabilité de l’azote et la perméabilité dudit fluorocarbure à travers celle-ci ; et ladite membrane M 1 ’ peut avoir une sélectivité supérieure à 2, avantageusement supérieure à 3, de préférence supérieure à 4, plus préférentiellement supérieure à 5, en particulier supérieure à 6, plus particulièrement supérieure à 7 lorsque celle-ci est calculée par le rapport entre la perméabilité de l’azote et la perméabilité de l’hydrogène à travers celle-ci. Ainsi, dans ce mode de réalisation ladite membrane M1’ peut être en un matériau tel que décrit ci-dessus dans le premier ou le second mode de réalisation en fonction dudit fluorocarbure considéré.
dans laquelle R, L et n sont définis comme précédemment en relation avec la formule I, Ia, Ib et le, et où l'unité B a la structure de formule III:
où R1 est tel que défini précédemment, et dans lequel les unités A et B sont arrangées selon une configuration linéaire, ramifiée ou cyclique, et de préférence linéaire.
Le polymère peut également comprendre des points de ramification ou de greffage dans le polyorganosiloxane dans lequel un ou plusieurs groupes R dans la formule I ou II est un groupe IV tel que:
dans laquelle R est tel que défini pour la formule I, et R* peut représenter un groupe -L-O- couplant en outre la chaîne latérale d'une unité B de formule III, qui peut à son tour être couplée en outre à l'unité A de la formule II, et ainsi de suite, ou bien R* peut représenter -L-OH, un groupe R tel que défini précédemment, ou un groupe terminal.
Lorsque le polyorganosiloxane comporte des points de ramification ou de greffage de ce type, ils peuvent être présents sous forme de greffages de type T ou Q, où T indique que seul un groupe R sur l'atome Si est une chaîne polyorganosiloxane, comme indiqué ci-dessus et Q indique que les deux groupes R sont des polyorganosiloxanes.
Ces types de composés polyorganosiloxanes sont appelés copolymère de polymère de silicone-polyuréthane et de résine T ou résine Q, ramifiée ou greffée.
Les polymères de silicone-polyuréthane peuvent également être préparés à partir de prépolymères d'isocyanate fonctionnalisés. Par exemple, un prépolymère isocyanate peut être un isocyanate de polyorganosiloxane difonctionnel ou multi-fonctionnel, tel que le diisocyanate de polyorganosiloxane représenté ci-dessous dans la formule V:
dans laquelle R, R 1 et L sont tels que définis précédemment, et où x est un nombre entier entre 0 et 5000, de préférence entre 1 et 200, plus préférentiellement entre 10 et 100, et de manière encore préférée encore 10 et 50.