INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- mélanger la phase aqueuse et les corps gras ainsi chauffés à une température comprise dans la gamme de 40 à 85°C, de préférence de 60 à 80°C jusqu’à l’obtention d’une dispersion aqueuse homogène desdits corps gras dans la phase aqueuse ;
- récupérer la composition, notamment de base formulatoire ou BM, selon l’invention.
Avantageusement, la composition ainsi obtenue est utilisée dans au moins une des étapes ultérieures suivantes, réalisées de préférence à une température inférieure à 30°C, pour la fabrication d’une composition cosmétique finale :
- Dilution par de l’eau, et/ou émulsification d’huile(s), et/ou émulsification de corps gras (ces derniers étant éventuellement fondu(s) à une température comprise dans la gamme de 50 à 80°C, de préférence de 60 à 75°C, dans le cas des corps gras solides à température inférieure à 30°C) pour personnaliser la texture de la composition finale ; et/ou
Le convertisseur maître global acquiert le nombre de groupes de convertisseurs (n) et les états de charge globaux de chaque groupe de convertisseurs (étape E601).
Le convertisseur maître global calcule la valeur maximale des états de charge globaux :
(étape E602).
(étape E603).
Si c’est le cas, la variable de contrôle passe à 1 :
(étape E604).
Le convertisseur maître global déconnecte tous les convertisseurs 1 du bus AC 10 en ouvrant les contacteurs de sortie Ks ; pour tous les convertisseurs, on a :
Si ce n’est pas le cas, les convertisseurs sont pilotés en utilisant une régulation par statisme, et on a :
(étape E605).
On décrit maintenant l’algorithme de configuration global qui est utilisé dans la deuxième configuration de connexion, c’est-à-dire lorsqu’un groupe électrogène est possiblement connecté à un groupe de convertisseurs particulier.
L'objectif principal de cet algorithme est donc de gérer le flux d’énergie entre les groupes de convertisseurs lorsqu’un groupe électrogène est connecté à un groupe de convertisseurs particulier.
La schématise la configuration décrite en lien avec la , avec une activation simultanée des deux sources de lumière et l’activation de l’autre moitié des électrodes. La montre les pixels affichés par la configuration de la .
La représente une évolution du rapport signal sur bruit de l’image en fonction de l’écartement angulaire entre un pixel central et 4 pixels voisins, l’ensemble des pixels étant des pixels jumeaux. Sur la , on a également fait varier la taille de chaque point d’émission.
La montre un exemple d’agencement de pixels jumeaux, formés par une même source de lumière.
La schématise un compromis entre le rapport signal sur bruit de l’image (axe des ordonnées de gauche) et le nombre de sources de lumière utilisées (axe des ordonnées de droite) en fonction de l’écart angulaire entre les pixels jumeaux (axe des abscisses).
EXPOSE DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS Les figures 1A à 1E illustrent les principes sur lesquels se base l’invention. Ces principes sont décrits dans la publication Martinez C, « See-through holographic retinal projection display concept », Optica, Vol. 5, N° 10, October 2018. Un dispositif de projection 1 est disposé face à une pupille P d’un œil, cette dernière focalisant la lumière sur la rétine R de l’œil. Le dispositif de projection comporte un support d’émission 10. Le support d’émission 10 est formé d’un ensemble de points d’émission , chaque point d’émission étant susceptible d’être illuminé, par une source de lumière. La structure du support d’émission 10 est décrite en lien avec les figures 1C et 1D. Le support d’émission 10 est disposée à une distance Z 0 de la pupille P. La pupille P est disposée à la distance focale de la rétine R.
Chaque point d’émission représenté sur la figure 1A est configuré pour émettre une lumière selon une direction angulaire d’émission vers la pupille P. D’une façon générale, les points d’émission de la surface d’émission sont répartis en différents sous-ensembles d’émission , (Emission Point Distribution - Distribution de points d’émission) de telle sorte que les points d’émission d’un même sous-ensemble d’émission émettent tous une lumière se propageant parallèlement à une même direction angulaire d’émission . La direction angulaire d’émission est définie par rapport à une direction de référence, par exemple une direction passant par le centre de la pupille et perpendiculaire à cette dernière. La direction de référence est représentée par un trait mixte sur les figures 1A et 1B.
Chaque point d’émission d’un même sous-ensemble d’émission est configuré pour émettre, sous l’effet d’une illumination par une source de lumière, une onde lumineuse se propageant selon une direction angulaire de propagation vers la pupille P. La relation de phase entre les différentes ondes lumineuses, respectivement émises par les points d’émission d’un même sous-ensemble d’émission , permet de former, en amont de la pupille P, une onde plane, de vecteur d’onde ou, d’une façon plus générale, une onde dont le front d’onde est maîtrisé. Ainsi, le front d’onde peut avoir une forme plane, ou encore sphérique ou parabolique. En aval de la pupille, chaque onde lumineuse est focalisée par la pupille et converge jusqu’à un même pixel ( ) sur la rétine .
Le dispositif de projection 1 permet ainsi de former une image, sur la rétine , l’image étant discrétisée en plusieurs pixels ( ), chaque pixel ( ) correspondant au pixel d’une image formée, par le dispositif de projection 1, sur la sur la rétine Dans l’exemple représenté, l’image a une forme carrée, et il en est de même de chaque pixel la composant. Une image peut comporter plusieurs centaines de pixels de côté.
L’intensité lumineuse au niveau du pixel ( ) résulte de la contribution de chaque onde lumineuse, se propageant, en amont de la pupille, selon une même direction angulaire résultant de chaque point d’émission d’un même sous-ensemble d’émission , après focalisation par la lentille. L’indice correspond à une coordonnée angulaire de l’onde lumineuse qui, après focalisation par la pupille (ou auto-focalisation), converge vers le pixel ( ) sur la rétine.
Le support d’émission est segmenté en différents sous-ensembles d’émission , chaque sous ensemble comportant plusieurs points d’émission répartis sur la surface d’émission, chaque sous-ensemble d’émission étant associé à une même direction de propagation angulaire , donnée par le vecteur d’onde , vers la pupille.
La figure 1B représente un autre sous ensemble . Le sous-ensemble d’émission comporte différents points d’émission , chaque point étant associé à une même direction de propagation angulaire , donnée par un même vecteur d’onde . En aval de la pupille, chaque onde lumineuse, émise par chaque point du sous-ensemble d’émission converge jusqu’à un même pixel ( ) sur la rétine . Le pixel ( ) est adjacent du pixel ( ) représenté sur la figure 1A. Les directions angulaires , qui permettent de former respectivement deux pixels adjacents sur la rétine, sont espacées d’un écart angulaire élémentaire .L’écart angulaire élémentaire correspond à un angle, en amont de la pupille, entre deux directions angulaires de propagation d’ondes lumineuse convergeant, en aval de la pupille, vers deux pixels adjacents ( ), ( )sur la rétine . L’écart angulaire élémentaire est typiquement inférieur à 0.1° ou 0.2°. Il est par exemple égal à 0.06°.
Comme décrit en lien avec l’art antérieur, il est avantageux que les points d’émission d’un même sous-ensemble d’émission soient répartis de façon pseudo-aléatoire sur le support d’émission 10. La figure 1C représente un sous-ensemble de points d’émission configurés pour émettre une lumière se propageant, vers la pupille P, parallèlement à un même direction angulaire . Le support d’émission s’étend parallèlement à la pupille, selon un axe X et un axe Y. Chaque point d’émission a des coordonnées ( EP , EP ) selon ces axes.
La schématise la structure du dispositif de projection 1. Le dispositif de projection comporte le support d’émission 10, ce dernier étant relié à plusieurs sources de lumière 21 et plusieurs commutateurs 23. De préférence, chaque source de lumière est une source de lumière laser. Chaque commutateur permet de relier une électrode 13 à une alimentation électrique. Le support d’émission est formé de plusieurs couches transparentes superposées les unes aux autres :
une première couche, dans laquelle sont formés des guides de lumière 11. Chaque guide de lumière est configuré pour recevoir une lumière cohérente, émise par une source laser 21, et pour propager la lumière cohérente le long du support d’émission. Chaque guide de lumière peut par exemple être formés de SiN (nitrure de silicium) déposé sur du verre. Chaque guide peut s’étendre selon une épaisseur et une largeur comprise entre 200 nm et 300 nm. une deuxième couche, dans laquelle sont formés des réseaux de diffraction 12, de telle sorte que chaque réseau de diffraction 12 est couplé avec un guide de lumière 11. Chaque réseau de diffraction est configuré pour extraire une partie de la lumière se propageant à travers le guide de lumière 11. Chaque réseau de diffraction 12 correspond à une variation périodique d’indice de réfraction, susceptible d’être modulée électriquement. Chaque réseau de diffraction 12 peut être formé d’inclusions, définissant un motif périodique, par exemple un réseau de Bragg, dans de l’oxyde de silicium (SiO 2 ). Chaque inclusion est formée d’un matériau dont l’indice de réfraction est électriquement modulable, par exemple un cristal liquide. Les réseaux de diffraction 12 couplés à un même guide de lumière 11 sont espacés les uns des autres le long du guide de lumière, et sont considérés comme ponctuels. Lorsque la longueur d’onde de la lumière est de 532 nm, la période du motif du réseau de diffraction 12 peut être compris entre 300 nm et 400 nm. Un réseau de diffraction peut s’étendre selon 10 motifs périodiques, et s’étendre ainsi sur une longueur de quelques microns, par exemple entre 2 et 10 µm. une troisième couche, dans laquelle sont formées des électrodes transparentes 13, les électrodes étant configurées pour moduler électriquement l’indice de réfraction d’un matériau formant les réseaux de diffraction. Les électrodes transparentes peuvent être formées d’un matériau conducteur transparent, par exemple ITO (oxyde d’indium étain). Chaque électrode peut ainsi activer un réseau de diffraction sous l’effet de la modulation électrique. une quatrième couche, correspondant à un film holographique 14. Par film holographique, il est entendu un support photosensible susceptible d’enregistrer un hologramme. Le film holographique est supposé suffisamment fin pour être assimilé à une surface d’émission. Le film holographique peut être un photopolymère, par exemple du poly(méthacrylate de méthyle), ou une photorésine.
Le support d’émission 10 est de préférence formé sur une plaque. Il peut s’agir d’une plaque transparente 15 lorsque le dispositif est destiné à être intégré à une lunette. Il peut par exemple s’agir d’une plaque de verre ou de polycarbonate.
Sous l’effet d’une polarisation par une électrode 13, chaque réseau de diffraction ponctuel 12 relié à l’électrode peut être activé, au sens où il permet une extraction d’une partie de la lumière se propageant dans un guide de lumière 11 auquel il est couplé. La lumière extraite se propage vers une zone élémentaire du film holographique 14, la zone élémentaire stockant un hologramme. Sous l’effet de l’illumination, l’hologramme forme un point d’émission , émettant une onde lumineuse selon un vecteur d’onde et une phase prédéterminés. Ainsi, chaque réseau de diffraction 12, piloté par une électrode 13, permet un couplage d’un guide d’onde 11 avec un hologramme préalablement stocké dans le film holographique.
Les première et deuxième parties 116, 117 sont avantageusement séparées par la première distance D1. La séparation physique entre les deux parties 116, 117 permet d’isoler électriquement les canaux de conduction pouvant s’établir entre chaque électrode supérieure 121, 122 et l’électrode inférieure 13. De la sorte les sélecteurs peuvent être opérés indépendamment l’un de l’autre, même lorsque la distance D1 entre les deux parties 116, 117 est inférieure à 60 nm, voire inférieure à 40 nm. Pour rappel, lorsque la première couche active comprend un matériau ovonique, les canaux de conduction peuvent présenter une dispersion latérale pouvant atteindre 40 nm, voire 60 nm. Les première et deuxième parties 116, 177 peuvent être au contact l’une de l’autre, en restant toutefois séparées l’une de l’autre par une barrière isolante, telle qu’une couche diélectrique.
La représente schématiquement le quatrième mode de réalisation de l’ensemble 1. À la différence des modes de réalisation des figures précédentes, l‘ensemble 1 comprend ici un quatrième empilement sélecteur planaire10’. Le premier empilement planaire 10 et le quatrième empilement planaire 10’ sont orientés en tête-bêche. L’ensemble comprend également une couche isolante 14 s’étendant entre les premier et quatrième empilements planaires 10 et 10’, de manière à les isoler électriquement l’un de l’autre.
Le quatrième empilement sélecteur 10’ comprend une quatrième couche active 16, une troisième électrode 171 et une quatrième électrode 172. La quatrième couche active 16 est également une couche sélectrice. Dans cet exemple, la quatrième couche active 16 est divisée en une première partie 161 et une deuxième partie 162.
La deuxième couche active 21 du deuxième empilement vertical 20 s’étend verticalement sur toute une partie de la hauteur de cet empilement global (ici, sur toute la hauteur de cet empilement global, et même plus). Elle s’étend non seulement en vis-à-vis du premier flanc 1211, de la première électrode supérieure 121, mais aussi en vis-à-vis du premier flanc additionnel 1711, de la troisième électrode 171, parallèlement à ces flancs 1211, 1711. De cette manière, la deuxième couche active 21 du deuxième empilement vertical 20 peut comprendre deux canaux de conduction 211, 212 distincts (l’un, 211, situé en face du premier flanc 1211, et l’autre, 211, situé en face du premier flanc additionnel 1711), adressables indépendamment l’un de l’autre, permettant d’encoder chacun une information distincte. La seule couche active 21 permet ainsi de former deux « mémoires » distinctes.
On entend par « antenne miniature » une antenne ayant des dimensions de l’ordre de la longueur d’onde de la fréquence de résonance minimale de fonctionnement, divisée par 2xπ. Les antennes miniatures présentent l’avantage d’être compatible avec des systèmes embarqués et des circuits intégrés largement utilisés dans les domaines d’appareils mobiles, la téléphonie, la géolocalisation. Cependant, la miniaturisation d’une antenne réduit les performances de l’antenne en terme de bande passante. Plus les dimensions de l’antenne sont réduites par rapport à la longueur d’onde de fonctionnement pour améliorer son intégrabilité, moins la bande passante BW est large. D’autre part, on introduit le coefficient de qualité de l’antenne Q inversement proportionnel à la bande passante BW de l’antenne miniaturisée.
On entend par bande passante la plage de fréquences dans laquelle le transfert d’énergie de l’alimentation vers l’antenne ou de l’antenne vers le récepteur est maximisé. La bande passante peut être définie selon un critère en fonction du coefficient de réflexion de l’antenne. Dans ce qui suit, on choisit un critère de « inférieure à -6dB » comme limite du coefficient de réflexion en fonction de la fréquence pour déterminer la bande passante. Ce critère n’est donné qu’à titre d’exemple.
On entend par facteur de qualité Q le paramètre indiquant le taux d'amortissement de l’antenne égal au rapport de la fréquence de résonance par la bande passante. Une antenne avec un fort facteur de qualité rayonne très efficacement à la fréquence de rayonnement sur une bande de fréquences très étroite. .
Ainsi, la performance de l’antenne miniaturisée dépend fortement de la taille électrique de l’antenne (la taille ramenée à la longueur d’onde de fonctionnement). Les limites fondamentales de la miniaturisation des antennes font l’objet depuis plusieurs décennies de nombreux travaux de recherche. Le concepteur de l’antenne miniaturisée doit trouver un compromis entre les trois paramètres suivants car une action sur l’un des paramètres impacte les deux autres : La réduction des dimensions de l’antenne pour améliorer l’intégrabilité de l’antenne. L’élargissement de bande passante BW pour un fonctionnement compatible avec l’évolution des systèmes de communication haut débit. L’augmentation du facteur de qualité Q pour assurer un rayonnement efficace à la fréquence de fonctionnement.
Plus particulièrement, les antennes de type « Fil Plaque » Monopolaire, présentent une possible solution compacte d’antenne à rayonnement omnidirectionnel adaptée à de nombreuses applications de communication sans fil. Ce type d’antenne appartient à la fois à la famille des antennes imprimées et des antennes monopoles chargées. Ainsi, ces antennes font toujours l’objet de nombreux travaux d’amélioration et de développements pour améliorer leur compacité et aussi pour élargir leur bande de fonctionnement. Cette balance entre miniaturisation et performance est primordiale pour être en phase avec l'évolution du débit des données communiquées entre les différents systèmes et de la densification d’implémentation des architectures matérielles de ces systèmes. D’une manière générale, une antenne fil-plaque miniaturisée selon l’état de l’art combine deux modes de résonances : une première résonance dans le domaine des basses fréquences avec une fréquence f 1 comprise entre 0.7Ghz et 1Ghz (bande GSM) et une résonance du mode fondamental TM 01 à une fréquence f 0 supérieure à 2Ghz.
Pour résumer, nous avons démontré le besoin de réaliser des antennes miniaturisées de manière à trouver une configuration optimale entre l’élargissement de la bande passante de l’antenne, la miniaturisation et la qualité du rayonnement.
Dans ce contexte, un problème technique à résoudre est la réalisation d’une antenne miniaturisée permettant d’élargir la bande passante sans agrandir les dimensions électriques de l’antenne ni dégrader son facteur de qualité. L’invention trouve son application dans le cadre des dispositifs de radiocommunication à forte densité d’intégration.
Le brevet européen EP3235058B1 décrit une antenne fil-plaque présentant une fente gravée au niveau du toit capacitif afin d’élargir la bande passante de l’antenne. Un inconvénient de la solution proposée par ce brevet est que l’antenne proposée perd son rayonnement omnidirectionnel et change de polarisation du champ électromagnétique vers les hautes fréquences de fonctionnement.
Pour pallier les limitations des solutions existantes en ce qui concerne la maximisation de la largeur de bande passante tout en gardant des dimensions réduites de l’antenne , l’invention propose plusieurs modes de réalisation d’une antenne de type fil-plaque ayant une nouvelle structure permettant d’adapter l’impédance d’entrée de l’antenne de manière à élargir la bande passante. La solution selon l’invention consiste en une modification de l’impédance d’entrée de l’antenne au moyen de l’insertion simultanée d’un élément capacitif parasite et d’un élément inductif parasite. Cette modification géométrique permet de modifier la réponse spectrale de l’antenne en excitant un mode de résonance supplémentaire. L’excitation de deux modes de résonance proches permet l’augmentation de la bande passante dans la plage fréquentielle visée. De plus, cette solution ne perturbe pas les modes supérieurs classiques de l’antenne imprimée, en particulier le mode directif fondamental TM 01 .
Cette approche peut s’appliquer en utilisant différentes formes d’élément parasites, et elle est pertinente particulièrement pour la famille des antennes fil plaque monopolaire dédiée aux divers systèmes de communication sans fil mobiles notamment la bande GSM en liaison montante (UpLink) et descendante (DownLink). La structure proposée selon l’invention se distingue de solutions connues notamment par la possibilité d’élargir la bande passante dans le domaine des basses fréquences sans dégradation du mode fondamental. De plus, un avantage de l’antenne selon l’invention est que la technique est simple à mettre en œuvre. La structure modifiée peut être réalisée avec des techniques de fabrication communes sans nécessité de modifications couteuses de la chaine de production. Il en résulte une antenne avec un encombrement réduit et une bande passante élargie. L’ensemble de ces avantages fait ainsi de la structure selon l’invention une solution prometteuse pour les applications d’antennes miniaturisées compactes, à large bande et multi-bandes.
L’invention a pour objet une antenne de type fil-plaque comprenant : un plan de masse; un toit capacitif placé en regard du plan de masse à une distance de séparation prédéterminée ; une sonde d'alimentation; au moins un fil de court-circuit, électriquement conducteur, reliant le toit capacitif et le plan de masse, le fil de court-circuit étant destiné à exciter un premier mode de résonance à une première longueur d’onde de résonance; Au moins un fil d’adaptation d’impédance, électriquement conducteur, reliant le fil conducteur de court-circuit et la sonde d’alimentation de manière à créer une inductance parasite; L’extrémité de la sonde d’alimentation est séparée du toit capacitif par un volume de matériau diélectrique de manière à créer un élément capacitif parasite. L’élément capacitif parasite et l’inductance parasite forment un circuit parallèle de type LC permettant d’exciter un second mode de résonance à une seconde longueur d’onde de résonance inférieure à la première longueur d’onde de résonance.
Selon un aspect particulier de l’invention, la distance de séparation entre le plan de masse et le toit capacitif est comprise entre le cinquantième de la première longueur d’onde de résonance et le dixième de la première longueur d’onde de résonance.
Selon un aspect particulier de l’invention, le toit capacitif est réalisé par une couche conductrice formant une surface plane rectangulaire avec une largeur et/ou une longueur comprise entre le dixième de la première longueur d’onde de résonance et le quart de la première longueur d’onde de résonance.
- Mélangeur à mouvement planétaire : Speedmixer® TM DAC400FVZ. La vitesse du mélangeur est réglée (en rpm) et la durée du mélange (en minutes) comme indiqué dans les tests des exemples ci-dessous.
- La viscosité de la composition est mesurée à température ambiante (25 °C) à l’aide d’un viscosimètre RHEOMAT RM 200 équipé d’un mobile n° 3 ou 4 (M3, M4), la mesure étant effectuée après 10 minutes de rotation du mobile au sein du produit (temps au terme duquel on observe une stabilisation de la viscosité et de la vitesse de rotation du mobile), à un cisaillement de 200 s-1. Les résultats sont donnés en UD (Unité de Déviation), puis à l’aide d’un Abaque transcris en Poise puis en Pa.s-1. Dans le cadre de la présente invention, la géométrie cône/plan ou plan/plan a été utilisée.