INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque fois deux éléments de ressort 24a, 24a', 26a, 26a' disposés par paire, parallèlement à l’axe de pivotement 20a peuvent être déployés élastiquement pour s’adapter en commun à l’extension maximale 28a, 28a’ de l’élément de réglage de dimension 22a parallèlement à l’axe de pivotement 20a d’au moins 10%.
Une première machine électrique réversible 30 est couplée mécaniquement à l’arbre rotatif 12 et une deuxième machine électrique réversible 31 est couplée à l’arbre de sortie 23. La première machine réversible 30 et la deuxième machine réversible 31 sont reliées électriquement. Il est entendu que deux éléments « reliés électriquement » sont capable d’échanger de l’énergie électrique. Par exemple, des éléments reliés électriquement peuvent faire partie d’un même circuit électrique, ou être reliés physiquement par un câble ou un fil électrique.
La première machine électrique réversible 30 est configurée pour échanger de l’énergie mécanique avec l’arbre rotatif 12 et pour convertir cette énergie mécanique en énergie électrique ou vice versa. La deuxième machine électrique réversible 31 est configurée pour échanger de l’énergie mécanique avec l’arbre de sortie 23 et pour convertir cette énergie mécanique en énergie électrique ou vice versa.
Dans ce mode de réalisation, une batterie 41 est connectée électriquement à la première et/ou la deuxième machine réversible 30, 31. Cette batterie 41 est configurée pour stocker de l’énergie électrique produite par la première et/ou la deuxième machine électrique 30, 31. La batterie 41 est aussi configurée pour restituer de l’énergie à la première et/ou la deuxième machine réversible 30, 31.
Un module électronique de puissance 40 est configuré pour adapter la puissance reçue et/ou transmise par la batterie 41 à la première et la deuxième machine électrique réversible 30, 31. Le module électronique de puissance 40 est aussi configuré pour adapter la nature alternative ou continue du courant en fonction du type de courant accepté par la batterie 41 d’une part et par la première et de la deuxième machine réversible 30, 31 d’autre part.
Un contrôleur 50 est apte à contrôler la première et la deuxième machine électrique réversible 30, 31, la batterie 41 et le module de puissance 40. En particulier, le contrôleur 50 est configuré pour contrôler la première machine électrique réversible 30 afin qu’elle fournisse de l’énergie mécanique à l’arbre rotatif 12 ou qu’elle en prélève pour la transformer en énergie électrique. Le contrôleur 50 est également configuré pour contrôler le comportement de la deuxième machine électrique vis-à-vis de l’arbre de sortie 23 de façon analogue mais indépendante. Le contrôleur 50 est par ailleurs configuré pour contrôler le module de puissance 40, de sorte que le module de puissance 40 abaisse ou élève la tension électrique qui est reçue par la batterie 41 ou les machines électriques réversibles 30, 31, ou qu’il fournisse un courant continu ou alternatif à ces mêmes éléments.
De plus, le contrôleur 50 est apte à contrôler la batterie 41 pour qu’elle stocke de l’énergie électrique ou qu’elle en délivre à la première et/ou la deuxième machine électrique réversible 30, 31.
La représente le système propulsif 1, par exemple lorsque ce dernier fournit sa puissance maximale continue. Pour cela, le contrôleur 50 contrôle la première machine électrique réversible 30 pour qu’elle prélève de l’énergie mécanique de l’arbre rotatif 12 et la transforme en énergie électrique. Cette énergie électrique est délivrée à la deuxième machine électrique 31. Alternativement ou en complément, et comme cela est représenté sur la , le contrôleur 50 peut contrôler la batterie 41 pour qu’elle restitue de l’énergie électrique stockée à la deuxième machine électrique 31. Lorsque que cette énergie électrique est restituée en complément de l’énergie fournie par la première machine électrique réversible 30, le système propulsif peut atteindre puissance maximale ponctuelle plus grande que la puissance maximale continue permettant, par exemple, le décollage de l’aéronef.
Parallèlement, le contrôleur 50 contrôle la deuxième machine électrique réversible 31 pour qu’elle transforme de l’énergie électrique en énergie mécanique et qu’elle fournisse cette énergie mécanique à l’arbre de sortie 23. Par conséquent, l’énergie totale de l’arbre de sortie 23 est la somme de l’énergie mécanique fournie par le moteur à pistons 20 et de l’énergie mécanique fournie par la deuxième machine électrique réversible 31. La circulation de cette énergie est représentée par les flèches de la .
C’est dans cette configuration que le système de propulsion 1 peut atteindre un maximum de puissance ponctuel fournie à l’arbre de sortie. Toutefois, ce cas de figure se généralise à toutes les situations pour lesquelles on souhaite un couple (ou une puissance) au niveau de l’arbre de sortie 23 supérieur à ce qui peut être fourni par le moteur à combustion seul.
La représente le système propulsif 1 par exemple lors d’une phase de vol de l’hélicoptère 100 dans laquelle la batterie 41 est intégralement chargée. Dans de telles circonstances, le contrôleur 50 contrôle la première machine électrique réversible 30 pour qu’elle prélève de l’énergie mécanique de l’arbre rotatif 12 et la transforme en énergie électrique. Cette énergie électrique est délivrée à la deuxième machine électrique 31. La circulation de cette énergie est représentée par les flèches de la .
Parallèlement, le contrôleur 50 contrôle la deuxième machine électrique réversible 31 pour qu’elle transforme de l’énergie électrique en énergie mécanique et qu’elle fournisse cette énergie mécanique à l’arbre de sortie 23. Durant cette phase de vol, le système propulsif 1 peut fournir suffisamment de puissance à l’hélicoptère 100 pour que ce dernier puisse fonctionner dans de bonnes conditions sans que l’énergie stockée dans la batterie 41 n’ait besoin d’être impliquée. Cependant, le contrôleur 50 peut quand même solliciter la batterie 41 dans la propulsion si cela s’avère judicieux.
La représente le système propulsif 1 par exemple lors d’une phase de vol de l’hélicoptère dans laquelle la batterie 41 est déchargée ou partiellement chargée. Dans de telles circonstances, le contrôleur 50 contrôle la première machine électrique réversible 30 pour qu’elle prélève de l’énergie mécanique de l’arbre rotatif 12 et la transforme en énergie électrique. Alternativement ou en complément, le contrôleur 50 contrôle la deuxième machine électrique réversible 31 pour qu’elle prélève de l’énergie mécanique de l’arbre de sortie 23 et la transforme en énergie électrique. L’énergie électrique en provenance de la première machine électrique réversible 30 et/ou de la deuxième machine électrique réversible 31 est fournie à la batterie, ce qui la permet de recharger.
Le contrôleur 50 entre préférentiellement dans cette configuration lorsque la batterie 41 n’est pas intégralement chargée et lorsque le moteur à pistons 20 fournit une puissance supérieure à la puissance nécessaire à entraîner l’arbre de sortie 23 pour assurer un bon fonctionnement de l’hélicoptère 100.
La représente le système propulsif 1 par exemple lorsque le moteur à pistons 20 est sous-alimenté. Dans une telle circonstance, le contrôleur 50 contrôle la batterie 41 pour fournir de l’énergie électrique à la première machine électrique réversible 30 et contrôle la première machine électrique réversible 30 pour transformer cette énergie électrique en énergie mécanique. De cette façon, la rotation de l’arbre rotatif 12 est accélérée ce qui augmente le taux de compression du compresseur 11 ainsi que le débit dans le compresseur 11. Le moteur à pistons 20 voit donc son approvisionnement en gaz augmenter, et ces gaz ont une température plus élevée.
Le contrôleur 50 entre préférentiellement dans cette configuration lors de l’apparition de régime transitoires du moteur à pistons 20. En effet, dans de tels régimes transitoires, pour des systèmes propulsifs connus, le temps de réponse du moteur à pistons peut augmenter brièvement, ce qui augmente également le temps nécessaire au système propulsif pour ajuster la puissance délivrée vers une puissance cible commandée par l’utilisateur. Inversement, la présente configuration permet de minimiser le temps de réponse du moteur à pistons 20 en augmentant le débit d’air dans le moteur à pistons 20, diminuant de ce fait le temps nécessaire au système propulsif pour atteindre la puissance cible.
Le contrôleur 50 peut aussi entrer dans cette configuration lorsqu’un redémarrage en vol du moteur à pistons 20 est nécessaire, ce qui permet de faciliter ce redémarrage. La sécurité de l’hélicoptère 100 est donc améliorée.
a) le positionnement, dans une station de remplissage, d’un premier plateau définissant des logements de maintien qui accueillent les flacons,
b) le remplissage des flacons avec un produit pharmaceutique, dans ladite station de remplissage,
c) la préhension de capuchons disposés dans des logements de stockage aménagés sur une face supérieure d’un deuxième plateau, chaque capuchon étant extrait du deuxième plateau et positionné sur un flacon après son remplissage,
d) lorsque les logements de stockage sont vidés de tout capuchon, le positionnement de la face inférieure du deuxième plateau sur les capuchons, eux-mêmes disposés sur les flacons, chaque capuchon étant accueilli dans un logement de calage aménagé du côté de ladite face inférieure,
e) l’application d’une force d’appui sur la face supérieure du deuxième plateau pour verrouiller collectivement les capuchons sur les flacons.
à l’étape c), un capuchon est positionné sur un flacon immédiatement après que celui-ci ait été rempli ; le procédé comprend une étape d’), entre l’étape d) et l’étape e), ladite étape d’) comprenant l’application d’un traitement de lyophilisation à l’ensemble formé par le premier plateau, les flacons remplis, les capuchons disposés sur les flacons et le deuxième plateau, les capuchons et les logements de calage du deuxième plateau étant configurés de sorte qu’un flux de gaz puisse sortir des flacons ; chaque capuchon comprend un bouchon élastomère destiné à être inséré dans un col d’un flacon, et une coiffe de verrouillage plastique entourant le bouchon et destinée à se verrouiller sous une collerette du flacon lorsque le bouchon est totalement inséré dans le col ;
L’invention concerne également un ensemble de conditionnement de flacons et de capuchons pour applications pharmaceutiques comprenant :
- un premier plateau définissant des logements de maintien configurés pour accueillir les flacons,
- un deuxième plateau définissant des logements de stockage du côté d’une face supérieure et des logements de calage du côté d’une face inférieure, les logements de stockage et de calage étant aptes à accueillir les capuchons.
Chaque logement de calage est centré sur un logement de maintien, lorsque la face inférieure du deuxième plateau est disposée à l’aplomb du premier plateau.
lorsque les capuchons sont accueillis dans les logements de calage, chaque logement de calage entoure une partie supérieure du capuchon, ladite partie supérieure correspondant à moins de 50% d’une hauteur du capuchon ; le deuxième plateau présente une base plane ajourée en vis-à-vis des logements de calage, ladite base plane ou une surface parallèle à la base plane permettant un appui sur au moins 20% d’une face horizontale de chaque capuchon lorsque les capuchons sont accueillis dans les logements de calage ; chaque logement de calage du deuxième plateau comporte un composant compressible, disposé contre une base plane ou une surface parallèle à une base plane dudit plateau ; l’ensemble de conditionnement comprend au moins une cuve dans laquelle les plateaux sont disposés, au moins un film de scellement pour fermer la -au moins une- cuve, et au moins une sache sous vide.
Les figures 1a, 1b et 1c présentent respectivement un premier plateau supportant des flacons (vue en coupe), un exemple de deuxième plateau supportant des capuchons (vue en coupe), et un autre exemple de deuxième plateau supportant des capuchons (vues en coupe et de dessus) ; le premier et le deuxième plateau étant inclus dans un ensemble de conditionnement conforme à l’invention ;
Les figures 2a et 2b présentent un ensemble de conditionnement conforme à l’invention ;
et en ce que au moins une parmi la première bride et la deuxième bride est déformable entre une position optimale de fonctionnement, dans laquelle elle présente un jeu radial avec un élément de reprise d’effort, et une position de protection, dans laquelle elle est au contact dudit élément de reprise d’effort,
l’élément de reprise d’effort étant choisi parmi l’élément central de transmission, le premier élément tournant et le deuxième élément tournant.
Ainsi, la première bride et/ou la deuxième bride vient en butée mécanique contre l’élément de reprise d’effort lorsqu’elles se déforment suite aux vitesses de rotations élevées, par exemple lorsque le moteur atteint un sur-régime. La butée mécanique permet de limiter la déformation des brides et de limiter les contraintes qu’elles subissent. Cette butée mécanique est uniquement présente pour les vitesses de rotation élevées. Ainsi, les fonctionnalités du dispositif d’amortissement de torsion sont préservées en mode de fonctionnement normal, ou classique, du moteur.
Le premier élément tournant de transmission est doté d’un premier logement.
Le premier ressort est monté dans un premier logement.
Le dispositif comprend en outre un troisième élément tournant de transmission du couple tournant autour de l’axe de rotation, et en ce que le dispositif élastique comprend en outre un deuxième ressort, s’étendant circonférentiellement entre une première extrémité et une deuxième extrémité, le premier ressort étant agencé entre le premier élément tournant et le troisième élément tournant de façon à être comprimé élastiquement lors d’une rotation relative entre le premier élément tournant et le troisième élément tournant, le deuxième ressort étant agencé entre le troisième élément tournant et le deuxième élément tournant de façon à être comprimé élastiquement lors d’une rotation relative entre le troisième élément tournant et le deuxième élément tournant, le premier ressort et le deuxième ressort étant agencés en série entre le premier élément tournant et le deuxième élément tournant par l’intermédiaire du troisième élément tournant.
La patte de compression de la deuxième bride est agencée circonférentiellement entre la deuxième extrémité du deuxième ressort et le premier élément tournant.
Le premier élément tournant déplace la première extrémité du premier ressort vers la deuxième extrémité du deuxième ressort, via la patte de compression de la première bride, lorsque ledit premier élément tournant est mobile en rotation dans le sens direct depuis la position de repos,
Le premier élément tournant déplace la deuxième extrémité du deuxième ressort vers la première extrémité du premier ressort, via la patte de compression de la deuxième bride, lorsque ledit premier élément tournant est mobile en rotation dans le sens indirect depuis la position de repos.
Le jeu radial entre l’au moins une parmi la première bride et la deuxième bride et l’élément de reprise d’effort est compris entre 0,5 et 3 mm (millimètre) et de préférence entre 1 et 2 mm (millimètre).
L’élément de reprise d’effort est le premier élément tournant et est un voile.
L’élément de reprise d’effort est le deuxième élément tournant et est un voile.
Le voile comprend un corps central et au moins un bras s’étendant radialement depuis ledit corps central, et la première bride et la deuxième bride s’étendent entre un bord radialement interne et un bord radialement externe, le contact en position de protection se faisant radialement entre l’au moins un bras et le bord radialement externe de l’au moins une parmi la première bride et la deuxième bride.
L’au moins un bras forme une séparation entre le premier logement et un deuxième logement. Chaque bras sépare deux premier ressort.
L’élément de reprise d’effort est le deuxième élément tournant et est une rondelle de guidage, la première bride et la deuxième bride s’étendent entre un bord radialement interne et un bord radialement externe, le contact en position de protection se faisant radialement entre la rondelle de guidage et le bord radialement externe de l’au moins une parmi la première bride et la deuxième bride.
Exemple 4 – Choix des diols INCI Cp17 Cp18 Ex19 Ex20 Cp21 Cp22 Cp23 Cp24 Cp25 Cp26 Ex27 WATER 90,00 88,00 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 PROPANEDIOL C3 5,50 2,00 7,50 2,00 PROPYLENE GLYCOL C3 2,00 2,00 5,50 7,50 BUTYLENE GLYCOL C4 7,50 PENTYLENE GLYCOL C5 7,50 1,2-hexanediol (C6) 7,50 CAPRYLYL GLYCOL C8 7,50 DIPROPYLENE GLYCOL 5,50 CETEARYL ALCOHOL (4,00) (and) CETEARYL GLUCOSIDE (1,00) 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 ARACHIDYL ALCOHOL (2,75) (and) BEHENYL ALCOHOL (1,5) (and) ARACHIDYL GLUCOSIDE (0,75) 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 Test Emulsification d’huile de jojoba 10%, ASPECT T0 (selon le protocole décrit plus haut) crème souple crème souple crème épaisse crème souple crème souple crème souple crème souple crème épaisse crème épaisse souple translucide crème épaisse souple, huileuse crème souple Emulsification HUILES JOJOBA 10% à TA Speedmixer® 4min 2750 RPM + 1% NaCl Speedmixer® 4' 2750 RPM, ASPECT : CREME S'ECOULE NOK CREME S'ECOULE NOK OK CREME OK creme OK creme OK creme liquide NOK liquide NOK liquide NOK Liquide déphase NOK OK creme ULTRAcentrifugation 30min 10000 rpm 40°C 10%huile JOJOBA + 1%NaCl NOK OK OK OK NOK OK NOK OK NOK NOK OK Test “extrême” avec 10% huile de jojoba + 1%NaCl : ULTRA centrifugation 2X 30mins 10000 rpm 40°C + 5h 10000 RPM 40°C NOK OK OK NOK OK Conclusion des Tests d’Emulsification des huiles aspect NOK s'écoule en penchant le pot aspect NOK s'écoule en penchant le pot OK ne déphase pas et reste creme OK ne déphase pas et reste creme NOK déphase NOK déphase NOK déphase aspect NOK s'écoule en penchant le pot NOK déphase NOK déphase OK
L’embout 34 comprend un organe de guidage 36 coopérant avec l’une des tranches du premier élément tournant 2 pour guider la compression et/ou la détente du ressort 32 le long de l’axe de révolution A. Plus précisément, l’embout 34 comprend un corps principal 38 relié aux extrémités du ressort 32, et au moins un organe de guidage 36 prenant la forme d’une gouttière 40 destinée à coopérer avec une tranche participant à délimiter le logement 6. Avantageusement, l’organe de guidage 36 est configuré pour coopérer avec le bord interne 26 de la portion annulaire externe 20 du premier élément tournant 2. Lors de la compression et/ou de la détente du ressort 32, l’embout 34 guide la compression du ressort 32 le long de l’axe de révolution A en coopérant avec la tranche du logement 6.
De plus, l’embout 34 du ressort 32 comprend un plot 40 s’étendant le long de l’axe de révolution A en présentant une face terminale 42 et une face périphérique 44 configuré pour être en regard au moins en partie avec l’un des bords du logement 6.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la face périphérique 44 est au moins partiellement circulaire. Cependant, une face périphérique 44 plan ou s’inscrit dans une autre forme géométrique ne sortirait pas pour autant du cadre de l’invention.
Le dispositif d’amortissement de torsion 1 comprend un corps de liaison 46 installé dans le logement 6 et configuré pour être en contact avec une extrémité du ressort 32 opposée à l’extrémité portant l’embout 34. Avantageusement, chaque logement 6 comprend deux ressorts 32 s’étendant entre leurs embouts 34 respectifs et le corps de liaison 46.
Selon l’invention et telle que visible aux figures 2 et 4 à 8, le dispositif d’amortissement de torsion 1 comprend au moins une rondelle d’actionnement 48 s’étendant dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation R et configuré pour comprimer le ressort 32 par son extrémité longitudinale pourvue de l’embout 34, la rondelle d’actionnement 48 comprenant au moins une patte 50 s’étendant au moins en partie entre l’embout 34 et le bord du premier élément tournant 2, la patte 50 présente une zone d’appui 52 sur l’embout 34 au travers de laquelle l’axe de révolution A du ressort 32 passe. On comprend que la rondelle d’actionnement 48 est installée autour du premier organe de transmission 10 de couple en coopérant avec le premier élément tournant 2 pour être entraîné en rotation autour de l’axe de rotation R.
La rotation de la rondelle d’actionnement 48 permet ainsi de compresser le ressort 32, notamment en réalisation un effort contre l’embout 34 par l’intermédiaire de la zone d’appui 52 de la patte 50. Pour cela, la zone d’appui 52 s’étend au moins en partie dans un plan, l’axe de révolution A du ressort 32 étant sécant à ce plan. Ainsi, au moins une portion de la patte 50 s’étend au travers de l’axe de révolution A du ressort 32.
C’est par ailleurs lorsque le dispositif d’amortissement de torsion 1 est dans le mode rétro que la patte 50 exerce une force sur l’embout 34 au niveau de sa zone d’appui 52, forçant une compression du ressort 32 sur lui-même le long de l’axe de révolution A. Inversement, lorsque le dispositif d’amortissement de torsion 1 est dans le mode direct, le ressort 32 tend à se détendre, c’est-à-dire qu’il reste en position si le dispositif d’amortissement de torsion 1 n’était pas en mode rétro auparavant, ou s’allonge si le ressort 32 est comprimé et exerce une force sur la zone d’appui 52 de la patte 50.
Autrement dit, la rondelle d’actionnement 48 est mobile entre une première position et une deuxième position, la rondelle d’actionnement 48 passant de l’une à l’autre en compressant le ressort 32 ou en subissant la détente de ce dernier. Avantageusement, la rondelle d’actionnement 48 compresse le ressort 32 lorsque le dispositif d’amortissement de torsion 1 est en mode rétro, la rondelle d’actionnement 48 étant alors dans la première position.
Lorsque la rondelle d’actionnement 48 est dans la deuxième position, et tel qu’illustré sur les figures 5 et 6, l’embout 34 plaque la patte 50 de la rondelle d’actionnement 48 contre le bord du premier élément tournant 2, c’est-à-dire que la patte 50 de la rondelle d’actionnement 48 est en appui contre le bord du premier élément tournant 2 lorsque la rondelle d’actionnement 48 est dans la deuxième position.
On comprend de ce qui précède que le positionnement de la zone d’appui 52 de la patte 50 sur l’embout 34 du ressort 32 par rapport à l’axe de révolution A du ressort 32 est essentiel afin d’optimiser la compression du ressort 32, et/ou pour assurer le bon positionnement de la rondelle d’actionnement 48 et/ou du ressort 32 lorsque le ressort 32 se détend. L’alignement de la zone d’appui 52 par rapport à l’axe de révolution A stabilisant la coopération entre la rondelle d’actionnement 48 et le ressort 32.
Tel qu’illustré sur la , la rondelle d’actionnement 48 comprend une paire de pattes 50 symétriques l’une de l’autre par rapport à l’axe de rotation R. Cette symétrie favorise l’équilibre de rotation de la rondelle d’actionnement 48 autour de l’axe de révolution A.
Par ailleurs, la rondelle d’actionnement 48 comprend un matériau métallique et/ou synthétique. Avantageusement, le matériau métallique et/ou synthétique est choisi parmi […]. Ces matériaux sont particulièrement avantageux pour permettre d’obtenir une rondelle d’actionnement 48 présentant une masse faible.
Comme plus particulièrement visible sur la , la rondelle d’actionnement 48 est formée d’une portion annulaire 54 de laquelle fait radialement saillie la patte 50, cette dernière étant formée d’un bras 56 s’étendant dans un plan confondu avec un plan dans lequel s’inscrit la portion annulaire 54. La portion annulaire 54 correspond à la portion de la rondelle d’actionnement 48 en contact et/ou en regard du premier organe de transmission 10 de couple. La patte 50 est quant à elle l’organe de la rondelle d’actionnement 48 qui est en contact avec l’embout 34 du ressort 32 et porte ainsi la zone d’appui 52.