INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus précisément, l’invention offre une solution permettant de faciliter la coordination des actions de mitigation engagées afin de contrer des attaques informatiques impactant un domaine client.
Pour rappel, une attaque DDoS est une tentative de rendre des ressources, par exemple des ressources réseau ou de calcul, indisponibles pour leurs utilisateurs. De telles attaques peuvent être massivement déployées en compromettant un grand nombre d’hôtes, et en utilisant ces hôtes pour amplifier les attaques.
Afin de pallier ces attaques DDoS, des services de détection et de mitigation sont proposés par certains fournisseurs d’accès ou de services à leurs clients. De tels services de mitigation (en anglais DPS pour « DDoS Protection Services ») peuvent être hébergés au sein des infrastructures exploitées par les fournisseurs d’accès ou dans le « cloud » (en français « nuage »). Ils permettent notamment de distinguer le trafic « légitime », i.e., les données consenties par l’utilisateur, du trafic « suspect ».
A l’initialisation, les instructions de code du programme d’ordinateur 123 sont par exemple chargées dans une mémoire RAM avant d’être exécutées par le processeur de l’unité de traitement 122.
Le processeur de l’unité de traitement 122 de l’objet met en œuvre des étapes du procédé de positionnement d’objets décrit précédemment, selon les instructions du programme d’ordinateur 123, pour :
déterminer la position de ce premier objet (notamment sa localisation par rapport au nord magnétique et sa hauteur par rapport à au moins un point de référence), obtenir une position relative d’au moins un deuxième objet par rapport au premier objet.
Comme illustré en , un serveur selon un mode de réalisation de l’invention comprend une mémoire 124, une unité de traitement 125, équipée par exemple d’une machine de calcul programmable ou d’une machine de calcul dédiée, par exemple un processeur P, et pilotée par le programme d’ordinateur 126, mettant en œuvre des étapes du procédé de positionnement d’objets selon au moins un mode de réalisation de l’invention.
A l’initialisation, les instructions de code du programme d’ordinateur 126 sont par exemple chargées dans une mémoire RAM avant d’être exécutées par le processeur de l’unité de traitement 125.
Le processeur de l’unité de traitement 125 du serveur met en œuvre des étapes du procédé de positionnement d’objets décrit précédemment, selon les instructions du programme d’ordinateur 125, pour :
obtenir une position d’un premier objet, obtenir une position d’au moins un deuxième objet, déterminer la position relative dudit au moins un deuxième objet par rapport audit premier objet.
procédé d’estimation de la direction d’arrivée d’une onde électromagnétique à un réseau d’antennes DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé d’estimation de la direction d’arrivée d’une onde électromagnétique à un réseau d’antennes.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connaît de l’état de la technique des procédés d’estimation de la direction d’arrivée d’une onde électromagnétique à un réseau d’antennes.
Certains de ces procédés sont associés à un réseau d’antennes toutes polarisées verticalement ou horizontalement. Or, lorsque la polarisation de l’onde incidente diffère des polarisations verticales ou horizontales, l’estimation de la direction d’arrivée est biaisée, ce qui est d’autant plus vrai lorsque la composante de polarisation croisée des antennes de réception ne peut être maîtrisée, lors notamment d’une intégration sur porteur. Le choix d’un procédé dépend donc de la capacité du réseau antennaire à fonctionner sur l’ensemble des polarisations linéaires voire elliptiques.
En particulier, le document EP2435847 décrit un procédé d’estimation de la direction d’arrivée d’une onde électromagnétique à un réseau d’antennes polarisées différemment, qui comprend des étapes conduisant à l’élaboration d’une fonction de coût C(Xj). Cette fonction de coût est le résultat de la somme de deux termes au carré. Cette fonction peut être représentée par une courbe, avec Xj en abscisse et C(Xj) en ordonnée. Il est identifié une valeur X 0 associée à un maximum de cette courbe, la valeur X 0 constituant une estimée de la direction d’arrivée de l’onde électromagnétique. Toutefois, ce procédé n’estime pas conjointement la direction d’arrivée et la polarisation de l’onde incidente.
Un but de la présente divulgation est d’obtenir une estimée plus précise de la direction d’arrivée d’une onde électromagnétique à un réseau d’antennes.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect, un procédé d’estimation de la direction d’arrivée d’une onde électromagnétique à un réseau d’antennes mis en œuvre par ordinateur, le procédé comprenant des étapes de : - estimation d’une matrice de covariance de signaux acquis par le réseau d’antennes, les signaux étant issus de l’onde électromagnétique, - calcul d’un vecteur propre normalisé de la matrice de covariance, le vecteur propre étant associé à une valeur propre de la matrice de covariance, - corrélation du vecteur propre normalisé avec une première table de référence de sorte à produire un premier spectre de corrélation comprenant des indices de corrélation respectivement associés à différentes directions d’arrivée, la première table de référence comprenant des réponses normalisées du réseau d’antennes à une première onde électromagnétique de référence polarisée dans une première direction respectivement associées à différentes directions d’arrivée de la première onde électromagnétique de référence, - corrélation du vecteur propre normalisé avec une deuxième table de référence de sorte à produire un deuxième spectre de corrélation comprenant des indices de corrélation respectivement associés à différentes directions d’arrivée, la deuxième table de référence comprenant des réponses normalisées du réseau d’antennes à une deuxième onde électromagnétique de référence polarisée dans une deuxième direction respectivement associées à différentes directions d’arrivée de la deuxième onde électromagnétique de référence, la deuxième direction étant différente de la première direction, - construction d’une troisième table de référence par combinaison linéaire de la première table de référence et de la deuxième table de référence avec respectivement une composante de polarisation de l’onde électromagnétique dans la première direction et une composante de polarisation de l’onde électromagnétique dans la deuxième direction, - corrélation du vecteur propre normalisé avec la troisième table de référence de sorte à produire un troisième spectre de corrélation comprenant des indices de corrélation associés à différentes directions d’arrivée, - identification d’une direction d’arrivée associée à un indice de corrélation maximal du troisième spectre de corrélation.
Un avantage du procédé proposé et qu’il propose conjointement d’estimer conjointement la direction d’arrivée ainsi que la polarisation de l’onde incidente, ce qui permet, avec le choix du réseau d’antennes adéquat, une intégration de ce dernier très près du véhicule porteur.
Le procédé selon le premier aspect peut comprendre également les caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison lorsque cela est techniquement possible.
De préférence, le procédé selon le premier aspect comprend en outre des étapes de : - sélection d’une direction d’arrivée associée à un indice de corrélation maximal du premier spectre de corrélation ou du deuxième spectre de corrélation, - construction d’une table de recherche en polarisation à partir d'une première réponse normalisée du réseau d’antennes à la première onde électromagnétique de référence, la première réponse normalisée étant associée dans la première table de référence à la direction d’arrivée sélectionnée, et à partir d’une deuxième réponse normalisée du réseau d’antennes à la deuxième onde électromagnétique de référence, la deuxième réponse normalisée étant associée dans la deuxième table de référence à la direction d’arrivée sélectionnée, - corrélation du vecteur propre normalisé avec la table de recherche en polarisation, de sorte à obtenir un quatrième spectre de corrélation comprenant des indices de corrélation associés à différentes valeurs complexes, - ajustement de la composante de polarisation de l’onde électromagnétique dans la deuxième direction à une valeur complexe associée à un indice de corrélation maximal du quatrième spectre de corrélation, puis normalisation d’un vecteur de polarisation formé par les composantes de polarisation de l’onde électromagnétique dans la première direction et la composante de polarisation de l’onde électromagnétique dans la deuxième direction, la construction de la troisième table de référence étant mise en œuvre après la normalisation du vecteur de polarisation.
un boitier logeant :
une unité de conversion de tension DC-DC,
un moyen de dissipation thermique associé à l’unité de conversion de tension DC-DC.
Le module est remarquable en ce que le boitier a une largeur au moins égale à un multiple de deux pas, le multiple étant compris entre 1 à 24.
Le module de tension selon l’invention permet une modularité des alimentations basse tension pouvant être simplement disposées sur un rail DIN pour former un coffret de distribution basse tension. De cette façon, la distribution d’alimentation basse tension dans l’appareil électrique qu’il équipe est simplifiée.
Par ailleurs, le module d’une telle largeur permet d’optimiser l’espace dans l’appareil qu’il équipe et contribue ainsi à réduire le dimensionnement du châssis de l’appareil.
Préférentiellement, le multiple est égale à 1, 2, 4, 6 ou 9.
L’épaisseur d’un module de tension correspond à la mesure de sa largeur prise dans une direction parallèle à la longueur d’un rail DIN sur lequel il est destiné à être assemblé.
Le module peut comprendre les caractéristiques suivantes, prises seules ou selon l’une quelconque de leurs combinaisons techniquement possibles.
L’unité de conversion de tension fournit un courant de sortie jusqu’à 5 Ampères.
La tension de sortie de l’unité de conversion de tension DC-DC est comprise entre 1 à 20 Volts.
La puissance maximale à fournir au module est préférentiellement de 100 Watts.
L’unité de conversion de tension DC-DC comprend une carte d’électronique de puissance, et le moyen de dissipation thermique comprend au moins un complexe thermique,
le complexe thermique couvrant au moins partiellement une face de la carte d’électronique de puissance.
Le complexe thermique est préférentiellement une pâte thermique.
L’utilisation d’un complexe thermique sur au moins une face de la carte d’électronique de puissance permet une répartition homogène de la dissipation de chaleur dégagée par la carte d’électronique de puissance.
Ainsi, le moyen de refroidissement 10 comprend un moyen de régulation du débit 104 du liquide de refroidissement 6 apte à réguler un nombre de Reynolds du liquide de refroidissement 6 de sorte à être supérieur à 2300. Dès lors, le liquide de refroidissement 6 s’écoule dans le circuit de refroidissement 100, et particulièrement dans le carter 4 et dans l’au moins un canal de refroidissement 101, en régime turbulent, augmentant davantage les échanges thermiques entre le milieu actif 2 et le liquide de refroidissement 6. Dès lors, l’utilisation d’un liquide de refroidissement 6, selon l’invention, c’est-à-dire travaillant selon une température permettant de limiter le coefficient thermo-optique du liquide de refroidissement 6 de sorte à respecter la condition C1 permet, malgré la turbulence et les instabilités liées à l’écoulement du liquide de refroidissement 6, de conserver la bonne qualité du faisceau laser amplifiée 82 lors de la traversé du liquide de refroidissement 6 par le faisceau laser 80 et/ou le faisceau laser amplifié 82.De plus, le liquide de refroidissement 6 est en contact physique avec l’au moins une plaque du milieu actif 2. Cette proximité présente l’avantage de simplifier l’architecture de la tête amplificatrice laser 1 et du circuit de refroidissement 100 sans impacter le faisceau laser incident 80 et/ou le faisceau laser amplifié 82.
L’échange thermique entre le milieu actif 2 et le liquide de refroidissement 6 dont le coefficient thermo-optique est faible, en travaillant sur la température du liquide de refroidissement 6, vise à améliorer l’extraction thermique en provenance de la tête amplificatrice laser 1 sans dégrader la qualité optique du faisceau laser incident 80 ou du faisceau laser amplifié 82 qui traverse le liquide de refroidissement 6. En effet, l’utilisation d’un liquide de refroidissement 6 dont le coefficient thermo-optique est faible, qui satisfasse la condition C1, pour une température du liquide de refroidissement relativement faible par rapport à la température du milieu actif 2, présente l’avantage d’augmenter la capacité réfrigérante du liquide sans dégrader le profil du faisceau laser amplifié 82.
De manière préférentielle, le moyen de régulation 102 de la température du liquide de refroidissement 6 est apte à annuler, c’est-à-dire rendre nulle, le coefficient thermo-optique du liquide de refroidissement 6, limitant ainsi toute déformation optique du faisceau laser incident 80 pendant l’extraction thermique des calories en provenance du milieu actif 2. En pratique, le moyen de régulation 102 régule la température du liquide de refroidissement 6 dans un intervalle autour de la valeur de température qui annule le coefficient thermo-optique . A titre d’exemple, pour de l’eau lourde D 2 O, le moyen de régulation 102 régule la température de l’eau lourde au voisinage de 8°C, qui est la température annulant le coefficient thermo-optique de l’eau lourde D 2 O. Dans le cas d’utilisation de l’eau standard comme liquide de refroidissement, le moyen de régulation 102 régule la température de l’eau standard voisinage immédiat de 0°C.
A titre indicatif, le moyen de refroidissement 10 selon l’invention augmente l’échange thermique entre le milieu actif 2 et le liquide de refroidissement 6 d’un facteur compris entre trois et cinq par rapport à une configuration de refroidissement de l’état de l’art présenté ci-dessus.
Le liquide de refroidissement 6 est : un liquide transparent aux longueurs d’onde du faisceau laser, à savoir 1.030 nm, et à la longueur d’onde du ou des lasers annexes de pompage optique, un liquide dont une température minimise le coefficient thermo-optique de ce liquide de refroidissement dans une plage compatible avec le fonctionnement de la tête amplificatrice laser 1 un liquide qui comprend des propriétés thermiques qui en font un bon caloporteur.
Le liquide de refroidissement 6 est par exemple de l’eau. En effet, l’eau présente l’avantage de respecter les conditions liées au liquide de refroidissement énoncées précédemment puisque le coefficient thermo-optique de l’eau s’annule lorsque sa température est proche de 0°C. En variante, le liquide de refroidissement 6 est de l’eau lourde, D 2 O, qui est moins absorbante que l’eau ordinaire (H 2 O) à la longueur d’onde du ou des lasers annexes de pompage optique, qui peut être à 940 nm ou 970 nm et à la longueur d’onde du Yb :YAG (1.030 nm). En variante, le liquide de refroidissement 6 est de l’huile ou est un solvant. Dès lors, et comme énoncé précédemment, le liquide de refroidissement 6 rentre dans le carter par un port d’entrée 40 à une température ciblée, s’écoule en direction de l’au moins une plaque du milieu actif 2, échange thermiquement avec l’au moins une plaque du milieu actif 2 en circulant le long de l’au moins une plaque, avant d’être évacué par le biais du port de sortie 42 en ayant été chauffé par le milieu actif 2. Selon une autre variante préférentielle, le liquide de refroidissement 6 est de l’eau désionisée, obtenue par distillation, dispensée de tous minéraux. L’utilisation de l’eau désionisée présente l’avantage d’éviter d’encrasser l’intérieur de la tête amplificatrice laser 1, et d’endommager les surfaces optiques des cristaux. Dès lors, le moyen de régulation 102 de la température du liquide de refroidissement 6 est apte à réguler la température du liquide de refroidissement 6, à savoir l’eau, entre 0°C et 10 °C, 10 °C étant la limite de température de l’eau pour laquelle la condition C1 est respectée.
Selon une autre variante, il peut également être envisagé de mélanger différent liquides de refroidissement 6 de sorte à pouvoir influencer la valeur de température annulant le coefficient thermo-optique de ce mélange de liquide de refroidissement. Dès lors, le liquide de refroidissement 6 est un mélange d’au moins deux substances chimiques et présente un coefficient thermo-optique différent de celui de chacune de ces au moins deux substances. A titre d’exemple indicatif, le mélange de liquide de refroidissement peut comprendre un volume d’eau équivalent à 90% du volume du mélange de liquide de refroidissement et un volume d’eau lourde équivalent à 10% du volume du mélange de liquide de refroidissement. Dès lors, la température du mélange de liquide de refroidissement permettant l’annulation de son coefficient thermo-optique est accrue d’environ 0.8°C ce qui présente l’avantage de s’éloigner de la température de solidification du mélange de liquide de refroidissement. Le mélange de liquide de refroidissement peut également comprendre des solvants organiques équivalents à un volume compris entre 1% et 5% du volume du mélange de liquide de refroidissement.
De préférence et afin de limiter la variation locale de chemin optique , le moyen de régulation 102 de la température du liquide de refroidissement 6 régule la température du liquide de refroidissement 6 telle que coefficient thermo-optique du liquide de refroidissement 6 satisfasse à la condition suivante :
En effet, la condition C2 permet alors de réguler la température du liquide de refroidissement 6, à savoir l’eau, entre 0°C et 5 °C, et d’avoir une différence de température entre le liquide de refroidissement 6 et l’au moins une plaque du milieu actif 2 accrue (entre 15°C et 20°C) pour un diamètre hydraulique de l’au moins un canal de refroidissement 101 du liquide de refroidissement 6 égale à 3 millimètres traversé deux fois et pour une longueur d'onde du faisceau laser 80 dans le vide de 1.030 nm tout en assurant un coefficient thermo-optique du liquide de refroidissement 6 égal à 30e-6, c’est à dire équivalent à 0 traduisant ainsi l’impact négligeable du liquide de refroidissement 6 sur le faisceau laser incident 80 et sur le faisceau laser amplifié 82 le traversant.
Selon une variante idéale, le facteur alpha est égal à 1,5 de sorte à générer une condition C3 d’optimisation de la régulation du coefficient thermo-optique du liquide de refroidissement 6 :
En outre, la température de travail optimale du liquide de refroidissement 6, à savoir l’eau, ou température à laquelle l’eau permet une extraction optimale de la chaleur en provenance du milieu actif 2, est proche du point de solidification de l’eau. Dès lors, l’utilisation, dans le circuit de refroidissement 100 d’un serpentin, comme il est fait de manière usuelle, génère de la glace qui enveloppe le serpentin et fait obstacle au refroidissement de l’eau.
Ainsi, de manière avantageuse, le moyen de refroidissement 10 comprend un dispositif de stockage 105 du liquide de refroidissement 6. A titre d’exemple indicatif, le dispositif de stockage 105 est un bac de stockage d’eau. De plus, le liquide de refroidissement 6 est partiellement sous forme liquide et partiellement sous forme solide de sorte à être à l’équilibre entre sa phase liquide et sa phase solide. C’est-à-dire que de l’eau sous forme de glace peut être observable dans le dispositif de stockage 105 en plus de l’eau sous forme liquide. Un mélange hétérogène entre l’eau glacé et l’eau sous forme liquide présente ainsi l’avantage de maintenir la température du liquide de refroidissement 6, à savoir l’eau, à une température très basse. A titre d’exemple indicatif, un bac de stockage d’eau comprenant un mélange hétérogène d’eau glacé et d’eau sous forme liquide maintenu à une température d’environ 0,2 °C garanti une température du liquide de refroidissement dans le circuit de refroidissement 100 d’environ 1°C optimisant l’échange thermique dans le carter 4.
Afin de pouvoir faire circuler uniquement l’eau sous forme liquide dans le circuit de refroidissement 100, le moyen de refroidissement 10 comprend un dispositif de pompage 106 du liquide de refroidissement 6 apte à aspirer la phase liquide du liquide de refroidissement 6, à savoir l’eau sous forme liquide, du dispositif de stockage 105. En outre, le moyen de régulation du débit 104 du liquide de refroidissement 6 et le dispositif de pompage 106 du liquide de refroidissement 6 peuvent être confondus dans le cas, par exemple, d’une pompe hydraulique réglable.
La tête amplificatrice laser 1 comprend également un système de filtrage physico-chimique et de purification biologique 108 du liquide de refroidissement 6. Le système de filtrage physico-chimique et de purification biologique 108 est configuré pour éliminer les micro-organismes biologiques, en particulier les algues pouvant encrasser l’intérieur de la tête amplificatrice laser 1 et d’endommager les surfaces optiques des cristaux. Le système de filtrage physico-chimique et de purification biologique 108 est par exemple un dispositif de filtration de nanoparticules, dont une partie est classique dans le principe, dans lequel le liquide de refroidissement 6 traverse des volumes filtrants. Le système de filtrage physico-chimique et de purification biologique 108 permet la suppression de toute nanoparticule physique, issue soit de poussières provenant de l’air ambiant, soit de l’arrachement d’éléments de surface à tout endroit dans la tête amplificatrice laser 1 ou dans le circuit de refroidissement 100, soit de dépôts d’origine électrochimique, si le circuit de refroidissement 100 comprend des métaux différents, induisant un phénomène d’oxydo-réduction. Par ailleurs, le système de filtrage physico-chimique et de purification biologique 108 empêche le développement d’une prolifération de micro-organisme, en rajoutant, par exemple des additifs dans le liquide de refroidissement 6.
La illustre un deuxième mode de réalisation schématique de la tête amplificatrice laser 1 comprenant un système de vérification 12 de la qualité spatiale de la lumière laser amplifiée. Le système de vérification 12 comprend un nombre non limité de capteurs optiques (CCD1, CCD2…). Un premier capteur optique CCD1 est aligné avec une première lentille L1 qui reçoit le faisceau laser amplifié 82 selon un premier chemin optique CO1. De plus, la distance optique entre la première lentille L1 et le carter 4 est choisie de sorte à générer, sur le premier capteur optique CCD1, une visualisation dite « en champ proche », qui image sur le premier capteur optique CCD1 les éventuels effets des turbulences au niveau de la surface de la première lentille L1. Un deuxième capteur optique CCD2 est aligné avec une deuxième lentille L2 qui reçoit le faisceau laser amplifié 82 selon un deuxième chemin optique CO2 distinct du premier chemin optique CO1. En outre, la distance optique entre la deuxième lentille L2 et le carter 4 est choisie de sorte à générer, sur le deuxième capteur optique CCD2, un profil à l’infini du faisceau laser amplifié (« champ lointain »). Tout effet optique des turbulences du liquide de refroidissement 6 est visible par imagerie strioscopique sur le plan du premier capteur optique CCD1, et se traduit par l’apparition de nouveaux rayons lumineux au niveau du foyer de la deuxième lentille L2, imagé par le capteur optique CCD2. L’évaluation quantitative de l’énergie dispersée loin de la tache focale, au niveau du foyer, permet de qualifier l’impact des turbulences liées au liquide de refroidissement 6 sur l’amplification du faisceau incident 80 par la tête amplificatrice laser 1.