INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de carénage de carter d’huile permet d’éviter un impact direct sur ou une perturbation de la surface d’huile d’un carter d’huile agencé au fond du carter hermétique par le flux de fluide frigorigène ou par un contrepoids inférieur rotatif relié à l’arbre d’entraînement. Ainsi, l’entraînement d’huile dans le flux de fluide frigorigène et l’augmentation du taux de circulation d’huile (OCR) dans le système frigorifique sont empêchés.
De plus, le carénage de carter d’huile redirige le flux de fluide frigorigène, sortant du moteur électrique, vers l’unité de compression du compresseur à spirales, ce qui contribue à une séparation de l’huile entraînée dans le fluide frigorigène passant par le moteur électrique, conduisant à une réduction supplémentaire de l’OCR.
En outre, comme cette redirection se produit à proximité immédiate de l’enroulement d’extrémité de stator inférieur, un refroidissement amélioré également de l’enroulement d’extrémité de stator inférieur est obtenu.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’enroulement d’extrémité de stator supérieur est formé par les portions d’enroulements de stator s’étendant vers le haut à partir d’une face d’extrémité supérieure d’un noyau de stator, et l’enroulement d’extrémité de stator inférieur est formé par les portions des enroulements de stator s’étendant vers le bas à partir d’une face d’extrémité inférieure du noyau de stator.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le carénage de carter d’huile est configuré pour dévier, et notamment pour orienter, le flux de fluide frigorigène, s’écoulant vers le bas à travers le moteur électrique et sortant du moteur électrique, à distance du carter d’huile.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le carénage de carter d’huile est configuré pour dévier le flux de fluide frigorigène, s’écoulant vers le bas à travers le moteur électrique et sortant du moteur électrique, vers l’unité de compression.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le carénage de carter d’huile forme un écran protecteur de carter d’huile.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le carénage de carter d’huile est en forme de coupelle. Une telle configuration du carénage de carter d’huile force le fluide frigorigène émergeant de l’extrémité inférieure du moteur électrique à faire un demi-tour.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le carénage de carter d’huile entoure l’arbre d’entraînement, et avantageusement une partie d’extrémité inférieure de l’arbre d’entraînement.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le carénage de carter d’huile est agencé de manière sensiblement coaxiale au moteur électrique.
Bien que décrite en référence à la mesure du contenu relatif de plutonium (Pu) et d’uranium (U), et des oxydes associés sous forme de poudres ou de pastilles de combustible MOX, l’invention s’applique à la mesure de pourcentages massiques relatifs de matériaux solides présentant chacun une susceptibilité magnétique donnée d’un mélange binaire, ou de manière plus générale à toute mesure de n’importe quel mélange de matériaux même non binaire présentant chacun une susceptibilité magnétique donnée.
Au titre d’un autre exemple, l’invention s’applique au cas d’un matériau solide et/ou d’un mélange contenant des impuretés (de type ferromagnétiques ou métalliques) dont la susceptibilité même en concentration faible dans le mélange, présente une signature de susceptibilité largement supérieure (au moins un ordre de grandeur) à la susceptibilité des autres constituants.
La fabrication de pastilles de combustible nucléaires neufs de type MOX (acronyme anglais pour « Mixed OXide Fuel ») consiste en un procédé comprenant successivement les étapes de mélange d’une poudre de dioxyde d’UO 2 et de PuO 2 , de pressage et de frittage. Le mélange peut éventuellement être complété par de la chamotte (rebuts de fabrication de pastilles).
Les pastilles de combustibles MOX obtenues peuvent, par exemple, être irradiées dans des réacteurs à eau légère (ou REL) ou des réacteurs à neutrons rapides (ou RNR).
La reproductibilité de la composition en plutonium ou uranium des pastilles est une des contraintes majeures de la fabrication. Ainsi, il s’avère important de connaître la composition systématiquement pour chaque lot de production.
Plus précisément, il est nécessaire de connaitre notamment les concentrations massiques relatives, ou autrement dit les pourcentages en masse relatifs d’oxydes de Pu et d’U et des oxydes associés, dans des pastilles de MOX issues d’une chaine de production. Cette connaissance doit pouvoir être faite soit en laboratoire d’analyses soit dans un dispositif compact à installer en boite à gants nucléaire ou sur une ligne de production en continu.
Les solutions actuellement mises en œuvre pour réaliser la mesure des concentrations relatives sont des méthodes nécessitant des analyses chimiques poussées des pastilles.
Bien que précises et sélectives, les analyses chimiques sont destructives, longues, typiquement d’une durée de plusieurs heures/jours avant l’obtention des résultats, ne sont pas réellement applicables de manière systématique, et nécessitent un prélèvement sur une chaîne de production, ce qui limite les statistiques sur un lot de production.
Des solutions par spectroscopie ont également été proposées. Elles présentent les mêmes inconvénients que les analyses chimiques.
Une autre solution de mesure par magnétométrie (acronyme anglais VSM pour « Vibrating Sample Magnetometry ») a également été proposée. Elle consiste à mesurer sous un champ magnétique statique, variable et de forte valeur, typiquement supérieure à 1 tesla, le moment magnétique de l’échantillon de pastille. Cette technique standard en laboratoire nécessite la mise en œuvre d’un électro-aimant ou aimant supraconducteur de grande taille. De ce fait, l’insertion de ce dernier quasi-impossible en boite à gants ou sur une chaine de production nucléaire rend une telle solution par mesure VSM rédhibitoire.
Il existe par conséquent un besoin pour améliorer les solutions de mesure de concentrations massiques de matériaux au sein d’un mélange, notamment un mélange binaire, notamment en termes d’encombrement afin de pouvoir l’implanter dans un environnement contraignant, tel qu’un environnement nucléaire, et/ou sur une ligne de production en continu d’objets, tels que des pastilles de combustible MOX.
Pour ce faire, l’invention concerne, sous l’un de ses aspects, un procédé de mesure de concentrations relatives de matériaux d’un mélange comprenant les étapes suivantes :
a/ fourniture d’une bobine d’émission et d’au moins une bobine de réception ;
b/ fourniture d’un mélange comprenant n matériaux de susceptibilités magnétiques différentes (χ1, χ2 .. χn);
c/ insertion du mélange dans la bobine de réception ;
La est une deuxième illustration du deuxième traitement d’agrégation E22, dans lequel la carte de représentation 103 est une représentation par polygones d’occupation. Le traitement d’agrégation est appliqué aux cellules B1 à B6 de la grille LGM.
Tous les points de la cellule B1 se superposent à une zone libre de la carte 103 : la cellule B1 est donc considérée comme libre. Certains points de la cellule B2 se superposent à une zone indéterminée de la carte 103, alors que les autres points de la cellule B2 sont libres : la cellule B2 est donc considérée comme totalement indéterminée. Le traitement de la cellule B3 est identique au traitement de la cellule B2. La cellule B4 se superpose à des zones respectivement occupée, libre et indéterminée de la carte 103 : la cellule B4 est donc considérée comme complètement occupée.
Cette description n’est pas limitative, notamment d’autres modes de réalisation de la carte 103 sont possibles.
Dans un mode de réalisation, l’état d’une cellule de la LGM pourrait être : - occupé si un premier nombre de points de la cellule se situant dans une ou plusieurs zones occupées de la carte de répartition 103 est supérieur à un premier seuil donné MIN_OCC, sinon - libre si un deuxième nombre de points de la cellule se situant dans une ou plusieurs zones libres de la carte de répartition 103 est supérieur à un deuxième seuil donné MIN_LIB, sinon - indéterminé.
De plus, les premier et deuxième seuils donnés MIN_OCC, MIN_LIB pourraient correspondre soit à un nombre minimal de points en valeur absolue, soit un nombre minimal de points en pourcentage d’un nombre total de points contenus dans la cellule.
Par exemple, si le seuil MIN_LIB est fixé à 90% et si le seuil MIN_OCC est fixé à 15%, alors la règle appliquée pourrait être définie ainsi : - si une cellule comprend au moins 15% de points dans l’état occupé, son état est occupé, sinon - si elle comprend au moins 90% de points dans l’état libre, alors son état est libre, sinon, - sinon son état est indéterminé.
Dans un mode de réalisation, on pourrait appliquer une distinction entre les cellules d’une grille LGM dont l’état indéterminé correspond à un état « caché par un obstacle » et les cellules d’une grille LGM dont l’état indéterminé correspond à un état « situé hors du champ de vue FOV ».
La illustre une catégorisation de voies d’intérêt de premier et de second ordre selon l’un des trois états libre, occupé et indéterminé. En remarque, les cellules de la grille LGM ne sont pas représentées dans la ; seules sont représentées les portions de voies du premier et du second ordre.
Dans la situation de conduite illustrée par la , le véhicule autonome 100 s’approche de l’entrée d’un rond-point. Il se déplace sur un itinéraire comprenant une entrée sur la voie extérieure d’un rond-point, notamment sur la voie de circulation V0.
Les voies de premier ordre et de second ordre relatives à l’itinéraire du véhicule autonome 100 comprennent : - une voie de premier ordre V11, correspondant à une portion de la voie extérieure du rond-point située en amont de l’entrée du véhicule autonome 100 sur le rond-point, - une première voie de second ordre V21, qui est une voie d’entrée sur le rond-point, adjacente à la voie de circulation V0 et convergeant vers la voie intérieure du rond-point, - une deuxième voie de second ordre V22 correspondant à une portion de voie intérieure du rond-point, rejoignant la voie V21 en un point 122, et la voie V22 étant située en amont du point 122.
Un deuxième véhicule 121 circule sur la voie de second ordre V21, parallèlement au véhicule autonome 100. La présence du deuxième véhicule détermine une portion de voie dans l’état occupé V220, la portion de voie occupée délimitant une zone incluant la surface d’occupation au sol du deuxième véhicule 121.
De plus, dans la configuration représentée par la , la présence du deuxième véhicule 121 ne permet pas de déterminer la portion de voie de premier ordre V11 comme étant libre ou occupée, à partir des données issues des moyens de perception du véhicule autonome 100 ; de même elle ne permet pas de déterminer la portion de voie du second ordre V22 comme étant libre ou occupée. Les portions de voies V21 et V22 sont cachées et sont donc dans l’état indéterminé.
Dans le cas illustré par la , les autres portions de voies des voies d’intérêt sont libres.
Ainsi, à l’issue de l’étape E2, les cellules des voies d’intérêt du premier et du second ordre sont déterminées comme étant dans un état libre, occupé ou indéterminé.
On enchaine ensuite sur une troisième étape E3 de définition, à partir de données issues de l’ensemble de moyens de perception 5, d’un deuxième état d’occupation pour chaque cellule donnée dont le premier état d’occupation est indéterminé, comprenant une sous-étape E31 d’attribution d’un état neutralisé à la cellule donnée lorsqu’un deuxième véhicule 101, distinct du véhicule autonome 100 et circulant sur une voie de deuxième ordre, occupe une première cellule située au croisement d’une voie de premier ordre et de la voie de second ordre et en aval de la cellule donnée selon le sens de circulation de la voie de premier ordre.
Autrement dit, dans l’étape E3, on s’intéresse aux cellules dont l’état n’a pas pu être déterminé par le traitement des données issues de l’ensemble de moyens de perception 5. Pour cela, on exploite les données relatives aux voies d’intérêt du premier et du second ordre.
Généralement, la mise en contact de l’étape a. peut durer environ 10 minutes, de préférence moins de 5 minutes. Optionnellement, on peut prévoir de mélanger ou d’agiter le milieu liquide durant la phase d’incubation en vue d’augmenter le rendement de capture.
L’étape a. peut comporter l’ajout d’un diluant de manière à diluer l’échantillon biologique, ou plus particulièrement le milieu liquide. Généralement on choisira une dilution ne dépassant pas une division par dix de la concentration initiale (c’est-à-dire 10x).
Le procédé de l’invention prévoit ensuite une étape b., dans laquelle on applique un premier champ magnétique. Cela permet de réunir localement l’ensemble des complexes formés à l’étape a., et le cas échéant à agglomérer des complexes interférents entre eux pour former des agrégats interférents. On entend par réunir localement les complexes une organisation de ces derniers au sein du milieu liquide. Selon le champ magnétique appliqué la localisation peut varier.
Il faut retenir qu’un effet principal de cette étape b., et plus particulièrement de l’application du champ magnétique, est bien la formation d’agrégats interférents provenant de l’agglomération de complexes interférents entre eux, lorsque ces derniers se sont formés à l’étape a. de mise en contact entre l’échantillon biologique et les premières particules magnétiques.
Dans un mode particulier de l’invention, cette étape prévoit d’attirer les premières particules magnétiques vers un aimant. En conséquence, les premiers complexes formés à l’étape a., lesquels sont pour l’essentiel constitués de l’association des premières particules magnétiques avec l’analyte cible, sont attirés vers l’aimant. Il s’ensuit que l’ensemble des complexes formés à l’étape a. sont réunis localement contre l’aimant, ou contre un environnement proche de l’aimant. Cela permet d’isoler les premiers complexes et de les séparer du milieu liquide. Autrement dit, dans ce mode de réalisation particulier, on extrait les premiers complexes du milieu liquide de l’échantillon biologique. Logiquement la séparation des premiers complexes du milieu liquide ne sera que totale lorsque le milieu liquide est évacué dans la suite du procédé. Dans ce mode de réalisation, l’étape b. peut prévoir le maintien du champ magnétique pendant un certain temps, par exemple 5 à 10 minutes, de préférence moins de 5 minutes. Cela contribue à la bonne extraction de l’ensemble des premiers complexes formés à l’étape a. du milieu liquide.
La montre les particules magnétiques 10 attirées ou organisées selon le champ B 0 généré par un aimant. Les premiers complexes C1 sont assemblés localement.
Dans un mode de réalisation particulier, on prévoit l’élimination du milieu liquide de l’échantillon biologique, puis l’ajout d’un tampon de réaction. Autrement dit, on remplace le milieu liquide par un tampon de réaction, lui aussi liquide. Pour cela on évacue d’abord le milieu liquide de la cuve de réaction, puis on verse le tampon de réaction dans la cuve. Dans ce mode de réalisation, on prévoit généralement un aimant permanent qui permet d’assembler les premiers complexes C1 portant l’analyte cible 20 localement contre celui-ci. Les molécules d’analyte cible 20, liées aux récepteurs 101 sont isolées et conservées pendant l’évacuation du milieu liquide de l’échantillon biologique. Le tampon de réaction est ajouté en remplacement du milieu liquide.
Dans ce mode de réalisation, on peut prévoir un ou plusieurs lavages entre l’élimination du milieu liquide et l’ajout du tampon de réaction. Ce lavage permet d’augmenter la spécificité du procédé de l’invention. Durant le ou les lavages, le champ magnétique peut être maintenu ou coupé. Dans ce dernier cas, il est nécessaire de réappliquer le champ magnétique pendant un temps donné après chaque lavage de façon à capturer de nouveau les particules magnétiques en suspension.
Dans un mode de réalisation, le tampon de réaction peut comprendre un ou plusieurs agents anti-agrégation et/ou un ou plusieurs agents de lyse cellulaire. Les agents anti-agrégation permettent de dissocier des éventuels agrégats ou amas de particules magnétiques formés à l’étape a. et/ou à l’étape b. On augmente ainsi la précision du procédé de l’invention. L’agent de lyse cellulaire permet de lyser des potentielles cellules qui n’auraient pas été évacuées avec l’élimination du milieu liquide décrit plus haut. On peut noter que contrairement aux méthodes de l’art antérieur, l’agent de lyse ne nécessite pas une dilution supplémentaire de l’échantillon.
L’étape c. du procédé de l’invention comporte l’annulation du champ magnétique B 0 . Lorsque le champ est coupé, les particules et complexes se dispersent dans le milieu liquide, ainsi que les éventuels agrégats formés.
La montre les complexes C1 remis en suspension. L’étape c. comporte en outre l’ajout dans le milieu liquide de deuxièmes particules magnétiques 11, ou PM2, portants un deuxième récepteur 111 spécifique à l’analyte cible 20. À ce stade, les deuxièmes récepteurs 111 des deuxièmes particules magnétiques 11 ne se lient pas, ou très peu, à l’analyte cible 20. Au besoin, on peut prévoir une agitation du milieu réactionnel.
On notera que les analytes cibles 20 présentent généralement une forme tridimensionnelle permettant de choisir des récepteurs spécifiques 101, 111, diversifiés. Ainsi, chaque premier récepteur 101 est spécifique à un premier site d’attache de l’analyte cible 20 et chaque deuxième récepteur 111 est spécifique à deuxième site d’attache de l’analyte cible, différent du premier. Cela permet d’augmenter la spécificité du procédé de l’invention. Cette flexibilité provenant de deux sites d’attaches permet en outre d’adapter rapidement le procédé de l’invention au besoins diverses, et notamment selon la nature de l’application mise en œuvre. On peut ainsi diversifier les récepteurs selon l’analyte cible à doser.
Le procédé de l’invention prévoit ensuite une étape d., dans laquelle on mesure une première grandeur représentative de la quantité d’agrégats interférents dans le milieu liquide, pour identifier la présence ou non desdits agrégats interférents. Lorsque la grandeur mesurée est nulle ou se situe en dessous d’une valeur seuil prédéfinie, il n’existe pas (ou extrêmement peu) d’agrégats interférents dans le milieu liquide. Dans ce cas on peut partir du principe qu’il n’existe pas (ou extrêmement peu) d’analytes interférents dans l’échantillon biologique. Lorsque la grandeur mesurée est non nulle ou dépasse la valeur seuil prédéfinie, il existe des agrégats interférents dans le milieu liquide, et donc un analyte interférent dans l’échantillon biologique.
La mesure peut notamment être réalisée par turbidimétrie, par néphélométrie ou par comptage (par analyse et/ou traitement d’image ou par flux notamment).
Le procédé de l’invention prévoit ensuite une étape e., dans laquelle on applique un deuxième champ magnétique de sorte à former des deuxièmes complexes par la liaison des premiers complexes C1 aux deuxièmes particules magnétiques 11, ou plus précisément aux récepteurs 111 portés par les deuxièmes particules magnétiques. En termes de détectabilité, ces deuxièmes complexes sont comparables aux agrégats interférents, à savoir qu’on arrive relativement facilement à les détecter par des mesures de densité optique notamment.
La montre les deuxièmes complexes 61 générés par l’application du deuxième champ magnétique B1. L’analyte cible 20 est pris en sandwich par les premiers et deuxièmes récepteurs respectivement portés par les premiers 10 et deuxièmes 11 particules magnétiques. D’une manière générale, cette étape e. a pour but de générer des chaînons ou amas de particules magnétiques. Les complexes ou molécules « sandwich », formés par les premiers 10 et deuxièmes 11 particules magnétiques bordant l’analyte cible 20, sont détectables par différentes techniques dont notamment une mesure de densité optique.
Le circuit de fluide caloporteur 7 comporte encore un organe de circulation de fluide caloporteur 119, ayant une aspiration 121 raccordée fluidiquement la sortie de vase 111 et un refoulement 123 raccordé fluidiquement à l’entrée de fluide caloporteur 95 du côté de circulation de fluide caloporteur 35 de l’échangeur de chaleur 27.
Le circuit de fluide caloporteur 7 comporte encore un organe d’orientation 125 ayant une entrée 127 raccordé fluidiquement à la sortie de fluide caloporteur 97 du côté de circulation de fluide caloporteur 35 de l’échangeur de chaleur 27. L’organe d’orientation 125 comporte encore une première sortie 129 raccordée fluidiquement à l’entrée de vase 113, et une seconde sortie 131 raccordée fluidiquement à l’entrée de refroidissement 115 du circuit de refroidissement de pile 11.
Par ailleurs, comme illustré sur la , la sortie d’hydrogène 33 du côté de circulation d’hydrogène 29 de l’échangeur de chaleur 27 est raccordée fluidiquement à l’entrée de gaz anodique 133 du circuit de gaz anodique 9 de la pile à combustible 3. Ce circuit de gaz anodique 9 présente une sortie de gaz anodique non représentée.
L’ensemble 1 comporte également un contrôleur 135. Le contrôleur 135 pilote au moins l’organe de chauffage électrique 101 et l’organe d’orientation 125, en fonction d’informations reçus du ou des calculateurs de bord du véhicule.
- Activer l’organe de chauffage électrique 101 et raccorder fluidiquement l’entrée 127 de l’organe d’orientation à la première sortie 129 ou ;
- Arrêter l’organe de chauffage électrique 101 et raccorder fluidiquement l’entrée 127 de l’organe d’orientation 125 à la seconde sortie 131.
En fonctionnement normal de la pile à combustible 3, l’hydrogène gazeux remplissant le ciel 66 du réservoir intérieur 13 pénètre dans le conduit interne 65 à travers les orifices 67.
L'invention vise notamment un mécanisme de vanne 33 fluidique intégré dans un composant 1 fluidique.
Il faut noter que le mécanisme de vanne 33 fluidique de l'invention dispose d'un fonctionnement réversible dans le sens qu'elle peut être actionnée de sa première position vers sa deuxième position et de sa deuxième position vers sa première position, à l'infini (dans ses limites mécaniques).
Le composant 1 fluidique peut se présenter sous la forme d'un unique élément monobloc. Cet élément peut être réalisé par la superposition de plusieurs couches. Le composant 1 embarque avantageusement toute la partie fluidique du dispositif.
En référence à la , le mécanisme de vanne 33 fluidique est destiné à être agencé sur un circuit fluidique réalisé dans le composant 1 pour contrôler le passage d'un fluide F dans ce circuit fluidique. De manière simplifiée, le mécanisme de vanne 33 fluidique est agencé entre un canal d'entrée 36 et un canal de sortie 37 du circuit fluidique.
Le mécanisme de vanne 33 fluidique comporte au moins un réservoir étanche 32 destiné à contenir un volume de gaz, avantageusement un volume d'air 38.
Le mécanisme de vanne 33 fluidique comporte un espace 34 dans lequel débouche le canal d'entrée 36 et duquel ressort le canal de sortie 37, le volume de l'espace 34 étant variable selon la position d'une membrane 35 déformable du mécanisme.
Pour déplacer la membrane 35 du mécanisme entre sa première position et sa deuxième position, le dispositif comporte un module M1 de chauffage. Le module M1 de chauffage est agencé et configuré pour chauffer le volume d'air 38 placé dans le réservoir 32 afin de venir dilater ce volume d'air. En se dilatant dans le réservoir 32, l'air pousse la membrane 35, la déformant vers sa deuxième position de fermeture (P2). La membrane 35 vient alors obturer l'entrée des deux canaux 36, 37 pour fermer le circuit fluidique en appliquant une pression.
Il faut également noter que le module M1 de chauffage peut être intégré dans un support sur lequel vient s'adapter ledit composant 1 fluidique, de sorte que le composant 1 se présente sous la forme d'un consommable amovible par rapport au support, facilement remplaçable. Le support est alors un ensemble mécaniquement distinct du composant 1.
La est une vue en coupe selon le plan III de la lorsque l’outil de calibrage est accouplé avec le dispositif de mesure de position, selon un premier mode de réalisation.