INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le métal est de préférence sous forme de nanoparticules. Le métal peut être supporté ou non. Dans un mode de réalisation particulier, le métal peut être dispersé sur un support comprenant, de préférence consistant en, du charbon actif (« C »), SiO 2 , Al 2 O 3 , ZrO 2 , CeO 2 , des aluminosilicates cristallins ou non, ou des matériaux zéotypiques. De manière très préférée, le système catalytique d’oxydation comprend, de préférence consiste en, du platine dispersé sur un support de charbon actif (Pt/C) ou de l’or dispersé sur un support de charbon actif (Au/C).
Le rapport molaire entre le nombre de moles de métal du système catalytique d’oxydation et le nombre de moles de 5-HMF (et/ou de DFF) compris dans le contre-extrait 11, ou éventuellement la solution aqueuse 12, qui alimente l’étape e), est compris entre 0,001 et 0,8, préférentiellement entre 0,01 et 0,2.
Dans ce mode de réalisation préféré de l’invention, l’oxydation est réalisée de préférence en présence d’un composé alcalin choisi préférentiellement parmi NaOH, KOH, Na 2 CO 3 , NaHCO 3 , K 2 CO 3 , KHCO 3 , Ca(OH) 2 , Mg(OH) 2 . Le composé alcalin est introduit avantageusement dans un rapport molaire par rapport au 5-HMF (et/ou au DFF) compris entre 0 et 10, préférentiellement entre 0,5 et 5, très préférentiellement entre 1,0 et 3.
Dans ce mode de réalisation, l’étape e) d’oxydation est avantageusement mis en œuvre à une température comprise entre 0 et 200°C, de préférence entre 50 et 120°C, de manière préférée entre 60 et 90°C, et de préférence à une pression totale comprise entre 0,1 et 10,0 MPa, de préférence comprise entre 0,1 et 5,0 MPa. De manière préférée, le temps de séjour qui correspond au temps de contact entre le contre-extrait 11, ou éventuellement la solution aqueuse 12, et le système catalytique est compris entre 30 minutes et 48h, préférentiellement entre 1h et 24h, très préférentiellement entre 4 et 12h.
Le procédé selon l’invention permet ainsi de produire l’effluent aqueux d’oxydation qui est avantageusement une solution aqueuse d’au moins un composé furanique issu de l’oxydation du 5-HMF, en particulier une solution aqueuse de FDCA et/ou DFF et/ou HMFCA et/ou FFCA, présentant très avantageusement une teneur pondérale en DMSO inférieure ou égale 10 % poids, de préférence inférieure ou égale à 5% poids et de manière préférée inférieure ou égale à 3% poids par rapport au poids du(des) composé(s) furanique(s). La solution aqueuse d’ay moins un composé furanique obtenue à l’issue de l’étape e) peut également comprendre du 5-HMF. La solution aqueuse d’au moins un composé furanique obtenue à l’issue de l’étape e) est avantageusement de pureté élevée, c’est-à-dire comprenant une très faible quantité d’humines, sous forme de traces, voire exempt d’humines.
Etape f) optionnelle de concentration
Optionnellement, le procédé peut comprendre une étape f) de concentration, située i) en aval de l’étape d) de contre-extraction et en amont de l’étape e) d’oxydation ; ou ii) en aval de l’étape d’oxydation. L’oxydation du 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) est réalisée dans cette étape e) d’oxydation. Ainsi, le contre-extrait aqueux 11 obtenu à l’issue de l’étape d) de contre-extraction ou l’effluent aqueux d’oxydation obtenu à l’issue de l’étape e) d’oxydation peut être envoyé vers une étape f) de concentration et concentré en une solution aqueuse 12 concentrée de 5-HMF (et/ou éventuellement de DFF) ou d’au moins un composé furanique issu de l’oxydation de l’étape e), par élimination d’un effluent aqueux 13.
Avantageusement, la concentration de l’étape f) optionnelle, c’est-à-dire l’élimination de l’effluent aqueux 13, est réalisée par toute méthode connue de l’homme du métier, comme par exemple par évaporation ou distillation ou encore osmose inverse.
Avantageusement, la solution aqueuse 12 concentrée obtenue à l’issue de l’étape f) optionnelle comprend du 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) ou d’au moins un composé furanique issu de l’oxydation du 5-HMF, à une teneur supérieure ou égale à 30 % poids, de préférence supérieure ou égale à 40 % poids, de manière préférée supérieure ou égale à 50 % poids, et de l’eau. De manière préférée, la solution aqueuse 12 obtenue à l’issue de l’étape f) optionnelle comprend au plus 90% poids, de préférence au plus 85 % poids et de manière préférée au plus 80% poids de 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) ou d’au moins un composé furanique issu de l’oxydation du 5-HMF, le complément à 100% étant très avantageusement essentiellement de l’eau. La solution aqueuse 12 obtenue à l’issue de l’étape f) optionnelle de concentration comprend donc de manière très préférée au moins 10% poids d’eau, de préférence au moins 15 % poids d’eau, de manière préférée au moins 20% poids d’eau, et très préférentiellement jusqu’à 70% poids d’eau, en particulier jusqu’à 50% poids d’eau, notamment jusqu’à 30% poids d’eau. De manière préférée, la teneur en DMSO de solution aqueuse 12 concentrée est très faible, de préférence inférieure 0,1% poids, préférentiellement inférieure à 500 ppm poids et de manière préférée inférieure à 100 ppm poids par rapport au poids du/des composé(s) furanique(s).
De préférence, l’effluent aqueux 13 obtenu à l’issue de l’étape f) optionnelle de concentration est composé essentiellement d’eau, de préférence à plus de 95 % poids d’eau, de préférence plus de 98 % poids d’eau (100% étant le maximum). Ledit effluent aqueux 13 peut avantageusement être recyclé vers les étapes c) de contre-lavage et/ou d) de contre-extraction.
Etape g) optionnelle de traitement des mélanges eau-DMSO
Dans un mode de réalisation, le deuxième moteur thermique 20 entraîne en outre une pompe hydraulique 48.
La pompe hydraulique 48 alimente un circuit hydraulique et met notamment en œuvre le freinage par le frein droit 32 et le frein gauche 34 et/ou le pilotage de la transmission 22, en particulier le pilotage et la lubrification du tube de vitesses 36.
Le deuxième moteur thermique n’est, par exemple, pas soumis à des variations de charge significatives.
Il fonctionne, par exemple, à un régime constant, plus particulièrement proche de son couple maximal et/ou de son rendement maximal.
Dans un mode de réalisation particulier avantageux, représenté sur les figures 1 et 2 en pointillés, l’ensemble de propulsion comprend un troisième moteur thermique 50.
Le troisième moteur thermique 50 est un moteur à combustion externe.
Le troisième moteur thermique 50 est, par exemple, un moteur de type Stirling.
Le troisième moteur thermique 50 présente une chambre de détente.
L’énergie motrice du troisième moteur thermique 50 provient de la chaleur dégagée par le premier moteur thermique 18 et/ou par le deuxième moteur thermique 20, et éventuellement du tube de vitesses 36 et, encore éventuellement, des lignes d’échappement de l’un et/ou l’autre des deux moteurs à combustion interne.
Plus particulièrement, l’ensemble de propulsion comprend un premier dispositif de transfert de chaleur 52 du premier moteur thermique 18 vers le troisième moteur thermique 50 et/ou un deuxième dispositif de transfert de chaleur du deuxième moteur thermique 20 vers le troisième moteur thermique 50.
Le premier dispositif de transfert de chaleur 52 utilise, par exemple, la chaleur générée au niveau du premier moteur thermique 18 pour provoquer la détente d’un fluide qui transforme cette chaleur en énergie mécanique dans la chambre de détente du troisième moteur thermique 50.
Le deuxième dispositif de transfert de chaleur 54 utilise, par exemple, la chaleur générée au niveau du deuxième moteur thermique 20 pour provoquer la détente d’un fluide qui transforme cette chaleur en énergie mécanique dans la chambre de détente du troisième moteur thermique 50.
Le troisième moteur thermique 50 tourne à vitesse constante, par exemple comprise entre 1200 et 1800 tours par minute, plus particulièrement à 1500 tours par minute.
Le troisième moteur thermique 50 alimente un générateur 56 adapté pour charger ou maintenir le niveau de charge de l’au moins une batterie embarquée 40.
Dans une variante non représentée, l’ensemble de propulsion ne comprend pas de troisième moteur thermique et le deuxième moteur thermique est un moteur à combustion externe, dont l’énergie motrice provient du premier moteur thermique et éventuellement du tube ou boîte de vitesses.
Dans cette variante, le deuxième moteur thermique est, par exemple, un moteur de type Stirling tournant à un régime sensiblement constant.
- la conduite alimente en huile un gicleur qui est configuré pour lubrifier au moins un palier de la turbomachine ; et
- la conduite alimente en carburant un injecteur de carburant dans la chambre de combustion.
La présente invention concerne également un procédé de décokéfaction d’une conduite d’alimentation en liquide, destiné à être mis en œuvre dans une turbomachine selon l’invention, comprenant :
une première phase de fonctionnement du générateur de gaz dans laquelle du liquide est acheminé par la conduite jusqu’à au moins un organe choisi parmi un gicleur d’huile et un injecteur de carburant, en vue de son alimentation avec ce liquide, une deuxième phase d’arrêt du générateur de gaz dans laquelle du coke est susceptible de se former dans ladite au moins une zone de la conduite, une troisième phase de redémarrage du générateur de gaz dans laquelle du liquide est acheminé par la conduite jusqu’audit organe, ledit au moins un élément de turbulence générant des turbulences dans le liquide qui sont configurées pour décoller et évacuer le coke de ladite au moins une zone.
Le procédé selon l’invention est particulièrement avantageux dans la mesure où il permet d’évacuer les dépôts de coke dans la conduite de manière automatique à chaque cycle d'arrêt-démarrage sans intervention humaine ni de méthode spécifique. C’est lors des phases de redémarrage et de fonctionnement moteur du cycle suivant que le ou les éléments vont générer des turbulences permettant de nettoyer la conduite à chassant et décrochant les faibles dépôts éventuels de coke. Contrairement à la technique antérieure, la succession de tels cycles d'arrêt-démarrage n’entraînera pas d’accumulation progressive de coke.
la est une vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef ;
la est une vue schématique à plus grande échelle et plus détaillé d’une partie de la turbomachine de la ;
la est une vue schématique en perspective d’une partie d’une conduite d’alimentation en liquide de la turbomachine de la ;
les figures 4a et 4b représentent de manière très schématique des exemples d’éléments de turbulence pour une conduite d’alimentation en liquide ;
les figures 4c et 4d représentent de manière très schématique d’autres exemples d’éléments de turbulence pour une conduite d’alimentation en liquide ; et
la figure 5e représente de manière très schématique un autre exemple d’élément de turbulence pour une conduite d’alimentation en liquide.
Description détaillée de l'invention La montre une turbomachine 10 d’un aéronef et plus particulièrement d’un hélicoptère même si cette application n’est pas limitative.
La turbomachine 10 comprend pour l’essentiel un générateur de gaz 12 qui comprend le long d’un axe longitudinal X au moins un compresseur 14, une chambre de combustion 16, et au moins une turbine 18.
La montre de manière plus détaillée l’environnement autour de la chambre de combustion 16 et de la turbine 18. Cette montre une conduite 20 d’alimentation en liquide, et plus particulièrement en huile, d’au moins un gicleur d’huile 22.
La conduite 20 a une extrémité amont 20a et une extrémité aval 20b par référence à l’écoulement de l’huile dans la conduite 20. L’extrémité amont 20a, située à gauche sur le dessin, est reliée à une source d’huile, par exemple par l’intermédiaire d’une pompe. L’extrémité aval 20b est reliée à au moins un gicleur 22 qui est configuré pour projeter de l’huile sur un ou plusieurs paliers 24 de guidage du ou des rotors de turbine.
Les microorganismes produisant des PHA de l’invention notamment à chaine hydrocarbonée peuvent être naturellement produits par le règne Bactérien tel que Cyanobactérie de l’ordre des Nostocales (ex : Nostoc muscorum, Synechocystis et Synechococcus ) mais principalement chez les Protéobacteria, par exemple dans la classe des : - beta - Protéobactéria , de l’ordre Burkholderiales ( Cupriavidus negator synonyme Rasltonia eutropha ) - alpha - Proteobacteria , de l’ordre Rhodobacteriales ( Rhodobacter capsulatus marine et photosynthétique) - gamma-Proteobacteria , de l’ordre Pseudomonaes de la famille Moraxellaceae (Acinetobacter Junii)
Les organismes produisant naturellement des PHA à chaine hydrocarbonée notamment en C 3 -C 5 sont notamment les Proteobacteria , tel que gamma-Proteobacteria , et plus particulièrement de l’ordre des Pseudomonales de la famille Pseudomonas tels que Pseudomonas resinovorans , Pseudomonas putida , Pseudomonas fluorescens , Pseudomonas aeruginosa , Pseudomonas citronellolis , Pseudomonas mendocina , Pseudomonas chlororaphis et de préférence Pseudomonas putida GPo1 et Pseudomonas putida KT2440 , de préférence Pseudomonas putida et en particulier Pseudomonas putida GPo1 et Pseudomonas putida KT2440.
Le copolymère peut être obtenu de façon connue par biosynthèse, par exemple avec les microorganismes appartenant au genre Pseudomonas, tels que Pseudomonas resinovorans, Pseudomomonas putida, Pseudomonas fluorescens, Pseudomonas aeruginosa, Pseudomonas citronellolis, Pseudomonas mendocina, Pseudomonas chlororaphis et de préférence Pseudomonas putida ; et avec une source de carbone qui peut être un acide carboxylique en en C 2 -C 20 , de préférence en C 6 -C 18 , tel que l’acide acétique, l’acide propionique, l’acide butyrique, l’acide hexanoïque, l’acide heptanoïque, l’acide octanoïque, l’acide nonanoïque, l’acide dodécanoïque ; un un acide alcènoique tel que l’acide undécylénique , un saccharide tel que fructose, maltose, lactose, xylose, arabinose, etc. ) ; un n -alcane tel que hexane, octane, dodecane ; un n -alcool tel que méthanol, éthanol, octanol, glycérol ; le méthane, le dioxyde de carbone.
A titre d’exemple de souche microbienne productrice génétiquement modifiés de PHA fonctionalisable ou comprenant un groupe réactif, on peut citer Pseudomonas entomophila LAC23 ( Biomacromolecules . 2014 Jun 9;15(6):2310-9. doi: 10.1021/bm500669s)
Le ou les copolymères PHA sont particulièrement présents dans la composition selon l’invention en une teneur allant de 0,1 à 65 % en poids, par rapport au poids total de la composition, de préférence allant de 0,1 à 60 % en poids. Mode de préparation du ou des copolymères PHA :
De préférence, la (a) huile a un faible poids moléculaire tel que inférieur à 600 g/mol, choisie parmi les huiles d’ester avec une ou plusieurs chaînes hydrocarbonées courtes (C 1 -C 12 ) (par exemple, sarcosinate d’isopropyl lauroyle, myristate d’isopropyle, palmitate d’isopropyle, isononanoate d’isonyle, et palmitate d’éthyl hexyle), les huiles de silicone (par exemple, des silicones volatils tels que cyclohexasiloxane), des huiles hydrocarbonées (par exemple, isododécane, isohexadécane et squalane), des huiles de type alcool gras (C 12 -C 30 ) ramifié et/ou insaturé telles que octyldodécanol et alcool oléylique, et des huiles éther telles que l’éther dicaprylique.
Il est préférable que la (a) huile soit choisie parmi les huiles polaires, et de manière davantage préférée parmi les huiles esters.
La (a) huile peut constituer des phases dispersées de la composition selon la présente invention, avec ou sans autre(s) ingrédient(s) hydrophobe(s) éventuel(s) de la composition.
La (a) huile est facultative. Par conséquent, la composition selon la présente invention peut comprendre ou non la (a) huile. Si la composition selon la présente invention ne comprend pas la (a) huile, les phases dispersées de la composition selon la présente invention peuvent être formées par, au moins, le (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras et le (c) second ester de polyglycéryle d’acide gras, expliqués ci-dessous.
Il est préférable que la composition selon la présente invention comprenne la (a) huile. Si la composition selon la présente invention comprend La (a) huile, il peut être possible de proposer des effets d’hydratation de la peau grâce à la (a) huile et/ou d’améliorer la pénétration du (d) agent actif de soin de la peau, expliqué ci-dessous.
La quantité de (a) huile(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,001 % en poids ou plus, de préférence de 0,005 % en poids ou plus, et de manière davantage préférée de 0,01 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de (a) huile(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 10 % en poids ou moins, de préférence de 5 % en poids ou moins, et de manière davantage préférée de 1 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité de (a) huile(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,001 % à 10 % en poids, de préférence de 0,005 % à 5 % en poids, et de manière davantage préférée de 0,01 % à 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
[Premier ester de polyglycéryle d’acide gras]
La composition selon la présente invention comprend (b) au moins un premier ester de polyglycéryle d’acide gras ayant une valeur HLB de 13,0 ou plus, de préférence 13,5 ou plus, et de manière davantage préférée 14,0 ou plus. Un seul type de (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras peut être utilisé, mais deux ou plusieurs types différents de (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras peuvent être utilisés en combinaison.
Le (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras peut fonctionner comme un tensioactif, en particulier un tensioactif non ionique.
Le (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras peut avoir une valeur HLB de 13,0 à 17,0, de préférence de 13,5 à 16,0, et de manière davantage préférée de 14,0 à 15,0.
Le terme HLB (pour« hydrophilic-lipophilic balance ») est bien connu de l’homme du métier et reflète le rapport entre la partie hydrophile et la partie lipophile dans la molécule.
Si deux ou plusieurs (b) premiers esters de polyglycéryle d’acide gras sont utilisés, la valeur HLB est déterminée par la moyenne pondérée des valeurs HLB de tous les (b) premiers esters de polyglycéryle d’acide gras.
Le (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras peut être choisi parmi les mono, di, tri et plus esters d’acide(s) gras saturés ou insaturés.
Il est préférable que le (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras comprenne 2 à 4 motifs glycérol, de préférence 3 ou 4 motifs glycérol, et de manière davantage préférée 4 motifs glycérol.
A cet effet, l’inclinaison du plateau 34 est ajustable au moyen d’un vérin de commande et de compensation 47 qui s’étend parallèlement à l’axe AP et à distance de celui-ci. Le plateau 34 est quant à lui monté basculant autour d’un axe non repéré qui coupe l’axe AP en étant orienté perpendiculairement à un plan passant par l’axe AP et par le vérin 47.
Le vérin 47 comporte un corps 49 dans lequel coulisse une tige terminée par un plateau 51 séparant ce corps 49 en une chambre de commande 53 qui est opposée à la tige, et une chambre de compensation 54 traversée par cette tige. Un ressort de rappel 56 est logé dans la chambre de commande, ce ressort 56 ayant une extrémité en appui sur le plateau et son autre extrémité en appui sur le fond du corps 49. Ce ressort 56 tend continuellement à déployer le vérin, pour faire sortir sa tige, et cette tige a son extrémité libre en appui sur une face du plateau 34.
La chambre de compensation 54 du vérin 47 est pressurisée par un piquage d’huile sortant de la pompe 26, de sorte qu’elle est continuellement à la pression de sortie de la pompe 26.
Au démarrage de la pompe, les chambres 53 et 54 ne sont pas pressurisées, mais le ressort 56 pousse la tige du vérin 47 pour qu’elle sorte, de sorte que le plateau 34 est incliné pour que la pompe génère un débit au moment de son démarrage. Ce débit a pour effet de pressuriser la chambre 54, tendant à rétracter le vérin 47 pour diminuer l’inclinaison du plateau.
De façon antagoniste, la chambre de commande 53 est pressurisée à une autre valeur de pression, de sorte qu’une fois en service, la pompe tourne avec une valeur de débit, résultant de l’inclinaison de son plateau, qui est conditionnée par les pressions régnant dans les deux chambres 53 et 54. Lorsque la pompe est arrêtée, les chambres 53 et 54 sont dépressurisées, et le plateau reprend une position inclinée du fait du ressort de rappel 56.
En pratique, la chambre de commande 53 du vérin 47 est elle aussi pressurisée avec une pression correspondant à la pression de sortie de la pompe. Du fait de la présence de la tige traversant la chambre de compensation 54, la section utile de la chambre 54 est inférieure à la section utile de la chambre 53.
Dans ces conditions, lorsque les deux chambres 53 et 54 sont alimentées à la même pression, la tige du vérin 47 tend à se déployer pour accroître l’inclinaison du plateau 34 : pour une même pression d’alimentation des chambres 53 et 54 le plateau prend une certaine inclinaison à laquelle correspond un certain débit de la pompe.
Lorsque la pression augmente en sortie de pompe, elle augmente aussi dans les chambres 53 et 54, et cette augmentation engendre une augmentation de l’inclinaison du plateau pour accroître le débit de la pompe. Autrement dit, l’inclinaison du plateau 34 par rapport à un plan normal à l’axe AP est d’autant plus importante que la pression d’alimentation des chambres 53 et 54 est élevée.
La pompe à pistons axiaux et à cylindrée variable 26 est intégrée dans le circuit de commande 57 représenté sur la , pour assurer la pressurisation d’une première chambre 58 amont ou d’une deuxième chambre 59 aval d’un vérin d’orientation 61 agissant sur la position longitudinale d’un arbre central d’un moteur. Cela permet de maintenir les pales à un angle de calage prédéterminé en maintenant cet arbre à une position donnée et de modifier l’angle de calage de ces pales en déplaçant cet arbre.
Comme visible sur la , ce circuit 57 comporte un réservoir d’huile 63 qui est raccordé à la pompe 26 pour l’alimenter, et la pompe 26 a sa sortie raccordée à une conduite d’alimentation 64 connectée à une vanne distributrice 66 à deux positions. La chambre compensation 54 est pressurisée à la pression de sortie de la pompe en étant reliée à la conduite 64 par un piquage.
Cette vanne distributrice 66, qui est ici un tiroir distributeur, est reliée à une première chambre du palier de transfert 62 via une conduite amont 67, et cette première chambre du palier 62 alimente directement la première chambre 58 du vérin d’orientation 61.
En outre, selon l'axe longitudinal X, le flan 10 comprend un autre panneau rectangulaire 98, attenant à l'une 16 des deux premières parties 14, 16 et dont les dimensions sont sensiblement identiques à celles de la partie centrale rectangulaire 12.
Autrement dit, l'autre panneau rectangulaire 98 est symétrique de la partie centrale rectangulaire 12 par rapport ladite une 16 des deux premières parties. Aussi, l'autre panneau rectangulaire 98 est délimité de la première partie 16 par une sixième ligne de pliage 100 adaptée à former charnière comme on l'expliquera ci-après.
De surcroît, l'autre panneau rectangulaire 98 est prolongé selon l'axe longitudinal X, par une autre deuxième partie 102 symétrique de la deuxième partie 16 à laquelle est reliée l'autre panneau rectangulaire 98. Autrement dit, l'autre deuxième partie 102 présente sensiblement les mêmes dimensions que les deux premières parties 14, 16.
Aussi, l'autre deuxième partie 102 présente selon la direction transversale Y, deux oreilles latérales 104, 106 et frontalement, selon la direction longitudinale X une double bande de collage 108 articulée sur l'autre deuxième partie 102.
La double bande de collage 108 présente deux bandes de collage 110, 112 séparées l'une de l'autre par une bande détachable 114.
Par ailleurs, deux cinquièmes parties latérales 116, 118 sont attenantes à l'autre panneau rectangulaire 98 selon la direction transversale Y. Les deux cinquièmes parties latérales 116, 118 sont symétriques l'une de l'autre par rapport à l'autre panneau rectangulaire 98.