INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un polymère polyuréthane de latex b) obtenu à partir d’au moins un monomère additionnel hydrophile est avantageusement neutralisé, totalement ou partiellement, par ajout d’une base ou d’un acide (agent de neutralisation), selon la nature des fonctions (acides ou basiques) du ou des monomères hydrophiles entrant dans la composition du polymère polyuréthane. Il appartient à l’homme du métier d’ajuster la quantité en agent de neutralisation à introduire dans le milieu réactionnel pour obtenir la neutralisation souhaitée.
En particulier, un pourcentage de neutralisation d’un polymère polyuréthane tel que décrit précédemment peut être supérieur ou égal à 70 %, en particulier compris entre 70 et 100 %. Le pourcentage de neutralisation représente le pourcentage de fonctions acides (respectivement basiques) du polymère polyuréthane neutralisées (sous forme de sel). Il peut être évalué par rapport à la quantité en agent de neutralisation ajouté.
Ainsi, le monomère hydrophile B 31 ) peut être choisi parmi les composés de formule (IV) et (V) précitées dans lesquelles les fonctions acide ou basique sont de préférence neutralisées, totalement ou partiellement, par ajout d’une base ou d’un acide, de préférence organique.
En particulier, dans un polymère polyuréthane du latex b) obtenu à partir d’au moins un monomère additionnel hydrophile de formule (IV) précitée, les fonctions acides des unités monomériques peuvent être sous forme neutralisée, totalement ou partiellement, par une base organique ou minérale, de préférence organique, en particulier choisie parmi les amines primaires, secondaires ou tertiaires, pouvant comporter ou non des substituants, par exemple des groupes hydroxyles, comme par exemple l’amino-2-méthyl-2-propanol, et les formes salifiées de celles-ci.
Selon un mode de réalisation particulier, un polyuréthane du latex b), obtenu à partir d’au moins un monomère additionnel hydrophile de formule (IV) précitée, peut être neutralisé par une amine tertiaire telle que la diisopropyléthylamine.
- la composition chimique dudit revêtement céramique en oxydes métalliques Cr 2 O 3 , Fe 2 O 3 , ZnO ou CuO susceptibles de réagir avec les poudres d’alcalins est telle que la teneur massique dudit revêtement en la somme des oxydes Cr 2 O 3 +ZnO+CuO est inférieure à 0,5%.
-le matériau constituant ledit revêtement céramique est de préférence essentiellement de l’alumine ;
-ledit revêtement est obtenu par projection thermique.
-ledit revêtement est constitué de deux couches, de préférence ce composition chimique similaire, c’est-à-dire que l’écart de composition chimique est inférieur à 5%.
Selon d’autres caractéristiques additionnelles optionnelles et avantageuses dudit corps céramique poreux dudit support de cuisson qui peuvent être combinées entre le cas échéant:
-ledit corps céramique poreux sous forme monolithique est particulièrement bien adapté à une utilisation dans un procédé automatisé de chargement et déchargement respectivement avant et après traitement thermique de la poudre alcaline ;
-ledit corps céramique poreux est de préférence revêtu sur au moins 50% ou 60%, notamment 80% ou 90%, voire sur la totalité de sa surface interne du revêtement tel que défini précédemment.
-ledit corps céramique comprend normalement un fond et des parois ;
-ledit corps céramique ne comprend pas ou peu de silice libre, c’est-à-dire de la silice (SiO 2 ) non combinée à un autre oxyde à la différence par exemple sous forme de mullite ou de cordiérite ;
-la teneur massique dudit corps céramique poreux en oxydes alcalins, est inférieure 1%. En particulier celle en Na 2 O est inférieure à 0,5% ;
-la teneur massique dudit corps céramique poreux en oxydes alcalino-terreux, est inférieure 1%. En particulier celle en K 2 O ou CaO est inférieure à 0,5%;
- la composition chimique dudit corps céramique poreux en chaque oxyde métallique susceptible de réagir avec les poudres d’alcalins est telle la teneur massique de chacun des oxydes suivants Cr 2 O 3 , Fe 2 O 3 , ZnO ou CuO, est inférieure à 1%. Afin d’augmenter la performance du matériau constituant le corps céramique La teneur du corps céramique en chacun de ces oxydes est de préférence inférieure à 0,5% en masse ;
-le diamètre médian de pores dudit corps céramique poreux mesuré par porosimétrie au mercure est compris entre 0,1 à 10 µm;
-ledit corps céramique poreux possède de préférence un volume d’au moins 1dm 3 , notamment 2 voire plus de 3 dm 3 .
L’invention a aussi pour objet un procédé de fabrication d’un support de cuisson selon l’invention, dans lequel on forme le revêtement par projection thermique en déposant une plusieurs couches superposées de particules en fusion qui sont ensuite solidifiées par refroidissement. Parmi les techniques connues de l’homme du métier : la projection flamme et projection plasma (plasma spraying) sont préférées.
En particulier, selon le procédé de fabrication du support de l’invention tel que décrit précédemment, le corps céramique poreux est revêtu dudit revêtement par projection thermique, les particules céramiques utilisées pour la projection présentant une teneur massique en la somme des oxydes Al 2 O 3 + MgO+LiO+Y 2 O 3 +ZrO 2 +HfO 2 supérieure à 99,9%.
Selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, le procédé, comprend, en outre, au cours de la phase d’analyse, une étape d’affichage de l’indicateur sur un dispositif d’affichage.
La présente invention vise, selon un deuxième aspect, un dispositif d’entraînement motorisé,
l’actionneur électromécanique comprenant au moins un moteur électrique, le dispositif d’alimentation en énergie électrique comprenant au moins une batterie, l’unité électronique de contrôle et le moteur électrique étant alimentés en énergie électrique à partir de la batterie, la batterie délivrant une tension.
Selon l’invention, l’unité électronique de contrôle du dispositif d’entraînement motorisé est configurée pour mettre en œuvre le procédé conforme à l’invention et tel que mentionné ci-dessus.
Ce dispositif d’entraînement motorisé présente des caractéristiques et avantages analogues à ceux décrits précédemment en relation avec le procédé de commande selon l’invention et tel que mentionné ci-dessus.
La présente invention vise, selon un troisième aspect, un dispositif d’occultation comprenant au moins :
L’écran est configuré pour être entraîné en déplacement par l’actionneur électromécanique du dispositif d’entraînement motorisé. Selon l’invention, le dispositif d’entraînement motorisé est conforme à l’invention et tel que mentionné ci-dessus.
Selon un mode de réalisation avantageux, le corps cylindrique 26 comporte des éléments de retenue axiale 50 qui retiennent la portion annulaire 36 du côté de la surface d’appui 30. Ces éléments de retenue axiale 50 comportent ici, du côté de la surface d’appui 30, le rebord 32 et, de l’autre côté, une série de plots 52 répartis circonférentiellement sur le corps cylindrique 26 de manière à permettre la retenue axiale de la portion annulaire 36 entre le rebord 32 et les plots 52.
Lorsqu’un utilisateur souhaite se servir de la pompe de distribution 12 pour la première fois, alors qu’elle est dans un état fermé, il saisit la languette de préhension 46 et exerce une traction sur la languette de préhension 46 jusqu’à détacher le rabat 40 du bouton-poussoir 22, comme illustré par la .
En détachant le rabat 40, celui-ci tend à reprendre sa position initiale déployée, telle qu’illustrée par la , de sorte que le rabat 40 découvre l’orifice de distribution 24. Il est alors possible de distribuer du produit par la buse 28 en appuyant sur le bouton-poussoir 22.
Il est possible de laisser le dispositif de fermeture 14 accroché à la pompe de distribution 12 par la portion annulaire 36 qui entoure toujours le corps cylindrique 26. Le dispositif de fermeture 14 est alors imperdable.
Si l’utilisateur souhaite volontairement détacher définitivement le dispositif de fermeture 14 de la pompe de distribution 12, il lui suffit d’exercer une traction suffisante sur le rabat 40 pour provoquer le déchirement du tronçon frangible 48. Il peut ensuite placer le dispositif de fermeture 14 dans un bac de recyclage.
La fabrication du dispositif de fermeture 14 selon l’invention est très simple puisqu’il suffit de partir d’une feuille du matériau choisi et de réaliser une découpe à la forme représentée sur la .
Selon une variante de réalisation, le dispositif de fermeture 14 peut être réalisé par injection de matière dans un moule.
On décrit maintenant un procédé d’assemblage d’une pompe de distribution 12 selon l’invention.
Lors de l’assemblage des composants de la pompe de distribution 12, avant l’assemblage du bouton-poussoir 22 sur le corps de pompe 20, la portion annulaire 36 du dispositif de fermeture 14 est enfilée autour du corps cylindrique 26. La portion annulaire 36 est montée à force du bas vers le haut de manière à passer par-dessus les plots 52 et ainsi être reçue dans l’espace axial situé entre les plots 52 et le rebord 32.
Le rabat 40 est alors positionné sous la buse 28 de manière à aligner la portion occultante 45 avec l’orifice de distribution 24.
Une étape de repliage du rabat 40 est alors mise en œuvre au cours de laquelle le rabat 40 est replié d’abord vers le haut puis vers la surface d’appui 30 de manière que la portion occultante 45 vienne fermer l’orifice de distribution 24.
A la suite de l’étape de repliage du rabat 40, ou simultanément au repliage, le rabat 40 est mis sous une tension élastique de manière à assurer un appui complet de la portion occultante 45 sur le bord de l’orifice de distribution 24.
Le dispositif de fermeture 14 est alors fixé sur le bouton-poussoir 22, au niveau de sa zone d’accrochage 44, par exemple par une soudure.
Le dispositif de fermeture 14 occupe alors un état fermé dans lequel il empêche toute sortie de produit par l’orifice de distribution 24. Il empêche aussi toute pénétration d’impuretés à l’intérieur de la buse 28 par l’orifice de distribution 24, ce qui garantit une bonne hygiène de fonctionnement pour l’utilisateur.
Le dispositif de fermeture 14 selon l’invention remplit la fonction de bague d’inviolabilité puisque l’utilisation de la pompe de distribution 12 nécessite au moins le décrochage du rabat 40 ce qui est définitif et permet d’indiquer qu’il y a eu au moins une tentative d’utilisation.
Il n’est pas possible de sortir le produit à distribuer par la buse 28 sans encrasser celle-ci ainsi que le rabat 40 puisque la soudure de la zone d’accrochage 44 proche de la buse 28 empêche la rotation du rabat 40.
Ladite au moins une source d’alimentation électrique est reliée aux panneaux solaires installés sur le véhicule spatial ou les batteries embarquées à bord dudit véhicule spatial.
Dans une forme de réalisation, une source d’alimentation commune, électrique, est configurée pour activer le mécanisme de lancement du projectile et pour activer le dispositif de rappel du projectile d’un tube longitudinal.
Le système de propulsion selon l’invention tel que décrit est donc un système de propulsion à poussée par impulsion et non un système de propulsion à poussée continue.
A chaque lancement des projectiles 200 dans les deux tubes longitudinaux 100, les tubes longitudinaux, et donc le système de propulsion, se voit communiquer une quantité de mouvement égale, mais opposée, à la quantité de mouvement communiqué au projectile.
De préférence, pour éviter un déséquilibre du véhicule spatial, les lancements des projectiles 200 dans les deux tubes longitudinaux 100 sont réalisés de manière synchronisée.
Selon la fréquence des impulsions, c’est-à-dire selon la fréquence de lancement des projectiles 200 dans chaque tube longitudinal 100, dépendra la poussée moyenne par unité de temps du système de propulsion.
La fréquence de impulsions dépend notamment du temps mis par le projectile 200 dans chaque tube longitudinal 100 pour revenir, avec le dispositif de retour, de la seconde extrémité 11 du tube longitudinal 100 à la première extrémité 10, le type de dispositif de retour choisi pour faire revenir le projectile 200.
La poussée du système de propulsion, dans une même direction, peut également être augmentée en augmentant le nombre de paires de tubes longitudinaux 100, chaque paire de tubes longitudinaux étant disposée parallèlement entre elles, avec tous les tubes longitudinaux dans le même sens.
Dans des modes de réalisation particuliers, non représentés sur la figure, pour améliorer notamment l’efficacité des hélices 201, chaque tube longitudinal 100 peut comporter un dispositif de modification de la viscosité de fluide et/ou un dispositif de modification de la température du fluide et/ou un dispositif de modification de la pression du fluide.
Dans un mode de réalisation, pour réaliser des poussées dans toutes les directions, la au moins une paire de tubes longitudinaux est montée sur un système multiaxes configuré pour orienter ladite au moins une paire de tubes longitudinaux dans une direction, opposée à la direction de poussée souhaitée.
Dans des modes de réalisation, les dispositifs de freinage de la rotation du projectile 200 dans les tubes longitudinaux créant des moments cinétiques parasites, le véhicule spatial comportant le système de propulsion peut comporter des roues d’inertie configurées pour créer un moment cinétique embarqué destiné à équilibrer le véhicule spatial.
Dans un système de propulsion comportant un nombre donné de paires de tubes longitudinaux disposée parallèlement, le système de propulsion peut donc être configuré de deux façons :
soit tous les projectiles 200 de toutes les paires de tubes longitudinaux 100 sont lancés de manière synchronisée : dans ce cas, la poussée sera augmentée. La fréquence des impulsions dépend notamment du temps mis par le projectile dans chaque tube longitudinal pour se déplacer de la première extrémité à la seconde extrémité du tube longitudinal, et pour revenir, avec le dispositif de retour, de la seconde extrémité à la première extrémité du tube longitudinal, soit les projectiles 200 de chaque paire de tubes longitudinaux 100 sont lancés successivement : dans ce cas, la poussée sera moindre que si tous le projectiles de toutes les paires de tubes longitudinaux sont lancés de manière synchronisée, mais la fréquence des impulsions sera augmentée.
La configuration choisie peut dépendre du véhicule dans lequel sera utilisé le système de propulsion, et notamment des manœuvres réalisées par le véhicule.
Dans le cas de l’utilisation du système de propulsion dans une application privilégiée au domaine spatial, le véhicule spatial équipé d’un tel système de propulsion peut utiliser la configuration de forte poussée (configuration a)) pour certaines manœuvres, telles que par exemple la manœuvre de circularisation d’orbite, et la configuration d’une poussée plus faible, mais plus fréquente (configuration b)), pour d’autres manœuvres, telles que par exemple des manœuvres dans des environnements « perturbés » (planètes à atmosphère pour favoriser l’aérocapture, accélération gravitationnelle à proximité de planètes dissymétriques, etc.).
Satellite comprenant une antenne rayonnante déployable L’invention concerne des satellites comprenant une antenne rayonnante et, en particulier, une antenne rayonnante comprenant une boucle diphasique. ARRIÈRE-PLAN
Pour contrôler le changement d’orientation des pales 108, l’actionneur 110 peut comporter en outre un dispositif 126 de mesure de l’orientation des pales 108 et un dispositif 128 de régulation de la tension moteur Vm~ (en particulier, son niveau et/ou sa fréquence) pour commander le moteur électrique de calage 116 à partir de l’orientation mesurée des pales 108 et d’une consigne C d’orientation des pales 108. La commande est par exemple vectorielle ou scalaire. Le dispositif de commande 128 est par exemple conçu pour réguler la tension moteur Vm~ en commandant l’onduleur 117.
En outre, en attachant le support fixe 107 au porte satellite 103PS et le support mobile 104 au planétaire extérieur 103PE, il est possible de placer le support fixe 107 sur l’axe principal P, avec le support rotatif 104 autour. Le stator 112S du transformateur tournant principal 112 peut ainsi être placé sur l’axe principal P avec son rotor 112R autour.
En référence à la , le système propulsif 100 comporte en outre un système 200 de dégivrage des pales 108. Par soucis de clarté, la plupart des éléments de l’actionneur 110 de la ne sont pas repris sur la .
Le système de dégivrage 200 comporte tout d’abord un dispositif de dégivrage 202 des pales 108, porté par le support rotatif 104.
Le dispositif de dégivrage 202 comporte par exemple des tapis chauffants 204 pour chauffer chacun une ou plusieurs pales 108 respectives. Le dispositif de dégivrage 202 comporte en outre un commutateur de puissance 206 conçu pour sélectivement alimenter un ou plusieurs des tapis chauffants 204 à partir de la tension Vm~, par exemple via un convertisseur alternatif-continu 206’. Ainsi, le dispositif de dégivrage 202 est alimenté électriquement au travers du transformateur tournant principal 112.
La tension moteur Vm~ peut en outre être utilisée pour l’alimentation électrique d’un groupe 207 de lubrification d’un boitier mécanique RGB (de l’anglais « rotary gear box », pouvant se traduire par « boîte de vitesses rotative »). Un tel boitier mécanique RGB assure un rapport de démultiplication entre le régime basse pression et la rotation de la soufflante. Le groupe de lubrification 207 est porté par le support rotatif 104 et comporte par exemple une machine électrique asynchrone ou bien synchrone et une pompe entraînée par la machine électrique.
Le système de dégivrage 200 comporte en outre un dispositif 208 de commande du dispositif de dégivrage 202, pour sélectionner la ou les pales 108 à dégivrer et pour appliquer cette sélection au dispositif de dégivrage 202. Dans l’exemple décrit, cette sélection se fait par la sélection d’un ou plusieurs des tapis chauffants 204. Le dispositif de commande 208 est également porté par le support rotatif 104.
Pour alimenter électriquement le dispositif de commande 208, le système de dégivrage 200 comporte par exemple une génératrice auxiliaire 210 comportant un stator 210S porté par le support fixe 107 et un rotor 210R (par exemple à aimant permanent) porté par le support rotatif 104. En particulier, le stator 210S est placé sur l’axe principal P et le rotor 210R s’étend autour de l’axe principal P pour tourner autour de ce dernier.
Le système de dégivrage 200 comporte alors en outre un convertisseur alternatif-continu 212 porté par le support rotatif 104 et conçu pour fournir, à partir d’une tension alternative Va’~ fournie par le rotor 230R de la génératrice auxiliaire 210, une tension continue d’alimentation du dispositif de commande 208.
La plupart des éléments de l’actionneur 110, du dispositif de dégivrage 202 et du dispositif d’excitation 302 sont représentés ensemble sur la .
En référence à la , la génératrice auxiliaire 210 pourrait être remplacée par un transformateur tournant auxiliaire 402, alimenté par un réseau alternatif 404 de l’aéronef. Cela permet le dégivrage à l’arrêt de la turbomachine 102.
En référence à la , le dispositif de commande 208 peut être alimenté au travers du transformateur tournant principal 112. Dans ce cas, le redresseur 212 peut redressé la tension moteur Vm~ en une tension d’alimentation continue pour le dispositif de commande 208. Ce mode de réalisation présente l’avantage de ne nécessiter qu’un nombre restreint de composants dans le repère tournant.
Cependant, lorsqu’un calage de pas n’est pas nécessaire, la puissance transférée par le transformateur tournant principale peut ne pas être suffisante pour le dégivrage.
Ainsi, en référence à la , il est possible de prévoir un convertisseur alternatif-alternatif 602 pour convertir la tension Vm~ fournie par le transformateur tournant principal en une tension Vm’~ pour le moteur de calage 116. Dans ce cas, le dispositif de régulation 128 est conçu pour commander le convertisseur alternatif-alternatif 602. En particulier, ce dernier peut comporter un convertisseur alternatif-continu 604 suivi d’un convertisseur continu-alternatif 606 et le dispositif de régulation peut être conçu pour commander le convertisseur continu-alternatif 606.
En outre, le dispositif de dégivrage 206 est alors alimenté par la tension Vm~ fournie par le transformateur tournant principal.
Sur l’exemple de la , l’alimentation du dispositif de commande 208 se fait par le transformateur courant auxiliaire 402, mais cette alimentation pourrait également se faire par la génératrice auxiliaire 210 (comme sur la ) ou bien à partir de la tension fournie par le transformateur tournant principal 112 (comme sur la ).
Selon un autre mode de réalisation lorsque R 1 représente une chaine hydrocarbonée choisie parmi i) (C 5 -C 28 )alkyle, linéaire ou ramifié, ii) (C 5 -C 28 )alkényle, linéaire ou ramifié, iii) (C 5 -C 28 )alkynyle, linéaire ou ramifié, de préférence le groupe hydrocarboné est linéaire ladite chaine hydrocarbonée étant substituée par un ou plusieurs atomes ou groupes a) à m) et/ou intérrompue par un ou plusieurs hétéroatomes ou groupes a’) à c’) tels que défini pour R 1 ; en particulier représente un groupe hydrocarboné choisi parmi (C 5 -C 28 )alkyle, linéaire ou ramifié éventuellement substitué par un ou plusieurs atomes ou groupes a) à m) et/ou intérrompu par un ou plusieurs hétéroatomes ou groupes a’) à c’) tels que définis précédemment, l’unité (A) est présente de préférence en un pourcentage molaire allant de 0,5 % à 99 %, plus préférentiellement un pourcentage molaire allant de 1 % à 50 %, encore plus préférentiellement un pourcentage molaire allant de 5 % à 40 %, encore mieux un pourcentage molaire allant de 5 % à 30 % ; l’unité (B) est présente en un pourcentage molaire allant de 1% à 99,5%, de préférence de 1 % à 90%, plus prérentiellement de 2 % à 95% , tout particulièrement de 2 % à 70 % ; et l’unité (C) est présente en un pourcentage molaire allant de 0,5 % à 20 % par rapport à l’ensemble des unités (A) , (B) et (C) . Avantageusement, le ou les copolymères PHA de l’invention comprennent de 2 % à 95 % en mole d’unité (B) ; et de 0,5 % à 10 % en mole d’unité (C) , plus avantageusement le copolymère comprend de 5 % à 95 % en mole d’unité (B) ; et de 0,5 % à 7 % en mole d’unité (C) .
Selon un mode de réalisation plus particulier de l’invention le ou les copolymères PHA, sont tels que dans le ou les copolymères PHA a) : l’unité (A) comprend une chaine hydrocarbonée par un ou plusieurs atomes ou groupes a) à m) et/ou intérrompue par un ou plusieurs hétéroatomes ou groupes a’) à c’) telle que définie précédemment, ladite unité (A) étant présente en un pourcentage molaire allant de 0,1 % à 99 %, préférentiellement un pourcentage molaire allant de 0,5 % et 50 %, plus préférentiellement un pourcentage molaire allant de 1 % et 40 %, encore plus préférentiellement un pourcentage molaire allant de 2 % et 30 en mole d’unité (A) ; et l’unité (B) est présente en un pourcentage molaire allant de 1 à 99 % ; préférentiellement un pourcentage molaire de 2 % à 95 %, plus préférentiellement un pourcentage molaire de 5 % à 95 % en mole d’unité (B) ; et/ou l’unité (C) est présente en un pourcentage molaire allant de 0,5 % à 20 %, préférentiellement un pourcentage molaire de 1 % à 10 %, plus préférentiellement de 0,5 % à 7 % en mole d’unité (C) .
De préférence, le catalyseur acide de déshydratation est introduit à l’étape de déshydratation dans un ratio molaire du catalyseur par rapport à la charge sucre, noté Acide/Sucre, exprimé en pourcentage molaire (%mol), compris entre 0,01 et 10 % mol, de préférence entre 0,05 et 8 % mol, de préférence entre 0,1 et 6 % mol, de préférence entre 0,2 et 5 %mol, de manière préférée entre 0,3 et 4 %mol et de manière très préférée entre 0,5 et 3 %mol.