INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures 3 et 4, le dispositif de transfert 94 s’étend à l’intérieur de l’arbre de soufflante 32 (qui est creux) de manière à réduire l’encombrement axial et radial. Plus précisément encore et comme cela sera décrit ultérieurement, le dispositif de transfert 94 est disposé à l’intérieur du moyen de commande 52. L’encombrement est avantageusement réduit en amont où se trouve le moyen de commande 52. Le dispositif de transfert 94 comprend des moyens en communication fluidique d’une part avec la source d’alimentation et d’autre part avec le moyen de commande. Le dispositif de transfert 94 comprend une partie stator 96 et une partie rotor 97. L’une des parties stator et rotor est engagée dans l’autre de manière à réduire l’encombrement et former un ensemble compact facile à monter et démonter. La partie stator 96 est montée de manière solidaire à une structure fixe de la turbomachine. Dans le présent exemple, la partie stator 96 est fixée au porte-satellites 38 via un équipement statorique. L’équipement statorique peut comprendre un organe de stator 98 et/ou un élément tubulaire 99. De manière alternative, la partie stator 96 est fixée directement au porte satellites 38.
Les résultats sont exprimés selon le ratio σD/Rm, avec Rm la résistance à rupture déterminée comme précisé ci-dessus.
Ces valeurs sont déterminées à la fois sur fil non vieilli et sur fil vieilli à 150°C pendant 60 min comme précisé dans la norme ASTM D4975-14. Ces valeurs sont exprimées en MPa/MPa.
7.3 Résultats des tests sur fil Les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous.
On observe que le fil métallique selon l’invention présente des caractéristiques tout à fait similaires au fil témoin, avec en particulier des valeurs de torsion comparables.
7.4 Tests d’utilisation comme élément de renforcement d’un pneumatique
On fabrique un pneumatique à destination de poids lourds, qui diffère d’un pneumatique commercial de type 315/70R22.5 Michelin X Multi Energy Z commercialisé en 2019 uniquement en ce que les tringles et les câbles de la nappe carcasse sont confectionnées à partir d’un fil de composition « fort TMD » présenté ci-dessus.
Le pneumatique comprenant les fils de composition « fort TMD », désigné comme « pneumatique fort TMD » est comparé avec un pneumatique commercial de type 315/70R22.5 Michelin X Multi Energy Z commercialisé en 2019, désigné comme « pneumatique témoin ».
Dans un premier essai, un pneumatique « fort TMD » et un pneumatique « Témoin » sont montés sur des jantes adaptées et sont gonflés à la même pression (avec une surpression de 20 % par rapport à la pression nominale) avec de l'air saturé en humidité. On fait ensuite rouler ces pneumatiques sur un volant, sous une charge élevée (20 % de surcharge par rapport à la charge nominale) et à une vitesse de 40 km/h, pendant 150 000 kilomètres. A la fin du roulage, on extrait les câbles de la carcasse du pneumatique, par décorticage, et on mesure la force rupture résiduelle sur les câbles ainsi fatigués.
On calcule finalement la déchéance de force-rupture après fatigue, en comparant la force rupture résiduelle à la force rupture initiale. Cette déchéance ΔFm est due à la fatigue et à l'usure (diminution de section) des fils provoquées par l'action conjointe des diverses sollicitations mécaniques, en particulier par l'intense travail des forces de contact entre les fils, et de l'eau provenant de l'air de gonflage, en d'autres termes à la fatigue dite « fretting-corrosion » subie par le câble à l'intérieur du pneumatique, lors du roulage. La déchéance mesurée est identique entre les deux variantes d’acier.
Dans un deuxième essai, on fait rouler un pneumatique « fort TMD » et un pneumatique « Témoin », tous deux rabotés, l’un sur l’autre avec une pression régulée de 8.5 bars, avec un gonflage à l’azote et une charge de 7061 daN à une vitesse de 30km/h pendant 40000 kilomètres. A la fin du roulage, on extrait les tringles de chacun des pneumatiques, par décorticage, et on mesure la force rupture résiduelle sur une machine à 24 mors s’écartant radialement pour soumettre chacune des tringles à une extension circonférentielle. La force rupture mesurée était supérieure à 95 % de la force rupture de la tringle neuve équivalente pour les deux variantes d’acier.
Les câbles selon l’invention utilisés en pneumatique ne montrent donc pas de différence significative par rapport aux câbles de l’art antérieur en termes de performance, et en particulier d’endurance.
Procédé utile pour solubiliser sélectivement une couche à base de nickel d’un empilement multicouche La présente invention concerne le domaine du recyclage, en particulier de la récupération de couches de placage de métaux nobles, notamment de l’or par exemple présent dans une carte à puce. Plus précisément, elle concerne un procédé utile pour solubiliser sélectivement la couche à base de nickel d’un empilement multicouche et un procédé pour récupérer le métal noble d’une couche de placage d’un empilement multicouche.
De manière avantageuse, le liant silane est le gamma-glycidoxypropyltriméthoxysilane ou le gamma-glycidoxypropyltriéthoxysilane.
De manière préférée, la composition liquide pour revêtement anticorrosion selon la présente invention comprend 31% plus ou moins 5% d’eau, les pourcentages étant exprimés par rapport à la masse totale de la composition.
De manière préférée, le type de composition selon la présente invention est principalement de nature aqueuse. La composition peut néanmoins être enrichie par la présence d’un solvant organique, de préférence hydrosoluble, qui permet d’améliorer la solubilité des différents composants dans la solution aqueuse.
De manière préférée, la composition liquide pour revêtement anticorrosion selon la présente invention comprend 20% plus ou moins 5% d’un solvant organique, les pourcentages étant exprimés par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation avantageux de l’invention, la composition fera appel à un solvant organique, par exemple constitué par un éther-glycol, en particulier le monopropylèneglycol, le diéthylèneglycol, le triéthylèneglycol et le dipropylèneglycol.
L’objet de la présente invention concerne plus particulièrement une composition liquide pour revêtement anticorrosion, caractérisée en ce qu’elle comprend :
- entre 22 et 28% en masse, de Zn ;
- entre 7 et 9% en masse, de ZnO ;
- entre 25 et 50% en masse, préférentiellement entre 26 et 40% en masse, d’eau ;
- optionnellement un ou plusieurs additifs,
les pourcentages étant exprimés par rapport à la masse totale de la composition.
Préférentiellement, les additifs dont il est question ici améliorent les propriétés rhéologiques permettant une formulation facilitée de la composition.
A titre d’exemple non limitatif, un additif peut être choisi parmi :
- un agent mouillant, tel que des alcoolates d’alcool gras ;
Selon une première configuration, l’étape a/ comprend la fourniture d’une unique bobine de réception, le procédé comprenant en outre avant l’étape c/, la réalisation des étapes e/ et f/ de sorte à obtenir le signal de base représentatif de l’unique bobine de réception vide.
Alternativement, l’étape a/ comprend la fourniture de deux bobines de réception, de préférence identiques, le procédé comprenant avant l’étape f/, la réitération des étapes c/ à d/ avec chacune des deux bobines de réception, et une étape supplémentaire e1/ de soustraction entre les deux mesures des signaux induits par les deux bobines.
Selon cette alternative, le procédé comprend avantageusement la mise en série électrique des deux bobines de réception de préférence montées avec des bobinages inversés et l’accord de leurs fréquences de réception respectives. Cela permet d’améliorer le rapport signal de sortie sur bruit et d’augmenter le signal de sortie, la mesure se réalisant autour de la fréquence de résonance des bobines de réception.
De préférence, l’étape e/ est réalisée pour chaque fréquence d’excitation, avec une détection synchrone.
De préférence encore, l’étape e/ peut consister en plusieurs mesures, chacune à une fréquence de réception autour de la fréquence de résonance de la ou des bobines de détection.
Avantageusement, l’étape d/ est réalisée de sorte à générer un champ magnétique d’excitation de valeur inférieure à 50mT, de préférence compris entre 1 et 20mT. Ce faible champ magnétique a pour avantage de ne pas nécessiter de bobine de dimensions importantes pour le générer, ce qui rend la partie acquisition du système compact et donc compatible avec un encombrement restreint.
Selon un mode de réalisation avantageux, lorsque le mélange comprend un matériau ferromagnétique, comprenant avant l’étape c/, une étape supplémentaire b2/ consistant à exposer le mélange à un champ magnétique constant.
L’invention a également pour objet un système pour la mesure de concentrations relatives de matériaux d’un mélange, destiné à mettre en œuvre le procédé qui vient d’être décrit, comprenant:
- un générateur de tension électrique à au moins une fréquence dite d’excitation;
- une bobine d’émission reliée au générateur;
- au moins une bobine de réception dont la forme est adaptée pour recevoir un mélange comprenant au moins deux matériaux de susceptibilités magnétiques différentes et dont la fréquence de réception est accordée à la au moins une fréquence d’excitation;
- des moyens de mesure de la tension reliés à la (ou les) bobine (s) de réception.
De préférence, le générateur est un générateur basse fréquence, (GBF) à fréquence variable. Typiquement, pour un mélange d’oxydes à susceptibilité magnétique de l’ordre du dixième à la dizaine de millimu.mol -1 , la gamme de fréquences peut être comprise entre 100 et 250 kHz.
On précise que la fréquence est choisie indépendamment de la valeur des susceptibilités, mais suivant le design des bobines. Par conséquent, le système selon l’invention n’a pas besoin d’être ajusté au type de matériau, mais plutôt aux dimensions de l’échantillon à analyser.
Selon une alternative de configuration, le système comprend deux bobines de réception en série électrique et dont leurs fréquences de réception respectives sont accordées.
Selon une variante d’agencement, la(les) bobine(s) de réception est(sont) agencée(s) à l’intérieur de la bobine d’excitation. La partie acquisition du système (bobines d’émission et de réception des connexions électriques afférentes) est ainsi compacte.
STOCKAGE DE CARBURANT La présente divulgation se rapporte à des systèmes de propulsion d’aéronefs et à des procédés de fonctionnement d’aéronefs impliquant la gestion de carburants de différents types, y compris la détection des propriétés de carburants et des actions prises pour améliorer les performances d’aéronefs sur la base des données acquises, et à des procédés de modification d’aéronefs de manière à permettre la mise en œuvre de tels procédés.
Les conditions de ce traitement électrochimique sont les suivantes :
Electrolyte aqueux comprenant 100 mM de KCl ; Pulses alternés en tension suivant l’enchaînement 1 pulse cathodique – 1 pulse anodique : durée d’une pulse cathodique/anodique : 0,1 seconde ; amplitude des pulses : + 0,8 V pour une pulse anodique ; -0,8 V pour une pulse cathodique. Durée totale d’excitation : jusqu’à 60 minutes
La représente les résultats de la réactivité électrochimique de l’électrode (∆E p ) à l’issue du traitement électrochimique opéré dans l’électrolyte en l’absence d’espèce oxydante pour différentes durées d’excitation électrique.
Il peut être observé que le traitement de l’électrode DLC dans un électrolyte comprenant uniquement le KCl, en l’absence d’espèce oxydante, conduit à une amélioration de la réactivité électrochimique très faible (∆E p de 325 mV après 40 minutes). La deuxième étape d’activation n’a en conséquence pas été réalisée.
Exemple 9 P remière étape d’excitation dans un électrolyte comprenant du sel de Mohr ( hors invention )
Une électrode DLC a été soumise à la première étape du traitement d’activation décrit dans l’exemple 1.1. précédent, excepté le fait que l’excitation a été opérée dans un électrolyte comprenant 1 mM de sel de Mohr (sulfate d'ammonium et de fer (II) hexahydraté (NH 4 ) 2 Fe(SO 4 ) 2 .6H 2 O) dans 0,1 M KCl.
Electrolyte aqueux comprenant 1 mM de sel de Mohr et 0,1 M KCl Pulses alternés en tension suivant l’enchaînement 1 pulse cathodique – 1 pulse anodique : durée d’une pulse cathodique/anodique : 0,1 seconde ; amplitude des pulses : + 0,8 V pour une pulse anodique ; -0,8 V pour une pulse cathodique. Durée totale d’excitation : 10 et 20 minutes.
La présente les voltamogrammes réalisés pour l’électrode DLC avant traitement électrochimique, après 10 minutes et 20 minutes du traitement électrochimique dans l’électrolyte comprenant du sel de Mohr.
Il peut être observé que le traitement de l’électrode DLC dans l’électrolyte comprenant du sel de Mohr n’a aucun effet sur les caractéristiques électrochimiques de l’électrode, comparativement à un traitement opéré suivant le procédé de l’invention dans un électrolyte comprenant l’espèce oxydante ferricyanure (exemple 1).
Exemple 10 P remière étape d’excitation dans un électrolyte comprenant du cobaltocène ( hors invention )
Une électrode DLC a été soumise à la première étape du traitement d’activation décrit dans l’exemple 1.1. précédent, excepté le fait que l’excitation a été opérée dans un électrolyte comprenant 1 mM de cobaltocène ([Co(η 5 C 5 H 5 ) 2 ]) dans 0,1 M KCl.
Les conditions de ce traitement électrochimique sont les suivantes : Electrolyte aqueux comprenant 1 mM de sel de cobaltocène et 0,1 M KCl Pulses alternés en tension suivant l’enchaînement 1 pulse cathodique – 1 pulse anodique : durée d’une pulse cathodique/anodique : 0,1 seconde ; amplitude des pulses : + 0,8 V pour une pulse anodique ; -0,8 V pour une pulse cathodique. Durée d’activation : 10 et 20 minutes.
Un tel col de cygne est caractérisé par plusieurs paramètres géométriques dont la pente du col de cygne (déviation radiale entre la section d’entrée amont du col de cygne et la section de sortie aval de ce dernier), la hauteur du col de cygne (capacité à assurer la déviation radiale précitée) et la diffusion du col de cygne, à savoir le ralentissement intrinsèque lié à la géométrie du col de cygne et qui est imposé à l’écoulement d’air. La criticité du col de cygne est d’autant plus grande que sa pente est forte et sa hauteur est grande. Dans un tel cas, le guidage de l’écoulement d’air dans le col de cygne est difficile et les risques de décollement aérodynamique de la veine d’air sont élevés. A contrario, la criticité du col de cygne est faible lorsque la pente et la hauteur du col de cygne sont faibles dans la mesure où l’écoulement d’air est alors assez naturellement guidé par cette géométrie de col de cygne. Lorsque la pente du col de cygne est forte et sa hauteur est faible, l’écoulement d’air doit être fortement guidé mais la proximité des parois délimitant le col de cygne facilite ce guidage. Lorsque la pente du col de cygne est faible et sa hauteur est forte, l’écoulement d’air n’a pas besoin d’être fortement guidé et cet écoulement est naturellement guidé par cette géométrie de col de cygne.
Certaines architectures internes de turboréacteur d’aéronef imposent une géométrie de col de cygne à forte pente (col de cygne fortement contraint), ce qui augmente la criticité du col de cygne du point de vue aérodynamique.
Afin de réduire la criticité du col de cygne, il est généralement envisagé de modifier l’une des caractéristiques géométriques de ce dernier. La modification géométrique la plus simple consiste à augmenter la longueur (dimension longitudinale) du col de cygne pour en diminuer la pente en vue de réduire sa criticité.
Toutefois, une telle modification géométrique a un impact significatif sur la masse embarquée.
Il serait donc intéressant de concevoir une nouvelle configuration de col de cygne de sous-ensemble de turbomachine d’aéronef permettant de limiter la criticité du col de cygne, notamment sans impacter de manière considérable la masse embarquée.
La présente invention a ainsi pour objet un sous-ensemble de turbomachine comprenant un conduit annulaire qui s’étend de manière concentrique autour d’un axe longitudinal XX’ et dans lequel un flux d’air s’écoule d’amont en aval, le conduit annulaire comprenant au moins une portion de conduit qui définit un col de cygne ayant une section d’entrée amont et une section de sortie aval , le sous-ensemble de turbomachine d’aéronef comprenant, dans ladite au moins une portion de conduit, une pluralité de bras qui s’étendent selon une répartition circonférentielle relativement à l’axe longitudinal XX’ de manière espacée les uns par rapport aux autres, chacun suivant une extension radiale et axiale, caractérisé en ce que le sous-ensemble de turbomachine d’aéronef comprend une ou plusieurs parois intermédiaires s’étendant entre deux bras circonférentiellement adjacents qui forment une paire de bras circonférentiellement adjacents parmi la pluralité de bras circonférentiellement adjacents de manière à séparer localement entre les deux bras de la paire de bras ladite au moins une portion de conduit annulaire en une portion radialement interne et une portion radialement externe plus éloignée de l'axe longitudinal XX’ que la portion radialement interne.
L’adjonction d’une ou de plusieurs parois intermédiaires entre au moins deux bras circonférentiellement adjacents du col de cygne permet de transformer localement le flux d’air ou veine d’air en deux flux d’air ou veines d’air chacun de hauteur réduite par rapport à la hauteur du flux/veine d’air. Le flux d’air est donc mieux guidé dans le col de cygne ainsi configuré et la criticité du col de cygne est ainsi limitée. Un tel agencement permet de réduire significativement la hauteur du flux/veine d’air et donc d’éviter les risques de décollement d’écoulement. Par ailleurs, un tel agencement permet également d’avoir un col de cygne à forte pente et à relativement faible extension longitudinale ou axiale, c’est-à-dire relativement court axialement (pour limiter la masse embarquée dans le sous-ensemble de turbomachine), tout en limitant considérablement la criticité du col de cygne.
Selon d’autres caractéristiques possibles: - la section de sortie aval du col de cygne est plus proche de l’axe longitudinal que la section d’entrée amont ; -la paroi intermédiaire qui s’étend entre les deux bras circonférentiellement adjacents est centrée axialement relativement à l’extension axiale des deux bras;
-la paroi intermédiaire qui s’étend entre les deux bras circonférentiellement adjacents est décalée axialement vers l’amont par rapport à une position centrée relativement à l’extension axiale des deux bras;
-le sous-ensemble de turbomachine d’aéronef comprend des moyens de modification d’une inclinaison de la ou des parois intermédiaires relativement à ladite au moins une portion de conduit annulaire
-la paroi intermédiaire qui s’étend entre les deux bras circonférentiellement adjacents présente, suivant une vue radiale, une forme générale en Y dont la branche commune du Y est disposée contre un premier des deux bras circonférentiellement adjacents et les deux branches du Y sont disposées contre le deuxième des deux bras;
-la paroi intermédiaire qui s’étend entre les deux bras circonférentiellement adjacents présente, suivant une vue en section transversale relativement à l’axe longitudinal XX’, une forme générale en Y dont la branche commune du Y est disposée contre le premier bras et les deux branches d’extrémité du Y disposées contre le deuxième bras sont chacune dédoublées de manière à former chacune deux sous-branches d’extrémité conférant la forme en Y suivant cette section transversale; -lorsque le sous-ensemble de turbomachine d’aéronef comprend plusieurs parois intermédiaires entre les deux bras circonférentiellement adjacents, les parois intermédiaires sont réparties axialement suivant l’extension axiale des deux bras;
-le sous-ensemble de turbomachine d’aéronef comprend, d’une part, une paroi intermédiaire amont disposée entre les deux bras au niveau d’un bord dit d’attaque de chacun des deux bras et, d’autre part, une paroi intermédiaire aval disposée entre les deux bras au niveau d’un bord opposé dit de fuite de chacun des deux bras;
-le sous-ensemble de turbomachine d’aéronef comprend une série de parois intermédiaires qui s’étendent axialement de manière successive entre un bord dit d’attaque de chacun des deux bras et un bord dit de fuite de chacun des deux bras;
-la série de parois intermédiaires est configurée axialement de manière à ce qu’une première paroi intermédiaire de la série de parois intermédiaires soit disposée au niveau du bord d’attaque de chacun des deux bras et à ce qu’une dernière paroi intermédiaire de la série de parois intermédiaires soit disposée en amont du bord de fuite de chacun des deux bras ou à ce bord de fuite;
-chacune des parois intermédiaires a une position radiale qui est différente selon la position axiale qu’elle occupe relativement à l’extension axiale des deux bras circonférentiellement adjacents suivant l’axe longitudinal XX’;
Durée totale d’excitation : 30 minutes.
La présente les voltamogrammes réalisés pour l’électrode DLC avant traitement électrochimique, après la première étape d’activation et après la seconde étape d’activation.
Les valeurs électrochimiques obtenues avant activation et après chacune des deux étapes du traitement d’activation selon l’invention sont rassemblées dans le tableau suivant.
Les performances obtenues sont similaires à celles obtenues dans les conditions de l’exemple 1.
Exemple 18 Activation électrochimique de l’électrode selon un procédé conforme à l’invention avec une p remière étape d’excitation dans un électrolyte comprenant du periodate de sodium ( invention )
Une électrode DLC a été soumise aux deux étapes du traitement d’activation décrit dans l’exemple 1.1. précédent, excepté le fait que la première étape d’excitation a été opérée dans un électrolyte comprenant 1 mM de periodate de sodium (NaIO 4 ) dans 0,1 M KCl.
1 ère étape : traitement électrochimique dans un électrolyte aqueux comprenant 1 mM de NaIO 4 et 0,1 M KCl Pulses alternés en tension suivant l’enchaînement 1 pulse cathodique – 1 pulse anodique : durée d’un pulse cathodique/anodique : 0,1 seconde ; amplitude des pulses : + 0,8 V pour un pulse anodique ; -0,8 V pour un pulse cathodique.
Durée totale d’excitation : 10, 20, 30, 40, 50 et 60 minutes.
2 ème étape : traitement électrochimique dans un électrolyte aqueux comprenant 0,5 M d’acide sulfurique Pulses alternées en tension suivant l’enchaînement 1 pulse cathodique – 1 pulse anodique : durée d’une pulse cathodique/anodique : 0,1 seconde ; amplitude des pulses : + 1,3 V pour une pulse anodique ; -1,3 V pour une pulse cathodique. Durée totale d’excitation : 30 minutes.
On note L208 la longueur du fût 208, mesurée parallèlement à l’axe longitudinal X200, entre le deuxième épaulement 207 et la ou les portions de collerette 210.
La longueur L208 est strictement supérieure à la longueur L179, au point que la partie 209 du fût 208 dépasse au-delà du bord 179A du deuxième manchon 179, autrement dit de l’ouverture traversante 178, du côté interne S1 de la paroi 17G du carter 17, lorsque les premier et deuxième épaulements 177, 207 sont en appui l’un contre l’autre. Pour faciliter son repérage, la partie 209 du fût 208 est grisée à la .
On note L209 la longueur de la partie 209 du fût 208, mesurée parallèlement à l’axe longitudinal X200.
Ici, la longueur L209 est égale à la différence des longueurs L208 et L179. On a ainsi la relation suivante :
L209 = L208 – L179 (Equation 1)
L’actionneur électromécanique 8 comprend, en outre, un organe de retenue 220. En outre, l’organe de retenue 220 est monté, autrement dit est configuré pour être monté, sur la partie 209 du fût 208, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 8.
Ici, l’organe de retenue 220 est installé autour de la partie 209 du fût 208, entre le bord 179A du deuxième manchon 179 de la paroi 17G du carter 17 et la ou les portions de collerette 210 du fût 208.