INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les sels des dérivés de C-glycoside qui conviennent pour une utilisation dans la présente invention peuvent comprendre les sels classiques physiologiquement acceptables de ces composés, tels que ceux formés à partir d’acides organiques ou minéraux. Les exemples qui peuvent être mentionnés incluent les sels d’acides minéraux, tels que l’acide sulfurique, l’acide chlorhydrique, l’acide bromhydrique, l’acide iodhydrique, l’acide phosphorique et l’acide borique. On peut également citer les sels d’acides organiques, qui peuvent comprendre un ou plusieurs groupes acide carboxylique, sulfonique ou phosphonique. Il peut s’agir d’acides aliphatiques linéaires, ramifiés ou cycliques, ou encore d’acides aromatiques. Ces acides peuvent également comporter un ou plusieurs hétéroatomes choisis parmi O et N, par exemple sous forme de groupes hydroxyle. On peut citer notamment l’acide propionique, l’acide acétique, l’acide téréphtalique, l’acide citrique et l’acide tartrique.
Les solvates acceptables pour les composés décrits ci-dessus comprennent les solvates classiques tels que ceux formés lors de l’étape finale de préparation desdits composés du fait de la présence de solvants. Les exemples qui peuvent être mentionnés incluent les solvates dus à la présence d’eau ou d’alcools linéaires ou ramifiés, tels que l’éthanol ou l’isopropanol.
Un dérivé de C-glycoside convenable pour une utilisation dans la présente invention peut notamment être obtenu par le procédé de synthèse décrit dans le document WO 02/051 828, dont le contenu est incorporé ici en référence.
En tant qu’ingrédient actif de soin de la peau (d), on peut mentionner l’acide salicylique et ses dérivés. Les dérivés d’acide salicylique peuvent être représentés par la formule (III) :
le radical R désigne une chaîne aliphatique saturée, linéaire, ramifiée ou cyclique, contenant de 2 à 22 atomes de carbone ; une chaîne insaturée contenant de 2 à 22 atomes de carbone contenant une ou plusieurs doubles liaisons pouvant être conjuguées ; un noyau aromatique lié au radical carbonyle directement ou par l’intermédiaire de chaînes aliphatiques saturées ou insaturées contenant de 2 à 7 atomes de carbone ; lesdits groupes pouvant être substitués par un ou plusieurs substituants, identiques ou différents, choisis parmi (a) les atomes d’halogène, (b) le groupe trifluorométhyle, (c) les groupes hydroxyle sous forme libre ou estérifiée par un acide contenant de 1 à 6 atomes de carbone, ou (d) une fonction carboxyle sous forme libre ou estérifiée par un alcool inférieur contenant de 1 à 6 atomes de carbone ; et
R’ est un groupe hydroxyle. Le dérivé d’acide salicylique peut être sous la forme d’un sel dérivé d’une base inorganique ou organique.
Le (d) agent actif pour la peau peut être choisi parmi les α-hydroxyacides.
Le terme « α-hydroxy acide », ou « AHA », désigne ici un acide carboxylique qui possède au moins un groupe hydroxyle sur l’atome de carbone (alpha) adjacent.
La composition selon la présente invention peut être préparée sans grande quantité d’énergie telle que celle requise par un homogénéisateur. Ainsi, la composition selon la présente invention peut être préparée en utilisant une petite quantité d’énergie telle que l’agitation douce des ingrédients de la composition. Par conséquent, la composition selon la présente invention est respectueuse de l’environnement du point de vue de sa préparation.
La composition selon la présente invention se présente sous la forme d’une nano- ou micro-émulsion.
La « micro-émulsion « peut être définie de deux manières, à savoir, au sens large et au sens strict. A savoir, il y a un cas (« micro-émulsion au sens strict ») dans lequel la micro-émulsion se réfère à une phase liquide unique isotrope thermodynamiquement stable contenant un système ternaire ayant trois ingrédients : un composant huileux, un composant aqueux et un tensioactif, et il y a le second cas (« micro-émulsion au sens large ») dans lequel, parmi les systèmes d’émulsion typiquement instables sur le plan thermodynamique, la micro-émulsion inclut en outre les émulsions de ce type présentant des aspects transparents ou translucides en raison de leur petite taille de particule (Satoshi Tomomasa, et al. , Oil Chemistry, Vol. 37, No. 11 (1988), pp. 48-53). La « micro-émulsion » telle qu’elle est utilisée ici désigne une « micro-émulsion au sens strict », c’est-à-dire une phase liquide unique isotrope thermodynamiquement stable.
La micro-émulsion peut avoir une phase dispersée avec une taille de particule de 100 nm ou moins, de préférence 50 nm ou moins, et de manière davantage préférée 20 nm ou moins, mesurée par granulométrie laser.
Par « nano-émulsion », on entend ici une émulsion caractérisée par une phase dispersée dont la taille est inférieure à 350 nm, la phase dispersée étant stabilisée par une couronne des tensioactifs non ioniques (b) à (d) qui peuvent facultativement former une phase de cristaux liquides de type lamellaire, à l’interface phase dispersée/phase continue. En l’absence d’opacifiants spécifiques, la transparence des nano-émulsions provient de la petite taille de la phase dispersée, cette petite taille étant obtenue grâce à l’utilisation d’énergie mécanique.
Les nanoémulsions se distinguent des microémulsions par leur structure. Plus précisément, les microémulsions sont des dispersions thermodynamiquement stables formées, par exemple, de micelles formées par les ingrédients (b) et (c) et gonflées par l’ingrédient (a). En outre, les microémulsions ne nécessitent pas une énergie mécanique sensiblement importante pour être préparées.
La nano-émulsion peut avoir une phase dispersée avec une taille de particule de 300 nm ou moins, de préférence 200 nm ou moins, et de manière davantage préférée 100 nm ou moins, mesurée par granulométrie laser.
Il est préférable que la composition selon la présente invention soit sous la forme d’une émulsion H/E qui comprend des phases huileuses dispersées dans une phase aqueuse continue. Les phases huileuses dispersées peuvent être des gouttelettes d’huile dans la phase aqueuse.
L’architecture ou la structure H/E, qui consiste en des phases huileuses dispersées dans une phase aqueuse, présente une phase aqueuse externe, et donc si la composition selon la présente invention présente l’architecture ou la structure H/E, elle peut procurer une sensation agréable pendant l’utilisation en raison de la sensation de fraîcheur immédiate que peut procurer la phase aqueuse.
Il est encore plus préférable que la taille de particule de la (a) huile soit inférieure ou égale à 300 nm, de préférence inférieure ou égale à 200 nm, de manière davantage préférée inférieure ou égale à 100 nm, et de manière encore davantage préférée inférieure ou égale à 50 nm. La taille de particule peut être mesurée par un procédé de diffusion dynamique de la lumière. La mesure de la taille de particule peut être effectuée, par exemple, par l’analyseur de taille de particule de la gamme ELSZ-2000, commercialisé par Otsuka Electronics Co., Ltd.
La composition selon la présente invention peut être transparente ou légèrement translucide.
Dans les autres cas, alors la solution aqueuse A peut ne comprendre, comme sel, qu’un sel de plomb, par exemple du nitrate de plomb(II).
Quoi qu’il en soit, la solution aqueuse A présente avantageusement une teneur molaire en sel(s) comprise entre 0,1 mol/L et 0,6 mol/L, étant entendu que : - pour un précurseur de formule (3), cette teneur sera préférentiellement supérieure à 0,2 mol/L, tandis que - pour un précurseur de formule (4), cette teneur sera préférentiellement au plus égale à 0,2 mol/L.
L’étape b) peut être réalisée par tout dispositif qui permet de délivrer le mélange M sous une forme divisée et, notamment sous la forme de gouttes, dans la solution aqueuse A tel qu’une seringue munie d’une aiguille ou un conduit qui comprend, à l’une de ses extrémités, une aiguille et dont l’autre extrémité est reliée à une pompe, par exemple péristaltique.
Conformément à l’invention, le procédé de préparation comprend avantageusement de plus, entre l’étape b) et l’étape c), un remplacement de tout ou partie de l’eau de l’hydrogel par un solvant organique ayant une température d’ébullition standard (c’est-à-dire une température d’ébullition à une pression de 1 atmosphère) inférieure à la température d’ébullition standard de l’eau ou, autrement dit, inférieure à 100 °C, en vue de faciliter le séchage des billes à l’étape c).
Le solvant organique est, par exemple, un alcool tel que le méthanol ou l’éthanol, préférence étant donnée à l’éthanol.
Quant au remplacement de tout ou partie de l’eau de l’hydrogel par un solvant organique, il peut être réalisé en égouttant les billes obtenues à l’étape b), en les rinçant avec de l’eau puis en les immergeant dans une succession de bains comprenant soit uniquement le solvant organique soit un mélange eau/solvant organique de concentration volumique croissante en solvant organique.
Le séchage des billes obtenues à l’étape b) ou après remplacement de tout ou partie de l’eau de l’hydrogel par un solvant organique est, par exemple, réalisé en plaçant ces billes dans une étuve réglée à la température de 60 °C, pendant plusieurs heures.
Quant à la calcination des billes ainsi séchées, elle est avantageusement réalisée à une température allant de 200 °C à 600 °C et, mieux encore, de 350 °C à 550 °C, par exemple pendant de 1 à 24 heures, étant entendu que : - pour un précurseur de formule (3), la température de calcination est, de préférence, supérieure à 400 °C, tandis que - pour un précurseur de formule (4), la température de calcination est, de préférence, au plus égale à 400 °C.
Si un ajout d’un sel de plomb est réalisé dans les pores des particules obtenues à l’étape d), alors cet ajout est, de préférence, réalisé par immersion des particules dans une solution aqueuse comprenant ce sel de plomb, par exemple à hauteur de 0,005 mol/L à 1,6 mol/L, puis séchage des particules, par exemple dans une étuve réglée à une température comprise entre 60 °C et 110 °C, pendant plusieurs heures, par exemple 24 heures. Auquel cas, le sel de plomb est un sel soluble dans l’eau du type nitrate de plomb(II), chlorate de plomb(II) ou perchlorate de plomb(II) trihydraté.
En variante toutefois, le dépôt d’un sel de plomb dans les pores des particules obtenues à l’étape d) peut également être réalisé par d’autres voies telles que, par exemple, un dépôt chimique en phase vapeur (ou CVD de « Chemical Vapor Deposition ») d’un sel de plomb insoluble ou peu soluble dans l’eau du type sulfure de plomb(II), en suivant un protocole tel que celui décrit par R. Yousefi et al. dans Current Applied Physics 2014, 14(8), 1031-1035, ci-après référence [3] .
On obtient ainsi un matériau qui présente une capacité de capture de l’iode gazeux qui varie entre 40 mg et 200 mg par g de matériau, soit une capacité qui s’inscrit dans le haut de la gamme des capacités de capture présentées par les adsorbants solides qui sont actuellement utilisés pour capturer l’iode présent dans des effluents gazeux dans les usines de traitement de combustibles nucléaires usés.
Aussi, l’invention a-t-elle aussi pour objet l’utilisation d’un matériau tel que précédemment défini pour capturer l’iode présent dans un effluent gazeux par mise en contact de ce matériau avec l’effluent gazeux.
L’invention a encore pour objet un procédé de traitement d’un effluent gazeux comprenant de l’iode, qui comprend les étapes de : i) capture de l’iode par mise en contact de l’effluent gazeux avec un matériau tel que précédemment défini, moyennant quoi on obtient un matériau comprenant de l’iodure de plomb ; puis ii) traitement thermique (ou frittage réactif) du matériau comprenant l’iodure de plomb, moyennant quoi on transforme le matériau en une iodoapatite par une évolution chimique pouvant être décrite par la réaction ci-après : X, x et y ayant les mêmes significations que précédemment.
Conformément à l’invention, le traitement thermique comprend, de préférence, un chauffage du matériau à une température allant de 400 °C à 650 °C, par exemple pendant de 30 minutes à 2 heures. Ce chauffage peut être assisté ou non d’une pression externe.
De préférence, ce traitement thermique est réalisé par frittage flash (ou SPS de « Spark Plasma Sintering »), par exemple à une température 400 °C pendant 30 minutes, avec une rampe de montée en température, par exemple, de 50 °C/min et sous une pression uniaxiale, par exemple, de 40 MPa.
L’invention a enfin pour objet un procédé de conditionnement de l’iode présent dans un effluent gazeux, qui comprend la mise en œuvre du procédé de traitement d’un effluent gazeux comprenant de l’iode tel que précédemment défini.
De l’eau Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition C1comprend e) de l’eau.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition C1 ou C1’ contient e) de l’eau, d) éventuellement un ou plusieurs tensioactifs tels que définis précédemment et c) moins de 10% en poids de corps gras par rapport au poids total de la composition, de préférence moins de 5% en poids de corps gras, plus préférentiellement moins de 2% en poids de corps gras et encore plus préférentiellement ladite composition C1 est exempte de corps gras c). L’eau convenant à l’invention peut être l’eau du robinet, l’eau distillée, eau de source, une eau florale, telle que l’eau de bleuet et/ou une eau minérale telle que l’eau de VITTEL, l’eau de LUCAS ou l’eau de LA ROCHE POSAY et/ou une eau thermale.
Selon un mode de réalisation la composition C1ou C1’ de l’invention comprend e) de l’eau et au moins un corps gras c) , en particulier dans un ratio entre la masse d’eau et la masse de corps gras c) inférieure à 1, de préférence inférieur à 0,9, plus préférentiellement inférieur à 0,9 tel que compris entre 0,5 et 0,8 .
Selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, la composition C1 ou C1’ comprend majoritairement en poids de l’eau vs. la quantité en corps gras. Forme de la composition :
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention la composition de l’invention est une émulsion inverse i.e. de type eau dans huile ou water in oil W/O. La quantité en huile en poids est de préférence supérieure à 30 % dans l’émulsion inverse, de préférence supérieure à 40 %, plus préférentiellement supérieure ou égale à 45 % en poids par rapport au poids total de la composition. Plus particulièrement dans l’émulsion inverse la quantité en eau est inférieure à 40 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence inférieure ou égale à 35 % en poids,.
[Chem. 22] : Formule (F) dans laquelle : W est un radical divalent alkylène en C 1 -C 6 éventuellement substitué par un ou plusieurs groupements hydroxyle ou un radical alkyle en C 1 -C 6 , et/ou éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes tel que O, ou NR u ; R x , R y , R z , R t , et R u , identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène, un radical alkyle en C 1 -C 6 ou hydroxyalkyle en C 1 -C 6 , aminoalkyle en C 1 -C 6 .
Selon un mode de réalisation, la boucle de régulation comprend au moins un module de comparaison qui compare le signal de sortie centré sur l’au moins une fréquence donnée à l’au moins un critère, l’au moins un critère étant une valeur de seuil d’amplitude.
Ainsi l’angle de conduction modifié est modifié si le signal de sortie centré sur l’au moins une fréquence donnée ne valide pas l’au moins un critère. L’angle de conduction est modifié tant que le signal de sortie centré sur l’au moins une fréquence donnée ne valide pas l’au moins un critère.
Selon un mode de réalisation, la boucle de régulation comprend au moins un module de comparaison qui compare une amplitude du signal de sortie centré sur l’au moins une fréquence donnée à au moins un critère.
Ainsi c’est l’amplitude, c'est-à-dire le niveau, du signal de sortie centré sur l’au moins une fréquence donnée qui permet de déterminer que l’angle de conduction doit être modifié.
La valeur de seuil correspond à une amplitude du signal de sortie centré sur l’au moins une fréquence donnée. La valeur de seuil permet de déterminer une valeur maximale du signal de sortie centré sur l’au moins une fréquence donnée, en dessous de laquelle l’angle de conduction modifié conserve la valeur qu’il avait en sortie de la boucle de régulation précédente. Autrement dit, il s’agit de la valeur en dessous de laquelle le niveau de l’harmonique sonore est acceptable. Avantageusement, la valeur de seuil correspond à une valeur d’hystérésis qui évite des oscillations de l’angle de conduction modifié.
Selon un mode de réalisation, l’angle de conduction est modifié avec un pas déterminé.
Autrement dit, tant que le signal de sortie centré sur l’au moins une fréquence donnée est supérieure à la valeur de seuil, l’angle de conduction est modifié d’un pas déterminé.
Selon un mode de réalisation, la boucle de régulation détermine un angle de commande modifié en fonction de l’angle de conduction modifié.
Déterminer un angle de commande modifié, c’est-à-dire recaler l’angle de commande lorsque l’angle de conduction modifié varie permet de maintenir un réglage de couple optimal.
Selon un mode de réalisation, la boucle de régulation impose que
α m : angle de commande modifié δ m : angle de conduction modifié
Ainsi la loi de commande du moteur fait en sorte que le courant d’une phase reste centré par rapport à un fondamental de la force électromotrice du moteur.
Selon un mode de réalisation, la mesure du signal image du courant circulant dans l’au moins une ligne électrique est obtenue par un capteur de tension placé au niveau d’une résistance électrique positionnée en série entre une alimentation de l’onduleur et l’au moins une cellule de commutation.
Selon un mode de réalisation, l’angle de conduction modifié est compris entre 120° et 180°.
Selon un mode de réalisation, le module de commande comprend une boucle de régulation d’une vitesse de rotation dudit moteur.
De manière très préférée, la charge traitée, c’est-à-dire qui alimente le procédé de déshydrogénation selon l’invention, et plus particulièrement l’étape de déshydrogénation, comprend au moins 80% poids d’éthanol et moins de 20% poids d’eau.
La charge éthanol peut comprendre, en plus de l'eau (de préférence moins de 20% poids d’eau), d’autres impuretés, comme par exemple du butanol, de préférence à une teneur inférieure ou égale à 5 % poids, de manière préférée inférieure ou égale à 2 % poids, par rapport au poids total de ladite charge.
La charge traitée dans le procédé selon l'invention est éventuellement obtenue par un procédé de synthèse d'alcool à partir de ressources fossiles telles que, par exemple, à partir du charbon, du gaz naturel ou des déchets carbonés.
De préférence, la charge provient avantageusement de ressources non fossiles. Elle peut être obtenue à partir de sources renouvelables issues de la biomasse, souvent appelée "bioéthanol". Le bioéthanol est une charge produite par voie biologique, de préférence par fermentation de sucres issus par exemple des cultures de plantes sucrières comme la canne à sucre (saccharose, glucose, fructose, et sucrose), des betteraves, ou encore des plantes amylacées (amidon) ou de la biomasse lignocellulosique ou de cellulose hydrolysée (glucose majoritaire et xylose, galactose), contenant des quantités variables d'eau. Pour une description plus complète des procédés fermentaires classiques, on peut se reporter à l'ouvrage 'Les Biocarburants, État des lieux, perspectives et enjeux du développement’, Daniel Ballerini, Editions Technip, 2006.
La charge éthanol peut également avantageusement être obtenue à partir de gaz de synthèse.
Ladite charge peut encore avantageusement être obtenue par hydrogénation des acides ou esters correspondants. Dans ce cas, l’acide acétique ou les esters acétiques sont avantageusement hydrogénés à l’aide d’hydrogène en éthanol. L’acide acétique peut avantageusement être obtenu par carbonylation du méthanol ou par fermentation des carbohydrates.
Ladite charge peut aussi être un effluent éthanol issu d’un procédé de conversion d’éthanol en butadiène, obtenu notamment après traitement, en particulier après des étapes de séparation et purification, d’un effluent hydroalcoolique issu de la séparation du butadiène de l’effluent réactionnel dudit procédé de conversion de l’éthanol en butadiène. Plus particulièrement, la charge du procédé selon l’invention peut être un effluent éthanol comprenant majoritairement de l’éthanol, c’est-à-dire comprenant au moins 50% poids, de préférence au moins 70% poids, préférentiellement au moins 80% poids d’éthanol, et obtenu après traitement, notamment après différentes étapes de séparation et purification, d’un effluent réactionnel issu de la conversion de l’éthanol en butadiène, ledit effluent éthanol étant avantageusement recyclé vers la section réactionnelle de conversion de l’éthanol en butadiène et en particulier qui peut comprendre la déshydrogénation de l’éthanol. Selon un mode de réalisation très particulier de l’invention, la charge comprenant de l’éthanol, qui est traitée par le procédé selon l’invention, est un effluent riche en éthanol, avantageusement obtenu à l’issue d’une étape de traitement des effluents d’un procédé de conversion de l’éthanol en butadiène, de type Ostromislensky, comme celui décrit dans le brevet FR 3 026 100. Cet effluent riche en éthanol, par exemple obtenu à l’étape E1) du procédé décrit dans le brevet FR 3 026 100, peut comprendre notamment jusqu’à 18% poids d’eau.
Etape de déshydrogénation
Conformément à l’invention, le procédé de déshydrogénation comprend une étape de déshydrogénation de la charge comprenant de l’éthanol, de manière à produire un effluent intermédiaire. De préférence, l’effluent intermédiaire obtenu à l’issue de l’étape de déshydrogénation comprenant de l’acétaldéhyde, de l’hydrogène et classiquement de l’éthanol non converti.
Avantageusement, l’étape de déshydrogénation est opérée en présence d’un catalyseur de déshydrogénation. Tout catalyseur de déshydrogénation connu de l’homme du métier en particulier pour déshydrogéner l’éthanol en acétaldéhyde peut être utilisé. De préférence, le catalyseur de déshydrogénation comprend l’élément cuivre sur un support poreux inorganique qui de préférence comprend, et préférentiellement consiste en, de la silice. De manière préférée, le catalyseur de déshydrogénation utilisé ne comprend pas d’autre élément métallique, en particulier d’autres métaux de transition, autre que le cuivre. Cependant, le support poreux inorganique, de préférence la silice, peut éventuellement comprendre de éléments résultant de sa méthode de préparation. Plus particulièrement, le support poreux inorganique, et en particulier la silice, peut comprendre des éléments alcalins comme par exemple du sodium.