INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les différents débits massiques D T , D N , D N1 , D N2 précités peuvent être avantageusement déterminés en calculant la différence de masse du réservoir 60 pendant une durée prédéterminée en mode de fonctionnement transitoire E T , et respectivement en mode de fonctionnement opérationnel E N . En d’autres termes, on utilise avantageusement la pesée et la mesure du temps pour déterminer les débits massiques. La masse et la différence de masse du réservoir 60 peuvent être déterminées facilement et avec précision avec des instruments de pesage courants, et en effectuant plusieurs mesures dont les résultats sont par exemple moyennés. En pratique, le réservoir 60 rempli de liquide (typiquement d’eau) est pesé. La balance est ensuite tarée avant de retirer le réservoir 60 du plateau de la balance. Puis, après le test (appareil 1 fonctionnant en mode de fonctionnement transitoire E T , respectivement en mode de fonctionnement opérationnel E N pendant une durée prédéterminée), le réservoir 60 - qui contient maintenant moins d'eau - est pesé à nouveau sur la balance déjà tarée. Ceci permet donc de mesurer la différence de poids / masse avant et après le test comme une valeur négative. Bien entendu, on utilisera dans ce cas une balance adaptée au pesage différentiel, permettant de mesurer une valeur différentielle négative, ce qui est le cas de la plupart des balances de laboratoire disponibles. Le recours à un pesage différentiel comme décrit ci-avant, s’il s’avère particulièrement simple et pratique, n’est bien entendu pas la seule possibilité pour déterminer le débit massique et on pourra utiliser des méthodes mettant en œuvre d’autres types de capteur. On notera enfin et par ailleurs que pour un liquide tel que l’eau, dont la densité est connue et constante, une mesure de la masse reflète une mesure du volume. Par conséquent, une mesure de la masse d’eau liquide déplacé par une pompe en un temps donné (masse par unité de temps) est également équivalente à une mesure du débit (volume par unité de temps) de la pompe. Dans le cas où le mode de fonctionnement transitoire E T comprend l’un et / ou l’autre des sous-mode de préchauffage E Tc et sous-mode de temporisation E Tt décrits précédemment, on s’attachera avantageusement à exclure des mesures les périodes de temps correspondant à la mise en œuvre de ces sous-modes spécifiques, de manière à ne conserver qu’une mesure relative au sous-mode principal E Tp . Dans le cas où l’alimentation en liquide du dispositif de vaporisation 5 est paramétrée pour être réalisée de manière discontinue continue dans le temps, on s’attachera avantageusement à exclure des mesures les périodes de temps correspondant sensiblement à une absence d’alimentation.
De préférence, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , ledit élément chauffant 4 destiné à venir au contact des cheveux présente une première température superficielle (c’est-à-dire une température de surface) dont la valeur est au moins égale à 110 °C. De préférence encore, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , ladite valeur de la première température superficielle de l'élément chauffant 4 est au moins égale à 120 °C, et est avantageusement comprise entre 120 °C et 200 °C. De façon encore plus préférentielle, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur de ladite première température superficielle est comprise entre 130 °C et 170 °C, de préférence entre 140 °C et 160 °C, par exemple sensiblement égale à 150 °C. De façon particulièrement préférentielle, des résultats tout à fait remarquables en matière notamment en termes d'embellissement des cheveux, et plus particulièrement en matière de réduction de défauts et d’amélioration de la brillance, peuvent être obtenus lorsque, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur de ladite première température superficielle est égale à 150 °C ± 20 °C, préférentiellement 150 °C ± 10 °C, en association avec un premier débit massique de vapeur dont la valeur moyenne est égale à 0,8 g / min ± 0,3 g / min, et donc avantageusement en association avec un premier débit massique d’alimentation D N dont la valeur moyenne est symétriquement égale à 0,8 g / min ± 0,3 g / min.
De manière avantageuse, le système de commande 8 peut être en outre configuré pour commander, durant toute la durée du mode de fonctionnement transitoire E T ou uniquement durant le sous-mode de préchauffage E Tc prévu ci-dessus, une augmentation progressive de la première température superficielle de l’élément chauffant 4, de manière que, lorsque l’appareil se trouve ensuite dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur de la première température superficielle dudit élément chauffant 4 soit au moins égale à 110 °C, et de préférence comprise dans les plages de valeurs préférentielles précitées.
illustre schématiquement sous la forme d’un graphique encore un autre exemple de configuration du système de commande du dispositif d’alimentation en liquide d’un appareil conforme à l’invention ;
illustre schématiquement sous la forme d’un graphique encore un autre exemple de configuration du système de commande du dispositif d’alimentation en liquide d’un appareil conforme à l’invention.
Comme illustré aux figures, l'appareil de coiffure 1 comprend avantageusement un manche 2 de préhension manuelle, qui est destiné à être saisi à la main, et par exemple empoigné, par l'utilisateur, pour manipuler l'appareil de coiffure 1. Le manche 2 s'étend par exemple longitudinalement, selon un axe longitudinal central X-X', entre une première extrémité d'où émerge par exemple un câble d'alimentation électrique, et une deuxième extrémité opposée. L'appareil de coiffure 1 comprend avantageusement une tête 3 pour engager les cheveux, c'est-à-dire pour venir de préférence au contact des cheveux afin de les soumettre à une action mécanique, thermique et / ou fluidique. La tête 3 est avantageusement portée par ledit manche 2, et s'étend par exemple longitudinalement, selon ledit axe central X-X', entre une extrémité arrière solidaire de la deuxième extrémité du manche 2, et une extrémité avant libre. De préférence, comme illustré aux figures, le manche 2 présente sensiblement une forme longiligne qui se prolonge par la tête 3, laquelle est avantageusement plus large que le manche 2 et présente par exemple une forme générale sensiblement oblongue. De préférence et comme illustré, le manche 2 et la tête 3 sont formés, au moins en partie, par un corps principal d’un seul tenant, du genre boîtier, par exemple en matière plastique. La tête 3 présente avantageusement une face avant 3A qui, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, est préférentiellement pourvue de picots de brossage 7 entre et contre lesquels les cheveux sont destinés à se trouver et à se déplacer, lors de l'utilisation de l'appareil de coiffure 1.
L’appareil de coiffure 1 comprend des moyens d'émission de vapeur, qui sont configurés pour soumettre les cheveux à un flux de vapeur. Plus précisément l’appareil de coiffure 1 comprend, inclus dans lesdits moyens d'émission de vapeur : – un dispositif de vaporisation 5 de liquide pour générer, à partir d’un liquide, un flux de vapeur destiné à être dirigé vers et sur les cheveux de l’utilisateur, – un dispositif d’alimentation 6 pour alimenter en liquide le dispositif de vaporisation 5, et – un système de commande 8 configuré pour commander au moins le fonctionnement du dispositif d’alimentation 6 en liquide, et de préférence également le fonctionnement du dispositif de vaporisation 5.
De préférence, le liquide concerné est de l’eau. Le terme « eau » peut désigner n’importe quel liquide contenant principalement de l’eau (c’est-à-dire au moins 50 % en poids d’eau, et de préférence au moins 80 % en poids d’eau, de façon encore plus préférentielle au moins 95 % en poids d’eau) et apte à se transformer en vapeur, et englobe ainsi de l’eau distillée, de l’eau courante du robinet, mais aussi différentes solutions aqueuses contenant des éléments cosmétiques, olfactifs, etc.
En d'autres termes, l'expression « vapeur d'eau » ne doit pas être limitée à sa définition strictement scientifique et recouvre ici l’eau à l’état gazeux, les particules d'eau liquide en suspension dans l'air, ou un mélange d’eau à l’état gazeux et de particules d'eau liquide (gouttelettes / microgouttelettes) en suspension dans l'air.
Le dispositif de vaporisation 5 comprend avantageusement une chambre de vaporisation 50 pourvue d’une entrée 501 d’alimentation en liquide et d’au moins une sortie 502 de vapeur. De préférence et comme illustré, le dispositif de vaporisation 5 comprend également un (premier) dispositif de chauffage 51 conçu pour chauffer la chambre de vaporisation 50 et ainsi transformer, au sein de la chambre de vaporisation 50, le liquide en vapeur. Avantageusement connecté au système de commande 8 afin d’être contrôlé par ce dernier, le premier dispositif de chauffage 51 est formé par exemple par un ou plusieurs éléments résistifs capables de chauffer par effet Joule (par exemple un ou plusieurs éléments chauffants, ou thermistance(s), à « Coefficient de Température Positif » (CTP)), lesdits éléments résistifs étant agencés avantageusement en contact avec la chambre de vaporisation 50. Ladite sortie 502 de vapeur est quant à elle avantageusement en communication fluidique, de préférence permanente, avec l’air extérieur environnant, par l’intermédiaire de préférence d’au moins un orifice 710 d’éjection de vapeur, disposé du côté de la face avant 3A, comme cela sera décrit plus en détail dans ce qui suit. Par exemple, le ou lesdits orifice(s) 710 d’éjection de vapeur est (sont) en communication fluidique avec l’intérieur de la chambre de vaporisation 50 par l’intermédiaire d’un dispositif de canalisation 52 connecté d’un côté à la sortie 502 de vapeur et de l’autre audit au moins un orifice 710 d’éjection de vapeur.
Dans le mode de réalisation préférentiel illustré aux figures, la chambre de vaporisation 50 est avantageusement maintenue en permanence à pression atmosphérique, comme envisagé ci-dessus, ce qui évite notamment de recourir à une soupape en sortie, du fait de l’absence de montée en pression de la vapeur au sein de la chambre de vaporisation 50 et de l’appareil 1. Parmi les avantages d’une telle conception, on peut noter notamment l’absence de risque de surpression (et donc l’absence de nécessité de disposer de moyens pour prévenir ou gérer de telles surpressions), ainsi qu’un risque moindre d’éjection d’un flux de vapeur à une température trop élevée susceptible d’endommager et / ou de brûler les cheveux ou le cuir chevelu. En effet, du fait de l’absence de pressurisation de la chambre de vaporisation 50, la température du flux de vapeur d’eau n’excède avantageusement pas 100 °C. En outre, la vitesse du flux de vapeur et la distance parcourue par ce dernier hors de l’appareil 1 sont limitées du fait de l’absence de surpression, ce qui contribue à limiter le risque de brûlure du cuir chevelu, et donc à une plus grande sécurité pour l’utilisateur.
Ledit dispositif d’alimentation 6 en liquide comprend quant à lui de préférence un réservoir 60 pour stocker une quantité de liquide (de préférence de l’eau liquide), et une pompe 61 reliée audit réservoir 60 et audit dispositif de vaporisation 5, par exemple par l’intermédiaire d’un tuyau connecté à l’entrée 501 d’alimentation de la chambre de vaporisation 50. Le système de commande 8 est avantageusement configuré pour commander un débit de sortie (et en particulier un débit massique) de ladite pompe 61, typiquement en commandant une vitesse de rotation d’un moteur d’entrainement de la pompe 61. Avantageusement embarqué, le réservoir 60 est par exemple amovible, c’est-à-dire qu’il est détachable du corps principal de l’appareil 1 en vue de son remplissage, ce qui permet notamment de se passer d’une prise de terre pour l’alimentation électrique de l’appareil 1. A cette fin, le réservoir 60 est de préférence sensiblement à pression atmosphérique. Le recours à une pompe 61 associée à un réservoir 60 à pression atmosphérique, plutôt qu’à un réservoir pressurisé associé à une vanne, permet en outre une sécurité d’utilisation optimale et une fiabilité accrue en matière de maîtrise du débit. De préférence, ladite pompe 61 est une pompe péristaltique, qui permet une maîtrise très fine de débits faibles et de garantir des débits relativement constants le cas échéant. Alternativement, une pompe à membrane ou de tout autre type convenable pourrait être envisagée, bien qu’une pompe péristaltique reste préférée. De préférence, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, l’appareil 1 est dépourvu de dispositif de chauffage du réservoir 60, de sorte que le liquide contenu dans ce dernier reste sensiblement à température ambiante en usage de l’appareil.
Avantageusement, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, l'appareil de coiffure 1 comprend au moins un élément chauffant 4 destiné à venir au contact des cheveux, pour leur transmettre de la chaleur. Les moyens d'émission de vapeur sont alors avantageusement configurés pour soumettre audit flux de vapeur lesdits cheveux en contact avec ledit élément chauffant 4. En d’autres termes, l'appareil de coiffure 1 est préférentiellement conçu pour que des cheveux puissent être simultanément en contact au moins localement avec ledit élément chauffant 4, et soumis au moins localement à un flux de vapeur, pendant l'opération de coiffage, au cours de laquelle la tête 3 engage les cheveux, par exemple pour les brosser, de préférence au moyen des picots de brossage 7 précités.
De la sorte, l’appareil 1 est donc préférentiellement conçu pour soumettre les cheveux engagés par la tête 3 à un traitement thermo-mécanique à vapeur, selon lequel les cheveux sont simultanément soumis à : – une action mécanique, du fait du brossage opéré par le déplacement de la face avant 3A, dont font préférentiellement saillie des picots de brossage 7, sur et contre les cheveux ; – une action thermique, par contact et / ou proximité avec l’élément chauffant 4, lequel est avantageusement porté par la tête 3 ; – et une action fluidique, qui est en l'espèce un traitement à la vapeur, consistant à soumettre à de la vapeur (et de préférence de la vapeur d’eau) les cheveux engagés par la tête 3 et en contact avec et / ou à proximité de l'élément chauffant 4, avantageusement via les orifice(s) 710 d’éjection de vapeur / picots à vapeur 71 qui seront décrits dans ce qui suit.
La mise en œuvre simultanée, et avantageusement combinée, de ces trois traitements (mécanique, thermique et à vapeur) permet avantageusement d’embellir, et / ou de soigner, et / ou de réparer les cheveux, et permet avantageusement également la mise en forme des cheveux, notamment en les disciplinant.
5.8 Périodicité et apériodicité
Dans un mode de réalisation, l’une des étapes d’estimation EST1, de sélection SEL1 ou de transmission TR mises en œuvre par le récepteur est réalisée de manière périodique et/ou apériodique, par exemple suite à une variation du canal entre ledit émetteur et ledit récepteur.
Dans ce dernier cas (dit apériodique), cela peut se faire sur requête de l’émetteur 2 au récepteur 3.
Dans le cas périodique, le récepteur 3 peut notamment émettre de manière régulière un signal de référence à l’émetteur 2, par exemple du type SRS ( « Sounding Reference Signal » en anglais).
Dans le cas apériodique, le récepteur 3 peut émettre un signal de référence à réception d’une requête de l’émetteur 2, par exemple de type « SRS trigger command ».
Il est fait référence aux figures 8 à 10, qui représentent schématiquement un ordre d’échanges entre le récepteur et l’émetteur.
Dans les figures 8 à 10, les échanges entre l’émetteur 2 et le récepteur 3 (ici notés E et R, respectivement) peuvent comprendre, dans l’ordre :
S10 (E vers R) envoi (optionnel) d’une instruction sur la méthode de compression de la covariance à utiliser pour le récepteur. La méthode de compression peut notamment être configurée par la couche RRC de façon semi-statique,
S20 (E vers R) envoi de signaux CSI-RS et CSI-IM, afin que le récepteur 3 puisse estimer la matrice de covariance et la matrice de canal. Ces signaux peuvent être transmis de façon périodique ou apériodique,
S30 (R vers E) envoi de l’information relative à la technique sélectionnée par le récepteur,
S40 (E vers R) mise en œuvre du format d’émission, notamment du précodage, défini à partir de l’information relative à la technique sélectionnée par le récepteur.
Le récepteur peut alors mettre en œuvre le procédé de communication décrit précédemment, et notamment la sélection d’une technique d’acquisition de la connaissance du canal en émission.
Dans le mode de réalisation illustré en , on suppose que la technique sélectionnée par le récepteur 3 est de type CSI-D.
S30 (R vers E) envoi de l’information relative à la technique sélectionnée par le récepteur (ici CSI-D, l’information comprenant alors le PMI, et éventuellement CQI et RI),
S40 (E vers R) mise en œuvre du format d’émission, notamment du précodage, défini à partir de l’information relative à la technique sélectionnée par le récepteur (ici, CSI-D, l’information étant un PMI identifiant le précodage à mettre en œuvre).
Lesdits moyens de protection comprennent au moins une paroi de protection agencée pour permettre l’aspiration et l’évacuation du mélange gazeux et pour bloquer une évacuation du rayonnement de désinfection à l’extérieur du dispositif de désinfection.
La paroi de protection peut être poreuse et peut présenter une structure en pavage polygonal régulier.
La paroi de protection peut également avoir une forme de chicane, autrement dit une forme en zigzag.
Avantageusement, la forme et l’orientation particulières de la portion de déviation du conduit de désinfection permettent de bloquer une évacuation du rayonnement de désinfection à l’extérieur du dispositif de désinfection.
Avantageusement, le blocage de l’évacuation du rayonnement de désinfection à l’extérieur du dispositif de désinfection permet de protéger un humain du rayonnement de désinfection pouvant être nocif.
La pluralité de sources de rayonnement de désinfection est disposée le long de la portion du conduit de désinfection reliant le port d’aspiration au port d’évacuation. Dans ce cas de figure, ladite portion du conduit de désinfection le long de laquelle est disposée la pluralité de sources de rayonnement constitue la zone de désinfection du dispositif de désinfection.
La pluralité de sources de rayonnement de désinfection est une pluralité de lampes à rayons ultraviolets.
Les rayons ultraviolets peuvent par exemple être du type UV-C et avoir une longueur d’onde sensiblement comprise entre 100 nm et 280 nm.
Le dispositif de désinfection peut être configuré de manière à maintenir une dose d’exposition à l’intérieur du conduit de désinfection de valeur moyenne comprise entre 1 mJ/cm 2 et 7 mJ/cm 2 , et de préférence comprise entre 2 mJ/cm 2 et 5 mJ/cm 2 .
Le volume interne du conduit de désinfection peut être défini de sorte à maintenir une dose d’exposition à l’intérieur du conduit de désinfection de valeur moyenne comprise entre 1 mJ/cm 2 et 7 mJ/cm 2 , et de préférence comprise entre 2 mJ/cm 2 et 5 mJ/cm 2 .
Le premier dispositif de ventilation et le deuxième dispositif de ventilation peuvent être configurés pour fournir un débit volumique du mélange gazeux défini de sorte à maintenir une dose d’exposition à l’intérieur du conduit de désinfection de valeur moyenne comprise entre 1 mJ/cm 2 et 7 mJ/cm 2 , et de préférence comprise entre 2 mJ/cm 2 et 5 mJ/cm 2 .
Un nombre de sources de rayonnement de désinfection de la pluralité de sources de rayonnement de désinfection peut être défini de sorte à maintenir une dose d’exposition à l’intérieur du conduit de désinfection de valeur moyenne comprise entre 1 mJ/cm 2 et 7 mJ/cm 2 , et de préférence comprise entre 2 mJ/cm 2 et 5 mJ/cm 2 .
Selon un mode de réalisation, le boitier comprend au moins une paroi supplémentaire de séparation interne agencée pour séparer l’intérieur du boitier en deux parties hermétiques l’une par rapport à l’autre, une des parties hermétiques comprenant le conduit de désinfection, et notamment la portion du conduit de désinfection définissant la zone de désinfection.
Avantageusement, la séparation interne du boitier en deux parties hermétiques permet de limiter le risque de contamination du mélange gazeux désinfecté. De plus, ladite au moins une paroi de séparation interne isole la zone de désinfection de la paroi externe du boitier et évite ainsi que la paroi externe du boitier soit directement exposée au rayonnement de désinfection. Cela permet d’éviter une chauffe excessive, voire une fonte de la paroi externe du boitier, assurant ainsi à l’utilisateur une utilisation et une manipulation du dispositif sans danger ni risque de brûlures ou de blessures.
Avantageusement, au moins une partie de la paroi de séparation interne du boitier s’étend entre le port d’aspiration et le port d’évacuation. Selon une configuration, au moins une partie de la paroi de séparation interne du boitier définit au moins une portion du conduit de désinfection.
Si c’est le cas, l’algorithme repasse à l’étape E101.
(étape E106).
On décrit maintenant, en référence à la , un algorithme de synchronisation. Cet algorithme permet à chaque convertisseur de se synchroniser avec un réseau public ou avec un groupe électrogène, en assurant que les conditions nécessaires sont réunies pour une synchronisation sûre et efficace.
L’algorithme est donc mis en œuvre par chaque convertisseur 1 de chaque groupe de convertisseurs 25.
L’algorithme débute par une étape de départ (étape E200).
Le convertisseur 1 acquiert un certain nombre de paramètre (étape E201) : voir .
≤ ≤
≤ ≤ (étape E202).
Si ce n’est pas le cas, le convertisseur 1 ouvre le contacteur d’entrée Ke et se déconnecte du réseau public ou du groupe électrogène (étape E203) :
Si c’est le cas, le convertisseur 1 vérifie si :
La couche principale 18 présente par exemple une épaisseur strictement inférieure à celle du substrat 14.
La couche principale 18 présente par exemple une épaisseur comprise entre 3 µm et 30 µm, en particulier une épaisseur comprise entre 5 µm et 20 µm.
De préférence, l’épaisseur de chaque couche additionnelle 20 est strictement inférieure à l’épaisseur de la couche principale 18.
L’épaisseur de chaque couche additionnelle 20 est par exemple comprise entre 10 nm et 5 µm.
Sur les Figures 2 à 6, l’épaisseur du substrat 14 et les épaisseurs des différentes couches du revêtement de protection 16 ne sont pas représentées à l’échelle pour des raisons de clarté des dessins.
En option, le revêtement de protection 16 comprend une ou plusieurs couches de transition 22, chaque couche de transition 22 étant intercalée entre la couche principale 18 et une couche additionnelle 20 située sur la couche principale 18 ou sous la couche principale 18. Chaque couche de transition 22 est en contact d’un côté avec la couche principale 18 et de l’autre côté avec une couche additionnelle 20 située sur la couche principale 18 ou sous la couche principale 18.
Chaque couche de transition 22 est réalisée en chrome métallique dopé avec des atomes d’oxygène et/ou d’azote et/ou en chrome métallique dans lequel sont implantés des atomes d’oxygène et/ou d’azote.
Le matériau de chaque couche de transition 22 est constitué de chrome métallique dopé avec des atomes d’oxygène et/ou des atomes d’azote ou de chrome métallique dans lequel sont implantés des atomes d’oxygène et/ou des atomes d’azote, avec la présence éventuelle d’inévitables impuretés.
Le matériau de la couche de transition 22 se distingue d’un oxyde de chrome, d’un nitrure de chrome ou d’un oxynitrure de chrome en ce que le matériau de la couche de transition 22 est du chrome métallique possédant la structure cristalline du chrome et dans lequel sont inclus des atomes d’oxygène et/ou des atomes d’azote. Les atomes d’oxygène et/ou les atomes d’azote de la couche de transition 22 sont dispersés dans la structure cristalline du chrome métallique de la couche de transition 22.
Le taux d’atomes d’oxygène de la couche de transition 22 est le nombre d’atomes d’oxygènes rapporté au nombre total d’atomes par unité de volume. Le taux d’atomes d’oxygène est exemple exprimé en pourcentage d’atome d’oxygène dans le matériau.