INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière surprenante et contrairement à ce que l’homme du métier pourrait penser, la mise en contact de l’oligonucléotide linéaire selon l’invention avec les deux amorces FIP de séquence 5’-F1c-F2-3’ et BIP de séquence 5’-B1c-B2-3’, classiquement utilisées dans les amplifications LAMP à deux amorces donne bien lieu à une amplification exponentielle, comme décrit dans la partie expérimentale ci-après.
L’oligonucléotide linéaire, objet de la présente invention répond à la formule (I) suivante :
Sa-F2-Sb-F1-Int-B1c-Sc-B2c-Sd (I)
Le PHA greffé de l’exemple 5 a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue. Greffage à 32 % ou 3,2 % de fonction au total. Exemple 6 : Poly(3-HydroxyOctanoate-co-Undécenoate) 10 % insaturations greffés à 73 % avec le cyclohéxanethiol (CHT) (Composé de l’exemple 1 greffé CHT) [Chem. 24] :
Le PHA greffé de l’exemple 7 a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue. Greffage à 70 % ou 7 % de fonction au total. Exemple 8 : Poly(3-HydroxyOctanoate-co-Undécenoate) 10% insaturations greffés à 70 % avec le 1-Thio-β-D-glucose tétraacétate (Composé de l’exemple 1 greffé TGT) [Chem. 26] :
L’acrylation du dextran a ensuite été rapportée par Edman et al en 1980 [2 ] . Dans le procédé décrit, l’acrylate de dextran a été préparé en faisant réagir le dextran avec l’acrylate de glycidyle (0,2 eq) dans un tampon carbonate à pH 11 pendant 5 jours. Cependant, un DS de seulement 5% a été atteint, ce qui correspond à moins de 10% de l’acrylate de glycidyle initialement introduit et démontre une réaction inefficace. De plus, 5 jours ont été nécessaires pour réaliser la réaction, démontrant à nouveau son inefficacité.
Une synthèse très efficace a été décrite par van Dijk-Wolthuis et al en 1995 [ 3 ] et en 1997 [ 4 ] . Dans cette dernière, le dextran a été méthacrylé avec du méthacrylate de glycidyle en présence de 4-diméthylaminopyridine (DMAP) comme catalyseur organique dans du diméthylsulfoxyde (DMSO), sous azote et à température ambiante. Plus de 90% du méthacrylate de glycidyle engagé ont été introduits sur la chaîne de dextran, avec un bon contrôle du DS. Le principal inconvénient de cette voie de synthèse provient de la présence d’un agent méthacrylant toxique et cancérigène, d’un solvant toxique, d’un catalyseur toxique (nécessaire à la réaction), du temps de réaction long (48 h) et de l’utilisation d’argon comme atmosphère inerte pendant la réaction. En effet, van Dijk-Wolthuis et al ont montré que la réaction entre le dextran et le méthacrylate de glycidyle nécessite la présence de DMAP comme catalyseur organique pour la diriger vers la formation de Dex-MA [ 3 , 4 ] .
Plusieurs années plus tard i.e. en 2000, Kim et al ont décrit la méthacrylation du dextran en utilisant l’anhydride méthacrylique en présence de triéthylamine comme catalyseur dans un mélange de chlorure de lithium et de diméthylformamide (LiCl/DMF) sous azote [ 5 ] . Bien que des DS plus élevés aient été obtenus en augmentant la température, la concentration de l’agent de méthacrylation et le catalyseur, un contrôle plus faible de la réaction a été observé par rapport aux procédés précédents. Ainsi, un contrôle plus faible de la réaction, des équivalents plus élevés d’agent de méthacrylation, un temps de réaction plus long (10-30h) et la nécessité d’azote, sont les principaux inconvénients du procédé décrit dans [5] . En outre, des traces d’impuretés sont visibles sur le spectre RMN 1 H, ce qui montre une méthode de purification inefficace.
Le Tableau 1 résume les procédés connus dans l’état de l’art antérieur sur la (méth)acrylation du dextran.
Réactifs / Solvant Temps de réaction / T° DS (%) Rendement (%) Ref. Dextran Chlorure de méthacryloyle (2,5 eq) Pyridine Hydroxyquinone Eau distillée 1h + 4h / 20°C 2,8 Pureté : / [1] Dextran Acrylate de glycidyle (0,2 eq) Tampon carbonate pH 11 5 jours 5 Pureté : / [2] Dextran Méthacrylate de glycidyle (0,017 – 0,17 eq) DMAP DMSO Argon 48h / Température ambiante 4,5-45 70-90 Dialyse [3, 4] Dextran Anhydride méthacrylique (0,5 – 2 eq) Triethylamine DMF-LiCl Argon 10-30h / 40-80°C 9-75 49-58 [5]
Table au 1
En résumé, les procédés de (méth)acrylation du dextran actuellement mis en œuvre se caractérisent par (i) l'utilisation de réactifs toxiques et/ou la présence de catalyseurs et de solvants toxiques ; (ii) une longue durée de réaction (entre 10 - 48h) ; (iii) l'utilisation contraignante d'une atmosphère d'argon ou d'azote et (iv) des purifications parfois insuffisantes.
En ce qui concerne l’utilisation de réactifs toxiques, il convient de noter que le (méth)acrylate de glycidyle est un bon agent de (méth)acrylation grâce à la présence d'une fonction époxy très réactive. Il a été utilisé pour (méth)acryler différents polysaccharides. Cependant, la toxicité et le caractère cancérigène du (méth)acrylate de glycidyle le rendent moins attrayant comme agent de (méth)acrylation des polysaccharides par rapport à l'anhydride (méth)acrylique, surtout si l'on considère les applications biomédicales.
A cet effet, la méthacrylation d'autres polysaccharides que le dextran a été rapportée en utilisant l'anhydride méthacrylique en présence de NaOH (pour atteindre un pH de 8) dans de l’eau distillée, avec l'acide hyaluronique [ 6 , 7 ] , l'alginate de sodium [ 7 ] , la carboxyméthylcellulose de sodium [ 8 ] , le sulfate de chondroïtine [ 9 ] , la cellulose [ 10 , 1 1 ] , la méthylcellulose [ 11 ] et le chitosan [12] .
Les procédés décrits emploient un grand excès d'anhydride méthacrylique (0,79 à 20 équivalents) et une durée de réaction comprise entre 12h et 24h, voire 48h pour modifier efficacement les biopolymères cités ci-dessus.
A noter cependant que Kelly et al , 2021 proposent un procédé pour fonctionnaliser des nanofibrilles de cellulose avec des polymères comprenant une étape préalable durant laquelle des groupements réactifs du type méthacrylate sont greffés sur les nanofibrilles de cellulose [11] . Ce greffage est réalisé, en 2 h et à température ambiante, en utilisant 0,17 à 1,55 équivalent d’anhydride méthacrylique dans de l’eau distillée et en présence de KOH moyennant quoi le pH du mélange réactionnel est compris entre 9,5 et 10,5. Le DS mesuré par réflectance totale atténuée (ou ATR en anglais) est au maximum de 7%.
Les inventeurs se sont fixé pour but de proposer un procédé pour fonctionnaliser du dextran avec des groupes acrylate ou méthacrylate répondant aux problèmes techniques des procédés de l’art antérieur i.e. un procédé facile à mettre en œuvre, rapide, efficace en terme de DS et de rendement et ne nécessitant pas de conditions contraignantes. Les inventeurs se sont également fixé pour but de proposer un procédé qui puisse être mis en œuvre avec des réactifs et des solvants peu nocifs de façon à ce que le dextran (méth)acrylé ainsi préparé puisse être utilisé pour préparer des hydrogels pour des applications biomédicales et que le procédé de préparation est un impact moindre sur l’environnement.
Présentation de l’invention La présente invention permet d’atteindre le but que se sont fixé les inventeurs.
En effet, de façon surprenante, les inventeurs ont montré qu’il est possible d’obtenir, rapidement, un dextran fonctionnalisé avec des groupes (méth)acrylate dans un solvant aqueux en utilisant une faible quantité d’anhydride (méth)acrylique comme agent de (méth)acrylation en présence d’une base et ce, sans aucun réactif toxique et sans aucun catalyseur.
Dans ces conditions, la réaction a montré une efficacité élevée permettant d'obtenir un dérivé de dextran à groupes (méth)acrylate avec un degré de substitution (DS), défini comme le nombre de groupes fonctionnels (méth)acrylate ou (méth)acryloyle pour 100 résidus glucopyranose du dextran, élevé et un rendement élevé après purification complète.
En effet, les polysaccharides modifiés i.e. les dérivés de dextran à groupes (méth)acrylate ont été caractérisés par Résonance Magnétique Nucléaire du proton (RMN 1 H) et par spectroscopie infrarouge à transformée de Fourier (spectroscopie IRTF) et les résultats obtenus ont montré que les dérivés de dextran à groupes (méth)acrylate sont très purs (moins de 0,01% de signal d'un autre produit organique sur les spectres RMN 1 H) avec différents DS.
Si des diols de poids moléculaire inférieur contenant des groupes ioniques ou potentiellement ioniques sont utilisés, ils sont de préférence utilisés en une quantité telle que moins de 0,30 méq de C(O)-OH par gramme de polyuréthane dans la dispersion de polyuréthane sont présents.
Selon un autre mode de réalisation, le diol B 12 ) est un composé ayant deux groupes hydroxy et un poids moléculaire en nombre d’environ 700 à environ 16 000, et de préférence d’environ 750 à environ 5000. A titre d’exemple de composés dihydroxylés ayant un haut poids moléculaire, on peut citer les polyéthers de polyol, les polycarbonates polyhydroxylés, les polyacétates polyhydroxylés, les polyacrylates polyhydroxylés, les polyesters d’amide polyhydroxylés, les polyalkadiènes polyhydroxylés, les polythioéthers polyhydroxylés et leurs mélanges. De préférence, les composés hydroxylés sont choisis parmi les polyéthers de polyol, les polycarbonates polyhydroxylés et leurs mélanges. En particulier on peut utilizer des polyalkylene glycols, tels que polyethylene, polypropylene et/ou polybutylene glycols. B2) Polyisocyanate
Comme indiqué précédemment, un polyuréthane du latex b) est obtenu à partir d’au moins un polyisocyanate B 2 ).
Il est entendu que le polyuréthane du latex b) peut être préparé partir d’un unique polyisocyanate ou d’un mélange d’au moins deux polyisocyanates distincts. Dans la suite du texte, on entend ainsi, sauf indication contraire, par « polyisocyanate » B 2 ), un unique composé polyisocyanate ou encore un mélange de plusieurs polyisocyanates.
Les polyisocyanates B 2 ) mis en œuvre selon l’invention peuvent être des polyisocyanates aliphatiques, cycloaliphatiques ou aromatiques aptes à permettre la formation de polyuréthanes.
En particulier, les polyisocyanates B 2 ) peuvent être choisis parmi les diisocyanates et les triisocyanates, et plus particulièrement les diisocyanates.
Les polyisocyanates utilisables selon la présente invention sont notamment choisis parmi les diisocyanates organiques ayant un poids moléculaire d’environ 112 à 1000, et de préférence d’environ 140 à 400.
Selon une forme de l’invention, les polyisocyanates B 2 ) sont choisis parmi les diisocyanates et plus particulièrement parmi ceux représentés par la formule générale R 2 (NCO) 2 , dans laquelle R 2 représente un groupe hydrocarboné aliphatique divalent ayant de 4 à 18 atomes de carbone, un groupe hydrocarboné cycloaliphatique divalent ayant de 5 à 15 atomes de carbone, un groupe hydrocarboné araliphatique divalent ayant de 7 à 15 atomes de carbone ou un groupe hydrocarboné aromatique divalent ayant 6 à 15 atomes de carbone. De préférence, R 2 représente un diisocyanate organique. A titre d’exemple de diisocyanates organiques, on peut notamment choisir le diisocyanate de tétraméthylène, le diisocyanate de 1,6-hexaméthylène, le diisocyanate de dodécaméthylène, le 1,3-diisocyanatocyclohexane, le 1,4-diisocyanatocyclohexane, l’isocyanate de 3-isocyanatométhyle-3,5,5-triméthylcyclohexane (diisocyanate d'isophorone ou IPDI), le bis-(4-isocyanatocyclohexyl)-méthane, le 1,3-bis(isocyanatométhyl)-cyclohexane, le 1,4-bis(isocyanatométhyl)-cyclohexane, le bis-(4-isocyanato-3-méthyl-cyclohexyl)-méthane, les isomères du diisocyanate de toluène (TDI) tels que le 2,4-diisocyanate de toluène, le 2,6-diisocyanate de toluène et leurs mélanges, le diisocyanate de toluène hydrogéné, le 4,4’-diisocyanate diphényl méthane et les mélanges avec ses isomères 2,4-diisocyanate de diphénylméthane et éventuellement 2,2'-diisocyanate de diphénylméthane, diisocyanate-1,5 de naphthalène, et leurs mélanges. De préférence, les diisocyanates sont des diisocyanates aliphatiques et cycloaliphatiques, et sont plus préférentiellement choisis parmi le diisocyanate de 1,6-hexaméthylène, l’isocyanate de 3-isocyanatométhyle-3,5,5-triméthylcyclohexane et leurs mélanges.
Selon une autre forme de l’invention, les diisocyanates B 2 ) peuvent être plus particulièrement choisis parmi les composés de formule (III) suivante O=C=N-R-N=C=O avec R représentant un groupe divalent hydrocarboné, linéaire ou ramifié, acyclique ou (poly)cyclique, saturé ou insaturé, aromatique ou non, comprenant de 2 à 20 atomes de carbone, en particulier de 3 à 18 atomes de carbone, notamment de 5 à 16 atomes de carbone et plus particulièrement de 6 à 14 atomes de carbone.
Les diisocyanates peuvent être plus particulièrement de formule (III) précitée, dans laquelle R représente un groupe hydrocarboné aliphatique divalent ayant de 4 à 18 atomes de carbone, un groupe hydrocarboné cycloaliphatique divalent ayant de 5 à 15 atomes de carbone, un groupe hydrocarboné araliphatique divalent ayant de 7 à 15 atomes de carbone ou un groupe hydrocarboné aromatique divalent ayant de 6 à 15 atomes de carbone.
Le ou les diisocyanates B2) pouvant être mis en œuvre pour la préparation d’un polyuréthane de latex b) selon l’invention sont avantageusement choisis parmi le diisocyanate de tétraméthylène, le diisocyanate de 1,6-hexaméthylène, le diisocyanate de dodécaméthylène, le 1,3-diisocyanatocyclohexane, le 1,4-diisocyanatocyclohexane, l’isocyanate de 3-isocyanatométhyle-3,5,5-triméthylcyclohexane (diisocyanate d’isophorone ou IPDI), le bis-(4-isocyanatocyclohexyl)-méthane, le 1,3-bis(isocyanatométhyl)-cyclohexane, le 1,4-bis(isocyanatométhyl)-cyclohexane, le bis-(4-isocyanato-3-méthyl-cyclohexyl)-méthane, les isomères du diisocyanate de toluène (TDI) tels que le 2,4-diisocyanate de toluène, le 2,6-diisocyanate de toluène et leurs mélanges, le diisocyanate de toluène hydrogéné, le 4,4’-diisocyanate diphénylméthane et les mélanges avec ses isomères 2,4-diisocyanate de diphénylméthane et éventuellement 2,2'-diisocyanate de diphénylméthane, diisocyanate-1,5 de naphthalène, et leurs mélanges. De préférence, le ou les diisocyanates sont choisis parmi les diisocyanates aliphatiques et cycloaliphatiques.
Plus particulièrement, on utilise un seul polyisocyanate, en particulier un seul diisocyanate. En particulier, le polyisocyanate B 2 ) peut être l’isocyanate de 3-isocyanatométhyle-3,5,5-triméthylcyclohexane, encore nommé diisocyanate d’isophorone (IPDI) or les isomeres bis (4,4‘-isocyanatocyclohexyl) methanes, l’hexamethylene diisocyanate.
Le ou lesdits polyisocyanates B 2 ), par exemple le diisocyanate d’isophorone, peu(ven)t être mis en œuvre pour former le polyuréthane du latex b). B 3 ) Monomères hydrophiles
La composition C1 ou C1’ de l’invention comprend un ou plusieurs latex de polymères polyuréthane obtenus à partir de B 3 ) d’au moins un monomère hydrophile choisi parmi B 31 ) les composés porteurs d’une fonction acide, par exemple une fonction carboxylique, ou d’une fonction basique, par exemple une fonction amine primaire, secondaire ou tertiaire, et comprenant en outre au moins une fonction hydroxyle, de préférence au moins deux fonctions hydroxyles, en particulier deux fonctions hydroxyles tel que l’acide 2,2-bis(hydroxyméthyl)propionique ou B 32 ) au moins un composé diaminé de formule H 2 N-R 5 -NH 2 (X) dans laquelle R 5 représente un radical alkylène substitué par un ou plusieurs groupes ioniques ou potentiellement ioniques ;
Il peut donc être souhaité de concevoir un actionneur où le dispositif d’alimentation soit directement porté par le support tournant et à bas rayon palliant tout ou partie des contraintes précitées.
Il est donc proposé un actionneur électrohydraulique ou bien électromécanique d’une pièce montée mobile sur un support rotatif entraîné par une turbomachine d’un aéronef, caractérisé en ce qu’il comporte : un train épicycloïdal comportant : un planétaire intérieur conçu pour être entraîné par la turbomachine, en rotation autour d’un axe principal par rapport à une partie structurelle de l’aéronef, un planétaire extérieur monté rotatif autour de l’axe principal par rapport à la partie structurelle de l’aéronef, le support rotatif étant solidaire du planétaire extérieur, un porte satellite solidaire de la partie structurelle de l’aéronef, au moins un satellite engrené à la fois avec le planétaire intérieur et avec le planétaire extérieur ; un support fixe solidaire du porte satellite ; un moteur électrique de déplacement de la pièce par rapport au support rotatif, le moteur électrique comportant un stator porté par le support rotatif ; un transformateur tournant qui comporte un stator bobiné porté par le support fixe et un rotor porté par le support rotatif pour transférer de la puissance électrique au moteur électrique.
Grâce à l’invention, il est possible de placer le stator du transformateur tournant sur l’axe principal de la turbomachine avec son rotor tournant autour, ce qui simplifie son intégration.
De façon optionnelle, l’actionneur comporte en outre un réseau électrique continu de l’aéronef et un convertisseur continu-alternatif conçu pour fournir la tension au stator du transformateur tournant.
De façon optionnelle également, l’actionneur comporte en outre un dispositif de régulation de la tension moteur.
De façon optionnelle également, dispositif de régulation est conçu pour réguler la tension moteur en commandant le convertisseur continu-alternatif.
De façon optionnelle également, l’actionneur comporte en outre un dispositif de mesure d’une orientation de la pièce et le dispositif de régulation est conçu pour réguler la tension moteur à partir de l’orientation mesurée et d’une consigne d’orientation.
Il est également proposé un système propulsif d’un aéronef, comportant : une turbomachine présentant un arbre tournant ; une hélice ou soufflante montée sur le support rotatif et présentant des pales ou des aubes ; et un actionneur des pales ou des aubes, selon l’invention.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est une vue simplifiée d’un exemple de système propulsif d’un aéronef comportant un exemple d’actionneur selon l’invention, la est une vue simplifiée d’un exemple de convertisseur de mouvement pouvant être utilisé dans l’actionneur de la , et la est une vue simplifiée d’un autre exemple de convertisseur de mouvement pouvant être utilisé dans l’actionneur de la .
En variante, la première zone de refroidissement 34.1 et/ou la deuxième zone de refroidissement 34.2 comportent une pluralité de premiers murets 40 et de deuxième murets 40' ménagés alternativement dans la face radialement intérieure 29 et la face radialement extérieure 30 de la chambre de refroidissement 18.
La première zone de refroidissement 34.1 et la deuxième zone de refroidissement 34.2 pourront comporter le même nombre ou un nombre différent de murets 40, 40'.
Les murets 40, 40' peuvent avoir une longueur L6 dans la direction de l’axe X de la machine 10 égale à la longueur des première et deuxième zones de refroidissement 34.1, 34.2 dans la direction de l’axe X.
Comme on peut le voir sur la , les sections de passage de liquide de refroidissement dans la première zone de refroidissement 34.1 et dans la deuxième zone de refroidissement 34.2 présentent la même géométrie, notamment la même longueur L4 mesurée axialement dans la direction de l'axe X et la même hauteur L5 mesurée radialement par rapport à l'axe X.
Alternativement, la première zone de refroidissement 34.1 et la deuxième zone de refroidissement 34.2 pourront présenter des sections de passage de liquide de refroidissement de géométries différentes. En particulier, les sections de passage de liquide de refroidissement de la première zone de refroidissement 34.1 et de la deuxième zone de refroidissement 34.2 pourront présenter des hauteurs L5 différentes. En variante, les sections de passage de liquide de refroidissement de la première zone de refroidissement 34.1 et de la deuxième zone de refroidissement 34.2 pourront présenter des longueurs L4 différentes.
En variante, la face radialement intérieure 29 de la chambre de refroidissement 18 est constituée par la face externe du corps de stator 14. Le liquide de refroidissement vient ainsi directement en contact avec le corps de stator 14 pour en extraire les calories. Suivant cette configuration, des ailettes de refroidissement 38 et/ou des murets 40 pourront être ménagés dans la face externe du corps de stator 14.
Module de conversion comprenant un circuit de récupération d’énergie électrique La présente invention concerne le domaine technique des convertisseurs de tension, notamment pour les installations d’alimentation électrique en courant continu haute tension (HVDC pour « High Voltage Direct Current » en langue anglaise). La présente invention concerne plus précisément les chaines de conversion, également appelées valves, pour des convertisseurs de tension, par exemple des convertisseurs commutés par la ligne (LCC pour « Line-Commutated Converters » en langue anglaise) ou des convertisseurs source de tension (VSC pour «Voltage Source Converters » en langue anglaise). Ces convertisseurs peuvent être de type AC/DC, DC/AC ou encore DC/DC.
Les chaines de conversion des convertisseurs de tension connues comprennent généralement une pluralité de modules de conversion connectés en série dans la chaine de conversion. Traditionnellement, ces modules de conversion comprennent chacun un interrupteur, par exemple un thyristor, pouvant être ouvert ou fermé au moyen d’un dispositif de commande. Ce dispositif de commande est de préférence dédié audit interrupteur et doit être alimenté en énergie électrique puisée localement afin de limiter les contraintes d’isolation dudit dispositif de commande.
On connait des modules de conversion pour des chaines de conversion dans lesquels un circuit d’amortissement passif, constitué d’une résistance et d’un condensateur montés en série, est connecté aux bornes de l’interrupteur. Ce circuit d’amortissement forme un chemin de courant auxiliaire permettant de contourner au moins partiellement l’interrupteur, afin d’ajuster la tension entre les terminaux du module de conversion et afin d’équilibrer la tension de la chaine de conversion entre les différents modules de conversion. Il est connu de récupérer une partie de l’énergie dissipée au sein de ce circuit d’amortissement afin d’alimenter en énergie électrique le dispositif de commande du module de conversion.
Pour ce faire, il est connu de connecter un condensateur d’alimentation en série avec le condensateur du circuit d’amortissement, afin de former un pont diviseur capacitif. La tension aux bornes du condensateur d’alimentation est délivrée à un dispositif de stockage d’énergie lui permettant ensuite de fournir de l’énergie électrique au dispositif de commande.
Un inconvénient de ce module de conversion est que le condensateur du circuit d’amortissement et le condensateur d’alimentation doivent présenter une capacité importante afin de pouvoir fournir au dispositif de stockage d’énergie une énergie électrique suffisante pour alimenter le dispositif de commande. Ces condensateurs à forte capacité, et par conséquent ce module de conversion, sont particulièrement encombrants et coûteux. Il n’est pas possible de remplacer ces condensateurs par des condensateurs de plus faible capacité moins encombrants sans compromettre l’alimentation du dispositif de commande et donc le contrôle de l’interrupteur.
Un but de la présente invention est de proposer un module de conversion pour une chaine de conversion d’un convertisseur de tension remédiant aux problèmes précités.