INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, dans la configuration montée, au moins une poutre P k croise une première poutre adjacente en formant, avec la première poutre adjacente, un premier angle supérieur à 90° et une deuxième poutre adjacente en formant, avec la deuxième poutre adjacente, un deuxième angle inférieur à 90°.
Selon un mode de réalisation, dans la configuration montée, au moins une poutre P K croise une première poutre adjacente, en formant, avec la première poutre, un premier angle inférieur à 90° et une deuxième poutre adjacente en formant, avec la deuxième poutre, un deuxième angle supérieur à 90°.
Dans un autre mode de réalisation, au moins un des éléments de liaison L x, y est apte à être dans une première une configuration dans laquelle il autorise un ou plusieurs degrés de liberté en rotation et/ou en translation, et apte à être dans une deuxième configuration dans laquelle il n’autorise aucun degré de liberté.
En outre, le décalage de l’extrémité 115 selon la direction parallèle à l‘axe A vers l’extérieur de la chambre 28 par rapport à la quatrième extrémité 85 assure une bonne superposition du ventilateur 100 et du pavillon 80.
Machine électrique tournante comprenant une chambre de refroidissement La présente invention porte sur une machine électrique tournante comprenant une chambre de refroidissement en deux parties permettant le refroidissement d’un ensemble électronique et d’un stator. L’invention trouve des applications avantageuses, mais non exclusives, dans le domaine des machines électriques tournantes pour un dispositif mobile à autopropulsion hybride ou électrique et, en particulier, dans le domaine des machines électriques de forte puissance pouvant fonctionner en mode alternateur et en mode moteur accouplées avec une boite de vitesses et devant être refroidies par un fluide de refroidissement.
Lors du fonctionnement de la machine électrique tournante, quel que soit son mode de fonctionnement, certaines parties de la machine chauffent et peuvent être endommagés si elles ne sont pas refroidies. Il s’agit en particulier du stator et de l’ensemble électronique, notamment des composants de puissance tels que les condensateurs et/ou modules de puissance.
un stator et un rotor d’axe de rotation X formant des parties actives, un carter entourant les parties actives un ensemble électronique monté sur le carter et comportant au moins un composant de puissance, un dissipateur thermique apte à refroidir l’ensemble électronique, et une chambre de refroidissement permettant le passage d’un liquide, ladite chambre comprenant une première partie délimitée par le carter et le dissipateur thermique et permettant le refroidissement de l’ensemble électronique et une deuxième partie formée dans le carter et permettant le refroidissement de la machine,
dans laquelle le dissipateur thermique comprend au moins une cavité dans laquelle est logée l’au moins un composant de puissance, ladite cavité faisant saillie à l’intérieur de la première partie de la chambre de refroidissement.
L’invention permet ainsi, par l’utilisation d’une même chambre de refroidissement de refroidir par conduction les pièces en ayant le plus besoin à savoir à la fois le stator et l’ensemble électronique. Le refroidissement est indépendant de la vitesse de rotation de la machine et permet donc de refroidir, de manière simple et optimale lesdites pièces quel que soit le mode de fonctionnement de la machine ou sa vitesse de rotation. Grace à la cavité en saillie dans la chambre, le composant de puissance est ainsi refroidi sur 360°C. La durée de vie de la machine est ainsi prolongée. En outre, la machine ne comportant qu’une seule chambre de refroidissement, sa fabrication est ainsi facilitée, moins chère et moins encombrante.
Avantageusement, le carter comprend un premier et un deuxième palier. Dans le cadre de l’invention on appellera le premier palier, le palier avant et le deuxième palier, le palier arrière, le palier arrière étant le palier le plus proche de l’ensemble électronique c’est-à-dire en haut sur les figures.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est porté par le plongeur.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est disposé de manière à s’appuyer contre une surface d’appui de la carcasse magnétique ou du support de l’actionneur lorsque le plongeur est dans la première zone axiale.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est porté par la carcasse magnétique ou le support de l’actionneur.
De préférence, le plongeur, la carcasse magnétique ou le support de l’actionneur, comprend une empreinte dont la forme est complémentaire de celle du premier amortisseur de choc, le premier amortisseur de choc étant disposé en partie dans l’empreinte.
En particulier, la carcasse magnétique comprend un boitier définissant le logement annulaire et un capot magnétique refermant partiellement le boitier, l’empreinte étant ménagée sur une portion radialement interne du capot magnétique.
Avantageusement, le plongeur comprend un épaulement séparant une portion intérieure du plongeur et une partie extérieure du plongeur qui est apte à sortir de l’actionneur. Le contact entre le plongeur et la carcasse magnétique ou le support de l’actionneur se fait par l’intermédiaire de cet épaulement.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est monté directement sur la carcasse magnétique.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est disposé de manière à s’appuyer contre une surface du plongeur lorsque le plongeur est dans la première zone axiale.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc comprend un anneau agencé autour de l’axe de référence X et des pattes radiales, l’extrémité des pattes étant destinées à être au contact du plongeur lorsque le plongeur entre dans la première zone axiale.
Selon un mode de réalisation, les pattes radiales s’étendent radialement depuis l’anneau vers l’intérieur.
De préférence, l’ensemble d’actionnement électromagnétique comprend au moins un dégagement destiné à accueillir une partie de la matière du premier amortisseur de choc qui est déplacée lors de sa déformation.
De préférence, l’ensemble d’actionnement électromagnétique comprend comprenant un deuxième amortisseur de choc, le deuxième amortisseur de choc étant apte à se déformer pour limiter le bruit généré par le contact entre le plongeur d’une part et la carcasse magnétique ou le support de l’actionneur d’autre part dans la deuxième zone axiale.
Selon un mode de réalisation, le deuxième amortisseur de choc est apte à se déformer pour freiner le plongeur lorsque le plongeur entre, selon une deuxième direction axiale opposée à la première direction axiale, dans la deuxième zone axiale,
Selon un mode de réalisation, la deuxième zone axiale occupée par le plongeur correspondant à la position passive du plongeur.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble d’actionnement est configuré de sorte que, lorsque le plongeur se déplace dans la deuxième zone axiale selon la deuxième direction axiale, le deuxième amortisseur de choc se déforme entre une troisième position du plongeur dans laquelle le deuxième amortisseur de choc commence à être comprimé axialement, directement ou indirectement entre le plongeur et la carcasse magnétique ou entre le plongeur et le support de l’actionneur, et une quatrième position du plongeur dans laquelle le plongeur et la carcasse magnétique, ou le plongeur et le support de l’actionneur, sont rigidement en appui l’un contre l’autre.
Selon un mode de réalisation, le premier amortisseur de choc est disposé de manière à dissiper les vibrations générées par le contact entre le plongeur d’une part et la carcasse magnétique ou le support de l’actionneur d’autre part.
Le copolymère selon l’invention peut être constitué de 3 monomères A, B et C, et être ainsi un terpolymère.
Le copolymère peut également être un tétrapolymère et contenir 4 motifs différents, avec par exemple 2 motifs B différents, selon la formule suivante A/B1/B2/C ou avec par exemple 2 motifs A différents selon la formule suivant A1/A2/B1/C.
Le copolymère peut également être un pentapolymère et contenir 5 motifs différents, avec par exemple 2 motifs A différents et 2 motifs B différents, selon la formule suivante A1/A2/B1/B2/C.
De préférence, le copolymère selon l’invention est choisi parmi 10.12/6/PPG400.12 ; 11/6/PPG400.6 ; 12/6/PPG400.6 ; 10.10/6/PPG400.10 ; 11/6/6.6/PPG400.6, 11/12/6/6.6/PPG400.6 ; .11/10.10/PPG400.10.
La température de fusion du copolymère selon l’invention est comprise entre 75 et 130°C, de préférence entre 90 et 120°C. La température de fusion est mesurée par DSC (differential scanning calorimetry) selon la norme 11357-3 (2013).
L’indice de fluidité à chaud, nommé en langue anglaise Melt Flow Index (MFI) est compris entre 5 et 200 cm 3 /10 min, mesuré à 160°C sous une charge de 2,16 kg déterminé selon la norme ISO 1133-1 (2011), préférentiellement entre 10 et 100 cm 3 /10 min, notamment entre 15 et 50 cm 3 /10 min, à 160°C sous une charge de 2,16 Kg tel que déterminé selon la norme ISO 1133-2 (2011).
Le module de traction sur film du copolymère selon l’invention est inférieur à 200MPa, tel que déterminé selon la norme ISO 178(2010). De préférence, le module est compris entre 50 et 180 MPa, et plus particulièrement entre 90 et 160MPa.
Le procédé de préparation du copolymère Le copolymère à motifs amides et à motifs polyéthers peut être préparé par le procédé suivant lequel : -dans une première étape, on prépare les précurseurs des motifs amides par polycondensation : -de la ou des diamines ; -du ou des diacides carboxyliques ; et -le cas échéant, du ou des comonomères choisis parmi les lactames et les acides alpha-oméga aminocarboxyliques ; en présence d’un limiteur de chaîne Y3 choisi parmi les diacides carboxyliques ; puis -dans une seconde étape, on fait réagir les précurseurs des motifs amides obtenus avec la ou les polyalkylène éther diamine, en présence d’un catalyseur.
La méthode générale de préparation en deux étapes des copolymères de l’invention est connue et est décrite, par exemple, dans le brevet français FR 2 846 332 et dans le brevet européen EP 1 482 011.
La réaction de formation des précurseurs des motifs amides se fait habituellement entre 180 et 300°C, de préférence de 200 à 290°C, la pression dans le réacteur s’établit entre 5 et 30 bars, et on la maintient environ 2 à 3 heures. On réduit ensuite lentement la pression, puis on distille l’eau excédentaire.
Le polyamide à extrémités acide carboxylique ayant été préparé, on ajoute ensuite le polyétherdiamine et un catalyseur. On peut ajouter le polyéther en une ou plusieurs fois, de même pour le catalyseur. Selon une forme avantageuse, on ajoute d’abord le polyétherdiamine, la réaction des extrémités NH 2 du polyéther et des extrémités COOH du polyamide commence avec formation de liaisons amide et élimination d’eau. On élimine le plus possible l’eau du milieu réactionnel par distillation, puis on introduit le catalyseur pour achever la liaison des blocs polyamides et des blocs polyéthers. Cette deuxième étape s’effectue sous agitation, de préférence sous un vide d’au moins 15 mm Hg (2000 Pa) à une température telle que les réactifs et les copolymères obtenus soient à l’état fondu. A titre d’exemple, cette température peut être comprise entre 100 et 400°C et le plus souvent 200 et 300°C. La réaction est suivie par la mesure du couple de torsion exercée par le polymère fondu sur l’agitateur ou par la mesure de la puissance électrique consommée par l’agitateur. La fin de la réaction est déterminée par la valeur du couple ou de la puissance cible.
On peut ajouter pendant la synthèse un ou plusieurs agents anti-oxydant, par exemple ceux disponibles dans le commerce sous le nom Irganox® 1010, Irganox® 245 ou Irganox 1098®.
On peut aussi considérer le procédé de préparation du copolymère tel que l’on ajoute dans de l’eau tous les monomères au début, soit en une seule étape, pour effectuer la polycondensation : - de la ou des diamines ; - du ou des diacides carboxyliques ; et - le cas échéant, de l’autre ou des autres comonomères de polyamide ; - d’un limiteur de chaîne Y3 choisi parmi les diacides carboxyliques ; - de la ou des polyalkylène éther diamines ; - en présence d’un catalyseur pour la réaction entre les motifs amides et les motifs amides.
Avantageusement, on utilise comme limiteur de chaîne Y3 ledit diacide carboxylique, que l’on introduit en excès par rapport à la stœchiométrie de la ou des diamines.
Avantageusement, on utilise comme catalyseur, un acide fort tel que l’acide phosphorique, l’acide hypophosphoreux ou l’acide phosphoreux.
On chauffe jusqu’à une température de 270°C, puis on détend le milieu réactionnel. La polycondensation s’effectue alors sous balayage d’azote. La réaction se termine sous vide, à une pression entre 20 et 50 mbar. La température de polycondensation est à adapter en fonction de la température de fusion des monomères mis en œuvre.
La machine 1 électrique peut être utilisée pour un robot 100, comme illustré sur la . Dans cet exemple, le robot 100 comporte trois machines 1, notamment des servomoteurs.
En particulier, le rotor 2 peut être différent, notamment avoir un angle α de décalage angulaire des pôles magnétiques 3 compris entre 0,1° et 20°, ou le décalage des pôles magnétiques 3 peut augmenter de manière irrégulière selon l’axe longitudinal Z.
Le rotor peut comporter quatre à vingt-quatre pôles, ou plus.
Le bobinage pourrait être réparti, une bobine entourant plusieurs dents 13.
Le stator peut comporter entre 3 et 100 dents.
La longueur du stator peut être plus longue, notamment égale à 36 mm, la longueur du rotor étant dans ce cas comprise entre 36 et 40 mm.
Chaque isolant d’extrémité 30 peut comporter une jupe agencée pour recouvrir la portion d’extrémité correspondante, cette jupe ayant de préférence une épaisseur correspondant sensiblement à la largeur de l’épaulement associé.
La machine 1 peut comporter des feuilles isolantes entourant totalement chacune une partie d’une bobine 16 qui s’étend axialement le long de la dent 13 correspondante, les feuilles isolantes pouvant être pincées entre les isolants d’extrémité 30 et les portions d’extrémité des secteurs 11 correspondants.
Machine électrique à écrans magnétiques supraconducteurs La présente invention concerne la réduction des flux de fuite dans des machines électriques.
La présente invention est applicable pour des machines électriques supraconductrices ou non supraconductrices, ainsi que des machines à flux axial, radial ou à flux transverse.
Les machines électriques destinées à la propulsion des avions électriques nécessitent d’être capables de fournir des densités de puissance électrique supérieures à environ 20kW par kg.
Le procédé selon l’invention peut comprendre une étape optionnelle f) de traitement de mélanges eau-DMSO générés par les étapes du procédé selon l’invention, pour produire un effluent aqueux traité (appelé encore distillat), qui peut être utilisé en tout ou partie à l’étape c) de contre-lavage et/ou à l’étape d) de contre-extraction. Cette étape peut également produire un flux riche en DMSO et un flux impuretés.
La quantité résiduelle de DMSO dans l’effluent aqueux traité produit à l’issue de l’étape f) optionnelle est d’autant plus faible que la distillation est réalisée de manière efficace selon les connaissances de l’homme du métier.
Les mélanges eau-DMSO générés par le procédé désignent en particulier le raffinat aqueux 5 produit à l’étape b), et éventuellement le mélange eau-DMSO issu de l’étape optionnelle de déshydratation des sucres en 5-HMF lorsque le procédé intègre une telle étape.
L’étape f) optionnelle de traitement des mélanges eau-DMSO met de préférence en œuvre une section d’évaporation d’un mélange eau-DMSO, pour éliminer d’éventuelles impuretés en particulier les impuretés lourdes telles que les humines, suivie d’une section de distillation.
La section de distillation met, quant à elle, avantageusement en œuvre une colonne à distiller ou bien plusieurs équipements séparés. De préférence, la section de distillation de l’étape f) optionnelle est avantageusement mise en œuvre dans une colonne de distillation, à une température en tête de colonne de préférence comprise entre 25 et 60°C, préférentiellement entre 45 et 55°C, par exemple d’environ 50°C, de préférence à une température en fond de colonne comprise entre 80 et 120°C, préférentiellement entre 105 et 115°C, par exemple d’environ 110°C, de préférence à une pression comprise entre 0,001 et 0,05 MPa, préférentiellement entre 0,005 et 0,02 MPa et de manière préférée entre 0,008 et 0,012 MPa, et de préférence avec un taux de reflux compris entre 0,01 et 0,50, de manière préférée entre 0,05 et 0,10.
Ainsi, le raffinat aqueux 5 produit à l’étape b) et comprenant de l’eau et du DMSO et éventuellement le mélange eau-DMSO récupéré à l’étape optionnelle de déshydratation sont évaporés puis la phase gazeuse est récupérée et distillée, de préférence sous vide, de manière à produire un résidu riche en DMSO d’une part et un distillat riche en eau (correspondant à l’effluent aqueux traité) d’autre part. Par riche, on étend ici plus de 95 % poids, de préférence plus de 98 % poids. Une partie ou la totalité du distillat riche en eau, ou effluent aqueux traité, peut avantageusement être recyclé à l’étape c) à titre de solvant aqueux pour réaliser l’étape de contre-lavage et/ou à l’étape d) de contre-extraction comme flux aqueux. Le distillat riche en eau peut également être, en totalité ou en partie, recyclé à titre d’eau introduite à l’étape a).
La illustre un mode de réalisation du procédé selon l’invention. La charge 1) contenant du 5-HMF, du DMSO et des humines est envoyée à l’étape a) de mélange et est mise en contact avec le contre-extrait aqueux intermédiaire 9 issu de l’étape c) puis les humines 2 qui ont précipité sont éliminées du mélange par filtration liquide-solide. Le mélange aqueux 3 obtenu à l’issue de l’étape a) est envoyé à l’étape b) d’extraction et mis en présence d’un solvant d’extraction 4 recyclé de l’étape d), afin d’extraire le 5-HMF du mélange aqueux par le solvant d’extraction et d’obtenir un raffinat aqueux 5 et un extrait organique intermédiaire 6. L’extrait organique intermédiaire 6 est mis en présence d’un solvant aqueux 7 à l’étape c) de contre-lavage. Le raffinat organique 8 obtenu est envoyé à l’étape d) de contre-extraction et mis en présence d’un flux aqueux 10 afin d’extraire le 5-HMF dans l’eau et former un flux aqueux 11. Le flux aqueux 11 est ensuite avantageusement concentré à l’étape e) pour obtenir une solution aqueuse 12 de 5-HMF et un effluent aqueux 13.
L’exemple 1 présente le procédé et les résultats obtenus par un exemple du procédé selon le mode de réalisation de l’invention de la .
Un catalyseur acide, l’acide methanesulfonique, est mélangé avec du DMSO, tel que le ratio molaire avec la charge sucre (catalyseur/charge sucre) est 1 % mol., et ils sont portés à une température de 120°C. Le fructose est introduit sous la forme d’une solution aqueuse, à 70 % poids en sucre (sirop), dans un rapport massique DMSO/fructose de 2,3. La pression est maintenue à 0,035 MPa. Dans ces conditions de pression et de température, le milieu réactionnel est au-dessus du point de bulle du mélange, donc la phase vapeur peut être soutirée du réacteur, et condensée pour former les condensats. L’étape de déshydratation des sucres est mise en œuvre en discontinu avec un ajout de charge progressif pendant 2 h. Le milieu réactionnel est maintenu à la température et pression indiqués ci-dessus pendant 2 h supplémentaires après la fin de l’ajout.
- un module d’obtention 21 configuré pour obtenir de données physiologiques représentatives d’un état émotionnel de l’utilisateur,
- un module de détermination 22 configuré pour déterminer au moins une action relative à délivrance dudit message sur au moins ledit terminal, en fonction desdites données physiologiques obtenues, et
- un module d’action 23 configuré pour mettre en œuvre l’action déterminée.
Dans un mode de réalisation, le module d’obtention 21 est configuré pour mesurer des données relatives à l’activité électrique du cœur de l’utilisateur. Dans ce mode de réalisation, le module d’obtention est configuré pour obtenir les données physiologiques à partir au moins un capteur associé audit terminal d’utilisateur. Par exemple, le terminal peut être une montre connectée ou un bracelet connecté. Dans un autre mode de réalisation, le module d’obtention 21 est configuré pour obtenir les données relatives à l’activité électrique du cœur de l’utilisateur à partir d’un autre dispositif électronique, ce dernier étant configuré pour mesurer les données lui-même.
Selon des modes de réalisation, le dispositif de gestion peut comporter :
- un module de détermination 24 configuré pour déterminer l’état émotionnel de l’utilisateur en fonction des donnés physiologiques obtenues, l’état émotionnel étant représenté par un ensemble de paramètres représentatifs de l’état émotionnel ;
- un module de comparaison 25 configuré pour comparer la valeur des paramètres de l’ensemble de paramètres avec des valeurs seuil respectivement.
En outre, le dispositif de gestion comporte un module de traitement 26 configuré pour traiter les séquences de données physiologiques obtenues.
Ainsi, grâce à l’invention, la délivrance d’un message sur un terminal d’un utilisateur prend en compte l’état émotionnel de l’utilisateur lors de la réception du message.
Procédé de restitution d’un contenu multimédia, programme d’ordinateur et terminal lecteur de flux multimédia correspondants. Le domaine de l'invention est celui de la restitution de contenus multimédia numériques, tels que des contenus de vidéo à la demande, des programmes télévisuels, des contenus enregistrés sur des supports physiques tels que des DVDs (pour l’anglais « Digital Versatile Disc », en français « disque numérique polyvalent ») ou des disques Blu-Rays® par exemple. Plus précisément, l'invention concerne la commande d’une telle restitution, au moyen d’une interface utilisateur, qui peut prendre la forme d’une télécommande infrarouge ou radio, ou d’un module de commande vocale, ou encore d’une application dédiée sur smartphone (en français, téléphone intelligent).
Art antérieur La restitution de contenus audiovisuels numériques, au sein de l’environnement domestique, n’est plus limitée aux seuls contenus « live », ou temps réel, tels que les programmes télévisuels. En effet, outre les contenus stockés sur des supports physiques tels que des DVDs ou des disques Blu-rays®, l’utilisateur a aujourd’hui accès à une multitude de flux multimédia délinéarisés, grâce aux fonctionnalités de « replay » (en français, « télévision de rattrapage », service à la demande qui permet de voir ou revoir un programme télévisé après sa première diffusion) ou d’enregistrement personnel dématérialisé en réseau (nPVR pour « network Personal Video Recording », service d’enregistrement des contenus numériques, effectué par le fournisseur de contenus lui-même plutôt qu’au domicile de l’utilisateur final) par exemple.
De tels contenus délinéarisés sont le plus souvent accessibles grâce à une technologie de téléchargement adaptatif en mode progressif dite HAS (en anglais « http Adaptive Streaming »), qui permet de transporter et consommer les données en temps réel, c'est-à-dire que les données numériques sont transmises sur le réseau et restituées par le terminal au fur et à mesure de leur arrivée. Le terminal client, i.e. l’équipement personnel, reçoit et stocke une partie des données numériques dans une mémoire tampon avant de les restituer.