INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente un système propulsif selon un premier mode de réalisation.
Cet exemple montre clairement que le mélange selon l’invention permet d’augmenter sensiblement la densité tassée d’une Population 1, tout en conservant un diamètre moyen en volume quasiment inchangé.
Réactif pour machine thermique utilisant un sel sorbant. La présente invention concerne la conception et la fabrication d’une matrice de réactif utilisée pour la sorption d’un gaz de refroidissement produit par l’évaporation d’un fluide caloporteur, ou fluide réfrigérant, dans le cas d’espèce. L’évaporation a lieu dans un évaporateur d’une machine de production de froid.
Une telle machine de production de froid comprend un évaporateur et un réacteur disposés dans un circuit fermé. Elle utilise un fluide réfrigérant (le réfrigérant) qui est évaporé dans l’évaporateur et dont les vapeurs sont absorbées par une matière sorbante (le sorbant), dans le réacteur.
Une phase de production de froid correspond à l'évaporation endothermique du réfrigérant dans l'évaporateur à basse pression et à la sorption chimique des vapeurs produites grâce à la réaction exothermique de synthèse ayant lieu dans le réacteur. La chaleur de réaction produite doit être évacuée de manière à maintenir la réaction hors équilibre et permettre ainsi que la production de froid se poursuive. L'écart à l'équilibre est directement lié à la vitesse de transformation et donc à la puissance thermique mise en jeu. Atteindre les conditions d'équilibre entraine l'arrêt de la réaction et donc de la sorption du gaz réfrigérant par le sel.
Cette phase se termine lorsqu'il ne reste plus de fluide réfrigérant à évaporer. Une phase de régénération correspond à la régénération du système à haute pression. En apportant de la chaleur au réacteur, à une température supérieure à sa température d'équilibre, la vapeur est désorbée par le réactif et se condense au condenseur ; la chaleur latente de condensation est évacuée dans le milieu environnant.
Le choix du couple réactif, c’est-à-dire le couple formé par le réfrigérant et le sorbant, la mise en œuvre du sorbant dans le réacteur, les conditions opératoires imposées et le dimensionnement du système complet, impactent directement les performances du système. En outre, selon l'application de réfrigération visée avec ce type de procédé, on cherchera à favoriser une mise en œuvre du matériau réactif qui permette d'obtenir soit une densité énergétique élevée, pour une application de stockage avec production de froid à faible puissance, soit une puissance frigorifique spécifique élevée, pour une application de stockage avec forte puissance instantanée.
Une optimisation de la mise en œuvre doit être menée. En effet, une densité énergétique élevée promeut une application de stockage au détriment d'une application en puissance.
Un but de l'invention est de proposer un couple réactif et une mise en œuvre du réactif qui permette d’optimiser à la fois la puissance et la capacité de stockage d’un système utilisant un tel couple.
Selon l’invention, une matrice réactive pour la sorption/désorption d’un fluide caloporteur, de préférence de l’ammoniac, dans un réacteur d’un dispositif de production de froid, comprend un mélange de sorbant et de graphite expansé, de préférence un graphite naturel expansé (GNE).
De préférence, le sorbant est un sel du type chlorure de manganèse. Il peut aussi être choisi parmi les sels suivants : Chlorure de Lithium (LiCl), Bromure de Lithium (LiBr), Iodure de Lithium (LiI), Bromure de Sodium (NaBr), Iodure de Sodium (NaI), Iodure de Potassium (KI), Chlorure d'Ammonium (NH4Cl), Bromure d'Ammonium (NH4Br), Iodure d'Ammonium (NH4I), Chlorure de Cuivre (CuCl), Bromure de Cuivre (CuBr), Iodure de Cuivre (CuI), Chlorure de Cuivre (CuCl2), Bromure de Cuivre (CuBr2), Sulfate de Cuivre (CuSO4), Chlorure de Magnésium (MgCl2), Bromure de Magnésium (MgBr2), Chlorure de Calcium (CaCl2), Bromure de Calcium (CaBr2), Iodure de Calcium (CaI2), Chlorure de Strontium (SrCl2), Bromure de Strontium (SrBr2), Iodure de Strontium (SrI2), Chlorure de Baryum (BaCl2), Bromure de Baryum (BaBr2), Iodure de Baryum (BaI2), Chlorure de Zinc (ZnCl2), Bromure de Zinc (ZnBr2), Iodure de Zinc (ZnI2), Sulfate de Zinc (ZnSO4), Chlorure d'Etain (SnCl2), Bromure d'Etain (SnBr2), Iodure d'Etain (SnI2), Chlorure de Plomb (PbCl2), Bromure de Plomb (PbBr2), Iodure de Plomb (PbI2), Bromure de Manganèse (MnBr2), Iodure de Manganèse (MnI2), Chlorure de Fer (FeCl2), Bromure de Fer (FeBr2), Iodure de Fer (FeI2), Chlorure de Cobalt (CoCl2), Bromure de Cobalt (CoBr2), Iodure de Cobalt (CoI2), Chlorure de Nickel (NiCl2), Bromure de Nickel (NIBr2) et Iodure de Nickel (NiI2).
Avantageusement, la matrice comprend une proportion de sorbant comprise entre 50 % et 90 %, de préférence entre 76 % et 87 %, encore plus de préférence environ 79%, de la masse de la matrice, le GNE formant sensiblement l’ensemble du complément à 100%. Avantageusement aussi, la matrice est compactée de sorte que la masse apparente du GNE est comprise entre 50 kg/m3 et 150 kg/m3, de préférence entre 80 kg/m3 et 130 kg/m3, encore plus de préférence environ 120 kg/m3. Avantageusement, le sorbant a une granulométrie comprise entre 10 et 200 micromètres, de préférence entre 25 et 150 micromètres.
Selon un autre objet de l’invention, une galette réactive pour la sorption/désorption d’un fluide caloporteur, de préférence de l’ammoniac, dans un réacteur d’un dispositif de production de froid, est constituée d’une matrice selon l’invention, compacte. De préférence, elle a une forme cylindrique autour d’un axe et comprend un passage intérieur sensiblement coaxial.
Avantageusement, une telle galette a un diamètre extérieur compris entre 40 mm et 200 mm, de préférence entre 100 et 110 mm, et, de façon encore plus préférée égal à environ 106 mm, et, le conduit à un diamètre minimal compris entre 17 et 23 mm, de préférence environ égal à 20 mm, et, la galette a une épaisseur axiale sensiblement constante et comprise entre 40 et 50 mm, de préférence égale à environ 46,5 mm.
Selon un autre objet de l’invention, un procédé pour fabriquer une galette selon l’invention, comprend une étape préalable de séchage, de préférence par étuvage, pour obtenir un sel dont la teneur en eau est voisine de 0,1 mole par mole de sel, ou inférieure à cette valeur.
Un tel procédé peut comprendre une étape de mélange du sel séché avec le graphite expansé dans des proportions choisies et une étape de compactage du mélange.
Selon encore un autre objet de l’invention, un procédé pour fabriquer un réacteur, comprend une étape d’agencement, dans une enveloppe du réacteur, d’une ou plusieurs galettes fabriquées selon l’invention. Un tel procédé comprend avantageusement une étape de séchage complémentaire en formant un vide d’air dans l’enveloppe et, de préférence, en chauffant cette enveloppe afin d’extraire de l’eau du sel, de préférence jusqu’à en faire baisser le taux d’hydratation à une valeur voisine de zéro mole d’eau pour une mole de sel.
Le pôle négatif de la première cellule C 1,3 du troisième module M3 est connecté au point neutre PN, l’interrupteur SW H1 , 3 étant dans l’état fermé.
Ainsi, la première cellule C 1,3 du troisième module M3 est connectée en série aux deux n-ième cellules C n,1 et C n,2 des premier et deuxième modules M1 et M2 et sur les deux pôles DC- et DC+ du système d’alimentation 10, une tension équivalente à deux cellules connectées en série (C 1 + C n ) est présente.
Une telle configuration permet d’obtenir en permanence une tension continue.
En effet, même si la configuration du signal triphasé change, avec par exemple un premier module avec une tension de sortie positive et les deux autres modules avec une tension de sortie négative, il y a toujours deux modules avec tension de sortie opposée et donc la première cellule C 1 d’un module en série avec la n-ième cellule C n d’un autre module. La somme de leur tension est ainsi disponible en permanence sur les deux pôles DC- et DC+ du système d’alimentation 10.
En outre, lorsque les premières cellules C 1 des trois modules M1, M2 et M3 présentent la même tension et les n-ième cellules C n des trois modules M1, M2 et M3 présentent la même tension, la tension continue en sortie du système d’alimentation 10 présente de très faibles variations lors d’un changement de configuration du signal triphasé. Il est ainsi favorable que chacun des trois modules M1, M2 et M3 soient identiques, ce qui est le cas pour la .
Le système d’alimentation 10 est également capable de délivrer une tension DC lorsque la sortie triphasée du système d’alimentation est nulle. Ce point va maintenant être explicité en référence à la .
Il convient de noter d’abord qu’une tension discrétisée, sortante d’un onduleur, est souvent modulée afin d’améliorer les performances et la qualité du courant échangé (par exemple avec un moteur électrique).
Quand la modulation est faite entre zéro et le premier (ou unique) palier de l’onduleur (avec une modulation entre zéro et une cellule, dans notre cas), la tension peut se trouver à zéro plusieurs fois dans la période électrique.
Pour le cas de la , cela signifie que les ponts en H peuvent générer une tension nulle avec deux différentes configurations : en fermant les interrupteurs du bas SW H1 et SW H2 ou en fermant les interrupteurs du haut SW H3 et SW H4 . Avec les deux configurations, les sorties du pont en H sont court-circuitées.
Afin d’assurer la génération de la tension continue même dans ce cas, il est utilisé une configuration du pont en H spécifique, selon qu’on se trouve dans la première ou dans la deuxième moitié de la période électrique de la tension modulée.
Afin d’assurer la génération de la tension continue, les zéros de la première moitié de la période de la tension seront générés en fermant les interrupteurs du bas SW H1 , SW H2 du pont en H et en même temps le premier interrupteur de contrôle SW DC1 (qui était déjà fermé pendant la génération du palier positif précèdent au zéro). Cette configuration, appelée « zéro plus » permet de connecter la première cellule C1 entre le pôle positif DC+ et le point neutre PN du système d’alimentation 10, comme pour la génération d’une tension positive.
Similairement, les zéros de la deuxième moitié de la période de la tension seront générés en fermant les interrupteurs du haut SW H3 , SW H4 du pont en H et en même temps le deuxième interrupteur de contrôle SW DC2 (qui était déjà fermé pendant la génération du palier négatif précèdent au zéro). Cette configuration, appelée « zéro moins » permet de connecter la n-ième cellule C n entre le pôle négatif DC- et le neutre le point neutre PN du système d’alimentation 10, comme pour la génération d’une tension positive.
De cette manière, au moins une première cellule C1 d’un module M est toujours connectée entre le pôle positif DC+ et le point neutre PN du système d’alimentation 10 (avec la génération d’une tension positive ou d’un « zéro plus » à la sortie du pont en H du module M correspondant), et une n-ième cellule C n , connectée entre le pôle négatif de la sortie DC+ et le point neutre PN du système d’alimentation 10 (avec la génération d’une tension négative ou d’un « zéro moins » à la sortie du pont en H du module correspondant). Ces deux cellules seront en série et la somme de leur tension (C1 + C n ) est présente sur la sortie continue du système d’alimentation 10.
La montre le cas d’une alimentation où la première phase correspond à une configuration « zéro moins », la deuxième phase correspond à une configuration « zéro plus » et la troisième phase correspond à une tension positive à la sortie de son pont en H. A la sortie DC, on retrouve la tension des premières cellules C 1,2 et C 1,3 en parallèle, en série avec la n-ième cellule C n,1 .
Il est ainsi possible de générer la tension continue pour le système d’alimentation 10, même quand la sortie triphasée du système d’alimentation 10 est nulle (par exemple si le moteur électrique est à l’arrêt). En effet, si chaque module M génère une série périodique de configurations (qui peut être enregistrée dans une mémoire), où la première moitié de la période est composée de configurations « zéro plus » et la deuxième moitié de la période est composée de configurations « zéro moins », et les séries générées par les 3 modules M1, M2 et M3 sont déphasées d’un tiers de la période ou de π/3 (comme pour la génération d’un tension triphasée), il y aura toujours au moins un module M qui génère un « zéro plus » et au moins un module M qui génère un « zéro moins ».
Il a ainsi été montré que le système d’alimentation 10 décrit est capable de fournir à la fois une tension continue et une tension polyphasée dans tous les cas d’utilisation.
Le procédé réalisé à partir d’un bloc moteur selon l’invention est robuste, puisqu’il permet à la fois de stabiliser efficacement les émulsions d’huile, sans nécessiter de stabilisateur ni de gélifiant supplémentaire, et de réaliser plusieurs textures stables, de la consistance liquide à la consistance de beurre.
Exemple 4 – Choix des diols INCI Cp17 Cp18 Ex19 Ex20 Cp21 Cp22 Cp23 Cp24 Cp25 Cp26 Ex27 WATER 90,00 88,00 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 82,50 PROPANEDIOL C3 5,50 2,00 7,50 2,00 PROPYLENE GLYCOL C3 2,00 2,00 5,50 7,50 BUTYLENE GLYCOL C4 7,50 PENTYLENE GLYCOL C5 7,50 1,2-hexanediol (C6) 7,50 CAPRYLYL GLYCOL C8 7,50 DIPROPYLENE GLYCOL 5,50 CETEARYL ALCOHOL (4,00) (and) CETEARYL GLUCOSIDE (1,00) 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 ARACHIDYL ALCOHOL (2,75) (and) BEHENYL ALCOHOL (1,5) (and) ARACHIDYL GLUCOSIDE (0,75) 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 5,00 Test Emulsification d’huile de jojoba 10%, ASPECT T0 (selon le protocole décrit plus haut) crème souple crème souple crème épaisse crème souple crème souple crème souple crème souple crème épaisse crème épaisse souple translucide crème épaisse souple, huileuse crème souple Emulsification HUILES JOJOBA 10% à TA Speedmixer ® 4min 2750 RPM + 1% NaCl Speedmixer ® 4' 2750 RPM, ASPECT : CREME S'ECOULE NOK CREME S'ECOULE NOK OK CREME OK creme OK creme OK creme liquide NOK liquide NOK liquide NOK Liquide déphase NOK OK creme ULTRAcentrifugation 30min 10000 rpm 40°C 10%huile JOJOBA + 1%NaCl NOK OK OK OK NOK OK NOK OK NOK NOK OK Test “extrême” avec 10% huile de jojoba + 1%NaCl : ULTRA centrifugation 2X 30mins 10000 rpm 40°C + 5h 10000 RPM 40°C NOK OK OK NOK OK Conclusion des Tests d’Emulsification des huiles aspect NOK s'écoule en penchant le pot aspect NOK s'écoule en penchant le pot OK ne déphase pas et reste creme OK ne déphase pas et reste creme NOK déphase NOK déphase NOK déphase aspect NOK s'écoule en penchant le pot NOK déphase NOK déphase OK
Pour cette raison, dans la composition de BM utilisé selon l’invention, et pour garantir la stabilité des émulsions finales l’incorporant, la teneur en poids de chaque alcools gras est de préférence supérieure à la teneur en poids de chacun desdits diols A2 éventuels contenant de 4 à 8 atomes de carbone (autres que di-propylène glycol).
Exemple 5 - Test de DTM pour deux formules de textures différentes : crème / sérum
Composition des blocs texturaux (bloc moteur et bloc eau) utilisés dans les 2 exemples de Kits (1 et 2) ci-après selon l’invention :
Blocs texturaux Base formulatoire ou BM PROPYLENE GLYCOL 5 PROPANEDIOL 5 ARACHIDYL GLUCOSIDE 0.75 ARACHIDYL ALCOHOL 2.75 BEHENYL ALCOHOL 1.5 CETEARYL GLUCOSIDE 1 CETEARYL ALCOHOL 4 WATER / AQUA 79.243 HYDROXYACETOPHENONE 0.5 SALICYLIC ACID 0.2 SODIUM HYDROXIDE 0.057 Bloc Phase aqueuse WATER / AQUA 89.243 PROPYLENE GLYCOL 5 PROPANEDIOL 5 HYDROXYACETOPHENONE 0.5 SALICYLIC ACID 0.2 SODIUM HYDROXIDE 0.057
Avantageusement, dans le kit selon l’invention, la modulation de T ne modifie pas l’effet cosmétique produit par le ou lesdits blocs fonctionnels dans la formule finale.
Ainsi, le kit selon l’invention, en permettant une formulation par blocs, garantit que l’effet cosmétique produit par le ou lesdits blocs fonctionnels est indépendant de T, c’est-à-dire l’effet cosmétique produit par le ou lesdits blocs fonctionnels est le même quelle que soit la texture de la formule finale.
Base formulatoire ou « Bloc moteur » de la formule ou « BM »
Le kit selon l’invention utilise une base formulatoire (également appelée bloc moteur de formulation, ci-après « BM »), de préférence comprenant, dans un milieu cosmétiquement acceptable :
La demanderesse a constaté que cette base formulatoire utilisée selon l’invention, à base d’eau, d’un mélange de corps gras spécifiques (alcool gras et alkylpolyglucosides) et d’un mélange de diols particuliers, selon des ratios préférés, fournit une base formulatoire (ou bloc moteur de formulation « BM ») robuste et donc personnalisable assiciée à d’autres blocs dans un Kit selon l’invention et notamment selon un procédé de faible énergie à température ambiante. Elle forme une base commune à la composition de différents produits cosmétiques aux textures très variées.
En outre, la composition de base formulatoire utilisée selon l’invention présente en elle-même une texture de crème stable sans nécessiter l’ajout de gélifiant, ce qui contribue à son côté minimaliste et à sa permissivité pour faire varier la texture, notamment par simple dilution dans l’eau sans craindre une déstabilisation.
Alcools gras La composition de base formulatoire utilisée dans le kit de la présente invention comprend au moins un, et de préférence au moins deux, alcools gras contenant de 16 à 22 atomes de carbone.
la illustre une vue en coupe longitudinale d’un dispositif selon l’invention selon un deuxième mode de réalisation lorsque les moyens de sélection sont dans leur position de désélection du train d’engrenages additionnel ;
la illustre une coupe selon l’axe B-B de la ;
la illustre une coupe selon l’axe C-C de la ;
la illustre une coupe selon l’axe D-D de la ;
la illustre une coupe selon l’axe E-E de la ;
la illustre une coupe selon l’axe F-F de la ;
la illustre une vue en coupe longitudinale d’un dispositif selon l’invention selon un deuxième mode de réalisation lorsque les moyens de sélection sont dans leur position de sélection du train d’engrenages additionnel ;
la illustre une vue en perspective d’un organe de verrouillage selon le deuxième mode de réalisation ;
la illustre une vue en perspective d’un organe de sélection en rotation d’un dispositif selon l’invention selon un premier mode de réalisation ;
Une particularité de la canule d’admission selon l’invention réside dans sa capacité à prendre deux états : un premier état dit rétracté dans lequel d’une part le canal latéral 82 est présent contigu au corps principal 83 de la canule et d’autre part le corps principal 83, se présentant sous la forme d’un élément creux, n’est pas rempli de fluide.
Le corps principal 83 est en effet un corps longitudinal creux qui peut se remplir et se vider, via les conduits filaires d’extrémité 84, d’un fluide, avantageusement d’un liquide. Le corps principal 83 comporte à son extrémité distale 85, proche du cœur 13 lorsque disposé dans la veine cave, une ouverture d’aspiration longitudinale 86 et à son extrémité proximale 87 opposée, une ouverture 88 pour autoriser le sang aspiré à pénétrer dans la portion d’admission 19 du circuit de dérivation jusqu’au réservoir 11.
Le piston 31 et son insert central peuvent remonter de sorte que la surface supérieure 71 de la membrane 70 jusqu’à proximité du sommet 61 du réservoir 11 de manière à vider l’intégralité de ce dernier 61.
Le corps principal 83 de la canule d’admission présente également la particularité d’une pluralité d’ouvertures latérales 89 – de l’ordre de plusieurs dizaines – sur la circonférence de ce corps 83 à partir de l’ouverture d’aspiration longitudinale 86.
Par ailleurs, des éléments de connexion 90 sont visibles sur cette pour être montés sur les extrémités proximale 87 et distale 85 du corps principal 83. On peut noter deux éléments de raccord 91 entre le corps principal et la canal latéral, ces éléments de raccord 91 permettant de compléter la liaison ou la fixation entre le corps principal 83 et le canal latéral 82.
Comme énoncé précédemment, une particularité majeure de l’invention réside dans la capacité de la canule d’admission selon l’invention a adopté deux états, l’un rétracté et l’autre développé. L’état rétracté du corps principal 83 avec le canal d’aspiration 82 est maintenu à l’aide d’un moyen mécanique 100 apte à se détruire ou se résorber de manière à libérer automatiquement le corps principal 83 et le canal latéral 82 vers l’état développé. En l’espèce, ce moyen mécanique 100 consiste en une enveloppe temporaire dans laquelle sont contraints le corps principal 83 creux vide et le canal latéral 82 rapporté contre ledit corps 83 lorsqu’en position rétractée.
L’enveloppe temporaire 100 comporte une ligne longitudinale sécable 101. Cette ligne sécable 101 permet de découper l’enveloppe 100 en deux parties sensiblement égales et de retirer l’enveloppe 100 en tirant sur une portion accessible à l’opérateur, directement du fait que l’extrémité proximale 87 de la canule n’est pas insérée dans le corps du patient 12 ou grâce à une partie protubérante de l’enveloppe 100, non représentée sur les figures annexées, hors dudit corps 83 permettant de retirer ladite enveloppe simplement en tirant dessus. La ligne sécable 101 se déclenche facilement en étant amorcé à l’extrémité proximale 87 simplement en tirant sur les deux parties de cette enveloppe temporaire 100 ou encore à l’aide d’un filet à tirer, non représenté sur les figures annexées, pour libérer la ligne sécable 101.
Cette ligne sécable 101 consiste en une ligne de déchirement prétraitée en termes d’épaisseur, de la nature de la matière de l’enveloppe et de préperçages de cette ligne. Cette ligne de déchirement 101 entraine ou permet une fragilité permettant ou autorisant le pelage de l’enveloppe temporaire en deux ou plus parties si l’on dispose d’une pluralité de telles lignes sécables 101 sur l’enveloppe 100. L’enveloppe temporaire 100 est avantageusement en plastique.
Bien entendu, cette ligne sécable 101 est un moyen pour libérer ou soustraire cette enveloppe temporaire 100 maintenant l’état rétracté de la canule d’admission mais on peut envisager tout autre moyen mécanique permettant de déchirer, découper et/ou soustraire l’enveloppe temporaire 100 de manière à permettre ou autoriser automatiquement l’état développé de la canule d’admission.
Un objet de l’invention réside également dans le fait de disposer un minimum de capteurs de pression 50, 51, 52 pour anticiper tout risque de collabage au niveau de la veine cave lors de la phase d’aspiration du sang.
Le système de pompage est commandé par les moyens de commande 40 et son unité centrale 42, autrement dit le débit de sang pompé par ce système est commandé par l’unité centrale 42. La présente invention prévoit ainsi de disposer au moins un capteur de pression 50 au niveau de la portion d’admission 19 du circuit de dérivation, au plus proche de la veine cave. Evidemment, ce capteur de pression 50 est relié à l’unité centrale 42 / moyens de commande 40, c’est-à-dire que l’unité centrale 42 reçoit instantanément les mesures issues/provenant de ce capteur de pression 50.
Ainsi, si l’on dispose d’un capteur de pression 50 susceptible d’être disposé dans la canule d’admission, un tel capteur 50 y est disposé. Plus sûrement, le capteur de pression 50 peut être installé sur ou dans le circuit de dérivation, entre la canule d’admission et le réservoir 11.
Outre le lieu de placement du capteur de pression 50, l’important réside dans le fait que ce capteur de pression 50 doit présenter une constante de temps de mesure inférieure à 20 millisecondes, avantageusement inférieure à 10 millisecondes, afin de détecter très rapidement et très régulièrement dans le temps la pression sanguine et toute modification de cette dernière.