INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour ce faire, 100 µL de 2,4- bis [p-diméthylamino)styryl]-quinoléine en solution à 1 mmol/L dans le DMSO est déposé à l'aide d'une pipette électronique multicanaux dans des puits d'une plaque en polystyrène.
Cinq toxiques de guerre (Sarin (dit GB, CAS n°107-44-8), Tabun (dit GA, CAS n°77-81-6), Ypérite soufrée (dite HD, CAS n°505-60-2), Ypérite azotée (dite HN3, CAS n°555-71-1), Léwisite (dite L1, CAS n°541-25-3)) sont déposés dans des puits distincts sous forme de gouttes à l'aide d'une pipette électronique multicanaux. Les volumes de toxiques déposés sont calculés de telle façon à ce que, pour 1 équivalent molaire de 2,4- bis [p-diméthylamino)styryl]-quinoléine, 400 équivalents molaires de toxique soit rajoutés. Les scans sont réalisés à 5 min pour être comparés à un scan d’un témoin (à savoir, le puits comprenant uniquement la solution de 2,4- bis [p-diméthylamino)styryl]-quinoléine).
En phase liquide en solution dans le DMSO, la 2,4- bis [p-diméthylamino)styryl]-quinoléine change de couleur de façon radicale en 5 minutes, du jaune au noir, pour les cinq composés toxiques de guerre testés (Sarin, Tabun, Ypérite soufrée (HD), Ypérite azotée (HN3), Léwisite (L1)).
EXEMPLE 4 Cet exemple illustre la mise en œuvre du composé préparé à l’exemple 1 pour la détection en phase supportée de composés pesticides organophosphorés.
Plus spécifiquement, deux prototypes de support ont été réalisés par « spotting » (plus spécifiquement, ici, par dépôt liquide de 13 gouttes distinctes du composé spécifique préalablement solubilisé à 10 mmol/L dans du DMSO à l’aide d’une pipette électronique multi-canaux suivi d’un séchage desdites gouttes), respectivement, un papier chromatographie (constitué de cellulose Grade 4 Chr, 460*570 mm et une épaisseur de 0,21 mm) et une lingette en fibres intissées (fibres de polyester et de cellulose Spec-Wipe 3 300*300 mm).
Les deux supports ainsi recouverts de 13 gouttes distinctes sont exposés à 12 pesticides (1 goutte de pesticide distinct pour une goutte de composé de l’exemple 1, la treizième goutte n’étant pas exposée pour servir de témoin), les 12 pesticides étant les suivants : Malathion, Phosalone, Trichlorfon, Ométhoate, Fenthion, Parathion, Chlorpyrifos, Paraoxon Méthyl, diméthoate, dichlorvos et diazinon.
Plus spécifiquement, chaque pesticide avant dépôt est préalablement solubilisé à 100 mmol/L dans du DMSO, lesdits pesticides étant ensuite déposés à raison de 1,2 µL via une pipette électronique multicanaux de sorte à exposer, au sein d’une goutte de composé de l’exemple 1, ledit composé à 10 équivalents de composé pesticide.
Les deux supports sont ensuite scannés après 5 minutes, 1 heure et 72 heures après exposition aux pesticides.
A la fin de l’analyse de chromatographie, la source froide 90 est utilisée pour refroidir le système d’analyse 1 à une température ambiante permettant d’effectuer une éventuelle maintenance du système 1 d’analyse et préparer une nouvelle analyse de chromatographie. Si une analyse ultérieure est à effectuer, il est avantageux de conserver la première enceinte 10 et l’injecteur 11 à une température élevée et de refroidir uniquement la deuxième enceinte 20 comportant les colonnes 21, 22 et la troisième enceinte 30 renfermant le détecteur 31 par la source froide 90.
On peut ensuite déclencher un ou plusieurs cycles optionnels de régénération flash pour effectuer un nettoyage du détecteur 31 en chauffant le détecteur par le dispositif de chauffage de la troisième enceinte 30, et en refroidissant le système d’analyse 1 par le dispositif de refroidissement supplémentaire, par exemple le ventilateur 75.
On peut également effectuer un nettoyage optionnel du système d’analyse 1 par flux inversé. A cet effet, on monte les tubes 70 sur le système d’analyse 1 et on règle les vannes afin de placer le système dans la position de nettoyage. On pompe ensuite un flux de gaz vecteur dans la troisième enceinte 30 à partir du répartiteur principal 50, en utilisant le régulateur de pression. Le gaz vecteur se propage de la troisième enceinte 30, en passant par chaque colonne 21, 22 et l’injecteur 11 jusqu’au répartiteur principal 50. Ledit gaz vecteur entraîne les espèces chimiques adsorbés dans le détecteur 31, chaque colonne 21, 22 et l’injecteur 11 et effectue ainsi un nettoyage du système d’analyse 1.
Après le nettoyage par flux inversé, on peut placer le système dans la position d’arrêt dans lequel une des vannes est typiquement fermée et une deuxième vanne est typiquement ouverte, ou de régler les vannes pour placer le système de nouveau dans la position d’analyse.
Quand on utilise le système sans l’équipement de nettoyage par flux inversé, on bouche les orifices prévus à cet effet. On peut relier certains orifices avec un tube flexible qui est plus économique qu’un tube rigide.
Après le refroidissement et les étapes de nettoyage optionnelles du système, on peut changer des éléments tels qu’une ou plusieurs colonnes 21, 22 ou le détecteur 31, ajouter ou retirer des éléments optionnels tels que le système de régénération ou un répartiteur principal 50 et des tubes 70, ou un caloduc 61, ou une colonne supplémentaire 21, 22, pour adapter le système 1 à une autre analyse. On peut transporter le système d’analyse 1 à un endroit de stockage ou à un autre endroit où des analyses en chromatographie sont à effectuer, à la main et sans démonter le système d’analyse.
On peut par la suite recommencer un cycle d’analyse sur le même échantillon ou sur un autre fluide à analyser.
Dispositif de chromatographie en phase gazeuse La présente invention concerne un dispositif de chromatographie en phase gazeuse.
Etat de la technique Un dispositif de chromatographie en phase gazeuse comprend un injecteur, au moins une colonne de séparation (par exemple une colonne capillaire), et au moins un détecteur. Il comporte également des éléments assurant l’interface entre lesdits composants.
Récemment, des dispositifs d’analyse compacts ont été développés, pouvant être transportés ou aisément être intégrés à des installations d’analyse de gaz existantes. Cela tient en particulier au développement de détecteurs gazeux très compacts, par exemple les détecteurs TCD (acronyme du terme anglo-saxon « Thermal Conductivity Detector », désignant un détecteur à conductibilité thermique) et les détecteurs du type NEMS (acronyme du terme anglo-saxon « Nano ElectroMechanical System », désignant un nano-système électromécanique). De tels dispositifs d’analyse sont présentés par exemple dans les documents FR3078164A1 et FR3078165A1.
Une colonne de chromatographie permet de séparer les espèces contenues dans un échantillon à analyser. Une telle colonne peut se présenter sous la forme d’un tube capillaire en silice fondue, enroulé sur un noyau de bobine.
Les extrémités de la colonne sont connectées fluidiquement à l’injecteur et au détecteur. Les éléments à connecter sont de très petites dimensions et souvent fragiles. Par ailleurs, le tube capillaire formant la colonne ne présente pas d’élasticité d’élongation, ce qui rend sa manipulation délicate.
L’injecteur, la colonne et le détecteur nécessitent en outre des connexions électriques assurant le réglage de la température de l’injecteur, de la colonne et/ou du détecteur, ainsi que l’acquisition et la gestion des données à mesurer. Des câbles assurant la connexion électrique peuvent être gênants lors de la manipulation, et leurs points de connexion constituent un autre élément fragile du dispositif.
On souhaite que le dispositif soit très compact afin d’éviter les points froids et fuites thermiques. Par conséquent, les espaces pour la gestion des interfaces des différents composants sont restreints, ce qui rend la manipulation difficile.
Afin de faciliter la maintenance et utilisation, il est souhaitable que le dispositif soit utilisable sans outils spécifiques ou, plus avantageusement, sans outils.
Un but de l’invention est de concevoir un dispositif d’analyse par chromatographie en phase gazeuse facilitant la manipulation des éléments fragiles, en restant compact et thermiquement optimisé pendant l’exécution de l’analyse. L’assemblage doit également conserver la tension mécanique d’enroulement de la colonne de chromatographie.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES DESSINS Dans le but de favoriser la compréhension des principes de la divulgation, il sera maintenant fait référence à un certain nombre de modes de réalisation illustratifs illustrés dans les dessins et un langage spécifique sera utilisé pour les décrire.
Un système de moteurs à turbine à gaz 10 pour produire la propulsion et la puissance pour un aéronef 8 est représenté schématiquement sur les figures 1 et 2. Le système 10 comprend un premier moteur à turbine à gaz 12, un deuxième moteur à turbine à gaz 14 et un système de commande d’air de prélèvement 16. Le premier moteur à turbine à gaz 12 produit la propulsion pour l’aéronef 8. Le deuxième moteur à turbine à gaz 14 est un groupe auxiliaire de puissance et fournit une puissance auxiliaire au premier moteur à turbine à gaz 12 et à l’aéronef 8. Le système de commande d’air de prélèvement 16 commande la fourniture d’une alimentation en air de prélèvement comprimé 78 du premier moteur à turbine à gaz 12 au deuxième moteur à turbine à gaz 14 et à l’aéronef 8.
Dans le mode de réalisation illustratif, l’aéronef 8 comprend un certain nombre de moteurs à turbine à gaz pour propulser l’aéronef 8 ; cependant, seul le premier moteur à turbine à gaz 12 est configuré pour fournir l’air de prélèvement comprimé 78 au deuxième moteur à turbine à gaz 14. Dans d’autres modes de réalisation, n’importe quel nombre des moteurs à turbine à gaz propulsifs de l’aéronef 8 ou d’autres APU non représentés peuvent être reliés à et configurés pour fournir de l’air de prélèvement comprimé 78 au groupe auxiliaire de puissance/deuxième moteur à turbine à gaz 14.
Dans ce mode de réalisation représenté sur la , le premier moteur à turbine à gaz 12 comprend une soufflante 22, un compresseur 18, une chambre de combustion 28 et une turbine 30. Le compresseur 18 comprend un compresseur pression intermédiaire 24 et un compresseur haute pression 26 dans le mode de réalisation illustratif. Dans certains modes de réalisation, la turbine 30 peut comprendre une section haute pression, une section pression intermédiaire et une section basse pression pour entraîner le compresseur haute pression 26, le compresseur pression intermédiaire 24 et la soufflante 22 respectivement. L’air passe à travers la soufflante 22 qui est entraînée par la turbine 30. Une partie de l’air est dérivée autour du compresseur 18 pour fournir une poussée à l’aéronef 8. Une autre partie de l’air est comprimée par le compresseur 18 et mélangée à du carburant dans la chambre de combustion 28. Le mélange carburant-air dans la chambre de combustion 28 est enflammé, ajoutant de l’énergie à l’air, et une certaine partie de cette énergie est extraite par la turbine 30.
Le deuxième moteur à turbine à gaz 14 comprend un compresseur 32, une chambre de combustion 34, une turbine 36, une boîte à engrenages 38, un générateur électrique 40 et un mélangeur de flux d’air 42 comme le montre la . Dans certains modes de réalisation, la turbine 36 peut comprendre une section haute pression pour entraîner le compresseur 32 et une section basse pression pour entraîner la boîte à engrenages 38. L’air est dirigé à travers le mélangeur de flux d’air 42 et est comprimé à mesure qu’il entre dans le compresseur 32 après avoir passé à travers le mélangeur de flux d’air 42. Le carburant est ajouté à l’air dans la chambre de combustion 34 et enflammé pour ajouter de l’énergie à l’air. L’énergie est extraite de l’air brûlé par la turbine 36, qui alimente la boîte à engrenages 38 et le compresseur 32. Le générateur électrique 40 est alimenté par la boîte à engrenages 38 et est configuré pour produire de l’électricité pour une utilisation auxiliaire dans l’aéronef 8, le premier moteur à turbine à gaz 12, et/ou le deuxième moteur à turbine à gaz 14 par exemple.
Le mélangeur de flux d’air 42 est en communication fluidique avec le premier moteur à turbine à gaz 12 via le système de commande d’air de prélèvement 16 comme le montre la . À des altitudes relativement basses, le mélangeur de flux d’air 42 ne reçoit pas l’air de prélèvement comprimé 78 du premier moteur à turbine à gaz et conduit l’air ambiant dans le compresseur 32 du deuxième moteur à turbine à gaz 14. Le deuxième moteur à turbine à gaz 14 est configuré pour être capable de fonctionner indépendamment du premier moteur à turbine à gaz 12 lorsque l’air d’entrée est à une pression suffisamment élevée. À des altitudes relativement élevées, l’environnement à basse pression ambiante peut être tel que le compresseur 32 fonctionne en dessous d’un niveau de performance souhaité et/ou en dessous d’un niveau d’efficacité souhaité. À ces altitudes relativement élevées, le mélangeur de flux d’air 42 reçoit de l’air ambiant et de l’air de prélèvement comprimé 78 du premier moteur à turbine à gaz 12. Le mélangeur de flux d’air 42 mélange l’air ambiant et l’air comprimé pour fournir un flux d’air au compresseur 32 ayant une pression plus élevée que celle de l’air ambiant seul pour améliorer la performance du compresseur 32 aux altitudes élevées. L’altitude à laquelle l’air de prélèvement comprimé 78 est utilisé pour compléter l’air ambiant peut varier en fonction de l’altitude à laquelle le deuxième moteur à turbine à gaz 14 est certifié pour fonctionner et d’une amplitude des charges électriques que le deuxième moteur à turbine à gaz 14 doit supporter. Dans certains modes de réalisation, le mélangeur de flux d’air 42 peut être utilisé pour mélanger l’air de prélèvement 78 avec l’air ambiant au-dessus de 20000 pieds d’altitude.
Le système de commande d’air de prélèvement 16 est configuré pour faire varier sélectivement l’écoulement d’air de prélèvement comprimé 78 du compresseur 18 du premier moteur 12 au mélangeur de flux d’air 42 et au compresseur 32 du deuxième moteur 14. Le système de commande d’air de prélèvement 16 comprend un pré-refroidisseur facultatif 62, une soupape de commande d’écoulement 64, un échangeur de chaleur facultatif 66, un régulateur de contre-pression 68, un dispositif de commande 70 et un conduit 80. L’air de prélèvement comprimé 78 est prélevé à travers le conduit 80 du compresseur 18 du premier moteur 12 et passe à travers le pré-refroidisseur 62 s’il y en a un. Le pré-refroidisseur 62 utilise l’air ambiant ou un autre dissipateur thermique pour évacuer la chaleur de l’air de prélèvement 78 avant qu’il n’entre dans la soupape de commande d’écoulement 64. Le pré-refroidisseur 62 peut déjà être présent pour le premier moteur à turbine à gaz 12 et facilement incorporé dans le système de commande de prélèvement 16. L’air de prélèvement comprimé 78 peut être prélevé à travers l’un et/ou l’autre d’un premier orifice 25 sur le compresseur pression intermédiaire 24 et d’un deuxième orifice 27 sur le compresseur haute pression 26 dans le conduit 80.
La soupape de commande d’écoulement 64 est configurée pour s’ouvrir et se fermer sélectivement pour permettre à l’air de prélèvement comprimé 78 de se déplacer à travers le conduit 80 du compresseur 18 au mélangeur de flux d’air 42 ou bloquer l’air de prélèvement comprimé 78 comme le suggère la . La soupape de commande d’écoulement 64 peut être partiellement ouverte pour permettre une commande d’écoulement discrètement ou infiniment variable de l’air de prélèvement comprimé 78. La soupape de commande d’écoulement 64 est située à titre illustratif en aval du pré-refroidisseur 62. Dans d’autres modes de réalisation, la soupape de commande d’écoulement 64 est située en amont de n’importe quel pré-refroidisseur 62.
L’échangeur de chaleur 66, s’il est présent, utilise l’air ambiant ou un autre dissipateur thermique tel que l’air de soufflante pour évacuer la chaleur de l’air de prélèvement comprimé 78 se déplaçant à travers le système de commande d’air de prélèvement 16 comme le suggère la . L’échangeur de chaleur 66 peut comprendre des soupapes pour faire varier l’écoulement d’air ambiant à travers l’échangeur de chaleur 66. L’échangeur de chaleur 66 est à titre illustratif en aval de la soupape de commande d’écoulement 64. Dans d’autres modes de réalisation, l’échangeur de chaleur 66 est situé en amont de la soupape de commande d’écoulement 64.
La soupape régulatrice de contre-pression 68 est située en aval du deuxième moteur à turbine à gaz 14 comme le montre la . Le régulateur de contre-pression 68 est configuré pour s’ouvrir et se fermer sélectivement lorsqu’il reçoit une instruction par le dispositif de commande 70 pour maintenir une pression souhaitée à la sortie du deuxième moteur à turbine à gaz 14. L’air qui sort de la soupape régulatrice de contre-pression 68 est évacué vers l’air ambiant. La commande de la contre-pression avec la soupape régulatrice de contre-pression 68 permet au dispositif de commande 70 de maintenir un changement de pression souhaité à travers le moteur lorsqu’on fait varier la pression d’entrée afin de maintenir le deuxième moteur à turbine à gaz 14 sur un programme de pression prédéterminé.
Dans certains modes de réalisation, le deuxième moteur 14 est situé dans une nacelle 74 comme le montre la . La nacelle 74 est couplée à l’aéronef 8. À titre illustratif, la nacelle 74 comprend une entrée d’air ambiant 46 et une entrée d’air comprimé 72. L’entrée d’air ambiant 46 est reliée au mélangeur de flux d’air 42 et est configurée pour recevoir l’air ambiant de l’extérieur de la nacelle 74 et diriger l’air ambiant vers le mélangeur de flux d’air 42. L’entrée d’air 72 met en communication fluidique le mélangeur de flux d’air 42 et un conduit 80 qui fournit l’air de prélèvement comprimé 78 du compresseur 18 au mélangeur de flux d’air 42. Un conduit d’échappement 76 est couplé fluidiquement à la turbine 36 du deuxième moteur à turbine à gaz 14 et est configuré pour diriger les gaz brûlés hors du deuxième moteur à turbine à gaz 14 et hors de la nacelle 74. Comme le montre la , le générateur électrique 40 est situé dans la nacelle 74 et d’autres composants peuvent être situés dans la nacelle 74 tels que des batteries, des circuits électriques, des fluides de refroidissement, etc.
Une vue détaillée du moteur à turbine à gaz 14 est représentée sur la . Comme représenté, le mélangeur de flux d’air 42 est un éjecteur et comprend une entrée d’air comprimé 44, une entrée d’air ambiant 46, une buse convergente-divergente 48, un diffuseur 50, et un capteur de pression 52. L’entrée d’air comprimé 44 est en communication fluidique avec le conduit 80 d’un côté et avec la buse convergente-divergente 48 de l’autre côté. L’entrée d’air ambiant est agencée de manière circonférentielle autour de l’entrée d’air comprimé 44. L’entrée d’air ambiant 46 et la buse convergente-divergente 48 sont toutes deux en communication fluidique avec le diffuseur 50. Le capteur de pression 52 est situé là où le diffuseur 50 est en communication fluidique avec le compresseur 32.
L’air de prélèvement comprimé 78, lorsqu’il est fourni au mélangeur de flux d’air 42, entre dans l’entrée d’air comprimé 44 et passe à travers la buse 48, qui convertit une partie de la pression dans l’air de prélèvement comprimé 78 en vitesse. L’air qui sort de la buse 48 agit comme un fluide moteur et crée un vide qui aspire ou entraîne l’air ambiant à basse pression venant à travers l’entrée d’air ambiant 46 pour former un flux combiné. Ce flux combiné a une pression plus élevée que celle de l’air ambiant seul et passe à travers le diffuseur 50, ce qui augmente la pression de l’air entrant dans le compresseur 32 du deuxième moteur à turbine à gaz 14. Le capteur de pression 52 mesure la pression de l’air à la sortie du diffuseur 50 et à l’entrée du compresseur 32. La pression au niveau du compresseur 32 peut permettre au deuxième moteur à turbine à gaz 14 de fonctionner à des altitudes plus élevées que celles auxquelles il serait capable de fonctionner en utilisant l’air ambiant seul dans un environnement à basse pression ambiante.
Un autre mode de réalisation d’un mélangeur de flux d’air 242 est représenté sur la . Le mélangeur de flux d’air 242 est sensiblement similaire au mélangeur de flux d’air 42 sauf là où la description suivante s’écarte de celle du mélangeur de flux d’air 42. Le mélangeur de flux d’air 242 comprend une soupape anti-retour 244 et une entrée d’air ambiant 246. La soupape anti-retour 244 est en communication fluidique avec le compresseur 18 pour recevoir l’air de prélèvement comprimé 78. La soupape anti-retour 244 s’ouvre et se ferme selon les besoins pour ajouter de l’air de prélèvement comprimé 78 à l’air ambiant dans le mélangeur de flux d’air 242 afin de maintenir une pression souhaitée au niveau du capteur de pression 52 pour le compresseur 32 d’un deuxième moteur à turbine à gaz 14. À titre illustratif, l’entrée d’air ambiant 246 a un diamètre généralement constant et ne converge ni ne diverge.
Le dispositif de commande 70 fait varier la quantité d’air de prélèvement comprimé 78 fournie au mélangeur de flux d’air 42 comme le suggère la . Le dispositif de commande 70 comprend une mémoire 71 dans laquelle sont stockées des instructions et des données et un processeur 73 configuré pour exécuter les instructions et accéder aux données stockées sur la mémoire 71. Le dispositif de commande 70 est relié à la soupape de commande d’écoulement 64 et à la soupape régulatrice de contre-pression 68. Le dispositif de commande 70 lit la pression du capteur de pression 52 et compare cette pression à une pression de référence dans une table de consultation stockée dans la mémoire 71. Le dispositif de commande 70 est configuré pour régler la soupape de commande d’écoulement 64 sur la base des valeurs de la pression de référence dans une table de consultation pour faire varier la quantité d’air de prélèvement comprimé 78 fournie du compresseur 18 au mélangeur de flux d’air 42 afin d’élever la pression mesurée par le capteur de pression 52.
Le dispositif de commande 70 est en outre configuré pour régler la soupape régulatrice de contre-pression 68 selon un programme de pression stocké dans la mémoire 71 pour faire varier la pression d’air d’échappement au niveau du conduit d’échappement 76 afin de maintenir un rapport de pression souhaité à travers le deuxième moteur à turbine à gaz 14. Cela peut être utile car l’environnement à basse pression ambiante peut amener la pression d’air d’échappement à être inférieure à celle attendue au niveau du conduit d’échappement 76 en raison du fait que le système de commande d’air de prélèvement 16 élève la pression au niveau de l’entrée du compresseur 32.
-une étape d’envoi vers la sous-étape 105, des angles de tangage et de roulis optimisés et prédits par 112-113 qui sont corrigés par un gain variable pour tenir compte les angles de tangage et de roulis réels de l’hexapode connus un peu plus tard. Par défaut, le gain de correction est égal à 1, sinon il varie entre 1 au début et le ratio entre l’angle final connu ultérieurement divisé par l’angle prédit à la fin.
L’objectif est atteint : le procédé selon l’invention permet de reproduire l’ensemble des perceptions de mouvement, notamment pour celle de lacet avec une configuration de l’angle de lacet du simulateur important qui est l’une des caractéristiques fortes du simulateur à 9DOF présenté dans ce brevet.
Index :
20 : Procédé de la génération de commande prédictive pour la restitution des mouvements de lacet
40 : Procédé de la génération de commande prédictive pour la restitution des mouvements verticaux
60 : Procédé de la commande prédictive pour la restitution des mouvements longitudinal et latéral300 : Simulateur à 9DOF
301 : Plateforme mobile en X, Y
302 : Rail X, Y
303 : Cabine
310 : Hexapode
320 : Table de lacet
101 : Scénario (Route, météo, environnement, trafic, événement …)
102 : Perception de visu et de mouvement conducteur
103 : Commande de conducteur ou AD/ADAS
104 : Modèle dynamique véhicule
105 : Prédiction Acc et Projection des signaux dans X,Y
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d’un exemple de réalisation particulier, donné à titre de simple exemple illustratif et non limitatif, et des dessins annexés, parmi lesquels :