INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La perméabilité d'une membrane dépend de sa capacité à limiter ou non la diffusion de ces composés à travers celle-ci. Les membranes peuvent séparer sélectivement les composants sur une large gamme de paramètres de solubilité et tailles moléculaires, des matériaux macromoléculaires aux simples composés ioniques ou covalents. La propriété déterminante pour les performances de la membrane est principalement la sélectivité. Le procédé de séparation membranaire se caractérise par le fait qu'un flux d'alimentation est divisé en deux flux : rétentat et perméat. Le rétentat est la partie de l'alimentation qui ne passe pas (ou peu) à travers la membrane, tandis que le perméat est la partie de la charge qui traverse la membrane.
Dans la présente demande, le rétentat peut être un des flux décrits en fonction de la membrane utilisée et des composés considérés.
Contrairement aux procédés de distillation, la séparation par membrane ne nécessite pas de séparation de phases, ce qui permet généralement d'importantes économies d'énergie par rapport aux procédés de distillation. Les coûts d'investissement peuvent également être réduits car les processus de séparation par membrane n'ont généralement pas de pièces mobiles, pas de schémas de contrôle complexes et peu d'équipements auxiliaires par rapport aux autres processus de séparation connus dans l'art.
Les membranes peuvent être produites avec une sélectivité extrêmement élevée pour les composants à séparer. En général, les valeurs de la sélectivité sont bien supérieures aux valeurs typiques de volatilité relative pour les opérations de distillation. Les procédés de séparation par membrane peuvent également être en mesure de récupérer des composants mineurs mais précieux du flux principal sans coût énergétique substantiel. Les procédés de séparation membranaire sont potentiellement meilleurs pour l'environnement puisque l'approche membranaire nécessite l'utilisation de matériaux relativement simples et non nocifs.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite membrane M1 est en un matériau sélectionné parmi le groupe consistant en polyoléfine, polyéther, polyimide, polyaramide, polyamide, polysulfone, polyfluorure de vinylidène, cellulose, polymethylméthacrylate, polytétrafluoroéthylène, polyfluorure de vinyl, polychlorotrifluoroéthylène, polyethylènetétrafluoroéthylène ou copolymère tétrafluoroéthylène/perfluorovinyléther éventuellement substitué par un groupement SO 3 H.
De préférence, ladite membrane M1 est en un matériau sélectionné parmi le groupe consistant en polyoléfine, polyéther, polyimide, polyméthylméthacrylate, cellulose ou polyfluorure de vinylidène.
Dans la présente demande, le terme polyoléfine se réfère notamment au polyéthylène, polypropylène, polyméthylpropène, polybutène, polypentène, polyméthylpentène, polymethylbutene, polyhexène, polymethylpentène et polyethylbutène.
Dans la présente demande, le terme polyéther se réfère notamment à un polyaryléther comprenant l’unité monomérique –[-O-Ar-]- ou –[-Ar 1 -O-Ar 2 -]- dans laquelle Ar, Ar 1 et Ar 2 sont indépendamment les uns des autres un cycle aromatique comprenant de 6 à 12 atomes de carbone optionnellement substitué par un ou plusieurs groupements fonctionnels C1-C10 alkyle ; de préférence Ar est un groupement phényle optionnellement substitué par un, deux, trois ou quatre groupements fonctionnels C1-C3 alkyle. En particulier, le polyéther est le poly[oxy-(2,6-diméthyl-1,4-phénylène)] ou le poly(oxyde de phénylène).
Dans la présente demande, la cellulose est de préférence de l’acétate de cellulose.
On peut considérer qu’il y a une séparation entre l’hydrogène et ledit fluorocarbure lorsque la sélectivité est supérieure à 2. Plus la sélectivité est élevée, plus la séparation est efficace. Le procédé est particulièrement efficace lorsque la sélectivité est supérieure à 5, de préférence supérieure à 9, en particulier supérieure à 20.
Lorsque la perméabilité de ladite membrane M1 vis-à-vis de l’hydrogène est supérieure à la perméabilité de ladite membrane M1 vis-à-vis dudit fluorocarbure, la sélectivité est calculée par le rapport entre la perméabilité de l’hydrogène et la perméabilité dudit fluorocarbure considéré à travers ladite membrane M1 , i.e. sélectivité = [perméabilité de l’hydrogène] / [perméabilité dudit fluorocarbure]. Alternativement, lorsque la perméabilité de ladite membrane M1 vis-à-vis du fluorocarbure est supérieure à la perméabilité de ladite membrane vis-à-vis de l’hydrogène, la sélectivité est calculée par le rapport entre la perméabilité du fluorocarbure considéré et la perméabilité de l’hydrogène à travers ladite membrane, i.e. sélectivité = [perméabilité de dudit fluorocarbure] / [perméabilité de l’hydrogène].
De préférence, ladite membrane M1 a une sélectivité supérieure à 4, avantageusement supérieure à 5, de préférence supérieure à 6, plus préférentiellement supérieure à 7, en particulier supérieure à 8, plus particulièrement supérieure à 9 ; ladite sélectivité étant calculée par le rapport entre la perméabilité de l’hydrogène et la perméabilité dudit fluorocarbure à travers celle-ci. En particulier, la sélectivité de ladite membrane M1 peut être supérieure à 10, ou supérieure à 12, ou supérieure à 14, ou supérieure à 16, ou supérieure à 18, ou supérieure à 20, ou supérieure à 22, ou supérieure à 24, ou supérieure à 26, ou supérieure à 28, ou supérieure à 30, ou supérieure à 32, ou supérieure à 34, ou supérieure à 36, ou supérieure à 38, ou supérieure à 40 ; ladite sélectivité étant calculée par le rapport entre la perméabilité de l’hydrogène et la perméabilité dudit fluorocarbure à travers ladite membrane M1 .
Alternativement, ladite membrane M1 a une sélectivité supérieure à 4, avantageusement supérieure à 5, de préférence supérieure à 6, plus préférentiellement supérieure à 7, en particulier supérieure à 8, plus particulièrement supérieure à 9 ; ladite sélectivité étant calculée par le rapport entre la perméabilité dudit fluorocarbure et la perméabilité de l’hydrogène à travers ladite membrane M1 . En particulier, la sélectivité de ladite membrane M1 peut être supérieure à 10, ou supérieure à 12, ou supérieure à 14, ou supérieure à 16, ou supérieure à 18, ou supérieure à 20, ou supérieure à 22, ou supérieure à 24, ou supérieure à 26, ou supérieure à 28, ou supérieure à 30, ou supérieure à 32, ou supérieure à 34, ou supérieure à 36, ou supérieure à 38, ou supérieure à 40 ; ladite sélectivité étant calculée par le rapport entre la perméabilité dudit fluorocarbure et la perméabilité de l’hydrogène à travers membrane M1 .
L’étape (a) peut être mis en œuvre sur une large gamme de température et de pression.
De préférence, l’étape (a) de mise en contact dudit mélange avec ladite membrane M1 est mise en œuvre à une pression de 0,1 bara à 30 bara, avantageusement de 0,2 bara à 25 bara, de préférence de 0,3 bara à 20 bara, plus préférentiellement de 0,4 bara à 15 bara, en particulier de 0,5 bara à 10 bara, plus particulièrement de 0,5 bara à 5 bara.
Selon l’invention, le système de contrôle de l’architecture est adapté pour répartir la puissance à transporter entre le réseau DC depuis les convertisseurs VSC 22 et le réseau AC, en fonction des besoins et/ou des régimes de fonctionnement de ce dernier.
Le système de contrôle peut être intégré au système de contrôle et d'acquisition de données en temps réel (SCADA) du réseau AC.
Dans une configuration avantageuse, le réseau DC absorbe au moins une partie de la puissance du réseau AC en cas de défaillance de celui-ci, par exemple en cas de perte d’une ligne AC. Autrement dit, le réseau DC de l’ installation linéaire PV permet d’éviter la congestion du réseau.
En outre, le système de contrôle permet à l’architecture électrique de contribuer au moins à une partie des services systèmes du réseau AC grâce au réseau DC de l’installation linéaire PV.
Dans le cadre de l’invention, les services système peuvent être résumés ainsi
S1 : réglage de la fréquence (gestion des réserves de puissance active, réglage primaire, réglage secondaire et réglage tertiaire de fréquence) ; S2 : réglage de la tension ; S3 : amélioration de la stabilité du réseau (fréquence, tension et angle rotorique ou angulaire des machines synchrones) et réduction des oscillations de puissance ; S4 : capacité de support en cas de court-circuit comme firewall et augmentation de la résilience du réseau électrique AC ; S5 : gestion des congestions par le contrôle de transit de puissance ; S6 : compensation des pertes de transport par la répartition optimale de puissance ; S7 : démarrage autonome (« black start » en langage anglo-saxon) ; S8: couplage non-synchrone des zones électriques, qui permet de réaliser un couplage entre deux réseaux fonctionnant à fréquences différentes, par exemple à 50Hz et 60Hz ; S9 : charge rapide des véhicules électriques le long du réseau DC.
Comme illustré également sur cette , le réseau DC de l’architecture plusieurs charges réparties géographiquement, telles que des stations de recharge de véhicules électriques (VE) à grande puissance ou des électrolyseurs (H 2 ) pour les véhicules à hydrogène. Chacun de ces charges est reliée directement au bus MVDC 20 par l’intermédiaire d’un convertisseur DC/DC 23.
Le réseau DC peut supporter également plusieurs moyens de stockage électrique répartis géographiquement, tels que des batteries. Chaque moyen de stockage est relié également directement au bus MVDC 20 par l’intermédiaire d’un convertisseur DC/DC 23.
Des validations de l’architecture proposée selon l’invention ont été faites sur le réseau AC de transport test IEEE New-England 39 nœuds. Ce réseau AC, schématisé en , est une simplification du réseau de New-England dans le nord-est américain. Il comporte 39 nœuds (numérotés de 30 à 39), dont 10 nœuds de production et 46 lignes. Les générateurs aux nœuds de production sont référencés G1 à G10. En particulier, au nœud 29, il y a un générateur G9.
La production et la consommation totales du réseau AC New-England sont respectivement de 6147 MW et 6097 MW.
Les validations effectuées sur ce réseau New-England sont faites avec le logiciel commercialisé sous la dénomination « Powerfactory » par la société Digsilent.
Les hypothèses de test de validation sont faites en considérant un nombre de six groupes de panneaux PV tous reliés en parallèle électrique à un bus DC au sein d’une installation PV linéaire. La puissance maximale de chaque groupe PV est de 50 MW, soit une puissance totale maximale P de 300 MW.
Le bus DC est relié à deux convertisseurs VSC qui sont connectés au réseau New-England AC aux nœuds 26 et 29, référencés respectivement VSC_26 et VSC_29.
Autrement dit, dans les tests A/ et B/ ci-après, ces deux convertisseurs VSC, VSC_26 et VSC_29, assurent l’injection de production des six groupes PV au réseau New-England AC.
Le synoptique de la configuration de test est montré à la .
Et, à titre comparaison, dans les tests A/ et B/ on considère le réseau AC New-England sans réseau DC, i.e. sans aucune installation linéaire PV ni convertisseur VSC aux nœuds.
Des tests ont également été effectués sur un exemple n°2 selon la norme NF EN ISO 717-2.
Selon cet exemple n°2, la nature des couches est identique à celle de l’exemple n°1, sauf que : - la première couche de rigidité (3) en PVC présente une épaisseur de 2 mm au lieu de 3 mm ; - la première couche amortissante (2) en mousse de PVC présente une densité de 300 kg/m 3 au lieu de 450 kg/m 3 .
Ces tests ont permis d’observer de manière satisfaisante une atténuation acoustique de 19,7 dB, une acoustique à la marche de 71 dB, un poinçonnement à 2h30 de 0,38 mm et un poinçonnement à 24h de 0,30 mm.
Selon un deuxième mode de construction de la structure multicouche (1) selon l’invention, la deuxième couche amortissante (5) est une mousse de PVC (5a).
Des tests ont également été effectués sur un exemple n°3, conforme au deuxième mode de réalisation, et selon la norme NF EN ISO 717-2.
Selon cet exemple n°3, la nature des couches est identique à celle de l’exemple n°1, sauf que : - la première couche amortissante (2) en mousse de PVC présente une densité de 200 kg/m 3 au lieu de 450 kg/m 3 ; - la deuxième couche amortissante (5) est une mousse de PVC (5a) ayant une densité de 450 kg/m 3 et une épaisseur de 1 mm.
Ces tests ont permis d’observer de manière satisfaisante une atténuation acoustique de 19 dB, une acoustique à la marche de 77 dB, un poinçonnement à 2h30 de 0,32 mm et un poinçonnement à 24h de 0,27 mm.
Des tests ont également été effectués sur un exemple n°4, conforme au deuxième mode de réalisation, et selon la norme NF EN ISO 717-2.
Selon cet exemple n°4, la nature des couches est identique à celle de l’exemple n°3, sauf que : - la première couche de rigidité (3) présente une épaisseur de 2 mm au lieu de 3 mm ; - la première couche amortissante (2) en mousse de PVC (5a) présente une densité de 300 kg/m 3 au lieu de 200 kg/m 3 .
Ces tests ont permis d’observer de manière satisfaisante une atténuation acoustique de 17 dB, une acoustique à la marche de 72 dB, un poinçonnement à 2h30 de 0,30 mm et un poinçonnement à 24h de 0,24 mm.
A titre de récapitulatif des exemples testés de structures multicouches : Exemple n°1 : - Couche décor (6) : Couche d’usure (6a) PVC épaisseur 0,5mm + film décor (6b) imprimé - 1ère couche de rigidité (3) : PVC, épaisseur : 3 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 1ère couche amortissante (2) : Mousse de PVC à cellules fermées, épaisseur : 1 mm, densité :450 kg/m 3 , module de stockage de 0,458 Mpa - 2ème couche de rigidité (4) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 2ème couche amortissante (5) : Voile (5b) de fibres de verre non tissées, épaisseur :0,8 mm, densité :121,75 kg/m 3 , résistance à la compression à 10% de déformation égale à 3900Pa pour un échantillon de 5x5cm ;
Exemple n°2 : - Couche décor (6) : Couche d’usure (6a) PVC épaisseur 0,5mm + film décor (6b) imprimé - 1ère couche de rigidité (3) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 1ère couche amortissante (2) : Mousse de PVC à cellules fermées, épaisseur : 1 mm, densité :300 kg/m 3 , module de stockage de 0,458 Mpa - 2ème couche de rigidité (4) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 2ème couche amortissante (5) : Voile (5b) de fibres de verre non tissées, épaisseur :0,8 mm, densité :121,75 kg/m 3 , résistance à la compression à 10% de déformation égale à 3900Pa pour un échantillon de 5x5cm ;
Exemple n°3 : - Couche décor (6) : Couche d’usure (6a) PVC épaisseur 0,5mm + film décor (6b) imprimé - 1ère couche de rigidité (3) : PVC, épaisseur : 3 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 1ère couche amortissante (2) : Mousse de PVC à cellules fermées, épaisseur : 1 mm, densité :200 kg/m 3 , module de stockage de 0,458 Mpa - 2ème couche de rigidité (4) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 2ème couche amortissante (5) : Mousse de PVC (5a) à cellules fermées, épaisseur : 1 mm, densité :450 kg/m 3 ,module de stockage de 0,458 Mpa
Exemple n°4 : - Couche décor (6) : Couche d’usure (6a) PVC épaisseur 0,5mm + film décor (6b) imprimé - 1ère couche de rigidité (3) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 1ère couche amortissante (2) : Mousse de PVC à cellules fermées, épaisseur : 1 mm, densité :300 kg/m 3 , module de stockage de 0,458 Mpa - 2ème couche de rigidité (4) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 2ème couche amortissante (5) : Mousse de PVC (5a) à cellules fermées, épaisseur : 1 mm, densité :450 kg/m 3 , , module de stockage de 0,458 Mpa
Les exemples 5 à 8 décrivent d’autres variantes possibles selon l’invention également testées selon la norme NF EN ISO 717-2.
Exemple n°5 : - Couche décor (6) : Couche d’usure (6a) PVC épaisseur 0,5mm + film décor (6b) imprimé - 1ère couche de rigidité (3) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa, - 1ère couche amortissante (2) : Couche calandrée en PVC plastifié et chargé, épaisseur : 0,6 mm, Module d’Young 121 MPa, densité :1926 kg/m 3 , - 2ème couche de rigidité (4) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa.
La est une représentation d’un dispositif chauffant 100 tel que décrit en comprenant en outre un capteur de température 200 configuré pour participer à une mesure de température d’au moins une zone de la structure chauffante 1.
Dans un exemple non représenté ici, ce qui suit s’applique également pour un dispositif chauffant comprenant une structure chauffante 30 comprenant un ensemble de fils enchevêtrés dont certains fils 31 forment des électrodes de distribution 32, encore appelées Busbar en anglais, et d’autre fils enchevêtrés 33 forment des électrodes de contact 34, telle que représentée en .
Le capteur de température 200 comprend l’ensemble des caractéristiques décrites en figures 6 et 7.
Le capteur de température 200 comprend en outre deux bornes électriques 49 configurées pour connecter le capteur de température 200 à un circuit de mesure agencé pour fournir une information de température. Ces bornes électriques 49 peuvent être notamment des fils électriquement conducteurs ou des plaques électriquement conductrices.
Le circuit de mesure de température comprend notamment une source électrique de polarité positive et une source d’une autre polarité par exemple reliée à la masse. L’une des bornes électriques 49 est configurée pour connecter le capteur de température 200 à la source électrique de polarité positive, l’autre borne électrique 49 est configurée pour connecter le capteur de température 200 à l’autre polarité, notamment reliée à la masse.
Dans ce mode de réalisation, le connecteur électrique 46 comprend deux zones de contact électrique 47 pour faire le contact avec les électrodes de distribution 8 et deux zones de contact supplémentaires 50 pour faire le contact avec les bornes électriques 49 du capteur de température 200.
De cette manière, une des électrodes de distribution 8 est connectée électriquement à une source électrique 9 de polarité positive, l’autre électrode de distribution est connectée électriquement à l’autre polarité, reliée notamment à une masse, chacune des bornes électriques 49 du capteur de température 200 est connectée au circuit de mesure agencé pour fournir une information de température.
Le connecteur électrique 46 s’étend tout au long des zones de contact électrique 47 et les zones de contact électrique supplémentaires 50, autrement dit, le connecteur électrique 46 est fait de manière qu’il comprend toutes les zones de contact électrique 47 et les zones de contact électrique supplémentaires 50.
Ainsi, un unique connecteur électrique 46 suffit pour connecter les électrodes de distribution 8 à un réseau électrique, notamment une batterie, pour connecter les bornes électriques 49 du capteur de température 200 au circuit de mesure agencé pour fournir une information de température.
Dans cet exemple le connecteur électrique 46 est configuré pour s’emboiter avec quatre connecteurs complémentaires 51 comprenant chacun un organe électriquement conducteur complémentaire à un organe de liaison du connecteur électrique 46.
De cette manière, le courant électrique passe dans une des électrodes de distribution 8 par l’intermédiaire d’une des zones de contact électrique 47 du connecteur électrique 46 connecté à un connecteur complémentaire 51 relié à ladite source électrique, ladite électrode de distribution distribuant le courant électrique dans les électrodes de contact 6. Le courant circule ensuite dans la couche résistive 4 avant d’être collecté par les électrodes de contact 34 reliées à l’autre électrode de distribution 32. Le courant circule ensuite vers l’autre polarité, notamment reliée à la masse, par l’intermédiaire d’un autre connecteur complémentaire 51 connecté à l’autre zone de contact électrique 47 du connecteur électrique 46. Les bornes électriques 49 du capteur de température 200 sont connectées à un circuit de mesure agencé pour fournir une information de température par l’intermédiaire des zones de contact supplémentaires 50 du connecteur électrique 46 reliées à d’autres connecteurs complémentaires 51 reliés à un circuit de mesure agencé pour fournir une information de température.
La représente la connexion entre le connecteur électrique 46 du dispositif 100 selon l’invention et quatre connecteurs complémentaire 51.
Ce qui suit s’applique autant à un dispositif chauffant 100 comprenant une structure chauffante telle que représentée en qu’à un dispositif chauffant 100 comprenant une structure chauffante telle que représentée en .
Dans cet exemple, le connecteur électrique 46 comprend deux zones de contact 47, l’une des zones de contact électrique 47 étant en contact avec l’une des électrodes de distribution 8,32 , l’autre zone de contact électrique 47 étant en contact avec l’autre électrode de distribution 8,32, et deux zones de contact électrique supplémentaires 50, l’une des zones de contact électrique supplémentaires 50 étant en contact avec l’une des bornes électriques 49 du capteur de température, l’autre zone de contact électrique supplémentaire étant en contact avec l’autre borne électrique 49 du capteur de température 200.
Les zones de contact électrique 47 et les zones de contact supplémentaires 50 sont en contact électrique avec un élément de liaison 52 qui est ici de type mâle.
Chaque élément de liaison 52 est configuré pour s’emboiter avec un élément électriquement conducteur complémentaire 53 compris dans un connecteur complémentaire 51.
est une représentation schématique d’une unité ultrasonore du dispositif médical implantable,
est une représentation schématique d’une plaque support du dispositif médical implantable,
est une représentation schématique en perspective d’une pièce de fixation du dispositif médical implantable,
est une image représentant un rayonnement lumineux émis à travers un fantôme simulant le comportement d’un cuir chevelu,
est une image de trois rayonnement lumineux émis à travers le fantôme simulant le comportement du cuir chevelu,
est une courbe illustrant l’intensité lumineuse d’un rayonnement émis à travers le fantôme simulant le comportement du cuir chevelu en fonction de l’épaisseur dudit fantôme,
est une représentation schématique de circuits électroniques intégrés dans une unité de localisation d'une part et dans le dispositif médical implantable (et plus précisément dans une collerette du dispositif médical implantable).
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION On va maintenant décrire différents exemples du système et du procédé selon l’invention en référence aux figures. Dans ces différentes figures, les éléments équivalents sont désignés par la même référence numérique.
1. Généralités
En référence à la , l’appareil de traitement comprend : un dispositif médical implantable 1 dans un patient 4, une unité de commande 2 distante pour déterminer et contrôler des paramètres de fonctionnement du dispositif implantable 1, et lui délivrer de l’électricité, des moyens de connexion électrique 3 pour le raccordement électrique du dispositif implantable 1 à l’unité de commande 2 distante, une unité de localisation du dispositif implantable 1.