INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le pixel d'affichage 12 i,j comprend en outre un circuit 40 de pilotage de la source de courant commandable CS. Le circuit de pilotage 40 peut notamment comprendre des composants électroniques tels que des transistors MOS. Il peut être souhaitable d'utiliser une tension d'alimentation réduite, inférieure à 4 V, par exemple de l'ordre de 1 V ou de 1,8 V, pour alimenter au moins certains des composants électroniques du circuit de pilotage 40, cette tension d'alimentation réduite permettant d’utiliser des transistors basse tension, de taille réduite. Dans ce but, le pixel d'affichage 12 i,j peut comprendre un circuit 42 (Vdd Generation) de fourniture, à partir de la tension d'alimentation Vcc, d'une tension d'alimentation réduite Vdd utilisée notamment pour l'alimentation d'au moins certains des composants du circuit de pilotage 40. Le circuit 42 comprend par exemple un diviseur de tension.
Selon un mode de réalisation, le signal Com i de sélection et de référence PWM, reçu à l'un des plots conducteurs 36 de chaque pixel d'affichage 12 i,j , est un signal analogique. En outre, le signal de données Data j , reçu à l'un des plots conducteurs 36 de chaque pixel d'affichage 12 i,j , est un signal analogique.
Le circuit de pilotage 40 comprend un circuit 44 (Interface) relié au plot conducteur 36 recevant le signal Com i de sélection et de référence PWM et fournissant, à partir du signal Com i , un signal de sélection Prog et un signal analogique de référence PWM. Le circuit de pilotage 40 comprend un circuit 46 (Mode selection) recevant le signal de données Data j et le signal de sélection Prog, et configuré pour fournir un signal analogique Data à un circuit de mémorisation 48 (Color Data Memory). Le circuit de mémorisation 48 est configuré pour stocker des signaux de couleur analogiques R, G, B représentatifs du pixel d'image à afficher. Le circuit 50 est adapté à commander les sources de courant commandable CS reliées aux diodes électroluminescentes LED avec des commandes obtenues à partir des signaux analogiques de couleur R, G, B, et du signal analogique de référence PWM. A titre de variante, dans le cas d'un pixel d'affichage monochromatique, le circuit de mémorisation 48 est configuré pour stocker un seul signal de couleur analogique et le circuit 50 est adapté à commander les sources de courant commandable CS reliées aux diodes électroluminescentes LED avec des commandes obtenues à partir du signal analogique de couleur et du signal analogique de référence.
Comme cela va être décrit par la suite, pour limiter le nombre de plots conducteurs 36 par pixel d'affichage 12 i,j , le signal Com i permet à la fois la sélection du pixel d'affichage 12 i,j pour la mémorisation d'un signal de données Data et la fourniture du signal analogique de référence utilisée pour la commande PWM des diodes électroluminescentes.
Les figures 5 et 6 représentent des chronogrammes de signaux reçus par les pixels d'affichage 12 i,j pour un mode de réalisation d'un procédé d'affichage d'une image sur l'écran d'affichage 10. A des fins d'illustration, en , on a représenté seulement des signaux associés à la rangée de rang 1 et la colonne de rang 1 de l'écran d'affichage 10 et en , on a représenté seulement des signaux associés à la colonne de rang 1 et les rangées successives de rang 1, 2, et 3 de l'écran d'affichage 10.
Par ailleurs, l’invention vise également à limiter la propagation des bandes spectrales s’étendant dans l’infrarouge et l’ultraviolet du rayonnement solaire à l’intérieur de l’afficheur 2.
Les deux filtres spectraux consistent en un premier filtre spectral F1 de type passe-bas et un second filtre spectral F2 de type coupe-bande. Par filtre passe-bas, il est entendu un filtre permettant la propagation des longueurs d’onde courtes le long du chemin optique L tel que défini plus haut. Par filtre coupe-bande, il est entendu un filtre empêchant la propagation des longueurs d’onde d’une bande spectrale déterminée le long du chemin optique L tel que défini plus haut.
Dans un premier mode de réalisation, le premier filtre spectral F1, de type passe-bas, est appliqué au premier réflecteur 6, et le second filtre spectral F2, de type coupe-bande, est appliqué au second réflecteur 7.
Dans ce mode de réalisation, le premier réflecteur 6 est de type miroir froid (en anglais « cold mirror »), c’est-à-dire qu’il réfléchit le spectre électromagnétique jusqu’à 700 nm. Ainsi, il ne laisse pas se propager le rayonnement solaire infrarouge le long du chemin optique L. Le rayonnement solaire infrarouge n’atteint donc pas le dispositif de génération d’images 40 et ne l’endommage pas. Par ailleurs, le second réflecteur 7 réfléchit uniquement la bande spectrale s’étendant de l’ultraviolet à 530 nm et la bande spectrale s’étendant entre 650 nm et l’infrarouge. Ainsi, le second réflecteur 7 ne réfléchit pas la portion du rayonnement solaire s’étendant spectralement entre 530 nm (composante verte) et 650 nm (composante rouge) et empêche la propagation de celle-ci à l’intérieur de l’afficheur 2. En parallèle, le premier réflecteur 6 et le second réflecteur 7 réfléchissent tous deux la composante rouge (650 nm), la composante verte (530 nm) et la composante bleue (450 nm) constituant le spectre d’émission du faisceau lumineux émis par le dispositif de génération d’images 40, et permettent à celui-ci de se propager le long du chemin optique L pour former l’image virtuelle 12 sans altération de contenu colorimétrique.
Les valeurs numériques de longueurs d’onde indiquées sont des ordres de grandeur et toute autre valeur reconnue par l’homme de l’art comme représentant une composante spectrale rouge, une composante spectrale verte, ou une composante spectrale bleue peut être utilisée dans le cadre de l’invention.
La illustre les spectres en réflexion du premier filtre spectral F1 et du second filtre spectral F2. Il peut être observé, sur la courbe F TOT , que la combinaison du premier filtre spectral F1 avec le second filtre spectral F2 permet de laisser passer la composante spectrale rouge λ R , la composante spectrale verte λ V et la composante spectrale bleue λ B .
Il est à noter que la fenêtre 15, en verre ou en plastique, contribue à l’absorption de la portion spectrale du rayonnement solaire s’étendant dans l’ultraviolet et empêche la propagation de cette portion à l’intérieur de l’afficheur 2.
Dans un deuxième mode de réalisation, le premier filtre spectral F1, de type passe-bas, est appliqué soit à la fenêtre 15, soit à l’élément optique de sortie 41. Quant au second filtre spectral F2, de type coupe-bande, il est alors appliqué soit au premier réflecteur 6, soit au second réflecteur 7.
Dans ce mode de réalisation, le premier filtre spectral F1 transmet la bande spectrale visible et réfléchit la bande spectrale s’étendant sur le spectre infrarouge, par exemple au-delà de 700 nm. Ainsi, si le premier filtre spectral F1 est appliqué à la fenêtre 15, celle-ci réfléchit la portion spectrale du rayonnement solaire qui arrive jusqu’à elle, empêchant cette portion spectrale de pénétrer à l’intérieur de l’afficheur 2. Si le premier filtre spectral F1 est appliqué à l’élément optique de sortie 41, celui-ci réfléchit la portion spectrale du rayonnement solaire s’étendant sur le spectre infrarouge qui arrive jusqu’à lui, ce qui évite la propagation de cette portion jusqu’au dispositif de génération d’images 40 ainsi que tout endommagement thermique de ce dernier.
Par ailleurs, toujours dans ce mode de réalisation, le second filtre spectral F2 réfléchit uniquement la bande spectrale s’étendant de l’ultraviolet à 530 nm et la bande spectrale s’étendant entre 650 nm et l’infrarouge. Le second filtre spectral transmet ou, en variante, absorbe, la bande spectrale s’étendant entre 530 nm (composante verte) et 650 nm (composante rouge). La portion spectrale du rayonnement solaire s’étendant entre ces deux composantes n’est donc pas réfléchie et est donc stoppée en cours de propagation à l’intérieur de l’afficheur 2 (par le premier réflecteur 6 ou le second réflecteur 7 selon le cas).
Ainsi, dans ce mode de réalisation, le premier filtre spectral F1 et le second filtre spectral F2 sont configurés pour empêcher la propagation d'une extrémité à l'autre du chemin optique L respectivement d’une composante spectrale s’étendant spectralement sur le spectre infrarouge et d'une composante spectrale s'étendant spectralement entre la composante verte et la composante rouge.
En parallèle, la composante rouge (650 nm), la composante verte (530 nm) et la composante bleue (450 nm) constituant le spectre d’émission du faisceau lumineux émis par le dispositif de génération d’images 40 ne sont pas bloquées le long du chemin optique L. Autrement dit, le faisceau lumineux émis par le dispositif de génération d’images 40 se propage le long du chemin optique L pour former l’image virtuelle 12 sans altération de contenu colorimétrique.
De même que précédemment, les valeurs numériques de longueurs d’onde indiquées sont des ordres de grandeur et toute autre valeur reconnue par l’homme de l’art comme représentant une composante spectrale rouge, une composante spectrale verte, ou une composante spectrale bleue peut être utilisée dans le cadre de l’invention.
La illustre le spectre en transmission du premier filtre spectral F1 et le spectre en réflexion du second filtre spectral F2 selon le deuxième mode de réalisation. Il peut être observé, sur la courbe F TOT , que la combinaison du premier filtre spectral F1 avec le second filtre spectral F2 permet de laisser passer la composante spectrale rouge λ R , la composante spectrale verte λ V et la composante spectrale bleue λ B .
De même que dans le premier mode de réalisation, la fenêtre 15, en verre ou en plastique, contribue à l’absorption de la portion spectrale du rayonnement solaire s’étendant dans l’ultraviolet et empêche la propagation de cette portion à l’intérieur de l’afficheur 2.
Dans un troisième mode de réalisation, le premier filtre spectral F1 est appliqué à l’élément optique de sortie 41 et le second filtre spectral F2 est appliqué à la fenêtre 15.
Une portion tronconique 55, radialement extérieure à la portion annulaire 52, s’étend depuis l’extrémité de la portion annulaire 52. La portion tronconique 55 relie ici la portion annulaire 52 à la portion cylindrique périphérique 54. La portion tronconique 55 contribue notamment à rigidifier la coupelle 5.
Le demi-angle α au sommet de la portion tronconique 55 de la coupelle 5 est par exemple compris entre 50° et 60°. Par demi-angle au sommet, on entend l’angle formé par la portion tronconique 55 de la coupelle 5 avec l’axe de révolution de la portion tronconique 55, dans un plan de coupe longitudinal de la portion tronconique 55, comprenant l’axe de révolution de la portion tronconique 55.
La portion annulaire 52 et/ou la portion tronconique 55 peuvent comporter des ouvertures 53, formant des moyens d’aération, séparées par des bras 56. Ici, les bras 56 définissent des ouvertures 53 trapézoïdales. Dans le mode de réalisation représenté, la coupelle 5 comprend sept bras 56, séparant sept ouvertures 53. De manière plus générale, pour limiter les risques d’apparition de modes propres de la coupelle à des fréquences relativement faibles, la coupelle 5 comprend un nombre premier de bras 56. Ce nombre de bras est de préférence supérieur ou égal à sept. Les ouvertures 53 permettent de réduire encore le poids de la coupelle 5 et, également, de faciliter le refroidissement du moteur électrique 3.
La coupelle 5 est par exemple réalisée en métal. La coupelle 5 telle que décrite peut notamment avoir une épaisseur inférieure ou égale 3 mm, de préférence inférieure ou égale à 2 mm.
La roue de ventilateur 2 est montée sur une portion libre 71 de l’arbre 7 faisant saillie axialement de la coupelle 5, pour être entraînée en rotation autour de l’axe A. L’axe de rotation du moteur électrique 3 et l’axe A de rotation de la roue de ventilateur 2, lorsque le groupe moto-ventilateur 1 est assemblé, sont coaxiaux. Plus largement, l’axe de rotation du moteur électrique 3, l’axe de révolution de la coupelle 5 et l’axe A de rotation de la roue de ventilateur 2 sont coaxiaux. Le moteur électrique 3 initie un mouvement de rotation entraînant l’arbre 7 qui entraîne la coupelle 5 et la roue de ventilateur 2. L’axe de rotation du moteur électrique 3 peut être considéré comme l’axe A de rotation de la roue de ventilateur et donc du groupe moto-ventilateur 1.
La roue de ventilateur 2 peut présenter une forme extérieure sensiblement cylindrique. Le diamètre extérieur de la roue de ventilateur 2 est, par exemple, supérieur ou égal à 110 mm, de préférence à 130 mm, et/ou inférieur ou égale à 150 mm, de préférence 140 mm.
La roue de ventilateur 2 comporte une pluralité de pales 21. Chaque pale 21 s’étend selon une direction sensiblement parallèle à l’axe de rotation de l’arbre 7. Les pales 21 sont réparties de manière régulière angulairement autour de l’axe A de rotation de la roue de ventilateur 2. Les pales 21 sont les images les unes des autres, par rotation autour de l’axe A de rotation de la roue de ventilateur 2.
La illustre une vue de coupe du groupe moto-ventilateur 1. La roue de ventilateur 2 comporte un moyeu 24. Le moyeu 24 relie ensemble une première extrémité des pales 21. Le moyeu 24 relie également les pales 21 à l’arbre 7. Les extrémités des pales 21, distantes du moyeu 24, sont reliées ensemble par une portion annulaire 25 de la roue de ventilateur 2. La roue de ventilateur 2 est ainsi plus rigide. Notamment les vibrations des pales 21 sont ainsi limitées.
Le moyeu 24 comporte ici une portion cylindrique 22 qui est fixée sur l’arbre 7, par exemple en étant emmanchée en force sur la portion libre 71 de l’arbre 7. Le moyeu 24 comporte également, selon l’exemple illustré, une portion tronconique 23 qui s’étend entre les pales 21 et la portion cylindrique 22 du moyeu 24. Les pales 21 sont ici disposées radialement à l’extérieur du moyeu 24.
La portion cylindrique 22 du moyeu 24 s’étend de part et d’autre de la portion tronconique 23, parallèlement à l’axe A de rotation de la roue de ventilateur 2, de sorte qu’elle s’étend depuis la portion tronconique 23 en direction de la coupelle 5 lorsque le groupe moto-ventilateur 1 est assemblé. Tel qu’illustré sur la par exemple, l’extrémité libre de cette portion cylindrique 22 du moyeu 24 s’étend à distance de la coupelle 5 de manière à ne pas empêcher le montage de la roue de ventilateur 2 sur le moteur électrique 3.
La portion tronconique 23 diverge depuis la portion cylindrique 22 vers l’extrémité des pales 21 la plus proche du moteur électrique 3. Ainsi, la plus petite section du moyeu 24 est distante du moteur électrique 3 selon la direction de l’axe de rotation de l’arbre 7 alors que la plus grande section du moyeu 24 se trouve au voisinage du moteur électrique 3.
Le demi-angle β au sommet de la portion tronconique 23 du moyeu 24 est par exemple compris entre 40° et 70°. Par demi-angle au sommet, on entend l’angle formé par la portion tronconique 23 avec l’axe de révolution de la portion tronconique 23, dans un plan de coupe longitudinal de la portion tronconique 23, comprenant l’axe de révolution de la portion tronconique 23, comme cela est illustré à la . Le demi-angle β au sommet de la portion tronconique 23 du moyeu 24 est de préférence égal au demi-angle α au sommet de la portion tronconique 55 de la coupelle 5.
La portion tronconique 23 du moyeu 24 de la roue de ventilateur 2 et les portions annulaire 52 et tronconique 55 de la coupelle 5, sont séparées par un espace 250. En effet, la coupelle 5 et la roue de ventilateur 2 sont distants axialement, c’est-à-dire selon la direction de l’axe de rotation de l’arbre 7. Comme cela est notamment visible sur la , cet espace 250 entre le moyeu 24 et la coupelle 5 est tel que la distance entre le moyeu 24 et la coupelle 5, notamment les portions annulaire 52 et tronconique 55 de la coupelle 5, est la plus petite entre la portion tronconique 23 du moyeu 24 et la portion tronconique 55 de la coupelle 5. Cette distance est sensiblement constante sur toute l’étendue de la portion tronconique 55 de la coupelle 5.
En effet, la portion tronconique 23 du moyeu 24 et la portion tronconique 55 de la coupelle 5 sont complémentaires. Ceci est réalisé ici du fait que le demi-angle β au sommet de la portion tronconique 55 de la coupelle 5 est sensiblement égal au demi-angle α au sommet de la portion tronconique 23 du moyeu 24.
Le moyeu 24 comprend également une pluralité d’éléments de renfort 26 s’étendant dans une direction sensiblement normale à l’axe A. Dans le mode de réalisation représenté par la , une pluralité d’éléments de renfort 26 du moyeu 24 sont disposés radialement autour de l’axe A de rotation de la roue de ventilateur 2, entre la portion tronconique 22 et la portion cylindrique 22 du moyeu 24, et formés de triangles sensiblement rectangles. La vue de coupe de la rend visible quatre éléments de renfort 26, et il convient de comprendre que dans l’exemple illustré, ces éléments de renforts 26, agencés angulairement régulièrement autour de l’axe A de rotation de la roue de ventilateur 2, sont au nombre de sept, sans que cela soit limitatif de l’invention. Chaque élément de renfort 26 présente une face de contact 260 s’étendant radialement par rapport à l’axe A et disposé en regard de la portion annulaire 52 de la coupelle 5. La face de contact 260 des éléments de renfort 26 et la portion annulaire 52 délimitent l’espace 250, autour du manchon 51 et de l’arbre 7. Il est à noter que dans un mode de réalisation alternatif les éléments de renfort 26 peuvent être un unique élément de renfort disposé radialement entre la portion tronconique 23 et la portion cylindrique 22 du moyeu 24.
On va maintenant décrire un moyen de contact 8,9,10,11 conforme à l’invention, destiné à être interposé entre la coupelle 5 et le moyeu 24 pour être comprimé par ces deux composants lors de l’assemblage du groupe moto-ventilateur. Le moyen de contact 8,9,10,11 s’étend, dans chacun des exemples qui va être décrit par la suite, d’un seul tenant autour de l’arbre 7 et présente une ouverture 81 centrée et traversante dont l’axe de révolution est sensiblement confondu avec l’axe de rotation de l’arbre 7, de manière à pouvoir être posé sur la coupelle 5, le moyen de contact restant en place par la compression effectuée par la coupelle 5 et le moyeu 24.
La représente schématiquement le processeur hôte H-CPU et un module de sécurisation MS dans un mode particulier de réalisation de l’invention.
Dans ce mode de réalisation, le module de sécurisation MS comporte : - une interface DDR référencée DDR-i/f ; - un contrôleur CTR configuré pour recevoir des commandes du processeur hôte H-CPU via un canal de contrôle CC; et - une pluralité (8 dans l’exemple de la ) d’unités de traitement de données, ci-après DPU (en anglais Data Processing Unit), chaque DPU étant configuré pour accéder à une mémoire DRAM via une interface DMA (en anglais Direct Memory Access) référencée dma-i/f.
Dans le mode de réalisation décrit ici, l’interface DDR-i/f est commune à toutes les DRAMs, de sorte que ces mémoires DRAM sont également accessibles par le processeur hôte H-CPU via l’interface DDR-i/f.
Une quelconque de ces mémoires DRAM est donc partagée entre le processeur hôte H-CPU (via l’interface DDR) et le DPU (via l’interface DMA). Le contrôleur CTR gère le contrôle à ces mémoires DRAM de manière à empêcher un accès simultané à une plage de mémoire à la fois par le processeur hôte H-CPU et par le DPU associé à cette mémoire.
Le contrôleur CTR n’a pas d’accès direct aux mémoires DRAM mais il est configuré pour pouvoir demander à un DPUs d’exécuter des instructions pour lire ou pour écrire dans la DRAM associé à ce DPU.
Le contrôleur CTR peut également demander à un DPU d’effectuer d’autres calculs, notamment des calculs de chiffrement et de déchiffrement des jetons mentionnés précédemment.
A cet effet, chaque DPU comporte une mémoire d’instructions MI, de taille relativement réduite, typiquement 24ko.
Le seul environnement connu d’un DPU est sa propre DRAM. Il opère uniquement sur ordre du contrôleur CTR.
Conformément à l’invention, le contrôleur CTR est configuré pour s’appuyer sur les DPUs afin de sécuriser l’exécution de l’équipement informatique OC. En ce sens, le contrôleur CTR peut être considéré comme un coprocesseur de sécurité du processeur hôte H-CPU.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le contrôleur CTR comporte un logiciel embarqué FMW (en anglais firmware) avec une mémoire dédiée à ce contrôleur.
Dans le mode de réalisation décrit ici, ce firmware FMW comporte une heuristique H 0 de base pour permettre au contrôleur CTR d’évaluer un état de sécurité st_sec CTR de l’équipement informatique OC, tel que perçu par le contrôleur, sur la base des variations du contenu d’au moins une partie d’au moins une DRAM.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le contrôleur CTR est configuré pour recevoir du processeur hôte H-CPU au moins une heuristique H +, complémentaire de l’heuristique de base H 0 , pour lui permettre d’affiner cet état de sécurité st_sec CTR sur la base des variations du contenu d’au moins une partie d’au moins une DRAM. Cette heuristique complémentaire H + est par exemple reçue d’un environnement d’exécution sécurisé TEE du processeur hôte H-CPU (en anglais Trusted Execution Environment).
Le contrôleur CTR n’ayant pas accès direct aux DRAMs, il utilise, pour mettre en œuvre l’une ou l’autre de ces heuristiques H 0 , H + , les services des DPU ayant accès à ces DRAMs.
Plus précisément, pour mettre en œuvre une heuristique H i, i=0,+, le contrôleur CTR est configuré pour charger dans la mémoire d’instructions MI d’un DPU, par blocs de 24 ko maximum dans cet exemple, les instructions de cette heuristique H i pour que ce DPU les exécute et lui retourne un résultat ret i de cette exécution.
Ces instructions peuvent être de différentes natures. Elles peuvent être des instructions pour que le DPU retourne simplement au contrôleur CTR le contenu d’une partie de la DRAM accessible par ce DPU ou une valeur calculée à partir d’une partie du contenu de la DRAM accessible par ce DPU.
Le contrôleur CTR est configuré pour évaluer un état de sécurité st_sec CTR de l’équipement informatique OC, sur la base d’une ou plusieurs valeurs ret i retournées par un ou plusieurs DPU. On dira que cet état de sécurité est un état de sécurité tel que perçu par le contrôleur CTR.
Cette courbe est obtenue à partir de données mesurées sur des dispositifs de géométrie connue, dans des conditions d’essai.
Les paramètres connus pour ces essais sont les débits circulant dans les dispositifs testés, et les différents diamètres d’intérêt.
Dans l’exemple considéré, les essais sont effectués pour un conduit de sortie de diamètre D=125 mm et pour différents diaphragmes présentant des diamètres variant de 71 à 105 mm, soit un coefficient de contraction compris entre 0.568 et 0.84.
La pression différentielle aux bornes du diaphragme est mesurée pour chaque dispositif et débit testés. Ces mesures sont utilisées pour calculer le coefficient grâce à la relation donnée ci-dessus.
Pour un conduit de diamètre D=125 mm, la loi de corrélation suivante est obtenue :
Cette loi est transposable pour tout diamètre D de conduit, le coefficient variant comme le diamètre D au carré. Par exemple, pour un conduit de sortie 6 de diamètre intérieur D=160 mm tel que celui décrit plus haut, la loi devient :
Pour répondre au premier critère précité, le coefficient de contraction est calculé en remplaçant le coefficient par suivant la relation ci-dessus, avec pour la valeur du débit minimum que l’on souhaite pouvoir évaluer dans le réseau, par exemple 40 à 45 m 3 /h pour un réseau de type logement, et pour la plus petite pression différentielle mesurable par le capteur compte tenu de l’erreur au zéro et de la dérive potentielle du capteur, par exemple 1 Pa.
Il en résulte, pour un conduit de diamètre intérieur D=160 mm, un coefficient de contraction compris entre 0.707 et 0.729, soit un diamètre d’ouverture du diaphragme compris entre 113 et 116.7 mm.
Caractérisation du dispositif On va maintenant décrire, en référence aux figures 7 et 8, la caractérisation de certains exemples de dispositifs selon l’invention.