INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour ce qui est de la disposition et de la position des antennes, sachant qu’un objectif est d’établir un réseau permettant d’effectuer une goniométrie 2D en diversité de polarisation, le procédé d’optimisation d’un réseau hétérogène en orientation décrit dans la demande de brevet EP 2.458.398 A2 semble être une bonne solution. Toutefois ce procédé ne tient pas compte de la modélisation du gain total, qui correspond au gain de l’antenne lorsque l’onde incidente est adaptée à sa polarisation. En présence d'un plan de masse (ou surface métallique) ce gain a pour effet d’être déformé par rapport à une situation où l’antenne est modélisée seule en espace libre. Pour la conception d’un réseau installé sur un plan (ou surface ) de masse isolant le réseau de la plateforme, il est donc nécessaire de modéliser le gain total de l’antenne élémentaire.
Il faut noter également qu’en présence d'un réseau avec des antennes ayant la même orientation manière sur un petit plan de masse, il y a des pertes par désadaptation de la polarisation des antennes du réseau à l’état de polarisation des ondes incidentes. En d’autres termes, un réseau homogène réduit la plage de polarisation des ondes électromagnétiques incidentes couvertes par le système de goniométrie.
Par ailleurs, la modélisation des antennes donnée dans la demande de brevet EP 2.458.398 A2 est limitée à l’estimation des composantes électromagnétiques de l’antenne (composantes des champs électrique et magnétique) à partir d’une simulation de l’antenne en espace libre (ou sur un plan de masse). Le modèle ne tient pas compte de la déformation du gain total lorsque l’antenne est en présence d’un plan de masse. En effet, dans un plan tangent à la structure métallique, le gain total d’une antenne a généralement tendance à fortement s’affaiblir par rapport à la même antenne en espace libre. Tout cela ne permet donc pas de de déterminer une solution de réseau optimal avec des antennes conformes à une surface, telle qu’une calotte sphérique ou un cylindre.
Un but de l’invention est donc de décrire un procédé permettant de déterminer le meilleur couple antenne élémentaire/réseau d’antennes optimisant le compromis entre le gain d’une antenne et la robustesse aux ambiguïtés du réseau.
Un autre but de l’invention est que le procédé tienne compte de la modélisation du gain total des antennes, en particulier de l’influence d’un plan de masse ou surface métallique situé sous le réseau d’antennes.
A cet effet, la présente invention décrit un procédé de conception d’un réseau de N antennes disposées sur une surface métallique destinée à isoler le réseau d’antennes de son support, avec N supérieur à 1. Le réseau d’antennes vise à être sensiblement omnidirectionnel en direction d’arrivée et en polarisation dans une bande de fréquences ayant pour fréquence maximum f max . Le procédé de conception selon l’invention comprend les étapes suivantes : une première étape de détermination de K configurations d’antenne ayant des caractéristiques géométriques différentes, avec K supérieur à 1, adaptées pour satisfaire une contrainte de maximum de feuilletage à la fréquence f max , et pour chaque configuration d’antenne, détermination d’une bande de fréquences [f min , f max ] répondant à une contrainte de gain, une deuxième étape de calcul, pour chacune des K configurations d’antenne, d’au moins une configuration de réseau d’antennes, les orientations des N antennes du réseau d’antennes étant choisies de manière à favoriser l’omnidirectionnalité du réseau d’antennes en polarisation, la disposition des N antennes du réseau d’antennes étant choisies de manière à favoriser l’omnidirectionnalité du réseau d’antennes en direction d’arrivée, une troisième étape de sélection du ou des meilleurs couples configuration d’antenne/configuration de réseau d’antennes.
Avantageusement, les antennes sont des antennes de type « pétales », comprenant deux brins repliés vers un plan de masse au centre de l’antenne.
Dans un mode de réalisation, le procédé de conception d’un réseau d’antennes selon l’invention comprend en outre une quatrième étape d’optimisation de la configuration de la ou des antennes sélectionnées lors de la troisième étape, de manière à optimiser les performances du ou des réseaux d’antennes associés.
Lorsque les antennes sont des antennes de type « pétales », ladite optimisation de la configuration peut comprendre la modification d’un paramètre de configuration des antennes parmi : une largeur, une forme des brins et un rayon de courbure des brins.
Selon un mode de réalisation du procédé selon l’invention, les N antennes sont identiques.
Selon un mode de réalisation du procédé selon l’invention, la première étape et la deuxième étape sont mises en œuvre à partir d’une simulation électromagnétique d’une antenne unitaire disposée sur ladite surface métallique.
Avantageusement, la surface métallique est une portion de sphère métallique.
Selon un mode de réalisation du procédé selon l’invention, la première étape comprend la détermination de K’ configurations d’antenne ayant des caractéristiques géométriques différentes, avec K’ supérieur à K, adaptées pour satisfaire une contrainte de maximum de feuilletage à la fréquence f max , puis pour chaque configuration d’antenne, la détermination d’une bande de fréquences [f min , f max ] répondant à une contrainte de gain, puis la sélection de K configurations d’antenne parmi lesdites K’ configurations d’antenne, en considérant la longueur de chaque antenne et la fréquence minimum f min associée.
En particulier, ladite membrane M 4 est en un matériau sélectionné parmi le groupe consistant en polypropylène, polyméthylpentène, acétate de cellulose, polyimide, poly[oxy-(2,6-diméthyl-1,4-phénylène)] et poly(oxyde de phénylène). En particulier, ladite membrane M 4 est en polypropylène ou en polyméthylpentène.
L’analyse au microscope électronique à balayage (MEB) de la surface du catalyseur montre clairement que le traitement ammoniac permet d’éliminer des espèces tendant à former une couche sur le catalyseur.
Les analyses de composition élémentaire par Fluorescence X en surface de grains montrent que la composition du catalyseur avant et après régénération par l’ammoniac reste sensiblement identique. Le taux de sodium est peu impacté par le traitement par une solution d’ammoniac diluée. On voit également que l’opération de traitement par l’ammoniac ne provoque pas de changement du taux de palladium en surface des grains.
Les analyses de fluorescence X sont réalisées avec un microscope électronique à balayage JSM-IT500 LA de la société JEOL. Les échantillons sont déposés sur des plots en aluminium munis d’adhésifs au carbone. Les prises d’images sont enregistrées à des grandissements compris entre X100 et X600. Des spectres EDX et des cartographies sont réalisés pour connaitre la composition élémentaire de la surface des grains de catalyseurs. Les résultats des analyses de compositions élémentaires pour Ex4 et Ex5 sont présentés dans le tableau ci-dessous : N° spectre Na Al Si Pd Ex4 6,7 – 6,6 8 – 7,9 19,7 - 19 2 Ex5 6,1 – 6,3 8,4 – 8,3 20 - 21 1,9 - 2 Analyses granulométriques des catalyseurs traités (Exemples 1 et 3)
La mesure de granulométrie est réalisée selon la technique de diffraction laser en voie humide à l’aide d’un appareil Masterziser® S vendu par la société Malvern. La mesure est effectuée par dispersion de la poudre de catalyseur dans de l’eau en présence d’une une goutte de tensioactif Igepal® (nonylphénol éthoxylé), vitesse 2500 réglée sur l’appareil. Les valeurs sont relevées après 10 minutes de circulation dans la cellule de mesure
Diamètre à 10-50 et 90% de la population (en volume)
Les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous : Échantillon Φ (0,1) en µm Φ (0,5) en µm Φ (0,9) en µm Ex3 82 118 171 Ex2 (Comp.) 88 119 161
On voit que le traitement par une solution d’ammoniac à 0,2% ne modifie pas de manière significative les caractéristiques granulométriques du catalyseur.
Un catalyseur similaire palladium sur support silico-aluminate traité de la même façon et conditions que dans l’exemple 5 mais avec un solution d’ammoniac à 20% est quant à lui très endommagé : les grains de catalyseur sont fracturés par le traitement. En outre, il a été observé le même effet avec une solution d’ammoniac à 10%.
Conteneur revêtu par un revêtement spinelle MgAl 2 O 4 et corindon La présente invention se rapporte à un conteneur dont la surface des parois intérieures est recouverte pour plus de 80% d’un revêtement et à l’utilisation dudit conteneur pour la fabrication d’une poudre d’oxydes comportant du lithium, en particulier un oxyde d’un métal ou de plusieurs métaux de transition lithiés.
Selon l’invention, on atteint ce but au moyen d’un conteneur, la surface des parois intérieures dudit conteneur étant recouverte partiellement, de préférence pour plus de 80%, et de préférence sur la totalité desdites parois intérieures, d’un revêtement présentant les phases cristallisées suivantes, en pourcentage en masse sur la base de la masse totale des phases cristallisées :
L’accouplement 20 comporte deux brides 25, 30 sur lesquelles les extrémités des tubes correspondants sont fixées.
Les brides présentent chacune des portions d’accouplement qui présentent des faces 35, 40 en regard, dites faces d’accouplement, de formes complémentaires et entre lesquelles un joint d’étanchéité 45 est disposé.
Par ailleurs, chaque bride comporte une collerette annulaire 50, 55, qui s’étend à partir de la face opposée à la face d’accouplement et dans lequel le tube correspondant est emmanché. L’étanchéité de l’accouplement est assurée par une mise en compression des brides sur le joint d’étanchéité au moyen d’un boulon 60 comportant une vis 65 traversant l’accouplement de part en part et de deux écrous 70, 75 serrés sur les brides.
Un premier exemple de réalisation d’une bride 80 selon l’invention est présenté sur la . La bride présente un forme générale d’anneau cylindrique de révolution d’axe X. L’axe X est l’axe de la bride, c’est-à-dire que la bride s’étend radialement autour de cet axe X. La bride comporte un corps 85 dans lequel un trou central 90 est ménagé, pour recevoir l’extrémité d’un composant de transfert de fluide.
Dans l’exemple illustré, le corps consiste en une portion d’accouplement. En variante, la bride peut comporter une collerette du type de celle décrite dans l’exemple de la .
Le corps de la bride comporte par ailleurs quatre évidements 95 qui se présentent chacun sous la forme d’un alésage traversant la bride de part en part. Les alésages sont répartis régulièrement autour du trou central 90 et sont configurés pour recevoir une vis d’un boulon de serrage.
Afin de permettre un refroidissement de la vis, une chambre de refroidissement 100 - représentée en pointillés sur la - est ménagée dans le corps 85. Le corps délimite ainsi la chambre de refroidissement sur toutes ses faces.
La chambre de refroidissement 100 se présente sous la forme d’un canal de refroidissement 103 courbe qui s’étend à l’intérieur de la bride autour de l’axe X entre un orifice d’injection 105 et un orifice de purge 110 qui débouchent par une face latérale de la bride. La chambre est étanche sauf par les orifices d’injection et de purge.
Le canal de refroidissement peut s’étendre angulairement par rapport au centre de la bride entre l’orifice d’injection et l’orifice de purge sur un angle Ω supérieur de 300°, l’angle Ω étant mesuré autour de l’axe X en parcourant l’axe curviligne du canal de refroidissement entre les centres des orifices d’injection et de purge.
Par ailleurs, l’angle direct α entre la droite d 1 reliant le centre de l’orifice d’injection au centre C de la bride et la droite d 2 reliant le centre de l’orifice de purge au centre de la bride peut être inférieur à 30°, par exemple d’environ 15°. Dans une variante, cet angle direct peut être supérieur à 30 °, comme cela est illustré par exemple sur la , où il est égal à 180 °.
Avantageusement, le corps est monolithique et est avantageusement formé par fabrication additive.
Comme cela est observé sur la , le canal de refroidissement 105 est formé à proximité de chaque alésage 95. Ainsi, la portion du corps 85 qui sépare le canal de refroidissement 105 d’un alésage 95 est une paroi d’échange thermique 115, de manière à refroidir efficacement la vis logée dans l’alésage correspondant, le cas échéant.
Par ailleurs, afin de refroidir la vis de manière homogène, le canal de refroidissement peut être séparé en deux bras 120, l’un étant disposé radialement à l’intérieur et l’autre radialement à l’extérieur de l’alésage. Comme cela peut être observé sur la , les bras se rejoignent sensiblement diamétralement à l’opposé de leur séparation par rapport à l’axe Y de l’alésage. Ains, les bras peuvent ceinturer intégralement la paroi d’échange thermique 115.
Dans l’exemple illustré sur la , le canal de circulation peut par ailleurs présenter une section transverse 125 à son axe d’extension de forme triangulaire, dont le plus petit angle au sommet est supérieur à 30 °, qui peut aisément être produit par fabrication additive.
Les figures 6 à 12 illustrent un deuxième exemple de bride selon l’invention. La bride qui y est illustrée diffère de celle illustrée sur les figures 2 à 5 en ce que le corps 85 a une forme générale d’anneau cylindrique de révolution, qui présente une face d’accouplement 130 axiale et une face opposée 135 dans laquelle est ménagée un évidement 95 sous la forme d’une rainure annulaire, dans laquelle une partie d’un système de serrage peut être logée.
Par ailleurs, la chambre de refroidissement 100 se présente sous la forme d’un canal de refroidissement 103 qui relie l’orifice d’alimentation 105 à l’orifice de purge 110.
La durée de construction des deux blocs d’éprouvettes est d’environ 12 h et on laisse refroidir à la température ambiante pendant 48h.
Les éprouvettes du bloc inférieur ont été construites en premier. Elles ont donc subi plus longtemps la thermooxydation.
Les éprouvettes du bloc inférieur ainsi obtenues sont ensuite caractérisées au niveau de leurs propriétés mécaniques. Plus spécifiquement, on mesure l’allongement à la rupture des éprouvettes sur une machine INSTRON 5966 selon la norme ISO 527-2.
représente le pourcentage d’éprouvettes ayant un allongement supérieur à x%, x étant l’abscisse du graphique.
On observe, par rapport à une même poudre sans l’ajout d’un oxyde métallique (poudre de l’Exemple comparatif 1), que le taux d’éprouvettes ayant un allongement < 10% est plus élevé.
On observe également que l’ajout de Al 2 O 3 (Exemple 4) ou de ZnO (Exemple 3) diminue le pourcentage d’éprouvettes dites fragiles (0% d’éprouvette ayant un allongement <12%), ainsi réduire la variabilité des propriétés mécaniques des pièces frittées. On arrive ainsi à proposer une poudre permettant d’obtenir des pièces imprimées des propriétés mécaniques améliorées, en évitant la production de pièces faibles allongement, à savoir < 10%.
Résines destinées au contact des aliments La présente invention concerne les résines destinées au contact des aliments, en particulier des liquides alimentaires, et l’utilisation du graphène dans lesdites résines.
Les résines ACS (Attestation de Conformité Sanitaire) destinées au contact de l’eau potable, des jus de fruits et des alcools – vin, etc… doivent répondre à des exigences concernant le contrôle de la migration de constituants de la composition des résines pouvant présenter un danger sanitaire.
En effet, les composants d’une formule comportent toujours des molécules non identifiées, souvent à l’état de trace, résultant du procédé de fabrication de ces composants, qui peuvent migrer dans le liquide au contact du revêtement, et donc présenter un risque sanitaire.
Un autre problème se pose avec les résines biosourcées (c’est-à-dire en général utilisant des composants d’origine végétale) qui contiennent des molécules odorantes non toxiques, qui en diffusant dans le liquide alimentaire créent un transfert de goût non acceptable rendant le liquide non consommable (eau, vin, etc.)
Ces molécules ne sont pas identifiées chimiquement et, malgré des traitements classiques de désodorisation, il peut en exister des traces qui en très faible concentration créent un problème de transfert non acceptable d’odeur ou de saveur au liquide alimentaire. Ce transfert de goût en particulier est accentué en présence d’eau chlorée, le chlore attaquant ces molécules et accentuant le transfert de goût.
Les inventeurs se sont aperçus de façon surprenante qu’il était possible d’éviter ce transfert de molécules et donc de goût ou d’odeur en ajoutant du graphène à la résine ACS destinée au contact des aliments. En effet, le réseau de graphène ne permet pas le passage et donc la migration de larges molécules apportant ainsi la solution à ce problème.
Les avantages de l’utilisation du graphène est sa facilité de fabrication des résines en contenant et le fait qu’il n’est pas nécessaire d’en utiliser une grande quantité pour obtenir l’effet désiré. En outre le graphène ne migre pas lui-même dans le liquide alimentaire.
La présente invention concerne donc une résine destinée au contact des aliments, en particulier des liquides alimentaires, comprenant de 0,05 à 0,5% en poids de graphène, en particulier 0,1% en poids, par rapport au poids total de la résine.
La résine selon l’invention est destinée au contact des aliments, en particulier des aliments liquides ou semi-liquides, plus particulièrement des liquides alimentaires tels que l’eau, (traitée ou non traitée à l’aide de chlore), le vin, la bière, l’alcool, les jus de fruits, les boissons gazeuses, le lait, le café, le thé, mais également les compotes, yaourts, ou crèmes, plus avantageusement le liquide alimentaire est choisi parmi l’eau, le vin, la bière, les jus de fruits, les boissons gazeuses et l’alcool.
De préférence, une partie du système de serrage est monté sur la première bride.
Dans un mode de réalisation, l’évidement de la deuxième bride est un alésage qui traverse la deuxième bride de part en part et la première bride comporte un évidement sous la forme d’un alésage qui la traverse de part en part, le système de serrage étant un boulon comportant une vis et un écrou, la vis traversant les évidements des première et deuxième brides.
En variante, le système de serrage est une pince comportant des mâchoires appuyant chacune sur les première et deuxième brides. L’une des mâchoires est de préférence logée dans l’évidement de la deuxième bride, qui est de préférence une rainure annulaire. Par ailleurs, la première bride comporter un évidement dans lequel l’autre mâchoire est logée.
Par ailleurs, la première bride peut être selon l’invention, de telle sorte que le système de serrage peut être refroidi au moyen des première et deuxième brides.
L’assemblage peut en outre comporter un deuxième composant de fluide fixé sur la deuxième bride de connexion.
Le premier composant de transfert de fluide et/ou le deuxième composant de transfert de fluide sont de préférence des tubes creux dont une extrémité débouche dans un trou central ménagé dans la première bride et/ou dans la deuxième bride.
Le joint d’étanchéité peut présenter une forme torique ou plane, par exemple rectangulaire, et notamment percée en son centre.
Le joint d’étanchéité est en un matériau adapté à maintenir l’étanchéité d’un accouplement à une température d’au moins 200°C. En particulier, il peut être choisi parmi un matériau métallique, le graphite, un matériau minéral, par exemple en mica, et leurs mélanges. En particulier, le joint d’étanchéité est de préférence en un matériau différent d’un polymère.
L’assemblage peut en outre comporter un dispositif de circulation d’un fluide de refroidissement, le dispositif comportant une pompe en communication fluidique avec l’orifice d’injection de la deuxième bride et configurée pour injecter un fluide de refroidissement dans la chambre de refroidissement, le dispositif étant en communication fluidique avec l’orifice de purge pour récupérer le fluide injecté dans la chambre de refroidissement.
Le dispositif de circulation peut en outre comporter un échangeur thermique en communication fluidique avec l’orifice de purge pour refroidir le fluide de refroidissement en sortie de la chambre de refroidissement.
Par ailleurs, l’invention concerne une installation comportant un assemblage selon l’invention.
L’invention concerne enfin un procédé de transfert d’un fluide à une température d’au moins 200 °C au sein du composant de transfert fluidique d’un assemblage selon l’invention, le procédé comportant l’injection d’un fluide de refroidissement dans la chambre de refroidissement au travers de l’orifice d’injection et l’extraction dudit fluide de refroidissement par l’orifice de purge.
Le fluide de refroidissement peut être un liquide, par exemple aqueux, ou un gaz. La température d’injection du fluide de refroidissement dans la chambre est de préférence inférieure à 50 °C.
L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée et du dessin annexé qui suivre, présenté à titre illustratif et non limitatif, et dans lequel :
est une vue schématique en perspective et éclatée d’un exemple d’assemblage de l’art antérieur, est une vue schématique et en perspective d’un premier exemple de bride selon l’invention, est une vue schématique et en perspective d’une coupe de la bride de la , effectuée selon un plan médian P perpendiculaire à l’axe X de la bride, et sont des vues schématiques et en perspective d’une coupe la bride de la , effectuée selon les plan axiaux P1 et P2, est une vue schématique et en perspective d’un deuxième exemple de bride selon l’invention, est une vue de côté de la bride selon une direction perpendiculaire à l’axe de la bride est une vue d’une coupe de la bride de la selon le plan (BB) normal à l’axe de la bride, est vue d’une coupe de de la bride de la selon le plan axial (CC), est un agrandissement d’une partie de la , est une photographie de la bride selon le deuxième exemple de réalisation de l’invention, montée sur un composant de transfert de fluide, est une vue en perspective et éclatée d’un assemblage comportant le deuxième exemple de bride, est une vue d’un autre exemple d’assemblage selon l’invention comportant une bride selon un troisième exemple de réalisation, est une vue schématique, en perspective et éclatée, d’un troisième exemple de bride selon l’invention, et est une vue schématique et en perspective d’une coupe de la bride de la , effectuée selon un plan médian perpendiculaire à l’axe X de la bride.
On a illustré sur la un exemple d’assemblage 5 de composants 10,15 de transfert fluidique de l’art antérieur, qui sont deux tubes creux en connexion fluidique l’un avec l’autre par l’intermédiaire d’un accouplement 20.
Enfin, l’invention concerne également un panneau photovoltaïque pourvu d’un cadre périphérique qui comprend une rainure d’attache, la rainure d’attache étant délimitée par deux parois latérales dont les bords libres présentent chacun un rebord d’attache, les deux rebords d’attache, pliés intérieurement et parallèles l’un de l’autre, ledit panneau photovoltaïque étant fixé à un rail au moyen d’au moins un dispositif d’attache 10.
Le dispositif d’attache 10 selon la présente invention permet ainsi un montage (une solidarisation) plus facile du panneau photovoltaïque à un rail support. Notamment, ce dispositif d’attache peut être opéré lorsque les volumes disponibles sont réduits.
L’agencement de la vis et du fût permettent également de former un dispositif d’attache d’une taille réduite, permettant ainsi d’insérer ledit dispositif d’attache dans une rainure de taille réduite, ou présentant des renforts susceptible de gêner l’insertion dudit dispositif d’attache dans ladite rainure.
Procédé de préparation d'un système de stockage thermique et dispositif associé La présente invention concerne les Systèmes de Stockage Thermique (SST) par un mélange de Matériaux à Changement de Phase (MCP) Solide-Liquide.
Tous les SST utilisant un mélange, eutectique ou non, de deux MCPs ou plus sont susceptibles d’être concernés par l’invention, et plus particulièrement les MCPs présentant un problème de surfusion.