INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De même, on comprend que lorsque le rotor comprend quatre disques, le premier et le troisième disque sont positionné axialement par rapport au deuxième disque puis fixés entre eux par le premier et le deuxième tirant comme décrit ci-dessus. Ensuite, le quatrième disque est positionné axialement par rapport au troisième disque, en mettant la bride radiale du quatrième disque en appui contre la jante du troisième disque. Le troisième tirant est ensuite inséré par l’orifice de la jante du quatrième disque puis vissé sur le deuxième tirant. De manière alternative, lorsque l’ensemble de fixation comprend un unique tirant, les quatre disques sont positionnés axialement les uns par rapport aux autres dans un premier temps, puis l’unique tirant est inséré par l’orifice de la jante du premier disque à travers tous les disques, avant de fixer l’ensemble.
Quel que soit le nombre de disques, il est ainsi possible d’assembler et de fixer les disques entre eux, alors que les cavités inter-disques formées par ces assemblages ne sont pas accessibles. Ce procédé permet ainsi de faciliter l’assemblage du, tout en assurant un maintien fiable des disques de rotor.
La est une vue en coupe longitudinale d’une turbomachine comprenant une turbine selon le présent exposé,
La représente une vue en coupe longitudinale et partielle d’un rotor de turbine sans tirant,
La représente, à gauche, une vue en coupe longitudinale et partielle d’un rotor de turbine selon un premier mode de réalisation de l’invention, et à droite, une vue détaillée des tirants de ce rotor,
La représente une vue détaillée de la première extrémité du premier tirant de la ,
La est une vue en perspective du premier tirant de la ,
La est une vue en perspective du deuxième tirant de la ,
On tire profit de la propriété de rétractation à chaud du manchon de protection 12 pour réaliser facilement ce préformage.
Dans le mode particulier de réalisation illustré, le connecteur 10 est de forme sensiblement cylindrique, comme le sont les câbles 14 à assembler. Par conséquent, le manchon de protection 12 présente la même forme sensiblement cylindrique.
En outre, avantageusement, pour pouvoir être emboîté sur le connecteur 10 comme le montre la , le manchon de protection 12 est ouvert sur toute sa longueur, l’ouverture étant prévue suffisamment large pour permettre cette opération d’emboîtement. Le matériau semi-conducteur thermorétractable du manchon de protection 12 présente une élasticité suffisante pour permettre la déformation sans rupture du manchon de protection 12 lors de l’emboîtement. Divers types de matériaux semi-conducteurs connus en soi utilisés dans le domaine de l’électricité présentent une telle propriété.
Avantageusement, l’épaisseur du manchon de protection 12 est comprise entre 0,1 mm et 5 mm.
Une fois l’emboîtement du manchon de protection 12 sur le connecteur 10 réalisé, on peut mettre en place de façon connue en soi les autres parties de la jonction entre les deux segments de câble ou les deux câbles 14. A titre d’exemple non limitatif, ces autres parties de la jonction peuvent comporter la mise en place d’une électrode, la pose de mastic électriquement conducteur, d’un manchon rétractable à froid ou à chaud, qui pourra être installé de façon connue en soi au moyen d’un ou plusieurs tubes support amovibles, la mise en place d’une chaussette ou tresse métallique, puis d’une couverture sur la jonction.
Pour être chargée efficacement, une cellule de batterie doit être préconditionnée à la bonne température ou au moins dans la bonne plage de température. De cette façon, la résistance électrique interne est idéale, ce qui permet de réduire le temps de charge ainsi que les pertes thermiques. En fonction des conditions atmosphériques, il peut être nécessaire de réchauffer les cellules de la batterie à la température requise.
En effet, une température trop faible pourrait avoir pour effet une mauvaise charge peu efficace, voire pourrait endommager les composants électroniques/électriques tels que des batteries si le courant est trop fort et la température des composants trop faible.
Dans le domaine des véhicules automobiles, il est connu d’utiliser un dispositif de régulation thermique, de composants par exemple de stockage d’énergie électrique, tels que des batteries. Un tel dispositif de régulation thermique permet de modifier une température d’un dispositif de stockage d’énergie électrique, par exemple lors d’un démarrage du véhicule par temps chaud, en réduisant sa température par exemple, ou que ce soit en cours de roulage ou lors d’une opération de recharge dudit système, en diminuant la température des éléments de batterie, qui tendent à s’échauffer au cours de leur utilisation.
La présente invention a pour objectif de pallier au moins partiellement un ou plusieurs des inconvénients précités en proposant un moyen de réchauffer les éléments de la batterie d'un véhicule électrique pendant une charge inductive.
L’invention propose différents modes de réalisation pour chauffer des composants électroniques tels que des cellules pendant la charge. Certains de ces modes consistent en un chauffage indirect, où un fluide est utilisé pour transférer la chaleur de l'appareil de chauffage vers les cellules. D’autres consistent en un chauffage direct des cellules, par exemple en ajoutant des pastilles chauffantes sans fil au-dessous de chacune d'elles.
À cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de charge par induction d’un module de stockage d’énergie électrique tel qu’une batterie, le dispositif comprenant une bobine secondaire configuré pour recevoir d’une bobine primaire de l’énergie à transmettre audit module lors d’une phase de charge, le dispositif comprenant en outre un dispositif de régulation de la température, notamment de chauffage, pour au moins un élément, notamment des composants électriques tel que ledit module de stockage, le dispositif de régulation comprenant au moins un moyen chauffant configuré pour dégager de la chaleur sous l’effet du champ magnétique de ladite bobine primaire lors de la charge dudit module de stockage d’énergie.
Réducteur 1 : Solution de chlorhydrate de tris(2-carboxyéthyl)phosphine (TCEP.HCl) à une concentration de 1 mM dans le tampon de bioconjugaison.
Réducteur 2 : Solution de dithiothréitol (DTT) à une concentration de 1 mM dans le tampon de bioconjugaison.
Réaction de bioconjugaison 1 : La solution d’anticorps dans le tampon de bioconjugaison (1,0 éq) a été placée sous argon. Le réducteur (1,0-12,0 éq) a ensuite été ajouté et le milieu réactionnel a été incubé à 37°C pendant 2h. Puis la solution de composé à conjuguer (1,0-15,0 éq, de préférence 5,0-12,0 éq ou 10,0-15,0 éq)) a été ajoutée sous argon et le milieu réactionnel a été agité à une température comprise entre 4°C et 40°C, de préférence 25°C ou 37°C pendant 2h30.
Réaction de bioconjugaison 2 : La solution d’anticorps dans le tampon de bioconjugaison (1,0 éq) a été placée sous argon. Les solutions de composé à conjuguer (1,0-15,0 éq, de préférence 8,0-12,0 éq) puis de réducteur (1,0-12,0 éq) ont été ajoutées et le milieu réactionnel a été agité sous argon à une température comprise entre 4°C et 40°C, de préférence 25°C ou 37°C pendant 2h30.
Réaction de bioconjugaison 3 : La solution d’anticorps dans le tampon de bioconjugaison (1,0 éq) a été placée sous argon. Les solutions du composé de formule (I) (1,0-15,0 éq, de préférence 8,0-12,0 éq ou 10,6-12,0 éq) puis de réducteur (1,0-12,0 éq) ont été ajoutées et le milieu réactionnel a été agité sous argon à une température comprise entre 4°C et 40°C, de préférence 25°C ou 37°C pendant 2h30. La solution du composé de formule (V) (1,0-30,0 éq de préférence 8,8-14,4 éq, par exemple 11,7 éq) a ensuite été ajoutée et le milieu réactionnel a été agité à une température comprise entre 4°C et 40°C, de préférence 25°C ou 37°C pendant 17h.
Réaction de bioconjugaison 4 : La solution d’anticorps dans le tampon de bioconjugaison (1,0 éq) a été placée sous argon. Le réducteur (1,0-12,0 éq) a ensuite été ajouté et le milieu réactionnel a été incubé à 37 C pendant 2h. Puis la solution de composé à conjuguer (1,0-15,0 éq) a été ajoutée sous argon et le milieu réactionnel a été agité à une température comprise entre 4°C et 40°C, de préférence 25°C ou 37°C pendant 2h30. La solution du composé de formule (V) (1,0-30,0 éq) ensuite été ajoutée et le milieu réactionnel a été agité à une température comprise entre 4°C et 40°C, de préférence 25°C ou 37°C pendant 17h.
L’acide 4-méthyletéatrazinylphénoxy-3,6,9,12-tétraoxapentadécan-15-oïque (12,2 mg ; 0,028 mmol ; 1,0 éq) a été dissous dans le DMF anhydre (250 μL) puis le 4-nitrophénol (5,1 mg ; 0,036 mmol ; 1,3 éq), le DCC (7,5 mg ; 0,036 mmol ; 1,3 éq) et la DMAP (1,0 mg ; 0,008 mmol ; 0,3 éq) ont été ajoutés. Le milieu réactionnel a été placé sous agitation, sous argon à TA pendant 18h30. Le mélange a été purifié par chromatographie liquide haute pression semi-préparative (t R = 26,01 min ; sur le système Gilson PLC 2050 [ARMEN V2 (pompe) et ECOM TOYDAD600 (détecteur UV)] détection UV à 254 nm à 25°C ; colonne Waters XBridge™ C-18 ; 5 μm (250 mm x 19,00 mm) ; élution réalisée avec 0,1% de TFA (en volume) dans l’eau (solvant A), et du MeCN (solvant B) ; gradient 20 à 100% de B sur 32 min puis 100% de B sur 6 min à 17,1 mL/min) pour donner (1) (7,8 mg ; 50%) sous la forme d’une huile rose.
A une solution de HOBt (2,0 mg ; 0,0151 mmol ; 2,1 éq), solubilisé dans du DMF anhydre (100 μL) en présence de DIPEA anhydre (2,5 μL ; 0,0144 mmol ; 2,0 éq) a été ajouté le 1-[4-(6-méthyl-1,2,4,5-tétrazin-3-yl)phénoxy]-3,6,9,12-tétraoxapentadécan-15-oate de 4-nitrophényle (1) (7,1 mg ; 0,0128 mmol ; 1,8 éq). Puis une solution de sel d’acide trifluoroacétique de MMAF (6,1 mg ; 0,0072 mmol ; 1,0 éq), solubilisé dans le DMF anhydre (100 μL), a été ajoutée au milieu réactionnel placé sous agitation, sous argon à 25°C pendant 19h. Le mélange a été purifié par chromatographie liquide haute pression semi-préparative (t R = 27,44 min ; sur le système Gilson PLC 2050 [ARMEN V2 (pompe) et ECOM TOYDAD600 (détecteur UV)] détection UV à 254 nm à 25°C ; colonne Waters XBridge™ C-18 ; 5 μm (250 mm x 19,00 mm) ; élution réalisée avec 0,1% de TFA (en volume) dans l’eau (solvant A), et du MeCN (solvant B) ; gradient 20 à 90% de B sur 32 min puis 90% de B sur 6 min à 17,1 mL/min) pour donner (2) (1,4 mg ; 17%) sous la forme d’une huile violette.
Description détaillée de l’invention Certains termes sont utilisés dans la description suivante pour des raisons de commodité uniquement et ne sont pas limitatifs. Les termes « inférieur », « supérieur », « vers le haut », « bas » et « vers le bas » désignent des directions dans les dessins auxquels il est fait référence. Les termes « intérieur », « vers l’intérieur » et « extérieur », « vers l’extérieur » font référence à des directions se rapprochant et s’éloignant, respectivement, d’une ligne d’axe désignée ou d’un centre géométrique d’un élément décrit, la signification particulière étant facilement apparente dans le contexte de la description. En outre, tels qu’ils sont utilisés ici, les termes « relié » et « accouplé » sont chacun destinés à inclure des liaisons directes entre deux éléments sans aucun autre élément interposé entre eux et des liaisons indirectes entre des éléments dans lesquels un ou plusieurs autres éléments sont interposés entre eux. La terminologie comprend les termes spécifiquement mentionnés ci-dessus, leurs dérivés, et les termes à portée similaire.
Si l’on se réfère maintenant aux dessins en détail, dans lesquels des nombres similaires sont utilisés pour indiquer des éléments similaires, les figures 1 à 14 montrent un ensemble cage 10 pour une pluralité d’éléments roulants 12 d’un roulement 14. Dans une application actuellement préférée, le roulement 14 comprend uniquement une bague extérieure 16, les éléments roulants 12 et l’ensemble cage 10, et peut être disposé à l’intérieur d’un élément extérieur (par exemple, un logement, un moyeu, etc., non représenté) et autour d’un élément intérieur 18, de préférence un arbre. Toutefois, dans d’autres applications, le roulement 14 peut également comprendre une bague intérieure (non représentée) accouplée à la bague extérieure 16 par les éléments roulants 12. Dans tous les cas, l’ensemble cage 10 comprend essentiellement une cage annulaire 20 pouvant être disposée à l’intérieur de la bague extérieure de roulement 16 et un élément de retenue annulaire flexible monobloc 22 pouvant être installé à l’intérieur de la cage annulaire 20. La cage annulaire 20 comprend une pluralité de poches 24 destinées à contenir les éléments roulants 12 et l’élément de retenue annulaire 22 est conçu pour retenir les éléments roulants 12 à l’intérieur des poches de cage 24, comme décrit ci-dessous.
Plus précisément, la cage annulaire 20 a une ligne d’axe L C , une extrémité radiale intérieure 20a définissant un alésage de cage BC et une extrémité radiale extérieure 20b. La pluralité de poches 24 s’étendent radialement entre les extrémités radiales intérieure et extérieure 20a, 20b et sont espacées circonférentiellement autour de la ligne d’axe de cage L C . Chaque poche de cage 24 est conçue pour contenir un élément roulant distinct parmi les éléments de roulement 12 de sorte que chaque élément roulant 12 puisse rouler librement (c’est-à-dire sans restriction de la cage 20) simultanément contre la bague extérieure de roulement 16 et l’élément intérieur 18.
En outre, l’élément de retenue annulaire flexible 22 est disposé contre l’extrémité radiale intérieure 20a de la cage 20 lorsque l’ensemble cage 10 est installé dans le roulement 14 et comporte une pluralité de trous traversants 26. Chacun de la pluralité de trous d’élément de retenue 26 est aligné radialement avec une poche de cage distincte de la pluralité de poches de cage 24 et a une dimension d T , qui peut être un diamètre ou une largeur comme décrit ci-dessous, avec une valeur inférieure à un diamètre D R de chaque élément roulant 12. Ainsi, une partie radialement intérieure 12 I de l’élément roulant 12 contenue dans la poche de cage alignée 24 s’étend à travers le trou d’élément de retenue 26 tandis que le reste 12 R de l’élément roulant 12 est retenu dans la poche de cage 24, comme indiqué sur les figures 1 et 14.
De préférence, l’élément de retenue 22 est conçu pour être repliable radialement vers l’intérieur de sorte à pouvoir être inséré dans l’alésage de cage BC lorsque les éléments roulants 12 sont installés dans les poches de cage 24, et ensuite pour être expansible radialement vers l’extérieur après l’installation de l’élément de retenue 22 dans la cage 20 de sorte à être disposé contre l’extrémité radiale intérieure 20a de la cage 20, comme discuté en détail ci-dessous. En outre, l’élément de retenue annulaire 22 est conçu pour limiter le déplacement radial vers l’intérieur des éléments roulants 12, appelé « chute de rouleau », de sorte à faciliter le déplacement axial de l’élément/arbre intérieur 18 dans la bague extérieure de roulement 16 pendant l’assemblage du roulement 14. Plus précisément, l’élément de retenue 22 limite la chute de rouleau par une combinaison du dimensionnement de la dimension du trou d T et de l’emplacement radial de l’élément de retenue 22 en raison d’une épaisseur radiale t C de la cage 20, comme décrit en détail ci-dessous.
En référence aux figures 4 à 6, la cage annulaire 20 comprend de préférence des première et seconde parties latérales annulaires 30, 32 et une pluralité de parties transversales 34. Les parties transversales 34 s’étendent axialement entre les première et seconde parties latérales 30, 32 et chacune a une première extrémité axiale 34a reliée à la première partie latérale 30 de la cage et une seconde extrémité axiale 34b reliée à la seconde partie latérale 32 de la cage. En outre, les parties transversales 34 sont espacées circonférentiellement autour de la ligne d’axe de cage L C et chacune de la pluralité de poches de cage 24 est définie circonférentiellement entre deux parties transversales 34 adjacentes et axialement entre les première et seconde parties latérales 30, 32.
De préférence, la cage 20 comprend en outre une pluralité de saillies 36, 38 s’étendant radialement vers l’intérieur à partir de chacune des première et seconde parties latérales 32, 34, respectivement, et espacées circonférentiellement autour de la ligne d’axe de cage L C . Ainsi, chaque saillie 36 de la première partie latérale 32 s’étend radialement vers l’intérieur à partir de la première extrémité axiale 34a d’une partie transversale distincte parmi les parties transversales 34 et chaque saillie 38 de la seconde partie latérale 32 s’étend radialement vers l’intérieur à partir de la seconde extrémité axiale 34b d’une partie transversale distincte parmi les parties transversales 34. En outre, chaque saillie 36, 38 a une extrémité intérieure libre 36a, 38a, respectivement, et les extrémités intérieures 36a, 38a de l’ensemble de la pluralité de saillies 36, 38 fournissent collectivement l’extrémité radiale intérieure 20a de la cage annulaire 20.
Ainsi, avec la structure de cage préférée, l’élément de retenue annulaire 22 est disposé contre les extrémités intérieures 36a, 38a de la pluralité de saillies 36, 38, respectivement. De préférence, chaque saillie 36, 38 présente une cavité 40 ( ) s’étendant radialement vers l’extérieur à partir des extrémités intérieures 36a, 38b de la saillie pour recevoir une protubérance 60 distincte de l’élément de retenue 22. En variante, les saillies 36, 38 peuvent être formées avec une protubérance (non représentée) s’étendant radialement vers l’intérieur et pouvant être reçue dans une cavité distincte (non représentée) de l’élément de retenue 22. Dans les deux cas, l’insertion des protubérances 60 dans les cavités 40 sert de préférence à la fois à aligner radialement chaque trou d’élément de retenue 26 avec l’une des poches de cage 24 et à accoupler l’élément de retenue 22 avec la cage 20. Cependant, la cage 20 et l’élément de retenue 22 peuvent être formés sans aucune saillie ni cavité et avec l’élément de retenue 22 fixé à la cage 20 par d’autres moyens (par exemple, des clips, des attaches, etc.) de sorte que les trous d’élément de retenue 26 soient alignés avec les poches de cage 24.
En outre, en formant la cage 20 avec les saillies 36, 38, une pluralité d’ouvertures circonférentielles 44 reliant des poches 24 adjacentes est définie entre la paire de saillies 36, 38 à chaque extrémité des parties transversales 34. Également, une pluralité d’ouvertures latérales 46 sont définies entre des paires de saillies 36 ou 38 circonférentiellement adjacentes, c’est-à-dire à chaque extrémité circonférentielle des poches 24. Ces ouvertures circonférentielles 44 et ouvertures latérales 46 servent à la fois à alléger l’ensemble cage 10 et à fournir des conduits de fluide entre et à travers les poches 24 pour l’écoulement du lubrifiant (par exemple, de l’huile) vers et entre les éléments roulants 12. En variante, la cage annulaire 20 peut être formée avec des parties latérales 30, 32 et des parties transversales 34 « pleines », et ainsi sans aucune saillie ni ouverture, de sorte que l’élément de retenue 20 soit disposé contre les extrémités intérieures radiales de chaque partie 30, 32, 34 (structure non représentée).
En référence aux figures 7 à 9 et 13, l’élément de retenue annulaire 20 est de préférence formé d’une feuille rectangulaire allongée 50 ( ) ayant deux extrémités longitudinales 50a, 50b opposées. La feuille 50 est pliée en un corps cylindrique 52 de l’élément de retenue annulaire 22, les deux extrémités longitudinales 50a, 50b étant fixées l’une à l’autre ou disposées de manière adjacente l’une à l’autre sans fixation. Plus précisément, la feuille 50 est de préférence formée d’un matériau métallique relativement mince, tel qu’un alliage d’aluminium, un acier à faible teneur en carbone, etc., et présente de préférence une épaisseur t S inférieure à dix pour cent de l’épaisseur de la cage annulaire 20 et de préférence non supérieure à cinquante millièmes de pouce (0,050’’) ou 1,27 millimètre.
En se référant particulièrement à la , de préférence avant le processus de pliage, la feuille 50 est pourvue de la pluralité de trous traversants 26 espacés longitudinalement entre les deux extrémités 50a, 50b, par exemple au moyen d’une découpe au laser, d’un poinçonnage, etc. Après la formation des trous traversants 26, la feuille 50 présente deux parties latérales allongées 54, 56 et une pluralité de parties transversales 58 s’étendant entre les deux parties latérales 54, 56 et espacées longitudinalement entre les extrémités 50a, 50b. Ainsi, les parties latérales 54, 56 et les parties transversales 58 définissent ou délimitent les trous d’élément de retenue 26 dans l’élément de retenue 20 fini. En outre, chaque trou traversant d’élément de retenue 26 est de préférence rectangulaire lorsque les éléments roulants 12 sont des rouleaux, c’est-à-dire des rouleaux cylindriques, des aiguilles, etc. comme représenté sur les dessins. Toutefois, les trous traversants 26 peuvent également être généralement circulaires lorsque les éléments de roulement 12 sont des billes, tronconiques lorsque les éléments de roulement 12 sont des rouleaux coniques, avoir des côtés latéraux incurvés lorsque les éléments de roulement 12 sont des rouleaux sphériques ou toute autre forme appropriée en corrélation avec la forme de l’élément roulant (les variantes ne sont pas représentées).
En outre, la feuille 50 est de préférence également pourvue d’au moins une et plus préférablement d’une pluralité de protubérances ou « fossettes » de positionnement 60 disposées sur les parties latérales de la feuille 54, 56 aux extrémités axiales 58a, 58b de chaque partie transversale 58. Les protubérances 60 peuvent chacune être reçues à l’intérieur des cavités 40 de saillie de la cage pour accoupler l’élément de retenue 22 avec la cage 20, comme décrit ci-dessus et montré sur les figures 1 à 3. En variante, la feuille 50 peut être munie d’au moins une et de préférence d’une pluralité de cavités de positionnement pour recevoir une protubérance de saillie de cage distincte parmi une pluralité de protubérances de saillie de cage (les variantes ne sont pas représentées), comme cela est également discuté ci-dessus.
Après avoir formé la feuille 50 avec les trous traversants 26 et les protubérances 60 ou les cavités de positionnement 62, la feuille 50 est pliée pour former le corps tubulaire 52 de l’élément de retenue 20, par exemple en pliant la feuille 50 autour d’un mandrin cylindrique (non représenté) dont le diamètre extérieur est au moins approximativement égal au diamètre intérieur souhaité (non indiqué) de l’élément de retenue 22. Ensuite, les deux extrémités 50a, 50b du corps tubulaire 52 roulé sont de préférence fixées, par exemple par soudage, brasage, fixation, etc. pour former un corps tubulaire 52 fixe. En variante, les extrémités 50a, 50b du corps tubulaire 52 peuvent ne pas être fixées, de sorte que le corps 52 puisse être « chevauché » ou enroulé comme discuté ci-dessous. Bien qu’il soit de préférence formé d’une feuille pliée 50 en matériau métallique, le corps tubulaire 52 peut en variante être moulé dans un matériau polymère approprié.
Après avoir formé le corps cylindrique 52, l’élément de retenue comprend des première et seconde parties latérales annulaires 54, 56, formées respectivement à partir des parties latérales plates 54, 56 de la feuille 50, et la pluralité de parties transversales 58 sont espacées circonférentiellement autour d’une ligne d’axe d’élément de retenue L CR . Comme discuté ci-dessus, les trous traversants d’élément de retenue 26 sont définis entre deux parties transversales 58 adjacentes et, en tant que tels, sont espacés de manière similaire sur la circonférence autour de la ligne d’axe L CR . En outre, le corps tubulaire d’élément de retenue 52 présente des surfaces circonférentielles intérieure et extérieure 53A, 53B et des extrémités axiales 52a, 52b opposées.