INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La patte de compression 42 de la deuxième bride 40 peut être agencée circonférentiellement entre la deuxième extrémité 132 du premier ressort 13 et le premier élément tournant 1. Plus particulièrement, la patte de compression 42 de la deuxième bride 40 peut être en appui contre la deuxième zone d’appui 20 du logement 12 du premier élément tournant 1 lorsque le dispositif 100 est dans un état de repos. Dans cet état de repos, la deuxième bride 40 est dans la position initiale prédéterminée et le premier élément tournant 1 est dans la position de repos. La face d’appui 44 de la patte de compression 42 de la deuxième bride 40 peut être en appui, directement ou indirectement, contre la deuxième extrémité 132 du premier ressort 13.
La mesure de la valeur V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 est par exemple obtenue par une séquence d’échantillonnage des mesures d’accélération Acc du capteur d’accélération radial opérée sur deux tours de roue de sorte que la zone du pneumatique 17 portant le module pneumatique 14 rencontre le sol S au niveau de l’empreinte FP deux fois consécutives. La valeur V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 est alors transmise par radio fréquence à l’unité centrale électronique 12. Cette information est associée à l’identifiant ID 14 du module pneumatique dont la localisation dans le véhicule 10, à savoir sur quelle roue 16 dudit véhicule il est monté, est supposée connue du système.
Avantageusement, l’étape de mémorisation MEM, par l’unité centrale électronique 12 de la valeur V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 mesurée est conditionnée à un régime stabilisé RS du véhicule 10.
En effet, un régime stabilisé du véhicule, à savoir une vitesse constante et un cap constant, permet de s’affranchir de variations transitoires de charge C et de la valeur V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 dues à la dynamique du véhicule. Ainsi, le filtrage par l’unité centrale électronique 12 de valeurs V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 mesurées en dehors d’un régime stabilisé RS améliore la supervision du pneumatique 17.
Ce filtrage optionnel de l’historique des mesures de valeur V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 permet d’éliminer également les problèmes de phénomènes dynamiques transitoires.
De manière avantageuse, il est également prévu une étape de mesure d’une température T à l’intérieur du pneumatique par un capteur de température dont est muni le module pneumatique 14, et d’envoi, par radio fréquence, de cette mesure de température T à l’unité centrale électronique 12, associée à la valeur V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 mesurée. Dans ce cas, une fuite ou un sous gonflage est détecté et une alerte AL est donnée si, pour une roue donnée, la valeur V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 augmente d’une valeur seuil prédéterminée tandis que la valeur de charge C appliquée à cette roue donnée demeure sensiblement constante et qu’un gradient de température ΔT dépasse d’un seuil S prédéfini.
En effet, en cas de fuite ou de dégonflement du pneumatique 17, l’augmentation de la surface de contact (autrement dit de l’empreinte FP) au sol S du pneumatique 17 entraine une élévation du coefficient de friction entre le pneumatique 17 et le sol S et, par conséquent, une élévation de la température T mesurée à l’intérieur du pneumatique 17. Cette information de température permet ainsi de consolider, voire d’accélérer, la détection d’une fuite ou d’un sous gonflage du pneumatique 17.
Dans ce cas, il peut être prévu que la valeur seuil prédéterminée d’augmentation de la valeur V FP caractéristique de l’empreinte FP au sol S du pneumatique 17 peut être réduite pour détecter une fuite ou un sous gonflage et déclencher l’alerte AL.
Dans les revendications, le terme "comprendre" ou "comporter" n’exclut pas d’autres éléments ou d’autres étapes. Les différentes caractéristiques présentées et/ou revendiquées peuvent être avantageusement combinées. Les signes de référence ne sauraient être compris comme limitant la portée de l’invention.
Véhicule multimodal et interfaces L’invention concerne un nouveau type de véhicule multimodal rail-route et ses interfaces. Un document de description de la présente invention a déjà été joint à une enveloppe Soleau. Enveloppe Soleau déposée le 4 novembre 2021 à 18h40 (Dossier DSO000103065). Un dépôt de marque est envisagé.
Véhicule multimodal rail-route Pour la suite du document, les véhicules sont numérotés de 1 à n en partant de la locomotive. Ainsi, le premier véhicule immédiatement derrière la locomotive est le véhicule numéro 1, le dernier véhicule du convoi est le véhicule (n). Entre ces véhicules, le véhicule (j) précède le (j+1) et est situé immédiatement derrière le véhicule (j-1) dans le sens de la marche. Les représentations ne préjugent pas du design définitif du système et ne sont là que pour expliquer les principes fonctionnels.
principe de numérotation des véhicules dans le convoi
Le véhicule possède une motorisation électrique et les deux types d’essieux rail et route avec un bogie moteur. Ce véhicule multimodal est articulé et peut prendre la forme d’un camion ou d’un bus ou autre (porte container, porte auto, …). La fonction rail est assuré par un bogie plutôt qu’un essieu seul pour permettre l’articulation du convoi ainsi que pour respecter la charge à l’essieu (22,5 t/essieu pour un véhicule de 44 t maximum pour respecter les normes routières).
Le véhicule possède deux positions pour circuler :
Position basse : bogie ferroviaire remonté et pneus au sol. La plateforme est un véhicule routier classique (camion, bus ou autre) et peut circuler sur les routes existantes. Les hauteurs de caisses sont compatibles avec les quais existants pour les camions. Position haute : bogie ferroviaire abaissé, les pneus ne touchent pas le sol. L’arrière du véhicule est remonté par le véhicule adjacent ou par la locomotive de tête si c’est le premier véhicule.
Véhicule en configuration routière
Véhicule en configuration ferroviaire
La patte de compression 42 peut comprendre une face d’appui 44 adaptée pour recevoir en appui l’une des extrémités du premier ressort 13. La patte de compression 42 peut en outre comprendre un téton 45 s’étendant radialement depuis la face d’appui 44 entre une extrémité solidaire de ladite face d’appui et une extrémité libre. Le téton 45 peut être un élément de maintien adapté pour maintenir radialement l’un des ressorts. Le téton 45 peut être adapté pour maintenir radialement le premier ressort 13 lorsque ce dernier est soumis à des efforts centrifuges. Le téton 45 peut en outre être adapté pour retenir axialement le premier ressort 13. La patte de compression 42 peut en outre chacune comprendre un bord 46 externe s’étendant radialement depuis l’extrémité supérieure de la face d’appui 44 entre une extrémité solidaire de ladite face d’appui et une extrémité libre. Le bord 46 peut être un élément de maintien adapté pour maintenir radialement le premier ressort 13. Le bord 46 peut être adapté pour maintenir radialement le premier ressort 13 lorsque ce dernier est soumis à des efforts centrifuges.
Le disque d’équilibrage 41 peut former la patte de compression 42. La patte de compression 42 peut présenter une forme en U incliné. Cette forme est également appelée en coin de valise. La forme comprend une paroi principale, et deux parois latérales radiales à la paroi principale. L’une des parois latérales peut former le bord 46. La forme en U incliné de la patte de compression est réalisée par un embouti.
Alternativement, la deuxième bride 40 comprend deux disques d’équilibrage 41 et un embout 47. L’embout 47 est solidaire desdits disques d’équilibrage 41. L’embout 47 peut former la patte de compression 42. Les deux disques d’équilibrage 41 peuvent être réalisés dans une tôle emboutie. L’embout 47 peut être réalisé en acier fritté. Les deux disques d’équilibrage sont rivetés entre eux. L’embouti 47 peut être riveté aux deux disques d’équilibrage 41.
Le dispositif élastique 11 d’amortissement peut comprendre une pluralité de deuxième ressorts 14, par exemple deux deuxième ressorts 14. Les deux deuxième ressorts 14 peuvent être diamétralement opposés par rapport à l’axe X de rotation. Alternativement, le dispositif élastique 11 peut comprendre trois deuxième ressorts 14. Les trois deuxième ressorts 14 peuvent être équi-répartis autour de l’axe X. De préférence, le dispositif élastique 11 comprend autant de deuxième ressort 14 que de premier ressort 13.
Le dispositif 100 peut en outre comprendre un troisième élément tournant 3. Le troisième élément tournant 3 peut être un élément de phasage 50 des ressorts. L’élément de phasage 50 comprend au moins un intercalaire 51 et de préférence une pluralité d’intercalaires 51. L’intercalaire 51 peut également être appelé élément de transfert de couple. L’élément de phasage 50 peut comprendre autant d’intercalaires 51 que de premiers ressorts 13. Les intercalaires 51 peuvent être montés axialement entre deux disques de phasage 52. Chaque intercalaire 51 peut être monté circonférentiellement entre le premier ressort 13 et le deuxième ressort 14 d’un couple de premier ressort 13 et de deuxième ressort 14.
Avantageusement, lorsque l’unité de contrôle 28 augmente d’une valeur déterminée la puissance électrique sur une ligne alors l’unité de contrôle diminue la puissance électrique sur les lignes restantes de la valeur déterminée, répartit sur le(s) ligne(s) restante(s).
Avantageusement, lorsque l’unité de contrôle 28 diminue d’une valeur déterminée la puissance électrique sur une ligne 24 alors l’unité de contrôle augmente la puissance électrique sur les lignes restantes de la valeur déterminée, divisée par le nombre de ligne(s) 24 restante(s).
De plus, ces modifications de puissance électrique se font de façon progressive au cours de la production de récipients 4 pour éviter un arrêt de l’installation à cause de récipient non conforme.
La représente une configuration schématique d’une unité de chauffage 11 de préformes 3.
La configuration schématique montre une répartition d’un certain nombre de rectangles symbolisant des sources de rayonnement 22 disposées les unes à côté des autres, c’est-à-dire en ligne 24, et les unes aux dessus des autres, c’est-à-dire en colonne 34, et définissant ainsi une matrice.
Comme représenté sur la , dans la matrice, les rectangles peuvent être de trois couleurs différentes selon l’état de fonctionnement des sources de rayonnement 22 : - un rectangle blanc 36 signifie que la source de rayonnement 22 est éteinte, c’est-à-dire, que la source de rayonnement n’est pas alimentée en puissance électrique. Par conséquent, cette source de rayonnement n’est pas régulée ; - un rectangle noir 38 signifie que la source de rayonnement 22 est allumée, c’est-à-dire, que la source de rayonnement est alimentée à 100% de la puissance électrique maximale pour ce type de source de rayonnement. Par conséquent, cette source de rayonnement n’est pas régulée - un rectangle gris 40 signifie que la source de rayonnement 22 est allumée, c’est-à-dire que la source de rayonnement est alimentée entre une puissance électrique maximale et une puissance électrique minimale efficace. Par conséquent, cette source de rayonnement 22 est régulée en puissance électrique.
Dans le cas particulier montré à la , la matrice de sources de rayonnement 22 comprend 12 colonnes 34 et 8 lignes 24 avec un certain nombre de sources de rayonnement éteintes, allumées et régulées.
La montre une colonne de nombres à gauche 42 de la matrice, correspondant à la somme des puissances électrique (exprimée en pourcentage de la puissance maximale) alimentant les sources de rayonnement régulées et non régulées pour une ligne donnée.
La montre également une colonne de nombres à droite 44 de la matrice, correspondant à la puissance électrique (exprimée en pourcentage de la puissance maximale) appliquée à chacune des sources de rayonnement régulées pour la ligne donnée.
Par exemple, pour la ligne « 8 » représentée à la , toutes les sources de rayonnement 22 sont éteintes.
Autre exemple, pour la ligne « 1 » représentée à la , les sources de rayonnement 22 situées aux colonnes 34 : - 1, 2, 3, 4 et 12 sont éteintes, - 5, 6 sont allumées à la puissance électrique maximale, - 7, 8, 9, 10, 11 sont régulées, chacune à 80% de la puissance maximale à laquelle on applique un pourcentage général 46 de chauffe (ce pourcentage général de chauffe permet de maintenir une température de préforme constante malgré les perturbations extérieures par exemple les variations de température de l’atelier). La somme des puissances électrique des sources de rayonnement constituant la ligne est à 45%.
Avantageusement, sur une ligne 24 de sources de rayonnement 22, si au moins une source de rayonnement fonctionne à sa puissance électrique maximale 44, si l’unité de contrôle requiert une augmentation de puissance et si au moins une source de rayonnement 22 est éteinte sur la même ligne 24, alors l’unité de contrôle 28 allume l’une des sources de rayonnement 22 qui était éteinte et diminue la puissance électrique de chaque source de rayonnement régulée de la ligne tout en maintenant la somme des puissances électrique alimentant la ligne 24 de sources de rayonnement constante.
Avantageusement, sur une ligne 24 de sources rayonnement 22, si au moins une source de rayonnement fonctionne à une puissance électrique « minimum efficace », si l’unité de contrôle requiert une diminution de puissance alors l’unité de contrôle 28 éteint l’une des sources de rayonnement régulée et augmente la puissance électrique de chaque source de rayonnement 22 de la ligne 24 tout en maintenant la somme des puissances électrique alimentant la ligne 24 de sources de rayonnement constante.
Procédé de régulation d’une installation de production de récipients Domaine technique : La présente invention concerne le domaine de la fabrication de récipients, telles que des bouteilles ou flacons par exemple, par soufflage ou étirage-soufflage à partir de préformes en matériau thermoplastique, telle que par exemple le polyéthylène téréphtalate dit «PET». Elle a pour objet un procédé de moulage par soufflage ou soufflage étirage de récipients à partir de préformes et une installation mettant en œuvre un tel procédé.
Etat de la technique : Dans le domaine de la fabrication de tels récipients, il est bien connu que ces derniers sont fabriqués à travers une installation comprenant au moins une unité de chauffage et une unité de formage équipée d’une succession de moules à l’empreinte du modèle de récipient à former et de dispositifs d’injection correspondant.
Plus précisément, la fabrication de ces récipients comporte deux phases principales, à savoir une première phase dite de chauffe des préformes, au cours de laquelle une succession de préformes est chauffée dans l’unité de chauffage à une température de référence à laquelle les préformes sont dans un état malléable dans lequel elles peuvent être formées, et une seconde phase dite de formage, au cours de laquelle les préformes chauffées sont transférées chacune dans un moule de l’unité de soufflage et un fluide sous pression est injecté dans chaque préforme par le dispositif d’injection aussi appelé tuyère correspondant pour conférer à la préforme la forme finale du récipient. Le fluide sous pression est usuellement un gaz, tel que de l’air. Par ailleurs, le formage inclut généralement une phase d’étirage réalisée au moyen d’une tige d’étirage mobile agencée pour appliquer une force d’étirage sur le fond d’une préforme dans un moule afin d’étirer la préforme selon son axe, ce qui contribue à maintenir la préforme centrée par rapport au moule.
Le disque d’équilibrage 31 peut être une tôle emboutie. Le disque d’équilibrage 31 peut comprendre un bord intérieur 311. Le disque d’équilibrage 31 peut être unique. Le disque d’équilibrage 31 peut être monobloc. De préférence, la première bride 30 comprend deux disques d’équilibrage 31. Les deux disques d’équilibrage peuvent être solidaires en rotation l’un de l’autre. Les deux disques d’équilibrage 31 peuvent être strictement identiques.
La patte de compression 32 peut comprendre une face d’appui 34 adaptéev pour recevoir en appui l’une des extrémités du premier ressort 13. La patte de compression 32 peut en outre comprendre un téton 35 s’étendant radialement depuis la face d’appui 34 entre une extrémité solidaire de ladite face d’appui et une extrémité libre. Le téton 35 peut être un élément de maintien adapté pour maintenir radialement le premier ressort 13 lorsque ce dernier est soumis à des efforts centrifuges. Le téton 35 peut en outre être adapté pour retenir axialement le premier ressort 13. La patte de compression 32 peut en outre comprendre un bord 36 externe s’étendant radialement depuis l’extrémité supérieure de la face d’appui 34 entre une extrémité solidaire de ladite face d’appui et une extrémité libre. Le bord 36 peut être un élément de maintien adapté pour maintenir radialement le premier ressort 13. Le bord 36 peut être adapté pour maintenir radialement le premier ressort 13 lorsque ce dernier est soumis à des efforts centrifuges.
Le bord intérieur 311 peut former le bord radialement interne de la première bride 30. Le bord 36 externe de la patte de compression 32 peut former le bord radialement externe de la première bride 30.
Le disque d’équilibrage 31 peut former la patte de compression 32. La patte de compression 32 peut présenter une forme en U incliné. Cette forme est également appelée en coin de valise. La forme comprend une paroi principale, et deux parois latérales radiales à la paroi principale. L’une des parois latérales peut former le bord 36. La forme en U incliné de la patte de compression est réalisée par un embouti.
Alternativement, la première bride 30 comprend deux disques d’équilibrage 31 et un embout 37. L’embout 37 est solidaire desdits disques d’équilibrage 31. L’embout 37 peut former la patte de compression 32. Les deux disques d’équilibrage 31 peuvent être réalisés dans une tôle emboutie. L’embout 37 peut être réalisé en acier fritté. Les deux disques d’équilibrage sont rivetés entre eux. L’embouti 37 peut être riveté aux deux disques d’équilibrage 31.
Lorsque la deuxième bride 40 est dans la position optimale, elle présente un jeu radial E avec l’élément de reprise d’effort. Le jeu radial E entre la première bride et l’élément de reprise d’effort est compris entre 0,5 et 3 mm (millimètre) et de préférence entre 1 et 2 mm (millimètre). De préférence l’intervalle compris entre 1,3 et 1,7 mm (millimètre) donne les meilleurs résultats. Toutes ces valeurs s'entendent, en particulier, à vitesse de rotation nulle.
Etape 1 8 0 : calcul d’une probabilité
Comme précédemment indiqué, le facteur discriminant représente un facteur de discrimination entre deux probabilités. On peut calculer, à partir de , une coordonnée , telle que :
On peut estimer une probabilité à partir de la coordonnée selon une fonction de probabilité, par exemple telle que :
est une valeur d’offset (biais) correspondant à un taux de faux positifs accepté.
Le recours à la fonction (primitive de la gaussienne) permet d’obtenir une probabilité suivant une loi de distribution gaussienne.
Les étapes 130 à 180 peuvent être réitérées en sélectionnant, lors de chaque itération, une, et de préférence une seule, région d’intérêt différente. Selon une possibilité, les étapes 130 à 180 sont effectuées par ordre décroissant de l’intensité attribuée à chaque région d’intérêt : elles sont tout d’abord mises en œuvre en commençant par les points chauds les plus intenses.
La figure 4D montre une image reconstruite corrigée ( ). Cette image a été obtenue en assignant, dans l’image représentée sur l’image 2A, les pixels appartenant par la région d’intérêt ROI 2 , représentée sur l’image segmentée de la figure 2B, d’une valeur correspondant à la valeur moyenne de l’image . Sur la figure 4D, on a représenté en pointillés le contour de la région d’intérêt considérée. La figure 4E montre l’image correspondant à l’image gamma obtenue en appliquant la fonction de réponse de la gamma caméra à l’image représentée sur la figure 4D. On observe que l’image est plus proche de l’image que ne l’est l’image . Cela indique, qualitativement qu’en supprimant la région d’intérêt , l’image acquise par la gamma caméra varie dans une moindre mesure qu’en supprimant la région d’intérêt . Le niveau de confiance que l’on peut assigner au point chaud est donc plus faible que le niveau de confiance que l’on peut assigner au points chaud
La figure 5 représente la fonction telle qu’explicitée dans (11). D’autres types de fonction strictement croissantes sont utilisables à la place de la fonction , par exemple une fonction sigmoïde, une fonction arctangente, tangente hyperbolique…Sur la figure 5, on a considéré (courbe a). La courbe b correspond à . Sur la figure 5, l’axe des abscisses correspond à la valeur et l’axe des ordonnées correspond à la probabilité de présence du point chaud.
L’inventeur a mis en œuvre l’invention sur des images acquises par une gamma caméra à masques codés. La montre une image, acquise en laboratoire de sources ponctuelles de 137 Cs . Les valeurs de débit de dose indiquées correspondent à des mesures effectuées au contact. Sur chaque source, un niveau de confiance a été attribué. Les points chauds dont les niveaux de confiance sont les plus faibles résultent d’artéfacts de reconstruction : ils n’ont pas de réalité physique. L’invention permet de ne pas les prendre en compte. On comprend que l’invention est particulièrement utile lorsque la gamma caméra met en œuvre un collimateur à masque codé.
Les figures 6B et 6C sont des images effectuées sur une installation nucléaire, en présence d’un fort rayonnement diffusé. Dans ce type d’environnement, l’invention peut permettre, en fonction du niveau de confiance, de distinguer un point chaud réel, d’un point chaud formé sur l’image reconstruite sous les effets combinés de la diffusion, de potentielles sources d’irradiation en dehors du champ d’observation, ainsi que d’artéfacts de reconstruction. Sur les figures 6B et 6C, l’application de l’invention permet de ne pas prendre en compte les points chauds dont les probabilités associées sont faibles.
Procédé de formation d’une image gamma, par combinaison entre modalité d’imagerie compton et masque codé . Le domaine technique de l’invention est l’imagerie X ou gamma, et plus particulièrement la reconstruction de la position de sources irradiantes à l’aide d’une image acquise par une gamma caméra.
Chaque pixel est formé d’une électrode, qui fait usuellement fonction d’anode. Lorsqu’un rayonnement incident interagit dans le matériau détecteur, des électrons sont libérés dans le matériau détecteur. Les électrons sont collectés par une anode. Cette dernière génère une impulsion dont l’amplitude dépend du nombre d’électrons collectés par l’anode, ce nombre étant généralement proportionnel à une énergie perdue par le rayonnement ionisant dans le matériau détecteur. Ainsi, à partir de l’amplitude d’une impulsion, l’énergie perdue par le rayonnement lors de l’interaction peut être estimée.
Par ailleurs, il est possible de localiser la position d’une interaction selon la profondeur du matériau détecteur, c’est-à-dire perpendiculairement à la matrice d’anodes. L’estimation de la profondeur de l’interaction est par exemple décrite dans Montemont et al. « Studying spatial resolution of CZT detectors using sub-pixel positioning for SPECT », IEEE transactions on nuclear science, Vol. 61, N°5, octobre 2014.
Etat de la technique Le document WO2010/122252, de 2010, décrit une balance connectée avec mesure de poids et de bioimpédance. Les documents EP3087914 et EP3095380, de 2015, décrivent quant à eux une balance connectée permettant d’obtenir des informations sur l’état cardiovasculaire de l’utilisateur, avec notamment une mesure de PTT (« pulse transit time ») à l’aide d’un BCG et d’un IPG.
Le document CN211534389 décrit une balance avec poignée pour faire de la bioimpédance segmentale. Le document WO2021/164561 décrit une balance avec poignée pour faire un ECG.