INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les inventeurs ont en effet déterminé que de l’azote pouvait s’implanter en surface et sub-surface, typiquement jusqu’à 3 à 4 nm sous une surface traitée par un traitement mettant en œuvre de l’azote, tel qu’un plasma N 2 ou un traitement UV-Ozone, et était lié aux défauts de collage observés après le collage direct assisté par capillarité. Le post-traitement réalisé permet de retirer une partie importante de cet azote, permettant ainsi de diminuer significativement les défauts obtenus après collage. Le retrait de l’azote introduit par un traitement plasma N 2 ou un traitement UV-Ozone avant le collage direct peut également être intéressant pour des collages directs qui ne sont pas réalisés par évaporation d’un liquide (collages directs non assistés par capillarité), par exemple pour limiter les charges mobiles qui pourraient être piégées à l’interface de collage.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, dans chacun des modes de réalisation, le substrat peut être préparé soit suivant un procédé de préparation similaire à celui des puces, soit suivant les techniques connues de la personne du métier, par exemple sans utiliser de plasma N 2 , ni d’UV-Ozone et sans post-traitement par mise en contact avec une solution aqueuse et séchage. En outre, le collage direct peut être un collage direct non assisté par capillarité.
Extrémité composite de câble de transport électrique à haute ou très haute tension et procédé de préparation d’une extrémité de câble La présente invention concerne une extrémité composite de câble à haute ou très haute tension, notamment ces extrémités composites sont disposées dans des terminaisons électriques en vue de leur connexion avec un connecteur. L’invention a également pour objet un procédé de préparation d’une extrémité d’un câble à haute ou très haute tension. En particulier, l’invention trouve son application en association avec une borne anti-déflagration disposée en extérieur autour d’une terminaison d’un tel câble à haute tension.
Tel que décrit dans les documents de brevet EP 2 259 401 et DE 2 746 566, il est connu qu’une extrémité d’un câble est couplée à un connecteur à l’intérieur d’une borne étanche, la borne étanche formant borne anti-déflagration et comportant un manchon cylindrique, une platine inférieure et une platine supérieure, les platines obturant respectivement le manchon à ses deux extrémités opposées afin de définir un volume étanche apte à contenir un matériau isolant. Ensemble, l’extrémité composite du câble et le connecteur définissent une terminaison de câble.
Pour permettre la connexion entre le connecteur et l’extrémité composite du câble haute tension dans une telle borne, il est notamment connu des documents de brevet EP 2 461 448 et FR 3 009 901, de disposer un cône déflecteur en matériau souple autour d'un conducteur central de l’extrémité composite du câble. Un tel cône déflecteur est de longueur et de volume relativement limités.
L’invention s’applique aux domaines des câbles d’énergie à haute tension (notamment supérieur à 60 kV, et pouvant aller jusqu’à 800 kV), qu’ils soient à courant continu ou alternatif. Les câbles d’énergie comprennent typiquement un conducteur électrique central et au moins une couche électriquement isolante en matériau réticulé ou thermoplastique par des techniques bien connues de l’homme du métier.
Les terminaisons électriques étant généralement disposées dans des bornes anti déflagration dressée verticalement au sol, il existe un besoin pour améliorer la tenue en traction des extrémités des câbles retenus dans des connecteurs à l’intérieur de ces bornes, y compris pour des températures d’usage de plus de 100°C, par exemple de l’ordre de 130°C.
A cet effet, l’invention a pour objet une extrémité composite d’un câble de transport électrique à haute ou très haute tension comportant une extrémité libre d’un câble, le câble comportant un élément conducteur central allongé, et une pluralité de couches disposées successivement de la plus intérieure à la plus extérieure, coaxialement autour de cet élément conducteur, cette pluralité de couches comportant une couche semi-conductrice interne, une couche électriquement isolante, une couche semi-conductrice externe, telle qu’une partie des couches est dénudée depuis une extrémité distale de l’extrémité libre du câble, la couche semi-conductrice externe étant dénudée sur une longueur axiale supérieure à la longueur selon laquelle la couche électriquement isolante est dénudée, et une extrémité de la couche semi-conductrice externe formant un biseau.
Préférentiellement le biseau peut présenter une pente inférieure à 2°. En particulier, la couche semi-conductrice externe étant annulaire, elle peut être définie par une épaisseur radiale comprise entre 1 et 2 mm. Plus particulièrement, un bord du biseau, celui au contact de la couche électriquement isolante, peut être défini dans une zone annulaire de moins de 5 mm de longueur axiale le long d’un axe longitudinal du câble, pour améliorer une surface de contact avec une lèvre annulaire d’un cône déflecteur.
Par ailleurs, l’invention a également pour objet une terminaison de câble de transport électrique à haute ou très haute tension comportant une extrémité composite selon l’invention et telle qu’elle comporte un cône déflecteur pourvu d’une lèvre annulaire, la lèvre du cône étant disposée autour du biseau de sorte qu’une bordure libre de cette lèvre est en appui contre le biseau. La coopération de la lèvre annulaire sur un biseau de faible pente, la lèvre annulaire étant de préférence de pourtour intérieur cylindrique, permet de former une étanchéité annulaire sur une longueur axiale suffisante pour supporter les variations de températures et de pression qui sont courantes dans une telle terminaison.
En particulier, la couche semi-conductrice externe peut être réalisée dans un matériau thermoplastique, et plus particulièrement encore présenter une dureté inférieure à un seuil prédéterminé, notamment pour une dureté shore A inférieure à 95 et pour une dureté shore D inférieure à 43.
En tant que source d'énergie, une console ou une unité centrale de CEC comporte un modèle mathématique conçu à partir de lois physiques régissant le déplacement d'un fluide dans un circuit fermé.
Ce circuit est concrètement composé d'une pompe, d'un échangeur thermique, d'un débitmètre, d'un analyseur des gaz et d'électrolytes sanguins, d'un enregistreur de pression ainsi que de matériel biocompatible comme les tubulures, les canules artérielle et veineuse, le réservoir veineux, l'oxygénateur, le filtre artériel. Habituellement une pompe centrifuge ou péristaltique est utilisée comme pompe de tête artérielle et quatre autres pompes péristaltiques sont utilisées pour l'aspiration de la cardiotomie, la circulation des chambres cardiaques, l'administration de la cardioplégie et une pompe de secours.
La CEC est nécessaire pour maintenir la perfusion des organes et les fonctions métaboliques le transport d’oxygène lors de la cardioplégie chirurgicale ou pour assister le muscle cardiaque pendant la chirurgie. Si une défaillance persiste, l’ECMO (« Extracorporeal Membrane Oxygenation ») ou l’ECLS (« Extracorporeal Life Support ») est indiqué. Ces système sont plus simples qu’une CEC standard et sont transportables, le temps d’utilisation étant de plusieurs jours contrairement à la CEC classique. En effet, à la différence de la CEC classique, l’ECMO comme l’ECLS sont maintenus jusqu'à la récupération cardiopulmonaire du patient ou comme relais avant la transplantation.
Le cœur a pour fonction de distribuer le sang dans l'organisme pour transporter l'oxygène et les nutriments nécessaires au fonctionnement des différents organes. Il est divisé en deux parties, le cœur droit qui reçoit par les veines caves le sang veineux (appauvri en oxygène) et qui l'envoie par l'artère pulmonaire vers le système respiratoire (ou il est rechargé en oxygène), et le cœur gauche qui reçoit par les veines pulmonaires le sang oxygéné pour l'éjecter par l'aorte vers les différents organes.
Bien que ces systèmes aient démontré leur efficacité dans leurs fonctions d'assistance circulatoire conventionnelle, ils ne sont pas satisfaisants: - la mise en place de ces dispositifs est complexe. Elle requiert une intervention chirurgicale lourde, dans un bloc opératoire, entourée de ressources humaines spécialisées que l'on ne trouve que dans les grands centres hospitaliers et qui disposent d'un plateau technique avancé ; - l'encombrement au sol est très important ; - le prix d'achat est très élevé ; - la possibilité de contrainte mécanique sur les éléments figurés du sang (par exemple les globules rouges) avance un risque non négligeable d'hémolyse ; - l'asservissement du débit sanguin généré ne tient pas compte de la physiologie du patient ; - les canules d’admission destinées à prélever le sang arrivant au cœur sont difficiles à amener à proximité du cœur et ne permettent pas de prélever efficacement une quantité ou un débit important de sang ; - enfin, les canules actuelles ne permettent pas de percer le septum qui peut s’avérer, dans certains cas, une nécessité pour sauver le patient.
La présente demande entend résoudre en premier lieu, mais non exclusivement, les principaux inconvénients susmentionnés des canules de l’état de la technique.
On peut citer des canules de l’état de la technique telles que présentées dans les documents US 2003135085, WO 2011003043, WO 2019138350, WO 2016041220 ou encore WO 2007112033.
Aucune des canules divulguées dans ces documents ne permet en particulier de faciliter leur introduction dans le corps d’un patient pour les amener jusqu’à leur position finale proche du cœur. Également aucune de ces canules ne permet une aspiration du sang qui se doit d’être particulièrement efficace, sans risquer un collabage des veines ou tout autre problème dans la conduite du sang prélevé. Enfin, les canules de l’état de la technique présentent une géométrie inadaptée à la pulsatilité qui caractérise le dispositif d’assistance ou de suppléance du cœur selon l’invention, d’où une mauvaise performance en aspiration et un fort risque de collabage de la veine cave.
L'invention a également pour but de permettre de meilleures performances et une précision accrue du pompage dans le cas de l'assistance circulatoire.
Un objectif complémentaire est de proposer des canules présentant une solution technique plus simple et facile à gérer pour le ou les opérateurs.
Produit de génie civil pour l’inertage de substrats La présente invention concerne le domaine de la gestion des déchets, du génie civil, notamment celui de la réutilisation de substrats pollués dans les aménagements de génie civil.
Le devenir des sols et des déchets minéraux non inertes issus de chantiers d’excavation ou provenant d’autres typologies de chantiers implique la prise en compte d’enjeux environnementaux et économiques majeurs que ce soit dans des perspectives de réutilisation de ces déchets ou du simple stockage de ceux-ci. En effet, ces substrats sont très souvent pollués, leur réutilisation dans une perspective d’économie circulaire ou leur élimination répond à des critères environnementaux strictement définis réglementairement et nécessite un traitement préalable desdits substrats en vue de les rendre inertes et donc moins polluants. En particulier, le relargage par les substrats des substances chimiques problématiques pour l’environnement, notamment les sulfates, doit être maitrisé avant toute opération de valorisation (technique routière, matériaux de construction, reconstitution de sols, etc.) ou d’élimination en installations de stockage de déchets.
Pour ce faire, il existe actuellement plusieurs méthodes de traitement de substrats basées sur des principes biologiques, physiques ou chimiques. Ces traitements visent à réduire voire supprimer la lixiviation des sulfates dans les sols et déchets pollués, c’est-à-dire le transfert des sulfates dissous dans les eaux de pluie ou de ruissellement vers les nappes phréatiques, ce afin d’en éviter la contamination.
Parmi les méthodes physico-chimiques les plus répandues, on peut citer l’utilisation de liants hydrauliques avec des objectifs de réutilisation des substrats pollués (Bellagh K. - Valorisation d’un sol urbain dans le domaine routier: Mobilité des polluants dans les sols traités et/ou compactés . - Géotechnique. Université Paris-Est, 2017 ; Colas J. - Etude de la valorisation des déblais de chantiers de tunnels en granulats et béton . Université Paris-Est, 2012) ou d’élimination de la pollution (FR-A-2 990 431 déposé le 14 mai 2012 ; FR-A- 3 056 930 déposé le 4 octobre 2016 ; Trincal et al.,2018 – Use of hydraulic binders for reducing sulphate leaching : application to gypsiferous soil sampled in Ile-de-France region (France) - Environmental Science and Pollution Research 25, 22977-22997).
Néanmoins, l’efficacité des liants hydrauliques utilisés se montre extrêmement variable selon la nature et la composition géologique des substrats traités sans pour autant atteindre les objectifs d’inertage des sulfates prévus par la législation et ce, à des dosages économiquement viables.
Ainsi, il n’existe pas à ce jour de solution de traitement par des liants hydrauliques d’inertage de sols pollués aux sulfates qui soient efficaces quelle que soit la nature des sols (ou substrats) à traiter, quelle que soit la quantité de sulfates à piéger présents dans lesdits substrats et qui soit économiquement viable et efficace dans le temps.
L’invention a notamment pour but de proposer un produit d’inertage de substrats à base de liants hydrauliques qui puisse être utilisée efficacement pour traiter n’importe quel substrat pollué par des sulfates à un coût acceptable par les opérateurs.
A cet effet, les inventeurs ont mis au point un produit d’inertage de substrats comprenant au moins :
- un liant hydraulique et,
- un additif de sels de baryum ou d’aluminium dans des proportions comprises entre 5 et 50% en masse dudit produit.
De manière privilégiée, le liant hydraulique du produit d’inertage objet de l’invention comprend au moins 15% de Clinker (Portland). De préférence, il comprend au moins 20%, au moins 30%, au moins 40%, au moins 50% de Clinker et de manière tout à fait préférentielle au moins 65% de Clinker. A titre d’exemple le liant hydraulique qui peut être utilisé dans le produit d’inertage de l’invention peut être un liant hydraulique commercialisé par la société Eqiom sous la marque Inercem P .
Outre le liant hydraulique mentionné, le produit d’inertage de l’invention comprend également un additif à base de sels de baryum ou à base de sels d’aluminium, de préférence l’additif est à base de sels de baryum.
La présente invention concerne également un procédé d’inertage de substrat pollué par piégeage des ions sulfates présents dans le substrat à traiter par adjonction du produit d’inertage de l’invention dans des proportions de 5 à 10% en masse de substrat à traiter.
L’invention concerne également un procédé pour inerter des substrats destinés à être stockés et dépollués in situ, comprenant les étapes de :
De façon plus générale, la montre également que les modules M1, M2, M3 peuvent faire partie de plusieurs sous-packs distincts (respectivement SP1, SP2 et SP3), chaque sous-pack SP fournissant à la fois la tension DC et une phase du système polyphasé. Chaque sous-pack SP rassemble un ensemble de modules : le premier sous-pack SP1 rassemble le premier module M1 et des premiers modules additionnels notés M1,2, M1,3 … M1,n sur la , le deuxième sous-pack SP2 rassemble le deuxième module M2 et des deuxièmes modules additionnels notés M2,2, M2,3 … M2,n sur la et le troisième sous-pack SP3 rassemble le troisième module M3 et des deuxièmes modules additionnels notés M3,2, M3,3 … M3,n sur la .
Ainsi la génération d’une phase par les modules M1, M2, M3 doit s’entendre soit comme la fourniture d’une phase, soit comme une contribution à la fourniture d’une phase. Autrement formulé, les modules M1, M2 et M3 permettent la génération d’une phase au sens où chacun de ces modules permet la génération d’une phase seul ou en combinaison avec d’autres modules, par exemple dans le cadre d’un sous-pack SP comme visible sur la . Une autre manière de formuler cette notion relative à l’expression « permettre la génération d’une phase » est que chaque module M1, M2 ou M3 génère directement ou contribue à générer une phase.
En outre, le système d’alimentation 10 est de mise en œuvre aisée (moindre encombrement et coût relativement faible) par rapport à un système impliquant des alimentations à découpage.
Le système d’alimentation 10 peut correspondre à toute combinaison des modes de réalisation précédent, en particulier, chaque module peut être le module de la , 3 ou 4.
PROCÉDÉ DE COMMANDE D’UNE PUISSANCE FOURNIE A UN RÉSEAU ÉLECTRIQUE, AVEC CONTRÔLEUR D’HYBRIDATION L’invention concerne le domaine de la production d’énergie électrique et de la gestion des réseaux de distribution d’énergie électrique.
Dans ce procédé, l’acquisition du premier signal est réalisée par un contrôleur d’hybridation comportant une entrée d’acquisition d’un signal représentatif de la puissance à fournir au réseau électrique. Ce procédé comporte de plus les étapes suivantes : – détermination, par le contrôleur d’hybridation, de la puissance relative d’une part à la centrale de production électrique, et d’autre part au système de stockage d’énergie à batteries ; – production, par le contrôleur d’hybridation, d’une consigne de puissance pour le système de stockage d’énergie à batteries ; – production, par le contrôleur d’hybridation, d’un signal de substitution représentatif de la puissance à fournir par la seule centrale de production électrique ; – acquisition, par un contrôleur de centrale comportant une entrée d’acquisition d’un signal représentatif de la puissance à fournir par la centrale de production électrique, dudit signal de substitution ; – production, par le contrôleur de centrale, de consignes pour des organes de production de la centrale de production électrique.
Selon un certain mode de réalisation, chaque puits 2 présente plusieurs réactifs 4 différents déposés uniquement sur sa surface latérale 7, lesdits réactifs 4 différents comprenant un premier réactif 4a, 4b, 4c et un deuxième réactif 4a, 4b, 4c. Les réactifs 4 ne sont pas en contact et n’ont donc pas été mélangés lorsqu’ils étaient sous forme liquide, avant d'avoir été séchés. Les réactifs 4 sont séchés afin de s’assurer qu’ils ne se mélangeront pas afin de ne pas démarrer de manière incontrôlée la réaction entre les différents réactifs avant utilisation du consommable mettant en œuvre cette plaque 3. Les réactifs 4 d’un puits 2 ne doivent pas être mélangés pour ne pas réagir ensemble avant qu’un échantillon biologique n’ait été amené dans le puits 2 via le canal d’amenée 5. En effet, afin d’analyser l’échantillon biologique, il peut être nécessaire qu’une réaction en cascade ait lieu et que les réactifs 4 présents dans chaque puits 2 n’aient pas réagi entre eux préalablement. Par exemple, dans le cas de la détection d’endotoxines, des puits 2 peuvent contenir trois réactifs différents 4a, 4b, 4c : un agent de détection 4a dans un état non actif en l'absence d'activation exempt d'endotoxines, un agent d'activation 4b de l'agent de détection comprenant une enzyme et un substrat fluorigène, et un réactif de contrôle 4c adapté pour contrôler la fonctionnalité du réactif de détection. Dans cet exemple, les agents de détection et d’activation ne doivent pas réagir entre eux préalablement à l’introduction d’un échantillon biologique liquide via le canal d’amenée 5. Les réactifs 4a, 4b, 4c sont donc mis en contact uniquement lors de l'introduction d’un échantillon biologique liquide dans le puits 2.
La géométrie des puits 2 est adaptée pour éviter le mélange des réactifs 4a, 4b et 4c avant l'introduction du liquide de référence. Tout d’abord, si la surface latérale 7 d’un puits 2 comprend une unique paroi 8, le puits 2 peut être assez large, et donc la surface latérale 7 assez longue, pour permettre un espace de séparation entre chaque réactif 4 déposé sur la paroi 8. Par exemple, dans la qui illustre un puits 2 dont la surface latérale 7 comprend une unique paroi 8, le puits 2 est assez large pour laisser un espace entre les réactifs 4a, 4b, 4c sur la surface latérale 7 qui assure la séparation des réactifs 4a, 4b, 4c. Par ailleurs, la surface latérale 7 des puits 2 peut avoir une forme qui permette une séparation entre chaque réactif 4a, 4b, 4c, en comportant une discontinuité telle qu'une arête entre deux réactifs 4a, 4b, 4c. La surface latérale 7 peut comprendre plusieurs parois 8 comme expliqué plus haut et La discontinuité entre les parois 8 d’une même surface latérale 7 permet un espace de séparation entre des réactifs 4a, 4b, 4c et même une frontière entre ceux-ci. On peut imaginer un puits 2 dont l'espace interne 6 comprend trois ronds, dont un desdits rond communique avec les deux autres ronds. La surface latérale 7 comprend trois parois 8 arrondies successives lorsqu'on parcourt la surface latérale 7, avec une discontinuité lors du passage d'un rond à l'autre, et donc d'une paroi 8 à l’autre. Chaque réactif 4a, 4b, 4c peut être disposé respectivement sur l’une des trois parois 8 de la surface latérale 7 de telle sorte que chaque réactif 4a, 4b, 4c soit disposé sur une paroi 8 différente, et donc à l'intérieur d'une partie distincte de l'espace interne 6 constituée par un rond. Les réactifs 4a, 4b, 4c sont donc séparés les uns des autres au sein d’un même puits 2.
Selon un mode de réalisation préférentiel, comme illustré sur la partie de plaque 3 en , chaque puits 2 comprend une pluralité de lobes 9, comme par exemple trois lobes 9a, 9b, 9c, et une pluralité de jonctions 10, comme par exemple deux jonctions 10a, 10b, connectant les lobes 9a, 9b, 9c. En d’autres termes, chaque puits 2 comprend plusieurs emplacements distincts, nommés lobes 9, qui communiquent entre eux via des jonctions 10. Dans ce mode de réalisation, la surface latérale 7 comprend plusieurs parois 8a, 8b, 8c, 8d, 8e, 8f, 8g, chaque paroi 8 étant associée à un lobe 9a, 9b, 9c ou à une jonction 10a, 10b, 10c.
De préférence, chaque lobe 9 est muni d'un réactif 4 différent. Chaque puits 2 présente plusieurs réactifs 4 différents déposés uniquement sur sa surface latérale 7, lesdits réactifs 4 différents comprenant, dans l’exemple illustré en , un premier réactif 4a et un deuxième réactif 4b. Le premier réactif 4a est déposé sur la paroi 8a d’un premier lobe 9a dudit puits 2 et le deuxième réactif 4b est déposé sur la paroi 8b d’un deuxième lobe 9b dudit puits 2. Dans l’exemple illustré en , un troisième réactif 4c est déposé sur une paroi 8c d’un troisième lobe 9c. Dans un mode de réalisation adapté à la détection d’endotoxines, chaque puits 2 comprends trois lobes 9a, 9b et 9c et deux jonctions 10a et 10b, la paroi 8a d’un premier lobe 9a présentant un agent de détection 4a, la paroi 8b d’un deuxième lobe 9b présentant un agent d’activation 4b et la paroi 8c d’un troisième lobe 9c présentant un réactif de contrôle 4c. Avantageusement, les réactifs 4a, 4b, 4c ne sont déposés que sur les parois 8a, 8b, 8c des lobes 9 et il n’y a pas de réactif 4 sur les parois 8d à 8g des jonctions 10. En effet, si un réactif 4 est présent dans une paroi 8d-8g d’une jonction 10, cela peut signifier qu’il va entrer en contact avec un autre réactif 4 disposé dans un lobe 9, ce qui n’est pas souhaité. En outre, on rappelle que les réactifs 4 une fois déposés sont de préférence sec et non pas sous forme liquide.
Préférentiellement, les lobes 9 de chaque puits 2 ont une forme elliptique et les jonctions 10 de chaque puits 2 sont rectilignes selon une direction de jonction. Encore de préférence, les lobes 9 de chaque puits 2 ont une forme circulaire. Ainsi, et comme illustré, les parois 8a, 8b, 8c d'un lobe 9a, 9b, 9c sont typiquement arrondies ou incurvées, tandis que les parois 8d, 8e, 8f, 8g d'une jonction 10a, 10b, 10c sont planes.