INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces mesures erronées de la tension des cellules 4a reliées à au moins une barre d’interconnexion 5 affectent également différents paramètres relatifs au dispositif de batterie 2, tels que la puissance, son état de charge ou son état de santé comme exposé précédemment et influencent le fonctionnement de divers systèmes régulant l’utilisation du dispositif de batterie 2 sur la base de tels paramètres, davantage exposés en référence au procédé ci-après, ce qui impacte l’exploitation de la performance du dispositif de batterie 2.
En ce sens, un mode d’exécution d’un procédé de gestion 100 permettant une estimation plus exacte de ces tensions ainsi que de différents paramètres relatifs au dispositif de batterie 2, est décrit ci-après en référence aux figures 2 et 3.
De manière générale, le procédé de gestion 100 comprend, dans un premier temps, une étape de mesure E01 d’une tension V m_cell propre à chaque cellule du dispositif de batterie 2. Ces mesures sont réalisées par l’intermédiaire des éléments esclaves 8. Comme exposé plus haut, chaque élément esclave 8 comprend une pluralité de voies 11 de mesures et est relié à au moins deux modules 3 distincts. Le nombre de voie de mesures d’un capteur considéré est notamment supérieur au nombre de cellules 4 propres aux modules 3 auxquels il est relié.
Le procédé comprend également une étape de mesure E02 de la température T mod de chaque module 3 du dispositif de batterie 2. Chaque mesure de température T mod d’un module 3 est ensuite associée à la ou les barre(s) d’interconnexion 5 reliée(s) au module 3 considéré afin de permettre, tel que davantage exposé ci-après, une estimation de la température de la barre d’interconnexion 5 sur la base de l’échauffement du module. Notamment, pour chaque barre d’interconnexion 5 considérée la température T mod mesurée associée est celle propre au module de la paire de modules 3 qu’elle relie comprenant la cellule dont la tension est erronée du fait de la présence de ladite barre d’interconnexion 5. En l’espèce, dans l’exemple précédemment exposé, chaque barre d’interconnexion 5 se voit associer la température T mod mesurée propre au module 3 de la paire comprenant la dernière cellule 4 dans le montage électrique en série. Pour les modules illustrés, dans la paire formée par le premier module 3’ et le deuxième module 3’’, la barre d’interconnexion 5 se voit associer la température du premier module 3’.
Les mesures de tension V m _cell et de température T mod peuvent être réalisées en temps réel, c’est-à-dire en continu, ou, de manière alternative, à intervalle de temps régulier préprogrammé. Les mesures de température et de tension peuvent être réalisées simultanément ou successivement l’une à l’autre.
Le système de gestion 6 exécute également une étape de mesure E03 d’un courant I m circulant dans le dispositif de batterie 2 par l’intermédiaire du ou des capteur(s) de courant 10. Le courant est évalué à l’échelle du dispositif de batterie 2.
Similairement aux mesures de tension V m_cell et de température T mod , le courant I m peut être mesuré en temps réel, ou, de manière alternative, à intervalle de temps régulier préprogrammé. Le courant peut également être mesuré simultanément ou successivement aux mesures de température et/ou de tension.
Le système comprend ensuite une étape de transmission E04 des mesures de tension V m_cell et de température T mod réalisées par les éléments esclaves 8 à l’unité de traitement 7, distante. Il en va de même pour les mesures de courant I m .
L’unité de traitement 7 exécute ensuite une étape d’estimation E05 d’une valeur de compensation V b_ est de tension propre à chaque cellule 4a reliée à une barre d’interconnexion 5. Une telle valeur de compensation V b_est correspond à une tension estimée propre à une barre d’interconnexion 5 considérée pour chacune desdites cellules 4a. La valeur de compensation est estimée par l’intermédiaire du courant I m et d’une estimation de la résistance R est de la barre d’interconnexion 5 reliée à la cellule 4a, obtenue en fonction notamment de la température mesurée T mod du module 3 comprenant la cellule considérée, la température de la barre d’interconnexion 5 ne pouvant être directement mesurée. La valeur de compensation V b_est de tension propre à chaque cellule 4a reliée à une barre d’interconnexion 5 correspond ici au produit du courant I m et de l’estimation de la résistance R est de la barre d’interconnexion liée à la cellule 4a considérée.
Il est ainsi avantageusement possible de prendre en considération une variation dans le comportement des cellules 4 d’un même module 3, notamment une variation du comportement de la ou les cellule(s) 4a reliée(s) à une ou des barre(s) d’interconnexion 5 relativement à des cellules 4b non reliées à une barre d’interconnexion 5.
Selon un mode de réalisation particulier, l’estimation de la matrice de covariance de l’interférence repose sur une configuration de mesures d’interférences de CSI (ou « CSI interference measurement » en anglais, aussi noté CSI-IM). Ces CSI-IM indiquent des positions d’éléments de ressource (ou RE, pour « ressource element ») où rien n’est transmis par l’émetteur, ce qui donne une fenêtre de mesure de l’interférence sans signal de l’émetteur 2. En d’autres termes, les positions temps-fréquence ( i.e. éléments de ressource) où la covariance doit être estimée correspondent à des CSI-RS de puissance nulle, c'est-à-dire des éléments de ressource qui ne sont pas utilisés pour la transmission.
L’estimation de la matrice de covariance de l’interférence peut être réalisée par corrélation de signaux reçus représentatifs de l’interférence sur les différentes antennes de réception 6- du récepteur , en l’absence de signaux de référence CSI-RS. L’émetteur 2, par exemple, peut configurer des ressources (en temps-fréquence) interdites à la transmission (technique dite « Zero -Power CSI-RS » dans le standard 3GPP ZP-CSI-RS TS38.211) qui permettent au récepteur de plus facilement mesurer, sur ces ressources et pour chaque antenne de réception 6- , l’interférence. En variante, on pourrait envisager d’estimer la matrice de covariance de l’interférence à partir de la soustraction des signaux de données ou de référence utiles – c’est-à-dire ne faisant pas partie de l’interférence du point de vue du récepteur en charge de mesurer celle-ci – aux signaux reçus sur chaque antenne pour obtenir des signaux représentatifs de l’interférence sur les différentes antennes de réception .
Dans un mode de réalisation, on compresse la matrice de covariance en ne retenant que ses plus grandes valeurs propres. En effet, comme la matrice est définie positive, elle est ortho-diagonalisable ( i.e. diagonalisable, et de vecteurs propres orthogonaux les uns avec les autres). Les valeurs propres de s’écrivent sous la forme . Il suffit alors de conserver les plus grandes valeurs propres.
En variante, on peut compresser la matrice de covariance de l’interférence telle que , en choisissant tel que minimise la différence
et appartient à un sous ensemble discret de éléments réels positifs. La compression de la matrice de covariance de l’interférence est ainsi donnée par la transmission de q bits du récepteur vers l’émetteur en supposant que le sous-ensemble discret auquel appartient est connu de l’émetteur et du récepteur ainsi que la correspondance entre les q bits reçus et la valeur associée de .
Dans le cas CSI-D, l’information remontée par le récepteur comprend par exemple un indicateur de précodage (PMI), identifiant un précodage dans le dictionnaire de précodage. Ladite information peut en outre comprendre un indicateur de qualité du canal (CQI) – permettant notamment de déduire un schéma de modulation et codage à utiliser pour la transmission, et/ou un indicateur de rang (RI) – permettant de déterminer le nombre de couches spatiales à utiliser pour la transmission.
L’étape SEL1 comprend la sélection, à partir desdites informations reçues des récepteurs, d’un sous-ensemble de récepteurs, inclus dans l’ensemble de récepteurs, partageant les mêmes ressources temps fréquence.
L’étape de sélection SEL1 du sous-ensemble de récepteurs peut être réalisée en déterminant le sous-ensemble de récepteurs (inclus dans l’ensemble de récepteurs ) qui maximise une métrique de performance donnée. Par métrique de performance, on sous-entend une fonction qui à chaque sous-ensemble de l’ensemble associe un nombre réel donné. Cette métrique permet de mesurer à quel point un sous-ensemble est pertinent pour un certain nombre de critères donnés, comme par exemple des critères de transmission (débits, taux d’erreur, SNR, etc.) et/ou des critères d’équité entre les différents récepteurs (de sorte à ne léser aucun récepteur au fil des différentes allocations d’éléments de ressource). Un sous-ensemble donné est d’autant meilleur, au sens de cette métrique, que la valeur de la métrique de sous-ensemble est élevée si l’on considère une métrique basée sur un débit de transmission ou un rapport signal à bruit.
L’émetteur est alors configuré pour émettre simultanément des données sur ladite sous-bande vers les récepteurs de ce sous-ensemble de récepteurs.
5.2 Schéma heuristique de construction
Dans un mode de réalisation, représenté figure 3, le sous-ensemble maximisant la métrique de performance, notée , est construit de manière itérative, selon un schéma d’ordonnancement heuristique décrit ci-après.
La construction de manière itérative est réalisée sur un sous-ensemble courant , que l’on initialise à l’ensemble vide en début de construction, à une étape INIT. A chaque boucle de l’itération, on détermine parmi les récepteurs extérieurs à ce sous-ensemble courant (c’est-à-dire pas encore ajoutés à ce sous-ensemble courant ) un récepteur optimal à ajouter (optimal au sens de la métrique de performance choisie). Si ce récepteur optimal améliore effectivement la métrique de performance, alors on ajoute ce récepteur optimal au sous-ensemble courant , et on répète l’opération jusqu’à ce qu’un récepteur optimal d’une itération donnée n’améliore plus la métrique de performance du sous-ensemble courant . A ce moment, le sous-ensemble courant est un sous-ensemble optimal ou quasi-optimal pour la métrique de performance.
Plus précisément, la construction comprend une sélection SEL2 du récepteur optimal au sens de la métrique de performance parmi l’ensemble de récepteurs extérieurs au sous-ensemble courant à ajouter au sous-ensemble courant , et une étape d’ajout ADD (pour « additionner ») du récepteur si la métrique de performance déterminée pour l’union du sous-ensemble courant et du récepteur optimal sélectionné est supérieure à la métrique de performance déterminée pour le sous-ensemble courant .
Par récepteur optimal sélectionné (optimal au sens de la métrique de performance), on entend un récepteur de l’ensemble dont une « future » incorporation (i.e. incorporation à la fin du cycle d’itération courant) au sous-ensemble courant maximise la métrique de performance comparé aux autres récepteurs de l’ensemble .
Ce récepteur optimal peut être unique. Au contraire plusieurs récepteurs peuvent fournir la même « meilleure » (par exemple la plus grande) métrique de performance une fois ajouté au sous-ensemble courant . Si plusieurs récepteurs sont optimaux au sens de la métrique de performance, on peut choisir l’un des récepteurs optimaux, par exemple de manière aléatoire, ou par exemple en préférant celui qui présente le moins de couches spatiales.
Une fois le récepteur optimal déterminé, on détermine au cours d’une étape COMP1 s’il améliore effectivement la métrique de l’union du sous-ensemble courant et du récepteur optimal sélectionné – dit autrement, si . Si c’est le cas, on ajoute ce récepteur optimal sélectionné au sous-ensemble courant (dit autrement, reçoit , symbolisé par sur les figures), et on réitère les opérations précédentes.
Dans un exemple de réalisation, seul du dioxygène est introduit dans l’atmosphère contrôlée en plus du gaz neutre. L’atmosphère contrôlée est un mélange gazeux binaire contenant le gaz neutre et le dioxygène. Ceci permet d’obtenir une couche additionnelle 20 en oxyde de chrome.
Dans un exemple de réalisation, seul du diazote est introduit dans l’atmosphère contrôlée. L’atmosphère contrôlée est un mélange gazeux binaire contenant le gaz neutre et le diazote. Ceci permet d’obtenir une couche additionnelle 20 en nitrure de chrome.
Dans un exemple de réalisation, du dioxygène et du diazote sont introduits dans l’atmosphère contrôlée en plus du gaz neutre. L’atmosphère contrôlée est un mélange gazeux ternaire contenant le gaz neutre, le dioxygène et le diazote. Ceci permet d’obtenir une couche additionnelle contenant de l’oxyde de chrome, du nitrure de chrome et/ou de l’oxynitrure de chrome.
Dans un exemple de réalisation, seul le gaz neutre est introduit dans l’atmosphère contrôlée. Ceci permet d’obtenir une couche additionnelle 20 en chrome pur.
Les couches du revêtement de protection 16 sont déposées successivement de la plus proche à la plus éloignée du substrat 14.
Chaque couche additionnelle 20 située sous la couche principale 18 est déposée avant la couche principale 18 et/ou chaque couche additionnelle 20 située sur la couche principale 18 est déposée après la couche principale 18
A l’issue du dépôt de la couche principale 18 et de chaque couche additionnelle 20, la gaine 4 comprend le substrat 14 dont la surface externe 14B est recouverte par le revêtement de protection 16.
Le cas échéant, le procédé de fabrication comprend la formation de chaque couche de transition 22.
Chaque couche de transition 22 est par exemple réalisée en déposant une couche de chrome par dépôt physique en phase vapeur tout en introduisant du dioxygène à l’état gazeux dans l’atmosphère de la chambre 24.
La formation d’une couche de transition 22 sur la couche principale 18 est par exemple réalisée à la suite du dépôt de la couche principale 18, en poursuivant le dépôt physique en phase vapeur du chrome tout en introduisant du dioxygène à l’état gazeux dans l’atmosphère de la chambre 24.
Pour la réalisation d’une couche de transition 22 possédant un taux d’atomes d’oxygène augmentant, de préférence progressivement, le taux de dioxygène dans l’atmosphère de la chambre 24 est par exemple augmenté ou diminué au cours du temps, de préférence progressivement.
En variante, au lieu d’introduire du dioxygène à l’état gazeux dans l’atmosphère de la chambre 24, il est possible d’introduire un produit oxygéné qui se décompose ou s’évapore en larguant du dioxygène dans l’atmosphère contrôlée.
En variante, la couche de transition 22 est obtenue après le dépôt de chrome par dépôt physique en phase vapeur sur une épaisseur correspondant à celle souhaitée pour la couche de transition 22, puis en réalisant une implantation ionique d’oxygène dans cette couche de chrome.
Chaque dépôt physique en phase vapeur (dépôt de la couche principale 18, dépôt de chaque couche additionnelle 20 et, le cas échéant, dépôt de chaque couche de transition 22) peut être réalisé avec une densité de courant continue (i.e. en appliquant un courant électrique continu à la cible 28) ou une densité de courant pulsée (i.e. en appliquant un courant électrique pulsé comprenant des impulsions).
Chaque dépôt physique en phase vapeur par pulvérisation cathodique magnétron peut être réalisé selon une des techniques suivantes ou une combinaison d’au moins deux parmi les techniques suivantes : pulvérisation cathodique magnétron en courant continu (en anglais « Direct Current » ou « DC »), pulvérisation cathodique magnétron en courant continu pulsé (en anglais « Pulsed Direct Current » ou « DC pulsed »), pulvérisation cathodique magnétron pulsée à haute puissance (en anglais « High Power Impulse Magnetron Sputtering» (HiPIMS ou HPMS), pulvérisation cathodique magnétron bipolaire (en anglais « Magnetron Sputtering Bi-polar » (MSB)), pulvérisation cathodique dual magnétron (en anglais « Dual Magnetron Sputtering » (DMS)), pulvérisation cathodique magnétron déséquilibrée (en anglais “Unbalanced Magnetron Sputtering » (UBM)).
Le dépôt du revêtement de protection 16 par dépôt physique en phase vapeur par pulvérisation cathodique magnétron est préféré, mais l’invention n’est pas limitée à une telle technique de dépôt.
Afin de surmonter certains de ces problèmes, de nouvelles formulations cosmétiques solides, notamment des shampoings ou après-shampoing, sous forme de granulés ou de poudre solides, ont été développées. Toutefois, ces nouvelles formulations n’apportent pas toujours entière satisfaction. Celles se présentant sous forme de poudre libre peuvent en effet poser des problèmes de volatilité, de préhension et/ou de dosage. Celles se présentant sous forme d’agglomérats, tels que granulés par exemple, peuvent avoir tendance à de désagréger ou se déliter difficilement en présence d’eau et, dans le cas des shampoings, ne permettent pas toujours d’obtenir un démarrage de mousse rapide et/ou une abondance de mousse satisfaisante, impactant défavorablement leur utilisation et leur étalement sur les fibres kératiniques. Elles peuvent en outre être difficiles à éliminer au rinçage et même parfois laisser des résidus sur les fibres désagréables pour le consommateur.
Les shampooings et après-shampoings sous forme de poudre ou de particules peuvent perdre en fluidité au cours du stockage du fait de l’agglutination des particules unitaires solides entre elles, ce qui peut impacter négativement les qualités d’usage.
Ces formulations peuvent également ne pas donner entière satisfaction en termes de performances cosmétiques, notamment en termes de souplesse, de toucher, de douceur, de brillance et de démêlage.
Ainsi, il existe un réel besoin de fournir un article de conditionnement comprenant une composition sous forme solide et présentant un profil environnement amélioré, notamment lié à la réduction de l’utilisation de plastique et à la réduction de la pollution liée au transport.
L’article de conditionnement doit également être facilement préhensible, permettre un stockage facile de la composition qu’il contient, et permettre un dosage facile de la composition.
L’article de conditionnement et la composition qu’il contient doivent se dissoudre et se déliter facilement. La composition doit en outre, dans le cas notamment des shampoings, présenter de bonnes propriétés moussantes, notamment en matière de démarrage, d’abondance et de densité, mais elle doit également être rapide à rincer sans laisser de résidus sur les fibres kératiniques.
Dans le cas des shampoings, la composition doit en outre présenter un bon pouvoir détergent.
La composition doit en outre conférer des propriétés cosmétiques satisfaisantes, notamment en termes de souplesse, de toucher, de douceur, de brillance et de démêlage, en particulier lorsqu’elle se présente sous forme de composition de soin des cheveux, telle qu’un après-shampoing, mais également un shampoing conditionneur.
Il a maintenant été découvert qu’un article de conditionnement particulier comprenant une composition solide comprenant moins de 10% en poids d’eau, par rapport au poids total de la composition, et un ou plusieurs tensioactifs, notamment une association particulière de tensioactifs, permettait d’atteindre les objectifs exposés ci-avant, et notamment d’être facilement préhensible et de se dissoudre et se déliter facilement.
La présente invention a donc pour objet un article de conditionnement comprenant : - une enveloppe définissant au moins une cavité, l’enveloppe étant composée d’au moins deux couches assemblées entre elles afin de ne former qu’un seul film unitaire, la première couche comprenant au moins 60% en poids, par rapport au poids total de la première couche, d’un ou plusieurs composés choisis parmi les polymères cellulosiques, les fibres végétales et leurs mélanges, et la deuxième couche comprenant au moins 75% en poids, par rapport au poids total de la deuxième couche, d’un ou plusieurs polymères d’alcool vinylique, - une composition solide comprenant moins de 10% en poids d’eau par rapport au poids total de la composition, et un ou plusieurs tensioactifs, étant entendu que ladite composition solide se trouve dans au moins une des cavités définies par l’enveloppe.
Cet article de conditionnement permet notamment de résoudre les problèmes de dosage de la composition solide. Il facilite également son stockage et son transport. En particulier, l’article de conditionnement de l’invention offre une meilleure protection de la composition contre l’humidité.
L’article de conditionnement de l’invention se dissout facilement et rapidement dans l’eau, ainsi il nécessite peu d’eau au cours de son utilisation.
De plus, ce mode de conditionnement est particulièrement intéressant par exemple lors de déplacements ou de la pratique d’un sport (sacs allégés, limitation des risques de fuite, diminution des déchets).
L’article de conditionnement, lorsqu’il comprend plusieurs cavités, peut également permettre de proposer par exemple un shampoing et un après-shampoing dans le même article.
En outre, cette composition contenue dans l’article se délite rapidement au contact de l’eau et permet, le cas échéant, d’obtenir facilement et rapidement une mousse ferme, onctueuse et abondante, de qualité comparable à la mousse obtenue avec une composition de shampoing liquide classique. Cette mousse peut ensuite être répartie facilement et de manière homogène sur les fibres kératiniques.
L’article de conditionnement peut permettre en outre d’obtenir une composition finale de lavage et/ou de conditionnement des fibres kératiniques plus épaissie dans la main, pouvant se présenter sous forme de crème. Il peut également agir comme booster de mousse. En effet, le volume de mousse obtenu après dilution de l’article de conditionnement peut être supérieur au volume de mousse obtenu après dissolution de la composition solide seule.
Un des buts de l’invention est de proposer une gaine qui présente un comportement amélioré en conditions normales et en conditions accidentelles, tout en présentant une résistance à l’usure améliorée.
A cet effet, l’invention propose une gaine de combustible nucléaire fabriquée avec un substrat réalisé en zirconium pur ou en alliage à base de zirconium et un revêtement de protection multicouche recouvrant une surface du substrat, le revêtement de protection comprenant une couche principale réalisée en chrome pur et une ou plusieurs couches additionnelles, chaque couche additionnelle étant réalisée en chrome pur ou dans un matériau constitué de chrome et, en outre, d’oxygène et/ou d’azote, avec la présence éventuelle d’inévitables impuretés.
L’ajout d’une couche additionnelle réalisée en en chrome pur ou en un matériau constitué de chrome et, en outre, d’oxygène et/ou d’azote, en particulier un matériau constitué d’oxyde de chrome, de nitrure de chrome, d’oxynitrure de chrome ou d’une combinaison de ces composés ou réalisée en chrome dopé à l’oxygène et/ou à l’azote, permet d’améliorer encore les performances de la gaine recouverte d’une couche principale réalisée en chrome pur, en particulier en terme de résistance à l’usure, de résistance aux rayures et/ou de perméation aux produits de fission et autres produits issus de la corrosion, de résistance à l’hydruration et d’absorption d’hydrogène par le substrat, selon que la couche additionnelle est située sur la couche principale ou sous la couche principale.
Selon des modes de réalisation particuliers, la gaine comprend une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- au moins une couche additionnelle est réalisée en chrome pur, en oxyde de chrome, en nitrure de chrome ou en oxynitrure de chrome ou en une combinaison de ces matériaux ;
- au moins une couche additionnelle est réalisée en chrome métallique dopé avec des atomes d’oxygène et/ou des atomes d’azote ou dans lequel sont implantés des atomes d’oxygène et/ou des atomes d’azote ;
- la gaine comprend une couche de transition intercalée entre la couche principale et une couche additionnelle contenant de l’oxygène et/ou de l’azote, la couche de transition étant réalisée en chrome métallique dopé avec des atomes d’oxygène et/ou des atomes d’azote ou en chrome métallique dans lequel sont implantés des atomes d’oxygène et/ou des atomes d’azote ;