INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un deuxième mode de réalisation particulier de l’étape d’oxydéshydrogénation avantageusement en aval de l’étape de déshydrogénation, qui est un mode de réalisation préféré, le flux gazeux comprenant de l’oxygène alimente l’étape d’oxydéshydrogénation, plus particulièrement la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation, séparément de l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation et de préférence de manière étagée, c’est-à-dire en plusieurs points d’entrée. L’alimentation étagée du flux gazeux contenant l’oxygène permet un meilleur contrôle de la température dans l’étape d’oxydéshydrogénation. En effet, l’introduction étagée du flux gazeux comprenant de l’oxygène permet de répartir la chaleur dégagée par la réaction exothermique de l’hydrogène avec l’oxygène tout au long de la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation, sans une montée brutale et trop importante de la température donc sans une montée préjudiciable de la température localement. Elle permet ainsi de lisser le profil thermique dans la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation et avantageusement un fonctionnement de la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation proche de, voire équivalent à, un fonctionnement en conditions isothermes ou pseudo-isothermes.
Plus particulièrement, dans ce mode de réalisation préféré, la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation comprend un (ou des) réacteur(s) adiabatique(s) comprenant au total au moins deux lits catalytiques et le flux gazeux comprenant de l’oxygène est de préférence divisé en n flux gazeux partiels, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 2 et inférieur ou égal au nombre de lits catalytiques adiabatiques, de préférence n étant un entier entre 2 et 10, préférentiellement entre 2 et 5, de manière préférée entre 2 et 3. Chacun des flux gazeux partiels alimente alors de préférence un lit catalytique adiabatique différent. Dans ce mode de réalisation, l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation alimente avantageusement la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation en un seul point d’alimentation, de préférence sur le premier lit catalytique adiabatique.
Selon un troisième mode de réalisation particulier de l’étape d’oxydéshydrogénation avantageusement en aval de l’étape de déshydrogénation, l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation alimente l’étape d’oxydéshydrogénation, en particulier la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation, séparément du flux gazeux comprenant de l’oxygène et de préférence de manière étagée, c’est-à-dire en plusieurs points d’entrée. L’alimentation étagée de l’effluent intermédiaire permet un meilleur contrôle de la température dans l’étape d’oxydéshydrogénation puisqu’elle permet de répartir la chaleur dégagée par la réaction exothermique de l’hydrogène avec l’oxygène tout au long de la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation. Plus particulièrement, dans ce mode de réalisation particulier, la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation comprend un (ou des) réacteur(s) adiabatique(s) comprenant au total au moins deux lits catalytiques et l’effluent intermédiaire est divisé en m flux intermédiaires partiels, m étant un nombre entier supérieur ou égal à 2 et inférieur ou égal au nombre de lits catalytiques adiabatiques, de préférence m étant un entier entre 2 et 10, préférentiellement entre 2 et 5, de manière préférée entre 2 et 3. Chacun des flux intermédiaires partiels de déshydrogénation alimente alors un lit catalytique adiabatique différent. Dans ce mode de réalisation, le flux gazeux comprenant l’oxygène alimente avantageusement la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation en un seul point d’alimentation, de préférence sur le premier lit catalytique adiabatique.
L’étape d’oxydéshydrogénation peut éventuellement être mise en œuvre de manière simultanée à l’étape de déshydrogénation. Dans ce cas-là, le flux gazeux et la charge comprenant de l’éthanol alimentent la section réactionnelle en mélange ou séparément. Lorsque l’étape de déshydrogénation est mise en œuvre en réacteur multitubulaire, le flux gazeux comprenant de l’oxygène alimente le réacteur multitubulaire en entrée des tubes, de préférence en mélange avec la charge comprenant l’éthanol. Si l’étape de déshydrogénation est mise en œuvre en réacteur(s) adiabatique(s), le flux gazeux comprenant de l’oxygène alimente le(s) réacteur(s) adiabatique(s) de préférence séparément de la charge comprenant l’éthanol et de manière préférée de façon étagée, le flux gazeux étant divisé en au moins 2 flux gazeux partiels et jusqu’à un nombre de flux gazeux partiels égal au nombre de lits catalytiques.
Avantageusement, les besoins énergétiques, en particulier le besoin de chaleur, de la réaction endothermique de déshydrogénation (Equation 1) est au moins en partie compensé par l’apport énergétique de la réaction exothermique de brulage de l’hydrogène par l’oxygène (Equation 2). Cependant, la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation qui est de préférence mise en œuvre dans au moins un réacteur adiabatique peut éventuellement comprendre des échangeurs de chaleur entre chaque lit catalytique adiabatique.
L’effluent de déshydrogénation obtenu à l’issue de l’étape d’oxydéshydrogénation comprend avantageusement de l’acétaldéhyde et de l’eau. L’effluent de déshydrogénation comprend également de l’hydrogène. Il peut comprendre encore de l’éthanol non converti.
Dans ces conditions, le procédé de déshydrogénation selon l’invention permet de produire de manière sélective de l’acétaldéhyde par déshydrogénation de l’éthanol, avec en particulier une sélectivité supérieure à 90%, tout en présentant une conversion en éthanol améliorée, notamment avec des taux de conversion atteints supérieurs à 35%, avantageusement supérieurs ou égaux à 40% ou encore supérieurs ou égaux à 45%.
Ainsi, le procédé de déshydrogénation selon l’invention apparait particulièrement avantageux dans ce procédé global de production de butadiène. En effet, la conversion de l’éthanol en acétaldéhyde étant notablement améliorée lors de la première étape réactionnelle, en particulier en ce qui concerne les taux de conversion de l’éthanol tout en conservant une sélectivité élevée en acétaldéhyde, le rendement en butadiène s’en trouve par conséquent amélioré, ceci sans risque de déséquilibrer la deuxième étape réactionnelle, par exemple sans risque de désactivation précoce du catalyseur de la deuxième étape réactionnelle de ce procédé global qui pourrait être induite par la modification de la composition de l’effluent de déshydrogénation, notamment par la présence d’eau générée par réaction de l’hydrogène avec l’oxygène. Par ailleurs, en augmentant la conversion de l’éthanol, le procédé de production de butadiène qui intègre le procédé de déshydrogénation selon l’invention permet de diminuer les consommations énergétiques, ainsi que le dimensionnement des équipements et les coûts d’investissement, notamment associés aux étapes séparation, purification et recyclage des réactifs, en particulier éthanol et acétaldéhyde, non convertis.
Exemples Exemple 1 : conforme à l'invention L'exemple 1 illustre un procédé selon l'invention.
La charge à traiter comprend 82% poids d’éthanol et 18% poids d’eau.
La réaction de déshydrogénation est mise en œuvre dans un réacteur multitubulaire en acier allié dont les tubes comprennent un lit fixe de catalyseur Octolyst® 2009 commercialisé par Evonik. La charge est introduite dans les tubes sous forme gazeux, de manière simultanée. Le fluide caloporteur utilisé est l’huile Dowtherm TM A de Dow, et est introduit dans la calandre sous forme gazeux, en particulier sous forme de vapeur saturante.
La (a) huile peut être choisie parmi les huiles polaires.
La ou les (a) huile(s) dans la composition selon la présente invention peuvent aller de 10 % en poids ou moins, de préférence 5 % en poids ou moins, et de manière davantage préférée de 1 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
Le (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras peut comprendre 2 à 4 motifs glycérol, de préférence 3 ou 4 motifs glycérol, et de manière davantage préférée 4 motifs glycérol.
La fraction acide gras du (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras peut comprendre 12 atomes de carbone ou moins, de préférence 11 atomes de carbone ou moins, et de manière davantage préférée 10 atomes de carbone ou moins.
Le (c) second ester de polyglycéryle d’acide gras peut comprendre 2 à 4 motifs glycérol, de préférence 2 ou 3 motifs glycérol, et de manière davantage préférée 2 motifs glycérol.
La fraction acide gras du (c) second ester de polyglycéryle d’acide gras peut comprendre 14 atomes de carbone ou plus, de préférence 16 atomes de carbone ou plus, et de manière davantage préférée 18 atomes de carbone ou plus.
La quantité totale du (b) premier ester de polyglycéryle d’acide gras et du (c) second ester de polyglycéryle d’acide gras peut être de 0,05 % en poids ou plus, de préférence de 0,1 % en poids ou plus, et de manière davantage préférée de 1 % en poids ou plus de la composition.
Le (d) agent actif de soin de la peau peut être choisi dans le groupe consistant en acide lactique, niacinamide et leurs mélanges.
La quantité du (d) agent actif de soin de la peau peut être de 0,01 % à 25 % en poids, de préférence de 0,05 % à 20 % en poids, et de manière davantage préférée de 0,1 % à 15 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le pH de la composition peut être compris entre 3,5 et 9,0, de préférence entre 4,0 et 8,0, de manière davantage préférée entre 4,5 et 7,0, et de manière encore davantage préférée entre 4,0 et 6,0.
La composition selon la présente invention peut se présenter sous la forme d’une nano- ou micro-émulsion H/E. La taille de particule de la (a) huile peut être inférieure ou égale à 300 nm, de préférence inférieure ou égale à 200 nm, et de manière davantage préférée inférieure ou égale à 100 nm.
La présente invention concerne également un processus cosmétique de traitement d’une substance kératineuse, comprenant l’étape d’application de la composition selon la présente invention.
Après des recherches assidues, les inventeurs ont découvert qu’il est possible de proposer une composition sous forme de nano- ou micro-émulsion qui comprend au moins deux types différents d’esters de polyglycéryle d’acide gras même lorsque la composition comprend également un agent actif de soin de la peau.
La composition selon la présente invention peut se présenter sous la forme d’une nano- ou micro-émulsion bien qu’elle comprenne au moins deux esters de polyglycéryle d’acide gras ainsi qu’au moins un agent actif de soin de la peau.
L’une des particularités de la composition selon la présente invention est une combinaison :
d’au moins un premier ester de polyglycéryle d’acide gras ayant une valeur HLB plus élevée ; et
Au cours de cette même étape 16 ou séparément, la valeur représentative de l’enfoncement de la pédale de frein 12 ou 18 est utilisée une nouvelle fois afin de déterminer une valeur de couple de référence 22 à appliquer aux roues. Plus précisément, chaque valeur de couple de référence est déterminée en fonction de la vitesse V réelle 26 du véhicule et de cette valeur représentative de l’enfoncement de la pédale de frein 12 ou 18, à partir d’une calibration 23 correspondant à la . Elle permet d’obtenir la valeur cible d’un couple 22 de rampage de référence sur une route plane, comme expliqué à l’appui de la .
Le couple 22 de référence est une fonction décroissante de la valeur représentative de l’enfoncement de la pédale de frein 12 ou 18.
Dans le cas où aucun appui sur la pédale de frein n’est constaté, le couple 22 de référence à appliquer aux roues selon la vitesse V réelle 26 du véhicule pour obtenir la vitesse cible de rampage sur une route plane, une fois que le couple de rampage compense exactement le couple résistant F, est alors à son maximum comme illustré sur la cartographie de la par la courbe supérieure.
En référence à la , la vitesse cible 20 correspondant à la vitesse maximale de rampage peut par exemple être maintenue pour de faibles appuis sur la pédale de frein, par exemple pour un enfoncement 12 inférieur à 1% (0,01 sur l’axe des abscisses de la ). Puis, de préférence, la vitesse cible 20 décroît linéairement à mesure que la pédale de frein est enfoncée. Cela permet au conducteur de doser la vitesse de rampage du véhicule à l’aide du circuit de freinage. Cela évite également au moteur de lutter contre la force de freinage : lorsque le conducteur freine au-delà de 20% d’enfoncement 12 de la pédale de frein, on comprend que la volonté du conducteur est de stopper le véhicule, et aucun couple n’est appliqué aux roues.
Après avoir récupéré la valeur de la vitesse réelle 26 du véhicule, autrement dit la vitesse instantanée, on effectue une étape 28 de calcul de la différence entre la valeur de la vitesse cible 20 de rampage du véhicule obtenue à l’étape 16 précédente et la vitesse réelle 26 du véhicule.
En particulier, la vitesse réelle 26 du véhicule peut être obtenue par mesure directe par un capteur de vitesse.
Le programme d’ordinateur comprend par exemple un soustracteur 28 destiné à effectuer l’étape 28 afin d’obtenir en sortie un écart 30 entre la valeur de la vitesse cible 20 et la vitesse réelle 26 du véhicule.
Ensuite, on effectue une étape 32 de conversion de l’écart 30 entre la valeur de la vitesse cible 20 et la vitesse réelle 26 du véhicule en un couple de régulation 34. Le couple de régulation 34 correspond au couple supplémentaire à appliquer aux roues, en plus du couple de référence, pour combler l’écart 30 de vitesse déterminé précédemment. En particulier, l’écart 30 symbolise une pente montante qui fait chuter la vitesse réelle 26 par rapport à la vitesse cible 20 et le couple de régulation 34 correspond donc au couple supplémentaire à appliquer pour compenser le couple résistant supplémentaire induit par la pente montante.
Il s’agit de manière connue en soi d’un couple de la forme m*g*sinα, formule dans laquelle m désigne la masse du véhicule, g l’accélération de la pesanteur et sinα le sinus de l’angle α positif de la pente montante.
Le programme d’ordinateur comprend par exemple un correcteur proportionnel intégral 36 destiné à réaliser l’étape 32 de conversion de l’écart 30 en un couple de régulation 34.
Avantageusement, l’étape 32 n’est effectuée que si l’écart 30 est non nul, ou supérieur à un écart prédéfini, par exemple 3 kilomètres par heure, ce qui permet de ne solliciter le correcteur proportionnel intégral 36 que dans une situation de pente montante ou plus généralement une situation où le véhicule est ralenti par son environnement.
Dans un mode particulier de mise en œuvre, l’étape 32 de conversion de la différence entre la vitesse cible 20 obtenue et la vitesse réelle 26 du véhicule en un couple de régulation 34 n’est effectuée qu’après la vérification de certaines conditions.
En particulier, l’étape 32 est effectuée après une étape 38 de vérification du fait qu’aucune accélération du véhicule n’est demandée. Cette vérification est par exemple effectuée par mesure directe de l’enfoncement de la pédale d’accélérateur du véhicule. Cette condition est fondamentale pour identifier l’envie du conducteur d’effectuer du rampage. Cette condition permet en particulier au correcteur proportionnel intégral 36 de ne pas rentrer en conflit avec l’envie du conducteur d’avancer. Par exemple, avec un faible enfoncement de la pédale d’accélérateur, le conducteur pourrait vouloir aller au-delà de la vitesse de rampage. Dans le cas où cette condition ne serait pas en place, le correcteur proportionnel intégral 36 calculerait un couple négatif à ajouter à la volonté du conducteur afin de ramener la vitesse du véhicule vers la cible de rampage, ce qui va à l’encontre du souhait du conducteur.
De plus, dans un mode de mise en œuvre compatible avec la condition précédente, l’étape 32 de conversion de la différence entre la vitesse cible 20 obtenue et la vitesse réelle 26 du véhicule en un couple de régulation 34 n’est effectuée qu’après une étape 40 de vérification du fait que la vitesse réelle 26 du véhicule est inférieure à un seuil de vitesse prédéfini, le seuil de vitesse prédéfini étant par exemple la vitesse maximale de rampage du véhicule, de préférence inférieure à 20 kilomètres par heure.
Cette condition permet au correcteur proportionnel intégral 36 de n’être activé que lorsque le véhicule se trouve déjà dans une zone considérée comme portion de rampage 6. En effet, lors d’une longue phase de décélération, une activation trop précoce du correcteur proportionnel intégral 36 pourrait introduire des oscillations et de l’instabilité lors de l’asservissement. Cet effet néfaste est très fortement réduit avec un seuil de vitesse prédéfini.
On effectue ensuite une étape 42 de somme du couple 22 de référence, c’est-à-dire du couple à appliquer aux roues pour obtenir la vitesse cible de rampage sur une route plane, avec le couple de régulation 34 afin d’obtenir un couple de rampage 44 destiné à être appliqué aux roues.
Plus précisément, le dispositif de commande auxiliaire 204 est conçu pour commander le bras de commutation pour le faire passer d’une configuration dite haute où l’interrupteur de côté haut Q3 1 est passant et l’interrupteur de côté bas Q3 2 est bloqué, à une configuration dite basse où l’interrupteur de côté haut Q3 1 est bloqué et l’interrupteur de côté bas Q3 2 est passant. Cette alternance se fait périodiquement à une certaine fréquence et selon un rapport cyclique correspondant à la durée d’une configuration par rapport à l’autre à chaque période.
En faisant varier ce rapport cyclique, il est possible de modifier la valeur du courant IA.
Ainsi, le dispositif de commande auxiliaire 204 est conçu, lorsque le courant IB est trop élevé, pour modifier le rapport cyclique de façon à ce que l’interrupteur de côté bas Q3 2 reste passant plus longtemps. Ainsi, le courant IA est diminué de manière à moins fournir de courant, voire à en prélever lorsque la diminution rend le courant IA négatif.
À l’inverse, le dispositif de commande auxiliaire 204 est conçu, lorsque le courant IB est trop faible, pour modifier le rapport cyclique de façon à ce que l’interrupteur de côté bas Q3 2 reste passant moins longtemps. Ainsi, le courant IA est augmenté de manière à prélever moins de courant, voire à en fournir lorsque l’augmentation rend le courant IA positif.
En référence à la , dans un autre exemple, le convertisseur de tension auxiliaire 202 peut être un convertisseur buck. Ce dernier comporte un bras de commutation de deux interrupteurs commandables Q4 1 , Q4 2 connectés l’un à l’autre en un point milieu. Le bras de commutation est connecté aux deux points de sortie S1, S2, en parallèle de la batterie principale 104. Le convertisseur buck comporte en outre une inductance L4 connectée entre l’accumulateur électrique 114 et le point milieu du bras de commutation. L’accumulateur électrique 114 est connecté entre l’inductance L4 et le point de sortie S2. Le dispositif de commande auxiliaire 204 est ainsi conçu pour commander les interrupteurs commandables Q4 1 , Q4 2 , par exemple à partir de la mesure du courant de charge IB fournie par le dispositif de mesure 112, éventuellement complétée par la mesure de la tension réseau VR.
Plus précisément, le dispositif de commande auxiliaire 204 est conçu pour commander le bras de commutation pour le faire passer d’une configuration dite haute où l’interrupteur de côté haut Q4 1 est passant et l’interrupteur de côté bas Q4 2 est bloqué, à une configuration dite basse où l’interrupteur de côté haut Q4 1 est bloqué et l’interrupteur de côté bas Q4 2 est passant. Cette alternance se fait périodiquement à une certaine fréquence et selon un rapport cyclique correspondant à la durée d’une configuration par rapport à l’autre à chaque période.
Ainsi, le dispositif de commande auxiliaire 204 est conçu, lorsque le courant IB est trop élevé (par rapport à sa valeur souhaitée), pour modifier le rapport cyclique de façon à ce que l’interrupteur de côté bas Q4 2 reste passant moins longtemps. Ainsi, le courant IA est diminué de manière à moins fournir de courant, voire à en prélever lorsque la diminution rend le courant IA négatif.
À l’inverse, le dispositif de commande auxiliaire 204 est conçu, lorsque le courant IB est trop faible (par rapport à sa valeur souhaitée), pour modifier le rapport cyclique de façon à ce que l’interrupteur de côté bas Q4 2 reste passant plus longtemps. Ainsi, le courant IA est augmenté de manière à prélever moins de courant, voire à en fournir lorsque l’augmentation rend le courant IA positif.
En référence à la , dans un autre exemple, en particulier si la tension de charge VB est très différente de la tension que l’accumulateur électrique 114 fournit, le convertisseur de tension auxiliaire 202 peut être un convertisseur à grand gain, tel qu’un convertisseur tapped inductor buck.
Dans ce cas, il comporte un bras de commutation de deux interrupteurs commandables Q5 1 , Q5 2 , ainsi que deux inductances couplées L5 1 , L5 2 , la première connectée entre l’interrupteur commandable Q5 1 et le point milieu et la deuxième connectée entre le point milieu et l’accumulateur électrique 114.
Le dispositif de commande 204 est alors conçu pour réguler les transferts d’énergie électrique entre le convertisseur de tension 108 et le dispositif de régulation de courant 110 par ajustement du rapport cyclique entre les interrupteurs Q5 1 , Q5 2 pour modifier le courant IA. Cet ajustement est par exemple réalisé de la même manière que préalablement présenté en lien avec la .
En variante, le convertisseur de tension auxiliaire 202 pourrait également être un convertisseur tapped inductor boost. Dans ce cas, le principe de régulation des transferts d’énergie électrique entre le convertisseur de tension 108 et le dispositif de régulation de courant 110 par modification du rapport cyclique entre les interrupteurs de côté haut et de côté bas pourrait être identique à celui présenté en lien avec la .
En référence à la , dans un exemple, le convertisseur de tension principal 108 peut être à isolation capacitive ou encore à isolation galvanique.
Plus précisément, le convertisseur de tension principal 108 comporte par exemple tout d’abord un filtre 602 connecté aux points d’entrée E1, E2, tel qu’un filtre électromagnétique.
Le convertisseur de tension principal 108 comporte en outre par exemple un dispositif 604 de découpage à une fréquence de découpage de la tension réseau VR, après filtrage lorsque le filtre 602 est présent. Par exemple, la fréquence de découpage est au moins cent fois supérieure à la fréquence de la tension réseau VR. Par exemple, le dispositif de découpage 604 comporte un bras de commutation conçu pour recevoir la tension réseau VR et comportant deux interrupteurs bidirectionnels Q6 1 , Q6 2 connectés l’un à l’autre en un point milieu fournissant une tension découpée. Par exemple, chaque interrupteur bidirectionnel Q6 1 , Q6 2 comporte, comme dans l’exemple illustré, deux interrupteurs monodirectionnels montés tête-bêche.
La présente invention concerne, dans un aspect supplémentaire, un matériau composite.
Selon l’invention, ce matériau composite est obtenu par polymérisation d’une composition (méth)acrylique MC1 telle que définie ci-dessus comprenant les composés a) à e).
Selon l’invention, le matériau composite est tel que défini ci-dessus, c’est à dire qu’il est obtenu par polymérisation d’une composition (méth)acrylique MC1 conformément à ce qui a juste été décrit, notamment en ce qui concerne les caractéristiques liées à la composition (méth)acrylique MC1, les caractéristiques avantageuses de cette composition (méth)acrylique MC1 pouvant être prises seules ou en combinaison.
L’invention concerne également les utilisations de la composition (méth)acrylique MC1 et du matériau composite tel que défini ci-dessus, les caractéristiques avantageuses de cette composition (méth)acrylique et de ces matériaux composites pouvant être prises seules ou en combinaison.
La composition (méth)acrylique MC1 selon l’invention peut être utilisée pour la fabrication de pièces composites, notamment avec une matrice thermoplastique.