INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le niveau d’hybridation entre la sonde et le brin analysé fait varier la raideur de l’ensemble sonde et brin analysé, ce qui a une influence sur la fréquence mécanique de résonance de la partie vibrante.
En fonction de la variation de la fréquence de résonance mécanique, il peut être déterminé si l’hybridation est totale, partielle ou nulle et ainsi en déduire la séquence exacte de nucléobases du brin analysé.
En d’autres termes, on mesure la raideur mécanique d’un ensemble composé d’un brin analysé et d’une séquence de nucléotides, cette raideur étant caractéristique du niveau d’appariement du brin analysé et de la séquence, ce qui permet d’en déduire la structure du brin en cas d’appariement complet.
Avantageusement la partie mobile est un anneau optomécanique résonant.
Le dispositif peut être intégré dans un canal fluidique dans lequel un fluide comportant les brins analysés circule de sorte à entrer en contact avec la sonde.
De manière préférée, on réalise un système comportant un grand nombre de dispositifs de séquençage permettant par exemple d’analyser un génome complet en une seule mesure.
Selon un aspect, la présente invention concerne un dispositif de séquençage d’au moins un brin de nucléotides comportant un support, au moins une partie mobile par rapport au support, des moyens de mise en vibration de la partie mobile à une fréquence donnée, des moyens de mesure de la fréquence de vibration de la partie mobile, une sonde de reconnaissance reliant mécaniquement le support et la partie mobile, la sonde de reconnaissance comportant au moins une séquence de nucléotides.
Avantageusement, les moyens de mise en vibration de la partie mobile sont configurés pour mettre en vibration la partie mobile à sa fréquence de résonance.
Selon une possibilité de mise en œuvre, les moyens de mesure de la fréquence de vibration sont des moyens opto-mécaniques.
Selon un mode de réalisation, les moyens de mesure de la fréquence de vibration comportent au moins un guide d’onde couplé optiquement avec la partie mobile, une source de lumière pour injecter de la lumière dans le guide d’onde et une unité de traitement de la lumière sortant du guide d’onde.
Avantageusement, la partie mobile peut être sous forme d’un disque, d’un anneau, d’un hippodrome ou une ellipse suspendu(e) par au moins un pied.
Selon une possibilité de mise en œuvre, le dispositif peut comporter plusieurs sondes identiques reliant la partie mobile au support.
Le support peut comporter un premier précurseur d’adaptateur et un premier adaptateur dont une extrémité est fixée au premier précurseur d’adaptateur et l’autre extrémité comporte une séquence de nucléotides hybridée avec une extrémité de la sonde de reconnaissance, et dans lequel la partie mobile comporte un deuxième précurseur d’adaptateur et un deuxième adaptateur comprenant une sonde dont une extrémité est fixée au deuxième précurseur d’adaptateur et l’autre extrémité comporte une séquence de nucléotides hybridée avec une extrémité de la sonde de reconnaissance.
La présente invention concerne également un ensemble de séquençage comportant le dispositif tel que défini précédemment ainsi qu’un canal fluidique assurant la mise en contact d’un liquide contenant ledit brin analysé et de la sonde de reconnaissance.
La présente invention concerne également un système de séquençage comportant une pluralité de dispositifs de séquençage tels que définis précédemment.
Avantageusement, les dispositifs de séquençage sont répartis en groupe, chaque groupe comportant des sondes de reconnaissance ayant la même structure de nucléotides.
De préférence, le système comprend au moins une source froide agencée de sorte à pouvoir être attachée ou retirée du châssis indépendamment desdites première, deuxième et troisième enceintes. De manière avantageuse, la source froide comprend un ventilateur, un compresseur et/ou un flux de gaz comprimé.
Avantageusement, le châssis comprend un premier élément de support et le piètement du système d’analyse se présente comme un premier trépied formé par l’élément de support et deux points d’appui agencés chacun sur le châssis ou sur une enceinte.
De préférence, le châssis comprend en outre un élément de support de maintenance, et un piètement de maintenance du système d’analyse se présente comme un trépied formé par l’élément de support de maintenance et deux points d’appui de maintenance agencés chacun sur le châssis ou sur une enceinte.
Dans certains modes de réalisation, le système comprend en outre un régulateur de pression et au moins deux vannes agencés pour placer le système dans l’une quelconque des positions suivantes :
une position d’opération dans laquelle un flux de fluide est créé de la première enceinte vers la deuxième enceinte et de la deuxième enceinte vers la troisième enceinte, une position d’arrêt dans lequel aucun flux est présent dans le système, et une position de nettoyage dans laquelle le sens du flux de fluide est inversé par rapport à la position d’opération.
La est une vue en perspective d’un système d’analyse d’un liquide par chromatographie selon l’invention
La est une vue éclatée du système de la .
La est une autre vue en perspective du système de la , comprenant en outre un système de refroidissement supplémentaire pour régénération flash.
La est une vue éclatée d’un autre mode de réalisation d’un système d’analyse par chromatographie.
La est une vue éclatée d’un autre mode de réalisation comprenant deux colonnes de chromatographie.
La est une vue en perspective d’un mode de réalisation comprenant un caloduc entre la première enceinte et la deuxième enceinte.
La est une vue latérale d’un mode de réalisation comprenant un caloduc entre la première enceinte et la deuxième enceinte.
La est une vue en perspective du caloduc.
La est une vue en perspective du connecteur adapté pour fixer le caloduc à la première enceinte.
La est une vue en perspective du conducteur thermique.
Il en résulte une modification des zones de superposition 104.1 et 104.2 présentées sur la en une première zone de superposition modifiée 404.1 entre les faisceaux lumineux projetés 403.1 et 403.2 et une deuxième zone de superposition modifiée 404.2 entre les faisceaux lumineux projetés 403.2 et 403.3.
En particulier, chaque zone de superposition modifiée est rétrécie comparativement aux zones de superposition nominales 104.1 et 104.2 illustrées sur la .
La modification des zones de superposition en des zones de superposition modifiées 404.1 et 404.2 conduit à une augmentation de la luminosité dans ces zones de superposition. Il en résulte une inhomogénéité des faisceaux lumineux projetés 403.1, 403.2 et 403.3 entre les parties des faisceaux lumineux 403.1, 403.2 et 403.3 dans les zones de superposition modifiées 404.1 et 404.2, et les parties des faisceaux lumineux 403.1, 403.2 et 403.3 en dehors des zones de superposition modifiées 404.1 et 404.2. De telles hétérogénéités constitue ainsi des défauts des faisceaux lumineux projetés qui sont induits par des variations de positions verticales des modules lumineux du véhicule 100.
Les figures 5a à 5c illustrent l’activation de pixels de sources de lumière matricielles de deux modules lumineux de projection en champ proche, pour différents niveaux de chargement du véhicule 100.
La illustre les commandes d’alimentation nominales respectivement appliquées par le module lumineux latéral gauche 101.1 et par le module lumineux arrière 101.3 à leurs sources de lumières matricielles 102.1 et 102.3 respectives.
Les commandes d’alimentation nominales illustrées sur la désignent un premier ensemble de pixels 301.1 de la source de lumière latérale gauche 102.1 et un deuxième ensemble de pixels 301.2 de la source de lumière arrière 102.3.
Sur l’exemple de la , les sources de lumière 102.1 et 102.3 sont identiques et les premier et deuxième ensembles 301.1 et 301.2 sont symétriques. Toutefois, aucune restriction n’est attachée aux nombres de pixels respectifs des sources de lumière 102.1 et 102.3, à leurs répartitions respectives, ni aux premier et deuxième ensembles 301.1 et 301.2 définis par les commandes nominales d’alimentation.
Sur la , les pixels de chaque source lumineuse sont alimentés par modulation de largeur d’impulsion, ou PWM pour « Pulse Width Modulation » en anglais. Ainsi, une même source peut alimenter des pixels pour obtenir des intensités lumineuses variables entre pixels. A cet effet, un rapport cyclique compris entre 0 et 100 peut être défini et contrôlé pour chaque pixel du premier ensemble 301.1 et du deuxième ensemble 301.2 pour chaque pixel, dans les commandes d’alimentation respectives.
Le principe de l’alimentation par modulation de largeur d’impulsion est bien connu et n’est pas décrit davantage dans ce qui suit.
Les valeurs de rapports cycliques d’un groupe 501.1 de pixels du premier ensemble 301.1 sont représentées sur la , et sont des valeurs définies par la commande d’alimentation nominale associée à la source de lumière latérale gauche 102.1. Les rapports cycliques des autres pixels du premier ensemble 301.1 ne sont pas décrits, par souci de simplification.
Les valeurs de rapports cycliques d’un groupe 501.3 du deuxième ensemble 301.2 sont représentées sur la , et sont des valeurs définies par la commande d’alimentation nominale associée à la source de lumière arrière 102.3. Les rapports cycliques des autres pixels du deuxième ensemble 301.2 ne sont pas décrits, par souci de simplification.
Les groupes 501.1 et 501.3 correspondent aux pixels dont les rayons lumineux sont superposés dans la zone de superposition modifiée 404.1 lorsque la charge du véhicule 100 augmente.
La illustre les modifications des commandes d’alimentation nominales de la source de lumière latérale gauche 102.1 et de la source de lumière arrière 102.3, pour un premier niveau de chargement du véhicule, selon un mode de réalisation de l’invention.
Les modifications appliquées aux commandes d’alimentation nominales permettent de compenser les défauts illustrés en référence à la , en diminuant l’intensité lumineuse de la zone de superposition modifiée 404.1 de manière à ce qu’elle soit homogène avec le reste des faisceaux lumineux projetés 403.1 et 403.3. A cet effet, les commandes d’alimentation nominales sont modifiées de manière à diminuer les valeurs des rapports cycliques des pixels des groupes 501.1 et 501.2.
Les modifications appliquées aux commandes d’alimentation nominales sont déterminées à partir des positions verticales respectives du module lumineux latéral gauche 101.1 et du module lumineux arrière 101.3, qui dépendent du premier niveau de chargement.
En particulier, la modification de la commande d’alimentation nominale de la source de lumière latérale gauche 102.1, peut être déterminée à partir : de la position verticale du module lumineux latéral gauche 101.1 ; ou de la position verticale du module lumineux latéral gauche 101.1 et de la position verticale du module lumineux arrière 101.3. Ce mode de réalisation permet d’améliorer la précision associée à la correction des défauts des faisceaux lumineux projetés.
Plus particulièrement, l’enceinte de lubrification 17 est par exemple délimitée axialement par le premier support palier 10b et le second support palier 11b.
L’enceinte de lubrification 17 est délimitée radialement par la virole interne 19 qui est entourée par la virole externe 18. La virole interne 19 entoure la couronne 14.
L’enceinte de lubrification 17 comprend un fond d’enceinte F. Le fond d’enceinte F est situé au point le plus bas de l’enceinte de lubrification 17, c’est-à-dire de la virole interne 19. L’huile de lubrification projetée par le dispositif de projection 26 s’écoule par gravité dans le fond d’enceinte F.
Par ailleurs, un bras 20 tubulaire s’étend radialement entre la virole externe 18 et la virole interne 19. Il est situé à 6h (six heures) par analogie à la position correspondante sur le cadran d’une horloge représenté sur la . Le bras 20 est le bras C5.
En référence à la , selon l’invention, le bras 20 présente une cavité interne 200 qui débouche dans l’enceinte de lubrification 17, et notamment dans le fond d’enceinte F. La cavité interne 200 présente un premier volume V1. La cavité interne 200 présente une première section transversale par exemple de forme elliptique.
Le bras 20 présente en outre une extrémité radialement externe 201 reliée à la virole externe 18 et donc au fond d’enceinte F et une extrémité radialement interne 202 opposée à l’extrémité radialement externe 201 et reliée à la virole interne 19. L’extrémité radialement interne 202 est ouverte.
Le bras 20 présente par ailleurs une première face 205 et une seconde face 206 opposée et s’étendant radialement entre l’extrémité radialement externe 201 et l’extrémité radialement interne 202. Les première et seconde faces 205, 206 se rejoignent en un bord amont 204 et un bord aval 203.
L’huile s’écoulant dans le fond d’enceinte F par gravité est donc acheminée par le bras 20 en dehors du fond d’enceinte F.
La turbomachine 1 comprend en outre une canalisation 21 s’étendant à l’extérieur de la virole externe 18. La canalisation 21 s’étend depuis la virole externe 18 vers l’extérieur de celle-ci.
En outre, selon l’invention, la canalisation 21 présente un passage interne 212 en communication fluidique avec la cavité interne 200 du bras 20. La canalisation 21 comprend plus particulièrement une entrée 210 raccordée à l’extrémité radialement externe 201 du bras 20.
L’extrémité radialement opposée à l’entrée 210 est par exemple logée dans le compartiment inter-veines 1c et notamment dans la première zone Z1 du compartiment inter-veines 1c.
Le passage interne 212 présente préférentiellement un second volume V2 supérieur au premier volume V1.
La canalisation 21 forme le réservoir auxiliaire du système de lubrification 23 et est donc reliée au circuit auxiliaire 25.
La canalisation 21 comprend notamment un port de sortie 211 relié au circuit auxiliaire 25, le port de sortie 211 étant par exemple radialement opposé à l’entrée 210. Le port de sortie 211 est relié à la pompe auxiliaire 28. Lorsque le circuit auxiliaire 25 est en marche et que la pompe auxiliaire 28 est amorcée, la pompe auxiliaire 28 aspire de l’huile à partir du réservoir auxiliaire et lorsque le circuit auxiliaire 25 est en arrêt et que la pompe auxiliaire 28 est à l’arrêt, l’huile s’écoule par gravité dans le bras 20 pour le remplissage du réservoir auxiliaire.
L’huile qui s’écoule par gravité dans le bras 20 et qui est acheminée en dehors du fond d’enceinte F peut donc s’écouler et être stockée dans la canalisation 21. Elle permet le stockage d’un grand volume d’huile contrairement au bras 20 dont le volume est limité par l’espace radial disponible entre les viroles externe et interne 18, 19.
En outre, la turbomachine 1 comprend un conduit de récupération 22 relié au circuit principal 24. Le conduit de récupération 22 permet de récupérer l’huile du réservoir auxiliaire.
De manière classique, la turbomachine 10 comporte un générateur de gaz (non représenté) comprenant le long d’un axe longitudinal au moins un compresseur, une chambre de combustion et au moins une turbine, la turbomachine .
Des éléments de stator sont situés en aval de l’aubage de rotor 30 et au niveau du bec de séparation 24a.
Selon l’invention, ces éléments de stator comprennent des premières aubes de redresseur à calage variable 40.
Par ailleurs, des aubes de redresseur « fixes » 42 sont situées dans la veine secondaire externe 28 en aval des premières aubes de redresseur à calage variable 40.
Les premières aubes à calage variable 40 sont réparties autour de l’axe et comportent chacune un bord d’attaque 40a situé en amont du bec 24a, et des bords de fuite, respectivement interne 40b et externe 40c, situés respectivement dans les veines secondaires interne 26 et externe 28. On comprend ainsi que les premières aubes à calage variable 40 sont situées au niveau du bec 24a, comme cela est visible dans le dessin. Des jeux non visibles sont prévus entre le bec 24a et les premières aubes à calage variable 40 pour autoriser leur déplacement. Ces jeux sont de préférence les plus faibles possible pour limiter ou empêcher le passage de gaz entre ces aubes 40 et le nez 24a. Comme cela est également visible, les bords d’attaque 42a peuvent être inclinées et s’étendre d’amont en aval vers l’extérieur. Cette inclinaison est par exemple déterminée selon un compromis entre la taille du moteur et l’optimisation du bruit qu’il génère. Pour minimiser le bruit, il est préférable d’augmenter la hauteur en haut de pale, ce qui se traduit par une plus forte inclinaison de la pale.
La figure 3b montre que chacune des premières aubes à calage variable 40 a un profil aérodynamique et comprend un intrados 46 (de forme incurvée concave) et un extrados 48 (de forme incurvée convexe). Par ailleurs, chacune des premières aubes à calage variable présente une certaine courbure le long de sa corde. On désigne par C la zone de plus grande courbure d’une aube à calage variable 40. Cette zone est de préférence située en amont du bec 24a.
Les premières aubes à calage variable 40 sont de préférence toutes identiques. Leurs bords d’attaque 40a sont de préférence traversés par un même plan transversal.
Le nombre des premières aubes à calage variable 40 est par exemple compris entre 10 et 200.
Chacune des premières aubes à calage variable 40 est mobile en rotation autour d’un axe de calage Y qui a une orientation sensiblement radiale. La rotation de chacune des premières aubes à calage variable 40 est obtenue grâce à un système de commande 50 qui est ici situé radialement à l’extérieur de la paroi externe 14. Ceci est avantageux car cela permet de localiser ce système dans un environnement relativement froid par rapport aux températures élevées qui peuvent régner dans le générateur de gaz. Par ailleurs, cet environnement est peu contraint et contient des espaces libres pour accueillir ce type de système.
Les aubes fixes 42 sont réparties autour de l’axe dans la veine secondaire externe 28. Elles comportent chacune un bord d’attaque 42a situé en aval du bec 24a, et un bord de fuite 42b situé dans la veine secondaire externe 28.
La figure 3b montre que chacune des aubes fixes 42 a un profil aérodynamique et comprend un intrados 46 (de forme incurvée concave) et un extrados 48 (de forme incurvée convexe). Par ailleurs, chacune des aubes fixes 42 présente une certaine courbure le long de sa corde.
Typiquement, la ligne à contour fermée s’étend dans un plan contenant l’axe central.
Avantageusement, l’unité de stockage 1 comporte au moins un réservoir additionnel 27 agencé dans l’espace intermédiaire 13 et communiquant fluidiquement avec le volume de réception 5 par l’intermédiaire d’un ajutage calibré 29.
L’ajutage 29 est calibré pour retarder le remplissage du réservoir additionnel 27 pendant et après le remplissage du réservoir interne 3.
En d’autres termes, l’ajutage 29 permet de faire que l’au moins un réservoir additionnel 27 se remplisse plus lentement que le réservoir interne 3. Quand le remplissage du réservoir interne 3 est terminé, le remplissage du ou de chaque réservoir additionnel 27 quant à lui n’est pas complet. Il se remplit progressivement, par transfert de fluide cryogénique à partir du réservoir interne 3, après que le remplissage du réservoir interne 3 soit terminé.
Typiquement, le réservoir externe 11 présente, perpendiculairement à l’axe central, une section s’inscrivant dans un rectangle 31 ( ). Dans l’exemple représenté, ce rectangle est un carré.
Le rectangle 31 correspond typiquement au volume réservé pour l’unité de stockage 1 de fluide cryogénique dans l’environnement où il doit être intégré. Par exemple, ce rectangle est le volume réservé par le constructeur à bord du véhicule automobile pour intégrer l’unité de stockage 1 de fluide cryogénique.
La section du réservoir externe 11 présente des parties d’angle 33 en vis-à-vis des angles du rectangle 31.
Le ou chaque réservoir additionnel 27 est typiquement agencé entre le réservoir interne 3 et une des parties d’angle 33.
Par exemple, la section du réservoir externe 11 est dans la forme dite d’écran de télévision (« TV screen » en anglais, à savoir rectangle avec coins et/ou bords arrondis).
Comme visible sur la , les quatre parties d’angle 33 sont raccordées les unes aux autres par des parties intermédiaires 35. Les parties d’angle 33 présentent des premiers rayons de courbure, typiquement tous égaux. Les parties intermédiaires 35 présentent des seconds rayons de courbure, typiquement tous égaux. Les seconds rayons de courbure sont beaucoup plus grands que les premiers rayons de courbure.
Du fait des formes choisies pour la section du réservoir interne 3 et pour la section du réservoir externe 11, perpendiculairement à l’axe central, il existe un volume libre entre les parties d’angle 33 et le réservoir interne 3, qui peut être avantageusement utilisé pour loger les réservoirs additionnels 27.
Dans l’exemple représenté, les clins 25 passent au niveau de deux des parties d’angle 33.
Comme visible sur les figures, dans la position normale d’utilisation de l’unité de stockage 1, le rectangle 31 est orienté de telle sorte qu’il présente deux côtés sensiblement horizontaux, et deux côtés sensiblement verticaux.
Avantageusement, l’unité de stockage 1 comporte au moins deux réservoirs additionnels 27, agencés entre le réservoir interne 3 et les parties d’angle 33 supérieures. Les parties d’angle 33 supérieures sont les parties d’angle 33 situées au-dessus de l’axe central selon la direction verticale. Ces réservoirs additionnels 27 seront appelés réservoirs additionnels 27 supérieurs dans la description qui va suivre.
Typiquement, l’unité de stockage 1 présente quatre réservoirs additionnels 27, comme représenté sur les figures, agencés entre le réservoir interne 3 et les quatre parties d’angle 33.
Outre les deux réservoirs additionnels 27 supérieurs, l’unité de stockage 1 présente alors deux réservoirs additionnels 27 inférieurs agencés entre le réservoir interne 3 et les parties d’angle 33 inférieures. Les parties d’angle 33 inférieures sont les parties d’angle 33 situées au-dessous de l’axe central selon la direction verticale.
- un arbre d’entraînement configuré pour entraîner une volute orbitante de l’unité de compression selon un mouvement orbital, l’arbre d’entraînement pouvant tourner autour d’un axe de rotation,
- un moteur électrique couplé à l’arbre d’entraînement et configuré pour entraîner en rotation l’arbre d’entraînement autour de l’axe de rotation, le moteur électrique comprenant un rotor qui est fixé à l’arbre d’entraînement et un stator qui est disposé autour du rotor, le stator comprenant un noyau de stator et des enroulements de stator enroulés sur le noyau de stator, les enroulements de stator définissant un enroulement d’extrémité de stator supérieur et un enroulement d’extrémité de stator inférieur,
- un carter d’huile situé au niveau d’une partie inférieure du carter hermétique, et par exemple défini par le carter hermétique,
- un dispositif de guidage de fluide frigorigène configuré pour forcer une partie principale, par exemple au moins 80% et avantageusement sensiblement la totalité, du fluide frigorigène, entrant dans le compresseur à spirales à travers l’entrée d’aspiration, à s’écouler à travers le moteur électrique, et par exemple au moins partiellement à travers un espace circulaire défini entre le rotor et le stator, de l’enroulement d’extrémité de stator supérieur à l’enroulement d’extrémité de stator inférieur, avant d’atteindre l’unité de compression, et
- un carénage de carter d’huile agencé entre une extrémité inférieure du moteur électrique et une surface libre d’huile stockée dans le carter d’huile, le carénage de carter d’huile étant configuré pour empêcher un flux de fluide frigorigène, s’écoulant vers le bas à travers le moteur électrique et sortant, c’est-à-dire émergeant, du moteur électrique, de heurter directement la surface libre de l’huile stockée dans le carter d’huile.