INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention a également pour objet l’utilisation d’un oxyde métallique, un hydroxyde métallique, et/ou un hydrotalcite issu d’un ou plusieurs métaux alcalinoterreux, ou d’un ou plusieurs métaux pauvres, de préférence d’un ou plusieurs métaux pauvres, dans une poudre de polymère adaptée à l’impression 3D par frittage, pour améliorer la propriété mécanique, notamment l’allongement à la rupture, des pièces imprimées fabriquées à partir de ladite poudre.
De préférence, la poudre comprend un ou plusieurs d’un ou plusieurs antioxydants, de préférence choisis parmi un ou plusieurs antioxydants phénoliques, un ou plusieurs antioxydants phosphites/phosphonites, un ou plusieurs thioéthers et/ou leurs mélanges.
De préférence, l’oxyde métallique est choisi parmi ZnO et Al 2 O 3 .
La présente invention concerne également un procédé d’impression 3D, de préférence, un procédé par frittage provoqué par un rayonnement électromagnétique, utilisant la poudre telle que définie ci-dessus, ou une poudre comprenant une partie de ladite poudre non agglomérée et récupérée après une ou plusieurs constructions au sein du même procédé d’impression ou d’un procédé d’impression différent.
De préférence, le rayonnement électromagnétique est choisi parmi un ou des faisceaux laser, un rayonnement infra-rouge ou un rayonnement UV, avec ou sans un absorbeur.
La présente invention concerne également un article obtenu par le procédé d’impression 3D tel que défini ci-dessus.
L’article peut être choisi parmi les prototypes, modèles et pièces, notamment dans les domaines automobile, nautique, aéronautique, aérospatial, médical (prothèses, systèmes auditifs, tissus cellulaires…), le textile, l’habillement, la mode, la décoration, le design, des boîtiers pour l’électronique, la téléphonie, l’informatique, l’éclairage, le sport, l’outillage industriel.
De préférence, la viscosité inhérente en solution (appelée aussi « viscosité inhérente ») de la pièce imprimée est supérieure à 0,8, de sorte que l’article présente des propriétés mécaniques acceptables. Plus préférablement, la viscosité inhérente de la pièce imprimée est supérieure à 1,0. Généralement, la viscosité inhérente de la pièce imprimée est inférieure à 4,0, de préférence inférieure à 3,0.
L’invention est maintenant décrite en détail et de façon non limitative dans la description qui suit.
Description de l’invention Définition Dans la présente description de l’invention, y-compris dans les exemples ci-après.
Le D v 50 aussi appelé ici « diamètre médian en volume » correspond à la valeur de la taille de particule qui divise la population de particules examinée exactement en deux. Le Dv50 est mesuré selon la norme ISO 13320-1. Dans la présente description, on utilise un granulomètre Malvern Insitec et un logiciel RTSizer pour obtenir la distribution granulométrique de la poudre et en déduire le Dv50.
Pour réaliser l’étape b’), les deux demi-coques 6 et 7 sont placées de sorte que les bords périphériques de jonction 6b et 7b des deux demi-coques 6 et 7 se font face. Ainsi, la ou les saillies directrices d’énergie 14 d’une demi-coque sont en vis-à-vis avec le bord périphérique de jonction de la seconde demi-coque.
Une pression est exercée sur au moins l’une des deux demi-coques 6 et 7 à l’étape b’), afin de les rapprocher et d’assurer l’interposition entre elles d’au moins une saillie directrice d’énergie 14.
L’application d’énergie laser ou ultrasonore à l’étape b’) permet de ramollir les saillies directrices d’énergie 14. Ainsi, grâce à l’application d’une pression sur les deux demi-coques 6 et 7, les saillies directrices d’énergie 14 ramollies se déforment, permettant aux bords périphériques 6b et 7b des deux demi-coques 6 et 7 de se rapprocher puis d’être en contact. Après la fin de l’application des ultrasons ou du laser (étape b’)), la matière ramollie des saillies directrices d’énergie 14 se durcit, formant alors une liaison fixe, rigide entre les deux demi-coques 6 et 7.
A l’étape b’), lorsque le soudage est un soudage ultrasonore, la pression et les ultrasons peuvent être appliqués en utilisant une ou plusieurs sonotrodes, en fonction de l’emplacement des zones cibles.
Quel que soit le mode de réalisation (soudage au laser ou ultrasonore, présence de saillie(s) directrice(s) d’énergie ou non), lorsque des butées d’appui 16 sont présentes sur le bord périphérique de jonction de l’une au moins des demi-coques 6 et 7 du boîtier 4, celles-ci permettent d’ajuster le positionnement des deux demi-coques 6 et 7 l’une par rapport à l’autre.
Lorsque le boîtier 4 de la poignée de commande 3 comporte au moins un ergot 15 sur la partie distale d’au moins une des deux demi-coques 6 et 7, le procédé selon l’invention comprend alors les étapes suivantes : a’’) disposer d’une poignée de commande 3 comportant un boîtier 4 présentant deux demi-coques 6 et 7 opposées et des ouvertures de passage 13, chaque demi-coque ayant une partie distale, une partie proximale et un bord périphérique de jonction, et la partie distale de l’une au moins des demi-coques 6 et 7 présentant au moins un ergot 15, a1) disposer d’un tube d’insertion 2, a2) positionner le tube d’insertion 2 entre les deux demi-coques 6 et 7 du boîtier 4 de la poignée de commande 3 de sorte à être en vis-à-vis de l’au moins un ergot 15, b’’) appliquer une pression entre les deux demi-coques en assurant un contact entre les bords périphériques de jonction 6b et 7b des deux demi-coques 6 et 7, et appliquer un faisceau d’énergie laser ou d’énergie ultrasonore pour souder les deux demi-coques 6 et 7 entre elles et faire pénétrer l’au moins un ergot 15 dans le tube d’insertion pour le bloquer dans la poignée de commande 3.
Lorsque le boîtier 4 de la poignée de commande 3 comporte au moins un ergot 15 sur la partie distale d’au moins une des deux demi-coques 6 et 7 ainsi que des saillies directrices d’énergie, le procédé selon l’invention comprend alors les étapes suivantes : a’’’) disposer d’une poignée de commande 3 comportant un boîtier 4 présentant deux demi-coques 6 et 7 opposées et des ouvertures de passage 13, chaque demi-coque ayant une partie distale, une partie proximale et un bord périphérique de jonction, et l’une au moins des demi-coques 6 et 7 disposant d’au moins une saillie directrice d’énergie 14, et la partie distale de l’une au moins des demi-coques 6 et 7 présentant au moins un ergot 15, a1) disposer d’un tube d’insertion 2, a2) positionner le tube d’insertion 2 entre les deux demi-coques 6 et 7 du boîtier 4 de la poignée de commande 3 de sorte à être en vis-à-vis de l’au moins un ergot 15, b’’’) appliquer une pression entre les deux demi-coques en assurant l’interposition entre-elles d’au moins une saillie directrice d’énergie 14 et appliquer un faisceau d’énergie laser ou d’énergie ultrasonore sur l’au moins une saillie directrice d’énergie 14 afin de la(les)faire fondre pour souder les deux demi-coques 6 et 7 entre elles et faire pénétrer l’au moins un ergot 15 dans le tube d’insertion pour le bloquer dans la poignée de commande 3.
Lors de l’étape b’’) ou b’’’), la ou les zones ciblées par le faisceau d’énergie laser ou ultrasonore (bord périphérique ou saillies directrices d’énergie 14) ramollissent et permettent le rapprochement des deux demi-coques 6 et 7 ainsi que celui du tube d’insertion 2 et des ergots 15 jusqu’à ce que ces derniers pénètrent dans le tube d’insertion 2, tel que cela est illustré aux figures 8 et 9. Ce procédé permet alors non seulement de fixer solidement et facilement les deux demi-coques 6 et 7 ensemble, mais également de bloquer tout mouvement (translation ou rotation) du tube d’insertion 2 dans la poignée de commande 3.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le procédé d’assemblage pour une poignée de commande comprend, outre ce qui est décrit précédemment dans la description, l’assemblage d’un élément rapporté 17, tel qu’un connecteur double luer, un enjoliveur, une poulie, un câble de connexion ou un cône de succion par exemple. Selon ce mode de réalisation, l’élément rapporté 17 comporte au moins une saillie directrice d’énergie sous forme d’une collerette 14a, tel que cela est décrit ci-avant. Le procédé comprend alors les étapes suivantes : - une étape a3) entre les étapes a) (ou a’) ou a’’) ou a’’’)) et b) (ou b’) ou b’’) ou b’’’)), consistant à disposer d’au moins un élément rapporté 17 comportant au moins une saillie directrice d’énergie sous forme d’une collerette 14a, - une étape a4), entre les étapes a3) et b) (ou b’) ou b’’) ou b’’’)), consistant à positionner l’au moins un élément rapporté 17 de sorte que l’au moins une saillie directrice d’énergie sous forme de collerette 14a se trouve en regard des deux demi-coques assemblées constituant le boîtier 4, au niveau d’une ouverture de passage 13. Ensuite, au cours de l’étape b) (ou b’) ou b’’) ou b’’’)), une pression est assurée de sorte à ce que la ou les saillies directrices d’énergie sous forme de collerette 14a soient interposées entre l’élément rapporté 17 et le boîtier 4, tout en appliquant un faisceau d’énergie laser ou des ultrasons pour provoquer la fusion de l’au moins une collerette 14a, afin de souder l’élément rapporté 17 au boîtier 4 et assurer l’étanchéité de la poignée de commande 3.
Lorsque le procédé selon l’invention comprend les étapes a1) à a4), les étapes a2) et a4) sont de préférence réalisées de manière simultanées. En revanche, l’ordre des étapes a1) et a3) n’a pas d’importance, et sont réalisées avantageusement avant les étapes a2) et a4).
L’invention concerne également une poignée de commande 3 obtenue selon le procédé décrit ci-dessus. Plus précisément, la poignée de commande 3 est telle que les deux demi-coques 6 et 7 du boîtier 4 sont soudées entre elles. Selon un mode de réalisation, le boîtier 4 formé par ces deux demi-coques 6 et 7 soudées ensemble est composé d’un unique matériau, c’est-à-dire que les deux demi-coques 6 et 7 et la soudure qui les relie sont constituées d’un même matériau. Selon un autre mode de réalisation, le boîtier 4 formé par ces deux demi-coques 6 et 7 soudées ensemble est composé de deux matériaux distincts ou plus.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les deux demi-coques 6 et 7 sont soudées à leurs parties distale et proximale. En outre, elles peuvent être soudées au niveau de leur partie centrale. Alternativement, la soudure peut être soit continue tout le long du bord périphérique de jonction.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les deux demi-coques 6 et 7 sont également soudées au niveau d’une ou plusieurs ouvertures de passage 13, et de préférence à chaque ouverture de passage 13. Avantageusement, le soudage réalisé au niveau des ouvertures de passage 13 est étanche, grâce à la présence d’au moins une collerette 14a.
Selon un mode de réalisation préféré, la poignée de commande 3 est assemblée avec un tube d’insertion 2. Selon ce mode de réalisation, tout déplacement du tube d’insertion par rapport au boîtier est bloqué grâce à la présence d’au moins un ergot 15 s’étendant en saillie à partir de la partie distale de l’une au moins des demi-coques du boîtier 4 et qui est inséré dans le tube d’insertion 2.
L’invention concerne également une poignée de commande 3 assemblée à un tube d’insertion 2 et à un ou plusieurs éléments rapportés 17 au niveau d’un ou plusieurs ouvertures de passage 13. Selon ce mode de réalisation particulier de l’invention, chaque élément rapporté 17 est assemblé fixement et solidement grâce à la présence d’au moins une collerette 14a. Cette collerette 14a étant continue, elle permet également d’assurer l’étanchéité de la poignée de commande 3.
Système de mesure de signes vitaux sur une personne La présente invention se rapporte à un système de mesure de signes vitaux sur une personne.
Dans l’exercice clinique, c’est-à-dire dans les salles d’opérations, l’influence du champ lointain est traitée par effacement brutal du signal là où celui-ci est détecté. Cela est peu efficace, voire dégrade le signal.
La littérature scientifique offre plusieurs axes :
- la TMS (pour « Template matching and substraction » en anglais), qui consiste à moyenne un complexe QRS sur la durée d’un enregistrement, et à soustraire cette moyenne à chaque complexe QRS rencontré (voir par exemple Rieta, J. J., et al. " Atrial activity extraction based on blind source separation as an alternative to QRST cancellation for atrial fibrillation analysis. " Computers in Cardiology 2000. Vol. 27 (Cat. 00CH37163), IEEE, 2000),
- l’analyse en composantes indépendantes (ou « ICA » pour « Independent Component Analysis » en anglais), qui consiste à trouver un ensemble de composantes qui minimise l'information mutuelle existant dans le signal ECG à différents intervalles. Les composantes indépendantes peuvent être regroupées dans les sous-espaces d’activité ventriculaire et d’activité atriale, ce qui permet de reconstruire l'activité atriale à chaque point d'observation à partir du sous-espace activité atriale (voir par exemple l’article de F. Castells, et. al. « Multidimensional ICA for the Separation of Atrial and Ventricular Activities from Single Lead ECGs in Paroxysmal Atrial Fibrillation Episodes », Lecture Notes in Computer science, vol. 3195, p.1229-1236, 2004),
- l’annulation ventriculaire adaptative (« AVC » pour « Adaptative Ventricular Cancellation » en anglais), qui consiste à utiliser un filtre à réponse impulsionnelle finie sur le canal de référence afin d’estimer les interférences, puis à retirer ces dernières du canal de référence (voir par exemple l’article de Widrow B., et al « Adaptive noise cancelling: principles and applications », Proc. IEEE 63, 1692–716, 1975),
- le couplage de l’ICA avec une décomposition en ondelettes, qui consiste à appliquer l’ICA sur les décompositions en ondelettes des électrogrammes et de l’électrocardiogramme (voir par exemple l’article de Simanto Saha, et.al. « A Ventricular Far-field Artefact Filtering Technique for Atrial Electrograms », 2019 Computing in Cardiology Conference, 2019, et
- l’analyse en composantes principales (« PCA » pour « Principal Component Analysis » en anglais), qui consiste à transformer des variables liées entre elles (dites « corrélées » en statistique) en nouvelles variables décorrélées les unes des autres (voir par exemple l’article de Christopher Schilling, « Analysis of Atrial Electrograms », Vol. 17 Karlsruhe Transactions on Biomedical Engineering, 2012.
Toutes ces méthodes présentent des désavantages considérables. Ainsi, la TMS déforme les électrogrammes atriaux, ce qui rend inusable toute méthode qui l’utilise comme base, l’ICA perd une grande partie de son efficacité dès lors que les signaux deviennent irréguliers et désorganisés, l’AVC est moins performante que l’ICA et l’efficacité de l’annulation dépend comme elle fortement du signal de référence, et la PCA vient améliorer la TMS, mais avec des défauts similaires.
Aucune méthode ne permet donc à ce jour de débruiter efficacement les signaux d’électrogrammes pour permettre leur exploitation dans un cadre d’arythmie des oreillettes.
L’invention vient améliorer la situation. À cet effet, elle propose un dispositif de traitement de signaux intracardiaques, comprenant une mémoire agencée pour recevoir des données d’électrocardiogramme et des données d’électrogrammes synchronisées, un détecteur agencé pour analyser les données d’électrocardiogramme et pour y détecter des instants d’onde QRS, un analyseur agencé pour réaliser une transformation en ondelettes des données d’électrogrammes, un extracteur agencé pour prélever dans la transformation en ondelettes des coefficients chacun associé à un instant d’onde QRS détecté par le détecteur, et pour les stocker dans un tampon, et un composeur agencé pour extraire du tampon un signal d’empreinte QRS et le soustraire dans la transformation en ondelettes aux instants d’onde QRS, et pour produire en sortie des données d’électrogrammes débruitées par transformation en ondelettes inverse du signal résultant.
Ce dispositif est particulièrement avantageux car il permet non seulement d’annuler l'activité du champ lointain, mais également de reconstruire le champ proche là où il se superpose avec le champ lointain, ce qui permet d’augmenter fortement le rapport signal sur bruit.
- la mémoire est agencée pour recevoir des données d’électrogrammes qui correspondent à des pistes distinctes, le détecteur, l’analyseur, l’extracteur et le composeur étant agencés pour traiter indépendamment les données d’électrogrammes associées à des pistes distinctes,
- l’extracteur est agencé pour prélever des coefficients de tel sorte que, pour un coefficient choisi correspondant à un instant donné dans un niveau de transformée en ondelette donné, le signal d’ondelette qui correspond au niveau d’ondelette donné et qui est centré sur l’instant donné présente un recouvrement avec une fenêtre extraite des données d’électrogrammes dont est tiré le coefficient choisi, laquelle fenêtre est centrée sur l’instant d’onde QRS auquel est associé chaque coefficient respectif,
- l’extracteur est agencé pour pondérer les coefficients stockés dans le tampon en fonction du recouvrement temporel entre le signal d’ondelette qui correspond au niveau d’ondelette de chaque coefficient respectif et qui est centré sur l’instant correspondant à chaque coefficient respectif et la fenêtre centrée sur l’instant d’onde QRS auquel est associé chaque coefficient respectif,
- le composeur est agencé pour définir un signal d’empreinte QRS pour chaque niveau d’ondelette de la transformée en ondelettes, chacun à partir d’une fonction des coefficients prélevés par l’extracteur pour un niveau d’ondelette respectif,
Étape b) d’extraction
Le procédé selon l’invention comprend une étape b) d’extraction liquide-liquide du mélange aqueux 3 obtenu à l’issu de l’étape a) en présence d’un flux 4 de solvant d’extraction, de manière à produire un raffinat aqueux 5 et un extrait organique intermédiaire 6.
L’extraction liquide-liquide réalisée à l’étape b) correspond avantageusement à un lavage du mélange aqueux par un solvant d’extraction organique. De préférence, l’extraction liquide-liquide réalisée à l’étape b) est une extraction à contre-courant du mélange aqueux 3 obtenu à l’étape a) par un solvant d’extraction. Cette technique est bien connue de l’homme du métier. L’extraction peut être réalisée par exemple dans une batterie de mélangeurs-décanteurs, dans une colonne remplie de garnissage vrac ou structuré, dans une colonne pulsée, ou bien encore dans une colonne agitée.
L’étape b) d’extraction liquide-liquide est avantageusement réalisée à une température comprise entre 0 et 60°C, de préférence entre 5 et 50°C, de préférence entre 10 et 40°C, de préférence entre 15 et 30°C et généralement à température ambiante (c’est-à-dire entre 18 et 25°C).
Le solvant d’extraction introduit à l’étape b) est choisi parmi les solvants organiques non miscibles avec l’eau, de manière à former deux phases liquides à l’étape c) de contre-lavage et à l’étape d) de contre-extraction. Cette propriété est fortement dépendante de la proportion relative des débits de charge, d’eau de contre-extraction et de solvant d’extraction mis en œuvre dans le procédé.
Avantageusement, les flux de solvant organique produits aux étapes ultérieures peuvent être recyclés à l’étape b) d’extraction, comme solvant d’extraction. Ces flux de solvant organique peuvent contenir des impuretés éventuellement générées lors de la mise en œuvre du procédé. Avantageusement, les flux de solvant organique produits aux étapes ultérieures peuvent être distillés, par exemple de manière périodique, pour éviter l’accumulation desdites impuretés.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le flux 4 de solvant d’extraction comprend, de préférence consiste en, un flux issu d’une des étapes du procédé selon l’invention. Selon ce mode de réalisation préférée, le flux de solvant d’extraction comprend, de préférence consiste en, au moins une fraction, de préférence la totalité, d’un effluent organique avantageusement issu de l’étape d) de contre-extraction et recyclée vers l’étape b) d’extraction, la fraction ou totalité du effluent organique avantageusement issu de l’étape d) de contre-extraction pouvant éventuellement être mélangée à du solvant d’extraction frais, c’est-à-dire externe au procédé, pour constituer le flux de solvant d’extraction introduit à l’étape b).
L’étape b) permet ainsi d’obtenir, d’une part, un raffinat aqueux 5 qui est un flux aqueux appauvri en 5-HMF (et/ou éventuellement en DFF dans le cas où le procédé comprend une étape optionnelle d’oxydation sélective du 5-HMF) et comprenant une grande partie du DMSO contenu initialement dans la charge 1, et d’autre part un extrait organique intermédiaire 6 qui est un flux organique enrichi en 5-HMF (et/ou éventuellement en DFF) et comprenant le solvant d’extraction et une grande partie du 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF), initialement contenu dans la charge 1. Cet extrait organique intermédiaire 6 peut également contenir du DMSO. De préférence, ledit extrait organique intermédiaire contient de préférence du 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) et du DMSO dans un rapport pondéral, (5-HMF+DFF)/DMSO, compris entre 50/50 et 98/02, de préférence entre 60/40 et 95/05 et de manière préférée entre 65/35 et 90/10.
Avantageusement, l’extrait organique intermédiaire 6 est directement envoyé vers l’étape c) de contre-lavage.
Etape c) de contre-lavage
Le procédé selon l’invention comprend une étape c) de contre-lavage, avantageusement de l’extrait organique intermédiaire 6, par un solvant aqueux 7, de manière à produire un contre-extrait aqueux intermédiaire 9 et un raffinat organique 8 comprenant le 5-HMF (et/ou éventuellement en DFF) et un solvant organique. Le contre-extrait aqueux intermédiaire 9 est avantageusement envoyé en partie ou en totalité à l’étape a). Le solvant organique est en particulier composé au moins en partie de solvant d’extraction et peut éventuellement comprendre du DMSO, de préférence en faibles quantités.
L’introduction d’un solvant aqueux à l’étape c) est réalisée de façon à mettre en œuvre un contre-lavage, selon les connaissances générales de l’homme du métier. L’introduction du solvant aqueux est réalisée de manière à ce que la quantité de solvant aqueux soit la plus faible possible de façon à réduire les coûts, mais suffisante pour garantir une teneur pondérale en DMSO dans le raffinat organique 8 faible et de préférence inférieure ou égale à 20,0 % poids, préférentiellement inférieure ou égale à 15,0 % poids, de manière préférée comprise entre 0,01 et 15,0% poids , de manière très préférée entre 0,01 et 10,0% poids par rapport au poids du 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF lorsque ce dernier est présent).
Avantageusement, le solvant aqueux de contre-lavage introduit à l’étape c) comprend plus de 95 % poids d’eau, de préférence plus de 98 % poids d’eau (100% étant le maximum). Le solvant aqueux peut éventuellement comprendre du DMSO. L’efficacité du contre-lavage est d’autant plus élevée que la quantité de DMSO présente dans le solvant aqueux de contre-lavage est faible. De manière préférée, le solvant aqueux peut comprendre du DMSO, de préférence moins de 1,0 % poids de DMSO, de préférence moins de 0,1 % poids de DMSO. Avantageusement, le solvant aqueux de contre-lavage est issu d’une étape optionnelle g) de traitement de mélanges eau-DMSO produits au sein du procédé et/ou d’une étape optionnelle f) de concentration. Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le raffinat aqueux 5 composé d’eau et de DMSO, produit à l’étape b), est traité, avantageusement dans une étape g) optionnelle qui comprend en particulier une distillation. Le distillat riche en eau ainsi obtenu à l'issue de cette étape g) optionnelle est avantageusement utilisé comme solvant aqueux de contre-lavage à l’étape c), ledit distillat riche en eau pouvant également contenir une quantité résiduelle de DMSO, de préférence inférieure à 1 % poids et de manière préférée inférieure à 0,1% poids de DMSO. La quantité résiduelle de DMSO dans le distillat est d’autant plus faible que la distillation de l’étape g) optionnelle est réalisée de manière efficace, en particulier avec un nombre d’étages de distillation supérieur à 10 et des taux de rebouillage et de reflux adaptés.