INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les secondes aubes à calage variable 44 sont situées directement en aval des aubes fixes 42 et dans le prolongement axial de celles-ci. Les bords d’attaque 44a des secondes aubes à calage variable 44 sont séparés par des jeux axiaux J prédéterminés des bords de fuite 42c des aubes fixes 42. De préférence, ces jeux J sont inférieurs à 10mm et plus préférentiellement inférieurs ou égaux à 5mm. De préférence, ces jeux J sont inférieurs à 10% de la corde d’une aube 40 ou d’une aube 44, et plus préférentiellement inférieurs ou égaux à 5% de cette corde. Chacun de ces jeux J est de préférence constant sur toute l’étendue radiale des bords 40b, 44a concernés et donc de la veine interne 26. Naturellement, ces jeux J sont susceptibles de varier en fonctionnement en fonction des positions de calage des aubes 40, 44.
Les secondes aubes à calage variable 44 sont de préférence toutes identiques. Leurs bords d’attaque 44a sont de préférence situés dans un même plan transversal ou traversés par un même plan transversal.
Le nombre des secondes aubes à calage variable 44 est par exemple compris entre 10 et 200. Chacune des secondes aubes à calage variable 44 est mobile en rotation autour d’un axe de calage Z qui a une orientation sensiblement radiale. La rotation de chacune des secondes aubes à calage variable 44 est obtenue grâce à un système de commande 50’ qui est ici situé dans le séparateur 24.
La figure 4c illustre une variante de réalisation dans laquelle le nombre d’aubes de redresseur à calage variable 44 est égal à un multiple du nombre des premières aubes à calage variable 40. Ce multiple est par exemple de 2, 3, 4, etc.
La illustre un troisième mode de réalisation de l’invention qui diffère du précédent mode de réalisation essentiellement par le fait que les aubes fixes 42 ne sont pas toutes identiques. Les aubes fixes 42 sont au moins de deux types qui différent l’un de l’autre par leurs dimensions et/ou leurs géométries et/ou leurs cambrures, etc. Les différents types des aubes fixes 42 sont régulièrement répartis autour de l’axe de façon à obtenir une répartition cyclique de ces aubes 42 autour de l’axe.
De manière générale, la présente invention s’applique à toute turbomachine dans laquelle un flux principal est séparé en deux flux secondaires en aval d’un aubage de rotor caréné.
Le dispositif de commande de basculement 25 est configuré pour basculer, autrement dit bascule, l’unité électronique de contrôle 19 entre un premier mode de fonctionnement et un deuxième mode de fonctionnement. Dans le premier mode de fonctionnement, dit de commande, normal ou d’usage, l’unité électronique de contrôle 19 alimente en énergie électrique le moteur électrique 18 en fonction des mouvements de montée ou de descente à effectuer par l’écran 2, ainsi que des mouvements d’orientation à effectuer par les lames 3 de l’écran 2. Dans le deuxième mode de fonctionnement, en particulier d’apprentissage, de configuration, de programmation ou de réglage, l’unité électronique de contrôle 19 met en œuvre le dispositif de comptage 35 pour déterminer et mémoriser une ou plusieurs positions de fin de course de l’écran 2.
Le dispositif de commande de basculement 25 comprend un volet 26 monté pivotant, autour d’un axe A25, dans un boîtier 17F, formé par une partie du carter 17, dans l’exemple monobloc avec la partie 17A du carter 17.
Le carter 17 comprend au moins une paroi 17G.
Ici, la paroi 17G est une paroi d’extrémité du carter 17 assemblée, autrement dit configurée pour être assemblée, sur le carter 17, en l’occurrence sur le tronçon 17A du carter 17, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 8.
En variante, non représentée, la paroi 17G est une paroi d’extrémité du carter 17 intégrée, autrement dit faisant partie intégrante de l’un des tronçons 17A, 17B, 17C du carter 17.
Le câble d’alimentation électrique 10 traverse, autrement dit est configuré pour traverser, la paroi 17G du carter 17, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 8.
Le câble d’alimentation électrique 10 est connecté électriquement, autrement dit est configuré pour être connecté électriquement, à l’unité de contrôle 19, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 8.
Avantageusement, la paroi 17G du carte 17 comprend un orifice 172 de passage de l’arbre de rotation 186. Cet orifice 172 est aligné sur l’axe de rotation X, dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 8.
On note X17 un axe longitudinal de la paroi 17G qui est défini comme l’axe central de l’orifice 172 et qui est confondu avec l’axe de rotation X, dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 8.
La paroi 17G du carter 17 présente un côté interne S1, orienté vers l’intérieur du carter 17, en particulier vers le moteur électrique 18 et l’unité de contrôle 19, et un côté externe S2, orienté vers l’extérieur du carter 17, le côté interne S1 étant opposé au côté externe S2.
Avantageusement, la paroi 17G du carter 17 comprend un premier manchon 174. Le premier manchon 174 s’étend à l’intérieur du carter 17, à partir du côté interne S1 de la paroi 17G, comme illustré aux figures 5 à 8.
Ici, l’orifice 172 débouche par rapport à la paroi 17G du carter 17 sur le côté externe S2 et se prolonge jusqu’à l’intérieur du premier manchon 174.
Dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 8, une douille 187 est montée sur l’arbre de rotation 186, sur le côté externe S2 de la paroi 17G du carter 17, comme visible à la .
La paroi 17G du carter 17 comprend, en outre, un logement 176. Le logement 176 débouche sur le côté externe S2 de la paroi 17G du carter 17. En outre, la section du logement 176, prise perpendiculairement à l’axe longitudinal X17, est non-circulaire.
Ici, la section, transversale à l’axe longitudinal X17, du logement 176 est rectangulaire avec des coins arrondis.
En variante, non représentée, la section du logement 176 peut être différente, par exemple ovale ou elliptique, tout en restant non-circulaire.
La ou les plusieurs caractéristiques de carburant peuvent comprendre l’un quelconque ou plusieurs parmi : (i) un rapport hydrogène sur carbone du carburant ; (ii) un pourcentage de carburant d’aviation durable dans le carburant ; (iii) une teneur en hydrocarbures aromatiques du carburant ; (iv) une teneur en naphtalène du carburant ; et/ou (v) une teneur en soufre du carburant.
Selon un vingt-huitième aspect, la présente demande fournit un procédé de fonctionnement d’un aéronef ayant un moteur à turbine à gaz, le procédé comprenant :
la détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant en utilisant le procédé du vingt-sixième aspect ; et
le fonctionnement de l’aéronef selon la ou les plusieurs caractéristiques de carburant.
Selon un vingt-neuvième aspect, la présente demande fournit un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz et le système de détermination de caractéristiques de carburant du vingt-septième aspect, l’aéronef comprenant en outre un système de commande agencé pour commander le fonctionnement de l’aéronef selon la ou les plusieurs caractéristiques de carburant déterminées par le système de détermination de caractéristiques de carburant.
Selon un trentième aspect, la présente demande fournit un procédé de détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant d’un carburant d’aviation utilisé pour alimenter un moteur à turbine à gaz d’un aéronef, le procédé comprenant :
la détermination d’un ou plusieurs paramètres de performance du moteur à turbine à gaz pendant une première période de temps de fonctionnement du moteur à turbine à gaz ;
la détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant du carburant sur la base du ou des plusieurs paramètres de performance.
Les inventeurs ont déterminé que les caractéristiques d’un carburant utilisé par un moteur à turbine à gaz peuvent être déterminées pendant l’utilisation de ce moteur sur la base d’une observation des paramètres de performance du moteur. En déterminant un ou plusieurs paramètres de performance du moteur, les caractéristiques du carburant peuvent être déterminées sur la base de ces paramètres de performance pendant une période ultérieure différente du fonctionnement du moteur.
Les caractéristiques de carburant peuvent être déterminées pendant une deuxième période de fonctionnement ultérieure.
Le ou les plusieurs paramètres de performance peuvent comprendre un ou plusieurs parmi :
a) une vitesse de rotation d’une soufflante du moteur à turbine à gaz ;
b) une température d’entrée de turbine du moteur à turbine à gaz ; et/ou
c) un rapport carburant sur air de la chambre de combustion du moteur à turbine à gaz (ceci peut être défini comme étant le rapport de la masse de flux de carburant vers la chambre de combustion par rapport au flux d’air de noyau).
Le composé de formule (XXIII) :
est préparé par ajout goutte à goutte d’une solution d'éthanol (10 mL) contenant du 2,4-dihydroxybenzaldéhyde (0,500 g, 3,62 mmol) à une solution de 1,2-diaminobenzène (0,196 g, 1,81 mmol) dans l'éthanol (5 mL). Le mélange est porté à reflux pendant 2 h et une solution de diacétate de cuivre monohydrate (0,361 g, 1,81 mmol) dans l'éthanol (10 mL) est ajoutée lentement. Le reflux est arrêté après 2 h et le précipité brun est collecté par filtration et lavé à l'éthanol froid (2 x 10 mL), puis acétone (2 x 10 mL) et séché sous vide à 70 °C. Rendement : 670 mg, 90%. ESI-MS (MeOH): 410.03198 (calc. pour C 20 H 15 N 2 O 4 Cu + 410.03223).
Le composé de formule (XXIV) :
est quant à lui préparé comme suit. Du di-(méta-acéto-)benzo-éther-18-couronne-6 est tout d’abord préparé par mélange d'acide acétique glacial (0,875 g, 15,3 mmol) et de réactif de Eaton (29,3 mL, soit 3,3 g, 11,9 mmol de pentoxyde de phosphore) et agitation sous argon pendant 15 min. Le dibenzo-éther-18-couronne-6 (2,00 g, 5,10 mmol) y est ajouté en une portion et le mélange est agité à 50 °C pendant une nuit avant d'être versé dans 150 mL d'eau et glace pilée. Le mélange est extrait avec le DCM (4 x 50 mL), et les phases organiques sont lavées à l'eau (2 x 50 mL) et séchées sur Na 2 SO 4 . Après évaporation des solvants, le résidu est purifié par chromatographie sur alumine (éluant : chloroforme). Rendement : 1,50 g, 65%. 1 H RMN (300 MHz, CDCl 3 ) δ 7.54 (dd, J = 8.4, 2.0 Hz, 2H, H c ), 7.49 (d, J = 2.0 Hz, 2H, H d ), 6.84 (d, J = 8.3 Hz, 2H, H b ), 4.22 (dd, J = 5.5, 3.2 Hz, 8H, H f et H g ), 4.03 (dt, J = 8.6, 4.7 Hz, 8H, H e et H h ), 2.54 (s, 6H, H a ).
Le composé obtenu (1,00 g, 2,25 mmol) est dissous dans le DCM (15 mL) et de l'acide tosylique hydraté (0,642 g, 3,38 mmol) est ajouté. Le mélange est purgé à l'argon pendant 10 min et de l’acide métachloroperbenzoïque m-CBPA (environ 50% 3,1 g, 9,00 mmol) est ajouté. Le mélange est agité une nuit et filtré sur la Celite®. Le filtrat est lavé avec une solution aqueuse de NaHSO 3 (2 x 30 mL), eau, et saumure avant d'être séchée sur Na 2 SO 4 . Après évaporation des solvants, le produit obtenu, di-(méta-acétato-)benzo-éther-18-couronne-6, est pur à plus de 90%. Rendement : 550 mg (environ 50%). 1 H RMN (300 MHz, CDCl 3 , 298 K) δ 6.84 (d, J = 9.3 Hz, 2H, H c ), 6.62 (m, 4H, H b et H d ), 4.14 (m, 8H, H e et H h ), 4.01 (m, 8H, H f et H g ), 2.27 (s, 6H, H a ).
Le produit obtenu (0,570 g, 1,20 mmol) est dissous dans un mélange de dichlorométhane/méthanol (7:11 v/v, 55 mL) à l'aide d'ultrasons, et la solution désaérée. De l'hydroxyde de sodium (0,269 g, 6,72 mmol) est dissous dans le méthanol (8 mL) et désaéré (argon) avant d'être ajouté et le mélange agité à température ambiante pendant une nuit. HCl concentré est ajouté jusqu'à pH neutre et le précipité blanc est collecté par filtration. Le produit de formule (XXIV) obtenu est pur à plus de 90% et utilisé tel quel. Rendement : 420 mg (environ 90%). 1 H RMN (300 MHz, CDCl 3 , 298 K) δ 6.78 (d, J = 8.7 Hz, 2H, ), 6.49 (d, J = 2.7 Hz, 2H, ), 6.33 (dd, J = 8.7, 2.7 Hz, 2H, ), 4.18 – 4.08 (m, 8H, H e et H h ), 3.97 (ddt, J = 6.7, 4.6, 2.2 Hz, 8H, H f et H g ).
Le polymère Pcomp2, de formule (XXV) :
dans laquelle n est un nombre entier compris entre 3 et 999, est préparé comme suit. Le composé de formule (XXIII) (40 mg, 0,098 mmol), le composé de formule (XXIV) (42,1 mg, 0,107 mmol) et du carbonate de sodium (82,7 mg, 0,781 mmol) sont combinés dans un ballon sous argon. Le DMF anhydre (3 mL) est ajouté et le mélange porté à 80 °C sous agitation. Après quelques minutes, du 2,3,5,6-tétrafluorotéréphthalonitrile (19,5 mg, 0,098 mmol, 1 éq.) dissous dans le DMF (10 mL) est ajouté sur 20 min par une seringue. Le mélange est porté à reflux pendant 2 jours, refroidi, et dilué avec de l'eau (100 mL) sous ultrasons pendant 10 min. La suspension est filtrée, lavée à l'eau, acétone, méthanol, THF, dichlorométhane et acétone (2 x 10 mL). Le solide obtenu est séché à 55 °C sous vide. Rendement : 72 mg (77%).
B/ Tests de liaison à la méthionine B.1/ E tude de la complexation de la méthionine par RMN 1 H
La capacité des différents polymères à absorber la méthionine a été évaluée par spectroscopie par résonance magnétique nucléaire du proton RMN 1 H. Cela a été fait en dissolvant 0,15 mg de méthionine dans 0,5 ml de D 2 0 (concentration : 2 mM) et en surveillant la diminution de l'intensité du signal des résonances de cet acide aminé lors d’ajouts successifs de portions du polymère. La masse d'un équivalent des unités répétées de polymère estimées a été calculée et 0,25 éq. de polymère ont été ajoutés à chaque ajout, jusqu'à atteindre 1,0 éq. Cela visait à garantir que la quantité de méthionine absorbée par chaque polymère pouvait être comparée par ion cuivre (un par unité de répétition). Après chaque addition de 0,25 éq. de polymère, les tubes RMN ont été soumis à des ultrasons pendant 9 min, la résine a pu se déposer au fond du tube RMN pendant environ 5 min, puis le spectre RMN a été enregistré. Le système de marquage de signal utilisé est montré sur la .
Les résultats obtenus pour les signaux représentatifs de la méthionine 1, 2 et 4, en fonction des équivalents d’unités de répétition du polymère, sont montrés sur la , en a/ pour le polymère PL1, en b/ pour le polymère PL2 et en c/ pour le polymère PR1, et sur la pour le polymère Pcomp1. Concernant le polymère Pcomp2, les intensités du signal de la méthionine ayant diminué de moins de 10 % après l'ajout de 1,0 éq. du polymère, les courbes n'ont pas été tracées.
On observe sur la , pour chacun des polymères conformes à l’invention testés, un diminution importante des signaux RMN de la méthionine, témoignant d’une importante séquestration de la méthionine dans le polymère. Parmi les polymères linéaires, la séquestration est plus importante pour le polymère PL2, dans lequel les noyaux porphyrine portent des groupements ion sulfonate (86 % en moyenne de diminution des signaux RMN à 1 éq.), que pour le polymère PL1 qui en est dépourvu (71 % en moyenne de diminution des signaux RMN à 1 éq.). Le polymère séquestrant la quantité la plus importante de méthionine est le polymère réticulé PR1 (88 % en moyenne de diminution des signaux RMN à 1 éq.). Ce polymère présente en outre les avantages d’être facile et rapide à synthétiser, en 4 étapes seulement, et avec un bon rendement. En comparaison, comme montré sur la , le polymère réticulé de structure similaire mais dépourvu de cuivre (PComp1) présente une capacité largement moindre de séquestration de la méthionine (50 % en moyenne de diminution des signaux RMN à 1 éq.), insuffisante pour nombre d’applications. Le polymère PComp2, à base de ligand salen, cuivre et éther 18-couronne-6, présente quant à lui une capacité d’adsorption de méthionine quasi nulle (8 % en moyenne de diminution des signaux RMN à 1 éq.).
B.2/ Isotherme d’association avec un dérivé fluorescent de la méthionine en solution modèle à pH 3,5
Un dérivé fluorescent de la méthionine a été préparé en faisant réagir la N -BOC-homocystéine (préparée comme décrit dans la publication de Mejia, Polym. Chem., 2013, 4, 1969) avec la 7-allyloxocoumarine (préparée comme décrit dans la publication de Orhan, Bioorganic Chemistry , 84, 2019, 355). La N -boc-homocystéine (0,300 g, 1,27 mmol) a été dissoute dans du DMF sec (8 mL) et la solution purgée à l'argon pendant 10 min. La 7-allyloxocoumarine (0,257 g, 1,27 mmol) et de la 2,2,2-diméthoxyphényl-acétophénone (0,065 g, 0,255 mmol) ont été ajoutées et le mélange a été agité sous irradiation à 365 nm pendant 16 h. Le mélange a été dilué avec de l'acétate d'éthyle (20 mL) et lavé à l'eau (30 mL), à la saumure (20 mL), et ensuite séché sur Na 2 SO 4 , filtré et évaporé sous vide. Le solide ainsi obtenu a été purifié par chromatographie sur gel de silice (éluant: 3:1 EtOAc/hexane, puis EtOAc, et 9:1 EtOAc/MeOH) pour donner un solide jaune (176 mg, 31%) qui est déprotégé par exposition à une solution de HCl (4 M) dans le dioxane pour donner le produit souhaité (109 mg, 70%). 1 H RMN (300 MHz, 298 K, DMSO- d 6 ) δ 7.99 (d, J = 9.5 Hz, 1H, H j ), 7.63 (d, J = 8.5 Hz, 1H, H i ), 7.02 – 6.93 (m, 2H, H g et H h ), 6.29 (d, J = 9.5 Hz, 1H, H k ), 4.16 (t, J = 6.2 Hz, 2H, H f ), 3.84 (t, J = 6.2 Hz, 1H, H a ), 2.74 – 2.59 (m, 4H, H c et H d ), 2.10 – 1.94 (m, 4H, H b and H e ) 13 C RMN (75 MHz, 298 K, DMSO- d 6 ) δ 170.6, 161.7, 158.9, 155.4, 143.7, 130.5, 112.7, 112.5, 112.4, 100.2, 66.4, 52.30, 31.5, 28.6, 27.0, 26.5 ESI-MS (MeOH): 338.1047 (calc. pour C 16 H 20 NO 5 S + 338.1057), 360.0866 (calc. pour C 16 H 19 NO 5 SNa + 360.0876).
Le dosage de l'affinité du polymère envers la méthionine et la mesure de sa capacité d'extraction ont été réalisés comme suit. Une cellule en quartz de 1 cm de trajet optique a été remplie d'une solution d'eau / EtOH (12%) à pH 3 (2,0 mL) et de 0,254 mg de polymère PR1. Une solution concentrée de méthionine fluorescente (1 mM dans la même solution) a été ajoutée par aliquots de 25 µL. Après chaque ajout, la solution de la cellule a été mélangée pendant 16 h pour attendre l'équilibre et ensuite laissée décanter avant de déterminer la concentration de méthionine libre par absorption électronique à 324 nm ( ε 324 = 10800 M –1 cm –1 ). La courbe représentant l’absorbance mesurée en fonction de la concentration en méthionine ajoutée dans la cellule ainsi obtenue est montrée sur la .
La concentration de méthionine libre a ensuite été analysée par la technique de Scatchard en portant le rapport ([méthionine complexée] / [méthionine libre]) en fonction de la concentration en méthionine complexée. Par régression linéaire, on a trouvé une concentration en sites de complexation de 248 mg de méthionine par gramme de polymère PR1 (79 % de la quantité initiale de méthionine a été absorbée par le polymère. Cela correspond à 1,0 mg de polymère liant 0,298 mg de Met* à des concentrations voisines de 1.10 -4 M, la concentration approximative de la méthionine dans le champagne). Deux sites de complexation distincts possédant des constantes d'association de 7,3 x 10 6 M -1 et 3,8 x 10 5 M –1 ont été observés. On en déduit une constante d’association moyenne pondérée par le nombre de sites égale à 3,0.10 6 M -1 .
L’étape b/ de polycondensation du dérivé de porphyrine de formule (VI) avec le composé de formule (VII), en présence du composé de formule (VIII), menant à la formation d’un polymère réticulé aléatoire, à groupements R 17 , R 18 terminaux, peut par exemple être réalisée par mise en présence des différents réactifs et d’un excès de carbonate de sodium. A titre d’exemple, le rapport molaire des différents composés de formules respectives (VI)/(VII)/(VIII) peut être égal à 1/3/2.
L’étape c/ du procédé de synthèse, de métallation du polymère obtenu à l’issue de l’étape b/, peut quant à elle par exemple être réalisée par mise en contact de ce polymère avec un excès de diacétate de cuivre Cu(OAc) 2 hydraté.
Le polymère réticulé obtenu à l’issue de ce procédé de synthèse est de type aléatoire. Sa structure exacte n’est pas déterminable, il est cependant possible de proposer la formule (IX) suivante pour la structure d’une unité de répétition moyenne de ce polymère :
dans laquelle : R 10 , R 11 , R 13 , R 17 , R 18 sont tels que défini ci-avant, et n est un nombre entier supérieur à 2, et de préférence inférieur à 1000.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention : - dans la formule (VII), R 10 et R 13 représentent chacun un groupement carbonitrile -CN et R 11 , R 12 , R 14 et R 15 représentent chacun un atome de fluor, le composé de formule (VII) étant alors le 2,3,5,6-tétrafluorotéréphtalonitrile de formule (VIIa) :
- et/ou, dans la formule (VIII), R 16 représente un groupement hydroxyle, R 17 représente un sel de sulfonate, de préférence un sel de métal alcalin, par exemple un sel de sodium, et R 18 représente un atome d’hydrogène, le composé de formule (VIII) étant alors du phénolsulfonate, de préférence de métal alcalin, notamment de sodium, de formule (VIIIa) :
dans laquelle M représente un atome de métal alcalin, par exemple un atome de sodium.
On peut alors proposer, pour le polymère réticulé aléatoire ainsi obtenu, la formule (IXa) suivante pour la structure d’une unité de répétition moyenne de ce polymère :
dans laquelle : M représente un métal alcalin, par exemple le sodium, et n est un nombre entier supérieur à 2, et de préférence inférieur à 1000.
Un tel matériau polymère présente une capacité de séquestration de la méthionine particulièrement forte et sélective. En particulier, sa constante d’association avec la méthionine est d’environ 3.10 6 M -1 . Sa capacité d’adsorption de la méthionine est quant à elle estimée à environ 250 mg/g de matériau polymère. On ne préjugera pas ici des mécanismes sous-tendant une telle performance. On peut cependant supposer qu’y participent, en combinaison, le fort taux de porosité du matériau, la liaison se formant entre le cuivre (II) contenu dans le polymère et l’atome de soufre de la méthionine, et les interactions électrostatiques se produisant entre les groupements ions sulfonate portés par le polymère et les groupements amine primaire de la méthionine.
Un exemple de schéma réactionnel permettant d’obtenir un tel matériau polymère réticulé est montré sur la , pour le cas dans lequel le sel de sulfonate est un sel de sodium.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, le matériau polymère est introduit dans le milieu liquide contenant de la méthionine, ou susceptible de contenir de la méthionine, à une dose qui dépend de la quantité de méthionine qu’il est visé de séquestrer, et qui pourra par exemple être comprise entre 0,01 et 50 g/l, notamment comprise entre 0,1 et 10 g/l, et notamment encore comprise entre 0,2 et 2 g/l. A titre d’exemple, lorsque le milieu liquide est un vin effervescent, notamment en cours d’élaboration, en phase de fermentation alcoolique, la dose de matériau polymère introduite dans le milieu liquide peut être d’environ 0,2 g/l, ou plus.
La mise en contact du milieu liquide et du matériau polymère est de préférence réalisée sous agitation.
Le procédé selon l’invention comprend de préférence, après un temps de contact suffisant pour permettre le piégeage des molécules de méthionine par le matériau polymère, une étape de séparation du milieu liquide et du matériau polymère séquestrant la méthionine.
Cette étape de séparation peut être réalisée par toute méthode de séparation solide-liquide connue de l’homme du métier, par exemple par filtration, décantation, dégorgeage lors de la prise en mousse des vins effervescents, etc.
Après séparation du milieu liquide, le matériau polymère peut avantageusement être régénéré pour mettre sa réutilisation ultérieure. Ainsi, à cet effet, le procédé selon l’invention peut comprendre une étape finale de séparation des molécules de méthionine et du matériau polymère.
- le nombre desdites aubes de redresseur à calage variable est supérieur ou égal au nombre desdites aubes de redresseur fixes ;
- lesdites aubes de redresseur à calage variable sont situées dans ladite veine secondaire interne ;
- les bords de fuite desdites aubes de redresseur à calage variable sont situées en aval des bords de fuite externes des aubes de redresseurs fixes ;
-- la turbomachine comprend en outre un système de commande du calage angulaire des aubes de redresseur à calage variable, ce système étant monté dans ledit séparateur ;