INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si un élément du réseau local (passerelle, ou nœud, ou lien, ou terminal, etc.) a été impacté plus de 4 heures sur un total de 10 heures de connexions, l’incident est, par exemple considéré comme relativement grave et des actions correctives peuvent être effectuées.
Le dispositif de détection d’incidents 10 calcule aussi des scores de criticité totale pour un ou plusieurs éléments du réseau local en ne considérant que les scores de sévérité totale relatifs à l’élément du réseau local.
A l’étape E77, le dispositif de détection d’incidents 10 génère des recommandations ou des actions correctives pour améliorer le fonctionnement d’un ou plusieurs réseaux locaux. Les recommandations sont par exemple transférées au fournisseur d’accès internet du réseau local et/ou aux utilisateurs du réseau local.
Par exemple, le dispositif de détection d’incidents 10 identifie le ou les réseaux locaux pour lequel ou lesquels le score de criticité totale est supérieur ou égal à un seuil prédéterminé par exemple égal à 0.4.
Le dispositif de détection d’incidents 10 ayant identifié le ou les réseaux dont le score de criticité totale et/ou le score de santé est supérieur ou égal au seuil prédéterminé génère des actions correctives en analysant les scores de sévérités mémorisés dans la journée.
Par exemple, si un problème de couverture est détecté, par exemple en analysant les scores de sévérité relatifs au niveau du changement de nœud ou de canal, le dispositif de détection d’incidents 10 transfère au fournisseur d’accès internet du réseau local et/ou aux utilisateurs du réseau local un message invitant à rapprocher une station d’un nœud ou à ajouter un nœud dans le réseau local.
Si un incident de type couverture est détecté, par exemple, en analysant le score de santé et/ou le score de criticité totale du réseau local et/ou en analysant le score de santé et/ou le score de criticité totale d’un ou plusieurs éléments du réseau local et en analysant les scores de sévérité relatifs aux anomalies de type « faible niveau de puissance en réception d'un signal » (RSSI < -77 dBm), le dispositif de détection d’incidents 10 transfère au fournisseur d’accès internet du réseau local et/ou aux utilisateurs du réseau local un message suggérant l’ajout d’un nouveau nœud (ou point d’accès) au niveau du réseau local afin d’améliorer la couverture globale du réseau local.
Par exemple, si un problème de mauvais positionnement d’un nœud est détecté, par exemple en analysant les scores de sévérité relatifs au changement de nœud ou de canal, le dispositif de détection d’incidents 10 transfère au fournisseur d’accès internet du réseau local et/ou aux utilisateurs du réseau local un message invitant à déplacer un nœud, par exemple un nœud répéteur d’une passerelle internet du réseau local.
Si un incident de type changement fréquent de canal au niveau d’un nœud est détecté, par exemple, en analysant le score de santé et/ou le score de criticité totale du réseau local et/ou en analysant le score de santé et/ou le score de criticité totale d’un ou plusieurs éléments du réseau local et en analysant les scores de sévérité relatifs aux anomalies de type « changements fréquents de canal », le dispositif de détection d’incidents 10 transfère au fournisseur d’accès internet du réseau local et/ou aux utilisateurs du réseau local un message suggérant aux utilisateurs et/ou aux nœuds de fixer le canal à utiliser et/ou de modifier les seuils des algorithmes locaux qui engendrent les changements de canaux. Dans un autre exemple, le dispositif de détection d’incidents 10 informe le ou les réseaux locaux concernés par l’incident de type changement de fréquence de canal au niveau d’un de ces nœuds pour mettre en œuvre une action corrective. Celle-ci est par exemple de verrouiller le ou les canaux radio sur lesquels sont observés des changements fréquents.
Par exemple, si un problème de bruit est détecté, par exemple en analysant les scores de sévérité relatifs au niveau du bruit, le dispositif de détection d’incidents 10 transfère au fournisseur d’accès internet du réseau local et/ou aux utilisateurs du réseau local un message invitant à déplacer voire supprimer des sources de bruit et/ou, en action corrective, un message notifiant un nœud de changer de bande de fréquence.
Les mouvements longitudinaux du navire peuvent être plus importants que les mouvements latéraux, c’est pourquoi l’invention prévoit un nombre plus important d’ondes ininterrompues qui s’étendent transversalement que longitudinalement.
Le caractère ininterrompu d’une onde située entre deux traversées est considéré ainsi dès qu’elle est rectiligne au moins entre ces traversées.
Entre ces traversées, la distance qui sépare les deux premières ondes 16 ininterrompues ou deux deuxièmes ondes ininterrompues de ces trois ondes ininterrompues 18 est comprise entre 300 et 500mm. Selon l’exemple illustré ici, cette distance est égale à 340mm.
La quatrième traversée 30 est disposée à l’intersection d’une troisième droite 50 avec une quatrième droite 52 perpendiculaire à la troisième droite 50, cette troisième droite 50 étant parallèle à la première droite 42, tandis que la quatrième droite 52 est parallèle à la deuxième droite 44. Les première, deuxième, troisième et quatrième traversées sont ainsi disposées aux quatre coins d’un carré. La membrane étanche comprend trois deuxièmes ondes 18 ininterrompues qui s’étendent entre la deuxième traversée 26 et la quatrième traversée 30. Par ailleurs, la membrane étanche comprend quatre premières ondes 16 ininterrompues qui s’étendent entre la troisième traversée 28 et la quatrième traversée 30.
La cinquième traversée 32 est disposée à l’intersection de la quatrième droite 52 avec une cinquième droite 54 qui est perpendiculaire à cette quatrième droite 52, cette cinquième droite 54 étant parallèle à la première droite 42. La membrane étanche comprend trois deuxièmes ondes 18 ininterrompues qui s’étendent entre la deuxième traversée 26 et la cinquième traversée 32.
La sixième traversée 34 est disposée à l’intersection de la deuxième droite 44 avec la cinquième droite 54 qui est perpendiculaire à cette deuxième droite 44. Les première, deuxième, cinquième et sixième traversées sont ainsi disposées aux quatre coins d’un carré. La membrane étanche comprend quatre premières ondes 16 ininterrompues qui s’étendent entre la cinquième traversée 32 et la sixième traversée 34. Par ailleurs, la membrane étanche 10 comprend trois deuxièmes ondes 18 ininterrompues qui s’étendent entre la sixième traversée 34 et la première traversée 24.
La membrane étanche de la paroi de plafond est percée de la huitième traversée 38. Cette dernière est disposée à l’intersection de la première droite 42 avec une sixième droite 56 qui est perpendiculaire à cette première droite 42, cette sixième droite 56 étant parallèle à la deuxième droite 44. La membrane étanche comprend deux premières ondes 16 ininterrompues qui s’étendent entre la première traversée 24 et la huitième traversée 38. Cette huitième traversée 38 présente un diamètre compris entre 611mm et 1100mm, par exemple égal à 830mm.
La septième traversée 36 est disposée à l’intersection de la cinquième droite 54 avec la sixième droite 56 perpendiculaire à cette cinquième droite 54. Les première, sixième, septième et huitième traversées sont ainsi disposées aux quatre coins d’un carré. La membrane étanche comprend trois deuxièmes ondes 18 ininterrompues qui s’étendent entre la septième traversée 36 et la huitième traversée 38. Par ailleurs, la membrane étanche comprend quatre premières ondes 16 ininterrompues qui s’étendent entre la sixième traversée 34 et la septième traversée 36.
La neuvième traversée 40 est disposée à l’intersection de la troisième droite 50 avec la sixième droite 56 qui est perpendiculaire à cette troisième droite 50. Les première, troisième, neuvième et huitième traversées sont ainsi disposées aux quatre coins d’un carré. La membrane étanche comprend quatre ondes premières 16 ininterrompues qui s’étendent entre la troisième traversée 28 et la neuvième traversée 40. Par ailleurs, la membrane étanche comprend trois deuxièmes ondes 18 ininterrompues qui s’étendent entre la huitième traversée 38 et la neuvième traversée 40.
La membrane étanche décrite ci-dessus est adaptée pour laisser passer une tour de chargement / déchargement qui comporte au moins un mât qui traverse la paroi de plafond 6 en passant par au moins une des traversées référencées 24, 26, 28, 30, 32, 34, 36, 38 ou 40 et qui s’étend dans le volume de la cuve jusqu’à la paroi de fond. Cette tour de chargement / déchargement est par exemple un tripode constitué de trois mâts, un premier mât arrière passant par exemple par la cinquième traversée 32, un second mât arrière passant par la septième traversée 36 et un mât avant passant par la troisième traversée 28. L’un quelconque de ces mâts peut être la canalisation 102 décrite en rapport avec la .
Tel que visible sur les figures 2 à 4, il existe des premières ondes 16 et des deuxièmes onde 18 dont le tracé est sécant d’une traversée. Dans un tel cas, l’onde est interrompue au droit de la traversée. Selon un aspect intéressant de l’invention, une première onde 16 et une deuxième onde 18 sécantes au niveau d’une même traversée sont reliées l’une à l’autre par au moins une onde de dévoiement 60. Une telle onde de dévoiement 60 est rectiligne et sécante à la fois de la première direction 46 et de la deuxième direction 48 le long desquelles s’étendent respectivement la première onde 16 et la deuxième onde 18. Une direction d’extension 66, 68 de l’onde de dévoiement 60 et une direction d’extension 46 de la première onde 16 forment un premier angle α qui est complémentaire d’un second angle β formé entre la direction d’extension 66, 68 de l’onde de dévoiement 60 et une direction d’extension 48 de la deuxième onde 18. Le premier angle α et le second angle β peuvent être chacun égaux à 45°.
L’onde de dévoiement 60 est disposée à proximité de la traversée concernée et elle fait partie d’une cloison de fermeture 62 qui est bordée sur deux côtés par deux plaques de base 12, et par la traversée le long d’arc de cercle. Dans le cas de la , autour de chaque traversée, la membrane étanche comprend quatre cloisons de fermeture 62, qui comprennent chacune au moins une onde de dévoiement 60, disposées autour de la traversée, de sorte à relier le cylindre circulaire matérialisant la traversée aux plaques de base 12. Chaque cloison de fermeture 62 ferme un quart d’ouverture entre la traversée et les plaques de base 12 qui entourent cette traversée. Une collerette 76 de section en forme de « L » peut également être disposée entre ces quatre cloisons de fermeture 62 et le cylindre 78 qui forme la traversée concernée. Dans un tel cas, la collerette est rapportée en étant en contact direct du cylindre circulaire 78 formant la traversée et des quatre cloisons de fermeture 62 qui l’entourent, par exemple en étant soudée sur ces éléments constitutifs de la membrane étanche 10. Une telle collerette est par exemple un anneau monobloc dont la section en coupe suivant une direction radiale et une direction axiale de la traversée suit un profil en forme de « L ».
Selon un autre mode de réalisation, la ou les cloison(s) de fermeture 62 peuvent comprendre un bord plié qui vient au contact direct du cylindre circulaire qui forme la traversée, en étant soudé sur ce dernier. Le bord plié permet de solidariser les cloisons de fermeture 62 directement à la traversée, sans ajout d’un élément supplémentaire. Un bord plié est une tranche de la cloison de fermeture 62 qui borde la traversée, un tel bord plié s’étendant dans une direction perpendiculaire à un plan principal d’extension de la membrane étanche en étant dirigé vers l’intérieur de la cuve.
L’onde de dévoiement 60 et la cloison de fermeture 62 qui la porte sont une pièce métallique de même matière que celle qui forme la plaque de base 12. Vue dans une coupe passant par un plan radial et axial de la traversée, l’onde de dévoiement 60 présente une section similaire à celle d’une onde, c’est-à-dire une forme concave avec un sommet qui fait saillie vers l’intérieur de la cuve.
Sur les figures 3 et 4, l’onde de dévoiement 60 est connectée de manière étanche avec la première onde 16 ou la deuxième onde 18 au moyen de capuchon 64 disposé à cheval sur une extrémité de l’onde de dévoiement et sur une extrémité de la première onde 16 ou de la deuxième onde 18. Ce capuchon 64 est soudé sur la partie plane de la plaque de base, sur une portion plane de la cloison de fermeture 62 et contre les ondes, en suivant leur profil concave. Pour une onde de dévoiement 60, on compte ainsi deux capuchons 64 : un premier capuchon soudé à l’onde de dévoiement 60 et à la première onde 16 et un deuxième capuchon soudé à l’onde de dévoiement 60 et à la deuxième onde 18.
Sur la , on a illustré le cas d’une traversée d’un diamètre supérieur à 611mm, comme c’est le cas de la première, de la deuxième et de la huitième traversées détaillées plus haut. Dans une telle situation, la membrane étanche comprend un maximum de huit ondes de dévoiement 60 réparties autour de la traversée. Ces ondes de dévoiement 60 sont rassemblées par couples, ces derniers étant opposés les uns aux autres par rapport au centre de la traversée.
On obtient ainsi la solution analytique de la température en pyroréflectométrie bichromatique :
En résumé, pour déterminer la température d’ordre un de Wien T ordre 1 Wien de la surface 8, on procède tout d’abord à une étape de mesure de la réflectivité bidirectionnelle ρ ⊥ (T,λ 1 ), ρ ⊥ (T,λ 2 ) de la surface 8 lorsque la première 1a et la seconde 1b sources de rayons laser pulsés émettent en haut du pulse respectivement à une longueur d’onde λ 1, λ 2 .
Enfin, on procède à une étape de calcul de la température d’ordre un de Wien au moyen de la formule suivante établie précédemment :
C’est une formule analytique simple d’usage et de programmation, qui permet d’utiliser des calculateurs avec de faible puissance de calcul, plus adaptés au système embarqué.
Elle permet le calcul de la température en temps réel, plus rapidement qu’avec la formule de la température directe énoncée dans le procédé précédent, car elle ne nécessite pas de résolution par itération.
Par ailleurs, le modèle théorique du dispositif de type pyroréflectomètre bichromatique admet des limites de calcul de températures.
Il existe donc des cas pour lesquels la température directe et la température d’ordre un de Wien ne peuvent pas être calculées, et qui correspondent aux situations suivantes :
Dans ces deux cas, il est possible d’utiliser un algorithme et de calculer une température dite « à émissivité corrective » à partir des valeurs de température de luminance et des réflectivités bi-directionelles, et en fixant arbitrairement le facteur de diffusion, considéré dès lors comme constant :
Le facteur de diffusion η devient un paramètre entré « manuellement ».
En résumé, en dehors des limites du modèle théorique du dispositif de type pyroréflectomètre bichromatique, le facteur de diffusion η est calculé à partir des mesures de températures de luminance et de réflectivité bichromatique, comme suit :
Dans les limites du modèle théorique du dispositif de type pyroréflectomètre bichromatique, la température directe et la température d’ordre un de Wien ne peuvent plus être calculées.
Elles sont donc remplacées par la température à émissivité corrective en récupérant la dernière valeur calculée du facteur de diffusion avant l’inversion des paramètres de réflectivité tel que :
Ainsi, la montre que des résultats de mesure expérimentale, pour lesquels la température directe et la température d’ordre un de Wien prennent la valeur de la température à émissivité corrective, lorsqu’elles ne peuvent être calculées. Le graphe 4 représente le temps en abscisse, la température en ordonnée gauche et la réflectivité en ordonnée droite.
Selon un autre mode de réalisation préféré, les quatre fibres optiques peuvent être de diamètres sensiblement égaux, la différence entre leur diamètre étant inférieure à 10%.
Selon encore un autre mode de réalisation préféré, les quatre fibres optiques peuvent être disposées de façon équidistante et le plus proche possible de l’axe du faisceau optique.
Avantageusement, le dispositif de type pyroréflectomètre peut comporter en outre un laser de visée et une cinquième fibre optique reliant ledit laser de visée à ladite tête optique, ladite cinquième fibre optique étant intégrée au centre du faisceau optique.
Avantageusement, le dispositif de type pyroréflectomètre peut comporter en outre un télémètre.
Avantageusement, le dispositif de type pyroréflectomètre peut comporter en outre un premier et un second mélangeurs de modes disposés chacun respectivement en sortie de la première et seconde sources de rayons laser pulsés, et avant le faisceau optique.
Avantageusement, le dispositif de type pyroréflectomètre peut comporter en outre un coupleur ou multiplexeur en sortie de la première et de la seconde sources de rayons laser pulsés, et un coupleur ou multiplexeur en entrée de la première et de la seconde photodiodes pour réunir en une seule fibre optique la première et la seconde fibres optiques dites d’émission, ainsi que la première et la seconde fibres optiques dites de réception.
L’invention a également pour objet un procédé pour déterminer la température réelle Tr d’une surface utilisant un dispositif de type pyroréflectomètre bichromatique conforme à l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention.
Selon ce procédé pour déterminer la température réelle Tr, on procède tout d’abord à une étape de mesure de la réflectivité bidirectionnelle ρ ⊥ (T,λ 1 ), ρ ⊥ (T,λ 2 ) de la surface lorsque la première et la seconde sources de rayons laser pulsés émettent en haut du pulse respectivement à une longueur d’onde λ 1, λ 2 .
Puis, on procède à une étape de mesure de température de luminance T L1 , T L2 de la surface pour chacune des longueurs d’ondes λ 1, λ 2 , lorsque la première 1a et la seconde 1b sources de rayons laser pulsés sont en dehors du pulse.
Enfin, on procède à une étape de calcul par itération sur la variable T pour déterminer Tr, telle que f(T) =0, pour la fonction définie comme suit :
avec C2 la constante de Plank
Selon certaines caractéristiques optionnelles de ce procédé, l’étape de calcul par itération sur la variable T est initiée avec une valeur T0> max (T L1 , T L2 ).
Selon d’autres caractéristiques également optionnelles de ce procédé, les longueurs d’onde λ 1, λ 2 sont respectivement de l’ordre de 1300 nm et 1550 nm.
alors, le facteur de diffusion η est calculé selon
Cependant, un pyromètre mesure des températures avec une approximation sur l’émissivité. En effet pour faire une mesure avec un pyromètre monochromatique ou bi-chromatique, il faut impérativement avoir connaissance respectivement de l’émissivité ou du rapport d’émissivité de la surface.
De plus, ces grandeurs doivent impérativement rester constantes pendant la durée de la mesure.
Or ces variables dépendent de la température et de l’état de surface du matériau, et il est en général très difficile d’y avoir accès.
Pour s’affranchir de ces difficultés, il est possible d’utiliser la Pyroréflectométrie qui combine deux mesures sur deux longueurs d’ondes, à savoir, la mesure de la température de luminance donnée par le mode pyromètre du pyroréflectomètre, et une mesure de réflectivité bidirectionnelle donnée par le mode réflectomètre du pyroréflectomètre, et ce, pour chacune des longueurs d’onde.
En mesurant ces propriétés physiques du matériau, il est possible de déduire la température exacte de la surface et le facteur de diffusion sans connaitre son émissivité au préalable et sans faire l’hypothèse d’une surface parfaitement diffusante.
C’est une méthode hybride entre la pyrométrie bichromatique et la pyrométrie active par réflexion, dans la mesure où elle s’appuie sur les mesures simultanées de deux températures de luminance et de deux réflectivités bidirectionnelles monochromatiques, ainsi que sur l’introduction d’un facteur, dit « de diffusion », supposé indépendant des longueurs d’onde de travail.
Les pyroréflectomètres sont généralement constitués de trois entités indépendantes :
– une unité d’émission et de détection qui permet les mesures ;
– une tête optique qui permet l’éclairement et l’observation de la surface ;
– un logiciel qui permet l’analyse des mesures et leur traitement.
Le document KR10-0985341 décrit à titre d’exemple un appareil, de type pyromètre, pour mesurer la température de l'acier à l'aide d'un laser à semi-conducteur, et en particulier, en utilisant un laser à semi-conducteur pour augmenter la température de surface de l'acier et mesurer l'amplitude de l'élévation de température qui se produit en fonction de l'absorption de la surface de l'acier (mesure avec précision de la température en mesurant l'émissivité de l’acier). L'appareil comprend deux lasers oscillants, deux fibres optiques associées respectivement audits lasers. Les faisceaux laser transmis à travers les fibres optiques sont focalisés sur la surface. L'appareil comprend aussi deux autres fibres optiques à travers lesquelles le rayonnement thermique collecté par des moyens de collecte de lumière est transmis à des filtres optiques, pour filtrer les signaux d'énergie de rayonnement thermique des première et seconde longueurs d'onde. L'appareil comprend aussi des moyens de photodétection pour détecter les rayonnements thermiques filtrés des deux longueurs d'onde, et un moyen de calcul de température pour calculer la température en fonction de ces rayonnements thermiques filtrés.
Toutefois, ce type de pyromètre nécessite de chauffer la surface, ce qui peut occasionner des perturbations lors des mesures de température. En d’autres termes, le procédé de mesure de température associé à ce type de dispositif pose la question de la fiabilité des mesures parce qu’il est intrusif.
C’est pourquoi, la présente invention a pour objet de pallier tout ou partie des inconvénients listés précédemment.
Plus précisément, l’invention a pour objet un dispositif de type pyroréflectomètre bichromatique pour déterminer la température T d’une surface, et comprenant une première et une seconde sources de rayons laser pulsés, une tête optique constituée de moyens formant un collimateur et de moyens formant une lentille convergente, une première et une seconde fibres optiques dites d’émission prévues pour conduire respectivement une onde lumineuse émise par la première et la seconde sources de rayons laser pulsés jusqu’à ladite tête optique, une première et une seconde photodiodes, une première et une seconde fibres optiques dites de réception prévues pour conduire respectivement une onde lumineuse reçue par la tête optique jusqu’aux photodiodes, les premières et secondes fibres optiques d’émission et de réception étant toutes les quatre réunies dans un faisceau optique dit « bundle ».
Selon un mode de réalisation préféré, les quatre fibres optiques peuvent être des fibres de silice revêtues avantageusement d’un film en poly imide, d’épaisseur inférieure à 50 microns, préférentiellement inférieure à 20 microns.
Avantageusement, les quatre fibres optiques sont des fibres de silice revêtues d’un film préférablement en poly imide. L’épaisseur de ce film est avantageusement inférieure à 50 microns, et encore plus avantageusement inférieure à 20 microns.
Avantageusement, les quatre fibres optiques sont de diamètres sensiblement égaux, la différence entre leur diamètre étant inférieure à 10%. A titre d’exemple, on peut choisir des fibres identiques de diamètre de 400 microns.
Avantageusement, les quatre fibres optiques sont disposées de façon équidistante et le plus proche possible de l’axe du faisceau optique 2, de manière à ce que les cœurs de fibres soient très proches les uns des autres.
Afin de pouvoir identifier où la mesure est faite, le pyroréflectomètre bichromatique comporte avantageusement un laser de visée 5 et une cinquième fibre optique 50 reliant ledit laser à ladite tête optique, ladite cinquième fibre optique étant intégrée au centre du faisceau optique 2.
Avantageusement, le pyroréflectomètre bichromatique peut comporter un télémètre afin de mesurer la distance entre la surface 8 et la tête optique.