INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les exemples des figures 7 et 8, l’homme du métier observera que, de par la topologie du convertisseur 10, la tension V pa ne peut pas être négative et comporte alors nécessairement une composante continue, et de même pour la tension V pb . Comme les tensions au primaire V1 et au secondaire V2 sont par principe sans composante continue, la composante continue de la tension V pa est alors supprimée par l’ensemble piézoélectrique 12 disposé entre cette tension V pa et l’enroulement primaire 82, pour former la tension au primaire V1. Une composante continue est ensuite réintroduite en la tension V pb par rapport à la tension au secondaire V2, via l’ensemble piézoélectrique 12 disposé entre l’enroulement primaire 84 et cette tension V pb . Par rapport à un cycle d’un convertisseur de l’état de la technique sans transformateur électrique, il est alors possible d’avoir une modification de la composante continue de la tension piézoélectrique totale V p . Toutefois, en régime permanent, il y a un équilibre des charges échangées sur chacun des ensembles piézoélectriques 12 sur une période d’oscillation mécanique, et la présence éventuelle d’une composante de tension continue sur les ensembles piézoélectriques 12 ne modifie donc pas l’équilibre d’énergie échangée sur une période d’oscillation mécanique (ʃi L .V pi-moy dt=0). L’homme du métier comprendra alors la précision « à la composante continue près » indiquée ci-dessus, pour la présentation des valeurs possibles des paliers de tension. En effet, il est possible qu’une composante continue s’ajoute lors des phases à tension sensiblement constante et sur chacun des ensembles piézoélectriques 12, sans que cela modifie le comportement du convertisseur 10 selon l’invention, en termes de puissance de sortie, d’amplitude du courant I L circulant dans les éléments piézoélectriques 15, ou encore de régulation.
Selon un autre mode de réalisation de la composition selon l’invention C1 ou C1’, le ou les copolymères PHA de l’invention comprennent les unités (A) ayant un radical alkényle R 1 tel que défini précédemment, les unités (B) telles que définies précédemment et les unités (C) ayant un radical (C 6 -C 20 )alkényle linéaire ou ramifié, particulièrement (C 7 -C 14 )alkényle, plus particulièrement (C 8 -C 10 )alkényle, de préférence linéaire et comprenant une seule insaturation en bout de chaine, en particulier –[CR 4 (R 5 )] q -C(R 6 )=C(R 7 )-R 8 avec R 4 , R 5 , R 6 , R 7 et R 8 , identiques ou différents, représentant un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle, de préférence un atome d’hydrogène et q représente un entier compris inclusivement entre 2 et 20, de préférence entre 3 et 10, plus préférentiellement entre 4 et 8 tel que 6, tel que –[CH 2 ] q -CH=CH 2 et q représente un entier compris inclusivement entre 3 et 8, de préférence entre 4 et 6, tel que 5.
On considère P ≥ 0.
La puissance P injectée par la source 11 de tension sur la sortie 13 de la source 11 de tension reflète donc l’écart entre la production et la consommation.
Le dispositif 1 de pilotage de la source 11 de tension comporte un deuxième dispositif 22 de détermination d’une réserve R d’énergie de l’équipement B de réserve d’énergie ou de la source 11 de tension. Le deuxième dispositif 22 de détermination peut être ou comporter un (ou plusieurs) capteur de mesure de la réserve R d’énergie de l’équipement B ou de la source 11 de tension et/ou un (ou plusieurs) calculateur de calcul de la réserve R d’énergie de l’équipement B ou de la source 11 de tension. Le deuxième dispositif 22 de détermination peut faire partie d’un automate AGR de gestion de la réserve R d’énergie de l’équipement B ou de la source 11 de tension.
Première consigne f(P) et deuxième consigne f(R) Le dispositif 1 de pilotage de la source 11 de tension comporte un dispositif 31 de contrôle, configuré pour calculer une première fréquence f(P) selon une première consigne prescrite en fonction de la puissance P injectée, selon une première possibilité. Le dispositif 31 de contrôle est également configuré pour calculer une deuxième fréquence f(R) selon une deuxième consigne prescrite en fonction de la réserve R d’énergie de l’équipement B de réserve d’énergie, selon une deuxième possibilité. Le dispositif 31 de contrôle est configuré pour fournir à la source 11 de tension une consigne Cf de fréquence f déterminée, qui est égale à première fréquence f(P) lorsque seulement la première possibilité est prévue, ou qui est égale à deuxième fréquence f(R) lorsque seulement la deuxième possibilité est prévue, ou qui est égale à la plus petite de la première fréquence f(P) et de la deuxième fréquence f(R) lorsque à la fois la première possibilité et la deuxième possibilité sont prévues. La source 11 de tension impose alors la fréquence f égale à cette consigne Cf de fréquence sur sa sortie 13. Le dispositif 31 de contrôle peut être ou comporter un (ou plusieurs) contrôleur et/ou un (ou plusieurs) microcontrôleur un (ou plusieurs) processeurs et/ou un (ou plusieurs) microprocesseurs et/ou un (ou plusieurs) calculateur et/ou un (ou plusieurs) ordinateur et/ou peut comporter un ou plusieurs programmes d’ordinateur. La consigne Cf de fréquence f déterminée permet d’écrêter la consommation d’électricité des équipements EQC consommateurs, d’allonger la durée de vie de l’îlotage et d’améliorer la continuité de la fourniture.
Dans les modes de réalisation décrits ci-dessous, la première consigne prescrite donnant la première fréquence f(P), M1, A1 est au moins partiellement décroissante en fonction de la puissance P injectée sur la sortie 13 du convertisseur 11, et la deuxième consigne prescrite donnant la deuxième fréquence f(R), M2, A2 est au moins partiellement croissante en fonction de la réserve R d’énergie de la source 11 de tension ou de l’équipement B de réserve d’énergie.
Au moins partiellement croissante signifie comportant une ou plusieurs partie(s) entièrement croissante(s) et pouvant comporter ou non un ou plusieurs palier(s) constant(s), mais ne comportant pas de parties décroissantes.
De manière préférée, le premier mode de réalisation de la première consigne prescrite f(P), M1 est combiné avec le deuxième mode de réalisation de la deuxième consigne prescrite f(R), M2. Bien entendu, dans d’autres cas, le premier mode de réalisation de la première consigne prescrite f(P), M1 pourrait être combiné avec le quatrième mode de réalisation de la deuxième consigne prescrite f(R), A2.
De manière préférée, le troisième mode de réalisation de la première consigne prescrite f(P), A1 est combiné avec le quatrième mode de réalisation de la deuxième consigne prescrite f(R), A2. Bien entendu, dans d’autres cas, le troisième mode de réalisation de la première consigne prescrite f(P), A1 pourrait être combiné avec le deuxième mode de réalisation de la deuxième consigne prescrite f(R), M2.
Première consigne f(P), M1 On décrit ci-dessous d’abord le premier mode de réalisation de la première consigne prescrite donnant la première fréquence f(P), M1 en référence à la .
La première consigne prescrite f(P), M1 est égale à la fréquence nominale prescrite constante fn (plateau fn de fréquence), lorsque la puissance P injectée sur la sortie 13 de la source 11 de tension est inférieure à une première valeur prescrite P1 de puissance. La première consigne prescrite f(P), M1 est inférieure à la fréquence nominale prescrite fn, lorsque la puissance P injectée sur la sortie 13 de la source 11 de tension est supérieure à la première valeur prescrite P1 de puissance.
La première consigne prescrite f(P), M1 est égale à un premier plateau prescrit f1 de fréquence, lorsque la puissance P injectée sur la sortie 13 de la source 11 de tension est supérieure à la première valeur prescrite P1 de puissance et est inférieure à une deuxième valeur prescrite P2 de puissance, elle-même supérieure à la première valeur prescrite P1 de puissance. Le premier plateau prescrit f1 de fréquence est inférieur à la fréquence nominale prescrite fn.
La première consigne prescrite f(P), M1 est égale à un deuxième plateau prescrit f2 de fréquence, inférieur au premier plateau prescrit f1 de fréquence, lorsque la puissance P injectée sur la sortie 13 de la source 11 de tension est supérieure à la deuxième valeur prescrite P2 de puissance. Le deuxième plateau prescrit f2 de fréquence est inférieur au premier plateau prescrit f1 de fréquence.
Les trois plateaux fn, f1 et f2 de fréquence permettent une régulation simple de la charge à trois états.
Dans le premier mode de réalisation de la , la première consigne prescrite f(P), M1 donnant la première fréquence est en marches d’escalier. La première consigne prescrite f(P), M1 présente un saut S1 entre la fréquence nominale prescrite fn et le premier plateau prescrit f1 de fréquence. En plus du premier saut S1, la première consigne prescrite f(P), M1 donnant la première fréquence comporte un autre saut S1’ entre le premier plateau prescrit f1 de fréquence et le deuxième plateau prescrit f2 de fréquence.
Par exemple, considérons une métrique qui mesure l’évolution de l’utilité du cluster (ratio du nombre de liens/nombre de liens maximum). Un changement de cluster s’accompagnant, relativement au cluster précédent, d’une augmentation du nombre de liens maximum ou d’une baisse du nombre de liens liées à un changement de cluster (par exemple la fusion d’un cluster de 10 nœuds tous connectés entre eux - utilité égale à 1 - avec un cluster d’un seul nœud qui n’est relié au cluster précédent que par un nœud donne lieu à un nouveau cluster d’utilité (égale à 91/110) inférieure à 1) donnerait lieu à la transition à une baisse de la métrique mesurant l’évolution, ce qui pourrait donner lieu à un déclenchement de changement de configuration ; or la baisse de la métrique dans un tel moment ne refléterait pas une baisse de la qualité de la configuration, mais simplement un changement de clusterisation. Ainsi dans un mode de réalisation, dans l’étape 110, la formule d’une (ou plusieurs) métrique utilisée à l’étape 103 pour décider de déclencher ou non un changement de configuration et dont le calcul à un cycle donné est fonction d’une valeur calculée au cycle précédent est modifiée par le remplacement de ladite valeur par une autre valeur. Par exemple, la valeur relative à l’utilité du cluster considéré avant le changement de cluster au cycle θ est remplacée, à l’issue du cycle θ par la valeur d’utilité du nouveau cluster . Ceci permet d’éviter que la configuration ne soit, au prochain cycle, considérée comme mauvaise due à une métrique d’évolution d’utilité négative, donnant lieu à un nouveau changement de configuration, qui, si elle est considérée comme mauvaise, donnerait lieu à une division de cluster etc. donnant lieu à une situation instable.
Puis le cycle est itéré, qu’une nouvelle configuration ait été implémentée ou non, qu’une action de fusion ou de division ou de départ de nœud(s) du cluster vers un autre cluster existant, ait été implémentée ou non.
L’invention définit ainsi un cycle de fonctionnement qui régit également l’impact du regroupement de nœuds sur la configuration de cet ensemble et inversement.
Dans un mode de réalisation, le cycle est mis en œuvre parallèlement au trafic utile (par exemple, sur 10 paquets consécutifs, n (n est une valeur qui peut être adaptée en fonction des résultats visés, par exemple n=2) seront octroyés à la mise en œuvre du cycle, 8 aux données utiles).
La mutualisation de la signalisation qui permet par exemple de mutualiser les informations collectées aux étapes 101, 102 et le rôle de chef de cluster, présent pour la configuration, et de l’utiliser pour le regroupement de nœuds.
L’invention met en place, dans un mode de réalisation, de nouveaux indices de qualité pour la configuration, prenant en compte la dynamique du regroupement des nœuds au sein d’un cluster (étapes 103 et 110).
L’approche proposée définit ainsi un cycle permettant de faire fonctionner les deux fonctionnalités de façon séquentielle avec, dans un mode de réalisation, une priorisation de la configuration qui peut bloquer des opérations de regroupements de nœuds. Elle introduit également de nouvelles métriques et des fonctions d’utilité, prenant en compte la dynamique du regroupement des nœuds vis-à-vis de la configuration. La solution mutualise la signalisation, qui permet notamment de mutualiser le rôle de chef de cluster pendant la configuration et de l’utiliser pour le regroupement de nœuds.
La solution décrite en référence aux figures est : - distribuée : elle n’a pas besoin d’une entité centrale gérant toutes les informations ; - dynamique : elle permet de s’adapter à des changements, comme par exemple de topologie ; - complète : elle traite tous les aspects de la problématique, dont sa mise en œuvre et la signalisation nécessaire.
Traitement de données perfectionné pour un covoiturage efficace La présente divulgation relève du domaine du traitement de données dans le cadre de covoiturage.
La limitation de l'utilisation des énergies fossiles, susceptible de produire des gaz à effet de serre, devient un enjeu majeur dans le secteur de l'automobile. Une forte croissance du recours à l’énergie électrique dans ce secteur, en remplacement des énergies fossiles, est déjà observée. Toutefois, les prévisions des besoins en matière d’énergie électrique pour les déplacements montrent que les déplacements collectifs en véhicule devront être la norme tandis que les déplacements individuels seront proscrits. Par ailleurs, le nombre croissant de véhicules sature déjà les infrastructures routières sur les grands axes.
Les solutions de covoiturage sont alors encouragées afin de réduire autant que possible le nombre de véhicules sur les routes, et réduire ainsi l’énergie sollicitée par l’ensemble de ces véhicules.
Pour organiser de telles solutions de covoiturage, il existe des applications connues pour mettre en relation un automobiliste utilisateur d’un véhicule, d’une part, et un ou plusieurs passagers occasionnels de ce véhicule. Les applications sont généralement nominatives, les passagers et l’automobiliste déclarant leur identité via l’application. La mise en relation définit en outre un point de rendez-vous pour y conduire le véhicule afin d’y accueillir le ou les passagers.
Un problème lié à de telles applications est qu’elles sont simplement déclaratives en général. Aucune vérification n’est réalisée quant à la prise en charge effective des passagers.
Elle propose à cet effet un procédé de détermination d’une priorité à attribuer à un véhicule, opéré par un serveur et comportant: - collecter, depuis un réseau de communication, des données d’au moins des identifiants d’équipements communicants, l’un des identifiants collecté étant associé audit véhicule, - déterminer un nombre d’identifiants colocalisés, selon un critère de colocalisation choisi, ledit identifiant associé au véhicule étant l’un desdits identifiants colocalisés, et * si le nombre est supérieur à un seuil, attribuer audit véhicule une première priorité, et * si le nombre est inférieur au seuil, attribuer au véhicule une deuxième priorité, inférieure à la première priorité.
On compte ainsi le nombre d’équipements communicants vérifiant ce critère de colocalisation, et si ce nombre est supérieur à un seuil, ou plus précisément dans une application de covoiturage, si ce nombre est conforme à un nombre attendu et sur un trajet attendu, alors on attribue une priorité accordant un privilège au véhicule. Ainsi, une telle réalisation permet de diminuer les temps de trajet pour les véhicules embarquant un grand nombre de passagers (par exemple au-delà d’un seuil de trois passagers en plus du conducteur dans le véhicule), afin d’inciter les conducteurs de véhicule à prendre un grand nombre de passagers, favorisant ainsi le covoiturage.
Dans l’exemple considéré, les premières griffes 42 sont toutes identiques et au nombre de huit. Les deuxièmes griffes 52 sont toutes identiques et au nombre de huit. Les premières et deuxièmes griffes sont identiques.
Dans l’exemple considéré, les premières griffes et les deuxièmes griffes se recouvrent axialement sur au moins 50% de leur longueur, notamment 75% de leur longueur L. La longueur L est la longueur maximale de l’une des première et deuxième griffes 42, 52.
Dans l’exemple considéré, des aimants intergriffes 65 sont prévus entre les premières griffes 42 et les deuxièmes griffes 52. Ici, les aimants sont tous identiques et parallélépipédiques. Un seul aimant intergriffes est prévu entre une des premières griffes 42 et une des deuxièmes griffes 52.
Les aimants intergriffes peuvent être fixés ou uniquement maintenus sur les premières griffes 42 ou les deuxièmes griffes 52.
Dans l’exemple considéré, l’isolant 61 comprend :
- un manchon 70 d’orientation axiale sur lequel est monté la bobine d’excitation 60 et
- une première couronne 71 et une deuxième couronne 72, chacune rabattue et disposée à l’une des extrémités du manchon 70.
Comme on peut le voir à la , l’isolant 61 à l’état libre c’est à dire non monté dans le stator 11 présente des couronnes rabattables.
Dans l’exemple considéré, la première couronne est rabattue 71 par la première demie-culasse 41 et la deuxième couronne 72 est rabattue par la deuxième demie-culasse 51. Le bobinage d’excitation 60 est pris en sandwich entre la première couronne 71 et la deuxième couronne 72 d’une part et le manchon 70 d’autre part. Ainsi, la première couronne 71 et la deuxième couronne 72 isolent radialement à l’extérieur le bobinage d’excitation 60 de la culasse 27 et le manchon 70 isole radialement à l’intérieur le bobinage d’excitation 61 des premières griffes 71 et des deuxième griffes 72.
Dans l’exemple considéré, chacune des première et deuxième couronnes 71, 72 ne coopère qu’avec une seule des première et deuxième roues polaires 40, 50.
Dans l’exemple considéré, chacune des première et deuxième couronnes 71, 72 présente une extrémité libre et une extrémité de liaison 74 avec le manchon. L’extrémité de liaison peut présenter un rétrécissement de matière. Ce rétrécissement peut s’étendre sur toute la circonférence des couronne 71, 72 et il peut être obtenu par prédécoupe. Le rétrécissement permet aux couronnes de se rabattre de façon à venir recouvrir le manchon.
Dans l’exemple considéré, la première couronne 71 et la deuxième couronne 72, définissent entre elles une distance axiale inférieure à 5 mm, de préférence inférieure à 3 mm. De préférence encore, les première et deuxième couronnes 71, 72 s’affleurent.
Dans l’exemple considéré, chacune des première et deuxième couronnes 71, 72 est formée d’une pluralité de pétales 75 indépendants. Les pétales sont rectangulaires. Les pétales sont par exemple 25.
Dans l’exemple considéré, les pétales 75 sont distants circonférentiellement les uns des autres et un espace angulaire identique peut être prévue entre deux pétales des dites pétales qui se suivent circonférentiellement.
Dans l’exemple considéré, le manchon présente une surface intérieure 80 conformée pour coopérer surfaciquement avec les premières griffes 42 et les deuxièmes griffes 52 et avec les aimants intergriffes 65. La surface intérieure 80 peut être cylindrique ou présenter une surface intérieure prismatique. Une telle surface prismatique permet d’épouser la forme planes des griffes 71, 72 et des aimants intergriffes 65 et ainsi coopérer surfaciquement avec eux sans laisser d’espace vide. Une telle forme facilite le positionnement de l’isolant par rapport aux première et deuxième demie-culasse.
Dans l’exemple considéré, la bobine d’excitation 60 présente deux extrémités 81 apte à être alimentée par une source d’alimentation en courant continu, non représentée. Les extrémités 83 de la bobine d’excitation peuvent déboucher d’un même côté axial du stator 11. Des ouvertures sont prévues dans le premier palier 21 pour le passage de ces extrémités vers la source d’alimentation.
Partticulièrement, les réactions d’hydrothiolation peuvent être réalisées en présence d’amorceur thermique, d’amorceur d’oxydo-réduction (redox) ou d’amorceur photochimique et d’un composé organique portant un groupe sulfhydryle, notamment choisi parmi : Les alcanethiols linéaires, ramifiés, cycliques ou aromatiques comportant 1 à 14 atomes de carbone, tel que méthane-, éthane-, propane-, pentane-, cyclopentane-, hexane-, cyclohexane-, heptane-, octane, phénylethane-, 4-tert-butylphénylmethane-, 2-furanmethane-thiol, de préférence hexane-, cyclohexane-, heptane-, octane, phénylethane-, 4-tert-butylphénylmethane-, 2-furanmethane-thiol ; Les organosiloxanes portant une fonction thiol, tels que le (3-mercaptopropyl)trimethoxysilane, le (3-Mercaptopropyl)methyldimethoxysilane, le 2-(Triethoxysilyl)ethanethiol, le mercaptopropyl-isobutyl-POSS ; Les Huiles silicones thiolées notamment celle décrites dans le document DOI : 10.1016/j.actbio.2015.01.020) ; Les oligomères ou polymères thiolés portant une fonction réactive, tel qu’une amine, un alcool, un acide, un halogène, un thiol, un époxyde, un nitrile, un isocyanate, un hétéroatome, de préférence la cysteine, la cystéamine, la N-acetylcysteamine, 2-Mercaptoethanol, 1-Mercapto-2-propanol, 8-Mercapto-1-octanol, l’acide thiolactique, l’acide thioglycolique, l’acide mercapto-3-propionique, l’acide 11-mercaptoundecanoique, le polyéthylene glycol dithiol, le 3-Mercaptopropionitrile, le 1,3-Propanedithiol, le4-Cyano-1-butanethiol, le 3-Chloro-1-propanethiol, le 1-Thio-β-D-glucose tetraacetate ; et Les thiols pouvant être obtenus à partir de la réduction de disulfide, tel que le phenyldisulfide, le furfuryl disulfide.
Fig. 10 montre des étapes permettant l’obtention d’un ensemble de commandes de régulation pour les branches basse tension BT et la branche moyenne tension HTA.
Fig. 11 montre des étapes permettant l’obtention des commandes optimales et suffisantes de régulation conjointe.
Fig. 12 illustre les effets des étapes illustrées sur la .
Fig. 13A illustre un exemple d’architecture monocœur d’une machine sur laquelle le procédé est mis en œuvre.
Fig. 13B illustre un exemple d’architecture multicœurs d’une machine sur laquelle le procédé est mis en œuvre.
Fig. 14 montre un exemple d’application des commandes de régulation conjointe sur un réseau de distribution schématisé selon une réalisation.
La illustre un exemple de configuration d’un réseau de distribution d’électricité.
Le réseau de distribution peut comprendre une branche moyenne tension HTA, rattachée à et alimentée par une branche haute tension HTB au niveau d’un transformateur HTB/HTA pouvant comprendre des régleurs en charges. La branche moyenne tension comprend une pluralité de nœuds commandables et/ou non-commandables. La branche moyenne tension comprend en outre un nœud de référence et au moins un nœud de rattachement auquel est rattachée au moins une branche basse tension, et de préférence une pluralité de branches basse tension.
Dans l’exemple non limitatif de la , le réseau de distribution comprend deux branches basse tension BTr, avec r l’indice de la branche basse tension où, ici, r = 1 et r= 2. Chaque branche basse tension comprend une pluralité de nœuds commandables et/ou non-commandables ainsi qu’un nœud de référence et un nœud de rattachement à la branche moyenne tension HTA.
Plusieurs branches basse tension BT peuvent être rattachées au niveau du même nœud de rattachement à la branche moyenne tension HTA.
Tous les nœuds commandables et non-commandables sont soumis à des injections et/ou soutirages d’électricité, influant directement sur l’état en tension général du réseau de distribution mais aussi sur l’état en tension local de chaque branche basse tension et/ou moyenne tension.
Le procédé de régulation décrit ci-après s’applique, de manière avantageuse, à tout type de réseau de distribution, quelle que soit sa topologie arborescente, par exemple en zone urbaine, semi-rurale ou rurale.
De plus, le procédé de régulation s’applique, avantageusement, à toute branche moyenne tension triphasé équilibré, pouvant être modélisé par un schéma dit « monophasé équivalent », et aux branches basse tension BT monophasées, triphasées équilibrées et/ou triphasées déséquilibrées.