INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le flux gazeux d’alimentation FG est formé par exemple par des fumées provenant d’un four de cimenterie ou d’un four SMR (« Steam Methane Reforming » en anglais ou reformage de méthane à la vapeur d’eau).
Le flux gazeux d'alimentation peut contenir, en plus des composés cités plus haut, d’autres constituants minoritaires comme l’argon et diverses impuretés en fonction des unités amont d’où provient le flux gazeux. En outre, une partie des NOX peut se trouver sous la forme de N2O4 (tétraoxyde de diazote).
Le flux gazeux séché FGS comporte moins de 500 ppm d’H2O, notamment moins de 10 ppm, par exemple moins de 1 ppm.
Le NOX comprend notamment sensiblement 90% de NO et 10% en volume de NO2, avant de traverser l’ensemble de compression.
Dans la présente invention, la présence du sécheur avant l’unité de traitement est particulièrement avantageuse pour éviter la formation d’acide nitrique dans cette unité de traitement ou en aval de celle-ci.
L’adsorbant 9 est choisi parmi : un gel de silice, une zéolite, du charbon actif, une alumine ou une combinaison de ces éléments.
Par exemple, l’adsorbant 9 choisi pour favoriser l’oxydation du NO en NO2 comporte un mélange d’au moins deux gels de silice différents, et/ou d’au moins deux zéolites différentes, et/ou d’au moins deux charbons actifs différents.
L’adsorbant 9 est choisi de sorte à ne pas être dégradé substantiellement par réaction chimique avec des NOX. Ainsi la durée de vie de l’adsorbant est supérieure à 1 an, de préférence supérieure à 2 ans, voire 3 ans d’opération.
L’adsorbant 9 de l’unité de traitement 4 adsorbe de manière privilégiée le CO2, et le N2 n’est pas adsorbé de manière privilégiée par cet adsorbant, de sorte que l'essentiel de l'azote soit extrait à la haute pression du cycle, dans un flux gazeux F2 appauvri en CO2, et à obtenir un ou plusieurs flux gazeux F1 enrichi en CO2 lors de la régénération de la masse absorbante.
Le NO2 est également adsorbé de manière privilégiée et le NO n’est pas adsorbé de manière privilégiée de sorte que la majorité du NO2 sortant de l’unité de traitement 4 se retrouve dans le flux enrichi en CO2 et que la majorité du NO sortant de l’unité se retrouve dans le flux gazeux enrichi en N2.
Par exemple, l’unité de traitement 4 comporte un dispositif d’adsorption à modulation de pression appelé PSA (Pressure Swing Adsorption, en anglais).
En variante, l’unité de traitement 4 comporte un dispositif d’adsorption VPSA dans lequel l’adsorption s’effectue à une pression haute supérieure à la pression atmosphérique, notamment entre 1.5 et 6 bar abs, et la désorption à une pression basse inférieure à la pression atmosphérique, notamment comprise entre 200 et 600 mbar abs, voire pouvant descendre jusqu’à 50 mbar abs.
(Résultats)
La composition selon l'exemple 1 qui incluait les ingrédients (a) à (d) expliqués ci-dessus (l'ingrédient facultatif (e) était absent) était stable à la fois sous exposition à la lumière et à différentes températures de sorte que les conditions de la composition n'ont sensiblement pas changé. Aussi, l'ingrédient (a) de la composition selon l'exemple 1 a été maintenu à un taux résiduel suffisant même sous exposition à la lumière et à haute température.
La composition selon l'exemple comparatif 1 qui n'incluait pas l'ingrédient (d) ne pouvait pas maintenir l'ingrédient (a) à un taux résiduel suffisant à haute température.
La composition selon l'exemple comparatif 2 qui n'incluait pas l'ingrédient (b) ne pouvait pas maintenir l'ingrédient (a) à un taux résiduel suffisant à haute température.
La composition selon l'exemple comparatif 3 qui n'incluait pas l'ingrédient (f) ne pouvait pas maintenir l'ingrédient (a) à un taux résiduel suffisant à haute température.
La composition selon l'exemple comparatif 4 qui n'incluait pas l'ingrédient (c) ne pouvait pas maintenir l'ingrédient (a) à un taux résiduel suffisant vis-à-vis de la lumière.
[Exemples 2-5 et exemples comparatifs 5-7]
Les compositions suivantes selon les exemples 2-5 et les exemples comparatifs 5-7 sous la forme de dispersions de type gel H/E encapsulées, montrées dans le tableau 2, ont été préparées en mélangeant les ingrédients montrés dans le tableau 2.
Les préparations des dispersions de type gel H/E encapsulées selon les exemples 2-5 et les exemples comparatifs 5-7 ont été réalisées comme suit :
Les composés amphiphiles non ioniques monohydriques préférés sont des composés répondant à la formule (V) suivante :
Le monomère (c) peut être choisi en particulier parmi les acrylates, méthacrylates ou itaconates d'alcool gras en C 6 -C 30 oxyéthylénés (1 à 50 EO), tels que le méthacrylate de stéaréth 20, le méthacrylate de béhényle oxyéthyléné (25 EO), l'itaconate de monocétyle oxyéthyléné (20 EO), l'itaconate de monostéaryle oxyéthyléné (20 EO) ou l'acrylate modifié par des alcools en C 12 -C 24 polyoxyéthylénés (25 EO) et par des isocyanates de diméthyl-m isopropénylbenzyle d'alcool gras en C 6 -C 30 oxyéthylénés (1 à 50 EO), tels qu'en particulier l'isocyanate de diméthyl-m isopropénylbenzyle d'alcool béhénylique oxyéthyléné.
On peut citer en particulier, à titre de polymères anioniques comportant au moins une chaîne hydrophobe, le terpolymère d’acide acrylique/acrylate d'éthyle/acrylate d'alkyle, tel que le produit en dispersion aqueuse à 30 % vendu sous le nom d'Acusol 823 par Rohm & Haas ; le copolymère d’acrylates/méthacrylate de stéaréth-20, tel que le produit vendu sous le nom d'Aculyn 22 par Rohm & Haas ; le terpolymère d’acide (méth)acrylique/acrylate d'éthyle/méthacrylate de béhényle oxyéthyléné (25 EO), tel que le produit en émulsion aqueuse vendu sous la dénomination Aculyn 28 par Rohm & Haas ; le copolymère d’acide acrylique/itaconate de monocétyle oxyéthyléné (20 EO), tel que le produit en dispersion aqueuse à 30 % vendu sous la dénomination Structure 3001 par National Starch ; le copolymère d’acide acrylique/itaconate de monostéaryle oxyéthyléné (20 EO), tel que le produit en dispersion aqueuse à 30 % vendu sous la dénomination Structure 2001 par National Starch ; les acrylates/acrylates modifiés par un copolymère d'alcools en C 12 -C 24 polyoxyéthylénés (25 EO), tel que le latex copolymère à 30 à 32 % vendu sous la dénomination Synthalen W2000 par 3V SA ; ou le terpolymère d’acide méthacrylique/acrylate de méthyle/isocyanate de diméthyl-méta-isopropénylbenzyle d'alcool béhénylique éthoxylé, tel que le produit sous forme de dispersion aqueuse à 24 % et comprenant 40 groupes oxyde d'éthylène divulgué dans le document EP A 0 173 109.
(6) ajouter le mélange uniforme de la phase D au mélange uniforme de la phase C à température ambiante pour former un mélange uniforme de (C+D) ;
(7) mélanger les ingrédients de la phase E avec un homogénéisateur à 80-90°C pour former un mélange uniforme de la phase E ;
(8) coextruder le mélange uniforme de la phase (A+B) et le mélange uniforme de la phase E en encapsulant le premier par le second pour préparer des capsules dans lesquelles le mélange uniforme de la phase (A+B) est revêtu et encapsulé avec le mélange uniforme de la phase E ; et
(9) ajouter les capsules obtenues par l'étape (8) ci-dessus au mélange uniforme de phase (C+D) à température ambiante.
Les valeurs numériques des quantités de composants montrées dans le tableau 2 sont toutes basées sur des "% en poids" de matières premières.
Ingrédients Ex. 2 Ex. 3 Ex. 4 Ex. 5 Ex. 5 Comp. Ex. 6 Comp. Ex. 7 Comp. A Rétinol 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 Huile de glycine soja (Soja) 2,7 2,7 2,7 2,7 - 2,7 2,7 B Huile de glycine soja (Soja) 2,85 2,85 2,85 2,85 - 2,85 2,85 Sarcosinate d'Isopropyl Lauroyle 0,75 0,75 0,75 0,75 6,3 0,75 0,75 Octyldodécanol 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 Squalane 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 0,15 Tétra-di-t-butyl hydroxyhydrocinnamate de pentaérythrityle 0,3 0,3 - 0,3 0,3 - 0,3 Tocophérol 0,075 - 0,5 0,075 0,075 - 0,075 C Polymère réticulé Acrylates/ Acrylate d’alkyle en C10-30 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 0,45 Hyaluronate de sodium 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 Gomme de xanthane (et) gomme de Ceratonia Siliqua (caroube) 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 0,05 D Caprylyl/Capryl Glucoside (et) Isoséarate de polyglycéryle-10 (et) Dilauramidoglutamide lysine de sodium 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 Parfum 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 0,1 E Agar 0,037 0,037 0,037 0,037 0,037 0,037 0,037 Algine 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 0,018 Eau 3,32 3,32 3,32 3,32 3,32 3,32 3,32 C Hydroxyacétophénone 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 0,55 Chlorphénésine 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 Éthylènediamine disuccinate trisodique (37 % en poids) 0,15 0,15 0,15 - 0,15 0,15 0,15 Citrate de Tris (tetramethylhydroxypiperidinol) 0,46 0,46 0,46 0,46 0,46 0,46 0,46 Glycérine 10 10 10 10 10 10 10 Propanediol 10 10 10 10 10 10 10 Propylène glycol - - - - - - - Caprylyl glycol 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 Dipropylène glycol 2 2 2 2 2 2 2 Glucosylrutine (et) Rutine 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 - Hydroxyde de potassium 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 0,16 Niacinamide 1 1 1 1 1 1 1 Caféine 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Thermo-Stabilité Taux résiduel de rétinol (%) Très bon Très bon Très bon Très bon Mauvais Mauvais Bon Observation visuelle Très bonne Très bonne Très bonne Bonne Bonne Bonne Bonne Photo-Stabilité Taux résiduel de rétinol (%) Bon Très bon Très bon Bon Bon Bon Très Mauvais Observation visuelle Très bonne Très bonne Très bonne Bonne Bonne Bonne Mauvaise
Chacune des compositions selon les exemples 2-5 et les exemples comparatifs 5-7 a été chargée dans une bouteille en verre et a été maintenue dans des conditions de température de 45°C pendant 2 mois. Le taux résiduel de rétinol (%) après stockage à 45°C pendant 2 mois a été mesuré par HLPC et calculé en fonction du % initial (24h après production) mesuré par HPLC. Le taux résiduel de rétinol (%) ainsi calculé pour chaque composition a été évalué selon les critères suivants .
Chacun des premier pion 66 et deuxième pion 68 est configuré pour coopérer avec respectivement la première came 48 et la deuxième came 50 pour déplacer en translation respectivement le premier bras 28 et le deuxième bras 30.
Chacune des cames 48, 50 s’étend dans un même plan P sensiblement parallèle à la première direction L1 et à la deuxième direction L2. Chacune des cames 48, 50 est mobile uniquement dans le plan P. Autrement dit, chaque came 48, 50 présente un unique degré de liberté de mouvement dans le plan P.
Chacune des cames 48, 50 est entrainée en déplacement par le pion 66, 68 du levier 44, 46 correspondant dans le plan P lors de la rotation du levier 44, 46.
Chaque came 48, 50 comprend un organe central 70 définissant un logement 72, et une butée avant 74 disposée sensiblement en regard du logement 72 (figures 4 et 5).
Chaque pion 66, 68 est déplaçable entre une position de butée ( ) dans laquelle le pion 66, 68 est en appui sur la butée avant 74, une position centrale ( ) dans laquelle le pion 66, 68 est reçu dans le logement 72 et une position de repos dans laquelle le pion 66, 68 est à l’écart de la came 48, 50.
Chaque came 48, 50 définit en particulier un chemin de came 76 parcourue par le pion 66, 68 du levier 44, 46 correspondant lors de la rotation du levier 44, 46 selon un premier sens et lors de la rotation du levier selon un deuxième sens opposé au premier sens. Le chemin de came 76 comprend une première portion 78 qui s’étend entre une première ouverture inférieure 80 et la butée avant 74, une deuxième portion 82 reliée à la première portion 78 qui s’étend entre la butée avant 74 et le logement 72, et une troisième portion 84 reliée à la deuxième portion 82 qui s’étend entre le logement 72 et une deuxième ouverture inférieure 86.
Le fonctionnement de l’ensemble d’affichage 10 selon l’invention va maintenant être décrit.
Pour déplacer le dispositif d’affichage 14 de la position de repos ( ) vers la première position inclinée ( ), la vis sans fin 38 est mise en rotation autour de l’axe R selon le premier sens de rotation. La rotation de la vis sans fin 38 entraine la rotation du premier engrenage 40 et du deuxième engrenage 42 autour respectivement du premier axe d’engrenage E1 et du deuxième axe d’engrenage E2. Le premier engrenage 40 et le deuxième engrenage 42 se déplacent en rotation selon un même sens de rotation. La rotation du premier engrenage 40 et du deuxième engrenage 42 entraine la rotation du premier levier 44 et du deuxième levier 46 selon le même sens de rotation. Dans la position de repos ( ), le premier levier 44 et le deuxième levier 46 sont sensiblement disposés en face l’un de l’autre. Lors du déplacement du premier engrenage 40 et du deuxième engrenage 42, le premier levier 44 se déplace vers l’avant, c’est-à-dire vers le premier bras 28. Au contraire, le deuxième levier 46 se déplace vers l’arrière, c’est-à-dire vers la vis sans fin 38. Le premier pion 66 pénètre dans la première came 48 par la première ouverture inférieure 80 et parcourt la première portion 78 du chemin de came 76 jusqu’à être en appui dans la butée avant 74. Le mouvement de rotation du premier levier 44 entraine alors le déplacement en translation du premier bras 28 qui se déplace de la position rétractée vers la position déployée. Le déplacement en translation du premier bras 28 entraine la rotation du dispositif d’affichage 14 autour du premier axe de rotation A1. Le dispositif d’affichage 14 se trouve alors dans la première position inclinée ( ). Le deuxième bras 30 fixé sur la surface arrière 24 du dispositif d’affichage 14 est entrainé passivement en translation par le premier bras 28 et se trouve alors dans la position intermédiaire.
Pour déplacer le dispositif d’affichage 14 de la première position inclinée vers la position de repos, le sens de rotation de la vis sans fin 38 est inversé. La vis sans fin 38 est en rotation selon le deuxième sens de rotation opposé au premier sens de rotation. Ceci entraine le déplacement du premier engrenage 40, du deuxième engrenage 42, du premier levier 44 et du deuxième levier 46 en sens inverse. Le premier pion 66 se déplace de la position de butée vers la position centrale en parcourant la deuxième portion 82 du chemin de came 76. Le mouvement de rotation du premier levier 44 entraine le déplacement de la première came 48 dans la plan P et entraine le déplacement en translation du premier bras 28 de la position déployée vers la position rétractée. Le premier pion 66 parcourt ensuite la troisième portion 84 du chemin de came 76 jusqu’à ce qu’il ressorte par la deuxième ouverture inférieure 86 et se retrouver à l’écart de la came.
Le dispositif d’affichage 14 se trouve dans la position de repos.
Pour déplacer le dispositif d’affichage 14 dans la deuxième position inclinée ( ), on continue de déplacer en rotation la vis sans fin 38 selon le deuxième sens. Ce mouvement entraine la rotation du premier engrenage 40 et du deuxième engrenage 42 autour respectivement du premier axe d’engrenage E1 et du deuxième axe d’engrenage E2. Le premier engrenage 40 et le deuxième engrenage 42 se déplacent en rotation selon le même sens de rotation. La rotation du premier engrenage 40 et du deuxième engrenage 42 entraine la rotation du premier levier 44 et du deuxième levier 46 selon le même sens de rotation. Le deuxième levier 46 se déplace vers l’avant, c’est-à-dire vers le deuxième bras 30. Au contraire, le premier levier 44 se déplace vers l’arrière, c’est-à-dire vers la vis sans fin 38. Le deuxième pion 68 pénètre dans la deuxième came 50 par la première ouverture inférieure 80 et parcourt la première portion 78 du chemin de came 76 jusqu’à être en appui contre la butée avant 74. Le mouvement de rotation du deuxième levier 46 entraine le déplacement en translation du deuxième bras 30 qui se déplace alors de la position rétractée vers la position déployée. Le déplacement en translation du deuxième bras 38 entraine la rotation du dispositif d’affichage 14 autour du deuxième axe de rotation A2. Le dispositif d’affichage 14 se trouve alors dans la deuxième position inclinée ( ). Le premier bras 28 fixé sur la surface arrière 24 du dispositif d’affichage 14 est entrainé passivement en translation par le deuxième bras 30 et se trouve alors dans la position intermédiaire.
Pour déplacer le dispositif d’affichage 10 de la deuxième position inclinée vers la position de repos, le sens de rotation de la vis sans fin 38 est inversé. La vis sans fin 38 est en rotation selon le premier sens de rotation. Ceci entraine le déplacement du premier engrenage 40, du deuxième engrenage 42, du premier levier 44 et du deuxième levier 46 en sens inverse. Le deuxième pion 68 se déplace de la position de butée vers la position centrale en parcourant la deuxième portion 82 du chemin de came 76. Le deuxième pion 68 se trouve alors dans le logement 72 et le mouvement de rotation du deuxième levier 46 entraine le déplacement en translation du deuxième bras 30 de la position déployée vers la position rétractée. Le deuxième pion 68 parcourt ensuite la troisième portion 84 du chemin de came 76 jusqu’à sortir de la deuxième came 50. Le dispositif d’affichage 14 se trouve à nouveau dans la position de repos.
On comprend que la rotation de la vis sans fin 38 permet de contrôler le premier angle d’inclinaison et le deuxième angle d’inclinaison du dispositif d’affichage 14.
Ainsi, l’ensemble selon l’invention est particulièrement avantageux car il permet d’orienter la surface d’affichage 26 selon une direction préférentielle, par exemple vers un passager ou vers un conducteur. La visibilité du dispositif d’affichage 14 est améliorée pour le passager et le conducteur et l’interaction du passager et du conducteur avec le dispositif d’affichage 14 est facilitée. Selon les informations affichées sur le dispositif d’affichage 14 et selon la fonctionnalité du dispositif utilisée, il est alors possible de configurer simplement le dispositif d’affichage 14 dans une position dans laquelle la surface d’affichage 26 est visible de tous, conducteur et passagers, et dans des positions inclinées dans lesquelles la surface d’affichage 26 est visible uniquement par le conducteur ou un passager.
CONTRÔLE DU COUPLE RÉCUPÉRÉ PAR UNE MACHINE MOTRICE ÉLECTRIQUE D’UN VÉHICULE DANS UNE PHASE DE FREINAGE RÉCUPÉRATIF Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules terrestres disposant d’une fonction de freinage récupératif, et plus précisément le contrôle du couple devant être récupéré par la machine motrice électrique du groupe motopropulseur de tels véhicules terrestres lorsque la fonction de freinage récupératif est utilisée.
Etat de la technique Certains véhicules terrestres, éventuellement de type automobile, comprennent un groupe motopropulseur (ou GMP), comportant au moins une machine motrice électrique associée à une batterie principale (ou de traction), et disposent d’une fonction de freinage récupératif permettant à la machine motrice électrique de récupérer (ou prélever) du couple dans la chaîne de transmission pour générer un courant électrique transformé en énergie électrique stockée dans la batterie principale (ou de traction). Dans une phase de freinage récupératif, la machine motrice électrique se comporte donc en générateur et assure le (ou participe au) freinage de son véhicule terrestre.
Il apparaît cependant que les faces latérales n'ont pas besoin d'être nécessairement lisses pour que le guide de lumière 10 présente des caractéristiques satisfaisantes. Un appareil à main 1 avec un guide de lumière 10 à faces latérales diffusantes présente un profil d’émission transverse (quatrième courbe 36) avec des qualités similaires à celles obtenues avec des faces lisses, tant en planéité du profil d’émission transverse qu'en quantité d'énergie transmise.
Une face lisse est obtenue en polissant cette face après découpe du matériau du guide de lumière 10, et présente donc une rugosité avec un écart moyen arithmétique Ra inférieur ou égal à 0,2. Une face latérale diffusante est obtenue en conservant l'état de surface après découpe du matériau du guide de lumière 10, ou avec un polissage minime, et présente une rugosité avec un écart moyen arithmétique Ra inférieur ou égal à 3,2. Une face rugueuse désigne une face avec une rugosité avec un écart moyen arithmétique Ra strictement supérieur à 3,2. Une telle rugosité est par exemple obtenue au moyen d'un traitement de surface des faces latérales 10b tel qu'un dépolissage ou sablage.
Ainsi, l'utilisation d’un guide de lumière 10 avec des faces latérales présentant une rugosité avec un écart moyen arithmétique Ra inférieur ou égal à 3,2 permet d'obtenir les qualités de précision recherchées. Dans la mesure où chaque intervention implique des coûts, il est préférable d'utiliser un guide de lumière 10 en verre découpé et brute sans polissage ni traitement puisque le polissage ne permet pas d'obtenir des gains justifiant les coûts supplémentaires. Par conséquent, les faces latérales 10b présentent de préférence une rugosité avec un écart moyen arithmétique Ra supérieur à 0,2, et de préférence supérieur à 0,5. De préférence, l'état de surface des faces latérales résulte d'une découpe du guide de lumière 10 dans du verre.
L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrit et représenté aux figures annexées. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments ou par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour autant du domaine de protection de l'invention.
Procédé de modification neuro-émotionnelle d’un sujet et dispositif associé La présente invention entre dans le domaine de la modification neuro-émotionnelle d’un sujet par le passage par une série de paliers comprenant chacun plusieurs éléments.
L’invention concerne également l’accompagnement par un superviseur d’un tel sujet afin notamment de déceler, anticiper et résoudre des points de blocages, une gestion du temps et des résistances chez ledit sujet.
De manière connue, l’ennéagramme des processus est un modèle dynamique qui considère chacun des neuf points comme une étape d’un processus. Appliqué au processus d’un accompagnement, il est précieux pour déceler, anticiper et résoudre les points de blocages, la gestion du temps et les résistances du client. Il est également utile pour aider le client à discerner ce qui se passe et mieux gérer ses émotions. »
On connait bien l’ennéagramme des personnalités qui décrit neuf profils psychologiques distincts mais l’ennéagramme des processus est peu connu.
D’après son disciple Ouspensky rapportant les propos de son maitre (Fragments d’un enseignement inconnu, Éditions Stock), G.I. Gurdjeff déclarait, à propos de l’ennéagramme des processus, qu’il avait introduit dans son enseignement, qu’« un homme isolé dans le désert tracerait-il l’ennéagramme sur le sable, il y pourrait lire les lois éternelles de l’univers. Et il apprendrait chaque fois quelque chose de nouveau, quelque chose dont il ignorait tout jusqu’alors ». En effet, selon lui, l’ennéagramme des processus était une façon puissante et efficace de modéliser tout processus ayant une valeur ajoutée, amenant un saut qualitatif. Et il faut bien reconnaître que c’est un système qui fonctionne déjà remarquablement bien et trouve des applications concrètes dans un grand nombre de secteurs de la vie courante, de la considération des étapes nécessaires à la mise sur le marché d’un nouveau produit à la modélisation des moments clefs d’un bon roman, en passant par la façon de régler l’instrument de mesure physique délicat qu’est par exemple l’interféromètre de Michelson.
Il est ici intéressant de se poser la question de ce qu’est un processus amenant de la valeur ajoutée. Le processus aura droit à ce qualificatif si, à l’arrivée, on se retrouve avec quelque chose qui soit différent et apportant un “plus” par rapport à ce qu’on avait au départ. Or quand on doit ranger une pièce ou un bureau, on a pu constater que si on se contente de réaliser de petits ajustements successifs, on tourne vite en rond. Un moment donné la meilleure solution consiste à tout mettre à plat, à défaire l’organisation existante, afin de pouvoir recombiner les choses différemment et de laisser émerger autre chose de nouveau (avec du coup une valeur ajoutée).