INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le polymère thermoplastique semi-cristallin utilisable selon l’invention peut être choisi parmi : polyoléfine, polyamide, polyester, polyaryléther cétone, sulfure de polyphénylène, polyacétal, polyimide, polymère de fluorure de vinylidène et/ou leur mélange, de préférence un polyamide.
Selon un mode de réalisation, l’oxyde métallique est choisi parmi ZnO et/ou Al 2 O 3 .
Il est préférable que la composante (c) soit sous forme pulvérulente ayant un Dv adapté pour l’impression 3D.
Selon un mode de réalisation, l’un ou plusieurs antioxydants sont choisis parmi un ou plusieurs antioxydants phénoliques, un ou plusieurs antioxydants phosphites/phosphonites, un ou plusieurs thioéthers et/ou leurs mélanges.
Ainsi, la poudre de la présente invention peut comprendre un mélange d’antioxydants phénolique et phosphite/phosphonite, ou d’antioxydants phénolique et thioéther, ou d’antioxydants phosphite/phosphonite et thioéther, ou encore d’antioxydants phénolique et phosphite/phosphonite et thioéther.
De préférence, l’un ou plusieurs antioxydants sont choisis parmi un ou plusieurs antioxydants phénoliques, un ou plusieurs thioéthers et/ou leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation, la poudre de polymère comprend en outre des charges ou renforts (d) et/ou un ou plusieurs additifs additionnels (e).
Il a été observé dans le cadre de la présente invention, que l’emploi de l’oxyde métallique, l’hydroxyde métallique, et/ou l’hydrotalcite particulier, de préférence en combinaison avec un ou plusieurs antioxydant(s) dans une poudre de polymère thermoplastique adaptée à l’impression 3D par frittage permettait d’améliorer sa stabilité thermique, tout en conservant les propriétés mécaniques acceptables lors des constructions successives.
Plus particulièrement, l’ajout de l’oxyde métallique, l’hydroxyde métallique, et/ou l’hydrotalcite tel que défini dans la présente invention, de préférence en combinaison avec un ou plusieurs antioxydant(s) dans une poudre de polymère adaptée pour l’impression par frittage permet de limiter très avantageusement le jaunissement de la poudre, au cours des constructions successives et/ou sur la pièce imprimée.
- le composeur est agencé pour appliquer une fonction choisie dans le groupe comprenant la médiane géométrique, la PCA ou l’ICA,
- le composeur est agencé pour utiliser un nombre choisi de coefficients les plus récents dans le tampon pour chaque niveau d’ondelette, et
-l’extracteur est agencé pour réaliser une transformation en ondelettes de type SWT.
L’invention concerne également un procédé de traitement de signaux intracardiaques comprenant :
a) recevoir des données d’électrocardiogramme et des données d’électrogrammes synchronisées,
b) analyser les données d’électrocardiogramme pour y détecter des instants d’onde QRS,
c) réaliser une transformation en ondelettes des données d’électrogrammes,
d) prélever dans la transformation en ondelettes des coefficients, chacun associé à un instant d’onde QRS détecté à l’opération b), et les stocker dans un tampon,
e) extraire du tampon un signal d’empreinte QRS et le soustraire dans la transformation en ondelettes de l’opération c) aux instants d’onde QRS, et
f) réaliser une transformation en ondelettes inverse du signal de l’opération e), et retourner en sortie les données d’électrogrammes débruitées correspondantes.
Selon divers modes de réalisation, ce procédé peut présenter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- l’opération d) comprend prélever des coefficients de la transformation en ondelettes de l’opération c) tels que, pour un coefficient choisi correspondant à un instant donné d’un niveau donné de la transformée en ondelettes, le signal d’ondelette qui correspond au niveau donné de la transformée en ondelettes et qui est centré sur l’instant donné présente un recouvrement avec une fenêtre extraite des données d’électrogrammes dont est tiré le coefficient choisi centrée sur l’instant d’onde QRS auquel est associé le coefficient choisi,
- l’opération d) comprend pondérer chaque coefficient prélevé avant de le stocker dans le tampon, en fonction du recouvrement temporel entre le signal d’ondelette qui correspond au niveau de la transformation en ondelettes de chaque coefficient prélevé respectif et qui est centré sur l’instant correspondant à chaque coefficient prélevé respectif et la fenêtre centrée sur l’instant d’onde QRS associée à chaque coefficient prélevé respectif,
- l’opération e) comprend définir un signal d’empreinte QRS respectif pour chaque niveau d’ondelette de la transformée en ondelettes de l’opération b), chacun à partir d’une fonction des coefficients de l’opération d) correspondant à un niveau d’ondelette respectif,
- la fonction est choisie dans le groupe comprenant la médiane géométrique, la PCA ou l’ICA,
- la fonction utilise un nombre choisi de coefficients les plus récents dans le tampon pour chaque signal d’empreinte QRS, et
une bayérite lithiée, Li 4 SiO 4 , Al provenant dans ce cas du CMC (l’oxyde cristallisé comportant au moins les éléments Li et Al pouvant alors être Li 3 AlSiO 5 ), et leurs mélanges.
Conteneur Le conteneur peut présenter une forme quelconque.
De préférence, le conteneur selon l’invention comporte un fond et au moins un côté, le fond et le au moins un côté présentant de préférence une épaisseur moyenne inférieure à 20 mm, de préférence encore inférieure à 15 mm, voire inférieure à 10 mm, et/ou de préférence supérieure à 2 mm, de préférence supérieure à 4 mm, de préférence encore supérieure à 5 mm.
Dans un mode de réalisation, le conteneur selon l’invention présente une longueur, c’est-à-dire une plus grande longueur inférieure à 500 mm, de préférence inférieure à 400 mm, ou/ou de préférence supérieure à 100 mm, de préférence supérieure à 200 mm, et une largeur, c’est-à-dire la plus petite dimension mesurée perpendiculairement à la longueur inférieure à 500 mm, de préférence inférieure à 400 mm, ou/ou de préférence supérieure à 100 mm, de préférence supérieure à 200 mm.
Dans un mode de réalisation, le conteneur peut être compartimenté en au moins deux parties, lesdites au moins deux parties pouvant être séparées par un espace permettant la circulation des gaz lors du traitement thermique visant à synthétiser les poudres comportant de l’oxyde de lithium, en particulier un oxyde d’un métal ou de plusieurs métaux de transition lithiés.
Dans un mode de réalisation, le conteneur selon l’invention présente un diamètre inférieur à 500 mm, de préférence inférieur à 400 mm, ou/ou de préférence supérieur à 100 mm, de préférence supérieur à 200 mm.
De préférence, le conteneur selon l’invention présente un volume supérieur à 0,1 litre, de préférence supérieur à 1 litre, de préférence supérieur à 2 litres, de préférence supérieur à 3 litres et/ou de préférence inférieur à 25 litres, de préférence inférieur à 20 litres, de préférence inférieur à 15 litres.
Dans un mode de réalisation, le fond et les côtés en CMC du conteneur selon l’invention forment un ensemble monolithique. Autrement dit, lesdits fond et côtés sont une seule et même pièce, le raccordement entre le fond et les côtés comportant un rayon, de préférence supérieur à 5 mm, de préférence supérieur à 10 mm, de préférence supérieur à 20 mm.
Dans un mode de réalisation, le conteneur est un assemblage de différentes parties en CMC, par exemple des plaques en un CMC, la liaison entre lesdites différentes parties pouvant notamment être réalisées à l’aide d’assemblage de type tenon-mortaise, et/ou d’assemblage en suspente, et/ou d’encastrement (utilisant notamment des encoches ou des rainures), et/ou de chevilles métalliques ou céramiques, et/ou de vis métalliques ou céramiques et/ou de rivets métalliques ou céramiques, et/ou de clavettes métalliques ou céramiques.
Composition pour la fabrication directe d’un matériau composite à matrice céramique L’invention s’inscrit dans le domaine de la fabrication directe, et plus précisément des matières premières adaptées à la fabrication directe de pièce en matériau composite à matrice céramique.
Selon un mode de réalisation préfére de l’invention, la composition C1 selon l’invention comprend c) un ou plusieurs corps gras notamment liquides à 25 °C et à pression atmosphérique, e) de l’eau et f) un ou plus plusieurs solvants miscible à l’eau. d) solvant(s) organiques(s) différent de c)
A cet effet, les moyens 38 de démontage comportent plusieurs supports 58 qui sont guidés en défilement le long d'un circuit fermé et qui sont amenés l'un après l'autre en prise avec des organes 34A de préhension montés sur un élément 36 de liaison sur un premier segment 66A de démontage du circuit 33 de convoyage.
De même, les moyens 40 de remontage comportent plusieurs supports 58 qui sont guidés en défilement le long d'un circuit fermé et qui sont amenés l'un après l'autre en coïncidence avec un élément 36 de liaison sur un deuxième tronçon de remontage du circuit 33 de convoyage agencé en aval du premier tronçon de démontage.
Ainsi, la fonction de transport et de support de l'organe 34A, 34B de préhension n'est plus réalisée par un bras robotisé. Ceci permet de réduire encore la durée nécessaire au remplacement des organes 34A de préhension.
De plus, en éliminant cette fonction, il est possible de se passer de bras robotisés à structure complexe, par exemple de bras à six axes, ce qui permet de réduire fortement le coût de l'installation 22 de convoyage.
Selon un deuxième mode de réalisation de l'invention illustré aux figures 8 et 9, mettant en œuvre les premier et deuxième aspects de l'invention, les supports 58A des moyens 38 de démontage sont guidés en déplacement selon un circuit 69A en boucle fermé qui est tangent au circuit 33 de convoyage en un point de tangence avec le segment 66A de démontage. Il s'agit ici de supports 58A qui font uniquement partie des moyens 38 de démontage, pour cette raison ils seront désignés "supports 58A" par la suite.
L'écart "E" entre deux supports 58A adjacents demeure de préférence constant tout au long de leur circuit 69A. Les supports 58A font alors partie d'une installation annexe de convoyage qui s'occupe d'emporter les organes 34A de préhension démontés vers un trajet 67A de sortie, par exemple jusqu'à un lieu d'accumulation.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures les supports 58A des moyens 38 de démontage sont agencés en périphérie d'une roue 70A tournante. Le circuit 69A en boucle fermée présente ainsi la forme d'un cercle.
Les organes 34A de préhension sont ainsi démontés audit point de tangence auquel les organes 34A de préhension sont en prise avec le support 58A. Pendant l'opération de démontage, l'élément 36 de liaison associé est immobilisé temporairement au point de tangence par arrêt de l'organe 32 de convoyage qui le porte.
Dès que l'organe 34A de préhension est démonté, les organes 32 de convoyage avancent de manière que l'élément 36 de liaison qui n'est plus équipé de son organe 34A de préhension laisse la place à l'élément 36 de liaison suivant encore équipé de son organe 34A de préhension. Les supports 58A avancent aussi le long de leur circuit 69A de manière qu'un support 58A vide vienne en prise avec cet organe 34A de préhension suivant, tandis que l'organe 34A de préhension démonté est emporté vers le trajet 67A de sortie par son support 58A. La roue 70A tourne ainsi pas à pas en s'arrêtant régulièrement pour le démontage d'un organe 34A de préhension.
Les organes 34A de préhension démonté sont ensuite transmis à un autre dispositif de convoyage de manière à libérer chaque support 58A avant qu'ils n'arrivent à nouveau au point de tangence pour débuter un nouveau cycle.
Comme illustré à la , les actionneurs 62 de coulissement font par exemple partie de l'installation annexe de convoyage de manière à commander en coulissement le support 58A sur la roue 70A entre une position de prise en charge de l'organe 34A de préhension monté, vers une position de déboîtement de l'organe 34A de préhension.
Avantageusement, chaque actionneur 62 de coulissement est un mécanisme coulissant dans une unique direction. Il s'agit par exemple d'un vérin électrique ou pneumatique.
Dans l'exemple représenté aux figures, chaque support 58A est ainsi monté sur la roue 70A par l'intermédiaire d'un actionneur 62 de coulissement.
Le déverrouillage de l'organe 34A de préhension est réalisé par un actionneur 64 de déverrouillage. Il peut par exemple s'agir de plusieurs actionneurs 64 de déverrouillage qui sont portés par la roue 70A et dont chacun est associé à un support 58A. Il peut s'agir d'un actionneur 64 de déverrouillage coulissant ou rotatif selon le type de mécanisme 46 de verrouillage.
Ainsi, les moyens 38 de démontage comportent plusieurs dispositifs 68A d'actionnement comportant chacun un actionneur 62 de coulissement et un actionneur 64 de déverrouillage. Les dispositifs 68A d'actionnement sont montés à la périphérie de la roue 70A.
En variante non représentée de l'invention, les actionneurs de déverrouillage sont portés par l'organe de convoyage. Il s'agit par exemple d'un actionneur à came qui coopère avec une came escamotable entre un état inactif, lorsque la station de chauffage est en mode "production", et un état actif, lorsque la station de chauffage est en mode "maintenance". La came coopère avec un suiveur de came qui provoque le déverrouillage de l'organe de préhension lors de son passage au point de tangence.
Un autre objet de la présente invention est de proposer un dispositif compact et facile à installer dans l’espace public.
Un autre objet de la présente invention est de proposer un dispositif utilisable auquel on peut facilement adapter tout type de cycle à assistance électrique.
La présente invention a pour objet de répondre au moins en partie aux objets précités en proposant un dispositif permettant de charger un cycle sans contact, la position du cycle étant guidé par le placement d’une de ses pédales dans un logement prévu à cet effet. A cet effet, elle propose un dispositif de charge sans contact pour batterie de cycle à assistance électrique comportant :
au moins une plaque émettrice comprenant un moyen d’émission d’énergie par résonance magnétique, et au moins un logement apte à accueillir une pédale dudit cycle.
Grâce à ces dispositions, la position du cycle par rapport au dispositif de charge, et donc les positions relatives de la plaque émettrice du dispositif et d’une plaque réceptrice du cycle, peut être guidée par l’insertion de la pédale dans le logement. Ceci facilite l’opération de chargement pour l’utilisateur, et réduit les chances d’un mauvais positionnement et donc d’une charge moins efficace.
la plaque émettrice peut être disposée sur un côté émetteur dudit dispositif, la plaque émettrice être délimitée du côté émetteur par une face d’émission, et ledit logement être disposé au moins en partie au-delà de ladite face d’émission vers le côté dudit dispositif opposé audit côté émetteur, ce qui permet de rapprocher au maximum le cadre du cycle, sur lequel est habituellement fixée la plaque réceptrice, du dispositif de charge, l’encombrement horizontal de la pédale étant partiellement situé dans le logement, ledit logement peut être débouchant sur deux faces ajacentes dudit dispositif, ce qui permet d’y faire entrer la pédale en faisant rouler le cycle, ledit logement peut comporter un moyen de verrouillage antivol de ladite pédale du cycle, ce qui permet de disposer la borne de charge dans l’espace public, et de laisser le cycle en charge sans surveillance et sans moyen complémentaire antivol, le bas de l’entrée dudit logement peut être situé à une hauteur inférieure à 30 cm, ce qui permet d’y insérer une pédale en position basse ou intermédiaire, et de dégager le cas échéant l’espace au niveau du haut du pédalier pour rapprocher la plaque émettrice du dispositif de la plaque réceptrice du cycle.
La présente invention concerne également un ensemble comportant un dispositif selon l’invention et un cycle à assistance électrique, ledit cycle comprenant une plaque réceptrice comportant un moyen de réception d’énergie par résonance magnétique et un pédalier comportant au moins une pédale, ladite au moins une pédale étant disposée au moins partiellement dans le logement.
Grâce à ces dispositions, la position du cycle par rapport au dispositif de charge, et donc les positions relatives de la plaque émettrice du dispositif et de la plaque réceptrice du cycle, est guidée par l’insertion de la pédale dans le logement. Ceci facilite l’opération de chargement pour l’utilisateur, et réduit les risques d’un mauvais positionnement et donc d’une charge moins efficace.
l’intersection des projections sur le sol du pédalier et de la plaque émettrice peuvent être non nulles, ce qui permet de rapprocher au maximum le cadre du cycle, sur lequel est habituellement fixée la plaque réceptrice, du dispositif de charge, l’encombrement horizontal de la pédale étant au moins partiellement situé dans le logement, ladite plaque réceptrice peut être située à moins de 30 cm au-dessus de l’axe du pédalier du cycle, ce qui permet de réduire son encombrement sur le cycle, et de disposer la plaque émettrice du dispositif à la même hauteur, la hauteur totale du dispositif pouvant ainsi être limitée, la distance entre ladite plaque émettrice et ladite plaque réceptrice peut être inférieure à 8 cm, ce qui permet un chargement optimal de la batterie du cycle.
La présente invention concerne enfin un procédé d’utilisation d’un dispositif selon l’invention pour charger une batterie d’un cycle à assistance électrique, comportant au moins les étapes suivantes :
insertion au moins partielle d’une pédale dudit cycle dans ledit logement, le cas échéant, verrouillage de ladite pédale dans ledit logement par un moyen de verrouillage antivol situé dans ledit logement, émission d’énergie par résonance magnétique de la plaque émettrice vers une plaque réceptrice dudit cycle.
Grâce à ces dispositions, la position du cycle par rapport au dispositif de charge, et donc les positions relatives de la plaque émettrice du dispositif et de la plaque réceptrice du cycle, est guidée par l’insertion de la pédale dans le logement. Ceci facilite l’opération de chargement pour l’utilisateur, et réduit les chances d’un mauvais positionnement et donc d’une charge moins efficace.
La est une vue de l’arrière d’un ensemble comportant un cycle et une borne de charge selon l’invention.
La viscosité inhérente en solution (notamment du polyamide, des poudres de polyamide ou des pièces fabriquées par frittage à partir de celles-ci) est mesurée selon les étapes suivantes : - Prélèvement d’échantillons de polymère compris entre 0,07 et 0,10 g et de préférence de 0,15 g maximum, - Ajout d’une quantité suffisante de solvant m-crésol par pesée afin d’obtenir une concentration (C) de 0,5 g/L, - Chauffage du mélange sous agitation sur une plaque chauffante, régulée à 100°C ± 5°C, jusqu’à dissolution complète du polymère ; - Refroidissement de la solution à température ambiante, de préférence pendant au moins 30 minutes ; - Mesure du temps d’écoulement t0 du solvant pur et du temps d’écoulement t de la solution à l’aide d’un viscosimètre en tube micro-Ubbelohde dans un bain thermostaté régulé à 20°C ± 0,05°C, - Calcul de la viscosité selon la formule 1 / C x Ln (t/t0), où C représente la concentration et Ln le logarithme népérien, Pour chaque échantillon, on réalise trois mesures sur des solutions différentes puis on calcule la moyenne.
L'analyse des caractéristiques thermiques du polyamide est faite par DSC selon la norme ISO 11357-3 "Plastics – Differential Scanning Calorimetry (DSC) Part 3: Determination of temperature and enthalpy of melting and crystallization". Les températures qui intéressent ici plus particulièrement l’invention sont la température de fusion lors de la première chauffe (Tf1), la température de cristallisation (Tc) et l’enthalpie de fusion,
Par « polymère thermoplastique semi-cristallin », on entend un polymère thermoplastique qui présente : une température de cristallisation (Tc) déterminée selon la norme ISO 11357-3 :2013, lors de l’étape de refroidissement à une vitesse de 20K/min en DSC (calorimétrie différentielle à balayage ou « differential scanning calorimetry ») ; - une température de fusion (Tf) déterminée selon la norme ISO 11357-3:2013 lors de l’étape de chauffe à une vitesse de 20 K/min en DSC ; et - et une enthalpie de fusion (ΔHf) déterminée selon la norme ISO 11357-3 : 2013 lors de l’étape de chauffe à une vitesse de 20 K/min en DSC, qui est supérieure à 5 J/g, par exemple supérieure à 10 J/g, de préférence supérieure à 20 J/g et est généralement inférieure à 205 J/g, de préférence inférieure à 150 J/g.
Le jaunissement est quantifié par l’indice de jaune (yellowness index, YI) mesuré selon la norme ASTM E313-96 (D65), notamment à l’aide d’un spectrocolorimètre Konica Minolta illuminant D65 sous 10° en mode réflexion spéculaire incluse (SCI).
Les propriétés mécaniques , notamment le module en traction et l’allongement à la rupture, sont mesurées selon la norme ISO 527-1B : 2012.
Dans la présente description, on précise que lorsqu’il est fait référence à des intervalles, les expressions du type « compris entre…et… » incluent les bornes de l’intervalle.
Sauf mention contraire, les pourcentages exprimés sont des pourcentages massiques. Sauf mention contraire, les paramètres auxquels il est fait référence sont mesurés à pression atmosphérique, et température ambiante (23°C).
La nomenclature utilisée pour désigner les polyamides suit la norme ISO 1874-1 :2011. Le terme « monomère » dans la présente description des polyamides doit être pris au sens d’« unité répétitive ». En particulier, dans la notation PA « XY » désignant un polyamide issu de la condensation d’une diamine avec un acide dicarboxylique, X représente le nombre d’atomes de carbone de la diamine et Y représente le nombre d’atomes de carbone de l’acide dicarboxylique. Dans la notation PA « Z », Z représente le nombre d’atomes de carbone des motifs polyamide issus de la condensation d’un aminoacide ou lactame. La notation PA X/Y, PA X/Y/Z, etc. (appelé dans le cadre de l’invention PA « X/Y ») se rapporte à des copolyamides dans lesquels X, Y, Z, etc. représentent des unités homopolyamide X, Y, Z telles que décrites dans la présente invention.
Polymère thermoplastique semi-cristallin Le polymère thermoplastique semi-cristallin de la présente invention a une enthalpie de fusion (ΔHf) déterminée selon la norme ISO 11357-3 : 2013 lors de l’étape de chauffe à une vitesse de 20 K/min en DSC, qui est supérieure à 5 J/g.
De préférence, le polymère thermoplastique semi-cristallin est un polyamide.
Le polyamide peut être un homopolyamide (i.e. les PA « XY » et PA « Z »), un copolyamide (i.e. les PA « X/Y »), ou leurs mélanges.
Les polyamides du type « Z » proviennent de la condensation d’un ou plusieurs acides α,ω-aminocarboxyliques et/ou d’un ou plusieurs lactames.
A titre d'exemple de ce type de polyamides préférés, on peut citer le PA 6, le PA 11 et le PA 12.
Selon l’invention, le degré d’oxydation d’un atome dans un composé correspond à la définition donnée par l’International Union of Pure and Applied Chemistry (IUPAC), entrée ‘Oxidation State’ (https://goldbook.iupac.org/terms/view/O04365).
Dans ce premier mode de réalisation, le rapport molaire entre le nombre de moles d’oxyde de métal du catalyseur et le nombre de moles de 5-HMF de la charge qui alimente l’étape a) est compris entre 0,001 et 0,8, préférentiellement entre 0,01 et 0,2.
Selon un deuxième mode de réalisation (cas ii) des systèmes catalytiques), le catalyseur mis en œuvre à l’étape a) du procédé selon l’invention est un métal dans lequel ledit métal est au degré d’oxydation 0. De préférence, le métal est choisi parmi le Ru, le Pd, le Pt, l’Ir, l’Au, le Rh pris seuls ou en combinaison. De manière plus préférée, le métal est choisi parmi le Pt et l’Au. Le métal peut être dispersée ou non sur un support choisi parmi le charbon actif (« C »), SiO 2 , Al 2 O 3 , ZrO 2 , CeO 2 , des aluminosilicates cristallins ou non ou des matériaux zéotypiques. De manière très préférée, le catalyseur est du platine sur du charbon actif (Pt/C) ou de l’or sur du charbon actif (Au/C).