INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce mode de mise en œuvre, l’étape de détection 110 comprend ensuite la détection, dans le signal de base ] de signaux présentant un mode de codage S. La détection de signaux présentant un mode de codage S est, par exemple, effectuée par un algorithme de reconnaissance de la forme du préambule des signaux de mode S dans le signal de base ]. Un exemple d’algorithme est décrit dans l’article suivant : François Le Neindre, Guillaume Ferré, Dominique Dallet, Emilie Boulanger, Frankie Letellier. Aircraft Signal Detection in Heavy Co-Channel Interference Environment. 2020 IEEE Latin-American Conference on Communications (LATINCOM) , Nov 2020.
Dans ce mode de mise en œuvre, l’étape de détection 110 comprend la mise à jour du seuil adaptatifen fonction de l’amplitude estimée pour chaque signal détecté de mode de codage S. La mise à jour permet de réajuster le seuil dans le cas où le signal de mode S détecté n’aurait pas été filtré par le seuil initial. La mise à jour du seuil consiste, par exemple, à ajuster l’amplitude du seuil adaptatifavec l’amplitude d’un signal de mode S détecté lorsque l’amplitude d’un tel signal multiplié par un coefficient prédéfini est supérieur au seuil initial.
Le seuil adaptatifmis à jour , pour l’échantillon n, est, par exemple, donné par la formule suivante :
désigne la fonction porte sur les échantillons compris dans l’intervalle , désigne l’instant temporel de début estimé du préambule du signal de mode S détecté, et désigne l’amplitude estimée pour le signal de mode S détecté, désigne le nombre de bits du signal de mode S détecté, et désigne le nombre d’échantillons du signal de base dans 1 microseconde.
Dans ce mode de mise en œuvre, l’étape de détection 110 comprend la détection, dans les échantillons du signal de base dont l’amplitude est supérieure ou égale au seuil adaptatifmis à jour , de signaux présentant un mode de codage SIF. La détection est, par exemple, réalisée sur la base d’une corrélation, notamment en exploitant les impulsions d’extrémités d’un mode SIF.
L’étape de détection de mode SIF est effectuée sur le module complexe du signal de base . Ce module est par ailleurs forcé à zéro lorsqu’il est en dessous du seuil adaptatifmis à jour . Cela se traduit par la formule suivante :
Enfin, dans les variantes de l’invention représentées aux figures 1 à 6, le dispositif 1 est pourvu d’un sas de chargement/déchargement 23 comprenant une porte interdisant l’accès audit sas 23 lorsqu’elle est fermée. La présence d’un tel sas 23 est optionnelle et permet de sécuriser encore davantage l’environnement du dispositif 1.
Le dispositif 1 selon les variantes de l’invention représentées aux figures 1 à 6 fonctionne comme suit.
Un utilisateur 22 souhaitant accéder à son organe de stockage 2 se signale à l’unité de commande électronique par tout moyen connu de l’homme du métier, par exemple en présentant un badge à une borne dédiée. L’unité de commande identifie l’organe de stockage 2 associé à l’utilisateur 22 et actionne un premier moteur de sorte que la plateforme 9 de l’élévateur vertical 5 se positionne dans la position haute située en regard de l’organe de stockage 2 concerné (figures 3a et 3b).
L’unité de commande actionne ensuite un second moteur pour induire un déplacement du bras coulissant 12 dont la portion d’ancrage 25 vient se positionner en regard et en dessous de la traverse inférieure 16 la plus proche. Le premier moteur est ensuite activé à nouveau afin d’élever légèrement la plateforme 9 engageant ainsi la portion d’ancrage 25 du bras coulissant 12 et la traverse inférieure 16. Les rails horizontaux 10 de la plateforme 9 et les rails horizontaux 13 de la structure de stockage se retrouvent également en regard les uns des autres. Le bras coulissant 12 est activé de nouveau, dans un déplacement opposé, ce qui permet de déplacer l’organe de stockage 2 de sa position de stockage à sa position haute (figure 2b).
L’unité de commande actionne ensuite le premier moteur pour déplacer la plateforme 9 entre la position haute et la position basse, située au sol 6 (figure 4a). A ce stade, la porte du sas 23 se déverrouille, permettant ainsi à l’utilisateur 22 de l’ouvrir et de pénétrer dans le sas 23 pour charger (ou décharger) son moyen de locomotion 17 dans (ou de) son organe de stockage 2 attitré. Pour ce faire, la porte 4 de l’organe de stockage 2 est montée coulissante sur glissières horizontales télescopiques avec un débattement de 100%. La porte 4 est pourvue de barres latérales permettant à l’utilisateur 22 de la déplacer verticalement.
Avantageusement, le déverrouillage de la porte du sas 23 autorise l’ouverture de la porte 4 de l’organe de stockage 2 par l’utilisateur qui. Autrement dit, les portes 4 des différents organes de stockage 2 ne peuvent pas être ouvertes si la porte du sas 23 n’est pas déverrouillée, ce qui évite toute ouverture indésirable de la part d’un tiers malintentionné qui contourne le verrouillage de la porte du sas 23 pour s’introduire dans ce dernier.
Dans une version avantageuse représentée aux figures 4a à 5e, le dispositif 1 est configuré pour déplacer l’organe de stockage 2 entre sa position basse et une position de chargement dans laquelle l’organe de stockage 2 et son volume interne son accessibles pour l’utilisateur 22 sans que ce dernier ne doive pénétrer dans le sas 23 (figure 4b et 5e). Ainsi, cette version avantageuse du dispositif 1 permet d’éviter toute intrusion au sein du sas 23 ce qui diminue les risques de détérioration des composants du dispositif 1 et les risques de blessures de l’utilisateur 22. Aussi, lorsque l’organe de stockage 2 se trouve en position basse (figure 4a), il repose sur des supports 24. Ainsi, l’unité de commande actionne le premier moteur pour abaisser encore légèrement la plateforme 9 qui se déplace verticalement et relativement par rapport à l’organe de stockage 2. Ce déplacement relatif permet de désengager la portion d’ancrage 25 du bras coulissant 12 de la première traverse inférieure 16 (figure 5b). Le second moteur déploie ensuite le bras coulissant 12 de sorte que sa portion d’ancrage 25 se positionne en regard d’une seconde traverse inférieure 16 (figure 5c). Le premier moteur induit ensuite le déplacement vertical de la plateforme 9 afin que la portion d’ancrage 25 engage la seconde traverse inférieure 16 (figure 5d). Le second moteur engendre ensuite la rétractation du bras coulissant 12 induisant le déplacement horizontal de l’organe de stockage 2 de sa position basse vers sa position de chargement (figures 5e et 4b).
Enfin, l’utilisateur 22 ouvre la porte du sas 23, puis celle de l’organe de stockage 2. Il tire ensuite le plateau amovible 20, à l’aide d’une poigné disposée à cet effet. La plateforme amovible 20 dispose de roulettes avant et arrière, et est guidée sur glissières dans l’organe de stockage 2. Des butées empêchent la sortie complète du plateau amovible 20. A partir d’une certaine course, le plateau amovible 20 bascule pour venir en appui et rouler au sol 6 créant ainsi une rampe de chargement/déchargement. Le plateau amovible 20 est pourvu d’un râtelier 21 permettant de recevoir une roue de vélo 17 et de maintenir ce dernier stable.
Dans une variante non représentée de l’invention, chaque organe de stockage comprend un organe d’alimentation électrique configuré pour alimenter un moyen de locomotions légers, tel qu’un vélo ou une trottinette électrique, lorsque l’organe de stockage est dans sa position de stockage.
Dans une autre mode variante non représentée de l’invention, les organes de stockage et/ou l’élévateur vertical et/ou la structure de stockage comprend un support configuré pour favoriser la végétalisation de ces éléments. Ainsi, en plus de l’ensemble des avantages précités associés au dispositif selon l’invention, il est possible de créer un espace bucolique. Une telle végétalisation n’est pas envisageable en l’absence d’éléments structurels externes (tels que ceux du dispositif de l’invention) pour des raisons évidentes de sécurité, puisque la végétalisation des murs d’un tel espace urbain endommagerait, à moyen et long terme, la structure des murs.
L'invention n'est pas limitée aux variantes de réalisation présentées et d'autres modes variantes apparaîtront clairement à l'homme du métier.
Liste de références 1 : dispositif de rangement de moyens de locomotions légers 2 : organe de stockage
3 : espace urbain exigu / cour intérieure d’immeuble 4 : porte de l’organe de stockage
5 : élévateur vertical 6 : sol de l’espace urbain
7 : mur de l’espace urbain 8 : structure de stockage
9 : plateforme 10 : rail horizontal de la plateforme
Comme illustré sur la , la présente invention peut être combinée avec le descriptif de la demande de brevet n° FR2011805. Dans ce cas, le réservoir interne est composé d’un réservoir primaire (11) étanche dans lequel est contenu le fluide cryogénique par exemple de l’hydrogène et englobé dans un réservoir secondaire (12) également étanche dans lequel est contenu un fluide de refroidissement et/ou d’inertage, par exemple de l’hélium. Pour jouer son rôle protecteur en cas de fuite du réservoir primaire, l’hélium est maintenu à une pression supérieure à celle du stockage de l’hydrogène. Le réservoir primaire (11) sera construit rigide alors que le réservoir secondaire (12) se composera d’un simple liner tel que défini précédemment afin de transmettre tout ou partie de sa pression aux sphères ou microsphères creuses (3) sous vide.
De fait, comme dans le cas précédent, l’enveloppe extérieure (13) subira un mode de chargement réduit voire de type traction et une déformation en extension, comme s’il s’agissait d’un réservoir sous pression. La structure de cette enveloppe extérieure (13) peut donc également être allégée au regard des technologies traditionnelles et leurs modes de charges et de flambage. Pour limiter l’extension du réservoir secondaire (12) particulièrement en cas de surpression du circuit d’inertage, le dispositif peut prévoir des renforts (14). Pour augmenter encore la sécurité du réservoir, l’enveloppe extérieure (13) peut recevoir sur sa face interne un liner étanche (14) ou un revêtement de surface de type verni, peinture ou métallisation de faible émissivité pour limiter les transferts radiatifs. De même, le dispositif pourra posséder un ou plusieurs écrans thermiques de thermalisation, passifs ou actifs, disposés au milieu des sphères et microsphères creuses. Ces écrans pourront être ajourés pour permettre le passage des sphères ou des microsphères creuses et l’équilibre des contraintes mécaniques entre leur face interne et leur face externe.
L’innovation telle que décrite précédemment permet donc de créer des réservoirs cryogéniques légers de forme quelconque. Par exemple, il est possible créer des réservoirs de forme élancée et plane facilement logeable dans les espaces exigus. Ainsi ces réservoirs cryogéniques légers seront particulièrement utiles dans le cadre de carburants cryogéniques comme l’hydrogène, embarqués et utilisés dans le cadre d’engins aériens, spatiaux, terrestres, navals ou sous-marins. L’épaisseur de sphères ou microsphères creuses (3) entre l’enveloppe extérieure (2 ou 13) et l’extérieure du réservoir interne (1 ou 12) permettra d’ajuster le niveau d’isolation en fonction de la durée nécessaire de stockage du carburant dans l’engin.
Dans le cadre de l’avion à hydrogène, ce dispositif permettra de stocker des carburants cryogéniques dans le caisson central, dans les soutes et aussi dans les ailes de l’aéronef en s’intégrant dans tout ou partie de la structure de ces dernières. Par intégration, il faut comprendre ici l’association de plusieurs fonctions dans un même élément. Par exemple, l’enveloppe extérieure peut faire office simultanément de tout ou partie de peau de l’aile, et/ou au travers de sa rigidité structurelle le réservoir cryogénique peut participer à la reprise des efforts de structure tels que ceux des longerons et/ou des nervures. Le réservoir interne pourra être décomposé en plusieurs réservoirs internes pour permettre d’insérer des renforts internes supplémentaires à l’enveloppe extérieure pour rigidifier l’aile. Par une action pilotée et/ou régulée, le ou les vases d’expansion permettent de limiter la contrainte de l’enveloppe extérieure en fonction de la pression atmosphérique durant le vol.
Arrière-plan technologique Le document FR2549575 décrit une cuve étanche et thermiquement isolante intégrée à la structure porteuse d’un navire, comprenant une barrière thermiquement isolante secondaire, une membrane d’étanchéité secondaire, une barrière thermiquement isolante primaire et une membrane d’étanchéité primaire. La cuve comporte une pluralité de parois de cuve assemblées les unes aux autres. Les membranes d’étanchéité comportent chacune une pluralité de virures parallèles. Chaque virure comporte une portion centrale plane s’étendant dans une première direction et deux bords relevés disposés de part et d’autre de la portion centrale plane et faisant saillie vers l’intérieur de la cuve par rapport à la portion centrale. Les virures sont ainsi juxtaposées selon un motif répété et soudées ensemble au niveau des bords relevés.
Les membranes d’étanchéité sont fixées à la structure porteuse dans les angles de la cuve à l’aide d’anneaux de raccordement. Chaque anneau de raccordement est donc fixé d’une part à la structure porteuse et d’autre part aux membranes d’étanchéité afin de permettre le transfert des efforts entre les membranes et la coque du navire.
L’anneau de raccordement permet notamment de reprendre les efforts de traction et de compression résultant de la contraction thermique, de la déformation de la coque liée par exemple au fléchissement de la poutre navire, et de l’état de remplissage des cuves. En effet, de telles membranes d’étanchéité, communément appelées membranes tendues, ne possèdent pas dans la première direction de zones permettant d’absorber les efforts de traction et de compression contrairement à une membrane ondulée.
Dans ce type de structure, les membranes d’étanchéité sont amenées à être interrompues au niveau d’une ouverture afin par exemple de permettre la traversée de conduites de chargement/déchargement.
Afin de conserver l’étanchéité de la cuve, notamment de la membrane d’étanchéité primaire, des zones de raccordement sont prévues au niveau de cette ouverture.
Résumé L’invention part du constat que lors des phénomènes entrainant les efforts de traction et de compression sur les membranes d’étanchéité, les zones de raccordement peuvent être soumises à d’important efforts de compression et de traction cycliques, notamment au niveau des soudures, pouvant amener à la rupture en fatigue de l’étanchéité dans ces zones.
Une idée à la base de l’invention est d’améliorer la tenue aux efforts de la membrane d’étanchéité au niveau des zones de raccordement.
L’expression « à proximité du bord d’extrémité » signifie ici que le dispositif de fixation est situé plus proche du bord d’extrémité que du milieu de la bande de liaison pris dans la première direction.
Grâce à ces caractéristiques, la tenue aux efforts dans la zone de raccordement située entre la paroi d’étanchéité du couvercle et la membrane d’étanchéité, a été renforcée notamment au niveau des soudures. En effet, lors des efforts de compression puis de traction soumis à la membrane d’étanchéité, la bande de liaison métallique peut être amenée à flamber sollicitant ainsi les soudures en flexion. Le premier dispositif de fixation et le deuxième dispositif de fixation permettent ainsi de soulager les soudures en localisant l’éventuel flambage de la bande de liaison métallique à distance des soudures.
Dans l’exemple de tracé illustré sur la , la sonde unidirectionnelle 1 est positionnée pour établir des points de mesure définissant un carré (repères 1, 2, 3 et 4), deux diagonales à 45 degrés (repères 7 et 8) et et les médianes (repères 5 et 6). Ainsi il est procédé à : une mesure suivant la position de référence correspondant au repère 1, trois mesures suivant trois positions de la sonde unidirectionnelle 1 perpendiculaire à la position de référence 1, et correspondant aux repères 2, 4 et 5, deux mesures suivant deux positions de la sonde unidirectionnelle parallèlement à la position de référence (repère 1), et correspondant aux repères 3 et 6, deux mesures suivant deux positions de la sonde unidirectionnelle, correspondant à des positions de la sonde à 45° par rapport à la position de référence, correspondant aux repères 7 et 8.
Il est ensuite procédé à un balayage de la surface de la pièce en béton avec la deuxième sonde multidirectionnelle 2. Le balayage avec la deuxième sonde 2 est réalisé sur le tracé défini avec la première sonde unidirectionnelle 1, les points de mesure de la deuxième série correspondant à chacune des positions des bras 10, 12 de la sonde unidirectionnelle 1 établies lors de la première série de mesures.
Ainsi, sur le tracé illustré sur la , la sonde multidirectionnelle 2 est positionnée pour établir des points de mesure correspondant aux extrémités de chaque position de la première sonde unidirectionnelle 1 ainsi qu’un point de mesure correspondant au centre du carré. Ainsi, il est procédé à des mesures aux points A, B, C, D et E, le point A correspondant à l’extrémité des repères 1 et 4, le point B correspondant à l’extrémité des repères 1 et 2, le point C correspondant à l’extrémité des repères 2 et 3, le point D correspondant à l’extrémité des repères 3 et 4, et le point E correspond au centre du carré ( ).
La concentration et l’orientation des fibres métalliques est déterminées par corrélation des séries de mesure effectuées successivement par la première sonde unidirectionnelle 1 et la deuxième sonde multidirectionnelle 2.
Il est décrit à présent les résultats d’essais effectués sur une plaque de béton 3 de dimensions carré (32 cm X 32 cm) présentant un dosage de 40 kg/m3 en fibres métalliques de 35 millimètres de longueur (figures 5 et 6) et de 60 millimètres de longueur ( ). Les sondes utilisées pour réaliser ces essais comprennent une sonde unidirectionnelle 1 une sonde comprenant deux barreaux de ferrite formant les bras 10, 12 de la sonde et une sonde multidirectionnelle 2 formée de quatre barreaux de ferrite. Les résultats sont représentés sur des graphiques (figures 5, 6 et 7). Les termes « Sonde 4I pt1/point 1 » et « Sonde 4I pt2/point 2 » désignent les mesures relevées par la sonde en I formée de 4 barreaux, le point 1 désignant la première extrémité du segment de mesure désignée, le point 2 désignant la deuxième extrémité du segment de mesure désignée. Ainsi, dans le segment de mesure AB (repère 1), le point 1 correspond au point A tandis que le point 2 correspond au point B, dans le segment de mesure BC (repère 2), le point 1 correspond au point B tandis que le point 2 correspond au point C, etc.
Dans le cas où la deuxième sonde multidirectionnelle 2 donne une valeur d’inductance plus forte ou plus faible, cela signifie que le point de mesure concerné correspond à une portion de béton dans laquelle le dosage en fibres est diffèrent. Sur le graphique de la , les quatre derniers points entourés correspondent au même point de mesure sur la plaque de béton 3 (centre), les valeurs mesurées (points « pt2 ») par la deuxième sonde multidirectionnelle 2 (désignée sur le graphique sonde 4I) étant plus importantes que sur le reste de la plaque de béton 3, on en déduit qu’il y a une concentration en fibres plus élevée en ces points. Les mesures avec la sonde unidirectionnelle 1 étant assez proches les unes des autres, il peut être déduit qu’il n’y a pas d’orientation préférentielle mais une zone de concentration plus élevée.
Lorsque les mesures de la sonde multidirectionnelle 2 sont très proches pour tous les points, il y a donc une concentration homogène. En revanche, dans cette configuration, si la sonde unidirectionnelle 1 possède des points plus écartés de la médiane, il y a alors présence d’une orientation préférentielle locale. Sur le graphique illustré sur la , la dispersion des points de mesure de la sonde unidirectionnelle 1 est seulement liée à l’orientation préférentielle car les points de mesure de la sonde multidirectionnelle 2 sont très proches les uns des autres.
Si la variabilité des valeurs de la sonde unidirectionnelle 1 et de la sonde multidirectionnelle 2 sont importantes, cela est très vraisemblablement en relation avec des amas de fibres et/ou un manque de fibres. De la même manière que précédemment, les quatre derniers points en gris sur le graphique illustré sur la correspondent au même point sur la plaque de béton 3 et le dosage y est plus fort, les points les plus faibles avec la sonde multidirectionnelle 2 traduisent ici d’un manque de fibre local. Dans ce cas, il ne peut être apporter de conclusion sur l’orientation préférentielle des fibres mais il est établi que le dosage en fibres n’est pas homogène.
Les figures 8 et 9 illustrent deux autres exemples de tracé de mesure pouvant être mis en œuvre selon l’invention. Il est bien entendu évident que l’invention ne se limite cependant pas aux tracés illustrés dans la présente description, d’autres tracés de mesure pouvant être réalisés sans sortir du cadre de l’invention.
Par ailleurs, les tracés de mesure pourront être répétés en tout ou partie de la surface de la pièce. Pour ce faire, la surface de la pièce sera divisée en une pluralité de zones de mesure, au sein de chacune desquelles il sera procédé au balayage avec les deux sondes 1 et 2 suivant le tracé défini. Le découpage de la surface de la pièce en une pluralité de zones de mesure sera particulièrement intéressant pour une pièce ayant une surface importante.
Le procédé selon l’invention présente l’avantage de permettre d’effectuer des mesures sur des géométries complexes (arrondies, verticales, horizontales, irrégulières) et peuvent aussi s’effectuer sur site, sans qu’un support soit nécessaire. De plus, elle a l’avantage d’être utilisable sur tous les types de bétons (bétons courants, BFUHP, béton projetés) incorporant des fibres métalliques à caractère ferromagnétique.
DÉTERMINATION DU RENDEMENT D’UN ACCUMULATEUR ÉLECTRIQUE PAR CONVERSION L’invention concerne le domaine des accumulateurs électriques, tels que les accumulateurs électrochimiques, et vise plus particulièrement les techniques permettant de déterminer un indicateur représentatif du rendement d’un accumulateur électrique.
ART ANTÉRIEUR Pour la gestion d’un accumulateur électrique en général, et la gestion de ses cycles de charge et de décharge, il peut être avantageux, voire nécessaire, de disposer d’un indicateur représentatif du rendement de l’accumulateur électrique. Un indicateur couramment employé est un paramètre dénommé « rendement » (« Round Trip Efficiency », en anglais) qui est le rapport, à un instant donné de la vie de l’accumulateur, entre ce qui est restitué par l’accumulateur lors d’une phase de décharge et ce qui est apporté à l’accumulateur lors d’une phase de charge,.
Les accumulateurs électriques sont généralement associés à un système de gestion de batterie (BMS pour « Battery Management System », en anglais) permettant le contrôle des cycles de charge et de décharge ainsi que de multiples opérations visant à allonger la durée de vie de l’accumulateur. Les systèmes de gestion de batterie actuels nécessitent un plus grand nombre de paramètres en entrée, avec des précisions plus fines, afin de procéder à des opérations avancées de gestion de batterie.