INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les moyens de contrôle peuvent être spécialement adaptés, et/ou un procédé selon l'invention comporte une étape, pour calculer au moins la valeur et/ou le profil d’un courant de chauffage en fonction : - d’une température d’un ou plusieurs éléments et/ou d’une température externe et/ou d’un état de la batterie, par exemple un état de charge (SoC) et/ou de santé (SoH); - et/ou de la capacité des éléments de la batterie à accepter un courant ; - et/ou d’une durée estimée avant que la batterie soit utilisée.
Le champ de paramètres de l'instruction WRITE_TRANSFER comprend en outre un cinquième sous-champ (Src off.) définissant le décalage, en lecture, dans la mémoire source, entre deux itérations consécutives du motif élémentaire à transférer.
Le champ de paramètres de l'instruction WRITE_TRANSFER comprend en outre un sixième sous-champ (Length) définissant le nombre d'itérations du motif élémentaire à transférer de la mémoire source vers la mémoire destination.
Le champ de paramètres de l'instruction WRITE_TRANSFER comprend en outre un septième sous-champ (Pattern) définissant la forme du motif élémentaire à transférer, c'est-à-dire l'agencement spatial des données du motif dans le circuit mémoire source.
Le champ de paramètres de l'instruction WRITE_TRANSFER peut en outre comprendre un huitième sous-champ (Op. mode) définissant si les écritures effectuées conservent partiellement ou non les données initialement stockées dans la région d'écriture de la mémoire destination, lorsque le quatrième sous-champ (Dst off.) est différent de 1, autrement dit supérieur ou égal à 2 (modes de fonctionnement de type "zero padding" ou "overwriting" tels que définis ci-avant).
Le jeu d'instructions de la peut en outre comprendre une instruction BLOCKING_WAIT pour bloquer l'exécution de l'hôte jusqu'à ce qu'un transfert en cours soit terminé.
Le convertisseur maître global commande la déconnexion de tous les convertisseurs du bus AC en ouvrant les contacteurs de sortie : pour tous les convertisseurs, on a :
(étape E808).
A l’étape E804, si le groupe électrogène est bien détecté ( ), c’est-à-dire s’il y a un groupe électrogène qui est connecté à un groupe de convertisseurs particulier, le convertisseur maître global envoie cette information à tous les convertisseurs maîtres locaux (étape E809).
Pour tous les convertisseurs du groupe de convertisseurs particuliers, on a :
Le convertisseur maître global vérifie alors que :
(étape E810).
Si c’est le cas, cela signifie que les batteries n’ont pas besoin d’être rechargées.
Le convertisseur maître global envoie l’ordre de déconnecter le groupe de convertisseurs particulier du groupe électrogène et partage cette information avec tous les convertisseurs maîtres locaux :
(étape E811).
Pour tous les convertisseurs du groupe de convertisseurs particulier, on a :
A l’étape E810, si :
Le convertisseur maître global vérifie si :
(étape E812).
Par exemple, le module de confirmation 14 génère la commande de sécurité après une temporisation commençant lorsque le module de confirmation 14 reçoit la commande principale. Par exemple, la temporisation est comprise entre 500 ms et 15 s. La temporisation est par exemple supérieure ou égale à un temps minimum, ce qui assure un certain décalage d’un envoi vers le module de contrôle 16 de la commande de sécurité chronologiquement par rapport à l’envoi de la commande principale vers le module de contrôle 16.
En particulier, comme il sera décrit plus bas, le module de confirmation 14 génère la commande de sécurité lorsque le dispositif de confirmation 20 est actionné pour confirmer la commande principale. La temporisation est alors supérieure ou égale à un délai nécessaire au pilote pour actionner le dispositif de confirmation 20 le cas échéant.
Avantageusement, le module de confirmation 14 est configuré, après réception de la commande principale, pour générer la demande de confirmation de la commande principale. En particulier, la demande de confirmation comprend une chaîne de caractères associée à la commande principale. Le module de confirmation 14 est en outre par exemple configuré pour transmettre la demande de confirmation à l’unité de gestion d’affichage 30 afin que celui-ci l’affiche sur l’afficheur 28.
En référence à la , l’élément graphique 108 correspondant à la demande de confirmation comprend la chaîne de caractère. Dans l’exemple de la , lorsque la commande principale correspond au passage de l’élément fonctionnel 3 dans la configuration cible, la chaîne de caractère correspond à un message comme par exemple « X-TK2-1 OFF Confirm ? » qui retranscrit une demande de confirmation de passage de l’élément fonctionnel 3 dans la configuration cible. Lorsque la commande principale diffère de la commande correspondant au passage de l’élément fonctionnel 3 dans la configuration cible, une chaîne de caractères correspondant à un autre message est affichée. Cette chaine de caractère correspond par exemple alors au passage de l’élément fonctionnel 3 dans une configuration différente de la configuration cible, au contrôle d’un élément fonctionnel 3 distinct, ou à aucun contrôle tangible d’un élément fonctionnel 3 quelconque de l’aéronef 1. L’opérateur prend alors conscience que la commande principale ne correspond pas au passage de l’élément fonctionnel 3 dans la configuration cible. Ceci peut découler soit du fait d’une action incorrecte de l’opérateur, par exemple d’un pointage incorrect sur l’écran tactile correspondant à une commande alternative, soit d’une avarie de l’unité de gestion d’affichage 30 qui n’a pas généré la commande principale adéquate malgré une action correcte de l’opérateur.
Le module de contrôle 16 est apte à passer l’élément fonctionnel 3 entre ses configurations. Pour ce faire, le module de contrôle 16 comprend tout élément électronique, mécanique, ou électromécanique nécessaire pour réaliser le contrôle de l’élément fonctionnel 3.
Par exemple, dans le cas où l’élément fonctionnel 3 est un dispositif de transfert de carburant, le module de contrôle 16 comprend un organe mécanique ou électromécanique apte à ouvrir ou fermer l’au moins une vanne du dispositif de transfert de carburant.
PROCÉDÉ DE DESHYDROGENATION DE L’ÉTHANOL AVEC ÉLIMINATION DE L’HYDROGENE ET INTÉGRATION THERMIQUE La présente invention se rapporte à un procédé de déshydrogénation catalytique de l'éthanol, mettant en œuvre une étape de conversion de l’hydrogène généré en présence d’oxygène pour produire au moins en partie la chaleur nécessaire à la réaction de déshydrogénation. La présente invention concerne également un procédé de production de butadiène à partir d’éthanol qui comprend, comme première étape réactionnelle mettant en œuvre une étape de déshydrogénation catalytique de l’éthanol en acétaldéhyde suivie de la conversion de l’hydrogène généré en présence d’oxygène et une seconde étape réactionnelle produisant du butadiène à partir d’un mélange d’éthanol et d’acétaldéhyde.
La réaction de déshydrogénation de l’éthanol en acétaldéhyde est une réaction équilibrée qui présente des taux de conversion de l’éthanol autour de 30%. La réaction de déshydrogénation d’éthanol est une réaction équilibrée qui présente des taux de conversion de l’éthanol classiquement autour de 30%. C’est une réaction très endothermique (∆H réaction = 67 kJ/mol). Une technologie de réacteur permettant une compensation thermique adéquate est donc nécessaire.
Plus globalement, il existe plusieurs technologies de procédés industriels de déshydrogénation : le procédé Catofin® d’ABB, le procédé Oleflex TM d’UOP, le procédé Star Process® de Thyssenkrupp et le procédé PDH de Linde. Tous ces procédés industriels ont pour objectif la déshydrogénation d’alcanes légers en oléfines, en particulier la déshydrogénation du propane et butane en respectivement propylène et butène. Plus particulièrement, les procédés Catofin® et Oleflex TM mettent en œuvre des batteries de réacteurs adiabatiques en parallèle, respectivement à lits catalytiques fixes et à lits catalytiques mobiles. Le procédé PDH quant à lui utilise des réacteurs à lits fixes chauffés par l’extérieur par un combustible. Le procédé Star Process® réalise la réaction dans des tubes placés dans un four sur une charge diluée à la vapeur d’eau. Il semble que le choix de la technologie de réacteur dépend au moins en partie du catalyseur utilisé pour la déshydrogénation des alcanes mise en œuvre.
Les réacteurs multitubulaires, encore appelées réacteurs-échangeurs, peuvent être utilisés pour permettre un fonctionnement des procédés en conditions isothermes ou pseudo-isothermes. C’est le cas par exemple du procédé de déshydratation de l’isopropanol décrit dans le brevet US 5,227,563 de Mitsui Petrochemical. Dans ce brevet, l’isopropanol est déshydraté en propylène en présence d’alumine, entre 290°C et 320°C dans un réacteur tubulaire vertical, pour obtenir des taux de conversion de l’isopropanol d’au moins 85% et une sélectivité en propylène de 79% ou plus. La demande de brevet WO 2018/046515 décrit quant à elle un procédé de déshydratation de l’isobutanol en butène comprenant une étape de déshydratation et isomérisation simultanée, opérée dans des conditions isothermes ou pseudo-isothermes à une température de 300°C ou 350°C, en présence d’un catalyseur comprenant une zéolithe FER, dans un réacteur multitubulaire. Les taux de conversion de l’isobutanol obtenus par ce procédé sont de l’ordre de 100%, avec une sélectivité en butènes d’au moins 97%. La demande FR 3 089 973 décrit enfin un procédé de déshydratation de l’éthanol en éthylène, dans un réacteur multitubulaire, en présence de zéolithe ZSM-5 et à une température d’entrée de la charge dans les tubes entre 420 et 430°C, et en utilisant des sels fondus comme fluide caloporteur. Dans ces conditions, les taux de conversion d’éthanol atteints sont supérieurs à 99% avec une sélectivité en éthylène d’au moins 98%.
Le brevet US 3,106,581, quant à lui décrit, la déshydrogénation d’éthanol en acétaldéhyde en présence d’oxygène (0,202 mole d’O 2 par mole de EtOH), de l’air étant mélangé à la charge éthanol, et un catalyseur à base d’argent, à des températures élevées, en particulier à 480°C, dans un réacteur tubulaire de manière à refroidir le système réactionnel. Le brevet US 3,106,581 ne fait pas mention de la sélectivité en acétaldéhyde ; il précise juste la quantité en produits de décomposition (monoxyde de carbone, dioxyde de carbone et méthane).
Le brevet US4220803 décrit un autre procédé de déshydrogénation catalytique de l’éthanol pour produire un mélange d’acétaldéhyde et d’acide acétique, la réaction étant réalisée en lit d’air fluidisé en présence d’oxygène (0,1 à 0,5 mole par mole d’éthanol) et d’un catalyseur à base de cuivre et de chrome, à des températures plus modérées entre 250 et 400°C, de manière à limiter la formation de co-produits autres que l’acétaldéhyde et l’acide acétique visés et ainsi assurer une sélectivité en acétaldéhyde et acide acétique d’au moins 85% et un rendement en acide acétique d’au moins 5%.
Cependant, aucun de ces documents ne décrit un procédé de déshydrogénation de l’éthanol en acétaldéhyde avec une intégration thermique optimisée permettant simultanément l’élimination de l’hydrogène généré lors de la réaction de déshydrogénation et un contrôle voire une diminution de la consommation énergétique du procédé, limitant ainsi les coûts d’un procédé de déshydrogénation de l’éthanol notamment ceux liés à la compensation énergétique de l’endothermie de la réaction de déshydrogénation et à la séparation souvent difficile de l’hydrogène généré.
L'invention concerne un procédé de déshydrogénation d'une charge éthanol en acétaldéhyde comprenant : - une étape de déshydrogénation d’une charge comprenant de l’éthanol, opérée en présence d’un catalyseur de déshydrogénation, de préférence comprenant l’élément cuivre sur un support poreux inorganique de préférence à base de silice, dans un réacteur tubulaire, comprenant une calandre et au moins un tube, à une température d’entrée de la charge supérieure ou égale à 240°C, à une pression d’entrée de la charge entre 0,1 et 1,0 MPa, et à une vitesse spatiale horaire en poids (PPH) en entrée de la charge entre 2 et 15 h -1 , et utilisant un fluide caloporteur qui circule dans la calandre du réacteur tubulaire, à une température d’entrée du fluide caloporteur supérieure ou égale à 260°C et inférieure ou égale à 400°C, à une pression d’entrée du fluide caloporteur supérieure ou égale à 0,10 MPa et inférieure ou égal à 1,10 MPa, pour produire un effluent intermédiaire comprenant de l’acétaldéhyde, de l’hydrogène et de l’éthanol non converti, - une étape d’élimination de l’hydrogène de l’effluent intermédiaire, mise en œuvre dans un dispositif comprenant deux zones et dans lequel sont introduits, dans une première zone du dispositif, l’effluent intermédiaire et un flux gazeux comprenant de l’oxygène, et dans une deuxième zone du dispositif, le fluide caloporteur issu de l’étape de déshydrogénation et à une température T1 et/ou au moins en partie sous forme liquide, l’étape d’élimination de l’hydrogène étant opérée à un ratio molaire entre l’oxygène (O2) compris dans le flux gazeux et l’hydrogène de l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation étant compris entre 0,3 et 0,5, pour obtenir un effluent de déshydrogénation comprenant au moins de l’acétaldéhyde, de l’eau et éventuellement de l’éthanol non converti, et le fluide caloporteur à une température T2 et/ou sous forme gazeuse.
L’afficheur 28 est avantageusement un écran tactile, avec lequel peut agir l’opérateur directement par le toucher.
L’unité de gestion d’affichage 30 est avantageusement apte à afficher des informations représentatives de la configuration courante de l’élément fonctionnel 3 sur l’afficheur 28 à destination de l’opérateur. Ces informations indiquent à l’opérateur dans quelle configuration est l’élément fonctionnel 3. L’affichage de ces informations permet notamment à l’opérateur de prendre connaissance de la configuration courante de l’élément fonctionnel 3 et, après qu’il ait initié une commande de l’élément fonctionnel 3, de s’assurer que la fonction correspondante ait été réalisée par l’élément fonctionnel 3.
Sur la , un exemple d’image affichée par l’écran tactile est représenté. L’image illustre l’exemple dans lequel l’élément fonctionnel 3 est le dispositif de transfert de carburant. L’afficheur 28 affiche une information indiquant que la configuration courante de l’élément fonctionnel 3, c’est-à-dire le dispositif de transfert de carburant, est la configuration dans laquelle le dispositif de transfert autorise le transfert du carburant depuis le deuxième réservoir (représenté par un élément graphique 102) vers le premier réservoir (représenté par un élément graphique 104). Grâce à cette information, l’opérateur prend connaissance du transfert de carburant depuis le deuxième réservoir vers le premier réservoir.
Dans des conditions nominales de fonctionnement de l’unité de gestion d’affichage 30, l’unité de gestion d’affichage 30 est configurée pour générer une commande principale correspondant au passage de l’élément fonctionnel 3 dans la configuration cible lorsque la portion 106 est pointée.
La commande principale comprend, par exemple, un multiplet principal comportant N bits, N étant un entier supérieur à 8, notamment égal à 16. En d’autres termes, le multiplet principal est un multiplet de N bits, c’est-à-dire un multiplet ayant une longueur de N bits.
L’unité de gestion d’affichage 30 est avantageusement configurée pour transmettre la commande principale au module de contrôle 16 par l’intermédiaire du module d’interfaçage 18 et pour transmettre la commande principale au module de confirmation 14. En particulier, l’unité de gestion d’affichage 30 est configuré pour transmettre simultanément la commande principale au module d’interfaçage 18 et au module de confirmation 14.
Avantageusement, comme il sera décrit plus bas, l’unité de gestion d’affichage 30 est apte à afficher une demande de confirmation de la commande principale sur l’afficheur 28 à destination de l’opérateur. L’affichage de cette demande de confirmation permet à l’opérateur de s’assurer que la commande principale correspond effectivement à la réalisation de la fonction qu’il souhaite, c’est-à-dire ici le passage de l’élément fonctionnel 3 dans la configuration cible.
Sur l’exemple de la , un élément graphique dédié 108 est destiné à être affiché sur l’afficheur 28 pour communiquer la demande de confirmation à l’opérateur.
les guides de lumière 11 s’étendent, selon une surface parallèle à la surface d’émission, selon des courbes sinusoïdales, le long d’un axe longitudinal X. Deux guides de lumière adjacents sont translatés l’un par rapport l’autre, perpendiculairement à l’axe X. les électrodes 13 s’étendent, selon une surface parallèle à la surface d’émission, selon des courbes sinusoïdales, le long d‘un axe latéral Y. Deux électrodes adjacentes sont translatées l’une par rapport l’autre, perpendiculairement à l’axe Y.
Les guides de lumières sont reliés à des sources de lumière laser 21, par exemple des diodes laser. Les électrodes 13 sont connectées à des commutateurs 23. Chaque commutateur est configuré pour activer ou désactiver chaque électrode auquel il est relié.
D’autres agencements de guides de lumière et d’électrodes sont possibles, par exemple l’agencement décrit dans la demande FR2105017.
Cependant, quel que soit l’agencement des guides de lumière et des électrodes, le nombre de sources de lumière laser différentes à utiliser est élevé. Par exemple, le dispositif décrit dans US9632317 comporte 400 sous-ensembles d’émission, chaque sous-ensemble d’émission étant formé par 10 guides d’onde. Cela nécessite le recours à 400 sources de lumière laser.
Afin de réduire le nombre de sources de lumière laser, les inventeurs proposent de coupler différents guides de lumière 11 à une même source laser 21, de façon à former simultanément différents pixels, dits pixels jumeaux, espacés les uns des autres. L’intensité de la lumière se propageant dans les guides de lumière reliés à une même source de lumière peut être modulée en disposant un modulateur 22 entre chaque guide de lumière relié à la source laser. Ainsi, l’intensité de chaque pixel jumeau peut être ajustée indépendamment. En général, le nombre de modulateur associé à chaque source de lumière laser correspond au nombre de pixels jumeaux pouvant être simultanément formés par la source de lumière laser. A chaque pixel jumeau correspond un sous-ensemble d’émission, dit sous-ensemble d’émission jumeau.
Cependant, les inventeurs ont constaté que l’utilisation d’une même source de lumière laser pour former simultanément des pixels jumeaux peut conduire à l’apparition d’interférences au niveau de l’image formée sur la rétine. Cela provient du fait que la même source de lumière laser est à l’origine de différentes ondes lumineuses cohérentes qui se propagent respectivement vers différents pixels, ce qui peut générer des interférences croisées.
Les figures 3A à 3C illustrent des distributions spatiales d’intensité d’ondes lumineuses se propageant vers un pixel de la rétine. Des études expérimentales ont montré que l’intensité lumineuse, formée par un sous-ensemble d’émission , autour d’un pixel de la rétine peut être modélisée par une somme de deux gaussiennes bidimensionnelles:
une première gaussienne bidimensionnelle, d’intensité , et le demi-waist , qui représente le signal utile ; une deuxième gaussienne bidimensionnelle, d’intensité , et de le demi-waist , qui représente le bruit. La largeur est due à des effets de diffraction par les points d’émissions . Plus ces derniers sont de taille réduite, plus les effets de diffraction augmentent.
Le terme « waist », signifiant littéralement taille, correspond à une largeur caractéristique. Il s’agit usuellement la largeur de la gaussienne correspondant à une hauteur égale à la hauteur maximale multipliée par .
Si désigne une coordonnée le long d’une ligne tracée sur l’image projetée sur la rétine, centrée sur un pixel , l’intensité de la lumière produite par le sous-ensemble d’émission peut être exprimée selon la relation :
est la focale de l’œil ; est le diamètre ou la diagonale du support telle que représentée sur la ; est la longueur d’onde.
La figure 3A représente l’intensité (axe des ordonnées) après normalisation par l’intensité maximale mesurée à la coordonnée =0, en fonction de (axe des abscisses – unité µm). Sur la , on a représenté l’intensité modélisée (courbe a), ainsi que les deux gaussiennes correspondant respectivement au signal utile et au bruit : courbes b et c.
L’expression (1) peut être exprimée en fonction d’un angle par rapport à une direction de référence reliant la pupille au centre du pixel. L’angle est obtenu à partir de selon :
La figure 3B représente l’intensité (axe des ordonnées) après normalisation par l’intensité maximale modélisée à la coordonnée =0, en fonction de (axe des abscisses – unité degré). Sur la , on a représenté l’intensité modélisé (courbe a), ainsi que les deux gaussiennes correspondant respectivement au signal utile et au bruit : courbes b et c.
la est une représentation schématique illustrant le positionnement d’une cellule de disjoncteur HTA au niveau d’un poste source entre au moins un transformateur HTB/HTA connecté à au moins une ligne HTB, et des lignes HTA ; la détaille différentes étapes d’un procédé selon un mode de mise en œuvre possible de l’invention illustrant le positionnement d’une cellule de disjoncteur HTA au niveau d’un poste source entre au moins une ligne HTB et des lignes HTA ; la illustre schématiquement un générateur « grid following » raccordé sur un réseau qui comporte un court-circuit biphasé ; la illustre schématiquement le réseau direct correspondant au schéma de la ; la illustre schématiquement le réseau inverse correspondant au schéma de la ; la illustre schématiquement un générateur « grid forming » raccordé sur un réseau qui comporte un court-circuit biphasé ; la illustre schématiquement le réseau direct correspondant au schéma de la ; la illustre schématiquement l’évolution d’amplitude de tension du réseau direct de la ; la illustre schématiquement l’évolution de la phase de tension du réseau direct de la ; la illustre schématiquement le réseau inverse correspondant au schéma de la ; la illustre schématiquement l’évolution d’amplitude de tension du réseau inverse de la ; la illustre schématiquement l’évolution de la phase de tension du réseau inverse de la ;
les figure 7a_1 et 7a_2 sont des graphes sur lesquels on a porté les distributions de courants minimum et maximum des phases A et B, et de la phase C, vues par une protection à maximum de courant durant un défaut biphasé AB, en fonction de puissance totale de centrales raccordées sur le départ en défaut. la est un graphe sur lequel on a porté les distributions de courants de défaut vers la terre en fonction du courant maximal que peut délivrer un onduleur « grid-forming ». la est un graphe sur lequel on a porté les distributions de courants vues par une protection à maximum de courant en fonction du courant maximal que peut délivrer un onduleur « grid-forming ». la est un graphe sur lequel on a porté les amplitudes des tensions directes et inverses au point de raccordement d’un onduleur « grid-forming » qui a atteint son maximum de courant.
Généralités sur les protections physiques des réseaux électriques
La protection d’un réseau électrique est assurée par des protections physiques réparties sur le réseau.
De telles protections physiques peuvent être de différents types, par exemple des disjoncteurs magnétothermiques ou des fusibles de tableau électrique basse tension.
Dans l’exemple illustré sur la , (où un fil représente une ligne triphasée composée de 3 « conducteurs » ou « phases »), une cellule de disjoncteur CD est prévue sur un réseau HTA, au niveau d’un poste source S à transformateur assurant la jonction entre ledit réseau HTA et les lignes de tension d’un réseau HTB.
Un relais de protection effectue un suivi de l’intensité du courant traversant ladite cellule et ouvre la cellule de disjoncteur si l’amplitude du courant ainsi mesuré dépasse un seuil donné.
Le relais de protection envoie alors un ordre de déclenchement au disjoncteur pour qu’il mette toute la ligne hors tension.