INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres détails du système de détermination de caractéristiques de carburant 126 sont illustrés sur la . Le système de détermination de caractéristiques de carburant 126 comprend généralement un capteur de trace 127 qui est agencé pour mesurer un ou plusieurs paramètres de substance de trace du carburant fourni aux réservoirs de carburant d’aéronef 53, 55.
Les paramètres de substance de trace mesurés par le capteur 127 sont chacun associés à une substance de trace respective dans le carburant. Par substance de trace, nous entendons une substance dans le carburant dont la concentration (ou une autre mesure de quantité) est très faible, c’est-à-dire qu’elle est présente à l’état de trace. Une substance de trace peut inclure tout type de substance présente à l’état de trace, par exemple des éléments chimiques, des composés, des molécules de trace, etc. La substance de trace peut être une substance qui, en fonction de sa présence, de son absence ou de sa quantité dans le carburant, une ou plusieurs caractéristiques du carburant peuvent être directement déterminées ou déduites. Le(s) paramètre(s) de substance de trace peut/peuvent, dans certains exemples, indiquer la présence d’une concentration de la substance de trace associée dans le carburant. Il peut donc s’agir d’une concentration mesurée comme la fraction massique d’une substance de trace dans le carburant (par exemple une concentration en parties par million). Dans d’autres exemples, le(s) paramètre(s) de substance de trace peut/peuvent indiquer l’absence ou la présence (par exemple dans les limites de mesure) d’une substance de trace associée dans le carburant.
Le système de détermination de caractéristiques de carburant 126 comprend en outre un module de détermination 128 agencé pour déterminer une ou plusieurs caractéristiques de carburant du carburant sur la base des paramètres de substance de trace. Le module de détermination 128 est agencé pour recevoir le paramètre de substance de trace du capteur de trace 127 de sorte qu’une ou plusieurs caractéristiques de carburant puissent être calculées.
Les inventeurs ont déterminé que par la mesure de substances de trace présentes ou absentes dans un carburant, les caractéristiques de ce carburant peuvent être déterminées directement ou indirectement.
Dans un exemple, le paramètre de substance de trace mesuré par le capteur de trace 127 est associé à une teneur en soufre du carburant. Le paramètre de substance de trace peut dans cet exemple être une concentration (ou une autre mesure de quantité) de molécules de soufre dans le carburant. Les inventeurs ont observé que pour toutes les voies de production de SAF, le carburant résultant se caractérise par une absence quasi-totale de molécules de soufre. Les inventeurs ont déterminé que cela peut être utilisé comme indicateur de la teneur en SAF du carburant en mesurant la concentration de molécules de soufre par le capteur de trace 127. Le système de détermination de caractéristiques de carburant 126 peut dans cet exemple comparer la teneur en soufre mesurée du carburant à celle correspondant au carburant d’origine fossile. Cela peut permettre au système 126 de déterminer un pourcentage de SAF dans le carburant F fourni à l’aéronef. Comme un SAF ne contient presque pas de molécules de soufre, la concentration mesurée peut être comparée à une concentration de soufre généralement d’environ 500 ppm (et jusqu’à 3000 ppm) de soufre élémentaire dans un carburant fossile d’aéronef. En mesurant une réduction de la teneur en soufre, la quantité relative de SAF présente dans le carburant en pourcentage du carburant total (par exemple, le pourcentage de SAF par unité de masse ou de volume) peut donc être dérivée (par exemple en utilisant la connaissance de la quantité de soufre (par exemple en ppm) dans le carburant fossile pour déduire d’une quantité de soufre mesurée (par exemple en ppm) dans un mélange de carburant le pourcentage de SAF dans ce mélange. Dans certains exemples, les paramètres de substance de trace peuvent indiquer une absence (dans une limite mesurable) de molécules de soufre dans le carburant F, sur la base de laquelle le module de détermination de caractéristiques de carburant 128 peut déterminer qu’aucun kérosène fossile (dans des limites mesurables) n’est présent avec le carburant.
Selon un mode de réalisation, les goussets sont orientés radialement par rapport à l’axe de la conduite et sont répartis régulièrement autour de l’axe de la conduite.
Selon un mode de réalisation, la conduite à laquelle est fixée la plaque de fermeture est centrée par rapport au fût de la structure de dôme.
Selon un mode de réalisation, l’installation comporte deux plaques de fermeture fixées l’une à l’autre par au moins deux plaques de tôle formant entretoise maintenant l’écartement entre les deux plaques de fermeture.
Selon un mode de réalisation, les plaques de tôle font également office de raidisseurs.
Selon un mode de réalisation, la structure de dôme comporte une garniture isolante qui comble l'intérieur du fût et qui repose sur la plaque de fermeture. Ainsi, l’isolation de la structure de dôme est efficace et aisée à installer.
Selon un mode de réalisation, un grillage est interposé entre la garniture isolante et la plaque de fermeture. Le grillage permet ainsi de retenir la garniture isolante dans le fût.
Selon un mode de réalisation, la garniture isolante est choisie parmi la laine de verre la laine de roche et la mousse isolante, telle que la mousse polyuréthane .
Selon un mode de réalisation, la garniture isolante comporte un ou plusieurs blocs de mousse. Selon un autre mode de réalisation, la garniture isolante comporte de la mousse projetée.
Selon un autre mode de réalisation, la structure de dôme comporte une garniture isolante qui recouvre une surface extérieure du fût qui fait saillie au-delà de la paroi porteuse supérieure de la structure porteuse.
Selon un mode de réalisation, la garniture isolante recouvre également une surface extérieure du plafond de la structure de dôme.
Selon un mode de réalisation, la conduite est raccordée à une rampe de pulvérisation qui est fixée à la plaque de fermeture et qui comporte une ou plusieurs buses de pulvérisation. Ceci permet une installation de la rampe de pulvérisation plus simple que lorsqu’elle est fixée à la paroi supérieure de la cuve, comme dans l’état de la technique.
Selon un mode de réalisation, la rampe de pulvérisation présente une forme annulaire.
Selon un mode de réalisation, les buses de pulvérisation sont réparties autour d'un axe central de la forme annulaire de la rampe de pulvérisation.
Selon un mode de réalisation la plaque de fermeture est disposée dans l’espace interne de la cuve étanche et thermiquement isolante. La plaque de fermeture se situe ainsi en-dessous de l'extrémité inférieure du fût.
Selon un mode de réalisation, la plaque de fermeture est disposée dans l’espace interne de la cuve étanche et thermiquement isolante, à distance, de l’extrémité inférieure du fût. Ceci permet notamment de faciliter les opérations de fixation de la plaque de fermeture au fût.
Selon un mode de réalisation, la plaque de fermeture s'étend dans un plan qui est positionné à une distance verticale du plan de l'extrémité inférieure du fût qui est inférieure à 50 cm, avantageusement supérieure à 5 cm et de préférence comprise entre 10 et 25 cm. Ainsi, une telle distance permet de faciliter les opérations de fixation de la plaque de fermeture au fût tout en positionnant la plaque de fermeture au -dessus de la limite maximale de chargement de la cuve.
La détermination du ou des plusieurs paramètres de traînée de condensation peut comprendre la détection de la présence ou de l’absence d’une traînée de condensation, ou le degré auquel une traînée de condensation est formée, dans une image de la région derrière le moteur à turbine à gaz.
La ou les plusieurs caractéristiques de carburant peuvent en outre être déterminées sur la base d’un ou plusieurs paramètres de conditions atmosphériques ambiantes, chacun étant indicatif des conditions atmosphériques ambiantes dans lesquelles le moteur à turbine à gaz fonctionne actuellement.
Le procédé peut en outre comprendre l’obtention de la ou des plusieurs conditions atmosphériques ambiantes à partir d’une source de données météorologiques fournissant des informations en temps réel ou attendues sur les conditions atmosphériques ambiantes.
Le procédé peut en outre comprendre l’obtention de la ou des plusieurs conditions atmosphériques ambiantes à partir d’un capteur agencé pour mesurer les conditions ambiantes au voisinage de l’aéronef.
La ou les plusieurs caractéristiques de carburant peuvent en outre être déterminées sur la base d’un ou plusieurs paramètres de fonctionnement du moteur ou de l’aéronef.
La ou les plusieurs caractéristiques de carburant peuvent être déterminées sur la base de la mesure de la valeur d’un paramètre variable auquel la formation de traînée de condensation commence. Le paramètre variable peut être un paramètre de fonctionnement du moteur variable et/ou un paramètre de condition ambiante variable.
Selon un vingt-deuxième aspect, un système de détermination de caractéristiques de carburant pour déterminer une ou plusieurs caractéristiques de carburant d’un carburant d’aviation adapté pour alimenter un moteur à turbine à gaz d’un aéronef est prévu, le système comprenant :
un capteur de traînée de condensation agencé pour déterminer un ou plusieurs paramètres de traînée de condensation liés à la formation de traînée de condensation par le moteur à turbine à gaz, le capteur de traînée de condensation étant agencé pour réaliser une mesure de capteur sur une région derrière le moteur à turbine à gaz dans laquelle une traînée de condensation est ou peut être formée ; et
un module de détermination de caractéristiques de carburant agencé pour déterminer une ou plusieurs caractéristiques de carburant du carburant sur la base du ou des plusieurs paramètres de traînée de condensation.
Le ou les plusieurs paramètres de traînée de condensation peuvent comprendre un paramètre indicatif du degré de formation de traînée de condensation ayant lieu. Le ou les plusieurs paramètres de commande peuvent de préférence indiquer une présence ou une absence d’une traînée de condensation produite par le moteur à turbine à gaz.
Le capteur de traînée de condensation peut être agencé pour mesurer un rayonnement électromagnétique réfléchi et/ou réémis par une traînée de condensation.
Le capteur de traînée de condensation peut être agencé pour détecter la présence ou l’absence d’une traînée de condensation, ou le degré auquel une traînée de condensation est formée, dans une image de la région derrière le moteur à turbine à gaz.
Le module de détermination de caractéristiques de carburant peut en outre être agencé pour déterminer la ou les plusieurs caractéristiques de carburant sur la base d’un ou plusieurs paramètres de conditions atmosphériques ambiantes, chacun étant indicatif des conditions atmosphériques ambiantes dans lesquelles le moteur à turbine à gaz fonctionne actuellement.
Le module de détermination de caractéristiques de carburant peut en outre être agencé pour obtenir la ou les plusieurs conditions atmosphériques ambiantes à partir d’une source de données météorologiques fournissant des informations en temps réel ou attendues sur les conditions atmosphériques ambiantes.
Le module de détermination de caractéristiques de carburant peut en outre être agencé pour obtenir la ou les plusieurs conditions atmosphériques ambiantes à partir d’un capteur agencé pour mesurer les conditions ambiantes au voisinage de l’aéronef.
On trouve ainsi I3’= A’B’-d3’/cos(αC3’) x 1000 avec αC3’ = atan(2 π Re3’/p3’) est l’angle d’hélice de la couche externe du toron externe.
La somme SI3’ est la somme des distances interfils séparant chaque couple de fils externes adjacents de la couche externe.
La distance interfils I2’ est la distance entre 2 centres de fils métalliques intermédiaire moins le diamètre fil. Le calcul est le même que celui précédemment décrit.
La somme SI2’ est la somme des distances interfils séparant chaque couple de fils intermédiaires adjacents de la couche externe.
De préférence, les torons ne subissent pas de préformation.
Avantageusement, le câble est métallique. Par câble métallique, on entend par définition un câble formé de fils constitués majoritairement (c’est-à-dire pour plus de 50% de ces fils) ou intégralement (pour 100% des fils) d'un matériau métallique. Un tel matériau métallique est préférentiellement mis en œuvre avec un matériau en acier, plus préférentiellement en acier perlitique (ou ferrito-perlitique) au carbone désigné ci-après par "acier au carbone", ou encore en acier inoxydable (par définition, acier comportant au moins 11% de chrome et au moins 50% de fer). Mais il est bien entendu possible d'utiliser d'autres aciers ou d'autres alliages.
Lorsqu'un acier au carbone est avantageusement utilisé, sa teneur en carbone (% en poids d'acier) est de préférence comprise entre 0,4% et 1,2%, notamment entre 0,5% et 1,1% ; ces teneurs représentent un bon compromis entre les propriétés mécaniques requises pour le pneumatique et la faisabilité des fils.
Le métal ou l'acier utilisé, qu'il s'agisse en particulier d'un acier au carbone ou d'un acier inoxydable, peut être lui-même revêtu d'une couche métallique améliorant par exemple les propriétés de mise en œuvre du câble métallique et/ou de ses éléments constitutifs, ou les propriétés d'usage du câble et/ou du pneumatique eux-mêmes, telles que les propriétés d'adhésion, de résistance à la corrosion ou encore de résistance au vieillissement. Selon un mode de réalisation préférentiel, l'acier utilisé est recouvert d'une couche de laiton (alliage Zn-Cu) ou de zinc.
Avantageusement, les torons internes sont enroulés en hélice selon un pas pi allant de 10 à 80 mm, de préférence de 15 à 60 mm.
Avantageusement, les torons externes sont enroulés en hélice autour du toron interne selon un pas pe allant de 40 mm à 100 mm et de préférence allant de 50 mm à 90 mm.
L’invention a également pour objet un câble tel que décrit précédemment extrait d’une matrice polymérique.
De préférence, la matrice polymérique est une matrice élastomérique.
La matrice polymérique, de préférence élastomérique, est à base d’une composition polymérique, de préférence élastomérique.
Par matrice polymérique, on entend une matrice comprenant au moins un polymère. La matrice polymérique est ainsi à base d’une composition polymérique.
Par matrice élastomérique, on entend une matrice comprenant au moins un élastomère. La matrice élastomérique préférentielle est ainsi à base d’une composition élastomérique.
Par l'expression "à base de", il faut entendre que la composition comporte le mélange et/ou le produit de réaction in situ des différents constituants utilisés, certains de ces constituants pouvant réagir et/ou étant destinés à réagir entre eux, au moins partiellement, lors des différentes phases de fabrication de la composition ; la composition pouvant ainsi être à l’état totalement ou partiellement réticulé ou à l’état non-réticulé.
Outre sa forte capacité de liaison à l’atome de soufre de la méthionine, le cuivre offre les avantages d’une grande abondance, d’un prix raisonnable, et d’une faible toxicité pour les organismes vivants. A titre d’exemple, le seuil maximal de cuivre autorisé dans les vins est élevé, égal à 1 mg/l. Ainsi, lorsque le milieu liquide est une boisson, la mise en contact de cette dernière avec le matériau conforme à l’invention à base de cuivre n’y génère pas, après sa séparation du matériau polymère, de toxicité susceptible d’empêcher sa consommation ultérieure.
Le matériau polymère mis en œuvre selon l’invention présente en outre avantageusement une sélectivité élevée vis-à-vis de la méthionine. En particulier, lorsque le milieu liquide est une boisson, ce matériau n’y adsorbe aucun composé contribuant aux propriétés de cette dernière, et notamment à son profil sensoriel.
Préférentiellement, le matériau polymère solide mis en œuvre est poreux, de préférence avec un fort degré de porosité, correspondant à un ratio surface / volume élevé. Une telle caractéristique augmente plus encore la capacité de piégeage des molécules de méthionine du matériau polymère.
La mise en contact du milieu liquide avec le matériau polymère solide peut être réalisée selon toute méthode classique en elle-même pour la mise en contact d’un solide avec un liquide.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, la mise en contact du milieu liquide et du matériau polymère solide est réalisée par incorporation du matériau dans le milieu liquide, et maintien du matériau dans le milieu, de préférence sous agitation, durant un temps de contact suffisant pour permettre l’établissement de liaisons entre le matériau polymère et les molécules de méthionine contenues dans le milieu liquide. Ce temps de contact, qui peut varier en fonction de l’application particulière visée, peut notamment être d’au moins 30 minutes.
En particulier, les caractéristiques exactes du matériau polymère solide sont choisies en fonction de l’application visée pour le milieu liquide après que les molécules de méthionine en aient été extraites au moyen du procédé selon l’invention. Lorsque le procédé selon l’invention est destiné au traitement des liquides alimentaires, ces caractéristiques sont ainsi choisies pour répondre aux exigences réglementaires s’appliquant aux composés en contact avec les produits alimentaires.
Le matériau polymère mis en œuvre selon l’invention comporte de préférence au moins trois unités monomères de porphyrine contenant du cuivre. Le nombre exact de telles unités monomères est de préférence choisi pour assurer que le matériau polymère soit insoluble dans le milieu liquide. Il est du ressort de l’homme du métier de déterminer ce nombre minimal d’unités monomères en fonction du milieu liquide particulier concerné.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, le polymère contient au moins un groupement hydrophile, qui augmente avantageusement sa compatibilité avec les milieux aqueux.
Ce groupement hydrophile est de préférence un groupement ionique, et préférentiellement anionique. Une telle caractéristique favorise avantageusement le piégeage des molécules de méthionine à la surface du matériau polymère, par formation d’une liaison ionique entre les groupements anioniques portés par le matériau polymère et les groupements amines primaires des molécules de méthionine.
Dans des modes de mise en œuvre préférés de l’invention, le polymère contient au moins un groupement choisi parmi le groupement ion sulfonate ou un de ses sels, le groupement ion carboxylate ou un de ses sels, le groupement ion ammonium ou un de ses sels, ou un groupement acide boronique, le groupement ion sulfonate et ses sels étant particulièrement préférés dans le cadre de l’invention.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, au moins un tel groupement hydrophile est de préférence porté par au moins une desdites unités monomères à base de porphyrine contenant du cuivre, notamment au niveau du motif porphyrine, de préférence par plusieurs de ces unités monomères, et préférentiellement chacune d’entre elles.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, le noyau de porphyrine d’au moins une desdites unités monomères, de préférence de plusieurs de ces unités monomères, et préférentiellement de toutes, est modifié pour porter au moins un groupement ionique, de préférence anionique, ou un de ses sels, préférentiellement au moins deux groupements ioniques, de préférence anioniques, ou un de leurs sels, les groupements ioniques portés par un même noyau de porphyrine pouvant alors être identiques ou différents.
Autrement, au moins un tel groupement hydrophile peut être porté par un agent de réticulation mis en œuvre pour la préparation du matériau polymère et s’intégrant dans la structure de ce dernier.
Lorsque le groupement hydrophile est un sel d’un groupement ionique, ce sel est préférentiellement choisi pour être compatible avec une utilisation au contact des aliments. Lorsque le groupement ionique est un groupement anionique, il s’agit de préférence d’un sel de métal alcalin, notamment d’un sel de sodium.
Préférentiellement, au moins un groupement anionique porté par le matériau polymère, par exemple par un noyau porphyrine, de préférence chacun des groupements anioniques portés par le matériau polymère, par exemple par les noyaux porphyrine, est un groupement ion sulfonate, le cas échéant sous forme de sel, en particulier de sel de métal alcalin et par exemple de sel de sodium. Un tel groupement ion sulfonate est particulièrement apte à former une liaison ionique avec les groupements amines primaires des molécules de méthionine à pH acide. Il convient en outre à une application au contact alimentaire.
Les aubes fixes 42 peuvent être entièrement fixes ou comprendre chacune une partie fixe et une partie mobile et en particulier à calage variable. Chacune de ces aubes 42 comprend par exemple une partie amont à calage variable avec le bord d’attaque 42a, et une partie aval fixe avec le bord de fuite 42b. Ces parties sont schématiquement délimitées par des traits pointillés dans les figures.
Le nombre d’aubes fixes 42 est égal au nombre des premières aubes à calage variable 40 ou un nombre multiple des premières aubes à calage variable 40, et les aubes fixes 42 sont situées directement en aval des premières aubes à calage variable 40 et dans le prolongement axial de celles-ci. Les bords d’attaque 42a des aubes fixes 42 sont séparés par des jeux axiaux I prédéterminés des bords de fuite 40c des premières aubes à calage variable 40. De préférence, ces jeux I sont inférieurs à 10mm et plus préférentiellement inférieurs ou égaux à 5mm. De préférence, ces jeux I sont inférieurs à 10% de la corde d’une aube 40 ou d’une aube 42, et plus préférentiellement inférieurs ou égaux à 5% de cette corde. Chacun de ces jeux I est de préférence constant sur toute l’étendue radiale des bords 40c, 42a concernés et donc de la veine externe 28. Naturellement, ces jeux I sont susceptibles de varier en fonctionnement en fonction des positions de calage des aubes 40 par rapport aux aubes 42.
Les aubes fixes 42 sont de préférence toutes identiques. Leurs bords d’attaque 42a sont de préférence dans un même plan transversal ou traversés par un même plan transversal.
La figure 3b montre à gauche une première position angulaire ou de calage des premières aubes à calage variable 40 et à droite une seconde position angulaire ou de calage de ces aubes. Les premières aubes à calage variable 40 peuvent par exemple être déplacées sur des plages angulaires de l’ordre de 60° autour de leurs axes Y.
La figure 4c illustre une variante de réalisation dans laquelle le nombre d’aubes fixes 424 est égal à un multiple du nombre des premières aubes à calage variable 40. Ce multiple est par exemple de 2, 3, 4, etc.
Les figures 4a et 4b illustrent un deuxième mode de réalisation de l’invention qui diffère du précédent mode de réalisation essentiellement en ce que la turbomachine comprend en outre des secondes aubes de redresseur à calage variable 44 situés dans la veine secondaire interne 26 en aval des bords de fuite 40b des premières aubes à calage variable 40.
Les secondes aubes à calage variable 44 comportent chacune un bord d’attaque 44a situé en aval du bec 24a, et un bord de fuite 44b situé dans la veine secondaire interne 26.
Chacune des secondes aubes à calage variable 44 a un profil aérodynamique et comprend un intrados et un extrados. Par ailleurs, chacune des aubes à calage variable 44 présente une certaine courbure le long de sa corde.
Le nombre des secondes aubes à calage variable 44 peut être égal au nombre des premières aubes à calage variable 40.