INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette section minimale assure que même sous très fortes sollicitations thermomécaniques potentiellement rencontrées en usage routier, la section du sillon ne se refermera pas ce qui est préférable à l’endurance du dispositif et de l’organe électronique. De même, selon le nombre de sillons disponibles et les sections minimales de ces sillons, cette section minimale par sillon définit une section utile minimale de débit fluidique au travers du réseau de sillons latéraux. Ce débit fluidique définit les caractéristiques de rigidité du système fluidique à une sollicitation d’insertion et d’extraction de l’organe électronique qui pilote en partie le couple constitué de la vitesse de déplacement relatif de l’organe électronique par rapport au dispositif de fixation et de l’effort extérieur à appliquer pour faire coulisser l’organe électronique dans le volume ouvert. Le fait que le boitier de protection soit rigide par rapport à la paroi de maintien du dispositif de retenue permet d’avoir des sections de sillon aussi faibles.
Selon, un second mode de réalisation, la surface la plus axialement extérieure du boîtier de protection, proximale de la première extrémité du au moins un sillon, se situant du côté de la première extrémité de la surface la plus radialement extérieure, présente au moins un canal principal s’étendant depuis le au moins un sillon, préférentiellement, chaque surface la plus axialement extérieure du boitier de protection présente au moins un canal principal s’étendant depuis le au moins un sillon.
Ce canal principal permet de constituer un volume de fluide minimal dans la cavité restante lorsque l’organe électronique est inséré dans le dispositif de retenue, en particulier lorsque l’une des surfaces axialement extérieures de l’organe électronique vient en contact avec le dispositif de retenue. En effet la surface axialement extérieure est une surface d’appui de l’organe électronique qui est souvent plane pour des raisons pratiques alors que la surface interne du dispositif de retenue accueillant l’organe électronique suit la courbure de l’enveloppe pneumatique. Cette courbure de l’enveloppe pneumatique est évolutive au tour de roue en condition d’usage en particulier par la présence de l’aire de contact qui représente la surface de contact entre l’enveloppe et le sol. De ce fait, il est possible d’emprisonner du fluide entre la surface interne du dispositif de retenue et la surface d’appui de l’organe électronique. En étant en connexion fluidique avec l’extérieur par l’intermédiaire du sillon auquel il est joint, on assure l’équilibre des pressions entre l’extérieur du dispositif de fixation comprenant l’organe électronique et la cavité fluidique restante au niveau de la surface interne du dispositif de retenue. De plus, ce volume minimal permet de piloter la rigidité du piston fluidique du sillon en constituant une réserve de fluide. Plus cette réserve est importante, moins la rigidité du sillon est forte, indépendamment de la section minimale du sillon.
Dans le cas où l’organe électronique est totalement positionné à l’intérieur du dispositif de retenue, il est préférentiel qu’un second canal principal se situe sur la seconde surface axialement extérieure du boitier de protection se situant au droit de l’ouverture du dispositif de retenue servant à l’insertion et/ou l’extraction de l’organe électronique dans le dispositif de retenue. Ce second canal principal a pour but de connecter de manièrre fluidique l’extérieur du dispositif de retenue avec la cavité fluidique restante au sein du dispositif de retenue lorsque l’organe électronique est présent dans le dispositif de retenue.
Avantageusement, le boitier de protection comprend, sur la surface la plus axialement extérieure, N canaux principaux, N étant un nombre entier supérieur ou égal à 2.
Le fait de multiplier les canaux principaux permet de répartir le volume de vide sur la totalité de la surface interne du dispositif de retenue, ce qui permet de s’affranchir de toute maladresse lors des phases d’insertion ou d’extraction qui conduirait à mal positionner l’organe électronique au sein du volume ouvert pouvant même partiellement obstruer un canal principal ce qui empêcherait d’équilibrer efficacement les pressions en cas d’unicité du canal principal. De plus, la multiplication des canaux principaux permet de répartir potentiellement les débits fluidiques au travers des sillons si la surface radialement extérieure du boitier de protection est équipée de plusieurs sillons. Ainsi, l’insertion et l’extraction de l’organe électronique dans le volume ouvert du dispositif de retenue est facilité ce qui assure une meilleure tenue mécanique du dispositif de fixation et assure un serrage homogène de l’organe électronique par le dispositif de retenue.
Spécifiquement, les N canaux principaux délimitent la surface la plus axialement exterieure (14) du boitier de protection (12) en au moins N+1 surfaces égales.
Si les canaux principaux sont disjoints les uns des autres, il est préférable de les répartir équitablement sur la totalité de la surface la plus axialement extérieure du boitier de protection afin de répartir équitablement le volume de vide sur cette surface.
Si les N canaux principaux sont tous disjoints les uns des autres, il est préférable de les répartir sur la totalité de la surface la plus axialement extérieure du boîtier de protection afin de répartir équitablement cette surface. Alors, la surface la plus axialement extérieure du boîtier de protection est découpée en N+1 surfaces égales. Si, les canaux principaux se coupent entre eux, les surfaces obtenues après découpages sont égales et leur nombre est nécessairement supérieure à N+1. Par exemple, si les N canaux principaux se coupent en un unique point géométrique, la surface la plus axialement extérieure du boîtier de protection est découpée en 2*N surfaces délimités par deux canaux différents. Découper la surface la plus axialement extérieure du boîtier de protection en sous surface égales par l’intermédiaire des canaux principaux minimise le risque de dysfonctionnement du circuit fluidique par l’obstruction de certains sillons ou canaux principaux lorsque l’organe électronique est présent au sein du dispositif de retenue , notamment au cours des phases d’insertion et d’extraction de l’organe électronique, en condition d’usage sur pneumatique par exemple.
Très avantageusement le au moins un canal principal présente, dans un plan perpendiculaire à la direction du canal principal, une largeur minimale au niveau de la surface la plus axialement extérieure du boitier de protection supérieure ou égale à la profondeur minimale du canal principal.
Cette forme de canal principal, quelle que soit la géométrie de la section du canal principal ; carré, rectangulaire, triangulaire, quadrilatère, demi circulaire, elliptique assure d’avoir un canal principal opérationnel à la circulation fluidique
De plus, le boitier de protection étant rigide, le fait d’assurer que la largeur est plus grande que la profondeur permet de minimiser l’épaisseur du boîtier de protection contrairement à une conception ou la profondeur du canal principal serait plus grande que la largeur ce qui réduit la masse de ce boitier.
Préférentiellement le au moins un canal principal présente une section minimale dans le plan perpendiculaire à la direction du canal principal d’au moins 0,04 mm2, préférentiellement d’au moins 0,09 mm2.
La semelle du dispositif de retenue en contact avec le pneumatique doit suivre la courbure de l’enveloppe pneumatique qui est évolutive au tour de roue. Pour satisfaire cette condition la semelle est souvent faite en matériaux élastique qui se déforme fortement sous sollicitations thermomécaniques. L’efficacité du volume de vide crée par le canal principal dépend de la capacité du canal principal à ne pas être obstruer sous ces fortes sollicitations thermomécaniques au cours de l’usage de l’enveloppe pneumatique afin de ne pas créer de surpression ou un échauffement de la matière qui est néfaste à l’endurance du dispositif de fixation et à l’organe électronique.
Huiles volatiles hydrocarbonées ou siliconées
Selon un mode de réalisation, la ou les huiles volatiles b) sont des huiles hydrocarbonées voaltiles telles que : * les huiles hydrocarbonées ayant de 8 à 16 atomes de carbone, et notamment : - les alcanes ramifiés en C 8 -C 16 comme les isoalcanes comme les iso-alcanes (appelées aussi isoparaffines) telles que les C 8 -C 9 Isoparaffin, C 13 -C 16 Isoparaffin, l'isododécane, l'isodécane, l'isohexadécane, et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d'Isopars ou de Permetyls, seuls ou en mélanges, de préférence l’isododécane (encore appelé 2,2,4,4,6-pentaméthylheptane), par exemple commercialisé par INEOS, plus préférentiellement l’isododécane ; - les alcanes linéaires par exemple en C 6 -C 16 , seuls ou en mélanges, par exemple tels que l’hexane, le décane, l’undécane, le tridécane, les isoparaffines comme, ou le n-dodécane (C12) et le n-tétradécane (C14) vendus par Sasol respectivement sous les références PARAFOL 12-97 et PARAFOL 14-97, le mélange undécane-tridécane, les mélanges de n-undécane (C11) et de n-tridécane (C13) obtenus aux exemples 1 et 2 de la demande WO 2008/155059 de la Société Cognis, et leurs mélanges ainsi que les mélanges de n -undécane (C11) et de n -tridécane (C13) Cetiol Ultimate® de la société BASF ; - les alcanes cycliques, non aromatiques, en C 5 -C 12 volatiles ; * les esters à chaîne courte (ayant de 3 à 8 atomes de carbone au total) tels que l’acétate de méthyle, d’éthyle, l'acétate de propyle, l’acétate de n-butyle ou l’acetate d’isobutyle par exemple vendus par SOLVAY, DOW ou OXEA ; * les huiles hydrocarbonées carbonate volatiles de structure R’ 1 -O-C(O)-O-R’ 2 dans laquelle R’ 1 et R’ 2 désignent indépendamment un groupe alkyle en C 4 -C 8 linéaire, ramifié ou cyclique, de préférence un groupe alkyle en C 4 -C 8 . Il peut être préférable que R 1 et R 2 soient identiques. De préférence R’ 1 et R’ 2 désignent un radical alkyle linéaire butyle, un groupe pentyle. Avantageusement, l’huile d’éther est choisie parmi le dibutylcarbonate ou le dipentylcarbonate ; * les huiles éthers volatiles de formule R 1 -O-R 2 dans laquelle R 1 et R 2 désignent indépendamment un groupe alkyle en C 4 -C 8 linéaire, ramifié ou cyclique, de préférence un groupe alkyle en C 4 -C 8 . Il est préférable que R 1 et R 2 soient identiques.
Comme groupe alkyle linéaire, on peut citer un groupe butyle, un groupe pentyle. Comme groupe alkyle ramifié, on peut citer un groupe 1-méthylpropyle, un groupe 2-méthylpropyle, un groupe t-butyle, un groupe 1,1-diméthylpropyle. Avantageusement, l’huile d’éther est choisie parmi le dicaprylyléther, le dicapryléther, tout particulièrement l’éther de dicaprylyle.
La ou les huiles hydrocarbonées volatiles sont notamment choisies parmi les alcanes et en C 6 -C 16 et en particulier les alcanes comme le dodécane, le tetradécane, l’isohexadecane, les mélanges de undecane et de tridecane, et les isoparaffines telles que C 13 -C 16 Isoparaffin.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention la ou les huiles volatiles b) sont des huiles hydrocarbonées, linéaires ou ramifiées, qui sont volatiles notamment choisies parmi l’undécane, le décane, le dodécane, l’isododécane, l’isohexadecane, le tridécane, le tétradecane et leur mélange, de préférence comprenant de l’isododécane et/ou un mélange d’undécane et de tridécane.
Particulièrement la ou les huiles volatiles b) de l’invention sont un mélange d'alcanes en C 9 -C 12 , de préférence d'origine naturelle, dont les chaines comprennent de 9 à 12 atomes de carbone, de préférence des alcanes linéaires ou ramifiés, en C 9 -C 12 . Ce mélange est notamment connu sous le nom INCI C9-C12 ALCANE, CAS 68608-12-8, VEGELIGHT SILK® commercialisé par BioSynthIs.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la ou les huiles volatiles b) sont des huiles siliconées comprenant en particulier, de 2 à 7 atomes de silicium, ces huiles siliconées comportant, éventuellement, des groupes alkyle ou alcoxy ayant de 1 à 10 atomes de carbone.
Comme huile de silicone volatile utilisable dans l'invention, on peut citer, notamment, les diméthicones de viscosité 5 et 6 cSt, la cyclopentadimethylsiloxane, la dodécamethylpentasiloxane, la cyclohexadimethylsiloxane, l'octaméthyl cyclotétrasiloxane, le décaméthyl cyclopentasiloxane, le dodécaméthyl cyclohexasiloxane, l'heptaméthyl hexyltrisiloxane, l'heptaméthyloctyl trisiloxane, l'hexaméthyl disiloxane, l'octaméthyl trisiloxane, le décaméthyl tétrasiloxane, le dodécaméthyl pentasiloxane, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation, la ou les huiles volatiles b) sont choisies parmi les huiles hydrocarbonées volatiles ayant de 8 à 16 atomes de carbone, les huiles siliconées volatiles et leurs mélanges, tel que le Cetiol Ultimate® de la société BASF.
Selon un mode de réalisation, la ou les huiles volatiles b) sont choisies parmi les alcanes en C 8 -C 16 de préférence ramifiés et de préférence l’isododécane.
Selon un mode de réalisation, la ou les huiles volatiles b) sont choisies parmi alcanes en C 8 -C 16 de préférence linéaires, et plus préférentiellement sont choisis parmi les alcanes en C 9 -C 12 tel le dodécane, que INCI C9-C12 ALCANE, CAS 68608-12-8, VEGELIGHT SILK® commercialisé par BioSynthIs, ou un mélange d’undécane et de tridécane.
Selon un mode de réalisation, la ou les huiles volatiles b) sont choisies parmi les alcanes C 8 -C 16 linéaires ou ramifiés, de préférence les mélanges d’alcanes C 8 -C 16 linéaires et d’alcanes C 8 -C 16 ramifiés, de préférence ledit mélange contenant au moins de l’isododécane ou VEGELIGHT SILK® ou un mélange d’undécane et de tridécane.
Selon un mode de réalisation la ou les huiles volatiles b) comprennent au moins une huile siliconée telle que définie ci-dessus, de préférence choisie parmi le dodecamethylpentasiloxane tel que la référence DM-FLUID-2cs commercialisée par SHIN-ETSU ou le cyclohexadimethylsiloxane tel que la référence XIAMETER PMX-0246 CYCLOHEXASILOXANE commecialisée par DOW CHEMICAL,
De préférence lorsque la ou les huiles volatiles b) sont un mélange d’au moins une huile hydrocarbonée volatile et d’au moins une huile siliconée volatile, la quantité d’huile siliconée est inférieure à 30%, de préférence infériere à 20%, de préférence inférieure à 10% par rapport à la masse totale de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention la quantité en huile volatile b) est comprise entre 5 % et 95 % en poids par rapport au poids total de la composition, plus particulièrement entre 20 % et 90 % en poids, préférentiellement entre 50 % et 85 %, mieux entre 60 % et 80 % en poids par rapport au poids total de la composition. c) La ou les huiles non volatiles
La composition C1 ou C’1 comprend en outre une ou plusieurs huiles non volatiles.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention la composition C1 ou C1’ comprend une quantité en eau inférieure ou égale à 5 % en poids par rapport au poids total de la composition, particulièrement inférieure ou égale à 2 % en poids, de préférence inférieure à 1 % en poids, plus préférentiellement inférieure à 0,5 % en poids par rapport au poids total de la composition. Plus particulièrement la composition de l’invention est anhydre i.e. exempte d’eau. Le cas échéant, d'aussi faibles quantités d'eau peuvent notamment être amenées par des ingrédients de la composition qui peuvent en contenir des quantités résiduelles. f) Les tensioactifs
De façon optionnelle également, le moteur électrique est asynchrone.
Il est également proposé un système propulsif d’un aéronef, comportant : une turbomachine présentant un support rotatif ; une hélice ou soufflante montée sur le support rotatif et présentant des pales ou des aubes ; et un actionneur de calage des pales ou des aubes, selon l’invention.
Il est également proposé un aéronef comportant un système propulsif selon l’invention
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est une vue simplifiée d’un exemple de système propulsif d’un aéronef comportant un exemple d’actionneur selon l’invention, la est une vue simplifiée d’un exemple de convertisseur de mouvement électrohydraulique pouvant être utilisé dans l’actionneur de la , la est une vue simplifiée d’un exemple de convertisseur de mouvement électromécanique pouvant être utilisé dans l’actionneur de la , la est une vue en coupe d’un exemple d’implémentation d’un actionneur selon l’invention, électrohydraulique et autonome, la est une vue en coupe d’un exemple d’implémentation d’un actionneur selon l’invention, électrohydraulique et non-autonome, la est une vue similaire à celle de la , avec un accumulateur, la est une vue similaire à celle de la , avec un accumulateur, la est une vue en coupe d’un exemple d’implémentation d’un actionneur selon l’invention, électromécanique et autonome, et la est une vue en coupe d’un exemple d’implémentation d’un actionneur selon l’invention, électromécanique et non-autonome.
Description détaillée de l’invention En référence à la , un exemple d’un système propulsif 100 d’un aéronef, dans lequel l’invention est mise en œuvre, va à présent être décrit.
Le système propulsif 100 comporte tout d’abord une turbomachine 102.
Le système propulsif 100 comporte en outre un train épicycloïdal 103 comportant tout d’abord un planétaire intérieur 103PI. Ce dernier est entraîné par la turbomachine 102, en rotation autour d’un axe principal P par rapport à une partie structurelle 105 de l’aéronef. Le train épicycloïdal 103 comporte en outre au moins un satellite 103S et un porte satellite 103PS solidaire de la partie structurelle 105 de l’aéronef et portant chaque satellite 103S. Le train épicycloïdal 103 comporte en outre un planétaire extérieur 103PE monté rotatif autour de l’axe principal P par rapport à la partie structurelle 105 de l’aéronef. Chaque satellite 103S est engrené à la fois avec le planétaire intérieur 103PI et avec le planétaire extérieur 103PE. De cette manière, la rotation du planétaire intérieur 103PI entraîne la rotation du planétaire extérieur 103PE, avec un certain rapport d’entraînement.
Le système propulsif 100 comporte en outre un support rotatif 104 solidaire du planétaire extérieur 103PE et un support fixe 107 solidaire du porte satellite 103PS, tous les deux situés de l’autre côté du porte satellite 103PS que la turbomachine 102. Ainsi, le support fixe 107 forme un repère fixe et le support rotatif 104 forme un repère tournant.
Le système propulsif 100 comporte en outre une hélice 106 montée sur le support rotatif 104. L’hélice 106 comporte des pales 108. Les termes d’hélice et de pales couvrent également respectivement une soufflante et des aubes de cette soufflante.
Afin de changer leur orientation par rapport à l’arbre tournant 104, les pales 108 sont montées mobiles par rapport au support rotatif 104. Plus précisément, dans l’exemple illustré, elles sont montées pivotantes autour d’axes radiaux A respectifs.
Afin de piloter l’orientation des pales 108, le système propulsif 100 comporte en outre un actionneur 110. Cet actionneur 110 est en particulier adapté pour les architectures de type turbomachine caréné ou non caréné (USF de l’anglais « Unducted Single Fan », VPF de l’anglais « Variable Pitch Fan »).
L’actionneur 110 comporte tout d’abord une machine électrique inversée, par exemple synchrone, utilisée en génératrice électrique dite génératrice électrique principale 112. Cette dernière comporte ainsi un rotor 112R porté par le support rotatif 104 et un stator 112S porté par le support fixe 107. En particulier, le stator 112S est placé sur l’axe principal P et le rotor 112R s’étend autour de l’axe principal P pour tourner autour de ce dernier.
Le stator 112S est bobiné, c’est-à-dire qu’il comporte un enroulement statorique (non représenté) notamment conçu pour être alimenté électriquement par une tension d’excitation continue Ve= afin de générer un champ magnétique statorique. Le stator 112S forme ainsi un inducteur de la génératrice électrique principale 112.
Le rotor 112R présente des bobines rotoriques et est conçu pour tourner dans le champ magnétique statorique lors de la rotation du support rotatif 104 autour de l’axe principal P, afin que les bobines rotoriques génèrent une tension électrique alternative dite tension principale Vp~. Cette dernière est de préférence polyphasée, par exemple triphasée. Le rotor 112R est dit inverse car il forme ainsi un induit de la génératrice électrique principale 112.
L’actionneur 110 comporte en outre un moteur électrique 116 de calage des pales 108, comportant un stator 116S et un rotor 116R. Il s’agit par exemple d’un moteur électrique asynchrone, par exemple à cage d’écureuil. Le moteur électrique de calage 116 est porté par le support rotatif 104, ce qui signifie en particulier que son stator 116S est porté par le support rotatif 104 et que le rotor 116R est conçu pour tourner par rapport au stator 116S et donc par rapport au support rotatif 104.
Le moteur électrique de calage 116, et plus particulièrement son stator 116S, est alimenté électriquement par le rotor 112R de la génératrice électrique principale 112, afin de faire tourner le rotor 116R. La connexion électrique entre le rotor 112R et le moteur électrique de calage 116 est portée par le support rotatif 104, sans revenir en particulier dans le repère fixe. Ainsi, le moteur électrique de calage 116 ne nécessite pas de transfert de puissance électrique entre le repère tournant et le repère fixe.
Par exemple, le module de simulation 34 génère une intrusion correspondant à l’une des règles de détection du module 14, et vérifie si le module 14 détecte l’intrusion ou non.
Par exemple, le module de simulation 34 affiche, sur un dispositif d’affichage non représenté, une défaillance de la capacité de détecter l’intrusion du module 14 ou un succès de la détection.
L’étape de simulation 240 est une étape optionnelle.
Selon un exemple, l’étape de réception 200, éventuellement l’étape de validation 210, l’étape de génération 220, l’étape de compilation 230 et éventuellement l’étape de simulation 240 sont répétées pour un autre module de détection à ajouter au système de détection, distinct dudit module additionnel de détection 14. Cela est notamment illustré par la flèche R2 sur la .
La phase d’exploitation 120 est de préférence mise en œuvre après au moins une mise en œuvre de la phase de configuration 110.
La phase d’exploitation 120 comprend une étape de chargement 245, une étape de décompression 250, une étape de déchiffrage 260 et une étape d’analyse 270.
Lors de l’étape de chargement 245, le module d’interface générique 18 charge le module additionnel de détection 14 dans le module d’exécution 16 pour une exécution du module additionnel de détection 14.
Le module d’interface générique 18 charge le module additionnel de détection 14 de préférence en l’absence d’une recompilation la pluralité de modules de détection 10 autres que le module 14.
Lors de l’étape de décompression 250, le module additionnel de détection 14 décompresse un flux compressé de l’ensemble de flux de communication F pour obtenir un flux décompressé. Le flux compressé est par exemple compressé selon la technique zip ou gzip.
Lors de l’étape de déchiffrage 260, le module additionnel de détection 14 déchiffre un flux chiffré de l’ensemble de flux de communication F pour obtenir un flux déchiffré. Le flux chiffré est par exemple chiffré selon le protocole de sécurisation SSL (de l’anglais « Secure Sockets Layer » pour Couche de Sockets Sécurisée).
Lors de l’étape d’analyse 270, le système de détection 4 analyse l’ensemble de flux de communication F du réseau de communication 2.
Notamment, chaque module de détection 10 et le module additionnel de détection 14 analysent l’ensemble de flux de communication F en détectant des intrusions dans le réseau de communication 2 selon le protocole de communication spécifique à ce module 10, 14.
En particulier, le module additionnel de détection 14 détecte les intrusions selon les règles de détection d’intrusions selon le protocole de communication spécifique audit module additionnel de détection. Ces règles sont définies par la grammaire 22.