INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La turbidité de chacune des compositions selon les exemples 2-1 à 2-6 et l'exemple comparatif 2-1 a été mesurée à température ambiante (25 °C) en utilisant un turbidimètre (2100Q portable, Hach Company). La turbidité de la composition selon l'exemple comparatif 2-2 n'a pas pu être mesurée car elle était trop élevée et hors de la plage de turbidité détectable.
Les résultats sont montrés dans le tableau 4 sous forme de « NTU ». Plus la valeur NTU est petite, plus la composition est transparente.
Les compositions selon les exemples 2-1 à 2-6 étaient transparentes. La composition selon l'exemple comparatif 2-1 était translucide. La composition selon l'exemple comparatif 2-2 était opaque.
Un analyseur de taille de particule (Dynamic Light Scattering, ELSZ2000, Otsuka) a été utilisé pour déterminer la taille de particule dans les compositions selon les exemples 2-1 à 2-6 et l'exemple comparatif 2-1 à température ambiante (25 °C). Les données mesurées ont été ajustées par le procédé de Marquardt. La taille de particule dans la composition selon l'exemple comparatif 2-2 n'était pas disponible.
La taille de particule de complexe polyionique dans les compositions selon les exemples 2-1 à 2-4 ainsi que les exemples 2-5 et 2-6 était petite de sorte qu'elles étaient de taille nanométrique, tandis que la taille de particule dans la composition selon les exemples comparatifs 2-1 était grande.
Lorsque la concentration de charge du polyanion était de 2,04 mmol/g, les nanoparticules ne pouvaient pas être obtenues (cf. Ex. comparatif 2-1).
En revanche, des nanoparticules ont été obtenues lorsque la concentration de charge du polyanion est supérieure à 2,04 mmol/g (cf. Ex. 2-1 à Ex. 2-4).
Lorsque la concentration de charge du polyanion était de 5,00 mmol/g ou plus, des nanoparticules étaient obtenues, bien que certains agglomérats aient été également formés (cf. Ex. 2-5 et Ex. 2-6).
Ainsi, comme énoncé précédemment, la première portion 82 du dissipateur de chaleur 8 en matériau à changement de phase est positionnée contre le fond 202 de l’encoche statorique 20. La troisième portion 86 du dissipateur de chaleur 8 en matériau à changement de phase est comprise dans le séparateur de bobine 44 entre le premier bobinage 41 d’éléments conducteurs et le deuxième bobinage 43 d’éléments conducteurs. De cette manière, la troisième portion 86 est au plus proche de la zone de chaleur la plus importante, entre les éléments conducteurs. Enfin, la quatrième portion 88 est disposée dans la cale d’encoche 6, comme représenté en .
Le dissipateur de chaleur 8 présente ainsi l’avantage d’emmagasiner de la chaleur provenant des éléments conducteurs des premier et deuxième bobinages 41 et 43, par l’intermédiaire des première, troisième et quatrième portions 82, 86 et 88, notamment lors des phases transitoires et de surcharge. Cet emmagasinage a pour conséquence d’introduire une nouvelle constante de temps d’évolution de la température, plus lente, retardant ainsi l’instant où les éléments conducteurs atteignent la température maximale acceptable et n’induisant pas de dégradation des éléments conducteurs. Si la phase transitoire est suffisamment courte, la température maximale atteinte par les éléments conducteurs du bobinage 4 est alors plus faible. La dégradation des isolants ainsi que des composants dont la durée de vie peut se dégrader avec la température est ainsi évitée.
Selon une variante représentée en , le dissipateur de chaleur 8 peut également être compris dans un isthme 9 de l’encoche statorique 20 au-delà de la cale d’encoche 6. En effet, l’isthme 9 représente un volume rétréci de l’encoche statorique 20 par l’élargissement des dents 22 adjacentes au-delà de la cale d’encoche 6 selon le deuxième axe A2 en direction du premier axe A1 de rotation du rotor 3. Cette configuration d’introduction du dissipateur de chaleur 8 dans le séparateur de bobine 44, dans le cale d’encoche 6 et dans l’isthme 9 présente ainsi l’avantage d’augmenter la capacité d’extraction thermique du dissipateur de chaleur 8.
Il peut également être envisagé, selon une variante représentée en , d’introduire uniquement le dissipateur de chaleur 8 contre le fond 202 de l’encoche statorique 20, dans la cale d’encoche 6 et dans l’isthme 9 de sorte à favoriser le volume d’éléments conducteurs du bobinage 4.
Une fente 10 peut également être envisagée, selon une variante représentée en , traversant le stator 2 en direction du milieu extérieur de la machine électrique 1, selon le deuxième axe A2. Cette fente 10 présente l’avantage d’augmenter le volume disponible pour la fusion du matériau à changement de phase du dissipateur de chaleur 8 et donc de permettre d’extraire davantage de calories en provenance des éléments conducteurs du bobinage 4. En effet, le matériau à changement de phase, en passant de l’état solide à l’état liquide, occupe un volume plus important. Dès lors, la fusion du matériau à changement de phase peut être limitée par le volume disponible dans le séparateur de bobine 44, dans la cale d’encoche 6 ou encore dans l’isthme 9, du fait notamment des changements de condition de pression dans le dissipateur de chaleur 8. Dès lors, le matériau à changement de phase du dissipateur de chaleur 8, en passant de l’état solide à l’état liquide, peut être compris dans la fente 10 et le dissipateur de chaleur 8 s’étend dans cette fente 10.
Les figures 5a, 5b et 5c représentent une vue schématique d’une deuxième configuration de bobinage distribué avec une encoche statorique 20’. Dès lors, comme pour la configuration de bobinage concentrique, le volume creux 200’ de l’encoche statorique 20’ est scindé en un premier volume 410’ empli des éléments conducteurs du premier bobinage 41’ et un deuxième volume 430’ empli des éléments conducteurs du deuxième bobinage 43’. Néanmoins, à la différence de la configuration de bobinage concentrique, le volume creux 200’ est scindé selon un axe perpendiculaire au premier axe A1 de rotation du rotor 3 et au deuxième axe A2. Dès lors, le séparateur de bobine 44’, assurant l’isolation électrique entre les éléments conducteurs, est également perpendiculaire au premier axe A1 de rotation du rotor 3 et au deuxième axe A2. Comme pour le bobinage concentrique, le premier bobinage 41’ et le deuxième bobinage 43’ sont isolés du rotor 3 par l’intermédiaire de la cale d’encoche 6’.
Ainsi, la représente une configuration de bobinage distribué dans lequel le dissipateur de chaleur 8 est compris dans la cale d’encoche 6’.
Selon une variante de la configuration de bobinage distribué, représenté en , le dissipateur de chaleur 8 est compris dans la cale d’encoche 6’ et dans l’isthme 9’.
Selon une autre variante de la configuration de bobinage distribué, représenté en , le dissipateur de chaleur 8 est compris dans la cale d’encoche 6’, dans l’isthme 9’ et dans le séparateur de bobine 44’.
En outre, les têtes de bobinage 42 des éléments conducteurs peuvent également être encapsulées dans le matériau isolant diélectrique et conducteur thermique 7, comme représenté en . Le matériau isolant 7 comprend ainsi une première portion externe 70 prenant la forme d’un anneau englobant toutes les têtes de bobinage 42 d’éléments conducteurs et étant apposée contre la première extrémité 24 du stator 2. Une deuxième portion externe prenant également la forme d’un anneau englobant toutes les têtes de bobinage 42 d’éléments conducteurs est également apposée contre la deuxième extrémité 26 du stator 2.
De plus, la machine électrique 1 peut comprendre une couronne thermique 12 en contact avec le stator 2. La couronne thermique 12 comprend des ailettes de refroidissement 120 qui s’étendent radialement par rapport au premier axe A1 de rotation du rotor 3.
Ainsi, la chaleur captée par le dissipateur de chaleur 8 en provenance du bobinage 4 et des éléments conducteurs est transmise à la couronne thermique 12 de sorte à être évacuer par convection avec un flux balayant les ailettes de refroidissement 120.
L’invention propose donc un dissipateur de chaleur utilisant un matériau à changement de phase permettant d’atténuer la température au niveau du bobinage et des éléments conducteurs et de retarder la montée en température lors des phases de surcharge introduit au sein même de l’encoche statorique, dans le séparateur de bobine, dans la cale de l’encoche ou encore dans l’isthme de sorte à être au voisinage de la source de chaleur émettrice, à savoir le bobinage même.
Afin d’assurer l’emplacement du dissipateur de chaleur, le volume de l’encoche peut éventuellement être adaptée sans pour autant dégrader significativement l’encombrement et la masse résultante de la machine électrique tournante.
DISPOSITIF DE COMMUTATION AVEC CIRCUIT D’AMORÇAGE, ENGIN DE MOBILITE COMPORTANT UN TEL DISPOSITIF DE COMMUTATION ET PROCEDE CORRESPONDANT Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un dispositif de commutation avec circuit d’amorçage, un engin de mobilité comportant un tel dispositif de commutation, et un procédé correspondant.
Arrière-plan technologique On connait de l’état de la technique un dispositif de commutation comportant : un bras de commutation comportant un interrupteur de côté haut et un interrupteur de côté bas connectés l’un à l’autre en un point milieu pour alternativement, dans des phases basses, prendre une configuration basse dans laquelle l’interrupteur de côté haut est ouvert et l’interrupteur de côté bas est fermé, et, dans des phases hautes, prendre une configuration haute dans laquelle l’interrupteur de côté haut est fermé et l’interrupteur de côté bas est ouvert ; un pilote de l’interrupteur de côté haut, présentant une borne d’alimentation et une borne de référence connectée au point milieu ; un circuit d’amorçage du pilote, comportant une source de tension continue et une capacité d’amorçage connectée entre la borne d’alimentation et la borne de référence du pilote, le circuit d’amorçage étant conçu pour que : dans la phase basse, la source de tension continue alimente le pilote et charge la capacité d’amorçage, et dans la phase haute, la capacité d’amorçage alimente le pilote.
Concentration de charge (mmol/g) Ex, 1-1 Ex, 1-2 Ex, 1-3 Ex, 1-4 Ex, 1-5 Ex. 1-6 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Phénoxyéthanol 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 ι-Carraghénane 4,31 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 Glycérine 3 3 3 3 3 3 Poly-ε-lysine (solution aqueuse à 2,5 % en poids) 7,81 2,21 2,76 2,76 3,31 3,31 3,86 Acide phytique (solution aqueuse à 2,5 % en poids) 9,09 1,58 3,16 1,19 4,74 2,37 3,54 Arginine qs qs qs qs qs qs pH 5 5 5 5 5 5 Polycation (mmol) 0,43 0,54 0,54 0,65 0,65 0,75 Polyanion (mmol) 1,08 1,08 1,08 1,08 1,08 1,08 Anion de faible poids moléculaire (mmol) 0,36 0,72 0,27 1,08 0,54 0,80 Rapport polycation/polyanion 0,40 0,50 0,50 0,60 0,60 0,70 Rapport polycation/(polyanion + anion de faible poids moléculaire) 0,30 0,30 0,40 0,30 0,40 0,40 Aspect U U U U U U Transparence (NTU) 20 32 34 47 41 231 Taille de particule (nm) 206 460 701 48 32 140
Concentration de charge (mmol/g) Ex. comp. 1-1 Ex. comp. 1-2 Ex. comp. 1-3 Ex. comp. 1-4 Ex. comp. 1-5 Ex. comp. 1-6 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Phénoxyéthanol 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 ι-Carraghénane 4,31 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 Glycérine 3 3 3 3 3 3 Poly-ε-lysine (solution aqueuse à 2,5 % en poids) 7,81 1,66 1,66 2,21 2,21 2,76 2,76 Acide phytique (solution aqueuse à 2,5 % en poids) 9,09 2,39 - - 4,73 7,11 - Arginine qs qs qs qs qs qs pH 5 5 5 5 5 5 Polycation (mmol) 0,32 0,32 0,43 0,43 0,54 0,54 Polyanion (mmol) 1,08 1,08 1,08 1,08 1,08 1,08 Anion de faible poids moléculaire (mmol) 0,54 0,00 0,00 1,07 1,62 0,00 Rapport polycation/polyanion 0,30 0,30 0,40 0,40 0,50 0,50 Rapport polycation/(polyanion + anion de faible poids moléculaire) 0,20 0,30 0,40 0,20 0,20 0,50 Aspect A A A A A A Transparence (NTU) NT NT NT NT NT NT Taille de particule (nm) NT NT NT NT NT NT
A : Agglomérats, NT : Non testé
Concentration de charge (mmol/g) Ex, comp, 1-7 Ex, comp, 1-8 Ex, comp, 1-9 Ex, comp, 1-10 Ex, comp, 1-11 Ex, comp, 1-12 Ex. comp. 1-13 Eau qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 qsp 100 Phénoxyéthanol 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 ι-Carraghénane 4,31 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 0,25 Glycérine 3 3 3 3 3 3 3 Poly-ε-lysine (solution aqueuse à 2,5 % en poids) 7,81 3,31 3,31 3,86 3,86 4,41 4,41 4,41 Acide phytique (solution aqueuse à 2,5 % en poids) 9,09 9,44 0,95 11,84 1,89 7,89 4,74 2,84 Arginine qs qs qs qs qs qs qs pH 5 5 5 5 5 5 5 Polycation (mmol) 0,65 0,65 0,75 0,75 0,86 0,86 0,86 Polyanion (mmol) 1,08 1,08 1,08 1,08 1,08 1,08 1,08 Anion de faible poids moléculaire (mmol) 2,14 0,22 2,69 0,43 1,79 1,08 0,65 Rapport polycation/polyanion 0,60 0,60 0,70 0,70 0,80 0,80 0,80 Rapport polycation/(polyanion + anion de faible poids moléculaire) 0,20 0,50 0,20 0,50 0,30 0,40 0,50 Aspect A A A A A A A Transparence (NTU) NT NT NT NT NT NT NT Taille de particule (nm) NT NT NT NT NT NT NT
Concentration de charge [mmol/g] = (nombre de sites chargés ou chargeables de la molécule)/(poids moléculaire de la molécule avec le contre-ion s'il est présent).
Par exemple, si la molécule est l'acide phytique, le nombre de sites chargés de l'acide phytique à pH 5 peut être déterminé comme étant -6 car il est connu que 6 groupes acides dans l'acide phytique ont une valeur pKa d'environ 1,84 (cf. Organic Synthetic Chemistry, Vol. 25, Numéro 2, pages 167 à 179 (1967)). Le poids moléculaire de l'acide phytique étant de 660, la concentration de charge de l'acide phytique peut être calculée comme suit : -6/660= -0,00909 = -9,09 [mmol/g].
D'autre part, par exemple, si la molécule est la poly-ε-lysine, le nombre de sites chargeables de la poly-ε-lysine peut être déterminé comme étant 1 car l'unité répétitive de la poly-ε-lysine peut être représentée comme suit. Le groupe amino primaire est chargé dans des conditions acides.
Le poids moléculaire de l'unité répétitive ci-dessus étant de 128, la concentration de charge de la poly-ε-lysine peut être calculée comme suit : 1/128 = 0,00781 = +7,81 [mmol/g].
Veuillez vous référer à la colonne « Concentration de charge » dans les tableaux 1 à 3. Les valeurs de la colonne « Concentration de charge » sont des valeurs absolues.
afin de former au moins une particule de complexe polyionique comprenant le (a) polymère cationique, le (b) polymère anionique, et le (c) acide non polymère ou un sel de celui-ci, avec une taille de particule inférieure à 1 000 nm.
Les explications concernant les points (a) à (d) ci-dessus pour la composition selon la présente invention peuvent s'appliquer à ceux de l'utilisation selon la présente invention.
La présente invention sera décrite de manière plus détaillée à l'aide d'exemples. Cependant, ils ne doivent pas être interprétés comme limitant la portée de la présente invention.
Exemples 1-1 à 1-6 et exemples comparatifs 1-1 à 1-13
Les compositions selon les exemples 1-1 à 1-6 et les exemples comparatifs 1-1 à 1-13 ont été préparées en mélangeant les ingrédients montrés dans les tableaux 1 à 3. La quantité de chaque ingrédient utilisé dans les préparations ci-dessus est montrée dans les tableaux 1 à 3. Les valeurs numériques pour les quantités des ingrédients montrées dans les tableaux 1 à 3 sont toutes basées sur le « % en poids » en tant que matières premières.
L'aspect de chacune des compositions selon les exemples 1-1 à 1-6 et les exemples comparatifs 1-1 à 1-13 a été observée visuellement. Les résultats de l'observation visuelle ont été catégorisés comme suit.
Les résultats sont montrés dans les tableaux 1 à 3.
Les compositions selon les exemples 1-1 à 1-6 avaient un aspect uniforme, tandis que les compositions selon les exemples comparatifs 1-1 à 1-13 avaient un aspect non uniforme en raison des agglomérats présents dans les compositions.
La turbidité de chacune des compositions selon les exemples 1-1 à 1-6 a été mesurée à température ambiante (25 °C) en utilisant un turbidimètre (2100Q portable, Hach Company).
Les résultats sont montrés dans les tableaux 1 à 3 sous forme de « NTU ». Plus la valeur NTU est petite, plus la composition est transparente.
Les compositions selon les exemples 1-1 à 1-6 étaient transparentes, tandis que les compositions selon les exemples comparatifs 1-1 à 1-13 n'étaient pas transparentes, et leur turbidité n'a donc pas été testée.
Un analyseur de taille de particule (Dynamic Light Scattering, ELSZ2000, Otsuka) a été utilisé pour déterminer la taille de particule dans les compositions selon les exemples 1-1 à 1-6 à température ambiante (25 °C). Les données mesurées ont été ajustées par le procédé de Marquardt.
Les particules de complexe polyionique dans les compositions selon les exemples 1-1 à 1-6 étaient petites de telle sorte qu'elles étaient de taille nanométrique, tandis que la taille de particule dans les compositions selon les exemples comparatifs 1-1 à 1-13 n'a pas pu être mesurée en raison de la présence d'agglomérats.
Des nanoparticules de complexe polyionique ont été obtenues lorsque le rapport polycation/polyanion était supérieur à 0,3 et inférieur à 0,8, et le rapport polycation/(polycation + anion de faible poids moléculaire) était supérieur à 0,2 et inférieur à 0,5.
La taille de particule du complexe polyionique était d'environ 30 nm à environ 700 nm (cf. Ex.1-1 à Ex. 1-6).
L'utilisation d'un moteur à entrefer plat peut permettre un faible encombrement du moteur du rotor/de la molette de défilement. En outre, le rotor 706 n'a pas besoin d'inclure de fer, ce qui permet d'éviter toute force de denture (« cogging ») sur le système qui pourrait perturber le mouvement régulier de la molette de défilement 104.
En motorisant la molette de défilement 104, plusieurs fonctions peuvent être activées. Par exemple, la molette de défilement 104 peut fonctionner dans une configuration de roue libre infinie dans laquelle la molette de défilement 104 continue à tourner à une vitesse constante ou variable jusqu'à ce que la fin du document soit atteinte. Par exemple, le capteur de position 118 peut détecter une entrée d'utilisateur, telle qu'un geste rapide du doigt ou une autre rotation de la molette de défilement 104 par l'utilisateur. En fonction de l'entrée d'utilisateur, le circuit de commande peut délivrer une ou plusieurs impulsions de courant à un ou plusieurs aimants électro-permanents (EPM) 114 du stator 110 pour entraîner la rotation de la molette de défilement 104 sans autre intervention de l'utilisateur. Dans certains modes de réalisation, le courant peut être appliqué de telle sorte que la vitesse motorisée de la molette de défilement peut s'adapter ou correspondre sensiblement à la vitesse de l'entrée d'utilisateur. Dans d'autres modes de réalisation, le courant peut être appliqué de telle sorte que la vitesse motorisée de la molette de défilement peut être inférieure ou supérieure à la vitesse de l'entrée d'utilisateur. Par exemple, lors de la réception de l'entrée d'utilisateur, le circuit de commande peut appliquer à un ou plusieurs des aimants électro-permanents (EPM) 114 un courant qui amène le rotor 106 et la molette de défilement 104 à accélérer et/ou décélérer à une vitesse souhaitée par rapport à la vitesse de l'entrée d'utilisateur.
Dans certains modes de réalisation, un certain nombre de plages de vitesse de la molette de défilement peuvent être définies, chaque plage de vitesse de la molette de défilement étant associée à une vitesse d'entraînement unique. Lors de la détection de la vitesse de l'entrée d'utilisateur, le circuit de commande peut déterminer dans quelle plage se situe la vitesse de l'entrée d'utilisateur. Sur la base de la plage de vitesses de la molette de défilement identifiée, le circuit de commande peut délivrer une ou plusieurs impulsions de courant à un ou plusieurs des aimants électro-permanents (EPM) 114 du stator 110 pour entraîner la rotation de la molette de défilement 104 à la vitesse d'entraînement associée à la plage de vitesses de la molette de défilement identifiée.
Dans certains cas, le circuit de commande peut déterminer un contexte associé à l'entrée de l'utilisateur sur la base d'une ou plusieurs mesures de capteurs. Par exemple, sur la base de la vitesse de rotation de l'entrée d'utilisateur, d'une vitesse et/ou d'une force dans une direction z (par exemple, une direction verticale) et/ou d'une autre mesure provenant d'un ou plusieurs capteurs (qui peuvent inclure le capteur de position 118 et/ou d'autres capteurs), le circuit de commande peut déterminer si l'utilisateur veut faire défiler jusqu'au bas du document/de la page ou s'il veut faire défiler en partie vers le bas du document/de la page. En fonction du contexte déterminé de l'entrée d'utilisateur, le courant peut être appliqué pour générer une rotation motorisée de la molette de défilement 104 qui correspond au contexte.
Lorsque la fin du document, de la page web et/ou d'un autre écran est atteinte, le stator 110 peut délivrer des impulsions qui provoquent le freinage du rotor 106. Par exemple, un logiciel peut avertir le circuit de commande qu'une partie inférieure (ou une autre position d'arrêt de défilement) de l'écran a été atteinte. À ce stade, le circuit de commande peut appliquer un courant à un ou plusieurs des aimants électro-permanents (EPM) pour freiner la molette de défilement 104 à l'endroit souhaité.
Bien que les cas d'utilisation décrits ci-dessus soient principalement décrits dans le contexte du stator 110 entraîné par les aimants électro-permanents (EPM), il sera apprécié qu'une fonctionnalité similaire puisse être réalisée avec d'autres systèmes de moteur, y compris, mais sans s'y limiter, le moteur à courant continu sans balais 500 et le moteur à entrefer plat 700 décrits dans le présent document.
Il convient de noter que les systèmes et les dispositifs discutés ci-dessus ne sont que des exemples. Il faut souligner que divers modes de réalisation peuvent omettre, remplacer ou ajouter diverses procédures ou composants, selon le cas. De même, les caractéristiques décrites en ce qui concerne certains modes de réalisation peuvent être combinées dans divers autres modes de réalisation. Différents aspects et éléments des modes de réalisation peuvent être combinés de manière similaire. En outre, il convient de souligner que la technologie évolue et que, par conséquent, de nombreux éléments sont des exemples et ne doivent pas être interprétés comme limitant la portée de l'invention.
Des détails spécifiques sont donnés dans la description pour permettre une compréhension approfondie des modes de réalisation. Toutefois, une personne ayant une compétence ordinaire dans l'art comprendra que les modes de réalisation peuvent être mis en pratique sans ces détails spécifiques. Par exemple, des structures et des techniques bien connues ont été présentées sans détails inutiles afin de ne pas obscurcir les modes de réalisation. Cette description fournit uniquement des exemples de réalisation et n'a pas pour but de limiter la portée, l'applicabilité ou la configuration de l'invention. Au contraire, la description qui précède des modes de réalisation fournira à l'homme du métier une description permettant de mettre en œuvre des modes de réalisation de l'invention. Diverses modifications peuvent être apportées à la fonction et à la disposition des éléments sans s'écarter de l'esprit et de la portée de l'invention.
De même, les mots « comprennent », « comprenant », « contient », « contenant », « incluent », « y compris » et « inclut », lorsqu'ils sont utilisés dans cette spécification et dans les revendications suivantes, visent à indiquer la présence de caractéristiques, d'entiers, de composants ou d'étapes indiqués, mais ils n'excluent pas la présence ou l'addition d'une ou plusieurs autres caractéristiques, entiers, composants, étapes, actes ou groupes.