INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le réducteur de vitesse comprend un planétaire intérieur, des satellites, un porte-satellites qui porte les satellites et une couronne extérieure.
- le planétaire intérieur est couplé à l’arbre de puissance.
- le réducteur de vitesse est logé dans une enceinte de lubrification.
- un moins un palier de guidage en rotation d’un pied d’aube est logé dans un logement interne d’un anneau.
- le module comprend une pièce annulaire présentant une forme générale en cloche, la pièce annulaire ayant une portion solidaire du corps mobile du moyen de commande et une bride solidarisée au mécanisme de liaison, la pièce annulaire s’étendant au moins en partie radialement à l’extérieur du corps annulaire.
- le dispositif de transfert de fluide est relié à une source d’alimentation disposée en aval du réducteur de vitesse.
- le dispositif de transfert de fluide est un dispositif de transfert d’huile.
- les deuxièmes canalisations de la partie rotor sont en communication fluidique avec les premières canalisations de la partie stator.
L’invention concerne en outre une turbomachine d’aéronef comprenant au moins un module de turbomachine présentant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
L’invention concerne également un procédé de montage du module tel que susmentionné, le procédé comprenant une étape de fixation du dispositif de transfert de fluide sur le moyen de commande et une étape de mise en place du moyen de commande dans le rotor de soufflante.
Des cannelures 28a sont ménagées dans l’alésage 28 du bouchon creux 26 pour permettre le passage de l’eau autour de la section tubulaire 25 du sélecteur de température 14.
Le mécanisme 3 comprend en outre un piston de temporisation 32 monobloc en élastomère disposé dans le pot de temporisation 7 et apte à coulisser sur la tige de commande 5.
Le piston de temporisation 32 possède au moins une lèvre interne 32a (à titre d’exemple, une lèvre interne supérieure et une lèvre interne inférieure sur les Figures 1 à 3) en contact avec la surface latérale externe de la tige de commande 5 et une lèvre externe 32b en contact avec la surface latérale interne du pot de temporisation 7.
La face inférieure du piston de temporisation 32 possède un bourrelet annulaire 32c qui constitue un clapet principal en regard d’un siège principal ménagé sur l’extrémité supérieure 25a de la section tubulaire 25 du sélecteur de température 14.
La surface latérale intérieure du pot de temporisation 7 comporte une strie longitudinale (non visible sur les Figures) permettant de créer une fuite de fluide entre la chambre inférieure du pot de temporisation 7 au-dessous du piston de temporisation 32 et la chambre supérieure du pot de temporisation 7 au-dessus du piston de temporisation 32.
Le mécanisme 3 comprend en outre un premier clapet auxiliaire 33 constitué par l’extrémité inférieure en forme de tronc de cône femelle de la tige de commande 5, le premier clapet auxiliaire 33 étant associé à un premier siège auxiliaire 34 en forme de tronc de cône mâle complémentaire formé dans le fond de la section tubulaire 25 du sélecteur de température 14.
Le crantage latéral interne 44 de la section tubulaire 25 du sélecteur de température 14 est conçu pour permettre un écoulement de fluide depuis le pot de temporisation 7 vers l’extrémité inférieure de la tige de commande 5 lorsque le clapet principal 32c et le premier clapet auxiliaire 33 sont ouverts.
Le mécanisme 3 comprend en outre un second clapet auxiliaire 35 de type joint torique disposé dans une gorge 36 formée dans la surface latérale externe de la tige de commande 5 à l’intérieur du pot de temporisation 7, le second clapet auxiliaire 35 étant associé à un second siège auxiliaire 37 formé sur la face inférieure de l’orifice axial 13a de la paroi horizontale supérieure 13 du pot de temporisation 7.
Un orifice radial de sortie 38 est ménagé dans la tige de commande 5 au niveau de l’entretoise 8 et permet un écoulement de fluide en provenance de l’intérieur de la tige de commande creuse 5 vers la sortie 2d du robinet mitigeur 1 lorsque le clapet principal 32c et le premier clapet auxiliaire 33 sont ouverts.
Un premier ressort de compression 40 est disposé entre le corps de tête 4 et le bouton de commande 6.
Un second ressort de compression 39 est disposé entre la paroi horizontale supérieure 13 du pot de temporisation 7 et la face supérieure du piston de temporisation 32.
La face inférieure de la paroi horizontale supérieure 13 du pot de temporisation 7 porte une protubérance 41 de type jupe annulaire pour limiter la remontée du piston de temporisation 32 dans le pot de temporisation 7, de manière à éviter l’écrasement du second ressort de compression 39.
Tel que représenté en , dans la position de repos du mécanisme à fermeture automatique temporisée 3, c’est-à-dire lorsqu’aucun appui n’est exercé sur le bouton de commande 6 du mécanisme 3, la tige de commande 5 est en position haute de telle sorte que le second clapet auxiliaire 35 est fermé et le premier clapet auxiliaire 33 est ouvert, et le clapet principal 32c est fermé (c’est-à-dire, que le piston de temporisation 32 en position basse dans le pot de temporisation 7) de telle sorte que le clapet principal 32c fermé empêche l’écoulement de fluide depuis le pot de temporisation 7 vers l’extrémité inférieure de la tige de commande 5. Aucun écoulement de fluide ne se produit donc à la sortie 2d du robinet mitigeur 1 dans la position de repos du mécanisme 3.
Tel que représenté en , lorsqu’un utilisateur appuie sur le bouton de commande 6 du robinet mitigeur 1, la tige de commande 5 est entraînée en position basse de telle sorte que le second clapet auxiliaire 35 s’ouvre et le premier clapet auxiliaire 33 se ferme, l’ouverture du second clapet auxiliaire 35 provoquant une fuite d’amorçage et la remontée du piston de temporisation 32 dans le pot de temporisation 7, sous l’effet de la pression amont, jusqu’à venir en butée contre la protubérance 41 du pot de temporisation 7, de telle sorte que le bouton de commande 6 peut être facilement enfoncé par l’utilisateur avec un très faible effort de manœuvre. La remontée du piston de temporisation 32 dans le pot de temporisation 7 entraîne ainsi l’ouverture du clapet principal 32c.
En outre, lorsque l’utilisateur maintient le bouton de commande 6 enfoncé, le premier clapet auxiliaire 33 reste fermé, empêchant ainsi l’écoulement de fluide depuis le pot de temporisation 7 vers l’orifice de sortie 38 de la tige de commande 5. Le mécanisme 3 possède ainsi un fonctionnement antiblocage, c’est-à-dire un fonctionnement dans lequel l’eau ne peut pas d’écouler du robinet mitigeur 1 tant que la tige de commande 5 reste enfoncée.
Tel que représenté en , lorsque l’appui sur le bouton de commande 6 est relâché, la tige de commande 5 revient en position haute sous l’effet du premier ressort de compression 40 de telle sorte que le premier clapet auxiliaire 33 s’ouvre et le second clapet auxiliaire 35 se referme. L’eau provenant de l’ouverture d’entrée de fluide 16 de la platine 15 du sélecteur de température 14 peut alors s’écouler librement vers l’extrémité inférieure de la tige de commande 5, puis vers l’orifice de sortie 38 de la tige de commande 5 pour enfin s’écouler depuis la sortie d’eau mitigée 2d du robinet mitigeur 1. Le piston de temporisation 32 redescend alors progressivement dans le pot de temporisation 7 sous l’effet du second ressort de compression 39 en étant freiné par la fuite calibrée par la strie longitudinale de la surface latérale intérieure du pot de temporisation 7 en regard de la lèvre externe 32b, l’eau pouvant ainsi s’écouler dans la tige de commande 5 jusqu’à ce que le clapet principal 32c se referme en position basse du piston de temporisation 7, le mécanisme 3 revenant alors dans sa position de repos. Le mécanisme 3 selon la présente invention permet ainsi un écoulement de fluide pendant une période de temps prédéterminée.
la détermination d’une ou plusieurs caractéristiques de carburant en utilisant le procédé du cinquième aspect ; et
Le fonctionnement du moteur à turbine à gaz ou de l’aéronef selon la ou les plusieurs caractéristiques de carburant peut comprendre :
La modification d’un paramètre de commande de l’aéronef peut comprendre la modification d’un paramètre de commande qui commande une sélection du carburant devant être fourni au moteur à turbine à gaz à partir de différentes sources de carburant à bord de l’aéronef afin de fournir un carburant ayant une caractéristique de carburant différente (de celle du carburant déterminée).
La fourniture d’un carburant ayant une caractéristique de carburant différente peut comprendre l’une quelconque ou plusieurs parmi : i) la fourniture d’un carburant ayant une teneur en composés aromatiques relativement plus élevée ; ii) la fourniture d’un carburant ayant une teneur en SAF relativement plus faible ; et/ou iii) la fourniture de carburant kérosène fossile.
Selon un huitième aspect, la présente demande fournit un aéronef, comprenant :
un circuit de carburant comprenant un ou plusieurs réservoirs de carburant agencés pour contenir un carburant pour l’alimentation du moteur à turbine à gaz, le circuit de carburant comprenant un ou plusieurs joints d’étanchéité, les joints d’étanchéité étant exposés au moins partiellement au carburant ;
un dispositif de détection situé dans le circuit de carburant et comprenant un composant de capteur réalisé en le même matériau que le ou les plusieurs joints d’étanchéité, le dispositif de détection étant agencé pour mesurer un paramètre de gonflement du matériau d’étanchéité.
En mesurant le niveau de gonflement d’un composant de capteur réalisé du même matériau qu’un ou plusieurs joints d’étanchéité prévus dans le circuit de carburant d’aéronef, le comportement de ces joints d’étanchéité suite à une exposition au carburant peut être indirectement déterminé. Cela peut fournir une indication qu’un gonflement de joint d’étanchéité en une quantité inadéquate (par exemple trop petite) s’est produit ou est en train de se produire pour fournir des performances d’étanchéité suffisantes.
Le dispositif de détection peut être agencé pour mesurer la dilatation ou la contraction du composant de capteur suite à une exposition au carburant.
Le dispositif de détection peut être agencé pour mesurer un changement de la taille physique du composant de capteur. Le dispositif de détection peut être agencé pour mesurer une force appliquée à une jauge par le composant de capteur.
L’aéronef peut en outre comprendre un module de détermination de caractéristiques de carburant agencé pour déterminer une ou plusieurs caractéristiques de carburant du carburant sur la base du paramètre de gonflement.
La ou les plusieurs caractéristiques de carburant peuvent comprendre l’un quelconque ou plusieurs parmi : (i) une distribution d’hydrocarbures du carburant ; (ii) un pourcentage de carburant d’aviation durable dans le carburant ; (iii) une teneur en hydrocarbures aromatiques du carburant ; et/ou (iv) une teneur en cycloparaffines du carburant.
Selon des variantes de réalisation non représentées, les deux extrémités longitudinales de la membrane 16 de chaque obturateur 12 à 15 sont liées rigidement à deux manchons montés coulissants sur les raccords de fixation 17A, 17B.
Ce type d’obturateurs doté de manchons coulissants permet d’obtenir une expansion radiale plus importante de la membrane, de sorte que ces obturateurs peuvent s’adapter à une plage plus large de diamètres internes de crépines.
L’utilisation de tels obturateurs sera toutefois déconseillée pour une intervention sur un terrain aquifère sableux afin d’éviter les risques de blocage de ces manchons à cause de l’introduction de particules de sable entre ces derniers et les raccords.
Tel qu’illustré sur la , l’écartement e à l’état dégonflé entre les membranes 16 des deux obturateurs gonflables 12, 13 de la paire supérieure est identique à celui toujours à l’état dégonflé entre les membranes 16 des deux obturateurs gonflables 14, 15 de la paire inférieure. Cet écartement e est avantageusement inférieur ou égal à 600 mm.
Les deux obturateurs gonflables 12,13 de la paire supérieure sont reliés fixement par un premier manchon tubulaire 18 formant prise d’aspiration et dont les extrémités sont vissées respectivement sur le raccord inférieur 17B de l’obturateur 12 et sur le raccord supérieur 17A de l’obturateur 13.
De la même manière, les deux obturateurs gonflables 14,15 de la paire inférieure sont reliés fixement par un second manchon tubulaire 19 formant prise d’aspiration et dont les extrémités sont vissées respectivement sur le raccord inférieur 17B de l’obturateur 14 et sur le raccord supérieur 17A de l’obturateur 15.
Chacune des prises d’aspiration 18, 19 est avantageusement disposée de sorte à se trouver à équidistance longitudinale des deux obturateurs (respectivement 12, 13 et 14, 15) entre lesquels elle est positionnée.
Chaque prise d’aspiration 18, 19 comprend en l’espèce quatre orifices d’aspiration 20 agencés coplanairement et angulairement répartis de manière régulière (i.e. à 90° les unes des autres) le long de sa périphérie.
Présentant avantageusement un diamètre compris entre 15 et 20 mm, les orifices 20 de chaque manchon tubulaire 18, 19 sont reliés fluidiquement par l’intermédiaire d’une canalisation de refoulement 21 à une pompe hydraulique 22 agencée dans la colonne d’exploitation 2 au-dessus de la paire supérieure d’obturateurs gonflables 12, 13 et dont l’extrémité inférieure est reliée fixement par vissage au raccord supérieur 17A de l’obturateur supérieur 12 de la paire supérieure.
Plus précisément, cette canalisation de refoulement 21 comprend une tubulure supérieure 21A (représentée partiellement en traits discontinus sur un premier agrandissement de la ) traversant les deux obturateurs 12, 13 de la paire supérieure et dont le diamètre interne est avantageusement de l’ordre de 40 à 60 mm, une tubulure inférieure 21B (représentée partiellement en traits discontinus sur un second agrandissement de la ) de même diamètre interne que la tubulure supérieure et traversant l’obturateur supérieur 14 de la paire inférieure, ainsi que quatre tubes médians 21C de plus faible diamètre interne (typiquement de l’ordre de 15 à 19 mm) agencés autour du générateur d’impulsions 11 de sorte à former une cage de retenue pour ce dernier et dont les extrémités inférieures et supérieures sont reliées fluidiquement, respectivement à l’extrémité inférieure de la tubulure supérieure 21A et à l’extrémité supérieure de la tubulure inférieure 21B.
L’ouverture et la fermeture de chacune des prises d’air 18, 19 sont pilotables individuellement de manière déportée depuis la surface, avantageusement par l’intermédiaire de vannes à commande électrique.
Pour des forages dont la hauteur manométrique est importante, la pompe 22 peut être remplacée en variante par un système de pompage de type « airlift » consistant en l'injection d'air comprimé à la base d’un tuyau vertical afin d'y entraîner le liquide s'y trouvant. L’émulsion eau/gaz contenue dans le tuyau étant moins dense que l’eau autour du tuyau, la différence de pression hydrostatique en résultant provoque un mouvement ascensionnel de l’eau dans le tuyau.
On va maintenant décrire en détails les différents modes de fonctionnement privilégiés du dispositif de nettoyage et de régénération 10 à l’appui des figures 2 à 7.
La illustre un premier mode de fonctionnement privilégié du dispositif 10 inséré à l’intérieur de la colonne d’exploitation 2.
Dans ce mode, les quatre obturateurs 12 à 15 constituant les paires supérieure et inférieure sont préalablement gonflés en faisant arriver le fluide sous pression via les quatre conduites de gonflage et ce jusqu’à ce que leurs membranes 16 s’appliquent de manière hermétique contre la paroi interne de la crépine 3.
La pompe 22 et le générateur d’impulsions 11 sont ensuite mis en fonctionnement tandis que les deux prises d’aspiration 18, 19 sont également activées.
L'acide utilisé pour maintenir le pH dans l'intervalle adéquat est du type acide carboxylique tel que l'acide formique, acide acétique, acide propionique, acide glycolique, acide lactique, ainsi que des mélanges de ces divers acides.
Les acides utilisés dans le mélange peuvent être du type d'acide carboxylique solide tels que l'acide oxalique, l'acide adipique, l'acide sulfamique, l'acide citrique.
Selon un mode de réalisation préféré mais non limitatif, la composition comprend :
– 12% d’équivalent extrait de tannin de gonakié,
– 6% de zéolithe,
– 3,5% d’acide sulfamique.
Les pourcentages sont donnés toujours en regard du poids de la peau picklée essorée. Cette composition qui est ajoutée en plusieurs fois, représente donc 21,5 % de poids de la peau picklée essorée à tanner.
Selon une autre caractéristique de l’invention, la composition comprend en outre du metabisulfite de sodium pour blanchir le cuir obtenu.
Les concepts fondamentaux de l’invention venant d’être exposés ci-dessus dans leur forme la plus élémentaire, d’autres détails et caractéristiques ressortiront plus clairement à la lecture des exemples non limitatifs de procédés de tannage conformes à l’invention.
DESCRIPTION D’ESSAIS ET DE MODES PREFERES DE REALISATION
Le demandeur a mené plusieurs essais lui permettant de confirmer les effets techniques décrits ci-dessus.
Chaque cuir obtenu a fait l’objet d’un test de rétraction. L’invention est ainsi illustrée par les exemples 2, 3, 4, 5 et 7 non limitatifs de formulations décrites ci-dessous. Les exemples 1 et 6 illustrent des essais non concluants avec :
- un tannin végétal différent pour l’exemple 1,
- un essai avec un pourcentage de gonakié non suffisant pour l’exemple 6,
qui ne permettent pas d’obtenir la température de rétraction de 100 degrés recherchée.
Une telle étape peut par exemple consister en un traitement du matériau polymère par une solution de lavage alcaline, par exemple à pH 10, le cas échéant assisté par ultrasonication. Après séparation du matériau polymère solide de la solution de lavage, et rinçages à l’eau, on obtient un matériau polymère régénéré, présentant à nouveau une forte capacité d’adsorption de méthionine.
Le procédé de séquestration de molécules de méthionine contenues dans un milieu liquide trouve application dans de nombreux domaines.
Une application pour laquelle il s’avère particulièrement adapté est celle du traitement de liquides alimentaires, en particulier destinés à la consommation humaine, en vue d’éviter l’apparition du goût de lumière dans ces derniers consécutivement à leur exposition à la lumière.
Ainsi, un aspect de l’invention concerne un procédé de traitement d’un produit liquide alimentaire, notamment d’une boisson destinée à la consommation humaine, afin d’y diminuer, voire d’y supprimer totalement, le risque d’apparition de goût de lumière. Ce procédé comprend la mise en œuvre, sur ce produit liquide alimentaire, d’un procédé de séquestration de molécules de méthionine contenues dans un milieu liquide selon l’invention, la mise en contact du produit liquide alimentaire avec le matériau polymère étant réalisée pendant au moins 30 minutes, de préférence au moins 2 heures, et étant suivie par une étape de séparation du matériau polymère, séquestrant la méthionine, et du produit liquide alimentaire.
Le produit liquide alimentaire est de préférence choisi parmi les vins, notamment les vins blancs et les vins rosés, ainsi que les effervescents, les produits laitiers tels que le lait et ses dérivés liquides, les produits brassicoles, tels que les bières et les cidres, et tout autre liquide alimentaire contenant de la méthionine et susceptible de contenir de la riboflavine, dans lequel pourrait apparaitre un goût de lumière.
Comme exposé ci-avant, il a été découvert par les présents inventeurs que l’élimination, au moyen du matériau polymère solide conforme à l’invention, des molécules de méthionine présentes dans de tels produits liquides, permet facilement et efficacement d’y éviter la formation de produits soufrés volatiles responsables de l’apparition du goût de lumière, sans pour autant en modifier le profil organoleptique de manière détectable.
Dans le contexte d’une telle application du traitement des boissons pour y prévenir l’apparition du goût de lumière, le temps de contact entre le produit liquide alimentaire et le matériau polymère peut notamment être compris entre 1 jour et plusieurs mois. Il peut par exemple être d’environ 18 mois pour les vins effervescents.
De manière tout à fait avantageuse, dans le cas des vins élevés sur lie et des vins rosés, le matériau polymère peut être introduit directement dans la barrique d’élevage, et maintenu dans cette dernière tout au long de la phase de fermentation alcoolique. Dans le cas des vins effervescents, la mise en contact avec le matériau polymère peut être effectuée lors de la prise de mousse, également en barrique, et maintenue durant toute cette étape. Il a notamment été constaté par les présents inventeurs que le matériau polymère selon l’invention, et notamment les matériaux polymères particuliers tels que décrits ci-avant, peuvent être laissés en contact avec les liquides alimentaires, et notamment les solutions alcooliques, durant des durées aussi longues que plusieurs mois, par exemple de 18 à 24 mois, sans pour autant se dégrader et relarguer dans le produit de résidus indésirables qui ne puissent en être facilement séparés.
Le procédé de séquestration de molécules de méthionine contenues dans un milieu liquide selon l’invention peut également être mis en œuvre sur tout milieu liquide contenant de la méthionine, en vue d’en éliminer cette dernière, par exemple en vue d’une consommation par des individus qui y sont allergiques.
Le procédé de séquestration de molécules de méthionine contenues dans un milieu liquide peut également trouver application dans tout domaine dans lequel il peut être souhaité de détecter la présence de méthionine dans un liquide, voire de doser la méthionine contenue dans un liquide.
Ainsi, un aspect de l’invention concerne un procédé de détection de la présence de méthionine dans un liquide, qui comprend : - la mise en œuvre, sur un échantillon de ce liquide, d’un procédé de séquestration de molécules de méthionine contenues dans un milieu liquide selon l’invention, la mise en contact de l’échantillon de liquide avec le matériau polymère étant réalisée pendant au moins 30 minutes, notamment comprise entre 30 minutes et 6 heures, et étant suivie par une étape de séparation du matériau polymère, séquestrant le cas échéant de la méthionine, et de l’échantillon de liquide, - puis l’analyse du matériau polymère ainsi séparé pour la présence de méthionine.
L’étape d’analyse du matériau polymère pour la présence de méthionine peut être réalisée par toute méthode connue de l’homme du métier. Elle peut par exemple être réalisée par séparation de la méthionine et du matériau polymère, notamment comme décrit ci-avant, et analyse de la solution de lavage, isolée du matériau polymère solide, par spectroscopie infrarouge ou spectroscopie par résonnance nucléaire magnétique du proton (RMN 1 H), pour y détecter la présence éventuelle de signaux représentatifs de la méthionine, par exemple respectivement à 2,15 ppm, 2,65 ppm et 3,85 ppm dans des conditions de 300 MHz, D 2 O et 298 K.
Optionnellement, l’analyse du matériau polymère pour la présence de méthionine peut comprendre le dosage de la méthionine contenue dans ce matériau polymère.
Un autre aspect de l’invention concerne un matériau polymère adapté à une mise en œuvre dans un procédé selon l’invention de séquestration de molécules de méthionine contenues dans un milieu liquide.
Un tel matériau polymère peut répondre à l’une ou plusieurs des caractéristiques décrites ci-avant en référence à la description du procédé selon l’invention.
Ce matériau polymère est également apte à séquestrer la cystéine.
Notamment, l’objectif de la présente invention est de fournir un ensemble de porte basculante présentant un encombrement le plus réduit possible, ne dépassant pas le gabarit des dormants la porte, tout en présentant une conception mécanique fiable, durable et économique.