Procédé de déshydrogénation de l’éthanol en acétaldéhyde, comprenant : - une étape de déshydrogénation d’une charge comprenant de l’éthanol, opérée en présence d’un catalyseur de déshydrogénation, à une température d’entrée de la charge supérieure ou égale à 240°C, à une pression d’entrée de la charge entre 0,1 et 1,0 MPa, et à une vitesse spatiale horaire en poids (PPH) entre 2 et 15 h -1 , pour produire un effluent intermédiaire comprenant de l’acétaldéhyde, de l’hydrogène et de l’éthanol non converti, - une étape d’oxydéshydrogénation, alimentée par l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation et un flux gazeux comprenant de l’oxygène, de sorte que le ratio molaire entre l’oxygène du flux gazeux et l’hydrogène compris dans l’effluent intermédiaire soit compris entre 0,01 et 0,07, ladite étape d’oxydéshydrogénation étant opérée en présence d’un catalyseur d’oxydéshydrogénation, à une température d’entrée de l’effluent intermédiaire supérieure ou égale à 240°C, à une pression d’entrée de l’effluent intermédiaire entre 0,1 et 1,0 MPa, pour produire un effluent comprenant au moins de l’acétaldéhyde, de l’eau et de l’hydrogène. Procédé selon la revendication 1, dans lequel le catalyseur de déshydrogénation comprend l’élément cuivre et un support poreux inorganique, de préférence comprenant, préférentiellement consistant en, de la silice. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’étape de déshydrogénation est opérée à une température d’entrée de la charge entre 240°C et 350°C, préférentiellement entre 250°C et 300°C, de manière préférée entre 260°C et 290°C, à une pression d’entrée de la charge entre 0,2 et 0,5 MPa, préférentiellement entre 0,3 et 0,4 MPa, et à une vitesse spatiale horaire en poids (PPH) entre 2 et 10 h -1 . Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le ratio molaire entre l’oxygène du flux gazeux et l’hydrogène compris dans l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation est compris entre 0,02 et 0,06, de préférence entre 0,03 et 0,05. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le catalyseur d’oxydéshydrogénation est présent dans un ratio volumique du catalyseur d’oxydéshydrogénation par rapport au catalyseur de déshydrogénation de préférence compris entre 1/5 et 1/1, de préférence entre 1/4 et 1/2. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le catalyseur d’oxydéshydrogénation est un catalyseur de déshydrogénation identique au catalyseur de déshydrogénation de l’étape de déshydrogénation. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’étape d’oxydéshydrogénation est opérée à une température d’entrée de l’effluent intermédiaire entre 240°C et 350°C, préférentiellement entre 250°C et 300°C, de manière préférée entre 260°C et 290°C, à une pression d’entrée de la charge entre 0,2 et 0,5 MPa, préférentiellement entre 0,3 et 0,4 MPa, et de préférence à une vitesse spatiale horaire en poids (PPH) entre 2 et 15 h -1 , de préférence entre 2 et 10 h -1 . Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’étape d’oxydéshydrogénation met en œuvre une section réactionnelle d’oxydéshydrogénation comprenant (i) au moins un réacteur adiabatique, de préférence entre un et cinq et de manière préférée un ou deux réacteur(s) adiabatique(s), ou (ii) dans un réacteur multitubulaire. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation et le flux gazeux comprenant de l’oxygène alimentent l’étape d’oxydéshydrogénation en mélange l’un avec l’autre. Procédé selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation comprend un (ou des) réacteur(s) adiabatique(s) comprenant au total au moins deux lits catalytiques et le flux gazeux comprenant de l’oxygène alimente l’étape d’oxydéshydrogénation séparément de l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation et de manière étagée, et dans lequel le flux gazeux comprenant de l’oxygène est divisé en n flux gazeux partiels, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 2 et inférieur ou égal au nombre de lits catalytique adiabatiques mis en œuvre dans l’étape d’oxydéshydrogénation. Procédé selon l’une des revendications 1 à 8, dans lequel la section réactionnelle d’oxydéshydrogénation comprend un (ou des) réacteur(s) adiabatique(s) comprenant au total au moins deux lits catalytiques et l’effluent intermédiaire issu de l’étape de déshydrogénation alimente l’étape d’oxydéshydrogénation séparément du flux gazeux comprenant de l’oxygène et de manière étagée, et dans lequel l’effluent intermédiaire est divisé en m flux intermédiaires partiels de déshydrogénation, m étant un nombre entier supérieur ou égal à 2 et inférieur ou égal au nombre de lits catalytique adiabatiques mis en œuvre dans l’étape d’oxydéshydrogénation. Procédé selon l’une des revendications précédentes, dans lequel l’étape de déshydrogénation met en œuvre au moins un réacteur tubulaire, comprenant un ou une pluralité de tubes et une calandre, chaque tube comprenant au moins un lit fixe du catalyseur de déshydrogénation et étant alimenté par la charge comprenant de l’éthanol, à une température d'entrée entre 240°C et 350°C, à une pression d'entrée entre 0,2 et 0,5 MPa, et à une vitesse spatiale horaire en poids (PPH) de la charge en entrée du réacteur tubulaire entre 2 et 15 h -1 , un fluide caloporteur circulant dans la calandre de sorte que le fluide caloporteur est introduit dans ladite calandre sous forme gazeux, à une température d’entrée du fluide caloporteur supérieure ou égale à 260°C, de préférence supérieure ou égale à 270°C, de manière préférée supérieure ou égale à 290°C, et inférieure ou égale à 400°C, de préférence inférieure ou égale à 380°C, et à une pression d’entrée du fluide caloporteur supérieure ou égale à 0,10 MPa, de préférence supérieure ou égale à 0,13 MPa, de manière préférée supérieure ou égale à 0,20 MPa, et inférieure ou égal à 1,10 MPa, de manière préférée inférieure ou égale à 0,85 MPa, et de sorte que ledit fluide caloporteur est au moins en partie sous forme liquide, en sortie de calandre, le fluide caloporteur étant introduit dans la calandre à un débit tel que le ratio du débit pondéral dudit fluide caloporteur en entrée de calandre par rapport au débit pondéral de ladite charge en entrée du (ou des) tubes est supérieur ou égal à 1,0, de préférence supérieure ou égale à 1,5, et inférieur ou égal à 5,0, de manière préférée inférieur ou égal à 2,0, le fluide caloporteur étant de préférence une huile, comprenant un mélange eutectique de deux composés organiques ayant des pressions de vapeur saturante telles que l’écart entre les pressions de vapeur saturante des composés organiques de l’huile à une température donnée est inférieur ou égal à 50 Pa. Procédé de production de butadiène à partir d’une charge éthanol comprenant au moins 80% poids d’éthanol, comprenant : A) une étape de conversion de l’éthanol en acétaldéhyde mettant en œuvre le procédé de déshydrogénation de l’éthanol en acétaldéhyde selon l’une des revendications 1 à 12, dans lequel la charge comprenant de l’éthanol est au moins en partie une fraction d’un effluent riche en éthanol, avantageusement issu de l’étape E1), pour produire un effluent de déshydrogénation, l’étape A) mettant en outre en œuvre une section de séparation pour traiter l’effluent de déshydrogénation obtenu et séparer au moins un effluent hydrogène sous forme gazeuse et un effluent éthanol/acétaldéhyde sous forme liquide ; B) une étape de conversion en butadiène mettant en œuvre au moins une section réactionnelle B alimentée au moins par une fraction ou la totalité de l’effluent éthanol/acétaldéhyde issu de la section de séparation de l’étape A), et de préférence par un effluent liquide riche en éthanol avantageusement issu de l’éventuelle étape C1), par une fraction ou la totalité d’un effluent riche en acétaldéhyde avantageusement issu de l’étape E1), l’étape B) étant opérée en présence d’un catalyseur, de préférence comprenant l’élément tantale et un support inorganique comprenant de préférence de la silice, à une température comprise entre 300°C et 400°C, et à une pression comprise entre 0,1 et 1,0 MPa, les débits d’alimentation étant ajustés de telle sorte que le rapport molaire éthanol/acétaldéhyde de l’éthanol par rapport à l’acétaldéhyde en entrée de ladite section réactionnelle B est compris entre 1 et 5, de préférence entre 1 et 3,5, de manière préférée entre 2 et 3, et une section de séparation pour traiter l’effluent issu de la section réactionnelle B et séparer au moins un effluent gazeux et un effluent liquide ; C1) une étape de traitement de l’hydrogène comprenant : une section de compression de l’effluent hydrogène issu de l'étape A) à une pression comprise entre 0,1 et 1,0 MPa, de préférence entre 0,1 et 0,7 MPa, pour obtenir un effluent hydrogène comprimé, et une section de lavage gaz-liquide alimentée, d’une part, à une température comprise entre 15°C et -30°C, par une fraction de l’effluent riche en éthanol avantageusement issu de l’étape E1) et une fraction de l’effluent éthanol/acétaldéhyde issu de l’étape A) et, d’autre part, alimentée à une température comprise entre 25°C et 60°C, par l’effluent hydrogène comprimé, et produisant au moins un effluent liquide riche en éthanol et un effluent hydrogène purifié ; D1) une étape d'extraction du butadiène comprenant au moins : (i) une section de compression de l’effluent gazeux issu de l’étape B) à une pression comprise entre 0,1 et 1,0 MPa, produisant un effluent gazeux comprimé, l’effluent gazeux comprimé étant éventuellement ensuite refroidi à une température entre 25°C et 60°C, (ii) une section de lavage gaz-liquide comprenant une colonne de lavage alimentée en tête à une température comprise entre 20 et -20°C, préférentiellement entre 15°C et 5°C, par un flux éthanol constitué de la charge éthanol du procédé et éventuellement d’une fraction de l’effluent riche en éthanol avantageusement issu de l’étape E1), et en fond par l’effluent gazeux comprimé issu de la section i), éventuellement refroidi, produisant au moins un effluent liquide de lavage et un effluent sous-produits gazeux, et (iii) une section de distillation opérée à une pression comprise entre 0,1 et 1 MPa, alimentée au moins par l’effluent liquide issu de ladite étape B) et par l’effluent liquide de lavage issu de la section (ii) de lavage gaz-liquide, produisant au moins un effluent butadiène brut et un effluent éthanol/acétaldéhyde/eau ; D2) une étape de première purification du butadiène comprenant une section de lavage gaz-liquide alimentée en fond par l'effluent butadiène brut issu de D1) et en tête par un flux d'eau de préférence refroidi préalablement à la section de lavage gaz-liquide de D2) à une température inférieure à 25°C, le flux d’eau pouvant être un flux d’eau d’origine externe et/ou une fraction de l'effluent eau issu avantageusement de l'étape E1), la section de lavage gaz-liquide de D2) étant avantageusement opérée à une pression comprise entre 0,1 et 1 MPa, pour produire en tête un effluent butadiène pré-purifié et en fond un effluent eau usée ; D3) une étape ultérieure de purification du butadiène, alimentée au moins par l’effluent butadiène pré-purifié issu de ladite étape D2) et produisant au moins un effluent butadiène purifié, l’étape ultérieure D3) de purification mettant avantageusement en œuvre une section de séchage dudit effluent butadiène pré-purifié issu de ladite étape D2) de préférence en présence d’au moins un adsorbant, puis au moins une section de distillation cryogénique ou au moins une section de distillation et distillation extractive ; E2) une étape d’élimination des impuretés et des huiles brunes, alimentée au moins par l’effluent éthanol/acétaldéhyde/eau issu de l’étape D1) et par au moins une fraction d’un effluent riche en eau avantageusement issu de l’étape E1), et produisant au moins un raffinat eau / éthanol / acétaldéhyde, un effluent huiles brunes légères et un effluent huiles brunes lourdes, de préférence l’étape d’élimination des impuretés et des huiles brunes mettant en œuvre : E2i) une section de lavage/contre-lavage opérée à une pression entre 0,1 et 0,5 MPa, et alimentée en un point intermédiaire par l’effluent éthanol/acétaldéhyde/eau issu de l’étape D1), en fond par un effluent hydrocarbures et en tête par au moins une fraction de l’effluent riche en eau avantageusement issu de l’étape E1), l’effluent hydrocarbures et l’effluent riche en eau étant de préférence à une température entre 10 et 70°C, pour produire le raffinat eau / éthanol / acétaldéhyde et un extrait hydrocarbures, E2ii) une section de distillation des huiles brunes légères, alimentée par l’extrait hydrocarbures issu de E2i) et produisant un effluent huiles brunes légères et un résidu hydrocarbures, et E2iii) une section de distillation des huiles brunes lourdes, alimentée par le résidu hydrocarbures issu de E2ii) et produisant un effluent huiles brunes lourdes et un distillat hydrocarbures qui compose avantageusement au moins en partie l’effluent hydrocarbures de la section E2i) de lavage/contre-lavage ; E1) une étape de traitement des effluents, alimentée au moins par le raffinat eau/éthanol/acétaldéhyde issu de l’étape E2), mettant de préférence en œuvre au moins deux sections de distillation, en particulier au moins une section de distillation de l’acétaldéhyde et au moins une section de distillation de l’eau et de l’éthanol, ladite étape E1) de traitement des effluents produisant au moins un effluent riche en éthanol, de préférence comprenant au moins 80% poids d’éthanol, un effluent riche en acétaldéhyde, de préférence comprenant au moins 80% poids d’acétaldéhyde, et un effluent riche en eau, de préférence comprenant au moins 80% poids d’eau ; F) optionnellement une étape de lavage à l’eau, alimentée par l'effluent sous-produits gazeux issu de l'étape D1) et par une fraction de l’effluent riche en eau issu de ladite étape E1), pour produire au moins un effluent eau alcoolisée.