INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est préférable que le tensioactif anionique soit choisi dans le groupe constitué par les sulfates d’alkyle en (C 6 -C 30 ), les sulfates d’alkyléther en (C 6 -C 30 ), les sulfates d’alkylamido en (C 6 -C 30 ), les sulfates d'alkylaryl polyéther, les sulfates de monoglycéride; les sulfonates d'alkyle en (C 6 -C 30 ), les sulfonates d’alkylamide en (C 6 -C 30 ) , les sulfonates alkylaryle en (C 6 -C 30 ) , les sulfonates á-oléfine, les sulfonates de paraffine; les phosphates d'alkyle en (C 6 -C 30 ) ; les sulfosuccinates d’alkyle en (C 6 -C 30 ), les éther sulfosuccinates (C 6 -C 30 ), les sulfosuccinates alkylamide (C 6 -C 30 ) ; les sulfoacétates d’alkyle en (C 6 -C 30 ) ; les sarcosinates d'acyle en (C 6 -C 24 ) ; glutamates d’acyle en (C 6 -C 24 ) ; les éthers d'alkyle en (C 6 -C 30 )polyglycoside carboxyliques; les sulfosuccinates d’alkyle polyglycoside en (C 6 -C 30 ) ; les sulfosuccinamates d’alkyle en (C 6 -C 30 ) ; les iséthionates d'acyles en (C 6 -C 24 ) ; les taurates d’acyle N-(C 6 -C 24 ) ; les sels d'acides gras en C 6 -C 30 ; les sels d’acides d'huile de noix de coco ou les sels d’acides d'huile de noix de coco hydrogénée ; les lactylates d’acyle (C 8 -C 20 ) ; les sels d'acide alkyl-D-galactoside uronique (C 6 -C 30 ) ; les sels d'acide (C 6 -C 30 )alkyl éther carboxylique polyoxyalkylénés ; les sels d'acides alkylaryléther carboxyliques polyoxyalkylénés en (C 6 -C 30 ) et les sels d'acide alkylamidoéther carboxyliques polyoxyalkylénés en (C 6 -C 30 )et les formes acides correspondantes.
Plutôt que d'intégrer le circuit CTRL dans la puce 100 du capteur 1, c'est-à-dire dans la puce 100 comprenant les pixels 104 du capteur 1, on aurait pu penser à utiliser un convertisseur élévateur à découpage entièrement disposé à l'extérieur de la puce, sous la forme d'un composant discret qui aurait été monté sur le support 140. Toutefois, cela aurait augmenté la taille du support 140, donc l'encombrement du capteur 1, par exemple lorsque le capteur 1 est un module prêt à l'emploi.
On aurait également pu penser à fournir directement le potentiel VHV au capteur 1 en disposant le convertisseur 106 entièrement à l'extérieur du capteur 1, c'est–à-dire que le convertisseur 106 n'aurait alors pas été monté sur le même support 140 que la puce 100. Toutefois, cela aurait augmenté la distance entre le convertisseur fournissant le potentiel VHV et le capteur 1, ce qui aurait conduit à augmenter les pertes et/ou à augmenter les temps de réponse du convertisseur et/ou à diminuer la finesse de contrôle de la valeur du potentiel VHV.
Par ailleurs, plutôt que de prévoir que le convertisseur 106 du capteur 1 soit disposé pour partie dans la puce 100 et pour partie à l'extérieur de la puce 100, on aurait pu penser utiliser une pompe de charge entièrement intégré dans la puce 100. Toutefois, l'efficacité d'une telle pompe de charges aurait été bien plus faible que celle du convertisseur 106, et, en outre, la surface occupée par la pompe de charge aurait été bien plus important que celle occupée par le circuit CTRL. Par exemple, en considérant une pompe de charge dont l'efficacité est de l'ordre de 25 %, pour fournir en sortie de la pompe de charge un courant maximal de l'ordre 45 mA pour un potentiel VHV sensiblement égal à 25 V, c'est à dire pour fournir environ 1 W en sortie de la pompe de charge, il aurait fallu que la source d'alimentation fournissant le potentiel Vbat soit capable de délivrer plus de 4 W de puissance d'alimentation, ce qui est une consommation trop élevée par rapport à celle qu'aurait un convertisseur DC-DC à découpage pour fournir la même puissance en sortie. A titre d'exemple, la forte consommation liée à l'utilisation d'une pompe de charge nuit à l'autonomie d'un objet mobile alimenté par batterie.
On aurait pu penser intégrer l'interrupteur 112 dans la puce 100. Toutefois, l'interrupteur 112 voit entre ses bornes des tensions allant jusqu'à la valeur du potentiel VHV, et la puce 100, notamment ses transistors MOS qui auraient pu être envisagés pour mettre en œuvre l'interrupteur 112, ne sont pas prévus pour supporter de telles tensions.
Par ailleurs, la prévision du circuit CTRL comme faisant partie intégrante de la puce 100 permet un contrôle plus fin de la valeur du potentiel VHV, c'est-à-dire la valeur cible Vtarget, nécessaire au bon fonctionnement des diodes à avalanches à photon unique de la matrice 102, par rapport au cas où ce circuit CTRL aurait été disposé à l'extérieur de la puce 100. Par exemple, le circuit CTRL peut être configuré pour modifier la valeur Vtarget en fonction des conditions de fonctionnement de la puce 100, par exemple en fonction de la température de la puce 100, et donc des diodes à avalanche à photon unique.
De manière plus générale, la mise en œuvre du convertisseur 106 du capteur 1 telle que décrite en relation avec la permet une meilleure efficacité de conversion, une meilleure efficacité de régulation du potentiel VHV avec un encombrement plus faible que si le convertisseur 106 était remplacé par une pompe de charge intégré à la puce 100 ou par un convertisseur élévateur à découpage complètement externe à la puce.
Dans une variante de réalisation non illustrée, l'interrupteur de côté haut du convertisseur 106 est mis en œuvre par un interrupteur commandable plutôt que par la diode 114 qui correspond à un interrupteur non commandable. L'interrupteur commandable remplaçant la diode 14 est alors commandé par le circuit CTRL. Cet interrupteur commandable de côté haut est, par exemple, un transistor MOS à canal P. Dans ce cas, le signal de commande, typiquement une tension de commande, du transistor PMOS de côté haut a une valeur bien supérieure à ce que les circuits de la puce 100 sont capables de délivrer et/ou de supporter. Le transistor de côté haut est alors fourni avec un circuit de translation de tension ("level-shifter" en anglais) permettant de fournir une tension de commande adaptée au transistor de côté haut à partir d'un signal de commande fourni par le circuit CTRL. Ce circuit de translation de tension et le transistor de côté haut sont alors sous la forme d'un ou plusieurs composants discrets montés sur le support 140.
La mise en œuvre de l'interrupteur de côté haut du convertisseur 106 avec la diode 114 plutôt qu'avec un transistor MOS est avantageuse en ce qu'elle est moins complexe et moins encombrante.
La représente, de manière schématique et en partie sous la forme de blocs, un exemple plus détaillé du circuit CTRL du capteur de la . Dans cet exemple, le circuit CTRL met en oeuvre une commande PWM de l'interrupteur 112. La borne 135 du circuit CTRL n'est pas représentée en .
Dans l'exemple de la , le circuit CTRL comprend un pont diviseur de tension résistif 300, connecté entre les entrées, ou bornes, 126 et 134 du circuit CTRL. Le pont diviseur de tension 300 est configuré pour diviser la valeur du potentiel VHV et fournir cette valeur divisée Vfb sur un noeud 302. Dit autrement, le pont diviseur 300 reçoit le potentiel VHV et fournit le potentiel Vfb à partir du potentiel VHV, le potentiel Vfb étant représentatif du potentiel VHV et étant inférieur au potentiel VHV. De préférence, le tension Vfb est inférieure à la tension maximale que peuvent supporter les composants, notamment les transistors, de la puce 100. Par exemple, la tension Vfb est inférieure à la tension Vbat, de préférence inférieure à la tension AVDD.
A titre d'exemple, le pont diviseur de tension 300 comprend une résistance R1 connectée entre les noeuds 126 et 302, et une résistance R2 connectée entre les noeuds 302 et 134.
Le circuit CTRL comprend un circuit 306. Le circuit 306 est configuré pour fournir un signal err représentatif de l'écart de valeur, c'est à dire de l'erreur, entre la tension Vfb et une tension Vref. La valeur de tension Vref est déterminée par la valeur Vtarget. Ainsi, le signal err est représentatif de l'écart de valeur, ou erreur, entre le potentiel VHV et sa valeur cible. Le circuit 306 est configuré pour recevoir le signal Vfb, le signal Vref et pour fournir le signal err. A titre d'exemple, le circuit 306 met en œuvre une fonction de filtrage proportionnel intégral dérivée (PID). A titre d'exemple, le circuit 306 comprend un amplificateur opérationnel monté en amplificateur d'erreur, les composants passifs usuels de cet amplificateur d'erreur n'étant pas représentés en pour ne pas surcharger la figure. A titre d'exemple, le signal Vref est reçu par une entrée du circuit 306, par exemple l'entrée non inverseuse (+) de l'amplificateur opérationnel, le signal Vfb est reçu par une autre entrée du circuit 306, par exemple l'entrée inverseuse (-) de l'amplificateur opérationnel, et le signal err est disponible en sortie du circuit 306, par exemple en sortie de l'amplificateur opérationnel.
Le circuit CTRL comprend en outre un circuit 308. Le circuit 308 est configuré pour fournir un signal périodique en dent de scie sig1. La fréquence du signal sig1 correspond, dans cet exemple, à la fréquence de commutation de l'interrupteur 112 (voir ), et est, par exemple, de l'ordre de 10 MHz.
Le circuit CTRL comprend en outre un circuit 310 configuré pour comparer le signal sig1 avec le signal err, et pour fournir un signal binaire cmp dont l'état binaire indique le résultat de cette comparaison. Par exemple, le signal cmp est dans un premier état binaire lorsque le signal err est inférieur au signal sig1, et à dans un deuxième état binaire lorsque le signal err est supérieur au signal sig1. Ainsi, la largeur chaque impulsion du signal cmp est modulée en fonction de la valeur du potentiel VHV.
Le circuit CTRL peut comprendre, comme cela est illustré en , un circuit 312 configuré pour fournir le signal sigCTRL à partir du signal cmp. Le circuit 312 est configuré pour mettre en forme le signal cmp pour générer le signal sigCTRL. A titre d'exemple le circuit 312 est un circuit tampon ("buffer circuit" en anglais). A titre d'exemple, chaque commutation du signal cmp provoque une commutation correspondante du signal sigCTRL, et chaque commutation du signal sigCTRL est provoquée par une commutation correspondante du signal cmp.
Selon un autre exemple non illustré, le circuit 312 peut être omis.
Bien que l'on ait décrit ci-dessus, notamment en relation avec la , un cas où le circuit CTRL est configuré pour commander l'interrupteur 112 ( ) en PWM, la présente description ne se limite pas à cet exemple de commande. En effet, à titre d'exemple alternatif, le circuit CTRL peut mettre en œuvre une commande en modulation de fréquence d'impulsion (PFM de l'anglais "Pulse Frequency Modulation"), ou une commande de type à hystérésis. Dans encore un autre exemple, le circuit CTRL peut être configuré pour commuter entre au moins deux modes de commande de l'interrupteur 112, par exemple entre une commande PWM et une commande PFM, ces commutations entre ces modes de commande différents étant, par exemple, déterminées par la puissance tirée par la puce 100 sur le noeud 124 (voir ).
A titre d'exemple, dans des modes de réalisation, le circuit CTRL peut avoir besoin de connaître le courant dans l'inductance, par exemple de savoir si le courant est nul ou non, pour générer le signal sigCTRL.
Dans ce cas, le convertisseur 106 peut comprendre un circuit configuré pour déterminer le courant dans l'inductance 110, par exemple un circuit configuré pour détecter lorsque le courant dans l'inductance 110 s'annule.
La représente, de manière schématique et au moins en partie sous la forme de blocs, une variante de réalisation du capteur 1 de la . Seules les différences entre le convertisseur 1 de la et celui de la sont ici mises en exergue.
Dans cette variante, le circuit CTRL est configuré pour générer le signal sigCTRL non seulement à partir de la valeur du potentiel VHV, c'est-à-dire de l'écart de valeur entre le potentiel VHV effectivement disponible sur le noeud 124 et la valeur Vtarget visée du potentiel VHV, mais, en outre, à partir de la valeur du courant IL dans l'inductance 110, par exemple à partir d'une détection que le courant IL dans l'inductance s'annule.
Ainsi, par rapport au convertisseur 106 de la , le convertisseur 106 de la comprend une résistance Rs, par exemple appelée résistance de mesure ("shunt resistor" en anglais).
Cette résistance Rs est connectée en série avec l'inductance 110, entre les noeuds 118 et 116.
Par exemple, en , la résistance Rs a une extrémité, ou borne, connectée au noeud 116, une autre extrémité, ou borne, connectée à une électrode de l'inductance 110, l'autre électrode de l'inductance 110 étant connectée au noeud 118. A titre d'exemple alternatif non illustré, la résistance Rs a une extrémité, ou borne, connectée au noeud 118, une autre extrémité, ou borne, connectée à une électrode de l'inductance 110, l'autre électrode de l'inductance 110 étant connectée au noeud 116.
De préférence, la résistance Rs est connectée du côté du noeud 116, de sorte que la tension sur chaque borne de la résistance Rs reste inférieure ou égale à une valeur de tension maximale que les transistors de la puce 100 peuvent supporter.
La résistance Rs est, comme les éléments 110, 112 et 114, et, lorsqu'elles sont présentes, les capacités Cin et Cout, disposée à l'extérieur de la puce 100.
Le circuit CTRL comprend deux bornes, ou noeuds ou entrées, 402 et 406 configurées chacun pour recevoir la tension sur l'une des bornes de la résistance Rs. Ainsi, la puce 100 comprend deux bornes, ou entrées, 400 et 408 connectées chacune à une extrémité ou borne différente de la résistance Rs, et au circuit de commande.
Dans l'exemple de la , la borne 408 de la puce 100 est connectée à une première extrémité de la résistance Rs, à savoir, dans cet exemple, le noeud 116, et la borne 400 de la puce 100 est connectée à une deuxième extrémité de la résistance Rs, à savoir, dans cet exemple, un noeud 404 de connexion entre l'inductance 110 et la résistance Rs. En outre, la borne 408 de la puce 100 est connectée à la borne 406 du circuit CTRL et la borne 400 de la puce 100 est connectée à la borne 402 du circuit CTRL.
La personne du métier est en mesure d'adapter la description faite ci-dessus en relation avec la au cas où les potentiels AVDD et Vbat sont confondus et/ou au cas où la résistance Rs a une borne connectée au noeud 118.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, la personne du métier est en mesure de prévoir d'autres modes de réalisation d'un convertisseur élévateur à découpage dont l'interrupteur de côté bas, l'interrupteur de côté de haut, de préférence une diode, et l'inductance sont disposés en dehors d'une puce de circuits intégrés comprenant une matrice de pixels comportant chacun une diode à avalanche à photon unique, et dont le circuit de commande de l'interrupteur de côté bas, ou dit autrement, la boucle de contre réaction en tension et/ou en courant du convertisseur, fait partie intégrante de cette puce. Dans ce cas, selon un mode de réalisation, les interrupteurs de côté haut et de côté bas du convertisseur, c'est-à-dire les interrupteurs de hachage du convertisseur, l'inductance, et la résistance de mesure lorsqu'elle est présente, sont montés sur le même support que la puce, par exemple lorsque le capteur forme un module prêt à l'emploi.
Dispositif de régulation thermique pour un composant électrique ou électronique La présente invention se situe dans le domaine des dispositifs de régulation thermique de systèmes électroniques comportant des composants électriques ou électroniques susceptibles de s’échauffer lors de leur fonctionnement.
Cette comparaison à un ou plusieurs seuils permet de déterminer une condition d’utilisation du dispositif de régulation thermique 3. Plus précisément, il peut être déterminé s’il s’agit d’une première condition d’utilisation ou d’une deuxième condition d’utilisation. Bien entendu, plus de deux conditions d’utilisation peuvent être envisagées.
Il peut s’agir par exemple de conditions de température, de pression, ou d’un autre facteur environnant.
À titre d’exemple non limitatif, une première condition d’utilisation, aussi qualifiée de condition normale, peut être définie pour une gamme de température du ou des composants ou modules 7 à réguler thermiquement par exemple comprise entre 0° et 35°C. Une deuxième condition, aussi qualifiée de condition extrême, peut être définie pour une gamme de température du ou des composants ou modules 7 à réguler thermiquement par exemple négative, ou supérieure à 35°C ou 40°C.
Selon une variante de réalisation, une troisième condition d’utilisation peut être définie. Il s’agirait d’une condition d’utilisation intermédiaire ou hybride entre la première condition dite condition normale d’utilisation et la deuxième condition dite condition d’utilisation extrême. De façon non exhaustive, une gamme de températures intermédiaire peut permettre de définir une telle troisième condition d’utilisation.
Selon un autre exemple, des gammes de température, de viscosité et/ou de pression du fluide diélectrique, peuvent permettre de définir une première condition et une deuxième condition d’utilisation, voire une troisième condition d’utilisation. De telles gammes sont déterminées en fonction du fluide diélectrique choisi. Ces exemples peuvent s’appliquer en variante ou en complément des gammes de température des composants ou modules 7 à réguler thermiquement.
De façon générale, des exemples de paramètres qui peuvent être mesurés pour définir une première condition et une deuxième condition d’utilisation, voire une troisième condition d’utilisation, sont par exemple la température interne au module 7, composant, ou la température interne au niveau du circuit de fluide diélectrique 9, ou la température du fluide diélectrique, la température externe, notamment externe au dispositif de régulation thermique 3, la pression du fluide diélectrique ou dans un point du dispositif 3, un différentiel de pression, par exemple entre l’intérieur et l’extérieur du dispositif 3, ou entre l’intérieur du circuit de fluide diélectrique 9 avant la sortie de buse 11, 11’ et après celle-ci, la viscosité du fluide diélectrique, ou encore la consommation électrique d’une pompe du dispositif 3 permettant le fonctionnement d’au moins un ou des deux groupes de buses 11, 11’.
Le dispositif de régulation thermique 3 peut comporter au moins un élément configuré pour déterminer / sélectionner, en fonction du résultat de la comparaison, au moins un groupe de buses 11, 11’ qui doit être fonctionnel pour asperger de fluide diélectrique le ou les composants ou modules 7 à réguler thermiquement. L’unité de commande peut être configurée pour sélectionner en fonction du résultat de la comparaison, le ou les groupes de buses 11, 11’ à alimenter en fluide diélectrique.
La sélection se fait notamment parmi le premier groupe de buses 11 et le deuxième groupe de buses 11’.
Par exemple, il peut être prédéfini que les buses 11 du premier groupe soient destinées à être fonctionnelles, lorsque le ou au moins un paramètre relevé est représentatif de la première condition d’utilisation, et que les buses 11 et 11’ des deux groupes soient destinées à être fonctionnelles lorsque le ou au moins un paramètre relevé est représentatif de la deuxième condition d’utilisation. Ceci peut être avantageux notamment lorsque les deux groupes de buses 11, 11’ sont identiques et dans ce cas l’arrosage en fluide diélectrique peut être doublé en condition d’utilisation extrême (ou deuxième condition).
En outre, il peut être défini que les buses 11’ du deuxième groupe soient destinées à être fonctionnelles, lorsque le ou au moins un paramètre relevé est représentatif d’une troisième condition d’utilisation intermédiaire entre la première condition et la deuxième condition.
À titre d’exemple non limitatif, cela peut être envisagé pour une gamme de températures, par exemple du composant ou module 7, située entre une gamme de températures représentative de la première condition d’utilisation dite normale et une gamme de températures représentative de la deuxième condition d’utilisation dite extrême. Par exemple, il peut s’agir d’une gamme de températures positives, plus élevées que pour la première condition d’utilisation dite normale et plus faibles que pour la deuxième condition d’utilisation dite extrême. Une telle variante définissant une troisième condition d’utilisation permet une gestion de la régulation thermique plus graduelle, par exemple ici en fonction de la température.
Selon un autre exemple, il peut être prédéfini que les buses 11 du premier groupe soient destinées à être fonctionnelles, lorsque le ou au moins un paramètre relevé est représentatif de la première condition d’utilisation, et que les buses 11’ du deuxième groupe soient destinées à être fonctionnelles lorsque le ou au moins un paramètre relevé est représentatif de la deuxième condition d’utilisation. Ceci peut être avantageux notamment lorsque les deux groupes de buses 11, 11’ sont différents et que les deuxièmes buses 11’ sont plus nombreuses et/ou plus adaptées, notamment en termes de débit, pour une condition d’utilisation extrême (ou deuxième condition).
En outre, selon l’un ou l’autre de ces précédents exemples concernant la sélection d’au moins un ou des deux groupes de buses 11, 11’, le débit peut être graduellement augmenté pour au moins l’un des groupes de buses 11, 11’.
L’unité de commande peut être configurée pour déterminer, en fonction du résultat de la comparaison, qu’un groupe de buses d’aspersion précédemment fonctionnel doit être désactivé.
Le dispositif de régulation thermique 3 peut comporter en outre au moins un élément configuré pour autoriser ou au contraire interdire l’alimentation en fluide diélectrique, des buses d’aspersion du premier groupe et/ou du deuxième groupe sélectionné. Il peut s’agir d’au moins un organe de pilotage 16, 16’ configuré pour sélectionner au moins l’un des groupes de buses d’aspersion à alimenter fluidiquement. Un tel organe de pilotage 16, 16’ peut être prévu sur chaque conduite 13, 13’ à laquelle sont raccordées les premières buses 11 ou deuxièmes buses 11’.
L’organe de pilotage 16, 16’ peut être une vanne, tel qu’une vanne deux-voies ou trois-voies ou un système d’électrovanne par exemple comprenant au moins une vanne contrôlée électroniquement par un contrôleur. Le système d’électrovanne peut par exemple être piloté par une consigne de température prédéfinie. Cette consigne de température correspond notamment à l’au moins une valeur seuil de température, par exemple 0°C, 35°C. La vanne contrôlée peut être à ouverture variable. Une telle vanne est particulièrement avantageuse pour permettre une augmentation graduelle du débit pour au moins l’un des groupes de buses 11, 11’.
Une description détaillée sera donnée ci-dessous en référence aux Figures 10 et 11. Il convient de noter que, bien que la première poignée de réglage 36 et la seconde poignée de réglage 37 soient représentées séparément sur les Figures 10 et 11, la première poignée de réglage 36 et la seconde poignée de réglage 37 sont en fait toutes deux disposées dans le logement du bras rotatif 33, du second raccord 34 et de la base 39, seules la première poignée 361 de la première poignée de réglage 36 et la seconde poignée 371 de la seconde poignée de réglage 37 sont exposées à partir du logement de la base 39 et sont situées en partie inférieure du panneau d'accoudoir 35 pour faciliter les opérations de réglage par l’utilisateur.
Comme le montrent les Figures 10 et 11, la première poignée de réglage 36 a la première poignée 361, la première tige en forme de L 362, la première couronne 363, la première partie d'engagement 364 et un bloc de fixation 365. La première couronne 363 a des engrenages dans une zone de secteur partiel, et est emmanchée sur les boulons 322 à travers un trou traversant central. La première tige en forme de L 362 est reliée à la première poignée 361 et à la première partie d'engagement 364. La première partie d'engagement 364 peut être en prise avec un engrenage sur la première couronne 363. Une extrémité du bloc de fixation 365 est reliée de manière fixe à la première couronne 363, et l'autre extrémité est fixée dans le premier raccord 32.