INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Autrement dit, en régime permanent, il assure simplement le rôle d’échangeur thermique avec l’extérieur, de « point froid », pour maintenir l’écoulement du fluide caloporteur en convection naturelle. La puissance échangée doit être minimale, car elle est perdue pour le cycle, et toutefois suffisante pour maintenir le fluide caloporteur en mouvement de convection naturelle. L’utilisation dans le stockage d’un matériau MCP permet de bénéficier de sa chaleur latente lors de sa fonte en régime EPuR. Le matériau MCP contenu dans un réservoir 50, 50.1, 50.2 a pour fonction celle de tampon thermique, utile afin de limiter la montée en température du fluide caloporteur du système. Cet effet est obtenu grâce à la température quasi-constante du matériau pendant le changement de phase. Concrètement, si la température du fluide caloporteur du système monte moins rapidement, plus de chaleur est échangée entre la cuve et le fluide caloporteur par rayonnement : la fonction de refroidissement en cas d’EPuR est améliorée.
Pour améliorer le transfert de chaleur par la nappe des tubes et vers la source froide du système, le MCP doit avoir une conductivité thermique importante.
Pour un bon fonctionnement en situation accidentelle, le matériau MCP doit présenter des caractéristiques à la fois d’inertie thermique élevée (chaleur spécifique ainsi que densité élevées), de chaleur latente élevée, de point de fusion entre 250 et 400 °C, de température d’utilisation entre 150 °C (état solide) et 600 °C (état liquide).
Le matériau MCP doit aussi être chimiquement compatible avec le fluide interne du circuit fermé 2, de sorte qu’en cas d’interaction, suite à une fuite par l’échangeur monotube 43, aucun problème n’apparaît.
Typiquement, le matériau MCP est choisi parmi le cadmium lorsque le fluide caloporteur interne au circuit fermé 2 est un alliage NaK, ou le plomb, lorsque le fluide caloporteur est un alliage Pb-Bi.
Ainsi, ce type de stockage permet d’atteindre une plus forte densité énergétique par unité de volume qu’un stockage de type chaleur sensible basé sur la seule augmentation de température du matériau. Le système 2 reste entièrement passif car l’écoulement de fluide est dû à la convection naturelle uniquement et le refroidissement externe se fait par rayonnement et par convection naturelle au niveau des parois externes du (des) réservoir(s) 50, 50.1, 50.2 stockant le MCP.
L’exemple de réalisation du stockage du matériau MCP dans cette demande FR3104311A1 est montré à la . L’échangeur monotube 43 est sous la forme d’une spire/d’un serpentin dans lequel circule le fluide caloporteur, et qui s’étend sur la hauteur d’un réservoir 50.
Le matériau 51 MCP est constitué d’une poudre ou d’un ensemble de sphères des petites dimensions qui améliorent la conduction de la chaleur tout en facilitant leur emplacement dans le réservoir 50 au sein et autour de l’échangeur monotube 43.
Avec une telle géométrie, le respect des deux modes de fonctionnement précités nécessite :
un éloignement entre spire 43 et paroi externe 500 du réservoir 50 qui soit suffisant pour assurer une résistance thermique suffisante pour limiter les pertes thermiques vers l’extérieur en régime permanent. L’épaisseur de MCP entre la spire 43 et la paroi du stockage 500 est déterminée pour assurer toutefois une perte suffisante pour que la convection naturelle du fluide caloporteur soit maintenue. une longueur de spire et un diamètre de spire 43 suffisants pour échanger la puissance entre le fluide caloporteur et le MCP ; un volume de MCP suffisant pour assurer une limitation de la température du fluide caloporteur, et donc du cœur pendant la durée cible, typiquement de 7 jours.
De manière générale, la première partie d’antenne AT2a de la deuxième antenne RF AT2 occupe une surface plus importante que la deuxième partie d’antenne AT2b puisque cette dernière est positionnée en regard de la zone d’évidement 14.
Comme déjà indiqué, la puce RF 4 est disposée dans la zone d’évidemment 14 dans l’exemple représenté en figures 4-7 . Selon une variante, la première antenne RF AT1 est disposée hors de la zone d’évidemment 14, à savoir en regard de la zone d’évidement 14 (en alignement au-dessus de celle-ci), de sorte que la zone d’évidement 14 est intercalée entre les première et deuxième antennes RF AT1 et AT2 pour permettre un couplage CL1 par induction magnétique entre lesdites première et deuxième antennes AT1 et AT2.
Comme représenté en figures 4-5 , la puce RF 4 est connectée électriquement à la première antenne RF AT1. Dans l’exemple considéré ici, la connexion électrique est assurée via des plots (ou plages) de connexion 16a et 16b dont est équipés le module électronique 2, ces plots étant connectés respectivement à des plots (ou plages) de connexion 18a et 18b prévues à cet effet dans la zone d’évidemment 14 (dans le matériau isolant 9 dans cet exemple). Les plots de connexion 18a et 18b sont à leur tour connectés respectivement aux deux extrémités de la première antenne RF AT1. D’autres manières de connecter la puce RF 4 avec la première antenne RF AT1 sont toutefois envisageables.
Diverses configurations de la deuxième antenne RF AT2 sont possibles. Selon un mode de réalisation préféré, la deuxième partie d’antenne AT2b s’étend exclusivement en regard de la zone d’évidement 14. Autrement dit, cette deuxième partie d’antenne AT2b, formée d’une pluralité de troisièmes spires conductrices, est disposée en regard de la zone d’évidement 14 de sorte à ce qu’elle ne s’étend pas en regard de la couche métallique 8. En particulier, la deuxième partie d’antenne AT2b ne se superpose pas (ou ne recouvre pas) la couche métallique 8 en périphérie de la zone d’évidemment 14, ce qui permet d’optimiser le flux du champ magnétique auquel est soumis la deuxième partie d’antenne AT2b ainsi que la première antenne RF AT1. Bien qu’il ne soit pas souhaitable qu’une portion de la deuxième partie d’antenne AT2b s’étende en regard de la couche métallique 8, une certaine tolérance peut être acceptée dans certains cas.
Comme représenté en figures 1 , 4 et 5 , la puce RF 4 (et éventuellement le module électronique 2) peut être alignée ou centrée vis-à-vis de la zone d’évidemment 4. Ainsi, dans les exemples considérés, les spires conductrices de la première antenne RF AT1 s’étendent sous la forme d’un enroulement autour de la puce RF 4 dans la zone d’évidemment 14. Cet arrangement permet de positionner la puce RF 4 au plus proche de la première antenne RF AT1 et ainsi de limiter la complexité de fabrication de la carte à puce CD1. Comme déjà indiqué, d’autres mises en œuvre sont toutefois possibles où la puce RF 4 n’est pas positionnée dans, ni même en regard de, la zone d’évidemment 14.
La puce RF 4, et plus généralement le module électronique 2, peuvent être aménagés dans la couche isolante 9 (appelé couramment « inlay »). Cette configuration permet de faciliter le montage de la puce RF 4 et de la première antenne RF AT1 dans le corps de carte 6.
Comme représenté en , la carte à puce CD1 peut en outre comprendre un composant capacitif CP1 connecté électriquement à la deuxième antenne RF AT2. Dans les exemples considérés ici, le composant capacitif CP1 est disposé dans la couche isolante 10 ou sur la face inférieure 10b de cette couche isolante 10. Une fois le couplage magnétique CL1 établi, les antennes RF AT1 et AT2 sont connectées en parallèle avec le composant capacité CP1. Ce composant capacitif CP1 forme ainsi avec les antennes RF AT1 et AT2 un circuit RLC permettant d’adapter la fréquence de résonnance de la deuxième antenne RF AT2 de sorte à ce qu’elle soit par exemple égale à 13,56 MHz, ce qui permet une communication C1 en mode sans contact de type RFID avec un lecteur T1 RFID (par exemple selon la norme ISO14443/ ISO 10373, notamment la version actuelle ISO/IEC 10373-6:2020 ou l’une quelconque des versions antérieures, ou une quelconque version ultérieure).
Dans les exemples représentés en figures 6-7 , le composant capacitif CP1 est de type interdigital et comprend deux jeux opposés de doigts conducteurs entremêlés les uns avec les autres, d’autres formes de condensateur étant toutefois possibles (condensateur à plaques parallèles, condensateur discret monté en surface, condensateur à fils parallèles, etc.). A noter que la capacité « interdigitée » CP1 (avec entremêlement de doigts conducteurs disposées en face à face) est représentée de façon schématique dans les figures 6-7 (et en décrite ci-après) et ne constitue pas nécessairement la mise en œuvre la plus adaptée de la capacitance CP1 dans la carte à puce CD1. L’on pourrait préférer par exemple la réalisation de la capacitance CP1 sous la forme d’une capacité à plaques parallèles de part et d’autre de la couche isolante 10 ou d’une capacité discrète de type « CMS » (pour « composant monté en surface »).
Comme représenté en figures 6-7 , on considère par exemple qu’une première extrémité 30a de la deuxième partie d’antenne AT2b est connectée via une première connexion CX1 avec le composant capacitif CP1 et qu’une deuxième extrémité 30b de la deuxième partie d’antenne AT2b est connectée via une deuxième connexion CX2 avec une première extrémité de la première partie d’antenne AT2a. Par ailleurs, le composant capacitif CP1 est connecté via une troisième connexion CX3 avec une deuxième extrémité de la première partie d’antenne AT2a.
La puce RF 4 est ainsi configurée pour communiquer en sans contact en utilisant la deuxième antenne RF AT2 lorsque cette dernière est couplée magnétiquement avec la première antenne RF AT1. En outre, la puce RF 4 peut le cas échéant communiquer en mode par contact avec l’extérieur via les contacts externes CT1, bien que des variantes sans de tels contacts externes soient possibles.
Comme représenté en figures 4-7 , le corps de carte 6 peut en outre comprendre au moins une couche isolante externe 12 ménagée sur la face inférieure 10b de la couche isolante 10 de sorte à recouvrir et protéger la deuxième antenne RF AT2. Les première et deuxième parties d’antenne AT2a et AT2b se trouvent ainsi intercalées entre la couche isolante interne 10 et la couche isolante externe 12 dans cet exemple particulier. Au moins une couche isolante de protection peut également être ménagée si besoin sur la face supérieure du corps de carte.
La carte à puce CD1 telle que décrite précédemment en référence aux figures 1-2 et 4-6 est à présente décrite en cours de fonctionnement en référence à la , selon au moins un mode de réalisation particulier. On considère toujours ici que la couche métallique 8 présente une configuration telle qu’illustrée en bien que des variantes soient possibles.
On suppose que la carte à puce CD1 est positionnée à portée de (dans le voisinage du) terminal externe T1 de sorte à être exposée au champ magnétique FL1 émanant du terminal T1. Sous l’effet du champ magnétique FL1 auquel est soumise la carte à puce CD1, des courants de Foucault – notés généralement I1 – sont générés dans la couche métallique 8. Ces courants de Foucault I1 circulent sous forme de boucles de courant en surface de la couche métallique 8. Selon un phénomène physique bien connu, des boucles dominantes et des boucles secondaires, de courant de Foucault, sont ainsi générées en surface de la couche métallique 8 en réaction au champ magnétique FL1.
Comme représenté en , on note I1a des courants de Foucault – dits premiers courants de Foucault – correspondant à des boucles dominantes circulant en surface de la couche métallique 8 au voisinage du contour périphérique de ladite couche métalliques 8. On note I1b des courants de Foucault – dits deuxièmes courants de Foucault – correspondant à des boucles secondaires circulant en surface de la couche métallique 8 au voisinage du contour périphérique de la zone d’évidemment 14. Puisque les courants de Foucault circulent en boucles fermées, les courants de Foucault I1b sont en réalité la continuité des courants de Foucault I1a au voisinage du contour périphérique de la zone d’évidement 14. Comme cela apparaît de la , les deuxièmes courants de Foucault I1b circulent, au voisinage de la deuxième partie d’antenne AT2b, dans un sens de rotation (ou sens de circulation) opposé à celui des premiers courants de Foucault I1a circulant au voisinage du contour périphérique de la couche métallique 8. A titre d’exemple, on considère dans cet exemple que les premiers et deuxièmes courants de Foucault I1a, I1b circulent selon respectivement les sens horaire et antihoraire, une configuration inverse étant toutefois possible selon l’orientation du champ magnétique FL1 considéré. La circulation en sens opposé des courants de Foucault I1a et I1b résulte en particulier de la continuité des courants de Foucault mentionnée ci-avant, ainsi que de la présence de la zone d’évidemment 14 qui est reliée dans cet exemple par la fente de raccordement 20 au contour périphérique 8a de la couche métallique 8.
Comme expliqué plus en détail ci-après, le courant I2 circulant dans la deuxième antenne RF AT2 est un courant induit résultant de deux composantes, à savoir : un courant image I2a induit par les premiers courants de Foucault I1 circulant en surface de la couche métallique 8 au voisinage de la première partie d’antenne AT2a ; et un courant I2b qui est induit directement dans la deuxième partie d’antenne AT2b par le champ magnétique incident FL1 au travers de la zone d’évidemment 14 (I2 = I2a + I2b). La structure même de la carte à puce CD1 est conçue pour conduire à cette double contribution des courants induits I2a et I2b pour collecter dans la deuxième antenne RF un courant induit global I2 le plus important possible.
Plus précisément, la première partie d’antenne AT2a s’étendant en regard de la couche métallique 8 collecte un courant image I2a induit par les premiers courants de Foucault I1a circulant en surface de la couche métallique 8 sous l’effet du champ magnétique FL1 ( ). Ces premiers courants de Foucault I1a correspondent à des boucles dominantes circulant en surface de la couche métallique 8 au voisinage des spires de la première partie d’antenne AT2a. Comme déjà indiqué, la première partie d’antenne AT2a peut s’étendre de préférence en regard d’une zone (ou bande) périphérique de la couche métallique 8 pour collecter un maximum d’énergie généré par les boucles dominantes des courants de Foucault. Les premiers courants de Foucault I1a circulant dans le voisinage de la première partie d’antenne AT1a (dans cet exemple en périphérie de la couche métallique 8) produisent un effet qui s’oppose au champ magnétique incident FL1. Le courant induit I2a collecté dans les spires de la première partie d’antenne AT2a est lui-même un effet de réaction aux premiers courants de Foucault I1a.
Dans un autre mode de réalisation, l’élément de redirection de faisceau par diffraction est un élément optique diffractif.
Par exemple, le premier faisceau lumineux source est incident sur l’élément de redirection de faisceau par diffraction au niveau d’une première région et le second faisceau lumineux source est incident sur l’élément de redirection de faisceau par diffraction au niveau d’une seconde région disjointe de la première région.
Par exemple, le premier faisceau lumineux source et le second faisceau lumineux source se recouvrent dans une première zone du plan image.
Dans un autre exemple, le premier faisceau lumineux source et le second faisceau lumineux source se recouvrent dans une première zone de l’élément de redirection de faisceau par diffraction.
Par exemple, le premier faisceau source comprend une première portion dont le spectre d’émission présente une première composante spectrale centrée autour d’une première longueur d’onde et l’élément de redirection de faisceau par diffraction est apte à dévier seulement ladite première portion. Ainsi, le premier faisceau source est altéré seulement par l’élément de redirection de faisceau par diffraction. Si le spectre d’émission est constitué uniquement de la première composante spectrale, la première image virtuelle sera perçue monochrome.
Le premier faisceau source peut comprendre au moins une autre portion différente de la première portion, la au moins une autre portion présentant un spectre d’émission comprenant des composantes spectrales supplémentaires centrées autour de longueurs d’onde supplémentaires différentes de la première longueur d’onde, et dans lequel l’élément de redirection de faisceau par diffraction est apte à dévier en outre la au moins une autre portion. Dans ce cas, la première image virtuelle peut être perçue par exemple en couleurs.
Le second faisceau source peut présenter un spectre d’émission comprenant au moins une composante spectrale secondaire, ladite au moins une composante spectrale secondaire étant centrée autour d’une longueur d’onde secondaire différente de la première longueur d’onde et, le cas échéant, des longueurs d’onde supplémentaires.
Cette configuration permet de différencier la voie de projection de la première image virtuelle de celle de la seconde image virtuelle, en rendant insensible l’élément de redirection de faisceau par diffraction au second faisceau source.
Par exemple, le système de génération d’images comprend au moins une source laser pour émettre au moins en partie le premier faisceau lumineux source. Dans cette configuration, le premier faisceau source est cohérent spectralement et peut interagir de manière efficace avec l’élément de redirection de faisceau par diffraction.
Par exemple encore, le système de génération d’images comprend au moins une diode électroluminescente pour émettre au moins en partie le second faisceau lumineux source. En effet, à la différence du premier faisceau lumineux source, il n’y a pas de contrainte concernant la cohérence spectrale du second faisceau lumineux source, lequel interagit avec le miroir de repliement.
est une vue agrandie d’un mode de réalisation de l’afficheur tête haute de la montrant le trajet des rayons lumineux issus du système de génération d’images à travers l’afficheur tête haute jusqu’à l’œil du conducteur.
est une vue de détail du mode de réalisation de la .
est une autre vue de détail similaire de la dans le cas d’un autre mode de réalisation.
La présente invention vise encore une machine électrique comportant des enroulements électromagnétiques réalisés avec lesdites liaisons électriques telles que précédemment décrites.
La présente invention vise enfin une machine électrique comportant un ensemble comportant au moins une liaison électrique tel que précédemment décrit.
La réduction de l’échauffement de la liaison électrique et l’augmentation de la densité de courant surfacique du courant électrique circulant dans les conducteurs électriques de la liaison électrique permet avantageusement d’augmenter la densité de puissance massique globale de ces machines électriques.
la , une vue en coupe longitudinale d’une liaison électrique selon l’invention, la , une vue en coupe transversale de la liaison électrique selon la , la , une vue en coupe longitudinale d’une autre liaison électrique selon l’invention, la , une vue en coupe transversale de la liaison électrique selon la , les figures 5 à 12, des vues en coupe transversale d’autres exemples de liaison électrique selon l’invention, la , une vue en coupe longitudinale d’une liaison électrique selon la avec une interface, la , une vue en coupe longitudinale d’une liaison électrique selon la avec une interface, la , une vue transversale de l’interface selon la , et la , une machine électrique munie de liaisons électriques.
La représente une vue en coupe longitudinale d’un premier exemple d’une liaison électrique 10 selon l’invention. Cette vue en coupe est dite « longitudinale » car le plan de coupe de cette vue en coupe comporte un axe longitudinal 11 de la liaison électrique 10 autour duquel et le long duquel s’étend la liaison électrique 10. La liaison électrique 10 est représentée selon une ligne droite, mais elle peut suivre une ligne courbe, la liaison électrique 10 pouvant être suffisamment souple pour s’adapter à différentes courbures.
Une vue en coupe selon un plan perpendiculaire à cet axe longitudinal 11 est dite « transversale ». Une telle vue en coupe transversale du premier exemple de la liaison électrique 10 représentée sur la est représentée sur la .
D’autres exemples de liaisons électriques 10 selon l’invention sont représentés sur les autres figures.
De façon commune à tous ces exemples, une liaison électrique 10 comporte
au moins deux conducteurs électriques 40, dont un corps tubulaire extérieur 45, et au moins un corps allongé 41,42,43 agencé à l’intérieur du corps tubulaire extérieur 45, un premier revêtement 60, isolant électrique, au moins un canal 20,55 situé à l’intérieur dudit corps tubulaire extérieur 45, et un fluide de refroidissement 15 situé et circulant dans ledit au moins un canal 20,55.
Les conducteurs électriques 40 s’étendent autour et le long de l’axe longitudinal 11 et permettent la circulation d’un courant électrique parallèlement à l’axe longitudinal 11.
Le corps tubulaire extérieur 45 est creux et ses deux extrémités 48 sont débouchantes. Le corps tubulaire extérieur 45 comporte une surface extérieure et une surface intérieure, la surface intérieure délimitant une conduite à l’intérieure du corps tubulaire extérieur 45. Les extrémités 48 du corps tubulaire extérieur 45 sont débouchantes signifient que la conduite est ouverte sur l’extérieur du corps tubulaire extérieur 45 à chacune de ces extrémités 48.
Le corps tubulaire extérieur 45 contient le ou les corps allongés 41,42,43 et les ou les canaux 20,55 dans lequel circule le fluide de refroidissement 15. Le fluide de refroidissement 15 permet de dissiper la chaleur générée par la circulation d’un courant électrique dans les conducteurs électriques 40.
Le premier revêtement 60 recouvre la surface extérieure du corps tubulaire extérieur 45 afin d’isoler électriquement la liaison électrique 10 d’un milieu extérieur EXT situé à l’extérieure de la liaison électrique 10.
Ledit au moins un corps allongé 41,42,43 peut comporter un ou plusieurs corps tubulaires intérieurs 41,43 et/ou un ou plusieurs corps intérieurs non creux 42. Différents exemples d’implantations dudit au moins un corps allongé 41,42,43 sont représentés sur les figures et détaillés ci-dessous. Les extrémités 49 de chaque corps tubulaire intérieur 41, 43 sont débouchantes.
La base 25 est configurée pour être fixée sous le véhicule, notamment à la face inférieure précitée.
La base 25 est configurée pour exercer sur le support 30 une force tendant à s’opposer au poids du support 30 et de l’antenne 20, de manière à maintenir le support 30 et l’antenne 20 en position par rapport au reste du véhicule.
La base 25 comporte, par exemple, une portion d’attache 35 et au moins un bras 40A, 40B, par exemple deux bras 40A, 40B, notamment quatre bras 40A, 40B dont deux sont visibles sur les figures 1 et 2.
La portion d’attache 35 relie le ou les bras 40A, 40B à la face inférieure du véhicule pour maintenir le ou les bras 40A, 40B en position par rapport au reste du véhicule. La portion d’attache 35 est interposée entre le ou les bras 40A, 40B et cette face inférieure selon la direction Z. La portion d’attache 35 est, par exemple fixée à cette face inférieure par une ou des vis.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 et 2, la base 25 est constituée de trois pièces 45, 50 et 55, toutefois le nombre de pièces constituant la base 25 est susceptible de varier, par exemple si la base 25 est monobloc.
Dans le mode de réalisation représenté, les pièces 45, 50 et 55 sont chacune obtenue par découpe et/ou pliage d’une tôle métallique et assemblées ensemble de manière à former une base 25 rigide.
Les pièces 45 et 55 sont décalées l’une par rapport à l’autre selon la direction X, et la pièce 50 est interposée entre ces pièces 45 et 55 selon la direction X et fixée conjointement à ces deux pièces 45, 55 pour les solidariser.
Les pièces 45 et 55 sont, par exemple, images miroir l’une de l’autre par rapport à un plan parallèle aux directions Z et Y.
Chacune des pièces 45, 55 est fixée à la face inférieure du véhicule à une de ses extrémités, l’autre extrémité étant reliée à deux bras 40A, 40B.