INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les dispositifs considérés à titre d’exemple sont ceux décrits plus haut, en référence à la et la .
Les débits utilisés pour les mesures sont compris entre 40 et 250 m 3 /h.
Les conduits d’entrée et de sortie présentent un diamètre intérieur D identique d’environ 160mm.
Pour la caractérisation des dispositifs sur le banc d’essai, une gaine droite 110 de diamètre D =160 mm et par exemple de longueur 8D est fixée en aval du conduit de sortie 6. Une gaine droite 120 de diamètre D =160 mm et de longueur 12D est fixée en amont du conduit d’entrée 2, afin de reproduire les conditions de longueur droite normatives pour un dispositif de mesure de débit d’air.
La gaine droite 120 peut être remplacée par une gaine souple 130, par exemple de longueur 30D, afin de permettre d’autre conditions d’essai représentatives des conditions diverses de réseaux de ventilation.
Le banc d’essai comporte deux capteurs de pression différentielle 100 et 101, fixés sur des prises de mesure 10 aux bornes de l’organe déprimogène 8, par exemple à des distances sensiblement égales à 25.4 mm +/- 1mm de l’organe, et à des prises de mesure 11 disposées à des distances sensiblement égales à 1D et 7D en amont et aval de la chambre de compression/détente 4, respectivement.
Un débitmètre à ultrasons DEB est utilisé pour faire circuler l’air selon des valeurs de débit déterminées. Les valeurs de débit sont obtenues en appliquant des signaux de commande électriques S variables.
- Par « adhésion directe », on entend un collage spontané issu de la mise en contact direct de deux surfaces, c’est-à-dire en l’absence d’un élément additionnel tel qu’une colle, une cire ou une brasure. L’adhésion provient principalement des forces de van der Waals issues de l’interaction électronique entre les atomes ou les molécules de deux surfaces, des liaisons hydrogènent du fait des préparations des surfaces ou des liaisons covalentes établies entre les deux surfaces. On parle également de collage par adhésion moléculaire, ou de collage direct.
- Par « recuit thermique », on entend un traitement thermique comportant : une phase de montée graduelle en température (rampe de montée) jusqu’à atteindre une température dite température de recuit, une phase de maintien (plateau) à la température de recuit, pendant une durée dite durée de recuit, une phase de refroidissement.
- Par « effet raidisseur », on entend l’effet provoqué (en termes de rigidité conférée) par la présence d’un substrat support assemblé au substrat donneur, permettant le transfert de la couche utile sans apparition de cloquage.
- Par « prédéterminée », on entend que T min est déterminée préalablement à la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention. Des expériences préalables peuvent être menées pour déterminer T min , ces expériences consistant à soumettre le substrat donneur, en l’absence d’un effet raidisseur, à un recuit thermique selon un budget thermique identique à celui qui est prévu lors de l’étape d) dans le cadre de la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention.
- Par « s’opère à la première surface », on entend que le bullage des espèces gazeuses implantées s’opère, en l’absence d’effet raidisseur, sur une étendue de la première surface du substrat donneur qui est compatible avec un collage par adhésion directe.
- « at. » désigne le terme « atomes ».
- Par « couche superficielle », on entend une couche recouvrant la première surface du substrat donneur.
(1a à 1e) comporte des vues schématiques en coupe illustrant des étapes d’un premier mode de mise en œuvre d’un procédé selon l’invention.
(2a à 2e) comporte des vues schématiques en coupe illustrant des étapes d’un deuxième mode de mise en œuvre d’un procédé selon l’invention.
(3a à 3e) comporte des vues schématiques en coupe illustrant des étapes d’un troisième mode de mise en œuvre d’un procédé selon l’invention.
Il est à noter que les dessins décrits ci-avant sont schématiques, et ne sont pas nécessairement à l’échelle par souci de lisibilité et pour en simplifier leur compréhension. Les coupes sont effectuées selon la normale à la première surface du substrat donneur.
Comme illustré aux figures 1 à 3, un objet de l’invention est un procédé de transfert d’une couche utile 1 sur un substrat support 2, comportant les étapes successives : a) prévoir un substrat donneur 3, réalisé dans un diamant cristallin, et comprenant une première surface 30 ; b) implanter des espèces gazeuses 4, comprenant des atomes d’hydrogène ionisé, à travers la première surface 30 du substrat donneur 3, selon une dose donnée d’implantation et une température donnée d’implantation adaptées pour former une zone plane graphitique 5 au sein du substrat donneur 3, la couche utile 1 étant délimitée par la zone plane graphitique 5 et la première surface 30 du substrat donneur 3 ; c) assembler le substrat donneur 3 au substrat support 2 par une adhésion directe avec la première surface 30 du substrat donneur 3 ; d) appliquer un recuit thermique à l’assemblage obtenu à l’issue de l’étape c), selon un budget thermique adapté pour fracturer le substrat donneur 3 suivant la zone plane graphitique 5, de manière à exposer la couche utile 1.
La liaison électrique comporte également au moins un canal, situé à l’intérieur du corps tubulaire extérieur, et dans lequel un fluide de refroidissement peut circuler afin de refroidir lesdits au moins deux conducteurs électriques, à savoir le corps tubulaire extérieur et le ou les corps allongés. Le fluide de refroidissement peut être conducteur électriquement ou isolant électriquement.
De la sorte, le ou les corps allongé permettent avantageusement d’augmenter le nombre de conducteurs électriques et, par suite, la section utile conductrice électriquement de la liaison électrique multicouche selon l’invention par rapport à une liaison électrique refroidie de l’art antérieur, tout en permettant la circulation du fluide de refroidissement à l’intérieur de la liaison électrique multicouche.
En conséquence, le fonctionnement d’une machine électrique utilisant la liaison électrique selon l’invention, par exemple pour ses enroulements électromagnétiques, est optimisée, en améliorant notamment son rendement et sa densité de puissance massique globale.
La liaison électrique multicouche selon l’invention peut comporter une ou plusieurs des caractéristiques qui suivent, prises seules ou en combinaison.
Selon une possibilité, ledit au moins un corps allongé peut comporter un ou plusieurs corps tubulaires intérieurs, et donc creux, agencés à l’intérieur du corps tubulaire extérieur. Les extrémités de chaque corps tubulaire intérieur sont débouchantes.
Un corps tubulaire intérieur est un corps creux, voire peut comporter un axe longitudinal complémentaire autour duquel et le long duquel le corps tubulaire intérieur s’étend. La section du corps tubulaire intérieur, perpendiculairement à cet axe longitudinal complémentaire, peut être par exemple circulaire, rectangulaire, carrée, ovale ou en losange, voire selon d’autres formes fermées.
Par exemple, ledit au moins un corps allongé peut ainsi comporter au moins un corps tubulaire intérieur agencé de façon concentrique au corps tubulaire extérieur, l’axe longitudinal complémentaire dudit au moins un corps tubulaire intérieur étant confondu avec l’axe longitudinal du corps tubulaire extérieur.
Alternativement, ledit au moins un corps allongé peut comporter au moins deux corps tubulaires intérieurs, dont un corps tubulaire intérieur central et au moins un corps tubulaire intermédiaire, ledit au moins un corps tubulaire intermédiaire contenant au moins un autre corps tubulaire intérieur. Ainsi, chaque corps tubulaire intérieur contient au moins un autre corps tubulaire intérieur, à l’exception du corps tubulaire intérieur central qui ne contient aucun corps tubulaire intérieur.
De la sorte, les corps tubulaires intérieurs sont agencés respectivement les uns à l’intérieur des autres, les corps tubulaires intérieurs étant agencés à l’intérieur du corps tubulaire extérieur.
De plus, au moins deux corps tubulaires intérieurs parmi lesdits au moins deux corps tubulaires intérieurs peuvent être concentriques entre eux, voire avec le corps tubulaire extérieur.
Tous les corps tubulaires intérieurs peuvent éventuellement être concentriques entre eux et avec le corps tubulaire extérieur.
Alternativement, ledit au moins un corps allongé peut comporter au moins deux corps tubulaires intérieurs situés les uns à côté des autres dans le corps tubulaire extérieur ou dans un autre corps tubulaire intérieur. L’axe longitudinal complémentaire de chacun desdits au moins deux corps tubulaires intérieurs situés les uns à côté des autres dans le corps tubulaire extérieur est alors distinct de l’axe longitudinal du corps tubulaire extérieur.
Selon une autre possibilité compatible avec la précédente, ledit au moins un corps allongé peut comporter au moins un corps intérieur non creux. Ledit au moins un corps intérieur non creux peut comporter un axe longitudinal autour duquel et le long duquel le corps intérieur non creux s’étend. La section du corps intérieur non creux, perpendiculairement à cet axe longitudinal, peut être par exemple en ligne ou en croix, voire selon d’autres formes non fermées. La section du corps intérieur non creux peut aussi être de section circulaire, rectangulaire, carrée, ovale ou en losange.
Lorsqu’ils sont concentriques, deux conducteurs électriques adjacents peuvent être orientés de façon identique autour de l’axe longitudinal, les sections de ces deux conducteurs électriques adjacents pouvant être considérées parallèles. Par exemple, lorsque la section de deux conducteurs électriques adjacents est carrée, les coins de la section d’un des deux conducteurs électriques adjacents sont positionnés respectivement contre des coins de la section de l’autre des deux conducteurs électriques adjacents.
Alternativement, lorsqu’ils sont concentriques, deux conducteurs électriques adjacents peuvent être orientés de façons différentes autour de l’axe longitudinal. Par exemple, lorsque la section de deux conducteurs électriques adjacents est carrée, ces deux conducteurs électriques adjacents peuvent être positionnés à 45° l’un par rapport à l’autre de sorte que les coins de la section d’un des deux conducteurs électriques adjacents soient positionnés respectivement au centre des côtés de la section de l’autre des deux conducteurs électriques adjacents.
Selon une autre possibilité compatible avec les précédentes, la liaison électrique peut comporter une couche isolante électriquement agencée entre deux conducteurs électriques adjacents parmi lesdits au moins deux conducteurs électriques. Un premier conducteur électrique et un second conducteur sont adjacents par exemple lorsque le premier conducteur électrique est situé à l’intérieur du second conducteur électrique, aucun conducteur électrique n’étant situé entre le premier conducteur électrique et le second conducteur électrique. Un premier conducteur électrique et un second conducteur sont également adjacents lorsque le premier conducteur électrique est situé à côté du second conducteur électrique, aucun conducteur électrique n’étant situé entre le premier conducteur électrique et le second conducteur électrique.
Comme expliqué plus haut, l’étape f. utilise la mesure faite durant l’étape d. pour calculer la quantité des agrégats spécifiques constitués par les deuxièmes complexes. À cet effet, le calcul tient compte à la fois de la mesure réalisée à l’étape d. et de celle effectuée à l’étape f. On peut ainsi en déduire la quantité d’analyte cible présent dans l’échantillon biologique.
La mesure de l’état d’agrégation lors de l’étape d. permet de limiter le risque d’interférences pouvant mener à des résultats faux positifs. En présence d’une molécule pouvant entraîner de telles interférences, l’étape b. peut mener à la formation d’agrégats non-spécifiques de premières particules magnétiques 10 (PM1). En l’absence de l’étape d., ces agrégats seraient détectés lors de l’étape f. seulement, et ce sans qu’il soit possible de distinguer les agrégats spécifiques, provoqués par la présence de la molécule à doser (analyte cible), des agrégats non-spécifiques, provoqués par la présence d’une autre molécule (analyte interférent). En appliquant l’étape d., il est par exemple possible de déterminer un seuil d’agrégation initial au-delà duquel aucun résultat ne sera rendu, du fait d’interférences, évitant ainsi de rendre des résultats erronés. Un avantage de l’invention est que les mesures d’agrégation lors des étapes d. et f. peuvent être combinées pour calculer une estimation de l’agrégation spécifique, en excluant l’agrégation non-spécifique.
Optionnellement, il est aussi possible de stopper le procédé de l’invention après l’étape d. Si la quantité d’agrégats non spécifiques mesurée est trop élevée et/ou dépasse un seuil de sensibilité prédéfini, le procédé de l’invention peut être interrompu après réalisation de la mesure de l’étape d. Il est alors possible de recommencer le procédé de l’invention en sélectionnant d’autres récepteurs spécifiques à l’analyte cible.
Dans un mode particulier de l’invention, le procédé décrit ci-avant est donc stoppé après l’étape d, à savoir après la mesure de la première grandeur représentative de la quantité d’agrégats interférents dans le milieu liquide. À cet effet on peut fixer une grandeur seuil au-delà de laquelle les résultats ne sont pas suffisamment sensible. On évite ainsi l’exécution des étapes subséquentes qui deviennent inutiles ou du moins inexploitables. Des surcoûts et des pertes de temps inutiles peuvent ainsi être évités.
EXEMPLES DE RÉALISATION
Une première série d’expériences (exemples 1 à 3) est réalisée en vue de démontrer la faisabilité et la sensibilité de l’invention.
Un test de dosage de la PSA ( prostate-specific antigen ) est mis en œuvre. Des particules magnétiques (Carboxyl Adembeads 200nm, Ademtech), sont fonctionnalisées avec des anticorps anti-PSA. Un lot de particules est fonctionnalisé avec un premier clone (P4, référence 7820-0370, disponible auprès de la société Bio-Rad). En référence à la description générale, il s’agit des premières particules magnétiques PM1. Un deuxième lot est fonctionnalisé avec un second clone reconnaissant un épitope différent (214, référence 7820-0217, disponible auprès de la société Bio-Rad). En référence à la description générale, il s’agit des deuxièmes particules magnétiques PM2. Les échantillons consistent en PSA (référence P3338, disponible auprès de la société Sigma-Aldrich) purifiée à 100nM diluée dans du sérum de cheval (référence H1270, disponible auprès de la société Sigma-Aldrich) à différentes concentrations. La concentration cible de PSA dans les échantillons est donc connue.
L’intensité lumineuse à travers le milieu réactionnel éclairé par une RC-LED à 650 nm est mesurée et la différence de densité optique avant et après application de la dernière impulsion de 8 mT d’intensité (Dodiff 3 ) est utilisée comme signal d’intérêt.
Des mesures témoins sont réalisées avec les mêmes échantillons et les mêmes particules, mais sans étape d’extraction (étape c. en référence à la description générale). Le milieu réactionnel, constitué de de 57 µL de tampon HEPES 50 mM, pH 7.5 ; F108 0.8% ; NaCl 800 mM ; NaN 3 0.09%, 15 µL d’échantillon et 1.5 µL de chaque lot de particules fonctionnalisées, est soumis au même cycle de champ magnétique que décrit ci-dessus.
Après plusieurs années de fonctionnement, il a été constaté que la pression dans l’espace intermédiaire entre les deux réservoirs augmente, malgré la présence du getter.
Cette augmentation de la pression conduit à une augmentation des transferts thermiques par convection entre le réservoir interne et le réservoir externe. Ces transferts deviennent problématiques quand la pression interne dépasse 10 -3 millibars.
En cas de fuite d’air depuis l’extérieur de l’unité de stockage dans l’espace intermédiaire, l’air entrant va se liquéfier au contact de la paroi du réservoir interne. Cette paroi interne est à une température d’environ 20 K, c’est-à-dire à une température inférieure à la température de liquéfaction de l’azote et de l’oxygène. Parallèlement, l’hydrogène, contenu dans le réservoir interne, va être réchauffé du fait que l’isolation thermique est dégradée. Ceci va conduire à une augmentation de la pression interne du réservoir interne.
Le réservoir interne est équipé d’un évent, qui va s’ouvrir une fois que la pression à l’intérieur du réservoir interne aura dépassé la valeur de tarage de l’évent. Le réservoir interne n’étant pas adiabatique, sans soutirage de l’hydrogène contenu, la température et donc la pression va augmenter jusqu’à ouvrir l’évent quand la pression atteint la pression de tarage.
En cas de rupture brutale du vide, l‘hydrogène liquide va rapidement se réchauffer et donc la pression interne va augmenter rapidement. L’évent va s’ouvrir et l’hydrogène ira à l’atmosphère. Au fur et à mesure que le réservoir interne se vide, la température du réservoir interne augmente jusqu’à atteindre une température de 77 K, correspondant à la température d’ébullition de l’air. Le passage d’une température de la paroi du réservoir interne de 20 K à 77 K entraînera une ébullition soudaine de l’air, ce qui pourrait conduire à l’explosion du réservoir externe.
Dans ce contexte, l’invention vise à proposer une unité de stockage d‘un fluide cryogénique dans lequel le maintien sous un vide poussé de l’espace intermédiaire séparant le réservoir interne du réservoir externe est facilité.
A cette fin, l’invention porte sur une unité de stockage d‘un fluide cryogénique, comprenant : - un réservoir interne, délimitant intérieurement un volume de stockage destiné à stocker le fluide cryogénique ;
- un réservoir externe à l’intérieur duquel est agencé le réservoir interne, un espace intermédiaire séparant le réservoir interne du réservoir externe; - une isolation thermique interposée entre le réservoir interne et le réservoir externe; - un getter logé dans un volume en communication fluidique avec l’espace intermédiaire; le réservoir externe ayant une ouverture d’extraction du getter, et un couvercle amovible fermant l’ouverture..
Du fait que le réservoir externe présente une ouverture permettant d’extraire le getter, il est possible de remplacer celui-ci facilement au cours de la vie du stockage.
Le getter peut être réactivé ou remplacé par un getter neuf.
Plus précisément, quand le vide dans l’espace intermédiaire est devenu trop faible, le réservoir intérieur est vidé de fluide cryogénique. L’espace intermédiaire est mis à pression ambiante, et le getter est extrait par l’ouverture prévue à cet effet dans le réservoir externe.
Si nécessaire, les fuites ayant conduit à la rupture du vide sont réparées.
Le cas échéant, l’espace intermédiaire est soumis à une procédure simplifiée de dégazage.
Un nouveau getter, ou le getter régénéré, est réinstallé dans l’espace intermédiaire, et le vide poussé est rétabli dans l’espace intermédiaire.
Le getter d’origine, ayant connu une rupture de vide, même partielle, serait vraisemblablement complètement saturé. Dans l’hypothèse où cela ne serait pas le cas, il serait très rapidement saturé au contact de l’air quand l’espace intermédiaire est mis à pression ambiante. Exposer le getter d’origine au vide ne permet pas de le régénérer, et implique de dégazer dans l’espace intermédiaire.
En effet, typiquement, les absorbeurs de gaz sont réactivés en les chauffant à haute température, entre 750° C et 900° C, sous vide. Une telle réactivation n’est pas possible en laissant les getters en place.
En fonctionnement, du fluide contenant l’échantillon à analyser est amené dans la chambre amont 18 par la canalisation 28 et la buse 29 correspondante, ce fluide s’écoulant selon l’axe X et débouchant dans la chambre de mesure 8 au travers de l’orifice calibré 7. Parallèlement un premier flux de fluide de gainage débouche dans la chambre cylindrique 32, au travers de la canalisation 30, puis maintient le fluide contenant l’échantillon le long de l’axe X, dans la chambre amont 18 de l’élément 2. Ce premier fluide de gainage assure ainsi le centrage hydrodynamique du jet de fluide contenant l’échantillon. Un tel phénomène est connu sous le terme d’hydro-focalisation et permet de canaliser le flux de fluide contenant l’échantillon de manière à orienter et positionner les cellules contenues dans ce flux de fluide, le long de l’axe X.
Par ailleurs, le deuxième fluide de gainage est amené en sortie de l'orifice calibré 7, au niveau du débouché du canal 34. Ce deuxième fluide de guidage permet d'empêcher la formation de volume de recirculation en balayant la zone, empêchant une cellule sortant du flux de fluide contenant l'échantillon en aval de l’orifice calibré 7, et à distance de cet orifice 7, de façon à faciliter les mesures optiques effectuées.
Le débit de fluide contenant l’échantillon est par exemple compris entre 1 et 6 µL/s.
Le débit du premier fluide de gainage est compris entre 1 et 20 µL/s. Le débit du second fluide de gainage est compris 30 et 80 µL/s.
Des mesures optiques sont par ailleurs effectuées, à l’aide des récepteurs optiques 24.
Comme indiqué précédemment, la réalisation monobloc de l’élément 2 permet de baisser le coût total du système de mesure 1 en exemptant l'utilisateur de devoir disposer des lentilles convergentes entre d'une part la chambre de mesure 8 et d'autre part la source d'excitation ou source lumineuse, et les récepteurs 24 ou capteurs, et de devoir procéder à de nombreux réglages. Par ailleurs, un tel élément 2 permet la réalisation de mesures tout autour des couronnes 4, 5 portant les lentilles 11, 14, sur 360°.
La illustre une autre forme de réalisation dans lequel l’élément 2 comporte huit première lentilles 11 sur la première couronne 4 et sept premières lentilles 11 et un doublet achromatique 21 sur la deuxième couronne 5.
L’ensemble comporte par ailleurs plusieurs sources lumineuses 41 distinctes, aptes à émettre chacune un flux lumineux 42 en direction d’un miroir dichroïque 43 agissant à la manière d’un filtre capable de diriger un flux lumineux d’un spectre lumineux particulier dans une fibre optique 44 reliée à l’élément de mise en forme 22.
L’utilisation d’une fibre optique permet d’homogénéiser le flux lumineux et d’écarter les sources de lumières de l’élément 2 afin d’éviter un endommagement thermique de l’élément 2 ou de l’échantillon par la chaleur émise par les sources lumineuses 41.
On notera les filtres 26 peuvent être adaptés aux longueurs d’ondes issues de l’interaction entre le faisceau lumineux et l’échantillon, par exemple les cellules sanguines.
Dispositif de contrôle de qualité et de classification d’un bouchon en liège et procédé associé La présente divulgation relève du domaine de contrôle de qualité et de classification des bouchons en liège, dits bouchons naturels destinés notamment à fermer les bouteilles de vin. Plus particulièrement, elle concerne un dispositif et un procédé qui permet de contrôler la qualité des bouchons en lièges et de les classer à partir de la caractérisation de la structure interne poreuse des bouchons en liège en se basant sur des images obtenues par des ondes électromagnétiques térahertz (THz).
Les bouchons en liège sont issus du tubage de l’écorce de chêne-liège et sont utilisés pour le bouchage des bouteilles de vins, et en particulier pour la conservation et le vieillissement du vin contenu dans la bouteille.
La qualité d’un bouchon en liège, dit bouchon naturel dépend de ses propriétés mécaniques et élastiques et également de la capacité de sa structure interne à laisser passer des quantités raisonnables d’oxygène de l’extérieur vers l’intérieur de la bouteille, au contact du vin. En effet, les compositions taniques des vins sont consommatrices d’oxygène et les propriétés physiques d’étanchéité du bouchon vont permettre une cinétique de passage de l’oxygène plus ou moins rapide et quantitative, influençant ainsi le profil sensoriel du vin après avoir été gardé en bouteille.