INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En particulier, le coefficient , pour un diaphragme, dépend du diamètre d’ouverture de ce diaphragme et de la section du conduit de sortie sur lequel il est installé. Il est sensiblement indépendant du débit à mesurer, pour une géométrie donnée.
Le coefficient est déterminé lors de la caractérisation du dispositif, une fois les différents éléments dimensionnés, comme cela sera détaillé plus loin en référence aux figures 7, 8a et 8b.
Dimensionnement de l’organe déprimogène L’organe déprimogène 8, et en particulier le diamètre d’ouverture s’il s’agit d’un diaphragme, peut être dimensionné selon plusieurs critères.
Par exemple, le dispositif 1 peut être dimensionné pour pouvoir justifier d’une précision de la mesure de pression différentielle suffisante pour respecter les exigences de certaines normes, notamment le référentiel EUROVENT NF 205 afin d’assurer l’équilibre entre les débits d’extraction et de soufflage du réseau de ventilation.
Un autre critère consiste à limiter les pertes de charge ajoutées par le dispositif 1 au réseau, en particulier à une valeur inférieure à la pression disponible sur le système d’extraction simple flux existant.
On va maintenant décrire un exemple de dimensionnement d’un diaphragme disposé dans un conduit de diamètre D.
A cette fin, il est possible d’établir une loi de corrélation entre le coefficient et le rapport , aussi appelé coefficient de contraction, entre le diamètre d’ouverture du diaphragme et le diamètre D du conduit à partir d’une courbe expérimentale, représentée sur le graphe de la .
Dans ce premier exemple, le système de refroidissement a des ressemblances avec le deuxième exemple du premier mode de réalisation en ce qu’ils sont dépourvus de conduit liquide principal et de conduit vapeur principal.
Ainsi dans ce premier exemple, le premier circuit de refroidissement 230 1 comprend un premier conduit vapeur 31 1’ et à un deuxième conduit vapeur 31 2’ dans la partie basse de la nacelle 4 connecté chacun à une sortie du deuxième volume 223 de l’évaporateur capillaire 2’ à respectivement l’entrée du premier et deuxième condenseur 3 1’ , 3 2’ .
Le deuxième exemple du deuxième mode de réalisation du système de refroidissement représenté en est différent de ce premier exemple en ce qu’il comporte un deuxième circuit de refroidissement 230 2’ et un deuxième évaporateur capillaire 2 2’ de l’échangeur 213, similaire au premier évaporateur capillaire 2 1 ’.
Dans ce deuxième exemple le premier circuit de refroidissement 230 1’ comprend donc un premier conduit vapeur 31’ 1’ connecté d’une part à la sortie du deuxième volume 223 du premier évaporateur 2’ 1’ et d’autre part à l’entrée du condenseur 3 1’ et un premier conduit liquide 33’ 1’ connecté d’une part à l’entrée du premier volume 203 du premier évaporateur 2’ 1’ et d’autre part à la sortie du condenseur 3 1’. Le deuxième circuit de refroidissement 230 2’ comprend donc un deuxième conduit vapeur 31’ 2’ connecté d’une part à la sortie du deuxième volume 223 du deuxième évaporateur 2’ 2’ et d’autre part à l’entrée du deuxième condenseur 3 2’ et un deuxième conduit liquide 33’ 2’ connecté d’une part à l’entrée du premier volume 203 du deuxième évaporateur 2’ 2’ et d’autre part à la sortie du deuxième condenseur 3 2’.
Dans ce deuxième mode de réalisation, le fait d’avoir l’échangeur dans la partie basse de la nacelle permet de réduire les pertes de charges totales de la boucle de circulation du fluide caloporteur.
La représente différents exemples représentant différents emplacements radiaux du condenseur 3 de la dans une nacelle 4 d’un système de refroidissement selon un exemple de ce deuxième mode de réalisation de l’invention mais pourrait être aussi pour le premier mode de réalisation.
La nacelle 4 comprend une paroi interne 40 et une paroi externe 41 entourant la paroi interne 40 comprenant chacune une surface intérieure en vis-à-vis l’une de l’autre. La paroi externe 41 comprend une surface externe 410 en contact avec l’air autour de la nacelle 4 et la paroi interne 40 comprend une surface externe 400 en contact avec l’air entouré par la nacelle 4.
La surface externe 400 de la paroi interne 40 est donc à l’intérieur de la nacelle 4 et délimite extérieurement une veine de flux secondaire avec la turbomachine. La surface externe 410 de la paroi externe 41 de la nacelle 4 est une surface extérieure formant la périphérie extérieure de la nacelle 4.
Le condenseur 3 1 est disposé de façon à ce que les canaux 32 s’étendent le long de la surface externe 400 de la paroi interne 40 de la nacelle 4, plus proche radialement de la surface extérieure 400 de la paroi interne 40 que de la surface externe 410 de la paroi externe 41. Les canaux 32 sont dans cet exemple situés contre la surface intérieure de la paroi interne 40 mais peuvent, selon un autre exemple non représenté, être situé sur la surface externe 400 de la paroi interne 40 de la nacelle 4. Dans ces deux exemples, cela permet de refroidir le fluide caloporteur par l’air du flux secondaire de la turbomachine même lorsque l’aéronef est au sol ou en cours de décollage.
Le condenseur 3 2 représente une position dans laquelle les canaux 32 s’étendent le long de la surface externe 410 de la nacelle 4, et plus proche radialement de la surface externe 410 de la paroi externe 41 que de la surface externe de la paroi interne 40. Les canaux 32 sont dans cet exemple situés contre la surface intérieure de la paroi externe 41 mais peuvent, selon un autre exemple non représenté, être situés sur la surface externe 410 de la paroi externe 41 de la nacelle 4. Cela permet de refroidir le fluide caloporteur par le flux d’air externe léchant la nacelle en particulier lorsque l’aéronef est en vol.
Le condenseur 3 3 représente une position dans laquelle les canaux 32 s’étendent entre la paroi interne 40 et la paroi externe 41 de la nacelle 4, et en l’occurrence sensiblement aussi proches radialement de la surface externe 400 que de la surface externe 410. Cela permet de refroidir le fluide caloporteur par le flux d’air externe léchant la nacelle en particulier lorsque l’aéronef est en vol mais aussi par le flux secondaire en particulier lorsque l’aéronef est au sol ou en cours de décollage.
Les canaux peuvent aussi être situés dans la paroi interne 40 ou/et la paroi externe 41.
De manière générale, un condenseur 3 sera préférablement disposé à une hauteur plus élevée qu’un évaporateur capillaire 2, pour tirer avantage de la gravité dans la circulation du fluide caloporteur.
MODULE DE TURBOMACHINE EQUIPE D’AUBES A CALAGE VARIABLE ET D’UNE VIROLE ANNULAIRE D’INTERFACE Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine des turbomachines d’aéronef. Elle vise en particulier un module de turbomachine comprenant des aubes à calage variable et d’un système de calage des pas. Elle vise également la turbomachine correspondante ainsi qu’un procédé de montage ou démontage du module.
De préférence, les électrodes sont en Ti-Au ou Au par exemple d’une épaisseur de 15 à 50nm, argent imprimé par exemple d’une épaisseur de 5µm ou PEDOT-PSS par exemple d’une épaisseur de 1µm.
La première électrode et la deuxième électrode peuvent être disposées sur un substrat 200.
Une couche d’accroche peut être disposée entre la première électrode 110 et le substrat 200 et/ou entre la deuxième électrode 120 et le substrat 200.
Le substrat 200 est, avantageusement, un substrat de type flexible. Par exemple il s’agit d’un substrat plastique simple tel qu’un film de poly(téréphtalate d'éthylène) (PET), de polyimide (PI), de poly(naphtalate d’éthylène) (PEN), de polycarbonate (PC), en polyuréthane thermoplastique (TPU) ou en polydiméthylsiloxane (PDMS), polyéthylène (PE), polyporpylène (PP). Il peut également s’agir d’un substrat en papier.
Une couche d’encapsulation 300 peut, avantageusement, recouvrir la structure piézoélectrique.
La couche d’encapsulation 300 est, par exemple, en en époxy, en PDMS ou en PVDF-TRFE. Alternativement, la couche 300 peut être en Polystyrène (PS), PMMA réticulable ou encore en TPU.
La couche d’encapsulation 300 a, par exemple, une épaisseur comprise entre 100nm et 50µm selon la sensibilité désirée. Plus la couche d’encapsulation est fine plus le capteur est sensible.
On choisira, avantageusement, un couple d’épaisseur et de matériau de manière à obtenir une couche flexible autorisant les mouvements par exemple en flexion sans être détériorée.
La première couche piézoélectrique 101 est en un premier matériau piézoélectrique.
La deuxième couche piézoélectrique 102 est en un deuxième matériau piézoélectrique.
Les dipôles de la première couche piézoélectrique 101 et les dipôles de la deuxième couche piézoélectrique 102 peuvent être orientés dans le même sens ou dans des sens opposés.
Le premier matériau piézoélectrique et le deuxième matériau piézoélectrique peuvent être identiques ou différents.
Le premier matériau piézoélectrique et/ou le deuxième matériau piézoélectrique comprennent une matrice polymérique 420 en PVDF, en un copolymère de PVDF ou en un terpolymère de PVDF.
Le premier matériau piézoélectrique et/ou le deuxième matériau piézoélectrique peuvent être des couches composites et comprendre en outre :
[Ac] (nM) 0 2.2 4.4 8.8 Dodiff 0 (extraction) 2.72 13.02 15.3 6.08 Dodiff 0 (témoin) 1.41 1.84 2.12 1.41
La montre les résultats et les courbes correspondantes des Dodiff3 en fonction de la concentration en Ac avant agrégation.
Alors que le signal avant application du champ ne dépend pas de la concentration en anticorps interférent sur la mesure témoin, on constate que l’ajout de cet anticorps entraîne une augmentation du signal d’agrégation avant application du champ du fait de l’étape d’aimantation, ce qui permet d’envisager d’alarmer ces mesures.
On obtient les résultats suivants qui figurent dans le tableau 3 ci-dessous, en fonction de la concentration en anticorps dans les milieux réactionnels, en ce qui concerne la mesure après agglutination :
[Ac] (nM) 0 2.2 4.4 8.8 Dodiff 3 (extraction) 4.1 17.29 18.57 10.01 Dodiff 3 (témoin) 3.95 27.47 65.23 90.46
Tableau 3.
La montre les résultats et les courbes correspondantes des Dodiff3 en fonction de la concentration en Ac après agrégation.
Dans les deux cas, le signal d’agrégation est augmenté en présence de l’anticorps interférent. Ainsi, en l’absence de la mesure initiale menée lors de l’extraction, il serait impossible de déterminer si l’échantillon contient le la PSA ou une molécule interférente.
Des essais permettant de vérifier l’applicabilité du procédé de l’invention sur un échantillon de sang total sont menés.
Des particules magnétiques (Carboxyl Adembeads 200nm, disponibles auprès de la société Ademtech), sont fonctionnalisées avec des anticorps anti-PCT (procalcitonine). Un lot de particules PM1 est fonctionnalisé avec un premier clone (E86813M, disponibles auprès de la société Meridian Life Sciences), et un deuxième lot PM2 est fonctionnalisé avec un second clone reconnaissant un épitope différent (E01342M, disponibles auprès de la société Meridian Life Sciences). Les échantillons consistent en PCT recombinante à 400 nM diluée dans du sang humain à différentes concentrations. La concentration cible de PCT dans les échantillons est donc connue.
71.5 µL d’échantillon sont mis en contact avec 1.5µL de particules fonctionnalisées E86813M à 1% et 71.5 µL de tampon HEPES 50 mM, pH 7.5 ; F108 0.8% ; NaCl 800 mM ; DTT 10mM ; NaN3 0.09% pendant 2 min ;
Les particules sont reprises par 73.5 µL de tampon HEPES 50 mM, pH 7.5 ; F108 0.8% ; NaCl 800 mM ; DTT 10mM ; NaN3 0.09% et 1.5 µL de particules fonctionnalisées E01342M à 1% sont ajoutés.
Il est ainsi rendu possible de corriger des déformations du faisceau lumineux projeté provoquées par la variation de position verticale du module lumineux de projection en champ proche.
Selon un mode de réalisation, la commande nominale comprend l’activation d’un premier ensemble de pixels du module lumineux par une alimentation en modulation à largeur d’impulsion, la commande nominale comprenant une valeur de rapport cyclique pour chaque pixel du premier ensemble, et la modification de la commande nominale peut comprendre la modification d’au moins un rapport cyclique d’un pixel du premier ensemble de manière à harmoniser une intensité lumineuse d’un faisceau projeté par le module lumineux.
Il est ainsi rendu possible de corriger des défauts d’inhomogénéité du faisceau lumineux projeté par le module lumineux et provoqués par un changement de position verticale.
Selon un mode de réalisation, le procédé est mis en œuvre dans un véhicule comprenant au moins un premier module lumineux de projection en champ proche comprenant une première source matricielle, et un deuxième module lumineux de projection en champ proche comprenant une deuxième source matricielle, une première position verticale peut être déterminée pour le premier module lumineux et/ou une deuxième position verticale peut être déterminée pour le deuxième module lumineux, une première commande nominale peut contrôler la première source matricielle et une deuxième commande nominale peut contrôler la deuxième source matricielle, le module lumineux peut être apte à projeter un premier faisceau lumineux en fonction de la première commande nominale et le deuxième module lumineux peut être apte à projeter un deuxième faisceau lumineux en fonction de la deuxième commande nominale, la première commande nominale et/ou la deuxième commande nominale peuvent être modifiées de manière à diminuer l’intensité lumineuse d’une zone de superposition des premier et deuxième faisceaux lumineux projetés, en fonction de la première position verticale et/ou de la deuxième position verticale.
Il est ainsi rendu possible de corriger des défauts d’inhomogénéités d’intensité lumineuse provoqués par une modification de la superposition de faisceaux lumineux projetés issus de différents modules lumineux.
En complément ou en variante, la première commande nominale peut comprendre l’activation d’un premier ensemble de pixels de la première source matricielle par une alimentation en modulation à largeur d’impulsion, et la deuxième commande nominale peut comprendre l’activation d’un deuxième ensemble de pixels de la deuxième source matricielle par une alimentation en modulation à largeur d’impulsion, la première commande nominale et/ou la deuxième commande nominale peut être modifiée de manière à diminuer le rapport cyclique de pixels correspondant à la zone de superposition, afin de diminuer l’intensité lumineuse de la zone de superposition.
Ainsi, la correction des défauts dus à la modification de la zone de superposition des faisceaux lumineux est réalisée sans modifier la source d’alimentation des pixels des sources de lumière matricielles, seuls les rapports cycliques étant modifiés.
En complément ou en variante, la première commande nominale peut être modifiée en fonction : de la première position verticale ; ou de la première position verticale et de la deuxième position verticale.
La prise en compte des positions verticales de plusieurs modules permet d’améliorer la précision associée à la compensation des défauts des faisceaux lumineux projetés. Elle permet notamment d’adapter les faisceaux lumineux en fonction de la répartition de la charge dans le véhicule.
Selon un mode de réalisation, le procédé peut être mis en œuvre dans un véhicule comprenant au moins deux modules lumineux de projection en champ proche, dont un module lumineux latéral droit comprenant une source matricielle droite et un module lumineux latéral gauche comprenant une source matricielle gauche, une position verticale droite peut être déterminée pour le premier module lumineux et une deuxième position verticale gauche peut être déterminée pour le deuxième module lumineux, une commande nominale droite peut contrôler la source matricielle droite et une commande nominale gauche peut contrôler la source matricielle gauche, le module lumineux latéral droit peut être apte à projeter un faisceau lumineux latéral droit en fonction de la première commande nominale et le module lumineux peut être apte à projeter un faisceau lumineux latéral gauche en fonction de la deuxième commande nominale ; la commande nominale droite peut être modifiée en fonction de la position verticale droite et la commande nominale gauche est modifiée en fonction de la position verticale gauche.
Ainsi, les modules lumineux latéraux peuvent être pilotés indépendamment, ce qui permet de prendre en compte non seulement la charge du véhicule, mais également sa répartition, puisqu’une dissymétrie dans la répartition de la charge peut alors être prise en compte.
Un deuxième aspect de l’invention concerne un dispositif de contrôle d’une source de lumière matricielle d’un module lumineux de projection en champ proche, le dispositif comprenant un processeur configuré pour obtenir une position verticale du module lumineux ; modifier une commande nominale d’alimentation de la source de lumière matricielle en fonction de la position verticale obtenue ; transmettre la commande modifiée pour le contrôle de la source de lumière matricielle.
illustre un véhicule automobile comprenant trois modules lumineux de projection en champ proche selon un mode de réalisation de l’invention, dans des positions verticales nominales;
illustre une vue de côté d’un véhicule comprenant des modules lumineux de projection en champ proche selon un mode de réalisation de l’invention dans des positions verticales nominales ;
illustre une vue de côté d’un véhicule comprenant des modules lumineux de projection en champ proche selon un mode de réalisation de l’invention, dans des positions verticales différentes des positions verticales nominales ;
C, la condition observée.
Les deux conditions C1, C2 observées par le module 82 d’observations comprennent au moins la stabilité du débit d’air et le niveau de débit d’air pour s’assurer que le débit d’air est supérieur à une valeur minimale pendant une durée suffisante pour garantir que l’ensemble des débits mesurés permettent l’établissement du diagnostic.
Le module 82 d’observations pourrait également observer d’autres conditions, tel que la stabilité du débit EGR et/ou le débit EGR pour s’assurer que le débit EGR est supérieur à une valeur minimale pendant une durée suffisante.
Le système 80 de vérification des conditions nécessaires comprend un module 84 configuré pour concaténer toutes les valeurs de faisabilité et pour en extraire une valeur minimale de faisabilité Vmin.
Le système 80 de vérification des conditions nécessaires comprend en outre un module 86 de détermination d’une valeur de faisabilité moyenne V_faisabilité_moy selon l’équation suivante :
N, le nombre de pas de calcul sur lequel on réalise la moyenne glissante, ou en variante le nombre de kilomètres parcourus par le véhicule. En d’autres termes, il peut s’agir d’une moyenne temporelle sur une durée donnée ou en variante d’une moyenne kilométrique sur une distance donnée.
Le système 80 de vérification des conditions nécessaires comprend en outre un module 88 de gestion des intrusions configuré pour comparer la valeur de faisabilité moyenne V_faisabilité_moy avec une troisième valeur de seuil S3 et pour transmettre une consigne d’intrusion C_intr au système de gestion du moteur thermique pour réaliser le diagnostic si la valeur de faisabilité moyenne V_faisabilité_moy est inférieure à la troisième valeur de seuil S3.
Par exemple, la troisième valeur de seuil S3 pour déclencher l’émission d’une consigne d’intrusion C_intr est fonction de la vitesse du véhicule, afin de favoriser les intrusions du moteur thermique lorsque le véhicule roule à vitesse élevée et ainsi masquer l’allumage du moteur thermique par les nuisances liées au flux d’air.
Par exemple, le module 86 de détermination d’une valeur de faisabilité moyenne V_faisabilité_moy pourrait recevoir une valeur de faisabilité égale à 1 lorsque le diagnostic est réalisé par le système 90 de réalisation de diagnostics, afin de limiter les intrusions sur le moteur thermique.
Tel qu’illustré sur la , un procédé 100 de vérification des conditions nécessaires à la réalisation d’un ou plusieurs diagnostics des débits gazeux du circuit d’air du moteur thermique 10 comprend une première étape 101 d’observations d’au moins deux conditions C1, C2 nécessaires pour réaliser un diagnostic des débits gazeux du circuit d’air du moteur thermique 10.
Tel qu’illustré, la première étape 101 d’observations compare, à l’étape 102, une première condition C1 avec une première valeur de seuil S1_C1 et avec une deuxième valeur de seuil S2_C1.
Simultanément à l’étape 102, le procédé 100 compare, à l’étape 104, une deuxième condition C2 avec une première valeur de seuil S1_C2 et avec une deuxième valeur de seuil S2_C2.
Lorsque la condition C1, C2 est supérieure à la première valeur de seuil S1_C1, S1_C2 correspondante, on attribue une valeur de faisabilité V_faisabilité de 1. A l’inverse, lorsque la conditions C1, C2 est inférieure ou égale à la deuxième valeur de seuil S2_C1, S2_C2 correspondante, on attribue une valeur de faisabilité V_faisabilité de 0.
- l’aéronef est très au-dessus du précédent point de passage,
- l’aéronef est légèrement au-dessus du précédent point de passage,
- l’aéronef est légèrement en dessous du précédent point de passage,
- l’aéronef est très en dessous du précédent point de passage,
- l’angle de roulis est fortement négatif,
- l’angle de roulis est faiblement négatif,
- l’angle de roulis est faiblement positif,
- l’angle de roulis est fortement positif,
- l’angle de tangage est fortement négatif,
- l’angle de tangage est faiblement négatif,
- l’angle de tangage est faiblement positif,
- l’angle de tangage est fortement positif,
- le vent au contact de l’aéronef est très fort,
- le vent au contact de l’aéronef est fort,
- le vent au contact de l’aéronef est faible,
- le vent au contact de l’aéronef est très faible,
A cet effet, la fente 138 comporte par exemple un élargissement 138a.
Un tel élargissement 138a est ainsi configuré pour faciliter une introduction et une répartition de l’adhésif dans la fente 138.
La tige 132 peut ensuite être enfoncée en partie dans la fente 138, comme représenté .
Selon une option intéressante, un masque 114 peut ensuite être appliqué sur la face avant du grip pour camoufler et/ou obstruer la fente 138.
Un tel masque 114 est par exemple représenté .
Le masque 114 comporte par exemple une pellicule adhésive.
Le masque 114 peut en outre être décoré au besoin.
Les figures 6 à 8 illustrent une autre option, également applicable à l’un quelconque des exemples décrits en lien avec les figures 1 à 5, selon respectivement un premier, un deuxième et un troisième exemple de réalisation.
Sur ces figures, le support 100 comporte en outre une feuille de renfort 113.
Une telle feuille de renfort 113 est configurée pour renforcer une rigidité d’au moins la première tige 132.
Par exemple, la feuille de renfort 113 est possiblement réalisée au moins en partie en plastique et/ou en métal. Par exemple elle peut être réalisée en plastique ABS (Acrylonitrile Butadiène Styrène), titane ou verre époxy. D'autres matériaux peuvent cependant être envisagés, comme par exemple le PC (Polycarbonate), PVC (Polychlorure de vinyle), R-PVC, ou PET (Polyéthylène).
Par exemple, la feuille de renfort 113 peut être appliquée par collage.
Par exemple, la feuille de renfort 113 peut être appliquée en face avant ou arrière de l’éjecteur de SIM, par exemple pour des raisons esthétiques.
La feuille de renfort 113 recouvre au moins une partie du grip 131 de l’éjecteur de SIM, en particulier une zone de liaison au moins de la première tige 132 avec le grip 131.
Sur l’exemple de réalisation illustré , la feuille de renfort 113 recouvre seulement une partie du grip à la jonction avec la première tige, en étant appliquée face avant.
Si l’éjecteur de SIM a été réalisé comme illustré figures 4 et 5, ceci permet en outre de masquer la fente 138.
La illustre plusieurs configurations de recouvrement du premier faisceau lumineux source 8a avec le second faisceau lumineux source 8b, où le recouvrement se situe au niveau de l’élément de redirection de faisceau par diffraction 9. Ces configurations sont donc possibles dans le cas où l’élément de redirection de faisceau par diffraction 9 est une plaque holographique ou un empilement de plaques holographiques.