INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Quel que soit le support, il est observé un virage colorimétrique des alvéoles après 5 minutes d’exposition pour chacun des composés toxiques de guerre.
EXEMPLE 6 Cet exemple illustre la préparation de particules de silice imprégnées par le 2,4- bis [p-diméthylamino)styryl]quinoléine selon le protocole opératoire suivant :
2°) Pesée de la quantité du composé quinoléine nécessaire (0,1% massique par rapport à la masse de poudre) dans un pilulier ;
3°) Ajout d’un solvant permettant la solubilisation du composé dans le pilulier et de sorte à avoir une concentration d’environ 30 mg/mL ;
4°) Versement de la solution de composé dans le ballon sur la poudre et rinçage du pilulier à plusieurs reprises et versement du solvant de rinçage dans le ballon ;
*Lorsque la poudre commence à se regrouper pour former un anneau qui s’attache à la paroi du ballon, la pression est descendue plus rapidement jusqu’au séchage complet.
La poudre imprégnée ainsi obtenue est incorporée dans une solution obtenue selon le mode opératoire suivant :
Selon une caractéristique de l’invention, le deuxième renfort métallique forme une ceinture présentant une ouverture de forme complémentaire à celle de la couche de diffusion. Ainsi, le deuxième renfort entoure la couche de diffusion, ce qui offre une surface de connexion du circuit électrique externe favorable sur tout le pourtour de l’électrode à air. De plus, l’air ambient pénétrant dans l’électrode à air est ainsi canalisé à travers la couche de diffusion.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins l’un parmi la poudre métallique, le premier renfort métallique, le deuxième renfort métallique et le collecteur de courant comprend du nickel ou de l’acier inoxydable. Avantageusement, le nickel et l’acier inoxydable présentent une très bonne conductivité et une grande résistance à la corrosion. Ainsi, la durée de vie et les performances électrochimiques de l’électrode à air sont augmentées.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives de l’électrode à air conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - le collecteur de courant comprend un matériau poreux et/ou alvéolaire ; - le collecteur de courant est une plaque de mousse métallique ou une grille ; - la plaque de mousse métallique ou la grille comprend du nickel ou de l’acier inoxydable ; - la couche de diffusion est perméable au gaz et imperméable à la solution ; - la couche de diffusion comprend du carbone et un polymère hydrophobe ; - la couche catalytique est perméable à la solution et au gaz.
L’invention propose également une batterie métal-air comprenant une électrode à air telle que présentée ci-dessus. La batterie métal-air selon l’invention génère une puissance électrique supérieure aux batteries métal-air conventionnelles.
L’invention propose enfin un procédé de fabrication d’une électrode à air comprenant les étapes suivantes : - la mise en œuvre d’un collecteur de courant présentant deux faces principales opposées ; - dépôt, sur une première face principale, d’une couche catalytique destinée à être en contact avec une solution contenant un électrolyte ; - dépôt, sur la deuxième face principale, d’une couche de diffusion destinée à être en contact avec un gaz contenant de l’oxygène ; - dépôt d’un joint, bordant la couche catalytique, sur la première face principale de manière à imprégner au moins partiellement le collecteur de courant, le joint étant étanche et électriquement conducteur.
Selon une caractéristique de l’invention, le procédé de fabrication comprend une étape de collage d’un renfort métallique au moyen du joint.
Selon une caractéristique de l’invention, la couche catalytique et la couche de diffusion sont déposées à moyen d’un processus de type rouleau à rouleau. Les épaisseurs de la couche catalytique et de la couche de diffusion peuvent ainsi être contrôlées très précisément.
est une vue schématique d’une batterie métal-air comprenant une électrode à air selon l’invention ;
est une vue en coupe de l’électrode à air de la ;
est une vue en perspective éclatée de l’électrode à air de la ;
est un schéma bloc d’une séquence d’étapes permettant de la fabrication de l’électrode à air de la .
Sur la , on a représenté une batterie métal-air 100. Classiquement, la batterie métal-air 100 comprend une électrode à air 1 (jouant le rôle de cathode), une anode 2, un circuit électrique externe 3 reliant l’électrode à air 1 et l’anode 2, et une solution 4 contenant un électrolyte qui est interposée entre l’anode 2 et l’électrode à air 1. La batterie métal-air 1 comprend aussi une enceinte de confinement 5 conçue pour contenir la solution 4. L’enceinte de confinement 5 débouche donc d’un côté sur l’anode 2 et de l’autre sur l’électrode à air 1.
Au cours de la décharge de la batterie métal-air 100, des espèces ioniques transitent de l’électrode à air 1 à l’anode 2 tandis que des électrons (représentés par la lettre « e » sur la ) effectuent le trajet inverse grâce au circuit électrique externe 3, ce qui génère un courant électrique.
L’article « Entanglement and teleportation between polarization and wave -like encodings of an optical qubit », Sychev et al., Nature Communications 9, 3672, 2018, décrit un dispositif expérimental de téléportation d’un qubit discret encodé en polarisation vers un qubit continu encodé dans une base de superposition d’états cohérents.
Dans ce dispositif, l’état intriqué hybride entre le qubit discret et le qubit continu est créé avec une forte contribution du vide qui ne peut être écartée que par une étape de post-sélection. Or la mise en œuvre d’une étape de post-sélection n’est pas acceptable pour des protocoles de transfert d’états quantiques inconnus, car il n’est alors pas possible de déterminer quels sont les événements qui peuvent être ignorés.
L’article « Engineering optical hybrid entanglement between discrete- and continuous-variable states », Huang et al., New Journal of Physics 21, 083033, 2019, divulgue un concept théorique d’intrication hybride entre qubits discrets et continus. Cependant, aucune mise en œuvre pratique n’est décrite.
Il existe donc un besoin pour proposer un système de conversion d’encodage de qubits discrets en qubits continus qui améliore les performances des dispositifs existants, notamment en éliminant le recours à une étape de post-sélection et rend possible la réalisation de liens quantiques hétérogènes.
Pour ce faire, l’invention concerne un système de conversion d’encodage de qubits encodés en variable discrète en qubits encodés en variable continue, comprenant :
- une voie d’entrée d’un qubit encodé en variable discrète,
- une première source d’état de vide comprimé, notamment un oscillateur paramétrique optique opéré sous le seuil d’oscillation, configurée pour générer un état de vide comprimé monomode,
- une deuxième source d’état de vide comprimé, notamment un oscillateur paramétrique optique, configurée pour générer un état de vide comprimé à deux modes,
- un premier séparateur de faisceau agencé pour recevoir des photons de la première source d’état de vide comprimé, un premier chemin optique de sortie du premier séparateur de faisceau constituant une voie de sortie d’un qubit encodé en variable continue et un deuxième chemin optique de sortie du premier séparateur de faisceau constituant une voie de conditionnement de la première source d’état de vide comprimé,
- un deuxième séparateur de faisceau, polarisant, agencé pour recevoir des photons de la deuxième source d’état de vide comprimé, un premier chemin optique de sortie du deuxième séparateur de faisceau constituant une voie de conditionnement de la deuxième source d’état de vide comprimé et un deuxième chemin optique de sortie du deuxième séparateur de faisceau constituant une voie de signal de la deuxième source d’état de vide comprimé,
- un troisième séparateur de faisceau agencé sur le deuxième chemin optique de sortie du premier séparateur de faisceau et sur le premier chemin optique de sortie du deuxième séparateur de faisceau, configuré pour mélanger des états de photon de la voie de conditionnement de la première source d’état de vide comprimé et de la voie de conditionnement de la deuxième source d’état de vide comprimé,
- un quatrième séparateur de faisceau agencé sur un chemin optique du qubit encodé en variable discrète et sur le deuxième chemin optique de sortie du deuxième séparateur de faisceau, configuré pour mélanger des états de photon du qubit encodé en variable discrète et de la voie de signal de la deuxième source d’état de vide comprimé,
- un premier détecteur de photons agencé sur un premier chemin optique de sortie du troisième séparateur de faisceau,
- un deuxième détecteur de photons agencé sur un premier chemin optique de sortie du quatrième séparateur de faisceau, le deuxième détecteur de photons étant un dispositif de comptage de photons.
L’invention permet de réaliser une téléportation hybride entre variable continue et variable discrète. Cela est obtenu en mélangeant les modes complémentaires des première et deuxième sources d’état de vide comprimé, ce qui créé une intrication hybride, et en mélangeant un qubit discret d’entrée avec le mode discret de l’état d’intrication hybride. Une mesure de Bell est effectuée par le dispositif de comptage de photons, ce qui annonce le succès de la conversion.
- un ajout du système de prélèvement et du système de dépressurisation.
la est une vue schématique, de côté, d’une partie d’une piscine d’une installation nucléaire comprenant un dispositif selon l’invention ; et
la est une vue analogue à celle de la , la piscine comprenant un descenseur de l’état de la technique pouvant faire l’objet d’un procédé de rénovation selon l’invention, afin de le transformer en un dispositif selon l’invention.
En référence, à la , on décrit un dispositif 10 selon l’invention.
Le dispositif 10 est adapté pour monter ou descendre un assemblage de combustible nucléaire 12 dans une piscine 14 d’une installation nucléaire (dont seule la piscine 14 est partiellement représentée).
La piscine 14 est remplie d’une étendue d’eau 16. Par « eau », on entend ici une solution aqueuse pouvant comprendre d’autres constituants souhaités dans l’eau de la piscine 14, ou non souhaités, par exemple des polluants issus du combustible nucléaire présent dans l’assemblage de combustible nucléaire 12 ou bien dans un autre assemblage.
L’assemblage de combustible nucléaire 12 comporte par exemple une pluralité de crayons 18 s’étendant selon une direction V sensiblement verticale, et contenant du combustible nucléaire. L’assemblage de combustible nucléaire 12 est par exemple neuf, c’est-à-dire n’ayant pas déjà été en service dans un réacteur (non représenté) de l’installation nucléaire, ou irradié, c’est-à-dire ayant déjà été en service dans un réacteur et sorti de ce réacteur pour une maintenance ou un entreposage.
L’assemblage de combustible 12 est par exemple plus haut que large, et s’étend typiquement sur plusieurs mètres verticalement. L’assemblage de combustible nucléaire 12 présente par exemple une section carrée ou hexagonale perpendiculairement à la direction V.
Le dispositif 10 peut être qualifié de « descenseur », car il est adapté pour descendre l’assemblage de combustible nucléaire 12 depuis la surface de l’étendue d’eau 16 vers le fond de la piscine 14. Le dispositif 10 permet également de remonter l’assemblage de combustible nucléaire 12 vers la surface.
Le dispositif 10 comprend un système de guidage 20 fixé sur la piscine 14, et une nacelle 22 définissant un logement 24 pour recevoir l’assemblage de combustible nucléaire 12 et de l’eau 26 autour de l’assemblage de combustible nucléaire 12, la nacelle 22 étant montée mobile sur le système de guidage 20 en translation selon la direction V. Le dispositif 10 comprend un couvercle 28, et un organe 29 d’actionnement du couvercle.
Le dispositif 10 comprend un système de prélèvement 30 pour prélever au moins un échantillon d’eau 32 dans le logement 24, dans le but de détecter des produits de fission en provenance des crayons 18. Le dispositif 10 comprend un système de dépressurisation 34.
Le dispositif 10 comprend avantageusement un système d'injection d'air 35.
Avantageusement, le dispositif 10 comprend aussi un système de récupération et d’analyse 36.
Grâce au système de prélèvement 30 et au système de dépressurisation 34, le dispositif 10 permet de réaliser un test de ressuage par tirage au vide de l’assemblage de combustible nucléaire 12. Le couvercle 28 et le système de récupération et d’analyse 36 permettent une analyse d’éventuels gaz de ressuage 38.
Le système de guidage 20 comprend par exemple deux rails verticaux (non représentés).
La nacelle 24 présente en particulier une surface aérodynamique externe 24A.
En référence aux figures 5 et 6, la section arrière 38 forme un inverseur de poussée à portes, par exemple de type « target ».
La section arrière 38 comprend ainsi deux portes principales 40, agencées respectivement de deux côtés opposés de la nacelle, et montées pivotantes selon des axes principaux 42 respectifs, par rapport à une partie fixe 44 de la section arrière 38, de sorte que les portes principales 40 soient déplaçables entre une configuration de poussée directe ( ) et une configuration d’inversion de poussée ( ).
Dans la configuration de poussée directe, les portes principales 40 sont fermées de manière à obturer des ouvertures d’inversion 46 respectives formées dans la partie fixe 44 de la section arrière. Les portes principales 40 contribuent ainsi à canaliser un flux gazeux, en l’occurrence un mélange des flux primaire F2 et secondaire F3, circulant vers l’aval au sein du turboréacteur. De plus, les portes principales 40 contribuent ainsi à définir la surface aérodynamique externe 24A de la nacelle.
Dans la configuration d’inversion de poussée, les portes principales 40 sont ouvertes de manière à libérer les ouvertures d’inversion 46 et s’interposer face à l’écoulement du flux gazeux de manière à dévier ce dernier vers l’amont et rediriger ainsi vers l’amont la poussée du turboréacteur 10.
La partie fixe 44 de la section arrière comporte en outre une virole arrière fixe 48 délimitant extérieurement une sortie de la veine secondaire SV et définissant en particulier un bord de fuite 50 continu. La virole arrière fixe 48 contribue également à définir la surface aérodynamique externe 24A de la nacelle.
Par ailleurs, la sortie de la veine secondaire SV est délimitée intérieurement par un cône d’éjection 52.
Chaque porte principale 40 présente un bord aval 54 conformé de manière à éviter toute interférence avec le cône d’éjection 52 dans la configuration d’inversion de poussée. À cet effet, le bord aval 54 comporte une portion en retrait 56, par exemple en forme de portion de cercle concave en direction de l’aval, apte à entourer une portion angulaire du cône d’éjection 52 dans la configuration d’inversion de poussée.
Afin d’éviter des interférences entre la portion en retrait 56 et un bord amont 58 de la virole arrière fixe 48, une distance suffisante est prévue entre ces éléments. Autrement dit, une portion de chaque ouverture d’inversion 46 en aval de la portion en retrait 56 du bord aval 54 de la porte secondaire correspondante n’est pas obturée par cette dernière.
Aussi, une porte secondaire 60 correspondante est agencée entre la portion en retrait 56 du bord aval 54 de chaque porte principale 40 et le bord amont 58 de la virole arrière fixe 48, afin d’obturer la portion de l’ouverture d’inversion 46 correspondante non obturée par la porte principale 40. Une partie au moins de la porte secondaire 60 s’étend ainsi dans un espace délimité par la portion en retrait 56.
Les portes secondaires 60 sont agencées respectivement des deux côtés opposés de la nacelle, et montées pivotantes selon des axes secondaires 62 respectifs, par rapport à la partie fixe 44 de la section arrière 38 de la nacelle, de sorte que les portes secondaires 60 soient déplaçables entre la configuration de poussée directe ( ) et la configuration d’inversion de poussée ( ).
Plus précisément, dans la configuration de poussée directe, les portes secondaires 60 adoptent une première position, dans laquelle les portes secondaires obturent les portions des ouvertures d’inversion 46 non obturées par les portes principales 40. Les portes secondaires 60 contribuent ainsi à canaliser le flux gazeux précité, en l’occurrence le mélange des flux primaire F2 et secondaire F3, et contribuent en outre à définir la surface aérodynamique externe 24A de la nacelle.
Dans la configuration d’inversion de poussée, les portes secondaires 60 adoptent une deuxième position, dans laquelle les portes secondaires sont écartées vers l’aval et vers l’extérieur par rapport à ladite première position, de manière à permettre le passage des portes principales 40 au travers de régions aval des ouvertures d’inversion 46.
Le déplacement de chaque porte secondaire 60 est provoqué par un ou plusieurs, en l’occurrence deux, organes d’actionnement 64 correspondants, auxquels est assujettie la porte secondaire 60.
Plus précisément, chaque organe d’actionnement 64 comporte une première extrémité, du côté amont, couplée à la porte principale 40 ou, en variante, couplée à un dispositif d’actionnement de la porte principale 40, et une seconde extrémité, du côté aval, articulée sur la porte secondaire 60 correspondante, typiquement sur une chape 66 formée sur une surface interne de la porte secondaire (visible sur la ). Chaque organe d’actionnement 64 est par exemple constitué d’une bielle, pouvant être de forme non rectiligne, par exemple de forme coudée.
Chaque organe d’actionnement 64 est déplaçable entre une position rétracté adoptée par l’organe d’actionnement dans la configuration de poussée directe ( ), et une position déployé adoptée par l’organe d’actionnement dans la configuration d’inversion de poussée ( ).
Le tube 961 comprend une paroi 117 sous forme de disque et qui forme le fond du tube 961. En situation d’installation, la paroi 117 est disposée à l’opposé de la troisième ouverture 116 (et du bouchon 171) suivant l’axe de l’alésage interne 115. La quatrième ouverture 118 est formée dans la paroi 117 et traverse celle-ci de part et d’autre suivant l’axe longitudinal X. L’axe de la quatrième ouverture 118 est coaxial avec l’axe de l’alésage interne 115. La première canalisation 119 est formée au moins en partie par l’alésage interne 115. La première canalisation 119 débouche dans les premiers orifices 121 qui forment la sortie de celle-ci. L’entrée de la première canalisation 119 est formée par le perçage radial 961d du tube 961. La quatrième ouverture 118 forme un trou de fixation.
La deuxième canalisation 120 est disposée radialement à l’extérieur de la première canalisation (soit de l’alésage interne) et de manière concentrique. La deuxième canalisation 120 est formée également par l’espace entre la paroi du tube 961 et la paroi du tube 960. Dans cet exemple de réalisation, la deuxième canalisation 120 débouche d’une part, dans une ouverture annulaire 122 qui forme l’entrée de la deuxième canalisation 120. L’ouverture annulaire 122 est définie dans une face aval 960b du premier tube 960 et dans laquelle débouche le troisième alésage. La deuxième canalisation 120 est formée au moins en partie par l’espace annulaire formé entre la surface externe du deuxième tube 961 cylindrique et la surface interne du premier tube 960. De la sorte, l’ouverture annulaire 122a est formée par le premier tube 960 qui s’étend à l’intérieur de l’ouverture 122 de l’alésage 115. La deuxième canalisation 120 débouche d’autre part, dans les deuxièmes orifices 123 qui forment la sortie de celle-ci. Ces premier et deuxième orifices débouchent sur la surface cylindrique externe 103 de la partie stator 96. Les premiers et deuxièmes orifices 121, 123 sont décalés suivant l’axe longitudinal. De même, l’ouverture annulaire 122 est située dans un plan radial qui est décalé du plan dans lequel est défini le perçage 961d.
L’organe de stator 98 comprend les conduites 124 et 125 qui sont destinées à être en communication fluidique avec les canalisations 119, 120 de la partie stator 96. La première conduite 124 et la deuxième conduite 125 sont reliées à la source d’alimentation via les tuyaux et débouchent chacune dans la cavité d’ancrage 105.
Des organes de fixation 150 sont prévus de manière à maintenir solidement la partie stator 96 dans la cavité d’ancrage 105 de l’organe de stator 98. Sur l’exemple représenté de la , les organes de fixation 105 comprennent une unique vis 150a dont la tige filetée traverse la quatrième ouverture 118 ménagée dans la paroi 117. Le fond 107 comprend une lumière 107a d’axe coaxial avec l’axe de la cavité d’ancrage 105. La vis 150a traverse également la lumière 107a. La paroi 117 comprend une face aval définie dans un plan radial et en butée contre le fond 107 de la cavité d’ancrage 105. De la sorte, la paroi 117 et le fond 107 forment l’interface de fixation recevant de manière amovible les organes de fixation 150. Ces derniers assurent une liaison axiale qui est alignée avec l’axe de l’alésage interne. Lors de la fixation de la paroi 117 sur le fond 107, une coïncidence, avec étanchéité, de la première canalisation 119 et de la deuxième canalisation 120 et des conduites 124, 125 est réalisée.
L’entrée de la première canalisation 119 (perçage radial 961d) est en coïncidence avec la sortie de la première conduite 124. De même, l’entrée de la deuxième canalisation 120 est en coïncidence avec la sortie de la deuxième conduite 125. Les coïncidences sont réalisées à des positions axiales décalées. Le fluide en sortie des première et deuxième conduites ne débouche pas au même endroit dans la cavité d’ancrage 105. L’entrée de la première canalisation 119 est en aval de l’entrée de la deuxième canalisation 120.
Des moyens d’étanchéité sont prévus entre la surface cylindrique externe 103 de la partie stator 96 et une surface radialement interne 127 de l’organe de stator 98 pour éviter les fuites de fluide. Les moyens d’étanchéité comprennent des joints annulaires qui sont agencés de part et d’autre de l’ouverture annulaire 122 et du perçage radial 961d. En particulier, un joint annulaire 128 est disposé en aval de la coïncidence de la première conduite 124 et première canalisation 119 et un joint annulaire 128 est disposé en aval de la coïncidence de la deuxième conduite 124 et deuxième canalisation 120. Un autre joint d’étanchéité 128 est disposé en amont de la coïncidence de la deuxième conduite et deuxième canalisation.
L’organe de stator 98 permet de réaliser ainsi les connexions hydrauliques entre les canalisations de la partie stator 96 et les conduites 124, 125, ainsi que les connexions mécaniques du dispositif de transfert 94 en fixant la paroi 117 de la deuxième extrémité 96b sur le fond 107. L’organe de stator 98 permet également le guidage de la partie stator 96 en recevant les tiges 113.
Dans l’exemple de la , la partie stator 96 du dispositif de transfert 94 comprend le passage 83 permettant l’accès de l’outil externe 170 pour accéder aux organes de fixation et qui traverse de part et d’autre le dispositif de transfert. Le passage ici est un unique passage. Celui-ci est formé par l’alésage interne qui sert aussi de première canalisation 119. L’axe de l’alésage interne est coaxial à l’axe de la quatrième ouverture 118.
Lors du montage avec les organes de fixation 150, la vis 150a est insérée dans l’alésage 115 de la partie stator 96 à l’aide de l’outil externe 170 et traverse la quatrième ouverture et la lumière. La tête de vis se plaque contre la face amont de la paroi 117. Cette étape de montage est réalisée de manière inversée pour le démontage. La tête de vis baigne ainsi dans le fluide en situation d’installation puisque l’alésage interne 115 fait office de première canalisation 119.