INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Eventuellement, dans ce connecteur, le corps du premier élément de blindage comporte une ouverture disposée sous la languette, cette ouverture étant bordée de deux zones d’appui espacées, perpendiculairement à la direction longitudinale, d’une distance maximale qui est inférieure à la plus grande dimension, perpendiculairement à la direction longitudinale, de la zone d’interférence.
Il est également décrit ci-dessous un procédé de fabrication d’un élément de blindage pour un ensemble de connexion. Ce procédé comprend - une opération de découpe, dans une tôle métallique, d’une forme correspondant essentiellement à la forme à plat d’un premier élément de blindage, cette opération de découpe comprenant la découpe du corps du premier élément de blindage et d’au moins une languette de contact dans ce corps, cette languette de contact s’étendant le long d’une direction longitudinale et comprenant une zone de jonction, une zone de contact et une zone d’interférence, - une première opération de formage comprenant un cintrage du segment longitudinal, pour soulever la zone de contact du segment longitudinal par rapport au corps, l’opération de découpe de la languette de contact et le cintrage laissant, dans le corps du premier élément de blindage, une ouverture disposée sous la languette, cette ouverture étant bordée de deux zones d’appui, la zone d’interférence étant également ramenée en superposition des zones d’appui au cours de la première opération de formage, et
- une deuxième opération de formage consistant à courber le corps autour d’un axe longitudinal essentiellement parallèle au segment longitudinal.
représente schématiquement en perspective d’un exemple de mode de réalisation d’un ensemble de connexion, comprenant un connecteur et un contre-connecteur ;
représente schématiquement en perspective et de manière éclatée l’ensemble de connexion de la ;
représente schématiquement en perspective un élément de blindage, pour un connecteur de l’ensemble de connexion de la , sur lequel est montée une bague de rétention ;
montre schématiquement en perspective et de manière éclatée l’élément de blindage et la bague de rétention représentés sur la ;
représente schématiquement en élévation latérale un élément de blindage tel que celui représenté sur les figures 3 et 4 ;
représente schématiquement vu de dessus l’élément de blindage de la ;
représente schématiquement en coupe partielle une languette de connexion de l’élément de blindage de la ; et
représente schématiquement en coupe partielle une languette de connexion de l’élément de blindage de la en contact électrique avec un élément de blindage d’un contre-connecteur.
Exposé détaillé des modes de réalisation Un exemple de mode de réalisation d’un ensemble de connexion 1 est représenté sur les figures 1 et 2. Cet ensemble de connexion 1 est utilisé par exemple dans un circuit électrique de puissance d’un véhicule automobile. Un tel circuit sert par exemple à interconnecter des composants tels qu’une batterie, une borne de recharge, un convertisseur, un moteur électrique, etc.
Cet ensemble de connexion 1 comprend un connecteur 2 et un contre-connecteur 3. Par exemple, le connecteur 2 et le contre-connecteur 3 comportent tous deux un boîtier 30 avec deux cavités dans chacune desquelles est logé un contact de puissance 4, 5. Le connecteur 2 et le contre-connecteur 3 sont des connecteurs de puissance à deux voies. Dans l’exemple illustré sur les figures 1 et 2, chaque voie est blindée individuellement. Par exemple, deux contacts femelles 4 sont logés dans le connecteur 2 et deux contacts mâles 5 sont logés dans le contre-connecteur 3. Chaque contact de puissance 4, 5 est attaché et relié électriquement à un câble 29 comprenant une tresse de blindage. Au sein du connecteur 2 et du contre-connecteur 3 chacune des tresses de blindage est reliée électriquement à un élément de blindage 6, 7 distinct. Par exemple, le connecteur 2 comporte deux premiers éléments de blindage 6 et le contre-connecteur 3 comporte deux deuxièmes éléments de blindage 7. Les premiers 6 et deuxièmes 7 éléments de blindage ont une forme générale cylindrique à base circulaire. Ils s’étendent longitudinalement parallèlement à un axe central longitudinal A (voir figures 3, 4 et 6).
Comme représenté plus particulièrement sur les figures 3 à 6, chaque premier élément de blindage 6 comporte un corps 8 formé d’une tôle dans laquelle sont découpées des languettes de contact 9 élastiques. Chaque premier élément de blindage 6 comporte donc une pluralité de languettes de contact 9. Par exemple, ces languettes de contact 9 sont au nombre de huit. Ces languettes de contact 9 sont réparties deux à deux de manière symétrique par rapport à l’axe central A (voir ). Ainsi, la force de contact exercée par chacune des languettes de contact 9 d’un premier élément de blindage 6 sur un deuxième élément de blindage 7 est mieux répartie et plus uniforme.
Le procédé selon l’invention peut comprendre une étape optionnelle g) de traitement de mélanges eau-DMSO générés par les étapes du procédé selon l’invention, pour produire un effluent aqueux traité (appelé encore distillat), qui peut être utilisé en tout ou partie à l’étape c) de contre-lavage et/ou à l’étape d) de contre-extraction. Cette étape peut également produire un flux riche en DMSO et un flux impuretés.
La quantité résiduelle de DMSO dans l’effluent aqueux traité produit à l’issue de l’étape g) optionnelle est d’autant plus faible que la distillation est réalisée de manière efficace selon les connaissances de l’homme du métier.
Les mélanges eau-DMSO générés par le procédé désignent en particulier le raffinat aqueux 5 produit à l’étape b) et éventuellement le mélange eau-DMSO issu de l’étape optionnelle de déshydratation des sucres en 5-HMF lorsque le procédé intègre une telle étape.
La section d’évaporation est opérée à une température de préférence comprise entre 80 et 120°C, préférentiellement entre 100 et 110°C, et de préférence à une pression entre 0,002 et 0,020 MPa, préférentiellement entre 0,005 et 0,010 MPa. De préférence, la section d’évaporation met en œuvre par un évaporateur type film raclé (Thin film Evaporator TFE).
La section de distillation met quant à elle avantageusement en œuvre une colonne à distiller ou bien plusieurs équipements séparés. De préférence, la section de distillation de l’étape g) optionnelle est avantageusement mise en œuvre dans une colonne de distillation, à une température en tête de colonne de préférence comprise entre 25 et 60°C, préférentiellement entre 45 et 55°C, par exemple d’environ 50°C, de préférence à une température en fond de colonne comprise entre 80 et 120°C, préférentiellement entre 105 et 115°C, par exemple d’environ 110°C, de préférence à une pression entre comprise 0,001 et 0,05 MPa, préférentiellement entre 0,005 et 0,02 MPa et de manière préférée entre 0,008 et 0,012 MPa, et de préférence avec un taux de reflux compris entre 0,01 et 0,50, de manière préférée entre 0,05 et 0,10.
Ainsi, le raffinat aqueux 5 produit à l’étape b) et comprenant de l’eau et du DMSO et éventuellement le mélange eau-DMSO récupéré à l’étape optionnelle de déshydratation sont évaporés, puis la phase gazeuse est récupérée et distillée, de préférence sous vide, de manière à produire un résidu riche en DMSO d’une part et un distillat riche en eau (correspondant à l’effluent aqueux traité) d’autre part. Par riche, on étend ici plus de 95 % poids, de préférence plus de 98 % poids. Une partie ou la totalité du distillat riche en eau, ou effluent aqueux traité, peut avantageusement être recyclé à l’étape c) à titre de solvant aqueux pour réaliser l’étape de contre-lavage et/ou à l’étape d) de contre-extraction comme flux aqueux. Le distillat riche en eau peut également être, en totalité ou en partie, recyclé à titre d’eau introduite à l’étape a).
Les exemples et la figure annexés ci-dessous illustrent l’invention sans en limiter la portée.
La illustre un mode de réalisation du procédé selon l’invention. La charge 1 contenant du 5-HMF, du DMSO et des humines est envoyée à l’étape a) et est mise en contact avec le contre-extrait aqueux intermédiaire 9 issu de l’étape c) puis les humines 2 qui ont précipité sont éliminées du mélange par filtration liquide-solide. Le mélange aqueux 3 obtenu à l’issue de l’étape a) est envoyé à l’étape b) d’extraction et mis en présence d’un solvant d’extraction 4 recyclé de l’étape d) et e), afin d’extraire le 5-HMF du mélange aqueux par le solvant d’extraction et d’obtenir un raffinat aqueux 5 et un extrait organique intermédiaire 6. L’extrait organique intermédiaire 6 est mis en présence d’un solvant aqueux 7 à l’étape c) de contre-lavage. Le raffinat organique 8 obtenu est envoyé à l’étape d) de contre-extraction et mis en présence d’un flux aqueux 10 afin d’extraire le 5-HMF dans l’eau dans un flux aqueux 11. Le flux aqueux 11 est ensuite avantageusement concentré pour obtenir une solution aqueuse 12 concentré et un effluent aqueux 13. La solution aqueuse 12 concentré est ensuite soumise à l’étape e) d’oxydation pour convertir le 5-HMF en FDCA, en présence de dioxygène pur et d’un système catalytique d’oxydation. A l’issue de l’oxydation, l’effluent obtenu est une solution aqueuse 15 comprenant du FDCA.
EXEMPLES Exemple 1 : selon l’invention.
Afin de montrer certains des avantages du procédé selon l’invention, nous présentons ici les résultats d’opération du procédé opéré selon la .
Un catalyseur acide, l’acide methanesulfonique, est mélangé avec le DMSO, tel que le ratio molaire avec la charge sucre (catalyseur/charge sucre) est 1 % mol., et ils sont portés à une température de 120 °C. Le fructose est introduit sous la forme d’une solution aqueuse, à 70 % poids en sucre (sirop), dans un rapport massique DMSO/fructose de 2,3. La pression est maintenue à 0,035 MPa. Dans ces conditions de pression et de température, le milieu réactionnel est au-dessus du point de bulle du mélange, donc la phase vapeur peut être soutirée du réacteur, et condensée pour former les condensats. L’étape de déshydratation des sucres est mise en œuvre en discontinu avec un ajout de charge progressif pendant 2 h. Le milieu réactionnel est maintenu à la température et pression indiqués ci-dessus pendant 2 h supplémentaires après la fin de l’ajout.
L’effluent liquide issu de l’étape de déshydratation correspondant à la charge 1 est engagé dans une étape a) de mise en contact avec un flux contenant de l’eau, à température ambiante, de manière à obtenir un mélange qui contient un ratio massique DMSO/eau égal à 1.
Selon une variante de ce troisième type, les blocs polyamides résultent de la condensation d'au moins deux acides α,ω-aminocarboxyliques ou d'au moins deux lactames ayant de 6 à 12 atomes de carbone ou d'un lactame et d'un acide aminocarboxylique n'ayant pas le même nombre d'atomes de carbone en présence éventuelle d'un limiteur de chaîne.
A titre d'exemples d'acide α,ω-aminocarboxylique aliphatique, on peut citer les acides aminocaproïques, amino-7-heptanoïque, amino-10-décanoïque, amino-11-undécanoïque et amino-12-dodécanoïque. A titre d'exemples de lactame, on peut citer le caprolactame, l'oenantholactame et le lauryllactame. A titre d'exemples de diamines aliphatiques, on peut citer l’hexaméthylènediamine, la dodécaméthylènediamine et la triméthylhexaméthylène diamine.
A titre d'exemples de diacides cycloaliphatiques, on peut citer l'acide 1,4-cyclohexyldicarboxylique. A titre d'exemples de diacides aliphatiques, on peut citer les acides butane-dioïque, adipique, azélaïque, subérique, sébacique, dodécanedicarboxylique, les acides gras dimérisés. Ces acides gras dimérisés ont de préférence une teneur en dimère d'au moins 98% ; de préférence ils sont hydrogénés ; il s’agit par exemple des produits commercialisés sous la marque "PRIPOL" par la société "CRODA", ou sous la marque EMPOL par la société BASF, ou sous la marque Radiacid par la société OLEON, et des polyoxyalkylènes α,ω-diacides. A titre d'exemples de diacides aromatiques, on peut citer les acides téréphtalique (T) et isophtalique (I).
A titre d'exemples de diamines cycloaliphatiques, on peut citer les isomères des bis-(4-aminocyclohexyl)-méthane (BACM), bis- (3-méthyl-4-aminocyclohexyl)méthane (BMACM) et 2-2-bis-(3-méthyl-4-aminocyclohexyl)-propane(BMACP), et le paraamino-di-cyclo-hexyl-méthane (PACM). Les autres diamines couramment utilisées peuvent être l'isophoronediamine (IPDA), la 2,6-bis-(aminométhyl)-norbornane (BAMN) et la pipérazine.
A titre d'exemples de blocs polyamides du troisième type, on peut citer les suivants :
- le PA 6.6/6, où 6.6 désigne des motifs hexaméthylènediamine condensée avec l'acide adipique et 6 désigne des motifs résultant de la condensation du caprolactame ;
- le PA 6.6/6.10/11/12, où 6.6 désigne l'hexaméthylènediamine condensée avec l'acide adipique, 6.10 désigne l'hexaméthylènediamine condensée avec l'acide sébacique, 11 désigne des motifs résultant de la condensation de l'acide aminoundécanoïque et 12 désigne des motifs résultant de la condensation du lauryllactame.
Les notations PA X/Y, PA X/Y/Z, etc. se rapportent à des copolyamides dans lesquels X, Y, Z, etc. représentent des unités homopolyamides telles que décrites ci-dessus.
Avantageusement, les blocs polyamides du copolymère utilisé dans l’invention comprennent des blocs de polyamide PA 6, PA 10, PA 11, PA 12, PA 5.4, PA 5.9, PA 5.10, PA 5.12, PA 5.13, PA 5.14, PA 5.16, PA 5.18, PA 5.36, PA 6.4, PA 6.6, PA 6.9, PA 6.10, PA 6.12, PA 6.13, PA 6.14, PA 6.16, PA 6.18, PA 6.36, PA 10.4, PA 10.9, PA 10.10, PA 10.12, PA 10.13, PA 10.14, PA 10.16, PA 10.18, PA 10.36, PA 10.T, PA 12.4, PA 12.9, PA 12.10, PA 12.12, PA 12.13, PA 12.14, PA 12.16, PA 12.18, PA 12.36, PA 12.T, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci ; et de préférence comprennent des blocs de polyamide PA 6, PA 10, PA 11, PA 12, PA 6.10, PA 6.12, PA 10.10, PA 10.12, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci, plus préférentiellement des blocs de polyamide PA 11, PA 12, PA 6, PA 6.12, ou des mélanges ou copolymères de ceux-ci.
Les blocs polyéthers sont constitués de motifs d’oxyde d'alkylène.
Les blocs polyéthers peuvent notamment être des blocs PEG (polyéthylène glycol) c'est à dire constitués de motifs oxyde d'éthylène, et/ou des blocs PPG (propylèneglycol) c'est à dire constitués de motifs oxyde de propylène, et/ou des blocs PO3G (polytriméthylène glycol) c’est-à-dire constitués de motifs polytriméthylène éther de glycol, et/ou des blocs PTMG c'est à dire constitués de motifs tetraméthylène de glycol appelés aussi polytétrahydrofurane. Les copolymères PEBA peuvent comprendre dans leur chaîne plusieurs types de polyéthers, les copolyéthers pouvant être à blocs ou statistiques.
On peut également utiliser des blocs obtenus par oxyéthylation de bisphénols, tels que par exemple le bisphénol A. Ces derniers produits sont décrits notamment dans le document EP 613919.
Les blocs polyéthers peuvent aussi être constitués d'amines primaires éthoxylées. A titre d'exemple d'amines primaires éthoxylées on peut citer les produits de formule :
dans laquelle m et n sont des entiers compris entre 1 et 20 et x un entier compris entre 8 et 18. Ces produits sont par exemple disponibles dans le commerce sous la marque NORAMOX® de la société CECA et sous la marque GENAMIN® de la société CLARIANT.
Les blocs polyétherdiols sont copolycondensés avec des blocs polyamides à extrémités carboxyliques. La méthode générale de préparation en deux étapes des co-polymères PEBA ayant des liaisons esters entre les blocs PA et les blocs PE est connue et est décrite, par exemple, dans le document FR 2846332. La méthode générale de préparation des copolymères PEBA ayant des liaisons amides entre les blocs PA et les blocs PE est connue et décrite, par exemple dans le document EP 1482011. Les blocs polyéthers peuvent être aussi mélangés avec des précurseurs de polyamide et un limiteur de chaîne diacide pour préparer les polymères à blocs polyamides et blocs polyéthers ayant des motifs répartis de façon statistique (procédé en une étape).
Le PEBA selon l’invention peut comprendre des bouts de chaînes amines, sous réserve qu’il comprend des bouts de chaînes OH. Les PEBA comprenant des bouts de chaînes amines peuvent résulter de la polycondensation de blocs polyamides à bouts de chaînes dicarboxyliques avec des blocs polyoxyalkylènes à bouts de chaînes diamines, obtenues par exemple par cyanoéthylation et hydrogénation de blocs polyoxyalkylène α,ω-dihydroxylées aliphatiques appelés polyétherdiols.
Le produit de soins personnels tel que défini dans l’une quelconque des clauses à , dans lequel une épaisseur du corps linéaire est de 1 mm ou moins, de préférence de 0,5 mm ou moins, et plus préférentiellement de 0,3 mm ou moins.
Le produit de soins personnels tel que défini dans l’une quelconque des clauses à , dans lequel une conception du produit de soins personnels qui est reconnaissable visuellement est formée par le corps linéaire.
Le produit de soins personnels tel que défini dans l’une quelconque des clauses à , dans lequel le corps façonné tridimensionnel présente une structure stratifiée où une pluralité de corps linéaires sont stratifiés.
Le produit de soins personnels tel que défini dans l’une quelconque des clauses à , dans lequel une composition contenant un cosmétique est formée dans un état dans lequel elle est en outre disposée dans toute une région entourée par le corps façonné tridimensionnel telle que vue en vue en plan, et
la composition présente une formulation identique à une formulation de la composition du corps linéaire ou différente de celle-ci.
Le produit de soins personnels tel que défini dans l’une quelconque des clauses à , dans lequel une pluralité de couches sont prévues, et une conception différente est reconnue visuellement dans chaque couche parmi la pluralité de couches.
Le produit de soins personnels tel que défini dans l’une quelconque des clauses à , dans lequel le corps linéaire est transparent et une région entourée par le corps linéaire est colorée, formant ainsi une conception du produit de soins personnels qui est reconnaissable visuellement de l’extérieur.
[Exemple]
Ci-après, la présente invention va être décrite plus en détail en référence à des exemples. Cependant, la portée de la présente invention n’est pas limitée par les exemples.
[Exemples 1-1 à 1-8 et exemples comparatifs 1-1 et 1-2]
Les matières décrites ci-dessous ont été mélangées, et une pâte cosmétique contenant des cosmétiques et de l’eau servant de milieu liquide a été utilisée comme composition L. La proportion de poudre par rapport au total de la composition L était de 47,9 % en masse. La masse volumique de la composition L était de 1,53 g/cm 3 .
Ingrédients de la poudre
Poudre de perle : 52 parties en masse
Poudre de pigment : 38,95 parties en masse
Ingrédients autres que la poudre
Eau : 90 parties en masse
Selon un mode de réalisation, on peut construire le modèle dynamique de la machine électrique au moyen des équations suivantes : et avec i d , i q : les composantes directe et en quadrature du courant de stator de ladite machine électrique, v d , v q ; les composantes directe et en quadrature de la tension du stator de ladite machine électrique, ϕ le flux des aimants du rotor de ladite machine électrique avec ϕ d le flux direct, et ϕ q le flux en quadrature, ωe la pulsation électrique ( , R s la résistance de stator, L d l’inductance directe de ladite machine électrique, L q l’inductance en quadrature de ladite machine électrique, C em le couple de la machine électrique, P est le nombre de paires de pôles de ladite machine électrique. Ce modèle permet de prendre en compte les variations de l’inductance de la machine électrique, qui peuvent varier notamment en fonction des courants direct et en quadrature. De plus, un tel modèle permet de prendre en compte la conception de la machine et son évolution thermique en tenant compte notamment de la résistance du stator et du flux des aimants du rotor, qui peuvent dépendre de leurs températures respectives.
Dans ces équations, les inductances directe et en quadrature peuvent dépendre des courants direct et en quadrature. Ce mode de réalisation est particulièrement adapté aux machines synchro-réluctantes assistées d’aimants permanents.
Pour une autre mise en œuvre de ce mode de réalisation, et pour la simplicité de modélisation pour le calcul optimal du courant de stator, on peut considérer, que seule l’inductance L q dépend du courant i q (L d est alors considéré comme constant et l’inductance mutuelle est négligée). Donc, les composantes directe et en quadrature de flux peuvent être notées respectivement et . Pour cette variante de réalisation, on peut écrire le modèle dynamique simplifié au moyen de l’équation :
En outre, on peut définir l’amplitude de tension au moyen de l’équation suivante :
avec v mod l’amplitude de tension, v d la tension directe, v q la tension en quadrature.
Ainsi, au moyen du modèle dynamique, on peut formuler un système d’équations pour chaque zone de fonctionnement.
On peut déterminer la consigne de couple de la machine électrique de manière classique à partir d’une demande de l’utilisateur de la machine électrique. Alternativement, la consigne de couple peut être déterminée par une régulation de vitesse.
Pour une utilisation plus globale en fonction de la complexité de machine électrique utilisée, le procédé selon l’invention met en œuvre une solution récursive, de préférence une solution récursive de deux systèmes d’optimisation avec des contraintes inter-lacées en fonction du courant, de la tension et de la vitesse de la machine électrique, et intégrant les variations des inductances en fonction des composantes de courant du stator. Dans ce sens, les deux systèmes d’optimisation peuvent être obtenus en construisant deux fonctions de Lagrange intégrant les différentes contraintes considérées pour cette méthode.
Pour l’étape de détermination des consignes de courant, on met en œuvre un algorithme récursif avec un seul pas de temps de calcul. Un algorithme récursif est un algorithme qui résout un problème en calculant des solutions d’instance plus petites du même problème. Cet algorithme est dit récursif, car les consignes de courant à l’instant k (t k en temps discret) dépend des consignes du courant à l’instant k-1 (c’est-à-dire l’instant t k-1 discret précédent). Cet algorithme a pour but de résoudre le problème de minimisation issu du système d’équations de la zone de fonctionnement déterminé, et permet ainsi un niveau optimal de performance de la machine électrique. L’algorithme récursif utilise de préférence uniquement la valeur du pas de temps précédent. Cet algorithme récursif présente également l’avantage de n’utiliser aucune table de données ou cartographie pour déterminer les consignes de courant. De plus, cet algorithme associé à la correction permet une utilisation optimale de la tension de bus continue DC, même pour modèles de calcul de consignes de courant optimales imparfaits.
Plusieurs méthodes peuvent être mises en œuvre pour la résolution des systèmes d’équations.
Selon un mode de réalisation de l’invention, on peut mettre en œuvre une résolution d’équations de Lagrange du système d’équation et mettre en œuvre une méthode de Newton-Raphson au premier ordre. Ainsi, on peut écrire :
avec X un vecteur contenant les consignes de courants optimales des équations de Lagrange des zones de fonctionnement, k l’incrément de temps, l’indice y représente les zones de fonctionnement, le gradient des équations de Lagrange à l’instant précedentt k-1 , la matrice Jacobienne à l’instant précedent t k-1 .
On pose un premier système d’optimisation du courant, appelé Sys1, pendant lequel la consigne de couple peut être réalisée, de la manière suivante :
On pose un deuxième système d’optimisation du courant, appelé Sys2, pendant lequel la consigne de couple ne peut pas être réalisée, de la manière suivante :
En minimisant la perte totale sous une contrainte d’égalité sur le couple et une autre d’inégalité sur la tension, on peut écrire le Lagrangien du premier système Sys1 par :
et sont, respectivement, le couple électromagnétique et sa consigne, est l’amplitude de la tension, est le facteur de Lagrange de couple électromagnétique désiré et est le facteur de Lagrange de tension maximale du système Sys1.