INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le détecteur peut être un CCD, un CMOS, à comptage de photon ou une plaque luminescente couplée à une imagerie visible et un détecteur visible (CCD ou CMOS). Le nombre de pixel n’est pas fixé. En général, c’est un compromis entre le prix et le plus grand nombre. La taille des pixels n’est pas fixée. C’est un compromis entre ce qui existe, des petits pixels pour un bon échantillonnage et des pixels pas trop petits pour avoir une bonne dynamique.
L’échantillon 2 peut avantageusement être défini par son indice optique n selon la formule :
Le paramètre β est responsable de l’atténuation des rayons X à travers l’échantillon.
Le paramètre δ est responsable des effets de phase. Lorsque les rayons X traversent l’échantillon, ils subissent des modifications de phase qui sont notamment fonction de δ. La grille permet de traduire ces modifications de phase en des décalages de tâche sur le détecteur.
Pour mesurer β et δ, on réalise une mesure à vide, c’est-à-dire sans échantillon, de façon à déterminer pour chaque tâche, une amplitude de référence et un positionnement de référence. On réalise ensuite une deuxième mesure pour déterminer la différence d’amplitude et le décalage de la tâche. On prévoit de réaliser la mesure à vide par énergie considérée. Cela permet de calibrer la ligne de mesure.
Lors d’une mesure, l’image obtenue sur le détecteur est un interférogramme permettant d’accéder aux gradients de phase dans les deux dimensions. L’interférogramme est l’ensemble des tâches sur le détecteur, ces tâches étant formées par le passage des rayons X à travers les trous de la grille. Ces tâches sont également fonction du parcours des rayons X dans l’échantillon. L’analyse de ces tâches permet donc de retrouver les paramètres β et δ.
Selon un mode de réalisation, des ailes d’ancrage ancrées aux blocs isolants et parallèles à la première direction sont agencées entre les virures juxtaposées pour retenir la membrane d’étanchéité sur la barrière thermiquement isolante.
Selon un mode de réalisation, les éléments de support sont constitués par des plaques.
Selon un mode de réalisation, chaque bloc isolant comporte au moins un élément de support, la portion centrale plane des virures reposant sur une surface supérieure de l’élément de support des blocs isolants.
Selon un mode de réalisation, la structure d’isolation thermique du couvercle comporte au moins un élément de support, la paroi d’étanchéité métallique reposant sur une surface supérieure de l‘élément de support de la structure d’isolation thermique.
Selon un mode de réalisation, le premier bord d’extrémité de la bande de liaison métallique est soudé par recouvrement à la paroi d’étanchéité du couvercle et le deuxième bord d’extrémité de la bande de liaison métallique est soudé par recouvrement à la membrane d’étanchéité de la paroi de plafond.
Selon un mode de réalisation, l’installation de stockage comporte une pluralité de premiers dispositifs de fixation espacés les uns des autres dans la deuxième direction et/ou une pluralité de deuxièmes dispositifs de fixation espacés les uns des autres dans la deuxième direction.
Selon un mode de réalisation, les premiers dispositifs de fixation sont alignés dans la deuxième direction et/ou les deuxièmes dispositifs de fixation sont alignés dans la deuxième direction.
Ainsi, les premiers dispositifs de fixation et les deuxièmes dispositifs de fixation permettent ainsi de soulager les soudures s’étendant dans la deuxième direction en localisant l’éventuel flambage de la bande de liaison métallique à distance des soudures.
Selon un mode de réalisation, l’installation de stockage comporte un premier élément de recouvrement métallique disposé sur l’au moins un premier dispositif de fixation, le premier élément de recouvrement métallique étant soudé de manière étanche à la bande de liaison métallique, et/ou un deuxième élément de recouvrement métallique disposé sur l’au moins un deuxième dispositif de fixation, le deuxième élément de recouvrement métallique étant soudé de manière étanche à la bande de liaison métallique.
Selon un mode de réalisation, le premier élément de recouvrement métallique s’étend dans la deuxième direction, le premier élément de recouvrement métallique étant disposé sur une partie, de préférence la totalité, des premiers dispositifs de fixation.
Selon un mode de réalisation, le deuxième élément de recouvrement métallique s’étend dans la deuxième direction, le deuxième élément de recouvrement métallique étant disposé sur une partie, de préférence la totalité, des deuxièmes dispositifs de fixation.
Selon un mode de réalisation, l’installation de stockage comporte une pluralité de premiers éléments de recouvrement métalliques et/ou une pluralité de deuxièmes éléments de recouvrement métalliques, chaque premier dispositif de fixation et/ou chaque deuxième dispositif de fixation étant recouvert par l’un des premiers éléments de recouvrement métalliques ou l’un des deuxièmes éléments de recouvrement métalliques respectivement.
Ainsi, les éléments de recouvrement métalliques permettent d’améliorer l’étanchéité de la bande de liaison métallique au niveau de la traversée des dispositifs de fixation en venant recouvrir les dispositifs de fixation de manière étanche.
Selon un mode de réalisation, la fixation, réalisée par l’au moins un premier dispositif de fixation et l’au moins un deuxième dispositif de fixation, est choisie parmi le vissage, le clouage et le rivetage.
Ainsi, le premier dispositif de fixation et le deuxième dispositif de fixation sont formés par exemple d’un clou, d’une vis ou d’un rivet. De préférence, le premier dispositif de fixation et le deuxième dispositif de fixation sont identiques.
Selon un mode de réalisation, ladite bande de liaison métallique est plane dans un état normal dans lequel ladite bande de liaison métallique ne subit aucun effort de compression.
Dans le cas de deux masses, à savoir la masse interne 8 et la masse externe 10, l’étape de mesure 120 comprend en particulier la mesure d’un mouvement de chaque masse 8, 10 selon le premier axe X, et selon le deuxième axe Y. Par exemple, le capteur angulaire 2 détermine le signal de mesure S m à partir de la différence du mouvement, notamment en opposition de phase, entre la masse interne 8 et la masse externe 10 selon le premier axe X, et la différence du mouvement entre ces masses 8, 10 selon le deuxième axe Y.
Selon un exemple, le capteur angulaire 2 détermine une direction résultante de la vibration de chaque masse vibrante 8, 10, dans le plan du support 6, à partir des mesures des transducteurs de détection Dx et Dy, pour obtenir le signal de mesure S m .
Lors de l’étape de transformation 130, le module de transformation 24 transforme le signal de mesure S m sur une fenêtre temporelle prédéterminée de ce signal de mesure S m en une densité spectrale de puissance.
La densité spectrale de puissance est notamment la densité spectrale de puissance du signal de mesure S m .
Le module de transformation 24 obtient la densité spectrale de puissance par exemple par application de la méthode du périodogramme sur le signal de mesure S m .
La densité spectrale de puissance présente la répartition en fréquence de la puissance du signal de mesure S m selon les fréquences de ce signal. Par exemple, la densité spectrale de puissance présente l’unité :
°/s est la vitesse de rotation obtenu par mesure par le capteur angulaire 2 en degrés par seconde ; et
Hz est la fréquence en Hertz.
Lors de l’étape de détermination 135, le module de détermination 25 détermine la valeur de bruit V, en fonction d’une partie de la densité spectrale de puissance comprenant une fréquence inférieure ou égale à la fréquence prédéterminée, par exemple 0,1 Hz.
Par exemple, le module de détermination 25 détermine la moyenne arithmétique de chaque valeur de la densité spectrale de puissance inférieure ou égale à la fréquence prédéterminée pour obtenir la valeur de bruit V.
Selon un autre exemple, le module de détermination 25 détermine une variance d’Allan pour obtenir la valeur de bruit V.
Selon un exemple, le module de détermination 25 détermine une pluralité de valeurs de bruit V, correspondant par exemple à des directions différentes de mesure dans le plan du support 6.
Lors de l’étape de réglage 140, la boucle de rétroaction 26 règle la raideur électrostatique à appliquer sur chaque masse 8, 10.
Par « une raideur électrostatique », il est entendu une raideur qui est constante pendant une durée prédéterminée et qui est appliquée à la masse vibrante 8, 10, notamment constante pendant une durée supérieure de plusieurs ordres de grandeur par rapport à une période d’oscillation de l’excitation vibratoire prédéterminée générée par le dispositif d’excitation 18.
Selon un exemple, la raideur électrostatique dépend d’une direction dans le plan du support 6 formé par les axes X et Y et/ou d’une température du capteur angulaire 2.
Plus précisément, pour voir l’impact de répartition optimale de puissances entre les deux VSC_26 et VSC_29, 5 cas ont été testé en fonction de la puissance de production du générateur G9.
Pour chacun de ces 5 cas, les deux VSC_26 et VSC_29 assurent à eux l’injection de la puissance totale maximale P. Pour chacun des cas, pour réduire le transit de puissance sur les lignes 29-26 et 29-28, tout ou partie de la puissance P est injectée aux deux VSC_26 et VSC_29 et les pertes totales du réseau AC sont évaluées.
D’un cas à l’autre, on fait donc évoluer la puissance injectée à chacun des deux VSC_26 et VSC_29, respectivement notées P_VSC_26 et P_VSC_29 en fonction de la puissance de production du générateur G9 (P_G9).
Le tableau 1 ci-dessous synthétise tous les cas, numérotés 1 à 5, les puissances et les pertes évaluées, avec une puissance totale du système PV linéaire de 300 MW.
Cas P_G9 (MW) P_VSC_26 (MW) P_VSC_29 (MW) Pertes (MW) Cas 1 730 300 0 57.53 Cas 2 630 200 100 51.26 Cas 3 530 100 200 48.7 Cas 4 430 0 300 50.2 Cas 5 430 270 30 44.16
De ce tableau 1, il ressort que :
le cas 5 est celui où les pertes totales sont minimales ; les pertes totales sont diminuées d’environ 23% du cas 1 au cas 5 ; avec une répartition optimale de puissance injectée entre les deux VSC, P_VSC_26 et P_VSC_29, on peut réduire de manière optimale les pertes sur le réseau AC.
Par conséquent, ces tests montrent que si la répartition de puissance injectée sur les différents points de couplage VSC entre le réseau DC de l’installation linéaire PV, connecté à une pluralité de groupe de panneaux PV en parallèle électrique et un réseau AC est optimale, les pertes totales sur le réseau AC réduire.
Liste des références citées [1]: T. Athay, R. Podmore, and S. Virmani. “ A Practical Method for the Direct Analysis of Transient Stability ”. In: IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems PAS-98 (2 Mar. 1979), pp. 573-584.
[2]: M. A. Pai. “ Energy function analysis for power system stability ”. The Kluwer international series in engineering and computer science. Power electronics and power systems. Boston: Kluwer Academic Publishers, 1989.
Etape 3 : Prélèvement aérosols et halogènes On oriente la vanne 6 vers la sortie aérosol.
On ouvre la vanne 7 et son débitmètre 1 associé.
On procède à l'ouverture du détendeur 8 : c'est le début du prélèvement.
Une fois le volume suffisant passé par le compteur aérosol COM Vol2, on procède à la fermeture du détendeur 8.
On ferme les vannes 6 et 7 et le débitmètre 2.
On réalise la mise hors connexion du raccord 13 de sortie du dispositif DIS au raccord 15 en ôtant le flexible.
On procède à la mise hors connexion du raccord 14 en sortie du dispositif DIS au raccord 16 en ôtant le flexible.
On notera que la comptabilisation du volume gazeux prélevé comprenant les aérosols et halogènes est effectuée à l’étape 4 ci-après.
Etape 4 : Prélèvement gazeux Cette étape peut être mise en œuvre de la manière suivante.
En premier lieu, le conteneur XEN est branché en série sur le dispositif DIS (situation non représentée à la ).
On procède à une mise en connexion du raccord 10 en sortie du dispositif DIS au raccord d'entrée du conteneur de gaz XEN.
On procède à une mise en connexion du raccord de sortie du conteneur XEN au raccord 16 en entrée du compteur COM Vol2. La ligne comprise entre la sortie du conteneur de gaz jusqu’au compteur COM Vol2 forme la ligne de purge PUR 2.
On ouvre la vanne 7 et son débitmètre 1 associé et on oriente la vanne 6 vers la sortie gaz filtré ( ).
On procède à l'ouverture du détendeur 8.
On procède à une chasse du volume de gaz initialement contenu dans le conteneur XEN en libérant le gaz sous pression du réservoir RES.
On réalise le relevé et mémorisation des quantités du volume de chasse par le compteur aérosol COM Vol2.
Comme représenté sur la , ces systèmes sont généralement composés d’un sous-système de stimulation 2, d'un élément ou substrat à surveiller 4, d’un sous-système de d'acquisition de données 6 intégrant un convertisseur analogique-numérique, et d’un système de traitement des données 8 pour déterminer la variation dans le temps de l’élément physique spécifique. Le système de traitement des données 8 n’est pas l’objet principal de l’invention. C’est l’ensemble permettant d’acquérir les mesures, jusqu’au sous-système d'acquisition 6 qui l’est. En variante, le sous-système de d'acquisition de données 6 peut comprendre des opérations d’amplification et de filtrage préalables à la conversion analogique-numérique.
Le sous-système de stimulation 2 a pour but de générer un signal de stimulation, celui-ci étant de nature électrique, et d'appliquer la stimulation à l'élément ou substrat physique 4 pour qu'il réponde par un signal électrique, celui-ci étant ensuite mesuré par le sous-système d'acquisition 6. En plus d'être de nature différente, c'est-à-dire tension ou courant, le signal de stimulation peut être appliqué sous la forme d'une valeur constante (DC) ou d'une valeur variable dans le temps (AC), comme une onde sinusoïdale, carrée ou pulsée, par exemple. La relation entre les signaux mesurés et le signal de stimulation est la plupart du temps linéaire, ce qui signifie que la réponse mesurée est proportionnelle au signal de signal de stimulation.
Toute variation ou tout bruit apparaissant au sein du système peut masquer les informations pertinentes que le système vise à extraire du signal mesuré, principalement lorsque le niveau du signal mesuré est très faible, inférieur aux microvolts par exemple. En effet, les données acquises par le système sont dépendantes d'une source de tension ou de courant fournie par le système électronique global lui-même. Cette source est conçue pour être la plus précise, la plus stable et la moins bruyante possible, mais elle contient de manière inhérente des variations et du bruit. Ceux-ci sont donc directement injectés dans toutes les variables dépendantes et par conséquent mesurées en retour par le système d'acquisition.
La mesure TIE est basée sur un mécanisme de mesure de l'impédance électrique en plusieurs points au cours duquel la source de stimulation est successivement conduite vers différentes électrodes placées sur le spécimen ou substrat, puis des mesures multiples sont traitées sur la totalité ou une partie des électrodes. Dans la forme de réalisation la plus simple d'un tel système, les signaux passent par des multiplexeurs qui sélectionnent les électrodes à stimuler et celles à mesurer. Enfin, un traitement de données est utilisé pour établir la cartographie de l'impédance du spécimen. Comme mentionné plus haut, ce traitement n’est pas central à l’invention.
L’invention vient résoudre ces problèmes en liant le sous-système de stimulation 2 et le sous-système d'acquisition de données 6. Ainsi, comme représenté sur la , un dispositif de mesure de tomographie par processus électrique 10 comprend une source de courant 12, des multiplexeurs 14, 16, 18 et 20, huit électrodes 22 disposées sur un substrat 24 objet de la mesure, et un convertisseur analogique-numérique 26 qui émet un signal numérique de mesure 28.
Dans l’exemple décrit ici, les électrodes 22 sont réparties de manière sensiblement homogène sur le substrat 24. La forme sensiblement circulaire est particulièrement adaptée pour la reconstruction par le système 8. En variante, le dispositif 10 pourrait comprendre moins d’électrodes, par exemple 4, ou plus, par exemple 16 ou plus. De plus, les électrodes pourraient être agencées de manière non homogène et selon d’autres formes que circulairement en fonction des applications.
Les multiplexeurs 14 et 16 sont respectivement reliés en aval et en amont de la source de courant 12, et peuvent être chacun relié à chacune de électrodes 22. Ainsi, chaque paire d’électrodes auquel ils sont reliés définit un circuit de stimulation avec la source de courant 12. De manière similaire, les multiplexeurs 18 et 20 sont respectivement reliés à une entrée « + » et à une entrée « - » du convertisseur analogique-numérique 26. Ainsi, chaque paire d’électrodes auquel ils sont reliés définit un circuit de mesure de la stimulation, cette mesure étant transmise aux bornes « + » et « - » du convertisseur analogique-numérique 26.
Dans l’exemple décrit ici, le convertisseur analogique-numérique 26 fait partie d’un contrôleur qui est agencé pour commander les multiplexeurs 14, 16, 18 et 20. En variante, cette commande pourrait être séparée. Le convertisseur analogique-numérique 26 réalise ainsi la conversion sous forme numérique de la tension mesurée aux bornes des électrodes auxquels sont reliés les multiplexeurs 16 et 18, rapportée à la tension de référence à l’entrée r du contrôleur analogique-numérique 26.
Selon l’invention, cette entrée r est reliée en aval de la source de courant 12, de sorte que celle-ci reçoit sensiblement le même signal que le signal de stimulation réalisé avec les multiplexeurs 12 et 14. Ainsi, le convertisseur analogique-numérique 26 émet en sortie un signal 28 qui est dépourvu de tout bruit affectant la source de courant 12.
Cette approche est totalement nouvelle dans le domaine de la TPE et plus particulièrement de la TIE. Elle est en outre à différencier des équipements employant la mesure ratiométrique conventionnelle. En effet, dans ces équipements, un élément physique de référence forte et absolue est utilisé pour la mesure ratiométrique. Cette référence, différente de l’élément à surveiller, est nécessaire pour détecter des changements minimes dans un système peu affecté par le bruit. La méthodologie et l’enseignement de cette approche sont totalement contraires à ce qui est fait dans l’invention, qui prévoit une stimulation de l’élément à surveiller et l’utilisation de l’effet de la stimulation sur l’élément lui-même comme référence de la mesure ratiométrique. D’autre part, la mesure ratiométrique conventionnelle s’applique à des systèmes dont la connexion à l’élément à surveiller est fixe dans le temps. L’invention, utilisant l’élément à surveiller comme référence, prévoit quant à elle d’élargir le principe de la mesure ratiométrique aux systèmes adaptés à la TPE, au sein desquels la connexion à l’élément à surveiller est faite séquentiellement sur une pluralité d’électrodes.
Pour réaliser les mesures, les multiplexeurs 14, 16, 18 et 20 sont excités de manière séquentielle selon un schéma d’excitation de TIE. Par schéma d’excitation de TIE on entend un schéma choisi parmi :
- un schéma de voisinage selon lequel le courant d’excitation est introduit dans des électrodes voisines, et la chute tension est mesurée successivement dans les autres électrodes, chaque paire d’électrode étant successivement utilisée pour réaliser une excitation,
- un schéma d’opposition selon lequel le courant d’excitation est introduit dans des électrodes diamétralement opposées, et la tension est mesurée successivement dans les autres électrodes, chaque paire d’électrode étant successivement utilisée pour réaliser une excitation, et
- un schéma transverse selon lequel le courant d’excitation est introduit dans des électrodes opposées par rapport à un axe fixé, et la tension est mesurée successivement dans les autres électrodes, chaque paire d’électrode étant successivement utilisée pour réaliser une excitation.
D’autres schémas d’excitation pourront être envisagés.
Dans l’exemple décrit ici, comme la stimulation est réalisée au moyen d’une source de courant continu, la tension de mesure sera mesurée simultanément dans les électrodes. Si cette source de courant est alternative l’amplitude et le décalage de la tension seraient mesurés par rapport au courant alternatif.
L’étape g) peut comporter une classification des particules mobiles en fonction de leur taille.
L’étape g) peut comporter, à partir de l’image d’observation à l’instant initial, et de la localisation des particules mobiles dans l’échantillon :
dénombrement de particules considérées comme statiques dans l’échantillon, les particules statiques étant considérées comme non sensibles au champ magnétique ; et/ou une estimation de la taille de chaque particule statique.
Selon un mode de réalisation, aucune optique de grossissement ne s’étend entre l’échantillon et le capteur d’image.
Selon un mode de réalisation, un système optique s'étend entre l'échantillon et le capteur d'image, le système optique définissant un plan objet et un plan image, le procédé étant tel que:
le capteur d'image définit un plan de détection, le plan de détection étant décalé par rapport au plan image; et/ou l'échantillon définit un plan d'échantillon, le plan d'échantillon étant décalé par rapport au plan objet.
Selon ce mode de réalisation, chaque image est acquise selon une configuration défocalisée.
Le fluide peut être confiné dans une chambre fluidique, disposée entre la source de lumière et l’échantillon. Le fluide peut être statique ou mobile dans la chambre fluidique durant les étapes b) et c).
Un deuxième objet de l’invention est un dispositif pour la détection de particules sensibles à un champ magnétique présentes dans un échantillon, le dispositif comportant :
une source de lumière; un capteur d’image; un support, destiné à maintenir l’échantillon entre la source de lumière et le capteur d’image ;
le dispositif étant caractérisé en ce qu’il comporte également :
un générateur de champ magnétique, configuré pour former un champ magnétique à travers l’échantillon, lorsque l’échantillon est disposé sur le support ; une unité de traitement, programmée pour mettre en œuvre les étapes c) à f) d’un procédé selon le premier objet de l’invention à partir d’images acquises par le capteur d’image.
Selon un mode de réalisation, aucune optique de grossissement ne s’étend entre le capteur d’image et l’échantillon.
On considère maintenant les deuxièmes termes et des équations de force oscillante pour chaque masse 8, 10. Ces termes sont relatifs aux forces engendrées par les ressorts de suspension 12 reliant la masse interne 8 et externe 10 au support 6.
Le mouvement décrit ci-après est entrainé par le dispositif d’excitation 18.
Lors de l’étape de réception 110, le mouvement de la masse interne et externe 8, 10 présente notamment deux forces perturbantes et , liées à une différence des masses 8, 10 et à une différence des sommes des raideurs des ressorts de suspension 12. Ces forces perturbantes sont notamment réduites, de préférence annulées, par la boucle de rétroaction 26 lors de l’étape de réglage 140, décrite plus loin.
Lors de l’étape de mesure 120, le ou chaque transducteur de détection Dx, Dy mesure la vibration de la masse vibrante 8, 10, pour obtenir le signal de mesure S m à partir de la mesure par le ou chaque transducteur de détection Dx, Dy.
Le signal de mesure S m est en particulier un signal fourni en sortie du capteur angulaire 2, par exemple une vitesse angulaire ou une position angulaire.
Par exemple, le capteur angulaire 2 détermine, en fonction de l’amplitude de la vibration de la masse vibrante 8, 10, une vitesse angulaire correspondant au signal de mesure S m .
Par exemple, lorsque le capteur angulaire 2 est un gyroscope, le signal de mesure S m est une mesure de la direction de la vibration de la masse vibrante 8, 10, dans le plan du support 6, mesurée par les transducteurs de détection Dx, Dy. A titre d’exemple, chaque transducteur de détection Dx, Dy mesure l’amplitude de la vibration selon l’axe correspondante X et Y, et le capteur angulaire 2 obtient le signal de mesure S m à partir de ces mesures.