INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme exemples de résines indéniques, on peut également citer celles commercialisées sous la référence ESCOREZ 7105 par la société Exxon Chem., NEVCHEM 100 et NEVEX 100 par la société Neville Chem., NORSOLENE S105 par la société Sartomer, PICCO 6100 par la société Hercules et RESINALL par la société Resinall Corp., ou les copolymères indène/méthylstyrène/styrène hydrogéné commercialisées sous la dénomination « REGALITE » par la société Eastman Chemical, en particulier REGALITE R 1100, REGALITE R 1090, REGALITE S7125, REGALITE R-7100, REGALITE R1010 HYDROCARBON RESIN, REGALITE R1125 HYDROCARBON RESIN, ou sous la dénomination ARKON P-125, ARKON P-140 et ARKON M-135 par la société Arakawa
A titre de résine aliphatique de pentadiène, on peut citer en particulier celles issues de la polymérisation majoritairement du monomères 1,3-pentanediène (trans ou cis pipérylène) et de monomère minoritaire choisi parmi l’isoprène, le butène, le 2-méthyl-2-butène, le pentène, le 1,4-pentanediène et leurs mélanges. Ces résines peuvent présenter un poids moléculaire allant de 1000 à 2500 g/mol.
On construit un modèle dynamique de la machine électrique, le modèle dynamique reliant le couple de la machine électrique aux courants de la machine électrique, On définit au moins deux zones de fonctionnement de la machine électrique, ces zones étant délimitées par un ou des seuil(s) d’au moins un des variables de fonctionnement de la machine électrique.
On appelle seuil d’une variable de fonctionnement de la machine électrique, une limite de fonctionnement de la machine électrique liée à la variable de fonctionnement considérée. Ces seuils définissent des contraintes de fonctionnement de la machine électrique. On peut définir un tel seuil en fonction de contraintes d’utilisation de la machine électrique, telles qu’un maximum ou un minimum de la variable de fonctionnement concerné. Par exemples :
lorsque la variable de fonctionnement est l’amplitude de tension de la machine électrique, le seuil peut être la tension maximale de la machine électrique, lorsque la variable de fonctionnement est l’amplitude de courant de la machine électrique, le seuil peut être le courant maximal de la machine électrique, lorsque la variable de fonctionnement est la vitesse de rotation du rotor de la machine électrique, le seuil peut être la vitesse de rotation d’entrée dans la zone d’optimisation MTPV (de l’anglais Maximum Torque per Volt pouvant être traduit par couple maximal par volt).
On peut définir ces seuils à partir de données constructeurs de la machine électrique ou de données obtenues expérimentalement. De plus, selon un mode de réalisation de l’invention, on peut définir ces seuils en prenant en compte d’autres données variables de la machine électrique, et ainsi ces seuils peuvent varier dans le temps. Alternativement, les seuils peuvent être constants dans le temps.
Par exemple, la tension maximale peut dépendre de la tension de la batterie qui alimente la machine électrique, cette tension de la batterie pouvant être considérée comme variable et pouvant être mesurée en temps réel. Par exemple, on peut écrire l’équation suivante :
avec V smax la tension maximale de la machine électrique, V bat la tension de la batterie et m l’indice de Modulation de Largeur de l’Impulsion (MLI) utilisé.
On identifie des zones de fonctionnement de la machine électrique au moyen du ou des seuil(s) défini(s) pour la ou les variable(s) de fonctionnement considérée(s), et en particulier pour la variable de fonctionnement corrigée. Par exemple, si on considère un unique seuil pour une unique variable, on peut identifier une première zone pour laquelle la variable de fonctionnement est inférieure au seuil, et une deuxième zone pour laquelle la variable de fonctionnement est supérieure ou égale au seuil.
L’identification de la zone de fonctionnement au moyen de la variable de fonctionnement corrigée, permet d’adapter la détermination des consignes de courant à la correction apportée, ce qui apporte de la robustesse au procédé selon l’invention.
Pour le mode de réalisation pour lequel on considère les trois variables de fonctionnement : amplitude de tension, amplitude de courant et vitesse de rotation du rotor, on peut définir au moins quatre zones de fonctionnement de la machine électrique :
Une première zone de fonctionnement pour laquelle l’amplitude de courant est inférieure à un seuil de courant (par exemple le courant maximal), et l’amplitude de tension est inférieure à un seuil de tension (par exemple la tension maximale), Une deuxième zone de fonctionnement pour laquelle l’amplitude de courant est supérieure ou égale au seuil de courant (par exemple le courant maximal), et l’amplitude de tension est inférieure au seuil de tension (par exemple la tension maximale), Une troisième zone de fonctionnement pour laquelle l’amplitude de courant est supérieure ou égale au seuil de courant (par exemple le courant maximal), l’amplitude de tension est supérieure ou égale au seuil de tension (par exemple la tension maximale), et la vitesse de rotation du rotor est inférieure à la vitesse de rotation de maintien de puissance maximale de ladite machine électrique, Une quatrième zone de fonctionnement, pour laquelle l’amplitude de courant est inférieure au seuil de courant et l’amplitude de tension est supérieure au seuil de tension, Une éventuelle cinquième zone de fonctionnement pour laquelle l’amplitude de courant est supérieure ou égale au seuil de courant (par exemple le courant optimal pour obtenir le couple maximal), l’amplitude de tension est supérieure ou égale au seuil de tension (par exemple la tension maximale), et la vitesse de rotation du rotor est supérieure à la vitesse de rotation de maintien de puissance maximale de la machine électrique.
La illustre, schématiquement et de manière non limitative, les cinq zones listées ci-dessus. Sur cette figure, on représente deux courbes de la machine électrique, le couple C, l’amplitude de courant I en fonction de la vitesse de rotation du rotor Ω. Sur ces graphes, on représente en outre une courbe nommée MTPA représentée en pointillée, représentative du seuil de tension (tension maximale), qui dépend de la charge.
La première zone, appelée zone 1 (zone hachurée), correspond à une zone pour laquelle le courant I est inférieur au courant maximal Imax, et la tension est inférieure à la tension maximale. La deuxième zone, appelée zone 2 (portion de courbe), correspond à une zone pour laquelle le courant I est supérieur ou égal au courant maximal Imax, et la tension V est inférieure à la tension maximale Vmax. La troisième zone, appelée zone 3 (portion de courbe), correspond à une zone pour laquelle le courant I est supérieur ou égal au courant maximal Imax, et la tension V est supérieure ou égale à la tension maximale Vmax, et la vitesse de rotation Ω est inférieure à la vitesse de rotation de maintien de puissance maximale notée Ωp,max. La quatrième zone, appelée zone 4 (zone non hachurée sous les courbes), correspond à une zone pour laquelle, la tension V est supérieure à la tension maximale Vmax et l’amplitude de courant est inférieur au seuil de courant Imax. La cinquième zone, appelée zone 5 (zone de défluxage – portion de courbe), correspond à une zone pour laquelle le courant I est supérieur ou égal au courant optimal noté Ioptiqui est le courant maximal de défluxage, et la tension V est supérieure ou égale à la tension maximale Vmax, et la vitesse de rotation Ω est supérieure ou égale à la vitesse de rotation de maintien de puissance maximale Ωp,max.
On remarque que ces zones permettent bien de distinguer les différentes zones dans lesquelles le fonctionnement de la machine diffère en raison des contraintes de fonctionnement : au moins une des courbes du couple, de l’amplitude de tension, ou de l’amplitude de courant se comporte différemment au passage d’une zone à une zone adjacente.
Pour l’étape d’identification de la zone de fonctionnement de la machine électrique, on détermine les variables de fonctionnement de la machine électrique ainsi que la consigne de couple, on en déduit la zone de fonctionnement de la machine électrique. En d’autres termes, on compare les variables de fonctionnement de la machine électrique et la consigne de couple aux seuils définis de ces variables de fonctionnement pour en déduire, en temps réel, la zone de fonctionnement (c’est-à-dire la zone de fonctionnement actuelle de la machine électrique).
Pour l’exemple de la , si à un instant on détermine que l’amplitude de la tension est inférieure au seuil de tension, et que l’amplitude de courant est supérieure au seuil de courant, alors on considère pour cet instant que la machine est dans la deuxième zone de fonctionnement, zone 2. Et ainsi, on applique alors le système d’équations qui correspond à cette zone pour déterminer les consignes de courant.
On construit un modèle dynamique de la machine électrique, qui relie le couple de la machine électrique aux courants de la machine électrique. Plusieurs modèles dynamiques de la machine électrique peuvent être considérés.
Pour atteindre une humidité relative du gaz entrant comprise entre 70 et 100% en entrée, le bulleur est maintenu à une température proche de la température du gaz entrant.
Une température identique permet d’atteindre 100% d’humidité relative.
Le bulleur doit donc être maintenu à une température inférieure de quelques degrés par rapport à la température du gaz entrant pour garder le taux d’humidité relative dans la fourchette requise (70% ≤ HR ≤ 99%).
Si la température du bulleur est supérieure à la température du gaz entrant, il y a une apparition de condensation, ce qui peut nuire au fonctionnement global.
Pour se faire, le gaz entrant est régulé en température au moyen d’un thermorégulateur. La thermorégulation est effectuée au niveau du bulleur à l’aide d’un tube à ailettes et d’un ventilateur.
La solution consiste à encapsuler l’ensemble bulleur et gaz entrant dans le même circuit thermo régulé. Ceci permet d’éviter une consommation électrique pour le maintien en température (résistances et câbles chauffants). Le bulleur et le tube coaxial contenant le gaz entrant participent à la dissipation de la chaleur dans le cas où le système produit une réaction exothermique nécessitant un refroidissement.
En conséquence, le dimensionnement du thermorégulateur est légèrement inférieur à la configuration initiale nécessaire pour une même quantité de gaz entrant.
Gaz sortant :
L’objet de l’invention pour la partie séchage reprend la caractéristique de séchage par dessiccation, mais modifie son architecture. Cette nouvelle architecture permet de collecter la phase liquide avant le passage dans le dessicant. La séparation de ces deux phases permet une simplification du montage ainsi que de limiter grandement les pertes de gaz à chaque purge.
La représente un schéma de principe de l’invention.
Le bulleur B est constitué d’une enceinte contenant un volume d’eau 5 dimensionné selon les besoins de la quantité de gaz à traiter, acceptant des pressions de quelques dizaines de bar, fait d’un matériau bon conducteur thermique et résistant à la corrosion. Le gaz entrant est issu d’un électrolyseur 1. Dans l’exemple, le gaz entrant est de l’hydrogène. Le débit compris entre 200 et 2000NL/h, ayant une humidité relative insuffisante (<50%) dans les conditions de pression et température présente dans le système. Par exemple 35°C à 35bar. Le débit est lié par la puissance de fonctionnement de l’électrolyseur.
Un réservoir du bulleur 3 en inox regroupe toutes ces caractéristiques. Les microbulles sont créées en y insérant une première matrice poreuse 4. Une matrice poreuse est un matériau solide renfermant des pores ou des cavités de petite taille qui laissent de la place pour l’écoulement d’un fluide. Ce matériau peut être constitué de différentes matières : métal, céramique, carbone, plastique…
Le réservoir du bulleur 3 comporte une entrée et une sortie.
Le réservoir du bulleur 3 en forme de cylindre s’insère dans le réservoir de thermorégulation 6 dans lequel circule l’eau de thermorégulation 7. L’eau de thermorégulation 7 est en circuit fermé, elle ne peut en aucun cas se trouver dans le réservoir bulleur 3.
Cette eau de thermorégulation 7 circule également dans un tube coaxial 9 au tube transportant l’hydrogène entre le bulleur et le compresseur 18.
Selon une autre variante, le compresseur 18 est un appareil requérant un gaz à saturation d’humidité.
De préférence, chacune des première et deuxième séquences comprend au moins un monomère choisi parmi les esters d'acide (méth)acrylique, et éventuellement au moins un monomère choisi parmi l'acide (méth)acrylique, et leurs mélanges.
Avantageusement, chacune des première et deuxième séquences est issue en totalité d'au moins un monomère choisi parmi l'acide acrylique, les esters d'acide (méth)acrylique, et éventuellement d'au moins un monomère choisi parmi l'acide (méth)acrylique, et leurs mélanges
De préférence, le polymère selon l'invention est exempt de styrène. Par "polymère exempt de styrène", on entend un polymère contenant moins de 10 % en poids, par rapport au poids total du polymère, de préférence moins de 5 % en poids, mieux moins de 2 % en poids, mieux moins de 1 % en poids, voire ne contenant pas, de monomère styrénique comme le styrène, les dérivés de styrène tels que le méthylstyrène, le chlorostyrène ou le chlorométhylstyrène. de styrène ou de dérivés du styrène comme par exemple le méthylstyrène, le chlorostyrène ou le chlorométhylstyrène.
Le polymère selon l'invention peut être obtenu par polymérisation radicalaire en solution selon le procédé de préparation suivant : une partie du solvant de polymérisation est introduite dans un réacteur adapté et chauffée jusqu’à atteindre la température adéquate pour la polymérisation (typiquement entre 60 °C et 120°C), une fois cette température atteinte, les monomères constitutifs de la première séquence sont introduits en présence d'une partie de l'initiateur de polymérisation, au bout d’un temps T correspondant à un taux de conversion maximum de 90%, les monomères constitutifs de la deuxième séquence et l’autre partie de l'initiateur sont introduits, on laisse réagir le mélange pendant un temps T’ ( allant de 3 à 6 h) au bout duquel le mélange est ramené à température ambiante, on obtient le polymère en solution dans le solvant de polymérisation.
Par solvant de polymérisation, on entend un solvant ou un mélange de solvants. Le solvant de polymérisation peut être choisis notamment parmi l'acétate d’éthyle, l'acétate de butyle, les alcools tels que l’isopropanol, l’éthanol, les alcanes aliphatiques tels que l'isododécane et leurs mélanges. De préférence, le solvant de polymérisation est un mélange acétate de butyle et isopropanol ou l'isododécane.
Selon un premier mode de réalisation, le polymère selon l'invention comprend au moins une (notamment une) première séquence ayant une Tg supérieure ou égale à 40°C, telle que décrite plus haut au a) et au moins une (notamment une) deuxième séquence ayant une Tg inférieure ou égale à 20 °C, telle que décrite plus haut au b).
De préférence, la première séquence ayant une Tg supérieure ou égale à 40 °C est un copolymère issu de monomères qui sont tels que l'homopolymère préparé à partir de ces monomères à une température de transition vitreuse supérieure ou égale à 40 °C, tels que les monomères décrits plus haut.
Avantageusement, la deuxième séquence ayant une Tg inférieure ou égale à 20 °C est un homopolymère issu de monomères qui sont tel(s) que l'homopolymère préparé à partir de ces monomères a une température de transition vitreuse inférieure ou égale à 20 °C, tels que les monomères décrits plus haut.
De préférence, la proportion de la séquence ayant une Tg supérieure ou égale à 40 °C va de 20 à 90 % en poids du polymère, mieux de 30 à 80 % et encore mieux de 50 à 70 % .
De préférence, la proportion de la séquence ayant une Tg inférieure ou égale à 20 °C va de 5 à 75 % en poids du polymère, de préférence de 15 à 50 % et mieux de 25 à 45 %.
Ainsi, selon une première variante, le polymère selon l'invention peut comprendre : - une première séquence de Tg supérieure ou égale à 40 °C, par exemple ayant une Tg allant de 70 à 110 °C, qui est un copolymère méthacrylate de méthyle / acide acrylique, - une deuxième séquence de Tg inférieure ou égale à 20 °C, par exemple allant de 0 à 20 °C, qui est un homopolymère d'acrylate de méthyle et - une séquence intermédiaire qui est un copolymère méthacrylate de méthyle/acide acrylique/acrylate de méthyle.
Selon une seconde variante, le polymère selon l'invention peut comprendre : - une première séquence de Tg supérieure ou égale à 40 °C, par exemple allant de 70 °C à 100 °C, qui est un copolymère méthacrylate de méthyle/acide acrylique/méthacrylate de trifluoroéthyle, - une deuxième séquence de Tg inférieure ou égale à 20 °C, par exemple allant de 0 à 20 °C, qui est un homopolymère d'acrylate de méthyle et - une séquence intermédiaire qui est un copolymère statistique méthacrylate de méthyl/acide acrylique/acrylate de méthyle/méthacrylate de trifluoroéthyle. Selon une troisième variante, le polymère selon l'invention peut comprendre : - une première séquence de Tg supérieure ou égale à 40 °C, par exemple allant de 85 à 115 °C, qui est un copolymère acrylate d'isobornyle/méthacrylate d'isobutyle, - une deuxième séquence de Tg inférieure ou égale à 20 °C, par exemple allant de –85 à -55 °C, qui est un homopolymère d'acrylate d'éthyl-2 hexyle et - une séquence intermédiaire qui est un copolymère statistique acrylate d'isobornyle/méthacrylate d'isobutyle/acrylate d'éthyl-2 hexyle.
Selon une quatrième variante, le polymère selon l'invention peut comprendre : - une première séquence de Tg supérieure ou égale à 40°C, par exemple allant de 85 à 115°C, qui est un copolymère acrylate d'isobornyle/méthacrylate de méthyle, - une deuxième séquence de Tg inférieure ou égale à 20°C, par exemple allant de –85 à –55°C, qui est un homopolymère d'acrylate d'éthyl-2 hexyle et - une séquence intermédiaire qui est un copolymère statistique acrylate d'isobornyle/méthacrylate de méthyle/acrylate d'éthyl-2 hexyle.
Selon une cinquième variante, le polymère selon l'invention peut comprendre : - une première séquence de Tg supérieure ou égale à 40 °C, par exemple allant de 95 à 125 °C, qui est un copolymère acrylate d'isobornyle / méthacrylate d'isobornyle, - une deuxième séquence de Tg inférieure ou égale à 20 °C, par exemple allant de –85 à –55 °C, qui est un homopolymère d'acrylate d'éthyl-2 hexyle et - une séquence intermédiaire qui est un copolymère statistique acrylate d'isobornyle/ méthacrylate d'isobornyle/ acrylate d'éthyl-2 hexyle.
Selon une sixième variante, le polymère selon l'invention peut comprendre : - une première séquence de Tg supérieure ou égale à 40 °C, par exemple allant de 85 à 115 °C, qui est un copolymère méthacrylate d'isobornyle/méthacrylate d'isobutyle, - une deuxième séquence de Tg inférieure ou égale à 20°C, par exemple allant de –35 à –5 °C, qui est un homopolymère d'acrylate d'isobutyle et - une séquence intermédiaire qui est un copolymère statistique méthacrylate d'isobornyle/méthacrylate d'isobutyle/acrylate d'isobutyle.
La puissance électrique requise pour avoir une puissance de chauffage suffisante (par exemple supérieure à 500 W / m²) donnant une sensation positive de confort sous une tension basse (par exemple inférieure à 50 Volts) nécessite une section suffisante de lignes conductrices difficiles à dissimuler derrière une couche décorative.
L’invention permet d’avoir une structure chauffante à la fois avec de très faibles défauts d'épaisseur, et extensible pour s'adapter à la forme complexe tout en restant sensiblement imperceptible.
Dans un aspect selon l’invention, le connecteur électrique est monté sur la structure chauffante.
Avantageusement, le connecteur électrique est monté sur le substrat de la structure chauffante.
Dans un aspect selon l’invention, la structure chauffante comprend un capteur de température agencé pour participer à une mesure de température d’au moins une zone de la structure chauffante.
Dans un aspect selon l’invention, le capteur de température est en contact avec la couche résistive.
Dans un aspect selon l’invention, le capteur de température est solidaire du substrat.
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur de température comporte une couche de mesure s’étendant dans la zone où la température doit être mesurée, et cette couche de mesure présente une résistance électrique variable en fonction de la température de la zone.
L’invention permet ainsi un contrôle en température sur l’ensemble de la surface de chauffe, en temps réel, dans la ou les zones souhaitées. En mesurant la résistance sur la couche de mesure, il est possible d’avoir une image de la température de la couche résistive.
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur de température présente une résistance électrique qui varie en fonction la température. Ainsi le capteur de température est agencé pour permettre d’accéder à une mesure de température de ladite zone de la structure chauffante par la mesure de la résistance électrique du capteur de température, laquelle résistance est fonction de la température dans ladite zone de la structure chauffante.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette couche de mesure est réalisée dans un matériau à effet CTN (à Coefficient de température négatif) ou un matériau à effet CTP (à Coefficient de température positif).
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur de température, notamment la couche de mesure, couvre au moins 10%, notamment au moins 20%, ou encore 30% ou 40% de la superficie de la structure chauffante, notamment de la superficie du substrat.
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur de température, notamment la couche de mesure, couvre au moins 10%, notamment au moins 20%, ou encre 30% ou 40% de la superficie de la structure chauffante, notamment de la superficie de la couche résistive.
Selon l’un des aspects de l’invention, la couche de mesure s’étend sur une zone de la structure chauffante qui est susceptible de chauffer, notamment la couche de mesure est agencée en interaction thermique avec la couche résistive de sorte à mesurer la température d’au moins certaines zones de cette couche résistive.
Selon une caractéristique possible de l’invention, les dimensions du médaillons support sont supérieures ou égales à celles de l’ouverture délimitée par le cadre, si bien que la position fonctionnelle le médaillon support est inséré dans le cadre en ne laissant subsister aucun jeu, et forme avec ledit cadre un dossier continu et uniforme. Il est important que le dossier d’un siège selon l’invention malgré le fait qu’il composé de deux parties distinctes, conserve tout son confort pour une personne qui serait assise sur ledit siège. Il ne faut donc pas que cette personne ressente une quelconque gêne liée à un décalage de position entre le médaillon support et le cadre. Dans la position fonctionnelle, le médaillon support est inséré dans le cadre de manière à donner l’impression que le dossier résultant est réalisé en une seule pièce.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la tablette support est détachable du médaillon support, et une fois qu’elle a été détachée de celui-ci elle peut venir se fixer audit médaillon dans la deuxième position qui est différente de la première position.
Selon une caractéristique possible de l’invention, lorsque le médaillon support est dans la position déployée la tablette support dans la première position recouvre un compartiment supérieur dudit médaillon, et dans la deuxième position, ladite tablette découvre ledit compartiment pour permettre de stocker un objet dans celui-ci. De cette manière, lorsque la tablette support se retrouve dans la deuxième position, le médaillon présente un compartiment supérieur pouvant loger un objet, et ladite tablette est positionnée pour supporter un autre objet. Ce compartiment peut être matérialisé par une simple surface plane ou par un évidement délimité par des bords.