INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un second mode de réalisation, l’une au moins des demi-coques comporte au moins une saillie directrice d’énergie 14. La zone cible est alors constituée de la ou des saillies directrices d’énergie 14. L’invention concerne alors un procédé d’assemblage pour une poignée de commande 3 d’un endoscope médical 1 comprenant les étapes successives suivantes : a’) disposer de la poignée de commande 3 comportant un boîtier 4 présentant deux demi-coques 6 et 7 opposées et des ouvertures de passage 13, chaque demi-coque ayant une partie distale 6d et 7d, une partie proximale 6p et 7p et un bord périphérique de jonction 6b et 7b, et l’une au moins des demi-coques 6 et 7 disposant d’au moins une saillie directrice d’énergie 14, b’) appliquer une pression entre les demi-coques 6 et 7 en assurant l’interposition entre elles d’au moins une saillie directrice d’énergie 14 et appliquer des ultrasons ou l’énergie laser sur l’au moins une saillie directrice d’énergie 14 afin de la(les)faire fondre pour souder les deux demi-coques entre elles.
Préparation de l’exemple 1’ : Copolymère PHA à chaine latérale R 1 représentant un groupe n-octalènyle insaturée à 5% et R 2 représentant un groupe n -hexyle [Chem. 25] : Le copolymère de l’exemple 1’ (5% d’insaturation et chaine R 2 représentant n-hexyle) a été préparé selon le mode opératoire décrit pour l’exemple 1, avec la même composition de la solution de microéléments que celle décrite dans l’exemple 1 et avec les compositions de milieu de culture suivantes : Ingrédients en gramme par litre MC1 « inoculum » MC2 « batch » MC3 « maintenance » (NH 4 ) 2 SO 4 4,7 4,7 Na 2 HPO 4 ; 7H 2 O 12 9 KH 2 PO 4 2,7 2,03 MgSO 4 ; 7H 2 O 0,8 1,03 Nutrient Broth 3 / Acide nonanoïque / 0,95 950 Acide undécylènique 0,05 50 Solution Microéléments / 10 NaOH 2N QSP pH=6,8 Eau milliQ QSP 1000 g Le copolymère de PHA de l’exemple 1’ a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue, avec un taux d’insaturation est de 5%. Exemple 1’’ : Copolymère PHA à chaine latérale R 1 représentant un groupe n-octalènyle insaturée à 10% linéaire et R 2 représentant un groupe n-hexyle Le copolymère de l’exemple 1’’ (à 10% d’insaturation et chaine R 2 représentant n-hexyle) a été préparé selon le mode opératoire décrit pour l’exemple 1, avec la même composition de la solution de microéléments que celle décrite dans l’exemple 1 et avec les compositions de milieu de culture suivantes : Ingrédients En gramme par litre MC1 « inoculum » MC2 « batch » MC3 « maintenance » (NH 4 ) 2 SO 4 4,7 4,7 / Na 2 HPO 4 ; 7H 2 O 12 9 / KH 2 PO 4 2,7 2,03 / MgSO 4 ; 7H 2 O 0,8 1,03 / Nutrient Broth 3 / / Acide nonanoïque / 0,90 900 Acide undécylènique / 0,1 100 Solution Microéléments / 10 / NaOH 2N QSP pH=6,8 Eau milliQ QSP 1000 g Le PHA a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue. Exemple 1’’’ : Copolymère PHA à chaine latérale R 1 représentant un groupe n-octalènyle insaturée à 30% linéaire et R 2 représentant un groupe n-pentyle Le copolymère de l’exemple 1’’’ (à 30% d’insaturation et chaine R 2 représentant n-pentyle) a été préparé selon le mode opératoire décrit pour l’exemple 1, avec la même composition de la solution de microéléments que celle décrite dans l’exemple 1 et avec les compositions de milieu de culture suivantes : Ingrédients En gramme par litre MC1 « inoculum » MC2 « batch » MC3 « maintenance » (NH 4 ) 2 SO 4 4,7 4,7 / Na 2 HPO 4 ; 7H 2 O 12 9 / KH 2 PO 4 2,7 2,03 / MgSO 4 ; 7H 2 O 0,8 1,03 / Nutrient Broth 3 / / Acide octanoïque / 0,70 700 Acide undécylènique / 0,3 300 Solution Microéléments / 10 / NaOH 2N QSP pH=6,8 Eau milliQ QSP 1000 g Le copolymère PHA a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue. Exemple 2: Poly(3-HydroxyOctanoate-co-Undécenoate) 10 % insaturations greffés à 100 % avec l’acide thiolactique (Composé de l’exemple 1 greffé par acide thiolactique TLA) :
Les modes de réalisation de l’invention fournissent un dispositif de connexion optimisé correspondant à l’implémentation matérielle d’une ou plusieurs matrices de redondance à glissement 10 représentée par une grille de connexion, le dispositif de connexion comprenant un ou plusieurs commutateurs en fonction de la grille de connexion.
La matrice de redondance 10 selon les modes de réalisation de l’invention est ainsi avantageusement compatible avec des commutateurs sans pour autant présenter les défauts rédhibitoires de l’art antérieur.
En particulier, la structure de matrice de redondance selon les modes de réalisation de l’invention présente une structure qui peut être régulière pour simplifier fortement l’équilibrage des chemins.
L’implémentation de la grille de connexion peut être effectuée avec un circuit en arbres de commutateurs , ce qui rend possible le réglage de la longueur, et donc de l’atténuation, de chaque chemin individuellement.
Des exemples de commutateurs comprennent, de manière non limitative, des commutateurs , , ou .
Le nombre de commutateurs utilisé pour implémenter une grille de connexion à nœuds est égal à .
Il est à noter que l’implémentation matérielle de la matrice de redondance n’est pas unique. Il existe en effet plusieurs degrés de liberté sur la construction des arbres de commutateurs.
Les équipements redondants 20’ peuvent être répartis parmi les canaux pour permettre un découpage en briques élémentaires du système complet 100, ce qui est particulièrement avantageux : - dans les situations où, pour des contraintes mécaniques, par exemple, la dimension du circuit imprimé utilisé pour l’implémentation de la matrice de redondance est trop limitée pour intégrer l’ensemble du système, le découpage optimisant alors l’implémentation avec un nombre d’interconnexions limitées entre briques ; - pour développer des briques génériques, réutilisables, couvrant un large ensemble de besoins lorsqu’assemblées entre elles, ce qui optimise les coûts de développement.
La matrice de redondance est en outre adaptative. En effet, le taux de perfection de la matrice peut être modulé en ajustant l’épaisseur de la diagonale de la matrice et le degré de remplissage de la matrice de redondance. La complexité de l’implémentation matérielle de la matrice peut ainsi être optimisée pour répondre au mieux aux contraintes de fiabilité (par exemple dans le cas d’une application de l’invention à l’industrie spatiale, la fiabilité de la charge utile du système 100). Une telle granularité n’existe pas avec les matrices de redondance de l’art antérieur.
Les classes de matrices de redondance à glissement selon les modes de réalisation de l’invention sont ainsi définies par les paramètres (entiers) comprenant : - Le paramètre qui désigne le nombre total d’accès canaux d’une matrice de redondance appartenant à la classe. - Le paramètre qui désigne le nombre total d’accès équipements d’une matrice de redondance appartenant à la classe. - Le paramètre qui désigne la capacité de glissement d’une matrice de redondance de la classe. Une telle grandeur représente, sur la grille de connexion de la matrice, l’épaisseur de la diagonale formée par les chemins nominaux et les chemins à glissement.
Selon les modes de réalisation de l’invention, les entiers , , et vérifient les conditions suivantes : (5)
Ainsi, pour appartenir à la classe des matrices de redondance à glissement, l’épaisseur du bloc de diagonales, incluant la diagonale nominale, correspondant à la représentation graphique du nombre total de diagonales, doit satisfaire la condition (5).
La notation désigne la partie entière de .
Une matrice de redondance à glissement { } est définie comme toute matrice de redondance à accès canaux et accès équipements dont la grille de connexion comprend : - un ensemble de chemins nominaux, qui forment la 1 ère diagonale dite « diagonale nominale » , les chemins nominaux étant définis par :
- un ensemble de chemins redondants, répartis sur les équipements redondants 20’ de sorte à ce que chaque canal soit connectable à un seul équipement redondant 20’ et que chaque redondant soit connectable à au moins un canal et définis par :
La grille de connexion peut en outre comprendre un ensemble de chemins à glissement, qui forment au moins une « diagonale haute » pleine et optionnellement des « diagonales intermédiaires » partiellement remplies définis par :
De préférence encore, le circuit électronique comprend une diode, communément appelée « diode de bootstrap », connectée d’une part à la capacité de commande et d’autre part à un dispositif d’alimentation auxiliaire.
De préférence encore, chaque lien filaire s’étend de manière sensiblement linéaire sur une surface dudit circuit électronique. Cette configuration permet un gain de place sur le circuit.
De manière avantageuse, une première portion du deuxième lien filaire et une portion du troisième lien filaire s’étendent linéairement et parallèlement l’une par rapport à l’autre et sont espacés d’une distance minimale prédéfinie. Ainsi, la distance minimale permet d’éviter tout couplage électrique et donc toute perturbation entre le deuxième lien filaire et le troisième lien filaire.
Avantageusement encore, une deuxième portion du deuxième lien filaire et une deuxième portion du troisième lien filaire sont orientés perpendiculairement l’une par rapport à l’autre.
Avantageusement, la distance minimale est définie selon le type d’interrupteur, la puissance en jeu, la fréquence des signaux émis par la cellule de commutation, la vitesse de balayage de la cellule de commutation et le signal de commande de chaque interrupteur.
De préférence, le lien filaire intermédiaire s’étend linéairement entre l’interrupteur haut et l’interrupteur bas, la quatrième borne de connexion est positionnée sur le lien filaire intermédiaire de sorte à être positionnée plus proche de l’interrupteur haut, la cinquième borne de connexion est positionnée de sorte à être placée entre la quatrième borne de connexion et l’interrupteur bas.
Avantageusement, la quatrième borne de connexion et la cinquième borne de connexion espacées d’une distance au moins égale à la distance minimale prédéfinie. Ainsi, le premier lien filaire et le deuxième lien filaire ne sont pas en contact l’un avec l’autre.
De préférence encore, chaque lien filaire correspond à une piste électronique imprimée sur le circuit électronique.
De préférence, chaque interrupteur correspond à un transistor, de préférence un transistor à effet de champ MOSFET, un transistor bipolaire à grille isolée ou « transistor IGBT » pour « Insulated Gate Bipolor Transistor » en langue anglaise, un thyristor, un thyristor GTO pour « Gate Turn Off » en langue anglaise, un montage cascode, un transistor JFET pour « Junction Field Effect Transistor » en langue anglaise, ou tout type de commutateur apte à être utilisé pour une cellule de commutation telle que décrite précédemment.
L’invention concerne également un chargeur embarqué comprenant un convertisseur comprenant au moins un circuit électronique tel que présenté précédemment.
L’invention concerne également un véhicule automobile comprenant un circuit électronique tel que présenté précédemment ou une chargeur embarqué tel que présenté précédemment.
La représente la topologie d’un circuit électronique de commutation selon l’état de l’art destiné à être monté dans un véhicule,
La représente le circuit équivalent du circuit électronique de commutation selon la ,
La représente la topologie d’un circuit électronique de commutation selon l’invention destiné à être monté dans un véhicule,
La représente le circuit équivalent du circuit électronique selon la .
Le solide adsorbant considéré pour la séparation est une bayérite lithiée.
Le procédé utilise une colonne C 1 comprenant 21 lits de solide adsorbant A i répartis comme suit : - 9 lits en zone 1 ; - 6 lits en zone 2 ; - 3 lits en zone 3 ; - 3 lits en zone 4.
La séparation a lieu à 20 °C. Le désorbant est de l’eau ne contenant pas d’élément lithium. Le rapport des débits désorbant/charge est égal à 0,08 et le taux de recyclage moyen est de 7,3. La vitesse superficielle en zone 3 est de 0,5 cm/s.
Les performances du procédé sont calculées par simulation. Les données thermodynamiques et de transfert de matière ont été au préalable obtenues par des essais de perçage, tel que couramment pratiqué par l’homme du métier. Le profil de concentration calculé le long du lit mobile simulé est présenté en .
Les résultats indiquent une concentration à l’extrait de 4,4 g/L, soit un facteur de concentration égal à 11. Cette concentration élevée réduit fortement les équipements et la consommation énergétique nécessaires à l’évaporation de l’eau dans les étapes avales du procédé.
Par ailleurs la pureté du lithium, défini comme le ratio de la masse de lithium et de la masse cumulée du sodium et du lithium, est de 99,9%.
Exemple 2 (non-conforme à l’invention) : Séparation d’une saumure sans contre-courant simulé
Dans l’exemple 2, une saumure identique à l’exemple 1 est séparée par un procédé d’adsorption 20°C sur une bayérite lithiée identique à l’exemple 1. En revanche le procédé mis en place est opéré de manière batch et sans la mise en place d’un contre-courant simulé.
Le produit final présente une concentration finale égal à 1,2 g/L en élément Lithium. Le facteur de concentration obtenu est égal à 3 et est nettement inférieur au cas avec contre-courant simulé.
Le procédé selon l’invention permet la production d’un flux beaucoup plus concentré qu’avec un procédé d’adsorption batch standard.
Procédé de fabrication d’un monolithe poreux par un procédé sol-gel La présente invention concerne un procédé de fabrication d’un monolithe poreux et son utilisation. Elle concerne également des monolithes poreux notamment obtenus par ledit procédé et leur utilisation.
Les monolithes poreux, notamment à porosité hiérarchique, présentent, grâce à leur porosité, notamment multimodale, interconnectée, des propriétés uniques de transport de matière associées à des surfaces spécifiques fonctionnalisables. Les tailles du squelette et des pores peuvent être ajustées en modifiant la composition chimique et les paramètres du procédé utilisés pour la préparation des matériaux.
Les monolithes sont principalement fabriqués sous forme cylindrique avec une plage étroite de distribution de la taille des pores, et peuvent être utilisés pour différentes applications, comme par exemple séparer, adsorber ou détecter des composés d’intérêt, ou bien catalyser des réactions chimiques.
Une méthode classique de fabrication de monolithes poreux, décrite notamment dans l’article Lu et al., JSST 95 (2020) MPH par décomposition spinodale , consiste à figer une solution dans un moule lors de sa séparation en deux phases bicontinues par un procédé sol-gel à un moment précis de cette séparation de sorte à avoir un gel solidifié dans lequel les phases riches en solvant sont séparées des autres phases riches en silice, les phases riches en solvant formant les pores et les phases riches en silice formant le squelette. La solution figée du moule est ensuite extraite de ce dernier pour obtenir un monolithe poreux après séchage.
De nombreuses études et avancées ont été réalisées sur l’extension des compositions des formulations et la compréhension de l’influence des différents constituants des formulations sur la structure des monolithes poreux par cette méthode. Le contrôle des différents niveaux de porosité a donc été amélioré et la chimie de surface a par ailleurs été diversifiée en passant par le développement de nouvelles formulations conduisant à de nouveaux matériaux comme des hybrides organiques inorganiques ou bien plus récemment des squelettes de carbone.
Les procédés qui sont décrits dans la littérature sont chacun adaptés à des formes et tailles précises de monolithes données, la structure des monolithes étant fortement dépendante des formulations, des conditions de préparation et de la forme des moules utilisés. Il ne parait pas possible d’ajuster la structure indépendamment de la taille ou du rapport de forme du monolithe final. Une adaptation de la formulation à la forme du moule est donc nécessaire.
Dans l’exemple de la , le transformateur électrique 80 comporte deux enroulements primaires 82, la tension aux bornes d’un enroulement primaire 82 étant alors notée V1,1, et celle aux bornes de l’autre enroulement primaire 82 étant notée V1,2.
Dans l’exemple de la , le transformateur électrique 80 comporte deux enroulements secondaires 84, la tension aux bornes d’un enroulement secondaire 84 étant alors notée V2,1, et celle aux bornes de l’autre enroulement secondaire 84 étant notée V2,2.
Le transformateur électrique 80 est par exemple un transformateur magnétique, et comporte alors en outre un noyau magnétique 86, chaque enroulement 82, 84 étant alors agencé autour du noyau magnétique 86.
En variante, le transformateur électrique 80 est un transformateur à air, et ne comporte alors pas de noyau magnétique. Cette variante est en particulier adaptée lorsque le convertisseur d’énergie électrique 10 fonctionne à haute fréquence, telle qu’une fréquence supérieure à 10 MHz.
Le transformateur électrique 80 est par exemple encore un autotransformateur, pour lequel une partie des spires est mutualisée entre deux enroulements, par exemple mutualisée entre l’enroulement primaire 82 et l’enroulement secondaire 84, ou mutualisée entre deux enroulements primaires 82, ou encore mutualisée entre deux enroulements secondaires 84.
Selon l’invention, chaque ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un interrupteur 36, 46 et un enroulement 82, 84 respectifs. Autrement dit, chaque ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un ensemble de commutation 30, 40 et un enroulement 82, 84 respectifs. Par convention, chaque ensemble piézoélectrique 12 est connecté par sa première extrémité 16 à un ensemble de commutation 30, 40 respectif, et par sa deuxième extrémité 18 à un enroulement 82, 84 respectif.
Chaque ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un premier interrupteur 36 et un enroulement primaire 82, ou bien est connecté entre un deuxième interrupteur 46 et un enroulement secondaire 84.
En complément facultatif, le convertisseur 10 comprend au moins un couple d’ensembles piézoélectriques 12 connectés à un même enroulement respectif 82, 84, comme représenté dans les exemples des figures 1, 2, 4, 13 et 15.
Dans les exemples des figures 1 et 4, le convertisseur 10 comprend deux couples d’ensembles piézoélectriques 12, un premier couple d’ensembles piézoélectriques 12 étant connecté à l’enroulement primaire 82 et un deuxième couple d’ensembles piézoélectriques 12 étant connecté à l’enroulement secondaire 84.
Dans les exemples des figures 2, 13 et 15, le convertisseur 10 comprend un seul couple d’ensembles piézoélectriques 12. Dans ces exemples, le couple d’ensembles piézoélectriques 12 est connecté à l’enroulement primaire 82.
Dans les autres exemples des figures 3 et 5 à 12, le convertisseur 10 comprend au plus un ensemble piézoélectrique 12 connecté à chaque enroulement 82, 84 respectif. Dans les exemples des figures 3, 6, 9 et 10, le convertisseur 10 comprend un seul ensemble piézoélectrique 12, connecté à l’enroulement primaire 82. Dans les exemples des figures 5, 7 et 8, le convertisseur 10 comprend deux ensembles piézoélectriques 12, l’un étant connecté à l’enroulement primaire 82 et l’autre étant connecté à l’enroulement secondaire 84. Dans l’exemple de la , le convertisseur 10 comprend deux ensembles piézoélectriques 12, l’un étant connecté à l’un des deux enroulements primaires 82 et l’autre étant connecté à l’enroulement secondaire 84. Dans l’exemple de la , le convertisseur 10 comprend deux ensembles piézoélectriques 12, chacun étant connecté à un enroulement secondaire 84 respectif.
Dans les exemples des figures 1 à 3, 5, 6, 8, 11 à 13 et 15, chaque ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre, d’une part, un point milieu 38, 48 respectif, et d’autre part, un enroulement 82, 84 respectif. En particulier, dans les exemples des figures 1, 2, 13 et 15, les ensembles piézoélectriques 12 de chaque couple connecté à l’enroulement primaire 82 sont connectés chacun entre un premier point milieu 38 respectif et l’enroulement primaire 82. En outre, dans l’exemple de la , les ensembles piézoélectriques 12 du couple connecté à l’enroulement secondaire 84 sont connectés chacun entre un deuxième point milieu 48 respectif et l’enroulement secondaire 84. Dans les exemples des figures 3 et 6, l’unique ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un premier point milieu 38 respectif et l’enroulement primaire 82. Dans les exemples des figures 5, 8 et 11, un ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un premier point milieu 38 respectif et l’enroulement primaire 82, et l’autre ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un deuxième point milieu 48 respectif et l’enroulement secondaire 84. Dans l’exemple de la , chaque ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un deuxième point milieu 48 respectif et un enroulement secondaire 84 respectif.
Dans l’exemple de la , pour le couple d’ensembles piézoélectriques 12 connecté à l’enroulement primaire 82, un ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un point milieu 38 respectif et l’enroulement primaire 82, et l’autre ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre une borne d’application de la tension d’entrée 34 et l’enroulement primaire 82 ; et pour le couple d’ensembles piézoélectriques 12 connecté à l’enroulement secondaire 84, chaque ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un deuxième point milieu 48 respectif et l’enroulement secondaire 84.
Dans l’exemple de la , un ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre un point milieu 38 respectif et l’enroulement primaire 82, et l’autre ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre une borne de fourniture de la tension de sortie 44 et l’enroulement secondaire 84.
Dans les exemples des figures 9 et 10, l’unique ensemble piézoélectrique 12 est connecté entre une borne d’application de la tension d’entrée 34 et l’enroulement primaire 82.
En complément, chaque enroulement 82, 84 est de préférence connecté à au moins un ensemble piézoélectrique 12 ou bien présente entre ses extrémités 88 (référencées sur les figures 9 et 10) une tension de valeur moyenne sensiblement nulle sur un cycle respectif de résonance, le dispositif de pilotage 20 étant alors configuré pour commander les interrupteurs 36 ou 46 de l’ensemble de commutation 30 ou 40 connecté audit enroulement 82, 84 de manière à obtenir ladite tension de valeur moyenne sensiblement nulle.
Selon un autre mode de réalisation lorsque R 1 représente chaine hydrocarbonée choisie parmi i) (C 5 -C 28 )alkyle, linéaire ou ramifié, ii) (C 5 -C 28 )alkényle, linéaire ou ramifié, iii) (C 5 -C 28 )alkynyle, linéaire ou ramifié, de préférence le groupe hydrocarboné est linéaire ladite chaine hydrocarbonée étant substituée par un ou plusieurs atomes ou groupes a) à m) et/ou intérrompue par un ou plusieurs hétéroatomes ou groupes a’) à c’) tels que défini pour R 1 ; en particulier représente un groupe hydrocarboné choisi parmi (C 4 -C 28 )alkyle, linéaire ou ramifié éventuellement substitué par un ou plusieurs atomes ou groupes a) à m) et/ou intérrompu par un ou plusieurs hétéroatomes ou groupes a’) à c’) tels que définis précédemment, l’unité (A) est présente de préférence en un pourcentage molaire allant de 0,5 % à 99 %, plus préférentiellement un pourcentage molaire allant de 1 % et 50 %, encore plus préférentiellement un pourcentage molaire allant de 5 % et 40 %, encore mieux un pourcentage molaire allant de 5 % à 30 % ; l’unité (B) est présente en un pourcentage molaire allant de 1% à 99,5%, de préférence de 1 % à 99%, plus prérentiellement de 2 % à 98% ,; et l’unité (C) est présente en un pourcentage molaire allant de 0,5 % à 20 % par rapport à l’ensemble des unités (A) , (B) et (C) . Avantageusement, le ou les copolymères PHA de l’invention comprennent de 2 % à 98 % en mole d’unité (B) ; et de 0,5 % à 10 % en mole d’unité (C) , plus avantageusement le copolymère comprend de 5 % à 70 % en mole d’unité (B) ; et de 0,5 % à 7 % en mole d’unité (C) .