INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les deux modes de réalisation décrits précédemment, les paramètres de l’égaliseur 210 sont calculés initialement de manière analytique, notamment en fonction de paramètres extérieurs liés au canal de propagation 106, au bruit et aux propriétés statistiques des symboles s n . En particulier, l’estimateur de canal 214 et l’estimateur de bruit 212 peuvent être utilisés pour fournir à l’égaliseur 210 la matrice de canal H et la variance de bruit σ w ².
De manière alternative, les paramètres (Θ, p H , q H ) ou (Θ, p H ) de l’égaliseur 210 peuvent être déterminés de manière adaptative par une technique de convergence et de suivi. Cette technique constitue une variante de réalisation pouvant s’appliquer à chacun des modes de réalisation décrits ci-avant.
En référence à la , une variante du premier mode de réalisation de l’égaliseur va être à présent décrite pour déterminer et ajuster les paramètres de l’égaliseur selon une technique de convergence et de suivi.
Selon cette variante, l’égaliseur, qui porte à présent la référence 710, est conçu pour mettre à jour de manière itérative la composante scalaire Θ en fonction de symboles préalablement déterminés par le module de décision 216. Cela ne nécessite pas d’utiliser un décodeur (« soft demapper » en anglais) qui utilise plusieurs estimée successives, pour les analyser comme avec de la correction d’erreur. Au contraire, le module de décision 216 fournit chaque symbole à partir d’une seule estimée z n .
Ainsi, l’égaliseur 710 comprend en outre un module de comparaison 780 des symboles précédemment détectés par le module de décision 216 à l’estimée z n , de manière à calculer un signal d’erreur e n . Par exemple, le signal d’erreur e n fourni en sortie du module de comparaison 780 est tel que .
Le module de comparaison 780 a une sortie reliée au module de configuration 700a du combineur direct 400, au module de configuration 720a du combineur retour 420 et au module de configuration 760a du module d’ajout 460, de sorte que le signal d’erreur e n est fourni, pour chaque période symbole, simultanément en entrée de ces modules de configuration 700a, 720a, 760a.
Un procédé 800 de configuration de l’égaliseur 710 va maintenant être décrit plus en détail en référence à la .
Le PHA de l’exemple 13 a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue. Epoxydation à 100%. Exemple 14 : Poly(3-HydroxyNonanoate-co-Undécenoate) 10 % insaturations époxydée à 100 %
10 g de copolymère de PHA de l’exemple 1’’ sont solubilisés dans 40 mL de dichlorométhane anhydre. Une suspension de 1,9 g de m-CPBA 77% est préparée avec 10 mL de dichlorométhane anhydre et ajoutée au mélange sous agitation, à température ambiante pendant au moins 120 heures.
La polymérisation peut être réalisée en provoquant une réaction entre les composants (A) et (B) dans une solution pendant une période de 3 à 20 heures en présence d’un initiateur de radicaux à une température de 50°C à 150°C.
Un solvant approprié dans ce but est un solvant apolaire tel que l’hexane, l’octane, le décane, le cyclohexane, ou un hydrocarbure aliphatique analogue ; le benzène, le toluène, le xylène, ou un hydrocarbure aromatique analogue ; ou un solvant polaire tel que l’éther diéthylique, l’éther dibutylique, le tétrahydrofurane, le dioxane, ou des éthers ; l’acétone, la méthyléthylcétone, la méthylisobutylcétone, la di-isobutylcétone, ou des cétones analogues ; l’acétate de méthyle, l’acétate d’éthyle, l’acétate de butyle, l’acétate d’isobutyle, ou des esters analogues ; ou un solvant protique tel que le méthanol, l’éthanol, l’isopropanol, le butanol, ou des alcools analogues ; l’octaméthylcyclotétrasiloxane, le décaméthylcyclopentasiloxane, l’hexaméthyldisiloxane, l’octaméthyltrisiloxane, ou un oligomère organosiloxane analogue.
Un initiateur de radicaux peut être tout composé connu dans l’art pour des réactions classiques de polymérisation radicalaire. Les exemples spécifiques de tels initiateurs de radicaux sont le 2,2’-azobis(isobutyronitrile), le 2,2’-azobis(2-méthylbutyronitrile), le 2,2’-azobis(2,4-diméthylvaléronitrile) ou des composés analogues de type azobis ; le peroxyde de benzoyle, le peroxyde de lauroyle, le peroxybenzoate de tert-butyle, le peroxy-2-éthylhexanoate de tert-butyle, ou un peroxyde organique analogue. Ces initiateurs de radicaux peuvent être utilisés seuls ou dans une combinaison de deux ou plus. Les initiateurs de radicaux peuvent être utilisés dans une quantité de 0,1 à 5 parties en poids pour 100 parties en poids des composants (A) et (B). Un agent de transfert de chaîne peut être ajouté. L’agent de transfert à chaîne peut être le 2-mercaptoéthanol, le butylmercaptan, le n-dodécylmercaptan, le 3-mercaptopropyltriméthoxysilane, un polydiméthylsiloxane possédant un groupe mercaptopropyle ou un composé analogue de type mercapto ; le chlorure de méthylène, le chloroforme, le tétrachlorure de carbone, le bromure de butyle, le 3-chloropropyltriméthoxysilane, ou un composé halogéné analogue.
Dans la fabrication du polymère de type vinyle, après la polymérisation, le monomère vinylique résiduel qui n’a pas réagi peut être éliminé dans des conditions de chauffage sous vide.
Pour faciliter la préparation de matière première pour les produits cosmétiques, la masse moléculaire moyenne en nombre du polymère vinylique qui contient un dendrimère carbosiloxane, peut être choisie dans la plage entre 3 000 et 2 000 000, de préférence entre 5 000 et 800 000. Il peut être un liquide, une gomme, une pâte, un solide, une poudre, ou toute autre forme. Les formes préférées sont les solutions constituées par la dilution dans des solvants, d’une dispersion, ou d’une poudre.
Le polymère vinylique peut être une dispersion d’un polymère de type vinyle ayant une structure de dendrimère carbosiloxane dans sa chaîne moléculaire latérale, dans un liquide tel qu’une huile de silicone, une huile organique, un alcool, ou l’eau.
L’huile de silicone peut être un diméthylpolysiloxane ayant les deux extrémités moléculaires coiffées de groupes triméthylsiloxy, un copolymère de méthylphénylsiloxane et de diméthylsiloxane ayant les deux extrémités moléculaires coiffées de groupes triméthylsiloxy, un copolymère de méthyl-3,3,3-trifluoropropylsiloxane et de diméthylsiloxane ayant les deux extrémités moléculaires coiffées de groupes triméthylsiloxy, ou des huiles de silicone linéaires non-réactives analogues, aussi bien que l’hexaméthylcyclotrisiloxane, l’octaméthylcyclotétrasiloxane, le décaméthylcyclopentasiloxane, le dodécaméthyl-cyclohexasiloxane, ou un composé cyclique analogue. En plus des huiles de silicone non-réactives, des polysiloxanes modifiés possédant des groupes fonctionnels tels que des groupes silanol, des groupes amino, et des groupes polyéther sur les extrémités ou à l’intérieur des chaînes moléculaires latérales peuvent être utilisés.
Les huiles organiques sont telles que définies infra dans « corps gras liquides c) » notamment peuvent être l’isododécane, l’huile de paraffine, l’isoparaffine, le laurate d’hexyle, le myristate d’isopropyle, le myristate de myristyle, le myristate de cétyle, le myristate de 2-octyldodécyle ; le palmitate d’isopropyle, le palmitate de 2-éthylhexyle, le stéarate de butyle, l’oléate de décyle, l’oléate de 2-octyldodécyle, le lactate de myristyle, le lactate de cétyle, l’acétate de lanoline, l’alcool stéarique, l’alcool cétostéarique, l’alcool oléique, l’huile d’avocat, l’huile d’amande, l’huile d’olive, l’huile de cacao, l’huile de jojoba, l’huile de gomme, l’huile de tournesol, l’huile de soja, l’huile de camélia, le squalane, l’huile de ricin, l’huile de graine de coton, l’huile de noix de coco, l’huile de jaune d’œuf, le monooléate de polypropylèneglycol, le 2-éthylhexanoate de néopentylglycol, ou une huile d’ester de glycol analogue ; l’isostéarate de triglycéryle, le triglycéride d’un acide gras d’huile de noix de coco, ou une huile d’ester d’alcool polyhydrique analogue ; l’éther de polyoxyéthylène et de lauryle, l’éther de polyoxypropylène et de cétyle, ou un éther de polyoxyalkylène analogue.
L’alcool peut être de n’importe quel type approprié pour une utilisation conjointement avec une matière première de produits cosmétiques. Par exemple, il peut être le méthanol, l’éthanol, le butanol, l’isopropanol ou des alcools analogues inférieurs.
Une solution ou une dispersion de l’alcool devrait avoir une viscosité dans la plage de 10 à 10 9 mPa à 25°C. Pour améliorer les propriétés de sensation d’utilisation dans un produit cosmétique, la viscosité devrait être dans la plage de 100 à 5 x 10 8 mPa.s.
Les solutions et les dispersions peuvent facilement être préparées en mélangeant un polymère vinylique ayant au moins un motif dérivé de dendrimère carbosiloxane, à une huile de silicone, une huile organique, un alcool, ou de l’eau. Les liquides peuvent être présents dans l’étape de polymérisation. Dans ce cas, le monomère vinylique résiduel qui n’a pas réagi devrait être complètement éliminé par traitement thermique de la solution ou de la dispersion sous pression atmosphérique ou réduite.
Dans le cas d’une dispersion, la dispersité du polymère de type vinyle peut être améliorée en ajoutant un agent tensioactif.
Un tel agent peut être l’acide hexylbenzènesulfonique, l’acide octylbenzènesulfonique, l’acide décylbenzènesulfonique, l’acide dodécyl-benzènesulfonique, l’acide cétylbenzènesulfonique, l’acide myristylbenzène-sulfonique, ou des agents tensio-actifs anioniques des sels de sodium de ces acides ; l’hydroxyde d’octyltriméthylammonium, l’hydroxyde de dodécyltriméthyl-ammonium, l’hydroxyde d’hexadécyltriméthylammonium, l’hydroxyde d’octyl-diméthylbenzylammonium, l’hydroxyde de décyldiméthylbenzylammonium, l’hydroxyde de dioctadécyldiméthylammonium, l’hydroxyde de suif de boeuf-triméthylammonium, l’hydroxyde d’huile de noix de coco-triméthylammonium, ou un agent tensio-actif cationique analogue ; un éther d’alkyle de polyoxyalkylène, un polyoxyalkylènealkylphénol, un ester d’alkyle de polyoxyalkylène, l’ester de sorbitol de polyoxyalkylène, le polyéthylèneglycol, le polypropylèneglycol, un additif de l’oxyde d’éthylène de diéthylèneglycol triméthylnonanol, et des agents tensio-actifs non ioniques de type polyester, aussi bien que des mélanges.
Dans la dispersion, un diamètre moyen des particules de polymère de type vinyle peut être dans une plage comprise entre 0,001 et 100 microns, de préférence entre 0,01 et 50 microns. En effet, au-delà de la plage recommandée, un produit cosmétique mélangé à l’émulsion n’aura pas une sensation suffisamment bonne sur la peau ou au toucher, ni des propriétés d’étalement suffisantes ni une sensation plaisante.
Un polymère vinylique contenu dans la dispersion ou la solution peut avoir une concentration dans une plage comprise entre 0,1% et 95% en poids, de préférence entre 5% et 85% en poids. Cependant, pour facilité la manipulation et la préparation de mélange, la plage devrait être de préférence entre 10% et 75% en poids.
Un polymère vinylique convenant à l’invention peut également être un des polymères décrits dans les exemples de la demande EP 0 963 751.
Schéma 2 dans lequel Y, m, n, q’, et R 2 sont tel que définis dans le schéma 1.
La composition (C) selon l’invention est de préférence une composition de coloration des fibres kératiniques telles que les cheveux.
Polymère photoréticulable : La composition (C) selon l’invention comprend au moins un polymère photoréticulable comportant au moins un groupe photodimérisable et au moins un groupe hydrophobe.
De préférence, les groupes pendants photodimérisables utilisables selon l’invention sont choisis parmi les radicaux monovalents de formules (I) et (II) suivants :
La lumière émise peut être ou non monochromatique. La longueur d’onde de la lumière émise est de préférence centrée sur 365 nm, en particulier comprise entre 100 nm et 500 nm, et mieux entre 200 nm et 450 nm.
Avantageusement, la réticulation s’initie par simple illumination sans nécessiter de photoinitiateur.
De préférence, il s’agira d’une source de lumière artificielle émettant une énergie comprise entre 0.5 et 5W/cm², les temps d’exposition étant adaptés en conséquence.
La réticulation peut se produire avec une intensité lumineuse réduite, le système d’éclairage peut produire cette intensité lumineuse comprise par exemple entre 500 mJ/cm 2 et 40 J/cm², de préférence de 1 à 30 J/cm², mieux de 5 à 25 J/cm².
La double caractéristique de l’absence de photoinitiateur et d’intensité lumineuse relativement faible est particulièrement avantageuse car elle permet de limiter les effets néfastes d’initiateurs agressifs ou d’exposition prolongée à une lumière intense, en particulier dans les longueurs d’onde UV.
L’homme du métier sera à même d’adapter les caractéristiques de l’illumination, en termes notamment de durée d’exposition et de longueurs d’onde du rayonnement, au regard de la nature du/des polymère(s) photoréticulable(s) (A) mis en œuvre.
Après l’application de la composition de traitement capillaire les cheveux peuvent être laissées à sécher naturellement ou de préférence séchées par exemple à une température supérieure ou égale à 30 °C.,
L’étape d’application de chaleur du procédé de l’invention peut être mise en œuvre effectué par tout dispositif adéquat tel qu'un sèche-cheveux, un casque chauffant, une brosse chauffante ou un fer à lisser ou à boucler, un dispositif émetteur d'un rayonnement infrarouge. un climazon…
Durant l’étape d’application de chaleur sur les fibres kératiniques capillaires, une action mécanique sur les mèches peut être exercée telle qu’un peignage, un brossage, le passage des doigts.
Lorsque l’étape d’application de chaleur sur les fibres kératiniques capillaires est mise en œuvre à l’aide d’un casque ou d’un sèche-cheveux, la température est de préférence comprise entre 30 et 110°C, préférentiellement entre 50 et 90°C.
Lorsque l’étape d’application de chaleur sur les fibres kératiniques capillaires est mise en œuvre à l’aide d’un fer à lisser, la température est de préférence comprise entre 110 et 220°C, de préférence entre 140 et 200°C.
Durant l’étape (b1), aussi appelée étape de séchage, les fibres kératiniques capillaires peuvent être séchées, par exemple à une température supérieure ou égale à 30 °C. Selon un mode de réalisation particulier, cette température est supérieure à 40°C. Selon un mode de réalisation particulier, cette température est supérieure à 45°C et inférieure à 110°C.
Il est également possible, selon un mode de réalisation illustré par la , de déterminer l’impédance du capteur, en détectant des non linéarités liée à une amplitude en courant.
Le circuit électrique non-linéaire 5 comprend un premier limiteur de courant 14 et un second limiteur de courant 15 connectés en série. Le premier limiteur de courant 14 peut être connecté en parallèle au capteur 1.
Chaque limiteur de courant est un régulateur de courant, à savoir un circuit agissant comme un court-circuit tant que le courant le traversant est inférieur à une valeur prédéterminée, et qui fournit un courant régulé et constant si le courant d’entrée est supérieur ou égal à la valeur prédéterminée. Chaque limiteur de courant peut être réalisé par exemple sous forme de circuit intégré, polarisé par une source de courant et utilisant des miroirs de courant.
Si le courant qui traverse le circuit non linéaire 5 est inférieur à la valeur du courant de court-circuit (courant seuil) du premier limiteur de courant 14 et du second limiteur de courant 15, les limiteurs de courant agissent en tant que court-circuit. Un premier ensemble de valeurs d’un paramètre caractéristique de l’impédance vue par le premier transducteur électromécanique peut ainsi être déterminé (impédance Zin1).
Il est également possible de mesurer une impédance Zin2 pour une amplitude telle que le courant qui traverse le circuit non linéaire 5 soit supérieur au courant de court-circuit du premier limiteur de courant 14 et inférieur au courant de court-circuit du second limiteur de courant 15. Le second limiteur de courant 15 est en court-circuit, et le premier limiteur de courant 14 est assimilé à un circuit ouvert. Le courant passe en partie par le capteur 1, ce qui permet de mesurer une impédance Zin2.
A très forte amplitude, telle que le courant qui traverse le circuit non linéaire 5 soit supérieur au seuil du premier limiteur de courant 14 et du second limiteur de courant 15, le second limiteur de courant 15 est assimilé à un circuit ouvert, ce qui permet de mesurer une impédance Zin3.
La détermination de l’impédance du capteur 1 peut ensuite être effectuée par des ratios relatifs, comme indiqué dans l’équation (1) en lien avec le mode de réalisation illustré par la .
Le mode de réalisation illustré par la permet de déterminer l’état d’un premier capteur 1 et d’un deuxième capteur 22.
Le circuit non linéaire 5 comprend une première branche, une deuxième branche et une troisième branche connectées en parallèle. La première branche comprend deux diodes Zener (16, 17) connectées en tête bêche en série, c’est-à-dire connectées entre elles par leur anode.
La deuxième branche comprend deux diodes (18, 19) connectées en parallèle et polarisées en inverse. L’anode de la première diode 18, et la cathode de la deuxième diode 19 sont connectées au premier capteur 1.
La troisième branche comprend deux diodes Zener (20, 21) montées en tête bêche en série. La cathode d’une des deux diodes Zener (20, 21) est connectée en série avec un deuxième capteur 22.
La tension Zener des diodes Zener (16, 17) de la première branche est de préférence supérieure à la tension Zener des diodes Zener (20, 21) de la troisième branche, de façon à les rendre passantes pour des amplitudes différentes.
A très faible amplitude, telle que la tension Vout aux bornes du circuit non linéaire 5 soit inférieure à une première tension de seuil Vth1 correspondant à la tension de seuil des diodes 18 et 19 disposées en série avec le premier capteur, toutes les diodes du circuit sont bloquées, le circuit non linéaire 5 forme un circuit ouvert. Une première impédance Zin1 est mesurée.
En augmentant l’amplitude de façon à ce que la tension Vout aux bornes du circuit non linéaire 5 soit comprise entre la première tension de seuil Vth1 et une deuxième tension de seuil Vth2 correspondant à la tension Zener des diodes Zener (20, 21) de la troisième branche, une impédance Zin2 est mesurée. Dans cette configuration, seules les diodes 18 et 19 sont passantes, et l’impédance Zin2 permet ainsi de calculer une impédance du premier capteur 1, selon la procédure décrite précédemment. La configuration est en effet, dans ce cas, identique à celle illustrée par la .
Il est également possible de déterminer l’état ouvert ou fermé du premier capteur 1, en fonction de l’écart mesuré entre l’ensemble de valeurs du paramètre caractéristique de la première impédance Zin1 et l’ensemble de valeurs du paramètre caractéristique de la deuxième impédance Zin2.
En augmentant encore l’amplitude du signal électrique de façon à ce que la tension Vout aux bornes du circuit non linéaire 5 soit comprise entre la deuxième tension de seuil Vth2 et une troisième tension de seuil Vth3 correspondant à la tension Zener des diodes Zener (16, 17) de la première branche, les diodes Zener (20, 21) de la troisième branche deviennent passantes.
En « positionnant » l’impédance Zin2 par rapport à Zin1 (circuit-ouvert) et Zin3 (court-circuit), notamment au regard du paramètre caractéristique associé (résistance variable ou capacité variable), il est possible de trouver/positionner la valeur intermédiaire correspondant à l’impédance du capteur physique, tout en s’affranchissant des effets du canal.
Une mesure Mes de l’impédance du capteur peut par exemple être déduite par des ratios relatifs, par la formule suivante :
Mes = α.∆(Zin2-Zin1)/∆(Zin3-Zin1)+β (1)
Où ∆ représente l’écart sur le paramètre caractéristique de l’impédance, α et β sont des paramètres prédéterminés propre au capteur 1. L’écart peut être mesuré selon l’un des modes de réalisation précédemment décrits.
Il est possible de faire autant de mesures d’impédance Zin à autant d’amplitudes que souhaitées, par exemple pour confirmer une mesure, mais aussi pour se positionner par rapport aux seuils du/des non linéarités:
Il est par exemple possible de partir d’une amplitude de mesure très faible et de la faire monter progressivement jusqu’à obtenir un changement d’impédance et ainsi détecter une première non-linéarité.
Dans le cadre du mode de réalisation précité pour déterminer l’impédance du capteur, il est possible de continuer cette progression pour détecter une deuxième non-linéarité, et ainsi de suite pour détecter toutes les non linéarités et ainsi savoir quelle amplitude appliquer pour faire la/les bonnes mesures différentielles pour retrouver l’information du capteur physique.
La illustre ainsi un exemple d’évolution de l’impédance avec l’amplitude, étant entendu qu’il s’agit d’une représentation symbolique de l’impédance, qui a une composante réelle (le module) et une composante imaginaire (l’argument).
Les portions en trait plein (Zin1, Zin2, Zin3, Zin4) représentent des tendances tangentielles de l’impédance de l’ensemble constitué du capteur 1 et du circuit non linéaire 5. Quand une tendance tangentielle est inclinée, cela signifie qu’elle a une composante au moins qui dépend de l’amplitude du signal électrique aux bornes du premier transducteur 2 (intensité i in ou tension V in ). Lorsqu’elle est horizontale, elle est sensiblement constante dans la plage d’amplitude considérée.
Les portions en pointillés représentent les jonctions entre les tendances tangentielles de l’impédance de l’ensemble constitué du capteur 1 et du circuit non linéaire 5. Il est ainsi possible de déterminer des seuils (Seuil1, Seuil2, Seuil3) de changement d’impédance.
L’information à mesurer peut être déduite des valeurs d’impédance Zin dans les zones tangentielles ou encore de la valeur des seuils Seuil1, Seuil2 … de changement d’impédance.
Pour s’affranchir des effets du canal, le principe consiste donc à effectuer une identification relative (Seuil2, Seuil3 par rapport à Seuil1), de façon similaire à l’équation (1).
Une mesure Mes de l’impédance du capteur peut ainsi, en variante à l’équation (1), être déduite par des ratios relatifs des seuils entre les zones tangentielles, par la formule suivante :
Mes = α.(Seuil2-Seuil1)/(Seuil3-Seuil1)+β (2)
La détermination de l’état du capteur peut ainsi être étendue à la détermination de l’impédance du capteur, dans un mode de réalisation où le capteur n’est pas de type tout ou rien, mais un capteur linéaire, c’est-à-dire un capteur comprenant un composant électronique à valeur variable. Selon un mode de réalisation, le composant électronique à valeur variable peut être une résistance variable, une capacité variable, une inductance variable ou encore avoir une fréquence de résonance variable.
Les modes de réalisation décrits en liaison avec les figures 4, 6 et 7, dans lesquels les circuits non linéaires 5 comprennent des diodes, permettent de détecter des non linéarités liée à une amplitude en tension. L’implémentation de non linéarités liée à une amplitude en tension est relativement facile, à l’aide de composants purement passifs tels que des diodes.
L'invention concerne aussi un procédé d’association d’une station Wi-Fi à un point d’accès Wi-Fi au travers d’un premier réseau Wi-Fi annoncé par le point d’accès, le procédé étant mis en œuvre par le point d’accès et comprenant :
établissement d’une association de la station au point d’accès au travers d’un second réseau Wi-Fi non annoncé par le point d’accès, réception en provenance de la station d’une information de sécurité, au travers du second réseau, établissement d’une association de la station au point d’accès au travers du premier réseau, en fonction de l’information de sécurité.
Du côté du point d’accès, on comprend que l’association n’est réalisée au travers du second réseau qu’à la condition que la station fournisse l’identifiant attendu par le point d’accès pour ce second réseau, qui est pourtant non diffusé par le point d’accès.
L’information de sécurité fournie par la station n’est utilisée qu’à cette condition, ce qui augmente le niveau de sécurité de l’association de la station avec le premier réseau.