INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant une caractéristique avantageuse, mais non limitative, la partie de stator 96 comprend des éléments anti-rotation destinés à empêcher la rotation de la partie stator 96 par rapport à l’organe de stator. Les éléments anti-rotation comprennent des tiges 113 (ou piges) qui sont allongées suivant l’axe longitudinal. Trois tiges 113 s’étendent depuis la bride 108 vers l’aval et sont chacune reçue dans un passage 114 ménagé dans l’organe de stator. Chaque tige 113 est rapportée et fixée sur la bride avec des organes de fixation adéquats ou est formée d’un seul tenant (venue de matière) avec la bride 108. Chaque passage 114 traverse l’organe de stator 98 de part et d’autre suivant un axe parallèle à l’axe longitudinal. En d’autres termes, le passage 114 débouche d’une part sur la face amont, et d’autre part sur la face aval. Les tiges 113 et passages 114 forment également des moyens d’emmanchement en aveugle de la partie stator sur l’organe de stator 98. A cet effet, les passages 114 présentent une section décroissante de l’amont vers l’aval. Cela facilite l’insertion des tiges 113 dans les passages 114. Par ailleurs les extrémités libres 113a des tiges présentent une section axiale tronconique ou une surface externe convergeant vers un unique sommet. De la sorte, l’insertion des tiges 113 est davantage facilitée dans les passages 114, l’espace entre l’extrémité 113a et la portion de section supérieure étant supérieure au reste du passage 114. Les tiges 113 garantissent également le maintien angulaire du dispositif de transfert lors du montage par rapport à l’organe de stator 98. De manière alternative, les éléments anti-rotation sont portés par l’organe de stator 98 et les passages 114 sont ménagés dans la partie stator 96 du dispositif de transfert de fluide 94.
Dans le cadre du procédé de montage du dispositif de transfert de la , lors de l’étape de l’étape de fixation de l’interface de fixation, la ou les tiges 113 sont introduites dans les passages 114 correspondants et la deuxième extrémité 96b de la partie stator 96 est introduite dans la cavité d’ancrage 105. Le montage du dispositif de transfert 94 dans le moyen de commande 52 est facilité car le diamètre D6 des tiges 113 et le diamètre externe D8 de la bride 108’ sont inférieurs au diamètre externe D4 de la partie rotor 97. Le diamètre D6 déterminé par un cercle dans lequel sont inscrits l’ensemble des tiges 113. De même, il serait aisé de laisser le moyen de commande 52 monté sur l’arbre de soufflante 32 et d’extraire uniquement le dispositif de transfert 94 à travers le moyen de commande 52 grâce à cette configuration.
La illustre un autre mode de réalisation du dispositif de transfert 94. Dans ce mode de réalisation, les éléments identiques ou sensiblement identiques et/ou avec les mêmes fonctions sont représentés par les mêmes références numériques que ceux du mode décrit précédemment. Dans ce mode de réalisation, la partie stator 96 est dotée également de l’alésage 115 qui est centré sur l’axe longitudinal. La différence entre le mode de réalisation de la et celle de la réside dans le fait que la première canalisation 119 et la deuxième canalisation 120 sont concentriques avec l’alésage interne 115. En particulier, la première canalisation 119, annulaire, est disposée radialement à l’extérieur de l’alésage interne 115 et de manière coaxiale avec l’axe longitudinal. La deuxième canalisation 120 est également annulaire et est disposée radialement à l’extérieur de la première canalisation 119, de manière coaxiale avec l’axe longitudinal. L’interface de connexion est réalisée par la paroi de la partie stator 96 et la paroi de fond de l’organe de stator 98. Ce dernier est fixé sur l’élément tubulaire 99. Lorsque la partie stator 96 est montée sur l’organe de stator 98, les entrées des première et deuxième canalisations 119, 120 sont en communication fluidique avec la cavité d’ancrage 105 de l’organe de stator 98. La deuxième extrémité 96b est fixée sur le fond de la cavité d’ancrage 105 avec l’organe de fixation 150. Dans cet exemple, aucun fluide ne circule dans l’alésage interne 115. Le montage et démontage est simple et efficace. Cet exemple de réalisation est encore plus compact. Dans cet exemple de réalisation, le diamètre radialement externe D4 de la partie rotor 94 est également inférieur ou égal au diamètre externe D8 de la bride 108’ de la partie stator 96. Il pourrait être intéressant que le diamètre D4 soit supérieur au diamètre D8 de la bride 108’ de sorte à extraire le dispositif de transfert 94 sans démonter le moyen de commande 52.
Pailleurs, afin d’éviter toute fuite de fluide lors du démontage, un joint (carbone ou autre) est monté en amont du palier de guidage 140 en amont. Plus précisément encore, afin de conserver l’étanchéité de la deuxième extrémité 96b de la partie stator 96 dans la cavité d’ancrage 105, et notamment des interfaces entre la partie stator 96 et l’organe de stator 98, il a été prévu un étagement des distance mesurées pour chaque interface. Par exemple, l’interface entre la paroi interne de l’organe de stator 98 et une portion de la surface externe de la deuxième extrémité 96, autour de la deuxième canalisation 120, présente une longueur l1. De même, l’interface entre la paroi interne de l’organe de stator 98 et une portion de la surface externe de la deuxième extrémité 96, autour de la première canalisation 119, présente une longueur l1. L’interface entre la paroi interne de l’organe de stator et une portion de la surface externe de la deuxième extrémité 96, autour de l’alésage 115 (et en aval d’un joint d’étanchéité 128c), présente une longueur l2. La longueur l2 est supérieure à la longueur l1. Il peut être prévu un système de vidange par aspiration.
L’étape d’accostage de la deuxième extrémité 96b dans l’organe de stator 96 est réalisée de manière identique à celle du mode de réalisation précédent. Pour le démontage, il suffit de dévisser la vis 150a pour désolidariser le dispositif de transfert 94 du stator de la turbomachine.
Dans les différents modes de réalisation et tel qu’illustré sur la , le moyen de commande 52 comprend des moyens d’alimentation des chambres 72a, 72b. Les moyens d’alimentation comprennent un troisième orifice 132 qui traverse la paroi de corps annulaire 53 suivant l’axe radial au niveau de la paroi de la portion tubulaire 62b. Cet orifice 132 débouche dans la chambre 72a, en amont et est placé sensiblement à l’endroit où débouche le premier canal de la partie rotor. De la sorte, le fluide peut circuler dans la première canalisation 119, dans le premier canal 130, puis dans la chambre 72a. Les moyens d’alimentation comprennent un quatrième orifice 133 qui traverse la paroi du corps annulaire suivant l’axe radial et au niveau de la portion tubulaire. L’orifice 133 débouche dans la chambre 72b, en aval et est placé à l’endroit où débouche le deuxième canal 131 de la parie rotor 97. De la sorte, le fluide peut circuler dans la deuxième canalisation 120, dans le deuxième canal 131, puis dans la chambre 72b. Le troisième orifice 132 est disposé dans un plan qui est décalé du plan dans lequel est disposé le quatrième orifice 133 suivant l’axe longitudinal. Le troisième orifice 132 est placé en amont du quatrième orifice 133.
Des moyens d’étanchéité sont également agencés entre la surface radialement externe 129 de la partie rotor 97 (chacun dans une gorge) et la surface radialement interne 134 de la portion tubulaire pour éviter les fuites de fluide à l’intérieur du moyen de commande 52. Les moyens d’étanchéité comprennent des joints annulaires 136 qui sont agencés axialement de part et d’autre du deuxième canal 131 et aussi de l’orifice 133. Des joints d’étanchéité sont également installés en amont du premier canal 130 et aussi de l’orifice 132.
Il est à noter que dans ces exemples, si le potentiel de référence de chaque châssis 20 avait été celui de la borne négative du bloc 12 correspondant, la différence de potentiel entre la borne positive de chaque bloc 12 et le potentiel de référence correspondant serait égale à +1500 V. La différence de potentiel entre la borne négative de chaque bloc 12 et le potentiel de référence correspondant serait égale à 0 V.
De manière générale, étant donné que le système 10 comprend au moins deux blocs 12 de batteries raccordés en série, le châssis 20 de l’un des blocs 12 est mis à un potentiel de référence qui est différent du potentiel de la terre (c’est-à-dire du potentiel 0 V). Le potentiel de référence des châssis 20 est donc croissant au fur et à mesure des raccordements de blocs 12.
Avantageusement, chaque châssis 20 comprend un blindage conducteur sur lequel est appliqué le potentiel de référence.
Dans un exemple de mise en œuvre, chaque châssis 20 comprend une borne additionnelle sur laquelle est appliquée une tension correspondant au potentiel de référence pour la mise du châssis 20 au potentiel de référence. La borne additionnelle fait par exemple saillie à partir du châssis 20.
Dans un autre exemple de mise en œuvre, chaque châssis 20 est connecté au pôle positif ou au pôle négatif du bloc 12 de batteries correspondant pour la mise du châssis 20 au potentiel de référence. La connexion est, par exemple, réalisée par une connectique 30 de mise au potentiel, telle qu’une tresse métallique. Une telle connectique 30 est illustrée sur les figures 3 à 5.
Optionnellement, le système 10 comprend une carcasse 40 encapsulant la pluralité de blocs 12 de batteries. La carcasse 40 est propre à protéger les blocs 12 de batteries, et permet l’obtention d’un système 10 sans pièces nues sous tension.
Dans l’exemple de la , la carcasse 40 est en matière plastique.
Dans l’exemple de la , la carcasse 40 est métallique et est raccordée à chaque châssis 20 par au moins un isolateur 42. La carcasse 40 est dans ce cas reliée à la terre 44. Un isolateur est un composant électrotechnique formé d’un matériau isolant. Une carcasse métallique présente l’avantage d’être plus résistante qu’une carcasse plastique.
Un exemple de conception du système 10 va maintenant être décrit.
Initialement, il est obtenu plusieurs (au moins deux) blocs 12 de batteries à raccorder, chaque bloc 12 étant supporté par un châssis 20.
L’un des blocs 12 est pris comme premier bloc pour le raccordement. Le potentiel de référence du châssis 20 du premier bloc 12 est alors fixé à un potentiel compris au sens large entre le potentiel de la borne positive et le potentiel de la borne négative du premier bloc 12. De préférence, le potentiel de référence du châssis 20 du premier bloc 12 est égal au potentiel de la borne positive ou au potentiel de la borne négative du premier bloc 12.
Ensuite, un deuxième bloc 12 est raccordé au premier bloc 12, par exemple en connectant la borne négative du deuxième bloc 12 à la borne positive du premier bloc 12. Le potentiel de référence du châssis 20 du deuxième bloc 12 est alors fixé à un potentiel compris au sens large entre le potentiel de la borne positive et le potentiel de la borne négative du deuxième bloc 12. De préférence, le potentiel de référence du châssis 20 du deuxième bloc 12 est égal au potentiel de la borne positive ou au potentiel de la borne négative du deuxième bloc 12.L’opération est ensuite répétée pour chaque autre bloc 12 à raccorder.
Ainsi, le système 10 de stockage d’énergie permet de réaliser une montée en tension à partir de systèmes de stockage basse tension tels que ceux du commerce, tout en respectant les contraintes d’isolement mais sans toutefois introduire une isolation renforcée. En effet, l’isolation est supportée par le châssis 20 de chaque bloc de batteries. Notamment, la fixation des potentiels des châssis 20 en fonction du bloc correspondant (potentiel compris au sens large entre les potentiels des bornes positive et négative) permet de ne pas dépasser la tension d’isolement même en cas de court-circuit.
Un tel système 10 permet, en outre, d’éliminer les potentiels de mode commun positif. La maintenance est également facilitée (mise au potentiel des masses).
Il est à noter que dans l’exemple des figures 3 à 5, les tensions aux bornes des blocs 12 de batteries sont identiques (égales à 1500 Volts). Néanmoins, la présente invention s’applique également au cas de blocs 12 de batteries de tensions différentes, par exemple pour un raccordement d’un bloc 12 de batteries ayant une tension maximale autour de 1500 V avec un bloc 12 de batteries ayant une tension maximale autour de 500 V.
Le comparateur COMP compare la tension R aux bornes du condensateur C1 avec le signal PWM. L'inverseur INV1 fournit le signal VCS dont l'état à "1" ou à "0" est l'inverse de l'état du signal Vcomp. Le transistor MOS T4 est à l'état passant lorsque le signal VCS est à "1" et est fermé lorsque le signal VCS est à "0".
Selon un mode de réalisation, lorsque la tension R est supérieure à la tension PWM, le signal Vcomp est à "1" et le signal VCS est à "0". Le transistor T4 est alors fermé et la diode électroluminescente LED est éteinte. Lorsque la tension R est inférieure à la tension PWM, le signal Vcomp est à "0" et le signal VCS est à "1". Le transistor T4 est alors à l'état passant et la diode électroluminescente LED est allumée.
La est un schéma électrique d'un mode de réalisation du circuit 44 adapté à la mise en oeuvre du mode de réalisation du procédé de détection illustré en .
Le circuit 44 comprend une résistance R dont une première borne est reliée, de préférence connectée, au plot conducteur 36 recevant le signal Com i de sélection et de référence PWM et dont une deuxième borne est reliée, de préférence connectée, à un noeud M. Le circuit de sélection 44 comprend quatre inverseurs successifs INV2, INV3, INV4, et INV5 dont les seuils d'inversion sont différents.
L'inverseur INV2 comprend un transistor MOS T5 à canal P dont la source reçoit la tension de référence haute Vcc, dont la grille est reliée, de préférence connectée, au noeud M, et dont le drain est relié, de préférence connectée à un noeud Q, et un transistor MOS T6 à canal N dont la grille est reliée, de préférence connectée, au noeud M, et dont le drain est relié, de préférence connectée au noeud Q. Le circuit 44 comprend deux transistors MOS T7 et T8 à canal N, montés chacun en diode, disposés en série entre la source du potentiel de référence bas Gnd et la source du transistor T6.
L'inverseur INV3 comprend un transistor MOS T9 à canal P dont la grille est reliée, de préférence connectée, au noeud Q, et dont le drain est relié, de préférence connectée à un noeud W, et un transistor MOS T10 à canal N dont la grille est reliée, de préférence connectée, au noeud Q, dont le drain est relié, de préférence connectée au noeud W, et dont la source est reliée, de préférence connectée, à la source du potentiel de référence bas Gnd. Le circuit 44 comprend un transistor MOS T11 à canal P, monté en diode, disposé en série entre la source du potentiel de référence haut Vcc et la source du transistor T9.
L'inverseur INV4 comprend un transistor MOS T12 à canal P dont la grille est reliée, de préférence connectée, au noeud W, dont la source est reliée, de préférence connectée, à la source du potentiel de référence haut Vcc, et dont le drain est relié, de préférence connectée à un noeud X, et un transistor MOS T13 à canal N dont la grille est reliée, de préférence connectée, au noeud W, dont le drain est relié, de préférence connectée au noeud X, et dont la source est reliée, de préférence connectée, à la source du potentiel de référence bas Gnd. L'inverseur INV5 comprend un transistor MOS T14 à canal P dont la grille est reliée, de préférence connectée, au noeud X, dont la source est reliée, de préférence connectée, à la source du potentiel de référence haut Vcc, et dont le drain est relié, de préférence connectée à un noeud Y, et un transistor MOS T15 à canal N dont la grille est reliée, de préférence connectée, au noeud X, dont le drain est relié, de préférence connectée au noeud Y, et dont la source est reliée, de préférence connectée, à la source du potentiel de référence bas Gnd. Le noeud Y fournit le signal Prog.
Le fonctionnement du circuit 44 est le suivant. Le potentiel au noeud M suit le signal Com i de sélection et de référence PWM tout en présentant une excursion adaptée au fonctionnement de l'inverseur INV2. En considérant que tous les transistors MOS ont les mêmes dimensions, le seuil d'inversion de l'inverseur INV2 est sensiblement égal à Vcc/2+2Vd où Vd est la tension grille-source du transistor T7 monté en diode, Vd étant également égale à la tension drain-source. Le seuil d'inversion de l'inverseur INV3 est sensiblement égal à Vcc/2-Vd. Le seuil d'inversion de l'inverseur INV4 et de l'inverseur INV5 est sensiblement égal à Vcc/2. La tension au noeud M est comprise entre Vcc/2+2Vds et Vcc lorsque le signal Com i est à la tension Vmax_pulse. La tension au noeud M est inférieure à Vcc/2+2Vds lorsque le signal Com i est à la tension Vmax_sawtooth. Lorsque le signal Com i est à la tension Vmax_pulse pendant une impulsion à la phase P1, la tension au noeud Q est au niveau "0", la tension au noeud W est au niveau "1", la tension au noeud X est au niveau "0", et la tension au noeud Y est au niveau "1". Le signal Prog est donc à "1". Pendant la partie P2_ON de la phase P2, au cours de la succession de motifs, le signal Com i reste inférieur à la tension Vmax_sawtooth. La tension au noeud Q est alors au niveau "1", la tension au noeud W est au niveau "0", la tension au noeud X est au niveau "1", et la tension au noeud Y est au niveau "0". Le signal Prog est donc à "0". Les inverseurs INV3, INV4, et INV5 ont notamment pour but d'assurer que le signal Prog présente un front montant et un front descendant suffisamment raides.
Dans le mode de réalisation décrit précédemment en relation avec les figures 5 et 6, les diodes électroluminescentes LED de chaque pixel d'affichage 12 i,j sont éteintes lorsque la tension Data j est supérieure au signal analogique de référence PWM. Ceci signifie que plus la valeur du signal Data j mémorisée est élevée, plus l'intensité lumineuse émise par les diodes électroluminescentes LED est faible. Pour certaines applications, il peut être souhaitable que les diodes électroluminescentes LED de chaque pixel d'affichage 12 i,j soient commandées de sorte que plus la valeur du signal Data j mémorisée est élevée, plus l'intensité lumineuse émise par les diodes électroluminescentes LED est élevée.
La est une figure analogue à la et représente des chronogrammes de signaux reçus par les pixels d'affichage 12 i,j pour un autre mode de réalisation d'un procédé d'affichage d'une image sur l'écran d'affichage 10. A des fins d'illustration, en , on a considéré seulement la rangée de rang 1.
La polarité du signal Com 1 en est inversée par rapport à la polarité du signal Com 1 en . Pendant la phase P2, les diodes électroluminescentes LED de chaque pixel d'affichage 12 i,j sont alors éteintes, ce qui correspond à un courant I LED nul, lorsque le signal analogique mémorisé R est inférieur à la tension PWM et elles sont allumées, ce qui correspond à un courant I LED à un niveau haut, lorsque le signal analogique mémorisé R est inférieur à la tension PWM. Plus la valeur du signal analogique mémorisé R est élevée, plus l'intensité lumineuse émise par les diodes électroluminescentes LED est élevée. Le circuit de pilotage 40 peut être le même que celui décrit précédemment en relation avec les figures 10 et 11.
Le signal Com 1 en est identique au signal Com 1 de la à la différence que, pendant la partie P2_ON de la phase P2, le signal Com 1 varie entre la valeur nulle et une valeur maximale -Vmax_sawtooth négative.
La est une figure analogue à la et représente un schéma électrique d'un mode de réalisation d'une partie du circuit 40 de pilotage de la source de courant commandable CS, notamment des circuits 46, 48 et 50, adapté à la mise en oeuvre du mode de réalisation du procédé de commande illustré en .
Le circuit 40 de pilotage représenté en comprend l'ensemble des éléments du circuit 40 de pilotage représenté en et comprend, en outre, un condensateur C2 dont une première armature est reliée, de préférence connectée, au plot conducteur 36 recevant la tension de référence haute Vcc, et dont une deuxième armature est reliée, de préférence connectée, à l'entrée V- du comparateur COMP, un condensateur C3 dont une première armature reçoit le signal Com 1 et dont une deuxième armature est reliée, de préférence connectée, à l'entrée négative V- du comparateur COMP, et un condensateur C4 dont une première armature est reliée, de préférence connectée, à l'entrée négative V- du comparateur COMP et dont une deuxième armature est reliée, de préférence connectée, à la source du potentiel de référence bas Gnd.
En fonctionnement, le signal à l'entrée V- du comparateur COMP suit les variations du signal Com i tout en variant entre deux valeurs extrêmes de tension positives. Un avantage d'un tel mode de réalisation et que le circuit 44 peut ne pas être présent, le signal Com i pouvant être utilisé directement pour commander la grille du transistor T1.
La représente schématiquement un deuxième mode de mise en œuvre du procédé de durcissement 3. À la différence du mode de mise en œuvre de la , la cellule 4 est également chauffée lors de la première étape d'exposition 31 au moyen d'une source de chaleur 96, distincte du premier rayonnement 310. Ainsi, la température de la cellule 4 peut être davantage augmentée.
La source de chaleur 96 est par exemple un support chauffant mis au contact de la deuxième face 4b de la cellule 4. Dans cette configuration, l'apport de chaleur des courtes longueurs d'onde au niveau du voisinage de la première face 4a peut être équilibré par le chauffage de la deuxième face 4b au moyen du support chauffant. Ainsi, le gradient thermique pouvant exister entre les deux faces 4a, 4b peut être réduit, voire complètement annulé.
La cellule 4 peut également être chauffée au moyen d'une source de chaleur 96 lors de la deuxième étape d'exposition 32 et/ou de la troisième étape d’exposition 33. La source de chaleur 96 est préférentiellement différente des premier et deuxième rayonnements 310.
Selon une variante de mise en œuvre, la cellule 4 est refroidie lors de la première étape d'exposition 31. Elle est par exemple mise en contact thermique avec un dissipateur thermique. Un flux d'air peut également balayer la première face 4a. Les irradiances totales des premier et/ou deuxième rayonnements 310, peuvent ainsi être plus importantes, permettant d'améliorer la bonification, en la rendant par exemple plus rapide, tout en maîtrisant la température de ladite cellule 4.
La représente schématiquement un procédé de fabrication 6 d'une chaîne photovoltaïque 71, 72, 73 à partir d'une première cellule 41 et d'une deuxième cellule 42. Trois types de chaînes photovoltaïques 71, 72, 73 pouvant être obtenues par la mise en œuvre dudit procédé sont décrites en référence aux , , , .
La représente un premier mode de mise en œuvre du procédé de fabrication 6. Chacune des première et deuxième cellules 41, 42 comprend une première face 41a, 42a et une deuxième face 41b, 42b, opposée à la première face 41a, 42a.
Le procédé de fabrication 6 comprend tout d'abord le dépôt 61 d'une première portion de pâte conductrice 51 sur la première face 41a de la première cellule 41. La première portion de pâte conductrice 51 est par exemple sérigraphiée sur la première face 41a. Le procédé de fabrication 6 comprend ensuite l'interconnexion 62 de la deuxième cellule 42 à la première cellule 41. L'interconnexion comprend la mise en contact électrique et mécanique de la deuxième cellule 42 avec la première portion de pâte conductrice 51.
L'interconnexion 62 est par exemple réalisée au moyen d'une deuxième portion de pâte conductrice 52 déposée sur la deuxième faces 42b de la deuxième cellule 42. Un élément d'interconnexion 8, pouvant être un fil conducteur ou un ruban conducteur, est mis en contact de chaque portion de pâte conductrice 51, 52 en étant, par exemple, pressé contre chaque portion de pâte conductrice 51, 52.