INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel mode de réalisation de l’électrode à air présente un certain nombre d’inconvénients, tout d’abord, il est apparu difficile d’atteindre des densités de courant élevées sans une augmentation significative voire rédhibitoire des pertes ohmiques. Ensuite, en pratique, des fuites d’électrolyte apparaissent fréquemment au niveau de l’interface entre le collecteur de courant, la couche catalytique, la couche de diffusion et le milieu extérieur.
Présentation de l'invention Afin de remédier aux inconvénients précités, la présente invention propose une électrode à air comprenant : - un collecteur de courant présentant deux faces principales opposées ; - une couche catalytique s’étendant sur une première face principale et destinée à être en contact avec une solution contenant un électrolyte ; - une couche de diffusion s’étendant sur la deuxième face principale et destinée à être en contact avec un gaz contenant de l’oxygène ; - un joint étanche à la solution et électriquement conducteur, bordant la couche catalytique et imprégnant au moins partiellement le collecteur de courant.
En pratique, comme expliqué en introduction, le gaz contenant de l’oxygène (plus spécifiquement du dioxygène gazeux) est l’air ambient. Le joint est conçu pour être imperméable à la solution, ce qui en pratique signifie que le joint est imperméable aux solutions aqueuses. Le joint est électriquement conducteur dans le sens où il permet le passage d’un courant électrique, à l’inverse des matériaux considérés comme des isolants électriques.
Ainsi, grâce à ses caractéristiques spécifiques d’étanchéité et de conductivité, le joint permet, d’une part, d’améliorer le collectage du courant en augmentant la conductivité de l’ensemble collecteur-joint. En effet, le joint améliore le collectage du courant en augmentant le nombre de porteurs de charges au sein du collecteur de courant puisqu’il remplit une partie des pores de ce dernier par un matériau conducteur.
Le module de l’invention ainsi configuré comprend une couche barrière disposée entre l’ensemble encapsulant et la cellule photovoltaïque de sorte à bloquer les possibilités d’entrée de gaz de l’atmosphère au travers de l’ensemble encapsulant. Ceci offre une garantie supplémentaire pour la durabilité du module photovoltaïque, qui est d’autant plus intéressante que les cellules concernées comprennent un matériau semi-conducteur ou toute autre couche constituante de la cellule sensible aux gaz, tel que H 2 O et O 2 gazeux, ou à un gaz provenant de la dégradation de l’encapsulant EVA ou autre matériau constitutif du module.
Par les termes ‘une barrière à la transmission’, il est entendu dans le présent document une barrière qui permet de réduire significativement la perméation desdits gaz dans la cellule. Lesdits gaz diffusent notamment au travers de l’ensemble encapsulant et sont majoritairement arrêtés pas la couche barrière.
Ce taux de transmission de vapeur d’eau de la couche barrière permet de limiter la perméation de H 2 O gazeux. Ce taux est également bien connu de l’homme de l’art sous l’acronyme anglo-saxon WVTR (pour Water Vaport Transmission Rate). Ce taux est par exemple mesuré selon l’une des normes suivantes: - ASTM E96, DIN 53122 ou ISO 2528. Il est par ailleurs bien connu que même si ce taux traduit avant tout une propriété barrière à la vapeur d’eau, une telle valeur peut constituer également une garantie contre la perméation aux gaz d’O 2 , à l’acide acétique et l’amoniaque.
Selon une possibilité, le module photovoltaïque comprend une pluralité de couches barrières, chacune étant disposée entre l’ensemble encapsulant et une cellule photovoltaïque respective. Cette disposition est notamment rencontrée lorsque le module photovoltaïque comprend des cellules photovoltaïques ayant chacune un substrat distinct.
Selon un mode concret de réalisation, la couche barrière comprend un matériau choisi parmi les oxydes de silicium, les oxydes de titane, l’alumine, ou un empilement multicouche de plusieurs de ces matériaux.
Selon une possibilité, la couche barrière est uniquement constituée d’un matériau choisi parmi les oxydes de silicium, les oxydes de titane, l’alumine, ou un empilement multicouche de plusieurs de ces matériaux.
Selon une disposition, la couche barrière comprend un empilement multicouche d’alumine, et d’oxyde de silicium.
Selon une autre disposition, la couche barrière comprend un empilement multicouche d’alumine, et d’oxyde de titane.
Selon une variante, la couche barrière comprend un empilement multicouche d’alumine, d’oxyde de titane et d’oxyde de silicium.
Selon une autre variante, la couche barrière est uniquement constituée d’alumine.
En particulier, la couche barrière présente une épaisseur comprise entre 15 et 50 nm, notamment une épaisseur comprise entre 20 et 40 nm et en particulier une épaisseur d’environ 30 nm. La valeur du taux WVTR diminue c’est-à-dire la protection procurée est maximale pour un optimum en épaisseur qui dépendra des détails de procédé ou de faible variation de la composition chimique (taux d’hydroxyde dans la couche par exemple). Plus la couche est barrière à l’eau, plus elle limite les risques de perméation pour d’autres gaz également. Par ailleurs, il est également nécessaire de trouver un bon compromis entre l’épaisseur de la couche barrière et ses propriétés optiques, électriques, les coûts de fabrication, la durée de son dépôt…, pour un usage optimal dans une cellule. Par exemple, plus la couche d’alumine est épaisse plus sa transmission de la lumière est réduite.
Selon une disposition, l’au moins une cellule photovoltaïque comprend au moins une couche sensible, qui est susceptible de se dégrader en présence d’humidité et/ou d’O 2 gazeux, et la couche barrière recouvre au moins en partie ladite au moins une couche sensible.
Dans une variante de réalisation, la couche sensible est disposée au sein de la cellule photovoltaïque. C’est par exemple le cas lorsque la couche sensible est une couche active. Dans cette situation, la couche barrière recouvre l’au moins une couche sensible sans être à son contact.
Sans contradiction avec le fait que la couche barrière recouvre au moins en partie ladite au moins une couche sensible, la présente invention prévoit le fait que la couche barrière recouvre au moins en partie des bords latéraux de l’au moins une cellule photovoltaïque et au moins une face parmi une face avant et une face arrière de l’au moins une cellule photovoltaïque. Dans ce cas, la couche barrière est alors avantageusement disposée sur la face de la cellule qui est la plus susceptible d’être traversée par H 2 O gazeux. Il peut s’agir d’une face dénuée d’élément barrière, c’est-à-dire dénué d’une couche ou un substrat présentant par exemple un taux WVTR au moins inférieur à 10 -2 g/m 2 /jour, tel qu’un substrat de silicium ou une plaque de verre comme on le verra plus en détail par la suite.
Par convention, il est entendu dans le présent document que la ‘face avant’ d’une cellule photovoltaïque ou d’un module photovoltaïque est la face destinée à recevoir un flux lumineux. Réciproquement, la face arrière est une face située du coté opposé à la face avant.
Selon une possibilité, les cellules photovoltaïques sont des cellules tandem ayant chacune un substrat distinct. Chaque cellule tandem comporte une sous-cellule supérieure comprenant au moins une couche sensible, et la couche barrière recouvre au moins en partie des bords latéraux et au moins une face avant d’au moins l’une des cellules photovoltaïques. Il est entendu dans le présent document que la ‘sous-cellule supérieure’ est celle qui est destinée à recevoir un flux lumineux en premier, par comparaison avec une sous-cellule inférieure. Dans cette configuration, la sous-cellule inférieure est à base de silicium ou à base d’une couche de CIGS déposée sur substrat métallique, et forme une barrière efficace à la perméation depuis la face inférieure. La sous-cellule supérieure comprenant la couche sensible est sous-jacente à la face avant de la cellule photovoltaïque de sorte que la couche barrière est avantageusement déposé sur la face avant.
- détecter une distance par une présence d'un troisième signal dans une troisième bande fréquentielle,
la première, deuxième et troisième bande ne présentant aucun recouvrement mutuel, les fréquences comprises par la troisième bande étant situées au-dessus de celles de la deuxième et celles de la deuxième bande étant situées au-dessus de celles de la première bande.
montre un capteur piézoélectrique,
montre le capteur piézoélectrique et un objet exerçant une force sur le capteur,
montre le capteur piézoélectrique et un objet glissant sur la surface d’un élément transmetteur,
montre le capteur piézoélectrique et un deuxième élément piézoélectrique,
montre une intensité d’onde ultrasonore émise par la plaque piézoélectrique,
montre une intensité d’onde à ultrason le long d’un axe,
montre une forme alternative du capteur piézoélectrique,
montre une pince robotique avec le capteur piézoélectrique.
La montre un capteur piézoélectrique (10). Le capteur comprend une plaque piézoélectrique (20) qui peut, par exemple, avoir une forme de disque ou de plaque rectangulaire. Cette plaque piézoélectrique comprend une première (200) et une deuxième (210) surface principale qui sont, de façon générale, les deux surfaces avec les plus grandes étendues. Un élément transmetteur recouvre au moins une partie de la première surface principale. Dans l’exemple montré dans la , l’élément transmetteur couvre entièrement la première surface principale. De façon alternative et détaillée ultérieurement, seulement une partie de la première surface principale peut être couverte par l’élément transmetteur.
L’élément transmetteur peut comprendre un métal ou un polymère. Par exemple, l’élément transmetteur peut être un bloc de silicone. L’élément transmetteur est assez flexible pour pouvoir être déformée par une force. Une déformation de l’élément transmetteur provoque une déformation de la plaque piézoélectrique. L’élément transmetteur et la plaque piézoélectrique sont ainsi liées pour pouvoir transmettre une force entre les deux.
De façon générale, l’élément transmetteur est conçu pour pouvoir transmettre une force et des ondes vibratoires entre une surface de l’élément transmetteur et l’élément piézoélectrique, sans provoquer une atténuation importante. Autrement dit, l’élément transmetteur présente une absorption modérée des vibrations dans le domaine fréquentiel envisagé. L’élément transmetteur peut également pouvoir se déformer afin d’apporter une compliance mécanique au capteur. Ainsi, dans le cas où le capteur est monté sur une pince robotique, une dégradation d’un objet à saisir par ladite pince avec le capteur peut être réduite.
L’élément transmetteur peut être lié et être en contact avec toute la surface de l’élément piézoélectrique (20). De façon alternative, l’élément transmetteur peut être lié et être en contact uniquement avec une périphérie de l’élément piézoélectrique. Encore de façon alternative, l’élément transmetteur peut être lié et être en contact uniquement avec le centre de l’élément piézoélectrique.
Par ailleurs, de manière avantageuse, le procédé permet de faire assez aisément le tuning de MPC-MCA avec les critères objectifs dans le domaine fréquentiel en comparant les caractéristiques de la fonction de transfert entre les stimuli du mouvement de lacet ou des forces inertielles en latérale et la commande du volant. L’algorithme MPC-MCA permet de minimiser l’écart pondéré des amplitudes et de phases de la fonction de transfert en fonction des bandes de fréquences.
-une deuxième sous-étape de minimisation du problème de QP avec QP solver sans contrainte 222 selon les hypothèses précédentes.
-une troisième sous-étape de vérification des contraintes en prédictif 223 associée au QP solver sans contrainte.
-une quatrième étape 224 de mise à jour de l’état du système et transfert des commandes en 203. Les vitesses de lacet optimisées sur l’horizon prédictif de N sont alors converties en angle dont la première valeur est envoyée à la table de lacet et l’ensemble des valeurs prédictives et optimisées sont envoyés vers le deuxième module d’optimisation de la restitution de mouvement des forces inertielles selon les axes longitudinal X et transversal Y. Dans l’étape 203, un gain correctif a été appliqué sur ces valeurs optimisées et prédites afin de mieux approcher l’amplitudes des angles par rapport aux réelles commandes exécutées un peu plus tard.
Notons que l’algorithme de la restitution de mouvement vertical 40 est quasiment le même que celui de lacet sauf la partie de prédiction de l’horizon lointain dont les signaux sont imposés à zéro, donc pas de description spécifique faite pour la restitution de mouvement dans l’axe Z du simulateur.
Un exemple de réalisation de la deuxième étape d’optimisation 60 de la restitution de mouvement des forces inertielles selon les axes longitudinal X et transversal Y est décrit ci-après selon la représentation de la .
De manière préférentielle, la deuxième étape d’optimisation 60 de la restitution de mouvements des forces inertielles selon les axes longitudinal X et transversal Y reprend les données d’optimisation de la restitution des mouvements de lacets, notamment d’angle de lacets, de la première étape 20 dans ce mode de réalisation. Elle peut toutefois reprendre des données de prédiction d’angles de lacets d’autres méthodes que celle du premier module.
On sépare le mouvement naturel des rotations du véhicule restitué par la table de lacet et le mouvement du tilt qui est traité dans la deuxième étape 60.
De manière connue, afin d’améliorer les perceptions des utilisateurs de dispositif de simulation de conduite automobile, et notamment la durée des perceptions, on peut associer les déplacements plans de la plateforme de simulation avec des mouvements de rotation de la cabine dans laquelle est logé le conducteur. Par exemple, il est connu de procéder un cabrage de la cabine avec une vitesse angulaire inférieure à un seuil de la perception humaine pour donner une impression d'accélération linéaire prolongée, par l'effet de la pesanteur qui agit dans le système vestibulaire en associant en plus les poids du corps sur le dossier du siège du conducteur.
Une inclinaison de la tête de l’utilisateur peut générer une perception d’accélération linéaire au niveau des organes otolithiques sous l’effet pesanteur. Une des propriétés intrinsèques et remarquables des organes otolithiques, est de ne pas faire la distinction entre les accélérations linéaires et la composante de la gravité dans la direction de l’organe otolithique, provoquée par une inclinaison de la tête. Il est cependant nécessaire d’effectuer une rotation relativement lente de la cabine de simulation, en dessous d’un seuil de vitesse et en gardant une vue de vision en horizon plane. Ainsi, en inclinant la tête du conducteur lentement en dessous du seuil de vitesse, on peut introduire une accélération ou décélération supplémentaire par rapport à un mouvement linéaire dans l’axe longitudinal ou latéral de la plateforme de simulation. En synchronisant le mouvement linéaire et du tilt, le simulateur permet de générer les sensations de mouvements plus réalistes. Cette technique appelée tilt-coordination, permet de maintenir le niveau d’accélération ou de décélération en continue, telle que produite lors d’un virage ou freinage.
On rappelle que le système vestibulaire est un ensemble d’organes localisé au sein de l’oreille interne, et responsable de la détection des déplacements inertiels (linéaires et angulaires) de la tête. Il contribue au maintien de l’équilibre en intervenant dans la coordination des mouvements réflexes de la tête et du cou, du tronc et des yeux ainsi que dans la stabilisation du regard.
On distingue dans le système vestibulaire des organes otolithiques (saccule et utricule) et des canaux semi-circulaires au nombre de 3. Ces trois canaux sont approximativement orthogonaux entre eux. Les organes otolithiques sont des cavités ovoïdes remplies d’un liquide visqueux. Les organes otolithiques possèdent des positions fixes dans le crâne. Plus précisément, l’utricule est situé sur un plan incliné par rapport à un plan horizontal et le saccule sur un plan incliné du même angle par rapport au plan vertical. Ils possèdent une structure à deux étages ou couches :
-une membrane otolithique est composée d’une couche supérieure d’otolithes et d’une couche inférieure gélatineuse peu dense et extrêmement déformable.
-une macule, ou couche inférieure de cellules sensorielles, est composée de cellules ciliées enracinées dans une base de cellules de soutien solidaire au crâne et se déplaçant ainsi avec la tête.
Le stimulus spécifique des organes otolithiques est la force de cisaillement entre les deux couches de la membrane otolithique. Une déformation provoquée de la couche gélatineuse va induire la flexion des cellules ciliées. Le mouvement de la tête et plus précisément la combinaison des accélérations linéaires et de la gravité peuvent être à l’origine du cisaillement. Une des propriétés remarquables des organes otolithiques, est de ne pas faire la distinction entre l’accélération linéaire et la composante de la gravité dans la direction de l’organe otolithique provoquée par une inclinaison statique de la tête.
Cette ambiguïté est utilisée dans le monde de simulation pour réaliser ce que l’on appelle la tilt coordination. La tilt coordination est une méthode exploitant l’ambiguïté gravito-inertielle des otolithes. Elle consiste à effectuer une rotation très lente de la cabine de simulation et donc de la tête du conducteur. Cette rotation est accompagnée par l’inclinaison de l’écran de réalité virtuelle avec une scène du trafic afin de garantir une cohérence perceptive. Ainsi la variation de la force de gravité conséquente à cette rotation sera interprétée comme une accélération linéaire.
: Une représentation des zones d’amplification pour différents rapports de transmission.
description DÉTAILLÉE d’un mode de rÉalisation Une étude analytique a été réalisée pour comprendre l’influence de la phase entre l’harmonique de la force et l’harmonique de la raideur sur la vibration des engrenages.
Cette étude analytique s’est concentrée sur l´équation différentielle de type Hill à un seul degré de liberté que l’on retrouve dans différents exemples industriels, en particulier la modélisation des interactions entre engrenages.
Dans cette étude, il a été considéré que la partie variable de la raideur est composée de plusieurs harmoniques, et que les termes de forçage contiennent une partie constante et une composante harmonique unique. La réponse est estimée avec les équations en utilisant des méthodes telles que la méthode des échelles multiples et la méthode de l’équilibre harmonique.
Les résultats obtenus ont été comparés à ceux obtenus en utilisant l’intégration temporelle numérique. Le phénomène d’amplification paramétrique a ainsi été observé dans le cas d’une force constante unique ainsi que dans le cas d’une force harmonique unique. La combinaison des deux types de forçage conduit à une amplification paramétrique au comportement plus complexe.
La forme adimensionnelle de l´équation est exprimée comme suit:
avec : en considérant les expressions en série de fourier, est l’harmonique n de la raideur, et fn est l’harmonique n de la force.
Différentes conditions de forçage ont été considérées et pour chacune des conditions de forçage étudiées, une valeur de gain G a été déterminée. Ces expressions sont valables autour de la fréquence propre du système (avec ω ≈ ω0) avec :
Le gain G est le rapport entre la réponse du système à raideur variable sur la réponse du système à raideur constante. Cela montre comment la raideur variable influe la réponse du système.
- Condition A : Force variable à une seule harmonique : Le phénomène classique d’amplification paramétrique a été mis en ´évidence. La réponse du système dépend du déphasage entre l’harmonique p de la force et l’harmonique 2n de la raideur. Le gain est calculé selon l’équation ci-dessous :
avec , et avec χn, χ2n respectivement les harmoniques n et 2n de la raideur
– Condition B : Force constante : la réponse du système est influencée par les amplitudes et le déphasage entre la nième et 2nième harmonique de la raideur. Le gain est calculé selon l’équation ci-dessous :
- Condition C : Combinaison de force (constante variable) : Une interaction est possible d’un côté, entre l’harmonique n de la force et l’harmonique 2n de la raideur, et de l’autre côté entre les harmoniques n et 2n de la raideur. L’analyse a montré que les interactions entre les harmoniques de raideur pouvaient être possibles pour différentes conditions de forçage. De plus, la valeur du gain, qui est le rapport entre le cas avec plusieurs harmoniques et celui avec une seule harmonique, a ´été conclue et sera citée ci-après. Le gain est calculé selon l’équation ci-dessous :
avec et avec hn l’harmonique n de la force, φn, φ2n les phases des harmoniques n et 2n de la raideur, ψn la phase de l’harmonique n de la force et h0 la partie constante de la force appliquée sur le système.
Grâce aux équations de gain, on peut clairement remarquer l’importance des harmoniques de raideur et l’influence de leurs amplitudes et phases sur l’amplification et/ou l’atténuation de la réponse du système.
La 2,4-dinitrophénylhydrazine (0,97 mmol, 257 mg, 1,3 éq), est mise en réaction selon la procédure générale avec la 4-(4-diméthylamino)phénylazo)acétophénone (0,75 mmol, 200 mg, 1 éq) en présence de 4 équivalents d’acide sulfurique. Le mélange réactionnel porté à reflux pendant 2h. Le composé hydrazone (5a) est obtenu sous forme d’une poudre rouge brique (267,7 mg, 80%).
n) Modalités précises de préparation du composé 5b
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 5b répondant à la formule suivante :
La 2,4-dinitrophénylhydrazine (0,04 mmol, 12,9 mg, 1,3 éq), est mise en réaction selon la procédure générale avec la 4-(4-diéthylamino)phénylazo)acétophénone (0,03 mmol, 10 mg, 1 éq) solubilisée à 0,025 M dans l’éthanol. Le mélange réactionnel porté à reflux pendant 2h. Le composé hydrazone (5b) est obtenu sous forme d’une poudre rouge brique (12,3 mg, 76,4%).
o) Modalités précises de préparation du composé 6
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 6 répondant à la formule suivante :
La 2,4-dinitrophénylhydrazine (0,769 mmol, 224,5 mg, 1,3 éq), est mise en réaction selon la procédure générale avec le 5-(méthylthio)thiophène-2-carbaldéhyde (0,592 mmol, 96,4 mg, 1 éq). Le mélange réactionnel est agité à 50°C pendant 2h30. Le composé hydrazone (6) est obtenu sous forme d’une poudre rouge brique (175,14 mg, 87,6%).
1 H RMN (CDCl 3 , 400 MHz): δ 11,26 (s, 1H, N-H), 9,137 (d, 1H), 8,3314 à 8,3615 (dd, 1H), 8,1696 (s, 1H), 7,997 à 7,973 (d, 1H), 7,189 (d, 1H), 6,959 (d, 1H), 2,608 (s, 3H)
p) Modalités précises de préparation du composé 7
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 7 répondant à la formule suivante :
La 2,4-dinitrophénylhydrazine (0,797 mmol, 231,7 mg, 1,3 éq), est mise en réaction selon la procédure générale avec la 7-azaindole-3-carboxaldéhyde (0,613 mmol, 92,4 mg, 1 éq). Le mélange réactionnel est agité à 50°C pendant 15 minutes. Le composé hydrazone (7) est obtenu sous forme d’une poudre rouge brique (152,78 mg, 76,4%).
1 H RMN (DMSO-d 6 , 400 MHz): δ 12,311 (s, 1H, N-H), 11,632 (s, 1H, N-H), 8,882 (s, 1H), 8,338 (s, 1H), 8,585 (d, 1H), 8,385 (m, 2H), 8,08 (s, 1H), 8,06 (s, 1H), 7,30 (m, 1H).
EXEMPLE 2 Dans cet exemple, les composés 1d, 1f, 3c, 1b, 2a, 2b et 6 dont la préparation est exposée dans l’exemple 1 ci-dessus sont déposés respectivement, via une solution comprenant le composé donné (10 mM) dans du diméthylsulfoxyde, sur des supports distincts à base de fibres de verre. Les supports sont ensuite séchés naturellement pour évaporer le diméthylsulfoxyde puis scannés pour constituer des témoins avant exposition à des composés chimiques.