INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi l’utilisation de la présente invention est particulièrement adaptée pour les agglomérés zéolithiques à liant kaolinique et tout particulièrement pour les agglomérés zéolithiques à base de zéolithe 3A, 4A, 5A et/ou 13X comprenant du kaolin comme liant d’agglomération pouvant être totalement ou au moins partiellement zéolithisé, et de préférence pour les agglomérés à base de zéolithe 3A et/ou 4A, à liant kaolin, non zéolithisé ou partiellement ou totalement zéolithisé.
Selon un second aspect, la présente invention concerne un procédé de séchage de gaz humide comprenant des traces d’hydroxyde alcalin, comprenant au moins une étape de mise en contact dudit gaz humide avec un solide dessicant comprenant au moins un composé kaolinique tel qu’il vient d’être défini.
La mise en contact dudit gaz humide avec le solide dessicant peut être effectuée selon toute méthode bien connue de l’homme du métier et notamment dans un adsorbeur, qui est par exemple et le plus souvent une colonne contenant le solide dessicant.
Le procédé de l’invention peut être mis en œuvre selon diverses techniques et méthodes et par exemple selon un procédé choisi parmi : - les procédés modulés en pression, par exemple de type PSA (Adsorption modulée en pression ou « Pressure Swing Adsorption » en langue anglaise) ou de type VSA (Adsorption modulée en vide ou « Vacuum Swing Adsorption » en langue anglaise), ou de type VPSA (procédé hybride des 2 précédents), ou de type RPSA (« Rapid Pressure Swing Adsorption» en langue anglaise), de préférence de type PSA, - les procédés modulés en température de type TSA (Adsorption modulée en température ou « Temperature Swing Adsorption » en langue anglaise), et - les procédés modulés en pression et en température de type PTSA (Adsorption modulée en Pression et en Température ou « Pressure and Temperature Swing Adsorption » en langue anglaise).
Le gaz humide destiné à être séché dans le procédé de la présente invention peut avoir au préalable été soumis à un premier séchage, si désiré ou si souhaité, et notamment si la teneur en eau du gaz humide est trop importante. Cette première étape de séchage peut être réalisée selon tout méthode bien connue de l’homme du métier et par exemple par refroidissement du gaz et purge de l’eau condensée ou par passage sur membrane.
Le procédé de l’invention est généralement effectué à pression comprise entre la pression atmosphérique et 10 MPa, de préférence entre la pression atmosphérique et 5 MPa et à température ambiante ou modérée, de préférence inférieure à la température d’ébullition de l’eau à la pression considérée.
Le procédé de l’invention est tout particulièrement bien adapté pour le séchage de dihydrogène humide obtenu par électrolyse avec électrolyte basique et en particulier électrolyte à base de potasse. Le procédé de séchage de dihydrogène obtenu par électrolyse basique en présence de potasse est particulièrement efficace lorsque le solide dessicant est un aggloméré zéolithique tel que défini précédemment, et par exemple un aggloméré zéolithique à base de zéolithe 3A, 4A, 5A et/ou 13X comprenant du kaolin comme liant d’agglomération, et de préférence pour un aggloméré zéolithique à base de zéolithe 3A et/ou 4A, à liant kaolin.
Le solide dessicant tel que décrit dans la présente invention, contrairement aux solides dessicants utilisés aujourd’hui, est beaucoup plus stable et résistant aux attaques basiques. Il en résulte de moindres contaminations du gaz à sécher par des poussières ou autres et surtout une augmentation limitée des pertes de charge dans les systèmes dessicants, notamment les adsorbeurs, au fur et à mesure de leur fonctionnement. Ainsi l’utilisation pour le séchage des gaz humides d’un solide dessicant tel que décrit précédemment est-elle plus efficace et présente un avantage économique important et certain.
A cette fin, chaque unité roue 3a à 3d émet à destination d’un ou de plusieurs dispositifs 2, 2a de contrôle et/ou de commande à distance des unités roues 3a à 3d des signaux 106 dans lesquels sont codés des messages comportant les mesures ou d’autres informations traitées et/ou fournies par les unités roues 3a à 3d.
Comme autres informations, il est possible de citer des informations relatives à la géométrie de la roue, notamment de la jante et/ou du pneu ou à l’historique de la roue, notamment son kilométrage, des données applicatives spécifiques, notamment une identification des unités roues 3a à 3d, une localisation de la roue sur le véhicule 1C et d’autres configurations du système.
Enfin, les informations traitées et/ou fournies peuvent concerner des paramètres de configuration de l’application logicielle, voire le code exécutable dans le cas d’une reprogrammation à distance des unités roues 3a à 3d.
La communication entre le dispositif 2, 2a de contrôle et l’unité roue 3a à 3d, qu’il soit un téléphone portable ou équivalent technique en possession d’un utilisateur autorisé ou l’unité électronique 2a centrale de commande des unités roues 3a à 3d intégrée dans le véhicule 1C automobile se fait selon un protocole de communication permettant un échange bidirectionnel de données à courte distance en utilisant des ondes radio ultra-haute fréquence ou UHF selon un protocole de communication du type Bluetooth® ou un protocole équivalent.
Pour ce faire, l’unité roue 3a à 3d envoie périodiquement des messages de signalement de base indiquant sa présence à tout dispositif 2 de communication en ondes ultra-haute fréquence se trouvant dans un environnement de l’unité roue 3a à 3d.
Un tel dispositif 2 de communication est susceptible d’intercepter un message de signalement de base et d’envoyer un message de réponse standard à l’unité roue 3a à 3d, notamment mais pas forcément quand il est habilité à le faire.
Il existe un problème du fait que la périodicité d’envoi des messages de signalement de l’unité roue est trop élevée, ce qui rend la communication entre l’unité roue et le dispositif de commande peu réactive.
Ceci vaut principalement pour une détection de l’arrivée à proximité du véhicule automobile d’un utilisateur portant le dispositif habilité, de même que pour les échanges entre une unité roue et le dispositif habilité pour la sélection de commandes ou la communication de données de l’unité roue vers le dispositif habilité.
Afin d’obtenir une bonne réactivité des dispositifs habilités qui cherchent à se connecter à l’unité roue, il convient de raccourcir la période d’émission des messages de signalement de l’unité roue.
L’inconvénient majeur est donc le niveau de consommation énergétique très élevé qu’impose ce raccourcissement des périodicités d’envoi des messages de signalement de l’unité roue.
Le problème à la base de la présente invention est d’optimiser les communications entre au moins une unité roue associée à une roue d’un véhicule automobile et un dispositif de contrôle et/ou de commande se trouvant à distance de ladite au moins une unité roue tout en limitant une dépense d’énergie dans l’unité roue lors des communications.
A cet effet, la présente invention concerne un procédé d'ajustement de l’un au moins des paramètres de communication parmi la taille du message communiqué ou la périodicité de communication entre une unité roue et un dispositif de contrôle et/ou de commande à distance, une communication entre ledit dispositif de contrôle et l’unité roue se faisant selon un protocole de communication permettant un échange bidirectionnel de données à courte distance en utilisant des ondes radio ultra-haute fréquence selon un protocole de communication bidirectionnel, l’unité roue envoyant des messages de signalement de base indiquant sa présence à tout dispositif de communication en ondes ultra-haute fréquence se trouvant dans un environnement de l’unité roue, un dispositif de communication étant susceptible d’intercepter un message de signalement de base et d’envoyer un message de réponse standard à l’unité roue, remarquable en ce que :
les modes dits « par défaut » et « ajusté » étant prédéfinis en fonction d’un mode roulant ou non-roulant du véhicule.
Rigoureusement, dans un protocole bidirectionnel de type Bluetooth® ou équivalent, en réponse à un message de signalement de base de l'unité roue, le dispositif de commande ne peut pas envoyer de données signifiant une demande de remplacement de la première périodicité par au moins une deuxième périodicité plus courte ou plus longue entraînant un échange bidirectionnel plus ou moins intense. De même, le dispositif de commande ne peut pas envoyer de données signifiant une demande de remplacement de la première taille du message par la seconde taille de message ou courte ou plus longue. Le dispositif de commande ne peut envoyer uniquement que l’équivalent d’un accusé de réception du message de signalement de base envoyé par l’unité roue, sans données incluses et qui est dénommé message de réponse standard. C'est cet accusé de réception qui fait office de demande de remplacement du premier paramètre de communication par au moins un autre paramètre de communication quand l’unité roue le reçoit, l’unité roue étant programmée pour qu’un message de réponse standard envoyé par le dispositif de commande et reçu par l’unité roue signifie une telle demande de remplacement en réponse à un message de signalement envoyé par l’unité roue.
Comme indiqué, le moyen actionneur 203 est ici un moteur pas à pas 2030 entraînant en rotation l’axe 2031 et donc la sphère 2042. En réponse à une commande provenant de l’unité de pilotage 130, le moteur 2030 pas à pas va adopter une position différente et faire subir une rotation à l’axe 2031 qui va alors entraîner la sphère 2042 aussi en rotation.
En considérant que l’unité de pilotage 130 est en capacité de faire varier la valeur de commande de façon proportionnelle, il s’ensuit que l’axe 2031 peut subir des mouvements de rotation plus ou moins importants et de façon proportionnelle, par exemple entre 0 et 90°.
Autrement dit, le mouvement de rotation subi par l’axe 2031 est donc transmis à la sphère 2042 qui pivote en réponse, au sein de son logement 2041, comme illustré sur à .
Ainsi, est un schéma de dessus de l’orifice calibré 204 de montrant, comme déjà expliqué, l’axe 2031 qui impose à la sphère 2042 de présenter son évidement 2043 en continuité des ports d’entrée 201a et de sortie 201b du corps 2040 de sorte à créer une connexion fluidique entre lesdits ports d’entrée 201a, 201b et autoriser ainsi le passage de gaz au travers des ports 201a, 201b et de l’évidement 2043. L’orifice calibré 204 est alors à son ouverture maximale, c'est-à-dire en position totalement ouverte. Dans cette position, l’axe AA de l’évidement traversant 2043 de la sphère 2042 est (quasi)coaxial à l’axe BB passant par les ports d’entrée (201a) et de sortie (201b) de sorte que l’ouverture soit maximale, donc le flux maximal dans la ligne de secours 201, y compris au travers de l’évidement traversant 2043 de la sphère 2042.
En , l’unité de pilotage 130 a commandé le moteur pas à pas 2030 pour faire subir à l’axe 2031, une rotation ici de l’ordre de 90° et par conséquent aussi à la sphère 2042 qui subit aussi la même rotation de 90°. Après rotation, les ports d’entrée 201a et de sortie 201b du corps 2040 de l’orifice calibré 204 ne font plus face à l’évidement 2043 de la sphère 2042 mais à une portion 2044 non-évidée, i.e. pleine, de la sphère 2042 et se retrouvent alors totalement obturés par la partie non-évidée 2044 de la sphère 2042. La connexion fluidique est alors rompue et aucun gaz ne peut circuler entre les ports d’entrée 201a et de sortie 201b du corps 2040 de l’orifice calibré 204. L’orifice calibré 204 est alors totalement fermé.
Dans cette position dite fermée, l’axe AA de l’évidement traversant 2043 de la sphère 2042 est (quasi)perpendiculaire à l’axe BB passant par les ports d’entrée (201a) et de sortie (201b) de sorte qu’aucun passage de gaz n’a lieu au travers de l’évidement traversant 2043, donc dans la ligne de secours 201.
Entre et , l‘unité de pilotage 130 a imposé à l’actionneur 203 des valeurs de commandes extrêmes (i.e. entre 0° et 90° de rotation) permettant d‘obtenir soit une communication complète (cf. ), soit une isolation complète (cf. ) des ports d’entrée 201a et de sortie 201b du corps 2040 de l’orifice calibré 204.
Toutefois, l’unité de pilotage 130 est aussi configurée pour pouvoir assigner, de façon proportionnelle, des commandes entrainant une rotation de l’axe 2031 et de la sphère 2042 entre ces deux positions angulaires extrêmes, (i.e. 0° et 90° de rotation), c'est-à-dire un angle non nul mais inférieur à 90°.
Ainsi, donne l’exemple une position angulaire intermédiaire où la sphère 2042 a subi un mouvement de rotation de l’ordre de 45°.
Dans ce cas, le port d’entrée 201a du corps 2040 de l’orifice calibré 204 est partiellement obstrué, c’est-à-dire exposé à des parties non-évidée 2044 et évidée 2043 de la sphère 2042. La section de passage de gaz de la partie évidée 2043 de la sphère 2042 en relation fluidique avec le port d’entrée 201a est alors définie par un niveau (ou taille) d’ouverture O. Cette section de passage de gaz est toujours inférieure à la section maximale de connexion fluidique telle que représentée en . Par le biais de la rotation axiale, le même niveau d’ouverture O apparaît entre le port de sortie 201b et la partie évidée 2043 de la sphère 2042 du corps 2040 de l’orifice calibré 204.
Dans les positions dites intermédiaires, l’axe AA de l’évidement traversant 2043 de la sphère 2042 et l’axe BB passant par les ports d’entrée (201a) et de sortie (201b) forment entre eux un angle variable compris strictement ici entre 0 et 90° de sorte que le passage de gaz au travers de l’évidement traversant 2043, donc dans la ligne de secours 201, soit limité/réduit mais non-nul, ni maximum, c'est-à-dire en fonction de l’ouverture O désirée de l’orifice calibré 204.
Ainsi, en fonction de la commande imposée sur l’actionneur 203 par l’unité de pilotage 130, le niveau d’ouverture O défini par l’intersection des ports d’entrée 201a, de sortie 201b et de la partie évidée 2043 de la sphère 2042, varie d’une valeur nulle ( ) à une valeur maximale ( ), c'est-à-dire peut prendre les valeurs intermédiaires situées entre ces deux valeurs extrêmes, i.e. entre 0 et 90°.
On comprend aisément que chaque niveau ou valeur d’ouverture O correspond à un orifice calibré équivalent dont le diamètre de passage du gaz est fonction du positionnement de la sphère 2042 et par conséquent de la commande envoyée par l’unité de pilotage 130 à l’actionneur 203.
Cet ensemble forme donc bien un orifice calibré proportionnel puisque son calibre ou niveau d’ouverture O varie en fonction de la position angulaire prise par la sphère 2042 au sein du corps 2040 de l’orifice calibré 204.
Or, la pression régnant dans la portion amont de la ligne de secours 201, c’est-à-dire en amont de l’orifice calibré 204, est stable et connue puisqu’elle correspond à la pression de détente du régulateur de pression 115 fixée par exemple à 4 bar abs. Le débit de gaz circulant dans la portion aval de la ligne de secours 201, c’est-à-dire en aval de l’orifice calibré 204, est donc fonction du niveau d’ouverture O.
Ainsi, l’unité de pilotage 130 peut disposer d’une table de correspondance reliant un niveau de commande donné à un niveau d’ouverture et à un débit de gaz traversant l’orifice calibré 201 en direction de la ligne d’injection 111 et y pénétrant au second site de raccordement 111b.
Le développement de (3) mène à :
et sont mesurés. peut être prédéterminée ou mesurée. Lorsque est prédéterminée, l’utilisateur portant le dispositif se déplace, le long de la direction pointant vers la source, d’une distance prédéterminée, par exemple 50 ou 60 cm, ce qui correspond à un pas. Alternativement, le dispositif est équipé d’une unité de géolocalisation 23, permettant une mesure de la distance parcourue entre les positions et .
L’unité de traitement 20 est programmée pour estimer en résolvant (4).
Les taux de comptage suivent une statistique de Poisson. L’expression (4) peut être mise en œuvre sous-réserve que la différence entre et soit supérieure à un seuil, de façon à être représentative d’un point de vue statistique. En prenant l’hypothèse que et soient suffisamment élevés pour suivre une loi statistique gaussienne, et un risque de faux positif de 2,5%, la différence entre et est considérée comme significative d’un point de vue statistique lorsque
avec = 1,96.
Au-delà du seuil statistique , la différence entre et a une probabilité de 97,5% d’être statistiquement représentative et de ne pas être due aux fluctuations statistiques .
Un essai de faisabilité a été réalisé en utilisant un détecteur scintillateur inorganique BGO de 25,4 mm x 25,4 mm (1 pouce par 1 pouce). Le scintillateur a été déplacé, par pas de 20 cm, en ligne droite, par rapport à une source ponctuelle de 137 Cs. La source de 137 Cs générait un débit d’équivalent de dose de 10 µSv.h -1 , et était placée à 5 mètres du détecteur. La distance entre le détecteur et la source a varié entre 10 m et 2 m. La figure 9A représente l’écart (ou contraste) détecté par le détecteur (axe des ordonnées de gauche – unité coups par seconde - en fonction de la distance entre la source et le détecteur (axe des abscisses – unité cm) : courbe a).
On a également calculé, l’écart relatif , ce dernier étant reporté sur l’axe des ordonnées de droite – unité %. La courbe b) correspond à l’évolution de l’écart relatif en fonction de la distance.
En chaque point de mesure, on a calculé le seuil statistique tel que défini dans (5). La courbe c) représente l’évolution du seuil statistique en fonction de la distance.
L’écart des taux de comptage peut être considéré comme statistiquement représentatif lorsque . Dans cet exemple, franchit le seuil statistique à une distance seuil de 6,5 m de la source. On peut alors considérer que la mesure différentielle permet une estimation de la distance entre le détecteur et la source sur une plage de distance comprise entre 0 et 6,5 m, c’est-à-à-dire jusqu’à la distance seuil. Cela correspond à un écart relatif d’environ 6%.
La figure 9B représente l’écart relatif (niveaux de gris) en fonction de la variation de distance (axe des abscisses – unité mètre - ), et cela pour différentes distances par rapport à la source (axe des ordonnées – unité mètre). Plus augmente, plus la variation de distance doit être élevée pour observer un écart relatif supérieur aux fluctuations statistiques. Cette figure montre que la distance est de préférence supérieure à 20 cm pour obtenir un écart relatif supérieur à 6%, ce dernier correspondant au seuil statistique : cf. .
Les figures 9A et 9B montrent qu’au-delà d’une certaine distance seuil, la distance estimée ne devrait pas être considérée comme valide du fait de l’incertitude associée. La distance seuil dépend du détecteur, en particulier la sensibilité, et peut être déterminée expérimentalement comme décrit en lien avec la . Lorsque, après avoir déterminé la direction pointant vers la source, le dispositif est utilisé pour estimer la distance entre le dispositif et la source, l’unité de traitement peut être programmée pour invalider la distance estimée si cette dernière est supérieure à la distance seuil prédéterminée.
Pour déterminer la distance entre la source et le dispositif, on utilisera de préférence le détecteur le plus proche de la source, ce dernier ne subissant pas l’atténuation du rayonnement émis par la source due aux autres détecteurs.
La schématise les principales étapes d’un procédé de détermination d’une direction entre un dispositif de mesure et une source, ainsi qu’éventuellement une estimation de la distance entre la source et le dispositif.
Etape 100 : mesure des taux de comptage des détecteurs formant le dispositif.
Lorsque le dispositif comporte plus de 2 détecteurs, l’étape 120 peut être directement mise en œuvre.
Selon une variante possible, ladite commande vectorielle comprend :
le calcul de transformées de Clarke/Park à partir desdits courants de phase Ia, Ib et Ic et la position angulaire du rotor donnant comme résultat deux intensités Iq, Id, l’extraction d’au moins une desdites consignes de tension Ud ou Uq,
ladite étape de détermination de ladite fréquence de rotation maximale de rebond dudit rotor tenant compte desdites intensités Id, Iq et d’au moins une desdites consignes de tension Ud ou Uq.
-le calcul d’une transformée de Park inverse desdites consignes de tension Uq et Ud donnant comme résultat des tensions Uα et Uβ, et
-le calcul d’une transformée de Clarke desdits courants de phases Ia Ib et Ic donnant comme résultat des intensités Iα et Iβ,
ladite étape de détermination de ladite fréquence de rotation maximale de rebond dudit rotor tenant compte desdites tensions Uα et Uβ et desdites intensités Iα et Iβ.
Selon une variante possible, ledit moteur est à courant continu et lesdites grandeurs physiques extraites et/ou calculées comprenant :
Selon une variante possible, ledit moteur est triphasé et lesdites grandeurs physiques extraites et/ou calculées comprenant :
Selon une variante possible, un procédé selon l’invention comprend, à un instant donné, la mise en œuvre de plusieurs étapes de détermination de ladite vitesse de rebond, lesdites étapes de détermination étant de natures différentes, et une étape de fusion des résultats obtenus par la mise en œuvre de chacune desdites étape de nature différentes de détermination de ladite vitesse de rebond.
L’invention concerne également un dispositif de contrôle du couple appliqué par un dispositif de vissage/dévissage permettant la réalisation d’opérations de vissage/dévissage, ledit dispositif de vissage/dévissage comprenant :
ledit dispositif de contrôle comprenant des moyens de contrôle de l’alimentation dudit moteur aptes à induire un entrainement dudit mécanisme d’impact par ledit rotor et un entrainement en rotation de manière périodique dudit organe de sortie par ledit mécanisme d’impact,
Le dioxyde de carbone (« CO 2 ») est une molécule stable qui représente la forme la plus oxydée du carbone. En tant que produit final de combustion, le dioxyde de carbone a une stabilité thermodynamique élevée. Par conséquent, de nombreux procédés de conversion du dioxyde de carbone en produits finaux utiles sont énergivores et/ou dangereux.
La conversion du dioxyde de carbone sous des formes plus réduites de carbone nécessite donc un apport d’énergie. La photosynthèse est un processus biologique capable de réaliser cette conversion. La photosynthèse utilise l’énergie lumineuse pour transformer le dioxyde de carbone et l’eau (H 2 O) en hydrates de carbone [-CH 2 0-] comme le glucose (C 6 H 12 O 6 ). Ces hydrates de carbones sont utilisés comme réserves énergétiques et matériaux de base pour la synthèse de matière organique. La photosynthèse transforme donc l’énergie de la lumière en énergie chimique. Cette énergie chimique est stockée sous la forme de liaisons C-C et C-H par réduction du CO 2 . La matière organique végétale constitue donc une réserve de matière mais aussi d’énergie. Des processus biologiques et physico-chimique ont d’ailleurs transformés, au cours du temps, cette matière organique végétale en énergies fossiles : charbon, pétrole et gaz.
Toutefois, le processus de la photosynthèse est relativement lent et implique donc une surface d’exploitation importante (telles que des forêts) pour pouvoir répondre aux besoins énergétiques actuels de l’humanité.
Alternativement, la stabilité thermodynamique du dioxyde de carbone peut être contournée par une simple réduction d'un électron au niveau d'une électrode, conduisant à la génération in situ d'intermédiaires réactifs.
Ainsi, un procédé de conversion alternatif intéressant implique la réduction électrochimique du dioxyde de carbone. L'électricité étant de plus en plus d'origine renouvelable, l'électrosynthèse organique apparaît donc être une technologie prometteuse pour des procédés chimiques respectueux de l'environnement avec une capacité permettant de répondre au moins périodiquement aux besoins énergétiques actuels et futurs.