INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par conséquent, il serait avantageux de déterminer avec précision l'emplacement de l'artère par des moyens non invasifs avant la prise de sang, et de fournir au praticien une indication visuelle de l'emplacement de l'artère pour faciliter la prise de sang.
En particulier, il serait intéressant d'afficher l'emplacement de l'artère sur une longueur suffisante pour permettre au praticien de déterminer l'orientation de l'artère, de sorte que l'aiguille ou le stylet puisse être positionné pour couper l'artère généralement ou approximativement le long de son axe. Il est généralement souhaitable de croiser l'artère à un angle compris entre environ 30 degrés et 45 degrés. Lorsque l'artère est convenablement localisée, le praticien peut alors aligner l'aiguille à un angle approprié pour l'insertion dans le vaisseau sanguin.
Des systèmes de l'art antérieur, par exemple les systèmes pour localiser un vaisseau sanguin, ont été décrits.
Par exemple, la demande de brevet américain N0. US2018325448A1 divulgue un dispositif de localisation d'artère qui comprend un réseau de capteurs configuré pour être attaché à une surface cutanée recouvrant une artère cible.
Le réseau de capteurs est un réseau de détecteurs, par exemple des détecteurs de pression configurés pour générer des signaux sensibles à une pression ou à un changement de pression. Un dispositif d'affichage est disposé sur le réseau de capteurs. Un circuit contrôleur est configuré pour recevoir des signaux générés par le réseau de capteurs, pour identifier à partir des signaux reçus des impulsions de pression périodiques qui ont une fréquence dans une plage de fréquences prédéterminée correspondant à une fréquence pulsatile et qui définissent un chemin allongé à travers au moins une partie de la réseau de capteurs, et pour afficher sur le dispositif d'affichage une image qui recouvre le chemin allongé à travers le réseau de capteurs, de sorte que l'affichage montre une projection de la position bidimensionnelle de l'artère sous l'affichage.
Cependant, un tel dispositif de localisation à base d’un réseau de capteurs est relativement encombrant et ne présente pas une précision suffisante pour détecter des artères dans toutes les conditions d’utilisation du dispositif. En outre, un tel dispositif n’est pas aisé et rapide à installer sur un patient.
Sur la base de ce problème, la présente invention a donc pour tâche de développer un dispositif de localisation d’un vaisseau sanguin du type précédemment indiqué de façon à garantir une plus grande précision. L’invention selon certains de ses modes de réalisations, a également pour objectif de fournir un tel dispositif de localisation qui est moins encombrant que certains dispositifs de l’art antérieur. L’invention, selon certains de ses modes de réalisations, a également pour objectif de fournir un tel dispositif de localisation qui indique à l’utilisateur qui peut être un soignant ou un praticien un point sur lequel il doit effectuer une opération (tel qu’un prélèvement de sang). L’invention selon certains de ses modes de réalisations, a également pour objectif de fournir un tel dispositif qui soit aisé et rapide à installer sur un patient.
En ce qui concerne les dispositifs de localisation de vaisseaux sanguins, la tâche sur laquelle se base l’invention est résolue par l’objet de la présente invention, des développements avantageux du dispositif de localisation selon l’invention étant spécifiés ci-après.
Par conséquent, l’invention concerne en particulier un dispositif de localisation d’un vaisseau sanguin d’un membre d’un être vivant. Selon l’invention, le dispositif de localisation comprend une première branche comprenant des moyens de localisation du vaisseau sanguin, ladite première branche étant prévue pour être positionnée de sorte à mettre en regard les moyens de localisation et une surface de peau recouvrant le vaisseau sanguin dudit membre et une seconde branche prévue pour maintenir la première branche contre ledit membre, et en ce que le dispositif de localisation comprend des moyens de mise en mouvement relatif de la première branche par rapport à la seconde branche.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de localisation comprend des moyens d’alimentation électrique des moyens de localisation du vaisseau sanguin.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins une des première et seconde branche présente une forme sensiblement en arc de cercle de sorte à épouser la morphologie du membre.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens de mise en mouvement comprennent des moyens de translation de la première branche par rapport à la seconde branche.
L’homme du métier observera que chaque interrupteur complémentaire 28 est en variante un interrupteur monodirectionnel en tension.
Selon cet aspect complémentaire de l’invention, le dispositif électronique de pilotage 20 est configuré en outre pour, lors d’au moins une phase à tension sensiblement constante, commander au moins un interrupteur complémentaire 28 respectif en position fermée.
L’homme du métier comprendra alors que lorsque le convertisseur 10 comprend un interrupteur complémentaire 28 respectif connecté directement entre les premières extrémités 16 d’un couple respectif d’ensembles piézoélectriques 12 connecté à l’enroulement primaire 82, la commande en position fermée dudit interrupteur complémentaire 28 permet de forcer à la valeur nulle la tension V pa entre lesdites premières extrémités 16.
De manière analogue, lorsque le convertisseur 10 comprend un interrupteur complémentaire 28 respectif connecté directement entre les premières extrémités 16 d’un couple respectif d’ensembles piézoélectriques 12 connecté à l’enroulement secondaire 84, alors la commande en position fermée dudit interrupteur complémentaire 28 permet de forcer à la valeur nulle la tension V pb entre les premières extrémités 16.
De manière analogue encore, lorsque le convertisseur 10 comprend deux interrupteurs complémentaires 28 connectés aux premières extrémités 16 de deux couples respectifs d’ensembles piézoélectriques 12 connectés d’une part à l’enroulement primaire 82 et d’autre part à l’enroulement secondaire 84, c’est-à-dire à la fois le premier interrupteur complémentaire 28 connecté directement entre les premières extrémités 16 d’un couple respectif d’ensembles piézoélectriques 12 connecté à l’enroulement primaire 82 et un deuxième interrupteur complémentaire 28 connecté directement entre les premières extrémités 16 de l’autre couple d’ensembles piézoélectriques 12 connecté à l’enroulement secondaire 84, alors la commande en position fermée de ces premier et deuxième interrupteurs complémentaires 28 permet de forcer à la fois la tension V pa à la valeur nulle et la tension V pb à la valeur nulle, et donc de forcer la tension piézoélectrique totale V p des deux couples d’ensembles piézoélectriques 12 à la valeur nulle.
ALIMENTATION ELECTRIQUE Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une alimentation électrique, en particulier conçue pour être connectée à un réseau électrique polyphasé, une installation électrique comportant une telle alimentation électrique et un engin de mobilité comportant une telle alimentation électrique.
Arrière-plan technologique L’article « Single-Stage Isolated Electrolytic Capacitor-Less EV Onboard Charger With Power Decoupling » de Ali Tausif, Hoyoung Jung et Sewan Choi, publié dans « CPSS transactions on power electronics and applications » en mars 2019, décrit une alimentation électrique comportant : deux bornes d’entrée, une borne de masse, une borne intermédiaire, et deux bornes de sortie ; pour chaque borne d’entrée : un convertisseur de tension continu/continu connecté, en entrée, entre la borne d’entrée considérée et la borne de masse et, en sortie, entre la borne intermédiaire et la borne de masse, le convertisseur de tension continu/continu comportant un pont complet amont d’interrupteurs commandables, connecté entre la borne intermédiaire et la borne de masse, un transformateur d’isolation galvanique comportant un primaire connecté au pont complet amont, et un secondaire, et un redresseur aval connecté, en entrée, au secondaire du transformateur et, en sortie, aux bornes de sortie ; et un dispositif de commande des ponts complets amont, dans un mode direct de transfert d’énergie électrique des bornes d’entrée jusqu’aux bornes de sortie.
Plus précisément, les convertisseurs de tension continu/continu sont des convertisseurs élévateurs entrelacés et les redresseurs aval sont des ponts complets de diodes.
Cette alimentation électrique connue présente plusieurs avantages, mais n’est adaptée qu’à un réseau électrique monophasé.
Il peut ainsi être souhaité de garder les avantages de l’alimentation électrique connue, mais adaptée à un réseau électrique triphasé ou plus.
Il est donc proposé une alimentation électrique comportant : plusieurs bornes d’entrée, une borne de masse, une borne intermédiaire, et deux bornes de sortie ; pour chaque borne d’entrée : un convertisseur de tension continu/continu connecté, en entrée, entre la borne d’entrée considérée et la borne de masse et, en sortie, entre la borne intermédiaire et la borne de masse, le convertisseur de tension continu/continu comportant un pont complet amont d’interrupteurs commandables, connecté entre la borne intermédiaire et la borne de masse, un transformateur d’isolation galvanique comportant un primaire connecté au pont complet amont, et un secondaire, et un redresseur aval connecté, en entrée, au secondaire du transformateur et, en sortie, aux bornes de sortie ; et un dispositif de commande des ponts complets amont, dans un mode direct de transfert d’énergie électrique des bornes d’entrée jusqu’aux bornes de sortie ; caractérisée en ce que les bornes d’entrée sont au nombre d’au moins trois et en ce que le dispositif de commande est conçu pour commander les ponts complets amont suivant des rapports cycliques respectifs et pour réguler une tension de sortie entre les bornes de sortie en modifiant, pour chaque paire de bornes d’entrée consécutives en considérant les bornes d’entrée ordonnées de manière cyclique, la différence des rapports cycliques des deux ponts complets amont associés.
Grâce à l’invention, l’alimentation électrique est adaptée à un réseau électrique polyphasé de trois phases ou plus, tout en nécessitant moins de composants électriques que la solution consistant à dupliquer l’alimentation électrique connue pour chaque tension différentielle du réseau électrique.
De façon optionnelle, la borne de masse comporte un premier conducteur en boucle et la borne intermédiaire comporte un deuxième conducteur en boucle, l’un des premier et deuxième conducteurs s’étendant à l’intérieur de l’autre.
De façon optionnelle également, le redresseur aval comporte un pont complet aval d’interrupteurs commandables, connecté, en entrée, au secondaire du transformateur et, en sortie, aux bornes de sortie ; et le dispositif de commande est conçu, dans un mode inverse de transfert d’énergie électrique des bornes de sortie jusqu’aux bornes d’entrée, pour : commander chaque pont complet amont selon une commande amont conduisant, à certains moments, à une mise en court-circuit du primaire du transformateur, et pour commander chaque pont complet aval pour déconnecter chaque secondaire des bornes de sortie lorsque le primaire associé est en court-circuit. Ainsi, l’alimentation électrique est rendue réversible, avec peu de modifications de l’alimentation électrique connue : remplacement des ponts complets de diodes par des ponts complets d’interrupteurs et ajout d’une commande des interrupteurs des ponts complets aval.
Les composés des exemples 1 à 25, peuvent être mélangés avec un ou plusieurs polymères siliconés b) tels que définies precédemment ; de préférence en présence de corps gras c) liquide tel que l’isododécane et/ou d’eau e). Le mélange du ou des PHAs a) avec le ou les polymères silicone b) peut être réalisé à température ambiante, sous agitation, de préférence en présence de corps gras liquide c) et éventuellement de solvant(s) organique(s) différent(s) d) tels que définis précédemment. Selon une variante de l’eau e) est ajoutée au mélange de a), b) et c) puis sont ajoutés éventuellement un ou plusieurs solvant(s) organique(s) différent(s) de c) d) tels que définis précédemment.
On a préparé les compositions 26 (comparative) et 27 à 29 (invention) décrites dans le Tableau 17 ci après:
[Tableau. 17] : Ingrédients Ex. 26 Ex. 27 Ex. 28 Ex. 29 PHA de l’exemple 21 20 10 10 10 TIB : acrylates/polytrimethylsiloxymethacrylate copolymer codé 79278 - 10 - - MQ : TRIMETHYLSILOXYSILICATE Codé 74163 - - 10 - Résine T-propyl : SILICONE RESIN SOLUTION (72% TPR SILSESQUIOXANE RESIN IN 28% ISODODECANE) Codé 79775 - - - 10 Isododécane 77,5 77,5 77,5 77,5 Ethanol 2.5 2.5 2.5 2.5 Mode opératoire de préparation des compositions : Le PHA , l’isododécane et l’éthanol sont mis sous agitation à 2500rpm, à une température de 25°C. Le polymère siliconé est introduit et le milieu est chauffé de 25°C à 80°C sous une agitation de 2500rpm. Le milieu est maintenu à 80°C pendant 30 minutes sous une agitation de 3000rpm puis refroidi de 80°C à 25°C sous une agitation de 2500rpm .
Evaluations des performances
Résistance à l’usure
Description du test :
La première étape de ce test consiste à réaliser un dépôt. Les dépôts sont préparés sur une carte de contraste Byko Chart Lenata et laissés sécher 24 h à 25°C et 45 % HR. L’épaisseur finale du dépôt est de 30 µm.
Sur ce dépôt sec, un test de résistance à l’usure est réalisé. Une bille en acier hydrophile est utilisée comme frotteur. La charge ou force normale appliquée est de 1N, la vitesse de déplacement de 50 mm.s -1 . Sur chaque film sont définies des pistes sur lesquels le frotteur effectue des passages multiples. Dans le cas des mesures d’usure, un contact permanent est maintenu pendant les allers retours de la bille sur le dépôt. Le nombre de passages est croissant pour chacune des pistes. La résistance à l’usure est quantifiée comme correspondant aux nombres de passage minimum pour user totalement le dépôt.
Dans le cas de cette étude le nombre de passage par pistes sont respectivement 10, 30 50,100, 200 et 300 passages.
Chaque mesure a fait l’objet de 5 répliquas. Les résultats des tests de résistance à l’usure seront quantifiés comme décrit dans le tableau ci-dessous :
[Tableau. 18] : Résistance à l’usure Evaluations 0-10 passages de la bille -- 10-30 passages de la bille - 30-50 passages de la bille + 50-100 passages de la bille ++ 100-200 passages de la bille +++ 200-300 passages de la bille ++++ > 300 passages de la bille +++++ Résultats : Exemples Evaluations 26 (comparative) -- 27 (invention) + 28 (invention) +++++ 29 (invention) +++++
Il apparait d’après les essais de resistance que le substrat qui a été traité avec les compositions de l’invention permettent d’améliorer de manière significative la rémanence à l’usure vs. La composition comparative exempte de polymères siliconés.
Résistance à l’eau
La parallaxe prend en compte la distance entre le système et la personne. Cette distance peut être de 70 cm par exemple pour une personne assise devant le système.
Le radar 5 présente une direction de visée 27 qui est inclinée d’un angle A2, ici de 15°, par rapport à la direction de visée 26 du capteur de température 7.
Ainsi, dans le cas où le radar 5 est utilisé pour mesurer un rythme cardiaque ou un rythme respiratoire de la personne, ce radar est avantageusement dirigé vers le torse de la personne tandis que le capteur de température 7 est centré sur le visage de la personne.
La carte de contrôle Maître 2 est agencée pour pouvoir communiquer avec un nuage informatique 30, ou Cloud en anglais, notamment pour envoyer des données de mesure, par exemple pour un stockage des données ou un traitement de ces données dans le nuage informatique.
La communication entre la carte de contrôle Maître 2 et le nuage 30 est réalisée par un protocole sans fil, de préférence un protocole Wifi.
La carte de contrôle Maître 2 comprend, dans ce cas, un émetteur-récepteur Wifi 31.
La carte de contrôle Esclave 3 est agencée pour pouvoir communiquer avec un nuage informatique 33, ou Cloud en anglais, notamment pour envoyer des données de mesure, par exemple pour un stockage des données ou un traitement de ces données dans le nuage informatique.
Le nuage informatique 30 associé à la carte de contrôle Maître 2 est distinct du nuage informatique 33 associé à la carte de contrôle Esclave 3.
Ainsi il est possible de réaliser les traitements de données et leur stockage sur deux nuages différents, par exemple qui ont des capacités différentes ou appartenant à des organismes différents.
La communication entre la carte de contrôle Esclave 3 et le nuage 33 est réalisée par un protocole sans fil, de préférence un protocole Wifi.
La carte de contrôle Esclave 3 comprend, dans ce cas, un émetteur-récepteur Wifi 34.
Les émetteurs-récepteurs Wifi 31 et 34 des cartes de contrôle Maître et Esclave sont indépendants l’un de l’autre.
En variante, les cartes de contrôle Maître et Esclave utilisent le même émetteur-récepteur Wifi.
La carte de contrôle Maître 2 comporte une entrée/sortie USB 37 pour réaliser la liaison USB avec une entrée/sortie USB 38 de la carte Esclave 3.
La carte de contrôle Maître 2 comporte une connectique 39 pour raccord à un réseau informatique local de type LAN, ou raccord à un réseau 4G ou 5G.
En cas de dysfonctionnement du Wifi, la carte de contrôle Maître 2 peut être reliée au réseau local LAN, en cas de besoin.
Le dispositif électronique de pilotage 20 est configuré pour piloter le convertisseur d’énergie électrique 10, en particulier pour piloter la commande des interrupteurs 36, 46 du convertisseur, afin d’alterner, lors d’un cycle respectif de résonance des ensembles piézoélectriques 12, des phases à tension sensiblement constante aux bornes des ensembles piézoélectriques 12 et des phases à charge sensiblement constante, c’est-à-dire en circuit sensiblement ouvert, aux bornes desdits ensembles piézoélectriques 12.
En complément facultatif, lorsque le convertisseur 10 comprend plusieurs ensembles piézoélectriques 12, le dispositif électronique de pilotage 20 est configuré en outre pour piloter la commande des interrupteurs 36, 46 du convertisseur, afin de faire fonctionner tous les ensembles piézoélectriques 12 sensiblement à la même fréquence de résonance, tel qu’à la même fréquence de résonance à 10% près.
En complément facultatif, un enroulement 82, 84 comporte, entre ses extrémités 88, au moins un point intermédiaire 90 connecté à un ensemble de commutation respectif 30, 40 ou bien à une borne respective d’application de tension d’entrée 34 ou de fourniture de tension de sortie 44.
Selon ce complément facultatif, dans l’exemple de la , l’enroulement secondaire 84 comporte, entre ses extrémités 88, un point intermédiaire 90 connecté à une borne respective de fourniture de tension de sortie 44, à savoir celle présentant le potentiel supérieur V outp de tension de sortie. Dans l’exemple de la , l’enroulement secondaire 84 comporte, entre ses extrémités 88, plusieurs points intermédiaires 90. Certains points intermédiaires 90 sont connectés à un deuxième ensemble de commutation respectif 40 respectif, à savoir celui associé à la tension de sortie V out_2 . Un autre point intermédiaire 90 est connecté à plusieurs bornes respectives de fourniture de tension de sortie 44, à savoir celles de potentiels supérieurs V outp1 , V outp2 de tension de sortie.
Selon ce complément facultatif, en variante non représentée, l’enroulement primaire 82 comporte, entre ses extrémités 88, un point intermédiaire 90 connecté à un premier ensemble de commutation respectif 30, ou bien à une borne respective d’application de tension d’entrée 34.
Avec le convertisseur 10 selon l’invention, l’homme du métier observera que du fait de la présence d’au moins un ensemble piézoélectrique 12, connecté à l’enroulement primaire 82, ou respectivement à l’enroulement secondaire 84, le ou chaque ensemble piézoélectrique 12 permet en outre de réduire, voire de supprimer, une composante continue via son comportement capacitif à basse fréquence, i.e. pour une fréquence inférieure au dixième de celle d’un premier mode résonance. Ainsi, si la tension V pa et/ou la tension V pb présentent une composante continue, elle sera réduite, voire supprimée, par l’ensemble piézoélectrique 12, connecté à l’enroulement primaire 82, ou respectivement à l’enroulement secondaire 84. Les tensions au primaire V1 et au secondaire V2 sont alors à composante continue sensiblement nulle, ce qui permet un meilleur fonctionnement du transformateur électrique 80 sans risque de dérive en courant.
En outre, même si le transformateur électrique 80 offre un premier niveau d’isolation, le ou les ensembles piézoélectriques 12 rajoutent un niveau d’isolation complémentaire, par exemple pour atteindre un niveau d’isolation renforcé qui garantit par exemple l’isolation même en cas d’apparition d’un premier défaut.
Le fonctionnement du convertisseur 10 selon l’invention est alors analogue à celui de chacun des convertisseurs d’énergie électrique décrits dans les demandes FR 21 12925, FR 21 12926 et FR 21 12933 déposées le 3 décembre 2021, à la différence des valeurs de tension lors des phases à tension sensiblement constante aux bornes des ensembles piézoélectriques 12, également appelées valeurs de palier de tension, ces valeurs de palier de tension étant, du fait du rapport de transformation m du transformateur électrique 80, susceptibles de différer de celles décrites dans les demandes précitées.
Dans l’exemple des figures 1 à 9, 13 et 15, à la composante continue près et de par la topologie du convertisseur 10, le dispositif électronique de pilotage 20 est alors configuré pour, lors des phases à tension sensiblement constante aux bornes des ensembles piézoélectriques 12, piloter la commande des interrupteurs 36, 46 du convertisseur 10, afin d’avoir la valeur de la tension de chacune des phases à tension sensiblement constante, choisie parmi le groupe de valeurs définies dans le tableau 1 ci-après pour chacune des figures :
Figure Valeurs possibles pour chaque palier de tension , avec le convertisseur de la figure respective Figure 1 0 ; -V in ; +V in ; -mV out ; +mV out ; -V in -mV out ; -V in +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out Figure 2 0 ; -V in ; +V in ; -mV out ; +mV out ; -V in -mV out ; -V in +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out Figure 3 0 ; -V in ; +V in ; -mV out ; +mV out ; -V in -mV out ; -V in +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out Figure 4 0 ; +V in ; -mV out ; +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out Figure 5 0 ; +V in ; -mV out ; +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out Figure 6 0 ; +V in ; -mV out ; +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out Figure 7 0 ; +V in ; +mV out ; V in +mV out Figure 8 0 ; +V in ; -mV out ; V in -mV out Figure 9 0 ; +V in ; -mV out ; +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out Figure 13 0 ; -V in ; +V in ; -mV out ; +mV out ; -V in -mV out ; -V in +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out Figure 15 0 ; -V in ; +V in ; -mV out ; +mV out ; -V in -mV out ; -V in +mV out ; V in -mV out ; V in +mV out
où V in représente la tension d’entrée, V out représente la tension de sortie et m représente le rapport de transformation du transformateur électrique 80, et compte tenu des équations (2) à (4) précédentes.