INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le corps mobile 54 se déplace suivant l’axe longitudinal. Des moyens d’étanchéité 73 sont également disposés d’une part, de part et d’autre de la paroi cylindrique 70 de manière à éviter les fuites d’un fluide alimentant les chambres 72a, 72b, et d’autre part, radialement autour de la portion tubulaire 62b.
Toujours sur la , le corps mobile 54 se déplace axialement sous l’action d’une commande du moyen de commande 52, et en particulier de la pression d’un fluide circulant dans chaque chambre. Pour cela, le système de changement de pas 50 comprend des moyens d’alimentation assurant la commande de celui-ci et décrits plus loin dans la description. Le fluide reçu dans les chambres 72a, 72b est par exemple un fluide hydraulique sous pression, provenant d’un système d’alimentation fluidique 90, de sorte que le corps mobile 54 occupe au moins deux positions. Bien entendu, le corps mobile 54 occupe plusieurs positions intermédiaires en fonction des différentes phases de vol de l’aéronef. Ces deux positions correspondent respectivement à la position d’inversion de poussée connue en anglais sous le terme « reverse » et à la position de mise en drapeau des aubes 30 à calage variable. Le déplacement du corps mobile 54 suivant l’axe longitudinal X entraîne le mouvement du mécanisme de liaison 51, de telle manière que celui-ci engendre le pivotement et le calage des pales des aubes autour de l’axe de calage C.
En référence à la et comme nous l’avons annoncé précédemment, la turbomachine 1 comprend un système d’alimentation fluidique 90 permettant de distribuer un fluide vers les différents organes et/ou équipements qui en ont besoin tels que le moyen de commande 52. Le système d’alimentation fluidique 90 comprend une source d’alimentation 91 (ou un réservoir, illustré schématiquement sur la ), une pompe hydraulique 92 permettant de faire circuler le fluide vers les organes et/ou équipements depuis la source d’alimentation 91 et une servovalve 93 permettant de réguler la pression du fluide dans le moyen de commande 52 suivant le calage nécessaire. La servovalve 93 est pilotée électriquement par un calculateur électronique 27 de la turbomachine qui est connu sous le sigle « ECU » pour « Electronic Control Unit ».La source d’alimentation 91 est agencée dans un repère fixe de la turbomachine et de manière générale dans la nacelle entourant la turbomachine 1 ou dans le carter inter-veine 22. La pompe 92 et la servovalve 93 sont également disposées dans le repère fixe de la turbomachine.
La turbomachine 1 comprend un dispositif de transfert 94 de fluide tel que celui représenté sur la qui permet le transfert du fluide du repère fixe où se trouve la source d’alimentation, au repère tournant de la turbomachine 1 où se trouve le moyen de commande 52 qui doit être alimenté en fluide. Le dispositif de transfert 94 est agencé ici en amont du réducteur de vitesse 34. L’emplacement du dispositif de transfert de fluide 94 est avantageux car celui-ci permet de faciliter son démontage/montage sans intervenir sur le réducteur de vitesse. Le système d’alimentation 90 comprend également plusieurs tuyaux 95 d’alimentation pour acheminer le fluide vers les organes et/ou équipements. Les tuyaux 95 sont reliés d’une part, à la servovalve 93 et d’autre part, au dispositif de transfert 94, en traversant le porte-satellites 38. Le porte-satellites immobile en rotation autorise le passage des tuyaux à travers celui-ci ainsi qu’à l’intérieur de l’arbre de soufflante 32.
En référence aux figures 1 et 3, le dispositif de transfert 94 est disposé à l’intérieur du moyen de commande 52 avec un espace très faible radialement au niveau d’une interface entre le dispositif de transfert 94 et le moyen de commande 52. L’encombrement est avantageusement réduit en amont où se trouve le moyen de commande 52. Le dispositif de transfert 94 comprend une partie stator 96 et une partie rotor 97. L’une des parties stator et rotor est engagée dans l’autre de manière à réduire l’encombrement et former un ensemble compact facile à monter et démonter. La partie stator 96 est montée de manière solidaire à un stator. Dans l’exemple du dispositif de transfert 94 monté dans le moyen de commande 52, la partie stator 96 est fixée à une structure fixe de la turbomachine, et en particulier au porte-satellites 38 via un équipement statorique. L’équipement statorique peut comprendre un organe de stator 98 et/ou un élément tubulaire 99. De manière alternative, la partie stator 96 est fixée directement au porte satellites 38. L’élément tubulaire 99 est configuré de manière à réaliser une « liaison souple » entre la partie stator 96 et le porte-satellites 38. De la sorte, les risques de désalignement et de contraintes entre la partie rotor 97 et la partie stator 96 sont réduits. D’autres systèmes d’alimentation du dispositif de transfert 94 peuvent être envisagés pour permettre des degrés de liberté entre celui-ci et le réducteur de vitesse et accommoder leurs déplacements relatifs.
La partie de stator 96 et l’équipement statorique 98, 99 comportent une interface de fixation destinée à recevoir de manière amovible des organes de fixation 85. L’interface de fixation et les organes de fixation 85 sont configurés pour réaliser une connexion hydraulique et une connexion mécanique de manière simultanée. Plus précisément encore, ceux-ci sont configurés de manière à réaliser une coïncidence, avec étanchéité, d’une canalisation du dispositif de transfert 94 et d’une conduite de l’équipement statorique 98, 99. Le dispositif de transfert 94 comprend au moins un passage 83 permettant l’accès d’un outil de fixation externe pour accéder facilement aux organes de fixation 85.
Dans le mode de réalisation des figures 1 et 3, la partie stator 96 est fixée directement à l’élément tubulaire 99 qui présente une forme globalement cylindrique avec un axe de révolution et qui est ici centré sur l’axe longitudinal X. L’élément tubulaire 99 est creux. La partie stator 96 comprend une quatrième bride radiale 108 qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis la surface cylindrique externe 103 de la partie stator 96. L’élément tubulaire 99 comprend également une collerette 111 qui s’étend radialement depuis une surface radialement externe de celui-ci. La bride 108 est fixée sur la collerette 111 au moyen des organes de fixation 85 tels que des vis, boulons goujons, etc. A cet effet, la bride 108 comprend une face aval 108b en appui contre une face amont 111a (cf. ), de forme correspondante, de la collerette 111. La bride 108 comprend au moins un trou 108c traversant sa paroi de part et d’autre et ayant chacun un axe parallèle à l’axe longitudinal. La collerette 111 représentée plus précisément sur la , comprend également au moins un trou correspondant 111c traversant sa paroi de part et d’autre. La bride 108 et la collerette 111 comprennent respectivement plusieurs trous 108c et trous correspondants 111c répartis respectivement autour de l’axe longitudinal X. Lorsque la bride 108 et la collerette 111 sont plaquées l’une contre l’autre, les trous et trous correspondants 108c, 111c sont en regard des uns des autres. Les organes de fixation 85 comprennent des vis 86 qui traversent les trous et trous correspondants et forment une liaison axiale. La bride 108 et la collerette 111 forment l’interface de connexion. Les organes de fixation 85 comprennent également des écrous 87 traversés par les vis 86 pour réaliser le serrage des bride et collerette.
En référence à la , et de manière avantageuse, les organes de fixation 85 sont imperdables. Dans la présente demande nous entendons par le terme « imperdable » un élément qui est encore attaché à une première pièce bien que cette pièce ne soit fixée sur une autre deuxième pièce. En particulier, ici les organes de fixation 85 sont attachés ou reliés ou enfermés avec la partie stator ou l’équipement statorique une fois que l’équipement statorique ou la partie stator 96 est démonté(e). Cela permet de fiabiliser le montage/démontage et plus largement la maintenance car évite de faire tomber des vis dans les enceintes avec des fluides lors d’une opération de maintenance. Pour cela, les organes de fixation 85 comprennent des moyens de rétention des vis et des écrous sur la bride 108 et la collerette 111. Plus précisément, les écrous 87 sont sertis sur la collerette 111 de l’élément tubulaire 99 et sont disposés en regard du trou correspondant. En particulier, chaque écrou 87 est serti au niveau de la face aval 111b (opposée à la face amont 111a suivant l’axe longitudinal X) de la collerette 111. Les écrous 87 comprennent chacun un filetage interne coopérant avec un filetage externe d’une tige 86a de la vis 86. Chaque vis 86 est retenue dans un trou 108c d’axe B de la partie stator 96 (ici la bride 108) par une bague de retenue 88. Cette dernière présente un axe qui est coaxial avec l’axe du trou 108 (et parallèle à l’axe longitudinal X). Le diamètre externe de chaque bague de retenue 88 est égal ou sensiblement supérieur au diamètre interne du trou 108c. De la sorte, la bague de retenue 88 peut être montée en force ou être ajustée pour éviter que celle-ci ne soit extraite du trou. Alternativement, la bague de retenue 88 est collée dans le trou. De même, le diamètre interne de chaque bague de retenue 88 est sensiblement égal ou supérieur d’environ 0,5 mm au diamètre externe de la tige 86a d’une vis 86. De la sorte, la vis 86 peut traverser et se déplacer aisément à l’intérieur de la bague de retenue 88 lors de son vissage dans l’écrou 87. Suivant une caractéristique avantageuse, mais non limitative, la bague de retenue 88 est bloquée axialement par une saillie annulaire 108c1 qui s’étend vers l’axe du trou. Cependant, l’extrémité libre de la saillie annulaire 108c1 définie un diamètre interne supérieur au diamètre de la tige 86a de la vis 86. Cela permet l’insertion et le retrait de la tige 86a de la vis 86.
Des moyens de mise à l’écart sont également prévus dans au moins un des trou et trou correspondant. Dans cet exemple, les moyens de mise à l’écart comprennent un ressort 89 qui est monté dans chaque trou 108c de la bride 108 de la partie stator 96. Chaque ressort 89 est bloqué en aval axialement par la saillie annulaire 108c1. En d’autres termes, chaque ressort 89 est monté en amont d’une bague de retenue 88. Le ressort 89 est bloqué en amont par la tête de vis 86b. Chaque tête de vis 86b est destinée à être en appui contre une surface de portée 84 entourant le trou 108c. La surface de portée 84 est définie dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal ou à l’axe B du trou 108c. Chaque vis 86 est mobile entre une position de repos dans laquelle le ressort 89 maintient la tête de vis 86b à l’écart de la surface de portée 84 par sa force de rappel et une position active dans laquelle la tête de vis 86b est en appui contre la surface de portée 86. Dans la position de repos, l’extrémité libre 86a1 de la tige 86a est également maintenue à distance de l’écrou 87 (ou des trous correspondant 111c) grâce au ressort 89 se trouvant dans une position de repos (comme cela est représenté sur la ). Dans la position active, le ressort 89 est comprimé entre la tête de vis 86b et la saillie annulaire 108c1 et l’extrémité libre 86a1 est vissée dans l’écrou 87 serti.
Sur la , l’élément tubulaire 99 comprend une première conduite 124 et une deuxième conduite 125. La première conduite 124 et la deuxième conduite 125 débouchent dans la face amont 111a (définie dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal) de la collerette 111. Chaque première et deuxième conduite 124, 125 comprend une entrée en communication fluidique avec la source d’alimentation 91 via les tuyaux 95. L’élément tubulaire 99 comprend pour cela un premier port 126a qui s’étend depuis la surface cylindrique externe de l’élément tubulaire 99 et qui est connecté à une extrémité du premier tuyau 95a. L’élément tubulaire 99 comprend également un deuxième port 126b qui s’étend depuis la surface cylindrique externe de celle-ci et qui est connecté au deuxième tuyau 95b. Les conduites 124, 125 débouchent dans la face amont 111a via des orifices qui forment la sortie de celles-ci.
Par ailleurs, l’élément tubulaire 99 est creux. Son diamètre interne est sensiblement égal ou supérieur au diamètre externe de l’organe de stator 98. Le diamètre externe de l’organe de stator 98 est délimité par une surface externe 110. De la sorte, l’alésage interne de l’élément tubulaire 99 est assez grand pour permettre l’accès à un écrou de ligne d’arbre situé en aval au niveau du réducteur de vitesse 34. Le diamètre interne de l’alésage interne de l’organe tubulaire 99 est suffisant pour laisser passer un outillage utilisé pour monter et serrer cet écrou après démontage du dispositif de transfert 94.
En référence à la , la partie stator 96 présente une forme globalement cylindrique et un axe de révolution qui est centré sur l’axe longitudinal X. Plus précisément, la partie stator 96 s’étend entre une première extrémité 96a et une deuxième extrémité 96b suivant l’axe longitudinal X. La partie stator 96 s’étend également entre la partie rotor 97 et l’organe statorique. La partie stator 96 est destinée à s’engager dans (à l’intérieur de) la partie rotor 97. La partie rotor 97 est mobile en rotation autour de la partie stator 96 suivant l’axe longitudinal. La partie stator 96 une fois montée à l’intérieur de la partie rotor 97 forme un ensemble (ou une cartouche) qui est monté dans le moyen de commande 52. A cet effet, la partie rotor 97 présente une forme cylindrique d’axe coaxial avec l’axe longitudinal X. La partie rotor 97 s’étend suivant l’axe longitudinal X entre une face amont 97a et une face aval 97b. La partie rotor 97 est traversée de part et d’autre par un alésage central 100 suivant l’axe longitudinal. L’alésage central 100 débouche d’une part, dans une première cavité 101 ouverte dans la face amont 96a et d’autre part, dans une deuxième cavité 102 ouverte dans la face aval 97b. La partie stator 96 est engagée dans l’alésage central 100. La première extrémité 96a de la partie stator 96 est agencée dans la première cavité 101 tandis que la deuxième extrémité 96b est agencée à l’extérieur de l’alésage central 100 et de la deuxième cavité 102. En d’autres termes, la deuxième extrémité 96b s’étend également à l’extérieur de la partie rotor 97.
La partie stator 96 comprend une surface cylindrique externe 103 de forme complémentaire avec une surface cylindrique interne 104 de l’alésage central 100. Le diamètre externe de la surface cylindrique externe 103 est sensiblement égal au diamètre interne de la surface cylindrique interne 104 (tout en permettant la rotation de la partie rotor 97 autour de la partie stator 96). Plus précisément, un espace très faible sépare la partie rotor et la partie stator 97. Cet espace est connu par la dénomination « entrefer ». L’entrefer forme également la première interface entre la surface cylindrique externe 103 de la partie stator 96 et la surface radialement interne 104 de la partie rotor 97. Des fuites peuvent intervenir à l’endroit de cet entrefer ou interface. Ces fuites sont dues aux côtes des parties stator et rotor 96, 97 pour faciliter les montages et démontages et aussi de fonctionnement entre la partie stator 96 et la partie rotor 97. A noter que l’espace très faible (environ 0,1 mm, voire inférieure à 0,1 mm) limite les fuites de fluide. Comme cela est illustré, la partie stator 96 comprend une première section avec un diamètre externe et une deuxième section avec un diamètre externe. Suivant une caractéristique non limitative, la deuxième section présente une diamètre supérieur à celui de la première section. En d’autres termes, l’alésage central 100 est étagé et comprend des diamètres différents également. Bien entendu, l’alésage peut présenter le même diamètre sur toute sa longueur comme cela est représenté sur la .
Selon des exemples de modes de réalisation, l'isolant enterré comprend du dioxyde de silicium et la couche riche en pièges comprend du silicium.
Selon des exemples de modes de réalisation, l'isolant enterré comprend du dioxyde de silicium et la couche riche en pièges comprend du carbure de silicium amorphe.
En variante, la couche riche en pièges comprend du polysilicium.
Selon des exemples de modes de réalisation, l'isolant enterré comprend une couche comprenant du nitrure de silicium confinée entre deux couches comprenant de l'oxyde de silicium ; et la couche riche en pièges comprend du carbure de silicium amorphe.
Dans cet exemple de mode de réalisation, l'isolant enterré comprend un empilement diélectrique ONO, où ONO désigne un oxyde-nitrure-oxyde. L'isolant enterré permet une meilleure conduction thermique que le dioxyde de silicium sans dégrader excessivement le couplage capacitif parasite ni compromettre les performances de grande vitesse, par exemple de dispositifs actifs fabriqués à partir de la structure semi-conductrice selon la présente invention. De plus, l'isolant enterré comprenant une couche comprenant du nitrure de silicium améliore encore l'effet technique consistant à contenir la diffusion ou la migration d'éléments du Groupe III depuis les couches épitaxiales de l'hétérostructure de nitrure du Groupe III vers le substrat de Silicium sur Isolant dans une région de surface du substrat de Silicium sur Isolant proche des couches épitaxiales de l'hétérostructure de nitrure du Groupe III, par exemple dans la couche supérieure et facultativement à proximité de l'interface entre la couche intermédiaire et la couche supérieure. Le blocage de la diffusion d'éléments du Groupe III depuis les couches épitaxiales de l'hétérostructure de nitrure du Groupe III vers le substrat de Silicium sur Isolant est plus efficace dans une structure semi-conductrice comprenant un isolant enterré comprenant du nitrure de silicium que dans une structure semi-conductrice comprenant un isolant enterré comprenant uniquement du dioxyde de silicium. En variante, la couche riche en pièges comprend du silicium ou du polysilicium.
Selon des exemples de modes de réalisation, le carbure de silicium est amorphe.
Les pièges du carbure de silicium amorphe de la couche riche en pièges capturent les porteurs libres à l'interface entre le silicium de la couche supérieure et de la couche intermédiaire, permettant ainsi au substrat de Silicium sur Isolant de retrouver sa résistivité nominale, sa linéarité, en éliminant la dépendance au courant continu et en conduisant à une réduction notable des pertes RF et de la diaphonie.
Selon des exemples de modes de réalisation, l'épaisseur de la couche riche en pièges est comprise entre quelques dizaines de nanomètres et plusieurs micromètres. À titre d'exemple, l'épaisseur de la couche riche en pièges comprenant du carbure de silicium amorphe peut atteindre quelques dizaines de nanomètres. En variante, l'épaisseur de la couche riche en pièges comprenant du polysilicium peut atteindre quelques micromètres.
Selon des exemples de modes de réalisation, l'épaisseur de l'isolant enterré est comprise entre 100 nm et 500 nm.
Selon des exemples de modes de réalisation, l'épaisseur de la couche intermédiaire comprenant l'isolant enterré et la couche riche en pièges est comprise entre quelques centaines de nanomètres et quelques micromètres.
Selon des exemples de modes de réalisation, l'empilement de couches semi-conductrices III-N épitaxiales comprend en outre une couche d'espacement formée entre la première couche III-N active et la deuxième couche III-N active.
Ainsi, la couche d'espacement formée par croissance épitaxiale entre la première couche III-N active et la deuxième couche III-N active améliore la mobilité des électrons au sein de l'empilement de couches semi-conductrices III-N épitaxiales.
Selon des exemples de modes de réalisation, la première couche III-N active comprend du nitrure de gallium et la deuxième couche III-N active comprend du nitrure d'aluminium gallium.
Préférablement, la première couche III-N active est obtenue par croissance épitaxiale et comprend du nitrure de gallium pur, de préférence une monocouche de nitrure de gallium.
Selon des exemples de modes de réalisation, la première couche III-N active comprend de l'InAlGaN, et la deuxième couche III-V active comprend de l'InAlGaN, et la deuxième couche III-N active comprend une bande interdite plus large qu'une bande interdite de la première couche III-N active et la deuxième couche III-N active comprend une polarisation supérieure à la polarisation de la première couche III-N active.
Ainsi, l'utilisation de matériaux différents dans la première couche III-N et la deuxième couche III-V actives adjacentes provoque une polarisation qui contribue à une région conductrice de 2DEG à proximité de la jonction entre la première couche III-N active et la deuxième couche III-N active, notamment dans la première couche III-N active qui comprend une bande interdite plus étroite que la bande interdite de la deuxième couche III-N active.
Lorsqu’un service de type DPS est hébergé dans le « cloud », il est difficile d’identifier une attaque DDoS de façon anticipée, car les composantes de détection mises en œuvre par un tel service ne sont pas forcément présentes sur les chemins empruntés par les données caractéristiques du trafic d’attaque pour atteindre sa ou ses victimes.
Pour résoudre ce problème, il a été notamment proposé de mettre en place des tunnels au travers desquels le trafic en provenance ou à destination d’un site ou d’un réseau est acheminé. De tels tunnels constituent ainsi une ressource de transport du trafic que le service DPS peut alors inspecter. Toutefois, l’établissement et l’utilisation de tunnels augmentent considérablement la latence observée par les utilisateurs et imposent des contraintes de dimensionnement du service DPS pour être en mesure de traiter tout le trafic en provenance ou à destination de l’ensemble des terminaux utilisateurs de tels tunnels. En outre, lesdits tunnels sont considérés comme des vecteurs d’attaque potentiels.
Lorsqu’un service de type DPS est hébergé au sein d’une infrastructure exploitée par un fournisseur d’accès, même si le service DPS est présent sur le chemin emprunté par le trafic en provenance ou à destination d’un réseau, des difficultés peuvent survenir pour l’identification du trafic suspect. Notamment, avec l’augmentation du trafic chiffré, transporté en particulier sur UDP (pour « User Datagram Protocol » en anglais) tel que par exemple le trafic QUIC, il est difficile de distinguer le trafic légitime du trafic suspect. La difficulté d’accéder en clair aux messages de contrôle, similaires aux messages « SYN/SYN-ACK/ACK » du protocole TCP (pour « Transmission Control Protocol » en anglais), peut en effet compliquer la vérification du consentement d’un nœud du réseau à recevoir du trafic, par exemple.
Afin d’aider à l’identification du trafic suspect, une architecture spécifique a été normalisée au sein de l’IETF, appelée architecture DOTS. Une telle architecture, permet à un nœud client, dit client DOTS, d’informer un serveur de mitigation, dit serveur DOTS, qu’il a détecté une attaque DDoS et que des actions de mitigation appropriées sont requises.
Lorsqu’un domaine client est la cible d’une attaque DDoS, un client DOTS faisant partie de ce domaine client peut ainsi envoyer un message à un serveur DOTS pour demander de l’aide. Ce dernier coordonne, avec une entité de mitigation (en anglais « mitigator »), les actions à effectuer pour que le trafic de l’attaque de déni de service ne soit plus acheminé vers le domaine client, alors que le trafic légitime continue d’être acheminé normalement vers le domaine client.
L’architecture DOTS repose sur l’utilisation de deux canaux de communication pour l’échange de messages de signalisation entre un client DOTS et un serveur DOTS :
- un canal de données DOTS (en anglais « DOTS Data Channel »), et
- un canal de signalisation DOTS (en anglais « DOTS Signal Channel »).