INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’anneau 30 est ici formé par une pluralité de secteurs 30a disposés circonférentiellement bout à bout autour de l’axe longitudinal X1. Chaque secteur 30a d’anneau 30 s’étend entre une première extrémité et une seconde extrémité dans la direction circonférentielle. L’anneau 30 peut comprendre n secteurs 30a avec n un entier supérieur à 1. La sectorisation de l’anneau 30 permet de faciliter la fabrication de l’anneau 30 et son intégration dans la turbine. Seul un secteur 30a d’anneau 30 parmi la pluralité de secteurs 30a d’anneau 30 est visible aux figures 3, 5 et 7.
L’anneau 30 est par ailleurs entouré par le carter externe 20, notamment par la paroi longitudinale 21 du carter externe 20. Aussi, l’anneau 30 est fixé au carter externe 20. Pour ce faire, l’anneau 30 comprend une bride annulaire amont 32 et une bride annulaire aval 33. La bride annulaire amont 32 et la bride annulaire aval 33 s’étendent chacune radialement vers l’extérieur depuis la plateforme 31 annulaire. La bride annulaire amont 32 est agencée au voisinage de l’extrémité amont de l’anneau 30. La bride annulaire aval 33 est agencée au voisinage de l’extrémité aval de l’anneau 30. En raison de la sectorisation de l’anneau 30, la bride annulaire amont 32 et la bride annulaire aval 33 sont respectivement formées par une pluralité de secteurs de bride annulaire amont 32 et une pluralité de secteurs de bride annulaire aval 33. Chaque secteur de bride annulaire amont 32 et chaque secteur de bride annulaire aval 33 est associé à l’un des secteurs 30a d’anneau 30 parmi la pluralité de secteurs 30a d’anneau 30.
A l’amont, la bride annulaire amont 32 présente une face amont qui est appliquée, dans la direction longitudinale X, contre un flasque 23 radial annulaire, lui-même fixé au carter annulaire externe. A l’aval, la bride annulaire aval 33 présente une face aval qui est appliquée, dans la direction longitudinale X, contre la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20.
Pour activer la couche exposée 10, le procédé comprend principalement trois étapes : une étape de fourniture de la structure 1, une étape de dépôt et une étape de traitement.
Le procédé comprend le dépôt d’une couche fluorée et/ou chlorée 11 à base d’un matériau de formule chimique Si a Y b X c . X est choisi parmi les éléments fluor F et/ou chlore Cl. Y est choisi parmi les éléments oxygène O et/ou azote N. a, b, c sont des entiers positifs non nuls. La couche fluorée 11 peut par exemple présenter les formules chimiques suivantes : Si a O b Cl c , Si a O b F c , Si a N b Cl c , et Si a N b F c . Le procédé comprend suite à ce dépôt, le traitement de la couche fluorée et/ou chlorée 11 par un plasma d’activation 3 configuré pour consommer au moins en partie, de préférence totalement, cette couche 11 et ainsi activer la couche exposée 10. Dans la suite, la couche 11 à base d’un matériau de formule Si a Y b X c est désignée couche Si a Y b X c 11 ou encore couche 11. On comprend que le plasma d’activation est une étape temporellement distincte de l’étape de dépôt de la couche Si a Y b X c 11, ces deux étapes ne sont pas simultanées.
Le procédé est configuré pour déposer la couche Si a Y b X c 11 sur la couche exposée de sorte que, lors du traitement successif par le plasma d’activation 3 à base d’oxygène et/ou d’azote, le plasma d’activation 3 consomme au moins en partie la couche Si a Y b X c 11. Les réactions se déroulant lors de la consommation de la couche Si a Y b X c 11 induisent une activation de la couche exposée 10, par exemple illustrée en dans laquelle les étoiles symbolisent l’activation de la couche exposée 10. La couche exposée 10 une fois activée présente notamment en surface des liaisons avec des atomes de fluor ou de chlore selon que la couche Si a Y b X c comprenne du fluor ou du chlore. Ces liaisons de surface permettent d’augmenter l’énergie de collage lors d’un assemblage de la structure avec un autre substrat.
Pour que la couche Si a Y b X c 11 soit au moins en partie consommée lors du traitement par le plasma d’activation 3, la couche Si a Y b X c 11 présente une densité de matière suffisamment faible. Les paramètres du dépôt de la couche Si a Y b X c 11 sont plus particulièrement choisis de façon à obtenir une densité de matière suffisamment faible pour que la couche Si a Y b X c soit au moins en partie consommée par le plasma d’activation, avec ou sans l’application d’une tension de polarisation V bias -substrat au substrat. Les paramètres suivants sont particulièrement adaptés pour moduler la densité de matière de la couche Si a Y b X c 11 déposée : la température de dépôt, la pression dans la chambre de réaction et, le dépôt étant assisté par plasma, la puissance de la source RF du plasma. La personne du métier sait comment choisir ces paramètres pour atteindre la densité de matière permettant la consommation de la couche 11 déposée lors du traitement par le plasma d’activation. Par exemple, la température de dépôt de la couche Si a Y b X c 11 peut être sensiblement inférieure ou égale à 100 °C, et de préférence sensiblement comprise entre 20 °C et 80 °C. La puissance de la source RF du plasma peut être sensiblement inférieure ou égale à 300 W. Par exemple, pour cela la pression dans la chambre de réaction peut être sensiblement inférieure ou égale à 100 mTorr.
Un exemple de réalisation du procédé est décrit relativement aux figures 2 à 4.
Le condensateur formé par l’électrode d’excitation 1 et l’électrode de mesure 2 est avantageusement sélectionné parmi un condensateur à plaques parallèles, un condensateur à électrodes interdigitées et un condensateur à cylindres coaxiaux. Le condensateur formé par l’électrode d’excitation 1 et l’électrode de mesure 2 peut également être un condensateur à électrodes coplanaires.
Electrode de référence
Le dispositif de caractérisation 0 peut comporter une pluralité d’électrodes de référence 3.
L’électrode de référence 3 peut être une plaque réalisée dans un matériau métallique. Le matériau métallique est de préférence sélectionné parmi le cuivre Cu, l’argent Ag, l’or Au et l’aluminium Al. En alternative, l’électrode de référence 3 peut être réalisée dans un matériau plastique (e.g. un polyphtalamide) dans lequel ont été incorporées des charges conductrices, telles que des fibres de carbone, afin de rendre l’électrode de référence 3 électriquement conductrice.
L’électrode de référence 3 peut assurer une fonction de blindage électromagnétique.
L’électrode de référence 3 peut être revêtue d’un matériau diélectrique 4. Le matériau diélectrique 4 peut être réalisé sous la forme d’un film diélectrique (comme illustré aux figures 1 et 2), pouvant présenter une épaisseur de préférence comprise entre 100 nm et 10 µm. A titre d’exemples non limitatifs, le matériau diélectrique 4 est de préférence sélectionné parmi un polyimide, un polytétrafluoroéthylène et une résine thermodurcissable.
Lorsque l’électrode de référence 3 est recouverte d’un film diélectrique, l’électrode de référence 3 peut être immergée dans le milieu étudié MUT (comme illustré à la ).
L’électrode de référence 3, recouverte d’un film diélectrique, peut également être à distance du milieu étudié MUT (comme illustré aux figures 3 et 4).
L’électrode de référence 3 peut être dépourvue d’un film diélectrique la recouvrant directement. L’électrode de référence 3 peut alors être environnée (entourée, enveloppée) par un matériau diélectrique, par exemple lorsque l’électrode de référence 3 est à l’intérieur d’une paroi 60 diélectrique d’un contenant 6 du milieu étudié MUT.
Notons ici que différents agencements relatifs des électrodes d’excitation 1, de mesure 2 et de référence 3 sont illustrés sur les figures 9A, 9B et 9C. Ces différentes illustrations ne sont pas davantage détaillées ici, mais sont donnés à titre illustratif et non limitatif, de sorte à mettre en exergue la large variété d’agencements envisageables. Remarquons, tout de même, que chacune de ces figures fait apparaître un plan de masse PM et un agencement possible de ce plan de masse PM par rapport aux électrodes 1, 2 et 3 du dispositif de caractérisation 0 selon le premier aspect de l’invention.
Electronique de commande
L’électronique de commande 5 est avantageusement configurée pour : appliquer une différence de potentiel électrique entre l’électrode d’excitation 1 et l’électrode de mesure 2, et moduler, par exemple périodiquement, l’amplitude de la différence de potentiel électrique.
En référence à la , l’électronique de commande 5 peut comprendre un circuit électronique de mesure 50 configuré pour mesurer une amplitude de tension en phase V I et une amplitude de tension en quadrature V Q à la sortie d’un amplificateur opérationnel 500.
Plus particulièrement, et comme illustré à la , le circuit électronique de mesure 50 peut avantageusement comprendre un amplificateur opérationnel 500, monté en inverseur, et comprenant : une entrée non-inverseuse (notée « + »), reliée à l’électrode de référence 3, une entrée inverseuse (notée « - »), reliée à l’électrode de mesure 2, une sortie, où les grandeurs physiques sont mesurées, une boucle de rétroaction 501, reliant la sortie à l’entrée inverseuse.
La boucle de rétroaction 501 (ou « feedback loop » en anglais) peut avantageusement comprendre un régulateur 502, de préférence de type Proportionnel-Intégral, configuré pour que l’amplificateur opérationnel 500 fonctionne en régime linéaire. Le régulateur 502 peut appartenir à une première branche de la boucle de rétroaction 501.
Le circuit électronique de mesure 50 est avantageusement configuré pour mesurer les grandeurs physiques représentatives du courant i 3 provenant de l’électrode d’excitation 1 et parvenant à l’électrode de mesure 2 par une méthode de type trois fils ou quatre fils.
Selon une caractéristique essentielle de la présente invention, après séchage et consolidation, on réalise un revêtement d’oxyde conducteur électronique sur et à l’intérieur des pores de ces couches poreuses, plaques poreuses ou feuilles poreuses autoportées (appelées ci-après indifféremment couches poreuses ou plaques poreuses), i.e. sur la surface accessible de ces couches poreuses ou plaques poreuses, afin qu’elles puissent être utilisées comme électrodes poreuses, notamment dans des dispositifs électrochimiques tels que dans des batteries ou des condensateurs.
La première portion de la cale aval du second type peut présenter, dans la configuration non-déformée de la cale aval du second type, une forme sensiblement arrondie dans un plan de coupe radiale. Cela permet de faciliter la déformation de la première portion dans la direction longitudinale. Dans la configuration non-déformée, la cale aval du second type peut présenter une section dans un plan de coupe radial qui a une forme en U ou en C.
La cale aval du second type peut présenter une première dimension dans la direction longitudinale au niveau d’une première partie circonférentielle, laquelle étant disposée longitudinalement entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval et la paroi annulaire radiale du carter externe. La cale aval du second type peut présenter une deuxième dimension dans la direction longitudinale au niveau d’une deuxième partie circonférentielle, laquelle étant disposée longitudinalement entre un deuxième secteur de la face aval de la bride annulaire aval, qui est associé à un deuxième secteur d’anneau parmi la pluralité de secteurs d’anneau, et la paroi annulaire radiale du carter externe. La première dimension est différente de la deuxième dimension.
La bride annulaire amont peut être agencée au voisinage de l’extrémité amont de l’anneau.
L’anneau peut être formé par une pluralité de secteurs d’anneau disposés circonférentiellement bout à bout autour de l’axe longitudinal, le jeu étant formé, dans la direction longitudinale, entre au moins un premier secteur de la face amont de la bride annulaire amont, qui est associé à un premier secteur d’anneau parmi la pluralité de secteurs d’anneau, et le flasque. Les moyens amont de rattrapage de jeu peuvent être intercalés longitudinalement entre au moins le premier secteur de la face amont de la bride annulaire amont et le flasque.
Les moyens amont de rattrapage de jeu permettent de rattraper le jeu formé, dans la direction longitudinale, entre le premier secteur de la face amont de la bride annulaire amont et le flasque. Autrement dit, les moyens amont de rattrapage de jeu permettent de compenser un jeu formé entre la face amont de la bride annulaire amont de l’anneau et le flasque, localement au niveau du premier secteur d’anneau. Une transmission des efforts est donc assurée entre le premier secteur de la bride annulaire amont et le flasque. La sectorisation de l’anneau permet en outre de faciliter la fabrication de l’anneau et son intégration dans la turbine.
On a représenté, par des lignes verticales noires, les canaux ayant été identifiés par la recherche de pics sur le spectre de calibration. Comme précédemment indiqué, les canaux d’énergie sont affectés d’une incertitude , qui est matérialisée par deux lignes verticales fines de part et d’autre d’une ligne verticale noire. Les énergies d’émission normalisées correspondent à des lignes horizontales. Il s’agit de valeurs exactes, sans incertitude associée.
On a tracé, en gris, des droites qui passent par au moins deux intersections entre une énergie d’émission normalisée et un canal de détection , en prenant en compte l’incertitude associée. Chaque intersection correspond à une correspondance , . On a pris en compte le fait que la fonction de calibration est nécessairement croissante lorsque les rangs des canaux sont ordonnés de façon croissante avec l’amplitude. Ainsi, on a représenté uniquement des droites pouvant correspondre à une fonction croissante ( . La droite représentée en noir est la droite présentant le nombre maximal d’intersections, en l’occurrence ( , ), ( , ), ( , ).
La figure 6 illustre la définition d’un domaine de recherche restreint pour mettre en œuvre l’algorithme d’optimisation précédemment décrit. Il s’agit de déterminer des valeurs initiales des paramètres de la fonction de calibration pour lesquelles l’application de la fonction de calibration, bijective, génère des occurrences entre (ou et ou, de façon réciproque, entre et . Autrement dit, on forme différents couples, chaque couple comportant une énergie d’émission et le rang d’un canal assigné à un pic détecté. L’algorithme d’optimisation décrit dans (16) est mis en œuvre autour de valeurs initiales du vecteur de paramètres de la fonction de calibration pour lesquelles la fonction de calibration est la fonction vérifiant pour au moins deux couples dont les énergies et les rangs respectifs sont différents d’un couple à l’autre : autrement dit, pour deux couples et , et
A partir de la figure 6, on peut établir différentes valeurs initiales de et avec :
Selon une variante, les étapes 130 et 140 sont mises en œuvre en sélectionnant les énergies d’émission les plus intenses et/ou les canaux pour lesquels les surfaces des pics sont les plus élevées, ou présentent un rapport signal sur bruit considéré comme élevé. Cela permet d’optimiser le temps de calcul. Selon cette variante, le nombre d’énergies d’émission et de canaux peuvent être limitées à quelques dizaines. On peut prendre par exemple = 30 et = 20. D’une façon plus générale, le procédé comporte une prise en compte d’un critère de sélection de chaque pic. Les pics traités dans les étapes 130 et 140 sont ceux qui satisfont au critère de sélection.
Selon une variante, lors de l’étape 140, on prend en compte un a priori sur les valeurs d’un ou plusieurs paramètres formant l’ensemble . Par exemple, on définit une plage de variation pour un ou plusieurs paramètres. On impose que chaque paramètre, pour lequel un a priori est pris en compte, soit situé dans la plage de variation prédéfinie. La prise en compte d’un a priori permet d’éviter que l’algorithme d’optimisation génère des valeurs non réalistes de paramètres. L’a-priori constitue une contrainte pour la mise en œuvre de l’algorithme d’optimisation, s’ajoutant à la condition selon laquelle la fonction de calibration est monotone.
Essais expérimentaux Les inventeurs ont mis en œuvre le procédé de calibration tel que précédemment décrit en utilisant deux types de détecteurs : un détecteur de type Ge (Germanium), tel que schématisé sur la , et un détecteur de type LaBr 3 (Bromure de Lanthane). Les résultats des calibrations sont à présent reportés.
Au cours d’une première série d’essais, on a effectué une calibration en énergie du détecteur Germanium. On a utilisé une source étalon de 152 Eu, d’activité 35.04 KBq. On a acquis un spectre de calibration durant une durée de 3 heures. La source était placée à une distance de 40 cm du détecteur. Le spectre a été acquis selon 8192 canaux. La fonction de calibration a été considérée linéaire.
Les figures 7A et 7B représentent les canaux résultant de l’algorithme de détection de pic. On observe qu’il n’y a pas de pic détecté au-delà du canal de rang 6600. Sur les figures 7A et 7B, l’axe des abscisses correspond aux canaux et l’axe des ordonnées aux nombres d’impulsions (ou coups) détectées et assignées à chaque canal. Il s’agit d’une représentation spectrale classique.
La détection des pics a permis d’obtenir 179700 couples de correspondances possibles canal d’un pic détecté – énergie d’émission. En prenant en compte le fait que la fonction de calibration est croissante, on obtient 82650 couples possibles. Cela correspond à = 20 (nombre d’énergies d’émission considérées) et = 30 (nombre de pics détectés), le nombre de couples possibles, correspondant à une fonction de calibration croissante, est égal à :
. (19)
La figure 7C montre la valeur de la fonction de vraisemblance L (axe des ordonnées) en fonction de (axe des abscisses). La figure 7D est un détail de la figure 7B. La valeur de maximisant la fonction de vraisemblance est égale à 0.3689 keV.
La figure 7E montre la valeur de la fonction de vraisemblance L (axe des ordonnées) en fonction de (axe des abscisses). La figure 7F est un détail de la figure 7E. La valeur de maximisant la fonction de vraisemblance est égale à 1907.2475 keV.
Il est connu de l’état de la technique des systèmes experts, conçus à partir de l’expertise humaine formalisée en amont du fonctionnement du système. Néanmoins, le mode de conception de tels systèmes pose des questions d’évolutivité lors des changements de comportements, de disponibilité de l’expert et d’effort de conception, mais aussi la question du biais introduit par l’expert, dans la mesure où le système ne fait que répliquer ce qui lui est décrit.
D’autres approches supervisées classiques reposent sur un apprentissage à partir d’une base d’apprentissage. Si ces systèmes peuvent être performants pour reconnaître des situations d’intérêt déjà observées dans l’histoire du réseau, et donc “filtrer” les événements pour réduire la charge de l’opérateur, elles présentent toutefois le besoin de disposer d’une base d’apprentissage historique, mais aussi de références de normalité ou d’anormalité pour apprendre (labellisation, étiquetage). On retrouve ainsi le problème de gestion de l’évolution du système lors de changements de fond des comportements du réseau (par exemple, comment gérer une nouvelle station créée sur le réseau), mais aussi de la capacité de gérer des situations imprévues ou jamais observées.
Il existe donc un besoin pour un moyen permettant de faciliter la caractérisation des flux sur un réseau.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de caractérisation de flux entre des éléments d’un réseau, le procédé étant mis en œuvre par un dispositif électronique de caractérisation et comprenant une phase de configuration comprenant les étapes suivantes :
la réception de données relatives à des flux entre les éléments du réseau, dites données de flux, l’affichage, via une interface utilisateur, d’une représentation des données de flux, la réception, via l’interface utilisateur, d’au moins une contrainte utilisateur relative au regroupement des éléments du réseau, chaque contrainte utilisateur étant choisie par un utilisateur en fonction de la représentation affichée des données de flux, et le regroupement, par un outil de regroupement, des éléments du réseau dans des groupes en fonction des données de flux et des contraintes utilisateur, les groupes d’éléments obtenus permettant de caractériser les flux entre les éléments du réseau, les éléments étant assimilés, pour le regroupement, à des nœuds d’un graphe et les flux entre les éléments à des arêtes du graphe, chaque groupe étant tel que les nœuds correspondants aux éléments du groupe se connectent entre eux de façon similaire et se connectent de façon dissimilaire aux nœuds correspondants aux éléments des autres groupes.
Suivant des modes de mise en œuvre particuliers, le procédé comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- la phase de configuration comprend, après l’étape de regroupement, une étape d’affichage, via l’interface utilisateur, d’une représentation des groupes d’éléments obtenus ;
- le procédé comprend une phase de suivi dynamique comprenant les étapes suivantes pour chaque instant :
la réception des données de flux de l’instant courant, l’affichage, via une interface utilisateur, d’une représentation des données de flux de l’instant courant, la mise à jour éventuelle, via l’interface utilisateur, des contraintes utilisateur de sorte que les contraintes utilisateur de l’instant courant sont les contraintes utilisateur mises à jour ou les contraintes utilisateur de l’instant précédent sinon, et la modification éventuelle, par l’outil de regroupement, des groupes d’éléments de l’instant précédent en fonction des données de flux de l’instant courant et des contraintes utilisateur de l’instant courant ;
- la phase de suivi dynamique comprend aussi pour chaque instant une étape d’affichage, via l’interface utilisateur, d’une représentation des groupes d’éléments obtenus pour l’instant courant ;
- lors de chaque étape d’affichage d’une représentation des groupes d’éléments obtenus, il est aussi affiché un indicateur relatif à la prise en compte des contraintes utilisateur dans les regroupements effectués ;
- lors de l’étape d’affichage d’une représentation des groupes d’éléments obtenus pour l’instant courant, les éventuelles modifications des groupes d’éléments sont mises en évidence sur la représentation affichée de sorte à faciliter la gestion des flux entre les éléments du réseau ;
- la phase de suivi dynamique comprend une étape de génération d’une alerte et/ou de mise en œuvre d’une action lorsque les groupes d’éléments de l’instant courant sont différents des groupes d’éléments de l’instant précédent ;
- la ou chaque contrainte utilisateur est choisie parmi :
une contrainte relative à un regroupement imposé entre des éléments du réseau, et une contrainte relative à un regroupement interdit entre des éléments du réseau ;
- l’outil de regroupement met en œuvre un algorithme de type espérance-maximisation.
Chaque secteur de bride annulaire amont 32 et chaque secteur de bride annulaire aval 33 présente ici deux trous. Chaque secteur 30a d’anneau 30 est ainsi fixé, à l’amont, au flasque 23 par deux pions 24 respectifs qui sont portés par le flasque 23 et qui sont chacun reçus respectivement dans un des deux trous à travers le secteur de bride annulaire amont 32 respectif. Chaque secteur 30a d’anneau 30 est fixé, à l’aval, à la paroi annulaire radiale 22 du carter par deux pions 24 respectifs qui sont portés par la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20 et qui sont chacun reçus respectivement dans un des deux trous à travers le secteur de bride annulaire aval 33 respectif. Chaque pion 24 s’étend ici selon la direction longitudinale X.