INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette alternance permet d’obtenir de bonne performances électromagnétiques entraînant une résistance réduite en alternatif et ainsi des pertes de puissance électrique réduites.
Pour isoler les conducteurs électriques rigides 106, 108, 110 des pistes 102B, 102C, 104B, 104C des cartes de circuit imprimé 102, 104, le transformateur 100 comporte en outre au moins un film d’isolation électrique. Chaque film d’isolation électrique est ainsi intercalé entre une piste d’une des cartes de circuit imprimé 102, 104 et le conducteur électrique rigide 106, 108, 110 en vis-à-vis. Dans l’exemple décrit, quatre films d’isolation électrique 112, 114, 116, 118 sont prévus, respectivement intercalés entre : le conducteur électrique rigide 106 et la carte de circuit imprimé 102, la carte de circuit imprimé 102 et le conducteur électrique rigide 108, le conducteur électrique rigide 108 et la carte de circuit imprimé 104, la carte de circuit imprimé 104 et le conducteur électrique rigide 110.
Chaque film d’isolation électrique 112, 114, 116, 118 est en particulier sous la forme d’un adhésif souple double face. Plus précisément, chaque film d’isolation électrique 112, 114, 116, 118 comporte une couche isolante électrique présentant une face supérieure et une face inférieure opposées l’une à l’autre. Ces faces sont respectivement recouvertes d’une couche collante supérieure et d’une couche collante inférieure (représentées en traits gras sur la ). Ainsi, l’une des deux couches collantes est plaquée contre une piste d’une des cartes de circuit imprimé et l’autre est plaquée contre le conducteur électrique rigide en vis-à-vis.
En plus de fournir une isolation électrique avec une épaisseur très faible, les films d’isolation électrique 112, 114, 116, 118 permettent ainsi de maintenir fixés entre eux les cartes de circuit imprimé 102, 104 et les conducteurs électriques rigides 106, 108, 110, afin de former un bloc unitaire plus facile à manipuler.
Le transformateur 100 comporte un primaire regroupant les pistes 102B, 102C, 104B, 104C des cartes de circuit imprimé 102, 104. Ainsi, les pistes 102B, 102C, 104B, 104C sont destinées à être connectées ensemble. Par exemple, les pistes 102B, 102C sont connectées l’une à l’autre par des vias au travers de la plaque isolante électrique 102A et les pistes 104B, 104C sont connectées l’une à l’autre par des vias au travers de la plaque isolante 104A. Le transformateur 100 comporte en outre par exemple un premier connecteur 115A connecté à l’une des pistes 102B, 102C et un deuxième connecteur 115B connecté à l’une des pistes 104B, 104C, ces deux connecteurs 115A, 115B étant connectés l’un à l’autre soit directement, soit indirectement par une pièce intermédiaire (non représentée).
Le transformateur 100 comporte en outre un secondaire regroupant les conducteurs électriques rigides 106, 108, 110. Ces derniers présentent par exemple des languettes au contact les unes des autres pour la connexion électrique du transformateur 110. Dans l’exemple illustré, le transformateur 100 est à point milieu, de sorte que chaque conducteur électrique rigide 106, 108, 110 présente trois languettes.
Le transformateur 100 comporte en outre un noyau 116A, 116B de couplage électromagnétique du primaire et du secondaire. Par exemple, ce noyau de couplage 116A, 116B comporte, dans l’empilement, une pièce supérieure 116A et une pièce inférieure 116B, encadrant les cartes de circuit imprimé 102, 104 et les conducteurs électriques rigides 106, 108, 110. Le noyau de couplage 116A, 116B comporte généralement des portions verticales (références 302 sur la ) traversant les cartes de circuit imprimés 102, 104 par des ouvertures ménagées dans ces dernières à cet effet. Pour améliorer le couplage, les pistes 102B, 102C, 104B, 104C et/ou les conducteurs électriques rigides 106, 108, 110 sont enroulés autour d’au moins une de ces portions verticales 302. Le noyau de couplage 116A, 116B est par exemple en matériau ferromagnétique.
L’empilement peut en outre comporter un film d’isolation électrique supérieur 120 intercalé entre la pièce supérieure 116A du noyau de couplage et le conducteur électrique rigide 106, et/ou un film d’isolation électrique inférieur 122 intercalé entre la pièce inférieure 116B du noyau de couplage et le conducteur électrique rigide 110. Dans ce cas, le film d’isolation électrique 120, 122 comporte par exemple, comme les films d’isolation électrique 112, 114, 116, 118, une couche isolante électrique recouverte d’une couche collante du côté du conducteur électrique rigide 106, 110, cette couche isolante étant plaquée contre ce dernier pour fixer le film d’isolation électrique 120, 122. En revanche, le film d’isolation électrique 120, 122 est de préférence dépourvu de couche collante du côté de la pièce 116A, 116B du noyau de couplage.
La couche isolante électrique de chaque film d’isolation électrique 112, 114, 116, 118, 120, 122 est faite par exemple d’un diélectrique comme l’un parmi : un complexe aramide, un polyamide, un polyester HT (haute température) et un polyester.
Chaque couche collante est par exemple sensible à la pression (de l’anglais « Pressure-Sensitive Adhesive », également désigné par l’acronyme PSA) ou bien un adhésif thermodurci comme un epoxy ou bien de l’acrylique.
L’épaisseur de la couche isolante électrique est de préférence inférieure à 500 µm. L’épaisseur de la couche collante est de préférence inférieure à 100 µm. Ainsi, l’épaisseur du film isolant électrique est de préférence inférieure à 0,2 mm, par exemple égal à 0,1 mm. En outre, les conducteurs électriques rigides 106, 108, 110 présentent par exemple chacun une épaisseur de moins de 1 mm, par exemple 0,5 mm. Ainsi, le transformateur 100 peut être vraiment plat.
L’unité 5 sélectionne alors, parmi les N images reconstruites, celle sur laquelle est présente la particule de pollen par un algorithme de détection.
A partir des images obtenues, l’unité 5 peut caractériser les pollens en obtenant des informations sur leur taille ou leur morphologie.
Cette identification peut aussi être réalisée par un dispositif d’apprentissage profond, de préférence un réseau de neurones convolutifs.
Ainsi, l’identification peut comprendre les étapes suivantes :
Etape e1/ : création d’une base d’apprentissage comportant des images de pollens, ou « images connues», chaque image connue étant celle d’un pollen connu;
Etape e 2 / : entraînement du dispositif d’apprentissage profond, au moyen de la base d’apprentissage ;
Etape e3 / : soumission de l’image sélectionnée audit au moins un dispositif d’apprentissage profond de manière qu’il détermine au moins une probabilité relative à l’image sélectionnée;
Etape e4/ : détermination, en fonction de ladite probabilité, de l’appartenance du pollen de l’image sélectionnée au pollen connu.
Pour améliorer l’identification des pollens, l’étape e/ peut aussi comprendre la fusion des données des N images holographiques avec les signaux d’intensité de diffusion de chaque particule fournis par la photodiode 31. Par exemple le signal de diffusion que l’on détecte peut lui aussi être discriminant et donc on peut fournir après apprentissage profond, une probabilité d’appartenance à une classe. Ainsi, il est envisageable de combiner les probabilités issues du signal de diffusion et de l’image issue du capteur d’image pour avoir une identification plus précise de chaque particule de pollen.
Dans l’exemple illustré, le dispositif et procédé de fonctionnement afférent s’intéressent aux pollens. Il est tout-à-fait envisageable de mettre en œuvre un tel dispositif pour la sélection, détection le comptage et l’identification de moisissures. De fait, les moisissures, le plus souvent de taille inférieure à 10µm, sont généralement plus petites que les pollens de taille le plus souvent supérieures à 20µm. Aussi, pour les moisissures, le microscope sans lentille 4 nécessiterait une résolution spatiale supérieure.
Elément pour système de mesure optique Domaine technique de l’invention L’invention concerne un élément pour système de mesure optique, destiné notamment à la réalisation de mesures permettant de caractériser des cellules, notamment des cellules biologiques, par cytométrie en flux.
Etat de la technique antérieure La cytométrie en flux permet de déterminer des caractéristiques et propriétés de cellules, par exemple leurs tailles, contenus intracellulaires, contenus en ADN, etc. Elle permet également l'étude de la variation et la distribution de ces caractéristiques au sein d'une population de cellules, aboutissant in fine à l'identification de sous populations parmi les cellules, comme par exemple la différentiation des différentes cellules composant le sang.
Par ailleurs, la cytométrie en flux est une méthode rapide. Typiquement, plusieurs milliers de cellules par minute sont caractérisées. Ainsi, elle permet le dénombrement et la caractérisation de sous-populations rares de cellules. La rareté de ces sous-populations ne permet généralement pas leur observation et caractérisation par microscopie, notamment en raison de l'impossibilité d'obtenir un nombre de mesures réalisées sur ces sous-populations qui soit statistiquement acceptable.
En outre, grâce à l'amélioration des capteurs optiques et notamment de leur capacité à détecter des signaux de plus en plus faibles en intensité, il est possible à la fois de mesurer le volume d'une cellule d'une part grâce à une mesure par impédance (mesure Coulter) et d’autre part d'obtenir des informations sur son contenu cellulaire grâce à une ou plusieurs mesure(s) optique(s).
De préférence, le ou les mâts auxiliaires 118a, 118b sont fixés au mât principal 116. Ainsi, pour déployer un service additionnel, le réseau haute fréquence 106 peut être facilement adjoint au réseau basse fréquence 104 préalablement déployé. Inversement, le mât principal 116 pourrait être fixé au(x) mâts(s) auxiliaire(s) pour ajouter le réseau basse fréquence 104 au réseau haute fréquence 106 préalablement déployé.
Par exemple, dans le cas de deux mâts auxiliaires 118a, 118b, le support comporte au moins une traverse 1180 intercalée entre les deux mâts auxiliaires 118a, 118b, chaque traverse étant rapportée et fixée au mât principal 116. Dans l’exemple illustré sur la , trois traverses 1180 relient horizontalement selon l’axe Y les deux mâts auxiliaires 118a, 118b à leurs extrémités. Une troisième traverse centrale (non visible sur la ) est disposée de préférence à équidistance des deux autres traverses 1180 de manière à renforcer le maintien des deux mâts auxiliaires 118a, 118b.
Le support 115 est, par exemple, à structure tubulaire creuse et à section circulaire, comme illustré sur la . Cependant, dans d’autres réalisations, cette section pourra bien évidemment prendre d’autres formes, telles qu’une forme carrée, rectangulaire, triangulaire, ovale ou elliptique.
De manière générale, le support 115 est de structure multi-tubulaire dans le sens où il comprend au moins deux pièces longitudinales tubulaires (i.e. mâts) à section quelconque, de préférence arrondie, telle que circulaire ou ovale.
Ainsi, le support 115 n’est pas un réflecteur planaire, contrairement au cas des antennes sectorielles utilisées typiquement dans les réseaux radio-mobiles dont l’ouverture azimutale à -3 dB est généralement limitée à 120° précisément en raison de la présence d’un plan réflecteur.
Dans le cadre de la présente invention, on définit chaque réseau de dipôles comme un ensemble de dipôles interconnectés et contribuant à un même diagramme de rayonnement. Par exemple, les dipôles d’un même réseau sont tous pilotés conjointement pour former un diagramme de rayonnement du réseau. Cette définition exclut naturellement tout sous-réseau, i.e. toute partie d’un même réseau regroupant un sous-ensemble de dipôles de ce réseau.
Par conséquent, le support 115 est conçu de sorte que, d’une part, tous les dipôles basse fréquence du réseau basse fréquence et, d’autre part, tous les dipôles haute fréquence du réseau haute fréquence contribuent respectivement à former un diagramme de rayonnement dans leur bande de fréquences respective présentant une ouverture azimutale à -3 dB d’au moins 180°, notamment avec un rayonnement vers l’arrière du support 115 selon la direction X.
Le mât principal 116 est conçu pour être fixé verticalement par rapport au sol, directement ou bien indirectement par exemple en étant fixé à un bâtiment ou de préférence à un pylône (cas d’usage standard). Le mât principal 116 est dimensionné de manière à supporter des contraintes mécaniques imposées par la structure du système de communication.
La illustre schématiquement le dispositif antennaire 102 vue de dessus, i.e. dans le plan (X,Y) de manière à visualiser notamment l’encombrement du support 115 qui comprend le mât principal 116 et les deux mâts auxiliaires 118a, 118b.
Le support 115 est dimensionné de manière à limiter des déformations du rayonnement des dipôles haute fréquence 114 et du rayonnement des dipôles basse fréquence 112. Ainsi, le rayonnement basse fréquence et le rayonnement haute fréquence peuvent rester quasi-constant autour de l’axe A1.
Par exemple, le support 115 présente un encombrement E angulaire horizontal autour de l’axe A1 inférieur à 20°, de préférence égal à 15°. Dit autrement, le support 115 occulte les dipôles basse fréquence 112 d’au plus 20° horizontalement.
Cet encombrement angulaire E présente une bissectrice A2. La direction avant-arrière X est prise selon cette bissectrice A2. Ainsi, le support 115 est situé, selon la direction X, à l’arrière des dipôles basse fréquence 112, ainsi qu’à l’arrière des dipôles haute fréquence 114.
De manière générale, le support 115 a un encombrement suffisamment faible pour permettre à chacun des réseaux d’avoir un diagramme de rayonnement présentant une ouverture azimutale à -3 dB d’au moins 180°.
En particulier, le support 115 a une largeur suffisamment faible pour limiter le masquage du rayonnement des dipôles. De préférence, le mât principal 116 a un diamètre D1 inférieur à 10%, de préférence 5%, de la longueur d’onde centrale de fonctionnement du réseau basse fréquence 104. De même, les mâts auxiliaires 118a, 118b ont un diamètre D2 inférieur à 10% de la longueur d’onde centrale de fonctionnement du réseau haute fréquence 106.
Par exemple, dans le cas d’un service RNT, la longueur d’onde centrale de fonctionnement du réseau haute fréquence (i.e. correspondant à une fréquence centrale de 200 MHz) est inférieure à 1,5 m, si bien que le diamètre de chacun des mâts auxiliaires 118a, 118b est inférieur à 15 cm. Dans le cas d’un service FM, la longueur d’onde de fonctionnement du réseau basse fréquence (i.e. correspondant à une fréquence centrale de 100 MHz) est inférieure à 3 m, si bien que le diamètre du mât principal 116 est inférieur à 30 cm. Ainsi, le support 115 a une largeur L définissant l’encombrement du support selon la direction Y environ égale à la somme du diamètre D1 du mat principal 116 et des diamètres D2 des mâts auxiliaires 118a, 118b, soit D1+2×D2=30+2*15*=60 cm, en supposant que les mâts auxiliaires ont le même diamètre D2.
Dans l’exemple de la , les trois mâts sont agencés de sorte que la largeur L du support 115 correspond à la somme des diamètres des trois mâts. Selon une variante de réalisation non illustrée, les deux mâts auxiliaires 118a, 118b, sont rapprochés l’un de l’autre selon la direction Y, de sorte que la distance qui les sépare est inférieure au diamètre D1 du mât principal. Dans ce cas, l’encombrement du support est inférieur à la somme des diamètres des trois mâts. Un tel agencement permet d’augmenter l’ouverture azimutale de chacun des réseaux de dipôles en favorisant notamment un rayonnement à l’arrière du support, ce qui n’est pas le cas des antennes à réflecteur planaire de l’art antérieur.
Quel que soit le mode de réalisation, la valeur du niveau de fuite F est avantageusement déterminée à partir de plusieurs intervalles de temps du signal de mesure M(t) et de ses dérivées. C’est-à-dire qu’il y a détermination de plusieurs fonctions d’ajustement A(t) successives ou de manière glissante, afin de moyenner et/ou de pouvoir déterminer plusieurs fois les composantes de la fonction de modélisation A(t), ainsi que le niveau de fuite F qui en découle.
Ladite fonction de modélisation A(t) est déterminée pour une période de temps prédéterminé Δt, telle qu’une période de temps comprise entre 500 et 4000 millisecondes (ms).
On notera également que les valeurs des paramètres et A sont avantageusement calculés au préalable et mémorisés, par exemple dans une mémoire de l’entité électronique 15, pour être utilisé lors la détermination de la valeur de la fuite. Cette prédétermination des valeurs des composantes τ et C peut être réalisée au moyen d’une base de données de mesures passées et/ou de méthodes d’apprentissage, d’optimisation et/ou de régression sur de telles bases de données.
Méthode de détermination du comportement vibratoire d’un engrènement Domaine technique de l’invention L'invention concerne, de façon générale, le domaine des engrènements et de leur comportement vibratoire, en particulier pour leur utilisation dans un réducteur de groupe motopropulseur.
L’invention porte notamment sur une méthode de détermination du comportement vibratoire d’un engrènement d’un groupe motopropulseur. L’invention porte aussi sur une méthode de détection d’un défaut d’amplification des vibrations d’un engrènement comprenant ladite méthode de détermination du comportement vibratoire. L’invention porte aussi sur un procédé de dimensionnement d’un profil d’engrènement prenant en compte une étape de détermination du comportement vibratoire d’un engrènement. L’invention porte aussi sur un engrenage de réducteur obtenu grâce à ce procédé, et sur le réducteur comprenant cet engrenage.
État de la technique L’interaction entre un pignon et une roue d’engrenage peut être assimilée à un système masse-ressort tel que représenté sur la . La modélisation de l’interaction des engrenages par l’excitation statique de l’erreur de transmission et la raideur variable a permis de représenter le système par l´équation différentielle ci-dessous : avec : m = masse équivalente du système ; k(t) = raideur variable ; e(t) = erreur statique de transmission.
L’invention vise à détecter un risque d’amplification paramétrique d’une vibration dans un engrènement (oscillateur de type Mathieu). Un tel risque est en effet possible en raison de l’interaction entre la première harmonique de la force et la seconde harmonique de la raideur.
L’invention propose ainsi une méthode de détermination du comportement vibratoire d’un engrènement entre une roue menante et une roue menée, dans laquelle, pour au moins une valeur de couple de transmission entre la roue menante et la roue menée, on calcule la valeur du gain (G) selon la formule :
avec ,
et avec hn l’harmonique n de la force, φn, φ2n les phases des harmoniques n et 2n de la raideur, ψn la phase de l’harmonique n de la force et h0 la partie constante de la force appliquée sur le système.et avec χn, χ2n respectivement les harmoniques n et 2n de la raideur.
En variante, le gain peut se calculer avec la formule
avec une force variable,
ou avec la formule avec une force constante.
La méthode peut comporter aussi une ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- La méthode comprend une étape de détermination du gain appliquée à une pluralité de valeurs de couple aptes à être transmis par l’engrènement du groupe motopropulseur et une étape de détermination du gain moyen correspondant à la moyenne du gain sur ladite pluralité de valeurs de couples aptes à être transmis par l’engrènement.
- La pluralité de valeurs de couple peut correspondre à la plage entière des couples aptes à être transmis par l’engrènement, sélectionnés par exemple avec un intervalle de 1 à 10 Nm.
Chacune des cartographies est sélectionnée selon la température d’eau moteur mesurée et comparée à une plage de températures. A titre d’exemple, une première plage de températures est inférieure à une valeur T1, une seconde plage de températures est comprise entre la valeur T1 et une valeur T2, et une troisième plage de températures est supérieure à une valeur T3, sachant que T1 < T2 < T3, de telle sorte que chaque cartographie correspond à une plage de températures.
Afin d’assurer la fiabilité de fonctionnement de chacun des organes à réguler thermiquement par la mise en marche de la pompe électrique, le fonctionnement piloté de cette dernière tient compte de l’ensemble des besoins en refroidissement définit organe par organe selon au moins une cartographie prédéterminée de besoins en débit de liquide de refroidissement Préférentiellement, chaque organe est associé à plusieurs cartographies, le choix de l’une des cartographies étant établi selon la température de liquide de refroidissement du moteur et/ou du moteur 3.
Pour rappel, la boîte de vitesses et/ou l’huile de la boîte de vitesses est thermo gérée en étant chauffée durant la phase de montée en température jusqu’à son point nominal de fonctionnement, notamment jusqu’à la valeur seuil inférieure Vinf, et en étant refroidie en cas de dépassement de la valeur seuil supérieure Vsup.
Pour cela le transfert de calories du liquide de refroidissement vers l’échangeur 6 de boîte de vitesses se fait selon un premier besoin de refroidissement, lequel est transposé en une valeur de débit et donc de vitesse de rotation de la pompe électrique pour assurer la phase ou étape de réchauffage E30 de la boîte de vitesses, par exemple avec une consigne de premier débit de l’ordre de 200 L/h. Le transfert de calories depuis l’échangeur 6 vers le radiateur haute température 34 se fait selon un deuxième besoin de refroidissement, lequel est transposé en une valeur de débit et donc de vitesse de rotation de la pompe électrique pour assurer la phase ou étape de refroidissement E40 de la boîte de vitesses, par exemple avec une consigne de deuxième débit de l’ordre de 1400 L/h.
De préférence, le deuxième débit est supérieur au premier débit.
Autrement dit, le calculateur 7 pilote la pompe électrique 11 en recevant en simultané la totalité des besoins en refroidissement de chacun des organes et en se basant sur le besoin le plus élevé ou sur le total des besoins.
En complément, d'autres organes peuvent être associés à la boîte de vitesses, par exemple une machine électrique contenue dans le carter de la boîte de vitesses.
Ainsi, outre le gain en rendement de la boîte de vitesses via le réchauffage, la tenue mécanique est accrue, notamment la fiabilité en endurance, via le refroidissement de l'huile. L’invention permet d’allier donc un gain de performance énergétique et une fiabilité améliorée avec une même architecture du groupe motopropulseur.
La solution est simple et peu onéreuse. En effet, elle ne nécessite ni clapet supplémentaire, ni capteur supplémentaire, ce qui la rend fiable et exempte d’entretien.
A noter que de préférence, chaque conduit alimentant en liquide de refroidissement chaque organe et/ou chaque circuit interne de chaque organe comprend un ajutage adapté de sorte à obtenir le débit recherché pour chaque organe. Pour rappel, la pompe électrique est activée de préférence en prenant en considération le besoin de refroidissement de l’ensemble des organes, quitte à faire circuler le liquide de refroidissement au niveau d’organes n’ayant pas besoin de refroidissement.
En complément, l’échangeur 6 de type eau/huile peut être à forte capacité, par exemple apte à échanger de l’ordre de 2000W pour 25 degrés d’écart de température entre les fluides.
En complément, le débit de la pompe à huile peut être modifié de sorte à passer d’une capacité de débit de l’ordre de 1l/min à un débit de l’ordre de 4 l/min par exemple, notamment en utilisant une pompe spécifique.
En outre, le pilotage de la pompe à huile pour l’huile de la boîte de vitesses peut être adapté à la solution.