INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation de l’invention, le contrôleur CTR est configuré pour décider à partir de l’état de sécurité st_sec CTR de l’équipement informatique OC tel que perçu par le contrôleur CTR et/ou à partir de l’état de sécurité st_sec OP de l’équipement informatique OC tel perçu par le tiers de confiance OP, s’il doit mettre en œuvre une action ACT de corruption d’au moins une DRAM pour entraîner un arrêt ou un redémarrage du fonctionnement de l’équipement informatique OC.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le contrôleur CTR est configuré pour corrompre par lui-même une DRAM en bloquant les accès à cette DRAM par le processeur hôte H-CPU.
Dans un mode de réalisation de l’invention, le contrôleur CTR est configuré pour demander à un DPU d’écrire dans une zone déterminée ZR OS de sa DRAM, par exemple une zone réservée à la mémorisation de constantes du système d’exploitation OS, de façon à corrompre cette DRAM pour entraîner un arrêt ou un redémarrage du fonctionnement de l’équipement informatique OC.
La représente schématiquement un exemple de l’environnement logiciel du processeur hôte H-CPU dans un mode particulier de mise en œuvre de l’invention.
Sur cette figure on a représenté un processus applicatif PA. Dans le mode de réalisation décrit ici, ce processus applicatif est configuré pour communiquer avec un opérateur OP d’un réseau auquel est connecté l’équipement informatique OC, cet opérateur constituant un tiers de confiance au sens de l’invention.
Dans le mode de réalisation décrit ici, l’équipement informatique OC comporte un système d’exploitation OS, par exemple de type Linux, comportant notamment un module M-CONFIG de configuration et de gestion de la mémoire DRAM accessible par le processeur hôte H-CPU.
Dans le mode de réalisation décrit ici, l’environnement du processeur hôte H-CPU comporte un environnement d'exécution sécurisé TEE.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le tiers de confiance OP est configuré pour envoyer au processus applicatif PA, par exemple régulièrement, un jeton tok ext comportant un état de sécurité st_sec OP de l’équipement informatique OC tel que perçu par le tiers de confiance OP, ce jeton étant signé avec une clé privée KPRIV du tiers de confiance OP associée à la clé publique KPUB enregistrée dans une mémoire non volatile du contrôleur CTR du module de sécurisation MS.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le processus applicatif PA enregistre ce jeton tok ext dans un registre REG IN de la DRAM, cette écriture se faisant par le processeur hôte H-CPU via l’interface DDR.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le processus applicatif PA est configuré pour lire, via l’interface DDR, par exemple régulièrement, le jeton tok int chiffré par la clé publique du tiers de confiance OP contenu dans le registre REG OUT de la DRAM et pour envoyer ce jeton au tiers de confiance OP. Le tiers de confiance OP est configuré pour déchiffrer ce jeton tok int avec sa clé privée KPRIV de sorte à obtenir l’état de sécurité st_sec CTR du dispositif informatique OC perçu par le contrôleur CTR.
Le tiers de confiance OP peut utiliser cette information st_sec CTR pour modifier sa perception st_sec OP de l’état de sécurité de l’équipement informatique OC, ce nouvel état envoyé sous forme d’un jeton signé tok ext au processus applicatif PA.
Dans le mode de réalisation décrit ici, l’environnement d’exécution sécurisé TEE du processeur hôte H-CPU offre un service SBOOT pour fournir, au moment du démarrage de l’équipement informatique OC, l’heuristique H + au contrôleur CTR d’au moins un module de sécurisation MS.
La représente les principales étapes d’un procédé de sécurisation mis en œuvre par le contrôleur CTR du dispositif de sécurisation MS.
Au cours d’une étape E10 du démarrage de l’objet connecté (procédure de boot), le contrôleur CTR est configuré par le processeur hôte H-CPU via le canal de contrôle CC.
Par exemple, la réglementation aérienne limite la vitesse à 250 nœuds en-dessous du niveau de vol FL100. Il est à noter qu’il est interdit de survoler les terres au-delà de la vitesse du son. En-dessous de FL100 Au-dessus de FL100 Au-dessus des terres 250 nœuds maximum Vitesse du son qui sera définie selon les conditions réelles (Altitude, pression atmosphérique, température…) Au-dessus des mers et océans 250 nœuds maximum Pas de limitation
Les capacités opérationnelles de l’aéronef peuvent être déterminées de la même manière en fonction par exemple de son type.
Lorsque l’analyse comportementale est basée sur les variations de la vitesse de l’aéronef suspect de leurrage, un leurrage peut être détecté lorsque ces variations sont en dehors d’une plage de variations de vitesses légitime. Cette plage de variations peut par exemple être déterminée par une analyse sur le trafic mondial pendant une certaine période. Cette plage pourra faire l’objet de mise à jour au fur et à mesure de l’évolution du trafic aérien au fil des années.
Un leurrage peut être également détecté lorsque l’aéronef suspect de leurrage est déterminé en tant qu’un émetteur fixe. Pour déterminer un émetteur fixe, il est possible d’analyser les intersections des lignes de distances relatives entre l’aéronef embarquant le système TCAS 12 et l’aéronef suspect de leurrage.
En particulier, si un émetteur est fixe par rapport à la Terre, alors toutes les lignes passant par la position supposée de l’aéronef suspect de leurrage et l’aéronef embarquant le système TCAS 12 se croiseront toujours au même endroit qui est la position de l’émetteur.
Un tel cas est illustré dans la partie A de la sur laquelle A1 à A4 présentent des positions successives supposées de l’aéronef suspect de leurrage et B1 à B4 présentent des positions réelles de l’aéronef embarquant le système TCAS 12. Les cônes de détection déterminés par le système TCAS 12 se croisent tous autour d’une même position C. Cette position C présente donc avec une grande probabilité la position d’un émetteur fixe qui simule les positions A1 à A4.
Au contraire, si un émetteur est en mouvement, les lignes peuvent se croiser également mais pas toujours au même endroit sauf si l’émetteur est aligné dans l’axe longitudinal de l’aéronef.
Un tel cas est illustré sur la partie B de la sur laquelle le cône de détection à partir de la position B4 de l’aéronef embarquant le système TCAS 12 s’écarte du point C. Ainsi, dans un tel cas, les positions A1 à A4 peuvent correspondre à des positions réelles de l’aéronef suspect de leurrage.
Bien entendu, l’analyse comportementale peut être basée sur l’analyse basée sur chacun des éléments précités ou uniquement sur certains d’entre eux. D’autres éléments peuvent également être pris en compte pour effectuer l’analyse comportementale.
Les autres étapes du procédé 100 seront désormais expliquées. Comme mentionné ci-dessus, ces étapes sont mises en œuvre de manière indépendante de l’étape 110.
En outre, il est considéré que chaque aéronef détecté pour la première fois par le système TCAS 12 est considéré en tant qu’un aéronef suspect de leurrage et ne présente pas initialement de menace. Les étapes du procédé ci-dessous sont mises en œuvre pour chaque aéronef suspect de leurrage.
Les étapes 120 et 130 décrites ci-dessous sont mises en œuvre de manière cyclique selon une fréquence prédéterminée, afin de surveiller une éventuelle menace de l’aéronef suspect de leurrage.
Lors de l’étape 120, le module d’interrogations 24 interroge l’aéronef suspect de leurrage via le mode S du système TCAS 12. L’interrogation envoyée à l’aéronef suspect de leurrage sont par exemple de type « Short Air-Air Surveillance » ou « Mode-S Only All-Call ».
Puis, le module de réception 25 réceptionne une réponse de l’aéronef suspect de leurrage à cette interrogation.
Lors de l’étape 130, le module de réception 25 déduit de ladite réponse au moins certaines données, dites données mode S, relatives à l’aéronef suspect de leurrage. Avantageusement, ces données mode S comprennent la distance relative avec l’aéronef suspect de leurrage, son gisement et son altitude ainsi que son adresse OACI.
En fonction de ces données, le module de réception 25 détermine également le type de menace, à savoir en altitude et/ou en distance relative que l’aéronef suspect de leurrage peut présenter.
LISTE DES REFERENCES 1. Premier bloc 12. Face avant 13. Face arrière 14. Deuxième flanc 15. Premier flanc 16. Face de base 161. Cannelure 18. Première paroi 19. Deuxième paroi 191. Face interne inclinée 110. Troisième paroi 111. Quatrième paroi 112. Bord de raccordement 150. Fond plan 160. Passage 2. Premier bloc 22. Face avant 23. Face arrière 24. Deuxième flanc 25. Premier flanc 26. Face de base 261. Cannelure 28. Première paroi 29. Deuxième paroi 291. Face interne inclinée 210. Troisième paroi 211. Quatrième paroi 212. Bord de raccordement 250. Fond plat 260. Passage 3. Plaque de raccordement 31. Première portion d’extrémité 311. Premier pan 312. Deuxième pan 313. Zone s’évasant 32. Deuxième portion d’extrémité 321. Premier pan 322. Deuxième pan 323. Zone s’évasant 33. Paroi frontale 34. Face avant 35. Surface arrière
Bloc de construction Le présent exposé concerne un bloc de construction, utilisé en particulier pour un coffrage de rive.
De tels blocs de construction sont typiquement utilisés en maçonnerie dans la construction de bâtiments tels que des habitations. Ils sont en particulier utilisés pour former un coffrage de rive et permettent de délimiter le contour d'une nappe de béton coulée pour réaliser un sol ou un plancher sur vide sanitaire ou en étage. Ils sont donc disposés aux extrémités du sol ou du plancher, de façon que leur face arrière soit à la verticale de la surface extérieure des murs. La pose des blocs se fait sur un lit de mortier de ciment, qui permet à leur face inférieure d'adhérer sur les éléments sur lesquels ils reposent.
De tels blocs doivent être stables, de manière à pouvoir tenir verticalement après leur pose, avant et pendant le coulage du mortier. Ils doivent en particulier ne pas avoir tendance à basculer vers l'arrière.
De plus, afin d'éviter les ponts thermiques, il est souhaitable de doter ces blocs d'une fonction d'isolation thermique.
La demande de brevet français n° FR 2 893 047 divulgue un bloc de construction dont la partie basse de la face avant présente un pied s'étendant vers l'avant. Ce pied sert à stabiliser le bloc. Cette demande de brevet français propose également de rapporter un corps isolant sur la face avant du bloc. Cependant, la présence du pied, qui est utile pour assurer la stabilité du bloc, nuit à la mise en place du corps isolant. En pratique, ce corps isolant s'étend seulement sur la partie de la face avant située au-dessus du pied. Ainsi, toute une partie du bloc correspondant au pied reste non isolée thermiquement.
Le présent exposé vise à améliorer cet état de la technique en proposant un bloc de construction réalisant un meilleur compromis entre la fonction de stabilité et la fonction d'isolation thermique, notamment en proposant un bloc porteur capable d'accueillir un bloc d'isolation efficace.
Ainsi, l'invention concerne un bloc de construction, en particulier pour un coffrage de rive, comprenant un bloc porteur présentant une face supérieure, une face inférieure, une face avant, une face arrière et des côtés, la face avant présentant au moins une nervure rectiligne qui s'étend verticalement sur toute la hauteur de la face avant, l'épaisseur maximale de ladite nervure, mesurée dans le sens allant de la face arrière à la face avant, étant comprise entre 30% et 100% de l'épaisseur courante du bloc porteur, mesurée dans le même sens, dans une région courante dudit bloc dépourvue de nervures, et la largeur maximale de ladite nervure, mesurée dans le sens allant d'un côté à l'autre du bloc porteur, étant comprise entre 5% et 20% de la longueur du bloc porteur.
Le bloc porteur forme la structure porteuse du bloc de construction. En particulier, il s'agit d'un bloc réalisé en béton, par exemple du béton alvéolaire. C'est lui qui assure la résistance mécanique du bloc de construction, en particulier la résistance mécanique à l'écrasement vis-à-vis des efforts exercés par les blocs situés au-dessus du bloc de construction et à l'arrachement, vis-à-vis des efforts exercés vers l'arrière du bloc par les surfaces de plancher autour desquelles le bloc est disposé. La nervure assure la stabilité du bloc en augmentant localement son épaisseur de manière à lui fournir une surface inférieur d'appui qui soit agrandie par rapport à celle qui serait offerte dans la nervure, et à déplacer son centre de gravité légèrement vers l'avant. Les inventeurs ont constaté que les dimensions géométriques de la nervure sont importantes pour réaliser un compromis. D'une part, l'épaisseur de la nervure d'au moins 30 % de l'épaisseur courante du bloc combinée à une largeur de nervure d'au moins 5 % de la longueur du bloc permet une augmentation efficace de la stabilité. Cependant, l'épaisseur de la nervure au plus égale à 100 % de l'épaisseur courante et la largeur de la nervure au plus égale à 20 % de la longueur du bloc limitent les dimensions générales du bloc porteur ce qui permet, d'une part, d'économiser le matériau formant le bloc porteur et, d'autre part, de rapporter sur le bloc porteur un bloc d'isolation de dimension suffisante, ainsi qu'on le verra dans la suite.
Optionnellement, l'épaisseur maximale de la nervure est comprise entre 30% et 80% de l'épaisseur courante du bloc porteur et/ou la largeur maximale de la nervure est comprise entre 5% et 10% de la longueur du bloc porteur.
Le compromis précité entre l'épaisseur de la nervure et sa largeur est encore meilleur avec ces valeurs.
Optionnellement, la nervure présente au moins un côté rentrant, de sorte que la largeur de la nervure s'agrandit vers sa face avant, l'autre côté de la nervure étant optionnellement droit en étant perpendiculaire au plan de la face avant du bloc porteur.
Optionnellement, la face avant du bloc porteur présente une première et une deuxième nervure, de préférence exactement deux nervures, respectivement situées au voisinage du premier côté et au voisinage du deuxième côté.
Optionnellement, les deux nervures présentent la même épaisseur.
Optionnellement, la première nervure délimite, par rapport au premier côté, une portion de face avant dégagée dont la longueur est au moins égale à la longueur mesurée entre le deuxième coté et le bord de la deuxième nervure opposé audit deuxième côté.
Optionnellement, les côtés intérieurs des nervures sont rentrants, les côtés extérieurs des nervures étant optionnellement droits.
Le rayonnement de sonde pénètre ensuite dans le milieu diffusant 115. Les faisceaux qui le constituent sont alors individuellement déviés par les sources diffusantes du milieu diffusant.
L’unité de détection optique 100 comporte un récepteur d’ondes 140 pour collecter une partie du rayonnement de sonde ainsi diffusée et réfléchie par le milieu diffusant. Cette partie est contenue dans une enveloppe 55 telle que décrite pour illustrer la .
Chacun des faisceaux contenu dans l’enveloppe est collecté par le récepteur d’ondes et est déphasé par rapport à l’oscillateur d’un déphasage qui caractérise la durée supplémentaire induite par le milieu diffusant 115 sur le faisceau du rayonnement de sonde pour atteindre le récepteur d’ondes 100 par rapport à l’oscillateur local .
Par ailleurs, l’unité de détection optique comporte un générateur d’onde 145 pour mélanger les faisceaux avec l’oscillateur local afin de générer un battement électromagnétique.
L’intensité du battement électromagnétique est exprimée par l’équation
En considérant que est la durée du trajet de l’oscillateur local pour atteindre le récepteur d’onde, et que est la durée du trajet du faisceau pour atteindre le récepteur d’onde 140 en traversant le milieu diffusant 115, l’oscillateur local et chaque faisceau sont à l’entrée du récepteur d’onde tels que
Ainsi, l’intensité du battement électromagnétique est exprimée par l’équation
Avec la fréquence du faisceau i étant:
La fréquence moyenne f moy du battement électromagnétique est donc proportionnelle à la durée du trajet moyen T moy du rayonnement de sonde dans le tissu biologique.
Une analyse en fréquence du battement électromagnétique est ensuite réalisée par l’unité d’analyse 105 afin de déterminer la densité spectrale de puissance du battement électromagnétique.
La densité spectrale de puissance du battement électromagnétique est le carré du module de la transformée de Fourier du battement électromagnétique, divisé par la largeur de la bande spectrale dudit battement. Elle représente la répartition fréquentielle de la puissance du battement électromagnétique suivant les fréquences qui le composent.
La figure 4 fournit un exemple schématique de courbe de densité spectrale d’un battement électromagnétique, dans laquelle la puissance q i associée à la composante de fréquence f i est représentée en fonction de la fréquence f i . L’unité d’analyse détermine la fréquence moyenne ainsi que la largeur à mi-hauteur du battement électromagnétique.
La fréquence moyenne du battement électromagnétique est caractéristique de la durée moyenne du trajet des photons pour traverser le milieu biologique entre la source d’émission lumineuse et le récepteur d’onde et la largeur à mi-hauteur est liée au diamètre maximal de l’enveloppe. Ainsi, plus diamètre maximal de l’enveloppe est élevé, plus la largeur à mi-hauteur l’est aussi.
La largeur à mi-hauteur est transmise à l’unité de commande en vue d’asservir l’unité de modulation optique.
Dans une deuxième étape, sur la base de largeur à mi-hauteur déterminée par l’unité d’analyse 105, l’unité de modulation optique est réglée de manière à ce que lors de son passage dans l’unité de modulation optique, au moins une partie du rayonnement de sonde soit déviée, de telle sorte que le diamètre maximal de l’enveloppe formée par les faisceaux du rayonnement de sonde diffusés et réfléchis vers le récepteur d’onde soit minimisé.
Ainsi, lors de cette deuxième étape, après avoir traversé le milieu diffusant, la largeur à mi-hauteur de la densité spectrale de puissance du rayonnement de sonde est ainsi réduite. Le réglage de l’unité de modulation optique peut être poursuivi en reproduisant un ou plusieurs cycles de réduction de la largeur à mi-hauteur de la densité spectrale de puissance du rayonnement de sonde.
DESCRIPTION D’UN MODE DE REALISATION PARTICULIER EXEMPLE Un essai a été réalisé avec succès, en utilisant l’hexafluorure d’uranium dans un propulseur électrique à effet Hall d’une puissance de l’ordre du kilowatt. Par ailleurs, la section efficace d’ionisation particulièrement élevée peut s’accommoder de la large gamme de puissances disponible des propulseurs à effet Hall du marché.
Compresseur à spirales pourvu d’un carénage de carter d’huile Domaine de l’invention La présente invention se rapporte à un compresseur à spirales, et en particulier à un compresseur frigorifique à spirales.
- un carter hermétique pourvu d’une entrée d’aspiration configurée pour alimenter le compresseur à spirales en fluide frigorigène à comprimer,
- une unité de compression agencée dans le carter hermétique et configurée pour comprimer le fluide frigorigène fourni par l’entrée d’aspiration,
- un moteur électrique couplé à l’arbre d’entraînement et configuré pour entraîner en rotation l’arbre d’entraînement autour de l’axe de rotation, le moteur électrique comprenant un rotor qui est fixé à l’arbre d’entraînement et un stator qui est disposé autour du rotor, le stator comprenant un noyau de stator, également appelé empilement statorique, et des enroulements de stator enroulés sur le noyau de stator, les enroulements de stator définissant un enroulement d’extrémité de stator supérieur, également appelé tête d’enroulement de stator supérieure, et un enroulement d’extrémité de stator inférieur, également appelé tête d’enroulement de stator inférieure, et
Afin d’assurer un refroidissement optimal du moteur électrique, et notamment de l’enroulement d’extrémité de stator inférieur, il est connu de munir un tel compresseur à spirales d’un dispositif de guidage de fluide frigorigène configuré pour forcer une partie principale du fluide frigorigène, entrant dans le compresseur à spirales à travers l’entrée d’aspiration, à s’écouler à travers le moteur électrique de l’enroulement d’extrémité de stator supérieur à l’enroulement d’extrémité de stator inférieur, avant que ledit fluide frigorigène n’atteigne l’unité de compression.
Cependant, dans un tel cas, le flux de fluide frigorigène émergeant d’une extrémité inférieure du moteur électrique heurte directement la surface libre de l’huile stockée dans le carter d’huile agencé au fond du carter hermétique, ce qui provoque la création de gouttelettes d’huile à la surface libre de l’huile stockée dans le carter d’huile et ce qui augmente ainsi la quantité d’huile transportée par le fluide frigorigène.
Par conséquent, bien qu’une telle configuration du compresseur à spirales améliore le refroidissement de moteur, elle induit une augmentation du taux de circulation d’huile (OCR) dans le système frigorifique, ce qui pourrait être préjudiciable à un compresseur à vitesse variable lors du fonctionnement à grande vitesse.
Un objet de la présente invention consiste à fournir un compresseur à spirales amélioré, qui peut surmonter les inconvénients rencontrés dans les compresseurs à spirales classiques.
En particulier, un objet de la présente invention consiste à fournir un compresseur à spirales, notamment un compresseur à spirales à vitesse variable, avec un refroidissement de moteur amélioré et un OCR réduit à grande vitesse.
Contacteur de puissance à double contacts La présente invention se rapporte au domaine général des organes de protection électrique, comme les contacteurs électromagnétiques et les disjoncteurs.
Les contacteurs de puissance sont des organes de protection électrique généralement constitués d’une partie fixe (formée de deux éléments fixes) et d’une partie mobile (formée de deux éléments mobiles) pouvant être ou non en contact avec la partie fixe.
Pour fermer un contacteur, et donc mettre en appui la partie mobile sur la partie fixe pour qu’un courant électrique puisse circuler entre la partie fixe et la partie mobile, on alimente le moteur du contacteur qui va permettre d’appliquer une force sur la partie mobile, et ainsi permettre la circulation d’un courant électrique entre la partie mobile et la partie fixe.
Quand le courant circulant entre les deux parties dépasse un certain seuil, des efforts électromagnétiques de répulsion vont s’appliquer sur la partie mobile et compenser, voire dépasser, la force appliquée par le moteur sur la partie mobile. Cela entraine une lévitation du contacteur, c’est-à-dire une ouverture non désirée entre les parties fixe et mobile. De plus, lors de cette phase, c’est-à-dire durant l’application des forces de répulsion avant la lévitation, la résistance de contact entre la partie fixe et la partie mobile du contacteur augmente et crée un échauffement local (proportionnel à la résistance de contact au carré multipliée par le courant) qui peut entraîner la destruction de la partie mobile et un endommagement irréversible du contacteur.
Actuellement pour augmenter la tenue des contacteurs aux forts courants, on peut augmenter la force de contact entre les parties fixe et mobile en utilisant un moteur plus puissant. Néanmoins cette solution est inadaptée aux installations aéronautiques, car une augmentation de la puissance du moteur entraîne une augmentation de la masse du moteur.
Il est donc souhaitable de disposer d’un nouveau contacteur de puissance permettant de supporter des forts courants, par exemple supérieurs à 5 kA, tout en conservant un moteur de taille réduite.
L’invention concerne un contacteur de puissance comprenant :