INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’anisaldéhyde (0,32 mmol, 0,038 mL, 1 éq) sous forme liquide est directement additionné à chaud sur la 2,4-dinitrophenylhydrazine (0,41 mmol, 119,9 mg, 1,3 éq). Le mélange réactionnel est agité à 50°C pendant 15 min. Le composé hydrazone (1c) est obtenu sous forme d’une poudre de couleur rouge orangée (73,4 mg, 73,4%)
1 H RMN (CDCl 3 , 400 MHz): δ 11,57 (s, 1H, N-H), 9,151 (d, 1H, ArDNPH-H), 8,342 (dd, 1H, ArDNPH-H), 8,0615 (s, 1H, ArDNPH-H), 8,04 (s, 1H, N=CH), 7,724 (d, 2H, Arcarbonyl-H), 6,984 (d, 2H, Arcarbonyl-H), 3,882 (s, 3H, Ar-OCH 3 )
Les systèmes de détection conformes à l’invention peuvent être préparés par un procédé comprenant une étape de dépôt de chacun des indicateurs de détection sur la lingette en projetant une encre comprenant l’indicateur de détection, ce qui signifie en d’autres termes, que le procédé comprend autant d’étapes de dépôt mentionnées ci-dessus que d’indicateurs de détection, étant entendu que chacun des indicateurs de détection est déposé de sorte à ne pas se mélanger avec le ou les autres indicateurs de détection. Encore autrement dit, le procédé de l’invention comprend, pour chacun des indicateurs de détection, une étape distincte de dépôt sur la lingette en projetant une encre comprenant l’indicateur de détection concerné.
Concernant les techniques de dépôt envisageables, chaque étape distincte de dépôt peut être réalisée par une technique de dépôt permettant un dépôt localisé, et plus spécifiquement, par une technique de dépôt choisie parmi l’impression par jet d’encre, la sérigraphie, l’impression offset, l’héliographie, la flexographie.
L’encre utilisée comprend, classiquement, l’indicateur de détection placé en solution dans au moins un solvant permettant la solubilisation de l’indicateur de détection (par exemple, un solvant alcoolique ou un solvant sulfoxyde selon la nature de l’indicateur de détection) puis son dépôt (par exemple, par impression, sérigraphie). Avantageusement, le solvant doit présenter un point d’évaporation suffisamment bas pour ne pas nécessiter de chauffage pour être éliminé. Par ailleurs, l’encre peut comprendre un ou plusieurs additifs, tels que des agents épaississants, des liants polymériques.
-une étape de déduction, en fonction du ou des éventuels signaux de transformation de tout ou partie des indicateurs de détection (par exemple, des virages chromatiques, lorsque le ou indicateurs de détection sont des indicateurs colorés), de la présence ou de l’absence du ou desdits composés.
Cette étape de mise en contact peut consister à déposer en surface du système de détection une ou plusieurs gouttes distinctes de l’analyte, par exemple, via une pipette, notamment lorsque le système est adapté pour une utilisation horizontale ou peut consister à plonger l’une des extrémités du système de détection de sorte à ce que l’analyte entre en contact avec le deuxième support, ce mode de mise en contact étant adapté pour un système approprié pour une utilisation verticale.
Entre l’étape de mise en contact et l’étape de déduction, il peut être prévu un temps d’attente pour que, le cas échéant, la migration du ou des composés chimiques à détecter puisse avoir lieu et le ou les signaux (tels que des virages chromatiques) puissent également avoir lieu.
Les composés susceptibles d’être détectés par le procédé de l’invention peuvent être des composés chimiques toxiques, tels que les composés toxiques de guerre et, en particulier, les composés organophosphorés ; les composés toxiques industriels chimiques (connus sous la dénomination TIC) ; les vésicants ; les pesticides et les composés arséniés.
L’échelle colorimétrique peut être située au niveau du premier support, par exemple, de part et d’autres des zones distinctes avec au niveau de chaque zone distincte, par exemple, à gauche, la couleur initiale de l’indicateur coloré et à droite, la ou les couleurs possibles pour l’indicateur coloré.
, déjà commentée, illustre schématiquement, un exemple de système de détection adapté à une utilisation verticale.
, déjà commentée, illustre schématiquement, un exemple de système de détection adapté à une utilisation horizontale.
, déjà commentée, illustre schématiquement, un autre exemple de système de détection adapté à une utilisation horizontale.
La présente invention a ainsi pour objet un compartiment pour un équipement susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, l’équipement étant notamment un dispositif de stockage d'énergie électrique pour véhicule, ce compartiment comportant au moins un logement agencé pour recevoir ledit équipement électrique, au moins une poutre formant une paroi latérale de ce logement, et un couvercle agencé pour être assemblé avec la poutre pour fermer le logement, compartiment dans lequel la poutre comprend une âme réalisée en matériau composite contenant une matière plastique et des éléments de renfort, par exemple en fibres de verre ou de carbone, l’un de cette poutre et du couvercle comprenant au moins un élément métallique, le compartiment comprenant en outre au moins une griffe métallique agencée pour venir en contact avec ledit élément métallique et pour pénétrer la matière qui porte cet élément métallique, cet élément métallique étant mis en continuité électrique avec la griffe métallique de manière à participer à une protection électromagnétique du compartiment.
Grâce à l’invention, il est possible d’avoir un compartiment avec une structure globalement en matériau composite tout en ayant une protection contre des perturbations électromagnétiques et en assurant la continuité électrique (EMC).
Les éléments métalliques sur le couvercle et la ou les poutres peuvent assurer, non seulement la fonction de protection contre des perturbations électromagnétiques et la fonction de continuité électrique, mais également avoir une fonction de résistance au feu, de sorte à procurer une meilleure sécurité de l’ensemble.
La ou les griffes métalliques permettent de rendre la continuité électrique plus fiable, grâce au fait que cette ou ces griffes métalliques restent bien en contact avec l’élément métallique à coupler électriquement.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’élément métallique est au moins partiellement noyé dans la matière qui le porte.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’élément métallique, par exemple une feuille métallique, est entièrement noyé dans la matière, par exemple dans la matière plastique de la poutre.
Selon l’un des aspects de l’invention, la griffe métallique pénètre la matière plastique dans laquelle l’élément métallique est noyé.
Selon l’un des aspects de l’invention, la poutre et le couvercle comportent chacun un élément métallique.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’élément métallique de la poutre est noyé dans la matière de la poutre et l’élément métallique du couvercle est noyé dans la matière du couvercle.
Dans ce cas, la griffe métallique fait la connexion électrique entre les deux éléments métalliques noyés.
Selon l’un des aspects de l’invention, la griffe métallique appartient au couvercle qui comprend un élément métallique, par exemple une feuille métallique, et la griffe métallique est en contact électrique avec cet élément métallique.
Un évènement initiateur élémentaire est caractérisé par un ou plusieurs paramètres sortant d’un intervalle de valeurs nominales, représentatif d’un signal faible précurseur du risque. Par exemple, il s’agit d’écarts par rapport à des valeurs nominales de fonctionnement, de remontées d’alarmes de type d’alarme prédéfini. Par exemple, il s’agit d’écarts mineurs, inférieurs à un seuil d’alerte, i.e. à une valeur de seuil donnée.
Par exemple un scénario menaces associé au risque décrit des évolutions temporelles, par exemple une fréquence de remontée d’alarme ou une courbe d’augmentation des écarts par rapport à des valeurs nominales de fonctionnement permettant de prédire un risque par exemple de surchauffe et d’incendie.
En d’autres termes, un scénario de menaces est un modèle cinétique du risque redouté, également appelé « modèle mécanistique ».
Une cartographie associée est une représentation visuelle, par exemple sous forme de diagramme 2D ou 3D, des risques pouvant affecter le système industriel S observé.
L’unité de calcul 10 configurée(s) pour mettre en œuvre un module 28 de sélection et validation de modèles de risque associé au périmètre d’observation, un module 30 de calcul de signatures de risque de référence, de scénarios de menaces associés et de cartographie de risque associée et un module 32 de validation de mise à jour.
Chaque risque est modélisé par un modèle multi-physique en fonction de données récoltées plusieurs systèmes industriels (par exemple, sur plusieurs sites d’installations nucléaires) sur une durée, ce modèle pouvant être mis à jour au fur et à mesure en fonction d’évènements observés, comme expliqué plus en détail ci-après.
Dans un mode de réalisation, pour un périmètre d’observation, plusieurs risques sont pris en considération, chaque risque ayant un modèle de risque associé, et un modèle de risque global, prenant en compte les interdépendances et les corrélations entre les risques, est obtenu.
Un exemple d’application dans une installation nucléaire sera détaillé ci-après en référence à la .
Le deuxième système de calcul 6 est configuré pour mettre en œuvre un procédé de détection et de caractérisation de signaux faibles d’exposition à un risque pour le système industriel S.
- un module 34 de collecte de données relatives au système industriel pendant une période temporelle donnée, les données collectées comportant notamment des mesures obtenues par le ou les capteurs 3, à partir des sources émettrices S1, S2, S3 ;
Cela permet alors d’anticiper les vérifications et les travaux de maintenance à effectuer à l’atterrissage de l’aéronef.
La station terrestre transmet également constamment, sans contact, des données météorologiques à l’aéronef ou toute information à la demande de l’équipage à bord dudit aéronef.
L’équipage, les contrôleurs et les compagnies aériennes peuvent donc effectuer un échange de données bidirectionnel en temps réel et ainsi veiller au bon déroulement du vol et/ou réduire le temps de maintenance lorsque l’aéronef est au sol.
Des données, dites internes, peuvent également être échangées sans contact ou par liaison filaire à l’intérieur de l’aéronef.
Plus particulièrement, l’aéronef est généralement équipé d’une pluralité de capteurs destinés à générer des informations utiles à afficher sur le tableau de bord de l’aéronef.
Des passerelles de communication de données sont alors embarquées à bord de l’aéronef pour effectuer un transfert d’informations entre l’aéronef et un système électronique disposé à l’extérieur de l’aéronef, dit équipement au sol, mais aussi entre des systèmes électroniques internes de l’aéronef.
Pour ce faire, la passerelle de communication, qu’elle soit filaire ou sans contact, filtre les informations envoyées d’un émetteur à un récepteur.
Elle sécurise par conséquent les flux unidirectionnels ou bidirectionnels de données entre deux réseaux de domaines de confiance généralement hétérogènes.
Toutefois, le recours à de telles passerelles présente certains inconvénients susceptibles de causer de sérieuses dégradations au niveau des systèmes électroniques internes et/ou externes à l’aéronef.
En effet, les composants avioniques sont intégrés dans un écosystème informatisé de plus en plus complexe, ce qui les rend sensibles à de potentielles cyberattaques.
Des pirates informatiques peuvent donc intercepter des données confidentielles et/ou critiques, voire émettre de fausses informations susceptibles d’altérer le fonctionnement du récepteur.
Ainsi, il est avantageux de pouvoir autoriser l’exécution de certaines fonctions sélectionnées spécifiquement en fonction d’informations reçues et en fonction des enjeux pour éviter toute fuite de données ou toute détérioration des équipements internes ou externes.
A cet effet, il est proposé d’intégrer des systèmes de cybersécurité à bord de l’aéronef pour sécuriser l’ensemble des échanges à bord ou avec un système électronique externe.
Cependant, les composants électroniques utilisés pour mettre en œuvre cette protection sont généralement disponibles dans le commerce et configurés de manière à réaliser un ensemble de fonctions génériques.
Or, plus il y a de fonctions actives, plus le nombre de failles de sécurité est susceptible d’augmenter.
Il existe donc un besoin de protéger l’intégrité des données pouvant être échangées à bord de l’aéronef ou avec un système électronique externe.
1 H RMN (DMSO-d 6 , 400 MHz): δ (ppm) 11,29 (s, 1H, N-H), 8,81 (s, 1H), 8,35 (d, 1H), 8,12 (d, 1H), 7,36 (dd, 2H), 7,05 (dd, 2H), 6,78 (dd, 2H), 6,59 (dd, 2H)
k) Modalités précises de préparation du compose 3 c
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 3c répondant à la formule suivante :
La 2,4 dinitrophénylhydrazine (0,58 mmol, 168,9 mg, 1,3 éq), est mise en réaction dans le méthanol selon le protocole général avec la 4,4’-Dimethoxybenzophenone (0,45 mmol, 110,6 mg, 1 éq). Le mélange réactionnel est porté à reflux pendant 1 h et suivi par CCM (Cyclohexane :AcOEt 70 :30, Rf= 0,62). Le composé hydrazone (3c) est obtenu sous forme d’une poudre rouge légèrement pailletée (162 mg, 81 %)
Les résultats de spectroscopie IR et 1 H RMN figurent ci-dessous.
IR: 3273 (NH), 3000 à 2800 (Ar-H), 1614 (C=N), 1587, 1503, 1334, 1251, 1136, 1025, 1083 et 840 cm -1
1 H RMN (DMSO-d 6 , 400 MHz): δ (ppm) 11,56 (s, 1H, N-H), 8,828 (s, 1H, ArDNPH-H), 8,435 (dd, 1H, ArDNPH-H), 8,21 (d, 1H, ArDNPH-H), 7,59 (d, 2H, Ar-H), 7,405 (d, 2H, Ar-H), 7,24 (d, 2H, Ar-H), 7,02 (d, 2H, Ar-H), 3,896 (s, 3H, OCH 3 ), 3,818 (s, 3H, OCH 3 )
l) Modalités précises de préparation du composé 4
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 4 répondant à la formule suivante :
Le trans-cinnamaldéhyde (0,32 mmol, 0,041 mL, 1 éq) sous forme liquide est directement additionné à chaud sur la 2,4-dinitrophénylhydrazine (0,416 mmol, 121,5 mg, 1,3 éq). Le mélange réactionnel est agité à 50°C pendant 15 min. L’hydrazone (1c) est obtenue sous forme d’une poudre de couleur rouge (88,5 mg, 88.5 %)
Les résultats de spectroscopie IR, 1 H RMN et de 13 C RMN figurent ci-dessous.
IR: 3302 (NH), 3135 à 2979 (Ar-H), 1604 (C=N), 1583, 1406, 1333, 1281, 1125, 1062, and 698 cm -1
1 H RMN (CDCl 3 , 400 MHz): δ (ppm) 11,5 (s, 1H, N-H), 9,0143 (s, 1H, ArDNPH-H), 8,356 à 8,326 (dd, 1H, ArDNPH-H), 8,006 à 7,982 (d, 1H, ArDNPH-H), 7,946 (d, 1H, N=CH), 7,52 (d, 2H), 7,425 à 7,36 (m, 3H, Ar-H), 7,03 (m, 2H, C=CH)
13 C RMN (CDCl 3 , 400 MHz) : δ (ppm) 149,84 (HC=N), 141,18 (CAr-NHN), 130,04, 129,49, 128,86, 127,33, 124,07, 123,51, 116,77
m) Modalités précises de préparation du composé 5a
Le paragraphe ci-dessous illustre les modalités précises de préparation du composé 5a répondant à la formule suivante :
Il est donc préférable de coupler un détecteur SNSPD avec une détection homodyne.
Une détection homodyne optique mesure une interférence entre un signal et un faisceau de référence, le signal et la référence ayant une phase relative entre eux. La détection homodyne permet de mesurer une composante de quadrature du champ électrique.
Dans le cadre de l’invention, une détection homodyne peut être utilisée comme un détecteur de parité.
En combinant un détecteur SNSPD avec une détection homodyne, il est possible de confirmer qu’un unique photon est détecté, ce qui améliore avantageusement la mesure de Bell. Pour réaliser cette combinaison, le dispositif de comptage de photons comporte un séparateur de faisceau, ayant de préférence un coefficient de réflexion en amplitude r2 tel que r2² est inférieur ou égal à 0,1, de manière plus préférentielle inférieur ou égal à 0,05, par exemple égal à 0,03. Une première sortie optique de ce séparateur, correspondant à la fraction r2² réfléchie du faisceau, est dirigée vers un détecteur SNSPD et l’autre sortie optique, correspondant à la fraction transmise (1-r2²) du faisceau, est dirigée vers un détecteur homodyne.
Un exemple d’un tel dispositif de comptage de photons 19 est illustré en .
Pour effectuer la mesure de Bell, il doit être possible de distinguer entre les événements consistant en l’absence d’un photon, la présence d’un photon ou la présence de deux photons au niveau du dispositif de comptage de photons. Une détection par le détecteur SNSPD permet d’écarter le cas de l’absence d’un photon. En utilisant un séparateur de faisceau transmettant une faible fraction d’un faisceau vers le détecteur homodyne, une détection par le détecteur SNSPD signifie soit qu’un photon est dirigé vers le détecteur homodyne dans le cas de la présence initiale de deux photons, soit qu’aucun photon n’est dirigé vers le détecteur homodyne dans le cas de la présence initiale d’un unique photon. Le détecteur homodyne permet de discriminer entre la présence et l’absence d’un photon et donc de déterminer si un photon unique est entré dans le dispositif de comptage de photons.
De manière alternative, le dispositif de comptage de photons peut être un détecteur capable de résoudre le nombre de photons (« photon number resolving detector » ou PNRD en anglais). Un détecteur de ce type est capable de distinguer le nombre de photons incidents.
Dans l’exemple illustré en , les deuxième et quatrième détecteurs 19, 21 sont tous deux des dispositifs de comptage de photons.
Une détection sur le quatrième détecteur de photons 21 annonce l’état suivant, qui a une différence relative de phase de valeur π avec l’état annoncé par le deuxième détecteur 19 :
Cet état a une phase opposée à l’état annoncé par une détection sur le deuxième détecteur de photons 19. Autrement dit, cela revient à appliquer l’opérateur de Pauli σ Z à l’état annoncé par le deuxième détecteur 19.
Il est toutefois possible de compenser cette différence de phase afin de créer de manière systématique un état de même phase. La compensation est par exemple réalisée par une lame de retard de phase ajustable agencée sur la voie de sortie 8 en fonction d’un événement de détection éventuel sur les troisième et quatrième détecteurs 19 et 21.
De manière alternative, le quatrième détecteur 21 n’est pas un dispositif de comptage de photons et il est configuré pour réaliser un asservissement de phase. Cela peut notamment être réalisé si le quatrième détecteur 21 est une photodiode.
Si le quatrième détecteur n’est pas utilisé pour réaliser un asservissement de phase, on agence de préférence un séparateur de faisceau supplémentaire entre le quatrième séparateur 13 et le troisième détecteur 19 ou entre le quatrième séparateur 13 et le quatrième détecteur 21, l’une des voies de sortie du séparateur de faisceau supplémentaire étant dirigé vers un détecteur de photon supplémentaire, tel qu’une photodiode, permettant de réaliser un asservissement de phase.
Avantageusement, un filtre interférentiel et/ou une cavité Fabry-Pérot sont agencés devant l’entrée l’un ou plusieurs des détecteurs de photons, en particulier devant le premier et/ou devant le deuxième détecteur de photons.
On a illustré schématiquement à la un système 1’ selon l’invention configuré pour convertir l’encodage d’un qubit discret encodé en polarisation sur la base {|H>, |V>}, autrement dit encodé sur la polarisation horizontale |H> ou verticale |V> d’un photon, en un qubit continu encodé sur une base de superposition d’états cohérents {| α >, | -α >}.
Les éléments identiques à ceux du mode de réalisation de la et remplissant les mêmes fonctions sont identifiés par les mêmes références.
Un état comprimé de lumière est un mode qui, pour certaines de ses composantes de quadrature, a une incertitude quantique réduite par rapport à un état cohérent.
Le mode comprimé généré par le premier OPO 3 est dirigé vers un premier séparateur de faisceau 7. Un premier chemin optique de sortie du premier séparateur 7 constitue une voie de sortie 8 pour le qubit encodé en variable continue. Un deuxième chemin optique de sortie du premier séparateur 7 constitue une voie de conditionnement du mode continu de l’intrication hybride.
Le coefficient de réflexion en amplitude du premier séparateur, noté r, est de préférence tel que r² est inférieur ou égal à 0,1, de manière plus préférentielle inférieur ou égal à 0,05, par exemple égal à 0,03. Ainsi, une fraction (1-r²) d’un faisceau incident est transmise vers le chemin optique de sortie du premier séparateur 3 constituant la voie de sortie et une fraction r² d’un faisceau incident est réfléchie vers la voie de conditionnement et vers le troisième séparateur de faisceau 11.
L’état de vide comprimé à deux modes généré par le deuxième OPO 5 est dirigé vers un deuxième séparateur de faisceau 9.
Un état de vide comprimé à deux modes peut être considéré comme une superposition d’états de Fock corrélés, notamment à faible puissance de pompe des paires de photons intriqués dans des polarisations orthogonales. Le séparateur 9 est polarisant afin de séparer les deux photons correspondant à deux états de Fock selon leur polarisation verticale ou horizontale.
Un troisième séparateur de faisceau 11 est agencé sur le deuxième chemin optique de sortie du premier séparateur 7 et sur un premier chemin optique de sortie du deuxième séparateur 9, constituant une voie de conditionnement du mode discret.
Optionnellement, un dispositif 23 configuré pour appliquer un opérateur de déplacement est agencé entre le deuxième séparateur de faisceau 9 et le troisième séparateur de faisceau 11.
Le dispositif 23 comprend un séparateur de faisceau partiellement réfléchissant configuré pour mélanger un mode à déplacer avec un état cohérent atténué d’amplitude correspondante .
L’opérateur de déplacement appliqué est :
r1 représente le coefficient de réflexion en amplitude du séparateur de faisceau du dispositif 23, |α| est l’amplitude du mode préparé par le premier OPO 3, â et â † sont respectivement les opérateurs d’annihilation et de création de photons.
Lorsque l’amplitude |α| de l’état cohérent issu du premier OPO est non calibrée, on ajuste de préférence r1 de sorte que l’amplitude r1|α| corresponde à l’amplitude de lumière dans la voie de conditionnement du premier OPO 3.
De manière avantageuse, l’application de ce déplacement permet d’améliorer le protocole de conversion. En effet, le déplacement sur la voie de conditionnement du mode discret en sortie du deuxième séparateur 9 permet d’équilibrer le nombre moyen de photons issus du deuxième OPO 5 avec le nombre moyen de photons issus du premier séparateur 7, ce qui maximise l’indistinguabilité au niveau du troisième séparateur 11.
L’indistinguabilité est optimale lorsque r1 est égal au coefficient de réflexion en amplitude r du premier séparateur de faisceau 7.
Un premier détecteur de photons 15 et, optionnellement, un troisième détecteur de photons 17 sont agencés sur les deux chemins optiques de sortie du troisième séparateur 11.
Ainsi, le troisième séparateur 11 est configuré pour mélanger un photon issu de l’OPO 3 (mode continu) et un photon issu de l’OPO 5 (mode discret). Autrement dit, on combine au niveau du troisième séparateur des voies de conditionnement des deux OPO 3, 5.
De préférence, le premier OPO 3 produit un état de vide comprimé avec réduction de bruit de 5 dB ou moins, de manière plus préférentielle 3dB ou moins.
- une étape de mise en place du moyen de commande équipé du dispositif de transfert de fluide dans le rotor de soufflante, et
- une étape de fixation de l’interface de fixation de la partie stator et de l’équipement statorique au moyen des organes de fixation de manière à réaliser une coïncidence, avec étanchéité, de la canalisation du dispositif de transfert de fluide et de la conduite de l’équipement statorique.
- l’étape de fixation comprend une sous étape d’insertion de l’outil externe dans au moins le passage du dispositif de transfert de fluide pour accéder aux organes de fixation.
- l’étape de fixation du dispositif de transfert de fluide sur le moyen de commande comprend une sous étape de montage du dispositif de transfert de fluide à l’intérieur du moyen de commande.
- une étape d’insertion du fourreau dans au moins un passage.
La représente un exemple de dispositif de transfert de fluide ménagé dans un organe et qui comprend une partie rotor solidaire de l’organe et une partie stator solidaire d’un stator selon l’invention ;