INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré aux figures 5 et 6, l’étape a) comporte avantageusement une étape préalable consistant à déterminer un rayon moyen d’exfoliation et/ou un rayon minimal d’exfoliation par une analyse statistique d’observations microscopiques, après avoir appliqué au premier substrat 1 (comprenant les espèces implantées 10) un traitement thermique de fracturation de la zone plane d’implantation 100 (par exemple 1h à 500°C lorsque le premier substrat 1 est réalisé en silicium). Ce traitement thermique est appliqué directement au premier substrat 1 pour déterminer le rayon d’exfoliation dans le cas où les cavités 200 sont formées à la surface 20 du second substrat 2. Si les cavités 200 sont formées à la surface proximale S du premier substrat 1, ce traitement thermique sera appliqué au premier substrat 1 après un amincissement sur toute sa surface et sur une épaisseur correspondant à la profondeur des cavités 200.
Le traitement thermique de fracturation de la zone plane d’implantation 100 est exécuté selon un budget thermique similaire au budget thermique de l’étape d). En l’absence d’un effet raidisseur, ce traitement thermique entraîne la formation de cloques 3 et d’arrachements 3’ localisés (exfoliations). Comme illustré à la , des observations en microscopie optique de la surface S (proximale à la zone plane d’implantation 100) du premier substrat 1 permettent d’observer ces cloques 3 et ces exfoliations 3’, les exfoliations 3’ étant aisément repérables par la présence d’un liseré sombre sur leur contour. Une analyse d’image permet de mesurer la surface de ces exfoliations 3’. Les surfaces ainsi mesurées sont converties en rayon (en considérant les défauts comme circulaires). Les dimensions ainsi extraites, en nombre suffisant pour permettre une analyse statistique (i.e. typiquement une population de plusieurs dizaines d’exfoliations), permettent alors de définir leur taille minimum, moyenne, et maximum. La illustre à cet égard le rayon des exfoliations 3’ observées selon ce protocole expérimental pour des premiers substrats 1 de silicium, implantés à une dose fixe, en fonction de l’énergie d’implantation ici traduite en profondeur d’implantation.
détecteur 10 1 : 800 cps (coups par seconde) ; détecteur 10 2 : 150 cps ; détecteur 10 3 : 240 cps ; détecteur 10 4 : 250 cps ;
L’écart entre les différents taux de comptage a permis de déterminer sans difficulté la direction pointant vers la source.
On a modélisé une configuration telle que représentée sur la , chaque détecteur étant un détecteur de type YSO, de dimensions 7.11 mm x 7.11 mm x 21.08 mm. La distance entre deux détecteurs opposés était de 20 cm. On a simulé une source de 137 Cs d’activité 2.9 10 9 Bq disposée à différentes distances du dispositif. La source était centrée par rapport au dispositif, dans le plan XY. On a fait varier la distance entre la source de 137 Cs et le dispositif. Le tableau 1 montre les taux de comptage (coups par seconde) simulés résultant de chaque détecteur, en fonction de la distance.
5m 4m 3m 2m 1m 10 3 (gauche) 187.61 293.15 521.15 1172.59 4690.35 10 1 (avant) 205.37 320.90 570.48 1283.58 5134.33 10 4 (droit) 190.29 297.33 528.59 1189.33 4757.32 10 2 (arrière) 98.72 154.25 274.22 616.99 2467.95
On observe que le contraste observé entre les détecteurs avant (10 1 ) et arrière (10 2 ) est élevé quelle que soit la distance.
Dans une autre modélisation, on a modélisé une source de 137 Cs, telle que précédemment décrite, placée à 5 mètres du dispositif. On a fait varier le matériau formant chaque détecteur. Quel que soit le matériau, chaque détecteur était de dimension cylindrique, de diamètre et de hauteur égaux à 25.4 mm. Le tableau 2 montre les taux de comptage estimés pour chaque détecteur en fonction des matériaux de détection, ces derniers étant NaI(Tl), BGO, LaBr 3 (Ce), SrI 2 (Eu).
NaI(Tl) BGO LaBr 3 (Ce) SrI 2 (Eu) 10 3 (gauche) 1958.49 3326.15 2454.65 2247.79 10 1 (avant) 2064.44 3501.76 2577.38 2375.98 10 4 (droite) 1987.16 3362.26 2486.10 2281.82 10 2 (arrière) 963.66 568.30 909.89 949.59
On observe que le contraste entre les détecteurs avant (10 1 ) et arrière (10 2 ) est particulièrement élevé pour BGO ou, dans une moindre mesure, LaBr 3 (Ce), du fait de leur numéro atomique élevé, propice à une forte atténuation des photons.
Les figures 6A et 6B illustrent deux possibilités d’utilisation du dispositif. Sur la , le dispositif est disposé horizontalement, parallèlement au sol, de façon à pouvoir estimer une direction pointant vers la source dans le plan horizontal. Sur la , le dispositif est disposé verticalement, par exemple parallèlement à une paroi, de façon à pouvoir estimer une direction pointant vers la source dans le plan vertical. En combinant ces deux orientations du dispositif, on peut estimer une position 3D de la source.
On a simulé le fonctionnement du dispositif selon le mode de réalisation décrit en lien avec les figures 2A et 2B. Une source a été positionnée aléatoirement dans un plan. Une position initiale a été assignée aléatoirement au dispositif. On a simulé une progression du dispositif dans le plan, entre différents points de mesure. En chaque point de mesure :
un calcul barycentrique était effectué après une rotation du détecteur, de façon à disposer de 4 mesures en 4 positions différentes. à partir du calcul barycentrique, une direction pointant vers la source était déterminée en chaque point de mesure. le dispositif était déplacé d’un pas spatial prédéterminé selon la direction déterminée.La illustre la progression du dispositif vers la source. La source est considérée comme atteinte lorsque la direction pointant vers la source varie fortement sous l’effet d’un faible déplacement du dispositif.
Les modes de réalisation précédemment décrits permettent de déterminer une direction pointant vers une source irradiante. L’information directionnelle peut ensuite être utilisée pour estimer une distance entre le dispositif et la source.
Selon l’hypothèse d’une source ponctuelle, l’intensité du rayonnement diminue proportionnellement à l’inverse du carré de la distance. Si désigne une distance entre une source irradiante et le dispositif, l’intensité du rayonnement, entre le dispositif et la source, varie en . L’intensité peut correspondre à un flux (nombre de particules par unité de temps) ou à un débit de fluence (nombre de particules par unités de temps et de surface). Le taux de comptage de chaque détecteur varie linéairement en fonction de l’intensité du rayonnement émis par la source. Connaissant la direction selon laquelle se situe la source, en mettant en œuvre un des modes de réalisation précédemment décrit, il est possible d’estimer une distance entre le dispositif et la source, en se déplaçant, d’une distance connue, par rapport la source, et en mesurant la variation du taux de comptage d’au moins un détecteur. Le déplacement par rapport à la source est effectué selon la direction pointant vers la source. La connaissance de la distance parcourue, combinée à la mesure des taux de comptage avant et après le déplacement, permet d’évaluer la distance entre le dispositif et la source.
Ainsi, lorsque le dispositif est déplacé, selon une direction rectiligne, pointant vers la source, entre une position et une position , cf. :
où et sont les taux de comptage respectivement mesurées, par un détecteur (et de préférence un même détecteur) lorsque le dispositif occupe les positions et par rapport à la source. Si est une distance entre et , on a .
est une distance signée, qui est négative si et positive si .
On connait en particulier les distributeurs dotés d’un ou plusieurs réservoirs et dans lequel chaque réservoir contient un seul type de médicament correspondant à une spécialité pharmaceutique spécifique.
Un exemple particulier de ce type de distributeur comporte une pluralité de réservoirs de stockage de comprimés raccordés à des embouts distributeurs configurés pour délivrer un comprimé à la fois. Chaque embout distributeur comporte un corps rotatif doté d’un canal. Par mise en rotation du corps rotatif, un comprimé vient se loger dans le canal en tombant depuis le réservoir, une rotation supplémentaire du corps rotatif permet de faire tomber le comprimé vers un réceptacle. Un premier obturateur positionné entre l’entrée du canal de sélection et le réservoir et un second positionné entre la sortie du canal de sélection et le réceptacle obturent tour à tour le canal au cours de la rotation du corps cylindrique, afin d’assurer la fonction de distribution de comprimés un par un. La forme et les dimensions du canal de sélection doivent correspondre à la forme et aux dimensions du comprimé à distribuer.
Ce type de distributeur présente le défaut de n’être adapté qu’à la distribution d’un format de médicament solide particulier. Il existe donc un besoin de pouvoir changer la forme et les dimensions du canal du corps rotatif. Pour ce faire, le document US 2017/033 3290 décrit un espaceur pouvant être monté sur le corps rotatif pour en modifier la taille et donc modifier les dimensions du canal de sélection.
La modification de la hauteur du corps rotatif nécessite de repositionner le premier obturateur, positionné entre l’entrée du canal de sélection et le réservoir, de sorte à conserver l’obturateur en bonne position par rapport au corps rotatif. Le document US 2017/033 3290 décrit pour ce faire un obturateur maintenu par une tige mobile en translation dans une glissière présente aménagée dans le réservoir. Ces dispositions nécessitent l’usage d’un réservoir spécialement prévu à cet effet, qui comporte une glissière.
La présente invention vise à offrir un dispositif de distribution de médicaments solides nouveau et amélioré pouvant être fixé à l’ouverture d’un flacon et conçu pour libérer un à un lesdits médicaments solides.
Dans le contexte de l’invention, on entend par « médicament solide » une spécialité pharmaceutique solide non pulvérulente, par exemple de type gélule, comprimé ou granule.
À cet effet, selon un premier objet, la présente invention vise un dispositif de distribution de médicaments solides notamment destinés à une prise orale, qui comporte : - un bouchon muni d’un moyen de fixation à l’ouverture d’un flacon adapté au stockage de médicaments solides, - un corps cylindrique dit « sélecteur » logé dans le bouchon à l’intérieur du flacon, ledit sélecteur étant percé d’au moins un canal traversant longitudinal, ledit sélecteur étant mobile en rotation entre une première position permettant la chute par gravité d’un médicament solide depuis le flacon vers le canal traversant et une deuxième position permettant la chute dudit médicament solide depuis le canal vers une ouverture aménagée dans le bouchon, - un obturateur recouvrant en partie la face exposée du sélecteur de sorte que l’obturateur bloque le canal traversant lorsque le sélecteur est en deuxième position et ne bloque pas le canal traversant lorsque le sélecteur est en première position et dans lequel le bouchon et l’obturateur coopèrent entre eux par une liaison glissière configurée pour bloquer en rotation l’obturateur par rapport au bouchon tout en permettant une translation longitudinale de l’obturateur par rapport au bouchon.
Ainsi, lors de la distribution d’un médicament, le bouchon et l’obturateur sont fixes et le sélecteur intercalé entre ledit bouchon et ledit obturateur est mobile en rotation.
L’invention offre un assemblage fonctionnel avec un nombre réduit de pièces. En effet, seulement trois pièces sont nécessaires pour assurer la fonction de distribution de médicaments : le bouchon, le corps cylindrique et l’obturateur objets de l’invention. Préférentiellement chacun de ces éléments est en matière plastique et monolithique. L’invention offre donc une structure simple, robuste et peu couteuse.
De plus, selon l’invention, la liaison glissière établie directement entre le bouchon et l’obturateur permet de rendre solidaire ces deux éléments en rotation, autrement dit de bloquer en rotation l’obturateur par rapport au bouchon. Grâce à ces dispositions, il n’est pas nécessaire de prévoir sur le flacon de moyen de blocage de la rotation de l’obturateur. Ainsi, il n’est pas nécessaire de fournir un flacon spécialement conçu pour le blocage de l’obturateur et, au contraire le dispositif de distribution de médicaments solides peut être utilisé avec des flacons standards, disponibles dans le commerce.
Typiquement, le flacon utilisé est un flacon en matière plastique, en forme de cylindre de révolution dont l’une des extrémités est ouverte. En particulier le flacon utilisé peut être un modèle de flacon de prescription standardisé en usage aux États-Unis d’Amérique, souvent formé de matière plastique transparente colorée en orange. Par exemple, les flacons utilisés présentent un diamètre interne de 30,5 millimètres, de 37 millimètres ou encore de 47 millimètres. Par exemple, les flacons peuvent être obtenus auprès des fournisseurs Centor ou Berry (marques déposées).
On note à ce stade que les moyens de fixation avec le flacon son adaptés en fonction du flacon. La fixation peut être assurée par un moyen de type vis, baïonnette ou clip, ou tout autre moyen équivalent assurant la tenue du bouchon sur l’ouverture du flacon.
Un autre avantage du dispositif de l’invention est que la liaison glissière entre le bouchon et l’obturateur permet de faire varier la distance entre le bouchon et l’obturateur et donc de faire varier l’espace intercalaire entre le bouchon et l’obturateur. Cet espace est destiné à être occupé par un sélecteur. Ainsi, des sélecteurs de différentes hauteur et/ou comportant des canaux de dimensions différentes adaptés au passage de médicaments solides de différentes dimensions pourront être utilisés. Cet aspect de l’invention sera mieux compris à la lecture de la description se rapportant au kit de distribution de médicaments objet de l’invention.
Préférentiellement, le sélecteur est logé de manière amovible dans le bouchon. Préférentiellement, le bouchon, le sélecteur et l’obturateur comportent des moyens permettant un assemblage rapide et réversible de ces éléments. On entend par « assemblage réversible » que la fixation entre ces éléments n’est pas définitive, qu’ils peuvent être assemblés entre eux, séparés, puis assemblés à nouveau, de préférence sans outils.
Dans des modes de réalisation, la liaison glissière entre le bouchon et l’obturateur est assurée par une languette et une glissière. Selon des alternatives de réalisation, la glissière et la languette sont respectivement sur l’obturateur et sur le bouchon, ou inversement.
Ailleurs que dans les exemples opératoires, ou sauf indication contraire, tous les nombres exprimant des quantités de composants et/ou des conditions de réaction doivent être compris comme étant modifiés dans tous les cas par le terme "environ", avec la signification classiquement connue dans l'art, par exemple, à 10% près le nombre indiqué (tel que "environ 10%» signifie 9% - 11% et "environ 2%» signifie 1,8% - 2,2%).
Le terme « huile » désigne un composé non aqueux non miscible à l'eau qui est liquide à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (760 mmHg).
Le terme « huile volatile » désigne tout milieu non aqueux capable de s'évaporer au contact de la peau ou des lèvres en moins d'une heure, à température ambiante et à pression atmosphérique. L'huile volatile est une huile volatile cosmétique, qui est liquide à température ambiante. Plus spécifiquement, une huile volatile a une vitesse d'évaporation comprise entre 0,01 et 200 mg/cm 2 /min, limites comprises.
Le terme « non volatile » désigne une huile dont la pression de vapeur à 25°C et à pression atmosphérique est non nulle et est inférieure à 0,02 mmHg (2,66 Pa) et mieux encore inférieure à 10 -3 mmHg (0,13 Pa).
Sauf définition contraire, tous les termes techniques et scientifiques utilisés ici ont le même sens que celui communément compris par l’homme du métier auquel appartient la présente invention. Lorsque la définition d'un terme dans la présente description entre en conflit avec le sens communément compris par l’homme du métier auquel appartient la présente invention, la définition décrite ici s'appliquera.
Selon le premier aspect, la présente invention propose une composition d'huiles pour le soin de matière kératineuse, en particulier des cheveux, comprenant les composants suivants :
A) au moins une huile de silicone non volatile, comprenant le composant A1) un ester synthétique de formule R 1 COOR 2 , choisi dans le groupe consistant en les monoesters d'un acide monocarboxylique saturé ramifié en C6-C10 avec un alcool saturé ramifié en C6-C10 et
B) au moins deux huiles volatiles comprenant les deux composants suivants :
B1) un non-phényl silicone volatil choisi dans le groupe consistant en une alkylméthicone en C6-C10, de préférence la caprylylméthicone, en une quantité de 10 % en poids ou plus, de préférence 15 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition d'huiles, et
B2) une isoparaffine en C8-C16 en une quantité de 40 % en poids ou plus, de préférence 50 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition d'huiles.
Composant A), huile non volatile La composition d'huiles selon la présente invention signifie généralement une combinaison d'une pluralité d'huiles, comprenant des huiles non volatiles spécifiques et des huiles volatiles. Selon cette définition, la composition peut comprendre au moins une huile non volatile en tant que composant A).
Composant A1), huile synthétique non volatile Le composant A) peut comprendre des huiles synthétiques non volatiles utiles en tant que composant A1).
Dans la formule R 1 COOR 2 , R 1 représente un résidu d'acide gras linéaire ou ramifié contenant de 4 à 40 atomes de carbone, et R 2 représente une chaîne hydrocarbonée contenant de 4 à 40 atomes de carbone, à condition que R 1 + R 2 ≥14, ou ≥16.
L'huile de formule R 1 COOR 2 destinée à être utilisée comme huile synthétique peut être choisie parmi les mono-, di-, tri-, tétra-esters et polyesters, et leurs mélanges.
Les moyens de commande 40, contrôlant ou commandant en particulier le système de pompage, sont mis en place ou en œuvre avec une unité centrale 42 consistant en un ordinateur, calculateur ou analogue.
Dans le cadre de la présente demande, l’objet de l’invention réside dans le fait de disposer d’un réservoir 11 présentant une forme spécifique ainsi qu’une membrane 70, dont la surface supérieure 71 forme la surface de la base 60 du réservoir 11 ; ladite surface 71 étant montée mobile sous l’action d’un moyen d’actionnement consistant avantageusement en un insert central 72 mis en mouvement par l’action d’un vérin 10 prolongé d’un piston 31.
Les figure annexées illustrent un mode de réalisation préféré du réservoir.
Les figures annexées illustrent un mode de réalisation préféré du réservoir.
Ce réservoir 11 présente ainsi une forme de poire avec une base 60 large de diamètre d1 très supérieur au diamètre d2 à son sommet 61, avec une diminution légère de ce diamètre d1 depuis la base 60 sur une première portion d’élévation du réservoir 11 puis une diminution importante/rapide jusqu’à atteindre le diamètre d2. Le conduit d’entrée 65, pour l’introduction du sang aspiré, est orienté de manière ascendante, soit en direction du sommet 61 du réservoir 11, avec un angle par rapport à ce sommet 61 compris entre 30° et 70°. Par ailleurs, ce conduit d’entrée 65 pénètre de manière oblique dans le réservoir 11, soit avec un angle par rapport à la surface du réservoir compris entre 10° et 80°, ce conduit d’entrée 65 n’étant pas perpendiculaire à la surface du réservoir 11 et avantageusement le plus tangentielle possible, soit suivant un angle le plus petit possible, inférieur à 40° voire 30°. De telles conceptions sont prises pour éviter les risques d’hémolyse et évacuer les bulles d’air vers le sommet 61.
Au sommet 61 du réservoir 11 pénètre le conduit de sortie ou d’éjection 62, avec donc son diamètre d2. Le réservoir 11 est disposé verticalement, reposant sur sa base 60 et son sommet 61 constitue ou détermine la hauteur dudit réservoir 11. Le réservoir 11 dispose ici de deux oreilles 66 permettant de bloquer mécaniquement, par rotation dans une fente de blocage 67, le réservoir 11 sur un socle 68, visible sur la .
Enfin, le réservoir 11 comporte une membrane 70 fixée sous la base 60 du réservoir 11, la surface supérieure 71 de cette membrane 70 formant la surface interne inférieure du réservoir. Cette membrane 70 est en un matériau flexible et élastique, élastomère ou autre, au moins au niveau de sa face ou de sa surface supérieure 71, correspondant à la surface interne inférieure du réservoir 11. De manière avantageuse, la membrane 70 est intégralement en un même matériau flexible et élastique, tel qu’un élastomère. Cette membrane 70 loge un insert central, non visible sur les figures annexées, doté d’un bras d’actionnement consistant en le piston 31, ce piston 31 étant fixé à un vérin 10, hydraulique ou pneumatique, apte à déplacer linéairement cet insert. Le piston 31 est fixé à un vérin 10 grâce à un moyen mécanique 73 d’engagement, de fixation ou de connexion audit vérin 10.
De manière avantageuse, l’insert central présente un diamètre représentant entre 40% et 60% du diamètre de la membrane 70, ou encore de la surface supérieure 71 de la membrane 70. On rappelle ici que le diamètre de la membrane 70 ou la face/surface supérieure 71 de la membrane 70 est égal, ou sensiblement égal, au diamètre d1 de la base du réservoir 11.
Ainsi, chaque pas de déplacement du vérin 10 correspond à un volume interne du réservoir 11, cette correspondance entre le pas du vérin 10 et le volume interne du réservoir 11 étant stockée ou enregistrée dans les moyens de commande 40. Par rapport à une position initiale dans laquelle la face ou la surface supérieure 71 de la membrane 41 n’est pas déplacée par l’insert central, correspondant à un volume interne maximum du réservoir 11, l’insert est déplacé sous l’action du vérin 10 de sorte que la surface supérieure 71 de la membrane 70 s’élève dans le réservoir 11, réduisant de fait le volume interne du réservoir 11. Comme le montre la , la surface supérieure 71 de la membrane 70 s’élève dans le réservoir 11 de manière à réduire la volume interne et expulser du sang. Lorsqu’au contraire, on cherche à aspirer du sang le vérin 10, via le piston 31 et l’insert central 72, on augmente le volume interne du réservoir 11 en descendant ou en abaissant la surface supérieure 71 de la membrane 70, autrement dit en abaissant/descendant l’insert central 72.
La position initiale de la surface supérieure 71 de la membrane 70 occupe sa position initiale lorsque cette surface 71 est plane (cf. par exemple les figures 11 et 12), au repos sans aucune action d’élévation de l’insert 72. Cette position initiale de la membrane 70 ou de sa surface supérieure 71 correspond au volume interne du réservoir 11, autrement sa capacité maximale volumique.
Compte tenu de la nature de la membrane 70 et de la forme de l’insert central 72, lors de l’élévation de la surface supérieure de la membrane 70, les contours de cette dernière 70 suivent les parois internes du réservoir 11 de manière étanche à tout liquide.
Selon un autre aspect avantageux de l’invention, la canule d’admission mesure environ 70 centimètres (cm) – entre 60 et 80 cm - et est introduite au niveau de la partie supérieure de la jambe, comme on peut le voir schématiquement sur la : une fois introduite en totalité, elle arrive à proximité immédiate du cœur 13.
Sur la sont visibles les différents éléments composant une telle canule d’admission, certains en double ou selon deux variantes de réalisation.
La canule d’admission comporte au moins un mandrin de guidage 80 permettant de pousser la canule pour l’introduction de celle-ci jusqu’à sa position finale proche du cœur 13 du patient 12, l’un ou l’autre de ces mandrins 80 (en fonction de la longueur souhaitée) étant utilisé pour servir avec les outils de perçage et d’aspiration 81 du septum.