INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, dans le cas où le matériau de chaque paroi 6a possède une température de fusion inférieure à celle du matériau de la matrice MA, le mode opératoire de réalisation du module peut consister à couler dans un premier temps le matériau en fusion composant la matrice MA puis de laisser refroidir la matrice MA jusqu’à ce que sa température soit inférieure à la température de fusion du matériau de la paroi 6a, afin de couler dans un second temps le matériau en fusion composant de la paroi 6a. Les préformes sont ainsi conçues pour délimiter les deux zones, i.e. la matrice MA, MA’ et la paroi 6, et permettre la coulée des deux matériaux différents en deux étapes dans chacune des zones distinctes. Par exemple, des préformes spécifiques à la réalisation de chaque paroi pleine 6a pourraient être rapportées à la suite de la réalisation de la matrice MA, MA’. Par exemple, chaque paroi 6a pourrait être réalisée dans un matériau présentant avantageusement une plus faible conductivité thermique que la matrice MA, MA’, voire une meilleure résistance mécanique ou une meilleure aptitude à la déformation thermomécanique ou une meilleure étanchéité au matériau MCP.
L’un des avantages de réaliser au moins une paroi pleine 6a en un matériau différent de celui de la matrice est d’utiliser un matériau moins conducteur thermique pour cette paroi. Par exemple, la matrice MA, MA’ peut être réalisée en alliages d’aluminium de fonderie qui présentent pour la plupart des conductivités thermiques à 20°C de l’ordre de 120 W.m -1 .K -1 à 160 W.m -1 .K -1 .
A titre d’exemple, la conductivité thermique à 20°C de l’alliage d’aluminium de fonderie A-S7G06 est égale à 160 W.m -1 .K -1 et celle de l’alliage d’aluminium A-S5U3G est égale à 120 W.m -1 .K -1 .
La paroi peut être réalisée en un matériau plus isolant thermique que l’aluminium et ses alliages, par exemple en fonte d’acier ayant une conductivité thermique à 20°C égale à 55 W.m -1 .K -1 . D’autres matériaux restent envisageables, sans sortir du cadre de l’invention.
La conductivité thermique des solides peut être mesurée directement ou indirectement, i.e. en mesurant leur diffusivité thermique, ce qui implique de connaitre également leur masse volumique et leur chaleur spécifique. La mesure de la conductivité thermique peut s’effectuer par la méthode du fil chaud ou du hot disk, tandis que la mesure de la diffusivité thermique peut s’effectuer par la méthode (Laser) Flash.
De préférence, le matériau de la matrice et le matériau des parois pleines 6a sont choisis de sorte que leurs coefficients de dilatation thermique soient suffisamment proches pour limiter les dilatations différentielles entre la matrice et les parois.
Par exemple l’aluminium, l’acier et la fonte peuvent être utilisées pour former la matrice et/ou les parois pleines. Les valeurs de coefficients de dilatation linéaires en fonction de la température de matériaux sont données ci-dessous :
Aluminium : 23 x 10 -6 K -1
Acier : 12 x 10 -6 K -1
Fonte : 10,5 x 10 -6 K -1
Les deux autres parois extérieures du module sont des parois extérieures poreuses 6b. Il s’agit de deux parois adjacentes 6b, orthogonales entre elles, et s’étendant chacune parallèlement à la direction des tubes 4. Ces parois extérieures poreuses 6b correspondent aux faces non revêtues de la matrice poreuse.
Avantageusement, les premier, deuxième et troisième points d’appui sont agencés dans un plan horizontal.
Ainsi, une machine de distribution de boissons standard peut être facilement modifiée pour y adapter le réservoir mobile en rotation et le capteur de poids, notamment lorsque le plan horizontal est agencé sous la paroi de fond du réservoir.
Avantageusement, la machine de distribution de boissons est une machine à café filtre ou une machine à thé.
La est une vue en perspective d’une machine de distribution de boissons comportant un réservoir de liquide muni d’un capteur de poids selon un mode particulier de réalisation de l'invention.
La est une vue en perspective de la machine de distribution de boissons illustrée sur la , le réservoir étant retiré.
La est une vue en perspective selon une direction III du réservoir de la machine de distribution de boissons illustrée sur la .
La est une vue en coupe partielle selon une direction IV-IV de la machine de distribution de boissons illustrée sur la .
Dans l'exemple de réalisation représenté aux figures 1 à 4, la machine de distribution de boissons est une machine à café filtre 1. La machine à café filtre 1 comporte un bâti 2, un réservoir 10, un capteur de poids 30 ( ), une chaudière bitube (non illustrée sur les figures), une douchette (non illustrée sur les figures), un distributeur de mouture 3, un porte filtre 4, une verseuse 5 et un système de commande 50. Le réservoir 10 est destiné à recevoir un liquide qui est formé par de l’eau. Le réservoir 10 est mobile en rotation dans le bâti 2 autour d’un axe de rotation 11. Le réservoir 10 repose sur le bâti 2 en des premier 12a et deuxième 12b points d’appui. Une droite qui passe par les premier 12a et deuxième 12b points d’appui définit l’axe de rotation 11 du réservoir 10. Le réservoir 10 repose sur un troisième point d’appui 12c formé par le capteur de poids 30.
Tel que visible aux figures 2 à 4, le premier point d’appui 12a est formé par une première pointe conique 13a agencée sur le réservoir 10 et par un premier logement conique 14a agencé sur le bâti 2. La première pointe conique 13a comporte une extrémité libre 15a ( ) et le premier logement conique 14a comporte un fond 16a ( ). L’extrémité libre 15a de la première pointe conique 13a est en appui ponctuel sur le fond 16a du premier logement conique 14a. La première pointe conique 13a et le premier logement conique 14a sont de formes complémentaires, le cône du premier logement conique 14a étant légèrement plus ouvert que le cône de la première pointe conique 13a pour autoriser une rotation du réservoir 10. Le deuxième point d’appui 12b est formé par une deuxième pointe conique 13b agencé sur le réservoir 10 et par un deuxième logement 14b comportant une rainure en V et qui est agencé sur le réservoir 10. La rainure en V s’étend le long de l’axe de rotation 11. La deuxième pointe conique 13b comporte une extrémité libre 15b ( ) et la rainure en V comporte un fond 16b ( ). L’extrémité libre 15b de la deuxième pointe conique 13b est en appui ponctuel sur le fond 16b de la rainure en V du deuxième logement 14b. La deuxième pointe conique 13b et le V de la rainure sont de formes complémentaires, le V de la rainure étant légèrement plus ouvert que le cône de la deuxième pointe conique 13b pour autoriser une rotation du réservoir 10.
Conformément aux figures 3 et 4, le réservoir 10 comporte une paroi de fond 17 et une paroi verticale 18 orientée vers l’intérieur de la machine à café filtre 1. Les première 13a et deuxième 13b pointes coniques sont agencées sur la paroi de fond 17, à proximité de la paroi latérale 18 ( ). Ainsi, l’axe de rotation 11 est agencé sous la paroi de fond 17 du réservoir 10, vers l’intérieur de la machine à café filtre 1. La paroi de fond 17 comporte un premier bord 19a au niveau de sa liaison avec la paroi verticale 18. La paroi de fond 17 comporte un deuxième bord 19b ( ) agencé en vis-à-vis du premier bord 19a. La paroi de fond 17 comporte une patte 20 agencée à proximité du deuxième bord 18b. La patte 20 est destinée à venir au contact du capteur de poids 30 agencé sur le bâti 2 pour former le troisième point d’appui 12c. Les premier 12a, deuxième 12b et troisième 12c points d’appui sont agencés dans un plan horizontal.
Tel que visible sur la , la machine à café filtre 1 comporte des moyens de mise en pression 21a, 21b du réservoir 10 sur le bâti 2 au niveau des premier 12a et deuxième 12b points d’appui. Les moyens de mise en pression du réservoir 10 sur le bâti 2 comportent des premier 21a et deuxième 21b ressorts qui sont agencés à l’aplomb des première 13a et deuxième 13b pointes coniques. Le réservoir 10 comporte des premier 22a et deuxième 22b épaulements agencés au-dessus des première 13a et deuxième 13b pointes coniques. La machine à café filtre 1 comporte des premier 23a et deuxième 23b bras (non coupés sur la ). Les premier 23a et deuxième 23b bras comportent des première 24a et deuxième 24b extrémités libres et des première 25a et deuxième 25b extrémités de fixation. Les premier 21a et deuxième 21b ressorts sont agencés le long d’un axe vertical, sous les première 24a et deuxième 24b extrémités libres et en appui sur les premier 22a et deuxième 22b épaulements. Le bâti 2 comporte des première 26a et deuxième 26b parois de réception ( ). Les première 25a et deuxième 25b extrémités de fixation sont assemblées par vissage vers le bas, le long d’un axe vertical, sur les première 26a et deuxième 26b parois de réception. Lors du vissage des première 25a et deuxième 25b extrémités de fixation, les première 24a et deuxième 24b extrémités libres compriment les premier 21a et deuxième 21b ressorts pour plaquer les première 13a et deuxième 13b pointes coniques sur le premier logement conique 14a et sur le deuxième logement 14b comportant une rainure en V.
La montre un exemple de réalisation d’une buse 11, en particulier comprenant une tête de buse 15 munie d’un orifice de projection. Dans cet exemple, l’orifice de projection est réalisé par une fente 17 de projection. Le contour d’une telle fente 17 de projection peut être de forme générale ovoïde.
La buse 11 peut comporter un canal de projection 19 dans lequel le fluide diélectrique en provenance d’une conduite du circuit de fluide diélectrique est destiné à s’écouler. Il peut s’agir d’un canal de projection 19 s’étendant principalement selon un axe longitudinal L.
De façon avantageuse, la buse 11, et en particulier la tête de buse 15, peut être munie d’au moins un déflecteur 21 du fluide diélectrique en regard d’une sortie 191 du canal de projection 19. Un tel déflecteur 21 est conformé de façon à orienter le fluide diélectrique pour générer le jet de forme générale plane ou en éventail.
Par exemple, le déflecteur 21 comprend une paroi 211 inclinée par rapport à l’axe longitudinal L du canal de projection 19. Cette paroi 211 inclinée s’étend de façon à former un obstacle en regard de la sortie 191 du canal de projection 19.
De préférence, les angles de liaison entre différentes parties de la tête de buse 15 ne sont pas francs.
Ainsi, la tête de buse 15 comprend avantageusement une forme générale arrondie entre la sortie 191 du canal de projection 19 et la paroi 211 inclinée du déflecteur 21. La forme arrondie permet d’accompagner le fluide diélectrique en sortie du canal de projection 19 et ainsi d’augmenter le débit maximal pour une taille de canal de projection 19 donnée. Selon un exemple très particulier et non limitatif, cet arrondi peut présenter un rayon ρ qui peut être de l’ordre de 0,5mm à 3mm.
Comme mieux visible sur la , la paroi 211 inclinée forme un angle θ obtus avec l’axe longitudinal L du canal de projection 19. Cet angle θ peut être compris entre 105° et 130°.
De plus, la paroi 211 inclinée peut présenter une hauteur h progressive selon un axe T transversal à l’axe longitudinal L du canal de projection 19 (cf. ). La hauteur maximale hmax peut être égale à au moins la moitié de la hauteur du canal de projection 19. De préférence, ladite hauteur hmax est égale au plus à 150% de la hauteur du canal de projection 19. Selon un exemple très particulier et non limitatif, cette hauteur maximale hmax peut être de l’ordre de 4mm à 5mm.
Le déflecteur 21 peut comporter en outre une paroi 213 externe s’étendant transversalement par rapport à l’axe longitudinal L du canal de projection 19 et reliant l’extrémité libre de la paroi 211 inclinée avec le reste de la tête de buse 15.
En outre, en référence aux figures 3d et 3e, la sortie 191 du canal de projection 19 peut s’élargir par rapport au reste du canal de projection 19 formant par exemple une section principale 193 du canal de projection 19. La tête de buse 15 peut ainsi présenter une paroi dite d’ouverture 25 délimitant la sortie 191 du canal de projection 19.
De préférence, cette paroi d’ouverture 25 présente un angle d’ouverture Ω supérieur à 90°, de sorte que le jet de fluide diélectrique lorsqu’il est projeté par la buse 11 présente une forme élargie, et aplatie, par exemple une forme ovale ou conique aplatie, permettant de réguler thermiquement, refroidir une grande surface arrosée par ce jet. L’angle d’ouverture Ω peut par exemple être compris entre 100° et 170° à 180°, notamment de l’ordre de 120° à 130°.
La tête de buse 15 comprend avantageusement une forme générale arrondie entre la paroi d’ouverture 25 délimitant la sortie 191 du canal de projection 19 et une paroi interne 27 délimitant la section principale 193 du canal de projection 19. Selon un exemple très particulier et non limitatif, cet arrondi peut présenter un rayon σ qui peut être de l’ordre de 0,5mm à 2mm.
De façon avantageuse, un ou plusieurs paramètres d’une buse 11, selon l’exemple des figures 3a à 3e, peuvent être modifiés de façon à ajuster le jet de fluide diélectrique selon les besoins. Ainsi, la section du canal de projection 19 peut être modifiée pour adapter le débit du fluide diélectrique destiné à être projeté par la buse 11. L’angle θ formé entre la paroi 211 inclinée du déflecteur 21 et l’axe longitudinal L du canal de projection 19 peut être modifié par exemple pour arroser une surface différente. Le rayon ρ de l’arrondi entre la paroi 211 inclinée du déflecteur 21 et la sortie 191 du canal de projection 19 peut être adapté de façon à réduire la perte de charge. L’angle d’ouverture Ω au niveau de la sortie 191 du canal de projection 19 peut être adapté de façon à arroser une surface plus ou moins large. Le rayon σ de la paroi d’ouverture 25 délimitant la sortie 191 du canal de projection 19 peut être ajusté de façon à améliorer l’ouverture du jet de fluide diélectrique destiné à être projeté par la buse 11. Enfin, la hauteur h du déflecteur 21 peut être adaptée de façon à améliorer la précision du jet de fluide diélectrique destiné à être projeté par la buse 11.
Selon une alternative, le déflecteur pourrait ne pas être intégré dans la buse 11. Par exemple, une ou plusieurs buses 11 pourraient être agencées de façon à projeter un jet de fluide diélectrique au moins partiellement sur une paroi du boîtier formant alors le déflecteur. Une telle paroi permettrait de défléchir au moins une partie du jet en direction d’une surface d’un ou plusieurs modules 7. La paroi formant déflecteur peut par exemple être le couvercle (non représenté) du boîtier 51. Autrement dit, la ou les buses 11 seraient agencées de façon à projeter un jet de fluide diélectrique au moins partiellement sur le couvercle. Selon une autre variante, la paroi formant déflecteur pourrait être une paroi latérale du boîtier 51. Autrement dit, la ou les buses 11 seraient agencées de façon à projeter un jet de fluide diélectrique au moins partiellement vers une telle paroi latérale.
De façon avantageuse, une ou plusieurs buses 11 peuvent être réalisées avec une conduite 13.
Dans l’exemple schématisé sur la d’une conduite 13 réalisée par l’assemblage de deux demi-coquilles 13A, 13B, les buses 11, par exemple en plastique et notamment en polymère, peuvent être formées dans au moins l’une des demi-coquilles 13B, par exemple en étant injectées dans la matière, moulées. Dans l’exemple illustré, les buses 11 sont intégrées au niveau d’une même face de la demi-coquille 13B. Il est également envisageable d’intégrer des buses 11 sur plusieurs faces de la demi-coquille 13B, ce qui permet d’asperger le fluide diélectrique vers plusieurs directions.
Le procédé peut posséder un deuxième mode de fonctionnement dans lequel l’appareil communique directement avec ledit au moins un module en utilisant le transpondeur comme passerelle de transfert de commandes émises par l’appareil et destinées audit au moins un module et comme passerelle de transfert de données lues dans ledit au moins un module et destinées à l’appareil.
L’appareil peut délivrer le signal d’activation au transpondeur.
Comme illustré sur la , un système SYS comprend un transpondeur sans contact, ou étiquette, TG comportant un dispositif de mémoire non volatile DM, par exemple une mémoire EEPROM.
Le système comprend également un moyen d’alimentation autonome ALM, par exemple une batterie, configuré pour alimenter le transpondeur.
Ce moyen d’alimentation ALM pourrait être intégré au sein du transpondeur, mais généralement il est situé à l’extérieur du transpondeur TG.
Le transpondeur TG et le moyen d’alimentation ALM sont ici incorporés dans un objet OBJ, par exemple un objet connecté.
Le système SYS comprend également un appareil APP externe au transpondeur TG.
Cet appareil peut être un lecteur sans contact connu en soi ou bien un téléphone mobile du type « smartphone » émulé en mode lecteur, également connu en soi.
Le système comprend également au moins un module CPTi, externe au transpondeur TG et couplé au transpondeur.
Le module peut être un capteur, par exemple mais non limitativement un capteur de température.
Le ou les capteurs peuvent être incorporés à l’objet OBJ ou bien situés, pour l’un au moins d’entre eux, à l’extérieur de l’objet.
Dans l’exemple décrit ici, le système SYS comprend plusieurs capteurs, par exemple trois capteurs CPT1-CPT3.
Ces capteurs sont ici couplés au transpondeur TG par un bus série BS et via une première interface IF1, ici une interface série, de structure classique et connue en soi et comportant en particulier un contrôleur série.
Chacune des compositions selon les exemples 2-5 et les exemples comparatifs 5-7 a été chargée dans quatre bouteilles en verre, et chacune des bouteilles en verre a été maintenue dans des conditions de température de 4°C, 25°C, 37°C et 45°C, respectivement, pendant 2 mois.
Chacune des compositions selon les exemples 2-5 et les exemples comparatifs 5-7 a été chargée dans une bouteille en verre et a été mise à l’essai par l’essai au soleil* (24h). Le taux résiduel de rétinol (%) après l’essai au soleil a été mesuré par HLPC et calculé en fonction du % initial (24h après production) mesuré par HPLC. Le taux résiduel de rétinol (%) ainsi calculé pour chaque composition a été évalué selon les critères suivants .
Le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend également, dans le contexte de la présente invention, le polymère linéaire comprenant le motif polymérique décrit ci-dessus, lié à la chaîne par des liaisons glycosidiques β(1,4) et β(1,3) alternées, ayant un poids moléculaire (PM) pouvant varier entre 380 et 13 000 000 daltons. Ce poids moléculaire dépend en grande partie de la source à partir de laquelle l’acide hyaluronique est obtenu et/ou des procédés de préparation.
Le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend également, dans le contexte de la présente invention, les sels d’acide hyaluronique. Comme sels, on peut citer les sels de métal alcalin tels que les sels de sodium et de potassium, les sels de métal alcalino-terreux tels que les sels de magnésium, les sels d’ammonium, et leurs mélanges.
A l’état naturel, l’acide hyaluronique est présent dans les gels péricellulaires, dans la substance de base des tissus conjonctifs des organes des vertébrés tels que le derme et les tissus épithéliaux, et en particulier dans l’épiderme, dans le liquide synovial des articulations, dans l’humeur vitrée, dans le cordon ombilical humain et dans l’apophyse crista galli.
Ainsi, le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend toutes les fractions ou sous-motifs de l’acide hyaluronique ayant un poids moléculaire en particulier dans la plage de poids moléculaire rappelée ci-dessus.
Dans le contexte de la présente invention, on utilise de préférence des fractions d’acide hyaluronique qui ne présentent pas d’activité inflammatoire.
A titre d’illustration des différentes fractions d’acide hyaluronique, on peut se référer au document « Hyaluronan fragments : an information-rich system « , R. Stern et al, European Journal of Cell Biology 58 (2006) 699-715, qui passe en revue les activités biologiques répertoriées de l’acide hyaluronique selon son poids moléculaire.
Selon un mode de réalisation préféré de la présente invention, les fractions d’acide hyaluronique convenant pour l’utilisation visée par la présente invention ont un poids moléculaire compris entre 50 000 et 5 000 000, en particulier entre 100 000 et 5 000 000, notamment entre 400 000 et 5 000 000 Da. Dans ce cas, on parle d’acide hyaluronique de haut poids moléculaire.
Alternativement, les fractions d’acide hyaluronique qui peuvent également convenir pour l’utilisation visée par la présente invention ont un poids moléculaire compris entre 50 000 et 400 000 Da. Dans ce cas, on parle d’acide hyaluronique de poids moléculaire intermédiaire.
Alternativement encore, les fractions d’acide hyaluronique qui peuvent également convenir pour l’utilisation visée par la présente invention ont un poids moléculaire inférieur à 50 000 Da. Dans ce cas, on parle d’acide hyaluronique de faible poids moléculaire.
Enfin, le terme « acide hyaluronique et ses dérivés » comprend également les esters d’acide hyaluronique en particulier ceux dont tout ou partie des groupes carboxyliques des fonctions acides sont estérifiés par des alkyle ou alcools oxyéthylénés, comportant de 1 à 20 atomes de carbone, en particulier avec un degré de substitution au niveau de l’acide D-glucuronique de l’acide hyaluronique allant de 0,5 à 50 %.
On peut citer en particulier les esters méthylique, éthylique, n-propylique, n-pentylique, benzylique et dodécylique de l’acide hyaluronique. Ces esters ont en particulier été décrits dans D. Campoccia et al. « Semisynthetic resorbable materials from hyaluronan esterification », Biomaterials 19 (1998) 2101-2127.
Le dérivé d’acide hyaluronique peut être, par exemple, l’acide hyaluronique acétylé ou un de ses sels.
Les poids moléculaires indiqués ci-dessus sont également valables pour les esters d’acide hyaluronique.
L’acide hyaluronique peut être en particulier l’acide hyaluronique fourni par la société Hyactive sous le nom commercial CPN (MW : 10 à 150 kDa), par la société Soliance sous le nom commercial Cristalhyal (MW : 1.1.times.106 ), par la société Bioland sous le nom Nutra HA (MW : 820 000 Da), par la société Bioland sous le nom Nutra AF (MW : 69 000 Da), par la société Bioland sous le nom Oligo HA (MW : 6100 Da) ou encore par la société Vam Farmacos Metica sous le nom D Factor (MW : 380 Da).
La quantité du (des) polymère(s) anionique(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,001 % en poids ou plus, de préférence de 0,005 % en poids ou plus, et de manière davantage préférée de 0,01 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
La quantité du (des) polymère(s) anionique(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 15 % en poids ou moins, de préférence de 10 % en poids ou moins, et de manière davantage préférée de 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La (d) huile peut être choisie parmi les huiles végétales, de préférence dans le groupe consistant en huile de soja, huile de maïs, huile de coton, huile de pépins de raisin, et un mélange de celles-ci.
La quantité de la (d) huile dans la composition selon la présente invention peut aller de 0,1 % à 20 % en poids, de préférence de 0,5 % à 15 % en poids, et de manière davantage préférée de 1 % à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le (e) polysaccharide peut être choisi parmi agar, alginate, carraghénane et un mélange de ceux-ci.
La quantité du (des) (e) polysaccharide(s) dans la composition selon la présente invention peut aller de 0,001% à 5% en poids, de préférence de 0,005% à 2% en poids, et de manière davantage préférée de 0,01% à 1% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Si la composition selon la présente invention ne comprend pas de (e) polysaccharide, elle comprend (b) au moins un agent chélateur, de préférence un agent chélateur biodégradable, et de manière davantage préférée l’éthylènediamine disuccinate trisodique.