INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La pâte obtenue doit avoir, de manière préférentielle une viscosité comprise entre 35 et 1 minutes trente secondes en utilisant la méthode de mesure dite de Ford. Une pâte dont la viscosité mesurée serait en dehors de cet intervalle est inutilisable pour la fabrication d’un contenant comestible. En effet, celle-ci adhère de manière imparfaite aux plaques de cuisson et son étalement ne peut être contrôlé.
La pâte obtenue doit avoir de manière préférentielle une température comprise entre 14 et 26 degrés Celsius.
Pour obtenir une pâte ayant les caractéristiques de viscosité et de températures décrites ci-dessus, il convient de respecter les étapes suivantes :
D’abord mélanger pendant une durée comprise entre 30 secondes et 5 minutes, les sucres (sirop de blé, dextrose, saccharose), avec une quantité d’eau comprise entre 0% et 60% de la quantité de la recette. Ajouter au mélange la farine puis mélanger entre 30 secondes et 3 minutes, puis ajouter l’eau restante et mélanger la même durée. Ajouter ensuite au mélange les œufs liquide si recette en contient puis la matière grasse liquide et procéder à un mélange d’une durée proche de 2 minutes. L’eau utilisée doit avoir une température avoisinant les 30 degrés Celsius et le beurre ne pas excéder 60 degrés Celsius.
Le biscuit 1 est fabriqué à partir d'une farine dont les caractéristiques sont très spécifiques afin de garantir la résistance à l’humidité du biscuit. Le choix de la farine, l’incorporation de l’eau abordée précédemment conditionnent la viscosité de la pâte et jouent un rôle majeur sur la porosité du biscuit.
La farine de blé est composé de protéines dont deux grand type assurant la formation du réseau de gluten dont la structure complexe a un rôle très important dans la structure de la pâte, les gliadines et les gluténines.
Par ailleurs, comme on l’a vu, il y a deux types de groupes de convertisseurs dans le système de convertisseurs 26 : le groupe de convertisseur maître 25a et les groupes de convertisseurs esclaves 25b.
Il y a aussi un convertisseur maître 1a au sein de chaque groupe de convertisseurs 25.
En mode de fonctionnement en groupe, on parlera de « convertisseur maître de groupe » pour désigner le convertisseur maître.
En mode de fonctionnement en multi-groupes, on parlera de « convertisseur maître local » pour les groupes de convertisseurs esclaves, et de « convertisseur maître global » pour le groupe de convertisseurs maître.
Dans un groupe de convertisseurs, les convertisseurs autres que le convertisseur maître sont des convertisseurs esclaves.
Il y a deux types de convertisseur esclave : le « convertisseur esclave de groupe », dans le mode de fonctionnement en groupe, et le « convertisseur esclave local », dans le mode de fonctionnement en multi-groupes.
Le système de convertisseurs 26 est synchronisé via un procédé de synchronisation maître, qui est mis en œuvre dans le groupe de convertisseurs maître 25a et, plus précisément, dans le convertisseur maître global, et par un procédé de synchronisation esclave, qui est mis en œuvre dans tous les convertisseurs de tous les groupes de convertisseurs esclaves 25b.
Chaque convertisseur intègre un même logiciel, qui lui permet de réaliser les deux procédés de synchronisation. C’est l’utilisateur qui configure chaque convertisseur individuellement pour que chaque convertisseur connaisse le procédé de synchronisation (maître ou esclave) qu’il doit mettre en œuvre.
Chaque convertisseur et chaque groupe de convertisseurs sont configurés par un algorithme de sélection général, visible sur la , qui permet à l’utilisateur de définir pour chaque convertisseur le mode de fonctionnement souhaité et de configurer les rôles des convertisseurs et des groupes de convertisseurs.
L’algorithme de sélection général est mis en œuvre lors de la première installation du système de convertisseurs – et lors de chaque installation d’un nouveau convertisseur ou groupe de convertisseurs (pour le nouveau convertisseur ou nouveau groupe de convertisseurs).
L’algorithme de sélection général est donc mis en œuvre pour chaque convertisseur.
Suite à une étape de départ (étape E0), le convertisseur acquiert un ou des paramètres de configuration représentatifs du mode de fonctionnement qui a été renseigné par l’utilisateur (étape E1).
Le convertisseur vérifie s’il doit fonctionner dans le mode de fonctionnement isolé (étape E2). Si c’est le cas, l’algorithme de contrôle du mode de fonctionnement isolé est mis en œuvre (étape E3). L’algorithme repasse à l’étape E2.
Si ce n’est pas le cas, le convertisseur vérifie s’il doit fonctionner dans le mode de fonctionnement en groupe (étape E4).
Si c’est le cas, le convertisseur vérifie s’il est un convertisseur maître (étape E5).
Si c’est le cas, le convertisseur vérifie s’il doit fonctionner dans le mode de fonctionnement en multi-groupes (étape E6).
Par exemple agencé à l’intérieur du manche 2 de l’appareil de coiffure 1, le système de commande 8 comprend avantageusement un circuit électronique qui inclut typiquement notamment un circuit imprimé et un ou plusieurs microcontrôleurs, et qui est relié électriquement au moins au dispositif d’alimentation 6, et en particulier à la pompe 61 de ce dernier, afin d’en contrôler le fonctionnement et donc de piloter un débit (massique) d’alimentation en liquide de la chambre de vaporisation 50 du dispositif de vaporisation 5. De préférence, le système de commande 8 est en outre relié électriquement au dispositif de vaporisation 5, et en particulier audit premier dispositif de chauffage 51 de ce dernier, afin d’en contrôler le fonctionnement et donc de piloter la température de la chambre de vaporisation 50 du dispositif de vaporisation 5. Dans le cas où l’appareil 1 comprend avantageusement un élément chauffant 4 destiné à venir au contact des cheveux pour leur transmettre de la chaleur, comme envisagé ci-dessus, le système de commande 8 peut être avantageusement configuré pour commander en outre (directement ou indirectement) le fonctionnement, ou à tout le moins l’état thermique, de l’élément chauffant 4. Dans ce cas, le système de commande 8 peut alors être avantageusement relié électriquement à un deuxième dispositif de chauffage 40, conçu et agencé pour chauffer ledit élément chauffant 4, afin d’en contrôler l’état thermique et en particulier d’en piloter une (première) température superficielle (c’est-à-dire température de surface). Alternativement, le fonctionnement de l’élément chauffant 4 pourrait être commandé, aux mêmes fins, par un autre système que ledit système de commande 8. Le deuxième dispositif de chauffage 40 peut être formé, par exemple, par un ou plusieurs éléments résistifs capables de chauffer par effet Joule (par exemple un ou plusieurs éléments chauffants, ou thermistance(s), à « Coefficient de Température Positif » (CTP)). De préférence, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures, le deuxième dispositif de chauffage 40 de l’élément chauffant 4 est distinct dudit premier dispositif de chauffage 51 de la chambre de vaporisation 50.
Le système de commande 8 est configuré pour mettre en œuvre un mode (ou « régime ») de fonctionnement opérationnel E N de l’appareil de coiffure 1, c'est-à-dire un mode de fonctionnement normal, nominal, dans lequel l’appareil 1 peut être utilisé normalement pour coiffer, brosser, démêler et / ou lisser des cheveux à l’aide d’un flux de vapeur. Le mode de fonctionnement opérationnel E N peut avantageusement correspondre à un régime stationnaire ou quasi-stationnaire (ou régime « de croisière ») de fonctionnement de l'appareil de coiffure 1. Conformément à l'invention, le système de commande 8 est plus spécifiquement configuré de sorte que, dans ledit mode de fonctionnement opérationnel E N , le dispositif d’alimentation 6 alimente en liquide le dispositif de vaporisation 5 selon un premier débit massique d’alimentation D N (« débit massique normal » ou « débit massique opérationnel »). Avantageusement, le système de commande 8 est configuré à ce titre pour commander le fonctionnement de la pompe 61 du dispositif d’alimentation 6 de manière que ladite pompe 61 prélève du liquide dans le réservoir 60 et le refoule, selon ledit premier débit massique d’alimentation D N , vers le dispositif de vaporisation 5, et en particulier vers la chambre de vaporisation 50 de ce dernier. Dans le mode de fonctionnement opérationnel E N, le dispositif de vaporisation 5 est avantageusement à une température permettant la vaporisation du liquide, qui est de préférence sensiblement constante et dont la valeur (prédéfinie) est de préférence comprise entre 100 °C et 180 °C, de préférence encore comprise entre 105 °C et 150 °C et par exemple sensiblement égale à 130 °C, de sorte que le liquide ainsi fourni au dispositif de vaporisation 5 par le dispositif d’alimentation 6 est vaporisé au sein de la chambre de vaporisation 50 de manière à former le flux de vapeur, ou « flux de vapeur opérationnel », destiné à être dirigé vers et sur les cheveux de l’utilisateur.
La capacité de l’appareil de coiffure 1 à mettre en œuvre un tel mode de fonctionnement transitoire E T , durant lequel le dispositif de vaporisation 5 est temporairement suralimenté en liquide, permet en particulier d’amorcer rapidement et efficacement la génération de vapeur, de sorte que l’appareil 1 est ensuite en conditions optimales pour générer le flux de vapeur (« flux de vapeur opérationnel ») destiné à être dirigé vers et sur les cheveux de l’utilisateur, lorsque l’appareil 1 se trouve en mode de fonctionnement opérationnel E N . En ce sens, ledit mode de fonctionnement transitoire E T peut ainsi avantageusement correspondre à un régime dit « d’amorçage forcé » de la génération de vapeur par le dispositif de vaporisation 5. Cela permet en outre de remplacer tout ou partie de l’air, présent dans les différents éléments de tuyauterie d’alimentation en liquide et / ou de guidage de vapeur de l’appareil 1, par du liquide et / ou de la vapeur et donc d’accélérer là encore la mise à disposition de l’appareil de coiffure 1 pour l’utilisateur. De plus, une telle suralimentation temporaire en liquide du dispositif de vaporisation 5 peut avantageusement entraîner, durant le mode de fonctionnement transitoire E T , une vaporisation particulièrement imparfaite du liquide se traduisant par la formation de vapeur plus fortement chargée en gouttelettes et / ou microgouttelettes de liquide que ne l’est la vapeur générée ensuite durant le mode de fonctionnement opérationnel E N . Dans la mesure où ladite au moins une sortie 502 de vapeur de la chambre de vaporisation 50 du dispositif de vaporisation 5 est avantageusement en communication fluidique permanente avec l’air extérieur environnant par l’intermédiaire dudit au moins un orifice 710 d’éjection de vapeur, comme envisagé précédemment, il s’ensuit avantageusement l’éjection hors de l’appareil 1, durant le mode de fonctionnement transitoire E T d’un flux de vapeur (« flux de vapeur transitoire » ou « flux de vapeur initial ») qui est plus visible à l’œil nu par l’utilisateur que ne l’est le flux de vapeur (« flux de vapeur opérationnel ») qui est éjecté ensuite durant le mode de fonctionnement opérationnel E N. Typiquement, le fluide étant de l’eau, le flux de vapeur transitoire peut être ainsi émis sous la forme d’un nuage ou d’un brouillard blanchâtre, tandis que le flux de vapeur opérationnel, moins chargé en gouttelettes et / ou microgouttelettes d’eau liquide est émis sous une forme davantage transparente, plus difficilement décelable à l’œil nu. Ce phénomène contribue alors avantageusement à informer visuellement l’utilisateur du fait que la fonction de génération de vapeur de l’appareil 1 est bien fonctionnelle.
Toujours dans la mesure où ladite au moins une sortie 502 de vapeur de la chambre de vaporisation 50 du dispositif de vaporisation 5 est avantageusement en communication fluidique permanente avec l’air extérieur environnant, il s’ensuit par ailleurs que le flux de vapeur transitoire peut être avantageusement éjecté hors de l’appareil 1 durant le mode de fonctionnement transitoire E T , de préférence par l’intermédiaire dudit au moins un orifice 710 d’éjection de vapeur, selon un deuxième débit massique de vapeur (« débit massique transitoire de vapeur » ou « débit massique initial de vapeur ») qui est supérieur à un premier débit massique de vapeur (ou « débit massique opérationnel de vapeur ») selon lequel le flux de vapeur opérationnel peut être avantageusement éjecté hors de l’appareil 1 durant le mode de fonctionnement opérationnel E N . Autrement dit, la mise en œuvre du mode de fonctionnement transitoire E T peut avantageusement se traduire par un jaillissement d’un jet de vapeur important (ou « burst » en anglais). L’émission d’un tel jet de vapeur initial contribue également avantageusement à informer l’utilisateur du fait que la fonction de génération de vapeur de l’appareil 1 est bien fonctionnelle. Qui plus est, l’émission d’un tel jet de vapeur initial peut avantageusement contribuer à libérer, le cas échéant, ledit au moins un orifice 710 d’éjection de vapeur d’éventuels petits corps étrangers susceptibles de l’obstruer ou de le recouvrir au moins partiellement (poussières, débris de cheveux, squames, résidus secs de laque ou de gel coiffant, etc.).
Ainsi, l’appareil 1 se trouve, à l’issue du mode de fonctionnement transitoire E T , dans des conditions opérationnelles de génération de vapeur optimales en vue d’une utilisation optimale de l’appareil 1 en mode de fonctionnement opérationnel E N pour coiffer, brosser, démêler et / ou encore lisser les cheveux à l’aide de vapeur.
De préférence, le système de commande 8 est configuré pour commander automatiquement un passage du mode de fonctionnement temporaire E T au mode de fonctionnement opérationnel E N . Le passage du mode de fonctionnement transitoire E T au mode de fonctionnement opérationnel E N s'effectue donc ainsi de préférence de manière automatique, sans intervention positive de l'utilisateur. Cela permet d’assurer un fonctionnement optimal de l’appareil de coiffure 1 sans avoir à demander une quelconque intervention à l’utilisateur. Ce dernier peut toutefois être prévenu de l'atteinte du mode de fonctionnement opérationnel E N par tout moyen de signalisation adapté, et par exemple par la cessation dudit flux de vapeur temporaire émis sous la forme d’un nuage ou d’un brouillard blanchâtre. De préférence, les valeurs que les premier et deuxième débits d’alimentation D N , D T sont respectivement susceptibles d’affecter sont fixées (par les concepteurs de l’appareil 1), c'est-à-dire qu'elles ne sont de préférence pas modifiables par l'utilisateur. A ce titre, l'appareil de coiffure 1 est donc avantageusement dépourvu de moyens de réglage permettant à l’utilisateur de régler ou d'ajuster l'une et / ou l'autre desdites valeurs desdits premier et deuxième débits d’alimentation D N , D T .
De manière avantageuse, le système de commande 8 est configuré de sorte que, durant le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur moyenne du premier débit massique d’alimentation D N est au moins égale à 0,5 g / min, de préférence comprise entre 0,5 g / min (grammes par minute) et 3 g / min, de préférence encore comprise entre 0,5 g / min et 1,1 g / min, et par exemple sensiblement égale à 0,8 g / min. Ainsi, le flux de vapeur (flux de vapeur opérationnel) émis par les moyens d’émission de vapeur de l’appareil de coiffure 1 lorsque ce dernier se trouve en mode de fonctionnement opérationnel E N peut avantageusement présenter un premier débit massique de vapeur (débit massique opérationnel de vapeur) d’une valeur moyenne symétriquement au moins égale à 0,5 g / min, de préférence comprise entre 0,5 g / min et 3 g / min, de préférence encore comprise entre 0,5 g / min et 1,1 g / min, et par exemple sensiblement égale à 0,8 g / min. De telles valeurs moyennes de débit massique de vapeur s’avèrent en effet bien adaptée pour un coiffage, un brossage, un démêlage et / ou un lissage efficace des cheveux à la vapeur. En outre, de telles valeurs moyennes de premier débit massique d’alimentation D N permettent une excellente autonomie de l’appareil 1 en liquide, de sorte qu’il n’est pas nécessaire de mettre en œuvre un réservoir 60 de forte capacité et donc encombrant ou de procéder au remplissage du réservoir 60 au cours d’une même session d’utilisation de l’appareil 1. Le confort d’utilisation est donc amélioré.
Selon une variante, illustrée pour exemples aux figures 6 et 8 à 11, dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur moyenne du premier débit massique d’alimentation D N est constante, unique. En d’autres termes, le système de commande 8 est donc configuré de manière à ce que la valeur moyenne dudit premier débit massique d’alimentation D N , prédéfinie et unique, est maintenue sensiblement constante (et non nulle), fixe, pendant toute la durée pendant laquelle le système de commande 8 commande un fonctionnement effectif du dispositif d’alimentation 6 durant le mode de fonctionnement opérationnel E N . Selon une variante alternative, illustrée pour exemple à la , dans le mode de fonctionnement opérationnel E N , la valeur moyenne du premier débit massique d’alimentation D N est au contraire variable, c’est-à-dire qu’elle varie, fluctue, pendant la durée pendant laquelle le système de commande 8 commande un fonctionnement effectif du dispositif d’alimentation 6. Par exemple, la valeur moyenne du premier débit massique d’alimentation D N peut affecter alternativement une valeur minimale D N1 ou une valeur maximale D N2, et de préférence de manière cyclique, périodique, selon des séquences de durées prédéfinies, et par exemple selon motif prédéfini sinusoïdal ou en créneaux.
Selon variante, illustrée pour exemples aux figures 7 à 11 et compatible avec une valeur du premier débit massique d’alimentation D N qui est constante ( à 11) ou au contraire variable ( ), le système de commande 8 est configuré pour commander, dans ledit mode de fonctionnement opérationnel E N , une alimentation en liquide du dispositif de vaporisation 5 par le dispositif d’alimentation 6 de manière continue dans le temps. Selon cette variante, le dispositif de vaporisation 5 est donc alimenté en continu, sans interruption, en liquide tant que l’appareil 1 se trouve dans le mode de fonctionnement opérationnel E N . A ce titre, le système de commande 8 commande donc avantageusement un fonctionnement en continu de la pompe 61 du dispositif d’alimentation durant ledit le mode de fonctionnement opérationnel E N.
Selon une variante alternative, illustrée pour exemple à la et compatible elle-aussi avec une valeur du premier débit massique d’alimentation D N qui est constante ou au contraire variable, le système de commande 8 est configuré pour commander, dans ledit mode de fonctionnement opérationnel E N , une alimentation en liquide du dispositif de vaporisation 5 par le dispositif d’alimentation 6 de manière discontinue dans le temps, et avantageusement cyclique, séquentielle. En d’autres termes, selon cette variante, le dispositif d’alimentation 5 est donc commandé par le système de commande 8 de manière à alimenter le dispositif de vaporisation 5 par intermittence, de préférence selon un schéma cyclique, séquentiel, et par exemple selon un motif périodique en créneaux. Ainsi, le mode de fonctionnement opérationnel E N peut donc avantageusement correspondre à une alternance – de périodes d’alimentation du dispositif de vaporisation 5 pendant une première durée prédéterminée, soit toujours selon une (même) valeur moyenne constante (et non nulle), unique, de premier débit massique d’alimentation D N , soit alternativement selon une valeur minimale D N1 ou une valeur maximale D N2 du premier débit massique d’alimentation D N , – et de période d’absence d’alimentation dudit dispositif de vaporisation 5 pendant une deuxième durée prédéterminée (valeur nulle du premier débit massique d’alimentation D N ).
Le choix entre une valeur moyenne constante et une valeur moyenne variable du premier débit massique d’alimentation D N , ainsi que le choix entre une alimentation en liquide continue ou discontinue du dispositif de vaporisation 5, peuvent dépendre de plusieurs paramètres, et notamment : – de la valeur moyenne du premier débit massique d’alimentation D N en regard du volume et / ou de la température de la chambre de vaporisation 50 (et donc de sa capacité à vaporiser une quantité plus ou moins importante de liquide en un temps donné) ; – de la conception et des caractéristiques de fonctionnement intrinsèques du dispositif d’alimentation 6, et en particulier de la pompe 61 de ce dernier : typiquement, un choix d’une alimentation en continu selon une valeur moyenne du premier débit massique d’alimentation D N qui est constante (figures 8 à 11) est particulièrement bien adapté lorsque la pompe 61 est une pompe péristaltique ; – ainsi que d’éventuels effets de variation que l’on souhaite conférer au flux de vapeur destiné à être dirigé vers et sur les cheveux : flux de vapeur éjecté selon une valeur moyenne de débit massique de vapeur constante ou variable, flux de vapeur éjecté de manière continue ou discontinue.
Typiquement, la commande des débits massiques d’alimentation D T , D N , D N1 , D N2 précités par le système de commande 8 peut être réalisée par l’intermédiaire d’une ou plusieurs lois de commande programmées, mémorisées, par exemple dans un ou plusieurs microprocesseurs que peut comprendre le système de commande 8 comme évoqué précédemment.
Afin d’optimiser encore l’effet précité d’« amorçage forcé » de la génération de vapeur par le dispositif de vaporisation 5, ainsi qu’avantageusement l’effet de génération d’un jet de vapeur initial sous forme d’un nuage de vapeur particulièrement décelable visuellement par l’utilisateur, la valeur moyenne du deuxième débit massique d’alimentation D T est préférentiellement comprise entre 120 % et 1 000 % de la valeur moyenne respective du premier débit massique d’alimentation D N . De préférence encore, la valeur moyenne du deuxième débit massique d’alimentation D T est comprise entre 150 % et 300 % et par exemple égale à 150 %, de la valeur moyenne respective du premier débit massique d’alimentation D N . Cela permet notamment d’une part de limiter le risque d’éjection par l’appareil 1 de gouttes de liquide brûlantes, et donc dangereuses pour l’utilisateur, sous l’effet d’une vaporisation trop insuffisante dudit liquide et, d’autre part, de fiabiliser le fonctionnement du dispositif d’alimentation 6 en liquide, notamment en limitant le risque d’entartrage de la chambre de vaporisation 50. De préférence, la valeur moyenne du deuxième débit massique d’alimentation D T est comprise entre 0,6 g /min et 5 g / min, de préférence comprise entre 1 g / min et 2,5 g / min, et par exemple sensiblement égale à 1,2 g /min. Cela est particulièrement avantageux, lorsque la valeur moyenne du premier débit massique d’alimentation D N est comprise entre 0,5 g / min et 3 g / min, de préférence comprise entre 0,5 g / min et 1,1 g / min, et par exemple égale à 0,8 g / min.