INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est proposé ci-dessous une solution au moins partielle au problème précité. Plus particulièrement, il est proposé un connecteur tel que mentionné ci-dessus qui comporte en outre, une bague s’étendant circulairement autour de l’axe central. Cette bague est montée de manière amovible sur le joint. Cette bague comprend une pluralité de portions d’entretoise intercalées entre le câble et la surface interne de la cavité. Chaque portion d’entretoise a une dimension radiale sensiblement égale à la distance entre le câble et la surface interne de la zone d’étanchéité, cette distance étant considérée perpendiculairement à l’axe central.
Dans ce document, on nomme portion d’entretoise, une portion de la bague qui limite le déplacement radial du câble, de part et d’autre de cette portion d’entretoise. Autrement dit, la bague a une relative rigidité par rapport à l’élasticité du joint d’étanchéité et elle est au moins en partie intercalée entre le câble et la surface interne de la zone d’étanchéité dans laquelle est logé le joint, et de ce fait chaque portion d’entretoise limite le déplacement radial du câble par rapport à ce que ce même déplacement aurait pu être avec un joint d’étanchéité de l’art antérieur (c’est-à-dire sans bague).
On peut concevoir que la bague n’ait pas des zones d’entretoise réparties tout autour du joint d’étanchéité filaire, si par exemple, le déplacement du câble dans d’autres directions radiales est limité par d’autres éléments (environnement du connecteur, forme du capot ou de la cavité, etc.). Cependant, une bague présentant une certaine symétrie axiale a l’avantage de ne pas avoir à choisir une orientation particulière lors du montage du joint sur le câble et/ou dans le connecteur.
Le connecteur mentionné ci-dessus comporte également éventuellement l’une et/ou l’autre des caractéristiques suivantes considérées chacune indépendamment l’une de l’autre ou en combinaison d’une ou plusieurs autres : - chaque portion d’entretoise comporte une zone d’appui interne et une zone d’appui externe ; la zone d’appui interne s’étend radialement vers l’axe central et guide étroitement, c’est-à-dire de manière ajustée, le câble à l’intérieur de la bague ; la zone d’appui externe limite étroitement au moins un déplacement radial de la bague dans la cavité ; - le joint d’étanchéité filaire comporte au moins une rainure s’étendant circulairement autour de l’axe central, ouverte sur une surface cylindrique externe du joint d’étanchéité filaire, dans laquelle est au moins partiellement logée la bague et au fond de laquelle est ménagée au moins une ouverture pour le passage d’une zone d’appui interne, jusqu’au câble ; - il comprend un capot obturant au moins partiellement la cavité, ce capot ayant une ouverture à travers laquelle passe le câble et retenant le joint d’étanchéité filaire dans la zone d’étanchéité ; - le joint d’étanchéité filaire comporte deux nervures d’étanchéité circulaires s’étendant autour de l’axe central ; chaque nervure est configurée pour interférer avec la surface interne de la zone d’étanchéité ; et une bague est placée entre les deux nervures d’étanchéité ; - le joint d’étanchéité filaire comporte au moins une nervure circulaire s’étendant autour de l’axe central ; cette nervure est configurée pour interférer avec la surface interne de la zone d’étanchéité ; et le connecteur comporte deux bagues, chacune placée de part et d’autre de la nervure.
Il est également proposé un assemblage d’étanchéité pour connecteur, cet assemblage comprenant un joint d’étanchéité filaire en élastomère. Dans cet assemblage, le joint d’étanchéité filaire comporte une surface interne s’étendant circulairement autour d’un axe central. Cette surface interne délimite radialement, vers l’axe central, une région intérieure au joint d’étanchéité filaire. le joint d’étanchéité filaire comporte également une surface externe s’étendant circulairement autour de l’axe central. Cette surface externe délimite radialement, en éloignement de l’axe central, une région extérieure au joint d’étanchéité filaire. En outre, le joint d’étanchéité filaire comporte au moins une rainure s’étendant circulairement autour de l’axe central, ouverte sur la surface externe et une bague en matière plastique. La bague est montée de manière amovible sur le joint d’étanchéité filaire, de manière à être au moins partiellement logée dans la rainure. Cette bague comprend une pluralité de portions d’entretoise. Chaque portion d’entretoise passe à travers le joint d’étanchéité filaire de la région intérieure, à la région extérieure.
Cette bague comporte également éventuellement au moins deux parties avec une charnière entre les deux parties, cette charnière permettant d’écarter les deux parties l’une de l’autre pour monter la bague sur le joint d’étanchéité filaire.
Il est également proposé un procédé de montage d’un câble dans un connecteur. Ce procédé comprend les étapes suivantes : - une étape de fourniture d’un câble, - une étape de fourniture d’un joint d’étanchéité filaire, ce joint d’étanchéité filaire comportant une surface interne s’étendant circulairement autour d’un axe central et délimitant radialement, vers l’axe central, une région intérieure au joint d’étanchéité filaire, et une surface externe s’étendant circulairement autour de l’axe central et délimitant radialement, en éloignement de l’axe central, une région extérieure au joint d’étanchéité filaire, le joint d’étanchéité filaire comportant au moins une rainure s’étendant circulairement autour de l’axe central, ouverte sur la surface externe, - une étape de fourniture d’un boîtier de connecteur, ce boîtier comprenant une cavité, - une étape de montage du joint d’étanchéité filaire sur le câble en enfilant le joint d’étanchéité filaire sur le câble, à partir d’une extrémité libre du câble, - une étape d’insertion dans la cavité du joint d’étanchéité filaire monté sur câble.
Ce procédé comprend en outre une étape de fourniture d’une bague comprenant une pluralité de portions d’entretoise et, préalablement à l’étape d’insertion du joint d’étanchéité filaire dans la cavité, une étape de montage de la bague, de manière amovible sur le joint d’étanchéité filaire, de manière à loger au moins partiellement la bague dans la rainure, et de manière à ce que chaque portion d’entretoise passe à travers le joint d’étanchéité filaire, de la région intérieure, à la région extérieure.
la illustre la variation de puissance et de puissance réactive aux deux convertisseurs VSC de l’architecture selon l’invention avec le réseau New-england et selon une première configuration d’injection de puissance différenciée aux deux VSC, suite à un test de court-circuit.
, , les figures 11, 12, 13 illustrent respectivement la variation de puissance de l’angle rotorique et de vitesse des générateurs (machines synchrones) du réseau New-england avec l’architecture selon l’invention et selon la première configuration d’injection de puissance différenciée aux deux convertisseurs VSC, suite au test de court-circuit.
, les figures 14 et 15 illustrent respectivement la variation de tension à un nœud et de fréquence du réseau New-england avec l’architecture selon l’invention et selon la première configuration d’injection de puissance différenciée aux deux convertisseurs VSC, suite au test de court-circuit.
illustre la variation de puissance aux deux convertisseurs VSC de l’architecture selon l’invention avec le réseau New-england et selon une deuxième configuration d’injection de puissance différenciée aux deux VSC, suite à un test de court-circuit.
, , les figures 17, 18, 19 illustrent respectivement la variation de puissance de l’angle rotorique et de vitesse des générateurs (machines synchrones) du réseau New-england avec l’architecture selon l’invention et selon la deuxième configuration d’injection de puissance différenciée aux deux convertisseurs VSC, suite au test de court-circuit.
, les figures 20 et 21 illustrent respectivement la variation de tension à un nœud et de fréquence du réseau New-england avec l’architecture selon l’invention et selon la deuxième configuration d’injection de puissance différenciée aux deux convertisseurs VSC, suite au test de court-circuit.
Description détaillée La montre une architecture selon l’invention telle qu’elle pourrait être implantée dans la région sud-Est de la France.
Comme illustré, cette architecture électrique comprend une pluralité 1 de groupes de panneaux photovoltaïques (PV) 10, adapté pour produire une puissance totale maximale P. Ces groupes de panneaux 10 sont répartis sur des centaines de kilomètre dans cette région en étant agencés sur des surfaces au sol allongées sur des terrains déjà construits par l’homme, tels que le long des bordures de chemin de fer, des autoroutes…
Tous ces groupes de panneaux sont connectées en parallèle électrique par à au moins un bus 20, 21 d’un réseau de courant continu (DC), pour former une seule installation PV linéaire. Cette installation PV linéaire est elle-même connectée au réseau de transport 3 et/ou de distribution 4 alternatif (AC) déjà existant dans cette région. Tous les groupes de panneaux PV sont donc connectés entre eux par au moins un bus 20, 21 DC.
La montre plus en détail les composants et les modes de connexions possibles selon un mode de réalisation d’une telle architecture.
Sur cette , les groupes de panneaux PV sont répartis le long d’une ligne L au sol. La pluralité 1 de ces groupes PV peut produire une puissance totale maximale P.
L’installation PV linéaire comprend la pluralité des groupes de panneaux ainsi que le réseau DC 2, qui comprend ici plusieurs bus MVDC 20 auxquels sont connectées en parallèle électrique les installations linéaires 10, chacune par l’intermédiaire d’un convertisseur DC/DC 11.
Le réseau DC comprend également plusieurs bus HVDC 21 connectés chacun à un ou plusieurs des bus MVDC 20. Les bus HVDC 21 peuvent transporter le courant continu sur l’ensemble du réseau DC.
Chaque bus MVDC 20 ou bus HVDC 21 est relié à un nœud d’un réseau de transport AC 3 ou à celui d’un réseau de distribution AC par l’intermédiaire d’un convertisseur en source de tension 22. Au moins un des convertisseurs est bidirectionnel, pour permettre un passage de puissance du réseau AC vers le réseau DC.
De préférence, les convertisseurs VSC 22 sont des convertisseurs modulaires multiniveaux (MMC).
Chacun des convertisseurs VSC 22 est adapté pour injecter de 0 à 100% de la puissance P dans le réseau AC. Au moins un des convertisseurs est adapté pour injecter plus de 100% de la puissance P dans le réseau AC.
la représente une vue schématique de la tête amplificatrice laser selon une variante ;
la représente un graphe de la distribution des fréquences spatiales d’un faisceau ayant traversé une tête amplificatrice en régime turbulent selon l’état de l’art;
la représente un graphe de la distribution des fréquences spatiales d’un faisceau ayant traversé une tête amplificatrice en régime turbulent selon l’invention ;
La est une image strioscopique acquise par l’intermédiaire d’un capteur optique d’un faisceau laser amplifié ayant traversé un liquide de refroidissement en régime turbulent à une température de 20 °C ;
La est une image strioscopique acquise par l’intermédiaire d’un capteur optique d’un faisceau laser amplifié ayant traversé un liquide de refroidissement en régime turbulent à une température de 15 °C ;
La est une image strioscopique acquise par l’intermédiaire d’un capteur optique d’un faisceau laser amplifié ayant traversé un liquide de refroidissement en régime turbulent à une température de 10 °C ;
La est une image strioscopique acquise par l’intermédiaire d’un capteur optique d’un faisceau laser amplifié ayant traversé un liquide de refroidissement en régime turbulent à une température de 5 °C ;
La est une image strioscopique acquise par l’intermédiaire d’un capteur optique d’un faisceau laser amplifié ayant traversé un liquide de refroidissement en régime turbulent à une température de 1 °C ;
la représente la distribution angulaire dans un plan transverse à l’axe du faisceau laser, de l’énergie diffusée en dehors de l’angle couvert par ledit faisceau laser, après traversée d’un écoulement turbulent selon différentes températures.
La est une vue schématique d’une tête amplificatrice laser 1 selon l’invention. La tête amplificatrice laser 1 comprend au moins une plaque d’un milieu actif 2 laser à état solide disposées dans un carter 4. Le milieu actif 2 est constitué préférentiellement d’une pluralité de plaques, plus précisément de disques de grenat d’yttrium et aluminium (YAG) dopé avec de l’ytterbium (Yb :YAG). Le faisceau laser à incident 80 et le faisceau laser amplifié, représentant le faisceau laser incident 80 après que ce dernier a traversé le milieu actif 2, entrent et sortent du carter 4 par des fenêtres ou hublot 41, passent à travers l’au moins une plaque du milieu actif 2. La tête amplificatrice laser 1 comprend également un système de pompage optique longitudinal (non représenté) permettant l’amplification du faisceau laser incident 80, devenant alors un faisceau laser amplifié 82 en sortant du carter 4.
Comme énoncé précédemment, l’amplification du faisceau incident 80, en traversant le milieu actif 2 et par l’action de faisceaux laser annexes apportant de l’énergie dans la plaque de milieu actif 2, processus qualifié de « pompage optique », génère une grande quantité de chaleur à évacuer.
A cet effet, le carter 4 est pourvu d’un port d’entrée 40 et d’un port de sortie 42 pour un liquide de refroidissement 6.
La tête amplificatrice laser 1 comprend également un moyen de refroidissement 10 du milieu actif 2. Le moyen de refroidissement 10 comprend un circuit de refroidissement 100 relié au carter 4 par l’intermédiaire du port d’entrée 40 et du port de sortie 42 et est adapté pour mettre le liquide de refroidissement 6 en circulation de sorte à permettre un échange thermique entre le milieu actif 2 et le liquide de refroidissement 6. A cet effet, le moyen de refroidissement 10 comprend au moins un canal de refroidissement 101 à l’intérieur du carter 4, reliant le port d’entrée 40 et le port de sortie 42, et en contact avec le milieu actif 2, dans lequel le liquide de refroidissement s’écoule, de sorte à permettre la transition du liquide de refroidissement 6 le long de l’au moins une plaque du milieu actif 2 permettant ainsi un échange thermique entre le milieu actif 2 et le liquide de refroidissement 6. Cet au moins un canal de refroidissement 101 est ainsi défini par un diamètre hydraulique . De plus, le moyen de refroidissement 10 comprend un moyen de régulation 102 de la température du liquide de refroidissement 6 apte à réguler une température du liquide de refroidissement 6 telle qu’un coefficient thermo-optique du liquide de refroidissement 6 satisfasse à la condition suivante : Où représente la différence de température entre le liquide de refroidissement 6 et l’au moins une plaque du milieu actif 2, et plus précisément, la différence de température maximale avec la surface de la plaque, de l’au moins une plaque du milieu actif 2, exposée au liquide de refroidissement 6, représente la somme des diamètres hydrauliques des canaux de refroidissement 101 traversés par le faisceau laser, et représente la longueur d'onde du faisceau laser 80 dans le vide. Le nombre de traversées de chaque canal de refroidissement 101 est à prendre en compte comme terme de pondération dans la somme des diamètres hydrauliques . En effet, le faisceau laser incident 80 peut traverser plusieurs canaux de refroidissement 101, comme représenté en figure 1, dans une configuration dite droite, ou deux fois le même canal de refroidissement 101, en « aller et retour », dans une configuration de miroir actif. De plus, la répartition de température dans l’au moins une plaque de milieu actif 2 n’est pas homogène, le centre de l’au moins une plaque du milieu actif 2, à savoir son cœur, est notablement plus chaud que la périphérie.
En effet, il peut être considérer qu’une fluctuation maximale d’indice de réfraction entre deux points du liquide de refroidissement 6 puisse être définie par la formule et puisse se produire sur une échelle spatiale de turbulence L proportionnelle au diamètre hydraulique du liquide de refroidissement 6. A titre d’exemple indicatif, Cette fluctuation maximale d’indice de réfraction induit alors une variation locale de chemin optique qui est souhaitée très inférieure à la longueur d’onde de la lumière définie par selon un facteur nommé alpha, qui est égal, à titre d’exemple indicatif, à la valeur de 8.
Le coefficient thermo-optique est défini comme la dérivée de l’indice optique du liquide de refroidissement par rapport à la température du liquide de refroidissement 6. En pratique, le coefficient thermo-optique définit la capacité du liquide à déformer un faisceau lumineux le traversant en fonction de paramètres tels que sa température ou son nombre de Reynolds. Ainsi, de manière idéale, le coefficient thermo-optique du liquide de refroidissement 6 doit être nul de sorte à ne pas déformer le faisceau lumineux le traversant. Néanmoins, la condition C1 suffit à réduire grandement cette déformation du faisceau lumineux.
En particulier, l’alimentation électrique est une alimentation électrique isolée.
De façon optionnelle, le dispositif de commande est conçu, dans le mode inverse, pour commander chaque pont complet amont à une fréquence de découpage et selon un rapport cyclique variant à une basse fréquence, c’est-à-dire au moins cent fois inférieure à la fréquence de découpage.
De façon optionnelle également, chaque convertisseur de tension continu/continu présente un gain dépendant du rapport cyclique selon lequel le pont complet amont du convertisseur de tension continu/continu considéré est commandé, et dans laquelle le dispositif de commande est conçu, dans le mode inverse, pour faire varier le rapport cyclique sinusoïdalement à la basse fréquence pour générer, entre la borne d’entrée du convertisseur de tension continu/continu considéré et la borne de masse, une tension sinusoïdale à la basse fréquence avec composante continue, pour être de signe constant.
De façon optionnelle également, chaque pont complet amont comporte deux bras de commutation connectés entre la borne intermédiaire et la borne de masse et présentant des points milieu respectifs entre lesquels le primaire du transformateur associé est connecté.
De façon optionnelle également, le dispositif de commande est conçu, dans le mode direct et/ou le mode inverse, pour commuter les deux bras de commutation de chaque pont complet amont selon le rapport cyclique associé, mais avec un déphasage entre les deux bras de commutation.
De façon optionnelle également, le déphasage est de 180°.
De façon optionnelle également, le convertisseur continu/continu est un convertisseur élévateur entrelacé comportant deux inductances connectées entre la borne d’entrée et respectivement les deux points milieu des deux bras de commutation.
De façon optionnelle également, chaque convertisseur continu/continu comporte au moins une capacité de stockage pilotable d’énergie électrique.
De façon optionnelle également, le dispositif de commande est conçu pour piloter le stockage d’énergie de la ou des capacités de stockage en modifiant, pour chaque paire d’entrée consécutives, la somme des rapports cycliques ou bien la somme des carrés des rapports cycliques des deux ponts complets amont associés.
De façon optionnelle également, les bornes d’entrée sont au nombre d’au moins trois et le dispositif de commande est conçu pour commander les ponts complets amont suivant des rapports cycliques respectifs et pour réguler une tension de sortie entre les bornes de sortie en modifiant, pour chaque paire de bornes d’entrée consécutives en considérant les bornes d’entrée ordonnées de manière cyclique, la différence des rapports cycliques des deux ponts complets amont associés. Ainsi, l’alimentation électrique est adaptée à un réseau polyphasé tout en nécessitant moins de composants que la solution consistant à dupliquer l’alimentation électrique connue pour chaque tension différentielle du réseau électrique.
De façon optionnelle également, la borne de masse comporte un premier conducteur en boucle et la borne intermédiaire comporte un deuxième conducteur en boucle, l’un des premier et deuxième conducteurs s’étendant à l’intérieur de l’autre.
Il est également proposé une installation électrique comportant une alimentation électrique selon l’invention, et un réseau électrique qui est polyphasé et présente plusieurs phases respectivement connectées aux bornes d’entrée.
De façon optionnelle, la borne de masse est différente d’un neutre du réseau électrique, c’est-à-dire non mise au même potentiel.
Il est également proposé un engin de mobilité comportant une alimentation électrique selon l’invention.
Brève description des figures L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la est un schéma électrique d’une alimentation électrique triphasée différentielle mettant en œuvre l’invention, la est un ensemble de chronogrammes de signaux de commande de bras de commutation de l’alimentation électrique de la , la est un schéma électrique d’implémentation d’une partie amont de l’alimentation électrique de la , et la est un schéma électrique d’une alimentation électrique monophasée différentielle mettant en œuvre l’invention.
g 4 = 1 – (g 1 + g 2 + g 3 )
où T est la matrice 3x3 donnée par :
T = [( r (1) – r (4) ), ( r (2) – r (4) ), ( r (3) – r (4) )].
Dans le cas où l’espace E considéré est bidimensionnel et où l’étape de sélection E6 a été mise en œuvre pour sélectionner les antennes A m dont les positions forment un triangle M 1 M 2 M 3 dont la surface comprend le point d’estimation U (seuls les signaux transformés t (m) associés aux antennes A m sélectionnées étant alors utilisés dans la somme pondérée), les poids g 1 , g 2 , g 3 affectés respectivement aux signaux transformés associés aux antennes sélectionnées (situées respectivement au niveau des points M 1 , M 2 , M 3 ) peuvent être déterminés comme suit :
où (x U , y U ), (x 1 , y 1 ), (x 2 , y 2 ), (x 3 , y 3 ) sont respectivement les coordonnées du point d’estimation U et des points M 1 , M 2 , M 3 dans un repère orthonormé de l’espace bidimensionnel.
Procédés et dispositifs facilitant l’appairage Wi-Fi sécurisé 1. Domaine de l'invention L'invention se situe dans le domaine des réseaux de type IEEE 802.11, dits Wi-Fi, et plus particulièrement celui de l’appairage d’une station (STA) à un point d’accès (AP).
2. Etat de la technique antérieure La facilité de l’appairage entre STA et AP, avec un niveau acceptable de sécurité, est un atout à la fois pour les clients et pour l’opérateur fournissant aux clients des équipements périphériques, c’est-à-dire les STA, et/ou le boitier de connexion au réseau Internet, c’est-à-dire l’AP. Les équipements à appairer sont par exemple des « set top box » permettant d’accéder aux programmes de télévision, des répéteurs Wi-Fi permettant d’étendre la portée du signal Wi-Fi, etc., et sont destinés à des utilisateurs dont beaucoup font partie d’un public qui n’est pas toujours bien formé aux usages digitaux.
La méthode d’appairage connue sous le nom de WPS (Wi-Fi Protected Setup, ou mise en place Wi-Fi protégée, en anglais) est destinée à être remplacée par le protocole DPP (Device Provisioning Protocol, ou protocole de provisionnement d’équipement, en anglais), aussi connu sous son nom commercial Easy Connect™ et qui est spécifié par l’organisme Wi-Fi Alliance. DPP repose sur l’utilisation d’un équipement tiers, par exemple un smartphone, en plus de la STA et de l’AP qui sont à appairer. Le smartphone est utilisé pour échanger entre la STA et l’AP des informations de sécurité telles que par exemple une clé cryptographique, afin d’assurer une authentification forte de la STA et d’augmenter le niveau de sécurité général de la connexion qui sera établie. Ceci nécessite l’installation sur le smartphone d’une application mobile spécifique. Par rapport à WPS où le client n’avait qu’à appuyer sur un bouton des équipements pour déclencher l’appairage, les contraintes imposées par DPP sont excessives pour certains utilisateurs.