INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toutefois, lorsque cette pièce de tôle est constituée d’un acier à haute ou à très haute limite d’élasticité (HLE ou THLE), sa résistance à la déchirure est telle que le processus de contrôle se termine systématiquement par la désolidarisation de l’axe épaulé même si la qualité de la soudure est conforme.
Du fait de la force d’impact pouvant être appliquée sur l’axe épaulé, sa désolidarisation d’avec la pièce de tôle peut être en effet causée non pas par la rupture des points de soudure mais par la cassure des bossages saillant de la surface d’épaulement.
Il existe ainsi un risque que le résultat du contrôle soit interprété de manière incorrecte par l’opérateur s’il ne vérifie pas systématiquement l’origine de la désolidarisation de l’axe épaulé.
Elle propose à cet effet un dispositif de contrôle non destructif de la qualité de soudure d’un axe épaulé à une pièce de tôle qu’il traverse, caractérisé en ce qu’il comporte : - un bâti support apte à assurer le maintien de ladite pièce de tôle dans au moins une position prédéfinie, - un fourreau de guidage surplombant ledit bâti support et apte à adopter une position verticale de service dans laquelle il se trouve à l’aplomb dudit axe épaulé, - un marteau monté coulissant dans ledit fourreau de guidage, et - un organe de verrouillage mobile entre une position de verrouillage dans laquelle il assure la retenue dudit marteau dans une position haute d’armement et une position de libération autorisant ledit marteau à chuter par gravité de sorte à venir impacter ledit axe épaulé.
Le dispositif selon l’invention permet d’appliquer de manière répétable sur chaque dit axe épaulé impacté un même effort prédéfini correspondant à la résistance exigée de la soudure, de sorte à permettre d’obtenir systématiquement un résultat objectif indépendant de l’opérateur réalisant ce contrôle.
La qualité de la soudure sera ainsi considérée comme conforme dès lors que l’axe épaulé ne se désolidarise pas de la pièce e tôle et non conforme dans le cas contraire.
Par ailleurs, le dispositif selon l’invention permet d’éviter tout risque de déchirement de la tôle de sorte que l’assemblage testé peut être réintégré dans la ligne de production.
Selon des caractéristiques préférées dudit dispositif de contrôle selon l’invention : - ledit fourreau de guidage est monté articulé à pivotement entre ladite position verticale de service et une position basculée inclinée vis-à-vis de ladite position verticale de service suivant un angle obtus, de sorte à permettre d’assurer automatiquement par gravité le réarmement dudit marteau dans sa position haute ainsi que son verrouillage dans cette même position haute via ledit organe de verrouillage ; - ledit dispositif comporte une poignée de préhension fixée rigidement audit fourreau et s’étendant selon une direction parallèle à son axe de pivotement ; - ledit marteau comporte au moins une masse principale ainsi qu’un percuteur ménagé à son extrémité inférieure et destiné à venir impacter ledit axe épaulé ; - ledit marteau comprend une pluralité de masses additionnelles ajoutables de manière amovible entre ledit percuteur et ladite masse principale ; - ledit dispositif comporte des moyens de rappel élastique sollicitant en permanence ledit organe de verrouillage vers sa position de verrouillage ; - ledit organe de verrouillage est monté pivotant sur ledit fourreau et comprend un crochet apte à coopérer dans sa position de verrouillage avec une rainure ménagée dans ledit marteau de sorte à assurer sa retenue en position haute d’armement ; - ledit organe de verrouillage comprend également une gâchette d’actionnement reliée rigidement audit crochet ; - ledit dispositif comporte un carter de protection fixé audit fourreau de guidage et enveloppant ladite gâchette d’actionnement à l’exception de son extrémité libre ; et/ou - ledit bâti support comporte un manchon creux de contre-réaction agencé à l’aplomb de la position verticale de service dudit fourreau et prévu pour venir reposer contre ladite pièce de tôle sur le pourtour dudit axe épaulé.
représente une vue en perspective d’un renfort de pied milieu de véhicule automobile en tôle métallique sur lequel a été rapporté par soudage deux axes épaulés traversant ledit renfort de pied milieu ;
est une vue schématique partielle en coupe du renfort de pied milieu de la , prise au niveau de l’un des axes épaulés ;
représente une vue en perspective du dispositif de contrôle non destructif selon l’invention de la qualité de soudure d’un axe épaulé à une pièce de tôle qu’il traverse ;
est une élévation de la partie supérieure du fourreau de guidage du dispositif de contrôle de la ;
La est une vue en coupe longitudinale représentant schématiquement une aube pourvue d’un trou de dépoussiérage selon une troisième variante de l’invention ;
La est une vue en coupe longitudinale représentant schématiquement une aube pourvue d’un trou de dépoussiérage selon une quatrième variante de l’invention.
Sur la , une aube de turbine haute pression repérée par 11 comprend un pied P par lequel elle est fixée à un disque de rotor, prolongé par une pale 12, avec une plateforme 13 raccordant le pied P à la pale 12. Elle comporte des conduits internes dans lesquels circule de l'air de refroidissement admis au niveau d’une face radialement inférieure 14 du pied P.
La pale 12 s’étend selon un axe dit d’envergure EV sensiblement radial par rapport à un axe AX de rotation du rotor, qui est un axe longitudinal du moteur. Elle comprend un bord d'attaque 16 sensiblement parallèle à la direction d’envergure EV et situé à l'amont AM, par rapport au sens de circulation des gaz dans la turbomachine et un bord de fuite 17 sensiblement parallèle au bord d'attaque 16 et espacé de celui-ci le long de l'axe AX pour être à l’aval AV de l'aube. La pale 12 est terminée par un sommet S sensiblement parallèle à la plateforme 13 et espacé de celle-ci selon la direction EV.
La pale 12 est délimitée par une paroi d'intrados 18 et par une paroi d'extrados 19 distinctes, réunies au niveau du bord d'attaque 16, au niveau du bord de fuite 17, et dans la région du sommet S. La paroi d’intrados est traversée par des trous de refroidissement 21 alimentés par un conduit interne de l’aube pour former un film à la face externe de l’intrados 18 afin de l’isoler thermiquement. Le bord d'attaque 16 qui est bombé comporte aussi des trous de refroidissement 21.
Comme visible sur la , le sommet S comporte une paroi de fermeture ou baignoire 22 perpendiculaire à la direction d’envergure EV, qui raccorde les parois d'intrados et d'extrados. Cette paroi de fermeture 22 est ici en retrait vers l'axe AX par rapport aux bords libres des parois d'intrados et d'extrados, pour délimiter une portion creuse, dite en baignoire et repérée par la référence B.
Cette aube est une pièce monobloc issue de fonderie d'un matériau métallique. Elle est obtenue avec un ensemble de noyaux délimitant ses conduits internes, ces noyaux étant retirés après coulée et refroidissement par exemple par attaque chimique.
Cette aube comporte, comme représenté sur la , un circuit interne 23 qui est de type en trombone dans l’exemple des figures. Il comporte un conduit montant 24 et un conduit descendant 26 raccordés l’un à l’autre dans la région du sommet S. Ces conduits sont séparés l’un de l’autre par une paroi interne 27 s’étendant dans la région du corps de la pale 12. Cette paroi interne 27 est ici située sensiblement à mi-longueur de l’aube 11 c’est-à-dire à mi-distance entre son bord d’attaque 16 et son bord de fuite 17 le long de l’axe AX.
Comme visible sur la , l’air de refroidissement circule dans le conduit 24 depuis le pied P vers le sommet S, et il circule dans le conduit 26 depuis le sommet S vers le pied P. La paroi de fermeture 22 qui délimite le raccordement des conduits 24 et 26, est traversée par un trou de dépoussiérage 28 s’étendant selon un axe AT parallèle à la direction d’envergure EV et qui est situé au droit de la paroi interne 27.
Une partie de l’air provenant du conduit 26 est évacuée par le trou de dépoussiérage 28, et le reste de cet air suit le raccordement pour circuler vers le pied P dans le conduit 26.
L’invention est basée sur le constat selon lequel dans l’état de la technique, l’efficacité des trous de dépoussiérage reste limitée par le comportement des particules dans l’écoulement.
En se reportant à la représentant une aube de l’Etat de la technique dont la morphologie est du même type que celle l’aube de la , le trou de dépoussiérage repéré par T, qui traverse la paroi de fermeture repérée par F, est un trou droit c’est-à-dire rectiligne et de section constante.
Comme visible sur la , les particules de grandes dimensions (nombre de Stokes supérieur à 1), ont une trajectoire représentée en traits discontinus qui est indépendante de l’écoulement de l’air dans le canal. Par conséquent, elles ne sont pas aspirées par le trou T dès lors que leur trajectoire, ici radiale, est située en aval de ce trou T. Dans ces conditions, les particules de grandes dimensions s’accumulent contre la face interne de la paroi F, en aval du trou T, et contribuent à obturer ce canal.
Comme visible sur la , le trou de dépoussiérage 28 selon l’invention s’étend selon une direction AT parallèle à la direction d’envergure, mais il comporte une portion débouchant dans l’aube qui est évasée au moins vers le conduit montant 24. Ce trou de dépoussiérage 28 constitue ainsi un collecteur récupérant l’air du conduit montant 24 sur une plus grande étendue vers l’aval AV, pour évacuer un plus grand nombre de particules de grandes dimensions.
Dans ces conditions, et comme illustré sur la , les particules de grandes dimensions ne s’accumulent pas sur la paroi de fermeture 22 au droit du conduit 24 pour contribuer à l’obturer : elles sont évacuées hors de l’aube.
est un graphe de données mesurées représentant une loi de corrélation entre la géométrie du dispositif et une constante caractéristique,
est un schéma représentant de manière partielle un banc d’essai utilisable pour caractériser le dispositif selon l’invention,
est un graphe représentant la courbe de caractérisation du dispositif de la obtenue sur le banc d’essai de la , et,
est un graphe représentant la courbe de caractérisation du dispositif de la .
Description détaillée On a illustré à la un dispositif de mesure 1 selon l’invention. Le dispositif 1 peut être disposé dans un réseau de ventilation (non représenté) afin de mesurer le débit de l’écoulement E d’air circulant dans le réseau. La direction de cet écoulement est représentée par une flèche sur la .
Le dispositif 1 comporte un conduit d’entrée 2 par lequel entre l’écoulement E, un conduit de sortie 6 par lequel l’écoulement quitte le dispositif et une chambre de compression/détente 4 reliant les conduits 2 et 6.
La chambre de compression/détente 4 présente une section intérieure 40 supérieure à la section 20 du conduit d’entrée, ce qui induit une compression suivie d’une détente du fluide traversant le dispositif lorsque celui-ci entre et quitte la chambre de compression/détente 4, respectivement.
Dans l’exemple considéré, la chambre de compression/détente 4 et les conduits d’entrée 2 et de sortie 6 sont cylindriques de section circulaire ; les conduits d’entrée 2 et de sortie 6 sont par exemple de même diamètre intérieur D et la chambre de compression/détente 6 est de diamètre intérieur D C , avec par exemple D C =2D.
Le diamètre D est par exemple de l’ordre de 160mm.
La chambre de compression/détente 4 et les conduits d’entrée 2 et de sortie 6 sont allongés selon le même axe longitudinal.
L’invention n’est pas limitée à une certaine forme et/ou taille pour la chambre de compression/détente et les conduits 2 et 6, ou à une certaine disposition de la chambre par rapport aux conduits. D’autres configurations permettant une détente suivie d’une compression de l’air s’écoulant dans le dispositif sont envisageables.
Par exemple, dans la variante illustrée à la , la chambre de compression/détente 4 est orientée perpendiculairement par rapport aux conduits d’entrée et de sortie, ce qui induit un changement de direction de l’écoulement E lorsque celui-ci traverse le dispositif 1.
Dans la variante illustrée à la , la chambre de compression/détente 4 présente une section circulaire de diamètre variable. La chambre 4 comporte ainsi une première région divergente 4-2, une région cylindrique circulaire 4, par exemple de diamètre D C =2D, puis une région convergente 4-6, ce qui induit pour l’air s’écoulant dans le dispositif 1 une compression progressive suivie d’une détente progressive.
Le dispositif 1 selon l’invention comporte un organe déprimogène 8 disposé en aval de la chambre de compression/détente 4, par exemple au sein du conduit de sortie 6, comme représenté sur les figures 1, 2 et 3.
De préférence, l’organe déprimogène 8 est situé à une certaine distance, par exemple au moins 10 cm pour un conduit de sortie 6 de diamètre 160 mm, de l’extrémité aval 6a du conduit de sortie 6, c’est-à-dire de l’extrémité par laquelle l’écoulement sort du dispositif, comme illustré à la . Cela permet au profil de vitesse de l’écoulement de se reconstruire en aval de l’étranglement de l’organe déprimogène 8.
L’organe déprimogène 8 est par exemple un diaphragme métallique, notamment de diamètre d’ouverture fixe , que l’on peut déterminer en fonction du diamètre intérieur D du conduit d’entrée et/ou sortie pour limiter les pertes de charge sur le réseau, comme cela est décrit plus bas.
L’existence d’un volume intermédiaire faisant office de séparateur gaz-liquide dans le conduit externe contribue à éviter le primage, c’est-à-dire contribue à éviter l’arrivée d’hydrogène liquide à l’entrée de l’échangeur. Cet échangeur fonctionne uniquement en phase gazeuse, ce qui simplifie considérablement la conception de l’échangeur et son fonctionnement. Quelques petites gouttelettes d’hydrogène peuvent s’y introduire mais cet échangeur n’est pas un évaporateur, c’est-à-dire qu’il n’est pas dimensionné pour évaporer 100 % un flux constitué d’hydrogène liquide.
Le volume intermédiaire permet d’éviter le fonctionnement en caloduc. Plus précisément, c’est l’ensemble des tronçons amont et aval et du volume intermédiaire qui interdisent le fonctionnement typique d’un caloduc. Un caloduc classiquement contient un fluide sous vide, ce fluide étant à la fois sous forme vapeur et liquide. Pour qu’un tube fonctionne comme un caloduc, il faut que le fluide soit en contact avec une source froide, suffisamment froide pour que le fluide soit sous forme liquide à la pression courante, et que l’autre côté soit suffisamment froid pour qu’il soit liquide à cette pression. Entre les deux côtés, il va se créer un échange très fort dépendant principalement de la profondeur de ces sources. La vapeur va du côté froid par le centre du tube et se condense au contact du côté froid. Elle revient alimenter la partie chaude en coulant le long de la paroi du tube. Le fait d’avoir un tube vertical et un volume avec un changement de section permet d’éviter ce phénomène qui pomperait le froid du réservoir.
Par ailleurs, le conduit d’alimentation de l’échangeur de chaleur en hydrogène, et l’échangeur de chaleur lui-même, contiennent un volume connu d’hydrogène gazeux, qui peut être considéré comme un volume tampon. Lors d’un arrêt de la pile à combustible, il n’y a plus de consommation d’hydrogène. Il est nécessaire alors de s’assurer que, pendant cet arrêt, il n’y a pas d’échange entre l’hydrogène gazeux et l’hydrogène liquide, qui pourrait congeler l’échangeur et liquéfier l’air ambiant. L’existence du volume tampon permet d’éviter un tel effet. Il est ainsi possible d’éviter d’implanter en amont de l’échangeur de chaleur une vanne cryogénique, extrêmement coûteuse à fabriquer. La vanne 137 isolant la sortie d’hydrogène de l’échangeur de chaleur de l’entrée de gaz anodique est implantée après l’échangeur de chaleur, dans la zone de température normal. Elle est donc beaucoup moins coûteuse qu’une vanne cryogénique.
En effet, à l’arrêt et en l’absence d’un effet caloduc, l’hydrogène gazeux se trouve dans l’échangeur de chaleur et aussi dans une partie du tronçon aval le précédant. Ainsi, il n’y aura pas de mouvement de gaz. Les gaz chauds se trouvent au plus haut et sont séparés par gravité des gaz froids. La faible conductivité intrinsèque des gaz contribue également à ce résultat. Autrement dit, les gaz occupant les deux zones n’ont pas de raison de se mélanger et le chemin thermique le long des tubes est suffisamment long pour éviter que le contact thermique provoque la congelation de l’eau de réchauffage.
Le fait que le conduit externe soit en V, avec un point bas, contribue à limiter l’arrivée d’hydrogène liquide à l’entrée de l’échangeur de chaleur.
Tour de chargement et de déchargement d’une cuve de stockage de gaz liquéfié La présente invention se rapporte au domaine du stockage et/ou de transport d’une cargaison de gaz liquéfié, tels que du gaz naturel liquéfié, de l’ammoniac liquide ou encore du gaz de pétrole liquéfié. Plus particulièrement, l’invention se rapporte à un ensemble de chargement et de déchargement d’une cuve de stockage de gaz liquéfié.
Classiquement, la cuve comprend une tour de chargement et de déchargement suspendue à un couvercle permettant l’obturation de la cuve. La tour de chargement et de déchargement peut comporter une structure de type tripode, c’est-à-dire comportant trois mât verticaux reliés les uns aux autres par des traverses formant une structure en treillis, ladite tour étant guidée par un support de la cuve émergeant d’une paroi de fond. La tour de chargement et de déchargement comprend alors au moins un conduit de déchargement et un élément d’aspiration dont la fonction est de décharger la cargaison hors de la cuve, ledit élément d’aspiration étant relié à un dispositif d’entrainement disposé en dehors de la cuve. Par ailleurs, afin de permettre une aspiration optimale de la cargaison, habituellement, l’élément d’aspiration est disposé au moins en partie dans un puisard formé dans la paroi de fond de la cuve qui permet d’augmenter la quantité de la cargaison extraite par le conduit de déchargement tout en assurant l’immersion de l’élément d’aspiration dans ladite cargaison, préservant ainsi son intégrité
Il est alors connu de disposer le conduit de déchargement dans un des mâts de la structure de la tour de chargement et de déchargement. Un des inconvénients d’un tel arrangement de la tour de chargement et de déchargement réside alors dans la proximité entre le support guidant la structure de la tour et le puisard formé en regard du conduit de déchargement. Une telle proximité limite en effet la propriété de déformation de la paroi de cuve lors du stockage de la cargaison et lors de la mise à froid de la cuve préalablement à son remplissage par le gaz liquéfié, cette propriété de déformation étant nécessaire pour limiter la détérioration de la cuve. Par ailleurs, une telle disposition du conduit de déchargement dans un des mâts de la structure de la tour complexifie son accessibilité pour un opérateur. On comprend ainsi, qu’une telle configuration de la cuve et plus particulièrement de la tour de chargement et de déchargement, réduit la résistance de ladite cuve, nécessaire au stockage de gaz liquéfié, tout en limitant l’accessibilité du conduit de déchargement.
L’invention porte donc sur un ensemble de chargement et de déchargement d’une cuve de stockage d’un gaz liquéfié, l’ensemble de chargement et de déchargement comprenant au moins une tour de chargement, un dispositif de déchargement et au moins un couvercle destiné à fermer un volume de stockage de la cuve et traversé au moins en partie par la tour de chargement et par le dispositif de déchargement, la tour de chargement comprenant une structure comprenant au moins trois mâts et un conduit de chargement, le dispositif de déchargement comprenant au moins un conduit de déchargement, un élément d’aspiration disposé à une première extrémité du conduit de déchargement et un ensemble d’entrainement disposé à une deuxième extrémité du conduit de déchargement, le couvercle étant disposé entre l’élément d’aspiration et l’ensemble d’entrainement, l’ensemble de chargement et de déchargement étant caractérisé en ce que le conduit de déchargement du dispositif de déchargement est distinct des mâts de la structure de la tour de chargement et est disposé en dehors d’un périmètre délimité par ladite structure de la tour de chargement.
La cuve de stockage peut être disposée sur un ouvrage flottant et comprend au moins une paroi de plafond et une paroi de fond reliées entre elles par des parois latérales. Les parois de la cuve comprennent notamment au moins une couche d’isolation thermique recouverte par une membrane étanche ondulée, apte à se déformer en fonction des variations thermiques de la cuve. Une ouverture est alors formée dans la paroi de plafond de telle sorte à accueillir l’ensemble de chargement et de déchargement. On comprend notamment que le couvercle de l’ensemble de chargement et de déchargement ferme l’ouverture de la paroi de plafond de manière étanche. Par ailleurs, la tour de chargement est guidée par un support dont au moins une partie traverse la paroi de fond afin d’ancrer ladite tour de chargement dans la cuve.
Le périmètre délimité par la structure de la tour de chargement correspond à une projection axiale de la structure de la tour de chargement sur la paroi de fond de la cuve. De plus, le périmètre est délimité par les bords extérieurs de chacun des mâts, c’est-à-dire par des portions circulaires des mâts positionnées le plus à l’extérieur de la structure.
Ainsi, on tire avantage de la disposition du conduit de déchargement en dehors du périmètre délimité par la structure en ce qu’elle permet d’éloigner le conduit de déchargement et donc un puisard associé à ce conduit de déchargement, du support de la tour de chargement. On permet ainsi à la membrane étanche ondulée disposée au niveau de l’ensemble de chargement et de déchargement de conserver sa propriété de déformation.
représente, schématiquement, un quatrième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention,
représente, schématiquement, un cinquième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention,
représente, schématiquement, un sixième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention,
représente, schématiquement, un septième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention,
représente, schématiquement et sous forme d’un logigramme, une succession d’étapes d’un mode de réalisation particulier du procédé objet de l’invention et
représente, schématiquement, un huitième mode de réalisation particulier du dispositif objet de l’invention.
Comme on le comprend à la lecture de la présente description, divers concepts inventifs peuvent être mis en œuvre par une ou plusieurs méthodes ou dispositifs décrits ci-après, dont plusieurs exemples sont ici fournis. Les actions ou étapes réalisées dans le cadre de la réalisation du procédé ou du dispositif peuvent être ordonnées de toute manière appropriée. En conséquence, il est possible de construire des modes de réalisation dans lesquels les actions ou étapes sont exécutées dans un ordre différent de celui illustré, ce qui peut inclure l'exécution de certains actes simultanément, même s'ils sont présentés comme des actes séquentiels dans les modes de réalisation illustrés.
Les articles indéfinis "un" et "une", tels qu'ils sont utilisés dans la description et dans les revendications, doivent être compris comme signifiant "au moins un", sauf indication claire du contraire.