INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- La consistance et le comportement d'écoulement des échantillons à faible déformation ont été obtenus par mesures rhéologiques au moyen d’un rhéomètre Thermo Fisher Scientific Haake Mars III (Massachusetts, USA) en utilisant une géométrie cône/plan. Les échantillons ont été prélevés avec une spatule (environ 1 ml) du centre de la surface avec le minimum de cisaillement possible. Le logiciel HAAKE RheoWin deThermo Fisher Scientific a été utilisé. Le programme commence en abaissant le disque jusqu'à 1 mm au-dessus du plateau. Ensuite, le disque oscillant balaie l'échantillon avec une déformation de 0,05 Pa à 500 Pa à une fréquence de 1 Hz. La température est maintenue constante à 20±1°C. Le disque en Titane utilisé a une forme conique et a été sablé, ses dimensions sont de 60,005 mm de diamètre, 0,053 mm de troncature et un angle de cône de 1,008°, ses facteurs géométriques de 1,768x104 Pa/N.m pour le facteur A et 56,84 (1/s)/(rad/s) pour le facteur M. Le module de cisaillement complexe, G* (Pa), a été obtenu en fonction de la contrainte de cisaillement de déformation, τ (Pa). Le comportement rhéologique des formules a été analysé. Des mesures de modules de conservation G’, de perte ou de dissipation G’’ ont permis de déterminer le module complexe G* ainsi que le déphasage δ entre la contrainte et la déformation. Ces données sont analysées en fonction de la contrainte de cisaillement. La valeur du module complexe G* au plateau précédant la rupture de la courbe, donne une idée de la consistance du produit au repos.
Tests utilisés dans les exemples pour évaluer la robustesse du BM utilisé dans le procédé de l’invention et Protocoles associés :
T est au pH acid (pH 4,5) Ajustement du pH à 4,5 avec une solution d’acide citrique 7M (143,08 g/100 mL) - Observer visuellement l'évolution à T0, T24h, 1sem, 1mois, 2mois, de l'aspect : homogénéité OK ou relargage NOK (culot eau, phase huileuse en surface) - suivi pH jusqu’à 2 mois Tamb et 45°C : si variation de pH > 0,5 => NOK / si variation de pH OK T est de dilution dans l’eau (eau/BM : 80/20, 70/30, 60/40, 50/50) Dans un pot en polypropylène (PP) (185 ml) incorporer le BM à différentes concentrations 20g, 30g, 40g et 50g et l'eau QSP 100. Agiter au Speedmixer® (DAC 400) 2 min à 2750 rpm Observer visuellement l'évolution à T0, T24h, 1sem, 1mois, 2mois, de l'aspect : homogénéité OK ou relargage NOK (culot eau, phase huileuse en surface) du mélange T est au NaCl Dans un pot PP (185 ml) incorporer 96 g du BM et 4g de la solution aqueuse de NaCl (25% dans l’eau) Agiter au Speedmixer® (DAC 400) 2 min à 2750 rpm Observer visuellement à T0, T24h, 1sem, 1mois, 2mois l'aspect : homogénéité OK / relargage NOK (culot eau, phase huileuse en surface) ou si nécessité de passer à un mobile inférieur pour la mesure de viscosité (ex : M3=>M2) NOK Test de c entrifugation du BM seul Incorporer 10 g de formule dans un tube de centrifugation Agiter 1h à 3000 rpm Observer à T0 visuellement et au microscope l'aspect du BM centrifugé : homogénéité OK / relargage (culot eau, phase huileuse en surface) NOK Emu l sification des h uiles : 4 huiles sont testées séparément : Huile de jojoba, Dime thicone, Squalane, C15-19 ALKANE ( Emogreen L15 ) Fabriquer 200 g de formule en incorporant 54% du BM, 10% d'huile, et eau qsp 100 dans un pot PP 600 (750ml) Agiter au Speedmixer® (DAC 400) 4 min à 2750 rpm ; puis 1) Observer visuellement l'aspect T0 (homogénéité OK / relargage NOK) ; puis 2) Centrifugation à T0 : homogénéité OK / relargage (culot eau, phase huileuse en surface) NOK ; puis 3) V ieillissement accéléré / la rhéologie (G* consistance au repos = rapport entre la composante élastique G’ / visqueuse G’’ ) : mesure à 2 mois au rhéomètre HAAKE MARS III de G* à 2m T 45°C , G* à 2m Tamb : si G* Tamb – T45°C > 50% NOK , si variation OK Test Emulsification huile de jojoba + NaCl Emulsification d’huile de jojoba 10% à 25°C au Speedmixer® 4' 2750 RPM + 1% NaCl Speedmixer® 4' 2750 RPM, puis Observer visuellement l'aspect : homogénéité OK / relargage NOK (culot eau, phase huileuse en surface) ou si nécessité de passer à un mobile inférieur pour la mesure de viscosité (ex : M3=>M2) NOK Test Ultra centri ULTRAcentrifugation 30 mins 10000 rpm 40°C avec 10% d’huile de jojoba + 1%N a CL , puis observer visuellement l'aspect : homogénéité OK (culot d’eau accepté ici) / relargage NOK= phase huileuse en surface) Test extrême avec 10% huile de jojoba + 1%NaCl ULTRAcentrifugation 2X 30mins 10000 rpm 40°C + 5h 10000 RPM 40°C : homogénéité OK / relargage (culot eau, phase huileuse en surface) NOK.
Exemple 1 - Comp araison : procédé s selon l’invention vs. procédé classique
Les compositions suivantes ont été préparées selon les procédés décrits ci-dessous :
De manière totalement inattendue, pour le procédé d’émulsification à froid selon l’invention Ex1 ou Ex3, malgré une émulsion grossière à température ambiante avec des gouttes d’huile de taille moyenne 20 µm, la stabilité de la composition ainsi obtenue est meilleure et le fini peau plus naturel (« NUDE ») et moins collant qu'avec la composition obtenue par le procédé d’émulsification classique à chaud du comparatif 2.
Le procédé selon l’invention, réalisé à froid (T° 20-30°C) avec une vitesse de mélange entre 1000 à 3000 rpm est donc particulièrement avantageux.
Exemple 2 – Optimisation du BM utilisé dans le procédé de l’invention
INCI Cp5 Cp6 Cp7 Cp8 Cp9 Cp10 AQUA 90,00 90,00 90,00 90,00 90,00 90,00 CETEARYL ALCOHOL 7,00 7,00 7,00 7,00 7,00 7,00 CETEARYL GLUCOSIDE 3,00 SODIUM METHYL STEAROYL TAURATE 3,00 SUCROSE LAURATE 1,50 SUCROSE PALMITATE 1,50 SORBITAN LAURATE (and) POLYGLYCERYL-4 LAURATE (and) DILAURYL CITRATE 3,00 POLYGLYCERYL-3 DISTEARATE, GLYCERYL STEARATE CITRATE 3,00 POLYGLYCERYL-3 METHYLGLUCOSE DISTEARATE 3,00 Test de stabilité au pH acide (pH 4,5) OK NOK NOK OK OK OK Test de chauffage à 45°C OK OK NOK NOK OK OK Test de chauffage à 75°C OK NOK NOK NOK NOK NOK Test de sensibilité aux électrolytes (1% NaCl) OK NOK Test Emulsification HUILES 25°C, Speedmixer®, Aspect OK NOK OK NOK NOK NOK Test Stabilité 2 mois 25°C OK OK NOK NOK NOK Test Stabilité 2 mois 45°C NOK NOK NOK NOK NOK
Les compositions Cp6 à Cp10 ne résistent pas aux « premiers tests éliminatoires » (Test de stabilité au pH acide (pH 4,5), Test de chauffage à 45°C, Test de chauffage à 75°C, Test de sensibilité aux électrolytes 1% NaCl) :
La composition Cp6 est instable à pH acide et sensible aux électrolytes (1%NaCl). Cp7 est instable à pH acide ; les compositions Cp8 à Cp10 ne résistent pas à l’un au moins des tests de chauffage (45°C et/ou 75°C).
Parmi tous les tensioactifs testés (Stearate de potassium, Sodium stearoyl glutamate, Glyceryl stearate citrate, sodium dilauramidoglutamide lysine, Sodium methyl stearoyl taurate, Sucrose laurate/palmitate, Sorbitan laurate, Polyglyceryl-3 distearate/glyceryl stearate citrate, Polyglyceryl-3 Methylglucose distearate, cetearyl glucoside) en association avec le Cetearyl alcohol dans l’eau, seul le Cetearyl glucoside de la composition Cp5 (Alkylpolyglucoside, non ionique) est robuste aux « premiers tests éliminatoires », ainsi qu’au test d’émulsification des huiles de différentes natures, et au test de stabilité à température ambiante (2 mois à 25°C). Cp5 n’est toutefois pas stable au test de stabilité à 45°C (2 mois à 45°C).
Le premier empilement planaire 10 est également relié électriquement au via inférieur 70 mentionné plus haut (ou à un autre élément conducteur équivalent). La couche diélectrique 61 sur laquelle repose le premier empilement planaire 10 est traversée par ce via inférieur 70. Le via inférieure 70 peut ainsi être relié électriquement à la surface inférieure 113 de la première couche active 11 par l’intermédiaire de l’électrode inférieure 13. Le via inférieure 70 et l’électrode inférieure 13 peuvent d’ailleurs être réalisés dans le même matériau et dans le prolongement l’un de l’autre, de sorte qu’ils soient en fait confondus. Ainsi, la première couche active 11 est reliée électriquement en série entre la première électrode supérieure 121 et le via conducteur 70 d’une part et la deuxième électrode supérieure 122 et le via conducteur 70 d’autre part. Pour un sélecteur de type OTS, l’électrode inférieure peut par exemple être à base de nitrure de titane, de nitrure de tantale, de tungstène, ou de nitrure de tungstène, voire de carbone.
Les électrodes supérieures 121, 122 et/ou l’électrode inférieure 13 peuvent être de natures différentes, dépendant par exemple du type de matériau mis en œuvre par la première couche active 11. En effet, certains sélecteurs peuvent requérir la mise en œuvre d’une ou plusieurs électrodes dites actives, pour fonctionner. Il s’agit par exemple des sélecteurs de type TS (pour « Threshold Switch » en anglais) ou MIEC (« Mixed ion-electronic conduction » en anglais). En effet, la conduction dans ces sélecteurs met en œuvre la diffusion ou la migration d’ions métalliques permettant de former, en présence d’un champ électrique, un filament conducteur. Par exemple, un sélecteur de type TS met en œuvre la diffusion d’ions métalliques tels que les ions argent. Ces ions peuvent être apportés par une électrode dite « active », au contact de la couche sélectrice et qui comprend de l’argent. Selon le même principe, un sélecteur de type MIEC met en œuvre la diffusion/migration d’ions métalliques tels que des ions cuivre, auquel cas, une électrode active au contact de la couche sélectrice comprend avantageusement du cuivre.
Selon le sens d’application de la tension ou de circulation du courant dans la première couche active 11, l’une ou/et l’autre des électrodes supérieures 121, 122 ou/et l’électrode inférieure 13 peut être « active » vis-à-vis de la première couche active 11, c’est à dire comporter des éléments contribuant à la conduction de la couche sélectrice 11. La ou les électrodes actives (électrodes supérieures 121, 122 et/ou électrode inférieure 13) peuvent alors comprendre de l’argent ou du cuivre. Les électrodes précitées comportent par exemple plusieurs couches dont au moins une, et si possible la couche en contact avec la première couche active 11, comprend de l’argent ou du cuivre.
La première couche active 11 peut également comporter une pluralité de couche dont une couche au moins, par exemple en contact avec une électrode, comporte des éléments contribuant à la conduction de la couche sélectrice. Il s’agit par exemple d’une couche en cuivre ou en argent, s’étendant sur une des faces supérieure ou inférieure 113, 114. Afin d’éviter que ladite couche en cuivre ou en argent ne court-circuite la première couche active 11 elle-même entre les électrodes supérieures 121, 122, elle pourra se présenter en deux parties, distinctes et isolées électriquement l’une de l’autre. La couche en cuivre ou en argent présente par exemple une première partie disposée sous la première électrode 121 et une seconde partie disposée sous la deuxième électrode 122, les première et deuxième partie de ladite couche étant par exemple séparée l’une de l’autre par un matériau isolant (tel que le matériau diélectrique 62).
Le deuxième empilement 20 peut, comme ici, comprendre une couche conductrice 22. La couche conductrice 22 relie électriquement la deuxième couche active 21 au premier contact supérieur 40. Elle est disposée ici entre la deuxième couche active 21 et le premier contact supérieur 40. Ici, la couche conductrice 22 s’étend sur la deuxième couche active 21, contre celle-ci. De manière avantageuse, une partie au moins de la couche conductrice 22 s’étend également parallèlement au premier flanc 1211 et en vis-à-vis de ce premier flanc 1211. Cette couche conductrice 22 peut comprendre une ou plusieurs sous-couches, jouant par exemple un rôle de couche réservoir pour des lacunes en oxygène (une telle couche étant par exemple réalisée en titane), ou un rôle de couche d’isolation s’opposant au passage d’oxygène (couche en nitrure de titane, par exemple), ou jouer encore un autre rôle dans le fonctionnement du deuxième empilement 20 en tant qu’empilement mémoire.
La couche conductrice 22 et la deuxième couche active 21 du deuxième empilement 20 s’étendent avantageusement, dans la portion en vis-à-vis du premier flanc, à une distance D10 avantageusement inférieure ou égale à 20 nm, voire 10 nm. Il s’agit, en d’autres termes, de la hauteur de la mémoire ou du sélecteur.
En effet, dans ce deuxième mode de réalisation, l’ensemble 1 comprend en outre un espaceur 151, électriquement isolant, qui s’étend contre une partie de la surface latérale 1211, 1222 de la première électrode supérieure 121, et contre la surface latérale 1111, 1122 de la première couche active 11. Cet espaceur 151 s’étend notamment contre le troisième flanc 1111 de la première couche active 11 et contre une partie du premier flanc 1211 de la première électrode 121. Il permet de réduire la surface de la deuxième couche active 21 en contact avec le premier flanc 1211, permettant d’ajuster les propriétés électriques de la mémoire non-volatile s’établissant dans cette couche. En effet, la réduction de l’épaisseur D3 de la première électrode supérieur 121 peut présenter une limite, notamment technologique. Du fait de la présence de cet espaceur 151, seule une bande supérieure 12111 de la surface latérale de la première électrode 121, notamment du premier flanc 1211, est en contact avec la deuxième couche active 21. Par ailleurs, l’espaceur 151 protège le flanc, 1111 de la première couche active, notamment d’éventuelle contaminations, par exemple lors des étapes de fabrication de l’ensemble, telles que les opérations de formation des deuxième et troisième empilements 20, 30.
La Fig. 4 représente dans sa partie supérieure le spectre de deux trains d’impulsions pour une fréquence porteuse et de fréquence de répétition constante. Le cas illustré à gauche correspond à une PRF de 200 MHz et celui de droite à une PRF de 100 MHz. La largeur de bande à analyser, , est dans les deux cas égale à . Dans la partie inférieure de la figure ont été représentés les spectrogrammes correspondant à ces deux cas. En absence de modulation de PRF, les raies spectrales sont fixes et aucun balayage n’intervient dans la bande à analyser.
La Fig. 5 représente dans sa partie supérieure le spectre de deux trains d’impulsions pour une fréquence porteuse mais de fréquence de répétition modulée autour de la valeur moyenne . L’excursion en fréquence sur la durée d’acquisition, , est de , la fréquence de répétition décroissant linéairement dans le cas illustré à gauche de la figure et croissant linéairement dans le cas illustré à droite.
En lieu et place d’un spectre de raies, on observe un spectre de sous-bandes, chaque harmonique d’ordre de la fréquence de répétition donnant naissance à une sous-bande de largeur où est l’entier défini par . On remarquera sur la figure que les sous-bandes sont d’autant plus larges que l’ordre de l’harmonique est élevé. Par ailleurs, chacune des sous-bandes est résolue dans la mesure où où la valeur de PRF la plus faible observée sur la durée d’acquisition, . Autrement dit, pour une modulation par valeurs croissantes et pour une modulation par valeurs décroissantes.
Dans la partie inférieure de la figure ont été représentés les spectrogrammes correspondant aux deux précités. Le spectrogramme de gauche correspond à une modulation de PRF par valeurs décroissantes et celui de droite à une modulation de PRF par valeurs croissantes. On peut voir que les raies correspondant aux différentes harmoniques se déplacent au cours du temps vers les basses fréquences dans le premier cas et vers les hautes fréquences dans le second cas. Etant donné que , les rampes de variation de raies adjacentes ne se recouvrent pas sur la durée d’acquisition.
La Fig. 6 représente à nouveau dans sa partie supérieure le spectre de deux trains d’impulsions pour une fréquence porteuse de fréquence de répétition modulée autour de la valeur moyenne . Comme dans la figure précédente, la fréquence de répétition décroit linéairement dans le cas illustré à gauche de la figure et croit linéairement dans le cas illustré à droite. L’excursion en fréquence de la PRF, , sur la durée de l’acquisition est ici choisie de manière à ce que , autrement dit les sous-bandes générées par les différentes harmoniques sont ici recouvrantes, au moins pour les harmoniques d’ordres élevés. Dans le cas illustré en Fig. 6, où la valeur de PRF la plus élevé observée sur la durée d’acquisition, . Autrement dit, pour une modulation par valeurs croissantes et pour une modulation par valeurs décroissantes. On remarque que toutes les sous-bandes sont recouvrantes et par conséquent qu’aucune ne peut être résolue.
Les spectrogrammes correspondant aux deux cas précités sont représentés dans la partie inférieure de la figure. Du fait du recouvrement des sous-bandes, les spectrogrammes sont denses dans la bande RF d’acquisition.
Selon la présente invention, le fait de moduler de fréquence de répétition des impulsions sur la durée d’acquisition, , permet d’obtenir une distribution de probabilité moins piquée autour de la fréquence de répétition maximale, autrement dit de ne recourir que rarement voire jamais au pas d’échantillonnage le plus faible . En conséquence, il est possible d’utiliser des convertisseurs opérant à une cadence moyenne faible tout en permettant la reconstruction du signal comme décrit ci-après. De manière étonnante, cette propriété reste vraie lorsque les sous-bandes issues des différentes harmoniques sont recouvrantes.
La reconstruction du signal est réalisée à partir des échantillons complexes obtenus par la méthode d’acquisition compressée décrite plus haut. Ces échantillons sont le résultat d’un échantillonnage non uniforme, piloté par la fréquence de répétition modulée dans le temps. Il convient de noter que cet échantillonnage non uniforme ne vérifie pas le théorème de Nyquist et induit par conséquent des repliements de spectre dans le signal acquis. Une méthode de reconstruction spécifique est par conséquent nécessaire.
On peut considérer que chaque échantillon complexe, , est le résultat de la convolution d’une seule impulsion du train d’impulsions pondérée par le signal d’entrée , avec la réponse impulsionnelle du filtre AGC :
où est le nième instant d’échantillonnage, est la réponse impulsionnelle du filtre AGC, est le conjugué complexe de la nième impulsion et est le signal en sortie de l’amplificateur LNA, avant le mélange avec le train d’impulsions.
On suppose dans la suite que le filtre AGC présente une bande passante supérieure à la bande balayée par le train d’impulsions et que la réponse en phase du filtre est linéaire dans la bande ainsi balayée. Dans ce cas, le filtre peut être considéré comme une simple cellule à retard, de retard et de gain et :
En choisissant et en effectuant un changement de référence temporelle, on obtient, en multipliant les deux membres de l’équation par :
Par exemple, dans un mode de réalisation, une adresse IP (adresse de connexion selon le protocole Internet Protocol) du point de service est fournie et pré-configurée en amont par le client.
Selon une variante, il n’est pas utile d’insérer une adresse IP de point de service, une adresse IP de point de service étant implicitement fournie par le système informatique distant, en utilisant par exemple un mécanisme DHCP (pour « Dynamic Host Configuration Protocol »), protocole réseau chargé de la configuration automatique des adresses IP d’un réseau informatique ou tout mécanisme de configuration d’adresses.
Ces variantes peuvent également être combinées, par exemple par insertion d’instructions relatives à l’utilisation d’un mécanisme de configuration d’adresse.
Outre les instructions de démarrage sécurisé, dans un mode de réalisation, la modification 42 comporte en outre l’insertion, dans le composant de démarrage choisi, d’une information relative à une sécurisation de la connexion au point de service, comprenant par exemple la clé publique K pub préalablement générée.
Le procédé comporte ensuite une étape 44 de chiffrement, consistant à générer une l’image du système d’exploitation client (« ROOTFS ») chiffrée. Toute méthode de chiffrement connue à base de clé est utilisable ici.
Par exemple, dans un mode de réalisation, le chiffrement est effectué avec une clé de chiffrement de données (ou DEK pour « Data Encryption Key »), elle-même chiffrée avec clé de chiffrement de clé ou KEK (pour Key Encryption Key »).
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux, la clé KEK est composée à partir d’un secret à usage unique (i.e. à utiliser une seule fois pour le démarrage sécurisé d’un serveur), détenu uniquement par le client, S_KEK et d’une valeur d’intégrité V_integ calculée à partir des autres composants de démarrage, dont l’intégrité sur le système informatique distant est à vérifier.
Par exemple, dans le cas où le composant de démarrage modifié est le composant INITRAMFS, une fonction de validation d’intégrité, par exemple un hachage cryptographique du noyau et du composant INITRAMFS modifié est appliquée.
Alors la clé KEK est calculée par combinaison de S_KEK et de V_integ, par exemple par concaténation de ces deux valeurs.
Alternativement, la clé KEK est par exemple uniquement basée sur le secret à usage unique détenu uniquement par le client, S_KEK.
Optionnellement, avant d’effectuer le chiffrement, d’autres informations sont insérées dans l’image du système d’exploitation client (« ROOTFS »), par exemple des certificats privés/publics ou des clés IPSec (« Internet Protocol security »), SSH (« Secure Shell ») pour leur utilisation ultérieure.
Lors d’une étape de transmission 46, les composants de démarrage qui sont le noyau, INITRAMFS, l’un des deux ou les deux ayant été modifié à l’étape 42, et l’image de ROOTFS chiffrée sont transmis au système informatique distant pour le démarrage du système d’exploitation client sur un serveur de ce système informatique distant.
Les composants noyau et INITRAMFS peuvent également être chiffrés/sécurisés pour la transmission, mais la clé de déchiffrement est fournie dans ce cas au système informatique distant qui les déchiffre alors avant d’effectuer le démarrage du système d’exploitation client.
Une étape 48 de requête de démarrage du système d’exploitation client est ensuite mise en œuvre. La requête est formulée selon l’API fournie par le système informatique distant.
Le système informatique distant reçoit les composants de démarrage (étape de réception 50) et reçoit et exécute (étape 52) la requête de démarrage du système d’exploitation client.
Liste de signes de référence 1 membrane
11 enchevêtrement de fils
111 fil
122 moule
2 antenne
21 source
31 état déployé
32 état replié
311 énergie électrique
Antenne fil plaque monopolaire à bande passante élargie Champ d’application
La présente invention concerne le domaine des antennes et plus particulièrement les antennes miniatures qui peuvent être intégrées dans des systèmes embarqués. Plus spécifiquement, l’invention concerne les antennes de type fil-plaque monopolaire.
L’invention trouve application, à titre d’exemples non limitatifs, dans les systèmes de radiocommunication ou dans les systèmes de géolocalisation d’objets en mouvement.
Dans le cadre de l’invention, la nouvelle structure de l’antenne fil-plaque proposée vise à élargir la bande passante aux alentours de la fréquence f 1 du premier mode de résonance dans le domaine des basses fréquences sans dégrader le fonctionnement du mode fondamental à f 0 et sans augmenter les dimensions des différents éléments de l’antenne détaillées précédemment. Ainsi, sur les figures suivantes, et pour mieux comprendre l’invention, nous nous focalisons sur la plage de fréquences inférieures à 1.5GHz.
Nous soulignons que pour les antennes miniatures visées par l’invention une norme fixe la valeur de l’impédance d’entrée à 50Ω. Ainsi, lors de la conception de l’antenne, il faut s’aligner avec cette valeur d’impédance pour que l’antenne soit fonctionnelle.