INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape c) est réalisée de préférence à une température comprise entre 0 et 60°C, de préférence entre 5 et 50°C, de préférence entre 10 et 40°C, de préférence entre 15 et 30°C et généralement à température ambiante (c’est-à-dire entre 18 et 25°C).
Le rapport pondéral (poids/poids) en solvant aqueux par rapport à l’extrait organique intermédiaire 6 est de préférence de 0,01 à 5, de préférence entre 0,07 et 3, de préférence entre 0,1 et 1.
L’étape c) permet l’obtention d’un flux aqueux avantageusement enrichi en DMSO, appelé contre-extrait aqueux intermédiaire 9, contenant de préférence au moins 60 % poids d’eau, de préférence au moins 80 % poids d’eau, et un raffinat organique 8, avantageusement appauvri en DMSO. Ledit contre-extrait aqueux intermédiaire 9 est avantageusement envoyé, en partie ou de préférence en totalité, vers l’étape a) de mélange. Le raffinat organique 8 obtenu présente une teneur pondérale en DMSO de préférence inférieure ou égale à 20,0 % poids, de préférence inférieure ou égale à 15,0 % poids, de préférence inférieure ou égale à 5,0 % poids, de préférence inférieure ou égale à 4,0 % poids, de préférence inférieure ou égale à 3,0 % poids par rapport au poids de 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF lorsque ce dernier est présent).
Selon l’invention, le raffinat organique 8 produit à l’étape c) est envoyé à l’étape d) de contre-extraction.
Etape d) de contre-extraction
Le procédé selon l’invention comprend une étape d) de contre-extraction du raffinat organique 8 issu de l’étape c) de contre-lavage, par un flux aqueux 10, de manière à produire un contre-extrait aqueux 11 comprenant le 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) et un effluent organique comprenant le solvant d’extraction.
Le contre-extrait aqueux 11 comprend le 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) de préférence à une teneur supérieure ou égale à 40 % poids, de préférence supérieure ou égale à 50 % poids, par rapport à l’ensemble des composé organiques, c’est-à-dire par rapport à l’ensemble 5-HMF, DMSO, solvant d’extraction et éventuellement DFF.
Avantageusement, l’étape d) de contre-extraction du procédé selon l’invention permet l’obtention d’un contre-extrait aqueux de 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) de très grande pureté, contenant une très faible quantité d’humines, en particulier à l’état de traces (c’est-à-dire non quantifiables, voire non détectées par chromatographie liquide HPLC), voire dépourvu d’humines.
L’introduction du flux aqueux 10 à l’étape d) est réalisée de façon à mettre en œuvre la contre-extraction selon les connaissances générales de l’homme du métier. La quantité du flux aqueux 10 introduite est ajustée de manière à être la plus faible possible de façon à réduire les coûts, mais suffisante pour garantir une contre-extraction efficace du 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF). De préférence, au moins 90 % poids, de préférence au moins 95 % poids, de manière très préférée au moins 98 % poids, du 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) contenus dans le raffinat organique 8 qui alimente l’étape d) sont contre-extraits et se retrouvent ainsi avantageusement dans le contre-extrait aqueux 11.
De préférence, la contre-extraction réalisée à l’étape d) est une extraction à contre-courant du raffinat organique 8 obtenu à l’issue de l’étape c) par un flux aqueux 10. Cette technique est bien connue de l’homme du métier. L’extraction peut être réalisée par exemple dans une batterie de mélangeurs-décanteurs, dans une colonne remplie de garnissage vrac ou structuré, dans une colonne pulsée, ou bien encore dans une colonne agitée.
L’étape d) de contre-extraction est de préférence réalisée à une température comprise entre 0 et 60°C, de préférence entre 5 et 50°C, de préférence entre 10 et 40°C, de préférence entre 15 et 30°C, et en particulier à température ambiante (c’est-à-dire entre 18 et 25°C).
La proportion (poids/poids) du flux aqueux 10 par rapport au raffinat organique 8 est de préférence de 0,5 à 5, de préférence entre 1,0 et 3,0, de préférence entre 1,5 et 2,5. De préférence, la quantité d’eau du flux aqueux ajoutée à l’étape d) de contre-extraction est supérieure à la quantité d’eau du solvant aqueux ajoutée à l’étape c) de contre-lavage.
Avantageusement, le flux aqueux 10 introduit à l’étape d) de contre-extraction comprend au moins 95 % poids d’eau, de préférence au moins 98 % poids d’eau (100% étant le maximum). Le flux aqueux peut éventuellement comprendre du DMSO. De manière préférée, le flux aqueux comprend moins de 1,0 % poids de DMSO, de préférence moins de 0,1 % poids de DMSO. Avantageusement, le solvant aqueux de contre-extraction est issu d’une étape optionnelle g) de traitement de mélanges eau-DMSO produits au sein du procédé et/ou d’une étape optionnelle f) de concentration. Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, le raffinat aqueux 5 composé d’eau et de DMSO, produit à l’étape b), est traité, avantageusement dans une étape g) optionnelle qui comprend en particulier une distillation, et le distillat riche en eau obtenu à l'issue de cette étape g) optionnelle est avantageusement utilisé, au moins en partie, comme flux aqueux de contre-extraction à l’étape d), le distillat riche en eau obtenu à l'issue de cette étape g) optionnelle pouvant également contenir une quantité résiduelle de DMSO, de préférence inférieure à 1 % poids et de manière préférée inférieure à 0,1% poids de DMSO.
A l’issue de l’étape d) de contre-extraction, sont obtenus une solution aqueuse comprenant le 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF), correspondant au contre-extrait aqueux 11, et un effluent organique comprenant le solvant d’extraction. L’étape d) du procédé selon l’invention permet ainsi d’obtenir une solution aqueuse de 5-HMF (et/ou éventuellement du DFF) de haute pureté, c’est-à-dire comprenant une très faible quantité d’humines, sous forme de traces, voire exempt d’humines.
Le contre-extrait aqueux 11 produit à l’étape d) peut avantageusement être envoyé, en tout ou en partie, à une étape e) d’oxydation ou éventuellement à une étape f) optionnelle de concentration avant de subir l’oxydation. L’effluent organique peut quant à lui être recyclé, en tout ou partie, vers l’étape b) d’extraction pour composer au moins une fraction du flux 4 de solvant d’extraction.
Etape e) d’oxydation
Un procédé de fonctionnement d’un engin blindé motorisé selon un mode de réalisation de l’invention va maintenant être décrit.
L’engin blindé motorisé présente, au moins deux modes de propulsion, ici trois modes de propulsion.
Dans un premier mode de propulsion dit normal, la traction est assurée par le premier moteur thermique 18 avec une aide éventuelle des premier et deuxième moteurs électriques 42, 44.
La direction est assurée par les premier et deuxième moteurs électriques 42, 44 qui agissent sur les différentiels droit et gauche 26, 28.
Ainsi, dans le mode normal, les premier et deuxième moteurs électriques 42, 44 sont susceptibles alternativement :
- d’être à l’arrêt, de sorte que l’engin se déplace en ligne droite,
- de fonctionner à la même vitesse de rotation dans le même sens de rotation, de sorte que la traction ou le ralentissement de l’engin est augmentée en fonction du sens de la rotation des moteurs électriques, de sorte à obtenir une fonction « boost » dans laquelle on dispose de la puissance du premier moteur thermique 18 augmenté de la puissance des deux moteurs électriques 42 et 44, soit par exemple 900 kW du premier moteur thermique additionnés de 2 fois 150 kW de chacun des deux moteurs électriques 42, 44, soit au total 1200 kW,
- de fonctionner à la même vitesse de rotation dans un sens inverse de rotation l’un de l’autre, de sorte à faire pivoter l’engin sur place, en particulier en bloquant la sortie du tube de vitesses, ou
- de fonctionner à des vitesses de rotation différentes, de sorte à réaliser un virage.
Les premiers moyens de ventilation sont, par exemple, en outre, complétés, voire même remplacés, par le deuxième moyen d’entraînement des organes de ventilation entraîné par le troisième moteur électrique, le cas échéant.
Les moteurs électriques sont alimentés par l’au moins une batterie embarquée 40.
Le deuxième moteur thermique 20 fonctionne et recharge l’au moins une batterie 40 par l’intermédiaire du générateur 38.
Alternativement, l’ensemble de propulsion ne comprend pas l’au moins une batterie embarquée, les moteurs électriques 42 et 44 étant directement alimentés en mode normal par le deuxième moteur thermique via le générateur 38.
Dans un deuxième mode de propulsion dit discret, le premier moteur thermique 18 est arrêté.
La traction et la direction sont assurées par les moteurs électriques 42, 44.
Le refroidissement est, par exemple, assuré par le troisième moteur électrique.
Comme noirs de carbone conviennent tous les noirs de carbone, notamment les noirs conventionnellement utilisés dans les pneumatiques ou leurs bandes de roulement. Parmi ces derniers, on citera plus particulièrement les noirs de carbone renforçants des séries 100, 200, 300, ou les noirs de série 500, 600 ou 700 (grades ASTM D-1765-2017), comme par exemple les noirs N115, N134, N234, N326, N330, N339, N347, N375, N550, N683, N772).
Par « charge inorganique renforçante », doit être entendu ici toute charge inorganique ou minérale, quelles que soient sa couleur et son origine (naturelle ou de synthèse), encore appelée charge « blanche », charge « claire » ou même charge « non-noire » par opposition au noir de carbone, capable de renforcer à elle seule, sans autre moyen qu’un agent de couplage intermédiaire, une composition élastomérique destinée à la fabrication de pneumatiques. De manière connue, certaines charges inorganiques renforçantes peuvent se caractériser notamment par la présence de groupes hydroxyle (-OH) à leur surface.
La silice utilisée peut être toute silice renforçante connue de l'homme du métier, notamment toute silice précipitée ou pyrogénée présentant une surface spécifique BET ainsi qu'une surface spécifique CTAB toutes deux inférieures à 450 m 2 /g, de préférence comprises dans un domaine allant de 30 à 400 m 2 /g.
Dans le présent exposé, la surface spécifique BET pour la charge inorganique, en particulier pour la silice, est déterminée par adsorption de gaz à l’aide de la méthode de Brunauer-Emmett-Teller décrite dans « The Journal of the American Chemical Society » (Vol. 60, page 309, février 1938), et plus précisément selon une méthode adaptée de la norme NF ISO 5794-1, annexe E de juin 2010 [méthode volumétrique multipoints (5 points) - gaz: azote – dégazage sous vide: une heure à 160°C - domaine de pression relative p/po : 0,05 à 0,17]. Les valeurs de surface spécifique CTAB ont été déterminées selon la norme NF ISO 5794-1, annexe G de juin 2010. Le procédé est basé sur l'adsorption du CTAB (bromure de N-hexadécyl-N,N,N-triméthylammonium) sur la surface « externe » de la charge renforçante.
Pour coupler la charge inorganique renforçante au polymère diénique, on peut utiliser de manière bien connue un agent de couplage (ou agent de liaison) au moins bifonctionnel destiné à assurer une connexion suffisante, de nature chimique et/ou physique, entre la charge inorganique (surface de ses particules) et l'élastomère diénique.
A titre d’agent de couplage, on peut utiliser les organosilanes polysulfurés (symétriques ou asymétriques) tels que le tétrasulfure de bis(3-triéthoxysilylpropyl), en abrégé TESPT commercialisé sous la dénomination « Si69 » par la société Evonik ou le disulfure de bis-(triéthoxysilylpropyle), en abrégé TESPD commercialisé sous la dénomination « Si75 » par la société Evonik, les polyorganosiloxanes, les mercaptosilanes, les mercaptosilanes bloqués, tels que l’octanethioate de S-(3-(triéthoxysilyl)propyle)commercialisé par la société Momentive sous la dénomination « NXT Silane ». Plus préférentiellement, l’organosilane est un organosilane polysulfuré.
Préférentiellement, la charge renforçante comprend majoritairement au moins une silice.
Un autre composant de la composition élastomérique selon l’invention est un agent de réticulation. L’agent de réticulation permet la formation de liaisons covalentes entre les chaînes élastomères, ce qui leur confère des propriétés élastiques.
L’agent de réticulation peut être tout type de système connu de l’homme de l’art dans le domaine des compositions élastomériques pour pneumatique. Il peut notamment être à base de soufre ou à base de peroxydes.
De manière préférentielle, l’agent de réticulation est à base de soufre, on parle alors d’un système de vulcanisation. Le soufre peut être apporté sous toute forme, notamment sous forme de soufre moléculaire, ou d'un agent donneur de soufre. Au moins un accélérateur de vulcanisation est également préférentiellement présent, et, de manière optionnelle, préférentielle également, on peut utiliser divers activateurs de vulcanisation connus tels qu'oxyde de zinc, acide stéarique ou composé équivalent tels que les sels d’acide stéarique et sels de métaux de transition, dérivés guanidiques (en particulier diphénylguanidine), ou encore des retardateurs de vulcanisation connus.
Les compositions élastomériques conformes à l'invention peuvent comporter également tout ou partie des additifs et agents de mise en œuvre usuels, connus de l’homme de l’art et habituellement utilisés dans les compositions élastomériques notamment pour pneumatiques, en particulier de bandes de roulement, comme par exemple des plastifiants (tels que des huiles plastifiantes et/ou des résines plastifiantes), des charges non renforçantes, des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants, des agents anti-fatigue, des résines renforçantes (telles que décrites par exemple dans la demande WO 02/10269).
Les compositions élastomériques sont fabriquées dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives :
une première phase de travail ou malaxage thermomécanique (phase dite « non-productive ») conduite à une température maximale comprise dans un domaine allant de 110°C à 200°C, de préférence de 130°C à 185°C, pendant une durée généralement comprise dans un domaine allant de 2 à 10 minutes,
une seconde phase de travail mécanique (phase dite « productive »), qui est réalisée dans un mélangeur externe tel qu'un mélangeur à cylindres, après refroidissement du mélange obtenu au cours de la première phase non-productive jusqu'à une plus basse température, typiquement inférieure à 120°C, par exemple dans un domaine allant de 40°C à 100°C. On incorpore alors l’agent de réticulation, et l’ensemble est mélangé pendant quelques minutes, par exemple dans un domaine allant de 5 à 15 min.
A titre d’exemples d’acides dicarboxyliques, on peut citer l’acide 1,4-cyclohexyldicarboxylique, les acides butanedioïque, adipique, azélaïque, subérique, sébacique, dodécanedicarboxylique, octadécanedicarboxylique et les acides téréphtalique et isophtalique, mais aussi les acides gras dimérisés.
A titre d’exemples de diamines, on peut citer la tétraméthylène diamine,
l’hexaméthylènediamine, la 1,10-décaméthylènediamine, la dodécaméthylènediamine, la triméthylhexaméthylène diamine, les isomères des bis-(4-aminocyclohexyl)-méthane (BACM), bis-(3-méthyl-4-aminocyclohexyl)méthane (BMACM), et 2-2-bis-(3-méthyl-4-aminocyclohexyl)-propane (BMACP), le paraamino-di-cyclo-hexyl-méthane (PACM), l’isophoronediamine (IPDA), la 2,6-bis-(aminométhyl)-norbornane (BAMN) et la pipérazine (Pip).
Avantageusement, des blocs polyamides PA 4.12, PA 4.14, PA 4.18, PA 6.10, PA 6.12, PA 6.14, PA 6.18, PA 9.12, PA 10.10, PA 10.12, PA 10.14 et PA 10.18 sont utilisés. Dans la notation PA X.Y, X représente le nombre d’atomes de carbone issu des résidus de diamine, et Y représente le nombre d’atomes de carbone issu des résidus de diacide, de façon conventionnelle.
Selon un deuxième type, les blocs polyamides résultent de la condensation d'un ou plusieurs acides α,ω-aminocarboxyliques et/ou d'un ou plusieurs lactames ayant de 6 à 12 atomes de carbone en présence d'un diacide carboxylique ayant de 4 à 18 atomes de carbone ou d'une diamine. A titre d’exemples de lactames, on peut citer le caprolactame, l’oenantholactame et le lauryllactame. A titre d’exemples d'acide α,ω-amino carboxylique, on peut citer les acides aminocaproïque, amino-7-heptanoïque, amino-10-décanoïque, amino-11- undécanoïque et amino-12-dodécanoïque.
Avantageusement les blocs polyamides du deuxième type sont des blocs de PA 10 (polydécanamide), PA 11 (polyundécanamide), de PA 12 (polydodécanamide) ou de PA 6 (polycaprolactame). Dans la notation PA X, X représente le nombre d’atomes de carbone issus des résidus d’aminoacide.
Selon un troisième type, les blocs polyamides résultent de la condensation d'au moins un acide α,ω-aminocarboxylique (ou un lactame), au moins une diamine et au moins un diacide carboxylique.
Dans ce cas, on prépare les blocs polyamide PA par polycondensation :
- de la ou des diamines aliphatiques linéaires ou aromatiques ayant X atomes de carbone ;
- du ou des diacides carboxyliques ayant Y atomes de carbone ; et
- du ou des comonomères {Z}, choisis parmi les lactames et les acides
α,ω-aminocarboxyliques ayant Z atomes de carbone et les mélanges équimolaires d’au moins une diamine ayant X1 atomes de carbone et d’au moins un diacide carboxylique ayant Y1 atomes de carbones, (X1, Y1) étant différent de (X, Y),
- ledit ou lesdits comonomères {Z} étant introduits dans une proportion pondérale allant avantageusement jusqu’à 50 %, de préférence jusqu’à 20 %, encore plus avantageusement jusqu’à 10 % par rapport à l’ensemble des monomères précurseurs de polyamide ;
- en présence d’un limiteur de chaîne choisi parmi les diacides carboxyliques.
Avantageusement, on utilise comme limiteur de chaîne le diacide carboxylique ayant
Y atomes de carbone, que l’on introduit en excès par rapport à la stoechiométrie de la ou des diamines.
- le paramètre d’apparition est calculé en multipliant le nombre d’occurrences d’une signature définie par le nombre de véhicules concernés par l’apparition de cette signature, ou bien en multipliant le nombre d’occurrences de l’ensemble des signatures représentatives d'un dysfonctionnement d’une même application par le nombre de véhicule concernés par l’apparition de ces signatures. L’obtention de ce paramètre d’apparition en prenant en compte le nombre de véhicules concernés permet de s’assurer que l’apparition des signatures en grand nombre n’est pas localisée sur un petit nombre de véhicules et qu’il ne va pas être réalisé une désactivation d’une application pour tout un parc de véhicules sur la base d’un dysfonctionnement apparaissant en boucle sur un seul véhicule.
- le premier seuil présente une valeur identique pour toutes les signatures de toutes les applications.
- le premier seuil présente une valeur définie pour chaque signature de chaque application, la valeur du premier seuil pouvant varier d’une signature à l’autre, notamment en fonction du degré de criticité de l’application correspondante.
- le premier seuil présente une valeur définie pour chaque type d'application, c'est-à-dire qu'un premier seuil peut présenter une valeur égale pour toutes les signatures des dysfonctionnements de toutes les applications d'un premier type donné, et qu'un autre premier seuil, distinct, peut présenter une valeur distincte et qui s'applique à l'ensemble des signatures d'une application d'un autre type d'applications.
Selon l'invention, le paramètre de stabilité est représentatif d'une durée entre deux occurrences successives d'une signature telle que précédemment définie. La comparaison de ce paramètre de stabilité à une valeur seuil, ici un deuxième seuil, permet de déclencher des actions préventives sur le parc de véhicules associés à ce système de communication dès lors que le paramètre de stabilité présente une valeur particulière par rapport à un seuil d’alerte.
De manière analogue à ce qui a été évoqué pour le premier seuil, selon différentes caractéristiques, prises séparément ou en combinaison :
- le deuxième seuil présente une valeur identique pour toutes les signatures de toutes les applications,
- le deuxième seuil présente une valeur définie pour chaque signature de chaque application, la valeur du deuxième seuil pouvant varier d’une signature à l’autre, notamment en fonction du degré de criticité de l’application correspondante,
- le deuxième seuil présente une valeur définie spécifiquement pour chaque type d'application, c'est-à-dire qu'un deuxième seuil peut présenter une valeur qui s'applique à toutes les signatures des dysfonctionnements de toutes les applications d'un premier type donné, et qu'un autre deuxième seuil peut présenter une valeur distincte et qui s'applique à l'ensemble des signatures d'une application d'un autre type d'applications.
La désactivation est ici à entendre comme un blocage temporaire du fonctionnement d'une application. Selon l'invention, une telle désactivation est réalisée lors de la mise en route du véhicule, avant que l'application démarre.
L'invention prévoit qu'une telle désactivation peut notamment être réalisée pour au moins un véhicule de l'ensemble de véhicules, et dans un cas particulier, pour tous les véhicules de l'ensemble de véhicules, que l'application concernée ait présenté ou non un ou plusieurs dysfonctionnements. En d'autres termes, l'invention prévoit que l'ordre de désactivation est transmis à la totalité des véhicules de l'ensemble de véhicules, y compris ceux sur lesquels l'application n'a pas présenté de dysfonctionnement. Selon l'invention, une telle désactivation est temporaire, jusqu'à la résolution du ou des dysfonctionnements ayant conduit à la désactivation de l'application considérée. Selon différents exemples, cette résolution peut intervenir spontanément lors d'un démarrage ultérieur du véhicule ou par la transmission aux véhicules, par le système de communication selon l'invention, d'une mise à jour de l'application concernée.
L'invention permet donc de désactiver sélectivement, et avant qu'elles ne démarrent, sur tous les véhicules de l'ensemble de véhicules, des applications qui ont précédemment eu un trop grand nombre de dysfonctionnements ou qui ont présenté un ou plusieurs dysfonctionnements considérés comme trop rapprochés. En d'autres termes, l'invention permet une désactivation préventive d'applications qui présentent, au regard de leur fonctionnement antérieur et de dysfonctionnements antérieurs, un risque de dysfonctionnement jugé trop important. Ceci permet, d'une part, d'éviter la survenue de dysfonctionnements plus étendus du fait d'une forme d'effet de cascade, et, d'autre part, d'éviter toute dégradation de l'image du véhicule et de son fonctionnement au regard de l'utilisateur qui pourrait être découragé par des dysfonctionnements répétitifs et se tourner vers un véhicule d'un autre fabricant. Enfin, ceci permet de réduire la consommation énergétique du véhicule en raison de la mobilisation des systèmes électroniques par une répétition trop importante ou trop fréquente des dysfonctionnements précités.
Selon l’invention, la désactivation d’une application sur les véhicules de l’ensemble de véhicules est effective dès lors que le paramètre d’apparition présente une valeur supérieure à la valeur de premier seuil correspondant et/ou dès lors que le paramètre de stabilité présente une valeur inférieure à la valeur de deuxième seuil correspondant. Notamment, la désactivation d’une application peut être effective lorsque ces deux conditions sont réunies, à savoir une apparition trop importante du dysfonctionnement qui laisse à penser que ce dysfonctionnement peut se propager à l’ensemble du parc de véhicules, et une apparition trop fréquente du dysfonctionnement qui laisse à penser que l’ordinateur de bord du véhicule concerné tente de redémarrer trop souvent l’application défectueuse ce qui peut pénaliser le fonctionnement des autres applications non défectueuses.
La désactivation d’une application, via un ordre de désactivation transmis par l’organe de communication, peut être, que ce soit systématiquement ou uniquement selon le niveau de criticité de l’application considérée, soumise ou conditionnée à une confirmation de l’utilisateur du véhicule sur lequel l’application doit être désactivée.