INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, les moyens 110 de préhension et de maintien (respectivement les moyens 120 de vibration) comportent par exemple un circuit de traitement (non illustré sur les figures) comportant un ou plusieurs processeurs et des moyens de mémorisation (disque dur magnétique, mémoire électronique, disque optique, etc.) dans lesquels sont mémorisés des données et un produit programme d’ordinateur, sous la forme d’un ensemble d’instructions de code de programme à exécuter pour mettre en œuvre au moins une partie des étapes du procédé de rompage.
Avantageusement, tel qu’illustré sur la , le mécanisme de transmission 24 présente un rapport de transmission fixe qui est supérieur à 1, de sorte que la vitesse du premier arbre 22 du compresseur 4 soit supérieure à la vitesse du second arbre 23 de la turbine de détente 6.
Une telle configuration permet de trouver le meilleur compromis de vitesse pour la vitesse du compresseur 4 et la vitesse de la turbine de détente 6, de telle sorte de maximiser les rendements de ces deux composants.
Avantageusement, tel qu’illustré sur la , le mécanisme de transmission 24 est un mécanisme à engrenages (ou un train d’engrenages). Tel qu’indiqué ci-dessus, ce mécanisme à engrenages 24 présente un rapport de transmission fixe qui est supérieur à 1, de sorte que la vitesse du premier arbre 22 du compresseur 4 soit supérieure à la vitesse du second arbre 23 de la turbine de détente 6.
Le mécanisme à engrenages 24 peut comprendre un ou plusieurs étages de réduction. Le mécanisme à engrenages 24 peut également comprendre un ou plusieurs trains épicycloïdaux. Les trains épicycloïdaux ont l’avantage de pouvoir présenter des rapports de réduction ou de multiplication élevés tout en étant compacts.
Plus précisément, tel qu’illustré sur la , le mécanisme à engrenages 24 comprend une première roue dentée 39 solidaire du premier arbre 22 du compresseur 4 et une seconde roue dentée 40 solidaire du seconde arbre 23 de la turbine de détente 6. Le réducteur 10 comprend une troisième roue dentée 41 solidaire du troisième arbre 26 de la turbine de puissance 8. La troisième roue dentée 41 du réducteur 10 est disposée axialement entre les première et seconde roues dentées 39, 40 du mécanisme de transmission 24.
Tel qu’illustré sur la , le boitier de transmission 25 présente, d’avant en arrière, la seconde roue dentée 40, la troisième roue dentée 41 et la première roue dentée 39.
Plus précisément, selon le mode de réalisation illustré sur la , la seconde roue dentée 40 est centrée sur l’axe X et motrice (ou menante). La seconde roue dentée 40 est liée en rotation à une extrémité avant du second arbre 23. La seconde roue dentée 40 est engrenée avec une première roue dentée intermédiaire 42. La première roue dentée intermédiaire 42 est réceptrice (ou menée) et solidaire d’un arbre intermédiaire 43 mobile autour d’un axe A qui est décalé radialement par rapport à l’axe X et parallèle à l’axe X. Le mécanisme de transmission 24 comprend en outre une seconde roue dentée intermédiaire 44 qui est engrenée avec la première roue dentée 39. La seconde roue dentée intermédiaire 44 est motrice et solidaire de l’arbre intermédiaire 43. La première roue dentée 39 est centrée sur l’axe X et réceptrice. Les engrenages du mécanisme de transmission 24 sont à contact extérieur. La première roue dentée 39 comprend moins de dents que la seconde roue dentée intermédiaire 44. La seconde roue dentée 40 comprend davantage de dents que la première roue dentée intermédiaire 42. Les première et seconde roues dentées 39, 40 tournent dans le même sens de rotation, l’arbre intermédiaire 43 tourne dans un sens de rotation opposé. Les différentes roues dentées 39, 40, 42, 44 du mécanisme à engrenages 24 permettent d’obtenir le rapport de transmission souhaité. La première roue dentée 39 peut être soit venue de matière avec le premier arbre 22, ou soit rapportée sur le premier arbre 22 et liée en rotation avec le premier arbre 22 via des moyens d’accouplement tels que des cannelures ou par frettage.
Selon le mode de réalisation illustré sur la , la troisième roue dentée 41 est centrée sur l’axe X et motrice (ou menante). La troisième roue dentée 41 est liée en rotation à une extrémité avant du troisième arbre 26. La troisième roue dentée 41 est engrenée avec une troisième roue dentée intermédiaire 45. La troisième roue dentée intermédiaire 45 est réceptrice (ou menée) et solidaire de la prise de mouvement 9 mobile autour d’un axe B qui est décalé radialement par rapport à l’axe X et parallèle à l’axe X.
Selon la troisième variante de réalisation illustrée sur la , la troisième roue dentée intermédiaire 45 est solidaire d’un second arbre intermédiaire 46 mobile autour de l’axe B qui est décalé radialement par rapport à l’axe X et parallèle à l’axe X. Le réducteur 10 comprend en outre une quatrième roue dentée intermédiaire 47 qui est engrenée avec une roue dentée de sortie 48. La quatrième roue dentée intermédiaire 47 est motrice et solidaire du second arbre intermédiaire 46. La roue dentée de sortie 48 est réceptrice et solidaire de la prise de mouvement 9. La prise de mouvement 9 est coaxiale ou verticalement alignée avec l’axe X.
Selon le mode de réalisation illustré sur la , le premier arbre 22 du compresseur 4 est guidé en rotation via un premier palier 49 et un second palier 50 disposés dans le boitier de transmission 25.
Selon le mode de réalisation illustré sur la , le second arbre 23 de la turbine de détente 6 est guidé en rotation via un troisième palier 51 disposé dans le boitier de transmission 25, et un quatrième palier 52 disposé à une extrémité arrière du second arbre 23 se trouvant du côté opposé à la turbine de puissance 8. Un tel agencement est notamment utilisé lorsque la chambre de combustion 5 est à flux inversé, ce qui permet d’éviter l’implantation de servitudes entre les turbines 6, 8, au bénéfice de l’encombrement axial du turbomoteur.
Selon une quatrième variante de réalisation illustrée sur la , le quatrième palier 52 de guidage du second arbre 23 est disposé entre les turbines de détente et de puissance 6, 8. Un tel agencement du quatrième palier 52 est notamment utilisé lorsque la chambre de combustion 5 ne dispose pas d’un espace central libre pour l’installation d’un palier.
Selon le mode de réalisation illustré sur la , le troisième arbre 26 de la turbine de puissance 8 est guidé en rotation via un cinquième palier 53 disposé dans le boitier de transmission 25, et un sixième palier 54 disposé axialement entre le compresseur 4 et la turbine de puissance 8.
Avantageusement, les paliers sont des paliers à roulement. Les roues dentées et les paliers sont lubrifiés à l’aide d’un lubrifiant liquide tel que de l’huile. D’une manière générale, chaque roue dentée 39-48 peut être soit venue de matière avec l’arbre correspondant, ou soit rapportée sur l’arbre correspondant et liée en rotation avec l’arbre correspondant via des moyens d’accouplement tels que des cannelures ou par frettage. L’avantage d’utiliser des moyens d’accouplement est de pouvoir remplacer aisément les roues dentées seules, lorsque celles-ci sont usées et doivent être remplacées.
Par convention, dans la présente demande, les différentes variantes et configurations présentées sont bien évidemment combinables les unes aux autres.
TURBOMOTEUR A CYCLE RÉCUPÉRÉ Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un turbomoteur à cycle récupéré pour un aéronef.
Le coefficient de déperdition thermique également appelé « valeur Ug » exprime le flux thermique par mètre carré de vitrage causé par une différence de température existant entre l’environnement extérieur et l’intérieur séparé par le vitrage. Plus cette valeur est basse, plus les déperditions sont réduites et meilleure est l’isolation.
Il est très difficile d’obtenir une absorption suffisamment faible avec des empilements à plusieurs couches fonctionnelles à base d’argent. Cela est notamment dû à la présence d’au moins quatre interfaces « métal / diélectrique » qui génèrent chacune nécessairement de l’absorption. De préférence, l’invention est limitée aux empilements comprenant une seule couche fonctionnelle à base d’argent car ils sont susceptibles de présenter des valeurs d’absorption lumineuse dans le visible plus faibles et donc de plus hautes transmissions lumineuses.
L’obtention en combinaison d’aussi hautes transmissions lumineuses, d’un faible facteur solaire et de faibles déperditions thermiques est délicate car très peu de modifications de l’empilement sont possibles. Pour obtenir d’aussi faible déperdition thermique à ces niveaux de transmission lumineuse, en particulier avec des empilements à une seule couche fonctionnelle à base d‘argent, il faut diminuer l’émissivité de l’empilement sans augmenter l’absorption ou la réflexion. Il n’y a donc pas de grande souplesse d’action.
De plus, ces propriétés doivent être obtenues même lorsque l’empilement ou le substrat porteur de l’empilement n’a pas subi de traitement thermique à température élevée. Cela représente une forte contrainte supplémentaire dans le cas de vitrage à haute transmission lumineuse. Généralement, les traitements thermiques à température élevée tels qu’un recuit, un bombage et/ou une trempe provoquent des modifications au sein de la couche d’argent conduisant à une diminution de l’émissivité. Dans le cas présent, on ne peut pas compter sur une amélioration imputable à un traitement thermique.
Or, il est très difficile de diminuer l’émissivité sans diminuer la transmission lumineuse. En effet, augmenter l’épaisseur des couches d’argent permet d’abaisser l’émissivité mais au détriment de la transmission lumineuse.
L’émissivité dépend directement de la qualité des couches d’argent telle que leur état cristallin, leur homogénéité ainsi que de leur environnement. On entend par « environnement », la nature des couches à proximité de la couche d’argent et la rugosité de surface des interfaces avec ces couches. Une autre voie pour diminuer l’émissivité consiste donc à améliorer la qualité de la couche d’argent en choisissant un environnement favorable. L’émissivité et la résistivité (ou résistance) par carré varient de manière proportionnée. Par conséquent, il est souvent possible d’évaluer l’émissivité d’un matériau en évaluant sa résistance par carré.
Pour améliorer la qualité des couches métalliques fonctionnelles à base d’argent, il est connu d’utiliser sous les couches d’argent des revêtements diélectriques comprenant des couches diélectriques à fonction stabilisante destinées à favoriser le mouillage, la nucléation et la cristallisation de la couche d’argent. Des couches diélectriques à base d’oxyde de zinc cristallisé sont notamment utilisées à cette fin. En effet, l'oxyde de zinc déposé par le procédé de pulvérisation cathodique cristallise sans nécessiter de traitement thermique additionnel. La couche à base d’oxyde de zinc peut donc servir de couche de croissance épitaxiale pour la couche d’argent.
Une autre piste pour prévenir la dégradation des couches d’argent réside sur le choix de la couche située au-dessus et au contact de la couche d’argent. Parmi les propositions connues figurent l’utilisation des couches dites de blocage ou des couches diélectriques à base d’oxyde de zinc cristallisé. L’objectif est de protéger les couches fonctionnelles d’une éventuelle dégradation lors du dépôt du revêtement diélectrique supérieur et/ou lors d’un traitement thermique.
Les couches de blocage sont généralement à base d’un métal choisi parmi le nickel, le chrome, le titane, le niobium, ou d’un alliage de ces différents métaux. Les différents métaux ou alliages cités peuvent également être partiellement oxydés, notamment présenter une sous-stoechiométrie en oxygène (par exemple TiOx ou NiCrOx).
Ces couches de blocage sont très fines, normalement d’une épaisseur inférieure à 2 nm et sont susceptibles à ces épaisseurs d’être partiellement oxydées pendant un traitement thermique ou lors du dépôt d’une couche sus jacente. D’une manière générale, ces couches de blocage sont des couches sacrificielles, susceptibles de capter l’oxygène provenant de l’atmosphère ou du substrat, évitant ainsi l’oxydation de la couche d’argent.
L’utilisation de ces fines couches de blocage ne permet pas d’obtenir des vitrages suffisamment performants présentant notamment une émissivité suffisamment faible pour obtenir en combinaison une haute transmission lumineuse et des déperditions thermiques suffisamment faibles.
De bons résultats en terme de résistivité ont été obtenus jusqu’alors avec un matériau ne comprenant pas de couche de blocage et dont chaque revêtement diélectrique comprend au moins une couche comprenant du silicium. La couche d’argent est située au contact des deux couches d’oxyde de zinc cristallisé située respectivement au-dessus et en dessous de la couche d’argent. Des matériaux de ce type comprenant la séquence ZnO/Ag/ZnO sont qualifiés de matériau de référence dans la présente demande.
Cette solution consistant à utiliser uniquement des couches à base d’oxyde de zinc cristallisé en-dessous et au-dessus de l’argent ne donne pas non plus entière satisfaction.
Le demandeur a découvert de manière surprenante que l’utilisation d’une couche d’oxyde de titane épaisse située au-dessus et au-contact de la couche fonctionnelle à base d’argent, dans un empilement particulier , permet de pallier ces inconvénients. La solution de l’invention permet d’atteindre les propriétés requises à savoir obtenir un vitrage de protection solaire présentant une transmission lumineuse élevée, notamment de l’ordre de 78,5 % et une faible émissivité. L’émissivité peut être notamment suffisamment faible pour permettre d’obtenir des coefficients de transfert thermique (valeurs Ug) les plus bas possibles.
L’invention concerne donc un vitrage multiple comprenant au moins deux substrats séparés par au moins une lame de gaz intercalaire, le substrat constituant la paroi extérieure du vitrage comprend sur sa face tournée vers l’intérieur un empilement de couches comprenant une couche métallique fonctionnelle à base d’argent et au moins deux revêtements diélectriques, chaque revêtement diélectrique comportant au moins une couche diélectrique, de manière à ce que la couche métallique fonctionnelle soit disposée entre deux revêtements diélectriques, caractérisé en ce que le revêtement diélectrique situé au-dessus de la couche fonctionnelle comprend : - une couche à base d’oxyde de titane située au-dessus et au contact de la couche métallique fonctionnelle à base d’argent ayant une épaisseur supérieure ou à égale à 3 nm, et - au moins une couche comprenant du silicium et/ou de l’aluminium.
La couche à base d’oxyde de titane ayant une épaisseur supérieure ou à égale à 3 nm se trouve au-dessus et au contact de la couche fonctionnelle à base d’argent. Le demandeur a découvert de manière surprenante que l’utilisation cette couche à base d’oxyde de titane épaisse au-dessus de l’argent permet un gain en résistivité de l’ordre de 10 % même en l’absence de traitement thermique. Dans certains modes de réalisation, l’amélioration de la résistivité est obtenue sans augmentation de l’absorption Ce gain en résistivité permet d’atteindre des valeurs d’émissivité suffisamment basse pour atteindre les valeurs Ug requises sans augmenter les épaisseurs de la couche d’argent et donc sans baisser la transmission lumineuse.
L’agencement des différents éléments et/ou moyens et/ou étapes de l’invention, dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, ne doit pas être compris comme exigeant un tel agencement dans toutes les implémentations. En tout état de cause, on comprendra que diverses modifications peuvent être apportées à ces éléments et/ou moyens et/ou étapes, sans s'écarter de l'esprit et de la portée de l’invention. En particulier : la forme et la géométrie du conduit d’entrée 65 ainsi que la forme précise du réservoir 11 pour autant que ce dernier 11 se conforme au rapport de décroissance du diamètre de la base 60 d1 par rapport au diamètre du sommet 61 d2 ; la nature du réservoir 11, des conduits d’entrée 65 ou de sortie 62 qui peuvent être en plastique, en métal, en céramique ou en un alliage de deux ou trois de ces matériaux pour autant qu’ils soient compatibles et stérile pour une utilisation au contact de sang. A priori, ces éléments ne sont pas réutilisables avec un autre patient.
Un autre aspect de l’invention concerne un véhicule comprend un système de traction du véhicule, un dispositif de stockage d’énergie électrique, et un système de gestion thermique tel que décrit ci-dessus.
Selon des modes particuliers de réalisation, le véhicule comporte en outre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toute combinaison techniquement possible :
le système de traction du véhicule étant au moins partiellement électrique, voire tout électrique ; le véhicule est de type automobile.
La est un schéma du procédé de calcul mise en œuvre par le système de gestion thermique du véhicule.
Selon cet exemple illustratif, le véhicule est du type à traction électrique et comprend à cet effet un système de traction du véhicule, par exemple tout électrique ou hybride. Le véhicule comporte en outre un dispositif de stockage d’énergie électrique, i.e. une batterie électrique, pour alimenter le système de traction du véhicule et le véhicule comporte également un système de gestion thermique.
Le véhicule est par exemple un véhicule automobile, de type par exemple automobile, camion, véhicule utilitaire, etc.
Le ssystème de gestion thermique du véhicule comprend un dispositif de chauffage et/ou de refroidissement, de type pompe à chaleur.
Le système de gestion thermique comprend aussi une partie de calcul comprenant ainsi qu’une ou plusieurs mémoires sur lesquelles sont stockées des commandes de calcul.
Le dispositif de chauffage et/ou de refroidissement est configuré pour chauffer et/ou refroidir le système de traction du véhicule, le dispositif de stockage d’énergie électrique et l’habitacle du véhicule.
Le dispositif de chauffage et/ou refroidissement est apte, après installation dans le véhicule, à transférer des calories depuis et/ou vers chacun parmi le système de traction du véhicule, le dispositif de stockage d’énergie électrique, l’habitacle du véhicule et l’environnement extérieur au véhicule.
Par ailleurs, le système de gestion thermique comprend au moins un capteur de température pour mesurer avec l’au moins un capteur de température la température de l’un ou plusieurs parmi les températures du dispositif de stockage électrique, du système de traction du véhicule et de l’habitacle, et pour transmettre ces informations de température audit au moins un calculateur.
Comme illustré, le système de contrôle du véhicule détermine par exemple sur le long terme, une vitesse prévue et une heure prévue en fonction des données GPS et de trafic. Le système en déduit une puissance de traction prévue à une heure donnée, ce qui constitue une donnée d’entrée de la couche de supervision, laquelle utilise un modèle de gestion thermique simplifié.
D’autres données d’entrée sont par exemple les données météorologiques et surtout des points fixés de température cabine. Par exemple : 21°C dans l’habitacle.
La couche de supervision en déduit alors par exemple, sur différents tronçons du trajet, une estimation de charge thermique et de niveau de batterie, des points fixés de température batterie, par exemple 31°C sur le tronçon 1, 32°C sur le tronçon 2, 31°C à nouveau sur le tronçon 3, etc. , et la couche de supervision fournit aussi en sortie une sélection de modes de fonctionnement pour le système de gestion thermique.
S’ensuit alors des itérations de calcul à court terme sur les différents tronçons, par la couche de pilotage, laquelle utilise un modèle de gestion thermique plus détaillé.
A noter que la couche de pilotage reçoit, par le système de gestion global, pour chaque tronçon, des valeurs de puissance de traction nécessaire.
Les polymères cationiques peuvent être un polyquaternium. Dans certains modes de réalisation, les tensioactifs cationiques peuvent être des polyquaterniums choisis parmi les polyquaternium-1, polyquaternium-2, polyquaternium-3, polyquaternium-4, polyquaternium-5, polyquaternium-6, polyquaternium-7, polyquaternium-8, polyquaternium-9, polyquaternium-10, polyquaternium-11, polyquaternium-12, polyquaternium-13, polyquaternium-14, polyquaternium-15, polyquaternium-16, polyquaternium-17, polyquaternium-18, polyquaternium-19, polyquaternium-20, polyquaternium-21, polyquaternium-22, polyquaternium-23, polyquaternium-24, polyquaternium-25, polyquaternium-26, polyquaternium-27, polyquaternium-28, polyquaternium-29, polyquaternium-30, polyquaternium-40, polyquaternium-41, polyquaternium-42, polyquaternium-43, polyquaternium-44, polyquaternium-45, polyquaternium-46, polyquaternium-47, polyquaternium-48, polyquaternium-49, polyquaternium-50, polyquaternium-51, polyquaternium-52, polyquaternium-53, polyquaternium-54, polyquaternium-55, polyquaternium-56, polyquaternium-57, polyquaternium-58, polyquaternium-59, polyquaternium-60, polyquaternium-61, polyquaternium-62, polyquaternium-63, polyquaternium-64, polyquaternium-65, polyquaternium-66, polyquaternium-67, etc. Dans certains cas, les composés polyquaternium préférés incluent le polyquaternium-10, le polyquaternium-11, le polyquaternium-67, et un mélange de ceux-ci.
Dans certains modes de réalisation, le ou les polymères cationiques sont choisis parmi les protéines cationiques et les hydrolysats de protéines cationiques (par exemple, les protéines de blé hydrolysées par l'hydroxypropyltrimonium), les polymères de diammonium quaternaire (par exemple, le chlorure d'hexadiméthrine), les copolymères d'acrylamide et de chlorure de diméthyldiallyammonium, et leurs mélanges.
Les compositions de traitement des cheveux selon la présente divulgation incluent typiquement environ 0,1 à environ 5 % en poids d'un ou plusieurs tensioactifs cationiques, sur la base du poids total de la composition de traitement des cheveux. Les compositions de traitement des cheveux peuvent inclure environ 0,1 à environ 4 % en poids, environ 0,1 à environ 3 % en poids, environ 0,1 à environ 2 % en poids, environ 0,1 à environ 1,5 % en poids, environ 0,2 à environ 5 % en poids, environ 0,2 à environ 4 % en poids, environ 0,2 à environ 3 % en poids., environ 0,2 à environ 2 % en poids, environ 0,2 à environ 1,5 % en poids d'un ou plusieurs polymères cationiques, incluant toute combinaison, sous-combinaison, plage ou sous-plage de ceux-ci en poids, sur la base du poids total de la composition de traitement des cheveux.
(d) Polymères non ioniques Les polymères non ioniques confèrent souvent des propriétés épaississantes aux compositions de traitement des cheveux et peuvent donc être appelés « polymères épaississants non ioniques ». Des exemples non limitatifs de polymères non ioniques incluent la polyvinylpyrrolidone, le polyacrylamide, un polysaccharide neutre, et leurs dérivés (tels que les éthers et les esters). Des exemples de dérivés de polysaccharide incluent les gommes neutres (telles que la gomme de guar et l'hydroxypropylguar), les éthers de cellulose (tels que hydroxyéthylcellulose (HEC), méthylhydroxyéthylcellulose (MHEC), éthylhydroxyéthylcellulose (EHEC), méthyléthylhydroxyéthylcellulose (MEHEC), hydroxypropylcellulose (HPC), hydroxypropylméthylcellulose (HPMC), et les dérivés hydrophobisés (par ex. HM-EHEC), ainsi que l'amidon et ses dérivés (par exemple, la dextrine).
Parmi les agents épaississants non ioniques qui peuvent être mentionnés, on peut citer :
(1) Les celluloses modifiées par des groupes comprenant au moins une chaîne grasse ; les exemples qui peuvent être mentionnés incluent : les hydroxyéthylcelluloses modifiées par des groupes comprenant au moins une chaîne grasse, tels que des groupes alkyle, arylalkyle ou alkylaryle, ou leurs mélanges, et dans lesquelles les groupes alkyle sont de préférence en C 8 -C 22 , par exemple le produit NATROSOL PLUS GRADE 330 CS (alkyles en C 16 ) vendu par la société Aqualon, ou le produit BERMOCOLL EHM 100 vendu par la société Berol Nobel ; et les hydroxyéthylcelluloses modifiées par des groupes alkylphényl polyalkylène glycol éther, comme le produit AMERCELL POLYMER HM-1500 (polyéthylène glycol (15) nonylphényl éther) vendu par la société Amerchol,