INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De par leur nature, à savoir le fait qu’elles soient en céramique oxyde, les poudres obtenues par le procédé de l’invention présentent les propriétés inhérentes à une céramique oxyde, à savoir, le caractère réfractaire, la stabilité thermique ou chimique dans une large gamme de milieux.
Au vu des propriétés physico-chimiques susmentionnées, l’invention peut ainsi trouver application dans le domaine des céramiques poreuses, de la catalyse ou encore le domaine des combustibles nucléaires.
Comme mentionné ci-dessus, les poudres de l’invention sont obtenues à partir d’une solution-gel colloïdale, qui résulte donc d’un procédé sol-gel.
Classiquement, le procédé sol-gel rentre dans la catégorie des procédés d’élaboration des matériaux inorganiques ou hybrides en voie humide et à faibles températures (généralement en-dessous de 100°C avant le traitement thermique). D’un point de vue opérationnel, le procédé sol-gel implique l’utilisation de précurseurs métalliques (généralement sous forme d’alcoxydes ou sous forme de sels), qui sont, dans un premier temps, dissous dans au moins un solvant (aqueux ou organique) puis subissent, dans une deuxième temps, une transition sol-gel provenant d’un déclenchement de réactions d’hydrolyse puis de condensation pour former la formation de ponts hydroxos (M-OH-M) ou oxos (M-O-M) entre les atomes métalliques M et la formation concomitante d’un réseau tridimensionnel gonflé de solvant, que l’on peut qualifier de gel. Le gel peut être ensuite soumis à un séchage, pour éliminer la phase liquide, éventuellement une mise en forme (selon la nature du matériau que l’on souhaite obtenir, par exemple, une poudre, un film, un matériau monolithique) et un traitement final thermique (par exemple, une calcination, un frittage) en fonction de la nature du matériau recherché.
Deux types de procédés sol-gel existent : le procédé sol-gel polymérique et le procédé sol-gel colloïdal, lesquels se différencient par la nature du précurseur utilisé, d’une part (un précurseur alcoxyde pour le procédé sol-gel polymérique et un précurseur sel pour le procédé sol-gel colloïdal) et qui se différencient, d’autre part, par la nature physico-chimique du sol relative aux conditions de polymérisation inorganique.
Dans le procédé sol-gel polymérique, la transition sol-gel s’effectue par la formation de chaînes polymériques qui s’entremêlent pour former un réseau tridimensionnel pouvant être qualifié de « gel polymérique ».
Dans le procédé sol-gel colloïdal, le procédé repose sur la formation d’un sol, c’est-à-dire d’une dispersion de particules denses par nucléation, lesdites particules présentant généralement une taille nanométrique (par exemple, de quelques nanomètres à quelques dizaines de nanomètres), la dispersion étant amenée à être déstabilisée de manière contrôlée jusqu’à former un réseau tridimensionnel formé de particules du sol liées entre elles par des liaisons oxo et hydroxos sans précipitation, ce réseau pouvant être qualifié de gel colloïdal.
En partant de cette voie de synthèse colloïdale, les Inventeurs se sont fixé pour objectif de mettre au point un procédé de fabrication d’une poudre d’oxyde(s) d’actinide(s) se présentant, avantageusement, sous forme d’un empilement de nanoparticules et présentant, avantageusement, une microporosité uniformément répartie, percolante, avec des micropores de tailles contrôlées et interconnectés et se caractérisant, avantageusement, par une macroporosité permettant une meilleure accessibilité de la microporosité pour tout processus physique ou chimique nécessitant d’être réalisé à la surface du matériau et ainsi une meilleure surface spécifique.
Ainsi, l’invention a trait à un procédé de préparation d’une poudre d’oxyde(s) d’actinide(s) comprenant les étapes suivantes :
Le procédé de l’invention de l’invention est un procédé de mise en œuvre simple, faisant intervenir peu d’ingrédients et permettant l’obtention, dans un premier temps, d’une solution sol-gel stable, c’est-à-dire une solution dont l’état n’évolue pas pendant une durée longue, par exemple, pendant plus d’un an, sans que ne se manifestent de phénomènes de sédimentation, de sinérèse et/ou de floculation et, dans un deuxième temps, après lyophilisation et traitement thermique, une poudre composée, avantageusement, d’un empilement de nanoparticules d’oxyde(s) d’actinide(s).
Le ou lesdits éléments chimiques susceptibles d’entrer dans la composition de la poudre sont des éléments actinides, et, en particulier, il peut s’agir du thorium, auquel cas la poudre d’oxyde(s) d’actinide(s) préparée conformément au procédé de l’invention est une poudre d’oxyde de thorium ThO 2 .
Comme mentionné ci-dessus, le procédé de l’invention comprend, en premier lieu, une étape de préparation d’une solution sol-gel comprenant des colloïdes à base d’actinide(s) par mise en contact d’au moins un nitrate d’actinide (par exemple, du nitrate de thorium) avec au moins un acide aminé, la mise en contact s’effectuant à un pH allant de 3 à 6.
le véhicule comporte au moins une troisième antenne qui est adaptée pour capter des signaux émis par l’unité roue, et le procédé comportant, à la suite de l’étape de mesure de la phase d’arrivée du signal capté par chaque antenne : - une étape de mesure de déphasage, qui consiste à mesurer un premier déphasage spatial entre le signal capté par la première antenne et le signal capté par la seconde antenne, un second déphasage spatial entre le signal capté par la deuxième antenne et le signal capté par la troisième antenne, et un troisième déphasage spatial entre le signal capté par la troisième antenne et le signal capté par la première antenne, - une étape de détermination d’un déphasage spatial minimum parmi les déphasages spatiaux mesurés précédemment, telle que , le déphasage spatial minimum définissant un couple d’antennes dites de références par lesquelles passe une droite de référence, l’unité roue à localiser étant estimée être tournée vers ladite droite de référence, droite avec laquelle l’unité roue présente l’angle d’orientation le plus faible, et la troisième antenne restante étant une antenne dite antenne isolée, et au cours de ladite étape d’évaluation de la position de l’unité roue, si l’amplitude du signal reçu par l’antenne isolée est supérieur à l’amplitude du signal reçu par chacune des deux antennes de référence, alors l’unité roue est estimée localisée du côté de la droite de référence où est agencée l’antenne isolée, et dans le cas inverse l’unité roue est estimée localisée du côté de la droite de référence à l’opposé de l’antenne isolée. Ainsi, le procédé permet de déterminer un secteur dans lequel est localisée l’unité roue à localiser, en analysant un signal envoyé par les unités roue ;
les trois antennes sont agencées en triangle équilatéral et sont espacées chacune d’un espace e tel que avec φ la longueur d’onde du signal émis et x une constante, et il comprend une étape de calcul de l’angle α formé entre l’unité roue et l’unité centrale comportant les trois antennes, tel que avec Δmin ledit déphasage spatial minimum, x ladite constante et θ un angle de compensation qui est déterminé en fonction de la droite de référence et de l’antenne isolée déterminées au cours de l’étape de détermination précédente. Ainsi, le procédé permet de localiser chaque unité roue avec précision, en analysant un signal envoyé par les unités roue ;
l’étape de mesure de la phase d’arrivée, l’étape de mesure de déphasage, l’étape de détermination du déphasage spatial minimum, l’étape d’évaluation de la position de l’unité roue émettrice et l’étape de calcul de l’angle α sont mises en œuvre par l’unité centrale ;
au cours de l’étape d’évaluation de la position relative de l’antenne isolée, si le carré de l’amplitude du signal reçu par l’antenne isolée est supérieur au produit de l’amplitude du signal reçu par chacune des deux antennes de référence, alors l’unité roue est localisée du côté de la droite de référence où est agencée l’antenne isolée, et dans le cas inverse l’unité roue est localisée du côté de la droite de référence à l’opposé de l’antenne isolée ;
le signal émis par l’unité roue est un signal sinusoïdal ;
le véhicule comporte une pluralité d’unités roue, et au cours de l’étape de réception, l’unité centrale reçoit une pluralité de signaux sinusoïdaux qui sont émis chacun par une desdites unités roue de manière successive, et qui présentent chacun une amplitude, une pulsation et une phase à l’origine identiques.
L’invention concerne également un véhicule automobile qui comprend au moins : - une unité roue qui est prévue pour être montée sur une roue du véhicule automobile, et qui comprend un émetteur adapté pour émettre un signal, et - une unité centrale de calcul qui comporte un récepteur et au moins une première antenne, une deuxième antenne et une troisième antenne chacune adaptées pour capter des signaux émis par l’unité roue, les antennes étant agencées en triangle sur le véhicule automobile, remarquable en ce que ladite unité centrale est dûment programmée pour mettre en œuvre le procédé décrit précédemment.
D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : : une vue schématique de dessus d’un véhicule automobile équipé d’une unité centrale mettant en œuvre le procédé selon un mode de réalisation préféré de l’invention ; : une vue schématique des trois antennes réceptrices des signaux transmis par les unités roues du véhicule de la ; : un graphique d’un signal émis par la première unité roue ; : un organigramme des étapes du procédé selon le mode de réalisation préféré ; : une vue schématique de dessus d’un véhicule automobile équipé d’une unité centrale mettant en œuvre le procédé selon une variante de réalisation de l’invention ; : un organigramme des étapes du procédé selon la variante de réalisation de réalisation.
Dans le texte de la présente demande, et sur l’ensemble de ces figures, les éléments identiques ou similaires sont repérés par des signes de référence identiques ou similaires.
Aussi, l’unité centrale 12 comporte un récepteur 18 en radiofréquence.
Chaque unité roue 14a, 14b, 14c, 14d comprend un boîtier électronique qui renferme un ensemble de capteurs dédiés à la mesure de paramètres, notamment un accéléromètre, un capteur de pression et un capteur de température (non représentés).
est une vue partielle en perspective du dispositif d’amortissement de torsion, la butée mécanique se réalisant entre le premier élément tournant et le deuxième élément tournant;
est une vue partielle en perspective du dispositif d’amortissement de torsion, la butée mécanique se réalisant entre le premier élément tournant et le deuxième élément tournant ;
est une vue partielle en perspective du dispositif d’amortissement de torsion, la butée mécanique se réalisant entre la première bride et le troisième élément tournant ;
est une vue partielle en perspective du dispositif d’amortissement de torsion, la butée mécanique se réalisant entre la première bride et le premier élément tournant.
L’étape de préparation peut impliquer un seul nitrate d’actinide, lequel peut être du nitrate de thorium.
Lorsque le nitrate d’actinide est du nitrate de thorium, le nitrate de thorium peut être du nitrate de thorium pentahydraté (Th(NO 3 ) 4 , 5H 2 O).
Le ou les acides aminés utilisés dans la mise en œuvre de l’étape a) correspondent, classiquement, à un acide carboxylique comprenant également un groupe amine et, plus particulièrement, un groupe amine primaire.
En particulier, le ou les acides aminés peu(ven)t être des acides aminés linéaires comprenant, par exemple, de 2 à 6 atomes de carbone, un acide aminé préféré entrant dans cette catégorie étant l’acide 6-aminocaproïque (également dénommé acide 6-aminohexanoïque) de formule suivante :
Le ou les acides aminés peu(ven)t être utilisés sous forme d’une solution le ou les comprenant avec, par exemple, la concentration en le ou les acides aminés dans la solution étant fixée en fonction du rapport molaire (actinide/acide aminé) souhaité.
Lorsque le nitrate d’actinide(s) est du nitrate de thorium et l’acide aminé est de l’acide 6-aminocaproïque, le rapport molaire entre le thorium et l’acide 6-aminocaproïque peut aller de 0,25 à 2 et peut être, plus particulièrement, égal à 0,25 ; 0,5 ; 1 ou 2.
La mise en contact s’effectue à un pH allant de 3 à 6, ce pH pouvant être obtenu par ajout d’une base, telle que de l’ammoniaque (NH 4 OH), cet ajout pouvant être effectué goutte à goutte jusqu’à l’obtention du pH souhaité dans la gamme susmentionnée et cet ajout pouvant être effectué sous agitation.
Avantageusement, la mise de contact s’effectue sous agitation, de sorte à obtenir un mélange intime entre le ou les nitrate(s) d’actinide(s) et le ou les acide(s) aminé(s).
Comme évoqué ci-dessus, la formation de la solution sol-gel colloïdale s’effectue par des réactions d’hydrolyse et de condensation, lesquelles réactions peuvent engendrer la formation de complexes d’hexamères ou de nanoparticules du sol puis des liaisons entre eux ou elles.
Sans être lié par la théorie, en milieu aqueux, du fait du pouvoir polarisant et dissociant de l’eau, il va se créer des complexes hydratés à partir du ou des nitrates d’actinide(s) et, plus particulièrement sous trois formes, des complexes comprenant des cations aquo [M-OH 2 ] z+ , des complexes comprenant des cations hydroxo [M-OH] (z-1)+ et des complexes comprenant des cations oxo [M=0] (z-2)+ avec z représentant la charge du cation M + , l’acide aminé jouant le rôle de complexant en modifiant la sphère de coordination desdits cations et le contrôle du pH dans la gamme susmentionnée, permettant ainsi un contrôle des réactions de condensation en inhibant la propagation de celles-ci et d’éviter ainsi un phénomène de précipitation.
En particulier, lorsque le nitrate d’actinide utilisé est un nitrate de thorium, la solution sol-gel colloïdale obtenue à l’issue de l’étape a) comprend des colloïdes de tailles contrôlées (par exemple, de 1,5 à 3,5 nm) sur la base d’une maîtrise des réactions d’hydrolyse et de condensation des espèces polynucléaires de thorium existant en milieu aqueux et ceci par le contrôle simultané du pH et de la complexation des espèces.
Les solutions sol-gel colloïdales obtenues à l’issue de l’étape a) sont des solutions stables durant plus d’un an, à savoir qu’elles ne subissent pas de sédimentation, de sinérèse et de floculation et peuvent donc se conserver sous forme liquide sans risque de contamination radioactive comme cela peut être le cas avec des systèmes pulvérulents.
Après l’étape de préparation de la solution sol-gel colloïdale, celle-ci est soumise à une étape de lyophilisation, cette étape comprenant classiquement une opération de congélation de la solution sol-gel colloïdale suivie d’une opération de sublimation de l’eau congelée, cette étape de lyophilisation pouvant être réalisée à une température allant de -80°C à -110 °C, par exemple, -110°C, et à une pression allant de 0,001 mTorr à 10 mTorr, par exemple, 1,15 mTorr.
De cette étape de lyophilisation, résulte un produit sous forme de pâte, qui va être soumis à une étape de traitement thermique pour former le ou les oxyde(s) d’actinide(s).
Cette étape de traitement thermique consiste, classiquement, à chauffer la pâte à une température efficace pour éliminer la partie organique, à savoir, dans ce cas, le ou les acides aminés utilisés à l’étape a), cette étape de traitement thermique étant également mise en œuvre, avantageusement, sous air de sorte à former le ou les oxyde(s) d’actinide(s).
Par exemple, lorsque le nitrate d’actinide(s) est un nitrate de thorium et l’acide aminé est l’acide 6-aminocaproïque, l’étape de traitement thermique peut consister à chauffer la pâte à une température de 230°C pendant 5 heures, cette température de 230°C pouvant être atteinte par une rampe de 2, 5 ou 10°C/min.
La lame peut être agencé de manière à pouvoir commander son passage de l’état de repos à l’état déformé indépendamment de la position du couvercle.
Bien que la lame 73 et le reste du couvercle 70 ne forment qu’une seule et même pièce, la lame 73 peut aussi être rapportée et articulée sur ledit couvercle entre une position soulevée et une de repos dans elle est coopère avec une surface frontale de l’élément d’étanchéité et vers laquelle elle est rappelée par des moyens de rappel élastique (ressort…).
Dans le premier mode de réalisation, le couvercle 70 peut être agencé pour se déplacer de la position d’obturation à la position de dégagement sous l’effet d’un effort transversal exercé par l’élément d’étanchéité 60 de l’autre dispositif de raccordement lors du raccordement entre eux des deux dispositifs de raccordement.
Dans le deuxième mode de réalisation, le couvercle 70’ peut être agencé pour se déplacer de la position d’obturation à la position de dégagement sous l’effet d’un effort transversal exercé par le corps de l’autre dispositif de raccordement lors du raccordement entre eux des deux dispositifs de raccordement.
CORPS DE VANNE ET ACTIONNEUR COMPORTANT UN TEL CORPS DE VANNE La présente invention se rapporte, de manière générale, à un corps de vanne et un actionneur comportant un tel corps de vanne.
Les véhicules automobiles sont, de façon conventionnelle, pourvus d’un corps de vanne pour l’admission et le recyclage d’air ou de gaz. Le corps de vanne peut être pourvu d’un conduit pour liquide ou fluide. De façon conventionnelle, le conduit pour liquide ou fluide est utilisé dans un corps de vanne pour permettre la dissipation de chaleur ou l’absorption de chaleur dans le système du groupe motopropulseur du véhicule. Le conduit pour liquide ou fluide comprend essentiellement deux ouvertures pour le raccordement de conduits externes. En général, les corps de vannes sont moulés sous pression à partir d’aluminium avec une épaisseur minimale. L’épaisseur minimale requiert un corps de vanne avec des extrémités opposées d’un conduit pour liquide ou fluide. Une force opposée est, de façon conventionnelle, appliquée au niveau d’extrémités opposées non coaxiales ou désaxées. Cependant, l’espace occupé par le conduit pour liquide ou fluide et les conduits représente une contrainte. Plusieurs améliorations ont été proposées en relation avec le problème susmentionné.
La publication US20150267622A1 divulgue un corps de vanne pour un moteur à combustion interne pourvu d’un circuit de conditionnement. Toutefois, le circuit de circulation de liquide de refroidissement comprend un circuit en L qui comporte un mécanisme complexe et occupe un plus grand espace.
La publication US2008313898A1 divulgue un corps de vanne en magnésium et un procédé de fabrication de celui-ci. Un corps de vanne avec des conduits le long du même axe est divulgué mais pour un corps de vanne en magnésium. De plus, l’agencement est différent et ne convient pas pour un corps de vanne composé d’un métal autre que le magnésium. En outre, l’agencement ne serait pas approprié pour une épaisseur minimale, une force opposée étant essentielle pour la fixation de conduits.
Par conséquent, il est nécessaire de concevoir un conduit pour liquide ou fluide qui occupe un espace moindre, et un conduit pour liquide ou fluide ayant une structure qui soit capable de fournir une force opposée pour l’insertion de conduits dans un corps de vanne à épaisseur minimale. Un autre objectif de l’invention est de fournir une force opposée pour adapter des conduits externes sur un conduit pour liquide ou fluide de manière coaxiale pour un corps de vanne à épaisseur minimale.
À cette fin, la présente invention concerne un corps de vanne pour un actionneur électromécanique de véhicule automobile, comprenant un conduit de gaz s’étendant à travers le corps de vanne suivant un axe X, un conduit pour liquide ou fluide s’étendant à travers le corps de vanne suivant un axe Y, le conduit pour liquide ou fluide comportant deux extrémités, un premier conduit externe raccordé à la première extrémité du conduit pour liquide ou fluide et un second conduit externe raccordé à la seconde extrémité du conduit pour liquide ou fluide, au moins une des deux extrémités du conduit pour liquide ou fluide comprend un élément de renfort.
Selon un aspect de l’invention, la direction d’extension du conduit pour liquide ou fluide est parallèle à la direction d’extension du conduit de gaz.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins une partie du premier conduit externe et au moins une partie du second conduit externe sont coaxiales le long de l’axe Y du corps de vanne.
Selon un aspect de l’invention, le corps de vanne est moulé sous haute pression avec l’élément de renfort.
Selon une caractéristique de l’invention, l’élément de renfort est une pluralité de nervures de renforcement.
Dans un mode de réalisation, la circuiterie de contrôle 550 (et en particulier la mémoire) stocke une séquence complète de mesure, qui comprend toutes les mesures permises par la station de mesure 100, dont les mesures nécessitant la poignée 110, et stocke une séquence partielle de mesure, qui comprend au plus toutes les mesures ne nécessitant pas la poignée 110. La En particulier, la circuiterie de contrôle peut basculer d’une séquence complète à une séquence partielle à l’autre en fonction de l’absence de détection de contact simultané par le système de détection ou, inversement la circuiterie de contrôle peut basculer d’une séquence partielle à une séquence complète à l’autre en fonction d’une détection de contact simultané. La bascule peut aussi s’opérer entre deux mesures nécessitant la poignée, si l’utilisateur lâche la poignée.
La circuiterie de contrôle 550 peut mettre en œuvre, en exécutant des instructions d’un programme d’ordinateur, différentes méthodes de mesures.
- pendant qu’on entraine la tête au moyen seulement des moteurs de l’un des sous-ensembles de deuxième vitesse, on détermine une baisse de couple à fournir à la tête, puis
- on met en œuvre directement les étapes du procédé de l’invention au moyen des sous-ensembles de première vitesse en combinaison avec l’une des caractéristiques précitées sur la figure possédant une symétrie de révolution.
A nouveau, on se place donc directement dans des configurations équilibrées qui répartissent les sollicitations sur les moteurs et préservent leur durée de vie.
- lorsqu’on détecte la baisse de couple à fournir en présence d’une différence de pression hydraulique constante disponible pour les moteurs, on commande une augmentation d’une vitesse des moteurs entrainant la tête, ou
- lorsqu’on détecte la baisse de couple à fournir et que la vitesse de consigne est constante, on commande une diminution d’un débit de fluide alimentant les moteurs entrainant la tête.
On peut aussi imaginer à couple constant vouloir augmenter la vitesse de rotation de la tête de forage et donc diminuer le nombre de moteurs actifs.
- on détermine une hausse de couple à fournir à la tête, puis
- on met en œuvre les étapes du procédé de l’invention de façon à augmenter un nombre de moteurs entrainant la tête.
- pendant qu’on entraine la tête au moyen de tous les moteurs, on détermine une hausse de couple à fournir à la tête, puis
- on met en œuvre directement les étapes du procédé de l’invention en combinaison avec l’une des caractéristiques précitées sur la figure possédant une symétrie de révolution.
- pendant qu’on entraine la tête au moyen seulement des moteurs de l’un des sous-ensembles de deuxième vitesse, on détermine une hausse de couple à fournir à la tête, puis
De préférence aussi, dans chacun des premier et deuxième sous-ensembles ou des premier et deuxième sous-ensembles de deuxième vitesse, les moteurs forment une figure possédant une symétrie de révolution.
De même, on peut prévoir que les moteurs ne faisant pas partie de l’un des premier et deuxième sous-ensembles ou des premier et deuxième sous-ensembles de deuxième vitesse forment une figure possédant une symétrie de révolution.