INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ensemble, le ou les réservoirs additionnels 27 présentent avantageusement un volume compris entre 5 % et 25 % du volume de réception 5, par exemple entre 8 % et 22 % du volume de réception 5, et typiquement environ 15 % du volume de réception 5.
Chaque réservoir additionnel 27 est par exemple une coque concave.
Cette coque présente une ouverture délimitée par un bord à contour fermé 37 plaquée contre la surface externe du réservoir interne 3. L’ouverture de la coque est donc fermée par une zone 39 du réservoir interne 3.
Le ou chaque réservoir additionnel 27 est dans ce cas typiquement venu d’emboutissage. Il est soudé sur le réservoir interne 3.
Le ou chaque réservoir additionnel 27 est plaqué contre la partie tubulaire 7 du réservoir interne 3, et s’étend axialement sur au moins 80 % de la longueur du réservoir interne 3, de préférence sur au moins 90 % de la longueur du réservoir interne 3.
Le ou chaque réservoir additionnel 27 présente, considéré en section perpendiculairement à l’axe central, un fond bombé 41 prolongé par deux côtés 43 définissant le bord à contour fermé 37. Les côtés 43 sont sensiblement perpendiculaires à la zone du réservoir interne 3 à laquelle ils se raccordent. Ceci permet d’augmenter la résistance mécanique de l’unité de stockage 1.
Si nécessaire, des raidisseurs sont ménagés dans le ou chaque réservoir additionnel 27, de manière à augmenter la résistance à la pression.
Dans le premier mode de réalisation, représenté sur la , chaque réservoir additionnel 27 communique avec le volume de réception 5 par un ajutage 29 qui lui est propre.
L’ajutage 29 est un trou ménagé dans le réservoir interne 3, et mettant en communication le volume de réception 5 avec le réservoir additionnel 27 correspondant. Ce trou est ménagé dans la zone 39 du réservoir interne 3.
Quand le fluide cryogénique est de l’hydrogène liquide, ce trou a typiquement un diamètre compris entre 0,2 et 0,9 mm, typiquement environ 0,7 mm.
Pour les deux réservoirs additionnels 27 supérieurs, les trous constituant les ajutages 29 sont typiquement ménagés vers le bas de la zone 39 du réservoir interne 3. Ceci permet de faciliter le vidage par gravité des réservoirs additionnels 27.
Pour les deux réservoirs additionnels 27 inférieurs, les trous constituant les ajutages 29 sont ménagés dans le haut de la zone 39 du réservoir interne 3. Ceci permet, au moment du remplissage du réservoir interne 3, de retarder le moment où l’ajutage 29 sera immergé dans le fluide cryogénique liquide.
La cytométrie en flux consiste principalement à faire passer individuellement des cellules dans une veine liquide de forte section par rapport à la taille des cellules. Cette veine liquide se termine par une buse présentant un orifice calibré, dimensionné pour empêcher le passage simultané ou trop rapproché dans le temps de deux voire plusieurs cellules. Le débit étant constant entre la veine liquide et l'orifice, le diamètre de la veine liquide diminuant, la vitesse des cellules augmente et, en sortie de la buse, les cellules atteignent des débits de l'ordre de plusieurs milliers de cellules par seconde dans un jet de liquide ayant le diamètre de la buse.
La mesure du volume des cellules est réalisée en mesurant l'impédance de part et d'autre de l'orifice de la buse. En effet, le volume d'une cellule est corrélé avec une variation d'impédance qu'entraine son passage dans un milieu conducteur (système Coulter), la cellule étant considérée comme étant isolante électriquement. Le volume est déterminé de manière absolue, quelle que soit la forme de la cellule.
Par ailleurs, le passage des cellules à travers l'orifice de la buse assure un certain centrage hydrodynamique des cellules et également l'orientation de celles-ci. Ainsi, il est possible de positionner précisément le jet sortant de la buse et contenant les cellules dans un faisceau lumineux émis par une source d'excitation. Lorsqu'une cellule traverse le faisceau lumineux, elle diffuse un certain nombre de signaux optiques utilisable par le cytomètre afin de déterminer les propriétés de la cellule.
Ces signaux optiques comprennent :
- la réflexion de la lumière sur la cellule, due à la différence d'indices entre le liquide et la cellule, mais également entre les différents composants de la cellule, se traduisant par la réflexion d'une partie d'un rayon lumineux incident ;
- la réfraction de la lumière sur la cellule se traduisant par une déviation du rayon lumineux pénétrant dans la cellule ; et
- la diffraction de la lumière sur la cellule, principalement sous un angle solide allant de quelques degrés jusqu'à un angle solide de 360°.
Tous ces signaux sont recueillis par un système optique de collecte, puis séparés en fonction de leur longueur d'onde (largeur à mi-hauteur comprise entre 20 et 50 nm, voire 30 à 40 nm) par un système de filtres optiques et enfin parviennent à différents capteurs lumineux.
Ces différents capteurs peuvent être adaptés pour :
- mesurer la diffusion aux petits angles (forward scatter en anglais) de la cellule ;
- mesurer la diffusion aux grands angles (side scatter en anglais) de la cellule ;
- mesurer l'absorbance de la cellule ; et
- mesurer la fluorescence de la cellule si celle-ci est marquée par un ou plusieurs fluorochromes.
La diffraction aux petits angles est due à la diffusion d'une partie de la lumière incidente arrivant à la surface de la membrane cellulaire par cette dernière. La partie de la lumière diffusée a la même longueur d'onde que la lumière incidente. Elle est captée dans l'axe de la lumière incidente. Elle donne des informations sur la taille et l'indice de réfraction moyen de la cellule.
La diffraction aux grands angles est due à la diffusion dans toutes les directions de l'espace de la partie de la lumière incidente qui a traversé la membrane cellulaire par les organites intracellulaires. Elle peut être captée par un photomultiplicateur ou une photodiode à effet avalanche. Mettant en jeu les propriétés de réfraction et de réflexion, elle donne des informations sur l'hétérogénéité fine du contenu cellulaire.
La mesure de l’absorbance et/ou extinction est quant à elle, réalisée dans l’axe du faisceau d’excitation de la cellule. Celle-ci est proportionnelle au diamètre de la cellule et à l'indice d'absorption des organites intracellulaires.
Le conduit externe 55 est sans contact avec le réservoir externe 17.
On entend par là qu’il n’existe pas de contact mécanique directe entre le réservoir externe 17 et le conduit externe 55.
Le conduit externe 55 comporte :
- un volume intermédiaire 57 ;
- un tronçon amont 59, ayant une extrémité supérieure amont 61 traversant le réservoir interne 13 et raccordée fluidiquement au volume de stockage 15, et une extrémité inférieure amont 63 raccordée au volume intermédiaire 57 ;
- un tronçon aval 65 raccordé au volume intermédiaire 57 et ayant une extrémité supérieure aval 83 raccordée à l’entrée d’hydrogène 31.
L’extrémité supérieure aval 83 est située à une première élévation E1 ( ). L’extrémité supérieure amont 61 étant situé à une seconde élévation E2. Le volume intermédiaire 57 est situé à une troisième élévation E3, inférieure aux première et seconde élévations E1 et E2.
Les élévations E1, E2 et E3 sont prises par rapport à un même niveau de référence, par exemple le niveau d’un plancher sous le réservoir externe 17. Elles sont prises suivant la direction verticale, qui est typiquement la direction normale au plancher sous le réservoir externe 17.
Pour évaluer les élévations E1, E2 et E3, on considère typiquement le centre géométrique de l’extrémité supérieure aval 83, de l’extrémité supérieure amont 61 et du volume intermédiaire 57.
Comme visible sur la , le conduit externe 55 a donc une forme générale en V pointant vers le sol, le volume intermédiaire 57 constituant le point bas du conduit externe 55.
L’hydrogène liquide entraîné avec l’hydrogène gazeux dans le conduit externe 55 et se déposant sur la surface interne de celui-ci va donc ruisseler et s’accumuler dans le volume intermédiaire 57.
La différence entre la seconde élévation E2 et la troisième élévation E3 est de préférence supérieure à 150 mm. Dans l’exemple représenté, le volume intermédiaire 57 est situé verticalement sous l’axe central Y.
Ceci contribue à obtenir que les gouttelettes d’hydrogène liquide entraînées dans le conduit externe 55 se déposent sur la surface interne du conduit externe 55 et ne soient pas entraînées directement jusqu’à l’entrée de l’échangeur de chaleur 27. Ceci contribue également au fait que le parcours le long du conduit interne 55 soit suffisamment long pour permettre une évaporation des gouttelettes de liquide, et un échauffement de l’hydrogène gazeux.
Le volume intermédiaire 57 est un séparateur liquide-gaz.
Le volume intermédiaire 57 comprend une partie inférieure 67 de collecte du liquide et une partie supérieure 69 à laquelle sont raccordées le tronçon amont 59 et le tronçon aval 65.
La partie supérieure 69 présente une hauteur inférieure à 50 % de la hauteur totale du volume intermédiaire 57, de préférence inférieure à 33 % de la hauteur totale, encore de préférence inférieure à 25 % de la hauteur totale.
Selon une autre caractéristique générale de l'invention pouvant être éventuellement combinée à la précédente, ledit second lubrifiant peut avantageusement être une cire d’un polyéthylène, et ledit second lubrifiant peut de manière générale être présent selon 1-3 pce dans la composition de caoutchouc.
On notera que ledit second lubrifiant joue avantageusement le rôle d’un lubrifiant interne pour la composition de caoutchouc, réduisant de ce fait la friction entre les chaînes macromoléculaires de l’EPDM et la viscosité à l’état fondu de la composition réticulable.
Comme expliqué ci-dessus, la sélection des familles précitées de composés chimiques pour le premier et le second lubrifiant permet notamment de faciliter l’extrusion de la composition réticulable en permettant de limiter la viscosité Mooney ML(1+4) à 100° C à des valeurs inférieures ou égales à 150 et de préférence inférieures ou égales à 120, en comparaison d’autres couples de lubrifiants externe et interne qui ne procurent pas de telles valeurs suffisamment réduites de viscosité Mooney lorsqu’ils sont associés au système plastifiant et à la charge renforçante selon l’invention.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la composition de caoutchouc peut avantageusement comprendre : - 4-12 pce d'un système de réticulation au soufre ou au peroxyde, - 1-5 pce dudit agent de couplage silice-élastomère, et - 0-20 pce dudit système plastifiant.
On notera que ledit système de réticulation permet de réticuler chimiquement la composition de caoutchouc par cuisson ultérieure du tuyau comprenant ladite couche constituée de la composition, à une température par exemple comprise entre 160 et 200° C.
On notera également que la composition selon l’invention peut ainsi comprendre une quantité extrêmement réduite ou même nulle de système plastifiant tel que défini ci-dessus contrairement à l’art antérieur précité, ce qui va encore davantage à l’encontre de la pratique usuelle pour les compositions de caoutchouc à base d’EPDM pour tuyaux de liquide de refroidissement qui comprennent en général plus de 30 pce de plastifiant(s).
Selon un premier mode de réalisation de l’invention, la composition de caoutchouc comprend : - 4-8 pce dudit système de réticulation qui est au soufre, - 2-4 pce d'un alkoxysilane polysulfuré formant ledit agent de couplage, et - 0-15 pce dudit système plastifiant.
On notera que dans ce premier mode de réalisation, ledit système de réticulation au soufre comprend du soufre à titre d’agent de réticulation et un ou des accélérateur(s) de vulcanisation. A titre d’alkoxysilane polysulfuré, on peut par exemple utiliser pour ledit agent de couplage le bis(triéthoxysilylpropyl)tétrasulfure, également connu sous le nom « TESPT ».
Selon un second mode de réalisation de l’invention, la composition de caoutchouc comprend : - 8-12 pce dudit système de réticulation qui est au peroxyde, - 2-4 pce d’un vinylsilane formant ledit agent de couplage, et - 10-20 pce dudit système plastifiant.
On notera que dans ce second mode de réalisation, ledit système de réticulation au peroxyde comprend avantageusement un peroxyde organique à titre d’agent de réticulation et un coagent de réticulation par exemple choisi parmi le triallyl cyanurate (TAC) et le triallyl isocyanurate (TAIC).
A titre de vinylsilane, on peut par exemple utiliser pour ledit agent de couplage un siloxane oligomérique comportant des groupes vinyl et éthoxy.
Selon ce second mode de réalisation de l’invention, la composition de caoutchouc peut comprendre en outre 2-10 pce d’une résine formaldéhyde d’un phénol aliphatique, de préférence une résine formaldéhyde d’un alkyl phénol.
On notera que cette résine formaldéhyde d’un phénol aliphatique peut avantageusement jouer le rôle d’un agent tackifiant pour la composition.
Selon une autre caractéristique générale de l'invention, ledit au moins un élastomère de la composition est un EPDM non étendu à l'huile présentant : - des taux massiques d'unités issues de l'éthylène de 55-63 %, d’un diène non conjugué (tel que l’éthylidène norbornène) de 8-10%, et de préférence en outre - une viscosité Mooney ML(1+4) à 125° C comprise entre 39 et 43.
De préférence, ledit EPDM non étendu à l’huile présente en combinaison : - des taux massiques d'unités issues de l'éthylène de 57-60 %, d’éthylidène norbornène de 8-9%, et - une viscosité Mooney ML(1+4) à 125° C comprise entre 40 et 42.
On peut noter que la Demanderesse a vérifié qu’un EPDM non étendu à l’huile présentant un taux massique d’unités issues d’un diène non conjugué inférieur à 8 % pénalisait les propriétés mécaniques obtenues pour la composition de caoutchouc l’incorporant (tous autres ingrédients inchangés), et par conséquent pour le tuyau monocouche constitué de cette composition.
Le stator 18 comprend un noyau de stator 19 et des enroulements de stator enroulés sur le noyau de stator 19. Les enroulements de stator définissent un enroulement d’extrémité de stator supérieur 21 qui est formé par les portions des enroulements de stator s’étendant vers le haut à partir d’une face d’extrémité axiale supérieure du noyau de stator 19, et un enroulement d’extrémité de stator inférieur 22 qui est formé par les portions des enroulements de stator s’étendant vers le bas à partir d’une face d’extrémité axiale inférieure du noyau de stator 19.
De plus, le compresseur à spirales 1 comprend un arbre d’entraînement 23 qui est vertical et peut tourner autour d’un axe de rotation A. L’arbre d’entraînement 23 est fixé au rotor 17 du moteur électrique 16 de sorte que le moteur électrique 16 soit configuré pour entraîner en rotation l’arbre d’entraînement 23 autour de l’axe de rotation A. L’arbre d’entraînement 23 est notamment configuré pour entraîner la volute orbitante 8 dans un mouvement orbital lorsque le moteur électrique 16 est actionné.
L’arbre d’entraînement 23 comprend une partie principale longitudinale 24 comprenant une partie d’extrémité supérieure 25 et une partie d’extrémité inférieure 26. L’arbre d’entraînement 23 comprend en outre une portion d’entraînement 27 qui est prévue au niveau d’une extrémité supérieure de la partie principale longitudinale 24 et qui est décalée par rapport à l’axe longitudinal de l’arbre d’entraînement 23. La portion d’entraînement 27 est partiellement montée dans une portion de moyeu 28 prévue sur la volute orbitante 8, et est configurée pour coopérer avec la portion de moyeu 28 de manière à entraîner la volute orbitante 8 dans des mouvements orbitaux par rapport à la spirale fixe 7 lorsque le moteur électrique 16 est actionné.
L’arbre d’entraînement 23 comprend également un canal d’alimentation en huile 29 formé dans l’arbre d’entraînement 23 et s’étendant sur au moins une partie de la longueur de l’arbre d’entraînement 23. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le canal d’alimentation en huile 29 s’étend sur toute la longueur de l’arbre d’entraînement 23 et débouche dans une surface d’extrémité axiale supérieure de l’arbre d’entraînement 23.
Le compresseur à spirales 1 comprend en outre un agencement de palier supérieur 31 prévu sur l’agencement de support 5 et configuré pour supporter en rotation la partie d’extrémité supérieure 25 de la partie principale longitudinale 24, et un agencement de palier inférieur 32 configuré pour supporter en rotation la partie d’extrémité inférieure 26 de la partie principale longitudinale 24. Le compresseur à spirales 1 comprend également un palier de moyeu de volute orbitante 33 prévu sur la volute orbitante 8 et agencé pour coopérer avec la portion d’entraînement 27 de l’arbre d’entraînement 23.
Comme le montre la , l’agencement de palier inférieur 32 comprend un manchon de palier radial 34 configuré pour supporter en rotation la partie d’extrémité inférieure 26 de l’arbre d’entraînement 23. Le manchon de palier radial 34 est agencé de manière coaxiale à l’arbre d’entraînement 23, et comprend une surface de palier radial interne 35 qui est cylindrique et qui entoure la partie d’extrémité inférieure 26 de l’arbre d’entraînement 23.
En outre, l’agencement de palier inférieur 32 comprend des paliers de butée axiaux supérieur et inférieur 36, 37 configurés pour limiter un mouvement axial de l’arbre d’entraînement 23 lors du fonctionnement. Avantageusement, le palier de butée axial supérieur 36 est situé au-dessus de la surface de palier radial interne 35, et le palier de butée axial inférieur 37 est situé en dessous de la surface de palier radial interne 35.
Le compresseur à spirales 1 comprend en outre un support 38 fixé au carter hermétique 2 et configuré pour supporter l’agencement de palier inférieur 32. L’agencement de palier inférieur 32 est fixé au support 38 par exemple à l’aide de vis ou de boulons.
Le compresseur à spirales 1 comprend également une pompe à huile 39 agencée au niveau d’une extrémité inférieure de l’arbre d’entraînement 23 et immergée dans un carter d’huile 41 agencé dans une partie inférieure du carter hermétique 2. La pompe à huile 39 est configurée pour acheminer, lors du fonctionnement du compresseur à spirales 1, de l’huile, du carter d’huile 41, à l’unité de compression 6 et aux agencements de palier supérieur et inférieur 31, 32 à travers le canal d’alimentation en huile 29 formé dans l’arbre d’entraînement 23.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’agencement de support 5 définit un volume interne dans lequel la portion d’entraînement 27 de l’arbre d’entraînement 23 et la portion de moyeu 28 prévue sur la volute orbitante 8 sont reçues, et un réservoir d’huile 42 est formé au fond du volume interne. Avantageusement, le réservoir d’huile 42 est annulaire et s’étend autour de l’arbre d’entraînement 23.
Le compresseur à spirales 1 comprend en outre un dispositif de guidage de fluide frigorigène 43 configuré pour forcer une partie principale, et avantageusement sensiblement la totalité, du fluide frigorigène, entrant dans le compresseur à spirales 1 à travers l’entrée d’aspiration 3, à s’écouler à travers le moteur électrique 16 depuis l’enroulement d’extrémité de stator supérieur 21 jusqu’à l’enroulement d’extrémité de stator inférieur 22, avant d’atteindre l’unité de compression 6.
Le dispositif de guidage de fluide frigorigène 43 comprend un capot de moteur 44 agencé au niveau de et recouvrant l’enroulement d’extrémité de stator supérieur 21 du moteur électrique 16. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le capot de moteur 44 est fixé au noyau de stator 19, et entoure l’arbre d’entraînement 23. Le capot de moteur 44 et le moteur électrique 16 définissent au moins partiellement une chambre interne 45 qui est avantageusement annulaire et qui contient l’enroulement d’extrémité de stator supérieur 21.
Comme le montre la , le capot de moteur 44 comprend une ouverture d’entrée de fluide frigorigène 46 débouchant dans la chambre interne 45 et faisant au moins partiellement face à l’entrée d’aspiration 3. Avantageusement, l’ouverture d’entrée de fluide frigorigène 46 a une section transversale qui est supérieure à une section transversale de l’entrée d’aspiration 3.
Le dispositif de guidage de fluide frigorigène 43 est notamment configuré pour forcer une partie principale, avantageusement sensiblement la totalité, du fluide frigorigène, entrant dans le compresseur à spirales 1 à travers l’entrée d’aspiration 3, à s’écouler à travers l’ouverture d’entrée de fluide frigorigène 46 avant de s’écouler à travers le moteur électrique 16 de l’enroulement d’extrémité de stator supérieur 21 à l’enroulement d’extrémité de stator inférieur 22. Avantageusement, le dispositif de guidage de fluide frigorigène 43 est configuré pour forcer le fluide frigorigène entrant dans la chambre interne 45 à s’écouler vers le bas au moins partiellement à travers l’espace circulaire G défini entre le rotor 17 et le stator 18.
Le compresseur à spirales 1 comprend en outre un carénage de carter d’huile 47 agencé entre une extrémité inférieure du moteur électrique 16 et une surface libre d’huile stockée dans le carter d’huile 41, et étant décalé axialement par rapport au moteur électrique 16. Le carénage de carter d’huile 47 peut par exemple être fixé au support 38.
Le carénage de carter d’huile 47 est configuré pour empêcher un flux de fluide frigorigène, s’écoulant vers le bas à travers le moteur électrique 16 et sortant, c’est-à-dire émergeant, du moteur électrique 16, de heurter directement la surface libre de l’huile stockée dans le carter d’huile. En particulier, le carénage de carter d’huile 47 est configuré pour dévier le flux de fluide frigorigène, s’écoulant vers le bas à travers le moteur électrique 16 et sortant du moteur électrique 16, à distance du carter d’huile 41, et avantageusement vers l’unité de compression 6. Par conséquent, le carénage de carter d’huile 47 forme un écran protecteur de carter d’huile.
Vers l’amont, le dispositif d’injection et de mélange 3 est raccordé fluidiquement à un collecteur 7, collectant les gaz d’échappement sortant des chambres de combustion du moteur 9. Vers l’aval, le catalyseur SCR est raccordé à une canule 11 par laquelle les gaz d’échappement purifiés sont relargués dans l’atmosphère.
Des équipements tels qu’un turbo compresseur sont intercalés entre le collecteur 7 et le dispositif d’injection et de mélange 3.
D’autres équipements, par exemple des silencieux, sont intercalés entre le catalyseur SCR 5 et la canule 11.
Le dispositif d’injection 3 est représenté plus précisément sur les figures 2 et 3.
Il comporte une enveloppe 13 présentant une entrée 15 de gaz d’échappement et une sortie 17 de gaz d’échappement.
L’enveloppe 13 délimite intérieurement un passage 19 pour les gaz d’échappement de l’entrée de gaz d’échappement 15 à la sortie de gaz d’échappement 17.
Le dispositif d’injection et de mélange 3 comporte encore un injecteur 21 d’un liquide comprenant un réducteur d’oxyde d’azote ou un précurseur d’un tel réducteur.
Typiquement le liquide est une solution aqueuse d’urée. L’urée est un précurseur d’un réducteur d’oxyde d’azote, qui après hydrolyse et thermolyse au contact des gaz d’échappement se décompose en ammoniaque gazeux.
En variant, le liquide est de l’ammoniaque liquide, ou est tout autre liquide adapté.
Comme visible sur la , l’enveloppe 13 présente un fond 23.
L’enveloppe 13 comprend également une partie tubulaire d’enveloppe 25, définissant la sortie de gaz d’échappement 17. La partie tubulaire d’enveloppe 25 se raccorde au fond 23 et fait saillie par rapport au fond 23 vers l’extérieur de l’enveloppe.
La partie tubulaire d’enveloppe 25 présente un axe central CE.
Perpendiculairement à l’axe central, la partie tubulaire d’enveloppe 25 présente des sections circulaires.
Typiquement, un conduit flexible 27 est raccordé à la partie tubulaire d’enveloppe 25.
Le conduit flexible 27 raccorde typiquement la sortie 17 à l’entrée du catalyseur SCR 5.
L’injecteur 21 est monté sur une paroi 29 de l’enveloppe 13 dirigée vers la sortie de gaz d’échappement 17.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, au moins une partie des éléments de maintien a une forme de polyèdre présentant au moins deux faces en forme de trapèze.