INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tel que représenté sur les Figures 1 à 3, la tige de commande creuse 5 comprend un canal interne supérieur 5b dans lequel est disposée une vis de réglage de débit 42, et un canal interne inférieur 5c plus étroit que le canal interne supérieur 5b, l’extrémité supérieure 5d du canal interne inférieur 5c ayant une forme conique pour former siège en regard de l’extrémité inférieure bombée 42a de la vis de réglage de débit 42 qui constitue le clapet de ce siège.
Ainsi, l’extrémité inférieure bombée 42a de la vis de réglage de débit 42 se retrouve plus ou moins en regard de l’orifice de sortie 38 de la tige de commande 5 en fonction du réglage de la position de la vis de réglage de débit 42 dans le canal interne supérieur 5b de la tige de commande 5, ce qui permet le réglage du débit d’eau à la sortie 2d du robinet mitigeur 1.
La partie supérieure de la vis de réglage de débit 42 possède un filetage externe 42b vissé dans un filetage interne 5e du canal interne supérieur 5b de la tige de commande 5, un joint torique 43 est disposé entre le canal interne supérieur 5b de la tige de commande 5 et une partie intermédiaire de la vis de réglage de débit 42. Un technicien peut ainsi régler le débit de sortie du robinet mitigeur 1 en vissant ou en dévissant la vis de réglage de débit 42 qui est accessible en désolidarisant le bouton de commande 6 de l’extrémité supérieure 5a de la tige de commande 5.
Composant fluidique et dispositif de type vanne fluidique pour isolation Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un composant fluidique et à un dispositif de type vanne fluidique. Le dispositif peut notamment comporter une chambre de réaction pouvant être isolée par un mécanisme de vanne fluidique. L'invention concerne également un procédé d'analyse mis en œuvre dans ledit dispositif.
Etat de la technique Il est connu des documents US2012/064597A1 , US2013/130262A1 , US2007/166199A1 et US2006/076068A1 des dispositifs micro-fluidiques formés d'un réseau micro-fluidique de capsules micro-fluidiques et de canaux reliant les capsules entre elles. Chaque capsule micro-fluidique comporte une chambre dans laquelle débouche un canal d'entrée et dont ressort un canal de sortie. Une membrane déformable est commandée entre deux positions pour conférer deux états distincts à la capsule, un premier état dans lequel le canal d'entrée communique avec le canal de sortie via la chambre autorisant un transfert de fluide, et un deuxième état dans lequel la membrane bloque la communication entre les deux canaux, empêchant l'écoulement de fluide et le remplissage de la chambre de la capsule. La commande de la membrane entre ses deux états est réalisée à l'aide de moyens pneumatiques, par exemple en exerçant sur elle une pression positive ou une pression négative.
Pour réaliser ces dispositifs, les solutions connues sont réalisées par un assemblage multicouche dans lequel la membrane déformable forme une couche intermédiaire prise entre deux substrats. La membrane est souvent collée, pincée entre deux couches ou fixée par de l'adhésif double-face prédécoupé. Dans ces documents, les capsules microfluidiques sont intégrées dans des cartes ou cartouches microfluidiques qui possèdent des connecteurs pneumatiques de façon à être connectés à des sources et régulateurs de pression externes. Un inconvénient de ces solutions est d’avoir à assurer une connexion sans fuite d’air ou de fluide entre la carte microfluidique intégrant les capsules et les sources de pression. Un autre inconvénient est le bruit produit par les pompes ou compresseurs généralement employés comme sources de pression.
Une alternative aux pompes et compresseurs est le recours à une cartouche de gaz mais la pression produite doit être régulée et, de plus, l’emploi de telles sources de pression peut être soumis à des réglementations telles que par exemple lors d'un transport par avion.
La demande de brevet EP3326717A1 propose une autre solution dans laquelle la vanne est créée par l'ajout dans une cavité d'un liquide destiné à former un élément en matériau déformable. Le mécanisme d'actionnement de l'invention est commandé par une unité de commande et de traitement pour déformer l'élément en matériau déformable de chaque capsule, par exemple en exerçant une pression ou une impulsion de pression au moyen d'un fluide de pression, et en particulier d'un gaz de pression via les trous d'actionnement de chaque capsule. L’unité de commande et de traitement est gérée par une pluralité de modules logiciels, chaque module logiciel correspondant à une ou plusieurs des étapes du procédé. Dans cette invention la source de pression n’est pas décrite mais la commande par une pluralité de modules s’avère complexe.
Il peut être avantageux de disposer d'un mécanisme de vanne dont l'actionnement est simple et fiable, sans recourir à des moyens complexes qui doivent être pilotés ou régulés.
Une solution intéressante pour embarquer une source de pression dans le composant fluidique a été décrite au moyen de composés chimiques dans la publication référencée "Charlotte Parent, Nicolas Verplanck, Jean-Luc Achard, Yves Fouillet. Validation and integration of an effervescent reaction for fluid actuation in a microfluidic device. MicroTAS 2016 Conference, Oct 2016, Dublin, Ireland" . Mais cette solution requiert l’embarquement de réactifs dans des quantités parfaitement ajustées pour disposer d’un niveau de pression à la fois utile et qui ne risque pas d’endommager le composant. Un autre inconvénient est le recours à une manipulation pour perforer la membrane qui sépare initialement les composés chimiques.
Il reste donc pertinent de disposer d'un composant fluidique intégrant un mécanisme de vanne fluidique, qui soit rapidement déployable sur le terrain, en utilisant des moyens d'actionnement déjà présents et facilement disponibles.
L’invention vise ainsi à résoudre cet inconvénient.
A cet effet, l’invention propose un groupe moteur comportant : - au moins un moteur à combustion interne, - un circuit d’échappement comprenant un conduit apte à guider d’amont en aval les gaz d’échappement émis par ledit moteur vers l’orifice de sortie du conduit débouchant sur l’extérieur, et comprenant des dispositifs de dépollution des gaz d’échappement dont un dernier dispositif de dépollution (avant l’orifice de sortie dudit conduit) , et au moins un capteur de concentration d’oxydes d’azote (capteur NOx), disposé en aval dudit dernier dispositif de dépollution (et en amont de ladite de sortie dudit conduit), ledit capteur comprenant une tête au moins en partie incluse à l’intérieur d’une portion dudit conduit, ladite tête s’étendant partiellement à l’intérieur de ladite portion de conduit. Selon l’invention, ladite portion de conduit contient un dispositif déflecteur situé en amont de ladite tête du capteur, et en aval dudit dernier dispositif de dépollution. Ledit dispositif déflecteur comprend un volet globalement plan, disposé à l’intérieur de ladite portion de conduit, comportant deux faces opposées composant une face distale et une face proximale à ladite tête du capteur, et ledit volet étant inclinable par rapport à la direction longitudinale de ladite portion de conduit, ledit volet occupant au moins une position d’ouverture totale orientée suivant la direction longitudinale de ladite portion de conduit et une position inclinée d’ouverture partielle, ledit dispositif déflecteur comportant des moyens d’actionnement motorisés entraînant ledit volet en ladite position inclinée d’ouverture partielle afin d’accélérer la vitesse des gaz d’échappement arrivant sur la tête du capteur NOx, notamment lorsque lesdits gaz d’échappement circulent à bas débit dans ladite portion de conduit.
Plus particulièrement, ladite tête du capteur s’étend partiellement à l’intérieur de ladite portion de conduit et tel que sa direction longitudinale (principale) soit sensiblement perpendiculaire à la direction longitudinale de ladite portion de conduit.
Plus particulièrement, lesdits moyens d’actionnement motorisés comprennent un axe de pivotement solidarisé transversalement au volet, de direction sensiblement perpendiculaire à la direction longitudinale (principale) de la tête du capteur et sensiblement perpendiculaire à la direction longitudinale de ladite portion de conduit, cet axe de pivotement permettant d’incliner ledit volet dans ladite portion de conduite.
De préférence selon l’invention, le volet est disposé à une distance de la tête du capteur NOx qui est inférieure au diamètre interne de ladite portion de conduit.
De préférence, ladite position inclinée d’ouverture partielle du volet correspond à un angle d’ouverture du volet compris entre 15 et 25 degrés, et plus particulièrement entre 18 et 22 degrés, la position d’ouverture totale du volet correspondant à un angle d’ouverture de 90 degrés.
De préférence, la face distale, opposée à la face proximale à la tête du capteur, est sensiblement convexe, autrement dit sa convexité est tournée vers le côté duquel le flux de gaz arrive sur le volet, de sorte que les gaz sont déviés de part et d’autre dudit volet dans la portion de conduit et accélérés lorsqu’ils arrivent au niveau de la tête du capteur.
Avantageusement ladite position inclinée d’ouverture partielle du volet est optimisée suivant une combinaison du rapport de ladite distance entre le volet en position de fermeture totale et la tête du capteur sur le diamètre interne de ladite portion de conduit , et l’angle d’ouverture partielle dudit volet, afin d’obtenir un temps de réponse rapide de la mesure du capteur NOx, conforme à la réalité de la composition des gaz, pour de faibles débits de gaz d’échappement, notamment pour des régimes moteur au ralenti. Plus particulièrement la combinaison est établie de sorte que la vitesse desdits gaz arrivant sur ladite tête du capteur puisse atteindre une valeur supérieure à un seuil, notamment au moins environ 5 m/s, de préférence au moins environ 7 m/s.
Ladite distance entre ledit volet et ladite tête du capteur est plus particulièrement définie suivant la direction longitudinale de ladite portion de conduit, par la distance entre le centre dudit volet et l’axe longitudinal médian de la tête dudit capteur.
De préférence selon l’invention, le rapport de ladite distance donnée entre le volet et la tête du capteur sur le diamètre intérieur de ladite portion de conduit (exprimés dans la même unité de mesure) est inférieur ou égal à 1 en combinaison avec un angle d’ouverture partielle qui est de l’ordre de 20 degrés (par exemple à plus ou moins 2 degrés près).
En particulier ledit volet a une forme de disque parabolique.
Le groupe moteur comporte au moins un moteur à combustion interne, qui peut être atmosphérique ou de préférence turbocompressé (suralimenté), assisté(s) ou non par des moteurs électriques. En outre un ou plusieurs calculateurs peuvent permettre de faire fonctionner l’ensemble du groupe moteur.
De préférence, ledit au moins un moteur à combustion interne est un moteur à essence.
L’invention concerne aussi un véhicule automobile comprenant un groupe moteur tel que décrit précédemment.
En particulier ledit capteur de concentration d’oxydes d’azote est relié informatiquement au système de contrôle embarqué du véhicule (OBM) et les positions du volet dudit dispositif déflecteur sont commandées par des moyens de contrôle intégrés ou couplés audit système de contrôle (OBM).
Les dispositifs dépolluants pour le post-traitement des gaz d’échappement produits par le moteur, résultant de la combustion du mélange carburant / air d’admission, peuvent comprendre un convertisseur catalytique pour dépolluer les gaz d’échappement et de préférence aussi un filtre à particules pour traiter les particules fines présentes dans les gaz d’échappement, ainsi qu’un catalyseur trois voies comme dernier dispositif de dépollution avant la sortie du conduit d’échappement.
La composante 3100 comprise entre 300 nm et 700 nm est absorbée efficacement, notamment dans une cellule à hétérojonction de silicium. Le premier rayonnement 310 permet ainsi de chauffer efficacement la cellule 4. La montée en température de la cellule 4 pendant la première exposition 31 peut donc être rapide, permettant de rendre le procédé de durcissement 3 compatible avec une cadence industrielle.
L'énergie déposée dans la cellule 4 peut être concentrée au voisinage de la première face 4a de la cellule 4, exposée au premier rayonnement 310. Notamment, à une longueur d'onde de 300 nm, le premier rayonnement 310 est absorbé de manière substantielle sur quelques centaines de nanomètres, voir un micromètre. Toutefois, la composante 3100, même voisine des courtes longueurs d'onde (300 nm) apporte un intérêt par rapport à un chauffage au moyen d'une plaque chauffante. En effet, l'énergie est absorbée directement dans le volume de la cellule 4, même s'il est voisin de la première face 4a. La thermalisation par conduction est donc améliorée par rapport au chauffage par contact thermique avec une plaque chauffante. De plus, l'énergie est absorbée de manière homogène par la cellule 4, quel que soit la planéité ou la rugosité de la première face 4a, alors que le contact thermique de cette dernière avec une plaque chauffante peut être de moindre qualité, créant des points chauds et des points froids. La chaleur se propage donc de manière plus homogène dans la cellule 4 lorsqu'elle est issue du premier rayonnement électromagnétique 310.
La composante 3100 voisine du centre de la gamme proposée, par exemple entre 550 nm et 700 nm, peut présenter un bon compromis entre une absorption efficace de l'énergie et une absorption homogène au sein de ladite cellule 4.
Le premier rayonnement électromagnétique présente un double intérêt en ce qu'il permet également de bonifier la cellule 4. Par bonification, on entend l'amélioration du rendement de conversion énergétique de la cellule 4. Le premier rayonnement électromagnétique 310 permet de réduire la densité de défauts dans la cellule 4, diminuant la densité de centres de recombinaison, préjudiciables à la conversion d'un rayonnement électromagnétique en courant électrique.
L’exposition au premier rayonnement améliore de manière significative la passivation de couches de silicium amorphes recouvrant un substrat en silicium cristallin. Elle améliore également la résistance en série entre les couches formant la cellule 4.
Plus la composante 3100 est voisine des courtes longueurs d'onde, c'est à dire 300 nm, est plus la bonification est rapide. En revanche, la bonification est majoritairement réalisée au voisinage de la première face 4a.
Plus la composante 3100 est voisine des grandes longueurs d'onde, c'est à dire de 700 nm, est moins la bonification est rapide. En revanche, le premier rayonnement 310 est absorbé de manière plus homogène selon l'épaisseur de la cellule 4, homogénéisant la bonification de la cellule 4 selon son épaisseur.
Une composante 3100 voisine, par exemple comprise entre 550 nm et 700 nm, offre un bon compromis entre une bonification rapide et homogène sur l'épaisseur de la cellule 4.
Le premier rayonnement 310 peut comprendre une pluralité de composantes, s'étendant entre 300 nm et 700 nm, chaque composante contribuant à l'homogénéisation et l'amélioration du durcissement de la pâte conductrice et également la bonification de la cellule 4.
La représente d'ailleurs un autre exemple de premier rayonnement électromagnétique 310 tel qu'il peut être mis en œuvre par le procédé de durcissement 3 et comprenant une pluralité de composantes. La représente l'irradiance spectrale du premier rayonnement 310 en fonction de la longueur d'onde , entre 300 nm et 1200 nm. L'irradiance spectrale est également donnée en kW/m 2 /nm.
Dans cet exemple, le premier rayonnement 310 comprend : une première composante appartenant à la plage de longueurs d’onde s’étendant entre 300 nm et 550 nm, ladite plage étant par exemple appelée plage ultraviolette ou abrégé « UV » ou encore appelée plage bleue ; une deuxième composante appartenant à la plage de longueurs d’onde s’étendant entre 700 nm et 1200 nm, ladite plage étant appelée plage infrarouge ou IR ; et
Les première et deuxième composantes 3101, 3102 appartiennent respectivement à des plages différentes, permettant de combiner les effets apportés par chaque plage. La première composante améliore la cinétique de bonification de la cellule 4, notamment au niveau de la première surface 4a, et chauffe efficacement la cellule 4. La deuxième composante, présentant une longueur d’onde comprise entre 700 nm et 1200 nm est absorbée selon toute l’épaisseur de la cellule. Elle bonifie donc la cellule 4 selon son épaisseur et homogénéise le chauffage de la cellule 4 selon son épaisseur. Ainsi, l'homogénéisation du durcissement de la pâte conductrice 5 et la bonification de la cellule 4 sont optimisées.
La deuxième composante est avantageusement comprise entre 800 nm et 1100 nm, permettant ainsi d’améliorer la bonification et le durcissement. En effet, l’absorption est plus élevée à 1100 nm qu’à 1200 nm. La deuxième composante est également absorbée de manière plus homogène à 800 nm qu’à 700 nm.
L'irradiance spectrale sur la plage entre 550 nm et 700 nm et préférentiellement entre 550 nm et 800 nm est avantageusement négligeable, voire nulle. On considère l'irradiance spectrale comme négligeable lorsqu'elle est inférieure à 0,04 W/m 2 /nm, c'est à dire inférieure à 40·10 -6 kW/m 2 /nm. Une troisième composante comprise entre 550 nm et 700 nm serait absorbé efficacement, permettant de réaliser un échauffement efficace de la cellule photovoltaïque. Toutefois, elle est moins avantageuse quant à la cinétique de bonification de la cellule photovoltaïque par rapport à la première composante, appartenant à la plage UV (aussi appelée plage bleue). Il est donc préférable, pour réaliser un durcissement et une bonification à une cadence compatible avec les exigences de production industrielle, de combiner les effets obtenus par des composantes appartenant aux plages UV et IR, plutôt que de choisir une seule composante appartenant à une plage intermédiaire.
On peut déterminer une première irradiance totale instantanée du premier rayonnement 310, dont l'unité est le kW/m 2 . La première irradiance totale instantanée est égale à l'intégrale de l'irradiance spectrale du premier rayonnement 310 sur une gamme spectrale donnée, par exemple la gamme [300 ; 1200] nm. La première exposition 31, et donc le procédé de durcissement 3, est efficace lorsque la première irradiance totale instantanée est par exemple supérieure ou égale à 1 kW/m 2 . Elle est améliorée lorsque la première irradiance totale instantanée est supérieure ou égale à 5 kW/m 2 . Elle est par exemple comprise entre 1 kW/m 2 et 200 kW/m 2 .
Selon une variante du présent exemple, le premier rayonnement 310 peut également présenter : une première irradiance , dite irradiance UV, déterminée sur la plage UV ; et une deuxième irradiance , dite irradiance IR, déterminée sur la plage IR.
Selon un mode de réalisation, le premier ensemble E1 est défini par une grille régulière, de premier pas donné.
Selon une variante, le premier ensemble E1 est constitué d’un nombre N1 de points distribués aléatoirement ou pseudo-aléatoirement dans le périmètre spatial ou dans une partie du périmètre spatial, une telle partie étant par exemple sélectionnée sur un critère contextuel, par exemple en fonction d’informations météorologiques ou géographiques. On approfondit ainsi la recherche de détours dans une zone préférée a priori .
L’étape 44 de calcul de durée associée aux premiers points de détour met en œuvre la méthode choisie de calcul de trajectoire détournée, pour chacun des premiers points de détour du premier ensemble E1. En effet, à cette étape, la durée effective de trajectoire est calculée et mémorisée. Dans un mode de réalisation, la méthode de génération de trajectoire détournée décrite dans la demande de brevet FR 20 12674 est utilisée.
En variante, toute méthode de calcul de trajectoire de A vers B détournée sur la base d’un point de détour est applicable, par exemple une méthode de modélisation mathématique utilisant des courbes de Bézier. La durée de parcours effectif d’une telle trajectoire est calculée, connaissant la vitesse de l’appareil mobile.
A l’issue de l’étape 44 les premiers points de détour sont définis par leurs coordonnées, et une information de durée calculée de trajectoire (e.g. durée ou longueur de trajectoire), appelée durée calculée dans la suite, associée à chaque premier point de détour. Ces informations sont mémorisées en association avec chaque premier point de détour.
Ensuite, le procédé comporte une étape 46 de détermination d’un deuxième ensemble E2 de deuxièmes points de détour notés . Cette étape 46 de détermination comporte une sélection 48 de deuxièmes points de détour candidats, et pour chacun de ces deuxièmes points de détour candidats, une estimation 50 de durée de trajectoire associée, dite durée estimée, l’estimation étant effectuée par un calcul en fonction des durées associées à des premiers points de détour voisins.
De plus, il est vérifié à une étape de vérification 52 si la durée estimée est compatible avec la contrainte temporelle, et le deuxième point de détour candidat est maintenu dans le deuxième ensemble E2 de points de détour uniquement si la durée estimée par calcul est compatible avec la contrainte temporelle. Par exemple, il est vérifié si la durée estimée est comprise dans la plage temporelle représentative de la contrainte temporelle.
Dans un mode de réalisation, les deuxièmes points de détour candidats sont distincts des premiers points de détour.
En variante, au moins certains des premiers points de détour sont considérés parmi les deuxièmes points de détour candidats.
Dans un mode de réalisation, les premiers points de détour sont les points d’une première grille régulière définie par un premier pas de grille, et les deuxièmes points de détour candidats sont sélectionnés dans une deuxième grille régulière, de deuxième pas de grille, inférieur au premier pas de grille.
Par exemple, le deuxième pas de grille est choisi en fonction d’un nombre N2 de deuxièmes points de détour candidats à tester. Ceci peut par exemple se faire par itérations successives sur le deuxième pas de grille, que l’on réduit jusqu’à ce que le nombre de points E2 résultant soit jugé suffisant.
Selon une variante, un nombre N2 de deuxièmes points de détour candidats est distribué aléatoirement ou pseudo-aléatoirement dans le périmètre spatial ou dans une partie du périmètre spatial, une telle partie étant par exemple sélectionnée sur un critère contextuel, par exemple en fonction d’information météorologiques ou géographiques.
Selon une autre variante, les deuxièmes points de détour candidats sont positionnés sur des sous-grilles de troisième pas de grille, autour de premiers points de détour choisis en faisant appel à un algorithme de génération de grille multi résolue, comme par exemple l’algorithme de Maubach, décrit dans l’article « Local bisection refinement for n-simplicial grids generated by reflection », J. M. Maubach, SIAM Journal on Scientific Computing,1995.
Par exemple, la illustre un premier ensemble E1 de premiers points de détour positionnés aléatoirement, représentés par des ronds, et ayant une durée calculée de trajectoire détournée associée, et un ensemble E’2 de deuxièmes points de détour candidats représentés par des carrés, positionnés pseudo-aléatoirement, dans une partie du périmètre spatial.
L’estimation de durée effectuée à l’étape 50 est par exemple effectuée, pour un deuxième point de détour candidat , par interpolation des valeurs de durée calculées associées à un nombre K de premiers points de détour voisins du deuxième point de détour candidat .
Selon un premier mode de réalisation, pour un deuxième point de détour candidat , les K premiers points de détour , plus proches voisins de , sont sélectionnés, et les distances respectives entre le deuxième point de détour candidat et chacun des premiers points de détour voisins sont prises en considération dans la formule de calcul. Les distances sont de préférence les distances euclidiennes.