INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système de détection 574 peut comprendre des électrodes (dont l’électrode de pied et l’électrode de main précitées), un générateur de tension (par exemple la source de tension 558), un voltmètre (par exemple le voltmètre 562) et un circuit de détection 574. Dans un mode de réalisation, l’électrode de pied est mise à un potentiel prédéterminé par le générateur de tension (par exemple entre 0,5V et 2V) : s’il y a un contact entre l’électrode de pied et le corps de l’utilisateur, ce dernier va être mis au potentiel prédéterminé. Le voltmètre permet de mesurer le potentiel de l’électrode de main : s’il y a un contact entre l’électrode de main et le corps de l’utilisateur, l’électrode de main mesure un potentiel proche du potentiel prédéterminé. Aux fins de la détection, un seuil prédéterminé est choisi ; le seuil prédéterminé correspond au potentiel prédéterminé moins un écart pouvant correspondre aux pertes de potentiel du corps. Par exemple, si le potentiel prédéterminé est de 2V, le seuil peut être de 1,5V.
En réponse à une mesure d’un potentiel de l’électrode de main supérieur au seuil, le système de détection indique que la détection a eu, et donc que l’utilisateur est bien en position sur la base 102 et qu’il tient la poignée 110. Les différentes mesures de la station de mesure 100 qui nécessite l’utilisation de la poignée peuvent alors être effectuées.
On définit un ou plusieurs systèmes d’acquisition de mesure par la poignée, qui correspondent à des systèmes d’acquisition de mesure qui nécessite la poignée : le système d’acquisition d’ECG en fait partie, le système d’impédancemétrie pour faire de la BIA segmentale en fait partie.
L’électrode de pied et l’électrode de main peuvent être des électrodes utilisées par un système d’acquisition de mesure par la poignée, tel que le système d’acquisition d’ECG et/ou par un système d’impédancemétrie.
Dans un mode de réalisation, le système d’acquisition de mesure par la poignée est activé en réponse à une détection de contact simultané par le système de détection. En d’autres termes, la circuiterie de contrôle 550, sur réception d’une détection de contact simultané par le système de mesure, déclenche les mesures nécessitant la poignée ou interrompt le déclenchement de mesure nécessitant la poignée.
La circuiterie de contrôle 550, notamment la mémoire 526, peut comprendre une séquence de mesures à effectuer par différent systèmes d’acquisition de mesure (poids, ECG, BIA, IPG, ESC, etc.). Certaines de ces mesures nécessitent la poignée. En réponse à une absence de détection de contact simultané, la circuiterie de contrôle peut modifier la séquence de mesures afin que les mesures nécessitant la poignée ne soient pas mises en œuvre. Complémentairement ou alternativement, en réponse à une détection de contact simultané, la circuiterie de contrôle peut modifier la séquence de mesures afin que les mesures nécessitant la poignée soient mises en œuvre.
Dans une séquence de mesures successives M1, M2, M3, M4, où M2 nécessite la poignée 110, la circuiterie de contrôle 550 peut générer la séquence M1, M3, M4 en réponse à l’une absence de détection de contact simultané.
Par exemple, le système d’acquisition d’ECG peut être mis en œuvre en réponse à une détection de contact simultané par le système de détection.
L’utilisateur peut décider volontairement de ne pas saisir la poignée : grâce au système de détection, la séquence de mesures peut être significativement moins longue puisque les mesures utilisant la poignée peuvent être supprimées de la séquence
Dans un mode de réalisation, la base 102 comprend un système de mesure de poids (par exemple avec un capteur de poids tel que décrit auparavant). Le système de détection peut être activé en réponse d’une détection de poids par le système de mesure de poids. Cela permet donc d’activer le système de détection uniquement quand un utilisateur est présent sur la balance, afin de préserver la batterie de la station de mesure 100. En particulier, la séquence de mesure peut être déclenchée par la détection de poids par le système de mesure de poids (la première mesure pouvant être la mesure du poids elle-même).
Selon un mode de réalisation, le liquide organique porteur d’hydrogène est relatif à un couple liquide organique porteur d’hydrogène totalement hydrogéné / liquide organique porteur d’hydrogène totalement déshydrogéné dans lequel le liquide organique porteur d’hydrogène totalement hydrogéné est choisi parmi cyclohexylméthanol, 1-cyclohexyléthanol, 4-méthylcyclohexaneméthanol, dicyclohexylcarbinol, et cyclohexanepropanol.
Selon un mode de réalisation particulier, le liquide organique porteur d'hydrogène totalement hydrogéné n’est pas le 1-cyclohexyléthanol.
Selon un mode de réalisation, le liquide organique porteur d’hydrogène est relatif à un couple liquide organique porteur d’hydrogène totalement hydrogéné de formule (I) suivante / liquide organique porteur d’hydrogène totalement déshydrogéné de formule (II) suivante :
La première branche 52 de la cale aval du second type 50 est par ailleurs fixée à une face radialement interne de la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Cela permet une solidarisation de la première branche 52 de la cale aval du second type 50 et de la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20 dans la direction longitudinale X. Cela permet aussi d’assurer la fixation de la cale aval du second type 50 à la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. La première branche 52 de la cale aval du second type 50 peut être fixée à la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20 par rivetage, soudage ou encore collage. La fixation entre la première branche 52 de la cale aval du second type 50 et la face radialement interne de la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20 est réalisée au niveau d’une portion de l’extrémité aval de la première branche 52.
De manière remarquable, la cale aval du second type 50 est serrée longitudinalement entre la face aval de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20 de sorte que la cale aval du second type 50 est, en tout ou partie circonférentiellement autour de l’axe longitudinal X1, dans une configuration déformée dans la direction longitudinale X, par le serrage longitudinalement entre la face aval de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. La configuration déformée de la cale aval du second type 50 est visible à la . Le fait que la cale aval du second type 50 soit déformée dans la direction longitudinale X permet un ajustement automatique de la dimension longitudinale de la cale aval du second type 50 en fonction du jeu j2a formé, dans la direction longitudinale X, entre la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20.
La cale aval du second type 50 peut présenter une épaisseur comprise entre 0,05 mm et 0,3 mm. La cale aval du second type 50 peut présenter une dimension, dans la direction radiale, comprise entre 5,5 mm et 7 mm. La cale aval du second type 50 peut présenter une dimension, dans la direction longitudinale X, comprise entre 1,5 mm et 6 mm. Le rapport de la dimension dans la direction longitudinale X de la cale aval du second type et de la dimension dans la direction radiale de la cale aval du second type 50 peut être compris entre 0,4 et 0,6. Cela permet de faciliter la déformation de la cale aval du second type 50 dans la direction longitudinale X.
Au moins l’une parmi la première branche 52 et la seconde branche 53 peut comprendre, dans la configuration déformée de la cale aval du second type 50, un ou plusieurs bourrelets s’étendant radialement, formés par le serrage de la cale aval du second type 50 dans la direction longitudinale X entre la face aval de la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Dans l’exemple représenté et comme plus particulièrement visible à la figure 5b, seule la première branche 52 comprend ici, dans la configuration déformée de la cale aval du second type 50, plusieurs bourrelets formés dans la direction longitudinale X. La présence de bourrelets sur la première branche 52 et/ou la seconde branche 53 de la cale aval du second type 50 dans la configuration déformée permet l’ajustement de la dimension longitudinale de la cale aval du second type 50 en fonction du jeu formé, dans la direction longitudinale X, entre la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20.
Dans la configuration déformée de la cale aval du second type 50, la première portion 51 peut s’étendre radialement. En d’autres termes, dans la configuration déformée de la cale aval du second type 50, la première portion 51 peut être normale à la direction longitudinale X. L’agencement de la première portion 51 de la cale aval du second type 50 dans la configuration déformée peut résulter de l’appui de la bride annulaire aval 33 sur la première portion 51 par serrage de la cale aval du second type 50 dans la direction longitudinale X entre la face aval de la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Dans la configuration déformée de la cale aval du second type 50, la première portion 51 peut être appliquée longitudinalement contre la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20 comme représenté à la .
Par ailleurs, la cale aval du second type 50 peut être, en partie circonférentiellement autour de l’axe longitudinal X1, dans une configuration non-déformée dans laquelle la cale aval du second type 50 présente une dimension longitudinale coïncidant avec le plus grand jeu autour de l’axe longitudinal X1 qui est formé dans la direction longitudinale X entre la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. La configuration non-déformée de la cale aval du second type 50 est visible à la .
La première portion 51 de la cale aval du second type 50 présente, dans la configuration non-déformée de la cale aval du second type 50, une forme sensiblement arrondie dans un plan de coupe radiale. Cela permet de faciliter la déformation de la première portion 51 dans la direction longitudinale X. Dans la configuration non-déformée, la cale aval du second type 50 présente une section dans un plan de coupe radial qui a une forme globalement en U.
La cale aval du second type 50 peut présenter une première dimension dans la direction longitudinale X au niveau d’une première partie circonférentielle, laquelle étant disposée longitudinalement entre un premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33, qui est associé à un premier secteur 30a d’anneau 30 parmi la pluralité de secteurs 30a d’anneau 30, et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. La cale aval du second type 50 peut présenter une deuxième dimension dans la direction longitudinale X au niveau d’une deuxième partie circonférentielle, laquelle étant disposée longitudinalement entre un deuxième secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33, qui est associé à un deuxième secteur 30a d’anneau 30 parmi la pluralité de secteurs 30a d’anneau 30, et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. La première dimension de la cale aval du second type 50 peut être différente de la deuxième dimension de la cale aval du second type 50.
Il est maintenant fait référence aux figures 7 et 8 qui représentent un mode de réalisation des moyens amont de rattrapage de jeu.
Ici aussi, comme visible à la , il est considéré un jeu j1a formé, dans la direction longitudinale X, entre au moins un premier secteur de la face amont de la bride annulaire amont 32, qui est associé à un premier secteur 30a d’anneau 30 parmi la pluralité de secteurs 30a d’anneau 30, et le flasque 23.
Les moyens amont de rattrapage de jeu comprennent une cale amont 60 qui est annulaire. Optionnellement, la cale amont 60 peut être formée par une pluralité de secteurs disposés bout à bout autour de l’axe longitudinal X1. La cale amont 60 permet donc de rattraper le jeu j1a formé, dans la direction longitudinale X, entre au moins le premier secteur de la face amont de la bride annulaire amont 32 et le flasque 23. En raison de sa forme annulaire, la cale amont 60 permet par ailleurs de rattraper chaque jeu formé, dans la direction longitudinale X, entre l’un des secteurs de la face amont de la bride annulaire amont 32 et le flasque 23. La cale amont 60 permet en outre de rattraper un jeu formé, dans la direction longitudinale X, entre la bride annulaire amont 32 de l’anneau 30 et le flasque 23 quand bien même celui-ci serait formé circonférentiellement tout autour de l’axe longitudinal X1.
La cale amont 60, par sa résistance thermique, permet aussi de réduire le flux de chaleur transmis au flasque 23 et au carter externe 20. Cela permet de limiter, voire d’empêcher, une usure prématurée ou une détérioration du flasque 23 et du carter externe 20 due aux températures élevées. Optionnellement, la cale amont 60 peut être réalisée dans un matériau adapté pour isoler thermiquement le flasque 23 par rapport à l’anneau 30.
La cale amont 60 comprend une première portion 61 qui est longitudinalement en appui sur la face amont de la bride annulaire amont 32. La cale amont 60 comprend en outre une première branche 62 et une seconde branche 63 s’étendant chacune longitudinalement vers l’amont depuis la première portion 61. La première branche 62 s’étend longitudinalement vers l’amont depuis une extrémité radialement interne de la première portion 61. La première branche 62 s’étend ici également radialement vers l’intérieur. La seconde branche 63 s’étend longitudinalement vers l’amont depuis une extrémité radialement externe de la première portion 61. La seconde branche 63 s’étend ici également radialement vers l’extérieur.
La première branche 62 et la seconde branche 63 sont chacune solidaires du flasque 23 dans la direction longitudinale X.
Pour ce faire, la seconde branche 63 est ici en appui dans la direction longitudinale X sur le flasque 23. Cela permet une solidarisation de la seconde branche 63 de la cale amont 60 et du flasque 23 dans la direction longitudinale X. La seconde branche 63 comprend aussi un becquet 63a radial. Le becquet 63a est en appui, dans la direction longitudinale X, sur le flasque 23. Le becquet 63a permet d’augmenter la surface d’appui, dans la direction longitudinale X, entre la seconde branche 63 de la cale amont 60 et le flasque 23. Cela permet d’améliorer la transmission des efforts mécaniques, dans la direction longitudinale X, entre la cale amont 60 et le flasque 23. Le becquet 63a est situé au niveau d’une portion d’extrémité amont de la seconde branche 63 de la cale amont 60.
La première branche 62 de la cale amont 60 est par ailleurs fixée à une face radialement interne du flasque 23. Cela permet une solidarisation de la première branche 62 de la cale amont 60 et du flasque 23 dans la direction longitudinale X. Cela permet aussi d’assurer la fixation de la cale amont 60 au flasque 23. La première branche 62 de la cale amont 60 peut être fixée au flasque 23 par rivetage, soudage ou encore collage. La fixation entre la première branche 62 de la cale amont 60 et la face radialement interne du flasque 23 est réalisée au niveau d’une portion d’extrémité amont de la première branche 62.
Comme indiqué précédemment, la phase de suivi dynamique 200 comprend différentes étapes répétées pour chaque instant (temps réel de préférence).
La phase de suivi dynamique 200 comprend une étape 210 de réception des données de flux de l’instant courant. L’étape de réception 210 est, par exemple, mise en œuvre de manière similaire à l’étape de réception 110.
La phase de suivi dynamique 200 comprend une étape 220 d’affichage, via l’interface utilisateur 12, d’une représentation des données de flux de l’instant courant. L’étape d’affichage 220 est, par exemple, mise en œuvre de manière similaire à l’étape d’affichage 210.
La phase de suivi dynamique 200 comprend une étape 230 de mise à jour éventuelle, via l’interface utilisateur 12, des contraintes utilisateur de sorte que les contraintes utilisateur de l’instant courant sont les contraintes utilisateur mises à jour ou les contraintes utilisateur de l’instant précédent sinon. L’étape de mise à jour 230 est, par exemple, mise en œuvre de manière similaire à l’étape de réception 130.
La mise à jour est, par exemple, due à des évolutions dans le réseau R portées à la connaissance de l’utilisateur ou est en lien avec le regroupement des entités effectué à l’instant précédent.
La phase de suivi dynamique 200 comprend une étape 240 de modification éventuelle, par l’outil de regroupement 14, des groupes d’éléments E de l’instant précédent en fonction des données de flux de l’instant courant et des contraintes utilisateur de l’instant courant. L’étape de modification 240 est, par exemple, mise en œuvre de manière similaire à l’étape de regroupement 140.
Les modifications sont, par exemple, dues à des modifications dans le flux de données et/ou à des modifications de contraintes utilisateur.
La phase de suivi dynamique 200 comprend une étape 250 d’affichage, via l’interface utilisateur 12, d’une représentation des groupes d’éléments E obtenus pour l’instant courant. L’étape d’affichage 250 est, par exemple, mise en œuvre de manière similaire à l’étape d’affichage 150.
Ainsi, de préférence, lors de chaque étape d’affichage 250, il est aussi affiché un indicateur relatif à la prise en compte des contraintes utilisateur dans les regroupements effectués.
De préférence, lors de l’étape d’affichage 250, les éventuelles modifications des groupes d’éléments E sont mises en évidence sur la représentation affichée de sorte à faciliter la gestion des flux entre les éléments E du réseau R.
Optionnellement, la phase de suivi dynamique 200 comprend une étape 260 de génération d’une alerte et/ou de mise en œuvre d’une action lorsque les groupes d’éléments E de l’instant courant sont différents des groupes d’éléments E de l’instant précédent. L’étape 260 est, par exemple, mise en œuvre par l’utilisateur ou par le dispositif 10.
Ainsi, le présent procédé met en œuvre une boucle d’interaction entre un système centré sur l’humain (interface utilisateur) et un système d’analyse automatisé (outil de regroupement), chacun contribuant à l’analyse de l’autre à travers un mode de représentation des connaissances commun, le tout de façon dynamique. La prise en compte de contraintes utilisateur par l’outil de regroupement 14 permet, ainsi, de faciliter la caractérisation des flux sur un réseau R.
En particulier, le sous-système d’analyse automatisée permet de synthétiser les flux sur le réseau R, et le cas échéant leur évolution dans le temps. Cette synthèse consiste en partie en un partitionnement (clustering) des nœuds du graphe, reposant sur une modélisation mathématique de la façon dont sont générés les flux, ainsi que sur des connaissances présentées par l’opérateur visant à rendre certaines partitions des nœuds du graphe moins probables que d’autres. Le partitionnement étant dynamique, les groupes recherchés ne se composent pas nécessairement des mêmes nœuds au cours du temps et un intérêt de l’analyse est de saisir la dynamique de ces groupes au cours du temps. L’outil de regroupement 14 transmet ensuite à l’interface utilisateur 12 une synthèse de ces résultats.
De façon symétrique, la partie centrée sur l’opérateur effectue une analyse experte à partir d’une représentation graphique des flux synthétisés par le sous-système d’analyse automatisée, possible à différentes granularités. En particulier, les changements dynamiques dans la composition des groupes sont les indices principaux pouvant être utilisés par l’opérateur pour déclencher des actions, lever des alertes ou simplement effectuer des rapports. Par exemple, il peut être souhaitable de lever une alerte lorsqu’un nombre important de nœuds du réseau R change de groupe entre deux instants successifs, indiquant un changement important de la structure des flux à un instant donné. Ce phénomène est cependant à analyser en regard de la dynamique d’évolution précédemment observée des nœuds dans les groupes. Les résultats fournis par le système automatique à l’opérateur sont donc une suite de partitions des nœuds du graphe pour chaque instant du graphe dynamique ainsi que les paramètres appris par le modèle, décrivant de manière synthétique la façon dont les groupes de nœuds interagissent et évoluent au cours du temps. Ces paramètres permettent une meilleure compréhension des résultats pour l’opérateur.
Ainsi, l’expert extrait de son analyse des indications sur les comportements courants, et peut, le cas échéant, les transmettre à son tour à l’automate sous la forme d’éventuelles modifications des contraintes utilisateurs. En particulier, les contraintes utilisateurs décrivent, par exemple, des similarités spatiales, structurelles ou conjoncturelles entre des nœuds du réseau R et sont susceptibles d’évoluer dans le temps en fonction de la situation opérationnelle.
Ainsi, ce couplage entre l’outil de regroupement 14 et l’utilisateur via l’interface utilisateur 12, permet :
Le débit massique précité est avantageusement déterminé en calculant la différence de masse du réservoir 60 pendant une durée prédéterminée en mode de fonctionnement opérationnel E N . En d’autres termes, on utilise avantageusement la pesée et la mesure du temps pour déterminer le débit massique. La masse et la différence de masse du réservoir 60 peuvent être déterminées facilement et avec précision avec des instruments de pesage courants, en effectuant plusieurs mesures dont les résultats sont par exemple moyennés. En pratique, le réservoir 60 rempli d'eau est pesé. La balance est ensuite tarée avant de retirer le réservoir 60 du plateau de la balance. Puis, après le test (appareil 1 fonctionnant en mode de fonctionnement opérationnel E N pendant une durée prédéterminée, par exemple égale à deux minutes), le réservoir 60 - qui contient maintenant moins d'eau - est pesé à nouveau sur la balance déjà tarée. Ceci permet donc de mesurer la différence de poids / masse avant et après le test comme une valeur négative. Bien entendu, on utilisera dans ce cas une balance adaptée au pesage différentiel, permettant de mesurer une valeur différentielle négative, ce qui est le cas de la plupart des balances de laboratoire disponibles. Le recours à un pesage différentiel comme décrit ci-avant, s’il s’avère particulièrement simple et pratique, n’est bien entendu pas la seule possibilité pour déterminer le débit massique et on pourra utiliser des méthodes mettant en œuvre d’autres types de capteur. On notera enfin et par ailleurs que pour un liquide tel que l’eau, dont la densité est connue et constante, une mesure de la masse reflète une mesure du volume. Par conséquent, une mesure de la masse d’eau liquide déplacé par une pompe en un temps donné (masse par unité de temps) est également équivalente à une mesure du débit (volume par unité de temps) de la pompe. Dans le cas où, en mode de fonctionnement opérationnel E N , le flux de vapeur est pulsé, de sorte que ledit débit massique varie de façon cyclique, périodique, selon par exemple un motif en créneaux, on pourra le cas échéant mesurer une valeur moyenne et / ou par exemple exclure des mesures les périodes de temps correspondant sensiblement à une absence de flux.
L'invention a permis de mettre en évidence que l'apport simultané de chaleur et de vapeur d'eau, en particulier avec les valeurs spécifiques de température et de débit massique retenues et exposées dans ce qui précède, permet de réduire de façon significative le nombre de défauts de surface des cheveux, sur les écailles de ces derniers. Les cheveux, du fait de cette réduction du nombre de défauts, présentent ainsi une surface plus lisse, qui reflète la lumière de façon plus homogène, à la manière d'une réflexion spéculaire, ce qui fait apparaître les cheveux plus brillants, plus doux et plus souples. Du fait de cette réduction de défauts, les cheveux présentent en outre moins de points d'accroche, c'est-à-dire qu'ils sont moins susceptibles de s'accrocher entre eux et sont sensoriellement plus doux.