INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la suite, on décrit de façon plus détaillée des modes de réalisation de l’invention dans un réseau de télécommunications mobiles, dont l’architecture est conforme à la norme 3GPP (dans une de ses versions actuelles ou futures) et met en œuvre des équipements d’accès radio de type station de base et dans un réseau de communications fixes mettant en œuvre une architecture de collecte haut débit de type IP/xDSL (de l’anglais « Digital Subscriber Line ») ou IP/PON (de l’anglais, « Passive Optical Network »). Bien sûr, et comme déjà évoqué, l’invention n’est pas limitée aux exemples décrits et s’applique aussi bien à d’autres types de réseaux de télécommunications fixes ou mobiles et à d’autres technologies d’accès, sans fil ou filaires. En conséquence, les équipements d’accès auquel l’équipement terminal client s’attache pour se connecter au réseau de communications comprennent de façon non restrictive une station de base, une femtocellule associée à cette station de base, un équipement multiplexeur d'accès à la ligne d'abonné numérique DSLAM (de l’anglais, « Digital Subscriber Line Access Multiplexeur ») pour un réseau d’accès de type ADSL, une borne d’accès Wifi (ou « hotspot », en anglais) ou un répéteur Wifi associé à cette borne, un équipement de terminaison de liaison optique ONT (de l’anglais, « Optical Network Termination ») pour un réseau d’accès fibre, de type PON (de l’anglais, « Passive Optical Network »), etc.
Le procédé d’ajustement 1000 peut être répété successivement plusieurs fois et, chaque fois que le procédé 1000 est répété, le signal deuxième signal devient le premier signal. Par exemple, comme indiqué ci-dessus, en rapport avec la figure 2b, les tensions crête à crête Vpp(t) et Vpp(t+1) sont comparées. Comme Vpp(t1) est supérieur à Vpp(t), l’unité de contrôle 106 détermine une valeur d’impédance complexe C T afin de maximiser la valeur de la tension Vp. Une fois l’impédance C T générée et appliquée au résonateur piézoélectrique 102, les tensions crête à crête Vpp(t+1) et Vpp(t+2) sont comparées, et ainsi de suite.
Dans un exemple, le procédé d’ajustement 1000 est répété au moins trois fois et le premier signal, le deuxième signal et un troisième signal sont détectés successivement et le procédé est arrêté pendant une période prédéterminée quand le premier signal initial est sensiblement égal au troisième signal (dans un seuil de tolérance). Par exemple, comme illustré dans la , le procédé 1000 est réalisé plusieurs fois. Spécifiquement, une impédance active 011 a été appliquée au résonateur piézoélectrique 102 afin d’obtenir la valeur crête à crête Vpp(t+3). Puis, une impédance active 100, inférieure à l’impédance active 011 a été appliquée au résonateur piézoélectrique 102 afin d’obtenir la valeur crête à crête Vpp(t+4). Cependant, la valeur crête à crête Vpp(t+4) est inférieure à la valeur crête à crête Vpp(t+3). Donc l’impédance active 011 est à nouveau appliquée au résonateur piézoélectrique 102. La valeur crête à crête Vpp(t+3) est égale à la valeur crête à crête Vpp(t+4). Ainsi, la tension Vp(t+4) est optimisée avec l’impédance active 011. Par conséquent, le système peut être arrêté pour une durée qui peut par exemple dépendre du résonateur piézoélectrique 102 ou être indiquée par un opérateur.
Bien que l'invention ait été illustrée et décrite en détail à l'aide d'un mode de réalisation préféré, l'invention n'est pas limitée aux exemples divulgués. D'autres variantes peuvent être déduites par l'homme du métier sans sortir du cadre de protection de l'invention revendiquée.
Ecarteur de fils de vigne L’invention est du domaine des écarteurs de fils de vigne. Elle a pour objet un tel écarteur.
Dans le domaine viticole, une installation de palissage de vigne comprend des piquets qui sont espacés les uns des autres de quelques mètres. Ces piquets sont alignés avec une rangée de ceps de vigne plantés pour la production de raisins ; ces piquets sont appelés « les piquets intermédiaires » et l’ensemble formé par les piquets et les ceps est appelé « une route de vignes ».
Sur ces piquets intermédiaires est accroché un fil lieur sur lequel sont liées les charpentes des ceps. Chaque rangée de piquets est délimitée par des piquets de fin et de début de route de vignes ; ces piquets sont appelés « les piquets de tête ».
Entre les piquets de tête, sont accrochés, généralement par l’intermédiaire d’une glissière, des fils tendus qui permettent de maintenir les différents brins des ceps de vigne en position verticale et permettent ainsi à ces brins de ne pas s’effondrer sous le poids des raisins jusqu’à la période des vendanges ; ces fils sont appelés « les fils releveurs ».
Entre les piquets de tête, selon la pratique du vigneron, on peut également trouver des fils tendus en partie basse des piquets, ces fils sont appelés « les fils de pieds ». Ces fils de pieds permettent de guider à la verticale la pousse des brins de pieds, qui poussent à la base du cep de vigne et qui serviront à la taille l’année suivante.
De nos jours, avec la réduction importante de l’utilisation des herbicides, les viticulteurs travaillent de plus en plus le sol, lors d’opérations de charruage, de tonte, de broyage des sarments de vigne mis au sol lors de la taille par exemple, avec des outils mécaniques montés sur un tracteur ou un chenillard et cela implique une absence d’obstacle au sol.
On connaît ainsi des écarteurs qui sont prévus pour maintenir des fils de vigne, indifféremment fils releveurs ou fils de pieds, au-dessus du sol, ces écarteurs étant fixés aux piquets intermédiaires à une hauteur fixe et prévus pour maintenir écartés les fils de vigne entre lesquels les brins des ceps de vigne se dressent. Plus particulièrement, chaque écarteur comporte un moyen d’accroche agencé pour être rapporté sur un piquet de vigne et des moyens de maintien conformés pour maintenir chacun des fils de vigne.
Toutefois, une fois montés, ces écarteurs ne peuvent plus être démontés pour ajuster la hauteur d’utilisation.
On connaît aussi des écarteurs qui sont prévus pour maintenir les fils de pieds à 20 cm du sol environ. Selon les pratiques du vigneron, ces fils de pieds sont temporairement élevés à mi-hauteur des piquets ou même tout en haut des piquets pour que ces fils de pieds ne gênent pas pour le travail du sol.
Problème technique Les piquets intermédiaires sont généralement rectilignes et allongés selon une direction principale. Les piquets intermédiaires présentent dans un plan transverse qui est orthogonal à la direction principale, un profil et des dimensions variables. Il en résulte que les écarteurs sont généralement spécifiques à un type de piquet intermédiaire particulier, ce qui constitue une contrainte majeure, par exemple lors d’un remplacement de piquets intermédiaires qui induit un remplacement des écarteurs, si les piquets intermédiaires diffèrent. Il en résulte également que les écarteurs sont fixés à une seule hauteur sans pouvoir être démontés, ce qui constitue une contrainte majeure si l’on veut pouvoir adapter la hauteur des fils notamment releveurs à la hauteur de végétation pour un maintien et un guidage optimal des brins.
Solution technique La présente invention s’inscrit dans ce contexte et propose un écarteur de fils de vigne qui est adapté à plusieurs piquets différents existants de conformation quelconque et qui comprend un fil écarteur s’étendant selon un axe d’allongement principal. Le fil écarteur comporte un moyen d’accroche agencé pour être rapporté sur un piquet de vigne. Le moyen d’accroche est interposé entre un premier moyen de maintien conformé pour maintenir un ou plusieurs fils de vigne, par exemple deux fils de vigne, préférentiellement un fil releveur et/ou fil de pieds, et un deuxième moyen de maintien conformé pour maintenir un ou plusieurs fils de vigne, par exemple deux fils de vigne, préférentiellement un fil releveur et/ou fil de pieds.
Selon la présente invention, le moyen d’accroche est caractérisé en ce qu’il comprend une première boucle qui s’étend dans un plan longitudinal parallèle à l’axe d’allongement principal et une deuxième boucle comprenant une première portion qui s’étend selon un premier axe d’élongation sécant au plan longitudinal.
L’écarteur comprend en outre avantageusement l’une quelconque au moins des caractéristiques techniques suivantes, prises seules ou en combinaison :
Cette difficulté technique à décliner une formulation particulière en monolithes de tailles et rapport de forme variés conduit même à une difficulté pour obtenir certaines tailles, pour des formes aussi simples de prime abord que des cylindres, notamment des monolithes cylindriques de diamètres entre 0,2 mm à 2 mm, comme cela est souligné dans l’article Khoo et al., Talanta 224 (2021). Revue des matériaux pour colonnes chromato . Cette difficulté s’explique notamment par le fait que la fabrication des monolithes s’accompagne d’une rétractation due à la densification du réseau et à l’expulsion concomitante de solvant durant l’étape de synérèse qui créée une hétérogénéité de bord sur le monolithe comme cela est indiqué dans l’article Bruns, S., Müllner, T., Kollmann, M., Schachtner, J., Höltzel, A., & Tallarek, U. (2010). Confocal laser scanning microscopy method for quantitative characterization of silica monolith morphology . Analytical chemistry , 82 (15), 6569-6575. Cette difficulté à diminuer les dimensions des monolithes à des valeurs de diamètres submillimétriques s’avère particulièrement limitante lorsque l’on souhaite y faire circuler de faibles volumes de liquide ou bien les intégrer à des dispositifs miniaturisés.
De plus, les procédés actuels présentent une reproductibilité insuffisante. Des variations sont observées dans la production de monolithes, même après industrialisation, notamment à l’aune de variations observées dans les temps de rétention attendus lorsqu’ils sont utilisés pour la chromatographie.
Ainsi, il est actuellement impossible de sélectionner une formulation conduisant à certaines propriétés structurales (taille de squelette et porosité), puis d’en dériver, avec une reproductibilité suffisante, des monolithes identiques en matière de structure mais de tailles variés, réparties sur plusieurs ordres de grandeurs, que ce soit avec une même forme ou avec des formes diverses.
Si de tels verrous techniques, liés à l’intrinsèque variabilité des procédés mis en œuvre et à la mise en forme étaient levés, cela ouvrirait la voie à un déploiement bien plus large des monolithes à porosité hiérarchique eu égard à leur potentiel élevé et à leur efficacité démontrée pour la séparation, l’adsorption et la catalyse. Plus particulièrement la maitrise de monolithes autoportés de diamètres submillimétriques permettrait d’accompagner les évolutions en marche de la chimie analytique en termes de débit d’analyse et diminution des volumes, par exemple pour des applications dans le domaine de la santé. Enfin, un seul procédé pourrait permettre de réaliser à la fois des colonnes, des supports d’extraction, des catalyseurs, et des microsystèmes, sans nécessiter de redéployer une expertise et de la recherche pour réadapter les paramètres expérimentaux nécessaires en raison d’un changement de format et/ou de taille de monolithe.
Afin de tenter de réduire le volume des monolithes autoportés accessibles, en particulier dans le domaine de la séparation, l’article Miyazaki et al., J Chrom. A 1043 (2004). Disques MPH pour SPE propose de conserver un diamètre de quelques mm et de réduire l’épaisseur des monolithes pour avoir un monolithe sous forme de disque. Cependant, cette solution ne permet pas de descendre sous le millimètre d’épaisseur du fait de la fragilité du disque en deçà de cette valeur. De plus, la forme particulière des disques est peu adaptée au domaine de la séparation, la diminution de la hauteur de monolithe ayant pour conséquence une diminution du nombre de plateaux théoriques et, in fine, une efficacité de séparation moindre.
L’article Motokawa et al, Motokawa et al, J. Chrom A 961 (2002). Capillaires contenant un MPH et la demande de brevet EP 1 066 513 proposent de former les monolithes poreux in situ dans des capillaires sans les en extraire. Cela permet d’avoir un grand nombre de plateaux théoriques pour la séparation, bien utiles pour des analyses HPLC. Un tel procédé ne permet pas de produire des monolithes autoportés de diamètre micrométrique ce qui limite les possibilités d’intégration et d’utilisation. D’autre part, seuls les diamètres compris entre 0,025 et 0,2 mm sont réellement accessibles par cette technique. Les images en microscopie électronique à balayage montrent d’une part bien souvent que l’ancrage des monolithes dans les capillaires est incomplet, libérant des espaces interstitiels qui peuvent nuire à la reproductibilité, voire à la qualité de la séparation et d’autre part, que pour une même formulation, la structure n’est pas similaire. De plus, des modifications majeures doivent être faites sur les compositions initiales mais également sur les étapes du procédé par rapport à ce qui se fait pour les monolithes autoportés plus grands pour limiter notamment les effets de bords au niveau de la paroi du capillaire, ce qui rend longue la préparation de tels capillaires et entraîne des variations de structures. Enfin, le taux de réussite de la formation du monolithe voulu dans le capillaire par ce procédé est faible.
Il existe donc un besoin pour un procédé de fabrication de monolithe poreux qui soit reproductible, permette d’adapter la taille des monolithes poreux dans une grande plage de taille, notamment au moins de 0,025 mm à 5 mm de diamètre dans le cas de monolithes cylindriques, avec une structure interne bien définie, notamment des tailles de pores contrôlées.
L’invention répond à ce besoin à l’aide d’un procédé de fabrication d’un monolithe poreux comportant : - la formation d’un sol comportant un précurseur sol-gel en solution aqueuse, - le remplissage au moins partiel en sol formé précédemment d’une enceinte et d’au moins un moule contenu dans l’enceinte, le moule comportant au moins une ouverture s’ouvrant dans le sol après remplissage en sol, - la formation d’une matrice sol-gel dans l’enceinte à partir du sol, - l’extraction du moule avec la matrice sol-gel contenue dans le moule de l’enceinte, et - la formation d’un monolithe poreux à partir de la matrice sol-gel contenue dans le moule, la formation du sol, de la matrice sol-gel et du monolithe poreux se faisant par un procédé sol-gel.
Par « procédé sol-gel », on comprend un procédé mis en œuvre en utilisant comme précurseurs des alcoxydes de formule M(OR)n, R'-M(OR)n-1 ou encore des silicates de sodium ou des colloïdes de titane, M étant un métal, un métal de transition ou un métalloïde, notamment le silicium, et R ou R' des groupements alkyles, n étant le degré d'oxydation du métal. En présence d'eau, l'hydrolyse des groupements alkoxy (OR) intervient, formant de petites particules de taille généralement inférieure à 1 nanomètre. Ces particules s'agrègent et forment des amas qui restent en suspension sans précipiter, et forment le sol. L'augmentation des amas et leur condensation augmente la viscosité du milieu et forme ce qui est appelé le gel. Le gel peut alors continuer à évoluer pendant une phase de vieillissement dans laquelle le réseau polymérique présent au sein du gel se densifie. Le gel se rétracte ensuite en évacuant le solvant en dehors du réseau polymérique formé, lors d’une étape appelée la synérèse. Puis le solvant s’évapore, lors d’une étape dite de séchage, ce qui conduit à un matériau solide de type verre poreux donnant un monolithe poreux. Les étapes de synérèse et de séchage peuvent être concomitantes.
Par « la formation d’une matrice sol-gel dans l’enceinte à partir du sol », on comprend que le sol contenu dans l’enceinte, y compris dans le moule, évolue par le procédé sol-gel pour former une matrice sol-gel. La matrice sol-gel contenue dans le moule est continue de matière avec la matrice sol-gel hors du moule au moins par l’ouverture s’étendant sous le niveau de sol après le remplissage de sorte à former un seul bloc.
La présence d’au moins une ouverture dans le moule sous le niveau de sol après remplissage permet le remplissage du moule par le sol durant l’étape de remplissage et la circulation fluidique du sol entre le sol contenu dans le moule et le sol contenu dans l’enceinte durant la suite du procédé.
Le fait de réaliser une grande matrice sol-gel dans l’enceinte et d’en extraire une partie incluse dans un moule lors de la formation de la matrice permet de s’affranchir des effets de bord qui apparaissent dans les procédés décrits précédemment en réalisant la matrice sol-gel dans un récipient qui est toujours de même taille.
Un tel procédé permet la fabrication de monolithes poreux aux propriétés texturales similaires sur une gamme étendue de diamètres sans avoir à réoptimiser, voire modifier, la formulation du mélange initial, et ce pour des monolithes autoportés ou non.
Un tel procédé permet également de former une pluralité de monolithe poreux ayant des propriétés texturales identiques en une fois en mettant plusieurs moules dans l’enceinte.
Il permet également d’accéder à une grande variété de formes et rapports d’aspects des monolithes, mais également à des structures internes contrôlées variées et reproductibles.
Sol De préférence, le sol est à séparation de phase. De préférence, le sol comporte un agent porogène. Ceci facilite la formation des pores, et permet notamment la formation de macropores, dans la matrice sol-gel.
Des polymères alcool polyvinyliques greffés de groupement stryrylpyridinium sont notamment décrits dans la publication Ichimura K et al, Preparation and Characteristics of photocross-linkable poly(vinyl alcohol), Journal of polymer science, polymer chemistry edition, Vol 20, 1419-1432 (1982).
Les polymères peuvent être obtenus par réaction d'alcool polyvinylique ou polyvinylacétate partiellement hydrolysé avec des sels de styrylpyridinium à groupe formyl ou acétal tels que décrits dans GB-A-2030575, WO 96/29312, US 5061603, GB-A-2076826, EP-A-092901.
Des polymères de cellulose greffés de groupements styrylpyrydinium sont notamment décrits dans US 2007/0112094.
De préférence, l’entité chimique comportant un groupe (A 1 ) ou (Ia) porte un groupe réactif qui est un atome d’halogène tel que le chlore.
Dans cette variante, l’entité chimique répond par exemple à la formule :
Avantageusement, le polymère photoréticulable comprenant les groupes (Ib) est par exemple obtenu par réaction de l’entité ci-dessus avec le polysaccharide choisi parmi ceux définis précédemment.
Pour leur part, les polymères ayant des groupes photodimérisables portant une fonction styrylazolium sont obtenus par réaction du polymère avec une entité chimique comportant un groupe de formule (IIa).
De préférence, l’entité chimique comportant un groupe (IIa) porte un groupe réactif W de type aldéhyde ou acétal.
Comme entités chimiques pouvant être utilisées pour greffer des groupements de type styrylazolium, on peut citer celles décrites dans EP-A-313220.
Avantageusement, ces entités chimiques réagissent avec un polymère de type alcool polyvinylique ou polyvinyl acétal comme décrit dans les documents cités précédemment.
Un polymère greffé polyvinyl alcool comportant des motifs de structure suivante est ainsi obtenu avec B correspondant au groupe ou (IIa) tels que définis précédemment :
Des polymères alcool polyvinylique greffés de groupement styrylazolium sont notamment décrits dans EP-A-313220. Dans ce document, ces polymères peuvent être obtenus par réaction d'alcool polyvinylique ou polyvinylacétate partiellement hydrolysé avec des sels de styrylazolium à groupe aldéhyde ou acétal.
Selon un mode de réalisation, le polymère porteur de groupement(s) photodimérisable(s) et de groupement(s) hydrophobe(s) se présente sous la forme de particules, en particulier de particules dispersées. Ainsi, dans ce dernier cas, les particules de polymère sont plus particulièrement des particules d’alcool polyvinylique.
Selon un mode de réalisation préféré le polymère porteur de groupement(s) photodimérisable(s) et de groupement(s) hydrophobe(s) de l’invention est soluble dans le milieu cosmétique.
Ainsi, selon une variante de réalisation, le polymère est un polymère de type polyvinylacetate (PVAc) fonctionnalisé en partie par une ou plusieurs fonction(s) hydroxyle(s) et une ou plusieurs fonction(s) de formule (IX) :
Le circuit imprimé flexible 30 du dispositif 300 de la comprend deux couches adhésives 32. Une des couches adhésives 32 est positionnée entre le circuit imprimé flexible 30 et l’élément raidisseur 50 alors que la deuxième couche adhésive 32 est positionnée entre le circuit imprimé flexible 30 et le deuxième élément raidisseur 60. Les couches adhésives sont agencées pour fixer le circuit imprimé flexible 30, notamment coller le circuit imprimé flexible 30, à l’élément raidisseur 50 ou au deuxième élément raidisseur 60.
En outre, le commutateur 40 de la comprend une membrane 41 et un élément de contact électrique 42. L’élément de contact électrique 42 est agencé pour fermer le circuit imprimé flexible lorsqu’une force, notée F, est exercée sur la membrane 41. L’élément de contact électrique 42 illustré en est sous la forme d’une pastille conductrice, c’est-à-dire une petite plaque de faible épaisseur fixée à la membrane 41. Pour fermer le circuit électrique, l’élément de contact électrique 42 vient toucher des éléments conducteurs du circuit imprimé flexible 30. Dans ce cas, le commutateur 40 passe dans l’état de fonctionnement fermé.
La membrane 41 est, à titre d’exemple, en silicone. Bien entendu, dans d’autres modes de réalisation, la membrane 41 peut comprendre d’autres matériaux tels que du plastique, du polymère, etc. De préférence, le commutateur 40 comprend un seul élément de contact électrique 42 par membrane 41. Dans d’autres modes de réalisation, la membrane 41 peut être associée à plusieurs éléments de contacts électriques 42, chaque élément de contact électrique 42 pouvant être positionné sur un élément conducteur du circuit imprimé flexible 30.
L’élément de contact électrique 42 peut comprendre un mélange de silicone et de poudre de carbone, ou d’un autre composé permettant offrir une bonne conductivité électrique. Dans un autre mode de réalisation, l’élément de contact électrique 42 comprend un tissu métallique, ou encore une plaque métallique, et avec un revêtement adapté à la durabilité dudit élément de contact électrique 42. La membrane 41 en silicone peut être conçue pour réaliser une fonction tactile.
La illustre un quatrième exemple d’un dispositif 400 selon la présente divulgation. Le dispositif 400 comprend tous les éléments du dispositif 300. Ainsi seules les différences avec la seront décrites.
Le circuit illustré en comprend un autre type de commutateur 40. Le commutateur 40 de la comprend une membrane 41 et un élément de contact électrique 42. L’élément de contact électrique 42 de la est en métal. A titre d’exemple, l’élément de contact électrique 42 du commutateur 40 comprend une forme hémisphérique, par exemple sous la forme d’un dôme convexe suivant une direction allant de la membrane 41 vers le circuit imprimé flexible 30. L’élément de contact électrique 42 métallique illustré en est aussi connu sous le nom de « cloquant métallique ». L’élément de contact électrique 42 de la comprend des bords, numérotés 43, agencés pour venir en contact avec les éléments conducteurs 34 du circuit imprimé flexible 30. En pratique, les bords 43 de l’élément de contact électrique 42 de la sont au contact d’un premier conducteur du circuit imprimé flexible 30, tandis que le centre de l’élément de contact électrique 42 est situé en face d’un second conducteur du circuit imprimé flexible 30. Ainsi, lorsqu’une force F est exercée sur la membrane 41 de manière à déformer l’élément de contact électrique 42, le centre de l’élément de contact électrique 42 vient au contact du second conducteur, ce qui permet de fermer le circuit électrique entre le premier conducteur et le second conducteur.
En revanche, dès que la force d’appui sur la membrane 41 n’est plus suffisante, l’élément de contact électrique 42 reprend sa forme initiale et le circuit est à nouveau ouvert.