INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La chambre d’admission d’air 20 est un espace dans lequel des flux d’air se mélangent et/ou sont redirigés vers le dispositif CVC 16. La forme de la chambre d’admission d’air peut être quelconque. Par exemple, comme montré aux figures 1 à 4, la chambre d’admission d’air 20 peut être une chambre cylindrique dans laquelle les entrées des flux d’air intérieur et extérieur (24, 26) sont agencées radialement et dont l’axe se confond avec l’axe X de rotation du ou des filtres mobiles 28.
Le système calcule en temps réel le nombre de points N du "Macro nuage de points", présents dans la ou les zones de détections 2. Ce nombre de points N est ramené à l’unité de volume. Ce qui permet de détecter la densité de points détectés D.
Le système est configuré avec un seuil de densité de points détectés S seuil .
Le système compare, ponctuellement ou en boucle, la densité de points détectés D au seuil de densité de points détectés S seuil . Si D est supérieur à S seuil , alors une interruption logicielle est déclenchée.
Le ou les capteurs 3D 11 du système 1 peuvent être statiques ou fixés à un équipement mobile. Dans ce dernier cas, l'ensemble du système de capteurs et de calculateurs se déplace avec lui et est mécaniquement solidaire.
Le système 1 compense les aberrations optiques (par exemple effets de la diffraction) auxquels sont soumis les points du nuage de points lorsque le ou les capteurs 3D 11 sont dans un milieu autre que l’air (par exemple sous l'eau).
Le système 1 peut être rendu inactif, suite à une consigne extérieure au système (interruption logicielle,..).
La ou les zones de détections 2 peuvent varier dans le temps, suite à une consigne extérieure au système (interruption logicielle,..).
Le seuil de densité de points détectés S seuil , peut varier dans le temps, suite à une consigne extérieure au système (interruption logicielle,..).
Si le système 1 dispose de plusieurs zones de détections 2, chaque zone de détection 2 peut être configurée avec un seuil de densité de points détectés S seuil différent.
PROCÉDÉ DE FABRICATION D’UN COMBUSTIBLE NUCLÉAIRE SOUS FORME COMPACTÉE À BASE D’AU MOINS UN ÉLÉMENT ACTINIDE ET D’UN AUTRE ÉLÉMENT L’invention a trait à un procédé de fabrication d’un combustible nucléaire sous forme compactée à base d’au moins un élément actinide et d’un autre élément, lequel combustible peut ainsi être qualifié de combustible mixte.
Classiquement, les matériaux de base pour fabriquer les combustibles nucléaires mixtes sont des poudres d’oxyde destinées à être compactées puis frittées et éventuellement rectifiées en vue de constituer des pastilles de combustible nucléaire.
Ainsi, pour la fabrication des combustibles, les poudres utilisées doivent répondre à des caractéristiques précises. Elles doivent présenter, notamment, une bonne aptitude à l’écoulement, de bonnes caractéristiques de compressibilité et une aptitude à la densification par frittage. Qui plus est, un critère important de qualité dans les propriétés finales des pastilles est l’homogénéité de la répartition des différents éléments chimiques (en l’occurrence, l’uranium et le plutonium pour le MOX) au sein de la poudre utilisée pour la fabrication des pastilles, de sorte à ce que cette homogénéité se retrouve dans les pastilles de combustible. En effet, une homogénéité élevée dans la répartition des éléments au sein des pastilles est, d’une part, tout à fait favorable pour le comportement du combustible en réacteur, notamment dans une perspective d’accroissement des taux de combustion et facilite, d’autre part, la complète dissolution du matériau en tête des opérations de traitement du combustible usé ou lors du recyclage des rebuts de fabrication dans l’optique où ce recyclage est effectué par voie humide.
Pour les combustibles mixtes, par exemple, ceux du type MOX, l’élaboration de ceux-ci par mélange mécanique de poudres d’oxydes simples (pour le MOX, une poudre de UO 2 et une poudre de PuO 2 ) nécessite des mesures de protection renforcée pour gérer les problèmes de prolifération liés notamment à l’utilisation d’oxyde de plutonium simple. Qui plus est, il s’avère difficile d’obtenir un mélange homogène de poudres du point de vue de la répartition des éléments en se basant sur un mélange mécanique des poudres d’oxydes simples, engendrant ainsi une hétérogénéité dans la répartition des éléments dans le combustible final (tels que le plutonium pour les combustibles du type MOX).
Pour contourner ces inconvénients, la question s’est posée de fabriquer directement un matériau de départ sous forme d’oxydes mixtes, par exemple, (U,Pu)O 2 , notamment en procédant à un mélange des éléments chimiques en amont de la fabrication desdits oxydes, ce qui est le cas lorsque ces oxydes mixtes sont préparés par des procédés de co-conversion (dits, également, procédés par précipitation-calcination).
Parmi les procédés de co-conversion déjà mis en œuvre, on peut citer le procédé de co-précipitation oxalique, le procédé de co-précipitation carbonate ou encore le procédé de co-précipitation ammoniacale.
Pour le procédé de co-précipitation oxalique comme décrit dans FR 0451058, l’uranium U(VI) et le plutonium Pu(IV) sont préalablement réduits en U(IV) et Pu(III). Au mélange résultant est ajouté de l’acide oxalique, qui engendre un précipité d’oxalate de U(IV)/Pu(III) homogène du point de vue de la répartition des éléments chimiques. Le précipité, après séparation, est ensuite calciné sous atmosphère inerte, qui mène à la formation d’un oxyde mixte.
En variante, le premier fluide caloporteur peut être un liquide caloporteur configuré pour circuler dans une boucle de liquide caloporteur.
Le deuxième évaporateur est configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air intérieur à l’habitacle du véhicule automobile.
Selon un mode de réalisation, le système de conditionnement thermique comporte : - Une troisième branche de dérivation reliant un quatrième point de raccordement disposé sur la première branche de dérivation entre le premier point de raccordement et le troisième point de raccordement à la troisième entrée du bloc de distribution, la troisième branche de dérivation comportant un troisième dispositif de détente disposé en amont d’un troisième évaporateur.
Selon un exemple de mise en œuvre, le troisième évaporateur est configuré pour être couplé thermiquement avec un élément d’une chaine de traction électrique d’un véhicule automobile.
Selon un exemple de réalisation, l’élément de la chaine de traction électrique du véhicule comprend un moteur électrique de traction du véhicule.
Selon un mode de réalisation, l’élément de la chaine de traction électrique du véhicule est configuré pour échanger de la chaleur avec le fluide réfrigérant circulant dans le troisième évaporateur.
Selon un autre mode de réalisation, l’élément de la chaine de traction électrique du véhicule est configuré pour échanger de la chaleur avec un liquide caloporteur circulant dans une boucle auxiliaire de liquide caloporteur, le troisième évaporateur étant configuré pour échanger de la chaleur avec le liquide caloporteur circulant dans la boucle auxiliaire de liquide caloporteur.
Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, la boucle principale comporte un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant disposé en aval du dispositif de compression et en amont du condenseur.
Selon un autre mode de réalisation du système de conditionnement thermique, la boucle principale comporte un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant disposé en aval du bloc de distribution et en amont du dispositif de compression.
La divulgation se rapporte également à un véhicule automobile comportant un système de conditionnement thermique tel que décrit précédemment, dans lequel l’axe vertical de référence est l’axe vertical du véhicule.
est une vue schématique d’un système de conditionnement thermique selon un premier mode de réalisation,
est une vue schématique d’un système de conditionnement thermique selon un deuxième mode de réalisation,
est une vue schématique d’un système de conditionnement thermique selon une variante du système de conditionnement thermique de la ,
Pour les volumes d'eau plus importants, l’utilisation de plusieurs dispositifs équitablement répartis permet une efficacité accrue.
L’invention est un moyen biologique " mécanique " inédit de combattre la prolifération des larves de moustiques, qui propose une toute nouvelle technique dans la lutte vectorielle des maladies transmises par ces insectes, en proposant une capture et une destruction naturelle du parasite par noyade.
Basée sur des principes hydrodynamique et statistiques, l'invention ainsi constituée est neutre écologiquement, car sans appas, sans chimie, sans source d'énergie et ne nécessitant aucunes recharges d’aucune sorte. Il s'agit donc d'un moyen de destruction totalement propre.
Problème technique La larve du moustique est connue pour être particulièrement difficile à capturer de par son temps d’apnée record de plusieurs heures lui permettant l'exploration méticuleuse des pièges, ses habitudes de nage en marche avant et en marche arrière, son réflexe de fuir frénétiquement dans toutes les directions possibles lorsqu’elles se sent menacée, sa capacité à pouvoir respirer dans la plus petite bulle d’air disponible, et un talent extraordinaire à s’évader à travers des plus minuscules ouvertures.
Pour cette larve championne de l’évasion, 4 modes de déplacements, liés à leurs comportements, sont à connaître pour mesurer le problème technique de leur capture, et comprendre ainsi le fonctionnement de l’invention.
a) La plongée « Verticale » avant :
Calme et tranquille, la larve fait la navette entre la surface où elle respire verticalement la tête en bas pendant quelques minutes, et le fond du récipient où elle se pose alors horizontalement. La transition entre ces deux positions est lente et consiste simplement à se laisser couler tête la première vers le fond ou elle se pose délicatement.
En sens inverse, la remontée de sa position horizontale au fond, est effectuée par un décollage lent, d’abord de sa queue, puis de sa tête, jusqu’à atteindre la surface directement en position verticale, en marche arrière.
C’est un mode de déplacement très économe en énergie donc très efficace et permettant de longues apnées.
b) L'exploration « Horizontale » avant :
Posée au fond du gîte, la larve s’y déplace en marche avant, tête collée contre le fond, son corps incliné de quelques degrés vers l’avant.
C'est un mode de nage permettant de balayer toute la surface du gîte à la recherche de nourriture, ou de pénétrer horizontalement par les entrées situées à la base du piège, mais aussi d'en rechercher méthodiquement une issue en cas de capture.
c) La nage « horizontale » arrière :
La larve à la possibilité de faire onduler énergiquement son corps avec une forme caractéristique en « S » afin de se propulser, en quelques mouvements, à plusieurs centimètres de son point de départ.
La fréquence de l’oscillation est de l’ordre de 0,5 hertz pour une larve adulte, et augmente plus la taille de la larve est petite.
Il s’agit globalement d’un déplacement incliné légèrement, généralement vers le bas ou vers le haut de quelques degrés, ce qui se solde souvent par un déplacement de la larve parallèle au fond, ou vers la surface.
La nacelle 3 comprend une section avant formant une entrée d’air 13, une section médiane 14 qui comporte deux capots de soufflante 14A enveloppant le carter de soufflante 11, et une section arrière 15.
Ce second tronçon 18 fait partie intégrante d’une structure fixe d’un inverseur de poussée qui sera décrit ci-après. Ce même tronçon sera par la suite dénommé paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B.
Radialement vers l’extérieur, la veine secondaire 21B est délimitée par le carter de soufflante 11, et, dans la configuration de la , par un ou plusieurs capots mobiles d’inverseur 33 formant une partie de la section arrière 15 de la nacelle 3, qui seront décrits ultérieurement. Plus précisément, entre le carter de soufflante 11 et les capots d’inverseur 33, il est prévu une virole extérieure 40’ d’un carter intermédiaire 42’, ce dernier comprenant les bras structuraux 12 précités, dont l’extrémité radialement externe est fixée sur cette virole 40’. Celle-ci participe donc également à délimiter la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur, en étant située dans le prolongement axial aval du carter de soufflante 11.
La nacelle 3 comporte donc un inverseur de poussée 30 centré sur l’axe A1 et comprenant d’une part une structure fixe 31, et d’autre part une structure 29 mobile par rapport à la structure fixe 31.
La structure fixe 31 de l’inverseur comprend un bord de déviation 46’ porté fixement en aval par la virole extérieure 40’ du carter intermédiaire. D’ailleurs, cette virole 40’ ainsi que le carter de soufflante 11 peuvent être considérés comme faisant partie de la structure fixe 31 de l’inverseur, notamment pour la fixation de la membrane d’obturation qui sera décrite ci-après. Radialement vers l’intérieur, la structure fixe 31 comprend également la paroi 18 de délimitation radialement interne de la veine secondaire 21B.
La structure mobile 29 comprend quant à elle les capots mobiles d’inverseur 33 précités, par exemple deux capots 33 s’étendant chacun sur une amplitude angulaire d’environ 180°. Cette configuration à deux capots 33 est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une conception de nacelle dans laquelle les capots/parois 18 sont également montés articulés, de sorte que l’inverseur 30 présente alors une architecture dite « en D », connue sous l’appellation anglo-saxonne « D-Duct ». Dans cette architecture, les capots 18, 33 sont reliés de manière à s’ouvrir / se fermer simultanément lors des opérations de maintenance sur le moteur. Néanmoins, d’autres architectures sont possibles, comme par exemple une architecture dite « en C », connue sous l’appellation anglo-saxonne « C-Duct », ou encore une architecture dite « en O », connue sous l’appellation anglo-saxonne « O-Duct ».
Chaque capot d’inverseur 33 comporte une paroi radialement externe 50’ formant une surface aérodynamique externe de nacelle, ainsi qu’une paroi radialement interne 52’ participant à la délimitation de la veine secondaire 21B radialement vers l’extérieur.
En plus des capots d’inverseur 33 précités, la structure mobile 29 comprend au moins un ensemble 32’ de grilles de déviation 32, celles-ci étant agencées de manière adjacente selon une direction circonférentielle de l’inverseur et de l’ensemble propulsif.
La montre l’inverseur 30 dans une configuration de poussée directe. Dans cette configuration, les deux capots mobiles 33 et les deux ensembles de grilles 32’ qui leurs sont respectivement associés, sont une position de fermeture, ou position avancée, dite position avancée de poussée directe de la structure mobile 29. Dans cette même position, les grilles 32 sont logées dans un espace délimité radialement vers l’intérieur par le bord de déviation 46’, la virole extérieure 40’ de carter intermédiaire, et éventuellement par le carter de soufflante 11. Cet espace est aussi délimité radialement vers l’extérieur par les capots de soufflante 14A. En configuration de poussée directe, la structure mobile 29 est en appui axial vers l’avant contre le bord de déviation 46’, ce qui permet ainsi de canaliser le flux secondaire 20B vers l’arrière de l’ensemble propulsif 1, de manière à générer une poussée.
La montre le même inverseur 30 dans une configuration d’inversion de poussée. Dans cette configuration, les capots d’inverseur mobiles 33 et l’ensemble de la structure mobile 29 sont dans une position d’ouverture, ou position reculée, dans laquelle les capots 33 sont longitudinalement éloignés du bord de déviation 46’ de manière à définir une ouverture radiale de la veine secondaire 21B. Les grilles 32 s’étendent à travers cette ouverture radiale. Comme cela sera décrit ultérieurement, dans cette configuration d’inversion de poussée, des moyens spécifiques à l’invention permettent de diriger le flux secondaire 20B vers les grilles 32, lesquelles permettent d’orienter le flux ainsi redirigé vers l’avant de l’ensemble propulsif 1, dans le but de générer la contre-poussée désirée.
Ainsi, sur la , les grilles 32 et les capots mobiles 33 du système mobile 29 sont représentés dans une position reculée, correspondant à la position reculée d’inversion de poussée de la structure mobile 29. Celle-ci s’avère donc déplaçable en translation par rapport à la structure fixe 31 selon l’axe A1, entre les deux positions représentées sur les figures 1 et 2.
La représente une vue éclatée en perspective de certains éléments de la nacelle 3, parmi lesquels une partie de la structure fixe 31 de l’inverseur 30, qui présente une forme générale d’anneau centré sur l’axe A1, correspondant également à l’axe central longitudinal de l’inverseur. Dans ce mode de réalisation préféré de l’invention, la structure fixe 31 est équipée d’éléments de guidage des grilles 32 lors de leur déplacement entre les positions avancée et reculée, ces éléments comprenant des rails axiaux 40. Par exemple, ce sont deux rails 40 solidaires d’une partie supérieure de l’anneau, et deux autres rails 40 solidaires d’une partie inférieure de ce même anneau. Ici, les rails 40 sont fixés à la structure fixe 31 par leur extrémité arrière, tandis que leur extrémité avant est fixée à un autre carter (non représenté sur la ). Les rails 40 assurent ainsi une fonction de guidage des grilles 32 lors du déplacement axial de celles-ci, mais également, en configuration d’inversion de poussée, une fonction de reprise d’efforts aérodynamiques, principalement radiaux et tangentiels.
La représente schématiquement les grilles 32, qui se succèdent selon la direction circonférentielle 43. Ici, elles sont regroupées en deux ensembles latéraux comprenant chacun une pluralité de grilles 32, ces deux ensembles étant dénommés ensembles de grilles de déviation 32’.
Ainsi, chaque ensemble de grilles 32’ comporte plusieurs grilles de déviation 32, et s’étend sur un secteur angulaire proche de 180°. Les deux ensembles 32’ sont préférentiellement écartés latéralement l’un de l’autre au niveau de leurs extrémités en regard deux à deux, pour ménager des espaces supérieur et inférieur respectivement dédiés au passage du mât 42 et d’une poutre longitudinale inférieure 44. Chaque ensemble de grilles 32’ comporte également une structure arrière 45 de support de grilles, sur laquelle est fixée une extrémité arrière de chacune des grilles de déviation 32 de l’ensemble 32’, ainsi qu’une structure avant 45’ de support de grilles, sur laquelle est fixée une extrémité avant de chacune de ces grilles de déviation 32 de l’ensemble 32’. Les structures arrière 45 et avant 45’ sont également dénommées « cadres arrière et avant de grilles », respectivement, et elles s’étendent chacune circonférentiellement tout le long de leur ensemble latéral 32’ associé, selon un secteur angulaire identique ou similaire comme cela est visible sur la . L’extrémité arrière de chaque grille 32 est donc destinée à être fixée sur sa structure arrière associée 45, par des moyens de fixation conventionnels, de même que l’extrémité avant de chaque grille 32 est destinée à être fixée sur sa structure avant associée 45’, toujours à l’aide de moyens conventionnels.
Comme indiqué précédemment, cette configuration est particulièrement bien adaptée dans le cas d’une architecture dite « en D », préférée pour la présente invention.
La divulgation se rapporte aussi à un véhicule automobile, comprenant : - un élément structurel configuré pour former un support, - un système de conditionnement thermique tel que décrit, dans lequel l’organe de conditionnement thermique est fixé au support par un élément de fixation comprimant le premier élément d’amortissement.
L’invention se rapporte aussi à un procédé de fabrication d’une plaque de fixation d’un dispositif de fixation tel que décrit précédemment, comportant les étapes : (a) fournir une tôle, (b) former un orifice dans la tôle, (c) déformer la tôle bordant l’orifice de façon à former la zone de réception.
L’étape (c) de déformation de la tôle comprend la sous-étape : - faire passer à travers l’orifice un outil de mise en forme d’un diamètre extérieur supérieur à un diamètre de l’orifice formé de façon à former la zone de réception.
L’outil de mise en forme est déplacé selon une direction de déplacement perpendiculaire à un plan de la tôle au voisinage de l’orifice.
est une vue en perspective d’un système de conditionnement thermique intégrant un dispositif de fixation selon l’invention,
est une vue en perspective d’un dispositif de fixation selon l’invention,
est une vue partielle, en perspective, d’une plaque de fixation d’un dispositif de fixation selon un premier mode de réalisation,
est une vue partielle, en perspective, de la plaque de fixation de la , sous un autre angle de vue,
est une vue partielle, en perspective, d’un dispositif de fixation selon un premier mode de réalisation,
est une vue partielle, en perspective, d’un dispositif de fixation selon une variante de réalisation du premier mode de réalisation,
est une vue schématique, en coupe, du dispositif de fixation selon le premier mode de réalisation,
est une vue schématique, en coupe, d’une plaque d’un dispositif de fixation selon un deuxième et un troisième mode de réalisation,
est une vue de détail d’un élément d’amortissement du dispositif de fixation selon le premier mode de réalisation,
est une autre vue de détail de l’élément d’amortissement de la , intégré au dispositif de fixation selon le premier mode de réalisation,
est une vue schématique, de côté, illustrant différentes étapes d’un procédé de fabrication d’une plaque de fixation des figures 4 et 5,
Dans des formes de réalisation du couvercle dans lequel une tige d’entraînement en rotation du couvercle est prévue, on peut avoir recours à uen ou plusieurs des dispositions suivantes : - dans la position fermée, la tige peut être entièrement cachée, en constituant une tige intérieure. Il est alors permis de cacher un éventuel mécanisme de verrouillage de la position fermée, ce qui limite le risque de dégradation externe de ce mécanisme. - le couvercle s’étend perpendiculairement à l’axe central de la paroi latérale de l’insert ou à l’axe de la tige, de préférence suivant un plan, ce plan pouvant être défini par la face externe du couvercle. - le système d’ouverture/fermeture comporte une zone de guidage, fixe, formée par un guide (par exemple inclus dans l’insert) à structure sensiblement cylindrique qui entoure la tige, la zone de guidage coopérant avec une partie d’ancrage inclue dans ou rendue solidaire de la tige. Typiquement, la partie d’ancrage est prévue à une extrémité inférieure de la tige. Grâce à ce couplage/guidage, il est permis un déplacement axial contrôlé du couvercle lors de la rotation autour de l’axe de rotation, ce déplacement axial dépendant du déplacement de la partie d’ancrage par rapport à la zone de guidage, de préférence du déplacement d’au moins un ergot (de cette partie d’ancrage ou du guide) dans un rail hélicoïdal ou rainure constituant la partie complémentaire pour l’effet de guidage. - il est prévu un angle d’inclinaison du bord périphérique qui est par exemple inférieur ou égal à 45 ou à 60°, par rapport à un plan du couvercle, de préférence inférieur à 30 ou 40°. Cet angle d’inclinaison peut définir une pente constante dans le bord périphérique et répartie à 360°. En variante, un tel angle d’inclinaison correspond à un maximum de la pente. - l’inclinaison de la surface supérieure du bord périphérique peut présenter une courbure comme vue en profil longitudinal, ce qui créer un profil concave du côté intérieur, délimitant l’accès au compartiment/espace intérieure pour le produit cosmétique. Une courbure similaire est par exemple prévue sur l’intérieur du couvercle, c’est-à-dire du côté de la partie de contact du couvercle.
Typiquement, la base peut être une enveloppe extérieure d’habillage. Dans des options, seule la base et une partie de dessus du couvercle sont visibles (formant la partie externe d’habillage), dans la position/configuration fermée du conteneur. L’insert peut alors être entièrement caché.