INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le verrou 50 interagit mécaniquement avec les commutateurs 23 par l’intermédiaire du coulisseau 70. Le coulisseau 70 est entièrement reçu à l’intérieur du boîtier 1, en étant supporté par le boîtier 1. Le coulisseau 70 est mobile en coulissement par rapport au boîtier 1, suivant l’axe Y1, préférentiellement sans rotation. Le coulisseau 70 est attelé à tous les commutateurs mécaniques 23 de l’unité 140. A cette fin, le coulisseau 70 comprend ici trois bras d’actionnement 71, chaque bras 71 étant attelé à l’un des coulisseaux 27. Plus généralement, on prévoit autant de bras 71 que de coulisseaux 27. Pour le mode de réalisation des figures 4 à 12, le coulisseau 70 est solidairement mobile en translation suivant l’axe Y1 par rapport au boîtier 1 avec les coulisseaux 27. Autrement dit, le coulisseau 70 est apte à entraîner simultanément tous les commutateurs 23, via leur coulisseau 27 respectif, entre la configuration de conduction et la configuration d’isolement. Réciproquement, les commutateurs 23 sont aptes à entraîner le coulisseau 27 lorsqu’ils basculent entre la configuration d’isolement et la configuration d’actionnement, notamment sous l’action des électro-actionneurs 28.
Le coulisseau 70 comprend aussi avantageusement un bras principal 72, par l’intermédiaire duquel le coulisseau 70 est guidé en coulissement par le boîtier 1. Le bras 72 est avantageusement centré sur l’axe X71. Une extrémité du bras 72 porte les bras 71, qui y sont rattachés à la façon d’un trident. A l’extrémité opposée du bras 72, le coulisseau 70 coopère mécaniquement avec le verrou 50. Les bras 71 et 72 sont avantageusement disposés dans un plan perpendiculaire à la direction X, c’est-à-dire parallèle à l’axe Y1.
Pour le mode de réalisation des figures 4 à 12, le coulisseau 70 est mobile entre une position dite « position d’empêchement », montrée sur les figures 4 à 6 et une position dite « position d’autorisation », montrée sur les figures 7 et 8. Le coulisseau 70 coulisse entre ces positions d’empêchement et d’autorisation alors que le système de consignation est dans la configuration de fonctionnement. En position d’empêchement, le coulisseau 70 est positionné dans la direction Y par rapport à sa position d’autorisation. Pour ce mode de réalisation, la position de retenue est distincte de la position d’autorisation et de retenue.
Pour le mode de réalisation des figures 4 à 12, la position d’autorisation est confondue avec une « position de retenue » du coulisseau 70, montrée sur les figures 9 et 10. La position de retenue, ici identique à la position d’autorisation, est adoptée lorsque le système de consignation est en configuration de consignation.
Pour le mode de réalisation des figures 4 à 12, le coulisseau 70 est mis dans la position d’empêchement par les commutateurs 23 via les coulisseaux 27, sous l’action des électro-actionneurs 28, lorsque les commutateurs 23 sont en configuration de conduction, et dans la positon d’autorisation, via les coulisseaux 27, lorsque les commutateurs 23 sont en configuration d’isolement.
Pour le mode de réalisation des figures 4 à 12, le verrou 50 est porté par le boîtier 1, en particulier par la face avant 11. Ici, le verrou 50 est mobile exclusivement en rotation autour de l’axe Y1, entre une position de déconsignation, qui est donc une orientation de déconsignation, montrée sur les figures 4 à 8, et une position de consignation, qui est donc une orientation de consignation, montrée sur les figures 9 à 11. Autrement dit, le verrou 50 est fixe en translation par rapport au boîtier 1 suivant l’axe Y1. La position de déconsignation est adoptée lorsque le système de consignation est en configuration de fonctionnement. La position de consignation est adoptée lorsque le système de consignation est en configuration de consignation. La position de déconsignation et la position de déconsignation sont distinctes. On prévoit avantageusement que, entre ces deux positions, le verrou 50 a effectué moins d’un tour complet autour de l’axe Y1, ici par exemple un quart de tour.
Une partie externe 51 du verrou s’étend hors du boîtier 1, pour que le verrou puisse être actionné entre la position de déconsignation et la position de consignation par le technicien, afin de faire basculer le système de consignation entre la configuration de fonctionnement et la configuration de consignation. Une partie interne 52 du verrou s’étend à l’intérieur du boîtier 1 pour coopérer mécaniquement avec les appareils 20, de préférence via le coulisseau 70, et avec l’appareil 40, de préférence directement.
Les figures 6, 8 et 10 montrent plus en détail la façon dont la partie interne 52 du verrou 50 et le bras principal 72 du coulisseau 70 coopèrent mécaniquement.
Dans l’exemple, l’extrémité du bras 71 du coulisseau 70 est reçue à l’intérieur de la partie interne 52 du verrou 50, coaxialement avec l’axe X71. A cette fin, la partie 52 forme un conduit, qui est ouverte suivant la direction Y, pour accueillir l’extrémité du bras 72.
Le coulisseau 70 et le verrou 50 comprennent des butées axiales, dites « butées axiales primaires » et des butées de rotation. Pour former ces butées, le coulisseau 70 comprend par exemple une ou plusieurs cannelures en relief alors que le verrou 50 comprend, à l’intérieur du conduit recevant le coulisseau 70, une ou plusieurs cannelures en creux correspondantes, et autant d’épaulements de retenue. Ici on prévoit deux cannelures en relief diamétralement opposées, et deux cannelures en creux correspondantes diamétralement opposées. On prévoit aussi deux épaulements de retenue diamétralement opposés, qui sont disposés entre les cannelures en creux autour de l’axe Y1, à un quart de tour. Autour de l’axe Y1, chaque épaulement de retenue relie entre elles les deux cannelures en creux et chaque cannelure en creux relie les deux épaulements de retenue.
L’une des cannelures en relief du coulisseau 70 est visible sur les figures 6, 8 et 10, et est formée à l’extrémité du bras 72, parallèlement à l’axe Y1, pour être reçue à l’intérieur du verrou 50.
Chaque cannelure en relief forme une butée axiale primaire 73, qui est une surface perpendiculaire à l’axe Y1, tournée dans le sens de la direction Y.
Chaque cannelure en relief forme deux butées de rotation 74, qui sont des surfaces parallèles ou orthoradiales à l’axe Y1, pour empêcher une rotation. Pour une même cannelure en relief, les butées 74 sont tournées en sens opposé l’une de l’autre.
Le copolymère de PHA de l’exemple 17 a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue avec : 68 % molaire d’unité (A) dont R 1 = isohexylènyle et 32 % molaire d’unité (B) dont R 2 = isobutyle. Exemple 18 : Copolymère de PHA à chaine latérale R 1 représentant un groupe isohexyle et R 2 représentant un groupe isobutyle [Chem. 40] :
L’exemple 18 est obtenu par hydrogénation du copolymère de PHA de l’exemple 17 via un hydrogénateur continu H-Cube Midi® de ThalesNanotechnologie.
Une solution de 2 g (8,83 millimoles) de PHA de l’exemple 3 est préparée avec un mélange composé de 100 ml d’acétate d’éthyle (SIGMA ALDRICH – CAS : 141-78-6) et 100mL de méthanol (SIGMA ALDRICH – CAS : 67-56-1) est introduite à un débit de 3 ml par minute dans une cartouche d’hydrogénation contenant le catalyseur à 5% de palladium sur charbon (MidiCard ref DHS 2141 ; Thalesnano technologie) maintenue à 100°C sous une pression de 80 bars en présence d’hydrogène au sein du système H-Cube Midi® ThalesNanotechnologie. La réduction de la double liaison est suivie par RMN. Après 6 cycles consécutif de réduction la solution est concentrée par évaporation puis séchée sous vide jusqu’à masse constante.
Le copolymère de PHA de l’exemple 4 a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue avec : 68 % molaire d’unité (A) dont R 1 = isohexyle et 32 % molaire d’unité (B) dont R 2 = isobutyle
Exemple 19 : On a préparé un polymère en utilisant le microorganisme Pseudomonas putida KT2440 ATCC® 47054™, l’acide octanoïque.
Le mode de culture a été réalisé en conditions axénique en batch dans des fioles de Fernbachs de 5 L (Corning ® ref. 431685) contenant 2 L de milieu de culture, agité à 110 tours/min à 30°C dans un incubateur orbitalaire (diamètre de l’orbite de 2,5 cm). Le procédé de synthèse a été réalisé à l’aide de deux milieux de culture distincts. Le premier milieu de culture défini MC1 « inoculum » a été utilisé pour la préparation de l’inoculum. Le second milieu de culture défini MC2 « batch » a été utilisé pour la croissance en discontinue non alimentée du microorganisme avec l’acide octanoïque dans les fioles de fernbachs.
La composition en gramme par litre des deux milieux est décrite dans le tableau 8 ci-après :
(2) La composition de la solution de microéléments en gramme par litre est décrite dans le tableau 9 ci-après :
100 ml d’inoculum ont été préparés en mettant en suspension un cryotube contenant 1 ml de la souche avec 100 ml milieux de culture « inoculum » au pH ajusté à 6,8 avec NaOH 2N dans une fiole de fernbach de 250 mL puis incubé à 30°C à 150 tours/min durant 24 h. 1,9 l de milieu de culture MC2 « BATCH » placé dans une fiole de fernbach de 5 l préalablement stérilisé ont été inoculé à DO=0,1 avec 100 ml d’inoculum. Après 70 heures à 30°C à 110 tours/min, la biomasse a été séchée par lyophilisation avant d’être extraite au dichlorométhane durant 24 h. La suspension a été clarifiée par filtration sur filtre GF/A (Wattman®) le filtrat, contenant le copolymère en solution dans le dichlorométhane a été concentré par évaporation puis séché sous vide poussé à 40°C jusqu’à masse constante. Le polyhydroxyalcanoate brut a été purifié par précipitation d’une solution de ce dernier en solution dans 10 fois son poids de dichlorométhane, dans 10 volumes de la solution de méthanol à froid. Le solide obtenu a été séché sous vide poussé à 40 °C jusqu’à masse constante.
Le poids moléculaire du polyhydroxyalcanoate obtenu a été caractérisé par chromatographie d’exclusion stérique, détection Indice de réfraction ■ Eluant : THF ■ Débit analytique : 1 mL/min ■ Injection : 100 μL ■ Colonnes : 1 colonne Agilent PLGel Mixed-D 5μm ; 300 x 7,5 mm ; 1 colonne Agilent PLGel Mixed-C 5μm ; 300 x 7,5 mm ; 1 colonne Agilent Oligopore ; 300 x 7,5 mm ■ à la température ambiante (25 °C) ■ Détection : Waters 2487 Dual l Absorbance Detector , Waters 2414 Refractive ■ Index Detector ■ Intégrateur : indice de réfraction à 45°C et 64mV ■ Empower (Module GPC Masse molaire Relative /conventionnelle) ■ durée injection Empower 40 min ■ Standards: Polystyrène hautes masses / EasiVial PS-H 4 mL de chez Agilent Technologie Part N° PL2010-0200
L’analyse permet de mesurer le poids moléculaire moyen en poids (Mw en g/mole), le poids moléculaire moyen en nombre (Mn en g/mole), l’Indice de polydispersité Ip (Mw/Mn) et de degré de polymérisation DPn.
La composition monomérique du polyhydroxyalcanoate obtenu a été définie par chromatographie en phase gazeuse munie d’un détecteur à ionisation de flamme. L’identification est réalisée via l’injection de standards commerciaux et la composition monomérique a été déterminée par un traitement méthanolyse et sylylation Pour déterminer la composition monomérique, 7 mg du polymère polyhydroxyalcanoate a été dissous dans 1,5 mL de chloroforme et a été méthanolysé en présence de 1,5 mL d’une solution de MeOH/HCl (17/2, v/v) à 100°C pendant 4 h. La phase organique a ensuite été lavée par 1 mL d’eau puis séchée sur MgSO4. La sylilation des esters méthyliques formés a été réalisée en ajoutant 100 μL de BSTFA (N,Obis(trimethylsilyl)trifluoroacetamide) et 100 μL de pyridine à l’échantillon méthylé. La solution a été chauffée à 70°C pendant 1h puis évaporée à sec. L’échantillon est alors dissous dans 600 μL de dichlorométhane et analysé par chromatographie dans les conditions suivantes : ■ Appareil Hewlett Packard 6890 Series ■ Colonne à phase stationnaire ZB-5 HT de chez Phenomenex (longueur : 30 m, diamètre : 0,25 mm) ■ Température : isotherme 60°C à 300°C en 6 min (vitesse de chauffage: 10°C/min) ■ Gaz : Helium ; debit : 0.8 ml/min ■ Injecteur : Température : 250°C ; 50 ml/min ■ Détecteur à ionisation de flamme ; Température : 300°C ■ Injection : Volume 1 µl On a ainsi obtenu un copolymère contenant 91% en poids de poly(hydroxy-3-octanoate), 6 % en poids de poly (hydroxy-3- hexanoate) et 3 % en poids de poly (hydroxy-3-butanoate). ■ Mn = 68 100 g/mol ■ Mw = 149 100 g/mol ■ Ip = 2,2 ■ DPn = 531
Exemple 20 :
On a préparé un polymère en utilisant le microorganisme Pseudomonas putida KT2440 ATCC® 47054™, l’acide octanoïque et l’acide acrylique. Le mode de culture a été réalisé en conditions axénique en continu a une dilution de D=0,25h-1 dans un chemostat de 3 L contenant 1,1 L de milieu de culture. Le système a été aéré avec de l’air à un flux de 3 vvm (vvm = volume d’air par volume de milieu de fermentation par minute) pour une consigne d’oxygène dissous (OD) à 30 % de la saturation. Le procédé d’obtention a été réalisé à l’aide de trois milieux de culture distincts. Le premier milieu de culture indéfini (MC1) a été utilisé pour la préparation de l’inoculum. Le second milieu de culture défini (MC2) a été utilisé pour la croissance discontinue non alimentée du microorganisme dans le fermenteur. Le troisième milieu de culture défini (MC3) a été utilisé pour l’alimentation, ou maintenance, de la fermentation en continu contenant l’acide octanoïque et l’acide acrylique (inhibiteur de la voie de β-oxydation). Les milieux MC1 et MC2 sont identiques à ceux décrits dans l’exemple 1. La composition en gramme par litre du milieu MC3 est décrite dans le Tableau 10 ci-après :
représente un graphe d’une consigne de pourcentage d’effacement d’une puissance électrique disponible d’un équipement consommateur, utilisée par le dispositif de pilotage, le procédé de pilotage et le programme d’ordinateur suivant l’invention, suivant un autre mode de réalisation.
représente un organigramme d’un procédé de pilotage suivant l’invention.
Dispositif 1 de pilotage de la source 11 de tension
Aux figures 1A et 1B, une installation électrique IE comporte un réseau RD de consommation de puissance électrique, auquel peuvent être reliés un ou plusieurs équipements EQC consommateurs d’électricité. Le réseau RD peut être ou comporter un réseau domestique dans une habitation individuelle H par exemple. Le réseau RD de consommation de puissance électrique a une fréquence nominale prescrite fn. Le réseau RD de consommation de puissance électrique peut comporter un compteur électrique de consommation de puissance électrique et un disjoncteur. Le réseau RD est relié à un point PDL de livraison de puissance électrique. Le point PDL de livraison de puissance électrique peut être relié à un réseau principal RP de transport et de distribution d’électricité, qui dessert une multiplicité de points PDL de livraison de puissance électrique pour les alimenter en électricité. Le réseau principal RP de transport et de distribution d’électricité s’étend sur un large territoire et est alimenté en électricité par des sources DP de production centralisées distantes (par exemple : centrales de production d’électricité, par exemple nucléaires, hydrauliques ou autres), en pouvant comporter des sources DP de production diffuses distantes (par exemple : éoliennes, panneaux photovoltaïques, ou autres). La fréquence nominale prescrite fn peut dépendre du pays et est prescrite en général par l’opérateur du réseau principal RP de transport et de distribution d’électricité. Ainsi, la fréquence nominale prescrite fn est de 50 Hz en France et est garantie avec une précision de plus ou moins 1 %, mais peut être différente de 50 Hz dans d’autres pays.
Lorsque le réseau RD de consommation de puissance électrique n’est pas relié par son point PDL de livraison de puissance électrique au réseau principal RP de transport et de distribution d’électricité, ce qui est représenté par la déconnexion X d’un élément prévu entre eux, le point PDL de livraison de puissance électrique peut être relié à une (ou plusieurs) source 11 de tension, qui alimente en électricité le réseau RD, le réseau RD de consommation de puissance électrique étant en îlotage par son point PDL de livraison de puissance électrique avec la source 11 de tension.
L’ensemble formé dans ce cas d’îlotage par la source 11 de tension et le réseau RD de consommation de puissance électrique forme un micro-réseau MG ou microgrid MG. Le micro-réseau MG est individuel au point PDL de livraison de puissance électrique. Le micro-réseau MG est donc individuel au(x) équipements consommateur(s) EQC du réseau local RD de consommation de puissance électrique. Les équipements consommateur(s) EQC peuvent comprendre tout appareil électrique branché sur le réseau RD, comme par exemple un moteur électrique, un ballon d’eau chaude, un radiateur de chauffage d’une pièce de l’habitation, un véhicule électrique, une borne de recharge de véhicule électrique, ou autres.
On décrit ci-dessous des exemples de dispositif 1 de pilotage de la source 11 de tension suivant l’invention, en référence aux figures 1A, 1B, 2A et 2B.
La source 11 de tension est apte à être reliée au point PDL de livraison de puissance électrique. La source 11 de tension est configurée pour transformer une énergie fournie par un équipement B de réserve d’énergie à une (ou plusieurs) entrée 12 de la source 11 de tension en une tension électrique alternative ayant une fréquence f déterminée et une tension V déterminée sur une (ou plusieurs) sortie 13 de la source 11 de tension, lorsque la sortie 13 de la source 11 de tension est reliée au point PDL de livraison de puissance électrique. La sortie 13 comporte au moins deux conducteurs de sortie. La sortie 13 comporte au moins une ou plusieurs phases et peut comporter trois phases et un neutre. La source 11 de tension peut être formée par un automate.
La source 11 de tension peut avoir une seule entrée 12 et une seule sortie 13.
Dans un premier exemple, la source 11 de tension peut comporter comme équipement B de réserve d’énergie un (ou plusieurs) module B de conversion électrolytique de l’électricité, tels que par exemple une (ou plusieurs) batterie B de conversion d’électricité, fournissant une tension électrique continue, auxquels cas la réserve R d’énergie est un état de charge de la batterie B ou du module B. Une batterie B est considérée comme étant un convertisseur bidirectionnel d’énergie chimique en énergie électrique. Dans ce cas, la source 11 de tension comporte un onduleur 14 transformant la tension électrique continue fournie par le module B de conversion électrolytique de l’électricité ou la batterie B à l’entrée 12 de l’onduleur 14 en une tension électrique alternative ayant la fréquence f déterminée sur la sortie 13 de l’onduleur 14, reliée au point PDL de livraison de puissance électrique.
Dans un deuxième exemple, la source 11 de tension peut être ou comporter un (ou plusieurs) groupe électrogènes Diesel utilisant la combustion de fuel, auquel cas l’équipement B de réserve d’énergie est une réserve de fuel.
Dans un troisième exemple, la source 11 de tension peut être ou comporter une (ou plusieurs) pile à hydrogène, auquel cas l’équipement B de réserve d’énergie est une réserve d’hydrogène.
La source 11 de tension peut être autre que ces exemples.
Le dispositif 1 de pilotage, la source 11 de tension et l’équipement B de réserve d’énergie peuvent être regroupés dans un même boîtier 2.
Le réseau RD peut également comprendre de la production d’énergie lorsque l’équipement B de réserve d’énergie peut fonctionner de manière bidirectionnelle dans le premier exemple ci-dessus.
Le dispositif 1 de pilotage de la source 11 de tension comporte un premier dispositif 21 de détermination d’une puissance P injectée par la source 11 de tension sur la sortie 13 de celle-ci vers le point PDL de livraison de puissance électrique. Le premier dispositif 21 de détermination peut être ou comporter un (ou plusieurs) capteur de mesure de la tension injectée par la source de tension 11 sur la sortie 13 (par exemple un par phase dans le cas de plusieurs phases), un (ou plusieurs) capteur de mesure de l’intensité du courant injecté par la source 11 de tension (par exemple un par phase dans le cas de plusieurs phases), et un (ou plusieurs) calculateur de calcul de la puissance P injectée par la source 11 de tension sur la sortie 13 à partir de la tension mesurée et du courant mesuré (par exemple, dans le cas de plusieurs phases, le total des puissances des phases, ayant été calculées chacune à partir de la tension mesurée de chaque phase et à partir de l’intensité du courant mesurée de chaque phase). Le premier dispositif 21 de détermination peut faire partie d’un automate AGP de gestion de la puissance P injectée par la source 11 de tension sur la sortie 13. La puissance P injectée sur la sortie 13 de la source 11 de tension dépend de la consommation d’énergie des équipements EQC consommateurs sur le réseau RD de consommation de puissance électrique. La puissance P injectée par la source 11 de tension 11 sur la sortie 13 de la source 11 de tension est égale à la différence entre la puissance consommée P conso consommée par les équipements EQC consommateurs sur le réseau RD de consommation de puissance électrique et la puissance P prod produite par les éventuelles autres sources de production DP raccordées au réseau RD, selon l’équation suivante : P = P conso - P prod .
Avantageusement, l’organe de roulement comprend une bague extérieure en contact direct ou indirect avec le premier palier, lorsque le contact est indirect il existe une seule pièce entre le palier et la bague extérieure.
Avantageusement, ladite pièce est une bague cylindrique en acier ou en plastique de manière à assurer la conduction thermique entre l’organe de roulement et le premier palier, en particulier la paroi transversale du premier palier.
représente une vue en coupe longitudinale d’une machine électrique selon un premier mode de réalisation de l’invention.
représente une vue de haut en perspective et éclatée d’une partie de la machine de la .
représente une vue du dessous et en perspective du dissipateur thermique.
représente une vue en coupe longitudinale en perspective et éclatée d’une partie de la machine de la .
La représente une machine électrique tournante 10 comportant un stator 11 polyphasé entourant un rotor 12 d’axe X monté sur un arbre 9. Le stator 11 de la machine 10 entoure le rotor 12 avec la présence d’un entrefer sur la périphérie interne du stator 11 et la périphérie externe du rotor 12. Le stator 11 et le rotor 12 forment les parties actives et sont entourés par un carter 15.
La machine électrique tournante 10 pourra être destinée à être accouplée à une boîte de vitesses appartenant à une chaîne de traction d’un dispositif mobile à autopropulsion hybride ou électrique. La machine électrique tournante 10 est alors apte à fonctionner dans un mode alternateur pour fournir notamment de l’énergie à la batterie et au réseau de bord du véhicule, et dans un mode moteur, non seulement pour assurer le démarrage du moteur thermique du véhicule, mais également pour participer à la traction du véhicule seule ou en combinaison avec le moteur thermique.
La puissance de la machine 10 pourra être comprise entre 4kW et 50kW. Alternativement, la machine électrique 10 pourra être implantée sur un essieu du véhicule automobile, notamment un essieu arrière. Dans l’exemple considéré, la machine électrique 10 présente avantageusement une tension de fonctionnement inférieure à 60 Volts, et valant de préférence 48Volts. Typiquement, le couple fourni par la machine électrique est compris entre 30N.m et 150N.m. En alternative, la machine électrique 10 pourra présenter une tension de fonctionnement de plus de 60V, voire plus de 80V ou plus de 100V, notamment 300V ou plus.