INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est un chronogramme illustrant un exemple de fonctionnement d'un procédé de détection, par un dispositif en mode lecteur et en veille, par exemple le dispositif NFC 100A, d'un dispositif en mode carte, par exemple le dispositif NFC 100B.
Lorsqu'il est en mode veille, le dispositif NFC 100A, qui cherche à détecter la présence du dispositif NFC 100B à portée, émet périodiquement une salve de champ 301. La salve de détection 301 ne comporte généralement qu'une porteuse, typiquement à 13,56 MHz, sans modulation. Chaque salve 301 inclut donc un train d'impulsions à la fréquence de 13,56 MHz. Chaque salve 301 présente une durée relativement courte par rapport à un intervalle entre deux salves 301, de préférence dans un rapport d'au moins cent. L'intervalle entre deux salves 301 dépend des dispositifs, mais est généralement de quelques centaines de millisecondes, par exemple, la fréquence des salves 301 en mode LPCD est de l'ordre de quelques hertz, par exemple de l'ordre de 3 ou 4 Hz. La durée d'une salve 301 est de l'ordre de la dizaine ou de la centaine de microsecondes, par exemple égale à environ 30 µs.
À titre d'exemple, le dispositif 100A sort du mode veille temporairement et périodiquement pour émettre les salves 301. En général, on préfère toutefois utiliser une machine d'états pour l'émission de salves 301 en mode basse consommation. Cela évite de réveiller un microcontrôleur, par exemple l'entité de calcul 201, du dispositif NFC 100A et permet ainsi de rester en mode veille.
Entre les salves de champ 301, le dispositif NFC 100A cherche à détecter un champ électromagnétique émis par un dispositif NFC situé à portée, par exemple le dispositif NFC 100B. Dans l'exemple représenté, le dispositif NFC 100A active, à plusieurs reprises, le détecteur de champ 203 du circuit d'émission en champ proche 102A entre deux salves de champ 301 successives. Les phases d'activation du détecteur de champ 203 sont symbolisées, en , par des blocs 303. Chaque phase 303 d'activation du détecteur de champ 203 présente une durée de l'ordre de la dizaine de microseconde, par exemple égale à environ 50 µs. Les phases 303 d'activation du détecteur de champ 203 sont par exemple répétées périodiquement à une fréquence de l'ordre du kilohertz, par exemple égale à environ 1 kHz. Afin notamment de réduire la consommation énergétique du dispositif 100A, le détecteur de champ 203 est désactivé entre les phases 303. Par conséquent, si un champ susceptible d'être capté par le dispositif 100A est émis pendant une période séparant deux phases 303 successives, ce champ n'est pas détecté par le détecteur 203 et le microcontrôleur 201 n'est pas réveillé.
La est un chronogramme illustrant un autre exemple de fonctionnement du procédé de détection, par un dispositif en mode lecteur et en mode veille, par exemple le premier dispositif NFC 100A, d'un dispositif en mode carte, par exemple le deuxième dispositif NFC 100B. La illustre plus particulièrement, de façon très schématique, un exemple d'allure d'évolution, en fonction du temps t (en abscisse), d'une amplitude M (en ordonnée) d'un signal aux bornes du circuit oscillant du dispositif NFC 100A opérant en mode lecteur.
Dans cet exemple, le dispositif NFC 100A, qui cherche à détecter la présence du dispositif NFC 100B à portée, émet périodiquement les salves de champ 301. Quand le dispositif 100B se trouve dans le champ et modifie la charge du circuit oscillant du dispositif émetteur 100A, cela se traduit par une variation d'une grandeur caractéristique d'un signal aux bornes du circuit oscillant lors d'une salve 301' correspondante. En pratique, la modification de la charge du circuit oscillant du dispositif émetteur 100A se traduit par une variation d'amplitude et/ou de phase du signal aux bornes du circuit oscillant lors de la salve 301'.
Les variations d'amplitude et/ou de phase sont par exemple détectées par des variations de signaux en phase (I) et en quadrature de phase (Q) fournis par un détecteur en bande de base mesurant le signal aux bornes du circuit oscillant. Ces signaux I et Q représentent des grandeurs caractéristiques du signal aux bornes du circuit oscillant.
Par « fluides séparés », on entend des fluides circulant dans des circuits fluidiques distants, sans communication fluidique entre eux. Les fluides peuvent être différents ou identiques.
La est une représentation schématique d’un exemple de cheminement de deux passages 2 fluidiques tels que ceux-ci sont susceptibles d’être aménagés dans un échangeur 1 de chaleur selon l’invention. Le corps unitaire 4 ou monobloc (voir ) dans lequel ces passages sont pratiqués n’est pas illustré sur cette figure. On observe chacun des passages 2 de fluide qui forme un enroulement en forme d’hélicoïde. Tel qu’illustré, l’enroulement est effectué autour d’un axe longitudinal AL de l’échangeur de chaleur. Egalement tel qu’illustré, les passages 2 sont agencés à proximité immédiate l’un de l’autre sur au moins une portion 3 de leur parcours hélicoïdal, afin de favoriser les échanges thermiques entre les fluides de ces passages. Tel qu’illustré, les différents passages sont prévus avec un pas identique, ce qui permet de prévoir des cheminements avec des surfaces d’échanges maximales. Dans les exemples illustrés le pas est constant tout le long du parcours, mais en variante, le pas peut être variable le long de l’axe AL.
Le corps 4 unitaire ou monobloc dans lequel les passages sont agencés permet les échanges de chaleur. On prévoit à cet effet un matériau à forte conductivité thermique, de préférence métallique, comme par exemple en aluminium, en cuivre, en acier, ou autre matériau de ce type. Dans cet exemple, les deux enroulements sont décalés angulairement en haut (entrée) de 120° et en bas (sortie) de 90°. Ce décalage est évalué dans le sens de l’enroulement à partir du départ du premier enroulement.
La est une représentation schématique d’une variante de l’exemple de la , dans laquelle un passage 2 pour un premier fluide (en clair sur le schéma) est entouré de deux passages 2 prévu pour un second fluide (en foncé sur le schéma). Comme dans l’exemple de la , chacun des passages 2 de fluide forme un enroulement en forme d’hélicoïde, et les passages sont agencés à proximité immédiate l’un de l’autre sur au moins une portion 3 de leur parcours hélicoïdal. Dans cet exemple, l’agencement favorise les échanges thermiques entre le premier fluide (en clair) et le second fluide (en foncé). Dans cet exemple, les enroulements foncés sont décalés angulairement par rapport à l’enroulement clair en haut (entrée) de 120° et 70° et en bas (sortie) de 20° et 90°.
La est une représentation schématique d’une autre variante de l’exemple de la , dans laquelle trois passages 2 prévus pour un premier fluide (en clair sur le schéma) sont agencés en alternance avec trois passages 2 prévus pour un second fluide (en foncé sur le schéma). Comme dans l’exemple de la , chacun des passages 2 de fluide forme un enroulement en forme d’hélicoïde, et tous les passages 2 sont agencés à proximité immédiate l’un de l’autre sur au moins une portion 3 de leur parcours hélicoïdal. Dans cet exemple, l’agencement favorise les échanges thermiques entre le premier fluide (en clair) et le second fluide (en foncé). Le décalage angulaire entre les trois passages 2 dévolus au premier fluide (en clair sur la ) et les trois passages 2 dévolus au second fluide (en foncé sur la ) est ici de 180°. On observe donc que les passages 2 prévus pour un seul et même fluide sont aligné angulairement et comportent des points de départ et d’arrêt angulairement identiques. Pour réaliser ce type de configuration à enroulements multiples, les enroulements prévus pour un même fluide sont agencés parallèles entre eux, avec des hélicoïdes de plus en plus serrées à partir de l’enroulement extérieur vers les enroulements intérieurs. Le pas est identique pour tous les enroulements.
La permet de comprendre l’avantage considérable de ces alignements angulaires pour les passages d’un même fluide. En effet, tel qu’illustré à la , des chambres de connexion 5 sont avantageusement agencées vis-à-vis chacun des points de départ et d’arrêt des passages 2 d’un même fluide. Une chambre de connexion 5 permet de prévoir une connexion unique pour l’arrivée et une connexion unique pour la sortie d’un même fluide. Les passages 2 en forme d’hélicoïdes sont reliés aux chambres de connexion par des passages 6 de liaison. Tel qu’illustré, les passages 6 de liaison sont avantageusement agencés parallèles à l’axe longitudinal AL de l’échangeur de chaleur 1. Chaque passage de liaison permet de relier une chambre de connexion 5 à un ou plusieurs passages 2 destinés à un même fluide. On évite ainsi de devoir prévoir de multiples points de connexion pour chaque passage 2 d’un même fluide.
Les figures 5, 6 et 7 montrent des exemples de mise en œuvre de chambres de connexion 5 pour des exemples d’échangeurs de chaleur 1. La illustre particulièrement bien les entrées et sorties uniques facilement connectables aux circuits utilisant les fluides de l’échangeur de chaleur 1. Les chambres de connexion 5 permettent l’obtention d’une jonction entre les canaux fluidiques et un collecteur simple localisé spatialement au même endroit.
La illustre un exemple d’échangeur de chaleur 1 monocorps montré en coupe longitudinale. Un corps 4 monobloc comporte les passages 2 en forme d’hélicoïde. Dans cet exemple, le corps 4 monobloc est de forme allongée, s’étendant le long d’un axe longitudinal AL, autour duquel sont enroulés les passages 2 en forme d’hélicoïdes. L’exemple de réalisation de la utilise une configuration telle que celle illustrée pour l’exemple des figures 3 et 4. Pour fabriquer un tel échangeur de chaleur, on utilise avantageusement un procédé avec addition de matière, comme par exemple une imprimante 3D. Ceci permet de facilement mettre en œuvre pratiquement tout agencement avec des passages multiples en forme d’hélicoïdes, avec des chambres de connexion en extrémité des passages.
Les figures 6 et 8 illustrent ensemble une variante de réalisation avec plusieurs étages d’enroulement d’un même fluide, soit deux étages dans cet exemple. La , illustrant schématiquement le cheminement des passages fluidiques en forme d’hélicoïdes, permet de bien visualiser les étages successifs de connexion avec une chambre de connexion 5 via des passages de liaison 6 de différentes longueurs, dans cet exemple deux passages courts et deux passages plus longs permettant de faire une nouvelle connexion à une même position angulaire, en dessous de la première spire d’enroulement. Pour effectuer cette mise en œuvre, le pas de chacune des spires est augmenté afin de libérer l’espace requis pour positionner le second étage d’enroulement.
Tel que mentionné précédemment, ce type d’échangeur est avantageusement fabriqué par fabrication additive, en particulier par impression 3D.
EXEMPLES D’APPLICATIONS La illustre un exemple d’application d’un échangeur de chaleur 1 tel que préalablement décrit. Dans cet exemple, l’échangeur de chaleur 1 est connecté à un moteur thermique 7, comme par exemple un moteur de véhicule, pour permettre son refroidissement en liaison avec un flux d’air. L’échangeur 1 est ainsi utilisé comme échangeur contre courant. Le liquide de refroidissement circule en circuit fermé et permet l’extraction de l’énergie thermique émise par la combustion. Le fluide de refroidissement chaud en provenance du moteur entre dans un connecteur d’échangeur à l’entrée 8 de fluide chaud. Après échange thermique, le fluide de refroidissement refroidi quitte l’échangeur par la sortie 9 de fluide et retourne au moteur thermique 7 pour un nouveau cycle d’absorption de chaleur.
L’air est utilisé en circuit ouvert forcé ou non et permet de récupérer la chaleur apportée à l’échangeur par le fluide de refroidissement chaud.
L’entrée d’air frais 10 est en liaison avec une chambre de connexion de l’échangeur. Après échange thermique, l’air réchauffé quitte l’échangeur par la sortie d’air chaud 11. Cet air chaud est rejeté dans le milieu ambiant.
Cette architecture présente un avantage de compacité et de gain de poids en regard des radiateurs classiques, pour une efficacité comparable, voire supérieure.
La illustre un autre exemple d’application d’un échangeur de chaleur 1, cette fois pour une utilisation en tant que régénérateur pour un moteur à cycle de Stirling. Un tel moteur est décrit dans la demande FR2009877. Un tel moteur peut être à quatre pistons double effet ou un multiple de quatre pistons à double effet. La montre uniquement les deux volumes de gaz opposés, dont l’un est en phase de chauffage (représenté par des vagues, du côté droit de la figure), et l’autre en phase de refroidissement (représenté par des hachures, du côté gauche de la figure). Le volume de gaz en phase de refroidissement transite par l’échangeur de chaleur 1, cède son énergie thermique au gaz en phase de chauffage, et permet de recycler un maximum d’énergie, augmentant ainsi le rendement du système. La figure montre de façon schématique le volume X de travail en zone chaude 12, le volume X de travail en zone froide 13, le volume Y de travail en zone froide 14 et le volume Y de travail en zone chaude 15.
Cette architecture présente plusieurs avantages avec en outre, une amélioration du rendement. L’architecture hélicoïdale permet un échange entre les fluides opposés sans croisement avec les autres volumes et avec une symétrie parfaite pour tous les parcours fluidiques des gaz de travail du moteur Stirling par rapport à l’axe d’enroulement. Ceci permet l’obtention d’un parfait équilibre de fonctionnement du fait de l’équivalence de volume entre chacun des gaz de travail.
La composition peut consister en la mélasse fermentée et l’au moins une charge colloïdale ayant une densité à 20°C supérieure ou égale à 1,8 (ou une charge colloïdale selon l’invention ayant une définition plus restreinte, telle que décrite dans le présent texte). Alternativement, la composition peut consister en la mélasse fermentée, l’au moins une charge colloïdale ayant une densité à 20°C supérieure ou égale à 1,8 (ou une charge colloïdale selon l’invention ayant une définition plus restreinte, telle que décrite dans le présent texte) et au moins une saumure.
Encore alternativement, la composition peut comprendre un ou plusieurs autres tensioactifs, par exemple choisis dans le groupe constitué des sorbitans et de leurs dérivés, des alkyl polyglucosides, des sucro esters, des esters de glycine betaine, des rhamnolipides, des surfactins, des sophorolipides, des glycolipides, des pectines de betterave, des phospholipides, des lécithines, des amines quaternaires et de leurs dérivés, des amines grasses et des amides, du chitosan et de ses dérivés, et des savons et de leurs dérivés. Ces tensioactifs peuvent être présents dans la composition en une quantité de 0 à 10 % en poids, de préférence de 0 à 2 % en poids.
De manière avantageuse, la composition est dépourvue de tensioactifs autres que la mélasse fermentée, en particulier elle est dépourvue de tensioactifs tels que mentionnés ci-dessus.
La composition peut comprendre un ou plusieurs additifs, en particulier un ou plusieurs hydrocolloïdes tels que les gommes de xanthane, les celluloses et dérivés cellulosiques, les pectines, les alginates et/ou les amidons.
La composition a avantageusement un pH allant de 2 à 12,5, de préférence de 8 à 12,5. La composition peut avoir un pH de 2 à 3, ou de 3 à 4, ou de 4 à 5, ou de 5 à 6, ou de 6 à 7, ou de 7 à 8, ou de 8 à 9, ou de 9 à 10, ou de 10 à 11, ou de 11 à 12, ou de 12 à 12,5.
La composition selon l’invention a de préférence une densité à 20°C de 1 à 2,5, de préférence encore de 1,2 à 1,8. La densité de la composition peut être mesurée comme indiqué ci-dessus pour la mélasse fermentée.
La composition selon l’invention peut être préparée par le mélange de la mélasse fermentée avec au moins une charge colloïdale et éventuellement les autres constituants de la composition (tels qu’au moins une saumure, une ou plusieurs autres solutions aqueuses, d’autres tensioactifs et/ou les additifs). Le mélange peut être effectué en une étape (les constituants étant tous ajoutés dans le mélange simultanément) ou en plusieurs étapes (un prémélange de certains constituants étant d’abord réalisé avant l’ajout d’autres constituants). De préférence, la charge colloïdale est ajoutée dans la mélasse fermentée, plus préférentiellement sous agitation.
Le mélange de la mélasse fermentée et de la charge colloïdale (et optionnellement des autres constituants de la composition) peut être effectué à l’aide d’un système d’agitation à pale défloculeuse, d’un mélangeur à haut cisaillement, ou de tout autre système d’agitation mécanique.
Le mélange peut être effectué pendant une durée de 1 min à 1 h, de préférence de 2 à 30 min, plus préférentiellement de 3 à 15 min.
La composition selon l’invention peut être préparée à la température ambiante (c’est-à-dire entre 15 et 30°C). Alternativement, la mélasse fermentée, la charge, ou les deux peuvent être chauffés jusqu’à la température de 60°C préalablement à leur mélange. Plus particulièrement, le mélange des constituants de la composition selon l’invention peut avantageusement être effectué à une température de 20 à 60°C.
La composition selon l’invention peut être utilisée dans tout type d’application.
La composition selon l’invention peut avantageusement être une boue de forage. Dans ces modes de réalisation, la charge colloïdale a de préférence une densité à 20°C supérieure ou égale à 2,5 et la charge colloïdale est de préférence la baryte. La mélasse fermentée est de préférence une mélasse fermentée de canne.
La densité de la boue de forage peut être variée en fonction du réservoir et/ou de la profondeur du forage, par exemple, en ajustant la quantité de charge colloïdale et/ou de saumure ajoutée dans la mélasse fermentée.
La composition selon l’invention peut être utilisée dans un grand nombre d’autres industries ou secteurs, par exemple dans l’industrie des détergents et produits d’entretien, ou dans l’industrie des colorants.
Ainsi, la composition selon l’invention peut être une composition détergente. Dans ces modes de réalisation, la charge colloïdale a de préférence une densité à 20°C supérieure ou égale à 2,5 et la charge colloïdale est de préférence choisi parmi le carbonate de calcium, les poudres de noyau de fruits, telle que la poudre de noyau d’abricot ou des combinaisons de ceux-ci.
Alternativement, la composition selon l’invention peut être une pâte pigmentaire. Dans ces modes de réalisation, la charge colloïdale a de préférence une densité à 20°C supérieure ou égale à 1,8 et la charge colloïdale est de préférence le noir de carbone.
est un organigramme illustrant les principales étapes d’un procédé de fabrication d’une jonction de câble électrique de puissance conforme à la présente invention, dans un mode particulier de réalisation.
est une vue schématique des divers composants d’une jonction mis en place lors d’une série d’étapes comprises dans le procédé de fabrication conforme à la présente invention, dans un mode particulier de réalisation.
Description de mode(s) de réalisation Le procédé de fabrication d’une jonction de câble électrique conforme à la présente invention a pour originalité de consister en un assemblage sans moulage des différents composants de la jonction. En particulier, les composants à expanser sont expansés indépendamment les uns des autres.
Comme le montrent les figures 1 et 2, dans un mode particulier de réalisation, une première étape 10 du procédé consiste à expanser une électrode 20 sur deux tubes support 22 amovibles. De façon connue en soi, ces tubes support 22 serviront à installer la jonction sur le ou les câbles destinataires puis seront ôtés une fois l’installation de la jonction terminée.
Avantageusement mais non nécessairement, les deux tubes 22 peuvent être réalisés à partir de polycarbonate. Ils peuvent comporter du polycarbonate et d’autres constituants, ou bien être entièrement constitués de polycarbonate.
Avantageusement, l’électrode 20 est rétractable à froid.
Les deux tubes 22 peuvent être de forme cylindrique. Cette forme est avantageuse dans le cas où le ou les câbles sur lesquels la jonction est destinée à être installée sont de section cylindrique. Néanmoins, les tubes 22 pourraient avoir toute autre forme jugée appropriée, comme par exemple une forme aplatie ou une section rectangulaire ou carrée, ces exemples étant donnés à titre non limitatif.
Une étape suivante 12 du procédé de fabrication consiste à appliquer sur l’électrode 20 expansée une ou plusieurs couches d’une substance fluide 24 présentant des propriétés électriques.
A titre d’exemple non limitatif, la substance fluide 24 peut comporter un ou plusieurs types de mastic, résine ou gel ou toute autre matière fluide ayant des propriétés électriques adaptées.
Afin de confiner la substance fluide 24 dans la ou les régions souhaitées, on peut prévoir un dispositif de retenue (non représenté) tel qu’un ou plusieurs anneaux placés autour de l’électrode. Quel que soit le nombre total d’anneaux, deux anneaux successifs sont agencés à une distance non nulle prédéterminée l’un de l’autre, cette distance étant fonction de la quantité de substance fluide prévue entre les deux anneaux considérés et de l’épaisseur souhaitée pour la couche de substance fluide. De façon plus générale, les anneaux sont dimensionnés de façon à confiner la substance fluide.
Puis une étape 14 consiste à disposer un manchon 26 rétractable, appelé aussi corps de jonction, autour de l’électrode 20 et de la couche ou des couches de substance fluide 24.
Le manchon 26 est par exemple thermorétractable ou rétractable par pression et est initialement dans un état dilaté. Il sera dans un état rétracté une fois l’installation achevée.
Avantageusement mais non nécessairement, le manchon 26 peut être réalisé à partir d’EPDM (Ethylène-Propylène-Diène Monomère). Il peut comporter de l’EPDM et d’autres constituants, ou bien être entièrement constitué d’EPDM.
En variante, le manchon 26 peut être réalisé à partir de silicone. Il peut comporter du silicone et d’autres constituants, ou bien être entièrement constitué de silicone.
De même que le manchon 26, les anneaux peuvent être réalisés à partir d’EPDM ou de silicone. La matière pourra être modifiée suivant l’application concernée et selon les efforts à supporter.
L’invention concerne également l’utilisation d’une composition telle que décrite ci-dessus, en tant que boue de forage, ou que composition détergente, ou que pâte pigmentaire, ou pour la préparation d’une boue de forage, ou d’une composition détergente, ou d’une pâte pigmentaire.
L’invention concerne également l’utilisation d’une mélasse fermentée en tant que dispersant. De préférence, la mélasse fermentée est utilisée en tant que dispersant d’une charge dans une dispersion. Plus préférentiellement, la charge peut être une charge telle que décrite ci-dessus, et en particulier peut avoir une densité à 20°C supérieure ou égale à 1,8. Alternativement, la charge peut avoir une densité à 20°C inférieure à 1,8. La mélasse fermentée et la dispersion peuvent être telles que décrites ci-dessus.
De manière avantageuse, la dispersion dans laquelle la mélasse fermentée selon l’invention est utilisée est une boue de forage, ou une composition détergente, ou une pâte pigmentaire.
Exemple 1 – Mesure de la densité Trois dispersions comprenant différentes quantités de baryte ont été préparées de la manière suivante : une quantité appropriée de poudre de baryte a été ajoutée à une quantité de 25 g de mélasse fermentée sous agitation magnétique (à l’aide d’un barreau magnétique), à 1200 tr/min, pendant 3 minutes, à température ambiante. La mélasse fermentée utilisée est une mélasse fermentée de canne comprenant environ 55 % en poids de matière sèche. Aucun autre composé n’a été ajouté dans les compositions. Les quantités de baryte introduites dans la mélasse fermentée sont telles que les compositions comprennent respectivement 20 % en poids de baryte, 30 % en poids de baryte et 40 % en poids de baryte.
Une composition comparative ne comprenant pas de baryte (et donc comprenant uniquement de la mélasse fermentée) a également été préparée.