INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Alternativement, la matrice de la pastille thermochromique 140 est un matériau polymère thermodurcissable, de préférence polymérisable à une température bien inférieure à la température de transition des pigments thermochromiques.
Dans l’exemple illustré, la matrice des pastilles thermochromiques 140 est du polysiloxane, dit aussi silicone en français ou en anglais, conçu pour polymériser à une température inférieure de l’ordre de 80°C, tandis que la température de transition des pigments thermochromiques est de l’ordre de 110°C.
Il est ainsi possible de mélanger plusieurs pigments thermochromiques, de manière à obtenir un mélange présentant plusieurs températures de transition, avec une couleur apparente résultant de la couleur, à la température considérée, de chacun des pigments composant du mélange et des proportions relatives de chaque pigment dans le mélange. Il est bien entendu possible de mélanger des pigments qui changent de couleur de manière réversible avec des pigments qui changent de couleur de manière irréversible.
Dans l’exemple illustré, le matériau thermochromique ne comprend qu’une seule température de transition, à 110˚C.
Le membre de support 110 est réalisé en un matériau thermiquement conducteur, de préférence un métal ou un alliage métallique, de préférence encore un métal ou un alliage métallique inoxydable. Le membre de support 110 est par exemple réalisé en cuivre ou un de ses alliages, ou encore en aluminium ou un de ses alliages.
Le calcul du rapport signal à bruit dans la gamme de fréquences d’intérêt aboutit à : pour (6)
Le rapport signal à bruit est d’autant meilleur que la capacité de photodiode est faible et que le rapport de transformation est élevé, soit n>1. Ce résultat n>1 est contre intuitif car on aurait pu penser qu’une valeur de n Is = 1/n.Ip
La fréquence correspondant au maximum de gain de bruit soit au maximum de densité spectrale de bruit doit être préférentiellement située à une valeur inférieure à la fréquence d’intérêt la plus basse . La transformation de la formule exprimant permet de fixer : (7)
Il convient également de minimiser la valeur de L pour la conservation d’un gain de signal élevé, selon l’expression (5) établie. A ce titre, un bon compromis est :
Des valeurs en dehors de cette fourchette conduiront à un fonctionnement non optimal de l’ensemble : diminution du rapport signal a bruit ou diminution du gain de signal.
Les valeurs des inductances et respectivement du primaire et du secondaire sont liées par le rapport de transformation par :
Pour le fonctionnement optimal il convient de prendre une valeur de L approchant Ls, pour ne pas trop abaisser le gain de signal. Ainsi préférentiellement 0.5 Ls <L< 2 Ls.
Avec la condition L = la condition (3) implique : (8)
Une valeur trop faible de conduirait à une élévation du gain de bruit en basses fréquences (bruit long terme) qui pourrait également conduire à une saturation du TIA. En pratique, il a été établi par les inventeurs qu’une fourchette préférentielle de choix de C est : (9)
Le circuit d’amplification CA selon l’invention illustré figure possède plusieurs modes de résonances avec pour effet une réponse impulsionnelle pseudo oscillante. Ces pseudo oscillations ne posent pas de problème lorsque l’unité de traitement du lidar présente un module réalisant un traitement adapté, transformant ces oscillations en signaux convenables. Pour d’autres applications lidar ne comprenant pas de module de TF, ces oscillations peuvent être gênantes. Selon un mode de réalisation illustré le dispositif de réception DR selon l’invention comprend en outre une résistance, dite résistance d’amortissement Rph, placée en série avec la photodiode PD, qui amortit les oscillations. La résistance Rph ajoutant du bruit et provoquant une chute de tension au travers des courants statiques la traversant, il convient d’en choisir la valeur minimale pour arriver à l’effet recherché tout en la minimisant. Typiquement cette résistance Rph est de quelques ohms à quelques centaines d’ohms.
La illustre différents signaux simulés. Pour la simulation on a : L=Ls, n = 4, C= 62pF, Ls = 80µH, Cph= 10pF, R=500Ω Impulsion optique : durée 6ns – 5µW – retard 20ns
L’amplificateur transimpédance TIA est considéré avec un produit gain bande infini, et la source de bruit est de .
Sur la A : le signal 10 est égal à Itia avec un circuit d’amplification comprenant le transformateur, une capacité mais pas d’inductance. Le signal est encore bruité.
Sur la B : le signal 20 est égal à Itia avec un circuit d’amplification comprenant une capacité et une inductance. Le signal est à présent très peu bruité et utilisable pour la détection lidar.
Sur la C : le signal 30 est égal à Itia avec un circuit d’amplification comprenant une capacité, une inductance et une résistance d’amortissement Rth de 500 Ω. L’oscillation à quasiment disparu.
La détermination de l’instant de réception de l’impulsion écho (20ns) est réalisée par une série de traitements (non détaillés ici) opérés sur les signaux 20 ou 30.
L’invention propose, selon un premier aspect, un système électrolytique pour la synthèse de perchlorate de sodium par oxydation électrochimique du chlorate de sodium, ledit système comprenant au moins : - une cellule électrolytique définissant un volume de synthèse et comprenant une anode ayant une surface externe en diamant dopé au bore et une cathode ayant une surface externe en acier inoxydable ou en graphite ainsi qu’un joint d’étanchéité entre l’anode et la cathode qui délimite le volume de synthèse, la cellule électrolytique présentant un orifice d’entrée ménagé au travers de la cathode ou de l’anode et en communication avec le volume de synthèse, et un orifice de sortie ménagé au travers de la cathode ou de l’anode et en communication avec le volume de synthèse, - un ensemble pour le stockage et la circulation d’un électrolyte, comprenant : • une cuve de stockage contenant un électrolyte comprenant du chlorate de sodium en communication avec l’orifice d’entrée par un conduit d’entrée destiné à l’introduction de l’électrolyte dans le volume de synthèse, et • un conduit de sortie en communication avec l’orifice de sortie destiné à l’évacuation de l’électrolyte du volume de synthèse, et - un générateur électrique relié à l’anode et à la cathode.
Le système électrolytique décrit ci-dessus confère un rendement amélioré à l’oxydation électrochimique du chlorate de sodium en perchlorate de sodium tout en permettant de s’affranchir de la mise en œuvre d’additif dichromate ou fluorure de métal alcalin dans l’électrolyte. Le système proposé permet de supprimer la réduction du perchlorate (réaction parasite) à la cathode. En outre, la circulation de l’électrolyte au travers de l’anode ou de la cathode permet de s’affranchir d’une introduction par le cadre ou le joint et permet de réduire la distance entre les électrodes, réduisant ainsi la résistance et la consommation énergétique du système.
Dans un exemple de réalisation, le système comprend plusieurs cellules électrolytiques chacune de ces cellules étant telle que définie plus haut, la cuve de stockage étant en communication avec l’orifice d’entrée de chaque cellule électrolytique par un conduit d’entrée correspondant, et chaque orifice de sortie étant en communication avec un conduit de sortie correspondant, le générateur électrique étant relié à l’anode et à la cathode de chaque cellule.
Une telle caractéristique permet avantageusement de diminuer la tension dans chaque cellule et permet une maintenance plus simple en permettant le remplacement d’une cellule défaillante en cas de besoin plutôt que de l’intégralité du système.
En particulier, les cellules électrolytiques peuvent être disposées les unes à la suite des autres le long d’un axe et le système peut en outre comprendre un élément conducteur de l’électricité favorisant l’homogénéité de la distribution du courant sur la surface active des électrodes et situé entre deux cellules électrolytiques successives.
Une telle caractéristique favorise la distribution du courant sur chaque volume de synthèse et participe ainsi à augmenter davantage encore le rendement de formation du perchlorate de sodium.
Dans un exemple de réalisation, chaque orifice d’entrée et chaque orifice de sortie sont ménagés au travers de la cathode.
Une telle caractéristique est avantageuse par rapport à une circulation de l’électrolyte au travers de l’anode car elle réduit le risque d’une corrosion localisée au niveau des orifices.
Dans un exemple de réalisation, chaque orifice d’entrée et chaque conduit d’entrée présentent une section transversale d’introduction de l’électrolyte de forme oblongue.
Une telle caractéristique est avantageuse par rapport à une section de géométrie circulaire afin d’améliorer l’hydrodynamique interne de l’électrolyte (limiter les chutes de pression en augmentant la section d’introduction).
L’invention vise également un procédé de fabrication du perchlorate de sodium, comprenant au moins une oxydation électrochimique du chlorate de sodium en perchlorate de sodium par mise en œuvre d’un système telle que décrit plus haut avec circulation de l’électrolyte au travers de chaque cellule électrolytique durant cette oxydation.
Dans un exemple de réalisation, le procédé comprend au moins : - une oxydation électrochimique du chlorate de sodium telle que décrite plus haut, - une séparation du perchlorate de sodium présent dans l’électrolyte utilisé lors de l’oxydation électrochimique du chlorate de sodium du reste de cet électrolyte, le reste de cet électrolyte formant après cette séparation un électrolyte mère, et - une oxydation électrochimique du chlorate de sodium résiduel, présent dans l’électrolyte mère, en perchlorate de sodium durant laquelle cet électrolyte mère est transféré au travers de chaque cellule électrolytique.
Le système selon l’invention permet également de valoriser les électrolytes mères ayant déjà subi une ou plusieurs passages dans chaque cellule électrolytique de sorte à augmenter davantage encore le rendement de formation de perchlorate de sodium.
La représente, de manière schématique, un exemple de système électrolytique selon l’invention.
La représente, de manière schématique, un détail du système électrolytique de la .
La est un ordinogramme d’un exemple de procédé selon l’invention.
Dans l’exemple représenté sur la , l’anneau 48 de maintien des aubes est également relié à l’arbre de soufflante 32 par l’intermédiaire d’un cône de soufflante 59. Ce dernier est solidaire en rotation de l’arbre de soufflante 32 (et/ou du corps annulaire 53). A cet effet, le cône de soufflante 59 comprend une troisième bride radiale 60 qui est fixée aux brides 56, 57 du corps annulaire 53 et de l’arbre de soufflante 32. Les trois brides 56, 57 et 60 sont fixées ensemble par des organes de fixation tels que des vis, écrous, boulons, goujons ou éléments analogues. Le cône de soufflante 59 comprend d’autre part, une patte radiale qui est fixée à un flanc aval de l’anneau 48. La fixation du cône de soufflante 59 en aval de l’anneau 48 permet l’intégration du mécanisme de liaison 51 (en amont) et de réduire l’encombrement axial. L’anneau 48 comprend également un flanc amont (opposé axialement au flanc aval) qui est fixé au rotor de soufflante 31. En liant le corps annulaire 53 au rotor de soufflante (anneau 48 notamment), les efforts transitant du rotor de soufflante au moyen de commande 52 et à un dispositif de transfert de fluide décrit plus loin dans la description, sont évités. Ici, le chemin d’effort passe directement du cône de soufflante 59 à l’arbre de soufflante 32 et aux paliers de guidage 42, 43 de l’arbre de soufflante 32 (cf. ).
Sur la , le corps annulaire 53 est globalement cylindrique, centré sur l’axe X, et de section globalement circulaire. Une telle configuration permet de limiter l’encombrement du moyen de commande 52 dans le rotor de soufflante 31 tant axialement que radialement. Le corps annulaire forme le cylindre ou boîtier du vérin et le corps mobile forme le piston. En particulier, le corps annulaire 53 est formé de deux pièces dénommées ci-après premier carter cylindrique 62 et deuxième carter cylindrique 63. Les premier et deuxième carters cylindriques 62, 63 sont creux et centrés sur l’axe longitudinal X. Le premier carter cylindrique 62 présente deux sections différentes de sorte à former un corps principal 62a et une portion tubulaire 62b. La portion tubulaire 62b creuse présente un diamètre inférieur à celui du corps principal 62a. La portion tubulaire 62b prolonge en aval le corps principal 62a. La portion tubulaire 62b est séparée du corps tubulaire par un épaulement 64.
Le deuxième carter cylindrique 63 est monté de manière étanche autour du premier carter 62 et de manière à former un volume étanche. Le deuxième carter 63 comprend une paroi radiale 63b depuis laquelle s’étend une paroi cylindrique 63a d’axe centré sur l’axe longitudinal X. La paroi cylindrique 63a s’étend radialement autour (à l’extérieur) de la portion tubulaire 62b du premier carter 62 et à distance de celle-ci pour former le volume. La paroi cylindrique 63b porte la bride 56. La paroi radiale 63b est définie dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal X. La paroi radiale 63b comprend un trou 66 central délimité par une surface annulaire. Le trou 66 traverse la paroi radiale 63b de part et d’autre suivant l’axe longitudinal X.
La portion tubulaire 62b s’étend entre une extrémité amont 67a et une extrémité aval 67b. L’extrémité aval 67b traverse le trou central 66 de la paroi radiale 63b pour se retrouver en aval de la paroi radiale 63b. Une portion d’une surface interne 63b1 (tournée vers l’intérieur du moyen de commande) de la paroi radiale 63b, s’étendant dans un plan radial et entourant le trou central 66 est en appui contre une surface de portée radiale de la portion tubulaire 62b. La surface de portée est agencée au niveau de l’extrémité aval 67b de la portion tubulaire 62b. Un joint 68 annulaire est disposé radialement entre la surface annulaire bordant le trou central 66 et la surface radialement externe de l’extrémité amont 67b. Un organe de serrage 69 tel qu’un écrou, centré sur l’axe longitudinal, est monté autour de la surface radialement externe de l’extrémité aval 67b et en butée axiale contre la paroi radiale 63b (contre une surface externe opposée à la surface interne).
En référence aux figures 2 et 3, le corps mobile 54 comprend une paroi cylindrique 70, annulaire, qui s’étend suivant l’axe longitudinal X et qui est disposée de manière étanche radialement entre le premier carter 62 et le deuxième carter 63 grâce à des joints d’étanchéité et des segments de guidage 73, 76. Le corps mobile 54 comprend en outre une paroi annulaire 71 qui s’étend radialement vers l’intérieur depuis de la paroi cylindrique 70. La paroi annulaire 71 vient en contact étanche avec une surface externe de la portion tubulaire 62b. En d’autres termes, la paroi annulaire 71 comprend également un trou traversant d’axe longitudinal X. La portion tubulaire 62b est installée à travers le trou de la paroi annulaire 71 de manière à définir deux chambres 72a, 72b à volume variable dans le corps annulaire 53. Les chambres 72a, 72b sont disposées entre le corps annulaire 53 et le corps mobile 54. Des joints d’étanchéité 76 sont également disposés entre la bordure libre 71a de la paroi annulaire 71 et la surface radialement externe de la portion tubulaire 62b. En particulier, des gorges ouvertes vers l’intérieur sont ménagées au niveau de cette bordure libre 71a pour recevoir un segment de guidage (ou un joint annulaire plat) et un joint torique.
Des moyens d’étanchéité 73 sont également disposés d’une part, de part et d’autre de la paroi cylindrique 70 de manière à éviter les fuites d’un fluide alimentant les chambres 72a, 72b, et d’autre part, radialement autour de la portion tubulaire 62b.
Toujours sur la , le corps mobile 54 se déplace axialement sous l’action d’une commande du moyen de commande 52, et en particulier de la pression d’un fluide circulant dans chaque chambre 72a, 72b. Pour cela, le système de changement de pas 50 comprend des moyens d’alimentation assurant la commande de celui-ci et décrits plus loin dans la description. Le fluide reçu dans les chambres est par exemple un fluide hydraulique sous pression, provenant d’un système d’alimentation fluidique 90 (représenté schématiquement sur la ), de sorte que le corps mobile 54 occupe au moins deux positions. Bien entendu, le corps mobile 54 occupe plusieurs positions intermédiaires en fonction des différentes phases de vol de l’aéronef. Ces deux positions correspondent respectivement à la position d’inversion de poussée connue en anglais sous le terme « reverse » et à la position de mise en drapeau des aubes à calage variable. Le déplacement du corps mobile 54 suivant l’axe longitudinal X entraîne le mouvement du mécanisme de liaison 51, de telle manière que celui-ci engendre le pivotement et le calage des pales des aubes autour de l’axe de calage C.
Le système d’alimentation fluidique 90 permet de distribuer un fluide vers les différents organes et/ou équipements qui en ont besoin tels que le moyen de commande 52. Le système d’alimentation 90 comprend une source d’alimentation 91 (ou un réservoir, illustré schématiquement sur la ), une pompe hydraulique 92 permettant de faire circuler le fluide vers les organes et/ou équipements depuis la source d’alimentation 91 et une servovalve 93 permettant de réguler la pression du fluide dans le moyen de commande 52 suivant le calage nécessaire. La servovalve 93 est pilotée électriquement par un calculateur électronique 27 de la turbomachine qui est connu sous le sigle « ECU » pour « Electronic Control Unit ». La source d’alimentation 91 est agencée dans un repère fixe de la turbomachine et de manière générale dans la nacelle entourant la turbomachine ou dans le carter inter-veine 22. La pompe 92 et la servovalve 93 sont également disposées dans le repère fixe de la turbomachine.
Sur la , le système de changement de pas 50 comprend une pièce annulaire 74 qui présente une forme générale en cloche et qui permet de relier le mécanisme de liaison 51 au moyen de commande 52. La pièce annulaire 74 comprend une portion proximale 75 qui est solidaire du corps mobile 54 du moyen de commande 52. Des moyens de couplage sont agencés entre le corps mobile 54 et la pièce annulaire 74 de sorte que ceux-ci soient solidaires en déplacement, et en particulier en translation. La portion 75 se présente sous la forme d’un disque centré sur l’axe longitudinal X. La portion 75 comprend un trou central qui traverse sa paroi de part et d’autre suivant l’axe longitudinal X. La paroi cylindrique du corps mobile 54 traverse au moins en partie le trou central de la portion 75 qui est fixée sur le corps mobile 54. Les moyens de couplage comprennent des premières cannelures (non représentées) qui sont formées sur une paroi radialement externe du corps mobile 54 (en particulier de la paroi cylindrique) et au voisinage de la première extrémité. Ces premières cannelures s’engagent avec des deuxièmes cannelures (non représentées) correspondantes de la portion 75. Ces deuxièmes cannelures sont formées sur une paroi radialement interne du trou central. Un organe de serrage tel qu’un écrou est monté sur la paroi externe de la paroi cylindrique et contre la portion 75. L’organe de serrage permet de verrouiller axialement la portion 75 sur le corps mobile 54.
La pièce annulaire 74 comprend une portion centrale 77 qui a une première extrémité reliée à la portion proximale 75 et qui s’étend vers l’aval en s’évasant. La portion centrale 77 présente une section axiale sensiblement tronconique. La pièce annulaire 74 comprend une quatrième bride qui s’étend radialement vers l’extérieur depuis une surface externe de la portion centrale 77. La quatrième bride comprend des moyens d’attache, fixes, du mécanisme de liaison 51.
Le diamètre externe D1 (représenté sur la ) de la bride 56 du corps annulaire du moyen de commande 52 est inférieur au diamètre interne maximal de la pièce annulaire 74. La première bride 56 présente une extrémité libre délimitée par une bordure externe 56a laquelle définit le diamètre externe D1. Le diamètre externe D1 (et celui des brides 57, 60) est inférieur également au diamètre D2 (représenté sur la ) que définit le mécanisme de liaison 51. En d’autres termes, cette bride 56 est à plus bas rayon que le mécanisme 51. Cela permet de faciliter l’intégration lors du montage/démontage et les mouvements du moyen de commande 52 et du mécanisme de liaison 51. En particulier, l’ensemble moyen de commande et dispositif de transfert peut être inséré ou extrait en traversant le mécanisme de liaison 51 encore fixé sans obstacle.
Suivant un autre mode de réalisation (non représenté) de la liaison entre le moyen de commande et le mécanisme de liaison, le système 50 comprend une virole annulaire qui est interposée cinématiquement entre le mécanisme de liaison et la pièce annulaire 74. La virole annulaire comprend les moyens d’attache, fixes, au mécanisme de liaison et est fixée de manière amovible à la pièce annulaire 74. En particulier, la virole a une première branche fixée de manière amovible à la quatrième bride de la pièce annulaire 74 et une deuxième branche portant les moyens d’attache. La quatrième bride et la première branche sont fixées ensemble via des organes de fixation amovibles (vis, des goujons, des écrous). Cette virole supplémentaire permet un montage/démontage simple du moyen de commande 52 sans que la cinématique réalisée par le mécanisme de liaison 51 ne soit impactée. Le diamètre externe de la bride 56 est également inférieur au diamètre interne minimal de la virole annulaire. Le diamètre interne minimal de la virole annulaire est mesuré au niveau d’une surface radialement interne d’un fond depuis lequel s’élèvent la première branche et la deuxième branche, la virole présentant une section en forme de U.
En référence à la , le mécanisme de liaison 51 comprend plusieurs biellettes 82. Chaque biellette 82 comprend une première extrémité et une deuxième extrémité opposées suivant la direction d’allongement de la biellette 82. La direction d’allongement est ici sensiblement parallèle à l’axe longitudinal (en situation d’installation). La direction d’allongement des biellettes peut présenter un angle de quelques degrés (par exemple entre 1° et 25°) avec l’axe longitudinal. Les premières extrémités des biellettes sont reliées aux moyens d’attache solidaire de la pièce annulaire 74. Les biellettes 82 sont réalisées dans un matériau métallique. Il y a autant de biellettes que d’aubes de soufflante.
Sur les figures 2 et 3, la turbomachine comprend un dispositif de transfert de fluide 94 entre un stator et un rotor monté dans le système d’alimentation. Le moyen de commande 52 étant situé dans un repère tournant, le dispositif de transfert de fluide 94 ou palier de transfert d’huile permet le transfert de fluide du repère fixe au repère tournant de la turbomachine 1. Ce dispositif de transfert 94 est connu sous le sigle anglais « OTB » pour « Oil transfert Bearing ». Le dispositif de transfert de fluide 94 est agencé en amont du réducteur de vitesse 34 suivant la . L’emplacement du dispositif de transfert de fluide est avantageux car celui-ci permet de faciliter son démontage/montage sans intervenir sur le réducteur de vitesse.
Le système d’alimentation 90 comprend également plusieurs tuyaux 95 d’alimentation pour acheminer le fluide vers les organes et/ou équipements. Les tuyaux 95 (deux dans le présent exemple) traversent le porte-satellites et sont reliés à la servovalve 93. Sur la , un seul des premier et deuxième tuyaux 95 est représenté, celui-ci traverse le porte-satellites 38 et est relié au dispositif de transfert de fluide 94. Le porte-satellites immobile en rotation autorise le passage des tuyaux à travers celui-ci ainsi qu’à l’intérieur de l’arbre de soufflante 32.