INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A partir de la relation (4), on peut intuitivement comprendre le fonctionnement du système. Par exemple, dès que le cycliste aborde une pente, son effort Fc reste sensiblement constant au début, et donc aussi la force moteur Fm liée au couple fourni par le cycliste. Cela entraîne une décélération sensible, donc l'apparition d'un terme d'inertie Mt•Av négatif (ou terme -Mt•Av positif). Le terme -Fr ref augmente sensiblement compte tenu de la diminution de la vitesse. Ainsi, le paramètre ∆Fr augmente et appelle une augmentation du niveau d'assistance. Lorsque le cycliste a repris sa vitesse de croisière, le terme d'inertie s'annule, et le terme Fr ref est constant. Cependant, pour compenser la pente, les forces Fm et Fc sont plus élevées qu'auparavant et provoquent une valeur ∆Fr qui induit une augmentation durable du niveau d'assistance – le cycliste fournit alors moins d'effort par rapport à la force moteur Fm produite qu'avant d'aborder la pente.
Le fonctionnement est similaire lorsque le cycliste roule à plat et qu'un vent de face se lève, ou qu'il aborde un terrain avec plus de friction sur les roues.
Le système fonctionne réciproquement dans un cas de diminution de l'effort à l'avancement. Par exemple, lorsque le cycliste aborde une descente, le vélo accélère et l'effort de pédalage diminue, provoquant une valeur négative du paramètre ∆Fr, et une diminution correspondante du niveau d'assistance.
Dans un autre cas, le cycliste roulant à plat décide d'aller plus vite. Il appuie plus fort sur les pédales, provoquant une augmentation des forces Fm et Fc. L'accélération Av résultante augmente et le terme d'inertie négatif -Mt•Av est antagoniste. Le terme négatif -Fr ref , augmentant en valeur absolue avec la vitesse, est également antagoniste. Ainsi, le paramètre ∆Fr a plutôt tendance à rester stable, n'appelant aucune modification du niveau d'assistance. En effet, même si l'utilisateur accélère, entraînant plus d'efforts pour vaincre la friction, on considère qu'il roule toujours dans les conditions nominales.
Le terme d'inertie Mt•Av apporte un fonctionnement cohérent au système en agissant pendant les phases transitoires, notamment en produisant une rapide augmentation du niveau d'assistance dès un ralentissement dû à une augmentation de la résistance à l'avancement et, au contraire, en modérant la variation du niveau d'assistance lors de phases d'accélération (ou de décélération) volontaires dans des conditions de terrain constantes.
Selon une variante, un système moins perfectionné peut omettre le terme d'inertie Mt•Av dans l'expression du paramètre ∆Fr. Un tel système produira des résultats satisfaisants pendant les phases à vitesse constante, mais le fonctionnement sera moins cohérent pendant les phases transitoires, ce qui peut affecter l'agrément de conduite.
On peut appliquer au paramètre ∆Fr un filtrage pour améliorer la fiabilité, en lissant le bruit et en supprimant des valeurs extrêmes pouvant être produites dans le calcul de l'accélération Av par dérivation. Le filtrage peut comporter les étapes suivantes avec des valeurs numériques applicable au domaine des vélos :
Borner ΔFr à l’intervalle [-300 N, 300 N], soit : ΔFr = min(300, max(-300, ΔFr))
Le circuit électronique 300 comprend un pont diviseur 320 similaire à celui décrit en rapport avec le mode de réalisation précédent comprenant une première résistance 322 ayant une valeur ohmique R1 et une deuxième résistance 324 composée d’un montage en parallèle, montée en série avec la première résistance 322, et reliée au potentiel de masse.
Le circuit électronique 300 comprend également un circuit interrupteur 330, qui permet de brancher respectivement débrancher sélectivement au moins une des branches R3 du montage en parallèle qui fait part du point diviseur de tension 320. L’état du circuit interrupteur 330 est commandée par le signal de commutation Vaux fourni par le circuit intégré 310. Dans le mode de réalisation illustré, l’interrupteur est réalisé par un transistor bipolaire Q1 de type PNP, qui est commandé par le potentiel Vaux appliqué à se base. Le comportement du circuit 300 est similaire à celui décrit en rapport avec les modes de réalisation précédents. Ici, une diode D1, préférablement une diode Schottky, est montée entre la source de tension d’entrée Vin et le pont diviseur de tension 320, afin de protéger contre des inversions de polarité éventuelles. L’effet thermique apporté par la diode D1 est pourtant compensé par la jonction semi-conductrice base-émetteur du transistor bipolaire Q1. Une deuxième diode D2 est réalisée par un transistor bipolaire NPN Q2 et montée, dans l’exemple montré, entre la source de tension auxiliaire 312 qui fournit le signal de commutation Vaux et la base du transistor Q1, afin de protéger contre des réinjections de courant. L’impact thermique de cette jonction semi-conductrice est découplé de la tension Venable fournie par le circuit 300, comme le signal de commutation Vaux sert uniquement à commander l’état du circuit interrupteur 330 réalisé par le transistor bipolaire Q1. En implémentant la diode D2 à l’aide du transistor Q2, il devient possible d’utiliser un composant bi-transistor regroupant les transistors Q1 et Q2 respectivement.
La montre un schéma d’un circuit de commande 400 de l’état opérationnel d’un circuit intégré 410 selon un quatrième mode de réalisation préféré. Une tension d’entrée Vin est fournie par une source de tension non-illustrée. Le circuit intégré 410 comprend une pluralité de pattes de connexions, dont une sert à la réception d’une tension d’alimentation Venable. Le circuit intégré est configuré pour basculer vers un état opérationnel si la valeur de la tension électrique Venable augmente au-delà d’une première valeur seuil, et à basculer vers un état éteint si la valeur de la tension électrique Venable descend en-dessous d’une deuxième valeur seuil différente de la première valeur seuil. Ceci correspond à un comportement d’allumage en hystérésis. Typiquement la deuxième valeur seuil est moins élevée que la première valeur seuil. Les valeurs seuils sont des caractéristiques prédéterminées du circuit intégré 410 utilisé. Le circuit intégré comprend en outre une patte de connexion qui sert à fournir, moyennant une source de tension auxiliaire 412 interne au circuit intégré 410, une tension électrique Vaux, typiquement entre 3.3 V et 5 V, lorsque le circuit intégré est fonctionnel. Ce signal Vaux implémente, à titre d’exemple non limitatif, un signal de commutation.
Le circuit électronique 400 comprend un pont diviseur 420 similaire à celui décrit en rapport avec le mode de réalisation précédent comprenant une première résistance 422 ayant une valeur ohmique R1 et une deuxième résistance 424 composée d’un montage en parallèle, montée en série avec la première résistance 422, et reliée au potentiel de masse.
Le circuit électronique 400 comprend également un circuit interrupteur 430, qui permet de brancher respectivement débrancher sélectivement au moins une des branches R3 du montage en parallèle qui fait part du point diviseur de tension 420. L’état du circuit interrupteur 430 est commandée par le signal de commutation Vaux fourni à titre d’exemple non-limitatif par le circuit intégré 410. Dans le mode de réalisation illustré, pour lequel on note l’absence de la diode D1 évitant l’inversion e polarité, l’interrupteur est réalisé par deux transistors bipolaires Q1’, Q2’ montés en cascade comme illustré, qui est commandé par le potentiel Vaux appliqué à la base du transistor Q2’. La base du transistor Q1’ est reliée à la tension d’entrée Vin ainsi qu’au collecteur du transistor Q1’. Le comportement du circuit 400 est similaire à celui décrit en rapport avec les modes de réalisation précédents.
Dans tous les modes de réalisation décrits, et à titre d’exemple non-limitatif de l’invention, le rapport de division Venable/Vin du pont diviseur de tension a de préférence une première valeur qui se situe entre 0,25 et 0, 35 lorsque les branches du montage en parallèle sont connectées, respectivement une deuxième valeur qui se situe entre 0,4 et 0,5 lorsque les branches du montage en parallèle sont déconnectées. Par exemple, le premier rapport de division (circuit interrupteur fermé) peut être tel que la tension Venable prédéterminée pour l’allumage du circuit intégré (par exemple 2.5V, la première valeur seuil) corresponde à la tension de Vin demandée par la spécification de l’application pour l’allumage de la fonction gérée par le circuit intégré (par exemple 7.5V). Lors que Vin est égal à 7,5V, Venable a la valeur requise pour basculer le circuit intégré dans son état opérationnel.
De même, lorsque le circuit interrupteur est ouvert, la tension Venable prédéterminée pour l’extinction du circuit intégré (par exemple 2.3V, la deuxième valeur seuil) pourra correspondre à la tension de Vin demandée par la spécification de l’application pour l’extinction de la fonction gérée par le circuit intégré (par exemple 5.4V). Lors que Vin est égal à 5,4V, Venable a la valeur requise pour éteindre le circuit intégré.
Une personne ayant une personne ayant des connaissances générales en électronique pourra ainsi dimensionner les résistances R1, R2, R3 selon les prérequis et les paramètres intrinsèques d’un circuit intégré spécifique, sans ajout d’activité inventive supplémentaire.
MÉTHODE D’ACQUISITION COMPRIMÉE ET DE RECONSTRUCTION D’UN SIGNAL SPECTRALEMENT PARCIMONIEUX La présente invention concerne de manière générale le domaine de l’acquisition comprimée ( compressed sensing ) et de la détection de spectre ( spectral sensing ). Elle s’applique notamment à la détection et la localisation fréquentielle dans les signaux Wi-Fi.
Etat de la technique antérieure L’acquisition compressée d’un signal repose sur le fondement théorique suivant : un signal spectralement parcimonieux dans une bande spectrale donnée, c’est-à-dire dont l’information n’est pas contenue dans l’intégralité de la bande en question mais seulement dans une ou plusieurs de ses sous-bandes, peut être échantillonné sans perte à condition que sa fréquence d’échantillonnage soit proche de la fréquence de Landau, c’est-à-dire de sa largeur de bande d’information effective. Pour un signal spectralement parcimonieux, la fréquence de Landau peut être sensiblement inférieure à la fréquence de Nyquist.
Lorsque le signal à acquérir est un signal RF multi-bande, autrement dit lorsqu’il occupe certaines sous-bandes d’une bande spectrale donnée, il est connu de recourir à un sous-échantillonnage passe-bande (dit encore échantillonnage de bande passante) non uniforme par ondelettes ou NUWBS ( Non Uniform Waveket Bandpass Sampling ). Celle-ci utilise un dictionnaire de fonctions élémentaires formant une base, voire simplement une famille génératrice ( overcomplete ) de , dénommées ondelettes. On trouvera une description détaillée de la méthode d’acquisition NUWBS dans l’article de M. Pelissier et al. Intitulé « Non-uniform wavelet sampling for RF analog-to-information conversion », publié dans IEEE Trans. On Circuits and Systems, I, Regular Papers, 2018, 65(2), pp. 471-484 ainsi que dans la demande EP-A-3 319 236.
La méthode d’acquisition NUWBS est brièvement rappelée ci-après dans le contexte d’un récepteur RF représenté en Fig. 1. Le signal RF reçu à acquérir, , bruité par un bruit blanc additif gaussien, ,peut occuper une ou plusieurs sous-bandes (ou canaux) d’une bande de fréquence d’acquisition de largeur , centrée sur une fréquence porteuse, . Le signal reçu est d’abord amplifié dans un amplificateur bas bruit (LNA), 110, puis mélangé au moyen d’un multiplieur 120, à un train d’impulsions (par exemple des ondelettes de Morlet), . Le résultat du mélange est ensuite filtré et amplifié par un amplificateur à contrôle automatique de gain, 130, avant d’être échantillonné aux instants où sont présents les différentes impulsions et converti par un convertisseur analogique numérique, 140. En pratique, la multiplication est réalisée sur des valeurs complexes et l’amplification ainsi que la conversion A/D sont effectuées pour chaque voie I et Q.
La Fig. 2 représente, dans sa partie inférieure, un exemple de train d’impulsions, . Le train d’impulsions possède une durée totale , les impulsions se répétant avec une fréquence de répétition maximale , ou, de manière équivalente tous les intervalles . De manière générale, un train d’impulsions comprend au plus positions temporelles possibles équidistribuées sur la durée d’acquisition , dont sont effectivement occupées par des impulsions les autres positions étant inoccupées. Le rapport , également dénommé taux de compression, définit le taux d’occupation du train d’impulsions sur la durée d’acquisition, . La durée d’une impulsion est choisie de manière à être de l’ordre de l’inverse de la largeur de bande, , du signal à acquérir. La largeur de bande est déterminée à partir d’une valeur d’atténuation prédéterminée en dB, généralement -3dB. En outre, la fréquence porteuse de l’impulsion est choisie sensiblement égale à la fréquence .
Le spectre d’un train d’impulsions est représenté dans la partie supérieure de la Fig. 2. Celui-ci est un spectre de raies espacées de la fréquence de répétition , centré sur la fréquence porteuse, et modulé par la forme spectrale de l’enveloppe d’une impulsion.
La partie centrale de la figure, représente un spectrogramme d’un train d’impulsions, c’est-à-dire une analyse temps-fréquence correspondant la transformée de Fourier d’un train d’impulsions se répétant périodiquement avec la période . On remarque que le spectrogramme présente des raies sensiblement alignées avec celles du spectre au-dessus et reste constant dans le temps.
Les couches diélectriques des revêtements présentent les caractéristiques suivantes seules ou en combinaison : - elles sont déposées par pulvérisation cathodique assistée par champ magnétique, - elles ont une épaisseur supérieure à 2 nm, de préférence comprise entre 4 et 200 nm.
Les couches diélectriques, outre leur fonction optique, peuvent avoir différentes autres fonctions. A titre d’exemple, on peut citer les couches stabilisantes, les couches de lissage, et les couches barrières.
Les couches diélectriques sont classiquement choisies parmi les couches à base d’oxyde, à base de nitrure ou à base d’oxynitrure. Les couches à base d’oxyde d’un ou plusieurs éléments comprennent essentiellement de l’oxygène et très peu d’azote. Les couches à base d’oxyde comprennent notamment au moins 90 % en pourcentage atomique d’oxygène par rapport à l’oxygène et l’azote dans ladite couche. Les couches à base de nitrure comprennent essentiellement de l’azote et très peu d’oxygène. Les couches à base nitrure comprennent au moins 90 % en pourcentage atomique d’azote par rapport à l’oxygène et l’azote dans ladite couche. Les couches à base d’oxynitrure comprennent un mélange d’oxygène et d’azote. Les couches à base d’oxynitrure de silicium comprennent 10 à 90 % (bornes exclues) en pourcentage atomique d’azote par rapport à l’oxygène et l’azote dans ladite couche. Les quantités d’oxygène et d’azote dans une couche sont déterminées en pourcentages atomiques par rapport aux quantités totales d’oxygène et d’azote dans la couche considérée.
Les couches diélectriques sont classiquement choisies parmi : - les couches comprenant du silicium, de l’aluminium et/ou du zirconium, éventuellement dopé à l’aide d’au moins un autre élément, - les couches à base d’oxyde de zinc et d’étain, - les couches à base d’oxyde de titane, - les couches à base d’oxyde de zinc.
L’empilement comprend au moins une couche à base d’oxyde de titane située au-dessus et au contact d’une couche métallique fonctionnelle à base d’argent ayant une épaisseur supérieure à égale à 3 nm. Cela signifie que la couche est une couche à base d’oxyde de titane sur toute cette épaisseur. Selon l’invention, cette couche à base d’oxyde de titane fait partie d’un revêtement diélectrique situé au-dessus de la couche d’argent. Cela signifie que lorsque l’on détermine l’épaisseur de ce revêtement diélectrique, on prend en considération l’épaisseur de cette couche.
La couche à base d’oxyde de titane épaisse au contact de l’argent concourt à l’obtention des propriétés avantageuses de l’invention. Cette couche d’oxyde est non absorbante et ce, a fortiori, quand elle est en majeure partie déposée à partir d’une cible céramique dans une atmosphère oxydante.
La couche à base d’oxyde de titane est avantageusement déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère contrôlée comprenant de l’oxygène. De préférence, on dépose au contact de la couche d’argent une première fine épaisseur de couche à base d’oxyde de titane, à partir d’une cible céramique, dans une atmosphère non oxydante. Puis, on dépose une épaisseur plus épaisse de couche à base d’oxyde de titane à partir d’une cible céramique dans une atmosphère oxydante. La couche à base d’oxyde de titane épaisse selon l’invention est constituée de ces deux épaisseurs. La partie de la couche à base d’oxyde de titane en contact avec la couche fonctionnelle est moins oxydée que la partie la plus éloignée de la couche fonctionnelle.
Ce dépôt en plusieurs étapes permet d’obtenir majoritairement dans le revêtement une couche d’oxyde de titane avec une grande quantité d’oxygène, tout en protégeant la couche fonctionnelle à base d’argent d’une première couche d’oxyde de titane faiblement oxydée. L’absorption de l’empilement avant traitement thermique est alors fortement réduite.
La quantité d’oxygène dans la première partie de la couche à base d’oxyde de titane doit être relativement faible pour ne pas dégrader la couche fonctionnelle à base d’argent. Pour cela on peut utiliser une première couche déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère sans oxygène ou avec très peu d’oxygène. L’épaisseur de la première partie de la couche à base d’oxyde de titane peut être aussi fine que celle d’une couche de blocage standard (<1nm), tant que la couche fonctionnelle à base d’argent ne s’avère pas dégradée par l’oxygène présent pendant le dépôt de la partie suivante de la couche à base d’oxyde de titane, déposée avec plus d’oxygène que la première.
La couche à base d’oxyde de titane présente une épaisseur : - supérieure à 3 nm, supérieure à 4 nm, supérieure ou égale à 5 nm, supérieure ou égale à 8 nm, supérieure ou égale à 10 nm, supérieure ou égale à 12 nm et/ou - inférieure ou égale à 30 nm, inférieure ou égale à 25 nm, inférieure ou égale à 20 nm, inférieure ou égale à 15 nm.
Les couches à base d’oxyde de titane comprennent au moins 50 %, au moins 60 %, au moins 70 %, au moins 80 %, au moins 95,0 %, au moins 96,5 % et mieux au moins 98,0 % en masse de titane par rapport à la masse de tous les éléments constituant la couche à base d’oxyde de titane autre que de l’oxygène.
Les couches à base d’oxyde de titane peuvent comprendre ou être constituées d’éléments autres que le titane et l’oxygène. Ces éléments peuvent être choisis parmi le silicium, le chrome et le zirconium. De préférence, les éléments sont choisis parmi le zirconium.
De préférence, la couche à base d’oxyde de titane comprend au plus 35 %, au plus 20 % ou au plus 10 % en masse d’éléments autres que du titane par rapport à la masse de tous les éléments constituant la couche à base d’oxyde de titane autres que de l’oxygène.
Les couches à base d’oxyde de titane peuvent être obtenues : - par pulvérisation cathodique, - à partir d’une cible métallique de titane ou d’une cible céramique à base d’oxyde de titane de préférence sous stœchiométrique.
Lorsque la couche à base d’oxyde de titane est obtenue à partir d’une cible métallique, l’atmosphère de dépôt comprend des proportions importantes d’oxygène.
Les couches à base d’oxyde de titane sont de préférence obtenues à partir d’une cible céramique d’oxyde de titane, de préférence sous stœchiométrique en oxygène, dans une atmosphère comprenant de l’oxygène ou sans oxygène. La quantité d’oxygène dans l’atmosphère de dépôt peut être adaptée en fonction des propriétés recherchées.
Il existe donc un besoin en compositions cosmétiques à gommage doux avec filtre(s) UV, qui soient capables de donner un teint uniforme, de l'éclat (radiance) et une bonne hydratation de la peau. Il existe notamment un besoin en compositions conçues pour les peaux riches en mélanine, car elles sont connues pour avoir une desquamation plus lente et pourraient bénéficier du gommage progressif amélioré de la formulation tout en étant empêchées de noircir.
Le demandeur a désormais découvert qu'il est possible de formuler de telles compositions ayant les propriétés souhaitées telles que décrites ci-dessus.
Spécifiquement, le demandeur a découvert qu'il est possible de formuler des compositions pour le soin et/ou le maquillage des matières kératineuses, qui soient stables, photoprotectrices et présentent un aspect non cireux sur la peau, notamment sur les peaux riches en mélanine. Ces compositions ne présentent aucun savonnage et/ou boudinage/boulochage à l'application ; enfin, elles sont capables de former un film à l'application sur la peau avec de bonnes propriétés sensorielles.
La présente invention concerne donc une composition cosmétique, qui est une émulsion huile dans l'eau, et qui comprend :
- une phase aqueuse comprenant au moins un alpha-hydroxyacide, et
- une phase huileuse comprenant au moins un filtre UV et au moins un polymère choisi parmi les homopolymères d’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique et l'un de ses sels.
La composition cosmétique de l'invention se présente sous la forme d'une émulsion huile dans l’eau (H/E). Ainsi, ladite composition cosmétique comprend une phase aqueuse continue et une phase grasse dispersée (également appelée phase huileuse).
La composition cosmétique de l'invention est physiologiquement acceptable. « Physiologiquement acceptable » signifie un milieu compatible avec les matières kératineuses.
Un autre but de l'invention est un procédé de traitement cosmétique (non thérapeutique) d'une matière kératineuse, de préférence la peau, comprenant l'étape d'application d'une composition selon l'invention sur ladite matière kératineuse, de préférence la peau.
L'invention est décrite en détail ci-dessous.
Phase aqueuse La composition de l'invention comprend une phase aqueuse continue.
Ladite phase aqueuse peut être présente en une quantité allant de 10 % à 90 % en poids, de manière davantage préférée de 30 % à 85 % en poids, et de manière encore davantage préférée de 50 % à 80 % en poids du poids total de la composition.
L'eau est de préférence présente dans la composition de la présente invention en une quantité allant de 5 % à 80 % en poids, de préférence de 10 % à 70 % en poids, de manière davantage préférée de 20 % à 65 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la phase aqueuse continue comprend en outre au moins un solvant organique miscible à l'eau (à température ambiante 25°C) tel que par exemple les monoalcools ayant de 2 à 6 atomes de carbone tels que éthanol, isopropanol ; les polyols tels que glycérol, caprylyl glycol, diéthylène glycol, propylène glycol, butylène glycol ou pentylène glycol, sorbitol ; éthers de glycol (ayant notamment de 3 à 16 atomes de carbone) tels que les alkyl (C 1 -C 4 )éthers de propylène glycol, les alkyl (C 1 -C 4 )éthers d'éthylène glycol et leurs mélanges.
De préférence, la phase aqueuse continue comprend de l'eau et au moins un polyol tel que le glycérol.
Alpha-hydroxyacides La phase aqueuse continue comprend également au moins un alpha-hydroxyacide.
Ce type de flacon est pleinement satisfaisant pour conditionner et distribuer de nombreux produits stériles sans conservateur, et notamment des produits ophtalmiques liquides sans conservateur.
Néanmoins, ce flacon n’est pas adapté à la distribution de certains produits. En particulier, les produits ophtalmiques visqueux ne peuvent pas être distribués de façon satisfaisante par ce type de flacon. En effet, du fait de la faible porosité de la membrane, les produits visqueux ne peuvent pas la traverser, ou mal. Pour traverser la membrane, plus le produit est visqueux, plus le produit doit être mis en pression. Le risque de rupture de la membrane est alors important. Pour les produits les plus visqueux, la distribution est tout simplement impossible.