INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une illustration d’une ligne de convoyage 1 de l’invention selon le premier mode de réalisation. En effet, les deux convoyeurs 2 et 2’ sont reliés entre eux par une structure fixe prenant appui sur chaque châssis des deux convoyeurs 2 et 2’. Cette structure se situe sur la trajectoire des enveloppes pneumatiques 100. Cette structure accueille un réseau d’antennes boucles 12. Ces antennes radioélectriques de type boucle segmentée 12 sont au nombre de quatre ici. Elles sont de type segmenté en raison d’une fréquence de communication dans la bande UHF aux fréquences usuelles pour une étiquette RFID dans les pneumatiques, soit la bande de fréquence comprise entre 860 et 930 MHz. A cette fréquence de communication, la longueur d’onde est peu élevée et cela ne permet pas de réaliser des boucles dont le périmètre est inférieur à la longueur d’onde et dont le diamètre D du cercle circonscrit soit suffisamment grand pour créer une zone de communication radiofréquence suffisante. De ce fait, on choisit généralement des antennes boucles ayant un périmètre supérieur à la longueur d’onde de communication. Afin d’optimiser la communication radiofréquence, il convient alors de compenser la non-adéquation de la dimension de l’antenne avec la longueur d’onde en réalisant une antenne boucle de type segmenté bien connue de l’Homme du métier. Ces antennes boucles segmentées 12 sont réparties le long de la largeur L du moyen de déplacement 30’ situé en aval du réseau d’antenne sur la trajectoire imposée. Le fait que la totalité de la largeur du moyen de déplacement 30 soit couvert n’impose aucune condition particulière sur la présentation des objets, ici les enveloppes pneumatiques 100, devant le réseau d’antennes boucles segmentées 12. Sinon, il convient de positionner l’objet à transporter sur la bande de déplacement 30 de sorte que le transpondeur radiofréquence de l’objet connecté se situe au droit d’une antenne boucle 12 de la ligne de convoyage 1.
Chaque antenne boucle 12 définit un plan médian séparant l’antenne boucle 12 en deux parties égales dont la normale est colinéaire à l’axe de l’antenne boucle 12. Chaque plan médian de l’antenne boucle 12 forme un angle α avec le plan de contact 41, respectivement α’ avec le plan de contact 41’, du convoyeur 2, respectivement 2’. Les quatre angles α, respectivement α ‘, sont ici quasi nuls, donc compris entre +/- 60 degrés. Enfin la distance entre le plan médian de chaque antenne boucle 12, pris au centre géométrique du cercle circonscrit 13 à l’antenne boucle 12 et le plan de contact 41, respectivement 41’, du convoyeur 2, respectivement 2’, est inférieure au diamètre D du cercle circonscrit 13 à l’antenne boucle 12. Ici, par construction, les deux plans de contact 41 et 41’ sont parallèles entre eux. Et la distance entre les plans de contact 41, respectivement 41’, et le centre géométrique du cercle circonscrit de chaque antenne boucle 12 est de l’ordre de 4 centimètres, bien inférieure au diamètre D du cercle circonscrit de chaque antenne boucle 12
Enfin, si les enveloppes pneumatiques 100 sur la ligne de convoyage 1 étaient jointives, ce qui n’est pas le cas sur la , il faudrait que le diamètre D du cercle circonscrit 13 de chacune des autre antenne boucles 12 soit inférieur à la plus petite hauteur de flanc des enveloppes pneumatiques 100 pouvant être transportées par la ligne de convoyage 1. C’est en effet dans le flanc des enveloppes pneumatiques 100 que se trouvent généralement les étiquettes RFID. Ce dimensionnement de chaque antenne boucle assurerait que l’antenne boucle 12 ne puisse interroger qu’une unique enveloppe pneumatique 100.
Bien que non représentés sur la Fig. .1, les autres éléments du système de communication radiofréquence sont intégrés à la ligne de convoyage 1 comme l’émetteur radioélectrique connecté à l’antenne radioélectrique 12 et potentiellement le récepteur radioélectrique muni au besoin d’une autre antenne radioélectrique afin d’écouter les signaux radioélectriques émis par le transpondeur radiofréquence des objets à transporter. Dans le cas où le transpondeur radiofréquence est passif, il est possible d’employer une antenne radiofréquence de type rayonnante pour l’écoute des signaux radioélectriques émis par ceux -ci qui ne soit pas l’antenne boucle de type champ proche. En effet, seul le transpondeur radiofréquence situé dans la zone de communication de l’antenne radioélectrique 12 de type boucle est supposé émettre un signal en retour. En raison du déplacement de l’objet où se situe le transpondeur radiofréquence et la dimension réduite de la zone de communication en champ proche de l’antenne boucle 12, il est préférable d’employer une antenne rayonnante fonctionnant en champ lointain.
La présente un convoyeur 2 de la ligne de convoyage selon un second mode de réalisation. Dans ce mode de réalisation, l’antenne radioélectrique 12 du système de communication radiofréquence se situe au niveau du convoyeur 2. Plus précisément, dans ce mode de réalisation, le moyen de support de la charge 20 est pris en sandwich entre l’antenne radioélectrique 12 et le moyen de déplacement 30.
Le moyen de déplacement 30 est ici une bande transporteuse, fermée sur elle-même, en matériaux caoutchouc, animée d’un mouvement de translation. Le mouvement de translation est réalisé par l’intermédiaire de deux rouleaux d’entrainement 22a et 22b qui sont liés au châssis du convoyeur 2. Volontairement, une partie du moyen de déplacement 30 a été enlevée au droit de l’antenne radioélectrique 12 dans un but de clarté de la .
Contrairement au convoyeur de la , le moyen de support de la charge 20 est ici une sole de glissement continument métallique, ce qui permet de reprendre la charge verticale appliquée sur les objets à transporter sur le moyen de déplacement 30. En effet, la bande transporteuse 30 est en contact avec la sole de glissement 20 par l’intermédiaire d’un plan de contact 41 dont les bords sont en partie matérialisés par des lignes en pointillés. La sole de glissement 20 est ici équipée d’un orifice 23 au droit de l’antenne radioélectrique 12, au nombre de quatre antennes radioélectriques 12.
Chaque antenne radioélectrique 12 est une antenne boucle segmentée reposant sur un support fixé sur le châssis statique du convoyeur 2. Les antennes radioélectriques 12 s’étendent latéralement sur la totalité de la largeur L du plan de contact 41. Chaque antenne radioélectrique 12 est circonscrite dans un cercle 13. L’orifice 23 s’étend longitudinalement par rapport à la trajectoire imposée par le convoyeur 2 sur la totalité des cercles 13 des antennes radioélectriques 12.
Le plan des antennes radioélectriques 12, défini par le plan médian des antennes radioélectriques 12, fait un angle α avec le plan de contact 41 de la bande transporteuse 30. Et la distance entre le centre du cercle circonscrit 13 de chaque antenne radioélectrique12 et le plan de contact 41 est de l’ordre, ici, de cinq centimètres.
La présente un convoyeur 2 de la ligne de convoyage selon une variante du second mode de réalisation. Dans ce mode de réalisation, l’antenne radioélectrique 12 du système de communication radiofréquence se situe au niveau du convoyeur 2. Plus précisément, dans ce mode de réalisation, le moyen de support de la charge 20 est pris en sandwich entre l’antenne radioélectrique 12 et le moyen de déplacement 30.
Contrairement au convoyeur de la , le moyen de support de la charge 20 est ici un alignement 20 de rouleaux métalliques, comprenant les rouleaux 22a, 21a, 21b, 21d et 22b, qui permet de reprendre la charge verticale appliquée sur les objets à transporter sur le moyen de déplacement 30. En effet, la bande transporteuse 30 est en contact avec l’alignement de rouleaux 20 par l’intermédiaire d’un plan de contact 41 discontinu dont les bords sont en partie matérialisés par des lignes en pointillés. En fait la surface de contact 40 entre l’alignement de rouleaux 20 et la bande transporteuse 30 comprend un plan de contact discontinu 41 au droit de chaque rouleau 21a, 21b et 21d et de deux quarts de cylindre 42 prenant appui sur les rouleaux 22a et 22b situés aux extrémités de l’alignement de rouleaux 20 par rapport à la trajectoire imposée par le convoyeur 2. L’alignement de rouleaux 20 est orphelin d’un rouleau au droit de l’antenne radioélectrique 12, ce qui est équivalent à un orifice dans le moyen de support de la charge 30. Les antennes radioélectriques 12 sont au nombre de quatre dans cette figure. On aurait pu aussi remplacer le rouleau métallique, ici enlevé, par un rouleau non métallique dont le matériau est perméable aux ondes radioélectriques.
Chaque antenne radioélectrique 12 est une antenne boucle segmentée reposant sur un support fixé sur le châssis statique du convoyeur 2. Les antennes radioélectriques 12 s’étendent latéralement sur la totalité de la largeur L du plan de contact 41. Chaque antenne radioélectrique 12 est circonscrite dans un cercle 13.
la illustre une vue en perspective d’une bague d’entrainement d’un dispositif selon l’invention selon un deuxième mode de réalisation ;
la illustre un procédé de pilotage d’un dispositif selon l’invention.
6.1. Premier mode de réalisation 6.1.1. Architecture On présente, en relation avec les figures 1 à 14, un exemple d’un premier mode de réalisation d’un dispositif de vissage/dévissage selon l’invention.
La transmission T comprend un mécanisme bi-vitesse 14 qui comprend deux chaines de transmission ayant des rapports de transmission différents. Pour cela, la transmission T comprend un train d’engrenages additionnel susceptible d’être enclenché/désenclenché. Comme il sera décrit plus en détail par la suite, ce train additionnel comprend ici un train épicycloïdal qui peut être désactivé en rendant sa couronne intérieure libre en rotation ou bien activé en bloquant en rotation sa couronne.
Le mécanisme bi-vitesse 14 comprend des moyens d’enclenchement du train d’engrenage additionnel, ces moyens pouvant prendre au moins :
un état d’enclenchement dans lequel le train additionnel est enclenché, et un état de désenclenchement dans lequel le train d’engrenages additionnel est désenclenché.
Les moyens d’enclenchement comprennent un organe de sélection 15 mobile entre au moins une première et une deuxième positions de sélection/déselection du train d’engrenages additionnel.
Dans ce mode de réalisation, le sens de rotation du rotor a un impact sur l’enclenchement du train d’engrenages additionnel. En effet :
lorsque le rotor tourne dans le sens du vissage et que l’organe de sélection se trouve dans une première de ses positions, le train d’engrenage additionnel est désactivé : le dispositif permet de réaliser un prévissage à vitesse rapide ; lorsque le rotor tourne dans le sens du dévissage et que l’organe de sélection se trouve dans une première de ses positions, le train d’engrenage additionnel est activé : le dispositif permet de réaliser un dévissage à vitesse lente ; lorsque le rotor tourne dans le sens du vissage et que l’organe de sélection se trouve dans une deuxième de ses positions, le train d’engrenage additionnel est activé : le dispositif permet de réaliser un serrage à vitesse lente et couple plus important ; lorsque le rotor tourne dans le sens du dévissage et que l’organe de sélection se trouve dans une deuxième de ses positions, le train d’engrenage additionnel est désactivé : le dispositif permet de réaliser un dévissage à vitesse rapide.
Ce mécanisme bi-vitesse comprend un arbre d’entrainement 16 lié en rotation avec l’arbre 132 du rotor 131. Ces deux composants pourraient dans une variante constituer une seule pièce.
Selon certains modes de réalisation, la composition comprenant le trifluoroéthylène et le butène, apte à être utilisée pour le stockage du trifluoroéthylène, peut comprendre une phase gazeuse et une phase liquide, la phase liquide étant essentiellement constituée par le butène.
Divers procédés de fabrication du trifluoroéthylène sont connus. Parmi ces procédés, il est notamment connu l'obtention de trifluoroéthylène par hydrogénolyse du chlorotrifluoroéthylène. Un tel procédé est par exemple décrit dans la demande EP 2 819 979 ou encore la demande EP 2 993 213 (exemple 1). En fin de procédé, une étape de distillation permet de récupérer du trifluoroéthylène pur ou quasiment pur ou du trifluoroéthylène contenant encore une faible quantité d'impuretés selon les conditions de distillation.
Selon certains modes de réalisation, le trifluoroéthylène peut avoir une pureté supérieure ou égale à 95,0% (massique), préférentiellement supérieure ou égale à 98,0%, et de manière extrêmement préférée supérieure ou égale à 99,0%. Selon des modes de réalisation particulier, le trifluoroéthylène peut avoir une pureté supérieure ou égale à 99,5%.
Le document EP 2 993 213 montre par exemple l'obtention d'un trifluoroéthylène de pureté égale à 99,1% comprenant comme impuretés d'autres oléfines hyrohalogénées, et notamment du chlorotrifluoroéthylène, des isomères de difluoroéthylène et des isomères de chlorodifluoroéthylène, ainsi que des alcanes. Aucun alcène aliphatique, dont l'utilisation en tant qu'inhibiteur de polymérisation des oléfines hydro(halogénées) ici revendiquée, n'a été détectée.
Le trifluoroéthylène ainsi produit peut être stocké dans un container adapté résistant à la pression. Il est stocké en présence de butène à l'état gazeux avec une teneur en phase gazeuse de 1 ppm molaire à 100 000 ppm, préférentiellement de 50 ppm à 75 000 ppm, plus préférentiellement de 100 ppm à 50 000 ppm, plus préférentiellement encore de 500 ppm à 25 000 ppm, et de manière extrêmement préférée de 1000 ppm à 10 000 ppm par rapport au trifluoroéthylène.
Préalablement à l'introduction du trifluoroéthylène et/ou du butène et ou de la composition comprenant le trifluoroéthylène et le butène, la teneur en dioxygène au sein du container peut être diminuée à un seuil prédéterminé par diminution de la pression interne et/ou injection d'un gaz inerte.
La composition peut être stockée dans des conditions usuelles de pression et de température.
La température de stockage peut notamment varier de -20°C à +40°C, ou de -10°C à +35°C ou encore de 0°C à 30°C.
La pression de stockage est généralement supérieure ou égale à 1 bar, et inférieure ou égale à 20 bars.
La pression peut notamment être supérieure ou égale à 1,5 bar ou supérieure ou égale à 2 bars, ou supérieure ou égale à 2,5 bars, ou supérieure ou égale à 3 bars ou encore supérieure ou égale à 3,5 bars. Une pression de 3,5 bars ou plus est au-delà du seuil de pression conseillé pour le stockage du trifluoroéthylène comprenant moins de 1000 ppm de dipentène en phase gazeuse (voir Fiche de sécurité du trifluoroéthylène commercialisé par la société Halocarbon – XP002673763)
La pression peut notamment être inférieure ou égale à 19 bars, ou inférieure ou égale à 18 bars, ou inférieure ou égale à 17 bars, ou inférieure ou égale à 16 bars, ou inférieure ou égale à 15 bars.
Selon certains modes de réalisation, la pression de stockage est comprise entre 3,5 bars et 15 bars.
Exemples Dans les expériences réalisées ci-dessous un trifluoroéthylène purifié à 99,9% et du but-1-ène de pureté égale à 99,6% ont été utilisés.
L'analyse par chromatographie du trifluoroéthylène a montré que parmi les impuretés présentes figurent le chlorotrifluoroéthylène et du fluorure de vinylidène comme autres alcènes aliphatiques. L'analyse par chromatographie a également montré que le trifluoroéthylène ne comprenait pas d'alcène aliphatique, et a fortiori pas de but-1-ène.
Une quantité de 166 g de trifluoroéthylène a été mise à réagir avec une quantité de 280 g de fluorure de vinylidène et 17 g de chlorotrifluoroéthylène, en présence de 0,45 g de but-1-ène (soit 950 ppm molaire par rapport au nombre total de moles en monomères étant des oléfines (hydro)(chloro)fluorées) dans un réacteur de 4L contenant 3400 g d'eau déminéralisée, 1g de méthylhydroxypropyl cellulose et 1,8 g de peroxydicarbonate de propyle. Le réacteur a alors été porté à une température de 44°C le plus rapidement possible pour atteindre une pression de 95 bars. Une fois la température de 44°C atteinte, la réaction de polymérisation n'a débuté qu'après une période d'inhibition égale à 82 minutes, la réaction étant considérée comme ayant débutée après que la pression dans le réacteur a chuté de 5 bars.
Dans un mode de réalisation, les deux électrodes de contrôle sont distinctes de la pluralité d’électrodes ECG. Dans un mode de réalisation, le circuit de connexion électrique est électriquement indépendant du circuit électronique ECG.
Dans un mode de réalisation, la boucle de rétroaction comprend : un amplificateur opérationnel, et une connexion de rétroaction, reliant une sortie de l’amplificateur opérationnel à une entrée de l’amplificateur opérationnel, la connexion de rétroaction comprenant au moins un composant passif.
Dans un mode de réalisation, le composant passif comprend une résistance et/ou un condensateur.
Dans un mode de réalisation, les électrodes de contrôle sont reliées respectivement à l’entrée et à la sortie de l’amplificateur opérationnel.
Dans un mode de réalisation, la station de mesure comprend un système d’impédancemétrie, le système d’impédancemétrie comprenant : une source de courant, par exemple de courant alternatif, deux électrodes d’injection de courant, pour injecter un courant dans le corps d’un utilisateur,
la source de courant étant reliée au circuit de connexion électrique et les deux électrodes d’injection de courant étant les deux électrodes de contrôle.
Dans un mode de réalisation, la station de mesure comprend un commutateur permettant de déconnecter le circuit de connexion électrique et la source de courant ou dans laquelle la source de courant est désactivable.
Dans un mode de réalisation, le système d’impédancemétrie comprend deux électrodes de mesure, aptes à mesurer une différence de potentiel d’une portion du corps de l’utilisateur traversée par un courant généré par la source de courant.
Dans un mode de réalisation, le système d’acquisition d’ECG et le système d’impédancemétrie sont configurés pour être activés simultanément, afin d’acquérir un ECG et une mesure d’impédance synchronisés, par exemple un impédance-pléthysmogramme, IPG.
Dans un mode de réalisation, la station de mesure comprend une base apte à recevoir les pieds d’un utilisateur et sur laquelle est montée au moins une électrode de contrôle.
Dans un mode de réalisation, la station de mesure comprend une poignée, apte à recevoir les mains d’un utilisateur, et sur laquelle est montée au moins une électrode parmi les électrodes ECG.
Dans un mode de réalisation, les électrodes de contrôle sont montées sur la base, deux électrodes ECG sont montées sur la poignée, et une électrode ECG est montée sur la base.
La description présente aussi un procédé d’acquisition d’un électrocardiogramme, ECG, à l’aide d’une station de mesure telle que décrite précédemment, comprenant les étapes suivantes : E1 : connexion des électrodes de contrôle au circuit de connexion électrique, par un commutateur, E3 : activation du système d’acquisition ECG pour acquérir un ECG.
Dans un mode de réalisation, l’étape suivante est mise en œuvre avant l’étape E3 d’activation du système d’acquisition ECG : E2 : désactivation de la source de courant ou déconnexion de la source de courant du circuit de connexion électrique.
La description présente aussi un procédé d’acquisition d’un électrocardiogramme, ECG, et d’une mesure d’impédance, par exemple un IPG, à l’aide d’une station de mesure telle que décrite précédemment, comprenant les étapes suivantes : F1 : connexion des électrodes de contrôle au circuit de connexion électrique, par le commutateur, F3 : activation simultanée du système d’acquisition ECG et du système d’impédancemétrie 1110 pour acquérir un ECG et une mesure d’impédance.
Dans un mode de réalisation, la description présente aussi une station de mesure comprenant : un système d’impédancemétrie comprenant : au moins deux électrodes d’injection, pour injecter un courant dans un utilisateur, et un circuit de connexion électrique, le circuit de connexion électrique comprenant une boucle de rétroaction connectée aux deux électrodes d’injection, un système d’acquisition d’électrocardiogramme, ECG, configuré pour acquérir des signaux d’ECG, une première électrode de contrôle, configurée pour modifier le potentiel du corps de l’utilisateur, lequel la première électrode de contrôle étant l’une des électrodes d’injection de courant.
Un moyen de contact électrique, tel qu’un fil, est inséré dans le réacteur pour permettre l’alimentation électrique des électrodes.
De manière avantageuse, un réacteur comprenant un système tubulaire peut facilement être soumis à des pression importantes.
Par « système tubulaire » ou « dispositif tubulaire » (expression équivalentes), il est compris un système (ou dispositif) comprenant au moins un corps creux permettant le passage d’un fluide.
Les électrodes et optionnellement au moins une membrane échangeuse d’ions (en particulier cations) peuvent être inséré dans un tel système tubulaire.
Il est ainsi par exemple possible de concevoir des réacteurs continus constitués d’au moins un cylindre emboité dans un autre, chaque cylindre permettant de remplir une fonction particulière (membrane, électrode, enveloppe pour isoler le système du milieu extérieur).
Il y a plusieurs intérêts pour un tel système : par exemple, la pression étant répartie sur une grande surface de tube, le risque d’explosion (i.e. une déflagration violente et dangereuse) est limité. Au pire, si l’un des tubes devait rompre, cela engendrerait une fuite contrôlable. Un autre intérêt d’un tel système est la possibilité d’une grande longueur de tube permettant d’appliquer un débit important de fluide tout en exposant ce fluide à un temps de réaction voulu (proportionnel à la longueur du tube).
FIGURES La est une première illustration en perspective éclatée du concept du procédé selon la présente invention représentant un réacteur électrochimique plan avec membrane échangeuse d’ions M (par exemple échangeuse de protons).
La est une seconde illustration en coupe du concept du procédé selon la présente invention représentant un réacteur électrochimique plan avec membrane échangeuse d’ions M (par exemple échangeuse de protons)
La est une illustration en coupe du concept du procédé selon la présente invention représentant un réacteur électrochimique selon la présente invention.
La illustre est une illustration en coupe du concept du procédé selon la présente invention.
La illustre est une illustration en coupe d’un réacteur pour la mise en œuvre du procédé selon la présente invention.
En référence à la , le réacteur électrochimique plan est constitué d’une anode A plane, d’une cathode C plane et d’une membrane échangeuse d’ions (telle qu’une membrane échangeuse de protons), laquelle membrane est prise en sandwich entre l’anode A et la cathode C. Il est représenté sur la un flux d’eau (H 2 O) entre l’anode A et la membrane M et un flux de dioxyde de carbone (CO 2 ) entre la cathode C et la membrane M.
La est le même concept que la représentation selon la , mais vue en coupe.
Sur les figures 1 et 2, l’anode A est le lieu d’oxydation de l’eau selon la réaction équilibrée : 4H 2 0 (solution) => 2O 2 (gaz) + 8H+ (protons en solution) + 8e- (électrons à l’anode). La cathode C est le lieu de réduction du CO 2 en matière réduite telle que de la matière organique. Il peut être vu que la membrane échangeuse d’ion (en particulier de cations tels que des protons) permet elle, la conduction des protons tout en séparant les compartiments contenant l’eau H 2 0 d’une part et le dioxyde de carbone CO 2 d’autre part.
La est une illustration en coupe d’un réacteur tubulaire (ou multi-cylindrique lesquels cylindres sont emboités les uns dans les autres) avec optionnellement membrane échangeuse d’ions M (par exemple échangeuse de protons) placée entre la cathode C au centre du tube et l’anode A à l’extérieur du tube. En l’absence de membrane, eau et dioxyde de carbone peuvent être mélangés, voire il peut y avoir une absence d’un donneur de proton tel que l’eau.
vue en perspective avant de la selle
vue en perspective limitant la représentation aux traits principaux délimitant les éléments de surface de la coque selon la
vue en perspective arrière de la selle
vue en plan de dessus de la selle