INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dans laquelle - R 15 et R 17 sont soit indépendamment choisis parmi l’hydrogène (H), un groupement alkyle linéaire ou branché de 1 à 6 atomes de carbone éventuellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique et acide sulfonique , et un groupement aromatique ou polyaromatique de 6 à 12 atomes de carbone optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique , soit liés pour former un cycle aromatique à 5 ou 6 atomes de carbone optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique ; - R 16 et R 18 sont soit indépendamment choisis parmi l’hydrogène (H), un groupement aliphatique –R 9 , un groupement aromatique –R 10 , soit sont liés pour former un cycle aromatique optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique ; - R 19 et R 20 sont indépendamment choisis parmi l’hydrogène (H), un groupement aliphatique, un groupement aromatique ; - R 21 et R 22 sont soit indépendamment choisis parmi l’hydrogène (H), un groupement alkyle linéaire ou branché de 1 à 6 atomes de carbone éventuellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique et acide sulfonique , et un groupement aromatique ou polyaromatique de 6 à 12 atomes de carbone optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique , soit liés pour former un cycle aromatique à 5 ou 6 atomes de carbone et ainsi former une espèce tricyclique aromatique (dérivé de l’orthophénantroline) optionnellement substitué par une ou plusieurs fonctions choisies parmi alkyle, alcool, aldéhyde, amine, amide, cétone, acide carboxylique, acide sulfonique.
Dans ce troisième mode de réalisation, l’oxydation sélective du 5-HMFest avantageusement mise en œuvre à une température comprise entre 0 et 60°C, de préférence entre 10 et 40°C, de manière préférée entre 20 et 30°C, et de préférence à une pression totale comprise entre 0,1 et 10,0 MPa, de préférence comprise entre 0,1 et 5,0 MPa, de manière très préférée comprise entre 0,1 et 0,5 MPa. De manière préférée, la charge comprenant le 5-HMF en solution dans le DMSO est mise en contact avec le catalyseur de ce troisième mode de réalisation et éventuellement avec l’espèce azotée additionnelle, dans les conditions décrites ci-dessus, pendant un temps de séjour compris entre 10 minutes et 24h, préférentiellement entre 20min et 12h, très préférentiellement entre 20 min et 5h.
L’effluent obtenu à l’issue de l’étape optionnelle d’oxydation sélective comprend du 2,5-diformylfurane (DFF) en solution dans le DMSO. Le 5-HMF initialement compris dans la charge qui alimente cette étape optionnelle d’oxydation sélective est entièrement ou partiellement converti en DFF. L’effluent obtenu à l’issue de l’étape optionnelle d’oxydation sélective peut ainsi éventuellement comprendre du 5-HMF en mélange avec le DFF, en solution dans le DMSO. L’effluent obtenu à l’issue de cette étape optionnelle peut alors correspondre avantageusement à la charge 1 qui alimente l’étape a) de mélange.
Etape a) de mélange
Le procédé selon l’invention comprend une étape a) de mise en contact (ou mélange) de la charge 1, éventuellement issue de l’étape optionnelle de déshydratation ou de l’étape optionnelle d’oxydation sélective, avec au moins une fraction d’un contre-extrait aqueux intermédiaire 9, de manière à obtenir au moins un mélange aqueux 3. Avantageusement, le contre-extrait aqueux intermédiaire 9 est issu de l’étape c) du procédé selon l’invention.
De préférence, le 5-HMF, et/ou éventuellement le DFF dans le cas où le procédé comprend une étape optionnelle d’oxydation sélective du 5-HMF, représentent plus de 1 % poids de la charge 1 introduite à l’étape a) du procédé selon l’invention, de préférence plus de 10 % poids, de préférence plus de 15 % poids et de préférence moins de 50 % poids, de préférence moins de 40 % poids, de manière préférée moins de 30 % poids.
De préférence, le DMSO représente entre 30 et 95 % poids de la charge 1 introduite à l’étape a), de préférence entre 40 et 90 % poids, de préférence entre 50 et 90 % poids, de manière préférée entre 55 et 85 % poids.
La charge 1 introduite à l’étape a) peut en outre contenir de l’eau, dans une proportion de préférence comprise entre 0,1 et 30 % poids, de préférence entre 0,1 et 15 % en poids et de manière plus préférée entre 0,1 et 10% poids.
Eventuellement, la charge 1 peut en outre contenir des humines. Les humines représentent, en particulier, moins de 30 % poids de la charge 1, de préférence moins de 20 % poids.
Le contre-extrait aqueux intermédiaire 9 ou la fraction du contre-extrait aqueux intermédiaire 9 est avantageusement issu de l’étape c). Il comprend de l’eau, du DMSO et éventuellement du 5-HMF et/ou éventuellement du DFF. Avantageusement, ledit contre-extrait aqueux intermédiaire 9 contient plus de 60 % poids d’eau, de préférence plus de 70 % poids d’eau et de manière préférée plus de 80 % poids d’eau.
Avantageusement, le mélange aqueux 3 obtenu à l’issue de l’étape a) contient entre 4 % et 90 % poids d’eau, de préférence entre 5 % et 80 % poids d’eau, de préférence entre 10 % et 75 % poids d’eau.
De préférence, l’étape a) est réalisée à une température de 0 à 60°C, de préférence de 10 à 30°C et généralement à température ambiante, c’est-à-dire entre 18 et 25°C.
L’étape a) peut éventuellement être alimentée en outre par un flux aqueux, par exemple par une fraction du solvant aqueux utilisé à l’étape c) de contre-lavage.
En augmentant la teneur en eau lors de l’étape a) par exemple par introduction d’au moins une fraction du contre-extrait aqueux intermédiaire 9, une partie des humines éventuellement présentes dans la charge 1 peuvent précipiter. Le mélange issu du contact de ladite charge 1 avec au moins une fraction du contre-extrait aqueux intermédiaire 9 peut donc être avantageusement soumis à une étape de séparation liquide-solide, de manière à obtenir un liquide séparé de particules solides en suspension et un résidu solide comprenant des humines et qui est de préférence éliminé du procédé. Une telle étape optionnelle de séparation liquide-solide permet ainsi d’éliminer les « humines » qui ont précipité. Au moins une partie du liquide obtenu est alors avantageusement envoyé vers l’étape b) d’extraction liquide-liquide, ladite partie (ou la totalité) du liquide envoyée avantageusement vers l’étape b) correspondant au mélange aqueux 3. Cette étape optionnelle de séparation liquide-solide est réalisée de préférence à une température comprise entre 0 et 60°C, de préférence entre 10 et 30°C, de préférence entre 15 et 25°C et généralement à température ambiante (c’est-à-dire entre 18 et 25°C). L’étape optionnelle de séparation liquide-solide est une séparation solide-liquide simple et peut être réalisée par toute méthode connue de l’homme du métier, comme par exemple avec un filtre-presse, un filtre à bande, un clarificateur, un décanteur, une centrifugeuse, par exemple une centrifugeuse à assiette. De préférence, l’étape de séparation liquide-solide est une filtration, de préférence réalisée par un filtre-presse.
Il est à noter que les films contenant du silicium, tels que SiN et SiO, sont listés dans toute la spécification et les revendications sans référence à leur stœchiométrie propre. Les films contenant du silicium comprennent des couches de silicium (Si) pur, telles que du Si cristallin, du polysilicium (p-Si ou Si polycristallin), ou du silicium amorphe ; des couches de nitrure de silicium (Si k N l ) ; ou des couches d’oxyde de silicium (Si n O m ) ; ou des mélanges correspondants, k, I, m, et n étant inclusivement dans la plage de 0,1 à 6. Préférablement, le nitrure de silicium est Si k N l , où k et l sont chacun dans la plage de 0,5 à 1,5. Plus préférablement, le nitrure de silicium est Si 3 N 4 . Ici, SiN dans la description suivante peut être utilisé pour représenter des couches contenant Si k N l . Préférablement, l’oxyde de silicium est Si n O m , où n est dans la plage de 0,5 à 1,5 et m est dans la plage de 1,5 à 3,5. Plus préférablement, l’oxyde de silicium est SiO 2 . Ici, SiO dans la description suivante peut être utilisé pour représenter des couches contenant Si n O m . Le film contenant du silicium pourrait également être un matériau diélectrique à base d’oxyde de silicium tel que des matériaux diélectriques à bas k à base organique ou à base d’oxyde de silicium tels que le matériau Black Diamond II ou III de Applied Materials, Inc. avec une formule de SiOCH. Un film contenant du silicium peut également comprendre Si a O b N c où a, b, c sont dans la plage de 0,1 à 6. Les films contenant du silicium peuvent également comprendre des dopants des groupes III, IV, V et VI, tels que B, C, P, As et/ou Ge.
Il est à noter que les films ou les couches déposés, tels qu’oxyde de silicium ou nitrure de silicium, peuvent être listés dans toute la spécification et les revendications sans référence à leur stœchiométrie propre (c’est-à-dire, SiO, SiO 2 , Si 3 N 4 ). Les couches peuvent comprendre des couches de (Si) pur, des couches de carbure (Si o C p ), des couches de nitrure (Si k N l ), des couches d’oxyde (Si n O m ), ou des mélanges correspondants, k, l, m, n, o, et p étant inclusivement dans la plage de 1 à 6. Par exemple, l’oxyde de silicium est Si n O m , n étant dans la plage de 0,5 à 1,5 et m étant dans la plage de 1,5 à 3,5. Plus préférablement, la couche d’oxyde de silicium est SiO ou SiO 2 . La couche d’oxyde de silicium peut être un matériau diélectrique à base d’oxyde de silicium tel que des matériaux diélectriques à bas k à base organique ou à base d’oxyde de silicium tels que le matériau Black Diamond II ou III de Applied Materials, Inc. En variante, toute couche contenant du silicium référencée peut être du silicium pur. Toute couche contenant du silicium peut également comprendre des dopants, tels que B, C, P, As et/ou Ge.
Dans le présent contexte, l’abréviation « Me » fait référence à un groupe méthyle ; l’abréviation « Et » fait référence à un groupe éthyle ; l’abréviation « Pr » fait référence à un quelconque groupe propyle (c’est-à-dire, n-propyle ou isopropyle) ; l’abréviation « iPr » fait référence à un groupe isopropyle ; l’abréviation « Bu » fait référence à un quelconque groupe butyle (n-butyle, iso-butyle, tert-butyle, sec-butyle) ; l’abréviation « tBu » fait référence à un groupe tert-butyle ; l’abréviation « sBu » fait référence à un groupe sec-butyle ; l’abréviation « iBu » fait référence à un groupe iso-butyle ; l’abréviation « Ph » fait référence à un groupe phényle ; l’abréviation « Am » fait référence à un quelconque groupe amyle (iso-amyle, sec-amyle, tert-amyle) ; l’abréviation « Cy » fait référence à un groupe hydrocarboné cyclique (cyclobutyle, cyclopentyle, cyclohexyle, etc.) ; l’abréviation « Ar » fait référence à un groupe hydrocarboné aromatique (phényle, xylyle, mésityle, etc.) ; TMS fait référence à un groupe triméthylsilyle –SiMe 3 .
Les plages peuvent être exprimées ici comme d’environ une valeur particulière et/ou jusqu’à environ une autre valeur particulière. Lorsqu’une telle plage est exprimée, on doit comprendre qu’un autre mode de réalisation va de ladite valeur particulière et/ou jusqu’à l’autre valeur particulière, et comprend toutes les combinaisons à l’intérieur de ladite plage. Toutes les plages décrites ici incluent leurs points d’extrémité (c’est-à-dire, x = 1 à 4 ou x dans la plage de 1 à 4 comprend x = 1, x = 4, et x = un quelconque nombre entre ces deux valeurs), indépendamment du fait que le terme « inclusivement » soit ou non utilisé.
Ici, une référence à « un mode de réalisation » signifie qu’une propriété, structure ou caractéristique particulière décrite en connexion avec le mode de réalisation peut être comprise dans au moins un mode de réalisation de l’invention. Les occurrences de la phrase « dans un mode de réalisation » en divers endroits dans la spécification ne se réfèrent pas nécessairement toutes au même mode de réalisation, et des modes de réalisation distincts ou alternatifs ne sont pas non plus nécessairement mutuellement exclusifs d’autres modes de réalisation. La même chose s’applique au terme « implémentation ».
Tel qu’utilisé dans cette demande, l’expression « à titre d’exemple » est utilisée pour servir d’exemple, d’instance ou d’illustration. Tout aspect ou design décrit ici « à titre d’exemple » ne doit pas nécessairement être interprété comme étant préféré ou avantageux par rapport à d’autres aspects ou designs. L’utilisation de l’expression « à titre d’exemple » est plutôt destinée à présenter des concepts d’une manière concrète.
De plus, le terme « ou » a plutôt le sens d’un « ou » inclusif de d’un « ou » exclusif. C’est-à-dire que sauf mention contraire, ou sauf s'il en ressort clairement du contexte, « X emploie A ou B » est destiné à désigner l’une quelconque des permutations inclusives naturelles. C’est-à-dire, si X emploie A ; X emploie B ; ou X emploie à la fois A et B, alors « X emploie A ou B » est satisfait dans toutes les instances précédentes.
Les aspects, caractéristiques et avantages précédents et autres de la présente invention, ainsi que l’invention elle-même, peuvent être totalement appréciés par référence à la description détaillée suivante de l’invention lorsqu’ils sont considérés en relation avec les dessins suivants. Les dessins sont présentés aux fins d’illustration seulement et ne sont pas destinés à limiter l’invention :
est un chromatogramme de GC du mélange réactionnel de P(TMS) 3 + 7 MCTS (monochlorotrisilane, c’est-à-dire Si 3 H 7 Cl) dans des hexanes à 68ºC pendant 24 h (Exemple 2) ;
est un chromatogramme de GC du mélange réactionnel de P(TMS) 3 + 3 MCS (monochlorosilane, c’est-à-dire SiH 3 Cl) à 90ºC pendant 44 h (Exemple 4) ;
est un chromatogramme de GC du mélange réactionnel de As(TMS) 3 + 6 MCTS à 60ºC pendant 24 h (Exemple 5) ; et
est un chromatogramme de GC du mélange réactionnel de Sb(TMS) 3 + 10 MCS à 60ºC pendant 24 h (Exemple 8) .
Description de Modes de Réalisation Préférés Les compositions filmogènes contenant un élément du groupe V divulguées comprennent des précurseurs contenant un élément du groupe V qui contiennent des silyles et des polysilyles inorganiques, des procédés pour leur synthèse et des procédés pour leur utilisation pour déposer des films contenant un élément du groupe V.
Les précurseurs contenant un élément du groupe V divulgués possèdent la formule générale :
A étant un élément du groupe V choisi parmi P, As, Sb et Bi ;
La cinquième combinaison montrée sur la , presque en transition vers le vol horizontal, est une phase où, alors que l'aéronef a presque fini d'arrondir sa trajectoire vers un mouvement de croisière horizontal, et pour laquelle la contribution des ailes à la portance représente maintenant environ 25% de la portance totale requise. Cela se traduit bien sûr par une configuration dont les paramètres sont adaptés en permanence, et dont on ne donne, par souci de simplicité, qu'un aperçu en moyenne temporelle. Pour cette combinaison, tous les angles d’inclinaison des propulseurs à hélice(s) sont de 30 degrés et les poussées des propulseurs à hélice(s) sont de 120%.
Sixième combinaison, la reconfiguration finale avant la croisière, est une phase où l'aéronef se prépare à la croisière qui se produit lorsque l'aéronef a acquis une vitesse suffisante et que la portance des ailes est supérieure à 75% de celles requises. Dans cette configuration, les angles d'inclinaison des propulseurs à hélice(s) P0 à P5 passent de 30 degrés à 0 degré dans un mouvement continu et leur poussée disparaît lentement alors que la portance des ailes converge vers 100 %. En même temps, les propulseurs à hélice(s) P6 et P7 ont leurs angles d'inclinaison allant de 30 degrés à 90 degrés et leur poussée convergeant vers 50%.
La septième combinaison illustrée à la , la croisière, est une phase où les paramètres des propulseurs à hélice(s) de l'aéronef restent assez stables, les propulseurs à hélice(s) P0 à P5 ayant des angles d'inclinaison à 0 degré et leur poussée étant nulle, et les propulseurs à hélice(s) P6 et P7 ayant leurs angles d'inclinaison fixés à 90 degrés et leur poussée stabilisée à 50%.
La huitième combinaison, qui est essentiellement une phase miroir de la sixième phase, se produit lors de la décélération et de la préparation à l'atterrissage. Dans cette configuration, les angles d'inclinaison des propulseurs à hélice(s) P0 à P5 passent de 0 degré à -30 degrés dans un mouvement continu et leur poussée passe lentement de 0% à 110 %. Dans le même temps, les propulseurs à hélice(s) P6 et P7 ont leurs angles d’inclinaison passant de 90 degrés à -30 degrés et leur poussée augmente à 110 %. Pendant cette phase, la portance des ailes diminue.
La neuvième combinaison, qui est essentiellement une phase miroir de la cinquième phase, est une phase où l'aéronef commence à arrondir sa trajectoire vers le sol, et où la contribution des ailes à la portance se réduit à environ 25% de la portance totale requise. Cela se traduit bien sûr par une configuration dont les paramètres sont adaptés en permanence et dont, pour des raisons de simplicité, on ne donne qu'un aperçu de la moyenne dans le temps. Pour cette combinaison, tous les angles d’inclinaison des propulseurs à hélice(s) sont de -30 degrés et les poussées des propulseurs à hélice(s) sont de 105 %.
Dixième combinaison, l'atterrissage vertical pur est une combinaison où tous les angles d’inclinaison des propulseurs à hélice(s) sont de 0 degré et les poussées des propulseurs à hélice(s) de 95 %. On note que la vitesse de descente est directement liée à la sur-poussée par rapport à la position de vol stationnaire et peut être ajustée à volonté. De même, les remarques faites pour la deuxième combinaison sont valables. On note que, afin d'adoucir la sensation de chute dans le cas du transport de passagers, la poussée des propulseurs à hélice(s) suivra une courbe lisse dont la moyenne temporelle serait une valeur d'environ 95 %, de nombreux profils de lissage communs, similaires à ceux des ascenseurs, pouvant être appliqués. Le profil de poussée est bien adapté lorsqu'il se termine par une valeur de 100% et une dérivée temporelle de presque zéro. Cet état descendant est particulièrement utile lors de l’atterrissage sur un terrain entouré d'obstacles.
La onzième combinaison, le vol stationnaire à basse vitesse, est une combinaison où tous les angles d'inclinaison des propulseurs à hélice(s) sont de 0 degré et les poussées des propulseurs à hélice(s) sont de 100 %.
La douzième combinaison illustrée à la , un demi-tour à grande vitesse sur le côté gauche de l'aéronef, est une combinaison où les angles d’inclinaison des propulseurs à hélice(s) sont, dans l'ordre croissant des indices : 0, 0, 30, -30, 30, -30, 0, 0 degrés et les poussées des propulseurs à hélice(s) sont de 95 %, 95 %, 130 %, 130 %, 130 %, 130 %, 95 %, 95 %. La même combinaison avec des angles d'inclinaison opposés donne un demi-tour rapide vers la gauche. Plus généralement, au moins le propulseur à hélice(s) le plus à l'avant, P0 ou P1 d'un côté de l'aéronef et au moins un propulseur à hélice(s) le plus à l'arrière, P8 ou P7 respectivement, de l'autre côté de l'aéronef sont orientés le long d'axes obliques ayant des angles d'inclinaison opposés.
Dans des modes de réalisation particuliers, une paire de propulseurs à hélice(s) gauche-droite est rendue orientable. Dans de tels modes de réalisation, on obtient un gain d'acceptabilité puisque la poussée vectorisée permet au plancher de la cabine de rester toujours horizontal, même pendant la transition du vol vertical au vol horizontal. Cette capacité est importante pour le confort des passagers et pour les soins aux patients.
Dans certains modes de réalisation de l'invention, les propulseurs à hélice(s) de l'aéronef sont dotés d’hélices contrarotatives.
Le lecteur pourra se référer à l'article : "Experimental comparison between a counter-rotating axial flow fan and a conventional rotor-stator stage", auteurs : Juan Wang, Florent Ravelet, Farid Bakir. Laboratoire DynFluid ENSAM Paris. Présenté à la 10e conférence européenne sur les turbomachines, avril 2013, Lappeenranta, Finlande.
De tels modes de réalisation permettent une amélioration du rendement puisque les hélices contrarotatives permettent de récupérer efficacement l'énergie cinétique de rotation du tourbillon sortant de la première hélice par la seconde, augmentant ainsi le rendement énergétique. L'amélioration typique est généralement un facteur 1,4. Par exemple, cette étude a révélé que le rendement statique maximal de la configuration à contra-rotation est de 67 %, alors que le rendement statique maximal du rotor avant équivalent seul est de 45 %.
De tels modes de réalisation permettent d'améliorer la compacité en empilant deux hélices par propulseur à hélice(s), ce qui représente un simple doublement des surfaces balayées par les hélices. La compacité a également pour effet secondaire de réduire le diamètre des hélices et donc de réduire la traînée aérodynamique.
De tels modes de réalisation permettent une amélioration de l'acceptabilité puisque, pour la même poussée, la configuration en contra-rotation permet une vitesse de pointe plus faible et donc une génération de bruit considérablement réduite.
Dans des modes de réalisation particuliers, le fuselage est équipé de paires d'ailes symétriques par rapport au plan de symétrie principal. Dans de tels modes de réalisation, on obtient un gain de sécurité puisque les ailes offrent une portance supplémentaire pour un atterrissage d'urgence en cas de défaillance de certains des propulseurs à hélice(s).
Dans de tels modes de réalisation, on obtient aussi un avantage en termes d'efficacité énergétique puisque, pendant la croisière, les ailes peuvent fournir la portance totale requise à une fraction du coût énergétique d'une sustentation reposant entièrement sur des propulseurs à hélice(s). Cette fraction est approximativement égale à ¼ pour une configuration de charge utile de six tonnes de la présente invention.
A l’issue de l’étape d’usinage 104, le procédé 100 comprend une étape 106 pour retirer la couche sacrificielle 304 et la colle 301.
Pour cela, la paroi 302 peut être submergée dans de l’eau, ce qui permet de dissoudre la colle et séparer la couche sacrificielle 304 de la paroi 302.
Alternativement, la couche sacrificielle 304 peut être retirée en l’exposant à de la vapeur d’eau.
Procédé d’usinage de parois pour une turbomachine Domaine technique de l’invention Le présent document concerne un procédé d’usinage d’une pièce de turbomachine, en particulier d’une pièce en composite à matrice céramique.
Etat de la technique antérieure On connait le turboréacteur ou turbomachine d'aéronef, représenté à la , qui comprend un élément central d'éjection de gaz, annulaire autour d’un axe longitudinal X et adapté pour que du gaz soit éjecté par le turboréacteur autour de lui, d’amont (AM) vers l’aval (AV). L’axe longitudinal X précité est l’axe longitudinal, ou axe de rotation, de la turbomachine, en particulier de la soufflante 20 et des aubes mobiles du moteur 12. L’élément central d'éjection de gaz peut correspondre au cône d'éjection, repéré 1 ci-après, ou au moins à sa partie amont 1a définie ci-après.
Le turboréacteur à gaz d'aéronef 10 comprend une partie centrale, formant le moteur 12 à turbine à gaz, montée à l'intérieur d'un ensemble 14 de nacelle de moteur, comme cela est typique d'un aéronef conçu pour un fonctionnement subsonique, telle qu’un turbopropulseur ou un turboréacteur à double flux. L'ensemble 14 de nacelle comprend généralement une nacelle de moteur 16 et une nacelle de soufflante 18 entourant une soufflante 20 située axialement en amont du moteur 12.