INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque câble électrique est fixé à la face arrière de l’embase au moyen d’au moins un dispositif de fixation, chaque câble électrique étant disposé dans le profilé, entre les flancs latéraux dudit au moins un dispositif de fixation et étant mobile par rapport audit au moins un dispositif de fixation.
Chaque dispositif de fixation comprend au moins une portion de retenue conçue pour maintenir le câble électrique dans le profilé.
Ladite au moins une portion de retenue est une élongation d’un bord d’un flanc latéral qui s’étend dans l’ouverture du dispositif de fixation.
Chaque dispositif de fixation comprend deux portions de retenue.
Les dispositifs de fixations sont disposés sur la face arrière de l’embase de sorte à guider les câbles électriques correspondant l’un parallèle à l’autre au moins sur une portion de guidage rectiligne suivant un axe de guidage.
Au moins certains des dispositifs de fixation forment un groupe de dispositifs de fixations, les dispositifs de fixation de ce groupe fixant des câbles électriques différents et étant disposés dans la portion de guidage rectiligne en parallèle par rapport à un axe de fixation formant un angle non-nul avec un axe de guidage.
Au moins certains des dispositifs de fixation forment un groupe de dispositifs de fixations, les dispositifs de fixation de ce groupe fixant des câbles différents et étant disposés dans la portion de guidage rectiligne en zigzag par rapport à un axe de fixation formant un angle non-nul avec l’axe de guidage.
Engin spatial comprenant un panneau solaire tel que précédemment décrit.
Ces caractéristiques et avantages de l’invention apparaitront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés.
La est une vue schématique d’un panneau solaire selon l’invention ;
La est une vue de dessous du panneau solaire de la ;
La est une vue isométrique d’un dispositif de fixation selon l’invention.
La est une vue isométrique de plusieurs dispositifs de fixation selon l’invention.
La est une vue en coupe transversale de plusieurs dispositifs de fixation selon l’invention.
La illustre un panneau solaire 10 selon le présent exposé. Le panneau solaire peut être embarqué au bord d’un engin spatial tel qu’un satellite.
Les première et seconde parois externes E1, E2 sont des profilés en forme de U, les parties creuses des profilés en forme de U étant orientées vers l’intérieur de l’élément de construction. Chacun de ces profilés en forme de U présente deux bords latéraux.
Les bords latéraux desdits profilés en forme de U se font face deux à deux.
Les plots 111, 112 des première et deuxième pièces de liaison 11, 12 s’étendent exclusivement dans les bords latéraux desdits profilés en forme de U.
La première pièce de liaison 11 relie un premier bord du profilé en U formant la première paroi E1 avec un premier bord du profilé en U formant la seconde paroi E2, ces premiers bords se faisant face.
La deuxième pièce de liaison 12 relie un second bord du profilé en U formant la première paroi E1 avec un second bord du profilé en U formant la seconde paroi E2, ces seconds bords se faisant face.
Ainsi, pour chaque pièce de liaison donnée 11, 12, les dimensions nécessaires pour relier les première et seconde parois E1, E2 entre elles sont minimes.
En diminuant les dimensions des pièces de liaison, on réduit la quantité de matière pour la fabrication de ces pièces de liaison.
Ceci est avantageux car cela minimise la quantité de matériau polymère contenue dans un élément de construction (les pièces de liaison sont usuellement en matériau polymère qui est bien plus couteux que le matériau constitutif des première et seconde parois).
Le coût de fabrication de l’élément de construction peut ainsi être minimisé.
Chaque pièce de liaison 11, 12 reliant les première et seconde parois externes entre elles est préférentiellement équipée d’au moins une languette plane L1 présentant une extrémité libre de languette, la languette L1 étant située à distance des première et seconde parois E1, E2 de l’élément de construction et étant parallèle à un plan médian de l’élément de construction.
Une telle languette qui s’étend entre les parois E1, E2 permet de garantir un éloignement minimum entre ces parois. Cette languette permet d’évite un contact entre ces parois qui provoquerait un pont thermique.
L’usage d’une telle languette L1 peut aussi présenter un intérêt pour positionner la pièce de liaison dans le moule M où sont moulées les première et seconde parois E1, E2.
Comme cela est visible en particulier sur la , ou sur la , qui montrent le moule M et les pièces de liaison 11, 12 en coupe transversale suivant un plan V-V perpendiculaire aux languettes L1, chaque languette L1 est en appui contre une surface de positionnement S1 de languette qui appartient au moule M.
Le positionnement de la languette L1 parallèlement au plan médian vertical de l’élément de construction est avantageux pour permettre le démoulage de l’élément de construction en translatant le moule M parallèlement au plan des languettes L1, c’est-à-dire suivant la direction Ds.
Les languettes L1 peuvent être, comme dans les modes des figures 5 et 5a, orientées vers l’intérieur de l’élément de construction E de manière à s’étendre dans le volume interne Ev destiné à recevoir l’isolant thermique Eth.
De ce fait chaque languette L1 permet de favoriser la liaison mécanique avec l’isolant Eth.
Cet élément de construction est utilisable par des maçons pour bâtir des murs en superposant plusieurs rangs d’éléments de construction selon l’invention.
Ces éléments étant collés entre eux, par exemple à l’aide d’une colle, d’un mastic, d’un mortier se présentant, avant solidification / réticulation, sous forme de gel, de mousse, cette colle, ce mastic ou ce mortier étant préférentiellement de type polymère.
Dans un mode de réalisation alternatif illustré aux figures 10, 12, 13, 14, 15, les volumes internes Ev des éléments de construction E peuvent être laissés vides pour permettre de les remplir en isolant une fois sur le chantier de construction du mur alors que les éléments E sont déjà collés entre eux.
Dans ce cas, le mur assemblé 1 comporte une couche continue de matériau isolant Eth s’étendant sur tous les rangs du mur.
Les faces externes supérieures Fs et inférieure Fi peuvent respectivement présenter des profils externes supérieur et inférieur complémentaires.
Ces profils externes supérieur et inférieur permettent à deux éléments de constructions identiques d’être empilés l’un sur l’autre tout en s’emboitant au niveau de leurs faces externe supérieure et inférieure respectives.
Typiquement, chaque profil externe supérieur peut comporter une rainure et une languette et chaque profil externe inférieur peut comporter une rainure et une languette. Par exemple, la première paroi externe E1 de l’élément de construction peut comporter une rainure en partie haute et une languette en partie basse. De la même manière la seconde paroi externe E2 de l’élément de construction peut comporter une rainure en partie haute et une languette en partie basse.
De tels profils externes supérieur et inférieur de l’élément de construction E peuvent être obtenus lors du moulage des parois E1, E2 et/ou par usinage des parois moulées.
Comme on le comprend des figures 7 et 11, chaque élément de construction E peut comporter une première extrémité ayant un profil externe d’un premier type et une seconde extrémité ayant un profil externe d’un second type de forme complémentaire de la forme du profil externe du premier type.
De cette manière, comme illustré sur la , le profil externe de la première extrémité d’un élément de construction d’un rang donné peut être emboitée avec le profil externe de la deuxième extrémité d’un autre élément de construction.
L’emboitement entre des extrémités d’éléments de construction est utile pour positionner les éléments de construction d’un même rang les uns par rapport aux autres.
Préférentiellement, comme on le comprend de la , ces profils externes des premier et second types sont tels que lorsque deux éléments de construction identiques entre eux sont alignés selon un rang de construction avec leurs extrémités en contact l’une contre l’autre, alors un espace vide Esp existe sur toute la hauteur des éléments de construction entre les pièces de liaison de ces éléments de constructions en regard l’une de l’autre.
Cet espace vide Esp permet de guider du matériau isolant entre ces pièces de liaison, par exemple lors de l’injection d’isolant entre les faces du mur.
Préférentiellement, les éléments de construction du mur sont majoritairement (en nombre) identiques entre eux.
Des modes de réalisation particuliers des pièces de liaison vont maintenant être décrits en relation avec les figures 5, 10, 14 à 16.
Ces première et deuxième pièces de liaison 11, 12 sont géométriquement identiques entre elles.
La première partie de la première pièce de liaison 11 comporte des plots 111 et la seconde partie de la première pièce de liaison 11 comporte également des plots 112.
Ces première et seconde parties de la première pièce de liaison 11 sont reliées entre elles par une partie centrale de la première pièce de liaison 11 qui comporte une plaque 113.
Cette plaque 113 s’étend perpendiculairement par rapport à une face principale de la première paroi E1 et perpendiculairement par rapport à une face principale de la seconde paroi E2.
La face principale d’une paroi E1, E2 est plane et orientée à l’extérieur de l’élément de construction.
Les faces principales des parois E1 et E2 sont parallèles entre elles.
La première partie de la deuxième pièce 12 comporte des plots.
De même, la seconde partie de la deuxième pièce 12 comporte des plots.
Ces première et seconde parties de la deuxième pièce de liaison 12 sont reliées entre elles par une partie centrale de la deuxième pièce qui comporte une plaque.
Les plaques 113 des première et deuxième pièces de liaison 11, 12 sont parallèles entre elles.
Les plots des première et deuxième pièces de liaison 11, 12 s’étendent ici suivant des directions longitudinales de ces plots qui sont sensiblement perpendiculaires à un plan principal de la plaque 113 de la première pièce de liaison 11.
Bien entendu l’orientation des directions longitudinales des plots peuvent être non parallèles entre elles de manière à renforcer la liaison mécanique avec les parois moulées autour de ces plots.
Chacun des plots ici représentés présente une section transversale uniforme sur toute la longueur du plot.
Toutefois, il est aussi possible que certains au moins des plots aient une section transversale variable selon la longueur du plot afin que du matériau de paroi soit interposé entre une extrémité du plot et un plan dans lequel s’étend la plaque de la pièce de liaison.
Par exemple, la section du plot peut aller en croissant en se rapprochant de l’extrémité du plot.
Comme on le comprend des différents modes de réalisation illustrés aux figures 5, 10, 14 à 16, le volume interne Ev de l’élément de construction E est d’un côté délimité par la plaque 113 de la première pièce de liaison 11 et d’un autre côté opposé délimité par la plaque 123 de la deuxième pièce de liaison 12.
Dans ces modes de réalisation où les pièces de liaison 11, 12 définissent chacune une partie des faces pleines F1, F2, l’élément de construction présente une section tubulaire constante sur plus de 90% de sa hauteur ce qui facilite sa fabrication par procédé de moulage et le démoulage suivant la direction Ds.
Par exemple, l’interrupteur Q’ présente une borne de passage de courant (sa source dans le cas d’un MOSFET) connectée entre la capacité auxiliaire C P et l’interrupteur Q, et une borne de commande (la grille dans le cas d’un MOSFET), et il est conçu pour être commandé par la tension de commande V GS entre ces bornes.
Par ailleurs, le circuit auxiliaire 108 comporte par exemple une résistance R P entre la borne de commande du deuxième interrupteur Q’ et la source de tension continue V C , de préférence le point milieu entre la diode D P1 et la capacité auxiliaire C P . Ainsi, lorsque l’interrupteur Q est fermé, la borne de commande et la borne de passage de courant de l’interrupteur Q’ sont toutes les deux connectées à la masse GND par l’interrupteur Q, de sorte que la tension de commande V GS est sensiblement nulle. L’interrupteur Q’ est donc ouvert. Lorsque l’interrupteur Q est ouvert, la borne de commande est connectée à la résistance R P , mais l’interrupteur Q’ est conçu pour que sensiblement aucun courant n’entre dans la borne de commande, de sorte que sensiblement aucun courant de traverse la résistance R P . Ainsi, la résistance R P présente une tension sensiblement nulle, de sorte que la borne de commande est sensiblement au potentiel de la source de tension V C . En revanche, la borne de passage de courant de l’interrupteur Q’ est connectée à la capacité auxiliaire C P qui présente la tension V P . Ainsi, la borne de passage de courant est sensiblement au potentiel de la source de tension V C moins la tension V P . Ainsi, la tension de commande V GS est sensiblement égale à la tension V P qui est assez élevée pour fermer l’interrupteur Q’.
Pour limiter la décharge de la capacité auxiliaire C P dans la résistance R P , cette dernière est choisie de préférence de haute valeur.
Par ailleurs, le circuit auxiliaire 108 comporte de préférence une diode D P2 connectée entre l’interrupteur Q et la capacité auxiliaire C P , bloquante de l’interrupteur Q vers la capacité auxiliaire C P . Dans ce cas, la borne de passage de courant de l’interrupteur Q’ est par exemple connectée entre la capacité auxiliaire C P et la diode D P2 , tandis que la borne de commande de l’interrupteur Q’ est par exemple connectée entre la diode D P2 et l’interrupteur Q.
Le circuit auxiliaire 108 comporte en outre un dispositif 110 de commande des interrupteurs Q, Q’. Par exemple, le dispositif de commande 110 est conçu pour commander uniquement l’interrupteur Q, l’autre interrupteur Q’ commutant en fonction de la commutation de l’interrupteur Q comme expliqué précédemment. Le dispositif de commande est par exemple conçu pour faire commuter les interrupteurs Q, Q’ à une fréquence f, qui peut être égale ou différente (de préférence plus petite, par exemple au moins dix fois plus petite) de celle du bras de commutation 102, et avec par exemple un rapport cyclique constant prédéfini. Par exemple, la fréquence F de commutation du bras de commutation vaut 65 kHz et la fréquence f de commutation des interrupteurs Q, Q’ vaut 5 kHz.
Pour éviter que la capacité auxiliaire C P ne se décharge vers la source auxiliaire V C lorsque le point milieu M est à un potentiel très élevé, en tout cas plus élevé que la tension de la source auxiliaire V C , le circuit auxiliaire 108 comporte de préférence une diode D P1 agencée de manière à empêcher une circulation de courant depuis la capacité auxiliaire C P vers la source auxiliaire V C .
En référence aux figures 2 à 8, un exemple de procédé 200 de commutation du dispositif 100 de la va à présent être décrit.
Au cours d’une étape 202 (instant t1 sur la ), le bras de commutation 102 passe dans sa phase basse P B . En particulier, le pilote 104 ouvre l’interrupteur de côté haut Q HS . Toujours à cette étape 202, le dispositif de commande 110 ferme l’interrupteur Q et ouvre l’interrupteur Q’.
Le dispositif de commutation 100 est alors dans la configuration P1 illustrée sur la . Dans cette configuration P1, la source auxiliaire V C alimente le pilote 104 et charge la capacité auxiliaire C P et la capacité d’amorçage C B .
Au cours d’une étape 204 (instant t2 sur la ), le bras de commutation 102 passe dans sa phase haute P H . En particulier, le pilote 104 ferme l’interrupteur de côté haut Q HS .
Le dispositif de commutation 100 est alors dans la configuration P2 illustrée sur la . Dans cette configuration P2, la capacité d’amorçage C B alimente le pilote 204 en se déchargeant. Par ailleurs, la capacité auxiliaire C P continue d’être chargée par la source auxiliaire V C .
Au cours d’une étape 206 (instant t3 sur la ), le dispositif de commande 110 ouvre l’interrupteur Q, ce qui entraîne la fermeture de l’interrupteur Q’.
Le dispositif de commutation 100 est alors dans la configuration P3 illustrée sur la . Du fait de la diode D B , la capacité auxiliaire C P est déconnectée à la fois de la source auxiliaire V C et de l’ensemble du pilote 104 et de la capacité d’amorçage C B , tant que la tension d’alimentation V B est suffisamment élevée, en particulier supérieure à la tension V P en négligeant la chute de tension de la diode D B .
La capacité auxiliaire C P reste donc à charge sensiblement constante (avec éventuellement une légère décharge résultant de courants de fuite). Le pilote 104 continue d’être alimenté par la capacité d’amorçage C B , de sorte que la tension d’alimentation V B diminue.
Au cours d’une étape 208, lorsque la tension d’alimentation V B a suffisamment diminuée, la diode D B devient passante (instant t4 sur la ) et le dispositif de commutation 100 est alors dans la configuration P4 de la .
La capacité auxiliaire C P devient parallèle à la capacité d’amorçage C B et alimente le pilote 104, tout en rechargeant la capacité d’amorçage C B , de sorte que la tension V B augmente. Lorsque les tensions V B et V P s’équilibrent à la tension de seuil près de la diode D B , les deux capacités C B et C P se déchargent en alimentant le pilote 104.
L'installation 1 comporte une première roue 8 de transfert en entrée de la station 4 de chauffage, une deuxième roue 9 de transfert à la sortie de la station 4 de chauffage, et une troisième roue 10 de transfert interposé entre la deuxième roue 9 de transfert et la station 5 de formage. Enfin, une quatrième roue 11 de transfert est agencée à la sortie de la station 5 de formage pour transférer les corps creux, ici les récipients 2 finaux, vers un convoyeur 12 tel qu'un tapis ou un convoyeur à air.
Il est bien évident que les lampes 16 pourront être substituées par tout autre moyen de chauffe bien connu de l’homme du métier tel que des diodes VCEL émettant un rayonnement électromagnétique monochromatique ou pseudo-monochromatique dans l’infrarouge ou bien encore des sources micro-ondes par exemple sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
Lors de la connexion de tels dispositifs entre eux, les frottements de l’élément d’étanchéité sur le couvercle puis contre l’élément d’étanchéité de l’autre dispositif de raccordement peuvent entraîner une contamination desdits éléments d’étanchéité par une surface externe du couvercle supposée contaminée.
A cet effet, l’invention propose un dispositif de raccordement aseptique d’un tube, comprenant :
- un corps pourvu d’un embout tubulaire qui est agencé pour être engagé dans le tube, un canal s’étendant longitudinalement dans l’embout et débouchant dans un logement formé dans le corps et ouvert sur une surface dudit corps opposée à l’embout, le logement recevant un élément d’étanchéité ;
- un couvercle de protection de l’élément d’étanchéité, monté coulissant sur le corps parallèlement à ladite surface entre une position d’obturation du logement et une position de dégagement du logement ; et
Selon l’invention, le couvercle comprend une lame comportant une portion mobile entre une position appliquée dans laquelle la portion coopère avec une face frontale de l’élément d’étanchéité s’étendant parallèlement à ladite surface du corps, et une position décollée dans laquelle la portion est suffisamment éloignée de ladite surface frontale pour ne pas frotter sur l’élément d’étanchéité lors du coulissement du couvercle entre sa position d’obturation et sa position de dégagement. Le dispositif comprend des moyens de soulèvement agencés pour amener et maintenir ladite portion de la lame en position décollée dès lors que le couvercle quitte sa position d’obturation.
De préférence, la lame est élastiquement déformable entre un état de repos dans lequel la portion se trouve dans la position appliquée, et un état déformé dans lequel la portion se trouve dans la position décollée.
Selon un mode de réalisation particulier, la lame comprend un bossage coopérant, lorsque le couvercle est en position d’obturation, avec une rainure semi-cylindrique de l’élément d’étanchéité, le bossage étant agencé pour former les moyens de soulèvement de la lame lorsqu’il est hors de la rainure.
De manière particulière, le bossage forme avec la rainure des moyens de verrouillage du couvercle en position d’obturation.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la lame comprend un talon coopérant, lorsque le couvercle est en position d’obturation, avec un évidement de l’élément d’étanchéité, le talon étant agencé pour former avec l’évidement les moyens de soulèvement de la lame.
Selon une caractéristique particulière, le couvercle est agencé pour se déplacer de la position d’obturation à la position de dégagement sous l’effet d’un effort transversal destiné à être exercé par un corps de l’autre dispositif de raccordement lors du raccordement entre eux des deux dispositifs de raccordement.
Selon une autre caractéristique particulière, le couvercle est agencé pour se déplacer de la position d’obturation à la position de dégagement sous l’effet d’un effort transversal destiné à être exercé par l’élément d’étanchéité de l’autre dispositif de raccordement lors du raccordement entre eux des deux dispositifs de raccordement.
De manière particulière, les moyens de couplage comprennent un élément d’enfichage mâle et un élément d’enfichage femelle destinés à coopérer respectivement avec un élément d’enfichage femelle et un élément d’enfichage mâle de l’autre dispositif de raccordement.
Les moyens amont de rattrapage de jeu permettent la transmission des efforts mécaniques entre l’anneau et le flasque quand bien même un jeu est formé, dans la direction longitudinale, entre la bride annulaire amont de l’anneau et le flasque. Les efforts mécaniques entre l’anneau et le flasque sont ainsi régulièrement répartis autour de l’axe longitudinal sur la bride annulaire amont de l’anneau. Cela permet d’éviter que la bride annulaire amont de l’anneau soit soumise, localement autour de l’axe longitudinal, à des sollicitations mécaniques élevées. L’intégrité mécanique de la bride annulaire amont est alors mieux préservée.
La turbine selon la première configuration et/ou la seconde configuration peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises indépendamment ou en combinaison.
L’anneau peut être réalisé en un matériau composite à matrice céramique.
L’anneau peut être formé par une pluralité de secteurs d’anneau disposés circonférentiellement bout à bout autour de l’axe longitudinal, le jeu étant formé, dans la direction longitudinale, entre au moins un premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval, qui est associé à un premier secteur d’anneau parmi la pluralité de secteurs d’anneau, et la paroi annulaire radiale du carter externe. Les moyens aval de rattrapage de jeu peuvent être intercalés longitudinalement entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval et la paroi annulaire radiale du carter externe.
Les moyens aval de rattrapage de jeu permettent de rattraper le jeu formé, dans la direction longitudinale, entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval et la paroi annulaire radiale du carter externe. Autrement dit, les moyens aval de rattrapage de jeu permettent de compenser un jeu formé entre la face aval de la bride annulaire aval de l’anneau, localement au niveau du premier secteur d’anneau, et la paroi annulaire radiale du carter annulaire externe. Une transmission des efforts est donc assurée entre le premier secteur de la bride annulaire aval et la paroi annulaire radiale du carter annulaire externe. La sectorisation de l’anneau permet en outre de faciliter la fabrication de l’anneau et son intégration dans la turbine.
Chaque secteur d’anneau peut s’étendre entre une première extrémité et une seconde extrémité dans la direction circonférentielle.
Les moyens aval de rattrapage de jeu peuvent comprendre une première cale aval d’un premier type qui est serrée longitudinalement entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval et la paroi annulaire radiale du carter externe.