INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé est destiné à être mis en œuvre continument de façon itérative. En référence à la , lors d'une première étape S1, une absence ou une présence d'un courant de branche circulant dans une branche 2 est déterminée. La détermination de l'absence ou de la présence d'un courant de branche circulant dans la branche 2 peut typiquement comprendre la mesure de l'intensité du courant de branche en utilisant un capteur mesurant une tension aux bornes d'une partie conductrice d'un module 4 de stockage d'énergie de ladite branche 2, comme expliqué plus haut. Typiquement, une telle mesure de courant est ensuite comparée à un seuil, et l'absence ou la présence d'un courant de branche est déterminée en fonction d'un résultat de la comparaison.
Par exemple, il est possible de comparer la mesure de courant à un seuil de charge représentatif d'un courant de charge, par exemple supérieur à 250 mA si la mesure est en intensité ou supérieur à 62,5 mV si la mesure est en tension. Si la mesure de courant est supérieure à ce seuil de charge, cela signifie qu'un courant de charge circule dans la branche 2. Si la mesure de courant est inférieure à ce seuil de charge, cela signifie soit qu'aucun courant de branche ne circule, soit qu'un courant de décharge circule. Il est donc possible de comparer la mesure de courant à un seuil de décharge représentatif d'un courant de décharge, par exemple inférieur à -250 mA si la mesure est en intensité ou inférieur à -62,5 mV si la mesure est en tension. Si la mesure de courant est inférieure à ce seuil de décharge, cela signifie qu'un courant de décharge circule dans la branche 2. Si la mesure de courant est supérieure à ce seuil de décharge, cela signifie soit qu'aucun courant de branche ne circule, soit qu'un courant de charge circule. Il est donc déterminé une présence ou une absence de circulation d'un courant de branche si la mesure de courant est entre le seuil de charge et le seuil de décharge. Pour simplifier, il est possible de comparer une valeur absolue de la mesure de courant à un seuil, en-dessous duquel il est déterminé une absence de courant dans la branche 2.
Il est possible que plusieurs mesures de courant soient disponibles, notamment lorsque plusieurs capteurs de courant sont disponibles sur la même branche 2, en différents points de la branche, par exemple avec un capteur de courant par module 4 de stockage d'électricité. Dans ce cas, l'absence ou la présence d'un courant de branche est déterminée à partir d'une valeur dérivée de la pluralité de mesures de courant. Typiquement, une moyenne des mesures de courant peut être déterminée, et c'est cette moyenne qui est utilisée comme mesure de courant lors de la comparaison à au moins un seuil.
La simple détermination d'une absence ou d'une présence d'un courant de branche circulant dans une branche ne suffit pas à déterminer une anomalie du fusible 30 sur cette branche 2 telle qu'une ouverture du fusible 30. L'absence de courant de branche peut également être normale en absence de puissance échangée entre la batterie 1 et la machine 16 à laquelle ladite batterie 1 est connectée (par exemple un véhicule ou une alimentation). Il est donc nécessaire de vérifier la cohérence entre l'absence ou la présence d'un courant de branche et l'absence ou la présence d'un courant de jonction circulant dans la boîte de jonction 6 et correspondant au cumul des courants circulant dans les branches 2. Pour ce faire, il est déterminé une absence ou une présence du courant de jonction, par exemple au moyen du capteur de courant 18 présent dans la boîte de jonction. De manière similaire au courant de branche, la mesure de courant est comparée à un seuil, et l'absence ou la présence d'un courant de jonction est déterminée en fonction d'un résultat de la comparaison.
La cohérence entre l'absence ou la présence d'un courant de branche et l'absence ou la présence d'un courant de jonction signifie qu'à une absence d'un courant de branche doit correspondre une absence de courant de jonction, et inversement, et qu'à une présence d'un courant de branche doit correspondre une présence d'un courant de jonction. En cas d'incohérence, notamment en cas d'absence d'un courant de branche et de présence d'un courant de jonction, il est considéré que le fusible 30 sur ladite branche 2 présente une anomalie. Une anomalie du fusible 30 est typiquement le fait que le fusible 30 soit ouvert, par exemple suite à un courant de trop forte intensité sur la branche 2. Il est possible que l'absence ou la présence d'un courant de branche, comme l'absence ou la présence d'un courant de jonction, puisse être chacune traduite par un indicateur, par exemple une valeur haute ou basse d'une tension, voire par une valeur numérique. Dans ce cas, la comparaison revient simplement à comparer des indicateurs, par exemple numériquement ou avec des portes logiques.
Suite à la détermination d'une anomalie du fusible 30 sur la branche 2, il est procédé à une modification du fonctionnement du système de gestion de batterie, ou BMS 32, en fonction de l'anomalie du fusible (étape S3), dans lequel l'autre branche continue de fournir du courant. La modification du fonctionnement du système de gestion de batterie 32 prend en compte l'indisponibilité de la branche 2 sur laquelle l'anomalie a été détectée sans toutefois interrompre l'alimentation électrique de la machine 16, ou le rechargement de la batterie 1. De préférence, la modification du fonctionnement du système de gestion de batterie 32 comprend une réduction d'une limite de courant de jonction. Cette réduction est avantageusement fonction d'une limite de courant associée à la branche 2 affectée par l'anomalie de fusible. Préférentiellement, le système de gestion de batterie 32 adapte au moins un seuil de courant maximal autorisé en fonction du nombre de branches 2 non affectées par une anomalie de fusible.
Typiquement, la limite du courant de jonction est une information transmise à la machine ou véhicule 16, qui peut ainsi contrôler l'intensité du courant tiré de la batterie en fonction de cette limite du courant de jonction. Il est également possible de prévoir une procédure de sécurité pour la batterie si le courant de jonction dépasse la limite du courant de jonction, par exemple parce que la machine 16 ne prend pas en compte l'information sur la limite du courant de jonction. La procédure de sécurité peut comprendre la déconnexion de la batterie, par exemple par ouverture d'au moins un interrupteur 22 sur une voie d'alimentation 20, ou par une mise en défaut de la batterie, avec une information de défaut envoyée à la machine 16.
A titre d'exemple, sur la , la batterie comprend trois branches 2 en parallèle. Le système de gestion de batterie 32 est configuré pour limiter le courant maximal transitant par la boîte de jonction, pour d'évidentes raisons de sécurité. En cas d'ouverture du fusible 30 sur une branche 2, cette branche 2 ne peut plus fournir sa part de courant. Le courant total devra donc être fourni par les deux autres branches 2 restantes, qui se retrouvent donc à fournir 50% de courant en plus que précédemment, afin de compenser la branche manquante. Cette augmentation de 50% du courant peut dépasser la limite autorisée pour une branche 2, et mener à une détérioration de la batterie, voire causer un départ de feu dans la batterie 1. Bien entendu, l'effet de l'indisponibilité d'une branche est moins critique lorsque les branches 2 sont nombreuses. Par exemple, la perte d'une branche 2 parmi dix branches 2 n'implique qu'une augmentation de 10% pour le courant des branches 2 restantes. Toutefois, même une faible augmentation peut avoir des conséquences, d'autant plus que la batterie 1 est généralement configurée pour être répondre à des pointes de puissance. Dans la mesure où une marge de sécurité se traduit par une surcapacité en modules 4, et donc par des coûts, du poids et de l'encombrement, il est préférable de maintenir cette marge aussi basse que possible. Ainsi, même un report mineur de courant sur les branches 2 restantes peut suffire à sur-solliciter les modules des branches restantes.
Ainsi, selon l'invention, en détectant l'anomalie de fusible 30, un seuil de courant autorisé est diminué proportionnellement à la part de la branche 2 affectée dans la répartition des courants. Appelons V 1 le courant de jonction maximal autorisé lorsque toutes les branches 2 sont connectées et délivrent du courant. En présence de n branches identiques (n≥2) en fonctionnement, la détection d'une anomalie de fusible sur une branche entraîne une réduction du seuil maximal de courant de jonction V 1 par un facteur (n-1)/n. Avec des branches 2 de préférence similaires, la limite de courant sera ainsi réduite d'un tiers pour trois branches 2, et de 10% pour dix branches 2. Les branches 2 restantes ne sont donc pas soumises à une sollicitation maximale plus élevée qu'avant. Il est toutefois possible d'utiliser d'autres facteurs de réduction, admettant par exemple une réduction des marges de sécurité, en supposant que l'anomalie n'a pas vocation à perdurer, et qu'un remplacement du fusible 30 interviendra rapidement.
L'empilement et le substrat peuvent avoir été soumis à un traitement thermique à une température élevée supérieure à 500 °C tel qu’une trempe, un recuit ou un bombage.
Le substrat revêtu de l'empilement peut être est un verre bombé ou trempé.
Le matériau selon l’invention peut présenter les caractéristiques suivantes seules ou en combinaison : - le revêtement à gradient d’oxydation comprend au moins deux couches d’oxyde de titane comprenant chacune des proportions d’oxygène différentes, - le revêtement à gradient d’oxydation comprend une première couche déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère dont le pourcentage en débit volumique d’oxygène représente entre 0 et 4 %, de préférence 0 %, - la première couche a une épaisseur comprise entre 0,2 et 2 nm, - le revêtement à gradient d’oxydation comprend une deuxième couche à base d’oxyde de titane déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère comprenant des proportions d’oxygène plus élevées que celle utilisées pour la première couche, - la deuxième couche a une épaisseur comprise entre 0,2 et 30 nm, - l’empilement comprend en outre une couche à base d’oxyde de zinc et d’étain comprenant au moins 10 % en masse d’étain par rapport à la masse totale de zinc et d’étain, située au-dessus et au contact de la couche à base d’oxyde de titane, - la couche à base d’oxyde de zinc et d’étain présente une épaisseur : - supérieure à 5 nm, - inférieure à 40 nm. - le revêtement diélectrique situé au-dessus de la couche fonctionnelle comprend une couche comprenant du silicium choisie parmi les couches de nitrure de silicium, - le revêtement diélectrique situé en dessous de la couche fonctionnelle comprend une couche à base d’oxyde de zinc située au contact de la couche fonctionnelle, - le revêtement diélectrique situé en dessous de la couche fonctionnelle comprend en outre une couche d’indice de réfraction supérieur à 2,20, - la couche d’indice de réfraction supérieur à 2,20 est choisie parmi les couches à base d’oxyde de titane et les couches à base de nitrure de silicium et de zirconium, - l’épaisseur de toutes les couches d’indice de réfraction supérieur à 2,20 dans le revêtement diélectrique situé en-dessous de la couche fonctionnelle est supérieure à 10 nm, supérieure à 15 nm, supérieure à 20 nm, - le revêtement diélectrique situé au-dessus de la couche fonctionnelle comprend une couche à base de nitrure de silicium et de zirconium, - le revêtement diélectrique situé en-dessous de la couche fonctionnelle comprend une couche à base de nitrure de silicium et de zirconium, - il présente une transmission lumineuse supérieure à 70%, supérieure à 75 %, supérieure à 76 % ou supérieure à 78 %, - il présente une valeur Ug inférieure à 1,15 W/m 2 .K, inférieure à 1,10 W/m 2 .K ou inférieure à 1,00 W/m 2 .K, - l’empilement comprend une seule couche métallique fonctionnelle à base d’argent, - l'empilement a été soumis à un recuit thermique rapide, - l'empilement et le substrat ont été soumis à un traitement thermique à une température élevée supérieure à 500 °C tel qu’une trempe, un recuit ou un bombage.
14 Couvercle
16 Unité de déflecteur
18 Elément de déflecteur
18’ Elément de déflecteur
20 Axe longitudinal du balai d'essuie-glace 108
22 Unité de distribution de liquide
24 Elément de distribution de liquide
26 Premiers éléments de distribution de liquide
28 Seconds éléments de distribution de liquide
30 Direction de distribution de liquide des seconds éléments de distribution de liquide 28
32 Direction réglable de distribution de liquide des éléments 26
34 Axe de pivotement
36 Canal
Selon l’invention, on entend par « atmosphère contrôlée comprenant de l’oxygène », une atmosphère comprenant une quantité optimisée d’oxygène pour obtenir les propriétés recherchées.
L’atmosphère de dépôt comprend un mélange de gaz noble (He, Ne, Xe, Ar, Kr) et d’oxygène. Le gaz noble est de préférence de l’argon.
Les paramètres suivants permettent de définir les conditions d’un dépôt par pulvérisation cathodique : - la pression de dépôt, - la composition des gaz en débit volumique (unité sccm « standard centimètre cube par minute »).
L’atmosphère contrôlée permettant d’obtenir les effets avantageux de l’invention a été notamment obtenue avec les paramètre suivants : - la pression dans l’enceinte de dépôt est comprise entre 1 et 15 µbar, de préférence 2 et 10 µbar ou 2 et 8 µbar, - l’atmosphère de dépôt comprend un mélange d’argon et d’oxygène.
L’atmosphère contrôlée permettant d’obtenir les effets avantageux de l’invention a été obtenue avec un pourcentage en débit volumique d’oxygène compris entre 0 et 20 %. Le seuil maximal d’oxygène peut varier dans une certaine mesure en fonction, par exemple : - de la nature de la cible de TiOx, notamment de sa sous-stœchiométrie en oxygène ou - de la puissance, - de la configuration de chambre de dépôt de pulvérisation cathodique (géométrie, lieux des arrivées de gaz...
En effet, si une faible puissance de dépôt est utilisée, les quantités en débit volumique d’oxygène pouvant être utilisées lors du dépôt seront plus faibles car le TiOx se dépose plus lentement et est donc plus susceptible de s’oxyder.
Pour cela, pour une pression de dépôt donnée, l’homme du métier est en mesure de réaliser des ajouts croissants d’oxygène afin de déterminer la gamme de proportion d’oxygène qui permet d’abaisser la résistivité après traitement thermique sans nuire à l’absorption.
Le revêtement à gradient d’oxydation peut comprendre au moins une couche à base d’oxyde de titane déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère contrôlée comprenant de l’oxygène, de préférence dans une atmosphère contrôlée comprenant de l’oxygène. La couche à base d’oxyde de titane peut être déposée avec un pourcentage d’oxygène en débit volumique entre 0 et 20 %.
Le revêtement à gradient d’oxydation peut comprendre au moins deux couches d’oxyde de titane comprenant chacune des proportions d’oxygène différentes, c’est à dire des degrés d’oxydation différents.
Dans ce cas, le revêtement est obtenu par dépôt d’au moins deux couches consécutives à base d’oxyde de titane. Ce dépôt en plusieurs étapes permet d’obtenir majoritairement dans le revêtement une couche d’oxyde de titane avec une grande quantité d’oxygène, tout en protégeant la couche fonctionnelle à base d’argent d’une première couche d’oxyde de titane faiblement oxydée. L’absorption de l’empilement avant traitement thermique est alors fortement réduite. Le revêtement à gradient d’oxydation peut donc comprendre une première couche déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère sans oxygène.
Le revêtement à gradient d’oxydation peut comprendre une première couche à base d’oxyde de titane déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère non oxydante ou oxydante dont le pourcentage en débit volumique d’oxygène représente entre 0 et 5 %, entre 0 et 4 %, entre 0 et 3 %, entre 0 et 2 %. Cette première couche à base d’oxyde de titane est au contact de la couche fonctionnelle à base d’argent.
La quantité d’oxygène dans la première couche à base d’oxyde de titane doit être relativement faible pour ne pas dégrader la couche fonctionnelle à base d’argent. Pour cela on peut utiliser une première couche déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère sans oxygène ou avec très peu d’oxygène. Toutefois, utiliser un peu d’oxygène contribue à une meilleure résistance au test à la brosse sans induire de pénalité en absorption trop importante, notamment avant traitement thermique.
L’épaisseur de la première couche à base d’oxyde de titane peut être aussi fine que celle d’une couche de blocage standard (<1nm), tant que la couche fonctionnelle à base d’argent ne s’avère pas dégradée par l’oxygène présent pendant le dépôt de la couche suivante à base d’oxyde de titane, déposée avec plus d’oxygène que la première.
La première couche a une épaisseur comprise entre 0,2 et 4nm. La première couche peut avoir une épaisseur comprise inférieure à 3 nm, inférieure à 2 nm ou inférieure à 1 nm ou inférieure à 0,5 nm.
Le revêtement à gradient d’oxydation comprend une deuxième couche à base d’oxyde de titane déposée à partir d’une cible céramique, notamment sous stœchiométrique, dans une atmosphère comprenant des proportions d’oxygène plus élevées que celle utilisées pour la première couche.
Ainsi, dans certains modes de réalisation, le moyen chauffant 4 est réalisé en NTC et est situé à proximité des cellules. Cela permet avantageusement de les réchauffer en s'échauffant par le champ magnétique primaire.
Ce type de mise en température des cellules est également compatible avec le refroidissement par immersion et par pulvérisation, ainsi qu'avec tous les types d'intégration de cellules (conventionnelle, cellule dans un pack et cellule directement dans un véhicule).
Avantageusement, cette solution pour accélérer le réchauffement des cellules est très efficace, surtout dans le cas d'une intégration au niveau des cellules. En effet, une telle proximité avec les cellules permet de minimiser la puissance de chauffe nécessaire pour leur permettre d'atteindre la température cible.
CONVERTISSEUR DC/DC POUR UN RESEAU ELECTRIQUE PROPULSIF D’AERONEF Domaine technique de l'invention L’invention est relative au domaine des réseaux électriques propulsif d’aéronef et se rapporte, en particulier, à un convertisseur DC/DC pour un tel réseau.
Arrière-plan technique Il est connu de l’état de la technique une architecture propulsive hybride d’un aéronef, communément appelée hybridation série, qui utilise conjointement une source thermoélectrique et une unité de stockage d’énergie électrique reliées à un même bus haute tension continue (ou HVDC bus en anglais pour « High Voltage Direct Current ») qui alimente des charges d’un aéronef.
Dans ce qui suit, l’acronyme DC signifie courant continu (de l’anglais « Direct Current ») et l’acronyme AC signifie courant alternatif (de l’anglais « Alternative Current »).
Comme représenté sur la , une architecture propulsive hybride 101 comporte généralement :
- un moteur à combustion interne 103 piloté par une unité de contrôle 105,
- un générateur électrique 107 accouplé au moteur à combustion interne de sorte qu’en fonctionnement le moteur à combustion interne 103 entraîne le générateur électrique 107,
- un redresseur 109 relié au générateur électrique 107 et configuré pour convertir un courant alternatif (en l’espèce un courant triphasé) délivré par le générateur électrique 107 en un courant continu,
- des convertisseurs DC/AC (convertissant du courant alternatif en courant continu) 113a et 113b,
- un bus haute tension continue 111 reliant le redresseur 109 aux convertisseurs DC/AC 113a et 113b,
- des moteurs électriques 115a et 115b reliés aux convertisseurs DC/AC 113a et 113b de sorte qu’en fonctionnement les convertisseurs DC/AC 113a et 113b alimentent les moteurs électriques 115a et 115b en courant alternatif, et
- des hélices 117a et 117b accouplées aux moteurs électriques 115a et 115b de sorte qu’en fonctionnement les moteurs électriques 115a et 115b entraînent les hélices 117a et 117b.
L’architecture 101 comporte également une unité de stockage d’énergie électrique 119 (également appelée « HVDC storage » signifiant stockage haute tension continue), comme par exemple, une batterie. Cette unité de stockage électrique permet de réaliser les différentes fonctions suivantes : absorber le surplus d’énergie électrique du bus HVDC, assurer un complément d’alimentation en énergie électrique lors de phases transitoires, ou encore servir de source d’énergie principale avec le moteur thermique ou en remplacement de ce moteur thermique, en cas de défaillance par exemple. En particulier, lorsqu’un renvoi d’énergie électrique sur le bus HVDC se produit, l’unité de stockage 119 absorbe ce surplus d’énergie électrique afin de protéger les composants du bus HVDC.
Dans une telle architecture, à partir d’une source de carburant fossile, le moteur à combustion interne 103, le générateur électrique 107 et une chaine de propulsion électrique composée des convertisseurs DC/AC 113a et 113b, des moteurs électriques 115a et 115b et des hélices 117a et 117b permettent de faire voler un aéronef à multi-voilures tournantes.
Plus généralement, selon l’invention, le monitorage des différents paramètres ventilatoires susmentionnés permet aux moyens de pilotage d’établir un diagnostic d’état ventilatoire et préférentiellement circulatoire du patient, de les afficher 40 et ensuite de déterminer et afficher 41 une recommandation d’action à mener, ce qui constitue une aide très importante pour les personnels soignants lors des RCP, leur permettant de savoir si la RCP si déroule efficacement ou si des adaptations doivent être opérées.
Par ailleurs, le ventilateur médical 1 de l’invention permet aussi d’opérer un suivi et un affichage 42 sous forme d’une courbe en temps réel (ou d’une autre représentation adaptée) de la teneur en CO 2 des gaz sortant des poumons du patient (i.e. capnométrie) pendant la RCP, de manière à encore améliorer le suivi du déroulé de la RCP étant donné qu’une telle courbe de CO 2 donne aux secouristes une indication de bonne ou mauvaise intubation et permet en outre de mesurer la fréquence ventilatoire. Elle inclut aussi une valeur pronostic du patient (i.e. survie ou décès) et facilite la détection du retour à une activité circulatoire spontanée ou RACS et ce, malgré la présence d’oscillations de teneur en CO 2 dans le flux gazeux, provoquées par le massage cardiaque.
Bien entendu, le ventilateur médical 1 de l’invention peut aussi comprendre un ou plusieurs boutons ou touches de sélection (non montrés) actionnables par l’utilisateur, par exemple pour allumer ou pour éteindre le ventilateur médical 1 (on/off), pour opérer des sélections ou des choix, pour acquitter des alarmes, pour permettre à l’utilisateur de configurer le ventilateur 1….
De même, on peut aussi prévoir sur le ventilateur 1, des moyens de connectivité (non montrés) permettant d’échanger ou de télécharger des données, par exemple un port USB ou autre, ou encore des composants habituels permettant le bon fonctionnement du ventilateur 1, comme une ou des valves de contrôle de la circulation des flux gazeux, un ou des clapets anti-retour….
Grâce aux moyens de mémorisation permettant de mémoriser les diagnostics d’état ventilatoire, circulatoire et des recommandations d’actions à mener, le ventilateur médical 1 de l’invention peut aussi générer un rapport de l’intervention.
De plus, le ventilateur médical 1 de l’invention peut aussi comprendre des moyens d’alarme sonore et/ou visuelle configurés pour déclencher une alarme, notamment lorsque l’on détecte une pression des voies aériennes trop importante, un débranchement patient, un volume insufflé trop important, des voies aériennes fermées ou autres. Les moyens d’alarme sonore et/ou visuelle peuvent coopérer ou être inclus dans les moyens de pilotage 5.