INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’exemple représenté , l’élément de maintien 130 comprend trois éléments de structure 132, 133, 134 solidarisés les uns aux autres en au moins un point de l’axe du corps, ici tout le long de l’axe X, et répartis régulièrement autour de l’axe du corps. L’élément de maintien 130 présente ainsi une forme trilobée. Chaque élément de structure 132, 133, 134 est formé d’une paroi présentant un bord 132a, 133a arrondi et dont la base 132b, 133b est solidaire de la partie radialement interne du corps. On pourrait bien entendu prévoir plus d’éléments de structure pourvu qu’ils soient répartis régulièrement autour de l’axe X. On préfèrera toutefois limiter leur nombre afin de ne pas augmenter notablement la masse du piston séparateur et conserver une importante variation de volume entre membrane rétractée et déployée.
En variante, des éléments de structure en forme de d’arc de cercle pourraient être envisagés, ce qui permettrait d’alléger le piston séparateur et permettrait aussi de fixer les éléments de structure à la partie radialement externe du corps. On peut alors s’affranchir d’une partie radialement interne.
Le piston séparateur 100 selon l’invention est ainsi monté mobile à l’intérieur d’un tube d’amortisseur.
Pour chaque amortisseur, le dimensionnement des chambres du tube recevant le piston séparateur selon l’invention et le dimensionnement de la membrane du piston séparateur sont avantageusement choisis de sorte que la membrane compense les volumes d’enfoncement de la tige de l’amortisseur sur une demi-course de cette tige. Le volume déplacé lors d’une déformation de la membrane entre ses états déployé et rétracté peut ainsi correspondre au tiers jusqu’à la moitié du volume déplacé par un mouvement d’amplitude maximale de la tige de l’amortisseur.
Typiquement, pour un amortisseur de véhicule automobile, cette demi-course correspond à une course de roue de 80mm à 100mm environ (pour une course totale de 160mm à 200mm environ). L’homme du métier pourra toutefois adapter ces dimensions à tout autre amortisseur en fonction de la course totale de déplacement de la tige d’amortisseur et des volumes déplacés.
La représente la force de frottement subie par un piston séparateur selon l’invention en fonction du déplacement d de la tige d’amortisseur. On constate que pour un déplacement entre les points A et B, correspondant à une course de roue de 80 à 100mm environ, aucun effort de frottement n’est exercé sur le piston séparateur qui ne se déplace donc pas (course C1 sur la ). Le volume de liquide déplacé sur le reste de la course de la tige est compensé par le déplacement du piston séparateur, et uniquement pour des cycles excédant la première moitié de la course déjà compensée par la membrane (courbe C2, puis courbe C3 en très grand cycles sur la ).
Ainsi, lors du déplacement de la tige de l’amortisseur sur la première moitié de sa course, le piston séparateur ne se déplace pas, la membrane se déforme en créant un écart de pression presque nul entre l’huile et le gaz au-dessus. Ainsi, seul le volume défini par la membrane varie afin de compenser le volume de liquide déplacé par la tige. Puis, lorsque la membrane arrive en position proche de la situation complètement rétractée ou déployée, la tige de l’amortisseur continuant à se déplacer sur la deuxième moitié de sa course, la pression différentielle augmente, la force nécessaire au déplacement du piston est atteinte et le piston se met en mouvement. Le volume déplacé par la tige est alors compensé par le déplacement du piston séparateur. Par ailleurs, Il est préférable que la membrane se déforme jusqu’à la mise en mouvement du piston pour ne pas créer une situation proche de la situation combattue, à savoir une augmentation de pression importante pour de petits mouvement de tige, qui serait perçue comme un frottement sec. Cette déformation pourra être obtenue par un dimensionnement approprié de la membrane et du volume qu’elle peut déplacer.
En général, pour un amortisseur de véhicule automobile, les cycles dépassant la mi-course totale de la tige étant rares en usage de tous les jours, le piston séparateur sera peu déplacé. Il s’en suit que les joints du piston séparateur vont peu s’user, comparativement à une situation de piston séparateur dépourvu de membrane offrant un grand volume de compensation. Par ailleurs, le déplacement du piston séparateur de l’invention n’intervenant que sur des amplitudes élevées, l’effort de déblocage du piston séparateur ne sera pas perceptible parce qu’inclus dans des mouvements pour lesquels l’usager du véhicule est peu sensible à ces petits frottements « secs ». Ces mises en mouvement étant rares, elles sont d’autant moins influentes sur le confort du véhicule.
De préférence, quel que soit le mode de réalisation, la quantité de liquide et la longueur du tube pourront être adaptées de sorte que ni la membrane, ni le piston séparateur n’atteignent les butées internes au tube lors des débattements et conditions thermiques extrêmes. Ceci permet d’augmenter la durée de vie du piston séparateur et de sa membrane.
Contrairement au fonctionnement d’une membrane radiale classique (du type de celle décrite dans le document EP3112720) laquelle ne déplace pas de composant, la membrane du piston séparateur selon l’invention permet, lorsque la tige de l’amortisseur sort à fond, de ramener le piston séparateur vers le bas (si celui-ci avait subit avant un cycle qui l’avait mis en position « haute »). De même, lorsque la tige de l’amortisseur rentre sur des courses importantes, la membrane vient pousser le piston séparateur vers le haut (si l’amortisseur vient d’une position proche de son extension maximale), une fois qu’elle s’est rétractée sur elle-même.
L’invention a été décrite en référence à des exemples dans lesquels la surface externe de la membrane est dans le compartiment de liquide et la surface interne de la membrane (dirigée vers le corps du piston) est dans le compartiment de gaz. L’invention n’est toutefois pas limitée à cette position particulière du piston séparateur et les compartiments pourraient être inversés. Le piston séparateur selon l’invention présente ainsi les avantages suivants :
un déplacement peu fréquent limitant l’usure du ou des joints de piston, pas de frottement ou raideur parasite pour les petites et moyennes amplitudes de déplacement, ne nécessite pas l’usage d’une membrane dont les courbures du dessin sont propices à la fatigue du matériau de celle-ci, permet une longueur de tube limitée en raison du grand volume possible de la membrane, un montage facile.
Système de transmission comportant un dispositif d’entraînement différentiel L’invention concerne le domaine des chaînes de transmission pour véhicule automobile.
Elle concerne plus particulièrement un système de transmission comportant un dispositif d’entraînement différentiel visant à transmettre et distribuer un couple provenant d’un moteur vers deux arbres de roue d’un essieu du véhicule. Le dispositif d’entraînement différentiel comporte un premier élément destiné à être entrainé par un moteur et un deuxième élément destiné à entraîner l’un et/ou l’autre des deux arbres de roue de l’essieu du véhicule ainsi qu’un dispositif d’accouplement apte à sélectivement accoupler le premier élément au deuxième élément.
Arrière-plan technologique Le document US2015114786 divulgue un système de transmission comportant un dispositif d’entraînement différentiel équipé d’un dispositif d’accouplement qui permet soit d’assurer la transmission de couple au travers du dispositif d’entraînement différentiel soit de l’interrompre. Le dispositif d’entraînement différentiel comporte un boîtier de différentiel, mobile en rotation autour d’un axe A, qui est équipé d’une roue dentée entrainée par un moteur du véhicule. A l’intérieur du boîtier sont logés une couronne porteuse, guidée en rotation dans le boîtier, deux engrenages satellites qui sont montés en rotation sur la couronne porteuse autour d’un axe B perpendiculaire à l’axe A, et deux engrenages planétaires qui engrènent chacun avec les deux engrenages satellites et qui sont chacun solidaires en rotation de l’un des arbres de roue. Par ailleurs, le dispositif d’accouplement permet soit d’accoupler le boîtier de différentiel à la couronne porteuse afin de transmettre et distribuer le couple du moteur vers les deux arbres de roue de l’essieu, soit de les désaccoupler afin d’interrompre la transmission de couple entre le moteur et les arbres de roue.
Le dispositif d’accouplement est un dispositif à crabot. Il comporte une première partie d’accouplement présentant une portion annulaire disposée à l’extérieur du boîtier de différentiel et des éléments en saillie qui s’étendent depuis la portion annulaire et passent au travers d’orifices ménagés dans le boîtier, ce qui permet de solidariser en rotation la première partie d’accouplement et le boîtier de différentiel. Les éléments en saillie comportent des dentures destinées à coopérer avec des rainures complémentaires ménagées sur la couronne porteuse. La première partie d’accouplement est mobile axialement par rapport au boitier entre une position désaccouplée et une position accouplée dans laquelle les dentures de la première partie d’accouplement engrènent avec les rainures de la couronne porteuse.
Selon une caractéristique de l’invention, un axe d’injection de l’au moins une buse est aligné sur un axe principal d’une ondulation radiale de la membrane étanche ondulée disposée au niveau de la paroi de fond.
On comprend de ce qui précède qu’une telle disposition de la buse permet d’injecter le gaz dans les ondulations de la membrane étanche ondulée de la paroi de fond, ce qui permet au gaz de se propager dans celle-ci et dans le volume d’isolation dans la paroi périphérique sans rencontrer de résistance autre que la perte de charge.
Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins une conduite d’alimentation s’étend au moins dans l’espace sous une des ondulations radiales de la membrane étanche ondulée de la paroi de fond. Selon un exemple de l’invention, l’au moins une conduite d’alimentation peut s’étendre au moins dans l’espace délimité par une ondulation axiale de la membrane étanche ondulée de la paroi périphérique.
Selon une caractéristique de l’invention, le système d’injection comprend au moins un dispositif d’injection qui s’étend à l’intérieur d’un périmètre délimité par la conduite circulaire.
Plus particulièrement, le dispositif d’injection s’étend sous une ondulation radiale de la paroi de fond, dans l’espace délimité entre ladite ondulation radiale de la membrane étanche ondulée et la barrière d’isolation thermique.
Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins un dispositif d’injection comprend au moins une buse additionnelle disposée à une de ses extrémités qui s’étend dans le périmètre délimité par la conduite circulaire, ladite buse additionnelle injectant du gaz au moins dans le périmètre délimité par la conduite circulaire.
On tire avantage d’une telle caractéristique en ce qu’elle permet d’injecter du gaz dans l’intégralité de l’espace délimité par la membrane étanche ondulée et la barrière d’isolation thermique et dans l’intégralité de l’espace d’isolation au moins de la paroi de fond et de la paroi périphérique de la cuve de stockage.
Selon une caractéristique de l’invention, la cuve comprend une pluralité de buses disposées autour de la conduite circulaire et de telle sorte que chacune des buses soient éloignées les unes des autres d’un angle compris entre 25° et 70° autour de l’axe de révolution de la cuve de stockage.
On permet ainsi une répartition homogène du gaz dans l’espace sous les ondulations de la membrane étanche ondulée et dans le volume d’isolation de la cuve de stockage, de telle sorte à améliorer les procédés de contrôle d’étanchéité de la membrane étanche ondulée et/ou d’inertage de la cuve de stockage.
De manière avantageuse, il est prévu un système d’évacuation pourvu d’au moins une conduite d’évacuation circulaire qui s’étend autour de l’axe de révolution de la cuve de stockage, avantageusement en dehors de son volume interne, le système d’évacuation comprenant au moins un conduit d’évacuation qui traverse au moins partiellement la paroi périphérique de la cuve de stockage jusque dans la barrière d’isolation thermique, le conduit d’évacuation étant relié fluidiquement à la conduite d’évacuation circulaire. Selon un exemple, le système d’évacuation comprend deux conduits d’évacuation installés à 180° l’un par rapport à l’autre. La conduite d’évacuation circulaire s’étend autour de la paroi périphérique de la cuve de stockage et est reliée à un dispositif de récupération et/ou d’analyse du gaz, afin de récupérer et/ou d’analyser le gaz évacué au moins du volume d’isolation de la cuve de stockage. Un tel système d’évacuation peut être mis en œuvre dans le cadre du procédé de contrôle de l’étanchéité et/ou d’inertage évoqués précédemment.
L’invention porte également sur un procédé de contrôle d’étanchéité d’une membrane étanche ondulée d’une cuve de stockage selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le procédé mettant en œuvre au moins le système d’injection du gaz. Le procédé de contrôle d’étanchéité est celui qui vise à vérifier l’étanchéité notamment les soudures entre les plaques qui constituent la membrane étanche ondulée. Ainsi, l’utilisation du système d’injection du gaz dans le procédé de contrôle de l’étanchéité de la membrane étanche ondulée permet avantageusement de remplir l’intégralité du volume d’isolation de la cuve de stockage, et optimise ainsi la fiabilité dudit procédé.
L’invention a également pour objet un procédé de balayage d’un volume d’isolation d’une cuve de stockage selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le procédé mettant en œuvre au moins le système d’injection du gaz. Le procédé de balayage, autrement appelé procédé d’inertage, est celui qui vise à renouveler le volume de gaz présent dans la barrière d’isolation thermique, ou entre cette barrière et la membrane étanche ondulée, en balayant cette espace au moyen d’un gaz d’inertage. On tire ainsi avantage du système d’injection de l’invention en ce qu’il permet au gaz injecté par l’au moins une buse de balayer l’intégralité du volume d’isolation de la cuve de stockage comprenant la barrière d’isolation thermique et l’espace entre la membrane étanche ondulée et ladite barrière.
L’invention propose enfin un procédé d’injection d’un gaz dans un espace d’une cuve de stockage selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, dans lequel on injecte le gaz dans le système d’injection du gaz de tel sorte qu’il circule au moins dans la conduite circulaire à une pression comprise entre 170mbar et 230mbar et de telle sorte qu’il sorte de l’au moins une buse à une pression comprise entre 20mbar et 30mbar.
On comprend qu’en sortie de l’au moins une buse, le gaz s’étend dans l’espace sous les ondulations de la membrane étanche ondulée ainsi que dans le volume d’isolation de la cuve de stockage.
est une vue générale schématique d’une cuve de stockage comprenant un système d’injection d’un gaz selon l’invention ;
Les valeurs de Dodiff 3 2 ou de ΔDO 2 sont plus élevées, à concentration en PSA donnée, que dans le cas sans anticorps interférent. Cependant, contrairement à la mesure standard, ici la mesure de Dodiff 3 1 ou de ΔDO 1 permet de détecter la présence de la molécule interférente. Il est donc possible d’appliquer une alarme pour éviter de rendre un résultat erroné.
La montre les différences de densité optique (mDO) des Dodiff 3 1 respectivement avec et sans anticorps interférant.
Le procédé de l’invention peut être réalisé dans un dispositif de type connu, au besoin adapté au moyen des connaissances de l’homme du métier. .
Microsystème destiné à mesurer un mouvement de rotation et dispositif de mesure associé DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des microsystèmes.
La présente invention concerne un microsystème destiné à mesurer un mouvement de rotation et en particulier un microsystème ayant une sensibilité réduite aux déformations du substrat sur lequel est réalisé le microsystème.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Il est connu de mesurer les mouvements de rotation à l’aide de microsystèmes. Pour cela, une partie mobile suspendue et possédant un axe de rotation et relié à une partie fixe par une ou plusieurs poutres (servant de jauges de contrainte) est en général utilisé, la partie fixe étant elle-même connectée de manière rigide à un substrat.
Cependant, une telle structure est relativement sensible aux déformations du substrat. Plus particulièrement, la déformation du substrat va entrainer un mouvement de translation entre la partie fixe et la partie mobile, cette translation ayant pour conséquence de déformer les poutres, ces dernières fournissant alors un signal parasite. En pratique, la sensibilité à de tels signaux parasites dépend de la position des ancrages et est en général aggravée par le phénomène d’amplification de la contrainte qui concentre la déformation au niveau des poutres. Une telle structure est également sensible à la dilatation thermique et notamment la dilatation thermique au niveau des poutres qui peut induire un mouvement de rotation de la partie mobile et donc un signal parasite.
Ainsi, il existe un besoin d’une structure permettant de réduire la sensibilité aux déformations du substrat ou bien encore à la dilatation thermique, notamment au niveau des poutres.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment en proposant une structure qui, du fait de sa symétrie, permet de réduire l’influence des déformations du substrat ou bien encore de la dilatation thermique sur le signal mesuré.
Un aspect de l’invention concerne un microsystème comprenant : Un substrat ; Une partie principale reliée au substrat par l’intermédiaire d’un ancrage ; Une partie mobile, la partir mobile étant configurée pour tourner autour d’un axe de rotation O ; Une première poutre reliant la partie mobile à la partie principale, la direction principale de ladite première poutre étant selon un premier vecteur e j1 ayant pour origine la jonction M 1 de la partie mobile avec la première poutre et dans le sens de la partie principale ; Une deuxième poutre reliant la partie mobile à la partie principale, la direction principale de ladite deuxième poutre étant selon un deuxième vecteur e j 2 ayant pour origine la jonction M 2 de la partie mobile avec la deuxième poutre et dans le sens de la partie principale.
De plus, le premier vecteur e j1 et le deuxième vecteur e j 2 ont la même direction et sont de sens opposé, la position des jonctions M 1 et M 2 étant choisie de sorte que le produit vectoriel OM 1 ∧ e j1 et le produit vectoriel OM 2 ∧ e j 2 ont le même signe.
La structure ainsi obtenue est peu sensible aux déformations du substrat, la déformation des poutres induites par une telle déformation étant opposée et les signaux associés à ces déformations au niveau de chaque poutre s’annulant donc l’une l’autre lors de la mesure effectuée par un dispositif de mesure de la rotation à l’aide d’un microsystème selon l’invention. Elle est également peu sensible aux effets de la dilatation thermique au niveau de la microstructure ou bien encore de chaque poutre, qui, étant donné la symétrie du microsystème, produisent des efforts thermoélastiques qui s’opposent. Plus particulièrement, la sensibilité des poutres du microsystème aux déformations du substrat a un impact direct sur la stabilité des capteurs utilisant de tels microsystèmes et sur la sensibilité thermique de leur biais/offset (TCO de l’anglais Temperature Coefficient of Offset). Le substrat est en effet soumis à différents phénomènes de relaxation et de dilatation dus en particulier au packaging (comportement des colles par exemple) et aux conditions de montage (report de contrainte mécanique) dans un système
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, le microsystème selon un premier aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Dans un mode de réalisation, la première poutre (P1) et la deuxième poutre (P2) sont réalisées dans un matériau piézorésistif.
Dans un mode de réalisation, la première poutre (P1) et la deuxième poutre (P2) sont réalisées dans du silicium dopé p ou dopé n.
Dans un mode de réalisation, la distance OM 1 projetée selon le vecteur e j1 est inférieure ou égale à cinq fois la distance OM 1 projetée selon un axe perpendiculaire à e j1 et dans le plan de la partie mobile PM et/ou la distance OM 2 projetée selon le vecteur e j2 est inférieure ou égale à cinq fois la distance OM 2 projetée selon un axe perpendiculaire à e j2 et dans le plan de la partie mobile PM.
représente une vue schématique en coupe de dessus d’un silo suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente une vue schématique d’un côté d’un silo suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente une vue schématique en coupe verticale partielle de profil d’un tunnel de reprise d’un silo suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente une vue schématique en coupe verticale partielle en longueur d’un tunnel de reprise d’un silo suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente une vue schématique en coupe partielle de dessus d’un tunnel de reprise d’un silo suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente une vue schématique en coupe partielle de dessus d’un silo suivant un mode de réalisation de l’invention.
représente une vue schématique en perspective partielle d’un tunnel de reprise d’un silo suivant un mode de réalisation de l’invention.
On décrit tout d’abord ci-dessous plus en détail en référence aux figures 1 à 13 des caractéristiques communes au premier mode de réalisation des figures 1 à 8 d’un silo 1 de stockage de matières suivant l’invention, au deuxième mode de réalisation des figures 9, 10 et 11 d’un silo 1 de stockage de matières suivant l’invention et au troisième mode de réalisation d’un silo 1 de stockage de matières des figures 12 et 13 suivant l’invention.
Le silo 1 de stockage sert à stocker une matière en vrac, pouvant être une matière alimentaire ou végétale, telle que par exemple des graines, pouvant être une céréale (par exemple blé, orge ou autres), ou autre, dans des cellules 3 de stockage de matière. Typiquement, les cellules 3 servent à stocker une céréale. Par conséquent, dans ce qui suit, le mot matière peut être remplacé par le mot céréale(s) ou grain(s) ou graine(s).
Dans des variantes de réalisation, non représentées, les sources acoustiques 6 à 9 de la machine 1 de la peuvent comprendre des actionneurs autres que des moteurs linéaires, par exemple des moteurs rotatifs. De plus, l’élément mobile de la source acoustique peut être un piston simple ou double ou autre.
La illustre un deuxième mode de réalisation qui se distingue du mode de réalisation de la en ce que la machine 1 comprend non pas quatre mais deux cellules thermoacoustiques 11 et 13 de pompage de chaleur et en ce qu’elle comprend non pas quatre sources acoustiques mais deux sources acoustiques 30 et 31 qui sont dans cet exemple des moteurs thermiques. La description qui précède s’applique par analogie à ce deuxième mode de réalisation, qui est essentiellement décrit selon ses différences par rapport à celui de la .
En référence à la , les sources acoustiques 30 et 31 et les cellules thermoacoustiques 11 et 13 sont montées en série le long du guide d’onde 5, de manière alternée, de sorte que chacune des cellules 10 et 13 soit disposée entre les sources acoustiques 30 et 31, et réciproquement.
Les sources acoustiques 30 et 31 sont chacune formées par une cellule thermoacoustique du même type que les cellules 11 à 13 décrites ci-dessus. Ainsi, chacune des cellules 30 et 31 comprend un régénérateur 32, un premier échangeur de chaleur 33 et un deuxième échangeur de chaleur 34 qui sont disposés dans le guide d’onde 5 de manière à être traversés par le fluide de travail pour pouvoir réaliser une conversion d’énergie thermoacoustique.