INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Matériels et Méthodes Les lignées cellulaires utilisées sont Jurkat (lymphocytes T immatures) et THP-1 (une lignée non-lymphoïde T). Les cellules Jurkat ou THP-1 sont ensemencées à 100 000 cellules par puits dans un milieu RPMI (ThermoFischer Scientific) contenant 10% du serum fetal bovin (ThermoFischer Scientific) et 1% de pénicilline-streptomycine (ThermoFischer Scientific) contenant ou non ligand de Notch, Delta-like 4. Après une stimulation de 4 jours les cellules sont récupérées en culots secs. L’analyse moléculaire de l’expression de l’ARNm IL7RA et HES (contrôle) est effectuée par RT-qPCR selon les protocoles standards des fabricants. L’ARN total est isolé au TRIzol (ThermoFischer Scientific) selon la procédure standard. La réaction de rétrotranscription (RT) est effectuée à l’aide de SuperScript VILO TM cDNA synthesis kit (ThermoFischer Scientific) et la PCR quantitave (qPCR) est faite avec PowerUp SYBR Green Master Mix (ThermoFischer Scientific) sur un appareil Light Cycler 480 (Roche). Les séquences des amorces utilisées sont les suivantes : IL7RA -sens 5’-TCGCTCTGTTGGTCATCTTG-3’, IL7RA -antisens 5’-GGAGACTGGGCCATACGATA -3’, S14 -sens 5’- GGCAGACCGAGATGAATCCTCA -3’, S14 -antisens 5’- CAGGTCCAGGGGTCTTGGTCC-3’, HES -sens 5’-AAAAATTCCTCGTCCCCGGT-3’, HES -antisens 5’-GGCTTTGATGACTTTCTGTGCT-3’. L’expression de l’ARNm est calculée selon la méthode de 2 -ΔCt , où ΔCt=Ct gène cible -Ct gène de ménage (S14) .
Résultats : Les résultats de la démontrent que la stimulation de la voie Notch par son ligand DLL4 induit l’expression du gène-rapporteur HES dans la ligne lymphoïde T (Jurkat) et non-lymphoïde (THP-1). En revanche, l’expression de l’ARNm de l’IL7RA n’est induite que dans la lignée lymphoïde T. Ceci démontre clairement que l’expression endogène de l'IL7RA sous contrôle de son promoteur n’est induite par la voie Notch que dans les populations lymphoïdes.
Dès qu’un utilisateur appuie sur le bouton de commande du robinet mitigeur, la tige de commande est entraînée en position basse de telle sorte que le second clapet auxiliaire s’ouvre et le premier clapet auxiliaire se ferme, l’ouverture du second clapet auxiliaire provoquant une fuite d’amorçage et la remontée du piston de temporisation dans le pot de temporisation, sous l’effet de la pression amont, jusqu’à venir en butée contre la partie supérieure du pot de temporisation, de telle sorte que le bouton de commande peut être facilement enfoncé par l’utilisateur avec un très faible effort de manœuvre.
En outre, lorsque l’utilisateur maintient le bouton de commande enfoncé, le premier clapet auxiliaire du mécanisme selon la présente invention reste fermé, de telle sorte que le premier clapet auxiliaire fermé empêche l’écoulement de fluide vers l’au moins un orifice de sortie de la tige de commande du mécanisme. Le mécanisme selon la présente invention possède ainsi un fonctionnement antiblocage, c’est-à-dire un fonctionnement dans lequel l’eau ne peut pas d’écouler du robinet mitigeur tant que la tige de commande reste enfoncée. Lorsque l’appui sur le bouton de commande est relâché, la tige de commande revient en position haute sous l’effet du premier ressort de compression de telle sorte que le premier clapet auxiliaire s’ouvre et le second clapet auxiliaire se referme. L’eau provenant de l’ouverture d’entrée de fluide de la platine du sélecteur de température peut alors s’écouler librement vers l’extrémité inférieure de la tige de commande, puis vers l’au moins un orifice de sortie de la tige de commande. Le piston de temporisation redescend alors progressivement dans le pot de temporisation sous l’effet du second ressort de compression en étant freiné par la fuite calibrée par la strie longitudinale de la surface latérale intérieure du pot de temporisation en regard de la lèvre externe du piston. L’eau s’écoule ainsi dans la tige de commande jusqu’à ce que le clapet principal se referme en position basse du piston de temporisation, le mécanisme revenant alors dans sa position de repos. Le mécanisme selon la présente invention permet ainsi un écoulement de fluide pendant une période de temps prédéterminée.
La rotation dans le sens horaire ou antihoraire du bouton de commande, qui est solidaire de la tige de commande, par l’utilisateur entraîne la rotation de la tige de commande qui elle-même entraîne la rotation du sélecteur de température. L’utilisateur peut ainsi régler la température de l’eau mitigée s’écoulant depuis l’au moins un orifice radial de sortie du mécanisme en fonction de la position angulaire du bouton de commande, c’est-à-dire de la position angulaire de la platine du sélecteur de température qui coopère avec l’arrivée d’eau froide et l’arrivée d’eau chaude du robinet mitigeur.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, le premier siège auxiliaire est un tronc de cône mâle placé au fond de la section tubulaire du sélecteur de température, et le premier clapet auxiliaire est un tronc de cône femelle situé à l’extrémité inférieure de la tige de commande creuse.
Ainsi, lorsque la tige de commande est en position basse, le tronc de cône femelle de l’extrémité inférieure de la tige de commande vient s’emboîter sur le tronc de cône mâle au fond de la section tubulaire du sélecteur de température, de manière à fermer de manière étanche le premier clapet auxiliaire.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, le second clapet auxiliaire est un joint torique disposé dans une gorge formée dans la surface latérale externe de la tige de commande.
Ainsi, lorsque la tige de commande est en position haute, le joint torique est en butée contre la face inférieure de l’orifice axial de la paroi horizontale supérieure du pot de temporisation, de manière à fermer de manière étanche le second clapet auxiliaire.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la partie inférieure du pot de temporisation reçoit un bouchon creux comportant une collerette qui vient en appui sur l’extrémité inférieure du pot de temporisation, la partie supérieure du bouchon creux pénétrant de façon étanche dans le pot de temporisation, ledit bouchon creux comportant un alésage axial qui enveloppe la section tubulaire du sélecteur de température, la face supérieure de la platine du sélecteur de température étant en contact avec un bourrelet annulaire situé sur la face inférieure du bouchon creux.
Ainsi, le bourrelet annulaire de la platine en contact avec la face inférieure du bouchon creux permet de minimiser la surface de frottement et donc le couple de rotation du sélecteur de température, ce qui permet de faciliter la rotation du bouton de commande par l’utilisateur.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la platine du sélecteur de température comporte, en tant qu’ouverture d’entrée de fluide, au moins une lumière continûment croissante puis décroissante en regard d’un siège d’arrivée d’eau froide et d’un siège d’arrivée d’eau chaude configurés pour être respectivement reliés à l’arrivée d’eau froide et l’arrivée d’eau chaude du robinet mitigeur, lesquels sièges d’arrivée d’eau froide et d’arrivée d’eau chaude sont maintenus en contact avec la face inférieure de la platine du sélecteur de température à l’aide de deux ressorts, l’au moins une lumière permettant de réduire ou d’augmenter le passage de l’eau froide ou de l’eau chaude lors de la rotation de la tige de commande.
Ainsi, la lumière de ladite platine, en forme de sourire, sert de système d’obturation qui permet de réguler la température de l’eau mitigée en fonction de l’obturation des sièges d’arrivée d’eau froide et d’eau chaude par ladite lumière.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, des cannelures sont ménagées dans l’alésage du bouchon creux pour permettre le passage de l’eau autour de la section tubulaire du sélecteur de température.
Ainsi, les dites cannelures du bouchon creux du sélecteur de température permettent le passage de l’eau dans le pot de temporisation depuis l’ouverture d’entrée de fluide de la platine.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la tige de commande creuse comprend un canal interne supérieur dans lequel est disposée une vis de réglage de débit, et un canal interne inférieur plus étroit que le canal interne supérieur, l’extrémité supérieure du canal interne inférieur ayant une forme conique pour former siège en regard de l’extrémité inférieure bombée ou conique de la vis de réglage de débit qui constitue le clapet de ce siège.
Ainsi, l’extrémité inférieure, également appelée nez, de la vis de réglage de débit se trouve plus ou moins en regard de l’au moins un orifice de sortie de la tige de commande en fonction du réglage de la position de la vis de réglage de débit dans le canal interne supérieur de la tige de commande.
Le réglage, par un technicien, de la position de la vis de réglage de débit à l’intérieur du canal interne supérieur de la tige de commande permet ainsi le réglage du débit d’eau à la sortie de l’au moins un orifice de sortie du mécanisme.
De préférence, αte est supérieur ou égal à 1°, de préférence supérieur ou égal à 3° et plus préférentiellement inférieur ou égal à 5° et αte est inférieur ou égal à 40° et de préférence inférieur ou égal à 35°.
Sur ces plages d’angle d’hélice, on minimise les efforts de contacts entre les deux torons internes et entre torons externes et le toron interne lors de la mise en traction du câble.
Dans un mode de réalisation, au moins 50% des fils métalliques, de préférence au moins 60%, plus préférentiellement au moins 70% des fils métalliques, et très préférentiellement chaque fil métallique du câble comprend une âme en acier présentant une composition conforme à la norme NF EN 10020 de septembre 2000 et un taux de carbone C ≤ 0,80%.
Dans un autre mode de réalisation, au moins 50% des fils métalliques, de préférence au moins 60%, plus préférentiellement au moins 70% des fils métalliques, et très préférentiellement chaque fil métallique du câble comprend une âme en acier présentant une composition conforme à la norme NF EN 10020 de septembre 2000 et un taux de carbone C > 0,80%, de préférence C ≥ 0,82 %. De telles compositions d’aciers rassemblent les aciers non alliés (points 3.2.1 et 4.1 de la norme NF EN 10020 de septembre 2000), les aciers inoxydables (points 3.2.2 et 4.2 de la norme NF EN 10020 de septembre 2000) et d’autres aciers alliés (point 3.2.3 et 4.3 de la norme NF EN 10020 de septembre 2000). Un taux de carbone relativement élevé permet d’atteindre la résistance mécanique des fils métalliques des câbles selon l’invention. Avantageusement, au moins 50% des fils métalliques, de préférence au moins 60%, plus préférentiellement au moins 70% des fils métalliques, et très préférentiellement chaque fil métallique du câble comprend une âme en acier présentant une composition conforme à la norme NF EN 10020 de septembre 2000 et un taux de carbone C ≤ 1,20% et de préférence C ≤ 1,10%. L’utilisation d’un taux de carbone trop important est d’une part relativement coûteuse et d’autre part entraine une baisse de l’endurance en fatigue-corrosion des fils métalliques.
De préférence, d1, d1’,d2, d2’, d3, d3’ vont, indépendamment les uns des autres, de 0,12 mm à 0, 38 mm et de préférence de 0,15 mm à 0,35 mm.
Avantageusement, le coefficient de pénétrabilité du câble Cp est supérieur ou égal à 0,60 et de préférence supérieur ou égal à 0,70. En effet, il existe suffisamment d’espace entre les fils ou les torons pour permettre le passage d’une composition polymérique, de préférence élastomérique.
Avantageusement, la couche externe du câble est désaturée.
Par définition, une couche désaturée est telle qu’il existe suffisamment d’espace entre les fils de façon à permettre le passage d’une composition polymérique, de préférence élastomérique. Une couche désaturée signifie que les fils ne se touchent pas et qu’il y a suffisamment d’espace entre deux fils adjacents permettant le passage d’une composition polymérique, de préférence élastomérique. Par opposition, une couche saturée est telle qu’il n’existe pas suffisamment d’espace entre les fils de la couche pour permettre le passage d’une composition polymérique, de préférence élastomérique, par exemple car les fils de la couche se touchent deux à deux.
Par définition, une couche de câble désaturée est telle que la distance inter-torons des torons externes est supérieure ou égale à 30 µm. La distance inter-torons de la couche externe de torons externes est définie, sur une section du câble perpendiculaire à l’axe principal du câble, comme la distance la plus courte qui sépare, en moyenne, les enveloppes circulaires dans lesquelles sont inscrits deux torons externes adjacents. Ainsi, cette construction du câble permet d’assurer une bonne pénétrabilité par la composition élastomérique de la couche externe.
Avantageusement, la couche externe du toron interne est désaturée.
Avantageusement, la distance interfils de la couche externe du toron interne est supérieure ou égale à 10 µm. De préférence, la distance interfils de la couche externe du toron interne est supérieure ou égale à 15 µm.
De préférence, la distance interfils de la couche externe du toron interne est inférieure ou égale à 100µm.
Avantageusement, dans le deuxième et troisième mode de réalisation, la somme SI2 des distances interfils I2 de la couche intermédiaire du toron interne est supérieure au diamètre d2 des fils intermédiaire de la couche intermédiaire.
Avantageusement, la somme SI3 des distances interfils I3 de la couche externe du toron interne est supérieure au diamètre d3 des fils externes de la couche externe.
Avantageusement, chaque toron est du type non gommé in situ. Par non gommé in situ, on entend qu’avant assemblage des torons entre eux, chaque toron est constitué des fils des différentes couches et dépourvu de composition polymérique, notamment de composition élastomérique.
Avantageusement, la couche externe de chaque toron externe est désaturée.
Pour permettre le passage du sélecteur 71 de sa première position à sa deuxième position, la tige 711 est montée à coulissement sur le support 2.
Plus particulièrement, le support 2 comprend un cavalier 23 sur lequel le sélecteur 71 et plus précisément la tige 711 est montée à coulissement.
Comme illustré par les figures 6, 7 et 8, la tige 711 du sélecteur 71 est filetée et le mécanisme de sélection 7 comprend au moins deux écrous 7713 coopérant avec la tige 711 pour définir la position du patin 712.
Plus particulièrement, les écrous 713 du sélecteur 71 sont répartis pour être positionnés de part et d’autre du cavalier 23 afin de former des butées en déplacement le long du cavalier 23 de la tige 711. En d’autres termes, le mécanisme de sélection 7 comprend deux butées en translation de la tige 711 sur le cavalier 23, formées par les écrous 713.
Tel que cela est illustré par les figures 6, 7 et 8, le sélecteur 71 comprend quatre écrous 713. Un premier écrou 713 est positionné d’un premier côté du cavalier 23, et les trois autres écrous 713 sont positionnés de l’autre côté du cavalier 23, entre le patin 712 et le cavalier 23.
L’utilisation de trois écrous 713 entre le cavalier 23 et le patin 712 permet de renforcer la tige 711 face aux efforts de flambage dus à l’appui du bras 54 sur le sélecteur 71.
En variante, le support pourrait présenter au moins deux crans définissant la première position et la deuxième position du sélecteur 71, la tige 711 portant alors un doigt destiné à venir se loger dans l’un des crans pour définir la position du sélecteur 71.
Selon une autre variante, le blocage à coulissement de la tige 711 par rapport au cavalier 23 pourrait se faire par un mécanisme de serrage à quart de tour qui faciliterait le changement de position du sélecteur.
En référence à la , la lisse 3 est située dans sa position de passage.
Dès lors, l’élément de rappel élastique 66 adopte son état détendu et le bras 54 n’est pas au contact du patin 712 du sélecteur 71.
En revanche, tel qu’illustré par les figures 7 et 8, la lisse 3 est dans sa position de barrage, et l’arbre 54 est au contact du patin 712 du sélecteur 71. Par ailleurs, lorsque la lisse 3 est dans sa position de barrage, l’élément de rappel élastique 66 adopte son état comprimé.
Lors de la rotation de la lisse 3 pour adopter sa position de passage depuis sa position de barrage ou inversement, l’arbre 54 réalise une rotation de 180°.
Dans une configuration classique d’utilisation, c’est-à-dire une configuration dans laquelle le dispositif d’équilibrage 6 permet le passage de la lisse 3 de sa position de barrage à sa position de passage, en cas de défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique 5, l’arbre 54 se trouve dans une position sensiblement horizontale. En d’autres termes, dans chacune des positions de passage et de barrage de la lisse 3, l’arbre 54 s’étend parallèlement au plateau 21 du support 2.
Ainsi, le mouvement réalisé par le bras 54 est une rotation d’un angle de 180°.
Grâce au mécanisme de sélection 7, l’angle de rotation du bras 54 entre la position de barrage et la position de passage de la lisse peut être modulé. Plus précisément, l’angle de rotation du bras 54 peut être agrandi.
En d’autres termes, dans la position de barrage de la lisse 3, lorsque le sélecteur 71 est dans sa deuxième position, le bras 54 se trouve sensiblement parallèle au plateau 21, c’est-à-dire dans une position horizontale, tel qu’illustré par la . Au contraire, lorsque le sélecteur 71 est dans sa première position, le bras 54 se trouve incliné par rapport au plateau 21.
Néanmoins, il est à noter que la durée du traitement d’excitation est raccourcie comparativement à l’exemple 1.
Exemple 4 Activation selon le procédé de l’invention avec une première étape d’excitation par pulses de courant
Une électrode DLC a été soumise à la première étape du traitement d’activation décrit dans l’exemple 1.1. précédent, excepté le fait que l’excitation a été opérée par impulsions en courant et non en tension.
Les conditions de cette première étape d’activation sont donc les suivantes :
1 ère étape du traitement d’activation dans un électrolyte aqueux comprenant 10 mM d’un mélange équimolaire ferri/ferrocyanure et 100 mM KCl Pulses alternées en courant (suivant l’enchaînement 1 pulse cathodique – 1 pulse anodique : durée d’une pulse cathodique/anodique : 0,1 seconde ; amplitude des pulses : + 20 µA pour une pulse anodique (correspondant à une densité de courant de – 1 µA.cm -2 ) ; - 20 µA pour une pulse cathodique (correspondant à une densité de courant de + 1 µA.cm -2 ). Durée totale d’excitation : jusqu’à 200 minutes.
La présente l’évolution de ∆E p à l’issue de la première étape du traitement d’activation, opérée avec des pulses en potentiel (exemple 1) ou des pulses en courant, en fonction de la durée d’excitation.
Il est possible d’obtenir des performances similaires en termes de réactivité électrochimique avec une excitation par des pulses en courant, avec un temps de traitement de 2 heures et 30 minutes, donc plus long comparativement au traitement opéré avec des pulses en potentiel (exemple 1).
Exemple 5 D euxième étape d’excitation avec des pulses en courant ( hors invention )
L’électrode DLC, à l’issue de la première étape d’excitation avec des pulses en courant telle que décrite dans l’exemple 4 précitée, d’une durée de 2 heures et 30 minutes, a été soumise à une deuxième étape de traitement électrochimique opérée par excitation par des pulses en courant et non en potentiel.
Les conditions de la deuxième étape du traitement électrochimique sont les suivantes :
2 ème étape : traitement électrochimique dans un électrolyte aqueux comprenant 0,5 M d’acide sulfurique ; Pulses alternées en courant suivant l’enchaînement 1 pulse cathodique – 1 pulse anodique : durée d’une pulse cathodique/anodique : 0,1 seconde ; amplitude des pulses : + 20 µA (correspondant à une densité de courant de + 1 µA.cm- 2 ) pour une pulse anodique ; -20 µA (correspondant à une densité de courant de - 1 µA.cm- 2 ) pour une pulse cathodique. Durée totale d’excitation : 40 minutes et 80 minutes.
La présente les voltamogrammes réalisés pour l’électrode DLC avant activation, à l’issue de la première étape du traitement électrochimique (réalisé suivant les conditions de l’exemple 4) et à l’issue de la deuxième étape du traitement électrochimique réalisée avec des pulses en courant.
Il peut être observé que la valeur de ∆E p varie d’une manière négative et non significative après la deuxième étape de traitement opérée avec des pulses en courant.
Exemple 6 P remière étape d’excitation avec des pulses cathodiques en potentiel ( hors invention )
est une vue schématique d’un aéronef comprenant un système d’alimentation en carburant ;
est une vue schématique d’un aéronef comprenant un système de détermination de caractéristiques de carburant ;
est une vue schématique d’un système de détermination de caractéristiques de carburant prévu dans un circuit de carburant d’un moteur à turbine à gaz ;
est une représentation schématique d’un procédé de détermination de caractéristiques de carburant d’un carburant d’aviation ;
Ici, l’unité de contrôle 19 comprend une carte de circuit imprimé 42 qui supporte divers composants électroniques nécessaires à la commande du moteur électrique 18, dont ceux mentionnés ci-après.
En variante, non représentée, l’unité de contrôle 19 peut comprendre plusieurs cartes de circuit imprimé.
Avantageusement, l’unité de contrôle 19 comprend au moins un module de communication 49, en particulier de réception d’ordres de commande, les ordres de commande étant émis par un émetteur d’ordres, tel que l’unité de commande locale 14 ou centrale 15, ces ordres étant destinés à commander le dispositif d’entraînement motorisé 7.
Avantageusement, le module de communication 49 de l’unité de contrôle 19 est de type filaire, autrement dit permet la réception et, éventuellement, l’émission d’ordres de commande transmis par des moyens filaires.
Avantageusement, l’unité de contrôle 19, l’unité de commande locale 14 et/ou l'unité de commande centrale 15 peuvent être en communication avec une station météorologique, non représentée, disposée à l’intérieur du bâtiment ou déportée à l'extérieur du bâtiment, incluant, notamment, un ou plusieurs capteurs pouvant être configurés pour déterminer, par exemple, une température, une luminosité ou encore une vitesse de vent, dans le cas où la station météorologique est déportée à l'extérieur du bâtiment.
L’unité de contrôle 19, l’unité de commande locale 14 et/ou l'unité de commande centrale 15 peuvent également être en communication avec un serveur 27, de sorte à contrôler l’actionneur électromécanique 8 suivant des données mises à disposition à distance par l’intermédiaire d’un réseau de communication, en particulier un réseau internet pouvant être relié au serveur 27.
L’unité de contrôle 19 peut être commandée à partir de l’unité de commande locale 14 ou centrale 15. L’unité de commande locale 14 ou centrale 15 est pourvue d'un clavier de commande. Le clavier de commande de l’unité de commande locale 14 ou centrale 15 comprend un ou plusieurs éléments de sélection 50 et, éventuellement, un ou plusieurs éléments d’affichage 51.
Le module de communication 48 de l’unité de commande locale 14 ou centrale 15 est appelé par la suite premier module de communication. En outre, le module de communication 49 de l’unité de contrôle 19 est appelé par la suite deuxième module de communication.
Le premier module de communication 48 de l’unité de commande locale 14 ou centrale 15 est configuré pour communiquer, autrement dit communique, avec le deuxième module de communication 49 de l’unité de contrôle 19.
Ainsi, le premier module de communication 48 de l’unité de commande locale 14 ou centrale 15 échange des ordres de commande avec le deuxième module de communication 49 de l’unité de contrôle 19, soit de manière monodirectionnelle, soit de manière bidirectionnelle.
Par « paroi interne » ou « face interne », on entend une surface destinée à faire face audit élément 81 d’un véhicule 100, notamment à un système 5 de traitement par réduction catalytique d’un moteur.
La paroi externe du système d’attache 60 comprend notamment la face externe de la paroi latérale 61a et la face externe de la paroi sommitale 61b de l’au moins un élément d’attache 61.