INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En raison des tolérances de fabrication de l’anneau 30, notamment de la bride annulaire amont 32 et de la bride annulaire aval 33, un jeu peut être formé, dans la direction longitudinale X, entre la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Il est entendu par « jeu dans la direction longitudinale X » qu’un espace libre est formé longitudinalement entre la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20 lorsque l’anneau 30 est fixé au carter externe 20 et au flasque 23. Le jeu peut par ailleurs être formé tout autour de l’axe longitudinal X1 ou de manière locale autour de l’axe longitudinal X1. Dans le deuxième cas, il peut être formé une pluralité de jeux autour de l’axe longitudinal X1 qui sont chacun formés dans la direction longitudinale X entre la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Chaque jeu peut présenter une dimension respective dans la direction longitudinale X. Chaque jeu de la pluralité de jeux peut être formé entre l’un des secteurs de la face aval de la bride annulaire aval 33, qui est associé à l’un des secteurs 30a d’anneau 30 parmi la pluralité de secteurs 30a d’anneau 30, et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20.
A cet effet, la turbine peut comprendre des moyens aval de rattrapage de jeu intercalés longitudinalement entre la face aval de la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Les moyens aval de rattrapage de jeu sont adaptés pour rattraper le(s) jeu(x) ainsi formé(s). Les moyens aval de rattrapage de jeu permettent la transmission des efforts mécaniques entre l’anneau 30 et le carter annulaire externe malgré le(s) jeu(x) formé(s), dans la direction longitudinale X, entre la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Les efforts mécaniques entre l’anneau 30 et le carter externe 20 sont ainsi régulièrement répartis autour de l’axe longitudinal X1 sur la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30. Cela permet d’éviter que la bride annulaire aval 33 de l’anneau 30 soit soumise, localement autour de l’axe longitudinal X1, à des sollicitations mécaniques élevées. L’intégrité mécanique de la bride annulaire aval 33 est alors mieux préservée.
De même, un jeu peut être formé, dans la direction longitudinale X, entre la bride annulaire amont 32 de l’anneau 30 et le flasque 23. Le jeu peut, ici aussi, être formé tout autour de l’axe longitudinal X1 ou de manière locale autour de l’axe longitudinal X1. Dans le deuxième cas, il peut être formé une pluralité de jeux autour de l’axe longitudinal X1 qui sont chacun formés dans la direction longitudinale X entre la bride annulaire amont 32 de l’anneau 30 et le flasque 23. Chaque jeu peut présenter une dimension respective dans la direction longitudinale X. Chaque jeu de ladite pluralité de jeux peut être formé entre l’un des secteurs de la face amont de la bride annulaire amont 32, qui est associé à l’un des secteurs 30a d’anneau 30 parmi la pluralité de secteurs 30a d’anneau 30, et le flasque 23.
A cet effet, la turbine peut comprendre des moyens amont de rattrapage de jeu intercalés longitudinalement entre la face amont de la bride annulaire amont 32 de l’anneau 30 et le flasque 23. Les moyens amont de rattrapage de jeu sont adaptés pour rattraper le(s) jeu(x) ainsi formé(s). Les moyens amont de rattrapage de jeu permettent la transmission des efforts mécaniques entre l’anneau 30 et le flasque 23 malgré le(s) jeu(x) formé(s), dans la direction longitudinale X, entre la bride annulaire amont 32 de l’anneau 30 et le flasque 23. Les efforts mécaniques entre l’anneau 30 et le flasque 23 sont ainsi régulièrement répartis autour de l’axe longitudinal X1 sur la bride annulaire amont 32 de l’anneau 30. Cela permet d’éviter que la bride annulaire amont 32 de l’anneau 30 soit soumise, localement autour de l’axe longitudinal X1, à des sollicitations mécaniques élevées. L’intégrité mécanique de la bride annulaire amont 32 est alors mieux préservée
Il est maintenant fait référence aux figures 3 et 4 qui représentent un premier mode de réalisation des moyens aval de rattrapage de jeu.
Comme visible à la , il est considéré ici un jeu j2a qui est formé, dans la direction longitudinale X, entre un premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33, qui est associé à un premier secteur 30a d’anneau 30 parmi la pluralité de secteurs 30a d’anneau 30, et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Les moyens aval de rattrapage de jeu sont intercalés longitudinalement au moins entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Les moyens aval de rattrapage de jeu permettent ainsi de rattraper le jeu j2a formé, dans la direction longitudinale X, entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. Cela permet une transmission des efforts entre le premier secteur de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter annulaire externe.
Selon le premier mode de réalisation, les moyens aval de rattrapage de jeu comprennent une première cale aval d’un premier type serrée longitudinalement entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20. La première cale aval du premier type 40a présente une dimension dans la direction longitudinale X sensiblement égale à la dimension dans la direction longitudinale X du jeu j2a formé, dans la direction longitudinale X, entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20, i.e. la distance dans la direction longitudinale X séparant le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20.
La première cale aval du premier type 40a comprend une face amont et une face aval. La face amont et la face aval comprenant chacune une zone d’appui au niveau de laquelle la face amont et la face aval sont chacune respectivement en appui dans la direction longitudinale X sur le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33 et sur la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20.
La première cale aval du premier type 40a comprend une paroi radiale 41 qui présente une forme générale en arc de cercle autour de l’axe longitudinal X1. La paroi radiale 41 présente une face amont et une face aval. La face amont et la face aval de la paroi radiale 41 de la première cale aval du premier type 40a forment respectivement, en partie, la face amont et la face aval de la première cale aval du premier type 40a. Aussi, la zone d’appui de la face amont et la zone d’appui 43 de la face aval de la première cale aval du premier type 40a sont situées respectivement au niveau de la face amont et de la face aval de la paroi radiale 41. La paroi radiale 41 de la première cale aval du premier type 40a présente donc une dimension dans la direction longitudinale X sensiblement égale à la dimension dans la direction longitudinale X du jeu j2a formé, dans la direction longitudinale X, entre le premier secteur de la face aval de la bride annulaire aval 33 et la paroi annulaire radiale 22 du carter externe 20.
La paroi radiale 41 peut s’étendre entre une première extrémité et une seconde extrémité dans la direction circonférentielle. De manière remarquable à la , la première extrémité et la seconde extrémité de la paroi radiale 41 sont respectivement alignées, dans la direction longitudinale X, avec la première extrémité et la seconde extrémité du premier secteur 30a d’anneau 30. Autrement dit, la paroi radiale 41 de la première cale aval du premier type 40a peut s’étendre circonférentiellement sur toute la longueur du premier secteur de la bride annulaire aval 33. Alternativement, la paroi radiale 41 de la première cale aval du premier type 40a peut s’étendre circonférentiellement sur une longueur inférieure à la longueur circonférentielle du premier secteur de la bride annulaire aval 33.
Au cours de cette étape, on cherche à estimer un vecteur , dont chaque terme est une activité du radionucléide dans l’objet mesuré. et : sont liés par le modèle direct :
On met en œuvre un algorithme d’optimisation permettant une minimisation d’une fonction de coût , de façon à estimer les vecteurs , ainsi que, de façon optionnelle, le scalaire .
est un vecteur de dimension ( ,1).
La fonction de coût peut être telle que :
où correspond à des variables inconnues régissant la fonction de coût : il s’agit de et éventuellement de lorsque comporte un pic centré sur 511 keV. Lorsque ne comporte pas de pic sur 511 keV, prend une valeur arbitraire. désigne l’opérateur norme L2. La minimisation de la fonction de coût permet d’estimer les inconnues selon l’expression :
Les estimations de et de sont conjointes du fait de la relation .
Selon une autre possibilité, on suppose que suit une loi normale par rapport à , auquel cas la fonction de coût peut être telle que :
est une matrice de dimension ( ), diagonale, dont chaque terme est l’inverse de la variance du bruit d’observation assigné à chaque canal du vecteur . Par exemple, pour chaque canal ,
Quelle que soit la fonction de coût utilisée, le fait de contraindre la minimisation en imposant , la matrice étant prédéterminée, facilite la mise en œuvre de l’algorithme d’inversion. Aussi, la formulation d’un modèle direct, selon la forme analytique permet l’estimation conjointe de , et éventuellement .
Deuxième mode de réalisation L’objectif du deuxième mode de réalisation est d’effectuer un traitement d’un spectre mesuré , lors d’une calibration, de façon à extraire des pics et à estimer au moins un paramètre, choisi parmi la position, la surface, et la largeur à mi-hauteur, des pics présents dans le vecteur . Selon ce mode de réalisation, l’objet est un objet quelconque. Contrairement au premier mode de réalisation, les fonctions d’énergie et de résolution ne sont pas supposées connues. Il en est de même de l’efficacité d’observation . Aussi, les étapes décrites ci-après sont mises en œuvre à des fins de calibration du détecteur.
Les principales étapes de ce mode de réalisation sont schématisées sur la .
Etape 200 : mesure du spectre à l’aide dispositif de mesure 1.
Etape 210 : extraction du vecteur
Le vecteur est par exemple estimé en effectuant la soustraction :
peut être estimé en utilisant un algorithme d’estimation de la ligne de base tel que précédemment décrit.
La quantité du ou des photoinitiateurs peut être de 0,01 % à 5 %, de 0,02 % à 3 %, de 0,05 à 2 %, de 0,1 à 1,5 %, ou de 0,2 à 1 %, par poids sur la base du poids total de la composition durcissable. La quantité totale du ou des photoinitiateurs peut être de 0,01 à 10 %, de 0,1 à 9 %, de 0,2 à 8 %, de 0,5 à 7 %, ou de 1 à 6 %, par poids sur la base du poids total de la composition durcissable.
Additifs La composition durcissable de la présente invention peut comprendre un additif. La composition durcissable peut comprendre un mélange d’additifs.
En particulier, l’additif peut être choisi parmi des sensibilisants, des synergistes de type amine, des antioxydants/photostabilisants, des bloqueurs/absorbeurs de lumière, des inhibiteurs de polymérisation, des agents antimousse, des agents de fluidité ou de nivellement, des matières colorantes, des pigments, des dispersants (agents mouillants, tensioactifs), des additifs de glissement, des charges, des agents de transfert de chaînes, des agents thixotropes, des agents matifiants, des modificateurs de résistance aux chocs, des cires, des mélanges correspondants, et de quelconques autres additifs conventionnellement utilisés dans les techniques des revêtements, des agents d’étanchéité, des adhésifs, du moulage, de l’impression 3D ou des encres.
La composition durcissable peut comprendre un sensibilisant.
Des sensibilisants peuvent être introduits dans la composition durcissable de la présente invention afin d’étendre la sensibilité du photoinitiateur à des longueurs d’onde plus longues. Par exemple, le sensibilisant peut absorber la lumière à des longueurs d’onde plus longues ou plus courtes que le photoinitiateur et être capable de transférer l’énergie du photoinitiateur et revenir à son état fondamental.
Des exemples de sensibilisants appropriés comprennent les anthracènes et les carbazoles.
La concentration de sensibilisant dans la composition durcissable variera en fonction du photoinitiateur qui est utilisé. Typiquement, cependant, la composition durcissable est formulée pour comprendre de 0 % à 5 %, en particulier 0,1 % à 3 %, plus particulièrement 0,5 à 2 %, en poids de sensibilisant sur la base du poids total de la composition durcissable.
La composition durcissable peut comprendre un agent de transfert de chaînes.
Des agents de transfert de chaînes peuvent être introduits dans la composition durcissable de la présente invention afin d’augmenter la vitesse de durcissement. En particulier, l’agent de transfert de chaînes peut être un polyol. Les polythiols ou polyamines peuvent ralentir le durcissement cationique et ne sont pas un choix préféré dans la présente invention.
La composition durcissable peut comprendre un stabilisant.
Des stabilisants peuvent être introduits dans la composition durcissable de la présente invention afin de fournir une stabilité au stockage et une durée de conservation adéquates. Avantageusement, un ou plusieurs tels stabilisant sont présents à chaque stade du procédé utilisé pour préparer la composition durcissable, pour protéger contre des réactions indésirables pendant le traitement des composants éthyléniquement insaturés de la composition durcissable. Dans le présent contexte, le terme « stabilisant » désigne un composé ou une substance qui retarde ou empêche la réaction ou le durcissement de groupes fonctionnels durcissables de manière actinique présents dans une composition en l’absence de rayonnement actinique. Cependant, il sera avantageux de choisir une quantité et un type de stabilisant permettant à la composition d'être encore capable de durcir lorsqu’elle est exposée à un rayonnement actinique (c’est-à-dire que le stabilisant n’empêche pas le durcissement par rayonnement de la composition). Typiquement, des stabilisants efficaces dans le contexte de la présente invention seront classés en tant que stabilisants aux radicaux libres (c’est-à-dire, des stabilisants qui fonctionnent en inhibant les réactions de radicaux libres).
Tous les stabilisants connus dans la technique associée aux composés fonctionnalisés par (méth)acrylate peuvent être utilisés dans la présente invention. Les quinones représentent un type de stabilisant particulièrement préféré qui peut être utilisé dans le contexte de la présente invention. Dans le présent contexte, le terme « quinone » comprend à la fois des quinones et des hydroquinones ainsi que des éthers de celles-ci tels que des éthers de monoalkyle, monoaryle, monoaralkyle et bis(hydroxyalkyle) d’hydroquinones. Le monométhyléther d’hydroquinone est un exemple d’un stabilisant approprié qui peut être utilisé. D’autres stabilisants connus dans l’art tels que le BHT et dérivés, des composés de type phosphite, la phénothiazine (PTZ), le triphénylantimoine et des sels d’étain(II) peuvent également être utilisés.
La concentration de stabilisant dans la composition durcissable variera suivant le stabilisant particulier ou la combinaison de stabilisants particulière choisi(e) pour utilisation et également suivant le degré de stabilisation souhaité et la susceptibilité des composants dans les compositions durcissables à la dégradation en l’absence de stabilisant. Typiquement, cependant, la composition durcissable est formulée pour comprendre de 5 à 5 000 ppm de stabilisant. Selon certains modes de réalisation de l’invention, le mélange réactionnel pendant chaque stade du procédé employé pour préparer la composition durcissable contient au moins une quantité de stabilisant, par ex. au moins 10 ppm de stabilisant.
La composition durcissable peut comprendre un bloqueur de lumière (parfois dénommé absorbeur de lumière).
L’introduction d’un bloqueur de lumière est particulièrement avantageuse lorsque la composition durcissable doit être utilisée comme une résine dans un processus d’impression tridimensionnelle impliquant le photodurcissement de la composition durcissable. Le bloqueur de lumière peut être toute substance connue dans l’art de l’impression tridimensionnelle, y compris par exemple des pigments non réactifs et des teintures non réactives. Le bloqueur de lumière peut être un agent bloquant la lumière visible ou un agent bloquant la lumière UV, par exemple. Des exemples de bloqueurs de lumière adaptés comprennent, mais ne sont pas limités à, le dioxyde de titane, le noir de carbone et des absorbeurs de lumière ultraviolette organiques tels que les hydroxybenzophénone, hydroxyphénylbenzotriazole, oxanilide, hydroxyphényltriazine, Soudan I, bleu de bromothymol, 2,2’-(2,5-thiophènediyl)bis(5-tert-butylbenzoxazole) (commercialisé sous le nom commercial « Bènetex OB Plus ») et absorbeurs de lumière ultraviolette à base de benzotriazole.
La quantité d’agent bloquant la lumière peut être modifiée comme souhaité ou approprié pour des applications particulières. De façon générale, si la composition durcissable contient un bloqueur de lumière, celui-ci est présent à une concentration de 0,001 à 10 % en poids sur la base du poids de la composition durcissable.
La solution B a ensuite été ajoutée, sous vive agitation, à la solution A. La solution obtenue, parfaitement limpide après disparition des bulles formées au cours du mélange, a été ajoutée à 1,2 litres d'acétone sous action d'un homogénéiseur de type Ultraturrax™ afin d’homogénéiser le milieu. On a immédiatement observé une précipitation blanche en suspension dans la phase liquide.
Le milieu réactionnel a été homogénéisé pendant 5 minutes puis a été maintenu 10 minutes sous agitation magnétique. On a laissé décanter pendant 1 à 2 heures. Le surnageant a été écarté puis la suspension restante a été centrifugée 10 minutes à 6000 rpm. Ensuite on a ajouté 300 ml d'eau pour remettre le précipité en suspension (utilisation d'une sonotrode, agitation magnétique). Sous vive agitation, on a ajouté 125 ml d'une solution de tripolyphosphate de sodium à 100g/l à la suspension colloïdale ainsi obtenue. La suspension est ainsi devenue plus stable. La suspension a ensuite été soniquée à l'aide d'une sonotrode. La suspension a ensuite été centrifugée 15 minutes à 8000 rpm. Le culot a ensuite été redispersé dans 150 ml d'eau. Puis la suspension obtenue a de nouveau été centrifugée 15 minutes à 8000 rpm et les culots obtenus redispersés dans 300 ml d’éthanol afin d'obtenir une suspension apte à la réalisation d'un dépôt électrophorétique.
Des agglomérats d’environ 100 nm constitués de particules primaires de Li 3 PO 4 de 10 nm ont ainsi été obtenus en suspension dans l’éthanol.
En conditions nominales, la sortie Q3 de la troisième bascule DF3 prend de même la valeur précédente de la sortie Q2 de la deuxième bascule DF2 (c’est-à-dire la valeur avant le front concerné).
Lorsque la durée du deuxième retard DEL2 est à peu près égale à la durée du troisième retard DEL3, les signaux D3 et Q3 sont toujours à des niveaux opposés. Ainsi, le signal d’alerte HV est constamment au niveau « 0 », ce qui indique qu’il n’y a pas d’erreur de maintien.
Lorsque la durée du deuxième retard DEL2 est légèrement plus grande que la durée du troisième retard DEL3, les signaux D3 et Q3 sont principalement à des niveaux opposés, sauf pendant une courte durée de ces signaux où ils sont égaux pendant la différence de temps entre le front du cycle d’horloge retardé (retardé par le troisième retard) et le front du signal de données (retardé par le deuxième retard).
Le signal d’alerte HV est donc principalement au niveau « 0 », avec de courtes impulsions au niveau « 1 », et ne communique pas d’erreur de maintien.
Il est maintenant fait référence à la « Erreur de maintien ».
La représente le cas où le système sur puce SOC est altéré ou dans des conditions d’utilisation qui augmentent sa vitesse, un retard non nominal supplémentaire –Δ est ajouté négativement à la durée du deuxième retard DEL2 alors que l’on considère que le troisième retard n’a pas varié, parce que le deuxième circuit de retard DEL2 est configuré pour être plus sensible à cette modification des conditions de fonctionnement que le troisième circuit de retard DEL3.
Ainsi, si ce retard négatif supplémentaire –Δ est suffisamment grand, on fait avancer un front considéré du signal de données retardé D3 (à l’entrée de la troisième bascule DF3) avant le front montant suivant du signal d’horloge retardé clkd.
Dans ces conditions altérées qui augmentent la vitesse, la sortie Q3 de la troisième bascule DF3 prend la valeur suivante de la sortie Q2 de la deuxième bascule DF2 (c’est-à-dire la valeur après le front considéré).
En conséquence, dans ces conditions altérées, les signaux D3 et Q3 sont principalement aux mêmes niveaux pendant tout le cycle d’horloge clkd qui suit le front montant considéré, sauf pendant une courte durée de ces signaux qui sont opposés pendant la différence de temps entre le front du cycle d’horloge retardé (retardé par le troisième retard) et le front du signal de données (retardé par le deuxième retard et le retard négatif supplémentaire -Δ).
Le signal d’alerte HV est donc principalement au niveau « 1 », avec de courtes impulsions au niveau « 0 » périodiquement à chaque cycle d’horloge retardé clkd, communiquant une « Erreur de maintien ».
En outre, la différence de durée entre le deuxième retard DEL2 et le troisième retard DEL3 peut avantageusement être configurée spécialement pour fournir une marge pour générer le signal d’alerte HV. En effet, comme le signal d’alerte HV est généré dès que la durée totale du retard DEL2-Δ est inférieure à la durée du troisième retard DEL3, la durée nominale du deuxième retard DEL2 peut être réglée pour être plus grande que le troisième retard DEL3 d’une quantité (DEL2-DEL3) fournissant la marge de tolérance pour un retard non nominal supplémentaire négatif -Δ avant de générer le signal d’alerte HV.
On rappelle qu’il a été considéré dans cet exemple que le troisième retard DEL3 ne varie pas, dans l’absolu. Toutefois, en pratique, le troisième retard DEL3 peut varier, moins que le deuxième retard DEL2, et cette variation doit être prise en compte pour établir la marge de tolérance.
La représente par ailleurs le cas où le système sur puce SOC est altéré avec une complexité permettant d’injecter à la fois une erreur de réglage dans le chemin de données et une erreur de maintien dans le chemin d’horloge.
Les signaux d’alerte résultants SV et HV proviennent d’une combinaison des deux cas décrits précédemment relativement aux figures 2C et 2D, d’une manière déductible aisément de ces descriptions et de l’architecture de circuit décrite relativement à la .
En résumé, dans ce cas, le signal d’alerte de violation de réglage SV est mis périodiquement à « 1 », pendant des cycles d’horloge complets alternés, tandis que le signal d’alerte de violation de maintien HV est principalement au niveau « 1 », avec de courtes impulsions au niveau « 0 », périodiquement à chaque couple de deux cycles d’horloge retardés clkd successifs.
La illustre un autre exemple de mode de réalisation du système sur puce SOC comportant un capteur de procédé-tension-température ou « PVT » SNS adapté pour exécuter le procédé décrit relativement à la .
Le terme « liaison carbonate » signifie une liaison -O-C(=O)-O-.
Le terme « uréthane ou carbamate » signifie une liaison -NH-C(=O)-O- ou -O-C(=O)-NH-.
Le terme « liaison amide » signifie une liaison -C(=O)-NH- ou -NH-C(=O)-.
Le terme « liaison urée » signifie une liaison -NH-C(=O)-NH-.
Le terme « polyisocyanate » signifie un composé comprenant au moins deux groupes isocyanate.