INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Egalement par exemple, l’isolement de la batterie principale BP de la machine motrice électrique MME et/ou du convertisseur CV se fait préférentiellement via le dispositif d’isolement DI. Pour ce faire on peut, par exemple placer (ici) les contacteurs (ou interrupteurs) K1, K2 et K3 dans leur état ouvert. Cette option peut éventuellement se dérouler en deux phases. Dans une première phase, le dispositif de surveillance DS peut déclencher la transmission au calculateur de supervision CS du GMP d’une demande d’autorisation d’ouverture des contacteurs (ou interrupteurs) K1, K2 et K3. Cette transmission est ici assurée par le calculateur de batterie CB. Puis, si au bout d’une cinquième durée d5 choisie le dispositif de surveillance DS n’a pas reçu de réponse à sa demande d’autorisation, il peut déclencher dans une seconde phase, de sa propre initiative, l’ouverture des contacteurs (ou interrupteurs) K2 et K3 pour isoler électriquement la batterie principale BP de la machine motrice électrique MME, du convertisseur CV et du connecteur CN. On comprendra que dans une phase de recharge cela met fin à la recharge de la batterie principale BP.
Par exemple, la cinquième durée d5 choisie peut être comprise entre 60 s et 120 s. A titre d’exemple illustratif, la cinquième durée d5 choisie peut être égale à 90 s. Mais d’autres cinquièmes durées d5 peuvent être utilisées.
Egalement par exemple, après chaque détection de sous-tension critique on peut stocker un premier code défaut dans une mémoire (éventuellement morte) du calculateur de batterie CB, et le calculateur de supervision CS observant le stockage de ce premier code défaut peut éventuellement à son tour stocker un second code défaut dans une mémoire (éventuellement morte) qu’il comprend.
L’enregistrement de chaque code défaut permet dans un service après-vente de déterminer l’origine de chaque sous-tension, et d’informer l’usager du véhicule S de l’origine déterminée de chaque sous-tension critique.
On notera également que l’étape 10-50 peut comporter une sous-étape 50 dans laquelle on (le dispositif de surveillance DS) peut mettre fin à l’ensemble d’action(s) effectuée(s) dans le système S en cas de fin de détection d’une sous-tension critique. Cette fin est détectée lorsque la valeur v BP devient supérieure à au moins un autre seuil s’k pendant une sixième durée d6 choisie. Par exemple, on peut utiliser trois autres seuils choisis s’1 à s’3 (k = 1 à 3) associés respectivement à trois autres intervalles de températures internes différents.
Le premier autre intervalle de températures internes correspond à des températures inférieures à une troisième température prédéfinie T3, et est associé à un premier autre seuil choisi s’1 (k = 1). Lorsque la température interne ti est inférieure à cette troisième température prédéfinie T3 (et donc appartient au premier autre intervalle de températures internes), on (le dispositif de surveillance DS) compare dans la sous-étape 50 la valeur v BP au premier autre seuil choisi s’1. Puis, lorsque cette valeur v BP est supérieure à ce premier autre seuil choisi s’1 pendant la sixième durée d6, on cesse (le dispositif de surveillance DS déclenche l’arrêt de) chaque action précédemment entreprise dans le système S.
Le deuxième autre intervalle de températures internes correspond à des températures supérieures ou égales à la troisième température prédéfinie T3 et inférieures à une quatrième température prédéfinie T4, et est associé à un deuxième autre seuil choisi s’2 (k = 2), supérieur au premier autre seuil s’1. Lorsque la température interne ti est supérieure ou égale à la troisième température prédéfinie T3 et inférieure à la quatrième température prédéfinie T4 (et donc appartient au deuxième autre intervalle de températures internes), on (le dispositif de surveillance DS) compare dans la sous-étape 50 la valeur v BP au deuxième autre seuil choisi s’2. Puis, lorsque cette valeur v BP est inférieure à ce deuxième autre seuil choisi s’2 pendant la sixième durée d6, on cesse (le dispositif de surveillance DS déclenche l’arrêt de) chaque action précédemment entreprise dans le système S.
Comme illustré aux Figures 8A et 8B, la partie descendante périphérique 562 peut comprendre une face extérieure 502 tronconique plane. Lorsque la coupelle 50 est fixée au récipient 60, par exemple par dudgeonnage à son col 61, la zone de protection permet de limiter la déformation de la partie centrale 561, tandis que la zone de fixation déformable 51 épouse sensiblement la forme du col 61, ce qui est illustré par la forme que prend la coupelle 50 après dudgeonnage à la comparée à celle qu’elle avait avant dudgeonnage à la .
La partie descendante périphérique 562 peut avoir un angle négatif δ, autrement dit un angle de descente, compris entre 10 en 30 degrés, de préférence entre 15 et 25 degrés. Même si la partie centrale 561 se déforme légèrement lors de la fixation de la coupelle 50 au récipient 60 et/ou lors de la mise sous pression du récipient 60, les angles entre les différentes portions de la paroi de fond 56 restent sensiblement identiques. En particulier, comme montré aux Figures 8A et 8B, l’angle négatif δ de la partie descendante périphérique 562 reste sensiblement identique après dudgeonnage, ce qui permet de limiter la perte de résistance mécanique à la pression au sein du récipient 60.
En référence aux Figures 8A et 8B, le bord 564 peut être retroussé une première fois du côté de la face extérieure 502 de la coupelle 50, et une seconde fois du côté de la face intérieure 501 de la coupelle 50.
Les Figures 9A et 9B illustrent schématiquement une vue en coupe d’une coupelle selon un mode de réalisation alternatif de l’invention avant dudgeonnage ( ) et après dudgeonnage ( ).
Comme illustré aux Figures 9A et 9B, la partie descendante périphérique 562 peut comprendre une face extérieure 502 concave. De cette manière, la coupelle 50 résiste mieux à la pression au sein du récipient 60. De plus, dans le cas d’une coupelle 50 comprenant un matériau polymère ou réalisée entièrement dans ce matériau, des nervures de renfort verticales et radiales sur l’une des faces au moins de la coupelle, de préférence la face extérieure 502, peuvent être prévues pour renforcer la coupelle.
La face extérieure 502 concave peut posséder un rayon de courbure R compris entre 4 en 20 mm, de préférence entre 5 et 15 mm. Même si la partie centrale 561 se déforme légèrement lors de la fixation de la coupelle 50 au récipient 60 et/ou lors de la mise sous pression du récipient 60, les angles entre les différentes portions de la paroi de fond 56 restent sensiblement identiques. En particulier, comme montré aux Figures 9A et 9B, le rayon de courbure R de la partie descendante périphérique 562 reste sensiblement identique avant et après dudgeonnage, ce qui permet de limiter la perte de résistance mécanique à la pression au sein du récipient 60.
La coupelle peut être définie par ses cotes, notamment les cotes suivantes :
D1 Diamètre externe de la coupelle 50, mesuré à l’extrémité périphérique de la zone de fixation déformable 51 ;
D2 Diamètre de la jonction entre le bord d’appui 511 et la partie tronconique 512 de la zone de fixation déformable 51 ;
D3 Diamètre externe de la paroi de fond 56 ;
D4 Diamètre externe de la paroi plane 565 ;
D5 Diamètre interne de la paroi plane 565 ;
D6 Diamètre de l’ouverture centrale 52 ;
H1 Hauteur totale de la coupelle ;
H2 Distance entre le sommet de la face extérieure de la zone de fixation déformable 51 et le sommet de la face extérieure de la partie descendante périphérique 562 ;
H3 Distance entre le sommet de la face extérieure de la zone de fixation déformable 51 et le sommet de la face extérieure de la paroi descendante déformable 513.
Le terme « paroi » peut inclure la présence d’une pluralité de couches en son sein, pour un contenant de type multicouche (e.g. réservoir multicouche, tube multicouche). La cavité fermée est préférentiellement formée entre deux couches adjacentes.
Ainsi, un avantage procuré est de protéger le dispositif grâce à une telle paroi creuse, munie d’au moins une cavité fermée. Le dispositif, agencé à l’intérieur de la cavité fermée, se retrouve à la fois protégé du milieu extérieur et du milieu étudié. Le dispositif effectue les mesures à distance du milieu étudié en générant un champ électrique à l’intérieur du contenant.
Un autre aspect de l’invention concerne un procédé d’étalonnage d’un dispositif de caractérisation selon le premier aspect de l’invention ou d’un système de caractérisation selon le deuxième aspect de l’invention.
Selon une caractéristique optionnelle, le procédé d’étalonnage peut comprendre une étape consistant à faire varier la pulsation du potentiel électrique appliqué à l’électrode d’excitation sur une partie au moins d’un intervalle sur lequel le milieu MUT destiné être caractérisé est au moins partiellement conducteur électriquement.
Un autre aspect de l’invention concerne un procédé de caractérisation d’un milieu MUT mettant en œuvre un dispositif de caractérisation selon le premier aspect de l’invention ou un système de caractérisation selon le deuxième aspect de l’invention.
Selon une caractéristique optionnelle, le procédé de caractérisation peut comprendre une étape consistant à faire varier la pulsation du potentiel électrique appliqué à l’électrode d’excitation sur une partie au moins d’un intervalle sur lequel le milieu MUT destiné être caractérisé est au moins partiellement conducteur électriquement.
Selon une autre caractéristique optionnelle du procédé de caractérisation, le milieu MUT destiné à être caractérisé peut être choisi parmi : un milieu cellulaire ; un liquide partiellement conducteur électriquement, et par exemple alimentaire, tel qu’un lait entier ou demi-écrémé ; un électrolyte ; un milieu aqueux complexe ; et un mélange eau/Adblue®.
La est une vue schématique partielle en perspective d’un dispositif selon un premier mode de réalisation du premier aspect de l’invention, dans lequel les électrodes d’excitation, de mesure et de référence sont recouvertes d’un film diélectrique protecteur et sont destinées à être immergées dans le milieu à caractériser.
La est une vue schématique partielle en perspective d’un dispositif selon un deuxième mode de réalisation du premier aspect de l’invention, dans lequel les électrodes d’excitation, de mesure et de référence sont recouvertes d’un film diélectrique protecteur et équipent une paroi d’un contenant destiné à contenir le milieu à caractériser.
La est une vue schématique partielle en perspective d’un dispositif selon un troisième mode de réalisation du premier aspect de l’invention dans lequel l’électrode de référence est agencée sous un contenant du milieu MUT à caractériser, à l’extérieur d’une paroi en un matériau diélectrique séparant le milieu à caractériser de son environnement.
La est une vue schématique partielle en perspective d’un dispositif selon un quatrième mode de réalisation du premier aspect de l’invention dans lequel l’électrode de référence est agencée sur le côté d’un contenant du milieu MUT à caractériser, à l’intérieur d’une paroi en un matériau diélectrique séparant le milieu à caractériser de son environnement.
La est une vue schématique partielle en perspective d’un dispositif selon un cinquième mode de réalisation du premier aspect de l’invention dans lequel l’électrode de référence est agencée au centre d’un contenant du milieu MUT à caractériser ; un matériau diélectrique recouvrant l’électrode de référence n’y est pas représenté par souci de lisibilité.
La est une vue schématique partielle en perspective d’un dispositif selon un sixième mode de réalisation du premier aspect de l’invention dans lequel l’électrode de référence est agencée sur le côté d’un contenant du milieu MUT à caractériser, à l’extérieur d’une paroi en un matériau diélectrique séparant le milieu à caractériser de son environnement.
La est une vue schématique partielle en perspective d’un dispositif selon un septième mode de réalisation du premier aspect de l’invention pour la caractérisation du murissement d’un fruit ; le matériau diélectrique recouvrant l’électrode de référence n’y est pas représenté par souci de lisibilité.
Le deuxième intervalle de températures internes correspond à des températures supérieures ou égales à la première température T1 et inférieures à une seconde température prédéfinie T2, et est associé à un deuxième seuil choisi s2 (j = 2), supérieur au premier seuil s1. Lorsque la température interne ti est supérieure ou égale à la première température prédéfinie T1 et inférieure à la seconde température prédéfinie T2 (et donc appartient au deuxième intervalle de températures internes), on (le dispositif de surveillance DS) compare dans la sous-étape 30 la valeur v BP au deuxième seuil choisi s2. Puis, lorsque cette valeur v BP est inférieure à ce deuxième seuil choisi s2 pendant la première durée d1, on effectue (le dispositif de surveillance DS déclenche la réalisation) dans la sous-étape 40 au (d’au) moins une action dans le véhicule S.
Lorsque la valeur v BP est supérieure au deuxième seuil choisi s2 (adapté à la température interne ti en cours) pendant au moins la première durée d1 choisie (soit v BP > s2), le dispositif de surveillance DS considère que la batterie principale BP ne fait pas l’objet d’une sous-tension critique, et donc il ne déclenche pas la réalisation d’une action.
Le troisième intervalle de températures internes correspond à des températures supérieures ou égales à la deuxième température T2, et est associé à un troisième seuil choisi s3 (j = 3), supérieur au deuxième seuil s2. Lorsque la température interne ti est supérieure ou égale à cette deuxième température prédéfinie T2 (et donc appartient au troisième intervalle de températures internes), on (le dispositif de surveillance DS) compare dans la sous-étape 30 la valeur v BP au troisième seuil choisi s3. Puis, lorsque cette valeur v BP est inférieure à ce troisième seuil choisi s3 pendant la première durée d1, on effectue (le dispositif de surveillance DS déclenche la réalisation) dans la sous-étape 40 au (d’au) moins une action dans le véhicule S.
Lorsque la valeur v BP est supérieure au troisième seuil choisi s3 (adapté à la température interne ti en cours) pendant au moins la première durée d1 choisie (soit v BP > s3), le dispositif de surveillance DS considère que la batterie principale BP ne fait pas l’objet d’une sous-tension critique, et donc il ne déclenche pas la réalisation d’une action.
Par exemple, la première température T1 peut être comprise entre -20°C et -15°C. A titre d’exemple illustratif, la première température T1 peut être égale à -18°C.
Egalement par exemple, la deuxième température T2 peut être comprise entre -3°C et +3°C. A titre d’exemple illustratif, la deuxième température T2 peut être égale à 0°C.
Egalement par exemple, lorsque la tension nominale aux bornes de la batterie principale BP est égale à 450 V, le premier seuil s1 peut être compris entre 200 V et 210 V. A titre d’exemple illustratif, le premier seuil s1 peut être égal à environ 205 V.
Egalement par exemple, lorsque la tension nominale aux bornes de la batterie principale BP est égale à 450 V, le deuxième seuil s2 peut être compris entre 230 V et 240 V. A titre d’exemple illustratif, le deuxième seuil s2 peut être égal à environ 237 V.
Egalement par exemple, lorsque la tension nominale aux bornes de la batterie principale BP est égale à 450 V, le troisième seuil s3 peut être compris entre 265 V et 275 V. A titre d’exemple illustratif, le troisième seuil s3 peut être égal à environ 270 V.
On notera également que dans la sous-étape 40 de l’étape 10-50 chaque action peut être choisie parmi :
- la génération d’une alerte d’un usager du système S d’un besoin de faire vérifier ce dernier (S) dans un service après-vente,
- la réduction de la puissance électrique qui est fournie par la batterie principale BP à la machine (ici motrice) électrique MME et/ou au convertisseur CV,
- la réduction de la puissance électrique qui est fournie à la batterie principale BP, par exemple dans une phase de freinage récupératif lorsque le système S est un véhicule,
- la réduction pendant une phase de recharge de la batterie principale BP du courant de recharge qui est fourni par une source d’alimentation externe (couplée au connecteur CN),
- l’isolement de la batterie principale BP de la machine (ici motrice) électrique MME et/ou du convertisseur CV, et
- l’enregistrement d’un code défaut qui est représentatif d’un problème de sous-tension de la batterie principale BP.
Le capteur PVT SNS comprend un circuit de filtre FLT configuré pour engager un signal numérique à motif PDS et pour propager le signal numérique à motif d’une manière qui réagit aux variations du matériau semi-conducteur Smc, de la tension d’alimentation de fonctionnement Vdd et de la température de fonctionnement Tmp du système sur puce SOC. Le capteur PVT SNS comporte un circuit de comparaison numérique CMP configuré pour comparer le signal numérique à motif engagé PDSi et le signal numérique à motif propagé PDSo à travers le circuit de filtre FLT, et pour générer un signal d’alerte SV, HV en cas de divergence entre les signaux numériques à motif comparés.
Dans cet exemple de mode de réalisation, le capteur PVT SNS comprend, pour engager le signal numérique à motif PDS, un générateur de motif PGN adapté pour générer le signal numérique à motif PDS. Dans cet exemple, le générateur de motif comprend un circuit inverseur à rétroaction couplé de la sortie Q1 à l’entrée D1 d’une première bascule de type D DF1. La première bascule de type D DF1 est cadencée par un signal d’horloge clk et génère en conséquence une série de zéros « 0 » et de uns « 1 » alternés qui bascule à chaque cycle d’horloge et qui forme le motif numérique.
De manière conventionnelle, une bascule de type D est un verrou synchrone adapté pour capturer la valeur de l’entrée « D » (données) dans une partie définie du cycle d’horloge, comme le front montant de l’horloge, la valeur capturée devenant la sortie « Q ».
Dans une variante d’exemple de mode de réalisation (montrée sur la ), le capteur PVT SNS peut comprendre, pour engager le signal numérique à motif PDS, une entrée dédiée adaptée pour recevoir le signal numérique à motif PDS, le signal numérique à motif PDS étant généré par un dispositif extérieur et transmis sur l’entrée dédiée.
La première bascule de type D DF1 est également incluse dans un premier circuit de bascule FFC1 configuré pour détecter une violation de réglage SV. Le premier circuit de bascule comprend une deuxième bascule de type D DF2 cadencée par le signal d’horloge clk, et ayant une entrée D2 reliée à la sortie Q1 de la première bascule DF1, et une sortie Q1 qui délivre le signal numérique à motif propagé PDSo.
En outre, le premier circuit de bascule FFC1 comprend un premier circuit de retard DEL1, connecté dans la boucle de rétroaction du générateur de motif PGN, et configuré pour retarder le signal numérique à motif à l’entrée de données D1 de la première bascule de type D DF1.
Le premier circuit de retard DEL1 est représenté en amont (avant) de l’inverseur dans la boucle de rétroaction du générateur de motif PGN, mais il pourrait également être placé en aval (après) de l’inverseur dans la boucle de rétroaction du générateur de motif PGN.
Le premier circuit de retard DEL1, connecté dans le chemin de données D1, Q1, D2, Q2 du circuit de filtre FLT, est configuré pour réagir aux variations du matériau semi-conducteur Smc, de la tension d’alimentation de fonctionnement Vdd et de la température de fonctionnement Tmp du système sur puce SOC.
Le circuit de comparaison numérique CMP comprend par exemple une porte logique ou exclusif, ou « XOR », qui reçoit le signal numérique à motif engagé PDSi (sur D2) et le signal numérique à motif propagé PDSo (sur Q2) afin de délivrer en sortie un signal SV correspondant à leur comparaison (égal ou différent). Par convention, la sortie de la porte XOR peut être inversée afin de fournir un signal de niveau haut « à 1 » lorsque le signal d’alerte est déclenché, et un signal de niveau bas « à 0 » lorsqu’il ne l’est pas.
Les figures 2B, 2C, 2D et 2E montrent des chronogrammes de signaux liés au circuit de filtre FLT et au comparateur CMP représentés sur la , dans le cas d’un comportement de condition nominale « Pas d’erreur » sur la , dans le cas d’un comportement de violation de réglage « Erreur de réglage » sur la , dans le cas d’un comportement de violation de maintien « Erreur de maintien » sur la , et dans le cas d’un comportement de violation de réglage et de violation de maintien « Erreur de réglage et de maintien » sur la . Les signaux liés à un nœud respectif du circuit SNS représenté sur la sont nommés avec la même référence que le nœud respectif.
Il est à présent fait référence à la « Pas d’erreur ».
Le signal d’horloge clk a une période constante T de cycles d’horloge, et à chaque front montant du signal d’horloge clk la bascule de type D DF1 délivre le signal Q1 au niveau numérique que l’entrée de données D1 avait au moment du front montant.
Le signal de sortie Q1 est retardé d’une durée DEL1 et inversé (considéré inversé sans retard) pour donner le signal d’entrée de données D1.
En conditions de fonctionnement nominales, la sortie Q2 correspond globalement à la sortie Q1 décalée d’un cycle d’horloge. La sortie Q1 (entrée D2) et la sortie Q2 sont ainsi toujours opposées, de sorte que le signal d’alerte SV est toujours à 0.
Il est à présent fait référence à la « Erreur de réglage ».
La représente le cas où le système sur puce SOC est altéré ou dans des conditions d’utilisation qui réduisent sa vitesse. Dans ce cas, un retard non nominal supplémentaire +Δ est ajouté positivement à la durée du premier retard DEL1, en raison du fait que le premier circuit de retard DEL1 est configuré pour être sensible à cette modification des conditions de fonctionnement.
Les Figures 13A à 13C illustrent schématiquement une vue en coupe d’une valve de type mâle munie d’une coupelle comprenant un moyen de centrage.
Comme expliqué plus haut en référence aux Figures 3 et 4, la paroi montante et/ou descendante 563 peut servir de moyen de centrage pour centrer le corps de valve 10, notamment en cas de fixation de la couronne 15 du corps de valve 10 sur la face intérieure 501 de la paroi plane 565 de la partie centrale 561.
De manière alternative ou supplémentaire, en référence aux Figures 13A à 13C, la partie centrale 561 peut être munie d’un moyen de centrage 57 configurée pour permettre le centrage d’un corps de valve 10 lors de la fixation du corps de valve 10 sur la face intérieure 501 de la partie centrale 561, ce qui permet d’obtenir le même effet de centrage que celui décrit en relation avec les modes de réalisation précédents.
Comme illustré aux Figures 13B-13C, le moyen de centrage 57 peut être combiné avec les coupelles de tous les modes de réalisation précédents, par exemple avec une coupelle comprenant une paroi montante ( ) ou avec une coupelle comprenant une paroi descendante ( ).
Le moyen de centrage 57 peut correspondre à une paroi périphérique continue formée dans la partie centrale 561. Comme illustré aux et 13C, le moyen de centrage 57 peut correspondre à une protrusion périphérique vers le bas à partir de la partie centrale 561. La distance radiale qui sépare le moyen de centrage 57 de l’axe principal A peut être supérieure, de préférence de pas plus de quelques millimètres, à la distance radiale qui sépare l’extrémité de la couronne de fixation 15 de l’axe principal A, de sorte que le moyen de centrage 57 entoure la couronne de fixation 15 lorsque le corps de valve 10 est fixé sur la face intérieure 501 de la partie centrale 561.
De manière alternative, le moyen de centrage 57 peut être composé d’une pluralité de protrusions espacées les unes des autres, ce qui permet d’économiser de la matière en réduisant le nombre de protrusions et/ou leur dimensions.
La partie centrale 561 peut être munie d’une paroi plane 565 incluant l’ouverture centrale 52 et entourée par le moyen de centrage 57, configurée pour recevoir sur la face intérieure 501 un corps de valve 10.