INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Système de conditionnement thermique La présente invention se rapporte au domaine des systèmes de conditionnement thermique. De tels systèmes de conditionnement thermique peuvent notamment équiper un véhicule automobile. Ces systèmes permettent de réaliser une régulation thermique de différents organes du véhicule, tel que l’habitacle ou une batterie de stockage d’énergie électrique, dans le cas d’un véhicule à propulsion électrique. Les échanges de chaleur sont gérés principalement par la compression et la détente d’un fluide réfrigérant au sein de plusieurs échangeurs de chaleur disposés sur un circuit fermé de circulation. Le fluide réfrigérant est comprimé par un dispositif de compression. Afin d’assurer une lubrification des pièces mobiles du dispositif de compression, une quantité d’huile est ajoutée au fluide réfrigérant et circule dans l’ensemble du circuit fermé en même temps que le fluide réfrigérant.
Afin d’assurer un conditionnement thermique de plusieurs organes ou composants de manière simultanée, un système de conditionnement thermique classique comprend plusieurs branches disposées en parallèle, chaque branche comportant un échangeur de chaleur pouvant fonctionner en évaporateur. Après évaporation dans un évaporateur, le fluide réfrigérant à basse pression est ramené vers l’entrée du dispositif de compression pour être à nouveau comprimé et recommencer le cycle thermodynamique.
Plusieurs portions de circuit à basse pression sont ainsi successivement rassemblées deux à deux jusqu’à former une canalisation unique faisant transiter le fluide réfrigérant jusqu’à l’entrée du dispositif de compression. Les différents branchements entre les portions faisant transiter du fluide réfrigérant à basse pression peuvent être installés à des hauteurs différentes, en fonction de la place disponible pour implanter les composants du système.
Ces différences de hauteur peuvent créer des portions de circuit dans lesquelles l’huile contenue dans le fluide réfrigérant peut s’accumuler, notamment lorsqu'une portion de circuit à basse pression n’est pas active, c’est-à-dire que cette portion n’est pas parcourue par un débit de fluide réfrigérant. En particulier, les points bas du circuit peuvent former des zones d’accumulation de l’huile contenue dans le fluide réfrigérant. En cas d’accumulation excessive, la quantité d’huile retournant au compresseur peut devenir insuffisante, ce qui fait courir un risque au compresseur. De plus, une accumulation excessive peut aussi altérer les propriétés thermodynamiques du fluide réfrigérant, ce qui dégrade les performances thermiques du système de conditionnement thermique.
Le but de l’invention est de proposer un système de conditionnement thermique permettant de faciliter le montage du système de conditionnement thermique et d’assurer un bon retour de l’huile vers l’entrée du dispositif de compression.
Résumé A cette fin, la présente invention propose un système de conditionnement thermique, comportant : - un premier évaporateur, - un deuxième évaporateur, - un bloc de distribution de fluide réfrigérant comportant: -- une première entrée de fluide réfrigérant provenant du premier évaporateur, située à une première hauteur le long d’un axe vertical de référence, -- une deuxième entrée de fluide réfrigérant provenant du deuxième évaporateur, située à une deuxième hauteur le long de l’axe vertical de référence, -- une sortie de fluide réfrigérant, -- un premier conduit de circulation de fluide réfrigérant reliant la première entrée et la sortie, -- un deuxième conduit de circulation de fluide réfrigérant reliant la deuxième entrée et le premier conduit en un premier point de branchement, dans lequel le premier point de branchement est situé à une hauteur inférieure ou égale à la hauteur de la première entrée et inférieure ou égale à la hauteur de la deuxième entrée, et le premier conduit comprend, en aval du premier point de branchement selon un sens d’écoulement du fluide réfrigérant, une portion basse située à une hauteur le long de l’axe vertical de référence, inférieure à la hauteur du premier point de branchement.
Le système de conditionnement thermique est configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant contenant une proportion d’huile de lubrification.
Le bloc de distribution est configuré de façon à forcer un écoulement par gravité de l’huile de lubrification contenue dans le fluide réfrigérant circulant dans le premier conduit ou circulant dans le deuxième conduit jusqu’à la portion basse.
Le bloc de distribution est configuré de façon à éviter une accumulation d’huile réfrigérant dans une portion de circuit autre que la portion basse.
Le regroupement au sein d’une pièce unique, telle que le bloc de distribution, des portions de circuit comprenant du fluide réfrigérant à basse pression permet de faciliter le montage du système de conditionnement thermique. De plus, comme le premier point de branchement est situé à une hauteur inférieure ou égale à la hauteur de la première entrée et également inférieure ou égale à la hauteur de la deuxième entrée, l’huile contenue dans le réfrigérant circulant dans le premier conduit ne peut pas s’accumuler dans le deuxième conduit. De même, l’huile contenue dans le réfrigérant circulant dans le deuxième conduit ne peut pas s’accumuler dans le premier conduit. Une éventuelle accumulation d’huile ne peut se produire que dans la portion basse du premier conduit, entre le premier point de branchement et la sortie du bloc de distribution. La portion basse forme ainsi une zone à partir de laquelle une réaspiration de l’huile est facilement réalisée lorsque la sortie est reliée à l’entrée basse pression d’un dispositif de compression permettant de faire circuler le fluide réfrigérant sous pression dans le circuit du système de conditionnement thermique.
Le premier point de branchement est situé à une hauteur strictement inférieure à la hauteur de la première entrée. Le premier point de branchement est situé à une hauteur strictement inférieure à la hauteur de la deuxième entrée.
Selon un mode de réalisation, le système de conditionnement thermique est un système pour véhicule automobile.
La sortie de fluide réfrigérant est configurée pour être reliée à une entrée d’un dispositif de compression configuré pour faire circuler un fluide réfrigérant dans un circuit de fluide réfrigérant du système de conditionnement thermique.
Selon un mode de réalisation, le système de conditionnement thermique comporte un troisième évaporateur, et le bloc de distribution comprend une troisième entrée de fluide réfrigérant provenant du troisième évaporateur, située à une troisième hauteur le long de l’axe vertical de référence, - un troisième conduit de circulation de fluide réfrigérant reliant la troisième entrée et le premier conduit en un deuxième point de branchement, dans lequel le deuxième point de branchement est située à une hauteur inférieure ou égale à la hauteur du premier point de branchement et inférieure ou égale à la hauteur de la troisième entrée, et le premier conduit comprend, en aval du deuxième point de branchement selon un sens d’écoulement du fluide réfrigérant, une portion basse située à une hauteur inférieure à la hauteur du deuxième point de branchement.
Lorsque le système de conditionnement thermique comprend trois évaporateurs distincts, cette disposition permet d’éviter une accumulation d’huile dans l’un des trois conduits amenant le fluide réfrigérant en provenance de chacun des trois évaporateurs. Comme précédemment, la portion basse permet une réaspiration facile de l’huile qui peut ainsi regagner le dispositif de compression.
Les protubérances 46 du deuxième groupe sont situées axialement au voisinage de la face frontale 14d de la bague extérieure du palier. De façon analogue aux protubérances 44, les protubérances 46 sont formées à partir de la face frontale 14d par repoussage local de matière.
Après surmoulage de la garniture d’isolation 26 sur la bague extérieure 14 du palier et sur la douille 24, chaque protubérance 44, 46 s’étend à l’intérieur d’une encoche ménagée sur l’alésage 26b de la garniture d’isolation. Les protubérances 44, 46 de la surface extérieure 14a de la bague extérieure sont en complémentarité de forme avec les encoches de la garniture d’isolation. Les encoches de la garniture d’isolation sont formées lors du surmoulage. Les protubérances 44, 46 de la surface extérieure 14a de la bague extérieure s’étendent à l’intérieur du matériau isolant électrique de la garniture d’isolation 26. Les protubérances 44, 46 sont entièrement noyées à l’intérieur du matériau isolant électrique.
Dans les exemples de réalisation précédents, la surface extérieure 14a de la bague extérieure 14 du palier est pourvue d’évidements ou de protubérances pour former des moyens d’anti-rotation de la garniture d’isolation 26.
Alternativement ou en combinaison, il est possible de prévoir d’autre configurations de la surface extérieure 14a de la bague extérieure 14 pour assurer la retenue angulaire de la garniture d’isolation 26 relativement à la surface extérieure 14a par complémentarité de forme.
Par exemple, dans l’exemple de réalisation illustré à la , sur laquelle les éléments identiques portent les mêmes références, l’axe 50 de la surface extérieure 14a cylindrique de la bague extérieure du palier est décalé radialement par rapport à l’axe X-X’ de l’alésage de la bague extérieure. L’alésage 26b de la garniture d’isolation est de forme complémentaire à la surface extérieure 14a de la bague extérieure. L’alésage 26b est de forme cylindrique et d’axe 50. La surface extérieure 26a de la garniture d’isolation et la surface extérieure 24a de la douille sont cylindriques et d’axe X-X’.
Comme indiqué précédemment, dans les exemples de réalisation illustrés, la première bague 12 du palier est la bague intérieure et la deuxième bague 14 sur laquelle est surmoulée la garniture d’isolation 26 est la bague extérieure. Alternativement, il est possible de prévoir une disposition inversée dans laquelle la deuxième bague 14 sur laquelle est surmoulée la garniture d’isolation 26 est la bague intérieure. Dans ce cas, le manchon d’isolation est situé dans l’alésage 12a de la bague intérieure. La garniture d’isolation est alors interposée radialement entre l’alésage 12a de la bague intérieure et la surface extérieure de la douille. La garniture d’isolation est surmoulée sur la douille et au moins sur l’alésage 12a de la bague intérieure. L’alésage de la douille délimite l’alésage du dispositif de palier.
Bonne : L’uniformité de la composition était maintenue.
Mauvaise : l’uniformité de la composition n’était pas maintenue.
Les compositions selon les exemples 1 à 5 étaient stables pour maintenir un aspect uniforme émulsifié, sans séparation de phase, tandis que la composition selon l’exemple comparatif 1 n’était pas stable car une séparation de phase a été observée.
Exemple 6 et exemple comparatif 2 [Préparations]
Deux grammes de chitosan ont été dissous dans l’eau en ajoutant 1 g d’acide lactique à l’eau, puis en ajoutant 20 g d’huile de germe de zea mays (maïs) et 0,5 g d’acide oléique sous agitation. Ensuite, 0,01 g de hyaluronate de sodium a été ajouté sous agitation. Puis, 0,01 g d’une solution aqueuse (50 % en poids) d’acide phytique a été ajouté sous agitation. Ainsi, une composition comprenant des particules de gel de complexe polyionique (PGP) a été préparée.
Les ingrédients utilisés pour préparer la dispersion de PGP selon l’exemple 6 sont montrés dans le tableau 2. Les unités des quantités d’ingrédients montrées dans le tableau 2 sont toutes des « grammes ».
Dans l’exemple comparatif 2, la préparation de la composition selon l’exemple 6 a été répétée à condition que l’acide oléique n’ait pas été ajouté.
Les ingrédients utilisés pour préparer la dispersion de PGP selon l’exemple comparatif 2 sont montrés dans le tableau 2. Les unités des quantités d’ingrédients montrées dans le tableau 2 sont toutes des « grammes ».
Ex. 6 Ex. Comp. 2 Eau qsp 100 qsp 100 Hyaluronate de sodium 0,01 0,01 Chitosan 2 2 Huile de germe de Zea Mays (maïs) 20 20 Acide oléique 0,5 - Acide phytique (solution aqueuse à 50 %) 0,01 0,01 Acide lactique 1 1 Stabilité Bonne Mauvaise
Les compositions selon l’exemple 6 et l’exemple comparatif 2 ont été stockées séparément dans des récipients transparents à température ambiante pendant une semaine. La stabilité de la composition a été observée visuellement et évaluée selon les critères suivants.
Parmi les comonomères hydrosolubles ioniques, on peut citer à titre d'exemple les composés suivants et leurs sels :
acide (méth)acrylique,
acide styrène sulfonique,
acide vinylsulfonique et acide (méth)allylsulfonique,
acide vinylphosphonique,
acide maléique,
acide itaconique,
acide crotonique,
les monomères vinyliques hydrosolubles de formule (A) ci-après :
R 1 est H, -CH 3 , -C 2 H 5 ou -C 3 H 7 ;
X 1 est sélectionné parmi :
les éthers d'alkyle de type -OR 2 , R 2 étant un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé contenant de 1 à 6 atomes de carbone, substitué par au moins un groupe sulfonique (-SO 3 -) et/ou sulfate (-SO 4 -) et /ou phosphate (-PO 4 H 2 -).
Parmi les comonomères hydrosolubles non ioniques, on peut citer à titre d'exemple :
le (méth)acrylamide,
le N-vinylacétamide et N-méthyle-N-vinylacétamide,
En parallèle à l’étape E3, la région de décision Br associée au point requête Xr est calculée dans une étape E4.
Dans cette étape E4 on utilise par exemple les coordonnées du point requête Xr et on teste les fonctions d’appartenance aux feuilles Bn sur ce point requête Xr pour trouver sa région de décision ou « boîte pure » Br. On appelle ici une région de décision un intervalle multidimensionnel de dimension D qui est soit une feuille soit une partie de feuille sur laquelle la fonction de prédiction F(X) fournit la même valeur pour tout vecteur X appartenant à cette feuille ou partie de feuille. Sur la , on a représenté le point requête Xr qui appartient dans cet exemple uniquement à deux feuilles F 9 et F 10 du modèle d’ensemble d’arbres, appartenant à deux arbres distincts, qui s’intersectent sur l’intervalle R2. A l’’étape E4 on décompose l’ensemble des feuilles F 9 et F 10 en trois morceaux, la partie non intersectée R1 de la feuille F 9 , la partie R2 et la partie R3 non intersectée de la feuille F 10 . La région de décision Br calculée ici correspond à la région R2.
Chaque région de décision est associée à un vecteur score de dimension K donnant pour chacune des classes de sortie du modèle un score agrégeant les scores associés à chaque feuille englobant cette région de décision. Par exemple la région de décision R1 a le même vecteur score S 9 que la feuille F 9 , la région de décision R3 a le même vecteur score S 10 que la feuille F 10 , mais la région de décision R2 a un vecteur score qui est la somme des vecteurs S 9 et S 10 .
L’étape E5 suivant l’étape E4 est l’initialisation d’un nombre M de vecteurs X m dans l’espace d’entrée correspondant au nombre d’explications contrefactuelles souhaitées, ce nombre M ayant été reçu à l’étape E1. Ces vecteurs sont choisis sur les faces de la boîte pure Br (lorsque ces faces existent étant donné que certaines feuilles ne sont pas fermées de chaque côté sur toutes leurs dimensions). De préférence ils sont uniformément distribués sur les faces de la boîte pure Br, comme représenté sur la . Sur cette figure, le nombre d’explications contrefactuelles souhaitées est de 7, on a donc sept vecteurs X 0 à X 6 distribués sur les arêtes de la région Br dans un espace d’entrée à deux dimensions dans cet exemple. Ces vecteurs X 0 à X 6 ne sont pas encore des explications contrefactuelles mais sont utilisés pour initialiser l’algorithme de Descente de Gradient analytique mis en œuvre à l’étape E6 suivante, qui partant de ces vecteurs X 0 à X 6 , va faire évoluer les coordonnées de ces vecteurs vers 7 vecteurs correspondant aux explications contrefactuelles souhaitées.
L’étape E6 suivante est une descente de Gradient utilisant le schéma analytique. On utilise de préférence ici l’algorithme d’optimisation de la descente de Gradient d’Adam (d’après l’article intitulé « Adam: A Method for Stochastic Optimization » de Diederik P. Kingma et al., publié à l’occasion de la troisième conférence « Conference for Learning Representations » de San Diego en 2015). Cette utilisation de l’algorithme de Descente du Gradient analytique est effectuée sur une fonction objectif à minimiser appliquée à la fonction normalisée obtenue en sortie de l’étape E2, c’est-à-dire appliquée à softmax(F(X)). Dans ce mode de réalisation préféré de l’invention, on choisit comme fonction objectif :
- EC(softmax(F(X)), p cible ) est l’entropie croisée des lois de probabilités p i (X) (i variant de 1 à K) avec le vecteur p cible de dimension K valant 1 sur la dimension correspondant à la classe cible C et 0 ailleurs, les p i (X) étant les coordonnées de p(X) = softmax(F(X)) vecteur de dimension K dépendant de la variable d’entrée X de dimension D. Comme on a initialisé M valeurs d’explications contrefactuelles à l’étape E5 on a en réalité M vecteurs X m de travail dont les valeurs vont évoluer à chaque itération de l’algorithme de Descente du Gradient analytique. Ces M vecteurs forment une matrice W de dimension D*M qui est la variable de la fonction somme sur m variant de 1 à M, de (EC(softmax(F(W[ :, m]), p cible )) dans le cas où on a plusieurs explications contrefactuelles à déterminer, et où W[ :, m] correspond à la m-ième colonne de la matrice W (noté simplement X m dans la suite).
- d(X m ,X r ) est la distance dans l’espace de dimension D entre le vecteur de travail X m et le point requête Xr. λ 1 est un coefficient de Lagrange (constante paramétrable). Le terme produit dans [Math 10] comportant λ 1 pénalise donc une distorsion des explications contrefactuelles résultant de l’algorithme à chaque itération, c’est-à-dire une distance trop importante de l’une au moins de ces explications contrefactuelles au point requête. Ce terme utilise par exemple des distances L1 ou L2, i.e. les distances associées aux normes des espaces L1 ou L2.
- λ 2 est un autre coefficient de Lagrange et log(det(K)) est le logarithme du déterminant de la matrice K={k(X i ,X j )} i,j dont chaque élément est le produit scalaire dans un espace préhilbertien entre deux vecteurs X i et X j de travail de la matrice W. Ce dernier terme «-λ 2 log(det(K)) » permet de récompenser la diversité des explications contrefactuelles trouvées. On choisit par exemple comme fonction noyau k le noyau gaussien :
où γ est une constante paramétrable (largeur de bande du noyau).
En référence à la on explique maintenant l’algorithme de Descente du Gradient analytique appliqué à un vecteur X de dimension D. On commence par calculer les dérivées partielles de la fonction EC(softmax(F(X)), p cible ) en fonction des lois de probabilités p i .
Étant donné que p cible est le vecteur I c (valant 1 sur la dimension de l’espace de sortie de F(X) correspondant à la classe cible C et 0 ailleurs), p k,cible qui est la valeur de I c sur la coordonnée correspondant à la classe k vaut δ k,cible . On a donc :
Où p c (X) est la coordonnée de softmax(F(X)) correspondant à la classe cible C. On peut écrire :
On montre que la dérivée partielle de EC(softmax(F(X)), p cible ) par rapport à ri =F(X)[i] vaut p i – δ ic , où δic vaut 1 si i correspond à la dimension de sortie de F(X) associée à la classe cible C :
On calcule ces dérivées partielles par rapport à chaque classe de décision et sur chaque dimension de l’espace d’entrée de dimension D pour obtenir les dérivées partielles de l’entropie croisée de la fonction softmax(F(X)) sur la dimension d de l’espace d’entrée de F selon :
La composition selon la présente invention peut comprendre de l'eau.
L'eau peut former une phase aqueuse de la composition selon la présente invention.
Si la composition selon la présente invention est sous la forme du type H/E, l'eau dans la composition selon la présente invention peut former une phase aqueuse continue dans la composition de type H/E.
La quantité d'eau dans la composition selon la présente invention peut être de 50% en poids ou plus, de préférence de 55% en poids ou plus, et de manière davantage préférée de 60% en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
D'autre part, la quantité d'eau dans la composition selon la présente invention peut être inférieure ou égale à 90% en poids, de préférence inférieure ou égale à 85% en poids, et de manière davantage préférée inférieure ou égale à 80% en poids, par rapport au poids total de la composition.
La quantité d'eau dans la composition selon la présente invention peut être comprise entre 50% et 90% en poids, de préférence entre 55% et 85% en poids, de manière davantage préférée entre 60% et 80% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Il est préférable que l'acide hydroxylé soit choisi parmi les alpha-hydroxyacides, les bêta-hydroxyacides et leurs mélanges.
Le terme « alpha-hydroxyacide », ou « AHA », désigne ici un acide carboxylique qui possède au moins un groupe carboxyle et au moins un groupe hydroxyle séparés par un atome de carbone. Ainsi, en d'autres termes, l'AHA est un acide carboxylique qui a au moins un groupe hydroxyle sur l'atome de carbone (alpha) adjacent.
L'alpha-hydroxyacide peut être choisi parmi, par exemple, l'acide glycolique, l'acide lactique, l'acide malique, l'acide citrique, l'acide mandélique et leurs mélanges, de préférence parmi l'acide glycolique, l'acide lactique, et leurs mélanges et, mieux encore, parmi l'acide lactique.
Le terme « bêta-hydroxyacide », ou « BHA », désigne ici un acide carboxylique qui possède au moins un groupe carboxyle et au moins un groupe hydroxyle séparés par deux atomes de carbone.
Le bêta-hydroxyacide peut être l'acide salicylique.
Il est préférable d'utiliser, comme acides (c), une combinaison d'au moins un alpha-hydroxyacide et d'au moins un bêta-hydroxyacide et, mieux encore, une combinaison d'acide lactique et d'acide salicylique avec de l'acide phytique.
Il est connu que l'AHA active la protéase dans la couche cornée pour favoriser la dégradation des cornéodesmosomes, tandis que dans la couche du derme, l'AHA peut favoriser la formation de collagène, ce qui conduit ensuite à la desquamation de la peau. De plus, il a été rapporté que l'AHA diminue également les pores du visage et les points noirs, très probablement en ciblant l'activation enzymatique et les fonctions protéiques liées à la production de sébum.
Il est connu que le BHA ajoute une activité kératolytique qui favorise le pelage et la desquamation des cellules dans la couche cornée. Il décongestionne également la peau en adoucissant le sébum qui bouche les pores. Pour cette raison, il est efficace pour améliorer la desquamation et particulièrement efficace pour les peaux acnéiques et grasses.
La quantité du ou des acides (c) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % en poids ou plus, de préférence de 0,1 % en poids ou plus et, mieux encore, de 1 % en poids ou plus, par rapport au total poids de la composition.
D'autre part, la quantité du/des (c) acide(s) dans la composition selon la présente invention peut être de 15 % en poids ou moins, de préférence de 10 % en poids ou moins et, mieux encore, de 8 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
La quantité d'acide(s) (c) dans la composition selon la présente invention peut être de 0,01 % à 15 % en poids, de préférence de 0,1 % à 10 % en poids et, mieux encore, de 1 % à 8 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
[Ester d'acide gras polyglycérylique]
La composition selon la présente invention comprend (d) au moins un ester d'acide gras polyglycérylique ayant un résidu d'acide gras en C 6 -C 32 . Un seul type d'un tel ester d'acide gras polyglycérylique peut être utilisé, mais deux ou plusieurs types différents de ces esters d'acide gras polyglycérylique peuvent être utilisés en combinaison.
L’ester d'acide gras polyglycérylique (d) ayant un résidu d'acide gras en C 6 -C 32 est un type d'un agent tensioactif non ionique.
Il est préférable que l'ester d'acide gras polyglycérylique (d) ayant un résidu d'acide gras en C 6 -C 32 ait un fragment polyglycérol dérivé de 2 à 10 glycérols, mieux encore de 2 à 8 glycérols, et encore mieux encore de 2 à 6 glycérols.