INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le figure 3 représente, en niveau de gris, un exemple de substrat dont la permittivité en un point dépend du rayon r et de la hauteur h de ce point.
La permittivité électrique relative locale combine les trois améliorations identifiées ci-dessus, à savoir une valeur proche de l’unité sur la surface inférieure 14, une valeur proche de l’unité sur la surface supérieure 15 et une continuité en tout point.
La permittivité locale, pour un rayon r donné, présente un premier minimum pour une hauteur nulle, puis augmente avec la hauteur, pour atteindre un maximum (par exemple au milieu du substrat (h 0 /2), puis diminue avec la hauteur h, pour atteindre un second minimum pour la hauteur h 0 .
De préférence, la dépendance en h et r de la permittivité électrique relative locale est de la forme générale :
où y est un paramètre de valeur constante et prédéfinie, et n est une variable pouvant être un entier ou une fonction dépendant de r et/ou h
Dans le mode de réalisation de la , la permittivité prend la forme particulière :
Dans cet exemple, la permittivité électrique relative locale est une fonction cosinus de la hauteur h, à rayon r donné.
La valeur du minimum de cette fonction est , qui vaut de préférence 1.
La résistance peut être d’environ 100 µOhm par exemple.
La tension entre les deux points A, B de la première barre de connexion 6 est très faible (entre 0V et 100mV) et est donc difficile à détecter par le microcontrôleur 9.
L’amplificateur de tension 12 est relié au microcontrôleur 9 et est alimenté par le réseau secondaire de 12V. L’amplificateur de tension 12 permet d’amplifier la tension entre les deux points A, B de la première barre de connexion 6 afin qu’elle soit suffisante pour être mesurée par le microcontrôleur 9.
De préférence, l’amplificateur de tension 12 présente un gain d'environ 50. La tension entre les deux points A, B est alors comprise entre 0 et 5V.
Le microcontrôleur 9 calcule le courant circulant entre les deux points A, B de la première barre de connexion 6 à partir de la résistance R calculée et de la tension amplifiée entre les deux points A, B de la première barre de connexion 6.
Avantageusement, le microcontrôleur 9 et l’amplificateur de tension 12 sont montés sur une carte de contrôle et sont positionnés dans une zone de haute tension 14 qui est isolée des autres composants électroniques.
Selon un mode de réalisation préféré, les trois bras de commutation 2 sont chacun associé à un premier dispositif de mesure de courant distinct, pour mesurer le courant entre deux points A, B de chaque première barre de connexion 6 d’un bras de commutation 2. Le convertisseur de tension 1 comprend ainsi trois premiers dispositifs de mesure de courant identiques à celui décrit précédemment.
Selon une variante possible, le convertisseur de tension 1 comprend un deuxième dispositif de mesure de courant destiné à mesurer le courant dans la troisième barre de connexion 8. Le deuxième dispositif de mesure de courant comprend un moyen de mesure de la température 10, 11 comportant un deuxième capteur de température 11 apte à mesurer la température de la troisième barre de connexion 8. Le deuxième dispositif de mesure de courant comprend un amplificateur de tension différentiel 13 relié à un troisième point C et à un quatrième point D de la troisième barre de connexion 8 de façon à déterminer le courant circulant entre les deux points C, D de la troisième barre de connexion 8 à partir de la résistance calculée et de la tension amplifiée entre les deux points C, D de la troisième barre de connexion 8.
Le deuxième capteur de température 11 peut être une sonde de température CTN (thermistance à Coefficient de Température Négatif), par exemple.
De préférence, le deuxième capteur de température 11 est en contact avec la troisième barre de connexion 8. Le deuxième capteur de température 11 peut être positionné à côté de la troisième barre de connexion 8.
En variante, le deuxième capteur de température 11 peut être positionné à proximité de la troisième barre de connexion 8. Il est alors distant de la troisième barre de connexion 8 d’une distance de 1 ou 2 millimètres, par exemple.
De même que dans le mode de réalisation précédent, le microcontrôleur 9 calcule la résistance entre les deux points C, D de la troisième barre de connexion 8 à partir de la température mesurée et de la distance entre les deux points C, D de la troisième barre de connexion 8.
De préférence, le microcontrôleur 9 prend également en compte la section et la résistivité de la troisième barre de connexion 8.
La résistance est calculée suivant la relation : R = ρ x L / S avec R la résistance en ohms, L la distance entre les deux points A, B (en mètres), S la section (en mètres carrés) et ρ la résistivité (en ohms mètres).
La résistivité du matériau constituant la troisième barre de connexion 8 évolue avec la température. Une table donnant des valeurs de résistivité en fonction de la température permet de déterminer la résistivité de la troisième barre de connexion 8 selon la température mesurée.
La tension entre les deux points C, D de la troisième barre de connexion 8 est très faible et est donc difficile à détecter par le microcontrôleur 9.
Le microcontrôleur 7 évalue ou acquiert alors le SNR (étape E101).
Le microcontrôleur 7 compare le SNR avec un seuil prédéfini (par exemple égal à 3dB) : étape E102.
Si le SNR est supérieur ou égal au seuil prédéfini, le procédé repasse à l’étape E100.
Si le SNR est inférieur au seuil prédéfini, le microcontrôleur 7 démarre les étapes de test et de connexion.
Le microcontrôleur 7 sélectionne tout d’abord la phase 3a (étape E1003), et évalue ou acquiert alors le SNR (étape E104).
Puis, le microcontrôleur 7 sélectionne la phase 3b (étape E105), et évalue ou acquiert alors le SNR (étape E106).
Puis, le microcontrôleur 7 sélectionne la phase 3c (étape E107), et évalue ou acquiert alors le SNR (étape E108).
Le microcontrôleur 7 vérifie alors si la valeur maximale du SNR est la valeur de SNR obtenue pour la phase 3a (étape E109).
Si c’est le cas, le microcontrôleur 7 sélectionne la phase 3a, qui est la phase optimisée à laquelle est alors connecté le module de communication 5 (étape E100). Le microcontrôleur 7 attend alors une durée T2 = 5h, puis le procédé repasse à l’étape E101.
A l’étape E109, si la valeur maximale du SNR n’est pas la valeur de SNR obtenue pour la phase 3a, le microcontrôleur 7 vérifie alors si la valeur maximale du SNR est la valeur de SNR obtenue pour la phase 3b (étape E110).
Si c’est le cas, le microcontrôleur 7 sélectionne la phase 3b, qui est la phase optimisée à laquelle est alors connecté le module de communication 5 (étape E111). Le microcontrôleur attend alors une durée T2 = 5h, puis le procédé passe à l’étape E112.
A l’étape E112, le microcontrôleur 7 évalue ou acquiert le SNR.
Le microcontrôleur 7 compare le SNR avec le seuil prédéfini (étape E113).
Si le SNR est supérieur ou égal au seuil prédéfini, le procédé repasse à l’étape E111.
Si le SNR est inférieur au seuil prédéfini, le microcontrôleur 7 démarre les étapes de test et de connexion (E103 à E110).
A l’étape E110, si la valeur maximale du SNR n’est pas la valeur de SNR obtenue pour la phase 3b, le microcontrôleur 7 sélectionne la phase 3c, qui est la phase optimisée à laquelle est alors connecté le module de communication 5 (étape E114). Le microcontrôleur 7 attend alors une durée T2 = 5h, puis le procédé passe à l’étape E115.
Selon une variante de réalisation non illustrée, le support 4 peut être dissocié du châssis et comporter des moyens de fixation permettant son montage sur un autre type de châssis. En d’autres termes, le support peut être un élément distinct d’un châssis, destiné à être monté sur un châssis.
Le support 4 est délimité par une face externe 8, orientée vers l’extérieur du châssis. La face externe 8 est traversée par une première ouverture 10A et une deuxième ouverture 10B. Les ouvertures sont de forme sensiblement identique, dans le cas présent, de forme rectangulaire, alignées et parallèles entre elles. La longueur d’une ouverture est comprise entre 20 mm et 80 mm, de préférence entre 40 mm et 60 mm, la largeur d’une ouverture est comprise entre 10 mm et 40 mm, de préférence entre 20 mm et 30 mm.
Comme illustré par la , entre la première ouverture 10A et la deuxième ouverture 10B est présente une paroi 12 perpendiculaire ou sensiblement perpendiculaire à la face externe 8. La paroi s’étend le long d’un axe longitudinal AA’ passant par le centre des ouvertures. La longueur de la paroi, mesurée le long de l’axe longitudinal AA’, est comprise entre 10 mm et 20 mm, de préférence de l’ordre de 11 mm. L’épaisseur de la paroi, mesurée selon une direction perpendiculaire à l’axe longitudinal AA’, est comprise entre 2,5 mm et 6 mm, de préférence de l’ordre de 4 mm. La hauteur de la paroi 12 est comprise entre 2,5 mm et 10 mm, de préférence de l’ordre de 6 mm.
La paroi 12 maintient à distance de la face externe 8 du support, une platine de guidage 14. La platine de guidage est délimitée par une première face 16 en vis-à-vis de la face externe 8 et une seconde face 18 opposée. La platine est de forme rectangulaire. La plus grande dimension de la platine est parallèle ou sensiblement parallèle à l’axe longitudinal AA’, et sa valeur est comprise entre 10 mm et 20 mm, de préférence de l’ordre de 11 mm. La largeur de la platine est comprise entre 10 mm et 50 mm, de préférence de l’ordre de 10 mm. L’épaisseur de la platine est de l’ordre de 1 mm.
Comme illustré par la , la lame de blocage 6 est délimitée par une première face 20 opposée à une seconde face 22. La première et la seconde face sont planes ou sensiblement planes et parallèles entre elles. La lame de blocage s’étend le long d’une direction principale 24, entre une extrémité proximale 26 et une extrémité distale 28. La longueur de la lame de blocage 6, mesurée le long de la direction principale 24, est comprise entre 30 mm et 100 mm, de préférence entre 40 mm et 80 mm. La largeur de la lame de blocage 6, mesurée perpendiculairement à la direction principale 24, est comprise entre 20 mm et 40 mm de préférence entre 25 mm et 35 mm. L’épaisseur de la lame de blocage est comprise entre 0,5 mm et 2 mm, de préférence de l’ordre de 0,8 mm.
Les extrémités proximale et distale de la lame de blocage sont recourbées en direction de sa première face 20. L’extrémité proximale 26 forme un coude, apte à entourer un bord de la deuxième ouverture 10B de la face externe. Le bout 30 de l’extrémité proximale 26 s’écarte de la lame de blocage, de sorte à permettre une meilleure préhension de l’extrémité proximale. L’extrémité distale 28 de la lame de blocage s’étend perpendiculairement à sa première face 20. Ce mode de réalisation est destiné à faciliter le positionnement de ladite extrémité dans la première ouverture 10A ménagée dans le support, lorsque l’extrémité proximale 26 est déjà engagée dans la deuxième ouverture 10B.
La lame de blocage 6 comporte une encoche 32 au niveau de son extrémité distale 28, centrée sur la direction principale 24 et s’étendant le long de cette direction. L’encoche 32 est configurée pour permettre l’insertion, au moins en partie, de la paroi 12 maintenant la platine de guidage 14 au support 4, comme décrit ci-après. Selon le présent exemple, la longueur de l’encoche 32 est comprise entre 25 mm et 85 mm, de préférence entre 40 mm et 60 mm. La largeur de l’encoche est comprise entre 4 mm et 21 mm, de préférence entre 9 mm et 16 mm.
De chaque côté de l’encoche 32 sont présentes deux excroissances ou bosses 34, alignées ou sensiblement alignées le long de la direction principale 24. Les bosses 34 ont une hauteur, mesurée selon une direction perpendiculaire à la face seconde face 22, comprise entre 5 mm et 25 mm, de préférence entre 10 mm et 20 mm.
La lame de blocage 6 comporte également une autre excroissance sous la forme d’une lamelle 36. La lamelle 36 s’étend le long de la direction principale 24 et comporte une extrémité libre 38 faisant face à l’encoche 32. La lamelle est légèrement courbée de sorte que son extrémité libre 38 s’écarte de la seconde face 22 de la lame de blocage. La longueur de la lamelle est comprise entre 10 mm et 30 mm, de préférence entre 8 mm et 20 mm.
La lamelle 36 est maintenue à la lame de blocage 6 au niveau d’un bord 40 d’une ouverture 42 ménagée dans la lame de blocage. L’ouverture 42 de forme rectangulaire est de dimensions supérieures à la lamelle 36, de manière à permettre l’insertion de l’extrémité libre 38 dans l’ouverture 42.
La lamelle 36 et/ou la lame de blocage 6 sont ici réalisées en métal, par exemple en acier ou en aluminium.
Dans le mode de réalisation décrit, la lamelle 36 et la lame de blocage 6 sont réalisées dans le même matériau, par exemple d’une pièce. Si nécessaire, l’épaisseur de la lamelle 36 peut être différente de l’épaisseur de la lame de blocage 6, afin de permettre un plus grand fléchissement de l’extrémité libre 38 de la lamelle, en direction de l’ouverture 42. L’extrémité libre 38 de la lamelle est apte à se déplacer de façon réversible jusqu’à la surface de la lame de blocage, pour ne pas s’opposer au déplacement d’un connecteur écran que l’on souhaite détacher de la platine de guidage 14.
La lame de blocage 6 est ainsi configurée pour se monter aisément et rapidement sur le support 4 de sorte à réaliser un dispositif de fixation 2 selon l’invention.
Pour cela, une première étape consiste à présenter l’extrémité proximale 26 de la lame de blocage 6 en vis-à-vis d’un bord de la deuxième ouverture 10B, ménagée dans le support, en insérant en même temps les moyens de liaison 12 du support 4 dans l’encoche 32 de la lame de blocage. Lors d’une deuxième étape, la lame de blocage 6 est déplacée le long du support 4 jusqu’à ce l’extrémité proximale 26 de la lame de blocage prenne appui contre un bord de la deuxième ouverture 10B du support. Selon une troisième étape, la lame de blocage est pivotée jusqu’à ce que son extrémité distale 28 s’insère dans la première ouverture 10A du support, afin d’obtenir un dispositif de fixation selon l’invention, tel que représenté par la .
De façon avantageuse, la platine de guidage 14 ne comporte pas d’excroissance destinée à bloquer la translation d’un connecteur écran, lié à ladite platine. De ce fait, le dispositif de fixation est moins susceptible d’être endommagé en raison d’un mauvais alignement entre le connecteur écran et la platine de guidage.
Selon l’invention, un connecteur écran 46 est maintenu au dispositif de fixation par l’intermédiaire de la platine de guidage 14 et de la lame de blocage 6. Plus précisément, la platine de guidage 14 est destinée à être insérée entre deux rails de guidage, présents à la surface d’un connecteur écran, afin de maintenir le connecteur écran à une distance constante de la face externe 8 du support 4. Le connecteur écran 46 est par la suite immobilisé lorsque les bosses 34 de la lame de blocage 6 et l’extrémité libre 38 de la lamelle 36 prennent appui contre le connecteur écran, comme illustré par la . Plus précisément, les bosses 34 sont configurées pour prendre appui contre les rails de guidage 44 présents à la surface du connecteur écran 46, lorsque la platine de guidage 14 est enchâssée dans lesdits rails. L’extrémité libre 38 de la lamelle 36 est configurée pour servir de butée à un plot 48 présente sur le connecteur écran. Ainsi, de façon avantageuse, le connecteur écran 46 est maintenu de façon plus sûre au support 4, par un dispositif de fixation de faible encombrement. Pour libérer le connecteur écran, il suffit simplement d’abaisser l’extrémité libre 38 de la lamelle 36, en direction du support 4, afin que la lamelle 36 ne vienne plus en butée du plot 48, lorsqu’on déplace le connecteur écran par rapport à la platine.
Le procédé peut comprendre en outre une étape préliminaire de nanostructuration de la fenêtre préalablement à l’étape de dépôt de diamant dopé ou comprenant une étape de nanostructuration de la couche de diamant dopé après le dépôt de la couche de diamant dopé.
Dans le mode de réalisation selon lequel la fenêtre optique est nanostructurée avant l’étape de dépôt d’une couche de diamant dopé sur la fenêtre optique le dépôt du diamant est un dépôt en couche mince, c’est-à-dire un dépôt d’une épaisseur comprise entre 100 et 200 nm. La méthode de mesure de l’épaisseur de la couche est de préférence une méthode au cours de laquelle les épaisseurs sont mesurées en fonction du temps de dépôts. La mesure d’épaisseur peut être effectuée par toute méthode connue de l’homme du métier par exemple à l’aide d’une sonde ionique focalisée (FIB pour Focused Ion Beam).
De préférence, le dépôt du diamant dopé en couche mince est réalisé par dépôt chimique en phase vapeur assisté par plasma (MPCVD pour Microwave Plasma Chemical Vapor Deposition).
Dans le mode de réalisation selon lequel la fenêtre optique n’est pas nanostructurée mais la couche de diamant dopé déposée est nanostructurée, le dépôt du diamant dopé est réalisé en couche épaisse, c’est-à-dire une couche d’une épaisseur comprise entre 800 nm (pour des applications dans le domaine du visible) et 7 µm (pour des applications dans le domaine de l’infra-rouge), préalablement à la nanostructuration du diamant dopé.
De préférence, l’électrode de diamant dopé est déposée au centre de la surface de la fenêtre. Avantageusement l’électrode de diamant dopé est déposée sur la surface de la fenêtre optique à nettoyer.
De préférence, une portion de surface de fenêtre optique en contact avec l’atmosphère sépare l’électrode de la contre-électrode.
Avantageusement, la portion de surface de fenêtre optique en contact avec l’atmosphère permet d’isoler l’électrode de la contre-électrode.
En particulier, l’électrode de diamant dopé peut couvrir jusqu’à 80% de la surface de la fenêtre optique.
De préférence, la contre-électrode se situe en périphérie de la fenêtre optique, plus particulièrement dans sa zone d’exclusion.
On entend par périphérie ou zone d’exclusion la zone circulaire de 5 mm de large en bordure de fenêtre.
La présente invention a également pour objet l’utilisation, à la surface d’une fenêtre optique, d’un système de deux électrodes, dont au moins l’une est en diamant dopé, reliées par un générateur de tension, pour le traitement anti-encrassement de ladite fenêtre.
La présente invention a également pour objet un dispositif comprenant au moins une fenêtre optique, le dispositif étant un dispositif de vision tel les capteurs visible ou infra-rouge des caméras ou jumelles, l’instrumentation spatiale d’observation terrestre, les systèmes de surveillance pour les domaines maritime et terrestre, les télédétections par laser (LIDARS pour Light ou Laser Imaging Detection And Ranging), notamment les anémomètres pour la mesures des paramètres de vol, et l’ensemble des senseurs optroniques.
Ces caractéristiques et avantages de l’invention apparaitront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
la est une représentation schématique vue du dessus d’une fenêtre optique non nanostructurée selon un premier mode de réalisation, la fenêtre optique comprenant une électrode de diamant dopé et une contre-électrode ; la est une représentation schématique vue de côté d’une fenêtre optique nanostructurée selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ; et la est une représentation schématique vue de côté d’une fenêtre optique comprenant une électrode au diamant dopé nanostructurée selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
La illustre une fenêtre optique 10 selon un premier mode de réalisation.
La fenêtre optique 10 comprend à sa surface 1 deux électrodes 2 et 3 nommées ci-après électrode 2 et contre-électrode 3 et déposées sous forme de couches sur la surface de la fenêtre optique 1.
Selon un premier mode de réalisation, le composé hydrazone conjugué comprend au moins un groupe cyclique lié à l’atome de carbone porteur de la double liaison de la fonction hydrazone et comprend, en outre, un groupe aromatique porteur d’au moins un groupe électroattracteur (tel que NO 2 ), lié à l’atome d’azote de la fonction hydrazone.
Des composés hydrazones répondant aux spécificités de ce premier mode de réalisation peuvent être des composés dont le ou les groupes cycliques liés à l’atome de carbone porteur de la double liaison de la fonction hydrazone sont des groupes cycliques carbonés (c’est-à-dire dont les atomes du cycle sont tous des atomes de carbone, ce qui n’exclut pas que ces atomes de carbone puissent être liés à des groupes porteurs d’un ou plusieurs hétéroatomes), par exemple des groupes aromatiques carbonés et, encore plus spécifiquement, des composés hydrazones dont le ou les groupes cycliques liés à l’atome de carbone porteur de la double liaison de la fonction hydrazone sont des groupes cycliques carbonés (par exemple des groupes aromatiques carbonés) et le groupe aromatique porteur d’au moins un groupe électroattracteur est un groupe aromatique porteur d’au moins un groupe NO 2 .
Des composés hydrazones répondant à ces critères pouvant répondre à l’une des formules (II), (III), (IV), (V), (VI) et (VI’) suivantes :
pour lesquelles :
-pour la formule (II), R 1 représente –N(CH 3 ) 2 , -CH 3 , -OCH 3 , -OH, -SCH 3 ou –NO 2 ; R 2 représente -H ou –OCH 3 ; R 3 représente -H ou –CH 3 ;
-pour la formule (III), R 1 et R 2 représentent, indépendamment l’un de l’autre, -H, -N(CH 3 ) 2 , –OCH 3 ou –NO 2 ;
-pour la formule (IV), R 1 et R 2 représentent, indépendamment l’un de l’autre, -CH 3 ou –CH 2 -CH 3 .
Plus spécifiquement, des composés particuliers entrant dans la définition des composés de formule (II) sont les suivants :
-le composé pour lequel R 1 représente –N(CH 3 ) 2 , R 2 représente –H et R 3 représente H (dit composé ci-après « composé 1a ») ;
-le composé pour lequel R 1 représente –CH 3 , R 2 représente H et R 3 représente H (dit composé ci-après « composé 1b ») ;
-le composé pour lequel R 1 représente –OCH 3 , R 2 représente –H et R 3 représente H (dit composé ci-après « composé 1c ») ;
-le composé pour lequel R 1 représente –OH, R 2 représente –OCH 3 et R 3 représente H (dit composé ci-après « composé 1d ») ;
-le composé pour lequel R 1 représente -SCH 3 , R 2 représente –H et R 3 représente H (dit composé ci-après « composé 1e ») ; et
-le composé pour lequel R 1 représente -NO 2 , R 2 représente –H et R 3 représente –CH 3 (dit composé ci-après « composé 1f »).
Plus spécifiquement, des composés particuliers entrant dans la définition des composés de formule (III) sont les suivants :
-le composé pour lequel R 1 représente –H et R 2 représente –H (dit composé ci-après « composé 3a ») ;
Utilisation d’une huile de base polyalcoxysiloxanes en tant qu’agent lubrifiant La présente invention concerne le domaine technique des lubrifiants, en particulier des huiles de base pour applications lubrifiantes.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Dans ce domaine, une composition lubrifiante est généralement composée d’une huile de base à laquelle est ajouté un certain nombre d’additifs permettant d’ajuster les propriétés telles que par exemple le moussage, la résistance à la corrosion, la résistance à l’oxydation (via des anti-oxydants) et la résistance à l’usure (via des additifs anti-usure ou extrême pression).
Les huiles silicones, autrement appelées polydiméthylsiloxanes (PDMS), sont employées comme huiles de base dans certaines applications industrielles, notamment comme lubrifiant ou fluide diélectrique, en cosmétique ou en instrumentation. Leur principal avantage concerne leur bonne fluidité, notamment à basse température, qui se caractérise par un indice de viscosité élevé. La chimie des silicones est aussi reconnue pour avoir une résistance thermique et un comportement au feu intéressants, offrant à l’usager un très bon niveau de sécurité en opération.
Par ailleurs, ce type de chimie se distingue également par un aspect toxicologique significativement amélioré en regard de celui d’autres chimies telles que les PolyAlphaOléfines (dont certains grades peuvent être mortels en cas d'ingestion et de pénétration dans les voies respiratoires) ou bien encore des Phosphate esters qui, de surcroît, sont cancérigènes de catégorie 2 à cause du n -tributylphosphate.