INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 3 – Dispersions avec saumure La compatibilité des mélanges de baryte et mélasse fermentée avec une saumure consistant en de l’eau distillée comprenant 300 g/L de CaCl 2 , a été évaluée.
Pour cela, la saumure a été introduite dans une dispersion comprenant 30 % en poids de baryte dans la mélasse fermentée de canne, en une quantité de 20 % en poids de la composition totale. L’introduction de la saumure dans la dispersion a été effectuée à température ambiante et sous agitation magnétique. Un échantillon de cette dispersion (dispersion n°1) a été ajusté à un pH de 7 et un autre échantillon (dispersion n°2) a été ajusté à un pH de 10. Pour préparer la dispersion n°2, une solution aqueuse d’hydroxyde de sodium a été ajoutée à la mélasse fermentée jusqu’à l’obtention d’un pH de 10.
La densité des dispersions n°1 et n°2 a été déterminée comme indiqué dans l’exemple 1 mais aux températures de 20°C, 40°C et 60°C, et les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous.
Dispersion n° Densité à 20°C Densité à 40°C Densité à 60°C 1 (pH 7) 1,51971 1,51158 1,50377 2 (pH 10) 1,50251 1,49501 1,48626
La turbidité de ces dispersions a également été mesurée à 40°C par un appareil Turbiscan® Lab de la manière indiquée dans l’exemple 2 ci-dessus
Les spectres obtenus après différentes périodes de temps, jusqu’à une durée de 19h10, sont montrés dans la et la .
Aucune séparation de phase n’a été observée pour les deux dispersions n°1 (à pH 7) et à dispersion n°2 (à pH 10), les dispersions sont relativement stables.
On constate que la dispersion n°2 à pH 10 présente une meilleure stabilité que la dispersion n°1 à pH 7, les propriétés dispersantes de la mélasse fermentée sont améliorées à pH 10 par rapport à pH 7.
La vitesse de clarification des dispersions n°1 et n°2 est illustrée en .
L’indice de stabilité Turbiscan® (Turbiscan® Stability Index ou TSI) est un paramètre utilisé par les formulateurs pour caractériser la stabilité d’une formulation. Il s’agit d’un nombre sans dimension qui est le résultat de la somme de tous les phénomènes de déstabilisation ayant lieu dans l’échantillon pouvant être mesurés par un changement notable de l’intensité du signal en rétrodiffusion ou transmission le long de la hauteur de l’échantillon. Cet indice est obtenu par le turbidimètre Turbiscan® Lab. Plus le TSI est faible, plus l’échantillon est stable.
Le TSI a été déterminé pour chacun des produits décrits ci-dessus et les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous.
Composition Quantité de baryte dans la composition (% en poids) Quantité de saumure dans la composition (% en poids) Température de la composition (°C) TSI Mélasse fermentée de canne 0 0 40 0,7 Mélasse fermentée de canne 0 0 60 1,4 Mélasse fermentée + baryte 20 0 40 7,5 Mélasse fermentée + baryte 20 0 60 10 Mélasse fermentée + baryte 30 0 40 5 Mélasse fermentée + baryte 30 0 60 12 2 ème échantillon à 30 % de baryte 30 0 40 6 Echantillon régénéré (mélasse fermentée + baryte) 30 0 40 11 Mélasse fermentée + baryte 40 0 40 6 Dispersion n°1 (mélasse fermentée + baryte + saumure, pH 7) 24 20 40 12 Dispersion n°2 (mélasse fermentée + baryte + saumure, pH 10) 24 20 40 7
Exemple 4 – Stabilité thermique Cinq dispersions comprenant 60 % en poids de baryte ont été préparées de la manière indiquée dans l’exemple 1, excepté que le pH de la mélasse fermentée utilisée pour préparer les dispersions a préalablement été ajusté à 10 par l’ajout de granules d’hydroxyde de sodium dans la mélasse fermentée sous agitation.
Le châssis 100 et la face avant de la paroi structurelle 3 comprennent des orifices pré-percés aptes à être positionnés en regard les uns des autres pour la fixation du châssis sur la face avant de la paroi structurelle par vissage à travers les orifices avec des éléments de fixation 102.
Le châssis 100 et la structure porteuse 201 de la façade 200 sont assemblés ensemble par des éléments de fixation mécanique 254 (visibles sur la ) tels que des boulons vissés sur des écrous. La structure porteuse 201 est dimensionnée de manière recouvrir entièrement le châssis 100.
En référence aux figures 6 à 12, le châssis 100 va être décrit plus en détail ci-dessous.
Les montants latéraux 150 présentent chacun une face extérieure 150ext et une face intérieure 150int. La traverse supérieure 110 présente une face extérieure 110ext et une face intérieure 110int. La traverse inférieure 170 présente une face extérieure 170ext et une face intérieure 170int. Les faces extérieures désignent ici une face orientée vers la paroi d’isolant thermique 4 et la paroi de parement 5 du mur lorsque le châssis est installé autour de l’ouverture et les faces intérieures désignent les faces orientées vers l’ouverture.
La traverse inférieure 170 et les montants latéraux 150 sont munis respectivement d’une pluralité de goussets métalliques afin de conférer de la rigidité au châssis. A titre d’exemple, les faces extérieures 151ext des montants latéraux 150 sont munis chacune de quatre goussets métalliques 151. La face extérieure 170ext de la traverse inférieure 170 est munie de quatre goussets métalliques 171 positionnés à intervalle régulier.
Selon l’invention, le châssis 100 comprend des surfaces d’appui et de fixation périphérique 132, 155, 175 pour appliquer et fixer le châssis 100 sur la face avant 3av de la paroi structurelle 3 autour de l’ouverture. La surface d’appui et de fixation supérieure 132 est formée par une paroi verticale intérieure 132 située dans la partie supérieure du châssis 100. La surface d’appui et de fixation latérale 155 est formée par les goussets 151 des montants latéraux. La surface d’appui et de fixation inférieure 175 est formée par les goussets 171 de la traverse inférieure 170. Les surfaces d’appui et de fixation sont munies chacune d’orifices pré-percés 112 qui sont destinés à être positionnés en regard des orifices pré-percés réalisés dans le pourtour de l’ouverture sur la face avant de la paroi structurelle 3 pour la fixation du châssis 100 sur la face avant de la paroi structurelle à travers les orifices.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, le châssis 100 comprend en outre dans sa partie supérieure une paroi horizontale 131 qui s’étend entre les deux montants latéraux 150. Les deux parois horizontale et verticale 131, 132 forment, avec les montants latéraux 150, la traverse supérieure 110 et la partie supérieure 210 de la structure porteuse 201 de la façade 200 un caisson 130 de volet roulant. Ainsi, la structure du cadre isolant de la présente invention permet d’intégrer un caisson tout en préservant la surface pour l’ouvrant. En effet, lorsque le cadre est installé sur la face avant de la paroi structurelle 3, le caisson 130 est en saille sur la face avant de la paroi structurelle et non installé dans l’ouverture ménagée dans la paroi structurelle comme proposé dans l’état de la technique.
Pour pouvoir accéder à l’intérieur du caisson de volet roulant, et en particulier au volet roulant et à son mécanisme d’entraînement, la paroi horizontale 131 est composée d’une paroi horizontale fixe 131F et d’une paroi horizontale amovible 131M qui forme une trappe de visite. Ainsi, le caisson 130 comprend un orifice d’accès au caisson fermé par la paroi horizontale amovible 131M. Sur la , les faces extérieures des deux parois 131F et 131M sont recouvertes chacune d’une plaque d’isolant thermique 185, 186. En outre, le caisson 130 comporte également trois plaques d’isolation thermique 146, 147, 148 placées dans le caisson. Les plaques 147, 148 sont posées contre les parois des montants latéraux et la paroi verticale 132. La plaque centrale 146 est posée contre la paroi verticale 132, entre les deux plaques 147, 148 comme l’illustre la .
La paroi horizontale fixe 131F et la paroi horizontale amovible 131M sont en matériau rigide résistant à l’humidité atmosphérique, par exemple en acier galvanisé.
La paroi horizontale fixe 131F comprend un rebord extérieur 133ext formé par un bord courbé qui s’étend le côté le plus long de la paroi fixe 131F.
La trappe de visite formée par la paroi amovible 131M comprend un rebord intérieur 134int et un rebord extérieur 134ext formés par des bords courbés qui s’étendent sur les deux côtés les plus longs de la paroi. La présence de ces rebords a aussi pour fonction d’augmenter la rigidité des parois.
Le caisson comprend un système d’accrochage pour accrocher la paroi horizontale amovible 131M sur la paroi horizontale fixe 131F et un système de fixation pour fixer la paroi horizontale amovible 131M aux montants latéraux 150.
Le système d’accrochage comprend deux pattes inclinées 135F formées par le rebord extérieur 133ext de la paroi fixe 131F et deux crochets 135M formés par le rebord intérieur 134int de la paroi mobile 131M.
Le système de fixation comprend un support de fixation 136 en forme de L couché et un élément de blocage 138 disposés sur les deux côtés de plus courte longueur de la paroi horizontale amovible 131M, un support latéral 137 (visible sur la ) disposé sur chaque montant latéral 150.
Lors de la mise en place de la trappe de visite formée par la paroi amovible 131M pour fermer l’orifice du caisson de volet 130, les deux crochets 135M sont positionnés en regard des parties inclinées 135F et accrochés sur les pattes inclinées 135F tandis que les supports de fixation 136 s’appuient sur les supports latéraux 137 et bloquées en position par l’élément de blocage 138, permettant ainsi de fixer la trappe de visite 131M sur la paroi horizontale fixe 131F et les montants latéraux 150. L’élément de blocage 138 est par exemple un taquet tournant présentant un axe accessible depuis l’extérieur du caisson, et notamment depuis la face extérieure d’une paroi isolante fixée sur la paroi horizontale mobile 131M. L’extrémité de l’axe 138A est visible sur la .
Il est ainsi possible de libérer ou bloquer en position les éléments de blocage 138 par rapport aux supports latéraux 137 en effectuant une rotation d’un quart de tour de l’axe de l’élément de blocage avec un outil adapté depuis l’extérieur du caisson 130.
Un canal interne 33 est prévu dans la soupape 30, en particulier dans la partie basse 32, qui permet de relier la chambre de dosage 20 au réservoir, pour remplir ladite chambre de dosage 20 lorsque, après chaque actionnement de la valve, la soupape 30 revient vers sa position de repos sous l'effet du ressort 8. Ce remplissage se fait quand le dispositif est encore en position inversée d'utilisation, avec la valve disposée en-dessous du réservoir.
Dans l'exemple de la , lorsque la soupape 30 est en position de repos, la chambre de dosage 20, à l'extérieur de la soupape 30, est sensiblement isolée du réservoir 1 par la coopération entre la partie basse 32 de la soupape 30 et le joint de chambre 22. Dans cette position de repos, la chambre de dosage 20 reste donc reliée au réservoir uniquement via ledit canal interne 33. La valve représentée sur les figures 1 et 2 est donc une valve à rétention. L'invention est toutefois aussi applicable à d'autres types de valves, notamment les valves du type sans amorçage.
Le volume de la chambre de dosage 20 est défini au moyen d'un insert de chambre 40, de forme sensiblement cylindrique.
La illustre l'insert de chambre de la valve de l'art antérieur de la , et les figures 4 à 8 montrent plusieurs variantes différentes d'un insert de chambre selon l'invention.
L'insert de chambre 40 comporte une paroi cylindrique 49 dont l'épaisseur radiale est plus ou moins grande selon le volume de chambre de dosage souhaité. Ainsi, c'est principalement en jouant sur l'épaisseur de cette paroi cylindrique 49 qu'on peut modifier le volume de la chambre de dosage 20. Dans la valve de l'art antérieur, ce volume peut varier entre 25 et 75 µl.
Le joint de soupape 21 repose sur le bord supérieur 41 de l'insert de chambre 40, et le joint de chambre 22 est au contact du bord inférieur 43 de l'insert de chambre 40. Le bord supérieur 41 comporte avantageusement un profil saillant 42 qui pénètre dans le joint de soupape 21, et le bord inférieur 43 comporte avantageusement un profil saillant 44 qui pénètre dans le joint de chambre 22.
Avantageusement, le bord inférieur 43 se prolonge radialement vers l'intérieur par une bride inférieure 46 qui augmente la surface de contact avec le joint de chambre 22. Dans cette variante avantageuse, le bord inférieur 43 et ladite bride inférieure 46 forment ensemble une surface de contact avec le joint de chambre 22 qui est toujours identique, quelle que soit la largeur de la paroi cylindrique 49. Le positionnement du joint de chambre 22 sur l'insert de chambre 40 est donc toujours identique, quelle que soit la largeur de la paroi cylindrique 49 et donc le volume de la chambre de dosage 20. De ce fait, le comportement du joint de chambre 22 sera toujours le même, quel que soit le volume de la chambre de dosage 20.
Avantageusement, le bord supérieur 41 se prolonge radialement vers l'intérieur par une bride supérieure 47 qui augmente la surface de contact avec le joint de soupape 21. Dans cette variante avantageuse, le bord supérieur 41 et ladite bride supérieure 47 forment ensemble une surface de contact avec le joint de soupape 21 qui est toujours identique, quelle que soit la largeur de la paroi cylindrique 49. Le positionnement du joint de soupape 21 sur l'insert de chambre 40 est donc toujours identique, quelle que soit la largeur de la paroi cylindrique 49 et donc le volume de la chambre de dosage 20. De ce fait, le comportement du joint de soupape 21 sera toujours le même, quel que soit le volume de la chambre de dosage 20.
Avec l'insert de chambre 40 de l'art antérieur représenté sur les figures 1 et 3, le volume de la chambre de dosage 20 est défini exclusivement à l'intérieur dudit insert de chambre 40. En effet, de par la paroi cylindrique 49 fermée et les deux joints 21 et 22, le volume externe situé à l'extérieur de l'insert de chambre 40, entre le corps de valve 10 et la paroi cylindrique 49, est totalement isolé de la chambre de dosage. Avec un corps de valve standard tel que représenté sur la , ce volume externe peut représenter jusqu'à environ 5 µl, ce qui pour un volume de chambre de dosage de 25 à 75 µl n'est pas négligeable.
Selon l'invention, la paroi cylindrique 49 de l'insert de chambre 40 comporte au moins une ouverture 48 reliant ladite chambre de dosage 20 audit volume externe. Ainsi, le volume de la chambre de dosage 20 est augmenté d'une part par l'ajout dudit volume externe et d'autre part par le volume représenté par chaque ouverture 48 dans la paroi cylindrique 49. Ainsi, sans modifications du corps de valve 10, la chambre de dosage 20 avec un insert de chambre 40 selon l'invention peut avoir un volume supérieur à 75 µl, par exemple 85 µl. Des volumes jusqu'à environ 100 µl sont envisageables, selon le nombre et les dimensions des ouvertures 48 dans la paroi cylindrique 49.
Un autre avantage de l'invention est qu'en incluant le volume externe dans la chambre de dosage, il n'y a plus de différence de pression entre l'intérieur et l'extérieur de la paroi cylindrique 49 de l'insert de chambre 40. Dans l'exemple de l'art antérieur des figures 1 et 3, une telle différence de pression pouvait atteindre environ 3 à 6 bars, selon la nature du gaz propulseur utilisé, avec une pression dans le volume externe de 1 bar et une pression dans la chambre de dosage de 4 à 7 bars. Cette différence de pression peut dans certains cas provoquer une déformation de la paroi cylindrique 49 et de ce fait une modification non souhaitable du volume de la chambre de dosage 20.
Les figures 4 à 8 montrent plusieurs variantes différentes d'un insert de chambre 40 selon l'invention.
Dans l'exemple de la , il y a une seule ouverture 48, avantageusement cylindrique, dans la paroi cylindrique 49 de l'insert de chambre.
Dans l'exemple de la , il y a deux ouvertures 48 diamétralement opposées. Dans cet exemple, l'épaisseur de la paroi cylindrique 49 est réduite, de sorte que les brides supérieure 47 et inférieure 46 s'étendent radialement aussi vers l'extérieur de la paroi cylindrique 49.
L'exemple de la est similaire à celui de la , sauf que l'insert de chambre ne comporte pas de bride supérieure 47.
Dans l'exemple de la , il y a une pluralité d'ouvertures 48 formées par des fentes axiales réparties autour de la périphérie et s'étendant sur une partie de la hauteur de la paroi cylindrique 49 à partir du bord supérieur 41.
Tout d'abord, un seuil élevé entraînera des adaptations moins nombreuses et plus courtes du réglage du véhicule, par exemple, pour la personnalisation du moteur, à une puissance élevée.
Un seuil bas se traduira par des périodes plus fréquentes et plus longues de passage des paramètres de personnalisation de la conduite pour par exemple le moteur avec une personnalisation de plus haute puissance.
L'amplitude du seuil a aussi une incidence directe sur la fréquence et la durée des changements de réglages du véhicule.
Étant donné les différences de préférences de conduite entre les conducteurs, le seuil peut et doit être adapté à chaque conducteur. On peut aussi considérer que plusieurs seuils seront proposés en fonction des types de personnalisation que l’on cherche à réaliser : seuil pour les ambiances, seuils pour les postures, etc.
Tout seuil peut être adapté sur la base d'interactions explicites du conducteur (y compris l'augmentation ou la diminution manuelle du seuil par le conducteur, ou la sélection dans une liste de seuils prédéfinis) ou par l'adaptation implicite du seuil sur la base du comportement du conducteur.
Dans ce dernier cas, les seuils peuvent être adaptés en fonction du comportement de conduite ; si le comportement du conducteur ressemble à une conduite sportive, le seuil peut être automatiquement abaissé. Si le comportement ressemble à celui d'un conducteur plus conservateur (peu de changements de vitesse, par exemple), les seuils peuvent être augmentés.
Le bloc 2 représente un module de réduction immédiate des désalignements grâce à un détecteur d'intention réactif.
Le détecteur d'intention réactive sert d'entrée pour l'arbitrage du réglage des paramètres de personnalisation du véhicule et aide à éliminer les désalignements immédiats entre le réglage proposé prédit du véhicule et l'intention en cours observée du conducteur.
Le réglage réactif du véhicule est calculé à l'aide d'une logique de décision basée sur le comportement actuel du conducteur (y compris l'utilisation des pédales, le changement de vitesse et l'utilisation du volant, les changements d’ambiance sonore et lumineuse, les changements de posture, les réglages de suspension) et l'état du véhicule (c'est-à-dire les accélérations longitudinales et latérales ou la vitesse du véhicule).
Le bloc 3 quant à lui représente l'arbitrage des paramètres du véhicule.
L'arbitrage de la configuration du véhicule consiste en un calcul de prédiction qui décide de la configuration de personnalisation finale du véhicule en tenant compte de la configuration de personnalisation proposée par le procédé d’adaptation proactive et de la configuration réactive du véhicule.
L'arbitrage du réglage du véhicule compare, tel qu’à l’étape 16 du procédé, l'intention prédite du conducteur avec l'intention en cours observée du conducteur et sélectionne le réglage du véhicule qui soutient le mieux le comportement du conducteur.
Enfin, le cas échéant, la demande de réglage manuel du conducteur sera toujours prioritaire, ce qui permettra au conducteur de passer outre le système s'il le souhaite.
Le bloc 4 représente la minimisation des désalignements à long terme de la personnalisation.
Alors que le détecteur d'intention réactif vise à éliminer les désalignements immédiats entre l'intention du conducteur et les paramètres prédits de manière proactive, la manière dont la personnalisation vise à tirer des enseignements de ces désalignements des paramètres de personnalisation afin d'améliorer les prédictions à l'avenir et d'éviter que le même désalignement ne se répète. En outre, la correction de la personnalisation est essentielle pour rendre les prédictions prévisibles pour un conducteur individuel. La correction de la personnalisation comporte deux éléments :
Selon le bloc 4a, on apprend le comportement des choix de personnalisation anticipé du conducteur. Le comportement des choix anticipé de personnalisation du conducteur est mis à jour avec le comportement en cours enregistré. Ce processus d'apprentissage est généralement à long terme. Plus un itinéraire est parcouru, plus le comportement de choix de personnalisation anticipé du conducteur, spécifique au lieu, devient pertinent.
Les tensioactifs non ioniques utiles incluent ceux du type alkyl(poly)glycoside, représentés notamment par la formule générale suivante : R 1 O-(R 2 O)t-(G)v dans laquelle : R 1 représente un substituant alkyle ou alcényle, linéaire ou ramifié, comportant 6 à 24 atomes de carbone et notamment 8 à 18 atomes de carbone, ou un substituant alkylphényle dont le substituant alkyle, linéaire ou ramifié, comporte 6 à 24 atomes de carbone et notamment 8 à 18 atomes de carbone ; R 2 représente un substituant alkylène comportant 2 à 4 atomes de carbone ; G représente un motif sucre comportant 5 à 6 atomes de carbone ; t désigne une valeur allant de 0 à 10 et de préférence 0 à 4 ; et v désigne une valeur allant de 1 à 15 et de préférence 1 à 4. De préférence, les tensioactifs alkyl(poly)glycosides sont des composés de formule décrite ci-dessus dans laquelle : R 1 désigne un substituant alkyle, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, comportant de 8 à 18 atomes de carbone ; R 2 représente un substituant alkylène comportant de 2 à 4 atomes de carbone ; t désigne une valeur allant de 0 à 3 et de préférence égale à 0 ; et G désigne le glucose, le fructose ou le galactose, de préférence le glucose ; le degré de polymérisation, c'est-à-dire la valeur de v, pouvant aller de 1 à 15 et de préférence de 1 à 4 ; le degré moyen de polymérisation étant plus particulièrement compris entre 1 et 2. Les liaisons glucosides entre les motifs sucre sont généralement de type 1-6 ou 1-4 et de préférence de type 1-4. En particulier, le tensioactif alkyl(poly)glycoside peut être un tensioactif C 8 /C 16 alkyl(poly)glucoside 1,4, et en particulier les décyl glucosides et les caprylyl/capryl glucosides.
Les tensioactifs non ioniques utiles peuvent être choisis parmi les esters d'acides gras en C 8 -C 30 polyoxyéthylénés (de préférence en C 12 -C 18 ) de sorbitan, les alcools gras en C 8 -C 30 (de préférence en C 12-18 ) polyéthoxylés, les esters d'acides gras en C 8 -C 30 (de préférence en C 12 -C 18 ) polyglycérolés, les composés polyoxyéthylénés comportant de préférence de 2 à 30 moles d'oxyde d'éthylène, les composés polyglycérolés comportant de préférence de 2 à 16 moles de glycérol ; et leurs mélanges.
Les alcools gras en C 8 -C 30 polyoxyéthylénés peuvent être choisis parmi les alcools gras en C 12 -C 18 , en particulier l'alcool laurique, l'alcool cétylique, l'alcool myristylique et l'alcool stéarylique polyoxyéthylénés comportant de 2 à 30 moles d'oxyde d'éthylène, tels que : l'alcool cétylique polyoxyéthyléné avec 2 EO (Cététh-2) (HLB 5,3), l'alcool cétylique polyoxyéthyléné avec 6 EO (Cététh-6) (HLB 11,1), alcool cétylique polyoxyéthyléné avec 10 EO (Cététh-10) (HLB 12,9), alcool cétylique polyoxyéthyléné avec 20 EO (Cététh-20) (HLB 15,7), alcool cétylique polyoxyéthyléné avec 24 EO (Cététh-24) (HLB 16,3), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 2 EO (Lauréth-2) (HLB 6,1), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 3 EO (Lauréth-3) (HLB 8), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 4 EO (Lauréth-4) (HLB 9,4), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 7 EO (Lauréth-7) (HLB 12,3), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 9 EO (Lauréth-9) (HLB 13,6), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 10 EO (Lauréth-10) (HLB 13,9), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 12 EO (Lauréth-12) (HLB 14,6), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 21 EO (Lauréth-21) (HLB 15,5), alcool laurique polyoxyéthyléné avec 23 EO (Lauréth-23) (HLB 16,3), alcool stéarylique polyoxyéthyléné avec 2 EO (Stearéth-2) (HLB 4,9), alcool stéarylique polyoxyéthyléné avec 10 EO (Stearéth-10) (HLB 12,4), alcool stéarylique polyoxyéthyléné avec 20 EO (Stearéth-20) (HLB 15,2), alcool stéarylique polyoxyéthyléné avec 21 EO (Stearéth-21) (HLB 15,5).