INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les ailettes 26 comprennent chacune une extrémité libre 26c longitudinale qui est reliée au bord d’attaque 26a et au bord de fuite 26b. L’extrémité libre 26c est opposée radialement à la surface radialement externe 27 du panneau 25. De la sorte, une partie du flux d’air circule à travers ces ailettes 26. En particulier, un premier flux d’air F1 circule à l’intérieur des ailettes 23, entre le panneau 25 et la paroi de support 22, et s’évacue au niveau des bords de fuite 23b. Un deuxième flux d’air F2 circule à travers les ailettes 26 et s’évacue par les extrémités libres 26c longitudinales et par les bords de fuite 26. Le flux d’air entrant dans l’échangeur de chaleur 21 est séparé pour former le premier flux d’air F1 et le deuxième flux d’air F2.
En référence à la , les ailettes 23 présentent chacune une hauteur h1 depuis la surface radialement externe 24. La hauteur h1 est mesurée entre la surface radialement externe 24 et une surface radialement interne 28 du panneau 25 profilé. La hauteur h1 des ailettes 23 est comprise entre 5 mm et 20 mm. Les ailettes 26 présentent chacune une hauteur h2 depuis la surface radialement externe 27 du panneau 25. La hauteur h2 est mesurée entre la surface radialement externe 27 et l’extrémité libre 26c longitudinale (ici horizontale). La hauteur h2 des ailettes est comprise entre 5 mm et 20 mm.
Le panneau 25 présente une épaisseur e comprise entre 0.2 mm et 1 mm. Le panneau 25 est disposé à une hauteur prédéterminée hp de la surface radialement externe 24 du panneau de support 22. En particulier la hauteur prédéterminée hp est déterminée par le ratio . Ce ratio permet d’ajuster le débit du premier flux d’air F1 circulant d’une part, dans les ailettes 23 qui sont confinées ou recouvertes par le panneau 25 et d’autre part, le débit du deuxième flux d’air F2 circulant dans les ailettes 26. Le ratio est choisi pour maximiser les performances aérothermiques de l’échangeur de chaleur 21.
Suivant une caractéristique avantageuse, la hauteur totale HT de l’échangeur de chaleur 21 est déterminée par la formule suivante : . La hauteur totale HT est comprise entre 5 mm et 40 mm. La hauteur HT du présent échangeur de chaleur 21 est identique ou sensiblement identique (+/- 5 mm) de l’échangeur de chaleur de l’art antérieur tel que celui décrit dans le FR-B1-3096444. La différence réside dans le fait que le panneau 25 est abaissé à une certaine hauteur où le maximum d’échange thermique est réalisé à travers les ailettes 23 couvertes et le flux d’air F2 peut s’évacuer rapidement par les extrémités libres 26c longitudinales des ailettes 26 pour réduire les pertes de charge.
Toujours sur la , chaque ailette 23 présente une longueur L1 suivant la direction longitudinale. La longueur L1 est mesurée entre le bord d’attaque 23a et le bord de fuite 23b de chaque ailette 23. Plus précisément encore, la longueur L1 est mesure au niveau du pied 23a1 des bords d’attaque 23a et du pied 23b1 des bords de fuite 23b des ailettes 23 (soit au niveau du deuxième bord longitudinal opposé au premier bord longitudinal suivant la direction radiale). Les pieds 23a1, 23b1 des bords d’attaque et de fuite sont reliés directement à la paroi de support 22. La longueur L1 est comprise entre 5 cm et 20 cm.
Les ailettes 26 de la deuxième pluralité d’ailettes présentent chacune une longueur L2 qui est inférieure à la longueur L1 des ailettes 23. La longueur L2 est également mesurée au niveau des pieds 26a1, 26b1 des bords d’attaque et de fuite des ailettes 26. En particulier la longueur L2 est comprise entre 0.2xL1 et L1.
Suivant une caractéristique avantageuse, les ailettes 26 de la deuxième pluralité d’ailettes sont disposées à une distance prédéterminée D d’un bord amont 25a du panneau 25. La distance D est supérieure à zéro. Cette distance prédéterminée permet d’améliorer les performances aérothermiques de l’échangeur de chaleur et de palier les décollements pouvant intervenir en amont des ailettes.
En référence à la , le panneau 25 s’étend entre le bord amont 25a et un bord aval 25b suivant la direction longitudinale. Le panneau 25 présente une longueur L3 (mesurée entre le bord amont 25a et le bord aval 25b) qui est sensiblement est inférieure à la longueur L1 de la première pluralité d’ailettes. La longueur L3 étant sensiblement égale à la longueur du premier bord longitudinal des ailettes 23.
Comme nous pouvons le voir, le bord amont 25a est pourvu d’une première série de languettes 30 en forme de chevrons. Le bord aval 25b est également pourvu d’une deuxième série de languettes 31 en forme de chevron. Les languettes 30 sont espacées entre elles par des échancrures 32 suivant la direction transversale (suivant une direction circonférentielle autour de l’axe longitudinal X). Les languettes 30 présentent chacune une première face 30a et une deuxième face 30b qui sont reliées en un sommet 30c. Chaque première face 30a et deuxième face 30b présente un angle d’inclinaison σ1 avec l’axe longitudinal X. L’angle d’inclinaison σ1 est compris entre 10° et 90°. De même, les languettes 31 sont espacées entre elles par des échancrures 32 suivant la direction transversale (suivant une direction circonférentielle autour de l’axe longitudinal X). Les languettes 31 présentent chacune une première face 31a et une deuxième face 31b qui sont reliées en un sommet 31c. Chaque première face 31a et deuxième face 31b présente un angle d’inclinaison σ2 avec l’axe longitudinal X. L’angle d’inclinaison σ2 est compris entre 10° et 90°. Dans le présent exemple, l’angle d’inclinaison σ2 est supérieur à l’angle d’inclinaison σ1. Bien entendu, d’autres configurations sont envisageables concernant les angles d’inclinaison σ1, σ2.
La illustre un autre mode de réalisation de l’invention. Les éléments identiques des modes de réalisation précédents sont représentés par les mêmes références numériques. Dans cet exemple, l’échangeur de chaleur 21 comprend une première paroi 40 profilée disposée en amont de la première série d’ailettes 23 (suivant le sens de circulation du flux d’air le long de la surface externe 24). La première paroi 40 est configurée de manière orienter et guider le premier flux d’air F1 qui entre dans l’échangeur de chaleur 21, et en particulier les ailettes 23. Cette première paroi 40 est également configurée pour ralentir le flux d’air entrant dans l’échangeur de chaleur 21. Elle a un profil divergent. La première paroi 40 s’étend sur une largeur au moins égale à la distance sur laquelle sont disposées les ailettes. En particulier, la largeur de la première paroi 40 profilée est supérieure à la largeur sur laquelle sont disposées les ailettes (suivant la direction transversale T). Bien entendu, dans le cas d’un échangeur de chaleur annulaire, la première paroi 40 présente une forme de révolution autour d’un axe de révolution centré sur l’axe longitudinal.
La première paroi 40 comprend une première extrémité 40a longitudinale, en amont, formant avec la paroi de support 22 une entrée d’air qui présente une première hauteur hd prédéterminée suivant la direction radiale R. La première hauteur hd est inférieure à la hauteur h1 radiale des ailettes 23. La première paroi 40 comprend une deuxième extrémité 40b longitudinale, en aval, qui est reliée au bord amont 25a du panneau 25. En d’autres termes, la première paroi 40 s’évase vers l’aval. La première paroi 40 présente ici une épaisseur identique à celle du panneau 25. La deuxième extrémité 40b longitudinale recouvre au moins une partie des ailettes 23 (suivant la direction longitudinale L). Avantageusement, la largeur de la première paroi 40 est identique à celle du panneau 25. Par ailleurs, la surface externe 27 du panneau présente une continuité de surface avec une surface externe 41 de la première paroi 40.
L’échangeur de chaleur 21 est également pourvu d’une deuxième paroi 42 profilée disposée en aval des ailettes 23 de manière à réduire les phénomènes de recirculation qui interviennent en aval des ailettes 23. La deuxième paroi 42 est configurée pour accélérer le flux en sortie de l’échangeur de chaleur 21. La deuxième paroi 42 présente sensiblement la même configuration que celle de la première paroi 40. Elle a cependant un profil convergent. La largeur de la deuxième paroi 42 est identique à celle de la première paroi 40 et aussi à celle du panneau 25. La deuxième paroi 42 comprend également une première extrémité 42a reliée au bord aval 25b longitudinal du panneau 25. La deuxième paroi 42 comprend une deuxième extrémité 42b, en aval, formant avec la paroi de support 22 une sortie d’air qui présente une deuxième hauteur hc prédéterminée suivant la direction radiale. La deuxième hauteur hc est inférieure à la hauteur h1 des ailettes 23. En d’autres termes, la deuxième paroi 42 s’évase vers l’amont. La surface externe 27 du panneau 25 présente une continuité de surface avec une surface externe 43 de la deuxième paroi 27.
La troisième phase P3 comprend ensuite une étape d’exécution E33 de la fonction consommatrice B à partir des données récupérées. Ainsi, il n’est pas nécessaire de copier les données produites. Seulement les adresses auxquelles renvoie le premier pointeur P A et le deuxième pointeur P B sont modifiées.
Dans le cas où une deuxième fonction productrice C est exécutée à partir des données produites par la fonction productrice, la deuxième phase P2 dite de « transfert » comprenant une quatrième étape de copie E24 de l’adresse comprise dans le troisième pointeur P A2 associé à ladite fonction productrice C dans le deuxième pointeur de transfert Pf A /C .
La deuxième phase P2 comprend ensuite une cinquième étape de copie E25 de l’adresse comprise dans le pointeur associé à la deuxième fonction consommatrice C, autrement dit du quatrième pointeur P C , dans le troisième pointeur P A2 associé à la fonction productrice A.
La deuxième phase P2 comprend également une sixième étape de copie E26 de l’adresse comprise dans le deuxième pointeur de transfert Pf A /C dans le pointeur associé à la deuxième fonction consommatrice C, autrement dit dans le quatrième pointeur P C .
Le module de transition, via la fonction de restauration, permet de déterminer les données à consommer par la deuxième fonction consommatrice C à partir de la valeur de l’adresse enregistrée dans le quatrième pointeur P C associé à ladite fonction consommatrice C. Autrement dit, le module de transition est implémenté pour restaurer les données à consommer.
La troisième phase P3 du procédé comprend une deuxième étape de récupération de l’adresse E34 copiée dans le pointeur associé à ladite deuxième fonction consommatrice C, autrement dit dans le quatrième pointeur P C .
La troisième phase P3 comprend également une deuxième étape de récupération des données E35 enregistrées dans l’adresse récupérée. Notamment, dans l’exemple présenté ici, la deuxième fonction consommatrice C récupère les données enregistrées dans la zone mémoire désignée par le quatrième pointeur P C , et donc dans la troisième zone mémoire Z3.
Par ailleurs, le troisième pointeur P A2 désigne la quatrième zone mémoire Z4. Ainsi, la quatrième zone mémoire Z4 est disponible pour la fonction productrice A, dans le cas où celle-ci produirait de nouvelles données et aurait besoin d’une zone mémoire pour enregistrer les nouvelles données produites.
La troisième phase P3 comprend ensuite une étape d’exécution E36 de la deuxième fonction consommatrice C à partir des données récupérées.
Ainsi, il n’est pas nécessaire de copier les données produites. Seulement les adresses auxquelles renvoie le troisième pointeur P A2 et le quatrième pointeur P C sont modifiées.
La stabilité et la cohérence des données sont assurées en même temps. La stabilité est assurée parce que chaque donnée produite n’est enregistrée qu’en fin d’exécution de la fonction productrice A et parce que la restauration est réalisée avant le début de l’exécution des fonctions consommatrices B,C.
La cohérence des données est assurée puisque les données sont traitées de façon agrégées et triées par ensemble de données. Par ailleurs, le procédé est automatisable et réalisable.
De plus, l’enregistrement et la restauration des données est empêché seulement pendant la phase de transfert P2, autrement dit, pendant les étapes de copie d’adresse entre les différents pointeurs. La durée nécessaire pour copier des adresses entre différents pointeurs est significativement inférieure au temps nécessaire à la copie d’un ensemble de données entre différentes zones mémoires. Ainsi, le temps d’attente avant l’exécution d’une fonction productrice et d’une fonction consommatrice est relativement faible, ce qui est avantageux, notamment lors qu’il est nécessaire d’exécuter rapidement la ou les fonctions productrices ou consommatrices par exemple afin d’effectuer un diagnostic moteur.
Carte à puce avec antennes radiofréquences L'invention se rapporte au domaine des cartes à puce et porte plus particulièrement sur les cartes à puce métalliques aptes à fonctionner en mode sans contact.
L’utilisation des cartes à puce (ou cartes à microcircuit) est aujourd’hui largement répandue dans la vie quotidienne. De telles cartes sont par exemple utilisées comme cartes bancaires, cartes de fidélité, cartes d’accès etc., et peuvent prendre divers formats selon leurs utilisations respectives. Les cartes à puce peuvent être conçues pour réaliser divers types de fonctions, notamment pour effectuer des transactions, telles que des transactions bancaires (transaction de paiement, de transfert…), des transactions d’authentification, etc.
De façon connue, une carte à puce comprend généralement un corps de carte qui est équipé d’une puce électronique configurée pour échanger des signaux avec l’extérieur et réaliser diverses fonctions selon l’utilisation souhaitée de la carte. Pour ce faire, les cartes à puce sont munies de moyens de communication permettant d’interagir avec l’extérieur, typiquement avec un terminal ou lecteur externe.
106, 216 : Filtrage hautes fréquences à pas variable
107 : Référence des signaux et des rayons de courbure
108, 218 : Filtrage à pas constant
109, 219 : Signaux prédictifs de réf à deux échelles :
110, 220 : Mise à l'échelle non-linéaire
111, 221 : QP formulation
112, 222 : QP-solver sans contraintes
113,223 : Vérification des contraintes prédictive
114 : Mise à jour de l’état du système et envoi des commandes
115 : Simulateur
116 : Correction des angles de tangage et de roulis par un gain variable et envoi des commandes
203,224 : mise à jour de l’état du système et envoi des signaux
61a : Etape de prédiction des signaux à l’horizon relativement lointain
61b : Etape de prédiction des signaux à l’horizon proche de l’état courant
61 : Etape de constitution des signaux de référence
62 : Etape d’optimisation
Avantageusement, ladite composition comprend au moins un additif retardateur de flamme, de sorte à obtenir un fluide hydraulique non inflammable.
L’invention concerne également des polyalcoxysiloxanes de formule (II) : dans laquelle chaque R1 est indépendamment un groupement alkyle en C1 à C4 ou un phényle, chaque R2 est indépendamment un groupement alkyle ou alcényle en C4 à C16 ou un phényle, x est un nombre entier compris entre 0 et 50, y est un nombre entier compris entre 1 et 500, et tel que le rapport y/x est strictement supérieur à 0,5.
L’invention concerne enfin des polyalcoxysiloxanes particuliers, choisis dans le groupe constitué des polyalcoxysiloxanes de formule (II) dans lesquels : x=0, y est compris entre 1 et 140, de préférence entre 40 et 80, chaque R1 est un méthyle, et chaque R2 est une chaîne n-butyle (PAS4), x=0, y est compris entre 1 et 140, de préférence entre 40 et 80, chaque R1 est un méthyle, et chaque R2 est une chaîne heptyle (PAS7), x=0, y est compris entre 1 et 140, de préférence entre 40 et 80, chaque R1 est un méthyle, et chaque R2 est une chaîne dodécyle (PAS12), x=0, y est compris entre 1 et 140, de préférence entre 40 et 80, chaque R1 est un méthyle, chaque R3 est un méthyle et chaque R2 est une chaîne tétradécyle (PAS14), et x=0, y est compris entre 1 et 140, de préférence entre 40 et 80, chaque R1 est un méthyle, et chaque R2 est choisi dans le groupe constitué des chaînes octadécènyle et hexadécyle (PAS16-18).
Dans la présente invention, sauf précision contraire, le terme « comprendre » et ses dérivés doivent être compris comme non limitatifs et n’excluant pas la présence d’autres composants ou étapes. Dans certains modes de réalisation particulier, le terme « comprendre » peut-être compris comme « être constitué essentiellement de » ou « être constitué de ».
Sauf précision contraire, les intervalles mentionnés dans la présente invention s’entendent bornes incluses.
Bien entendu, les différentes caractéristiques, variantes et formes de réalisation de l'invention peuvent être associées les unes avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où elles ne sont pas incompatibles ou exclusives les unes avec les autres.
BREVE DESCRIPTION DE LA FIGURE De plus, diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent de la description annexée effectuée en référence aux dessins qui illustrent des formes, non limitatives, de réalisation de l'invention et où :
présente les résultats de mesure de coefficient de friction pour différents polyalcoxysiloxanes selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La présente invention concerne tout d’abord l’utilisation d’une huile de base polyalcoxysiloxane de formule (I) dans laquelle chaque R1 est indépendamment un groupement alkyle en C1 à C4 ou un phényle, chaque R2 est indépendamment un groupement alkyle ou alcényle en C2 à C22 ou un phényle, R3 est soit un groupement méthyle, soit un groupement CH 2 relié à l’autre groupement R3 par une liaison simple, formant ainsi un cycle dans lequel les 2 atomes de silicium terminaux sont reliés par un pont CH 2 -CH 2 , x est un nombre entier compris entre 0 et 50 , y est un nombre entier compris entre 1 et 500 et tel que le rapport y/x est strictement supérieur à 0,5, ou d’un mélange d’huiles de base polyalcoxysiloxanes de formule (I), en tant qu’agent lubrifiant.
Par « groupement alkyle en Ci à Cj» on entend un groupement hydrocarboné saturé, linéaire, ramifié ou cyclique, comprenant de i à j atomes de carbone, et éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes, tels que O ou S. Comme exemples de groupements alkyles en C1 à C18 peuvent être cités les groupements méthyle, éthyle, n-propyle, isopropyle, n-butyle, sec-butyle, iso-butyle, tertbutyle, n-pentyle, n-hexyle, cyclohexyle, n-heptyle, n-octyle, n-nonyle, n-décyle, n-undécyle, n-dodécyle, n-tétradécyle, n-hexadécyle et n-octadécènyle. En général, un groupement alkyle en Ci à Cj selon l’invention est un groupement saturé linéaire ou un groupement saturé ramifié, de préférence est un groupement saturé linéaire.
Par « groupement alcényle en Ci à Cj» on entend un groupement hydrocarboné insaturé, linéaire, ramifié ou cyclique, comprenant de i à j atomes de carbone, et éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes, tels que O ou S. Le groupement alcényle peut comprendre une ou plusieurs insaturations telles que des liaisons doubles entre deux atomes de carbone. De préférence, le groupement alcényle comprend une seule insaturation. De préférence, la ou les insaturations du groupe alcényle sont des liaisons doubles entre deux atomes de carbone. Comme exemples de groupements alcényles en C2 à C18 peuvent être cités les groupements éthényle, propényle, butényle, pentényle, hexényle, cyclohexényle, heptényle, octényle, nonényle, décényle, undécényle, dodécényle, tétradécényle, hexadécényle et octadécènyle. De préférence, un groupement alcényle selon l’invention est linéaire ou ramifié, en particulier linéaire.
Selon l’invention, par « phényle », on entend communément un groupe univalent du benzène comportant six atomes de carbone liés à cinq atomes d’hydrogène.
Dans un mode de réalisation, chaque R1 est indépendamment choisi dans le groupe constitué par un groupement méthyle, un groupement éthyle et un groupement phényle. De préférence, tous les R1 sont des groupements méthyles, ou tous les R1 sont des groupements éthyles ou encore tous les R1 sont des groupements phényles. En particulier, tous les R1 sont des groupements méthyles.
Dans un mode de réalisation, chaque R2 est indépendamment un groupement alkyle ou alcényle en C2 à C22, de préférence en C2 à C18, de préférence en C4 à C18, de préférence en C4 à C16, de préférence en C4 à C12.
Dans un mode de réalisation, chaque R2 est indépendamment un groupement alkyle en C2 à C22, de préférence en C2 à C18, de préférence en C4 à C18, de préférence en C4 à C16, de préférence en C4 à C12.
Selon l’invention, par un groupe comprenant un nombre de carbone allant de « C2 à C22 », on entend les valeurs suivantes ou tout autre intervalle compris entre ces valeurs : 2 ; 3 ; 4 ; 5 ; 6 ; 7 ; 8 ; 9 ; 10 ; 11 ; 12 ; 13 ; 14 ; 15 ; 16 ; 17 ; 18 ; 19 ; 20 ; 21 ; 22.
Les portes d’un tel inverseur peuvent être montées pivotantes autour d’axes respectifs fixes par rapport à la nacelle, auquel cas l’inverseur est parfois qualifié d’inverseur de type « target ».
Dans d’autres inverseurs, parfois qualifiés d’inverseurs de type « quatre barres », les portes sont montées chacune sur un ou plusieurs mécanismes à quatre barres définissant pour chaque porte une trajectoire plus complexe, combinant rotation et translation. En référence au schéma de la , un tel mécanisme comporte typiquement deux bielles 1, 2 ayant des extrémités proximales 1A, 2A articulées sur une poutre 3 de l’ensemble propulsif et des extrémités distales 1B, 2B articulées sur la porte 4 correspondante. Les axes d’articulation A1 respectifs des extrémités proximales 1A, 2A sont décalés l’un par rapport à l’autre dans la direction X de l’axe longitudinal de l’ensemble propulsif. Il en est de même en ce qui concerne les axes d’articulation A2 respectifs des extrémités distales 1B, 2B. La illustre la porte 4 et les bielles 1, 2 dans la configuration de poussée directe en trait plein, et dans la configuration d’inversion de poussée en trait interrompu.
Dans le cas des inverseurs de type « target », une solution connue pour améliorer la performance aérodynamique en configuration de poussée directe consiste à agencer une virole arrière fixe en aval de l’inverseur, pour définir un bord de fuite continu et de forme optimale.
Toutefois, lorsque la porte d’un tel inverseur approche de sa position ouverte correspondant à la configuration d’inversion de poussée, le dos de la porte se rapproche du bord amont de la virole arrière fixe. Pour éviter une interférence entre ces éléments, une solution consiste à éloigner l’axe de pivotement de la porte de l’axe longitudinal de l’ensemble propulsif afin de le rapprocher du dos de la porte et ainsi de diminuer l’écart entre l’axe de pivotement de la porte et le dos de cette dernière. Une telle solution se révèle toutefois néfaste pour la tenue structurale des portes et de la structure fixe de la nacelle, et pour la performance de contre poussée de l’inverseur. Une autre solution consiste à limiter l’angle d’ouverture des portes, mais cela se fait au prix d’une limitation de la section de passage de flux en configuration d’inversion de poussée, et cela nuit donc également à la performance de contre poussée de l’inverseur.
Par ailleurs, dans les cas où une structure interne, telle qu’un cône d’éjection ou une enveloppe de canalisation interne de flux secondaire (couramment dénommée IFS pour « Inner Fan Structure »), est présente à l’extrémité arrière de l’ensemble propulsif, la forme du bord aval de la porte doit être adaptée en conséquence. Toutefois, une telle adaptation n’est en général pas compatible avec une absence d’interférences entre le bord aval de la porte et la virole arrière fixe.