INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour une valeur de transmission lumineuse donnée, les vitrages selon l’invention présentent les plus faibles valeurs de facteur solaire (-0.3%) et de résistance par carré (1,76 vs. 2,02 Ω/□). Dans tous les cas, la solution de l’invention permet d’obtenir les spécifications du vitrage plus facilement. Une substitution d’une partie en épaisseur de la couche de TiOx par du nitrure de silicium et de zirconium dans chaque revêtement diélectrique conduit à des résultats similaires (comparaison VI.2a et VI.2b). Enfin, l’utilisation d’une couche d’oxyde de zinc et d’étain au contact de la couche épaisse à base d’oxyde de titane VI.2c) conduit également à des résultats similaires en terme de facteur solaire, transmission lumineuse et résistivité. Cette couche a toutefois pour objectif de réduire l’absorption résiduelle pouvant résulter de l‘incomplète oxydation du TiOx suite au traitement laser.
I. 3 . Vitrage avec empilement traité par traitement thermique de type trempe Les empilements suivants ont été développés pour être utilisés après avoir été soumis à un traitement thermique de type trempe. Les traitements thermiques sont réalisés au four NABER à une température de 650°C pendant 10 minutes.
Matériaux Couches Ref.3 I.3a I.3b I.3c Rev. diélectrique TiOx 1 1 1 1 Si 3 N 4 19 27 24 19 SiZrN 17 - 11 SnZnO - - - 10 TiOx 10% - 15 8 15 ZnO 5 - - - TiOx : 0% O2 - 1 1 1 NiCr 0,7 Couche fonctionnelle Ag 15,1 15,7 15,7 15,7 Rev. diélectrique ZnO SiZrN 5 22 5 22 5 22 5 22 Substrat (mm) verre 4 4 4 4
Pour cette série d’exemple, on cherche à obtenir une transmission lumineuse de 78,5 % et une résistance par carré la plus faible possible 2,3 Ω/□.
Glu Asp Pro Glu Val Lys Phe Asn Trp Tyr Val Asp Gly Val Glu Val
275 280 285
His Asn Ala Lys Thr Lys Pro Arg Glu Glu Gln Tyr Asn Ser Thr Tyr
290 295 300
Arg Val Val Ser Val Leu Thr Val Leu His Gln Asp Trp Leu Asn Gly
305 310 315 320
Lys Glu Tyr Lys Cys Lys Val Ser Asn Lys Ala Leu Pro Ala Pro Ile
325 330 335
Glu Lys Thr Ile Ser Lys Ala Lys Gly Gln Pro Arg Glu Pro Gln Val
340 345 350
Tyr Thr Leu Pro Pro Ser Arg Asp Glu Leu Thr Lys Asn Gln Val Ser
355 360 365
Leu Thr Cys Leu Val Lys Gly Phe Tyr Pro Ser Asp Ile Ala Val Glu
370 375 380
Trp Glu Ser Asn Gly Gln Pro Glu Asn Asn Tyr Lys Thr Thr Pro Pro
385 390 395 400
La illustre l’équipement dans son ensemble.
En (1) le réservoir de CO2 liquide ou gazeux, en (2) le système de détente, en (3) le silo à grains, en (4) les gaines de circulation du fluide gazeux, en (5) l’évaporateur frigorifique, en (6) la machine frigorifique, en (7) les clapets motorisés, en (8) l’échangeur de séchage des céréales, en (9) l’API de pilotage de l’installation.
Chaussure de ski et dispositif de serrage associé L’invention concerne une chaussure de ski et notamment une chaussure de ski de randonnée ou encore une chaussure de ski-alpinisme.
De manière connue, une chaussure de sport comprend une partie basse, appelée bas de coque et une partie haute, appelée collier. Le bas de coque comporte une semelle, de laquelle sont issus deux flancs. Le bas de coque et le collier maintiennent respectivement le pied et le mollet de l’utilisateur. Le collier est articulé par rapport au bas de coque pour faciliter la marche mais il peut être immobilisé par rapport à celui-ci lors de l’activité sportive pour assurer le blocage des mouvements de la cheville de l’utilisateur.
La problématique que doit résoudre une chaussure de ski pour la pratique du ski de randonnée est d'être suffisamment rigide pour permettre une bonne efficacité et de la performance lors des phases de ski de descente, mais également suffisamment légère pour que les phases de montée ne génèrent pas trop de fatigue et de dépense d'énergie pour l'utilisateur. Pour ce faire, les fabricants de chaussure de ski vont essayer de limiter la quantité de matière rigide pour la confection de la coque et en même temps s'assurer que les portions de coque restantes sont très rigides. Ainsi, on note depuis quelques années, que les chaussures de ski de randonnée les plus légères comportent une coque dont la partie basse est constituée d'une semelle dont sont issus deux flancs verticaux, lesquels ne se chevauchent pas à la manière des chaussures dites à rabats ou overlaps. Au contraire, les bords supérieurs des deux flancs sont au moins sur une grande partie de leur longueur, disjoints, et ils définissent ainsi une large échancrure supérieure. Des moyens de serrage sont prévus pour rapprocher entre eux, les deux bords de l'échancrure, et assurer l'adaptation du volume de la chaussure au pied de l'utilisateur. Ces moyens doivent être relativement puissant et garantir que le serrage s'effectue sur toute la longueur de l'échancrure.
Le document EP 3725175 décrit une chaussure de ski dans laquelle, l'échancrure supérieure est recouverte d'une languette relativement rigide et un dispositif de serrage comprenant un câble et mécanisme tenseur à enrouleur assure la mise en tension du câble. Cette construction présente plusieurs inconvénients. Tout d'abord, la mise en place d'une languette rigide alourdit la chaussure et la rigidifie dans son mouvement de flexion vers l'avant. Deuxièmement, les frottements générés par la friction du câble à l'intérieur des passants ont pour conséquence que la partie haute de l'échancrure est beaucoup plus serrée que la partie basse. En outre, plus on veut exercer un serrage fort, plus la différence de serrage sera importante entre la partie antérieure et la partie postérieure de l'échancrure. Enfin la partie haute de la portion basse de la coque est relativement mal serrée par ce dispositif.
C’est notamment à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant une chaussure de sport qui combine avantageusement légèreté, rigidité et efficacité des moyens de serrage du bas de coque. Notamment, l'invention vise à proposer une chaussure de ski adaptée pour la pratique du ski de randonnée dont le bas de coque présente une échancrure supérieure et pour laquelle on dispose d'une uniformité de serrage sur toute la longueur de cette échancrure.
A cet effet l’invention concerne une chaussure de ski, comprenant une coque extérieure essentiellement rigide adaptée pour recevoir le pied d'un utilisateur; ladite coque extérieure étant constituée d'un bas de coque et d'un collier fixé sur le bas de coque de manière à pouvoir pivoter et apte à entourer la partie basse de la jambe de l'utilisateur; ledit bas de coque comprenant une semelle, un flanc médial et un flanc latéral, les bords supérieurs de chacun de ces flancs étant disjoints et définissant ainsi une échancrure supérieure qui s'étend entre une zone antérieure, située à proximité de la portion avant du bas de coque et une zone postérieure, situé à proximité de la partie supérieure du bas de coque ; ledit bas de coque étant équipé de moyens de serrage qui comprennent:
- un câble, ledit câble étant fixé à l'aide d'un premier ancrage sur le bas de coque ;
- un mécanisme tenseur de câble ;
- un capot, fixé par au moins un deuxième ancrage sur le bas de coque ;
- une sangle, fixée par un troisième ancrage ; et
- une pluralité de passants ;
ladite chaussure étant caractérisée en ce que :
- ledit premier ancrage est placé à proximité de la zone postérieure de l'échancrure supérieure ;
- le mécanisme tenseur de câble est fixé sur le capot ;
Les composés commerciaux ou issus de la demande PCT/FR2021/051345, utilisés pour les réactions de bioconjugaison sont résumés dans le Tableau 1 ci-dessous.
Numéro (#) Nom et structure (3) N-(2-((((2,6-bis(bromométhyl)pyridin-4-yl)carbonyl)amino)méthyl)-19-(11,12-didéhydrodibenzo[b,f]azocin-5(6H)-yl)-3,14,19-trioxo-7,10-dioxa-4,13-diazanonadec-1-yl)-2,6-bis(bromométhyl)pyridine-4-carboxamide [Chem26] (4) 6-azidohexanamido- N -hexanamide-valine-citrulline- p -aminobenzoyle carbamate de MMAE [Chem27] (5) 3-(2,6-bis(bromométhyl)isonicotinamido)-2-((2,6-bis(bromométhyl)isonicotinamido)méthyl)propamido- N -hexanamide-valine-citrulline- p -aminobenzoyle carbamate de MMAE [Chem28] (6) 2-(2-(2-(2-(4-(méthyltétrazinylphénoxy)éthoxy)éthoxy)éthoxy)-éthyl)carbamoylpropane-1,3-diyl(2,6-bis(bromométhyl)isonicotinamide) [Chem29] (7) 1- trans -cyclooctènyl-1-oxo-5,8,11,14-tétraoxa-2-azahetaptadécan-17-amide-valine-citrulline- p -aminobenzoyle carbamate de MMAE [Chem30] (8) 2-(2-(2-( trans -cyclooctènylcarbamoyl)éthoxy)éthoxy)éthyl)carbamoylpropane-1,3-diyl(2,6-bis(bromométhyl)isonicotinamide) [Chem31] (9) 4-méthyletéatrazinylphénoxy-3,6,9,12-tétraoxapentadécan-15-amide-valine-citrulline- p -aminobenzoyle carbamate de MMAE [Chem32] (10) 4‐{2‐azatricyclo[10.4.0.0 4,9 ]hexadeca‐1(12),4(9),5,7,13,15‐hexaen‐10‐yn‐2‐yl}‐N‐(2‐{2‐[2‐(3‐{[2,6‐bis(bromométhyl)pyridin‐4‐yl]formamido}‐2‐({[2,6‐bis(bromométhyl)pyridin‐4‐yl]formamido}méthyl)-propanamido)éthoxy]éthoxy}éthyl)‐4‐oxobutanamide [Chem33] (11) composé commercial N 3 -PEG 4 -Val-Ala-PBD dimère obtenu auprès de la société Levena Biopharma [Chem34] (12) N,N' -(2-((2-(2-(2-(2-azidoéthoxy)éthoxy)éthoxy)éthyl)-carbamoyl)propane-1,3-diyl)bis(2,6-bis(bromomethyl)isonicotinamide) [Chem35] (13) (4‐{2‐[2‐(6‐{2‐azatricyclo[10.4.0.0 4,9 ]hexadéca‐1(12),4(9),5,7,13,15‐hexaen‐10‐yn‐2‐yl}‐6‐oxohexanamido)‐3‐méthylbutanamido]‐5‐(carbamoylamino)pentanamido}phényl)méthyl N ‐{1‐[(1‐{[1‐(2‐{2‐[(1‐hydroxy‐1‐phénylpropan‐2‐yl)carbamoyl]‐1‐méthoxy‐2‐méthyléthyl}pyrrolidin‐1‐yl)‐3‐méthoxy‐5‐méthyl‐1‐oxoheptan‐4‐yl](méthyl)carbamoyl}‐2‐méthylpropyl)carbamoyl]‐2‐méthylpropyl}‐ N ‐méthylcarbamate [Chem36] (14) bicyclo[6.1.0]non-4-yn-9-ylméthyl(4-((2,6-bis(bromométhyl)isonicotinamido)methyl)-1-(2,6-bis(bromométhyl)pyridin-4-yl)-1,5-dioxo-9,12,15,18-tétraoxa-2,6-diazaicosan-20-yl)carbamate [Chem37] (15) composé commercial N 3 -Cap-Val-Cit-PAB-C6-amanitine obtenu auprès de la société Levena Biopharma [Chem38] (16) 3-(2,6-bis(bromométhyl)isonicotinamido)-2-((2,6-bis(bromométhyl)isonicotinamido)-méthyl)propanamido)-3-sulfopropanamido-valine-citrulline- p -aminobenzoyle carbamate de MMAE [Chem39] (17) N 1 , N 5 -bis(2-(2-(2-(2-azidoéthoxy)éthoxy)éthoxy)éthyl)-3-(3-(2,6-bis(bromométhyl)-isonicotinamido)-2-((2,6-bis(bromométhyl)isonicotinamido)méthyl)propanamido)-pentanediamide [Chem40]
Exemple 3 : composé (18) : conjugué trastuzumab – composé (3) – composé (4)
Réactifs Tampon de bioconjugaison 1, trastuzumab à 5 mg/mL dans le tampon de bioconjugaison, réducteur 1 (7,0 éq), composé (3) (1 er composé) (10,6 éq) à une concentration de 1 mM dans un mélange de 80% de DMF et 20% de MeOH, composé (4) (2 ème composé) (11,7 éq) à une concentration de 10 mM dans du DMSO.
Méthode Réaction de bioconjugaison 3.
Analyse SMHR dénaturante selon la méthode 1 Les résultats sont présentés dans le Tableau 2 ci-dessous.
LHHL LH L Intensité (%) MM (Da) 1 Intensité (%) MM (Da) 1 Intensité (%) MM (Da) DAR 0 n.o. 2 14 72585 100 23439 DAR 1 83 147259 86 74674 n.o. 2 DAR 2 17 149352 n.o. 2 n.o. 2 DAR 3 n.o. 2 n.o. 2 n.o. 2 DAR moyen 1,17 1,00 0,00
1 : masse moléculaire de l’espèce déglycosylée
2 : non observé
L’analyse SMHR a permis de déterminer un DAR moyen de 1,17 pour l’espèce LHHL et un DAR moyen de 1,00 pour l’espèce LH. Les espèces LHH, HH, H et L n’ont pas été observées. Aucun incrément de masse correspondant au composé (3) n’est observé : le conjugué trastuzumab-composé (3) a été entièrement converti.
Analyse gel SDS-PAGE en conditions dénaturantes non réductrices et réductrices
Les résultats sont présentés dans le Tableau 3 ci-dessous.
Espèces DTT LHHL LHH HH LH H L Densité optique (%) - 97 n.o. 1 n.o. 1 3 n.o. 1 n.o. 1 + 75 n.o. 1 n.o. 1 8 10 7
1 : non observé
L’analyse sur gel SDS-PAGE a permis de déterminer en conditions réductrices une reconstruction de 75% et en conditions non réductrices un DAR moyen de 1,19.
Ce piège est particulièrement destiné au traitement des zones humides industrielles ou urbaines munies de trappes et regards, mais aussi de marécages et autres espaces naturels contenant des eaux dormantes.
A noter que le modèle d’entretoise de la destiné à se dissoudre dans l’eau n’est que purement indicatifs et n’est pas détaillé dans cette demande de brevet car seul nous importe sa fonction.
La illustre par une perspective 3D, un mode de réalisation préféré perfectionné en ce qu'il est intégré directement à un pot de plantes ornementales (22) et sa soucoupe de retenue d’eau (31).
L’invention située pour moitié au centre du fond du pot et pour moitié au centre du fond de la soucoupe étant de taille constante pour toutes les tailles de pots, des pieds (32) permettent à la fois de compenser la surépaisseur constituée par le piège, et également de répartir le poids de l’ensemble constitué de la terre et de la plante tout autour du piège.
Pour assurer la concordance des deux demi pièges, des pions détrompeurs de mise en position (20) sont à emboîter à la mise en place du pot sur sa soucoupe.
Suivant la technique de fabrication des deux objets, - ici par injection plastique - il peut être nécessaire de fabriquer les capots (26) et (29) à part et de les souder en place en fin de fabrication.
Un dégazage automatique naturel lent du piège se fait par les évents (35) du capot supérieur, ces trous servant aussi à l’irrigation de la terre du pot par capillarité à travers une feuille de matière filtrante (36). Comble du raffinement, le puys (34) permet de faire remonter les nutriments et matières organiques issues des larves en décomposition vers les racines des plantes du pot.
La forme de carré ou de disque choisie pour ces exemples n’est aucunement limitative, mais dictée par la destination finale de l'invention et démontre que celle-ci peut être déclinée en toutes combinaisons et organisation de compartiments eux même de toutes formes, pour constituer des labyrinthes de toutes les dimensions et formes, voire même être directement intégrée au fond de produits manufacturés comme sur la . L’invention peut donc aussi être intégrée directement au fond de gouttières, chéneaux, vases, vasques, fontaines, bassins, abreuvoirs ou tout autres récipients d’extérieur ou d’intérieur susceptible de contenir de l’eau et d’être infecté par des larves de moustiques parasites.
Conclusion Ces dix dernières années, on a adapté les techniques existantes et mis au point de nouvelles méthodes simples, sans danger, bien adaptées et peu coûteuses permettant aux particuliers de se protéger eux-mêmes contre le fléau des piqûres de moustiques, mais le principe utilisé par l’invention ainsi que son mode d’utilisation et même de fonctionnement sont inédits, et complétement nouveau.
Pour être judicieuses, les méthodes de lutte anti vectorielle doivent présenter les caractéristiques suivantes : Être efficaces ; Être abordables pour la population ; Utiliser des produits et du matériel facilement disponibles ; Être faciles à comprendre et à mettre en œuvre ; Être compatibles avec les coutumes, les attitudes et les croyances locales ; Être sans danger pour les usagers et l’environnement.
Le choix d’une méthode ne repose donc pas uniquement sur l’efficacité mais doit aussi prendre en compte leur cotés durables et abordables, car c’est finalement la communauté qui détermine souvent la nature de la lutte anti vectorielle adaptées à leur situation particulière, leurs finances, leurs habitudes ou leurs coutumes, définissant ainsi leur degré de participation.
Finalement, aux intérêts de cette invention de piège à larves aquatique de moustique énumérés ci-dessus, on peut ajouter :
- L’invention est adaptable a d’autre espèces de nuisibles (dytiques...) ainsi qu’au degré de maturité des larves visées, ce qui permet de réduire encore la taille du piège d’autant que les larves à capturer sont jeunes.
- L’invention agit réellement à la source en traitant directement les gîtes larvaires naturels (Dans les pots de fleur par exemple qui représentent statistiquement 40% des sources de moustiques domestiques aux Antilles.), et non pas comme les pièges pondoirs espérant juste détourner une partie des œufs.
- L’invention est utilisable en eau peu profonde, ou naissent la majorité des larves de moustique, ce qui n’existe aucunement sur le marché des pièges a larves.
Au-delà de l’instant t4, les deux machines électriques du premier sous-ensemble EM1 et les deux machines électriques du deuxième sous-ensemble EM2 fournissent de nouveau du couple dans leur plage de fonctionnement nominale, c’est-à-dire une plage ou le couple est inférieur ou égal au couple nominal.
Dans ce premier mode de mise en œuvre de l’invention, l’arbre secondaire 13 est entraîné par la roue dentée secondaire Z12 par un troisième système de couplage sélectif 30. De cette manière, il est possible de déconnecter le système de propulsion des roues du véhicule. On sécurise ainsi le système de propulsion 1 et notamment les machines électriques. Ce troisième moyen de couplage sélectif 30 est réalisé sous la forme d’un crabot.
On va maintenant décrire la phase transitoire de changement à un rapport de réduction de vitesse inférieur pour le système de propulsion 1, notamment le passage du troisième rapport vers le deuxième rapport.
Lors de la phase de roulage du véhicule électrique V comprise entre un instant t0 et t1, on considère que le troisième rapport de réduction de vitesse est engagé et que le deuxième système de couplage sélectif 20 est dans une position de couplage dans laquelle le troisième train d’engrenage Z9, Z10 est sélectionné. Le premier système de couplage sélectif 10 est dans une position neutre de découplage.
Entre un instant t1 et t2, le deuxième système de couplage sélectif 20 est désengagé du troisième train d’engrenage Z9, Z10 de sorte que les machines électriques du premier sous-ensemble EM1 ne fournissent plus de couple. Le deuxième système de couplage sélectif 20 est désormais dans une position neutre de découplage. Les machines électriques du deuxième sous-ensemble EM2 fournissent alors un couple supplémentaire permettant de compenser totalement la perte de couple issue du découplage du premier sous-ensemble EM1 de machines électriques inhérente au changement de rapport de vitesse. Le couple supplémentaire est approximativement égal au premier couple moteur qui est fournie par le premier sous-ensemble EM1 de machines électriques juste avant la phase de changement de rapport de vitesse.
Pour préparer l’engagement du crabot 10 vers une position de couplage, on mesure la vitesse de rotation relative entre la première roue dentée commune 11 et l’arbre intermédiaire 12 par utilisation des différents capteurs de vitesse présents dans le système de propulsion 1 et en prenant en compte le rapport de réduction de vitesse du deuxième train d’engrenage Z7, Z8.
Entre un instant t2 et t3, les machines électriques réversibles du premier sous-ensemble EM1 sont activées pour accélérer la roue dentée commune 11 de manière à synchroniser les vitesses de rotation de la roue dentée commune 11 et de l’arbre intermédiaire 12. Les machines électriques du deuxième sous-ensemble EM2 fournissent toujours un couple supplémentaire.
Entre un instant t3 et t4, le crabot 10 est engagé pour accoupler l’arbre intermédiaire 12 et la roue dentée intermédiaire Z8 lorsque leurs vitesses de rotation sont synchronisées. Le deuxième rapport de réduction de vitesse est engagé lorsque le premier système de couplage sélectif 10 est dans une deuxième position de couplage dans laquelle le deuxième train d’engrenage Z7, Z8 est sélectionné. Dès lors, les machines électriques du premier sous-ensemble EM1 fournissent de nouveau du couple et les machines électriques du deuxième sous-ensemble EM2 ne fournissent plus de couple supplémentaire.
On va maintenant décrire la phase transitoire de changement à un rapport de réduction de vitesse inférieur pour le système de propulsion 1, notamment le passage du deuxième rapport vers le premier rapport.
Lors de la phase de roulage du véhicule électrique V comprise entre un instant t0 et t1, on considère que le deuxième rapport de réduction de vitesse est engagé et que le premier système de couplage sélectif 10 est dans une position de couplage dans laquelle le deuxième train d’engrenage Z7, Z8 est sélectionné. Le deuxième système de couplage sélectif 20 est dans une position neutre de découplage.
Entre un instant t1 et t2, le premier système de couplage sélectif 10 est désengagé du deuxième train d’engrenage Z9, Z10 de sorte que les machines électriques du premier sous-ensemble EM1 ne fournissent plus de couple. Le premier système de couplage sélectif 10 est désormais dans une position neutre de découplage. Les machines électriques du deuxième sous-ensemble EM2 fournissent alors un couple supplémentaire permettant de compenser totalement la perte de couple issue du découplage du premier sous-ensemble EM1 de machines électriques inhérente au changement de rapport de vitesse. Le couple supplémentaire est approximativement égal au premier couple moteur qui est fournie par le premier sous-ensemble EM1 de machines électriques juste avant la phase de changement de rapport de vitesse.
Pour préparer l’engagement du crabot 10 vers une position de couplage, on mesure la vitesse de rotation relative entre la première roue dentée commune 11 et l’arbre intermédiaire 12 par utilisation des différents capteurs de vitesse présents dans le système de propulsion 1 et en prenant en compte le rapport de réduction de vitesse du premier train d’engrenage Z5, Z6.
Entre un instant t3 et t4, le crabot 10 est engagé pour accoupler l’arbre intermédiaire 12 et la roue dentée intermédiaire Z6 lorsque leurs vitesses de rotation sont synchronisées. Le premier rapport de réduction de vitesse est engagé lorsque le premier système de couplage sélectif 10 est dans une première position de couplage dans laquelle le premier train d’engrenage Z5, Z6 est sélectionné. Dès lors, les machines électriques du premier sous-ensemble EM1 fournissent de nouveau du couple et les machines électriques du deuxième sous-ensemble EM2 ne fournissent plus de couple supplémentaire.
Des matériaux comprenant au-dessus de la ou des couches fonctionnelles à base d’argent, une séquence d’une couche de blocage à base d’alliage de nickel et de chrome et d’une couche à base d’oxyde de zinc sont actuellement utilisées.
Toutefois, l’utilisation de ces fines couches de blocage, même associées à des couches stabilisantes à base d’oxyde de zinc, ne permet pas d’obtenir des vitrages suffisamment performants présentant notamment une émissivité suffisamment faible et une bonne résistance mécanique. En effet, il demeure essentiel selon l’invention que les propriétés avantageuses d’émissivité soient obtenues sans nuire à la résistance mécanique. Une bonne résistance mécanique se traduit par une bonne résistance aux rayures et à la brosse notamment au test EBT (« Erichsen brush test »).
De bons résultats en terme de résistivité ont été également obtenus avec un matériau comprenant au-dessus de la ou des couches fonctionnelles à base d’argent, une couche épaisse à base d’oxyde de titane au contact de l’argent. Cette couche est déposée à partir d’une cible céramique sous stœchiométrique en contrôlant l’oxygène dans l’atmosphère de dépôt. La séquence Ag/TiOx permet de diminuer l’émissivité. De plus, la présence de cette couche à haut indice de réfraction au contact de l’argent contribue : - à améliorer encore davantage le facteur solaire dans le cas où l’empilement est utilisé comme empilement bas émissif en face 3 dans un double vitrage, ou - à améliorer la sélectivité dans le cas où l’empilement est utilisé comme empilement contrôle solaire en face 2 dans un double vitrage.
Cependant, lorsque l’on utilise cette séquence Ag/TiOx, il est essentiel de bien contrôler l’oxydation pendant la pulvérisation de la couche d’oxyde de titane. Si l’on souhaite minimiser l’absorption dans la couche à base d’oxyde de titane, une proportion importante d’oxygène dans l’atmosphère de dépôt est requise. Cependant, si l’oxygène est introduit en excès pendant la pulvérisation des premiers nanomètres de la couche d’oxyde de titane, cela provoque l’oxydation de l’argent. La résistivité de l’argent est alors dégradée.