INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Que ce soit en complément des systèmes préalablement décrit en relation avec la séparation des canaux audio et vidéo ou de façon indépendante, les figures 1, 3 et 4 illustrent des modes de réalisation d’un système 1 de communication à distance, dans lequel au moins les stations de réception 3 comportent un module 5 de commande de session vidéo. Ce module, particulièrement bien adapté aux architectures de système de communication des figures 1 et 3, permet d’initialiser une session audio-vidéo en deux étapes successives, tel qu’illustré par le diagramme fonctionnel de la . Selon ce diagramme, à l’étape 20, une station d’appel 2 établie un connexion audio avec une station de réception 3, par exemple via un commutateur 9. A l’étape 21, la station de réception reçoit l’appel audio. A l’étape 22, la station de réception reçoit une demande d’établissement d’une session vidéo, cette demande ayant été préalablement établie par la station d’appel, par exemple à l’aide d’une touche spéciale prévue à cet effet. La demande de session vidéo est validée à l’aide du module de commande de session vidéo, par exemple à l’aide d’une touche spéciale de l’appareil téléphonique relié au module de commande de session vidéo. A l’étape 23, le serveur reçoit la requête pour amorcer une session vidéo entre les deux stations déjà en cours de session audio. A l’étape 24, le serveur Internet amorce une session vidéo entre les deux stations concernées. Les étapes 25 et 26 sont consacrées à la séparation des canaux d’acheminement des données entre les deux stations, soit à l’étape 25 via un canal vidéo, comme par exemple un serveur Internet et le réseau Internet pour les données en relation avec la partie vidéo, et à l’étape 26 via un canal audio, comme par exemple un commutateur au moins pour la station appelée.
Tel qu’illustré aux figures 1 et 3, cette procédure de connexion séquentielle est possible en particulier grâce à la présence d’un module de commande 5 de session vidéo, connecté d’une part l’appareil téléphonique 14, et d’autre part au canal vidéo. On prévoit avantageusement une connexion également entre le module de commande 5 de session vidéo et le module vidéo 6, par exemple par liaison filaire, sans fil tel que WIFI ou Bluetooth, ou autre. En variante, le module de commande 5 de session vidéo est un module logiciel intégré à l’appareil téléphonique 14.
Si un utilisateur, en particulier une personne à la station de réception, souhaite mettre fin à une session vidéo, l’appareil téléphonique 14 de la station de réception 3 en liaison avec le module de commande 5 de session vidéo de cette station permet de commander l’interruption du signal vidéo.
Cette architecture permet d’amorcer une session uniquement en mode audio, de faire valider le lancement d’une session vidéo par l’utilisateur de la station de réception, pour obtenir une communication bimodale audio et vidéo avec séparation des canaux. Ainsi, pendant une communication audio et vidéo bimodale, les signaux audio et vidéo sont reçus au niveau de la station de réception 3 par des canaux distincts, par exemple via un commutateur (RTC ou RNIS ou VOIP) 9 pour le signal audio et un serveur internet 10 pour le signal vidéo.
Pour une mise en œuvre simple et fiable de la session vidéo, on prévoit de préférence d’utiliser un téléviseur en tant que moniteur 7. Une caméra 8 adaptée, dite « Webcam » permet de compléter le moniteur si ce dernier n’est pas lui-même pourvu d’une caméra intégrée. La caméra 8 est également reliée au module vidéo 6.
Afin de préserver l’intimité des personnes sensibles ou vulnérables, la caméra 8 peut comporter un actionneur permettant d’obturer la lentille ou d’orienter cette dernière hors d’une scène définie pour la mise en œuvre des sessions vidéo.
A la fin d’une session, ou à la demande, l’arrêt d’une session vidéo commande la déconnexion d’une éventuelle caméra 8 de la station de réception 3. Pour augmenter le niveau de sécurité au niveau des stations de réception, l’arrêt d’une session vidéo commande également soit un déplacement de l’orientation de la caméra de la station de réception 3 hors d’une scène définie pour la mise en œuvre des sessions vidéo, soit l’obturation de la caméra par un clapet obturant.
La illustre un autre mode de réalisation d’un système 1 de communication à distance entre une station d’appel 2 et une station de réception 3 pour établir une communication audio et vidéo entre ces deux stations dans un réseau de communication comportant une pluralité de stations d’appel 2 et une pluralité de stations de réception 3, au moins un serveur internet 10 permettant d’assurer les liaisons audio et vidéo entre les stations d’appel 2 et les stations de réception 3.
Selon ce mode de réalisation, plutôt que de séparer les modes d’acheminement des données audio et vidéo tel que préalablement décrit dans un autre mode de réalisation, un seul canal, via un serveur 10 Internet et le réseau Internet est prévu. Dans la majorité des cas, cette transmission des deux signaux dans un même canal fonctionne. Il existe cependant une partie non négligeable de cas où la communication est affectée, avec affaiblissement du signal disponible.
Pour bien gérer ces cas, chacune des stations comprend un module 12 de test d’intensité du signal vidéo. Pendant une session audio-vidéo, les modules 12 de test d’intensité du signal vidéo de chacune des stations effectuent un contrôle de l’intensité du signal de la communication vidéo en cours (par exemple en effectuant des mesures régulières ou en continu).
Un seuil de déconnexion du signal vidéo est préétabli. Tant que l’intensité du signal vidéo reste au-dessus de ce seuil, la qualité de la communication vidéo est assurée. Par contre, si l’intensité du signal vidéo passe sous ce seuil, la qualité de la communication vidéo ne peut plus être assurée. Cela pourrait par ailleurs affecter le signal audio. Pour éviter ces inconvénients, si les mesures permettent de déceler un niveau d’intensité du signal vidéo au niveau d’au moins une des stations inférieur au seuil de déconnexion prédéterminé, le module de test fait basculer la session en cours vers une session uniquement audio.
L’effet de peau correspond au phénomène selon lequel un fil électrique simple (par exemple un fil de cuivre) voit sa résistance augmenter lorsqu'on y fait circuler un courant à haute fréquence. L’effet de peau est dû au champ magnétique généré à l'intérieur du fil électrique par le courant qui y est appliqué. Ce champ magnétique crée des courants induits (courants de Foucault) qui déplacent de plus en plus le courant vers la surface extérieure de la section transversale du fil au fur et à mesure que la fréquence augmente, ce qui conduit à une augmentation de la résistance du fil. A haute fréquence, l’augmentation de la résistance du fil peut conduire à des élévations de température extrêmement importantes en raison de la puissance dissipée par effet Joule. Pour diminuer ces problèmes, il est avantageux de remplacer le fil électrique simple par un fil de litz dont les brins présentent chacun un diamètre qui est de préférence inférieur à la valeur de l'épaisseur de peau à la fréquence de travail.
L’effet de proximité correspond au phénomène selon lequel un courant à haute fréquence circulant dans un fil électrique génère un champ magnétique qui, à son tour, génère des courants de Foucault sur les fils à proximité. Cela induit des pertes joules sur les fils à proximité, ce qui peut être vu comme une augmentation de la résistance de ces fils.
Comme les brins du fil de litz sont torsadés, leur position dans le fil varie, ce qui permet de contrer l’effet de peau et l’effet de proximité par rapport à un autre fil. En tressant ou en toronnant les brins entre eux, chaque brin alterne entre différentes positions. Cela permet de répartir équitablement le courant entre tous les brins et ainsi de réduire la résistance du fil à haute fréquence.
Pour un fil de litz, il existe également un phénomène, couramment appelé « effet de proximité interne », selon lequel un brin du fil de litz génère un champ magnétique et des courants induits dans un autre brin du fil de litz. Même si les brins sont isolés électriquement, l’effet de proximité entre les brins augmente les pertes joules dans les brins du fil de litz, ce qui peut être vu comme une augmentation de la résistance du fil à haute fréquence.
Les propriétés électriques d’un fil de litz dépendent de plusieurs caractéristiques parmi lesquelles figurent le diamètre d’un brin du fil de litz, le nombre de brins formant le fil de litz, la longueur de pas du fil de litz, ou la manière de torsader les brins formant le fil de litz.
Ainsi, les fils de litz sont utilisés pour limiter les pertes à haute fréquence engendrées par l’effet de peau et l’effet de proximité. Il existe une plage de fréquence optimale pour les fils litz, dans laquelle les pertes sont plus faibles que pour un conducteur massif. Les fils de litz sont généralement utilisés dans des applications pour lesquelles la fréquence de travail varie dans une gamme de fréquences allant de 10 kHz à 5 MHz.
La présente invention a pour objectif de proposer une solution permettant de réduire les surtensions et les courants de mode commun dans une chaîne électromécanique tout en limitant l’impact sur le rendement de la chaîne électromécanique. L’invention repose notamment sur une utilisation d’un fil de litz dans une application complètement différente de celle pour laquelle un fil de litz est habituellement employé.
A cet effet, et selon un premier aspect, il est proposé par la présente invention, une utilisation d’un fil de litz pour réaliser un dispositif visant à filtrer une surtension dans une chaîne électromécanique. La chaîne électromécanique comporte un moteur, un onduleur destiné à fournir une tension alternative pour alimenter électriquement le moteur, et un câble reliant l’onduleur au moteur. Le dispositif est destiné à être positionné entre l’onduleur et le moteur.
Une telle chaîne électromécanique peut trouver une application dans de nombreux domaines techniques : automobile, aéronautique, ferroviaire, naval, éolien, etc. Plus particulièrement, et à titre d’exemple nullement limitatif, l’invention peut trouver une application dans le système de propulsion d’un véhicule automobile électrique.
L’invention repose sur l’utilisation d’un fil de litz dans une application complètement différente de celle pour laquelle un fil de litz est habituellement employé. Comme indiqué précédemment, le fil de litz est conventionnellement utilisé pour limiter les pertes ohmiques à haute fréquence. Au contraire, dans l’invention le fil de Litz est conçu de sorte à maximiser les pertes à la fréquence de résonance de la chaîne (haute fréquence comparativement à la fréquence fondamentale du courant d’alimentation du moteur) afin de réduire les surtensions observées aux bornes du moteur. L’invention exploite le fait qu’à partir d’une certaine fréquence, un fil de litz est « pire » qu’un fil normal en termes de pertes ohmiques. En jouant sur différents paramètres (nombre de brins, diamètre d’un brin, manière de torsader les brins, etc…), il est possible de concevoir un fil de litz qui n’augmente pas les pertes pour les courants qui circulent vers les moteurs à relativement basse fréquence (fréquence fondamentale, par exemple inférieure à 1 kHz) mais qui maximise les pertes pour les courants à haute fréquence qui sont responsables des surtensions (fréquence de résonnance, par exemple supérieure à 500 kHz).
Dans la présente demande, l’expression « fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur » est utilisée de façon équivalente à l’expression « fréquence fondamentale du courant d’alimentation du moteur », car on considère que ces fréquences sont sensiblement identiques.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le dispositif comprend une partie au moins du câble reliant l’onduleur au moteur.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, le dispositif comprend une inductance comportant des spires en fil de litz.
Ainsi, le dispositif peut notamment correspondre à tout ou partie du câble en fil de litz, à une inductance comportant des spires en fil de litz, ou à une combinaison de tout ou partie du câble en fil de litz et d’une inductance comportant des spires en fil de litz.
Dans des modes particuliers de mise en œuvre, l’inductance comporte un noyau magnétique autour duquel sont enroulées les spires, et les spires sont positionnées préférentiellement au niveau d’un entrefer et/ou au niveau d’un coin du noyau magnétique.
On va maintenant décrire le diffuseur 20, en référence aux figures 8 à 10.
Le diffuseur 20 comprend deux pièces principales : un collecteur 31 et une enveloppe filtrante 32.
Le collecteur 31 assure une rigidité au diffuseur. Il permet la distribution et la collecte du fluide gazeux le long du conduit 10. Dans l’exemple illustré, le collecteur 31 est réalisé à partir d’une tôle perforée pliée trois fois longitudinalement, de façon à lui donner une section transversale sensiblement triangulaire et inscrite dans un cercle D31 d’environ quatorze millimètres. La tôle utilisée a une épaisseur E31 d’un millimètre, percée de trous 33 dont le diamètre est voisin de cinq millimètres. Afin d’assurer une diffusion latérale à travers les trous 31, le collecteur 31 est bouché en amont et en aval. Le bouchon aval 34 présente une surface complétement étanche, le bouchon amont 36 est percé d’un orifice ajusté autour de l’injecteur 23. L’injecteur 23 pénètre dans le collecteur 31, au-delà du bouchon amont 36 sur une longueur L23, ce qui assure une bonne diffusion du fluide gazeux dans le collecteur 31.
L’enveloppe 32 est formée d’une toile d’acier permettant une filtration de particules ayant un diamètre supérieur à cinquante micromètres. Elle évite que des particules issues de la matrice réactive 7 viennent encombrer le circuit 5 et en gêner le fonctionnement thermodynamique ainsi que le fonctionnement dynamique de ses éléments mécaniques, notamment de la vanne 8. Dans l’exemple illustré, l’enveloppe est une toile REPS 50µm soudée sur elle-même autour du collecteur 31.
Dans un autre mode de réalisation, le collecteur peut être réalisé à partir d’une tôle de type 10/10 R1T2, c’est-à-dire ayant une épaisseur R31 d’un millimètre, et percée de trous 33 disposés en quinconces dont le diamètre D33 est d’un millimètre et l’entraxe entre deux trous voisins est de deux millimètres. Cette tôle est roulée de façon à lui donner une forme sensiblement cylindrique de diamètre extérieur D31 de quatorze millimètres ou moins.
Dans l’exemple illustré, le réacteur a les dimensions suivantes :
- D10, diamètre du passage 10 : 20 millimètres, environ ;
- D11, diamètre extérieur d’une galette 11 : 107 millimètres, environ ;
- L23, longueur de pénétration du diffuseur 23 : 30 millimètres, environ ;
- D13N, diamètre interne de l’enceinte 9 : 109 millimètres, environ ;
Bien que la description ait été faite en référence à une machine thermique, le réacteur décrit est essentiellement un moyen pour stocker de l’ammoniac sous une forme stabilisée. Ce stockage peut être utilisé quelle que soit l’utilisation qui est faite de l’ammoniac une fois désorbé, c’est-à-dire une fois déstocké.
Aussi, notamment, mais non exclusivement, les dimensions des différents éléments du réacteur peuvent varier, notamment en fonction de la puissance ou de la quantité d’ammoniac souhaitée.
Le collecteur, au lieu d’avoir une section circulaire ou triangulaire, peut aussi avoir une section polylobée ou polyédrique. Une section non circulaire permet une bonne circulation du fluide entre le collecteur et son enveloppe filtrante, donc une bonne répartition du fluide dans le passage, et ainsi, une absorption plus rapide et plus homogène du fluide par le réactif.
La forme cylindrique de l’enceinte du réacteur est particulièrement adaptée à des pressions élevées du fluide gazeux. Bien entendu, selon les applications, une pression moins élevée peut être nécessaire et des formes différentes, notamment polyédriques, peuvent être adaptées à l’encombrement du réacteur dans la machine qui l’héberge. Ainsi, un réacteur placé sous un plancher aura avantageusement une section rectangulaire ou hexagonale, afin d’augmenter la capacité de stockage du réacteur.
est une vue schématique, en coupe, d’un bloc d’alimentation du système de conditionnement thermique selon le premier mode de réalisation,
est une vue schématique, en coupe, d’un bloc d’alimentation du système de conditionnement thermique selon une variante du premier mode de réalisation,
est une vue schématique, en coupe, d’un bloc d’alimentation du système de conditionnement thermique selon le deuxième mode de réalisation,
est une vue schématique, en coupe, d’un bloc d’alimentation du système de conditionnement thermique selon une variante du deuxième mode de réalisation,
est une vue de détail, en coupe, d’un bloc d’alimentation du système de conditionnement thermique selon une variante du deuxième mode de réalisation,
est une autre vue de détail, en coupe, du bloc d’alimentation de la .
Le système de conditionnement thermique 100 qui va être décrit est ici un système pour véhicule automobile. Une unité électronique de contrôle, non représentée, reçoit des informations de différents capteurs mesurant notamment les caractéristiques du fluide réfrigérant en divers points du circuit. L’unité électronique de contrôle reçoit également des consignes émises par les occupants du véhicule, comme par exemple la température souhaitée à l’intérieur de l’habitacle. L’unité électronique de contrôle met en œuvre des lois de contrôle permettant le pilotage des différents actionneurs, afin d’assurer le contrôle du système de conditionnement thermique 100 de façon à assurer les consignes reçues.
Le dispositif de compression 3 peut être un compresseur électrique, c'est-à-dire un compresseur dont les pièces mobiles sont entrainées par un moteur électrique. Le dispositif de compression 3 comporte un côté aspiration du fluide réfrigérant à basse pression, encore appelé entrée 3a du dispositif de compression, et un côté refoulement du fluide réfrigérant à haute pression, encore appelé sortie 3b du dispositif de compression 3. Les pièces mobiles internes du compresseur 3 font passer le fluide réfrigérant d’une basse pression côté entrée 3a à une haute pression côté sortie 3b. Après détente dans un ou plusieurs dispositifs de détente, le fluide réfrigérant revient à l’entrée 3a du compresseur 3 et recommence un nouveau cycle thermodynamique. Le dispositif de compression peut, en variante, être un compresseur mécanique, c’est-à-dire entrainé par le moteur thermique du véhicule, par exemple par une courroie d’entrainement. Le compresseur 3 peut par exemple être un compresseur à palettes, ou un compresseur à vis.
Le fluide réfrigérant comprimé par le dispositif de compression 3 et circulant dans le circuit de fluide réfrigérant 1 est ici un fluide chimique tel que le R1234yf. D’autres fluides réfrigérants peuvent aussi être employés, comme par exemple le R134a, ou encore le R744. Le fluide réfrigérant contient une proportion d’huile de lubrification permettant de lubrifier notamment les pièces mobiles du dispositif de compression 3. L’huile est transportée le long du circuit de fluide réfrigérant par la circulation du fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant contient une quantité d’huile dépendant du volume total du circuit, et donc de la quantité de fluide réfrigérant contenue dans le circuit. La masse d’huile par exemple égale à 3% de la masse de fluide réfrigérant.
On entend par flux d’air intérieur Fi un flux d’air à destination de l’habitacle du véhicule. Ce flux d’air intérieur peut circuler dans une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation, souvent désignée par le terme Anglais « HVAC » signifiant « Heating, Ventilating and Air Conditioning ». Cette installation n’a pas été représentée sur les différentes figures.
- R’ 3 est -H, -(C 1 -C 6 )alkyle ou –(CH 2 ) v -SO 3 H, de préférence R’ 3 est -H ou -(C 1 -C 6 )alkyle ;
- R’ 4 est -(CH 2 CH 2 O) q R’ 5 , -(CR c R d ) r R’ 5 , -(CR c R d ) r -NHCO-(CH 2 CH 2 O) q -R’ 5 , -(CR c R d ) r -CONH-(CH 2 CH 2 O) q -R’ 5 , -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -NHCO-(CR c R d ) r -R’ 5 , -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -CONH-(CR c R d ) r -R’ 5 , -CH-[(CR c R d ) r -CONH-(CR c R d ) r -(OCH 2 CH 2 ) q -R’ 5 ] 2 , -CH-[(CR c R d ) r -NHCO-(CR c R d ) r -(OCH 2 CH 2 ) q -R’ 5 ] 2 , -CH-[(CR c R d ) r -CONH-(CR c R d ) r -R’ 5 ] 2 , ou -CH-[(CR c R d ) r -NHCO-(CR c R d ) r -R’ 5 ] 2 , de préférence R’ 4 est -(CH 2 CH 2 O) q R’ 5 , -(CR c R d ) r R’ 5 , -(CR c R d ) r -NHCO-(CH 2 CH 2 O) q -R’ 5 , -(CR c R d ) r -CONH-(CH 2 CH 2 O) q -R’ 5 , -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -NHCO-(CR c R d ) r -R’ 5 , ou -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) r -CONH-(CR c R d ) r -R’ 5 ;
- chaque R’ 5 est -(CH 2 ) s R’ 6 ou -(CH 2 ) s R’ 7 ;
- R’ 6 est choisi parmi :
- R’ 7 est -COOH ou –NR’ 8 R’ 9 ;
- R’ 8 est -H, -(C 1 -C 6 )alkyle ;
- R’ 9 est -H, -(C 1 -C 6 )alkyle ;
- R’ 10 est -H ou -CH 3 ;
où R c , R d , q, r et s sont tels que définis ci-dessus ; et
ii) le bras de liaison est une liaison directe ; un pont -S-S- ; ou un groupe de formule -R’ 11 -(A) z - ;
- R’ 11 est une liaison directe, un groupe R’ 6 -(CR c R d ) r -CO-, R’ 6 -(CH 2 CH 2 O) q -(CH 2 ) s -CO-, R’ 6 -(CR c R d ) r -NH-, où R’ 6 , R c , R d , q, r et s sont tels que définis ci-dessus ;
- z est égal à 1, 2, 3, 4 ou 5 ; et
iii) l’espaceur et M sont tels que définis à l’étape c1) ;
c2) la réaction du composé obtenu à l’étape b2) avec un composé de formule (III) tel que défini à l’étape c1), la molécule d’intérêt M du composé (III) étant identique à ou différente de la molécule d’intérêt M du composé (IV) ;
Les deux premières ferrures 204 sont indépendantes l’une de l’autre et chaque première ferrure 204 est fixée sur un des côtés de la structure rigide 106 à une des parois latérales 106c-d.
Du fait de la séparation des premières ferrures 204, chaque bielle centrale 158 permet une reprise d’un effort le long de la bielle centrale 158 et cet effort comporte des composantes en X, Y et Z dans un plan central passant par l’axe des deux bielles centrales 158 et contenant donc les deux points de liaison des bielles centrales 158 aux premières ferrures 204.
La ligne 162 passant par le centre du point de liaison de la manille triangulaire 157 à la ferrure supérieure 159 et le centre du pion 164 est une ligne dite de torsion (dite « swing line » en anglais). Les axes des deux bielles centrales 158 se rejoignent au niveau d’un point d’intersection 163. Du fait de la conception présentée ici, la distance entre le point d’intersection 163 et la ligne de torsion 162 est relativement importante, ce qui induit des efforts réduits dans les bielles centrales 158, dites ‘de poussée’.
Au niveau de chacun des plans frontaux, arrière et central, les premiers éléments de fixation 150 permettent une reprise de deux efforts au niveau de chaque plan et donc une meilleure distribution des charges. Les trois plans d’interfaces coopèrent pour la reprise des moments de flexions (My, Mz) et de torsion (Mx).
Le moment Mx est compensé par les efforts dans les deux bielles centrales 158 et la composante en Y des efforts contenus dans les plans avant et arrière.
Le moment My est compensé par les efforts en Z au niveau des deux plans avant et arrière et la composante en X des efforts des deux bielles centrales 158.
Le moment Mz est compensé par les efforts en Y au niveau des deux plans avant et arrière et la composante en X des efforts des deux bielles centrales 158.
La et la montrent une structure particulière du pion 164.
Le pion 164 est constitué de deux demi-pions 164a-b, chacun prenant la forme d’un demi-cylindre et les deux demi-cylindres sont accolés et disposés l’un contre l’autre pour former un cylindre. Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, le plan de contact entre les deux demi-pions 164a-b est le plan médian P.