INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La butée 23 comprend, dans un plan horizontal, un dièdre 26, 28, formé par une face arrière 26 et une face avant 28 et la butée ; la butée 23 forme une pointe 27, à la jonction des deux faces 26, 28, dirigée dans une direction opposée à celle du montant 2, vers la came 25. La came 25 comprend une face avant 25A convexe dans un plan horizontal, qui affleure et tangente une face intérieure 22N de la paroi verticale arrière 22 de la gorge 17 ; la face 25A s’éloigne vers l’arrière à mesure où on parcourt cette face 25A en se rapprochant du montant 2, jusqu’à une extrémité libre 25X de la came 25. Dans l’exemple illustré, la pointe 27 est adoucie, c’est-à-dire qu’elle a un aspect arrondit.
On va maintenant décrire le fonctionnement de la battue automatisée en référence aux figures 2 et 3. L’ouverture de la battue est illustrée par la , sa fermeture est illustrée par la .
- des éléments de stator s’étendant radialement d’une part à travers ladite veine principale et d’autre part à travers lesdites veines secondaires,
caractérisée en ce que lesdits éléments de stator comprennent des premières aubes de redresseur à calage variable qui sont réparties autour dudit axe et qui comportent chacune un bord d’attaque situé en amont dudit bec, et des bords de fuite, respectivement interne et externe, situés respectivement dans les veines secondaires interne et externe,
et en ce que la turbomachine comprend en outre des aubes de redresseur qui sont au moins en partie fixes et qui sont réparties autour dudit axe dans la veine secondaire externe et en aval des bords de fuite externes desdites premières aubes à calage variable.
La présente invention propose ainsi de mettre des aubes de redresseur à calage variable au niveau du bec de séparation. Pour autoriser le déplacement angulaire de ces aubes autour de leurs axes de calage, on comprend que les aubes seront séparées par de faibles jeux du bec et du séparateur, ceci afin de limiter les fuites de gaz dans ces zones.
Des aubes de redresseurs « fixes » sont associées aux aubes à calage variable et sont situées dans la veine secondaire externe. Cette configuration permet d’optimiser le fonctionnement de la turbomachine, en autorisant des applications multiflux ou à cycle variable, tout en limitant l’impact sur la longueur ou dimension axiale ainsi que la masse de la turbomachine. En effet, le fait de prévoir les aubes à calage variable au niveau du bec permet de réduire axialement la distance entre le rotor et le bec de séparation des flux tout en autorisant une modification des flux de gaz s’écoulant dans les veines secondaires interne et externe.
Les aubes de redresseur « fixes » peuvent être entièrement fixes ou comprendre chacune une partie fixe et une partie mobile et en particulier à calage variable. Chacune de ces aubes comprend par exemple une partie amont à calage variable comportant un bord d’attaque, et une partie aval fixe comportant un bord de fuite.
La turbomachine peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison les unes avec les autres : - les éléments de stator comprennent en outre des secondes aubes de redresseur à calage variable qui sont situées dans ladite veine secondaire interne ;
- les secondes aubes à calage variable comprennent des bords d’attaque et des bords de fuite, les bords d’attaque de ces secondes aubes à calage variable étant situés directement en aval des bords de fuite interne des premières aubes à calage variable, et étant séparés par des jeux axiaux prédéterminés de ces bords de fuite ; les premières et secondes aubes à calage variable sont donc très rapprochées axialement les unes des autres de façon à ce qu’elles soient considérées comme un ensemble formant les éléments de stator au sens de l’invention ; les jeux axiaux précités entre ces aubes sont les plus faibles possibles de préférence. La minimisation de ces jeux axiaux permet de limiter voire d’empêcher le passage de gaz en fonctionnement entre les bords de fuite des premières aubes à calage variable et les bords d’attaque des secondes aubes à calage variable ; on comprend ainsi que les gaz qui s’écoulent sur les intrados des premières aubes à calage variable doivent s’écouler ensuite sur les intrados des secondes aubes à calage variable, et que les gaz qui s’écoulent sur les extrados des premières aubes à calage variable doivent s’écouler ensuite sur les extrados des secondes aubes à calage variable ; lorsque les jeux sont plus importants, une partie du flux de gaz s’écoulant sur les extrados des premières aubes à calage variable s’écoulent ensuite vers les intrados des secondes aubes et permet un apport d’énergie au fluide s’écoulant sur les intrados des premières aubes. ;
- les aubes de redresseur qui sont au moins en partie fixes comprennent des bords d’attaque séparés par des jeux axiaux prédéterminés desdits bords de fuite des premières aubes à calage variable ;
-- lesdits jeux sont de préférence inférieurs à 10mm, plus préférentiellement inférieurs ou égaux à 5mm ;
- le nombre desdites secondes aubes à calage variable est égal au nombre desdites premières aubes à calage variable ;- le nombre desdites secondes aubes à calage variable est égal à un nombre multiple desdites premières aubes à calage variable ;
Il comporte une virole cylindrique 23 et deux fonds 25 fermant les deux extrémités de la virole cylindrique 23.
La virole cylindrique 23 présente son axe central Y horizontal.
Le réservoir externe 17 présente une forme similaire à celle du réservoir interne, avec une virole cylindrique ayant l’axe Y comme axe central, fermée par deux fonds bombés à ses extrémités.
Le réservoir externe 17 est sans contact direct avec le réservoir interne 13. On entend par là que le réservoir interne 13 et le réservoir externe 17 ne sont en contact mécaniquement l’un avec l’autre que par l’intermédiaire de suspensions 26, l’isolation thermique 21 n’étant pas en contact direct avec le réservoir externe 17. Les suspensions 26 sont agencées pour minimiser les transferts de chaleur du réservoir externe 17 vers le réservoir interne 13.
L’isolation thermique 21 comporte une pluralité de feuilles métallique superposées les unes sur les autres, avec interposition de couches de fibre. Cette isolation thermique 21 est placée sur la surface externe du réservoir interne 13.
Par ailleurs, l’espace intermédiaire 19 est maintenue sous un vide poussé, de manière à limiter fortement les transferts thermiques par convection depuis le réservoir externe 17 vers le réservoir interne 13.
Le dispositif de stockage et d’alimentation 5 comprend encore un échangeur de chaleur 27, comportant un côté de circulation d’hydrogène 29 pourvu d’une entrée d’hydrogène 31 et d’une sortie d’hydrogène 33, et un côté de circulation de fluide caloporteur 35.
L’échangeur de chaleur 27 comporte un organe de fixation 37 agencé autour de l’entrée d’hydrogène 31 ( ).
Cet organe de fixation 37 est typiquement une bride.
Le dispositif de stockage et d’alimentation 5 comprend un organe de fixation complémentaire 39 solidaire du réservoir externe 17 et fixé à l’organe de fixation 37.
L’organe de fixation complémentaire 39 est typiquement une bride. L’organe de fixation 37 et l’organe de fixation complémentaire 39 sont fixés l’un à l’autre par tous moyens adaptés, par exemple par soudage ou par des organes amovibles tels que des vis.
L’organe de fixation 37 et l’organe de fixation complémentaire 39 présentent des orifices internes respectifs, placés en coïncidence l’un avec l’autre.
Dans l’exemple représenté, l’entrée d’hydrogène 31 est de forme tubulaire et est engagée dans les orifices internes de l’organe de fixation 37 et de l’organe de fixation complémentaire 39.
L’organe de fixation complémentaire 39 est fixé sur la surface externe du réservoir externe 17, par tous moyens adaptés.
Le dispositif de stockage et d’alimentation 5 comprend par ailleurs un conduit 53 d’alimentation de l’échangeur de chaleur 27 en hydrogène, représenté sur les 2 à 4.
Le conduit d’alimentation 53 comprend un conduit externe 55, logé dans l’espace intermédiaire 19.
Le mimosa et la zéolithe peuvent être mis en œuvre à des fins de tannage selon les trois mis en oeuvre envisagée :
– tannage à la zéolithe en premier puis tannage au mimosa ;
– tannage au mimosa en premier puis tannage à la zéolithe ;
– tannage simultané par le tannin de mimosa par la zéolithe.
Le pourcentage minimal d’extrait de mimosa pour cette dernière mise en œuvre est alors de 16%.
Ainsi, un autre objet de l’invention concerne une composition permettant de mettre en œuvre le procédé et qui est remarquable en ce qu’elle comprend un mélange de zéolithe et de tannin de mimosa, avec le tannin de mimosa dosé selon une concentration minimale de 16% du poids de la peau picklée essorée.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, la quantité minimale de zéolithe par rapport à la masse de la peau picklée essorée est de 6%. La masse prise en référence est classiquement la masse de peau picklée essorée.
Selon un mode de réalisation préféré mais non limitatif, la quantité minimale optimale de zéolithe par rapport à la masse de la peau picklée essorée est de 8%.
Pour être plus précis, la zéolithe utilisée est de la Zéolithe X.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, de l’acide est régulièrement ajouté simultanément à l’addition de zéolithe pour contrer la basification provoquée par cette dernière. En effet, l'opération de tannage débute sur les peaux à l'état picklé. Dans cette phase du processus, le pH doit être maintenu à une valeur comprise entre 2,2 et 3,8 de façon à solubiliser partiellement la zéolithe et permettre sa pénétration à l'intérieur de la peau. Cette solubilisation intervient à un pH inférieur à 4,0. La zéolithe étant un produit légèrement alcalin, le pH tend à remonter à une valeur de 4,0-4,2 par suite de la réaction dite de 'basification' entre celle-ci et l'acide présent dans le bain de picklage. Afin de ne pas dépasser la valeur de pH de 4,0, on ajoute la zéolithe en deux fois, trois fois ou plus, et, à chaque ajout, une quantité d'acide suffisante pour ramener le pH à une valeur inférieure à 3,2. Tout acide peut être utilisé pour mettre en œuvre cette fonction de solubilisation.
On peut également procéder au tannage selon toutes les méthodes précédentes en utilisant en lieu et place d’un extrait, de l’écorce broyée dans des proportions équivalentes en termes de tannin pur. Le cuir ainsi obtenu a également une température de rétraction de 100°C.
Selon une autre caractéristique particulièrement avantageuse de l’invention, le pH du bain contenant la peau tannée à la zéolithe est porté selon un intervalle compris entre 3,5 et 5 avant retannage avec le tannin de mimosa.
- une demande portant sur une unité de stockage d’un fluide cryogénique comportant au moins un réservoir additionnel pour allonger le temps de dormance ; cette demande porte la référence interne BFF21P0868.
Les moteurs à combustion interne sont progressivement remplacés par des moteurs électriques pour la propulsion de véhicules, notamment de véhicules automobiles tels que des voitures individuelles, des véhicules utilitaires ou des camions, ou encore pour la propulsion de trains, de bateaux, etc.
Une solution pour alimenter électriquement de tels moteurs consiste à embarquer une pile à combustible à bord du véhicule. Cette pile à combustible est alimentée par un gaz anodique qui est typiquement du dihydrogène, communément appelé hydrogène, et par un gaz cathodique qui est par exemple le dioxygène contenu dans l’air, communément appelé oxygène de l’air ou oxygène.
L’hydrogène doit être stocké à bord du véhicule sous la forme la plus compacte possible, de manière à réduire les coûts et à optimiser l’utilisation de l’espace à bord du véhicule.
Une possibilité pour réduire le volume occupé par la réserve d’hydrogène est de stocker l’hydrogène à très basse température, sous forme liquide.
L’hydrogène est liquide, à pression ambiante, à une température proche de 20 K.
Aucun élément contenant de l’hydrogène liquide ne doit être en contact direct avec l’air ambiant, du fait que ceci provoquerait une liquéfaction de l’air. En effet, l’air se liquéfie à partir de - 196 °C, c’est-à-dire environ 77 K. L’air liquide peut contenir sous certaines conditions jusqu’à 50 % d’oxygène en masse, l’air liquide étant ainsi extrêmement oxydant. Il est donc impératif que le système d’alimentation en hydrogène de la pile à combustible à partir du dispositif de stockage d’hydrogène liquide ne présente aucune paroi en contact avec de l’air à une température inférieure à – 196 °C.
La pile à combustible fonctionne avec de l’hydrogène gazeux, à une température supérieure à - 40 °C.
Il existe donc un besoin pour un dispositif de stockage et d’alimentation en hydrogène, prévu pour le stockage d’hydrogène sous forme liquide et pour l’alimentation d’un organe de production d’électricité, tel qu’une pile à combustible, à partir du stockage d’hydrogène sous forme liquide, qui permette de garantir une absence de liquéfaction de l’air ambiant au contact des circuits contenant de l’hydrogène.
A cette fin, l’invention porte sur un dispositif de stockage et d’alimentation en hydrogène, comprenant :
- un réservoir interne, délimitant intérieurement un volume de stockage destiné à stocker de l’hydrogène liquide ;
- un réservoir externe à l’intérieur duquel est agencé le réservoir interne, un espace intermédiaire séparant le réservoir interne du réservoir externe; - une isolation thermique interposée entre le réservoir interne et le réservoir externe; - un échangeur de chaleur, comportant un côté de circulation d’hydrogène pourvu d’une entrée d’hydrogène et d’une sortie d’hydrogène et un côté de circulation d’un fluide caloporteur ; - un tube placé hors du réservoir externe et raccordant mécaniquement l’échangeur de chaleur au réservoir externe;
- un conduit d’alimentation de l’échangeur de chaleur en hydrogène, comprenant un conduit externe ayant un tronçon amont raccordé fluidiquement au volume de stockage, et un tronçon aval raccordé fluidiquement à l’entrée d’hydrogène, le conduit externe s’étendant à l’intérieur du tube sans contact avec le tube.
Le dispositif de stockage d’hydrogène liquide, comprenant un réservoir interne, un réservoir externe et une isolation thermique intermédiaire, permet une excellente isolation thermique pour l’hydrogène liquide stocké dans le volume de stockage du réservoir interne. L’air ambiant n’est jamais en contact direct avec la paroi du réservoir interne, du fait de la présence du réservoir externe et de l’isolation thermique existant entre le réservoir interne et le réservoir externe.
L’échangeur de chaleur permet de réchauffer l’hydrogène liquide stocké dans le réservoir interne, et de porter cet hydrogène à une température compatible avec le fonctionnement d’un organe de production d’électricité tel qu’une pile à combustible. L’hydrogène est gazeux à la sortie de l’échangeur de chaleur.
L’hydrogène circule depuis le volume de stockage jusqu’à l’entrée de l’échangeur de chaleur dans le conduit d’alimentation. La partie de ce conduit d’alimentation situé à l’extérieur du réservoir externe est placé dans un tube. Du fait de la présence du tube il n’y a pas de contact direct possible entre l’air ambiant et le conduit externe.
Les cellules souches utilisées pour générer les cellules progéniteur-T selon l’invention peuvent être obtenues à partir du patient à traiter ou d'un donneur.
Dans un mode de réalisation préféré, les cellules souches utilisées pour générer les cellules progéniteur-T selon l’invention sont obtenues à partir d’un donneur sain. Les cellules souches sont de préférence prélevées dans le sang périphérique ou la moelle osseuse du donneur sain. Les donneurs reçoivent généralement des injections de G-CSF pour mobiliser les cellules souches dans la circulation sanguine pour la collecte. Alternativement, les cellules souches peuvent être récoltées directement à partir de la moelle osseuse du donneur sain. Selon un mode de réalisation préféré, les cellules souches sont collectées à partir du sang placentaire du cordon ombilical après un accouchement.
Typiquement, un échantillon provenant du patient ou du donneur sain est d'abord appauvri en cellules non souches ou en cellules matures. Des méthodes de sélection négative et positive connues dans l'art peuvent être utilisées pour l'enrichissement en cellules souches hématopoïétique. Par exemple, les cellules peuvent être triées sur la base des antigènes de surface cellulaire (tels que CD34+) en utilisant un tri de cellules activées par fluorescence (FACS en anglais), ou un tri cellulaire magnétique (après marquage d'une sous-population cellulaire par une particule magnétique qui lie les cellules en fonction de la présence d’un antigène de surface cellulaire). Des colonnes de sélection négative peuvent être utilisées pour éliminer les cellules exprimant des marqueurs de surface spécifiques.
La purification des CSH CD34+ peut par exemple se faire par les techniques commercialisées au moyen des billes magnétiques (CD34+ MicroBead kit, human (Miltenyi Biotec), EasySep Human CD34 Positive Selection Kit II (Stemcell Technologies)). La pureté de la population enrichie en cellules CSH CD34+ est de préférence supérieure à 80%, à 85% ou à 90%, de manière encore plus préférée supérieure à 95%, telle que 96%, 97%, 98%, 99% ou 100%.
2. Différenciation Les cellules souches sont ensuite cultivées dans des conditions appropriées pour générer des cellules progéniteur-T selon l’invention. Le procédé comprend ainsi une étape de mise en culture des cellules souches hématopoïétiques CD34+ dans des conditions appropriées pour générer des cellules progéniteur-T selon l’invention. En particulier, les cellules CSH CD34+ sont cultivées dans des conditions appropriées pour générer des cellules progéniteurs-T de phénotype :
De préférence, les cellules souches hématopoïétiques sont cultivées en présence d'un ou plusieurs ligands Notch (tels que Delta-like-1 ou Delta-like-4) pendant un temps suffisant pour former des cellules progéniteurs-T.
Plus préférentiellement, les cellules souches sont cultivées en présence de cellules exprimant un ligand Notch. Dans un mode de réalisation particulier, les CSH CD34+ sont cultivées en présence d’une lignée de cellules OP9 ou de fibroblastes exprimant un ligand Notch, tel que Delta-like-1 (DLL1) ou Delta-like-4 (DLL4). Dans un mode de réalisation préféré, les cellules CSH CD34+ sont cultivées en présence d’une lignée stromale murine OP9 exprimant DLL4.
Par exemple, la concentration des CSH dans la culture est comprise entre 1x10 2 et 10 9 , de préférence 1x10 2 à 1x10 6 , plus préférablement 1x10 5 à 1x10 6 , de préférence entre 1x10 5 et 5x10 5 . Dans un mode de réalisation particulier, les cellules CSH sont ensemencées à 100 000 cellules par puits et cultivées sur une monocouche de cellules OP9 exprimant Delta-like-1 ou 4 (OP9-DLL1 ou OP9-DLL4).
Une ou plusieurs cytokines qui favorisent l'engagement et la différenciation des cellules en progéniteurs-T peuvent également être utilisées. La concentration d'une cytokine dans une culture est typiquement d'environ 1 à 100 ng/ml. Ce qui suit sont des exemples représentatifs de cytokines qui peuvent être employées : facteur de croissance des fibroblastes (FGF), y compris FGF-4 et FGF-2 ; SCF (Stem Cell factor ou kit-ligand, KL) ; Flt-3l (Fms-like tyrosine kinase 3 ligand) et interleukine-7 (IL-7). De préférence, les cytokines utilisées sont Flt-3-ligand et IL-7. De préférence, le milieu de culture est complémenté en SCF, Flt-3l et IL-7. Dans un mode de réalisation particulier, les cellules CSH CD34+ sont cultivées en présence d’une lignée OP9 exprimant DLL1 ou DLL4, le milieu de culture étant complémenté en SCF, Flt-3l et/ou IL-7.
Les cellules souches peuvent être cultivées dans un milieu de culture comprenant un milieu conditionné ou non conditionné. Des exemples de milieu approprié sont : X-VIVO TM 10, X-VIVO TM 15, 20, MEMa, RPMI 1640, IMDM ou DMEM. De préférence, le milieu de culture est du milieu MEMa. Le milieu de culture peut comprendre du sérum (par exemple du sérum bovin, du sérum bovin fœtal, du sérum bovin de veau, du sérum de cheval, du sérum humain ou un substitut de sérum artificiel) ou il peut être sans sérum. De préférence, le sérum est du sérum bovin fœtal (SBF) ou du sérum de veau fœtal (SVF). De préférence, le milieu de culture est supplémenté en SBF ou SVF à 20%.
Les conditions de culture impliquent de cultiver les cellules CSH pendant une période de temps suffisante pour que les cellules de la préparation forment des cellules progéniteurs-T. Les cellules sont maintenues en culture généralement pendant 4 à 50 jours, de préférence 5 à 25 jours, de préférence de 10 à 21 jours. De préférence, les cellules sont maintenues en culture pendant environ 20 jours. On comprendra que les cellules peuvent être maintenues pendant la durée appropriée requise pour obtenir la composition cellulaire souhaitée.
Selon un mode de réalisation préféré, les cellules CSH CD34+ sont mises en culture en présence de cellules exprimant un ligand Notch (telles que OP9-DLL1 ou OP9-DLL4), dans un milieu de culture supplémenté en sérum (tel que le FBS ou SVF), en cytokines (en particulier IL-7 et/ou Flt3l), et éventuellement en SCF.
En conséquence, la présente demande propose un procédé de génération d'une cellule progéniteur-T comprenant (a) la culture d'un échantillon comprenant des cellules souches ou des cellules progénitrices avec des cellules qui expriment un ligand Notch, éventuellement en présence de cytokines et/ou facteurs de croissance et (b) l'isolement/purification des cellules progéniteurs-T. Les cellules exprimant un ligand Notch sont de préférence des cellules OP9 exprimant DLL1 ou DLL4. Les cellules progéniteurs-T peuvent être caractérisées par le phénotype :
Qui plus est, comme illustré dans les exemples qui suivent, le procédé d’activation électrochimique selon l’invention permet, non seulement d’améliorer les performances électrochimiques, mais également d’homogénéiser ces performances. En particulier, de manière avantageuse, quelles que soient les valeurs de réactivité électrochimique et de surface active des électrodes avant traitement, le traitement d’activation selon l’invention permet de conduire à des électrodes présentant des propriétés électrochimiques, en particulier une réactivité électrochimique et une surface active, améliorées et similaires.
Également, le procédé d’activation électrochimique selon l’invention permet d’accéder à des propriétés électrochimiques stables et reproductibles.
En particulier, de manière avantageuse, les électrodes DLC activées selon le procédé de l’invention présentent une bonne stabilité à l’oxydation, par exemple lorsqu’elles sont exposées à l’air libre pendant plusieurs jours.
L’invention concerne encore, selon un autre de ses aspects, une électrode à base de carbone amorphe DLC, dont la surface est activée électro-chimiquement par un procédé selon l’invention, tel que défini précédemment.
De manière avantageuse, le procédé d’activation électrochimique selon l’invention peut être mis en œuvre pour traiter des électrodes DLC de grande surface.
Ainsi, selon une variante de réalisation particulièrement avantageuse, le procédé d’activation électrochimique selon l’invention peut être appliqué à un wafer entier, en particulier de silicium, métallique ou de nature polymérique, revêtu d’une couche de DLC, et destiné à former, après découpe, des électrodes individuelles de dimensions adaptées à leur application. Une telle variante de mise en œuvre est particulièrement avantageuse en termes de coût de production et de reproductibilité des propriétés électrochimiques d’une électrode individuelle à l’autre.
Alternativement, le procédé d’activation électrochimique selon l’invention peut être appliqué à une électrode, dite électrode individuelle, présentant déjà les dimensions adaptées à son application, ladite électrode individuelle pouvant par exemple être préalablement obtenue à l’issue de la découpe d’un wafer de grandes dimensions, par exemple d’un wafer en silicium, revêtu d’une couche de DLC.