INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
une partie fixe comprenant deux éléments fixes ; une partie mobile apte à venir en contact sur la partie fixe et à se déplacer entre une position d’ouverture et une position de fermeture du contacteur, la partie mobile comprenant deux éléments de commutation et deux éléments de conduction, et la distance entre la partie fixe et les deux éléments de conduction étant supérieure à la distance entre la partie fixe et les deux éléments de commutation en position d’ouverture du contacteur de manière à ce que les éléments de commutation soient en contact avec la partie fixe avant les éléments de conduction lors du passage de la position d’ouverture à celle de fermeture du contacteur ; et un moteur configuré pour actionner la partie mobile et la mettre en contact avec la partie fixe.
En ayant une partie mobile comprenant quatre éléments, le nombre de points de contact entre la partie fixe et la partie mobile est augmenté et permet ainsi de diminuer le courant électrique circulant à chaque point de contact. L’échauffement local en chaque point de contact est donc diminué par rapport à un contacteur traditionnel.
De plus, comme le nombre de point de passage du courant est doublé par rapport à un contacteur traditionnel, les efforts de répulsion sont également divisés par deux. En utilisant le même moteur et la même puissance que dans l’art antérieur, on peut ainsi faire circuler deux fois plus de courant électrique dans les points de passage sans que le contacteur ne lévite et qu’un échauffement local, voire un endommagement ne se produise aux points de passage.
Par ailleurs, comme les éléments de commutation s’ouvrent après les éléments de conduction lors de l’ouverture du contacteur, on sait où les arcs électriques se produisent. Il est ainsi possible de choisir les matériaux et/ou les géométries adéquats à mettre en œuvre sur les éléments de commutation et de conduction.
De plus, dans un contacteur de l’invention (contacteur à double contact), lors de la fermeture, les efforts de plaquage dû au contact entre les éléments de commutation et la partie fixe et dû au contact entre les éléments de conduction et la partie fixe se font de façon décalée dans le temps. Cette spécificité correspond mieux à l’augmentation des efforts électromagnétiques fournis par le moteur lors d’une fermeture. Il est ainsi possible d’augmenter les efforts de plaquage des contacts de commutation et de conduction en restant inférieur aux efforts électromagnétiques fournis par le moteur, donc grâce à l’invention, la tenue à la lévitation est augmentée à minima par deux.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, les éléments de commutation et les éléments de conduction sont montés en parallèle sur un même axe.
Cela permet d’avoir un mouvement linéaire de la partie mobile entre l’ouverture et la fermeture du contacteur, et d’obtenir un contacteur peu encombrant.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, le matériau des éléments de commutation est différent du matériau des éléments de conduction.
Cela permet par exemple d’utiliser un matériau favorisant les déplacements d’un arc électrique ou un matériau s’érodant moins dans le temps pour les éléments de commutation par rapport au matériau constituant les éléments de conduction.
Un tel support 100 selon un premier exemple de réalisation est représenté .
L’éjecteur de SIM 130 comporte un grip 131 et au moins une première tige 132 s’étendant du grip 131.
Le grip 131 peut avoir tout type de forme.
Dans le présent exemple de réalisation, le grip 131 a un contour 134.
Le contour 134 comporte ici une partie en arc de cercle 134a ayant deux extrémités desquelles s’étendent des parties droites 134b, 134c qui se rejoignent en un sommet 134d.
Autrement dit, le grip 131 a ici une forme de triangle ayant un côté arrondi, opposé au sommet 134d.
La première tige 132 s’étend depuis le grip 131, et en particulier dans le présent exemple de réalisation elle s’étend depuis le sommet 134d.
De manière générale dans le cadre de l’invention, quelle que soit la forme du grip 131, il peut être intéressant qu’un angle α, défini entre au moins la première tige 132 et un bord du grip 131 partant de la tige 132, mesure au moins 100°, voire au moins 110°, par exemple compris entre 110° et 160°. Un tel angle favorise une robustesse de l’éjecteur de SIM.
Dans l’exemple illustré , un tel angle α mesure par exemple 147°.
Un tel angle peut aussi être obtenu par un arrondi par exemple.
Dans le cadre de la présente invention, la tige 132 est un élément élancé, en particulier rectiligne, ayant une longueur x, mesurée entre le grip 131 et une pointe libre 132a de la tige 132, et une section orthogonale à sa longueur, de préférence une section de forme régulière, voire constante.
La longueur x mesure par exemple quelques millimètres ; elle est par exemple comprise entre 1 mm et 10 mm, par exemple environ 5 mm +/- 2 mm.
Transversalement à la longueur, la première tige 132 a une dimension transverse d, correspondant à un diamètre ou une largeur de la section de la tige 132, de préférence inférieure à 2 mm, voire 1 mm.
Enfin, la tige 132 a aussi une épaisseur, l’épaisseur de la tige étant une dimension de sa section considérée selon l’épaisseur e du corps du support.
Par exemple, la section de la tige 132 transverse à sa longueur x est par exemple inscrite dans un cercle de diamètre égale ou inférieur à 2 mm, voire 1 mm.
Dans l’exemple de réalisation de la , l’éjecteur de SIM 130 est formé à partir d’une partie prédécoupée dans le corps 110 du support.
et sont des graphiques représentant l’évolution du potentiel de l’électrode positive en dioxyde de plomb et du potentiel de l’électrode négative en plomb respectivement en fonction du temps pour une durée d’autodécharge de 16 jours à une température de 45 °C,
est un graphique représentant l’évolution de la masse volumique de l’électrolyte mesurée et simulée au moyen du modèle prédictif (ordonnée de gauche) et l’évolution de l’état de charge de la batterie (ordonnée de droite) en fonction du temps pour une durée d’autodécharge de 16 jours à une température de 45 °C,
et sont des graphiques qui représentent l’évolution du potentiel de l’électrode positive en dioxyde de plomb et du potentiel de l’électrode négative en plomb respectivement en fonction du temps pour l’ensemble des durées et températures de maintien du bain illustrées sur les figures 1a, 1b, 3a, 3b et 5a, 5b, et
est un graphique représentant l’évolution de la masse volumique de l’électrolyte mesurée et simulée au moyen du modèle prédictif (ordonnée de gauche) et l’évolution de l’état de charge au (ordonnée de droite) en fonction du temps pour l’ensemble des durées et températures de maintien du bain illustrées sur les figures 2, 4 et 6.
Exemple Un exemple de mise en œuvre du procédé selon l’invention est présenté ci-après. La détermination des paramètres initiaux du modèle prédictif présenté au moyen des équations (1) à (13) a été effectuée au moyen d’une batterie rechargeable au plomb test de technologie « ouverte », commercialisée par la société Trojan sous la référence T-105. Cette batterie test présente une tension électrique de 6 V et une capacité disponible de 185 Ah pour une décharge en 5 h.
Les résultats de la simulation ont ensuite été comparés à des mesures effectuées sur une batterie identique dans les mêmes conditions d’autodécharge que celles qui sont simulées.
Pour déterminer les paramètres initiaux du modèle prédictif, l’enveloppe de la cellule électrochimique centrale de la batterie test a été percée pour en évacuer l’électrolyte. Le volume initial de l’électrolyte ainsi que les concentrations initiales d’eau et d’acide ont été mesurées.
Les capacités électriques initiales Q neg ° et Q pos ° ainsi que les potentiels électriques initiaux u neg ° et u pos ° ont été mesurés sur la batterie test. Dans une cellule électrochimique, il n’est pas possible de mesurer directement les potentiels respectifs des électrodes positives d’une part et négatives d’autre part. Une électrode de référence argent-sulfate d’argent (Ag/Ag 2 SO 4 ) a donc été introduite dans l’une des cellules électrochimiques de la batterie, qui a permis de mesurer une tension supplémentaire et ainsi de séparer les contributions respectives de chaque électrode à la tension électrique totale de la cellule. Plusieurs cycles de charge/décharge de la cellule ont été effectués afin d’identifier la capacité effectivement disponible et cette valeur a été appliquée comme condition initiale de la capacité électrique des deux électrodes positives et négatives.
La batterie test a ensuite été découpée de manière à en extraire les séparateurs ainsi que les électrodes négatives et les électrodes positives imbibées d’électrolyte.
Avant et après séchage, les masse, longueur, largeur et épaisseur des électrodes négatives et des électrodes positives ont été mesurées, afin de déterminer leurs aires de surface A neg et A pos respectives, au moyen des valeurs de surface spécifique disponibles à la page 303 du livre de H. Bode, « Lead-Acid Batteries ». New York, NY: John Wiley & Sons, Inc., 1977. Alternativement, les aires de surface de l’électrode négative A neg et de l’électrode positive A pos peuvent être déterminées expérimentalement par une mesure de physisorption exploitant la théorie de Brunauer, Emmett et Teller, aussi connu sous le nom de méthode BET.
Une des cellules électrochimiques de la batterie a subi un test de surcharge, ce qui a permis de déterminer notamment les facteurs de symétries α k au moyen de la loi de Tafel.
Par ailleurs, une autre cellule de la batterie test a été placée dans un bain d’eau à une température de 25 °C et y a été maintenue électriquement au repos pendant une durée de 49 jours. Puis, la température du bain a été augmentée à 35 °C pendant 34 jours supplémentaire, puis augmentée à 45 °C pendant 16 jours additionnels. Les potentiels électriques de chaque électrode ont été mesurés et enregistrés automatiquement chaque jour. Une portion de l’électrolyte située au-dessus des électrodes dans la cellule a été prélevée régulièrement deux fois par semaines et sa masse volumique a été mesurée par densitométrie.
Les paramètres k 0, k and de chaque réaction électrochimique ont été déterminés par identification, en minimisant l’écart entre les potentiels électriques respectifs de chaque électrode simulés par le modèle prédictif et ceux mesurés sur la batterie test, ainsi que l’écart entre la densité d’électrolyte simulée par le modèle prédictif et celle mesurée sur la batterie test.
Simulation du potentiel électrique des électrodes négative et positive et de l’état de charge d e la batterie à 25 °C.
Comme cela est observé sur les figures 1a et 1b, le modèle reproduit avec précision l’évolution du potentiel électrique de l’électrode positive et de l’électrode négative respectivement.
Il est notamment observé que le potentiel de l’électrode positive a diminué plus rapidement que celui de l’électrode négative. Le potentiel électrique de l’électrode positive a chuté de 20 mV au cours de la durée de l’essai, soit d’environ 0,41 mV par jour, presque sept fois plus vite que le potentiel électrique de l’électrode négative qui a diminué de 3 mV durant la même période, soit d’environ 0,06 mV par jour.
Selon une variante les électrodes latérales sont des bandes fines disposées de part et d’autre de bandes plus larges formant la ou les électrodes de pixel et dans lequel la tension d’accélération est appliquée entre deux électrodes latérales adjacentes.
Selon un mode de réalisation pendant la phase de relaxation accélérée, une électrode latérale sur deux est connectée à un premier potentiel et une électrode latérale sur deux est connectée à un deuxième potentiel, pour appliquer la tension d’accélération.
Selon un mode de réalisation pixel comprend une seule électrode pixel et une seule électrode latérale.
Selon un autre mode de réalisation chaque pixel comprend n électrodes pixel formant n bandes orientées selon la direction verticale et n électrodes latérales.
Selon un mode de réalisation une électrode latérale est commune à une rangée verticale de pixels.
Selon un mode de réalisation la ou les électrodes latérales d’un pixel sont propres à chaque pixel.
Selon un mode de réalisation, pour chaque pixel, les électrodes latérales sont en outre configurées pour appliquer, en combinaison avec la deuxième électrode, la tension d’activation audit pixel pendant la phase d’activation.
Selon un mode de réalisation le circuit d’adressage comprend, pour l’adressage d’un pixel, au moins cinq éléments de commutation dont au moins trois pour appliquer ladite tension d’activation, incluant l’au moins un transistor de commande, et au moins deux pour appliquer ladite tension d’accélération.
Selon une deuxième variante, pour chaque pixel, les électrodes de pixel et les électrodes latérales sont confondues et dénommées électrodes élémentaires, les électrodes élémentaires présentant une forme de bande de dimensions sensiblement identiques et s’étendant selon la direction verticale, les électrodes élémentaires étant réparties en un premier et un deuxième groupe d’une bande sur deux, les électrodes élémentaires étant configurées pour appliquer, en combinaison avec la deuxième électrode, une même tension d’activation lors de la phase d’activation, le premier groupe d’électrodes élémentaires étant configuré pour appliquer une tension d’accélération lors d’une première séquence de la phase de relaxation accélérée, les bandes du deuxième groupe étant configurées en haute impédance ou à un potentiel de référence, le deuxième groupe étant configuré pour appliquer une tension d’accélération lors d’une deuxième séquence de la phase de relaxation accélérée, lebandes du premier groupe étant configurées en haute impédance ou à un potentiel de référence.
Selon un mode de réalisation le nombre p d’électrodes élémentaires par pixel est un multiple de 4.
Selon un mode de réalisation le circuit d’adressage comprend, pour l’adressage d’un pixel, au moins quatre éléments de commutation pour appliquer ladite tension d’activation, incluant l’au moins un transistor de commande, et au moins quatre éléments de commutation pour appliquer ladite tension d’accélération.
Selon un mode de réalisation le dispositif fonctionne en réflexion et permet en outre une mesure du front d’onde dudit faisceau incident, l’électrode de pixel au moins partiellement réfléchissante présente une ouverture (Op), le circuit d’adressage des pixels est au moins partiellement disposé à l’arrière de ladite matrice et intégré à un substrat, ledit substrat comprenant en outre une pluralité d’éléments de détection disposés en regard desdites ouvertures.
Selon un autre aspect l’invention concerne un procédé d’adressage d’un dispositif de modulation en phase d’un faisceau lumineux, le dispositif d’adressage comprenant une matrice de cellules élémentaires, dénommées pixels, couplée à un circuit d’adressage desdits pixels, chaque cellule élémentaire comprenant une couche de cristal liquide et, de part et d’autre de ladite couche de cristal liquide, au moins une première électrode dite électrode de pixel commandée par un transistor de commande couplé audit circuit d’adressage, et une deuxième électrode transparente et commune à toutes les cellules, le cristal liquide étant composé de molécules ayant une orientation naturelle de repos dans un plan de ladite couche selon une direction d’alignement dite horizontale orienté selon une rangée de pixels dite horizontale, et en l’absence de tension entre l’électrode de pixel et la deuxième électrode, et une autre orientation en dehors dudit plan de ladite couche, en présence de tension entre l’électrode de pixel et la deuxième électrode, dénommée tension d’activation, le dispositif comprenant en outre un ensemble d’électrodes dites latérales s’étendant selon une direction dite verticale perpendiculaire à ladite direction d’alignement, le procédé comprenant : une phase d’activation dans laquelle, pour chaque pixel, on applique ladite tension d’activation, une phase de relaxation accélérée dans laquelle, pour chaque pixel, on applique via au moins deux électrodes latérales, une tension dite d’accélération générant un champ électrique latéral (Era) sensiblement parallèle à ladite direction d’alignement, [dans un sens] permettant un retour accéléré des molécules de cristal liquide vers leur orientation de repos, ladite tension d’accélération étant appliquée lorsque la tension d’activation n’est plus appliquée.
Selon un mode de réalisation une électrode latérale est commune à une rangée verticale des pixels et: pendant la phase d’activation, les électrodes latérales sont connectées en haute impédance ou à un potentiel de référence, pendant la phase de relaxation accélérée, on applique la tension d’accélération via deux électrodes latérales adjacentes disposées de part et d’autre de l’au moins une électrode de pixel.
Selon un mode de réalisation chaque pixel comprend au moins une électrode latérale propre à chaque pixel et: pendant la phase d’activation on applique la tension d’activation entre une électrode latérale et la deuxième électrode, pendant la phase de relaxation accélérée on applique la tension d’accélération via deux électrodes latérales adjacentes disposées de part et d’autre de l’au moins une électrode de pixel.
Selon un mode de réalisation, pour chaque pixel, les électrodes de pixel et les électrodes latérales sont confondues et dénommées électrodes élémentaires, les électrodes élémentaires présentant une forme de bande de dimensions sensiblement identiques et s’étendant selon la direction verticale, les électrodes élémentaires étant réparties en un premier et un deuxième groupe d’une bande sur deux, et: pendant la phase d’activation on applique, via les électrodes élémentaires en combinaison avec la deuxième électrode, la tension d’activation, et la phase de relaxation accélérée comprend deux séquences : une première séquence dans laquelle on applique la tension d’accélération via le premier groupe d’électrodes élémentaires, les électrodes élémentaires du deuxième groupe étant connectées en haute impédance ou à un potentiel de référence, une deuxième séquence dans laquelle on applique la tension d’accélération via le deuxième groupe d’électrodes élémentaires, les électrodes élémentaires du premier groupe étant connectées en haute impédance ou à un potentiel de référence.
Les extrémités de l’enveloppe tubulaire et du tube de mélange situées du côté de l’arrivée des fumées forment une ouverture d’échappement prévue pour injecter l’air de combustion préchauffé et définissent un trajet pour inverser le sens d’écoulement de l’air de combustion et le diriger vers l’ouverture d’entrée du tube de mélange. L’extrémité du tube de mélange forme une surface convexe sur laquelle s’écoule l’air de combustion en sortie de l’ouverture d’échappement, ledit écoulement de l’air de combustion sur la surface convexe ayant pour effet d’entrainer par effet Coandă une partie des fumées dans le tube de mélange où elles se mélangent avec l’air de combustion avant d’être recirculées au brûleur via le conduit de recirculation.
L’échappement de l’air de combustion à l’extrémité du récupérateur située du côté de l’arrivée des fumées sur un profil de forme particulière provoque une aspiration des fumées par effet Coandă à l’intérieur du récupérateur et ainsi une recirculation importante des fumées en mélange avec l’air de combustion vers le brûleur.
La dilatation de l’enveloppe tubulaire et celle du tube de mélange sont fonction de leurs matières et de leurs températures. Pour une même matière, ou des matières différentes avec un même coefficient de dilatation, leur dilatation par unité de longueur sera la même s’ils ont une même température moyenne. En cas de différence de température, leur dilatation sera également différente. Il en résultera une variation de longueur de l’un par rapport à l’autre selon la direction définie par l’axe longitudinal du récupérateur. Cette différence de longueur peut avoir pour effet de modifier la largeur de l’ouverture d’échappement de l’air de combustion, donc sa section, ce qui influerait sur l’effet Coandă et la quantité de fumées recirculées.
Selon un exemple de réalisation de l’invention, le récupérateur est apte à conserver une même section de passage de l’ouverture d’échappement quelles que soient les températures de l’enveloppe tubulaire et du tube de mélange.
Cette configuration selon l’invention simplifie la conception du récupérateur puisqu’elle évite la présence d’un moyen d’ajustement de la section de l’ouverture d’échappement pour compenser l’effet d’une dilatation différentielle entre l’enveloppe tubulaire et le tube de mélange.
Selon un autre exemple de réalisation de l’invention, le récupérateur comprend un moyen d’ajustement de la section de passage de l’ouverture d’échappement.
Cet ajustement de la section de passage de l’ouverture d’échappement permet de régler la vitesse d’échappement de l’air de combustion de l’ouverture et donc d’agir sur celle à laquelle l’air s’écoule sur la surface profilée de l’extrémité du tube de mélange. Cette vitesse ayant un impact sur l’intensité de l’effet Coandă, il est ainsi possible d’ajuster la quantité de fumées recirculées au brûleur. Cet ajustement peut par exemple être nécessaire pour compenser une différence de dilatation entre l’enveloppe tubulaire et le tube de mélange qui aurait pour effet de modifier la section de l’ouverture d’échappement de l’air. Il peut également être utilisé pour modifier la vitesse d’échappement de l’air de combustion, sans lien avec une différence de dilatation, et influer ainsi sur l’intensité de l’effet Coandă. Par exemple, l’ajustement peut consister à réduire la section de passage lorsque le brûleur fonctionne à bas régime, donc avec peu d’air de combustion, pour conserver une vitesse d’échappement élevée.
Selon un exemple de réalisation de l’invention, le moyen d’ajustement de la section de passage de l’ouverture d’échappement est actionnable lorsque le récupérateur est en position de travail sur le tube radiant.
Il est ainsi possible de modifier l’intensité de l’effet Coandă, et donc la quantité de fumées recirculées, sans avoir à démonter le récupérateur. Le moyen d’ajustement de la section de passage de l’ouverture d’échappement peut être actionné manuellement par un opérateur ou il peut être piloté automatiquement.
Le récupérateur selon l’invention permet un fort taux de recirculation des fumées de combustion générées par le brûleur, par exemple 60 à 110 %, dans le tube de mélange du récupérateur où elles sont mélangées avec l’air de combustion et renvoyées vers le brûleur par un conduit de recirculation. On obtient ainsi une forte réduction des émissions d’oxydes d’azote générées par la combustion. Il permet un préchauffage important de l’air de combustion par épuisement des fumées d’où un excellent rendement énergétique. L’enveloppe tubulaire avec ses ailettes étant réalisée par moulage, ainsi que l’extrémité profilée du tube de mélange, le récupérateur selon l’invention est également robuste et peu coûteux.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est proposé un procédé de pilotage d’un équipement de combustion à tube radiant comportant un moyen d’ajustement de la section de passage de l’ouverture d’échappement, dans lequel la quantité de fumées de combustion recirculées est ajustée en agissant sur le moyen d’ajustement de la section de passage de l’ouverture d’échappement.
La solution selon l’invention permet ainsi d’ajuster la quantité de fumées recirculées, et donc d’influer sur les émissions d’oxydes d’azote, indépendamment d’autres paramètres comme le régime auquel fonctionne le brûleur. Cela ajoute un levier supplémentaire de pilotage de l’équipement de combustion pour des performances optimales.
De plus, le moyen d’ajustement de la section de passage de l’ouverture d’échappement permet de réduire la quantité de fumées recirculées lors des phases d’allumage à froid de l’équipement de combustion, améliorant ainsi la qualité de la combustion lors de ces phases d’allumage et de montée en température.
est une vue schématique d’un équipement de combustion à tube radiant selon un exemple de réalisation de l’invention ;
est une vue schématique d’un récupérateur selon un premier exemple de réalisation de l’invention ;