INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple, la valeur absolue de la tension de polarisation |V bias -substrat | appliquée est sensiblement inférieure ou égale à 500 V. La valeur absolue de la tension de polarisation |V bias -substrat | appliquée peut être sensiblement supérieure ou égale à 50 V. On notera que cette tension de polarisation est bien plus faible que les tensions de polarisation habituellement utilisées pour réaliser des implantations par plasma dans un réacteur CCP. Selon un exemple, la tension de polarisation V bias -substrat est appliquée uniquement durant le traitement par le plasma d’activation 3. Selon un exemple, la tension de polarisation V bias -substrat est appliquée uniquement lors de la formation du plasma, durant le traitement par le plasma d’activation 3. Selon un exemple, une tension de polarisation V bias -substrat est appliquée durant au moins 50% et de préférence au moins 70 % de la formation du plasma, durant le traitement par le plasma d’activation 3.
Selon un exemple, une tension de polarisation V bias -substrat peut être appliquée à la structure lors du dépôt de la couche Si a Y b X c 11. Durant le dépôt, V bias -substrat est de préférence inférieure ou égale à 100 V, de préférence comprise entre 0 et 50 V. Plus préférentiellement encore, aucune tension de polarisation n’est appliquée durant l’étape de dépôt. Le bombardement ionique est ainsi limité, ce qui limite encore le risque de gravure de la couche exposée 10.
De manière avantageuse, ce réacteur 2 comprend un dispositif de polarisation 26 configuré pour permettre l’application de la tension de polarisation V bias -substrat au plateau 21, par exemple via un générateur de puissance radiofréquence. Cette tension peut in fine être appliquée à la structure 1, tout au moins à sa face tournée au regard du plateau 21, que cette face soit électriquement conductrice ou non. Ce dispositif de polarisation 26 est de préférence distinct de la source plasma 25. Ce dispositif de polarisation 26 peut comprendre un dispositif de contrôle 260 configuré pour appliquer une tension alternative sur le plateau 21.
Selon cet exemple, le dispositif de polarisation 26 et la source plasma 25 sont configurés de sorte à pouvoir régler la tension de polarisation V bias -substrat appliquée au plateau 21 indépendamment de la puissance RF P s-plasma de la source 25 du plasma. V bias -substrat et P s-plasma peuvent être indépendantes. V bias -substrat et P s-plasma peuvent être contrôlées de manière indépendante.
Selon un exemple alternatif, lors de la formation du plasma d’activation 3, aucune tension V bias -substrat n’est appliquée au substrat.
Le dispositif objet de l'invention est destiné à être utilisé lors d'une situation hémodynamique dégradée menaçant directement le pronostic vital du patient 12 (Pression de perfusion - PF - tissulaire inférieure à 50 mm Hg). Il permet d'assister ou de suppléer le cœur 13 d'un patient 12.
Les canules peuvent être mises en place par voie percutanée, dans une salle de cathétérisme cardiaque et/ou vasculaire ou dans une unité de réanimation ou par une unité UMAC SAMU (Unité Mobile d’Assistance Circulatoire pour UMAC et Service d’Aide Médical Urgence pour SAMU) , en les introduisant par un vaisseau sanguin périphérique et en les amenant à proximité du cœur 13, au niveau des veines ou des artères visées. Elles peuvent également être mises en place par voie chirurgicale dans un bloc chirurgical, implantation mixte ponction percutanée et ouverture chirurgicale des vaisseaux.
Dans le cadre de la présente demande, l’objet principal de l’invention réside dans le fait de disposer d’une canule d’admission d’un type bien particulier.
Sur les figures 2 et 3 sont visibles les différents éléments composant une telle canule d’admission, certains en double ou selon deux variantes de réalisation.
Cette canule d’admission comporte également deux outils de perçage et d’aspiration 81 du septum, chacun présentant une forme légèrement différente de l’autre afin de faciliter le travail de l’opérateur d’une part pour percer le septum puis d’autre part pour aspirer le sang du patient 12. Ce perçage du septum est envisagé pour évacuer le trop-plein de sang dans le ventricule gauche, le sang risquant de pénétrer dans les poumons qui sont proches et ainsi provoquer un œdème pulmonaire .
Les éléments de guidage 80 ainsi que les tiges de perçage et d’aspiration 81 sont destinés à être introduit dans un canal latéral 82 fixé au corps principal 83 de la canule d’admission. Ce canal latéral 82 est fixé au corps principal 83 par liaison plastique, à l’aide d’un insert de liaison en métal ou par tous autres moyens adapté.
Quel que soit le mode de réalisation, on constate que plus la pression du fluide est importante, plus la contrainte de pression exercée sur le clapet C en position de fermeture est élevée, contribuant de fait à améliorer l’étanchéité de la valve V. Comparée à la valve Bath précitée, la valve V objet de l’invention n’est donc pas limitée en pression.
En outre, dans valve Bath, les temps d’ouverture/fermeture sont limités par la pression maximale d’utilisation. La valve V objet de l’invention n’étant pas soumise à cette limite, les temps d’ouverture/fermeture peuvent être davantage réduits et être de l’ordre de 0,5 ms, voire inférieure. Notamment, lorsque le clapet C se déplace de la position d’ouverture vers la position de fermeture, la force de pression exercée par le fluide sur ledit clapet tend à accélérer son mouvement. Aussi, plus la pression est importante, plus les temps de fermeture de la valve V sont réduits. La demanderesse a pu constater de manière expérimentale que pour une distance de déplacement x s d’environ 80 µm et pour un fluide à 5 bars les temps d’ouverture/fermeture étaient inférieurs à 0,5 ms (de l’ordre de 0,3 ms). On observe une réduction de ce temps d’ouverture/fermeture de 10% à 100 bars et de 20% à 300 bars.
Utilisation de la valve objet de l’invention La valve V peut être utilisée comme une valve simple, dans des applications classiques, notamment pour bloquer ou laisser passer du fluide dans le but d’alimenter ou non un ou plusieurs actionneurs ou composants hydrauliques.
Un autre aspect de l’invention concerne l’utilisation de la valve V dans un procédé et un système de génération d’électricité utilisant un générateur piézoélectrique pour produire une énergie électrique. On entend par l’expression « générateur piézoélectrique » tous matériaux piézoélectriques ou éléments piézoélectriques ou encore association desdits matériaux/éléments capables de se polariser électriquement sous l’action d’une contrainte mécanique et réciproquement de se déformer lorsqu’on leur applique un champ électrique. En l’espèce, le matériau piézoélectrique est en premier lieu utilisé pour produire une énergie électrique lorsqu’il est soumis à une contrainte mécanique.
La illustre un mode d’exécution reprenant les éléments d’un système de génération d’électricité selon l’invention, à savoir un circuit 10, plus précisément une portion du circuit, dans laquelle circule un fluide sous pression (par exemple entre 5 bars et 300 bars) et sur laquelle ou au niveau de laquelle est aménagé une cavité fluidique 3 logeant un empilement ou pilier piézoélectrique 4 formant le générateur piézoélectrique. Ce pilier 4 est connecté à un circuit électronique d’extraction de charges 5. La cavité 3 est installée entre deux valves conformes à l’invention, respectivement une valve d’admission V1 et une valve d’échappement V2, lesquelles valves sont montées en série.
Le conduit 10 peut par exemple consister en une dérivation réalisée sur une canalisation de fluide sous pression d’une installation type éolienne, hydrolienne, houlomotrice, etc.
Dans une première séquence, la valve d’admission V1 est pilotée pour que son clapet soit en position d’ouverture et la valve d’échappement V2 est pilotée pour que son clapet soit en position de fermeture. Le fluide sous pression circulant dans le circuit 10, pénètre et remplis au moins partiellement la cavité fluidique 3 de manière à engendrer une pression mécanique sur le pilier piézoélectrique 4. Cette pression entraîne une déformation du pilier 4 de sorte qu’il génère des charges électriques, également désignées en tant qu’énergie électrique, qui sont récupérées par le circuit électronique d’extraction de charges 5.
Suite à cette première séquence de fonctionnement, une deuxième séquence de fonctionnement comprend la fermeture de la valve d’admission V1 et l’ouverture de la valve d’échappement V2. Le fluide s’échappe de la cavité fluidique 3 de sorte que le pilier 4 n’est plus contraint et retrouve son état initial au repos (sans pression exercée par le fluide). La déformation inverse conduisant le générateur piézoélectrique 4 à retrouver son état initial permet à nouveau la génération de charges électriques, pouvant encore être récupérées par le circuit électronique de récupération de charges 5. Ainsi, le système permet de récupérer de l’énergie électrique d’une part lors de la pénétration du fluide sous pression dans la cavité fluidique 3 et d’autre part lors de l’évacuation dudit fluide de ladite cavité.
Ainsi, si l’on compare la première séquence et la deuxième séquence, les valves d’admission V1 et d’échappement V2 présentent respectivement des positions d’ouverture/fermeture inverses ou opposées. Autrement, lorsqu’une – par exemple la valve d’admission V1 – est ouverte, l’autre valve V2 est fermée et les deux séquences sont avantageusement intimement liées l’une à l’autre dans le cadre de la présente invention. L’invention est caractérisée, dans un tel système spécifique, par l’alternance de la première séquence et de la deuxième séquence susmentionnées. Par ailleurs, la fréquence de survenue de la première séquence et/ou de la deuxième séquence, est modifiable ou adaptable en fonction de différents paramètres, dont en particulier la fréquence de résonance du générateur piézoélectrique 4, laquelle fréquence de résonance est elle-même modifiable en modifiant la raideur dudit générateur piézoélectrique.
Selon un mode de réalisation permettant de simplifier la conception, les valves V1 et V2 sont identiques. Elles sont par exemple conçues selon le premier mode (figures 4a et 4b) ou selon le deuxième mode (figures 5a, 5b) ou selon le troisième mode (figures 6a, 6b) ou selon le quatrième mode (figures 7a, 7b).
Dans une variante, les valves V1 et V2 sont distinctes. Elles sont notamment conçues selon deux modes de réalisation distincts. De manière avantageuse, la valve d’admission V1 est conçue selon le premier mode (figures 4a et 4b) ou selon le deuxième mode (figures 5a, 5b), et la valve de d’échappement V2 selon le troisième mode (figures 6a, 6b) ou selon le quatrième mode (figures 7a, 7b). Le fluide traversant les valves V1 et V2 présente une certaine compressibilité, même légère dans le cas d’un liquide. On peut donc observer une variation relative de son volume lorsqu’il circule sous pression entre les deux valves V1 et V2 et qu’il pénètre dans la cavité fluidique 3. Cette variation de volume induit une perte de puissance. Il est donc préférable que cette variation de volume soit la plus faible possible pour réduire au maximum la perte de puissance. Or, le volume de la première chambre Vh peut être différent de celui de la deuxième chambre Ve. Et en pratique, le volume de la première chambre Vh est supérieur à celui de la deuxième chambre Ve. Lors de la première séquence de fonctionnement précitée (valve d’admission V1 ouverte et valve d’échappement V2 fermée), il est avantageux que le fluide pénètre dans la chambre de la valve d’échappement V2 qui présente le volume le plus faible, c’est-à-dire dans la deuxième chambre Ve. C’est la raison pour laquelle la valve de d’échappement V2 est avantageusement selon le troisième mode (figures 6a, 6b) ou selon le quatrième mode (figures 7a, 7b).
Il est à noter que la cavité fluidique 3 présente un volume variable dû à la contraction du générateur piézoélectrique 4 lorsque le fluide pénètre dans ladite cavité et à la détente dudit générateur lorsque ledit fluide s’échappe de ladite cavité. La variation du volume de la cavité fluidique 3 peut être réglable, notamment en réglant la raideur du générateur piézoélectrique 4. Cette variation du volume de la cavité fluidique 3 a un effet direct sur le débit du liquide circulant dans le conduit 10 et de ce fait sur le couple de la pompe 11.
Selon un mode de réalisation, le pilier piézoélectrique 4 se compose d'un empilement de céramiques piézoélectriques alternées avec des électrodes fabriquées dans un matériau conducteur, comme par exemple le cuivre ou le bronze. À titre d’exemple, on utilise des rondelles céramiques dures PZT. Les électrodes sont câblées en parallèle ou en série. Le nombre de céramiques et d'électrodes varie de 2 à 50, voire 150. Ces céramiques et électrodes ont la même forme et ont préférentiellement une section circulaire. Elles sont percées axialement. À titre d'exemple, leur diamètre externe est compris entre 0,5 cm et 20 cm, et leur épaisseur comprise entre 1 mm et 100 mm. Le diamètre du perçage axial est par exemple compris entre 0,5 cm et 10 cm. Les perçages axiaux assurent un alignement axial des céramiques et des électrodes. Lorsque les céramiques et les électrodes sont empilées, les perçages axiaux délimitent un alésage central coaxial à l'axe du pilier 4. Cet alésage central permet le passage d'une tige qui assure le centrage, l'alignement et participe au maintien des céramiques et des électrodes. Des moyens de fixation sont disposés aux extrémités de la tige. Ces moyens de fixation se présentent par exemple sous la forme de pièces rigides fixées aux extrémités de la tige de manière à venir enserrer l'empilement des céramiques et des électrodes. La pièce se présente par exemple sous la forme d'un écrou vissé à l'extrémité filetée de la tige. La pièce peut également être un écrou, ou une pièce taraudée, fixée à un châssis, et dans laquelle se visse l'autre extrémité filetée de la tige. Pour des raisons de sécurité, l'empilement des céramiques et des électrodes est avantageusement isolé électriquement. Pour ce faire, la tige peut être placée dans un fourreau ou gaine fabriquée dans un matériau isolant électrique tel qu'un plastique. On peut également prévoir de loger l'empilement dans un fourreau ou dans une gaine extérieure également fabriquée dans un matériau isolant électrique.
Le circuit électronique d’extraction de charges 5 récupère l’énergie électrique – les électrons libérés - provenant du générateur piézoélectrique 4. Selon un mode de réalisation, il comprend : un interrupteur haute tension à commande, avantageusement un thyristor ; un pont redresseur de tension ; une inductance dont le raccordement avec le générateur piézoélectrique 4 constitue un circuit résonnant du type LC, l'élément capacitif étant constitué par le pilier lui-même, une capacité ou un condensateur de filtrage mis en parallèle ; un système de stockage permettant de stoker cette énergie électrique avant son conditionnement pour une utilisation sur un réseau. Ce système de stockage consiste par exemple en une batterie ou un banc de super-capacités.
Lorsque le générateur piézoélectrique 4 est soumis à une excitation alternative (selon les séquences décrites précédemment), et durant la phase croissante de la contrainte, l'interrupteur est maintenu ouvert. Le générateur piézoélectrique 4 est en circuit ouvert et les charges électriques s'accumulent aux bornes dudit pilier, ce dernier fonctionnant comme une capacité. Lorsque la contrainte mécanique appliquée au générateur piézoélectrique 4 est maximale, l'interrupteur est brièvement fermé pendant une durée correspondant à une demi-période de la résonance du circuit LC. Ainsi, l'ensemble des charges électriques accumulées aux bornes du générateur piézoélectrique 4 sont extraites dudit pilier par le circuit 5. Durant la phase décroissante de la contrainte, le générateur piézoélectrique 4se recharge. Lorsque la contrainte est minimale, l'interrupteur est de nouveau brièvement fermé pendant une durée correspondant à une demi-période de la résonance du circuit LC, de manière à extraire les charges électriques. Puis le cycle reprend avec l’alternance des premières et deuxièmes séquences.
La configuration du circuit électronique d’extraction de charges 5 est adaptée pour maximiser l'énergie électrique produite par le générateur piézoélectrique 4. Cette configuration permet en effet de doubler l'énergie électrique générée par le générateur piézoélectrique 4 en la récupérant une première fois lors de la mise sous contrainte dudit générateur par le fluide sous pression (première séquence décrite ci-dessus), et une seconde fois lors de son relâchement (deuxième séquence décrite ci-dessus).
La description présente aussi un procédé d’acquisition d’un électrocardiogramme, ECG, à l’aide d’une station de mesure telle que décrite précédemment, comprenant les étapes suivantes :
E1 : connexion des électrodes de contrôle au circuit de connexion électrique, par un commutateur, E3 : activation du système d’acquisition ECG pour acquérir un ECG.
Dans un mode de réalisation, l’étape suivante est mise en œuvre avant l’étape E3 d’activation du système d’acquisition ECG :
E2 : désactivation de la source de courant ou déconnexion de la source de courant du circuit de connexion électrique.
La description présente aussi un procédé d’acquisition d’un électrocardiogramme, ECG, et d’une mesure d’impédance, par exemple un IPG, à l’aide d’une station de mesure telle que décrite précédemment, comprenant les étapes suivantes :
F1 : connexion des électrodes de contrôle au circuit de connexion électrique, par le commutateur, F3 : activation simultanée du système d’acquisition ECG et du système d’impédancemétrie 1110 pour acquérir un ECG et une mesure d’impédance.
Dans un mode de réalisation, la description présente aussi une station de mesure comprenant :
un système d’impédancemétrie comprenant : au moins deux électrodes d’injection, pour injecter un courant dans un utilisateur, et un circuit de connexion électrique, le circuit de connexion électrique comprenant une boucle de rétroaction connectée aux deux électrodes d’injection, un système d’acquisition d’électrocardiogramme, ECG, configuré pour acquérir des signaux d’ECG, une première électrode de contrôle, configurée pour modifier le potentiel du corps de l’utilisateur, lequel la première électrode de contrôle étant l’une des électrodes d’injection de courant.
Dans un mode de réalisation, le système d’acquisition ECG comprend :
une pluralité d’électrodes ECG, configurées pour être au contact d’un utilisateur, un circuit électronique ECG, connecté à la pluralité d’électrodes ECG, et
Selon un aspect de l’invention, le réservoir présente une forme de poire avec une base de diamètre large d1 se réduisant dans sa hauteur pour aboutir à un sommet de faible diamètre d2 de telle sorte que d1 est au moins égal à sept fois d2, soit d1 > 7d2, et en ce que la portion d’admission pénètre dans le réservoir, via un conduit d’entrée, orientée obliquement suivant un angle compris entre 10° et 60° par rapport à la surface du réservoir et de manière ascendante – soit vers le susdit sommet - suivant un angle compris entre 10° et 50°.
Avantageusement, la portion d’éjection pénètre dans le réservoir, via un conduit de sortie, par le sommet de sorte que le conduit de sortie présente comme diamètre le diamètre d2. Selon une interprétation différente, la portion d’éjection est issue du réservoir qui forme la conduit de sortie.
Avantageusement, le susdit conduit d’entrée est orienté obliquement suivant un angle compris entre 30° et 50° par rapport à la surface du réservoir et de manière ascendante – soit vers le susdit sommet - suivant un angle compris entre 20° et 40°.
De préférence, le réservoir comprend au moins deux languettes destinées à venir en prise sur un socle pour la fixation du réservoir. Ainsi, cette fixation mécanique est particulièrement simple et courante, facile à produire et à utiliser pour les opérateurs.
Avantageusement, une membrane élastomère est fixée sous la base du réservoir, ladite membrane ayant une face supérieure mobile formant une des surfaces du réservoir à volume interne variable, ladite face supérieure s’étendant, dans un état initial, suivant le plan de la base du réservoir.
Selon un aspect avantageux de l’invention, la susdite face supérieure de la membrane est montée mobile sous l’action d’un vérin, chaque pas du vérin correspondant à un volume interne du réservoir. Le vérin agit sur la membrane via un insert central.
Avantageusement, une membrane déformable est fixée sous la base du réservoir, ladite membrane présentant une face interne mobile sous l’action d’un moyen d’actionnement de manière à augmenter ou à réduire le volume interne du réservoir, la membrane formant une des surfaces du réservoir à volume interne variable, ladite face interne s’étendant, dans un état initial, suivant le plan de la base du réservoir.
De préférence, la membrane déformable consiste en un élastomère, de préférence ladite membrane consiste en un silicone
Brève description des figures. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront mieux à la lecture de la description d’un mode de réalisation préféré qui va suivre, en référence aux dessins annexés, réalisés à titre d’exemples indicatifs et non limitatifs et sur lesquels : est une vue schématique du dispositif d’assistance ou de suppléance circulatoire temporaire du cœur d’un patient selon l’invention. est une représentation d’un mode de réalisation des différents éléments constitutifs d’une canule d’admission du dispositif d’assistance ou de suppléance circulatoire temporaire du cœur d’un patient selon l’invention. est une autre vue des différents éléments constitutifs de la canule d’admission visible sur la . est une vue principalement du corps principal de la canule d’admission. est une vue principalement du corps principal de la canule d’admission avec un élément ou mandrin de guidage inséré dans le canal latéral. est une vue principalement du corps principal de la canule d’admission avec un outil ou tige de perçage du septum inséré dans le canal latéral. illustre la mise contiguë du canal latéral le long du corps principal. illustre l’état rétractée du corps principal avec le canal latéral contigüe au corps principal. est une vue schématique de l’enveloppe temporaire. est une vue agrandie d’une portion de l’enveloppe temporaire sur laquelle on voit la ligne sécable ou ligne de déchirement. est une vue illustrant la canule d’admission dans son enveloppe temporaire ainsi qu’une indication de sa libération pour le déploiement de la canule d’admission. est une représentation d’un mode de réalisation du réservoir du dispositif d’assistance ou de suppléance circulatoire temporaire du cœur d’un patient selon l’invention. est une représentation du réservoir de la relié ou disposé dans un socle de maintien. est une vue schématique en coupe de la membrane montée sur le piston, la membrane étant alors dans sa position initiale ou au repos. est une vue schématique montrant la surface supérieure de la membrane s’élevant sous l’action de l’insert central lui-même actionné par le piston et le vérin. est une vue schématique de dessus illustrant l’insert central (et son diamètre) par rapport à la membrane ou la surface supérieure de la membrane (et son diamètre).
PROCÉDÉ DE PRÉPARATION D’UNE POUDRE D’OXYDE(S) D’ACTINIDE(S) À PARTIR D’UNE SOLUTION SOL-GEL COLLOÏDALE L’invention a trait à un procédé de préparation d’une poudre d’oxyde(s) d’actinide(s) à partir d’une solution sol-gel colloïdale stable comprenant des colloïdes de tailles contrôlées issus de la polycondensation partielle de nitrate(s) d’actinide(s), ladite poudre pouvant être caractérisée par une microporosité uniformément répartie, percolante, avec des micropores de tailles contrôlées et interconnectés et pouvant se caractériser également par une macroporosité permettant une meilleure accessibilité de la microporosité pour tout processus physique ou chimique nécessitant d’être réalisé à la surface du matériau et ainsi une meilleure surface spécifique.