INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les autres mouvements qui utilisent aussi une denture droite, le problème peut être masqué en augmentant le ratio nombre de dents pignon par rapport au nombre de dents de la roue dentée pour se rapprocher de 1.
Mais dans un encombrement de montre notamment au niveau du remontoir, ajouter une démultiplication après la roue dentée pour palier au problème nécessiterait d’augmenter la taille du mécanisme et nuirait à l’esthétisme compact et plat de la montre.
Un autre inconvénient tient dans le fait que la forme particulière des dents ne permet pas un appui d’une dent de pignon sur une dent de la roue dentée sur au moins une ligne ou une surface. L’appui se fait sur juste un point de contact.
-le solvant doit être facile à évaporer lors de l’imprégnation des particules et, en particulier, peuvent présenter, avantageusement, un point d’ébullition inférieur à 250°C à pression atmosphérique et, de préférence encore, un point d’ébullition inférieur à 100°C ;
-le solvant doit être, de préférence, un solvant polaire pour solubiliser au mieux les indicateurs colorés, lesquels sont classiquement des composés polaires.
A titre d’exemples de solvants susceptibles d’être utilisés pour imprégner les particules, il peut être fait mention de solvants polaires protiques, tels que :
-des solvants alcooliques, par exemple, l’éthanol, l’isopropanol, le 2-butoxyéthanol, l’alcool benzylique, l’éthylèneglycol, le 1-hexanol, le 2-isopropoxyéthanol ; et
-de l’eau
Il peut être fait mention également de solvants polaires aprotiques, tels que :
-des solvants cétoniques, tels que la cyclopentanone, la γ-butyrolactone, la 2-butanone, l’acétone ;
-des solvants éthers, tels que le tétrahydrofurane, le 1,2-diméthoxyéthane ;
-des solvants nitriles, tels que l’acétonitrile.
Les compositions doivent contenir suffisamment de particules pour avoir une densité de coloration maximale et une viscosité élevée pour un dépôt par raclage ou par sérigraphie.
Enfin, l’invention a trait également à un procédé de détection de la présence ou de l’absence d’un ou plusieurs composés chimiques comprenant les étapes suivantes :
-une étape de mise en contact du ou des milieux, dont on veut détecter la présence ou l’absence du ou desdits composés chimiques avec le système de détection tel que défini ci-dessus ;
-une étape de déduction, en fonction du ou des éventuels signaux de transformation de tout ou partie des indicateurs de détection (par exemple, des virages chromatiques, lorsque le ou indicateurs de détection sont des indicateurs colorés ou un changement de fluorescence lors le ou les indicateurs de détection sont des indicateurs de fluorescence), de la présence ou de l’absence du ou desdits composés.
Cette étape de mise en contact peut consister à déposer en surface du système de détection une ou plusieurs gouttes distinctes de chaque milieu ou un gaz dont on veut analyser l’absence ou la présence d’un ou plusieurs composés chimiques.
Il s’entend que le système de détection devant être utilisé dans le cadre du procédé susmentionné doit être apte à détecter le ou les composés chimiques, dont on veut déterminer l’absence ou la présence.
Entre l’étape de mise en contact et l’étape de déduction, il peut être prévu un temps d’attente pour que, le cas échéant, lorsque les indicateurs de détection sont des indicateurs colorés, la pénétration du milieu dans les particules les virages chromatiques puisse avoir lieu suivie d’un virage chromatique.
Dans des modes de réalisation optionnels, le circuit fermé de réfrigération est configuré pour que le dihydrogène frigorigène présente, en entrée du réacteur catalytique, une température essentiellement égale à la température moyenne du dihydrogène frigorigène dans le circuit fermé.
Ces modes de réalisation permettent de minimiser l’impact thermique de la conversion de l’orthohydrogène en parahydrogène.
Dans des modes de réalisation optionnels, le réacteur catalytique est positionné sur une branche chaude du circuit fermé de réfrigération.
Ces modes de réalisation permettent d’optimiser la teneur en parahydrogène en convertissant la majorité de l’hydrogène frigorigène à chaque passage dans le réacteur.
Ces modes de réalisation permettent de réduire l’impact thermique de la conversion si la conversion a lieu sur la branche chaude au lieu de la branche froide qui sert de réfrigérant.
Dans des modes de réalisation optionnels, le réacteur catalytique est configuré pour opérer selon une température comprise entre 31 K et 184 K.
Ces modes de réalisation permettent une efficacité énergétique optimale du dispositif.
Dans des modes de réalisation optionnels, le moyen de maintien est configuré pour maintenir la part de parahydrogène dans la composition interne du flux de dihydrogène frigorigène entre 27 % et 96 %.
Dans des modes de réalisation optionnels, le moyen de maintien comporte un bipasse du réacteur catalytique configuré pour opérer un rapport de débit prédéterminé entre le flux traversant le réacteur et le flux traversant le bipasse.
Ces modes de réalisation permettent un ajustement dynamique, proportionnel aux débits bipassés et traversant le réacteur, de la composition du dihydrogène.
Dans des modes de réalisation optionnels, le circuit fermé de dihydrogène frigorigène est configuré pour maintenir une température moyenne du dihydrogène frigorigène comprise entre 31 K et 184 K.
Dans des modes de réalisation optionnels, le dispositif objet de la présente invention comporte un circuit de pré-refroidissement du gaz à liquéfier, ledit circuit de pré-refroidissement comportant un échangeur de chaleur entre un flux de fluide de pré-refroidissement et le flux de dihydrogène frigorigène.
Dans des modes de réalisation optionnels, le gaz à liquéfier est un flux comportant essentiellement du dihydrogène.
Dans d’autres modes de réalisation, une première branche est agencée dans la première enceinte et une seconde branche est agencée dans la seconde enceinte.
Dans un des autres modes de réalisation, une première branche est agencée dans la première enceinte et une seconde branche est agencée dans la seconde enceinte.
Dans un des autres modes de réalisation, la première branche est agencée successivement dans la première enceinte et dans la seconde enceinte et une seconde branche est agencée dans la seconde enceinte. Dans ce mode de réalisation, de manière avantageuse, la première branche présente en outre une jonction avec la seconde branche en amont de la seconde enceinte dans le sens de circulation du flux de gaz froid.
En outre, l’invention propose un procédé de refroidissement d’une colonne de chromatographie et d’un détecteur comprenant la fourniture d’un dispositif de refroidissement tel que décrit ci-dessus, la génération d’un flux de gaz froid par la source froide et la circulation dudit flux d’air froid dans la première enceinte et la seconde enceinte.
- la est une vue en perspective du dispositif de refroidissement selon un mode de réalisation de l’invention ;
- la est une vue en coupe du dispositif de la ;
- la est une vue schématique du dispositif de refroidissement selon un mode de réalisation comprenant des conduits agencés de sorte à assurer un refroidissement successif de la colonne et du détecteur ;
- la est une vue schématique du dispositif de refroidissement selon un mode de réalisation comprenant une bifurcation entre des conduits agencés de sorte à refroidir séparément la colonne et le détecteur ;
- la est une vue schématique du dispositif de refroidissement selon un mode de réalisation comprenant une bifurcation entre des conduits agencés de sorte à refroidir séparément la colonne et le détecteur et à reconduire l’air froid de la colonne vers le détecteur.
Description détaillée de modes de réalisation On a représenté, sur les figures 1A et 1B, un exemple d'un dispositif de refroidissement selon l’invention, agencé dans un appareil compact de chromatographie en phase gazeuse destiné à l'analyse d'un gaz ou d’un liquide.
Le dispositif de refroidissement comprend une première enceinte 20 renfermant une colonne de chromatographie capillaire 2 enroulée autour d’un axe, et une seconde enceinte 30 découplée thermiquement de la première enceinte 20, renfermant un détecteur 3 en liaison fluidique avec une extrémité de la colonne de chromatographie 2. De manière avantageuse, le détecteur comprend au moins un détecteur TCD ou un détecteur NEMS tel que décrit par exemple dans les documents FR3078164 et FR3078165.
Par « découplée thermiquement », on entend que chaque enceinte comprend une unité de régulation de la température, lesdites unités de régulation étant configurées pour faire varier la température dans leur enceinte respective selon des profils différents.
En général, une extrémité d’entrée de la colonne est reliée fluidiquement à un injecteur (non représenté) adapté pour injecter dans la colonne un échantillon gazeux à analyser. L’extrémité de sortie de la colonne est reliée fluidiquement au détecteur.
A la sortie de la colonne, les espèces contenues dans ledit échantillon, qui ont été séparées par la colonne, sont transférées successivement au détecteur, ledit détecteur étant configuré pour générer une variation de signal au passage d’un pic de concentration de chaque espèce contenue dans l’échantillon.
Le dispositif de refroidissement comprend une seule source froide 1 et au moins un conduit de gaz froid agencé dans la première enceinte 20 et la seconde enceinte 30 de sorte à faire circuler un flux de gaz froid 11 produit par la source froide 1 dans la première enceinte 20 et la seconde enceinte 30.
EXEMPLES Exemple 1 : formule de la « composition liquide A » selon l’invention
Constituant Quantité ( % en poids) Poudre de zinc « Zn/ZnO » 34-36% Eau desionisée 32-34% Dipropyleneglycol 14-16% Silane 10-12% Additifs 7-9%
Exemple 2 : formule de la « composition liquide B » selon l’art antérieur
Constituant Quantité (% en poids) Pate de zinc 31-33% Eau desionisée 37-39% Dipropyleneglycol 10-11% Silane 8-9% Additifs 11-13%
Exemple 3 : Mesures de coefficient de frottement à l’interface
Des éprouvettes en acier sont réalisées en C45 E+N (limite d’élasticité ≥430 MPa). Le diamètre de perçage de 13,5 mm correspond à une fixation M12 selon la norme NF EN 20273 (voir ). La précharge minimale appliquée est de 42 500 N.
Trois types d’éprouvettes sont réalisées (cf. ) :
-Éprouvette revêtue d’un revêtement solide obtenu à partir de la composition liquide B avec une épaisseur comprise entre 7 et 9 microns. La composition B et le procédé d’obtention d’un revêtement solide B obtenu à partir de la composition liquide B sont détaillés dans la demande de brevet WO02/38686, tableau 2.
-Éprouvette revêtue d’un revêtement solide A obtenu à partir de la composition liquide A avec une épaisseur comprise entre 7 et 9 microns
-Éprouvette revêtue par cataphorèse avec une épaisseur comprise entre 15 et 20 microns
Les éprouvettes sont plaquées l’une contre l’autre avec un effort régulé et maintenu au moyen d’un banc d’essai. L’une des éprouvettes est statique et l’autre éprouvette est mobile. Une charge est appliquée sur l’éprouvette mobile et le coefficient de frottement à l’interface entre les deux éprouvettes est mesuré (cf. ).
Les résultats obtenus sont illustrés dans le tableau suivant :
Configuration Eprouvette statique Eprouvette mobile μ interface Glissement franc 1 Cataphorèse Cataphorèse 0,064 ± 0,019 2 Revêtement B Revêtement B 0,647 ± 0,029 3 Revêtement A Revêtement A 0,766 ± 0,065 4 Revêtement B Cataphorèse 0,423 ± 0,045 5 Revêtement A Cataphorèse 0,630 ± 0,051
Les résultats montrent que la configuration 1 présente les moins bons résultats, avec un coefficient de frottement à l’interface d’environ 0,064. Pour rappel, le coefficient de frottement de l’acier non revêtue avec de l’acier non revêtue est d’environ 0,2 selon la littérature. L’application d’un revêtement solide obtenu selon la composition liquide A ou B sur au moins l’un des deux substrats permet d’augmenter cette valeur au-delà de 0,4, comme le montre les configurations 2 à 5. Les meilleurs résultats sont obtenus pour un système éprouvette mobile revêtue d’un revêtement solide obtenu à partir de la composition liquide A associée à une éprouvette fixe revêtue d’un revêtement solide obtenu à partir de la composition liquide A.
Ces résultats montrent que l’emploi d’un revêtement solide selon l’invention sur des éléments d’assemblage peuvent conduire à des systèmes présentant des coefficients de frottement élevés.
Système combiné de production et de compression du dihydrogène Le domaine de l’invention est celui des systèmes de production-compression du dihydrogène.
Score_P=4
Bien entendu il s’agit d’un exemple numérique simplifié, le procédé étant en pratique appliqué à des grands volumes des données d’entrée, le nombre effectif de données dépendant du cas d’usage, et étant typiquement au moins égal à 50.
Selon une variante, le procédé calcule des statistiques sur les contributions des participants, par exemple la fréquence d’attribution, pour chaque donnée d’entrée, des divers labels de classification.
Selon cette variante, une augmentation du score de fiabilité (étape 36) est effectuée en fonction de la fréquence d’attribution du label proposé par un participant pour une donnée d’entrée, l’augmentation du score de fiabilité étant d’autant plus élevée que la fréquence d’attribution est élevée. Par exemple, le score de fiabilité est un nombre réel, et l’augmentation du score est égale à la fréquence d’attribution sur une échelle de 0 à 1.
Les étapes 30 à 36 sont répétées pour un nombre prédéterminé de tours d’exécution.
En sortie, une structure de données 26, e.g. une table contenant les scores de fiabilité calculés pour chaque participant est obtenue.
Avantageusement, la mise en œuvre de plusieurs tours d’exécution permet d’augmenter la sécurité en rendant toute attaque malveillante ayant pour objectif de récupérer les données privées de chaque participant plus difficile.
La structure 26 est fournie en entrée à une étape 38 de vérification de la satisfaction d’un critère de validation de la qualité de contribution de chaque participant.
Selon un mode de réalisation, l’étape 38 met en œuvre, pour chaque participant, la comparaison du score de fiabilité calculé à un seuil de fiabilité prédéterminé.
Si le score de fiabilité est inférieur au seuil de fiabilité, le participant est éliminé (étape 40), les contributions du système de calcul de ce participant ne sont plus prises en considération dans l’apprentissage collaboratif.
De plus, il est prévu de ne pas fournir les résultats de l’apprentissage collaboratif à un participant éliminé.
Si le score de fiabilité est supérieur au seuil de fiabilité, la contribution de ce participant est validée.
Selon un mode de réalisation alternatif, les contributions sont obtenues sous forme chiffrée par un chiffrement homomorphe.
Dans ce cas, les contributions sont protégées, ainsi que l’identité des participants. Les calculs de score de fiabilité peuvent être effectué sur les contributions chiffrées grâce aux propriétés du chiffrement homomorphe. Ainsi, les étapes 30 à 38 sont réalisées par le système d’agrégation 10.
Cependant, l’étape 40 d’élimination d’un participant dont la qualité de contribution ne satisfait pas le critère de validation (e.g. score de fiabilité inférieur au seuil de fiabilité) est effectuée par un système possédant la clé de déchiffrement. Dans un mode de réalisation, l’élimination 40 est mise en œuvre par un système utilisateur 18, suite à un échange entre le système utilisateur 18 et le système d’agrégation 10.
Le procédé s’applique également dans le cas b), correspondant au système 2’ de la , où la contribution comporte des valeurs de paramètres du module de classification, ce module de classification ayant les mêmes paramètres et la même architecture pour chaque système de calcul, avec quelques différences de mise en œuvre de certaines étapes. Par exemple, le module de classification met en œuvre un réseau de neurones artificiels.
De préférence, le premier spectre de corrélation comprend un premier indice de corrélation maximal et deuxième spectre de corrélation comprend un deuxième indice de corrélation maximal, et la direction d’arrivée sélectionnée à l’étape de sélection est : - une direction d’arrivée associée au premier indice de corrélation maximal dans le premier spectre de corrélation, lorsque le premier indice de corrélation maximal est supérieur au deuxième indice de corrélation maximal, - une direction d’arrivée associée au deuxième indice de corrélation maximal dans le deuxième spectre de corrélation, lorsque le premier indice de corrélation maximal n’est pas supérieur au deuxième indice de corrélation maximal.
De préférence, le procédé selon le premier aspect comprend la création d’un espace de recherche comprenant différentes valeurs pour une variable complexe, et dans lequel la construction de la table de recherche en polarisation comprend une combinaison linéaire de la première réponse et de la deuxième réponse avec respectivement la composante de polarisation de l’onde électromagnétique dans la première direction et un poids dépendant du module de la deuxième composante de polarisation de l’onde électromagnétique et d’une des différentes valeurs pour la variable complexe, la combinaison linéaire étant répétée pour chacune des différentes valeurs.
De préférence, le procédé selon le premier aspect comprend des étapes de : - mise à jour de la direction d’arrivée sélectionnée à la valeur de la direction d’arrivée identifiée, - mise à jour de l’espace de recherche en un nouvel espace de recherche incluant la composante de polarisation de l’onde électromagnétique dans la deuxième direction du vecteur de polarisation obtenue à l’issue de l’étape de normalisation, puis - répétition des étapes de sélection, construction d’une table de recherche en polarisation, corrélation du vecteur propre normalisé avec la table de recherche en polarisation, ajustement, construction d’une troisième table de référence, corrélation du vecteur propre normalisé avec la troisième table de référence, et identification d’une direction d’arrivée.
De préférence, l’espace de recherche forme une spirale dans le plan complexe, et la mise à jour de l’espace de recherche comprend une dilatation de la spirale, de sorte que le nouvel espace de recherche forme une nouvelle spirale dans le plan complexe qui est dilatée par rapport à la spirale.
De préférence, le procédé selon le premier aspect comprend en outre une comparaison entre l’indice de corrélation maximal du troisième spectre de corrélation et un seuil prédéfini, ladite répétition n’étant mise en œuvre que si l’indice de corrélation maximal du troisième spectre de corrélation est inférieur au seuil prédéfini.
De préférence, la première direction et la deuxième direction sont orthogonales.
Il est également proposé, selon un troisième aspect, un dispositif d’estimation de la direction d’arrivée d’une onde électromagnétique à un réseau d’antennes, le dispositif d’estimation comprenant au moins un processeur configuré pour mettre en œuvre le procédé selon le premier aspect.
Il est également proposé, selon un quatrième aspect, un système comprenant : - un réseau d’antennes configuré pour acquérir des signaux issus d’une onde électromagnétique, - un dispositif d’estimation de la direction d’arrivée de l’onde électromagnétique au réseau d’antennes sur la base des signaux, le dispositif d’estimation étant conforme au troisième aspect.
Il est également proposé un porteur mobile, tel qu’un aéronef, comprenant un système selon le quatrième aspect.
La est un organigramme d’étapes d’un procédé susceptible d’être mis en mis en œuvre par le système de la .
La est un organigramme d’étapes d’un procédé d’estimation de la direction d’arrivée d’une onde électromagnétique à un réseau d’antennes, selon un mode de réalisation.
La est un diagramme représentant des valeurs propres et des indices associés, ces valeurs propres étant impliquées dans le procédé de la .
La figure 5 représente deux courbes formées par des spectres de corrélation , calculés au cours d’une mise en œuvre du procédé de la .
-de particules en géopolymère.
A titre d’exemples de particules organiques, il peut être fait mention de particules polymériques, telles que :
-de particules de polyéthylène, en particulier, les particules de polyéthylène fournies par Aldrich sous la référence de produit 434264, ces particules de polyéthylène présentant une taille moyenne de particules de 180 µm ou les particules de polyéthylène fournies par Alfa sous la référence de produit A10239 présentant une taille moyenne de particules de 500 µm ou encore les particules de polyéthylène fournies par Mitsui Chemicals sous la référence de produit MIPELON XM220 présentant une taille moyenne de particules de 30 µm ;
-de particules de polyamide, telles que des particules de nylon, en particulier, les particules de nylon-6 fournies par Aldrich sous la référence de produit GF58818471 présentant une taille moyenne de particules allant de 5 à 50 µm ou les particules de nylon-12 fournies par Aldrich sous la référence de produit GF33201098 présentant une taille moyenne de particules allant de 10 à 50 µm ;
-de particules en biopolymère, telles que des particules d’amidon, des particules de cellulose, des particules d’agar-agar.
Par ailleurs, les particules, de manière générale, doivent présenter, avantageusement, une taille moyenne de particules compatible pour une utilisation, avant intégration dans le système de détection, dans une composition destinée à être déposée sur un support et, par exemple, peuvent présenter une taille moyenne de particules allant de 0,1 à 500 µm et, plus particulièrement, de 0,1 à 50 µm.
Il s’entend que les particules retenues seront des particules constitués d’un matériau et présentant un état de surface qui n’engendrent pas de modification de l’indicateur de détection et, en particulier, lorsque l’indicateur de détection est un indicateur coloré, de virage chromatique, ce choix de compatibilité entre particules et indicateurs de détection pouvant être effectué par des essais préalables.
Les types distincts de particules peuvent être, avantageusement, inclus dans une couche comprenant, outre ces particules, au moins un liant organique, ce qui signifie, en d’autres termes, que ladite couche est une couche en matériau composite comprenant une matrice en liant(s) organique(s), dans laquelle sont piégés les types distincts de particules.
Le liant ou les liants organiques peuvent être, en particulier, des liants polymériques, avantageusement, apolaires, tels que :
-des liants polymériques comprenant des unités répétitives styréniques, tels que le polystyrène fourni par Supelco sous la référence de produit 81404 ; le polystyrène présentant une masse moléculaire en masse M w de 35000 fourni par Aldrich sous la référence de produit 331651 ; le polystyrène présentant une masse moléculaire en masse M w de 350 000 et une masse moléculaire en nombre de 170 000 fourni par Aldrich sous la référence de produit 441147 ; le poly(styrène-co-méthacrylate de méthyle) présentant une masse moléculaire en masse allant de 100 000 à 150 000 fourni par Aldrich sous la référence de produit 462896 ; un copolymère bloc polystyrène-b-poly(éthylène-ran-butylène)-b-polystyrène (ran signifiant que le bloc concerné est un polymère aléatoire résultant de la polymérisation de l’éthylène et du butylène) présentant une masse moléculaire en masse de 89000 fourni par Aldrich sous la référence de produit 200565 ;
-des liants polydiméthylsiloxanes.
Selon les composés chimiques à détecter et à éventuellement discriminer, il s’entend que l’homme du métier, pour concevoir le système de détection conforme à l’invention, choisira, lorsque les indicateurs de détection sont des indicateurs colorés, des indicateurs colorés appropriés en procédant à une sélection basée sur les critères avantageux suivants :
-les indicateurs colorés choisis doivent présenter, bien évidemment, au moins un virage colorimétrique en présence du ou des composé(s) chimique(s), que l’on souhaite détecter ;
-les indicateurs colorés choisis présenteront, de préférence, pour chacun d’entre eux, un virage colorimétrique contrastée par rapport aux uns et aux autres, de sorte à pouvoir discriminer les composés chimiques à détecter ;