INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la présente invention, les taux molaires (exprimés en pourcentage molaire) en une unité dans le copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène utile aux besoins de l’invention sont calculés par rapport au nombre de moles total d’unités éthylène, butadiène et 1,2-cyclohexane qui sont présentes dans le copolymère. Le nombre de moles d’unités 1,2-cyclohexane dans le copolymère peut être égal à 0 ou différent de 0.
Le copolymère entrant dans la composition lubrifiante conforme à l’invention a pour caractéristique d’être un copolymère d’éthylène et de 1,3-butadiène, ce qui implique que les unités monomères du copolymère sont celles résultant de la copolymérisation de l’éthylène et du 1,3-butadiène. Le copolymère contient donc des unités éthylène et des unités butadiène. Dans le copolymère utile aux besoins de l’invention, le taux molaire en unités éthylène est supérieur à 90% et inférieur à 97%. De manière connue, une unité éthylène est une unité monomère de motif –(CH 2 -CH 2 )-. De préférence, le taux molaire en unités éthylène dans le copolymère est de 92% à 95%.
Le copolymère contient des unités butadiène. De manière connue, une unité butadiène est une unité monomère de motif –CH 2 -CH(CH=CH 2 )- ou –CH 2 -CH=CH-CH 2 - selon que le monomère 1,3-butadiène s’insère dans la chaîne polymère au cours de la réaction de polymérisation par une addition 2,1 ou 1,4. De préférence, le copolymère contient des unités 1,2-butadiène de formule –CH 2 -CH(CH=CH 2 )-.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, le copolymère contient aussi des unités 1,2-cyclohexane. La présence de ces motifs cycliques hydrocarbonés saturés à 6 membres dans le copolymère résulte d’une insertion très particulière de l’éthylène et du 1,3-butadiène lors de leur copolymérisation, comme cela est par exemple décrit dans le document WO 2007054224. Une unité 1,2-cyclohexane répond à la formule (I).
De préférence, le taux molaire en unité 1,2-cyclohexane dans le copolymère est supérieur à 1%, préférentiellement supérieur ou égal à 2%. De préférence, le taux molaire en unités 1,2-cyclohexane dans le copolymère est inférieur à 4%.
Selon un mode de réalisation préférentiel de l’invention, le taux molaire en unités 1,2-cyclohexane dans le copolymère est supérieur à 1% et inférieur à 4%.
Selon un mode de réalisation particulièrement préférentiel de l’invention, le taux molaire en unités 1,2-cyclohexane dans le copolymère est supérieur ou égal à 2% et inférieur à 4%.
De préférence, le taux molaire en unité butadiène dans le copolymère est supérieur à 1%, préférentiellement supérieur ou égal à 2%. Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, le taux molaire en unité butadiène dans le copolymère est préférentiellement inférieur à 5%.
De préférence, plus de 30% en mole des unités butadiène dans le copolymère sont des unités 1,2-butadiène de formule –CH 2 -CH(CH=CH 2 )-. Lorsque le copolymère contient des unités 1,4 butadiène de formule –CH 2 -CH=CH-CH 2 - , préférentiellement plus de 50%, plus préférentiellement plus de 80% en mole des unités 1,4-butadiène sont de configuration trans. Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, le copolymère contient préférentiellement des unités 1,2-butadiène de formule –CH 2 -CH(CH=CH 2 )- et des unités 1,4 butadiène de formule –CH 2 -CH=CH-CH 2 -.
Le copolymère utile aux besoins de l’invention a aussi pour caractéristique de présenter un taux de cristallinité supérieur à 30% et inférieur à 45%. De préférence, le taux de cristallinité du copolymère est supérieur à 35%. De préférence, le taux de cristallinité du copolymère est inférieur à 43%.
A titre d’exemple, pour une amplification biomoléculaire par LAMP qui est réalisée à 65°C +/- 1°C, la membrane élastomère peut être réalisée avec de l’Ecoflex avec les caractéristiques géométriques suivantes pour isoler la chambre de réaction 30 : une épaisseur inférieure à 0,2mm et un diamètre compris entre 2 et 3mm.
Il faut noter qu'une analyse par amplification biomoléculaire de microorganismes suppose en général une extraction du matériel génomique des microorganismes. Différentes solutions techniques peuvent bien entendu être mises en œuvre pour cela. Une solution intéressante et avantageuse consiste à réaliser une lyse thermique des microorganismes dans la chambre 30. Si les réactifs nécessaires à l’amplification biomoléculaire sont présents dans la chambre 30 alors il est possible avec le même module de chauffage M1 de fermer la vanne 33 qui isole ainsi la chambre 30 du milieu extérieur et prévient l’évaporation du liquide, de réaliser la lyse thermique des microorganismes et d’obtenir l’amplification biomoléculaire de l’ADN ou de l’ARN extrait.
Le composant peut intégrer plusieurs circuits fluidiques, menant à la même chambre 30 de réaction. Il peut par exemple comporter en plus un circuit fluidique comportant un évent, parfois nécessaire pour assurer un remplissage fluidique de la chambre 30 de réaction. Pour isoler la chambre lors de la réaction, ce deuxième circuit fluidique devra être également fermé. Pour cela, on peut utiliser un mécanisme de vanne 33 fluidique identique à celui décrit ci-dessus. De manière avantageuse, il est alors possible de n'employer qu'un seul réservoir 32, commun à plusieurs mécanismes. Le module M1 de chauffage peut également être commun à tous les mécanismes fonctionnant selon le principe de l'invention.
Le dispositif peut également comporter un module M2 de contrôle configuré pour contrôler le module M1 de chauffage en vue d'ajuster et de réguler la température appliquée, ce module M2 de contrôle pouvant être intégré au module de chauffage.
Le module M1 de chauffage fait avantageusement partie d'un instrument/support sur lequel le composant 1 peut venir s'adapter.
De même, le module M1 de contrôle fait avantageusement partie de l'instrument évoqué ci-dessus.
Dans le but de réaliser une balise entièrement autonome, le module de chauffage M1 peut cependant, au moins en partie, être intégré au composant ou assemblé sur celui-ci. Il en est de même pour le module M2 de contrôle. Dans ce cas, le dispositif devra comporter une source d'alimentation électrique telle qu'une batterie embarquée.
La solution de l'invention se démarque des solutions antérieures par le fait qu'elle est fondée uniquement sur des matériaux polymères, qu’elle évite le recours à des produits chimiques pour la production d’un gaz à l’intérieur du composant fluidique, qu'elle évite les connexions pneumatiques entre le composant fluidique et un instrument et n'utilise pas de solutions pneumatiques externes pour fonctionner. Le module de chauffage peut également être totalement intégré au composant, permettant ainsi d'obtenir un dispositif totalement autonome et facilement transportable.
Tuyau en caoutchouc dépourvu d’armature de renforcement et circuit de fluide l’incorporant. L’invention concerne un tuyau en caoutchouc sans armature de renforcement qui est notamment utilisable pour véhiculer un fluide à une pression d’au plus 2,5. 10 5 Pa et une température d’au plus 110° C, et un circuit véhiculant ce fluide dans ces conditions de température et de pression. L’invention s’applique notamment à un circuit de refroidissement basse pression et basse température d’une batterie ou d’un moteur électrique d’un véhicule automobile (e.g. hybride ou électrique), le tuyau véhiculant alors un liquide de refroidissement à une pression de préférence d’au plus 1,5. 10 5 Pa et une température d’au plus 100° C. L’invention concerne d’une manière générale tout véhicule terrestre automobile, ferroviaire, aquatique ou aérien, ainsi que toute installation industrielle ou d’habitation véhiculant un fluide sous pression et température réduites.
De manière connue, un tuyau en caoutchouc pour circuit de refroidissement de véhicule automobile comprend usuellement une couche radialement interne conçue pour être en contact avec le liquide de refroidissement véhiculé, une armature de renforcement surmontant la couche interne (typiquement une armature formée de fils tricotés, tressés ou guipés par exemple en PET, aramide ou rayonne), et au moins une couche radialement externe surmontant l’armature et exposée à l’air environnant le tuyau.
On peut par exemple citer le document JP 2012-229 348 A qui divulgue un tel tuyau multicouche à armature de renforcement véhiculant de l’eau entre un moteur thermique et un radiateur d’un véhicule automobile, l’une au moins des couches interne et externe du tuyau étant constituée d’une composition de caoutchouc contenant : (A) au moins un caoutchouc choisi parmi les terpolymères éthylène-propylène-diène (EPDM) à taux massique de diène de préférence compris entre 1,5 et 5 % et les copolymères éthylène-propylène (EPM), (B) 35-60 parties en poids, pour 100 parties de (A), d’un plastifiant ayant une concentration massique en composé aromatique de 2-20 %, (C) une silice ; et (D) un agent de réticulation peroxyde.
Un inconvénient majeur des tuyaux de JP 2012-229 348 A réside dans leur structure multicouche renforcée, conçue pour permettre aux tuyaux de résister aux pressions et températures ambiantes élevées inhérentes aux moteurs thermiques automobiles (typiquement des pressions de 1,5. 10 5 à 4. 10 5 Pa et des températures pouvant dépasser 150° C), cette structure imposant de mettre en œuvre un procédé complexe comprenant des étapes d’extrusion des couches interne et externe, en plus d’une confection (e.g. par tricotage, tressage ou guipage) de l’armature de renforcement en liaison avec ces deux couches.
Un autre inconvénient des tuyaux divulgués dans JP 2012-229 348 A est que leurs couches interne et externe sont exclusivement réticulées au peroxyde en liaison avec un plastifiant spécifique, pour ne pas inhiber la réticulation du caoutchouc EPDM ou EPM et conférer une résistance à la chaleur et à la rupture suffisante à chaque couche. De plus, chaque couche contient une quantité très élevée de plastifiant pour ne pas pénaliser l’aptitude à la mise en œuvre de la composition de caoutchouc correspondante.
Un but de la présente invention est de proposer un tuyau utilisable pour véhiculer un fluide à une pression d’au plus 2,5. 10 5 Pa et une température d’au plus 110° C, le tuyau remédiant notamment aux inconvénients précités sans pénaliser son aptitude à la mise en œuvre par extrusion, et présentant des propriétés mécaniques suffisantes à l’état réticulé pour être capable de résister à des pressions et températures pouvant atteindre ces valeurs maximales.
Ce but est atteint en ce que la Demanderesse a découvert d’une manière surprenante que si l’on utilise dans une composition de caoutchouc réticulable au soufre ou au peroxyde, à base d’un EPDM et comprenant une charge renforçante mixte à base d’un noir de carbone et d’une silice spécifiques, un système plastifiant selon une quantité réduite ou nulle combiné à un premier lubrifiant choisi parmi des composés à base d’esters d’acides gras et à un second lubrifiant choisi parmi des cires paraffiniques et de polyalcènes, alors on peut obtenir un tuyau monocouche dépourvu d’armature de renforcement présentant notamment un module et des propriétés à la rupture satisfaisantes, et de ce fait une résistance à la pression et une tenue dynamique également satisfaisantes.
Selon un aspect de l’invention, le tuyau est dépourvu d'armature de renforcement et comprend une couche constituée d'une composition de caoutchouc à base d'au moins un élastomère choisi parmi les terpolymères éthylène-propylène-diène (EPDM), la composition de caoutchouc comprenant (pce : parties en poids pour 100 parties d'élastomère(s)) (i) une charge renforçante comprenant 70-100 pce d'un noir de carbone et 20-40 pce d'une silice précipitée, (ii) 0-30 pce d'un système plastifiant, et (iii) un système lubrifiant comprenant 1-5 pce d'un premier lubrifiant choisi parmi des composés à base d'esters d'acides gras et 1-5 pce d'un second lubrifiant choisi parmi des cires paraffiniques et des cires de polyalcènes.
Ladite méthode selon l’invention, plus particulièrement illustrée à la , comporte ainsi les étapes suivantes : - relier S1 l’objet 10 à tester au dispositif 1 de détection de fuites ; - faire varier la pression S2 dans au moins une partie de l’objet testé ou dans une enceinte entourant l’objet 10 à tester ; - mesurer une grandeur physique S3 liée au niveau de fuite F dans ladite au moins une partie de l’objet 10 testé ou dans une enceinte entourant l’objet à tester durant une étape de test, ceci correspondant à un signal de mesure M(t) ; - appliquer S4 une fonction de modélisation A(t) contenant au moins une composante exponentielle de la forme , ou au moins une fonction approximant ladite au moins une composante exponentielle de la forme , au signal de mesure M(t), où t est le temps et une constante de temps caractéristique ; - calculer S5 les valeurs des composantes de la fonction de modélisation A(t) ; - déterminer S6 le niveau de fuite F dans l’objet testé en fonction des composantes de la fonction de modélisation A(t) et d’au moins une variation par rapport au temps du signal de mesure M(t).
On notera que le signal de mesure M(t) peut être une grandeur homogène à une pression, à un débit ou à une pression par unité de temps (notamment la variation de pression par unité de temps). Selon des variantes de réalisation non représentées, le signal de mesure M(t) est obtenu par l’intermédiaire d’un dispositif de détection de fuites adéquat, c’est-à-dire configuré pour mesurer ces grandeurs et comprenant par exemple un capteur de pression, un débitmètre, etc. Par ailleurs, on notera qu’on entend par « variation par rapport au temps », une dérivée, la corde ou tout filtrage dérivateur.
Par ailleurs, dans une variante de réalisation, ladite composante exponentielle de la forme peut également être une fonction d’approximation qui approxime, sur un intervalle de temps pertinent, ladite composante exponentielle. Plus particulièrement, la fonction d’approximation peut se présenter sous forme d’une série du type , où n est un entier naturel. Le développement de ce type de série se faisant à l’ordre 2, 3 ou delà en fonction du degré d’erreur acceptable (sur l’approximation réalisée).
Les différentes étapes, phases, calculs et/ou déterminations décrits ci-dessus sont réalisés au moyen de l’entité électronique 15, l’entité 15 gérant notamment l’ouverture et la fermeture des différentes vannes 57 dudit dispositif 1 en conséquence.
La fonction de modélisation A(t) telle que définie comprend au moins une composante du type , où C est une constante réelle. La constante C peut être un réel négatif ou positif en fonction de la modélisation et/ou des phénomènes transitoires à prendre en compte lors de l’étape de test.
Dans le cadre d’un premier mode de réalisation, lorsque le signal de mesure M(t) est homogène à une pression, la fonction de modélisation A(t) se présente avantageusement sous la forme : où P i est la valeur de la pression initiale, F le niveau de fuite de l’objet testé.
Tandis que dans le cadre d’un deuxième mode de réalisation, lorsque le signal de mesure M(t) est homogène à un débit ou à une pression par unité de temps, la fonction de modélisation A(t) se présente avantageusement sous de la forme : où C est une constante réelle, F le niveau de fuite de l’objet testé.
Dans les différents modes de réalisation, la fonction de modélisation A(t) est par exemple appliquée en continu ou par morceaux au signal de mesure M(t) mesuré par le dispositif de détection de fuites 1, l’entité électronique 15 étant configurée pour déterminer la valeur des différentes composantes de la fonction de modélisation A(t) et réaliser toutes les opérations nécessaires pour cela.
Plus particulièrement, lorsque le signal de mesure est homogène à une pression (ou premier mode de réalisation), la fonction de modélisation A(t) et le calcul de ses composantes permet ainsi de déterminer la présence d’une fuite F, le niveau de fuite F étant par exemple fonction du rapport de variations par rapport au temps (telles que des dérivées) du signal de mesure M(t).
Il y a par exemple détermination des composantes de la fonction de modélisation A(t) par variations par rapport au temps (ou dérivation) du signal de mesure M(t) à des temps successifs et t 1 et par le calcul d’un rapport R(t 1 ) desdites variations, où t 0 est un temps initial lors de l’étape de test et t 1 est un temps ultérieur à t 0 , et .
Cela permet de déterminer le niveau de fuite F de l’objet 10 testé qui est égal, après simplification, à (où est un temps quelconque lors de l’étape de test).
Selon une variante du premier mode de réalisation, la détermination de la présence d’une fuite, et du niveau de fuite F associé, est fonction de variations par rapport au temps ou de dérivées première, seconde et troisième, respectivement notées M’(t), M’’(t) et M’’’(t), du signal de mesure M(t). Le niveau de fuite F de l’objet (10) testé est alors égal à .
Dans le cadre du deuxième de mode de réalisation, c’est-à-dire lorsque le signal de mesure est homogène à un débit ou à une pression par unité de temps, la fonction de modélisation A(t) et le calcul de ses composantes permet également de déterminer la présence d’une fuite F, le niveau de fuite F étant par exemple fonction du rapport du signal de mesure M(t) à différents temps.
Il y a par exemple détermination des composantes de la fonction de modélisation A(t) par l’intermédiaire du signal de mesure M(t) à des temps successifs et t 1 et par le calcul d’un rapport R’(t 1 ), où t 0 est un temps initial lors de l’étape de test et t 1 est un temps ultérieur à t 0 , et .
Selon une variante du deuxième mode de réalisation, la détermination de la présence d’une fuite, et du niveau de fuite F associé, est fonction des variations par rapport au temps ou dérivées première et seconde, respectivement notées M’(t), M’’(t), du signal de mesure M(t). Le niveau de fuite F de l’objet (10) testé est alors égal à .
Les trois conducteurs électriques 40 comprennent un corps tubulaire extérieur 45, un corps tubulaire intermédiaire 43 et un corps tubulaire intérieur central 41. Le corps tubulaire extérieur 45 contient le corps tubulaire intermédiaire 43 et le corps tubulaire intérieur central 41 alors que le corps tubulaire intermédiaire 43 contient le corps tubulaire intérieur central 41. De la sorte, le corps tubulaire intérieur central 41 n’entoure aucun corps tubulaire intérieur 41,43.
La liaison électrique 10 selon le troisième exemple comporte un seul canal 20 agencé dans le corps tubulaire intérieur central 41, et donc dans le corps tubulaire extérieur 45, dans lequel le fluide de refroidissement 15 est situé et peut circuler. Le fluide de refroidissement 15 peut être un conducteur ou un isolant électrique pour ce troisième exemple.
La représente un quatrième exemple de liaison électrique 10 comportant trois conducteurs électriques 40 de section rectangulaire et concentriques ainsi que deux couches isolantes 50 comprenant respectivement un espace formant un canal 20,55 isolant électriquement agencé entre deux conducteurs électriques 40 adjacents et des cales 30 isolantes électriquement agencés dans les canaux 55 et séparant deux conducteurs électriques 40 adjacents. Les cales 30 maintiennent un jeu constant entre deux conducteurs électriques 40 adjacents.
La liaison électrique 10 selon le quatrième exemple comporte trois canaux 20,55, dans lesquels le fluide de refroidissement 15 est situé et peut circuler. Le fluide de refroidissement 15 est un isolant électrique pour ce quatrième exemple.
La représente un cinquième exemple de liaison électrique 10 comportant deux conducteurs électriques 40 de section carrée et concentriques ainsi qu‘une couche isolante 50. Les deux conducteurs électriques 40 comprennent un corps tubulaire extérieur 45 et un corps tubulaire intérieur central 41.
La couche isolante 50 comprend d’une part un deuxième revêtement 51 isolant électriquement agencé sur une surface extérieure du corps tubulaire intérieur central 41 ainsi que des espaces formant quatre canaux 55 isolant électriquement agencés entre les deux conducteurs électriques 40.
Le corps tubulaire extérieur 45 contient le corps tubulaire intérieur central 41. Les sections carrées des deux conducteurs électriques 40 ne sont pas parallèles mais orientées à 45° l’une par rapport à l’autre autour de l’axe longitudinal 11 de sorte que les coins de la surface extérieure du corps tubulaire intérieur central 41 sont situés respectivement sensiblement au milieu d’un côté de la surface intérieure du corps tubulaire extérieur 45. Au point de contact entre le corps tubulaire extérieur 45 et le corps tubulaire intérieur central 41, le deuxième revêtement 51 assure une isolation électrique entre les deux conducteurs électriques 40.
La liaison électrique 10 selon le cinquième exemple comporte cinq canaux 20,55 dans lequel le fluide de refroidissement 15 est situé et peut circuler, à savoir le canal 20 agencé dans le corps tubulaire intérieur central 41, et les canaux 55 agencés entre le corps tubulaire extérieur 45 et le corps tubulaire intérieur central 41. Le fluide de refroidissement 15 peut être un conducteur ou un isolant électrique pour ce cinquième exemple.
La représente un sixième exemple de liaison électrique 10 comportant trois conducteurs électriques 40 concentriques et deux couches isolantes 50. Les trois conducteurs électriques 40 comprennent un corps tubulaire extérieur 45 de section circulaire, un corps tubulaire intérieur central 41 de section circulaire et un corps tubulaire intermédiaire 43 de section carrée.
Chaque couche isolante 50 comprend d’une part un deuxième revêtement 51 isolant électriquement agencé sur une surface extérieure d’un conducteur allongé, à savoir le corps tubulaire intérieur central 41 et le corps tubulaire intermédiaire 43, ainsi que des espaces formant des canaux 55 isolant électriquement agencés entre les deux conducteurs électriques 40. Chaque couche isolante 50 comporte quatre canaux 55.
Le corps tubulaire extérieur 45 contient le corps tubulaire intermédiaire 43, les coins de la surface extérieure du corps tubulaire intermédiaire 43 étant en contact avec la surface intérieure du corps tubulaire extérieur 45, le deuxième revêtement 51 assurant une isolation électrique entre les deux conducteurs électriques 40. Le corps tubulaire intermédiaire 43 contient le corps tubulaire intérieur central 41, la surface extérieure du corps tubulaire intérieur central 41 étant en contact sensiblement au milieu des côtés de la surface intérieure du corps tubulaire intermédiaire 43, le deuxième revêtement 51 assurant une isolation électrique entre les deux conducteurs électriques 40.
La liaison électrique 10 selon le sixième exemple comporte neuf canaux 20,55 dans lequel le fluide de refroidissement 15 est situé et peut circuler, à savoir le canal 20 agencé dans le corps tubulaire intérieur central 41, et les canaux 55 agencés d’une part entre le corps tubulaire extérieur 45 le corps tubulaire intermédiaire 43 et d’autre part entre le corps tubulaire intermédiaire 43 et le corps tubulaire intérieur central 41. Le fluide de refroidissement 15 peut être un conducteur ou un isolant électrique pour ce sixième exemple.
La représente un septième exemple de liaison électrique 10 comportant trois conducteurs électriques 40 concentriques et deux couches isolantes 50. Les trois conducteurs électriques 40 sont identiques au cinquième exemple et positionnés entre eux de façon identique à ce sixième exemple.
Par contre, les couches isolantes 50 ne comprennent pas de deuxième revêtement 51 isolant électriquement mais uniquement des espaces formant des canaux 55 isolant électriquement agencés entre deux conducteurs électriques 40 adjacents, chaque couche isolante 50 comportant quatre canaux 55.
De la sorte, des contacts électriques existent entre deux conducteurs 40 adjacents au niveau des points de contact entre leurs surfaces intérieures et extérieures respectives. Ces contacts électriques sont sensiblement ponctuels ou ont une faible surface permettant cependant d’assurer une conductivité électrique suffisante entre les deux conducteurs électriques 40 adjacents et ainsi de ne pas créer de points thermiques locaux.
– 15 µL de PSA (M8642, Sigma-Aldrich) à la concentration souhaitée dans une solution de NaCl 9 g/L ; et
– 3 µL de particules P4 1% w/v.