INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
un premier régulateur de tension, une entrée du premier régulateur de tension étant raccordée à la deuxième entrée, la troisième entrée étant raccordée électriquement à une sortie du premier régulateur de tension, et un deuxième régulateur de tension, une entrée du deuxième régulateur de tension étant raccordée électriquement à la sortie du premier régulateur de tension, une sortie du deuxième régulateur de tension étant raccordée électriquement à la deuxième sortie pour alimenter électriquement la deuxième partie du système de charges électriques.
Selon une caractéristique avantageuse de l’invention :
le dispositif d’alimentation électrique est dépourvu de raccordement entre la première sortie et l’entrée du premier régulateur de tension ; le dispositif d’alimentation électrique comporte une réserve d’énergie connectée entre l’entrée du premier régulateur de tension et une masse électrique du dispositif d’alimentation électrique ; l’entrée du premier régulateur de tension est connectée à la première sortie au moyen d’une connexion comportant une diode additionnelle ; l’alimentation auxiliaire comporte une quatrième entrée distincte de la troisième entrée et recevant une tension électrique qui est supérieure à la troisième tension d’entrée reçue la troisième entrée, dans lequel l’entrée du premier régulateur de tension est connectée à la quatrième entrée par l’intermédiaire d’une diode additionnelle ; le dispositif d’alimentation électrique comporte une troisième sortie configurée pour alimenter électriquement un ou plusieurs éléments de la deuxième partie du système domotique, dans lequel le dispositif d’alimentation électrique comporte un troisième régulateur de tension dont la sortie est raccordée à la deuxième sortie du dispositif d’alimentation électrique et dont l’entrée est raccordée à la sortie du premier régulateur de tension ; le premier régulateur de tension est configuré pour fournir à sa sortie une tension électrique régulée à une valeur de consigne, la valeur de consigne étant choisie inférieure à la valeur de la tension auxiliaire ; les régulateurs de tension sont des régulateurs de tension linéaires.
Les résultats sont donnés dans les Tableaux 1, 2, 3 et 4.
Exemple 1 : Triépoxyde E1 (% en poids) UviCure S130 (% en poids) Viscosité (cP) durcissement de surface (nombre de passages) profondeur de durcissement (nombre de passages) MEK doubles frottements 100 0 950 - - - 90 10 550 15 13 2 80 20 375 12 9 5 70 30 238 9 7 8 60 40 170 7 6 10 50 50 115 15 5 8 40 60 82 Pas de durcissement 7 - 30 70 60 Pas de durcissement Pas de durcissement - 20 80 43 - - - 0 100 25 - - -
Exemple 2 : Tétraépoxyde E2 (% en poids) UviCure S130 (% en poids) Viscosité (cP) durcissement de surface (nombre de passages) profondeur de durcissement (nombre de passages) MEK doubles frottements 100 0 4900 - - - 90 10 1700 3 5 8 80 20 800 2 3 40 70 30 412 1 3 100 60 40 230 1 3 50 50 50 140 2 3 45 40 60 90 2 3 10 30 70 60 3 6 10 20 80 43 Pas de durcissement Pas de durcissement - 0 100 25 - - -
Exemple 3 : Hexaépoxyde E3 (% en poids) UviCure S130 (% en poids) Viscosité (cP) durcissement de surface (nombre de passages) profondeur de durcissement (nombre de passages) MEK doubles frottements 100 0 3600 - - - 90 10 1475 5 6 50 80 20 750 3 4 >100 70 30 400 2 3 >100 60 40 258 2 3 70 50 50 187 1 2 60 40 60 95 2 3 32 30 70 65 3 5 8 20 80 45 Pas de durcissement Pas de durcissement - 0 100 25 - - -
Exemple Comparatif 1 : UviCure S105E (% en poids) UviCure S130 (% en poids) Viscosité (cP) durcissement de surface (nombre de passages) profondeur de durcissement (nombre de passages) MEK doubles frottements 100 0 250 3 6 2 90 10 160 2 3 1 80 20 110 1 2 3 70 30 80 1 2 5 60 40 65 1 2 8 50 50 50 1 2 6 40 60 45 1 2 7 30 70 40 2 3 6 20 80 35 Pas de durcissement Pas de durcissement - 0 100 25 - - - Exemples de polymérisation d’époxydes cycloaliphatiques alcoxylés en présence de (méth)acrylates
1) Matériaux Matériau Composition Fournisseur SR833 Diacrylate de tricyclo[5.2.1.0 2,6 ]décanediméthanol Sartomer Uvicure S105 (ECC) 3,4-Époxycyclohexanecarboxylate de 3,4-époxycyclohexylméthyle Sartomer-Lambson PI-031-2018-B Poly(oxy-1,2-éthanediyl), α-hydro-ω-hydroxy-, éther avec 2,2'-[oxybis(méthylène)]bis[2-(hydroxyméthyl)-1,3-propanediol] (6:1) Sartomer-Lambson Uvicure S130 (OXT) 3-éthyl-3-hydroxyméthyl-oxétane Sartomer-Lambson Speedcure BKL 2,2-diméthoxy-1,2-diphényléthan-1-one Sartomer-Lambson Speedcure 938 Hexafluorophosphate de bis(4-tert-butylphényl)iodonium Sartomer-Lambson Speedcure ITX 2-isopropyl-9H-thioxanthén-9-one Sartomer-Lambson
2) Procédé et préparation d’échantillons [Tableau 6]
résumé des formulations et de leurs propriétés Composant Exemple Comparatif 2 Exemple 4 Exemple 5 SR833 65.00 65.00 65.00 UviCure S130 5.76 5.76 5.76 UviCure S105 23.04 11.52 PI-031-2018-B 23.04 11.52 SpeedCure BKL 2.00 2.00 2.00 SpeedCure 938 4.00 4.00 4.00 SpeedCure ITX 0.20 0.20 0.20 Total 100.00 100.00 100.00 Viscosité (à 25 o C), cPs 102.5 220 180 Résistance à la traction (MPa) 41.81 34.82 44.85 Allongement à la rupture (%) 1.83 3.36 2.58 Module de Young (MPa) 2721 1717 2306 Charge maximale (N) 328.3 247 341.2 Énergie à la rupture (J) 0.177 0.272 0.268 Conversion d’acrylate (%) Après 7 jours de vieillissement 81.18 85.36 85.3 Conversion d’époxyde (%) Après 7 jours de vieillissement 83.41 84.7 83.48 Module de conservation à 25 °C, MPa 3134 2906 3119 Pic du module de perte, °C 80.59 39.88 59.77 Pic de tan delta, °C 110.45 65.61 81.75 Flux de chaleur max ( W/g) (365 nm) 52.68 44.72 47.44 Temps de pic (min) (365 nm) 0.02 0.02 0.02 Rétrécissement en volume (%) 2.95 1.66 -
Préparation des formulations dans le Tableau Dans une bouteille en verre ambré brun de 125 mL, SR833, UVicure S130, Uvicure S105 ou PI-031-2018-B ont été chargés en premier, puis Speedcure ITX, 938 et BKL ont été chargés. Le mélange de 100 g de chaque échantillon a été scellé dans la bouteille en fixant le couvercle avec un ruban blanc. Puis, trois bouteilles en verre ont été placées sur chariot dans un four à 65 °C pendant environ 2 h, jusqu’à ce que la solution devienne limpide.
Mesure de viscosité Les mesures de viscosité ont été prises en utilisant un viscosimètre Brookfield DV–II+ Pro. Une broche de taille S18 standard a été utilisée pour mesurer la viscosité. Les lectures de viscosité ont été relevées à 25 °C, avec le % de couple entre 30–80 %. Impression d’échantillon de bande mince via Viper SLA à 355 nm découpe du film de PET (taille approximatives 7,5" X 6,5") en un carré qui correspond à la forme du verre (8" X 8") et fixation du film de PET au verre en utilisant le ruban double face. pulvérisation des substances non collantes (vaporisateur Rust-o-leum Never Wet Coat 1) uniformément sur le film de PET. sélection du « mouvement d’ascenseur » du Viper SLA pour fixer la position d’ascenseur à 2,1740. utilisation de la pipette pour tracer environ 2 mL de liquide sur le verre. utilisation du côté de 5 µm de l’applicateur de revêtement pour appliquer la première couche de film. établir un E c et D p modéré ( E c = 65, D p = 5 pour toutes les trois formulations), début de l’impression une fois que la première couche d’impression est terminée, utilisation du côté de 10 µm de l’applicateur pour appliquer le deuxième 5 µm de couche de film. impression répétée et applications de film mince jusqu’à ce que le côté de 30 µm ait été utilisé. ainsi, trois bandes minces vertes de 4" X 0.5’’ à 6 couches, chaque couche de 5 µm, et une bande DMA de 35 mm X 12 mm ont été imprimées par impression. drainage de la résine liquide non durcie, nettoyage avec IPA et séchage à l’air pelage précautionneux de chaque bande fine depuis le film de PET post-durcissement des bandes minces 15 min à 30 °C avec 100 % d’intensité (unité de durcissement EnvisionTEC PCA 2000) stockage à 23 ± 2 °C et 50 ± 10 % d’humidité relative pendant au moins 7 jours avant le test
Test de traction Un appareil Instron 5966 doté d’une capacité de charge de 10 kN avec des montages de tests de traction a été utilisé pour mesurer les propriétés de traction. Les bandes fines sont préparées pour les propriétés de traction. Six spécimens ont été préparés pour chaque échantillon, et les vitesses de test pour les tests de traction ont été fixées à 5 mm/min. Les tests ont été conduits suivant le protocole de la norme ASTM D882. Les résultats sont présentés dans la .
Test DMA En utilisant un appareil TA Instruments DMA Q800, des changements de propriétés mécaniques ont été observés dans chaque bande DMA durcie sur l’entièreté d’une plage de températures. Pour étudier les matériaux dans cette portée, un programme en DMA qui fonctionne de -150 °C à 250 °C à 3 °C/min avec une fréquence de 1 Hz est utilisé. Les courbes résultantes de module de conservation (G’), de module de perte (G’’) et de tan(delta) ont été analysées pour comprendre les changements de comportement des polymères. Les résultats sont présentés dans la .
Test FTIR Un appareil à infrarouges à transformée de Fourier (FTIR) doté d’une configuration de réflexion totale atténuée (ATR) a été utilisé. Toutes les mesures de vitesse de polymérisation ont été réalisées en utilisant un spectromètre FT-IR Nicolet iS50 de Thermo Scientific, équipé d’un détecteur DLaTGS standard. Pour la mesure, une goutte d’échantillon de liquide a été placée au centre d’un cristal ATR pour recueillir le spectre IR, puis une surface plate d’une bande mince imprimée et durcie a été pressée sur le cristal ATR pour recueillir un nouveau spectre IR à la fois pour le calcul de conversion d’acrylate et d’époxy. Les mesures ont été prises au niveau de l’aire sous le pic de référence autour de 1 720 cm -1 ; le pic d’acrylate à approximativement 1 407 cm -1 et le pic d’époxy à approximativement 790 cm -1 ont également été mesurés. L’aire de pic a été déterminée en utilisant la technique de ligne de base où une ligne de base est choisie pour être tangente au minimum d’absorbance sur les deux côtés du pic. L’aire sous le pic et au-dessus de la ligne de base a été ensuite déterminée. Les limites d’intégration pour le liquide et l’échantillon durci ne sont pas identiques mais sont similaires, notamment pour le pic de référence.
Le rapport de l’aire du pic d’acrylate ou d’époxy sur le pic de référence a été déterminé à la fois pour le liquide et les échantillons durcis. Le degré de durcissement ou de conversion, exprimé en pourcentage d’acrylate ou d’époxy qui a réagi, a été calculé à partir de l’équation ci-dessous :
Conversion (%) = [(R liq - R c ) x 100] / R liq
Où R liq est le rapport d’aire de l’échantillon liquide et R c est le rapport d’aire de la bande de traction durcie. Les conversions d’acrylate et d’époxy résultantes ont été testées en utilisant le procédé FTIR décrit comme ci-dessus.
Les objets de l’invention qui vont suivre ont pour objectif d’améliorer la qualité de la communication radiofréquence du bien matériel manutentionné sur le convoyeur, afin de réduire le coût de revient lié à l’utilisation de ce bien matériel tout en assurant une robustesse et une fiabilité dans la communication radiofréquence entre ce bien matériel et des systèmes externes.
Description de l’invention L’invention porte sur un convoyeur apte à transporter des objets équipés d’un transpondeur radiofréquence entre un premier lieu géographique et un second lieu géographique distincts l’un de l’autre comprenant : un moyen de support de la charge statique définissant une surface métallique entre une première ligne associée au premier lieu géographique et une deuxième ligne associée au second lieu géographique, chaque ligne faisant un angle α non nul avec la trajectoire des objets à transporter ; un moyen de déplacement apte à mouvoir des objets entre les deux lignes prenant appui sur la surface métallique du moyen de support de la charge par l’intermédiaire d’une surface de contact ; caractérisé en ce que , le moyen de support de la charge comprend un dispositif de rehaussement apte à écarter d’une hauteur H les objets à transporter par rapport à la surface métallique du moyen de support de la charge, s’étendant sur une distance A selon une première direction définie par la trajectoire des objets à transporter et s’étendant sur une partie de la largeur L de la surface de contact du moyen de déplacement selon une seconde direction perpendiculaire à la première direction, en ce que le dispositif de rehaussement est non métallique au droit de la surface de contact du moyen de déplacement, en ce que le convoyeur comprend au moins un système de communication radiofréquence, apte à communiquer avec le transpondeur radiofréquence des objets à transporter, comprenant au moins un émetteur radioélectrique couplé à au moins une antenne radioélectrique et en ce que ladite au moins une antenne radioélectrique fonctionne dans la bande de fréquences UHF.
Le convoyeur est équipé d’une antenne radioélectrique couplée à un émetteur radioélectrique permettant de lancer une interrogation des objets connectés passant dans la zone de communication radiofréquence de l’antenne, et ce quelle que soit le type d’antenne radioélectrique comme une antenne rayonnante en champ lointain ou une antenne boucle en champ proche. La présence du dispositif de rehaussement permet de créer un espace d’une hauteur H entre la surface métallique du moyen de support de la charge et le transpondeur radiofréquence de l’objet transporté. Cet éloignement H assure une diminution importante des perturbations électromagnétiques générées par la présence de la surface métalliques vis-à-vis des ondes radioélectriques émises par l’antenne, ce qui améliore la qualité de la communication radiofréquence en termes de zone spatiale couverte à iso puissance d’émission radioélectrique.
Bien entendu cela n’est efficace que si le dispositif de rehaussement est lui-même non métallique au droit de la surface de contact du moyen de déplacement.
Préférentiellement, la hauteur H d’écartement de la surface métallique du moyen de surface de charge est d’au moins 10 millimètres, préférentiellement d’au moins 15 millimètres, très préférentiellement d’au moins 20 millimètres.
Lorsque le transpondeur radiofréquence se situe sur la surface externe, ou à une faible distance de celle-ci, de l’objet à transporter et que cette surface externe est la surface en contact avec le moyen de déplacement, la zone spatiale de communication avec le transpondeur radiofréquence n’est au moins doublée que si cette hauteur H était nulle. Bien entendu, plus cette hauteur H est grande, plus la zone de communication s’étend rapidement vers une asymptote correspondant à une zone de communication de l’objet en l’absence de toute zone métallique dans une sphère centrée sur l’objet à transporter et de rayon égal à la dimension principale de l’objet à transporter.
Avantageusement, le dispositif de rehaussement est centré transversalement par rapport à la surface de contact du moyen de déplacement (30).
Ceci permet de couvrir les diverses configurations où les dimensions des objets à transporter varient d’un objet à l’autre. Dans le cas contraire, une excentration du dispositif de rehaussement implique un positionnement spécifique des transpondeurs radiofréquences des objets à transporter afin que la zone de l’objet réhaussé comprenne le transpondeur radiofréquence, ce qui entraine potentiellement une manipulation préalable des objets à transporter.
Selon un premier mode de réalisation, le dispositif de rehaussement est situé entre la surface métallique du moyen de support de la charge et le moyen de déplacement.
Ainsi, on glisse le dispositif de rehaussement directement sous le moyen de déplacement du convoyeur. C’est un mode de réalisation facile dans le cas où le moyen de déplacement est souple comme une bande transporteuse ce qui permet une implantation facilitée d’un dispositif de rehaussement. Ce dispositif de rehaussement peut alors être, en particulier un alignement de rouleaux non métalliques animés d’un mouvement de rotation libre autour d’un axe non métallique. Si les rouleaux s’étendent latéralement au-delà du moyen de déplacement, on peut employer sur la zone située au-delà du moyen de déplacement des éléments métalliques pour assurer la fixation des axes sur le châssis du dispositif de rehaussement servant d’interface avec le moyen de support de la charge ou la rotation des rouleaux, comme des roulements à billes en acier par exemple. Mais le moyen de rehaussement peut aussi comprendre une seconde sole de glissement non métallique sur laquelle se déplace le moyen de déplacement. Cette seconde sole de glissement est liée solidairement au châssis du dispositif de rehaussement fixé sur le moyen de support de charge ou le châssis du convoyeur. Enfin on peut aussi employer une structure de faible hauteur présentant un coefficient de friction cinétique faible avec le moyen de déplacement, ce qui assure le mouvement de ce moyen de déplacement sans effort particulièrement important, ce qui autorise l’emploi d’un convoyeur de l’état de l’art.
Préférentiellement, le dispositif de rehaussement comprend au moins une seconde sole de glissement présentant un coefficient de friction cinétique faible avec le moyen de déplacement.
Dans le cas où le dispositif de rehaussement comprend une sole de glissement non métallique dans sa partie située au droit de la surface de contact avec le moyen de déplacement, il convient que cette sole de glissement présente un coefficient de friction cinétique faible avec le moyen de déplacement du convoyeur afin que le mouvement du moyen de déplacement ne soit pas modifié par cette seconde sole de glissement.
Avantageusement, le dispositif de rehaussement comprend au moins un cylindre dont l’axe de révolution fait un angle β non nul par rapport à la première direction, animé d’un mouvement de rotation libre autour de son axe de révolution.
C’est la seconde version d’un dispositif de rehaussement où la sole de glissement est remplacée par un cylindre ou une pluralité de cylindres parallèles entre eux chacun animé d’un mouvement de rotation libre autour de son axe de rotation. L’axe de rotation n’étant pas parallèle à la première direction du convoyeur. Le cylindre, creux ou plein assure la fonction de porter la charge locale des objets à transporter et la rotation libre assure un mouvement non contraint du moyen de déplacement du convoyeur. Selon un mode de réalisation spécifique, l’alignement des cylindres peut être réalisé par des cylindres de diamètre croissant afin de constituer une inclinaison progressive du moyen de déplacement en entrée et en sortie du dispositif de rehaussement., ce qui facilite le cheminement des objets à transporter sur le convoyeur.
Selon un second mode de réalisation, le moyen de déplacement est situé entre la surface métallique du moyen de support de la charge et le dispositif de rehaussement.
Dans cette configuration, le dispositif de rehaussement se situe au-dessus du moyen de déplacement du convoyeur. Ainsi, le dispositif de rehaussement ne modifie que faiblement la conception du convoyeur. Seule la fixation du dispositif de rehaussement sur la partie fixe du convoyeur est à effectuer. En particulier celui-ci peut être fixé sur le moyen de support de la charge.
Les parties creuses des profilés en forme de U sont orientées vers l’intérieur de l’élément de construction E pour y définir au moins en partie les pourtours du passage interne Px à l’élément de construction E.
Les liaisons entre les pièces de liaison 11, 12 et les profilés en forme de U sont respectivement localisées au niveau des bords latéraux de ces profilés en forme de U.
Ces bords latéraux des profilés en forme de U sont situés au niveau des extrémités terminales de l’élément de construction.
Les liaisons entre les parois E1, E2 et les pièces de liaison 11, 12, sont ainsi réalisées à l’endroit où ces parois E1, E2 sont les plus proches l’une de l’autre ce qui permet de minimiser la quantité de matière utilisée pour fabriquer les pièces de liaison 11, 12.
Les première et seconde parties de la première pièce de liaison 11 (c’est-à-dire les parties autour desquelles sont respectivement moulées les parois E1, E2) sont ici reliées entre elles par une partie centrale de la première pièce de liaison 11 qui comporte une plaque 113, cette plaque 113 s’étend perpendiculairement par rapport à une face principale de la première paroi E1 et par rapport à une face principale de la seconde paroi E2.
De manière similaire, les première et seconde parties de la deuxième pièce de liaison 12 (c’est-à-dire les parties autour desquelles sont respectivement moulées les parois E1, E2) sont reliées entre elles par une partie centrale de la deuxième pièce de liaison 12 qui comporte une plaque.
Les plaques des première et deuxième pièces de liaison 11, 12 sont parallèles entre elles.
La face d’extrémité F1 de l’élément de construction est en partie définie par la première pièce de liaison 11 alors que la face d’extrémité F2 de l’élément de construction est en partie définie par la deuxième pièce de liaison 12.
Les première et seconde faces d’extrémité F1, F2 de l’élément de construction sont pleines.
De cette manière, les première et seconde parois E1, E2 et les première et deuxième pièces de liaison mécanique 11, 12 avec leurs plaques qui s’étendent entre les parois E1, E2 définissent ensemble ledit passage interne Px de l’élément de construction E.
Le volume interne Ev qui comporte les passages internes Px forme un coffrage de moulage de l’isolant.
Comme ce passage Px débouche d’une part sur une face inférieure Fi et d’autre part sur une face supérieure Fs de l’élément de construction E, l’isolant thermique, lorsqu’il est moulé dans l’évidement interne Ev, va passer par les différents passages Px des éléments de construction qui appartiennent à plusieurs rangs d’éléments de construction.
Selon la géométrie des pièces de liaison, on peut faire en sorte qu’un espace Esp entre des pièces de liaison appartenant à deux éléments de construction adjacents entre eux d’un même rang existe pour guider le matériau isolant dans cet espace Esp.
Dans ce cas, l’évidement interne du mur Ev comprend aussi les espaces Esp formés entre des pièces de liaison d’éléments de construction adjacents d’un même rang, le matériau isolant non réticulé / non solidifié passant ainsi entre les extrémités terminales des éléments de construction pour combler l’espace Esp entre les pièces de liaison des éléments de construction adjacents sur le rang.
Ainsi, chaque pièce de liaison se trouve prise dans le bloc d’isolant ce qui contribue à la limitation des ponts thermiques et à la rigidité du mur.
Un troisième objet de la présente invention vise l’utilisation d’un catalyseur polyol selon l’invention : - soit comme catalyseur dans une composition réticulable bi-composante polyuréthane comprenant un composant polyisocyanate et un composant polyol, - soit comme composant polyol dans une composition réticulable bi-composante polyuréthane comprenant, en outre, un composant polyisocyanate et, éventuellement, un autre composant polyol exempt de fonction catalyseur choisie parmi les fonctions imidazole et/ou amine tertiaire.
Lorsque le catalyseur polyol de l’invention est utilisé comme catalyseur dans une composition réticulable bi-composante polyuréthane comprenant un composant polyisocyanate et un composant polyol, il est de préférence utilisé en une quantité allant de 10 à 100% en poids par rapport au poids total du composant polyol.
Lorsque le catalyseur polyol de l’invention est utilisé comme composant polyol dans une composition réticulable bi-composante polyuréthane comprenant, en outre, un composant polyisocyanate et, éventuellement, un autre composant polyol exempt de fonction catalyseur, il est de préférence utilisé en une quantité allant de 0,1 à 10% en poids par rapport au poids total du composant polyol.
Ainsi, le quatrième objet de l’invention concerne une composition réticulable bi-composante polyuréthane comprenant : a) un composant polyisocyanate, b) un composant polyol comprenant : b1) de 0,1 à 100% en poids, par rapport au poids total du composant polyol, d’un catalyseur polyol selon l’invention, et b2) de 0 à 99,9% en poids, par rapport au poids total du composant polyol, d’un autre composant polyol exempt de fonction catalyseur choisie parmi les fonctions imidazole et/ou amine tertiaire.