INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avec le procédé selon l’invention, on apporte de nouvelles dimensions (composition chimique) à l’étude non-invasive d’échantillons en évitant de couper ou prélever des morceaux de l’échantillon. Par échantillons, on entend toutes matières inertes ou vivantes.
Le procédé selon l’invention permet une mesure intégrée ou locale de la composition chimique de l’échantillon. Cette technique peut permettre par exemple de quantifier la densité locale des nanoparticules utilisées pour augmenter l’effet de la radio-, fermion- et hadronthérapies lors de traitements de cancers. Elle peut permettre également de quantifier des polluants par exemple en agro-alimentaire ou science des matériaux ou écologie ou médecine de façon générale.
Selon ne caractéristique avantageuse de l’invention, le barycentre de référence peut être obtenu lors d’une mesure en illuminant le détecteur à travers la grille, sans l’échantillon ou en présence d’un échantillon de référence.
L’amplitude de référence peut être obtenue lors d’une mesure en illuminant le détecteur à travers la grille, sans l’échantillon ou en présence d’un échantillon de référence.
L’échantillon de référence peut être un objet produisant une modification connue de l'onde incidente pour obtenir avec une très bonne précision la distance grille-détecteur pour chaque couple trou/pixel. On peut utiliser un trou diffractant qui produit une onde sphérique ou un prisme que l'on tourne ou tout autre objet connu.
Si la taille des trous le permet, il est aussi possible de juste faire diffracter la lumière visible ou UV. Si l’on connait la longueur d'onde (raie spectrale, laser) avec une certaine précision, alors la distance est connue avec la même précision. Quelle que soit la forme du trou, carrée, circulaire ou autre, la structure de diffraction est connue théoriquement ou numériquement. Il suffit alors de faire varier théoriquement ou numériquement la distance grille-détecteur pour ajuster le résultat théorique ou numérique à l’expérience et ainsi mesurer cette distance. C’est très précis par exemple pour une source monochromatique de longueur d’onde connue.
Une pré-charge correspond à 0,3 à 1 mm par exemple peut être appliqué à la lamelle ressort en positon assemblée de manière à maintenir en contact entre le cliquet et le plateau interne avant le désengagement.
La illustre un embrayage d’un véhicule selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
Les , , et sont des représentations schématiques d’un embrayage d’un véhicule, selon le premier mode de réalisation de l’invention ;
Les , , et sont des représentations graphiques de la force de réaction d’une lamelle ressort en fonction de la vitesse de rotation d’un moteur, selon le premier mode de réalisation de l’invention ;
Les , et illustrent une lamelle ressort selon le premier mode de réalisation de l’invention ;
La est une présentation en perspective d’une lamelle ressort et d’un cliquet, selon une variante de réalisation du premier mode de réalisation de l’invention ;
Les , et sont des représentations schématiques d’un embrayage d’un véhicule, selon la variante illustrée en ;
La est une représentation d’un embrayage d’un véhicule, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
La est une vue détaillée d’un mécanisme d’encliquetage selon le deuxième mode de réalisation de l’invention ;
La est une représentation d’une partie d’un couvercle de l’embrayage tel qu’illustré en ,
La est une représentation partielle de la ,
La est une vue d’une lamelle ressort telle que présentée en .
La est une vue d’une partie d’un autre couvercle de l’embrayage selon le deuxième mode de réalisation de l’invention ;
La est une représentation partielle d’une autre face de l’embrayage, selon le deuxième mode de réalisation de l’invention ;
La est une représentation d’une lamelle ressort selon une variante du deuxième mode de réalisation de l’invention ;
- le beurre de Karité,
- les esters de polyglycerol et d’acides gras, les esters jojoba, les insaponifiables d’olive, les insaponifiables de karité,
La teneur totale en corps gras et composés pâteux, lorsqu’ils sont présents, pourra aller de 0,1 à 10 % en poids, de préférence de 0,5 à 5 % en poids par rapport au poids total de ladite composition. L’homme du métier adaptera la teneur en fonction de la nature du corps gras ou pâteux et de l’effet recherché.
Cires Par « cire », au sens de la présente invention, on entend désigner un composé solide à 25 °C qui présente un changement d'état solide/liquide réversible et une température de fusion supérieure à 30 °C, de préférence supérieure à 45°C.
On peut citer notamment les cires naturelles (cire de tournesol, cire de berry), les cires microcristallines, les cires de paraffine, les cires de polyéthylène, l'ozokérite, la cire de carnauba, la cire d'abeilles, les produits comprenant un mélange de polyéthylène et d'alcools comportant 20 à 50 atomes de carbone, les cires de silicone, les stéarates d'alkyle en C20-C40, les cires obtenues par hydrogénation catalytique d'huiles végétales ayant des chaînes linéaires ou ramifiées en C8-C32 telles que l'huile de jojoba hydrogénée, les cires obtenues par hydrogénation de l'huile de ricin estérifiée avec un alcool gras, la cire de candelilla, les copolymères d'anhydride maléique et d'alpha-oléfine, les cires obtenues par catalyse métallocène et la cire de lanoline, et leurs mélanges.
En particulier, on pourra utiliser des cires naturelles choisies notamment dans le groupe constitué par la cire d’abeille, la cire de candelilla, la cire de jojoba, la cire de son de riz, la cire de tournesol, la cire dérivée de l’huile hydrogénée de ricin, la cire d’olive, et leurs mélanges ; et/ou les cires synthétiques ; et leurs mélanges.
Selon un mode particulier, la ou les cires sont choisies dans le groupe constitué par : la cire de tournesol, la cire jojoba, la cire dérivé huile hydrogénée de ricin, la cire d’olive et leurs mélanges.
La teneur totale en cires pourra aller, lorsqu’elles sont présentes, en une teneur allant de 0,1 à 10 % en poids, de préférence de 0,5 à 5 % en poids par rapport au poids total de ladite composition. L’homme du métier adaptera la teneur en fonction de la nature du corps gras ou pâteux et de l’effet recherché.
Huiles Comme huiles, on peut citer notamment des huiles hydrocarbonées et des huiles siliconées, de préférence des huiles hydrocarbonées.
Les huiles peuvent être volatiles ou non volatiles, polaires ou apolaires, d’origine naturelle (végétale) ou synthétique.
Comme « huiles polaires », on peut citer les huiles alcools et les huiles esters.
Parmi les « huiles alcools », on peut citer notamment les alcools en C10-C26, plus particulièrement en C10-C24, et de préférence en C12-C22, saturés ou non, ramifiés ou non, plus particulièrement les monoalcools. Plus particulièrement, les alcools en C10-C26 sont des monoalcools gras, de préférence ramifiés lorsqu'ils comprennent au moins 16 atomes de carbone. A titre d'exemples d'alcools gras pouvant être utilisés selon l'invention, on peut citer les alcools gras linéaires ou ramifiés, d'origine synthétique, ou encore naturelle.
A titre d'exemples particuliers d'alcools gras utilisables à titre préféré, on peut notamment citer l'alcool laurique, isostéarylique, oléique, le 2-butyloctanol, le 2-undécyl pentadécanol, l'alcool 2-hexyldécylique, l'alcool isocétylique, l'octyldodécanol et leurs mélanges.
les esters hydroxylés , de préférence ayant un nombre total de carbone allant de 35 à 70, comme le triisostéarate de polyglycérol-2, le lactate d'isostéaryle, l'hydroxystéarate d'octyldodécyle, le malate de diisostéaryle, le stéarate de glycérine; le diisononanoate de diéthylèneglycol ; les esters d'acide gras, en particulier de 4 à 22 atomes de carbone ; les esters de synthèse comme les huiles de formule R 1 COOR 2 dans laquelle R 1 représente le reste d'un acide gras linéaire ou ramifié comportant de 4 à 40 atomes de carbone et R 2 représente une chaîne hydrocarbonée notamment ramifiée contenant de 4 à 40 atomes de carbone à condition que R 1 +R 2 soit ≥16, comme par exemple l'isononanoate d'isononyle, le palmitate d'éthyle 2-hexyle, le néopentanoate d'octyledodécyle, le stéarate d'octyl-2 dodécyle, l'isostéarate d'isostéaryle, le benzoate d'octyl-2 dodécyle, le myristate d'isopropyle, le palmitate d'isopropyle, le stéarate de butyle, le laurate d'hexyle, le palmitate de 2-éthyl-hexyle, le laurate de 2-hexyl-décyle, le palmitate de 2-octyl-décyle, le myristate de 2-octyldodécyle, le succinate de 2-diéthyl- hexyle ; les esters d'acides gras linéaires ayant un nombre total de carbone allant de 35 à 70 ; les esters d'acides aromatiques et d'alcools comprenant 4 à 22 atomes ; les esters d'alcool gras ou d'acides gras ramifiés en C24-C28 ; les polyesters résultant de l'estérification d'au moins un triglycéride d'acide(s) carboxylique(s) hydroxylé(s) par un acide monocarboxylique aliphatique et par un acide dicarboxylique aliphatique, éventuellement insaturé ; et leurs mélanges.
L’invention s’applique à tous les MCPs solide / liquide. Les MCP solide/ liquide s'entendent comme des matériaux qui changent de phase entre un état solide et un état liquide en fonction de sa température. Quand sa température est au-dessus de sa température de fusion, le MCP est à l'état liquide et quand sa température est au-dessous de sa température de fusion, le MCP est à l'état solide.
Plus particulièrement, l'invention est avantageuse pour les MCPs sujets au phénomène de surfusion. La surfusion est la capacité du MCP à descendre sous le point de fusion thermodynamique point de cristallisation tout en restant sous forme liquide. Pour l’invention, un MCP est considéré comme sujet à la surfusion à partir d’un degré de surfusion de 2 °C, préférentiellement 5 °C, ce qui peut alors empêcher la décharge du SST.
Pour l’invention, la surfusion est calculée comme correspondant à la différence entre la température de fusion à l’équilibre thermodynamique et la température réelle de cristallisation.
Préférentiellement, les MCP sont choisis parmi les composés organiques et notamment les alcools de sucres appartenant à la famille des polyols, préférentiellement le sorbitol, le xylitol, l’arabitol, l’adonitol ou éventuellement l’érythritol ou le mannitol ainsi que leurs mélanges ou les produits dérivés d’alcools de sucres comme l’isosorbide et les produits dérivés de l’isosorbide ou leurs mélanges. Des mélanges des composés organiques peuvent être utilisés. Les MCP ci-dessus listés sont extraits des plantes et peuvent être qualifiés de biosourcés.
Avantageusement, les MCPs choisis pour former un mélange de MCPs 4 sont miscibles à l'état liquide pour pouvoir former un mélange homogène après agitation. Préférentiellement, les MCPs choisis pour former un mélange de MCPs 4 des températures de fusion relativement proche, de sorte à éviter une surchauffe trop importante par rapport au point de fusion lors de l'état de chauffage.
Le système de stockage d'énergie thermique selon l'invention comprend une cuve 5 de stockage d'énergie thermique destinée à recevoir le mélange de MCPs 4.
Le système de stockage thermique selon l'invention comprend également un système de circulation plongeant dans la cuve 5 destiné à la circulation de fluide caloporteur issu d'un réseau externe de circulation du fluide caloporteur pour stocker et extraire la chaleur du mélange de MCPs 4.
Le système de stockage d'énergie thermique selon l'invention est ainsi du type tube-calandre.
Le système de circulation d’un fluide caloporteur forme un échangeur thermique interne à la cuve 5. L’échangeur thermique interne comprend préférentiellement un faisceau 6 de tubes, notamment à ailettes, assemblé entre un collecteur inférieur 9 et un collecteur supérieur 10. La cuve 5 est également dénommée calandre, préférentiellement cylindrique pour des raisons de tenue mécanique. En fonctionnement, le fluide caloporteur circule à l’intérieur des tubes et échange sa chaleur avec le mélange de MCPs 4 contenu dans la cuve 5.
Avantageusement, la cuve 5 s’étend suivant une direction principale verticale. Avantageusement, l’échangeur thermique interne s’étend suivant une direction verticale, le faisceau 6 de tubes s’étend verticalement entre le collecteur inférieur 9 et le collecteur supérieur 10, préférentiellement respectivement disposés aux extrémités inférieure et supérieure de la cuve 5. Le collecteur inférieur 9 et le collecteur supérieur 10 sont connectés à un réseau externe de circulation de fluide caloporteur respectivement par une tubulure d'entrée ou de sortie du fluide caloporteur 8, 7.
Avantageusement, la cuve 5 est configurée pour permettre le remplissage de la cuve 5. A titre d'exemple, la cuve 5 peut comprendre un couvercle 18 amovible pour permettre le remplissage de la cuve 5 ou encore un couvercle muni de trappes de remplissage ou encore la cuve comprend une trappe sur une virole sur le côté du système.
Le système de stockage thermique selon l'invention comprend avantageusement un dispositif d'injection de gaz 11 configuré pour former des bulles 12 de gaz en partie inférieure de la cuve 5 dans le mélange de MCPs 4. On entend par bulles de gaz, également un filet de gaz. Dans la description, l'utilisation du terme bulles ou bullage comprend donc le mode de réalisation dans lequel le débit de gaz produit une injection continue de gaz formant un filet de gaz dans la cuve, plus précisement dans le ou les MCPS contenu(s) dans la cuve. L'agitation est générée de manière équivalente par les bulles 12 ou par un filet de gaz. Ainsi, les bulles 12 de gaz assurent une agitation du ou des MCP(s) à l'état liquide dans la cuve 5 depuis la partie inférieure jusqu'à la partie supérieure, lors de leur remontée. Les bulles 12 de gaz montent dans le stockage par différence de densité, permettant de mélanger l’ensemble du volume de la cuve 5.
Selon un mode de réalisation, le dispositif d'injection de gaz 11 comprend un circuit de gaz comprenant avantageusement un ou plusieurs injecteur(s) 19 de gaz dans la cuve 5 directement au contact des MCP(s) et préférentiellement en partie inférieure de la cuve 5.
Selon une première possibilité, le dispositif d'injection de gaz 11 est agencé dans la structure de la cuve 5. Le dispositif d'injection de gaz 11 est fixe dans le système de stockage thermique. Préférentiellement, l'injecteur 19 est fixe comme illustré aux figures 1A à 1D. Selon une possibilité, l'injecteur 19 s'étend ainsi depuis la partie inférieure de la cuve 5 en direction de la partie supérieure de la cuve 5. Avantageusement, l'injecteur 19 débouche bien en partie inférieure de la cuve 5.
Selon une deuxième possibilité, le dispositif d'injection de gaz 11 est rapporté dans la cuve 5 en fonction des besoins. Le dispositif d'injection de gaz 11 est amovible. Plus précisément, le dispositif comprend au moins une canne d'injection de gaz temporaire se terminant par un injecteur 19. Ainsi, l'injecteur 19 est amovible comme illustré aux figures 2A à 2D. Dans ce cas-là, la canne d'injection de gaz temporaire s'étend depuis la partie supérieure de la cuve 5 jusqu'à la partie inférieure de la cuve 5 et se termine par l'injecteur 19 où il débouche. L'injecteur 19 libère donc bien le gaz en partie inférieure de la cuve 5 comme illustrée en .
Suivant les modes de réalisations, le dispositif d'injection de gaz 11 peut comprendre de 1 à 300 injecteurs 19.
Le dispositif d’attache 10 comprend à cet égard un fût 11. Notamment, le fût 11 est de forme généralement cylindrique autour d’un axe d’élongation XX’. Le fût 11 définit un passage taraudé 12 qui s’étend selon l’axe d’élongation XX’ dudit fût.
Le dispositif d’attache 10 comprend également une plaque principale 13. Plus particulièrement, la plaque principale 13 comprend deux faces, dites respectivement, face avant 14 et face arrière 15, essentiellement parallèles entre elles. Notamment, le fût 11 s’étend à partir de la face avant 14. Plus particulièrement, la plaque principale 13 comprend une ouverture rendant accessible le passage taraudé 12 par la face arrière 15 de la plaque principale.
Le dispositif d’attache 10 comprend également deux languettes 16 et 17 solidaires, chacune par une section coudée 18 et 19, de la plaque principale 13. Les deux languettes 16 et 17 sont diamétralement opposées l’une de l’autre par rapport à l’axe d’élongation XX’ et en regard de la face arrière 15 de la plaque principale.
En particulier, chaque languette 16 et 17 est configurée, dès lors que le fût 11 et la plaque principale 13 sont insérés dans la rainure d’attache 3, pour loger, entre ladite languette et la face arrière 15, un des rebords d’attache 5A, 5B.
A cet égard, chacune des languettes 16 et 17 peut correspondre à une extension de la plaque principale 13 repliées vers la face arrière 15 de ladite plaque principale 13.
De manière avantageuse, les languettes 16 et 17 sont symétriques l’une de l’autre par une rotation de 180° autour de l’axe d’élongation.
Plus particulièrement, et tel qu’illustré à la , les languettes 16 et 17 peuvent être configurées pour, lorsqu’une rotation autour de l’axe d’élongation XX’ selon un sens prédéfini est imposée au dispositif d’attache 10 après l’insertion du fût 11 et la plaque principale 13 dans la rainure d’attache 3, permettre, d’une part, l’engagement d’un des bords d’attache 5A et 5B, entre l’une des languettes et la face arrière, et permettre, d’autre part, l’engagement de l’autre des bords d’attache entre l’autre des languettes et la face arrière.
A cet égard, la est une représentation schématique de l’insertion du dispositif d’attache 10 dans la rainure d’attache 3 d’un cadre périphérique d’un panneau photovoltaïque.
L’insertion est notamment exécutée en présentant le fût 11 du dispositif d’attache 10 face à la rainure d’attache 3 et en exerçant un mouvement dudit dispositif d’attache 10 afin d’engager ce dernier dans la rainure d’attache 3. L’insertion du dispositif d’attache 10 peut être suivie d’une rotation ( ) de ce dernier de manière à engager un bord d’attache 5B entre l’une des languettes 16 et la face arrière 15, et permettre, d’autre part, l’engagement de l’autre des bords d’attache 5A entre l’autre des languettes 17 et la face arrière 15.
Toujours de manière avantageuse, chaque section coudée 18 et 19 forme une butée. Notamment, les sections coudées 18 et 19 sont configurées pour limiter le mouvement de rotation du dispositif d’attache lorsque chacun des bords d’attache 5A et 5B se trouve engagé entre une des languettes 16 et 17 et la face arrière 15.
De manière avantageuse, chaque languette 16 et 17 comprend une section pliée 20 et 21 configurée pour prévenir le désengagement du dispositif d’attache dès lors que chacun des bords d’attache est engagé entre l’une des languettes et la face arrière. Plus particulièrement, chaque section pliée 20 et 21 est configurée pour coopérer avec l’une ou l’autre d’une face externe des parois 4A et 4B du cadre périphérique 2.
Les sections pliées 20 et 21 sont notamment configurées pour empêcher toute rotation du dispositif d’attache tendant à désengager les bords d’attache 5A et 5B, et par voie de conséquence maintenir le dispositif d’attache solidaire du cadre périphérique.
Toujours de manière avantageuse, la plaque principale 13 peut comprendre deux butées pliées 22 et 23 configurées pour buter chacune contre une face intérieure de l’une ou l’autre des deux parois latérales 4A et 4B délimitant la rainure d’attache 3.
Le dispositif d’attache 10 peut par ailleurs comprendre des moyens de renfort 24 et 25 disposés à la base du fût 11 (par « base du fût », on entend l’extrémité du fût liée à la plaque principale).
Ces moyens de renfort 24 et 25 peuvent notamment être formés par emboutissage local de la plaque principale 13.
Le dispositif d’attache 10 comprend également une vis 26 destinée à être insérée dans le passage taraudé par la face arrière de la plaque principale ( ). Plus particulièrement, la vis 26 est mise en œuvre pour solidariser le dispositif d’attache 10 avec la surface d’appui 6A du rail support 6. Un perçage peut être formé dans la surface d’appui 6A pour le passage de la vis 24 et ainsi permettre le serrage du cadre périphérique contre ladite surface d’appui 6A. Le fût peut également être configuré pour être pincé lors du serrage par la vis 26. Ce dernier aspect permet de créer un couple résistant lorsque la vis est insérée dans le fût, et ainsi de clipper le dispositif d’attache au rail support avant la serrage définitif.
L’échantillon 20 est contenu dans une chambre fluidique 22. La chambre fluidique 22 peut avoir une épaisseur e, selon l’axe de propagation Z, variant typiquement entre 500 µm et 5 mm, par exemple 1 mm. L’épaisseur correspond à l’épaisseur de fluide observé. La chambre fluidique 22 peut comporter un volume de fluide de quelques dizaines de µL, par exemple 25 µL. La chambre fluidique 22 est maintenue par un support 24, à distance non nulle d’un capteur d’image 30. La distance d entre la chambre fluidique et le capteur d’image est de préférence inférieure à 5 mm ou à 1 mm. Elle est de préférence supérieure à quelques dizaines ou centaines de µm. Le capteur d’image 30 est configuré pour former une image de l’échantillon dans un plan de détection . Le capteur d’image 30 acquiert une image dans un champ d’observation de préférence légèrement supérieur à la surface de l’échantillon parallèlement au plan de détection. La chambre fluidique 22 comporte des connexions fluidiques 23, chaque connexion fluidique étant destinée à être connectée à un tuyau 25 pour l’admission ou l’évacuation de fluide dans la chambre fluidique.
Le capteur d’image 30 repose sur une platine 50. Dans l’exemple représenté, le support 24, maintenant la chambre fluidique 22, ainsi que la source de lumière 10, sont reliés à la platine 50. La source de lumière est reliée à la platine par un bras 51.10 Cela permet d’ajuster les distances respectives entre la source de lumière 10 et l’échantillon 20, ainsi qu’entre l’échantillon 20 et le capteur d’image 30.
Le dispositif 1 comporte un générateur de champ magnétique 40. Dans l’exemple représenté, le générateur de champ magnétique 40 est un électroaimant cylindrique. Un noyau de fer doux 41 comporte une première partie 41 1 , insérée dans l’électroaimant 40 et une deuxième partie 41 2 , s’étendant à partir de l’électroaimant 40 jusqu’à la chambre fluidique 22. Dans l’exemple représenté, l’électroaimant 40 s’étend autour d’un axe Y parallèle à la chambre fluidique 22 et passant par cette dernière. Le noyau de fer doux 41 permet de déporter le champ magnétique au plus près de la chambre fluidique 22. La montre l’électroaimant 40 ainsi que le noyau de fer doux 41, avant l’insertion de ce dernier dans l’électroaimant.
L’intensité du champ magnétique, au niveau de la chambre fluidique 22, est par exemple de quelques dizaines de mT (milli Tesla), par exemple entre 10 mT et 30 mT.
La distance D entre la source de lumière 10 et la chambre fluidique 22 est de préférence supérieure à 1 cm ou 2 cm. Elle est de préférence comprise entre 2 et 30 cm. Avantageusement, la source de lumière, vue par l’échantillon, est considérée comme ponctuelle. Cela signifie que son diamètre (ou sa diagonale) est préférentiellement inférieur au dixième, mieux au centième de la distance entre la chambre fluidique 22 et la source de lumière 10. Sur la , la source de lumière 10 est une diode électroluminescente. Elle peut être couplée à une fibre optique ou à un diaphragme, de façon à apparaître plus ponctuelle. Alternativement, la source de lumière 10 peut être une source laser, telle une diode laser. De préférence, la bande spectrale d’illumination Δλ de l’onde lumineuse incidente 12 a une largeur inférieure à 100 nm. Par largeur de bande spectrale, on entend une largeur à mi-hauteur de ladite bande spectrale. La bande spectrale d’illumination Δλ comporte des longueurs d’onde absorbées par les particules à détecter. La bande spectrale d’illumination Δλ s’étend par exemple dans le domaine visible.