INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention a pour objet un piège aquatique compact de faible épaisseur comportant des entrées multiples menant par une suite de compartiments vers une chambre d’asphyxie sans issues, au travers de sas aux ouvertures de tailles décroissantes, et en forme de tronc de pyramide à base rectangulaire horizontal, qui débouchent en pleine eau dans le compartiment suivant, Caractérisée en ce qu’elle comporte : - Des entrées constituant des niches en périphérie de la face inférieure du piège pour une pénétration préféremment au ras du fond, permettant aux larves de se cacher en cas d’alerte prédateur ou de fuite contre les changements de luminosité ambiante ou simplement lors de leur recherche de nourriture. - Un ou plusieurs labyrinthes constitués d'une suite d’un ou plusieurs compartiments internes conduisant vers une ou plusieurs chambres sans issues anaérobiques d’asphyxie, Caractérisées en ce qu’ils comportent : - Une suite de compartiments en cascade communicants à la suite les uns des autres. - Des sas entre les compartiments qui les composent en forme de tronc de pyramide à base rectangulaire horizontal qui débouchent systématiquement en pleines eaux dans le compartiment suivant, et aux sorties aux mensurations décroissantes, jusqu’à la ou les chambres sans issues anaérobiques d’asphyxie. - Une ou plusieurs chambres sans issues anaérobiques d’asphyxie Caractérisé en ce qu’elles comportent : - Des tailles d'ouvertures d'entrée les plus petits possibles par rapport à la taille de l’animal ciblé. - Un nombre d'ouvertures d'entrée le plus petit possible. - Un volume interne le plus élevé possible pour éviter que les larves ne tombent par hasard sur les entrées et ne les utilisent comme issues. Avantageusement, l’invention peut également être caractérisée en ce qu’elle peut comporter un dispositif de " dégazage " permettant d’en supprimer toutes bulles qui sont inévitables en regard de la forme complexe interne de l’invention, le but étant d’éviter que les larves ne respirent pendant des jours à travers les bulles emprisonnées, au risque qu’elles ne finissent par trouver une sortie. Caractérisé en ce qu’il peut comporter : Des orifices évents d’évacuation des gaz vers la surface munis de filtres interdisant l’évasion des larves du piège. Alternativement un capot amovible ; soit réalisé en matière poreuse laissant s’échapper les gaz, soit à fermer sous l’eau après évacuation de l’air du piège manuellement vers la surface. Alternativement une micro-pompe manuelle préféremment à membrane permettant de chasser sous pression les bulles d’air du piège lors de la pose. L'invention étant composée d’un enchaînement de compartiments formant un labyrinthe apte à piéger les larves, avantageusement, ce labyrinthe dupliqué permet par association et combinaison de former des pièges de toutes tailles et de toutes formes, adapté au contenant du gîte larvaire cible. Cette organisation combinatoire permet d'adapter le dispositif à tout type de contenant d’eau, et même d'intégrer l'invention directement dans le corps du contenant, ou d'objets susceptibles de devenir gîtes larvaires ( ).
L’invention a donc pour objet un système visant à réguler les populations de larves nuisibles de manière totalement naturelle et biologique, puisque ne comportant aucune utilisation d’énergie électrique ou mécanique, ni de chimie quelconque ou recharge d’aucune sorte selon l’invention.
L’invention peut finalement également avoir pour objet un appareil visant à prélever des larves aquatiques vivantes directement dans leur gîte, à toutes fins d'aquariophilie, scientifiques, statistiques ou autres, pour peu qu’on l’utilise sans en évacuer l’air interne lors de la pose au fond du gîte, selon l’invention.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit et à l’examen des figures qui l’accompagnent. Celle-ci sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention.
Pour régler, de manière variable, la position des segments de support dans la configuration initiale et ainsi une position du point de renvoi de câble dans une configuration de repos du dispositif auxiliaire, il est avantageux que le dispositif auxiliaire comprenne au moins un mécanisme tendeur pour modifier et notamment régler la précontrainte d’au moins un ressort de traction et/ou d’au moins un ressort de compression. En modifiant la précontrainte d’au moins un ressort de traction ou de compression, on règle de manière souple la position de repos du ressort ainsi on adapte individuellement la longueur du segment de potence dans la configuration initiale.
Selon un développement avantageux, le dispositif auxiliaire comprend un système d’actionnement pour modifier la longueur des segments de potence, notamment au moins celle des deux segments de support d’un segment de potence respectif selon l’axe de déplacement respectif, les uns par rapport aux autres. Une telle réalisation permet de régler, de manière active, la longueur d’un segment de potence et ainsi la distance entre l’installation de renvoi de câble et l’utilisateur, en particulier également contre la force de câble agissant sur le segment de potence. Cela permet de soulager d’autant plus l’utilisateur que les efforts nécessaires pour modifier la longueur du segment de potence ou déplacer le point de renvoi de câble sont fournis par le système d’actionnement.
En particulier, on peut envisager que le système d’actionnement modifie la longueur du segment de potence pour que l’installation de renvoi de câble et ainsi le point de renvoi de câble se trouvent toujours au-dessus de la fixation de main et ainsi au-dessus de l’objet porté. Le système d’actionnement peut comporter, par exemple, un ou plusieurs actionneurs linéaires pour chaque segment de potence. De façon avantageuse, le système d’actionnement est intégré dans la structure de support, notamment dans le segment de potence.
Le dispositif d’actionnement peut, en outre, comporter une commande d’actionnement conçue pour commander le système d’actionnement. En particulier, la commande d’actionnement est conçue pour commander le système d’actionnement, notamment en fonction de la force d’un câble pour que le système d’actionnement modifie la longueur du segment de potence couplé à ce câble de façon à déplacer notamment au moins un segment de support le long de l’axe de déplacement pour réduire la force du câble, notamment la rendre minimale. Ainsi, le dispositif auxiliaire comporte en outre une installation de capteur coopérant avec la commande d’actionnement en saisissant la force du câble. En variante ou en complément, la commande d’actionnement est conçue pour commander le système d’actionnement, notamment en fonction de l’angle de débattement du câble par rapport à la verticale, pour que le système d’actionnement modifie la longueur du segment de potence couplé au câble notamment d’au moins un segment de support de façon à le déplacer le long de l’axe de déplacement par rapport à l’autre, et régler le câble suivant une orientation verticale. Le dispositif auxiliaire peut, en outre, comporter une installation de capteur coopérant avec la commande d’actionnement pour saisir l’angle de débattement du câble respectif par rapport à la verticale. Le système d’actionnement permet ainsi un asservissement actif de l’installation de renvoi de câble, respective, et ainsi régler le câble respectif pour avoir une configuration avec des forces de câble minimales et ainsi une configuration sollicitant l’utilisateur de façon minimale.
Selon un développement avantageux, le système d’actionnement coopère avec au moins un entraînement de câble évoqué ci-dessus du premier et/ou du second câble de traction pour qu’au cours de la variation de longueur d’un segment de potence par le système d’actionnement, au moins l’entraînement de câble entraîne le brin de câble couplé à ce segment de potence pour que reste constante la longueur de câble entre l’installation de renvoi de câble et la fixation de main. Ainsi, le système d’actionnement et au moins un entraînement de câble peuvent coopérer pour qu’au cours du déplacement d’une charge portée, la longueur de câble entre l’installation de renvoi de câble et la fixation de main reste constante. Cela permet de tenir un objet à une hauteur déterminée et de manœuvrer ce qui soulage encore plus l’utilisateur. En particulier, l’entraînement de câble et le système d’actionnement coopèrent pour qu’un raccourcissement du segment de potence par le système d’actionnement d’au moins un entraînement de câble enroule au moins partiellement le brin de câble couplé à ce segment de potence et raccourcit ainsi le câble et/ou dans le cas d’un déplacement du segment de potence par le système d’actionnement, pour que l’entraînement de câble dévide au moins partiellement le brin de câble et l’allonge ainsi.
Selon un développement avantageux, la première et la seconde fixation de main sont couplées à la structure de support par un double câble. Ce double câble comprend un premier et/ou un second brin de câble. Cette réalisation divise par deux les forces du câble. En particulier, une première extrémité du double câble peut être fixée à la structure de support, notamment au segment de potence et la seconde extrémité peut être reliée à un entraînement du brin de câble.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, le dispositif auxiliaire comprend au moins une installation de fixation pour fixer le segment de potence respectif à une longueur prédéfinie ou qui peut être prédéfinie. On simplifie ainsi le maintien statique d’une charge à une distance définie de l’utilisateur. En particulier, à chaque segment de potence peut être associée une installation de fixation propre. Cette installation de fixation peut notamment être réalisée pour bloquer au moins deux segments de support d’un segment de potence pour bloquer le déplacement le long de l’axe de déplacement. Par exemple, pour que, dans un état de blocage, la longueur du segment de potence soit réduite au minimum.
En outre, de façon avantageuse, le câble du premier brin de câble et le câble du second brin de câble sont respectivement guidés au moins par segments dans un guide-câble correspondant. Cette réalisation minimise le contour perturbateur du câble. De plus, on réduit le risque que l’utilisateur reste accroché au câble au cours d’une manipulation. De façon avantageuse, le guide-câble est intégré dans la structure de support, notamment dans le support respectif et en particulier, notamment dans le segment de potence d’un support respectif et, de plus, notamment dans le segment de potence et le segment dorsal d’un support respectif. Le guide-câble est, réalisé pour que le câble du brin de câble respectif sorte dans la région de l’extrémité libre du segment de potence, notamment sur la face frontale du segment de potence par l’installation de renvoi de câble hors du segment de potence. L’installation de renvoi de câble peut être une installation de sortie de câble ou le point de renvoi de câble peut être un point de sortie de câble.
Pour éviter tout mouvement incontrôlé de la fixation de main, le premier et le second câble de traction comprennent respectivement un frein de câble et en particulier, le frein de câble est intégré dans le premier ou le second support, notamment dans le segment dorsal respectif.
Selon un développement avantageux, le segment de potence du premier support est relié de manière pivotante au segment dorsal du premier support et le segment de sortie du second support est relié de manière pivotante au segment dorsal du second support.
De façon préférentielle, le segment de potence respectif est monté pivotant autour d’un premier axe de pivotement de potence, notamment vertical par rapport à l’axe longitudinal du segment dorsal, sur le segment dorsal respectif. Cela permet de pivoter le segment de potence vers la gauche ou vers la droite lorsque le dispositif auxiliaire est resserré, en particulier sans avoir à pivoter le segment de dos.
En variante ou en plus, le segment de potence respectif peut être installé de manière pivotante sur le segment dorsal, autour d’un second axe de pivotement de potence, orthogonal par rapport à l’axe longitudinal du segment dorsal et à un axe longitudinal du segment de potence, en particulier horizontal. Cela permet de pivoter le segment de potence « vers le haut » ou « vers le bas » notamment sans avoir à pivoter en même temps le segment dorsal.
Ainsi, en commun avec la modification de longueur des segments de potence peut ainsi réaliser une liberté de mouvements poussée.
représentation schématique simplifiée d’une réalisation d’un dispositif auxiliaire,
représentation schématique simplifiée pour expliquer l’utilisation du dispositif auxiliaire,
Il convient de noter que d’autres formes pourraient être envisagées pour le noyau magnétique 31 (forme en U, forme en E, forme en tore, etc.). Le noyau magnétique peut ou non comporter un entrefer 33. Le noyau magnétique peut ou non comporter des coins, et ces coins peuvent être à angles vifs ou arrondis. Le choix d’utiliser ou non un noyau magnétique 31 pour l’inductance 30 et le choix d’une forme particulière pour le noyau magnétique 31 ne sont que des variantes de l’invention.
Il est connu d’utiliser une inductance pour former un dispositif de filtrage permettant de limiter les surtensions ou les courants de mode commun dans une chaîne électromécanique 10. Toutefois, l’utilisation dans une telle inductance 30 d’un fil de litz 20 conçu pour maximiser les pertes ohmiques à la fréquence de résonnance n’est pas connue (une telle utilisation est par ailleurs surprenante puisqu’elle va à l’encontre de l’utilisation classique du fil de litz qui est conventionnellement employé pour réduire les pertes ohmiques).
Les pertes joules dans un fil de litz dépendent de la résistance de courant continu R DC et également de la résistance de courant alternatif R AC . Plus la fréquence du courant qui circule dans le fil de litz est grande, et plus le courant a tendance à circuler le long de la surface extérieure du conducteur. Aussi, plus la fréquence du courant qui circule dans le fil de litz est grande, et plus la résistance de courant alternatif R AC augmente par rapport à la résistance de coutant continu R DC . Le rapport R AC /R DC décrit le rapport entre la résistance de courant alternatif R AC sur la résistance de courant continu R DC . Le rapport R AC /R DC est supérieur ou égal à un. Pour une conception de fil litz donnée, un fabricant de fil de litz est capable de déterminer la valeur du rapport R AC /R DC à une fréquence donnée.
Dans les utilisations conventionnelles du fil de litz, pour limiter les pertes ohmiques, on utilise généralement un fil de litz qui présente un rapport R AC /R DC proche de la valeur optimale 1,0 à une fréquence de travail relativement haute comprise dans une gamme de fréquences allant d’une dizaine de kHz à quelques MHz. Au contraire, dans l’invention on cherche à maximiser le rapport R AC /R DC du fil de litz à la fréquence de résonnance (haute fréquence), et à minimiser ce rapport à la fréquence fondamentale (basse fréquence). De préférence, le fil de litz 20 utilisé pour réaliser le dispositif de filtrage est conçu pour présenter un rapport R AC /R DC inférieur à 1,5 à la fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur 13, et pour présenter un rapport R AC /R DC supérieur à 100 à la fréquence de résonnance à l’origine de la surtension dans la chaîne électromécanique 10.
Le fil de litz 20 peut être conçu à l’aide d’une méthode d’analyse et de simulation mise en œuvre par un ordinateur, dite « méthode des éléments finis » (en anglais « Finite Element Method » ou FEM). Pour cela, il convient dans un premier temps de modéliser les impédances de la chaîne électromécanique 10, et de déterminer la fréquence fondamentale de la tension d’alimentation du moteur 13 et la fréquence de résonnance de la chaîne électromécanique 10. La méthode des éléments finis permet ensuite de déterminer les paramètres du fil de litz 20 qui permettent d’obtenir les valeurs de rapport R AC /R DC souhaitées à la fréquence fondamentale et à la fréquence de résonnance. Les paramètres considérés pour le fil de litz 20 peuvent notamment comprendre le diamètre d’un brin 22 du fil de litz 20, le nombre de brins 22 formant le fil de litz 20, la longueur de pas L P du fil de litz 20, et/ou la manière de torsader les brins 22 formant le fil de litz 20. La réduction de surtension engendrée par le dispositif de filtrage en fil de litz peut être estimée par des routines de calcul et de simulation.
Lorsque le dispositif de filtrage comporte une inductance 30, la méthode des éléments finis peut également permettre de définir certaines caractéristiques de l’inductance 30, comme par exemple la position des spires 34 en fil de litz 20 dans la fenêtre de bobinage 36 (voir ci-après en référence aux figures 7 à 9).
Il est également envisageable de déterminer les caractéristiques du fil de litz 20 et/ou de l’inductance 30, à l’aide de la méthode des éléments finis, non pas en fonction de valeurs cibles du rapport R AC /R DC , mais en fonction de valeurs seuils à respecter pour l’amplitude de la surtension et/ou des courant de mode commun.
Il convient de noter que lorsque le dispositif de filtrage correspond à un ensemble comportant à la fois le câble 12 (ou une partie du câble 12) et une inductance 30, les caractéristiques du fil de litz formant le câble 12 ne sont pas nécessairement identiques aux caractéristiques du fil de litz formant les spires 34 de l’inductance 30.
Lorsque le dispositif de filtrage comprend une inductance 30 avec des spires 34 en fil de litz 20 et un noyau magnétique 31 (comme illustré sur les figures 6 à 9), il est avantageux de placer les spires 34 dans la fenêtre de bobinage 36 aux endroits avec les plus fortes concentrations de champ magnétique, à savoir au niveau d’un entrefer 33 du noyau magnétique 31 (comme illustré sur les figures 7 et 9) et/ou au niveau d’un coin 37-1, 37-2 du noyau magnétique 31 (comme illustré sur les figures 8 et 9). Cela permet en effet d’augmenter encore davantage les pertes à la fréquence de résonnance (haute fréquence comparativement à la fréquence fondamentale), afin de limiter les surtensions et les courants de mode commun. L’utilisation du fil de litz permet en revanche de limiter ces pertes à la fréquence fondamentale (basse fréquence), et ainsi de réduire l’impact sur le rendement de la chaîne électromécanique 10.
Il convient de noter que cette conception particulière (spires proches de l’entrefer et/ou des coins du noyau magnétique) est à l’opposée des conceptions conventionnelles d’inductance (conventionnellement, on cherche à éloigner les spires de l’entrefer et des coins du noyau magnétique).
La représente un exemple de réalisation d’une inductance 30 similaire à celle illustrée en , mais où les spires 34 sont préférentiellement positionnées au niveau de l’entrefer 33 du noyau magnétique 31. La fenêtre de bobinage 36 traversée par les spires 34 peut être découpée selon l’axe 35 en deux moitiés 36-1 et 36-2 : une première moitié 36-1 de la fenêtre de bobinage 36 est située plus près de l’entrefer 33 qu’une deuxième moitié 36-2. La première moitié 36-1 de la fenêtre de bobinage 36 est traversée par un plus grand nombre de spires 34 que la deuxième moitié 36-2 de la fenêtre de bobinage 36.
La représente un exemple de réalisation d’une inductance 30 similaire à celle illustrée en , mais où les spires 34 sont préférentiellement positionnées au niveau d’un coin 37-1 du noyau magnétique 31. Dans l’exemple illustré à la , le noyau magnétique 31 comporte au moins deux coins 37-1, 37-2. Les spires 34 sont enroulées autour de la partie du noyau magnétique 31 qui relie les deux coins 37-1, 37-2. Le nombre de spires 34-a pour lesquelles la distance Dc-a entre la spire 34-a et le coin 37-1 le plus proche de la spire 34-a est inférieure à la distance Dm-a entre la spire 34-a et le milieu de la partie du noyau magnétique 31 qui relie les deux coins 37-1, 37-2 est supérieur au nombre de spires 34-b pour lesquelles la distance Dm-b entre la spire 34-b et le milieu la partie du noyau magnétique 31 qui relie les deux coins 37-1, 37-2 est inférieure à la distance Dc-b entre la spire 34-b et le coin 37-1 le plus proche de la spire 34-b. Il est rappelé que le terme « coin » ne correspond pas nécessairement un angle vif formé par deux portions du noyau magnétique 31 : il peut s’agir d’un angle arrondi.
La représente un exemple de réalisation d’une inductance 30 similaire à celle illustrée en , mais où les spires 34 sont préférentiellement positionnées à la fois au niveau de l’entrefer 33 et au niveau de chacun des deux coins 37-1 et 37-2 reliés par la portion du noyau magnétique 31 autour de laquelle les spires 34 sont enroulées.
Des simulations réalisées par les inventeurs sont résumées dans le tableau ci-dessous pour la chaîne électromécanique 10 dans laquelle un dispositif de filtrage, correspondant à une inductance 30 du type de celles présentées en référence aux figures 6 à 9, est positionnée entre l’onduleur 11 et le moteur 13 pour filtrer les surtensions et les courants de mode commun. Les résultats permettent de comparer la résistance d’un câble formant une spire 34 de l’inductance 30 dans différents cas : selon que le câble est un câble conventionnel ou un câble en fil de Litz, et selon que la spire est positionnée au niveau de l’entrefer 33 ou éloignée de l’entrefer 33.
Fréquence fondamentale (240 Hz) Fréquence de résonnance (1.3895 MHz) Câble conventionnel, spire éloignée de l’entrefer 0.0016 mΩ/mm 0,0784 mΩ/mm Câble conventionnel, spire proche de l’entrefer 0,00175 mΩ/mm 0,9406 mΩ/mm Câble en fil de litz, spire éloignée de l’entrefer 0,00159 mΩ/mm 0,460 mΩ/mm Câble en fil de litz, spire proche de l’entrefer 0,00159 mΩ/mm 4,703 mΩ/mm
Ces résultats mettent en évidence que lorsqu’on utilise un câble conventionnel, le fait d’approcher la spire de l’entrefer permet de multiplier par douze la valeur de la résistance du câble à la fréquence de résonnance. Cela permet d’augmenter les pertes à la fréquence de résonnance, ce qui permet d’amortir significativement la surtension. En revanche, cela présente l’inconvénient d’augmenter la résistance du câble à la fréquence fondamentale (augmentation de 10% environ), ce qui réduit le rendement de la chaîne électromécanique (augmentation des pertes à la fréquence fondamentale et donc diminution de la puissance disponible pour le moteur).
Tous ces pièges ne se valent pas et sont plus ou moins efficaces, mais certains fabricants promettent une réduction allant jusqu’à 85% de la population de moustique des jardins, continuellement et écologiquement.
Au final, ces pièges sont globalement extrêmement chers à l’achat - parfois plusieurs centaines d’euros -, et nécessitent des recharges d'appas qui sont souvent facturées au prix fort elles aussi, auquel s’ajoute les frais de courant électrique. Signalons que certains de ces appareils proposent une option permettant aussi de détruire les larves pour supprimer les moustiques simultanément aux 2 stades de leur vie et ainsi bloquer plus efficacement leur prolifération.
j) L’architecture de la maison
Les méthodes de construction peuvent aussi être un moyen de limiter les attaques de moustiques adultes qui préfèrent voler près du sol, car ils sont moins nombreux à pénétrer dans les maisons bâties sur pilotis ou dans les appartements situés à l’étage.
De même, plus les ouvertures d’un logement sont petites et moins elles sont nombreuses, moins les moustiques ont de chances d’y pénétrer.
Dans les régions chaudes, seuls les logements modernes équipés d’un système de climatisation peuvent rester entièrement fermés la nuit, et pour les autres, la pose de grillages moustiquaires au niveau des portes, fenêtres et autres ouvertures empêche la pénétration des insectes, tout en maintenant l’aération.
Il existe aussi dans le domaine de l’habitat, des peintures insecticides à libération lente qui semblent apporter une solution au problème de la dégradation rapide de l’insecticide à la surface des murs. Elles comportent une base de latex ou d’acétate de polyvinyle et peuvent être appliquées sur les murs par pulvérisation ou au pinceau.
k) Les manipulation génétiques