INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, par exemple, quand le chariot 108 est entraîné dans le sens indiqué par la flèche S1, il entraîne le cylindre CYVG1 et la tige VG1TS1 « rentre » à l’intérieur du cylindre CYVG1.
Inversement, quand le chariot 108 est entraîné dans le sens indiqué par la flèche S2, il entraîne le cylindre CYVG2 et la tige VG1TS2 « rentre » à l’intérieur du cylindre CYVG2.
Deuxième exemple « standard simplifié » de réalisation de l’invention Par comparaison avec le premier exemple standard, dans l’exemple standard simplifié représenté à la , le dispositif hydromécanique 102 est identique et comporte notamment deux vérins générateurs VG1 et VG2 à double effet (DE), et un ensemble identique d’entraînement 110.
Par contre, l’ensemble des autres composants du système pour le raccordement hydraulique des différentes chambres des trois vérins VG1, VG2 et VR1, ainsi que pour la commande du système est simplifié en ce qu’il ne comporte que quatre électrovannes de commande à 2 voies / 2 positions.
Cette conception ne permet de fournir à chacune des chambres actives VR1CA1 ou VR1CA2 du vérin récepteur VR1 qu’une seule valeur de débit « maximal » provenant de la première chambre passive VG1CP1 du premier vérin générateur VG1 ou de la première chambre passive VG2CP1 du deuxième vérin générateur VG2.
Un groupe hydraulique supplémentaire 204, de conception classique, permet de réaliser des phases de déplacements rapides dans les deux sens, ainsi que la réinitialisation des différentes positions et états initiaux de l’ensemble du système 100.
Le groupe hydraulique 204 comporte un réservoir R2 dans lequel aspire une pompe P entrainée par un moteur électrique M2. La sortie de la pompe P est reliée à un orifice d’entrée d’une électrovanne de commande EV3F.
L’électrovanne EV3F est du type à 4 voies / 3 positions qui est un commutateur normalement fermé et qui est apte à être commandé vers l’une ou l’autre de deux positions actives opposées.
R étant choisi parmi un groupe alkyle, alcényle, alcynyle linéaire, ramifié ou cyclique, en C 1 à C 10 . Les procédés décrits peuvent comprendre un ou plusieurs des aspects suivants :
un solvant qui est ajouté ; le solvant étant choisi parmi un alcane et un solvant aromatique, un halogénoalkylsilane ou un mélange correspondant ; un rapport du solvant sur A(SiR 3 ) 3 qui est de 0 à 99 % en poids ; l’alcane ou le solvant aromatique étant choisi parmi le pentane, des hexanes, des heptanes, le benzène, le toluène, un xylène, le chlorotriméthylsilane, et un mélange correspondant ; un rapport d’halogéno(poly)silane(s) sur A(SiR 3 ) 3 dans la plage de 1 : 99 à 99 : 1 ; un rapport d’halogéno(poly)silane(s) sur A(SiR 3 ) 3 dans la plage de 1 : 20 à 20 : 1 ; un rapport d’halogéno(poly)silane(s) sur A(SiR 3 ) 3 dans la plage de 1 : 5 à 5 : 1 ; X étant Cl ; l’halogéno(poly)silane étant un chloro(poly)silane ; le chloro(poly)silane étant Cl-Si a H 2a+1 , Cl-Si b H 2b+1 et/ou Cl-Si a H 2a+1 , a = 1 à 6 ; b = 1 à 6 ; c = 1 à 6 ; a ≠ b ≠ c ; le chloro(poly)silane étant Cl-SiH 3 , Cl-Si 2 H 5 , ou Cl-Si 3 H 7 ; R étant un groupe méthyle (Me) ; comprenant en outre
la séparation du solvant et des produits de réaction pour isoler le composé contenant un élément du groupe V ; et
la purification du composé contenant un élément du groupe V ;
une pureté du composé contenant un élément du groupe V étant > 90 % ;
Un composé contenant un élément du groupe V est également divulgué, le composé contenant un élément du groupe V possédant la formule :
A = un élément du groupe V choisi parmi As, P, Sb, Bi ; et
à la condition que si A = As, alors As(SiH 3 ) 3 est exclu ; si A = P, alors P(SiH 3 ) 3 , P(SiH 3 ) 2 (Si 2 H 5 ), P(SiH 3 )(Si 2 H 5 ) 2 , P(Si 2 H 5 ) 3 , et P(SiH 3 ) 2 (TMS) sont exclus ; et si A = Sb, alors Sb(SiH 3 ) 3 est exclu. Les composés divulgués peuvent comprendre un ou plusieurs des aspects suivants :
une pureté du composé contenant un élément du groupe V étant > 93 % ; une pureté du composé contenant un élément du groupe V étant > 95 % ; et une pureté du composé contenant un élément du groupe V étant > 98 %.
Un procédé pour la formation d’un film contenant Si et un élément du groupe V sur un substrat est également divulgué, le procédé comprenant :
l’exposition du substrat à une vapeur d’une composition filmogène qui contient un précurseur contenant Si et un élément du groupe V ; et
Dans ce pont diviseur de tension, le transformateur de tension est avantageusement choisi de manière à présenter aux bornes de son enroulement primaire une tension très inférieure à la tension aux bornes de l’interrupteur. Ledit condensateur de découplage présente en conséquence une tension importante à ses bornes, du même ordre de grandeur que la tension aux bornes de l’interrupteur lorsque ce dernier est ouvert.
Grâce à l’invention, le transformateur permet d’imposer un courant circulant dans la boucle secondaire supérieur au courant circulant dans la boucle primaire. En d’autres mots, il permet « d’augmenter le courant » entre l’enroulement primaire et l’enroulement secondaire. Il peut donc être choisi de manière à permettre la circulation d’un courant secondaire dans la boucle secondaire suffisamment important pour alimenter le dispositif de commande locale à partir d’un faible courant primaire circulant dans la boucle primaire, de préférence un courant inférieur à 10 mA, par exemple un courant primaire de l’ordre de 5 mA. Un avantage de l’invention est de permettre l’utilisation d’un condensateur de découplage de faible capacité présentant un encombrement et un coût réduits. En effet, la tension aux bornes de l’enroulement primaire du transformateur est avantageusement maintenue sensiblement constante. L’invention offrant la possibilité de maintenir un courant primaire faible dans la boucle primaire tout en permettant l’alimentation du dispositif de commande local, un condensateur de forte impédance et donc de faible capacité peut être utilisé. Le module de conversion selon l’invention est donc moins encombrant et moins coûteux que les modules de conversion selon l’art antérieur, tout en permettant l’alimentation du dispositif de commande locale.
Par ailleurs, la tension aux bornes de l’interrupteur, lorsqu’il est ouvert, présente une forte composante continue, qui ne peut pas être supportée par le transformateur. L’utilisation d’un transformateur est facilitée par l’introduction du condensateur de découplage connecté dans la boucle primaire. En effet, ce condensateur de découplage permet de filtrer et de bloquer cette composante continue. Un intérêt est d’empêcher la saturation du transformateur.
De préférence, mais de manière non-limitative, le condensateur de découplage est un composant haute-tension, apte à supporter une tension à ses bornes supérieure à 1000 Volts.
De préférence, le transformateur présente un rapport de transformation compris entre 0 et 0.5 entre son enroulement primaire et son enroulement secondaire. Ce rapport de transformation correspond au rapport du nombre de spires de l’enroulement secondaire sur le nombre de spires de l’enroulement primaire. On comprend que l’enroulement primaire comprend alors au moins deux fois plus de spires que l’enroulement secondaire. Un intérêt est de permettre la circulation d’un courant secondaire dans la boucle secondaire au moins deux fois plus élevé que le courant primaire circulant dans la boucle primaire. Ceci permet de conserver un courant secondaire suffisant pour alimenter le dispositif de commande locale tout en limitant davantage le courant circulant dans la boucle primaire, afin de pouvoir réduire d’autant plus la capacité du condensateur de découplage et donc l’encombrement du module de conversion.
Avantageusement, l’enroulement primaire du transformateur comprend entre 5 et 50 fois plus de spires que l’enroulement secondaire. Un intérêt est de réduire d’autant plus l’intensité du courant circulant dans la boucle primaire. On comprend que le courant circulant dans la boucle primaire est avantageusement entre 5 et 50 fois inférieur au courant circulant dans la boucle secondaire. Encore de préférence, l’enroulement primaire du transformateur comprend environ 10 fois plus de spires que l’enroulement secondaire.
Préférentiellement, l’interrupteur est un composant semi-conducteur, par exemple un thyristor, un transistor bipolaire à grille isolée ou une diode.
Si l’interrupteur principal est un thyristor, alors il comprend une anode, une cathode et une gâchette permettant de commander son ouverture et sa fermeture. Auquel cas, la position ouverte de l’interrupteur correspond à l’état bloqué du thyristor et la position fermée de l’interrupteur correspond à l’état passant du thyristor. Le dispositif de commande locale est avantageusement configuré pour délivrer un signal de commande à destination de ladite gâchette afin de placer le thyristor dans l’état bloqué ou dans l’état passant.
De préférence, le dispositif de stockage d’énergie électrique comprend au moins un condensateur connecté dans la boucle secondaire en série avec l’enroulement secondaire du transformateur. Un tel condensateur présente l’avantage d’être peu coûteux et peu encombrant. Ledit condensateur se charge progressivement avec la circulation d’un courant dans la boucle secondaire. Ledit condensateur est avantageusement connecté directement au dispositif de commande locale et configuré pour se décharger au moins en partie et alimenter ledit dispositif de commande locale. Autrement dit, le dispositif de commande locale puise son énergie d’alimentation dans ledit condensateur.
Ledit condensateur du dispositif de stockage d’énergie présente avantageusement une capacité comprise entre 100 microfarads et 100 millifarads. Le condensateur est avantageusement un composant basse-tension configuré pour supporter une tension inférieure à 1000 Volts, encore de préférence inférieure à 200 Volts.
De manière avantageuse, le circuit de récupération d’énergie électrique comprend en outre une résistance connectée en série avec le condensateur de découplage et l’enroulement primaire du transformateur dans la boucle primaire. Cette résistance permet d’amortir les oscillations de la tension aux bornes de l’enroulement primaire du transformateur, réduisant le risque d’endommagement dudit transformateur.
De préférence, le condensateur de découplage présente une capacité comprise entre 10 et 50 nanofarads. Un tel condensateur est peu coûteux, peut être facilement trouvé dans le commerce et présente un faible encombrement.
De préférence, le circuit de récupération d’énergie électrique comprend en outre un montage redresseur connecté en parallèle du dispositif de stockage d’énergie électrique, le montage redresseur étant configuré pour imposer aux bornes du dispositif de stockage d’énergie électrique une tension redressée. Un intérêt est d’imposer aux bornes du dispositif de stockage d’énergie électrique une tension uniquement positive ou uniquement négative, permettant ainsi d’alimenter directement le dispositif de commande locale. En effet, les composants couramment utilisés comme pilotes de grille doivent généralement être alimenté avec une tension de polarité constante.
Le courant circulant dans le dispositif de stockage d’énergie électrique peut présenter une oscillation résiduelle (« ripple » en langue anglaise).
Le montage redresseur comprend de préférence au moins une diode, encore de préférence quatre diodes.
Le montage redresseur est avantageusement configuré pour imposer une tension redressée positive aux bornes du dispositif de stockage d’énergie électrique.
Par ailleurs, l’oligonucléotide linéaire ou le complexe de liaison est présent dans cette solution en une quantité comprise entre 1 aM et 1 mM, et notamment entre 100 aM et 1 µM. A titre d’exemples particuliers de concentrations utilisables, on peut citer une concentration de 10 pM, de 100 pM, de 1 nM, ou de 10 nM. Avantageusement, l’oligonucléotide linéaire ou le complexe de liaison est présent dans la solution mise en œuvre lors de l’étape ii) à une concentration de 100 pM.
Typiquement, l’étape ii) de mise en contact peut durer entre 1 min et 24 h, notamment entre 2 min et 12 h et, en particulier, entre 5 min et 6 h. Dans une forme de mise en œuvre particulière, cette mise en contact peut durer entre 10 min et 3 h, entre 15 min et 2 h, entre 20 min et 1 h et, notamment, de l’ordre de 30 min (i.e. 30 min ± 5 min). Dans une autre forme de mise en œuvre, cette mise en œuvre peut durer entre 30 min et 6 h, entre 1 h et 5 h, entre 2 h et 4 h et, notamment, de l’ordre de 3 h (i.e. 3 h ± 15 min). De même, l’étape (ii) de mise en contact peut être réalisée à une température comprise entre 4°C et 100°C, notamment entre 10°C et 60°C, en particulier entre 15 et 30°C et, plus particulièrement, à température ambiante (i.e. 23°C ± 5°C) ou à température physiologique (i.e. 37°C ± 5°C).
Tout ce qui a été décrit ci-dessus pour l’étape ii) (nature de la solution, durée et température) s’applique aux étapes ii 1 ’) et ii 3 ’). De plus, la molécule comprenant une première portion P1 et une seconde portion P2 telle que précédemment définie et l’oligonucléotide linéaire est présent(e) dans la solution lors de la mise en contact respectivement à l’étape ii 1 ’) et à l’étape ii 3 ’) en une quantité comprise entre 1 aM et 1 mM, et notamment entre 100 aM et 1 µM. A titre d’exemples particuliers de concentrations utilisables, on peut citer une concentration de 10 pM, de 100 pM, de 1 nM, ou de 10 nM.
Suite à l’étape ii) ou ii 3 ’) et préalablement à l’amplification LAMP ou suite à l’étape ii 1 ’) et préalablement à l’étape ii 3 ’), il est nécessaire d’éliminer tous les éléments susceptibles de donner de faux positifs, comme, par exemple, des oligonucléotides linéaires ou des molécules à portions P1 et P2 ou des complexes de liaison non spécifiquement liés à l’analyte à détecter ou liés à des éléments non liés aux sondes fonctionnalisant la surface du support solide. Il s’agit là de l’étape ii 2 ’), iii) ou iii’) du procédé selon la présente invention.
Toute technique permettant une telle élimination est utilisable dans le cadre de la présente invention. A titre d’exemple, on peut citer le lavage de la surface du support solide ou la séparation de la solution contenant des oligonucléotides linéaires ou des molécules à portions P1 et P2 ou des complexes de liaison, du support solide comme une séparation physique ou magnétique.
Lorsque cette étape d’élimination est mise en œuvre, la surface du support solide peut être soumise à au moins un rinçage qui est typiquement effectué avec une solution de rinçage constituée d’une solution aqueuse : - conservant l’interaction analyte/oligonucléotide ou liant irréversiblement l’analyte et l’oligonucléotide (cas de l’étape iii)) ; - conservant l’interaction analyte/complexe de liaison ou liant irréversiblement l’analyte et le complexe de liaison (cas de l’étape iii) et de l’étape iii’)) ou - conservant l’interaction analyte/molécule à portions P1 et P2 ou liant irréversiblement l’analyte et la molécule à portions P1 et P2 (cas de l’étape ii 2 ’)).
L’étape iv) ou iv’) du procédé selon l’invention est l’amplification LAMP à deux amorces à proprement parler. Les deux seules amorces mises en œuvre sont les amorces FIP et BIP telles que précédemment définies à savoir les amorces de séquences respectives 5’-F1c-F2-3’ et 5’-B1c-B2-3’.
La température de fusion (Tm) de B2-B2c est notamment supérieure à la température utilisée lors de l’amplification. La Tm de B2-B2c est supérieure à la température utilisée lors de l’amplification avantageusement d’au moins 5°C, notamment d’au moins 7°C et, en particulier, d’au moins 10°C. L’homme du métier pourra trouver des informations additionnelles quant à ces portions dans [1] .
La température de fusion (Tm) de F2-F2c est notamment supérieure à la température utilisée lors de l’amplification. La Tm de B2-B2c est supérieure à la température utilisée lors de l’amplification avantageusement d’au moins 5°C, notamment d’au moins 7°C et, en particulier, d’au moins 10°C. L’homme du métier pourra trouver des informations additionnelles quant à ces portions dans [1] .
Dans un mode de réalisation, l’étape iv) ou iv’) du procédé selon la présente invention consiste à mettre en contact la surface sur laquelle est/sont immobilisée(s) une ou des sonde(s) spécifique(s) du ou des analytes à détecter avec un mélange réactionnel comprenant les amorces FIP et BIP et tout élément nécessaire à la production d’un produit d’amplification si l’oligonucléotide linéaire est présent.
Dans un autre mode de réalisation particulier, il est possible de mettre en œuvre l’étape iv) ou iv’) après avoir remis en suspension l’oligonucléotide linéaire ou le complexe de liaison tel que précédemment défini. Dans ce mode de réalisation, il convient de soumettre, le support solide auquel l’oligonucléotide linéaire est indirectement lié via l’analyte d’intérêt et éventuellement une molécule à portions P1 et P2, à un traitement comme un traitement thermique ou chimique et ce, de façon à séparer les partenaires de liaison que sont (i) l’oligonucléotide linéaire et l’analyte d’intérêt, (ii) l’oligonucléotide linéaire et la molécule à portions P1 et P2, et/ou (iii) la molécule à portions P1 et P2 et l’analyte d’intérêt. Sans effort inventif, l’homme du métier saura déterminer le traitement le mieux adapté en fonction des partenaires de liaison mis en œuvre. Ce mode de réalisation particulier permet, une fois l’oligonucléotide ou le complexe de liaison remis en suspension, d’éliminer la surface sur laquelle l’analyte a été fixé avant de réaliser la LAMP avec le seul surnageant.
Le copolymère TPE est ainsi notamment un polyuréthane thermoplastique (TPU).
Le polyuréthane thermoplastique selon l’invention est un copolymère à blocs rigides et à blocs souples. Les polyuréthanes thermoplastiques résultent de la réaction d’au moins un polyisocyanate (X) avec au moins un composé réactif avec l’isocyanate, de préférence ayant deux groupes fonctionnels réactifs avec l’isocyanate, plus préférentiellement un polyol, et avec optionnellement un allongeur de chaine, optionnellement en présence d’un catalyseur.
En tant que polyester polyol, on peut citer les polyols polycaprolactones et/ou les copolyesters à base d’un ou plusieurs acides carboxyliques choisis parmi l’acide adipique, l’acide succinique, l’acide pentanedioïque et/ou l’acide sébacique et d’un ou plusieurs alcools choisis parmi le 1,2-éthanediol, le 1,3- propanediol, le 1,4-butanediol, le 1,5-pentanediol, le 3-méthyl-1,5-pentanediol, le 1,6-hexanediol et/ou le polytétrahydrofurane.
Plus particulièrement, le copolyester peut être à base d’acide adipique et d’un mélange de 1,2-éthanediol et de 1,4-butanediol, ou le copolyester peut être à base d’acide adipique, d’acide succinique, d’acide pentanedioïque, d’acide sébacique ou de mélanges de ceux-ci, et de polytétrahydrofurane (tétraméthylène de glycol), ou le copolyester peut être un mélange de ces copolyesters.
En tant que polyéther polyol, on utilise de préférence des polyétherdiols (c’est-à-dire des blocs polyoxyalkylène α,ω-dihydroxylées aliphatiques). De préférence, le polyéther polyol est un polyétherdiol à base d’oxyde d'éthylène, d’oxyde de propylène, et/ou d’oxyde de butylène, un copolymère à blocs à base d’oxyde d'éthylène et d’oxyde de propylène, un polyéthylène glycol, un polypropylène glycol, un polybutylène glycol, un polytétrahydrofurane, un polybutane diol ou un mélange de ceux-ci.
Le premier moteur thermique 18 entraîne une transmission 22, par exemple une transmission à démultiplication variable.
Plus particulièrement, la transmission 22 comprend une entrée 24 à laquelle est reliée le premier moteur thermique 18, si bien que l’énergie produite par le premier moteur thermique, dite première énergie, est délivrée à la transmission 22.
La transmission 22 permet la propulsion de l’engin, c’est-à-dire la traction, la direction et le freinage de l’engin.
La transmission 22 comprend ici un différentiel droit 26 et un différentiel gauche 28.
Le différentiel droit 26 et le différentiel gauche 28 sont contrôlés, de manière notamment à faire avancer ou reculer l’engin en ligne droite ou en courbe.
Chaque différentiel 26, 28 est relié à un train chenillé respectif correspondant 14, 16, c’est-à-dire que chaque différentiel est apte à entraîner le train chenillé correspondant.
Le différentiel droit 26 est ici relié au premier train chenillé 14, et le différentiel gauche 28 est relié au deuxième train chenillé 16.
La première énergie est transmise aux différentiels 26, 28 par l’intermédiaire d’un transfert 30, le transfert 30 comprenant, par exemple, les arbres de transmission correspondants.
La transmission 22 comprend en outre un frein droit 32 et un frein gauche 34.
Dans une variante, les freins 32 et 34 sont déportés et situés sur le châssis de l’engin.
Chaque frein 32, 34 est relié à un train chenillé respectif correspondant 14, 16. Il permet le ralentissement du train chenillé correspondant.
Le frein droit 32 est ici relié au premier train chenillé 14, et le frein gauche 34 est relié au deuxième train chenillé 16.
Dans l’exemple représenté, la transmission 22 comprend en outre, ici, un tube de vitesses 36.
Le tube de vitesses 36 est agencé entre l’entrée 24 et le transfert 30.
Le tube de vitesses 36 est, par exemple, du type Powershift.
Le tube de vitesses 36 est, par exemple, muni d'un embrayage en particulier pour le démarrage de l’engin, mais est, par exemple, dépourvu de convertisseur de couple.
Le procédé selon l’invention comprend une étape f) d’hydrodistillation mise en œuvre par distillation de l’extrait organique concentré 10 issu de l’étape e) en présence d’eau, de manière à produire une solution aqueuse 12 de DFF et un flux 13 comprenant, de préférence consistant en, du solvant organique.
L’étape f) d’hydrodistillation permet avantageusement d’éliminer, au moins en partie, le solvant organique résiduel non éliminé lors de l’étape e). Le solvant organique résiduel éliminé lors de l’étape f), c’est-à-dire le flux 13, peut avantageusement être recyclé à l’étape c) d’extraction seul ou en mélange avec le flux 11 comprenant du solvant organique issu de l’étape e).
Avantageusement, un flux aqueux 14 alimente l’étape f) d’hydrodistillation. Le flux aqueux 14 introduit à l’étape f) contient de préférence plus de 95% poids d’eau, de préférence plus de 98% poids d’eau.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, le flux aqueux 14 est de l’eau pure, éventuellement externe au procédé, ce qui permet de minimiser encore la teneur en DMSO résiduelle dans la solution aqueuse de DFF produite à l’étape f).
Dans un autre mode de réalisation particulier de l’invention, de l’eau isolée au sein du procédé est utilisée pour alimenter l’étape f), permettant de limiter les coûts d’opération du procédé et son impact environnemental. Typiquement, si le procédé intègre la préparation de la charge 0 de 5-HMF en solution dans le DMSO et que la charge sucre de l’étape de déshydratation est un sirop de sucre à 70% poids dans l’eau, environ 1 tonne d’eau est récupérée à l’issue de l’étape de déshydratation (l’eau de la charge et l’eau produite lors de la réaction de déshydratation) par tonne de 5-HMF produite. Cette eau nécessite d’être traitée avant d’être rejetée dans l’environnement. Le procédé selon l’invention peut alors utiliser avantageusement ladite eau issue de l’étape de déshydratation pour produire à l’issue de l’étape f) une solution aqueuse de DFF (comprenant éventuellement du 5-HMF non converti à l’étape a)) concentrée de préférence à 30 % poids ou plus, préférentiellement à 40 % poids ou plus en DFF (ou en l’ensemble DFF et 5-HMF non converti) et ainsi réduire les coûts de retraitement du procédé et son impact environnemental.
Avantageusement, le flux aqueux 14 introduit à l’étape f) peut correspondre à au moins une fraction, éventuellement la totalité, du distillat produit à l’étape g) optionnelle. Ledit distillat peut éventuellement contenir une quantité résiduelle de DMSO.