INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention offre ainsi une grande polyvalence dans le choix de l’instant auquel le changement de vitesse s’opère puisqu’il suffit pour cela de jouer sur la valeur de l’accélération/décélération du moteur, ceci étant possible en agissant simplement sur le pilotage du moteur. Le changement de vitesse est donc selon l’invention complètement indépendant du couple de serrage délivré par le dispositif.
Selon une caractéristique possible, lesdits moyens d’enclenchement comprennent un organe de sélection mobile en rotation par rapport audit rotor entre au moins deux positions d’enclenchement/désenclenchement dudit train d’engrenages additionnel,
ladite accélération ou décélération prédéterminée agissant sur ledit organe de sélection pour le faire passer d’un à l’autre de ses positions.
Selon une caractéristique possible, un dispositif selon l’invention comprend des moyens de liaison en rotation dudit organe de sélection avec ledit rotor, lesdits moyens de liaison en rotation assurant, lorsque ledit organe de sélection occupe l’une de ses positions, une liaison en rotation dudit organe de sélection avec ledit rotor tant que ledit moteur délivre une accélération-décélération inférieure à un seuil prédéterminé d’accélération-décélération de changement de vitesse, la délivrance par ledit moteur d’une accélération/décélération supérieure audit seuil prédéterminé d’accélération-décélération de changement de vitesse induisant la rotation dudit organe de sélection depuis l’une vers l’autres de ses positions.
Ainsi que cela est représenté, un tel dispositif de vissage/dévissage comprend classiquement un carter 10. Il s’agit ici d’un carter de type poignée-pistolet dans lequel l’axe de la poignée 11 forme un angle avec l’axe de l’organe de sortie 12. Il pourrait alternativement s’agir d’un carter dans lequel l’axe de la poignée est confondu avec l’axe de l’organe de sortie.
Le carter 10 loge un moteur électrique 13 comprenant un stator 130 et un rotor 131 muni d’un arbre moteur 132.
Le dispositif comprend un organe de sortie 12 placé à l’extrémité du carter 10. Cet organe de sortie 12 est susceptible d’entrainer en rotation un élément d’entrainement d’un élément à visser, notamment une douille de vissage ou autre.
Le dispositif comprend une transmission T reliant l’arbre 132 du rotor 131 à l’organe de sortie 12 de sorte à entrainer ce dernier en rotation.
La transmission comprend un mécanisme bi-vitesse qui comprend deux chaines de transmission ayant des rapports de transmission différents. Pour cela, la transmission T comprend un train d’engrenages additionnel susceptible d’être enclenché/désenclenché. Comme il sera décrit plus en détail par la suite, ce train additionnel comprend ici un train épicycloïdal qui peut être désactivé en rendant sa couronne intérieure libre en rotation ou bien activé en bloquant en rotation sa couronne.
Le mécanisme bi-vitesse comprend des moyens d’enclenchement du train d’engrenage additionnel, ces moyens pouvant prendre au moins :
un état d’enclenchement dans lequel le train additionnel est enclenché, et un état de désenclenchement dans lequel le train d’engrenages additionnel est désenclenché,
Le rapport de réduction de la transmission entre le rotor et l’organe de sortie est différent selon que le train d’engrenages additionnel est ou non enclenché, le rapport de réduction étant supérieur lorsque le train d’engrenages additionnel est enclenché. De cette façon, pour une fréquence de rotation donnée du rotor, la fréquence de rotation de l’organe de sortie est plus élevée lorsque le train d’engrenages additionnel n’est pas activé et plus lente lorsqu’il est activé si bien que le couple de serrage susceptible d’être délivré par le dispositif est plus élevé lorsque le train d’engrenages additionnel est activé.
Les moyens d’enclenchement comprennent un organe de sélection 15 mobile entre au moins :
une position de sélection du train d’engrenages additionnel, et une position de désélection du train d’engrenages additionnel ;
Dans ce mode de réalisation, le sens de rotation du rotor a un impact sur l’enclenchement du train d’engrenages additionnel.
Ce mécanisme bi-vitesse comprend un arbre d’entrainement 16 lié en rotation avec l’arbre 132 du rotor. Ces deux composants pourraient dans une variante constituer une seule pièce.
L’organe de sélection 15 est traversé par un alésage longitudinal intérieur 150 logeant l’arbre d’entrainement 16. L’organe de sélection 15 est monté mobile en rotation autour de l’arbre d’entrainement 16 entre deux positions extrêmes correspondant à ses deux positions de sélection.
Dans chacune de ces deux positions extrêmes, l’organe de sélection 15 est lié en rotation à l’arbre d’entrainement 16 par des moyens de liaison en rotation. Pour cela, l’arbre d’entrainement 16 est traversé par un premier perçage transversal 160 ménagé le long d’un axe perpendiculaire à son axe longitudinal. Ce perçage 160 loge un moyen de rappel élastique qui comprend dans ce mode de réalisation un ressort de compression 17. A chaque extrémité du ressort de compression est placé un élément de blocage. Ces éléments de blocage sont dans ce mode de réalisation réalisés par des billes de bocage 18.
L’organe de sélection 15 comprend à la périphérie de l’alésage intérieur 150 logeant l’arbre d’entrainement 16, deux paires de logements de blocage 151 diamétralement opposées. Les logements 151 de chaque paire sont reliés par une gorge 152.
Les billes de blocage 18 sont mobiles selon un axe orthogonal à l’axe de l’arbre d’entrainement 16, contre l’effet des moyens de rappel élastiques 17, entre au moins :
Les figures 7B et 7C représente schématiquement des vues partielles en coupe illustrant différentes étapes du premier mode de réalisation du procédé de fabrication d’un guide d’écoulement selon le premier aspect de l’invention mettant en œuvre le premier écran maillé illustré sur la .
Lorsqu’ils sont présents dans la première couche, la teneur totale du ou des polyols va de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids, et plus préférentiellement encore de 1 à 5% en poids, par rapport au poids total de la première couche.
Lorsqu’ils sont présents dans la deuxième couche, la teneur totale du ou des plastifiants va de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids, et plus préférentiellement encore de 1 à 5% en poids, par rapport au poids total de la deuxième couche.
Lorsqu’ils sont présents dans la deuxième couche, la teneur totale du ou des polyols va de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids, et plus préférentiellement encore de 1 à 5% en poids, par rapport au poids total de la deuxième couche.
De préférence, la première couche et/ou la deuxième couche comprennent un ou plusieurs plastifiants, notamment choisis parmi les polyols.
Les charges La première couche et/ou la deuxième couche de l’article de conditionnement selon l’invention peuvent éventuellement comprendre en outre une ou plusieurs charges.
Les charges sont définies et plus amplement décrites dans la partie relative à la composition solide ci-après.
La ou les charges utilisables dans la première et/ou la deuxième couche peuvent être choisies parmi les charges minérales, les charges organiques non polymériques, les charges organiques polymériques, et leurs mélanges. Parmi les charges utilisables, on peut particulièrement citer les amidons, les alginates, et les celluloses.
Lorsqu’elles sont présentes dans la première couche, la teneur totale de la ou des charges va de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 12% en poids, et plus préférentiellement encore de 1 à 10% en poids, par rapport au poids total de la première couche.
Lorsqu’elles sont présentes dans la deuxième couche, la teneur totale de la ou des charges va de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 12% en poids, et plus préférentiellement encore de 1 à 10% en poids, par rapport au poids total de la deuxième couche.
De préférence, la première couche et/ou la deuxième couche comprennent une ou plusieurs charges.
Préférentiellement, la première couche comprend un ou plusieurs plastifiants, notamment choisis parmi les polyols et une ou plusieurs charges.
Préférentiellement, la deuxième couche comprend un ou plusieurs plastifiants, notamment choisis parmi les polyols et une ou plusieurs charges.
La première couche et/ou la deuxième couche peuvent éventuellement comprendre en outre des composés additionnels, tels que des stabilisants et/ou des agents de colorations (colorants solubles, pigments insolubles).
Avantageusement, la première couche a une épaisseur supérieure à celle de la deuxième couche. De préférence, l’épaisseur totale du film unitaire formé par la première couche et la deuxième couche est supérieure ou égale à 60µm, plus préférentiellement supérieure ou égale à 65µm, plus préférentiellement encore supérieure ou égale à 70µm.
Avantageusement, la prise en eau de la deuxième couche est supérieure à la prise en eau de la première couche. De préférence, la différence entre la prise en eau de la deuxième couche et la prise en eau de la première couche est supérieure ou égale à 1%.
Avantageusement, la résistance à la rupture de la première couche est supérieure à la résistance à la rupture de la deuxième couche. De préférence, la différence entre la résistance à la rupture de la première couche et la résistance à la rupture de la deuxième couche est supérieure ou égale à 10MPa, plus préférentiellement supérieure ou égale à 20MPa.
L’étape b) est illustrée aux figures 1, 7 à 9.
Selon un premier mode de réalisation illustré à la , l’ensemble de cavités 200 est formé lors de l’étape b) à la surface 20 du second substrat 2. L’ensemble de cavités 200 est dimensionné et réparti lors de l’étape b) de manière à : - autoriser un collage direct entre les premier et second substrats 1, 2 lors de l’étape c) ; - interdire une initiation thermique de la fracture de la zone plane d’implantation 100 fragilisée à l’issue de l’étape d).
Selon un deuxième mode de réalisation illustré à la , l’ensemble de cavités 200 est formé lors de l’étape b) à la surface S proximale du premier substrat 1 de manière à s’étendre en-deçà de la zone plane d’implantation 100. L’étape b) est exécutée après la formation de la zone plane d’implantation 100. L’ensemble de cavités 200 est dimensionné et réparti lors de l’étape b) de manière à : - autoriser un collage direct entre les premier et second substrats 1, 2 lors de l’étape c) ; - interdire une initiation thermique de la fracture de la zone plane d’implantation 100 fragilisée à l’issue de l’étape d).
Selon un troisième mode de réalisation illustré à la , l’ensemble de cavités 200 est formé lors de l’étape b) à la surface S proximale du premier substrat 1, de manière à s'étendre en-deçà de la zone plane d’implantation 100, et à la surface 20 du second substrat 2. L’étape b) est exécutée après la formation de la zone plane d’implantation 100. L’ensemble de cavités 200 est dimensionné et réparti lors de l’étape b) de manière à : - autoriser un collage direct entre les premier et second substrats 1, 2 lors de l’étape c) ; - interdire une initiation thermique de la fracture de la zone plane d’implantation 100 fragilisée à l’issue de l’étape d).
Selon un quatrième mode de réalisation illustré à la , l’ensemble de cavités 200 est formé lors de l’étape b) à la surface S proximale du premier substrat 1 de manière à s’étendre au-delà de la zone plane d’implantation 100. L’étape b) est exécutée après la formation de la zone plane d’implantation 100. L’ensemble de cavités 200 est espacé lors de l’étape b) de manière à : - autoriser un collage direct entre les premier et second substrats 1, 2 lors de l’étape c) ; - interdire une initiation thermique de la fracture de la zone plane d’implantation 100 fragilisée à l’issue de l’étape d).
L’ensemble de cavités 200 est avantageusement agencé lors de l’étape b) de sorte que chaque couple de cavités 200 adjacentes est espacé d’une distance comprise entre : - un premier seuil, au-delà duquel un collage direct entre les premier et second substrats 1, 2 est autorisé lors de l’étape c) ; - un second seuil, strictement supérieur au premier seuil, en-deçà duquel une initiation thermique de la fracture de la zone plane d’implantation 100 fragilisée est interdite à l’issue de l’étape d).
Les premier et second substrats 1, 2 présentent une surface de collage à l’issue de l’étape c). L’ensemble de cavités 200 est avantageusement agencé lors de l’étape b) de manière à occuper entre 50% et 85% de la surface de collage, de préférence entre 60% et 80% de la surface de collage.
L’ensemble de cavités 200 est avantageusement agencé lors de l’étape b) de sorte que chaque cavité 200 présente au moins une dimension, dans le plan de la surface S proximale du premier substrat 1 et/ou dans le plan de la surface 20 du second substrat 2, inférieure ou égale au double du rayon moyen d’exfoliation prédéterminé, de préférence inférieure ou égale au double du rayon minimum d’exfoliation prédéterminé. Selon le premier mode de réalisation illustré à la , la dimension latérale des cavités 200 est dans le plan de la surface 20 du second substrat 2. Selon le deuxième mode de réalisation illustré à la , la dimension latérale des cavités 200 est dans le plan de la surface S proximale du premier substrat 1. Selon le troisième mode de réalisation illustré à la , la dimension latérale des cavités 200 est dans le plan de la surface S proximale du premier substrat 1 et dans le plan de la surface 20 du second substrat 2. Selon le quatrième mode de réalisation illustré à la , la dimension latérale des cavités, dans le plan de la surface S proximale du premier substrat 1, n’est pas un paramètre critique en l’absence de cloques 3.
Chaque cavité 200 de l’ensemble occupe la surface S proximale du premier substrat 1 et/ou la surface 20 du second substrat 2 de manière à délimiter une ouverture présentant une forme avantageusement choisie parmi une forme rectangulaire, carrée, triangulaire ou circulaire. A titre d’exemple non limitatif, chaque cavité 200 peut délimiter une ouverture présentant une forme carrée dont chaque côté est compris entre 10 µm et 30 µm, de préférence compris entre 15 µm et 20 µm. Si le rayon minimum d’exfoliation prédéterminé est de 15 µm, les cavités 200 peuvent avantageusement prendre la forme de carrés avec un côté de 30 µm, de cercles avec un diamètre de 30 µm, ou de lignes avec une largeur de 30 µm.
En présence de cloques 3, l’ensemble de cavités 200 est avantageusement dimensionné de sorte que chaque cavité 200 possède une profondeur, suivant la normale à la surface 20 du second substrat 2 (et/ou suivant la normale à la surface S proximale du premier substrat 1), supérieure à la flèche maximale des cloques 3, notée H max . La valeur de H max peut être approximée selon la théorie de l’élasticité des plaques et des cloques, développée par Timoshenko, par la formule : où : - « ν » désigne le coefficient de Poisson de la couche mince transférée, - « E » désigne le module d’Young de la couche mince, - « e » est l’épaisseur de la couche mince, - « P 1 » est la pression dans une cloque 3 (dépendant de la dose d’implantation), - « R » est le rayon d’une cloque 3, - « x » est l’opérateur de multiplication.
La couche mince est la partie du premier substrat 1 s’étendant entre la zone plane d’implantation 100 et la surface S du premier substrat 1 à travers laquelle l’implantation des espèces 10 s’est effectuée (proximale à la zone plane d’implantation 100) lorsque les cavités 200 sont formées à la surface 20 du second substrat 2.
Composés salicyliques : Homosalate vendu sous le nom « Eusolex HMS® » par Rona/EM Industries,
Composés β,β-diphénylacrylate : Octocrylene vendu notamment sous le nom commercial « UVINUL N 539® » par BASF,
Composés benzophénone : Benzophenone-1 vendu sous le nom commercial « UVINUL 400® » par BASF,
Selon l’invention, ledit dispositif comprend :
des moyens de détermination d’une fréquence de rotation maximale atteinte par ledit rotor lors du rebond consécutif à la survenu de chacun desdits impacts dans ledit mécanisme d’impact, et des moyens de commande aptes générer l’arrêt d’une opération de vissage/dévissage en cours lorsque ladite fréquence de rotation maximale atteint un seuil prédéterminé correspondant à niveau de couple prédéterminé.
Selon une variante possible, lesdits moyens de détermination d’une fréquence de rotation maximale comprennent des moyens de détermination d’une fréquence instantanée de rotation atteinte par ledit rotor lors du rebond consécutif à la survenu de chacun desdits impacts dans ledit mécanisme d’impact, ladite fréquence de rotation maximale correspondant à la valeur maximale de la fréquence instantanée de rotation à la suite de chaque impact.
Selon une variante possible, lesdits moyens de détermination d’une fréquence de rotation maximale atteinte par le rotor lors du rebond dudit rotor comprennent un capteur de vitesse.
Selon une variante possible, lesdits moyens de détermination d’une fréquence de rotation maximale atteinte par ledit rotor lors du rebond comprennent :
des moyens de mesure de l’angle de rotation dudit rotor en fonction du temps, et des moyens de détermination de la dérivée par rapport au temps de l’angle mesuré à ladite étape de mesure de l’angle.
Selon une variante possible, lesdits moyens de détermination de ladite fréquence de rotation maximale de rebond dudit rotor comprennent des moyens d’extraction et/ou de calcul de grandeurs physiques issues desdits moyens de contrôle de l’alimentation, lesdits moyens de détermination de ladite fréquence de rotation maximale de rebond dudit rotor étant aptes à déterminer ladite fréquence de rotation maximale en tenant compte desdites grandeurs physiques extraites et/ou calculées.
Selon une variante possible, lesdits moyens de contrôle de l’alimentation dudit moteur mettent en œuvre une commande vectorielle apte à générer deux consignes de tension Ud et Uq à partir d’une consigne de flux Id et d’une consigne de couple Iq, et trois courants de phase Ia, Ib et Ic à partir desdites consignes de tension Ud et Uq.
Selon une variante possible, lesdits moyens de contrôle de l’alimentation dudit moteur mettent en œuvre une commande BLDC.
Selon une variante possible, lesdits moyens de contrôle de l’alimentation dudit moteur mettent en œuvre une commande sinus.
Selon une variante possible, ladite commande vectorielle comprend des moyens de calcul de transformées de Clarke/Park à partir desdits courants de phase Ia, Ib et Ic donnant comme résultat deux intensités Iq, Id, lesdits moyens de calcul et/ou d’extraction étant aptes à extraire au moins une desdites consignes de tension Ud ou Uq, lesdits moyens de détermination de ladite fréquence de rotation maximale de rebond dudit rotor étant aptes à déterminer ladite fréquence maximale de rotation en tenant compte desdites intensités Id, Iq et d’au moins une desdites consignes de tension Ud ou Uq.
Selon une variante possible, ladite commande vectorielle comprend des moyens de calcul d’une transformée de Park inverse desdites consignes de tension Uq et Ud donnant comme résultat des tensions Uα et Uβ, et des moyens de calcul d’une transformée de Clarke desdits courants de phases Ia Ib et Ic donnant comme résultat des intensités Iα et Iβ,
lesdits moyens de détermination de ladite fréquence de rotation maximale de rebond dudit rotor étant aptes à déterminer ladite fréquence de rotation maximale en tenant compte desdites tensions Uα et Uβ et desdites intensités Iα et Iβ.
Selon une variante possible, ledit moteur étant à courant continu et lesdites grandeurs physiques extraites et/ou calculées par lesdits moyens de calcul et/ou d’extraction comprenant :
le courant appliqué ou mesuré circulant dans ledit moteur, la tension appliquée ou mesurée aux bornes dudit moteur.
Selon une variante possible, ledit moteur étant triphasé et lesdites grandeurs physiques extraites et/ou calculées par lesdits moyens de calcul et/ou d’extraction comprenant :
Dans le mode de réalisation de , le capteur de débit 100 est du type à mesure de pression différentielle, c’est-à-dire que le capteur de débit 100 comprend une restriction interne 101 qui crée une perte de charge engendrant un différentiel ou gradient de pression lorsqu’un débit gazeux traverse cette restriction interne 101.
Comme on le voit en , le capteur de débit 100 comprend des chambres amont 120 et aval 121 qui sont séparées par une paroi 122 traversées un passage de gaz de sorte de former la restriction interne 101.
Une ligne amont 103 et une ligne aval 102 de mesure de pression sont connectées fluidiquement au capteur de débit 100 en des sites de raccordement situés en amont et en aval de la restriction interne 101, en particulier aux chambres amont 120 et aval 121 afin d’y opérer les mesures de pression du flux circulant, avant et après perte de charge.
La différence de pression créée par la restriction interne 101 est déterminée par un capteur de pression différentiel 104 raccordé au capteur de débit 100 par le biais des lignes amont 102 et aval 103 qui forment des conduits de mesure de pression et fournissent au capteur de pression différentiel 104, les mesures de pression du flux circulant, avant et après perte de charge.
Préférentiellement, le capteur de pression différentiel 104 est intégré dans le boitier 10 du dispositif de délivrance de NO 1. Le capteur 104 peut être soit connecté électriquement à une unité de pilotage 130, soit peut lui transmettre les mesures de pression afin qu’elles y soient traitées informatiquement.
L’unité de pilotage 130 comprend un système de traitement de données, i.e. de mesures, comprenant par exemple un (ou des) microprocesseur(s) agencé sur une (ou des) carte électronique et mettant en œuvre un (ou des) algorithme(s), i.e. un (ou des) programme d’ordinateur.
En d’autres termes, l’unité de pilotage 130 est configurée pour traiter et/ou exploiter les signaux de mesure de pression ou les valeurs de pression transmises par le capteur de pression différentielle 104 coopérant avec le capteur de débit 100.
Bien entendu, l’unité de pilotage 130 peut être aussi configurée pour piloter d’autres éléments électromécaniques intégrés dans le boitier 10 ou carcasse externe du dispositif de délivrance de NO 1.
Par exemple, l’unité de pilotage 130 dispose d’une table de correspondance préenregistrée qui permet la détermination du débit de gaz circulant dans la branche inspiratoire 31 et le capteur de débit 100, c’est-à-dire de transformer une valeur de pression transmise par le capteur de pression différentiel 104 en valeur de débit traversant le capteur de débit 100. Une telle détermination du débit traversant le capteur de débit 100 permet ensuite de calculer la quantité de NO devant être ajoutée au gaz circulant dans la branche inspiratoire 31 avant d’atteindre le patient P.
En d’autres termes, en utilisant la mesure de pression retournée par le capteur de pression différentielle 104 et la table de correspondance, l’unité de pilotage 130 peut déterminer le débit de gaz issu du ventilateur mécanique 2 et la quantité de NO devant être ajoutée, via le module d’injection de NO 110, afin d’obtenir la concentration de NO souhaitée, i.e. la posologie définie par le médecin, devant être inhalée par le patient P.
Le mélange gazeux obtenu au niveau du module d’injection de NO 110 comprend alors principalement de l’azote (N 2 ), de l’oxygène (O 2 ) en une teneur d’au moins 21%vol., et du NO à une teneur typiquement comprise entre 1 et 80 ppmv.
Plus précisément, en fonction du débit gazeux (i.e. air ou N 2 /O 2 ) circulant dans la branche inspiratoire 31 ayant été déterminé à l’aide du capteur de débit 100, l’unité de pilotage 130 détermine la quantité de NO, typiquement un mélange de NO et de N 2 , devant être ajouté au gaz circulant dans la branche inspiratoire 31 par le module d’injection de NO 110, afin d’obtenir la concentration souhaitée.
Le dispositif de délivrance de NO 1 est alimenté en NO gazeux, typiquement en mélange NO/N 2 gazeux, provenant d’une source de NO 250 reliée fluidiquement au dispositif de délivrance de NO 1, en particulier à une ligne haute pression 116 dudit dispositif de délivrance de NO 1, par une ligne d’alimentation 251, telle un conduit flexible ou analogue.