INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour mieux comprendre l’implémentation de l’antenne fil-plaque selon l’invention, la illustre une vue tridimensionnelle illustrant une antenne de type fil-plaque selon le deuxième mode de réalisation de l’invention.
A titre illustratif, on présente ici un exemple de dimensionnement permettant l’excitation du mode de résonance fondamental à une fréquence f 0 = 2.45GHz et du premier mode de résonance dans le domaine des basses fréquences à une fréquence f 1 = 915 Mhz. Le toit capacitif 12 de l’antenne est une couche métallique carrée déposée sur le substrat sub1 qui est une plaque PCB. Le toit capacitif 12 a pour dimensions : épaisseur 18µm et un coté de λ 1 /6 avec λ 1 la longueur d’onde associée au premier mode de résonance dans le domaine des basses fréquences (915 MHz) . Le toit capacitif 12 est suspendu à une hauteur de λ 1 /17.6 au-dessus du plan de masse 11. Comme expliqué précédemment, le toit capacitif 11 est réalisable sur un circuit imprimé où les couches supérieure et inférieure sont gravées avec les motifs désirés.
Le fil de court-circuit 14 permettant l’excitation du premier mode monopolaire basse fréquence est placé au centre du toit capacitif 12. Il s’agit d’une tige métallique pouvant être cylindrique, parallélépipédique ou pyramidale.
La géométrie de la sonde d’alimentation 13 et sa distance par rapport au fil de court circuit 14 sont dimensionnées pour exciter le mode fondamental TM 01 autour de 2.45 GHz et le premier mode de résonance dans le domaine des basses fréquences de 915 MHz. Dans cet exemple la distance entre la sonde d’alimentation 13 et le fil de court circuit 14 est de 18mm correspondant à λ 1 /18,5.
Dans cet exemple, la sonde d’alimentation est composée d’une tige de forme cylindrique de hauteur λ 1 /22.2 dont le rayon a été ajusté pour garantir une bonne adaptation d’impédance pour les fréquences de fonctionnement de l’antenne.
Le fil d’adaptation d’impédance 15 est un ruban métallique déposé sur la face inférieure du substrat sub1 et reliant l’extrémité supérieure de la sonde d’alimentation 13 au fil de court circuit 14. Il s’agit d’une piste en cuivre de largeur comprise entre 2mm et 3 mm et de longueur comprise entre 18mm et 35 mm. Le fil d’adaptation d’impédance 15 permet d’exciter un second mode de résonance proche du mode de résonance dans le domaine des basses fréquences permettant d’élargir la bande passante BW dans la plage de fréquences de 700MHz à 1.1GHz.
Le plan de masse 11 est une couche métallique carrée ayant une surface supérieure à celle du toit capacitif 13.
Pour un dimensionnement qui garantit un bon fonctionnement pour le mode de résonance fondamental et pour le premier mode de résonance basse fréquence, la distance H séparant le toit capacitif 12 du plan de masse 11 varie inversement aux dimensions surfacique du toit capacitif 12. Lorsque la distance H séparant le toit capacitif 12 du plan de masse 11 est augmenté, le coté du carré du toit capacitif 12 doit être diminué et inversement. Il est possible de choisir pour la distance H séparant le toit capacitif 12 du plan de masse 11 une valeur comprise entre λ 1 /50 et λ 1 /10. Lorsque la distance H est égale à la valeur maximale λ 1 /10, le coté du carré définissant la surface du toit capacitif 12 est choisie égale à λ 1 /10. Lorsque la distance H est égale à la valeur minimale λ 1 /50, le coté du carré définissant la surface du toit capacitif 12 est choisie égale à λ 1 /4. Cette règle est adaptée selon la forme choisie de la surface du toit capacitif 12 (rayon pour une surface circulaire, largeur et longueur pour un rectangle …).
La illustre une vue de dessous du substrat de l’antenne de type fil-plaque selon le deuxième mode de réalisation de l’invention pour montrer l’implémentation du fil d’adaptation d’impédance 15 déposé sur la face inférieure du substrat sub1. L’inductance de l’élément inductif parasite L par dépend de la longueur L et de la largeur W du ruban métallique déposé pour réaliser le fil d’adaptation d’impédance 15. L’augmentation de L engendre l’augmentation de l’inductance de l’élément inductif parasite L par et inversement.
Le schéma 61 illustre un fil d’adaptation d’impédance 15 réalisé avec un ruban métallique sous forme de U reliant la sonde d’alimentation 13 au fil de court circuit 14. L’utilisation d’une forme en U offre un degré de liberté au concepteur permettant de choisir la longueur L sans modifier la position de la sonde d’alimentation 13 au fil de court circuit 14. En effet, la distance entre la sonde d’alimentation 13 au fil de court circuit 14 doit rester inchangée pour ne pas perturber la résonance fondamentale à 2.45 GHz.
Le schéma 62 illustre deux fils d’adaptation d’impédance 15 réalisés chacun avec un ruban métallique sous forme de U reliant la sonde d’alimentation 13 au fil de court circuit 14. Les deux fils d’adaptation d’impédance sont disposés symétriquement par rapport à la droite reliant l’extrémité supérieure de la sonde d’alimentation 13 et celle du fil de court circuit 14. Dans cet exemple les deux fils d’adaptation d’impédance ont la même longueur L et la même largeur W formant ainsi l’équivalent d’un fil ayant une longueur égale à L et une largeur supérieure à 2xW. L’utilisation du double ruban métallique offre un degré de liberté au concepteur permettant d’augmenter la largeur W du fil d’adaptation d’impédance équivalent sans dépasser les limites en largeur W imposées par les contraintes du procédé de fabrication des pistes métalliques.
La illustre plusieurs courbes de variation du coefficient de réflexion de l’antenne fil-plaque en fonction de la fréquence, chaque courbe correspondant à une configuration de connexion électrique du fil d’adaptation d’impédance. La courbe C0 correspond à une antenne fil-plaque sans fil d’adaptation d’impédance 15. La courbe C1 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant d’un côté le fil de court-circuit 14 et de l’autre côté la sonde d’alimentation 13. La courbe C2 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant uniquement le fil de court-circuit 14. La courbe C3 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant uniquement la sonde d’alimentation 13. La courbe C4 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 placé à proximité de la sonde d’alimentation 13 et le fil de court-circuit 14 mais sans les toucher.
La illustre plusieurs courbes de variation de la partie réelle de l’impédance d’entrée de l’antenne fil-plaque en fonction de la fréquence, chaque courbe correspondant à une configuration de connexion électrique du fil d’adaptation d’impédance. La courbe C’1 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant d’un côté le fil de court-circuit 14 et de l’autre côté la sonde d’alimentation 13. La courbe C’2 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant uniquement le fil de court-circuit 14. La courbe C’3 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant uniquement la sonde d’alimentation 13. La courbe C’4 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 placé à proximité de la sonde d’alimentation 13 et le fil de court-circuit 14 mais sans les toucher.
La illustre plusieurs courbes de variation de la partie imaginaire de l’impédance d’entrée de l’antenne fil-plaque en fonction de la fréquence, chaque courbe correspondant à une configuration de connexion électrique du fil d’adaptation d’impédance. La courbe C’’1 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant d’un côté le fil de court-circuit 14 et de l’autre côté la sonde d’alimentation 13. La courbe C’’2 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant uniquement le fil de court-circuit 14. La courbe C’’3 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 touchant uniquement la sonde d’alimentation 13. La courbe C’’4 correspond à une antenne fil-plaque avec un fil d’adaptation d’impédance 15 placé à proximité de la sonde d’alimentation 13 et le fil de court-circuit 14 mais sans les toucher.
En variante, « unité de traitement » désigne un réseau logique de cellules programmables de type FPGA par exemple.
De préférence, les couplages entre au moins deux desdits moyens sont réalisés par des bus locaux, des câbles Ethernet ou par une mémoire partagée.
Préférentiellement, la mémoire partagée est une mémoire vive à double accès.
L’invention a en outre pour objet un aéronef comprenant au moins un dispositif de gestion d’une requête de transfert tel que défini ci-dessus.
L’invention a également pour objet un procédé de gestion d’une requête de transfert d’au moins une donnée d’un émetteur vers un récepteur.
- une étape d’acquisition de la donnée de l’émetteur ;
- une étape de filtrage syntaxique, séquentiel et temporel de la donnée et,
- une étape de transmission de la donnée filtrée au récepteur.
illustre schématiquement un dispositif de gestion d’une requête de transfert d’une donnée d’un émetteur vers un récepteur selon un mode de réalisation de l’invention et,
Pour un groupe LG, RG, la surface de la ou des électrodes qui sont connectées à la source de tension continue 806 en configuration CC représente plus de 50% de la surface des électrodes du groupe LG, RG, voire plus de 75%, plus de 80%, plus de 85%, voire plus de 90% (ratio Sa/St). Cette condition de surface sera appelée « critère de surface » dans le reste de la description. Cela permet de maximiser la surface totale d’électrodes actives, qui permettent d’activer la fonction sudorale des pieds, afin d’améliorer la qualité de la mesure. De plus, la surface de la ou des électrodes qui sont connectées à la source de tension continue 806 en configuration CC représente plus de 50% de la surface de l’enveloppe convexe Se, voire plus de 55%, plus de 60%, voire plus de 80% (ratio Sa/Se). Cela permet d’assurer que les électrodes actives en configuration CC sont réparties sous le pied et pas localisées à un seul endroit. En effet, la distribution des glandes sudoripares peut varier entre individus et il est important de pouvoir limiter les effets de cette variation. De la même façon, cette condition permet de limiter les effets de placement du pied sur la base 102. Afin de s’assurer que la surface des électrodes soit suffisamment grande pour couvrir une amplitude importante du pied, la distance Dmax entre les deux électrodes extrémales (incluant les électrodes elles-mêmes) le long de la longueur Y peut être d’au moins 20 cm, voire 25 cm. De la même façon, chaque électrode s’étend le long de la largeur X sur au moins 10 cm, voire 15 cm. Alternativement ou complémentairement le ratio Se/Sr peut être préférablement supérieur à 75%, voire 90%, voire supérieure à 100%.
Pour intégrer la fonction d’ESC dans la base 102 (donc sans poignée ou sans électrodes en contact avec une autre région que les pieds), une électrode de la base 102 est configurée pour être une électrode passive, en haute impédance. Cette connexion peut être permanente (par exemple via une connexion sur le PCB) ou activable et désactivable via le commutateur 566.
Il existe en pratique au moins deux configurations CC pour toute paire d’électrodes : un configuration CC avec anode/cathode et une configuration CC avec cathode/anode.
La surface des électrodes peut être calculée de plusieurs façons. Idéalement, seule la surface efficace des électrodes est prise en compte, c’est-à-dire la surface des électrodes qui est effectivement en contact avec le pied. On peut définir une surface efficace élargie qui correspond à une zone de la face supérieure de la base 102 où le pied est susceptible d’être posé en utilisation normale de la station de mesure 100. Enfin, on peut définir une surface totale, qui correspond à la surface totale des électrodes sur la face supérieure 604. Dans le cas des bandes illustrées en , qui ont toutes une forme identique, ces trois définitions sont identiques. Toutefois, il est possible d’envisager des configurations dans lesquelles la surface efficace est sans rapport avec la surface totale, mais la surface efficace élargie vérifie les critères mentionnés précédemment. A l’intérieur de ce rectangle, le critère de surface est vérifié.
Dans le mode de réalisation illustré en figures 1 et en 6, en configuration CC, huit bandes sur neuf d’un groupe LG, RG sont connectées à la source 566 et une bande sur neuf du même groupe LG, RG est connectée en haute impédance (bande passive). La bande en électrode passive est préférablement choisie parmi L7 ou L9 (ou respectivement R8 ou R9) afin d’être au niveau de la voûte plantaire où le contact du pied avec la face supérieure 604 est plus faible qu’ailleurs.
La base 102 de la station 100, avec ou sans poignée, est configurée pour effectuer plusieurs mesures, dont notamment des mesures d’impédancemétrie, comme du BIA ou IPG. A cette fin, la station de mesure 100 comprend un système d’impédancemétrie, apte à réaliser une mesure d’impédance du corps d’un utilisateur en réponse à une excitation électrique. En particulier, le système d’impédancemétrie peut comprendre une source d’excitation alternative 814 (par exemple la source de courant alternatif 600 par exemple ou un générateur de courant alternatif), adapté pour injecter un courant alternatif (par exemple sinusoïdale). Les valeurs de courant sont connues de l’homme du métier. La source de courant alternatif 814 est connectée aux électrodes 801 à 804 par le circuit électronique. Le commutateur 566 permet de connecter et déconnecter des électrodes 801 à 804 à la source de courant alternatif 814. Dans le cas d’une impédancemétrie, les électrodes 801, 804 sont connectées par paire à la source de courant alternatif 814, aux bornes négative et positive.
Dans une configuration à courant alternatif, dite configuration AC, au moins une des électrodes 801 à 804 parmi le groupe droit RG et/ou le groupe gauche LG est connectée à la source de courant alternatif 814 par le commutateur 566. Plusieurs configurations AC sont possibles : notamment, pour une architecture d’électrodes données et de fonctions données, il peut exister plusieurs configurations AC pour effectuer du BIA et plusieurs configurations AC pour effectuer de l’IPG. Le commutateur 566 est configuré pour sélectivement activer ou désactiver la configuration AC et/ou pour alterner entre les différentes configurations AC. On parlera de configuration ACf (f pour « feet », pied) lorsque deux électrodes d’un même groupe LG, RG sont connectées aux deux bornes de la source de courant alternatif 814 car une telle configuration permet d’effectuer un IPG dans le pied ; on parlera de configuration ACb (b pour « between the legs », entre les jambes) lorsqu’une borne de la source de courant alternatif 814 est reliée à au moins une électrode d’un groupe LG, RG et l’autre borne de la source de courant alternatif 814 est reliée à un moins une électrode de l’autre groupe RG, LG, car cette configuration permet notamment de faire un IPG entre les jambes ou un BIA entre les jambes.
Sauf exception explicitement mentionnée, toute configuration ACf décrite pour un groupe d’électrode LG, RG est applicable pour l’autre groupe d’électrodes RG, LG (symétrie entre les deux groupes). En revanche, la configuration ACf pied gauche n’est pas activée en même temps que la configuration ACf pied droit (pour des raisons liées aux composants).
Le commutateur 566 peut être configuré pour sélectivement commuter entre au moins une des configurations CC et au moins une des configurations AC.
Parmi les configurations AC, on peut citer une configuration où les deux bornes de la source de courant alternatif 814 sont connectées à au moins deux électrodes parmi les groupes gauche LG et droite RG : les configurations ACf (IPG dans le pied) et ACb (IPG arc-de-jambe ou BIA sans poignée) en font partie. Il existe aussi des configurations où une seule borne de la source de courant alternatif 814 est connectée à au moins une électrode parmi les groupes gauche LG et droite RG ; dans ce cas, la station de mesure 100 comprend la poignée 110 et l’autre borne est reliée à une électrode de la poignée (BIA segmentale notamment). Cette configuration sera appelée ACs (« s » pour segmentale car elle permet de faire une BIA segmentale).
En configuration AC, l’unité de contrôle 810 peut avoir besoin de mesurer un potentiel au niveau du corps d’un utilisateur (pieds et/ou mains). Pour cela, la station de mesure 100 comprend un voltmètre 562 562 apte à mesurer une différence de potentiel entre deux électrodes. Le commutateur 566 permet de connecter un couple d’électrodes (par exemple parmi les électrodes 801 à 804, mais aussi parmi les électrodes de la poignée) aux bornes du voltmètre 562, afin de mesurer une différence de potentiel.
En pratique, la ou les sources de courant peuvent ne pas avoir deux bornes telles que représentées sur les schémas de principe. Néanmoins, il y a quand même un pôle i+ ou i-, V+ ou V- qui sont déterminés par le circuit électrique. Le terme de « bornes » fait alors références à ces pôles.
Différents agencements de chemins conducteurs d’électricité formant électrodes vont être présentés, en relation avec les figures 9 à 15. Chaque agencement est limité par des contraintes physiques : la disposition des chemins conducteurs d’électricité le long de la longueur Y doit permettre au pied d’être en contact avec lesdits chemins conducteurs d’électricité ; par conséquent, la distance maximale Dmax (voir sur les figures 9 à 15) entre les électrodes extrémales le long de la longueur Y dans un groupe LG, RG est limitée. Les agencements peuvent être symétriques autour d’un axe de direction Y.
En configuration CC, la paire d’électrodes reliées à la source de tension continue 806 comprend au moins une électrode du groupe gauche LG et au moins une électrode du groupe droit RD. Par exemple, le groupe gauche LG contient la cathode et le groupe droit RG contient l’anode, ou inversement. En revanche, deux électrodes d’un même groupe LG, RG ne peuvent être reliées aux deux bornes de la source de tension continue 806 (au sein d’un même groupe LG, RG, il ne peut y avoir simultanément une électrode fonctionnant en cathode et une autre électrode fonctionnant en anode).
Sur les figures 9 à 15, « HiZ » signifie que, dans une configuration CC, l’électrode est reliée à la haute impédance ; « An » ou « Cath » signifie que, dans une configuration CC, l’électrode est reliée à la source de tension continue 806 (l’un ou l’autre des bornes, respectivement) ; i+ ou i- signifie que dans une configuration AC, l’électrode est reliée à la source de courant alternatif 814 (l’un ou l’autre des bornes, respectivement), V+ ou V- signifie que, dans une configuration AC, l’électrode est reliée au voltmètre 562 (l’un ou l’autre des bornes, respectivement) ; « - » signifie que, quelle que soit la configuration, l’électrode est inactivée (par exemple non connectée électriquement, déconnectée par le commutateur 556). Une même électrode pourra donc avoir plusieurs de ces symboles, puisqu’elle peut, en fonction de la configuration déterminée par le commutateur 566, séquentiellement assurer plusieurs fonctions.
La illustre un agencement 900 dans laquelle chaque groupe LG, RG comprend deux électrodes indépendantes 901, 903 (groupe LG) et 902, 904 (groupe RG). Les fonctions des électrodes indiquées sur la sont sous la forme « CC/ACb ».
Exemple n°6 : - Couche décor (6) : Couche d’usure (6a) PVC épaisseur 0,5mm + film décor (6b) imprimé - 1ère couche de rigidité (3) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 1ère couche amortissante (2) : Mousse de PVC à cellules fermées, épaisseur : 1 mm, densité :300 kg/m 3 , module de stockage de 0,458 Mpa - 2ème couche de rigidité (4) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa
Exemple n°7 : - Couche décor (6) : Couche d’usure (6a) PVC épaisseur 0,5mm + film décor (6b) imprimé - 1ère couche de rigidité (3) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 1ère couche amortissante (2) : Mousse de PVC (5a) à cellules fermées, épaisseur : 1 mm, densité :450 kg/m 3 , module de stockage de 0,458 Mpa - 2ème couche de rigidité (4) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 2ème couche amortissante (2) : voile (5b) de fibres de verre non tissées, épaisseur 1mm, résistance à la compression à 10% de déformation égale à 3900Pa pour un échantillon de 5x5cm ;
Exemple n°8 : - Couche décor (6) : Couche d’usure (6a) PVC épaisseur 0,5mm + film décor (6b) imprimé - 1ère couche de rigidité (3) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 1ère couche amortissante (2) : Couche calandrée en PVC plastifié et chargée, épaisseur : 0,6 mm, Module d’Young 121 MPa, densité :1926 kg/m 3 , - 2ème couche de rigidité (4) : PVC, épaisseur : 2 mm, densité :1926 kg/m 3 , résistance flexion : 22,22 Mpa, module de flexion : 7,77 GPa, module de stockage de 9,37 GPa - 2ème couche amortissante (2) : voile (5b) de fibres de verre non tissées, épaisseur 1,3 mm, résistance à la compression à 10% de déformation supérieure ou égale à 3900Pa pour un échantillon de 5x5cm ;
Les résultats des tests sont compilés dans le tableau ci-dessous : Atténuation acoustique (dB) Acoustique à la marche (dB) Poinçonnement à 2h30 (mm) Poinçonnement à 24h (mm) Exemple n°1 19 75 0,29 0,22 Exemple n°2 19,7 71 0,38 0,30 Exemple n°3 19 77 0,32 0,27 Exemple n°4 17 72 0,30 0,24 Exemple n°5 6 80 Exemple n°6 16 76 Exemple n°7 17 75 0,28 0,23 Exemple n°8 19 75 0,24 0,18
Il ressort de ce qui précède que l’invention fournit bien une structure multicouche permettant d’avoir une bonne atténuation acoustique car les valeurs d’atténuation acoustique atteignent 19dB selon les normes NF S31-074-717-2 et NF EN ISO 717-2 et une bonne acoustique à la marche avec des valeurs toujours inférieures à 80, voire à 75dB selon la norme NF EN ISO 10140-3 et NF EN ISO 717-2. De plus la résistance au poinçonnement à 2h30 et 24hr selon la norme NF EN ISO 24343-1 reste inférieure respectivement à 0,40 et 0,30 ce qui est satisfaisant.
Dispositif de rangement de moyens de locomotions légers pour espaces urbains exigus L’invention concerne les dispositifs de rangements urbains, et plus précisément des dispositifs destinés au rangement de moyens de locomotion légers, tels que des vélos, des trottinettes, des poussettes, etc. dans des espaces urbains exigus.
Le stockage des moyens de locomotion légers dans les zones urbaines à forte densité de population est un enjeu actuel majeur au sein des villes. En ce sens, les habitations présentes dans de telles zones prennent, pour la grande majorité, la forme d’immeuble présentant une cour intérieure. L’entrée de ces immeubles ainsi que leur cour intérieure sont des espaces exigus où il est très compliqué pour les habitants de stocker leurs moyens de locomotions légers sans risquer de se les faire dérober ou d’encombrer le passage disponible pour les autres habitants.
On connaît déjà dans l'état la technique des espaces dédiés au rangement de tels moyens de locomotions légers. On connait par exemple des râteliers partagés auxquels les utilisateurs attachent leur vélo ou leur trottinette. On connait également des pièces dédiées à l’entrée des immeubles faisant office de parking intérieur pour les habitants.