INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre un cinquième mode de fonctionnement privilégié du dispositif 10 différant du premier mode en ce que l’obturateur intermédiaire supérieur 13 et l’obturateur inférieur 15 ne sont pas gonflés et en ce que seule la prise d’aspiration supérieure 18 est activée.
Ce cinquième mode de fonctionnement, très proche du deuxième mode de fonctionnement, est particulièrement approprié pour des aquifères en milieu fracturé.
La vitesse de circulation de l’eau est légèrement moindre mais ce mode permet en contrepartie une aspiration des particules contenues à l’intérieur de la crépine 3 entre la prise d’aspiration supérieure 18 et l’obturateur 14.
La illustre un sixième mode de fonctionnement privilégié du dispositif 10 différant du premier mode en ce que l’obturateur supérieur 12 et l’obturateur intermédiaire inférieur 14 ne sont pas gonflés et en ce que seule la prise d’aspiration inférieure 19 est activée.
Ce sixième mode de fonctionnement, très proche du troisième mode de fonctionnement, est également particulièrement approprié pour des aquifères en milieu fracturé.
La vitesse de circulation de l’eau est légèrement moindre mais ce mode permet en contrepartie une aspiration des particules contenues à l’intérieur de la crépine 3 entre la prise d’aspiration inférieure 19 et l’obturateur 13.
Ce sixième mode de fonctionnement sera avantageusement utilisé en alternance avec le cinquième mode de sorte à réduire le nombre d’opérations de déplacement vertical du dispositif 10.
Les figures 8 à 13 illustrent respectivement des septième, huitième, neuvième, dixième, onzième et douzième modes de fonctionnement du dispositif 10 pouvant être mis en œuvre pour réaliser le nettoyage d’un nouveau forage ou d’un ancien forage venant d’être régénéré par ce même dispositif 10 via au moins l’un des trois premiers modes de fonctionnement exposés précédemment.
Ces septième, huitième, neuvième, dixième, onzième et douzième modes de fonctionnement sont respectivement semblables aux premier, deuxième, troisième, quatrième, cinquième et sixième modes de fonctionnement des figures 2 à 7, si ce n’est qu’ils ne mettent pas en œuvre le générateur d’impulsions 11, de sorte que le traitement se limite à un rayon proche de la colonne d’exploitation 2 (typiquement de 1 à 3 mètres suivant les caractéristiques du terrain aquifère 4).
Selon des variantes de réalisation du dispositif selon l’invention, le nombre d’obturateurs et/ou de prises d’aspiration peut varier.
La illustre un dispositif 30 semblable au dispositif 10 mais dépourvu de l’obturateur inférieur 15 et de la prise d’aspiration inférieure 19, ce dispositif 30 permettant par exemple de mettre en œuvre les deuxième et huitième modes de fonctionnement décrits précédemment.
La illustre un dispositif 40 semblable au dispositif 10 mais dépourvu de l’obturateur supérieur 12 et de la prise d’aspiration supérieure 18, ce dispositif 40 permettant par exemple de mettre en œuvre les troisième et neuvième modes de fonctionnement décrits précédemment.
La illustre un dispositif 50 semblable au dispositif 10 mais dépourvu de l’obturateur inférieur 15, de l’obturateur intermédiaire inférieur 14 et de la prise d’aspiration inférieure 19, ce dispositif 50 permettant par exemple de mettre en œuvre les deuxième et huitième modes de fonctionnement décrits précédemment.
Il est cependant à noter que la mise en œuvre de ces modes de fonctionnement se fera de manière dégradée (en particulier pour le deuxième mode où le rayon de propagation radial des ondes de chocs sera moindre du fait de la perte de concentration verticale de ces mêmes ondes de chocs causée par l’absence de l’obturateur 14).
La illustre un dispositif 60 semblable au dispositif 10 mais dépourvu de l’obturateur supérieur 12, de l’obturateur intermédiaire supérieur 13 et de la prise d’aspiration supérieure 18, ce dispositif 60 permettant par exemple de mettre en œuvre les troisième et neuvième modes de fonctionnement décrits précédemment.
En variante de réalisation, la lisse 3 pourrait être montée, via un support ad hoc, directement sur l’arbre de sortie 52.
La barrière 1 de contrôle qui vient d’être décrite permet de modifier le comportement de la lisse 3 lors d’un défaut d’alimentation du groupe moteur électrique 5, de manière rapide, en fonction du besoin.
En d’autres termes, il peut être possible de configurer la barrière 1 de contrôle d’accès pour placer la lisse 3 en position de passage en cas de défaut d’alimentation ou, au contraire interdire, positionner la lisse 3 en position de barrage.
Plus précisément, lorsque le sélecteur 71 est dans sa première position, en en cas de défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique 5, la lisse 3 est maintenue dans sa position de barrage. Cette configuration peut notamment être utilisée pour empêcher l’accès sur un site.
Au contraire, lorsque le sélecteur 71 est dans sa deuxième position, la barrière 1 de contrôle d’accès est configurée pour positionner la lisse 3 dans sa position de passage en cas de défaut d’alimentation électrique du groupe moteur électrique 5. Cette configuration est notamment utilisée pour permettre, en cas d’urgence, une évacuation.
En outre, grâce à l’organe de déverrouillage 8, et malgré le fait que le sélecteur 71 soit dans sa première position, il est possible de placer la lisse 3 dans sa position de passage, cela notamment pour permettre l’intervention de secours par exemple.
En outre, ce changement de configuration s’avère simple et rapide à effectuer puisqu’il est effectué uniquement par déplacement du sélecteur 71 dans sa première position ou dans sa deuxième position.
Ainsi, le changement de comportement de la barrière 1 de contrôle d’accès s’en trouve facilité et peut être effectué en quelques minutes seulement, voire quelques secondes.
Système de construction La présente invention est relative notamment à un système de construction ainsi qu’à un ensemble de construction comportant plusieurs systèmes, permettant la composition d’une paroi murale utilisant les systèmes ou éléments en question.
Une application préférée concerne l’industrie du bâtiment et des travaux publics en particulier pour la réalisation de murs, notamment de soutènement, de murs anti-bruit ou autres.
ETAT DE LA TECHNIQUE Dans ce domaine, on connaît, de la publication brevet WO 2020/234181 A1, un bloc de construction qui comprend quatre parois, donnant une forme tridimensionnelle à cet élément, avec une direction longitudinale, une direction transversale et une dimension en hauteur, pour former au moins une portion de paroi murale. Ce type de bloc donne globalement satisfaction en particulier dans son efficacité de pose. Il permet notamment une grande vitesse d’exécution car il peut être de dimensions assez grandes, si bien qu’une paroi murale peut être construite avec un nombre plus limité de blocs.
Cependant, il existe un besoin pour optimiser ce type de paroi murale.
Un objet de la présente invention est donc de proposer un système de construction qui tire profit de blocs de construction de façon améliorée.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un mode de réalisation on prévoit un système de construction comprenant un premier bloc de construction et un deuxième bloc de construction, chacun parmi le premier bloc de construction et le deuxième bloc de construction comprenant : une première paroi définissant une face avant et une deuxième paroi définissant une face arrière, la première paroi et la deuxième paroi étant espacées selon une direction longitudinale, une troisième paroi et une quatrième paroi définissant respectivement un premier flanc et un deuxième flanc espacés selon une direction transversale, et reliant chacune la première paroi et la deuxième paroi, caractérisé en ce qu’il comporte une plaque de raccordement disposée entre le premier bloc de construction et le deuxième bloc de construction selon la direction transversale, la plaque de raccordement comprenant : une paroi frontale définissant au moins en partie une face avant de la plaque de raccordement, la face avant de la plaque de raccordement, la face avant du premier bloc de construction et la face avant du deuxième bloc de construction étant parallèles, une première portion d’extrémité au contact de la première paroi du premier bloc de construction et une deuxième portion d’extrémité au contact de la première paroi du deuxième bloc de construction.
Ainsi, une paroi murale d’une surface donnée emploie un nombre moins important de blocs car une portion de cette paroi est produite par une ou plusieurs plaques de raccordement. Cela entraîne un gain notable car ces plaques sont moins encombrantes et/ou moins lourdes que les blocs de construction, si bien qu’elles sont plus faciles à manipuler à la main ou avec des engins. Eventuellement, elles occasionnent moins de tassement vertical du sol, car les appuis au sol du système, au niveau des blocs, sont plus espacés.
Un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici peut avoir n’importe quelle poussée maximale souhaitée. Purement à titre d’exemple non limitatif, une turbine à gaz telle que décrite et/ou revendiquée ici peut être capable de produire une poussée maximale d’au moins (ou de l’ordre de) l’une des valeurs suivantes : 160 kN, 170 kN, 180 kN, 190 kN, 200 kN, 250 kN, 300 kN, 350 kN, 400 kN, 450 kN, 500 kN ou 550 kN. La poussée maximale peut être dans une plage inclusive limitée par deux valeurs quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). Purement à titre d’exemple, une turbine à gaz telle que décrite et/ou revendiquée ici peut être capable de produire une poussée maximale dans la plage allant de 330 kN à 420 kN, par exemple de 350 kN à 400 kN. La poussée mentionnée ci-dessus peut être la poussée nette maximale dans des conditions atmosphériques normales au niveau de la mer plus 15 degrés C (pression ambiante de 101,3 kPa, température de 30 degrés C), le moteur étant statique.
En cours d’utilisation, la température du flux à l’entrée à la turbine haute pression peut être particulièrement élevée. Cette température, qui peut être appelée TET, peut être mesurée à la sortie vers la chambre de combustion, par exemple immédiatement en amont de la première aube de turbine, qui peut elle-même être appelée aube de distributeur de turbine. Dans certains exemples, la température TET peut dépendre, pour une condition de poussée donnée, de la composition spécifique du carburant fourni à la chambre de combustion. En croisière, la température TET peut être au moins (ou de l’ordre de) l’une des valeurs suivantes : 1400K, 1450K, 1500K, 1550K, 1600K ou 1650K. La température TET en croisière peut être dans une plage inclusive limitée par deux valeurs quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). La température TET maximale lors de l’utilisation du moteur peut être, par exemple, au moins (ou de l’ordre de) l’une des valeurs suivantes : 1700K, 1750K, 1800K, 1850K, 1900K, 1950K ou 2000K. La température TET maximale peut être dans une plage inclusive limitée par deux valeurs quelconques des valeurs de la phrase précédente (c’est-à-dire que les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage allant de 1800K à 1950K. La température TET maximale peut être atteinte, par exemple, dans une condition de poussée élevée, par exemple dans une condition de décollage maximal (MTO).
Une pale de soufflante et/ou une partie de profil aérodynamique d’une pale de soufflante décrite(s) et/ou revendiquée(s) ici peut/peuvent être fabriquée(s) à partir d’un matériau ou d’une combinaison de matériaux approprié(e) quelconque. Par exemple au moins une partie de la pale de soufflante et/ou du profil aérodynamique peut être fabriquée au moins en partie à partir d’un composite, par exemple un composite à matrice métallique et/ou un composite à matrice organique, tel qu’une fibre de carbone. À titre d’exemple supplémentaire, au moins une partie de la pale de soufflante et/ou du profil aérodynamique peut être fabriquée au moins en partie à partir d’un métal, tel qu’un métal à base de titane ou un matériau à base d’aluminium (tel qu’un alliage d’aluminium-lithium) ou un matériau à base d’acier. La pale de soufflante peut comprendre au moins deux régions fabriquées en utilisant des matériaux différents. Par exemple, la pale de soufflante peut avoir un bord d’attaque protecteur, qui peut être fabriqué en utilisant un matériau qui est plus capable de résister aux chocs (par exemple des oiseaux, de la glace ou d’un autre matériau) que le reste de la pale. Un tel bord d’attaque peut, par exemple, être fabriqué en utilisant le titane ou un alliage à base de titane. Ainsi, purement à titre d’exemple, la pale de soufflante peut avoir un corps à base de fibre de carbone ou d’aluminium (tel qu’un alliage d’aluminium-lithium) avec un bord d’attaque en titane.
Une soufflante telle que décrite et/ou revendiquée ici peut comprendre une partie centrale, à partir de laquelle les pales de soufflante peuvent s’étendre, par exemple dans une direction radiale. Les pales de soufflante peuvent être attachées à la partie centrale de n’importe quelle manière souhaitée. Par exemple, chaque pale de soufflante peut comprendre un élément de fixation qui peut s’engager dans une fente correspondante dans le moyeu (ou le disque). Purement à titre d’exemple, un tel élément de fixation peut se présenter sous la forme d’une queue d’aronde qui peut s’insérer dans et/ou s’engager dans une fente correspondante dans le moyeu/disque afin de fixer la pale de soufflante au moyeu/disque. À titre d’exemple supplémentaire, les pales de soufflante peuvent être formées d’un seul tenant avec une partie centrale. Un tel agencement peut être appelé disque à aubage ou bague à aubage. Tout procédé approprié peut être utilisé pour fabriquer un tel disque à aubage ou une telle bague à aubage. Par exemple, au moins une partie des pales de soufflante peut être usinée à partir d’un bloc et/ou au moins une partie des pales de soufflante peut être attachée au moyeu/disque par soudage, tel qu’un soudage par friction linéaire.
À cet égard, le ralenti au sol peut faire référence à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est stationnaire et en contact avec le sol, mais où il est nécessaire que le moteur tourne. Au ralenti, le moteur peut produire entre 3% et 9% de la poussée disponible du moteur. Dans d’autres exemples, le moteur peut produire entre 5% et 8% de poussée disponible. Dans encore d’autres exemples, le moteur peut produire entre 6% et 7% de poussée disponible. Le roulage peut faire référence à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé sur le sol par la poussée produite par le moteur. Pendant le roulage, le moteur peut produire entre 5% et 15% de poussée disponible. Dans d’autres exemples, le moteur peut produire entre 6% et 12% de poussée disponible. Dans encore d’autres exemples, le moteur peut produire entre 7% et 10% de poussée disponible. Le décollage peut faire référence à une phase de fonctionnement du moteur où l’aéronef est propulsé par la poussée produite par le moteur. À un stade initial de la phase de décollage, l’aéronef peut être propulsé alors que l’aéronef est en contact avec le sol. À un stade ultérieur de la phase de décollage, l’aéronef peut être propulsé alors que l’aéronef n’est pas en contact avec le sol. Pendant le décollage, le moteur peut produire entre 90% et 100% de poussée disponible. Dans d’autres exemples, le moteur peut produire entre 95% et 100% de poussée disponible. Dans encore d’autres exemples, le moteur peut produire 100% de poussée disponible.
Telles qu’utilisées ici, les conditions de croisière ont la signification conventionnelle et seraient facilement comprises par l’homme du métier. Ainsi, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, l’homme du métier reconnaîtrait immédiatement les conditions de croisière pour se référer au point de fonctionnement du moteur à mi-croisière d’une mission donnée (que l’on peut appeler dans l’industrie « mission économique ») d’un aéronef auquel le moteur à turbine à gaz est conçu pour être attaché. À cet égard, la mi-croisière est le point dans un cycle de vol d’un aéronef où 50% du carburant total brûlé entre la fin de la montée et le début de la descente a été brûlé (ce qui peut être approximé par le point médian - en termes de temps et/ou de distance - entre la fin de la montée et le début de la descente). Les conditions de croisière définissent ainsi un point de fonctionnement du moteur à turbine à gaz qui fournit une poussée qui assurerait un fonctionnement en régime permanent (c’est-à-dire en maintenant une altitude constante et un Nombre de Mach constant) à mi-croisière d’un aéronef auquel il est conçu pour être attaché, en tenant compte du nombre de moteurs prévus pour cet aéronef. Par exemple, lorsqu’un moteur est conçu pour être attaché à un aéronef équipé de deux moteurs du même type, dans des conditions de croisière le moteur fournit la moitié de la poussée totale qui serait nécessaire pour le fonctionnement en régime permanent de cet aéronef à mi-croisière.
Le gaz inerte introduit dans l’enceinte est l’argon.
Le substrat est un substrat en céramique.
Un rapport d’une densité du deuxième potentiel radiofréquence sur une densité du premier potentiel radiofréquence est supérieur à un seuil de rapport de densité de potentiel.
Le seuil de rapport de densité de potentiel est supérieur à 0,2.
Le substrat est supporté par un porte substrat, le deuxième potentiel radiofréquence est appliqué au porte substrat et la densité du deuxième potentiel radiofréquence correspond au deuxième potentiel radiofréquence appliqué au porte substrat par unité de surface du porte substrat.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un système pour la mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’une couche sous-stœchiométrique en oxygène d’un oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène sur un substrat par pulvérisation cathodique magnétron d’une cible constituée dudit oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène, comprenant :
- une enceinte reliée à un appareil de mise sous vide, l’enceinte étant apte à être mise sous vide grâce à l’appareil de mise sous vide, l’enceinte étant reliée à une source de gaz inerte configurée pour introduire du gaz inerte dans l’enceinte,
- au moins une première source radiofréquence adaptée pour être connectée à la cible, la première source radiofréquence étant configurée pour appliquer un premier potentiel radiofréquence à la cible,
- au moins une deuxième source radiofréquence adaptée pour être connectée au substrat, la deuxième source radiofréquence étant configurée pour appliquer un deuxième potentiel radiofréquence au substrat.
- La schématise un système pour la fabrication d’une couche sous-stœchiométrique en oxygène d’un oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène selon un mode de réalisation possible de l’invention ;
- La présente les étapes d’un procédé de fabrication d’une couche sous-stœchiométrique en oxygène d’un oxyde de titane, de vanadium, de tungstène ou de molybdène selon un mode de réalisation possible de l'invention ;
- La est un graphique de la résistivité électrique d’une couche sous-stœchiométrique en oxygène d’un oxyde de titane en fonction du rapport de la densité de potentiel appliqué au porte substrat sur la densité de potentiel appliqué à la cible selon un mode de réalisation possible de l'invention ;
- La est un graphique du rapport du nombre d’atomes d’oxygène sur le nombre d’atomes de titane dans une couche sous-stœchiométrique en oxygène d’un oxyde de titane en fonction du rapport de la densité de potentiel appliqué au porte substrat sur la densité de potentiel appliqué à la cible selon un mode de réalisation possible de l'invention,
- La est un graphique montrant l’évolution du courant électrique en fonction de la différence de potentiel entre une électrode de travail composée du matériau d’une couche sous-stœchiométrique en oxygène d’un oxyde de titane obtenu par le procédé selon un mode de réalisation et une électrode de référence au calomel saturé lors de trois cycles de voltampèremétrie,
Les inventeurs ont déterminé qu’en mesurant les paramètres de substance de trace d’un carburant, certaines caractéristiques de ce carburant peuvent être déterminées. De telles substances de trace peuvent être présentes uniquement en une quantité à l’état de trace et peuvent indiquer une caractéristique associée du carburant par leur présence, leur concentration ou leur absence dans le carburant.
Au moins l’un du ou des plusieurs paramètres de substance de trace peut indiquer la présence ou une concentration de la substance de trace associée dans le carburant.
Au moins l’un du ou des plusieurs paramètres de substance de trace peut indiquer l’absence de la substance de trace associée dans le carburant.
La ou les plusieurs caractéristiques de carburant déterminées peuvent comprendre :
a) un pourcentage de carburant d’aviation durable dans le carburant ; ou
b) une indication que le carburant est un carburant fossile, par exemple un carburant kérosène fossile.
La substance de trace associée à au moins l’un des paramètres de substance peut être intrinsèquement présente dans le carburant. Par exemple, elle peut être présente naturellement dans le carburant à la suite de sa fabrication.
Les paramètres de substance de trace peuvent comprendre :
i) une concentration ou une quantité de soufre dans le carburant ; et/ou
ii) une concentration ou une quantité d’hydrocarbures aromatiques dans le carburant.
La substance de trace associée à au moins l’un des paramètres de substance de trace peut être ajoutée au carburant pour agir en tant que traceur pour la détection. Par exemple, la substance de trace peut être ajoutée au carburant dans le but d’agir en tant que traceur pour indiquer une certaine caractéristique ou des caractéristiques du carburant.
La mesure du ou des plusieurs paramètres de substance de trace peut comprendre la réalisation d’une spectroscopie sur le carburant. La réalisation d’une spectroscopie sur le carburant peut comprendre la réalisation d’une spectroscopie Infrarouge à Transformée de Fourier (FT-IR) ou Ultraviolet-Visible (UV-Vis).
La mesure du ou des plusieurs paramètres de substance de trace peut comprendre la réalisation d’une détection de fluorescence.
La mesure du ou des plusieurs paramètres de substance de trace peut comprendre la réalisation d’une mesure sur le carburant à bord de l’aéronef.
La mesure du ou des plusieurs paramètres de substance de trace peut comprendre la réalisation d’une mesure sur le carburant à l’intérieur de, échantillonné à partir de, ou distribué à un réservoir de carburant de l’aéronef.
La mesure du ou des plusieurs paramètres de substance de trace peut comprendre la réalisation d’une mesure sur le carburant pendant l’utilisation du moteur à turbine à gaz. Cela peut comprendre la réalisation d’une mesure sur le carburant pendant qu’il se trouve dans un circuit de carburant du moteur à turbine à gaz.
- la partie stator du dispositif de transfert de fluide est fixée au porte-satellites traversé par au moins un premier canal d’alimentation et un deuxième canal d’alimentation.
- le moyen de commande comprend une première chambre et une deuxième chambre à volumes variables, et des moyens d’alimentation des première et deuxième chambres qui sont formés dans le corps annulaire, les moyens d’alimentation comprenant au moins une première conduite débouchant dans la première chambre et au moins une deuxième conduite débouchant dans la deuxième chambre, la première conduite et la deuxième conduite débouchant également dans la face aval du corps annulaire.
- la partie stator comprend une surface cylindrique interne et des premières canalisations débouchant dans la surface cylindrique interne, la partie rotor comprenant une surface cylindrique externe dans laquelle débouchent des deuxièmes canalisations, les deuxièmes canalisations étant couplées respectivement avec les premières et deuxièmes conduites du corps annulaire.
- le corps mobile se déplace en translation suivant l’axe longitudinal.