INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une étape suivante, une requête de crédit est éventuellement transmise par le moteur de jeux au module ou sous-module de gestion de requêtes (étape 540). Une seule requête peut viser tous les joueurs gagnants. Une telle requête de crédit comprend par exemple un identifiant d’un ou plusieurs joueurs et, pour chaque identifiant de joueur, un montant à créditer, exprimé en monnaie virtuelle. En réponse à la réception d’une requête de crédit, le module ou sous-module de gestion de requêtes transmet une ou plusieurs requêtes équivalentes au module ou sous-module de gestion de comptes joueurs en monnaie virtuelle (étape 545). De telles requêtes équivalentes comprennent par exemple un identifiant d’un ou plusieurs comptes joueurs et, pour chaque identifiant de compte joueur, un montant à créditer, exprimé en monnaie virtuelle. Après que le ou les comptes joueurs aient été crédités, le module ou sous-module de gestion de comptes joueurs en monnaie virtuelle adresse un ou plusieurs messages de confirmation de crédit au module ou sous-module de gestion de requêtes (étape 550) qui informe alors le ou les joueurs gagnants, via leurs dispositifs ou un autre, qu’ils ont gagné et, de préférence, leur indique la somme gagnée, exprimée en monnaie virtuelle (étape 555).
Les étapes 500 à 530 ou 500 à 555 sont répétées autant de fois que le joueur souhaite participer à des jeux durant la première phase du procédé, étant entendu que l’un au moins de ces jeux est multi-joueurs.
La illustre un exemple de diagramme temporel d’étapes d’un procédé de participation à un jeu élémentaire d’argent mono-joueur à redistribution non totale, selon des modes de réalisation particuliers de l’invention. Ces étapes correspondent à la deuxième phase du procédé, mise en œuvre suite à la première phase. Les critères de ce jeu, notamment le taux de retour au joueur, sont définis par l’opérateur de jeux que le joueur a utilisé pour accéder aux jeux de la première phase.
Une première étape a ici pour objet une requête de participation au jeu d’argent élémentaire mono-joueur (étape 600). Cette requête est ici adressée par le dispositif d’un joueur (ou sous son contrôle) au module ou sous-module de gestion de requêtes. Elle comprend par exemple un identifiant du joueur, un identifiant du jeu mono-joueur, ainsi qu’une mise exprimée en monnaie virtuelle.
Par ailleurs, bien que ces deux aspects soient tout particulièrement avantageux dans le cas où l'une des deux mémoires du système est une mémoire adaptée à mettre en œuvre des opérations de calcul, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à ce cas particulier et peuvent être appliqués à des systèmes comportant des circuits mémoire classiques, par exemple couplés à des unités de calcul externes.
Gaine de combustible nucléaire et procédé de fabrication d’une telle gaine La présente invention concerne le domaine des gaines de combustible nucléaire (ci-après aussi nommées « gaines ») destinée à contenir du combustible nucléaire, en particulier des gaines de crayon de combustible nucléaire, et leur procédé de fabrication.
Le combustible nucléaire incluant la matière fissile est généralement contenu dans une gaine étanche qui évite la dispersion du combustible nucléaire.
Les assemblages de combustible nucléaire utilisés dans les réacteurs à eau légère ou à eau lourde comprennent généralement un faisceau de crayons de combustible nucléaire, chaque crayon de combustible nucléaire comprenant une gaine tubulaire contenant du combustible nucléaire, la gaine étant fermée à chacune de ses deux extrémités par un bouchon respectif.
Les gaines des assemblages de combustible nucléaire sont réalisées par exemple en alliage à base de zirconium. De tels alliages à base de zirconium présentent des performances élevées en conditions normales d’utilisation dans les réacteurs nucléaires.
Cependant, ils peuvent atteindre leurs limites notamment en terme de température lors de conditions accidentelles sévères, comme par exemple lors d’un accident de perte de fluide de refroidissement (ou LOCA pour « Loss Of Coolant Accident » en anglais).
Lors d’un tel évènement, la température dans le cœur du réacteur nucléaire peut atteindre plus de 800°C et le fluide de refroidissement se présente essentiellement sous forme de vapeur d’eau.
Ceci peut causer une dégradation rapide de la gaine d’un crayon de combustible nucléaire, avec notamment un dégagement d’hydrogène et une oxydation rapide de la gaine conduisant à sa fragilisation voire à son éclatement, et donc au relâchement de combustible nucléaire hors de la gaine.
Il est possible de prévoir une gaine comprenant un substrat réalisé en alliage à base de zirconium et recouvert d’un revêtement de protection réalisé en chrome.
Un tel revêtement de protection en chrome permet généralement d’augmenter la tolérance de la gaine en conditions normales et en conditions accidentelles. Cependant la résistance à l’usure d’un tel revêtement de protection en chrome est relativement faible.
– à l’étape de production d’une consigne de puissance pour le système de stockage d’énergie à batteries, le contrôleur d’hybridation détermine, à partir du premier signal, une puissance totale attendue de stabilisation de la fréquence du réseau électrique ;
– la consigne de puissance pour le système de stockage d’énergie à batteries est produite à partir de la différence entre ladite puissance totale attendue de stabilisation de la fréquence du réseau électrique et ladite la puissance de stabilisation de la fréquence électrique correspondant au signal de substitution ;
– le procédé comporte un mode de désactivation du système de stockage d’énergie à batteries dans lequel le contrôleur d’hybridation produit un signal de substitution qui reproduit le premier signal ;
– le procédé comporte de plus les étapes suivantes : filtrage du premier signal pour en extraire une composante basse fréquence dont la fréquence est inférieure à un seuil prédéterminé ; production de consignes pour des organes de production de la centrale de production électrique, à partir de ladite composante basse fréquence ; détermination, à partir d’un modèle de la centrale de production électrique, d’une puissance théorique de stabilisation de la fréquence du réseau électrique par la centrale de production électrique, cette puissance théorique de stabilisation étant relative à la production de la seule centrale de production électrique en vue d’une stabilisation de la fréquence du réseau électrique, lorsque lesdites consignes pour des organes de production de la centrale de production électrique sont mises en œuvre ; détermination, à partir du premier signal, d’une puissance totale attendue de stabilisation de la fréquence du réseau électrique ; production d’une consigne de puissance pour le système de stockage d’énergie à batteries, à partir de la différence entre ladite puissance totale attendue de stabilisation de la fréquence du réseau électrique et ladite puissance théorique de stabilisation ;
– la puissance totale attendue de stabilisation de la fréquence du réseau électrique est déterminée par un coefficient contractuel K FCR multiplié par la différence entre la fréquence du réseau électrique et sa fréquence nominale.
Dans l’exemple illustré par la , les nervures 211 et 221 des deux faces opposées s’étendent de façon parallèle et présentent les mêmes dimensions, mais sont décalées selon une direction transversale à leur direction principale d’extension.
Dans l’exemple de la , les nervures 211 et 221 des deux faces opposées s’étendent selon des directions perpendiculaires entre elles.
Ces exemples ont vocation à montrer que toute variation entre premier guide d’écoulement 1 fabriqué sur la première face 101 du substrat 10 et second guide d’écoulement 1’ fabriqué sur la deuxième face 102 du substrat 10 est envisageable, la fabrication d’un des guides d’écoulement 1 et 1’ selon l’un quelconque des modes de réalisation décrits ci-dessus ne contraignant pas la fabrication de l’autre des guides d’écoulement 1 et 1’, en particulier lorsque ce dernière est fabriqué selon l’un quelconque des modes de réalisation décrits ci-dessus. Par exemple, chacun des premier et second guides d’écoulement 1 et 1’ fabriqués de part et d’autre d’une même plaque 130 peut être d’un mode quelconque parmi les trois modes de circulation décrits plus haut.
La mise en œuvre de chacun des modes de réalisation décrits ci-dessus permet la fabrication d’un circuit fluidique ayant : Une largeur de dent 33, 34 de 400 µm, Une largeur de canal 2 de 400 µm, Une hauteur de dent 33, 34 de 200 µm.
À cette fin : les écrans maillés 11, 12 peuvent présenter une épaisseur d’émulsion 113, 113’, 123, 123’ de 200 µm, les ouvertures 111 de l’écran maillé 11 et les ouvertures 121 de l’écran maillé 12 peuvent présenter une largeur de 400 µm, et les ouvertures 111 et 121 des écrans maillés 11 et 12 qui sont adjacentes entre elles peuvent être distantes l’une de l’autre de 400 µm.
Il est entendu que, comme mentionné précédemment, chacun des guides formés peut présenter des dimensions différentes. Par exemple, la largeur des nervures ou dents du circuit anodique peut être supérieure à celle des nervures ou dents du circuit cathodique ; ceci est permis du fait d’une meilleure diffusion de l’hydrogène et de débits moins élevés en anode. De plus, les circuits de réactifs (à l’anode et à la cathode) peuvent être des circuits continus, alors que le circuit de refroidissement peut être discontinu (en forme de plots par exemple).
Un autre aspect de l’invention concerne une plaque bipolaire 100, notamment destinée à une application PEM. Cette plaque bipolaire peut être fabriquée par mise en œuvre de l’un quelconque des modes de réalisation décrits ci-dessus. Deux exemples de telles plaques bipolaires 100 sont illustrés sur chacune des figures 12 et 13.
La illustre une plaque bipolaire 100, formée par la superposition de guides d’écoulement 1, 1’ et 1‘’ obtenus par mise en œuvre de l’un quelconque des modes de réalisation décrits ci-dessus. Dans cet exemple, trois guides d’écoulement 1, 1’ et 1‘’ sont fabriqués à partir de trois substrats 10, 10’ et 10’’. Ces trois guides d’écoulement comportent des nervures 211, 221 sur une unique face. Le guide 1 supérieur présente des nervures 211 en saillie depuis la face supérieure du substrat 10. Le guide intermédiaire 1’ et le guide inférieur 1’’ présentent des nervures 221 en saillie depuis les faces inférieures des substrats 10’ et 10’’ respectivement. Lorsque ces trois guides 1, 1’, et 1’’ sont superposés, des canaux d’écoulement d’un réactif sont ménagés entre les nervures 211 du guide supérieur 1, des canaux d’écoulement d’un liquide caloporteur sont ménagés entre les nervures 221 du guide intermédiaire 1’, et des canaux d’écoulement d’un autre réactif sont ménagés entre les nervures 221 du guide inférieur 1’’.
La illustre une plaque bipolaire 100, formée par la superposition de guides d’écoulement 1, 1’ et 1’’ obtenus par mise en œuvre de l’un quelconque des modes de réalisation décrits ci-dessus. Dans cet exemple, trois guides d’écoulement 1, 1’ et 1’’ sont superposés. Le guide supérieur 1 et le guide intermédiaire 1’ partagent un même substrat 10 et forment une configuration telle qu’illustrée sur la dans laquelle le substrat 10 est une simple plaque électriquement conductrice 130. Cette plaque 130 comporte donc des nervures 211 et 221 en saillie depuis ses deux faces. Le guide inférieur 1’’ présente des nervures 221 en saillie depuis la face inférieure du substrat 10’. Comme sur la , lorsque les trois guides 1, 1’ et 1’’ sont superposés, des canaux d’écoulement d’un réactif sont ménagés entre les nervures 211 du guide supérieur 1, des canaux d’écoulement d’un liquide caloporteur sont ménagés entre les nervures 221 du guide intermédiaire 1’, et des canaux d’écoulement d’un autre réactif sont ménagés entre les nervures 221 du guide inférieur 1’’.
Lorsque les nervures 211 sont fabriquées sur une couche de diffusion gazeuse 120, les encres à base desquelles les nervures 211 ont été fabriquées peuvent avoir été avec des paramètres d’impression différents de ceux que l’on préférera adopter pour une impression sur une couche d’électrode 110 ou une plaque électriquement conductrice 130. Plus particulièrement, il est préférable dans ce cas que l’encre conductrice destinée à former les nervures 211 soit plus visqueuse que celle utilisable sur une couche d’électrode 110 ou une plaque électriquement conductrice 130, de sorte qu’elle ne puisse pas s’infiltrer dans les pores de la couche de diffusion gazeuse 120 ou que cette infiltration soit suffisamment limitée. De même, l’on pourra être conduit, pour la même raison, à choisir un élastomère présentant une viscosité maximisée. A condition donc de maîtriser les éventuels phénomènes d’infiltration de l’encre conductrice ou de l’élastomère déposé, il est possible d’obtenir, sur la couche de diffusion gazeuse 120, un guide d’écoulement 1 par mise en œuvre d’un quelconque des modes de réalisation décrits ci-dessus.
Joint d’étanchéité pour réacteur électrochimique et procédé de fabrication associé La présente invention concerne l’optimisation de la fabrication d’au moins un composant d’un réacteur électrochimique tel qu’une pile à combustible et ledit au moins un composant associé. Elle concerne plus particulièrement l’étanchéification de circuits fluidiques pour réacteurs électrochimiques par exemple destinés à une utilisation en tant que piles à combustible, et en particulier à une utilisation en tant que piles à combustible de température inférieure à 250°C.
ETAT DE LA TECHNIQUE Les piles à combustible sont par exemple envisagées comme système d’alimentation électrique pour des véhicules automobiles destinés à être produits à grande échelle dans le futur, ainsi que pour un grand nombre d'autres applications. Une pile à combustible est un dispositif électrochimique qui convertit de l'énergie chimique directement en énergie électrique. Un combustible tel que du dihydrogène ou du méthanol est utilisé comme carburant de la pile à combustible.
Les piles à combustible à membrane échangeuse de protons, dites PEM, fonctionnent à basse température, typiquement inférieure à 250°C et présentent des propriétés de compacité particulièrement intéressantes.
Par ailleurs, la composition de l’invention se rince rapidement sans laisser de résidus déplaisants sur les fibres et leur confère après rinçage un toucher naturel et propre. Les fibres traitées avec la composition de l’invention présentent également de bonnes propriétés cosmétiques, notamment en termes de douceur, souplesse, toucher. Elles sont également bien individualisées et ainsi plus facile à démêler.
L’invention porte aussi sur un procédé de traitement cosmétique, notamment de lavage et/ou de conditionnement, des fibres kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux, comprenant une étape de mise en œuvre d’au moins un article de conditionnement tel que défini ci-dessus.
En outre, les termes tels que « première » ou « deuxième » utilisés dans la présente demande n'impliquent pas une séquence ou un ordre, à moins que le contexte ne l'indique clairement.
Article de conditionnement La présente invention porte notamment sur un article de conditionnement comprenant : - une enveloppe définissant au moins une cavité, l’enveloppe étant composée d’au moins deux couches assemblées entre elles afin de ne former qu’un seul film unitaire, la première couche comprenant au moins 60% en poids, par rapport au poids total de la première couche, d’un ou plusieurs composés choisis parmi les polymères cellulosiques, les fibres végétales et leurs mélanges, et la deuxième couche comprenant au moins 75% en poids, par rapport au poids total de la deuxième couche, d’un ou plusieurs polymères d’alcool vinylique.
De préférence, l’article de conditionnement est un article de conditionnement cosmétique. Par « article de conditionnement cosmétique », on entend un article approprié pour une utilisation cosmétique ; en particulier pour une utilisation de l’article de conditionnement sur les matières kératiniques, notamment les cheveux et/ou sur le cuir chevelu. En particulier, l’article de conditionnement permet de laver et/ou conditionner les fibres kératiniques, en particulier les fibres kératiniques humaines telles que les cheveux.
De préférence, l’article de conditionnement selon l’invention est hydrosoluble à une température inférieure ou égale à 35°C.
De préférence, l’enveloppe de l’article de conditionnement selon l’invention est hydrosoluble à une température inférieure ou égale à 35 °C. De préférence, la première couche et/ou la deuxième couche de l’enveloppe sont hydrosolubles à une température inférieure ou égale à 35 °C.
Par « hydrosoluble », on entend soluble dans l’eau, en particulier à raison d'au moins 10 grammes par litre d’eau, de préférence au moins 20 g/l, mieux au moins 50 g/l, à une température inférieure ou égale à 35°C. Ainsi, lorsque l’on ajoute de l’eau ayant de préférence une température inférieure à 35°C sur l’article de conditionnement, l’enveloppe va se dissoudre et libérer la composition solide présente dans l’une des cavités de l’enveloppe.
On entend par « température inférieure ou égale à 35°C », une température ne dépassant pas 35°C mais supérieure ou égale à 0°C, par exemple allant de plus de 1 à 35°C, de préférence de 5 à 30°C, plus préférentiellement de 10 à 30°C, et mieux encore de 15 à 25°C. Il est entendu que toutes les températures sont données à pression atmosphérique (1 atm).
L’article de conditionnement peut comprendre une ou plusieurs cavités dont au moins une contient la composition solide telle que définie ci-après. De préférence, l’article de conditionnement ne comprend qu’une seule cavité dans laquelle est contenue la composition solide.
Avantageusement, l’enveloppe représente de 0,5 à 20% en poids, de préférence de 1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 2 à 10% en poids, mieux de 4 à 10% en poids, et mieux encore de 4 à 8% en poids, par rapport au poids total de l’article de conditionnement.
Avantageusement, la composition solide telle que définie ci-après représente de 80 à 99,5% en poids, de préférence de 85 à 99% en poids, plus préférentiellement de 90 à 98% en poids, mieux encore de 90 à 96% en poids, et mieux encore de 92 à 96% en poids, par rapport au poids total de l’article de conditionnement.
Le rapport pondéral entre le poids total de la composition solide de l’invention et le poids total de l’enveloppe va avantageusement de 80/20 à 99/1, de préférence de 85/15 à 98/2, et plus préférentiellement de 90/10 à 97/3.
Le véhicule 1 est, en outre, équipé d’un système de gestion 6 du dispositif de batterie 2. Le système de gestion 6 comprend des éléments matériels et/ou logiciels mettant en œuvre un procédé de gestion 100 tel qu’exposé ci-après. Les éléments matériels comportent une unité de traitement 7 et un ou plusieurs élément(s) esclave(s) 8, ou « slave » en anglais, comprenant une pluralité de voies de mesures de température et de tension. Le système peut en outre comprendre une unité de mémoire 9 et au moins un capteur 10 de courant circulant dans le dispositif de batterie 2.
Le système de gestion 6 est organisé selon une architecture dite « maître-esclave » dans laquelle l’unité de traitement 7, aussi qualifiée d’unité maître de traitement 7, est distante du dispositif de batterie 2 et est configurée pour recevoir les données des différents éléments « esclaves » 8, comprenant en particulier des capteurs de tension et température, afin d’en effectuer le traitement.
L’unité de traitement 7 comprend au moins un calculateur comportant des ressources matérielles et logicielles plus précisément au moins un processeur, ou microprocesseur. L’unité de traitement 7 coopère avec l’unité de mémoire 9, les éléments esclaves 8 et le capteur 10 et a fonction de « maître » dans l’architecture du système de gestion 6. L’unité de traitement 7 est apte à exécuter des instructions pour la mise en œuvre d’un programme d’ordinateur.
Le système de gestion 6 comprend une pluralité de capteurs 8 de tension et de température agencés au niveau des modules 3 du dispositif de batterie 2. De tels capteurs ont fonction d’éléments « esclaves » au sein du système. Chaque élément esclave 8 comprend une pluralité de voies de mesure 11. Particulièrement, chaque élément(s) esclave 8 comprend un nombre de voies supérieur au nombre de cellules 4 comprises dans chaque module 3 du dispositif de batterie 2. Au sein du système selon l’invention, chaque élément esclave 8 est configuré de manière à pouvoir réaliser des mesures sur deux modules 3 distincts de la pluralité de modules 3, notamment sur les modules 3 d’une paire considérée telle qu’exposée plus haut. En l’espèce, un premier élément esclave 8, comprenant au moins un capteur de tension et température, comprend douze voies, huit étant consacrées aux huit cellules 4 d’un premier module 3’ de la paire tandis que les quatre restantes sont reliées à quatre cellules 4 d’un deuxième module 3’’ de la paire, distinct du premier module 3’. Un deuxième élément esclave 8 similaire, partiellement représenté, est relié aux quatre cellules 4 restantes du deuxième module 3’’ tandis que les huit autres voies sont reliées à un troisième module 3’’’. Également, il est entendu que ledit deuxième module 3’’ est relié, par l’intermédiaire d’une barre d’interconnexion 5, audit troisième module, le deuxième module et le troisième module formant ainsi une paire reliée par une barre d’interconnexion 5 qui leur est propre. Selon un exemple de réalisation non limitatif, une dernière cellule 4 du premier module 3’ est reliée à une barre d’interconnexion elle-même reliée à une première cellule 4 du deuxième module 3’’. On entend ici par « première » et « dernière » la première cellule et la dernière cellule au sein du montage électrique en série du module considéré. De la même façon, une dernière cellule 4 du deuxième module 3’’ est reliée à une première cellule 4 du troisième module 3’’’. Un tel principe est reproduit mutatis mutandis pour l’ensemble des modules 3 du dispositif de batterie 2.
Du fait de la continuité de mesure, il est connu que, lorsqu’un élément esclave est utilisé pour gérer deux modules 3 de batterie distincts, la mesure de tension effectuée au niveau d’une cellule reliée à au moins une barre d’interconnexion 5 comprend une tension additionnelle correspondant à la tension propre à ladite barre d’interconnexion 5. C’est notamment le cas de la « dernière cellule » 4 telle qu’exposée plus haut. Il en résulte une mesure erronée de la tension des cellules 4a reliées à une barre d’interconnexion. En effet, la barre d’interconnexion 5 présente une résistance plus élevée ce qui entraîne une différence de tension entre les deux cellules 4a de batterie connectées aux deux extrémités de ladite barre. La tension additionnelle de la barre d’interconnexion 5, tel que davantage exposé si après, dépend de sa résistance, laquelle peut être amenée à varier selon : - la taille et la composition de la barre d’interconnexion 5, - la qualité de contact et de serrage entre le module et la barre d'interconnexion, - la température de la barre d’interconnexion 5, et - l’état de vieillissement de la surface de la barre d’interconnexion 5.
L’importance de la tension additionnelle due à la barre d’interconnexion 5, autrement dit la différence entre la tension mesurée et la tension réelle d’une cellule 4a reliée à ladite barre, affecte le fonctionnement du dispositif de batterie 2 dans ses différents modes d’utilisation ou de fonctionnement. Par exemple, lors de la charge du dispositif de batterie 2, une telle tension additionnelle induit une surestimation de la tension mesurée relativement aux cellules 4 n’étant pas reliées à au moins une barre d’interconnexion 5. Inversement, lors de la décharge du dispositif, une sous-estimation de cette tension est observée. En particulier, dans les cas de la charge, plus les courants mis en œuvre sont importants, par exemple dans le cas des charges rapides (« Fast charge » ou « Ultra fast charge ») et plus la tension additionnelle est importante.