INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé de fabrication de mur selon l’invention comprend : - le montage du mur 1 de telle sorte que le mur comporte plusieurs rangs desdits éléments de construction E, lesdits rangs étant superposés les uns sur les autres et chaque rang étant formé d’un alignement de plusieurs desdits éléments de construction E, chaque élément de construction d’un rang donné étant collé à au moins un autre élément de construction d’un rang adjacent au rang donné par l’intermédiaire d’un liant de collage (les rangs étant collés entre eux par l’intermédiaire du liant de collage), lesdits passages internes Px des éléments de construction étant reliés / mis en communication entre eux pour définir un évidement interne Ev du mur 1 ; - le remplissage de l’évidement interne Ev du mur 1 avec un matériau isolant thermique de manière à former un bloc de matériau isolant thermique Eth moulé qui s’étend entre les premières et secondes parois externes E1, E2 des éléments de construction qui appartiennent à plusieurs rangs du mur.
Le liant de collage peut être un mastic ou un mortier, ce liant se présentant sous forme de mastic, de gel ou de mousse, ce liant est préférentiellement de type polymère.
Ce liant de collage est par exemple appliqué sous la forme de couche ou de cordon le long de la face supérieure Fs de chaque élément de construction d’un rang d’élément de construction avant de former un rang d’éléments de construction dont les faces inférieures Fi viennent en contact contre ce liant de collage.
Le liant de collage est appliqué sous une forme non réticulée / non solidifiée (forme de fluide, de mastic ou de gel ou de mousse) puis il se réticule / se solidifie après application (par exemple sous l’effet du contact avec l’air ou avec l’humidité ou sous l’action d’un durcisseur de ce liant).
Avant réticulation du liant, un appui peut être exercé sur les éléments de constructions pour comprimer le liant de collage et améliorer sa répartition entre / contre les éléments de construction adjacents.
Ceci augmente la surface de collage.
Ledit remplissage de l’évidement interne Ev du mur avec un matériau isolant thermique est préférentiellement effectué au moins en partie, à l’aide d’une conduite d’injection 3 débouchant dans une zone inférieure de l’évidement interne Ev du mur 1.
Une telle conduite peut par exemple passer au travers d’une des parois de l’un des éléments de construction E ou au travers d’un obturateur 4 réalisant une étanchéité entre une partie basse de l’évidement interne Ev du mur et une zone externe au mur.
Ici la conduite d’injection 3 est schématisée en pointillés et elle passe au travers d’un obturateur 4 servant à obturer une zone inférieure de l’évidement interne Ev.
La conduite d’injection 3 débouche vers l’évidement interne Ev via trois buses respectivement schématisées par des flèches en pointillés.
Un obturateur 4 est utilisé pour fermer la zone inférieure de l’évidement interne Ev afin de pouvoir y admettre / injecter le matériau isolant Eth.
Après remplissage de l’évidement interne Ev avec le matériau isolant thermique Eth, la conduite d’injection 3 peut être détachée du mur 1.
Dans le mode de fonctionnement de veille, la première partie P1 du système de charges électriques 100 n'est pas utilisée, et donc n’est plus alimentée électriquement par le dispositif d'alimentation électrique 200. La deuxième partie P2 du système de charges électriques 100 est alimentée électriquement avec la deuxième tension de sortie VOUT2.
Plus précisément, dans le mode de veille, la première tension électrique de sortie VOUT1 est toujours présente sur la première entrée IN1, puisque le réseau de distribution est toujours opérationnel. Mais la première sortie OUT1 se trouve alors commutée vers l’état ouvert, ce qui l’empêche d’être connectée à la première entrée IN1. De plus, la diode D5 empêche le courant issu de la première entrée IN1 d’alimenter le premier régulateur de tension U1.
Le point intermédiaire S2 reçoit la troisième tension électrique d'entrée VIN3, ici égale à 7 Volts. La sortie U1_OUT du premier régulateur de tension U1 est portée au même potentiel et voit donc la troisième tension électrique d'entrée VIN3. La troisième tension électrique d'entrée VIN3 est supérieure à la tension de consigne du premier régulateur de tension U1, qui est ici égale à 5,5 Volts. Par conséquent, le premier régulateur de tension U1 agit comme un circuit ouvert et ne délivre pas de courant.
La deuxième source d'alimentation électrique PS2 n’est donc pas sollicitée pour alimenter électriquement la deuxième partie P2 du système de charges électriques 100. En pratique, dans ce mode de veille, la seule consommation électrique reportée sur la deuxième source d'alimentation électrique PS2, ici la batterie, est due à l’alimentation interne du premier régulateur de tension U1, qui est négligeable. Le premier régulateur de tension U1 ne consomme pas d’énergie électrique et ne cause pas de pertes énergétiques puisqu’il n’est pas sollicité pour alimenter électriquement la deuxième partie P2 du système de charges électriques 100.
Le deuxième régulateur de tension U2 reçoit la troisième tension électrique d'entrée VIN3 égale à 7 Volts sur son entrée U2_IN et, en réponse, délivre la deuxième tension électrique de sortie VOUT2 (ici égale à 5 Volts) sur sa sortie U2_OUT pour alimenter électriquement la deuxième partie P2 du système de charges électriques 100. Comme l’écart entre les deux tensions électriques en entrée (ici égale à 7 Volts) et en sortie (ici égale à 5 Volts) est faible (2 Volts), le deuxième régulateur de tension U2 dissipe peu de puissance.
Dans les modes de fonctionnement dégradé, le secteur cesse de fonctionner. La première source d'alimentation électrique PS1 et la troisième source d'alimentation électrique PS3, qui sont ici toutes les deux dépendantes du secteur, ne fournissent plus aucune tension d’alimentation électrique.
Ainsi, la première tension électrique d'entrée VIN1 disparaît et n’est plus présente sur la première entrée IN1. La troisième tension électrique d'entrée VIN3 n’est plus présente, autrement dit n'est plus fournie sur le point intermédiaire S2 à la sortie U1_OUT du premier régulateur de tension U1.
Deux modes de fonctionnement peuvent être définis, selon que système de charges électriques 100 est en veille ou non pendant que la première source d'alimentation électrique PS1 est défaillante.
Dans le cas où le système de charges électriques 100 est toujours en veille (mode dégradé en veille), le dispositif de commutation se trouve dans l’état ouvert, empêchant la première sortie OUT1 d’être connectée électriquement à la première entrée IN1.
La deuxième source d’alimentation électrique PS2 transmet, via le raccordement 208 et la diode D8, la deuxième tension électrique d'entrée PS2 (ici égale à 9,6 Volts) à l'entrée U1_IN du premier régulateur de tension U1et en réponse, le premier régulateur de tension U1 délivre à sa sortie U1_OUT, sur le point intermédiaire S2, la tension électrique régulée à la première valeur consigne de sortie (ici égale à 5,5 Volts).
La tension électrique régulée à la première valeur consigne de sortie alimente l'entrée U2_IN du deuxième régulateur de tension U2 qui, en réponse, délivre à sa sortie U2_OUT, sur le point intermédiaire S3, la deuxième tension électrique de sortie VOUT2 pour alimenter électriquement la deuxième partie du dispositif domotique via la deuxième sortie OUT2.
Dans le cas où le système de charges électriques 100 n’est plus en veille (mode dégradé simple), le dispositif de commutation est dans l’état fermé et connecte la première sortie OUT1 à la première entrée IN1. Cependant, la première tension électrique d'entrée VIN1 n’est plus présente sur la première entrée IN1 du fait de la défaillance de la première source d’alimentation électrique PS1.
Comme précédemment, la deuxième source d’alimentation électrique PS2 transmet, via le raccordement 208 et la diode D8, la deuxième tension électrique d'entrée VIN2 (ici égale à 9,6 Volts) à l'entrée U1_IN du premier régulateur de tension U1 et en réponse, le premier régulateur de tension U1 délivre à sa sortie U1_OUT, sur le point intermédiaire S2, la tension électrique régulée à la première valeur consigne de sortie (ici égale à 5,5 Volts).
En revanche, la première sortie OUT1 est portée au même potentiel électrique que la deuxième entrée IN1, grâce à la connexion électrique formée par la deuxième diode D5. Ainsi, la première partie P1 du système de charges électriques 100 est alimentée électriquement avec la deuxième tension électrique d'entrée VIN2 (ici égale à 9,6 Volts) fournie par deuxième source d'alimentation électrique PS2, ici la batterie.
Comme la deuxième tension électrique d'entrée VIN2 est inférieure à la valeur nominale de la première tension électrique d'entrée VIN1, la première partie P1 du système de charges électriques 100 ne peut fonctionner que partiellement et/ou dans un mode dégradé. Par exemple, si le système de charges électriques 100 est un actionneur électromécanique dont la première partie est un moteur électrique, alors le moteur électrique alimenté électriquement par la deuxième tension électrique d'entrée VIN2 tourne plus lentement que s’il était alimenté normalement par la première tension électrique d'entrée VIN1. Dans le cas d’une centrale d'alarme domestique où la première partie est un avertisseur sonore, l'avertisseur sonore alimenté par la deuxième tension électrique d'entrée VIN2 émet un signal sonore avec un niveau sonore plus faible que s’il était alimenté normalement par la première tension électrique d'entrée VIN1.
De façon générale, le dispositif d’alimentation électrique 200 permet que, dans les modes de de fonctionnement en veille, l’alimentation électrique de la deuxième partie P2 du système de charges électriques 100 soit assurée en priorité par la troisième source d’alimentation électrique PS3, et à défaut sur la deuxième source d’alimentation électrique PS2, bien que la deuxième source d’alimentation électrique PS2 fournisse une deuxième tension électrique d'entrée VIN2 qui est supérieure à la troisième tension électrique d'entrée VIN3 fournie par la troisième source d’alimentation électrique PS3.
Comme le montre la , la surface supérieure 71 de la membrane 70 s’élève dans le réservoir 11 de manière à réduire la volume interne et expulser du sang. Lorsqu’au contraire, on cherche à aspirer du sang le vérin 10, via le piston 31 et l’insert central 72, on augmente le volume interne du réservoir 11 en descendant ou en abaissant la surface supérieure 71 de la membrane 70, autrement dit en abaissant/descendant l’insert central 72.
Enfin, un autre aspect avantageux de l’invention réside dans le fait d’éviter tout risque de collabage au niveau de la portion d’admission 19 du circuit de dérivation.
l’objet de l’invention réside dans le fait de disposer un minimum de capteurs de pression 50, 51, 52 pour anticiper tout risque de collabage au niveau de la veine cave lors de la phase d’aspiration du sang.
L’évolution des pressions veineuses au niveau des veines caves et de l’oreillette est très complexe en raison des très basses pressions (2 à 4 millimètres de mercure en moyenne) et des fortes variations de pression en zone proche atriale. Le profil de pression atriale (oreillette droite) suit une courbe avec 3 maxima par cycle – avec un maximum considéré parmi ces 3 maxima - correspondant à différents évènements comme les contractions du cœur droit ou la relaxation des valves tricuspides. L’admission du sang dans le dispositif selon l’invention est décalée par rapport à la diastole naturelle d’un décalage de l’ordre de 0,25 seconde environ (soit entre 0,2 et 0,3 seconde).
Ainsi, à titre d’exemple, pour la valeur de seuil de pression (première alerte) et la valeur de seuil de pente ou d’accélération de la pression (deuxième alerte) : si la pente ou l’accélération de la pression mesurée est inférieure de 50% à ce qu’elle devrait être au cours d’un cycle d’aspiration, alors cela signifie qu’il y a un risque imminent de collabage, et l’unité centrale ralentit immédiatement le débit aspiré ; si la pression absolue descend en dessous de la valeur de pression de seuil de 1 mm Hg (millimètre de mercure), alors l’unité centrale 42 cesse immédiatement le pompage pour ce cycle d’aspiration car le risque de collabage est très/trop significatif. Le pompage redémarre au cycle d’aspiration suivant.
Bien entendu, ces valeurs de pente et absolue de seuils sont variables selon les patients 12. Par ailleurs, il faut noter ici que le dispositif selon l’invention peut fonctionner avec une quantité de sérum physiologique – adapté à son mélange dans ou avec le sang du patient 12 – présent ou non dans le réservoir 11, lorsque l’on commence l’aspiration dans le circuit de dérivation. Si l’on prévoit ce sérum physiologique initialement présent dans le réservoir 11, le cycle de fonctionnement du dispositif selon l’invention commence avec l’introduction de cette quantité ou d’une partie de celle-ci dans le corps du patient 12, ce qui revient à augmenter légèrement la pression globale dans le système sanguin et donc veineux du patient 12. Tandis que si le dispositif commence à aspirer le sang du patient, sans la présence de cette quantité ou ce volume de sérum physiologique dans le réservoir 11, la pression veine globale du patient va légèrement chuter du fait de l’aspiration du sang.
Un autre facteur important pour ces valeurs seuils de pente de pression et de pression absolue réside dans la détermination de la viscosité du sang du patient 12. Celle-ci est rendue possible par la présence d’un deuxième capteur de pression 51 présent dans le réservoir 11. En effet, les pertes de charges dynamiques aux extrémités d’un circuit résistif non compliant répondent à la formule suivante : s.q = L [(Pi – Po) – R.q)] où Pi et Po sont les pressions en entrée et en sortie du circuit, L l’inertance du système, q le débit et s la variable de Laplace.
Dans le dispositif selon l’invention, le débit est très précisément mesurable grâce à la position du piston 31 dans le réservoir 11. On en déduit aisément la résistance de frottement visqueux R.q proportionnelle au débit. R est directement proportionnelle à la viscosité (Loi de Poiseuille en laminaire ou autres lois après établissement des turbulences). On peut noter également que la connaissance de la viscosité du sang du patient 12 permet de déterminer la pression à un endroit du circuit, en l’espèce du circuit de dérivation du sang du patient 12, connaissant la pression à un autre endroit du circuit.
En d’autres termes, le premier régulateur de tension U1 fonctionne à la manière d’un interrupteur pour sélectionner automatiquement la source d'alimentation électrique adéquate dans le mode de veille, dans le but de réduire les pertes d’énergie du deuxième régulateur de tension U2, tout en priorisant l'alimentation électrique du système de charges électriques 100 par la première source d'alimentation électriques et la troisième source d'alimentation électriques (ici issues du secteur) afin de ne pas tirer inutilement du courant à partir de la deuxième source d'alimentation électrique PS2 (ici la batterie) lorsque les première et troisième source d'alimentation électrique sont présente.
En effet, les pertes sont proportionnelles à la tension électrique présente à l'entrée U2_IN du deuxième régulateur de tension U2. Dans les systèmes de charges électriques connus, l’alimentation électrique 24 Volts issue du secteur sert à alimenter électriquement les régulateurs de tension, même dans le mode de veille, alors que la première partie P1 du système de charges électriques 100 est déconnectée de la première source d’alimentation électrique PS1. Dans l’invention, les pertes sont réduites en diminuant le niveau de tension électrique à l'entrée U2_IN du deuxième régulateur de tension U2 dans le mode de veille. En effet, les pertes induites par transformation du 24 Volts en 5 Volts sont plus élevées que les pertes induites par la transformation d'une tension électrique de 7 Volts en 5 Volts.
Grâce à la présente invention, le dispositif d’alimentation électrique 200 permet d’assurer l’alimentation électrique d’un système de charges électriques 100 (en l’occurrence, dans cet exemple, des deux actionneurs électromécaniques 8 et de l'unité électronique de contrôle 10 associé) tout en restant simple et peu coûteux à fabriquer et présentant un rendement énergétique satisfaisant.
En particulier, le dispositif d’alimentation électrique 200 présente un rendement énergétique plus satisfaisant et une consommation résiduelle en mode veille bien moindre que dans les dispositifs d’alimentation électrique connus. Par exemple, la puissance électrique consommée par le dispositif d’alimentation électrique 200 dans un mode de veille reste inférieure à 0,5 Watt ou préférentiellement inférieure ou égale à 0,3 Watt.
La représente un dispositif d’alimentation électrique 200A selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Les éléments de ce dispositif d’alimentation électrique 200A selon ce mode de réalisation qui sont analogues au premier mode de réalisation portent les mêmes références et ne sont pas décrits en détail, dans la mesure où la description ci-dessus peut leur être transposée.
Le dispositif d’alimentation électrique 200A est similaire voire identique au dispositif d’alimentation électrique du premier mode de réalisation 200. En plus, dans le dispositif d’alimentation électrique 200A, l’entrée U1_IN du premier régulateur de tension U1 est connectée à la première sortie OUT1 au moyen d’une connexion électrique 240 comportant une diode additionnelle D6 et un condensateur additionnel C4.
La diode D6 est placée entre la première sortie OUT1 et l’entrée U1_IN du premier régulateur de tension U1 et empêche le courant de remonter depuis le condensateur C4.
Le condensateur C4 est connecté entre l’entrée U1_IN du premier régulateur de tension U1 et la masse GND. Le condensateur C4 constitue une réserve d’énergie qui peut être mobilisée rapidement en cas de défaillance soudaine de l'une quelconque des sources d'alimentation électriques PS1, PS2, PS3. Le condensateur C4 se recharge lorsque la première source d’alimentation électrique PS1est présente.
Cette réserve d’énergie permet par exemple d’assurer que l’électronique du dispositif domotique continue à être alimentée au moins temporairement, même en cas de défaillance de la deuxième source d'alimentation électrique PS2 (ici la batterie). Cela permet par exemple d’assurer qu’une opération sensible, telle que l’écriture d’une information en mémoire, ou l’envoi d’un message, puisse se terminer sans être interrompue par une défaillance d’une des sources d'alimentation électrique.
Mis à part ces différences, la description du dispositif d’alimentation électrique faite en référence à la est transposable à ce deuxième mode de réalisation.
La représente un dispositif d’alimentation électrique 200B selon un troisième mode de réalisation de l’invention. Les éléments de ce dispositif d’alimentation électrique 200B selon ce mode de réalisation qui sont analogues au premier mode de réalisation portent les mêmes références et ne sont pas décrits en détail, dans la mesure où la description ci-dessus peut leur être transposée.
Le dispositif d’alimentation électrique 200B est similaire voire identique au dispositif d’alimentation électrique du premier mode de réalisation 200.
Le dispositif d’alimentation électrique 200B comprend, en outre, une quatrième entrée IN4 configurée pour être raccordée électriquement, autrement dit raccordée électriquement à une quatrième source d’alimentation électrique PS4. De préférence, la quatrième source d’alimentation électrique PS4 est un réseau de distribution électrique (secteur), par exemple le même réseau que la première source d'alimentation électrique PS1 et/ou que la troisième source d'alimentation électrique PS3. Par exemple, ce réseau de distribution peut être configuré pour délivrer une tension alternative d’alimentation, dont l’amplitude RMS est par exemple égale à 220 Volts ou à 240 Volts, ou à 120 Volts, ces exemples de valeurs n’étant pas limitatifs.
En pratique, à l’instar de ce qui a été décrit pour la troisième source d'alimentation électrique PS3 raccordée électriquement à la troisième entrée IN3 du dispositif d'alimentation électrique 200, le dispositif d’alimentation électrique 200B peut comporter ou être associé à des moyens de conversion de puissance additionnels, tels qu’un redresseur, ou un convertisseur de tension, ou un transformateur, ou une alimentation à découpage, ou toute combinaison de ces éléments, qui permettent de transformer la tension délivrée par le réseau de distribution pour obtenir, à partir de la tension électrique délivrée par la quatrième source d'alimentation électrique PS4, une quatrième tension électrique d'entrée VIN4.
De préférence, la quatrième tension électrique d'entrée VIN4 est supérieure à la première valeur consigne de sortie du premier régulateur de tension U1 (ici 5,5 Volts). Par exemple, de préférence, la valeur de la quatrième tension électrique d'entrée VIN4 est égale à la valeur de la première tension électrique d'entrée VIN1, ici 24 Volts DC.
Dans l’exemple illustré à la , la quatrième source d'alimentation électrique PS4 est fournie au dispositif d'alimentation électrique 200B par le deuxième transformateur délivrant la troisième tension électrique d'entrée VIN3 à partir de la troisième entrée IN3, et dont un deuxième bobinage du secondaire est connecté entre la quatrième entrée IN4 du dispositif d’alimentation électrique 200B et la masse électrique GND du dispositif d’alimentation électrique 200B.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le deuxième organe de transmission de couple est installé en périphérie de l’un et/ou l’autre des éléments tournants.
Le dispositif d’amortissement de torsion peut être utilisé selon deux modes d’utilisation qui sont le mode « direct » et le mode « rétro », notamment lorsqu’il est installé dans une chaîne de transmission entre un système d’embrayage et un moteur à combustion interne. Le mode direct correspond notamment au mode dans lequel un couple est transmis du moteur à combustion vers le système d’embrayage, c’est-à-dire lorsque le couple est transmis au dispositif d’amortissement de torsion via le deuxième organe de transmission de couple, tandis que le mode rétro correspond au mode dans lequel un couple est transmis du système d’embrayage au moteur à combustion interne, c’est à dire lorsque le couple est transmis au dispositif d’amortissement de torsion via le premier organe de transmission de couple.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’embout du ressort comprend un plot s’étendant le long de l’axe de révolution en présentant une face terminale en appui contre la première zone d’appui de la patte .
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les pans de la patte et le plot de l’embout sont disposés dans le renfoncement du bord du premier élément tournant lorsque le dispositif d’amortissement de torsion est un mode retro.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la rondelle d’actionnement est mobile entre une première position et une deuxième position, le premier élément tournant entrainant la rondelle d’actionnement vers la première position et comprimant le ressort en mode direct.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le ressort repousse le premier élément tournant et la rondelle d’actionnement vers la deuxième position en mode retro, l’embout plaquant la patte de la rondelle d’actionnement contre le bord du premier élément tournant.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la patte de la rondelle d’actionnement est en appui contre le bord du premier élément tournant lorsque le dispositif d’amortissement de torsion est en mode retro.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la rondelle d’actionnement comprend au moins une paire de pattes symétriques l’une de l’autre par rapport à l’axe de rotation.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le matériau métallique et/ou synthétique est choisi parmi l’acier, l’aluminium, le plastique, le PEEK, le PA46, le PA66 ou le PPA.