INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ils montrent une nette amélioration de la valeur moyenne de l’amplitude du champ RF dans les zones temporales (+45% pour la configuration unilatérale et + 56% pour la configuration bilatérale).
Le logiciel de simulation CST Microwave Studio® permet également de réaliser un bilan de puissance absorbée dans le cerveau du modèle fantôme. La grandeur d’intérêt est le débit d’absorption spécifique (DAS) dont on peut prendre la valeur moyennée sur un volume entier d’une partie du corps (valeur globale) ou la valeur maximale dans des volumes équivalents à 10 g de tissu (valeur locale).
Le Tableau 2 ci-dessous rassemble les résultats de DAS simulés pour différentes configurations du dispositif selon des modes de réalisation de l’invention. Les résultats du Tableau 2 montrent une augmentation d’environ 45% du DAS local dans le cas de la configuration bilatérale.
Cet effet peut être contrebalancé par une légère augmentation de la distance entre le dispositif et la tête. Il s’agit d’un compromis entre augmentation du signal dans les zones d’ombre et DAS local.
Le tableau 2 ci-dessous montre que le DAS local pour l’imagerie du cerveau reste faible, même avec la proximité de l’antenne et des zones imagées.
Des tests expérimentaux montrant l’effet du dispositif sur la répartition d’un champ RF de fréquence 300 MHz dans le cadre de l’IRM du cerveau ont également été effectués pour vérifier la fonction d’homogénéisation du dispositif selon la présente invention
Les mesures représentées à la sont le résultat de test in vivo . Les dispositifs d’homogénéisation 2 ou 4 sont placés comme lors des tests de la .
Dans ces tests expérimentaux, l’antenne utilisée est une antenne birdcage en quadrature avec un canal d’émission/réception visant l’imagerie du cerveau par un appareil IRM ultra-haut champ à 7T. La piste métallique 8 est imprimée, ces dimensions correspondant à celles précitées.
La des résultats expérimentaux montrant la répartition du champ RF d’excitation avec un exemple de dispositif mettant en œuvre une configuration unilatérale, selon la présente invention.
En particulier, la présente des résultats de mesure de l’angle de bascule (grandeur proportionnelle à l’amplitude du champ RF) dans le modèle fantôme de cerveau décrit ci-dessus pour différentes configurations de mesure :
sans dispositif d’homogénéisation (ligne du haut 30), et avec deux dispositif d’homogénéisation (ligne centrale 32).
La troisième ligne 34 de la correspond à une comparaison entre les deux lignes précitées afin de visualiser le gain relatif de signal entre les deux configurations.
Selon un mode de réalisation particulier, un nœud client C1, C2, C3, Cm comprend une mémoire 101C comprenant une mémoire tampon, une unité de traitement 102C, équipée par exemple d’une machine de calcul programmable ou d’une machine de calcul dédiée, par exemple un processeur P, et pilotée par le programme d’ordinateur 103C, mettant en œuvre des étapes des procédés d’identification d’au moins un serveur de mitigation et de protection d’un domaine client contre une attaque informatique selon un mode de réalisation de l’invention.
A l’initialisation, les instructions de code du programme d’ordinateur 103C sont par exemple chargées dans une mémoire RAM avant d’être exécutées par le processeur de l’unité de traitement 102C.
Le processeur de l’unité de traitement 102C met en œuvre des étapes du procédé d’identification d’au moins un serveur de mitigation et de protection d’un domaine client contre une attaque informatique décrit précédemment, selon les instructions du programme d’ordinateur 103C, pour :
- recevoir au moins une information d’identification d’au moins un deuxième serveur de mitigation d’attaques habilité à traiter ledit message de sollicitation, le premier et le deuxième serveur de mitigation d’attaques étant par exemple associés à des services de mitigation distincts ; et
On présente, en relation avec la , la structure simplifiée d’un serveur de mitigation S12, S13,S14 selon l’un des modes de réalisation décrits ci-dessus.
Par exemple, un serveur de mitigation S12, S13,S14 comprend une mémoire 111S,C comprenant une mémoire tampon, une unité de traitement 112S,C, équipée par exemple d’une machine de calcul programmable ou d’une machine de calcul dédiée, par exemple un processeur P, et pilotée par le programme d’ordinateur 113S,C, mettant en œuvre des étapes des procédés d’identification d’au moins un serveur de mitigation et de protection d’un domaine client contre une attaque informatique selon un mode de réalisation de l’invention.
A l’initialisation, les instructions de code du programme d’ordinateur 113S ,C sont par exemple chargées dans une mémoire RAM avant d’être exécutées par le processeur de l’unité de traitement 112S.
Le processeur de l’unité de traitement 112S,C met en œuvre des étapes des procédés décrit précédemment, selon les instructions du programme d’ordinateur 113S,C, pour :
lorsque ledit serveur de mitigation, dit premier serveur de mitigation, n’est pas capable de traiter ledit message de sollicitation:
Dispositif de sélection d’une séquence de données binaires destinée à être exécutée par des moyens de calcul La présente invention concerne les aéronefs, et se rapporte plus particulièrement à des dispositifs de sélection de séquences de données binaires destinés à être embarqués à bord de tels aéronefs.
Etat de la technique antérieure Lors d’une phase de vol d’un aéronef aux abords de certains emplacements stratégiques tels que des zones urbaines ou des aéroports, l’aéronef échange continuellement des données avec un ensemble de stations au sol, dites systèmes électroniques externes.
A titre d’exemple, la station terrestre récupère en temps réel et sans contact, des alarmes et des valeurs des grandeurs physiques acquises par différents capteurs de l’aéronef, pour ainsi les transmettre à un centre de maintenance.
L’assemblage est monolithique. Il comporte deux plaques support terminales 90 et un faisceau 95 de tubes 100 creux, les tubes venant de matière avec les plaques de support terminales.
Les plaques support terminales sont disposées transversalement à l’axe X et obturent axialement le corps de calandre 55.
Elles sont pourvues de trous 105. Les trous forment un réseau hexagonal, comme cela est observé sur la . Une telle disposition des trous n’est pas limitative, les trous 105 pouvant selon un autre exemple être disposés selon un réseau à maille carrée.
Les plaques support terminales 90 prennent en sandwich le faisceau 95 de tubes. Chaque tube est en contact à chacune de ses extrémités 120 avec l’une des plaques support terminales correspondantes.
Les tubes sont rectilignes et espacés les uns des autres. Chaque tube débouche à chacune de ses extrémités 120 sur l’un des trous 105 d’une plaque support terminale 90 correspondante. Chaque tube met ainsi en communication de fluide par ses extrémités 120 deux trous 105 correspondants des plaques support terminales. Ainsi l’étanchéité de la liaison d’un tube à chacune de ses extrémités avec une plaque support terminale correspondante est parfaite.
De cette façon, le corps de calandre et l’assemblage délimitent dans l’espace intérieur une chambre de circulation fluidique 125 pour un fluide côté calandre qui est introduit à travers l’orifice d’entrée et extrait par l’orifice de sortie.
Par ailleurs, les corps de fermeture, quant à eux, obturent chacune des extrémités axiales du corps de calandre.
Ils sont pourvus chacun d’une ouverture 130 pour l’entrée et la sortie d’un fluide côté tubes.
Chaque corps de fermeture définit ainsi avec la plaque support terminale qui lui est adjacente une cavité de circulation fluidique 135 du fluide côté tubes.
Les corps de fermeture comportent en outre chacun un couvercle 140 et un relief 145 qui fait saillie selon l’axe X et qui est de forme complémentaire à de la face interne du corps de calandre 55.
Chaque corps de fermeture est introduit par une extrémité du corps de calandre dans l’espace intérieur. Ainsi, chaque couvercle est en appui sur une face axiale du corps de calandre et chaque relief est en appui sur la face interne du corps de calandre.
En outre, le relief 145 est collé sur l’intégralité de sa périphérie à l’une des plaques support terminales 90, ce qui permet d’assurer une étanchéité parfaite entre la chambre de circulation fluidique 125 et les cavités de circulation fluidique 90. De cette façon, la chambre de circulation fluidique 125 est étanche au fluide côté calandre, sauf à travers l’orifice d’entrée 75 et l’orifice de sortie 80. Les cavités de circulation fluidique sont mises en communication de fluide par l’intermédiaire des tubes, et sont étanches au fluide côté tubes, sauf par les ouvertures 130 d’entrée et de sortie respectivement.
Comme cela apparait à la lecture de la description, l’invention permet de fabriquer simplement un échangeur de chaleur du type à calandre et tubes dans lequel l’étanchéité entre les circulations des fluide côté tube et côté calandre est assurée.
Bien évidemment, l’invention ne doit être comprise comme étant limitée aux exemples décrits à titre illustratif.
ECHANGEUR DE CHALEUR A DOUBLE ETAGE ET TURBOMACHINE EQUIPEE D’UN TEL ECHANGEUR DE CHALEUR Domaine de l’invention La présente invention concerne le domaine général de l’aéronautique. Elle vise en particulier un échangeur de chaleur pour une turbomachine.
Arrière-plan technique Une turbomachine, notamment d’aéronef, comprend divers organes et/ou équipements devant être lubrifiés et/ou refroidis tels que des paliers à roulements et engrenages. La chaleur dégagée par ces composants qui peut être très importante suivant la puissance de l’organe et/ou de l’équipement, est transportée par un fluide et évacuée vers des sources froides disponibles dans l’aéronef.
Dans certains cas, il peut être nécessaire d’imager une zone plus grande que la surface recouverte par une seule piste métallique 8. Le nombre de pistes métalliques 8 présentes sur un substrat diélectrique 10 peut dès lors varier. Chacune des pistes métalliques 8 a des dimensions dans les intervalles ci-dessus.
De préférence, la piste métallique 8 forme (i.e. le motif est formé par) plusieurs courbes de Hilbert de second ordre 16, selon leur définition mathématique, reliées elles en série comme décrit plus haut, de préférence six courbes de Hilbert du second ordre. Cette forme permet entre autres à la structure de résonner comme un dipôle électrique à la fréquence de Larmor. L’utilisation de courbes de Hilbert permet de conserver ces propriétés de résonance tout en repliant la piste métallique d’une longueur totale donnée. L’utilisation d’une géométrie du type de la courbe de Hilbert permet en pratique de replier une piste métallique d’une longueur totale donnée pour réduire l’espace bidimensionnel qu’elle occupe sur une surface, tout en conservant la même longueur totale (correspondant à la longueur déroulée). Cela permet en particulier à une piste métallique selon l’invention de pouvoir interagir avec des antennes volumiques émettant des champs RF d’une longueur d’onde supérieure aux dimensions de la surface occupée par la piste métallique.
Les courbes de Hilbert de second ordre 16 peuvent être réparties selon une alternance droite/gauche le long de plusieurs portions de liaison rectilignes 14 alignées, des motifs en croix 18 pouvant être placés au niveau des portions de liaison rectilignes 14. L’alternance gauche/droite est représentée sur la sur les deux dispositifs d’homogénéisation 2 et 4, le dispositif d’homogénéisation 2 comprenant un motif en croix 18 sur chaque portion de liaison 14 entre deux courbes de Hilbert de second ordre 16, les motifs en croix 18 permettant d’augmenter les performances du dispositif d’homogénéisation 2. L’existence d’une symétrie participe à conférer au dispositif d’homogénéisation 2 ou 4 des propriétés de dipôle électrique pouvant interagir avec une antenne volumique.
La piste métallique 2 ou 4 peut être agencée, par exemple imprimée, sur un substrat diélectrique 10. Cela permet de maintenir la structure mécanique de la piste métallique. Ce substrat diélectrique 10 a des dimensions suffisantes pour lui permettre de contenir la piste métallique 2 ou 4. Son épaisseur peut être comprise entre 0,1 millimètre et 1 millimètre, par exemple égale à 0,5 millimètre. Cela permet d’obtenir une structure fine et flexible simple à mettre en place, notamment pour des antennes à géométrie complexe.
Le substrat diélectrique 10 peut comprendre un facteur de perte diélectrique, évalué à la fréquence correspondant à la longueur d’onde du champ radiofréquence, inférieur à 0,05. Cela permet d’optimiser l’efficacité du dispositif d’homogénéisation en limitant l’absorption du champ radiofréquence par le substrat. Dans la présente description, le facteur de perte diélectrique (ou angle de perte) est une grandeur sans dimension qui a le sens connu de l’homme du métier dans le domaine des hyperfréquences. Pour un matériau diélectrique, il est environ égal au rapport entre la partie imaginaire et la partie réelle de la constante diélectrique complexe du matériau. Le facteur de perte diélectrique dépend en particulier de la fréquence du champ radiofréquence considérée.
Selon l’invention, le dispositif d’homogénéisation 2 ou 4 a une fréquence fondamentale supérieure à la fréquence correspondant à la longueur d’onde du champ RF, par exemple supérieure à une fréquence de Larmor utilisée par un appareil d’IRM (par exemple 300 MHz pour un appareil IRM ultra-haut champ à 7 T ou 125 MHz pour un appareil IRM haut champ à 3 T). Cela permet d’éviter que la présence du corps humain ne rende la fréquence fondamentale inférieure à la fréquence du champ RF lors de l’utilisation du dispositif. Cela permet au dispositif d’homogénéiser le champ RF sans entrer en résonance avec lui
La représente des résultats de simulation montrant la répartition du champ RF d’excitation avec un exemple de dispositif selon la présente description.
En particulier, les simulations modélisent la répartition d’un champ RF de fréquence 300 MHz (correspondant à celui utilise dans les appareils d’IRM ultra-haut champ à 7 T) dans le cas d’une utilisation pour l’imagerie d’un cerveau.
Les simulations utilisent les paramètres d’une antenne de type birdcage en quadrature comprenant un (colonne centrale) ou deux (colonne de droite) dispositifs d’homogénéisation 2 ou 4 (le dispositif d’homogénéisation 2 est référencé sur la mais il pourrait s’agir de la référence 4 également).
Le modèle de tête utilisé est un modèle fantôme SAM (selon l’acronyme anglais de « Speciﬁc Anthropomorphic Mannequin » ou « mannequin anthropomorphique spécifique » en français) classiquement utilisé dans ce type de simulation. Le modèle SAM est un mannequin qui présente des propriétés standardisées proches de celles du corps humain (permittivité diélectrique : 42, conductivité électrique : 0.99 S/m et masse volumique 1000 kg/m3).
Les simulations sont faites avec le logiciel de simulation CST Microwave Studio® pour évaluer la répartition du champ magnétique RF ainsi que le débit d’absorption spécifique (DAS). Le DAS (exprime W/kg) quantifie la quantité de puissance électromagnétique absorbée par les tissus du corps humain, qui est par la suite dissipée sous forme de chaleur. Cette grandeur est typiquement utilisée par l’homme du métier pour évaluer des critères de sécurité de l’utilisation d’appareils à rayonnement pour un patient.
La présente en particulier des simulations de la répartition du champ RF dans un cerveau dans trois cas :
sans dispositif d’homogénéisation (colonne de gauche), avec un unique dispositif d’homogénéisation, dans cet exemple un dispositif d’homogénéisation 2 ou 4, placé d’un seul côté du cerveau au nivau de la zone temporale droite (colonne centrale) ; et avec deux dispositifs d’homogénéisation 2 ou 4 (colonne de droite).
La piste métallique 8 comprend des dimensions comprises dans les intervalles mentionnés ci-dessus.
Pour chacune des trois configurations, il est représenté le plan coronal médian en haut (22, 22’, 22’’) et le plan sagittal médian en bas (24, 24’, 24’’). Les zones délimitées par un trait noir indiquent des zones d’intérêt 26 correspondant à différentes régions du cerveau.
Les zones, par exemple représentée par la flèche 28, indiquent des exemples de zones d’ombre dans lesquelles le champ RF est très faible du fait d’un manque d’homogénéité du champ RF. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de l‘invention vise à éliminer ces zones d’ombre 28 en homogénéisant la répartition du champ RF dans l’ensemble de la partie du corps à imager.
Selon une autre réalisation de l’invention, le dispositif CPA peut être configuré tel que la tige de la lance passe entre les deux éléments de butée du coulisseau dans la position bloquée de livraison. Cette réalisation permet de maintenir la tige du dispositif CPA en place et de réduire ainsi le risque que la tige se casse ou soit déplacée dans un plan parallèle à la surface du coulisseau pourvue des éléments de butée de manière involontaire.
Selon une autre réalisation de l’invention, le dispositif CPA peut comprendre en plus, un élément de manipulation configuré de manière à pouvoir recevoir la force pour initier son déplacement. Cette réalisation permet de réduire le risque d’endommager la lance du dispositif CPA car la tête de lance n’est pas directement soumise à l’application de la force lorsque l’utilisateur appuie sur le dispositif CPA pour activer le verrouillage. L’élément de manipulation du dispositif CPA permet également de simplifier la manipulation du dispositif CPA pour l’utilisateur.
Selon une autre réalisation de l’invention, la lance du dispositif CPA peut être agencée et configurée de manière à ce qu’une force appliquée sur l’élément de manipulation engendre une déformation en traction dans la lance lorsque le dispositif CPA se trouve dans la position bloquée de livraison. Cette réalisation confère de la stabilité à la lance du dispositif CPA lors du blocage de la lance dans sa position bloquée de livraison en évitant un flambage de la lance.
Selon une autre réalisation de l’invention, la tête de lance du dispositif CPA dans la position bloquée de livraison peut reposer sur la surface supérieure de l’élément de butée du coulisseau pendant que la tige de la lance du dispositif CPA peut s’étendre du niveau de la surface supérieure de l’élément de butée du coulisseau en direction de la surface inférieure de l’élément de butée du coulisseau et en deçà. Ainsi la saignée dans le boitier peut être de petite dimension ce qui permet une stabilité mécanique du premier boitier.
Selon une autre réalisation de l’invention, l’élément de manipulation du dispositif CPA peut être connecté à l’autre extrémité de la lance. Ainsi on réalise d’une manière simple une transmission de la force par traction.
Selon une autre réalisation de l’invention, le coulisseau peut comprendre un élément de fermeture pour fermer au moins partiellement la saignée ou l’ouverture du premier boîtier en position fermée. Cet élément de fermeture améliore encore le maintien en position de l’assemblage avec le deuxième boîtier.
Selon une autre réalisation de l’invention, le dispositif CPA comprend, en plus, au moins un ergot capable d’être logé dans au moins un évidemment correspondant du premier boîtier dans la position de verrouillage pour assurer le verrouillage du connecteur électrique. Cette réalisation permet d’éviter que le coulisseau puisse se déplacer vers sa position ouverte de manière involontaire après l’introduction du deuxième boîtier dans le logement du premier boîtier. Le maintien de la connexion des boîtiers conjugués est ainsi assuré.
L’objet de la présente invention peut aussi être atteint par un assemblage de boîtier pour une utilisation dans un connecteur électrique tel que l’assemblage du boîtier comprenant un premier boîtier pourvu d’un logement adapté pour loger au moins un deuxième boîtier conjugué pourvu d’une saillie du connecteur électrique , le premier boîtier étant apte à être verrouillé avec le deuxième boîtier et la saillie du deuxième boîtier étant apte à être introduite dans le logement du premier boîtier; dont le logement du premier boîtier est délimité par une paroi ayant une saignée ou une ouverture permettant le passage de la saillie ; l’assemblage de boîtier comprenant en plus un coulisseau déplaçable relativement au premier boîtier d’une position ouverte vers une position fermée, qui correspond à une position atteinte par coulissement du coulisseau dans le logement du premier boîtier. L’avantage d’une telle invention est qu’il est rendu possible de transporter l’assemblage avec le coulisseau fermé et le dispositif CPA dans sa position bloquée de transport. On améliore ainsi la compacité lors du transport et on simplifie l’emballage. De plus, cette invention permet de réduire le risque de déblocage involontaire du dispositif CPA en l’absence du deuxième boitier.
Les modes de réalisation et les variantes discutées précédemment peuvent être combinés pour former davantage de variantes de mode de réalisation avantageux de la présente invention.
illustre schématiquement un connecteur électrique selon la présente invention, avant la connexion et le verrouillage d’un assemblage de boîtier à un deuxième boîtier conjugué ;
illustre schématiquement une vue transversale du connecteur électrique dont le deuxième boîtier est connecté et verrouillé à l’assemblage de boîtier ;
représente schématiquement une vue transversale d’une partie de l’assemblage de boîtier comprenant un premier boîtier, un coulisseau et un dispositif CPA ;
illustrent schématiquement une vue transversale des étapes de la connexion entre l’assemblage de boîtier et le deuxième boîtier conjugué du connecteur électrique ;
illustre schématiquement l’assemblage de boîtier en mode de transport.
L’homme de l’art appréciera que la présente invention puisse être appliquée essentiellement à tout type de connecteur électrique employant un dispositif CPA.
On a ajouté sur la une courbe 26 qui montre le courant obtenu par le circuit de la , duquel la cellule 2 est retirée.
Ainsi la courbe 26 correspond à un circuit RLC classique dans lequel la capacité se décharge dans l’inductance L et la résistance R.
La cellule 2 ajoutée en série présente un niveau de résistance statique additionnelle, ce dernier étant du même ordre que le niveau de résistance du circuit 1 sans cellule 2, c’est-à-dire entre 10 et 15 milliOhms. Ainsi l’effet de la présence ou de l’absence de la cellule 2 dans le circuit 1 ne peut aucunement être confondu avec une incertitude de mesure sur la résistance du circuit puisque cela revient à varier du simple au double en résistance statique.
De manière tout à fait surprenante, l’ajout de la cellule 2 n’a pas pour effet de faire chuter le maximum de courant, comme on pourrait le prévoir (du fait de l’ajout d’une résistance), ni faire chuter l’ensemble du signal de courant par dissipation par effet Joule R.i 2 .
Ceci est visible sur la courbe 25 qui présente, au contraire, un pic de courant supérieur au pic de courant de la courbe 26, cet écart entre pics étant ici de l’ordre de 440 ampères. Il est également visible un autre fait expérimental tout à fait remarquable, en ceci que vers 550 Ampères pour t = 3.5 microsecondes, en présence de la cellule 2 ajoutée au circuit 1, la même condition de tension appliquée par le même condensateur en cours de décharge donne lieu à une rupture de pente, ou un point anguleux, sur l’évolution du courant. Ainsi entre 550 ampères à t = 3.5 microsecondes et le pic de courant (où la dérivée de ce dernier s’annule), la caractérisation du régime transitoire du dispositif indique que tout se passe comme si un terme d’inductance négative avait subitement été introduit. Cela alors qu’entre le pic de courant et l’annulation du courant vers t = 50 microsecondes, le niveau global d’inductance qui caractérise le régime transitoire redevient identique à celui du circuit 1 sans cellule 2 ajoutée.