INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En premier lieu, le volume de données transmises peut dans certains cas être limité, ce qui ne permet pas à un compteur d’envoyer des trames contenant l’ensemble des impulsions à un serveur.
Des limites peuvent également se poser quant à la confidentialité des données. Pour des raisons règlementaires, des données extrêmement fines concernant la consommation des utilisateurs ne peuvent pas toujours être envoyées. Les consommations peuvent par exemple être envoyées par tranches d’une ou plusieurs heures, voire d’une journée.
Pour toutes ces raisons, il n’est souvent pas possible pour un compteur d’eau télé-relevé d’envoyer l’ensemble des impulsions à un serveur. Il est donc désirable de pouvoir classifier les usages localement sur le compteur, et n’envoyer au gestionnaire de réseau que la répartition des consommations par usage.
Il y a donc besoin d’une méthode de classification des usages domestiques de consommation d’eau, à partir d’impulsions d’un compteur d’eau.
Il y a également besoin d’une méthode de classification des usages domestiques de consommation d’eau pouvant être implémentée localement sur le compteur.
A cet effet, l’invention a pour objet une méthode mise en œuvre par ordinateur comprenant : l’obtention d’une série d’impulsions temporelles successives d’un compteur de consommation d’eau placé sur une canalisation d’arrivée d’eau desservant au moins un domicile, chaque impulsion représentant la consommation d’un volume prédéfini d’eau à un temps d’émission ; la détection d’un usage associé à une première impulsion ayant un temps d’émission supérieur ou égal à la somme du temps d’émission de l’impulsion immédiatement antérieure dans la série et d’un seuil prédéfini ; l’association successivement à l’usage des impulsions immédiatement ultérieures dans la série, tant que la différence entre le temps d’émission de la dernière impulsion associée à l’usage, et le temps d’émission de l’impulsion immédiatement ultérieure est inférieure audit seuil prédéfini ; le calcul d’un volume d’eau consommé durant l’usage, ledit volume d’eau consommé durant l’usage étant égal au nombre d’impulsions associées à l’usage multiplié par ledit volume prédéfini ; la classification de l’usage en un type d’usage, en fonction dudit volume d’eau consommé durant l’usage.
La méthode permet donc, à partir des seules impulsions émises par un compteur d’eau, de déterminer l’usage associé. Elle présente à ce titre plusieurs avantages.
En premier lieu, la connaissance des usages et des volumes associés permet de mieux connaître, et donc de maîtriser la consommation d’eau; elle permet par exemple de détecter des usages indésirables et de connaître les répartitions des consommations d’eau par type d’usage, ce qui permet de réaliser des économies de consommation.
Avantageusement, ledit seuil prédéfini est compris entre 40 et 180 secondes.
Ces seuils sont particulièrement adaptés pour séparer les usages successifs. En effet, un seuil de 40 secondes permet de s’assurer qu’un usage à faible débit, comme un filet d’eau, aura généré une nouvelle impulsion, alors qu’un seuil de 180 secondes permettra de s’assurer que des impulsions d’usages comportant des pauses sont bien agrégées en un même usage.
Avantageusement, ledit seuil prédéfini est compris entre 90 et 180 secondes.
Le premier élément élastique 18 peut être en forme de disque annulaire d’axe X de révolution. C’est à dire que son axe de révolution peut être confondu avec l’axe X de rotation. Le premier élément élastique 18 s’étend radialement entre une extrémité intérieure 18i et une extrémité extérieure 18e.
Le premier élément élastique 18 peut être en appui sur la face du plateau d’entrainement 16 opposée à la face de ce plateau d’entrainement 16 sur laquelle s’appuie la garniture 5. Le premier élément élastique 18 peut être une rondelle Belleville.
L’élément de raidissement peut être un unique deuxième élément élastique 19. Le deuxième élément élastique 19 peut être en forme de disque annulaire d’axe X de révolution. C’est-à-dire que son axe de révolution peut être confondu avec l’axe X de rotation du dispositif 1. Le deuxième élément élastique 19 peut être identique au premier élément élastique 18. Le deuxième élément élastique 19 peut être empilé sur le premier élément élastique 18. L’empilement du deuxième élément élastique 19 sur le premier élément élastique 18 peut être axiale. C’est-à-dire que les éléments élastiques 18, 19 sont alignés axialement (ils ont la même hauteur radiale et sont côte à côte sur une même direction axiale). Le deuxième élément élastique 19 peut entièrement recouvrir axialement le premier élément élastique 18 (l’une des faces axiales du deuxième élément élastique 19 recouvre entièrement, l’une des faces axiales du premier élément élastique 18). Le deuxième élément élastique 19 peut être en appui sur la face du premier élément élastique 18 opposée à la face de ce premier élément élastique s’appuyant sur le plateau d’entrainement 16.
Le dispositif élastique est constitué de deux élément élastique empilés.
Le dispositif élastique 18 permet de maintenir en appui le plateau d’entrainement 16 avec les garnitures 15, cela malgré l’usure de ces garnitures 5. Le dispositif élastique 18 est précontrainte de manière à exercer en permanence une pression axiale prédéterminée sur le plateau d’entrainement 16 permettant le pincement des garnitures 5 entre ce plateau d’entrainement 16 et le couvercle 15. Lorsque le dispositif élastique a rondelle Belleville 18 est au repos, il exerce une pression axiale insuffisante sur le plateau d’entrainement 16 ne permettant pas le pincement des garnitures 5 entre ce plateau d’entrainement 16 et le couvercle 15. Les garnitures 5 sont alors libres de glisser en rotation par rapport au couvercle 15 même sans surcouple.
La présence de l’élément de raidissement dans le dispositif élastique du limiteur de couple 4, représenté dans le premier exemple de réalisation par le deuxième élément élastique 19 empilé sur le premier élément élastique 18, permet audit dispositif élastique d’assurer une pression axiale sur le plateau d’entrainement 16 suffisante pour assurer le bon fonctionnement du limiteur de couple tout en réduisant l’encombrement radial au minimum.
Les deux couvercles 15 encadrent donc les garnitures 5 et le disque 6 et lorsque l’on se rapproche de l’axe X ces deux couvercles 15 se rapprochent l’un de l’autre jusqu'à être en contact. Au niveau de cette zone de contact, une pluralité de deuxième organes de liaison permet de solidariser les deux couvercles 15. Chaque organe de la pluralité de deuxième organes de liaison peut être une vis 43. En variante, chaque organe de la pluralité de deuxième organes de liaison peut être un rivet. Chaque deuxième organe de liaison est adapté pour précontraindre le dispositif élastique de sorte à exercer la pression axiale prédéterminée sur la friction et plus particulièrement sur l’au moins une garniture et le disque.
Les deux couvercles 15 sont donc solidarisés radialement au-dessous du dispositif élastique – c’est-à-dire plus proche de l’axe X de rotation - et axialement au même niveau. Les deux couvercles 15 sont solidarisés en rotation au deuxième élément de sortie du dispositif 1, soit le moyeu 41. Plus particulièrement, le moyeu 41 peut former l’un des couvercles 15 du limiteur de couple 4. Cela permet ainsi d’obtenir un dispositif 1 compact axialement et de réaliser des économies de coût (moins de pièces à fabriquer) et de temps de montage.
Alternativement, les deux couvercles 15 encadrent donc les garnitures 5 et le disque 6 et lorsque l’on s’éloigne de l’axe X ces deux couvercles 15 se rapprochent l’un de l’autre jusqu'à être en contact. Au niveau de cette zone de contact, la pluralité de deuxième organes de liaison, par exemple la vis 43, permet de solidariser les deux couvercles 15. Les deux couvercles 15 sont donc solidarisés radialement au-dessus du dispositif élastique – c’est-à-dire plus loin de l’axe X de rotation - et axialement au même niveau. Les deux couvercles 15 sont solidarisés en rotation au premier élément de sortie du dispositif 1, soit le voile 10 et le disque 6 peut être solidarisé en rotation au deuxième élément de sortie, soit le moyeu 41.
Ainsi, dans l’exemple considéré, le couple est transmis depuis le volant primaire 31 vers l’amortisseur d’oscillation de torsion 3 puis, par l’intermédiaire du voile 10 formant le premier élément de sortie, vers le limiteur de couple 4 lui-même solidaire du moyeu 41 de sortie.
Le dispositif 1 peut en outre comprendre un amortisseur d’oscillation de torsion supplémentaire.
L’amortisseur d’oscillation de torsion supplémentaire peut être un ou plusieurs ressorts en séries.
Alternativement, l’amortisseur d’oscillation de torsion supplémentaire peut être un amortisseur pendulaire. L’amortisseur pendulaire est adapté pour amortir les oscillations de torsion. L’amortisseur pendulaire peut comprendre un support pendulaire rotatif autour de l’axe X et une pluralité de masses pendulaires. Cet amortisseur pendulaire peut être solidaire de l’amortisseur d’oscillation de torsion 3 via le support pendulaire 25. Alternativement, l’amortisseur pendulaire peut être solidaire du moyeu 41 via le support pendulaire.
Le dispositif 1 ne comprend pas de roulement entre le volant primaire 31 de l’amortisseur d’oscillation de torsion 3 et le moyeu 41 du limiteur de couple 4. Cette absence de roulement permet de limiter les coûts de fabrication et de limiter le risque d’hyperstatisme. Les roulements ne sont pas nécessaires au dispositif 1 car ce dernier possède déjà des moyens de centrage. Le limiteur de couple 4 est centré par le moyeu 41.
La représente un deuxième exemple de dispositif 1 d'amortissement d'oscillations de torsion. Le deuxième exemple de dispositif 1 est identique au premier exemple de dispositif 1 décrit précédemment à l’exception des éléments listés ci-après.
Les deux couvercles 15 du limiteur de couple 4 sont solidarisés entre eux par la vis 43. Les deux couvercles 15 sont solidaires du moyeu 41. Le moyeu 41 est distinct des deux couvercles 15.
est une vue en perspective du plateau de pression de la ;
est une vue en perspective du couvercle de la ;
est une représentation schématique du dispositif d’amortissement de torsion, équipé d’une variante de réalisation du limiteur de couple ;
est une représentation schématique du dispositif d’amortissement de torsion, équipé d’un limiteur de couple selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
est une vue en perspective du disque équipant le dispositif d’amortissement de torsion de la ;
est une représentation schématique illustrant la caractéristique de l’invention selon laquelle la zone de contact annulaire est bordée par des zones de dégagement axial ;
est une vue en perspective partielle d’un disque d’un troisième mode de réalisation, dans lequel les garnitures fixées sur le disque sont formées par des segments annulaires ;
est une vue en perspective d’un plateau de pression et d’un couvercle d’un quatrième mode de réalisation, dans lequel les garnitures fixées sur le disque sont formées par des segments annulaires.
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « axial » et « radial » se réfèrent à l’orientation d’un dispositif d’amortissement de torsion selon l’invention et à l’orientation d’un axe de rotation autour duquel sont agencés les différents composants du dispositif d’amortissement de torsion. Une direction axiale est parallèle à cet axe de rotation et une direction radiale est perpendiculaire à cet axe de rotation.
On a représenté sur les figures 1 à 11 un dispositif d'amortissement de torsion 1 pour une chaîne de transmission de véhicule, le dispositif d’amortissement de torsion 1 comprenant notamment un limiteur de couple 4.
Le dispositif d’amortissement de torsion comporte notamment un élément d’entrée 6, un élément de sortie 8, et au moins un organe accumulateur d’énergie mécanique interposé entre les masses formant respectivement l’élément d’entrée et l’élément de sortie.
L’élément d’entrée 6 et l’élément de sortie 8 sont tous deux rotatifs autour d’un axe X de rotation. L’élément d’entrée 6 peut être un volant primaire, lié en rotation à un arbre menant, ici un vilebrequin non représenté. La fixation de l’élément d’entrée 6 sur l’arbre menant se fait via des premiers organes de liaison.
L’élément de sortie 8 peut notamment comporter un moyeu 81. L’élément de sortie 8 peut en outre comprendre une platine 82 perpendiculaire à l’axe X de rotation. Le moyeu 81 est centré sur la platine 82 et présente un alésage approprié pour être relié à un arbre mené (non représenté ici) pouvant relier le dispositif d’amortissement de torsion 1 à une boîte de vitesse, ici non représentée.
Tel que cela est notamment visible sur la , la platine 82 de l’élément de sortie 8 est bordée par un élément de couverture 83.
La deuxième condition dépend de la dispersion de la fibre F et de sa longueur. En effet, de manière inattendue, les inventeurs ont observé que les fibres connues de l’homme de l’art dans lesquelles l’effet de nettoyage spatial sur le mode fondamental est observé permettaient, en augmentant l’énergie des impulsions injectées dans la fibre à la longueur d’onde de pompe, de générer un supercontinuum tout en maintenant l’effet de nettoyage spatial et en obtenant la synchronisation temporelle de certaines longueurs d’onde du supercontinuum et . La figure 2D illustre ce résultat. Plus précisément, la figure 2D est une représentation graphique spectro-temporelle du faisceau de sortie obtenue, à titre d’exemple non limitatif, avec une fibre GRIN de diamètre de cœur de 50 µm, avec , de longueur . Dans cet exemple, les impulsions IL1 présentent une première longueur d’onde à 1030 nm et sont de durée de 0,1 ns, avec une puissance moyenne du faisceau FP de 325 mW et pour un taux de répétition de 30 kHz.
En faisant un profil vertical dans le graphique de la figure 2D on obtient un profil temporel d’une impulsion IL2 à une longueur d’onde donnée. Le profil vertical PV1 à permet d’observer un profil temporel d’une impulsion IL2 à . On observe que l’impulsion IL2 à est dépletée car il existe une répartition d’intensité non négligeable entre -155 ps et +125 ps. Cette déplétion, provoquée par la conversion non linéaire de générant le supercontinuum, fait que l’impulsion IL2 comprend deux « sous impulsions » SI1 et SI2 issues de la fission temporelle ( p u l s e breakup en anglais) de l’impulsion IL1 lors de sa propagation dans la fibre F. Ces deux sous-impulsions SI1 et SI2 sont centrées temporellement respectivement à environ +40 ps et environ -110 ps.
En faisant un profil horizontal, on obtient un spectre « instantané » du faisceau de sortie FSC qui permet d’observer les longueurs d’onde qui sont temporellement synchronisées avec dans le faisceau de sortie FSC. Le profil horizontal PH1 à +40 ps, illustre que la première sous-impulsion SI1 n’est synchronisée avec quasiment aucune longueur d’onde . Cette sous-impulsion SI1 ne sera donc pas utilisable comme faisceau pompe pour réaliser une analyse CARS. A l’inverse, la deuxième sous-impulsion SI2 est synchronisée avec de nombreuses longueurs d’onde allant jusqu’à plus de 1600 nm. Il est donc possible de réaliser une analyse CARS en utilisant comme faisceau pompe la sous-impulsion SI2 à et avec comme faisceau sonde des impulsions IL2 aux deuxièmes longueurs d’onde synchronisées avec la sous-impulsion SI2 à . On précise que, bien que l’impulsion IL2 à soit déplétée, grâce au nettoyage spatial induit par l’effet Kerr, la puissance de la sous impulsion SI2 à est suffisante pour servir de pompe induisant l’effet Raman stimulé dans l’échantillon (voir notamment ).
L’exemple de la figure 2D est généralisable à l’invention dans son ensemble. C’est-à-dire que, dans l’invention, la fibre est adaptée – via sa dispersion et sa longueur - par rapport à l’énergie primaire pour qu’une impulsion IL2 dans le faisceau de sortie FSC à la première longueur d’onde soit synchronisée temporellement avec des impulsions IL2 dans le faisceau de sortie FSC à des deuxièmes longueurs d’onde
Afin de réaliser de la microscopie CARS large bande, le dispositif 1 comprend un système optique MO adapté pour focaliser le faisceau de sortie sur l’échantillon. Le système optique MO est préférentiellement un objectif de microscope de focale , de préférence à forte ouverture numérique (NA>0.8). Le faisceau de sortie focalisé sur l’échantillon génère un faisceau anti-Stokes STK par effet Raman cohérent induit par au moins une des deuxièmes longueurs d’onde supérieures à et la première longueur d’onde toutes les deux présentes dans le faisceau de sortie FSC. On désigne par , les deuxièmes longueurs d’onde du faisceau FSC supérieures à , qui constituent donc les longueurs d’onde de sonde. Les photons du faisceau FSC à la première longueur d’onde sont suffisamment nombreux pour induire l’effet Raman stimulé dans l’échantillon Ech. Ainsi, un ou plusieurs niveaux vibrationnels des modes Raman résonants de l’échantillon Ech sont excités à une ou plusieurs fréquences de résonance et le faisceau anti-Stokes présente une ou plusieurs fréquences . Les longueurs d’onde anti-stokes du faisceau STK sont donc inférieures à . En fait, dans le dispositif 1, le faisceau de sortie FSC constitue à la fois le faisceau pompe (via la première longueur d’onde ) et le faisceau sonde (via les deuxièmes longueurs d’onde supérieures à ) des dispositifs de l’art antérieur.
Grâce à une fibre F particulièrement adaptée, par sa longueur, son profil transerve d’indice de coeur PVC, et son diamètre de cœur le dispositif de l’invention n’utilise pas de ligne à retard pour transporter le faisceau de pompe jusqu’à l’échantillon de manière synchronisé avec le faisceau sonde afin d’induire l’effet Raman coherent multiplex dans l’échantillon. Cela augmente la compacité du dispositif et simplifie grandement son utilisation
Dans le mode de réalisation illustré dans la , le faisceau anti-Stokes est collecté « vers l’avant » (signal F-CARS) par le photodétecteur. De manière préférentielle, dans ce mode de réalisation le dispositif 1 comprend un objectif de collection CL, (avec une ouverture numérique d’environ 0.5 par exemple) pour collimater le faisceau anti-Stokes avant sa détection, permettant ainsi une grande distance de travail (voir par exemple).
Alternativement, selon un autre mode de réalisation, le faisceau anti-Stokes est collecté vers l’arrière (signal E-CARS) par l’objectif MO. Dans ce mode de réalisation, le dispositif 1 comprend alors un miroir dichroïque pour séparer spatialement le faisceau anti-Stokes du faisceau de sortie incident sur l’échantillon avant de pouvoir le détecter avec le phodétecteur Det.
De manière préférentielle, comme illustré en , le dispositif 1 comprend un porte échantillon SH adapté pour déplacer l’échantillon dans l’espace tridimensionnel, afin de cartographier l’échantillon en 3D et ainsi reconstruire des images tridimensionnelles.
La figure 3A illustre le décalage Raman construit à partir du spectre du faisceau anti-Stokes à détecté par le dispositif de l’invention pour un échantillon de paraffine. A titre d’exemple non limitatif, ce spectre est obtenu avec les mêmes paramètres que ceux de la figure 2D, la fibre F faisant ici 18 m de long. Notamment, le faisceau anti-Stokes détecté comprend 4 pics à des fréquences Raman de , de , et . Ces pics sont respectivement caractéristiques des modes d’étirement symétrique CH 3 , étirement symétrique CH 2 , de courbure CH 2 et mode de torsion CH 2 présents dans l’échantillon Ech.
La démontre donc expérimentalement la faisabilité de l’imagerie CARS multiplex avec le dispositif de l’invention, sans utiliser de ligne à retard pour synchroniser une portion du faisceau primaire avec le faisceau de sortie sur l’échantillon Ech.
La figure 3B haut est une représentation de la densité spectrale de puissance dans le faisceau de sortie en fonction de la longueur de la fibre F. La figure 3B bas est la densité spectrale de puissance dans le faisceau de sortie pour une longueur de fibre F de 18,5 m qui est obtenue par un simple profil horizontal de la figure 3B du haut pour y=18,5 m. A titre d’exemple non limitatif, ces figures sont obtenues pour des impulsions IL1 à une longueur d’onde avec une puissance crête de 45 kW et une durée d’impulsion de 100 ps. Les densités spectrales de puissances sont obtenues dans une fibre F de type GRIN avec un de diamètre de cœur 50 µm, et avec .
La figure 3B haut permet d’observer que le supercontinuum SC généré s’élargit spectralement lorsque la longueur de la fibre F augmente jusqu’à environ 20 m. La puissance crête de l’impulsion IL2 à diminue progressivement avec l’augmentation de la longueur de la fibre F au fur et à mesure de la conversion non linéaire de vers les hautes longueurs d’onde en raison du défaut quantique lié à l’interaction entre la lumière et la matière au travers de l’effet Raman. Au-delà de 20 m de fibre (et pour une puissance de 45 kW), il n’y a plus d’augmentation de la largeur spectrale du fait de l’absorption du materiau. On rappelle que les longueurs d’onde inférieures à sont obtenues principalement par mélange paramétrique à quatre ondes, par auto-modulation de phase, par modulation de phase croisée et ondes dispersives, et les longueurs d’onde supérieures à sont obtenues principalement par autodécalage par effet Raman des solitons ou par une conversion par effet Raman stimulé.
Dans la figure 3B bas, les pics (ou sidebands ) observées pour des longueurs d’onde inférieures à sont des instabilitées modulationelles géométriques paramétriques ( geometric parametric instabilities ou GPI en anglais) dues à des couplages spatio-temporel résonants dans le domaine fréquentiel induit par les oscillations spatiales périodiques dans la fibre F elles-mêmes provoquées par le profil d’indice PVC du cœur FC. Ce phénomène est décrit notamment dans la publication Krupa, Katarzyna, et al. "Observation of geometric parametric instability induced by the periodic spatial self-imaging of multimode waves." Physical review letters 116.18 (2016): 183901.
Ce couplage spatio-temporel dans le domaine fréquentiel est permis par un accord de phase entre et des longueurs d’onde . On obtient des sidebands GPI d’ordre h qui sont décalées en fréquence par rapport à de fréquences GPI d’ordre h, telles que : , avec , et avec une dispersion du retard de groupe à la première longueur d’onde . Ces sidebands GPI sont présents de part et d’autre de . On appelle première fréquence GPI ou fréquence GPI d’ordre 1 la fréquence , qui correspond au décalage de la première sideband résonante par rapport à .
La fusion du mélange comprenant les monomères de polyamide est réalisée dans l’extrudeuse ou co-malaxeur en chauffant le mélange à une température en sortie de l'étape a) notamment comprise entre 160°C et 300°C, de préférence entre 200 et 280 °C.
Un gradient de température le long de l'axe du ou des vis est de préférence utilisé entre l’entrée et la sortie de l’extrudeuse ou co-malaxeur.
Le mélange peut être réalisé sous balayage de gaz inerte, de préférence sous azote, notamment à contre-courant par rapport à la progression du mélange réactionnel dans l’extrudeuse ou le co-malaxeur.
Le mélange mis en œuvre dans l’étape a) peut également comprendre des additifs.
Les additifs peuvent être choisis parmi les additifs classiques utilisés dans les polyamides bien connus de l’homme du métier.
Avantageusement, ils sont choisis parmi un catalyseur, un stabilisant, un antioxydant, un limiteur de chaîne, un anti-mousse et/ou un mélange de ceux-ci.
Le catalyseur peut être notamment être l’acide ortho-phosphorique, l'acide hypophosphoreux ou l'acide phosphoreux. Le stabilisant peut être l’hypophosphite de sodium, une phosphite, ou un phénol. Le limiteur de chaîne peut être l’acide acétique, l'acide stéarique, ou l'acide benzoïque. L’antimousse peut être une huile de silicone.
Les additifs peuvent être introduits dans l’extrudeuse ou le co-malaxeur sous une forme liquide et/ou solide, notamment via une seule ou bien plusieurs entrées. Ils peuvent également être introduits en mélange avec un ou plusieurs monomères, seuls ou en mélange.