INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une seconde étape 12 du procédé 1 selon l’invention comprise dans la première partie A de la , un calcul d’intégrité du premier résultat RA issu de la première mise en œuvre 11 du calcul principal est réalisé. Il existe plusieurs moyens de calculer l’intégrité d’un résultat. L’invention couvre tout moyen de calculer une intégrité du résultat d’un calcul permettant d’obtenir en sortie une information concernant l’intégrité du résultat ou une donnée sur la base de laquelle il est possible de vérifier l’intégrité du résultat. Dans un mode de réalisation préférentiel, le calcul 12 d’intégrité utilise une fonction de contrôle de redondance cyclique, aussi appelée CRC. Une fonction CRC permet d’obtenir une donnée d’intégrité. Cette première donnée d’intégrité peut être ensuite comparée à une seconde donnée d’intégrité obtenue à partir des mêmes données en utilisant une seconde fois la même fonction CRC. Si la première donnée d’intégrité et la seconde donne d’intégrité sont égales, c’est-à-dire si la différence entre ces deux données d’intégrité est nulle ou égale à une valeur prédéterminée, alors l’intégrité est vérifiée. Les fonctions CRC sont principalement utilisées pour la transmission de données en annexant aux données desquelles on veut vérifier l’intégrité la donnée d’intégrité obtenue par l’utilisation de la fonction CRC sur ces données. Si les données ont été compromises pendant leur transmission, l’utilisation une nouvelle fois de la fonction CRC sur ces données donne un résultat non nul, ou différent d’un résultat attendu. L’étape 12 comprend donc la mise en œuvre d’un calcul d’intégrité sur le résultat obtenu à l’étape 11, pour obtenir une première intégrité I_RA, ou première « donnée d’intégrité » I_RA. Dans un mode de réalisation non représenté, la première intégrité I_RA est ensuite stockée dans la mémoire M. Il est important de noter que l’étape 12 de calcul d’intégrité permet d’obtenir une première donnée d’intégrité, et pas de vérifier l’intégrité du résultat du calcul.
Pour vérifier que le processeur P ayant mis en œuvre les étapes 11 et 12 est intègre, le procédé 1 comprend, dans un mode de réalisation représenté à la , une première étape T1 de test d’intégrité du processeur P avant les étapes 11 et 12 et une second étape T2 de test d’intégrité du processeur P après les étapes 11 et 12. Ainsi, il est possible de détecter si un problème d’intégrité existe sur le processeur P avant et après avoir mis en œuvre les étapes 11 et 12, et donc de savoir d’où provient le problème d’intégrité, c’est-à-dire s’il existait avant les étapes 11 et 12 ou non. De telles étapes T1 et T2 de test d’intégrité comprennent chacune la vérification de la capacité du processeur P à aboutir au résultat correct pour un calcul connu, par exemple pour un calcul de checksum (« somme de contrôle »), et/ou à bien comparer deux résultats obtenus, par exemple deux checksums (sommes de contrôle) obtenues de deux calculs de checksum. Un calcul de checksum comprend l’utilisation d’une fonction de calcul sur un ensemble de données permettant d’obtenir un résultat attendu. Le calcul de checksum est préférentiellement réalisé avec un jeu de valeurs dont le résultat est connu. La vérification de la capacité de comparaison du processeur P comprend, avec des jeux de valeurs connus, une vérification que le processeur P est capable de distinguer des valeurs incorrectes obtenues de valeurs correctes obtenues. Dans le cas où un problème d’intégrité est détecté durant au moins l’une des étapes T1 et T2, cas représenté par un « O » pour « oui », une alerte de défaut d’intégrité, ou anomalie d’intégrité Anom, est levée et le procédé 1 peut être stoppé. Les données de résultat RA, d’intégrité I_RA et/ou toute donnée liée au calcul principal peuvent aussi être supprimées de la mémoire M lorsqu’elles y ont été stockées.
Dans une première variante au deuxième mode de réalisation, la variante étant non représentée, un test d’intégrité tel que les tests T1 et T2 est réalisé après chaque mise en œuvre du calcul principal, c’est-à-dire après les étapes 12 et 14 à la . Dans cette variante, la comprendrait une étape T2 après l’étape 12 et une étape T2 après l’étape 13. L’étape T1 ne peut être réalisée qu’une fois au début du procédé 1, ou avant chaque calcul principal. Dans le cas où un problème d’intégrité est détecté durant au moins l’une des étapes de test d’intégrité T1 et/ou T2, une alerte de défaut d’intégrité, ou anomalie d’intégrité Anom, est levée et le procédé 1 peut être stoppé. Les données de résultat RA, d’intégrité I_RA et/ou toute donnée liée au calcul principal peuvent aussi être supprimées de la mémoire M lorsqu’elles y ont été stockées.
Dans une deuxième variante au deuxième mode de réalisation, la variante étant non représentée, un test d’intégrité tel que les tests T1 et T2 est réalisé après l’ensemble des mises en œuvre du calcul principal, c’est-à-dire après l’étape 14 à la . Dans cette variante, la comprendrait une unique étape T2 après l’étape 14, l’étape 14 étant la dernière mise en œuvre du calcul principal du procédé 1. L’étape T1 ne peut être réalisée qu’une fois au début du procédé 1, ou avant chaque calcul principal. Dans le cas où un problème d’intégrité est détecté durant au moins l’une des étapes de test d’intégrité T1 et/ou T2, une alerte de défaut d’intégrité, ou anomalie d’intégrité Anom, est levée et le procédé 1 peut être stoppé. Les données de résultat RA, d’intégrité I_RA et/ou toute donnée liée au calcul principal peuvent aussi être supprimées de la mémoire M lorsqu’elles y ont été stockées.
Le matériau présente de préférence une porosité d’au moins 80%, de façon particulièrement préférée allant de 85 à 98% environ, et de façon plus particulièrement préférée allant de 90 à 98% environ.
Le matériau conforme au deuxième objet de l’invention peut être avantageusement obtenu selon un procédé tel que défini dans le premier objet de l’invention.
L’invention a pour troisième objet l’utilisation d’un matériau tel que défini dans le deuxième objet de l’invention ou tel qu’obtenu selon un procédé tel que défini dans le premier objet de l’invention, en tant que photocatalyseur.
Selon un mode de réalisation avantageux, le matériau est utilisé pour catalyser la dégradation de composés organiques volatils en milieu gazeux sous l'influence d'une irradiation UV.
L’invention a pour quatrième objet l’utilisation d’un matériau tel que défini dans le deuxième objet de l’invention ou tel qu’obtenu selon un procédé tel que défini dans le premier objet de l’invention, dans le domaine de la photo-purification de l’air, de la purification d’atmosphères confinées, ou de la photo-réduction du CO 2 en carburants.
Parmi les composés organiques volatils dégradables par le matériau de l'invention, on peut citer les hydrocarbures halogénés, les hydrocarbures aromatiques, les alcanes, les alcènes, les alcynes, les aldéhydes, et les cétones, en particulier l'acétone, les alcanes légers, le benzène, le toluène, le xylène, les alcools, et les aldéhydes, et préférentiellement l’acétone, le benzène, le xylène, et toluène.
L’invention a pour cinquième objet un procédé de décontamination d'un milieu gazeux contenant un ou plusieurs composés organiques volatils, ledit procédé étant caractérisé en ce que la décontamination est réalisée par passage dudit milieu gazeux au travers d’un matériau tel que défini dans le deuxième objet de l’invention ou tel qu’obtenu selon un procédé tel que défini dans le premier objet de l’invention, sous irradiation lumineuse.
Selon ce procédé, la photocatalyse des COVs est réalisée de façon instantanée dans tout le volume du matériau conforme à l'invention et non uniquement en surface comme dans les matériaux de l'art antérieur. Les rendements photocatalytiques sont ainsi augmentés. Par ailleurs, la dégradation des COVs est observée instantanément après l'irradiation UV, sans phase de latence, et est stable dans le temps. Le procédé de décontamination permet d’une part la captation des impuretés contenues dans les effluents à traiter et d’autre part leur dégradation.
Selon une forme de réalisation particulière du procédé de l'invention, le passage du milieu gazeux est réalisé en flux continu.
L’irradiation lumineuse peut être effectuée avec au moins une source d’irradiation produisant au moins une longueur d’onde allant de 250 à 800 nm environ.
À l’issue du procédé de l’invention, les COVs sont convertis au moins en partie en dioxyde de carbone (CO 2 ).
Les composés organiques volatils sont tels que définis dans le quatrième objet de l’invention.
Le procédé peut être mis en œuvre dans un réacteur en lit fixe.
Ledit matériau est préférentiellement fixé au sein du réacteur, et le milieu gazeux contenant un ou plusieurs composés organiques volatils est envoyé à travers le matériau photocatalytique.
Lors du procédé, le milieu gazeux peut être choisi parmi N 2 , O 2 , ou l’air.
Le procédé est généralement mis en œuvre à une température allant de 20 à 60°C environ, et préférentiellement de 25 à 40°C environ.
Dans certains modes de réalisation, l’étape d’insertion comprend une insertion d’un longeron dans le noyau rigide, permettant d’avoir plus de rigidité à la flexion dans la partie basse de la pièce à fabriquer.
Dans certains modes de réalisation, la pièce à fabriquer est une aube de turbomachine, notamment une aube directrice de sortie.
Dans certains modes de réalisation, la pièce à fabriquer est une hélice d’aéronef, notamment une hélice d’un turbopropulseur ou d’un moteur non caréné.
L’invention exposée concerne également une pièce en matériau composite obtenu par un procédé de fabrication selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents.
L’invention exposée concerne également une turbomachine comprenant une pièce en matériau composite selon l’invention exposée.
La est une vue schématique en coupe d’une turbomachine aéronautique,
La est une vue en perspective de deux aubes directrices de sorties isolées de la turbomachine de la , selon un premier mode de réalisation de l’invention,
La est une vue en coupe, selon le plan de coupe B-B, d’une aube directrice de sortie de la ,
La est une vue en perspective d’un noyau rigide creux selon le premier mode de réalisation,
La est une vue en coupe longitudinale du noyau rigide creux de la ,
La est une vue schématique en perspective montrant une préforme fibreuse avant mise en forme,
La est une vue schématique en perspective représentant l’insertion du noyau rigide creux de la dans la préforme fibreuse de la ,
La est une vue en coupe, selon un plan de coupe radial, d’une hélice selon un deuxième mode de réalisation de l’invention,
La est une vue schématique représentant la préforme fibreuse enrobée de mousse carbone, après le traitement thermique, et
La est un ordinogramme des étapes d’un procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite conformément à l’invention.
le ratio massique de monomères A1/A2 varie de 60/40 à 90/10, de préférence de 65/35 à 85/15 ; le ratio massique de monomères (A1 +A3 2 )/(A2 +A3 1 ) varie de 45/55 à 90/10, et le ratio massique A3/(A1+A2+A3)*100 varie de 5 à 50, de préférence de 15 à 35, préférentiellement de 20 à 30 ;
et son utilisation pour la préparation d’une composition pour marquage routier.
La présente invention porte également sur un procédé de marquage routier comprenant les étapes suivantes :
a) mélange d’au moins un générateur de radicaux libres et d’une composition telle que précédemment décrite ;
b) pulvérisation ou application manuelle du mélange obtenu à l’étape a) sur une structure de chaussée.
Enfin, la présente invention porte également sur une composition à base :
d’une composition telle que précédemment décrite ; d’au moins un générateur de radicaux libres ;
et son utilisation en tant que primaire d’accrochage pour produits de marquage routier ou en tant que vernis de protection de produits de marquage routier ou en tant que peinture ou enduit pour marquage routier.
FIGURES représente la courbe DMA d’un copolymère à bloc A3.
représente la courbe DMA type d’un mélange M polymérisé.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Les inventeurs ont mis au point des compositions répondant aux besoins exprimés. Les inventeurs ont ainsi découvert que l’association de copolymères à blocs, en particulier de copolymères à blocs acryliques, aux formulations de résines bi-composantes (par exemple acryliques), utiles en particulier pour le marquage routier, présente des avantages en termes de viscosité des formulations et de tenue aux ultraviolets tout en combinant de bonnes propriétés mécaniques, à froid comme à chaud, et de bonnes propriétés de résistance aux salissures. Les compositions présentent un excellent compromis viscosité/couleur/propriétés mécaniques. Par ailleurs, les compositions possèdent une excellente tenue dans le temps lorsqu’elles sont appliquées sur des revêtements de grande surface.
Ainsi, les compositions mises au point par les inventeurs sont des compositions à base:
d’un mélange M comprenant :
au moins un monomère A1 dont le(s) homopolymère(s) présente(nt) une Tg supérieure à 25°C, de préférence supérieure à 50°C, plus préférentiellement supérieure à 70°C ; au moins un monomère A2 dont le(s) homopolymère(s) présente(nt) une Tg inférieure à 0°C, de préférence inférieure à -20°C ; au moins un copolymère à blocs A3, le dit au moins un copolymère à blocs A3 étant constitué : de blocs présentant une Tg inférieure à 0°C, de préférence inférieure à -25°C, et constitués de l’enchaînement de monomère(s) A31; et de blocs présentant une Tg supérieure à 25°C, de préférence supérieure à 50°C, plus préférentiellement supérieure à 70°C et constitués de l’enchaînement de monomère(s) A32 ; et
d’au moins un générateur de radicaux libres ;
On retrouve ainsi sur la , le bloc d’ancrage mâle 10 vu en coupe, la base carrée 12 au-dessus du sommet 14. On retrouve également les deux ergots rétractables 22, 24 opposés l’un de l’autre et venant s’étendre respectivement en saillie des deux premières faces opposées 18, 20.
La montre deux logements coaxiaux 26, 28 à l’intérieur desquels sont respectivement engagés partiellement les ergots rétractables 22, 24. Chacun des logements 26, 28, présente un col 30 définissant un épaulement interne 32. Et chacun des ergots 22, 24 présente une collerette 34 située à l’arrière et permettant de les emprisonner à l’intérieur des logements 26, 28. De surcroît, chacun des logements 26, 28 comprend un ressort de rappel 36 permettant de repousser les ergots 22, 24 vers l’extérieur jusqu’à ce que la collerette 34 vienne en appui contre l’épaulement interne 32.
Le bloc d’ancrage mâle 10 tel qu’illustré sur la présente également une face d’applique 38. Selon une première variante de réalisation, deux languettes d’accrochage 40, 42 présentant chacune une tige 44 et une extrémité libre en crochet 46, viennent s’étendre de la face d’applique 38.
Au surplus, le bloc d’ancrage mâle 10 comporte, sous son sommet 14, un premier aimant permanent 45 dont on expliquera la fonction ci-après.
On se reportera à la montrant le bloc d’ancrage mâle 10 installé en applique contre une portion de paroi d’habitacle 48 d’un véhicule automobile non représenté. La portion de paroi d’habitacle 48 présente une face avant 50 opposée à une face arrière 52 et deux perçages 54, 56 espacés l’un de l’autre d’une distance équivalente à la distance séparant les deux languettes d’accrochage 40, 42 du bloc d’ancrage mâle 10. Ainsi, les deux languettes d’accrochage 40, 42 sont engagées respectivement à travers des deux perçages 54, 56, tandis que leur extrémité libre en crochet 46 vient en prise dans la face arrière 52, alors que la face d’applique 38 du bloc d’ancrage mâle10 est en appui contre la face avant 50 de la portion de paroi d’habitacle 48.
De la sorte, le bloc d’ancrage mâle 10 est maintenu en position fixe contre la portion de paroi d’habitacle 48.
On se rapportera à présent sur la illustrant un bloc d’ancrage femelle 58 adapté à coopérer avec le bloc d’ancrage mâle 10.
Ainsi, le bloc d’ancrage femelle 58 de forme parallélépipédique rectangle, présente une face de réception 60 opposée à une face de liaison 62. Il présente également une cavité ouverte 64 qui débouche dans la face de réception 60. La cavité ouverte 64 présente une paroi périphérique interne 66 de forme conique, et complémentaire de la paroi périphérique externe 16 du bloc d’ancrage mâle 10, elle-même conique. Autrement dit, la paroi périphérique interne 66 est à base carrée et elle s’étend d’un fond 68 correspondant au sommet jusqu’à une ouverture 70 correspondant à la base.
En outre, le bloc d’ancrage femelle 58 présente deux orifices opposés l’un de l’autre 72, 74, sensiblement coaxiaux, et pratiqués dans la paroi périphérique interne 66 de la cavité ouverte 64. Les deux orifices opposés 72, 74 sont pratiquées dans une zone médiane de deux faces opposées de la paroi périphérique interne 66.
De plus, le bloc d’ancrage femelle 58 comporte un second aimant permanent 75 installé sous le fond 68 de la cavité 64.
Ainsi, comme l’illustre la , le bloc d’ancrage femelle 58 est adapté à être rapporté sur le bloc d’ancrage mâle 10 et à venir le coiffer pour en être solidaire, comme on va l’expliquer ci-après.
Tout d’abord, le bloc d’ancrage femelle 58 est orienté de manière à ce que, d’une part la cavité 64 vienne en regard du bloc mâle 10 et d’autre part, que les deux orifices opposés 72, 74 puissent venir coïncider avec les deux ergots 22, 24. Puis on vient coiffer à force le bloc d’ancrage femelle 58 sur le bloc d’ancrage mâle 10.
Les deux ergots opposés 22, 24 prennent tout d’abord appui contre les deux parois opposées de la paroi périphérique interne 66, lesquelles forment respectivement rampe et provoque la rétraction des ergots 22, 24 à mesure de l’enfoncement.
En poursuivant l’enfoncement, les deux aimants permanents 45, 75 s’attirent l’un l’autre, de sorte que le fond 68 de la cavité ouverte 64 vient s’appliquer à plat contre le sommet 14 du bloc d’ancrage mâle 10, tandis que la paroi périphérique interne 66 vient en contact avec la paroi périphérique externe 16 du bloc d’ancrage mâle 10. Grâce à la conicité des deux parois périphériques 16, 66 on obtient un effet de coincement favorable à l’immobilisation du bloc d’ancrage femelle 58 par rapport au bloc d’ancrage mâle 10. Simultanément, les deux ergots 22, 24 repoussés respectivement par leur ressort de rappel 36, viennent alors respectivement s’étendre automatiquement dans les deux orifices opposés 72, 74. Et au surplus, la face de réception 60 vient également s’appliquer à plat contre la face avant 50 autour du bloc d’ancrage mâle 10.
Ainsi, grâce aux deux ergots 22, 24 engagés à l’intérieur respectivement des deux orifices opposés 72, 74 le bloc d’ancrage femelle 58 est verrouillé en position fixe sur le bloc d’ancrage mâle 10.
Le déverrouillage du bloc d’ancrage femelle 58 ne peut être opéré qu’en repoussant les deux ergots 22, 24 respectivement vers l’intérieur de leur logement 26, 28. Une telle possibilité est offerte par exemple, en ménageant une lumière débouchant vers l’extérieur dans les deux orifices opposés 72, 74. Il est alors possible d’engager un outil à travers ces lumières pour venir repousser les ergots 22, 24 et assurer ainsi le déverrouillage.
Lorsqu’en variante le système de conversion 5 est un système de conversion continu-continu, alors le convertisseur 10 est également un convertisseur continu-continu, et les tensions d’entrée V in et de sortie V out sont alors chacune une tension continue. Selon cette variante, le convertisseur 10 forme alors un hacheur de tension.
Le convertisseur 10 comprend deux bornes d’entrées 30, 32, à savoir une première borne d’entrée 30 et une deuxième borne d’entrée 32, aptes à recevoir la tension d’entrée V in , au moins deux bornes de sortie 34 aptes à délivrer la tension de sortie V out , une première branche de filtrage 36 connectée entre les bornes d’entrées 30, 32, une deuxième branche de filtrage 38 connectée en parallèle de la première branche de filtrage 36, et au moins deux branches de commutation 40 connectées en parallèle de la deuxième branche de filtrage 38.
Comme connu en soi, lorsque le convertisseur 10 est un convertisseur continu-alternatif, il comporte une branche de commutation 40 pour chaque phase de la tension de sortie V out . L’homme du métier observera alors par exemple que si la tension de sortie V out est une tension monophasée, alors le convertisseur 10 comporte deux branches de commutation 40, et que si la tension de sortie V out est une tension triphasée, alors il comporte trois branches de commutation 40, avec une connexion, typiquement en étoile ou en triangle, des charges 24 entre les points milieux des branches de commutation 40.
Dans l’exemple de la , par souci de simplification du dessin, seules deux branches de commutation 40 sont représentées, et l’homme du métier comprendra que cet exemple correspond au cas d’une tension de sortie V out alternative, quel que soit le nombre de phases de cette tension de sortie V out .
Le dispositif de commande 15 est configuré pour commander le convertisseur 10. Plus précisément, le dispositif de commande 15 est configuré pour commander les branches de commutation 40, afin de convertir la tension d’entrée V in en l’attention de sortie V out .
Le dispositif de surveillance 20 est configuré pour surveiller le convertisseur 10, et en particulier pour détecter l’apparition d’un éventuel court-circuit dans une branche de commutation 40 respective.
Selon l’invention, le dispositif de surveillance 20 comprend une impédance de détection 45 configurée pour être connectée entre les première 36 et deuxième 38 branches de filtrage, et un module de détection 50 configuré pour comparer la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 avec un seuil de tension prédéfini S, puis pour générer un signal de détection dès que la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 est supérieure au seuil de tension prédéfini S. Dans l’exemple de la , l’impédance de détection 45 est connectée entre la première branche de filtrage 36 et la deuxième branche de filtrage 38 au sein du système de conversion 5.
Chaque branche de filtrage 36, 38 comporte une première extrémité 52 reliée à la première borne d’entrée 30, une deuxième extrémité 54 reliée à la deuxième borne d’entrée 32, et un condensateur 56 connecté entre les première et deuxième extrémités 52, 54.
Chaque branche de commutation 40 comporte deux demi-branches de commutation 60 connectées en série et reliées entre elles en un point intermédiaire 62, le point intermédiaire 62 de chaque branche de commutation 40 formant alors une borne de sortie 34 respective. Chaque demi-branche de commutation 60 comporte au moins un interrupteur 64, chaque interrupteur 64 étant commandable par le dispositif de commande 15. Dans l’exemple de la , chaque demi-branche de commutation 60 comporte un seul interrupteur 64. En variante non représentée, chaque demi-branche de commutation 60 comporte plusieurs interrupteurs 64 connectés en série. Ceci permet alors de convertir une énergie électrique de tension plus élevée.
Au moins un interrupteur 64 est par exemple, un interrupteur bidirectionnel en courant. Chaque interrupteur 64 est de préférence un interrupteur bidirectionnel en courant. En outre, si le convertisseur 10 et en particulier les interrupteurs 64 doivent tenir à la fois une tension positive et une tension négative, alors au moins un, et de préférence chaque, interrupteur 64 est un interrupteur bidirectionnel à la fois en courant et en tension.
Lorsque tous les interrupteurs 64 sont bidirectionnels en courant, le convertisseur d’énergie électrique 10 est alors un convertisseur bidirectionnel configuré pour convertir l’énergie électrique d’entrée en l’énergie électrique de sortie si le courant circule depuis les bornes d’entrées 30, 32 vers les bornes de sorties 34, et inversement configuré pour convertir l’énergie de sortie en l’énergie d’entrée si le courant circule depuis les bornes de sorties 34 vers les bornes d’entrées 30, 32.