INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Composants optionnels Les compositions (compositions bicomposantes et mélange M) peuvent en outre comprendre des composants conventionnels employés dans le marquage routier. Par exemple, les compositions peuvent comprendre des prépolymères, des adjuvants, tels que des cires. Par ailleurs, selon l’usage auquel est destinée les compositions, celles-ci peuvent comprendre de manière non limitative des pigments, plastifiants, des charges (charges fines, charges grossières), agents anti-UV, agents mouillants, agents de contrôle de la sédimentation, des agents de contrôle rhéologique, des agents anti-mousse, des stabilisants, des anti-oxydants. De tels agents sont bien connus de l’homme de l’art.
Prépolymère Les résines réactives employées en marquage routier comprennent typiquement en leur sein un prépolymère. Ainsi, les compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M) peuvent comprendre un tel prépolymère. Ce prépolymère est le plus souvent de nature polyester ou poly(méth)acrylate, tels que des copolymères statistiques de monomères acryliques ou méthacryliques. Ces prépolymères peuvent avoir des groupements fonctionnels comportant des insaturations qui peuvent réagir lors de la polymérisation radicalaire des monomères. Cependant pour éviter des phénomènes de décoloration ou de jaunissement dans le temps, il est préférable d'utiliser des prépolymères dépourvus de double liaisons dans leur structure.
Dans le cadre de la présente invention, le copolymère à blocs A3 est typiquement utilisé en remplacement total ou partiel de ces prépolymères communément rencontrés. Ainsi, dans certains modes de réalisation, les compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M) ne comprennent pas un tel prépolymère. En d’autres termes, le seul polymère entrant dans la formulation des compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M) est le copolymère à blocs A3 décrits ci-dessus.
Cires Les cires sont utilisées comme barrière à l'oxygène. Elles empêchent d'inhiber la polymérisation de la composition bicomposante lorsque le générateur de radicaux libres est mis en contact avec le mélange comprenant les monomères A1 et A2 et le copolymère à blocs A3. Les cires permettent également de limiter l’évaporation des monomères du mélange avant polymérisation.
Les cires pouvant être employées sont des cires d’origine végétale ou pétrolière, naturelle ou synthétique possédant un point de fusion allant de 50 à 70 °C, préférentiellement allant de 55 à 60°C.
- calcul d’au moins une valeur représentant une dérive de la pompe au moyen de la position calculée et de la position estimée ; et
Ainsi l’invention prend en compte l’interaction entre le débit traversant la pompe et celui recirculé à travers la soupape régulatrice afin de déterminer le vieillissement de la pompe. Elle met en œuvre une analyse de la dérive de la pompe en utilisant le bloc hydromécanique de dosage et des moyens de commande. Elle s’appuie sur la caractérisation d’une loi reliant la différence de pression aux bornes du doseur et l’ouverture de la soupape. Lors du fonctionnement, un calculateur prend en compte une valeur de la différence de pression mesurée aux bornes du doseur pour obtenir l’ouverture estimée de la soupape et la comparer avec l’ouverture calculée. Cet écart reflète une différence entre le débit obtenu lors de la première utilisation de la pompe et celui obtenu avec la pompe à l’issue d’une période de fonctionnement. En permettant d’estimer l’étendue du vieillissement de la pompe, l’invention procure des gains de temps de maintenance. Elle permet aussi d’alerter préventivement sur l’étendue du vieillissement afin de déclencher si besoin une dépose sans attendre la survenue d’une panne, telle qu'une impossibilité à rallumer le moteur.
Dans un mode de réalisation, le procédé comprend une détermination de la ou des fonctions de référence.
Avantageusement, la détermination de la fonction a lieu après une livraison de la turbomachine et avant une exploitation commerciale de la turbomachine.
En effet, l’acquisition peut se faire par des essais lors de la réception de la turbomachine. Ces essais tiendront compte des erreurs liées aux variations de débit de fuite du reste du système. Si la précision n’est pas suffisante, on peut appliquer un coefficient correcteur.
- on détermine deux positions estimées de la soupape à partir de la différence de pression et de deux fonctions de référence donnant la différence de pression en fonction de la position ;
- on calcule deux valeurs représentant la dérive de la pompe au moyen de la position calculée et des positions estimées : et
- on compare au moins l’une des valeurs avec le seuil prédéterminé.
On peut prévoir que :
- on calcule au moins une valeur instantanée au moyen de la position calculée et de la position estimée ; et
- au moyen de la valeur instantanée, on met à jour au moins une valeur moyenne représentant la dérive de la pompe.
- on calcule deux valeurs instantanées au moyen de la position calculée et des positions estimées ; et
Dans certains modes de réalisation, les compositions (compositions bicomposantes et mélange M) comprennent une cire paraffinique dont le point de fusion varie de 55 à 60°C.
La concentration de la cire dans le mélange M varie typiquement de 0 à 1%, préférentiellement de 0,05% à 0,5%, encore plus préférentiellement de 0,1 à 0,3% en poids par rapport au poids total du mélange M. Les demandeurs ont découvert qu’une concentration de cire supérieure à 1% dans le mélange M peut dégrader les propriétés mécaniques du produit formulé, notamment une moins bonne résistance aux chocs et de mauvaises propriétés en traction et flexion de la formule.
Pigments Des pigments peuvent être employés pour teinter les compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M). Les pigments peuvent être de nature organique ou inorganique et peuvent être utilisés seuls ou en mélanges. Dans certains modes de réalisation, les pigments jaunes organiques (ex. : PY74) ou le blanc inorganique comme le dioxyde de titane (PW6) sont utilisés.
Plastifiants Les compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M) peuvent comprendre des plastifiants. Des plastifiants peuvent être employés lorsque les monomères employés et leur proportion respective conduisent à des polymères dont la Tg est supérieure à 30°C. Ils apportent de la souplesse. Des exemples de plastifiants incluent des esters, polyalcools, huiles, phtalates ou des polyéthers de bas poids moléculaire.
Charges fines Les compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M) peuvent comprendre des charges fines, autres que pigmentaires. Des exemples de charges fines incluent les charges minérales, telle que les carbonates de calcium, les dolomies, les barytes, les silices broyées (quartz), les silices précipitées ou pyrogénées, les feldspaths (ex. : nepheline syenite), les alumines. Dans certains modes de réalisation, les charges fines sont des carbonates de calcium.
Charges grossières Les compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M) peuvent comprendre des charges grossières.
Les charges grossières ont très généralement pour rôle d'améliorer l'anti-glissance du marquage routier pouvant être réalisé au moyen des compositions de la présente invention. Des exemples de charges grossières employées incluent, de manière non limitative, les billes de verre ou graines de verre, les cristobalites, les sables de quartz, les grains d'alumine (ex. : corindon blanc), les silicates d'alumine et les granulats de carbonate de calcium. Les billes de verre apportent, de par leur sphéricité, un meilleur écoulement du produit dans les circuits des machines, une plus grande facilité d'application des produits (ex. : enduits bi-composants) appliqués manuellement à la spatule.
Agents anti-UV Les compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M) peuvent comprendre des agents anti-UV. Il est préférable d’utiliser des dérivés de la benzophénone, des dérivés de la benzotriazole, des dérivés du thioxanthonate, des dérivés des esters de l’acide piperidinolcarboxylique, des dérivés des esters de l’acide cinnamique.
Stabilisants et anti-oxydants Les compositions de la présente invention (compositions bicomposantes et mélange M) peuvent comprendre des stabilisants et anti-oxydants, tels que des phénols substitués, des dérivés de l’hydroquinone, des phosphines, des phosphites.
Compositions et Procédé de préparation des compositions
Les compositions bicomposantes de la présente invention peuvent être préparées par mélange du mélange M tel que décrit ci-dessus et d’au moins un générateur de radicaux libres.
Les composants du mélange M et le générateur de radicaux libres peuvent être tels que décrits ci-dessus.
Les composants optionnels de la composition bicomposante peuvent être présents dans le mélange M avant mélange avec le générateur de radicaux libres ou être ajoutés au moment de la préparation de la composition. Ainsi, dans certains modes de réalisation, le mélange M comprend une partie voire l’ensemble des composants optionnels.
La mise en contact du générateur de radicaux libres avec le mélange M comprenant les monomères A1 et A2 et le copolymère à blocs A3 amorce la réaction de polymérisation de la composition bicomposante. Les compositions obtenues après polymérisation présentent deux valeurs de Tg bien distinctes (une Tg inférieure à 0°C et une Tg supérieure à 25°C) garantissant d’excellentes propriétés mécaniques en fonction des sollicitations mécaniques et de la température. Les compositions, de par cette Tg supérieure à 25°C, présentent une bonne rigidité et sont résistantes à l’encrassement. Les compositions possèdent ainsi une meilleure résistance mécanique aux températures hautes de service, c’est-à-dire aux températures supérieures à 30°C. Les compositions, de par cette Tg inférieure à 0°C, présentent une bonne souplesse et une résistance aux chocs. Les compositions possèdent ainsi une meilleure résistance mécanique et une meilleure résistance aux chocs aux basses températures de service, c’est-à-dire aux températures inférieures à 10°C.
Utilisations Les compositions bicomposantes selon la présente invention peuvent être employées pour le marquage routier, en tant que peintures ou enduits. Dans de tels modes de réalisation, les compositions peuvent comprendre en outre des pigments, des charges fines ou grossières, des agents mouillants, des plastifiants, des agents dispersants, des agents de contrôle de la sédimentation, des agents de contrôle rhéologique, des agents anti-mousses, des agents de protection UV. De telles compositions peuvent alors être désignées communément « enduit à froid bi-composant » ou « peinture routière bi-composant ».
Enduits Les enduits sont des produits destinés à des techniques d’application manuelle (ex. : spatule, raclette) ou au moyen d’une machine de type sabot, crachotis, dots, barrettes.
Le tenon 56 comporte une rainure 60, formée entre les deux cales de positionnement 58A et 58B. La rainure 60 est avantageusement de forme complémentaire à l’encoche 32 de la contre-porte 14, c’est-à-dire que, dans l’exemple, la rainure 60 a une section parallèle aux axes Y et Z en forme de « U ».
Ainsi, lorsque le coffret électrique 10 est assemblé, le bord 32A de l’encoche 32 de la contre-porte 14 est reçu dans la rainure 60 et les cales de positionnement 58A et 58B sont disposées de part et d’autre de l’encoche 32, c’est-à-dire de part et d’autre du rebord 22A de la contre-porte. La cale de positionnement 58A est alors située face à la plaque 20 et la cale de positionnement 58B est située entre la contre-porte et la porte 16. Le positionnement du joint d’étanchéité 50A sur la contre-porte 14, réalisé avec la base de positionnement 52, est alors fiable et précis, grâce à la complémentarité des formes de la rainure 60 et de l’encoche 32 d’une part, et de l’embase 54 et de la feuillure 28 d’autre part. En outre, le tenon 56, et plus précisément la rainure 60, permet de réaliser une étanchéité entre le joint d’étanchéité 50A et la contre-porte 14, au niveau du bord 32A de l’encoche 32.
De préférence, afin d’assurer le maintien du joint d’étanchéité 50A sur la contre-porte 14, le joint d’étanchéité est collé à la contre-porte. Pour cela, un cordon de colle 62, représenté schématiquement par sa zone d’application sur les figures 7 et 8, est appliqué sur l’embase 54, y-compris sur les ailettes 55, et sur la rainure 60, de sorte à coller l’embase à la feuillure 28 et de sorte à coller le bord 32A de l’encoche 32 dans la rainure 60. En variante, la colle 62 est appliquée ponctuellement sur l’embase 54 et dans la rainure 60, par exemple au moyen de trois ou quatre points de colle.
Le tenon 56 comporte un butoir 64, s’étendant à partir la cale de positionnement 58B et selon l’axe X, à l’opposé de la rainure 60. Le butoir 64 présente une géométrie similaire au fond de la rainure 60 et une forme complémentaire à l’encoche 34 de la porte 16. Ainsi, dans l’exemple, le butoir 64 est en forme de « U ».
Lorsque la porte 16 est refermée sur le caisson 12 et sur la feuillure 28 de la contre-porte 14, le bord 34A de l’encoche 34 vient en contact avec le butoir 64, c’est-à-dire que le butoir est reçu dans l’encoche 34. Cette complémentarité de formes entre l’encoche 34 et le butoir 64, et ce contact entre le butoir et l’encoche, sont particulièrement avantageux, d’une part pour positionner verticalement la porte par rapport à la contre-porte, et d’autre part pour réaliser une étanchéité entre le joint d’étanchéité 50A et la porte 16, au niveau de l’encoche 34.
Avantageusement, le butoir 64 présente plusieurs lèvres 66, qui sont prévues pour être écrasées contre le bord 34A de l’encoche 34, lorsque la porte est refermée sur la contre-porte. Les lèvres 66 améliorent l’étanchéité entre le joint d’étanchéité 50A et la porte 16, au niveau de l’encoche 34, en formant des barrières successives contre les infiltrations d’eau. Dans l’exemple, le butoir 64 comprend deux lèvres 66. En variante, le butoir comprend un nombre différent de lèvres, par exemple une seule lèvre ou trois lèvres, voire plus.
Lorsque la contre-porte 14 et la porte 16 sont refermées sur le caisson 12, alors la cale de positionnement 58B est située entre la contre-porte et la porte, ce qui permet à la fois d’empêcher les infiltrations d’eau entre la contre-porte et la porte, au niveau du joint d’étanchéité 50A, et de positionner la porte par rapport à la contre-porte, en empêchant un affaissement de la porte vers la contre-porte, selon l’axe de largeur X.
La base de positionnement 52 comprend une paroi anti-projection 68, qui s’étend depuis le tenon 56 selon l’axe vertical Z, vers le haut, c’est-à-dire en s’éloignant de l’embase 54. La paroi anti-projection 68 permet d’éviter des infiltrations d’eau entre la porte et la contre-porte, au niveau de la jonction J, et particulièrement les infiltrations d’eau dirigées vers la gouttière 30. En pratique, la paroi anti-projection 68 s’étend jusqu’au niveau des rebords 22B et 26B situés en haut de la contre-porte 14 et de la porte 16. Grâce à la paroi anti-projection 68, une projection d’eau dirigée vers la gouttière 30 au niveau de la jonction J est redirigée vers l’extérieur du coffret électrique 10. Avantageusement, la base de positionnement 52 présente un congé 70, qui est formé entre la paroi anti-projection 68 et la cale de positionnement 58B du tenon 56, ce qui améliore la redirection d’un jet d’eau vers l’extérieur du coffret électrique.
Le joint d’étanchéité 50A comprend un guide allongé 72, qui s’étend selon l’axe de largeur X en traversant le tenon 56. Le guide allongé 72 traverse le tenon 56 sans interaction avec la rainure 60, le butoir 64 et les cales de positionnement 58A et 58B, de sorte à être situé à distance des encoches 32 et 34. En pratique, le guide allongé 72 est éloigné des encoches 32 et 34, selon l’axe de profondeur Y, de sorte à être plus proche de l’ouverture 13 que les encoches. En d’autres termes, la rainure 60, le butoir 64 et les cales de positionnement 58A et 58B sont orientés vers l’avant, alors que le guide allongé 72 est orienté vers l’arrière. Par ailleurs, le guide allongé 72 est aligné avec les encoches 32 et 34, selon l’axe vertical Z, et est ainsi aligné avec la gouttière 30, selon l’axe vertical Z.
On note L72 la longueur du guide allongé 72, mesuré selon l’axe de largeur X. Cette longueur correspond en pratique à l’encombrement maximum du joint d’étanchéité 50A selon l’axe de largeur X, et est de préférence comprise entre 30 mm et 70 mm, par exemple égale à 50 mm.
Dans l’exemple, le guide allongé 72 comprend une partie centrale 74, qui correspond à la partie du guide allongé traversant le tenon 56, et deux parties latérales 76, disposées de part et d’autre de la partie centrale 74. Dans l’exemple, les deux parties latérales 76 ont la forme de deux demi-cylindres creux s’étendant selon l’axe de largeur X.
Le guide allongé 72 forme une gorge 78, qui s’étend également selon l’axe de largeur X, sur toute la largeur du guide allongé, à la fois dans la partie centrale 74 et dans les deux parties latérales 76. La gorge 78 est ouverte vers l’intérieur du caisson 12 et vers l’ouverture 13, c’est-à-dire à l’opposé de la rainure 60 et du butoir 64. La gorge 78 est ainsi située en regard de la gouttière 30. Lorsque la contre-porte 14 est refermée sur le caisson 12, la gouttière 30 pénètre dans la gorge 78 jusqu’à être en appui contre le guide allongé au fond de la gorge 78, c’est-à-dire jusqu’à être en contact avec le joint l’étanchéité 50A. En d’autres termes, la gorge 78 reçoit la gouttière 30.
En outre, lorsque la contre-porte 14 est refermée sur le caisson 12, la gouttière 30 tend à écraser le guide allongé 72, sur toute sa longueur. Cet appui de la gouttière 30 contre le guide allongé 72 assure une étanchéité entre la gouttière et le joint d’étanchéité 50, ce qui empêche des écoulements et projections d’eau entre la gouttière et le joint d’étanchéité.
Comme visible à la , la partie centrale 74 du guide allongé 72 présente deux parois à surface oblique 80, qui s’étendent en regard l’une de l’autre depuis la gorge 78 en s’éloignant du tenon 56. Les deux parois 80 divergent en s’éloignant du fond de la gorge 78, avec un angle d’ouverture β compris entre 5° et 20°, mesuré dans un plan perpendiculaire à l’axe de largeur X. Dans l’exemple, l’angle d’ouverture β est égal à 12° Le guide allongé 72 présente ainsi une section transversale de forme évasée.
Les deux parois à surface oblique 80 sont particulièrement avantageuse pour assurer un bon positionnement vertical du joint d’étanchéité 50A par rapport à la gouttière 30, ce qui entraîne un bon positionnement vertical du rebord 22A de la contre-porte 14 par rapport au caisson 12, puisque le joint d’étanchéité 50A est fixé à la feuillure 28 de la contre-porte. En effet, si le rebord 22A de la contre-porte est mal aligné verticalement avec la gouttière 30, alors au cours de la fermeture de la contre-porte sur le caisson, l’une des deux parois 80 entre en contact avec la gouttière 30, puis glisse contre la gouttière jusqu’à ce que la gouttière soit en appui au fond de la gorge 78. Ce glissement du joint d’étanchéité contre l’une des parois 80 conduit à exercer un effort entre la paroi et la gouttière 30, et cet effort comprend une composante portée par l’axe vertical Z qui tend à repositionner verticalement le joint d’étanchéité 50A par rapport à la gouttière, corrigeant ainsi tout défaut d’alignement vertical entre le rebord 22A de la contre-porte et le caisson 12.
Le guide allongé 72 permet donc à la fois d’assurer une étanchéité entre le joint d’étanchéité 50A et la gouttière 30 et de positionner le joint d’étanchéité selon l’axe vertical Z par rapport à la gouttière.
Il est connu d’équiper un tel dispositif d’amortissement d’oscillation de torsion d’un limiteur de couple. Celui-ci est configuré pour permettre la transmission d’un couple du premier élément tournant vers le deuxième élément tournant tout en limitant les chocs d’impact dans la ligne de transmission. Ces chocs résultent de manouvres exceptionnelles qui peuvent survenir sur le véhicule, tel que par exemple un freinage au cours du passage d’un obstacle.
On connait par la demande de brevet FR 3 039 613 un dispositif d’amortissement d’oscillations de torsion comprenant un amortisseur d’oscillation de torsion, un limiteur de couple situé en entrée et radialement au-dessus de l’amortisseur d’oscillation de torsion et un dispositif d’amortissement pendulaire situé axialement à côté du limiteur de couple. Cette architecture permet d’obtenir un amortissement satisfaisant des oscillations de torsion par le dispositif mais présente architecture particulièrement volumineuse. En outre, une telle architecture présente une inertie importante en aval du limiteur de couple, ce qui entraine de forts surcouples dans la chaîne de transmissions.
L’invention vise à améliorer ce type de dispositif.
L’invention a ainsi notamment pour objet un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion comprenant : un amortisseur d’oscillations de torsion comprenant un premier élément d’entrée apte à être solidariser en rotation autour d’un axe de rotation à un arbre menant, un premier élément de sortie, et au moins un organe accumulateur d’énergie mécanique agencé entre le premier élément d’entrée et le premier élément de sortie, un limiteur de couple adapté pour exercer une friction et comprenant un dispositif élastique, caractérisé en ce que le dispositif élastique comprend un premier élément élastique et un élément de raidissement adapté pour augmenter la raideur dudit dispositif élastique.
L’élément de raidissement permet d’obtenir un dispositif élastique, réalisant la charge du limiteur de couple, compact et efficace. Un tel dispositif élastique permet une architecture de limiteur de couple particulièrement compacte sans diminution des capacités de filtration. Cette diminution de l’encombrement du limiteur de couple permet une diminution de l’encombrement général du dispositif d’amortissement d’oscillation de torsion et/ou permet d’optimiser le positionnement du limiteur de couple sur la ligne de transmission du couple.
Plus particulièrement, l’encombrement radial d’un tel limiteur de couple est réduit.
En outre, cette diminution de l’encombrement du limiteur de couple est réalisée sans diminution des fonctionnalités du limiteur de couple et en maintenant une bonne tenue mécanique de ce dernier.
Ce dispositif est notamment adapté pour une chaîne de transmission de véhicule.
Cette architecture est particulièrement adaptée pour les chaine de transmission des moteurs hybrides.
L’amortisseur d’oscillation de torsion peut être un amortisseur quelconque.
L’amortisseur d’oscillation de torsion peut être un double volant amortisseur. Ce dernier comprend alors : un volant primaire formant le premier élément d’entrée apte à être relié à un vilebrequin de moteur thermique ou hybride du véhicule, un volant secondaire apte à être relié, directement ou indirectement, au deuxième élément d’entrée du limiteur de couple, une pluralité d’organes de rappel élastique montés les uns les autres en parallèle entre le volant primaire et le volant secondaire.
Le premier élément élastique présente un axe de révolution, une portion de l’axe de rotation formant ledit axe de révolution. Ainsi, la forme du premier élément élastique est facile à réaliser et permet d’allier surface de frottement et encombrement optimale pour le limiteur de couple. Le premier élément élastique est un disque annulaire. Le premier élément élastique est tronconique. L’élément de raidissement associé au premier élément élastique permet d’assurer la tenue mécanique du limiteur de couple comprenant un tel premier élément élastique.
L’élément de raidissement est un unique deuxième élément élastique empilé sur le premier élément élastique. Ainsi, la raideur du dispositif élastique est augmentée sans augmentation de l’encombrement radial du dispositif élastique et donc limiteur de couple.