INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
formule (V) dans laquelle :
- R h et R i , qui peuvent être identiques ou différents, représentent un groupe parmi : alkyle (en C 1 -C 20 ), aryle tel que phényle, aryl alkyle (en C 1 -C 4 ) tel que benzyle, de préférence alkyle (en C 1 -C 4 ) tel que n -butyle ;
- n vaut 1, 2 ou 3, de préférence 2 ; et
Selon un mode de réalisation particulier, l’étape réactionnelle A de carbonylation du procédé est réalisée en flux continu et comprend des moyens permettant d’introduire dans le réacteur le flux de CO en contact avec le substrat (l’alcool) et le flux d’oxygène de façon individuelle ou en mélange.
Selon un mode de réalisation particulier, l’étape réactionnelle B d’hydrogénation du procédé est réalisée en flux continu et comprend des moyens permettant d’introduire dans le réacteur le flux d’hydrogène en contact avec le substrat (oxalate).
Selon un mode de réalisation particulier, l’étape réactionnelle A de carbonylation du procédé et l’étape réactionnelle B d’hydrogénation du procédé selon l’invention tel que défini ci-dessus sont réalisées en flux continu et comprennent des moyens permettant d’introduire dans le réacteur le flux de gaz en contact avec le substrat.
Selon un mode de réalisation particulier, l’étape réactionnelle A de carbonylation du procédé et l’étape réactionnelle B d’hydrogénation du procédé selon l’invention tel que défini ci-dessus sont réalisées dans un même réacteur.
Activité catalytique
L’activité du catalyseur selon l’invention peut être décrite en termes de « Nombre de Cycles Catalytique (NCC) »
Chaque maintenance démarre une unique fois
La maintenance est en cours pendant pas de temps après le début
Le nombre de maintenances simultanées est alors défini par
La disponibilité de chaque centrale est définie par (si 2 tâches sont en cours sur le même groupe, il ne faut diminuer la disponibilité de qu’une fois)
Et les contraintes opérationnelles suivantes :
Précédence d’une tâche par rapport à une autre tâche
Exclusion d’une tâche par rapport à une autre tâche
Nombre maximum de tâches en cours sur une centrale (peut aussi être adapté sur un groupe)
Partage de ressources entre tâches : les tâches de doivent se partager ressources
Dispositif de contrôle de paiement La présente invention concerne un dispositif permettant le contrôle de paiement des articles ou produits d’un magasin physique.
Le contrôle de paiement des articles ou produits est traditionnellement réalisé par une puce électronique (RFID) (radio fréquence identification) apposée à un article ou produit. La puce RFID est désactivée lorsqu’elle à été validée par un paiement. Ce processus passe par une caisse enregistreuse équipée d’un bac permettant le dépôt des articles ou produits et donc de leurs puces respectives. Ce bac est équipé d’émetteurs permettant la désactivation des puces RFID, obligeant un arrêt en caisse pour permettre la sortie du magasin, sans que le système d’alerte présent en sortie de magasin se déclenche.
Le dispositif, selon l’invention, permet de remédier à cet inconvénient.
Il possède une base de données. Cette dernière contient des références, chaque référence correspond à celle présente dans une puce électronique. Cette référence correspond également à une description d’un produit ou article enregistré dans la base de données. Chaque puce électronique est en contact avec le produit ou l’article lui correspondant. Une fois la validation de paiement exécutée par le client, le logiciel transmet au serveur les références des puces qui ont été payées. Le serveur se charge d’ajouter un caractère distinctif dans la description du produit ou de l’article permettant de repérer, dans la base de données, que le produit ou l’article associé à la puce électronique a été payé. Cela signifie que si celui-ci n’est pas présent, le produit ou l’article n’a toujours pas été payé. Lorsque le client sort du magasin, celui-ci passe dans le champ de lecture du système de détection. Le système de détection transmet au serveur les références des puces détectées. Le serveur se charge de vérifier dans la base de données, si les références des puces transmises possèdent un caractère distinctif dans leur description. Si un caractère distinctif n’est pas trouvé par le serveur, alors celui-ci déclenche un système d’alerte.
- Les puces électroniques peuvent être une puce RFID
- La lecture de la puce électronique permettant la validation de paiement par le client, peut être réalisée grâce à la puce NFC du Smartphone de l’utilisateur qui est capable de lire la référence contenue dans la puce électronique.
La mise en correspondance est validée si la pluralité de couples de points caractéristiques comprend un nombre de couples supérieur à un premier seuil prédéterminé et est associée à une surface induite S de paume supérieure à un deuxième seuil prédéterminé.
La surface induite S est délimitée dans chaque première et deuxième image par une enveloppe de l’ensemble comprenant la pluralité de premiers points caractéristiques et de deuxième points caractéristiques.
La surface induite S contient dans chaque première et deuxième image, la pluralité de premiers points caractéristiques et de deuxième points caractéristiques.
Etant donné que la pluralité de premiers points caractéristiques et la pluralité de deuxième points caractéristiques sont associées en une pluralité de couples de points caractéristiques selon la mise en correspondance, la surface induite S dans la première image est la même que la surface S dans la deuxième image.
Avantageusement, le premier seuil est différent selon le type de points caractéristiques choisi par le calculateur.
Par exemple, pour le type descripteur ORB, le premier seuil est compris entre cinquante et deux-cents, typiquement égal à cent.
Par exemple, pour le type descripteur SIFT, le premier seuil est compris entre cent et deux-cents, typiquement égal à cent-cinquante.
Par exemple, pour le type minutie, le premier seuil est compris entre vingt et cinquante, typiquement égal à trente.
De préférence, le deuxième seuil est identique quel que soit le type de points caractéristiques choisi par le calculateur.
Par exemple, le deuxième seuil est compris entre 10000 pixels et 30000 pixels, typiquement égal à 20000 pixels, ce qui correspond à l’équivalent d’un rectangle de 100 pixels par 200 pixels.
Le rectangle équivalent est donné à titre d’exemple illustratif, pour donner un repère visuel de ce que cela représente, la surface induite S n’étant pas forcément rectangle.
Par exemple, la forme de l’enveloppe correspond à la forme de l’ensemble comprenant la pluralité de premiers points caractéristiques ou de deuxième points. La forme dépend alors de la localisation des couples de points caractéristiques. L’enveloppe est de forme quelconque, non prédéterminée.
Par exemple, l’enveloppe est de forme prédéterminée, par exemple un rectangle ou un ovale. L’enveloppe est circonscrite à l’ensemble comprenant la pluralité de premiers points caractéristiques ou de deuxième points caractéristiques.
La mise en correspondance est invalidée si la pluralité de couples de points caractéristiques comprend un nombre de couples inférieur ou égal au premier seuil prédéterminé, ou si la pluralité de couples de points caractéristiques est associée à une surface induite S de paume inférieure ou égale à un deuxième seuil prédéterminé.
Dans le cas d’une mise en correspondance invalidée, les étapes de détection 100, de couplage 101 et de validation 102 sont réitérées avec un autre type prédéterminé de points caractéristiques.
De préférence, le type prédéterminé associé à chaque itération est fonction de l’ordre préétabli mentionné ci-avant.
ii/ introduction d’un cathéter guide ou de l’introducteur dans une artère fémorale ou radiale d’un corps humain, de sorte que la périphérie conductrice du manchon est en contact avec le tissu sous-cutané du corps ou avec la paroi de l’artère ou de la veine;
iii/ introduction d’un fil dans la gaine d’introduction du cathéter guide ou de l’introducteur, le fil comprenant :
une portion distale électriquement conductrice, atraumatique pour le vaisseau sanguin, et configurée pour être conformée selon une forme avec au moins un point de contact avec le vaisseau sanguin lorsqu’elle est dans sa position de stimulation en regard de la partie du système nerveux autonome autour du vaisseau sanguin,
une portion centrale électriquement isolante et,
une portion proximale électriquement conductrice servant de connexion à l’autre électrode du générateur d’impulsions électriques de sorte à réaliser la stimulation électrique par la portion distale conformée;
iv/ stimulation nerveuse unipolaire directe sur le fil au moyen du générateur d’impulsions électriques externe;
v/ le cas échéant, intervention chirurgicale d’une ou plusieurs zones stimulées selon l’étape iv/.
Ainsi, l’invention consiste en un ensemble de stimulation unipolaire trans-vasculaire depuis l’intérieur d’une artère qui permet une stimulation nerveuse de la ou des zones du système nerveux autonome autour de l’artère, cette stimulation pouvant être soit rapide soit à des de fins de cartographie.
Cette stimulation nerveuse peut être notamment une stimulation rénale trans-vasculaire (artère ou veine) des zones du système sympathique susceptibles de générer une hypertension artérielle. On peut ainsi parfaitement identifier la ou les zones nerveuses à dénerver afin de réduire ou supprimer l’hypertension artérielle. Cette stimulation permet également de vérifier l’efficacité de la dénervation réalisée précédemment.
Il peut s’agir aussi d’une stimulation du glomus carotidien trans-vasculaire (artère ou veine). En réalisant une stimulation rapide, une hypotension artérielle et/ou Bradycardie (ralentissement cardiaque) temporaire induite peut être observée. Cela permet de prédire une bradycardie ou hypotension artérielle au préalable d’une procédure d’angioplastie carotidienne et par conséquent pouvoir l’anticiper et administrer des drogues pour éviter cet écueil.
Le cathéter-guide ou introducteur de l’ensemble de stimulation selon l’invention peut être tout-à-fait classique pour l’anatomie du vaisseau sanguin à diagnostiquer.
L’élément de stimulation électrique, notamment un simple fil conducteur dans ses portions proximale et distale, présente une forme de contact atraumatique qui vient en contact avec la ou les zones précises du vaisseau sanguin (artère ou veine) en regard des terminaisons du système nerveux à stimuler qui est autour du vaisseau.
En outre, l’intensité de stimulation nerveuse nécessaire est faible. Typiquement, l’intensité du courant alternatif délivré, peut aller de 10 à 25 mA pendant 10 à 60 secondes environ, à une fréquence allant de 200 et 800/mn (10 à 20 Hz).
La manipulation de tous les composants de l’ensemble est simple: un chirurgien en charge de l’opération peu(ven)t ainsi relier l’électrode, typiquement l’anode du générateur d’impulsions électriques au manchon conducteur emmanché autour du cathéter guide facilement puis relier comme usuellement l’autre électrode, typiquement la cathode au fil de stimulation électrique.
En résumé, les avantages d’un ensemble de stimulation nerveuse trans-vasculaire à des fins de diagnostic sont nombreux parmi lesquels on peut citer:
un dispositif médical simple à mettre en place ; un dispositif de stimulation trans-vasculaire nerveuse fiable, qui permet de cartographier très précisément la ou les zones nerveuses d’un système nerveux autonome d’un patient ; en plus de la cartographie avant une intervention de dénervation ou de traitement carotidien, un dispositif qui permet de vérifier l’efficacité de l’intervention pendant et après celle-ci, possibilité de mise en œuvre sur tout cathéter guide existant, puisque seul un manchon conducteur doit être emmanché autour de ce cathéter, avant son introduction dans une veine ou artère à stimuler et une connexion électrique sur le fil inséré dans le cathéter doit être effectuée ; possibilité d’utiliser un cathéter moins gros, moins invasif typiquement de diamètre 6 French et non en 8 French comme dans les dispositifs selon l’état de l’art et surtout en amont d’une éventuelle procédure chirurgicale; possibilité de pouvoir utiliser les fils ou guides habituels des cardiologues ou chirurgiens.
La synthèse par ROP du polycarbonate dihydroxylé peut encore être catalysée par l’acide méthane sulfonique (MSA), ou encore être conduite en l’absence de catalyseur et sous irradiation par micro-ondes, comme décrit dans les demandes déposées sous les numéros FR 2 012 955 et FR 2 012 956.
La réaction de ROP peut être opérée à une température comprise entre 20 et 110 °C, avantageusement à une température inférieure ou égale à 40°C.
Elle peut être conduite en masse (en l’absence de solvant) ou en milieu solvant. Avantageusement, elle est conduite en milieu solvant, en particulier sous agitation. Le milieu solvant peut être plus particulièrement formé d’un ou plusieurs solvant(s) apolaire(s) et aprotique(s), en particulier choisis parmi le toluène, le dichlorométhane, le tétrahydrofurane et leurs mélanges.
A l’issue de la polymérisation, les polycarbonates dihydroxylés peuvent soumis à une ou plusieurs étapes de purification, en particulier pour éliminer le catalyseur, par exemple par précipitation dans un ou plusieurs solvants polaires, typiquement du méthanol ou de l’éthanol, et récupérés par filtration et séchage.
Selon un mode de réalisation particulier, le polycarbonate dihydroxylé mis en œuvre selon l’invention, obtenu par ROP à partir d’un initiateur de type diol, HO-R i -OH, par exemple éthylène glycol, est de formule (II) :
dans laquelle : R i représente le groupement issu de l’initiateur diol tel que défini précédemment, par exemple un groupement éthylène issu de l’éthylène glycol ; p1 est un nombre entier allant de 2 à 4, en particulier p1 vaut 3 ; n1 est un nombre entier positif, 2×n1 correspondant au nombre moyen d’unités monomériques dérivées des monomères carbonates cycliques, en particulier 2×n1 est compris entre 30 et 500.
A titre d’exemple, le polycarbonate dihydroxylé mis en œuvre selon l’invention est un PTMC obtenu par polymérisation par ROP à partir de monomères TMC, amorcée par un diol, en particulier par l’éthylène glycol, de formule (II’) suivante :
dans laquelle R i et n1 sont tels que définis précédemment.
De préférence, le polycarbonate dihydroxylé mis en œuvre selon l’invention est un PTMC dihydroxylé de masse molaire moyenne, notée Mw, inférieure ou égale à 200 000 g.mol -1 , en particulier comprise entre 2 000 et 100 000 g.mol -1 , de préférence comprise entre 4 000 et 10 000 g.mol -1 .
Comme détaillé dans la suite du texte, le ou lesdits polycarbonates dihydroxylés, en particulier PTMC dihydroxylé, sont plus particulièrement introduits sous forme solubilisée dans un ou plusieurs solvants.
Le ou lesdits solvants peuvent être notamment choisis parmi des solvants organiques polaires. A titre d’exemples, ils peuvent être choisis parmi l’acétone, l’acétonitrile (ACN), le tétrahydrofurane (THF) et leurs mélanges, en particulier l’acétonitrile.
Composé triisocyanate Par « composé triisocyanate » au sens de l’invention, on entend désigner un composé comportant trois fonctions isocyanates réactives.
Par fonction isocyanate « réactive », on entend signifier que la fonction isocyanate est apte à réagir avec une fonction hydroxyle pour former une liaison uréthane.
Le composé triisocyanate est plus particulièrement une molécule organique porteuse de trois fonctions isocyanates réactives, en particulier de formule (III) suivante : dans laquelle B représente un espaceur organique trivalent, présentant de préférence une masse molaire comprise entre 200 g/mol et 50 000 g/mol.
De préférence, B représente un espaceur organique trivalent présentant une masse molaire comprise entre 200 g/mol et 50 000 g/mol, en particulier entre 250 g/mol et 10 000 g/mol et de préférence entre 290 g/mol et 1 000 g/mol.
En particulier, le composé triisocyanate peut être de formule (III) dans laquelle B représente un radical trivalent hydrocarboné pouvant contenir un ou plusieurs hétéroatomes, tels que des atomes d’oxygène et/ou d’azote.
Le document EP3348995B1 décrit un procédé de dosage d’ozone ou de charbon actif en fonction des besoins d’une installation de traitement des eaux usées qui utilise également des mesures d’absorption UV avant et après traitement. Ce procédé souffre ainsi des mêmes inconvénients que le procédé décrit dans le précédent document.
On connait également du document EP3174833A1 un procédé de contrôle d’une installation de traitement d’eau par ozonation dans lequel on effectue des mesures d’ensembles de paramètres au moyen de sondes de fluorescence ou de sondes UV-visible en entrée et en sortie d’un traitement par ozonation et en sortie d’une filtration biologique réalisée après le traitement par ozonation. Ces paramètres permettent de mesurer une première et une deuxième concentration en micropolluants avant et après le traitement d’ozonation, utilisées pour contrôler ce dernier afin de maintenir un abattement en micropolluants dans un intervalle prédéfini, et une troisième concentration en micropolluants après la filtration biologique utilisée pour augmenter la quantité d’ozone lorsque cette troisième concentration est inférieure à un seuil. Les paramètres utilisés sont choisis parmi le COT (carbone organique total), la DCO (demande chimique en oxygène) et le COD (carbone organique dissous). Ce document ne détaille que la mesure par UV visible.
Le document JP2002166265A décrit un système de contrôle de traitement de l’eau au moyen d’analyseurs de fluorescence permettant en particulier de réduire le potentiel de formation de trihalométhane résultant d’un traitement au chlore. Le système permet notamment d’ajouter une quantité de charbon actif permettant d’éliminer les précurseurs de trihalométhane. A cet effet, des mesures de fluorescence sont réalisées en amont et en aval de l’ajout de charbon actif. Le système permet également de contrôler une quantité d’ozone introduite dans des réacteurs de traitement à l’ozone. Des analyseurs de fluorescence mesurent des intensités de fluorescence relative de l’eau par calcul d’un spectre de fluorescence à une longueur d’onde d’excitation de 345nm et par calcul d’un spectre d’excitation correspondant à un spectre de fluorescence à 425nm. Le procédé utilise des corrélations entre cette intensité de fluorescence relative et le potentiel de formation de trihalométhane, entre le taux d’injection de charbon actif et un taux résiduel de l’intensité de fluorescence relative. Ce document n’enseigne pas l’utilisation de mesures de fluorescence pour déterminer un taux d’abattement en micropolluants.
Les procédés existants ne permettent pas d’estimer une efficacité d’élimination moyenne de chaque micropolluant parmi un groupe de micropolluants, même en présence de molécules organiques susceptibles de perturber la mesure, ce qui peut permettre d’améliorer le suivi du traitement et de minimiser la quantité de réactif à ajouter. En outre, les liens entre la fluorescence des matières organiques dissoutes et l’élimination des micropolluants sont encore mal compris, rendant difficile l’utilisation de la spectroscopie par fluorescence.
Il a été montré que le taux de diminution de la fluorescence totale (notée TF : somme des intensités de fluorescence intégrées au niveau régional) peut être corrélé au pourcentage d’abattement d’un micropolluant (Park et al, Chemosphere193(2018) 530-537). La mesure de l’intensité de fluorescence totale prend toutefois du temps (au moins 15 minutes), de sorte qu’il est impossible d’utiliser cette mesure pour un suivi de l’abattement en temps réel. En outre, la fluorescence totale correspond à l’ensemble de la matière organique dissoute fluorescente, de sorte qu’il est difficile, voire impossible, de corréler cette fluorescence totale à des fractions spécifiques de la matière organique dissoute qui interagissent en solution avec les micropolluants et/ou ont des mécanismes d’oxydation et d’adsorption similaires aux micropolluants.
Guillossou et al (Water Research 190 (2021) 116749) ont par ailleurs montré que des corrélations peuvent été établies entre des indicateurs spectroscopiques par fluorescence et l’efficacité d’élimination de micropolluants. Ces corrélations sont en particulier plus robustes que les corrélations obtenues par la mesure de l’absorbance UV.
Il existe cependant un besoin pour une méthode de contrôle permettant d’améliorer le suivi de l’élimination des micropolluants.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION L’invention a pour objet une méthode de contrôle de l’élimination des micropolluants dans les eaux usées d’une unité de traitement dans laquelle les micropolluants sont éliminés par mise en contact des eaux usées avec au moins un réactif dans au moins un réacteur. La méthode selon l’invention comprend les étapes suivantes :
(d) calculer un pourcentage de diminution de l’intensité de fluorescence (ΔF X ) entre ladite entrée et ladite sortie pour chaque indicateur (F X ) à partir des première et deuxième intensités de fluorescence préalablement mesurées (ΔF X = ((F X _in- F X _out)/F X _in)x100),
L’invention est particulièrement adaptée pour le contrôle et/ou le suivi de l’abattement d’un ou plusieurs micropolluants par des unités de traitement par adsorption, utilisant typiquement comme réactif le charbon actif ou d’autres adsorbants (zéolithes, polymères, argiles, silices, oxydes métalliques, etc…), mais est également adaptée pour le contrôle et/ou le suivi de l’abattement d’un ou plusieurs micropolluants par des unités de traitement mettant en œuvre d’autres réactifs, telles que les unités de traitement par oxydation, utilisant typiquement l’ozone ou un précurseur de l’ozone comme réactif ou les unités de traitement par chloration, ou encore les unités d’oxydation avancée (procédés Fenton, photo-Fenton, UV + ozone, UV + H 2 O 2 , Ozone + H 2 O 2 , …).
L’invention a également pour objet un système de contrôle de l’élimination d’au moins un micropolluant des eaux usées d’une unité de traitement comprenant au moins un réacteur, chaque réacteur présentant une entrée des eaux usées à traiter et une sortie des eaux usées traitées, le système comprenant:
Dans l’exemple illustré, la deuxième partie 36 comprend un premier bras 38, s’étendant depuis la première partie 28, et un deuxième bras 40 (également nommé « palette escamotable »). Le premier bras 38 s’étend depuis une extrémité reliée à la première partie 28 vers une extrémité libre. Le deuxième bras 40 est monté partiellement librement mobile sur l’extrémité libre du premier bras 38.
Une butée 46 maintien le deuxième bras 40 dans une position de butée, dans laquelle le deuxième bras 40 s’étend dans le prolongement du premier bras 38. Lors de la course d’ouverture, lorsque le contact principal 16 sollicite la deuxième partie 36 de la branche de dérivation 18, le deuxième bras 40 est maintenu dans la position de butée et les premier et deuxième bras 38,40 se déplacent ensemble. A l’inverse, lors de la course de fermeture, le deuxième bras 40 n’est pas contraint par la butée 46, et le deuxième bras 40 peut être entrainé par le couteau conducteur électrique 20 du contact principal 16 indépendamment du premier bras 38. Le contact principal 16 peut fermer la ligne en déplaçant seulement le deuxième bras 40, sans déplacer le premier bras 36 et donc sans actionner l’ampoule à vide 30 ni provoquer un contact électrique entre la première portion de la ligne 12 et la branche de dérivation 18.
En outre, le deuxième bras 40 peut être sollicité par une sollicitation élastique, par exemple un ressort. Le deuxième bras 40 peut être configuré pour maintenir le deuxième bras 40 dans la position de butée. Lors de la course de fermeture, le contact principal 16 peut déplacer le deuxième bras 40 hors de la position de butée. A la deuxième position de libération, durant la course de fermeture, le deuxième bras 40 peut être rappelé à la position de butée par la sollicitation élastique.
Ici, le deuxième bras 40 est monté en rotation sur le premier bras 38, autour d’un troisième axe de pivotement Y. Le troisième axe de pivotement Y est parallèle aux premier et deuxième axes de pivotement A, X. Lors de la course de fermeture, l’entrainement du deuxième bras 40 correspond à une rotation du deuxième bras 40 autour du troisième axe de pivotement Y.