INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
une étape consistant à déterminer si une première condition est remplie ou si une deuxième condition est remplie, la première condition étant remplie lorsqu’il est établi que seulement un deuxième véhicule automobile circule à gauche ou à droite du premier véhicule à une distance latérale comprise entre une première valeur seuil et une deuxième valeur seuil et la deuxième condition étant remplie lorsqu’il est établi qu’un deuxième véhicule automobile circule à gauche du premier véhicule à une distance latérale comprise entre la première valeur seuil et la deuxième valeur seuil et qu’un troisième véhicule automobile circule à droite du premier véhicule à une distance latérale comprise entre la première valeur seuil et la deuxième valeur seuil ; et une étape consistant à gérer la réalisation de la manœuvre en fonction de données caractérisant la distance longitudinale séparant le premier et le deuxième véhicule, la vitesse du premier véhicule et la vitesse du deuxième véhicule lorsqu’il est établi que la première condition est remplie ; ou une étape consistant à gérer la réalisation de la manœuvre en fonction de données caractérisant la distance longitudinale séparant le premier et le deuxième véhicule, la distance longitudinale séparant le premier et le troisième véhicule, la vitesse du premier véhicule, la vitesse du deuxième véhicule et la vitesse du troisième véhicule lorsqu’il est établi que la deuxième condition est remplie.
Selon une variante, l’étape ii) peut comprendre les sous-étapes suivantes :
une sous-étape consistant à déterminer une position décalée en fonction de la position du deuxième véhicule, de la distance latérale qui sépare le premier véhicule et une ligne de rive, de la position de la ligne de rive, de la distance latérale séparant une position maximale et celle de la ligne de rive et de la deuxième valeur seuil ; une sous-étape consistant à déterminer un premier instant en fonction de la distance longitudinale entre le premier et le deuxième véhicule, de la différence entre la vitesse du deuxième véhicule et celle du premier véhicule, de la différence entre la vitesse du premier véhicule et celle du deuxième véhicule et d’une première valeur de décalage temporel ; une sous-étape consistant à déterminer un deuxième instant en fonction de la distance longitudinale entre le premier et le deuxième véhicule, de la différence entre la vitesse du deuxième véhicule et celle du premier véhicule, de la différence entre la vitesse du premier véhicule et celle du deuxième véhicule et d’une deuxième valeur de décalage temporel ; une sous-étape consistant à déterminer une stratégie de guidage en fonction de la position décalée, du premier instant et du deuxième instant ; et une sous-étape consistant à provoquer la réalisation de la manœuvre en fonction de la stratégie de guidage.
Selon une autre variante, la première valeur de décalage temporel peut être déterminée en fonction de la position du premier véhicule, de la position décalée et d’une première valeur de vitesse latérale préétablie et la deuxième valeur de décalage temporel peut être déterminée en fonction de la position du premier véhicule, de la position décalée et d’une deuxième valeur de vitesse latérale préétablie.
Selon une autre variante, l’étape iii) peut comprendre les sous étapes suivantes :
une sous-étape consistant à déterminer une première position décalée en fonction de la position du deuxième véhicule, de la distance latérale qui sépare le premier véhicule et une première ligne de rive, de la position de la première ligne de rive, de la distance latérale séparant une première position maximale et celle de la première ligne de rive et de la deuxième valeur seuil ; une sous-étape consistant à déterminer un premier instant en fonction de la distance longitudinale entre le premier et le deuxième véhicule, de la différence entre la vitesse du deuxième véhicule et celle du premier véhicule, de la différence entre la vitesse du premier véhicule et celle du deuxième véhicule et d’une première valeur de décalage temporel ; une sous-étape consistant à déterminer un deuxième instant en fonction de la distance longitudinale entre le premier et le deuxième véhicule, de la différence entre la vitesse du deuxième véhicule et celle du premier véhicule, de la différence entre la vitesse du premier véhicule et celle du deuxième véhicule et d’une deuxième valeur de décalage temporel ; une sous-étape consistant à déterminer une première stratégie de guidage en fonction de la première position décalée, du premier instant et du deuxième instant ; une sous-étape consistant à déterminer une deuxième position décalée en fonction de la position du troisième véhicule, de la distance latérale qui sépare le premier véhicule et une deuxième ligne de rive, de la position de la deuxième ligne de rive, de la distance latérale séparant une deuxième position maximale et celle de la deuxième ligne de rive et de la deuxième valeur seuil ; une sous-étape consistant à déterminer un troisième instant en fonction de la distance longitudinale entre le premier et le troisième véhicule, de la différence entre la vitesse du troisième véhicule et celle du premier véhicule, de la différence entre la vitesse du premier véhicule et celle du troisième véhicule et d’une troisième valeur de décalage temporel ; une sous-étape consistant à déterminer un quatrième instant en fonction de la distance longitudinale entre le premier et le troisième véhicule, de la différence entre la vitesse du troisième véhicule et celle du premier véhicule, de la différence entre la vitesse du premier véhicule et celle du troisième véhicule et d’une quatrième valeur de décalage temporel ; une sous-étape consistant à déterminer une deuxième stratégie de guidage en fonction de la deuxième position décalée, du troisième instant et du quatrième instant ; et une sous-étape consistant à provoquer la réalisation de la manœuvre en fonction de la première stratégie de guidage et de la deuxième stratégie de guidage.
Selon une autre variante, la première valeur de décalage temporel peut être déterminée en fonction de la position du premier véhicule, de la première position décalée et d’une première valeur de vitesse latérale préétablie, la deuxième valeur de décalage temporel peut être déterminée en fonction de la position du premier véhicule, de la première position décalée et d’une deuxième valeur de vitesse latérale préétablie, la troisième valeur de décalage temporel peut être déterminée en fonction de la position du premier véhicule, de la deuxième position décalée et de la première valeur de vitesse latérale préétablie et la quatrième valeur de décalage temporel peut être déterminée en fonction de la position du premier véhicule, de la deuxième position décalée et de la deuxième valeur de vitesse latérale préétablie.
Selon une autre variante, les étapes i), ii) et iii) peuvent être réalisées en interagissant avec un appareillage de détection et/ou avec un appareil de mesure de vitesse du premier véhicule.
Comme illustré sur la , les première et deuxième soudures périphériques 34, 36 sont initialement séparées d’une première distance L1.
Selon un mode opératoire visible sur la , pour désolidariser la couronne de jonction 32, le procédé de désolidarisation comprend une étape de découpe des première et deuxième soudures périphériques 34, 36, par usinage par exemple.
Pour remonter le réservoir, les extrémités 22.2, 30 du corps tubulaire 22 et de la deuxième paroi d’extrémité 26 sont usinées. Le corps tubulaire 22 et la deuxième paroi d’extrémité 26 sont donc raccourcis. En suivant, le corps tubulaire 22 et la deuxième paroi d’extrémité 26 sont reliés par des première et deuxième soudures périphériques 34’, 36’ à une nouvelle couronne de jonction 32’ qui présente un épaulement 42 et une extrémité libre 40.1 séparés d’une deuxième distance L2 supérieure à la première distance L1, comme illustré sur la , afin de compenser la perte de matière au niveau des extrémités 22.2, 30 du corps tubulaire 22 et de la deuxième paroi d’extrémité 26. Ainsi, le réservoir 20 a toujours la même contenance.
Selon un autre mode de réalisation visible sur la et 10, la couronne de jonction 32 comprend : un premier tronçon cylindrique 38 configuré pour s’emmancher dans la deuxième extrémité 22.2 du corps tubulaire 22, un deuxième tronçon cylindrique 38’ configuré pour s’emmancher dans l’extrémité 30 de la deuxième paroi d’extrémité 26, un tronçon intermédiaire cylindrique 52 reliant les premier et deuxième tronçons cylindriques 38, 38’, un premier épaulement 42 positionné approximativement dans un plan transversal, attenant au premier tronçon cylindrique 38, en saille vers la zone extérieure du réservoir 20 par rapport au premier tronçon cylindrique 38 et séparant le premier tronçon cylindrique 38 et le tronçon intermédiaire cylindrique 52, un deuxième épaulement 42’ positionné approximativement dans un plan transversal, attenant au deuxième tronçon cylindrique 38’, en saillie vers la zone extérieure du réservoir 20 par rapport au deuxième tronçon cylindrique 38’ et séparant le deuxième tronçon cylindrique 38’ et le tronçon intermédiaire cylindrique 52, une première âme transversale 44 en forme d’anneau comportant un bord extérieur relié au premier tronçon cylindrique et un bord intérieur orienté vers la zone intérieure du réservoir 20, ladite première âme transversale 44 étant positionnée approximativement dans le même plan transversal que le premier épaulement 42, une deuxième âme transversale 44’ en forme d’anneau comportant un bord extérieur relié au deuxième tronçon cylindrique 38’ et un bord intérieur orienté vers la zone intérieure du réservoir 20, ladite deuxième âme transversale étant positionnée approximativement dans le même plan transversal que le deuxième épaulement 42’.
Selon ce mode de réalisation visible sur les figures 9, 10, il n’est pas nécessaire d’utiliser une contre-plaque pour réaliser les première et deuxième soudures périphériques 34, 36. Le premier tronçon cylindrique 38 et la première âme transversale 44 assurent la reprise des efforts générés par la tête de soudage par friction 50 lors de la réalisation de la première soudure périphérique 34. Le deuxième tronçon cylindrique 38’ et la deuxième âme transversale 44’ assurent la reprise des efforts générés par la tête de soudage par friction 50 lors de la réalisation de la deuxième soudure périphérique 36.
Selon une configuration, pour augmenter sa résistance, la couronne de jonction 32 comprend un tronçon tubulaire interne 46 coaxial aux premier et deuxième tronçons cylindriques 38, 38’ et reliant les bords intérieurs des première et deuxième âmes transversales 44, 44’. Ce tronçon tubulaire interne 46 peut être intégré au reste de la couronne de jonction 32 ou une partie de ce tronçon tubulaire interne 46, par exemple celle située entre les deux âmes transversales, peut être rapportée et reliée par tout moyen approprié au reste de la couronne de jonction 32.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits précédemment.
Ainsi, la couronne de jonction 32 peut être intercalée entre la première paroi d’extrémité 24 et le corps tubulaire 22 et les relier. En variante, le corps tubulaire 22 peut comprendre plusieurs tronçons et la couronne de jonction 32 peut être intercalée entre deux tronçons du corps tubulaire 22 et les relier.
Quel que soit le mode de réalisation, le réservoir 20 comprend au moins des première et deuxième parties présentant chacune une extrémité, une couronne de jonction 32 reliée à l’extrémité de la première partie par une première soudure périphérique 34 et à l’extrémité de la deuxième partie par une deuxième soudure périphérique 36. La couronne de jonction 32 comprend au moins un premier tronçon cylindrique 38 emmanché dans l’extrémité de la première partie, au moins un premier épaulement 42 en saillie vers la zone extérieure du réservoir 20 par rapport au premier tronçon cylindrique 38 et attenant au premier tronçon cylindrique 38, ainsi qu’au moins une âme transversale 44 en forme d’anneau comportant un bord extérieur relié au premier tronçon cylindrique 38 et un bord intérieur orienté vers la zone intérieure du réservoir, ladite première âme transversale étant positionnée approximativement dans le même plan transversal que l’épaulement 42, la première soudure périphérique 34 étant positionnée au niveau d’un plan de jonction situé entre l’épaulement 42 et l’extrémité de la première partie et les reliant. Ainsi, les première et deuxième soudures périphériques 34, 36 sont réalisées par soudage par friction.
Chaque épaulement 42, 42’ présente une hauteur égale à l’épaisseur de l’extrémité de la partie emmanchée sur le tronçon cylindrique 38, 38’ attenant à l’épaulement 42, 42’ pour permettre un soudage par friction.
Selon un premier mode de réalisation, la couronne de jonction 32 comprend un tronçon cylindrique 40 présentant une extrémité libre 40.1 reliée bout à bout à la deuxième partie par la deuxième soudure périphérique 36. Selon ce mode de réalisation, la deuxième soudure périphérique 36 est réalisée en premier en utilisant une contre-plaque 48 pour reprendre les efforts générés par la tête de soudage par friction 50 puis la première soudure périphérique 34 est réalisée après avoir retiré la contre-plaque 48, le premier tronçon cylindrique 38 et la première âme transversale 44 assurant la reprise des efforts générés par la tête de soudage par friction 50.
Selon un deuxième mode de réalisation, la couronne de jonction 32 comprend deux tronçons cylindriques 38, 38’ destinés à s’emmancher dans les extrémités des deux parties du réservoir à relier ainsi que deux âmes transversales 44, 44’. Selon ce mode de réalisation, l’ordre de réalisation des première et deuxième soudures périphériques n’a pas d’importance. Pour chacune d’elles, il n’est pas nécessaire de prévoir une contre-plaque, le tronçon cylindrique emmanchée et l’âme transversale correspondante assurant la reprise des efforts générés par la tête de soudage par friction 50.
L’invention permet de simplifier la maintenance ou la réparation du réservoir 20. Ainsi, un procédé de maintenance ou de réparation du réservoir 20 consiste à désolidariser la couronne de jonction 32 de la première et/ou deuxième partie. Selon un mode opératoire, la couronne de jonction 32 est désolidarisée des première et deuxième parties et le procédé de maintenance ou de réparation comprend une étape de remontage du réservoir en reliant les première et deuxième parties avec une nouvelle couronne de jonction 32’.
Dispositif de protection pour le soudage à l’arc de goujons ou similaires à une pièce support par fusion forgeage et appareil de soudage le comprenant La présente invention concerne le domaine du soudage à l’arc de goujons, et en particulier, du soudage à l’arc de goujons par fusion forgeage.
La présente invention porte sur un dispositif de protection permettant de maintenir, former et protéger le bain de fusion lors d’une opération de soudage à l’arc de goujons à une pièce support par fusion forgeage, tout en facilitant l’opération de soudage et en réduisant les coûts associés. La présente invention porte également sur un appareil de soudage comprenant un tel dispositif de protection.
Les goujons sont généralement des éléments cylindriques lisses ou filetés de forme allongée qui se terminent, à une de leurs extrémités, par une base de soudage, laquelle est, par exemple, conique. Ainsi, on entend par « goujon » tout élément de type tige ayant une telle configuration.
A cet effet, l’invention a pour objet un convertisseur d’énergie électrique apte à convertir une tension d’entrée en au moins une tension de sortie, le convertisseur comprenant :
- au moins un couple de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, chaque ensemble piézoélectrique comportant au moins un élément piézoélectrique,
- un premier pont de commutation comportant deux premières branches de commutation, chaque première branche de commutation comportant au moins un premier interrupteur ;
- au moins un deuxième pont de commutation comportant deux deuxièmes branches de commutation, chaque deuxième branche de commutation comportant au moins un deuxième interrupteur ;
chaque ensemble piézoélectrique comportant une première extrémité connectée au premier pont de commutation et une deuxième extrémité connectée au deuxième pont de commutation ;
chaque premier interrupteur étant connecté entre une borne d’application de la tension d’entrée et une première extrémité respectives ;
chaque deuxième interrupteur étant connecté entre une borne de fourniture de la tension de sortie et une deuxième extrémité respectives ; et
- au moins un interrupteur complémentaire connecté directement entre des extrémités d’un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, lesdites extrémités reliées directement entre elles via un interrupteur complémentaire respectif étant connectées à un même pont de commutation respectif.
Avec le convertisseur d’énergie électrique selon l’invention, l’interrupteur complémentaire permet de connecter directement entre elles les premières extrémités d’un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques et de forcer alors à la valeur nulle la tension entre ces premières extrémités, ou bien de connecter directement entre elles les deuxièmes extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques et de forcer alors la tension entre ces deuxièmes extrémités à la valeur nulle. L’interrupteur complémentaire permet alors d’offrir des valeurs additionnelles possibles pour la tension piézoélectrique totale aux bornes du couple d’ensembles piézoélectriques, indépendamment de l’état, passant ou ouvert, des interrupteurs des branches de commutation, connectés entre ces extrémités du couple d’ensembles piézoélectriques et les bornes d’application de la tension d’entrée ou de fourniture de la tension de sortie.
Autrement dit, le convertisseur d’énergie électrique selon l’invention offre un pilotage amélioré, tout en autorisant en outre une commande des interrupteurs des branches de commutation permettant bien de transférer de la puissance de l’entrée vers la sortie, mais sans injecter de composante de mode commun.
De préférence, durant les phases à charge sensiblement constante aux bornes desdits ensembles piézoélectriques, la position fermée d’au plus un interrupteur respectif parmi les interrupteurs connectés directement au premier ensemble piézoélectrique et d’au plus un interrupteur respectif parmi les interrupteurs connectés directement au deuxième ensemble piézoélectrique en même temps, tous les autres interrupteurs des premières et deuxièmes branches de commutation étant en position ouverte, permet d’éviter la connexion de l’un ou l’autre des ensembles piézoélectriques entre un potentiel de la tension d’entrée et un potentiel de la tension de sortie, et alors d’éviter l’introduction d’une composante de mode commun haute fréquence entre la tension d’entrée et la tension de sortie.
En outre, dans des configurations très élévateur et très abaisseur, les premières branches de commutation comportent de préférence un seul premier interrupteur, ou bien les deuxièmes branches de commutation comportent de préférence un seul deuxième interrupteur, ce qui permet d’économiser deux interrupteurs par rapport aux configurations très élévateur et très abaisseur du convertisseur de l’état de la technique avec deux ponts en H, tel que celui visible sur la figure 20 des documents FR 3 086 471 A1 et FR 3 086 472 A1, et sur la .15 du manuscrit de thèse précité.
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, le convertisseur d’énergie électrique comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le convertisseur comprend deux interrupteurs complémentaires, un premier interrupteur complémentaire étant connecté directement entre les premières extrémités d’un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, lesdites premières extrémités étant connectées au premier pont de commutation et un deuxième interrupteur complémentaire étant connecté directement entre les deuxièmes extrémités d’un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, lesdites deuxièmes extrémités étant connectées au deuxième pont de commutation ;
De tels composés (poly)carbodiimide sont par exemple commercialisés par la société Stahl B.V, sous la dénomination Permutex XR, ou sous la dénomination RelcaLink10.ou sous la dénomination Picassian XL et par la société Nisshinbo sous la dénomination CARBODILITE avec les séries V-02, V-02-L2, SV-02, E-02, V-10, SW-12G, E-03A, E-04DG-T, E-05, V-04, V-02B, V-04PF, V-05.
De préférence, le ou les composé(s) (poly)carbodiimide est (sont) choisi(s) parmi les composés de formule (II) suivante : (II), dans laquelle : - X 1 et X 2 représentent, indépendamment, un atome d’oxygène O, un atome de soufre S ou un groupement NH ;
- L 1 représente indépendamment un radical hydrocarboné aliphatique divalent en C 1 -C 18 , un radical cycloalkylène en C 3 -C 15 , un groupement hétérocycloalkylène en C 3 -C 12 , ou un groupement arylène en C 6 -C 14 , et leurs mélanges ; - E représente indépendamment un groupement choisi parmi : - -O-R 3 -O-; -S-R 4 -S-; -R 5 -N(R 6 )-R 4 -N(R 6 )-R 5 -, dans lequel R 3 et R 4 représentent indépendamment un radical hydrocarboné divalent éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatome(s) ; - R 5 représente indépendamment une liaison covalente ou un radical hydrocarboné saturé divalent, éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatome(s) ; - R 6 représente indépendamment un atome d’hydrogène, ou un radical hydrocarboné éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatome(s).
Selon un mode de réalisation préféré, R 1 et R 2 sont choisis indépendamment parmi les groupements (i) à (iv) suivants : (i) le composé de formule (III) suivante : R 7 -O-C(O)-C(R 8 )(H)- (III), dans laquelle R 7 représente un groupe alkyle en C 1 -C 3 , et R 8 représente un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 -C 3 , de préférence R 7 est un méthyle et R 8 est un atome d’hydrogène ou un méthyle. (ii) le composé de formule (IV) suivante : R 9 -[O-CH 2 -C(H)(R 10 )] p - (IV), dans laquelle R 9 représente un groupe alkyle en C 1 -C 4 , R 10 représente un atome d’hydrogène ou un groupe alkyl en C 1 -C 4 et p désigne un nombre entier allant de 1 à 3 ; de préférence, R 9 est un méthyle, éthyle ou butyle et R 10 est un atome d’hydrogène ou un méthyle et p est égal à 1. (iii) le composé de formule (V) suivante : (R 11 ) 2 N-CH 2 -C(H)(R 12 )- (V), dans laquelle R 11 représente un groupe alkyle en C 1 -C 4 et R 12 représente un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 -C 4 ; de préférence R 11 est un méthyle, éthyle ou butyle et R 12 est un atome d’hydrogène ou un méthyle. (iv) le composé de formule (VI) suivante : R 13 -[O-CH 2 -C(H)(R 14 )] q - (VI), dans laquelle R 13 représente un groupe alkyle en C 1 -C 4 ou un phényle, R 14 représente un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle en C 1 -C 4 et q désigne un nombre entier allant de 4 à 30 ; de préférence R 13 est un méthyle, éthyle ou butyle et R 14 est un atome d’hydrogène ou un méthyle.
US 10 441 527 a trait à des compositions fluides contenant de multiples composants, dont le premier peut inclure un copolymère qui est un siloxane réticulé (par exemple un aminosiloxane réticulé), un copolymère de silicone polyéther (par exemple un copolymère de silicone polyéther (AB)n), et/ou un copolymère de saccharide siloxane, et dont le second peut inclure une résine organopolysiloxane et/ou un copolymère d’acrylate.
FR 2968983 a trait à des compositions anhydres fluides contenant au moins une poudre d’élastomère d’organopolysiloxane enrobée de résine de silicone ; au moins un véhicule élastomère d’organopolysiloxane dans une première huile ; au moins une cire ; au moins une laque organique ; et au moins une seconde huile.
Le document US 2006/0078578 a trait à des compositions filmogènes contenant un minéral montmorillonite non quaternaire dispersé et un composant filmogène.
Il existe un besoin de développer une composition cosmétique, en particulier pour le maquillage des cils, permettant d’obtenir un produit de bonne tenue, résistant à l’eau et au sébum et stable et/ou facile à éliminer.