INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par degré d’importance, ou criticité, on désigne ici le fait que certaines charges électriques doivent être alimentées le plus longtemps possible, même en cas d’incident, par exemple parce qu’elles sont plus importantes que d’autres charges électriques 8 de l’installation 2.
Dans l’exemple illustré, la charge A est connectée entre la première borne de sortie L+ et la deuxième borne de sortie L-. La charge B est connectée entre la première borne de sortie L+ et le point milieu M. La charge C est connectée entre la deuxième borne de sortie L- et le point milieu M. Cet exemple n’est pas limitatif, d’autres configurations pouvant être utilisées en variante.
De préférence, les charges critiques 8 sont connectées par au moins une de leurs bornes à la ligne d’alimentation 6 intermédiaire, c’est-à-dire à la ligne d’alimentation 6 associée à la borne de sortie intermédiaire M. L’autre borne de chacune de ces charges 8 critiques est alors connectée à l’autre borne de sortie L+ ou L-. Les charges 8 non-critiques sont quant à elles connectées entre la première borne de sortie L+ et la deuxième borne de sortie L-. Dans l’exemple illustré, les charges B et C sont des charges critiques, tandis que la charge A est une charge non critique. On peut également assigner à l’une des première et deuxième bornes de sorties L+ ou L- une priorité plus élevée que l’autre borne.
Le calculateur calcule une transformation linéaire globale associant pour la pluralité de couples de points caractéristiques, la pluralité de points caractéristiques de l’image autre que l’image de référence avec la pluralité de points caractéristiques de l’image de référence.
Par exemple, l’image de référence est la première image i1.
Le calculateur calcule la transformation linéaire globale associant la pluralité de deuxièmes points caractéristiques avec la pluralité de premiers points caractéristiques.
A partir de la transformation linéaire globale calculée, le calculateur détermine la position de la transformée de la pluralité de deuxièmes points caractéristiques par la transformation linéaire globale, par rapport à la position des premiers points caractéristiques.
Ensuite le calculateur détermine l’erreur globale résiduelle.
Par exemple, l’erreur résiduelle correspond à une distance entre la position des premiers points caractéristiques et la position de la transformée des deuxièmes points caractéristiques par la transformation linéaire globale.
Par exemple, l’erreur globale résiduelle comprend une moyenne des distances pour chaque couple de points caractéristiques, entre la position du premier point caractéristique et la position de la transformée du deuxième point caractéristique associé, par la transformation linéaire globale.
L’erreur globale résiduelle est comparée à une erreur seuil prédéterminée.
Par exemple, l’erreur seuil prédéterminée est comprise entre trois et dix pixels, typiquement égale à cinq pixel.
Par exemple, l’erreur résiduelle est fonction d’une diagonalité d’une matrice de transformation associée à la transformation linéaire globale.
Par exemple, l’erreur résiduelle est fonction d’un facteur de déformation d’une extrémité de la surface induite S à une autre extrémité de la surface induite S.
Par exemple, l’erreur résiduelle est fonction d’un nombre de votes associé à la transformation géométrique particulière qui reçoit le plus de votes.
Si l’erreur globale résiduelle est supérieure à l’erreur seuil prédéterminée, le calculateur calcule une transformation non linéaire globale.
Par exemple, la transformation non linéaire globale est calculée à partir de la transformation linéaire globale précédemment calculée.
Le calculateur détermine une deuxième erreur globale résiduelle associée à la transformation non linéaire globale, selon l’une des méthodes décrites pour l’erreur globale résiduelle associée à la transformation linéaire globale.
Si la deuxième erreur globale résiduelle est supérieure à l’erreur seuil prédéterminée, le calculateur renvoie une erreur, par un message sonore ou visuel.
Dans le cas où l’unité électronique de contrôle 15 comprend une première carte électronique et une deuxième carte électronique, non représentées, la première carte électronique de l’unité électronique de contrôle 15 peut être disposée à l’intérieur du carter 17 de l’actionneur électromécanique 11. En outre, la deuxième carte électronique peut être disposée à l’intérieur du support de couple 21 de l’actionneur électromécanique 11. Par ailleurs, le support de couple 21 peut comprendre un couvercle, non représenté. En outre, la deuxième carte électronique peut être disposée à l’intérieur d’un logement formé entre une partie du support de couple 21 et le couvercle.
L’unité électronique de contrôle 15 et, plus particulièrement, la carte électronique 55 comprend, en outre, une plaque de circuit imprimé 46.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 11 comprend, en outre, un boîtier 33, pouvant également être appelé une « cage ». Le boîtier 33 est monté, autrement dit est configuré pour être monté, à l’intérieur du carter 17, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11.
Ici et comme illustré aux figures 4 et 5, l’unité électronique de contrôle 15 comprend la carte électronique 55 et le boîtier 33. En outre, le boîtier 33 reçoit, autrement dit est configuré pour recevoir, la carte électronique 55, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11.
Ainsi, le boîtier 33 de l’unité électronique de contrôle 15 permet de protéger la carte électronique 55, lors de l’assemblage de l’actionneur électromécanique 11 et suite à l’assemblage de ce dernier.
Avantageusement, le boîtier 33 est réalisé en matériau électriquement isolant, notamment dans une matière plastique.
Ainsi, le boîtier 33 de l’unité électronique de contrôle 55 permet d’isoler électriquement la carte électronique 55 par rapport au carter 17.
Avantageusement, le diamètre extérieur du boîtier 33 de l’unité électronique de contrôle 15 est inférieur au diamètre intérieur du carter 17, de sorte que le boîtier 33 peut être inséré dans le carter 17, lors de l’assemblage de l’actionneur électromécanique 11.
Ici et comme illustré aux figures 4 et 5, le boîtier 33 de l’unité électronique de contrôle 15 comprend deux tronçons 33a, 33b, chaque tronçon 33a, 33b étant réalisé sous la forme d’un tube creux. En outre, chaque tronçon 33a, 33b est configuré pour loger ou recevoir, autrement dit loge ou reçoit, une partie de la carte électronique 55, en particulier dans une configuration assemblée de l’unité électronique de contrôle 15.
Dans un tel cas, chaque tronçon 33a, 33b du boîtier 33 comprend une première rainure 41a et une deuxième rainure 41b. En outre, les première et deuxième rainures 41a, 41b sont configurées pour maintenir en position, autrement dit maintiennent en position, la carte électronique 55, notamment la plaque de circuit imprimé 46, à l’intérieur du boîtier 33, en particulier dans la configuration assemblée de l’unité électronique de contrôle 15.
Avantageusement, les tronçons 33a, 33b du boîtier 33 sont fixés ensemble, autrement dit sont configurés pour être fixés ensemble, au moyen d’éléments de fixation 61a, 61b, en particulier dans la configuration assemblée de l’unité électronique de contrôle 15.
Ainsi, les éléments de fixation 61a, 61b des tronçons 33a, 33b du boîtier 33 permettent de solidariser en rotation et en translation ces tronçons 33a, 33b entre eux.
Ici et comme illustré à la , les éléments de fixation 61a, 61b des tronçons 33a, 33b du boîtier 33 sont des éléments de fixation par encliquetage élastique.
Avantageusement, le boîtier 33 est fixé, autrement dit est configuré pour être fixé, au support de couple 21, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 11 comprend, en outre, un élément d’interface 39. En outre, l’élément d’interface 39 est disposé entre le support de couple 21 et l’unité électronique de contrôle 15, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11.
Ici et comme illustré aux figures 4 et 5, le boîtier 33 est fixé, autrement dit est configuré pour être fixé, au support de couple 21, par l’intermédiaire de l’élément d’interface 39, au moyen d’au moins un élément de fixation 72, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11.
Une diminution de l’intensité de fluorescence du film contenant le matériau a été observée après mise en contact du matériau et des cibles hexanal ou 2-hexanone en phase gazeuse.
Le changement des propriétés spectroscopiques du matériau dans le visible est mesuré à l’aide d’une caméra et analysé grâce à une décomposition en système RGB ou L*a*b*.
COMPOSITION DE CAOUTCHOUC ANTIVIBRATOIRE La présente invention est relative à des compositions de caoutchouc antivibratoire, ainsi qu’à des articles d’isolation des vibrations en caoutchouc comprenant de telles compositions.
Les articles antivibratoires en caoutchouc, également appelés amortisseurs de vibrations en caoutchouc, sont couramment utilisés, notamment dans le domaine de l’automobile, mais également dans tout élément subissant ou générant des vibrations. Ces articles permettent en particulier de réduire les vibrations provenant d’une source dite génératrice de vibrations d’une machine, telle qu’un moteur, afin d’éviter de détériorer d’autres éléments de la machine ou encore pour améliorer le confort de l’utilisateur.
Il est connu d’utiliser des copolymères d’éthylène-propylène-diène monomère (EPDM) comme principal composant d’articles antivibratoires, en raison de leur capacité à réduire les vibrations à des températures allant au-delà de 60°C. La demande KR10-2014-0078243 par exemple décrit des compositions pour articles antivibratoires comprenant de l’EPDM, du noir de carbone, une huile plastifiante et un système de réticulation.
Les articles antivibratoires en caoutchouc doivent présenter de nombreuses propriétés. Ils doivent présenter notamment une bonne résistance à l’ozone afin de limiter l’apparition de craquelures et retarder voire éviter le déchirement de ces articles.
Par ailleurs, ces articles doivent avantageusement présenter une faible dissipation énergétique lors de l’utilisation normale de la machine, c’est-à-dire à basses fréquences (de l’ordre de 1Hz), afin de limiter au maximum les échauffements et ainsi augmenter la durée de vie des articles antivibratoires. Ils doivent en revanche avantageusement présenter une forte dissipation énergétique à des fréquences élevées (entre 20 et 700 Hz) qui correspondent à des pics de vibrations pouvant atteindre la fréquence de résonance de l’article antivibratoire, et ce, afin de limiter au maximum les vibrations transmises au reste de la machine et potentiellement à l’utilisateur de la machine, et potentiellement également afin de réduire les nuisances sonores perçues par l’utilisateur.
Ainsi, les manufacturiers cherchent toujours des solutions pour augmenter la durée de vie des articles antivibratoires, par exemple en améliorant la résistance à l’ozone et/ou en diminuant la dissipation énergétique à basses fréquences, tout en réduisant davantage les vibrations à hautes fréquences.
Poursuivant ses recherches, la Demanderesse a découvert de façon inattendue que l’utilisation d’un copolymère fortement saturé particulier permet de résoudre ce problème technique.
Ainsi, l’invention a pour objet une composition de caoutchouc à base d'au moins : - une matrice élastomère comprenant au moins un copolymère contenant des unités éthylène et des unités 1,3-diène, la fraction molaire des unités éthylène dans le copolymère étant compris dans un domaine allant de plus de 50% à 95%, - une charge renforçante comprenant au moins un noir de carbone dont la surface spécifique BET est comprise entre 5 et 110 m²/g, - un système de réticulation comportant au moins un peroxyde et un co-agent de réticulation choisi dans le groupe constitué par les composés (méth)acrylates, les composés maléimides, les composés allyliques, les composés vinyliques et leurs mélanges
L’invention a également pour objet un article antivibratoire en caoutchouc comprenant une composition selon l’invention.
I- DÉFINITIONS Par l’expression « à base de » utilisée pour définir les constituants d’un système catalytique ou d’une composition, on entend le mélange de ces constituants, ou le produit de la réaction d’une partie ou de la totalité de ces constituants entre eux, au moins partiellement, lors des différentes phases de fabrication du système catalytique ou de la composition. Dans le cas d’une composition, celle-ci peut ainsi être à l’état totalement ou partiellement réticulé ou à l’état non-réticulé.
y i , la donnée observée (pseudo-mesure) ;
X - , le vecteur d’état avant réalisation des n recalages ;
X + , le vecteur d’état après réalisation des n recalages.
La valeur du gain K est comprise entre 0 et 1. Les valeur du gain K sont plus élevées si les conditions d’observation du satellite concernée sont bonnes : plus les conditions d’observation d’un satellite sont bonnes plus on exploite d’informations obtenues via ce satellite. Ainsi, plus le numéro PRN du satellite est petit, plus le gain K est élevé.
L’équation de sensibilité plus développée prend donc la forme suivante :
X+ = (I-K n *H n )*(I-K n-1 *H n-1 )*...*(I-K 2 *H 2 )*(I-K 1 *H 1 ) *X -
+(I-K n *H n )*(I-K n-1 *H n-1 )*...*(I-K 2 *H 2 )*K 1 *y 1
+(I-Kn*Hn)*(I-Kn-1*Hn-1)*...*(I-K 3 *H 3 )*K 2 *y 2
+(I-K n *H n )*K n-1 *y n-1
+K n *y n
Pour chaque sous-filtre j, on fixe la valeur de y i=j à 0. Ainsi, dans l’équation de sensibilité du sous-filtre 1 qui exclue les observations du satellite 1, on fixe y 1 =0 au lieu d’utiliser la vraie valeur de y 1 de sorte que les termes (I-K n *H n )*(I-K n-1 *H n-1 )* ... *(I-K 2 *H 2 )*K 1 sont éliminés de l’équation.
On en déduit des coefficients de sensibilité de chaque sous-filtre j aux mesures de chaque satellite i, i et j variant de 1 à n.
Le coefficient de sensibilité Cs i pour chaque satellite PRN(i et le coefficient de sensibilité Cs i = pour le satellite i=n.
On calcule alors pour chaque sous-filtre j un vecteur ligne S ij associant le coefficient de sensibilité de chaque satellite i et les mesures H j utilisés dans le sous-filtre j soit S ij =H j *Cs i pour i≠j et on pose que S ij =1 pour i=j.
En agrégeant les vecteurs lignes on obtient une matrice SS telle que
Détermination de relations hiérarchiques
Une hiérarchisation des intensités d’électroluminescence par cellule permet une qualification relative et une hiérarchisation de chacune des cellules qui composent le module et d’un ou plusieurs de leurs paramètres électriques. Cette hiérarchisation est notamment réalisée dans plusieurs plages de tension appliquée au module.
Notamment, cette hiérarchisation est réalisée, lors de l’étape R1, dans la première plage de tension pour déterminer des relations hiérarchiques entre les premiers paramètres électriques caractéristiques de chacune des cellules et, lors de l’étape R2, dans la deuxième plage de tension pour déterminer des relations hiérarchiques entre les deuxièmes paramètres électriques caractéristiques de chacune des cellules.
La illustre à cet égard l’intensité d’électroluminescence moyenne I1, I2, I3, I4 de chacune de quatre cellules composant un module en fonction de la tension V appliquée au module. Ces cellules présentent les caractéristiques suivantes : Résistance série (Ohm) Résistance parallèle (Ohm) Courant d’obscurité (A) Facteur d’idéalité Cellule 1 (courbe I1) 2.6 200 6e-14 1.6 Cellule 2 (courbe I2) 2.6 1000 6e-12 1.6 Cellule 3 (courbe I3) 2.6 1000 6e-14 1.6 Cellule 4 (courbe I4) 2.6 100 6e-11 1.6
En comparant ces intensités dans un plage de faibles tensions (de 0 à 2V), on constate que l’intensité d’électroluminescence I2 et I3 des cellules 2 et 3 est similaire tandis que celle I1 de la cellule 1 est inférieure à celle I2, I3 des cellules 2 et 3 et que celle I4 de la cellule 4 est inférieure à celle de la cellule 1. On peut en déduire que les résistances de fuite Rp1 et Rp3 des cellules 1 et 3 sont similaires tandis que la résistance de fuite Rp1 de la cellule 1 leur est inférieure et que la résistance de fuite Rp4 de la cellule 4 est elle-même inférieure à celle de la cellule 1, soit : Rp4<Rp1<Rp2=Rp3.
En comparant par ailleurs les intensités dans une plage de tensions plus élevées (de 4 à 6V), on constate que l’intensité d’électroluminescence I1 et I3 des cellules 1 et 3 est similaire tandis que celle I2 de la cellule 2 est inférieure à celle des cellules 1 et 3 et que celle I4 de la cellule 4 est inférieure à celle I2 de la cellule 2. On peut en déduire que les courants d’obscurité Io1 et Io3 des cellules 1 et 3 sont similaires tandis que le courant d’obscurité de la cellule 2 leur est supérieur et que le courant d’obscurité Io4 de la cellule 4 est lui-même supérieur à celui de la cellule 2, soit : Io1 =Io3<Io2<Io4.
Exploitation des relations hiérarchiques ou analytiques dans le cadre d’une résolution numérique
Dans un mode de réalisation possible, le procédé selon l’invention exploite les relations hiérarchiques (tout type de module) ou les relations analytiques (typiquement celles déterminées pour un module série-parallèle) pour estimer les valeurs du ou des paramètres électriques caractéristiques des cellules composant le module.
Cette estimation peut notamment être réalisée en venant exploiter les relations hiérarchiques ou analytiques en tant que contraintes sur les valeurs du ou des paramètres électriques caractéristiques des cellules que l’on cherche à déterminer.
Plus précisément, le procédé selon ce mode de réalisation comprend une étape FIT au cours de laquelle ces valeurs sont déterminées en venant résoudre un problème d’optimisation exploitant lesdites relations hiérarchiques ou analytiques en tant que contraintes, cette résolution visant à déterminer des paramètres d’un modèle électrique du module (par exemple un modèle de diodes en série conformément à la ) qui permettent de mettre en correspondance les mesures d’intensité lumineuse (issues de l’étape MES) avec une intensité lumineuse calculée à partir du modèle électrique du module, lesdits paramètres du modèle électrique incluant les paramètres électriques caractéristiques des cellules.
L’intensité calculée à partir du modèle électrique forme ici une intensité théorique que l’on cherche à aligner, via l’optimisation des paramètres du modèle électrique, à l’intensité réelle issue des mesures.
En d’autres termes, la résolution du problème d’optimisation sous contraintes permet de déterminer les valeurs des différents paramètres électriques de chaque cellule (par exemple la résistance parallèle, la résistance série et le courant de recombinaison dans l’obscurité) de sorte que l’intensité d’électroluminescence théoriquement engendrée par le modèle électrique exploitant ces valeurs soit suffisamment proche (par exemple au sens d’une erreur quadratique) des mesures.
Dans ce cadre, les expressions simplifiées énoncées précédemment (comme par exemple la relation ) permettent de déterminer l’intensité d’électroluminescence engendrée par le modèle électrique pour des valeurs données des paramètres électriques caractéristiques des différentes cellules. Plus particulièrement, l’intensité d’électroluminescence d’une cellule est fonction de la tension aux bornes de la diode de la cellule, tension qui découle du modèle et des valeurs des paramètres électriques caractéristiques des différentes cellules et qui peut par exemple être déterminée au moyen d’un logiciel de simulation de circuit électrique tel que LTSpice®
La représente des mesures d’intensité d’électroluminescence Cm1, Cm2, Cm3, Cm4 pour différentes cellules d’un module tandis que la représente l’intensité d’électroluminescence des cellules Cd1, Cd2, Cd3, Cd4 telle que découlant du modèle électrique dont les paramètres électriques sont issus de la résolution du problème d’optimisation. On constate pour chacune des cellules une bonne adéquation entre les mesures et l’intensité découlant du modèle électrique du module.
Dans un mode de réalisation possible, le modèle électrique a également pour paramètres un ou plusieurs paramètres électriques caractéristiques du module. Dans ce mode de réalisation, les contraintes à la résolution du problème d’optimisation peuvent également comprendre le ou les paramètres électriques caractéristiques du module. Ce ou ces paramètres peuvent par exemple être déterminées au moyen d’une mesure et d’une analyse courant-tension du module ou encore faire l’objet d’une résolution analytique en retenant les expressions suivantes : , et
Quantification de la résistance série
La caractéristique non linéaire donnant le débit d'anche est soit, en utilisant les notations de la version implémentée . Cette caractéristique se reformule comme selon le signe de (γ - p ) avec . Comme la variable p n'est pas connue à ce stade de la boucle, on la remplace par . On peut alors résoudre l'équation comme un trinôme du second degré et trouver l'expression suivante :
Concernant le modèle de rayonnement 12.
On obtient le débit total u[k] en additionnant ses deux composantes, le débit dans le canal d'anche u b et le débit dû au mouvement de l'anche u r , soit
ce qui permet d'ajouter la composante instantanée des pressions modales b c0 u[k] à la composante strictement causale V n .
On peut alors obtenir la pression p par sommation des pressions modales p n .
Le son rayonné est obtenu en modifiant l'expression classique en affectant des coefficients multiplicateurs r n à la dérivée de la pression décomposée en pressions modales, et un coefficient multiplicateur r u à la dérivée du débit. Ces coefficients permettent de contrôler l'enveloppe spectrale du son entendu à moindre coût de calcul. Ces coefficients peuvent dépendre du doigté ainsi que des paramètres de contrôles pm et H. En adoptant une approximation d'Euler arrière pour la dérivée temporelle, l'expression est la suivante :
La montre la détermination des coefficients durant la phase 8 et leur injection dans les différents modèles 9 à 12.
Le modèle du résonateur 9 reçoit d’une part les coefficients b c0 , b c1 , b c2 , a c1 , a c2 et d’une autre part le début u, et génère la pression p vers les le modèle d’anche et vers le modèle du canal d’anche.
Le modèle d’anche 10 reçoit par ailleurs les coefficients et paramètres de contrôle g, a 0r , a 1r , a 2r , et η et génère le déplacement x de l'anche par rapport à sa position d'équilibre vers le modèle du canal d’anche 11. Ce dernier reçoit par ailleurs les coefficients et paramètres de contrôle g, z, b cm0 , σ, ω note , α tr , λ et génère le débit u pour alimenter le modèle du résonateur 9.
Le modèle de rayonnement 12 est apte à générer un son s à partir des paramètres p n et u provenant du modèle du résonateur 9 et des coefficients r n et r u provenant de la phase de traitement 8.
En complément notamment de ce qui précède, la boucle de synthèse dans le domaine temporel peut être illustrée à partir des étapes et équations suivantes :
• Éq. (3) pour calculer la position de l'anche x[k] ;
• Éq. (4) pour en déduire le flux d’anche u r [k] ;
On a représenté sur la une vue d’une variante du mode de réalisation illustré à la d’une machine électrique 28 supraconductrice à laquelle peuvent également s’appliquer les étapes 11, 12 et 13 du procédé de désexcitation.
En particulier, la machine électrique 28 comprend également un induit 29 triphasé, l’induit comprenant des bobines formant une première phase 30, une deuxième phase 31 et une troisième phase 32.
La différence avec le mode de réalisation illustré à la est que la machine électrique 28 comprend un inducteur à effet supraconducteur 37 comprenant des bobinages 38 supraconducteurs à courant continu formant des pôles positifs 35 et des pôles négatifs 36. L’injection d’un courant électrique dans l’induit 29 permet ainsi de générer des pertes dans l’inducteur à effet supraconducteur 37 jusqu’à supprimer son effet supraconducteur.
Procédé de caractérisation électrique de cellules d’un module photovoltaïque Le domaine de l’invention est celui de la caractérisation des modules photovoltaïques afin par exemple d’en optimiser les processus de fabrication ou d’en étudier le vieillissement.