INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
II-3 Système de réticulation Selon l’invention, le système de réticulation de la composition comprend au moins un peroxyde et un co-agent de réticulation choisi dans le groupe constitué par les composés (méth)acrylates, les composés maléimides, les composés allyliques, les composés vinyliques et leurs mélanges.
Peroxyde
Avantageusement, le peroxyde est un peroxyde organique.
Par « peroxyde organique », on entend un composé organique, c’est-à-dire contenant du carbone, comportant un groupe -O-O- (deux atomes d’oxygène liés par une liaison covalente simple). Durant le procédé de réticulation, le peroxyde organique se décompose au niveau de sa liaison instable O-O en radicaux libres. Ces radicaux libres permettent la création des liaisons de réticulation.
Le peroxyde organique est de préférence choisi dans le groupe comprenant ou consistant en les peroxydes de dialkyle, les monoperoxycarbonates, les peroxydes de diacyle, les peroxycétales ou les peroxyesters.
De préférence, les peroxydes de dialkyle sont choisis dans le groupe comprenant ou consistant en le peroxyde de dicumyle, le peroxyde de di-t-butyle, peroxyde de t-butylcumyle, le 2,5-diméthyl-2,5-di(t-butylperoxy)hexane, le 2,5-diméthyl-2,5-di(t-amylperoxy)-hexane, le 2,5-diméthyl-2,5-di(t-butylperoxy)hexyne-3, le 2,5-diméthyl-2,5-di(t-amylperoxy)hexyne-3, α,α'-di-[(t-butyl-peroxy)isopropyl] benzène, le α,α'-di-[(t-amyl-peroxy)isopropyl] benzène, le peroxyde de di-t-amyle, le 1,3,5-tri-[(t-butylperoxy)isopropyl]benzène, le 1,3-diméthyl-3-(t-butylperoxy)butanol, et le 1,3-diméthyl-3-(t –amylperoxy) butanol.
Certains monoperoxycarbonates tels que le OO-tert-butyl-O-(2-éthylhexyl) monoperoxycarbonate, OO-tert-butyl-O-isopropyl monoperoxycarbonate et OO-tert-amyl-O-2-éthyl hexyl monoperoxycarbonate, peuvent également être utilisés.
Parmi les peroxycétales, les peroxydes préférés sont choisis dans le groupe comprenant ou consistant en le 1,1-di-(t-butylperoxy)-3,3,5-triméthylcyclohexane, le 4,4-di-(t-butylperoxy)valérate de n-butyle, le 3,3-di-(t–butylperoxy)butyrate d'éthyle, le 2,2-di-(t-amylperoxy)-propane, le 3,6,9-triethyl-3,6,9-trimethyl-1,4,7-triperoxynonane (ou peroxyde de méthyl éthyl cétone trimère cyclique), le 3,3,5,7,7-pentamethyl-1,2,4-trioxepane, le 4,4-bis(t-amylperoxy)valérate de n-butyle, le 3,3-di(t-amylperoxy)butyrate d'éthyle, le 1,1-di(t-butylperoxy)cyclohexane, le 1,1-di(t-amylperoxy)cyclohexane et leurs mélanges. De préférence, les peroxyesters sont choisis dans le groupe consistant en le tert-butylperoxybenzoate, le tert-butyleperoxy-2-ethylhexanoate et le tert-butyleperoxy-3,5,5-triméthylehexanoate.
En résumé, le peroxyde organique est, de manière particulièrement préférée, choisi dans le groupe constitué par le peroxyde de dicumyle, les peroxydes d'aryle ou de diaryle, le peroxyde de diacétyle, le peroxyde de benzoyle, le peroxyde de dibenzoyle, le peroxyde de ditertbutyle, le peroxyde de tertbutylcumyle, le 2,5-bis (tertbutylperoxy)-2,5-diméthylhexane, le n-butyl-4,4’-di(tert-butylperoxy) valérate, le OO-(t-butyl)-O-(2-éthylhexyl) monoperoxycarbonate, le tertio-butyl peroxyisopropylcarbonate, le tertio-butyl peroxybenzoate, le tert-butyl peroxy-3,5,5-triméthylhexanoate, le 1,3(4)-bis(tert-butylperoxyisopropyl)benzene et leurs mélanges. De préférence encore le peroxyde organique est choisi dans le groupe constitué par dans le groupe consistant en le peroxyde de dicumyle, le n-butyl-4,4’-di(tert-butylperoxy)-valérate, le OO-(t-butyl) O-(2-éthylhexyl) monoperoxycarbonate, le tertio-butyl peroxyisopropylcarbonate, le tertio-butyl peroxybenzoate, le tert-butyl peroxy-3,5,5-triméthylhexanoate, le 1,3(4)-bis(tert-butylperoxyisopropyl)benzene et leurs mélanges.
Granulats de béton
Lors de la démolition d'une construction, des blocs de béton présentant une taille comprise entre 10 cm et 5 m peuvent être produits. Une étape de broyage primaire permet de produire des déchets de démolition du béton à partir des blocs de béton. Les déchets de démolition du béton comprennent les granulats de béton utilisés lors de l'étape 102. Les granulats de béton peuvent présenter un diamètre inférieur à 5 cm et préférentiellement compris entre 10 mm et 40 mm. L’utilisation des granulats présentant un diamètre inférieur à 5 cm est connue pour la fabrication de remblai routier et d’assise de chaussée. Les inventeurs ont découvert qu’il était également possible d’utiliser ces granulats pour fabriquer un mortier, ce qui permet d’augmenter la proportion de béton recyclé lors de la démolition d’un bâtiment.
Traitement des granulats de béton par des micro-ondes
Lors de l'étape 102, les granulats de béton sont transportés dans une cavité micro-ondes. Un four, par exemple un four fabriqué par la société SAIREM, peut comprendre la cavité micro-ondes. Le four peut également comprendre un générateur de micro-ondes multi-modes présentant une puissance maximale de 8 kW. Les granulats de béton peuvent être agencés dans un récipient qui lui-même est agencé dans la cavité micro-ondes.
Lors de l'émission de micro-ondes dans la cavité, une densité massique d’énergie est transmise par les micro-ondes aux granulats. La densité massique d’énergie peut être comprise entre 100 J/g et 500 J/g et préférentiellement comprise entre 200 J/g et 300 J/g. Ainsi, il est possible à la fois de minimiser le taux d’absorption d’eau des particules de l’ensemble de particules formé lors de l’étape 105, et à la fois de minimiser l'énergie consommée par le four à micro-ondes. En effet, en référence à la , le rapport entre une perte de masse des granulats de béton et entre la densité massique d’énergie émise dans la cavité micro-ondes est particulièrement élevé dans la gamme de densités massiques d'énergie comprises entre 100 J/g et 500 J/g.
La densité massique d'énergie transmise par les micro-ondes aux granulats est égale au produit de la durée de l'émission des micro-ondes t µw , de la puissance des micro-ondes P µw et de l'inverse de la masse des granulats.
Lors de l'étape 102, l’émission de micro-ondes est contrôlée de sorte qu’une température maximale des granulats de béton est comprise entre 100°C et 200°C, et préférentiellement comprise entre 110°C et 150°C. Ainsi, il est possible de réduire de manière significative le taux d’absorption d’eau des particules de l’ensemble de particules formé lors de l’étape 105, sans mettre en œuvre un traitement thermique des granulats de béton à une température élevée, par exemple supérieure à 300°C, préférentiellement supérieure à 500°C, comme cela peut être le cas lors d’un traitement thermique dans un four à convection gazeuse. En effet, en référence à la , le rapport entre une perte de masse des granulats de béton et entre la température des granulats de béton est particulièrement élevé dans la gamme de températures comprises entre 100 j/g et 500 j/g. La température des granulats de béton peut être mesurée dans la cavité lors de l’émission des micro-ondes ou à la sortie de la cavité par une caméra thermique.
Lors de l'étape 102, l'émission des micro-ondes peut être mise en œuvre pendant une durée comprise entre 2 minutes et 20 minutes, et préférentiellement comprise entre 5 minutes et 15 minutes. Ainsi, il est possible de réduire de manière significative le taux d’absorption d’eau des particules de l’ensemble de particules formé lors de l’étape 105 en minimisant la durée du traitement des granulats, par exemple au regard de la durée d'un traitement thermique de granulats dans un four à convection gazeuse.
Lors de l’étape 102, la densité massique de puissance des micro-ondes émises peut être comprise entre 0,2 W/g et 8 W/g, notamment entre 0,4 W/g et 4 W/g et préférentiellement entre 0,6 W/g et 2 W/g.
Lors de l’étape 102, les micro-ondes peuvent présenter une longueur d’onde comprise entre 800 MHz et 1GHz, notamment entre 900 MHz et 930 MHz, et préférentiellement égale à 915 MHz. Ainsi, les micro-ondes peuvent interagir avec une quantité de matière des granulats plus importante que des micro-ondes présentant des longueurs d’ondes plus élevées, par exemple présentant une longueur d’onde standard de 2,45 GHz.
Le procédé peut comprendre une étape 103 de traitement thermique des granulats de béton par convection gazeuse. L’étape 103 peut être antérieure à l’étape 104 et préférentiellement ultérieure à l’étape 102.
Démétallisation
Le procédé peut comprendre une étape 101 de démétallisation (désignée également par le terme « déferrisation », sans que cette méthode ne soit limitée au tri d’éléments en fer mais plus généralement au tri d’éléments métalliques) des granulats de béton antérieure à l’étape 102. Ainsi, il est possible d'éviter de générer, lors de l'émission des micro-ondes, des pics locaux de densité d'énergie dans la cavité micro-onde, entraînés par des interférences constructives de micro-ondes réfléchies sur d'éventuels éléments métalliques des granulats. L’étape 101 peut être mise en œuvre en utilisant un déferreur de sorte à cribler les granulats comprenant des éléments métalliques, puis en sélectionnant les granulats qui ne comprennent pas d’élément métallique. Le déferreur peut être utilisé suite à un concassage initial de blocs de béton.
Broyage des granulats de béton
L’étape 104 met en œuvre un broyage des granulats suite à l’étape 102. Le broyage des granulats peut être mis en œuvre par impact, par compression, par cisaillement, par concassage et/ou par attrition. Le broyage des granulats peut être mis en œuvre en utilisant un broyeur à impact, un broyeur à mâchoires et/ou broyeur giratoire ou à cône. De préférence, le broyage des granulats est mis en œuvre par un broyeur à mâchoires.
En référence à la et à la , les inventeurs ont découvert que l'étape 102 permet d'augmenter le débit de broyage des granulats au regard d'un procédé dénué de cette étape. En référence à la , la colonne (k) illustre un débit de broyage de granulats dans un broyeur à mâchoires lors d’un procédé dénué d'une étape de traitement thermique antérieure à l'étape de broyage. Ce débit peut être considéré comme un débit de référence. La colonne (l) illustre un débit de broyage de granulats d’un procédé selon un mode de réalisation de l'invention comprenant une étape 102, lors de laquelle la densité massique d'énergie des micro-ondes transmise aux granulats est égale à 106 J/g. La colonne (m) illustre un débit de broyage de granulats d’un procédé selon un mode de réalisation de l'invention comprenant une étape 102, lors de laquelle la densité massique d'énergie des micro-ondes transmise aux granulats est égale à 168 J/g. La colonne (n) illustre un débit de broyage de granulats d’un procédé selon un mode de réalisation de l'invention comprenant une étape 102, lors de laquelle la densité massique d'énergie des micro-ondes transmise aux granulats est égale à 254 J/g. La colonne (o) illustre un débit de broyage de granulats d’un procédé selon un mode de réalisation de l'invention comprenant une étape 102, lors de laquelle la densité massique d'énergie des micro-ondes transmise aux granulats est égale à 402 J/g. La colonne (p) illustre un débit de broyage de granulats d’un procédé selon un mode de réalisation de l'invention comprenant une étape 102, lors de laquelle la densité massique d'énergie des micro-ondes transmise aux granulats est égale à 1007 J/g. La colonne (q) illustre un débit de broyage de granulats d’un procédé comprenant une étape de traitement thermique par convection gazeuse antérieure à l’étape de broyage des granulats, à une température de 120°C. La colonne (r) illustre un débit de broyage de granulats d’un procédé comprenant une étape de traitement thermique par convection gazeuse antérieure à l’étape de broyage des granulats, à une température de 200°C.
De préférence, la ou les bases d’oxydation est (sont) choisie(s) parmi les para-phénylènediamines, les bis(phényl)alkylènediamines, les para-aminophénols, les ortho-aminophénols, les bases hétérocycliques, et les sels d’addition correspondants, les solvates et/ou les solvates des sels et leurs mélanges ; plus préférentiellement parmi la 2-méthoxyméthyl-para-phénylènediamine, 2-β-hydroxyéthyl-para-phénylènediamine, la 2-γ-hydroxypropyl-para-phénylènediamine, leurs sels d’addition, leurs solvates et/ou les solvates de leurs sels et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention comprend une ou plusieurs base(s) d’oxydation choisie(s) parmi la 2-méthoxyméthyl-para-phénylènediamine, 2-β-hydroxyéthyl-para-phénylènediamine, la 2-γ-hydroxypropyl-para-phénylènediamine, leurs sels d’addition, leurs solvates et/ou les solvates de leur sels et leurs mélanges, de préférence présente(s) en une teneur totale allant de 0,001 à 20% en poids, de préférence de 0,005 à 15 % en poids, plus préférentiellement de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5%, encore mieux de 0,1 à 3% en poids, par rapport au poids de la composition.
Avantageusement, le rapport pondéral entre la teneur totale de la ou des bases d’oxydation et la teneur totale en coupleurs choisis parmi la 6-hydroxy benzomorpholine de formule (I) , l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels est compris entre 0,1 et 10, de préférence entre 0,5 et 5.
Alcools gras oxyalkylénés La composition selon l’invention comprend au moins un alcool gras en C 8 à C 40 oxyalkyléné comprenant de 50 à 300 groupes oxyde d’alkylène.
La est une vue schématique découpée d'un réservoir avant assemblage du distributeur, et
La est une vue schématique en perspective d'un ressort plastique pouvant remplacer le ressort métallique des figures 1 à 4.
Les termes "axial" et "radial" se réfèrent à l'axe central longitudinal du dispositif. Les termes "amont" et "aval" se réfèrent à la direction d'écoulement du fluide lors de l'actionnement. Les termes "haut" et "bas" se réfèrent à la position droite du dispositif représentée sur les figures 1 à 4.
Dans le mode de réalisation avantageux des figures 1 à 5, un distributeur 10 est assemblé sur un réservoir 20 contenant du produit fluide à distribuer, typiquement un liquide de type pharmaceutique.
Le réservoir 20 est avantageusement formé par un corps creux et borgne, comportant une seule ouverture et contenant une ou plusieurs dose(s) de produit fluide à distribuer. Un exemple de réalisation de ce réservoir 20 adapté au mode de réalisation des figures 1 à 5 est représenté de manière isolée sur la .
La présente invention s'applique à un dispositif unidose ne contenant qu'une seule dose de produit fluide dans le réservoir 20, mais elle est particulièrement adaptée pour des dispositifs dits bidoses, où le réservoir 20 contient deux doses de produit fluide, distribuées en deux actionnements successifs. Eventuellement, le réservoir 20 pourrait contenir plus de deux doses, par exemple trois ou quatre doses.
Le distributeur 10 comprend un corps de pompe 11 contenant une chambre de dosage 12, et une tête de distribution 15 comportant un orifice de distribution 16, de préférence orienté axialement. Cet orifice de distribution 16 sert à distribuer une dose de produit fluide hors de ladite tête de distribution 15 lors de l'actionnement du dispositif par un utilisateur. La tête de distribution 15 est déplaçable axialement par rapport au corps de pompe 11 entre une position de repos et une position d'actionnement.
Au repos, un capuchon de protection amovible 50 peut être disposé sur la tête de distribution 15 pour protéger l'orifice de distribution 16, comme visible sur la .
Un ressort 13 est disposé entre le corps de pompe 11 et la tête de distribution 15 pour solliciter cette dernière vers sa position de repos.
Dans le mode de réalisation des figures 1 à 4, le ressort 13 est du type classique à boudin, généralement métallique.
En variante, on peut envisager de remplacer le ressort 13 par un élément élastiquement déformable 13' en plastique. La montre un exemple d'un tel élément élastique 13'.
La tête de distribution 15 comporte un embout nasal allongé 151 comportant à son extrémité axiale ledit orifice de distribution 16, ainsi qu’un corps latéral 152, relié audit embout nasal 151 par une bride 153 environ radiale.
Un insert creux 30 est disposé dans la tête de distribution 15, ledit insert creux 30 définissant un canal d’expulsion 31.
Avantageusement, un profil de pulvérisation peut être prévu directement en amont dudit orifice de distribution 16, entre ledit insert 30 et la paroi de fond de la tête de distribution 15.
Du côté opposé, l'insert creux 30 comporte un piston 35 adapté à coulisser dans la chambre de dosage 12 du corps de pompe 11 entre une position de repos et une position d'actionnement. Dans l'exemple des figures, un joint 350, notamment un joint torique, est assemblé sur l'insert creux 30 pour former le piston, comme plus particulièrement visible sur la . En variante, le piston 35 pourrait être formé monobloc avec l'insert creux 30.
L'assemblage du distributeur 10 sur le réservoir 20 peut être réalisé d'une quelconque manière connue, par exemple en utilisant une bague de fixation pour fixer le corps de pompe 11 sur un col du réservoir.
- d d caractérise les forces de dispersion de London dérivées de la formation de dipôles induits lors des impacts moléculaires ;
- d p caractérise les forces d’interaction de Debye entre dipôles permanents et aussi les forces d’interaction de Keesom entre dipôles induits et dipôles permanents ;
- d h caractérise les forces d’interaction spécifiques (telles que liaison hydrogène, acide/base, donneur/accepteur, etc.), et
- d a est déterminé par l’équation : d a = (d p ² + d h ²) ½ .
Les paramètres d p , d h , d d et d a sont exprimés en (J/cm 3 ) ½ .
Par exemple, selon un mode de réalisation, si l’ingrédient actif utilisé est le rétinol, alors l’huile peut avoir des paramètres de solubilité de Hansen de d d 16,0 à 17,0, d p 1,5 à 2,1, et d h 4,5 à 7,0. Dans un mode de réalisation préférable, l’huile peut ne pas avoir de liaisons chimiques insaturées.
L’expression « huile hydrocarbonée » signifie une huile formée essentiellement, voire constituée, d’atomes de carbone et d’hydrogène, et facultativement d’atomes d’O et de N, et dépourvue d’hétéroatomes de Si et de F. Une telle huile peut contenir des groupes alcool, ester, éther, acide carboxylique, amine et/ou amide.
De préférence, l’huile est choisie parmi les huiles hydrocarbonées polaires telles que les huiles d’ester, par exemple, le myristate d’isopropyle, le palmitate d’isopropyle, le palmitate d’éthyl hexyle, les triglycérides, le sarcosinate d’isopropyl lauroyle.
Comme exemples de triglycérides, on peut mentionner les triglycérides d’acides gras comportant de 6 à 22 atomes de carbone, ou de préférence de 8 à 18 atomes de carbone, tels que les triglycérides capryliques/capriques.
Avantageusement, l’huile peut être présente dans la composition selon la présente invention en une quantité allant de 1 % en poids à 50 % en poids, de préférence de 2 % en poids à 30 % en poids, ou de préférence de 5 % en poids à 20 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Alcool gras Selon un mode de réalisation de la présente invention, la composition de la présente invention peut comprendre au moins un alcool gras solide à température ambiante.
Selon un mode de réalisation de la présente invention, l’alcool gras peut avoir une longueur de chaîne carbonée de C 14 et plus, par exemple une longueur de chaîne carbonée de C 14 -C 26 .
Au sens de l’invention, l’alcool gras peut être linéaire et saturé.
L’alcool gras convenable pour l’utilisation dans l’invention peut être choisi parmi l’alcool myristylique, l’alcool pentadécylique, l’alcool cétylique, l’alcool oléylique, l’alcool stéarylique, l’alcool cétéarylique, et leurs mélanges ; ou de préférence choisi parmi l’alcool myristylique, l’alcool cétylique, l’alcool cétéarylique, et leurs mélanges.
En d’autres termes, dans le contexte de l’invention, lorsque la commande d’embrayage 2 est défaillante, du fait par exemple d’une élongation du câble 25 ou d’une dérive au niveau de la pédale d’embrayage 20A, 20B ou dudit câble 25, il devient nécessaire de recaler la position X de la pédale d’embrayage 20A, 20B telle que mesurée par le capteur 21 afin que cette dernière reste représentative d’une position de la butée d’embrayage 25 – qui n’est pas mesurée – et, consécutivement, représentative de l’état de l’embrayage 32 afin de pouvoir déterminer avec certitude si la chaîne de traction 3 est couplée au moteur 33 ou non.
De manière schématique, on a représenté sur la la pédale d’embrayage 20A, 20B comme comportant une plaque d’appui 21 permettant au conducteur d’un véhicule automobile de l’actionner, la plaque d’appui étant disposée à une extrémité libre d’un levier 22 mobile en rotation par rapport à un axe 23. Bien entendu, l’invention ne se limite pas à cette réalisation fonctionnelle d’une pédale d’embrayage 20A, 20B, ladite invention étant compatible avec tout type de commande d’embrayage 2 comportant une liaison mécanique à câble – ou équivalent – entre la pédale d’embrayage 20A, 20B et la butée d’embrayage 25.
En référence à la , le procédé de correction 1 conforme au premier aspect de l’invention est précisé. Plusieurs courbes sont visibles :
– la première courbe 11 représente une vitesse du véhicule automobile 5 (visible sur la ) ;
– la deuxième courbe 12 représente un couple moteur produit par le moteur 33 du véhicule automobile 5 ;
– la troisième courbe 13 représente une course de la butée d’embrayage 25 ;
– la quatrième courbe 14 représente une course de la pédale d’embrayage 20A, 20B ;
– la cinquième courbe 15 représente un régime du moteur 33 du véhicule automobile 5.
Pour chacune de ces courbes, on a représenté plusieurs états fonctionnels S1, S2, S3, S4, S5 :
– le premier état fonctionnel S1 correspond au début de la course de la pédale d’embrayage 20A, 20B, la chaine de traction 3 étant ouverte, c’est-à-dire qu’aucun couple moteur n’est transmis aux roues motrices du véhicule automobile 5, celui-ci demeurant à l’arrêt ;
– le deuxième état fonctionnel S2 correspond au début de la course utile de la butée d’embrayage 25, la chaine de traction 3 étant toujours ouverte. Le décalage existant entre l’amorçage de la course de la pédale d’embrayage 20A, 20B et l’amorçage de la course utile de la butée d’embrayage 25 résultant de la présence d’un jeu fonctionnel dans le mécanisme d’embrayage 2, et plus particulièrement entre un disque et un volant dudit mécanisme d’embrayage 2.
– le troisième état fonctionnel S3, S3’ correspond au point d’amorçage de l’accouplement frictionnel de l’embrayage 32, synchrone avec la génération d’un couple moteur entrainant la mise en vitesse du véhicule automobile 5 ;
– le quatrième état fonctionnel S4 correspond à la fin de la course de la butée d’embrayage 25, correspondant à une fermeture complète de la chaine de traction 3, une vitesse de rotation du moteur 33 étant lié à la vitesse du véhicule automobile 5 ;
– le cinquième état fonctionnel S5 correspond à la fin de la mise en vitesse du véhicule automobile 5. Cet état correspond à la fin du cycle d’embrayage et de redémarrage du véhicule automobile 5 consécutif à un arrêt.