INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce à la présente invention, les inductances de mode différentiel du module de désaccouplement électromagnétique de l’unité électronique de contrôle permettent de réduire un phénomène de couplage électromagnétique entre l’antenne radiofréquence filaire et les fils d’alimentation électrique du câble d’alimentation électrique, en présentant une forte impédance aux courants circulant sur ces fils d’alimentation électrique, ce phénomène de couplage électromagnétique étant induit par le rayonnement électromagnétique de l’antenne radiofréquence filaire.
Ceci permet de conserver les performances de rayonnement de l’antenne radiofréquence filaire par une réduction du couplage électromagnétique entre celle-ci et les fils d’alimentation électrique du câble d’alimentation électrique.
EXEMPLE 1 Cet exemple illustre la préparation d’un sel de lithium utilisable pour la préparation d’une électrode positive conforme à l’invention, ce sel de lithium répondant à la formule suivante :
L’acide nitriloacétique (1g) est dispersé dans 50 mL d’eau ultrapure avant l’ajout de l’hydroxyde de lithium (3 équivalents, 0,65 g). Après 24 heures d’agitation à température ambiante, l’eau est évaporée à l’aide d’un évaporateur rotatif. Le composé obtenu de façon quantitative est ensuite caractérisé par diffraction des rayons X (DRX) et spectroscopie infrarouge. La pureté et la teneur en eau des structures hydratées sont déterminées par analyse élémentaire et thermogravimétrique. Le composé est ensuite désolvaté sous vide à 250°C. Ce composé présente une capacité théorique de 384 mAh/g et une capacité mesurée de 550 mAh/g et un volume théorique de gaz libéré de 2,5 éq mol.
EXEMPLE COMPARATIF 1 Cet exemple illustre la préparation d’un sel de lithium utilisable pour la préparation d’une électrode positive non conforme à l’invention, ce sel de lithium répondant à la formule suivante :
L’acide éthylène diamine tétraacétique (1g) est dispersé dans 50 mL d’eau ultrapure avant l’ajout de l’hydroxyde de lithium (4 équivalents, 0,57 g). Après 24 heures d’agitation à température ambiante, l’eau est évaporée à l’aide d’un évaporateur rotatif. Le composé obtenu de façon quantitative est ensuite caractérisé par diffraction des rayons X (DRX) et spectroscopie infrarouge. La pureté et la teneur en eau des structures hydratées sont déterminées par analyse élémentaire et thermogravimétrique. Le composé est ensuite désolvaté sous vide à 250°C. Ce composé présente une capacité théorique de 339 mAh/g et une capacité mesurée de 424 mAh/g et un volume théorique de gaz libéré de 3 éq mol.
EXEMPLE COMPARATIF 2 Cet exemple illustre la préparation d’un sel de lithium utilisable pour la préparation d’une électrode positive non conforme à l’invention, ce sel de lithium répondant à la formule suivante :
L’acide diéthylène diamine pentaacétique (1g) est dispersé dans 50 mL d’eau ultrapure avant l’ajout de l’hydroxyde de lithium (5 équivalents, 0,53 g). Après 24 heures d’agitation à température ambiante, l’eau est évaporée à l’aide d’un évaporateur rotatif. Le composé obtenu de façon quantitative est ensuite caractérisé par diffraction des rayons X (DRX) et spectroscopie infrarouge. La pureté et la teneur en eau des structures hydratées sont déterminées par analyse élémentaire et thermogravimétrique. Le composé est ensuite désolvaté sous vide à 250°C. Ce composé présente une capacité théorique de 316 mAh/g et une capacité mesurée de 407 mAh/g et un volume théorique de gaz libéré de 3,3 éq mol.
EXEMPLE 2 Cet exemple illustre la préparation d’électrodes test comprenant les sels préparés aux exemples précédents, ces électrodes étant destinées juste à analyser la décomposition électrochimique desdits sels dans un contexte de pile bouton face à une électrode en lithium métallique ou dans une configuration de « Pouch Cell » face à une électrode comprenant du Li 4 Ti 5 O 12 . Dans cette optique, elles ne comprennent pas de matériau actif d’électrode en plus des sels, contrairement à ce que cela devrait être pour des électrodes destinées à fonctionner dans un réel contexte de pile.
Trois types de ces électrodes sont préparés :
-une électrode comprenant le sel de lithium de l’exemple 1 ;
-une électrode comprenant le sel de lithium de l’exemple comparatif 1 ; et
-une électrode comprenant le sel de lithium de l’exemple comparatif 2.
Le protocole de préparation de ces électrodes est le suivant.
Le sel approprié est mélangé avec du noir de carbone SuperP® dans un mortier puis l’ensemble est dispersé au sein d’une solution comprenant du PVDF dans de la NMP (N-méthylpyrrolidinone), afin d’obtenir une encre, dont l’extrait sec est composé de 60% massique de sel, 30% massique de noir de carbone et 10% massique de PVDF. Cette encre est enduite sur un feuillard en aluminium présentant une épaisseur de 100 µm humide et, après séchage à 55°C, le dépôt obtenu est découpé en un disque de 14 mm de diamètre, calandré à une pression de 10 tonnes et séché sous vide.
EXEMPLE 3 Dans cet exemple, les électrodes préparées à l’exemple 2 sont assemblées, chacune, face à une contre-électrode en lithium métallique avec un séparateur en polyoléfines imbibé d’un électrolyte organique (solution de LiPF 6 1M dans un mélange de carbonate d’éthylène/carbonate de propylène/carbonate de diméthylcarbonate dans des proportions 1/1/3 en volume) au sein d’une pile de format pile bouton. Les 3 piles ainsi formées sont soumises à un cycle de charge/décharge à un régime de C/20.
Les résultats de ce cycle sont reportés sur la , qui illustre l’évolution de la tension U (en V vs Li + /Li) en fonction de la capacité spécifique C (en mAh/g), la courbe a) étant représentative de la pile obtenue avec l’électrode composite comprenant le sel de l’exemple 1, la courbe b) étant représentative de la pile obtenue avec l’électrode composite comprenant le sel de l’exemple comparatif 1 et la courbe c) étant représentative de la pile obtenue avec l’électrode composite comprenant le sel de l’exemple comparatif 2.
Ainsi, la présente invention propose un dispositif de détection 100 simple à mettre en œuvre utilisant un film mince 2 d’un matériau hybride poreux MOF pour la détection des siloxanes volatils. Les matériaux poreux de type MOFs apportent plusieurs avantages : I) leur capacité à former des films facilite leur dépôt sur les supports servant d’appareils de détection électronique (QCM, IDE), II) la nature régulière de leurs pores combinée à la modulation contrôlée de la taille/forme des pores et de la fonctionnalité chimique de leurs parois permet d’envisager des enthalpies d’adsorption de siloxanes volatils favorables à la détection sélective des siloxanes volatils et permet la discrimination entre différents types de contaminants, III) leurs grands volumes poreux potentiels permettent une capacité d'adsorption élevée du contaminant cible pour une détection avec une très haute sensibilité. La haute sélectivité (II)/sensibilité (III) combinée des MOFs et la réponse rapide et fiable inhérente à la technologie des appareils 1 QCM/IDE offrent des valeurs ajoutées remarquables par rapport aux systèmes conventionnels. Enfin, la nature solide et compacte du dispositif 100 se traduit par un faible encombrement et une intégration facile à tout système de surveillance en ligne de siloxanes volatils à température ambiante.
Procédé de diagnostic numérique d’un système d’actionneurs électromécaniques d’un aéronef en maintenance L’invention concerne le domaine de la maintenance d’un système d’actionneurs électromécaniques d’une turbomachine sur un aéronef, et plus particulièrement un système et un procédé de diagnostic de panne d’un tel système, notamment d’un système d’inversion de poussée.
Le système d’actionneurs électromécaniques peut être aussi un système d’actionnement des trains d’atterrissage, un système d’actionnement des portes cargo, un système d’actionnement des volets ou des gouvernes, etc.
Les tests de continuité et d’isolement électriques d’un système d’inversion de poussée sur une turbomachine d’un aéronef sont chronophages. En effet, pour réaliser ces tests, tous les connecteurs des harnais de connexion électrique doivent être débranchés, puis les mesures doivent se faire fil à fil. L’ensemble de ces tests est désigné comme un diagnostic des anomalies, ou TSM, acronyme anglais pour « Trouble Shooting Manual». Un inconvénient du TSM, en plus d’être chronophage, est qu’il ne pointe pas directement vers la cause possible. Ce qui implique une mise en place longue et fastidieuse pour préciser la panne éventuelle.
Le TSM est donc trop complexe et demande à déposer des composants pour aller détecter des pannes et cela induit beaucoup de déposes non-justifiées pour aller détecter, confirmer ou infirmer des pannes.
D’autre part, les tests automatiques type BITE, acronyme anglais pour « Buit-in Test Equipment », ne donnent qu’un résultat au niveau système et donc ne permettent pas d’identifier directement un composant défectueux dans le système. Il faut pour cela consulter un manuel de recherche de panne pour la panne indiquée du système. D’autre part, les logigrammes de recherche de panne de ce manuel sont établis en fonction de la fiabilité connue des composants à une certaine date et leur maintenabilité (Facilité d’accessibilité et de la tâche) et donc sont d’une fiabilité restreinte.
Les méthodes actuelles de diagnostic de panne des systèmes inverseur de poussée ou TRAS, acronyme anglais pour « Thrust Reverser Actuation System), tout comme celles d’autres systèmes avion, n’exploitent pas les possibilités de développement offertes par le numérique actuellement.
En effet, à la lecture des déroulés opératoires tels qu’instruits notamment dans le manuel de diagnostic des anomalies, la problématique de mise en œuvre des moyens d’essai sous aile ou en atelier s’avère lourde à plusieurs titres. Dans le processus d’isolation de pannes par continuité électrique, la logique de cheminement n’apparaît pas toujours de façon évidente, faute aussi de synoptique illustrant clairement le processus et sa finalité. Le processus égrène les causes possibles sans considération d’autres facteurs pouvant circonscrire la recherche aux causes les plus probables.
L’encombrement d’un volume de papier comprenant plus d’instructions que nécessaire n’est pas des plus conviviaux, des plus économiques, et des plus écologiques. Les appareils de mesure électrique n’intègrent pas un traitement décisionnel en fonction du profil de fonctionnement enregistré sur un cycle.
Enfin, la déconnexion et la connexion d’équipements à tester n’est pas forcément facile d’accès.
L'invention vise à fournir une solution pour diagnostiquer des pannes sur un système d’actionneurs électromécaniques d’une turbomachine d’un aéronef moins chronophage que le TSM et plus ciblée.
Un objet de l’invention propose un dispositif électronique pour diagnostiquer l’état d’un système d’actionneurs électromécaniques d’une turbomachine d’un aéronef, le dispositif étant configuré pour être couplé sur un harnais de connexion électrique d’une turbomachine reliant un calculateur d’une turbomachine à un système d’actionneurs électromécaniques de ladite turbomachine, le dispositif comprenant un bloc d’alimentation pour alimenter ledit dispositif, un bloc de connexion configuré pour permettre la connexion dudit dispositif sur le harnais de connexion électrique de la turbomachine à diagnostiquer, un bloc de communication configuré pour délivrer des informations à un utilisateur et recevoir des consignes de l’utilisateur, et un bloc de commande comportant un module d’émission de signaux de test et des modules de mesure des signaux reçus par le dispositif en réponse aux signaux test pendant un cycle de fonctionnement du système d’actionneurs électromécaniques de la turbomachine.
Selon un premier mode de réalisation du dispositif, le dispositif peut comprendre en outre un boîtier à l’intérieur duquel sont logés le bloc d’alimentation et le bloc de commande, et au moins en partie le bloc de connexion.
Selon un second mode de réalisation du dispositif, le module d’alimentation peut comprendre une batterie configurée pour alimenter le dispositif électronique de manière autonome.
Selon un troisième mode de réalisation du dispositif, le bloc de communication peut comprendre un module d’émission/réception sans fil permettant de délivrer et de recevoir des informations sur et depuis un appareil à distance, comme par exemple un module de communication Wifi, ou Bluetooth®.
- la position de repos d’un corps pendulaire est celle dans laquelle ce corps pendulaire est centrifugé sans être soumis à des oscillations de torsion provenant des acyclismes du moteur thermique. Pour cette position de repos, la valeur de l’abscisse curviligne du centre de gravité du corps pendulaire est nulle,
- une valeur d’ordre est filtrée par le dispositif d’amortissement pendulaire lorsque le rapport entre : l’amplitude d’une oscillation de torsion à cette valeur d’ordre en présence du dispositif d’amortissement pendulaire, et cette même amplitude en l’absence du dispositif d’amortissement pendulaire est inférieur à 0,2, notamment inférieur à 0,1, et
- « la butée est assurée par l’organe d’amortissement de butée, et par l’un au moins de l’organe de liaison et de l’une des masses pendulaires » signifie que les efforts liés au choc entre le corps pendulaire et le support lors de la butée ne sont pas repris seulement par l’un ou l’autre de l’organe d’amortissement de butée et de l’organe de liaison ou d’une masse pendulaire mais qu’ils sont répartis entre ces pièces.
Selon un premier exemple de mise en œuvre, la deuxième piste de roulement est définie par l’organe de liaison, ce dernier comprenant une entretoise disposée axialement entre les deux masses pendulaires et rigidement fixée à ces deux masses pendulaires via des moyens de liaison.
Selon ce premier exemple de mise en œuvre, dans tout ou partie des positions de butée du corps pendulaire contre le support, cette butée peut alors être assurée :
- par l’organe d’amortissement de butée, et
- par l’une au moins de l’entretoise et d’au moins une portion d’une des masses pendulaires faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire et circonférentiellement décalée par rapport à l’entretoise.
Cette portion faisant saillie de la masse pendulaire peut être réalisée d’une seule pièce ou non avec le reste de la masse pendulaire. Il s’agit par exemple d’une portion réalisée par extrusion.
La portion faisant saillie de la masse pendulaire peut s’étendre axialement dans tout ou partie de l’espace axial occupé par l’entretoise mais de façon circonférentiellement décalée par rapport à l’entretoise.
Cette portion faisant saillie de la masse pendulaire peut être à distance de l’entretoise, sans contact avec cette dernière.
En variante, cette portion faisant saillie de la masse pendulaire peut être en contact avec l’entretoise. La masse pendulaire et l’entretoise sont par exemple reliées par des rivets, chaque rivet étant reçu dans un trou ménagé dans l’entretoise et dans un trou ménagé dans la masse pendulaire. Préalablement au rivetage de la masse pendulaire et de l’entretoise, les trous dans l’entretoise peuvent être disposés de façon décalée, par exemple de 0,1 mm, par rapport aux trous dans la masse pendulaire. Lors du rivetage, l’expansion des rivets recentrera ces trous, ce qui va créer un serrage entre l’entretoise et la portion faisant saillie de la masse pendulaire, les amenant en contact.
La masse pendulaire peut présenter plusieurs portions faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire. Une portion faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire est par exemple ménagée au niveau d’une extrémité circonférentielle de l’entretoise, et cette portion de la masse pendulaire faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire peut s’étendre circonférentiellement au-delà de cette extrémité circonférentielle de l’entretoise.
Une autre portion faisant saille axialement en direction de l’autre masse pendulaire peut également être ménagée radialement à l’intérieur de l’entretoise.
Par masse pendulaire, il y a par exemple trois ou quatre portions qui font saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire.
Selon ce premier exemple de mise en œuvre, chaque masse pendulaire peut comprendre au moins une portion faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire et circonférentiellement décalée par rapport à l’entretoise, ces portions assurant la butée du corps pendulaire contre le support en combinaison de l’organe d’amortissement de butée dans tout ou partie des positions de butée du corps pendulaire contre le support.
La portion faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire peut comprendre une extrémité libre pouvant être plane ou non. Lorsque cette extrémité libre est plane, elle peut s’étendre dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation, c’est-à-dire présenter une coordonnée axiale nulle, ou s’étendre de biais par rapport à l’axe de rotation. Lorsque l’extrémité libre de la portion faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire n’est pas plane, elle peut présenter une forme concave ou convexe, voire même une forme irrégulière.
Enfin, la nacelle peut comprendre un organe 17 d'activation forcée du dispositif 11 d'amortissement. Cet organe 17 d'activation est un organe d'activation à actionnement manuel pour commander de manière forcée le passage de l'état inactif à l'état actif du dispositif d'amortissement 11 à l'état sollicité dudit organe 17 d'activation. Cet organe 17 d'activation peut être disposé au niveau du poste 3 de pilotage et être formé par un bouton.
Indépendamment de la position du dispositif d'amortissement 11 sur la nacelle 1, le fonctionnement est toujours similaire. Au démarrage du moteur de la nacelle 1, le mode de fonctionnement en configuration transport est activé et le dispositif d'amortissement 11 est à l'état actif, c'est-à-dire que l'organe d'obturation 125 ou 126 est en position ouverte. L'unité de pilotage reçoit en entrée les données du dispositif 8 de détermination d'un paramètre représentatif de la position angulaire du bras et les traite. Lorsqu'il résulte du traitement des données que le bras 91 n'est plus en position extrême basse, et est donc dans une position autre que la position extrême basse, le mode de fonctionnement en configuration travail est activé et le dispositif d'amortissement 11 est désactivé, c'est-à-dire rendu inactif, par fermeture de l'organe 125 ou 126 d'obturation. Ces conditions sont maintenues jusqu'à ce que le traitement des données fournies par le dispositif 8 de détermination d'un paramètre représentatif de la position angulaire à l'unité de pilotage du bras corresponde au cas où le bras 91 est de nouveau en position extrême basse. L'unité 10 de pilotage commande alors à nouveau l'activation du mode de fonctionnement en configuration de transport et l'activation du dispositif d'amortissement 11. Bien évidemment, dans chaque mode de fonctionnement de la nacelle 1, la vitesse maximale de déplacement du châssis 6 automoteur est adaptée et contrôlée par l'unité 10 de pilotage.
PROCEDE DE REMPLISSAGE D’UN RESERVOIR AU MOYEN D’UN ADAPTATEUR DE REMPLISSAGE Désignation du domaine technique concerné La présente invention concerne un adaptateur et un procédé de remplissage destiné à transférer un ou plusieurs fluides d’une cellule de remplissage vers un réservoir d’un circuit fluidique. Elle trouve notamment une application pour le transfert de fluides tels que du liquide de refroidissement, du liquide de frein ou du fluide de direction assistée, vers le circuit fluidique correspondant d’un véhicule, par exemple sur une chaîne d’assemblage automobile, ou encore dans le secteur de l’énergie pour le remplissage de liquide dans un réservoir ayant un niveau de remplissage déterminé.
Nous prendrons ci-après l’exemple des chaines d’assemblage automobile pour illustrer l’invention sans que cela ne soit limitatif des usages de l’invention.
Sur les chaines d’assemblage automobile se trouvent des postes de remplissage des différents circuits des véhicules. L’adaptateur de remplissage est un outil spécifique qui se connecte aux circuits fluidiques de façon étanche via une connexion temporaire, automatique ou manuelle, de façon à assurer une liaison fluidique entre la cellule de remplissage et les circuits à remplir. Il comprend un tube plongeur, dont l’extrémité inférieure se trouve dans le réservoir, permettant la mise à niveau requise par le constructeur. L’opérateur utilise l’adaptateur de remplissage lors du passage de chaque véhicule. Il se doit donc d’être robuste, léger, ergonomique.
Le niveau final dans le réservoir requis par le constructeur varie d’un circuit à l’autre. Aussi, lorsqu’il y a une diversité de circuits à remplir, il est difficile d’avoir un adaptateur de remplissage dédié pour chaque circuit. Il faut donc remédier à cela en utilisant soit un adaptateur comprenant un tube plongeur interchangeable de sorte d’utiliser celui qui est adapté, ou un tube plongeur piloté permettant d’ajuster son dépassement dans le réservoir selon le besoin.
Ainsi, selon l’adapteur, la position de l’extrémité inférieure du tube plongeur peut être fixe ou elle peut être ajustable. Lorsqu’elle est fixe, il est nécessaire de changer de tube plongeur pour utiliser l’adaptateur pour un autre niveau de remplissage. Cette solution ne convient que pour les applications où les changements de niveaux sont peu fréquents. Un adaptateur avec un positionnement piloté du tube plongeur est adapté lorsqu’il est nécessaire de changer fréquemment de réservoirs avec des niveaux de liquide différents. FR3032699 de la demanderesse décrit une solution de ce type à multiniveaux. Elle ne donne pas pleinement satisfaction notamment car elle nécessite un positionnement précis de l’extrémité inférieure du tube plongeur. De plus, l’étanchéité du système doit être parfaite, ce qui pose des difficultés, car lorsque de l’air s’introduit dans le système, cela engendre des dérives du positionnement du tube plongeur. La solution retenue selon l’état de la technique pour le pilotage du tube plongeur est ainsi relativement complexe, nécessite une maintenance importante et est coûteuse.
L’invention permet d’apporter une solution nouvelle à ces problèmes.
Selon un premier aspect de l’invention, il est proposé un procédé de remplissage d’un réservoir de remplissage par un fluide de remplissage au moyen d’un adaptateur de remplissage raccordé d’une part audit réservoir et, d’autre part, à un réservoir machine d’une cellule de remplissage, l’adaptateur comprenant un tube plongeur axialement ajustable de sorte que la position de son extrémité inférieure soit pilotable à des niveaux différents dans le réservoir de remplissage, l’adaptateur comprenant en outre un raccordement à un circuit de pressurisation permettant la pressurisation du réservoir par injection d’un gaz dans le réservoir, comprenant, dans cet ordre,
• une étape de gavage du réservoir de remplissage en fluide de remplissage via le tube plongeur pendant laquelle l’extrémité inférieure du tube plongeur est positionnée à un premier niveau du réservoir se trouvant en -dessous du niveau de fluide de remplissage souhaité en fin de remplissage,
• une étape de retrait du surplus de fluide de remplissage via le tube plongeur par pressurisation du réservoir par l’injection d’un gaz dans le réservoir via le circuit de pressurisation.
Le gavage du réservoir permet de s’assurer que l’ensemble du circuit fluidique relié au réservoir a été correctement rempli. Cela est particulièrement important lorsqu’il s’agit de remplir un circuit de freinage car il faut s’assurer qu’il ne reste pas d’air dans le circuit.
Pendant l’étape de gavage, l’extrémité du tube plongeur est positionnée vers le fond du réservoir sans qu’une position précise ne soit nécessaire. Il n’est ainsi pas nécessaire de disposer d’un dispositif précis de positionnement de l’extrémité du tube plongeur pour mettre en œuvre l’invention. La solution retenue pour le pilotage du tube plongeur peut ainsi être robuste et peu coûteuse.