INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente le domaine de variation du ratio « profondeur de cavité latérale PF/profondeur de sculpture H » en fonction du ratio « taux de silice TSi/taux de charge global TG ». Le domaine 1, positionné au-dessus de la partie hachurée, délimitée par la droite PF/H = AF+KF*RSi, avec AF = -0.1, KF= 0.3 et RSi=TSi/TG, est le domaine étudié par les inventeurs, correspondant à un ratio RSi=TSi/TG compris entre 0% et 100%. Le domaine 2 est le domaine de l’invention correspondant à un ratio RSi=TSi/TG au moins égal à 50%. Le domaine 3 est une limitation préférentielle du domaine 2 correspondant à un ratio RSi=TSi/TG au moins égal à 70%.
Une bande de roulement d’un pneumatique selon un mode de réalisation préféré de l’invention, telle que décrit dans les figures 1, 2, 5 et 6, a été étudiée par les inventeurs dans la dimension de pneumatique 50/80 R 57, destinée à équiper un véhicule lourd de génie civil, plus particulièrement un véhicule de type dumper. Un tel pneumatique est destiné à porter une charge égale à 67000 kg, pour une pression de gonflage égale à 6.5 bars.
Le tableau 1 ci-dessous présente les caractéristiques de la bande de roulement selon l’invention I testée, comparées à celles d’une bande de roulement d’un pneumatique de référence R : Caractéristiques Référence R Invention I Largeur W de la bande de roulement (mm) 1030 mm 1030 mm Hauteur H de bande de roulement (= Profondeur de la découpure la plus profonde) (mm) 94 mm 84 mm Profondeur PS de cavité sommitale (mm) 55 mm 84 mm Distance DS (entre fond de cavité sommitale et couche de mélange élastomérique à basse hystérèse la plus radialement extérieure) (mm) - 18 mm Distance LS (entre centre de fond de cavité sommitale et extrémité axiale de bande de roulement) (mm) 125 mm 95 mm Profondeur PF de cavité latérale (mm) 12 mm 29 mm Distance DF (entre fond de cavité latérale et couche de mélange élastomérique à basse hystérèse la plus radialement extérieure) (mm) - 9 mm Distance LF (entre centre de fond de cavité latérale et extrémité axiale de bande de roulement) (mm) 154 mm 150 mm Taux de silice TSi (pce) 0 pce 40 pce Taux de noir TN (pce) 41 pce 3 pce Taux de charge global TG = TSi +TN (pce) 41 pce 43 pce Ratio RSi = Taux de silice TSi/ Taux de charge global TG (%) 0% 93% Ecart relatif de temps de cuisson à la référence R (%) Ref -8.3%
Le gain en durée de cuisson du pneumatique, en fabrication, est estimé à 8.3%, par rapport au pneumatique de référence, à l’aide d’une simulation numérique permettant de déterminer le niveau de vulcanisation des divers constituants du pneumatique.
Le gain thermique observé en test est de 8°C au point le plus chaud du sommet du pneumatique, par rapport au pneumatique de référence. Cette mesure est réalisée en régime stabilisé, à la vitesse nominale du véhicule, à la pression nominale du pneumatique, et à 0.8 fois la capacité de charge nominale du pneumatique, ces caractéristiques nominales étant les valeurs telles que définies notamment, par exemple, par la norme ISO 4250 et la norme de la « Tire and Rim Association » (Association du Pneumatique et de la Roue) ou « TRA ».
PNEUMATIQUE COMPORTANT UN FLANC A STYLISME AMELIORE La présente invention a pour objet un pneumatique, destiné plus particulièrement à équiper un véhicule de tourisme, et dont au moins un flanc comprend plusieurs éléments rapportés, afin d’améliorer l’aspect d’un pneumatique en rapport avec sa jante de montage.
Un pneumatique et une jante sont usuellement décrits par une représentation dans un plan méridien, c’est-à-dire un plan contenant l’axe de rotation du pneumatique, car ce sont des objets ayant une géométrie de révolution par rapport à l’axe de rotation du pneumatique. Les directions radiale et axiale désignent respectivement les directions, la première, perpendiculaire à l’axe de rotation du pneumatique, et la seconde, parallèle à l’axe de rotation du pneumatique. Dans ce qui suit, les expressions « radialement » et « axialement » signifient respectivement « selon une direction radiale » et « selon la direction axiale ». Les expressions « radialement intérieur, respectivement radialement extérieur » signifient « plus proche, respectivement plus éloigné, de l’axe de rotation du pneumatique, selon une direction radiale ». Un plan médian est un plan perpendiculaire à l’axe de rotation du pneumatique, positionné axialement de façon à couper la surface de la bande de roulement sensiblement à mi-distance des bourrelets d’un pneumatique. Les expressions « axialement intérieur, respectivement axialement extérieur » signifient « plus proche, respectivement plus éloigné, du plan médian du pneumatique, selon la direction axiale ». Par ailleurs, par « coupe radiale » ou « section radiale », on entend une coupe ou une section selon un plan qui contient l’axe de rotation du pneumatique. Par « coupe méridienne » on comprend une coupe réalisée avec un plan méridien et, par plan méridien, on entend un plan parallèle à et contenant l’axe de rotation du pneumatique et perpendiculaire à la direction circonférentielle. Par « circonférentiellement » on comprend selon une direction circonférentielle, la direction qui est sensiblement perpendiculaire à la fois à la direction axiale et à un rayon du pneumatique (en d’autres termes, tangente à un cercle dont le centre est sur l’axe de rotation du pneumatique).
Il est bien connu que les roues d’un véhicule sont d’une importance capitale dans la perception que l’on peut avoir d’un véhicule sur le plan du design. Plus spécifiquement, la taille perçue des roues est un élément particulièrement travaillé à cet effet. Ainsi, on trouvera sur des véhicules dits « premium » de grandes jantes en aluminium, parfois de dimensions supérieures à 20’’.
De manière générale, les designers œuvrent pour donner aux roues l’impression visuelle d’une grande taille et d’aspect métallique. On comprend que pour cette dernière raison, il n’est pas facile pour le pneu de contribuer à conférer cette impression. Il y a bien eu des tentatives au niveau du pneu pour marquer un certain diamètre, lequel a bien sûr l’avantage d’être naturellement plus grand que celui de la jante qui le supporte. Mais en termes d’aspect, il est difficile d’atteindre le même effet qu’une jante métallique, principalement parce que des flancs, fussent-ils en caoutchouc de couleur ou revêtus d’une couche de couleur, ne suffisent pas à donner le même effet. Et puisqu’il faut aussi pour un pneu être compatible avec de grandes déformations, notamment dans la phase de montage ou dans des roulages basse pression, on ne peut pas simplement rapporter sur le flanc un anneau métallique continu.
On connaît différentes solutions dans l’état de la technique visant à répondre à une problématique de design ou de marquage d’un pneumatique. Ainsi, le document US 9,090,132 décrit un pneumatique dont le flanc comprend des rainures ou cavités dans lesquelles sont fixés des inserts amovibles aptes à résister à la vitesse de rotation du pneu sans se détacher. Une solution similaire a été décrite dans le document US 2009/229727 dans lequel les inserts amovibles sont insérés soit dans des cavités réalisées sur le flanc du pneumatique, soit sur des protubérances de celui-ci. Toutefois, le montage des inserts amovibles de ces deux documents prend beaucoup du temps. De surcroît, même si les inserts peuvent être colorés, ou d’une couleur différente de celle du flanc, leur installation sur le pneu ne contribue nullement à conférer un aspect de roue de grand diamètre à l’ensemble pneu et jante.
Le but de l’invention est de remédier aux inconvénients précités et de proposer un pneumatique dont le flanc comprend des inserts réalisés de manière à pouvoir conférer à une partie du flanc d’un pneumatique un aspect métallique compatible avec les niveaux de déformations exigés, tout en étant solidement fixés au flanc du pneumatique.
Par « extrait organique » on entend un extrait obtenu par un solvant d’extraction organique.
Parmi les solvants d’extraction organiques miscibles à l’eau on peut citer l’éthanol, l’isopropanol, le propylène glycol, le 1,3-propanediol, et leurs mélanges.
Par « extrait sec » on entend un extrait comprenant moins de 5% en poids de solvant, de préférence moins de 3% en poids de solvant, encore mieux moins de 1% en poids de solvant. Dans un mode de réalisation particulier, un extrait comprenant 0% de solvant. Le solvant pouvant être de l’eau, un solvant organique, ou leurs mélanges. Un extrait sec convenant à la présente invention peut par exemple être obtenu par lyophilisation, atomisation, ou évaporation.
Dans un premier mode de réalisation, une méthode d’extraction convenant à l’obtention d’un extrait selon l’invention peut comprendre : i. une première étape d’éclatement des cellules végétales dédifférenciées dans un solvant d’extraction, ledit solvant d’extraction étant choisi parmi les solvants d’extraction aqueux, organiques ou les mélanges d’eau et d’au moins un solvant organique miscible à l’eau ; ladite première étape d’éclatement étant par exemple réalisée à l’aide d’un homogénéisateur à haute pression, en particulier à température ambiante, ii. une deuxième étape d’élimination des constituants en suspension desdites cellules de manière à récupérer le solvant d’extraction enrichi issu de la première étape, de préférence par centrifugation suivie d’une étape de filtration ; iii. une troisième étape optionnelle d’élimination de tout ou partie du solvant d’extraction.
Cette méthode d’extraction conduit en particulier à un extrait du milieu intracellulaire des cellules végétales dédifférenciées d’une plante du genre Paeonia .
Par « constituants en suspension desdites cellules végétales dédifférenciées d’une plante du genre Paeonia » on entend les constituants non solubles à une température de 25°C dans le solvant d’extraction de l’étape i., ces constituants peuvent être en particulier des constituants insolubles intracellulaires, des parois pectocellulosiques, des membranes cellulaires, et leurs mélanges.
Par « solvant d’extraction enrichi » on entend un solvant d’extraction comprenant les constituants intracellulaires solubles à une température de 25°C des cellules végétales dédifférenciées d’une plante du genre Paeonia .
L’étape i., d’éclatement des cellules dédifférenciées peut être réalisée par toute technique connue de l’homme du métier, comme par exemple la mise en œuvre d’ultra-sons, ou l’augmentation de la température pour produire un éclatement thermique, ou encore la mise en œuvre de contraintes mécaniques sur les cellules comme le cisaillement, l’utilisation des ultrasons ou l’application d’une pression élevée. De préférence, l’éclatement des cellules conduisant à un extrait de l’invention, est réalisée par l’application d’une pression élevée de préférence à une pression comprise entre 500 bars et 2000 bars, encore mieux entre 1000 bars et 2000 bars, notamment à l’aide d’un homogénéisateur haute pression.
A l’étape i. les cellules végétales dédifférenciées peuvent être fraîches.
Par « cellules végétales dédifférenciées fraiches » on entend des cellules végétales dédifférenciées présentant une concentration en matières sèches comprise entre 9% et 12% en poids par rapport au poids total des cellules végétales dédifférenciées fraiches, de préférence entre 11% et 12% en poids par rapport au poids total des cellules végétales dédifférenciées fraiches ; et/ou une concentration en eau notamment intracellulaire comprise entre 14% et 20% en poids, de préférence entre 15% et 17% en poids par rapport au poids total des cellules végétales dédifférenciées fraiches .Lorsqu’à l’étape i., le solvant d’extraction est un mélange d’eau et d’au moins un solvant d’extraction organique miscible à l’eau, ledit solvant d’extraction organique peut être de l’éthanol ou du 1,3 propanediol. De préférence, le ratio massique [eau/solvant d’extraction organique] est compris entre 1/5 à 1/1. En outre, le ratio massique [cellules (en matière sèche)/solvants d’extraction aqueux+organique] est de 0.01 à 0.05 de préférence de 0.02 à 0.2. En outre, une étape de séchage de l’extrait peut être effectuée à l’issue de l’étape ii., notamment par concentration à sec, en particulier à l’aide d’un évaporateur rotatif, suivie éventuellement d’une remise en suspension dans un solvant aqueux, et/ou suivie éventuellement d’une étape de lyophilisation.
Dans ce mode de réalisation, l’eau peut être soit ajoutée audit solvant d’extraction organique miscible à l’eau soit déjà contenue dans les cellules végétales dédifférenciées.
Lorsqu’à l’étape i., le solvant d’extraction est un solvant d’extraction organique, ledit solvant d’extraction organique peut être de l’éthanol ou du 1,3 propanediol. En outre, le ratio massique [cellules(en matière sèche)/solvants d’extraction organique] est de 0.01 à 0.05 de préférence de 0.02 à 0.2. En outre, une étape de séchage de l’extrait peut être effectuée à l’issue de l’étape ii., notamment par concentration à sec, en particulier à l’aide d’un évaporateur rotatif, suivie éventuellement d’une remise en suspension dans un solvant aqueux, suivie éventuellement d’une étape de lyophilisation.
L’étape ii., d’élimination des constituants en suspension desdites cellules en suspension peut être réalisée par toute technique de l’homme du métier, de préférence par une étape de centrifugation de préférence entre 6000G et 12000G, encore mieux entre 8000G et 10000G, suivi d’une filtration du surnageant.
La centrifugation peut être réalisée pendant 20 minutes à 40 minutes.
La centrifugation peut être réalisée à une température de 4°C.
La filtration peut être effectuée à l’aide de toute méthode de filtration connue de l’homme de l’art, de préférence à l’aide d’un filtre cellulose, en particulier un filtre entre 0,1 µm et 1µm, tel que 0,7µm notamment un filtre whatman 0,7µm.
la est une vue analogue à la , étant précisé qu'ici, la position des crêtes des lignes en relief varie le long de chaque ligne ;
la est une vue analogue à la , étant précisé qu'ici, la position des crêtes des lignes en relief varie dans le sens opposé de celle du réseau coloré représenté à la ;
la est une vue de dessus représentant la superposition des réseaux coloré et en relief des figures 3 et 7 ;
la est une vue représentant ce qui est visible en observation rasante, par exemple depuis le bas avec un angle d'inclinaison de 50° par rapport à la normale, de la superposition de la ;
la est une vue de dessus représentant la superposition des réseaux coloré et en relief des figures 3 et 8 ;
la est une vue de dessus représentant la superposition des réseaux coloré et en relief des figures 3 et 9 ;
la est une vue de dessus représentant la superposition des réseaux coloré et en relief des figures 3 et 10 ;
la est une vue de dessus représentant la superposition des réseaux coloré et en relief des figures 4 et 7 ;
la est une vue de dessus représentant la superposition des réseaux coloré et en relief des figures 5 et 7 ;
la est une vue représentant ce qui est visible en observation rasante, par exemple depuis le bas avec un angle d'inclinaison de 50°, de la superposition de la ;
la est une vue de dessus d'un réseau de bandes colorées formant une étoile, ce réseau étant conforme à ce qui est représenté à la ;
la est une vue de dessus d'un réseau de lignes en relief dont la position des crêtes varie à l'inverse de celle des bandes colorées de la ;
la est une vue de dessus d'une simulation de la superposition des réseaux des figures 20 et 21 ;
la est une vue de dessus d'un réseau de lignes en relief conforme au mode de réalisation de la ;
la est une vue de dessus d'une simulation de la superposition des réseaux des figures 20 et 23 ;
Selon un autre exemple, lorsque l’installation motrice selon l’invention équipe un aéronef à voilure tournante, chaque système d’entraînement peut être dimensionné pour fournir seul une puissance mécanique nécessaire pour réaliser une phase le vol à une vitesse modéré, dite par exemple « économique ». Un tel dimensionnement des systèmes d’entraînement peut permettre d’optimiser la masse de l’installation motrice, ainsi que le volume de l’installation motrice tout en permettant d’assurer une fin de vol et l’atterrissage en sécurité dans le cas de la panne d’au moins un des systèmes d’entraînement.
La présente invention vise aussi un aéronef comportant une installation motrice telle que précédemment décrite et au moins un rotor entraîné en rotation par cette installation motrice, via une chaîne de transmission de puissance reliée au dispositif moteur du ou des systèmes d’entraînement de l’installation motrice.
La présente invention vise enfin un procédé de contrôle d’une installation motrice comportant au moins un système d’entraînement, le système d’entraînement comportant une source d’énergie électrique et un dispositif moteur relié électriquement à la source d’énergie électrique, la source comportant un générateur électrique et un système de stockage d’énergie électrique agencé électriquement en parallèle du générateur électrique, le générateur électrique étant muni d’au moins une pile à combustible, et le système de stockage d’énergie électrique étant muni d’au moins un dispositif de stockage d’énergie électrique rechargeable et d’un convertisseur électrique réversible.
émission d’un premier courant électrique par le générateur électrique, mesure d’une première tension électrique du premier courant électrique à des bornes électriques du générateur électrique à l’aide d’un dispositif de mesure, comparaison de la première tension électrique avec un seuil de tension électrique à l’aide d’un dispositif de gestion de l’installation motrice, et émission d’un deuxième courant électrique avec une deuxième tension électrique aux bornes du système de stockage d’énergie électrique lorsque la première tension électrique est inférieure au seuil de tension électrique.
Le seuil de tension électrique est par exemple une valeur prédéfinie et fixe, déterminée préalablement en fonction des caractéristiques du dispositif moteur. Le seuil de tension électrique est par exemple égal à une tension électrique minimale permettant d’alimenter électriquement le dispositif moteur de sorte qu’il fournisse un couple suffisant sur un arbre de sortie du dispositif moteur.
Le seuil de tension électrique est par exemple égal à une tension électrique minimale à fournir aux bornes d’un onduleur du dispositif moteur pour alimenter efficacement le ou les moteurs électriques du dispositif moteur. Le seuil de tension électrique peut aussi être égal à une tension électrique comprise dans une plage de tension admissible par l’onduleur du dispositif moteur pour continuer d’utiliser les moteurs électriques dans un domaine de fonctionnement dégradé.
La tension électrique minimale, et par suite le seuil de tension électrique, peuvent être modifiés si les caractéristiques du dispositif moteur sont modifiées ou si le fonctionnement du dispositif moteur est modifié.
Ce procédé est par exemple réalisé par un dispositif de gestion de l’installation motrice, comportant éventuellement un calculateur. Le dispositif de gestion ou l’éventuel calculateur peut notamment être configuré pour comparer la première tension électrique et le seuil de tension électrique ainsi que pour éventuellement déterminer la deuxième tension électrique du deuxième courant électrique à fournir par le système de stockage d’énergie électrique.
La deuxième tension électrique du deuxième courant électrique à fournir par le système de stockage d’énergie électrique est par exemple sensiblement égale au seuil de tension électrique.
Ainsi, le système de stockage d’énergie électrique permet de compenser une chute de tension électrique du générateur électrique, due à une chute de tension électrique d’au moins une pile à combustible du générateur électrique grâce à la puissance électrique complémentaire fournie par ledit au moins un dispositif de stockage d’énergie électrique rechargeable. L’installation motrice selon l’invention peut ainsi fournir la puissance requise sensiblement instantanément, le système de stockage d’énergie électrique couvrant les variations de la tension électrique du premier courant électrique fourni par le générateur électrique.
La deuxième tension électrique du deuxième courant électrique à fournir par le système de stockage d’énergie électrique peut aussi être différente de ce seuil de tension électrique tant que cette deuxième tension électrique permet d’alimenter électriquement le dispositif moteur de sorte que le ou les moteurs électriques soient eux-mêmes suffisamment alimentés. La deuxième tension électrique du deuxième courant électrique peut être supérieure à la tension électrique minimale à fournir aux bornes du dispositif moteur, par exemple aux bornes d’un onduleur du dispositif moteur.
Par ailleurs, l’émission du deuxième courant électrique avec la deuxième tension électrique par le système de stockage d’énergie électrique est réalisée au moins tant que la première tension électrique est inférieure au seuil de tension électrique.
De préférence, un seuil à hystérésis est utilisé. De la sorte, l’émission du deuxième courant électrique avec la deuxième tension électrique par le système de stockage d’énergie électrique est réalisée tant que la première tension électrique est inférieure au seuil de tension électrique majorée par une marge d’hystérésis. Dès que la première tension électrique est supérieure ou égale au seuil de tension électrique majorée par la marge d’hystérésis, l’émission du deuxième courant électrique avec la deuxième tension électrique par le système de stockage d’énergie électrique peut être arrêtée.
Le procédé selon l’invention peut comporter des étapes complémentaires.
Selon un exemple, lorsque la première tension électrique est supérieure à un seuil de recharge, le seuil de recharge étant strictement supérieur au seuil de tension électrique, voire supérieure au seuil de tension électrique majorée par la marge d’hystérésis dans le cas d’un seuil à hystérésis, le procédé peut comporter une étape de recharge en énergie électrique dudit au moins un dispositif de stockage d’énergie électrique, à l’aide du convertisseur électrique réversible, avec une partie du premier courant électrique. De la sorte, ledit au moins un dispositif de stockage d’énergie électrique rechargeable peut être rechargé en énergie électrique afin de disposer en cas de besoin d’une quantité d’énergie électrique nécessaire.
La matière sortante de l’extrudeuse et de son système de fourreau / vis sera conformée au moyen d’une seule filière, en général, fixée sur le dernier élément de fourreau avec un convergent intermédiaire, le tout dans l’axe du profil des vis. Cette filière peut comporter une sortie unique ou en combiner plusieurs.
En référence à la , les éléments couramment utilisés pour constituer un profil de vis sont :