INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une deuxième entrée dans la fonction d’élimination de fréquences mécaniques 145 est reçue en provenance d’un deuxième module d’élimination de fréquences mécaniques 149. Ici, une fréquence fondamentale mécanique par défaut/typique comme ordre de la vitesse de roulement ou de la vitesse d’arbre est 1. Une plage fondamentale de défaut typique/par défaut en +/- % est de <1 % à 33 %. Une fréquence delta de base de bande latérale de défaut typique/par défaut comme ordre de la vitesse de roulement est 0,37, 1,0 etc. De plus, une plage de bande latérale de défaut typique/par défaut en +/- % est de <1 à 33. Une plage d’ordres d’harmoniques fondamentaux typique/par défaut devant être incluse dans une première itération est 3 à 11. En outre, une plage d’ordres d’harmoniques fondamentaux typique/par défaut devant être incluse dans une deuxième itération est 0 à jusqu’à 100+. Enfin, un nombre de bandes latérales typique/par défaut devant être inclus (de chaque côté) est 0 à 10. De ce fait, toutes les informations de défaut divulguées dans ce paragraphe sont accessibles par le biais de la fonction d’élimination de fréquences mécaniques 145 afin d’identifier les défauts mécaniques.
Dans un module de sous-algorithme 150, les pics qui ont des fréquences fondamentales théoriques qui se trouvent dans chaque plage cible spécifique sont mis en groupe par un ou plusieurs parmi de nombreux procédés. Les fréquences fondamentales théoriques présentant une limite de dimension de groupe prédéfinie et les clusters ayant plus qu’un nombre prédéfini de pics dans ceux-ci sont organisés en groupes et tous les autres comme valeurs aberrantes, et les groupes sont stockés dans des tableaux d’ordres. Un « groupe » dans une mesure consiste en des composantes spectrales (pics identifiés) liés par le fait qu’elles sont des ordres presque exacts d’un fondamental dans la plage fondamentale digne d’intérêt, que ce soit l’un des pics ou des composantes théoriques et autres composantes spectrales ayant toutes une fréquence delta par rapport à un « ordre » qui est presque exactement le même et dans la plage de bande latérale digne d’intérêt.
Le système 1 selon l’invention est particulièrement simple à mettre en œuvre, tout en permettant d’obtenir une température globale dont l’évaluation peut être considérée comme étant plus fiable que les solutions selon l’art antérieur.
Selon un exemple d’application du système 1 représenté sur la , ce système 1 peut être utilisé de manière ponctuelle sur un chantier.
Dans le cas d’un chantier où la tension du câble tendu entre deux poteaux doit être contrôlée, alors un agent a recours à des abaques faisant correspondre à un diamètre de câble, une température et une gamme de tension à respecter.
Pour connaître l’évaluation de la température du câble de caténaire, l’agent positionne le boîtier électronique 6 à proximité immédiate du câble 10 de caténaire.
Après une durée suffisante pour que le premier tronçon 21 de câble et le deuxième tronçon 22 de câble soient arrivés à des températures susceptibles d’être représentatives, alors l’agent peut utiliser l’unité électronique 4.
Par le biais de l’interface homme-machine 40, l’agent peut renseigner le facteur de pondération en évaluant la proportion de câble 10 qui est exposée au soleil et la proportion de câble 10 qui n’est pas exposée au soleil, ainsi que le diamètre du câble 10 de caténaire à évaluer.
Grâce à ces informations, les moyens de calcul 41 déterminent une température globale en pondérant la première température mesurée par le premier capteur 31 et la deuxième température mesurée par le deuxième capteur 32, respectivement sur le premier tronçon 21 de câble et sur le deuxième tronçon 22 de câble.
A cette température globale calculée par les moyens de calcul 41, une compensation peut être appliquée dans le cas où une différence de diamètre de câble est identifiée par le système 1 à l’aide des moyens de compensation 44.
La compensation résulte par exemple d’une table de compensation obtenue expérimentalement au préalable.
Par la suite, l’agent obtient, par le biais de l’interface homme-machine 40 de son unité électronique 4, la température globale évaluée.
Le système 1 selon l’invention est ainsi particulièrement simple à mettre en œuvre tout en permettant d’obtenir une évaluation relativement fiable de la température du câble 10 de caténaire.
Dispositif et procédé de mesure du couple d’une chaîne de transmission La présente invention concerne les dispositifs et les procédés de mesure de couple, en particulier la mesure de couple dans les arbres de transmission de chaîne de transmission de couple.
De manière générale, l’invention s’applique à tout type de machine comprenant un système de transmission, par exemple un véhicule.
Techniques antérieures La mesure du couple appliqué à un arbre de transmission est nécessaire dans plusieurs applications de manière à vérifier que la consigne de couple est respectée ou bien que l’arbre de transmission ne risque pas d’être endommagé. La mesure de couple permet également, après analyse, d’optimiser les performances et de limiter les vibrations.
La mesure d’un couple s’effectue usuellement à l’aide d’un capteur de couple, aussi appelé couplemètre. Cependant, cette solution nécessite d’incorporer le couplemètre dans la chaîne de transmission dès son montage ou par modification de la chaîne de transmission, solution qui n’est parfois pas possible, notamment lorsque le volume abritant la chaîne de transmission est restreint et ne permet pas d’y loger le couplemètre.
Une autre solution consiste à utiliser une jauge de déformation sur une partie relativement flexible du système de transmission et de calibrer la déformation en statique pour en déduire le couple. Cependant, les jauges de déformation doivent également être embarquées sur la chaîne de transmission. De plus, un dispositif de télémesure est également nécessaire et doit être intégré dans la chaîne de transmission. Il faut que ce dispositif souvent encombrant soit intégrable dans le système de transmission à caractériser sans apporter trop d’inertie à l’ensemble pour ne pas perturber le comportement dynamique de la chaîne de transmission à caractériser. La télémesure est également à proscrire dans certaines machines comprenant des chaînes de transmission.
La est une vue en coupe transversale et partielle du mécanisme de commande de la , avec un outil qui actionne le dispositif de verrouillage/déverrouillage.
La est similaire à la , avec le câble verrouillé et sans outil.
Description détaillée Ainsi qu’expliqué ci-dessus, les figures 1 à 5 illustrent un cylindre de frein de service et de frein de parking équipant un système de freinage ferroviaire de l’art antérieur.
Cependant, la description qui suit des figures 6 à 23 vise un mécanisme de commande 105 qui est configuré pour être monté sur un système ferroviaire, et par exemple sur un cylindre de frein d’un système de freinage ferroviaire tel que décrit ci-dessus, en lieu et place du mécanisme de commande décrit en référence à ces figures.
Une description moins détaillée, basée sur celle faite dans la partie reflétant l’art antérieur, sera donc faite d’un tel cylindre pour système de freinage ferroviaire avant de décrire plus en détail le mécanisme de commande 105 visible sur les figures 6 à 23.
Bien entendu, le mécanisme de commande 105 peut plus généralement être monté sur un système ou équipement ferroviaire, n’agissant pas forcément sur le freinage. Pour simplifier le présent mémoire, c’est toutefois dans le contexte du freinage qu’est décrit le système sur lequel est monté le mécanisme.
Dans le domaine du freinage ferroviaire, il peut s’agir d’un système de freinage ferroviaire pourvu d’un cylindre de frein sur lequel peut être monté une timonerie de freinage et qui est configuré pour équiper un véhicule ferroviaire.
Le cylindre de frein peut être alimenté par un réseau de cheminement de conduites pneumatiques. Le cylindre de frein peut être formé d’un corps qui se présente comme une enveloppe globalement fermée qui est configurée pour être assujettie mécaniquement à un support du véhicule, par exemple une portion du bogie ou de l’essieu, via une interface de fixation.
Le cylindre de frein peut comporter un frein de service et/ou un frein de parking logé dans son corps. Lorsque le frein de service et/ou le frein de parking logé dans le corps est actionné, la timonerie de freinage peut être mise en mouvement de sorte à agir sur un disque ou sur une roue du véhicule ferroviaire. Le cylindre de frein peut comporter un actionneur configuré pour verrouiller le frein de service et/ou le frein de parking de sorte à maintenir le système de freinage dans un état dit activé représentatif d’une configuration de freinage.
Le cylindre de frein est pourvu du mécanisme de commande 105 conforme à l’invention et qui est maintenant décrit en référence aux figures 6 à 11.
Le mécanisme de commande 105 pourvu d’organes de commande logés qui sont logés au moins partiellement dans un boîtier 106 configuré pour être rapporté sur le corps du cylindre de frein.
Dans l’exemple illustré, plusieurs câbles de commande 107, 108 sont raccordés mécaniquement au mécanisme de commande 105.
Les organes de commande du mécanisme de commande 105 sont pourvus notamment de tiges de commande 109 qui saillent en dehors du boîtier 106 et auxquelles sont assujetties mécaniquement les câbles de commande 107, 108.
Dans l’exemple illustré, le câble de commande 108 est dit central et est raccordé à une poignée de préhension 112 située à proximité immédiate du boîtier 106. Autrement dit, le câble de commande 108 central est configuré pour être actionné par un opérateur se trouvant à proximité immédiate du cylindre de frein du système de freinage ferroviaire.
Dans l’exemple illustré, deux câbles de commande 107 dits déportés sont configurés pour être assujettis mécaniquement à des tiges de commande 109 respectives et situées de part et d’autres de la tige de commande à laquelle est assujetti mécaniquement le câble de commande 108 central.
Le mécanisme de commande 5 est pourvu d’une platine 115 assujettie mécaniquement sur le boîtier 106 par des organes de fixation 116, par exemple du type vis, et de laquelle saillent les tiges de commande 109.
De manière remarquable, dans le bloc 100 ; 200 ; 300 ; 400 conforme à l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, chaque partie 155 ; 355 de plaque présente des dimensions externes inférieures ou égales aux dimensions externes de la face avant du boîtier 110 ; 210 ; 310 dudit bloc 100 ; 200 ; 300 ; 400.
Par ailleurs, cette formule ne comprend aucune charge telle que requise selon l’invention.
Résultats Les formules 1 et 2 sont similaires en termes de texture à l’ouverture, mais la formule 1, selon l’invention, présente un meilleur compromis entre épaisseur et fluidité.
La formule 1, selon l’invention, est facile à appliquer sur la peau, apporte une sensation de fraicheur à l’application et permet d’obtenir une bonne hydratation de la peau et de lisser les rides pendant 24 heures.
Un quart du panel juge que la formule 2, hors invention, forme un film gras sur la peau à l’application et présente un fini brillant.
La formule 3, hors invention, est trop épaisse et n’est pas satisfaisante en termes de douceur. Elle est difficile à appliquer, inconfortable à l’application et présente un fini gras et collant sur la peau.
Après 4 jours d’application, la formule 1, selon l’invention, permet une bonne hydratation de la peau, une réduction de la visibilité des rides et ridules et de rendre la peau plus souple, plus douce et plus radieuse. La moitié du panel considère que la peau est plus lisse après 4 jours d’utilisation de la formule 1 selon l’invention, alors que seulement un quart du panel considère que la peau est plus lisse avec la formule 2, hors invention.
Après 4 jours d’application un quart du panel considère que la formule 3, hors invention, est raide et/ou n’est pas satisfaisante en termes d’hydratation de la peau. En outre, cette formule ne permet pas d’atteindre les performances anti-âge obtenues avec la formule 1 selon l’invention.
Exemple 2 Les compositions de soin anti-âge pour le visage, sous forme d’émulsions eau-dans-huile, 4 et 5 selon l’invention, et la composition 6, hors invention, sont préparées, à partir des proportions pondérales telles que détaillées dans le tableau 3 ci-après. Les valeurs sont exprimées en pourcentage en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le protocole de préparation de ces formules est identique à celui détaillé en exemple 1 ci-dessus.
La composition de soin anti-âge pour le visage, sous forme d’émulsion eau-dans-huile, 7 selon l’invention, et les compositions 8 et 9, hors invention sont préparées, à partir des proportions pondérales telles que détaillées dans le tableau 4 ci-après. Les valeurs sont exprimées en pourcentage en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le protocole de préparation de ces formules est identique à celui détaillé en exemple 1 ci-dessus .
Résultats La formule 1, selon l’invention, détaillée en exemple 1, et les formules 4 à 9 ont été évaluées pour leur propriétés sensorielles et leur stabilité après stockage pendant 1 ou 2 mois à 45 °C comme détaillé dans le protocole de mesure de stabilité ci-dessus.
Les formules 1, 4, 5 et 7, conformes à l’invention, présentent à la fois une bonne stabilité et de bonnes propriétés sensorielles.
Les formules 6, 8, 9 et 10, hors invention, en particulier comprenant une charge Lauroyl Lysine ou amidon de maïs en une teneur inférieure à 6 % en poids, ne permettent pas d’obtenir à la fois de bonnes propriétés sensorielles et une stabilité acceptable. En particulier, les formules 6 et 9, bien qu’étant stables, ne sont pas satisfaisantes en termes de propriétés sensorielles.
La formule 8 n’est quant à elle pas stable après stockage pendant 2 mois à 45 °C.
Exemple 3 Les compositions de soin, sous forme d’émulsions eau-dans-huile, 11 à 15 hors invention, en particulier comprenant une teneur en charge(s) inférieure à 6 % en poids, sont préparées, à partir des proportions pondérales telles que détaillées dans le tableau 5 ci-après. Les valeurs sont exprimées en pourcentage en poids, par rapport au poids total de la composition.
Les synergistes phosphore/azote peuvent comprendre des produits de réaction de mélamine avec de l'acide phosphorique ou avec des acides phosphoriques condensés, ou comprendre des produits de réaction de produits de condensation de mélamine avec de l'acide phosphorique ou des acides phosphoriques condensés, ou bien comprendre un mélange des produits spécifiés.
Dans un mode de réalisation, les additifs sont choisis parmi les antioxydants, les pigments colorés et les synergistes d’ignifugation, notamment les synergistes azotés, en particulier à base de mélamine.
S’agissant de la composition Ladite composition isolante et ignifugée pour recouvrement de barre d’interconnexion de batterie électrique comprend en poids :
Avantageusement, ladite composition isolante et ignifugée pour recouvrement de barre d’interconnexion de batterie électrique est constituée en poids :
Avantageusement selon l'invention, le mécanisme 19 de libération permet de raccourcir la longueur entre la butée 11 de serrage et l’actionneur 12 électrique pour permettre aux éléments 2a, 2b de friction de ne plus être en contact avec le disque 3 et ainsi libérer le mouvement du véhicule 4 sur lequel il est monté. Ainsi, même en cas d’incident entraînant le maintien du serrage, il est possible de manière sélective, c'est-à-dire programmée (une unité de contrôle du véhicule 4 à partir de valeurs d’au moins un capteur comme celui de rotation des roues 5, détermine si le mécanisme 19 de libération doit être activé) ou à la demande (un utilisateur ou un opérateur active le mécanisme 19 de libération à partir, par exemple, d’une commande spécifique d’un panneau de commande du véhicule 4), de désengager le dispositif 7 de serrage.
La course C de raccourcissement prédéterminée dépend du système 1 de freinage dans lequel le mécanisme 19 de libération sera implanté. Elle est donc déterminée à l’avance et varie suivant les systèmes 1 de freinage afin de garantir que le déplacement permet de libérer la rotation de la roue 5 à laquelle le dispositif 7 de serrage est associé. De manière générale, la course C de raccourcissement prédéterminée est comprise entre 0,5 mm et 1,5 mm et, préférentiellement, entre 0,5 mm et 0,9 mm, c'est-à-dire est notamment égale à 0,5 mm, 0,6 mm, 0,7 mm, 0,8 mm, 0,9 mm, 1,0 mm, 1,1 mm, 1,2 mm, 1,3 mm, 1,4 mm, 1,5 mm.
Dans les exemples des figures 5 à 8, le mécanisme 19 de libération est monté sur la butée 11 de serrage, c'est-à-dire en prolongement axial en porte-à-faux de la butée 11 de serrage, afin de faciliter son adaptation sur le dispositif 7 de serrage. Ainsi, avantageusement selon l'invention, même en après-vente, il est possible d’ajouter le mécanisme 19 de libération à un dispositif 7 de serrage déjà mis ne vente sur un véhicule 4 en limitant la difficulté de montage.
Bien évidemment, il est également possible de monter le mécanisme 19 de libération entre la butée 11 de serrage et l’actionneur 12 électrique pour obtenir le même effet avantageux. Toutefois, en après-vente, il sera alors nécessaire de changer le dispositif de serrage entier et non seulement le mécanisme de libération.
Dans les exemples des figures 5 à 8, le mécanisme 19 de libération comporte une platine 20 montée sur la butée 11 de serrage par l’intermédiaire d’au moins un élément 21 formant entretoise entre une position écartée illustrée à la et une position rapprochée illustrée à la . On comprend, préférentiellement selon l'invention, que chaque position de la platine 20 est possible à n’importe quelle position entre la position de contact et la position de repos des éléments 2a, 2b de friction.
De plus, le passage réversible entre chaque position de la platine 20 est commandé par une came 22 périphérique dont le mouvement commande le déplacement de l’élément 21 formant entretoise. Préférentiellement selon l'invention, la libération est réversible afin de désengager temporairement le dispositif 7 de serrage jusqu’à la fin du maintien accidentel de la force de serrage, c'est-à-dire jusqu’à ce que le fonctionnement du dispositif 7 de serrage soit revenu à la normale le cas échéant.
Dans les exemples des figures 5 à 8, la came 22 périphérique est annulaire et comporte un diamètre interne avec au moins une première section 22a destinée à recevoir chaque élément 21 formant entretoise dans la position rapprochée de la platine 20 et au moins une deuxième section 22b, plus petite que la première section 22a, destinée à recevoir chaque élément 21 formant entretoise dans la position écartée de la platine 20.
On comprend qu’il est utilisé au moins un élément 21 formant entretoise afin de régler la pénétration de la platine 20 par rapport à la butée 11 de serrage entre la position écartée, c'est-à-dire la position normale de fonctionnement dans laquelle la platine 20 est la plus éloignée possible de la butée 11 de serrage, et la position rapprochée, c'est-à-dire la position temporaire de libération dans laquelle la platine 20 est la plus proche possible de la butée de serrage. Il est également immédiat que la came 22 périphérique permet, de manière simple et robuste, par action sur chaque élément 21 formant entretoise de passer entre chaque position de manière réversible.
Plus précisément, dans les exemples des figures 5 à 8, pour passer de la position écartée à la position rapprochée, l’élément 21 formant entretoise s’écarte radialement par rapport à la direction rectiligne axiale A pour permettre le rapprochement prédéterminé entre la platine 20 et la butée 11 de serrage apte à permettre le désengagement du dispositif 7 de serrage. Cette solution est privilégiée car elle permet la meilleure compacité possible le long de la direction rectiligne axiale. En effet, cette solution entraîne une surépaisseur essentiellement radialement.
Comme visible dans les exemples des figures 5 à 8, la platine 20 et la butée 11 de serrage comporte des formes correspondantes 11b, 20c afin d’autoriser la pénétration de l’une dans l’autre apte à passer de la position écartée à la position rapprochée en restant en permanence solidaire. Un dispositif est préférentiellement prévu pour maintenir la platine 20 en porte-à-faux de la butée 11 de serrage sans que cette première ne puisse totalement sortir sous l’effet des billes 21. Un tel dispositif de maintien comporte, par exemple, au moins une vis avec jeu supérieur ou égal à la course maximale du mécanisme 19 de libération qui limite l’écartement maximal entre la platine 20 et la butée 11de serrage.
En outre, les surfaces 20a, 20b, 11a de la platine 20 et de la butée 11 de serrage se faisant faces sont préférentiellement agencées afin d’offrir un interstice entre elle qui s’évase radialement par rapport à la direction rectiligne axiale A afin de faciliter le déplacement de l’élément 21 formant entretoise. On comprend que cet évasement permet de guider chaque élément 21 formant entretoise et que la variation de l’évasement détermine proportionnellement la valeur de la course C de raccourcissement prédéterminée.
Préférentiellement selon l’invention, la came 22 périphérique est déplacée par un actionneur électrique (non représenté) selon un mouvement sensiblement parallèle à la direction rectiligne axiale A afin de rendre simple et robuste la commande de déplacement de l’élément 21 formant entretoise et, incidemment, de la platine 20. De manière non limitative, la came 22 périphérique pourrait ainsi comporter un taraudage (non représenté) couplé à une vis sans fin solidaire de l’actionneur électrique afin de commander la translation de la came 22 périphérique entre les positions écartée et rapprochée.
Dans les exemples des figures 5 à 8, chaque élément 21 formant entretoise est une bille (vingt billes illustrées à la ). Bien entendu, d’autres types d’élément 21 formant entretoise sont utilisables comme, par conséquent, un rouleau. On comprend également qu’il est envisageable qu’un seul type (ou que plusieurs types mélangés) d’élément 21 formant entretoise soi(en)t utilisé(s) sans sortir du cadre de l’invention.
Deux modes de réalisation sont présentés aux figures 5 à 8. Ils se différencient essentiellement par la forme des surfaces 20a, 20b, 11a de la platine 20 et de la butée 11 de serrage se faisant faces et par les sections 22a, 22b, 22c du diamètre interne de la came 22 périphérique. Ainsi, dans le premier mode de réalisation illustré aux figures 5 à 7, une première surface 20a de contact de la platine 20 avec les éléments 21 formant entretoise présente une surface annulaire qui s’évase au fur et à mesure qu’elle se rapproche de la came 22 afin de former une partie de l’évasement de l’interstice par rapport à la surface de contact 11a de la butée 11 de serrage qui lui fait face. Une deuxième surface 20b de contact de la platine 20 avec les éléments 21 formant entretoise, en prolongement de la première surface 20a de contact, présente une surface annulaire concave de rayon sensiblement égal à celui de la surface externe des éléments 21 formant entretoise afin de former un siège stable aux éléments 21 formant entretoise en position écartée illustré à la .
Une surface 11a de contact de la butée 11 de serrage avec les éléments 21 formant entretoise fait face aux première et deuxième surfaces 20a, 20b de contact de la platine 20. Dans le premier mode de réalisation, la surface 11a de contact présente une surface annulaire qui s’évase au fur et à mesure qu’elle se rapproche de la came 22 afin de former l’autre partie de l’évasement de l’interstice par rapport aux première et deuxième surfaces 20a de contact de la platine 20 qui lui font face. Enfin, il est visible que la partie inférieure de la surface 11a de contact est prolongée et sert d’arrêt contre une face d’arrêt 20d de la platine 20 afin de limiter la pénétration relative entre la platine 20 et la butée 11 de serrage.