INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’invention, chaque aube allongée 52 est positionnée angulairement au moins en partie dans la plage de montée PM, définie entre 180° et 360°, correspondant aux aubes de stator 5 positionnées en vis-à-vis des pales de rotor montantes lorsque le rotor 3 est entrainé en rotation. De préférence, la plage de montée PM est définie entre 210° et 330°, de manière à ne prendre en compte que les aubes de stator 5 qui sont particulièrement chargées par rapport aux aubes de stator 5 adjacentes.
Composition précurseur de l’électrolyte solide Sel ionique
Comme indiqué précédemment, la composition en étape (i) à partir de laquelle est formé un électrolyte solide selon l’invention comprend au moins un sel de métal alcalin ou alcalino-terreux, dit encore « sel conducteur ionique », mis en œuvre pour assurer la conduction des ions au niveau des chaines de polyalkylène carbonate.
Dans le cadre de l’invention, on entend par : - « métaux alcalins », les éléments chimiques de la première colonne du tableau périodique des éléments, et plus particulièrement choisis parmi le lithium, le sodium, le potassium, le rubidium, le césium. De préférence, le métal alcalin est le lithium, le sodium ou le potassium, et plus préférentiellement le lithium ; - « métaux alcalino-terreux », les éléments chimiques de la deuxième colonne du tableau périodique des éléments, et plus particulièrement choisis parmi le béryllium, le magnésium, le calcium, le strontium, le baryum, le radium. De préférence, le métal alcalino-terreux est le magnésium ou le calcium.
Le sel d’un métal alcalin peut être par exemple un sel de lithium ou un sel de sodium ; le sel d’un métal alcalinoterreux peut être par exemple un sel de magnésium. En particulier, le sel mis en œuvre est un sel de lithium.
A titre d’exemples de sel de lithium, on peut citer le LiPF 6 , LiClO 4 , LiBF 4 , LiAsF 6 , LiCF 3 SO 3 , LiN(C 2 F 5 SO 2 ) 2 , le bis(trifluorométhylsulfonyl)imide de lithium LiN[SO 2 CF 3 ] 2 (connu sous l’abréviation LiTFSI), le bis(fluorosulfonyl)amidure de lithium (connu sous l’abréviation LiFSI) LiN[SO 2 F] 2 , le lithium 4,5-dicyano-2-(trifluoromethyl)imidazole (connu sous l’abréviation LiTDI), le lithium bispentafluoroéthylsulfonylimide (connu sous l’abréviation LiBETI), le lithium bis(oxalato)borate (connu sous l’abréviation LiBOB) et le lithium difluoro(oxalato)borate (connu sous l’abréviation LiFOB) et les mélanges de ceux-ci.
De préférence, l’électrolyte comporte, comme sel de lithium, du LiTFSI, LiTDI ou LiFSI, de préférence du LiTFSI ou LiFSI et plus préférentiellement du LiTFSI .
Il appartient à l’homme du métier d’ajuster la quantité en sels de métal alcalin ou alcalino-terreux.
Selon un mode de réalisation particulier, les quantités en polycarbonate(s) dihydroxylé(s) et en sel(s) de lithium sont ajustées de sorte que le ratio molaire entre les groupes carbonyle du polycarbonate dihydroxylé par rapport au lithium, noté [CO]/[Li + ], soit compris entre 0,5 et 30, en particulier entre 5 et 15 et plus particulièrement d’environ 15.
Catalyseur de la réaction de réticulation
La composition en étape (i) à partir de laquelle est formée un électrolyte solide selon l’invention comprend au moins un catalyseur de la réticulation du ou desdits polycarbonate(s) dihydroxylé(s) par le composé triisocyanate, autrement dit un catalyseur de la réaction de couplage entre une fonction hydroxyle et une fonction isocyanate.
A titre d’exemples de tels catalyseurs, peuvent être cités les amines tertiaires tel que le 1,4-diazabicyclo[2,2,2]octane (DABCO), le 1-azabicyclo[2.2.2]octane (quinuclidine), le 1,8-Diazabicyclo[5.4.0]undec-7-ène (DBU, CAS : 6674-22-2), le 1,5-diazabicyclo[4.3.0]non-5-ène (DBN, CAS : 3001-72-7), le 3,3,6,9,9-pentaméthyl-2,10-diazabicyclo[4,4,0]déc-1-ène, le chlorure d’étain, les composés organométalliques tels que les acétonylacétates métalliques, les composés organométalliques de l’étain, l’hexanoate de calcium, le 2-éthylhexanoate de calcium, l’octanoate de calcium et le linoléate de calcium, le dilaurate de dibutylétain (DBTDL, CAS : 75-58-7), le tris(2-éthylhexanoate) de bismuth et le bis(2-éthylhexanoate) de zinc, les sulfonimides, tel que le bis(trifluorométhane)sulfonimide (TFMI, CAS : 82113-65-3), les acides sulfoniques, tel que l’acide trifluorométhanesulfonique (acide triflique), l’acide p-toluène sulfonique (PTSA, CAS : 104-15-4) et l’acide méthanesulfonique (MSA, CAS : 75-75-2), les dérivés phosphatés, tel que le diphénylphosphate (DPP, CAS : 838-85-7).
De préférence, le catalyseur est choisi parmi le 1,4-diazabicyclo[2,2,2]octane (DABCO), le 1,8-diazabicyclo[5.4.0]undec-7-ène (DBU), le 1,5-diazabicyclo[4.3.0]non-5-ène (DBN), le dilaurate de dibutylétain (DBTDL), le bis(trifluorométhane), l’acide triflique, l’acide p-toluène sulfonique (PTSA), l’acide méthanesulfonique (MSA) et le diphénylphosphate (DPP).
Selon un mode de réalisation particulier, le catalyseur est le dilaurate de dibutylétain (DBTDL).
Le ou lesdits catalyseurs peuvent être mis en œuvre à raison de 0,1 % à 5 % massique, de préférence de 0,5 % à 1 % massique, par rapport à la masse totale de la composition.
Charge inorganique conductrice
Selon une variante de réalisation particulière, la composition précurseur d’un électrolyte solide selon l’invention, de type HSE, comporte en outre au moins une charge inorganique conductrice du ou des cations alcalin ou alcalino-terreux, en particulier conductrice d’ions lithium.
b. Isotherme de sorption
Le matériau de l’exemple 2 a été placé en présence d’une quantité croissante d’hexanal par la méthode des ajouts dosés et l’impact de la concentration en molécule cible sur le signal de fluorescence a été mesuré. L’isotherme de sorption de la cible par le matériau a été déterminée, en prenant I 0 comme intensité de fluorescence du matériau seul et I l’intensité de fluorescence du matériau à son maximum d’émission de fluorescence (337 nm) ( ).
Il s’avère que l’intensité de fluorescence du matériau diminue avec la concentration croissante d’hexanal dans le milieu. Un comportement similaire a été observé avec toutes les cibles testées (propanal, nonanal, 2-hexanone, 1-penten-3-one, 1-octen-3-one).
En outre, les isothermes de sorption comparées du matériau de l’exemple 2 pour les différentes cibles testées (propanal, hexanal, nonanal, 2-hexanone, 1-penten-3-one, 1-octen-3-one) ont montré que le signal spectroscopique du matériau varie de manière significative entre 0,3 mmol·L -1 et 830 mmol·L -1 de cible mise en contact avec le matériau.
Par ailleurs, il convient de noter que le matériau silicate hors invention, obtenu en l’absence de 4-(triméthoxysilyl)aniline, n’est pas fluorescent en présence de la cible.
Exemple 4 : Capture et réponse spectroscopique de polymères de l’invention en phase gazeuse
1. Analyse de la capacité de capture en phase gazeuse d’un matériau selon l’invention par SPME
Le matériau sous forme de poudre est déposé dans une capsule collée à la paroi d’un flacon pour SPME de 20 mL. Une solution d’hexanal ou de 2-hexanone dans l’eau est introduite au fond du flacon et la concentration de la cible dans l’espace de tête est suivie par SPME (Solid Phase Micro Extraction) avant et après mise en place du matériau dans la capsule (1 mg), avec les paramètres suivants :
Volume du flacon : 20 mL
Volume de solution de cible dans l’eau : 50 µL
Concentration en cible : 10 – 50 mg/L
Agitation : 5 minutes à 500 rpm
Température : 60°C (bain marie)
Temps d’extraction : 2 min 30 s
La montre la diminution de l’aire du pic d’hexanal en présence du matériau selon l’invention, et donc sa capacité de capture de la molécule cible en phase gazeuse. Ceci a également été démontré en présence de la cible 2-hexanone en phase gazeuse.
2. Fluorescence du matériau en phase gazeuse Le matériau sous forme de poudre est dispersé dans un film de polyvinylacétate (non fluorescent dans l’UV et apte au contact alimentaire). Une fois sec, le film contenant le matériau de l’invention est placé au niveau du septum d’un flacon de SPME de 20 mL. 50 µL d’une solution de cible (hexanal ou 2-hexanone) à 4,99 x 10 -2 mol·L -1 sont introduits dans le flacon et celui-ci est agité (500 rpm) et chauffé au bain-marie à 60°C pendant 10 minutes. Après mise en contact avec la cible en phase gazeuse, le film est placé dans le spectromètre de fluorescence afin de mesurer sa réponse spectroscopique dans l’UV. Le film est excité à 290 nm et son spectre de fluorescence (300 nm – 500 nm) est enregistré. Le film respecte un angle de 30° vis-à-vis du détecteur. La température fixée pour cette expérience est de 22 ± 1 °C.
Dans l’exemple de la , deux corps pendulaires sont prévus, étant répartis de façon uniforme sur le pourtour de l’axe X. Plus précisément, on rencontre en se déplaçant autour de l’axe de rotation X du voile 13 :
- deux masses pendulaires 14, chaque masse pendulaire 14 s’étendant axialement en regard d’un côté du voile 13, et
- un unique organe de liaison 30 solidarisant les deux masses pendulaires 14 de ce corps pendulaire.
Dans l’exemple de la , chaque organe de liaison 30 comprend une unique entretoise 31 rigidement fixée entre chaque masse pendulaire 14 d’un corps pendulaire par l’intermédiaire de rivets 34 visibles sur la qui sont reçus dans des trous 32 ménagés dans l’entretoise 31, de manière à solidariser entre elles ces deux masses pendulaires 14. Ces trous 32 sont ici ménagés sur un même rayon.
Chaque entretoise 31 s’étend en partie dans une fenêtre 33 ménagée dans le voile 13. Dans l’exemple considéré, la fenêtre 33 définit un espace vide à l’intérieur du voile 13, cette fenêtre étant délimitée par un contour fermé 35. Comme on peut le voir sur la , la fenêtre 33 définit, depuis l’axe de rotation X, un secteur angulaire maximal (α).
Le dispositif 20 comprend encore dans l’exemple considéré des organes de roulement 40 guidant le déplacement des corps pendulaires par rapport au voile 13. Les organes de roulement 40 sont ici des rouleaux, comme on le verra par la suite. Dans l’exemple de la , chaque rouleau conserve un diamètre sensiblement constant sur toute sa longueur.
Comme on le voit sur la , le dispositif 20 peut également comprendre des organes d’amortissement de butée 50 aptes à venir simultanément en contact avec une entretoise 31 et avec le voile 13 dans certaines positions relatives du voile 13 et des masses pendulaires 14, telles que les venues en butée à l’issue d’un déplacement depuis la position de repos pour filtrer une oscillation de torsion ou lors d’une chute radiale du corps pendulaire. Chaque organe d’amortissement de butée 50 est par exemple solidaire d’un corps pendulaire, étant monté sur chaque corps pendulaire et disposé de manière à s’interposer radialement entre l’entretoise 31 de ce corps pendulaire et le contour 35 de la fenêtre 33. Chaque organe d’amortissement de butée 50 se présente ici sous la forme d’une bande en élastomère ou en caoutchouc s’étendant de façon continue le long du bord radialement intérieur de l’entretoise 31.
Dans l’exemple décrit, le mouvement par rapport au voile 13 de chaque corps pendulaire est guidé par deux organes de roulement 40.
Comme on peut le voir sur la , chaque organe de roulement 40 coopère par roulement avec une seule première piste de roulement 42 solidaire du voile 13, et avec une seule deuxième piste de roulement 43 solidaire du corps pendulaire pour guider le déplacement du corps pendulaire en translation autour d’un axe fictif parallèle à l’axe de rotation X du support 2 et, le cas échéant, en rotation, notamment en rotation autour du centre de gravité dudit corps pendulaire.
Ainsi, plusieurs nouvelles stratégies de traitement basées sur la mise en œuvre de dispositifs médicaux ont été récemment développées pour aider à contrôler la pression artérielle en modulant le système nerveux sympathique.
Parmi celles-ci, la dénervation sympathique rénale a été la plus étudiée. La dénervation rénale est une technique consistant à pratiquer une stimulation superficielle des nerfs afférents et efférents situés autour des artères rénales, soit à l'aide d'un cathéter à électrode unique relié à un générateur de radiofréquences, soit à l’aide d’un cathéter à multi-électrodes reliées à un générateur d’ultrasons, soit à l’aide d’un cathéter doté à son extrémité distale d’aiguilles d’injection d’un produit liquide à base d’alcool.
Un des défis majeurs de cette technique de dénervation est le manque de repères le long des artères rénales identifiant l'emplacement exact de la partie des nerfs à détruire et ainsi de déterminer les zones à traiter pour optimiser l’efficacité du traitement de dénervation.
Les premiers essais de dénervation de l'artère rénale par cathéter pour l'hypertension résistante à l'aide d'un générateur de radiofréquence n'ont pas montré une efficacité clinique constante, largement considérée comme étant principalement due à des facteurs procéduraux qui limitaient l’appréciation de l'exhaustivité de la dénervation obtenue.
D’après les auteurs de [1], la difficulté de prédictibilité de la dénervation rénale et la controverse autour du paradigme de la dénervation rénale en tant que traitement antihypertenseur doivent beaucoup à l'absence à l’absence de moyens d’évaluation de l’acte pendant la procédure, c’est-à-dire d'un critère mesurable pour confirmer le succès de la procédure.
Des auteurs ont montré que :
- les ganglions aortico-rénaux peuvent être localisés par voie trans-vasculaire avec une stimulation électrique unipolaire à haute fréquence, à 10Hz sous un courant de 25mA de la veine cave inférieure ou de l'aorte, ou de ses branches,
- la stimulation des ganglions aorticorénaux induit une vasoconstriction artérielle et une élévation concomitante de la pression artérielle,
- la dénervation rénale bloque l'activation du nerf rénal afférent et par la suite abolit les réponses rénovasculaires à la stimulation des ganglions aorticorénaux.
La publication [2], qui mentionne une stimulation électrique à 20 Hz avec des pulses de 5ms sous un courant de 10mA fait un constat analogue.
Les auteurs de la publication [3] utilisent quant à eux un cathéter multi-électrodes commercialisé sous la denomination « ConfidenHT™» avec une extrémité distale qui se déploie sous la forme d’une ellipsoïde à quatre branches supportant chacune une électrode, par un appui sur un bouton d’une poignée. Ce cathéter est très invasif car son diamètre est important, puisque de l’ordre de 2,67 mm (8 French) et si les auteurs mentionnent la possibilité d’une cartographie nerveuse avec un tel cathéter, cela reste à démontrer compte-tenu de la forme déployée qui ne peut pas être véritablement déplacée au sein de l’artère pour atteindre au moins facilement d’autres sites nerveux. La mise en place de ce cathéter n’est en outre pas simple à réaliser.
Ainsi, les dispositifs proposés à ce jour peuvent être considérés comme trop invasifs et ne sont pas nécessairement fiables pour garantir une cartographie d’une artère rénale et/ou pas simples à mettre en oeuvre.
Il existe donc un besoin pour améliorer les dispositifs de stimulation nerveuse rénale, afin de pallier les inconvénients précédents.
De manière plus générale, il existe un besoin d’un dispositif médical qui permette de réaliser une stimulation nerveuse d’une partie du système nerveux autonome, qui soit simple, efficace notamment à des fins de cartographie ou de contrôle d’efficacité d’une dénervation, et non invasif.
Pour ce faire, l’invention a pour objet, selon une première alternative, un ensemble de stimulation trans-vasculaire d’une partie d’un système nerveux autonome d’un corps humain, comprenant :
La couche semi-conductrice 44 peut présenter une extension verticale 51 permettant de séparer les électrodes 40 et 48 entre elles au niveau du substrat 15.
Comme cela est illustré sur les schémas électriques des figures 4 et 5, les portions semi-conductrices 44 sont chacune orientées de sorte à être bloquante quand la structure photovoltaïque 30 correspondante est passante, comme cela est illustré sur la sur laquelle les deux structures 30a et 30b sont passante, et passante quand la structure photovoltaïque 30 correspondante est polarisée en inverse, comme cela est illustré sur la pour la diode de dérivation 25b lorsque la structure photovoltaïque 30b est ombragée et donc polarisé en inverse . La diode de dérivation est configurée pour fonctionner avec un courant au moins égal au maximum de courant parcourant la cellule photovoltaïque qu’elle protège. De préférence, chaque diode de dérivation accepte un courant supérieur ou égal à 0,5A.
Les premières et deuxièmes électrodes 40 et 48 peuvent être en un métal, notamment en aluminium, cuivre, molybdène, argent ou or, ou un oxide conducteur, notamment en oxyde d'indium-étain (ITO) ou oxyde de zinc dopée à l’aluminium (AZO), ou un semi-conducteur organique, notamment en poly(3,4-éthylènedioxythiophène) (PEDOT) ou poly(triaryl amine) (PTAA).
Les premières et deuxièmes électrodes 40 et 48 peuvent présenter au niveau de l’empilement formant la diode de dérivation une épaisseur e comprise entre 0,1 µm et 100 µm, mieux entre 0,5 et 10 µm.
Les portions semi-conductrices 44 peuvent comporter un semi-conducteur organique, ou un oxyde-métallique, notamment en oxyde de zinc dopé(ZnO), en oxyde de titane (TiO 2 ), en oxyde de zirconium (ZrO 2 ), dioxyde d’étain (SnO 2 ), ou encore germanium amorphe (a-Ge) ou silicium amorphe (a-Si).
Les portions semi-conductrices 44 peuvent présenter une épaisseur d comprise entre 0,1 µm et 100 µm, mieux entre 0,15 et 2 µm.
Les empilements s’étendent préférentiellement chacun selon une surface parallèle au plan des structures photovoltaïques 30 sensiblement égale à la surface de la structure photovoltaïque. Une telle disposition sous les structure photovoltaïque 30 permet de limiter l’échauffement de la diode de dérivation 25 en facilitant la dissipation thermique de la diode 25 en fonctionnement.
Comme cela est illustré sur la , les cellules photovoltaïques 30 et/ou la structure multicouche de connexion électrique 20 peuvent être encapsulées dans une couche de protection 60 en polymère, notamment en EVA ou POE et peut comporter, en surface, une plaque de protection 65, notamment en verre ou en PEEK, ou un film fluoré.
Un tel module photovoltaïque 10 est fabriqué par dépôt, notamment impression, d’une ou plusieurs couches successives empilées pour former la structure multicouche de connexion électrique 20 sur le substrat 15 telle que décrit précédemment. Le dépôt peut se faire par des méthodes :
d’impression sans contact, telles que la sérigraphie (Screen printing) ou l’impression par jet d’encre (Ink jet printing, le revêtement par fente (Slot die coating), la pulvérisation cathodique (Spray coating) ou le dépôt laser pulsé, et/ou d’impression par contact, telles que l’impression par gravure, et/ou de dépôt de couche, notamment le dépôt chimique en phase vapeur (CVD) assisté par plasma (PECVD) ou le dépôt de couche atomique (ALD).
Une fois la structure multicouche de connexion électrique 20 réalisée, les cellules photovoltaïques 35 sont ajoutées au repère sur les diodes de dérivation 25 de la structure multicouche de connexion électrique 20 au contact direct de l’électrode 40 en surface correspondante ou séparées de cette dernière par une couche conductrice comme décrit précédemment. Les surfaces supérieures des cellules 30 sont reliées électriquement par les connecteurs 34 à l’électrode en surface 40 s’étendant sous la cellule en aval de la série. La couche de protection 60 est ensuite ajoutée, ainsi que la plaque de protection.
Les exemples des figures 6 et 7 diffèrent de celui de la par l’agencement des différents éléments de la structure multicouche de connexion électrique 20.
Dans l’exemple de la , la structure multicouche de connexion électrique 20 est dépourvue de portion d’isolant entre les différentes électrodes de ladite structure 20. Les différentes électrodes sont séparées entre elles uniquement par la couche semi-conductrice 44, cette dernière comportant deux extensions verticales 51 séparant les deux électrodes 40 et 48 respectivement au niveau du substrat 15 et au niveau de la surface supérieure de la structure multicouche de connexion électrique 20.
Dans l’exemple de la , la structure multicouche de connexion électrique 20 est dépourvue de portion d’isolant entre les différentes électrodes de ladite structure multicouche de connexion électrique 20 et la diode de dérivation 25 n’est pas formée d’un empilement mais d’une juxtaposition d’électrodes sous les cellules et de portions semi-conductrice entre les cellules.
L’exemple de la diffère de celui de la en ce que la diode de dérivation 25 permet de protéger une structure photovoltaïque 30 comportant une pluralité de cellules photovoltaïques 35a à 35d montées en série les unes par rapport aux autres. L’électrode 40 de la diode 25 en surface de la structure multicouche de connexion électrique 20 est reliée électriquement à la première cellule de la série 35a et l’électrode 48 est reliée électriquement à la dernière cellule de la série 35d par l’intermédiaire d’un conducteur électrique 34. La portion semi-conductrice 44 s’étend entre les deux électrodes 40 et 48 sous toute la surface de la structure photovoltaïque 30. Les électrodes des cellules intermédiaire 35b et 35c sont isolées des électrodes 40 et 48 par une ou plusieurs portions d’isolant 52.
L’exemple de la diffère de celui de la en ce que qu’il comporte, en plus des diodes de dérivation pour chaque structure photovoltaïque 30a, 30b et 30c du module, dans la structure multicouche de connexion électrique 20 sous les diodes de dérivation 25a, 25b et 25c, une diode de blocage 80 des structures photovoltaïques 30a, 30b et 30c reliées en séries entre elles. La diode de blocage 80 comporte une couche semi-conductrice de blocage 82 s’étendant entre deux électrodes 84 et 86. Une des électrodes 82 est une extension de l’électrode 40 en surface de la structure multicouche de connexion électrique 20 sous la première structure photovoltaïque 30a de la série et l’autre électrode 84 est reliée électriquement à la dernière cellule de la série 30c par l’intermédiaire d’un conducteur électrique 34.
illustre une autre perspective du module actif de la ;
illustre une vue de côté d’un assemblage de deux modules actifs d’un ensemble actif d’émission d’ondes radiofréquences RF de la portion active de l’antenne active de la ;
illustre les étapes d’assemblage d’un premier ensemble actif d’émission d’ondes radiofréquences RF sur un plateau de l’antenne active ;
illustre les étapes d’assemblage d’un deuxième ensemble actif d’émission d’ondes radiofréquences RF, suite à l’assemblage du premier ensemble actif d’émission d’ondes radiofréquences RF.
La présente invention concerne une antenne active.
L’invention est décrite dans le contexte particulier d’un de ses domaines d’application préférés dans lequel l’antenne active est destinée à être embarquée dans un véhicule spatial, tel qu’un satellite, et destinée à émettre et/ou recevoir des signaux radiofréquences (signaux RF), tel que des signaux radars.
Cependant, la description ci-après n’est en aucun cas restrictive et l’antenne active peut avoir d’autres applications ou utilisations, sans se départir du cadre de l’invention.
Une antenne active 100 selon un exemple préféré de réalisation de l’invention est illustrée aux figures 1 à 9.
L’antenne active 100 comporte une portion passive 200, une portion active 400 et un plateau 300 formant interface entre ladite portion passive et ladite portion active.
Portion passive 200 :
La portion passive 200 peut comporter de manière classique notamment des guides d’onde, des polariseurs et des ouvertures rayonnantes (non représentés sur les figures).
La portion passive 200 présente une extrémité, dite première extrémité 201, située du côté du plateau 300. La portion passive 200 comporte une autre extrémité, dite seconde extrémité 202. Dans l’exemple des figures, la seconde extrémité 202 est opposée à la première extrémité 201.
Les ouvertures rayonnantes sont disposées au niveau de la seconde extrémité 202.
Tel qu’illustré sur les figures 1 à 3, la portion passive 200 comprend un corps 203.
Par extension, la première extrémité 201 de la portion passive 200 correspond à une première extrémité du corps 203 et la seconde extrémité 202 de la portion passive 200 correspond à une seconde extrémité du corps 203.