INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le premier test d'étalonnage T1 est effectué dans les pires conditions de fonctionnement des moyens de freinage, ou dans tous les cas dans les conditions de fonctionnement établies par les réglementations. Pour les remontées mécaniques en montagne, la pire condition de fonctionnement des moyens de freinage est typiquement atteinte en chargeant uniquement les véhicules 3 situés dans la branche descendante du système de transport par câble 1, comme illustré en . Cependant, pour certaines remontées mécaniques qui sont par exemple destinées à être utilisées uniquement pour les sports d'hiver, la condition de la ne représente pas une condition de fonctionnement réelle, et donc le premier test d’étalonnage T1 peut être effectué avec d'autres configurations de chargement telles que celle de la , où seuls les véhicules 3 situés dans la branche ascendante sont chargés.
Au cours du premier test d'étalonnage T1, des premières données cinématiques D1 sont acquises (bloc 1000 point (b) de la ).
Le fonctionnement du convertisseur 10 dans l’exemple de la va désormais être expliqué selon une configuration abaisseur de tension A_C en regard de la . La différence résultant du circuit d’aide à la commutation 50 selon l’aspect complémentaire porte sur les évolutions des tensions V pa et V pb entre les instants temporels t 2 et t 3 et entre les instants temporels t 0 et t 1 dans le cas la configuration abaisseur A_C, et plus particulièrement sur les zones représentées en trait pointillé sur la , ceci pour marquer la différence.
Le cycle de conversion du convertisseur 10 selon l’aspect complémentaire est décrit ci-après pour la configuration abaisseur A_C, en se focalisant sur les différences par rapport au cycle de conversion du convertisseur 10 de la pour la même configuration abaisseur A.
Pour la configuration abaisseur A_C, entre les instants temporels t 1 et t 2 , selon l’exemple de réalisation du circuit d’aide à la commutation 50, l’inductance 70 ou bien l’élément piézoélectrique additionnel 76 voit son courant I CALC augmenter, ceci sous la tension V p b égale à V out . En l’instant temporel t 2 , le courant I CALC est positif.
Juste avant l’instant temporel t 2 , la tension piézoélectrique totale V p est égale à V out -V in , la tension V pa étant égale à -V in , et la tension V pb étant égale à +V out ; et les interrupteurs K 5 , K 8 , K 1 , K 4 sont fermés.
L’excursion en tension de la tension piézoélectrique totale V p est ainsi limitée entre les instants temporels t 2 et t 4 , celle-ci allant de V out -V in à V in -V out , au lieu d’aller de V out -V in à +V in +V out avec le convertisseur 10 de la (dans le cas de la configuration abaisseur A pour assurer des commutations des interrupteurs 36, 46 à zéro de tension), soit une excursion de 2V in -2V out au lieu de 2V in , tout en assurant des commutations des interrupteurs 36, 46 à zéro de tension.
Les quatrième IV et cinquième V phases du cycle de conversion du convertisseur 10 selon l’aspect complémentaire sont ensuite inchangées par rapport à celles du cycle de conversion du convertisseur 10 de la .
Entre les instants temporels t 5 et t 6 , selon l’exemple de réalisation du circuit d’aide à la commutation 50, l’inductance 70 ou bien l’élément piézoélectrique additionnel 76 voit son courant I CALC diminuer, ceci sous la tension V p b égale à -V out . En l’instant temporel t 6 , le courant I CALC est négatif.
Juste avant l’instant temporel t 6 , la tension piézoélectrique totale V p est égale à -V out , la tension V pa étant égale à 0, et la tension V pb étant égale à -V out ; et les interrupteurs K 2 , K 3 , ainsi que l’interrupteur complémentaire K 9 , sont fermés.
En l’instant temporel t 6 , tous les interrupteurs qui étaient fermés s’ouvrent. Le courant I CALC charge alors les capacités parasites des interrupteurs K 2 et K 3 , pendant qu’il décharge les capacités parasites des interrupteurs K 1 , K 4 . De même, au travers des ensembles piézoélectriques 12 dont la tension évolue lentement, le courant I CALC décharge partiellement les capacités parasites des interrupteurs K 5 , K 8 .
Comme V in out , la tension V pa atteint -V in avant que la tension V pb atteigne V out , la tension V pa étant partie de 0 (valeur nulle aux bornes de l’interrupteur complémentaire K 9 fermé), tandis que la tension V p b est partie de -V out . L’inversion de la tension V p b n’est alors que partielle, car dès que la tension V pa atteint -V in , les interrupteurs K 5 et K 8 se ferment (par exemple, de par les diodes inverses qui deviennent passantes). Il faut alors attendre que la tension piézoélectrique totale V p atteigne le palier V b suivant, égal à V out -V in , en l’instant temporel t 1 pour que l’inversion de la tension V pb soit complète.
La portion de maintien 14 est en outre en communication avec la portion d’insertion 11 de l‘ouverture 3 de la pince. En insérant le tube souple 4 dans la pince, celui-ci pénètre d’abord dans la portion d’insertion 11, puis la portion de maintien 14 et enfin la portion de pincement 5.
Dans cette troisième réalisation, chacun du premier bras 8 et du deuxième bras 9 comprend une saillie 12a,12b configurée pour maintenir le tube souple 4 dans l’ouverture 3 de la pince.
En outre, comme montré sur les figures 5 et 6, le corps 2 de la pince comprend un évidement central 15a,15b. En particulier, la pince comprend sur chacune de ses faces supérieure et inférieure un évidement central 15a,15b formant une bordure sur la périphérie du corps de la pince et autour de l’ouverture 3. Cette bordure possède une plus grande épaisseur que l’épaisseur du corps ainsi évidé. Cet évidement allège la pince.
La pince comprend en outre une partie de préhension 13 permettant à l’utilisateur de manipuler facilement la pince.
Dans cette troisième réalisation, cette partie de préhension 13 prolonge la base 10 du corps 2 de la pince dans le sens de la longueur. Avantageusement, la partie de préhension 13 comprend une pluralité de nervures 16a,16b. Les nervures sont parallèles entre elles et prévient le glissement de la pince entre les doigts de l’utilisateur. En particulier, chacune de la face supérieure et de la face inférieure de la partie de préhension 13 comprend une pluralité de nervures 16a,16b.
Selon les figures 5 et 6, la pince 2 comprend en outre un anneau 17 constitué d’un évidement de forme annulaire. Cet anneau est destiné à accrocher une étiquette d’identification de la pince.
La est une vue de face de la pince selon cette troisième réalisation. Les surface de pincement 6,7 se rapprochent l’une de l’autre de sorte à réduire progressivement la section transversale du tube souple inséré dans cette pince, mais sans obturer ledit tube souple.
En variante représentée sur la , les surfaces de pincement 6,7 du corps de la pince se rapprochent l’une de l’autre avant de s’éloigner à nouveau l’une de l’autre. Dans cette variante, les surfaces de pincement sont substantiellement planes. Ainsi, la largeur de la portion de pincement au niveau de la surface supérieure et de la surface inférieur est la même, mais la largeur de la portion de pincement à environ la moitié de la hauteur de la portion de pincement est réduite.
Cette variante est avantageuse puisque la portion de pincement est symétrique par rapport à un plan passant par le milieu de la portion de pincement et perpendiculaire à l’axe z. Ainsi, quel que soit le sens de la pince lorsqu’on y insère le tube souple, la section transversale du tube souple comprimé sera la même avec d’abord une section transversale qui se réduit d’amont en aval avant de s’agrandir à nouveau. Dans cette variante, vue en coupe, les surfaces de pincement 6,7 forment substantiellement un sablier.
Par exemple, lorsque le tube souple possède un diamètre intérieur de 3 mm et un diamètre extérieur de 4,1 mm, la largeur du tube souple lorsqu’il est comprimé jusqu’à obturation est d’environ 5,1 mm. La hauteur de la portion de pincement est d’environ 5 mm. La portion de pincement possède par exemple une largeur d’environ 1,5 mm au niveau de la face supérieure et de la face inférieur. La largeur de la portion de pincement à environ 2,5 mm de hauteur est d’environ 1,3 mm. La longueur de la portion de pincement est d’environ 10 mm.
La représente une deuxième variante de la troisième réalisation de la pince. Dans cette variante, la première et la deuxième surface de pincement sont substantiellement convexes. Ainsi, les surfaces de pincement 6,7 du corps de la pince se rapprochent l’une de l’autre avant de s’éloigner à nouveau l’une de l’autre. Cette forme convexe facilite l’insertion du tube souple dans la pince.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un système pour réduire le débit d’un fluide dans un tube souple 4 comprenant une pince selon le premier aspect de l’invention et ledit tube souple 4.
En particulier, le système comprend un tube souple 4 inséré dans l’ouverture 3 de la pince 1, au niveau de la portion de pincement 5 ou de la portion de maintien 14.
En faisant glisser le tube souple de la portion de maintien 14 vers la portion de pincement 5 de la pince 1, la section transversale du tube souple diminue, réduisant ainsi le débit du fluide dans le tube souple.
Selon un troisième aspect, l’invention concerne un dispositif pour éliminer les leucocytes du sang ou d’un composant sanguin, comprenant d’une part un filtre pour éliminer les leucocytes du sang ou d’un composant sanguin et un premier tube souple en communication fluidique avec ledit filtre et d’autre part une pince selon le premier aspect de l’invention placée ou destinée à être placée sur le premier tube souple afin de réduire le débit dans ledit premier tube souple.
La représente un tel dispositif 18 pour éliminer les leucocytes du sang ou d’un composant sanguin comprenant une pince 1 selon l’invention.
L’invention concerne en outre un établissement comprenant : au moins un local sensible, et un système de contrôle de décontamination selon l’invention.
Un autre objet de l’invention a trait à un procédé de contrôle de décontamination pour un établissement comprenant au moins un local sensible, au moyen des dispositifs suivants : un décontaminateur ; au moins un badge avec une étiquette NFC incluse ou collée sur celui-ci, et/ou au moins un objet portant une étiquette NFC ; une première horloge fournissant le jour et l’heure d’une décontamination au moyen du décontaminateur ; un sabot à l’entrée dudit local sensible, comportant un lecteur d’étiquettes NFC et étant équipé d’une deuxième horloge synchrone de la première horloge du décontaminateur, caractérisé en ce qu’il comprend : une étape de décontamination pour déclencher la décontamination par le décontaminateur lorsque ledit badge y est apposé ou introduit et/ou ledit objet y est introduit, et écrire le jour et l’heure de la décontamination sur ladite étiquette NFC par un circuit spécialisé ; une étape d’autorisation pour autoriser une entrée dans ledit local sensible si un premier délai correspondant au temps passé entre l’heure et le jour de la décontamination, à l’heure et au jour de présentation dudit badge et/ou dudit objet au sabot, est inférieur à un deuxième délai prédéterminé pour considérer une persistance de la décontamination ; dans le cas contraire, une étape d’interdiction pour interdire ladite entrée dans ledit local sensible.
L’invention sera davantage détaillée sur la base des figures ci-jointes illustrant des modes de réalisations de l’invention, à savoir : illustre schématiquement un établissement de santé selon un premier mode de réalisation préféré de l’invention avec une décontamination de téléphone et un lavage des mains au gel hydroalcoolique ; et illustre schématiquement un établissement de santé selon un deuxième mode de réalisation avec un lavage des mains au gel hydroalcoolique.
Pour obtenir l’épaisseur de 0,4 mm de l’électrode-outil, on peut réaliser une ébauche en découpe EDM à fil, et réaliser une reprise des faces en rectification (finition) pour assurer les exigences géométriques telles que la précision des côtes et la planéité des faces de référence.
Ces formes d’électrodes peuvent aussi être élaborées en fabrication additive ou construites en 3D par lit de poudre fusionné par faisceau laser.
L’électrode-outil selon l’invention avec ses différentes configurations possibles est relativement facile à obtenir par les différents procédés d’usinage décrits ci-dessus. Le coût de fabrication supplémentaire après une optimisation est largement amorti par l’apport d’un gain significatif lors de la réalisation des empreintes avec des temps de cycles réduits et une meilleure qualité obtenue.
L’électrode est de préférence en un alliage de type CuCrZr, de préférence en CuCr 1 Zr 0 ,1 qui présente une meilleur rigidité et résiste mieux à l’usure à l’érosion par rapport à une électrode en Cu-a1 (norme AFNOR (ou Cu-ETP (norme ISO)). Mais d’autres matériaux peuvent être utilisés, comme notamment, tous les alliages à base de cuivre, les graphites, le laiton, le carbure de tungstène ou le cupro-tungstène.
On rappelle que l’électrode-outil selon l’invention a été conçue pour résoudre une problématique d’usinage EDM de fentes d’étanchéité dans un matériau composite à matrice céramique SiC/SiC, mais elle peut être utilisée pour la réalisation d’autres types d’empreintes par EDM sur d’autres types de matériaux CMC et d’autres matériaux électriquement conducteurs, notamment des matériaux métalliques.
Lorsque l’électrode-outil comporte des canaux, la distribution du diélectrique dans les canaux de l’électrode-outil se fait sous pression, de préférence entre 2 et 50 bars ; on obtient ainsi un arrosage par l’intérieur de l’électrode-outil.
Pour l’usinage d’une empreinte (par exemple une fente d’étanchéité) avec l’électrode-outil ayant une configuration en forme de peigne, un arrosage externe à faible pression (par exemple comprise entre 0,1 et 2 bars) autour de celle-ci est utilisé pour favoriser la circulation du diélectrique entre les dents du peigne.
L’amélioration de la circulation du diélectrique dans les formes usinées à l’aide de l’électrode-outil selon l’invention, par les canaux à l’intérieur de l’électrode-outil et/ou par les dents du peigne, à iso paramètres d’usinage, permet d’évacuer plus rapidement les résidus issus de l’érosion. Le fait de ne pas ré-usiner sur les débris conduit à améliorer la vitesse d’avance de l’enfonçage et donc le rendement d’usinage. L’utilisation de l’électrode-outil selon l’invention dans un procédé EDM permet d’optimiser le procédé, et peut donc être appliquée à une production industrielle pour les pièces en série.
Ces configurations qui facilitent la circulation et le renouvellement du diélectrique propre permettent également de mieux maitriser l’étincelage et donc la qualité de surface en régime de finition, associé au déplacement planétaire de l’électrode-outil.
Réservoir comprenant au moins deux parties reliées par une couronne de jonction et des soudures obtenues par un procédé de soudage par friction et procédé de fabrication dudit réservoir La présente demande se rapporte à un réservoir comprenant au moins deux parties reliées par une couronne de jonction et des soudures obtenues par un procédé de soudage par friction ainsi qu’à un procédé de fabrication dudit réservoir.
Selon un mode de réalisation visible sur la , un réservoir 10 comprend un corps tubulaire 12 ainsi que des premier et deuxième dômes 14, 16 reliés aux extrémités du corps tubulaire 12. Selon une configuration, le corps tubulaire 12 comprend deux demi-cylindres 12.1, 12.2 reliés par un procédé de soudage par fusion ou friction. En suivant, le premier dôme 14 est relié au corps tubulaire 12 par un procédé de soudage par fusion ou friction. Enfin, le deuxième dôme 16 est relié au corps tubulaire 12 par un procédé de soudage par fusion.
Lorsque le réservoir est utilisé en tant que réservoir cryogénique pour stocker de l’hydrogène, il est impératif que les soudures réalisées pour assembler les différentes parties du réservoir 10 soient parfaitement étanches et résistantes.
Le procédé de soudage par friction est préféré par rapport aux autres procédés de soudage car il offre de meilleures caractéristiques mécaniques, une plus grande stabilité et une vitesse de réalisation plus élevée.
Ce procédé de soudage utilise une tête de soudage rotative appliquée contre les premières faces des pièces à assembler et déplacée le long de la zone de jonction desdites pièces, une contre-plaque étant positionnée contre les deuxièmes faces (opposées aux premières faces) des pièces à assembler pour assurer la reprise des efforts générés par la tête de soudage.
Les demi-cylindres 12.1, 12.2 du corps tubulaire 12 et le premier dôme 14 peuvent être assemblés en utilisant un procédé de soudage par friction. En revanche, le deuxième dôme 16 ne peut pas être assemblé par un procédé de soudage par friction car il n’est pas possible de positionner une contre-plaque à l’intérieur du réservoir pour reprendre les efforts générés par la tête de soudage, cette contre-plaque ne pouvant pas être retirée du réservoir fermé à l’issue de l’opération de soudage.
Un tel dispositif est particulier en ce que , un événement réseau impliquant ledit terminal mobile étant associé à un jeu de données de signalisation comprenant entre autres une donnée d’horodatage de l’événement et une carte de vraisemblance de prise en charge par une station de base avec laquelle le terminal mobile a interagi lors de l’évènement, ledit dispositif comprend au moins un processeur adapté pour :
déterminer une densité de probabilité de ladite variable représentative d’un déplacement du terminal mobile en fonction d’une première carte de vraisemblance de prise en charge par une station de base associée à un premier événement réseau impliquant le terminal mobile, et d’une deuxième carte de vraisemblance de prise en charge par une station de base associée à deuxième événement réseau impliquant le terminal mobile, obtenir, à partir de la densité de probabilité de ladite variable représentative d’un déplacement du terminal mobile, une valeur de ladite variable représentative d’un déplacement du terminal mobile.
: cette figure représente un exemple d’une telle densité de vitesse moyenne de déplacement du terminal mobile,
Similairement, les bras de fixation 63,64 du deuxième moyen de fixation 6 peuvent présenter des ouvertures O formant des passant pour une sangle (non illustrée) destiné à passer au-dessus du membre supérieur, en le maintenant contre la deuxième portion longitudinale P32 de la bande souple.
Selon un mode de réalisation, le fond 20 et les bords relevées 21,22 de la gouttière forme une gouttière étanche au fluide. Le circuit électrique du module de détection est souple, par exemple plaqué contre le fond 20 et les bords relevés 21,22 de l’armature. Le circuit électrique s’étend en longueur en dessous de la bande souple 3, et de préférence sur toute sa longueur, et éventuellement encore sur toute sa largeur.
Selon un mode de réalisation, illustré à la ou un autre mode de réalisation illustré à la , les pistes du circuit électrique comprennent : - une première portion de circuit formant un premier peigne Pg1 et, - une deuxième portion de circuit formant un deuxième peigne Pg2 et dans lequel les dents du premier peigne Pg1 et les dents du deuxième peigne sont enchevêtrées.
Selon le mode de réalisation illustré à la , une résistance électrique R1 peut relier de préférence le premier peigne Pg1 et le deuxième peigne Pg2. Le module de détection peut être configuré pour assurer la détection d’une perte sanguine lorsque le sang en contact avec les pistes assure un court-circuit entre les dents du premier et deuxième peigne, en parallèle de la résistance électrique R1. Les dents des peignes (premier et deuxième Pg1 et Pg2) sont de préférence orientées suivant un axe longitudinal de l’armature 2.
En particulier la première portion de circuit formant le premier peigne Pg1 est soumis à un potentiel électrique V (qui est à titre indicatif de 5 Volts à la ) et la deuxième portion de circuit formant le deuxième peigne Pg2 est relié à la masse via une deuxième résistance électrique R2, au niveau de laquelle le module de détection effectue une lecture de tension Uref.
Le module de détection est configuré pour déclencher une alarme sonore et/ou visuelle témoignant d’une perte sanguine, au moins dans le mode de détection du dispositif, lorsque la lecture de tension Uref aux bornes de la deuxième résistance est strictement supérieure à une valeur seuil bas qui est égale à R2*V/ (R1+R2) + β, par exemple égale au potentiel électrique V
Avantageusement, un tel circuit permet la mise en œuvre d’une détection de défaut du circuit électrique : à cet effet le module de détection est configuré pour déclencher une alarme sonore et/ou visuelle témoignant d’un défaut du module de détection lorsque la lecture de tension Uref aux bornes de la deuxième résistance R2 est strictement inférieure à une valeur seuil bas égale à R2*V/ (R1+R2) – ε. Une telle détection de défaut permet de signaler par exemple une coupure dans les pistes du circuit électrique.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de détection comprend une alimentation électrique du module détection, le module de détection comprenant des instructions enregistrées dans une mémoire d’un microcontrôleur mettant en œuvre un mode de test de l’intégrité du module de détection, et ledit mode de détection d’une perte sanguine.
Le mode de test de l’intégrité est mis en œuvre, à chaque mise sous tension sur le secteur, le mode de test de l’intégrité comprenant : - une lecture de tension Uref par le microcontrôleur aux bornes de la deuxième résistance R2, - un basculement autorisé par le microcontrôleur du mode de test de l’intégrité au mode de détection de perte sanguine lorsque la lecture de tension Uref aux bornes de la deuxième résistance est comprise entre une valeur seuil bas, égale à R2*V/ (R1+R2) – ε1 et une valeur seuil haut égale à R2*V/ (R1+R2) + ε2 .
Le diagramme fonctionnel de la illustre un tel fonctionnement.
A la mise sous tension TE du dispositif de détection, le dispositif de détection est dans un mode MN, autorisant notamment le nettoyage des pistes du circuit électrique, et sans risque de déclenchement d’une alarme, que ce soit d’une alarme témoignant une détection d’une perte sanguine, ou d’une alarme de témoin de défaut du capteur.
Les pistes peuvent être nettoyées, par un opérateur. Ensuite l’appui sur un bouton BP d’une interface homme machine HMI permet de basculer dans un mode de test MT où le microcontrôleur vérifie que la lecture de tension Uref aux bornes de la deuxième résistance R2 est comprise entre une valeur seuil bas, égale à R2*V/ (R1+R2) – ε1 et une valeur seuil haut ou égale à R2*V/ (R1+R2) + ε2, témoignant d’une bonne intégrité du circuit électrique.
Le succès du test peut être signalé par un témoin (lumineux et/ou sonore) de l’interface homme machine, lorsque la lecture est comprise entre la valeur seuil bas et la valeur seuil haut. Au contraire l’échec du test, lorsque la lecture sort de cette plage peut être signalé par une alarme visuelle et/ou sonore. Dans le cas d’un échec, le microcontrôleur interdit le basculement en mode de détection d’une perte sanguine.
Dans le cas d’un succès du test, un appui consécutif sur le bouton BP permet le passage dans le mode de détection MD. A l’étape de détection DS, cyclique, mise en œuvre périodiquement par le microcontrôleur, une lecture de tension Uref aux bornes de la deuxième résistance R2 strictement supérieure à la valeur seuil bas qui est égale à R2*V/ (R1+R2) + β, témoigne d’une détection d’une perte sanguine, le microcontrôleur déclenchant une alarme AL sonore et/ou visuelle « détection perte sanguine ».