INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La stabilité de la composition A à court terme est évaluée par centrifugation. La composition est placée dans un tube en verre mis dans un godet et soumise à une force centrifuge relative de 900 g pendant 1 heure à 25 °C.
A la suite de ce test, la composition A selon l’invention reste homogène dans le godet. Elle présente une viscosité mesurée à 24h de 7,2 Pa.s.
La stabilité de la composition A à long terme est évaluée après 2 mois à température ambiante et à 45 °C.
A la suite de ce test, la composition A selon l’invention présente une viscosité de 6,8 Pa.s à température ambiante et de 7 Pa.s à 45°C.
Cela permet de retenir le clinquant dans les deux sens axiaux. De même, que le premier élément de maintien, le fait d’avoir le deuxième élément de maintien en contact avec le disque permet de diminuer les contraintes thermiques par rapport aux clinquants de l’art antérieur ayant le deuxième élément de maintien en contact avec le pied.
Selon un exemple de ce mode de réalisation, le premier élément de maintien axial et le deuxième élément de maintien axial du clinquant s’étend de part et d’autre axialement de la base et sont chacune en butée contre respectivement une partie centrale de la première surface radiale intermédiaire du disque et une partie centrale de la deuxième surface radiale intermédiaire pour retenir le clinquant dans l’encoche dans les deux sens axiaux du disque de la roue mobile.
Selon un autre exemple de ce mode de réalisation, le premier élément de maintien axial et le deuxième élément de maintien axial du clinquant s’étend chacun de part et d’autre axialement de la première branche latérale ou la deuxième branche latérale et sont chacune en butée contre respectivement une partie radiale de dent de la première surface radiale du disque et une partie radiale de dent de la deuxième surface radiale, pour retenir le clinquant dans l’encoche dans les deux sens axiaux du disque de la roue mobile.
Selon un mode de réalisation, le clinquant comprend en outre deux autres éléments de maintien axial par branche latérale s’étendant chacun de part et d’autre axialement de la branche latérale correspondante, chacun des autres éléments de maintien axial étant en butée contre respectivement une partie radiale de dent de la première surface radiale du disque et une partie radiale de dent de la deuxième surface radiale, pour retenir le clinquant dans l’encoche dans les deux sens axiaux du disque de la roue mobile.
Selon un mode de réalisation, le clinquant est comprimé dans l’encoche en comprenant ses branches latérales contraintes vers l’intérieur du clinquant. Cela permet d’avoir un clinquant facilement installable dans l’encoche, permettant de rabattre le ou les éléments de maintien sans avoir la contrainte de maintenir le clinquant dans l’encoche.
Selon un mode de réalisation, la base du clinquant comprend de part et d’autre une portion courbée reliée chacune à la branche latérale correspondante, chaque portion courbée étant concave du côté d’une surface interne du clinquant, et en ce que chaque branche latérale comprend une portion de protection s’étendant de la portion courbée, en contact avec une portée de la dent correspondante.
Un deuxième aspect de l’invention concerne une roue mobile comprenant : un ensemble selon le premier aspect de l’invention avec ou sans la combinaison des caractéristiques décrits dans les différents modes de réalisation des paragraphes précédents, et au moins une aube, l’aube comprenant : une plateforme interne, une pale aérodynamique s’étendant radialement de la plateforme interne, un pied d’aube s’étendant radialement de la plateforme à l’opposé de la pale aérodynamique, le pied d’aube étant monté dans une encoche, le pied de l’aube a une forme de bulbe comprenant une portée en vis-à-vis de la surface interne de la portion de protection du clinquant et une surface axiale s’étendant dans un plan axial, à l’opposé de la plateforme, un jeu entre la surface interne au niveau de la base du clinquant et la surface axiale du pied.
est une vue en perspective d’un clinquant d’un ensemble selon un premier mode de réalisation de l’invention.
est une vue radiale d’une partie d’un ensemble selon le premier mode de réalisation dont une partie d’un disque de l’ensemble est représenté avec un clinquant représenté en monté dans une encoche du disque.
est une vue radiale d’une partie d’une roue mobile comprenant l’ensemble de la selon une face opposée.
est une vue en perspective d’un clinquant d’un ensemble selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
est une vue radiale d’une partie d’un ensemble selon le deuxième mode de réalisation dont une partie d’un disque de l’ensemble est représenté avec un clinquant représenté en monté dans une encoche du disque
L’invention se rapporte à un ensemble comprenant un clinquant monté dans une encoche d’un disque pour protéger la friction entre un pied d’une aube mobile de turbomachine et le disque, ainsi qu’à une roue mobile de turbomachine comprenant une aube mobile ayant sont pied inséré dans l’encoche avec un tel clinquant entre des portées de l’encoche et du pied.
Dans une première étape E1 du procédé, l’aéronef 1 effectue un vol vertical. Dans cette première étape E1, l’aéronef 1 est dans la phase de décollage P2. Dans cette étape, les premiers dispositifs de sustentation 9a, 10a et optionnellement les seconds dispositifs de sustentation 9b, 10b sont activés. Par activés, il est entendu que les actionneurs auxiliaires sont actifs et les rotors auxiliaires 90a, 90b, 100a, 100b mobiles en rotation. Les rotors auxiliaires 90a, 90b, 100a, 100b tournent avantageusement au même régime afin d’assurer l’équilibre de l’aéronef 1 et la stabilité des nacelles 8a, 8b. Dans cette étape, le dispositif de propulsion 6 est désactivé. Par désactivé, il est entendu que l’actionneur principal est inopérant et l’hélice principale 7 fixe en rotation. Dans une seconde étape E2 du procédé, l’aéronef 1 effectue un vol de transition en activant le dispositif de propulsion 6 et en maintenant les premiers dispositifs de sustentation et optionnellement les seconds dispositifs de sustentation 9b, 10b activés.
Durant cette étape, selon un premier exemple de réalisation,le régime du premier dispositif de sustentation 9a, 9b de chaque nacelle 8a, 8b est diminué et le régime du second dispositif de sustentation 10a, 10b de chaque nacelle 8a, 8b est augmenté de manière proportionnelle. Les nacelles 8a, 8b étant mobiles en rotation, elles peuvent basculer ce qui limite les risques de basculement de l’aéronef 1 vers l’avant durant la manœuvre.
Selon un second exemple de réalisation, le régime des premier et second dispositifs de sustentation 9a, 9b, 10a, 10b de chaque nacelle 8a, 8b est diminué de manière identique.
Puis, dans une troisième étape E3, l’aéronef 1 effectue une première phase de vol horizontal en désactivant les premiers dispositifs de sustentation 9a, 10a. Durant cette étape, les nacelles 8a, 8b sont maintenues à l’horizontal. C’est-à-dire que l’axe d’extension C du bâti 11 est parallèle à l’axe longitudinal du fuselage 2.
Enfin, dans une quatrième étape E4 du procédé, lorsque l’aéronef 1 a atteint des conditions de vol d’avancement optimales notamment en termes d’hauteur de vol et de vitesse de vol, l’aéronef 1 effectue une seconde phase de vol horizontal en détachant et larguant les première et seconde nacelles 8a, 8b. Cette quatrième étape E4 a l’avantage de permettre à l’aéronef 1 de maintenir ses performances au cours de la seconde phase de vol et de ne pas être pénalisé en termes de poids par exemple du fait de la présence des première et seconde nacelles 8a, 8b. Avantageusement, cette quatrième étape E4 est possible uniquement à partir de la phase de vol piloté P31.
Avantageusement, et notamment lorsque l’aéronef 1 est suffisamment éloigné des nacelles 8a, 8b, le procédé peut comprendre une cinquième étape E5, après la quatrième étape E4, de pilotage, guidage et navigation des première et seconde nacelles 8a, 8b indépendamment de l’aéronef 1. En effet, les nacelles 8a, 8b présentant leur propre unité auxiliaire de stockage d’énergie, elles sont capables de voler indépendamment de l’aéronef 1. Avantageusement, les premiers rotors auxiliaires 90a, 90b, tournent au même régime que les seconds rotors auxiliaires 100a, 100b afin d’assurer une poussée équilibrée dans le plan horizontal.
Le procédé peut comprendre par la suite une étape d’atterrissage E6 de la première nacelle 8a et/ou de la seconde nacelle 8b. Puis, une fois au sol, une étape de rechargement E7 en énergie des unités auxiliaires de stockage d’énergie peut être réalisée. Après l’étape de rechargement E7, une étape de montage E8 des nacelles 8a, 8b peut être effectuée sur un nouvel aéronef afin de lui conférer une capacité modulaire de vol vertical.
Système et procédé de chauffage pour un circuit d’eau d’aéronef La présente invention concerne le domaine du chauffage d’un circuit d’eau dans un aéronef, en particulier, un circuit d’eau potable ou d’eau usée.
De manière connue, un aéronef comporte plusieurs circuits d’eau afin d’acheminer de l’eau potable à des points d’eau ou collecter de l’eau usée à des points d’évacuation. Par la suite, un circuit d’eau définit intérieurement un milieu intérieur dans lequel peut circuler de l’eau et extérieurement un milieu extérieur. En pratique, la circulation d’eau dans le milieu intérieur est impactée par la température du milieu intérieur. En particulier, un flux d’eau est susceptible de geler dans le circuit d’eau si la température du milieu intérieure est inférieure à 0°C, ce qui peut obstruer le circuit d’eau et engendrer des dommages en cas de mise sous pression.
Pour éliminer cet inconvénient, il est connu de positionner le long du circuit d’eau un organe de chauffage, par exemple une résistance électrique, afin de chauffer le circuit d’eau et faire fondre un éventuel amas de glace susceptible d’obstruer le circuit d’eau. De manière connue, l’organe de chauffage est activé lorsque la température du milieu intérieur est inférieure à une température seuil de 5°C. En pratique, au cours du vol d’un aéronef, l’organe de chauffage est activé de manière fréquente alors que le risque de givrage est inexistant. De même, avant la mise en service d’un aéronef, l’organe de chauffage est systématiquement activé pour éliminer tout amas de glace qui se serait formé lors du stockage de l’aéronef.
Les multiples activations de l’organe de chauffage induisent un coût énergétique important. Afin de rendre un aéronef plus respectueux de l’environnement, il existe un intérêt à réduire ce coût énergétique. Une solution évidente pour atteindre cet objectif serait d’utiliser un organe de chauffage plus efficient mais cela impacterait le coût, l’encombrement et la masse.
Afin d’éliminer au moins certains de ces inconvénients, il est proposé un nouveau système et un nouveau procédé de chauffage d’un circuit d’eau d’un aéronef.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un système de chauffage pour un circuit d’eau d’un aéronef, le circuit d’eau définissant intérieurement un milieu intérieur dans lequel peut circuler de l’eau et extérieurement un milieu extérieur, le système de chauffage comprenant : Au moins un organe de chauffage positionné le long du circuit d’eau et configuré pour réchauffer son milieu intérieur, Au moins un capteur de température intérieure configuré pour mesurer une température intérieure dans le milieu intérieur, et Au moins un calculateur configuré pour activer l’organe de chauffage si la température intérieure est inférieure à un seuil de température prédéterminé.
L’invention est remarquable en ce que le système de chauffage comporte au moins un capteur d’hygrométrie configuré pour mesurer un paramètre hygrométrique dans le milieu intérieur et ce que le calculateur est configuré en outre pour : calculer une température de rosée à partir du paramètre hygrométrique et de la température intérieure ; et inhiber l’organe de chauffage si la température intérieure est supérieure à la température de rosée.
Grâce au système de chauffage, on détermine de manière dynamique les conditions de givrage d’un circuit d’eau par analyse des conditions du milieu intérieur. Ainsi, on peut activer l’organe de chauffage uniquement lorsque cela est pertinent. Autrement dit, on évite une activation inutile de l’organe de chauffage, ce qui procure des économies sur le plan énergétique. Un chauffage peut ainsi être évité lorsque le paramètre hygrométrique est faible.
De préférence, le système de chauffage comprenant un capteur de pression intérieure configuré pour mesurer une pression intérieure dans le milieu intérieur, le calculateur est configuré pour déterminer la température de rosée à partir d’une base de données qui met en relation le paramètre hygrométrique, la température intérieure et la pression intérieure. De manière avantageuse, la connaissance de la pression intérieure permet de déterminer de manière précise la température de rosée.
Les particules d’aérogels de silice hydrophobe utilisées dans la présente invention présentent plus particulièrement une surface spécifique par unité de masse (SM) allant de 500 à 1500 m 2 /g, de préférence de 600 à 1200 m2/g et mieux de 600 à 800 m 2 /g, et une taille exprimée en diamètre moyen en volume (D[0,5]) allant de 1 à 1500 µm, mieux de 1 à 1000 µm, de préférence de 1 à 100 µm, en particulier de 1 à 30 µm, de préférence encore de 5 à 25 µm, mieux de 5 à 20 µm et encore mieux de mieux de 5 à 15 µm.
La surface spécifique par unité de masse peut être déterminée par la méthode d’absorption d’azote appelée méthode BET (Brunauer – Emmet – Teller) décrite dans « The journal of the American Chemical Society », vol. 60, page 309, février 1938 et correspondant à la norme internationale ISO 5794/1 (annexe D). La surface spécifique BET correspond à la surface spécifique totale des particules considérées.
Les tailles des particules d’aérogel de silice peuvent être mesurées par diffusion statique de la lumière au moyen d’un granulomètre commercial de type MasterSizer 2000 de chez Malvern. Les données sont traitées sur la base de la théorie de diffusion de Mie. Cette théorie, exacte pour des particules isotropes, permet de déterminer dans le cas de particules non sphériques, un diamètre « effectif » de particules. Cette théorie est notamment décrite dans l’ouvrage de Van de Hulst, H.C., « Light Scattering by Small Particles », Chapitres 9 et 10, Wiley, New York, 1957.
Selon un mode de réalisation avantageux, les particules d’aérogels de silice hydrophobe utilisées dans la présente invention présentent une surface spécifique par unité de masse (SM) allant de 600 à 800 m2/g.
Les particules d’aérogel de silice utilisées dans la présente invention peuvent avantageusement présenter une densité tassée ρ allant de 0,02 g/cm 3 à 0,10 g/cm 3 , de préférence de 0,03 g/cm 3 à 0,08 g/cm 3 , en particulier allant de 0,05 g/cm 3 à 0,08 g/cm 3 .
Dans le cadre de la présente invention, cette densité peut être appréciée selon le protocole suivant, dit de la densité tassée :
On verse 40 g de poudre dans une éprouvette graduée; puis on place l’éprouvette sur l’appareil STAV 2003 de chez Stampf Volumeter ; l’éprouvette est ensuite soumise à une série de 2500 tassements (cette opération est recommencée jusqu’à ce que la différence de volume entre 2 essais consécutifs soit inférieure à 2 %) ; puis on mesure directement sur l’éprouvette le volume final Vf de poudre tassée. La densité tassée est déterminée par le rapport m/Vf, en l’occurrence 40/Vf (Vf étant exprimé en cm 3 et m en g).
Selon un mode de réalisation préféré, les particules d’aérogels de silice hydrophobe utilisées dans la présente invention présentent une surface spécifique par unité de volume SV allant de 5 à 60 m2/cm3, de préférence de 10 à 50 m 2 /cm 3 et mieux de 15 à 40 m 2 /cm 3 .
La surface spécifique par unité de volume est donnée par la relation : S V = S M x ρ où ρ est la densité tassée exprimée en g/cm 3 et SM est la surface spécifique par unité de masse exprimée en m 2 /g, telles que définie plus haut.
De préférence, les particules d’aérogels de silice hydrophobe selon l’invention ont une capacité d’absorption d’huile mesurée au Wet Point allant de 5 à 18 ml/g, de préférence de 6 à 15 ml/g et mieux de 8 à 12 ml/g.
La capacité d’absorption mesurée au Wet Point, et notée Wp, correspond à la quantité d’huile qu’il faut additionner à 100 g de particules pour obtenir une pâte homogène.
Elle est mesurée selon la méthode dite de Wet Point ou méthode de détermination de prise d’huile de poudre décrite dans la norme NF T 30-022. Elle correspond à la quantité d’huile adsorbée sur la surface disponible de la poudre et/ou absorbée par la poudre par mesure du Wet Point, décrite ci-dessous :
On place une quantité m = 2 g de poudre sur une plaque de verre puis on ajoute goutte à goutte l’huile (isononyl isononanoate). Après addition de 4 à 5 gouttes d’huile dans la poudre, on mélange à l’aide d’une spatule et on continue d’ajouter de l’huile jusqu’à la formation de conglomérats d’huile et de poudre. A partir de ce moment, on ajoute l’huile à raison d’une goutte à la fois et on triture ensuite le mélange avec la spatule. On cesse l’addition d’huile lorsque l’on obtient une pâte ferme et lisse. Cette pâte doit se laisser étendre sur la plaque de verre sans craquelures ni formation de grumeaux. On note alors le volume Vs (exprimé en ml) d’huile utilisé.
La prise d’huile correspond au rapport Vs/m.
Les aérogels utilisés selon la présente invention sont des aérogels de silice hydrophobe, de préférence de silice silylée (nom INCI : silica silylate).
Dans un mode de réalisation particulier, lorsque l'alkylpolyglycoside est l'isostéaryl-glucoside, il est avantageusement mélangé avec l'alcool isostéarylique. Un tel mélange est notamment commercialisé sous la dénomination Montanov WO18 par la société SEPPIC.
Dans un autre mode de réalisation, lorsque l'alkylpolyglycoside est l'oleylglucoside, il est avantageusement mélangé avec l'alcool oléylique, éventuellement sous forme d'une composition autoémulsionnante, comme décrit par exemple dans le document WO92/06778.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, lorsque l'alkylpolyglycoside est l’octyldodecylxyloside, il est avantageusement mélangé avec l’octyldodécanol.
De préférence, le tensioactif de type alkylpolyglycoside de formule (I) est tel que : - le radical R est un radical alkyle linéaire ou ramifié en C 18 -C 22 , de préférence un radical octyldodécyle ; et - G représente le xylose.
De préférence, le tensioactif de type alkylpolyglycoside est l’octyldodecylxyloside et l’alcool gras est l’octyldodécanol.
Un tel mélange est notamment commercialisé sous la dénomination FLUIDANOV 20X par la société SEPPIC (constitué d’environ 20 à 30 % d’octyldodécylxyloside et d’environ 70 à 80 % d’octyldodécanol).
Dans un tel mode de réalisation de l’invention, la quantité d’octyldodécylxyloside utilisée dans la composition selon l’invention va de 20 à 30% en poids par rapport au poids total du mélange d’octyldodécylxyloside et d’octyldodécanol.
De manière similaire, la quantité d’octyldodécanol utilisée dans la composition selon l’invention va de 70 à 80% en poids par rapport au poids total du mélange d’octyldodécylxyloside et d’octyldodécanol.
Tensioactif additionnel de type mono- et di-esters polyéthoxylés d’acides hydroxylés
La composition selon l’invention comprend au moins un tensioactif additionnel choisi parmi le groupe formé par les mono- et di-esters polyéthoxylés d’acides hydroxylés.
De préférence, la composition comprend au moins un tensioactif additionnel choisi parmi les diesters de polyhydroxystéarates polyéthoxylés.
Dans un mode de réalisation particulier, le tensioactif utilisé est le dipolyhydroxystearate de polyethylèneglycol commercialisé par la société Croda sous le nom ARLACEL P135 ou le produit de nom INCI PEG-30 Dipolyhydroxystearate commercialisé par la société Croda sous le nom CITHROL DPHS-SO (MV).
Il est à noter qu’il existe un produit commercial comprenant à la fois l’octyldodecyl xyloside, l’octyldodécanol et le PEG-30 dipolyhydroxystearate (EASYNOV, de SEPPIC).
La teneur en tensioactif additionnel choisi parmi le groupe formé par les mono- et di-esters polyéthoxylés d’acides hydroxylés représente avantageusement de 0,06 à 4 % en poids, de préférence de 0,1 à 3,6 % en poids, et encore plus particulièrement de 0,2 à 2 % en poids, par rapport au poids de la composition.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le ratio pondéral entre le tensioactif de type alkylpolyglycoside selon l’invention, et le tensioactif additionnel choisi parmi le groupe formé par les mono- et di-esters polyéthoxylés d’acides hydroxylés est au maximum d’environ 1/2.
Dans un autre mode de réalisation préféré de l’invention, le ratio entre le mélange de l’alkylpolyglycoside selon l’invention avec un alcool gras, et notamment un alcool gras ayant la même chaine grasse que celle de l’alkylpolyglycoside, de préférence le mélange octyldodécyl xyloside et octyldodécanol », et le tensioactif additionnel choisi parmi le groupe formé par les mono- et di-esters polyéthoxylés d’acides hydroxylés est au minimum d’environ 2/1.
- un deuxième axe monté à travers le trou lamé de l’autre bossage et comportant une première extrémité formant un alésage taraudé dans lequel se visse la tige filetée dudit premier axe et une deuxième extrémité avec une deuxième tête présentant une première empreinte permettant le vissage et le dévissage du deuxième axe avec un outil adapté,
où chaque axe comporte un épaulement logé entre le bouchon et le lamage correspondants, et où chaque tête traverse l’alésage central associé et présente sur sa périphérie un filetage qui, en position ouverte, se visse dans un trou taraudé de l’élément de fixation prévu à cet effet.
Avantageusement, chaque axe présente au niveau de sa première extrémité une deuxième empreinte permettant le vissage et le dévissage dudit axe avec un outil adapté.
Avantageusement, chaque empreinte est une empreinte à six pans creux.
Avantageusement, chaque axe est équipé d’un contre-écrou qui, en position fermée, est vissé sur la tête dudit axe et serré contre le bouchon correspondant.
Avantageusement, l’articulation de chaque capot mobile inférieur est une rotation autour d’un axe de rotation qui est globalement parallèle à la ligne de séparation et au voisinage de la ligne de séparation.
Avantageusement, chaque système de charnière comporte au moins deux ferrures fixes solidaires de la partie arrière et, pour chaque ferrure fixe, une ferrure mobile en col de cygne solidaire du capot mobile inférieur.
Avantageusement, le système de verrouillage comporte pour chaque capot mobile inférieur, un bossage solidaire dudit capot mobile inférieur et un logement réalisé dans la partie arrière et prévu pour recevoir le bossage en position fermée, et le système de verrouillage comporte un axe de liaison qui se fixe à travers un alésage que chaque bossage présente à cet effet.
Avantageusement, chaque capot mobile inférieur est constitué d’un seul et même composant.
est une vue de côté d’un ensemble propulsif comportant un mât réacteur selon l’invention,
est une vue en perspective d’une structure secondaire arrière du mât réacteur selon l’invention avec les capots mobiles représentés en position fermée,
est une vue en coupe selon la ligne IV-IV de la au niveau d’un système de verrouillage des capots mobiles,
est une vue en perspective de la structure secondaire arrière du mât réacteur selon l’invention avec les capots mobiles représentés en position ouverte,
est une vue d’un axe de liaison mis en œuvre dans le cadre de l’invention, et
Avantageusement, la portion de commande 111 est située en une première extrémité du dispositif de maintien 1 et la portion de blocage 112 est située en une deuxième extrémité du dispositif de maintien 1. De préférence, la deuxième extrémité étant à l’extrême opposée de la première extrémité. De manière préférée, le déplacement en translation de la portion de blocage 112 s'effectue solidairement du déplacement de la portion de commande 111, selon une direction reliant la première extrémité à la deuxième extrémité et dans le sens partant depuis la portion de blocage 112 vers la portion de commande 111.