INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple, le procédé comprend un dépôt pleine plaque d’une couche additionnelle de masquage après la formation de la couche tampon, et une formation d’ouvertures au travers de ladite couche additionnelle de masquage et de la couche de masquage.
Selon un exemple, la couche additionnelle de masquage est à base du même matériau que celui de la couche de masquage.
Selon un mode de réalisation, la première gravure est configurée pour retirer une portion de la couche additionnelle de masquage recouvrant la couche tampon.
Selon un exemple, la couche de masquage et la couche additionnelle de masquage présentent respectivement des épaisseurs e 3 et e 9 telles que e 3 + e 9 ≤ 500 nm.
Selon un exemple, la couche additionnelle de masquage est déposée de telle sorte qu’un espace est préservé entre le flanc de l’encapsulation et une portion de la couche additionnelle de masquage disposée contre un flanc de la couche tampon.
Selon un exemple, l’encapsulation est disposée de façon à laisser un espace entre ladite encapsulation et la couche additionnelle de masquage entourant la couche tampon.
Selon un exemple, la première gravure est anisotrope.
Selon un exemple, la deuxième gravure est anisotrope.
Un autre flux de chauffage est avantageusement constitué d'un effluent gazeux riche en hydrogène provenant de l'appoint en hydrogène et/ou de l'effluent gazeux issu de l'étape d) de séparation. Au moins une partie de cet effluent gazeux riche en hydrogène provenant de l'appoint en hydrogène et/ou de l'effluent gazeux issu de l'étape d) de séparation est avantageusement injecté en mélange avec au moins une partie de l'effluent liquide issu de l'étape c) ou séparément, en amont de l'étape a). Le flux gazeux riche en hydrogène peut donc être avantageusement soit pré-chauffé en mélange avec au moins une partie de l'effluent liquide soit pré-chauffé séparément avant mélange de préférence par passage éventuel dans au moins un échangeur et/ou au moins un four ou tout autre moyen de chauffage connu de l'homme du métier.
Etape d) de séparation Selon l’invention, le procédé de traitement comprend une étape d) de séparation, avantageusement mise en œuvre dans au moins une section de lavage/séparation, alimentée par le premier effluent gazeux et une autre partie de l’effluent liquide issu de l’étape c) et une solution aqueuse, ladite étape étant opérée à une température comprise entre 20 et inférieure à 200°C, et à une pression sensiblement identique ou inférieure à la pression de l’étape c), pour obtenir au moins un deuxième effluent gazeux, un effluent aqueux et un effluent hydrocarboné.
L’étape de séparation d) est mise en œuvre dans au moins un ballon séparateur dit haute pression ou moyenne pression à basse température, aussi connue de l’homme du métier sous le nom CHPS (pour « Cold High Pressure Separator » selon la terminologie anglo-saxonne). Ainsi, cette étape d) met en œuvre de préférence un séparateur dit « froid à haute pression », la pression étant sensiblement égale à la pression opératoire de l’étape c). On entend par « pression sensiblement égale la pression de l’étape c) » la pression de l’étape c) avec une différence de pression comprise entre 0 et 1 MPa, de préférence comprise entre 0,005 et 0,3 MPa, et de manière particulièrement préférée comprise entre 0,01 et 0,2 MPa par rapport à la pression de l’étape c). De préférence, la pression de l’étape d) est la pression de l’étape c) diminuée des pertes de charges. Le fait d’opérer au moins une partie de l’étape d) de séparation à une pression sensiblement identique à la pression opératoire de l’étape c) facilite par ailleurs le recyclage d’hydrogène.
L’étape de séparation d) peut aussi être effectuée à une pression inférieure à la pression de l’étape c).
L’étape de séparation d) peut aussi comprendre une (première) étape de séparation à une pression sensiblement égale à la pression opératoire de l’étape c), suivie d’au moins une autre étape de séparation opérée à une température identique ou inférieure et à une pression inférieure à chaque étape de séparation de l’étape d) précédente.
La température à laquelle la séparation de l’étape d) est effectuée est comprise entre 20 et inférieure à 200°C, de préférence comprise entre 25 et 120°C, et de manière particulièrement préférée comprise entre 30 et 70°C.
Il est important d’opérer dans cette gamme de température (et donc de ne pas trop refroidir l’effluent hydroconverti) au risque de bouchage dans les lignes dû à la précipitation des sels de chlorure d’ammonium.
La section de lavage/séparation de l’étape d) peut au moins en partie être réalisée dans des équipements de lavage et de séparation communs ou distincts, ces équipements étant bien connus (ballons séparateurs pouvant opérés à différentes pressions et températures, pompes, échangeurs de chaleurs, colonnes de lavage, etc.). L’étape d) de séparation peut par exemple comprendre une colonne de stripage de l’eau acide (aussi appelé « sour water stripper » selon la terminologie anglo-saxonne) de la fraction aqueuse soutirée, une colonne de lavage de gaz acides pour purifier le gaz riche en hydrogène avant recyclage, une colonne de stabilisation de l’effluent liquide lavé pour éliminer les gaz dissous.
Lorsqu’une (ou deux) étapes d’hydrocraquage sont présentes (décrites ci-dessous), cette étape d) peut en plus être alimentée par au moins une partie de l’effluent hydrocraqué issu d’une étape d’hydrocraquage optionnelle.
L’effluent gazeux obtenu à l’issu de l’étape d) comprend avantageusement de l’hydrogène, de préférence comprend au moins 80 % volume, de préférence au moins 85 % volume, d’hydrogène. Avantageusement, ledit effluent gazeux peut au moins en partie être recyclé vers les étapes a) d’hydrogénation et/ou b) d’hydrotraitement et/ou vers une ou les étapes f) d’hydrocraquage lorsqu’elles sont présentes, le système de recyclage pouvant comprendre une section de purification.
L’effluent gazeux peut aussi faire l’objet de séparation(s) complémentaire(s) en vue de récupérer au moins un gaz riche en hydrogène et/ou des hydrocarbures légers, notamment de l’éthane, du propane et du butane, qui peuvent avantageusement être envoyés séparément ou en mélange dans un ou des fours de l’étape g) de vapocraquage de manière à accroitre le rendement global en oléfines.
L’effluent aqueux obtenu à l’issu de l’étape d) comprend avantageusement des sels d’ammonium et/ou de l’acide chlorhydrique.
Cette étape d) de séparation permet en particulier d’éliminer les sels de chlorure d’ammonium, qui se forment par réaction entre les ions chlorure, libérés par l’hydrogénation des composés chlorés sous forme HCl notamment lors des étapes a) et b) puis dissolution dans l’eau, et les ions ammonium, générés par l’hydrogénation des composés azotés sous forme de NH 3 notamment lors de l’étape b) et/ou apportés par injection d’une amine puis dissolution dans l’eau, et ainsi de limiter les risques de bouchage, en particulier dans les lignes de transfert et/ou dans les sections du procédé de l’invention et/ou les lignes de transfert vers le vapocraqueur, dû à la précipitation des sels de chlorure d’ammonium. Il permet aussi d’éliminer l’acide chlorhydrique formé par la réaction des ions hydrogène et des ions chlorure.
En fonction de la teneur en composés chlorés dans la charge initiale à traiter, un flux contenant une amine telle que par exemple la monoéthanolamine, la diéthanolamine et/ou la monodiéthanolamine peut être injecté en amont de chaque étape catalytique, de préférence en amont de l’étape a) d’hydrogénation et/ou de l’étape b) d’hydrotraitement, de préférence en amont de l’étape a) d’hydrogénation afin d’assurer une quantité suffisante en ions ammonium pour combiner les ions chlorure formés lors de l’étape d’hydrotraitement, permettant ainsi de limiter la formation d’acide chlorhydrique et ainsi de limiter la corrosion en aval de la section de séparation.
Avantageusement, l’étape d) de séparation comprend une injection d’une solution aqueuse, de préférence une injection d’eau, dans le mélange de l’effluent gazeux et d’une autre partie de l’effluent liquide issu de l’étape c), en amont de la section de lavage/séparation, de manière à dissoudre au moins en partie des sels de chlorure d’ammonium et/ou de l’acide chlorhydrique et améliorer ainsi l’élimination des impuretés chlorées et réduire les risques de bouchages dus à une accumulation des sels de chlorure d’ammonium.
Dans un mode de réalisation éventuel de l’invention, l’étape d) de séparation comprend l’injection d’une solution aqueuse dans le mélange de l’effluent gazeux et d’une autre partie de l’effluent liquide issu de l’étape c), suivi de la section de lavage/séparation comprenant avantageusement une phase de séparation permettant d’obtenir au moins un effluent aqueux chargé en sels d’ammonium, un effluent hydrocarboné liquide lavé et un effluent gazeux partiellement lavé. L’effluent aqueux chargé en sels d’ammonium et l’effluent hydrocarboné liquide lavé peuvent ensuite être séparés dans un ballon décanteur afin d’obtenir ledit effluent hydrocarboné et ledit effluent aqueux. Ledit effluent gazeux partiellement lavé peut parallèlement être introduit dans une colonne de lavage où il circule à contrecourant d’un flux aqueux, de préférence de même nature que la solution aqueuse injectée dans l’effluent hydrotraité, ce qui permet d’éliminer au moins en partie, de préférence en totalité, l’acide chlorhydrique contenu dans l’effluent gazeux partiellement lavé et d’obtenir ainsi ledit effluent gazeux, comprenant de préférence essentiellement de l’hydrogène, et un flux aqueux acide. Ledit effluent aqueux issu du ballon décanteur peut éventuellement être mélangé avec ledit flux aqueux acide, et être utilisé, éventuellement en mélange avec ledit flux aqueux acide dans un circuit de recyclage d’eau pour alimenter l’étape d) de séparation en ladite solution aqueuse en amont de la section de lavage/séparation et/ou en ledit flux aqueux dans la colonne de lavage. Ledit circuit de recyclage d’eau peut comporter un appoint d’eau et/ou d’une solution basique et/ou une purge permettant d’évacuer les sels dissous.
- détermination d’une première information représentative d’une vitesse longitudinale et d’une deuxième information représentative d’une vitesse latérale d’un deuxième véhicule correspondant à un véhicule cible dudit système ACC ;
- détermination d’un indicateur de probabilité que le deuxième véhicule effectue un virage ayant un rayon de courbure déterminé en fonction d’un rapport de la première information sur la deuxième information ;
- détermination d’un indicateur de pertinence associé au deuxième véhicule en fonction de l’indicateur de probabilité ;
Selon une variante, l’indicateur de probabilité est fonction d’un coefficient correspondant au rapport de la somme de la vitesse latérale et d’une constante sur la valeur absolue de la vitesse longitudinale.
Selon une autre variante, la constante est égale à 2 m/s.
Selon une variante supplémentaire, l’indicateur de probabilité prend une valeur minimale déterminée pour toute valeur supérieure à une valeur maximale déterminée du coefficient et l’indicateur de probabilité prend une valeur maximale déterminée pour toute valeur inférieure à une valeur minimale déterminée du coefficient.
Selon encore une variante, la valeur minimale déterminée du coefficient est égale à 1.33 et la valeur maximale déterminée du coefficient est égale à 2.
Selon une variante additionnelle, le contrôle du système ACC comprend un ajustement d’une valeur de temps inter-véhicules de consigne en fonction de l’indicateur de pertinence.
Selon une autre variante, l’ajustement de la valeur de temps inter-véhicules de consigne est obtenu en déterminant une vitesse ajustée du deuxième véhicule, la vitesse ajustée étant déterminée en fonction d’une vitesse courante du deuxième véhicule et d’une différence entre une vitesse de consigne du système ACC et la vitesse courante, la différence étant pondérée d’un coefficient de pondération fonction de l’indicateur de pertinence.
Selon encore une variante, l’indicateur de pertinence étant compris entre 0 et 1, le coefficient de pondération étant compris entre 0 et une valeur maximale, le coefficient de pondération étant égal à sa valeur maximale lorsque l’indicateur de pertinence est compris entre 0 et une valeur déterminée inférieure à 1, le coefficient de pondération étant suivant une fonction décroissante de l’indicateur de pertinence lorsque l’indicateur de pertinence est compris entre la valeur déterminée et 1.
Lors d’une étape S25, la fonction « softmax » (SM) est utilisée pour générer un ensemble de probabilités qui sont appliquées en entrée du module CE.
Lors de l’étape S26 le module CE impose la modification d’au moins un poids du réseau de neurones, selon par exemple une méthode de rétropropagation du gradient, de manière à ce que la probabilité maximale corresponde à la valeur attendue, c’est-à-dire la valeur de l’index de la partition source utilisée pour l’entraînement.
Ce cycle peut être répété avec d’autres partitions sources d’entraînement, ou les mêmes, jusqu’à la fin de l’entraînement du réseau de neurones, par exemple lorsque la précision de la classification (association d’une partition à son index) n’augmente plus. Ce test peut être effectué lors d’une étape S27 optionnelle.
Le réseau de neurones RN artificiels entraîné suite à la mise en œuvre du procédé est typiquement stocké dans la mémoire d’un dispositif tel que le dispositif de codage lui-même (dans le module noté PRED de la ), mais peut alternativement être stocké à l’extérieur, par exemple sur une passerelle réseau (« gateway », en terminologie anglo-saxonne), un serveur ou un terminal fixe ou mobile comme par exemple un ordinateur personnel, une tablette, une télévision ou un smartphone
Système de capture d’image et ensemble d’imagerie comprenant un tel système Domaine technique auquel se rapporte l'invention
La présente invention concerne de manière générale le domaine de l’imagerie.
Elle concerne plus particulièrement un système de capture d’image et un ensemble d’imagerie comprenant un tel système.
Arrière-plan technologique L’habitacle d’un véhicule automobile est de plus en plus souvent équipé de plusieurs dispositifs de capture d’image, typiquement des caméras. Il peut par exemple comprendre des caméras infrarouges, des caméras couleurs et des caméras comprenant à la fois des pixels couleurs et des pixels infra-rouge, par exemple des caméras « RGB-IR » comprenant des pixels rouges, verts, bleus et infrarouges. Les images infrarouges sont notamment utilisées pour surveiller le comportement du conducteur, de jour comme de nuit. Les images en couleurs sont par exemple utilisées pour des fonctions telles que la vidéoconférence ou la prise de photos.
Pour acquérir des images avec une caméra donnée, il peut être nécessaire d’utiliser un système d’illumination, en pratique constitué d’une source de lumière, pour éclairer l’habitacle. Un système d’illumination infrarouge peut ainsi être nécessaire pour permettre à une caméra infrarouge d’acquérir des images de qualité suffisante, par exemple de nuit. Cependant, d’autres caméras de l’habitacle, en particulier les caméras RGB-IR, peuvent également être sensibles à cette lumière infrarouge qui perturbe alors leur fonctionnement.
De façon générale, chaque système d’illumination qui est associé à une caméra peut dégrader la qualité les images acquises par les autres caméras, par exemple en saturant certains pixels. Ces caméras étant placées à distances les unes des autres et pouvant provenir de différents fabricants, il est souvent complexe et coûteux de synchroniser l’ensemble des systèmes d’illumination et l’ensemble des caméras.
Présentation de l’invention Dans ce contexte, on propose selon l’invention un système de capture d’image comprenant un dispositif de capture d’image conçu pour capturer une image d’une scène et une unité de commande, ledit système comprenant une photodiode distincte dudit dispositif de capture d’image, ladite photodiode étant conçue pour mesurer un état d’illumination de ladite scène, ladite unité de commande étant programmée pour : déterminer, sur la base dudit état d’illumination, une période d’illumination pendant laquelle ladite scène est illuminée par une source lumineuse ; commander ledit dispositif de capture d’image de sorte que ledit dispositif de capture d’image capture ladite image de ladite scène pendant un intervalle de temps distinct de ladite période d’illumination.
Ainsi, grâce à l’invention, l’unité de commande peut déterminer, sur la base des signaux fournis par la photodiode, une période où la source de lumière éclaire la scène. L’unité de commande permet ici de déterminer un temps d’exposition, qui est un intervalle de temps pendant lequel le dispositif de capture d’image intègre la lumière provenant de la scène, qui soit distinct de la période d’illumination. Cela signifie ici que la photodiode et l’unité de commande permettent de déclencher la capture d’image lorsque la scène n’est pas éclairée par la source de lumière.
Lorsque la source de lumière éclaire la scène de façon périodique, l’unité de commande peut déterminer cette périodicité. L’unité de commande peut ensuite déterminer plusieurs temps d’exposition qui peuvent alors aussi être répétés de façon périodique. Le dispositif de capture d’image est alors synchronisé avec le système d’illumination.
Le système d’illumination est typiquement associé à un autre dispositif de capture d’image conçu, lui aussi, pour acquérir des images de la scène. L’invention permet donc synchroniser les deux dispositifs de capture d’image.
Dans l’éventualité où la scène est illuminée par plusieurs sources de lumière, par exemple lorsqu’un habitacle comprend plusieurs caméras qui présentent chacune une source de lumière associée, le système de capture d’image selon l’invention permet de synchroniser le dispositif de capture d’image avec ces différentes caméras. L’unité de commande peut exemple déterminer pour l’acquisition d’images un intervalle de temps où aucune source de lumière n’est active, ou bien un intervalle de temps où les sources qui sont actives ne perturbent par le dispositif de capture d’image.
ÉCHANTILLON Polymère en phase huileuse Polymère en phase aqueuse Sébum restant Facilité de retrait 1 Triméthylsiloxysilicate Copolymère styrène/acrylates/méthacrylate d'ammonium 0.1 3 2 Triméthylsiloxysilicate Copolymère d'acrylates d'ammonium 0.359 4 3 Polypropylsilsesquioxane Copolymère styrène/acrylates/méthacrylate d'ammonium 0.386 5 4 Copolymère greffé acrylique/silicone aléatoire Copolymère styrène/acrylates/méthacrylate d'ammonium 0.144 5 5 Triméthylsiloxysilicate Copolymère d'acrylates 0.252 2 6 Triméthylsiloxysilicate Polyuréthane-35 0.147 1 7 Triméthylsiloxysilicate Copolymère Acrylates/acrylate d'éthylhexyle et Copolymère Acrylates/méthacrylate de diméthylaminoéthyle 0.027 2 8 Copolymère VP/hexadécène Copolymère styrène/acrylates/méthacrylate d'ammonium 6.155 5 9 Copolymère VP/Eicosène Copolymère styrène/acrylates/méthacrylate d'ammonium 6.1 5 10 Laurate de polyvinyle Copolymère styrène/acrylates/méthacrylate d'ammonium 2.957 5 11 Acrylate de silicone de copolymère séquencé Copolymère styrène/acrylates/méthacrylate d'ammonium 3.867 5
Comme le montre le tableau 6, pour les cas dans lesquels un sel d'amine d'un polymère acrylique a été choisi comme polymère en phase aqueuse et un filmogène organosiloxane choisi parmi une résine de silicone et un copolymère statistique greffé acrylique/silicone a été choisi comme huile -phase polymère (échantillons 1, 2, 3 et 4), on est capable d'obtenir à la fois une bonne résistance au sébum (inférieure à 1,0) et simultanément une bonne facilité d'élimination (3 ou plus).
Emulsion eau-dans-huile sans composés siliconés comprenant un tensioactif alkylpolyglucoside, un tensioactif mono- et di-esters polyéthoxylés d’acides hydroxylés, des huiles esters et des cires hydrocarbonées esters Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une composition de soin des matières kératiniques telles que la peau, sous forme d’une émulsion eau-dans-huile (E/H), comprenant au moins 50% en poids d’eau par rapport au poids de la composition, au moins un tensioactif de type alkylpolyglycoside de formule (I), au moins un tensioactif additionnel choisi parmi le groupe formé par les mono- et di-esters polyéthoxylés d’acides hydroxylés, au moins une huile ester, et au moins une cire hydrocarbonée ester ; ladite composition ne comprenant pas de composé(s) siliconé(s).
Contexte de l’invention Les émulsions E/H sont utiles en cosmétique notamment pour leur aptitude à former des films à la surface de la peau prévenant efficacement la perte d'eau trans-épidermique et donnant une bonne résistance aux contaminations par les micro-organismes.
Toutefois, l’utilisation d’émulsions E/H, notamment pour la formulation de crèmes de soin, reste faible car d’une part leur mise en œuvre est généralement difficile et d’autre part leur sensorialité est souvent moins appréciée des consommateurs.
Les difficultés de mise en œuvre sont essentiellement des difficultés à obtenir des compositions stables notamment à cause des interactions, voire des incompatibilités, entre certaines matières premières et tout particulièrement avec certains actifs cosmétiques.
De plus, concernant la sensorialité des émulsions E/H, elle se traduit souvent par un fini peau gras, brillant voire collant et non frais qui peut être rédhibitoire.
La demande de brevet FR 3061002 décrit une composition de maquillage et/ou de soin des matières kératiniques sous forme d’une émulsion E/H comprenant l’association de l’acide hydroxyéthylpipérazine éthane sulfonique avec au moins un tensioactif de type alkylpolyglycoside afin d’améliorer la stabilité et la sensorialité des formules.
La demande de brevet FR 3082745 décrit une composition de maquillage et/ou de soin des matières kératiniques sous forme d’une émulsion E/H comprenant l’association huile non volatile, d’un tensioactif de type alkylpolyglycoside, d’un polymère hydrophile épaississant et d’une nacre.
Cependant, les compositions décrites dans ces deux demandes de brevet comprennent des composés siliconés utilisés pour la sensorialité des formules.
Or, la présence de composé siliconé dans une émulsion E/H peut entrainer la présence de résidus sur la peau à la fin d’application, ce qui n’est pas apprécié des consommateurs.
Ainsi, il existe toujours un besoin de proposer de nouvelles formulations de type émulsions E/H présentant une bonne stabilité au cours du temps tout en ayant des qualités cosmétiques et sensorielles satisfaisantes, notamment en apportant une hydratation, un confort et une fraicheur immédiate et au long terme.
Ainsi, la présente invention a pour but de mettre au point une composition de soin des matières kératiniques telles que la peau sous forme d’une émulsion E/H qui présente une bonne stabilité au cours du temps tout en ayant des qualités cosmétiques et sensorielles satisfaisantes notamment, en termes de fini peau non collant, d’absence de résidus sur les doigts après l’application de la composition et d’une hydratation, un confort et une fraicheur immédiate et au long terme.
La présente invention a pour objet une composition de soin des matières kératiniques telles que la peau, sous forme d’une émulsion eau-dans-huile (E/H), comprenant : - au moins 50% en poids d’eau par rapport au poids de la composition, - au moins un tensioactif de type alkylpolyglycoside, ayant la structure suivante : R(O)(G)x (I) dans laquelle le radical R est un radical alkyle linéaire ou ramifié en C 14 -C 24 , de préférence en C 16 -C 24 , et avantageusement de C 18 -C 24 ; G représente un sucre réduit comportant de 5 à 6 atomes de carbone, notamment le glucose, le fructose, le xylose ou le galactose et de préférence le xylose, x désigne une valeur allant de 1 à 10, de préférence de 1 à 4 ; - au moins un tensioactif additionnel choisi parmi le groupe formé par les mono- et di-esters polyéthoxylés d’acides hydroxylés, - au moins une huile ester, - au moins une cire hydrocarbonée ester et dans laquelle ladite composition ne comprend pas de composé(s) siliconé(s).
De préférence, la composition de soin des matières kératiniques, telles que la peau, selon l’invention est une composition cosmétique.