INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention concerne un procédé de sélection d’au moins un segment de données représentant des contenus vocaux enregistrés dans une base de données, chaque segment étant associé à un facteur de véracité calculé à partir des éléments de language détectés dans les intonations du contenu vocal du segment, ledit facteur étant représentatif de l’état émotionnel du locuteur lors de la locution du contenu vocal, ledit procédé comporte en outre une étape de sélection d’au moins un segment de données, l’au moins un segment sélectionné possèdant un niveau de véracité dont la valeur est supérieure à un seuil déterminé.
De cette manière, le procédé sélectionne les segments les plus pertinents selon leur facteur de véracité, afin de les traiter dans une application qui permet de les présenter ou de les reproduire à un utilisateur.
5.DESCRIPTION DES FIGURES
- : la décrit les principaux équipements d’un serveur concçu pour le mise en peuvre de l’invention, selon un exemple préféré de réalisation,
- : la décrit un ordinogramme des principales étapes du procédé selon un exemple préféré de réalisation,
- : la décrit un ordinogramme illustrant une première application utilisant le procédé d’analyse de la parole d’un locuteur,
Selon un mode de mise en œuvre, l’enroulement métallique comporte au moins une première piste métallique plane en forme de spirale, et l’étape a) comporte -a1) une formation au-dessus d’une première face d’un support d’une première couche du matériau ferromagnétique ayant une face libre et -a2) une formation de ladite au moins une première piste métallique en forme de spirale sur ladite face libre.
Selon un mode de mise en œuvre l’enroulement métallique comprend une formation d’une deuxième couche du matériau ferromagnétique encapsulant ladite au moins une première piste métallique plane.
Selon un mode de mise en œuvre l’enroulement métallique comprend une formation d’un premier plot et d’un deuxième plot électriquement conducteurs au-dessus de la première face du support, respectivement destinés à être en contact avec une première extrémité et une deuxième extrémité de l’enroulement métallique.
Selon un mode de mise en œuvre, le premier plot est en contact avec une première extrémité de la première piste métallique et le deuxième plot n’est pas en contact avec cette première piste métallique, et l’étape a) comprend postérieurement à l’étape a2) et préalablement à l’étape a3), -a20) une formation d’un premier via et d’un deuxième via électriquement conducteurs connectant respectivement une deuxième extrémité libre de la première piste métallique et le deuxième plot, et postérieurement à l’étape a3), -a4) une formation d’une deuxième piste métallique en spirale sur la deuxième couche de matériau ferromagnétique, les deux extrémités de cette deuxième piste métallique contactant respectivement les deux vias.
Selon un mode de mise en œuvre le procédé comprend en outre une formation d’une troisième couche du matériau ferromagnétique encapsulant ladite deuxième piste métallique plane.
A ce stade on a réalisé trois niveaux de métallisation dans l’enrobage dont deux des niveaux comportent deux pistes métalliques en spirales de l’enroulement métallique.
Bien entendu, on aurait pu ne réaliser qu’une seule piste métallique en spirale. Il est également possible de répéter certaines des étapes précédentes pour réaliser d’autres pistes métalliques en spirale de l’enroulement métallique.
Il est également possible que le procédé comprenne au moins un remplacement d’une couche de matériau ferromagnétique par une couche d’un matériau amagnétique de façon à obtenir au moins une couche amagnétique voisine d’une couche ferromagnétique.
On peut ainsi créer une isolation galvanique entre des spires.
Lors de la formation des spires sur chacun des niveaux, il est également possible de former des pistes supplémentaires ne servant qu’à l’interconnexion d’une puce intégrée dans le dispositif avec la face inférieure pourvue de billes de soudure par exemple, ou bien ne servant qu’à l’interconnexion de plusieurs puces intégrées dans le dispositif.
Selon une variante mise en œuvre le procédé comprend en outre un retrait du support postérieurement à l’étape a).
Selon une autre variante possible de mise en œuvre, le support est un substrat support multicouches qui est conservé à l’issue de l’étape a).
Une relation linéaire similaire a été établie en remplaçant les mesures de fluorescence 3D par des mesures d’absorption UV (254nm) dans les mêmes conditions de traitement. Le coefficient de Pearson obtenu est R 2 = 0,59.
L’utilisation de la fluorescence 3D permet également d’améliorer le contrôle de l’abattement ce produit.
Exemple 3 Des eaux usées sont traitées dans l’unité de traitement de l’exemple 1.
Les eaux usées à traitées dans cet exemple peuvent contenir ponctuellement des quantités élevées de protéines susceptibles d’émettre de la fluorescence aux longueurs d’ondes d’émission et d’excitation proches de l’indicateur F 1 . On mesure alors des intensités de fluorescence plus élevées que les valeurs usuelles, conduisant à un pourcentage d’abattement erroné.
Dans ce cas, lorsque le système détecte une valeur aberrante du pourcentage d’abattement, il détermine une nouvelle valeur du pourcentage d’abattement pour une corrélation autre que la corrélation optimale donnant une valeur d’abattement la plus proche des valeurs de pourcentages d’abattement mesurées pour les 12 substances, ici en appliquant la relation C2 %MP 2 = a 2 . ΔF 2 + b 2 déterminée dans l’exemple 1.
Exemple 4 Une analyse statistique des tests de l’exemple 1 a permis d’établir par un modèle de régression linéaire multiple la corrélation suivante :
%MP = ΔF 1 .a 1 + ΔF 2 .a 2 + ΔF 3 .a 3 + b (C4)
%MP : pourcentage d’abattement moyen des 12 substances, exprimé en pourcentage,
ΔF i : pourcentage de diminution d’intensité de fluorescence de l’indicateur F i avant et après le traitement, les indicateurs F 1 et F 2 étant ceux déterminés dans l’exemple 1, l’indicateur F 3 correspondant à l’intensité de fluorescence émise pour le couple de longueurs d’onde (λx_ex = 340 nm, λx_em = 430 nm),
a i : coefficient du paramètre ΔF i ,
b : intersection avec l’axe des ordonnées.
Le coefficient de Pearson de cette relation est R 2 = 0,98, bien supérieur aux coefficients de Pearson calculés pour les corrélations C1 et C2 fonctions uniquement des indicateurs F 1 ou F 2 . Ainsi, le pourcentage d’abattement moyen des 12 substances peut être déterminé encore plus précisément à partir des trois indicateurs F 1 , F 2 , F 3 .
Exemple 5 Dans cet exemple, on contrôle les performances d’abattement des 12 micropolluants dont le suivi est imposé par la législation suisse dans l’unité de traitement de l’exemple 1. Chacun des réacteurs est équipé d’un injecteur de charbon actif en grains. Du CAG frais est injecté de manière discontinue dans l’unité. De manière usuelle, chaque réacteur reçoit du CAG frais à tour de rôle.
Les sondes de fluorescence positionnées en amont et en aval de l’unité de traitement mesurent en temps réel les intensités de fluorescence de l’indicateur F 1 .
Le système calcule ensuite un pourcentage de diminution ΔF 1 de l’intensité de fluorescence de l’indicateur F 1 déterminé dans l’exemple 1, puis le pourcentage d’abattement en utilisant la relation (C1) %MP 1 = a 1 . ΔF 1 + b 1 .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention est décrite dans ce document en référence à un système d’élévation d’un siège destiné à recevoir un pilote ou un co-pilote dans un avion, cependant il va de soi qu’elle s’applique à tout type d’aéronef et à tout type de siège d’aéronef, en particulier, un siège passager.
Comme décrit précédemment, le pilote et le co-pilote d’un avion sont généralement installés sur des sièges pilote, permettant d‘assurer leur sécurité. Par la suite, par souci de clarté, le siège pilote sera décrit pour une utilisation par un pilote.
Comme cela est connu, en référence à la , un siège pilote S comporte une assise sensiblement horizontale et un dossier sensiblement vertical pour supporter un pilote. L’assise du siège S est reliée à un plancher P de l’avion par l’intermédiaire d’un système d’élévation 1 selon l’invention. Le système d’élévation 1 permet de régler la position du siège S par rapport au plancher P, comme cela sera décrit plus en détails par la suite.
Toujours en référence à la , le système d’élévation 1 est monté suivant un axe longitudinal X, un axe latéral Y et un axe vertical Z, de manière à former un repère orthogonal (X, Y, Z). Par la suite, les termes « avant » et « arrière » se réfèrent à l’axe longitudinal X qui s’étend depuis l’arrière vers l’avant suivant le sens de positionnement du siège orienté vers l’avant de l’aéronef. De même, les termes « gauche » et « droite » s’entendent suivant l’axe latéral Y qui s’étend de la droite vers la gauche pour un pilote assis dans le siège S orienté vers l’avant de l’aéronef. Les termes « haut » et « bas » se réfèrent à l’axe vertical Z qui s’étend du bas vers le haut. Enfin, le terme « horizontal » décrit un objet qui s’étend dans le plan (X, Y).
Comme représenté sur la , le système d’élévation 1 est relié au plancher P par l’intermédiaire de deux rails longitudinaux R1, R2 qui s’étendent suivant l’axe longitudinal X et sont fixés au plancher P de l’avion. Autrement dit, le système d’élévation 1 est relié, d’une part, aux rails longitudinaux R1, R2, et, d’autre part, à l’assise du siège pilote S. Les rails longitudinaux R1, R2 permettent de régler la position longitudinale du siège S, comme cela sera décrit plus en détails par la suite.
De préférence, les deux rails longitudinaux R1, R2 sont espacés d’une distance réduite, de préférence inférieure à 300 mm.
En référence à la , le système d’élévation 1 selon l’invention comprend une base de support 2, reliée aux rails longitudinaux R1, R2, un premier cadre 3, un deuxième cadre 4 ainsi qu’un organe de liaison 5. Le premier cadre 3 et le deuxième cadre 4 sont articulés autour d’un axe latéral Y1, de manière à pivoter l’un par rapport à l’autre, à la manière d’une paire de ciseaux.
Dans une forme de réalisation, en référence à la , le système d’élévation 1 comprend un actionneur 7, relié, d’une part, au premier cadre 3, et, d’autre part, au deuxième cadre 4 pour permettre l’élévation du siège pilote S. L’actionneur 7 est relié de préférence à un levier de commande qui permet de commander l’élévation ou l’abaissement du siège pilote S. Un tel mécanisme est connu de l’homme du métier et ne sera pas décrit plus en détails dans ce document.
Toujours en référence à la , le système d’élévation 1 comprend de préférence, deux vérins d’amortissement 8, permettant d’amortir la descente du siège pilote S. Pour cela, chaque vérin 8 est relié de préférence à la fois au premier cadre 3 et au deuxième cadre 4. De tels vérins 8 sont connus de l’homme du métier et leur fonctionnement ne sera pas décrit plus en détails dans ce document.
Dans cet exemple, la base de support 2 (dont une vue rapprochée est représentée sur la ) comprend une partie latérale droite 21 et une partie latérale gauche 22, les parties latérales droite et gauche 21, 22 s’entendent par rapport à l’axe latéral Y qui s’étende de la droite vers la gauche.
Toujours en référence à la , chaque partie latérale 21, 22 se présente sous la forme d’un corps allongé et s’étend longitudinalement suivant l’axe X, les parties latérales droite 21 et gauche 22 sont donc de préférence parallèles. Dans cet exemple, les parties latérales droite 21 et gauche 22 sont écartées d’une distance c comprise entre 200 mm et 350 mm.
Dans cet exemple, chaque partie latérale 21, 22 comprend une glissière intérieure 23, représentée sur les figures 6 et 8, pour coopérer avec le premier cadre 3. Chaque glissière intérieure 23 s’étend longitudinalement suivant l’axe X sur une longueur comprise entre 50 mm et 250 mm afin de permettre le déplacement du premier cadre 3 comme cela sera présenté par la suite.
En référence à la , la base de support 2 comprend en outre dans cet exemple un croisillon central 24 qui relie la partie latérale droite 21 et la partie latérale gauche 22 de manière à présenter une forme sensiblement en H. Le croisillon central 24, permet de relier les deux parties latérales 21, 22 tout en permettant une base de support 2 robuste et flexible. La partie latérale droite 21, la partie latérale gauche 22 et le croisillon central 24 forment un ensemble monobloc. La base de support 2 comprend également une portion avant 25 et une portion arrière 26. Grâce à la forme en H, dans laquelle chaque partie latérale 21, 22 comprend deux extrémités libres (une extrémité libre au niveau de la portion avant 25 et une extrémité libre au niveau de la portion arrière 26), la base de support 2 peut être facilement déformée sans engendrer de sur-contrainte particulière, notamment dans le cas d’un test de qualification du siège comme cela sera présenté par la suite.
La base de support 2 comprend de préférence deux premiers orifices traversants O1, selon l’axe latéral Y, au niveau de la portion arrière 26 sur l’extrémité libre de chaque partie latérale 21, 22 afin de coopérer avec l’organe de liaison 5.
Comme représenté sur la , la base de support 2 est reliée mécaniquement aux rails longitudinaux R1, R2. La base de support 2 est configurée pour coulisser par rapport aux rails longitudinaux R1, R2, de manière à déplacer le siège S suivant l’axe longitudinal X, d’avant en arrière. Pour cela, dans cet exemple, la base de support 2 comprend quatre chariots coulissants 27, formant quatre liaisons glissières, deux liaisons glissières (dont une seule est représentée sur la ) entre la partie latérale droite 21 et le rail longitudinal droit R1 et deux entre la partie latérale gauche 22 et le rail longitudinal gauche R2. Les chariots coulissants 27 sont positionnés, dans cet exemple, sous les parties latérales 21, 22. Il va de soi que le nombre de chariots coulissants 27 pourrait être différent.
Une telle base de support 2 est de préférence réalisée en un matériau métallique et possède une résistance mécanique importante. Il va de soi que la base de support 2 pourrait être fabriquée dans un matériau différent, par exemple dans un matériau composite.
Cette limitation en termes d’intensité de champ magnétique principal affecte directement les performances du dispositif IRM. L’amélioration de l’uniformité du champ magnétique principal peut donc être primordiale.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif d’imagerie par résonnance magnétique permettant l’analyse de différentes parties du corps quelles que soit leur taille sans pour autant dégrader la qualité des images susceptibles d’être obtenues sur ces différentes parties de corps.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif d’imagerie par résonnance magnétique, avantageusement mettant en œuvre un champ magnétique principal de faible intensité, pourvu d’un assemblage magnétique dont l’uniformité du champ magnétique créé se trouve améliorée au regard des assemblages connus de l’état de la technique.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION Le but de l’invention est atteint par un dispositif d’imagerie par résonnance magnétique qui comprend :
l’un et l’autre de la console et de l’au moins un premier module comprennent des moyens d’identification, par la console, des caractéristiques géométriques et magnétiques de l’assemblage magnétique dudit premier module, les moyens d’identification étant intégrés dans des moyens de connexion de la console et du premier module.
Selon un mode de mise en œuvre, l’assemblage magnétique comprend :
- une pluralité de plaques support présentant chacune une section annulaire délimitant une ouverture, dite ouverture support, lesdites plaques support étant assemblées solidairement les unes des autres, par des moyens d’alignement, selon un axe principal, de sorte que les ouvertures support, alignées selon l’axe principal, délimitent un logement principal de forme généralement cylindrique, chaque plaque support comprend en outre une première pluralité d’aimants permanents, logés dans des premiers logements ménagés dans la section annulaire, selon au moins un agencement annulaire de Halbach autour de l’axe principal, l’ensemble des aimants de la première pluralité d’aimant créant un champ magnétique primaire dans une zone, dite zone d’analyse, du logement principal qui présente une première uniformité ;
- une pluralité de pièces annulaires assemblées coaxialement aux sections annulaires, et solidaires des plaques support, chaque pièce annulaire comprenant une deuxième pluralité d’aimants logées dans des deuxièmes logements ménagés dans ladite pièce annulaire, l’ensemble des pièces annulaires étant agencées de manière à créer un champ magnétique secondaire dans la zone d’analyse de sorte que la résultante du champ magnétique primaire et du champ magnétique secondaire, dite champ principal, dans la zone d’analyse, présente une deuxième uniformité améliorée au regard de la première uniformité.
Selon un mode de mise en œuvre, l’assemblage magnétique comprend une partie principale intercalée entre deux parties secondaires, la partie principale étant formée de plaques support, dites plaques support principales, et l’une et l’autre des parties secondaires étant formées de plaques support dites plaques support secondaires, l’ouverture des plaques support principales, dite première ouverture, présente un premier diamètre, tandis que l’ouverture des plaques support secondaires, dite deuxième ouverture, présente un deuxième diamètre inférieur au premier diamètre.
Selon un mode de mise en œuvre, les plaques support comprennent un matériau non magnétique, avantageusement, le matériau non-magnétique comprend de l’aluminium, une matière plastique, par exemple du plexiglas PMMA.
Selon un mode de mise en œuvre, les moyens d’alignement comprennent des tiges filetées essentiellement parallèles à l’axe principal et maintenant solidaires les unes des autres les plaques support.
Selon un mode de mise en œuvre, chaque plaque support se trouve enserrée entre deux plaques de recouvrement par des moyens de serrage, les deux plaques de recouvrement étant configurées pour retenir les aimants de la première pluralité d’aimants dans les premières cavités de la plaque support considérée, les moyens de serrage comprenant avantageusement des écrous coopérant avec les tiges filetées.
Selon un mode de mise en œuvre, chaque plaque support comprend une ouverture, dite ouverture d’alignement, de sorte que l’assemblage magnétique comprennent au moins un passage d’alignement de section carrée ou rectangulaire formé par les ouvertures d’alignement et qui s’étend parallèlement à l’axe principal, l’assemblage magnétique comprend en outre au moins une tube d’alignement traversant le passage d’alignement, et présentant une forme conforme à la section dudit passage, ledit au moins un tube d’alignement étant destiné à fixer l’assemblage magnétique à un chariot.
- un module 70 acquisition d’une série de mesures de courant et de tension mesurées durant une période de surveillance dudit au moins un module photovoltaïque, formant une courbe de courant en fonction de la tension ;
- un module 71 d’estimation d’une valeur de courant de court-circuit I sc et d’une valeur de tension en circuit ouvert V oc à partir des valeurs de courant et de tension acquises, ;
- un module 72 de transformation en coordonnées polaires, chaque couple de valeurs de courant et de tension de la courbe I(V) étant transformé en un couple rayon-angle correspondant ;
- un module 74 de calcul des paramètres d’un premier modèle électrique d’approximation de la courbe I(V), et d’un premier coût représentatif d’un écart entre le premier modèle et la courbe I(V), en mettant en œuvre une métrique de distance dans l’espace de coordonnées polaires;
-un module 76 de calcul des paramètres d’un deuxième modèle électrique d’approximation de ladite courbe I(V), et d’un deuxième coût représentatif d’un écart entre le deuxième modèle et la courbe I(V), en mettant en œuvre la métrique de distance dans l’espace des coordonnées ;
- un module 78 sélection d’un modèle électrique d’estimation de la courbe I(V) parmi le premier modèle électrique d’approximation et le deuxième modèle électrique d’approximation en fonction des premier et deuxième coûts ;
- un module 80 de diagnostic de fonctionnement en fonction de la valeur d’au moins un paramètre du modèle électrique d’estimation sélectionné.
Dans un mode de réalisation, les modules 70, 71, 72, 74, 76, 78 et 80 sont réalisés sous forme d’instructions logicielles formant un programme d’ordinateur, qui, lorsqu’il est exécuté par un dispositif électronique programmable, met en œuvre un procédé de diagnostic de fonctionnement d’une chaîne de modules photovoltaïques comprenant au moins un module photovoltaïque selon l’invention.
En variante non représentée, les modules 70, 71, 72, 74, 76, 78 et 80 sont réalisés chacun sous forme de composants logiques programmables, tels que des FPGA (de l’anglais Field Programmable Gate Array ), des microprocesseurs, des composants GPGPU (de l’anglais General-purpose processing on graphics processing ), ou encore de circuits intégrés dédiés, tels que des ASIC (de l’anglais Application Specific Integrated Circuit ).
Préparation d’un électrolyte polymère solide La présente invention se rapporte à la préparation d’un nouvel électrolyte polymère solide, ainsi qu’à l’électrolyte polymère solide ainsi obtenu.
De tels électrolytes peuvent être utilisés dans différents systèmes ou dispositifs électrochimiques, notamment dans des batteries rechargeables au lithium.
D’une manière classique, le principe de fonctionnement d’un générateur électrochimique repose sur l’insertion et le retrait, aussi appelé « désinsertion », d’un ion de métal alcalin ou d’un proton, dans et depuis l’électrode positive, et le dépôt ou l’extraction de cet ion, sur et de l’électrode négative.
Les principaux systèmes utilisent le cation lithium comme espèce ionique de transport. Dans le cas d’un accumulateur au lithium par exemple, le cation lithium extrait de l’électrode positive lors de la charge de la batterie vient se déposer sur l’électrode négative, et inversement, il s’extrait de l’électrode négative pour s’intercaler dans l’électrode positive lors de la décharge.
Le transport du proton ou du cation alcalin ou alcalino-terreux, en particulier du cation lithium, entre l’électrode positive et l’électrode négative, est assuré par un électrolyte conducteur ionique.
Les trims gradients actuels génèrent un couple proportionnel au déplacement angulaire de la commande de vol et ramènent la commande de vol à la position angulaire neutre sous l’action d’un ressort en l’absence d’effort exercé par le pilote.
Les trims à friction génèrent un couple constant, toujours opposé au sens de déplacement de la commande de vol, et ne ramènent pas la commande de vol en position neutre.
Au vu de ce qui précède, la présente invention a pour but de proposer une architecture simplifiée d'un compensateur de vol à friction permettant de reproduire le comportement d'un compensateur gradient.
Plus précisément, l'invention a pour but de proposer une architecture de compensateur de vol commune permettant de réaliser à la fois les fonctions d'un compensateur gradient et d'un compensateur à friction.
L’invention a donc pour objet un compensateur de vol pour aéronef, comprenant un module de friction couplé d’une part à un arbre moteur et d’autre part à un arbre de sortie par l’intermédiaire d’une chaine cinématique, l’arbre de sortie étant commandé par un organe de pilotage accessible à un pilote de l’aéronef.
Le compensateur comprend de plus un circuit de commande apte à ramener l’arbre de sortie à une position angulaire de neutre sous l’action d’un effort de rappel généré par le moteur lorsque l’utilisateur relâche un effort exercé sur l’organe de pilotage du compensateur.
De manière préférentielle, l’effort de rappel est généré par le moteur en réponse à un signal de commande généré par le circuit de commande.
Avantageusement, le signal de commande dépend de la position angulaire neutre et d’une valeur de déplacement angulaire de l’arbre de sortie délivrée par un capteur de position.
De manière préférentielle, le signal de commande dépend d’une commande de vitesse de rotation du moteur.