INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un sel d'amine particulièrement préféré d'un polymère acrylique est un copolymère d'acrylates d'ammonium, dont un exemple commercial est le SYNTRAN KL-219 de Interpolymer Corporation.
D'autres copolymères notables comprennent un copolymère de styrène/acrylate/méthacrylate d'ammonium ou un copolymère acrylique de styrène, dont des exemples commerciaux incluent le SYNTRAN 5620 et le SYNTRAN 5760 (avec ou sans parabène) de la Interpolymer Corporation ; le JONCRYL 77 de BASF Performance Chemicals et le RHOPLEX P376 de Dow Chemical Company.
De préférence, le sel d'amine d'un polymère acrylique est présent dans les compositions de la présente invention en une quantité allant d'environ 2 % à environ 15 %, de préférence d'environ 3 % à environ 12 %, et de préférence d'environ 3 % à environ 8 %, en poids, sur la base du poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires.
Selon des modes de réalisation préférés, le sel d'amine d'un polymère acrylique est présent en une quantité allant d'environ 2 % à environ 6 %, de préférence d'environ 2,25 % à environ 5,5 %, et de préférence d'environ 2,5 % à environ 5 %, en poids sur la base du poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires.
R 7 , R 8 , R 11 et R 12 sont identiques ou différents et chacun est choisi à partir de radicaux alkyle comprenant de 1 à 6 atomes de carbone,
R 9 et R 10 sont identiques ou différents et chacun est choisi à partir de radicaux alkyle comprenant de 1 à 6 atomes de carbone et des radicaux aryle,
n et p sont de préférence choisis de manière à conférer à la gomme de silicone une viscosité de 25 000 cSt à 20 000 000 cSt, de préférence de 30 000 cSt à 5 000 000 cSt, de préférence de 35 000 cSt à 1 000 000 cSt, de préférence de 40 000 cSt à 750 000 cSt, de préférence de 50 000 cSt à 500 000 cSt et de préférence de 60 000 cSt à 300 000 cSt, y compris toutes les plages et sous-plages entre ces dernières. Une plage particulièrement préférée est celle qui va de 60 000 cSt à 300 000 cSt (correspondant à un poids moléculaire de 60 000 à 110 000), les mélanges de deux gommes de silicone dans cette plage étant préférés, le rapport pondéral des deux gommes de silicone allant de préférence d'environ 2:1 à 1:2, un rapport pondéral des deux gommes de silicone d'environ 1:1 étant préféré. Ainsi, par exemple, une gomme de silicone ayant une viscosité de 60 000 cSt et une gomme de silicone ayant une viscosité de 300 000 cSt à un rapport pondéral d'environ 1:1 est préférée. Bien entendu, deux gommes de silicone quelconques entrant dans les plages et les rapports de viscosité identifiés peuvent être utilisées.
En général, n et p peuvent chacun prendre des valeurs allant de 0 à 10 000, notamment de 0 à 5 000.
Parmi les gommes de silicone utilisables selon l'invention, on peut citer celles pour lesquelles :
les substituants R 7 à R 12 et X représentent un groupe méthyle, p = 0 et n = 2 700, tel que le produit commercialisé ou fabriqué sous la dénomination SE30 par la société General Electric,
les substituants R 7 à R 12 et X représentent un groupe méthyle, p = 0 et n = 2 300, tel que le produit commercialisé ou fabriqué sous la dénomination AK 500 000 par la société Wacker,
les substituants R 7 à R 12 représentent un groupe méthyle, le substituant X représente un groupe hydroxyle, p = 0 et n = 2 700, en solution à 13 % dans le cyclopentasiloxane, tel que le produit commercialisé ou fabriqué sous la dénomination Q2-1401 par la société Dow Corning,
Selon une réalisation de l'invention, ledit ensemble comporte un actionneur apte à déplacer en translation le baladeur par l'intermédiaire d'une fourchette.
Selon une réalisation de l'invention, l'actionneur est un motoréducteur associé à un système de vis sans fin.
Selon une réalisation de l'invention, le baladeur est apte à prendre une position neutre dans laquelle le dispositif de frein de parking est à l'état ouvert par défaut et le dispositif de déconnexion de roues est à l'état fermé par défaut.
Selon une réalisation de l'invention, le baladeur est apte à prendre une première position active dans laquelle le baladeur se situe du côté de la couronne fixe de sorte que la couronne mobile vient en prise avec la couronne fixe pour faire passer le dispositif de frein de parking à l'état fermé, tandis que le dispositif de déconnexion de roues est à l'état fermé.
Selon une réalisation de l'invention, le baladeur est apte à prendre une deuxième position active dans laquelle le baladeur est en appui contre une extrémité du basculeur de façon à faire basculer le basculeur autour de l'axe de pivotement en comprimant l'organe élastique du basculeur pour libérer le crabot de déconnexion par rapport au porte-satellites de sorte que le dispositif de déconnexion de roues est à l'état ouvert, tandis que le dispositif de frein de parking est à l'état ouvert.
La est une vue en coupe longitudinale d'un ensemble selon l'invention intégrant un dispositif de frein de parking et un dispositif de déconnexion de roues;
La est une vue en perspective d'un ensemble selon l'invention intégrant un dispositif de frein de parking et un dispositif de déconnexion de roues;
La est une vue en perspective montrant le baladeur en position neutre;
La est une vue en perspective montrant le baladeur dans une première position active faisant passer le dispositif de frein de parking dans un état fermé;
La est une vue en perspective montrant le baladeur dans une deuxième position active faisant passer le dispositif de déconnexion de roues dans un état ouvert.
Les figures 1 et 2 montrent un boîtier différentiel 10 contenant un porte-satellites 11. Un arbre de roue droite 12 et un arbre de roue gauche 13 sont montés rotatifs, ici par l'intermédiaire de coussinets, par rapport au boîtier différentiel 10. Un couronne de pont 42 est liée en rotation avec le boîtier différentiel 10, par exemple par soudage ou tout autre technique de fixation adaptée à l'application (vissage, rivetage, collage ou autre). La couronne de pont 42 est liée mécaniquement par l'intermédiaire d'un réducteur de vitesse à un organe moteur, tel qu'un moteur électrique. Le carter de moteur porte la référence 15.
Un dispositif de frein de parking 16 comporte une couronne mobile 17 et une couronne fixe 19 fixée sur le carter de moteur 15. Le dispositif de frein de parking 16 est apte à prendre un état ouvert dans lequel les dents de la couronne mobile 17 sont dégagées des dents de la couronne fixe 19 et un état fermé dans lequel les dents de la couronne mobile 17 sont dégagées des dents de la couronne fixe 19.
Plus précisément, un baladeur 23 est monté mobile en translation par rapport au boîtier différentiel 10. A cet effet, le baladeur 23 est monté sur une portion 24 en forme de manchon du boîtier différentiel 10 par l'intermédiaire de cannelures axiales 26 de formes complémentaires. Ces cannelures 26 assurent une liaison en rotation du baladeur 23 avec le boîtier différentiel 10 tout en autorisant un déplacement en translation du baladeur 23 par rapport au boîtier différentiel 10.
La couronne mobile 17 est montée mobile en translation par rapport au baladeur 23. A cet effet, la couronne mobile 17 est montée sur une face externe d'une portion tubulaire du baladeur 23 par l'intermédiaire de cannelures axiales 27 de formes complémentaires assurant une liaison en rotation de la couronne mobile 17 avec le baladeur 23 tout en autorisant un déplacement en translation de la couronne mobile 17 par rapport au baladeur 23. Un organe élastique de plaquage 29 est monté entre la couronne mobile 17 et le baladeur 23. Cet organe élastique 29 est apte à solliciter la couronne mobile 17 contre la couronne fixe 19 lorsque le dispositif de frein de parking 16 est à l'état fermé.
La centrifugation est réalisée par mise en rotation des moyens 102. Plus précisément, le moteur électrique 1000 est commandé suivant le premier sens de rotation R1 pour entrainer le plateau rotatif 131 et l’élément de rigidification 130 en prise avec le plateau 131. La mise en rotation du plateau 131 et de l’élément de rigidification 130 entraine la mise en rotation des moyens 102 qui sont solidaires de l’élément de rigidification 130, en étant par exemple collés ou clipsés à ce dernier. La vitesse du moteur électrique 1000 est contrôlée de manière à appliquer une force centrifuge au matériau dans la chambre de centrifugation 160. Ainsi, un tissu adipeux présent dans la chambre de centrifugation 160 sera soumis à une force centrifuge contre la paroi interne des moyens 102, ce qui permet de drainer efficacement le milieu liquide présent dans le tissu adipeux sans abimer celui-ci.
Durant la centrifugation, le milieu liquide traversant les moyens 102 et l’élément de rigidification 130 est collecté dans un volume 170 (correspondant au volume d’évacuation VE décrit précédemment) délimité entre l’élément de rigidification 130 et la paroi 112 de l’enceinte 110. Le liquide est ensuite évacué via un port d’évacuation 1131 présent sur le fond 113 de l’enceinte 110, le port 1131 définissant l’orifice 50b décrit plus haut. Dans l’exemple décrit ici, le capot 111 comprend trois ports 1110, 1111 et 1112 destinés à être reliés respectivement à un dispositif d’aspiration de tissu adipeux prélevé depuis le corps d’un patient (conduit 52 décrit plus haut), au conduit 44 pour l’introduction du tissu adipeux prélevé et à un dispositif de délivrance du liquide de lavage (conduit 95 décrit plus bas). Le dispositif de purification comprend un couvercle 101 comportant des ouvertures 1010, 1011 et 1012 qui coopèrent avec les ports 1110, 1111 et 1112 du capot 111.
Le dispositif de purification peut en outre comprendre un fond 104 de la chambre 160 de centrifugation, par exemple sous la forme d’un plateau de collecte, qui est mobile à l’intérieur de la chambre de centrifugation. Comme illustré dans l’exemple des figures 11 et 12, le dispositif de purification 100 comprend en outre un plateau de collecte 104 mobile en translation dans une direction D T suivant l’axe X des moyens 102. Plus précisément, le dispositif de purification 100 comprend une tige filetée 141 qui s’étend verticalement à l’intérieur de la chambre de centrifugation 160 suivant l’axe X des moyens 102. L’extrémité inférieure 1412 de la tige filetée est reliée au moteur électrique 1000 par l’intermédiaire d’un guide 150 et de l’embrayage bidirectionnel 2000. Le guide 150 comprend un logement 1500 dans lequel l’extrémité inférieure 1412 est fixée. Une portion inférieure 1501 du guide 150 est connectée à une partie de l’embrayage bidirectionnel 2000 qui est en prise avec le moteur électrique 1000 que lorsque celui-ci transmet un mouvement de rotation suivant un deuxième sens de rotation R2 opposé au premier sens de rotation R1 utilisé pour la centrifugation. Lorsque le moteur électrique 10 tourne suivant le premier sens de rotation R1, aucun mouvement de rotation n’est transmis par l’embrayage bidirectionnel 2000 au guide 150 auquel est relié la tige filetée 141. Lorsque le moteur 1000 tourne suivant le deuxième sens de rotation R2, aucun mouvement de rotation n’est transmis par l’embrayage bidirectionnel 2000 au plateau rotatif 131 et, par conséquent, aux moyens 102. Le plateau de collecte 104 comporte sur sa face supérieure une ouverture centrale 1400 prolongée par un col 1401 qui s’étend à partir de la face inférieure du plateau 104. Le col 1401 comprend une portion 1402 comportant un taraudage 1403 qui coopère avec un filetage 1411 de la tige filetée 141. Ainsi, lorsque que la tige filetée est entrainée en rotation suivant le deuxième sens de rotation R2, le plateau de collecte 104 s’élève dans la chambre de centrifugation 160 suivant la direction D T .
Le bord périphérique 1404 du plateau de collecte 104 est en vis-à-vis de la paroi interne des moyens 102. Ainsi, lorsque le plateau de collecte 104 est déplacé en translation verticale suivant la direction D T , celui-ci joue un rôle de piston qui permet de racler la paroi interne du filtre de manière à collecter davantage de tissu adipeux et faciliter l’évacuation du tissu adipeux purifié en sommet du dispositif pour introduction dans le corps du patient via le dispositif 250.
Selon un aspect particulier, la tige filetée 141 peut être logée dans une gaine de protection 142. La gaine de protection 142 qui s’étend entre une extrémité supérieure 1421 et une extrémité inférieure 1422 permet d’éviter à la tige filetée 141 d’entrer en contact avec le tissu adipeux qui en s’accumulant au niveau du taraudage 1403 du plateau de collecte 104 peut bloquer le déplacement de celui-ci.
La montre le dispositif de purification 100 après actionnement du moteur électrique 1000 dans le deuxième sens de rotation R2 permettant d’entraîner en rotation la tige filetée 141. La rotation de la tige filetée 141 entraîne la translation verticale du plateau de collecte 104 suivant la direction D T .
L’extrémité inférieure 1422 de la gaine de protection est fixée dans l’ouverture 1400 du plateau de collecte 104. Afin de permettre le mouvement de la gaine de protection 142 lors du déplacement du plateau 104, le capot 111 et le couvercle 101 comportent respectivement une ouverture 1113 et une ouverture 1013 au travers desquelles la gaine 142 coulisse. Un joint 115 est présent autour de l’ouverture 1113 afin de préserver l’étanchéité en sommet de la chambre de centrifugation.
Dans un autre exemple de réalisation, les moyens 102 sont en un matériau rigide autoporteur comme par exemple un matériau métallique. Dans ce cas, l’élément de rigidification 130 n’est plus nécessaire et ce sont les moyens 102 autoporteurs qui sont directement en prise avec le plateau rotatif 131.
Selon une variante non illustrée, on notera qu’il est possible d’adjoindre un système de circulation à turbine permettant d’améliorer la circulation des liquides dans le dispositif 100, en particulier du liquide de lavage.
D’une manière générale, le dispositif 100 permet une purification par centrifugation du tissu adipeux TA prélevé. On notera que l’on peut réaliser plusieurs phases de centrifugation à différents moments du procédé et notamment alors que le tissu adipeux TA est prélevé, ou durant l’introduction du liquide de lavage afin de brasser l’ensemble des matériaux présents dans le volume V et éviter tout risque de bouchage des moyens 102 par le tissu adipeux.
D’une manière générale, une phase de centrifugation est effectuée par mise en rotation des moyens 102. Les moyens 102 sont mis en rotation sur eux-mêmes. Les moyens 102 sont mis en rotation autour de l’axe X (voir ). L’axe X peut correspondre à l’axe de la hauteur des moyens 102, et par exemple à un axe de symétrie ou de révolution de ces moyens 102. Du fait de cette rotation, le tissu adipeux et les matières polluantes peuvent subir une accélération supérieure ou égale à 8 G, par exemple supérieure ou égale à 10 G ou supérieure ou égale à 12G. Cette accélération mesurée en G correspond au rapport entre l’accélération subie par le matériau et l’accélération de la pesanteur terrestre, laquelle est d’environ 9,81 m²/s. L’accélération subie par le matériau correspond au rapport de la force centrifuge appliquée et de la masse du matériau considéré. La force centrifuge appliquée est égale à m*ω² * R où m est la masse de l’objet considéré, ω est la vitesse angulaire des moyens 102 exprimée en rad/s et R la distance de l’axe X de rotation au centre de gravité de l’objet considéré. Durant une phase de centrifugation, le tissu adipeux et les matières polluantes peuvent subir une accélération inférieure ou égale à 40 G, par exemple inférieure ou égale à 30 G, voire inférieure ou égale à 25 G ou inférieure ou égale à 20 G. Cette accélération peut être comprise entre 8 G et 40 G ou entre 8 G et 30 G ou entre 8 G et 25 G ou entre 8 G et 20 G. Cette accélération peut être comprise entre 10 G et 40 G ou entre 10 G et 30 G ou entre 10 G et 25 G ou entre 10 G et 20 G. Cette accélération peut être comprise entre 12 G et 40 G ou entre 12 G et 30 G ou entre 12 G et 25 G ou entre 12 G et 20 G. Les valeurs d’accélération décrites plus haut permettent d’optimiser l’élimination des liquides présents dans le tissu adipeux et notamment du liquide interstitiel et améliorer davantage encore la qualité du tissu adipeux purifié. Ce dernier point est plus difficile à réaliser dans le cas d’une filtration par gravité comme décrite dans US 2020/0054824. Par ailleurs, le fait de limiter l’accélération à des valeurs bien inférieures à celles mises en œuvre en centrifugation classique comme décrit ci-dessus, participe également à obtenir un tissu adipeux de qualité optimale et avec une légère quantité de liquide interstitiel résiduel lui permettant d’être facilement injecté dans le corps du patient.
La durée d’un cycle de centrifugation peut typiquement être supérieure ou égale à 10 secondes. Cette durée peut être inférieure ou égale à 60 secondes. Cette durée peut par exemple comprise entre 10 secondes et 60 secondes, par exemple entre 15 secondes et 45 secondes. On notera que l’on peut effectuer plusieurs cycles de centrifugation avec arrêt de la rotation de ces moyens entre ces cycles à différentes étapes du procédé, par exemple une alternance de cycles de centrifugation avec arrêt de la rotation durant le prélèvement du tissu adipeux, ou lors du lavage.
La purification du tissu adipeux prélevé (étape E30) est initiée par le chirurgien comme décrit plus haut et peut donc être initiée pendant le prélèvement du tissu adipeux. La purification comprend notamment le lavage du tissu adipeux qui va à présent être décrit.
La illustre la configuration du circuit 2 permettant le lavage du tissu adipeux. Le circuit 2 comprend un contenant 90 contenant le liquide 91 de lavage. Le liquide 91 peut être une solution physiologique. Le contenant 90 peut être sous la forme d’une poche souple, par exemple en matière plastique. Le contenant 90 est relié à l’entrée 22 de la pompe 20, par l’intermédiaire des conduits 93 et 16 dans l’exemple illustré. Le conduit 93 comprend un moyen de contrôle 94 de la circulation de matière qui est apte à autoriser ou empêcher le transfert de matière depuis le contenant 90 au travers de ce conduit 93. Le circuit 2 comprend également un conduit 95 reliant la pompe 20 au dispositif 100. Le conduit 95 s’étend ici entre une première extrémité 95a au niveau de l’orifice 26a et une deuxième extrémité 95b qui débouche dans le volume V du dispositif 100. Le conduit 95 est distinct du conduit 24a qui s’étend également jusqu’à l’orifice 26a. L’extrémité 95b peut être distincte de l’extrémité 44b décrite précédemment ou, selon une variante non illustrée, les conduits 95 et 44 peuvent être réunis en un même conduit débouchant dans le volume V du dispositif 100. Dans l’exemple illustré, le dispositif 100 est relié à un orifice 26a du corps 21 de pompe 20 qui est distinct de l’orifice 26b auquel est relié le segment 30. Le conduit 95 comprend un moyen de contrôle 96 de la circulation de matière qui est apte à mettre la pompe 20 en communication ou non avec le dispositif 100. Selon la configuration de lavage de la , les moyens 94, 96 et 72 sont en configuration ouverte et les moyens 14 et 32 en configuration fermée. La pompe 20 est actionnée et provoque un écoulement de matière le long du sens d’écoulement S1, opposé au sens d’écoulement S2 décrit précédemment. Le liquide 91 est aspiré depuis le contenant 90 par la pompe 20 pour être refoulé dans le conduit 95 et être ainsi introduit dans le dispositif 100. Le liquide 91 s’écoule le long du sens d’écoulement S1 dans lequel il traverse les conduits 93 et 16 jusqu’à l’entrée 22 de la pompe 20. Le liquide 91 est aspiré par la pompe 20 au travers du conduit 24b et de l’orifice 26b pour être ensuite refoulé au travers de l’orifice 26a et du conduit 95 vers le dispositif 100. Les flèches FL matérialisent, à la , l’écoulement du liquide 91 dans le circuit 2 durant le lavage. Durant l’introduction du liquide de lavage dans le volume V, on réalise un ou plusieurs cycles de centrifugation comme décrit plus haut pour séparer les matières polluantes. Une aspiration par la pompe 60 est effectuée ensuite afin d’évacuer le liquide de lavage contenant les matières polluantes (eau, sang, huile etc.) du tissu adipeux et le récupérer dans le réservoir 84. La illustre la configuration du circuit 2 permettant cette aspiration. Le moyen 82 est en configuration fermée et les moyens 56 et 72 en configuration ouverte ainsi que l’électrovanne 66. La pompe 60 est actionnée. Dans l’exemple illustré, les matières polluantes (flèches FM) sont aspirées à l’extérieur du dispositif 100 au travers des conduits 52, 54 et 58 pour être récupérées dans le réservoir 84.
Après cette aspiration, on peut réaliser à nouveau, si cela est souhaité, un cycle de centrifugation pour éliminer davantage de matières polluantes. Cette séquence lavage / aspiration / centrifugation peut ensuite être répétée si besoin.
Si cela est souhaité, la purification peut être complétée après les séquences décrites plus haut par un compactage du tissu adipeux dans lequel le fond 104 peut être remonté, tel un piston (voir position du fond 104 en figures 7 et 13), et une aspiration peut être réalisée sur le tissu adipeux compacté, de manière similaire à ce qui vient d’être décrit, pour évacuer l’air et des matières polluantes éventuellement encore présentes.
De plus, lors de l’étape de vapocraquage, les rendements en oléfines légères recherchées pour la pétrochimie, notamment l’éthylène et le propylène, dépendent fortement de la qualité des charges envoyées au vapocraquage. Le BMCI (Bureau of Mines Correlation Index selon la terminologie anglo-saxonne) est souvent utilisé pour caractériser les coupes hydrocarbonées. Cet indice, développé pour les produits hydrocarbonés issus de pétroles bruts, est calculé à partir de la mesure de la masse volumique et de la température moyenne d’ébullition : il est égal à 0 pour une paraffine linéaire et à 100 pour le benzène. Sa valeur est donc d’autant plus élevée que le produit analysé à une structure condensée aromatique, les naphtènes ayant un BMCI intermédiaire entre les paraffines et les aromatiques. Globalement, les rendements en oléfines légères augmentent quand la teneur en paraffines augmente et donc quand le BMCI diminue. A l’inverse, les rendements en composés lourds non recherchés et/ou en coke augmentent quand le BMCI augmente.
Le document WO 2018/055555 propose un procédé de recyclage des déchets plastiques global, très général et relativement complexe, allant de l’étape même de pyrolyse des déchets plastiques jusqu’à l’étape de vapocraquage. Le procédé de la demande WO 2018/055555 comprend, entre autres, une étape d’hydrotraitement de la phase liquide issue directement de la pyrolyse, de préférence dans des conditions assez poussées notamment en termes de température, par exemple à une température comprise entre 260 et 300°C, une étape de séparation de l’effluent d’hydrotraitement puis une étape d’hydrodealkylation de l’effluent lourd séparé à une température de préférence élevée, par exemple comprise entre 260 et 400°C.
La demande de brevet non publiée FR 21/00.026 décrit un procédé de traitement d’une huile de pyrolyse de plastiques, comprenant :
a) l’hydrogénation de ladite charge en présence au moins d’hydrogène et d’au moins un catalyseur d’hydrogénation à une température moyenne entre 140 et 340°C, la température en sortie de l’étape a) est au moins supérieure de 15°C à la température en entrée de l’étape a), pour obtenir un effluent d’hydrogéné ; b) l’hydrotraitement dudit effluent hydrogéné en présence au moins d’hydrogène et d’au moins un catalyseur d’hydrotraitement, pour obtenir un effluent d’hydrotraité, la température moyenne de l’étape b) étant supérieure à la température moyenne de l’étape a) ; c) une séparation de l’effluent hydrotraité en présence d’un flux aqueux, à une température entre 50 et 370°C, pour obtenir au moins un effluent gazeux, un effluent liquide aqueux et un effluent liquide hydrocarboné.