INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Étonnamment, il a également été découvert qu’un procédé pour la préparation d’une composition polymérique (méth)acrylique MCP1 ou pour la préparation d’une composition de composite polymérique (méth)acrylique PC1, ledit procédé comprenant les étapes de : i) fourniture d’une composition (méth)acrylique MC1 comprenant : a) 100 parties d’un sirop (méth)acrylique liquide comprenant a1) entre 10 % en poids et 50 % en poids d’un polymère (méth)acrylique (P1), a2) entre 50 % en poids et 90 % en poids d'un monomère (méth)acrylique (M1) comprenant une seule fonction (méth)acrylique et b) entre 0,01 et 30 phr en poids d’un composant (LC1) comprenant un composé (C1) comportant au moins deux groupes polymérisables (PG1) et (PG2) et au moins deux groupes hydroxyle ; c) éventuellement entre 0,1 phr et 5 phr d’un initiateur (INI) pour démarrer la polymérisation du monomère (méth)acrylique (M1) et des groupes polymérisables (PG1) et (PG2) ; ii) polymérisation de ladite composition (méth)acrylique MC1, conduit à une composition de polymères ou composites (méth)acryliques qui possèdent une meilleure résistance thermique et une meilleure résistance chimique par comparaison avec une composition ne comprenant pas le composant b).
Étonnamment, il a également été découvert qu’un procédé comprenant les étapes de : i) fourniture d’un composite polymérique PC1 ou d’une pièce constitués de composition (méth)acrylique MC1 polymérisée, ii) chauffage du composite polymérique PC1 ou de la pièce iii) transformation du composite polymérique PC1 ou de la pièce, conduit à un procédé pour la transformation d’un composite polymérique PC1 ou de pièces en composite polymérique, mais également de pièces ou produits mécaniques ou structurés, ledit procédé ne changeant pas leurs propriétés mécaniques d'une manière importante une fois cintrés.
Étonnamment, il a également été découvert qu’un procédé pour la préparation d’un composite polymérique PC1 à partir d’une composition (méth)acrylique MC1, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : i) imprégnation de fibres ou d’un substrat fibreux avec la composition (méth)acrylique MC1 comprenant : a) 100 parties d’un sirop (méth)acrylique liquide comprenant a1) entre 10 % en poids et 50 % en poids d’un polymère (méth)acrylique (P1), a2) entre 50 % en poids et 90 % en poids d'un monomère (méth)acrylique (M1) comprenant une seule fonction (méth)acrylique et b) entre 0,01 et 30 phr en poids d’un composant (LC1) comprenant un composé (C1) comportant au moins deux groupes polymérisables (PG1) et (PG2) et au moins deux groupes hydroxyle ; c) éventuellement entre 0,1 phr et 5 phr d’un initiateur (INI) pour démarrer la polymérisation du monomère (méth)acrylique (M1) et des groupes polymérisables (PG1) et (PG2) ; ii) polymérisation de la composition (méth)acrylique MC1, conduit à un composite polymérique PC1 qui possède une meilleure résistance thermique et une meilleure résistance chimique par comparaison avec un composite polymérique formé à partir d’une composition ne comprenant pas le composant b).
Selon un premier aspect, la présente invention se rapporte à une composition (méth)acrylique MC1, ladite composition comprenant : a) 100 parties d’un sirop (méth)acrylique liquide comprenant a1) entre 10 % en poids et 50 % en poids d’un polymère (méth)acrylique (P1), a2) entre 50 % en poids et 90 % en poids d'un monomère (méth)acrylique (M1) comprenant une seule fonction (méth)acrylique et b) entre 0,01 et 30 phr en poids d’un composant (LC1) comprenant un composé (C1) comportant au moins deux groupes polymérisables (PG1) et (PG2) et au moins deux groupes hydroxyle ; c) éventuellement entre 0,1 phr et 5 phr d’un initiateur (INI) pour démarrer la polymérisation du monomère (méth)acrylique (M1) et des groupes polymérisables (PG1) et (PG2).
Selon un deuxième aspect, la présente invention se rapporte à une composition (méth)acrylique (MC1) comprenant : a) 100 parties d’un sirop (méth)acrylique liquide comprenant a1) entre 10 % en poids et 50 % en poids d’un polymère (méth)acrylique (P1), a2) entre 50 % en poids et 90 % en poids d'un monomère (méth)acrylique (M1) comprenant une seule fonction (méth)acrylique et b) entre 0,01 et 30 phr en poids d’un composant (LC1) comprenant un composé (C1) comportant au moins deux groupes polymérisables (PG1) et (PG2) et au moins deux groupes hydroxyle ; c) éventuellement entre 0,1 phr et 5 phr d’un initiateur (INI) pour démarrer la polymérisation du monomère (méth)acrylique (M1) et des groupes polymérisables (PG1) et (PG2).
Selon un troisième aspect, la présente invention se rapporte à un procédé pour la préparation d’une composition (méth)acrylique MC1 comprenant les étapes suivantes : i) fourniture des composants suivants a) 100 parties d’un sirop (méth)acrylique liquide comprenant a1) entre 10 % en poids et 50 % en poids d’un polymère (méth)acrylique (P1) et a2) entre 50 % en poids et 90 % en poids d’un monomère (méth)acrylique (M1) comprenant une seule fonction (méth)acrylique ; b) entre 0,01 et 30 phr en poids d’un composant (LC1) comprenant un composé (C1) comportant au moins deux groupes polymérisables (PG1) et (PG2) et au moins deux groupes hydroxyle ; c) éventuellement entre 0,1 phr et 5 phr d’un initiateur (INI) pour démarrer la polymérisation du monomère (méth)acrylique (M1) et des groupes polymérisables (PG1) et (PG2) ; et ii) mélange des composants a) à b ou a) à c).
L’EEC 42, qui peut également être considéré comme un dispositif de commande de système de propulsion, peut apporter des changements au système de propulsion 2, et en particulier de la programmation de VIGV, directement, ou peut fournir une notification au pilote (ou à une autre autorité) recommandant le changement, pour approbation. Dans certains exemples, le même dispositif de commande de système de propulsion 42 peut réaliser automatiquement certains changements, et en demander d’autres, en fonction de la nature du changement. Dans certains exemples, la même mise en œuvre peut comprendre la réalisation automatique de certains changements et la demande d’autres, en fonction de la nature du changement. En particulier, les changements qui sont « transparents » pour le pilote – tels que des changements internes des débits du moteur qui n’affectent pas la puissance de sortie du moteur et ne seraient pas remarqués par un pilote – peuvent être réalisés automatiquement, alors que tout changement que le pilote remarquerait peut être notifié au pilote (c’est-à-dire l’apparition d’une notification qui indique que le changement se produira à moins que le pilote n’en décide autrement) ou suggéré au pilote (c’est-à-dire que le changement ne se produira pas sans une contribution positive du pilote). Dans les mises en œuvre dans lesquelles une notification ou une suggestion est fournie à un pilote, celle-ci peut être fournie sur un écran de cockpit de l’aéronef et/ou sous forme d’alarme sonore, et/ou envoyée à un dispositif séparé tel qu’une tablette portable ou un autre dispositif informatique.
Un procédé 3010 de commande d’un système de propulsion 2 d’un aéronef 1 peut donc être mis en œuvre, le système de propulsion 2 comprenant un moteur à turbine à gaz 10 avec une ou plusieurs VIGV 246 à ou à proximité de l’entrée d’un compresseur 14 du moteur à turbine à gaz 10.
Le procédé 3010 comprend l’obtention 3012 d’une ou plusieurs caractéristiques du carburant fourni au moteur à turbine à gaz 10. L’obtention 3012 peut être effectuée en récupérant des données du stockage et/ou en détectant physiquement et/ou chimiquement une ou plusieurs propriétés de carburant. L’étape d’obtention 3012 peut être effectuée une seule fois, par exemple lors d’un ravitaillement ou au début d’un vol. Particulièrement dans les exemples où un carburant ou un mélange de carburants peut être changé en vol, l’étape d’obtention 3012 peut être effectuée de manière répétée au cours d’un vol.
Le procédé 3010 comprend la réalisation 3014 d’un changement de la programmation de la ou des plusieurs VIGV 246 sur la base de la ou des plusieurs caractéristiques obtenues du carburant, par exemple en déplaçant une VIGV d’une certaine quantité (par exemple une rotation d’un certain angle), dans une certaine direction.
Dans les mises en œuvre avec un carburant variable en vol, l’étape d’obtention 3012 et l’étape 3014 de réalisation d’un changement sur la base des données obtenues peuvent être répétées ensemble à chaque fois qu’un changement de position de VIGV est considéré, ou l’étape d’obtention 3012 peut être effectuée à intervalles. Dans les mises en œuvre avec un seul carburant constant en vol, l’étape d’obtention 3012 peut être effectuée une seule fois et l’étape 3014 de réalisation d’un changement peut être effectuée plusieurs fois au cours d’un vol, en utilisant les mêmes données obtenues. En variante, l’étape d’obtention 3012 peut à nouveau être effectuée à intervalles, par exemple pour vérification.
Comme décrit ci-dessus, les inventeurs ont apprécié que la connaissance du ou des carburant(s) disponible(s) pour un aéronef 1 puisse permettre une commande plus efficace et adaptée du système de propulsion 2 - comme pour la commande de programmation de VIGV décrite ici. Dans certains cas, les caractéristiques de carburant peuvent être fournies à l’aéronef 1 par un tiers, par exemple par un fournisseur lors du ravitaillement. Cependant, dans d’autres cas, la connaissance préalable des caractéristiques de carburant peut ne pas être disponible. Une ou plusieurs caractéristiques de carburant d’un carburant agencé pour être fourni à un moteur à turbine à gaz 10 d’un aéronef 1 peuvent donc être déterminées à bord de l’aéronef 1, et éventuellement utilisées ensuite pour influencer la commande du système de propulsion 2.
Dans les exemples décrits ci-dessous, le système de propulsion 2 de l’aéronef est utilisé pour réaliser une « expérience » afin de déterminer, ou de fournir des données utiles pour déterminer une ou plusieurs caractéristiques de carburant. Cette réalisation d’une « expérience » comprend la réalisation d’un changement de fonctionnement du système de propulsion 2 et la détermination de l’effet de ce changement de fonctionnement - une ou plusieurs caractéristiques de carburant peuvent alors être déterminées à partir de la réponse au changement de fonctionnement connu. Les caractéristiques de carburant peuvent comprendre une ou plusieurs de celles énumérées ci-dessus.
Plus spécifiquement, un changement de fonctionnement est réalisé, le changement de fonctionnement étant effectué par un composant pouvant être commandé du système de propulsion 2. Le changement de fonctionnement est sélectionné pour affecter le fonctionnement du moteur à turbine à gaz 10 d’une manière dépendante d’au moins une caractéristique de carburant.
Le changement de fonctionnement est un changement du fonctionnement actuel ou prévu du système de propulsion 2. Par exemple, une aube directrice d’entrée orientable (VIGV) 246 peut se déplacer, et une réponse à ce mouvement est détectée. En variante, une VIGV peut être maintenue stationnaire dans une condition/à un moment où elle se déplacerait normalement, et une réponse à ce changement par rapport à la procédure de fonctionnement standard peut être surveillée. Le changement de fonctionnement peut donc, dans certains cas, être une décision de ne pas réaliser un changement de fonctionnement qui serait normalement réalisé dans ces circonstances. On comprendra que cela peut être considéré comme l’inverse de l’approche 3012, 3014 décrite ci-dessus - plutôt que d’obtenir une ou plusieurs caractéristiques de carburant et de changer la programmation de VIGV sur la base de ces caractéristiques de carburant pour obtenir une réponse souhaitée, un changement de la programmation de VIGV est réalisé et une ou plusieurs caractéristiques de carburant sont déduites ou déterminées à partir de la réponse à ce changement de programmation.
Par exemple, les VIGV 246 peuvent se déplacer de manière à maintenir une température T41 ou une relation entre T30-T41 constante lors du changement de carburant (par exemple, T41 moins T30 ou T40 moins T30, indiquant une élévation de température de la chambre de combustion) ; le mouvement requis pour maintenir la température ou la relation entre les températures constante peut ensuite être utilisé pour identifier un changement du pouvoir calorifique entre le carburant initial (avant le changement de carburant fourni au moteur à turbine à gaz 10) et le nouveau carburant.
En supposant que le débit massique de carburant est maintenu constant lors du changement de carburant, une augmentation de l’élévation de température à travers la chambre de combustion 16 (T40-T30) est susceptible d’être observée lors d’un passage à un carburant ayant un pouvoir calorifique supérieur si aucun changement de programmation de VIGV n’est réalisé. S’il est décidé de ne pas changer la programmation de VIGV en changeant le carburant/en observant que l’élévation de température commence à augmenter, le changement de l’élévation de température à travers la chambre de combustion 16 peut être utilisé pour calculer le changement du pouvoir calorifique du carburant. Pour les SAF et les mélanges de SAF actuels, un changement d’élévation de température d’au moins 2% ou 3% peut être observé par rapport au kérosène, ce qui peut correspondre à un changement de plus de 30°C, ou de plus de 50°C.
Si la vitesse/poussée d’arbre basse pression est maintenue constante au lieu du débit massique de carburant, une élévation de T41 peut encore être observée en raison du pouvoir calorifique supérieur du nouveau carburant si aucun changement de programmation de VIGV n’est réalisé, et l’ampleur de ce changement peut être utilisée pour déduire le changement de pouvoir calorifique. Un changement d’environ 3°C peut être observé pour chaque changement de 3% du pouvoir calorifique de carburant.
Comme décrit ci-dessus, un compresseur 14 ne pompera l’air de manière stable que jusqu’à un certain rapport de pression du moteur (le Rapport de Pression du Moteur (EPR) est le rapport de la pression de décharge de la turbine (P42) divisée par la pression à l’entrée du compresseur (P26)) ; si l’EPR est dépassé, le flux d’air deviendra instable. Cela se produit au niveau de ce que l’on appelle ligne de pompage sur une carte de compresseur. Le moteur est conçu pour maintenir le compresseur en fonctionnement à une petite distance en dessous de la ligne de pompage, sur une ligne de fonctionnement d’une carte de compresseur. La distance entre les deux lignes peut être appelée marge de pompage. Un changement des caractéristiques de carburant peut augmenter ou diminuer le rapport de pression de fonctionnement, déplaçant ainsi la ligne de fonctionnement vers ou loin de la ligne de pompage. Si l’intervalle entre les lignes/la marge de pompage diminue à zéro, un décrochage du compresseur peut en résulter.
Les compresseurs modernes 14 sont conçus et commandés, généralement par l’EEC 42, pour éviter ou limiter le décrochage dans la plage de fonctionnement d’un moteur. Alors que le pompage du compresseur doit généralement être complètement évité, le point précis auquel un petit décrochage se produit pour un débit de carburant donné peut être utilisé pour déduire les caractéristiques de carburant. Le compresseur 14 reviendra alors à un débit normal une fois que le rapport de pression du moteur sera réduit à un niveau auquel le compresseur peut maintenir un flux d’air stable.
Par exemple, pour un débit de carburant donné, le pouvoir calorifique du carburant a un effet sur la température à l’entrée de la turbine, et donc sur les rapports pression/température du moteur. La surveillance de la proximité du décrochage du compresseur 14 après changement de la géométrie de VIGV, ou après changement de carburant et non changement de la géométrie de VIGV, peut donc permettre de déterminer ou de déduire un pouvoir calorifique ou un autre paramètre du carburant.
Alors que les modèles de flux d’air peuvent être mesurés dans certaines mises en œuvre, les angles de VIGV et les effets secondaires tels que les changements de température et de pression peuvent être plus faciles à mesurer directement. Par exemple, ainsi que les changements de la relation entre T30-T41, l’ouverture des VIGV 246 entraîne souvent une P30 plus élevée et une augmentation du rapport de pression global à travers le système de compression. En outre, les informations de position de VIGV peuvent être directement disponibles à partir d’un ou plusieurs actionneurs 242.
Une fois le train de gouttes de premier liquide et goutte de deuxième liquide généré, on met alors en œuvre les étapes a) à d) du procédé.
L’étape a) est faite en sorte de générer un écoulement visco- inertiel avec une vitesse moyenne d’écoulement de 0,4m/s dans le conduit submillimétrique. Ceci s’effectue par une action de poussoir sur le piston P1 de la seringue S1 contenant le premier liquide, lequel applique une surpression au niveau du Té, par rapport à la pression au niveau de la fiole F. Et l’étape c) est faite en sorte de générer un écoulement visco-capillaire avec une vitesse moyenne d’écoulement de 0,04m/s dans le conduit submillimétrique. Ceci s’effectue par une action de tirage sur le piston P1 de la seringue S1. Ceci implique une dépression au niveau du Té par rapport à la pression au niveau de la fiole F. La durée de cette étape c) est 10 fois plus longue que la durée de l’étape a) de telle sorte qu’à l’issue d’une période d’oscillation, le volume total (premier liquide + deuxième liquide) injecté dans le conduit submillimétrique est à somme nulle.
Les étapes a) à d) sont mises en œuvre N 1 = 10 fois de suite.
A l’issue de ces 10 répétitions (ou 10 périodes d’oscillations), les gouttes de deuxième liquide avancent d’environ 15cm dans le conduit submillimétrique en direction de la fiole F (ce qui correspondant à un volume déplacé de 66 µL).
Ensuite, on met en œuvre les étapes A) et B) du procédé explicitées précédemment (cycle).
Ainsi, on soutire (étape A)) 64 µL de liquide mouillable du conduit submillimétrique CS depuis le Té, vers la seringue S1. Ceci est effectué à un débit de 15 µL/s.
Puis (étape B)), on injecte concomitamment 32 µL de deuxième liquide et 32 µL de premier liquide par le Té à un même débit de 5 µL/S pour chaque liquide, de sorte à obtenir un train de gouttes formé par une alternance régulière de gouttes de premier liquide et de deuxième liquide. Ceci s’effectue en appuyant sur les pistons P1, P2. Le rapport α, tel que défini précédemment, vaut ainsi α = 1 dans cet exemple.
Les étapes décrites ci-dessus ont ensuite été répétées selon 313 périodes d’oscillations (= N 1 + N 2 ) et selon N 3 = 31 cycles, de telle sorte que la fiole F est vidée de son premier liquide et remplie en conséquence intégralement de deuxième liquide.
La procédure décrite ci-dessus présente les caractéristiques suivantes : - une performance d’extraction équivalente à celle d’un procédé d’extraction liquide-liquide à contre-courant de type multi-étagé de 3,2 étages théoriques sur 1,8m de conduit submillimétrique, et - un débit moyen de 0,5 µL/s.
Procédé d’installation d’un tronçon de garnissage dans une virole. La présente invention se rapporte au domaine des colonnes de séparation gaz/liquide et à leur assemblage et elle concerne plus particulièrement un procédé d’installation d’un tronçon de garnissage dans une virole afin de former ces dites colonnes de séparation gaz/liquide.
Les colonnes de séparation gaz/liquide sont connues depuis de nombreuses années et permettent par exemple de réaliser une séparation de différents éléments chimiques entrant dans la composition d’un fluide homogène, par exemple par distillation ou par absorption.
La fabrication d’une colonne de séparation gaz/liquide comprend notamment une étape d’insertion d’une pluralité de tronçons de garnissage au sein d’une virole. Les tronçons de garnissages sont notamment utilisés dans les colonnes pour assurer l'échange de matière et de chaleur entre un gaz montant et un liquide descendant. Ces tronçons de garnissage, qui sont notamment constitués par une superposition de plusieurs bandes ondulées, sont souvent appelés "packs". Les tronçons de garnissage sont classiquement empilés les uns sur les autres, le cas échéant avec des séparateurs interposés, afin de participer à la séparation des composants du fluide sur la dimension axiale de la colonne.
Il est connu de procéder à l’insertion des tronçons de garnissage au sein d’une virole maintenue verticale, la force de gravité facilitant grandement la progression du tronçon de garnissage inséré au sein de la virole. Un tel procédé peut toutefois s’avérer contraignant lorsque les colonnes de séparation gaz/liquide à assembler présentent un diamètre important et une dimension axiale nécessitant la mise en œuvre de viroles de grande longueur, de l’ordre de plusieurs dizaines de mètres. En effet, de tels procédés avec une insertion verticale des tronçons de garnissage nécessitent alors un outillage apte à soulever les tronçons de garnissage sur une grande distance afin de les mettre en regard de l’extrémité de la virole ainsi qu’un site de production présentant une hauteur de plafond supérieure à la longueur de la virole.
Il est donc souhaité, pour les viroles de longueur élevée, de prévoir un procédé d’assemblage dans lequel l’insertion des tronçons de garnissage est effectuée avec la virole agencée à l’horizontale. Une telle position rend difficile l’insertion des tronçons de garnissage du fait que ladite insertion nécessite une force de poussée considérable sur l’ensemble de la longueur de la virole, la gravité n’intervenant plus comme force d’accompagnement du mouvement du tronçon de garnissage au sein de la virole.
Cette force de gravité peut même entraîner une légère déformation de la virole et rendre compliqué le centrage du tronçon de garnissage par rapport à une ouverture d’entrée de la virole en regard de laquelle le tronçon de garnissage doit être positionné avant d’être poussé à l’intérieur de cette virole.
Dans une telle installation et une insertion des tronçons de garnissage à l’horizontale, il est difficile de positionner le tronçon de garnissage en regard de l’ouverture d’entrée de la virole en amont de sa poussée à l’intérieur de la virole, et plus encore de maintenir le tronçon en position lorsque l’on désengage le tronçon de garnissage de son moyen de transport pour qu’il puisse être inséré par un moyen de poussée approprié. Il est dès lors nécessaire de faire intervenir très vite le moyen de poussée pour que la poussée du tronçon de garnissage soit réalisée dès que le tronçon de garnissage est en regard de l’ouverture, la gravité tendant à décaler verticalement le tronçon de garnissage de l’ouverture d’entrée de la virole installée horizontalement dès que celui-ci est lâché par son moyen de transport.
Pour ce faire, le système de contrôle pneumatique 26 comprend une branche principale 50 ayant une entrée directement raccordée à la conduite principale 16 et une sortie directement raccordée à la première entrée de commande du distributeur comparateur 44.
De plus, le système de contrôle pneumatique 26 comprend une première branche générale 52 ayant une entrée connectée pneumatiquement à la conduite générale 20 et une sortie directement raccordée à la deuxième entrée de commande du distributeur comparateur 44.
En outre, le système de contrôle pneumatique 26 comprend une deuxième branche générale 54 ayant une entrée connectée pneumatiquement à la conduite générale 20 et une sortie directement raccordée à l’entrée d’alimentation pneumatique du distributeur comparateur 44.
Le distributeur comparateur 44 présente au moins une position ouverte, dans laquelle l’entrée d’alimentation pneumatique est mise en communication fluidique avec la sortie d’échappement pneumatique, et une position fermée, dans laquelle l’entrée d’alimentation pneumatique ne communique pas avec la sortie d’échappement pneumatique.
Sur la , le distributeur comparateur 44 est illustré dans la position ouverte.
Le distributeur comparateur 44 est par exemple un distributeur 2/2.
Le rappel élastique 49 du distributeur comparateur 44 est déterminé pour que, lorsque la pression principale de la conduite principale 16 passe en-dessous d’un seuil principal de pression d’urgence, le distributeur comparateur 44 passe en position ouverte.