INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, l’au moins un élément catalyseur comprend au moins un élément catalyseur mobile disposé sur le filtre rotatif. Un tel élément catalyseur mobile est spécialement adapté quand le filtre rotatif est mis en rotation de façon séquentielle. Par exemple, une pluralité d’éléments catalyseurs mobiles sont disposés sur le filtre rotatif de manière à ce qu’au moins un élément catalyseur soit toujours illuminé par une lampe UV, quelle que soit la position du filtre rotatif. Alternativement ou en combinaison, l’élément catalyseur peut être intégré à une surface de filtration du filtre rotatif. Un tel élément catalyseur mobile permet la génération d’ozone au plus près d’une surface de filtration du filtre rotatif, ce qui limite le colmatage du filtre rotatif.
Avantageusement, le dispositif de traitement comprend en outre au moins une portion de sortie des effluents aqueux traités, l’au moins une lampe UV et/ou l’au moins un élément catalyseur étant agencés ou fixés dans la cuve du côté de la portion de sortie. Cette disposition de l’au moins une lampe UV et/ou de l’au moins un élément catalyseur en regard de l’au moins une portion de sortie, c’est-à-dire dans le flux des effluents aqueux traités sortant de la cuve, permet une plus grande efficacité de l’effet désinfectant susmentionné. Par exemple, l’au moins une lampe UV et/ou l’au moins un élément catalyseur sont uniquement disposés du côté de la portion de sortie.
Avantageusement, l’au moins une portion de sortie est disposée sur un bord de la cuve, sur un axe parallèle à l’axe de rotation du filtre rotatif. Un tel arrangement permet d’optimiser la désinfection du flux d’effluents liquides filtrés tout en simplifiant la construction du présent dispositif de traitement. Par exemple, l’au moins une lampe UV peut comprendre une ou plusieurs lampes UV sous forme de tubes, pouvant être disposés parallèlement à la portion de sortie, c’est-à-dire parallèlement à l’axe de rotation du filtre rotatif.
Avantageusement, le dispositif de traitement comprend une seule portion de sortie et le filtre rotatif est agencé dans la cuve de façon qu’une portion du filtre rotatif pénètre dans les effluents aqueux du côté de la portion de sortie quand le filtre rotatif est en rotation dans la cuve. Un tel dispositif de traitement peut en outre être disposé dans un espace limité, par exemple contre un mur, tout en maintenant un haut niveau de traitement des effluents aqueux.
Avantageusement, le filtre rotatif est agencé pour être mis en rotation de manière séquentielle. Un tel agencement permet une limitation du colmatage en maximisant l’exposition de la surface de filtration du filtre rotatif à la lumière UV et à l’ozone.
Avantageusement, le filtre rotatif est un filtre à tambour ou un filtre à disques.
Un autre aspect de la présente description concerne une méthode de traitement d’effluents aqueux au moyen d’un dispositif de traitement comprenant une cuve, un filtre rotatif, au moins une lampe UV agencée pour être immergée dans les effluents aqueux et au moins un élément catalyseur incluant de l’oxyde de titane, la méthode comprenant les étapes suivantes : a) alimentation en effluents aqueux d’un intérieur du filtre rotatif, b) mise en rotation du filtre rotatif, c) illumination des effluents aqueux filtrés par l’au moins une lampe UV, d) génération d’ozone dans les effluents aqueux filtrés par l’illumination de l’au moins un élément catalyseur par l’au moins une lampe UV.
Avantageusement, l’au moins un élément catalyseur comprend au moins deux éléments catalyseurs mobiles placés sur le filtre rotatif, et l’étape de mise en rotation du filtre rotatif est réalisée séquentiellement en alternant une phase mobile et une phase immobile, de manière qu’au moins un des éléments catalyseurs mobiles soit toujours immergé et illuminé dans les effluents aqueux filtrés. Une telle méthode permet d’optimiser les coûts de fabrication et d’installation du dispositif de traitement tout en maintenant un haut niveau de traitement des effluents aqueux.
D’autres caractéristiques et avantages de la présente description apparaîtront plus clairement à la lecture de la description détaillée qui suit de modes de réalisation donnés à titre d’exemples nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés, dans lesquels :
est une vue arrière en coupe d’un dispositif de traitement d’effluents aqueux selon un mode de réalisation de la présente description.
est une vue arrière en coupe d’un dispositif de traitement d’effluents aqueux selon un deuxième mode de réalisation de la présente description.
Un autre objet de la présente invention a également pour objet un procédé d'hydrocraquage d'au moins une charge hydrocarbonée, de préférence sous forme liquide, dont au moins 50% poids des composés présentent un point d’ébullition initial supérieur à 300 °C et un point d’ébullition final inférieur à 650 °C, à une température comprise entre 200 °C et 480 °C, à une pression totale comprise entre 1 MPa et 25 MPa, avec un ratio volume d’hydrogène par volume de charge hydrocarbonée compris entre 80 et 5000 litres par litre et à une Vitesse Volumique Horaire (VVH) définie par le rapport du débit volumique de charge hydrocarbonée, de préférence liquide, par le volume de catalyseur chargé dans le réacteur comprise entre 0,1 et 50 h-1, en présence du catalyseur selon l’invention.
Avantageusement, la brasure est une brasure de composition Au3Ni0,6Ti (% massique), AuxTi ou AuxZr avec x compris entre 0,5 et 3% massique. Par exemple, il peut s’agir de 0,5% Ti – 99,5 % Au.
Avantageusement, la brasure est une feuille de brasure ayant une épaisseur comprise entre 25µm et 200µm, de préférence entre 50 et 100 µm.
Avantageusement, l’étape d) est réalisée sous vide secondaire ou sous atmosphère protectrice (sous atmosphère réductrice ou sous gaz neutre).
Le procédé est simple à mettre en œuvre car une seule étape de métallisation est suffisante et il n’y a pas besoin d’augmenter la rugosité de surface de la zircone. Le procédé peut être mis en œuvre avec différentes brasures : des brasures d’or pur ou des brasures en alliage d’or.
L’invention concerne également un assemblage obtenu par le procédé précédemment décrit comprenant successivement :
- une pièce en zircone,
- un joint de brasage (ou joint brasé) comprenant une première partie en or ou en un alliage d’or, une deuxième partie formée d’une couche réactionnelle comprenant, voire constituée, d’intermétalliques du système AuNbTi, et une troisième partie formée d’une couche réactionnelle d’oxyde,
- un élément en titane.
Autrement dit, le joint de brasage comprend, et de préférence, est constitué, depuis la pièce en zircone vers l’élément en titane de : la couche réactionnelle d’oxyde, la partie en or ou en alliage d’or et la couche réactionnelle d’intermétalliques du système AuNbTi.
De préférence, le joint de brasage comprend une première partie en or ou en alliage d’or AuNiTi, AuTi ou AuTiZr et une deuxième partie formée d’une couche réactionnelle comprenant voire constituée d’intermétalliques du système AuNbTi côté titane. Le joint de brasage comprend en outre une troisième partie formée d’une couche réactionnelle d’oxyde (oxyde de titane Ti x O y ou mélange d’oxydes dont l’oxyde de titane, ou oxyde mixte de titane) côté zircone.
Selon une variante de réalisation avantageuse, le joint de brasage est obtenu à partir d’une brasure d’or. Le joint de brasage comprend, d’une part, de l’or et, d’autre part, une couche réactionnelle formée d’intermétalliques du système AuNbTi côté titane. La partie en or du joint de brasage peut être légèrement enrichie en titane. Le titane provient du substrat en titane. Le joint de brasage comprend en outre une couche d’oxyde de titane Ti x O y côté zircone.
Selon une autre variante de réalisation avantageuse, le joint de brasage est obtenu à partir d’une brasure en un alliage d’or de composition Au3Ni0,6Ti (% massique). Le joint de brasage comprend d’une part un alliage d’or (AuNiTi) et d’autre part une couche réactionnelle formée principalement d’intermétalliques du système ternaire AuNbTi côté titane. Le joint de brasage comprend en outre une couche d’oxyde de titane Ti x O y côté zircone.
Selon une autre variante de réalisation avantageuse, le joint de brasage est obtenu à partir d’une brasure en un alliage d’or de composition AuxTi ou AuxZr (avec x compris entre 0,5 et 3% massique). Le joint de brasage comprend d’une part un alliage d’or (AuTi ou AuTiZr) et d’autre part une couche réactionnelle formée principalement d’intermétalliques du système ternaire AuNbTi côté titane. Le joint de brasage comprend en outre une couche réactionnelle d’oxyde (oxyde de titane Ti x O y dans le cas AuxTi ; oxyde de titane Ti x O y ou mélange d’oxydes dont l’oxyde de titane, ou oxyde mixte de titane dans le cas AuxZr), côté zircone.
Dans ces différentes variantes de réalisation, la couche d’oxyde est une fine couche d’oxyde. De préférence, elle a une épaisseur comprise entre 100 nm et 300 nm.
Avantageusement, la zircone est une zircone yttriée ou un composite alumine-zircone.
Les assemblages obtenus avec ce procédé présentent une très bonne tenue mécanique, notamment de 115MPa à 250MPa en traction.
L’analyse physico-chimique par analyse MEB-EDX de la surface est à la .
On observe une couche de PEEK discontinue de l’ordre de 70 µm avec une macroporosité avec un diamètre moyen équivalent des pores de la sous-couche dure de l’ordre de grandeur de la dizaine de microns.
La macroporosité identifiée en 2D par analyse physico-chimique par MEB-EDX en coupe est confirmée par des analyses en coupe de cet échantillon par micro-tomographie-X (Synchrotron) ( ).
L’analyse d’images montre une couche de revêtement assez irrégulière avec des dimensions de pores très variables.
La fraction de porosité fermée globale calculée est de 10,5 % dans le revêtement complet.
La diamètre moyen équivalent des pores de la sous-couche dure est de 11.1 µm.
Ustensile de cuisson selon l'invention avec un polymère de base dure discontinue et macroporeuse
- Une calotte en aluminium d’épaisseur de 45/10 ème , est dégraissée puis grenaillée ou sablée avant de suivre un traitement de surface adapté pour éliminer les contaminants organiques. La rugosité a un Ra de l’ordre de 5 µm. Ce disque est préchauffé à une température de maxi. 100°C et utilisé pour appliquer un mélange de poudre de la torche PEEK/ SiC / Pigment coloré.
Le PEEK (Poly éther ether cétone) est fabriqué et vendu sous le nom de marque VICTREX VICOTE PEEK® 703 de diamètre volumique D50 = 25 µm.
Le carbure de silicium (marque SIKA ABR I F500) de diamètre volumique D50 = 12,8 µm.
Le pigment est du graphite sous forme de poudre.
Le procédé thermique par flamme spray est utilisé pour obtenir un dépôt discontinu du mélange des trois poudres ci-dessus en ratio massique respectivement 72/ 25/ 3 et afin de déposer une masse pour atteindre une épaisseur de cette couche de l’ordre de 50 µm.
La composition polymère thermoplastique de chacune des deux couches polymères thermoplastiques, notamment semi-conductrice et électriquement isolante, peut comporter au moins 0,3% en poids environ, de préférence au moins 0,5% en poids environ, et de façon particulièrement préférée au moins 0,75% en poids environ du premier antioxydant, par rapport au poids total de la composition polymère thermoplastique.
La composition polymère thermoplastique de chacune des deux couches polymères thermoplastiques, notamment semi-conductrice et électriquement isolante, peut comporter au plus 2,5% en poids environ, de préférence au plus 2,0% en poids environ, et de façon particulièrement préférée au plus 1,5% en poids environ du premier antioxydant, par rapport au poids total de la composition polymère thermoplastique.
En effet, une quantité supérieure à 2,5% peut induire l’apparition de phénomènes d’exsudation de l’antioxydant. En outre, des quantités élevées d’antioxydant peuvent augmenter le coût de production du câble.
À titre d’exemples de phénols encombrés, on peut citer le pentaérythritol tétrakis(3-(3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphényl)propionate) (Irganox ® 1010), l’octadécyl 3-(3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphényl)propionate (Irganox ® 1076), le 1,3,5-triméthyl-2,4,6-tris(3,5-di-tert-butyl-4-hydroxybenzyl)benzène (Irganox ® 1330), le 4,6-bis (octylthiométhyl)-o-crésol (Irgastab®KV10 ou Irganox ® 1520), le 2,2’-thiobis(6-tert-butyl-4-méthylphénol) (Irganox ® 1081), le 2,2’-thiodiéthylène bis[3-(3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphényl) propionate] (Irganox ® 1035), le 2,2’-méthylènebis(6-tert-butyl-4-méthylphénol) ou le tris (3,5-di-tert-butyl-4-hydroxybenzyl) isocyanurate (Irganox ® 3114).
À titre d’exemples d’hétérocycliques aromatiques azotés, on peut citer les mercapto benzimidazoles ou les dérivés de la quinoline tels que les 2,2,4-triméthyl-1,2 dihydroquinolines polymérisées (TMQ), et de préférence les mercapto benzimidazoles.
Les TMQ peuvent avoir différents grades, à savoir : - un grade dit « standard » avec un faible degré de polymérisation, c'est-à-dire avec un taux de monomère résiduel supérieur à 1% en poids et ayant une teneur en NaCl résiduelle pouvant aller de 100 ppm à plus de 800 ppm (parties par million massiques); - un grade dit « à haut degré de polymérisation » avec un haut degré de polymérisation, c’est-à-dire avec un taux de monomère résiduel inférieur à 1% en poids et ayant une teneur en NaCl résiduelle pouvant aller de 100 ppm à plus de 800 ppm ; - un grade dit « à faible teneur en sel résiduel » avec une teneur en NaCl résiduelle inférieure à 100 ppm.
D ésactivateur de métal
Dans le cas où les couches polymères thermoplastiques, dont les matériaux constitutifs sont utilisés pour la préparation du matériau polymère thermoplastique M, comportent au moins une couche semi-conductrice et au moins une couche électriquement isolante, la composition polymère thermoplastique de la couche semi-conductrice peut comporter un désactivateur de métal, différent du premier antioxydant.
En particulier, ladite couche semi-conductrice entoure et est en contact physique direct avec l’élément électriquement conducteur allongé du câble ou entoure la couche électriquement isolante du câble.
Le désactivateur de métal peut être choisi parmi les hétérocycles aromatiques azotés, et les composés aromatiques comprenant au moins une fonction –NH-C(=O)-.
À titre d’exemples de composés aromatiques comprenant au moins une fonction –NH-C(=O)-, on peut citer ceux comprenant deux fonctions –NH-C(=O)-, de préférence comprenant deux fonctions –NH-C(=O)- liées de façon covalente, et de façon plus particulièrement préférée comprenant un groupe divalent –NH-C(=O)-C(=O)-NH- ou –C(=O)-NH-NH-C(=O)-, tels que le 2,2’ oxamidobis-[éthyl-3-(3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyphényl) propionate] (Naugard XL-1), le 2’,3-bis[[3-[3,5-di-tert-butyl-4-hydroxy phenyl]propionyl]] propionohydrazide ou 1,2-bis(3,5-di-tert-butyl-4-hydroxyhydrocinnamoyl) hydrazine (Irganox ® 1024 ou Irganox ® MD 1024), ou l'oxalyl bis(benzylidenehydrazide).
La composition polymère thermoplastique de la couche semi-conductrice peut comporter au moins 0,2% en poids environ, de préférence au moins 0,4% en poids environ, et de façon particulièrement préférée au moins 0,6% en poids environ du désactivateur de métal, par rapport au poids total de la composition polymère thermoplastique.
La composition polymère thermoplastique de la couche semi-conductrice peut comporter au plus 1,5% en poids environ, de préférence au plus 1,0% en poids environ, et de façon particulièrement préférée au plus 0,75% en poids environ du désactivateur de métal, par rapport au poids total de la composition polymère thermoplastique.
La combinaison d’un désactivateur de métal et d’un premier antioxydant permet d’obtenir une bonne stabilité thermique de la couche polymère thermoplastique semi-conductrice, malgré la présence des charges conductrices pouvant être comprises dans cette couche.
Ces paramètres de traitement peuvent être des paramètres nominaux initialement fournis par le dispositif HIFU et/ou ceux corrigés par le praticien à l’aide du dispositif d’imagerie 110 et de l’interface utilisateur 130.
Le module de prédiction effectue une interpolation des cartographies de champ ultrasonore ainsi obtenues pour obtenir une cartographie correspondant aux paramètres géométriques et physiques du traitement.
Cette cartographie de champ ultrasonore est obtenue pour chaque tir dans le repère local de la sonde puis transformée par changement de repère en une cartographie dans le repère de la zone à traiter.
La cartographie de la zone à traiter fournie au module d’estimation de dose thermique déposée, 230. Celui-ci calcule l’élévation de température induite par l’apport d’énergie ultrasonore en chaque point d’une grille de points dans la zone à traiter.
Le module d’estimation de la réponse tissulaire, 240, détermine ensuite en chaque point de la grille si la dose thermique déposée, correspondant à l’accumulation de de l’échauffement thermique au cours du temps, conduit ou non à une nécrose tissulaire. Pour ce faire, ce module pourra accéder aux caractéristiques physiologiques des différents tissus stockées dans la base de données 210. Par exemple, pour un tissu donné, le franchissement d’un seuil de dose thermique déposée sera un critère permettant de conclure à sa destruction. En revanche, si ce seuil n’est pas franchi sur la durée en question, le tissu pourra être considéré comme préservé. Le cas échéant, le critère sera exprimé sous forme de probabilité de destruction en fonction de statistiques déjà obtenues sur les tissus en question.
Une cartographie des régions nécrosées ou de probabilité de nécrose tissulaire peut ensuite être superposée à l’image de la zone à traiter sur l’afficheur du dispositif d’imagerie 110.
Avantageusement, un module d’adaptation des paramètres de traitement utilisera une fonction de coût dépendant de l’écart observé en chaque point des régions à détruire. Cette fonction de coût est minimisée sous contrainte de ne pas remplir le critère de destruction dans les régions à préserver. Le cas échéant, les différentes régions à détruire seront affectées de coefficients de pondération dans la fonction de coût en fonction de l’importance de leur prise en compte dans le traitement. La fonction de coût peut s’exprimer sous la forme d’une somme de fonctions élémentaires associées à chacun des tirs, chaque fonction élémentaire pouvant notamment dépendre de la position et de l’orientation de la sonde lors du tir, de la puissance et la durée des impulsions ainsi que la loi de focalisation appliquées (donnant la position du point focal) lors de ce tir.
La minimisation de la fonction de coût sous contrainte peut être réalisée de manière classique avec des multiplicateurs de Lagrange, par exemple en associant un multiplicateur de Lagrange à chaque région à préserver.
La minimisation de la fonction de coût peut être réalisée au moyen d’une descente de gradient, voire une descente de gradient stochastique lorsque le nombre de tirs est important, voire des algorithmes génétiques, du type évolution différentielle par exemple
Les nouveaux paramètres de traitement obtenus sont ensuite injectés dans le module de prédiction 220 pour une nouvelle prédiction du champ ultrasonore.
Le praticien peut visualiser à chaque itération la cartographie des régions nécrosées et des zones préservées et valider le transfert des paramètres de traitement au dispositif HIFU.
La représente de manière schématique une méthode de prédiction de la distribution de l’intensité du champ ultrasonore, utilisée dans la .
La méthode de prédiction suppose d’avoir préalablement modélisé en 310 la zone à traiter en différentes régions tissulaires, chaque région tissulaire étant caractérisée par un paramètre géométrique et/ou physiologique comme indiqué plus haut.
Elle suppose également d’avoir modélisé en 320 le protocole de traitement au moyen de paramètres de traitement, tels que la position et l’orientation de la sonde relativement à la zone à traiter, ainsi que la puissance, la durée, la loi de retards/phases, la fréquence des impulsions appliquées aux différents éléments transducteurs de la sonde, ce à chaque tir. La séquence de tirs peut être décrite par une trajectoire de sonde relativement à la zone à traiter, cette dernière pouvant le cas échéant être divisée en tranches.
A partir des paramètres géométriques et physiologiques des régions tissulaires, ainsi que des paramètres de traitement, les configurations pertinentes de ces paramètres, par exemple les configurations les plus proches ou relatives à des valeurs appartenant à des plages autour de ces paramètres sont recherchées dans la base de données. Les cartographies précalculées de champ ultrasonore associées à ces différentes configurations sont alors extraites de la base.
En 340, la distribution de l’intensité du champ ultrasonore dans la zone à traiter est estimée dans le repère local de la sonde en interpolant les cartographies de champ extraites de la base de données. Cette estimation est répétée pour chaque tir du protocole de traitement.
- Anti-TGM1 (Santa Cruz Biotechnology) souris monoclonal, dilué à 1/100, pendant la nuit,
- Anti-CLOCK (Abcam) lapin polyclonal, dilué à 1/500, pendant la nuit.
- Anti-collagène III (Tebu) lapin monoclonal, dilué à 1/100, pendant 1h30,
- Anti-collagène I (Abcam) lapin monoclonal, dilué à 1/1000, pendant une nuit,
- Anti-fibrilline-1 (R&D Systems) lapin monoclonal, dilué à 1/500, pendant une heure et demie.
Les anticorps secondaires utilisés pour l’étude sont :
- Chèvre anti-lapin conjugué à la peroxidase (Invitrogen), dilué à 1/5000, pendant 1h,
- Alexa Fluor 488 âne, anti-souris (Invitrogen), dilué à 1/1000, pendant 1h,
- Alexa Fluor 488 âne, anti-lapin (Invitrogen), dilué à 1/1000, pendant 1h.
3.5 Protocole de Western-Blot Dans le lysat cellulaire :
Les cellules cultivées ont été homogénéisées dans un tampon RIPA (RadioImmunoPrecipitation Assay) glacé (Thermo Scientific) contenant le cocktail d’inhibiteurs de protéases Halt et de l’EDTA (Thermo Scientific). Les cellules ont été récoltées par action mécanique et centrifugées à 10 000 tr/min pendant 20 minutes à 4°C. Un dosage des protéines a été effectué selon les recommandations du kit (Thermo Scientific) sur le surnageant cellulaire et le Western-blot a été effectué sur une quantité standardisée de protéines. Les protéines ont été mélangées avec un tampon de charge et un agent réducteur, le DTT (dithiothréitol, Sigma) et chauffées à 90°C pendant 5 minutes. Les échantillons ont ensuite été déposés sur un gel NuPAGE 4-12% Bis-Tris (Invitrogène) puis l’électrophorèse a été réalisée. Les protéines ont ensuite été transférées du gel vers une membrane nitrocellulosique à l'aide du système iBlot Dry Blotting System (Invitrogen). Les sites non spécifiques ont été saturés pendant 1 heure dans une solution de lait à 5 % dilué dans le tampon TBS 1X (Tris buffered Saline). La membrane de nitrocellulose a été incubée pendant la nuit à 4°C avec l'anticorps primaire, dilué dans du lait. Après trois lavages de 15 minutes avec une solution à 0,05 % de Tween 20 dans TBS 1X, l'anticorps secondaire, couplé à une peroxydase, a été appliqué pendant 1 heure à température ambiante. Après une deuxième série de trois lavages de 15 minutes avec une solution à 0,05 % de Tween 20 dans le TBS 1X, la révélation des protéines a été réalisée avec du luminol (Thermo Scientific), et l'émission photonique a été lue par chimiluminescence en utilisant une caméra Sensicam associée au cabinet lumineux Multilmage (AIC).
En surnageant cellulaire :