INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les ensembles multidisques du premier embrayage E1, du deuxième embrayage E2 et de l’embrayage de coupure K0, les parois cylindriques 42 des pistons d’actionnement 30, leurs corps 36, les joints à deux lèvres 54 portés par ces corps 36 et les ressorts hélicoïdaux 50 sont mobiles au niveau de leurs extrémités arrière selon la direction axiale, c'est-à-dire qu’ils peuvent se déplacer entre l’extrémité longitudinale avant 6 et l’extrémité longitudinale arrière 8 de l’embrayage humide 1 lorsque les pistons d’actionnement 30 sont actionnés. Les ressorts hélicoïdaux 50 peuvent plus précisément être comprimés ou détendus le long de cette direction axiale. À l’inverse, les fonds 34, les parois périphériques externes 38, les extensions 52 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22 et les joints à lèvre 54 porté par elles sont fixes selon la direction axiale, c'est-à-dire qu’ils ne sont pas entraînés par les pistons d’actionnement 30 lorsque ceux-ci effectuent leurs déplacements axiaux.
Plus précisément, lorsque du lubrifiant contenu dans le moyeu d’alimentation en lubrifiant 22 est injecté dans les chambres de pression 26 par l’intermédiaire des orifices d’insertion 32. Les pistons d’actionnement 30 sont alors poussés sous l’effet de cette pression et ils effectuent un déplacement axial selon l’axe de rotation X résultant en un passage de la position débrayée à la position embrayée de l’ensemble multidisques concerné. Lors de ce changement d’état, les ressorts hélicoïdaux 50 sont compressés contre les extensions transversales 52 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22. Les parois cylindriques 42 des pistons d’actionnement 30 et les organes de transmission de force 48 qui les prolongent se déplacent également, venant exercer une contrainte contre l’ensemble multidisques de l’embrayage E1, E2 ou K0 concerné. Les embrayages E1, E2 et K0 sont alors dans l’état fermé dans lequel ils sont aptes à transmettre le couple.
Au cours de ce passage de la position débrayée à la position embrayée, il existe au sein l’embrayage humide 1 des zones de frottement présentant des niveaux de frottement élevés des joints à lèvre 54, particulièrement entre d’une part les joints à deux lèvres 54 portés par les corps 36 des pistons d’actionnement 30 et les parois périphériques externes 38 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22, et d’autre part entre les joints à lèvre 54 disposés sur les extensions 52 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22 et les faces intérieures 46 des parois cylindriques 42 des pistons d’actionnement 30.
Afin de réduire le niveau de frottement dans les zones de frottement précitées, l’embrayage humide 1 selon l’invention présente au moins un moyen de rétention 56, 58 du lubrifiant, qui permet de contenir ce lubrifiant sur les zones de frottement en dépit d’un effet centrifuge qui tend à évacuer le lubrifiant lorsque l’embrayage humide 1 tourne autour de son axe de rotation X. Le lubrifiant est déposé sur les zones de frottement lors de chaque démarrage du véhicule par diffusion du lubrifiant au sein de l’embrayage humide sous la forme d’un brouillard d’huile, puis l’au moins un moyen de rétention 56, 58 permet de le retenir dans ces zones de frottement. Les joints à lèvre 54 sont alors lubrifiés par le lubrifiant retenu par l’au moins un moyen de rétention 56, 58 lors du déplacement axial des pistons d’actionnement 30, ce qui conduit à limiter les frottements.
Selon un exemple, le moyen de rétention 56, 58 peut être un premier moyen de rétention 56 disposé au sein de l’embrayage humide 1 sur les parois périphériques externes 38 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22, avec un premier moyen de rétention primaire 56A associé à la première chambre de pression 26A dont dépend le premier embrayage E1, un premier moyen de rétention secondaire 56B associé à la deuxième chambre de pression 26B dont dépend le deuxième embrayage E2 et un premier moyen de rétention tertiaire 56C associé à la troisième chambre de pression 26C dont dépend l’embrayage de coupure de couple K0. L’au moins un moyen de rétention 56, 58 peut comprendre, conjointement ou alternativement au premier moyen de rétention, un deuxième moyen de rétention 58 porté par les faces intérieures 46 des parois cylindriques 42 des pistons d’actionnement 30, avec un deuxième moyen de rétention primaire 58A sur le premier piston d’actionnement 30A auquel est relié le premier embrayage E1, un deuxième moyen de rétention secondaire 58B sur le deuxième piston d’actionnement 30B auquel est relié le deuxième embrayage E2 et un deuxième moyen de rétention tertiaire 58C sur le troisième piston d’actionnement 30C auquel est relié l’embrayage de coupure de couple K0. On comprend ainsi qu’il peut exister un premier moyen de rétention 56 pour chacun des embrayages E1, E2 et K0, pour seulement deux d’entre eux ou pour un seul d’entre eux, et/ou un deuxième moyen de rétention 58 pour chacun de ces embrayages E1, E2 et K0, pour seulement deux d’entre eux ou pour un seul d’entre eux, le cas où tous ces moyens de rétention 56, 58 sont présents étant illustré à la .
Des distances D1, D2 sont notamment illustrées en . Le premier moyen de rétention 56 est disposé sur la paroi périphérique externe 38 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22 à une distance D1 non nulle de la paroi cylindrique 42 du piston d’actionnement 30, et plus précisément de sa face extérieure 44. Une telle distance D1 est mesurée dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation X, ce plan passant par le premier moyen de rétention 56. Cette distance D1 permet de s’assurer que le piston d’actionnement 30 puisse se déplacer axialement sans frotter contre le premier moyen de rétention 56. De la même façon, le deuxième moyen de rétention 58 porté par la face intérieure 46 de la paroi cylindrique 42 du piston d’actionnement 30 est disposé à une distance D2 non nulle de la paroi périphérique interne 52, 54 représentée dans le cas présent par le bord d’un joint à lèvre 54 solidaire de l’extension 52 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22.
L’au moins un moyen de rétention 56, 58 peut prendre différentes configurations, un premier mode de réalisation étant visible en et un deuxième mode de réalisation étant visible en .
L’au moins un moyen de rétention 56, 58 selon le premier mode de réalisation est une nervure 60 qui fait saillie de la paroi périphérique externe 38 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22 et/ou de la paroi cylindrique 42 du piston d’actionnement 30, selon qu’il s’agit d’un premier moyen de rétention 56 ou d’un deuxième moyen de rétention 58, vers l’axe de rotation X. Cette nervure 60 s’étend sur toute une circonférence de cette paroi périphérique externe 38 et/ou de cette paroi cylindrique 42. Lorsque la nervure 60 est portée par la paroi périphérique externe 38 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22, elle constitue ainsi une restriction d’un diamètre radial extérieur de cette chambre. La nervure 60 peut par exemple être constituée d’une arête principale bordée de deux arêtes obliques, l’arête principale étant sensiblement parallèle à la paroi périphérique externe 38 et/ou à la paroi cylindrique 42. Une telle configuration de la nervure 60 est avantageuse puisqu’elle repose sur une absence d’angle droit, qui pourrait endommager le joint à lèvre 54 lors de l’assemblage du piston d’actionnement 30.
La nervure 60 servant de moyen de rétention 56, 58 du lubrifiant peut mesurer 0,4 millimètre, préférentiellement 0,2 millimètre, selon une mesure effectuée selon une direction perpendiculaire à l’axe de rotation X de l’embrayage humide 1. Avantageusement, la nervure 60 ne doit pas présenter une hauteur H inférieure à 0,1 millimètre, de sorte à garantir la présence d’un film de lubrifiant d’au moins 0,1 millimètre d’épaisseur sur la paroi périphérique externe 38 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22 et/ou la paroi cylindrique 42 du piston d’actionnement 30. Une telle épaisseur est elle aussi mesurée selon la direction perpendiculaire à l’axe de rotation X de l’embrayage humide 1. Cette hauteur H de la nervure 60 est notamment choisie de façon à s’assurer que le montage des joints à lèvre 54 au sein des cavités 25 n’est pas perturbé.
Alternativement, l’au moins un moyen de rétention 56, 58 peut être réalisé selon un deuxième mode de réalisation, qui est celui de la . Ce moyen de rétention 56, 58 prend alors la forme d’une gorge 62 formée dans la paroi périphérique externe 38 du moyeu d’alimentation en lubrifiant 22 et/ou dans la paroi cylindrique 42 du piston d’actionnement 30, cette gorge 62 étant associée à un élément de retenue 64 du lubrifiant tel qu’un joint torique. En variante, l’élément de retenue peut être par exemple un anneau métallique ou tout autre composant ayant une forme de révolution.
20b - deuxième surface de contact
20c - forme correspondante
20d - face d’arrêt
21 - élément formant entretoise
22 - came périphérique
22a - première section
22b - deuxième section
22c - section intermédiaire
Dispositif d’absorption de vibrations, notamment pour un organe de véhicule aérien La présente invention concerne un dispositif d’absorption de vibrations, notamment destiné à équiper un organe de véhicule, et plus particulièrement un véhicule aérien.
Un organe monté dans une structure mobile, telle qu’un véhicule, est susceptible de bouger par rapport à la structure lorsqu’il est soumis à des sollicitations telles que des vibrations ou des chocs. Ce mouvement consiste généralement en une vibration ou une oscillation, dans laquelle l’organe se déplace périodiquement ou pseudo-périodiquement par rapport à la structure autour d’une position d’équilibre entre deux positions extrêmes de son mouvement. Ces positions extrêmes sont notamment susceptibles de dépendre du niveau des sollicitations extérieures et donc de varier.
De tels mouvements d’oscillations présentent des amplitudes particulièrement fortes à des fréquences spécifiques appelées fréquences propres qui sont des fréquences auxquelles l’organe est particulièrement sensible. De telles oscillations sont très préjudiciables pour certaines applications qui requièrent un bon contrôle de la position ou de l’orientation du dispositif. Par exemple, lorsque l’organe contient un ensemble de capteurs ou d’outils propres à projeter par exemple un rayon lumineux ou un faisceau directionnel d’ondes radiofréquence, les oscillations réduisent fortement la précision de mesure des capteurs ou la précision spatiale de l’illumination obtenue. En outre, les oscillations participent à une usure prématurée de l’organe puisqu’elles entraînent l’apparition de contraintes répétées, notamment parce qu’elles sont susceptibles de durer beaucoup plus longtemps que la sollicitation qui a causé cette oscillation.
Différents systèmes d’absorption de vibrations sont connus dans l’état de la technique.
On connait par exemple des absorbeurs en polymères souples, tels que des élastomères, interposés entre l’organe et la structure porteuse, dont les fréquences propres sont suffisamment en deçà des fréquences propres de l’organe pour limiter les oscillations et ainsi réduire leurs effets. Toutefois, les propriétés des élastomères sont susceptibles de varier fortement en fonction de la température, de la fréquence des sollicitations mécaniques qu’ils subissent ou de l’amplitude de ces sollicitations. Il en résulte que la fiabilité de tels absorbeurs en polymères est limitée.
On connait également, dans l’état de la technique, des absorbeurs de type dit « dynamique à masse accordée » (« Tuned Mass Damper » en anglais). Un tel absorbeur est habituellement fixé à l’organe à stabiliser, l’absorbeur présentant une fréquence de résonance proche de cette de l’organe à stabiliser. Le réglage d’un tel absorbeur est toutefois généralement difficile à mettre en œuvre. En effet, il nécessite un niveau d’absorption vibratoire suffisamment élevé pour limiter l’émergence de résonances secondaires.
La présente invention a notamment pour but de proposer un dispositif d’absorption de vibrations présentant une bonne tenue mécanique, une indépendance en température, une maîtrise accrue de l’absorption, une bonne compacité, et sans apport d’énergie au dispositif d’absorption pour son fonctionnement.
A cet effet, l’invention a notamment pour objet un dispositif d’absorption de vibrations dans un organe, caractérisé en ce qu’il comporte :
La est une photographie du matériau préférablement obtenu par le procédé selon l’invention avant attaque chimique.
Selon un premier aspect, l’invention propose une poudre métallique pour un procédé de fabrication additive sur lit de poudre. La poudre métallique comprend un alliage base nickel comprenant au moins du carbone, du chrome, du cobalt, du niobium, du tantale, du molybdène, du titane, de l’aluminium, du bore, du fer, du cuivre, du silicium, du manganèse, du phosphore, du zirconium, du magnésium, du soufre, de l’oxygène, de l’azote et de l’hydrogène.
Dans la suite de la présente description, les « taux » ou « teneurs » seront exprimés de manière massique (i.e. masse dudit élément sur la masse totale de l’alliage).
Selon une disposition particulière, tel que détaillé sur le tableau de la , l’alliage base nickel comprend entre 0,02% et 0,04% de carbone, entre 18% et 22% de chrome, entre 11% et 13% de cobalt, entre 5% et 5,5% de niobium, entre 3% et 3,5% de tantale, entre 3% et 3,4% molybdène, entre 0,9% et 1,1% de titane, entre 0,4% et 0,6% d’aluminium, entre 0,003% et 0,005% de bore, au maximum 0,5% de fer, au maximum 0,1% de cuivre, au maximum 0,1% de silicium, au maximum 0,05% de manganèse, au maximum 0,01% de phosphore, au maximum 0,01% de zirconium, au maximum 0,004% de magnésium, au maximum 0,003% de soufre, au maximum 0,025% d’oxygène, au maximum 0,018% d’azote et au maximum 0,003% d’hydrogène.
Il est précisé que par un taux adapté, il est entendu un taux permettant d’obtenir un matériau ayant les caractéristiques thermomécaniques requises après une fusion par un faisceau laser de la poudre. En effet, on connaît des poudres métalliques, pour la fonderie (ou la métallurgie en général) qui contiennent sensiblement la même liste d’élément, mais leur granulométrie et leurs taux de soufre, d’azote et d’oxygène ne sont pas adaptés.
En particulier, chacun du soufre, de l’azote et de l’oxygène est présent dans ledit alliage dans un taux inférieure à un taux maximal pour fabrication additive, avantageusement 0.025%, très avantageusement même 0.003% pour le soufre et 0,018% pour l’azote.
Les revêtements sont de façon classique déposés par des techniques de dépôt du type pulvérisation sous vide assistée par champ magnétique d’une cathode du matériau ou d’un précurseur du matériau à déposer, souvent appelée technique de pulvérisation magnétron dans le domaine. Une telle technique est aujourd’hui classiquement utilisée notamment lorsque le revêtement à déposer est constitué d’un empilement plus complexe de couches successives d’épaisseurs de quelques nanomètres à quelques dizaines de nanomètres.
Les empilements les plus performants commercialisés à l’heure actuelle pour résoudre les problèmes précédents et déposés par les techniques de pulvérisation magnétron incorporent une couche métallique à base d’argent fonctionnant essentiellement sur le mode de la réflexion d’une majeure partie du rayonnement IR (infrarouge) incident. Ces empilements sont ainsi utilisés principalement en tant que vitrages du type bas émissifs (ou low-e en anglais) pour l’isolation thermique des bâtiments. Ils peuvent également être utilisés en tant qu’antisolaire pour leur capacité à refléter la partie infrarouge du rayonnement solaire. Ces couches sont cependant très sensibles à l’humidité et sont donc exclusivement utilisées dans des doubles vitrages, en face 2 ou 3 de celui-ci, pour être protégées de l’humidité. Les empilements selon l’invention ne comprennent pas de telles couches à base d’argent, d’or, de platine ou encore de cuivre ou même de nickel. D’une manière plus générale, les articles selon l’invention ne contiennent pas de tels métaux, ou alors en quantités très négligeables, notamment sous formes d’impuretés inévitables.
D’autres vitrages incorporant des empilements comprenant des couches à fonction antisolaire ont également été reportées dans le domaine, basées cette fois sur des couches fonctionnelles à base de niobium, éventuellement partiellement ou totalement nitrurées, tel que décrit par exemple dans les demandes WO01/21540, WO2009/112759 ou encore WO2009/150343, auxquels on se réfèrera pour plus de détails.
Plus récemment on a également proposé des empilements dont la couche fonctionnelle est à base de nitrure de titane. On pourra par exemple se référer dans ce cas aux demandes WO2018/129135 ou encore WO2019/002737.
Les couches fonctionnelles à base de niobium, de nitrure de niobium ou encore de nitrure de titane mentionnées précédemment permettent à la fois de réfléchir et d’absorber une portion sensible du rayonnement infrarouge issu du rayonnement solaire sans toutefois rendre le vitrage opaque, lorsque leur épaisseur est limitée à des valeurs inférieures à 50 nm, en particulier inférieures à 40 nm ou même inférieures à 30 nm. Une telle propriété confère à l’empilement dans lequel elle est comprise des propriétés de protection solaire, ainsi qu’au vitrage revêtu d’un tel empilement.
Selon une autre réalisation connue, la couche fonctionnelle est une couche comprenant de l’oxyde de titane. De telles réalisations sont notamment décrites dans les publications EP1919838, EP3122694 ou encore WO2020/002845.
Selon une autre réalisation connue, la couche fonctionnelle est une couche comprenant un alliage de chrome et de nickel, l’alliage étant éventuellement nitruré. De telles réalisations sont notamment décrites dans les publications WO2012/096771, EP779255 ou encore EP747329.
La présente invention se rapporte à de tels empilements et articles verriers.
Dans de tels articles, la résistance aux rayures et à l’usure est une question d’importance. Le verre sodo-calcique non recouvert, par exemple, est bien connu pour ses faibles propriétés de résistance aux rayures. Les différents revêtements prévus sur les vitrages, par exemple ceux utilisés pour conférer des fonctionnalités spécifiques doivent également être protégés de la rayure et de l’usure.
L'amélioration de la résistance aux rayures des vitrages fonctionnalisés est généralement traitée par l'application d'une couche de revêtement de protection. Cette couche protectrice, aussi appelée "overcoat", est généralement épaisse de quelques nanomètres à quelques dizaines de nanomètres. Elle peut être déposée sur l’empilement fonctionnel à l'aide de procédés classiques de dépôt en couche mince, tels que le procédé de pulvérisation cathodique déjà évoqué, en particulier renforcé par un champ magnétique, appelé dans ce cas procédé "magnétron".
Les surcouches DLC (Diamond like carbon) sont par exemple déjà décrites comme augmentant la résistance aux rayures des vitrages. Cependant, le principal inconvénient des DLC est leur instabilité thermique intrinsèque. Pour cette raison, les revêtements DLC ne conviennent pas en soi pour les applications nécessitant une exposition à des températures élevées telles que le recuit, la trempe ou encore le bombage. Des couches sacrificielles supplémentaires doivent être prévues pour protéger le revêtement DLC pendant les traitements thermiques (WO 2005/021454, WO 2019/020485), ce qui rend leur utilisation fastidieuse.
Des couches externes à base d'oxydes de métaux de transition, telles que les couches à base d'oxyde de zirconium ou les couches à base de titane et d'oxyde de zirconium, ont également été utilisées comme couches de protection (WO 2016/097557). Ces surcouches peuvent résister aux traitements thermiques et améliorer modérément la résistance aux rayures des systèmes de vitrage, mais elles n'atteignent généralement pas les performances anti-rayures des revêtements DLC.
La publication WO2021/063921 décrit une couche de protection externe oxyde d’yttrium de 5 nm est déposée au-dessus de l’empilement. Cette couche présente une très bonne résistance mécanique mais sa résistance hydrolytique peut encore être améliorée.
La demande de brevet EP2314451 décrit une couche de protection externe en YZrOx.
Il est donc toujours nécessaire de disposer d'un revêtement protecteur capable d'améliorer la résistance à l'usure et à la corrosion à un niveau sensiblement équivalent ou s’approchant de celui des revêtements DLC tout en étant capable de résister aux traitements thermiques. Le demandeur a constaté que les couches diélectriques de protection à base d’un composé comprenant de l’yttrium, et en particulier à base d'oxyde d’yttrium et d’un autre élément choisi parmi le titane ou l’hafnium, en plus de répondre à ces exigences, offrent également une bonne transparence, ce qui est particulièrement avantageux pour la protection d’empilement de couches de vitrage.
En conséquence, la présente invention concerne un article à propriétés antisolaires comprenant :
On notera que chaque arbre de rotation 20 présente un canal 24 en son centre apte à acheminer un fluide, cet arbre de rotation 20 comprend au moins un orifice de sortie de fluide 26 dans l’enceinte 6. Il comprend également un orifice d’entrée 28 tel que visible sur la .
Le fluide peut-être un gaz choisi parmi le groupe constitué par l’air, l’azote, le dioxyde de carbone, l’argon, le dioxygène, et un mélange quelconque de ceux-ci. De préférence, le gaz sera de l’oxygène permettant ainsi d’oxygéner le milieu aqueux dans l’enceinte.
Selon le premier mode de réalisation de l’invention tel que décrit et représenté sur les figures 3 et 5, le dispositif 2 présente donc au moins un module de mesure 10, un module d’agitation 18 et un module d’aération 30, ledit module d’aération 30 est formé par une chambre de compression 32 présentant une bouche d’entrée d’air 34 reliée à une pompe d’aération et au moins un capillaire d’aération 36. Chaque capillaire d’aération 36 est destiné à aérer une enceinte 6. Selon le premier mode de réalisation présenté, l’aération est une fonction importante permettant d’assurer une oxygénation suffisante du milieu réactionnel, dans chaque enceinte 6, en accord avec les critères de la norme du test OCDE 209.
De préférence, ce module d’aération 30 tel représenté comporte une chambre de compression 32 mutualisée reliée à la pluralité de capillaires d’aération 36 répartis individuellement dans une pluralité d’enceintes 6.
La pompe d’aération assure une pression constante comprise entre 0.3-0.8 bars permettant un contrôle fiable et précis de l’apport en oxygène dans le milieu aqueux ou appelé réactionnel. Cette pression a été fixée afin d’assurer un apport suffisant en oxygène tout en évitant les contaminations entre les enceintes 6 induits par l’apparition d’émulsions. La chambre de compression 32 est une chambre étanche permettant de répartir de façon homogène le flux avant d’être envoyé dans les capillaires d’aération 36. Selon ce premier mode de réalisation, les capillaires d’aération 36 assurent une distribution homogène du fluide, de préférence de l’oxygène, dans chaque enceinte 6.
Avantageusement, le dispositif 2 comprend pour chaque enceinte 6 un système alliant donc au moins trois modules fonctionnels dédiés à la mesure du taux d’oxygène, par exemple, au contrôle de l’aération et à la mise en place d’une agitation. Ces trois modules fonctionnels sont aptes à fonctionner séparément les uns des autres. Selon un mode de réalisation, le système d’une enceinte 6 est indépendant des autres systèmes des autres enceintes 6, notamment de par leurs actionnements. Dans un autre mode de réalisation, les systèmes sont aptes à fonctionner simultanément dans l’ensemble des enceintes 6.
Pour la mise en œuvre du test OCDE 209 à l’aide du dispositif selon l’invention. Selon ce mode de réalisation, une étape préliminaire à la réalisation de la méthode mettant en œuvre le dispositif selon l’invention, consiste en un enchaînement d’étapes telles que citées ci-dessous : - Préparation d’une solution nutritive et d’une solution tampon à pH 7, - Lavage des « boues activées » comportant au moins un cycle de centrifugation avec extraction d’un surfactant et ajoutant d’une solution aqueuse, et - Ajustement de la biomasse comprise dans les boues activées à la bonne concentration choisie, par exemple à 3g/L en matière sèche.