INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
une couche métallique comprenant un réseau diffractif ; une couche réfléchissante comprenant des particules métalliques ; une couche métallique réfléchissante ; une couche diffractive transparente ; et une couche métallique plasmonique.
Selon un mode de réalisation particulier, la couche optiquement active est une couche métallique diffractive comprenant avant la lamination un réseau diffractif configuré pour générer un hologramme,
la déformation produite lors de la lamination causant une personnalisation dudit réseau diffractif selon les premières macro-texturations de la couche texturée de sorte à modifier ledit hologramme.
Selon un mode de réalisation particulier, la couche optiquement active est une couche réfléchissante comprenant, avant lamination, des particules métalliques réfléchissantes arrangées aléatoirement dans ou sur ladite couche optiquement active,
la déformation produite par la lamination causant un réarrangement spatial des particules métalliques conformément aux premières macro-texturations de la couche texturée de sorte à modifier les propriétés réfléchissantes de ladite couche optiquement active selon les deuxièmes macro-texturations.
Selon un mode de réalisation particulier, les premières et deuxièmes macro-texturations, présentent une hauteur comprise entre 1 µm et 100 µm.
La présente invention vise également un dispositif optique correspondant au procédé de fabrication de l’invention. En particulier, l’invention prévoit un dispositif optique comprenant :
une couche texturée comprenant une première surface présentant des premières macro-texturations ; et un support comprenant en surface une couche optiquement active intercalée entre la couche texturée et le support, la couche optiquement active étant une couche diffractive ou une couche réfléchissante,
la première surface de la couche texturée étant assemblée par lamination avec le support de sorte que la couche optiquement active, disposée entre la couche texturée et le support, est déformée par les premières macro-texturations pour comporter des deuxièmes macro-texturations conformes auxdites premières macro-texturations.
A noter que les différents modes de réalisation mentionnés ci-avant (ainsi que ceux décrits ci-après) en relation avec le procédé de fabrication de l’invention ainsi que les avantages associés s’appliquent de façon analogue au dispositif optique de l’invention.
L’invention concerne également un document (ou document sécurisé) comprenant :
un corps de document ; et un dispositif optique tel que défini ci-avant, qui est intégré en tant que dispositif de sécurité dans ou sur le corps de document.
La représente schématiquement la structure d’un dispositif optique en cours de fabrication selon au moins un mode de réalisation de l’invention ;
Le système d’hystérésis comprend deux rondelles de frottement et une rondelle élastique. La rondelle élastique est adaptée pour précharger axialement le système d’hystérésis. La première rondelle de frottement est située axialement entre le couvercle du limiteur de couple et le premier élément tournant. La deuxième rondelle de frottement est située axialement entre le plateau d’entrainement et le premier élément tournant.
Les rondelles de frottement sont en plastique.
Le système d'hystérésis comprend au moins un composant adapté pour centrer radialement et/ou axialement le troisième élément tournant, la première bride et/ou la deuxième bride. Plus particulièrement, les rondelles de frottement du système d’hystérésis sont adaptées pour centrer radialement et/ou axialement le troisième élément tournant et/ou la première bride et/ou la deuxième bride. Le centrage se réalise sans jeu ou avec un jeu faible. Ainsi, les frottements parasites sont limités.
Le premier élément tournant est un volant primaire. Un couvercle est fixé sur le volant primaire.
L’invention a en outre pour objet, selon un autre de ses aspects, une chaine de transmission de véhicule hybride comprenant un dispositif d’amortissement de torsion selon l’invention.
L’invention a enfin pour objet, selon un autre de ses aspects, un groupe motopropulseur de véhicule comprenant : un moteur électrique et/ou un moteur thermique et un moteur électrique de propulsion du véhicule, et un dispositif d’amortissement de torsion selon l’invention.
Dans la description et les revendications, les termes « comprimé » ou « compression », d’une part, et « précontraint » ou « précontrainte » d’autre part, lorsqu’ils se réfèrent aux ressorts, sont employés comme suit : - la précontrainte d’un ressort désigne le fait que ce ressort est monté dans un logement qui sont plus petits que la longueur initiale du ressort, ce dernier exerçant donc, par son élasticité, une force contre au moins une des parois du logement ; - la compression d’un ressort désigne le fait que ce ressort est comprimé par rapprochement de deux parties mobiles.
La précontrainte d’un ressort est donc effective même lorsque le dispositif d’amortissement de torsion est au repos, sans qu’aucun couple ne soit transmis. La compression d’un ressort, elle, n’a lieu qu’en cours de transmission de couple, des parties mobiles les unes par rapport aux autres, modifient la configuration du logement du ressort et compriment celui-ci.
Un exemple préféré de réalisation de l’invention va maintenant être décrit en références aux dessins annexés dans lesquels :
est une vue en perspective d’un dispositif d'amortissement de torsion selon l’invention ;
est une vue partielle en perspective du dispositif d’amortissement de torsion de la ;
est une vue partielle en coupe du dispositif d’amortissement de torsion de la ;
est une vue en coupe du dispositif d’amortissement de torsion selon un deuxième mode de réalisation du limiteur de couple.
Dans la description et les revendications, on utilisera, les termes "externe" et "interne" ainsi que les orientations "axiale" et "radiale" pour désigner, selon les définitions données dans la description, des éléments du dispositif d'amortissement. L'axe de rotation X détermine l'orientation "axiale". L'orientation "radiale" est dirigée orthogonalement à l'axe de rotation X. L'orientation "circonférentielle" est dirigée orthogonalement à l'axe de rotation X et orthogonalement à la direction radiale. Les termes "externe" et "interne" sont utilisés pour définir la position relative d'un composant par rapport à un autre, par référence à l'axe de rotation X, un composant proche dudit axe est ainsi qualifié d'interne par opposition à un composant externe situé radialement en périphérie. Par ailleurs, les angles et secteurs angulaires exprimés sont définis en relation avec l’axe de rotation X.
La représente un dispositif 100 d’amortissement de torsion.
ENSEMBLE D’EMISSION DE PHOTONS INTRIQUES EN CHAMP LIBRE La présente description concerne un ensemble d’émission de photons intriqués en champ libre («free-space entangled photon emission assembly» en anglais). Elle concerne aussi un satellite de communication optique, notamment un satellite de distribution de clés quantiques, et un système de transmission de photons intriqués qui intègrent un tel ensemble d’émission.
Les réseaux d’information quantique et la cryptographie quantique peuvent se baser sur l’émission de photons intriqués.
Par ailleurs, l’émission de photons en champ libre permet des distances de transmission qui sont très grandes, par opposition à des photons qui sont transmis à l’intérieur de fibres optiques. En effet, les valeurs de perte de canal pour la transmission dans l’espace extraterrestre et à travers l’atmosphère, en dehors de conditions météorologiques défavorables, sont beaucoup plus faibles que celles relatives à des modes de transmission guidée. Pour cette raison, il est prévu d’utiliser des ensembles d’émission de photons intriqués qui sont embarqués à bord de satellites pour constituer des réseaux d’information quantique, et aussi pour mettre en œuvre de la cryptographie quantique.
Dans ces applications, les deux photons d’une même paire de photons intriqués sont émis en direction de récepteurs qui sont séparés, selon des directions d’émission respectives qui sont différentes. Pour cela, il a été proposé d’utiliser deux optiques d’émission séparées pour transmettre les deux photons intriqués d’une même paire : l’un des deux photons intriqués étant transmis par l’une des deux optiques d’émission pointée vers l’un des deux récepteurs, et l’autre photon étant transmis par l’autre optique d’émission pointée vers l’autre récepteur. Une telle architecture d’ensemble d’émission de photons intriqués en champ libre est décrite par exemple dans EP 3 572 870 A1.
Mais la disposition en parallèle de plusieurs optiques d’émission, telles que des télescopes, au sein de l’ensemble d’émission rend cet ensemble complexe, encombrant et lourd. Il est alors difficile à intégrer dans un satellite de communication optique. En outre, réduire la taille de chaque optique d’émission provoque des pertes de canal par diffraction, ce qui réduit l’efficacité de la transmission optique.
Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention est de proposer une nouvelle architecture d’ensemble d’émission de photons intriqués en champ libre, qui réduit la complexité, l’encombrement et le poids du système.
Un but annexe de l’invention est qu’une telle architecture procure des valeurs de perte de canal qui soient faibles.
Pour atteindre l’un au moins de ces buts ou un autre, un premier aspect de l’invention propose un ensemble d’émission de photons intriqués en champ libre, qui comprend : - au moins une source de photons intriqués, qui possède au moins deux sorties optiques et est adaptée pour produire des paires de photons intriqués, en transmettant un seul photon de chaque paire de photons intriqués par chaque sortie optique de la source, et - des moyens de connexion optique qui sont reliés aux deux sorties optiques de chaque source de photons intriqués.
Selon l’invention, l’ensemble d’émission de photons intriqués en champ libre comprend au moins une optique d’émission, qui est adaptée pour transmettre en sortie des photons reçus dans une surface focale de cette optique d’émission. L’optique d’émission est commune aux deux sorties optiques de la source de photons intriqués, chacune de ces deux sorties optiques de la source de photons intriqués étant reliée par les moyens de connexion optique à un endroit de la surface focale qui est distant de l’endroit auquel est reliée l’autre sortie optique de la même source de photons intriqués. Ainsi, les deux photons d’une même paire de photons intriqués sont transmis en sortie par l’optique d’émission selon des directions d’émission respectives qui sont différentes.
Un ensemble d’émission qui est conforme à l’invention peut être adapté pour que la direction d’émission de chaque photon soit déterminée par réglage d’un positionnement individuel de l’endroit dans la surface focale de l’optique d’émission où ce photon est délivré. En particulier, les moyens de connexion optique peuvent comprendre au moins un actionneur de réglage des positionnements individuels des endroits dans la surface focale où les photons sont délivrés. Un tel actionneur est adapté pour produire des déplacements parallèles à la surface focale, de l’endroit auquel est délivré chaque photon, en fonction d’au moins une commande de déplacement qui est reçue par l’actionneur. Dans des modes de réalisation possibles de l’invention, chaque actionneur peut être de type piézoélectrique. Dans d’autres modes de réalisation aussi possibles, chaque actionneur peut comporter au moins un miroir mobile, par exemple tel que désigné par l’acronyme FSM pour «Fast Steering Mirror» en anglais ou miroir orientable rapide. Dans ce dernier cas, l’actionneur peut constituer ou faire partie d’un système de pointage fin qui est dédié au réglage de la position dans la surface focale où l’un des photons est délivré.
En combinaison avec le réglage du positionnement individuel de l’endroit où chaque photon est délivré dans la surface focale de l’optique d’émission, sa direction d’émission peut être déterminée en outre par un pointage de l’optique d’émission. Un tel pointage peut être réglable, et/ou activé pour compenser des vibrations qui sont subies par l’ensemble d’émission.
De façon générale pour l’invention, des volumes de répartition respectifs des deux photons de chaque paire de photons intriqués à l’intérieur de l’optique d’émission peuvent être au moins partiellement superposés. Autrement dit, l’optique d’émission est au moins en partie constituée de composants optiques qui sont communs aux deux photons de chaque paire de photons intriqués.
Aussi de façon générale pour l’invention, l’optique d’émission peut être constituée par un télescope unique.
Dans des modes préférés de réalisation de l’invention, les moyens de connexion optique peuvent comprendre des segments de fibre optique. En effet, pour connecter optiquement chaque source de photons intriqués aux endroits de la surface focale de l’optique d’émission, les technologies à fibres optiques présentent l’avantage d’être légères et de nécessiter peu ou presqu’aucune opération d’alignement optique. Pour de tels modes de réalisation à fibre optique, chacun des segments de fibre optique qui est relié à un des endroits de la surface focale de l’optique d’émission, peut être muni en sortie d’un système optique divergent. Ce système optique divergent est adapté pour que du rayonnement qui sort par le segment de fibre optique en direction de l’optique d’émission possède une structure d’onde divergente avec un centre de divergence qui est situé sur la surface focale. De cette façon, le rayonnement qui est transmis par l’optique d’émission possède, à la sortie de celle-ci, une structure de faisceau collimaté.
Encore de façon générale pour l’invention, la surface focale de l’optique d’émission peut posséder une courbure, par exemple du fait de l’aberration optique qui est couramment appelée courbure de champ. Alors, les endroits de cette surface focale auxquels sont reliées les sorties optiques de chaque source de photons intriqués par les moyens de connexions optiques, peuvent avantageusement être décalés entre eux conformément à cette courbure, en projection sur un axe optique de l’optique d’émission.
Les mesures de sorption de gaz permettent également de déterminer la surface BET (en m 2 /g) et la surface BJH (en m 2 /g) des monolithes, ainsi que sa porosité (en %) (voir tableau 2 ci-dessous).
Les densités du squelette et densités apparentes augmentent avec la teneur en TiO 2 tout en ayant une porosité (en %) constante de l’ordre de 96%.
Caractérisation des monolithes conformes à l’invention à l’échelle microscopique
Les analyses par diffusion des rayons X (RX) aux grands angles (WAXS) sont réalisées à l’aide d’un dispositif vendu sous la dénomination commerciale MicroMax 007HF par la société Rigaku Nanoviewer équipé d’une anode de cuivre rotative couplée avec un miroir confocal vendu sous la dénomination commerciale Max-Flux® par Osmic, délivrant un faisceau avec une longueur d’onde de 1,5418 Å ou une énergie de 8 keV (irradiation à la raie Kα du Cu de longueur d’onde égale à 1,5418 Å. Les échantillons de poudre sont mis dans des capillaires de verre fins de 1,5 mm de diamètre (Glaskapillaren GLAS, Glas-Technik et Konstruktion, et Schönwalde-Glien), avec une distance détecteur-échantillon de 125 mm permettant ainsi d’avoir accès à 8 angles dans la gamme 3-53°. Les images sont collectées à l’aide d’un détecteur vendu sous la dénomination commerciale MAR345 image plate detector par MARResearch Les diffractogrammes sont obtenus en traitant les images du détecteur avec un logiciel FIT2D software (ERSF ; http://www.esrf.eu/).
La montre les diffractogrammes (coups en unités arbitraires en fonction de Θ/2Θ) obtenus pour les nanoparticules de TiO 2 (Degussa P25) utilisées dans le procédé de l’invention et ayant subi un traitement thermique à 700°C pendant 6 heures à l’air (figure a) ; pour les nanoparticules de TiO 2 (Degussa P25) utilisées dans le procédé de l’invention (figure b) ; le Monolithe SiO 2 -0,3TiO 2 (figure c) ; le Monolithe SiO 2 -0,8TiO 2 (figure d) ; et le Monolithe SiO 2 -1,2TiO 2 (figure e).
D’après la , on observe les deux phases allotropiques anatase (A) et rutile (R) du TiO 2 dans chacun des échantillons testés.
Le traitement thermique des nanoparticules de TiO 2 utilisées dans le procédé de l’invention (Degussa P25) conduit à un changement de phase de la phase anatase à la phase rutile. Ce changement de phase est totalement absent pour le TiO 2 incorporé dans la matrice de silice des monolithes de l’invention. Grâce au caractère amorphe de la matrice silicique, la transition de phase allotropique des nanoparticules de TiO 2 de la phase métastable anatase à la phase thermodynamiquement plus stable rutile est verrouillée quelle que soit la quantité de TiO 2 dans le monolithe. Cette absence de changement de phase permet d’envisager l’utilisation du monolithe en tant que photocatalyseur.
Exemple 2 d’application conforme à l’invention Les monolithes conformes à l’invention sont utilisés dans un procédé de décontamination d’un milieu gazeux « modèle » contenant de l’acétone. Le procédé est effectué en mode dynamique, i.e. l’acétone ne passe qu’une fois au contact du monolithe.
Un réacteur constitué d’éléments commercialisés par Pfeifer Vacuum et composé de plusieurs parties en inox connectées avec des joints annulaires est utilisé pour mettre en œuvre le procédé de décontamination. Le réacteur est chauffé à 35°C avec un câble chauffant afin d’empêcher l’adsorption des COVs. Les échantillons de monolithes sont placés sur une grille en inox au centre du réacteur avec une entrée d’air en bas et une sortie en haut afin de permettre au milieu gazeux de traverser le monolithe. L’entrée du réacteur est connectée d’une part à un banc de dilution de gaz commercialisé par Serv’Instrumentation et délivrant 120 cm 3 /min d’air synthétique (80% N 2 et 20% d’O 2 , commercialisé par Air Liquide, qualité 5.0) ayant une humidité relative (HR) fixe de 60%, et d’autre part à une cellule de diffusion délivrant 60 cm 3 /min d’acétone (environ 420 ppmV) dans de l’air sec. Le milieu gazeux résultant a ainsi un débit de 180 cm 3 /min d’air avec une humidité relative de 40% et une concentration en acétone de 140 ppmV. La sortie du réacteur est connectée à un chromatographe en phase gazeuse (GC-méthaniseur-FID commercialisé sous la référence ThermoFisher Trace 1300) disposant de deux lignes de chromatographie gazeuse afin de mesurer de manière continue la concentration en acétone et en CO 2 dans le flux d’air. La première ligne de chromatographie gazeuse, dédiée à l’analyse de composés organiques volatils, contient une boucle d’injection de 500 µl connectée à un injecteur SSL (250°C, ratio de split = 1), une colonne Restek Rtx®1 (ayant les caractéristiques suivantes : 60 m, 0,53 mm, 3 µm, débit de colonne 8ml/min, programme de four : 40°C, maintien 5 minutes, 180°C, vitesse de chauffe 20°C/min et maintien 2 minutes), et un détecteur à ionisation de flamme ou détecteur FID (ayant les caractéristiques suivantes : 250°C, 350 ml/min d’air, 40 ml/min d’hélium, et 35 ml/min d’H 2 ). La deuxième ligne de chromatographie gazeuse, dédiée à la quantification de CO 2 , une boucle d’injection de 2500 µl connectée à deux colonnes (commercialisées sous les références : HS-N-60-80, 1M X 1/8” SULFINERT ; et HS-Q-60-80, 2M X 1/8” SULFINERT) avec un programme d’analyse. Le CO 2 est converti en méthane avec un catalyseur de nickel (conditions : 350°C, 80 kPa, H 2 ) et quantifié avec un deuxième détecteur FID (ayant les caractéristiques suivantes : 250 °C, 350 ml/min d’air, 20 ml/min d’hélium, et 15 ml/min d’H 2 ). La conversion des aires des pics d’acétone et de CO 2 en concentrations (en ppmV) est évaluée à partir de calibrations standards. Le réacteur est également connecté dans sa partie haute à une pompe à vide (Edwards Vacuum) et à du N 2 sec pour l’étape de conditionnement des échantillons avant chacune des mises en œuvre du procédé de décontamination (3 cycles de vide à 6.10 -2 Torr/N 2 à pression atmosphérique). Les irradiations sont conduites avec une source d’UV-A contenant trois lampes de type LED (High Power LED, Roithner LaserTechnik GmbH) délivrant une puissance de 2,7 mW/cm 2 à 365 nm au niveau de la position de l’échantillon. Les LEDs sont positionnées à 3 cm du monolithe.
Chaque mise en œuvre du procédé commence par une étape de conditionnement (3 cycles vide/N 2 ), puis le réacteur est connecté au milieu gazeux contenant de l’acétone (180 ml/min d’air avec une HR de 40% et 140 ppmV d’acétone). Le monolithe est ensuite saturé en acétone. Lorsque l'équilibre est atteint (concentration à la sortie du réacteur égale à la concentration à l’entrée du réacteur), les lampes sont allumées. Dans ces conditions d’expérience, il peut être présumé que le temps de contact de l’acétone avec le monolithe est de 1 seconde environ (rapport entre le volume de vide du monolithe et le débit). Les paramètres suivants sont ensuite suivis en continu : la concentration en acétone et produits secondaires éventuellement formés lors de la photocatalyse grâce à un chromatographe en phase gazeuse avec détecteur à ionisation de flamme, et la concentration en dioxyde de carbone (témoin de la minéralisation de l'acétone) grâce à un chromatographe en phase gazeuse équipé d'un méthaniseur couplé à un détecteur à ionisation de flamme.
La montre les résultats obtenus avec le monolithe Monolithe SiO 2 -0,3TiO 2 . La première phase (adsorption dans le noir) correspond à l’adsorption de l’acétone dans le monolithe. Dès que les lampes sont allumées, une décroissance de la concentration d’acétone (-34 ppmV) et une augmentation de la concentration de CO 2 (+ 83 ppmV) sont observées, démontrant la minéralisation de l’acétone. CO 2 est le produit principal détecté dans le flux de gaz même si de faibles concentrations d’acétaldéhyde (moins de 50 ppb) sont aussi détectées pendant la phase d’irradiation. Si l’on considère qu’une mole d’acétone peut produire trois moles de CO 2 , la minéralisation est estimée à 79%. Ces concentrations sont stables dans le temps, ce qui signifie qu’un état photo-stationnaire est atteint : le nombre de moles d’acétone adsorbées sur le monolithe est égal au nombre de moles d’acétone photooxydées sous irradiation. Le cycle adsorption/photooxydation peut être répété plusieurs fois sans perte d’efficacité.
Le tableau 3 ci-dessous répertorie les résultats obtenus lors de la photocatalyse avec les trois monolithes conformes à l’invention et à titre comparatif avec le monolithe tel que décrit dans FR2975309. En particulier, la quantité d’acétone adsorbée correspond à : masse d’acétone adsorbée (en mg) / masse de monolithe (en g) ; l’acétone photooxydée (ppmV) correspond à : concentration en acétone dans l’obscurité - concentration d’acétone irradiée ; et le taux de minéralisation correspond à : [(concentration de CO 2 ) / (3 x concentration d’acétone irradiée)] x 100.
Les trois monolithes montrent une très bonne activité photocatalytique comparativement à celle du monolithe décrit dans FR2975309 constitué de TiO 2 .
L’éthylène glycol est une matière importante dans l’industrie chimique, permettant la production de fibres textiles et de résines de polyesters. Une voie de synthèse de l’éthylène glycol est l'hydrogénation des oxalates.