INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Or, dans l’état de la technique, une telle optimisation est difficilement envisageable. En effet, la position du point de fonctionnement de lecture est souvent liée au point de fonctionnement dont on cherche à caractériser l’état de charge. Aussi, il est nécessaire de caractériser chacun des points de fonctionnement de lectures, ce qui est impossible en pratique (le temps nécessaire étant trop important). A ce titre, il est utile de rappeler que le temps associé à la lecture de l’état de charge est souvent plus long que le temps associé aux autres procédures (modifications du point de fonctionnement, conversion spin/charge, etc.).
Cependant, en utilisant un régime d’isolement pour lequel l’état de charge est pratiquement garanti de ne pas changer, il est possible d’utiliser le même point de fonctionnement de lecture quel que soit le point de fonctionnement dont on cherche à caractériser l’état de charge. Il devient alors possible d’optimiser les paramètres de lecture pour le point de fonctionnement de lecture choisi (et associé à un régime isolé). Par exemple, le ou les paramètres de mesure pourront être choisis parmi la tension de grille d’un électromètre utilisé pour la mesure, le temps d’intégration du signal mesurée, l’amplification du signal, le filtrage du signal (type de filtrage, fréquences de coupure etc.).
Ainsi, le régime isolé selon l’invention permet également d’optimiser les paramètres de fonctionnement du moyen de lecture CS permettant de déterminer l’état de charge du premier sous-système ou du deuxième sous-système.
Pour cela, un troisième aspect de l’invention illustré à la concerne un procédé 300 de détermination d’un jeu de paramètres d’un moyen de mesure CS de l’état de charge d’un système SYS comprenant un premier sous-système CP,QD1 et un deuxième sous-système RE,QD2, le premier sous-système CP,QD1 et le deuxième sous-système RE,QD2 pouvant contenir zéro, une ou plusieurs particules chargées PC, un couplage tunnel existant entre le premier sous-système CP,QD1 et le deuxième sous-système RE,QD2, ledit couplage tunnel permettant l’échange d’une ou plusieurs particules chargées PC entre le premier sous-système CP,QD1 et le deuxième sous-système RE,QD2 et étant modulé par une tension de grille appliquée à une ou plusieurs grilles configurées pour former une barrière de potentiel entre le premier sous-système CP,QD1 et le deuxième sous-système RE,QD2, un point de fonctionnement du système SYS étant déterminé par la valeur prise par chaque tension de grille, le moyen de mesure CS étant configuré pour mesurer un signal fonction de l’état de charge du premier sous-système CP/QD1, le signal mesuré par le moyen de mesure de l’état de charge dépendant d’une pluralité de paramètres de mesure.
Afin de mettre en œuvre ce procédé, il est nécessaire de disposer d’un point de fonctionnement de lecture P iso associé à un régime isolé pour lequel un passage d’une particule chargée PC du premier sous-système CP,QD1 vers le deuxième sous-système RE,QD2 et vice-versa est interdit pour une durée de référence.
Dans un mode de réalisation, le point de fonctionnement de lecture P iso est déjà connu et a été déterminé par un procédé 100 selon l’invention ou tout autre procédé. Il n’est donc pas nécessaire de le déterminer. C’est notamment le cas lorsque, par exemple, les points de fonctionnement associés au chargement d’un état singulet ont été déterminés.
Afin d’améliorer la répartition des efforts de traction s’exerçant sur l’ensemble hydraulique 450, un tirant 71 est agencé dans le bloc de transfert 56a et s’étend longitudinalement dans le carter 54a. Le tirant 71 est centré dans le bloc de transfert 56a. Le tirant 71 présente une base radiale 71a parallèle aux deuxième et troisième faces radiales 560, 561. La base radiale 71a prend appuie sur la troisième face radiale 561 du bloc de transfert 56a. Le tirant 71a présente par ailleurs une extrémité opposée à la base radiale 71a qui s’étend dans le carter 54a.
Afin d’améliorer encore l’étanchéité de l’ensemble hydraulique 450, un joint d’étanchéité 71b est agencé autour du tirant 71 entre le bloc de transfert 56a et le carter 54a. Le joint d’étanchéité 71b est en appui sur la deuxième face radiale 560 du bloc de transfert 56a.
Selon l’invention, le bloc de transfert 56a comprend un canal interne 67 en communication fluidique avec la conduite 540. Préférentiellement, le bloc de transfert 56a comprend un premier canal interne 67 en communication fluidique avec la première conduite 540 et un second canal interne 68 en communication fluidique avec la seconde conduite.
Chaque canal interne 67, 68 présente un axe A parallèle à l’axe de révolution Y. Le premier canal interne 67 s’étend par exemple sur toute la longueur du corps cylindrique du bloc de transfert 56a. Chaque canal interne 67, 68 présente un passage interne débouchant dans la deuxième face radiale 560 du bloc de transfert 56a.
Préférentiellement, afin d’améliorer l’étanchéité de l’ensemble hydraulique 450, le premier canal interne 67 est raccordé fluidiquement à la première conduite hydraulique 540 par un premier raccord fluidique 69a. Le second canal interne 68 est raccordé fluidiquement à la seconde conduite hydraulique par un second raccord fluidique 69b. Le raccord fluidique 69a, 69b est préférentiellement un raccord de type male-male. Le raccord fluidique 69a, 69b comprend ainsi une première partie male 690 agencée dans le carter 54a et une seconde partie male 691 agencée dans le bloc de transfert 56a. Chaque partie male 690, 691 est vissée respectivement dans le carter 54a et le bloc de transfert 56a. Afin d’améliorer encore l’étanchéité de l’unité de transfert 450, un second joint annulaire 692 est agencé autour de chaque partie male 690, 691.
L’enveloppe 56b est guidée en rotation autour de l’axe de révolution Y et autour du bloc de transfert 56a. Pour réduire encore l’encombrement axial de l’ensemble hydraulique 450, l’enveloppe 56b est agencée au moins en partie autour du carter 54a. Par exemple, l’enveloppe 56b est guidée en rotation autour du carter 54a et du bloc de transfert 56a par un premier palier 72a à roulements agencé autour du carter 54a. Avantageusement, un second palier 72b à roulements permet de guider en rotation l’enveloppe 56b autour du bloc de transfert 56a et du carter 54a. Le second palier 72b à roulements est par exemple agencé autour du carter 54a. Les premier et second paliers 72b sont adjacents. Les premier et second paliers 72a, 72b sont par exemple agencés autour de la seconde portion cylindrique 542 du carter 54a. Les premier et second paliers 72a, 72b sont par exemple des paliers à roulements à billes, par exemple à une rangée de billes. Les premier et second paliers 72a, 72b sont par exemple montés en O.
Chaque palier 72a, 72b comprend une bague interne 720a, 720b portée par le carter 54a et une bague externe 721a, 721b portée par l’enveloppe 56b.
Selon un exemple non représenté, le second palier 72b est agencé autour du bloc de transfert 56a.
Par ailleurs, l’écrou 70 permet d’exercer une précharge sur les premier et second paliers 72a, 72b et assure une rotation efficace de l’enveloppe 56b autour du carter 54a et du bloc hydraulique 56a.
L’enveloppe 56b comprend une région cylindrique 73 entourant le bloc de transfert 56a et une collerette 74 entourant le carter 54a. La région cylindrique 73 est préférentiellement évasée en direction de la collerette 74. La région cylindrique 73 présente un logement interne dans lequel est logé le bloc de transfert 56a. La collerette 74 présente une surface d’appui radiale 74a s’étendant dans un plan parallèle à l’axe de révolution Y. La surface d’appui radiale 74a est annulaire. La surface d’appui radiale 74a est avantageusement revêtue d’une plaque annulaire 74b La plaque annulaire 74b est en butée axiale contre le premier roulement 72a. La plaque annulaire 74b permet donc de maintenir axialement les premier et second paliers 72a, 72b entre le carter 54a et l’enveloppe 56a. La plaque annulaire 74b est relié à la collerette 74 par des boulons 74c. Les boulons 74c sont par exemple régulièrement répartis sur la collerette 74. Plus particulièrement, la plaque annulaire 74b est en butée contre la bague externe 721a du premier palier 72a. La bague interne 720a du premier palier 72a est en butée par exemple contre le deuxième épaulement du carter 54a.
L’enveloppe 56a présente en outre un premier port de sortie 75 communicant avec le premier canal interne 67 et avantageusement un second port de sortie 76 communicant avec le second canal interne 68. Les premier et second ports de sortie 75, 76 présentent chacun un passage interne qui débouche dans le bloc de transfert 56a. Les premier et second canaux internes 67, 68 présentent par exemple des orifices radiaux 67a, 68a en communication fluidique respectivement avec les premier et second ports de sortie 75, 76. Les orifices radiaux 67a, 68a présentent des axes s’étendant radialement par rapport à l’axe de révolution Y et l’axe A.
Les premier et second port de sortie 75, 76 présentent un axe s’étendant radialement par rapport à l’axe de révolution Y. Les premier et second ports de sortie 75, 76 s’étendent en saillie de l’enveloppe 56b et plus particulièrement de la région cylindrique 73. Les premier et second port de sortie 75, 76 forment par exemple un V.
Les premier et second ports de sortie 75, 76 sont raccordés à l’actionneur hydraulique 46. Le premier port de sortie 75 est par exemple raccordé à la seconde chambre 46b via la canalisation 46d et le second port de sortie 76 est par exemple raccordé à la première chambre 46a.
Afin d’améliorer l’étanchéité de l’ensemble hydraulique 450, un premier joint d’étanchéité dynamique 77a annulaire est agencé autour du bloc de transfert 56a. Avantageusement, des second, troisième et quatrième joints d’étanchéité dynamique 77b, 77c, 77d annulaires sont agencés autour du bloc de transfert 56a. Les joints d’étanchéité dynamique 77a, 77b, 77c, 77d sont agencés radialement entre le bloc de transfert 56a et l’enveloppe 56b. Les joints d’étanchéité dynamique 77a, 77b, 77c, 77d sont par exemple logés dans une rainure ménagée autour du corps du bloc de transfert 56a.
Afin de limiter les fuites de fluide en dehors de l’ensemble hydraulique 450, un drain 78 est agencé dans le bloc de transfert 56a. Le drain 78 s’étend longitudinalement dans le bloc de transfert 56a selon un axe parallèle à l’axe de révolution Y. Le drain 78 s’étend avantageusement sur toute la longueur du bloc de transfert 56a. Le drain 78 présente un passage interne qui débouche avantageusement dans le carter 54a de la pompe 54. Le passage interne du drain 78 est en outre en communication fluidique avec un espace annulaire situé entre le bloc de transfert 56a et l’enveloppe 56b. L’espace annulaire est par exemple situé entre les premier et second joints d’étanchéité dynamique 77a, 77b. L’espace annulaire comprend une gorge annulaire 78a qui est par exemple ménagée dans l’enveloppe 56b. La gorge annulaire 78a communique par exemple avec une entrée radiale 78b ménagée dans le bloc de transfert 56a et débouchant dans l’espace interne du drain 78. Le drain 78 permet ainsi de récupérer les fuites de fluide entre l’enveloppe 56b et le bloc de transfert 56a.
Une telle configuration de l’ensemble hydraulique 450 permet d’intégrer la pompe 54 dans un repère fixe de la turbomachine 1 afin d’augmenter la longévité de la pompe 54 qui n’est pas entrainée en rotation autour de l’axe longitudinal X sans augmenter l’encombrement axial et radial du module 3 de la turbomachine 1.
Par conséquent, il existe un besoin de fournir un procédé de synthèse d’un composé oxyde de nitrile comportant un groupement imidazole qui soit amélioré. Plus particulièrement, il existe un besoin pour un procédé de synthèse d’un composé oxyde de nitrile comportant un groupement imidazole qui soit applicable à l’échelle industrielle et qui permet de réduire le nombre d’étapes d’isolement des intermédiaires de synthèse, de réduire les temps de cycle, de réduire la quantité des solvants utilisés, de réduire le nombre de solvants différents utilisés, d’augmenter les rendements en limitant la formation de sous-produits et in fine de réduire le coût de production de ces oxydes de nitrile.
La présente invention a pour but de répondre à ce besoin et de fournir un procédé de synthèse amélioré par rapport à celui de l’art antérieur.
Poursuivant ses recherches, la demanderesse a mis au point un nouveau procédé de synthèse d’une oxime portant un groupe imidazole ainsi qu’un procédé de synthèse d’un oxyde de nitrile à partir de ladite oxime synthétisée selon le procédé de l’invention ; ce procédé présentant un rendement de synthèse significativement amélioré par rapport au procédé de l’art antérieur et permettant également de réduire le nombre de solvants et leur quantité.
Ainsi, la présente invention concerne un procédé de synthèse d’un composé de formule (I) [Chem 1]
R 1 représente, indépendamment les uns des autres, un alkyle en C1-C6, de préférence un alkyle en C1-C3 ; R 2 représente un atome d’hydrogène, un alkyle en C1-C12, de préférence un alkyle en C1-C6, plus préférentiellement un alkyle en C1-C3 ; R 3 et R 4 , indépendamment l’un de l’autre, représente un atome d’hydrogène, un alkyle en C1-C12, (de préférence un alkyle en C1-C6, plus préférentiellement un alkyle en C1-C3) ou forment ensemble avec les atomes de carbone auxquels ils se rattachent un cycle , notamment un cycle aromatique, de préférence le phényle; et n un nombre entier égal à 0, 1, 2, 3 ou 4 ;
une étape d’obtention A1 d’un composé intermédiaire de formule (V) par une réaction de halogénométhylation d’un aldéhyde aromatique de formule (VI) en présence d’un agent de halogénométhylation selon le schéma réactionnel suivant : [Chem 2]
avec R 1 et n tels que définis ci-dessus ; et X étant un atome d’halogène, de préférence un atome de brome ou de chlore, plus préférentiellement un atome de chlore ;
une étape d’obtention A2 d’un composé intermédiaire de formule (III) par substitution nucléophile du composé intermédiaire de formule (V) précédent avec un composé imidazole de formule (IV) selon le schéma réactionnel suivant : [Chem 3]
avec n, X, R 1 , R 2 , R 3 et R 4 tels que définis ci-dessus ;
une étape d’obtention A3 du composé de formule (I) par une réaction de condensation du composé intermédiaire de formule (III) précédent avec l’hydroxylamine (II) selon le schéma réactionnel suivant : [Chem 4]
avec R 1 , R 2 , R 3 , R 4 et n tels que définis ci-dessus ; et
Préférentiellement, l’agent d’halogénométhylation est préchauffé à une température T1 comprise dans un domaine allant de 23°C à 50°C, plus préférentiellement dans un domaine allant de 30°C à 45°C, avant sa mise en contact avec le composé de formule (VI).
Préférentiellement, le composé de formule (VI) est ajouté en une seule fois après le préchauffage de l’agent d’halogénométhylation.
Dans un exemple de réalisation illustré à la , le système SYS est chargée dans un état de spin singulet S et un état de charge (2,0) dans un point de fonctionnement de lecture P iso associé au régime totalement isolé. Un tel point de fonctionnement pourra par exemple être déterminé à l’aide d’un procédé 100 selon l’invention. Bien entendu, d’autres méthodes peuvent également être utilisées pour déterminer la position de ce point de fonctionnement. Le point de fonctionnement est ensuite modifié de manière identique à la séquence de la déjà décrite pour arriver à un troisième point de fonctionnement P02 en passant par un deuxième point de fonctionnement P01, cette modification se faisant de manière adiabatique (par rapport au couplage tunnel entre les deux boites quantiques QD au troisième point de fonctionnement).
A partir du troisième point de fonctionnement P02, l’initialisation comprend une sous-étape de modification non adiabatique (par rapport à l’écart en énergie le plus faible entre l’état de spin S et l’état de spin T+, obtenu au niveau du croisement des deux niveaux) du paramètre de sorte à traverser la zone de croisement S-T+ et atteindre un point de fonctionnement P03. L’initialisation comprend ensuite une sous-étape de modification adiabatique (par rapport à l’écart en énergie le plus faible entre l’état de spin S et l’état de spin T0, obtenu au niveau du croisement des deux niveaux) du paramètre de sorte à atteindre le point de fonctionnement initial P10 associé au même état de charge que le troisième point de fonctionnement et associé au régime totalement isolé, cette modification se faisant de manière adiabatique (il n’y a donc pas de mise en rotation des états de spin comme dans lors de la randomisation des états de spin). Cette première sous-étape permet de passer de l’état de spin T+ à un état de spin « produit ud ». Plus particulièrement, la première sous-étape consiste à passer d’un point de fonctionnement pour lequel l’état de spin est l’état de spin singulet S et est dans l’état fondamental à un point de fonctionnement pour lequel l’état de spin reste l’état de spin singulet S, mais pour lequel l’état fondamental est l’état de spin triplet T+ (après le passage du croisement ST+). De plus, la deuxième sous-étape consiste à convertir l’état de spin singulet S en « produit ud » avec la modification adiabatique du point de fonctionnement.
Modification non adiabatique du point de fonctionnement
Comme illustré à la , le procédé 700 comprend, à partir du point de fonctionnement initial P10, une étape 7E1 de modification non adiabatique (par rapport à l’écart en énergie au croisement évité entre l’état de spin singulet S et l’état de spin triplet T0 ou l’état de spin triplet T+) du point de fonctionnement de sorte à obtenir un point de fonctionnement à caractériser. De préférence, le point de fonctionnement à caractériser est associé à un état de charge (1,1) (autrement dit, un état de charge identique à l’état de charge du point de fonctionnement à caractériser). En effet, l’analyse des points de fonctionnement associés à un état de charge (2,0) ou (0,2) présente en général peu d’intérêt pour la mise en œuvre d’une porte quantique.
Atte nte au point d e fon c tionn em en t à caractéris er
Comme illustré à la , le procédé 700 ensuite une étape 7E2 d’attente au point de fonctionnement à caractériser durant une durée prédéterminée. Ce temps d’attente correspondant à la durée cible de la porte quantique pour laquelle on cherche à caractériser l’interaction d’échange. Cette étape 7E2 est suivie d’une étape 7E3 de modification du point de fonctionnement de sorte à revenir au premier point de fonctionnement, cette modification étant effectuée de manière non-adiabatique (par rapport à l’écart en énergie au croisement évité entre l’état de spin singulet S et l’état de spin triplet T0 ou l’état de spin triplet T+).
Conversion spin/charge
Comme illustré à la , le procédé 700 comprend également, à partir du point de fonctionnement initial, une étape 7E4 de conversion spin/charge à l’aide d’un point de fonctionnement de conversion. Dans l’exemple de la , cette conversion comprend une sous-étape de modification, à partir du point de fonctionnement initial P10, du paramètre de sorte à atteindre un point de fonctionnement P20 ayant une valeur du paramètre égale à la valeur du paramètre du point de fonctionnement de conversion P21, la modification se faisant de manière adiabatique (par rapport à l’écart en énergie au croisement évité entre l’état de spin singulet S et l’état de spin triplet T0). Lors de cette première sous-étape, une conversion de base s’opère de la base (u,d) vers la base (S,T) et au point de fonctionnement P20 obtenu, dit point de conversion de base, l’état de spin des deux particules chargées (PC) est un état de spin singlet ou un état de spin triplet Elle comprend ensuite une sous-étape de modification, à partir du point de fonctionnement P20, du paramètre de sorte à atteindre le point de fonctionnent de conversion P21, la modification du paramètre se faisant de manière adiabatique comparativement au paramètre au point de fonctionnement P20.
Dans un mode de réalisation, le point de fonctionnement de conversion est un point de fonctionnement de conversion optimal et le procédé 700 comprend donc au préalable, une étape de détermination d’un point de fonctionnement de conversion optimal à l’aide d’un procédé 400 selon l’invention. Bien entendu, il est également possible de déterminer un tel point de fonctionnement à l’aide d’autres méthodes.
Comme illustré à la , le procédé 700 comprend également une étape 7E5 de détermination de l’état de charge à l’aide du point de fonctionnement de lecture P iso dans le régime totalement isolé. Cette étape 7E5 ayant été précédée d’une étape 7E4 de conversion, la mesure de l’état de charge permet de déterminer l’état de spin des particules chargées.
Caractérisation d’une pluralité de points de fonctionnement de sorte à déterminer une zone optimale
Les étapes précédentes sont répétées une pluralité de fois pour chaque point de fonctionnement à caractériser de sorte à déterminer, pour chaque d’eux, la probabilité de mesurer l’état de spin dans un état singulet S et ainsi caractériser l’interaction d’échange.
Une fois cette interaction d’échange caractérisé, il sera ensuite possible de déterminé au moins une zone, dite zone optimale, dans laquelle le point de fonctionnement pour lequel l’interaction d’échange prend la valeur souhaitée.
Cartographie de la probabilité
(ii) l’obtention du résultat d’une détermination antérieure effectuée en utilisant le procédé du premier aspect.
Selon un troisième aspect, un système de propulsion pour un aéronef est prévu, lequel système comprend :
un dispositif de suivi de composition de carburant agencé pour :
stocker des données de caractéristiques de carburant actuelles, les données de caractéristiques de carburant comprenant une ou plusieurs caractéristiques de carburant du carburant présent dans le réservoir de carburant ;
obtenir une ou plusieurs caractéristiques de carburant d’un carburant ajouté au réservoir de carburant lors du ravitaillement ; et
calculer des valeurs mises à jour pour la ou les plusieurs caractéristiques de carburant du carburant dans le réservoir de carburant après le ravitaillement.
Les valeurs mises à jour peuvent alors prendre la place des valeurs stockées, pour une utilisation dans des itérations futures des étapes effectuées par le dispositif de suivi de composition de carburant.
Les données de caractéristiques de carburant peuvent être des données de composition de carburant, comprenant un ou plusieurs paramètres d’une distribution d’hydrocarbures du carburant.
Selon un autre aspect, un support non transitoire lisible par ordinateur est prévu sur lequel sont stockées des instructions qui, lorsqu’elles sont exécutées par un processeur, amènent le processeur à exécuter le procédé des premier et/ou deuxième aspects. Le processeur peut être ou peut faire partie d’un Régulateur Électronique Moteur de l’aéronef.
Selon un quatrième aspect, un procédé de fonctionnement d’un aéronef comprenant un moteur à turbine à gaz et un réservoir de carburant agencé pour fournir du carburant au moteur à turbine à gaz est prévu, le procédé comprenant :
la proposition ou l’initiation d’un changement d’un profil de vol de l’aéronef sur la base de la ou des plusieurs caractéristiques de carburant.
Le composé de formule (IIIb) est synthétisé selon le schéma réactionnel Chem. SR4 suivant :
Etape (a) : Synthèse du 5-(( 2-méthyl-1H-imidazol-1-yl )méthyl)furan-2-carbaldéhyde (composé de formule I)
Le composé de formule (I) est synthétisé selon les étapes (i) à (iv) du procédé selon l’invention à partir du D-fructose (voir exemple 1).
Étape (b) : réaction de condensation entre le 5-(( 2-méthyl-1H-imidazol-1-yl )méthyl)furan-2-carbaldéhyde (composé de formule (I)) et la N-p- Tolyl )hydroxylamine pour obtenir l’oxyde 5-((2-méthyl-1H-imidazol-1-yl)méthyl)furan-2-yl)-N-tolylméthanimine (composé de formule ( IIIb ))