INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La valeur x peut par exemple, et si nécessaire, être modifiée en modifiant la température à laquelle est porté le substrat, laquelle est définie ci-dessous. Par exemple, une température de 360°C, 410°C et 450°C est susceptible de permettre l’obtention d’une valeur x d’environ 2, 1,7 et 1,6 environ, respectivement.
Introduction du substrat dans l’enceinte Comme défini ci-dessus, le substrat est placé dans une enceinte réactionnelle sous vide, de telle façon à ce qu’il soit sous vide, à une température comprise entre 200 et 500°C, pour les étapes suivantes.
Cette température de substrat peut être constante ou substantiellement constante au cours des étapes. Cette température de substrat peut également être différente pour au moins une de ces étapes, tout en étant encore comprise entre 200 et 500°C.
Étape de préparation du substrat Par « nitrure d’élément(s) III, IV, V ou VI », on entend notamment un nitrure d’au moins un élément de la colonne III B (bore, gallium, aluminium, indium, etc.) du tableau périodique de Mendeleïev, notamment AlN, un nitrure d’au moins un élément de la colonne IV A (titane, zirconium, hafnium, etc.) du tableau périodique de Mendeleïev, notamment TiN, HfN et ZrN, un nitrure d’au moins un élément de la colonne V A (vanadium, niobium, tantale, etc.) du tableau périodique de Mendeleïev, notamment VN, NbN et TaN, et un nitrure d’au moins un élément de la colonne VI A (chrome, molybdène, tungstène, etc.) du tableau périodique de Mendeleïev, notamment WN, respectivement.
Par « oxyde d’élément(s) III, IV, V ou VI », on entend notamment un nitrure d’au moins un élément de la colonne III B (bore, gallium, aluminium, indium, etc.) du tableau périodique de Mendeleïev, notamment Al 2 O 3 , un nitrure d’au moins un élément de la colonne IV A (titane, zirconium, hafnium, etc.) du tableau périodique de Mendeleïev, notamment TiO 2 et HfO 2 , un nitrure d’au moins un élément de la colonne V A (vanadium, niobium, tantale, etc.) du tableau périodique de Mendeleïev, et un nitrure d’au moins un élément de la colonne VI A (chrome, molybdène, tungstène, etc.) du tableau périodique de Mendeleïev, respectivement.
Par « oxyde de métal semi-noble », on entend par exemple CoO, NiO, Cu 2 O, CuO, ou ZnO.
Le substrat est préparé à l’étape b) quelle que soit sa nature.
L’utilisation ou non d’une assistance plasma peut notamment dépendre de la nature de ce substrat.
- au moyen des valeurs instantanées, on met à jour deux valeurs moyennes représentant la dérive de la pompe.
On peut prévoir que la ou chaque moyenne est une moyenne mobile.
On prévoit aussi selon l’invention un circuit de carburant de turbomachine, le circuit comprenant :
- au moins une pompe,
- un doseur configuré pour être alimenté en carburant par la pompe, le doseur comprenant un capteur d’une différence de pression à des bornes du doseur,
- une soupape configurée pour réguler une différence de pression aux bornes du doseur, et
- des moyens aptes à commander la mise en œuvre d’un procédé selon l'invention.
Dans un mode de réalisation, la pompe est une pompe volumétrique.
On prévoit aussi selon l’invention une turbomachine comprenant un circuit de carburant selon l’invention.
- la est un schéma illustrant le circuit de carburant au sein d’un turboréacteur pour un mode de réalisation de l’invention ;
- la est un schéma détaillant ce circuit de carburant ;
- la est un schéma détaillant le rôle de la soupape dans ce circuit ;
- la montre des courbes des fonctions donnant la différence de pression en fonction de la position de la soupape ;
- la est un organigramme des étapes du procédé de l’invention dans le présent mode de mise en œuvre ;
- la est une courbe représentant la dérive %Q du débit associée au vieillissement de la pompe en fonction du temps ; et
Un tel processus est avantageusement mis en œuvre ou initié lors de la perte du deuxième véhicule 11 en tant que véhicule cible du système ACC du premier véhicule 10, c’est-à-dire lorsque le système ACC désélectionne le deuxième véhicule 11 comme véhicule cible, pour quelque raison que ce soit (fin de détection du deuxième véhicule 11 par les capteurs du premier véhicule 10 ou problème d’analyse des données issues de ces capteurs par exemple).
Dans une première opération, une valeur représentative d’une variation d’accélération courante, dite valeur de secousse courante, est déterminée ou calculée en fonction d’une vitesse courante V(t) du premier véhicule 10 et d’une valeur d’accélération, dite valeur d’accélération précédente A(t-dt), obtenue du système ACC à un instant ‘t-dt’ précédant l’instant courant ‘t’.
La valeur de secousse à l’instant ‘t’ est avantageusement déterminée selon une ou plusieurs fonctions de la vitesse du premier véhicule 10. La fonction reliant la valeur de secousse à la vitesse du premier véhicule correspond avantageusement à une fonction monotone croissante.
Lorsque la valeur d’accélération précédente A(t-dt) est strictement inférieure à 0 (de signe négatif avec A(t-dt)<0), la valeur de secousse est selon une première fonction (monotone croissante), notée J1(V), de la vitesse V du premier véhicule 10.
Lorsque la valeur d’accélération précédente A(t-dt) est supérieure ou égale à 0 (de signe positif avec A(t-dt)≥0), la valeur de secousse est selon une deuxième fonction (monotone croissante), notée J2(V) de la vitesse V du premier véhicule 10.
La illustre un exemple d’une première fonction 21 et d’une deuxième fonction 22 entre la valeur de secousse (notée J en ordonné du diagramme 2) et la vitesse du premier véhicule 10 (notée V en abscisse du diagramme 2).
Selon l’exemple de la , la première fonction 21 comprend :
- une première partie pour laquelle la valeur de secousse (dite première valeur de secousse) correspond à une constante et est égale à une première valeur de secousse minimale, notée J1 min , pour toute vitesse V du premier véhicule 10 comprise entre 0 km/h et une première vitesse minimale, notée V1 min ;
- une deuxième partie pour laquelle la première valeur de secousse croit au fur et à mesure que la vitesse V du premier véhicule augmente, la première valeur de secousse croissant par exemple selon une fonction linéaire pour passer de la première valeur de secousse minimale J1 min à une première valeur de secousse maximale, notée J1 max , (J1 max > J1 min ) pour une vitesse V comprise entre la première vitesse minimale V1 min et une première vitesse maximale, notée V1 max , avec V1 max > V1 min ; et
- une troisième partie pour laquelle la première valeur de secousse correspond à une constante et est égale à la première valeur de secousse maximale J1 max pour toute vitesse V du premier véhicule 10 supérieure à la première vitesse maximale V1 max .
Selon l’exemple de la , la deuxième fonction 22 comprend :
- une première partie pour laquelle la valeur de secousse (dite deuxième valeur de secousse) correspond à une constante et est égale à une deuxième valeur de secousse minimale, notée J2 min , pour toute vitesse V du premier véhicule 10 comprise entre 0 km/h et une deuxième vitesse minimale, notée V2 min ; V2 min est par exemple supérieure à V1 min ;
- une deuxième partie pour laquelle la deuxième valeur de secousse croit au fur et à mesure que la vitesse V du premier véhicule augmente, la deuxième valeur de secousse croissant par exemple selon une fonction linéaire pour passer de la deuxième valeur de secousse minimale J2 min à une deuxième valeur de secousse maximale, notée J2 max , (J2 max > J2 min ) pour une vitesse V comprise entre la deuxième vitesse minimale V2 min et une deuxième vitesse maximale, notée V2 max , avec V2 max > V2 min ; V2 max est par exemple supérieure à V1 max ; et
- une troisième partie pour laquelle la deuxième valeur de secousse correspond à une constante et est égale à la deuxième valeur de secousse maximale J2 max pour toute vitesse V du premier véhicule 10 supérieure à la deuxième vitesse maximale V2 max .
La valeur de J1 max est par exemple supérieure à la valeur de J2 max et la valeur de J1 min est par exemple supérieure à la valeur de J2 min .
Les paramètres J1 min , J1 max , J2 min , J2 max , V1 min , V1 max , V2 min et V2 max sont ajustables ou calibrables pour s’adapter au type de système ACC (par exemple silhouette, type d’actionneurs, type de capteurs), au type du premier véhicule et/ou au profil ou aux attentes du conducteur du premier véhicule.
Selon une option, l’embase comprend un cadre de forme générale rectangle (ou carrée), et chaque couple de pièces de rétention est agencé dans un coin de cette forme générale rectangle.
Selon une option formulée différemment, il est prévu un couple de pièces de rétention dans une zone avant gauche de l’embase, un autre couple de pièces de rétention dans une zone avant droite de l’embase, un autre couple de pièces de rétention dans une zone arrière droite de l’embase et un autre couple de pièces de rétention dans une zone arrière gauche de l’embase.
Ainsi on procure une configuration de rétention régulièrement répartie autour de la circonférence de l’embase et de la couronne tournante. Dans la configuration « face à la route », i.e. siège dirigé vers l’avant, une seconde pièce se trouve en position angulaire correspondante à une première pièce, et ceci pour chaque couple de pièces de rétention. Dans la position « tournée à 180° », i.e. « dos à la route », les secondes pièces ont permuté de position mais on retrouve une correspondance angulaire aux quatre coins entre les secondes pièces et les premières pièces, ce qui donne une configuration de moyens de rétention en cas d’accident identique à celle de la configuration « face à la route ».
Selon une option, l’ensemble de pivotement comprend en outre un mécanisme d’articulation (5), interposé entre l'embase et la couronne tournante, le mécanisme d’articulation autorisant, dans un mode de fonctionnement normal, une rotation autour d’un axe principal vertical (Z1) de la couronne tournante par rapport à l’embase et empêchant tout mouvement substantiel selon d’autres degrés de liberté, à savoir les deux autres rotations et les trois translations dans un repère orthogonal. Le mécanisme d’articulation en question peut être motorisé ou à commande manuelle.
Selon une option, il est prévu que les premières et secondes pièces soient agencées à une distance de l’axe (R7) d’au moins 200 mm. Moyennant quoi, le bras de levier de reprise des efforts est maximisé, il y a au moins 400 mm entre les couples de pièces de rétention diamétralement opposés.
Selon une option, on prévoit que pour chaque couple de pièces de rétention, les reliefs d’engagement mutuel sur la première pièce sont formés comme des premières dents orientées dans un premier sens S1 de direction circonférentielle, et les reliefs d’engagement mutuel sur la seconde pièce sont formés comme des secondes dents orientées dans un second sens S2 de direction circonférentielle, opposé au premier sens.
Avantageusement, en cas de déformation induite par un choc subi, les dents de la partie tournante butent contre les dents de la partie fixe. On obtient ainsi un verrouillage très robuste.
Selon une option, chacune des premières pièces de rétention présente un profil, pris en section radiale, comprenant une portion femelle en forme de U inversé, et chacune des deuxièmes pièces de rétention présente un profil, pris en section radiale, comprenant une portion mâle montante logée, sans contact en fonctionnement normal, dans le creux du U inversé de la portion femelle de la première pièce. On a ainsi un effet enveloppant et anti échappement, ce qui procure un bon effet de verrouillage lorsque la ou les secondes pièces de rétention viennent au contact de la ou des premières pièces de rétention.
Selon une option, il peut être prévu un jeu de garde (e4,e5,e6) d’au moins 2 mm entre la première pièce et la seconde pièce de chaque couple de pièces de rétention. Ce jeu de garde peut être préférentiellement d’au moins 3 mm ou même 4 mm ou plus. On tolère ainsi de petites déformations sous charges normales du siège en statique et dynamique. On prend en compte aussi certaines tolérances de fabrication grâce à ce jeu. Ce jeu de garde permet de garantir une absence de bruyance au roulage, les premières et secondes pièces de rétention étant en métal, elles ne doivent pas se toucher en fonctionnement normal.
Selon une option, chacune des premières pièces et deuxièmes pièces de rétention s’étend selon un arc centré sur l’axe de rotation (Z1), et s’étend angulairement sur un secteur angulaire (αR) d’au moins 15° de préférence entre 20 et 25 degrés. Ceci confère une bonne longueur de prise et d’engagement mutuel pour verrouiller la rotation même sous des efforts très importants.
Selon une option, les deuxièmes pièces de rétention agencées diagonalement à l’opposé sont identiques, image l’une de l’autre une rotation de 180° autour de l’axe. On a alors un comportement similaire dans les positions « face à la route » et « dos à la route » en considérant les chocs avant et les chocs arrière.
Selon une option, chacune des premières pièces et deuxièmes pièces est réalisée en métal, en particulier en acier, notamment en tôle épaisse découpée pliée, à partir d’un flan d’épaisseur comprise entre 2,5 mm et 5 mm. Les pièces en question, même en travaillant en léger porte-à-faux, peuvent reprendre des efforts d’arrachement considérables.
Selon une option, il est prévu une symétrie par rapport à un plan médian longitudinal PMX. Grâce à cette symétrie droite-gauche, on obtient un comportement équilibré notamment en cas de choc longitudinal.
Selon une option, il est prévu une symétrie par rapport à un plan médian transverse PMY. Grâce à cette symétrie avant-arrière, on obtient comportement similaire dans les positions « face à la route » et « dos à la route ».
Selon une option, il est prévu des secteurs dentés s’étendant vers le haut et radialement vers l’extérieur ou vers l’intérieur. Dans ce genre de variantes, les secteurs dentés peuvent accoster tant axialement que radialement, ce qui permet de compléter le verrouillage lors de l’engagement mutuel des pièces de rétention.
Selon un autre aspect, l'invention vise également un siège pour véhicule, avec une fonction de pivotement à axe vertical, le siège comprenant un ensemble de pivotement (10) tel que décrit précédemment, le siège comprenant en outre une armature d’assise (7) de siège reliée à la couronne tournante, directement ou via un mécanisme de rehausse et/ou de glissières longitudinales.
Chaque cavité 501, 502, 503 débouche radialement dans l’alésage central dudit disque d’extrémité 10.
En variante sur la , l’au moins un organe de retenue 51, 52 comprend une portion de pré-centrage, sous forme de saillie 15B, qui est reçue dans le disque d’extrémité, de préférence dans une cavité 502 de type ouvert. Cette saillie 15B est décalée axialement du reste de l’organe de retenue 51, 52, en étant réalisée par déformation, en particulier ici par un enfoncement de matière dudit organe de retenue. En particulier, la saillie 15B forme un épaulement. La forme discontinue de la cavité 502 est complémentaire à celle de la saillie 15B.
Sur la , l’évidement 155 peut s’étendre radialement sur plus de la moitié de l’anneau d’arrêt 15.
Dans le sixième mode de réalisation illustré aux figures 6-1 à 6-2, les moyens de retenue 50 sont formés en outre par l’anneau d’arrêt 15 lui-même. Autrement dit, des moyens de retenue 50 sont issus de matière de l’anneau d’arrêt 15 axial, formant un moyen de verrouillage, par exemple sous forme de crochet 157.
En outre, les moyens de retenue 50 sont formés d’un seul évidement 155, 158 de matière, notamment de contour fermé, à l’intérieur duquel est logé l’organe de retenue 51.
Sur l’alternative de la figure 6-1, les deux extrémités 156 libres de l’anneau d’arrêt 15 sont formés de crochets 157 coopérant conjointement, de manière à être solidaires ensemble, autant en rotation que radialement. De tels crochets 157 sont ici de formes complémentaires.
Sur l’alternative de la figure 6-2, l’anneau d’arrêt 15 axial comprend uniquement une extrémité 156 libre en forme de crochet 157. Un tel crochet 157 est ici solidaire en rotation avec le porte-disques 13, en particulier avec un creux dudit porte-disques 13. Autrement dit, avec une crête du porte-disques 23 du deuxième.
Dans le septième mode de réalisation illustré aux figures 7 à 7.3, les moyens de retenue de l’anneau d’arrêt axial sont formés d’au moins un organe de retenue dit premier organe de retenue 60 qui s’étend radialement entre les premier et deuxième embrayages E1, E2 ;
Avantageusement, le premier organe de retenue 60 : - traverse au moins en partie dans les portes-disques 13, 23, et/ou - entoure le premier anneau d’arrêt 15 axial, et notamment il peut retenir les anneaux d’arrêt 15, 25 axial, en étant monté après ces derniers, pour les empêcher de s’échapper de leur gorge 135, 235.
Avantageusement, le premier organe de retenue 60 peut - être réalisé monobloc, notamment rigide et/ou en matière plastique, élastomère ou composite. - comprendre une partie centrale annulaire 61 et une partie périphérique annulaire 62, sous forme de bras de liaison disposés radialement à l’extérieur de la partie centrale annulaire 61, pour retenir l’anneau d’arrêt 15 axial.
Le disque d’extrémité 10 peut être exempté de tout retrait de matière ou cavité. Des solutions permettent alors de maintenir en centrifugation le premier organe de retenue 60, par rapport au disque d’extrémité 10.
Tel qu’illustré sur la , une soudure 500B de retenue fixe le premier organe de retenue 60 sur le disque d’extrémité 10. Cette soudure 500B de retenue peut être réalisée: - avec apport de matière ; - sur l’extérieur de l’anneau d’arrêt 15 axial ; - rapprochée du diamètre extérieur D15 dudit anneau d’arrêt 15 axial ; - du côté opposé axialement à celui du disque d’extrémité 10 ;
Sur l’alternative de la -1 à 7-3, l’embrayage E1 comprend en outre un deuxième organe de retenue 60’ qui entoure le premier organe de retenue 60. Lesdits au moins deux organes 60, 60’ de retenue sont de formes continue, annulaire, de type rondelle d’arrêt en tôle d’acier. Ainsi les moyens de retenue 50 de l’anneau d’arrêt axial sont formés d’au moins deux organes de retenue 60, 60’, ici au nombre de deux, qui sont empilés radialement l’un sur l’autre, en rapprochement du diamètre extérieur D15 de l’anneau d’arrêt 15 axial.
Dès lors la soudure 500B de retenue fixe les deux organes de retenue (60, 60’) et elle est réalisée rapprochée du disque d’extrémité 10. Le deuxième organe de retenue 60’ est réalisé sous forme d’anneau rigide et monobloc, et il peut être de forme complémentaire à celle du premier organe de retenue 60. Le deuxième organe de retenue 60’ s’étend au-delà d’un diamètre médian D3 de l’anneau d’arrêt 15 axial, et de préférence en étant disposé au plus près du diamètre extérieur D15 de l’anneau d’arrêt axial.
Sur la -1, le premier organe de retenue 60 est fretté avec le deuxième organe 60’ de retenue.
Sur l’alternative des figures 7-2 à 7-3, le premier organe de retenue 60 est rapporté centré et soudé sur le deuxième organe 60’. Le deuxième organe de retenue 60’ comprend un logement 601 à l’intérieur duquel est logé le premier organe de retenue 60.
Dans une deuxième opération, un indice de gravité IG est déterminé en fonction d’une différence entre un temps de gravité TG et un temps critique Tc.
Selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif, l’indice de gravité IG est donné par :
avec un temps maximum par exemple égal à 10s.
Le temps de gravité TG est fonction, d’une part, d’un écart de vitesse entre le premier véhicule 10 et le deuxième véhicule 11 et, d’autre part, d’une vitesse moyenne du premier véhicule 10.
Par exemple, avec .
Le temps critique Tc est un temps minimum pour que le premier véhicule 10 rejoigne le deuxième véhicule si le comportement dynamique de ces deux véhicules suit un comportement habituel de véhicule circulant sur la voie de circulation 1001. Par exemple, Tc=0,5s.
Selon un exemple particulier et non limitatif, le temps de gravité est donné par :
avec une vitesse du premier véhicule, est une distance entre le premier et le deuxième véhicules, et une vitesse moyenne du premier véhicule 10.
Selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif, la vitesse moyenne du premier véhicule 10 est donnée par :
- insérer une sonde de réglage dans le passage d’entrée de remplacement et régler le détecteur; - retirer la pièce d’entrée de remplacement du dispositif de sélection;
- replacer la pièce d’entrée sur le dispositif de sélection
La pièce d’entrée de remplacement est conçue pour pouvoir réaliser de manière commode le réglage du détecteur. Notamment, elle est conçue pour permettre un accès commode aux organes du détecteur sur lesquels l’opérateur doit agir pour effectuer le réglage. Elle est également conçue pour que l’opérateur puisse apprécier si le détecteur est bien réglé sans avoir à démonter la pièce d’entrée de remplacement. Cette pièce d’entrée de remplacement permet à l’opérateur de voir directement si le détecteur fonctionne correctement, en faisant passer une sonde de réglage dans le passage d’entrée de remplacement.
Du fait que le passage d’entrée de remplacement a la même géométrie que le passage d’entrée de la pièce d’entrée, c’est-à-dire du cône statique, les réglages effectués sont adéquats pour le fonctionnement réel du dispositif de mesure neutronique in-core.
La méthode de maintenance peut en outre présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- la sonde de réglage présente la même géométrique que la sonde de mesure ;
- la sonde de mesure comprend une tête de mesure et un câble fixé à la tête de mesure, la sonde de réglage comprenant une tête de remplacement et un câble de remplacement ;
- la pièce d’entrée de remplacement est en un matériau translucide ;
- la méthode comprend une étape d’obtention de la pièce d’entrée de remplacement par fabrication additive ;
- la pièce d’entrée de remplacement comprend une partie tubulaire délimitant le passage d’entrée de remplacement, et une partie de fixation au dispositif de sélection agencée pour que, quand la partie est fixée au dispositif de sélection, le passage d’entrée de remplacement soit exactement dans la même position vis-à-vis du dispositif de sélection que le passage d’entrée quand la pièce d’entrée est fixée au dispositif de sélection ;
- le détecteur comprend un contact agencé dans le passage d’entrée, un bras portant le contact, un corps portant un organe de détection, une liaison du bras au corps configurée pour que le passage de la sonde neutronique dans le passage d’entrée déplace le bras en rotation par rapport au corps vers l’organe de détection, un organe élastique sollicitant le bras par rapport au corps dans le sens d’un éloignement de l’organe de détection, et un organe de réglage déplaçable par un opérateur pour réaliser le réglage du détecteur, le contact étant agencé dans le passage d’entrée de remplacement après remplacement de la pièce d’entrée par la pièce d’entrée de remplacement ;
-le passage d’entrée présente une fenêtre à travers laquelle le contact est engagé dans le passage d’entrée, le passage d’entrée de remplacement présentant une fenêtre de remplacement à travers laquelle le contact est engagé dans le passage d’entrée de remplacement après remplacement de la pièce d’entrée par la pièce d’entrée de remplacement.
Selon un second aspect, l’invention porte sur un ensemble comprenant un dispositif de mesure neutronique in-core d’un réacteur nucléaire, le dispositif de mesure neutronique in-core comprenant :
Les caractéristiques de l’invention sont illustrées par la schématique et non représentée à l’échelle, en référence à un pneumatique de dimension 59.80R63.