INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel ensemble de distribution permet d’avoir un diamètre hydraulique efficace de chaque conduit augmenté, sans changement de l’aire de la section. L’ensemble de distribution est fabriqué selon un procédé par fabrication additive. En effet, le procédé de fabrication additive rend possible l’obtention d’une telle géométrie. L’ensemble de distribution présente également une masse réduite, et peut être fabriqué de manière simple, fiable et peu couteuse grâce à la fabrication additive.
La portion médiane des conduits peut également présenter une section externe elliptique.
La section interne et la section externe sont prises dans un plan de section perpendiculaire à une direction d’extension locale du conduit.
L’ellipse de la section interne et/ou de la section externe de la portion médiane de chaque conduit est notamment non-circulaire, c’est-à-dire qu’elle présente une excentricité non-nulle.
L’ensemble de distribution peut comprendre une plaque de support reliant les portions médianes des conduits entre elles, la plaque de support s’étendant selon un plan médian sensiblement parallèle au premier plan d’interface et au deuxième plan d’interface.
Une telle caractéristique permet le maintien des conduits pendant la fabrication de l’ensemble de distribution par fabrication additive, et améliore la résistance de l’ensemble aux vibrations lors du fonctionnement de la turbomachine.
Le plan médian peut être équidistant du premier plan d’interface et du deuxième plan d’interface.
Une telle caractéristique améliore la stabilité et la résistance aux vibrations de l’ensemble de distribution.
La plaque de support peut présenter une épaisseur, mesurée perpendiculairement au plan médian, comprise entre 1 mm et 2 mm.
Sur un autre exemple illustré sur la , on a représenté les variations de ces quatre distances au cours du temps t (sur une portion de route différente de celle illustrée sur la ). On observe sur la zone Z0 que la distance pos_Nxt_R présente une variation importante par rapport à la distance pos_R, ce qui permet de détecter une zone singulière. Il est donc proposé de détecter une zone singulière sur la base de l’écart entre ces distances.
Pour cela, le calculateur détermine, à chaque pas de temps : - la différence Diff_Nxt_L entre la distance pos_L et la distance pos_Nxt_L, et - la différence Diff_Nxt_R entre la distance pos_R et la distance pos_Nxt_R.
Puis, au cours d’une seconde étape, le calculateur calcule, au moyen d’un réseau de neurones récurrent, au moins un paramètre Ps, Pm, Po de détection de zone singulière 15.
Ces paramètres sont ici des taux de probabilité que le véhicule se trouve dans une zone singulière ou non.
Trois paramètres sont ici calculés, à savoir : - un paramètre Ps de probabilité d’occurrence d’un élargissement de route, - un paramètre Pm de probabilité d’occurrence d’un rétrécissement de route, - un paramètre Ps de probabilité d’absence d’élargissement et de rétrécissement de route.
Comme cela sera expliqué plus loin dans l’exposé, ces paramètres pourront être utilisés pour calculer une consigne de braquage du véhicule qui permette à ce dernier de bien rester au centre de sa voie de circulation et de traverser sans difficulté et sans danger les zones singulières.
Mais avant cela, on peut décrire le réseau de neurones utilisé et la manière selon laquelle ce réseau est réglé (on parle d’entraînement ou d’apprentissage).
Le réseau de neurones utilisé est ici de type récurent (plus connu sous l’acronyme anglais RNN). Il permet ainsi de fournir des résultats qui dépendent des entrées fournies au réseau au pas de temps courant, mais également en fonction des entrées qui ont été fournies aux pas de temps précédents.
Ici, le mécanisme de récurrence choisi est le type LSTM (de l’anglais « Long short-term memory », ce que l’on peut traduire « à mémoire court et long terme »). Un tel mécanisme permet de réaliser un entraînement efficace d’un réseau de neurones en employant des séquences d’entraînement de longues durées.
Plus précisément ici, ce réseau de neurones comporte une couche d’entrée, une couche de sortie et deux couches cachées dont l’une comprend le mécanisme de récurrence.
La couche d’entrée comporte au moins quatre neurones afin de recevoir les valeurs des distances pos_L et pos_R et des différences Diff_Nxt_L et Diff_Nxt_R. Elle en comporte ici huit (voir ) afin de recevoir : - la valeur du pas de temps t i (i étant un indice variant entre 0 et N, où N dépend de la longueur de la séquence considérée), - les valeurs des distances pos_L et pos_R, - les valeurs des différences Diff_Nxt_L et Diff_Nxt_R, - les valeurs des paramètres Ps ti-1 , Pm ti-1 , Po ti-1 calculés au pas de temps précédent.
La première couche cachée, qui reçoît en entrée les valeurs transmises par les neurones de la couche d’entrée et qui comporte le mécanisme de récurrence LSTM, comporte ici plusieurs dizaines de neurones. Ce nombre est préférentiellement compris entre 30 et 70, et ici égal à 50, afin d’obtenir des résultats fiables sans pour autant surcharger les calculs.
La seconde couche cachée est ici une couche de densification qui reçoît en entrée les sorties des cinquante neurones de la première couche cachée et qui comporte un nombre de neurones égal au nombre de paramètres à calculer (ici égal à trois).
La couche de sortie pourrait être formée par cette couche de densification.
Toutefois, pour faciliter la mise au point du réseau de neurones et obtenir des résultats sensiblement plus fiables, cette couche de sortie est une couche d’activation à trois neurones, située derrière la couche de densification.
Cette couche d’activation opère une fonction de type « softmax ». Plus précisément, ses neurones sont en mesure de calculer un vecteur de sortie de dimension 3, dont les valeurs Y j correspondent aux valeurs des paramètres Ps, Pm, Po. Ses neurones reçoivent en entrée un vecteur d’entrée X de dimension 3, et on peut écrire :
la est une vue en coupe transversale d’une portion d’entrée du conduit de la , et
La est une vue en coupe longitudinale d’une portion d’encastrement de l’ensemble de la .
Description détaillée de l’invention Un ensemble de distribution 11 selon l’invention est représenté sur la . L’ensemble 11 est réalisé d’une seule pièce, tous ses composants métalliques étant venus de matière les uns avec les autres.
L’ensemble 11 s’étend entre un premier plan d’interface P1 et un deuxième plan d’interface P2, parallèles l’un à l’autre. Le premier plan d’interface P1 et le deuxième plan d’interface P2 comprennent les surfaces de contact mécanique et fluidique de l’ensemble 11 avec les autres éléments de la turbomachine entre lesquels l’ensemble 11 répartit le carburant.
L’ensemble 11 comprend une pluralité de conduits 13 de distribution de carburant cheminant entre le premier plan d’interface P1 et le deuxième plan d’interface P2.
Chaque conduit 13 comprend au moins une portion d’entrée 15, une portion médiane 17 et au moins une portion de sortie 19.
Dans le cas où le conduit 13 comprend plusieurs portions d’entrée 15 ou plusieurs portions de sortie 19, le conduit 13 comprend également au moins un embranchement 21, par exemple un embranchement en T.
Chaque portion d’entrée 15 et chaque portion de sortie 19 débouche dans le premier plan d’interface P1 ou dans le deuxième plan d’interface P2.
La portion d’entrée 15 et la portion de sortie 19 de chaque conduit 13 peuvent déboucher dans le même plan d’interface P1, P2, ou dans des plans d’interface P1, P2, distincts l’une de l’autre, selon les besoins de la distribution de carburant.
La partie médiane 17 s’étend entre chaque portion d’entrée 15 et chaque portion de sortie 19.
L’ensemble de distribution 11 comprend une plaque de support 23 reliant entre elles les portions médianes 17 des conduits, ainsi que des portions d’encastrement 25 et des nervures de rigidification 27 portées par la plaque de support 23.
La plaque de support 23 est sensiblement plane et s’étend selon un plan médian P. Le plan médian P est par exemple parallèle aux premier et deuxième plans d’interface P1, P2, et par exemple équidistant des premier et deuxième plans d’interface P1, P2.
Les portions 25 d’encastrement sont des parties en saillie s’étendant depuis la plaque de support 23, selon une direction perpendiculaire au plan médian P, jusqu’au premier plan d’interface P1 ou au deuxième plan d’interface P2.
Chaque portion d’encastrement 25 présente un sommet plan inscrit dans le premier plan d’interface P1 ou le deuxième plan d’interface P2, et ne dépasse pas dudit plan d’interface.
Les parties d’encastrement 25 sont destinées à venir en appui, dans le premier plan d’interface P1 ou le deuxième plan d’interface P2, contre les éléments de la turbomachine auxquels l’ensemble de distribution 11 est fixé, et à s’encastrer dans des logements prévus à cet effet, pour bloquer les mouvements de l’ensemble de distribution 11 selon les directions parallèles aux premier plan d’interface P1 ou au deuxième plan d’interface 2, respectivement.
Les nervures de rigidification 27 sont des parties allongées le long de la plaque de support 23, en saillie depuis ladite plaque de support 23 selon une direction perpendiculaire au plan médian P.
Le contrôleur 4, ou à tout le moins certains de ses composants, pourraient néanmoins être embarqués sur le bâti 2.
Moyens de solidarisation à une structure à travailler (optionnels)
Le dispositif peut optionnellement, mais de manière préférentielle, comprendre des moyens de solidarisation 5 à la structure à travailler.
Ces moyens de solidarisation peuvent être de différents types.
Ils peuvent par exemple comprendre des ventouses 51 solidaires du bâti 2 et aptes à être reliées à des moyens de mise sous vide comme par exemple une pompe à vide pour améliorer la solidarisation à la surface de la structure à travailler. Ces ventouses peuvent être réunies par groupes pour former des pads à ventouses.
Lorsqu’aucun moyen de solidarisation à la structure à travailler n’est mis en œuvre, le dispositif de manutention peut constituer non seulement un moyen de positionnement du bâti par rapport à la structure à travailler mais également un moyen d’immobilisation de celui-ci en position par rapport à la structure à travailler.
Élément presseur (optionnel) Le dispositif peut optionnellement comprendre un élément presseur 6 de forme tubulaire monté mobile en translation par rapport au bâti 2 selon l’axe de déplacement de la broche 51 et dans le prolongement de celle-ci.
L’élément presseur est un tube creux pour permettre le passage de la broche.
Un tel élément presseur 6 peut par exemple être utilisé au cours d’une opération de perçage pour exercer un effort de compression sur la structure à percer, notamment pour assurer le contact entre les plaques d’un empilement et éviter la formation de bavures entre ces plaques lors du perçage.
Modules fonctionnels Le dispositif est susceptible d’embarquer une pluralité de modules fonctionnels MF.
Chacun de ces modules fonctionnels MF permet de réaliser une tâche particulière comme par exemple une opération de perçage et/ou de fraisurage, une opération de pose de rivets, une opération de pose de fixation temporaire (par exemple d’agrafe), une opération de dépose (ou d’enduction) sur un élément de fixation (un rivet ou une vis) d’un cordon de mastic d’étanchéité. D’autres fonctions pourraient être envisagées telles que du vissage.
Les modules fonctionnels appartiennent par exemple au groupe comprenant au moins :
les modules de perçage et/ou fraisurage ; les modules de support de rivets enduit ou non de mastic ; les modules de support de fixations temporaires.
Une fixation temporaire utilisée dans l’industrie aéronautique est un organe mécanique permettant de serrer au moins deux parois, l’une contre l’autre, dans le but de réaliser des opérations de production nécessaires à un assemblage définitif de ces parois, tel que des contreperçages ou de la pose de vis ou de rivets.
Par définition ces fixations temporaire sont enlevées au fur et à mesure que les vis ou rivets assurent leur fonction d’assemblage des parois.
Les fixations temporaires sont placées dans des trous réalisés dans les parois après le positionnement relatif initial de ces parois.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la zone réactionnelle est choisie parmi : un réacteur à lit fluidisé à co-courant gaz-solide ascendant ; un réacteur à lit fluidisé à co-courant gaz-solide descendant ; et un réacteur à lit fluidisé dense et optionnellement une deuxième conduite de transport.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la zone de séparation est adaptée pour être opérée en lit fluidisé dense pour poursuivre les réactions de craquage de la charge hydrocarbonée non convertie dans le réacteur (e.g. type FCC).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur (e.g. type NCC) est adapté pour être alimenté en une charge hydrocarbonée supplémentaire et craquer au moins partiellement la charge hydrocarbonée supplémentaire.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la première conduite de transport est ascendante et sensiblement verticale.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la sortie de la première conduite de transport débouche dans le lit dense du régénérateur.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la sortie de la première conduite de transport débouche au fond du lit dense du régénérateur.
Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé pour le craquage catalytique en lit fluidisé comprenant les étapes suivantes : - alimenter une zone réactionnelle (de craquage catalytique) avec une charge hydrocarbonée ; - craquer au moins partiellement la charge hydrocarbonée en présence d’un catalyseur solide pour produire un premier effluent comprenant du catalyseur au moins partiellement coké et des produits gazeux de craquage ; - alimenter une zone de séparation disposée en sortie de la zone réactionnelle ; - séparer le catalyseur au moins partiellement coké et les produits gazeux ; - alimenter une première conduite de transport par la zone de séparation en catalyseur au moins partiellement coké, la première conduite de transport comprenant un distributeur gaz/solide débouchant au fond du régénérateur ; - alimenter le régénérateur par le première conduite de transport en catalyseur au moins partiellement coké ; - brûler le coke du catalyseur au moins partiellement coké dans le régénérateur opérant en lit fluidisé dense pour régénérer le catalyseur solide et produire des gaz de combustion, - brûler un combustible dans un brûleur externe pour produire un gaz de combustion de brûleur ; et - envoyer le gaz de combustion de brûleur dans la première conduite de transport.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée présente une teneur de carbone Conradson, défini par la norme ASTM D482, inférieur à 2% en poids.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention des aspects précités, apparaîtront à la lecture de la description ci-après et d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après.
Liste des figures La est un schéma d’un dispositif de craquage catalytique selon un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention (configuration NCC) comprenant une conduite de transport située sous le régénérateur et connectant un brûleur externe audit régénérateur.
La est un schéma d’un dispositif de craquage catalytique selon un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention (configuration FCC) comprenant une conduite de transport située sous le régénérateur et connectant un brûleur externe audit régénérateur.
La est un schéma d’une conduite de transport d’un dispositif selon la et la , comprenant un premier point d’injection de catalyseur à régénérer et un deuxième point d’injection du gaz de combustion.
La montre l’évolution de la température du catalyseur à régénérer le long de la conduite de transport selon la .
Description détaillée de l'invention Des modes de réalisation selon les aspects précités vont maintenant être décrits en détail. Dans la description détaillée suivante, de nombreux détails spécifiques sont exposés afin de fournir une compréhension plus approfondie du dispositif et du procédé selon l’invention. Cependant, il apparaîtra à l’homme du métier que le dispositif et le procédé peut être mis en œuvre sans ces détails spécifiques. Dans d’autres cas, des caractéristiques bien connues n’ont pas été décrites en détail pour éviter de compliquer inutilement la description.
Dans la présente demande, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « comporter », « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non récités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». En outre, dans la présente description, les termes « essentiellement » ou « sensiblement » ou « environ » correspondent à une approximation de ± 5%, préférablement de ±1%, très préférablement de ± 0,5%. Par exemple, un effluent comprenant essentiellement ou étant constitué des composés A correspond à un effluent comprenant au moins 95% en poids de composés A.
L'invention porte sur un dispositif et un procédé de craquage catalytique en lit fluidisé pour la transformation chimique de produits pétroliers (FCC) et pour la conversion d’hydrocarbures tels que des naphtas et des essences (NCC).
Pour faciliter la compréhension, dans la suite de la description, le compresseur d’air est apte à alimenter en air le moteur thermique dépendamment ou indépendamment du vilebrequin et donc du régime du moteur.
La présente invention concerne un actionneur de couplage pour un moteur thermique de véhicule automobile, d’un alterno-démarreur qui présente un axe de rotation et une roue d’entrainement solidaires en rotation, un compresseur d’air qui comprend un axe d’entrainement et une roue d’entrainement solidaires en rotation, une roue d’entrainement fixée solidaire à l’extrémité d’un axe solidaire en rotation d’un vilebrequin, lesdits axes étant parallèles entre eux.
Selon la , un moteur thermique 10 comprend un vilebrequin 11 qui présente un arbre 12 dont une extrémité 13 débouche de la face accessoires 14 du moteur. Une roue menante 15 est fixée solidaire en rotation dudit arbre 12 de vilebrequin. La roue menante 15 engrène une roue d’entrainement 16 associée au vilebrequin dans un actionneur 100 de couplage ou de liaison en rotation.
Pour faciliter la compréhension, la roue d’entrainement 16 associée au vilebrequin sera nommée roue d’entrainement 16 du vilebrequin.
On peut également avoir un ensemble d’engrènement de roues ou poulies depuis l’arbre 12 du vilebrequin 11.
Un alterno-démarreur 40 est fixé contre le moteur thermique 10 et présente un arbre ou axe 41 de rotation parallèle à l’arbre 12 du vilebrequin, qui débouche de la face accessoires 14.
L’arbre de rotation ou d’entrainement dudit alterno-démarreur est enfoncé dans un actionneur de couplage qui comprend un carter 100c formé de manière préférentielle par deux demi-coquilles assemblées 101,102 l’une à l’autre et délimitant une chambre.
L’extrémité libre 43 de cet axe de rotation est logée dans ladite chambre 103 et porte une roue d’entrainement 42 solidaire dudit axe.
Un compresseur d’air 70 est également fixé contre le moteur thermique et présente un arbre de rotation 71 à l’extrémité libre duquel est fixée solidaire une roue d’entrainement 72.
Dans la description qui suit, à titre d’exemple, le compresseur d’air 70 est fixé en vis-à-vis de l’alterno-démarreur, c’est-à-dire que les arbres de rotation des deux éléments sont dans le prolongement axial l’un de l’autre ou que les roues d’entrainement sont voisines ou juxtaposées. Toutefois, le compresseur d’air peut également être fixé contre le moteur thermique 10, à côté de l’alterno-démarreur 40 du même côté de la face accessoires et présenter son arbre de rotation débouchant de ladite face accessoires 14 du moteur. Un système de renvoi avec une roue de transfert intermédiaire (non représentée) disposée en vis-à-vis de la roue d’entrainement 42 de l’alterno-démarreur 40 pourra être agencé.
Dans la suite de la description, les roues d’entrainement du vilebrequin 16 ou du compresseur 72 peuvent être des roues intermédiaires engrenée respectivement par le vilebrequin 11 et entrainant le compresseur d’air 70.
Selon la , les roues d’entrainement du vilebrequin 16, de l’alterno-démarreur 43 et du compresseur d’air 72 sont coaxiales selon l’axe longitudinal X et logées dans la chambre 103 du carter 100c de l’actionneur 100 composé de deux demi-coquilles 101,102 assemblées l’une contre l’autre. Le carter de l’actionneur de couplage est fixé par exemple sur un côté du moteur thermique.
Selon la , l’arbre de rotation 41 de l’alterno-démarreur débouche dans ladite chambre 103 et est tenu par un palier de roulement 104 qui est fixé en périphérie radiale à la paroi du carter de l’actionneur.
L’extrémité libre 43 dudit arbre de rotation 41 est enfoncée dans un alésage axial creusé dans l’arbre de rotation ou d’entrainement 71 du compresseur d’air. Ladite extrémité libre 43 est tenue par un palier 45 formé par un roulement aiguilles selon le mode de réalisation présenté.
L’arbre d’entrainement du compresseur 71 est tenu par un palier à roulement 105 fixé en périphérie radiale à la paroi du carter 100c.
Ainsi l’arbre de rotation 41 de l’alterno-démarreur et d’entrainement 71 du compresseur sont coaxiaux et solidaires axialement et transversalement tout en gardant une liberté de rotation de l’un par rapport à l’autre. Les deux arbres coopèrent ensemble pour assurer un axe de rotation confondu avec l’axe longitudinal X rectiligne dans le carter 100c.
SODIUM HYALURONATE, et HYALURONIC ACID.
De préférence, ladite composition cosmétique est caractérisée en ce que ledit acide hyaluronique réticulé de haut poids moléculaire a une réticulation de 0,001% à 5%, de préférence de 0,1% à 1%, de préférence de 0,1% à 0,6%.
De préférence, ladite composition cosmétique est caractérisée en ce que ledit acide hyaluronique réticulé de haut poids moléculaire et ledit acide hyaluronique non réticulé de bas poids moléculaire sont chacun présents dans la composition en une teneur allant de 0.001% à 10%, de préférence de 0.005% à 5%, de préférence encore de 0.01% à 1% en poids de matière première par rapport au poids total de la composition.
De préférence, ladite composition cosmétique est caractérisée en ce qu’elle comprend en outre au moins un adjuvant cosmétique choisi dans le groupe constitué par des agents antioxydants, des agents émollients, des agents hydratants, des agents anti-âge, des parfums, et leurs mélanges.
De préférence, ladite composition cosmétique est caractérisée en ce qu’elle comprend moins de 5% de charge, en particulier moins de 2% de charge, de préférence moins de 1% de charge voire est dénuée de charge.
De préférence, ladite composition cosmétique est caractérisée en ce qu’elle est sous la forme d’une composition topique pour la peau et/ou les lèvres, en particulier sous la forme d’une crème, émulsion huile-dans-eau ou eau-dans-huile ou émulsion multiple, suspension, gel, lait, lotion, sérum, masque ou d’un baume à lèvres.
Selon un autre aspect, la présente invention porte sur un procédé cosmétique de soin des matières kératiniques, en particulier de la peau et/ou des lèvres, comprenant l’application topique sur lesdites matières kératiniques, d’au moins une couche d’une composition telle que définie ci-dessus.
De préférence, ledit procédé cosmétique est caractérisé en ce qu’il est destiné à favoriser l’hydratation des matières kératiniques et/ou un effet lissant immédiat des matières kératiniques et/ou favoriser la fermeté et/ou l’élasticité et/ou la densité et/ou le volume des matières kératiniques, notamment de la peau et/ou des lèvres, et ainsi prévenir et/ou diminuer les signes du vieillissement cutané, en particulier prévenir et/ou diminuer une perte de fermeté et/ou d’élasticité, et/ou de densité et/ou de volume de la peau et/ou des lèvres, et/ou l'apparition de rides, notamment sur le contour des lèvres et/ou des stries sur les lèvres.