INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ajusteur de pH Une composition selon l’invention peut avoir un pH compris entre 3 et 10, et préférentiellement entre 5 et 7, plus particulièrement entre 4,5 et 4,9. Ce pH peut être ajusté à l’aide de composés ajusteurs de pH, en particulier d’agents acidifiants et d’ agents alcalinisant, classiquement utilisés dans le domaine cosmétique.
Parmi les ajusteurs de pH, on peut citer les acides minéraux ou organiques comme l’acide chlorhydrique, l’acide orthophosphorique, l’acide sulfurique, les acides carboxyliques éventuellement hydroxylés comme l’acide acétique, l’acide tartrique, l’acide citrique, l’acide lactique, les acides sulfoniques. Parmi les agents alcalinisant on peut citer, à titre d’exemple, l’ammoniaque, les carbonates alcalins, les alcanolamines telles que les mono-, di- et triéthanolamines ainsi que leurs dérivés, les hydroxydes de sodium ou de potassium, de préférence les acides carboxyliques tels que l’acide citrique.
L’ajustement de la teneur en ajusteurs de pH relève des compétences générales de l’homme du métier, notamment au regard des tensioactifs présents dans la composition.
Une composition selon l’invention peut en outre contenir un ou plusieurs adjuvants habituels dans le domaine cosmétique tels que les agents antichute, les agents oxydants, les vitamines et provitamines, les filtres solaires, les matières colorantes, les agents nacrant et opacifiants, les agents séquestrant, les agents plastifiants, les agents anti-oxydants, les hydroxyacides, les polymères fixant, les charges, les propulseurs, et leurs mélanges.
Les quantités de ces différents adjuvants sont celles classiquement utilisées dans les domaines considérés .
Bien entendu, l’homme de l’art veillera à choisir le ou les éventuels composés à ajouter à une composition selon l’invention, de manière telle que les propriétés avantageuses attachées intrinsèquement à la composition conforme à l’invention ne soient pas, ou substantiellement pas, altérées par la ou les adjonctions envisagées.
Comme évoqué précédemment, une composition selon l’invention ne contient de préférence pas d’ingrédients controversés, en particulier ayant un impact négatif sur l’environnement et/ou la santé.
Selon un mode de réalisation préféré, une composition selon l’invention est exempte de sulfates.
Selon un autre mode de réalisation préféré, une composition selon l’invention est exempte de 1,4 dioxane.
Plus préférentiellement, elle est exempte de sulfates et de 1,4 dioxane.
Par « exempte » au sens de la présente invention, on entend que la composition comprend moins de 1,0 % en poids, de préférence moins de 0,5 % en poids, voire ne comprenant pas du tout de composé visé par l’exemption.
Plus préférentiellement, une composition selon l’invention comprend, voire consiste en : a) 0,5 à 10 % en poids d’au moins un polyglucoside d’alkyle en C 9 -C 14 ; b) 0,5 à 5 % en poids d’au moins un polyglucoside d’alkyle en C 6 -C 8 ; c) 6,0 % à 35 % en poids d’au moins un alkylène glycol en C 2 -C 6 ; d) 0,1 % à 4,0 % en poids d’au moins une substance parfumante ; e) 1,0 % à 25 % en poids d’au moins un adjuvant choisi parmi les épaississants, les tensioactifs annexes, les conservateurs, les ajusteurs de pH, et leurs mélanges ; et f) le reste étant de l’eau et/ou un solvant hydrosoluble distinct d’un alkylène glycol en C 2 -C 6 , le rapport pondéral a) polyglucoside d’alkyle en C 9 -C 14 sur b) polyglucoside d’alkyle en C 6 -C 8 étant strictement supérieur à 1, en particulier compris entre 1,1 et 2,5, les teneurs étant exprimées par rapport au poids total de la composition.
Destination de la composition Comme énoncé précédemment, une composition selon l’invention est de préférence une composition cosmétique, notamment parfumée, généralement adaptée à une application topique sur la peau et comprenant donc généralement un milieu physiologiquement acceptable, c’est-à-dire compatible avec la peau.
Une composition selon l’invention peut se présenter sous toutes les formes galéniques classiquement utilisées dans le domaine cosmétique selon les applications envisagées, en particulier pour une application topique.
En particulier, une composition selon l’invention se présente sous la forme d’un gel, en particulier sous la forme d’un gel limpide, de préférence d’un gel aqueux.
Une composition selon l’invention peut être obtenue par toute méthode connue de l’homme du métier pour la formulation de compositions cosmétiques pour le soin et/ou l’hygiène de matières kératiniques, en particulier de type gel douche.
la composition A et/ou la composition B comprenant au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs, et leurs mélanges.
Avantageusement, le procédé de coloration comprend en outre l’application sur les cheveux d’au moins une composition D comprenant au moins un composé siliconé comprenant au moins un groupement carboxylique tel que décrit précédemment, ladite composition D étant appliquée sur les cheveux avant et/ou après l’application de la composition C sur les cheveux.
Selon un mode de réalisation particulier, le procédé de coloration des cheveux selon l’invention est un procédé de coloration des cheveux consistant à mélanger extemporanément au moment de l’emploi au moins deux compositions A et B pour obtenir une composition C, et à appliquer la composition C sur les cheveux, avec : - la composition A comprenant un ou plusieurs composé(s) (poly)carbodiimide tel(s) que décrit(s) précédemment; et - la composition B comprenant un ou plusieurs copolymères acryliques siliconés tels que décrits précédemment,
la composition A ou la composition B comprenant au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs, et leurs mélanges; et - l’application sur les cheveux d’au moins une composition D comprenant au moins un composé siliconé comprenant au moins un groupement carboxylique tel que décrit précédemment, ladite composition D étant appliquée sur les cheveux avant et/ou après l’application de la composition C sur les cheveux.
La quantité totale du ou des composé (poly)carbodiimide de formule (II) va de préférence de 0,01 à 40% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 30% en poids, mieux de 0,5 à 20% en poids, encore plus préférentiellement de 1 à 12% en poids par rapport au poids total de la composition A.
La quantité totale du ou des copolymères acryliques siliconés va de préférence de 2 à 60% en poids, plus préférentiellement de 5 à 40% en poids, mieux de 5 à 20% en poids par rapport au poids total de la composition B.
Dispositif à plusieurs compartiments (kit) La présente invention concerne également un dispositif pour la coloration des cheveux comprenant un ou plusieurs compartiments contenant : - dans un premier compartiment, une composition C comprenant : a) un ou plusieurs composé(s) (poly)carbodiimide tel(s) que décrit(s) précédemment, b) un ou plusieurs copolymères acryliques siliconés tels que décrits précédemment, et c) au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs, et leurs mélanges, et - optionnellement dans un deuxième compartiment, une composition D comprenant au moins un composé siliconé comprenant au moins un groupement carboxylique tel que décrit précédemment.
- dans un deuxième compartiment, une composition B comprenant : b) un ou plusieurs copolymères acryliques siliconés tels que décrits précédemment,
la composition A et/ou la composition B comprenant : c) au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs, et leurs mélanges, et - optionnellement dans un troisième compartiment, une composition D comprenant au moins un composé siliconé comprenant au moins un groupement carboxylique tel que décrit précédemment.
Les performances de ce procédé d’extraction liquide-liquide sont très intéressantes.
Ceci est lié d’une part, à la grande surface d’échange disponible entre les deux phases liquides que le procédé met en œuvre, ab initio , avec le train de gouttes de départ et d’autre part au fait qu’une interface stable entre les deux phases liquide (premier liquide et deuxième liquide moins mouillant) est maintenue pendant la mise en œuvre des étapes a) à d). Cette stabilité est en particulier liée au contrôle de la pression (gradient de pression essentiellement longitudinal) qui est sensiblement la même au niveau d’une section donnée du conduit submillimétrique et donc d’une interface premier liquide/deuxième liquide au niveau de cette section. Le gradient de pression appliqué permet aussi d’assurer le déplacement à contre-courant des deux phases liquides pour assurer l’extraction souhaitée.
Le procédé selon l’invention est particulièrement propice à la miniaturisation du dispositif pour le mettre en œuvre. En effet, la miniaturisation du conduit submillimétrique (ce qui peut impliquer des forces visqueuses et capillaires plus importantes) peut être compensée par le gradient de pression appliqué au cours de procédé pour obtenir le fonctionnement précité (régime visco-inertiel puis régime visco-capillaire), sans remettre en cause l’efficacité du procédé d’extraction, bien au contraire. En effet, toutes choses égales par ailleurs, la miniaturisation permet d’augmenter le rapport surface d’échange entre gouttes des deux phases liquide au regard de leurs volumes respectifs.
Le dispositif est par ailleurs relativement simple (pas de pièce mécanique en mouvement, pas de multi-étages, pas de membrane susceptible de subir des écarts de pression élevées au niveau de l’interface entre les deux phase liquide, etc..).
Avantageusement, on pourra répéter N 1 fois les étapes a) à d), avec N 1 un entier naturel supérieur ou égal à l’unité. Ceci permet, on le comprend, de faire avancer l’ensembles des gouttes de deuxième liquide vers la deuxième fiole F2 et l’ensemble des gouttes de premier liquide vers la première fiole F1.
Toutefois, en répétant les étapes a) à d) du procédé selon l’invention un certain nombre de fois, on peut constater que le train de gouttes a tendance à générer de grandes gouttes de liquide (que ce soit pour le premier liquide que pour le deuxième liquide), les plus petites gouttes ayant en effet tendance à s’agréger dans les plus grandes.
Cela peut être observé sur la .
On aboutit alors petit à petit à une situation où les gouttes deviennent de plus en plus grandes (schéma 1 vers le schéma 3 de la ). Le schéma 3 de la correspond à une situation particulièrement évoluée de ce phénomène.
Ainsi, en poursuivant ces oscillations, tout le deuxième liquide risque de se trouver à l’extrémité droite et le premier liquide à l’extrémité gauche sans présenter d’alternances. Ainsi le train de gouttes est progressivement détruit du fait des déplacements respectifs des deux liquides. Or, au vu de ce qui a été exposé précédemment, on comprend que c’est l’alternance des gouttes de premier liquide et de deuxième liquide dans un train de gouttes qui permet aux liquides de se déplacer à contre-courant.
Pour éviter cette situation, il convient de régénérer le train de gouttes, en particulier après un nombre N 1 donné de périodes d’oscillations.
A défaut, ceci peut avoir un impact sur les performances d’extraction du procédé puisque les surfaces de contact entre une goutte de premier liquide et de deuxième liquide ont tendance à diminuer (à supposer que l’extraction d’un composant d’une phase liquide à l’autre n’ait pu être quasi totalement effectué, par exemple dans la situation du schéma 3 de la ). Surtout, cela peut avoir un impact sur le débit volumique de traitement du procédé, autrement dit sur la quantité de composant extrait par unité de temps par le procédé. En effet, on constate que ce débit est d’autant plus élevé que le train de gouttes est composé d’une multitude de petites gouttes, à savoir de gouttes de longueurs faibles.
De ce fait, il peut parfois s’avérer utile de s’assurer de rester dans une situation proche du schéma 1 de la , avant de mettre à nouveau en œuvre les étapes a) à d) du procédé d’extraction liquide-liquide selon l’invention.
Donc, à l’issue de l’étape d), les étapes a) à d) ayant été répétées avantageusement N 1 fois, un volume de premier liquide est localisé à l’une des extrémités du conduit.
Le procédé peut alors avantageusement comprendre les étapes additionnelles suivantes : A) soutirer du conduit le volume de premier liquide par l’extrémité de conduit où ledit volume est localisé ; B) générer un train de gouttes liquides dans le conduit par l’extrémité de conduit par laquelle le volume de premier liquide a été soutiré à l’étape A), ledit train étant composé d’une alternance d’une goutte du premier liquide LM et d’une goutte du deuxième liquide LNM.
Là également, le train de gouttes est avantageusement régulier, pour les raisons déjà mentionnées précédemment.
Ceci est expliqué à l’appui de la .
Plus préférentiellement, la composition D éventuelle est appliquée sur les cheveux après l’application de la composition C sur les cheveux.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les cheveux sont lavés avant application de la composition C et de la composition D éventuelle.
Sur la , on a représenté une première fiole F1, ouverte, contenant le premier liquide LM et une deuxième fiole F2, fermée, contenant le deuxième liquide LNM. Les deux fioles F1, F2 sont reliées par un conduit submillimétrique CS dont les extrémités E1, E2 baignent respectivement dans le premier liquide LM de la première fiole F1 et le deuxième liquide LNM de la deuxième fiole F2. Le fait que la deuxième fiole F2 soit fermée permet d’y contrôler la pression par tout moyen adapté (non représenté), la première fiole F1, quant à elle ouverte restant à la pression ambiante (atmosphérique). Un gradient de pression peut donc être appliqué le long du conduit submillimétrique.
Dans la situation de départ, à savoir avant de mettre en œuvre le procédé selon l’invention tel que décrit ci-dessus, on part de la situation représentée sur la .
Ce train de gouttes peut être obtenu à l’aide deux réservoirs (non représentés sur la ), l’un pour le premier liquide LM et l’autre pour le deuxième liquide LNM, chaque réservoir étant relié par un capillaire à une entrée d’un Té dont la sortie débouche dans le conduit submillimétrique. Dans la situation initiale, on a donc une alternance d’une goutte du premier liquide et d’une goutte du deuxième liquide sur le long du conduit submillimétrique CS.
Comme on peut le constater sur la , le train de gouttes initial n’est pas nécessairement régulier, ni les volumes des gouttes égaux. En effet, afin d’effectuer l’opération d’échange liquide-liquide, il est possible d’injecter dans le conduit submillimétrique CS un rapport souhaité, nommé α, entre le débit moyen Q LM de premier liquide et le débit moyen Q LNM de deuxième liquide. Ce rapport s’écrit donc α = Q LM /Q LNM . Selon ce rapport α notamment , on aura un train de gouttes plus ou moins régulier. Un train régulier est toutefois avantageux pour ne pas trop dégrader les performances.
Le schéma 1 de la est une vue agrandie de la au niveau d’une goutte de deuxième liquide. On y observe donc une seule goutte de deuxième liquide LNM, de part et d’autre de laquelle se situe une goutte de premier liquide LM. Chaque goutte de liquide, à l’arrêt, se trouve au contact de la paroi interne du conduit submillimétrique CS et il existe une interface entre la goutte de deuxième liquide LNM et chaque goutte de premier liquide LM, sous l’effet de la tension de surface (les liquides sont non miscibles).
A partir de cette situation, on met en œuvre l’étape a).
Pour cela, on fait en sorte que la pression dans la deuxième fiole F2 soit inférieure à la pression dans la première fiole F1. Le gradient de pression ainsi généré pousse alors l’ensemble du train de gouttes en direction de la deuxième fiole F2. Un premier volume de train de gouttes est donc déplacé selon le sens du gradient de pression appliqué pendant cette étape (à savoir de la gauche vers la droite, comme l’indique la double flèche du schéma 2 de la ). La différence de pression doit être suffisamment importante pour générer une avancée dans un régime d’écoulement visco-inertiel. Dans ce régime d’écoulement, les forces visqueuses et les forces inertielles (accélération) sont importantes sous l’effet de la vitesse engendrée par le gradient de pression. Les forces de tension superficielles (capillaires), notamment avec la paroi interne du conduit submillimétrique CS (qui, quant à elles, ne subissent pas de modifications avec la vitesse de l’écoulement) sont alors négligeables devant les forces visqueuses et inertielles. Dans ce régime d’écoulement, une goutte de deuxième liquide LNM a alors tendance à s’allonger et à s’écarter de la paroi interne du conduit submillimétrique et un film de premier liquide vient alors s’insérer entre la goutte de deuxième liquide et la paroi interne du conduit submillimétrique CS. Le premier liquide LM formant le film provient quant à lui de la goutte de premier liquide située à la droite de la goutte de deuxième liquide LNM. Le premier liquide alimentant le film se déplace donc à l’opposé du gradient de pression appliqué pendant cette étape a). Pour autant, il y a bien un déplacement d’ensemble des gouttes de premier liquide et des gouttes de deuxième liquide dans le sens du gradient de pression appliqué pendant cette étape a).
A l’étape b), on stoppe alors l’application de ce gradient de pression.
On observe alors sur le schéma 3 de la une relaxation où la goutte de deuxième liquide LNM vient recoller à la paroi interne du conduit submillimétrique CS. Ce phénomène de recollement implique aussi que le premier liquide du film est chassé vers la gauche, provoquant la disparition du film. La situation est alors comparable à la situation de départ, sauf que le train de gouttes dans son ensemble et donc en particulier la goutte de deuxième liquide s’est déplacée dans le sens du gradient appliqué à l’étape a) et que du premier liquide s’est déplacé depuis la goutte de premier liquide LM située à droite de la goutte de deuxième liquide LNM vers la goutte de premier liquide située à gauche de la goutte de premier liquide.
Il y a donc eu un échange relatif entre le premier liquide et le deuxième liquide.
A ce stade cependant, l’ensemble du volume de liquide (à savoir l’ensemble du train de gouttes) présent dans le conduit submillimétrique s’est déplacé vers la droite, en direction de la fiole F2.
A l’étape c), on applique alors un gradient de pression entre les deux fioles F1, F2 qui est opposé au gradient de pression appliqué à l’étape a). Ceci peut s’effectuer en augmentant la pression au niveau de la deuxième fiole F2. Par ailleurs, le gradient de pression appliquée au cours de cette étape c) est plus faible (en valeur absolue) que celui appliqué au cours de l’étape a) afin que le régime d’écoulement soit un régime visco-capillaire (vitesse d’écoulement, en valeur absolue, plus faible que pour l’étape a). Dans ce régime d’écoulement, les forces prépondérantes sont les forces visqueuses et les forces de tension superficielles (capillaires). Les forces inertielles sont quant à elles négligeables. Ce régime d’écoulement a pour effet de déplacer les gouttes de premier liquide et les gouttes de liquide deuxième liquide dans la direction imposée par le gradient de pression, à savoir de la droite vers la gauche en direction de la première fiole F1. Cette fois, la portion de premier liquide susceptible d’être retenue sur la paroi du capillaire est très faible (en pratique négligeable). C’est ce que l’on observe sur le schéma 4 de la .
L’étape c) rend effectif le mouvement général de contre-courant entre les deux phases liquides. Ce mouvement de contre-courant peut être plus ou moins important.
On stoppe ensuite à l’étape d) l’application de ce gradient.
A la fin de l’étape d), on se retrouve alors dans une situation similaire à la situation de départ (schéma 1 de la ), sauf que les gouttes de deuxième liquide se sont déplacées vers la droite et les gouttes de premier liquide se sont déplacées vers la gauche.
Avantageusement, l’étape d) est mise en œuvre lorsque le deuxième volume de train de gouttes déplacé pendant l’étape c) égale le premier volume de train de gouttes déplacé pendant l’étape a). Ceci implique que le volume de train de gouttes finalement déplacé est à somme nulle. Il y a alors eu un déplacement à contre-courant total entre les deux phases liquides, à savoir sans mouvement d’ensemble du train de gouttes initial (initial = schéma 1 de la ).
De préférence, la composition selon l’invention est conditionnée dans un packaging transparent anti-UV.
La présente invention concerne également l'utilisation de la composition telle que définie ci-dessus pour le démaquillage et/ou le nettoyage de matières kératiniques, de préférence de la peau et/ou des muqueuses (telles que les lèvres) et/ou des fibres kératiniques (telles que des cils).
La présente invention a également pour objet un procédé de démaquillage et/ou de nettoyage des matières kératiniques, de préférence de la peau et/ou des muqueuses (telles que les lèvres) et/ou des fibres kératiniques (telles que des cils), comprenant l'application sur les matières kératiniques d'une composition selon l’invention.
Dans toute la demande, le libellé « comprenant un » ou « comportant un » signifie « comprenant au moins un » ou « comportant au moins un », sauf si le contraire est spécifié.
L’invention est maintenant illustrée par les exemples suivants, non limitatifs. Les pourcentages sont exprimés en poids par rapport au poids total de composition (% p/p), sauf mention contraire.
Exemple 1 : Eaux micellaires selon l’invention Les compositions aqueuses selon l’invention détaillées dans le tableau ci-dessous sont préparées comme suit :
On chauffe l’eau de la phase A à une température d’environ 50°C à 60°C, et on ajoute les autres ingrédients de la phase A.
Puis on ajoute les autres ingrédients des phases B, C et D.
Ingrédient Formule 1 (% p/p) Formule 2 (% p/p) Phase Eau 34.8 34.8 A HYDROXYACETOPHENONE 0.2 0.3 A TETRASODIUM GLUTAMATE DIACETATE (Dissolvine GL-47-S de Akzo Nobel) 0.5 0.5 A POLOXAMER 184 (Synperonic PE/L64 NAA LQ de Croda) 0.5 0.5 A GLYCERINE 1 1 A DISODIUM COCOAMPHODIACETATE (Miranol C2M MW de Rhodia, à 40% environ en matière active) 1.4 1.4 B MYRTRIMONIUM BROMIDE (FEF cetrimide PH EUR de Novo Nordisk) 0.07 0.07 C HEXYLENE GLYCOL 1 1 C Eau Qsp 100 Qsp 100 D Acide citrique 0.075 0.07
Exemple 2 : Evaluation de la stabilité et de l’effet conservateur
Les formules F1 à F5 ont été préparées selon le protocole de l’exemple 1.
Seule la formule F4* est selon l’invention (marquée par une étoile), les autres sont comparatives.
Ingrédient F1 F2 F3 F4* F5 HEXYLENE GLYCOL 2 2 2 DISODIUM EDTA DISODIUM COCOAMPHODIACETATE (Miranol C2M MW de Rhodia, à 40% environ en matière active) 1,4 1,4 1,4 1,4 1,4 POLOXAMER 184 1 1 1 1 GLYCERINE 1 1 1 1 1 MYRTRIMONIUM BROMIDE 0,07 0,07 0,07 0,07 0,07 TETRASODIUM GLUTAMATE DIACETATE 0,5 0,5 0,5 Acide phytique 0,1 Propylène glycol 3 Hydroxyacétophénone ( S ymsave H de Symrise) 0,3 Caprylyl glycol 0,3
La stabilité est évaluée comme suit :
Avantageusement, la particule d’oxydes de métaux M et de phosphore selon l’invention comprend de l’élément M et de l’élément M’ selon un rapport atomique molaire (M/M’) particulier.
Ce rapport correspond à la quantité en moles d’atomes de métaux M présents dans la particule selon l’invention d’une part, sur la quantité en moles d’élément M’ présents dans la particule selon l’invention d’autre part.
De préférence, le rapport atomique molaire (M/M’) de la particule selon l’invention est strictement supérieur à 0,3 ; plus préférentiellement supérieur ou égal à 1 ; plus préférentiellement encore supérieur ou égal à 3 ; mieux compris dans la gamme allant de 3 à 100, et encore mieux compris dans la gamme allant de 3 à 10.
Le diamètre moyen en nombre de la particule selon l’invention peut également être déterminé par microscopie électronique en transmission. De préférence, le diamètre moyen en nombre de la particule selon l’invention est compris dans la gamme allant de 4 à 5 000 nm ; plus préférentiellement de 10 à 3 000 nm ; plus préférentiellement encore de 20 à 1 000 nm.