INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour les présentes charges humides, un liquide ou un liquide additionnel peut être ajouté à la charge et est présent sur une partie substantielle ou sensiblement toutes les surfaces de la charge, qui peuvent inclure les surfaces internes ou les pores accessibles au liquide. Ainsi, un liquide en quantité suffisante est fourni pour humidifier une partie substantielle ou sensiblement toutes les surfaces de la charge avant le mélange avec l’élastomère solide. Pendant le mélange, au moins une partie du liquide peut également être éliminée par évaporation tandis que la charge humide est dispersée dans l’élastomère solide, et les surfaces de la charge peuvent alors devenir disponibles pour interagir avec l’élastomère solide. La charge humide peut avoir une teneur en liquide d’au moins 15 % en poids ou au moins 20 % en poids par rapport au poids total de la charge humide, par exemple, au moins 25 %, au moins 30 %, au moins 40 %, au moins 50 % en poids, ou de 20 % à 99 %, de 20 % à 95 %, de 20 % à 90 %, de 20 % à 80 %, de 20 % à 70 %, de 20 % à 60 %, de 30 % à 99 %, de 30 % à 95 %, de 30 % à 90 %, de 30 % à 80 %, de 30 % à 70 %, de 30 % à 60 %, de 40 % à 99 %, de 40 % à 95 %, de 40 % à 90 %, de 40 % à 80 %, de 40 % à 70 %, de 40 % à 60 %, de 45 % à 99 %, de 45 % à 95 %, de 45 % à 90 %, de 45 % à 80 %, de 45 % à 70 %, de 45 % à 60 %, de 50 % à 99 %, de 50 % à 95 %, de 50 % à 90 %, de 50 % à 80 %, de 50 % à 70 %, ou de 50 % à 60 % en poids, par rapport au poids total de la charge humide. La teneur en liquide de la charge peut être exprimée en pourcentage en poids : 100* [masse de liquide]/[masse de liquide + masse de charge sèche]. En tant qu’autre option, la quantité de liquide peut être déterminée sur la base de l’indice d’adsorption d’huile (OAN) de la charge, où OAN est déterminé sur la base de l’ASTM D2414. L’OAN est une mesure de la structure de la charge et peut être utilisé dans la détermination de la quantité de liquide pour humidifier la charge. Par exemple, une charge humide telle qu’un noir de carbone humide, une silice humide (par exemple, silice précipitée), ou du noir de carbone humide traité au silicium peut avoir une teneur en liquide déterminée selon l’équation : k* OAN/(100+OAN) * 100. Dans un mode de réalisation, k va de 0,3 à 1,1, ou de 0,5 à 1,05, ou de 0,6 à 1,1, ou de 0,7 à 1,1, ou de 0,8 à 1,1, ou de 0,9 à 1,1, ou de 0,6 à 1,0, ou de 0,7 à 1,0, ou de 0,8 à 1,0, ou de 0,8 à 1,05, ou de 0,9 à 1,0, ou de 0,95 à 1, ou de 0,95 à 1,1, ou de 1,0 à 1,1. En option, la charge humide a une teneur en liquide allant de 20 % à 80 %, de 30 % à 70 %, de 30 % à 60 %, de 40 % à 70 %, ou de 40 % à 60 %.
En option, la charge humide a la consistance d’un solide. En option, une charge sèche est humidifiée seulement dans une mesure telle que la charge humide résultante maintient la forme d’une poudre, de particules, d’une pastille, d’un gâteau ou d’une pâte, ou une consistance similaire et/ou a l’aspect d’une poudre, de particules, d’une pastille, d’un gâteau ou d’une pâte. La charge humide ne s’écoule pas comme un liquide (à zéro contrainte appliquée). En option, la charge humide peut maintenir une forme à 25 °C lorsqu’elle est moulée dans une telle forme, que ce soit les particules individuelles, les agglomérats, les pastilles, les gâteaux ou les pâtes. La charge humide n’est pas un composite fabriqué par un procédé de mélange maître liquide et n’est pas un autre composite prémélangé de manière homogène de charge dispersée dans un élastomère solide (à partir d’un élastomère dans un état liquide) dans lequel l’élastomère est la phase continue. La charge humide n’est pas une suspension épaisse de charge et n’a pas la consistance d’un liquide ou d’une suspension épaisse.
Le liquide utilisé pour humidifier la charge peut être, ou inclure, un liquide aqueux, tel que, mais sans s’y limiter, de l’eau. Le liquide peut inclure au moins un autre composant, tel que, mais sans s’y limiter, une (des) base(s), un (des) acide(s), un (des) sel(s), un (des) solvant(s), un (des) tensioactif(s), un (des) agent(s) de couplage (par exemple, si la charge comprend en outre de la silice), et/ou un (des) auxiliaire(s) de traitement et/ou toutes combinaisons de ceux-ci. Des exemples plus spécifiques du composant sont NaOH, KOH, l’acide acétique, l’acide formique, l’acide citrique, l’acide phosphorique, l’acide sulfurique, ou toutes combinaisons de ceux-ci. Par exemple, la base peut être choisie parmi le NaOH, le KOH, et les mélanges de ceux-ci, ou les acides peuvent être choisis parmi l’acide acétique, l’acide formique, l’acide citrique, l’acide phosphorique ou l’acide sulfurique, et les combinaisons de ceux-ci. Le liquide peut être ou inclure un (des) solvant(s) qui est (sont) immiscible(s) à l’élastomère utilisé (par exemple, alcools tels que l’éthanol). En variante, le liquide est constitué d’environ 80 % en poids à 100 % en poids d’eau ou de 90 % en poids à 99 % en poids d’eau sur la base du poids total du liquide.
Dans les méthodes divulguées ici, au moins l’élastomère solide, la charge humide et la résine sont chargés (par exemple alimentés, introduits) dans le mélangeur. Le chargement de l’élastomère solide et/ou de la charge et/ou de la résine peut se produire en un ou de multiples étapes ou ajouts. Le chargement peut se produire de toute façon incluant, mais sans s’y limiter, le transport, le dosage, le déversement et/ou l’alimentation dans un écoulement discontinu, semi-continu ou continu de l’élastomère solide et de la charge humide dans le mélangeur. L’élastomère solide et la charge humide ne sont pas introduits en tant que prémélange au mélangeur, dans lequel le prémélange a été préparé par un moyen autre que la combinaison de l’élastomère solide et de la charge humide. L’élastomère solide et la charge humide peuvent être ajoutés ensemble mais pas en tant que mélange préparé par un moyen autre que la combinaison de l’élastomère solide et de la charge humide (par exemple, pas où la charge humide est pré-dispersée dans l’élastomère par un moyen autre que la combinaison de l’élastomère solide et de la charge humide, dans laquelle l’élastomère est la phase continue). Un mélange ou un prémélange ou un prémélange homogène d’un élastomère solide, d’une charge humide et d’une résine peut être chargé dans le mélangeur et peut être préparé par tout nombre de méthodes connues, par exemple, dans un mélangeur ou un réservoir.
Le chargement de l’élastomère solide, de la charge humide et de la résine peut se produire en une seule fois, ou séquentiellement, et peut se produire dans toute séquence. Le chargement peut comprendre des charges séparées de l’élastomère solide, de la résine et de la charge humide. En variante, le chargement peut comprendre le chargement d’un mélange comprenant la charge humide et la résine. Par exemple, (a) tout l’élastomère solide ajouté en premier, (b) toute la charge humide ajoutée en première, (c) tout l’élastomère solide ajouté en premier avec une partie de charge humide et de résine suivi de l’ajout d’une ou plusieurs parties restantes de charge humide et de résine, (d) une partie d’élastomère solide ajoutée et ensuite une partie de charge humide et/ou de résine ajoutée, (e) au moins une partie de la charge humide est ajoutée en première suivie d’au moins une partie de l’élastomère solide et/ou au moins une partie de la résine, (f) en même temps ou environ en même temps, une partie d’élastomère solide, une partie de charge humide, et une partie de résine sont ajoutées en tant que charges séparées dans le mélangeur, ou (g) au moins une partie d’élastomère solide et au moins une partie de charge humide sont ajoutées dans n’importe quel ordre et dans une ou plusieurs parties, le mélange de la au moins une partie de l’élastomère solide et d’au moins une partie de charge humide, le chargement du mélangeur avec au moins une partie de résine, et le mélange de l’élastomère solide, de la charge humide et de la résine pour former le mélange.
D’autres méthodes applicables de chargement du mélangeur avec l’élastomère solide et la charge humide sont divulguées dans la Publ. PCT n° WO 2020/247663.
Tous les condensateurs agencés en série avec les conducteurs 22 ont un point de tension commun.
Avec l’exemple du fil de Litz à 3 torons, le schéma électrique de la solution proposée est celui de la .
Le condensateur résonant sur la figure 15a est dimensionné, comme indiqué à l’équation (16), à la fréquence de résonance fr considérant l’inductance du fil de Litz , soit l’inductance équivalente aux inductances des torons formés par les conducteurs 22. Dans notre exemple à trois torons, l’expression de est donnée par l’équation (30) ci-dessous : (30)
Les condensateurs résonants et sont dimensionnés tels que : (31)
Ainsi il est à noter que la valeur des condensateurs résonants dépend de , donc de , et par conséquent des inductances propres et inductances mutuelles . Les équations (33), (34) et (35) ci-dessous donnent l’expression des impédances totales tenant compte de la présence des condensateurs ajoutés: (32) (33)
De même :
(34)
Les équations (33), (34) et (35) ci-dessus montrent que l’ajout du terme avec la capacité vient réduire le terme facteur de « ». La résistance des torons étant égales, l’ajout des condensateurs résonants vient donc réduire les différences d’impédance entre les torons 22. Les nouvelles impédances totales ont donc des valeurs plus proches que les impédances obtenues dans le cas classique, voir équations (27), (28), et (29).
Simulations Afin d’analyser la distribution de courant dans le cas classique et avec la solution proposée, des simulations sur le logiciel de simulation de circuits électroniques PSIM ont été réalisées. Considérant l’exemple du fil de Litz à trois torons 22, le circuit électrique du cas classique avec un condensateur résonant pour le fil de Litz est représenté sur la , tandis que le circuit électrique considérant un condensateur résonant par toron 22 est illustré sur la . Les paramètres pour ces simulations sont :
Une tension d’entrée , Des résistances égales à , Une fréquence de résonance fr et fonctionnement de 81 kHz et 85 kHz respectivement. Les inductances propres dans les torons égales à . Une résistance de charge .
Nous allons montrer dans ce qui suit l’importance des coefficients de couplage entre les torons du fil de Litz dans la distribution de courant. Cette influence sera mise en lumière en simulant d’abord le cas idéal avec des coefficients de couplage égaux, puis en simulant un cas réaliste avec des coefficients de couplage différents.
Une première comparaison des courants , et obtenus dans le cas classique et des courants , et obtenus avec la solution proposée est donc réalisée dans le cas idéal où les coefficients de couplage entre les torons T1, T2, et T3 sont égaux. Les inductances mutuelles induites sont donc égales de par les relations (36), (37) et (38). On constate voir que la distribution de courant reste homogène entre la solution classique et la solution selon la présente invention. (36) (37) (38)
La distribution de courant dans les conducteurs en parallèle est parfaitement homogène dans les deux cas, classique et proposé. Cela est bien illustré par les courants obtenus dans les torons T1, T2 et T3 dont les courbes se superposent parfaitement sur les graphes de la Figure 17 . Les simulations ont été réalisées pour deux coefficients de couplage différents, soit dans un premier temps, puis dans un second temps. Il est à noter que la distribution de courant reste homogène pour ces deux valeurs.
Nous allons maintenant montrer l’avantage que présente l’invention sur la distribution de courant lorsque les coefficients de couplage sont distincts, situation réaliste. Une différence inférieure à 10 % suffit dans le cas classique à provoquer des écarts importants entre les courants dans les torons comme le montre la Figure 18a. Les coefficients de couplage dans les simulations ci-dessous sont : . Les coefficients de couplage étant supérieurs à , les impédances induites dans le toron T3 sont plus importantes, générant un déphasage avec les autres courants. Il est à noter que dans le cas classique, l’amplitude des courants est proche de celle de , alors qu’elles devraient être égales à dans le cas d’une distribution de courant parfaitement homogène. Ces très forts courants génèrent des pertes supplémentaires. La solution selon la présente invention permet d’avoir un équilibrage des courants bien meilleur comme le montre la , dont les courbes de l’amplitude en fonction du temps se superposent.
Les tests expérimentaux suivants visent à valider l’impact positif de la solution proposée sur la distribution de courant dans des conducteurs couplés connectés électriquement à leurs extrémités. Ces tests sont effectués sur un fil de Litz à 16 torons.
Analyse par cryo-microscopie électronique en transmission (Cryo-MET) des liposomes chargés d’ADNp
Etude d’internalisation. L’efficacité d’internalisation de ADNp-HLRC sur myoblastes a été évalué en cytométrie en flux et en microscopie confocale. Pour analyse en cytométrie en flux, des cellules ont été ensemencées dans des plaques à 12 puits à fond plat à la densité de 20 000 cellules par puits. Les myoblastes ont été ensuite traités avec 7,5 µg d’ADNp chargé dans les HLRC à des N/P de 1,5 et 2. L’efficacité d’internalisation a été évaluée au bout de 2, 4, 24 et 48 h d’incubation. Pour les temps d’incubation longs, les cellules ont été incubées avec des traitements toute la nuit et ont été ensuite additionnées de milieu frais. Après chaque point temporel, les cellules ont été lavées, détachées enzymatiquement avec de la trypsine-EDTA (0,5 %, Gibco) et colorées avec une solution Fixable Live/Dead Violet pour une appréciation de la viabilité cellulaire. Les données ont été acquises avec un cytomètre en flux BD LSR 2 et les données ont été analysées en utilisant le logiciel FlowJo. L’analyse statistique a été déterminée avec le logiciel GraphPad Prism v8.1. Pour les analyses en microscopie confocale, les mêmes conditions que dans l’exemple 2 ont été utilisées.
Etude de transfection. L'efficacité de la transfection a été étudiée par cytométrie en flux pour évaluer le pourcentage de myoblastes exprimant la GFP. Pour cela, des cellules ont été ensemencées dans des plaques à 12 puits à fond plat à la densité de 20 000 cellules par puits. Des myoblastes ont été ensuite traités avec 5, 7,5 et 10 µg d’ADNp chargé dans des HLRC à des rapports N/P de 1,5, 2, 3 et 4. Le réactif de transfection Jet-prime (Polyplus transfection®) a été utilisé comme témoin de transfection conformément aux instructions du fabricant. Tous les traitements ont été laissés toute la nuit et puis remplacés par du milieu frais. Après chaque temps d’incubation, les cellules ont été traitées et analysées comme décrit ci-dessus.
Caractérisation des HLRC chargés en ADNp
Les HLRC chargés en ADNp ont été obtenus par complexation de l’ADNp avec des liposomes fabriqués par microfluidique. Les liposomes ont montré un diamètre moyen autour de 200 nm et un indice de polydispersité inférieur à 0,2 pour tous les rapports N/P, définis en tant que rapport de groupes d’amine polymérique pouvant être chargés positivement (N = azote) sur des groupes de phosphate (P) d’acide nucléique chargés négativement ( , A et B). Le potentiel de surface était négatif (autour de -20 mV) du fait des groupes phosphate et carboxyliques de l’ADN et de l’HA.
L’essai de retard sur gel d’ADN a été utilisé pour rechercher la complexation d’ADNp dans des nanosystèmes de HLRC ( , C). Pour tous les rapports N/P étudiés, l’ADNp a été totalement complexé avec les nanoparticules. Cette complexation a été amplifiée à un rapport N/P supérieur tel que démontré par la décroissance des intensités de la bande.
L’analyse morphologique réalisée en utilisant la cryo-microscopie MET ( , D) a montré que les HLRC chargés en ADNp ont formé des petites structures de vésicules multi-lamellaires.
Efficacité d’internalisation
L’efficacité des HLRC chargés en ADNp à entrer dans des cellules musculaires a été étudiée par cytométrie en flux ( ). Le pourcentage de cellules marquées par les HLRC chargés en ADNp fluorescent à la rhodamine a été apprécié afin d’analyser quantitativement l’efficacité d’internalisation ( ). L’analyse de cytométrie en flux a montré pour les deux rapports N/P un taux d’internalisation des HLRC chargés en ADNp rapide et très efficace avec presque toutes les cellules positives à un signal de rhodamine au bout seulement de 2 h. Le taux d’internalisation a été maintenu constant jusqu’à 48 h, ce qui signifie que des HLRC chargés en ADNp n’ont pas été totalement expulsés des cellules et que les nanoparticules ont été transmises de cellules en cellules au cours de la prolifération cellulaire.
La distribution intracellulaire des HLRC chargés en ADNp dans les myoblastes C2C12 et les myotubes a été étudiée en microscopie confocale. Pour les myoblastes, le HLRC chargé en ADNp marqué par fluorescence a montré qu'il pénétrait rapidement dans les cellules d'une manière dépendante du temps. Après 2 h d'incubation, les HLRC chargés en ADNp s'accumulent dans le cytosol de la région périnucléaire sans pénétrer dans le noyau. Après une 24 h d'incubation, les lipoplexes sont observés sous la forme d'amas fluorescents plus gros présentant un signal plus diffus, probablement en raison d'un certain échange de lipides avec les cellules. Pour les myotubes, la même tendance a également été observée démontrant l'efficacité de ces lipoplexes à pénétrer dans les myotubes malgré le fait que l'ADNp ne s'intègre pas dans le génome des cellules différenciées.
Efficacité de transfection cellulaire
En se reportant au schéma de la , on peut voir une vue frontale schématique d’un élément selon un troisième exemple de réalisation de l’invention dans lequel on combine des soudures discontinues 80 linéaires et des soudures discontinues 8 par points.
En se reportant au schéma de la , on peut voir une vue frontale schématique d’un élément selon un quatrième exemple de réalisation de l’invention dans lequel, à l’intérieur de la soudure 6 continue périphérique, on combine des soudures discontinues 8 par points et une soudure continue 800. La soudure continue 800 peut, par exemple, avoir comme fonction d’assurer un renforcement mécanique à l’endroit de l’élément où elle est réalisée. Selon un autre exemple, elle peut avoir pour fonction d’éviter la présence du fluide de refroidissement à l’intérieur de la surface qu’elle délimite.
La nature et la position des soudures continues et/ou discontinues disposées à l’intérieur du contour 7 formé par la soudure continue périphérique influent sur l’écoulement du fluide de refroidissement et sur la tenue mécanique de l’élément. Selon la fonction de l’élément et sa localisation dans l’inducteur ou l’équipement de chauffage, on peut choisir la nature et la position des soudures continues et/ou discontinues à l’intérieur du contour formé par la soudure continue périphérique.
En se reportant au schéma de la , on peut voir une vue latérale schématique en coupe de l’élément de la , selon le plan de coupe AA passant par des soudures discontinues visibles sur la . La première tôle 3 de moindre épaisseur est disposée du côté d’une grande face 5 de la tôle 4 plus épaisse. Entre les soudures, la tôle 3 a été éloignée de cette face 5 pour créer un volume 9 entre les deux tôles par l’injection d’un fluide entre les deux tôles dont la pression a été choisie notamment selon leur résistance mécanique à la déformation ainsi que le niveau de déformation souhaité pour la tôle la plus fine.
En se reportant au schéma de la , on peut voir une vue latérale schématique en coupe d’un élément similaire à la , mais selon une variante de réalisation de l’invention dans laquelle l’élément comprend deux tôles plus fines 3, 30, une de chaque côté 5, 50 de la tôle 4 plus épaisse. Dans cet exemple, les deux tôles plus fines sont de même épaisseur. Les deux tôles plus fines peuvent cependant être différentes, par exemple avec une épaisseur plus importante d’un côté de l’élément si une tenue mécanique plus importante est souhaitée de ce côté ou si la tôle de ce côté a une moindre résistance mécanique que celle située de l’autre côté de la tôle 4 la plus épaisse.
Dans cet exemple illustré en , les soudures continues 6, 60 et discontinues 8, 80 sont placées en vis-à-vis. Cela peut par exemple permettre de réaliser une liaison des trois tôles en une seule soudure. Les soudures continues et/ou discontinues peuvent également être décalées entre les deux grandes faces de la tôle la plus épaisse. Par exemple, un décalage des soudures peut être réalisé de sorte que la tôle plus épaisse soit toujours en contact avec le fluide de refroidissement sur au moins l’une de ces faces sur sa hauteur et sa largeur.
En se reportant au schéma de la , on peut voir une vue schématique en coupe d’un exemple d’équipement de chauffage par induction d’un produit 2 plat, ici une bande métallique. Il comprend un inducteur 10 raccordé à une source 13 de courant alternatif par deux plaques 12 d’alimentation, ainsi qu’un blindage 14 magnétique autour de l’inducteur. L’inducteur, les plaques d’alimentation et le blindage magnétique sont principalement formés d’éléments selon l’invention, dans sa variante avec une seule tôle plus fine.
Selon une variante, seul l’inducteur, et/ou la plaque d’alimentation, et/ou le blindage magnétique, ou deux des trois dispositifs pourraient être formés d’éléments selon l’invention.
Les éléments formant l’inducteur ont leur tôle plus fine disposée vers l’extérieur du centre de l’inducteur où se trouve le produit à chauffer. La tôle la plus épaisse est ainsi placée là où le courant aura tendance à circuler. Le courant passant préférentiellement dans la tôle la plus épaisse, le champ magnétique produit par l’inducteur est ainsi principalement généré par la tôle plus épaisse. Cette disposition rend le chauffage du produit plus efficace. De même, les éléments formant le blindage magnétique ont leur tôle plus fine disposée vers l’extérieur de l’équipement de chauffe afin de favoriser l’efficacité du blindage magnétique. En effet, le courant généré par le champ magnétique circulera du coté intérieur du blindage, donc sur la tôle plus épaisse. C’est également le cas pour les spires ou plaques de court-circuit.
En se reportant au schéma de la , on peut voir une vue schématique en coupe d’un exemple d’équipement de chauffage par induction selon l’invention d’un produit 2 cylindrique. L’inducteur 10 peut avantageusement n’être formé que par un seul élément selon l’invention de forme cylindrique.
En se reportant au schéma de la , on peut voir une vue frontale d’un inducteur 10 avec ses deux spires 15 de court-circuit pour le chauffage d’un produit plat selon un exemple de réalisation de l’invention. Dans cet exemple, les grandes faces de l’inducteur sont formées par deux éléments selon l’invention et celles des spires de court-circuit par un seul.
En se reportant au schéma de la , on peut voir une vue frontale d’un inducteur 10 similaire à celui de la , mais comprenant deux plaques 150 de court-circuit à la place de spires de court-circuit, selon un exemple de réalisation de l’invention.
L’inducteur a ainsi une apparence qui ressemble à celle d’un matelas capitonné, avec des formes bombées entre les soudures rappelant celles d’un matelas entre ses piqures.
En se reportant au schéma de la , on peut voir un exemple de tire chaleur 16 selon l’invention, en vue frontale, formé par un seul élément.
1 – Elément selon l’invention
2 – Produit chauffé par induction
Selon une option intéressante, le dispositif comporte en outre ici une mémoire 24 configurée pour enregistrer au moins une valeur de référence, par exemple un seuil, ou toute autre paramètre utile.
Dans le présent exemple, le dispositif est en outre configuré pour appliquer les étapes susmentionnées à la fois au portrait secondaire et au portrait principal, au besoin.
Un tel dispositif est en outre configuré pour vérifier la concordance entre le portait principal et le portrait secondaire.
procédé et dispositif de caractérisation de distorsions dans une caméra plénoptique DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne un procédé et dispositif de caractérisation de distorsions dans une caméra plénoptique.