INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit 126 est un régulateur de tension en dérivation, ou régulateur "shunt". Dit autrement, le circuit 126 est configuré pour maintenir le potentiel du noeud 122 à une valeur constante, en tirant plus de courant lorsque le potentiel du noeud 122 augmente, ou tend à augmenter, au-dessus de cette valeur constante, et en tirant moins de courant lorsque le potentiel du noeud 122 diminue, ou tend à diminuer, au-dessous de cette valeur constante. Par exemple, le circuit 126 est configuré pour maintenir le potentiel Vsupply à la valeur de consigne Vcc en augmentant le courant que le circuit 126 tire sur le noeud 122 quand le potentiel Vsupply augmente au-dessus de la valeur Vcc, et pour diminuer le courant que le circuit 126 tire sur le noeud 122 quand le potentiel Vsupply diminue au-dessous de la valeur Vcc.
A titre d'exemple, le circuit 126 comprend au moins une diode Zener connectée entre les bornes 130 et 132. A titre d'autre exemple, le circuit 126 comprend un circuit appelé référence de tension parallèle ("shunt voltage reference"). Un exemple d'une référence de tension parallèle est désignée par la référence TL431, étant entendu que, si le circuit 126 est mis en œuvre de manière identique au circuit TL431, les composants du circuit 126 sont des composants intégrés de la puce 120.
La puce 120 comprend un circuit 134, par exemple un microcontrôleur, configuré pour être alimenté par le potentiel Vsupply. Dit autrement, le circuit 134 comprend une entrée 136, dite entrée d'alimentation, couplée ou connectée à l'entrée 122 de la puce 120. Plus particulièrement, l'entrée 136 est couplée au noeud 128, lui-même couplé à l'entrée 122.
Bien que dans l'exemple de la , la puce 120 ne comprenne qu'un circuit 134 alimenté par le potentiel Vsupply, la puce 120 peut comprendre plus d'un circuit alimenté par le potentiel Vsupply. Chaque circuit de la puce 120 qui est alimenté par le potentiel Vsupply a, par exemple, une entrée d'alimentation couplée ou connectée au noeud 128.
La puce 120 comprend en outre une résistance R1. La résistance R1 est une résistance de mesure ("shunt resistor" en anglais).
Dans le mode de réalisation illustré par la , la résistance R1 est connectée entre l'entrée 122 et le noeud 128. Dit autrement, dans ce mode de réalisation, la résistance R1 est disposée dans la puce 120 de sorte qu'un courant I tiré par la puce 120, par exemple par le circuit 134 et le régulateur 126, sur l'entrée 122 de la puce 120 circule dans la résistance R1. Dit encore autrement, dans ce mode de réalisation, l'entrée d'alimentation des circuits de la puce 120 alimentés par le potentiel Vsupply est connectée au noeud 128 et est donc couplée à l'entrée 122 par la résistance R1.
Ainsi, dans le mode de réalisation illustré par la , la tension aux bornes de la résistance R1 est déterminée par la valeur de la résistance R1 et par la valeur du courant I.
La puce 120 comprend en outre un circuit, ou capteur de courant, 138 connecté aux bornes de la résistance R1. Dit autrement, le circuit 138 est connecté en parallèle de la résistance R1. A titre d'exemple, le circuit 138 a une borne 140 connectée à une première borne de la résistance R1, par exemple connectée à l'entrée 122 dans le mode de réalisation de la , et une borne 142 connectée à une deuxième borne de la résistance R1, par exemple connectée au noeud 128.
Le circuit 138 est configuré pour fournir un signal sigI, par exemple une tension, image du courant circulant dans la résistance R1, à savoir le courant I dans le mode de réalisation de la .
On considère ici qu'un signal image d'un courant dans une résistance est un signal qui évolue avec les variations de ce courant, par exemple un signal dont la valeur change proportionnellement aux changements de valeur du courant dans la résistance.
Ainsi, lorsque le courant dans la résistance R1 évolue de manière périodique, le signal image sigI évolue également de manière périodique, avec la même période que le courant dans la résistance R1. En outre, lorsque le courant dans la résistance R1 présente une variation de valeur donnée, le signal sigI présente une variation de valeur correspondante, proportionnelle à la variation de valeur du courant dans la résistance R1. Dit autrement, le signal image sigI est représentatif de la valeur et de la fréquence du courant I dans la résistance R1.
A titre d'exemple, le signal sigI est disponible sur une borne de sortie 144 du circuit 138. A titre d'exemple, le circuit 138 comprend un amplificateur opérationnel, par exemple un amplificateur opérationnel dont une première entrée est couplée à la borne 140, dont une deuxième entrée est couplée à la borne 142 et dont une sortie est couplée ou connectée à la borne 144.
Le courant I circule de l'entrée 122 vers le noeud 128. Au niveau du noeud 128, une partie I1 du courant I est déviée à travers le circuit 126, l'autre partie I2 du courant I étant fournie aux circuits de la puce 120 alimentés par le potentiel Vsupply, par exemple au circuit 134. Dit autrement, le courant I tiré sur l'entrée 122 est égal à la somme des courants I1 et I2, avec I1 le courant circulant dans le régulateur 126 et I2 le courant d'alimentation des circuits de la puce 120 alimentés par le potentiel Vsupply.
La puce 120 comprend en outre un circuit 146. Le circuit 146 est configuré pour déterminer, au moins à partir du signal sigI, la fréquence du secteur et/ou la tension Vmains du secteur. Dit autrement, le circuit 146 est configuré pour obtenir la fréquence du secteur, c'est-à-dire, par exemple, pour fournir un signal dont la fréquence est proportionnelle à la fréquence f du secteur, et/ou pour déterminer, ou calculer, la valeur de la tension Vmains du secteur, c'est-à-dire, par exemple, pour fournir un signal dont la valeur est proportionnelle à la valeur de la tension Vmains.
A titre d'exemple, lorsque le circuit 146 est configuré pour déterminer la tension Vmains du secteur, cela permet à des circuits de la puce 120, par exemple au circuit 134, de vérifier, pour au moins une plage donnée de valeurs de tension, si la tension Vmains appartient ou non à cette plage de valeurs. Cela permet, par exemple, de détecter si la tension Vmains appartient à une plage de valeurs pour laquelle dispositif 1 est configuré pour fonctionner selon un premier mode de fonctionnement, par exemple un mode de fonctionnement nominal. Cela permet également, de manière optionnelle, de détecter si la tension Vmains appartient à une plage de valeurs pour laquelle le dispositif 1 ne fonctionne pas correctement, ou à une plage de valeur pour laquelle le dispositif 1 est configuré pour fonctionner selon un deuxième mode de fonctionnement, par exemple un mode de fonctionnement dégradé.
A titre d'exemple, lorsque le circuit 146 est configuré pour déterminer la fréquence du secteur, c'est-à-dire pour générer un signal à une fréquence proportionnelle à la fréquence du secteur, cela permet à la puce 120, par exemple à son circuit 134, de mettre en œuvre des synchronisations sur une horloge en temps réel ("Real Time Clock" en anglais).
Le mélange des poudres de précurseurs est broyé dans un broyeur/mélangeur planétaire (Fritsch Pulverisette7 PremiumLine) en utilisant un bol et des billes en agate pendant 1h à 250 rpm.
Le mélange de poudres micrométriques résultant est ensuite pressé de façon uniaxiale sous forme de parallélépipède rectangle de 12 x 3 x 3 mm 3 sous une pression de 250MPa, correspondant à une pression appliquée de 1t/cm 2 , permettant une densification, c’est-à-dire une diminution du volume de poudres d’au moins 80%. Le mélange de poudres compacté est ensuite chauffé à 1000°C sous air pendant 12h dans des creusets en alumine avec une rampe de chauffe de 200 °C/h, suivi d'une trempe des échantillons (dans leurs creusets d’alumine) effectuée selon 2 conditions de trempe différentes :
sur plaque métallique (afin de dissiper la chaleur), à température ambiante et sous vide primaire à 1mbar soit 100 Pa. Ce procédé d’obtention de l’oxyde à haute entropie est un procédé selon l’invention. dans l’azote liquide à – 196°C. Ce procédé d’obtention de l’oxyde à haute entropie est un procédé hors invention.
Exemples 1.2. Caractérisation de la conductivité de l’ oxyde à haute entropie selon l’exemple 1.1. obtenu selon un procédé selon l’invention - a) et selon un procédé hors invention - b). E ffet des c onditions de tremp e :
Caractérisation de l’oxyde à haute entropie fabriqué selon l’exemple 1.1. a) (en mettant en œuvre une trempe sous vide primaire à 1 mbar soit 100 Pa )
L’oxyde à haute entropie a une conductivité ionique à 25°C égale à 10 -3 S/cm et une conductivité électronique à 25°C égale à 10 -9 S/cm. Le rapport conductivité ionique/conductivité électronique est égal à 1 000 000.
Dans ce cas, le composé peut être considéré comme étant un conducteur purement ionique.
Caractérisation de l’oxyde à haute entropie fabriqué selon l’exemple 1.1. b) (en mettant en œuvre une trempe dans l’azote liquide à – 196°C)
L’oxyde à haute entropie a une conductivité ionique à 25°C égale à 10 -4 S/cm et une conductivité électronique à 25°C égale à 10 -6 S/cm. Le rapport conductivité ionique/conductivité électronique est égal à 100.
Dans ce cas, le composé est considéré comme un conducteur mixte ionique/électronique présentant une conductivité électronique trop élevée pour une utilisation en tant qu’électrolyte dans une batterie.
Dans les exemples suivants, les oxydes à haute entropie utilisés sont fabriqués selon le procédé de l’invention décrit dans l’exemple 1.1. avec une trempe sous vide à 1 mbar soit 100 Pa.
Exemple 2 : Mesure de la conductivité ionique d’un oxyde à haute entropie en fonction de la température
La conductivité ionique de l’oxyde à haute entropie de formule (Mg 0.2 Co 0.2 Ni 0.2 Cu 0.2 Zn 0.2 ) 0.834 Li 0.166 O (x=0,166) a été mesurée par spectroscopie d’impédance entre -40°C et +100°C (Table 2).
T(°C) Conductivité (S/cm) -40 1,4.10 -6 -20 3,0.10 -6 0 6,5.10 -6 20 1,8.10 -5 40 2,0.10 -5 60 2,1.10 -5 80 1,6.10 -5 100 7,7.10 -5
Exemple 3 : Mesure de la conductivité ionique d’un oxyde à haute entropie en fonction de la fraction molaire x de métal alcalin
La mesure de la conductivité ionique des oxydes à haute entropie (Mg 0.2 Co 0.2 Ni 0.2 Cu 0.2 Zn 0.2 ) 1- x A x O (A = Li ou Na) ( 0 ).
Chaque cale 18 peut être montée sur le (ou les) harnais électriques 13 et/ou sur la face interne 17 du fourreau 16 correspondant.
Dans une première forme de réalisation, la cale 18 est intégrée directement aux couches externes des harnais électriques 13 qu’elle reçoit et est monolithique avec ces harnais électriques 13. En variante, la cale 18 peut être rapportée et fixée, par exemple par collage, sur les harnais électriques 13.
Dans une deuxième forme de réalisation, la cale 18 est fixée sur la face interne 17 du fourreau 16, par exemple par collage.
La cale 18 peut être mobile en translation par rapport aux harnais électriques 13 ou au fourreau 16 afin de tenir compte notamment des dilatations thermiques du fourreau 16 et/ou du bras 11. Dans ce cas, la cale 18 est fixée uniquement sur les harnais électriques 13 ou sur le fourreau 16. En variante, la cale 18 peut être à la fois fixée sur le harnais et le fourreau 16.
Le cas échéant, chaque fourreau 16 peut comprendre plusieurs cales 18 réparties le long du fourreau 16 entre la virole externe 10 et le moyeu interne 9.
Le fourreau 16 peut présenter toute forme adaptée. De préférence, le fourreau 16 présente toute forme cylindrique adaptée (ovale, oblong, losange, etc.). Par exemple, le fourreau 16 est cylindrique de révolution. Il peut être hydroformé et/ou mécano-soudé. Le fourreau 16 peut être réalisé dans tout matériau approprié, par exemple de l’acier inoxydable ou encore en matériau composite à matrice céramique.
La cale 18 peut être réalisée dans le même matériau que le fourreau 16.
Chaque fourreau 16 est en outre isolé thermiquement afin de protéger les harnais électriques 13 des températures élevées subies par le bras 11 du carter 8. A cet effet, le fourreau 16 peut être calorifugé de manière conventionnelle en utilisant les isolants thermiques habituellement utilisés pour les servitudes d’huile dans les carter 8s d’échappement. Les isolants thermiques peuvent par exemple comprendre de la laine de verre ou de la silice et être fixés sur des demi-coquilles montées sur la face externe du fourreau 16 ou enfilés à la manière d’une chaussette sur la face externe du fourreau 16.
La cale 18 comprend des zones d’appui 20 configurées pour venir en contact avec la face interne 17 du fourreau 16 et assurer l’entrefer entre les harnais électriques 13 et le fourreau 16. En particulier, la cale 18 peut comprendre une pluralité de zones d’appui 20 discrètes réparties sur sa circonférence. Les zones d’appui 20 sont séparées deux à deux par des échancrures permettant de réduire la masse des bagues et, comme nous le verrons par la suite, d’assurer la circulation d’un fluide de refroidissement entre la cale 18 et le fourreau 16.
Par exemple, la cale 18 peut comprendre quatre zones d’appui 20 réparties de façon équidistante le long de sa circonférence. Lorsque la cale 18 reçoit plusieurs harnais électriques 13, la cale 18 comprend au moins deux fois plus de zones d’appui 20 qu’elle ne loge de harnais électriques 13, de préférence trois fois plus de zones d’appui 20. Ainsi, lorsque la cale 18 comprend deux passages traversants 19 recevant chacun un harnais électrique 13 correspondant, elle comprend au moins six zones d’appui 20 se faisant face deux à deux afin d’assurer une répartition équilibrée des contacts.
Lorsque la cale 18 est fixée sur les harnais électriques 13 et afin de limiter les frottements entre la cale 18 et le fourreau 16, les zones d’appui 20 peuvent être sensiblement planes et conformées de sorte à présenter une longueur au plus égal à la moitié du rayon R du passage traversant 19 formé dans la cale 18. En variante, les zones d’appui 20 peuvent être courbes.
Le carter 8 comprend en outre un système de ventilation 21 configuré pour refroidir les harnais électriques 13 afin d’évacuer les calories générées par les harnais électriques 13 lorsqu’ils sont en forte charge et de protéger les harnais électriques 13 des températures élevées pouvant être atteintes en fonctionnement au sein du carter 8. Le système de ventilation 21 peut en particulier être disposé radialement à l’extérieur de la virole externe 10 et être raccordé fluidiquement au fourreau 16 par l’intermédiaire de gaines adaptées.
Dans une forme de réalisation, le fluide de refroidissement F (air) circulant dans le fourreau 16 est également utilisé pour refroidir un équipement électrique 15 disposé radialement à l’intérieur du moyeu interne 9, par exemple une machine électrique logée dans une enceinte au sein du moyeu interne 9. Pour cela, le fourreau 16 est raccordé mécaniquement à l’enceinte afin de mettre en communication fluidique la cavité définie par l’enceinte et logeant l’équipement électrique 15 avec le système de ventilation 21. Le fourreau 16 peut par exemple comprendre une portion 16a s’étendant au sein du moyeu interne 9 qui est raccordée mécaniquement à l’enceinte. Le fourreau 16 s’étend alors au sein du bras 11, de la virole externe 10 au moyeu interne 9, ainsi qu’au sein du moyeu interne 9. La partie 16b logée dans le bras 11 peut être sensiblement rectiligne. La portion 16a du fourreau 16 logée dans le moyeu interne 9 peut être courbe selon la position de l’enceinte afin de raccorder le fourreau 16 à l’enceinte. Dans une forme de réalisation, l’extrémité radiale interne du fourreau 16 peut comprendre une platine 27 afin de permettre son raccordement mécanique à l’enceinte par des organes de fixation adaptés, par exemple des boulons. Le cas échéant, l’enceinte et/ou la platine 27 peuvent comprendre une série de trous oblongs configurés pour recevoir les boulons afin de tenir compte des tolérances géométriques du bras 11 (supérieures au millimètre).
Le fourreau 16 peut être monté sur la virole externe 10 par l’intermédiaire d’une liaison glissière 28 de sorte à permettre un débattement radial du fourreau 16 par rapport à la virole externe 10. De la sorte, le fourreau 16 est susceptible de glisser radialement par rapport au bras 11 afin de tenir compte des dilatations thermiques différentielles entre le fourreau 16, relativement froid (car contenant les harnais électriques 13 et la ventilation de refroidissement des harnais et le cas échéant de l’équipement électrique), et le carter 8 qui est chauffé par la veine primaire en sortie de turbine. La liaison glissière 28 peut par exemple comprendre une pièce intermédiaire se fixant sur un bossage appartenant à la virole externe 10 du carter 8, en sortie de bras 11.
Le fourreau 16 peut également être monté sur le moyeu interne 9 par l’intermédiaire d’une liaison glissière 28 de sorte à permettre un débattement radial du fourreau 16 par rapport au moyeu interne 9. Ce glissement radial en partie interne du fourreau 16 permet en particulier de régler et maintenir en fonctionnement le jeu entre le fourreau 16 et le bras 11 et éviter tout contact entre fourreau 16 et bras 11, mais également de limiter les modes dynamiques du fourreau 16.
Par ailleurs, comme indiqué précédemment, la cale 18 comprend une ou plusieurs échancrures 29a, 29b permettant le passage du fluide de refroidissement F envoyé par le système de ventilation 21 entre la cale 18 et le fourreau 16. De préférence, la cale 18 comprend une échancrure 29a, 29b entre chaque zone d’appui.
A l’étape 503, on calcule enfin, par agrégation, un masque temporel unique à partir de l’ensemble des masques temporels obtenus à l’étape 501 et de leurs performances évaluées à l’étape 502.
Pour cela, on détermine une combinaison des masques temporels pondérée par leurs métriques d’évaluation de performance.
Selon une première variante de réalisation de l’étape 503, on réalise une combinaison linéaire , avec une séquence binaire correspondant à un masque temporel sélectionné à l’étape 501 et une métrique de performances de cette séquence calculée à l’étape 502, N étant le nombre de séquences sélectionnées à l’étape 501.
Ensuite, on normalise le vecteur R entre 0 et 1, puis on binarise le vecteur R en appliquant un seuil prédéterminé, de valeur comprise entre 0 et 1, à chaque composante du vecteur. On obtient une séquence binaire unique qui correspond au masque temporel recherché.
Selon une variante, plusieurs seuils prédéterminés sont choisis, par exemple 9 seuils {0,1 ; 0,2 ;… ;0,9}. Chacun de ces seuils est utilisé pour binariser le vecteur R. On obtient autant de séquences binaires que de seuils. Enfin, on évalue les performances de l’algorithme de localisation pour chacune de ces séquences et on retient celle qui donne les meilleures performances.
Selon une deuxième variante de réalisation de l’étape 503, on calcule une combinaison linéaire des différences entre chaque couple de séquences binaires. Autrement dit, pour tout couple de masques temporels (S x ,S y ) ayant des performances respectives (β x , β y ), on calcule la combinaison : . Ensuite on applique les mêmes étapes que décrites ci-dessus pour binariser le vecteur R en une séquence temporelle unique.
Selon une variante, la combinaison R est pondérée par un coefficient permettant de renforcer les différences importantes entre deux séquences (S x ,S y ) :
est un seuil de bruit absolu en dessous duquel le résultat du calcul de différences pondérées doit être considéré comme égal à 0,
est un seuil de bruit relatif
Le coefficient de pondération inséré permet de mettre à 0 certaines valeurs qui sont considérées comme non significatives.
Selon encore une autre variante, l’étape 503 consiste à sélectionner le masque temporel qui fournit les meilleures performances (selon le critère choisi) parmi les masques obtenus à l’étape 501.
A l’issue de l’étape 503, on obtient une séquence temporelle binaire qui sert à annoter la séquence d’images. Le procédé de la est itéré pour chaque séquence d’images d’une base de données d’apprentissage.
Ainsi, le procédé d’annotation de la permet de générer automatiquement des données d’apprentissage annotées afin de réaliser ensuite un apprentissage auto-supervisé.
Le procédé d’annotation a été décrit ci-dessus dans le cas d’une seule classe d’objets sémantique à masquer. Dans le cas de plusieurs classes d’objets, les adaptations suivantes doivent être réalisées.
A l’étape 501, on génère un ensemble de séquences temporelles pour chaque classe d’objets.
Le compresseur électrique peut être configuré pour introduire de l’air pressurisé à travers le joint aval de la cavité amont et du joint amont de la cavité aval.
L’ensemble peut comprendre au moins une pompe d’alimentation en huile configurée pour alimenter ladite au moins une enceinte lubrifiée en huile et au moins un séparateur air/huile relié à ladite au moins une enceinte lubrifiée et configuré pour récupérer un mélange d’air et d’huile introduits dans ladite enceinte et séparer l’huile et l’air dudit mélange.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins compresseur traversé par le flux primaire peut être un compresseur basse pression. L’ensemble peut comprendre une première enceinte lubrifiée en amont du compresseur basse pression et une seconde enceinte lubrifiée en aval du compresseur basse pression. Seule la seconde enceinte lubrifiée peut être reliée au compresseur électrique.
Bien entendu, la première enceinte lubrifiée et la seconde enceinte lubrifiée peuvent être pressurisées par le compresseur électrique.
L’ensemble peut comprendre une pluralité d’enceintes lubrifiées, dont au moins une peut être pressurisée par le compresseur électrique. Toutes les enceintes lubrifiées peuvent être reliées à un unique compresseur électrique. Alternativement, l’ensemble peut comprendre un compresseur électrique pour chaque enceinte lubrifiée.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble peut comprendre une vanne, en particulier autonome ou pilotée, par exemple sous la forme d’un clapet anti-retour autonome, ladite vanne étant disposée en dérivation du compresseur électrique et configurée pour court-circuiter le compresseur électrique lorsque la pression au niveau d’un prélèvement d’air dans la veine secondaire pour le compresseur électrique est supérieure à un seuil. Ledit seuil peut être déterminé en fonction des caractéristiques de la turbomachine. Avec une vanne sous la forme d’un clapet anti-retour, celui-ci est fermé quand la pression en aval dudit clapet est supérieure à celle en amont, dans ce cas le compresseur électrique assure la pressurisation de l’enceinte lubrifiée. Le clapet peut être configuré pour s’ouvrir lorsque la différence de pression aux bornes du clapet est supérieure au seuil déterminé, permettant ainsi d’acheminer de l’air vers ladite au moins une enceinte lubrifiée sans utiliser le compresseur électrique. Si la vanne n’est pas un clapet autonome mais un organe piloté, le pilotage de son ouverture pourra être commandé par le calculateur moteur en fonction de différents paramètres d’acquisition à partir desquels la pression au niveau du prélèvement d’air dans la veine secondaire peut être estimée, et notamment en fonction du régime N2.
Selon un mode de réalisation, des moyens d’alimentation électrique du compresseur électrique peuvent être configurés pour interrompre ladite alimentation quand la vanne est dans une position ouverte court-circuitant ledit compresseur électrique.
L’alimentation du compresseur électrique peut être interrompue lorsque la vanne est ouverte, ainsi la consommation du compresseur électrique peut être limitée. Par exemple, l’alimentation du compresseur électrique peut être interrompue ou mise en route avec un décalage temporel entre l’ouverture ou la fermeture de la vanne et la coupure ou l’activation du compresseur électrique, afin de maintenir la différence de pression dans la phase transitoire.
Ladite au moins une enceinte lubrifiée peut comprendre des tubes la traversant et débouchant de part et d’autre, en particulier selon l’axe longitudinal, à l’extérieur de ladite au moins une enceinte lubrifiée, chaque tube débouchant au niveau d’un des joints d’étanchéité de ladite au moins une enceinte lubrifiée et étant alimenté en air sous pression par le compresseur électrique.