INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ceci permet l’intervention d’un opérateur humain, par exemple pour valider que la procédure de ralliement peut être finalisée en prenant en compte des considérations externes, non directement liée à la procédure de ralliement.
En variante, l’autorisation d’amarrage est donnée par le système de ralliement automatique 20.
Lorsque la machine à états 56 se situe dans l’état d’amarrage DS, le module de guidage 54 calcule des consignes de navigation pour guider l’engin marin 4 le long de la ligne d’approche AL jusqu’au point d’inflexion IP situé dans la zone d’amarrage DZ, puis du point d’inflexion IP vers le dispositif de récupération 8.
Dans un exemple de réalisation, les consignes de navigation du point d’inflexion IP vers le dispositif de récupération 8 sont calculées en fonction d’une position absolue du dispositif de récupération 8 fournie par le système de mesure de position 22, de préférence filtrée par un filtre du premier ordre avec une constante de temps comprise entre 3 s et 10 s, par exemple une constante de temps de 5 s.
La machine à états 56 passe dans l’état amarré CS si le module de guidage 54 reçoit un signal indiquant que l’engin marin 4 est amarré au dispositif de récupération 8 (transition T8).
La manœuvre de ralliement est alors terminée et le module de guidage 54 transmet des consignes de guidage nulles, i.e. qu’il ne donne plus de consigne de guidage, le système de pilotage automatique 16 de l’engin marin 4 étant alors configuré pour maintenir le système de propulsion 12 et le système de direction 14 inactifs.
La machine à états 56 passe par exemple de l’état d’approche AS à l’état d’échappement ES si l’engin marin 4 sort d’une zone d’approche et entre dans la zone interdite FZ (transition T9).
Un troisième aspect de l’invention concerne un système d’éclairage ou de signalisation, comprenant une source lumineuse pixélisée et un module de commande de la source lumineuse pixélisée, dans lequel la source lumineuse pixélisée comprend une pluralité de pixels et le module de commande comprend :
une première interface configurée pour recevoir une commande de transition d’un faisceau initial à un faisceau cible ; un processeur configuré pour définir, pour chaque pixel de la source lumineuse pixélisée, une luminosité cible à partir du faisceau cible et pour grouper les pixels de la source lumineuse en au moins deux groupes de pixels, chaque groupe de pixels comprenant au moins un pixel ; une deuxième interface configurée pour piloter successivement les groupes de pixels, le pilotage d’un groupe de pixels comprenant une modification de la luminosité de chaque pixel du groupe, d’une luminosité initiale à la luminosité cible du pixel.
illustre un système d’éclairage ou de signalisation selon un mode de réalisation de l’invention;
illustre un faisceau initial définissant des intensités initiales de pixels de la source lumineuse selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre un faisceau cible définissant des intensités cibles de pixels de la source lumineuse selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre le résultat de la définition de groupes de pixels pour leur pilotage successif, selon un mode de réalisation de l’invention;
illustre le pilotage d’un premier groupe de pixels, selon un mode de réalisation de l’invention;
illustre le pilotage d’un deuxième groupe de pixels, selon un mode de réalisation de l’invention ;
illustre le pilotage d’un troisième groupe d’un seul pixel, selon un mode de réalisation de l’invention;
illustre le pilotage d’un quatrième groupe de pixels, selon un mode de réalisation de l’invention;
illustre une structure d’un module de commande d’un système d’éclairage ou de signalisation selon un mode de réalisation de l’invention.
La description se concentre sur les caractéristiques qui démarquent le procédé ou le système de ceux connus dans l’état de l’art. Le fonctionnement et la fabrication des sources lumineuses pixélisées ou matricielles, ou de diodes électroluminescentes ne sera pas décrit en détails puisqu’il est en soi connu dans l’état de l’art. Par exemple, il est connu de proposer des matrices comprenant des centaines ou des milliers de composants semi-conducteurs de type micro-LED, ou bien de fabriquer une source pixélisée monolithique, en formant les éléments semi-conducteurs électroluminescents lors d’un procédé de dépôt de couches commun.
Bien que les caractéristiques électriques des diodes électroluminescentes qui composent une telle matrice peuvent varier, il est raisonnable de supposer qu’un calibrage préalable (e.g. une commande calibrée pour prendre en compte des variations de courant de charge) est effectué au moment de la fabrication de la source pixélisée, ou lors de son montage lors de l’assemblage du module lumineux.
Selon une variante, les embouts sont configurés de sorte que leur entraxe, leur hauteur, la distance les séparant, et leurs angles par rapport au corps soient adaptés à une configuration spécifique de tubulures de dégazage et de remplissage, et de patte de fixation.
Cela permet d’adapter le dispositif de raccordement à tout type de montage spécifique de tubulures et pattes de fixation.
L’invention porte en outre sur une tubulure de remplissage de carburant pour véhicule automobile caractérisée en ce qu’elle comprend un dispositif de raccordement selon l’invention.
Un autre objet de l’invention concerne un véhicule automobile comprenant un dispositif de raccordement selon l’invention.
L’invention a également trait à un procédé de raccordement d’une tubulure de dégazage sur une tubulure de remplissage de carburant pour véhicule automobile, le procédé de raccordement comprenant les étapes suivantes : - équiper la tubulure de remplissage d’un dispositif de raccordement selon l’invention - raccorder la tubulure de dégazage sur l’embout de dégazage dudit dispositif de raccordement.
illustre schématiquement une vue dans l’espace d’un assemblage de tubulures de remplissage et de dégazage au moyen d’un dispositif de raccordement selon l’art antérieur ;
illustre schématiquement une vue similaire à celle de la , avec un dispositif de raccordement selon l’invention ;
illustre schématiquement une vue similaire à celle de la , montrant un autre côté du dispositif de raccordement selon l’invention ;
illustre schématiquement une vue dans l’espace du dispositif de raccordement des figures 2 à 3, montrant l’avant dudit dispositif ;
illustre schématiquement une vue de face du dispositif de raccordement des figures 2 à 4 ;
illustre schématiquement une vue de côté du dispositif de raccordement des figures 2 à 5 ;
illustre schématiquement une vue de dessus du dispositif de raccordement des figures 2 à 6 ;
illustre schématiquement une vue dans l’espace d’une variante du dispositif de raccordement selon l’invention, avec un embout à collerette ; et
illustre schématiquement une vue dans l’espace d’une autre variante du dispositif de raccordement selon l’invention, avec un embout olive.
L’invention concerne un dispositif de raccordement A (ou « pipette vapeur ») désaxé sur une tubulure de remplissage B de carburant. Le dispositif de raccordement A permet d’avoir plus de degrés de liberté qu’un dispositif de raccordement en coude F selon l’art antérieur agencé dans un plan perpendiculaire à l’axe de la tubulure de remplissage B.
Un tel dispositif comporte une pluralité de passages de mesure, s’étendant jusqu’à différentes zones du cœur du réacteur nucléaire. Des sondes neutroniques sont périodiquement introduites dans les passages de mesure, pour mesurer le flux neutronique en différents points du cœur. Ces sondes sont d’abord introduites dans des passages d’entrée situés hors de la cuve sous pression du réacteur, puis déplacés jusqu’aux passages de mesure.
De manière à limiter le nombre de conduits dans le réacteur, chaque passage d’entrée peut être sélectivement raccordé à plusieurs des passages de mesure par l’intermédiaire d’un dispositif de sélection. Ainsi, en fonction de la position du dispositif de sélection, la sonde neutronique sera poussée à partir du passage d’entrée vers l’un des passages de mesure et va, une fois en place, mesurer le flux neutronique de la zone du cœur desservie par le passage de mesure.
Une vanne d’isolement motorisée est implantée dans chaque passage de mesure. Cette vanne est prévue pour empêcher que, en cas de fuite, le fluide primaire remplissant la cuve sous pression remonte dans le passage de mesure et inonde la cellule du bâtiment réacteur abritant les passages d’entrée et les dispositifs de sélection.
La vanne d’isolement motorisée est pilotée à distance. Elle doit être ouverte pour laisser passer la sonde neutronique, et maintenue dans cette position tant que la sonde neutronique est engagée dans le passage de mesure. En effet, la sonde neutronique comporte une tête de mesure et un câble. Quand la tête de mesure est en place au niveau du cœur du réacteur, le câble chemine sur toute la longueur du passage de mesure. Il traverse la vanne d’isolement motorisée et serait endommagé si la vanne d’isolement motorisée était fermée alors que la sonde neutronique est engagée dans le passage de mesure.
En conséquence, un détecteur est agencé pour détecter la présence d’une sonde neutronique dans chaque passage d’entrée. Tant que le détecteur détecte la présence d’une sonde dans le passage d’entrée, le calculateur pilotant le dispositif de mesure neutronique maintient ouverte la vanne d’isolement motorisée du passage de mesure sélectionné.
Les détecteurs sont des « micro-switch » qui se règlent mécaniquement en agissant manuellement une molette spécifique. L’opérateur pour effectuer le réglage dépose la pièce dans laquelle est ménagé le passage d’entrée et agit sur la molette. Cette pièce est généralement désignée sous le nom de cône statique. Il doit ensuite remonter le cône, puis faire passer une sonde de réglage dans le passage d’entrée pour voir si le détecteur fonctionne bien. Si non, il doit répéter ces opérations plusieurs fois.
Ainsi, le réglage des détecteurs est une opération longue et fastidieuse.
Dans ce contexte, l’invention vise à proposer une méthode de maintenance permettant un réglage des détecteurs qui soit plus commode.
A cette fin, l’invention porte selon un premier aspect sur une méthode de maintenance d’un dispositif de mesure neutronique in-core d’un réacteur nucléaire, le dispositif de mesure neutronique in-core comprenant :
- une pluralité de passages de mesure, s’étendant jusqu’à différentes zones d’un cœur du réacteur nucléaire ;
- un passage d’entrée;
- un dispositif de sélection du passage de mesure, agencé pour sélectivement raccorder le passage d’entrée avec n’importe lequel des passages de mesure, de telle sorte qu’une sonde neutronique puisse être déplacée depuis le passage d’entrée jusqu’au passage de mesure sélectionné à travers le dispositif de sélection, puis le long du passage de mesure jusqu’au cœur du réacteur nucléaire, le passage d’entrée étant ménagé dans une pièce d’entrée fixée de manière amovible au dispositif de sélection;
la méthode de maintenance comprenant les étapes suivantes :
- retirer la pièce d’entrée du dispositif de sélection;
- fixer une pièce d’entrée de remplacement sur le dispositif de sélection, la pièce d’entrée de remplacement comportant un passage d’entrée de remplacement ayant la même géométrie que le passage d’entrée de la pièce d’entrée;
3- 2 : Résultats 3.2.1. Etude 1 L’effet repulpant des formulations testées (décrites au paragraphe 2-1 ci-dessus) a été évalué par un panel d’experts immédiatement après application, puis à 8 heures et à 24 heures après application, et finalement au 7 ème et au 28 ème jours de l’étude.
L’effet repulpant a été évalué par la mesure de la courbure de la lèvre supérieure.
Les résultats montrent que la formule 2HA permet de réduire significativement la courbure de la lèvre supérieure immédiatement après application. La diminution de cette courbure reflète l’augmentation du volume de la lèvre. De plus, et contrairement à la formule contrôle, cet effet se maintient dans le temps puisque l’on constate toujours un effet significatif à 8 heures et 24 heures versus effet non significatif pour la formule contrôle). Cet effet est également constaté au 7 ème et 28 ème jours pour la formule 2HA uniquement.
Ainsi, l’association d’acides hyaluroniques selon l’invention permet avantageusement d’agir sur le repulpant des lèvres dès son application avec un effet avéré à long terme.
3.2.2. Etude 2 – Evaluation clinique Dans le cadre de cette étude, une évaluation clinique a été effectuée par un évaluateur qualifié. Les effets des formulations cosmétiques testées (décrites au paragraphe 2-1 ci-dessus) ont été évalués sur 3 zones du visages (toutes incluant les lèvres). Les critères évalués sont : l’aspect de la zone des lèvres (zone 1), l’aspect de la zone du contour des lèvres (zone 2), et l’aspect de la zone large entourant les lèvres (zone 3). Les zones 1, 2 et 3 sont représentées à la .
T4S/T0 Formule 2HA Formule CTL Zone 1 : Zone des lèvres Aspect lisse du relief des lèvres ++ + Aspect souple des lèvres +++ NS Aspect pulpeux des lèvres ++ + Santé des lèvres (couleur rose) +++ ++ Zone 2 : Contour des lèvres Aspect lisse des rides du contour des lèvres +++ +++ Zone 3 : Large zone autour des lèvres Aspect lifté de la peau +++ ++ Distance entre le nez et les lèvres (soulèvement des lèvres et de l'arc de cupidon) ++ + Aspect lisse de la peau +++ ++
T4S = 4 semaines après le début de l’étude ; T0 = au début de l’étude, avant la première application des produits testés, NS = Non Significatif
Comparativement à la formule contrôle, on note que la formule 2HA permet d’obtenir des résultats meilleurs pour tous les critères évalués.
Ces résultats reflètent l’intérêt cosmétique de l’association d’acides hyaluroniques selon l’invention. Cette association permet avantageusement d’obtenir un effet lissant et repulpant des lèvres et de la zone qui l’entoure, notamment on constate une amélioration de l’aspect lisse, souple et pulpeux des lèvres et une amélioration de la santé des lèvres (couleur rosée). On constate aussi un lissage des rides du contour des lèvres et plus généralement de la peau autour des lèvres.
3- 3 : Conclusions Ces études, visant à évaluer l’effet repulpant et lissant de compositions cosmétiques comprenant l’association d’acides hyaluronique selon l’invention, sur les lèvres et la zone du visage entourant les lèvres montrent que l’association d’acides hyaluroniques selon l’invention permet à la formule 2HA d’être plus efficace que la formule contrôle avec une action long terme sur le lissage, la souplesse et le repulpant.
Exemple 4 : Formulations cosmétiques selon l’invention
Les compositions sont préparées selon les méthodes classiques utilisées dans le domaine cosmétique.
Plump visage INGREDIENTS % EAU PURIFIEE QSP 100 CHLORPHENESIN 0,2700 CARBOPOL ULTREZ 20 0,0700 SOLUTION DE SOUDE A 10% 0,2100 GLYCEROL VEGETAL MB 3,0000 1,3 BUTYLENE GLYCOL VEGETAL 5,0000 PROPANEDIOL 3,0000 PENTYLENE GLYCOL VEG 1,0000 HYACROSS TL 200 (selon l’invention) 0,5000 BASHYAL POUDRE (selon l’invention) 0,3000
Le plump visage est un soin hydratant et lissant pour le visage, idéal pour une application le matin et/ou le soir. Appliqué sur la peau du visage et/ou du cou, notamment au niveau des rides et ridules, il procure un effet lissant immédiat, en atténuant les rugosités et en lissant microrelief cutané. La peau est visiblement lissée, plus nette, plus jeune.
Lip plump INGREDIENTS % TRI CAPRAT/CAPRYLAT GLYCEROL MB 9,0000 CORPS GRAS 30 SENSIVA SC 50 0,3000 EAU PURIFIEE QSP 100 HYACROSS TL 200 (selon l’invention) 0,2000 OLIGO HA (selon l’invention) 0,3000 GLYCEROL VEGETAL MB 10,0000 POLYGLYCERIN 500 MB 5,0000 PGL-S MB 1,0000 AQUAXYL 3,0000 D.PANTHENOL 1,0000
Le lip plump est un soin hydratant et repulpant pour les lèvres. Après application sur les lèvres, les ridules sont moins visibles, les lèvres paraissent plus charnues, plus pulpeuses. L'effet lissant est immédiat.
Selon un mode de réalisation, le premier précurseur gazeux est un précurseur de carbone pyrolytique.
La est une vue schématique en coupe d’une installation de traitement thermochimique selon un mode de réalisation de l’invention.
L'invention s'applique à tout type d'installations ou fours utilisés pour réaliser des traitements thermiques et dans lesquels le ou les gaz utilisés dans les traitements sont préchauffés dans une chambre de préchauffage avant leur introduction dans la chambre de réaction ou zone de traitement de l’installation. De telles installations sont notamment utilisées pour réaliser des traitements thermochimiques de densification de substrats poreux par infiltration chimique en phase gazeuse.
La illustre une installation de traitement thermochimique 100 destinée à la densification par infiltration chimique en phase vapeur ou gazeuse (CVI) de préformes fibreuses conformément à un mode de réalisation de l’invention. L’installation 100 est délimitée par une paroi latérale cylindrique 101, une paroi de fond 102 et une paroi supérieure 103.
Une chambre de préchauffage de gaz 110, dont la structure sera décrite ci-après en détails, s'étend entre un plateau d’entrée 108 présent au voisinage du fond 102 de l’installation et un plateau de sortie 109 séparant la chambre de préchauffage 110 d’une zone de chargement/traitement ou chambre de réaction 140 délimitée par une paroi 104. Le plateau de sortie 109 comporte une ouverture 1090 permettant à la chambre de préchauffage 110 de déboucher dans la chambre de réaction 140. Des première et deuxième conduites 106 et 107 présentes à travers le fond 102 relient respectivement des premières et deuxièmes entrées de gaz 1110 et 1120 présentes dans le plateau d’entrée 108 de la chambre de préchauffage 110. La paroi supérieure 103 comporte un passage 105 pour l’évacuation du ou des gaz effluents, le passage 105 étant relié par une conduite 107 à des moyens d'aspiration, tels qu'une pompe à vide (non représentée).
Conformément à l’invention, la chambre de préchauffage comprend au moins deux compartiments formant chacun des chemins de circulation de gaz indépendants. Plus précisément, dans l’exemple décrit ici, un premier compartiment 111 délimité entre une première paroi cylindrique 1112 et une deuxième paroi cylindrique 1122 s’étendant entre la première entrée de gaz 1110 et une première sortie 1111 débouchant au niveau de l’ouverture 1090 du plateau de sortie 109. Le premier compartiment 111 définit un premier chemin de circulation de gaz entre la première entrée de gaz 1110 et la chambre de réaction 140. La chambre de préchauffage comprend en outre un deuxième compartiment 112 délimité par la deuxième paroi cylindrique 1122 s’étendant entre la deuxième entrée de gaz 1120 et une deuxième sortie 1121 débouchant au niveau de l’ouverture 1090 du plateau de sortie 109. Le deuxième compartiment 112 définit un deuxième chemin de circulation de gaz entre la deuxième entrée de gaz 1120 et la chambre de réaction 140.
Toujours conformément à l’invention, le deuxième compartiment 112 contient un précurseur métallique ou métalloïde sous forme solide présent dans le deuxième chemin de circulation de gaz qui est destiné à réagir avec un gaz introduit dans la deuxième entrée de gaz 1120. A cet effet, le deuxième compartiment comprend un plateau support multi-perforé 1123 interposé dans le chemin de circulation de gaz du deuxième compartiment 112, le plateau supportant une forme solide, ici des particules solides 1125 d’un précurseur métallique ou métalloïde. Selon un aspect particulier, une couche de laine de quartz 1124 peut être interposée entre le plateau support multi-perforé 1123 et les particules solides 1125. La laine de quartz permet de poser le précurseur métallique ou métalloïde solide dans le chlorureur interne en évitant qu’il soit en contact avec le plateau support. Par ailleurs, c’est un matériau inerte et qui résiste aux températures rencontrées dans la mise en œuvre du procédé de l’invention.
Dans l’exemple décrit ici, le chauffage de l’installation est réalisé par induction. Plus précisément, la paroi latérale cylindrique 104 délimitant la chambre de réaction 140 constitue un induit, ou suscepteur, par exemple en graphite, qui est couplé avec un inducteur 108 situé à l'extérieur du four et formé d'au moins une bobine d'induction. La première paroi cylindrique 1112 constitue également un induit ou suscepteur, par exemple en graphite, qui est également couplé avec l’inducteur 108. De manière optionnelle, la deuxième paroi cylindrique 1122 peut également constituer un induit. De façon bien connue, le chauffage de la chambre de réaction 140 et de la chambre de préchauffage 110 est assuré par l'échauffement respectivement des parois 104 et 1112 lorsque l'inducteur 108 est alimenté avec une tension alternative. A cet effet, la ou les bobines de l'inducteur sont reliées à un générateur de tension alternative (non représenté). Le champ magnétique créé par l'inducteur 108 induit dans les parois 104 et 1112 (suscepteurs) un courant électrique qui provoque par effet Joule l'échauffement de ces dernières, les éléments présents à l’intérieur de la chambre de réaction 140 et de la chambre de préchauffage 110 étant chauffés par rayonnement.
Le chauffage de l’installation 100 peut être assuré par d’autres moyens tels que des fours à lampe, micro-ondes, laser, ou encore des moyens de chauffage électriques constitués par exemple de résistances chauffantes noyées dans les parois 104 et 1112.
Des préformes fibreuses 130 à densifier sont disposées dans la chambre de réaction 140. Dans l’exemple décrit ici, les préformes fibreuses 130 correspondent à des préformes fibreuses de disques de freins réalisées en fils de carbone et empilées les uns sur les autres, une cale 131 étant interposée entre deux préformes consécutives. Toutefois, plus généralement, les préformes fibreuses peuvent être en fibres de carbone, ou en fibres réfractaires (par exemple SiC), ou un mélange de fibres de carbone et fibres réfractaires,
Un premier flux gazeux 150, contenant un premier précurseur gazeux d’une première phase d’un matériau constitutif de la matrice, est admis dans l’installation 100 à travers la première conduite 106 et la première entrée de gaz 1110. Le flux gazeux est préchauffé durant sa circulation dans le compartiment 111 avant son introduction dans la chambre de réaction 140.
Un deuxième flux gazeux 160, contenant un gaz réactif est admis dans l’installation 100 à travers la deuxième conduite 107 et la deuxième entrée de gaz 1120. Le flux gazeux 160 circule dans le deuxième compartiment en traversant le plateau multi-perforé 1123 et la couche de laine de quartz 1124 afin d’atteindre les particules solides d’un précurseur métallique ou metalloïde 1125. Le gaz réagit alors avec les particules solides afin de former un troisième flux gazeux 170 correspondant à un deuxième précurseur gazeux d’une deuxième phase d’un matériau constitutif de la matrice. Le flux gazeux est préchauffé durant sa circulation dans le compartiment 112 avant son introduction dans la chambre de réaction 140.
La température, la pression et les débits dans l’installation sont réglés pour permettre au gaz de diffuser au sein de la porosité des préformes fibreuses et y former un dépôt des matériaux constitutifs de la matrice par décomposition d'un ou plusieurs constituants du gaz, ces constituants formant le précurseur de la matrice. Le processus est réalisé sous pression réduite, afin de favoriser la diffusion des gaz réactifs dans les substrats. La température de transformation du ou des précurseurs pour former le matériau de la matrice, tel que du carbone pyrolytique et/ou une céramique et/ou un carbure et/ou un oxycabure, est dans la plupart des cas comprise entre 900°C et 1100°C.