INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition de l’extrait de levure en pourcentage massique est de 100 % d’autolysat de la levure Saccharomyces cerevisiae. Référence 210933 DIFCO™ BD.
100 mL de préculture sont préparés en mettant en suspension un cryotube contenant 1mL de la souche avec 100 mL milieux de culture « inoculum » au pH ajusté à 6,8 avec NaOH 2N dans un fernbach de 250 mL puis incuber à 30 °C à 150 rpm durant 24 h. 1,9L de milieu de culture MC2 « BATCH » placé dans un fernbach de 5L préalablement stérilisé sont inoculés à DO=0,1 avec 100mL d’inoculum.
Après 70 heures à 30 °C à 110 rpm, la biomasse séchée par lyophilisation avant d’être extraite au dichlorométhane durant 24h. La suspension est clarifiée par filtration sur filtre GF/A (Wattman®) le filtrat, composé de PHA en solution dans le dichlorométhane est concentré par évaporation puis séché sous vide poussé à 40 °C jusqu’à masse constante.
Le PHA peut éventuellement être purifié par solubilisation et précipitations successives tel qu’un système dichlorométhane méthanol par exemple.
Le réactif 3 a entièrement été caractérisé par méthode spectroscopique et spectrométrique et est conforme à la structure chimique attendue avec : 68 % molaire d’unité (A) dont R 1 = isohexylènyle et 32 % molaire d’unité (B) dont R 2 = isobutyle. Préparation du réactif 4 : Poly(3-HydroxyNonanoate-co-Undécenoate) 5 % insaturations époxydée à 100 %
[Chem. 39] :
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’agent de sulfuration apporte entre 20 ppm poids et 100000 ppm poids d’élément soufre supplémentaire dans le mélange par rapport à la teneur en élément soufre de la charge. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’agent de sulfuration apporte entre 100 ppm poids et 50000 ppm poids, préférablement entre 500 ppm poids et 20000 ppm poids, et très préférablement entre 1000 ppm poids et 10000 ppm poids d’élément soufre supplémentaire, dans le mélange par rapport à la teneur en élément soufre de la charge.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange comprend au moins 100 ppm poids, préférablement au moins 500 ppm poids, et préférablement au moins 1000 ppm poids d’élément soufre, par rapport au poids total du mélange.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange comprend entre 20 ppm poids et 100000 ppm poids d’élément soufre, par rapport au poids total du mélange. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange comprend entre 100 ppm poids et 50000 ppm poids, préférablement entre 500 ppm poids et 20000 ppm poids, et très préférablement entre 1000 ppm poids et 10000 ppm poids d’élément soufre, par rapport au poids total du mélange.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le mélange comprend entre 0,01% poids et 10% poids, de préférence entre 0,05% poids et 5% poids, et de manière encore plus préférée entre 0,1% poids et 1% poids, de flux sulfurant par rapport au poids total du mélange.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la température de contact entre la charge et le flux sulfurant est comprise entre -50°C et 150°C, préférentiellement entre 0°C et 110°C, et très préférentiellement entre 20°C et 100°C. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la pression de contact entre la charge et le flux sulfurant est comprise entre 0,01 MPa et 20 MPa, préférentiellement entre 0,1 MPa et 15 MPa, et très préférentiellement entre 0,1 MPa et 12 MPa.
La charge à traiter dans l’étape a) peut contenir des métaux lourds, par exemple du mercure, de l’arsenic ou du plomb, sous différentes formes. Par exemple, on peut trouver du mercure sous une forme dite Hg°, correspondant au mercure élémentaire ou atomique, sous forme moléculaire, et/ou sous forme ionique, par exemple Hg 2+ et ses complexes. La concentration en métaux lourds dans la charge peut être variable. La charge gazeuse à traiter peut contenir préférentiellement entre 10 ng et 1 g de mercure par Nm 3 de gaz. La charge liquide à traiter peut contenir préférentiellement entre 10 ng et 1 g de mercure par m 3 de liquide. En outre, la charge peut contenir de l’arsenic et/ou du plomb sous différentes formes. La teneur en plomb de la charge peut être comprise entre 1 ppt (« part per trillion » selon la terminologie anglo-saxonne, soit 10 -12 ) en poids et 100 ppm (« part per million » selon la terminologie anglo-saxonne, soit 10 -6 ) en poids, et la teneur en arsenic peut être comprise entre 100 ppt en poids et 100 ppb (« part per billion » selon la terminologie anglo-saxonne, soit 10 -9 ) en poids. Ces métaux lourds étant nuisibles pour des raisons de sécurité et pour des raisons d’efficacité des traitements de la charge, ils peuvent avantageusement être éliminés grâce à l’utilisation de la masse de captation selon l’invention, ou au moins leur teneur peut être réduite. Enfin, la charge peut contenir d’autres éléments tels que le soufre et l’azote sous différentes formes. En particulier, le soufre peut être présent sous forme de mercaptans, de soufre organique ou encore de thiophène. La teneur en soufre de la charge peut être comprise entre 1 ppt en poids et 1000 ppm en poids, et la teneur en azote peut être comprise entre 1 ppt en poids et 100 ppm en poids. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge comprend moins de 1000 ppm poids, préférablement moins de 500 ppm poids, très préférablement moins de 100 ppm poids, encore plus préférablement moins de 20 ppm poids de composés soufrés légers (i.e., composés comprenant entre 0 et 3 atomes de carbone). Avantageusement, ni l’azote ni les composés soufrés pouvant être présents dans la charge n’entraînent de pertes de performance du procédé selon l’invention.
En outre, la charge peut être un gaz humide ou contenant des vapeurs de composés condensables, sans que cela ne diminue notablement la durée de vie de la masse de captation. Le taux d’hygrométrie d’une charge gazeuse, défini comme le ratio de la pression partielle d’eau sur la pression de vapeur saturante de l’eau à une température donnée, peut être compris entre 0% et 100%, préférentiellement entre 1% et 95%, et plus préférentiellement entre 2% et 90%.
La charge à traiter dans le procédé selon l’invention peut avantageusement être choisie dans le groupe constitué par les fumées de combustion, le gaz de synthèse, le gaz naturel, les condensats du gaz naturel, le pétrole, les coupes pétrolières liquides ou gazeuses, les intermédiaires pétrochimiques et leurs mélanges. De manière préférée, La charge dans le procédé selon l’invention est avantageusement choisie dans le groupe constitué par les fumées de combustion, le gaz de synthèse, le gaz naturel, les condensats de gaz naturel, les bruts pétroliers et les coupes hydrocarbures liquides de raffinerie ou d’usine pétrochimique.
Les fumées de combustion sont produites notamment par la combustion d’hydrocarbures, de biogaz et de charbon dans une chaudière ou par une turbine à gaz de combustion, par exemple dans le but de produire de l’électricité. Ces fumées ont une température généralement comprise entre 20°C et 60°C, une pression généralement comprise entre 0,1 MPa (1 bar) et 0,5 MPa (5 bars) et peuvent comporter, en volume, entre 50% et 80% d’azote, entre 5% et 40% de dioxyde de carbone, entre 1% et 20% d’oxygène, et des impuretés comme des SO x et des NO x si ces impuretés n’ont pas été éliminées en aval par un procédé de désacidification.
Le gaz de synthèse est un gaz contenant du monoxyde de carbone CO, de l’hydrogène H 2 dans un ratio molaire H 2 /CO généralement égal à environ 2, de la vapeur d’eau généralement à saturation et du dioxyde de carbone CO 2 à une teneur généralement d’environ 10% en volume. La pression des gaz de synthèse les plus fréquemment rencontrés dans l’industrie est généralement comprise entre 2 MPa (20 bars) et 3 MPa (30 bars), mais elle peut atteindre 7 MPa (70 bars). Le gaz de synthèse peut contenir, en outre, des impuretés soufrées (H 2 S, COS…), azotées (NH 3 , HCN…) et halogénées.
Le gaz naturel est constitué majoritairement d’hydrocarbures gazeux, mais peut contenir plusieurs des composés acides suivants : le dioxyde de carbone CO 2 , le sulfure d’hydrogène H 2 S, des mercaptans, l’oxysulfure de carbone COS et le sulfure de carbone CS 2 . La température du gaz naturel la plus fréquemment rencontrée dans l’industrie peut être comprise entre 20°C et 100°C et sa pression peut être comprise entre 1 MPa (10 bars) et 20 MPa (200 bars).
Les condensats de gaz naturel sont constitués d’hydrocarbures liquides dont la production est associée à la production de gaz naturel. Ces mélanges liquides complexes sont très semblables à des bruts pétroliers.
Parmi les hydrocarbures liquides de raffinerie, on peut notamment citer les GPL (coupe C3-C4), les naphtas (coupe C5-C8), les kérosènes et les diesels.
Parmi les hydrocarbures liquides d’usine pétrochimique, on peut notamment citer les GPL (coupe C3-C4) et les essences de craquage (ou « Pyrolysis Gasoline » également appelées « PyGas » selon la terminologie anglo-saxonne).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz bioproduit est un gaz produit par la méthanisation ou encore la fermentation de matières organiques animales ou végétales en l’absence d’oxygène. Il peut être produit naturellement comme par exemple dans les décharges contenant des déchets organiques ou artificiellement dans des méthaniseurs ou digesteurs alimentés par des lisiers d’animaux, des déchets organiques ou agricoles, des boues de stations d’épuration des eaux. Le biogaz est constitué majoritairement (i.e., au moins 50% poids) de méthane et de CO 2 dont la proportion varie selon l’origine de la matière première utilisée.
Le flux sulfurant comprenant l’agent de sulfuration peut être tout type de flux gazeux inerte ou liquide disponible. Le flux gazeux peut par exemple être de l’azote. Le flux liquide peut être par exemple constitué d’un hydrocarbure ou d’un mélange d’hydrocarbures.
Des trois AHA testés ci-dessus, c’est l’acide citrique (le triacide) qui donne les meilleurs résultats : il diminue le plus efficacement la viscosité à T0, limite efficacement l’évolution de viscosité de la formule, ce qui à plus long terme assure une meilleure stabilité de la composition, à T 8 jours, puis après 2 mois à température ambiante (25°C).
Les compositions testées conformes à l’invention Ex2, Ex9, Ex10, Ex11 et Ex12 sont également stables : A partir de T8 jours elles ne présentent pas (ou pratiquement pas de variation < 2 Pa.s-1) d’évolution de viscosité, ni de pH, ni d’évolution d’aspect au microscope, ni d’évolution de ces paramètres après 2 mois à température ambiante (25°C).
A l’application, les formules de l’invention sont fraîches, légères, non collantes et non filantes. Elles s’étalent facilement sous les aisselles sans savonner.
Impact d’ un acide d’origine naturel le (autre que AHA ): l’ acide phytique
Formule à 0.5% MA d’acide phytique
Ingrédients Cp13 Hectorite 5 Oxyde de magnésium 2 Propylène glycol 20 Acide Phytique 1 (0,5 MA) Eau 72
Résultats et interprétations des caractérisations de la formule Cp13 :
Temps T0 T24H T15 Jours aspect Gel épais Gel compact Gel Dur cassant pH 10.2 11.5 12.1 Viscosité 16 Pa.s -1 21.1 Pa.s -1 72 Pa.s -1
Il n’y a pas, pour acide phytique (acide d’origine naturelle autre que AHA), de limitation de la viscosité. De plus la composition ainsi obtenue présente une viscosité supérieure à 12 Pa.s-1, et n’est donc pas vidangeable en fin de fabrication.
T est d’évaluation sensorielle et de performance perçue par les utilisatrices :
Formules testées
Cp1 4 Ex2 INCI Formule comparative Formule selon l’invention Gel, baume PROPYLENE GLYCOL 20,00 20,00 MAGNESIUM OXIDE 2,00 2,00 HECTORITE 3,00 2,00 CITRIC ACI D 0,05 STEARIC ACID 0,20 CETEARYL ALCOHOL 3,00 CETYL ESTERS (and) CETYL ESTERS 0,50 Eau / WATER 71,30 75,95
La formule comparative Cp14 (3% d’hectorite, sans acide citrique) et la formule Ex2 (2% d’hectorite, 0,05% d’acide citrique) selon l’invention et ont été évaluées et comparées, en séquentiel monadique, par un panel entraîné de 15 femmes, de 18-60 ans et utilisatrices régulières de déodorant roll-on ou stick (minimum 5 jours/semaine).
Recueil des réactions des femmes via un blog individuel quotidien et des entretiens téléphoniques (45 minutes), après 5 jours d'utilisation de chaque formule :
Interview 1 : Routine habituelle + exploration des attentes en termes de déodorants + découverte de Cp14
En particulier, la ou les cires convenant à l’invention peuvent présenter un point de fusion supérieur ou égal à 45 °C, et en particulier supérieur ou égal à 55 °C. La composition selon l’invention comprend de préférence une teneur en cire(s) allant de 3 % à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition, en particulier de 5 % à 15 %, plus particulièrement de 6 % à 15 %.
Selon une forme particulière de l’invention, la composition de l’invention est solide en particulier anhydre. Elle peut alors se trouver sous forme de stick, on utilisera des micro-cires de polyéthylène sous forme de cristallites de facteur de forme au moins égal à 2 ayant un point de fusion allant de 70 °C à 110 °C et de préférence 70 °C à 100 °C, afin de réduire voire supprimer la présence de strates dans la composition solide.
De préférence la composition de l’invention comprend un ou plusieurs corps gras liquides hydrocarbonés qui sont notamment choisis parmi les hydrocarbures et en C 6 -C 16 ou à plus de 16 atomes de carbone jusqu’à 60 atomes de carbone, de préférence entre C 6 et C 16 , et en particulier les alcanes, les huiles d’origine animale, les huiles d’origine végétale, les glycérides ou huiles fluorées d’origine synthétique, les alcools gras, les esters d'acide gras et d’alcool gras, les silicones.
Selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, le ou les corps gras iv) sont pâteux et préférentiellement choisis parmi les alcools gras, les esters d'acide gras et d’alcool gras présentent plus particulièrement un ou deux groupe(s) hydrocarboné(s), linéaire(s) ou ramifié(s), saturé(s) ou insaturé(s), comprenant 14 à 40 atomes de carbone, éventuellement substitués, en particulier par un ou plusieurs groupe(s) hydroxyle OH (en particulier de 1 à 4 groupe(s) hydroxyle) ; encore plus préférentiellement choisis parmi plus préférentiellement le béhénate de béhényle, l’alcool cétylséarylique, le stéarate de glycéryle ainsi que leurs mélanges.
v) Tensioactifs Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition comprend un ou plusieurs tensioactifs.
Par ailleurs, la phase au cuivre efficace pour réagir avec l’Hg est principalement la phase CuS. Or, la phase stable thermodynamiquement à hautes températures est la phase Cu 2 S. Des études réalisées entre 278 et 354°C montrent notamment que la sulfuration prolongée de CuO sous H 2 S/N 2 conduit à CuS puis à Cu 7 S 4 (Yasyerli, S.; Dogu, G.; Ar, I.; Dogu, T. Industrial & Engineering Chemistry Research 2001, 40 (23), 5206-5214).
Ainsi, au vu de l’art antérieur, la réjuvénation de masses de captation de métaux lourds est peu explorée. D’ailleurs plus généralement, les masses de captation, d’élément qui se chimisorbe ou réagisse avec une phase active, usées ne sont pas régénérées car l’élément capté par chimisorption ou réaction chimique, tel que le mercure par exemple, est capté de façon irréversible.
Objets de l’invention Dans le contexte précédemment décrit, un premier objet de la présente description est de surmonter les problèmes de l’art antérieur et de fournir un procédé de captation de métaux lourds présents dans des charges hydrocarbonées gazeuses ou liquides. De manière plus précise, la demanderesse a identifié que d’une manière surprenante il était possible d’augmenter la capacité de captation d’une masse de captation au-delà de sa capacité de captation théorique initiale, et donc d’allonger la durée de vie de masses de captation à base de sulfure métallique, en co-injectant avec la charge un flux liquide ou gazeux comprenant au moins un agent sulfurant.
Spécifiquement, la demanderesse a identifié d’une manière surprenante qu’une réjuvénation in situ par sulfuration des masses de captation pouvait être réalisée pendant l’étape de captation, et permettait auxdites masses d’obtenir une capacité de captation supérieure à capacité de captation théorique initiale, notamment par la restauration de tout ou partie de la phase active, telle que du cuivre sous sa forme CuS, sans relargage de métaux lourds tel que le mercure. Cette restauration de tout ou partie de la phase active est dite réjuvénation.
Avantageusement, la réjuvénation par sulfuration selon l’invention, étant réalisée de façon concomitante avec l’étape de captation, permet donc d’espacer les opérations de chargement et déchargement des masses de captation ce qui permet de simplifier les opérations et de réduire les coûts opérationnels.
Selon un premier aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de captation de métaux lourds dans une charge hydrocarbonée (liquide ou gazeuse), comprenant la mise en contact d’une masse de captation desdits métaux lourds avec un mélange comprenant la charge et un agent de sulfuration, la teneur en élément soufre du mélange étant supérieure d’au moins 20 ppm poids par rapport à la teneur en élément soufre de la charge.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé de captation de métaux lourds comprend les étapes suivantes : a) mélange de la charge hydrocarbonée avec un flux sulfurant contenant au moins l’agent de sulfuration, b) mise en contact du mélange issu de l’étape a) avec la masse de captation de métaux lourds.
Selon l’invention, un métal lourd présente une masse volumique supérieure à 5 g/cm³. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le métal lourd est choisi dans le groupe constitué par le mercure, l’arsenic et le plomb.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le métal lourd est le mercure.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la teneur en élément soufre du mélange est supérieure d’au moins 100 ppm poids, préférablement au moins 500 ppm poids, et préférablement au moins 1000 ppm poids par rapport à la teneur en élément soufre de la charge.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la teneur en élément soufre du mélange est supérieure d’entre 20 ppm poids et 100000 ppm poids, par rapport à la teneur en élément soufre de la charge. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la teneur en élément soufre du mélange est supérieure d’entre 100 ppm poids et 50000 ppm poids, préférablement entre 500 ppm poids et 20000 ppm poids, et très préférablement entre 1000 ppm poids et 10000 ppm poids d’élément soufre, par rapport à la teneur en élément soufre de la charge.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge comprend moins de 1000 ppm poids de composés soufrés comprenant moins de quatre atomes de carbone.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge est choisie dans le groupe constitué par les fumées de combustion, le gaz de synthèse, le gaz naturel, les condensats du gaz naturel, le pétrole, les coupes pétrolières liquides ou gazeuses, les intermédiaires pétrochimiques et leurs mélanges.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’agent de sulfuration est choisi dans le groupe constitué par du sulfure d’hydrogène, du diméthylsulfure, du diméthyldisulfure, du méthanethiol, ou toute autre molécule contenant du soufre susceptible de se décomposer en sulfure d’hydrogène dans les conditions de mise en œuvre ou de se décomposer en molécule sulfurante en présence d’un sulfure de métal, tel qu’un sulfure de cuivre ou de fer.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la mise en contact de la charge avec la masse de captation est réalisée avec une vitesse spatiale horaire gazeuse GHSV comprise 10 h -1 et 5000 h -1 .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la mise en contact de la charge avec la masse de captation est réalisée avec une vitesse spatiale horaire liquide LHSV comprise 0,1 h -1 et 50 h -1 .
L’ajout d’AHA dans la composition selon l’invention est préférentiellement réalisé selon le procédé A, car ce procédé A rend la formule plus fluide en fin de fabrication T0 que le procédé B. Elle est donc plus facile à vidanger. Dans les deux cas (procédé A ou procédé B), la structuration du gel se fait progressivement et lentement, ce qui prévient et même empêche l'apparition de synérèse dans ladite composition, même à long terme, après 2 mois à température ambiante.
Impact du choix de l’AHA Dans les formules du tableau suivant, l’effet d’un triacide, l’acide citrique, est comparé à celui obtenu pour deux autres AHA : un monoacide (acide lactique) et un diacide (acide tartrique).
Ingrédients %MA MP Ex2 Ex9 Ex10 Ex11 Ex12 Hectorite 100 2 2 2 2 2 Oxyde de magnésium 100 2 2 2 2 2 Propylène glycol 100 20 20 20 20 20 Acide citrique 100 0.050 - - - - Acide Tatrique 100 - 0.035 - 0.07 - Acide lactique 90 - - 0.078 (0.07 MA) - 0.156 (0.14 MA) Eau 100 75.95 75.95 75.95 75.95 75.95
Le choix des teneurs massiques des différents acides est fait de manière à avoir le même nombre de mol de fonction acide.
Ingrédients Ordre d’introduction Temps d’agitation Hectorite 2 10 min. Oxyde de magnésium 5 10 min. Propylène glycol 3 5 min. Acide 4 5 min. eau 1 -
Temps Ex2 Ex9 Ex10 Ex11 Ex12 T0 Liquide gélifié Gel crème Gel crème Gel crème Gel crème T4 h Gel crème Synérèse de 0.1% Synérèse de 0.1% Synérèse de 0.1% Synérèse de 0.3% T24h Gel compact Synérèse de 0.1% Disparition synérèse Disparition synérèse Synérèse de 0.1% T 4 jours Gel crème Disparition synérèse Gel compact Gel compact Disparition synérèse T 8 jours Gel compact Gel compact Gel compact Gel compact Gel compact
pH
Temps Ex2 Ex9 Ex10 Ex11 Ex12 T0 10.8 10.7 10.6 10.4 10.2 T4 h 12.1 12 12 12 11.7 T24h 12.2 12.2 12.1 12.2 11.7 T 8 jours 12.2 12.2 11.8 12.3 11.5
Temps Ex2 Ex9 Ex10 Ex11 Ex12 T0 1.56 Pa.s -1 6.1 Pa.s -1 8.3 Pa.s -1 4.1 Pa.s -1 7.9 Pa.s -1 T4 h 10.8 Pa.s -1 15.4 Pa.s -1 18.5 Pa.s -1 20.1 Pa.s -1 14.9 Pa.s -1 T24h 11.4 Pa.s -1 18.5 Pa.s -1 19.5 Pa.s -1 18.5 Pa.s -1 17.5 Pa.s -1 T 8 jours 16 Pa.s -1 17 Pa.s -1 23 Pa.s -1 18.3 Pa.s -1 17.8 Pa.s -1 T2mois 25°C : Ex2 Ex9 Ex10 Ex11 Ex12 Aspect Gel crème Gel compact Gel compact Gel compact Gel compact pH 12,1 12,2 12,1 12,2 11,9 Viscosité 16,3 Pa.s-1 16,1 Pa.s-1 21,5 Pa.s-1 17 Pa.s-1 17,5 Pa.s-1
La nature de l’alpha hydroxy-acide impacte le comportement rhéologique. Les viscosités sont plus élevées et dépassent plus rapidement la limite de viscosité maximum souhaitée (12 Pa.s -1 ) avec les di et mono acide (acide tartrique et acide lactique), que pour l’acide citrique qui est l’AHA le plus efficace dans cette composition.
Une faible synérèse aux temps courts (moins de 4h) apparait avec les acide tartrique et acide lactique, bien que la synérèse disparaisse complétement à 4 jours pour les formules au taux le plus faible.
La représente une nacelle placée à l’intérieur d’un puits de la plaque à puits.
La schématise une coupe d’un puits dans lequel une nacelle a été disposée.
La montre les principaux composants d’un module d’exposition plongeant dans un puits.
La montre un moyen de réglage permettant d’ajuster une distance entre le module d’exposition et l’échantillon.
EXPOSE DE MODES DE REALISATION PARTICULIERS Les figures 1A à 1G représentent un dispositif 1 selon un premier mode de réalisation de l’invention. Dans ce premier mode de réalisation, l’objectif est d’exposer des cellules de fibroblastes à des ondes électromagnétiques millimétriques. Les cellules fibroblastes sont introduites dans un milieu de culture contenu dans un puits. Le dispositif permet une exposition des cellules fibroblastes après que ces dernières ont adhéré au fond du puits.
Les figures 1A à 1C montrent les principaux éléments du dispositif. Le dispositif comporte :
une base 2, reposant sur des pieds 7, comportant une plaque à puits 5, la plaque à puits comprenant les différents puits 11 du dispositif ; un couvercle 3 amovible, disposé sur la base, permettant l’ouverture ou la fermeture des puits 11 de la base. Le couvercle permet l’ouverture ou la fermeture des puits de la plaque à puits ; un système de verrouillage 4, comportant une plaque 4a, mobile en rotation autour d’une partie fixe 4b fixée sur la base 2. La partie fixe 4b maintient un arbre de rotation 4c parallèle à la base. L’arbre de rotation 4c permet une rotation de la plaque par rapport à la base 2.
Sous l’effet de la rotation, la plaque 4a peut basculer entre :