INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- en présence de la dernière option, dans son étape on peut déterminer un premier intervalle de temps théorique en fonction de la tension minimale limitante, de capacités de stockage d’énergie électrique en cours de chacune des cellules, du courant de décharge choisi, de modèles théoriques choisis et représentatifs respectivement de résistances équivalentes de chacune des cellules, et d’états de charge initiaux de chacune des cellules, et un second intervalle de temps théorique en fonction de l’état de charge minimal, du courant de décharge choisi, des capacités de stockage d’énergie électrique en cours et des états de charge initiaux, puis on peut choisir l’intervalle de temps en prenant le plus petit de ces premier et second intervalles de temps théoriques ;
- dans son étape on peut estimer une seconde information représentative d’un état de santé en énergie de la batterie cellulaire en fonction de la première information et d’une énergie utile en début de vie de la batterie cellulaire.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé d’estimation d’information(s) du type de celui présenté ci-avant pour estimer au moins une information relative à une batterie cellulaire d’un système comportant N cellules propres à stocker de l’énergie électrique, avec N > 1.
L’invention propose également un dispositif d’estimation d’information(s) destiné à équiper un système comprenant une batterie cellulaire comportant N cellules propres à stocker de l’énergie électrique, avec N > 1, et ayant chacune un état de charge en cours, un état de santé résistif en cours et un état de santé en capacité en cours.
Ce dispositif d’estimation d’information(s) se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant à estimer une première information représentative d’une énergie totale disponible dans la batterie cellulaire en fonction des états de santé résistifs en cours, états de santé en capacité en cours et états de charge en cours, et d’un intervalle de temps pendant lequel on permet une décharge de la batterie cellulaire sous un courant de décharge choisi et à une température de référence.
L’invention propose également un système, éventuellement un véhicule, et comprenant, d’une part, une batterie cellulaire comportant N cellules propres à stocker de l’énergie électrique, avec N > 1, et ayant chacune un état de charge en cours, un état de santé résistif en cours et un état de santé en capacité en cours, et, d’autre part, un dispositif d’estimation d’information(s) du type de celui présenté ci-avant.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant un GMP à machine motrice électrique alimentée par une batterie cellulaire, et un dispositif d’estimation d’information(s) selon l’invention,
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un calculateur de batterie comportant un dispositif d’estimation d’information(s) selon l’invention, et
illustre schématiquement un exemple d’algorithme mettant en œuvre un procédé d’estimation d’information(s) selon l’invention.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé d’estimation d’information(s), et un dispositif d’estimation d’information(s) DEI associé, destinés à permettre une estimation précise et fiable d’au moins une information relative à une batterie cellulaire BC d’un système V comportant N cellules CE.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le système V est un véhicule de type automobile, comme par exemple une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de système. Elle concerne en effet tout type de système comprenant au moins une batterie cellulaire rechargeable (quel qu’en soit le mode). Ainsi, elle concerne, par exemple, les véhicules terrestres (véhicules utilitaires, camping-cars, minibus, cars, camions, motocyclettes, engins de voirie, engins de chantier, engins agricoles, engins de loisir (motoneige, kart), et engins à chenille(s), par exemple), les bateaux et les aéronefs, mais aussi tout système fixe ou stationnaire, comme par exemple une installation de fourniture d’énergie électrique et plus généralement tout appareil électronique (éventuellement de grande consommation), tout bâtiment ou toute installation (y compris de type industriel). A titre d’exemple illustratif la batterie cellulaire BC du système V peut être raccordée à une source d’énergie renouvelable (notamment photovoltaïque ou éolienne).
Lorsque l’extrait est imprégné dans un agent de charge, les pourcentages de molécules présentes dans l’extrait sont donnés en poids de matière sèche de l’extrait incluant l’agent de charge.
L’étape d’imprégnation et d’encapsulation simultanément sur le support consiste en l’ajout d’un agent de charge dans la solution d’extraction, c’est-à-dire à l’état liquide.
Plus préférentiellement, une telle étape est également mise en œuvre simultanément avec l’étape d’extraction ce qui permet de piéger les molécules de safranal d’une part et de crocines d’autre part lors de l’extraction. Le piégeage des molécules de safranal ayant pour conséquence d’obtenir un extrait fortement concentré en safranal d’au moins 0,2% et encapsulé permettant une meilleure stabilité à la fois du safranal et des crocines. Cette étape consiste en l’agitation à haute vitesse de la solution d’extraction contenant l’agent de charge, de l’excipient ou du support.
Selon un dernier objet, la composition selon l’invention est préférentiellement délivrée à une dose permettant de fournir journalièrement à l’Homme ou l’animal au moins 0,2 mg/ kg de poids corporel d’une composition comprenant au moins un extrait de Crocus sativus .
Selon un autre aspect, l’invention concerne une composition basée sur une combinaison de deux principes actifs, au moins un extrait de Crocus sativus (i) et au moins une bactérie appartenant au genre Akkermansia (ii).
Ainsi, la composition comprend au moins un extrait de Crocus sativus (i) et au moins une bactérie appartenant au genre Akkermansia (ii). Préférentiellement, la bactérie appartient à l’espèce Akkermansia muciniphila .
La bactérie contenue dans la composition selon l’invention peut être inactivée, atténuée ou vivante. Préférentiellement la bactérie est sous forme pasteurisée.
Selon un objet préféré, la composition comprend entre 1x10 4 et 1x10 12 UFC de bactéries, plus préférentiellement entre 1x10 5 et 1x10 11 et encore plus préférentiellement entre 1x10 6 et 1x10 10 UFC de bactéries de l’espèce Akkermansia muciniphila .
Aussi, l’effet du safran sur la population d’Akkermansia au sein du microbiote est encore amélioré par l’ajout d’au moins une telle bactérie Akkermansia muciniphila , en particulier lorsque la composition comprend au moins 1×10 6 UFC, et permet par exemple de restaurer un microbiote intestinal sain plus rapidement et avec une meilleure efficacité, notamment lorsque le microbiote intestinal du sujet est particulièrement appauvri en Akkermansia .
La est une vue analogue à la d’une variante de réalisation.
La est une vue en coupe transversale, schématique et partielle, du contour de l’alésage central d’une masse rotorique selon une variante de réalisation.
La est une vue en perspective, schématique et partielle, d’une masse rotorique selon une variante de réalisation.
Description détaillée On a illustré aux figures 1 à 4 un rotor intérieur 1 de machine électrique tournante, comportant également un stator extérieur non représenté. Le stator permet de générer un champ magnétique tournant d’entraînement du rotor 1 en rotation, dans le cadre d’un moteur synchrone, et dans le cas d’un alternateur, la rotation du rotor induit une force électromotrice dans les bobinages du stator.
Le rotor 1 représenté à la comporte une masse rotorique 3 s’étendant axialement selon l’axe de rotation X du rotor, cette masse rotorique étant par exemple formée par un paquet de tôles magnétiques empilées selon l’axe X, les tôles étant par exemple identiques et superposées exactement. Elles peuvent être maintenues entre elles par clipsage, par des rivets, par des tirants, des soudures ou toute autre technique. Les tôles magnétiques sont de préférence en acier magnétique. Toutes les nuances d’acier magnétique peuvent être utilisées.
La masse rotorique 3 comporte un alésage central 4 pour le montage sur un arbre non représenté. L’arbre peut, dans l’exemple considéré, être réalisé dans un matériau amagnétique, par exemple en inox amagnétique, ou au contraire être magnétique.
La masse rotorique comporte des ouvertures 5 équiréparties circonférentiellement autour de l’alésage central 4. Les ouvertures comportent une plus grande dimension circonférentielle l o et une plus grande dimension radiale h o . La plus grande dimension circonférentielle l o est supérieure à la plus grande dimension radiale h o . Dans l’exemple représenté, les ouvertures 5 sont toutes identiques et chaque ouverture est symétrique par rapport à un plan radial contenant l’axe X de rotation.
Les ouvertures 5 ménagent entre elles des bandes radiales 6. Les bandes radiales sont de largeur variable et présentent une plus faible largeur l b . Dans l’exemple illustré, la plus faible largeur l b des bandes radiales est de l’ordre de 5 mm.
Des ponts de matière 7 sont ménagés entre les ouvertures 5 et l’alésage central 4. Ces ponts de matières sont de largeur variable. Ils comportent une plus grande largeur l pmax et une plus faible largeur l pm in . Dans l’exemple représenté, la plus grande largeur l pmax est de l’ordre de 5 mm et la plus faible largeur l pm in est de l’ordre de 3,7 mm. Le rapport entre la plus grande largeur l pmax et la plus faible largeur l pm in est dans cet exemple de l’ordre de 1,35.
La plus faible largeur l b de la bande radiale 6 est sensiblement égale à la plus grande largeur l pmax du pont de matière 7 ménagé par l’une des ouvertures 5 ménageant la bande radiale 6 dans l’exemple des figures 1 à 4. Le rapport entre la plus petite largeur de la bande radiale l b et la plus grande largeur du pont de matière l pmax est de l’ordre de 1. Ceci permet une déformation suffisante du pont de matière pour permettre l’insertion de la masse rotorique sur l’arbre.
Les ponts de matière 7 sont tous sensiblement symétriques par rapport à un plan comportant l’axe de rotation X. Le plan de symétrie de chaque pont de matière 7 est confondu avec le plan de symétrie de l’ouverture 4 qui ménage le pont de matière. Le plan contenant la plus grande largeur du pont de matière peut être confondu avec le plan de symétrie de ce dernier.
Chaque pont de matière 7 comporte de part et d’autre de sa plus grande largeur des zones de plus faible largeur 75. Ainsi, chaque pont de matière comporte une portion élargie entourée de part et d’autre par une portion amincie.
Dans l’exemple représenté, chaque pont de matière 7 comporte une languette 70 disposée entre les zones de plus faible largeur 75. Comme cela est plus particulièrement visible aux figures 3 et 4, le bord 71 de la languette 70 du côté de l’alésage central 4 est légèrement convexe. Le bord 72 de la languette 70 du côté de l’ouverture 5 est concave.
Dans cet exemple, la languette 70 est frettée sur l’arbre lorsqu’il est inséré dans l’alésage central. La dimension circonférentielle de la languette est de l’ordre de 3 mm.
2 : fente de soufflage vers le local
3 : Piquage de connexion du conduit d’aspiration d’air
4 : Piquage de connexion du conduit de soufflage d’air
5 : Fente de raccordement inter modules
6 : Filtre
7 : suspente d’accroche de l’ilot modulaire
8 : élément de diffusion comme par exemple une toile tendue de finition visible depuis le local
9 : élément de diffusion de la lumière par exemple une toile tendue permettant la diffusion homogène de lumière en cas d’intégration de LEDs
10 : modulateur de flux d’air
11 : partie bombée centrale du modulateur de flux d’air
12 : extrémité latérale plane du modulateur de flux d’air
13 : suspente d’accroche du modulateur de flux
14 : troisième toile tendue opaque à la lumière
15 : capteur de température
16 : Isolant acoustique
17 : source de lumière LED
Dans un cas où le premier portrait n’est pas 3D, la courbe de comparaison est raccourcie, voire s’assimile à un point, car dans ce cas les ratios des deux portraits seraient très semblables voire identiques.
Selon une autre option intéressante, le procédé peut en outre comporter une étape de vérification d’une concordance du premier portrait et du deuxième portrait, par exemple selon un angle d’observation perpendiculaire à chacun du premier portrait et du deuxième portrait (par exemple noté α = 0°).
Une observation perpendiculaire du portrait correspond généralement à une observation du visage de face. Ainsi, que le portrait soit en 3D ou en 2D, les deux images doivent alors correspondre lorsque les portraits sont authentiques.
Une telle comparaison du premier portrait et du deuxième portrait contribuent à vérifier l’identité du titulaire.
Une telle étape peut par exemple avoir lieu avant de vérifier si le premier portrait est bien un portrait 3D.
Est également proposé, selon un autre aspect, un dispositif d’authentification d’un document d’identité, lequel est configuré pour mettre en œuvre les étapes du procédé tel que décrit précédemment.
Par exemple, le dispositif comporte :
Un système optique configuré pour visualiser un premier portrait et identifier au moins trois points caractéristiques d’un visage du premier portrait, incluant un premier point, un deuxième point et un point dit « médian » ; Un calculateur configuré pour mesurer une première distance entre le premier point et le point médian, mesurer une deuxième distance entre le deuxième point et le point médian et calculer un ratio entre la première distance et la deuxième distance, pour chacun parmi différents angles d’observation considérés, et pour traiter des ratios calculés pour chacun des différents angles d’observation, pour le premier portrait ; Un afficheur configuré pour communiquer une information de validation du premier portrait comme portrait 3D.
Un tel dispositif permet ainsi à un agent de sécurité ou autre utilisateur de savoir si le portrait contrôlé est effectivement un portrait 3D.
L’information de validation peut comporter un affichage de valeur, et/ou un voyant, par exemple vert (si validation) ou rouge (si le portrait n’est pas validé comme portrait 3D par exemple).
Selon une option intéressante, le dispositif peut en outre comporter une mémoire configurée pour enregistrer au moins une valeur de référence.
La mémoire peut aussi enregistrer plusieurs valeurs de référence, en fonction du paramètre représentatif considéré, par exemple incluant un seuil ou toute autre valeur utile.
Par exemple, le calculateur peut en outre être configuré pour déterminer un paramètre représentatif d’une évolution des ratios en fonction de l’angle d’observation.
Par exemple, le calculateur peut en outre être configuré pour déterminer un coefficient directeur d’une courbe de tendance des ratios calculés pour le premier portrait, et/ou l’écart des ratios.
Par exemple, le calculateur peut en outre être configuré pour comparer le paramètre représentatif d’une évolution des ratios en fonction de l’angle d’observation par rapport à une valeur de référence correspondante.
Par exemple, le calculateur peut être configuré pour comparer une valeur absolue du coefficient directeur de la courbe de tendance pour le premier portrait par rapport à la valeur de référence.
- Uréthane-méthacrylate U1 de fonctionnalité 2 avec une Mw comprise entre 500 et 1 000 g/mol et une Tg comprise entre 100°C et 150°C commercialisé par SARTOMER ;
- Modificateur d’impact M1 commercialisé par ARKEMA (copolymère à bloc base MBS MMA-butadiène-styrène) ;
- SR9054 (N°CAS : 1628778-81-3) commercialisé par SARTOMER : promoteur d’adhésion acide acrylique difonctionnel ;
- BISOMER® PTE (N°CAS : 103671-44-9) activateur aminé commercialisé par GEO Specialty Chemicals ;
- Crayvallac® SLT commercialisé par ARKEMA : agent de rhéologie de cire d'amide micronisée ;
- HDK®N20 (N°CAS: 112945-52-5) commercialisée par WACKER, silice pyrogénée hydrophile ;
- AEROSIL® R208 (N°CAS: 7631-86-9) commercialisée par EVONIK, silice pyrogénée hydrophobe ;
- MEHQ (N°CAS: 150-76-5) commercialisé par CAMLIN (stabilisateur thermique de réaction radicalaire) ;
- TALKRON® CL40 (N°CAS: 14807-96-6) commercialisé par MINERALIA ;
- BYK® 750N (N°CAS: 64742-55-8 et 61827-42-7) agent filmogène commercialisé par BYK CHEMIE ;
- ARALDITE® GY250 (N°CAS: 1675-54-3) additif diglycidyl éther de bisphénol A (DGEBA) commercialisé par HUNTSMAN ;
- PEROXAN BP-Paste 50 PF1 50% matière active (N°CAS: 94-36-0) peroxyde de dibenzoyle (oxydant) commercialisé par PERGAN.
Exemple 1 : préparation du sirop liquide Un sirop liquide est préparé en dissolvant 20 parts d’un polyméthacrylate de méthyle (BS520 de chez Arkema : copolymère de MMA/acrylate d’éthyle) dans 80 parts de méthacrylate de méthyle (MMA) en présence de MEHQ comme stabilisateur. Le sirop liquide obtenu a une viscosité dynamique de 500 à 600 mPa.s à 25°C.
Exemple 2 : composition n°1 (selon l’invention) Dans un réacteur maintenu sous agitation, les différents ingrédients constituant le composant A sont mélangés dans les proportions indiquées dans le tableau suivant à une température de 23°C.
Dans un réacteur maintenu sous agitation constante, les différents ingrédients constituant B sont mélangés dans les proportions indiquées dans le tableau suivant à 23°C. Composition 1 Composant A Composant B Ingrédients % en poids (par rapport au poids de A) Ingrédients % en poids (par rapport au poids de B) Sirop liquide de l’exemple 1 78,83 PEROXAN BP PASTE 50PF1 29,5 Uréthane-méthacrylate U1 1,0 ARALDITE GY 250 66 Modificateur d’impact M1 7,5 CRAYVALLAC® SLT 4,0 PEROXAN BP paste 50 PF1 30 AEROSIL R208 4 HDKN20 3,50 TALC 1,5 MEHQ 0,07 SR9054 1,0 BYK® 750N 2,0 Bisomer® PTE 0,6 Total 100 Total 100
Le mélange est effectué à une température ambiante (23°C), selon un ratio volumique composant A/composant B 10/1, avec un mélangeur statique.
Dans un autre mode de réalisation, le moyen de mesure du diamagnétisme comprend un aimant et/ou un électroaimant et une balance, l’élément étant destiné à être placé sur la balance au-dessus dudit aimant et/ou électroaimant de sorte que la masse mesurée par la balance est corrélée au diamagnétisme de l’élément en comparant le poids d’un élément mesuré avec son poids lorsqu’il est soumis à un champ magnétique.
Avantageusement, le moyen de conversion de la mesure de diamagnétisme en mesure d’oxydation comprend une empreinte empirique de conversion et/ou une loi théorique ou empirique établissant une équivalence entre le diamagnétisme de l’élément et l’oxydation de l’élément.
La présente invention a également pour objet un procédé de mesure de l’oxydation d’un élément comprenant un composite carbone-carbone avec un dispositif tel que défini précédemment, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- calibration du dispositif avec un élément non oxydé et un élément très oxydé ;
- approche du dispositif vers l’élément ;
- activation du moyen de mesure du diamagnétisme ; et
- conversion de la mesure de diamagnétisme en mesure d’oxydation.
illustre une coupe schématique d’un dispositif de mesure de l’oxydation d’un élément selon l’invention dans un premier mode de réalisation ;
illustre une variante du mode de réalisation illustré à la ;
est un graphique illustrant un exemple d’empreinte empirique permettant de relier une mesure de diamagnétisme à une mesure d’oxydation ;
illustre une coupe schématique d’un dispositif de mesure de l’oxydation d’un élément selon l’invention dans une variante du premier mode de réalisation illustré à la ;
illustre une coupe schématique d’un dispositif de mesure de l’oxydation d’un élément selon l’invention dans un deuxième mode de réalisation ;
illustre une coupe schématique d’un dispositif de mesure de l’oxydation d’un élément selon l’invention dans un troisième mode de réalisation ;
illustre une coupe schématique d’un dispositif de mesure de l’oxydation d’un élément selon l’invention dans un quatrième mode de réalisation ;
illustre une coupe schématique d’un dispositif de mesure de l’oxydation d’un élément selon l’invention dans un cinquième mode de réalisation ; et
Ce passage se fait en deux étapes, une première étape de l’instant temporel t 5b précédent à l’instant temporel t 0 (ou l’instant temporel t 6 ) pour passer de la tension piézoélectrique totale V p égale à -V in +V out à la tension piézoélectrique totale V p égale à +V in +V out , puis une seconde étape de l’instant temporel t 0 à l’instant temporel t 1 pour passer de la tension piézoélectrique totale V p égale à +V in +V out à la tension piézoélectrique totale V p égale à +V in .
Lors de cette première phase I, le signe du courant I L circulant dans les éléments piézoélectriques 15 conduit à une augmentation de de la tension piézoélectrique totale V p durant la première étape jusqu’à l’instant temporel t 0 , puis à une diminution de la tension piézoélectrique totale V p durant la deuxième étape de l’instant temporel t 0 à l’instant temporel t 1 .
Durant la première étape, seule la tension V pa a besoin d’être modifiée, et doit passer de -V in à +V in , la tension piézoélectrique totale V p passant de -V in +V out à +V in +V out , ce qu’elle fait naturellement avec l’augmentation de la tension piézoélectrique totale V p , tandis que la tension V pb reste constante et fixée à +V out via le maintien des interrupteurs K 1 et K 4 passants (soit en maintenant une commande de fermeture, soit naturellement via leur diode inverse intrinsèque, soit encore via une diode parallèle additionnelle).
Durant la première étape de la première phase I, à charge sensiblement constante, seuls les interrupteurs K 1 et K 4 sont alors passants ou commandés en position fermée.
En l’instant temporel t 0 , la tension V pa et la tension V pb sont donc pré-positionnées sur respectivement +V in et +V out , et la fermeture des interrupteurs K 6 , K 7 s’effectue en mode ZVS. Les interrupteurs K 6 et K 7 se ferment, tandis que les interrupteurs K 1 et K 4 s’ouvrent.
De l’instant temporel t 0 à l’instant temporel t 1 , le signe du courant I L conduit à une diminution de la tension piézoélectrique totale V p . La tension piézoélectrique totale V p passe donc de +V in +V out à +V in . Seule la tension V pb a besoin d’être modifiée, et doit passer de +V out à 0, ce qu’elle fait naturellement avec la diminution de la tension piézoélectrique totale V p , tandis que la tension V pa reste constante et fixée à +V in via le maintien des interrupteurs K 6 et K 7 fermés.
Durant la deuxième étape de la première phase I, à charge sensiblement constante, seuls les interrupteurs K 6 et K 7 sont alors commandés en position fermée.
En l’instant temporel t 1 , l’interrupteur complémentaire K 9 connecté directement entre les deuxièmes extrémités 18 est passants ou commandés en position fermée, et la tension V p b est alors positionnée à 0, tandis que la tension V p a reste constante et fixée à +V in via le maintien des interrupteurs K 6 et K 7 fermés.
De l’instant temporel t 1 à l’instant temporel t 2 , correspondant à la deuxième phase II, les interrupteurs K 6 et K 7 , ainsi que l’interrupteur complémentaire K 9 , sont passants ou fermés. La tension piézoélectrique totale V p est égale à +V in .
De l’instant temporel t 2 à l’instant temporel t 3 , correspondant à la troisième phase III, le signe du courant I L conduit à une diminution de la tension piézoélectrique totale V p . La tension piézoélectrique totale V p passe donc de V in à -V in . Seule la tension V pa a besoin d’être modifiée, et doit passer de +V in à -V in , ce qu’elle fait naturellement avec la diminution de la tension piézoélectrique totale V p , tandis que la tension V pb reste constante et fixée à 0 via le maintien de l’interrupteur complémentaire K 9 fermé ou passant.
Durant cette troisième phase III, à charge sensiblement constante, seul l’interrupteur complémentaire K 9 est alors passant ou commandé en position fermée.