INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Procédé de déte r mination de la propriété mécanique d’un sol AGRAIRE Domaine de l’invention La présente invention concerne la détermination des propriétés mécaniques d’un sol, en particulier son évolution spatiale en temps réel comme la déformabilité de surface. Plus précisément, l'invention propose de déterminer un état de résistance mécanique superficielle du sol et de son évolution à la suite du passage d’un engin agricole au moyen d'un signal de mesure représentatif de la courbure circonférentielle du pneumatique.
Arrière-plan technologique Il s'avère utile en effet de connaître à tout instant les propriétés mécaniques d'un sol, pour interagir avec le conducteur ou avec les systèmes d'assistance à la conduite, de manière à les informer en temps réel de l'évolution des conditions de roulage, et éventuellement de réagir à celles-ci. Notamment, la connaissance d'un état de résistance mécanique du sol permet de régler les conditions d'usage d'un véhicule. Par exemple, en présence d'un sol lâche, la pression de gonflage d'un pneumatique peut être baissée afin d'élargir l'aire de contact entre le pneumatique et le sol, et ainsi de limiter la compaction de celui-ci et l’apparition d’ornière après le passage de l’engin agricole.
Par ailleurs, la détermination locale de la résistance mécanique du sol permet d'évaluer l'influence du pneumatique sur les propriétés mécaniques du sol et identifier les opportunités de mener ou non certaines opérations dépendantes de cet état de résistance mécanique. Par exemple, le passage d'un engin dans une terre trop meuble peut dégrader le sol ou causer l'enlisement de l'engin. Le travail de la terre peut aussi être affecté par l'état de résistance mécanique du sol comme une compaction superficielle de celle-ci.
En couplant des états de résistance mécanique avec des données de géolocalisation synchrones, il est possible d'établir une cartographie de la résistance mécanique du sol d'une parcelle, éventuellement couplée avec d'autres caractéristiques du sol. Une telle cartographie peut s'avérer utilise pour déterminer un aménagement du sol de la parcelle, comme la mise en place d'un drainage du sol ou un décompactage modulé en fonction des besoins du sol.
Enfin le sol, agraire en particulier, est complexe et évolutif en fonction de la profondeur d’observation. Il est caractérisé par des grandeurs physiques comme son humidité, sa texture et sa structure. Généralement l’humidité d’un sol, ou son état hydrique, est défini par la masse relative d’eau qui reste dans le sol une fois sa partie « gravitaire » écoulée. On la nomme humidité massique ou pondérale brute, exprimée en pourcentage et notée H. Cependant la quantité d’eau réellement disponible pour la plante, ou eau capillaire, est plus faible que l’humidité massique car la plante doit fournir un effort de succion pour assimiler cette eau, que l’on nomme potentiel hydrique, exprimé en bar. Classiquement, le potentiel hydrique d’une plante est limité à 16 bars, au-delà l’eau n’est pas disponible pour la plante. A l’inverse, un sol à sa capacité maximale de rétention d’eau demandera un faible effort de succion à la plante, de l’ordre de 0.3 bar : on dit que le sol est à son humidité de « capacité au champ ». Il est judicieux de quantifier l’eau capillaire disponible à un instant ou lieu donné du champ en faisant le rapport entre l’eau pondérable H mesurée et sa valeur maximale à la capacité au champ. On nomme HCC cette eau capillaire « normalisée » par rapport à la capacité au champ, exprimée aussi en pourcentage. Le fait de normaliser par rapport à la capacité au champ permet de définir une humidité indépendante de la texture du sol et représentative de l’eau réellement disponible pour la plante. . La texture du sol correspond à la proportion entre les argiles, les limons et les sables qui le constitue. Ces trois composants se distinguent par leur granulométrie. Ainsi une valeur de HCC de 99% signifie que l’eau capillaire disponible pour la plante correspond à 99% de la capacité au champ, soit une valeur très proche du maximum possible. Or cette valeur de 99 % pour HCC correspond à une humidité pondérale H de l’ordre de 40% pour un sol de faible granulométrie à forte rétention d’eau capillaire comme un sol argileux mais seulement à une humidité pondérale H de l’ordre de 20% pour sol de forte granulométrie à faible rétention d’eau capillaire, comme un sol sableux.
Dans un mode de réalisation, l’encre conductrice est une suspension comprenant un ou plusieurs solvants, un ou plusieurs liants organiques et des particules, les particules étant choisies parmi les nanoparticules ou les microparticules d’argent (Ag), d’un alliage de cuivre-nickel-manganèse (CuNiMn), de platine (Pt), d’un alliage de platine-rhodium (PtRh).
Par nanoparticules, il est entendu des particules dont la plus grande dimension est inférieure ou égale à une centaine de nanomètres, voire une dizaine de nanomètres.
Par microparticules, il est entendu des particules dont la plus grande dimension est inférieure ou égale à une centaine de micromètres, voire une dizaine de micromètres.
Dans un mode de réalisation, l’étape de traitement thermique est réalisée à une température comprise entre 1100°C et 1150°C et pendant une durée comprise entre 5 h et 10 h.
Dans un mode de réalisation, une étape de polissage de la couche d’isolation peut être réalisée après la formation de la couche d’isolation et avant l’étape de formation du thermocouple.
Une telle étape de polissage permet d’assurer une meilleure continuité électrique du thermocouple lors de l’étape ultérieure de formation. En effet, si la couche d’isolation est trop rugueuse, et puisque le thermocouple est formé sur cette dernière, la rugosité peut occasionner des discontinuités électriques sur le thermocouple qui nuisent à son bon fonctionnement.
La représente schématiquement une pièce en différents instant de sa préparation.
La illustre schématiquement un procédé de l’invention.
L’invention est à présent décrite au moyen de figures qui illustrent certains modes de réalisation particuliers et qui ne doivent pas être interprétées de manière limitative.
La représente une pièce finale 105 et plusieurs états intermédiaires 101, 102, 103, 104 de la pièce finale 105 au cours de sa préparation.
Au moins une face du substrat 10 est recouvert d’une couche d’accroche 11 comprenant du silicium. La couche d’accroche 11 a pour but de faciliter l’accrochage ultérieur de la couche d’isolation 12. Par exemple, la couche d’accroche 11 peut être une couche ne comprenant que du silicium.
Le substrat 10 est en matériau composite à matrice céramique choisi parmi les substrats à base de carbure de silicium (SiC).
La couche d’accroche 11 est ensuite recouverte d’une couche d’isolation 12, sur une surface opposée au substrat. Le but de la couche d’isolation 12 est d’éviter tout contact entre la couche d’accroche 11 et le thermocouple 13.
En effet, ainsi qu’il a été décrit ci-dessus, le contact entre la couche d’accroche 11 et le thermocouple 13 n’est pas souhaitable car le silicium de la couche d’accroche 11 peut réagir avec le métal du thermocouple 13 ce qui nuirait au bon fonctionnement du thermocouple 13.
La couche d’isolation 12 a toutefois une épaisseur la plus faible possible. Par exemple, l’épaisseur de la couche d’isolation 12 peut être inférieure ou égale à 100 µm. En effet, plus la couche d’isolation 12 est de faible épaisseur et plus la mesure du thermocouple 13 est représentative de la température effectivement ressentie par le substrat 10.
Comme décrit plus haut la couche d’isolation 12 comprend soit de la silice soit un disilicate de terre rare.
* tel que décrit dans l’Exemple1.1
La fraction bioactive isolée de pétales de roses selon l’invention et les conservateurs sont mélangés et homogénéisés à température ambiante sous agitation. Les sucres sont ajoutés sous agitation, puis le carbomer, puis l’eau et l’EDTA sous agitation. Le gel aqueux est ensuite neutralisé avec l’ajout d’hydroxyde de sodium sous agitation jusqu’à l’obtention d’un gel homogène.
Appliqué sur la peau du visage, ce gel aqueux confère un effet frais, et apporte souplesse et fermeté à la peau.
10.2 Composition sous la forme d’un gel-sérum micronutritif pour le visage
Ingrédients cosmétiques Teneur Eau purifiée Qsp 100.00% Glycols 13,0% Conservateurs 0,60% Carbomer 0,80% Glyceryl stearate citrate 0,70% Lécithine et sodium acrylates copolymer (Lecigel PCR négatif) 1,20% Isostearate isostearyle 9,0% Bis-diglyceryl polyacyladipate-2 (Softisan 649 MB) 1,0% Silice 2,0% Nacres 1,0% Cryoextrait de rose* 3.0% Extrait de Centella asiatica 0,5% Extrait de marron d’inde 0,1% Fraction bioactive isolée de pétales de roses selon l’invention * 0,3% Tocopheryl acetate 0,10%
* tels que décrits dans l’Exemple 1.1 ou 1.2
Les ingrédients de la phase aqueuse (l’eau, les glycols et le carbomer) sont mélangés à 80°C sous agitation. On ajoute ensuite les conservateurs, puis les gélifiants à 80°C sous agitation puis la température est abaissée à 75°C. Puis les tensioactifs sont émulsionnés dans la phase aqueuse sous agitation. Les charges et nacres, préalablement empâtées et homogénéisées, sont ajoutées à 40°C. Sont ensuite ajoutés à 40°C le cryoextrait, la fraction bioactive isolée de pétales de roses selon l’invention et les autres extraits, sous agitation jusqu’à 30°C.
Après application sur le visage, la peau apparaît nourrie, plus ferme, plus lisse (diminution de l’apparence des rides et ridules), hydratée et de couleur plus homogène.
Composition cosmétique comprenant de l’indirubine et un mélange d’antioxydants La présente invention se rapporte au domaine des compositions cosmétiques colorées comprenant de l’indirubine, par exemple dédiées au soin de la peau et/ou au maquillage, et à l’utilisation d’un mélange particulier d’antioxydants pour stabiliser dans le temps la couleur de la composition.
Arrière-plan technologique Les compositions cosmétiques, notamment pour le soin de la peau et/ou le maquillage, demeurent une demande très forte des consommateurs, par exemple pour hydrater, traiter, améliorer l'apparence de la peau et/ou atténuer les signes de vieillissement cutané. La performance des produits est recherchée mais aussi les qualités sensorielles, l’aspect et la stabilité dans le temps des produits.
Dans le même temps, il est préférable de formuler des compositions cosmétiques avec des ingrédients d’origine naturelle ou plus respectueux de l’environnement, y compris des pigments ou colorants d’origine naturelle.
L’utilisation de colorants naturels est connue mais certains colorants sont difficilement stables dans des compositions cosmétiques et peuvent perdre rapidement leur couleur, notamment sous l’effet de l’oxygène, de la chaleur et/ou des rayonnements UV/visible. Certains colorants requièrent donc d’être stabilisés par des ingrédients protecteurs comme par exemple des antioxydants, éventuellement combinés. Par exemple le document FR 3107455 décrit une composition cosmétique utilisant l’astaxanthine comme agent colorant, dont la couleur est préservée et stabilisée au cours du temps à l’aide d’un mélange d’antioxydants particulier. D’autres matières colorantes d’origine naturelle sont également recherchées pour leur couleur, leur intensité, leur originalité ou pour d’autres propriétés qu’elles permettent de combiner dans les formulations, comme par exemple des activités biologiques ou physico-chimiques.
A ce jour, l’indirubine ne rentre pas dans la catégorie des colorants listés dans l’annexe IV du Règlement cosmétique (CE) no. 1223/2009. Toutefois, compte-tenu du fort pouvoir colorant de cette substance, les inventeurs considèrent qu’une couleur peut être conférée à des compositions cosmétiques contenant de l’indirubine ou des extraits cosmétiques qui en comprennent. L’indirubine est une substance colorante lipophile rouge d’origine naturelle pouvant notamment provenir de plantes tinctoriales, tout comme son isomère de couleur bleue, l’indigotine (ou indigo). L’indirubine et l’indigotine sont des bis-indoles appartenant à la famille des indigoïdes (substances colorantes du groupe de l’indigo). Ces molécules peuvent être obtenues à partir de toute plante à indigo, dite indigofère, comme par exemple Isatis tinctoria , Indigofera tinctoria , Indigo suffruticosa , Philenoptera cyanescens ou Polygonum tinctorium (également appelée Persicaria tinctoria ). Notamment, les plantes à indigo produisent des dérivés de l’indoxyle. L’indoxyle est un intermédiaire très instable qui, une fois libéré, s’oxyde et se dimérise pour donner de l’indigotine ou de l’indirubine (Fagbohoun L., Etude chimique de colorants naturels et matériaux résineux traditionnels au Bénin dans le domaine artisanal, 2015).
Toutefois, les inventeurs ont observé que les compositions cosmétiques colorées par l’indirubine, notamment lorsqu’elles sont sous forme d’émulsion, se décolorent rapidement au cours du temps en particulier sous l’effet des rayonnements UV/visible et de la chaleur. En effet, la coloration initiale se dégrade significativement et n’est donc pas conforme aux critères de stabilité définis. En outre, cette dégradation peut s’accompagner de l’apparition d’odeurs déplaisantes.
Par conséquent, il existe toujours un besoin pour des compositions cosmétiques comprenant des ingrédients d’origine naturelle, notamment des substances colorantes ou pigments d’origine naturelle, présentant une bonne innocuité vis-à-vis des matières kératiniques, tout en ayant les propriétés colorantes requises pour des produits à la fois esthétiques, performants, stables dans le temps, et agréables. Notamment il existe un besoin de disposer de compositions cosmétiques colorées, notamment sous forme d’émulsions, tout en limitant les variations de coloration au cours du temps et l’apparition d’odeurs désagréables qui peuvent être liées à ces dégradations. En particulier il existe un besoin de formuler des compositions cosmétiques comprenant de l’indirubine satisfaisant les tests de vieillissement accéléré.
Le tableau 2 illustre bien que le rapport demeure inférieur ou égal à 0,41.
Le tableau 3 ci-dessous illustre la tenue mécanique en N/mm selon la première et la seconde direction des fils de la couche barrière 2 mesurée à différentes températures, après 0, 10, 20 et 40 jours d’utilisation, à des températures de -100 °Cet 23 °C (les mesures n’ont cependant pas été réalisées pour la première direction de fils du matériau laminé 1 selon le premier mode de réalisation) :
Matériau avec PET - sens long Matériau avec PET - sens travers Matériau avec PET et ECTFE - sens long N/mm Tenue mécanique E-Type Tenue mécanique E-Type Tenue mécanique E-Type Durée (jours) -100 °C -100 °C -100 °C 0 81,2 1,3 171,4 3,2 87,4 3,15 10 80,2 0,18 161,4 9,23 20 83 4,2 156,9 14,6 85,3 1,75 40 82,2 1,95 166 8,06 81,3 3,77 Durée (jours) 23 °C 23 °C 23 °C 0 68,1 2,6 134,1 0,9 67,1 1,03 10 69,7 2 105,9 11,8 20 64,5 4,8 119,1 5,8 66,8 0,23 40 60,2 6,4 99,9 8,5 65,4 0,03
Compte tenu des écarts types, il apparait que la tenue mécanique du matériau laminé 1, 10 selon la deuxième direction de fils, quel que soit son mode de réalisation, et la tenue mécanique du premier mode de réalisation du matériau laminé 1 selon la deuxième direction de fils, est constante dans la durée quelle que soit la température. Cela signifie que la résistance au vieillissement du matériau laminé 1 de l’invention est satisfaisante pour une durée minimale de 3 mois.
Un procédé de fabrication par laminage du matériau laminé 1, 10 va maintenant être décrit.
Au cours d’une étape préliminaire, l’une des faces des films polymères 4, 6, 7 de PET et le cas échéant d’ECTFE sont aluminisés selon une méthode connue, pour former les première et seconde couche barrières 4, 6, 7.
Par la suite, les différentes couches formant le matériau laminé sont assemblées par laminage.
Selon un premier mode de mise en œuvre, dit procédé de laminage à température ambiante, un cylindre de gravure est imprégné d’adhésif à base de polyuréthane pré-fondu à 90°C (colle thermodurcissable sans solvant).
Au cours d’une première étape, la couche de renfort en tissu 2 rencontre le cylindre. La pression exercée par le cylindre sur la couche de renfort en tissu 2 permet d’enduire d’une première couche d’adhésif 3 l’une des faces de la couche de renfort 2. Cette pression exercée est typiquement comprise entre 2 et 7 bars. En outre, les gravures du rouleau permettent de déposer une couche d’adhésif 3 sur la couche de renfort 2 selon un motif préétabli.
Au cours d’une deuxième étape, la couche de renfort 2 enduite de la première couche d’adhésif 3 et la première couche barrière 4 passent au travers de rouleaux de laminage pour être laminés ensemble. La première couche d’adhésif 3 vient au contact de la face non-métallisée de la première couche barrière 4. Ainsi, la couche de renfort 2 et le film polymère 40 de la couche barrière 4 sont en vis-à-vis. Une période de réticulation de la couche adhésive 3 comprise entre 2 et 4 jours est alors observée avant la poursuite du procédé de fabrication.
Au cours d’une troisième étape, une deuxième couche d’adhésif 5 pré-fondu est déposé par l’intermédiaire du rouleau de gravure soit sur la face métallisée 41 de la première couche barrière 4, soit sur la face métallisée 61, 71 de la deuxième couche barrière 6, 7.
Au cours de la quatrième étape, la portion de matériau laminé obtenue à la deuxième étape et la deuxième couche barrière 6, 7 passent au travers de rouleaux de laminage pour être laminés ensemble, les deux faces métallisés 41, 61, 71 des deux couches barrières 4, 6, 7 étant en vis-à-vis et solidarisées ensemble. Après une période de réticulation de la seconde couche d’adhésif 5 comprise entre 2 et 4 jours, le matériau laminé 1, 10 est prêt à être utilisé, notamment pour la conception d’une enveloppe pour un aérostat stratosphérique.
Selon une alternative de mise en œuvre du procédé, les troisième et quatrième étapes précèdent les première et deuxième étapes. En d’autres termes, les deux couches barrières 4, 6, 7 sont d’abord laminées ensemble, puis la couche de renfort 2 est laminé aux deux couches barrières 4, 6, 7 déjà solidarisées entre elles.
Selon un second mode de mise en œuvre, dit procédé de laminage à chaud, ou encore procédé de calandrage à plat, les différentes couches sont assemblées en une seule fois. Par ailleurs, les première et seconde couches d’adhésif 3, 5 sont déposées respectivement sur la couche de renfort 2 et sur la face métallisé 41, 61, 71 de la première 4 ou de la seconde couche barrière 6, 7, pour former un voile, une grille ou un film d’adhésif qui fond dans une plage de températures comprise entre 90 °C et 110 °C. Typiquement, la vitesse de laminage ne doit pas excéder 10 m/min, pour assurer un laminage homogène des couches entre elles, et est idéalement comprise entre 1 et 10 m/min.
Le matériau laminé 1, 10 de l’invention obtenu par le procédé de laminage décrit ci-dessus présente ainsi une tenue mécanique optimale grâce à sa couche de renfort 2, une bonne résistance au vieillissement grâce aux couches barrières 4, 6, 7 qui protègent la couche de renfort 2 du rayonnement solaire et qui limitent les fuites de gaz hors de l’enveloppe. Par ailleurs, par l’utilisation d’un nombre limité de couches, la masse surfacique et l’épaisseur du matériau laminé 1, 10 sont maitrisées, et sa fabrication est rendue plus simple.
Dispositif fonctionnel en structure multicouche dont l’une des couches comprend un matériau composite comportant une résine en polyuréthane thermodurcissable et des fibres de verre et procédé de fabrication d’un tel dispositif fonctionnel Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine technique des dispositifs fonctionnels à structure multicouches, comprenant des éléments électriquement ou optiquement actifs, tels que des cellules photovoltaïques, des diodes électroluminescentes ou des films résistifs.
Il existe donc un besoin de fournir une solution permettant d’alimenter en fluide l’actionneur de manière fiable, sans augmenter la taille et la masse du module, et à moindre coût.
A cet effet, l’invention propose un ensemble hydraulique pour un moteur d’aéronef, l’ensemble comprenant:
- une pompe comprenant un carter et un rotor agencé à l’intérieur du carter, le carter présentant au moins une conduite hydraulique pour le passage d’un fluide, et
- une unité de transfert hydraulique comprenant :
- un bloc de transfert hydraulique fixé au carter et comprenant un canal interne de passage du fluide qui communique avec la conduite hydraulique, et
- une enveloppe qui recouvre le bloc de transfert et qui est guidée en rotation autour d’un axe de révolution et autour du bloc de transfert, l’enveloppe présentant un port de sortie de fluide qui communique avec le canal interne.
L’ensemble hydraulique selon l’invention comprend une pompe dont le carter est destiné à être fixe en rotation dans le module de la turbomachine et donc relié à un élément fixe de la turbomachine. Un tel carter est destiné à être relié à un moteur électrique pour alimenter la pompe qui lui-même est fixe en rotation. En outre, l’ensemble selon l’invention comprend une unité de transfert hydraulique qui permet de transférer le fluide de la pompe à l’actionneur hydraulique qui lui est dans un repère tournant de la turbomachine c’est-à-dire qu’il est relié à un rotor de la turbomachine.
Selon l’invention, l’unité de transfert hydraulique comprend un bloc de transfert relié au carter. Pour permettre le passage de fluide, une conduite hydraulique est agencée dans le carter de la pompe et communique avec un canal interne du bloc de transfert.
Le bloc de transfert est entouré par une enveloppe qui elle est montée mobile en rotation autour du bloc de transfert. On comprend ainsi que l’enveloppe est destinée à être reliée à l’actionneur hydraulique. Pour permettre le transfert de fluide, l’enveloppe comprend un port de sortie qui communique avec le canal.
L’invention propose ainsi un ensemble intégré comprenant la pompe et l’unité de transfert hydraulique. Grâce à l’invention, il est possible d’agencer la pompe dans un repère fixe de la turbomachine ainsi que le moteur. Ceci permet de s’affranchir d’un transfert électrique tournant qui est encombrant et augmente considérablement la masse de la turbomachine.
En outre, l’ensemble est peu volumineux puisque le carter est directement fixé au bloc hydraulique de l’unité de transfert. Par ailleurs, l’enveloppe de l’unité de transfert est guidée en rotation autour du bloc de transfert qui lui est fixé au carter de la pompe. Ceci permet de garantir l’étanchéité de l’ensemble puisque le nombre de pièces composant l’ensemble hydraulique est réduit.
- pion relie le carter et le bloc de transfert,
- au moins un joint d’étanchéité dynamique annulaire est agencé entre l’enveloppe et le bloc de transfert,
- l’enveloppe recouvre au moins en partie le carter,
- l’enveloppe est guidée en rotation par au moins un palier à roulements agencé autour du carter,
- le canal interne est raccordé fluidiquement à la conduite hydraulique par un raccord fluidique annulaire,
- le bloc de transfert est relié au carter par vissage,
- le carter comprend une seconde conduite hydraulique en communication fluidique avec un second canal interne ménagé dans le bloc de transfert, l’enveloppe présentant un second port de sortie qui communique avec le second canal interne,
- un drain est agencé dans le bloc de transfert et débouche dans le carter, le drain étant en communication fluidique avec un espace annulaire situé entre l’enveloppe et le bloc de transfert.
L’invention concerne également un module pour un moteur d’aéronef, s’étendant autour d’un axe longitudinal et comprenant :
- un dispositif de électro hydraulique des aubes, ce dispositif de commande comprenant :
- un actionneur hydraulique mobile en rotation autour de l’ axe longitudinal et configuré pour entrainer en rotation les aubes autour de leurs axes de calage, et
- un ensemble hydraulique selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
la est une vue en coupe axiale d’un module de turbomachine selon un exemple de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique fonctionnelle du module de la ;
Catalyseur T pour atteindre CN_370- = 70 % SB_DM à CN_370- = 70 % C1 402 °C 56 % C2 406 °C 54 % C3 410 °C 52 % C4 405 °C 47 % C5 415 °C 56 %