INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 3 : La formulation C1 (tableau 3, Composition de l’échantillon C1) est élaborée comme décrit dans l’exemple 1. Cette formulation a la particularité de contenir de l’éthyl-vinyl ether qui agit comme agent de terminaison des chaines (termineur de chaine) lors de la polymérisation pour générer des chaines pendantes dans la structure. Les échantillons sont caractérisés de la même manière que décrit dans l’exemple 1. Ils sont toujours élastiques, mais moins collants que les films contenant uniquement du trivinyl cyclohexane. Les caractérisations (conductivité ionique, nombre de transport et gonflement) sont réalisées par la méthode décrite dans l’exemple 1.
Composant Quantité (%m) LiTFSI 20 EDDT 39,8 TEGDVE 34,7 TVCH 4 EVE 1,42 TPO* 0,8
*Même cas de figure pour le TPO que dans l’exemple 1
Les données de conductivité sont comparées à celles de la référence P1 et présentées en .
La conductivité ionique observée ( ) est légèrement plus faible que celle des formulations A1-3 mais elle reste supérieure ou égale à celle de l’échantillon de référence P1, en particulier à basse température. Le nombre de transport est évalué à 0,135 et 0,14 sur deux mesures réalisées sur le matériau. Le gonflement mesuré est de 12,21 et le taux d’insolubles de 65,2 %. L’introduction de bouts de chaînes entraîne la présence de chaînes de polymère « libres » qui sont solubles lors de l’essai de gonflement.
BIS(2-HYDROXYETHYLE) TEREPHTALATE AYANT UNE TENEUR EN AZOTE FAIBLE L’invention concerne une composition, en particulier issue d’un procédé de dépolymérisation d’un polyester, plus particulièrement d’un procédé de dépolymérisation de PET, comprenant majoritairement du bis(2-hydroxyéthyle) téréphtalate (BHET) et présentant une teneur en azote faible, en particulier inférieure ou égale à 10 ppm poids, ladite teneur étant mesurée par une méthode de chimiluminescence, ladite composition permettant de produire un polyester, plus particulièrement un r-PET ou PET recyclé, présentant peu ou aucune coloration. L’invention concerne également l’utilisation de ladite composition pour produire un polyester et un procédé de production d’un polyester incolore.
Le recyclage chimique de polyester, en particulier du polyéthylène téréphtalate (PET), a fait l’objet de nombreux travaux visant à décomposer le polyester, récupéré sous forme de déchets, en monomères qui peuvent alors être utilisés comme charge d’un procédé de polymérisation. Le procédé de polymérisation notamment de produits issus de la dépolymérisation de polyester, comme des monomères diol, diacide ou diester ou encore comme des oligomères, pour obtenir du PET a également fait l’objet de nombreux travaux.
Par exemple, le brevet US 4,001,187 divulgue des procédés de production de PET, comprenant une étape d’alimentation en continue d’éthylène glycol et d’acide téréphtalique dans le milieu d’estérification comprenant du bis(2-hydroxyéthyle) téréphtalate (BHET). Les documents US 2019/0106567 et US2020031992 divulguent des procédés de préparation de polyesters respectivement ignifuge et teinté, par estérification d’un monomère bis-hydroxy alkyl téréphtalate avec des mélanges diacides puis polycondensation, les mélanges diacides comprenant un acide dicarboxylique aromatique, de préférence l’acide téréphtalique, et respectivement un acide carboxy-phosphinique et un acide dicarboxylique aromatique teinté contenant un groupement sulfonate, par exemple l’acide sulfotéréphtalique. La demande de brevet US 2018/0340041 propose un procédé de production d’un polyester par polymérisation, en deux phases réactionnelles, d’un mélange comprenant un premier monomère téréphtalate de diol, en majorité dans le mélange, et un deuxième monomère consistant en le 2-(2-hydroxyéthoxy) éthyle 2-hydroxyéthyle téréphtalate (BHET-deg), minoritaire dans le mélange, la première phase d'estérification étant réalisée à une température modérée.
Parallèlement, le document MX 2007/004429 divulgue la production d’un polyester, comprenant la dépolymérisation par glycolyse de paillettes de PET à pression atmosphérique en présence d’éthylène glycol dans une base de bis(2-hydroxyéthyle) téréphtalate (BHET). Le produit intermédiaire obtenu à l’issue de l’étape de dépolymérisation est filtré sur un fritté pour retenir des particules d’au moins 25 µm avant d’être introduit dans le réacteur de polymérisation. La demande de brevet WO 2017/006217 divulgue le procédé de préparation d’un polyéthylène téréphtalate glycol modifié (r-PETG) comprenant une étape de dépolymérisation d’un PET en présence d’un mélange de monoéthylène glycol (MEG) et de neopentyl glycol, suivie directement d’une étape de polymérisation de l’effluent de réaction. La demande de brevet FR 3053691 décrit quant à elle un procédé de dépolymérisation d’une charge polyester comprenant en particulier de 0,1 à 10% poids de pigments, par glycolyse en présence d’éthylène glycol. Un effluent de monomère bis-(2-hydroxyéthyle) téréphtalate (BHET), obtenu après des étapes particulières de séparation et de purification, peut alimenter une étape de polymérisation en vue de produire du PET. Le brevet JP3715812 décrit l'obtention de BHET raffiné à partir de PET, le BHET obtenu pouvant être utilisé comme matière première dans un procédé de production de produits en matière plastique. Le brevet EP 1 120 394 divulgue l’utilisation éventuelle de bis-(2-hydroxyéthyle) téréphtalate (BHET) de haute pureté comme matière première pour la production d’un polyester, le BHET étant obtenu par dépolymérisation d’un polyester.
Avec une alimentation continue de 8 mol/h de n-propanol (MVH = 0,48 Kg/ L.h) et de 24 mol/h d’ammoniac (RM PrOH/NH 3 = 0,33), à température de 165°C, en présence d’H 2 (RM H 2 /PrOH = 4), sous une pression de 4 bars, et un recyclage de 196 g/h de n-PA et 90 g/h de TPA, la DPA est obtenue avec une sélectivité de 92,5% pour une conversion de n-propanol de 79,0%.
Exemple n°6 : Synthèse de l’amine tertaire diméthylpropylamine (DMPA)à partir de n-propanol et de DMA
Ces essais ont été réalisés dans le même appareillage que celui de l’exemple n°2 avec le catalyseur C1 préalablement réduit, sous une pression absolue de 8 bars et à une température de réaction T R de 185 ou 190 °C.
Le tableau ci-dessous indique les résultats obtenus en fonction de la nature du lit catalytique et des conditions réactionnelles mises en œuvre :
Avec le catalyseur C1, on obtient des sélectivités en DMPA très élevées, supérieures à 98% avec un taux de conversion de la DMA supérieur à 99% (TT), avec très peu d’impuretés aminées.
Exemple n°7 : Synthèse de l’amine tertiaire diméthyléthylamine (DMEA) à partir d’éthanol et de DMA – Alternance de synthèses
Ces essais ont été réalisés dans le même appareillage que celui de l’exemple n°1 mais avec un lit catalytique de catalyseur C1 d’un volume de 3,2 L et d’une longueur de 2,8 m et dans les conditions réactionnelles suivantes :
- Débit molaire moyen d’éthanol de qualité REN contenant 4,3% d’eau : 28,8 mol/h, correspondant à un MVH moyen en éthanol de 0,435 kg/L cata .h
- Débit molaire moyen de DMA : 6,6 mol/h, correspondant à un MVH moyen en DMA de 0,135 kg/L cata .h et à un ratio molaire moyen EtOH/DMA de 3
- Ratio molaire moyen H 2 /EtOH = 8
- Réaction opérée sous une pression absolue de 8 bars
La mise en œuvre du lit catalytique est faite alternativement en production de DMEA et en production de DMIPA dans le but d’évaluer la stabilité du catalyseur après des campagnes de production différentes.
Le tableau ci-dessous indique les sélectivités correspondantes par rapport à la DMA, seules les sélectivités pour les campagnes de production de DMEA sont calculées ci-dessous.
Ces résultats démontrent la stabilité des performances du catalyseur au cours du temps et ce, malgré des campagnes intermédiaires de marche en DMIPA à partir d’acétone (réaction beaucoup plus exothermique). Ce catalyseur peut donc être avantageusement mis en œuvre dans une unité de production polyvalente permettant la fabrication d’amines de natures différentes par campagnes successives.
De plus, on voit que, si besoin, le catalyseur peut être facilement régénéré par une étape d’oxydation suivie d’une nouvelle réduction à l’hydrogène sans perte de ses performances.
PROCEDE DE PREPARATION DU PROPOFOL DOMAINE DE L’INVENTION L’invention concerne un procédé de préparation du propofol.
Il est également observé que l’utilisation des copolymères Poly 1, Poly 2, Poly 3 et Poly 5 dans une huile de moteur contenant une huile de base 100 a l’avantage non seulement d’augmenter la viscosité à haute température, mais aussi d’avoir une action sélective sur l’augmentation de la viscosité avec la température. En effet, l’indice de viscosité des compositions lubrifiantes C7, C8, C9 et C11 est au moins aussi élevé que la composition témoin T2 ou plus élevé que la composition de référence C6. De façon surprenante, les copolymères selon l’invention ayant un taux d’éthylène allant de 92 à 95% ont aussi la propriété d’améliorant de viscosité sélectif à haute température.
Electrolyte solide réticulé L’invention concerne la préparation d’électrolytes solides réticulés pour batteries lithium-ions à base de réactions thiol-ène.
La réaction utilisée dans l’invention (réaction thiol-ène) a des applications dans de nombreux domaines dont les batteries.
La réaction thiol-ène (également hydrothiolation d'alcène) est une réaction entre un thiol et un alcène pour former un thioéther. Cette réaction a été signalée pour la première fois en 1905, mais elle a pris de l'importance à la fin des années 1990 et au début des années 2000 pour sa faisabilité et son large éventail d'applications, notamment pour les électrolytes.
Les thiols sont d’excellents nucléophiles par la formation d’anions thiolates (RS-) et sont également des électrophiles via les radicaux thiyls (RS * ). L’une des réactions les plus étudiées mettant en jeu des thiols est l’hydrothiolation de doubles liaisons (C=C). Selon la nature des substituants de la double liaison, i.e. donneurs ou accepteurs d’électrons, et le type de catalyseur employé, la réaction thiol-C=C peut se produire suivant un mécanisme radicalaire ou nucléophile.
Dans le cas d’un mécanisme nucléophile, la réaction est l'addition de Michael sur une double liaison substituée par un groupement électroattracteur, tels que les (méth)acrylates (monomères contenant une double liaison active), et une base nucléophile est utilisée comme catalyseur.
Dans le cas d'un mécanisme radicalaire, il est important d’éviter les substituants électroattracteurs (monomères contenant une double liaison active) afin de s’affranchir de la polymérisation des espèces insaturées et des réactions secondaires non contrôlées. De préférence on utilise des monomères non activés tels que les allyl ou vinyléthers. L'hydrothiolation peut alors être amorcée thermiquement ou photochimiquement.
Xuan et al. (2020) Journal of Power Sources, vol. 456, p. 228024. DOI: 10.1016/j.jpowsour.2020.228024 utilisent un thiol de type (2,2′-(éthylènedioxy)diéthanethiol), qu’ils font réagir avec une fonction acrylate, sans réticulant. Les polymères obtenus sont des polymères liquides visqueux. Les valeurs de conductivité décrites à 25 °C correspondent à celles de matériaux peu réticulés dans des conditions équivalentes.
Sarapas et al Macromolecules 2016, 49, 4, 1154–1162, utilisent des monomères thiol et vinyle pour la croissance de leurs chaînes, mais sans réticulation. Les conductivités décrites à 80 °C sont relativement faibles.
La publication ACS Macro Lett. 2020, 9, 500−506 décrit un (2,2′-(éthylènedioxy)diéthanethiol) combiné à un allyl éthylène glycol, en association avec le pentaérythritol tetrakis mercaptopropionate comme réticulant. Les valeurs de conductivités mesurées restent néanmoins faibles.
Les demandes de brevets US2019237803 AA et US2020411906 AA décrivent des réseaux formés à partir de la réaction thiol-ène en milieu aqueux. L’électrolyte obtenu est un gel de polymère (c’est-à-dire un matériau emprisonnant une quantité importante de liquide), comprenant nécessairement de l’eau. Les exemples ne portent que sur des gels contenant des solvants. Les rendements faradiques (charge-décharge de la batterie) décrits sont très faibles (autour de 80 %).
La demande de brevet US2021057753 AA décrit une anode pour cellule électrochimique comprenant un matériau électroactif comprenant du lithium et une couche protectrice poreuse comprenant un polymère à base de thiols. Le polymère est utilisé comme additif ou couche de protection d’une électrode, mais pas en tant qu’électrolyte.
De manière surprenante, la Demanderesse a remarqué que, dans des formulations non aqueuses d’électrolytes solides, la réticulation améliorait les propriétés mécaniques du réseau par rapport à l’utilisation d’homopolymères, et que l’utilisation d’une molécule hydrocarbonée portant deux fonctions thiol en association avec une molécule hydrocarbonée insaturée comportant deux doubles liaisons C=C en présence d’un réticulant, dans laquelle le rapport molaire [double liaison C=C]/[thiols] dans la formulation est compris entre 1 et 1,1 , permettait d’augmenter la résistance du réseau à une dégradation chimique.
En particulier, il apparaît que trois molécules organiques : le triethylène glycol divinyl éther, le trivinyl cyclohexane et le 2,2′-(éthylènedioxy)diéthanethiol, peuvent être utilisées comme électrolyte solide de batterie Li-tout solide ou comme composant de l’électrode positive (posolyte ou catholyte), en incluant un sel de lithium pour assurer un bon transport des ions lithium dans l’électrolyte et le catholyte. La formulation d’électrolyte selon l’invention permet notamment d’obtenir des conductivités de plusieurs ordres de grandeur supérieures à celles obtenues dans l’art antérieur (10 -5 à 10 -7 S/cm).
La formulation d’électrolyte réticulable selon l’invention comprend au moins : - Un sel de lithium ou un mélange de sels de lithium - Une molécule hydrocarbonée comportant deux fonctions thiol - Une molécule hydrocarbonée insaturée comportant deux doubles liaisons C=C - Un réticulant, ledit réticulant étant une molécule portant au moins trois doubles liaisons C=C ; dans laquelle le rapport molaire [double liaison C=C]/[thiols] est compris entre 1 et 1,1 .
La quantité de sel(s) de lithium peut représenter entre 2 et 40 % en masse par rapport à la masse de formulation totale, de préférence entre 10 et 30 % en masse par rapport à la masse de formulation totale.
Déclenchement à distance d’une extinction en zone feu d’un système propulsif DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne un ensemble pour un système propulsif d’aéronef, comprenant une nacelle et un extincteur monté sur la nacelle, ainsi qu’un aéronef comprenant un tel ensemble. La présente invention concerne également un procédé d’activation d’un extincteur adapté pour être mis en œuvre au moyen d’un tel ensemble.
De présence, la fraction de la valeur de position souhaitée du servo-actionneur hydraulique 30 est déterminée en di d'une valeur de position souhaitée du servo-actionneur hydraulique et du nombre de dispositifs de commande opérationnels.
Par exemple, la fraction de la valeur de position souhaitée est obtenue en divisant la valeur de position souhaitée du servo-actionneur par le nombre de dispositifs de commande opérationnels.
Ainsi, la commande du servo actionneur hydraulique 30 résulte de la somme des valeurs comprises dans les commandes reçues respectivement par chaque dispositif de commande étant dans un état de validité opérationnel.
La représente l'ensemble de commande 1, lorsque le système selon l'invention fonctionne selon un mode dit de fonctionnement nominal.
Selon le mode de fonctionnement nominal, le premier dispositif de commande 211 est dans un état de validité opérationnel, le deuxième dispositif de commande 212 est dans un état de validité en veille et le troisième dispositif de commande 213 est dans un état de validité opérationnel.
Par exemple, lorsque le mode de fonctionnement du système de transmission 20 selon l'invention est dit nominal, afin de déplacer le servo actionneur hydraulique 30 d'une valeur égale à X, le calculateur 11 envoie une commande comprenant une valeur égale à X/2 au premier dispositif de commande 221 opérationnel, et une commande comprenant une valeur égale à X/2 au troisième dispositif de commande 223 opérationnel.
Ainsi, le moteur a1 de la première voie 211a reçoit une commande en position dont la valeur est égale à X/2, permettant à l'actionneur rotatif 211 de se déplacer d'une valeur égale à X/2 et de mettre en mouvement l'actionneur linéaire 212 grâce à la première liaison mécanique. De plus, le moteur c1 de la troisième voie 212c reçoit, simultanément à la réception de la commande par le moteur a1 de la première voie 211a, une commande en position émise par le calculateur dont la valeur est égale à X/2, permettant de déplacer l'actionneur linéaire 212 d'une valeur égale à X/2. Ainsi, l'actionneur linéaire 212 reçoit une commande électrique de valeur X/2, et une commande mécanique de valeur X/2, l'actionneur linéaire se déplace donc d'une valeur X et permet de déplacer, via la deuxième liaison mécanique 214, le servo actionneur hydraulique 30 selon une valeur X.
La | ] représente l'ensemble de commande 1, lorsque le système selon l'invention fonctionne selon un mode dit de panne du premier dispositif de commande 211.
Selon le mode de fonctionnement dit de panne du premier dispositif de commande 211, le premier dispositif de commande 211 est dans un état de validité défectueux, le deuxième dispositif 212 de commande est configuré pour passer d'un état de validité en veille à un état de validité opérationnel, le changement d'état du deuxième dispositif de commande 212 résultant de l'état de validité hors fonctionnement du premier dispositif de commande 211 et le troisième dispositif de commande 213 est dans un état de validité opérationnel.
Par exemple, lorsque le mode de fonctionnement du système de transmission 20 selon l'invention est dit de panne du premier dispositif 221, quand le calculateur 10 souhaite obtenir une position du servo actionneur hydraulique d'une valeur égale à X, le calculateur envoie une commande comprenant une valeur égale à X/2 au deuxième dispositif de commande 222 opérationnel, et une commande comprenant une valeur égale à X/2 au troisième dispositif de commande 223 opérationnel.
Ainsi, le moteur b1 de la deuxième voie 211b reçoit une commande en position dont la valeur est égale à X/2, permettant à l'actionneur rotatif 211 de se déplacer d'une valeur égale à X/2 et de mettre en mouvement l'actionneur linéaire 212 grâce à la première liaison mécanique. De plus, le moteur c1 de la troisième voie 212c reçoit, simultanément à la réception de la commande par le moteur b1 de la deuxième voie 211b, une commande en position dont la valeur est égale à X/2, permettant de déplacer l'actionneur linéaire 212 d'une valeur égale à X/2. Ainsi, l'actionneur linéaire 212 reçoit une commande électrique de valeur X/2, et une commande mécanique de valeur X/2, l'actionneur linéaire se déplace donc d'une valeur X et permet de déplacer, via la deuxième liaison mécanique 214, le servo actionneur hydraulique 30 selon une valeur X.
La représente l'ensemble de commande 1, lorsque le système selon l'invention fonctionne selon un mode dit de panne du troisième dispositif de commande 211.
Selon le mode de fonctionnement dit de panne du troisième dispositif de commande 213, le premier dispositif de commande 211 est dans un état de validité opérationnel, le deuxième dispositif 212 de commande est dans un état de validité de veille et le troisième dispositif de commande 213 est dans un état de validité défectueux.
Par exemple, lorsque le mode de fonctionnement du système de transmission 20 selon l'invention est dit nominal, lorsque le calculateur 10 souhaite obtenir une position du servo actionneur hydraulique d'une valeur égale à X, le calculateur envoie une commande comprenant une valeur égale à X au premier dispositif de commande 221 opérationnel.
Ainsi, le moteur a1 de la première voie 211a reçoit une commande en position dont la valeur est égale à X, permettant à l'actionneur rotatif 211 de se déplacer d'une valeur égale à X et de mettre en mouvement l'actionneur linéaire 212 grâce à la première liaison mécanique. Dans ce mode de fonctionnement, l'actionneur linéaire 212 reçoit uniquement une commande en position mécanique, égale à X. L'actionneur linéaire 212 se déplace donc d'une valeur X et permet de déplacer, via la deuxième liaison mécanique 214, le servo actionneur hydraulique 30 selon une valeur X.
Dispositif tendeur de fil (F) tels ceux utilisés pour le palissage, ledit dispositif comprenant un tendeur (T) formé par une tige métallique pliée (100) comportant un pli en U (P1) définissant deux branches dans un même plan, une branche dite branche courte (110) étant plus courte que l’autre dite branche longue (120), la rotation du tendeur (T) permettant l’enroulement du fil (F) autour de la partie à deux branches dite U d’enroulement ou sur la seule branche longue, CARACTERISE PAR LE FAIT QUE l’extrémité distale de la branche la plus longue (120) est prolongée dans un plan perpendiculaire à celui défini par le U d’enroulement par un brin d’arrêt (140) préformé lui-même en U. Dispositif tendeur selon la revendication 1, CARACTERISE PAR LE FAIT QUE le brin d‘arrêt préformé en U (140) présente une branche (142) plus longue que l’autre (141). Dispositif tendeur selon la revendication 1 ou 2, CARACTERISE PAR LE FAIT QU’il comprend un pliage (P2) en prolongement de la branche courte (110) définissant un bras de retenue (130) disposé dans un plan perpendiculaire au plan défini par les branches (110 et 120) et formant un angle non plat et aigu par rapport à la branche longue (120). Dispositif tendeur selon la revendication 3, CARACTERISE PAR LE FAIT QUE la branche courte (110) du U adopte une longueur correspondant à la moitié de la longueur de la branche longue (120) de sorte que le bras de retenue (130) démarre à mi-longueur du U. Dispositif tendeur selon la revendication 3 ou 4, CARACTERISE PAR LE FAIT QUE ledit bras de retenue (130) est positionné selon un angle égal à quarante-cinq degrés dans le plan perpendiculaire au plan défini par les branches (110 et 120) et par rapport audit plan défini par les branches (110 et 120). Dispositif tendeur selon l’une quelconque des revendications 3 à 5, CARACTERISE PAR LE FAIT QUE l’extrémité distale du bras de retenue (130) comprend une préformation en créneau dans le même plan perpendiculaire au plan défini par les branches (110 et 120), préformation dans laquelle se loge le fil (F) lors de l’appui du bras de retenue (130) sur ce dernier. Dispositif tendeur selon l’une quelconque des revendications précédentes, CARACTERISE PAR LE FAIT QU’il comprend une clé de tension (C) formée d’une tige de clé (200) coopérant de façon temporaire avec le U d’enroulement du tendeur (T) et comprenant : - au moins à une extrémité (210), une âme creuse avec un profil permettant sa coopération avec le U d’enroulement en autorisant son introduction dans l’âme creuse et son entraînement lors de la rotation de la tige de clé (200), et - à son autre extrémité (220), un double bras transversal (230, 240) se projetant transversalement de part et d’autre de l’axe longitudinal de la tige de clé (200) et dont l’extrémité distale est équipée d’une manivelle (231, 241) disposée parallèlement à l’axe longitudinal de la tige de clé (200). Dispositif tendeur selon la revendication 6, CARACTERISE PAR LE FAIT QUE le créneau préformé occupe la moitié de la longueur du bras de retenue (130).