INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque chacun des réacteurs de l’unité de traitement est suivi en entrée et en sortie par la méthode décrite, de même que l’unité de traitement entre son entrée et sa sortie, le système selon l’invention permet d’apporter les informations nécessaires à une gestion du renouvellement étagé d’un ensemble ou d’une batterie de réacteurs (N réacteurs devant atteindre X% d’élimination globale). Il est alors possible grâce à l’invention de maintenir ce X% d’élimination globale avec des abattements fluctuant parmi les N réacteurs. Les capacités du ou des réactifs sont alors utilisées de manière optimale.
Exemples Exemple 1 On sélectionne un groupe de substances dont on souhaite contrôler l’élimination, par exemple les 12 substances faisant partie des substances à contrôler dans les eaux usées urbaines par la législation suisse et figurant dans l’Ordonnance sur la protection des eaux (OEaux), (modification du 4 novembre 2015) du Conseil Fédéral Suisse.
Un nombre statistiquement représentatif de tests ont été menés dans une unité de traitement par adsorption comprenant quatre réacteurs de charbon activés en grains (CAG) montés en parallèle. Les réacteurs sont alimentés en eaux usées par une conduite d’alimentation commune et les eaux usées traitées sortant de chaque réacteur sont réunies dans une conduite d’évacuation commune. Deux sondes de fluorescence sont ici positionnées sur les conduites d’alimentation et d’évacuation respectivement.
L’analyse statistique de ces tests a permis de déterminer les indicateurs représentatifs de l’abattement des 12 substances suivants :
un premier indicateur F 1 correspondant au couple de longueurs d’onde (λx_ex = 325 nm, λx_em = 385 nm), pour lequel la relation suivante a été déterminée au moyen d’un modèle de simple régression linéaire : %MP 1 = a 1 . ΔF 1 + b 1 , (C1) Le coefficient de Pearson de cette régression linéaire est de R 2 = 0.90. un deuxième indicateur F 2 correspondant au couple de longueurs d’onde (λx_ex = 250 nm, λx_em = 420 nm), pour lequel la relation suivante a été déterminée au moyen d’un modèle de simple régression linéaire : %MP 2 = a 2 . ΔF 2 + b 2 , (C2) Le coefficient de Pearson de cette régression linéaire est de R 2 = 0,85.
Dans les relations C1 et C2 décrites ci-dessus :
%MP i : pourcentage d’abattement moyen des 12 substances, calculé à partir de l’indicateur F i ,
Chaque premier caisson peut être polarisé séparément des autres premiers caissons, via un circuit de polarisation dédié. Ainsi, un premier caisson 21 polarisé de façon à appliquer une polarisation arrière FBB aux transistors de sélection correspond typiquement à une opération de programmation des cellules mémoire (écriture ou effacement, SET/RESET). Les cellules mémoire formées sur ce premier caisson sont dites « sélectionnées ».
Les cellules mémoire formées sur un premier caisson 21 polarisé de façon à appliquer une polarisation arrière RBB aux transistors de sélection, sont typiquement « non sélectionnées », ou sélectionnées en lecture uniquement.
Il est ainsi possible de programmer les cellules mémoire des lignes formées sur le caisson 21a, en configuration FBB sur une plage de valeurs V1, V2 étendue, tout en maintenant les cellules mémoire des lignes formées sur les caissons 21b, 21c, 21d, 21e, 21f, 21g, 21h en configuration RBB sur une plage de valeurs V1, V2 étendue.
Cela permet par exemple de réduire la tension de seuil des transistors de sélection (connexion wordline) pour l’écriture ou l’effacement, en configuration FBB. La tension de seuil des transistors de sélection (connexion wordline) pour la lecture peut également être réduite, en configuration RBB. La consommation statique des lignes non sélectionnées peut également être réduite, en configuration RBB.
Les plages de valeurs étendues en RBB (-6V à 0V) et en FBB (0V à +6V) permettent avantageusement de lire et d’écrire plusieurs bits d’information au sein d’une cellule mémoire, comme décrit plus en détail dans la suite.
La illustre un autre mode de réalisation dans lequel les premiers caissons 21, 21a, 21b, 21c, 21d, sont répartis dans différents deuxièmes caissons 22, 22a, 22b, 22c, 22d. Dans cet exemple, chaque premier caisson 21 est associé à un deuxième caisson 22. D’autres configurations sont envisageables, par exemple quatre premiers caissons 21 répartis au sein de deux deuxièmes caissons 22.
Les deuxièmes caissons 22a, 22b, 22c, 22d sont séparés et isolés les uns des autres par le substrat 10. La distance de séparation ds entre deux deuxièmes caissons 22a, 22b adjacents est de l’ordre de quelques microns, par exemple 3 µm. Cela permet de polariser indépendamment les deuxièmes caissons 22. Les possibilités d’appliquer différentes polarisations FBB et RBB sont accrues. Ainsi, par exemple, le premier caisson 21a PWell est polarisé à -6V et le deuxième caisson 22a Deep NWell est polarisé à 0V. Cela permet de générer une polarisation RBB limitant ou supprimant les fuites de courant. Les cellules mémoires associées au caisson 21a ne sont pas sélectionnées. Le premier caisson 21b PWell est par exemple polarisé à +6V et le deuxième caisson 22b Deep NWell est polarisé à +6V. Cela permet de générer une polarisation FBB réduisant la tension de seuil des transistors de sélection, pour des opérations d’écriture ou d’effacement par exemple. Les tensions de polarisation V2 sont ainsi appliquées indépendamment les unes des autres via le circuit de polarisation. La versatilité du dispositif 1 est augmentée. Les polarisations V1, V2 des premiers et deuxièmes caissons 21, 22 peuvent varier dynamiquement en fonction des accès mémoire par exemple. L’application des tensions de polarisation V1, V2 est typiquement pilotée par le circuit de polarisation du dispositif 1. Le nombre de configurations de polarisations RBB et/ou FBB des différentes cellules mémoire est ainsi augmenté. Les plages de valeurs étendues en RBB (-6V à 0V) et en FBB (0V à +6V) permettent également de mettre en œuvre une programmation MLC facilitée des cellules mémoire.
La illustre un schéma électrique d’une cellule mémoire montée sur un premier caisson PWell isolé du substrat par un deuxième caisson Deep NWell, selon un principe de l’invention.
Avantageusement, la programmation MLC des cellules mémoire peut être implémentée en contrôlant la polarisation arrière (BB) par la tension de polarisation V1, dont la plage de valeurs est étendue en faisant varier V2. En particulier, le contrôle de la polarisation arrière BB permet de contrôler la tension de seuil du transistor et donc la résistance R entre la source et le drain du transistor (1T) qui joue le rôle d’un limiteur de courant passant, notamment dans une opération SET de mémoire. Si la résistance R du transistor est réduite, le courant passant augmente. Cela permet de renforcer l’opération de SET.
Comme illustré à la , la variation de tension de polarisation V1 (BB) introduit une variation de la résistance R du transistor et donc de l’élément résistif de la mémoire RRAM. Il est ainsi possible d’accéder à 3 niveaux ou plus de résistance RRAM codant chacun pour des bits d’information distincts. Dans l’exemple illustré, pour 3 valeurs de V1 comprises dans la plage de valeurs entre -3V et +3V, V2 étant fixée à +3V, 3 niveaux de résistance R1, R2, R3 sont obtenus. En étendant la plage de valeurs de V1, par exemple entre -6V et +6V, le nombre de niveaux de résistance permis augmente.
L’utilisation d’un double caisson PWell / Deep NWell pilotable en tension pour des transistors NMOS FDSOI permet avantageusement de modifier fortement les tensions de seuil de ces transistors. L’efficacité énergétique globale est améliorée. Un tel double caisson pilotable en tension permet également d’envisager l’implémentation de MLC pour des cellules mémoires à base d’un seul et même type de transistor. La surface occupée par ces cellules mémoire stockant chacune plus qu’un bit de donnée peut ainsi être significativement réduite.
Capteur d'images visibles et infrarouges et procédé de fabrication d'un tel capteur La présente demande concerne le domaine des dispositifs d'acquisition d'images, et, plus particulièrement, des dispositifs d'acquisition d'images adaptés à acquérir, simultanément ou successivement, une image visible et une image infrarouge d'une scène, par exemple pour des applications nécessitant l'acquisition, simultanément ou successivement, d'une image bidimensionnelle (2D) visible d'une scène et d'une carte de profondeur de cette même scène.
Les demandes de brevet US2019191067 et US2021305206, précédemment déposées par le demandeur, décrivent des exemples de dispositifs comportant un capteur d'images visibles et un capteur d'images infrarouges superposés. Par ailleurs, la demande de brevet FR2105161 déposée le 18 mai 2021 et intitulée "Procédé de fabrication d'un dispositif optoélectronique" décrit, en relation avec ses figures 10A à 10D, un exemple d'un procédé de fabrication d'un dispositif comportant un détecteur visible et un détecteur infrarouge superposés.
Il serait souhaitable d'améliorer au moins en partie certains aspects des capteurs d'images visibles et infrarouges connus, ainsi que des procédés connus pour réaliser de tels capteurs.
Un mode de réalisation prévoit Capteur d'images visibles et infrarouges, comprenant : - une première couche active de détection d'un rayonnement visible, dans laquelle sont définis une pluralité de pixels de détection visible ; et - superposée, à la première couche active, une deuxième couche active de détection d'un rayonnement infrarouge, dans laquelle sont définis une pluralité de pixels de détection infrarouge, dans lequel la deuxième couche active définit une cavité résonante verticale pour ledit rayonnement infrarouge, le capteur comprenant en outre, du côté de la face de la deuxième couche active opposée à la première couche active, un circuit intégré de contrôle superposé aux première et deuxième couches actives.
La première pièce 2 présente un bord tombé 9, illustré sur les figures 4 à 6, replié autour d’un bord périphérique 10 de la deuxième pièce 3, illustré sur les figures 4 à 6. Le bord tombé 9 s’étend sur une partie de la face externe 5 de la deuxième pièce 3 de sorte à former un sertissage 11, illustré sur la , des première 2 et deuxième 3 pièces. Dans le sertissage 11, la deuxième pièce 3 est positionnée avec sa face interne 4 en regard de la face interne 4 de la première pièce 2.
L’assemblage 1 présente un matériau polymère 12 déformable, illustré sur les figures 4 à 6, s’étendant le long d’au moins une portion 13 du bord périphérique 10 participant au sertissage 11. Le matériau polymère 12 est écrasé en sandwich entre la première pièce 2 et le bord périphérique 10. Ainsi, le matériau polymère 12 déformable comble l’espace 14 disposé entre le bord périphérique 10 et la première pièce 2 de sorte à former un joint d’étanchéité le long de la portion 13.
Comme illustré sur les figures 4 et 5, le matériau polymère 12 forme un clip 14 couvrant au moins la portion 13 du bord périphérique 10 et s’étendant en partie sur les faces interne 4 et externe 5 de la deuxième pièce 3. Le clip 14 présente une forme, en coupe transversale, une forme en U. La base 15 du U est placée en appui de la portion 13 du bord périphérique 10 tandis que les branches 16 du U s’étendent sur les faces interne 4 et externe 5 de la deuxième pièce 3. Avantageusement, Le clip 14 en forme de U présente des branches 16 rectilignes, d’épaisseur constante et formant un angle droit avec la base 15 du U, comme illustré sur les figures.
Avantageusement, le clip 14 est réalisé en élastomère, notamment en caoutchouc synthétique, tel qu’un caoutchouc butyle.
Il est à noter que l’épaisseur du clip 14 est supérieure à l’épaisseur de la deuxième pièce 3 et qu’il présente une capacité à être compressé adéquate pour être écrasé dans le sertissage 11 tout en évitant les défauts d’aspect.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures, l’assemblage 1 comporte en outre un cordon de colle 17, illustré sur la , disposé entre les faces internes 4 des première 2 et deuxième 3 pièces. La fonction de ce cordon de colle 17, dans l’assemblage 1 selon l’invention, consiste à améliorer la tenue de l’assemblage 1 mais en aucun cas l’étanchéité, contrairement à ce qui est observé dans l’art antérieur. Aussi, le tracé du cordon de colle 17 est simplifié, comme le montre la comparée à la , et donc plus facile à appliquer sans risque de débordement par exemple.
Une méthode de formation d’un assemblage 1 selon l’invention comprend une étape consistant à disposer un clip 14 de matériau polymère déformable le long du bord périphérique 10 de la deuxième pièce 3. Une fois le clip 14 disposé sur la portion 13, la méthode comprend une étape de sertissage consistant à former le sertissage 11 avec la deuxième pièce 3 et la première pièce 2 présentant le bord tombé 9. Le clip 14 est disposé de sorte qu’une branche 16 du U en contact avec la face interne 4 de la première pièce 2 et la base 15 du U en contact avec le bord tombé 9. Le bord tombé 9 est ensuite replié autour du bord périphérique 10 suivant les flèches illustrées sur la .
Ainsi, la méthode selon l’invention permet de former un assemblage 1 selon l’invention garantissant une étanchéité attendue grâce au positionnement correct du matériau polymère 12 sous forme de clip 14.
L’invention ne se limite pas au mode de réalisation de l’assemblage décrit ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais d’autres modes de réalisation peuvent être conçus par l’homme de métier sans sortir du cadre et de la portée de la présente invention.
Cage de roulement monobloc comportant des masselottes d’équilibrage, son procédé de fabrication, et procédé d’équilibrage associé DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L’invention se rapporte à l’équilibrage d’une cage de roulement monobloc.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les paliers à roulement destinées à des applications à vitesse de rotation élevée, notamment dans l’aéronautique, nécessitent des cages de roulement rigides et bien équilibrées, dont le moment d’inertie principal autour de l’axe de rotation doit être aussi faible que possible. Il est courant de réaliser ces cages en matériau métallique par usinage ou par un ensemble d’opérations combinant moulage et usinage, avec un temps de cycle de fabrication assez long. L’usinage, en particulier, permet de procéder à des enlèvements de matière ciblés pour corriger les défauts d’équilibrage observés à l’issu des opérations de moulage.
Certaines cages doivent également être rééquilibrées après avoir été instrumentées, notamment après avoir reçu un codeur ou un capteur, ou un élément d’étanchéité assemblé à la cage après fabrication de cette dernière.
Les divers procédés de fabrication additive offrent des perspectives intéressantes pour la réalisation de cages de formes complexes, mais la structure métallique obtenue à l’issue de l’impression ne se prête pas toujours à un usinage pour rééquilibrer les éventuels défauts d’équilibrage observés, qui peuvent être plus importants qu’à l’issue d’opération de fonderie.
L’invention vise à remédier aux inconvénients de l’état de la technique et à proposer des moyens pour permettre d’équilibrer une cage de roulement monobloc sans étape d’usinage du corps de la cage.
Pour ce faire est proposé, selon un premier aspect de l'invention, une cage de roulement monobloc comportant un corps de cage annulaire définissant un axe de référence et délimitant des alvéoles distribuées régulièrement ou non autour de l’axe de référence, la cage de roulement monobloc comportant en outre des masselottes d’équilibrage réparties autour de l’axe de référence et reliées de façon séparable au corps de cage. On tire parti ici de l’une des caractéristiques de la fabrication additive, qui est de permettre des formes complexes sans surcoût notable. Pour équilibrer la cage de roulement, il suffit, après passage sur un banc d’équilibrage, de séparer du corps de la cage une ou plusieurs des masselottes. Par séparable, on entend notamment sécable (à l’aide d’un outil de coupe) ou cassable.
À la différence d’un équilibrage classique, où l’on peut déterminer de façon continue la quantité de matière à éliminer par usinage du corps de la cage de roulement afin d’obtenir l’équilibrage souhaité, les masselottes réalisent un moyen d’équilibrage incrémentiel. On a donc intérêt à ce que les incréments correspondant à chacune des masselottes soient faibles pour corriger de manière fine le défaut d’équilibrage constaté. Ainsi, suivant un mode de réalisation, certaines au moins des masselottes d’équilibrage ont un moment d’inertie, par rapport à l’axe de référence, ayant un module inférieur à 1%, de préférence inférieur à 0.5%, du module du moment d’inertie de la cage par rapport à l’axe de référence. Le cas échéant, ceci peut être le cas de toutes les masselottes d’équilibrage.
De plus, les compositions renfermant des huiles, une fois appliquées sur les cheveux, conduisent fréquemment des effets peu agréables au toucher, notamment les cheveux ont tendance à être rêches et/ou à « crisser » (c'est-à-dire produire un effet sonore désagréable) en particulier lorsque l’on frotte les cheveux les uns aux autres tout en faisant glisser les doigts le long des cheveux de la racine à la pointe.
Enfin, les bénéfices immédiats apportés par de telles compositions, par exemple en matière de démêlage des cheveux, lisse glissant, souplesse ou enrobage, ne suffisent pas toujours aux cheveux les plus abimés ; en outre, ils ont tendance à s’estomper rapidement dans le temps, et même à disparaître après un shampooing.
Ce but est atteint par la présente invention qui a notamment pour objet une composition cosmétique comprenant : (i) une ou plusieurs silicones alpha,omega-bis-aminées, (ii) un ou plusieurs polymères associatifs et
(iii) un ou plusieurs polymères cationiques.
La composition selon l’invention permet de conférer de bonnes propriétés cosmétiques aux matières kératiniques, notamment aux fibres kératiniques, en particulier humaines telles que les cheveux, notamment en matière de démêlage, de souplesse, de caractère lisse au toucher et visuellement, de douceur, de brillance, de discipline et de maîtrise des frisottis.
En outre, la composition selon l’invention présente de bonnes qualités d’usage. Elle est facile à appliquer, à répartir sur les fibres kératiniques et fondante à l’application. Elle présente une texture agréable, homogène, lisse et onctueuse.
Le cas échéant, elle s’élimine très bien par simple rinçage des fibres kératiniques, sans laisser de toucher ou d’aspect gras de celles-ci.
De plus cette composition présente une bonne durabilité des effets dans le temps (au moins pendant 24 heures) et une bonne rémanence des effets par exemple à au moins un shampoing.
En particulier, la composition selon l’invention permet de conférer aux cheveux, dès l’application, des propriétés de toucher lisse, de douceur, de souplesse et de légèreté ; après 1 shampoing, le niveau de soin apporté par la composition selon l’invention, reste très élevé, notamment sur cheveux secs, sur lesquels on constate que le toucher lisse (glissant) est toujours présent, et de manière homogène des racines aux pointes des cheveux.
La composition selon l’invention permet d’apporter de bonnes propriétés de conditionnement, notamment de soin, aux cheveux bien qu’elle contienne une faible teneur en silicone et contienne peu, voire pas, de tensioactifs cationiques. De préférence la composition selon l’invention ne contient pas de tensioactifs cationiques, notamment la teneur totale en tensioactifs cationiques est inférieure ou égale à 1% en poids par rapport au poids total de la composition, préférentiellement 0,1% et encore plus préférentiellement de 0 %.
(i) Silicones alpha,oméga-bis-aminées La composition selon la présente invention comprend une ou plusieurs silicones alpha,oméga-bis-aminées, c’est-à-dire comprenant des groupements terminaux aminés ; on entend par là que les groupes situés en bout de chaine (les groupements terminaux en positions alpha et oméga) comprennent un groupement aminé. Le groupement aminé peut être une amine primaire, secondaire ou tertiaire ainsi qu’un ammonium quaternaire.
De préférence, la composition selon la présente invention comprend une ou plusieurs silicones alpha,oméga-bis-aminées répondant à la formule (I) : dans laquelle : - les radicaux R, indépendamment les uns des autres, représentent un atome d’hydrogène, un groupement OH ou un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, en C 1 -C 4 , - les radicaux R 1 , R 2 , R 3 et R 4 , indépendamment les uns des autres, représentent un atome d’hydrogène, un groupe alkyle en C 1 -C 6 ou un groupe aminoalkyle en C 1 -C 6 ; - x est compris entre 0 et 6 ; y est compris entre 0 et 6, et n est tel que la masse moléculaire en poids (Mw) de la silicone aminée est comprise entre 5 000 et 200 000. De préférence, les radicaux R sont identiques et représentent CH 3 (méthyle). De préférence, R 1 , R 2 , R 3 et R 4 , indépendamment les uns des autres, représentent un atome d’hydrogène, un groupe alkyle, de préférence linéaire saturé, en C1-C4, mieux C2-C4, notamment éthyle; ou un groupe aminoalkyle en C 2 -C 4 , notamment de structure –(C a H 2a )-NH 2 avec a = 2 à 4 ; en particulier aminoéthyle (-CH 2 -CH 2 -NH 2 ). De préférence, x est compris entre 1 et 5, mieux entre 2 et 4, encore mieux x=3. De préférence, y est compris entre 1 et 5, mieux entre 2 et 4, encore mieux y=3. De préférence, x=y. De préférence, n est tel que la masse moléculaire moyenne en poids (Mw) de la silicone est comprise entre 10 000 et 150 000 g/mol, voire entre 15 000 et 100 000 g/mol.
On décrit maintenant un exemple de procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite utilisant l’installation de traitement thermochimique 100 décrite précédemment, le procédé de l’invention étant ici mis en œuvre pour la fabrication de disques de freins en matériau composite carbone/carbone (C/C).
Le procédé débute par la réalisation de préformes fibreuses annulaires comme les préformes fibreuses 130 décrites précédemment à partir de précurseurs de fils de carbone ou de fils de carbone. De telles préformes sont par exemple réalisées par superposition de strates découpées dans une texture fibreuse en fils de précurseur de carbone, liaison des strates entre elles par aiguilletage et transformation du précurseur en carbone par traitement thermique. En variante, on peut aussi réaliser des préformes annulaires par enroulement en spires superposées d'un tissu hélicoïdal en fils de précurseur de carbone, liaison des spires entre elles par aiguilletage et transformation du précurseur par traitement thermique. On pourra par exemple se référer aux documents US 5 792 715, US 6 009 605 et US 6 363 593. On peut aussi réaliser la préforme directement à partir de strates de texture fibreuse en fils de carbone qui sont superposées et liées entre elles par exemple par aiguilletage.
Une fois les préformes fibreuses réalisées, celles-ci sont chargées dans l’installation 100 et, plus précisément, dans la chambre de réaction 140 comme illustrées sur la .
Les particules solides de précurseur métallique ou métalloïde 1125 correspondent ici à des particules solides de zirconium présentes dans le chemin de circulation de gaz du deuxième compartiment 112.
On procède ensuite à la densification des préformes fibreuses par une matrice formée d’une première phase de carbone pyrolytique ou PyC et d’une deuxième phase de type Zr-O-C.
Selon un exemple de réalisation, la densification comprend un premier cycle de densification dans lequel une première phase de matrice PyC est formée par infiltration chimique en phase vapeur à partir d’un premier précurseur gazeux (flux gazeux 150) introduit dans le premier compartiment 111 de la chambre de préchauffage 110 de l’installation 100. La première phase PyC peut être formée directement sur les fils formant la préforme.
On obtient, après le premier cycle de densification et avant le début du deuxième cycle de densification, une préforme partiellement densifiée par la première phase de matrice PyC. La première phase de matrice PyC peut occuper entre 5% et 40%, par exemple entre 15% et 25%, de la porosité initiale de la préforme fibreuse.