INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le terme « tensioactifs » inclut les sels des tensioactifs même s’ils ne sont pas explicitement mentionnés. En d’autres termes, chaque fois que la divulgation fait référence à un tensioactif, il est entendu que les sels du tensioactif sont également englobés dans la mesure où ces sels existent, même si la spécification ne fait pas spécifiquement référence à un sel (ou ne fait pas référence à un sel dans chaque cas tout au long de la divulgation), par exemple, en utilisant un langage tel que « un sel de celui-ci » ou « des sels de celui-ci ». Le sodium et le potassium sont des cations courants qui forment des sels avec les tensioactifs. Toutefois, d’autres cations, tels que les ions ammonium ou les ions alcanolammonium, tels que les ions monoéthanolammonium ou triéthanolammonium, peuvent également former des sels avec les tensioactifs.
Les termes « substantiellement exempt » ou « essentiellement exempt » utilisés ici signifient que le matériau spécifique peut être présent en petites quantités qui n’affectent pas matériellement les caractéristiques fondamentales et nouvelles de l’invention revendiquée. Par exemple, il peut y avoir moins de 2 % en poids d’un matériau spécifique ajouté à une composition, par rapport au poids total des compositions (à condition qu’une quantité inférieure à 2 % en poids n’affecte pas matériellement les caractéristiques fondamentales et nouvelles de l’invention revendiquée. De même, les compositions peuvent comprendre moins de 2 % en poids, moins de 1,5 % en poids, moins de 1 % en poids, moins de 0,5 % en poids, moins de 0,1 % en poids, moins de 0,05 % en poids, ou moins de 0,01 % en poids, ou aucune de la matière spécifiée. Le terme « substantiellement exempt » ou « essentiellement exempt » tel qu’il est utilisé ici peut également signifier que le matériau spécifique n’est pas ajouté à la composition mais peut encore être présent dans une matière première qui est incluse dans la composition.
En outre, tous les composants qui sont énoncés positivement dans la présente divulgation peuvent être exclus négativement des revendications, par exemple, une composition revendiquée peut être « exempte », « essentiellement exempte » (ou « sensiblement exempte ») d’un ou plusieurs composants qui sont énoncés positivement dans la présente divulgation.
Composition cosmétique comprenant une silicone bis-aminée, un tensioactif cationique, un alcool gras et un alcane gras, procédé de traitement cosmétique et utilisation La présente invention concerne une composition cosmétique comprenant au moins une silicone alpha, omega-bis-aminée, au moins un tensioactif cationique, au moins un alcool gras et au moins un alcane particulier. L’invention concerne également un procédé de traitement cosmétique des matières kératiniques, notamment des fibres kératiniques telles que les cheveux, comprenant l’application d’une telle composition ainsi que l’utilisation d’une telle composition cosmétique pour le traitement cosmétique des matières kératiniques, en particulier des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux.
Les grains de l’exemple 4 présentent une microstructure sensiblement composée de cristaux d’alumine, lesdits cristaux étant séparés par des joints dans lesquels sont localisés l’élément Cr dont au moins une partie est sous la forme métallique, et sensiblement entièrement tous les éléments autres que Al, Mg, et Cr.
Les exemples supplémentaires suivants ont été réalisés. Un traitement thermique de calcination a été réalisé sur un mélange de grains de l’exemple 1 et sur un mélange de grains de l’exemple 2, de manière à obtenir un mélange de grains selon l’exemple 5 et un mélange de grains selon l’exemple 6, respectivement. Ladite calcination a été effectuée sous air à 1400°C, la température de 1400°C étant maintenue pendant 2 heures, la vitesse de montée à la température de 1400°C étant égale à 300°C/h.
Le tableau 3 suivant fournit les résultats obtenus avec ces mélanges.
Une comparaison des exemples 5, de référence, et 6, selon l’invention, montre l’impact de la présence de 0,4% de Cr 2 O 3 et d’une étape de calcination, en particulier réalisée à une température égale à 1400°C : le rapport S est amélioré de 32% et l’énergie spécifique est réduite de 21% lors de l’usinage d’un acier inoxydable 304L.
Comme cela apparaît clairement à présent, l’invention fournit un mélange de grains fondus à base d’alumine présentant un rendement et une efficacité énergétique meilleurs que ceux des grains à base d’alumine connus.
Bien entendu, la présente invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits fournis à titre d’exemples illustratifs et non limitatifs.
En particulier, les grains fondus selon l’invention ne se limitent pas à des formes ou à des dimensions particulières.
COMPOSITION PHOTOPOLYMERISABLE POUR L’IMPRESSION TRIDIMENSIONNELLE D’OBJETS CERAMIQUES A BASE DE CARBURE DE SILICIUM POLYCRISTALLIN La présente invention a pour objet une composition photopolymérisable pour l’impression tridimensionnelle d’objets céramiques à base de carbure de silicium (SiC) polycristallin. L’impression s’appuie sur la photopolymérisation sélective de couches inorganiques-organiques, procédé plus communément appelé stéréolithographie. L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un objet céramique mettant en œuvre la composition.
Le carbure de silicium (SiC) est une céramique possédant des propriétés mécaniques élevées. C’est un bon conducteur thermique et électrique assorti d’un faible coefficient d’expansion thermique, ce qui en fait un matériau qui possède une exceptionnelle résistance aux chocs thermiques. Il résiste à l’oxydation jusqu’à des températures de l’ordre de 1400°C, en raison de sa passivation d’une fine couche protectrice de silice. Il est notamment mis en œuvre pour des applications à haute température pour lesquelles des résistances mécaniques et à la corrosion sont requises ou dans le domaine de la protection balistique. D’autres applications, telles que les supports de plaquettes circulaires (“wafer” en langue anglaise) pour l’industrie des semi-conducteurs, les bagues d’étanchéité, les échangeurs de chaleur, les réacteurs pour la chimie, l’instrumentation optique (pièces de structure, miroirs de télescope) concernent des marchés de plus petit volume.
La structure du SiC est marquée par l’arrangement régulier de tétraèdres de silicium (Si) et de carbone (C) en une structure cubique de type ZnS : le β-SiC, mais aussi en des structures hexagonales ou rhomboédriques : la phase α-SiC qui est la structure habituelle des hautes températures et la structure la plus largement commercialisée.
Les poudres de SiC sont généralement obtenues par le procédé Acheson qui consiste à combiner de la silice et du carbone dans un four à résistance électrique en graphite à haute température, entre 1600°C et 2500°C . La production en série de pièces en SiC de formes complexes et/ou avec des états de surfaces optimaux (rugosité, minimisation des porosités résiduelles, par exemple) reste un challenge. Les pièces en SiC sont élaborées à partir de poudres SiC qui sont mélangées intimement avec des auxiliaires de frittage et mises en forme par divers procédés comme le pressage isostatique à froid (plaques et blocs) ou l’extrusion (tubes). Elles peuvent ensuite être usinées (usinage en cru), puis frittées à très haute température. Les pièces crues peuvent également être frittées puis éventuellement usinées. Les étapes d’usinage, de rectification en cru et/ou post-frittage et/ou de polissage ont un impact très significatif sur le coût final de produit. Il est à noter qu’il existe actuellement une solution commerciale pour réaliser des pièces complexes à base de SiC synthétisé par un procédé de “Reaction-Bonding” en langue anglaise. Ces pièces complexes sont réalisées par fabrication additive par projection de liant (“Binder Jetting” en langue anglaise), à partir d’une poudre de graphite. La préforme graphite poreuse obtenue est ensuite infiltrée par du silicium liquide pour former du SiC au contact du carbone [1]. On peut citer la société ExOneTM, qui est un fournisseur d’imprimantes du type fabrication additive par projection de liant et qui développe des matériaux de type carbures (SiC, B4C, WC). La société Schunk Carbon Technology est le fournisseur du matériau commercialisé sous la dénomination IntrinSiC ® . Ce matériau composite Si-SiC possède une température maximale de service de 1380°C pour des applications telles que les brûleurs dans les fours à haute température. Cependant, il n’est pas adapté pour des applications mécaniques sévères car la quantité en silicium résiduel est assez élevée (15 % en masse), ce qui conduit à des propriétés mécaniques de résistance à la flexion 4-points relativement médiocres (150 MPa).
Une alternative à cette voie classique de fabrication du SiC massif est de mettre en œuvre des polymères précéramiques à travers un procédé beaucoup plus flexible. La mise en forme de polymères précéramiques, associée à un traitement thermique adapté, permet l’obtention d’un matériau SiC avec une structure contrôlable en fonction de la température de traitement thermique allant de la structure amorphe à la structure polycristalline (β, βα et α). Cette approche appelée PDCs (pour Polymer-Derived Ceramics en langue anglaise) ouvre la voie à la fabrication additive de polymères précéramiques pour l’obtention d’objets de forme complexe en SiC à travers un choix approprié du précurseur.
En général, les procédés de fabrication additive [2] sont classifiés en fonction de l’architecture dimensionnelle du matériau source servant à construire la pièce souhaitée.
Pour les matériaux de dimension nulle (poudres, grains), on peut citer pour cette catégorie le frittage laser sélectif d’un lit de poudre et la consolidation d’un lit de poudre par dépôt d’un liant. Ces matériaux de dimension nulle peuvent être aussi mélangés à des additifs pour former des suspensions et des pâtes. Parmi les procédés mettant en œuvre ces suspensions et pâtes, on retrouve l’impression jet d’encre, la stéréolithographie et le dépôt de matière par aérosol.
Pour les matériaux à une dimension (filament), le procédé est appelé « extrusion 3D » (“robocasting” en langue anglaise) d’un filament de matière plastique à froid (robocasting) ou extrusion à chaud d’un filament thermofusible (“Fused Deposition Modeling” ou FDM en langue anglaise).
Pour les matériaux à deux dimensions (feuilles, plaques), le procédé repose sur la stratification de feuilles ou de plaques à base de céramiques, préalablement découpées.
Selon l’exemple de réalisation illustré du système de filtration 100, la portion commune E comprend une branche de contournement BP configurée pour que le fluide hydraulique contourne le filtre 31 lorsque la différence entre la pression en amont du filtre 31 et la pression en aval du filtre 31 est supérieure à un seuil prédéterminé Pmax.
La branche de contournement BP permet de maintenir une circulation de fluide hydraulique dans le circuit 1 lorsque le filtre est colmaté et entraine une perte de charge qui n’est alors plus compatible avec un fonctionnement nominal du système, en particulier car la pression du fluide hydraulique dans le mécanisme hydraulique 7 n’est plus nominale. La branche de contournement BP forme une voie de contournement.
La branche de contournement BP comprend par exemple une vanne à sens unique. Ici, cette vanne de dérivation peut être une cinquième vanne 45 configurée pour bloquer, dans la branche BP, la circulation de fluide hydraulique lorsque la différence entre la pression en amont de la cinquième vanne 45 et la pression en aval de la cinquième vanne 45 est inférieure à un seuil prédéterminé, et configurée pour autoriser la circulation de fluide hydraulique dans la branche de contournement BP lorsque la différence entre la pression en amont de la cinquième vanne 45 et la pression en aval de la cinquième vanne 45 est supérieure au seuil prédéterminé. Autrement dit, tant que la perte de charge provoquée par le filtre 31 est suffisamment faible, tout le débit de fluide hydraulique s’écoule à travers le filtre 31. Lorsque le filtre est colmaté, le débit de liquide hydraulique passe par la branche de contournement BP.
La branche de contournement BP s’étend entre un onzième point de connexion 21 disposé sur la portion commune E en amont du filtre 31 à un douzième point de connexion 22 disposé sur la portion commune E en aval du filtre 31. Le onzième point de connexion 21 est disposé entre le neuvième point de connexion 19 et le filtre 31. Le douzième point de connexion 22 est disposé entre le filtre 31 et le dixième point de connexion 20. Le douzième point de connexion 22 peut être confondu avec le dixième point de connexion 20. Dans des options de réalisation, la branche de contournement BP peut être une voie de passage interne à un boîtier de filtre, une vanne de dérivation pouvant se situer, au moins en partie, dans le volume interne du boîtier. Plus généralement, on comprend que le terme « branche » de contournement ne désigne pas forcément une structure particulière canalisée dans une tubulure ou analogue mais correspond à toute voie de communication fluidique pouvant être libérée en réponse à une situation de colmatage/dépassement d’un seuil de différence de pression.
La branche de contournement BP comprend ou est associée à une vanne de dérivation. Par souci de simplification, cette vanne de dérivation est appelée cinquième vanne 45 mais il faut comprendre que le nombre exact des autres vannes peut varier. Typiquement, la vanne 45 de dérivation comporte un obturateur mobile sous l’effet de la pression du fluide hydraulique. La cinquième vanne 45 peut être une vanne passive. L’obturateur mobile est maintenu sur un siège en étant sollicité par un moyen de précontrainte, par exemple par un ressort élastique précontraint ou par tout autre organe de rappel équivalent.
Le passage de fluide dans la vanne 45 est bloqué lorsque l’obturateur repose sur le siège. L’obturateur mobile est soumis à une poussée du fluide hydraulique en amont de la vanne 45, et est soumis également à une poussée de sens opposé du fluide hydraulique en aval de la vanne 45. La poussée du fluide hydraulique en amont de la vanne 45 s’oppose à la force du ressort. Lorsque la résultante des forces de pression exercées sur l’obturateur mobile est supérieure à la force appliquée par le ressort ou sollicitation analogue d’un moyen de rappel, l’obturateur mobile se déplace et s’éloigne du siège, ce qui ouvre le passage de fluide hydraulique. Le fluide hydraulique peut ainsi circuler dans la branche de contournement BP lorsque la différence de pression entre le coté amont et le coté aval de la vanne 45 est supérieure à un seuil prédéterminé. Tant que cette différence de pression est inférieure au seuil prédéterminé, l’obturateur mobile repose sur son siège et bloque la circulation du fluide hydraulique à travers la vanne 45, et par conséquent dans la branche de contournement BP.
Le seuil de filtration du filtre 31 peut être par exemple de 5 microns pour une efficacité de filtration de 99,5 %. L’efficacité β 5 est égale à 200. Ainsi, les composants internes du mécanisme hydraulique de direction 7 et de la pompe bidirectionnelle 2 sont protégés des particules transportées par le fluide hydraulique et susceptibles de les endommager.
Le circuit de circulation de fluide hydraulique 1 peut comporter deux vannes 46, 47 disposées entre la portion commune E et le mécanisme hydraulique de direction 7. Dans des formes de réalisation, de telles vannes 46, 47 peuvent être traversées chacune par le fluide, quel que soit la direction selon laquelle fonctionne la pompe bidirectionnelle.
En référence aux figures 1 à 3, l’une de ces deux vannes peut former une sixième vanne 46 disposée conjointement sur la première branche principale A et sur la première branche auxiliaire C, et configurée pour sélectivement : - autoriser une circulation de fluide hydraulique dans la première branche principale A et bloquer une circulation dans la première branche auxiliaire C, ou - autoriser une circulation de fluide hydraulique dans la première branche auxiliaire C et bloquer une circulation dans la première branche principale A.
L’autre de ces deux vannes du circuit de circulation de fluide hydraulique 1 peut former une septième vanne 47 disposée conjointement sur la deuxième branche principale B et sur la deuxième branche auxiliaire D, et configurée pour sélectivement : - autoriser une circulation de fluide dans la deuxième branche principale B et bloquer une circulation dans la deuxième branche auxiliaire D, ou - autoriser une circulation de fluide dans la deuxième branche auxiliaire D et bloquer une circulation dans la deuxième branche principale B.
La sixième vanne 46 et la septième vanne 47 jouent des rôles analogues. La sixième vanne 46 et la septième vanne 47 contribuent à la sélection de la branche principale par laquelle l’alimentation du mécanisme hydraulique est réalisée, et de la branche auxiliaire par laquelle le retour du fluide hydraulique vers la pompe bidirectionnelle s’effectue, en fonction du de la direction de refoulement de la pompe.
La sixième vanne 46 peut être actionnée par la pression du fluide hydraulique dans la première branche principale A et par la pression du fluide hydraulique dans la première branche auxiliaire C. Autrement dit, la sixième vanne 46 est une vanne passive. La sixième vanne 46 est dépourvue d’actionneur électromagnétique commandé par une unité électronique de contrôle.
De même, la septième vanne 47 peut être actionnée par la pression du fluide hydraulique dans la deuxième branche principale B et par la pression du fluide hydraulique dans la deuxième branche auxiliaire D. La septième vanne 47 est également une vanne passive. La sixième vanne 46 et la septième vanne 47 peuvent être identiques.
La sixième vanne 46 comporte ici, de manière non limitative, deux entrées et deux sorties, qui peuvent être mises en communication ou maintenues séparées par un tiroir hydraulique mobile. Dans une première position du tiroir hydraulique, la première entrée et la première sortie sont mises en communication fluidique tandis que la deuxième entrée et la deuxième sortie sont maintenues séparées. Dans une deuxième position du tiroir hydraulique, la première entrée et la première sortie sont maintenues séparées, tandis que la deuxième entrée et la deuxième sortie sont mises en communication fluidique. La première position et la deuxième position du tiroir hydraulique sont les seules positions d’équilibre stable. Les positions intermédiaires entre la première position et la deuxième position sont des positions intermédiaires obtenues pendant une transition de la première position à la deuxième position et vice-versa. La septième vanne 47 fonctionne selon le même principe.
Le circuit de circulation de fluide hydraulique 1 peut comporter une vanne, constituant par exemple une huitième vanne 48, disposée conjointement sur la première branche auxiliaire C et sur la deuxième branche auxiliaire D, et configurée pour sélectivement : - autoriser une circulation de fluide hydraulique dans la première branche auxiliaire C et bloquer une circulation dans la deuxième branche auxiliaire D, ou - autoriser une circulation de fluide hydraulique dans la deuxième branche auxiliaire D et bloquer une circulation dans la première branche auxiliaire C.
Dans l’exemple illustré, la vanne 48 contribue également à la sélection de la branche par laquelle le retour du fluide hydraulique vers la pompe bidirectionnelle s’effectue, en fonction du de la direction de refoulement de la pompe. Cette vanne 48 est disposée sur une portion de la première branche auxiliaire C et de la deuxième branche auxiliaire D disposées en aval du filtre 31. Bien que dans le cas illustré la vanne 48 constitue une huitième vanne, cet exemple est non limitatif et on comprend que le nombre exact des autres vannes utilisées dans le circuit peut varier.
Pour réaliser l’opération de génération d’un code de vérification dynamique, la carte doit être synchronisée temporellement avec un serveur adapté pour vérifier le code et peut comprendre une horloge décomptant le temps. La carte peut être désynchronisée du serveur, par exemple si l’horloge de la carte n’est pas précise, ce qui peut engendrer une erreur et un arrêt de la transaction.
Pour corriger le temps décompté par l’horloge de la carte, le deuxième microcircuit peut être calibré lors de la configuration de la carte à puce.
Pour la communication du deuxième microcircuit avec un dispositif extérieur, par exemple pour la configuration du deuxième microcircuit, la carte à puce comprend une deuxième antenne intégrée dans le corps et reliée électriquement au deuxième microcircuit.
Ainsi, le deuxième microcircuit a aussi une interface de communication sans contact et peut communiquer avec un dispositif extérieur à travers la deuxième antenne, par exemple selon les normes ISO/IEC 14443 ou NFC/ISO/IEC 15693.
L’utilisation d’un deuxième microcircuit permet d’ajouter des fonctionnalités à la carte à puce sans modifier le premier microcircuit, et facilite la sécurisation de la carte.
Cependant, des modes de fonctionnement du deuxième microcircuit peuvent perturber le fonctionnement du premier microcircuit en raison de phénomènes de couplage et/ou rayonnement électromagnétique. Par exemple, l’interface de communication sans contact du deuxième microcircuit peut perturber le fonctionnement de l’interface de communication sans contact du premier microcircuit.
En outre, des fonctionnalités du deuxième microcircuit ne peuvent pas être désactivées par écriture de données dans une mémoire du deuxième microcircuit.
A cet effet, la présente invention propose un procédé de configuration d’une carte à puce comprenant un corps, un premier microcircuit disposé dans le corps, un deuxième microcircuit disposé dans le corps, une antenne intégrée dans le corps et reliée électriquement au premier microcircuit, une piste conductrice intégrée dans le corps et reliée électriquement au deuxième microcircuit, ledit procédé comprenant une étape de coupure d’au moins une partie de la piste conductrice par embossage d’au moins un relief dans le corps.