INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 6 et 7 illustrent un deuxième mode de réalisation du convertisseur 10 pour lequel le circuit d’aide à la commutation 50 est connecté au premier pont de commutation 30, par exemple entre les premiers points milieux 38 des deux premières branches de commutation 32.
Selon ce deuxième mode de réalisation du convertisseur 10, la différence par rapport au premier mode de réalisation décrit précédemment est que le circuit d’aide à la commutation 50 est alors connecté au premier pont de commutation 30 au lieu d’être connecté au deuxième pont de commutation 40 selon le premier mode de réalisation. Les autres éléments qui sont inchangés entre le premier mode de réalisation et le deuxième mode de réalisation sont repris avec des références identiques.
Le fonctionnement du convertisseur 10 dans l’exemple de la va désormais être expliqué selon deux configurations élévateur de tension, à savoir une première configuration élévateur E1 et une deuxième configuration élévateur E2 en regard de la . La différence résultant du circuit d’aide à la commutation 50 selon l’invention porte sur les évolutions des tensions V pa et V pb entre les instants temporels t 0 et t 1 dans le cas de ces configurations élévateur E1, E2, et plus particulièrement sur les zones représentées en trait pointillé sur la , ceci pour marquer la différence.
Le cycle de conversion du convertisseur 10 selon l’invention est décrit ci-après pour les première E1 et deuxième E2 configurations élévateur, en se focalisant sur les différences par rapport au cycle de conversion d’un convertisseur de l’état de la technique pour les mêmes configurations élévateur.
Pour les configurations abaisseur A1 et A2, décrites précédemment, c’était la tension V p b qui avait une polarité homogène sur chacune des deux demi-périodes avec une inversion de polarité entre les deux demi-périodes, et il était alors préférable de disposer le circuit d’aide à la commutation 50 du côté de la tension V p b , i.e. connecté au deuxième pont de commutation 40, entre les deuxièmes points milieux 48 respectifs.
Cette fois-ci, pour ces configurations élévateur E1 et E2, c’est la tension V pa qui a une polarité homogène sur chacune des deux demi-périodes avec une inversion de polarité entre les deux demi-périodes (même polarité sur les paliers V a et V c et polarité opposée sur le palier V b ). Pour ces configurations élévateur E1 et E2, il est donc préférable de disposer le circuit d’aide à la commutation 50 du côté de la tension V p a , i.e. connecté au premier pont de commutation 30, entre les premiers points milieux 38 respectifs. Cet agencement du circuit d’aide à la commutation 50 du côté de la tension V p a est préférable sauf dans le cas où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’inductance 70 et de la diode 72 connectées en série, où l’agencement du côté de la tension V p b (i.e. connecté au deuxième pont de commutation 40, entre les deuxièmes points milieux 48 respectifs) reste préférable pour que la composante continue éventuelle ne rende pas la diode 72 passante.
Pour la première configuration élévateur E1, entre les instants temporels t 3 et T (ou t 0 ), selon l’exemple de réalisation du circuit d’aide à la commutation 50, l’inductance 70 ou bien l’élément piézoélectrique additionnel 76 voit son courant I CALC augmenter, ceci sous la tension V p a égale à +V in . En l’instant temporel T (ou t 0 ), le courant I CALC est positif.
En l’instant temporel t 0 , tous les interrupteurs qui étaient fermés s’ouvrent. Le courant I CALC charge alors les capacités parasites des interrupteurs K 6 , K 7 , pendant qu’il décharge les capacités parasites des interrupteurs K 5 , K 8 . De même, au travers des ensembles piézoélectriques 12 dont la tension évolue lentement, le courant I CALC charge partiellement les capacités parasites des interrupteurs K 2 , K 3 , pendant qu’il décharge partiellement les capacités parasites des interrupteurs K 1 , K 4 . La tension V p a évolue ainsi de +V in à -V in , tandis que la tension V p b évolue sensiblement de -V out à -V out +2V in plus l’évolution de la tension piézoélectrique totale V p depuis l’instant temporel t 0 .
La variante où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’inductance 70 et de la diode 72 connectées en série, permet de charger l’inductance 70 uniquement sur une demi-période avec la bonne polarité, en particulier pour des cycles où le courant I CALC est reçu au cours d’une période temporelle avec une seule polarité, par exemple entre les instants temporels t 2 et t 3 pour les cycles abaisseurs A1 et A2 décrits par la suite (polarité positive du courant I CALC pour le cycle abaisseur A1 entre les instants temporels t 2 et t 3 , polarité négative pour le cycle abaisseur A3 entre ces instants temporels t 2 et t 3 ). En particulier, la diode 72 permet alors d’éviter de charger l’inductance 70 avec un courant inverse entre les instants temporels t3 et T. Ce fonctionnement unidirectionnel en courant permet aussi de réduire le courant efficace vu par l’inductance 70 et donc les pertes. Par ailleurs, le circuit d’aide à la commutation 50 selon cette variante n’est pas sensible à la présence d’une composante continue à partir du moment où la composante continue est dans le sens d’un blocage de la diode 72.
Selon la variante où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’élément piézoélectrique additionnel 76, à partir du moment où le pilotage du convertisseur 10 s’effectue entre la fréquence de résonance et d’antirésonance de l’élément piézoélectrique additionnel 76, ce dernier se met à osciller et à produire un courant I CALC sensiblement en quadrature avec la tension à ses bornes, telle que la tension V pb si l’élément piézoélectrique additionnel 76 est connecté au deuxième pont 40 entre les deuxièmes points milieux 48, ou encore la tension V p a si l’élément piézoélectrique additionnel 76 est connecté au premier pont 30 entre les premiers points milieux 38. Le courant I CALC passe alors par un extrema autour de l’instant temporel t3 pour les cycles abaisseurs A1 et A2, ce qui permet d’assurer la fonction d’inversion de la tension V pb entre les instants temporels t 2 et t 3 ; ou similairement autour de l’instant temporel t 0 pour les cycles élévateurs E1 et E2 décrits par la suite, ce qui permet d’assurer la fonction d’inversion de la tension V pa entre les instants temporels t 0 et t 1 .
Le fonctionnement du convertisseur 10 dans l’exemple de la va désormais être expliqué selon deux configurations abaisseur de tension, à savoir une première configuration abaisseur A1 et une deuxième configuration abaisseur A2 en regard de la . La différence résultant du circuit d’aide à la commutation 50 selon l’invention porte sur les évolutions des tensions V pa et V pb entre les instants temporels t 2 et t 3 dans le cas de ces configurations abaisseur A1, A2, et plus particulièrement sur les zones représentées en trait pointillé sur la , ceci pour marquer la différence.
Le cycle de conversion du convertisseur 10 selon l’invention est décrit ci-après pour les première A1 et deuxième A2 configurations abaisseur, en se focalisant sur les différences par rapport au cycle de conversion d’un convertisseur de l’état de la technique pour les mêmes configurations abaisseur.
Pour la première configuration abaisseur A1, entre les instants temporels t 1 et t 2 , selon l’exemple de réalisation du circuit d’aide à la commutation 50, l’inductance 70 ou bien l’élément piézoélectrique additionnel 76 voit son courant I CALC augmenter, ceci sous la tension V pb égale à +V out . En l’instant temporel t 2 , le courant I CALC est positif.
Cette figure représente le dimensionnement d’une liaison flexible courbée.
Cette figure représente la première étape d’un exemple de procédé de fabrication d’une liaison flexible.
Cette figure représente la deuxième étape d’un exemple de procédé de fabrication d’une liaison flexible.
Cette figure représente la troisième étape d’un exemple de procédé de fabrication d’une liaison flexible.
Cette figure représente la quatrième étape d’un exemple de procédé de fabrication d’une liaison flexible.
Cette figure représente la liaison flexible fabriquée.
Cette figure représente une première articulation.
Cette figure représente une deuxième articulation.
Cette figure représente une troisième articulation.
Cette figure représente un premier exemple de bras d’actionnement dans une première position.
Cette figure représente le bras d’actionnement de la dans une deuxième position.
Cette figure représente un deuxième exemple de bras d’actionnement dans une première position.
Cette figure représente en perspective un autre exemple de dispositif d’orientation.
Cette figure représente un exemple d'actionneur.
Cette figure représente partiellement un exemple de dispositif médical incluant le dispositif d'orientation.
À l’étape S5, on procède à la transformation de Fourier du signal B1 afin d’obtenir une fréquence où se concentre une valeur maximale d’une amplitude de bruit, et on définit la fréquence où se concentre la valeur maximale de l’amplitude de bruit comme fréquence de coupure d’un filtre passe-bas.
À l’étape S6, on soumet à un filtrage passe-bas le signal B1 soumis à la transformation de Fourier afin d’obtenir un signal de gradient B2 correspondant au signal de champ magnétique B dans la région de cordon de soudure, comme le montre la .
Dans le présent mode de réalisation, le signal dans le domaine temporel B1 sur lequel le traitement de transformation numérique a été réalisé est converti en un signal dans le domaine fréquentiel aux Étapes S5 et S6 dans le but de faciliter l’identification d’une variation brusque du signal. À ce stade, le signal de champ magnétique d’origine B qui a été détecté est converti en le signal de gradient B2 correspondant au signal de champ magnétique B de manière à présenter intuitivement la variation brusque du signal et améliorer ainsi avantageusement la précision des résultats de détection.
En variante, à l’Étape 101, l’acquisition de la valeur de bruit système a dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut du bloc de référence, de la valeur maximale b du bruit de fond dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut et de la valeur maximale c du signal de gradient de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut du bloc de référence comprend : le positionnement fixe de la sonde de détection électromagnétique 2 dans la région de cordon de soudure sans défaut du bloc de référence, le relevé d’une valeur maximale dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut, la répétition M fois du relevé afin de calculer une valeur moyenne comme valeur de bruit système a , M étant un entier positif supérieur ou égal à 2 ; et le balayage à vitesse uniforme de la sonde de détection électromagnétique 2 suivant une direction de cordon de soudure du bloc de référence, la mise à 0 des valeurs inférieures ou égales à a dans le signal de gradient, le relevé de la valeur maximale b du bruit de fond dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut, et le relevé de la valeur maximale c du signal de gradient de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut.
Dans le présent mode de réalisation, la valeur de bruit système a (autrement dit un bruit intrinsèque) du système de détection électromagnétique est acquise par détection fixe de la région de cordon de soudure sans défaut et, pour empêcher que le bruit intrinsèque du système de détection électromagnétique n’influence les résultats de détection de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut, un traitement de données est réalisé sur les données dans le signal de gradient inférieures ou égales à a dans la détection suivante. À titre d’exemple, lorsque la région de cordon de soudure sans défaut est détectée, les données dans le signal de gradient inférieures ou égales à a sont remplacées par 0 afin de faciliter une identification et une extraction efficaces de la valeur maximale b du bruit de fond et d’éliminer l’influence du bruit système sur les résultats de détection. La valeur moyenne des valeurs maximales dans les signaux de gradient de M essais est par ailleurs calculée afin de réduire une erreur d’essai et faciliter l’amélioration de la précision de détection. À titre d’exemple, M peut être égal à 3.
À l’Étape 102, on définit une valeur de signal d’alarme d = à la valeur maximale b du bruit de fond * un intervalle prédéfini, et on définit la valeur de signal d’alarme d c du signal de gradient de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut.
Dans le présent mode de réalisation, des essais ont montré qu’un intervalle prédéfini [2, 3] peut convenir, et la valeur de signal d’alarme d est définie pour être égale à la valeur maximale b du bruit de fond multipliée par l’intervalle prédéfini de manière à identifier efficacement un signal de défaut et éliminer efficacement l’influence du bruit de fond sur les résultats de détection, la valeur maximale b du bruit de fond comportant des bruits dus à un certain nombre de facteurs perturbateurs tels qu’une irrégularité d’une surface de cordon de soudure, un tremblement lors du soulèvement de la sonde de détection électromagnétique, une fluctuation d’une vitesse de détection et autres.
À l’Étape 103, on détecte par tronçons le cordon de soudure à détecter du tube en acier inoxydable et, lorsqu’un signal de gradient durant la détection s’avère supérieur à la valeur de signal d’alarme d , on détermine qu’une région du cordon du soudure à détecter présente éventuellement un défaut (comme le montre la ).
Dans le présent mode de réalisation, la sonde de détection électromagnétique 2 est utilisée pour détecter par tronçons le cordon de soudure dans le tube en acier inoxydable à paroi mince pour le génie nucléaire, et il est fait en sorte que les détections de tous les tronçons se chevauchent sans créer de région manquante durant la détection. Lorsque le signal de gradient durant la détection s’avère supérieur à la valeur de signal d’alarme d , on détermine qu’une région du cordon de soudure à détecter présente éventuellement un défaut. Il convient de noter qu’à l’Étape 103 les données inférieures ou égales à a dans le signal de gradient sont également remplacées par 0 afin de faciliter une identification et une extraction efficaces du signal de défaut.
En variante, dans le but d’améliorer encore la précision de détection, à l’Étape 103, le procédé de détection électromagnétique comprend en outre : avant la détection par tronçons du cordon de soudure à détecter du tube en acier inoxydable, le nettoyage et le polissage du cordon de soudure à détecter du tube en acier inoxydable sur une étendue comportant une surface du cordon de soudure à détecter et des zones affectées thermiquement des deux côtés du cordon de soudure à détecter de façon à ce qu’une irrégularité de surface du cordon de soudure à détecter soit inférieure à ±1 mm et qu’une région détectée soit exempte de projections de soudure, de limaille de fer, de saletés graisseuses et autres impuretés.
À l’Étape 104, on polit la région déterminée comme présentant éventuellement un défaut puis on la détecte N fois, lorsque les signaux de gradient des détections N fois sont tous supérieurs à la valeur de signal d’alarme d , on confirme que la région présente un défaut ; et, lorsqu’un signal de gradient de la détection au moins une fois est inférieur ou égal à la valeur de signal d’alarme d , on confirme que la région ne présente pas de défaut, N étant un entier positif supérieur ou égal à 2.
Dans le présent mode de réalisation, afin de réduire davantage un taux d’erreurs d’évaluation, la région déterminée comme présentant éventuellement un défaut est polie puis détectée N fois, N pouvant, par exemple, être égal à 3. Lorsque le signal de gradient de la détection au moins une fois n’est pas supérieur à la valeur de signal d’alarme d , il est confirmé que la région ne présente pas de défaut, mais qu’elle contient uniquement un bruit dû à une irrégularité d’une structure de cordon de soudure ou à un tremblement lors du soulèvement de la sonde de détection électromagnétique (comme le montre la ).
Comparé au contrôle par ressuage classique, le procédé de détection électromagnétique pour détecter des défauts de cordon de soudure dans un tube en acier inoxydable du présent mode de réalisation est capable de détecter un défaut interne d’un cordon de soudure du tube en acier inoxydable ; et, comparé au contrôle par radiographie classique, le procédé de détection électromagnétique du présent mode de réalisation ne produit pas de rayonnements nocifs, ne nécessite pas de créneau horaire spécial séparé, et offre une grande efficacité de détection.
Dans le procédé de détection électromagnétique du présent mode de réalisation, on positionne fixement la sonde de détection électromagnétique dans la région de cordon de soudure sans défaut du bloc de référence, on relève une valeur maximale dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut, on répète trois fois le relevé de la manière indiquée ci-dessus afin de calculer une valeur moyenne comme valeur de bruit système a , et on remplace les données inférieures ou égales à a dans le signal de gradient acquis par 0 dans la détection suivante afin d’éliminer l’influence du bruit intrinsèque sur les résultats de détection ; et on balaie à vitesse uniforme la sonde de détection électromagnétique suivant une direction de cordon de soudure du bloc de référence, on acquiert la valeur maximale b du bruit de fond dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut, on acquiert la valeur maximale c du signal de gradient de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut, et on définit judicieusement la valeur de signal d’alarme d sur la base de la valeur maximale b du bruit de fond, la valeur maximale b du bruit de fond comportant des signaux de bruit dus à un certain nombre de facteurs perturbateurs tels qu’une irrégularité d’une surface de cordon de soudure, un tremblement lors du soulèvement de la sonde de détection électromagnétique, une fluctuation d’une vitesse de détection et autres.
La définition de la valeur de signal d’alarme d à 2 à 3 fois la valeur maximale b du bruit de fond permet de supprimer complètement l’influence de ces facteurs perturbateurs et d’améliorer la fiabilité et la précision de la détection.
Dans le procédé de détection électromagnétique, le signal de champ magnétique B suivant la direction tangentielle du cordon de soudure circonférentiel du tube en acier inoxydable est utilisé comme signal de détection d’origine.
dans laquelle la composition a un IPS situé dans une plage de 30 à 55 et présente une stabilité de phase et une aptitude au traitement.
En particulier, le au moins un épaississant d'huile à base d'acrylate lipophile comprend un polymère d'acrylate d'alkyle en C10-C30.
En particulier, le au moins un tensioactif non ionique comprend le stéareth-2, le stéareth-20 ou une combinaison de ces derniers.
En particulier, le au moins un filtre anti-UV minéral comprend de l'oxyde de zinc, un dérivé d'oxyde de zinc, du dioxyde de titane, un dérivé de dioxyde de titane ou des combinaisons de ces derniers.
En particulier, la composition selon l’invention comprend en outre un ou plusieurs filtres anti-UV non minéraux choisis parmi les filtres anti-UV organiques.
En particulier, la composition selon l’invention comprend en outre un ou plusieurs filtres anti-UV organiques comprenant de l'homosalate, de l'octisalate et de l'octocrylène, plus particulièrement, dans laquelle le filtre anti-UV comporte de l’oxyde de zinc, présent dans une quantité allant de 5 % à 10 %, et dans laquelle l’homosalate est présent dans une quantité allant de 5 % à 15 %, l’octisalate est présent dans une quantité sur une plage allant de 1 % à 7% et l’octocrylène est présent dans une quantité sur une plage allant de7% à 15 %, chacun en poids, en se basant sur le poids total de la composition photoprotectrice.
En particulier, la composition photoprotectrice selon l’invention comprend en outre un ou une combinaison d'additifs choisis dans le groupe constitué de solvants, de renforçateurs d’IPS, d'humectants, d'actifs de soin de la peau, d'huiles, de cires, d'épaississants, de conservateurs, d'ajusteurs de pH, d'agents chélatants, d'ajusteurs de viscosité, d’agents rafraîchissants, de charges, de parfums, de colorants, de pigments et de combinaisons de ces derniers.
En particulier, la composition photoprotectrice présente une stabilité structurelle d'émulsion dans laquelle la composition photoprotectrice ne présente pas de signes de séparation de phases et ne perd pas son homogénéité après jusqu'à 12 semaines à une température ambiante dans la plage de 25° C jusqu'à et y compris 45 °C et maintient une aptitude au traitement dans laquelle la composition photoprotectrice peut être produite à une échelle commerciale caractérisée par un volume de production d'au moins 15 kilogrammes sans perte de stabilité structurelle de l'émulsion, et dans laquelle la composition photoprotectrice présente un IPS (in vivo) dans une plage de 30 à 55.
L’invention concerne également une composition photoprotectrice comprenant une émulsion huile-dans-eau de phases aqueuse et huileuse, comprenant :
i. au moins un ou plusieurs épaississants d’huile à base d'acrylate lipophile, présents à 1,8 % ;
ii. au moins un filtre anti-UV minéral, présent à hauteur de 7 %
iii. au moins un ou plusieurs tensioactifs non ioniques choisis dans le groupe constitué par les éthers de polyéthylène glycol, les esters de polyéthylène glycol d'acides gras et leurs combinaisons, présents en une quantité totale de 2 % ;
iv. au moins un ou plusieurs filtres anti-UV organiques, présents à raison de 18 % au total et
v. un ou une combinaison d'ingrédients choisis dans le groupe constitué de solvants, de renforçateurs d’IPS, d'humectants, d'actifs de soin de la peau, d'huiles, de cires, d'épaississants, de conservateurs, d'ajusteurs de pH, d'agents chélatants, d'ajusteurs de viscosité, d’agents rafraîchissants, de charges, de parfums, de colorants, de pigments et de combinaisons de ces derniers.
L’invention décrit une composition photoprotectrice qui comporte : une émulsion eau-dans-huile des phases aqueuse et huileuse, comportant les éléments suivants :
au moins un épaississant d’huile à base d'acrylate lipophile, au moins un filtre anti-UV minéral ; au moins un tensioactif non ionique choisi dans le groupe constitué par les éthers de polyéthylène glycol d'acides gras, les esters de polyéthylène glycol d'acides gras, et leurs combinaisons
Le tableau 1 suivant résume les performances obtenues.
Critères Dispositifs conventionnels Système selon l’invention Latence 50.T 0,738 Coût énergétique 50.T x 10 μW T/4 x 1 nW
Procédé et dispositif de gestion du fonctionnement d’un appareil d’affichage tête haute d’un véhicule automobile Domaine technique de l’invention La présente invention concerne le domaine des systèmes informatiques et électroniques qui sont embarqués à bord des véhicules automobiles pour fournir des fonctionnalités d’aide à la conduite afin d’améliorer l’ergonomie et le confort des véhicules ainsi que la sécurité de la conduite. L’invention porte en particulier sur un procédé de gestion du fonctionnement d’un appareil d’affichage tête haute d’un véhicule automobile, ledit véhicule étant équipé d’un pare-brise présentant une première zone opaque en sa partie inférieure et une deuxième zone transparente en sa partie supérieure, ledit appareil d’affichage tête haute comprenant un émetteur pour générer un faisceau lumineux divisé en une première portion et une deuxième portion et un train optique formant un premier chemin optique pour diriger des rayons lumineux générés par l’émetteur sur la première zone du pare-brise et un deuxième chemin optique pour diriger des rayons lumineux générés par l’émetteur sur la deuxième zone du pare-brise. L’invention concerne également un dispositif mettant en œuvre un tel procédé. L’invention s’applique aux véhicules automobiles tels que les véhicules terrestres à moteur, notamment les voitures, les poids-lourds, les véhicules utilitaires, et plus généralement, à tous les véhicules automobiles équipés d’un pare-brise.