INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Plus particulièrement dans le domaine des blanchisseries industrielles en France, les effluents engendrés sont règlementés si la blanchisserie a une capacité de plus de 500kg de linge/jour. Dans ce cas, les blanchisseries ont l’obligation d’avoir une installation de pré-traitement avant de rejeter les eaux de vidange dans le réseau public. Plusieurs paramètres doivent être contrôlés et une filtration doit notamment être effectuée pour abaisser la quantité de matières en suspension. Les technologies de filtration utilisées sont des technologies connues de l’homme du métier comme des paniers dégrilleurs, des tamis courbes statiques, des tamis rotatifs ou des dégrilleurs autonettoyants à chaîne continu. Certaines de ces technologies sont par exemple décrites dans les documents (Boeglin 2002 ; Gaïd, 2008).
Les méthodes de filtration existantes utilisées dans les blanchisseries peuvent être régénérées de manière continue, les solides sont isolés et récupérés comme déchets, mais leur maille de filtration est trop importante (entre 500µm et 1 mm) pour capter efficacement les microfibres qui sont des objets de petite taille, dont la longueur est le plus souvent inférieure à 200µm. Il n’est toutefois techniquement pas possible de diminuer significativement la maille de ces technologies basées sur des tamis, pour des raisons d’usinage et/ou de colmatage.
Ainsi, les solutions techniques existantes destinées aux blanchisseries industrielles ne permettent pas de capter efficacement les microfibres plastiques, soit parce que leur étape de régénération nécessite un arrêt de la filtration et donc du lavage, soit parce que la finesse de leur filtre n’est pas suffisante pour retenir les microfibres plastiques.
Par exemple, le module peut comporter des structures photovoltaïques différentes, notamment ayant un nombre de cellules différents.
Le module peut comporter une diode de blocage en complément de diode de dérivation protégeant des structures photovoltaïques de plusieurs cellules.
La portion semi-conductrice peut avoir tout autre forme tant qu’elle sépare les deux électrodes et qu’elle est reliée à ces dernières en inverse par rapport à la structure photovoltaïque.
La structure multicouche de connexion électrique peut comporter des fonctions additionnelles notamment des capteurs de température ou de tension.
Les cellules peuvent ne pas être toutes reliées en série, elles peuvent également être reliées entre elles en dérivation.
Procédé et dispositif de diagnostic de fonctionnement d’une chaîne de modules photovoltaïques comprenant au moins un module photovoltaïque La présente invention concerne un procédé et un dispositif de diagnostic de fonctionnement d’une chaîne de modules photovoltaïques comprenant au moins un module photovoltaïque.
L’invention se situe dans le domaine de la production d’électricité par des installations photovoltaïques, et plus particulièrement dans le domaine de la surveillance du bon fonctionnement de telles installations.
De manière connue, les installations photovoltaïques comprennent une ou plusieurs chaînes de modules photovoltaïques, chaque chaîne comprenant un ensemble de modules photovoltaïques, pouvant se réduire à un seul module photovoltaïque, les chaînes étant connectées en série et/ou en parallèle entre une borne positive et une borne négative, chaque module étant composé d’au moins une cellule photovoltaïque, en général une matrice de cellules, chaque cellule étant une unité configurée pour produire un courant électrique à partir de l’énergie lumineuse. Une telle installation est adaptée pour alimenter en énergie électrique une charge, par exemple un onduleur adapté pour générer des tensions et des courants alternatifs à partir d’une source produisant un courant électrique continu, relié à un réseau électrique alternatif.
Un des problèmes qui se pose dans ce type d’installation est la surveillance de bon fonctionnement de l’installation, et ainsi que le diagnostic en cas de détection de dysfonctionnement.
En effet, une baisse dans la fourniture d’énergie électrique peut provenir de la présence d’ombrage par exemple, qui est susceptible d’affecter une sous-partie des modules photovoltaïques, ou d’autres problèmes nécessitant une maintenance, comme par exemple la présence de salissures, un défaut de transparence du verre, un vieillissement des connectiques.
On connaît des méthodes de diagnostic de fonctionnement de chaînes de modules photovoltaïques à partir de mesures de courant et de tension prélevées sur le site de l’installation, pendant une durée de mesure, formant une courbe (ou caractéristique) de courant en fonction de la tension, notée classiquement courbe I(V). Pour un module photovoltaïque, il a été proposé de modéliser la courbe I(V) par un modèle de fonctionnement de circuit électrique à une diode, caractérisé par des valeurs de résistance série, résistance parallèle, courant de court-circuit I sc , tension de circuit ouvert V oc , coefficient d’idéalité de la diode. L’analyse de ces valeurs de modélisation permet d’obtenir des informations de diagnostic de fonctionnement.
De plus, il a également été montré que dans le cas de la présence d’ombrage ou toute autre situation dans laquelle un sous-ensemble de modules photovoltaïques fournit moins d’électricité (proportionnellement à sa taille) que le reste de l’installation (par exemple, sous-ensemble de modules comportant des salissures ou autres défauts), le modèle de circuit électrique à une diode n’est pas adéquat, la courbe de courant en fonction de la tension présente une inflexion.
Le brevet FR 18 60499 décrit un procédé de diagnostic de chaîne de modules photovoltaïques, permettant de détecter automatiquement un défaut induisant une inflexion de la courbe I(V) par un modèle électrique dit modèle avec dérivation. Le procédé décrit dans ce brevet comporte :
- une détection d’une première zone linéaire et d’une deuxième zone linéaire de la caractéristique I(V),
- une détermination des paramètres d’un premier modèle électrique sans dérivation correspondant à la caractéristique I(V) mesurée,
Ainsi, la connexion électrique du deuxième fil d’alimentation électrique SP1 avec le premier fil d’alimentation électrique Bat- permet de réduire le nombre de fils d’alimentation électrique à l’intérieur du câble d’alimentation électrique 18 et, plus particulièrement, au niveau de la fiche électrique 54.
De cette manière, le logement 37 ménagé dans le support de couple 21, et dans le cas présent le logement 57 ménagé dans l’élément d’interface 39, à l’intérieur duquel est inséré la fiche électrique 54 du câble d’alimentation électrique 18 présente des dimensions réduites, du fait de la diminution du nombre de fils d’alimentation électrique Bat+, Bat-, SP1, SP2 à l’intérieur du câble d’alimentation électrique 18 et, plus particulièrement, de la fiche électrique 54 du câble d’alimentation électrique 18.
Ici, la connexion électrique du deuxième fil d’alimentation électrique SP1 avec le premier fil d’alimentation électrique Bat- est réalisée à l’intérieur de la fiche électrique 54 du câble d’alimentation électrique 18 au moyen d’une cosse électrique, non représentée.
Avantageusement, l’unité électronique de contrôle 15, en particulier la carte électronique 55, comprend un module d’alimentation électrique 51. En outre, module d’alimentation électrique 51 alimente en énergie électrique, autrement dit est configuré pour alimenter en énergie électrique, de manière séquentielle, des bobines, non représentées, du moteur électrique 16, de sorte à produire un champ électromagnétique tournant provoquant l’entraînement en rotation du rotor du moteur électrique 16.
Avantageusement, le module d’alimentation électrique 51 comprend des commutateurs 61. En outre, les commutateurs 61 permettent de réaliser l’alimentation électrique séquentielle des bobines du moteur électrique 16.
Ici, les commutateurs 61 du module d’alimentation électrique 51 sont des transistors de type « MOSFET » (acronyme du terme anglo-saxon Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor), et au nombre de six.
Le type de commutateurs du module d’alimentation électrique et leur nombre ne sont pas limitatifs.
En variante, les commutateurs 61 du module d’alimentation électrique 51 peuvent être des transistors de type « IGBT » (acronyme du terme anglo-saxon Insulated Gate Bipolar Transistor).
Ici et comme illustré à la , les commutateurs 61 sont représentés par trois blocs, autrement dit par trois composants électroniques, regroupant chacun deux commutateurs 61.
On décrit à présent, en référence aux figures 4 à 7, une partie du schéma électrique du dispositif d’entraînement motorisé 5 illustré aux figures 1 à 3, conforme à un mode de réalisation de l’invention.
L’unité électronique de contrôle 15 comprend, en outre, un module de filtrage électromagnétique 38 et un module de désaccouplement électromagnétique 44, représentés uniquement et respectivement aux figures 6 et 7 pour la clarté du dessin.
Le module de filtrage électromagnétique 38 comprend des inductances de mode commun 49, couplées entre elles. Chacune des inductances de mode de commun 49 est reliée électriquement à l’une des deuxièmes pistes électriques d’alimentation 60 de la plaque de circuit imprimé 46.
Ici et comme illustré à la , les inductances de mode commun 49, couplées entre elles, sont représentées par un seul bloc, autrement dit par un seul composant électronique.
En outre, le module de désaccouplement électromagnétique 44 comprend des inductances de mode différentiel 50. Chacune des inductances de mode différentiel 50 est reliée électriquement à l’une des deuxièmes pistes électriques d’alimentation 60 de la plaque de circuit imprimé 46.
Ainsi, les inductances de mode différentiel 50 du module de désaccouplement électromagnétique 44 de l’unité électronique de contrôle 15 permettent de réduire un phénomène de couplage électromagnétique entre l’antenne radiofréquence filaire 58 et les fils d’alimentation électrique Bat+, Bat-, SP1, SP2 du câble d’alimentation électrique 18, en présentant une forte impédance aux courants circulant sur ces fils d’alimentation électrique Bat+, Bat-, SP1, SP2, ce phénomène de couplage électromagnétique étant induit par le rayonnement électromagnétique de l’antenne radiofréquence filaire 58.
Ceci permet de conserver les performances de rayonnement de l’antenne radiofréquence filaire 58 par une réduction du couplage électromagnétique entre celle-ci et les fils d’alimentation électrique Bat+, Bat-, SP1, SP2 du câble d’alimentation électrique 18.
BAC et DA10 sont mélangées au préalable dans la capacité, puis injectées en un seul point d'injection en fourreau 6.
Les additifs sous forme liquide sont introduits dans l'extrudeuse au niveau du fourreau 4 par injection, et/ou dans le réacteur mélangeur au niveau du premier compartiment. Les additifs sous forme solide sont introduits en sous la forme d’un mélange à sec (« dry-blend ») avec un des monomères. Les conditions d'introduction sont décrites dans le tableau 1. Dans le cas de l'exemple 5, un mélange de deux additifs est injecté dans l'extrudeuse en un seul point d'injection en fourreau 4.
Acide stéarique Acide acétique Solution 80 %w Acide benzoïque NaH2PO2 Solution 60 %w H3PO4 Solution 85 %w H3PO2 Solution 50 %w Forme Solide Liquide Solide Liquide Liquide Liquide Introduction Dry-blend Extrudeuse Injection Extrudeuse Dry-blend Extrudeuse Injection Extrudeuse Injection Réacteur-mélangeur Injection Réacteur-mélangeur
Vitesse vis extrudeuse Fourreau 1 Fourreau 2 Fourreau 3 Fourreau 4 Fourreau 5 Fourreau 6 Fourreau 7 Fourreau 8 Fourreau 9 Fourreau 10 Fourreau 11 Fourreau 12 RPM °C °C °C °C °C °C °C POLYMERE A 340 30 100 190 190 190 190 190 POLYMERE B 280 30 50 150 200 250 250 250 POLYMERE C 340 30 50 150 200 250 250 250 POLYMERE D 280 30 50 150 200 250 250 250
Unité EX1 EX2 EX3 EX4 EX5 Point de solidification °C 190 190 260 260 260 A11 kg/h 11 11 2.88 2.94 2.71 DA10 kg/h - - 3.89 4.03 3.6 AT kg/h - - 3.41 3.48 3.21 DC10 kg/h - - - - - 1,3-BAC kg/h - - - - - BMACM kg/h - - - - - Débit total monomères kg/h 11 11 10.18 10.45 9.52 Acide stéarique g/h - - 185 - - Acide acétique solution 80 %w g/h - - - 100 90 Acide benzoïque g/h - - - - - NaH2PO2 solution 60 %w g/h - - 50 50 50 H3PO4 solution 85 %w g/h 20 20 - - - H3PO2 solution 50 %w g/h - - - - - Niveau % 42 42 45 45 42 Temps de séjour minutes 15 15 17 17 17 Vitesse agitation réacteur RPM 60 60 60 60 60 T°C réacteur °C 250 250 300 300 300 T°C condenseur partiel °C 230 230 110 140 180 T°C ligne dégazage °C 230 230 180 180 180 T°C condenseur total °C 80 80 80 80 80 Débit azote réacteur-mélangeur L/h 5 30 50 50 50 Facteur dilution - 1.00 1.02 1.04 1.04 1.04 Pertes Diamines % - - 7.3 8.6 9.5 Viscosité en solution Sortie réacteur-mélangeur dL/g 1.44 1.65 1.22 1.22 1.13 Viscosité en solution Sortie extrudeuse dL/g 0.15 0.15 0.10 0.10 0.10 Unité EX6 EX7 EX8 EX9 EX10 Point de solidification °C 260 260 150 150 275 A11 kg/h 2.94 2.94 0.98 0.98 - DA10 kg/h 3.97 3.97 - - 2.81 AT kg/h 3.48 3.48 - - 4.42 DC10 kg/h - - 3.98 3.98 - 1,3-BAC kg/h - - - - 1.79 BMACM kg/h - - 4.84 4.84 - Débit total monomères kg/h 10.39 10.39 9.80 9.80 9.02 Acide stéarique g/h 185 185 - - Acide Acétique solution 80 %w g/h - - 14 14 Acide benzoïque g/h - - - - 95 NaH2PO2 solution 60 %w g/h 50 50 - - 43 H3PO4 solution 85 %w g/h - - - - - H3PO2 solution 50 %w g/h - - 8 8 - Niveau % 45 45 45 45 45 Temps de séjour minutes 17 17 18 18 20 Vitesse agitation réacteur RPM 60 60 60 60 60 T°C réacteur °C 300 300 280 280 300 T°C condenseur partiel °C 110 110 110 110 110 T°C ligne dégazage °C 180 180 180 180 180 T°C condenseur total °C 80 80 80 80 80 Débit azote réacteur-mélangeur L/h 120 200 50 200 50 Facteur dilution - 1.09 12.14 1.05 1.19 1.04 Pertes Diamines % 7.6 8.2 2.5 2.6 7.5 Viscosité en solution Sortie réacteur-mélangeur dL/g 1.41 1.59 1.02 1.21 0.90 Viscosité en solution Sortie extrudeuse dL/g 0.10 0.10 0.10 0.10 0.10
Dans les tableaux 1 à 3 ci-dessus, les termes utilisés ont les significations suivantes :
« %w » signifie un pourcentage en poids ;
« Niveau » se réfère à la proportion du volume libre du réacteur-mélangeur occupé par le mélange obtenu à l’issue de l’étape a), introduit dans le réacteur-mélangeur ;
« temps de séjour » se réfère au temps de séjour dans le réacteur-mélangeur ;
« facteur de dilution » : Le débit de gaz inerte, notamment d'azote introduit dans le réacteur est défini de façon à obtenir un facteur de dilution de la vapeur d'eau F inférieur à 1,40, de préférence inférieur à 1,20, encore plus de préférence inférieur à 1,10.
« Pertes Diamine » se réfère au poids de la totalité des monomères diamines récupérés en sortie du condenseur total équipant la ligne de dégazage, par rapport au poids total de monomères diamines introduits dans l’extrudeuse.
POLYMERE POUR LA DETECTION DES ALDEHYDES ET DES CETONES La présente invention concerne un polymère à empreinte(s) moléculaire(s) pour la détection d’au moins un composé choisi parmi les aldéhydes et les cétones notamment produits lors de la dégradation d’un aliment ou d’une composition cosmétique, présents dans l’environnement, ou molécules cibles en médecine ou en biologie. L’invention est également relative à un procédé de préparation dudit polymère, à un emballage ou élément d’emballage le comprenant, à l’utilisation dudit polymère ou dudit emballage pour la détection des aldéhydes et les cétones, et à un procédé de détection de la dégradation d’un aliment ou d’une composition cosmétique emballé(e) ou d’un échantillon biologique ou issu de l’environnement. Ainsi, la détection des carbonyles s’avère utile dans le domaine de l'agroalimentaire (suivi de la qualité des aliments, vins, spiritueux, jus de fruits), mais également dans les domaines de l'environnement (suivi de la pollution de l'air et de l'eau) et de la médecine ou de la biologie (détection de maladies et de cancers).
La France s’est engagée en 2020 à réduire le gaspillage alimentaire. La loi du 11 février 2020 relative à la lutte contre le gaspillage confirme la définition du gaspillage alimentaire initiée par Le Pacte national en 2013, en ces termes : « Toute nourriture destinée à la consommation humaine qui, à un endroit de la chaîne alimentaire est perdue, jetée, dégradée, constitue le gaspillage alimentaire ». Chaque année, en France, près de 10 millions de tonnes de nourriture consommable sont gaspillées, soit l’équivalent de 150 kg par habitant et par an. Dans les ordures ménagères et assimilées, on trouve l’équivalent de 20 kg par habitant et par an de déchets alimentaires, dont 7 kg de produits alimentaires encore emballés.
L’apposition de la date de durée de vie des produits emballés périssables voire hautement périssables offre une certaine garantie sanitaire aux consommateurs, mais les approximations et précautions inhérentes à cette approche entraînent parfois l'achat de certains aliments avariés ou bien souvent la destruction de certains aliments sains. Les écarts liés à l’estimation de la durée de conservation des produits sont amplifiés dans les régions plus chaudes ou lors des saisons estivales, car les systèmes de régulation de température sont alors mis à rude épreuve. Le transport des produits constitue souvent un point critique. En outre, même de courts écarts de température sur les quais de chargement exposés peuvent accélérer la détérioration. A l’inverse, les produits alimentaires conservés dans des conditions optimales peuvent rester propres à la consommation bien au-delà des dates indiquées au moment de leur conditionnement, ce qui entraîne l'élimination d'aliments qui seraient encore consommables.
L'oxydation de la matière grasse constitue l'une des principales causes de dégradation des aliments. L’oxydation des lipides peut en effet conduire au rancissement des produits. L'acceptabilité d'un produit alimentaire dépend souvent de l'ampleur de ce phénomène. Cependant, l'oxydation ne diminue pas seulement les qualités organoleptiques de l'aliment et sa valeur nutritive, mais peut également porter préjudice à la santé du consommateur en raison de certains produits d'oxydation dangereux.
Il est donc nécessaire de disposer de techniques permettant d'évaluer le degré d'oxydation et de prédire la durée de conservation restante. L'analyse sensorielle est l'une des méthodes les plus sensibles disponible. Cependant, cette méthode n'est pas pratique pour les analyses de routine. C'est pourquoi de nombreuses techniques chimiques et physiques ont été mises au point pour quantifier la dégradation oxydative et corréler les données avec le développement d'un mauvais goût ou d’une mauvaise odeur. Les méthodes chimiques comprennent celles qui mesurent l'indice de peroxyde, l’analyse des diènes conjugués, le test à l'acide thiobarbiturique, le test de Kreis, celles qui mesurent les composés carbonylés totaux et volatils, la chromatographie en phase gazeuse et les tests de détermination de l'oxirane. Les méthodes physiques comprennent la spectroscopie UV et infrarouge, la polarographie et la réfractométrie. Toutefois, ces méthodes ne sont adaptées ni aux distributeurs (car ne pouvant être réalisées qu’en déballant l’aliment emballé à tester) ni aux consommateurs (car ne pouvant être réalisées par des particuliers).
Exposé détaillé d’au moins un mode de réalisation On a représenté sur la une vue en coupe longitudinale d’un générateur 1 équipé d’un dispositif de déconnexion 2 selon l’invention.
Le générateur 1 comprend un rotor 3 et un stator 4. Il peut être un générateur à rotor bobiné ou à aimant permanent.
En fonctionnement, le générateur 1, et plus particulièrement le rotor 3 du générateur 1 est entrainé en rotation par un rotor d’entrainement du générateur 5. Le rotor d’entrainement 5 est plus précisément un arbre de sortie d’un moteur. Ce moteur est par exemple un moteur d’un véhicule tel qu’un aéronef.
Néanmoins, l’invention ne se limite pas à cette configuration, et concerne aussi un dispositif de déconnexion d’un générateur entrainé par une boite de vitesse, ou boite de transmission.
Le dispositif de déconnexion 2 comprend un arbre interne 6, un arbre externe 7, des moyens d’accouplement 8 de l’arbre interne 6 à l’arbre externe 7, un dispositif de surveillance et des moyens de désengagement 9 des moyens d’accouplement.
L’arbre interne 6 s’étend axialement dans le générateur et est solidarisé au rotor 3 du générateur 1. Plus précisément, le rotor 3 est fixé axialement sur l’arbre interne 6. D’autre part, l’arbre interne 6 est apte à être solidarisé à l’arbre externe 7 et à s’en désengager. L’arbre externe 7 est fixé au rotor d’entrainement 5, et s’étend axialement entre le rotor d’entrainement 5 et l’arbre interne 6.
L’arbre interne 6 est monté axialement déplaçable entre une position d’engagement dans laquelle il est couplé à l’arbre externe 7 illustrée sur la et une position de désengagement de l’arbre externe 7.
Sur la , le générateur 1 est en position de fonctionnement et est donc entrainé par le rotor d’entrainement 5 par l’intermédiaire de l’arbre interne 6 en position d’engagement sur l’arbre externe 7, qui est fixé au rotor d’entrainement 5.
A l’une de ses extrémités 6a en regard de l’arbre externe 7, l’arbre interne 6 comprend des moyens d’accouplement 8. Ces moyens d’accouplement 8 sont aptes à solidariser l’arbre interne 6 à l’arbre externe 7. Plus particulièrement, ces moyens d’accouplement 8 comprennent des dentures ou des cannelures bombées engagées axialement avec l’arbre externe 7. Ainsi, leur désengagement est possible par une simple translation de l’arbre interne 6 de façon à l’éloigner axialement de l’arbre externe 7 sur une distance supérieure à la longueur en prise des moyens d’accouplement 8 sur l’arbre externe 7.
Dans la position du dispositif 2 illustrée sur la , le rotor d’entrainement 5 est apte à entrainer en rotation l’arbre interne 6 solidarisé au rotor 3, par l’intermédiaire de l’arbre externe 7. Le générateur 1 est donc en position de fonctionnement normal.
Le dispositif de déconnexion 2 comprend un dispositif de surveillance non représenté sur les figures. Ce dispositif de surveillance comprend des capteurs aptes à détecter un dysfonctionnement dans le générateur 1 tel qu’un court-circuit ou un blocage de la génératrice. Le dispositif de surveillance est aussi apte à déclencher les moyens de désengagement 9 des moyens d’accouplement 8, lorsqu’un dysfonctionnement survient.
Les moyens de désengagement 9 des moyens d’accouplement sont aptes à désactiver les moyens d’accouplement 8. Plus particulièrement, les moyens de désengagement 9, lorsqu’ils sont activés, provoquent une translation axiale de l’arbre interne 6 de sorte que les moyens d’accouplement 8 se désengagent de l’arbre externe 7 fixé au rotor d’entrainement 5, ce qui déconnecte le générateur 1 du rotor d’entrainement 5 et donc du moteur.
Les moyens de désengagement 9 comprennent un écrou 10, des moyens de blocage en translation 11 et un moyen de freinage et de blocage 12 en rotation de l’écrou 10.
L’écrou 10 est monté sur l’arbre interne 6, par exemple sur l’extrémité 6c de l’arbre interne 6 opposée à l’extrémité 6a comprenant les moyens d’accouplement 8.
Dans un premier mode de réalisation, l’écrou 10 comprend un filetage interne par lequel il est solidarisé à un filetage externe 6b de l’arbre interne 6
Les moyens de blocage en translation 11 de l’écrou 10 sont solidarisés avec le stator 4 du générateur 1. Les moyens de blocage en translation 11 sont au contact de l’écrou 10 et bloquent sa translation axiale, sans bloquer sa rotation. Par exemple, les moyens de blocage en translation 11 de l’écrou 10 comprennent des roulements à contact obliques fixés d’une part au stator 4 et d’autre part disposés sur l’écrou 10 de façon à bloquer sa translation axiale sans bloquer sa rotation entrainée par la rotation de l’arbre interne 6.
La quantification de la résistance série Rs i d’une cellule i peut quant à elle s’opérer de la manière suivante en faisant appel à des relations mises en évidence dans la publication Ory et al, « Extended quantitative characterization of solar cell from calibrated voltage-dependent electroluminescence imaging » (J. Appl. Phys. 129, 043106 (2021)). Les courbes d’électroluminescence sont ajustées selon le modèle suivant, ce qui permet d’obtenir des paramètres intermédiaires et .
La relation suivante est applicable d’après la publication citée : * .