INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, afin de contrôler la température du gaz de combustion de brûleur 20, un gaz de dilution 21 est mélangé audit gaz de combustion 20, préférablement avant injection dans la conduite de transport 11. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le gaz de dilution 21 est mélangé au gaz de combustion de brûleur 20 (e.g. directement) en sortie du brûleur externe 17 ou (e.g. directement) avant injection dans la première conduite de transport 11.
Avantageusement, le gaz de dilution 21 permet de diluer le gaz de combustion de brûleur 20 pour contrôler la température d’entrée de la première conduite de transport 11. Le gaz de dilution 21 permet aussi d’avoir un débit gaz suffisant dans la première conduite de transport 11 pour pouvoir transporter le catalyseur au moins partiellement coké 7.
Une unité FCC traite généralement une coupe lourde issue de l'unité de distillation sous vide comme un gazole sous vide (« vacuum gas oil » ou VGO selon la terminologie anglo-saxonne) ou un résidu sous vide en mélange, ou encore un résidu atmosphérique seul ou en mélange. Il arrive cependant que la charge arrivant à l’unité FCC puisse être nettement plus légère du fait d'un prétraitement préalable, prétraitement de VGO par exemple, ou bien du fait qu'elle provienne d'une unité de conversion où la charge initiale a été enrichie en hydrogène et a été débarrassée de certaines impuretés, comme par exemple des coupes issues de l’hydrocraquage, généralement appelé purges ou « bleed » selon la terminologie anglo-saxonne. Une adaptation récente du FCC à des charges encore plus légères – essences – a pour but de convertir ces charges paraffiniques légères en oléfines légères (éthylène et propylène), produits à forte valeur ajoutée pour le marché de la pétrochimie. Le FCC est alors appelé NCC. Dans ce cas, le procédé doit répondre à la difficulté liée au faible rendement en coke de la charge, donc au bouclage du bilan thermique.
Pour boucler le bilan thermique d’une unité de craquage catalytique traitant des charges peu cokantes, l’invention propose d’utiliser un gaz de combustion de brûleur (e.g. combustion de méthane formé en totalité ou en partie par le procédé de craquage catalytique, produit peu valorisé à ce jour) pour chauffer le catalyseur à régénérer (catalyseur au moins partiellement coké) à la température désirée. La combustion se fait dans un brûleur externe, dont la fiabilité et la robustesse sont prouvées industriellement, le gaz de combustion de brûleur apportant la chaleur nécessaire à l’unité de craquage catalytique pour boucler le bilan thermique tout en limitant la postcombustion.
Avantageusement, le gaz de combustion de brûleur peut être transporté avec le catalyseur à régénérer par une (première) conduite de transport (e.g. « lift » selon la terminologie anglo-saxonne si le transport est ascendant ou « stand pipe » selon la terminologie anglo-saxonne si le transport est descendant) dont la terminaison est un distributeur gaz/solide disposé dans un régénérateur et préférablement au fond de la phase dense (du lit) du régénérateur.
Avantageusement, en utilisant un brûleur externe dédié à l’apport de chaleur, le contrôle de la combustion est amélioré, notamment par rapport à un dispositif de référence dans lequel le combustible serait injecté directement dans un lit fluidisé (dense ou dilué) du régénérateur. En effet, il a été identifié que les particules de catalyseur jouent le rôle d’inhibiteur aux réactions de combustion. En outre, il a été identifié qu’une température supérieure à 800°C est généralement requise pour pouvoir débuter partiellement la combustion du combustible, tel que du méthane, dans un lit fluidisé dense, alors qu’il est préférable que la température du régénérateur soit inférieure à 840°C, préférentiellement inférieure à 800°C. En deçà de 800°C, au moins une partie du combustible, tel que le méthane, peut traverser le lit de catalyseur sans réagir, pour brûler dans la phase diluée – ce qui provoque des points chauds, voire même des risques d’explosion. En effet, si la combustion de combustible est mal maitrisée au sein du régénérateur (injection du méthane directement au sein d’un lit fluidisé), un mauvais fonctionnement voire des risques importants sont à prévoir : - en cas de défaut d’air trop important, une partie du méthane ne sera pas convertie dans le lit fluidisé et brulera dans la phase diluée (points chauds, explosions) ; ou - en cas d’excès d’air trop important par rapport au méthane, la teneur en oxygène dans les fumées du régénérateur sera importante, conduisant à la formation non contrôlée de NOx, d’où l’intérêt d’avoir recours à la technologie fiable et éprouvée que représente un brûleur externe.
Le dispositif selon l’invention En référence à la (exemple type NCC), le dispositif selon un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention comprend une (deuxième) conduite de transport 1 adaptée pour envoyer une charge hydrocarbonée 2 (préférablement vaporisée ou pulvérisée sous forme de fines gouttes) et un catalyseur solide 3 (e.g. frais et/ou régénéré) avec un premier distributeur gaz/solide 4 vers un réacteur 5.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la conduite de transport 1 est adaptée pour craquer partiellement la charge hydrocarbonée 2 en présence du catalyseur solide.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les distributeurs gaz/solide selon l’invention sont choisis parmi les distributeurs gaz/solide tels que décrits dans les documents brevets FR3006607, ou FR3065886, ou FR3082125.
Le réacteur 5 comprend une zone réactionnelle (partie basse du réacteur 5) et une zone de séparation (partie haute du réacteur 5).
La zone réactionnelle du réacteur 5 comprend un lit fluidisé dense disposé au fond du réacteur 5, alimenté par le premier distributeur gaz/solide 4, et adapté pour craquer au moins partiellement la charge hydrocarbonée 2 en présence du catalyseur solide 3 et produire un premier effluent. Le premier effluent comprend du catalyseur (partiellement) coké et des produits gazeux de craquage et optionnellement de la charge hydrocarbonée non convertie.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la zone de séparation du réacteur 5 comprend un équipement de séparation gaz/solide (généralement des cyclones - non représentés sur les figures), préférablement disposé en haut du réacteur 5, adapté pour la séparation entre le catalyseur coké et les produits gazeux de craquage (et optionnellement de la charge hydrocarbonée non convertie).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre de la conduite de transport 1 est défini tel que la vitesse superficielle du gaz le traversant soit comprise entre 2 m/s et 30 m/s, préférentiellement entre 5 m/s et 25 m/s.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre du réacteur 5 est défini tel que la vitesse superficielle du gaz le traversant est comprise entre 0,1 m/s et 2 m/s, préférentiellement entre 0,2 m/s et 1,5 m/s.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, une charge hydrocarbonée supplémentaire 2’ est directement injectée dans le réacteur 5, préférablement en fond de réacteur 5, i.e., dans le lit fluidisé dense.
En référence à la (exemple FCC), le dispositif selon un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention comprend un réacteur 1’ de craquage catalytique, appelé ci-après réacteur central 1’, adapté pour être alimenté par et craquer au moins partiellement une charge hydrocarbonée 2 (préférablement vaporisée ou pulvérisée sous forme de fines gouttes) en présence d’un catalyseur solide 3 (e.g. frais et/ou régénéré) et produire un premier effluent, des réactions de craquage se produisant le long du réacteur central 1’. Le premier effluent comprend du catalyseur (partiellement) coké et des produits gazeux de craquage et optionnellement de la charge hydrocarbonée non convertie.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur central 1’ est un réacteur à lit fluidisé à co-courant gaz-solide ascendant (« riser » selon la terminologie anglo-saxonne).
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur central est un réacteur à lit fluidisé à co-courant gaz-solide descendant (« downer » selon la terminologie anglo-saxonne).
- le support comporte sur ses faces avant et arrière opposées des couples de première et deuxième empreintes,
- le support est pourvu de plusieurs couples de première et deuxième empreintes, tous les couples d'empreintes étant placés sur la face avant et/ou arrière de la plaque rectangulaire de sorte qu'il est prévu sur le support une seule ligne de soudage parallèle à l'axe X, s'étendant entre tous les bords parallèles en vis-à-vis des première et deuxième empreintes desdits couples ;
- il est prévu un poste de soudage comprenant, d'une part, une base avec une face avant et une électrode de soudage inférieure dont la pointe émerge de ladite face avant, et, d'autre part, un couvercle, mobile par rapport à la base, présentant une face arrière tournée vers ladite face avant de la base et portant une électrode de soudage supérieure dont la pointe émerge de ladite face arrière en vis-à-vis de la pointe de ladite électrode de soudage inférieure, lesdites électrodes de soudage inférieure et supérieure étant raccordées à des connecteurs propres à être connectés à un générateur de courant pour produire un arc électrique de soudage entre leurs pointes en vis-à-vis, et ladite face avant de la base étant équipée de moyens de maintien et de guidage dudit support de manière à positionner sa ligne de soudage au droit des pointes desdites lesdites électrodes de soudage inférieure et supérieure ;
- lesdits moyens de maintien et de guidage comportent deux montants longitudinaux parallèles formant un rail dans lequel est apte à être engagé ledit support pour être déplacé en translation sur ladite face avant de la base suivant ledit axe X, le long desdits montants longitudinaux ;
- ledit support comporte sur sa face avant une marque d'indexation placée le long d'au moins un desdits premiers bords de la plaque rectangulaire, à une distance déterminée de la ligne de soudage, et au moins un desdits montants longitudinaux de la base comporte une pluralité de marques d'indexation espacées régulièrement le long dudit montant longitudinal, à des distances déterminées de l'électrode de soudage inférieure, la mise en regard de la marque d'indexation du support avec chaque marque d'indexation dudit montant longitudinal de ladite base, permettant de positionner la pointe de l'électrode de soudage inférieure à un endroit déterminé sur la ligne de soudage dudit support ;
- il est prévu au moins un élément de limitation de la course de fermeture dudit couvercle par rapport à ladite base pour arrêter le couvercle à une distance minimale de la base dans laquelle la pointe de l'électrode de soudage supérieure est maintenue écartée de la pointe de l'électrode de soudage inférieure ;
- l'élément de limitation est un plot porté par la face arrière du couvercle ; et
- le couvercle est articulé sur la base au moyen d'un système de charnières.
L’invention concerne également une utilisation du dispositif de soudage tel que précité, pour la mise en œuvre d'un procédé de soudage semi-automatique des électrodes issues d'une cellule neuve à des éléments de contact issus d'une base d'une nappe flexible récupérée d'une batterie d'alimentation d'un dispositif électronique portable, selon lequel :
a) on place la base de la nappe flexible dans la deuxième empreinte du support de sorte que ses éléments de contact s'étendent au-dessus de ladite ouverture traversante sur ladite ligne de soudage du support, b) on place la cellule dans la première empreinte du support de sorte que ses électrodes recouvrent lesdits éléments de contact de la nappe flexible, le couvercle du poste de soudage étant ouvert, c) on place ledit support entre lesdits montants longitudinaux de la base du poste de soudage de manière à placer la marque d'indexation dudit support en regard d'une marque d'indexation prévue sur le montant longitudinal correspondant de la base, d) on ferme le couvercle sur la base et on génère une impulsion électrique pour réaliser à un endroit déterminé le long de la ligne de soudage, un point de soudure sur une électrode de la cellule et sur un élément de contact de la nappe flexible, e) on ouvre le couvercle, et f) on translate ledit support le long des montants longitudinaux et on répète les étapes d) et e) pour réaliser à des endroits déterminés le long de la ligne de soudage du support, tous les points de soudure sur chaque électrode de la cellule et sur chaque élément de contact de la nappe flexible.
est une vue schématique en perspective avant du support d’un mode de réalisation du dispositif de soudage selon l’invention,
est une schématique en perspective d’un mode de réalisation du dispositif de soudage selon l’invention,
est une vue schématique en perspective d’une partie du poste de soudage du dispositif de soudage de la ,
Le cas d’une phase transitoire correspondant au passage d’une consigne de couple négatif à un couple positif est traité en premier en référence aux figures 3a-3d tandis que le passage d’une consigne de couple positif à un couple négatif est traité en second en référence aux figures 5a-5c. Le contrôle de ces phases transitoires est similaire mais avec de petites différences.
Plusieurs grandeurs concernant le jeu de la transmission sont utilisées. Chacune de ces grandeurs correspond à un angle de rotation de l’arbre moteur. Comme déjà indiqué, le jeu peut aussi s’exprimer en une longueur, par exemple un maillon de chaine, c’est-à-dire en général quelques centimètres (de 1 à 5 cm, le plus souvent de l’ordre de 2 à 3 cm). Le déplacement de la chaine d’une telle longueur correspond à une rotation d’une roue dentée en sortie de boîte de vitesses. Ainsi, le déplacement angulaire au niveau de l’arbre moteur dépend du rapport engagé dans la boîte de vitesses et donc de R défini précédemment.
On suppose au cours de la description du procédé de contrôle qui suit que le rapport de boite de vitesses ne varie pas (donc R est constant) et que l’embrayage reste en position embrayée (moteur couplé à la boîte de vitesses). Si l’embrayage est actionné et/ou le rapport de boîte de vitesses est changé, le procédé qui va être décrit s’interrompt.
On considère que le jeu de la transmission est connu. Ce jeu est appelé gap_trans. Cette grandeur dépend du rapport R. Comme expliqué ci-après, cette valeur sera aussi dépendante du régime moteur Ne.
Pendant la phase transitoire l’arbre moteur va tourner de l’angle gap_trans sans entrainer la roue arrière. La variable gap_cur correspond à l’angle dont l’arbre moteur a déjà tourné sans entrainer la roue arrière.
La différence de rotation angulaire gap_cur entre l’arbre de sortie moteur et la roue motrice peut par exemple être déterminée au moyen de l’intégrale de la différence de régime de rotation entre le moteur et la roue ramenée au niveau du moteur via les rapports connus de transmission. L’intégrale commence lorsque la transition de demande de couple est détectée comme indiqué plus haut aux paragraphes [0057] à [0058] et au-dessous.
Pour contrôler la phase transitoire, un angle gap_est est calculé. Il correspond au décalage angulaire estimé entre l’arbre moteur et l’image de l’arbre de roue (en tenant donc compte du rapport R comme expliqué plus haut) en fin de phase transitoire.
Lors d’une phase d’initialisation on réalise :
Gap_cur = 0
Gap_est = 0
Nveh = Ne
L’idée est ici d’inhiber la combustion dans le moteur à partir d’un instant à déterminer pour que la vitesse de rotation de l’arbre moteur corresponde à la vitesse Nveh lorsque le moteur revient entrainer la roue arrière.
On vient alors effectuer des calculs à la même fréquence que les combustions dans le moteur. On réalise des calculs entre deux combustions successives pour déterminer à partir de quel instant il conviendra d’inhiber la combustion dans le moteur et le nombre de combustions à inhiber.
Lorsque la consigne de couple devient positive, le moteur ne peut pas entrainer de suite la roue du fait du jeu de la transmission. Pendant un temps, la vitesse du véhicule décroit du fait notamment des frottements avec la chaussée et avec l’air. Plus la vitesse est élevée, plus les frottements sont importants.
Les calculs réalisés sont des calculs récurrents.
On détermine par exemple tout d’abord une estimation de la vitesse du véhicule N_veh_n :
Ce type de moyens en forme de logement peut également être appelé communément un hangar ou autre, et permet de recevoir différents équipements tels que par exemple du matériel destiné à des plongeurs ou autre.
D’une façon générale, ce type de moyens est placé à l’arrière du massif du sous-marin.
Cependant, ces moyens présentent un certain nombre d’inconvénients, notamment au niveau de leur discrétion en particulier acoustique et des difficultés de déploiement de l’équipement hors de ceux-ci.
À cet effet, l’invention a pour objet un engin sous-marin du type comportant un corps allongé et comprenant une poupe équipée au moins d’un appareil à gouverner, caractérisé en ce qu’il comporte des moyens en forme de logement de réception d’au moins un équipement à l’extérieur de l’engin, comprenant des moyens motorisés de déploiement de l’équipement hors des moyens en forme de logement.
Suivant d’autres caractéristiques de l’engin selon l’invention, prises seules ou en combinaison:
- les moyens en forme de logement comportent une ou plusieurs ouïes latérales munies de déflecteurs de génération dans ces moyens en forme de logement d’un courant d’eau pour faciliter le déploiement dudit équipement hors des moyens en forme de logement ;
- la partie avant des moyens en forme de logement de réception de l’équipement est fixée sur le corps de l’engin sous-marin et la partie arrière est fixée sur l’appareil à gouverner de celui-ci ;
Il sera apprécié que dans les divers modes de réalisation d'emballage, les sous-compositions qui sont emballées sont maintenues séparées jusqu'à ce que la composition de rajeunissement de la peau et la au moins une composition complémentaire soient destinées à être appliquées sur le tissu kératineux, moment auquel elles peuvent être appliquées séparément ou peuvent être appliquées ensemble, ou peuvent être combinées et mélangées avant l'application.
Généralement, la composition de rajeunissement de la peau est séparée de la composition complémentaire jusqu'à ce que la composition de rajeunissement de la peau soit destinée à être appliquée sur le tissu kératineux. Ainsi, une sous-composition inclut au moins le peroxyde d'hydrogène et tout agent oxydant facultatif supplémentaire, et une sous-composition inclut au moins le renforçateur alcalin. De façon variable, chacune des sous-compositions peut inclure un ou plusieurs des composés gras et un ou plusieurs des solvants, tensioactifs, polymères, actifs et autres composants. En outre, un ou plusieurs des composés gras et un ou plusieurs des solvants, actifs et autres composants peuvent être emballés séparément des autres sous-compositions, de sorte que l'article de fabrication peut comprendre plus de deux emballages ou chambres d'emballage séparés.
Dans un mode de réalisation, l'article de fabrication peut être un paquet avec des emballages ou des chambres séparés par un joint frangible entre les chambres. Lors de l'utilisation, le joint est brisé par l'utilisateur pour mettre en contact les sous-compositions emballées séparément et les mélanger avant l'application sur la peau. Dans encore d'autres modes de réalisation, l'article de fabrication peut être un tube à deux chambres. Deux parties sont mélangées lors du pressage de chaque chambre. Dans encore d'autres modes de réalisation, l'article de fabrication peut être une pompe à double chambre et les deux parties peuvent être mélangées après le pompage hors du récipient. Dans d'autres modes de réalisation, l'emballage est un tube unique avec un joint entre les deux composants qui est brisé pour mélange. Dans d'autres modes de réalisation, l'emballage peut être un récipient unique contenant une suspension de matériau encapsulé qui est mélangé/brisé pour dispersion et mélange. Et dans encore d'autres modes de réalisation, l'emballage est par ailleurs suffisant pour conserver la composition de rajeunissement de la peau séparée de la composition complémentaire jusqu'à ce que la composition de rajeunissement de la peau soit destinée à être appliquée sur le tissu kératineux.
Dans certains modes de réalisation, l'une ou les deux parties peuvent être délivrées par application par pulvérisation, ou par un autre applicateur choisi parmi une pompe ou une brosse (un pinceau).
Selon les divers modes de réalisation, une composition du système de formation d'un masque à film continu est sous une forme incluant les suspension, lotion, crème, sérum, essence, gel, stick, pulvérisateur, pommade, pâte, mousse, crème, lingette, timbre, bande, produit filmogène.
Exemple 3 : Effet de l’urée et de l’hydroxyéthyl urée sur l’efficacité de gommage à l’aide d’un hydro x yacide
Dans des études, l’effet de l’urée à diverses concentrations et à l’aide d’hydroxyéthylurée (HEU) était selon INV#1 (40 % d’urée, 5 % de glycine, 0,7 % de triacétine, tampon) dans laquelle la quantité et la forme de l’urée ont varié. Ces résultats ont été comparés à des témoins qui incluent acide glycolique comme témoin de référence positif, une composition de gommage sans l’utilisation de la composition inventive, et les variations sur INV#1. Des études ont été menées avec chacune des compositions testées pour évaluer l’effet des compositions sur le stratum corneum. Les résultats sont montrés sur le , la et la .
Comparaison in vitro du stratum corneum de Δ T par calorimétrie différentielle à balayage (DSC) est utilisé pour caractériser la stabilité d’une protéine ou d’une autre biomolécule directement dans sa forme native. Pour ce faire, elle mesure la variation de chaleur associée à la dénaturation thermique de la molécule lorsqu’elle est chauffée à une vitesse constante. Les compositions ont été évaluées sur des échantillons de SC selon la procédure suivante. Les échantillons de stratum corneum ont été équilibrés à 75 % d’humidité relative (HR) pendant la nuit. Les compositions inventives et comparatives et les traitements de contrôle ont été appliqués sur la surface de la couche cornée (0,1g/échantillon) pendant 15 minutes à 75 % HR. La surface du SC a été essuyée et rincée avec de l’eau DI. On a laissé sécher à 75 % d’humidité relative pendant la nuit. Le profil DSC a été mesuré de 20 °C à 120 °C à 5 °C/min.
X a est choisi parmi les groupes –NR a R b , où R a et R b sont indépendamment choisis parmi H et les alkyles linéaires ou branchés en C 1 à C 6 , X a étant notamment –NMe 2 ; X c est choisi parmi les groupes –NR a R b , où R a et R b sont indépendamment choisis parmi H et les alkyles linéaires ou branchés en C 1 à C 6 , les groupes –OH et –OR c , où R c est un alkyle linéaire ou branché en C 1 à C 6 , X c étant notamment –NMe 2 .
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un matériau carboné aromatique tel que défini précédemment, une partie des atomes de carbone porte un groupe de formule (II) :
-P(=O)X a X c (II),
La substitution par ledit groupe de formule (I) sur le matériau choisi parmi les polymères fluorocarbonés, les matériaux carbonés aromatiques et les matériaux céramiques à base de bore, peut être caractérisée par l’une des techniques bien connues de l’homme du métier, par exemple par spectroscopie par réflectance totale atténuée (IR-ATR, de l'anglais « Attenuated Total Reflectance Infrared»), spectroscopie photoélectronique X (ou spectrométrie de photoélectrons induits par rayons X, XPS de l’anglais « X-Ray Photoelectron Spectrometry), ou spectroscopie Raman.
Selon un mode de réalisation particulier, R est un alkyle linéaire ou ramifié en C 2 -C 12 , substitué par un ou deux groupes –NH 2, en particulier un groupe –NH 2 .
Selon un mode de réalisation particulier, R est un alkyle linéaire en C 2 -C 12 , substitué par un groupe –NH 2, en particulier sur l’atome de carbone terminal, le groupe de formule (I) étant plus particulièrement de formule (Ia) suivante : –NH-CH 2 -CH 2 -NH 2 , ou –NH-CH 2 -CH 2 -CH 2 -NH 2 , encore plus particulièrement –NH-CH 2 -CH 2 -NH 2 .