INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’additif, distinct du corps gras et de la composition de diesters, peut être choisi parmi tout adjuvant ou additif habituellement utilisé dans les domaines considérés et notamment dans les domaines cosmétique, dermatologique ou pharmaceutique. Bien entendu, l'homme du métier veillera à choisir le ou les éventuels additifs de la composition selon l'invention de manière telle que les propriétés avantageuses attachées intrinsèquement à la composition émolliente conforme à l'invention ne soient pas ou substantiellement pas, altérées par l'addition envisagée. Parmi les adjuvants classiques susceptibles d'être contenus (selon le caractère hydrosoluble ou liposoluble de ces adjuvants), on peut citer notamment les tensioactifs moussants anioniques (tels que lauryl ether sulfate de sodium, alkyl phosphate de sodium, trideceth sulfate de sodium), amphotères (tels que alkyl bétaine, disodium cocoamphodiacetate) ou non ioniques de HLB supérieure à 10 (tels que POE/PPG/POE, Alkylpolyglucoside, polyglyceryl-3hydroxylauryl ether) ; les conservateurs ; les séquestrants (EDTA) ; les antioxydants ; les parfums ; les matières colorantes telles que les colorants solubles, les pigments et les nacres ; les charges matifiantes, tenseurs, blanchissantes ou exfoliantes ; les actifs cosmétiques ayant pour effet d'améliorer les propriétés cosmétiques de la peau, hydrophiles ou lipophiles ; les électrolytes ; les polymères hydrophiles ou lipophiles, anioniques, non ioniques, cationiques ou amphotères, épaississants, gélifiants ou dispersants ; les amincissants tels que la caféine ; les azurants optiques ; les antisébohrréïques ; et leur mélange. Les quantités de ces différents adjuvants cosmétiques sont celles classiquement utilisées dans le domaine considéré, et par exemple la composition cosmétique comprend une teneur globale allant de 0,01 à 20 % en poids d’additifs par rapport au poids total de la composition.
Dans le cas où la composition cosmétique, dermatologique, pharmaceutique de l’invention est une composition dermatologique ou pharmaceutique, ladite composition peut comprendre un ou plusieurs principes actifs thérapeutiques. Comme actifs utilisables dans la composition dermatologique ou pharmaceutique de l'invention, on peut citer par exemple, les filtres solaires ; les vitamines hydrosolubles ou liposolubles comme la vitamine A (rétinol), la vitamine E (tocophérol), la vitamine C (acide ascorbique), la vitamine B5 (panthénol), la vitamine B3 (niacinamide), les dérivés de ces vitamines (notamment esters) et leurs mélanges ; les antiseptiques ; les actifs antibactériens comme le 2,4,4'-trichloro-2'-hydroxy diphényl éther (ou triclosan), le 3,4,4'-trichlorocarbanilide (ou triclocarban) ; les antimicrobiens tels que le peroxyde de benzoyle, la niacine (vit. PP) ; et leurs mélanges.
Cette composition cosmétique ou pharmaceutique comprend un milieu physiologiquement acceptable, c'est-à-dire qui ne présente pas d'effets secondaires délétères et en particulier qui ne produit pas de rougeurs, d'échauffements, de tiraillements ou de picotements inacceptables pour un utilisateur.
Selon un mode de réalisation la composition cosmétique, dermatologique ou pharmaceutique a une teneur en composition de diesters selon l’invention allant de 0,5 à 80%, de préférence de 1 à 50% et avantageusement de 5 à 30% en poids par rapport au poids total de la composition cosmétique ou pharmaceutique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la composition cosmétique ou pharmaceutique comprend, par rapport au poids total de la cosmétique ou pharmaceutique :
de 0,5 à 80% en poids, de préférence de 1 à 50% en poids et avantageusement de 5 à 30% en poids, de la composition de diesters selon l’invention, de 0 à 90% en poids, de préférence de 5 à 80% en poids et avantageusement de 10 à 70% en poids, de préférence de 20 à 60% en poids, et avantageusement de 30 à 50% en poids, de corps gras, de 0 à 20% en poids d’additifs, de 0 à 20% en poids d’actifs thérapeutiques,
étant entendu que la composition comprend au moins un additif ou au moins un corps gras.
de 0,5 à 80% en poids, de préférence de 1 à 50% en poids et avantageusement de 5 à 30% en poids, de la composition de diesters selon l’invention, de 0 à 90% en poids, de préférence de 5 à 80% en poids et avantageusement de 10 à 70% en poids, de préférence de 20 à 60% en poids, et avantageusement de 30 à 50% en poids, de corps gras choisi parmi les huiles hydrocarbonées d'origine biologique ou pétrochimique, les huiles végétales, les beurres végétaux, les éthers et alcools gras, les esters huileux (différents des diesters), les alcanes et les huiles silicones, de 0 à 20% en poids d’additifs choisis parmi les tensioactifs moussants anioniques, amphotères ou non ioniques de HLB supérieure à 10; les conservateurs ; les séquestrants; les antioxydants ; les parfums ; les matières colorantes ; les charges matifiantes, tenseurs, blanchissantes ou exfoliantes ; les actifs cosmétiques ayant pour effet d'améliorer les propriétés cosmétiques de la peau, hydrophiles ou lipophiles ; les électrolytes ; les polymères hydrophiles ou lipophiles, anioniques, non ioniques, cationiques ou amphotères, épaississants, gélifiants ou dispersants ; les amincissants; les azurants optiques ; les antisébohrréïques ; et leur mélange, éventuellement de 0 à 20% en poids d’actifs thérapeutiques,
La composition cosmétique ou pharmaceutique selon l'invention peut ainsi être une composition anhydre, une émulsion telle qu'une émulsion eau-dans-huile (E/H), une émulsion huile-dans-eau (H/E) ou une émulsion multiple (notamment E/H/E ou H/E/H), une nano- émulsion, ou encore une dispersion.
La composition cosmétique ou pharmaceutique selon l'invention se présente sous forme de crème plus ou moins souple ou d'une émulsion vaporisable, elle peut constituer par exemple une composition de démaquillage ou de nettoyage de la peau, des lèvres, une composition après-solaire, une composition pour le massage de la peau, une composition de baume soin douche, une composition anti-transpirante, une composition de masque, une composition de baume réparateur, une composition gommante et/ou exfoliante aussi bien pour le visage que pour les mains (lorsqu'elle contient des particules exfoliantes), une composition de maquillage, une composition de rasage, une composition de baume après-rasage, une composition parfumée, une composition pour lingettes ou encore une composition vaporisable.
La composition cosmétique ou pharmaceutique selon l'invention peut également constituer une composition solaire lorsqu’elle inclura au moins un filtre-solaire.
ii) fonctionnaliser le substrat 140 hydrolysé avec une couche moléculaire 150 formée de silyl ou de silane comprenant un groupement phosphonate POO-, carboxylique COOH, ou sulfo S(O) 2 OH, moyennant quoi on obtient un substrat en polysiloxane fonctionnalisé par une couche moléculaire 150,
iii) déposer une couche de PEDOT-PSS 110 sur la couche moléculaire 150.
b) déposer une couche en un matériau piézoélectrique 130, sur la couche de PEDOT-PSS 140,
c) former une électrode supérieure 120 électriquement conductrice sur la couche en matériau piézoélectrique 130.
L’étape i) est réalisée avec un traitement UV-ozone ou avec un plasma O 2 .
Les conditions sont des conditions douces.
Par exemple pour le traitement O 2 , on choisira une pression supérieure ou égale à 150mTorr, et une puissance inférieure à 150W et de préférence inférieure ou égale à 100W. La durée du traitement est avantageusement inférieure à 5 min et de préférence inférieure à 1minute.
De préférence, la concentration en O 2 est inférieure ou égale à 20%.
Par exemple pour le traitement UV-ozone (UVO), on choisit des durées d’insolation inférieures à 5min pour éviter de dégrader le substrat 140 en polysiloxane.
De préférence, le substrat 140 est en polydiméthylsiloxane, en ce que l’étape i) est réalisée avec un plasma O 2 et en ce que, lors de l’étape ii), on dépose par voie liquide une couche moléculaire 150 de 3-(Trihydroxysilyl)propyl méthylphosphonate.
Les différentes couches peuvent être déposées par une technique d’impression, par exemple par sérigraphie, jet d’encre, héliogravure, flexogravure ou Offset gravure.
Le procédé de fabrication de la couche piézoélectrique 130 comprend une étape au cours de laquelle on dépose par sérigraphie une solution (ou composition) imprimable comprenant, par exemple :
- de préférence des particules inorganiques piézoélectriquesrecouvertes par une couche fluorée, et éventuellement par une couche électriquement conductrice,
- éventuellement, des particules de PEDOT-PSS,
Exemple 2 (non conforme à l’invention) Le tableau 3 donne les caractéristiques d’une essence de FCC traitée par le procédé selon la . L’essence de FCC (ligne 1) est traitée dans le réacteur d’hydrogénation sélective 2 en présence d'un catalyseur B. Le catalyseur B est un catalyseur de type NiMo sur alumine. Les teneurs en métaux sont respectivement 7% poids NiO et 11% poids MoO 3 par rapport au poids total du catalyseur, soit un rapport molaire Ni/Mo de 1,2. La surface spécifique du catalyseur est de 68 m²/g. Préalablement à son utilisation, le catalyseur B est sulfuré à pression atmosphérique en banc de sulfuration sous mélange H 2 S/H 2 constitué de 15% volumique d'H 2 S à 1 L/g·h de catalyseur et à 400°C durant deux heures. Ce protocole permet d’obtenir un taux de sulfuration supérieur à 80%.
L’essence (ligne 1) est mise en contact avec de l’hydrogène (ligne 3) dans un réacteur qui contient le catalyseur B. Cette étape du procédé réalise l’hydrogénation sélective des dioléfines et la conversion (alourdissement) d'une partie des composés mercaptans légers (RSH) en C5- présents dans la charge. La teneur en dioléfines est directement proportionnelle à la valeur de la MAV (indice d’anhydride maléique ou Maleic Anhydrid Value selon la terminologie anglo-saxonne). Les dioléfines sont des composés indésirables car ils sont des précurseurs de gommes dans les essences.
Ligne 1 Charge Ligne 4 Effluent d’hydrogénation sélective Teneur en soufre organique (ppm poids S) 518 512 MAV (mg/g) 13,3 5,1 Teneur en oléfines (% poids) 50,4% 49,6% Teneur en mercaptans légers C5- (ppm poids) 27 2,42 Distillation simulée (ASTM D2887) 5% masse distillée (°C) 23 23 50% masse distillée (°C) 73 73 95% masse distillée (°C) 145 145
Tableau 3 : Caractéristiques de la charge (1) et de l’effluent d’hydrogénation sélective (4).
L’effluent de l’étape d’hydrogénation sélective (ligne 4) à plus faible teneur en dioléfines conjuguées (MAV= 2,1 mg/g) et plus faible teneur en mercaptans légers (alourdis dans l’étape d’hydrogénation sélective) est envoyé dans une colonne de fractionnement (5) afin de produire une essence légère (ligne 10) soutirée 5 plateaux sous la tête de colonne, une coupe essence lourde (ligne 11) en fond de colonne et un flux gazeux (ligne 8) contenant essentiellement l’hydrogène et les hydrocarbures légers C1-C4. La colonne opère à une pression de 0,6 MPa et comporte 30 plateaux théoriques. Le flux gazeux est obtenu par condensation à une température de 65°C de la phase gaz produite en tête de la colonne de fractionnement (ligne 6) puis par séparation gaz/liquide qui permet l’élimination des hydrocarbures légers et de l’hydrogène en excès provenant de l’étape a), et la production d’une phase liquide (ligne 9) constituée des hydrocarbures C5 entraînés par stripage en tête de colonne qui est renvoyée en partie en tant que reflux dans la colonne.
Les caractéristiques de la coupe essence légère et de la coupe essence lourde sont indiquées dans le Tableau 4. L’essence légère obtenue (ligne 10) a une teneur en soufre supérieure à 10 ppm poids et ne permet pas son incorporation au pool essence. La coupe essence lourde correspond à environ 70 % massique de l’essence, a une teneur élevée en soufre et nécessite un traitement supplémentaire avant d’être incorporée au pool essence.
Ligne 10 Essence légère Ligne 11 Essence lourde Ligne 8 Purge gaz Pourcentage massique de la coupe (%) 29 69,5 1,5 Teneur en soufre organique (ppm poids S) 12 731 - Teneur en oléfines (% poids) 63,3% 43,7% - Perte en C5+ dans la purge (% mol) - - 0,86 Distillation simulée (ASTM D2887) 5% masse distillée (°C) -19,0 36,4 N/A* 30% masse distillée (°C) 22,7 64,7 N/A* 50% masse distillée (°C) 32,9 91,8 N/A* 70% masse distillée (°C) 40,2 113,7 95% masse distillée (°C) 74,3 157,4 N/A*
Tableau 4 : Caractéristiques des coupes essence légère et essence lourde après l’étape de fractionnement de l’essence
Exemple 3 (conforme à l’invention) Cet exemple fait référence à la présente invention, selon la . L’étape d’hydrogénation sélective est réalisée dans les mêmes conditions que l’exemple 1, et en utilisant le même catalyseur d’hydrogénation sélective que l’exemple 1, c’est-à-dire le catalyseur A de type NiMo sur alumine avec une surface spécifique du catalyseur de 230 m²/g.
L’effluent de l’étape d’hydrogénation sélective de l’exemple 1 (ligne 4) à faible teneur en dioléfines conjuguées (MAV= 2,1 mg/g) et faible teneur en composés soufrés légers (alourdis dans l’étape d’hydrogénation sélective) est envoyé dans une colonne de fractionnement 5 afin de produire une essence légère (ligne 10) soutirée 5 plateaux sous la tête de colonne, une coupe essence lourde (ligne 11) en fond de colonne et un flux gazeux (ligne 8) contenant essentiellement l’hydrogène et les hydrocarbures légers C1-C4. La colonne opère à une pression de 0,6 MPa. La colonne comporte 30 plateaux théoriques. La puissance de rebouillage est identique à celle de l’exemple 1. Le flux gazeux est obtenu par condensation à une température de 65°C de la phase gaz produite en tête de la colonne de fractionnement (ligne 6) puis par séparation gaz/liquide qui permet l’élimination des hydrocarbures légers et de l’hydrogène en excès provenant de l’étape a), et la production d’une phase liquide (ligne 9) constituée des hydrocarbures C5 entraînés par stripage en tête de colonne qui est renvoyée en tant que reflux dans la colonne.
Les caractéristiques de la coupe essence légère et de la coupe essence lourde sont indiquées dans le Tableau 5. L’essence légère obtenue (ligne 10) a une faible teneur en soufre (moins de 10 ppm poids). La coupe essence lourde qui correspond à environ 70 % massique de l’essence, a une teneur élevée en soufre (728 ppm) et nécessite un traitement supplémentaire avant d’être incorporée au pool essence.
Ligne 10 Essence légère Ligne 11 Essence lourde Ligne 8 Purge gaz Pourcentage massique de la coupe (%) 29 70,2 0,8 Teneur en soufre organique (ppm poids S) 9 728 - Teneur en oléfines (% poids) 63,2% 43,1% - Perte en C5+ dans la purge (% mol) - - 0,44 Distillation simulée (ASTM D2887) 5% masse distillée (°C) -19,0 36,4 N/A* 30% masse distillée (°C) 22,9 64,2 N/A* 50% masse distillée (°C) 32,0 91,8 N/A* 70% masse distillée (°C) 40,3 113,7 95% masse distillée (°C) 70,4 157 N/A*
Tableau 5 : Caractéristiques des coupes : Essence légère et essence lourde après l’étape b) selon l’invention
- les particules de PEDOT-PSS,
- les particules piézoélectriques recouvertes par une couche fluorée et éventuellement par une couche électriquement conductrice,
Avantageusement, les molécules de la couche fluorée sont des molécules d’acide heptafluorobutyrique.
Les compositions C1 à C3 et C5 sont selon l’invention et la composition C4 est comparative. La composition C0 est une composition témoin qui ne comprend aucun additif. Les proportions des additifs dans les différentes compositions sont choisies de telle sorte à obtenir des compositions bitumineuses ayant la même valeur de TBA aux alentours de 100 °C.
[Table 2] Tableau 2 : Compositions bitumineuses préparées Composition C0 C1 C2 C3 C4 C5 Base bitume 100 % 98% 98% 94% 99,1% 97% Additif 1 2% Additif 2 2% Additif 3 6% Additif 4 0,9% Additif 5 3%
4- Protocole de vieillissement des compositions bitumineuses Les compositions bitumineuses préparées ont subi un vieillissement accéléré en utilisant un équipement PAV de type Prentex 9500 selon le protocole suivant : Chaque composition est réchauffée à 160°C pendant 40 minutes afin de pouvoir la transférer dans des coupelles en métal (50 g +/- 0,5 g de composition). Les coupelles sont ensuite disposées dans un récipient de vieillissement à 21 bars de pression d’air et à une température de 100°C pour une durée définie, en particulier pour 25h et 48h. A l’issue du temps de vieillissement imparti, les coupelles sont récupérées et disposées dans une étuve chauffée à 170°C. Au bout de 30 minutes, toutes les coupelles sont transférées dans un récipient unique. Le récipient est ensuite mis dans une étuve sous-vide (dépression de 15 kPa) de dégazage à 177°C pour une durée de 30 minutes. Enfin, le produit est récupéré.
5- Résultats La représente les courbes de variation de la recouvrance élastique (en %) des compositions C0 à C5 avant et après vieillissement en fonction de différentes contraintes. Ces courbes montrent que les compositions bitumineuses additivées avec les composés bisamide selon l’invention recouvrent mieux leur résistance par rapport au bitume non additivé (C0), après protocole de vieillissement accéléré en utilisant un équipement PAV à 25h et à 48h. Les compositions bitumineuses additivées avec les composés bisamide de formule (I) présentent très peu de signe de vieillissement.
La température bille et anneau et la recouvrance en condition de contrainte à 0,1 kPa et à 3,2 kPa ont été mesurées selon les protocoles décrits ci-dessus sur les différentes compositions bitumineuses préparées avant le vieillissement et après le vieillissement utilisant un équipement PAV après 25 heures, ensuite après 48 heures. Les résultats obtenus sont résumés dans les tableaux 3, 4 et 5.
[Table 3] Tableau 3 : Propriétés des compositions bitumineuses avant vieillissement TBA (°C) εr à 0,1kPa (%) εr à 3,2kPa (%) C0 53,2 2,5 0,1 C1 105 97,8 48,2 C2 99 97,3 64,6 C3 94 97,7 82,3 C4 102,6 96,6 92,5 C5 98,5 95,4 9,5
[Table 4] Tableau 4 : Propriétés des compositions bitumineuses suite à un protocole de vieillissement accéléré utilisant un équipement PAV à 25h : TBA (°C) Taux de variation TBA en % εr à 0,1 kPa (%) Taux de variation εr à 0,1 kPa en % εr à 3,2 kPa (%) Taux de variation εr à 3,2 kPa en % C0 67,8 27,4 28,6 1044 25,7 25600 C1 103,5 1,4 91,6 7,1 64,6 34,0 C2 99,5 0,5 87,8 9,7 73,9 14,4 C3 91,0 3,2 96,6 1,1 84,7 2,9 C4 65,4 36,2 40,0 58,6 39,8 56,9 C5 95,5 3,0 77,3 19,0 45,0 373,7
[Table 5] Tableau 5 : Propriétés des compositions bitumineuses suite à un protocole de vieillissement accéléré utilisant un équipement PAV à 48h : TBA (°C) Taux de variation TBA en % εr à 0,1 kPa (%) Taux de variation εr à 0,1 kPa en % εr à 3,2 kPa (%) Taux de variation εr à 3,2 kPa en % C0 72,6 36,4 43,3 1632 42,7 42600 C1 95 9,5 80,6 17,6 64,6 34,0 C2 88 11,1 85,8 11,8 77,4 19,8 C3 90,5 3,7 89,3 8,6 83,0 0,85 C4 71 30,8 35,7 63,0 34,8 62,4 C5 95,0 3,5 78,3 18,0 56,9 489,9
On constate que les taux de variation de la température bille et anneau (TBA) et de la recouvrance élastique des compositions bitumineuses comprenant les additifs bisamide de formule (I) selon l’invention (compositions C1 à C3) sont nettement plus faibles que les taux de variation correspondants dans le cas d’une composition comprenant l’additif Irganox (composition C4) ou une composition de bitume non additivé.
Ces résultats démontrent que les compositions bitumineuses additivées avec les composés bisamide selon l’invention présentent une variation modérée et favorable des indicateurs de vieillissement dans un test de vieillissement accéléré entre 25h et 48h, contrairement aux compositions comparatives.
Composition de caoutchouc comprenant un élastomère diénique fortement saturé Le domaine de la présente invention est celui des compositions de caoutchouc à base d’élastomère diénique fortement saturé destinées à être utilisées dans un pneumatique, notamment dans sa bande de roulement.
L’utilisation d’élastomère diénique fortement saturé est connue dans l’art antérieur. Par exemple, la Demanderesse a décrit des copolymères d’éthylène et de 1,3-butadiène et leur application dans une bande de roulement d’un pneu dans le document WO2014114607A1. Ce document indique que l’utilisation de ces copolymères a pour effet de conférer de bonnes propriétés de résistance à l’usure et de résistance au roulement au pneumatique.
Dans le domaine des plastifiants et en particulier des résines plastifiantes, certains documents de la Demanderesse mentionnent l’utilisation de résines de faible Tg à titre de plastifiants dans des compositions de caoutchouc pour pneumatiques à base d'un élastomère de type SBR afin de décaler l'équilibre existant entre diverses performances recherchées pour le pneu, parmi lesquelles la résistance au roulement, l'adhésion sur sol sec, l'adhésion sur sol humide, et d'optimiser la dureté des compositions de caoutchouc cuites en même temps que leur viscosité à cru. On peut ainsi citer les documents WO2015/124684 A1 et WO2015/124681 A1.
Néanmoins, les manufacturiers cherchent toujours des solutions pour améliorer les performances des pneus ou décaler leur équilibre. Dans le domaine discuté plus haut des pneus comprenant un élastomère diénique fortement saturé en bande de roulement, il existe toujours un besoin de disposer de compositions de caoutchouc qui confèrent au pneu des propriétés de résistance au roulement améliorées sans pénaliser les autres propriétés telles que l’adhérence sur le sol.
La Demanderesse a trouvé une composition de caoutchouc qui permet de répondre à ce besoin dans le domaine d’application des élastomères diéniques fortement saturés aux compositions de caoutchouc pour le pneu et en particulier pour la bande de roulement. Tout particulièrement, la Demanderesse a trouvé une composition de caoutchouc qui associe l'utilisation d'un élastomère diénique fortement saturé à l'utilisation d'une résine de faible Tg, et qui confère au pneu, contre toute attente, de bonnes propriétés de résistance au roulement et un compromis de propriétés résistance au roulement / adhérence sur un sol humide décalé, notamment avec des propriétés d'adhérence sur sol humide améliorées par rapport à l'utilisation combinée d'un élastomère diénique de type SBR à une résine de faible Tg.
Ainsi, un premier objet de l’invention est une composition de caoutchouc à base d’au moins
L’essence légère (ligne 10) produite selon l’exemple 3 ne se vaporise pas à la pression atmosphérique et à 20°C et peut donc alimenter directement un stockage.
Le procédé selon l’exemple 3 permet d’obtenir une coupe essence légère à basse teneur en soufre tout en maximisant le taux d’oléfines dans cette coupe. La quantité d’oléfines dans la coupe essence lourde est donc minimisée afin de limiter la perte d’octane.
Dispositif de séparation gaz-liquide avec une zone d’accompagnement du liquide en sortie, notamment pour réacteur en lit fluidisé triphasique L’invention consiste en l’amélioration du design des séparateurs gaz-liquide utilisés notamment dans un procédé H-Oil TM , en vue d’obtenir une meilleure séparation gaz-liquide dans la zone supérieure du réacteur souvent appelée zone de recyclage liquide, ou plus simplement zone de recyclage ou zone de recycle.
Le procédé H-Oil TM est un procédé d’hydroconversion de coupes hydrocarbonées lourdes, de type gasoil sous vide ou résidus, qui met donc en présence la phase hydrocarbure liquide, la phase gaz hydrogène dispersée sous forme de bulles, et le catalyseur lui-même dispersé sous forme de particules solides d’une taille typiquement comprise entre 0,2 et 2 millimètres.
Le procédé H-Oil TM est donc un procédé fluidisé triphasique qui utilise un réacteur spécifique. Ce réacteur est équipé d’un dispositif de séparation gaz-liquide situé dans la partie supérieure du réacteur de manière à permettre le recyclage du liquide qui est renvoyé après séparation dans la zone réactionnelle du réacteur. Une des caractéristiques importantes des réacteurs de type H-Oil TM est leur fort taux de recyclage liquide défini comme le rapport du débit liquide recyclé sur le débit de charge liquide entrant et qui est généralement situé dans la gamme de 1 à 10.