INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Brève description des Figures représente la diversité bactérienne bêta basée sur l'indice de dissimilaritée de Bray-Curtis, sur 3 groupes de 6 souris C57/Bl6 (groupe SHAM, LPS et LPS-SAF).
est un tableau représentant les résultats de l’analyse du microbiote sur les 3 groupes de 6 souris C57/Bl6 (groupe SHAM, LPS et LPS-SAF) par la méthode LEfSe. Les paramètres utilisés pour l’analyse sont un score logarithmique ADL >2 et un seuil pour la p value ajustée de 0,2.
représente l’abondance des bactéries appartenant au genre Akkermansia sur les 3 groupes de 6 souris C57/Bl6 (groupe SHAM, LPS et LPS-SAF). La valeur de chaque individu ainsi que la médiane et l’écart interquartiles sont représentés. **p<0.01.
Par « augmenter la quantité de bactéries » au sens de l’invention, on entend qu’après administration de la composition selon l’invention, la quantité de bactérie du genre Akkermansia est plus élevée dans le microbiote intestinal qu’avant administration.
Par « extrait de Crocus sativus » ou « extrait de safran » au sens de l'invention, on entend au moins une molécule ou un ensemble de plusieurs molécules issue(s) de tout ou partie du Crocus sativus contenant des crocines et/ou du safranal. Il peut s’agir d’une sélection spécifique de molécules natives présentes dans le Crocus sativus ou de molécules obtenues par tout type de transformation desdites molécules natives. La matière première utilisée pour obtenir l’extrait peut être constituée par tout ou partie du Crocus sativus contenant des crocines et/ou du safranal, en particulier l’extrait de Crocus sativus peut être obtenu préférentiellement à partir des stigmates et/ou pétales de Crocus sativus broyé ou non. Plus préférentiellement l’extrait est obtenu par le procédé décrit dans le brevet FR 3054443, incorporé par référence.
Par « initialement présentes dans le microbiote intestinal » au sens de l’invention, on entend la quantité de bactéries présentes dans le microbiote avant administration de la composition selon l’invention.
Par « poids total de la matière sèche de XXX » au sens de l’invention, on entend la matière sèche que l'on obtient lorsqu'on retire l'eau. Elle peut être obtenue notamment par perte à la dessication à 105°C. Le produit sec obtenu peut être sous forme solide ou liquide.
Par « prébiotique » au sens de l'invention, on entend un ingrédient alimentaire capable d’induire une augmentation de la diversité du microbiote intestinal, en particulier un ingrédient alimentaire partiellement non digestible capable de stimuler de manière sélective au niveau du système digestif la multiplication ou l’activité d’un ou d’un nombre limité de groupes bactériens susceptibles d’améliorer la physiologie ou la santé de l’hôte.
Par « profil inflammatoire » au sens de l’invention, on entend un sujet présentant une inflammation, c’est-à-dire au moins une réaction, en particulier plusieurs réactions qui se produisent au niveau de l'organisme irrité face à une agression, en particulier par un agent pathogène ou considéré comme pathogène par l’organisme. Préférentiellement, l’inflammation est située au niveau du système digestif.
Par « sujet » au sens de l’invention, on entend un Homme ou un animal. Ledit sujet pouvant présenter un profil inflammatoire ou susceptible de présenter, préférentiellement à court, moyen ou long terme, un profil inflammatoire, ou un syndrome inflammatoire au niveau du système digestif.
Par « unité logarithmique » d’une population bactérienne, on entend le logarithme décimal (Log10) du nombre d’UFC (Unité Formant Colonie) par gramme de selle.
Utilisation de la composition selon l’invention
La présente invention a donc pour objet une première composition comprenant au moins un extrait de Crocus sativus , ladite composition est utilisée comme composition prébiotique.
Aussi, selon un premier aspect, l’invention concerne l’utilisation d’une composition comprenant au moins un extrait de Crocus sativus comme composition prébiotique, ladite composition étant préférentiellement administrée chez un sujet, ledit sujet étant choisi parmi l’Homme et l’animal.
Selon un objet préféré, l’invention concerne l’utilisation d’une telle composition à base d’un extrait de crocus sativus , comme composition prébiotique capable d’augmenter la quantité de bactéries du genre Akkermansia dans le microbiote intestinal d’un sujet.
La mise en œuvre de ces paramètres de conduite spécifiques a permis l’obtention d’une structure poreuse présentant une porosité pariétale spécifique.
Exemple 2 Une poudre d’acier inoxydable 316L, présentant un diamètre médian D50 de 36 µm a été utilisée dans une machine de LPBF commercialisée par SLM Solutions. La machine est équipée d’une source laser émettant à une longueur d’onde 1040 nm.
La pièce a été fabriquée avec la machine de fabrication additive sur un plateau de fabrication en inox 316L chauffé à une température de 200 °C avec les paramètres suivants : - épaisseur de la couche : 50 µm, - puissance du laser : 275 W, - vitesse de déplacement du faisceau laser : 3501 mm/s, - valeur de décalage : 120 µm.
La densité d’énergie du faisceau laser est inférieure à la densité d’énergie seuil. La structure poreuse présente une porosité cellulaire de 85 % et ses parois métalliques présentent une porosité pariétale de 35,7 %, mesurée par microscopie optique et traitement d’images. Ainsi, la porosité totale de la pièce est de 94,6%.
L’invention n’est bien évidemment pas limitée aux exemples de réalisation de la pièce et aux exemples de mise en œuvre du procédé, décrits à titre illustratif et non limitatif.
Par exemple, la pièce selon l’invention est un échangeur de chaleur, un corps de filtration ou une pièce de structure. Une telle pièce pourrait ainsi être mise en œuvre dans le domaine de la santé, de l’industrie minière, ou du bâtiment.
Electrode-outil apte à la réalisation par EDM de fentes d’étanchéité sur un matériau CMC Le domaine de l’invention est celui de l’usinage d’une empreinte dans un matériau électriquement conducteur par la technique de l’électroérosion (ou EDM, acronyme de l’anglais « Electro Discharge Machining »). L’invention concerne en particulier la réalisation par EDM de fentes d’étanchéité dans des anneaux de turbine haute pression (HP) pour aéronef, réalisés en matériau composite à matrice céramique (CMC).
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans le cadre de la réalisation des premiers anneaux HP en matériau CMC de type SiC/SiC, une étude a été menée afin de déterminer s’il était possible de réaliser, dans ces anneaux CMC, des fentes d’étanchéité par usinage en utilisant la technique de l’électroérosion.
Ces anneaux en SiC/SiC sont réalisés à partir d’un renfort fibreux sous forme de trames tissées en trois dimensions à partir de fibres SiC (carbure de silicium) gainées de BN (nitrure de bore). Le renfort est ensuite densifié afin que les fibres soient noyées dans une matrice majoritairement en SiC. La densification est obtenue par plusieurs étapes successives et le matériau SiC/SiC ainsi obtenu possède des propriétés physico-chimiques spécifiques telles que sa dureté élevée, qui le rendent difficilement usinable à l’outil coupant.
De plus, les formes et les largeurs des fentes d’étanchéité inférieures à 1 mm imposent d’utiliser des outils de faibles dimensions pour les usiner, ce qui réduit aussi sensiblement le taux d’usinabilité.
Enfin, classiquement, les fentes d’étanchéité sont réalisées par EDM pour les pièces aéronautiques métalliques.
C’est pour toutes ces raisons qu’il a été décidé de réaliser les fentes des anneaux CMC par la technique EDM, en ayant vérifié au préalable que le matériau était suffisamment électriquement conducteur.
Pour rappel et comme illustré dans la , l’usinage par électroérosion ou EDM a pour principe général l’enlèvement de matière par érosion thermique générée par une succession de décharges électriques entre une électrode-outil 1 et la pièce à usiner 2, toutes deux étant immergées dans un liquide d’usinage électriquement isolant, appelé diélectrique 4. La pièce à usiner doit nécessairement être électriquement conductrice (conductivité supérieure à 10 -2 S/cm) et est généralement reliée au pôle négatif d’une source de courant, tandis que l’électrode-outil est reliée au pôle positif de la source de courant.
Dans le cadre de la présente invention, on s’intéresse à l’électroérosion par enfonçage, dans laquelle une électrode-outil 1 de forme complémentaire à la forme à usiner s'enfonce dans la pièce à usiner. La forme inverse de l’outil est ainsi reproduite dans la pièce et forme ce qu’on appelle l’empreinte 3 ( ).
Le diélectrique a comme fonctions de réduire la température de la zone d’usinage, cette zone pouvant parfois atteindre une température située entre 8 000°C et 12 000°C, d’évacuer les particules résiduelles (scories) produites au cours de l’électroérosion et de permettre la création de l’étincelle.
L’application d’une tension génère un champ électrique entre l’électrode-outil et la pièce. La tension de claquage est la tension électrique minimale qui rend électriquement conductrice une portion d’un isolant électrique et qui permet l’ignition de l’étincelle dans le diélectrique ; cette tension de claquage dépend : - de la tension d’amorçage ; - du temps d’impulsion ; - du courant de crête (courant maximum en consigne) ; - de la distance entre la pièce à usiner et l’électrode-outil (cette distance étant appelée « gap » ou « gap d’usinage ») ; - du pouvoir isolant du diélectrique ; - des conditions d’arrosage du diélectrique.
Enfin, l’extrémité de chacun des bras 72 et 73 est recourbée pour former un crochet 74 et 75 venant contre la butée 8 pour épouser le profil de la face latérale 81 et définir une position de fin de course du ressort.
La description qui précède explique clairement comment l'invention permet d'atteindre les objectifs qu'elle s'est fixée, à savoir obtenir un dispositif lumineux capable d’amortir de façon répétable un choc, quelle que soit la direction de ce choc, sans risquer d’endommager ou de dérégler les différents composants qu’il contient , en permettant au boîtier de ce dispositif lumineux de reculer sous l’effet du choc puis en rappelant le boîtier vers une position de repos isostatique.
En tout état de cause, l'invention ne saurait se limiter aux modes de réalisation spécifiquement décrits dans ce document, et s'étend en particulier à tous moyens équivalents et à toute combinaison techniquement opérante de ces moyens. On pourra par exemple envisager d’autres types d’organes de guidage ou de positionnement, d’autres types de liaison entre la platine et le boîtier dans sa position de repos ou encore d’autres combinaisons de liaison pour l’immobilisation du boîtier dans différentes directions.
Dispositif fonctionnel d’un véhicule automobile L’invention concerne le domaine de l’automobile. Plus précisément, l’invention concerne le domaine de l’amortissement de choc subi par un dispositif fonctionnel de véhicule automobile.
Dans le domaine automobile, les dispositifs lumineux récents ont tendance à s’élargir, afin de participer pleinement à l’aspect esthétique du véhicule automobile, tant pour les projecteurs avant que pour les feux arrière. Un projecteur avant peut notamment désormais former une majeure partie voire la totalité de la calandre d’un véhicule automobile. Dès lors, la surface d’un dispositif lumineux susceptible de subir un impact ou un choc s’accroît.
Il est nécessaire en particulier que l’amortissement de ces chocs puisse se faire de façon répétable et réversible sans impacter le réglage des différents éléments qu’il contient. En revanche, il est nécessaire que des vibrations, induites par le déplacement du véhicule automobile, ne provoquent pas ou peu de dérèglement des dispositifs.
Cette problématique peut être élargie à d’autres dispositifs ou blocs fonctionnels, autre qu’un dispositif lumineux, d’un véhicule automobile, et notamment des dispositifs de détection de la présence ou de la position d’un obstacle dans l’environnement du véhicule, des radiateurs, des ventilateurs ou des climatiseurs, des écrans, des panneaux ou des interfaces de l’habitacle du véhicule.
A ces fins, l’invention a pour objet un dispositif fonctionnel d’un véhicule automobile, comportant une platine, un boîtier et au moins un module fonctionnel agencé dans le boîtier, le boîtier étant monté mobile sur la platine par au moins un organe élastiquement déformable apte à rappeler le boîtier vers une position de repos, dans lequel la platine comporte au moins une butée et dans lequel le ou chaque organe élastiquement déformable comporte un ressort fixé au boîtier et coopérant avec la ou l’une desdites butées de la platine, caractérisé en ce que le ressort comporte un ressort de torsion et deux bras s’étendant chacun à partir de l’une des branches dudit ressort de torsion, chaque bras venant au contact d’une face latérale de la butée.
Dans l’invention, la platine forme ainsi une structure rigide sur laquelle le boîtier est fixé. Il peut s’agir indifféremment d’un châssis, intérieur ou extérieur, du véhicule automobile ou d’un cadre intermédiaire interposé entre ce châssis et le boîtier. Le module fonctionnel peut être un module lumineux destiné à une fonction d’éclairage de la route, de signalisation lumineuse ou d’éclairage de l’intérieur du véhicule automobile, ou encore un module de détection de la position et/ou de la présence d’un obstacle dans l’environnement du véhicule, comme un radar, un lidar ou une caméra, ou encore un radiateur, un ventilateur ou un climatiseur du véhicule, ou encore une boite de vitesse, un écran ou une interface de l’habitacle du véhicule. Lors d’un choc sur le dispositif fonctionnel, le boîtier peut alors reculer vis-à-vis de la platine qui reste fixe. Ce recul permet ainsi d’amortir le choc et donc d’éviter d’endommager le module fonctionnel et les autres éléments éventuels prévus dans le boîtier. Les bras du ressort venant au contact de la face latérale de part et d’autre de la butée, le recul du boîtier vis-à-vis de la platine, sous l’effort du choc, vient ainsi provoquer un déplacement des bras, du fait du contact avec la butée, et donc une déformation du ressort de torsion provoquant ainsi le rappel du boîtier vers sa position de repos. En outre, la combinaison de ces bras et de la face latérale de la butée permet ainsi de définir un comportement variable, voire délibérément non linéaire de la déformation du ressort de torsion, pour par exemple définir un seuil de rétention du ressort en-dessous duquel le ressort de torsion ne se déforme peu ou pas.
A6-A7 (% poids) 0,03 A8 (% poids) 3,23 A9 (% poids) Propyle-benzène 8,45 Méthyle-éthyle-benzène 63,53 Tri-méthyle-benzène 23,87 Total A9 95,85 A10 (% poids) 0,11 Non aromatique (% poids) 0,78
Une fois préparés, ces catalyseurs subissent une étape d’activation in situ dans l’unité d’isomérisation. Les catalyseurs subissent tout d’abord une étape de séchage sous débit d’azote dans les conditions suivantes : - Débit d’azote : 5 Nl/h/gramme de catalyseur ; - Pression totale : 1,3 MPa absolus ; - Rampe de montée en température de l’ambiante à 150°C : 10°C / min ; - Palier de 30 minutes à 150°C.
L’azote est ensuite remplacé par de l’hydrogène et l’étape de réduction des catalyseurs s’effectue dans les conditions suivantes : - Débit d’hydrogène : 4 Nl/h/gramme de catalyseur ; - Pression totale : 1,3 MPa absolus ; - Rampe de montée en température de 150°C à 480°C : 5°C / min ; - Palier de deux heures à 480°C.
Après réduction, la température est descendue à 425°C puis les catalyseurs sont stabilisés durant 24 heures sous débit de charge A9 et d’hydrogène dans les conditions suivantes avant évaluation des performances catalytiques : - Pression totale : 1,3 MPa absolus ; - Température du réacteur : 385°C ; - Couverture en hydrogène : 4 moles d’H 2 par mole d’hydrocarbures ; - PPH : 5 grammes d’hydrocarbures par gramme de catalyseur et par heure.
L’unité d’isomérisation des A9 opère en lit fixe dans les conditions suivantes : - Pression du réacteur : 1,3 MPa ; - Température du réacteur : 385°C ; - Couverture en hydrogène : 4 moles d’H 2 par mole d’hydrocarbures ; - PPH : 4,5 h -1 .
Les performances du test pour les trois types de catalyseurs sont présentées dans la Table 3. Le gain en tri-méthyle benzène de 5 - 12% montre l’intérêt de l’unité d’isomérisation des A9 telle que décrite dans la présente invention.
- Entrée Sortie Catalyseur A IZM-2 Catalyseur B ZSM-12 Catalyseur C EU-1 Composition (% poids) Composition (% poids) Composition (% poids) Composition (% poids) A8 3,23 3,40 3,22 3,08 A9 95,85 75,39 80,47 78,12 propyle-benzène 8,45 1,46 2,27 2,21 méthyle-éthyle-benzène 63,53 37,87 43,19 46,59 tri-méthyle-benzène 23,87 36,06 35,01 29,32 A10 0,11 0,61 0,53 0,36 Total A8+A9+A10 99,19 154,79 84,22 81,56 Gain en TMB (% poids) 12 11 5 Conversion MEB (% poids) 40 32 27 Pertes A9 en Paraffines (% poids) 10 5 7 Pertes A9 en NOAs (% poids) 7 5 6 Pertes totales de A9 (% poids) 17 10 13
*NOA : Naphtènes et aromatiques autres que A9
Exemple 2 L’exemple 2 illustre les performances d’une unité d’isomérisation A utilisant le catalyseur B à base de ZSM-12 en combinaison avec une unité d’extraction H traitant une coupe aromatique ayant principalement 9 atomes de carbone. Les performances du test sont présentées dans la Table 4 ci-dessous.
- Ligne 1 Ligne 14 Ligne 4 Ligne 5 Composition (% poids) Composition (% poids) Composition (% poids) Composition (% poids) propyle-benzène 5,47 0,13 13,75 8,27 méthyle-éthyle-benzène 26,81 4,41 61,59 41,93 tri-méthyle-benzène 50,36 74,52 12,85 29,09 total A9 82,64 79,05 88,19 79,29 Pertes A9 dans réacteur d’isomérisation (% poids) 10% Conversion MEB (% poids) 32% Gain en TMB (% poids) 16%
Avantageusement, les performances du dispositif de conversion selon l’invention est améliorée avec appauvrissement de la charge en tri-méthyle-benzène par l’ajout d’une étape d’extraction des aromatiques substitués en méthyle. Cette étape d’extraction est effectuée par l’unité d’extraction H.
Exemple 3 L’exemple 3 illustre un cas de figure (cf. ) où le dispositif de conversion selon l’invention traite une coupe contenant majoritairement des A9 interne au complexe aromatique, car ladite coupe est riche en isomères de tri-méthyle benzène (notamment méthyl-éthyle benzène).
Spécifiquement, l’effluent (e.g. essentiellement) aromatique en C9-C10 31 (A9+) récupéré en fond de la colonne de xylène M est envoyé dans l’unité d’extraction H en tant que charge hydrocarbonée 1 du dispositif de conversion selon l’invention.
L’unité d’extraction H traite la charge hydrocarbonée 1 pour extraire des tri-méthyle-benzènes et ainsi produire un effluent enrichi en tri-méthyle-benzènes 14 et une charge hydrocarbonée appauvrie en tri-méthyle-benzènes 15 envoyée vers l’unité d’isomérisation A.
L’effluent enrichi en tri-méthyle-benzènes 14 (comprenant en outre des composés A10+) est envoyé à la colonne des aromatiques lourds N qui alimente l’unité de transalkylation O.
L’unité d’isomérisation A selon la présente invention peut être vue comme une unité de prétraitement de la coupe A9 en amont de l’unité de transalkylation O.
Le flux Φ s th induit par la précipitation pariétale des espèces solubles fait intervenir deux principaux mécanismes, un mécanisme de transport des espèces solubles en paroi, caractérisé par une vitesse K t,s , et un mécanisme de croissance cristalline caractérisé par une vitesse K crist :
avec Γ s la fraction massique en espèces solubles dans l'écoulement, et Γ s max la fraction massique de saturation en espèces solubles.
Le flux Φ s eb induit par l’ébullition pariétale fait l’hypothèse que l’intégralité des espèces solubles, initialement présentes dans la phase liquide vaporisée, précipite et se dépose. Ce flux est caractérisé par une vitesse de précipitation K eb,s induit par l’ébullition pariétale :
Le flux d'arrachement du dépôt Φ r peut être pris en compte comme étant proportionnel à la masse surfacique m d préalablement déposée en paroi :
Le terme E r représente un taux d’arrachement qui est lié aux contraintes de cisaillement turbulent en paroi. Ce taux d’arrachement est calculé à partir de la vitesse U τ de frottement turbulent en paroi et de la viscosité cinématique ν du fluide secondaire :
où le paramètre a r représente une constante de modélisation et ajuste l’intensité du phénomène d’arrachement.
Ces informations permettent de calculer les grandeurs qui donnent ensuite le taux d’accumulation de masse sur les plaques entretoises 30. Ensuite il est possible de relier la masse déposée à la réduction de la section de passage au niveau des passage 32 des plaques 30 (colmatage) via une corrélation.
Le taux de colmatage τ c d’un passage folié 32 quantifie sa restriction de passage fluide induite par la formation d’un dépôt. Il est défini comme étant le rapport entre la section S c du dépôt de colmatage dans un passage folié 32 et la section totale initiale S 0 de ce même passage folié “propre”, c’est-à-dire n’ayant subi aucun phénomène de dépôt. Une valeur du taux de colmatage égale à 0 signifie que le passage folié n’est pas du tout colmaté, alors qu’une valeur égale à 1 signifie qu’il l’est entièrement :
Le taux de colmatage peut également être exprimé sous la forme d'un pourcentage p c de colmatage compris entre 0 % et 100 %.
Il est ainsi possible de déterminer à tout instant de simulation, le taux de colmatage et l'encrassement du générateur de vapeur 22, grâce aux variables internes qui permettent de déterminer les termes de dépôt de particules Φ p et de précipitation d’espèces solubles Φ s , et d'arrachement Φ r .
La durée de simulation est définie comme la durée pendant laquelle le fonctionnement du générateur de vapeur 22 est simulée. Cette durée de simulation s'étend sur plusieurs jours, préférentiellement sur plusieurs mois, voire plusieurs années. Cette longue durée de simulation permet de simuler les altérations à long terme du générateur de vapeur 22, et non pas seulement de déterminer le fonctionnement du générateur de vapeur 22 dans un but de pilotage de celui-ci. Toutefois, sur une durée de simulation aussi longue, certains paramètres du générateur de vapeur 22 varient (variation de paramètre de géométrie ou de variables internes). Ces variations peuvent résulter aussi bien du fonctionnement du générateur de vapeur 22, comme le colmatage ou l'encrassement, ou peuvent être causées par des causes externes au générateur de vapeur, comme par exemple le bouchage de tubes 31 ou un nettoyage chimique du générateur de vapeur.
Plusieurs paramètres du générateur de vapeur 22 dont le fonctionnement est simulé peuvent devenir disponibles, par exemple par mesure ou par une inspection lors d'un arrêt du générateur de vapeur 22. Il convient de prendre en compte ces informations supplémentaires afin d'améliorer la précision avec laquelle le modèle du générateur de vapeur 22 simule le fonctionnement dudit générateur de vapeur 22.
Ainsi, suite à une constatation d'une valeur constatée d'un paramètre du générateur de vapeur 22 sur ledit générateur de vapeur 22 à un instant de simulation faisant suite à des instants de simulation précédents, une variable interne du modèle est ajustée de sorte à faire correspondre une valeur de simulation dudit paramètre audit instant de simulation avec la valeur constatée du paramètre, la simulation étant poursuivie au cours des instants de simulation subséquents à partir de cette variable interne ajustée.