INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette cinématique très particulière et cet aspect très innovant de la présente invention présentent ainsi un avantage considérable sur toutes les solutions de l’art antérieur en termes d’encombrement latéral puisque la portière 200 peut s’ouvrir alors même que le véhicule 100 est situé très proche d’un obstacle potentiel tel qu’un mur, un muret, un poteau ou une autre voiture garée latéralement à côté. Le mouvement de basculement de la portière 200, même s’il s’effectue vers l’extérieur en direction de la personne qui l’ouvre, n’est absolument pas dérangeant et ne présente aucun risque. Bien au contraire, comme présenté dans la partie introductive de la présente demande, il n’y a plus aucun risque qu’un cycliste, un motard ou un autre véhicule (camion, voiture) percute la portière 200 dans sa position ouverte puisque cette dernière ne déborde pas latéralement ou quasiment pas de la caisse 110. Cette solution est donc extrêmement performante du point de vue de la sécurité routière dont on sait qu’il s’agit d’un enjeu national majeur.
Une fois la portière 200 basculée vers l’extérieur de la caisse 110, celle-ci est délacer vers le haut le long du montant central courbe 120, toujours de manière automatique, afin d’atteindre la deuxième position extrême haute ouverte, comme illustré par la . Dans cette position (également illustrée par la ), la portière 200 est ainsi placée à son point le plus haut et elle est maintenue à l’aide de crochets inférieurs C pour éviter de bouger (descente imprévue ou pivotement vertical) de sorte que personnes peuvent entrer dans le véhicule 100 à l’avant comme à l’arrière.
Une fois les personnes à l’intérieur du véhicule, le mécanisme utilisé pour faire pivoter et monter la portière 200 fonctionne de manière inverse, c’est-à-dire que la portière 200 redescend le long du montant central 120 jusqu’à sa position la plus basse ( ), puis le panneau 201 pivote latéralement pour se rabattre contre la caisse 110 ( ) et enfin la double vitre 210 sors du panneau 201 et remonte pour venir fermer l’ouverture 111 de la caisse 110 de manière étanche ( et 1).
Les figures 9 à 15 montrent plus en détail des moyens mécaniques d’accostage de la portière 200 sur un charriot 1, et des moyens de pivotement puis de translation de ladite portière 200 sur le montant vertical 120 selon la cinématique prévue.
On appelle plan circonférentiel, un plan orthogonal à l’axe de rotation du pneumatique, et le plan équatorial est le plan circonférentiel qui passe par le milieu axial de la bande de roulement
Le pas d’un motif de sculpture est la distance mesurée sur une circonférence du pneumatique entre un point de ce motif et l’image translatée de ce point sur le motif immédiatement suivant selon le sens de rotation du pneumatique.
Une bande de roulement avec un seul motif de sculpture est dite mono-pas. Mais en général, la bande de roulement d’un pneumatique pour véhicule de tourisme est constituée par une répétition circonférentielle de deux ou trois motifs de sculpture avec des longueurs des pas comprises entre 20 mm et 50 mm. En général, deux motifs consécutifs sont homothétiques.
Zéolithe Z5
On utilise une zéolithe Z5 de type USY ayant les caractéristiques suivantes :
Paramètre de maille (x10-10 m) 24,23 Rapport molaire SiO2/Al2O3 85 Teneur en Na (ppm poids) 66 Surface BET (m2/g) 900 Vporeux N2 (mL/g) 0,553 V( 56 V(2-50nm) / Vporeux N2 (%) 38 V(8-50nm) / Vporeux N2 (%) 17 V(>50nm) / Vporeux N2 (%) 6 acidité (pyridine) (micromoles/g) 88 Densité des sites acides (échange H/D) (mmol/g) 0,13 Indice de distribution ASDI (-) 0,08 Perte Au Feu 12
Tableau 6 : Caractéristiques de la zéolithe Z5
Mise en forme du support S5
207 g du gel de silice-alumine SA1 utilisé dans l’exemple 1, 3,9 g de la zéolithe Z5 et 11,7 g de boehmite sont alors malaxés à 50 tours/min dans un malaxeur à bras en Z, puis la pâte obtenue est extrudée au travers d’une filière trilobe de diamètre 2,5 mm. La quantité de zéolithe Z5 ajoutée correspond à une teneur massique de 5 % poids de Z5 par rapport au poids total du support sec.
Traitement hydrothermique du support S5
Les caractéristiques du support S5 ainsi obtenu sont regroupées dans le tableau 7 ci-dessous.
Préparation du catalyseur C5 (comparatif)
Le catalyseur C5 est obtenu par imprégnation à sec du support S5 selon le même protocole que celui décrit pour la préparation du catalyseur C1. Les propriétés physico-chimiques du catalyseur C5 ainsi obtenu sont regroupées dans le tableau 8 ci-dessous.
Les caractéristiques des différents supports S1 à S5 et des différents catalyseurs C1 à C5 sont répertoriées dans le tableau ci-dessous :
S1 (selon l’invention) S2 (comparatif) S3 (comparatif) S4 (comparatif) S5 Gel de silice-alumine SA1 SA2 SA3 SA4 SA1 Zéolithe Z1 Z1 Z1 Z1 Z5 Teneur en zéolithe dans le support sec (% poids) 5 5 5 5 5 Teneur en gel Silice alumine dans le support sec (%pds) 89 89 89 89 89 SBET (m2/g) 281 288 300 294 282 Vporeux N2 (mL/g) 0,68 0,53 0,75 0,67 0,68 V( 2 3 2 2 2 V(2-50nm)/Vporeux N2 (%) 97 96 98 96 97 V (6-11 nm) (N2) (mL/g) 0,21 0,28 0,20 0,53 0,22 Vporeux Hg (mL/g) 0,61 0,45 0,67 0,58 0,61 V(>14nm) (Hg) (mL/g) 0,19 0,03 0,28 0,02 0,20 V(>16nm) (Hg) (mL/g) 0,15 0,02 0,24 0,01 0,15 V(>20nm) (Hg) (mL/g) 0,08 0,02 0,13 0,01 0,08 V(>50nm) (Hg) (mL/g) 0,003 0,02 0,01 0,01 0,003 Rép poreuse Hg 1 pic très large entre 3 et 45 nm Répartition monomodale 1 pic très large entre 3 et 45 nm 1 pic très large entre 3 et 45 nm 1 pic très large entre 3 et 45 nm D moyen (Hg) (nm) 11,5 6,7 12,1 11,7 11,5 V2/Vporeux Hg (-) 0,38 0,95 0,29 0,90 0,38 V3 (mL/g) 0,20 0,04 0,25 0,02 0,20 V5/V2 (-) 0,49 0,92 0,54 0,81 0,49 V6 (mL/g) 0,25 0,07 0,28 0,03 0,25 DRT (g/mL) 0,57 0,68 0,47 0,61 0,58 Densité de grain (g/mL) 0,96 1,05 0,82 1,01 0,96
Tableau 7 : Caractéristiques des supports S1 à S5
C1 (selon l’invention) C2 (comparatif) C3 (comparatif) C4 (comparatif) C5 WO3 (%pds) 24,7 24,7 24,7 24,7 24,7 NiO (%pds) 3,4 3,4 3,4 3,4 3,4 DRT (g/mL) 0,81 0,97 0,67 0,87 0,83 SBET (m2/g) 202 207 216 211 202 Vporeux N2 (mL/g) 0,47 0,31 0,52 0,46 0,47 Vporeux Hg (mL/g) 0,42 0,25 0,48 0,38 0,42 Rép poreuse Hg 1 pic très large entre 3 et 40 nm Répartition monomodale 1 pic très large entre 3 et 40 nm 1 pic très large entre 3 et 40 nm 1 pic très large entre 3 et 40 nm D moyen (Hg) (nm) 11,0 6,6 12,1 11,5 11,0 V2/Vporeux Hg (-) 0,35 0,91 0,25 0,84 0,34 V3 (mL/g) 0,15 0,03 0,18 0,02 0,15 V5/V2 (-) 0,48 0,90 0,53 0,81 0,48 V6 (mL/g) 0,18 0,07 0,20 0,02 0,18 V(>14nm) (Hg) (mL/g) 0,17 0,02 0,24 0,01 0,17 V(>16nm) (Hg) (mL/g) 0,13 0,01 0,22 0,01 0,13 V(>20nm) (Hg) (mL/g) 0,07 0,01 0,12 0,005 0,07 V(>50nm) (Hg) (mL/g) 0,002 0,009 0,01 0,002 0,002 V(>50nm) / Vporeux Hg (%) 0,5 4 2 0,5 0,5 V (8-20nm) / Vporeux Hg (%) 62 13 64 9 62 V (20-50nm) / Vporeux Hg (%) 16 0,5 23 1 16
Tableau 8 : Caractéristiques des catalyseurs C1 à C5
L’ensemble des caractéristiques de l’invention concourent à obtenir le pneumatique de l’invention caractérisé en qu’il réalise un compromis de performances en adhérence sur neige tout en ayant un niveau de bruit de roulement conforme aux requis réglementaires, grâce aux incisions principales prolongées chacune par une entaille principale en quantité et en orientation appropriées.
D’autres caractéristiques de l’invention liées au nombre de motifs de sculpture à leur répartition sur au tour de roue, ou encore à leur géométrie conforte la solution technique dans son niveau atteint en bruit de roulement.
Préférentiellement, la bande de roulement comprend un troisième motif de sculpture MC formé de deux portions de sculpture (MC1, MC2), répartis de part et d’autre du plan équatorial, et de pas PC, avec PB inférieur à PC, tel que le rapport des pas PB/PC est supérieur ou égal au rapport des pas PA/PB.
L’ajout d’un troisième motif de sculpture nécessite de procéder à une nouvelle optimisation du bruit de roulement par rapport à une solution avec seulement deux motifs de sculpture. Selon, les inventeurs le pas de ce troisième motif n’est pas choisi au hasard : il doit obéir à une relation de proportionnalité avec les pas des deux motifs déjà existants. Cette exigence sur les pas conduit à une atténuation du roulement par rapport à la solution avec deux pas seulement.
Une fois le pas du troisième motif de sculpture défini, il convient de répartir les trois motifs sur un tour de roue, et de définir leur forme géométrique.
Avantageusement, chaque première portion d’un premier côté du plan équatorial et chaque deuxième portion d’un deuxième côté du plan équatorial, sont incurvés selon une direction axiale, depuis une extrémité axiale d’un bord de la bande de roulement jusqu’à son centre.
La solution retenue pour la géométrie des motifs de sculpture consiste à les incurver selon la direction axiale de manière à créer des arêtes d’entailles et d’incisions globalement orthogonales à la direction d’avancement du pneumatique. Ce faisant, les arêtes des entailles contribuent à améliorer les performances de traction sur la neige. Cette performance est amplifiée quand préférentiellement, chaque première portion d’un premier côté du plan équatorial et chaque deuxième portion d’un deuxième côté de ce même plan équatorial, est incurvés selon une direction axiale, depuis une extrémité axiale d’un bord de la bande de roulement jusqu’à son centre de manière à conférer aux motifs de sculpture une forme en « V » (ou encore une forme en chevron), définissant ainsi un sens privilégié de roulage du pneumatique selon la direction de la pointe en « V » (ou pointe du chevron).
Dans une optique de simplifier la mise en œuvre industrielle, notamment lors de la fabrication des moules de cuisson, avantageusement chaque première portion d’un premier côté du plan équatorial et chaque deuxième portion d’un deuxième côté de ce même plan équatorial sont symétriques par rapport à ce même plan équatorial.
D’autres caractéristiques liées à différents modes de réalisation de l’invention concourent à améliorer encore plus les performances d’adhérence du pneumatique. Le plus souvent, ces caractéristiques concernent la géométrie des entailles et incisions principales, leur orientation ou encore leur profondeur et largeur dans chaque motif de sculpture.
Avantageusement, le rapport de la longueur axiale d’une incision principale divisée par la longueur axiale d’une entaille principale est compris est compris dans l’intervalle [1.1 ; 1.6].
La proportion de la longueur relative d’une entaille et d’une incision principales est un levier de positionnement du compromis de performances recherché. La présence d’entailles principales favorise la motricité et donc la traction dans la neige, la présence des incisions principales dans la largeur de la bande de roulement est favorable au bruit de roulement.
Une incision principale peut être de forme complexe pour parvenir au compromis de performances, avantageusement, au moins une incision principale contient un canal interne enfoui dans l’épaisseur de la bande de roulement qui se révèle avec l’usure du pneumatique. Cette caractéristique est une solution pour prolonger la durée de vie du pneumatique.
Préférentiellement, pour un meilleur fonctionnement de l’invention, la profondeur radiale d’une incision principale d’un motif de sculpture est comprise entre 20% et 80%, et préférentiellement entre 30% et 50% de la hauteur radiale maximale de la sculpture mesurée radialement depuis le fond de la sculpture. Une telle caractéristique est requise pour donner un pneumatique une motricité hivernale quel que soit le niveau d’usure. On définit la largeur d’une incision principale comme étant la distance normale entre les deux parois de ladite incision principale, dans le cadre de cette invention, cette largeur est comprise entre 0.3 mm et 2 mm, préférentiellement entre 0.4 mm et 1 mm. L’effet associé à cette caractéristique est de permettre un blocage des incisions principales dans l’aire de contact sur un sol sec et donc d’obtenir une meilleure performance en vitesse d’usure.
Les inventeurs ont également encadré la géométrie des entailles principales de manière à optimiser les résultats de l’invention. On définit la largeur d’une entaille principale d’une portion de sculpture comme étant la distance normale entre les deux parois de ladite entaille principale. Avantageusement, la largeur d’une entaille principale d’une portion de sculpture, est comprise entre 5 mm et 13 mm, et préférentiellement entre 5 mm et 9 mm, pour éviter la rétention de cailloux de grandes dimensions endommageant la bande de roulement. Pour ce qui est de la profondeur radiale d’une entaille principale, elle est comprise entre 80% et 100 de la hauteur radiale maximale de la sculpture, mesurée radialement depuis le fond de la sculpture, afin de permettre un drainage suffisant de l’eau sur un sol mouillé.
Le taux d’entaillement volumique global TEV correspond au rapport du volume d’entailles VE sur le volume total VT de la bande de roulement, tel que TEV=VE/VT. Avantageusement, le taux d’entaillement volumique global TEV de la bande de roulement est compris entre [20% 30%], et préférentiellement entre [20% 35%].
– dans la position intermédiaire, les bordures extrémales des deux rideaux se situent à la hauteur des bords délimitant la face d’entrée du radiateur basse température ;
– le radiateur basse température est disposé sur un côté du premier échangeur de chaleur ;
– le radiateur basse température et le premier échangeur de chaleur ont au moins un de leurs bords alignés sur un premier côté du conduit du module de guidage du flux d’air ;
– le dispositif d’obturation du flux d’air comprend un unique rideau souple et solidaire d’un arbre enrouleur disposé sur un deuxième côté du conduit du module de guidage du flux d’air, ledit deuxième côté se situant à l’opposé du premier côté dudit conduit ;
– dans sa position intermédiaire, la bordure extrémale du rideau se situe à la hauteur du bord du radiateur basse température le plus proche du deuxième côté du conduit du module de guidage ;
– le radiateur basse température et le premier échangeur de chaleur sont disposés dans un même plan s’étendant perpendiculairement à la direction longitudinale du conduit du module de guidage ;
– le dispositif d’obturation du flux d’air comprend un unique rideau souple et solidaire d’un arbre enrouleur situé du même côté du conduit que le radiateur basse température ;
– dans sa position intermédiaire, la bordure extrémale dudit rideau se situe à la hauteur d’un espace entre le radiateur basse température et le premier échangeur de chaleur.
La illustre de façon schématique, en vue de côté, la face avant d’un véhicule automobile comprenant un module de guidage d’un flux d’air selon un premier mode de réalisation dans lequel le dispositif d’obturation du flux d’air est en position fermée ;
La est une vue éclatée du dispositif d’obturation d’un flux d’air du premier mode de réalisation ;
La est une vue de face du dispositif d’obturation de la dans laquelle les rideaux sont en position ouverte ;
La est une autre vue de face du dispositif d’obturation de la dans laquelle les rideaux sont en position partiellement ouverte ;
La est une troisième vue de face du dispositif d’obturation de la dans laquelle les rideaux sont en position fermée ;
La est une vue de détail d’une portion de l’ensemble cinématique qui équipe le dispositif d’obturation d’un flux d’air de la ;
Selon l’invention, le support comprend également une silice alumine amorphe.
La teneur pondérale en silice-alumine dans le support est de préférence comprise entre 1% et 99,9% poids par rapport au poids total dudit support, de préférence entre 20 et 98 poids et de manière préférée entre 40 et 96% poids.
La teneur massique en silice (SiO2) de la silice-alumine est comprise entre 5 et 95% poids, de préférence comprise entre 10 et 70% poids, de manière préférée entre 15 et 60% poids, et de manière encore plus préférée, comprise entre 20 et 50% poids.
Conformément au procédé de préparation du catalyseur selon l’invention, ladite silice alumine amorphe est obtenue par réaction d’un précurseur silicique avec un précurseur aluminique spécifique présentant les caractéristiques revendiquées et selon la méthode de préparation détaillée ci-après qui décrit l’obtention d’un gel de silice alumine, sa mise en forme avec la zéolithe et les traitements thermiques et hydrothermiques et permettant d’aboutir aux caractéristiques du support décrites ci-dessous.
Conformément à l’invention, le support présente :
- un volume poreux, mesuré par physisorption d’azote, compris dans les pores de diamètre compris entre 6 nm et 11 nm, inférieur à 0,5 mL/g,
- une densité de grain, mesurée par déplacement de mercure sous une pression de 0,003 MPa, supérieure 0,93 g/mL,
- une densité de remplissage tassé (DRT) supérieure à 0,5 g/mL et inférieure à 0,65 g/mL.
De préférence, le support présente un volume poreux, mesuré par physisorption d’azote, compris dans les pores de diamètre supérieur à 6 nm et inférieur à 11 nm, compris entre 0,05 et 0,45 mL/g et de manière préférée compris entre 0,1 et 0,35 mL/g,
De préférence, le support présente une densité de grain, mesurée par déplacement de mercure sous une pression de 0,003 MPa, comprise entre 0,95 et 1,5 g/mL et de manière préférée comprise entre 0,96 et 1,2 g/mL.
De préférence, le support présente une densité de remplissage tassé (DRT) comprise entre 0,53 et 0,62 g/mL.
Ledit support du catalyseur selon l’invention présente également avantageusement les caractéristiques suivantes :
- une surface spécifique, déterminée par la méthode B.E.T., comprise entre 100 et 600 m2/g, de préférence comprise entre 150 et 450 m2/g et de manière encore plus préférée comprise entre 250 et 400 m2/g,
- un volume poreux total, mesuré par porosimétrie azote, supérieur à 0,45 mL/g, de préférence compris entre 0,5 et 1 mL/g et de manière encore plus préférée compris entre 0,6 et 0,7 mL/g,
tel que le volume développé dans des pores de diamètre supérieur à 2 nm et inférieur à 50 nm et mesuré par physisorption d’azote, représente moins de 99,9%, de préférence entre 40 et 99,5%, et de manière préférée entre 80 et 99%, du volume poreux total, et tel que le volume développé dans des pores de diamètre inférieur à 2 nm et mesuré par physisorption d’azote, représente au moins 0,1%, de préférence entre 0,2 et 50%, de manière préférée entre 0,5 et 30%, et de manière encore plus préférée entre 0,8 et 15%, du volume poreux total,
- un volume poreux total, mesuré par porosimétrie au mercure, supérieur à 0,45 mL/g, de manière préférée compris entre 0,5 et 1 mL/g et de manière encore plus préférée compris entre 0,5 et 0,75 mL/g,
Le rétroviseur extérieur comprend de manière classique un miroir permettant d'observer les autres véhicules situés à l'arrière du véhicule. L'embase 11 comprend un socle 15 s'étendant sensiblement parallèlement à la vitre 5 et un bras 16 s’étendant transversalement vers l'extérieur du véhicule. L'embase 11 est positionnée dans un coin arrière inférieur du module de vitre fixe 4 tandis que la vitre 5 s'étend en partie supérieur et à l'avant du module de vitre fixe 4. Une ligne de délimitation entre la vitre 5 et le socle 15 peut décrire au moins grossièrement un quart de cercle partant du milieu du premier côté et reliant le milieu du deuxième côté de la forme trapézoïdale. En variante, l'embase 11 pourrait être positionnée différemment relativement à la vitre 5. En particulier, l'embase 11 pourrait être positionnée à l'avant du module de vitre fixe tandis que la vitre 5 serait positionnée à l'arrière, la ligne de délimitation entre la vitre 5 et l'embase 11 s'étendant alors sensiblement verticalement. De préférence, la vitre 5 s'étend directement autour ou à côté du socle 15.
Le module de vitre fixe 4 est illustré plus en détail sur la . Il comprend deux sous-ensembles 21, 22 fixés l'un à l'autre. Un premier sous-ensemble 21 (illustré isolément sur les figures 4 et 5) comprend la vitre 5, une première portion 6A du lécheur de porte 6, le cadre 10, et une première surface d'emboîtement 23. Un deuxième sous-ensemble 22 (illustré isolément sur les figures 6 et 7) comprend l'embase 11 de rétroviseur extérieur, une deuxième portion 6B du lécheur de porte 6, et une deuxième surface d'emboîtement 24. Le premier sous-ensemble 21 est fixé directement à la porte 1, notamment via le cadre 10 et le deuxième sous-ensemble 22 est fixé indirectement à la porte 1, par l'intermédiaire du premier sous-ensemble 21.
La surface extérieure de la deuxième portion 6B est adjacente à la surface extérieure de la première portion 6A. Autrement dit, la surface extérieure de la deuxième portion 6B est accolée à la surface extérieure de la première portion 6A, et elle est agencée dans le prolongement de la surface extérieure de la première portion 6A. En particulier, la surface extérieure de la première portion 6A est positionnée à l'avant de la surface extérieure de la deuxième portion 6B. Une ligne de séparation S1 entre la surface extérieure de la première portion 6A et la surface extérieure de la deuxième portion 6B s'étend donc dans un plan parallèle à l'axe Y et à l'axe Z. On appelle J1 le jeu entre un bord arrière de la surface extérieure de la première portion 6A et un bord avant de la surface extérieure de la deuxième portion 6B. Avantageusement, le jeu J1 est nul ou très faible, de l'ordre de quelques dixièmes de millimètre, notamment inférieur ou égal à 1,5 mm, voire inférieur ou égal à 1mm. Selon une variante de réalisation la ligne de séparation S1 pourrait ne pas être verticale. Cette ligne de séparation pourrait par exemple être oblique, voire horizontale et/ou suivre un tracé non rectiligne constitué de plusieurs segments. Un segment de ce tracé pourrait s'étendre parallèlement à l'arrête 9.
La deuxième surface d'emboîtement 24 coopère avec la première surface d'emboîtement 23 pour définir la position du deuxième sous-ensemble 22 relativement au premier sous-ensemble 21. Les deux surfaces d'emboîtement permettent de définir une position stable et unique entre les deux sous-ensembles 21 et 22. Elles comprennent avantageusement des formes géométriques complémentaires ou autrement dit interdépendantes. En particulier, la première surface d'emboîtement 23 comprend une gorge longitudinale 25. La gorge longitudinale 25 s'étend parallèlement à l'axe X et comprend une ouverture orientée vers le haut. La deuxième surface d'emboîtement 24 comprend une nervure longitudinale 27 de forme complémentaire à la gorge longitudinale 25. La nervure longitudinale 27 est une surface en relief faisant saillie vers le bas. En particulier, la longueur de la nervure longitudinale 27 suivant l'axe X et la largeur de la nervure longitudinale 27 suivant l'axe Y sont sensiblement égales respectivement à la longueur de la gorge longitudinale 25 suivant l'axe X et la largeur de la gorge longitudinale 25 suivant l'axe Y. La nervure longitudinale 27 est configurée pour être engagée dans la gorge longitudinale 25 par un mouvement de translation sensiblement vertical vers le bas du deuxième sous-ensemble relativement au premier sous-ensemble. Ainsi, le deuxième sous-ensemble, peut reposer par gravité sur le premier sous-ensemble de manière stable ce qui facilite l'assemblage de ces deux sous-ensembles.
Avantageusement, les surfaces d'emboîtement 23 et 24 sont réalisées par moulage plastique, ce qui permet d'atteindre une grande précision dimensionnelle et donc un excellent positionnement du deuxième sous-ensemble 22 par rapport au premier sous-ensemble 21. En remarque, la nervure longitudinale 27 comprend de préférence une extrémité plus fine que sa base. Le profil de la nervure longitudinale est donc sensiblement triangulaire. De même la gorge longitudinale 25 comprend un profil évasé, complémentaire à celui de la nervure longitudinale 27. Ces formes permettent un démoulage aisé lors de la fabrication des surfaces d'emboîtement par injection plastique.