INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Certes, il a été montré que certains ingrédients pouvaient moduler la population d’ Akkermansia muciniphila au sein du microbiote intestinal, toutefois avec des résultats variables selon les ingrédients mais aussi selon les populations. A titre d’exemple, une supplémentation en resvératrol s’est révélée efficace chez des Caucasiens Américains, mais pas dans d’autres groupes ethniques. Un extrait de grenade quant à lui s’est révélé avoir une efficacité très variable (avec un facteur de presque 50) chez des sujets sains, selon qu’ils étaient producteurs ou non d’urolithine A. Enfin, une supplémentation en polyphénols de kiwi s’est révélée totalement inefficace (Verhoog S, Taneri PE, Roa Díaz ZM, Marques-Vidal P, Troup JP, Bally L, Franco OH, Glisic M, Muka T. Dietary Factors and Modulation of Bacteria Strains of Akkermansia muciniphila and Faecalibacterium prausnitzii: A Systematic Review . Nutrients. 2019 Jul 11;11(7):1565 ; doi: 10.3390/nu11071565).
Ainsi, à ce jour il est d’une part, impossible de prédire les éventuels effets qu’aura un ingrédient sur la population d’ Akkermansia muciniphila au sein du microbiote et d’autre part, aucun effet prébiotique du safran n’a été rapporté. Il existe donc un besoin pour de nouvelles compositions prébiotiques permettant surmonter ses inconvénients et capable d’agir comme prébiotique, en particulier pour augmenter la population bactérienne du genre Akkermansia au sein du microbiote intestinal.
Pour y répondre, les inventeurs mis en évidence que l’utilisation d’une composition comprenant au moins un extrait de Crocus sativus pouvait être utilisée comme composition prébiotique chez l’Homme ou l’animal.
En effet, les inventeurs ont découvert que l’administration par voie orale d’une préparation à base de Crocus sativus à des rongeurs, dans un modèle d’inflammation, est capable d’augmenter la population bactérienne du genre Akkermansia au sein du microbiote intestinal des animaux.
Aussi, l’invention concerne l’utilisation d’une composition comprenant au moins un extrait de Crocus sativus comme composition prébiotique. Préférentiellement, l’utilisation de la composition comprenant au moins un extrait de Crocus sativus est capable d’augmenter la population des bactéries du genre Akkermansia , et plus particulièrement de l’espèce A kkermansia muciniphila , au sein du microbiote intestinal d’un sujet, en particulier de l’Homme ou de l’animal.
La composition à base de Crocus sativus est préférentiellement destinée aux sujets présentant un profil inflammatoire ou susceptible de présenter un profil inflammatoire ou un syndrome inflammatoire afin de rétablir un microbiote intestinal sain.
Avantageusement, la composition est capable d’augmenter la quantité de bactéries du genre Akkermansia d’au moins 20%, par rapport à la quantité de bactéries initialement présentes dans le microbiote intestinal du sujet. Un tel apport permet d’augmenter significativement la quantité de bactérie de genre Akkermansia au sein du microbiote intestinal et ainsi de rétablir un microbiote intestinal sain.
Dans une première mise en œuvre du cinquième monde de réalisation, la largeur de la deuxième ouverture de passage, dans son état non déformé, est inférieure à une largeur de partie centrale de la base.
Dans une deuxième mise en œuvre du cinquième monde de réalisation, la paroi supérieure, la première paroi verticale et la deuxième paroi verticale sont réalisées d’un seul tenant.
Dans une troisième mise en œuvre du cinquième monde de réalisation, la deuxième paroi verticale est configurée pour que dans la configuration de verrouillage, une portion de la partie d’extrémité opposée dépasse d’une longueur prédéterminée au-delà de la face avant de la deuxième ouverture de passage.
La représente un ensemble de verrouillage d’un système d’alimentation entérale.
La représente une vue de coupe d’un capuchon selon l’invention.
La représente une vue de face du capuchon de la .
La représente une vue du dessus du capuchon de la .
La représente une vue du dessous du capuchon de la .
La représente le capuchon de la dans la configuration d’engagement.
La représente le capuchon de la en train de passer dans la configuration de verrouillage.
La représente le capuchon de la dans la configuration de verrouillage.
La représente une mise en œuvre particulière d’un capuchon selon l’invention.
Le contexte dans lequel est mise en œuvre l’invention est celui d’un ensemble de verrouillage d’un système d’alimentation entérale.
Dans l’exemple de la , le système d’alimentation entérale, est un système d’alimentation par gastrostomie.
Le gaz épuré 22 est pré-refroidi dans l’unité de pré-refroidissement 24 jusqu’à une température inférieure à -15°C, par échange de chaleur avec le deuxième fluide réfrigérant 56, dans l’exemple avec le flux 60.
Optionnellement, le gaz pré-refroidi 26 est détendu dans l’unité de détente 28 pour obtenir un gaz pré-refroidi et détendu 76.
Ensuite, le gaz pré-refroidi et détendu 76 (ou le gaz pré-refroidi 26, en l’absence de la détente optionnelle) est liquéfié par l’unité de liquéfaction 30, avec un sous-refroidissement minime, inférieur ou égal à 5°C, par exemple d’environ 3°C. Dit autrement, la température du courant de liquide 32 en sortie de l’unité de liquéfaction 30 est de 3°C en dessous de la température de bulle du gaz pré-refroidi et détendu 76 (ou du gaz pré-refroidi 26, en l’absence de la détente optionnelle). La température du courant de liquide 32 en sortie de l’unité de liquéfaction 30 est comprise de préférence entre ­115°C et -90°C.
L’unité de liquéfaction 30 met en œuvre le cycle frigorifique de Stirling 50, qui apporte le froid permettant la liquéfaction du gaz pré-refroidi 26.
Le cycle frigorifique de Stirling 50 réalise notamment un pré-refroidissement du premier fluide réfrigérant 42 à une température inférieure à -15°C, par échange de chaleur avec le flux 58 de deuxième fluide réfrigérant. Durant cet échange de chaleur, le deuxième fluide réfrigérant 52 s’échauffe de moins de 5°C.
Le courant de liquide 32 est ensuite sous-refroidi dans l’unité de sous-refroidissement 34, détendu dans le module de détente 68 à, par exemple, 2 bars absolus, et envoyé dans le ballon de flash 72. Le gaz liquéfié 14 est par exemple récupéré en pied du ballon de flash 72 et envoyé dans le stockage 74. Dans l’exemple représenté, le courant de liquide 32 est refroidi par échange de chaleur avec le cycle ouvert 66 à azote liquide. Dit autrement, de l’azote liquide est vaporisé et cède son froid à l’unité de sous-refroidissement 34.
La vapeur issue du ballon de flash 72, comme indiqué plus haut, est recyclée dans le gaz à traiter 12.
Dans le cycle frigorifique de pré-refroidissement 40 représenté, le flux de deuxième fluide réfrigérant 64 est refroidi par le module de refroidissement 54 pour produire le flux de deuxième fluide réfrigérant refroidi 56. Le courant de deuxième fluide réfrigérant refroidi 56 est divisé en les deux flux 58, 60. Le flux 60 passe dans l’unité de pré-refroidissement 24 pour céder du froid au gaz épuré 22 et réaliser le pré-refroidissement du gaz épuré. Le flux 58 passe dans l’unité de liquéfaction 30 pour céder du froid au cycle frigorifique de Stirling 50 et réaliser le pré-refroidissement du premier fluide réfrigérant 42. Après leurs passages respectifs dans l’unité de liquéfaction 30 et dans l’unité de pré-refroidissement 24, les deux flux 58, 60 sont mélangés pour reconstituer le flux de deuxième fluide réfrigérant 64.
Dans l’exemple, le pré-refroidissement du gaz épuré 22 et le pré-refroidissement du premier fluide réfrigérant 42 sont donc réalisés en parallèle par l’unique cycle frigorifique de pré-refroidissement 40.
Exemples de procédé Ces exemples comprennent l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, selon toutes les combinaisons possibles.
Le gaz à traiter 12 est comprimé entre 19 et 40 bars absolus, par exemple à 40 bars absolus.
Le gaz épuré 22 est pré-refroidi entre ­15°C et -50°C, par exemple à -35°C, par l’unité de pré-refroidissement 24.
Il n’y a pas de détente du gaz pré-refroidi 26 avant son entrée dans l’unité de liquéfaction 30.
La température du courant de liquide 32 en sortie de l’unité de liquéfaction 30 est entre -115°C et -90°C, par exemple de ­90°C.
Le courant de liquide 32 est sous-refroidi par l’unité de sous-refroidissement 34 à une température permettant d’obtenir un taux d’évaporation molaire dans le ballon de flash 72 compris entre 20% et 50%, de préférence entre 20% et 25%.
Grâce aux caractéristiques décrites ci-dessus, le procédé permet de réduire le coût de production global du gaz liquéfié 14, en particulier pour des capacités de production inférieures à 2000 Nm 3 /h.
la formation d’une préforme fibreuse de la pièce à obtenir par dépôt d’une pluralité de textures fibreuses imprégnées d’une première résine liante par drapage des textures fibreuses, le dépôt étant effectué sur un textile d’arrachage comprenant une deuxième résine liante présente en une teneur en poids sec comprise entre 3 g/m² et 15 g/m² et étant réalisé à une température de travail permettant l’adhésion des première et deuxième résines liantes ; l’élimination des première et deuxième résines liantes dans la préforme ainsi formée, et la formation d’une matrice dans la porosité de la préforme fibreuse après l’élimination des première et deuxième résines liantes, et l’élimination du textile d’arrachage afin d’obtenir la pièce en matériau composite.
Le textile d’arrachage est un textile technique qui est destiné à être enlevé ou éliminé de la préforme. Il permet la décohésion de la préforme à l’outillage, par exemple à un moule.
Ainsi, grâce à l’invention, l’adhésion de la première couche de texture fibreuse est réalisée grâce à la deuxième résine liante présente sur le textile d’arrachage et à la première résine liante présente sur la première couche de texture fibreuse déposée. Cela permet d’améliorer son adhésion.
La teneur en poids sec comprise entre 3 g/m² et 15 g/m² permet de garantir une quantité suffisante en deuxième résine liante pour une bonne adhésion de la première couche de texture fibreuse déposée. Cette plage de teneur en poids sec permet également de ne pas avoir trop de deuxième résine liante dans le textile et donc de pouvoir être éliminée facilement du textile d’arrachage.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la deuxième résine liante est présente dans le textile d’arrachage en une teneur en poids sec comprise entre 5 g/m² et 10 g/m², par exemple entre 5 g/m² et 8 g/m².
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, le drapage des textures fibreuses peut être réalisé par un placement automatique de fibres.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, la température de travail est comprise entre 40 °C et 180 °C, par exemple entre 40 °C et 120 °C.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, le textile d’arrachage est imprégné par un milieu liquide comprenant la deuxième résine liante. Cela permet d’améliorer l’adhésion de la première couche de texture fibreuse déposée, car l’imprégnation par un milieu liquide permet de mieux répartir la deuxième résine dans le textile d’arrachage.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, le procédé comprend, en outre, avant la formation de la préforme fibreuse, l’introduction de la deuxième résine liante dans le textile d’arrachage et le placement du textile d’arrachage sur une surface.
Dans ce cas, l’introduction de la deuxième résine liante peut être réalisée par pulvérisation. Cela permet de minimiser la quantité de résine appliquée.
La deuxième résine peut être introduite dans le textile d’arrachage de manière discontinue, par exemple sous forme d’une ou plusieurs lignes notamment pour former un quadrillage.
De plus, l’introduction de la deuxième résine liante dans le textile d’arrachage peut être réalisée à l’aide d’un pochoir. Cela permet de limiter la quantité de résine utilisée et de cibler des zones d’introduction préférentielles.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, les première et deuxième résines liantes présentent des compositions identiques.
Cela permet d’utiliser une seule loi de chauffe du robot réalisant le placement automatique de fibres et ainsi d’activer les deux résines. On obtient également une meilleure affinité de la liaison entre le textile d’arrachage et la première couche de texture fibreuse déposée, ce qui permet de maintenir l’adhésion de la première couche de texture fibreuse. Enfin, cela permet également de simplifier l’élimination des première et deuxième résines liantes ou déliantage en utilisant les mêmes paramètres pour éliminer les deux résines.
Les inventrices ont pu montrer par des essais expérimentaux utilisant la technique par placement automatique de fibres que l’utilisation de résines liantes présentant la même composition permet de garantir une parfaite adhésion des textures fibreuses de la première couche sur le textile d’arrachage, quelle que soit la valeur de température de travail utilisée. L’adhésion reste suffisante y compris lorsque la deuxième résine liante est diluée à hauteur de 25% en masse.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, la première et la deuxième résine liante sont choisies parmi les alcools polyvinyliques ou les polyéthers aliphatiques. Ces exemples ne sont toutefois pas restrictifs et d’autres types de résines liantes peuvent tout à fait être utilisés.
Les entrées de commande EPC1, EPC2 reçoivent toujours l’une la pression P1 et l’autre la pression P2 de sorte que la différence algébrique ΔP=P1-P2 pousse le tiroir de compensation TCP par le côté de la plus forte pression et active la position de commande ZC1 ou ZC2 correspondante :
Si P1>P2, le tiroir de compensation TCP est poussé par le côté de la pression P1 pour se mettre dans la position de commande ZC1 reliant l’entrée EC1 à la sortie SC2.
Si P2>P1, le tiroir de compensation TCP est poussé le côté recevant la pression P2 pour se mettre en position de commande ZC2 reliant l’entrée EC2 à la sortie SC1.
En l’absence de pression P1=P2=0, les ressorts 13 et 14 mettent le tiroir de compensation TCP en position neutre ZCN.
Les branchements des entrées et des sorties du tiroir TCP aux parties 110A, 110B sont représentés à la .
La pression P1 prise sur la ligne L13 du tiroir de commande TC1 est transmise au tiroir de compensation TCP par la ligne LX11 reliée à la fois à :
- l’entrée de commande EC1 et,
- l’entrée de commande EPC1.
La pression P1 (supposée supérieure à P2 dans cet exemple) est transmise par la ligne de commande LC2 par la sortie de commande SC1 et la ligne LC2 à l’entrée principale de pression EP2 du tiroir TC2.
Ainsi, le tiroir TC2 est soumis à la pression P1 appliquée à l’entrée principale de pression EP2 et à la pression P2 appliquée à l’entrée secondaire ES2 du tiroir TC2.
La différence de la pression P1 appliquée à l’entrée principale EP2 et la pression plus faible P2 appliquée à l’entrée secondaire ES2 déplace le tiroir TC2 dans le sens d’une augmentation de la pression P2 jusqu’à l’équilibre P2=P1.
Des branchements symétriques relient le tiroir de compensation TCP au tiroir de commande TC1.
La sortie SC1 est reliée à l’entrée principale de pression EP1 par la ligne de commande LC1 et le tiroir de compensation TCP reçoit la pression P2 par l’entrée EC2.
La pression P2 prise sur la ligne L23 reliée au frein FR2 est transmise par la ligne LX21 à l’entrée de commande EC2 et à l’entrée de pression de commande EPC2.
La pression P2 est transmise par la position de commande ZC2 du tiroir de compensation TCP à la sortie SC1 reliée par la ligne de commande LC1 arrivant à l’entrée principale de pression EP1 pour actionner le tiroir TC1 par la différence des pression P2 et P1 et ainsi équilibrer la pression P1 sur la pression P2.
Cette phase de compensation des pression P1, P2 se fait dans la position de réglage lorsque les tiroirs TC1, TC2 sont dans la position ZR1, ZR2 et que de légers déplacements de l’un ou l’autre tiroir TC1, TC2 pendant que l’autre reste fixe, permet de réduire la différence de pression entre P1 et P2 qui résulte de la commande mécanique 120A combinée ou remplacée par la commande électrohydraulique 120B des deux tiroirs de commande TC1, TC2.
Les premiers et/ou deuxièmes substrats peuvent être indépendamment choisis parmi des matériaux composites, notamment de base acrylique, ou métalliques.
Avantageusement, les premier et deuxième substrats sont des composants de pâles d’éoliennes ou des pâles d’éoliennes.
Article comprenant au moins deux substrats assemblés
Selon un troisième aspect, l’invention concerne un article susceptible d’être obtenu selon le procédé tel que défini ci-dessus, de préférence une pâle d’éolienne ou un composant de celle-ci.
Selon encore un autre aspect, l’invention concerne une pâle d’éolienne comprenant une formulation adhésive bicomposante telle que définie dans la présente description, polymérisée par mélange des compositions (A) et (B), ladite formulation bicomposante polymérisée étant simultanément en contact avec un premier substrat et un deuxième substrat d’une pâle d’éolienne.
Utilisation pour la préparation et/ou la réparation, notamment l’assemblage de pâles d’éoliennes
Selon encore un autre aspect, l’invention concerne une formulation adhésive bicomposante telle que définie ci-dessus pour la préparation, la réparation et/ou l’assemblage de pièces composites telles que par exemple les pâles d’éoliennes ou de composants de celles-ci.
Recyclage des articles comprenant au moins deux substrats assemblés
S’agissant du recyclage de l’article comprenant au moins deux substrats assemblés, il peut être réalisé par broyage ou dépolymérisation du polymère issu de la formulation adhésive.
De préférence, l’article comprenant le polymère est chauffé de manière à provoquer la pyrolyse ou la décomposition thermique du PMMA et la récupération du méthacrylate de méthyle en tant que monomère.
L’article peut être notamment chauffé à une température comprise entre 200°C et 400°C.
Avantageusement, au moins 50% en poids de MMA présent dans le polymère sont récupérés après décomposition thermique.
Ainsi, selon encore un autre aspect, l’invention concerne l’utilisation d’une formulation adhésive bicomposante telle que définie ci-dessus pour la préparation ou l’assemblage de pâles d’éoliennes recyclables, notamment par dépolymérisation thermique.
Exemples Les ingrédients suivants ont été utilisés :
Dans l’exemple de la où le convertisseur d’énergie électrique 10 est configuré pour délivrer les première V out _1 et deuxième V out _2 tensions de sortie et comprend alors deux couples de premier 12A et deuxième 12B ensembles piézoélectriques, la tension piézoélectrique totale pour un premier couple de premier 12A et deuxième 12B ensembles piézoélectriques associé à la première tension de sortie V out _1 est notée V p _1 , et celle pour un deuxième couple de premier 12A et deuxième 12B ensembles piézoélectriques associé à la deuxième tension de sortie V out _2 est notée V p _2 . En particulier, la tension aux bornes du premier ensemble piézoélectrique 12A est notée V p _1, 1 pour le premier couple et V p _2, 1 pour le deuxième couple, et celle aux bornes du deuxième ensemble piézoélectrique 12B est notée V p _1,2 pour le premier couple et V p _2,2 pour le deuxième couple. Chaque tension piézoélectrique totale V p _1 , V p _2 est alors égale à la somme de ces tensions respectives V p _1,1 , V p _2,1 et V p _1,2 , V p _2,2 , soit V p _1,1 + V p _1,2 , et respectivement V p _2,1 + V p _2,2 . Les deux ensembles piézoélectriques 12A, 12B, et les éléments piézoélectriques 15 les constituant, sont de préférence identiques, et présentent sensiblement la même tension à leurs bornes à une éventuelle tension d’offset V offset _1 , V offset _2 près, de sorte que les tensions V p _1,1 , V p _2,1 et V p _1,2 , V p _2,2 sont chacune égales à la moitié de la tension piézoélectrique totale V p _1 +/-V offset _1 , V p _2 +/-V offset _2 respective, selon les équations suivantes :
En outre, dans la présente description et comme représenté sur les figures 1, 3, 6 et 9, la tension entre les premières extrémités 16 est notée V pa , et est par convention égale à la différence de potentiels (V pa1 – V pa2 ), où V pa1 est le potentiel de la première extrémité 16 connectée au premier ensemble piézoélectrique 12A, et V pa2 est le potentiel de l’autre première extrémité 16 connectée au deuxième ensemble piézoélectrique 12B. La tension entre les deuxièmes extrémités 18 est notée V p b , et est par convention égale à la différence de potentiels (V p b2 – V p b1 ), où V p b 1 est le potentiel de la deuxième extrémité 18 connectée au premier ensemble piézoélectrique 12A, et V p b 2 est le potentiel de l’autre deuxième extrémité 18 connectée au deuxième ensemble piézoélectrique 12B.
Par convention et comme représenté sur les figures 1, 3, 6 et 9, la tension V p1 aux bornes du premier ensemble piézoélectrique est égale à la différence de potentiels (V pa1 – V p b1 ), et celle V p 2 aux bornes du deuxième ensemble piézoélectrique est égale à la différence de potentiels (V p b2 – V p a2 ).
La tension piézoélectrique totale V p est alors égale à la somme des tensions V p a et V p b , et vérifie l’équation suivante :
Dans l’exemple de la où le convertisseur d’énergie électrique 10 comprend deux couples de premier 12A et deuxième 12B ensembles piézoélectriques et deux deuxièmes ponts de commutation 40_1, 40_2, la tension entre les premières extrémités 16 est aussi notée V pa , et est par convention égale à la différence de potentiels (V pa1 – V pa2 ), où V pa1 est le potentiel de la première extrémité 16 connectée au premier ensemble piézoélectrique 12A, et V pa2 est le potentiel de l’autre première extrémité 16 connectée au deuxième ensemble piézoélectrique 12B. La tension entre les deuxièmes extrémités 18 est notée V p b_1 pour le deuxième pont de commutation 40_1 associé à la première tension de sortie V out _1 , et est par convention égale à la différence de potentiels (V p b2,1 – V p b1,1 ), où V p b 1 ,1 est le potentiel de la deuxième extrémité 18 connectée au premier ensemble piézoélectrique 12A, et V p b 2 ,1 est le potentiel de l’autre deuxième extrémité 18 connectée au deuxième ensemble piézoélectrique 12B, ceci pour le deuxième pont de commutation 40_1 associé à la première tension de sortie V out _1 . De manière analogue, la tension entre les deuxièmes extrémités 18 est notée V p b_2 pour le deuxième pont de commutation 40_2 associé à la deuxième tension de sortie V out _2 , et est par convention égale à la différence de potentiels (V p b2,2 – V p b1,2 ), où V p b 1 ,2 est le potentiel de la deuxième extrémité 18 connectée au premier ensemble piézoélectrique 12A, et V p b 2 ,2 est le potentiel de l’autre deuxième extrémité 18 connectée au deuxième ensemble piézoélectrique 12B, ceci pour le deuxième pont de commutation 40_2 associé à la deuxième tension de sortie V out _2 .
Par convention et comme représenté sur la , la tension aux bornes du premier ensemble piézoélectrique V p _1, 1 du premier couple est égale à la différence de potentiels (V pa1 – V p b1,1 ), et celle aux bornes du deuxième ensemble piézoélectrique V p _1,2 du premier couple est égale à la différence de potentiels (V p b2,1 – V p a2 ). De même, la tension aux bornes du premier ensemble piézoélectrique V p _2, 1 du deuxième couple est égale à la différence de potentiels (V pa1 – V p b1,2 ), et celle aux bornes du deuxième ensemble piézoélectrique V p _2,2 du deuxième couple est égale à la différence de potentiels (V p b2,2 – V p a2 ).