INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple de mise en place du bouchon En référence aux figures 3 et 6, le bol 4 peut définir intérieurement deux zones ou secteurs angulaires 15, 17, avec un premier secteur angulaire 15 opposé à l’ouverture 5a du canal d’évacuation 5 et située le long de la périphérie interne du bol 4. Une structure du support S peut être prévu, qui permet de former les conduits respectif 5, 7. A l’opposé du secteur 15, le secteur angulaire 17 comprend la région où se situe le canal 5 d’évacuation. Une paroi intermédiaire 16, ici annulaire, est optionnellement prévue dans la structure S. Le bol 4 est ici décomposé avec une moitié de bol M1 proche du canal d’évacuation 5, incluant le secteur angulaire 17. La première zone 15 s’étend dans l’autre moitié de bol M2. Dans cet exemple, le bol 4 présente une section transversale circulaire ou annulaire et s’étend autour d’un axe longitudinal qui peut être éventuellement décalé par rapport à l’axe central X du conduit 7. Alternativement, l’axe X est un axe de symétrie de révolution pour la paroi 4a.
Cette structure S permet de définir une unique position angulaire de la cartouche 1 dans laquelle le bouchon 12 peut s’engager dans le canal 5. Lors de la mise en place de la cartouche 1, l’opérateur peut typiquement faire pivoter la cartouche 1, par exemple selon la direction indiquée par la flèche A sur la afin que le bouchon 12 se trouve dans le secteur angulaire 17. Le tube saillant T est alors déjà inséré dans l’orifice axiale 30, ici au travers du flasque inférieur 1a, de façon compatible avec une rotation.
Puis pendant la phase d’approche pour amener le flasque inférieur 1a sur un épaulement 7a formant butée axiale du support S, l’extrémité de contact 6c vient glisser (en étant guidée) le long du bord B4 incliné du tube saillant T, ce qui limite le débattement par rapport à l’axe central Z de la cartouche 1, et surtout accompagne/guide la rotation fine autour de l’axe X jusqu’à obtenir la configuration de prise du genre montré sur les figures 2 et 3. L’organe de rappel 35 exerce ici une précontrainte suffisamment élevée pour limiter ou empêcher le recul de l’élément 6 dans l’espace interne 9, de sorte que le bouchon 12 va est dans la bonne position angulaire sans pour autant être tout de suite engagée dans le canal 5. La illustre cette configuration sans recul de l’élément 6 qui permet l’indexation angulaire. L’organe 35 n’est pas (significativement) comprimé. Il s’agit d’un premier état d’enfoncement de la cartouche 1 dans le bol 4.
En référence aux figures 2 et 6, on peut voir qu’après un positionnement correct du bouchon 12 dans la première zone 15 et en alignement avec le canal 5, l’opérateur peut continuer l’enfoncement, éventuellement en utilisant le couvercle 3a déjà emboîté sur la cartouche 1. Ainsi, la cartouche 1 passe de son premier état d’enfoncement dans laquelle celle-ci ne peut déjà plus être déplacée en rotation autour de son axe Z à un deuxième état d’enfoncement (visible sur la ), ici par l’effet du vissage du couvercle. La cartouche 1 suit alors un mouvement purement axial. Seule la partie rigide de l’élément 6 d’indexation angulaire ne bouge plus car il est en prise axialement contre le bord B4 du tube saillant T. Pour le deuxième état d’enfoncement, le flasque inférieur 1a peut optionnellement axialement buter sur l’épaulement externe 7a prévu sur la face externe du conduit 7.
La hauteur H2 du bouchon 12, définie depuis le flasque 1a, peut être légèrement inférieure ou égale à la hauteur H1 qui est la hauteur de pente formée dans l’extrémité de contact 6c. Ainsi, on peut disposer d’une raideur de ressort pour d’une précontrainte assez importante pour le recul de l’élément 6, tout en s’assurant que le bouchon 12 ne va pas buter directement sur le support S dans le bol 4 en raison d’un décalage angulaire par rapport au canal 5. Dans certaines options, la relation suivante peut être satisfaite : 0,88 ≤ H2/H1 ≤ 1,01
Dans l’exemple de la , le bouchon 12 fait saillie sur le deuxième côté (où se situe la deuxième portion de bord 8b) par rapport au flasque 1a. Cette disposition peut prévenir le risque que le bouchon 12a bute dans le fond du bol 4 par une inclinaison trop importante de la cartouche 1 (réduction de l’inclinaison à l’approche du fond du bol).
Tant que le tube saillant T n’a pas glissé et remonté complètement sur les portions de bord en pente de l’extrémité de contact 6c pour atteindre ou se positionner au plus près de la portion de bord 8b, il reste une mobilité en rotation de la cartouche en réponse à une action de poussée vers le fond du bol 4 et le bouchon 12 n’est pas en contact sur une quelconque paroi de fond située au niveau de l’ouverture 5a du canal 5 d’évacuation/purge. Le bord B4 du tube saillant T, peut facilement remonter par glissement et rotation sur l’extrémité de contact 6c, le long des portions de bord en pente pour occuper la configuration de prise ne permettant plus de mouvement relatif entre l’extrémité de contact 6c et ce bord B4 correspondant. Seule une action de retrait de la cartouche 1 avec extraction du bouchon 12 hors du canal 5 pourra permettre à nouveau un tel mouvement relatif.
Le filtre F, à l’état assemblé comme visible sur la , peut présenter une entrée et une sortie situées sur le bol 4, ce qui permet de simplifier la conception d couvercle 3a amovible. La cartouche 1 est logée ainsi de façon amovible dans le volume intérieur du boîtier 3 avec le tube saillant T inséré dans l’espace 9 en bloquant la rotation de la cartouche autour de l’axe X (coïncidant avec l’axe Z qui travers le tube saillant T) tant qu’il y a une configuration de prise. Lors du démontage, on comprend que l’organe de rappel 35 va éviter une rotation précoce, permettant d’abord un retrait linéaire du bouchon 12 sans sollicitation en rotation jusqu’à ce que le bord B4 puisse se désengager de l’extrémité de contact 6c de l’élément 6 d’indexation en rotation/indexation angulaire.
Le tube saillant T et l’extrémité de contact 6c sont en chevauchement dans la configuration de prise qui empêche la rotation de la cartouche 1. Il peut y avoir une complémentarité de forme, complète ou partielle. La complémentarité d’inclinaison peut suffire ici, le cas échéant en ayant des bords annulaires biseautés complémentaires pour réaliser le chevauchement sans que le bord B4 ne vienne entourer l’élément 6.
,Un des avantages de la cartouche 1 est qu’elle présente une facilité de manipulation et intègre un élément pouvant combiner des avantages de détrompeur (adaptation à la structure S prévue dans le bol 4, en en particulier adaptation sur le tube saillant T) et d’indexation en rotation pour éviter des ratés de positionnement ou une dégradation du bouchon 12 lors de la mise en place.
Brève description des figures Pour une meilleure compréhension et visualisation de l'objet de la présente invention, il va maintenant être décrit en référence aux figures annexées, représentant l'effet technique obtenu, dans lesquelles, schématiquement : La représente une vue latérale d'un produit laminé selon l’invention ; La représente une vue latérale éclatée du produit laminé de la ; La représente une vue latérale du produit laminé de la , illustrant l'étape d'abaissement du premier élément ; La représente une vue latérale du produit laminé de la , illustrant l'étape de coupe du second élément ; La représente une vue latérale du premier élément uniquement après une étape d'abaissement, séparé du second élément à des fins de détail ; La représente une vue latérale du second élément uniquement après une étape de coupe, séparé du premier élément à des fins de détail ; La représente une vue latérale du produit laminé après les étapes d'abaissement et de coupe ; La représente une vue latérale du produit laminé après les étapes d'abaissement et de coupe ; La représente une vue partielle de dessus du produit laminé lors de l'étape d'abaissement du premier élément, avec une représentation partiellement transparente de l'équipement et du faisceau, indiquant la ligne et le chemin de coupe ; La représente une vue partielle de dessus du produit laminé lors de l'étape de coupe du second élément, avec une représentation partiellement transparente de l'équipement et du faisceau, indiquant la ligne et le chemin de coupe ; La représente une vue de côté d'un produit laminé découpé obtenu selon l'invention après les étapes d'abaissement et de coupe ; et La représente une vue de dessus d'un produit laminé découpé selon l'invention, montrant l'effet visuel de tridimensionnalité.
Description détaillée de l'invention Produit laminé Un produit laminé (10) selon l'invention est un produit comprenant au moins deux éléments, un premier élément (100) étant couplé à un second élément (200) au moyen d'au moins une couche d'adhérence (300).
Les éléments (100, 200) du produit laminé (10) sont faits de matériaux ayant des caractéristiques physico-chimiques différentes, notamment avec des comportements différents vis-à-vis de l'échauffement. Les grandeurs appropriées pour caractériser ces comportements sont le point de fusion (qui est la température à laquelle une substance passe d'un état solide à un état liquide) et le point d'éclair (qui est la température minimale nécessaire pour qu'un carburant dégage des vapeurs ou des gaz). Les deux points sont mesurés sur des échelles telles que Celsius (°C), Kelvin (K) et Fahrenheit (°F). Pour la présente invention, on peut noter que le premier élément (100) a une température de point de fusion plus petite que la température de point d'éclair du second élément (200).
Une autre grandeur physique capable de décrire la différence entre les matériaux des éléments (100, 200) est la capacité thermique, qui est le rapport entre la quantité de chaleur fournie à un corps et la variation de température observée dans celui-ci, mesurée en SI en joules par kelvin (J/K), dans lequel, conséquent, la capacité calorifique du premier élément (100) doit être plus petite que la capacité calorifique du second élément (200).
Le matériau du premier élément (100) doit être choisi, de manière non limitative, dans le groupe des copolymères, notamment parmi les mousses polymériques biphasiques comme par exemple l'EVA (éthylène vinyle acétate) et ses similaires, seuls ou en sous forme composite avec d'autres matériaux appropriés, selon les caractéristiques mécaniques souhaitées, tels que, par exemple, PP, HDPE, LLDPE et LDPE et similaires.
Le premier élément (100) peut avoir toute forme appropriée, étant, préférentiellement, mais sans s'y limiter, un élément laminaire plat, de première épaisseur (110) et pourvu de deux faces parallèles (120, 130), une face étant libre (120) et l'autre de couplage (130). La face libre (120) peut en outre comprendre au moins une couche adhésive, apparente ou recouverte par un matériau de revêtement amovible.
Le matériau du second élément (200) doit être choisi, sans limitation, dans le groupe des produits cellulosiques, notamment papier, papier carton, papier kraft, carton et autres produits similaires appropriés, plastiques, etc. à condition qu'il ait un point de fusion ou d'éclair supérieur à celui du premier élément (100).
Le second élément (200) peut avoir toute forme appropriée, étant, préférentiellement, mais sans s'y limiter, un élément laminaire plat, de deuxième épaisseur (210) et pourvu de deux faces parallèles (220, 230), une face étant libre ou de finition (220) et l'autre de couplage (230). La face libre ou de finition (220) peut en outre comprendre au moins une couche décorative supplémentaire, fonctionnelle, de protection, de revêtement et similaire, et peut également comprendre une ou plusieurs couches adhésives, l'une quelconque des couches supplémentaires pouvant être fournie seule ou avec d'autres, étant apparent ou recouvert d'un matériau de revêtement amovible.
La couche d'adhérence (300) de couplage des éléments (100, 200) est formée par un matériau adhésif et doit être choisie, préférentiellement et non limitativement, parmi les adhésifs destinés au collage des copolymères, en particulier les mousses polymères biphasiques telles que, par exemple, l'EVA (éthylène acétate de vinyle) et similaires et du papier cartonné duplex et triplex et similaire, avec une zone de réserve.
Méthode de fabrication du produit laminé Une méthode de fabrication selon l'invention est une méthode de fabrication d'un produit laminé (10) comprenant un premier élément (100) couplé à un second élément (200) au moyen d'au moins une couche d'adhérence (300), dans lequel le premier élément (100) a une température de point de fusion plus petit que la température de point d'éclair du second élément (200).
La méthode de fabrication comprend essentiellement les étapes de méthode suivantes : Fournir un premier élément (100) avec une température de point de fusion inférieure à la température de point d'éclair du second élément (200) ; Disposer une couche d'adhérence (300) sur la face de couplage (130) du premier élément (100) ; Fournir un second élément (200) avec une température de point d'éclair supérieure à la température de fusion du premier élément (100) ; Disposer une couche d'adhérence (300) sur la face de couplage (230) du second élément (200) ; Disposer le second élément (200) sur le premier élément (100) ; et Mettre en pression l'ensemble formé par le premier élément (100), couche(s) d'adhérence (300) et second élément (200).
La disposition d'une couche d'adhérence (300) sur la face de couplage (130) du premier élément (100) et/ou sur la face de couplage (230) du second élément (200) – étapes ii et iv – dépendra de la spécification des matériaux des éléments (100, 200), dimensions et spécifications d'utilisation du produit laminé (10), conditions de transport, humidité, durée de stockage et/ou de conservation (expiration) prévue, etc.
La pression sur l'ensemble formé par le premier élément (100), la ou les couche(s) d'adhérence (300) et le second élément (200) peut être exercée par tout moyen approprié connu de l'état de la technique, qui peut être au moyen de presses manuelles, mécaniques, électriques, hydrauliques, pneumatiques et similaires, y compris des rouleaux et des calandres et d'autres moyens qui peuvent être appliqués aux matériaux utilisés.
Méthode de traitement de produit laminé Une méthode de traitement selon l'invention est une méthode de traitement d'un produit laminé (10) comprenant un premier élément (100) couplé à un second élément (200) au moyen d'au moins une couche d'adhérence (300), dans lequel le premier élément (100) a une température de point de fusion inférieure que la température de point d'éclair du second élément (200), le produit laminé (10) ayant été fabriqué par une méthode selon l'invention.
Une méthode de traitement de l'invention vise à fournir un ou plusieurs produits découpes (500) selon les spécifications de conception et de coupe de la pièce souhaitée, en suivant une ligne de dessin ou une ligne de coupe (450) correspondante, qui est connue pour être l'état de la technique, dérivées des données de sortie d'un outil de conception graphique et/ou similaire, obtenues directement ou par l'intermédiaire d'une interface appropriée, sous la forme d'un signal de sortie susceptible d'être lu par un équipement de coupe, préférentiellement par un équipement laser (401) équipé de dispositifs de traitement de données, de mémoire, avec ou sans périphériques, et donc éventuellement séparément et/ou accompagnés d'instructions de coupe supplémentaires et/ou spécifiques à l'équipement et/ou communiquées par l'utilisateur à l'équipement laser (401), guider l'équipement laser (401) afin d'effectuer la coupe souhaitée en réalisant un chemin de coupe (460).
Dans le mode de réalisation préféré et non limitatif de la présente invention, la méthode comprend deux étapes réalisées avec le même équipement laser (401), plus précisément avec le même ensemble optique, comprenant au moins une première étape d’abaissement du premier élément (100 ) et au moins une seconde étape de coupe du second élément (200), étant exécutée, préférentiellement, mais sans s'y limiter, par un équipement laser (401) qui utilise des faisceaux lumineux concentrés, dans lequel l'abaissement et la coupe sont préférentiellement effectués dans le direction perpendiculaire au plan des éléments (100, 200), toujours du premier élément (100) au second élément (200).
Pour pallier ce problème, un système d’aspiration électrique peut être prévu pour venir dépressuriser l’enceinte palier, comme décrit dans le document FR3092366A1. En alternative connue de l’art antérieur, ce document décrit aussi l’utilisation d’une trompe à jet pour venir dépressuriser l’enceinte palier 1, i.e. aspirer l’air huilé présente dans l’enceinte. Cependant, la trompe à jet nécessite un flux primaire de forte pression, généralement prélevé au niveau d’un plan, appelé plan 27, qui se trouve en aval du compresseur haute pression, pour venir entrainer un flux secondaire, provenant de l’enceinte palier à pressuriser.
Le document FR2698406 décrit une autre alternative pour pressuriser l’enceinte, à savoir : la mise en place de deux points de prélèvement d’air à destination de l'enceinte palier via une vanne qui est commandée pour prélever de l’air au niveau du plan 25, ou pour prélever de l’air au niveau du plan 27 lorsque la turbomachine est à faible régime, pour assurer une pressurisation suffisante de l’enceinte palier.
Cependant, ces solutions nécessitent un prélèvement assez loin de l’enceinte palier dans la veine primaire, ce qui est coûteux en termes de performance et d’installation.
En outre, en particulier quand l’enceinte lubrifiée est de type ventilée et associée à un déshuileur, l’huile de lubrification introduite dans l’enceinte palier est généralement récupérée par une pompe de récupération et l’air introduit dans l’enceinte est évacué par un tube de dégazage vers le déshuileur puis vers l’extérieur. Le déshuileur récupère l’huile de l’air huilé, pour le réintroduire dans le système d’huile. Néanmoins, le déshuileur n’étant pas 100% efficace, une petite proportion d’huile n’est pas récupérée par le déshuileur et est perdue dans l’atmosphère, ce qui constitue la majeure partie voire la totalité de la consommation d’huile du moteur. Généralement, plus le débit d’air est important, plus la quantité d’huile perdue est importante, car l’air se comporte comme le véhicule de l’huile dans le dégazage de l’enceinte.
L’écart de pression, à haut régime, entre l’amont et l’aval des joints d’étanchéité est souvent bien supérieur au besoin de pressurisation de l’enceinte palier. Ainsi, le débit d’air introduit dans l’enceinte est donc plus important que nécessaire et entraine une perte plus importante d’huile.
Le présent document propose un ensemble de lubrification et de pressurisation d’enceinte pour une turbomachine comprenant au moins une enceinte lubrifiée protégée par deux joints d’étanchéité, ladite turbomachine comprenant en outre une veine primaire entourant ladite au moins une enceinte lubrifiée, dans laquelle circule un flux primaire traversant au moins un compresseur de ladite turbomachine, ledit ensemble comprenant un compresseur électrique alimenté en air et relié à ladite au moins une enceinte lubrifiée pour introduire de l’air sous pression dans ladite enceinte à travers lesdits joints d’étanchéité.
Le compresseur électrique permet de pressuriser l’enceinte lubrifiée indépendamment du régime de fonctionnement dudit au moins un compresseur, ce qui permet de prévenir la cokéfaction de l’huile dans l’enceinte lubrifiée et toute fuite d’huile depuis l’enceinte lubrifiée. En outre, le régime du compresseur électrique peut être commandé pour adapter le taux de pressurisation de l’enceinte lubrifiée au juste besoin nécessaire pour éviter une fuite d’huile par les joints. La pression peut être adaptée pour rester constante aux bornes de l’enceinte lubrifiée indépendamment du point de fonctionnement de la turbomachine. Le régime du compresseur électrique peut être piloté par un boitier de contrôle, par exemple en fonction de paramètres de la turbomachine comme le régime du corps haute pression, appelé régime N2, ce qui permet notamment de gagner en consommation électrique. L’adaptation du débit d’air entrant dans l’enceinte lubrifiée permet de diminuer la consommation d’huile de la turbomachine, en particulier quand l’enceinte lubrifiée est de type ventilée et associée à un déshuileur. En effet, la diminution du débit d’air entrant dans l’enceinte permet de diminuer le débit d’air évacué vers l’extérieur de la turbomachine par le déshuileur, ce qui diminue la consommation d’huile de la turbomachine pour les raisons précédemment exposées.
La turbomachine peut comprendre un compresseur haute pression et/ou un compresseur basse pression.
Le compresseur électrique peut être configuré pour introduire de l’air dans ladite au moins une enceinte lubrifiée à une pression plus élevée que celle dans ladite au moins une enceinte lubrifiée au besoin.
Selon un mode de réalisation, la turbomachine peut comprendre un compartiment inter-veines délimité par un carter annulaire extérieur autour duquel circule un flux secondaire dans une veine secondaire de la turbomachine entourant la veine primaire, et par un carter annulaire intérieur dans lequel circule le flux primaire.
Le compresseur électrique peut être agencé dans le compartiment inter-veine ou à l’amont du compartiment inter-veines. Ainsi, le compresseur électrique se trouve dans une zone relativement froide comparé à la veine primaire.
Le compresseur électrique peut être alimenté par de l’air prélevé du le flux secondaire.
La turbomachine peut comprendre un circuit de refroidissement, pour refroidir au moins une partie dudit au moins un compresseur. Le circuit de refroidissement peut être configuré pour prélever de l’air du flux primaire, en particulier pour prélever de l’air en aval du compresseur basse pression et en amont du compresseur haute pression. Ledit circuit de refroidissement peut en outre être configuré pour acheminer l’air prélevé vers ladite au moins une partie dudit au moins un compresseur. Ladite au moins une enceinte lubrifiée peut comprendre un palier à roulement. Un des joints d’étanchéité peut être agencé en amont de l’enceinte lubrifiée et l’autre joint d’étanchéité peut être agencé en aval de l’enceinte lubrifiée.
Ladite enceinte lubrifiée peut être fermée d’une part à son extrémité amont par deux joints d’étanchéité séparés longitudinalement et disposés dans une cavité amont dans laquelle de l’air sous pression provenant dudit compresseur électrique est introduit, et d’autre part à son extrémité aval par deux joints d’étanchéité séparés longitudinalement et disposés dans une cavité aval dans laquelle de l’air sous pression provenant dudit compresseur électrique est introduit.
Le circuit de refroidissement peut être configuré pour acheminer l’air prélevé vers ladite cavité amont et/ou vers ladite cavité aval.
- une unité de pré-refroidissement adaptée pour pré-refroidir le gaz épuré et pour obtenir un gaz pré-refroidi à une température inférieure ou égale à -15°C,
- au moins un cycle frigorifique de pré-refroidissement pour réaliser un échange de chaleur avec le gaz épuré,
- une unité de liquéfaction adaptée pour liquéfier le gaz pré-refroidi et obtenir un courant de liquide, avec un sous-refroidissement du courant de liquide inférieur ou égal à 5°C en sortie de l’unité de liquéfaction, l’unité de liquéfaction incluant un cycle frigorifique de Stirling distinct dudit cycle frigorifique de pré-refroidissement et étant adaptée pour mettre en œuvre un premier fluide réfrigérant, le cycle frigorifique de Stirling étant adapté pour réaliser un pré-refroidissement du premier fluide réfrigérant,
- au moins un cycle frigorifique de pré-refroidissement distinct du cycle frigorifique de Stirling et adapté pour mettre en œuvre un deuxième fluide réfrigérant et pour réaliser un échange de chaleur avec le premier fluide réfrigérant afin d’obtenir ledit pré-refroidissement du premier fluide réfrigérant, le cycle frigorifique de pré-refroidissement étant distinct d’un cycle de Stirling,
- une unité de sous-refroidissement du courant de liquide pour obtenir un courant de liquide sous-refroidi, et
- une unité de détente pour détendre le courant de liquide sous-refroidi et obtenir un gaz liquéfié.