INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première, la deuxième et la troisième lentille 16a, 16b, 16c sont agencées pour superposer sur la route l’image de la première image virtuelle formée par la première lentille 16a, l’image de le troisième image virtuelle formée par la deuxième lentille 16b et l’image de la cinquième image virtuelle formée par la troisième lentille 16c. Les première, deuxième et troisième lentilles 16a, 16b, 16c sont également agencées pour superposer sur la route l’image de la deuxième image virtuelle formée par la première lentille 16a, l’image de la quatrième image virtuelle formée par la deuxième lentille 16b et l’image de la sixième image virtuelle formée par la troisième lentille 16c.
Le dispositif lumineux 1 comporte une première paroi de séparation 18 et une deuxième paroi de séparation 19 chacune agencée verticalement et s’étendant entre la surface d’entrée 16.1 de la lentille 16 et chacun des modules lumineux 10, 11, 12, 13, 14, 15. Ainsi le premier faisceau et le deuxième faisceau issus respectivement du premier module 10 et du deuxième module 11 sont séparés du troisième faisceau et du quatrième faisceau issus respectivement du troisième module 12 et du quatrième module 13 par la première paroi de séparation 18. Le troisième faisceau et le quatrième faisceau issus respectivement du troisième module 12 et du quatrième module 13 sont séparés du cinquième faisceau et du sixième faisceau issus respectivement du cinquième module 14 et du sixième module 15 par la deuxième paroi de séparation 19. Grâce à la première paroi 18 et la deuxième paroi 19, chacune des première, deuxième et troisième lentilles 16a, 16b, 16c reçoit uniquement une partie des faisceaux lumineux de manière que chacune des première, deuxième et troisième lentilles 16a, 16b, 16c projette sur la route une image des collecteurs 101, 111, 121, 131, 141, 151 auxquels elle est associée.
La première paroi 18 et la deuxième paroi 19 sont donc agencées pour bloquer de la lumière réfléchie par les premier 103 et deuxième miroirs 113 des premier 10 et deuxième modules lumineux 11, respectivement des troisième 123 et quatrième miroirs 133 des troisième 12 et quatrième modules lumineux 13, respectivement des cinquième 143 et sixième miroirs 153 des cinquième 14 et sixième modules lumineux 15. Ainsi les faisceaux lumineux dirigés vers le premier 16a ou le troisième segment 16c ne seront pas dirigés vers le deuxième segment 16b et inversement les faisceaux lumineux dirigés vers le deuxième segment 16b ne seront pas dirigés vers le premier 16a ou le troisième segment 16c.
On notera que dans le mode de réalisation qui vient d’être décrit, la segmentation 16a, 16b, 16c de la lentille 16 permet d’obtenir une lentille mince, les aberrations optiques introduites par chaque segment 16a, 16b, 16c de la lentille 16 étant dès lors acceptables. Les miroirs 103, 113, 123, 133, 143, 153 peuvent ainsi être sensiblement plans.
La décrit un deuxième mode général de réalisation du dispositif lumineux 1 comportant le premier module lumineux 10, le deuxième module lumineux 11 et une lentille 20. Le premier module lumineux 10 et le deuxième module lumineux sont similaires à ceux décrits dans le premier mode de réalisation.
Le premier module lumineux 10 et le deuxième module lumineux 11 comportent respectivement un premier miroir 103 et un deuxième miroir 113 agencés pour former respectivement une première image virtuelle 103.1 du premier collecteur 101 et une deuxième image virtuelle 113.1 du deuxième collecteur 111. Le premier miroir 103 et le deuxième miroir 113 étant montés de façon symétrique entre eux de part et d’autre de l’axe optique de la lentille 20.
Dans le mode de réalisation décrit en le premier miroir 103 et le deuxième miroir 113 sont concaves, permettant d’améliorer la qualité du faisceau projeté. Le premier miroir 103 et le deuxième miroir 113 sont jointifs de manière à pouvoir permettre que la première image virtuelle 103.1 du bord arrière 101.1 du premier collecteur 101 et la deuxième image virtuelle 113.1 du bord arrière 111.1 du deuxième collecteur 111 soient juxtaposées avec ou sans recouvrement mutuel.
La lentille 20 comporte une face d’entrée 20.1 et une face de sortie 20.2, chacune desdites faces 20.1, 20.2 étant commune au premier faisceau lumineux 102 réfléchi par le premier miroir 103 et au deuxième faisceau lumineux 112 réfléchi par le deuxième miroir 113. La lentille 20 de ce mode de réalisation est épaisse. Cette épaisseur introduit ainsi des aberrations optiques, qu’il est possible de compenser au moyen des premier et deuxième miroirs 103 et 113 courbes.
Dans le mode de réalisation décrit en , le dispositif lumineux 1 comporte neuf modules lumineux supérieurs 10, 10a, 10b, 12, 12a, 12b, 14, 14a, 14b et neuf modules lumineux inférieurs 11, 11a, 11b, 13, 13a, 13b, 15, 15a, 15b. Chaque module lumineux 10, 10a, 10b, 11, 11a, 11b, 12, 12a, 12b, 13, 13a, 13b, 14, 14a, 14b, 15, 15a, 15b comprend une source lumineuse et un collecteur. Chaque collecteur comporte une surface réfléchissante agencée pour collecteur et réfléchir de la lumière émise par ladite source lumineuse en un faisceau lumineux.
La surface d’entrée 20.1 de la lentille 20 est continue, et commune à l’ensemble des dix-huit faisceaux issus des dix-huit sources lumineuses, chacun desdits faisceaux réalisés par les modules lumineux supérieurs 10, 10a, 10b, 12, 12a, 12b, 14, 14a, 14b ou inférieurs 11, 11a, 11b, 13, 13a, 13b, 15, 15a, 15b formant une portion d’un faisceau projeté sur la route par la lentille 20, chaque portion étant juxtaposée pour former le faisceau projeté.
Lorsque la circulation d’eau C2 est permise par le régulateur 14, alors la membrane 34 est en position d’ouverture et la vanne 12 est en configuration ouverte. En effet, lorsque la circulation d’eau C2 est permise, la pression hydraulique au sein du premier volume V1 est supérieure à la pression hydraulique au sein du deuxième volume V2. Cette différence de pression provient notamment du fait que la circulation d’eau C1 entraîne une perte de charge, au niveau des extrémités 30 et 32 et au niveau de la membrane 34. La pression dans le conduit de sortie d’eau 22 est ainsi plus faible que la pression dans le conduit d’arrivée d’eau 20. De plus, le débit de la circulation d’eau C2 étant faible devant le débit de la circulation d’eau C1, et la circulation d’eau depuis le volume V2 vers le conduit de sortie d’eau 22 étant facilitée par les proportions des aires des sections de l’orifice traversant 36 et des tronçons 38A et 38C, la circulation d’eau C2 entraîne des pertes de charges négligeables entre le volume V2 et le conduit de sortie d’eau 22. La pression dans le volume V2 est alors identique à la pression dans le conduit de sortie d’eau 22, et plus faible que la pression dans le volume V1. La membrane 34 est ainsi maintenue en position d’ouverture, et n’obstrue pas la circulation d’eau C1. En d’autres termes, la force exercée par la différence de pression entre le premier volume V1 et le deuxième volume V2 est suffisante pour déformer la membrane 34 en position d’ouverture, à l’encontre de son retour élastique en position de fermeture.
Lorsque la circulation d’eau C2 est empêchée par le régulateur 14, alors la membrane 34 est en position de fermeture, le premier volume V1 a un volume nul et la vanne 12 est en configuration fermée. En effet, lorsque la circulation d’eau C2 est empêchée, l’eau présente dans le deuxième volume V2, qui parvient dans le deuxième volume par l’orifice traversant 36 de la membrane 34, ne peut sortir du deuxième volume V2. La pression hydrostatique présente dans l’extrémité aval 30 du conduit d’arrivée d’eau 20 est alors identique à la pression hydrostatique présente dans le deuxième volume V2. De plus, la pression hydrostatique présente dans l’extrémité amont 32 du conduit de sortie d’eau 22 est inférieure à la pression hydrostatique présente dans le deuxième volume V2, puisque le conduit de sortie d’eau 22 n’est pas alimenté en eau. La force exercée sur la membrane 34 du côté du volume V2 est alors supérieure à la force exercée sur la membrane du côté des extrémités aval 30 et amont 32, puisque au niveau de l’extrémité amont 32 du conduit de sortie d’eau 22, les deux côtés de la membrane sont exposés à des pressions hydrostatiques différentes, ce qui conduit à basculer la membrane 34 en position de fermeture. En outre, ce basculement en position de fermeture est favorisé par le retour de la membrane à sa position de repos, par retour élastique.
Par ailleurs, et comme mieux visible sur les figures 3 et 4, une fois la membrane 34 en position de fermeture, l’aire de la surface de la membrane soumise à l’action de la pression hydraulique du côté du deuxième volume V2, qui correspond à la section de la chambre de commande 28 moins la section de l’orifice traversant 36, est supérieure à l’aire de la surface de la membrane soumise à l’action de la pression hydraulique du côté du conduit d’arrivée d’eau 20, qui correspond à la section de l’extrémité aval 30 du conduit d’arrivée d’eau moins la section de l’orifice traversant. L’eau présente dans le deuxième volume V2 exerce alors une force plus importante sur la membrane 34 que l’eau présente dans l’extrémité aval 30 du conduit d’arrivée d’eau 20, ce qui tend à maintenir la membrane en position de fermeture.
Le régulateur 14 est prévu pour autoriser ou interrompre la circulation d’eau C2 passant dans le conduit de dérivation 38 en fonction de l’état du capteur d’humidité 16, plus précisément en fonction du taux d’humidité du sol mesuré par le capteur d’humidité.
En pratique, le régulateur 14 comprend une deuxième membrane 50, disposée dans le conduit de dérivation 38, dans l’exemple dans le tronçon intermédiaire 38B, de sorte à être mobile, par rapport au corps 18, entre une position de fermeture, visible aux figures 3 et 4, dans laquelle la membrane obstrue le conduit de dérivation 38, à la jonction entre les tronçons amont 38A et intermédiaire 38B, empêchant ainsi la circulation d’eau C2, et une position d’ouverture, visible aux figures 2 et 5, dans laquelle la membrane ne s’oppose pas à la circulation d’eau C2.
Avantageusement, la membrane 50 est élastiquement déformable, et sa position de repos est sa position de fermeture. Par position de repos, on entend la position que prend la membrane 50 par retour élastique quand elle n’est pas soumise à des efforts externes autres que la pression atmosphérique. Ainsi, en l’absence de forces extérieures, la membrane 50 tend à basculer de sa position de fermeture vers sa position d’ouverture.
Pour entraîner le déplacement de la membrane entre ses positions d’ouverture et de fermeture, le régulateur 14 comprend un poussoir 52, un organe de basculement bistable 54, un actionneur d’ouverture 56, un actionneur de fermeture 58 et un piston 60, qui est mobile en translation dans le corps 18 selon l’axe longitudinal Z du régulateur 14, en étant entraîné par le capteur d’humidité 16.
Dans l’exemple, l’organe de basculement bistable 54 est une lame, montée dans le corps 18, qui présente deux positions stables, à savoir une position de fermeture et une position de fermeture. La lame 54 est donc une lame bistable. De préférence, la lame bistable 54 est réalisée dans un matériau métallique.
Le poussoir 52 est monté entre la lame bistable 54 et la membrane 50, de sorte à basculer par une translation entre une position de fermeture et une position d’ouverture, selon la position de la lame bistable. En d’autres termes, le poussoir 52 est mobile en translation par rapport au corps 18. De préférence, le poussoir 52 est fixé d’une part à la lame bistable 54, et d’autre part à la membrane 50, par exemple par collage. Ainsi, lorsque la lame bistable et le poussoir basculent en position d’ouverture, alors le poussoir entraîne la membrane 50 en position d’ouverture, et lorsque la lame bistable et le poussoir basculent en position de fermeture, alors le poussoir entraîne la membrane en position de fermeture. La déformation de la membrane 50 et de la lame bistable 54, ainsi que la translation du poussoir 52, s’effectuent selon l’axe Z.
En variante, le poussoir 52 n’est pas fixé à la lame bistable 54 et à la membrane 50. Lorsque la lame bistable bascule en position d’ouverture, la pression hydrostatique s’appliquant sur la membrane 50 est alors suffisante pour entraîner le basculement de la membrane 50 et du poussoir 52 en position d’ouverture.
De manière avantageuse, la lame bistable 54 est dimensionnée de sorte que, lorsque la membrane 50, le poussoir 52 et la lame bistable sont en position de fermeture, la force exercée sur la membrane 50, au niveau du tronçon amont 38A, par la pression hydrostatique présente dans le deuxième volume V2, et transmise à la lame bistable par l’intermédiaire du poussoir 52, n’est pas suffisante pour entraîner le basculement de la lame bistable en position d’ouverture.
Le poussoir 52 est particulièrement avantageux, car il permet de contrôler la position de la membrane 50 à partir de la position de la lame bistable 54 tout en positionnant la lame bistable à distance de la membrane, ce qui facilite la manœuvre de la lame bistable par les actionneurs d’ouverture 56 et de fermeture 58.
L’actionneur d’ouverture 56 comporte une tête d’ouverture 57 qui comprend une extrémité 62. On note H1 la distance entre l’extrémité 62 et la membrane 50, et H2 la distance entre l’extrémité 62 et le piston 60.
De même, l’actionneur de fermeture 58 comporte une tête de fermeture 59 qui comprend une extrémité 64, et on note H3 la distance entre l’extrémité 64 et la membrane 50, et H4 la distance entre l’extrémité 64 et le piston 60.
Les distances H1, H2, H3 et H4 sont mesurées parallèlement à l’axe Z.
La tête d’ouverture 57 et la tête de fermeture 59 sont solidaires en translation du piston 60, de sorte qu’un déplacement du piston selon l’axe Z entraîne un déplacement identique des têtes d’ouverture et de fermeture.
Dans une étape 460, le procédé entreprend une détermination, à partir des matrices de bandes latérales, des bandes latérales qui sont liées à des composantes de fréquences centrales présentes dans une matrice de composantes de groupes et ayant des fréquences de bande latérale delta dans la plage de fréquences de bande latérale cible pour cette définition de défaut de groupe. Un procédé de mise en grappe est appliqué à leurs fréquences delta de base avec une limite de dimension de grappe prédéfinie et les grappes renfermant plus d’un nombre prédéfini de pics de bandes latérales sont organisées en groupes de bandes latérales et toutes les autres en tant que valeurs aberrantes. Les groupes de bandes latérales sont stockés dans des matrices avec des références à leur pic de fréquence central respectif provenant de matrices d’ordres.
Dans une étape 470, le procédé entreprend un regroupement de modèles pour chaque défaut de bague interne ou externe de roulement (ou d’autres types de défauts). Trois facteurs de construction de modèle sont définis par 1) l’identification des harmoniques en tant que nombre d’ordres, 2) le nombre de bandes latérales et 3) l’identifiant de fréquence fondamentale et de fréquence mécanique pour les bandes latérales, dans lequel une composante de fréquence fondamentale, aucune ou quelques composantes harmoniques, aucune ou quelques composantes de bandes latérales ayant une fréquence delta autre que sa fréquence fondamentale composent les modèles groupés possibles.
Dans une étape 480, le procédé entreprend une détermination d’indicateurs d’état. Ici, le groupe le plus plausible peut alors être sélectionné par (a) corrélation avec des composantes de modèle pondérées, (b) présence ou non de composantes (c) RSS de composantes de groupes (d) procédé de reconnaissance de forme sur chaque groupe.
Dans une étape 490, le procédé entreprend une identification de défauts avec un niveau de confiance élevé. Les défauts peuvent ainsi être prédits avec un haut degré de confiance par a) le principe Moon ; c’est-à-dire que pour chaque test logique, la plupart des résultats d’un ensemble de tests de N mesures doivent être "positifs", b) par codage en dur, dans lequel l’algorithme est codé à l’aide d’une ressource de compilateur ou d’ordinateur de niveau supérieur La, c) par un apprentissage automatique en conjonction avec l’utilisation d’un algorithme d’intelligence artificielle pour "apprendre" les défauts qui existent.
Le procédé entreprend en outre une conversion des matrices de grandeurs et de fréquences produites à l’étape 410 en une accélération enveloppée par un système d’acquisition de données, et/ou une fenêtre de Hanning est réalisée sur les données avant la TFR, et/ou une TFR ou une TFRep est réalisée sur des données pour générer des données spectrales, et/ou la grandeur des données TFR est calculée à partir des composantes spectrales réelles et imaginaires, "Grandeur" = SQRT(Réel^2 + Imag^2), et/ou le spectre est tronqué.
Le procédé entreprend une division de fréquence de pic produite à l’étape 430 par un nombre de 1 jusqu’au nombre d’harmoniques à inclure à tour de rôle pour déterminer toutes les sous-fréquences fondamentales théoriques possibles.
Le procédé entreprend en outre une soustraction de la fréquence de chaque pic identifiée à l’étape 420 par la fréquence de tous les autres pics et une division de la valeur absolue du résultat par le nombre 1 jusqu’au nombre de bandes latérales à rechercher afin d’identifier tous les pics de bandes latérales possibles.
Le procédé entreprend en outre une optimisation des groupes déterminés à l’étape 460 en supprimant d’une liste de groupes les groupes qui sont un sous-groupe d’un autre groupe ayant une fréquence fondamentale inférieure ou supérieure, telle que, mais sans s’y limiter, (a) la majorité des pics d’ordre dans le groupe est présente en tant qu’ordres dans un autre groupe de fréquence fondamentale inférieure, (b) les ordres des pics sont tous des multiples de 2, 3 ou plus, (c) une majorité des quelques premiers ordres de la fréquence fondamentale doit exister en tant que pics, généralement 2 des 3 premiers ou 3 des 5 premiers et ainsi de suite.
Le procédé entreprend en outre une optimisation de groupes en identifiant des pics d’ordre organisés à partir de l’étape 450 qui se trouvent dans plus d’un groupe. Ceci est établi par une ou plusieurs règles ou modèles basés sur les probabilités qui évaluent la relation du pic par rapport aux autres pics dans le groupe, le groupe auquel il est le plus susceptible d’appartenir et le retirent des autres groupes. Les règles ou modèles basés sur les probabilités comportent : (a) la fréquence fondamentale spécifiée du pic est plus proche de la moyenne d’une fréquence fondamentale d’un groupe plutôt que de l’autre, (b) l’ordre du pic dans un groupe est inférieur à son ordre dans l’autre.
Le procédé entreprend en outre une optimisation de côtés en établissant si chaque pic de bande latérale est également un pic présent dans un autre groupe par une ou plusieurs règles ou un modèle basés sur les probabilités telle que, mais sans s’y limiter, (a) le pic est une composante de bande latérale dans un groupe et une composante d’ordre dans l’autre (b) le pic est positionné à un multiple de fréquence delta de bande latérale inférieur dans un groupe par rapport à l’autre, (c) la fréquence delta de base du pic de bande latérale est plus proche de la moyenne d’un groupe que de l’autre groupe, (d) le pic de bande latérale fait partie d’une plus grande grappe dans un groupe que dans l’autre.
Le procédé entreprend une optimisation des côtés en établissant si chaque pic de bande latérale dans un groupe est susceptible d’être véritablement lié à ce groupe par une ou plusieurs règles ou un modèle basés sur les probabilités telle que, mais sans s’y limiter, (a) à la présence ou non de son pic central qui est un pic d’ordre dans le même groupe, b) si des fréquences delta du groupe de bandes latérales sont toutes des multiples de la fréquence delta de base de 2, 3 ou plus, les bandes latérales appartiennent alors à une autre fréquence delta de base et, si elles sont en dehors de la plage de bandes latérales définie ou si elles ne sont pas jugées probables, les pics de bandes latérales sont supprimés du groupe.
Le procédé entreprend en outre une sélection uniquement du groupe de l’étape 450 ayant (a) le plus grand nombre de pics et/ou (b) la dimension (tolérance) de grappe la plus stricte et/ou (c) le meilleur modèle de présence de pics d’harmonique, comme symptôme le plus probable lié à ce type de défaut défini et est stocké sous forme de matrices de composantes de groupe.
Le procédé entreprend une sélection uniquement du groupe de bandes latérales de l’étape 460 ayant (a) le plus grand nombre de pics et/ou (b) la dimension (tolérance) de grappe la plus stricte et/ou (c) le meilleur modèle de présence de pics de bandes latérales comme étant représentatif des bandes latérales les plus probables liées à ce type de défaut défini spécifique et est stocké sous forme de matrices de composantes de bandes latérales associées à ce groupe spécifique.
Le procédé comporte l’application d’un filtre de nappe de bruit pour filtrer le bruit du spectre de fréquences afin d’éliminer un bruit spectral indésirable en ne gardant que les composantes situées +10dB au-dessus du niveau spectral local de la nappe. Toutes les autres sont réduites à zéro.
Le procédé entreprend en outre une identification des pics du spectre à bruit filtré, puis une interpolation quadratique des pics sur le spectre non filtré. Ceci identifie la fréquence exacte en tant qu’ordres de vitesse d’arbre et d’amplitude présumées de chaque pic possible, puis stocke ceux-ci dans une matrice. Le résultat crée des matrices normalisées de fréquences de pics et d’amplitudes de pics.
Le procédé comporte la suppression de pics de fréquence mécaniques connus à l’aide d’un module laissant un ensemble de fréquences comprenant les composantes de fréquence de défauts de roulement tels que les bagues interne et externe du roulement. Les pics mécaniques résultent d’un fonction de test telle qu’une vitesse d’arbre plutôt que du roulement. Un sous-algorithme "fondamentales dans la bande" est appelé deux fois pour sélectionner des pics de matrice qui pourraient avoir un sous-ordre et donc une fréquence fondamentale théorique dans une bande de fréquences spécifiée.
L’emballage alimentaire bioactif ainsi obtenu est stable et présente une activité antimicrobienne.
Exemple 2 : Composition selon l’invention destinée à un emballage alimentaire bioactif à base d’une matrice en tissu
La composition selon l’exemple 2 est une composition destinée à être imprégnée dans une matrice en tissu comprenant : 15g de colophane de pin des Landes Bio, 5g d’huile de colza ou d’huile de tournesol Bio, 20g de cire d’abeille CERA ALBA purifiée grade alimentaire, conformément à la monographie de la pharmacopée Européenne, 10g d’acide lactique 80% grade alimentaire E270
La composition selon l'exemple 2 peut être obtenue selon le procédé décrit dans l’exemple 1. La composition selon l’exemple 2 peut alors être imprégnée dans une matrice en tissu pendant au moins 5 heures afin d’obtenir un emballage alimentaire bioactif stable et présentant une activité antimicrobienne.
La composition selon l’exemple 2 présente les caractéristiques physico-chimiques suivantes : Poids : 302 gr/m² Température de fusion : 40°C pH : 2
Exemple 3 : Composition selon l’invention destinée à u n emballage alimentaire bioactif à base d’une matrice en papier
La composition de l’exemple 3 est une composition destinée à être imprégnée dans une matrice en papier comprenant : 15g de colophane de pin des Landes Bio, 5g d’huile de colza ou d’huile de tournesol Bio, 20g de cire d’abeille CERA ALBA purifiée grade alimentaire, conformément à la monographie de la pharmacopée Européenne, 10g d’acide lactique 80% grade alimentaire E270, 1g de carbonate de calcium grade alimentaire
La composition selon l'exemple 2 peut être obtenue selon le procédé décrit dans l’exemple 1. La composition selon l’exemple 2 peut alors être imprégnée dans une matrice en papier pendant au moins 5 heures afin d’obtenir un emballage alimentaire bioactif stable et présentant une activité antimicrobienne.
La composition selon l’invention présente les caractéristiques physico-chimiques suivante : Poids : 40 g/m² Température de fusion : 40°C pH : 3