INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme vu précédemment la mesure de toxicité de l’échantillon ou dudit milieu aqueux est évaluée sur la base de l’inhibition de l’activité respiratoire des bactéries présent dans le milieu aqueux, il s’agit d’un indicateur de l’état physiologique des microorganismes. Le suivi de l’activité respiratoire repose sur le suivi de la concentration en oxygène dissous dans la phase aqueuse de l’échantillon ou du milieu au moyen d’une sonde à oxygène. Cette sonde 12 est destinée à être au contact du milieu à évaluer, cette dernière comprend en général deux sous-parties : un patch de mesure qui a un rôle de senseur chimique réagissant à la concentration en oxygène dans le milieu et d’émetteur d’un premier signal ce premier signal pourra être un signal optique, de préférence, fluorescent. Ce premier signal est ensuite réceptionné via le capteur 14 et selon le mode de réalisation et la composition du premier signal, de préférence il s’agit d’un photo-capteur si le premier signal est optique, de préférence il s’agira d’un fluorimètre. Ce capteur 14 réceptionne puis converti le premier signal reçu en second signal numérique analysable.
Tel que visible sur les figures 3 et 5, une plaque 16 comporte un ensemble de modules d’agitation 18. Elle est disposée sur le support réactionnel multi-compartimenté 4 à l’opposé de l’embase 8 décrite précédemment. Chaque module d’agitation 18 comprend au moins un arbre de rotation 20 et une hélice d’agitation 22, solidaire de ce dernier et disposée à son extrémité distale, c’est-à-dire à l’extrémité opposée d’un moyen d’entrainement de l’arbre de rotation 20. Ce module d’agitation 18 présente une conception destinée à prévenir le risque de contamination entre chaque enceinte 6. Plus précisément, la vitesse de rotation et le profil de l’hélice d’agitation 22 ont a été déterminés afin de limiter les projections de fluide d’essai entre les enceintes 6, et de ce fait les contaminations. L’hélice d’agitation 22 est disposée à proximité du fond de l’enceinte 6 pour optimiser un mélange homogène au plus près de la sonde 12 et ainsi pallier la problématique de sédimentation pouvant être rencontrées durant l’utilisation du dispositif 2. En effet, il a été noté que dans chaque enceinte 6 remplie d’un échantillon aqueux, une hétérogénéité importante peut apparaitre en raison d’un défaut d’agitation portant, d’une part, sur des disparités des microorganismes quant à l’accès aux nutriments et à l’oxygène et d’autre part, sur de la sédimentation des particules en suspensions dont des microorganismes. De plus, il est important de palier au risque d’apparition de zone anaérobie dans l’enceinte 6, néfaste dans le cadre du test d’évaluation de la toxicité. Dans ces deux cas, ces hétérogénéités peuvent nuire à la qualité des résultats du test.
Cette plaque 16 permet d’actionner l’ensemble des modules d’agitation 18 de chaque enceinte 6 simultanément ou individuellement sans contamination entre ces dernières. La vitesse d’agitation de chaque module d’agitation 18 est modulable afin de répondre aux contraintes de méthode d’évaluation choisie par l’opérateur.
- le circuit d’aide à la commutation comporte une inductance et une diode connectées en série, et la diode est orientée en fonction d’un sens de circulation du courant préalablement reçu, la diode étant configurée pour bloquer la circulation d’un courant allant de la polarité positive à la polarité négative d’une éventuelle composante continue en tension dudit courant ;
- le circuit d’aide à la commutation comporte un élément piézoélectrique additionnel, chaque élément piézoélectrique a une capacité de référence, chaque élément piézoélectrique étant modélisé sous forme d’un condensateur et d’une branche résonante connectée en parallèle du condensateur, la capacité de référence étant la capacité dudit condensateur, et
la capacité de référence de l’élément piézoélectrique additionnel est au moins trois fois inférieure à la capacité de référence du ou des éléments piézoélectriques de chaque ensemble piézoélectrique connecté entre des premier et deuxième points milieux respectifs ;
- les interrupteurs des premier et deuxième ponts de commutation sont aptes à être commandés pour alterner des phases à tension sensiblement constante aux bornes de chaque ensemble piézoélectrique et des phases à charge sensiblement constante aux bornes de chaque ensemble piézoélectrique ;
- chaque ensemble piézoélectrique est constitué selon l’une des constitutions parmi le groupe consistant en : un unique élément piézoélectrique ; plusieurs éléments piézoélectriques connectés en série ; plusieurs éléments piézoélectriques connectés en parallèle ; un élément piézoélectrique et un condensateur auxiliaire connectés en série ; un élément piézoélectrique et un condensateur auxiliaire connectés en parallèle ; et un agencement de plusieurs branches parallèles, chaque branche comportant un ou plusieurs éléments piézoélectriques connectés en série ou un condensateur auxiliaire ;
le condensateur auxiliaire étant de préférence de capacité supérieure, de préférence encore au moins trois fois supérieure, à une capacité de référence du ou des éléments piézoélectriques, chaque élément piézoélectrique étant modélisé sous forme d’un condensateur et d’une branche résonante connectée en parallèle du condensateur, la capacité de référence étant la capacité dudit condensateur.
la est une représentation schématique d’un système électronique de conversion d’énergie électrique selon l’invention, comprenant un convertisseur d’énergie électrique et un dispositif électronique de pilotage dudit convertisseur, le convertisseur comportant un premier pont de commutation avec deux premières branches de commutation formées chacune de deux premiers interrupteurs connectés en série et reliés en un premier point milieu, un deuxième pont de commutation avec deux deuxièmes branches de commutation formées chacune de deux deuxièmes interrupteurs connectés en série et reliés en un deuxième point milieu, deux ensembles piézoélectriques connectés entre des premier et deuxième points milieux respectifs, et un circuit d’aide à la commutation connecté entre les premier et deuxième points milieux du deuxième pont, les premier, et respectivement deuxième, ponts étant connectés entre deux bornes d’application d’une tension d’entrée, et respectivement entre deux bornes de fourniture d’une tension de sortie ;
la est un ensemble de courbes représentant un courant circulant dans les ensembles piézoélectriques normalisée à une amplitude de 1, une déformation mécanique totale des ensembles piézoélectriques normalisée à une amplitude de 1, une tension entre des extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques, une tension entre les autres extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques, ainsi qu’une tension totale des ensembles piézoélectriques correspondant à la somme desdites tensions élémentaires aux bornes de chaque ensemble piézoélectrique, et ce pour différentes configurations de conversions d’énergie électrique, à savoir pour deux configurations abaisseur de tension ;
la est un ensemble de courbes représentant l’évolution du courant circulant dans le circuit d’aide à la commutation, lorsqu’il est constitué d’une inductance ;
la est une vue analogue à celle de la , selon un exemple de réalisation où le circuit d’aide à la commutation est constitué d’une inductance et d’une diode connectées en série ;
la est une vue analogue à celle de la , selon un deuxième mode de réalisation du convertisseur d’énergie électrique, où le circuit d’aide à la commutation est connecté entre les premier et deuxième points milieux du premier pont ;
Le circuit d’aide à la commutation 50 permet alors de limiter drastiquement l’excursion de tension, d’autant plus que la tension de sortie V out est proche de la tension d’entrée V in .
Les figures 9 et 10 illustrent un troisième mode de réalisation du convertisseur 10 pour lequel les premier 30 et deuxième 40 ponts de commutation comportent chacun une seule branche de commutation 32, 42, alors que selon les premier et deuxième modes de réalisation décrits précédemment, les premier 30 et deuxième 40 ponts de commutation comportent chacun deux branches de commutation 32, 42. Selon ce troisième mode de réalisation, le convertisseur 10 comporte un seul ensemble piézoélectrique 12 connecté entre les premier 30 et deuxième 40 ponts de commutation, et la tension piézoélectrique totale V p est alors la tension aux bornes dudit ensemble piézoélectrique 12.
Dans l’exemple de la , le circuit d’aide à la commutation 50 est connecté au premier pont de commutation 30, typiquement entre le premier point milieu 38 et l’une des extrémités de l’unique première branche de commutation 32. Dans cet exemple, le circuit d’aide à la commutation 50 est alors placé du côté de la tension V pa .
Dans l’exemple de la , le circuit d’aide à la commutation 50 est en particulier connecté entre le premier point milieu 38 et la borne d’application 34 au potentiel inférieur V inn . Il est en outre à noter que les potentiels V pa2 et V pb2 sont directement connectés l’un à l’autre, et que les potentiels inférieurs V inn et V outn des bornes d’application 34 et de fourniture 44 sont également connectés entre eux.
En variante, non représentée, le circuit d’aide à la commutation 50 est connecté au deuxième pont de commutation 40, typiquement entre le deuxième point milieu 48 et l’une des extrémités de l’unique deuxième branche de commutation 42. Selon cette variante, le circuit d’aide à la commutation 50 est alors placé du côté de la tension V pb .
Les autres éléments qui sont inchangés par rapport aux premier et deuxième modes de réalisation décrits précédemment sont repris avec des références identiques.
En complément facultatif, le convertisseur 10 comporte un condensateur auxiliaire, non représenté, connecté entre les premier 30 et deuxième 40 ponts de commutation, typiquement entre un premier point milieu 38 et un deuxième point milieu 48 respectifs, de préférence entre le premier point milieu 38 et le deuxième point milieu 48 auxquels l’ensemble piézoélectrique 12 n’est pas connecté directement. Le condensateur auxiliaire est typiquement de capacité supérieure, de préférence au moins trois fois supérieure, à la capacité de référence C 0 du ou des éléments piézoélectriques 15 de l’ensemble piézoélectrique 12.
Selon ce troisième mode de réalisation, le circuit d’aide à la commutation 50 est de préférence en forme de l’élément piézoélectrique additionnel 76 ou en forme de l’inductance 70 et du condensateur 74 connectés en série.
Le fonctionnement du convertisseur 10 dans l’exemple de la va désormais être expliqué pour la deuxième configuration abaisseur, notée ici A2bis, en regard de la . La différence résultant du circuit d’aide à la commutation 50 selon l’invention porte sur les évolutions des tensions V pa et V pb entre les instants temporels t 2 et t 3 , et plus particulièrement sur les zones représentées en trait pointillé sur la , ceci pour marquer la différence.
Le cycle de conversion du convertisseur 10 selon l’invention est décrit ci-après pour la deuxième configuration abaisseur A2bis, en se focalisant sur les différences par rapport au cycle de conversion d’un convertisseur de l’état de la technique pour la même configuration abaisseur.
Selon ce troisième mode de réalisation, le but n’est pas d’inverser la tension V pa et la tension V pb , mais simplement de la faire passer de V in à 0 ou inversement pour la tension V pa , et respectivement de 0 à V out ou inversement pour la tension V p b .
Pour la deuxième configuration abaisseur A2bis, entre les instants temporels t 1 et t 2 , selon l’exemple de réalisation du circuit d’aide à la commutation 50, l’inductance 70 ou bien l’élément piézoélectrique additionnel 76 voit son courant I CALC augmenter, ceci sous la tension V p a égale à V in . En l’instant temporel t 2 , le courant I CALC est positif.
Juste avant l’instant temporel t 2 , la tension piézoélectrique totale V p est égale à V in -V out , la tension V pa étant égale à V in , et la tension V pb étant égale à -V out ; et les interrupteurs K 6 , K 2 sont fermés.
En l’instant temporel t 2 , tous les interrupteurs qui étaient fermés s’ouvrent. Le courant I CALC charge alors partiellement la capacité parasite de l’interrupteur K 6 , pendant qu’il décharge partiellement la capacité parasite de l’interrupteur K 5 . De même, au travers de l’ensemble piézoélectrique 12 dont la tension évolue lentement, le courant I CALC charge la capacité parasite de l’interrupteur K 2 , pendant qu’il décharge la capacité parasite de l’interrupteur K 1 . La tension V pb évolue ainsi de -V out à 0, tandis que la tension V pa évolue sensiblement de +V in à +V in -V out plus l’évolution de la tension piézoélectrique totale V p depuis l’instant temporel t 2 .
L’inversion de tension V p b est considérée achevée avant que la tension piézoélectrique totale V p atteigne le palier V a suivant. En effet, même si l’amplitude du courant I CALC dans le circuit d’aide à la commutation 50 est bien inférieure à l’amplitude du courant interne I L de l’ensemble piézoélectrique 12 (par exemple au moins 3 fois inférieure pour limiter sa taille), celui-ci n’a néanmoins qu’à charger/décharger la capacité parasite de l’interrupteur 36, 46 considérée bien inférieure à la capacité de référence C 0 de l’ensemble piézoélectrique 12 (au moins un facteur 3). Par ailleurs, le courant I CALC dans le circuit d’aide à la commutation 50 se rapproche de sa valeur maximale en l’instant temporel t 3 , alors que le courant interne I L se rapproche de 0 en ledit instant temporel t 3 .
Une fois l’inversion complète de la tension V pb atteinte (passage de -V out à 0), alors l’interrupteur K 1 est fermé de sorte à figer la tension V pb tandis que la tension V pa continue sa progression jusqu’à 0 sous l’effet de la diminution naturelle de la tension piézoélectrique totale V p .
M est un ion Mg, Ca, Al, Sb, Sn, Ge, Ti, Zn, Fe, Zr, Ce, Bi, Sr, Mn, Li, Na, K et/ou une base amine protonée
m désigne un entier de 1 à 4,
n désigne un entier de 1 à 4,
x désigne un entier de 1 à 4,
n et m étant choisis de manière à ce que le sel soit neutre, c’est-à-dire qu’il ne soit pas porteur d’une charge électrique.
De préférence, M représente un ion calcium, magnésium, aluminium ou zinc.
De préférence, R1 et R2, indépendamment l’un de l’autre, désignent un groupe méthyle, éthyle, n-propyle, iso-propyle, n-butyle, tertio-butyle, n-pentyle et/ou phényle.
De préférence, R3 représente un groupe méthylène, éthylène, n-propylène, iso-propylène, n-butylène, tertio-butylène, n-pentylène, n-octylène, n-dodécylène; phénylène, naphthylène; méthylphénylène, éthylphénylène, tertio-butylphénylène, méthylnaphthylène, éthylnaphthylène, tertio-butylnaphthylène; phénylméthylène, phényléthylène, phénylpropylène, or phénylbutylène.
S’agissant de la polyoléfine fonctionnalisée (d) Ladite au moins une polyoléfine fonctionnalisée (d) est présente de 5 à 20%, en particulier de 5 à 15% en poids dans la composition.
La polyoléfine fonctionnalisée peut être un polymère d'alpha oléfines ayant des motifs réactifs (les fonctionnalités) ; de tels motifs réactifs sont les fonctions acides, anhydrides, ou époxy. À titre d'exemple, on peut citer les polyoléfines précédentes (B2) greffées ou co- ou ter polymérisées par des époxydes insaturés tels que le (méth)acrylate de glycidyle, ou par des acides carboxyliques ou les sels ou esters correspondants tels que l'acide (méth)acrylique (celui-ci pouvant être neutralisé totalement ou partiellement par des métaux tels que Zn, etc.) ou encore par des anhydrides d'acides carboxyliques tels que l'anhydride maléique. Une polyoléfine fonctionnalisée est par exemple un mélange PE/EPR, dont le ratio en poids peut varier dans de larges mesures, par exemple entre 40/60 et 90/10, ledit mélange étant co-greffé avec un anhydride, notamment anhydride maléique, selon un taux de greffage par exemple de 0,01 à 5% en poids.
La polyoléfine fonctionnalisée peut être choisie parmi les (co)polymères suivants, greffés avec anhydride maléique ou méthacrylate de glycidyle, dans lesquels le taux de greffage est par exemple de 0,01 à 5% en poids :
La régulation du fonctionnement de l’hélice ou des hélices est classiquement basée sur deux principaux modes de régulation.
On connaît tout d’abord une régulation à vitesse de rotation constante, pour laquelle le pas de l’hélice, c’est-à-dire son angle de calage est ajusté à l’aide d’une boucle d’asservissement permettant de respecter une consigne de vitesse de rotation, la vitesse réelle étant mesurée par un capteur dédié. Ce mode de régulation est utilisé pour toutes les phases de vol au cours desquelles la vitesse d’avancement est suffisamment élevée pour obtenir un fonctionnement aérodynamique stable de l’hélice.
On connaît également la régulation à angle de calage constant, dans laquelle l’angle de calage est asservi à la position manette donnée par le pilote et à la vitesse de rotation de l’hélice. Ce mode est utilisé pour toutes les phases où la vitesse d’avancement de l’avion est trop faible pour que la caractéristique aérodynamique de l’hélice présente une réponse en traction suffisante face à une variation du régime de rotation.
Lors d’une transition d’un mode de régulation à un autre, on souhaite minimiser les variations de poussée constatées pour une valeur donnée de la puissance transmise par l’arbre, car de telles variations sont préjudiciables à la perception d’un comportement sain de la motorisation par le pilote. On souhaite aussi limiter les variations du régime de l’hélice ou des hélices, du fait de l’impact de ces variations sur la dynamique d’ensemble du moteur, les vibrations et le bruit émis. Et l’on souhaite aussi conserver une continuité de l’ensemble du fonctionnement du moteur dans toutes les situations engendrant une transition entre les modes de fonctionnement, telles qu’accélération, décélération, variations inattendues d’altitude de l’avion, ou pannes.
Les architectures actuelles des systèmes de régulation reposent principalement sur la mesure des angles de calage et des vitesses de rotation de l’hélice, et ne permettent pas d’action préventive.
Une solution pour obtenir une régulation anticipative des besoins d’angle de calage, pour des architectures Open rotor avec hélice simple ou doublet d’hélices contrarotatives est présentée dans FR2 998 866, en utilisant des calculs itératifs de polynômes d’ordre deux dont les coefficients sont déterminés par interpolation de valeurs tabulaires prédéfinies.
Cette solution présente des inconvénients liés à l’interpolation et aux itérations nécessaires, notamment en termes de précision de calcul et de temps de réaction avec des conséquences sur le temps de convergence de l’asservissement de l’angle de calage. De plus, cette solution ne prend pas en compte les architectures USF.
Pour pallier les inconvénients évoqués, il est proposé un dispositif de commande pour un système propulsif, comprenant des moyens de calcul d’une consigne de calage d’au moins une hélice du système propulsif, les moyens de calcul utilisant un modèle prédictif de performance de l’hélice prenant en compte au moins une vitesse de vol pour adapter une consigne d’angle de calage.
Ce dispositif de commande est caractérisé en ce que le modèle prédictif de performance de l’hélice est configuré pour utiliser des polaires implémentées sous forme de loi mathématique.
Par exemple, le système propulsif comprend au moins un élément choisi parmi un rotor, un stator, un rotor amont et un rotor aval contre-rotatif par rapport au rotor amont, et un ensemble rotor et stator, le rotor étant situé en amont du stator.
Avantageusement, le modèle prédictif de performance de l’hélice prend en compte une mesure du régime de l’hélice et une mesure du couple mécanique de l’arbre de l’hélice.
Selon une caractéristique avantageuse, le modèle prédictif de performance de l’hélice utilise une loi mathématique d’optimisation pour définir une consigne de calage d’au moins un stator.
Par exemple, les moyens de calcul comprennent une boucle d’itération dont un critère d’arrêt est la convergence d’un coefficient de portance d’une valeur calculée vers une valeur obtenue par utilisation des polaires.
Avantageusement, les moyens de calcul comprennent une boucle d’itération ayant un critère d’arrêt déterminé à partir d’une convergence d’une valeur calculée du couple mécanique vers le couple mécanique mesuré.
Par exemple, les polaires sont obtenues en utilisant un recalage de la formulation mathématique par rapport à des résultats cibles obtenus par simulation numérique tridimensionnelle ou par essais en soufflerie.
Par exemple, ledit dispositif de commande constitue un module pour calculateur de régulation à pleine autorité.
L’agencement de capteur de détection de charge 25 selon la présente invention permet de surveiller indirectement les charges appliquées notamment à la volute orbitante 8 et à l’arbre d’entraînement 16, et ainsi aux divers paliers coopérant avec la volute orbitante 8 et l’arbre d’entraînement 16, et de détecter les conditions de fonctionnement du compresseur à spirales 1 qui peuvent nuire à l’intégrité du compresseur à spirales. Ensuite, l’unité de commande 41 peut commander les paramètres de fonctionnement du compresseur à spirales 1 en fonction des charges détectées par l’agencement de capteur de détection de charge 25, de manière à conserver l’intégrité du compresseur à spirales 1.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le compresseur à spirales 1 peut également comprendre un dispositif d’affichage (non représenté sur les figures) configuré pour afficher des avertissements en fonction des charges détectées par l’agencement de capteur de détection de charge 25.
Evidemment, l’invention n’est pas limitée au mode de réalisation décrit ci-dessus à titre d’exemple non limitatif, mais au contraire, elle en englobe tous les modes de réalisation.
Détendeur radial L’invention concerne un détendeur radial.
Essentiellement, les détendeurs et les compresseurs sont différenciés dans les turbomachines. Les détendeurs sont également appelés turbines et servent à détendre un gaz de traitement afin d’extraire de l’énergie pendant la détente du gaz de traitement. Les compresseurs compriment un gaz de traitement en utilisant de l’énergie. La présente invention concerne un détendeur, à savoir un détendeur radial.
Les détendeurs radiaux connus dans la pratique sont équipés d'un carter et d’un rotor monté dans le carter, le rotor comprenant de multiples pales. Conjointement avec un contour de moyeu radialement intérieur du rotor et un contour de carter radialement extérieur du carter, les pales du rotor définissent des canaux d’écoulement pour le gaz de traitement. Le gaz de traitement devant être détendu entre dans ces canaux d’écoulement dans la direction radiale ou substantiellement dans la direction radiale. Le gaz de traitement détendu sort de ces canaux d’écoulement dans la direction axiale ou substantiellement dans la direction axiale.
Afin de produire un détendeur radial présentant un rendement aussi élevé que possible, il est souhaitable de réduire les écoulements secondaires dans les canaux d’écoulement. Ceci assure alors un meilleur écoulement à travers les canaux d’écoulement. Lorsqu’un ensemble servant à la régulation supplémentaire du gaz de traitement détendu, par exemple un diffuseur, est agencé en aval du détendeur radial, le rendement du diffuseur peut également être augmenté à l’aide des écoulements secondaires réduits dans le détendeur radial.
En partant de là, la présente invention est basée sur le problème de la création d’un nouveau type de détendeur radial à flux secondaires réduits.