INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque l’élément d’application comporte un filet ou une membrane recouvrant le matériau poreux, ce filet ou membrane peut contribuer à retenir le matériau poreux dans le logement.
De façon plus avantageuse, l’extrait de Cistus monspeliensis est obtenu à partir de parties aériennes fleuries de la plante Cistus monspeliensis.
La plante ou partie de plante Cistus monspeliensis peut être fraiche ou sèche, entière, coupée ou broyée puis soumise à une étape d’extraction. De façon avantageuse, la plante ou partie de plante Cistus monspeliensis est sèche et broyée avant d’être soumise à une étape d’extraction.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la plante sèche broyée peut être mouillée dans de l’eau avant extraction.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, l’extrait de Cistus monspeliensis est obtenu à partir d’une culture de cellules de Cistus monspeliensis.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, l’extrait de Cistus monspeliensis est un extrait obtenu par extraction par CO 2 supercritique, en particulier un extrait obtenu par extraction par CO 2 supercritique avec ou sans ajout d’éthanol comme co-solvant, de parties aériennes fleuries de la plante Cistus monspeliensis.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, l’extrait de Cistus monspeliensis selon l’invention, est susceptible d’être obtenu par un procédé tel que décrit ci-après.
Un procédé de préparation d’un extrait de Cistus monspeliensis utile dans le cadre de l’invention, comprend une étape d’extraction de tout ou partie de plante Cistus monspeliensis par un solvant moyennement polaire à apolaire, de préférence un solvant apolaire.
Dans un mode de réalisation, le solvant d’extraction pourra être choisi parmi le CO 2 supercritique avec ou sans co-solvant éthanol, l’hexane, l’heptane, des solvants agrosourcés de type EcoXtract LIPOCOS, l’oléate d’éthyle, l’acétate d’éthyle, l’acétate d’isopropyle, le triéthyl citrate, un glycol en C3 à C5, un alcool de C1 à C5, un mélange alcool/eau, une solution hydrotropique ou un mélange de ceux-ci.
Avantageusement, il s’agira de CO 2 supercritique avec ou sans co-solvant éthanol, ou d’acétate d’éthyle.
Avantageusement, il s’agira de CO 2 supercritique avec ou sans co-solvant éthanol.
De façon plus avantageuse, il s’agira de CO 2 supercritique avec co-solvant éthanol.
De façon encore plus avantageuse, ce mélange CO 2 supercritique/éthanol sera caractérisé par une proportion CO 2 supercritique/éthanol de 70 : 30 à 99 : 1 (m/m).
Et de façon encore plus avantageuse, le solvant apolaire est un mélange CO 2 supercritique/éthanol dans la proportion 92 : 8 (m/m).
Selon un autre mode de réalisation particulier, l’extraction par CO 2 supercritique est réalisée à une température comprise entre 32 et 55°C, à une pression comprise entre 200 et 600 bars. Le ratio poids de plante/volume de CO 2 supercritique pouvant varier de 1/10 à 1/100, pendant une durée de 1 minute à 48 heures. L’extraction peut être renouvelée de 2 à 3 fois.
Dans un autre mode de réalisation particulier, à la fin de l’extraction, l’extraction continue au CO 2 supercritique seul afin de sécher la plante.
Selon un autre mode de réalisation particulier, l’extrait obtenu est ensuite filtré afin de récupérer une phase liquide limpide exempte de particules. La phase liquide obtenue peut être plus ou moins concentrée, pouvant aller jusqu’à l’obtention d’un extrait sec.
Procédé d'entretien d'un générateur de vapeur impliquant un modèle L'invention appartient au domaine de la maintenance d'un générateur de vapeur, et plus précisément traite d'un d'entretien d'un générateur de vapeur opérant un échange thermique entre un circuit primaire et un circuit secondaire, par exemple dans une centrale nucléaire.
Arrière-plan technologique Un générateur de vapeur est généralement composé d’un faisceau de tubes dans lesquels circule le fluide chaud, et autour desquels circule le fluide à chauffer. Par exemple, dans le cas d’un générateur de vapeur d’une centrale nucléaire de type Réacteur à Eau Pressurisée, REP, les générateurs de vapeur sont des échangeurs de chaleur qui utilisent l’énergie du circuit primaire issue de la réaction nucléaire pour transformer l’eau du circuit secondaire en vapeur qui alimentera la turbine et ainsi à produire de l’électricité.
En référence à la qui présente une vue en coupe très simplifiée de la structure d'une centrale nucléaire, le circuit primaire 10 fait circuler un fluide primaire caloporteur, typiquement de l'eau sous pression, au moyen d'une pompe 11. Le fluide primaire traverse une cuve de réacteur 12 pour entrer dans le cœur 13 du réacteur dans lequel se trouve les assemblages combustibles et où se produit la fission nucléaire, formant la source chaude du circuit primaire 10. Le fluide primaire est porté à haute température, au voisinage de 330°C. En sortie de la cuve 12, un pressuriseur 14 permet d’établir une pression d’environ 155 bars, afin que le fluide primaire reste à l’état liquide. Le fluide primaire pénètre ensuite dans un générateur de vapeur 22 opérant un échange thermique entre le fluide primaire et un fluide secondaire d'un circuit secondaire 20, typiquement de l'eau. Le fluide primaire est ensuite renvoyé par la pompe 11 vers la cuve de réacteur 12.
Le générateur de vapeur 22 amène le fluide secondaire d’un état d’eau liquide à l’état de vapeur juste en limite de saturation, en utilisant la chaleur du fluide primaire. Celle-ci circule dans des tubes autour desquels circule l’eau secondaire. La sortie du générateur de vapeur 22 est le point le plus haut en température et pression du circuit secondaire 20. Le circuit secondaire 20 récupère la vapeur produite par le générateur de vapeur 22 pour actionner un ensemble de turbines 24, afin de produire de l’électricité via un alternateur 26. Le fluide secondaire retourne à l'état liquide au travers d’un condenseur 28 qui échange ses calories avec une source froide SF, avant de retourner, via une pompe 29, vers le générateur de vapeur 22.
Une centrale nucléaire peut comporter plusieurs générateurs de vapeur en fonction des calories à évacuer, chaque générateur de vapeur étant connecté à la cuve du réacteur et au turbines selon la représentation simplifiée de la . Par exemple et non limitativement, une centrale nucléaire du type REP 900 MW comprend en général trois générateurs de vapeur, une centrale nucléaire de type EPR 1650 MW comprendra quatre générateurs de vapeur.
La surface d’échange, séparant physiquement le circuit primaire et le circuit secondaire, est ainsi constituée d’un faisceau tubulaire, composé de 3000 à 15000 tubes, selon le modèle, dans lesquels circule l’eau primaire portée à haute température (330 °C) et haute pression (155 bars). Ces tubes du générateur de vapeur sont maintenus par des plaques entretoises disposées généralement perpendiculairement aux tubes qui les traversent.
Afin de laisser passer le fluide qui se vaporise, les passages de ces plaques entretoises sont foliés, c’est-à-dire que leur forme présente des lobes autour des tubes. Comme le fluide secondaire passe de l’état liquide à l’état vapeur, il dépose sur les plaques entretoises, à chaque passage, une certaine quantité de matières qu’il transporte, formant des dépôts s’accumulant et se fixant au fil du temps, finissant par colmater les passages foliés. Les dépôts se font souvent sous la forme d’un oxyde de fer appelé magnétite issu de la corrosion des éléments de tuyauterie, ou bien d’autres oxydes de fer ou encore d'un oxyde d'un autre métal.
La illustre schématiquement un passage folié dans une plaque entretoise 30, dans lequel passe un tube 31. Les passages 32 sous forme de lobe permettent à l’eau de traverser la plaque entretoise 30 le long du tube 31, permettant ainsi la circulation de l’eau dans le générateur de vapeur. Le nombre de lobes 32 peut varier : il existe par exemple des plaques entretoises de générateurs de vapeur comprenant des passages foliés à trois lobes 32 au lieu de quatre, tout autant susceptibles de se colmater. Un dépôt 33 est visible au niveau d'un lobe du passage 32, colmatant ledit lobe. Ce dépôt peut être situé du côté du tube 31 et/ou du côté de la plaque entretoise 30. Le colmatage conduit à des modifications de l’écoulement du fluide secondaire dans le générateur de vapeur 22, et ainsi à favoriser l’apparition de vibrations excessives des tubes 31, ainsi qu’induire des efforts mécaniques importants sur les structures internes des générateurs de vapeur 22 ou encore modifier la stabilité du générateur de vapeur pendant les transitoires de puissance. Cette dégradation a donc des effets à la fois sur la sûreté et sur les performances des installations, d’où la nécessité d’une maintenance régulière, typiquement lors des arrêts périodiques de la tranche nucléaire concernée.
Si les dépôts de matière se font dans les lobes des passages 32, ils diminuent le passage libre : c’est le colmatage, qui est donc l’obturation progressive, par des dépôts, des trous destinés au passage du mélange liquide/vapeur. Si les dépôts de matière se font le long des tubes, il s'agit d’encrassement qui limite le transfert thermique entre le circuit primaire et le circuit secondaire, entrainant une diminution de la pression de fonctionnement du générateur de vapeur 22 pour une même puissance thermique et donc une baisse du rendement global de la centrale et de la production électrique.
Dans le but de réduire, voire de supprimer, ces dépôts, il est possible de nettoyer les tubes et les plaques entretoises par des procédés chimiques. Ces procédés sont mis en œuvre pendant les arrêts périodiques de la centrale nucléaire et consistent à injecter des réactifs chimiques dans le circuit secondaire des générateurs de vapeur afin de déstructurer et dissoudre ces dépôts de magnétite.
Ces procédés sont lourds, la capacité industrielle du marché est limitée, et la préparation se fait avec des années d’avance. De plus, un générateur de vapeur 22 ne peut subir qu’un nombre limité de nettoyage afin d’éviter tout dommage induit par les produits chimiques employés. Les deux situations suivantes doivent donc être évitées : 1) réaliser un nettoyage d’un générateur de vapeur 22 qui n’en a pas encore besoin ; 2) découvrir pendant un arrêt périodique qu’un générateur de vapeur 22 présente trop de dépôt, et ne pas avoir l’autorisation à redémarrer avant de réaliser un nettoyage en urgence.
Le deuxième cas implique notamment un arrêt qui se prolonge de plusieurs mois, afin de préparer l’opération de nettoyage.
Afin de lutter contre le colmatage et l’encrassement et ainsi ramener le générateur de vapeur 22 dans un état compatible avec un fonctionnement en toute sûreté et rentable, il est alors nécessaire de disposer d’un outil qui soit capable de réaliser des estimations et des prévisions de l’évolution dans le temps du colmatage et de l’encrassement pour un générateur de vapeur 22 en particulier afin de limiter les aléas et d’optimiser le calendrier des nettoyages : on veut éviter de nettoyer trop tôt des générateurs de vapeur mais pas trop tard afin de rester en dessous des limites techniques prescrites.
Classiquement, le taux de colmatage ou l'encrassement est estimé en extrapolant des mesures faites lors d'inspection. Actuellement, le seul système d’examen non destructif qui soit capable d’accéder à la totalité des intersections tubes/plaques entretoises des générateurs de vapeur 22 est la sonde axiale à courant de Foucault. Les courants de Foucault apparaissent dans un matériau conducteur lorsque l'on fait varier le flux magnétique à proximité. On fait ainsi circuler dans un tube dudit échangeur une sonde à courant de Foucault multifréquence et on mesure avec celle-ci un signal de mesure fonction de l’environnement dans lequel la sonde se trouve, duquel on peut extraire des informations quant à des anomalies dans l’échangeur thermique. Une variation de l’induction magnétique, typiquement par une bobine dans laquelle circule un courant alternatif, engendre des courants de Foucault, dont la variation induite du champ magnétique est détectée. Typiquement, on mesure la différence de tension engendrée par la variation d'impédance de la bobine.
Toutefois, de telles inspections sont ponctuelles, et l'évolution du taux de colmatage repose alors sur des hypothèses telles qu'une progression linéaire de celui-ci au cours du temps, qui ne peuvent constituer qu'une approximation grossière de la réalité. Il en résulte que le taux de colmatage ou l'encrassement n'est pas connu avec précision, et ne peut être prédit, alors même que les enjeux en termes de sûreté ou de production électrique sont importants.
Il est par ailleurs bien connu la pratique des Examens Télévisuels qui permettent l’observation directe de la présence de dépôt 33 à l’intérieur des passages 32 des plaques entretoises 30. Toutefois, ces examens sont d’une part trop espacés dans le temp, et d’autre part ils ne permettent d’examiner qu’une petite portion de la plaque entretoise 30 et seules quelques plaques entretoises d’un même générateur de vapeur 22 sont accessibles.
Alternativement ou additionnement, les deux bras de fixation 63,64 du deuxième moyen de fixation 6 peuvent être articulés respectivement aux bords relevés 21,22 de l’armature 2 via la deuxième liaison pivot 71 au niveau des extrémités proximales EP des bras, les deux bras étant attenants l’un à l’autre via un pont de matière flexible 67 s’étendant transversalement aux bras 63, 64, en particulier de profilé courbe, au niveau des extrémités distales ED des bras. Le pont de matière flexible 67 prend notamment une forme arquée concave, de sorte à ne pas constituer un obstacle pour le bras du patient supporté par la bande souple.
L’ensemble comportant les deux bras 63,64 et le pont de matière flexible 67 forme un élément déformable élastiquement autorisant l’écartement des deux bras, par déformation élastique du pont de matière flexible 67.
La deuxième liaison pivot 71 des moyens d’articulation 7 comprend des moyens d’indexation autorisant un blocage selon différentes inclinaisons des bras 63,64 autour de la première liaison pivot 71, les moyens d’indexation comprenant au moins un plot d’indexation (non illustré) solidaire d’au moins un des bras 63,64, voire deux plots respectivement solidaires des deux bras 63,64, et plusieurs ouvertures de réglage Oi réparties angulairement autour de la deuxième liaison pivot 71 sur l’armature 2.
Le plot d’indexation est configuré pour être inséré sélectivement dans l’une des ouvertures de réglage Oi, pour permettre plusieurs inclinaisons des bras 63, 64, par exemple aux valeurs 0°, 30°, 60° et 90°.
Les moyens d’indexation sont avantageusement configurés pour permettre un changement d’inclinaison des bras 63,64 autour du deuxième axe de pivot 71 par écartement des bras 63,64 de l’élément déformable de sorte à permettre au plot d’indexation ou à chaque plot d’indexation 58 d’échapper l’ouverture de réglage Oi, puis par pivotement dudit élément déformable autour de la deuxième liaison pivot 71 de de sorte à changer l’inclinaison jusqu’à ce que le plot d’indexation vienne se bloquer dans une autre des ouvertures de réglage sous la force élastique de l’élément déformable.
Selon ce deuxième mode de réalisation, la première liaison pivot 70 du premier moyen de maintien 5 peut comprendre deux axes de pivot Ap saillants des bras 53,54, l’un vers l’autre, configurés pour s’insérer dans deux ouvertures Op de l’armature 2, respectivement agencées sur les deux bords relevés, ou inversement, à savoir que les ouvertures sont sur les bras 53, 54 et les axes de pivot sur l’armature 2.
Ledit élément déformable est configuré pour être assemblé à l’armature 2 par insertion des deux axes de pivot Ap qui présentent des saillies radiales configurées pour s’insérer respectivement au travers des deux ouvertures Op de la première liaison pivot 70 lorsque les saillies radiales sont alignées avec des encoches radiales des ouvertures Op dans une position angulaire déterminée de l’élément déformable par rapport à l’armature 2 autour de la première liaison pivot 70, les axes de pivots étant interdits de sortir des ouvertures Op par pivotement de l’élément déformable lorsque les saillies radiales Sr des axes de pivots Ap sont décalées des encoches radiales Er, constituant des butées bloquant l’extraction des axes de pivot des ouvertures Op de l’armature.
Pour permettre l’insertion des axes de pivot Ap dans les ouvertures Op de l’armature, on déforme légèrement l’élément déformable en écartant les extrémités distales EP des bras, par déformation élastique du pont de matière flexible 57.
On choisira pour la position angulaire déterminée une position angulaire qui ne correspond pas à une position d’utilisation, voire de réglage des bras 53, 54, par exemple à 120°.
Alternativement ou additionnement, la deuxième liaison pivot 71 du deuxième moyen de fixation 6 peut comprendre deux axes de pivot Ap saillants des bras 63,64, l’un vers l’autre, configurés pour s’insérer dans deux ouvertures Op de l’armature, respectivement agencées sur les deux bords relevés, ou inversement, à savoir que les ouvertures sont sur les bras 63, 64 et les axes de pivot sur l’armature 2.
Ledit élément déformable est configuré pour être assemblé à l’armature 2 par insertion des deux axes de pivot Ap qui présentent des saillies radiales configurées pour s’insérer respectivement au travers des deux ouvertures Op de la deuxième liaison pivot 71 lorsque les saillies radiales sont alignées avec des encoches radiales des ouvertures Op dans une position angulaire déterminée de l’élément déformable par rapport à l’armature 2, les axes de pivots interdits de sortir des ouvertures Op par pivotement de l’élément déformable lorsque les saillies radiales Sr des axes de pivots Ap sont décalées des encoches radiales Er et constituent des butées bloquant l’extraction des axes de pivot Ap des ouvertures Op de l’armature.
Pour permettre l’insertion des axes de pivot Ap dans les ouvertures Op de l’armature, on déforme légèrement l’élément déformable en écartant les extrémités distales EP des bras, par déformation élastique du pont de matière flexible 67.
On choisira pour la position angulaire déterminée une position angulaire qui ne correspond pas à une position d’utilisation, voire de réglage des bras 63, 64, par exemple à 120°.
Pour des raisons de fabrication, on remarque comme illustré à la que l’élément déformable (du premier moyen de fixation 5 ou du deuxième moyen de fixation 6) peut résulter de l’assemble de trois pièces typiquement moulées par injection, et non d’une seule pièce moulée en raison des contre-dépouilles formées notamment par le dessin des gorges d’accrochage, et qui s’oppose à un démoulage.
Une première pièce moulée par injection forme le pont de matière flexible 57, une première moitié 530 du bras 53 et une deuxième moitié du bras 54, ainsi que les extrémités proximales Ep formant les axes de pivots Ap et plot d’indexation 58, et une deuxième pièce 531 formant l’autre moitié du bras 53 (gauche) et une troisième pièce 541 formant l’autre moitié du bras 54 (droite). La gorge d’accrochage 51 est obtenue par la réunion de la première pièce et le deuxième pièce 531, formée pour moitié, selon un plan de symétrie passant par l’axe de la gorge 51 sur la première pièce et la deuxième pièce. La gorge d’accrochage 52 est obtenue par la réunion de la première pièce et le troisième pièce 541, formée pour moitié, selon un plan de symétrie passant par l’axe de la gorge 52 sur la première pièce et la deuxième pièce. Une construction similaire en trois pièces moulées par injection peut être obtenue pour le deuxième moyens de fixation 6. Les différentes pièces peuvent présenter des complémentarités de forme pour assurer un assemblage par emboîtement et/ou par collage.
On remarque encore que de manière générale, les bras de fixation 53,54 du premier moyen de fixation 5 peuvent présenter des ouvertures O formant des passant pour une sangle (non illustrée) destiné à passer au-dessus du membre supérieur, en le maintenant contre la première portion longitudinale P31 de la bande souple.
L’invention concerne encore, selon un autre de ses aspects, un procédé d’augmentation de la conductivité électrique d’une composition de graisse, ledit procédé comprenant une étape de mélange d’au moins un additif sulfonate, avec au moins une huile de base et un épaississant, l’épaississant étant de préférence une polyurée.
Selon un mode de réalisation, le procédé comporte une étape dans laquelle la conductivité est augmentée. De préférence, dans le cadre du procédé de l’invention, la résistivité à 100°C de la composition de graisse est diminuée d’un facteur supérieur ou égal à 10, de préférence supérieur ou égal à 100, de préférence encore supérieur ou égal à 500, lorsque l’additif sulfonate est ajouté à une teneur de l’ordre de 5%.
La composition de graisse obtenue à l’issue de l’utilisation ou du procédé selon l’invention présente de préférence une résistivité à 100°C inférieure ou égale à 1,0.10 8 ohmmètres, de préférence inférieure ou égale à 5,0.10 7 ohmmètres.
L’ensemble des caractéristiques et préférences décrites pour l’utilisation selon l’invention s’applique également à ce procédé.
La présente invention a également pour objet une composition de graisse comprenant au moins une huile de base, au moins un épaississant choisi parmi les polyurées et au moins un additif sulfonate.
La composition de graisse selon l’invention comprend, par rapport au poids total de la composition de graisse :
de 70 à 95% en poids, de préférence de 75 à 90% en poids, d’huile(s) de base, de 4 à 20% en poids, de préférence de 5 à 15% en poids d’épaississant(s) choisi(s) parmi les polyurées, de 0,1 à 10% en poids, de préférence de 0,5 à 5% en poids d’additif(s) sulfonate.
de 70 à 95% en poids, de préférence de 75 à 90% en poids, d’huile(s) de base, de 4 à 20% en poids, de préférence de 5 à 15% en poids d’épaississant(s) choisi(s) parmi les diurées, de 0,1 à 10% en poids, de préférence de 0,5 à 5% en poids d’additif(s) sulfonate.
De préférence, l’additif sulfonate de la composition de graisse selon l’invention présente une ou plusieurs des caractéristiques et préférences décrites ci-dessus pour l’additif sulfonate.
Ainsi, selon un mode de réalisation, la composition de graisse selon l’invention comprend, par rapport au poids total de la composition de graisse :
de 70 à 95% en poids, de préférence de 75 à 90% en poids, d’huile(s) de base, de 4 à 20% en poids, de préférence de 5 à 15% en poids d’épaississant(s) choisi(s) parmi les diurées, de 0,1 à 10% en poids, de préférence de 0,5 à 5% en poids d’additif(s) sulfonate comprenant au moins un groupement aromatique éventuellement substitué par un ou plusieurs groupements aliphatiques.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition de graisse selon l’invention comprend, par rapport au poids total de la composition de graisse :
de 70 à 95% en poids, de préférence de 75 à 90% en poids, d’huile(s) de base, de 4 à 20% en poids, de préférence de 5 à 15% en poids d’épaississant(s) choisi(s) parmi les diurées, de 0,1 à 10% en poids, de préférence de 0,5 à 5% en poids d’additif(s) sulfonate comprenant au moins un groupement naphthalène substitué par un ou plusieurs groupements aliphatiques, de préférence par un ou plusieurs groupements alkyle comportant de 1 à 24 atomes de carbone ou de 3 à 18 atomes de carbone.
De préférence, l’huile de base de la composition de graisse selon l’invention présente une ou plusieurs des caractéristiques et préférences décrites ci-dessus pour l’huile de base.
De préférence, l’épaississant polyurée de la composition de graisse selon l’invention présente une ou plusieurs des caractéristiques et préférences décrites ci-dessus.
au moins une position active, dans laquelle l’organe de diffusion est déplié par rapport à la base, de manière à pouvoir être placé au-dessus de la zone de réception et à diffuser le liquide dans cette zone de réception.
Selon d’autres caractéristiques du dispositif conforme à l’invention :
- le système d’alimentation comprend une électrovanne (7), notamment à deux voies, équipée d’une horloge (77), les moyens de commande étant configurés pour désactiver l’électrovanne au terme de la durée prédéfinie.