INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le transducteur électromagnétique 20 comprend également un support 30 entourant la masse centrale radialement au premier axe et un entrefer séparant le support 30 de la masse centrale. Le support 30 comprend une bobine 31 enroulée autour du premier axe et solidaire d’un élément ferromagnétique externe 32. Dans le mode particulier de la , la bobine 31 se situe au plus proche radialement de la masse centrale et l’élément ferromagnétique externe entoure la bobine radialement et selon le premier axe, c’est-à-dire que seule une partie centrale de la face du support 30 la plus proche radialement de la masse centrale comprend la bobine.
Le flux magnétique 29 du premier aimant 21 décrit une boucle allant d’un pôle de celui-ci à un autre, c’est-à-dire d’une face 21a à une face 21b ou inversement, et étant guidées par l’élément ferromagnétique central 25, l’élément ferromagnétique externe 32 et l’élément ferromagnétique supplémentaire 23. Le flux magnétique 29 ne traverse pas la bobine 31. Le flux magnétique 28 du second aimant 22 décrit une boucle allant d’un pôle de celui-ci à un autre, c’est-à-dire d’une face 22a à une face 22b ou inversement, et étant guidées par l’élément ferromagnétique central 25, l’élément ferromagnétique externe 32 et l’élément ferromagnétique supplémentaire 24. Le flux magnétique 28 ne traverse pas la bobine 31.
La représente un transducteur électromagnétique 20 similaire au transducteur électromagnétique de la mais dont la masse centrale n’est pas dans une position de repos. Suite à une vibration, le ressort a pu être déformé et la masse centrale s’est déplacée par rapport au support selon le premier axe 27 et selon la direction 33. Lors de cette vibration, le déplacement de la masse centrale entraîne une modification d’au moins un des trajets suivis par le flux magnétique d’un des aimants par rapport à la bobine 31. Dans la , le flux magnétique 28 du second aimant 22 est modifié et traverse la bobine, poursuivant autour de la bobine 31, guidée par l’élément ferromagnétique central 25, l’élément ferromagnétique externe 32 et l’élément ferromagnétique supplémentaire 24. La modification du trajet du flux magnétique 28 entraîne une augmentation du couplage électromagnétique et donc augmente la bande-passante effective du transducteur électromagnétique, sous réserve que celui-ci soit associé à un circuit d’adaptation d’impédance.
Suite à ce déplacement de la masse centrale selon le premier axe 27 par rapport au support 30 et selon une direction 33, la masse centrale se déplacera dans la direction du premier axe 27 selon un mouvement d’oscillation autour de sa position d’équilibre, ce qui entrainera à nouveau la modification du trajet du flux magnétique 28 et, si le déplacement de la masse central est suffisant, entrainera la modification du trajet du flux magnétique 29 du premier aimant de manière à ce que celui traverse la bobine 31.
La représente un transducteur électromagnétique 50 comprenant une bobine 51, un élément ferromagnétique externe 52, un premier aimant 53, un élément ferromagnétique supplémentaire 54 et un élément ferromagnétique central 55. Le transducteur électromagnétique 50 comprend particulièrement une protection 56 en un matériau non ferromagnétique qui limite le risque de collage entre la masse centrale et l’élément ferromagnétique externe 52. Le transducteur électromagnétique 50 comprend un ressort plat 62 à trois branches qui relie le support à la masse centrale par l’intermédiaire d’une attache 64 et d’un écrou 65. L’attache 64 est liée à la masse centrale par un collage d’une extrémité de l’attache en forme de disque à la masse centrale. L’autre extrémité opposée de l’attache selon l’axe peut comprendre une tige filetée permettant de comprimer le ressort entre l’attache 64 et l’écrou 62. Le support comprend particulièrement un anneau 63c et un anneau 63e qui maintiennent l’élément ferromagnétique externe 52 au moyen d’une vis 63d. Le ressort 62 est lié au support en étant comprimé entre un anneau 63a et l’anneau 63c au moyen d’une vis 63b.
Le transducteur électromagnétique 50 selon la comprend un support de bobine 57 facilitant la fabrication et la liaison de la bobine 51 avec l’élément ferromagnétique externe 52. Un tel support de bobine 57 peut être utilisé dans d’autres modes de réalisation de l’invention et n’est pas particulièrement lié au mode de réalisation de la . Notamment, le support de bobine 57 est facultativement lié à la protection 56.
Le transducteur électromagnétique 50 selon la est un exemple de transducteur électromagnétique selon la présente invention et ne limite pas l’invention à cet exemple. Notamment, d’autres moyens de liaison entre la masse centrale et le support peuvent être utilisés. Egalement, le ressort peut être lié au support ou à la masse centrale par d’autres moyens, par exemple par soudure, collage ou encliquetage.
Les dimensions indiquées sur la , notamment une hauteur totale de 44 mm de hauteur, une largeur totale de 46mm et une largeur de la masse centrale de 20 mm sont données à titre indicatif et un transducteur électromagnétique selon l’invention peut avoir d’autres dimensions.
Les figures 5a et 5b représentent chacune un ressort plat à spirale à trois branches, formant un disque s’étendant radialement autour d’un axe passant par le milieu de chaque ressort. Le ressort plat 70 de la comprend trois branches 71, les branches formant des spirales vers le milieu 72 du ressort 70. Les branches 71 du ressort 70 effectuent environ un tour autour de l’axe passant par le milieu 72 entre l’extérieur et l’intérieur du ressort par rapport à l’axe. D’après des simulations FEM, le ressort plat à spirale à trois branches de la avec une épaisseur de 0,5 mm aurait une raideur axiale d’environ 16.8 N/mm et une raideur radiale de 803 N/mm. Le ressort plat 80 de la comprend trois branches 81, les branches formant des spirales vers le milieu 82 du ressort 80. Les branches 81 du ressort 80 effectuent environ un tour et demi autour de l’axe passant par le milieu 82 entre l’extérieur et l’intérieur du ressort par rapport à l’axe. Les branches 81 du ressort 80 sont plus fines radialement à l’axe. L’épaisseur du ressort 70 est inférieure à l’épaisseur du ressort 80. D’après des simulations FEM, le ressort plat à trois branches de la avec une épaisseur de 1 mm aurait une raideur axiale d’environ 16.8 N/mm et une raideur radiale de 57 N/mm.
Les ressorts 70, 80 des figures 5a et 5b sont des exemples de ressort que le transducteur électromagnétique de l’invention peut comprendre. Cependant d’autres ressorts, et particulièrement d’autres ressorts plats peuvent être utilisés pour mettre en œuvre l’invention. L’homme du métier saurait adapter l’épaisseur du ressort plat, le nombre de branches, le nombre de tour qu’effectuent les branches entre l’extérieur et l’intérieur du ressort par rapport à l’axe et le ou les matériaux des ressorts en fonction de l’environnement dans lequel doit être utilisé le transducteur électromagnétique et en fonction des contraintes dimensionnelles.
Les ressorts plats en spirale à trois branches présentes peuvent être dimensionnés de sorte à avoir une raideur axiale suffisamment faible pour que la fréquence de résonance naturelle soit proche de 50 Hz. De manière opposée, la raideur radiale de tels ressorts plats est suffisamment forte pour guider la masse centrale le long du premier axe sans que la masse centrale et le support n’entrent en contact physique, c’est-à-dire sans collage.
En supposant un facteur de qualité d’un transducteur électromagnétique selon la présente invention à 100, une fréquence de résonance de 50 Hz et que ce transducteur électromagnétique est soumis à une vibration dont l’amplitude en accélération équivaut à 0,5 m/s 2 tandis que la fréquence est définie sur une plage centrée autour de 50 Hz, une estimation de la puissance récupérable peut être obtenue. En prenant l’exemple d’un volume du plus petit cylindre pouvant contenir le transducteur électromagnétique étant de 73 cm 2 , la densité de puissance normalisée maximale serait de l’ordre de 28 kg.s/m 3 . Selon cet exemple la bande passante effective à -3 dB équivaut à 4,2 Hz
Différents transducteurs électromagnétiques présentés ici peuvent être utilisés en groupe plutôt qu’individuellement, de manière à former un ensemble. Il n’est pas nécessaire que ces transducteurs électromagnétiques soient identiques et des transducteurs électromagnétiques selon différents modes de réalisation présentés ici peuvent être utilisés ensemble sans limitations. Ils peuvent notamment être disposés en série ou en parallèle. Particulièrement, les bobines des transducteurs électromagnétiques d’un même ensemble peuvent être reliées en série et/ou en parallèle.
est une vue latérale.
est une vue en coupe selon A-A de la .
Ainsi, le dispositif d’accrochage (1) de fils releveurs selon l’invention, est destiné à lier une paire de fils releveurs afin d’enserrer des plants de vigne pour les orienter verticalement.
Il est entendu que et tel que précisé précédemment, le dispositif d’accrochage (1) est communément appelé une agrafe de palissage ou une agrafe de relevage.
Le dispositif d’accrochage (1) est constitué d’une pièce monobloc produite par un procédé de moulage par injection plastique.
Le dispositif d’accrochage (1) est un corps creux comprenant au moins un espace interne (10) ouvert, tel qu’explicité plus en détail dans la suite de la description.
Précisons qu’un espace interne (10) est délimité par un fond, des parois (6, 7, 8, 9) telles qu’explicitées plus en détail dans la suite de la description et est ouvert à l’une de ses extrémités.
Rappelons qu’un corps creux est un corps dont l’intérieur est entièrement ou partiellement vide.
Un espace interne (10) est destiné à se remplir de la rosée matinale, l’eau ainsi contenue est destinée à geler lors des gelées matinales en début de saison hivernale, et favoriser la dégradation du matériau constitutif du dispositif d’accrochage (1) qui est mis sous tension par les fils releveurs.
Précisons de nouveau que c’est au début de la saison hivernale, que les fils releveurs doivent être déposés par le retrait des agrafes.
Le dispositif d’accrochage (1) comprend une embase (2) munie de deux branches (3).
Précisons que l’embase (2) et avantageusement les branches (3) sont des corps creux.
Plus précisément, un espace interne (10) s’étend avantageusement de l’embase (2) à une branche (3).
Selon le mode de réalisation illustré, l’embase (2) et les branches (3) sont des corps creux.
Notons que le fond d’un espace interne (10) est délimité par la paroi inférieure (8) voir par le fond d’une branche (3), telle qu’explicité plus en détail dans la suite de la description.
Les branches (3) sont disposées en opposition l’une de l’autre et comprennent chacune une ailette (4) dirigée en regard l’une de l’autre.
b) former au moins un bloc de grille de transistor sur ladite couche semi-conductrice, puis,
c) former, de part et d’autre du bloc de grille, par implantation(s) de dopants dans ladite couche semi-conductrice, des régions dopées de part et d’autre d’une zone semi-conductrice située en regard du bloc de grille et prévue pour accueillir un canal dudit transistor, puis,
d) réaliser au moins un traitement thermique de sorte à effectuer une recristallisation de la deuxième sous-couche amorphe en se servant de la première sous-couche cristalline comme zone de départ d’un front de recristallisation tout en effectuant une activation desdits dopants.
L’étape a) peut comprendre une implantation d’amorphisation d’une épaisseur de ladite couche semi-conductrice du deuxième niveau N 2 de sorte à former ladite deuxième sous-couche en matériau semi-conducteur amorphe.
Avantageusement, ladite deuxième sous-couche en matériau semi-conducteur amorphe s’étend pleine plaque de sorte que le support est entièrement recouvert par la deuxième sous-couche.
Selon une première possibilité de mise en œuvre, à l’étape a), la première sous-couche, en matériau amorphe, est la sous-couche supérieure, ladite deuxième sous-couche, en matériau cristallin, étant la sous-couche inférieure.
En variante et selon une deuxième possibilité de mise en œuvre, à l’étape a), la première sous-couche, amorphe, est la sous-couche inférieure, ladite deuxième sous-couche, cristalline, étant la sous-couche superficielle.
Avantageusement, la formation de la structure à l’étape a) peut comprendre des sous-étapes consistant à :
- prévoir un premier substrat dans lequel ledit au moins un composant dudit premier niveau N 1 de composants est réalisé,
- collage sur le premier substrat d’un deuxième substrat doté de ladite couche semi-conductrice dudit deuxième niveau,
- retrait d’une portion du deuxième substrat tout en préservant la deuxième couche semi-conductrice collée sur le premier substrat.
Lorsque le retrait de ladite portion est effectué par fracturation et/ou à l’aide d’un procédé de type smartcut TM , l’étape d) de traitement thermique peut permettre de réaliser une réparation de défauts susceptibles d’avoir été générés par cette fracturation.
Selon un mode de réalisation particulier l’étape a) peut comprendre en outre, préalablement audit collage, une étape d’amorphisation de ladite couche semi-conductrice du deuxième niveau de sorte à former la deuxième sous-couche semi-conductrice.
L’amorphisation de ladite couche semi-conductrice peut être en variante effectuée après ladite création de ladite zone de fragilisation.
Le fait de réaliser cette étape avant collage permet de mieux contrôler les épaisseurs respectives de la première sous-couche et de la deuxième sous-couche.
Avantageusement, lorsque préalablement audit collage on réalise une implantation du premier substrat de manière à créer une zone de fragilisation, l’amorphisation de ladite couche semi-conductrice peut être effectuée après ladite création de ladite zone de fragilisation.
En l’instant temporel t 5 , la tension V pa et la tension V pb sont donc déjà repositionnées sur les valeurs du palier de tension suivant, et la fermeture des interrupteurs K 1 , K 4 s’effectue en mode ZVS. Si les interrupteurs K 1 et K 4 disposent d’une diode inverse intrinsèque ou d’une diode additionnelle placée en parallèle, leur mise en conduction peut se faire naturellement au regard du signe du courant. Les interrupteurs K 5 , K 8 étaient déjà fermés.
De l’instant temporel t 5 à l’instant temporel t 5b , correspondant à la sixième phase VI, les interrupteurs K 1 , K 4 , K 5 et K 8 sont passants ou fermés. La tension piézoélectrique totale V p égale à -V in +V out . Une puissance positive est tirée sur la tension d’entrée V in en même temps qu’une puissance positive est fournie à la tension de sortie V out .
L’homme du métier observera que dans cet exemple le pilotage mis en œuvre évite de reprendre inutilement de l’énergie sur la tension de sortie V out durant la quatrième phase IV à tension sensiblement constante où la tension piézoélectrique totale V p est égale à -V in .
Enfin, l’homme du métier notera que la tension V pb ne passe plus par la valeur -V out , ce qui permet de supprimer les interrupteurs K 2 et K 3 dans l’exemple du convertisseur 10 de la par rapport à celui de la , et donc de faire l’économie de deux interrupteurs.
Autres configurations Selon une autre configuration très élévateur, non représentée, la tension V pb ne passe plus par la valeur +V out , ce qui permet de supprimer les interrupteurs K 1 et K 4 par rapport au convertisseur 10 de la , et donc de faire l’économie de deux interrupteurs. Autrement dit, selon cette autre configuration très élévateur, en partant du convertisseur 10 de la , les interrupteurs K 1 et K 4 sont supprimés, au lieu des interrupteurs K 2 et K 3 dans l’exemple du convertisseur 10 de la .
Selon une première configuration très abaisseur TA1, non représentée, l’interrupteur complémentaire K 9 est connecté directement entre les premières extrémités 16, et la tension V p a ne passe plus par la valeur -V in , ce qui permet de supprimer les interrupteurs K 5 et K 8 par rapport au convertisseur 10 de la , et donc de faire l’économie de deux interrupteurs.
Selon une deuxième configuration très abaisseur TA2, non représentée, l’interrupteur complémentaire K 9 est connecté directement entre les premières extrémités 16, et la tension V p a ne passe plus par la valeur +V in , ce qui permet de supprimer les interrupteurs K 6 et K 7 par rapport au convertisseur 10 de la , et donc de faire l’économie de deux interrupteurs. Autrement dit, selon cette deuxième configuration très abaisseur TA2, en partant du convertisseur 10 de la , les interrupteurs K 6 et K 7 sont supprimés, au lieu des interrupteurs K 5 et K 8 dans l’exemple du convertisseur 10 de la première configuration très abaisseur TA1.
L’homme du métier comprendra alors que cette économie de deux interrupteurs est valable pour toutes les configurations très élévateur et très abaisseur. Autrement dit, dans chacune des configurations très élévateur et très abaisseur, les premières branches de commutation 32 comportent de préférence un seul premier interrupteur 36 ou bien les deuxièmes branches de commutation 42 comportent de préférence un seul deuxième interrupteur 46.
Typiquement, dans chaque configuration très élévateur, les deuxièmes branches de commutation 42 comportent de préférence un seul deuxième interrupteur 46, et l’interrupteur complémentaire 28 est connecté directement entre les deuxièmes extrémités 18.
De manière analogue, dans chaque configuration très abaisseur, les premières branches de commutation 32 comportent de préférence un seul premier interrupteur 36, et l’interrupteur complémentaire 28 est connecté directement entre les premières extrémités 16.
L’homme du métier comprendra aussi que dans une configuration abaisseur (V in /2 out in ) ou élévateur (V in out in ) respective, l’interrupteur complémentaire 28 est bidirectionnel en tension. Cet interrupteur complémentaire 28 est, par exemple, naturellement bidirectionnel en tension (micro-switch, thyristor) ou encore un assemblage quelconque de transistors et/ou de diodes. L’interrupteur complémentaire 28 est, par exemple, réalisé sous forme de la mise en position tête bêche de deux sous-interrupteurs monodirectionnels en tension et placés en série, chaque sous-interrupteur ayant en outre optionnellement une diode inverse, soit intrinsèque à un transistor respectif, soit additionnelle et placée en parallèle dudit transistor. Le cas échéant, un des deux sous-interrupteurs est commandable à l’état fermé en anticipation, alors que l’autre devient passant à l’instant temporel souhaité (soit en appliquant une commande de fermeture ; soit naturellement via sa diode inverse intrinsèque, soit encore via une diode parallèle additionnelle).
Dans une configuration très abaisseur (V out in /2) ou très élévateur (V in out /2) respective, l’interrupteur complémentaire 28 est bidirectionnel en tension ; ou encore monodirectionnel en tension, tel que de même nature que les interrupteurs 36, 46.
Ainsi, le convertisseur d’énergie électrique 10 selon l’invention permet d’éviter que la tension piézoélectrique totale V p passe par un palier de tension V in +V out ou -V in -V out qui n’est pas complètement bénéfique puisqu’il conduit soit à redonner de l’énergie à l’entrée, soit d’en reprendre à la sortie et qui par ailleurs impose une excursion importante de la tension piézoélectrique totale V p .
Le pilotage du convertisseur 10 privilégie alors, pour la tension piézoélectrique totale V p , les paliers V in -V out et V out -V in qui bénéficient à la fois à l’entrée et à la sortie et dont la valeur absolue est relativement limitée : |V in -V out | in , V out ).
Avantageusement, pour que ces deux paliers V in -V out et V out -V in soient pleinement bénéfiques, il est préférable au cours du cycle de résonance, que l’un ait lieu avant l’instant temporel t 3 (palier V b ) et l’autre après cet instant temporel t 3 (palier V a ou V c ).
En complément, l’interrupteur complémentaire 28 permet en outre de connecter directement entre elles les premières extrémités 16 ou deuxième extrémités 18 entre-elles à un instant temporel où la différence de potentiel entres ces extrémités est nulle et dans le même temps de respecter, durant une phase à charge sensiblement constante, la condition facultative selon laquelle est commandé en position fermée en même temps au plus un interrupteur respectif parmi les interrupteurs 36A, 46A connectés directement au premier ensemble piézoélectrique 12A et au plus un interrupteur respectif parmi les interrupteurs 36B, 46B connectés directement au deuxième ensemble piézoélectrique 12B, tous les autres interrupteurs 36, 46 des premières et deuxièmes branches de commutation 32, 42 étant commandés en position ouverte.
la est une vue schématique en perspective d’un ensemble de quatre modèles d’aubes en cire reliée par leur talon à couronne d’alimentation en métal en fusion,
la est une vue schématique en perspective illustrant une première étape d’assemblage des différents composants de l’ensemble selon l’invention pour former une grappe de coulée de métal en fusion,
la illustre le principe d’assemblage entre elles d’un ensemble de K modèle d’aubes en cire et avec un barreau en cire,
la illustre le montage de l’ensemble d’aube sur une couronne supérieure d’alimentation en métal en fusion,
illustre le principe d’assemblage de K modèles d’aubes en cire à un barreau pour obtenir l’assemblage représenté en ,
, illustrent le principe d’assemblage d’une couronne inférieure sur les talons des modèles d’aubes en cire,
, illustrent le principe d’assemblage des moyens de rigidification des barreaux dans l’ensemble selon l’invention,
illustrent les étapes successives de séparation des aubes en métal de la grappe obtenue en fin de coulée.
DESCRIPTION DETAILLEE Les , 2 et 3 représentent un ensemble 10 selon l’invention pour la fabrication d’une pluralité d’aubes 11 en métal.
Ainsi, l’invention consiste essentiellement à proposer en tant que moyens de compression d’un module ou pack-batterie, un ou plusieurs éléments à lien souple qui entoure(nt) le module ou pack et dont l’une ou les deux extrémités libres sont insérées puis bloquées par complémentarités de formes à l’intérieur de logement(s) complémentaire(s) réalisé(s) à cet effet dans une ou deux plaques de compression à la périphérie du module ou pack-batterie.
- une solution de reprise d’efforts mécaniques par lien souple et formes complémentaires de blocage, qui est compacte, très légère et garantit une tenue en traction élevée avec un allongement sous effort qui peut être très faible, typiquement inférieur à 4 %;
- une solution aisément montable et démontable, sans outil, l’insertion d’une forme de blocage du lien souple dans un logement prévu à cet effet dans une plaque de compression pouvant être réalisé manuellement. La maintenance d’un module ou pack-batterie mettant en œuvre une solution selon l’invention est donc facilitée;
- la possibilité de mettre en œuvre la solution selon l’invention sur tout type d’accumulateurs, quel que soit le type de module ou pack-batterie, même pour des sollicitations élevées dans des environnements difficiles (froid/chaud…) en statique et dynamique.
la est une vue en perspective d’un accumulateur lithium-ion de format cylindrique avec son emballage rigide (boitier) selon l’état de l’art.
la est une vue en perspective d’un accumulateur lithium-ion de format prismatique avec son emballage rigide (boitier) selon l’état de l’art.
est une vue schématique illustrant les forces de compression qui doivent être appliquées sur les faces principales d’un accumulateur Li-ion de format prismatique.
est une autre vue schématique illustrant les forces de compression qui doivent être appliquées sur les faces principales d’un accumulateur Li-ion de format prismatique.
la est une vue en perspective d’un module de batterie avec plaques de compression et éléments de compression à lien souple selon un mode de réalisation de l’invention.
la est une vue en perspective d’un élément de compression à lien souple et sphères de blocage selon l’invention.