INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Autrement dit, deux sections différentes de la boucle principale du circuit de refroidissement comprennent chacune une branche de régulation. Le circuit de refroidissement peut ainsi être configuré pour comprendre une branche de régulation dédiée à l’entrée de fluide réfrigérant et une branche de régulation dédiée à la sortie de fluide réfrigérant. Chacune des deux branches de régulation peut également contrôler l’entrée et la sortie de fluide réfrigérant, respectivement au sein et hors de la boucle principale. Le circuit de refroidissement peut également comprendre deux capteurs de pression, chacun étant configuré pour mesurer une pression du fluide réfrigérant au niveau d’une section de la boucle principale où sont connectées chacune des branches de régulation. La présence de deux capteurs de pression permet par ailleurs de procéder à deux vérifications afin de déterminer si l’un des seuils de pression a été franchi.
Selon une caractéristique de l’invention, la première branche de régulation contrôle une sortie de fluide réfrigérant hors de la boucle principale et la deuxième branche de régulation contrôle une entrée du fluide réfrigérant au sein de la boucle principale. La première branche de régulation est disposée à une section haute pression de la boucle principale tandis que la deuxième branche de régulation est disposée à une section basse pression de la boucle principale. En termes de différentiel de pression, il est plus aisé de contrôler la sortie de fluide réfrigérant au niveau d’une section haute pression de la boucle principale et l’entrée de fluide réfrigérant au niveau d’une section basse pression de la boucle principale.
Selon une caractéristique de l’invention, la première branche de régulation contrôle une entrée de fluide réfrigérant au sein de la boucle principale et la deuxième branche de régulation contrôle une sortie du fluide réfrigérant hors de la boucle principale. Il est en effet possible d’intervertir l’entrée et la sortie de fluide réfrigérant de manière indépendante au différentiel de pression, si le besoin s’en fait ressentir, par exemple pour des raisons d’aménagement du réservoir de fluide réfrigérant et/ou de la sortie vers l’atmosphère.
Selon une caractéristique de l’invention, le circuit de refroidissement comprend un échangeur additionnel, disposé entre l’organe de compression du turbocompresseur et la première passe de l’échangeur de chaleur interne, l’échangeur additionnel étant configuré pour refroidir le fluide réfrigérant. Le refroidissement du fluide réfrigérant assure une meilleure détente de celui-ci par la turbine et vise ainsi à améliorer les performances du refroidissement du gaz contenu dans la cuve. Le fluide réfrigérant étant à haute pression et à haute température avant de traverser l’échangeur additionnel, le refroidissement du fluide réfrigérant au sein de celui-ci peut se faire avec un fluide tiers tel que de l’eau de mer.
Selon une caractéristique de l’invention, le fluide réfrigérant peut être du diazote. Le diazote est régulièrement utilisé comme fluide réfrigérant et est compatible avec le circuit de refroidissement selon l’invention. Par ailleurs l’azote est un fluide facilement accessible dans l’éventualité où l’ouvrage flottant est un navire pourvu de générateurs d’azote. Il est alors plus aisé et moins coûteux d’établir une connexion entre lesdits générateurs d’azote et une ou plusieurs branches de régulation du circuit de refroidissement.
L’invention couvre également un système d’alimentation et de refroidissement de gaz d’un ouvrage flottant comprenant au moins une cuve configurée pour contenir le gaz à l’état liquide, un circuit d’alimentation destiné à être parcouru par du gaz provenant de la cuve et configuré pour alimenter en gaz au moins un appareil consommateur de gaz qui équipe l’ouvrage flottant, caractérisé en ce que le système d’alimentation et de refroidissement comprend un circuit de refroidissement tel que décrit précédemment.
Lors du transport d’une cargaison de gaz sous forme liquide, ce dernier peut partiellement se vaporiser au sein de la cuve, de manière naturelle ou de manière provoquée afin d’alimenter l’appareil consommateur de gaz. Afin d’abaisser la pression interne de la cuve, le gaz à l’état vapeur peut soit être évacué via le circuit d’alimentation, soit être recondensé de manière indirecte via le circuit de refroidissement, tel que décrit précédemment. L’appareil consommateur de gaz relié à la cuve par le circuit d’alimentation peut par exemple être un moteur assurant la propulsion de l’ouvrage flottant ou un générateur alimentant l’ouvrage flottant en énergie électrique.
représente un circuit de refroidissement selon l’invention comprenant une branche de régulation d’un fluide réfrigérant circulant dans ledit circuit de refroidissement,
représente le circuit de refroidissement selon l’invention comprenant deux branches de régulation,
Le tableau 4 ci-dessous reporte les conditions de préparation d’un catalyseur Pd-Ag/SiO 2 préparé selon l’exemple 10.
Tableau 4 : Catalyseur Pd-Ag/SiO 2 préparé
Exemple 11 - Procédure Générale de catalyse hétérogène de carbonylation oxydative du méthanol en oxalates.
Dans un autoclave Parr de 450 mL, équipé d’un agitateur magnétique, ont été introduits un catalyseur hétérogène à base de palladium (0.24 mmol Pd), de l’iodure de tétrabutylammonium TBAI (554 mg, 1.5 mmol) comme promoteur, de la tri-éthylamine Et 3 N (0.14 mL, 1.0 mmol), de l’acétonitrile (50 mL) et du méthanol (25 mL). Le réacteur est scellé, et le mélange réactionnel est purgé trois fois avec de l’azote (5 bars), et deux fois avec de l’oxygène (5 bars).
Pour les réactions dans lesquelles l’alcool est utilisé comme substrat en présence d’un solvant et également pour les réactions réalisées en l’absence de solvant dans lesquelles l’alcool joue à la fois le rôle de substrat et de solvant, les résultats sont décrits en NCC afin d’évaluer l’efficacité catalytique, notamment en raison de l’utilisation en excès de l’alcool comme substrat.
Exemple 12 - Procédure générale de catalyse hétérogène de carbonylation oxydative de l’éthanol en oxalates.
Dans un autoclave Parr de 450 mL, équipé d’un agitateur magnétique, ont été introduits un catalyseur hétérogène à base de palladium (0.24 mmol Pd), de l’iodure de tétrabutylammonium TBAI (1,5 à 3,6 mmol), de la tri-éthylamine Et 3 N (1,0 à 4,75 mmol), éventuellement de l’acétonitrile MeCN (0 à 50 mL) comme solvant et l’éthanol (25 à 75 mL). Le réacteur a été scellé, et le mélange réactionnel a été purgé trois fois avec de l’azote (5 bars), et deux fois avec de l’oxygène (5 bars).
Selon une mise en œuvre de l’invention, lors de l’étape A), on peut mesurer en outre une différence de pression au moyen dudit capteur de pression différentielle, ledit critère pouvant être satisfait lorsque ladite mesure de différence de pression est supérieure à un seuil prédéfini, de préférence compris entre 0.05 et 2 bar, et très préférentiellement compris entre 0.1 et 1 bar.
Selon une mise en œuvre de l’invention, lors de l’étape B) et préalablement au raccordement desdits moyens pour le passage du gaz desdits moyens de régénération par fluidisation gazeuse dudit deuxième dispositif de filtration régénérable auxdits moyens de régénération par fluidisation gazeuse, on peut réaliser au moins une phase de séchage dudit milieu granulaire dudit deuxième dispositif de filtration régénérable.
Liste des figures [Fig 1a] [Fig 1b] [Fig 1c] Les figures 1a, 1b, et 1c présentent des modes de réalisation du système régénérable pour la filtration de microfibres selon l’invention.
[Fig 2] La présente une mise en œuvre d’une première variante du système régénérable pour la filtration de microfibres selon l’invention.
[Fig 3a] La présente une mise en œuvre d’une deuxième variante du système régénérable pour la filtration de microfibres selon l’invention.
[Fig 3b] La présente une mise en œuvre d’une troisième variante du système régénérable pour la filtration de microfibres selon l’invention.
[Fig 4] La présente une mise en œuvre d’une quatrième variante du système régénérable pour la filtration de microfibres selon l’invention.
[Fig 5] La présente une autre mise en œuvre de la quatrième variante du système régénérable pour la filtration de microfibres selon l’invention.
[Fig 6] La présente une alternative de mise en œuvre de la quatrième variante du système régénérable pour la filtration de microfibres selon l’invention.
L'invention concerne un système régénérable pour la filtration de microfibres contenues dans un effluent liquide issu d'un dispositif de traitement de textiles. L’invention concerne en outre un procédé pour la filtration de microfibres contenues dans un effluent liquide issu d'un dispositif de traitement de textiles.
Par "microfibres", on entend des particules issues de matériaux tissés ou tricotés, composés de fibres naturelles (coton, laine…) ou synthétiques (polyester, polyamide, acrylique…) tels que des vêtements ou des tissus utilisés dans l’habillement ou pour tout autre application (par exemple draps, rideaux, etc.) chez les particuliers ou dans l’industrie. Les microfibres, normalement entrainées dans des eaux de vidange d'un lave-linge, sont en général de forme allongée, avec des diamètres généralement compris entre 0.1 et 50 microns. La longueur des fibres peut aller de quelques diamètres de fibres jusqu’à plusieurs mm en fonction de la nature et de l’état des matériaux qui sont lavés en amont.
Par "dispositif de traitement de textiles", on entend en particulier un dispositif de lavage de textiles, par exemple une machine à laver le linge individuelle, à usage domestique ou commercial, un ensemble de machines à laver le linge (par exemple dans des laveries), une laverie industrielle (par exemple une blanchisserie industrielle) etc. Mais un dispositif de traitement de textiles selon l'invention comprend de manière générale tout dispositif mettant en contact un textile avec un liquide, le liquide étant ensuite séparé du textile, tel qu'un dispositif pour teindre un textile, ou encore un dispositif pour imperméabiliser un textile. Le système et le procédé selon l’invention peuvent être toutefois très avantageusement mis en œuvre dans le cas de blanchisseries industrielles.
Par "effluent liquide issu d'au moins un dispositif de traitement de textiles", on entend le liquide issu de la vidange (par exemple le liquide après lavage et/ou rinçage et/ou essorage dans le cas d'un dispositif de lavage de textile) d'un dispositif de traitement de textiles. On parle par la suite de manière équivalente de "liquide de vidange". De manière classique, la charge en microfibres des effluents liquides en sortie de dispositifs de traitement de textiles est en général limitée, avec des teneurs comprises entre 0.1 et 1000 ppm poids, généralement comprise entre 1 et 100 ppm poids.
Le système selon l'invention est destiné à être raccordé à des moyens de circulation de l’effluent liquide, comprenant une conduite pour la vidange d'un dispositif de traitement de textiles, ainsi qu’à des moyens de régénération par fluidisation gazeuse. Le système selon l'invention peut être avantageusement installé à l'extérieur d'un dispositif de traitement de textiles, mais il peut aussi être installé à l’intérieur d’un dispositif de traitement de textiles.
Le système selon l’invention comprend au moins deux dispositifs de filtration régénérables disposés en parallèle et des moyens de vannage configurés de manière à ne permettre ni un raccordement des moyens pour l'amenée et l’évacuation de l’effluent liquide des deux dispositifs aux moyens de circulation de l’effluent liquide de manière concomitante (c’est-à-dire en même temps), ni un raccordement des moyens pour le passage du gaz des moyens de régénération par fluidisation gazeuse des deux dispositifs aux moyens de régénération par fluidisation gazeuse de manière concomitante. Autrement dit, les moyens de vannage sont configurés de manière à ce que la phase de filtration soit réalisée exclusivement par un unique dispositif de filtration et que la phase de régénération soit réalisée exclusivement par un unique dispositif de filtration au moins pendant un moment de la filtration. L’expression « disposés en parallèle » s’entend par rapport à la circulation de d’effluent liquide lorsque les moyens de circulation de l’effluent liquide sont raccordés au système selon l’invention, et à la circulation du gaz lorsque les moyens pour la régénération par fluidisation gazeuse sont raccordés au système selon l’invention. Chacun des dispositifs de filtration régénérables permet la filtration des microfibres contenues dans un effluent liquide issu d'un dispositif de traitement de textiles, par percolation de cet effluent liquide au travers d'un milieu granulaire. De plus, chacun des dispositifs de filtration régénérables permet, lorsque le système selon l’invention est raccordé à des moyens de régénération par fluidisation gazeuse, la régénération de son milieu granulaire, pour éliminer les microfibres s'étant déposées dans le milieu granulaire. Par ailleurs, les moyens de vannage du système selon l’invention sont configurés pour que les dispositifs de filtration régénérables du système selon l’invention ne puissent pas être utilisés selon le même mode simultanément. Ainsi, lorsque l’un dispositifs de filtration régénérables peut être utilisé en phase de filtration, l’autre ne peut pas être utilisé en filtration, mais peut notamment être utilisé en phase de régénération.
Le procédé selon l'invention comprend de manière générale une première étape dans lequel on réalise une phase de filtration des microfibres contenues dans l’effluent liquide au moyen d’un dispositif de filtration régénérable pendant qu’on réalise au moins une phase de régénération par fluidisation gazeuse au moyen d’un autre dispositif de filtration régénérable, suivie d’au moins une deuxième étape identique à la première étape à l’exception du fait que les dispositifs de filtration régénérables sont inversés. Autrement dit, le procédé selon l’invention comprend une alternance d’étapes pendant lesquelles l’un des dispositifs de filtration régénérables est en phase de filtration pendant que l’autre subit au moins une phase de régénération. Selon l’invention, on passe de la première étape à la deuxième étape lorsqu’un critère prédéfini est atteint. Chacun des dispositifs de filtration régénérables mis en œuvre par le procédé selon l’invention permet une étape de filtration des microfibres contenues dans un effluent liquide issu d'un dispositif de traitement de textiles, par percolation de cet effluent liquide au travers d'un milieu granulaire, ainsi qu’une étape de régénération par fluidisation gazeuse du milieu granulaire, comprenant au moins un passage du gaz des moyens de régénération par fluidisation gazeuse au travers du milieu granulaire.
Étape réactionnelle A - Carbonylation
Tableau 7 : Conditions des essais de carbonylation oxydative avec un catalyseur Cu/ZrO 2 et les résultats obtenus.
Tableau 8 : Conditions des essais d’hydrogénation avec un catalyseur Cu/ZrO 2 et les résultats obtenus.
Exemple 16 – Essais réalisés avec le catalyseur Ag/γ-Al 2 O 3
Les tableaux 9 et 10 ci-dessous reportent les conditions des essais de carbonylation oxydative (étape réactionnelle A) et d’hydrogénation (étape réactionnelle B) respectivement avec un catalyseur Ag/γ-Al 2 O 3 .
Tableau 9 : Conditions des essais de carbonylation oxydative avec un catalyseur Ag / γ-Al 2 O 3 et les résultats obtenus.
Tableau 10 : Conditions des essais d’hydrogénation avec un catalyseur Ag / γ-Al 2 O 3 et les résultats obtenus.
Exemple 17 – Essais réalisés avec le catalyseur Pd-Cu/Oxyde
Les tableaux 11 et 12 ci-dessous reportent les conditions des essais de carbonylation oxydative (étape réactionnelle A) et d’hydrogénation (étape réactionnelle B) respectivement avec des catalyseurs Pd-Cu sur des supports ZrO 2 et γ-Al 2 O 3.
Tableau 11 : Conditions des essais de carbonylation oxydative avec des catalyseurs Pd-Cu sur des supports ZrO 2 et γ-Al 2 O 3 et les résultats obtenus.
Tableau 12 : Conditions des essais d’hydrogénation avec des catalyseurs Pd-Cu sur des supports ZrO 2 et Al 2 O 3 et les résultats obtenus.
On connait par exemple du document américain US924382, un organe de distribution rotatif formé par un disque ajouré qui est logé dans la chambre combustion, et une tige connectée mécaniquement au disque. La tige est pourvue à une extrémité opposée au disque d’un engrenage qui permet son entrainement en rotation ainsi que celui du disque. En tournant, le disque ajouré libère ou obture le passage entre les conduits d’admission et/ou d’échappement et la chambre de combustion en fonction du cycle du moteur.
La présente invention vise à fournir un moteur d’un genre similaire, qui soit particulièrement simple, fiable et performant.
L’invention a ainsi pour objet, sous un premier aspect, un moteur à combustion interne comportant un cylindre définissant une chambre de combustion, une culasse comportant un orifice d’admission par lequel circule un mélange air/carburant et un orifice d’échappement par lequel s’échappent des gaz d’échappement résultant de la combustion du mélange air/carburant dans ladite chambre de combustion, les orifices d’admission et d’échappement débouchant dans ladite chambre de combustion, le moteur à combustion comportant un organe de distribution rotatif monté mobile en rotation dans la culasse et comportant un disque qui est pourvu d’au moins un trou traversant, le disque étant monté mobile en rotation dans la chambre de combustion contre la culasse entre une position angulaire d’admission dans laquelle le trou traversant est aligné avec l’orifice d’admission, une position angulaire d’échappement dans laquelle le trou traversant est aligné avec l’orifice d’échappement et une position angulaire de compression dans laquelle le disque obture les orifices d’admission et d’échappement, ledit moteur à combustion étant caractérisé en ce que ledit organe de distribution rotatif comporte une partie centrale connectée mécaniquement au disque par une première extrémité, ladite partie centrale étant montée fixe en translation et mobile en rotation dans ladite culasse, et le disque étant solidaire en rotation de la partie centrale et monté mobile en translation par rapport à ladite partie centrale.
En d’autres termes, la partie centrale de l’organe de distribution rotatif est montée selon une liaison pivot dans la culasse. Cela lui permet d’une part d’assurer un mouvement de rotation plus précis que les organes de distribution rotatifs de l’art antérieur. En effet, les organes de distribution rotatifs de l’art antérieur étaient montés selon une liaison pivot-glissant et nécessitaient un jeu plus important pour ce degré de liberté supplémentaire. D’autre part, l’entraînement en rotation de la partie centrale peut être facilité, notamment lorsqu’il s’agit d’un entrainement indirect avec une courroie, une chaîne ou encore des engrenages. Le disque peut ainsi être entrainé en rotation par le biais de la partie centrale. De ce fait, la rotation du disque dans le cylindre est également plus précise et peut conduire à la réduction des frottements du disque dans le cylindre, notamment sur la chemise du cylindre, mais également à l’amélioration de l’alignement du trou traversant avec les orifices d’admission et d’échappement. En outre, le montage en translation du disque permet à ce dernier de pouvoir s’écarter ou de se rapprocher de la culasse. Les frottements peuvent ainsi être réduits entre la culasse et le disque lors de la rotation de ce dernier. Dès lors, il peut ne plus être nécessaire d’utiliser un lubrifiant entre le disque et la culasse, ce qui supprime le risque de fuite d’un tel lubrifiant dans la chambre de combustion. Par là même, l’étanchéité peut être améliorée lors de chaque phase de fonctionnement du moteur, notamment lors de la phase d’explosion. Le disque peut ainsi se déplacer en translation pour s’écarter de la culasse lors d’un changement de position angulaire, puis se rapprocher de la culasse lors d’une phase de fonctionnement du moteur.
Dans un mode de réalisation préféré, la partie centrale présente un collet, une partie dudit collet étant reçue dans un logement ménagé dans la culasse avec au moins un organe de roulement entre ledit collet et une paroi dudit logement.
Ainsi, la partie centrale est bloquée en translation par le collet formant épaulement, lequel collet est en contact directement ou indirectement par l’intermédiaire de l’au moins un organe de roulement avec une surface inférieure et/ou une surface supérieure du logement de la culasse. L’au moins un organe de roulement permet ainsi d’immobiliser la partie centrale en translation tout en réduisant les frottements avec la culasse lorsque la partie centrale tourne. L’au moins un organe de roulement peut aussi permettre de guider plus précisément la partie centrale en rotation. De cette manière, il est possible de réduire les frottements entre le disque et le cylindre, notamment si l’axe de rotation de la partie centrale est aligné avec l’axe de révolution du cylindre. Il est ainsi possible de réduire l’usure du disque et/ou du cylindre à long terme.
Préférentiellement, l’organe de distribution rotatif comporte une partie supérieure solidaire en rotation de la partie centrale et solidaire en translation du disque, la partie centrale étant située entre le disque et la partie supérieure.
En d’autres termes, le disque est situé à une première extrémité de la partie centrale tandis que la partie supérieure est située à une deuxième extrémité de la partie centrale opposée à la première extrémité. Dans cette configuration, la partie supérieure peut être utilisée pour déplacer le disque en translation. Puisqu’elle est située à une extrémité opposée de la partie centrale, il peut être plus aisé d’accéder à la partie supérieure qu’au disque, notamment pour le déplacer en translation. La partie supérieure peut en effet être située dans une partie supérieure de la culasse ou bien en dehors de la culasse. Ainsi, un système de contrôle peut facilement être installé à proximité de la partie supérieure, sans risque de subir les contraintes mécaniques et thermiques du disque. L’ensemble formé par le disque, la partie centrale et la partie supérieure reste toutefois relativement compact au regard d’un système de distribution conventionnel avec des soupapes. En effet, le disque ne nécessite qu’un déplacement en translation relativement faible qui lui permet seulement de se décoller de la culasse. Un tel déplacement en translation peut être de l’ordre du millimètre, voire inférieur au millimètre.
Avantageusement, l’organe de distribution rotatif comporte au moins une tige assujettie par une première extrémité au disque et par une deuxième extrémité opposée à la première extrémité à la partie supérieure, la partie centrale étant pourvue d’un orifice de guidage dans lequel ladite au moins une tige coulisse.
Une telle configuration est relativement simple et permet de solidariser d’une part le disque et la partie supérieure en translation et d’autre part le disque, la partie supérieure et la partie inférieure en rotation. En particulier, c’est parce que le disque et la partie supérieure sont assujettis à la tige et que cette dernière est rigide, qu’ils peuvent être solidarisés en translation. La tige peut être assujettie au disque et à la partie supérieure de différentes manières, de préférence selon un assemblage démontable afin de faciliter les opérations de montage ou de maintenance. En particulier, c’est parce qu’une paroi de l’orifice de guidage exerce un effort sur la tige que le disque, la partie supérieure et la partie centrale peuvent être solidarisés en rotation. L’entrainement en rotation de l’un du disque, de la partie supérieure ou de la partie centrale peut donc entraîner le reste de l’organe de distribution rotatif. Cette configuration garantit de par sa simplicité, un fonctionnement fiable et robuste de l’organe de distribution rotatif selon l’invention.