INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les deux rotors 4, 5 sont guidés en rotation autour de leur axe A par des moyens de guidage portés par un carter C ( ). Ils sont en outre bloqués en translation selon X par tout moyen de blocage adapté (non représenté). Le rotor magnétique interne 5 peut être guidé en rotation par tout moyen connu, et par exemple au moyen de deux paliers 13 prévus dans ses zones d’extrémité ( ). Le rotor magnétique externe 4 est quant à lui préférentiellement guidé en rotation par une série d’organes de guidage 14, de petite taille comparativement au diamètre moyen dudit rotor, disposés en périphérie, fixés dans les extrémités dudit rotor. Dans l’exemple représenté, les organes de guidage 14 se présentent sous la forme de galets rotatifs agencés pour circuler sur un chemin de guidage appartenant au carter C ( ). Cette solution est particulièrement avantageuse car elle permet un guidage rotatif du rotor magnétique externe 4 sans frottement, efficace, fiable, qui ne génère pas d’échauffement donc qui ne consomme pas d’énergie. En outre, cette solution est économique compte tenu du prix de revient faible de ce type d’organes de guidage 14, qui sont des pièces disponibles dans le commerce, et universelle car elle convient à toutes les tailles du générateur 1, donc à tous les diamètres de rotor magnétique externe 4. Cependant cet exemple n’est pas limitatif et tout autre type d’organes de guidage équivalent ou adapté tel que des patins à faible coefficient de frottement peut convenir. En outre, la disposition périphérique des organes de guidage 14 permet de libérer toute la partie centrale du générateur 1, et notamment dans ses extrémités chaude EC et froide EF pour y loger le circuit caloporteur ( ). Cet agencement permet une meilleure compacité du générateur 1.
Les organes de guidage 14 peuvent être disposés régulièrement à la périphérie du rotor magnétique externe 4 ( ), ou de préférence en dehors des pôles magnétiques PM (figures 2 et 3), ce qui facilite leur montage et garantit un fonctionnement sans frottement. Les organes de guidage 14 peuvent être montés sur des flasques 16 rapportés dans les extrémités du rotor magnétique externe 4. Le chemin de guidage peut être prévu directement sur le carter C ou dans une bague de guidage 15 rapportée sur le carter C. La bague de guidage 15 peut ainsi être réalisée dans une matière différente de celle du carter C, et notamment une matière dont la dureté est supérieure à celle de la matière du carter C, comme une bague de guidage en inox pour un carter C en aluminium sans que cet exemple ne soit limitatif, permettant d’optimiser le choix et les coûts de matière première en fonction de leur fonction. La disposition des organes de guidage 14 permet également l’équilibrage des efforts axiaux. Le chemin de guidage ou la bague de guidage 15 peut en outre être configuré pour former les moyens de blocage en translation selon X du rotor magnétique externe 4, avec ou sans frottement.
L’arrangement magnétique 3 peut être de construction monobloc ou préférentiellement de construction modulaire, conformément à la variante de réalisation illustrée. La construction modulaire permet de faciliter et de rationaliser la fabrication du générateur 1 pour répondre aux cahiers des charges et aux applications visées permettant de rallonger le générateur 1 sans en augmenter son diamètre. L’arrangement magnétique 3 comporte en référence aux figures 1, 2, 4 et 5 un assemblage d’au moins deux modules élémentaires 17 superposés axialement, le nombre de modules élémentaires 17 de l’arrangement magnétique 3 détermine la longueur de l’arrangement magnétique 3, elle-même déterminée en fonction notamment de la puissance et/ou de l’écart de température ciblé pour le générateur 1.
Chaque module élémentaire 17 comporte une tranche du rotor magnétique externe 4 et une tranche du rotor magnétique interne 5. Bien entendu, les modules élémentaires 17 de chaque rotor sont gérés séparément, étant donné que les deux rotors sont des pièces physiquement indépendantes. Plus particulièrement, la illustre un assemblage de deux modules élémentaires 17 superposés des deux rotors 4, 5 représentés sans les générateurs magnétiques 6, 7.
La illustre un module élémentaire 17 ne montrant que le rotor magnétique externe 4 représenté sans les générateurs magnétiques 6. Chaque module élémentaire 17 comporte la carcasse magnétique 18 du rotor magnétique externe 4, qui peut être réalisée en une seule pièce ou en plusieurs pièces, comme des tôles découpées et isolées électriquement afin d’empêcher la formation de courants de Foucault résultant de la variation de flux magnétique provoquée par les éléments actifs 2. Dans l’exemple représenté, la carcasse magnétique 18 est constituée d’une pluralité de tôles magnétiques élémentaires 19, de quelques millimètres à quelques centimètres et par exemple entre 0.5mm et 10mm, sans que ces valeurs ne soient limitatives. Les tôles magnétiques élémentaires 19 sont découpées ou embouties, empilées axialement et assemblées entre elles par des organes de fixation (non représentés) à travers des orifices 20 prévus dans des oreilles 21 correspondantes. Bien entendu, tout autre moyen de fixation équivalent peut convenir. Le mode de fabrication par empilage de tôles magnétiques élémentaires 19, permet d’optimiser les outils de production et la quantité de matière première utilisée, pour plus de flexibilité dans la conception de l’assemblage magnétique 3 et un coût de production global moindre. La longueur des modules élémentaires 17 est ainsi modulable en fonction des besoins.
Les modules élémentaires 17 de chaque rotor comportent en outre des formes d’emboitement complémentaires agencées pour d’une part centrer les modules élémentaires 17 par rapport à l’axe de rotation A et indexer la position angulaire des modules élémentaires 17 l’un par rapport à l’autre. Dans l’exemple illustré dans les figures 4 et 5, chaque module élémentaire 17 du rotor magnétique externe 4 est encadré par deux tôles magnétiques d’extrémité 22, qui peuvent avoir une épaisseur supérieure à celle des tôles magnétiques élémentaires 19, et qui comportent les formes d’emboitement complémentaires. Ces formes d’emboitement complémentaires comportent dans une des tôles magnétiques d’extrémité 22 de chaque module élémentaire 17, une forme d’emboitement mâle, sous la forme d’une nervure23 saillante axialement tournée vers l’extérieur dudit module, scindée en quatre secteurs angulaires régulièrement répartis entre les pôles magnétiques PM du rotor magnétique externe 4. En correspondance, dans la tôle magnétique d’extrémité 22 opposée de chaque module élémentaire 17, les formes d’emboitement complémentaires comportent une forme d’emboitement femelle, sous la forme d’une rainure 24 saillante axialement tournée vers l’intérieur dudit module, scindée en quatre secteurs angulaires régulièrement répartis entre les pôles magnétiques PM du rotor magnétique externe 4. Bien entendu, toute autre forme d’emboitement complémentaire équivalente peut convenir, y compris tout autre moyen de centrage et d’indexage.
Les modules élémentaires 17 formant tout ou partie de l’arrangement magnétique 3 sont en outre assemblés entre eux par des organes de fixation (non représentés) tels que des tiges filetées, des boulons, des tirants, des vis, à travers des orifices 25 prévus dans des oreilles 26 correspondantes ( ). Bien entendu, tout autre moyen de fixation équivalent peut convenir. Pour simplifier le montage, les modules élémentaires 17 peuvent être assemblés entre eux par groupe de deux, puis les groupes de deux peuvent être assemblés entre eux à leur tour par des flasques intermédiaires, comme représenté à la . Tout autre procédé d’assemblage peut également convenir.
Les modules élémentaires du rotor magnétique interne 5 ne sont pas représentés, mais comportent également des formes d’emboitement complémentaires, de centrage et d’indexage, ainsi que des moyens de fixation. A titre d’exemple, on peut citer des pions d’indexage et des trous de passage pour des vis permettant de réaliser à la fois la fixation et le maintien en position relative des modules élémentaires entre eux. Tout autre forme d’emboitement complémentaire équivalente et tout autre moyen de fixation équivalent peuvent convenir.
En référence plus particulièrement aux figures 2, 3 et 6, l’ensemble d’éléments actifs 2 du générateur 1 de l’invention comporte ou est formé d’un stator 30 annulaire fixe, centré sur l’axe de rotation A selon X, disposé dans l’entrefer E entre le rotor magnétique externe 4 et le rotor magnétique interne 5. Les éléments actifs 2 s’étendent axialement dans le stator 30 entre une extrémité chaude EC et une extrémité froide EF du générateur 1, représentées symboliquement dans les figures 2 et 7. Les éléments actifs 2 sont poreux et traversés chacun par un caloporteur, magnétocaloriquement passif, via un circuit caloporteur, qui permet une circulation axiale selon X et alternative dudit caloporteur de ladite extrémité chaude EC à ladite extrémité froide EF et inversement de sorte à réaliser les cycles magnéto-thermodynamiques au sein du générateur 1.
La circulation axiale selon X du caloporteur est par conséquent perpendiculaire à l’orientation radiale des lignes de champ magnétique générées par les pôles magnétiques PM de l’arrangement magnétique 3. Cette disposition est particulièrement avantageuse car elle permet aux éléments actifs 2 de réaliser les cycles magnéto-thermodynamiques par le mouvement alternatif synchrone du caloporteur avec les variations de champ magnétique.
Les éléments actifs 2 sont de préférence disposés côte à côte sur la circonférence du stator 30 pour maximiser la quantité de matériau MMC présent dans le volume de l’entrefer E. Dans ce but, l’espace entre deux éléments actifs 2 consécutifs est choisi pour être le plus étroit possible afin de réduite à son minimum le volume de matériau non magnétocalorique dans le circuit magnétique disposé dans l’entrefer E, favoriser un mouvement de rotation de l’arrangement magnétique 3 le plus lisse et continu possible, nécessitant un couple de rotation le plus uniforme possible, et induisant une réduction de la consommation énergétique.
Les éléments actifs 2 sont en outre répartis de manière régulière, séparés entre eux d’un pas fixe, et le nombre d’éléments actifs 2 est de préférence un multiple du nombre des pôles magnétiques PM de l’arrangement magnétique 3. Ainsi, à chaque moment de chaque cycle de travail thermodynamique, les éléments actifs 2 sont divisés en deux groupes égaux en nombre : un groupe d’éléments actifs 2 situés dans les zones sous champ magnétique des pôles magnétiques PM et un groupe d’éléments actifs 2 situés dans les zones hors champ magnétique, en dehors des pôles magnétiques PM. Cet agencement particulier au sein du générateur 1 permet une bonne répartition entre zones sous champ et zones hors champ, et ainsi de pouvoir optimiser le cycle thermodynamique.
En référence plus particulièrement aux figures 7 et 8, chaque élément actif 2 se présente sous la forme d’un barreau indépendant, et comporte un porte-matériau 32 longitudinal selon X, agencé pour être logé axialement dans le stator 30 et plus particulièrement dans un support 33 compris dans ou formant ledit stator 30. Un exemple de support 33 est représenté à la et comporte des rails de montage 34 s’étendant axialement selon X et répartis régulièrement sur la circonférence du stator 30. Les rails de montage 34 sont définis chacun par une paroi en forme de U, sans que cette forme ne soit limitative. Ils sont ainsi séparés entre eux pour isoler thermiquement les éléments actifs 2 l’un de l’autre tout en restant contigus l’un par rapport à l’autre. Le support 33 est de préférence réalisé dans une matière thermiquement isolante, magnétiquement neutre et électriquement non conductrice, telle qu’à titre d’exemple non limitatif, une matière synthétique à base de polymère, une matière composite à base de fibres de carbone, un acier inoxydable, une matière naturelle à base de silice ou résine, ou similaire. Dans l’exemple représenté à la , le support 33 est formé d’une seule pièce annulaire. Cet exemple n’est pas limitatif, car le support 33 peut être formé de plusieurs pièces assemblées côte à côte, chaque pièce s’étendant sur un secteur annulaire, pouvant correspondre au secteur annulaire des pôles magnétiques PM.
Dans l’exemple représenté, le support 33 du stator 30 a une longueur supérieure à celle des rotors 4, 5 pour ménager au moins une zone de fixation ZF située à l’extérieur de l’arrangement magnétique 3, au moins à l’une des extrémités dudit stator 30. Ainsi les porte-matériaux 32 peuvent être introduits et extraits facilement du stator 30, et peuvent en outre être fixés par des vis ou tout autre organe de fixation démontable, dans des trous de fixation 36 prévus à cet effet dans les porte-matériaux 32 et le support 33. Des moyens de fixation rapide par clip ou similaire peuvent également convenir.
Dans un exemple préféré de réalisation, les premiers éléments de fixation 510 sont des vis de serrage et les premiers orifices 433 du module actif 410 sont filetés, formant des écrous pour les vis de serrage.
Dans un exemple de réalisation, comme illustré sur les figures 5 et 6, chaque module actif 410 comporte quatre premiers orifices 433.
De préférence, chaque module actif 410 d’un ensemble comporte des deuxièmes orifices 434 pour la réception d’éléments de fixation, dits deuxièmes éléments de fixation 520. Ces deuxièmes éléments de fixation 520 sont destinés à assembler un module actif 410 à la poutrelle 450 dudit ensemble, comme il sera décrit ultérieurement. Les deuxièmes orifices 434 sont traversants dans l’épaisseur du boîtier 420 du module actif 410, et agencés du côté du premier bord latéral 425.
De préférence, les deuxièmes éléments de fixation 520 sont des éléments de fixation réversibles.
Dans un exemple préféré de réalisation, les deuxièmes éléments de fixation 520 sont des vis de serrage et les deuxièmes orifices 434 du module actif 410 sont filetés, formant des écrous pour les vis de serrage.
Dans un exemple de réalisation, comme illustré sur les figures 5 et 6, chaque module actif 410 comporte deux deuxièmes orifices 434.
Poutrelle 450 :
La poutrelle 450 d’un ensemble est avantageusement une poutrelle 450 longitudinale, destinée à être disposée entre deux rangées d’ouvertures 310 dudit plateau 300 et à être maintenue serrée entre la première rangée de modules actifs 410 et la seconde rangée de modules actifs 410.
La poutrelle 450 est avantageusement destinée à :
être assemblée au plateau 300, en vis-à-vis de la face 301 dudit plateau, être assemblée à la première rangée de modules actifs 410,
afin de maintenir en position les modules actifs 410 de la première rangée vis-à-vis du plateau 300 et de la portion passive 200.
De préférence, afin de garantir son positionnement correct sur le plateau 300, la poutrelle 450 peut comporter des éléments d’alignement (non représentés sur les figures) destinés à coopérer avec des éléments d’alignement complémentaires 330 agencés sur le plateau 300. Les éléments d’alignement complémentaires 330 agencés sur le plateau 300 sont disposés entre deux rangées d’ouvertures 310 dudit plateau 300 destinées à recevoir deux rangées de modules actifs 410 d’un ensemble, comme illustré sur la .
Dans une forme de réalisation, les éléments d’alignement de la poutrelle 450 sont des broches d’alignement et les éléments d’alignement complémentaires 330 sur le plateau 300 sont des pions de réception. Réciproquement, et sans se départir du cadre de l’invention, les éléments d’alignement de la poutrelle 450 peuvent être des pions de réception et les éléments d’alignement complémentaires 330 sur le plateau 300 sont des broches d’alignement.
De préférence, la poutrelle 450 comporte des premiers orifices 451 pour la réception d’éléments de fixation, dits troisièmes éléments de fixation 530. Ces troisièmes éléments de fixation 530 sont destinés à assembler la poutrelle 450 au plateau 300. Les premiers orifices 451 de la poutrelle 450 sont traversants.
En parallèle, le plateau 300 comporte également des premiers orifices 340 pour la réception des troisièmes éléments de fixation 530. Les premiers orifices 340 du plateau 300 s’étendent dans l’épaisseur du plateau 300, depuis la face 301 dudit plateau 300. Les premiers orifices 340 du plateau 300 ne sont préférentiellement pas traversants dans l’épaisseur du plateau 300. Les premiers orifices 340 du plateau 300 sont agencés sur le plateau 300 de telle sorte que, lorsque la poutrelle 450 est en position sur le plateau 300, lesdits premiers orifices 340 du plateau 300 sont en vis-à-vis des premiers orifices de la poutrelle 450.
De préférence, les troisièmes éléments de fixation 530 sont des éléments de fixation réversibles.
- l’extrémité libre de la portion faisant saillie axialement peut s’étendre dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation du support,
- l’extrémité libre de la portion faisant saillie axialement peut s’étendre de biais par rapport à l’axe de rotation du support,
- la ou chaque portion d’une masse pendulaire faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire peut exercer un serrage axial de l’organe d’amortissement de butée contre cette autre masse pendulaire,
- la ou chaque portion d’une masse pendulaire faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire peut exercer un serrage non-axial de l’organe d’amortissement de butée contre l’organe de liaison, notamment via une face latérale de cette portion faisant saillie axialement en direction de l’autre masse pendulaire,
- le maintien sur l’organe de liaison de l’organe d’amortissement de butée peut être exclusivement causé par le serrage exercé par la ou les portions faisant saillie axialement.
c) à une troisième étape, on forme à froid l’enveloppe cylindrique pour délimiter une portion de fixation, un épaulement et une portion d’entraînement qui sont décalées axialement et radialement ;
d) à une quatrième étape, on réalise des enfoncements de matière sensiblement constants tout le long de la portion d’entraînement, jusqu’à être égaux à au moins 70% de la dimension axiale de l’enveloppe cylindrique. On réalise de tels enfoncements de matière pour former la cannelure, notamment les dents de la cannelure de la portion d’entraînement. Les enfoncements de matière sont de préférence réalisés depuis l’extérieur de l'enveloppe cylindrique, en particulier par un outillage de formage à froid ;
e) à une cinquième étape, on réalise des perçages de la portion d’entraînement de sorte à réaliser des séries d’orifices d’évacuation, de préférence deux séries axialement opposés l’une de l’autre.
Tel que cela a été présenté, la portion d’entraînement représente au moins 70% de la dimension axiale totale du porte-disques, c’est-à-dire la dimension axiale du porte-disques dans son ensemble, le porte-disques dans son ensemble correspondant à l’addition de la portion d’entraînement, de l’épaulement et de la portion de fixation. Le fait d’avoir une telle configuration du porte-disques permet de décaler axialement au plus près du moyeu de commande hydraulique l’épaulement liant la portion d’entraînement à la portion de fixation et d’avoir ainsi une longue surface droite le long de laquelle peut circuler l’huile de manière régulière. Plus particulièrement, cette part importante de la portion d’entraînement dans le porte-disques permet de définir un conduit de passage d’huile, que le porte-disque participe à délimiter avec une paroi d’une cloche d’embrayage logeant le module à triple embrayage, qui est ainsi de dimension régulière et constante sur une majeure partie du porte-disques et cela permet d’assurer un écoulement régulier de l’huile le long de la portion d’entraînement.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, lesdits enfoncements de matière sont réalisés depuis l’extérieur de l'enveloppe cylindrique, et en particulier réalisés par un outillage de formage à froid, par exemple un rouleau profilé afin de réaliser de manière simple et ciblée les dents de la cannelure.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, les perçages de la portion d’entraînement sont réalisés au moins en partie dans un espace angulaire délimité entre les enfoncements de matière de la cannelure.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, lesdits enfoncements de matière sont réalisés axialement en décalage de l’extrémité libre de la portion d’entraînement. Autrement dit l’extrémité libre de la portion d’entraînement est exemptée d’enfoncement. L’extrémité libre est ainsi formée dans le prolongement d’un espace angulaire délimité entre des enfoncements de matière de la cannelure.
De cette manière, cette extrémité libre s’étend en partie dans le prolongement de la face externe de la portion d’entraînement et en particulier des rainures de la portion d’entraînement. L’extrémité libre ne contenant pas de cannelure, on limite ainsi les surépaisseurs, encombrement et poids global finalisant la forme du porte-disques.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, cette méthode peut comprendre en outre
- une étape additionnelle, durant laquelle une extrémité libre de la portion d’entraînement est réalisée par cintrage pour former une collerette. L’extrémité libre est améliorée au niveau du rayon de courbure de sa forme en collerette, l’extrémité libre pouvant assurer une tenue mécanique suffisant, par exemple en logeant et étant assemblée à une autre pièce dudit module de triple embrayage.
- une étape additionnelle, durant laquelle on usine un logement discontinu dans l’extrémité libre de la portion d’entrainement. En particulier, le logement discontinu comprend notamment une portée cylindrique interne et une surface d’appui axial discontinue. On peut usiner la portée cylindrique interne, ce qui limite la perte de matière de l’extrémité libre formant le logement discontinu. La surface d’appui axial est alors délimitée par le bord des dents de la cannelure de la portion d’entrainement ;
- est une représentation schématique d’un module à triple embrayage selon l’invention et d’une cloche d’embrayage associée ;
- est une représentation en perspective d’un détail de coupe du module à triple embrayage de la , vue de l’extérieur du module, rendant notamment visible un porte-disques associé à un embrayage de coupure ;
- est une représentation en perspective d’un détail de coupe du module à triple embrayage de la , vue de l’intérieur du module ;
- est une représentation schématique du détail de coupe des figures 2 et 3, vue de côté ;
Dans un premier mode de réalisation, le procédé comprend une étape de mesure 102 des tensions U u , U V , U W des phases U, V, W du premier onduleur 31, lorsque la ligne électrique associée à la phase U, V, W est désactivée, indépendamment de l’état des autres lignes électriques, ainsi que la mesure de la tension d’alimentation U 31 du premier onduleur 31.
L’étape de déclenchement 103 compare la valeur des tensions U u , U V , U W des phases U, V, W du premier onduleur 31 avec un seuil de déclenchement prédéterminé qui dépend du côté de la cellule de commutation défaillante 119. Dans notre exemple, la cellule défaillante 119 est la cellule de commutation U côté masse, la tension des phases V et W sont donc comparées au 0V correspondant au seuil de déclenchement selon le tableau 2 ci-dessus.
Une étape d’activation 104 compare une valeur de la vitesse de rotation V 21 du rotor du premier bobinage 21, c'est-à-dire du moteur d’assistance 1, avec un seuil d’activation prédéterminé.
Ainsi, tant que le seuil d’activation prédéterminé et que le seuil de déclenchement prédéterminé ne sont pas atteints, l’étape de contrôle 105 n’est pas réalisée. Autrement dit, tant que les deux conditions cumulatives ne sont pas atteintes, la cellule de commutation pilotée reste dans un état désactivé.