INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couronne élastique comprend une multitude de moyens élastiques 112r, par exemple des ressorts hélicoïdaux d’axes parallèle à l’axe X longitudinal et répartis uniformément sur la surface annulaire de la couronne 112.
La couronne élastique est montée sur le dispositif d’embrayage conique 114 formés d’anneaux coniques, notamment un anneau supérieur, un anneau intermédiaire et un anneau inférieur monté sur l’arbre d’entrainement du compresseur, avec un frottement entre lesdits anneaux.
est une vue schématique en coupe transversale d’un ensemble de deux pièces de tôle assemblées au moyen du procédé des figures 1 et 2.
est une vue schématique de dessus de l’ensemble de la .
est une vue schématique en coupe transversale d’un ensemble de deux pièces de tôle assemblées et renforcées au moyen du procédé illustré par les figures 1, 2 et 3.
est une vue schématique de dessus de l’ensemble assemblé et renforcé de la .
est une vue schématique en coupe transversale d’un ensemble de deux pièces de tôle en cours d’assemblage au moyen d’une variante de mise en œuvre du procédé de l’invention.
L’invention concerne le domaine de l’assemblage et du renforcement de pièces mécaniques embouties. Plus précisément, l’invention s’intéresse à un procédé destiné à assurer conjointement l’assemblage et le renforcement de pièces de tôle de faible épaisseur au moyen d’une technique d’impression 3D.
La représente, de façon schématique, un exemple d’un ensemble de deux pièces mécaniques 1, 2 constituées de plaques minces, par exemple, en acier présentant chacune deux faces, respectivement, 1a, 1b, 2a, 2b. Le cas échéant, ces pièces peuvent avoir été, préalablement à la mise en œuvre du procédé de l’invention, mises en forme par emboutissage ou pliage.
L’invention vise à réaliser, conjointement, l’assemblage et le renforcement d’au moins ces deux pièces mécaniques par apports locaux de matière au moyen d’un équipement 3 d’impression 3D connu dit aussi de « fabrication additive ». Le procédé de l’invention peut aussi s’appliquer à l’assemblage et au renforcement de plus de deux pièces en adaptant, notamment, les moyens assurant l’apport de matière.
Cet équipement 3 représenté schématiquement sur les figures, utilise soit la technique dite DED (en anglais « Direct Energy Deposition »), soit la technique WAAM (en anglais « Wire Arc Additive Manufacturing »).
Ces techniques connues utilisent une source de chaleur, respectivement, un faisceau laser ou un arc électrique 30 ( ), pour faire fondre une poudre de métal ou un fil métallique 31 ( ). Dans les deux cas, l’équipement 3 permet ainsi d’assurer la fusion de la matière d’apport qui va servir à la fois à assurer la liaison entre les pièces 1, 2 et à la réalisation d’éléments de renfort.
Selon le procédé de l’invention, il est prévu d’effectuer, de préférence, les opérations de renforcement et d’assemblage avec le même équipement d’impression 3D. Cette mesure permet, en effet, de simplifier les opérations et d’optimiser les temps de cycles.
Ainsi, le procédé de l’invention consiste à effectuer, au cours d’une même phase d’impression 3D, une opération de bouchonnage assurant l’assemblage des deux pièces 1, 2 comme illustré par les figures 1 et 2 et une opération de nervurage assurant le renfort d’au moins l’une des deux pièces, comme illustré par la .
Selon ce procédé, et préalablement à l’opération de bouchonnage, on réalise au travers d’au moins l’une des deux pièces (et sur les figures 1 et 2, la pièce 1 située au-dessus de la pièce 2), une série de forages 10 (ou cavités ou détourages) débouchant sur la face 2a en regard de la seconde pièce 2. Ces forages 10 sont destinés à recevoir les apports de matière formant, après refroidissement de cette matière, des bouchons 12 assurant la liaison entre les deux pièces, comme illustré par les figures 4 et 5. Le cas échéant, les forages pénètrent partiellement dans la pièce 2 afin d’améliorer l’ancrage des bouchons et de renforcer ainsi la liaison.
De même, il est possible de prévoir que la partie supérieure ou tête des bouchons 12 fait saillie au-dessus du plan de la face supérieure 2a de la pièce 2 située sous la pièce 1.
Une autre manière de limiter la formation de carbures grossiers est d’avoir une température de solvus des carbures de type MC inférieure au solidus de l’alliage ; ce qui est rendu possible par la composition.
Une composition préférée est selon le tableau 3 suivant, ou encore le tableau 4 en prenant en compte les quantités de Fe, W et Nb.
Éléments Co Cr Mo Al Ti C B Zr Minimum 4,0 15,3 1,6 1,65 2,8 0,02 0,005 0,02 Maximum 15,7 19,5 5,45 2,5 4,3 0,06 0,01 0,06
Élém. Co Cr Mo Al Ti C B Zr Fe W Nb Min. 4,0 15,3 1,6 1,65 2,8 0,02 0,005 0,02 0 0 0 Max. 15,7 19,5 5,45 2,5 4,3 0,06 0,01 0,06 6,0 6,3 0,4
Ces compositions assurent que la somme des pourcentages atomiques des éléments Al, Ti et Nb soit comprise entre 7 et 8,25 % at.
Une autre composition préférée est selon le tableau 5 suivant, ou encore le tableau 6 en prenant en compte les quantités de Fe, W et Nb.
Éléments Co Cr Mo Al Ti C B Zr Minimum 4,0 15,3 1,6 1,80 3,5 0,02 0,005 0,02 Maximum 13,2 19,5 5,45 2,30 4,0 0,06 0,01 0,06
Élém. Co Cr Mo Al Ti C B Zr Fe W Nb Min. 4,0 15,3 1,6 1,65 2,8 0,02 0,005 0,02 0 0 0 Max. 13,2 19,5 5,45 2,5 4,3 0,06 0,01 0,06 6,0 6,3 0,4
Ces compositions assurent que la somme des pourcentages atomiques des éléments Al, Ti et Nb soit comprise entre 8,5 et 9 % at.
Encore une autre composition préférée est selon le tableau 7 suivant, ou encore le tableau 8 en prenant en compte les quantités de Fe, W et Nb.
Éléments Co Cr Mo Al Ti C B Zr Minimum 4,0 15,3 1,6 2,0 4,05 0,02 0,005 0,02 Maximum 11,0 19,5 5,45 2,5 4,4 0,06 0,01 0,06
Élém. Co Cr Mo Al Ti C B Zr Fe W Nb Min. 4,0 15,3 1,6 2,0 4,05 0,02 0,005 0,02 0 0 0 Max. 11,0 19,5 5,45 2,5 4,4 0,06 0,01 0,06 4,0 6,3 0,4
Ces compositions assurent que la somme des pourcentages atomiques des éléments Al, Ti et Nb soit comprise entre 9,25 et 10 % at. Par ailleurs, elles correspondent aux compositions donnant des teneurs molaires en précipités γ’ les plus élevées, jusqu’à 40 %.
Un procédé de fabrication d’une pièce en un alliage à base de nickel tel que décrit ci-dessus est décrit ci-après en référence aux figures 1 à 8.
Ce procédé comprend la fabrication 100 d’une billette dont la composition est celle de l’alliage à base de nickel, la mise en forme 200 de la pièce, et le traitement thermique 300 de la pièce ( ).
La fabrication 100 de la billette peut notamment comprendre l’élaboration 110 d’un lingot et la conversion 120 du lingot en billettes ( ). L’élaboration 110 du lingot peut être réalisée par la fusion 111 de matières choisies de manière à obtenir la composition de l’alliage à base de nickel décrite ci-dessus ( ). Cette première étape d’élaboration du lingot peut être réalisée notamment par fusion à induction sous vide (plus connu sous l’acronyme anglais VIM pour Vacuum Induction Melting). L’élaboration 110 du lingot peut en outre comprendre une ou plusieurs refusions 112. Par exemple, cette étape comprend la refusion sous laitier électroconducteur (plus connus sous l’acronyme anglais ESR pour Electroslag Remelting) et/ou la refusion à arc sous vide (plus connu sous l’acronyme anglais VAR pour Vacuum-Arc Remelting) ( ). Ces étapes supplémentaires permettent d’améliorer la propreté inclusionnaire du lingot et de minimiser les macroségrégations.
La section en trident peut également comporter une dent médiane. La dent médiane peut comporter deux faces externes symétriques par rapport à un plan de symétrie de ladite pale. Le cas échéant, les deux dites faces externes peuvent se rejoindre pour former le deuxième bord de fuite de la pale. Chaque face externe de la dent médiane peut être confondue avec la deuxième paroi de la gorge.
Chaque face externe de la dent médiane peut être en vis-à-vis de la face interne de la dent distale qui lui fait face.
Cette section en trident permet à l’organe rotatif de capter dans chaque gorge et/ou dans chaque canal, la force du vent quelle que soit la direction d’arrivée du vent, aussi faible soit-il.
Avantageusement, les pales sont reliées entre elles par une couronne périphérique, chaque élément de fixation de chaque pale étant monté entre ladite pale et ladite couronne périphérique.
La couronne périphérique peut être montée à demeure sur chacun des éléments de fixation. Notamment, dans ce mode de réalisation, la couronne périphérique, les éléments de fixation, les pales et le moyeux central peuvent former une pièce unique dans laquelle lesdits éléments de fixation sont des éléments de liaison entre lesdites pales et ladite couronne. Dans un autre mode de réalisation, la couronne périphérique peut être montée de manière amovible sur chacun des éléments de fixation. Chaque élément de fixation peut permettre une adaptation des pales à tout type de couronne périphérique.
Un autre aspect de l’invention concerne un vélo comportant une organe rotatif, ledit organe rotatif formant une roue dudit vélo.
L’organe rotatif est monté sur le vélo de sorte que la pale qui se trouve dans la partie basse de la roue pendant le mouvement présente chacune de ses gorges tournée dans la direction d’avancement du vélo.
Un autre aspect de l’invention concerne une éolienne comportant une organe rotatif, ledit organe rotatif formant un rotor de ladite éolienne.
L’organe rotatif est monté sur le rotor de l’éolienne de sorte que chaque pale peut recevoir du vent quelle que soit la direction dans laquelle il arrive.
représente schématiquement une vue latérale d’un organe rotatif selon un mode de réalisation.
représente schématiquement une vue latérale et partielle d’un organe rotatif selon un mode de réalisation.
représente schématiquement une vue en coupe transversale d’une pale d’un organe rotatif selon un mode de réalisation.
représente schématiquement une vue en perspective de face d’un organe rotatif selon un mode de réalisation.
représente un organe rotatif en une vue latérale selon un mode de réalisation dans lequel l’organe rotatif est une roue de vélo.
Avec un tel appareil, lors du déplacement du deuxième segment relativement au premier, la tension du câble crée un couple résistant autour du premier axe qui s’oppose au mouvement relatif des segments. Un tel couple peut s’avérer difficile voire impossible à surmonter manuellement lors du levage de charges de masse importante. Accessoirement, on observe un déplacement de la charge provoqué par l’enroulement du câble autour de la poulie. Ce déplacement est d’autant plus important que l’enroulement du câble sur la poulie - et donc l’amplitude du déplacement du deuxième segment par rapport au premier- est important.
Ainsi, les appareils de levage à bras articulé de l’art antérieur ne permettent pas une manutention aisée de charges de masse importante sur toute la plage d’intervention du bras, ni une hauteur constante de la charge lors d’un déplacement relatif des segments du bras articulé, à moins d’une instrumentation du bras permettant de commander l’actionneur de levage pour maintenir la charge à hauteur constante. Il est alors nécessaire d’implanter un deuxième actionneur commandant l’articulation entre les segments et d’instrumenter le bras pour pouvoir piloter cet actionneur afin de conserver un fonctionnement collaboratif intuitif. Un tel actionneur et sa commande sont couteux et peuvent s’avérer dangereux car l’actionneur génère des efforts importants qui peuvent blesser un utilisateur et/ou son environnement. Enfin, il est nécessaire de commander le premier actionneur en fonction de la position relative des deux segments pour compenser les variations de hauteur de la charge. De tels équipements augmentent les prix de fabrication du bras, augmentent les coûts de maintenance et apportent une ergonomie insatisfaisante pour l’utilisateur.
L’invention a notamment pour but d’améliorer l’ergonomie et/ou le cout d’un appareil de levage à bras articulé.
A cet effet, on prévoit un appareil de levage comprenant une base à laquelle est relié un bras de levage et un premier actionneur relié à un organe de transmission d’un effort de levage par un premier élément de guidage qui collabore avec l’organe de transmission en un premier point de guidage. Le bras de levage comprend un premier segment et un deuxième segment. Le premier segment comprend une première extrémité reliée à la base et une deuxième extrémité articulée sur une troisième extrémité du deuxième segment autour d’un premier axe à l’aide d’un premier pivot de manière à autoriser une rotation du deuxième segment relativement au premier segment autour du premier axe sur un premier secteur angulaire. Une quatrième extrémité du deuxième segment comprend un deuxième élément de guidage de l’organe de transmission qui collabore avec l’organe de transmission en un deuxième point de guidage. Selon l’invention, l’appareil comprend un troisième élément de guidage de l’organe de transmission qui collabore avec l’organe de transmission en un troisième point de guidage de l’organe de transmission et qui est agencé de manière à ce qu’une première droite passant par le deuxième point de guidage et le troisième point de guidage ou passant par le premier point de guidage et le troisième point de guidage soit sécante avec le premier axe pour une pluralité de positions relatives du premier segment et du deuxième segment, la pluralité de positions couvrant une portion du premier secteur angulaire au moins égale à la moitié du premier secteur angulaire.
Ainsi, la première droite étant sécante avec le premier axe O1, l’appareil élimine tout couple parasite pouvant s’opposer à la rotation du premier segment relativement au deuxième segment autour du premier axe. L’utilisateur n’a plus à fournir d’effort pour lutter contre un couple parasite. Une réalisation passive, c’est-à-dire sans actionnement autre que celui du premier actionneur, permet d’obtenir un appareil économique, fiable et performant.
On obtient aucune variation de la hauteur de la charge au cours de la rotation relative du premier et du deuxième élément lorsque le troisième élément de guidage est agencé de manière à ce qu’une longueur de l’organe de transmission comprise entre le premier point de guidage et le deuxième point de guidage soit constante pour la pluralité de positions relatives du premier segment et du deuxième segment. Ceci permet de ne pas avoir à instrumenter le premier actionneur et permet une commande du premier actionneur en position fixe.
On améliore l’ergonomie et le confort d’utilisation de l’appareil lorsque le premier secteur angulaire est sensiblement égal à cent quatre-vingt degrés et/ou la première portion est sensiblement égale à cent pour cent du premier secteur angulaire.
On obtient une conception simple de l’appareil lorsque le troisième élément de guidage comprend un premier renvoi de l’organe de transmission monté de manière mobile relativement au premier segment et au deuxième segment, l’appareil comprenant des premiers moyens de cheminement qui définissent une première trajectoire d’un premier centre du premier renvoi de l’organe de transmission.
L’appareil est particulièrement économique à réaliser lorsqu’au moins un premier galet est relié au premier renvoi de l’organe de transmission et les premiers moyens de cheminement comprennent au moins un premier chemin de roulement du premier galet.
Avantageusement, la première trajectoire est une trajectoire de type développante et/ou la première trajectoire dépend de la distance qui sépare le premier point de guidage et le premier axe et/ou la première trajectoire dépend également d’un premier rayon d’enroulement de l’organe de transmission autour du premier renvoi.
Selon un mode de réalisation préféré, la première trajectoire regroupe l’ensemble des points M dont les coordonnées dans un repère orthonormé centré sur le premier axe et dans lequel un axe des abscisses est confondu avec une deuxième droite reliant le premier point de guidage et le premier axe résolvent le système d’équations suivant :
X, une abscisse du point M tel que X= r1*(β1*cosθ + sinθ) ;
Y, une ordonnée du point M tel que Y= r1*(β1*sinθ - cosθ) ;
θ un angle formé par le premier segment et le deuxième segment ;
De manière avantageuse, l’arbre de rotation de l’alterno-démarreur est coaxial avec l’arbre du compresseur d’air et les deux arbres coopèrent pour le maintien rectiligne de l’axe de rotation en gardant une liberté de rotation de l’un par rapport à l’autre. En effet, l’arbre de rotation de l’alterno-démarreur peut tourner sans entrainer l’arbre d’entrainement du compresseur.
-la bague de couplage tubulaire est déplacée en coulissement par une fourchette de commande.
De manière avantageuse, la bague de couplage tubulaire est déplacée en coulissement par une fourchette de commande actionnée par un moteur contrôlée par une unité de commande.
est une vue schématique d’un dispositif d’accouplement de roues d’entrainement d’un alterno-démarreur avec un vilebrequin et un compresseur d’air d’un moteur à combustion interne selon un mode de fonctionnement sans accouplement du compresseur.
est une vue schématique de face de l’actionneur selon l’invention.
est une vue de coupe longitudinale de l’actionneur.
est une vue de coupe longitudinale d’une partie de l’actionneur avec un mode de fonctionnement.
est une vue de coupe longitudinale d’une partie de l’actionneur avec un deuxième mode de fonctionnement.
est une vue de coupe longitudinale d’une partie de l’actionneur avec un troisième mode de fonctionnement.
Un moteur thermique peut comprendre un turbocompresseur qui comprend un étage de compression pour comprimer de l’air d’admission couplé avec un étage de turbine apte à recueillir de l’énergie des gaz brulés à l’échappement. Ledit étage de turbine est apte à faire tourner un arbre qui relie la turbine à l’étage de compression.
Il est connu de disposer de moteur thermique associé avec un turbo-compresseur de faible puissance et auquel on associe un compresseur d’air supplémentaire apte à seconder par exemple le turbocompresseur du véhicule dans certains cas, notamment à bas régime et pendant les augmentations transitoires de charge. Ledit compresseur d’air est apte à alimenter en air le moteur thermique dépendamment ou indépendamment du vilebrequin et donc du régime dudit moteur. Le compresseur d’air peut comprendre un arbre d’entrainement pour être entrainé en rotation notamment pour une suralimentation d’air selon un mode transitoire.
Il est aussi connu de suppléer le moteur thermique avec un moteur d’origine électrique pour par exemple les phases de démarrage. Le moteur électrique peut être un alterno-démarreur qui possède un premier rôle en tant qu’alternateur pour recharger une batterie électrique pour le fonctionnement du moteur et un second rôle en tant que moteur pour augmenter la puissance de l’ensemble moteur thermique avec alterno-démarreur lors des phases de démarrage.
Le compresseur d’air, l’alterno-démarreur et le vilebrequin peuvent être couplés en rotation mais les différents modes de fonctionnement du moteur ne nécessitent pas d’avoir en permanence le couplage du vilebrequin avec l’alterno-démarreur et avec le compresseur d’air qui est susceptible d’augmenter la consommation du moteur.
Quantité protéique de CGRP (%) Ecart-type à la moyenne Contrôle non stressé (DMSO 0,2%) 100 0 Contrôle positif (AITC 1mM) 132 8 AITC (1mM) et composition selon l’exemple 1 à 0,01% (p/p) 104**** 4 AITC (1mM) et composition selon l’exemple 1 à 0,05% (p/p) 97**** 2
Conclusion : la composition a permis de diminuer significativement la quantité protéique du neuropeptide CGRP dans le modèle de co-culture soumis au stress oxydatif en présence d’AITC, montrant ici encore l’effet positif apaisant de la composition aux concentrations testées (**** p< <0,0001 test One Way Anova avec correction de Dunnett).
Exemple 2c) : Augmentation protéique du récepteur MOR dans une co-culture de kératinocytes et neurones sensitifs humains non soumis à un stress
Protocole : le protocole de préparation de la co-culture est celui décrit à l’exemple 2a).
Immunomarquage : A l’issue ou non [Tableau 3] de l’ajout de capsaicine (10µM) [Tableau 4] ou d’AITC (1mM) [Tableau 5] ou de DMSO (0,2%) en tant que contrôle, les surnageants de culture ont été récupérés et les cellules préalablement fixées, ont été incubées en présence d’anticorps primaires anti β-tubuline (Euromedex) et anti-MOR (Merck). Ces anticorps ont été révélés par des anticorps secondaires couplés à des fluorochromes (Fisher Scientific). Les noyaux ont été marqués par une solution de Hoechst (Sigma Aldrich), un marqueur fluorescent nucléaire, dans la même solution que les anticorps secondaires.
Des photographies ont été prises avec un microscope automatique (InCell 2200 ; GE Healthcare) au grossissement x20. La densité d’expression du marqueur MOR a été mesurée et comparée à la condition contrôle et correspond à la moyenne de 6 échantillons (n=6).
Une analyse statistique a été réalisée à l’aide d’un test One Way Anova corrigé avec un test de Dunnett.
Taux d’expression protéique du récepteur MOR (%) Ecart-type à la moyenne Contrôle sans composition (DMSO 0,2%) 100 7 Composition selon l’exemple 1 à 0,01% (p/p) 146 25 Composition selon l’exemple 1 à 0,05% (p/p) 394**** 33
Conclusion : le niveau basal d’expression protéique du récepteur MOR a été augmenté significativement, d’au moins 14% en présence de la composition selon l’invention aux 2 concentrations testées en l’absence de stress, en comparaison du contrôle.
Exemple 2d) : Augmentation protéique du récepteur MOR dans une co-culture de kératinocytes et neurones sensitifs humains soumis à un stress en présence de capsaicine [Tableau 4] ou d’AICT [Tableau 5]
Taux d’expression protéique du récepteur MOR (%) Ecart-type à la moyenne Contrôle sans composition (DMSO 0,2%) 100 7 Contrôle positif (Capsaicine 10µM) 82 20 Capsaicine 10µM et composition selon l’exemple 1 0,01% (p/p) 198** 20 Capsaicine 10µM et composition selon l’exemple 1 0,05% (p/p) 310*** 41
(*** p< 0,001; ** p<0,01 test One Way Anova avec correction de Dunnett)
Taux d’expression protéique du récepteur MOR (%) Ecart-type à la moyenne Contrôle sans composition (DMSO 0,2%) 100 7 Contrôle positif (AITC 1mM) 78 15 AITC (1mM) et composition selon l’exemple 1 0,01% (p/p) 159** 28 AITC (1mM) Composition selon l’exemple 1 0,05% (p/p) 303*** 18
Système de transport à véhicule tracteur électrique Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte à un système de transport comprenant un véhicule tracteur doté d'au moins un moteur électrique et une plateforme de transport destinée à transporter un ou plusieurs véhicules électriques utilisés pour alimenter ledit au moins un moteur électrique.
Etat de la technique Dans le domaine des systèmes de transport à motorisation électrique, on vise à remplir différents objectifs :
Assurer une disponibilité rapide et fréquente de véhicules électriques, en tous lieux ; Assurer une meilleure disponibilité des bornes de recharge électrique sur un territoire, pour éventuellement les répartir sur ce territoire en adéquation avec la densité de véhicules électriques présents ;
Ainsi, permettre à des véhicules électriques à autonomie faible ou modérée de parcourir de grandes distances, en un minimum de temps et en limitant l'impact écologique reste aujourd’hui un enjeu. Il peut de façon similaire être utile de transporter de tels véhicules sur de longues distances, par choix des propriétaires, sans pour autant les faire rouler.
Ceci reste cependant pénalisant d’un point de vue environnemental du fait des masses importantes transportées.
C'est dans ce cadre que l'invention vise à proposer un système de transport comportant un véhicule tracteur à motorisation électrique, ce véhicule tracteur étant destiné à transporter un ou plusieurs autres véhicules électriques. Le but de l'invention est de proposer un système de transport apte à remplir un ou plusieurs des objectifs cités ci-dessus.
Ce but est atteint par un système de transport comprenant :