INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un premier aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par une colonne d’extraction liquide-liquide, comprenant les éléments suivants : - un premier point d’injection d’une première phase disposé à une position intermédiaire entre le haut et le bas de la colonne ; - un deuxième point d’injection d’une deuxième phase et un troisième point d’injection d’un liquide de contre-lavage, l’un (du deuxième et du troisième points d’injection) étant disposé en tête de colonne et l’autre étant disposé en fond de colonne ; - un premier point de soutirage d’un extrait et un deuxième point de soutirage d’un raffinat, l’un (du premier et du deuxième points de soutirage) étant disposé en fond de colonne et l’autre étant disposé en tête de colonne ; - une pluralité de plateaux disposés du haut de la colonne au bas de la colonne et définissant n zones, chaque zone comprenant au moins deux plateaux, n étant compris entre 2 et 30, préférablement entre 3 et 30 ; dans laquelle les n zones comprennent : - au moins une zone d’extraction Z i comprise entre une zone (e.g. de tête de colonne) Z 1 comprenant le deuxième point d’injection de la deuxième phase, et une zone d’alimentation Z x comprenant le premier point d’injection de la première phase, x étant supérieur ou égal à 1 (préférablement x est supérieur à 1) ; et - au moins une zone de contre-lavage comprise entre une zone Z x+1 et une zone (e.g. de fond de colonne) Z n comprenant le troisième point d’injection du liquide de contre-lavage, n étant supérieur à x ; dans laquelle les plateaux d’une même zone présentent sensiblement une même hauteur H d’espace inter-plateaux ; et dans laquelle : - lorsque x est supérieur à 1, la hauteur H des espaces inter-plateaux des zones Z i augmente lorsque la valeur i augmente ; et - lorsque x est égal à 1, la hauteur H des espaces inter-plateaux de l’au moins une zone de contre-lavage est inférieure à la hauteur H des espaces inter-plateaux de la zone Z 1 .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la colonne d’extraction liquide-liquide, comprend les éléments suivants : - un premier point d’injection d’une première phase disposé à une position intermédiaire entre le haut et le bas de la colonne ; - un deuxième point d’injection d’une deuxième phase disposé en tête de colonne ; - un troisième point d’injection d’un liquide de contre-lavage disposé en fond de colonne ; - un premier point de soutirage d’un extrait disposé en fond de colonne ; - un deuxième point de soutirage d’un raffinat disposé en tête de colonne ; - une pluralité de plateaux disposés du haut de la colonne au bas de la colonne et définissant n zones, chaque zone comprenant au moins deux plateaux, n étant compris entre 3 et 30 ; dans laquelle les n zones comprennent : - une pluralité de zones d’extraction Z i comprises entre une zone de tête de colonne Z 1 comprenant le deuxième point d’injection de la deuxième phase, et une zone d’alimentation Z x comprenant le premier point d’injection de la première phase, x étant supérieur à 1 ; et - au moins une zone de contre-lavage comprise entre une zone Z x+1 et une zone de fond de colonne Z n comprenant le troisième point d’injection du liquide de contre-lavage, n étant supérieur à x ; dans laquelle les plateaux d’une même zone présentent sensiblement une même hauteur H d’espace inter-plateaux ; et dans laquelle la hauteur H des espaces inter-plateaux des zones Z i augmente lorsque la valeur i augmente.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans les zones d’extraction Z i ou i varie de 1 à x (i.e., x supérieur à 1), le ratio entre la hauteur H d’un espace inter-plateaux d’une zone Z i sur la hauteur H d’un espace inter-plateaux d’une zone Z i+1 , est compris entre 0,20 et 0,95.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans les zones d’extraction Z i ou i varie de 1 à x (i.e., x supérieur à 1), le ratio entre la hauteur H d’un espace inter-plateaux d’une zone Z i sur la hauteur H d’un espace inter-plateaux d’une zone Z i+1 , est compris entre 0,40 et 0,90.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans les zones d’extraction Z i ou i varie de 1 à x (i.e., x supérieur à 1), le ratio entre la hauteur H d’un espace inter-plateaux d’une zone Z i sur la hauteur H d’un espace inter-plateaux d’une zone Z i+1 , est compris entre 0,75 et 0,85.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, lorsque x est égal à 1, le ratio entre la hauteur H d’un espace inter-plateaux de l’au moins une zone de contre-lavage sur la hauteur H de l’espace inter-plateaux de la zone Z 1 , est compris entre 0,20 et 0,95.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins une zone de contre-lavage est une pluralité de zones, d’une zone Z x+1 à la zone (e.g. de fond de colonne) Z n , et dans laquelle la hauteur H des espaces inter-plateaux augmente, est constante, ou diminue de la zone Z x+1 à la zone Z n .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins une zone de contre-lavage est une pluralité de zones subdivisées en : - une pluralité de zones Z j comprises entre la zone Z x+1 et une zone Z y , y étant supérieur à x+1 ; et - une pluralité de zones Z k comprises entre la zone Z y+1 et la zone (e.g. de fond de colonne) Z n , et dans laquelle : - dans les zones Z j ou j varie de x+1 à y, la hauteur H des espaces inter-plateaux augmente, est constante, ou diminue lorsque la valeur j augmente ; et/ou - dans les zones Z k ou k varie de y+1 à n, la hauteur H des espaces inter-plateaux augmente, est constante, ou diminue lorsque la valeur k augmente.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans les zones Z j ou j varie de x+1 à y, le ratio entre la hauteur H des espaces inter-plateaux d’une zone Z j sur la hauteur H des espaces inter-plateaux d’une zone Z j+1 , est compris entre 0,20 et 0,95.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans les zones Z j ou j varie de x+1 à y, le ratio entre la hauteur H des espaces inter-plateaux d’une zone Z j sur la hauteur H des espaces inter-plateaux d’une zone Z j+1 , est compris entre 1,10 et 2,0.
Dans un mode de réalisation la couche d’isolation 12 est constituée de silice.
Dans un mode de réalisation alternative, la couche d’isolation 12 comprend un disilicate de terre rare choisi parmi le disilicate d’ytterbium et/ou le disilicate d’yttrium.
Dans un mode de réalisation, la couche d’isolation 12 peut avoir la même composition que la couche barrière 14. Dans un tel mode de réalisation, la continuité entre la couche d’isolation 12 et la couche barrière 14 est excellente, et le procédé de fabrication est encore simplifié.
Comme représenté en , un thermocouple 13 est ensuite formé sur la couche d’isolation 12. Les méthodes de dépôt d’un tel thermocouple 13 seront décrites ci-après en lien avec l’étape correspondant de la seconde figure.
Bien entendu, le thermocouple 13 est formé de sorte que l’on puisse accéder à la mesure de la température depuis l’extérieur de la pièce.
Par exemple, le thermocouple 13 peut comprendre des moyens de liaisons non représentés sur la , par exemple des fils, permettant de relier le thermocouple 13 à l’extérieur de la pièce 105. Dans un mode de réalisation, les fils sont formés en même temps que le thermocouple, et peuvent être formés de la même manière.
Dans un mode de réalisation, pour obtenir un tel thermocouple, il est possible de former le thermocouple avec des fils sur la couche d’isolation 12 et légèrement au-delà, puis de disposer un masque sur l’extrémité des fils formés au-delà de la couche d’isolation 12 qui sera recouverte par la couche barrière 14, pour ne déposer la couche barrière 14 que sur le thermocouple 13 mais pas sur l’extrémité des fils, puis de retirer le cache et d’ainsi obtenir un accès aux fils reliés au thermocouple 13.
Bien entendu, le métal ou l’alliage métallique composant le thermocouple 13 est choisi de sorte qu’il permette de mesurer fidèlement les températures d’intérêt dans le cadre de l’utilisation normale de la pièce finale 105.
Par exemple, dans le cas d’une pièce de turbomachine les températures mesurées au niveau du substrat 10 et donc du thermocouple 13 peuvent être comprises entre 1000°C et 1300°C. Il est donc préférable de choisir un thermocouple composé d’un alliage cuivre-nickel-manganèse (CuNiMn), de platine (Pt), d’un alliage platine-rhodium (PtRh).
Dans un mode de réalisation, la couche d’isolation 12 et la couche barrière 14 sont électriquement isolantes. Ce mode de réalisation est avantageux, car il n’est alors pas nécessaire d’apporter un soin particulier à l’isolation du thermocouple 13 ou d’éventuels fils permettant de le relier à une instrumentation car le thermocouple est pris en sandwich entre deux couches isolantes. Il en résulte une pièce plus fiable, car le risque d’un contact entre les fils dénudés est réduit.
Une fois le thermocouple 13 formé sur la couche d’isolation 12, une couche barrière 14 est déposée sur la surface de la couche d’isolation 12. Le thermocouple 13 est interposé entre la couche d’isolation 12 et la couche barrière 14.
Comme décrit plus haut, la couche barrière 14 permet d’isoler le substrat 10 de l’environnement auquel est soumise la pièce.
Comme indiqué, la couche barrière 14 comprend un disilicate de terre rare. De préférence, le disilicate de terre rare est choisi parmi le disilicate d’ytterbium et/ou le disilicate d’yttrium. Il est en effet observé que ces deux terres rares, seules ou en combinaison, permettent d’obtenir les meilleurs compromis entre le coût et les performances souhaitées pour la couche barrière 14.
La couche barrière 14 peut par exemple avoir une fonction d’isolation thermique ou d’isolation environnementale, c’est-à-dire présentant une étanchéité aux polluants environnementaux classiquement rencontrés, tels que des composés comprenant du calcium, du magnésium, de l’aluminium ou du silicium notamment les oxydes de ces composés (appelés classiquement les CMAS).
Dans un mode de réalisation, la couche barrière 14 peut être recouverte d’une barrière additionnelle, non représentée en , permettant de remplir une fonction complémentaire à celles déjà remplies par le couche barrière 14.
Dans un mode de réalisation, le thermocouple est directement au contact de la couche d’isolation 12, et directement au contact de la couche barrière 14.
Ingrédients En poids pour 100 g de composition Agent réticulant aminé (2) 5 isododécane Qsp 100
Les résultats des évaluations sont résumés dans les tableaux ci-dessous :
Propriété Fragmentation. Résistance eau Base coat : PHA de l’ex. 1 +++ +++
Il est apparu que les PHA a) de l’invention permettent notamment d’obtenir des propriétés cosmétiques très performantes en termes de fragmentation et résistance à l’eau.
Propriété Test scotch Fragment. Résistance eau Résistance huile Résistance sébum Base coat + top coat : polythiol (1) +++ +++ +++ +++ +++
S’il est ajouté un agent réticulant notamment thiolé tel que (1) il est apparu que non seulement les propriétés cosmétiques en termes de fragmentation et résistance à l’eau sont très performantes, mais également celles du test d’adhérence au support (test du scotch), à la résistance à l’huile et au sébum. On obtient, donc des dépôts résistants aux agressions quotidiennes chimiques (eau/huile d’olive/sébum) et mécaniques (Fragmentation/test du scotch). Exemple 3-2 : Application 1 geste PHA de l’exemple 1 + agent réticulant thiolé / Pigment : Oxyde de Fer rouge Ingrédients % ma* PHA de l’Exemple 1 20 Agent réticulant thiolé (1) 5 Ethanol 7,5 Isododécane Qsp 100
* % en poids de matière active Les résultats des évaluations sont résumés dans le tableau ci-dessous : Propriété Fragment. Résistance eau Base coat : PHA de l’ex. 1 +++ +++
Il est apparu que les PHA a) de l’invention permettent notamment d’obtenir des propriétés cosmétiques très performantes en termes de fragmentation et résistance à l’eau. Propriété Test scotch Fragment. Résistance eau Résistance huile Résistance sébum Base coat + top coat : Polythiol (1) +++ +++ +++ +++ ++
S’il est ajouté un agent réticulant notamment thiolé tel que (1) il est apparu que non seulement les propriétés cosmétiques en termes de fragmentation et résistance à l’eau sont très performantes, mais également celles du test d’adhérence au support (test du scotch), a la résistance à l’huile et moyennement performante vs. sébum. On obtient, donc des dépôts résistants aux agressions quotidiennes chimiques (eau/huile d’olive/sébum) et mécaniques (Fragmentation/test du scotch). Exemple 3-3 : Application 2 gestes Polymère de l’exemple 1 + agent réticulant aminé Base Coat Ingrédients En poids pour 100 g de composition PHA de l’exemple 1 20 Ethanol 8 Isododécane Qsp 100
Top Coat Ingrédients En poids pour 100 g de composition Agent réticulant amine (2) 5 Isododécane Qsp 100
Il est apparu que les PHA a) de l’invention permettent notamment d’obtenir des propriétés cosmétiques très performantes en termes de fragmentation et résistance à l’eau. Propriété Résistance eau Résistance huile Résistance sébum Base coat PHA de l’exemple 1 + top coat : Polyamine (2) +++ +++ +++
S’il est ajouté un agent réticulant notamment aminé tel que (2) il est apparu que non seulement les propriétés cosmétiques en termes de résistance à l’eau sont très performantes, mais également de résistance à l’huile et au sébum. On obtient, donc des dépôts résistants aux agressions quotidiennes chimiques (eau/huile d’olive/sébum).
Composition anhydre de soin et/ou de maquillage non-transfert DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine cosmétique et en particulier des compositions cosmétiques anhydres de soin et/ou de maquillage des matières kératiniques, en particulier de la peau et des lèvres.
ETAT DE LA TECHNIQUE Il existe une attente forte des consommateurs pour des produits anhydres de soin et de maquillage ayant une bonne tenue sur les matières kératiniques, en particulier une bonne tenue sur la peau ou les lèvres, et notamment des produits qui soient résistants à toutes les « conditions de vie », y compris les conditions dites « extrêmes » : température et humidité élevées, sueur et sébum (conséquences de la température) et port du masque généralisé (impliquant des zones de frottement et de transfert).
De manière alternative, le thermocouple peut être déposé par pulvérisation plasma à l’air (APS pour l’acronyme anglais « air plasma spraying »), par pulvérisation d’oxyde à haute vitesse (HVOF pour l’acronyme anglais « high velocity oxy fuel »), par pulvérisation plasma en solution (dit aussi en anglais « solution plasma spraying »), par pulvérisation à froid, par dépôt physique en phase vapeur par faisceau d'électrons (EBPVD pour l’acronyme anglais « electron beam physical vapor deposition »), dépôt chimique en phase vapeur (CVD pour l’acronyme anglais « chemical vapor deposition »), par laser pulsé, par plasma ou encore par sérigraphie.
Comme décrit plus haut, l’étape E4 de formation du thermocouple 13 peut comprendre le dépôt d’une encre suivi de son frittage pour former le thermocouple immédiatement.
De manière alternative, l’étape E4 de formation du thermocouple peut comprendre le dépôt d’une encre suivie éventuellement de son séchage.
Si l’étape E4 de formation du thermocouple comprend une étape d’impression qui n’est pas suivie d’une étape de frittage, alors l'étape de traitement thermique E7 peut permettre le frittage des particules comprises dans l’encre pour former le thermocouple final.
Le procédé comprend ensuite une étape E6 de dépôt d’une couche barrière 14 comprenant un disilicate de terre rare sur la couche d’isolation 12 et de sorte que le thermocouple 13 soit interposé entre la couche d’isolation 12 et la couche barrière 14.
Le procédé présenté en comprend ensuite une étape de traitement thermique E7. Cette étape E7 de traitement thermique permet de stabiliser la couche barrière 14, et éventuellement la couche d’isolation 12. Une telle étape E7 permet également dans certains modes de réalisation de finaliser le frittage du thermocouple 13.
Matériau laminé pour une enveloppe gonflable d’un aérostat stratosphérique L'invention s’inscrit dans le secteur de l’aéronautique.
L’invention s’inscrit plus particulièrement dans le cadre des matériaux composites formant l’enveloppe gonflable des aérostats ou ballons stratosphériques.
Il est connu des aérostats comprenant une enveloppe gonflée d’un gaz plus léger que l’air, typiquement de l’hélium, permettant l’ascension dudit aérostat dans les hautes couches de l’atmosphère, et notamment dans la stratosphère.
Les missions effectuées par ces aérostats sont souvent longues et s’étalent généralement sur plusieurs semaines ou plusieurs mois. Aussi, l’enveloppe gonflable doit non seulement être étanche pour éviter les fuites d’hélium hors de l’aérostat dans l’atmosphère, mais également résistante au vieillissement provoqué par les contraintes mécaniques dues à la pression d’hélium et par le rayonnement solaire.
Il est connu de la publication US 8524621 une enveloppe d’aérostat en matériau composite comprenant plusieurs couches en matériau tissé, formant couche de résistance aux contraintes mécaniques. Par ailleurs, l’enveloppe comprend une couche métallisée assurant la réflexion d’une partie du rayonnement solaire.
Cependant, ces matériaux composites sont complexes et couteux à fabriquer. Par ailleurs, le nombre important de couches le constituant, et notamment de couches tissées, induit une masse surfacique importante de l’enveloppe qui est en défaveur d’une flottabilité optimale de l’aérostat.
L’invention a ainsi pour objet de proposer matériau laminé pour une enveloppe gonflable d’un aérostat peu couteux et simple à fabriquer, et présentant une légèreté, une étanchéité et une résistance au vieillissement optimisées.
L’invention a également pour objet une enveloppe gonflable pour un aérostat réalisée à partir du matériau laminé de l’invention.
À cet effet, l’invention vise un matériau laminé pour former l’enveloppe gonflable d’un aérostat stratosphérique et comprenant au moins une première couche interne de renfort tissée, lequel matériau laminé comprend : des première et seconde couches barrières étanches au gaz destiné à gonfler l’enveloppe de l’aérostat, chacune formée d’un film polymère dont une des faces est métallisée ; une première couche adhésive reliant la couche de renfort tissé et la première couche barrière, et une seconde couche adhésive reliant les deux couches barrières au niveau de leurs faces métallisées en vis-à-vis, la seconde couche barrière formant une seconde couche externe du matériau laminé.
Selon l’invention, chaque zone d’extraction et de contre-lavage comprend au moins deux plateaux, chaque zone d’extraction et de contre-lavage définissant les caractéristiques structurelles des espaces inter-plateaux présents dans lesdites zones d’extraction et de contre-lavage. Ainsi selon l’invention, les plateaux P i d’une même zone d’extraction ou de contre-lavage présentent sensiblement la même hauteur H d’espace inter-plateaux 10.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, en référence à la , l’au moins une zone de contre-lavage est une pluralité de zones subdivisées en : - une pluralité de zones Z j comprises entre la zone Z x+1 et une zone Z y , y étant supérieur à x+1 ; et - une pluralité de zones Z k comprises entre la zone Z y+1 et la zone de fond de colonne Z n .
Dispersion PTFE (60 % sec) Dispersion PFA (50 % sec) Noir de fumée (25 % sec) Silice colloïdale (30 % sec) SF1 Agents d’étalements (tensio-actifs) Eau Propylène Glycol 375,2 g 103,7 g 47,7 g 33,4 g 189,8 g 97,3 134,3 g 18,6 g Total 1000,0 g
Composition de finition (F)
Dispersion PTFE (60% sec) Dispersion PFA (50% sec) Noir de fumée (25% sec) Agents d’étalements (tensio-actifs) Eau Xylène Copolymère acrylique >95% Triéthanolamine Paillettes décor métallisées Propylène Glycol 80,60 g 0,50 g 0,02 g 2,23 g 8,02 g 6,50 g 0,60 g 2,22 g 0,20 g 1,11 g Total 100,00 g
Exemple 2 : Sur disque en aluminium mis en forme (30 cm de diamètre), préalablement dégraissé et sablé pour obtenir une rugosité de 4 à 7 µm (Ra), est déposée une couche continue SCD2 de l’exemple 2 telle que décrite ci-dessous.
Principe de fonctionnement du broyeur en jarre (broyage mécanique)
Préparation d’une composition de semi-fini SF3 réalisée dans un broyeur à billes pendant 20 minutes pour l’obtention de la pâte broyée ci-dessous, référencée SF3.
Propylene glycol NFM Genapol X089 Tego foamex K7 PEEK PTFE Poudre 30,99 g 7,75 g 6,2 g 3,41 g 46,49 g 5,16 g TOTAL 100 g
Composition de la sous-couche SCD2 de l’exemple 2
SF3 Eau 88,85g 11,5g TOTAL 100 g
Les propriétés de la sous-couche SCD2 de l’exemple 2 ainsi obtenue sont les suivantes :
PEEK / PTFE :
90 / 10 extrait sec théorique : 45,7 % Viscosité mesurée en Coupe AFNOR CA6 : 25 sec
L’épaisseur de cette couche SCD2 de l’exemple 2 est comprise entre 50 µm à 100 µm, de préférence 40 µm à 60 µm.
Contrôle de la variation de débit de la phase continue par design optimisé de l’espace inter-plateaux
Avantageusement, la colonne d’extraction liquide-liquide 1 selon l’invention comprend des espaces inter-plateaux 10 à hauteur H variable de sorte que la vitesse transverse (orthogonale à l’axe centrale Z de la colonne) de la phase continue reste sensiblement constante dans la colonne. En effet, en raison de la fluctuation du débit de la phase continue lors de la traversée de la colonne, la variation de la hauteur H des espaces inter-plateaux 10 permet une répartition plus homogène de la phase continue dans l’espace inter plateaux 10, en évitant notamment des recirculations et des volumes morts, tout en limitant la déformation de l’écoulement de la phase dispersée. Cette solution permet en outre de réduire le mélange axial de la phase continue et de la phase dispersée.
Spécifiquement, afin de conserver une vitesse transverse sensiblement constante de la phase continue, la colonne d’extraction liquide-liquide 1 selon l’invention est divisée en : - x zones d’extraction Z i , et - n-x zones de contre-lavage.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les zones de contre-lavage sont divisées en : - Y zones Z j disposées à partir de la zone Z x+1 adjacente à zone d’alimentation Z x , jusqu’à une zone Z y , par exemple où le ratio de hauteur entre deux zones consécutives H j /H j+1 reste inférieur à 1,et - N zones Z k dont les zone Z y+1 à Z n .
Selon l’invention, lorsque x est égal à 1, la hauteur H des espaces inter-plateaux 10 de l’au moins une zone de contre-lavage (e.g. la zone Z 2 ) est inférieure à la hauteur H des espaces inter-plateaux 10 de la zone Z 1 . Selon un ou plusieurs modes de réalisation, lorsque x est égal à 1, le ratio entre la hauteur H d’un espace inter-plateaux 10 de l’au moins une zone de contre-lavage (e.g. la zone Z 2 ) sur la hauteur H de l’espace inter-plateaux 10 de la zone Z 1 , est compris entre 0,20 et 0,95, préférablement entre 0,40 et 0,90, très préférablement entre 0,75 et 0,85.
Selon l’invention, lorsque x est supérieur à 1, dans les zones d’extraction Z i ou i varie de 1 à x (dans le secteur d’extraction 7), la hauteur H des espaces inter-plateaux 10 augmente lorsque la valeur i augmente. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, dans les zones Z i ou i varie de 1 à x, le ratio entre la hauteur H d’un espace inter-plateaux 10 d’une zone Z i sur la hauteur H d’un espace inter-plateaux 10 d’une zone Z i+1 , est compris entre 0,20 et 0,95, préférablement entre 0,40 et 0,90, très préférablement entre 0,75 et 0,85.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins une zone de contre-lavage comprend une pluralité de zones, i.e., de la zone Z x+1 à la zone de fond de colonne Z n , et la hauteur H d’un espace inter-plateaux 10 augmente de la zone Z x+1 à la zone de fond de colonne Z n .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins une zone de contre-lavage comprend une pluralité de zones, i.e., de la zone Z x+1 à la zone de fond de colonne Z n , et la hauteur H d’un espace inter-plateaux 10 est constante de la zone Z x+1 à la zone de fond de colonne Z n .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l’au moins une zone de contre-lavage comprend une pluralité de zones, i.e., de la zone Z x+1 à la zone de fond de colonne Z n , et la hauteur H d’un espace inter-plateaux 10 diminue de la zone Z x+1 à la zone de fond de colonne Z n .