INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De l’instant temporel t 4 à l’instant temporel t 5 , correspondant à une cinquième phase V, le signe du courant I L conduit à une diminution de la tension piézoélectrique totale V p . La tension piézoélectrique totale V p passe donc de +V in -V out à –V in -V out . Seule la tension V pa a besoin d’être modifiée, et doit passer de +V in à -V in , ce qu’elle fait naturellement avec la diminution de la tension piézoélectrique totale V p , tandis que la tension V pb reste constante et fixée à -V out via le maintien des interrupteurs K 2 et K 3 passants (soit en maintenant une commande de fermeture, soit naturellement via leur diode inverse intrinsèque, soit encore via une diode parallèle additionnelle).
Durant cette cinquième phase V, à charge sensiblement constante, seuls les interrupteurs K 2 et K 3 sont alors en position fermée.
En l’instant temporel t 5 , la tension V pa et la tension V pb sont donc déjà repositionnées sur les valeurs du palier de tension suivant, et la fermeture des interrupteurs K 5 , K 8 s’effectue en mode ZVS. Si les interrupteurs K 5 et K 8 disposent d’une diode inverse intrinsèque ou d’une diode additionnelle placée en parallèle, leur mise en conduction peut se faire naturellement au regard du signe du courant. Les interrupteurs K 2 , K 3 étaient déjà passants ou fermés.
De l’instant temporel t 5 à l’instant temporel t 6 (ou l’instant temporel t 0 ), correspondant à une sixième phase VI, les interrupteurs K 2 , K 3 , K 5 et K 8 sont passants ou fermés. La tension piézoélectrique totale V p est égale à -V in -V out . Une puissance positive est restituée à la tension d’entrée V in en même temps qu’une puissance positive est fournie à la tension de sortie V out .
Configuration abaisseur A2 La deuxième configuration abaisseur A2 diffère de la première configuration abaisseur A1, décrite précédemment, seulement en ce qu’elle intègre une excursion à la tension V ZVS égale à +V in +V out en l’instant temporel t 3 . Cette excursion de tension permet de passer du palier de tension piézoélectrique totale V p égal à -V in +V out au palier de tension piézoélectrique totale V p égal à V in -V out en commutation ZVS au niveau des interrupteurs.
Ce passage se fait en deux étapes, une première étape de l’instant temporel t 2 à l’instant temporel t 3 pour passer de la tension piézoélectrique totale V p égale à -V in +V out à la tension piézoélectrique totale V p égale à V in +V out , puis une seconde étape de l’instant temporel t 3 à l’instant temporel t 3b pour passer de la tension piézoélectrique totale V p égale à V in +V out à la tension piézoélectrique totale V p égale à V in -V out .
De l’instant temporel t 2 à l’instant temporel t 3 , correspondant à la première étape de la troisième phase III, le signe du courant I L conduit à une augmentation de la tension piézoélectrique totale V p . La tension piézoélectrique totale V p passe donc de –V in +V out à V in +V out . Seule la tension V pa a besoin d’être modifiée, et doit passer de -V in à +V in , ce qu’elle fait naturellement avec l’augmentation de la tension piézoélectrique totale V p , tandis que la tension V pb reste constante et fixée à +V out via le maintien des interrupteurs K 1 et K 4 passants (soit en maintenant une commande de fermeture, soit naturellement via leur diode inverse intrinsèque, soit encore via une diode parallèle additionnelle).
Durant la première étape de la troisième phase III, à charge sensiblement constante, seuls les interrupteurs K 1 et K 4 sont alors passants ou commandés en position fermée.
Suite à cette circulation de courant, le/les interrupteur(s) 36, 46 dont la capacité parasite a été déchargée par le circuit d’aide à la commutation 50 est/sont fermés. Le/les autre(s) interrupteur(s) 36, 46 dont la capacité parasite a été chargée par le circuit d’aide à la commutation 50 reste ouvert.
Chaque circuit d’aide à la commutation 50 comporte par exemple une inductance 70 ; ou un premier ensemble formé de l’inductance 70 et d’une diode 72 connectées en série ; ou un deuxième ensemble formé de l’inductance 70 et d’un condensateur 74 connectés en série ; ou encore un élément piézoélectrique additionnel 76, comme représenté sur la .
Chaque circuit d’aide à la commutation 50 est par exemple une inductance 70, l’inductance 70 étant de préférence constituée d’une bobine et d’un circuit magnétique. En variante, chaque circuit d’aide à la commutation 50 est en forme du premier ensemble de l’inductance 70 et de la diode 72 connectées en série, et de préférence constitué dudit premier ensemble de l’inductance 70 et de la diode 72. En variante encore, chaque circuit d’aide à la commutation 50 est en forme du deuxième ensemble de l’inductance 70 et du condensateur 74 connectés en série, et de préférence constitué dudit deuxième ensemble de l’inductance 70 et du condensateur 74. En variante encore, chaque circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’élément piézoélectrique additionnel 76, et de préférence constitué de l’élément piézoélectrique additionnel 76.
Dans l’exemple de réalisation où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’inductance 70 seule, l’inductance 70 voit son courant croitre sur une demi-période, i.e. lorsque la tension à ses bornes est positive ; puis son courant décroitre sur l’autre demi-période, i.e. lorsque la tension à ses bornes est négative. Cet exemple de réalisation du circuit d’aide à la commutation 50 nécessite de préférence que la tension aux bornes de l’inductance 70 soit de moyenne sensiblement nulle, au risque sinon d’avoir une dérive en courant. Si le circuit d’aide à la commutation 50 est connecté au deuxième pont 40, en particulier entre les deuxièmes points milieux 48, la tension aux bornes de l’inductance 70 est la tension V pb . Corollairement, si le circuit d’aide à la commutation 50 est connecté au premier pont 30, en particulier entre les premiers points milieux 38, la tension aux bornes de l’inductance 70 est la tension V p a .
La variante où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’inductance 70 et de la diode 72 connectées en série, permet de charger l’inductance 70 uniquement sur une demi-période avec la bonne polarité, en particulier pour des cycles où le courant I CALC est reçu au cours d’une période temporelle avec une seule polarité, par exemple entre les instants temporels t 2 et t 3 pour les cycles abaisseurs A1_C et A3_C décrits par la suite (polarité positive du courant I CALC pour le cycle abaisseur A1_C entre les instants temporels t 2 et t 3 , polarité négative pour le cycle abaisseur A3_C entre ces instants temporels t 2 et t 3 ). En particulier, la diode 72 permet alors d’éviter de charger l’inductance 70 avec un courant inverse entre les instants temporels t3 et T. Ce fonctionnement unidirectionnel en courant permet aussi de réduire le courant efficace vu par l’inductance 70 et donc les pertes. Par ailleurs, le circuit d’aide à la commutation 50 selon cette variante n’est pas sensible à la présence d’une composante continue à partir du moment où la composante continue est dans le sens d’un blocage de la diode 72.
La variante où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’inductance 70 et du condensateur 74 connectés en série, permet - par rapport à l’exemple de l’inductance 70 seule - de réduire, voire éliminer une composante continue éventuelle. Néanmoins, le condensateur 74 peut être assez volumineux. En effet, la tension aux bornes du condensateur 74 doit évoluer peu, i.e. dans une faible proportion, par rapport à la tension d’entrée V in ou à la tension de sortie V out , par exemple avoir une amplitude inférieure à 50% de la tension d’entrée V in ou de sortie V out .
Selon la variante où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’élément piézoélectrique additionnel 76, à partir du moment où le pilotage du convertisseur 10 s’effectue entre la fréquence de résonance et d’antirésonance de l’élément piézoélectrique additionnel 76, ce dernier se met à osciller et à produire un courant I CALC sensiblement en quadrature avec la tension à ses bornes, telle que la tension V pb si l’élément piézoélectrique additionnel 76 est connecté au deuxième pont 40 entre les deuxièmes points milieux 48, ou encore la tension V p a si l’élément piézoélectrique additionnel 76 est connecté au premier pont 30 entre les premiers points milieux 38. Le courant I CALC passe alors par un extrema autour de l’instant temporel t3 pour les cycles abaisseurs A1_C et A3_C, ce qui permet d’assurer la fonction d’inversion de la tension V pb entre les instants temporels t 2 et t 3 ; ou similairement autour de l’instant temporel t 0 pour les cycles élévateurs E1_C et E3_C décrits par la suite en regard de la , ce qui permet d’assurer la fonction d’inversion de la tension V pa entre les instants temporels t 0 et t 1 .
L’élément piézoélectrique additionnel 76 est typiquement au moins 3 fois plus petit que le ou les éléments piézoélectriques 15 du convertisseur 10, l’élément piézoélectrique additionnel 76 n’ayant qu’à charger/décharger les capacités parasites des interrupteurs 36, 46. La capacité parasite des interrupteurs 36, 46 est en effet considérée comme étant au moins trois fois inférieure à la capacité de référence C 0 du ou des éléments piézoélectriques 15 du convertisseur 10. Cette variante où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’élément piézoélectrique additionnel 76 est insensible à une éventuelle composante continue (quelle que soit sa polarité), et le circuit d’aide à la commutation 50 est apte à être connecté aussi bien au premier pont 30 (tension V pa ) qu’au deuxième pont 40 (tension V pb ).
Autrement dit, la capacité de référence de l’élément piézoélectrique additionnel 76 est au moins trois fois inférieure à la capacité de référence C 0 de chaque ensemble piézoélectrique 12 connecté entre des premier 38 et deuxième 48 points milieux respectifs.
Le fonctionnement du convertisseur 10 dans l’exemple de la va désormais être expliqué selon deux configurations abaisseur de tension, à savoir une première configuration abaisseur A1_C et une deuxième configuration abaisseur A3_C en regard de la . La différence résultant du circuit d’aide à la commutation 50 selon l’aspect complémentaire porte sur les évolutions des tensions V pa et V pb entre les instants temporels t 2 et t 3 dans le cas de ces configurations abaisseur A1_C, A3_C, et plus particulièrement sur les zones représentées en trait pointillé sur la , ceci pour marquer la différence.
Le cycle de conversion du convertisseur 10 selon l’aspect complémentaire est décrit ci-après pour les première A1_C et deuxième A3_C configurations abaisseur, en se focalisant sur les différences par rapport au cycle de conversion du convertisseur 10 de la pour les mêmes configurations abaisseur A1 et A3.
Pour la première configuration abaisseur A1_C, entre les instants temporels t 1 et t 2 , selon l’exemple de réalisation du circuit d’aide à la commutation 50, l’inductance 70 ou bien l’élément piézoélectrique additionnel 76 voit son courant I CALC augmenter, ceci sous la tension V pb égale à +V out . En l’instant temporel t 2 , le courant I CALC est positif.
Juste avant l’instant temporel t 2 , la tension piézoélectrique totale V p est égale à -V in +V out , la tension V pa étant égale à -V in , et la tension V pb étant égale à +V out ; et les interrupteurs K 5 , K 8 , K 1 , K 4 sont fermés.
En l’instant temporel t 2 , tous les interrupteurs qui étaient fermés s’ouvrent. Le courant I CALC charge alors les capacités parasites des interrupteurs K 1 , K 4 , pendant qu’il décharge les capacités parasites des interrupteurs K 2 et K 3 . De même, au travers des ensembles piézoélectriques 12 dont la tension évolue lentement, le courant I CALC charge partiellement les capacités parasites des interrupteurs K 5 , K 8 , pendant qu’il décharge partiellement les capacités parasites des interrupteurs K 6 , K 7 . La tension V pb évolue ainsi de +V out à -V out , tandis que la tension V pa évolue sensiblement de -V in à -V in +2V out plus l’évolution de la tension piézoélectrique totale V p depuis l’instant temporel t 2 .
L’inversion de tension V p b est considérée achevée avant que la tension piézoélectrique totale V p atteigne le palier V a suivant. En effet, même si l’amplitude du courant I CALC dans le circuit d’aide à la commutation 50 est bien inférieure à l’amplitude du courant interne I L des éléments piézoélectriques 15 (par exemple au moins 3 fois inférieure pour limiter sa taille), celui-ci n’a néanmoins qu’à charger/décharger les capacités parasites des interrupteurs 36, 46 considérées bien inférieures à la capacité de référence C 0 des éléments piézoélectriques 15 (au moins un facteur 3). Par ailleurs, le courant I CALC dans le circuit d’aide à la commutation 50 se rapproche de sa valeur maximale en l’instant temporel t 3 , alors que le courant interne I L se rapproche de 0 en ledit instant temporel t 3 .
Une fois l’inversion complète de la tension V pb atteinte (passage de V out à -V out ), alors les interrupteurs K 2 et K 3 sont fermés de sorte à figer la tension V pb , tandis que la tension V pa continue sa progression jusqu’à V in sous l’effet de l’augmentation naturelle de la tension piézoélectrique totale V p .
Dans le cas d’un portrait 2D et d’un portrait 3D, chacune des listes peut être facilement classifiée car l’écart type des valeurs de ratio correspondant au portrait 3D est sensiblement plus grand que celui du portrait 2D.
On note par exemple σ 3D l’écart type de la liste de ratios présentant l’écart type le plus élevé et σ 2D l’autre liste.
Il est ensuite possible de valider la présence d’un portrait 3D lorsque le rapport R = σ 3D /σ 2D est supérieur à une valeur de référence V (avec V supérieur à 1).
Dans le cas de deux portraits 2D, les écarts types des ratios seraient sensiblement identiques et alors : R≈1.
Dans une configuration où la relation entre ratio et angle est linéaire (cas d’une loi de densité constante, comme schématisé figure 5), alors on aurait possiblement R = σ 3D /σ 2D = P 3D /P 2D avec P 3D la pente de la droite entre ratio et angle pour le portrait 3D, et P 2D la pente de la droite entre ratio et angle pour le portrait 2D. En effet, dans ce cas on a, a priori, , avec .
Ici à titre illustratif, les ratios du portrait secondaire 12 s’étendent en abscisse sur une plage de largeur R1, tandis que les ratios du portrait principal 11 s’étendent en ordonnée sur une plage de largeur R2.
En se croisant, ces plages R1, R2 forment une zone R G .
Dans cette zone, les points peuvent également être représentés par une courbe (par exemple une droite) dont un coefficient directeur est alors comparable voire identique au rapport obtenu entre les coefficients directeurs des courbes C1, C2 de la , soit R = P 3D /P 2D , comme expliqué ci-dessus.
Cette approche permet également de constater visuellement que les ratios d’un portrait 3D s’étalent plus que pour un portrait 2D.
Dans un cas où le premier portrait n’est pas 3D, la zone RG serait réduite, voire assimilable à un point.
Pour mettre en œuvre le procédé tel que décrit précédemment, l’invention propose aussi un dispositif d’authentification 20, schématisé .
Le dispositif d’authentification 20 est alors configuré pour mettre en œuvre les étapes du procédé tel que décrit précédemment.
Par exemple, le dispositif d’authentification 20 comporte :
Un système optique 21 configuré pour visualiser un portrait et identifier au moins trois points caractéristiques d’un visage du portrait, incluant un premier point, un deuxième point et un point dit « médian » ; Un calculateur 22 configuré pour mesurer une première distance entre le premier point et le point médian, mesurer une deuxième distance entre le deuxième point et le point médian et calculer un ratio entre la première distance et la deuxième distance, pour chaque angle d’observation considéré, et pour traiter au moins des ratios et/ou, le cas échéant, pour déterminer une pente d’une droite moyenne des ratios calculés pour chacun des angles d’observation, pour le portrait ; Un afficheur 23 configuré pour communiquer une information de validation du portrait comme portrait 3D.
Un tel dispositif d’authentification 20 permet ainsi à un agent de sécurité ou autre utilisateur de savoir si le portrait contrôlé est effectivement un portrait 3D.
L’afficheur 23 illustré ici comporte, à titre illustratif, deux diodes, par exemple une verte (si validation) et une rouge (si le portrait n’est pas validé comme portrait 3D par exemple).
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, l’ilot modulaire comporte en outre au moins un capteur de mesure (15) de la température d’air injecté dans l’îlot, ce capteur de mesure (15) est capable de communiquer avec ledit moyen d’actionnement (29) du canal de déflecteurs articulés (26, 27).
Par exemple, la communication entre ledit au moins un capteur de mesure (15) de la température d’air injecté dans l’îlot et ledit moyen d’actionnement (29) du canal de déflecteurs articulés (26, 27) est effectuée via WLAN, WIFI, Infrarouge ou Bluetooth.
Ainsi le moyen d’actionnement (29) du canal de déflecteurs articulés (26, 27) va pouvoir être activé de manière automatique ou manuelle par exemple via une télécommande qui pourra utiliser l’information transmise par ledit au moins un capteur de mesure (15) de la température d’air injecté dans l’îlot. Ainsi en fonction de la température d’air injecté mesurée, l’utilisateur pourra agir sur la télécommande en modifiant l’angle formé entre le canal de déflecteurs articulés (26, 27) et le plafond. Avantageusement, l’information transmise par ledit au moins un capteur de mesure (15) de la température d’air injecté au système de télécommande pourra être communiquée via par exemple WLAN, WIFI, Infrarouge, Bluetooth ou tout autre système équivalent connu sous l’appellation générale internet of things. Par ailleurs, un système d’alarme sonore ou visuel installé dans la télécommande pourra informer l’utilisateur d’une action à effectuer en fonction du réglage de température souhaité. Ainsi la télécommande peut également être munie d’un système de contrôle de l’information communiquée par ledit au moins un capteur de mesure (15) de la température d’air injecté. Le contrôle du moyen d’actionnement (29) du canal de déflecteurs articulés (26, 27) peut également s’effectuer de manière automatique via un système central de gestion des données qui est de préférence électronique.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, l’ilot modulaire est en outre doté ou équipé d’au moins une source lumineuse (17) fixée à l’intérieur de l’ilot modulaire et autorisant l’éclairement du local, la lumière générée par la source lumineuse (17) étant répartie sur l’élément de diffusion, comme une toile tendue (8) visible depuis le local.
Selon un mode de réalisation, l’ilot modulaire est en outre doté d’un élément de diffusion de la lumière comme une toile tendue (9), ainsi que d’une ligne d’accroche supérieure du cadre périphérique (1) permettant d’accrocher l’élément de diffusion de la lumière (9) situé en contrebas de la source lumineuse (17).
Avantageusement, le déflecteur articulé inférieur (26) fait office de barrière à la lumière afin de ne pas rendre visible la source lumineuse (17) et / ou d’interdire la sortie de lumière par la fente de soufflage d’air (2).
Selon un mode de réalisation préféré, l’ilot modulaire comprend en outre une troisième toile tendue (14) opaque à la lumière et disposée entre la fente de soufflage d’air (2) et ladite source lumineuse (17) de façon à empêcher la lumière de passer par la fente de soufflage d’air (2).
Avantageusement, l’ilot modulaire comprend des suspentes d’accroches (7) ou un autre moyen de fixation permettant sa fixation au plafond du local.
Selon un mode de réalisation de l’invention, il est prévu que plusieurs ilots modulaires soient accolés l’un à l’autre permettant à l’air traité de circuler d’un ilot modulaire à l’autre par l’intermédiaire d’une fente de raccordement inter module (5) disposée sur les petits côtés (23 et 24) du cadre périphérique (1) de chaque ilot modulaire.
Un autre objet de l’invention est de fournir un ilot modulaire destiné au chauffage, au refroidissement et à la ventilation d’un local par rayonnement et convection thermique, ledit ilot modulaire pouvant être suspendu au plafond d’un local, ledit ilot modulaire comprenant :
un cadre périphérique (1) doté d’au moins une ligne d’accroche d’un élément de diffusion comme une toile tendue (8) située dans sa partie inférieure opposée au plafond; sur au moins deux de ses faces opposées ledit cadre périphérique (1) comprend une fente de soufflage d’air (2) vers le local ;
un élément de diffusion comme une toile tendue (8), accroché sur la ligne d’accroche du cadre périphérique, visible depuis le local et formant la face inférieure horizontale dudit ilot modulaire;
un capot (19) formant la face supérieure de l’ilot modulaire faisant face au plafond;
un piquage de connexion de soufflage d’air (4) fixé au capot supérieur (19) de l’ilot modulaire et permettant l’injection d’air traité dans le volume intérieur de l’ilot modulaire;
un piquage de connexion d’aspiration d’air (3) fixé au capot supérieur (19) de l’ilot modulaire et communiquant avec un caisson d’aspiration (18) doté d’un filtre (6) aspirant l’air ambiant du local depuis le capot supérieur (19) dudit ilot modulaire;
un canal de déflecteurs articulés (26, 27) formé par un déflecteur articulé supérieur (27) et un déflecteur articulé inférieur (26), fixé au cadre périphérique (1) au niveau de la fente de soufflage d’air (2) et permettant d’orienter l’air soufflé sous un angle définit par rapport au plafond variant de 0°, à savoir parallèle au plafond lorsque de l’air froid est soufflé dans l’ilot modulaire, à un maximum de 70° lorsque de l’air chaud est soufflé dans l’ilot modulaire;
De plus, pour chaque itération d’apprentissage, la seconde variable opérationnelle w op2 est générée par le circuit d’assemblage CAV sur M+N bits et obtenue par la concaténation des N-K bits du premier sous-mot de stockage w Ox provenant du premier ensemble de mémoires MEM_1 avec les M+K bits du second sous-mot de stockage w Fe provenant du second ensemble de mémoires MEM_2. On obtient ainsi une variable opérationnelle à un niveau de précision supérieur à w op1 du coefficient synaptique utilisable pour la phase de mise à jour à la fin de l’itération d’apprentissage.
La troisième étape (iii) consiste à effectuer une propagation de données d’un échantillon x i,j , à travers le réseau de neurones, pondérés par les premières variables opérationnelles w op1 . Les unités de calcul du réseau de calcul RC reçoivent comme opérande de pondération, pour chaque coefficient synaptique, la première variable opérationnelle w op1 généré par le circuit de traitement de variables CTV.
La quatrième étape (iv) consiste à calculer des erreurs δ à la sortie de la dernière couche de neurones comme expliqué précédemment.
La cinquième étape (v) consiste à effectuer une rétropropagation des erreurs δ i , à travers le réseau de neurones, pondérés par les premières variables opérationnelles w op1 et calculer un gradient pour chaque première variable opérationnelle w op1 suite à une rétropropagation d’erreurs. Les unités de calcul du réseau de calcul RC reçoivent comme opérande de pondération, pour chaque coefficient synaptique, la première variable opérationnelle w op1 généré par le circuit de traitement de variables CTV.
La sixième étape (vi) consiste à appliquer à chaque deuxième variable opérationnelle w op2 un gradient d’erreur résultant de l’étape de rétropropagation. Cette étape est mise en œuvre par le circuit de mise à jour des coefficients synaptiques. L’application du gradient Δw op2 permet d’appliquer les modifications sur des bits de poids faible et donc obtenir une précision maximale pendant la mise à jour.
La dernière étape (vii) consiste à mettre à jour pour chaque coefficient synaptique le second sous-mot de stockage w Fe dans le second ensemble de mémoires de poids MEM_2 via la boucle de rétroaction reliant le circuit de mise à jour CMAJ au circuit d’écriture CW.