INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 4B illustre un mode de réalisation du dispositif de la figure 4A. Dans ce mode de réalisation, le filtre spectral amont est adaptatif en fonction du signal anti-Stokes détecté. Pour cela, le dispositif 1 comprend un processeur adapté pour analyser une information fréquentielle du faisceau anti-Stokes détecté par le photodétecteur via typiquement un spectromètre. De plus, le filtre spectral amont SF est contrôlable et adapté pour filtrer, en plus de certaines longueurs d’onde inférieures à une gamme spectrale du faisceau de sortie en fonction de l’information fréquentielle analysée par le processeur. Le contrôle du filtre SF se fait par le biais d’une boucle de rétroaction BR.
Selon une deuxième variante, le filtre SF du dispositif de la figure 4B permet une amélioration de la résolution spectrale du dispositif. Théoriquement, la résolution spectrale du dispositif devrait être fixée par la largeur spectrale de l’impulsion IL1, . Cependant, à cause notamment de l’automodulation de phase contribuant à l’élargissement spectral de l’impulsion IL1 en sortie de la fibre F, la résolution du dispositif est susceptible d’être supérieure à . Pour améliorer la résolution spectrale, en plus des longueurs d’onde inférieures à , le filtre SF filtre un intervalle de longueurs d’onde directement supérieures à la longueur d’onde pour réduire la largeur spectrale du faisceau de pompe qui fixe la résolution. On note que l’utilisation d’un filtre SF sans contrôle par rétroaction et filtrant les longueurs d’onde directement supérieures à la longueur d’onde pour réduire la largeur spectrale du faisceau de pompe – en plus des longueurs d’onde inférieures à - est compatible avec le mode de réalisation de la .
La figure 5 est une représentation de la densité spectrale de puissance d’une impulsion IL2 du faisceau de sortie FSC respectivement en sortie de la fibre F (courbe C1), après filtrage par le filtre SF des fréquences inférieures à (courbe C2), et après filtrage par le filtre SF des fréquences inférieures à et d’un intervalle de fréquences supérieures à (courbe C3). Plus précisément, la courbe C2 est obtenue après filtrage des deuxièmes longueurs d’onde inférieures à 1000 nm et la courbe C3 est obtenue après filtrage des deuxièmes longueurs d’onde inférieures à 1000 nm et sur un intervalle de 800 nm supérieur à . A titre d’exemple non limitatif, les courbes C1-C3 sont obtenues pour la deuxième variante du dispositif de la figure 4B, pour des impulsions IL1 à une longueur d’onde avec une puissance crête de 45 kW et une durée d’impulsion de 100 ps, avec une fibre F de type GRIN de diamètre de cœur de 50 µm, avec , de longueur .
La courbe C1 illustre que, la génération du supercontinuum dans la fibre F permet d’obtenir un faisceau FSC avec une puissance à qui n’est pas complétement déplétée et qui est suffisamment puissante pour servir d’onde de pompe pour obtenir l’effet Raman stimulé dans l’échantillon.
La courbe C2 illustre l’effet du filtrage passe-bas qui permet de générer un faisceau FSC filtré qui ne comprend quasiment aucune puissance aux longueurs d’onde inférieures à 1000 nm, précisément là où la signature CARS de l’échantillon - via le faisceau anti-Stokes - sera présente. Les deuxièmes longueurs d’onde supérieures à sont nécessaires pour sonder les liaisons chimiques de l’échantillon Ech.
La courbe C3 illustre l’effet du filtrage passe-bande permettant d’améliorer la résolution spectrale du dispositif. A titre d’exemple, la largeur spectrale imposée par le filtrage passe bande est environ de 15 nm.
La figure 6 illustre schématiquement un mode de réalisation du dispositif de la figure 4A. En plus des éléments détaillés dans la description de la figure 4A, le dispositif de la figure 6 comprend un amplificateur Amp agencé sur le trajet optique du faisceau de sortie en amont de l’échantillon et adapté pour amplifier sélectivement la puissance du faisceau de sortie à la première longueur d’onde . Ce mode de réalisation permet de partiellement compenser la diminution de la puissance à la longueur d’onde due à la génération du supercontinuum et ainsi obtenir un signal anti-Stokes plus intense. On rappelle que l’intensité du faisceau anti-Stokes est proportionnel à avec l’intensité du faisceau FSC à respectivement et à la deuxième longueur d’onde, avec N le nombre de molécules résonantes de l’échantillon au focus du faisceau FSC et avec la susceptibilité Raman du troisième ordre de la molécule de l’échantillon. L’intensité du faisceau FSC à est donc primordiale pour un bon rapport signal sur bruit.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention noté MP, l’amplificateur Amp comprend une fibre amplificatrice avec un cœur dopé avec des ions en terre rare. De manière connue en soi, cette fibre amplificatrice est pompée pour produire une inversion de la population en ions de terre rare et ainsi, selon le principe de l’émission stimulée, permettre l’amplification du faisceau de sortie à la première longueur d’onde. Cette fibre amplificatrice est accolée, ou soudée ou couplée à une extrémité aval de la fibre optique F. Dans le faisceau de sortie FSC, la puissance à la première longueur d’onde est trop faible pour induire un supercontinuum dans la fibre amplificatrice, la puissance de pompe est donc uniquement utilisée pour « regénérer » ou amplifier le faisceau de sortie spécifiquement à la première longueur d’onde. Pour cela, l’élément dopant du cœur est choisi en fonction de . Par exemple, pour , il est possible d’utiliser une fibre avec un cœur en silice dopé avec des ions Nd3+.
L’enroulement métallique peut comporter au moins une piste métallique plane de forme adaptée à la réalisation d’un élément inductif, par exemple en forme de spirale ou de forme solénoïdale.
L’enroulement métallique peut aussi comporter plusieurs pistes métalliques planes respectivement situées dans des plans parallèles, électriquement connectées et mutuellement séparées au moins pour certaines d’entre elles par le matériau ferromagnétique.
Certaines pistes peuvent être mutuellement séparées par le matériau amagnétique.
Cette connexion électrique entre les pistes des différents plans peut se faire au moyen de vias, creux ou pleins, de section quelconque, par exemple circulaire, carrée, rectangulaire,…
L’enroulement métallique peut être totalement noyé dans ledit enrobage.
Selon un mode de réalisation, l’enroulement métallique comporte deux extrémités, et l’enrobage comporte plusieurs faces, , et le dispositif comporte alors deux contacts métalliques respectivement situés aux deux extrémités et débouchant au moins sur l’une des faces de l’enrobage.
Ces deux contacts métalliques peuvent ainsi permettre par exemple une connexion électrique du composant inductif avec d’autres composants et/ou une connexion du composant inductif sur un substrat-support classique d’un boîtier de circuit intégré, par exemple un substrat-support multicouches du type PCB.
Cela étant selon une variante particulièrement avantageuse, l’enrobage peut former lui-même un substrat support.
Si l’enrobage ne comporte qu’un matériau ferromagnétique, on obtient alors un substrat-support magnétique.
Si l’enrobage comporte un matériau ferromagnétique et un matériau amagnétique on obtient un substrat-support hybride magnétique-amagnétique, par exemple magnéto-diélectrique.
Ceci peut être avantageux lorsqu’on souhaite réaliser un dispositif formant un transformateur haute performance comportant un premier élément inductif (le primaire) noyé dans un matériau ferromagnétique et un deuxième élément inductif (le secondaire) noyé dans un matériau ferromagnétique, les deux éléments étant séparés par une résine diélectrique permettant de créer une isolation galvanique.
Un substrat-support hybride, comportant certaines spires isolées par un matériau amagnétique, par exemple diélectrique, au lieu d’être séparées par le matériau magnétique, permet au choix de coupler ou de découpler certaines spires au sein du substrat support.
Le substrat-support possède deux faces opposées, par exemple une face de montage, l’autre face, par exemple la face inférieure, comportant des moyens de connexion électriquement conducteurs.
Un moyen d’encapsulation peut être fixé sur la face de montage de façon à former un boîtier de circuit intégré.
Dans cette variante particulièrement avantageuse, on réalise alors avec un même moyen, à savoir l’enrobage ferromagnétique, deux fonctions.
Une première fonction est de contribuer à la réalisation du composant inductif et de contribuer à l’obtention de bonnes performances électromagnétiques, même avec des enroulements métalliques de petites tailles.
Le dispositif de détection 2 mémorise donc en mémoire une valeur d’une caractéristique magnétique acquise à l’étape E1 de chaque aimant 10, 11, 12 selon leur repère à un emplacement prédéterminé qui peut être l’origine.
Le procédé comprend en outre une étape de détermination d’un emplacement de l’appareil de mesure 20 dans le repère tridimensionnel global par le processeur 21.
Par exemple, l’emplacement déterminé peut être l’emplacement prédéterminé ou un autre emplacement Ea210, Ea211, Ea212 enregistrée si la surface d’auscultation n’a pas changé sinon il peut en déterminer une autre. Notamment, le dispositif de détection 2 peut comprendre une interface homme machine pour guider l’utilisateur pour déplacer l’appareil vers l’emplacement enregistré et en outre par exemple un bouton, pour que l’utilisateur puisse donner l’information que l’emplacement Ea210 ou Ea211 ou Ea212 n’est plus accessible (par exemple gonflement de la paroi 4 dû à un gel/dégel), dans ce cas l’appareil détermine un autre emplacement qui peut par exemple être celui le plus proche de l’emplacement Ea210 ou Ea211 ou Ea212.
Le procédé comprend en outre une étape de mesures E3 d’une valeur d’une caractéristique magnétique, ici une densité de flux magnétique B, au moyen de l’appareil de mesure 20 à l’emplacement déterminé, en l’occurrence à chacun des emplacements Ea210, Ea211, Ea212, et d’enregistrement dans une base de données des données concernant la mesure, l’emplacement et la date de la mesure.
Le procédé peut comprendre une pluralité d’étapes de détermination d’emplacement E2 et d’étapes de mesures E3 à des emplacements différents dans une zone limitée et en ce que l’estimation de la valeur caractéristique est affinée à chaque mesure de densité de flux magnétique (B) d’un emplacement. Cela peut par exemple être le cas, si la surface d’auscultation est modifiée ou si un agent perturbateur de champ magnétique exige différentes mesures pour réduire le risque d’erreur d’estimation E4 décrit dans la suite. En outre, ces étapes répétées peuvent être réalisées aussi au début lors de l’étape E1 d’acquisition des données expliquée précédemment.
Par exemple, la couche corrodable 100, 110, 120 de chaque témoin 1 a subi une corrosion due à une infiltration d’un agent pathogène, par exemple des ions d’une eau salée.
La couche corrodable 100, 110, 120 de chaque témoin 1 a une épaisseur de 1mm et est en fer, à l’instant T0 lorsque l’étape E1 a été réalisée. La couche corrodable du témoin peut être dans d’autres matériaux que le fer, tels que le nickel et le cobalt ou encore d’autres alliages.
La figure 4 représente une courbe représentant la variation relative de flux magnétique B% en fonction du temps des trois témoins selon différent états de corrosion et de distance, par exemple T1 est 2 ans après T0, T2 est 4ans après T0 et T3 6ans après T0. Dans cet exemple, la valeur d’une caractéristique magnétique est un pourcentage de variation d’une densité de flux (B) ou d’un ou des moments magnétiques ( ) à un point dans le repère x,y,z propre à l’aimant 10, 11, 12. Le repère propre à l’aimant peut aussi être le repère global.
Sur la , on peut voir que plus la couche corrodable 100, 110, 120 est corrodée, plus la densité de champ magnétique B mesurée à l’emplacement Ea210, Ea211, Ea212, par l’appareil de mesure 20 est importante.
Par exemple, à T2, chaque couche corrodable est corrodée de 2/3, c’est-à-dire que la couche corrodable 100, 110, 120 en forme de plaque de fer d’épaisseur de 1mm ne comprend plus que 33% de son épaisseur initiale soit dans cet exemple 0.3mm de fer non-corrodée.
Les courbes des figures 3 et 4 peuvent par exemple être des courbes de calibration permettant à l’appareil de détection 2, à l’aide d’un programme dans la mémoire 22 utilisant le processeur 21, de corréler la variation de corrosion d’un type de témoin avec son champ magnétique en fonction de la distance de mesure par la méthode inverse.
Le procédé comprend une étape d’estimation E4, effectuée par le dispositif de détection 2 à l’aide de programme dans la mémoire 22 et du processeur 21, d’au moins la valeur d’une caractéristique magnétique, d’au moins un aimant 10,11, 12 selon son repère tridimensionnel propre, en fonction de la densité de flux magnétique B mesurée à l’étape E3 et de l’emplacement Em10, Em11, Em,12 de l’aimant acquis à l’étape E1 à l’emplacement Ea210, Ea211, Ea212 de l’appareil de mesure 20. Ainsi, en modifiant l’emplacement de l’appareil de mesure 20 par rapport à celle mémorisée Ea210, Ea211, Ea212 il y aura une influence importante, même pour 1mm. Le procédé permet à partir de ce nouvel emplacement d’identifier la valeur d’une caractéristique magnétique (B, ) d’au moins un aimant selon son repère tridimensionnel propre. Le premier emplacement Ea210, Ea211, Ea212 de l’appareil de mesure 20 pour la mesure à l’étape 10 peut être inaccessible pour diverse raison, par exemple une dilatation du mur liée à l’infiltration d’agent, ou encore la chaleur, une couche ajoutée sur la paroi, par exemple liée à une réparation etc…
Le procédé comprend donc une étape de comparaison E5 de la valeur d’une caractéristique magnétique (B, ) d’au moins un aimant, estimée à cet instant à l’étape E4 et celle estimée précédemment à un instant antérieur à l’étape E4 ou acquise à l’étape E10 de ce même aimant. Par « caractéristique magnétique estimée précédemment », on entend ici une comparaison de la valeur d’une caractéristique magnétique (B, ) d’au moins un aimant déduit avec la mesure réalisée à un instant T, par exemple à l’instant T2 et valeur d’une caractéristique magnétique (B, ) d’au moins un aimant à un instant déduit avec la mesure réalisée à un instant précédent par exemple T-1, dans cet exemple à l’instant T1.
Enfin le procédé comprend une étape de déduction E6 d’une corrosion de la couche corrodable 100, 110, 120 entre l’au moins emplacement de l’aimant et l’emplacement de l’appareil de mesure 20 en fonction de la comparaison de valeur d’une caractéristique magnétique à l’étape e) et celle acquise à l’étape a).
En effet, si la valeur d’une caractéristique magnétique augmente, on peut en déduire une corrosion.
Le procédé peut comprendre en outre dans la mémoire une courbe de calibration de la valeur d’une caractéristique de l’aimant 10, 11, 12 par rapport à la corrosion de la couche corrodable 100, 110, 120 du témoin 1 et en ce que l’étape E6 de déduction d’une corrosion de la couche corrodable 100, 110, 120 est produite par le processeur qui utilise cette courbe pour en déduire une valeur d’état de corrosion de la couche corrodable 100, 110, 120. Par exemple, la courbe de calibration de la corrosion est telle que celle de la , pour estimer le pourcentage de corrosion de la couche corrodable 100, 110, 120. Le procédé peut donc utiliser une méthode inverse pour déterminer à partir d’une courbe de calibration, réalisée par laboratoire ou par expérience, un taux de corrosion de la couche corrodable liée à une valeur de moment magnétique déduite à partir de la mesure de la valeur d’une caractéristique magnétique.
Les références commerciales utilisées dans cet exemple sont les mêmes qu’à l’exemple 1-2 ci-dessus.
2- 3 : Formulations évaluées Les formulations évaluées dans cet exemple sont les mêmes qu’à l’exemple 1-3 ci-dessus.
2- 4 : Résultats de l’étude sur l’effet hydratant Les résultats de cette étude sont présentés à la .
De manière surprenante, il a été observé que l’association particulière de certains types d’acides hyaluroniques permet de produire un effet de synergie sur l’hydratation.
Hydratation à 6 et 24 heures Les résultats montrent que pour la composition placébo et les compositions ne comprenant qu’un seul acide hyaluronique « Bashyal » ou « Hyacross TL 200 » (comparatifs), l’hydratation mesurée est comprise entre 13% et 22% à 6 heures et comprise entre 14% et 21 % à 24 heures ( ).
De manière surprenante, les résultats montrent que pour la composition comprenant la combinaison « Bashyal » + « Hyacross TL 200 » (selon l’invention), l’hydratation est de 34% à 6 heures (vs 13 à 22% pour les comparatifs) et de 28% à 24 heures (vs 14 à 21% pour les comparatifs) ( ).
La combinaison d’un acide hyaluronique de bas poids moléculaire comme par exemple le « Bashyal » avec un acide hyaluronique réticulé de haut poids moléculaire tel que le « Hyacross TL 200 » (selon l’invention) permet d’obtenir une augmentation de l’hydratation.
En outre, il a été observé que la combinaison du « Bashyal », avec un acide hyaluronique non réticulé de haut poids moléculaire tel que le « Hyaluronate Na HPM » (comparatif) ne permet pas d’obtenir une telle augmentation.
Perte insensible en eau (PIE) à 6 et 24 heures Les résultats montrent que pour la composition placébo et les compositions ne comprenant qu’un seul acide hyaluronique « Bashyal » ou « Hyacross TL 200 » (comparatifs), la perte insensible en eau mesurée est comprise entre -12% et -14% à 6 heures et comprise entre -5% et -13 % à 24 heures ( ).
De manière surprenante, les résultats montrent que pour la composition comprenant la combinaison « Bashyal » + « Hyacross TL 200 » (selon l’invention), la perte insensible en eau est de -21% à 6 heures et de -17% à 24 heures ( ).
La combinaison d’un acide hyaluronique de bas poids moléculaire comme par exemple le « Bashyal » avec un acide hyaluronique réticulé de haut poids moléculaire tel que le « Hyacross TL 200 » (selon l’invention) permet de réduire la perte insensible en eau.
En outre, il a été observé que la combinaison du « Bashyal », avec un acide hyaluronique non réticulé de haut poids moléculaire tel que le « Hyaluronate Na HPM » (comparatif) ne permet pas d’obtenir un tel effet.
Conclusion Ces résultats montrent donc que, de manière surprenante, dans le cadre d’une association entre un acide hyaluronique de bas poids moléculaire et un acide hyaluronique de haut poids moléculaire, la réticulation du polymère d’acide hyaluronique de haut poids moléculaire est essentielle pour obtenir un effet hydratant amélioré.
Exemple 3 : Etude s sur l’effet repulpant et lissant des lèvres
3-1 Protocole d’étude But de l’étude Le but de cette étude était d’évaluer dans quelle mesure l’association d’acides hyaluroniques selon l’invention peut apporter un effet repulpant et lissant au niveau des lèvres, du contour des lèvres et de la zone naso-labiale. A cette fin, les effets d’une formule test comprenant l’association d’un acide hyaluronique réticulé de haut poids moléculaire et d’un acide hyaluronique non réticulé de bas poids moléculaire a été évaluée sur un panel de sujet. Les formules sont décrites ci-dessous.
Sujets inclus dans l’étude Les effets ont été évalués sur des volontaires de type caucasien, de sexe féminin. Ces volontaires, ou sujets, ont été répartis en deux groupes en fonction de la formule à tester, formule test ou formule contrôle.
Pour pouvoir réaliser les différentes opérations à des endroits précis de la structure à travailler, il est nécessaire de pouvoir repérer la position dans l’espace du dispositif par rapport à la structure, et notamment l’orthogonalité de l’axe de la broche de sortie par rapport à la surface de la structure à travailler ainsi que la localisation de l’intersection de l’axe de la broche avec la surface de la structure à travailler vis-à-vis d’un repère sur cette surface, et d’ajuster ces critères géométriques vis-à-vis de prescription de production.
Il peut également être nécessaire de disposer de moyens permettant, après qu’une opération a été réalisée, d’en contrôler la qualité.
La présente invention vise notamment à améliorer les techniques d’ajustement de la position du dispositif multi-tâche vis-à-vis de la structure à travailler et/ou de permettre le contrôle d’une opération après qu’elle a été réalisée.
En particulier, selon au moins un mode de réalisation, un objectif de l’invention est de fournir une technique permettant de repérer et d’ajuster facilement la position relative d’un dispositif multi-tâche par rapport à la surface d’une structure à travailler.
Notamment, l’invention a pour objectif, selon au moins un mode de réalisation, de fournir une telle technique qui permette de contrôler et d’ajuster l’orthogonalité de la broche par rapport à la surface de la structure à travailler.
Notamment, l’invention a pour objectif, selon au moins un mode de réalisation, de fournir une telle technique qui permette de contrôler et d’ajuster la localisation de l’intersection de l’axe de la broche avec la surface de la structure à travailler vis-à-vis d’un repère présent sur cette surface.
Notamment, l’invention a pour objectif, selon au moins un mode de réalisation, de fournir une telle technique qui permette de contrôler la qualité d’une opération réalisée.
Notamment, l’invention a pour objectif, selon au moins un mode de réalisation, de fournir une telle technique qui puisse être mise en œuvre de manière compacte.
Un autre objectif de l’invention est, selon au moins un mode de réalisation, de fournir une telle technique qui soit fiable et/ou robuste.
4. Présentation de l’invention Pour ceci, l’invention propose un dispositif multi-tâches comprenant :
un bâti ; des moyens de fixation dudit bâti à des moyens de manutention motorisés aptes a déplacer au moins en partie ledit dispositif dans l’espace par rapport a une structure à travailler ; des moyens de positionnement et/ou solidarisation dudit dispositif à ladite structure à travailler, la distance entre ledit dispositif et la surface de ladite structure à travailler pouvant varier entre une position d’approche et une position d’accostage ; au moins deux modules fonctionnels, chacun desdits modules fonctionnels comprenant au moins un organe mobile apte a permettre la réalisation d’une tâche donnée sur ladite structure à travailler ; une unique broche d’entrainement mobile en rotation et/ou en translation suivant un même axe et apte à coopérer individuellement avec lesdits organes mobiles pour les animer d’un mouvement de rotation et/ou de translation permettant la réalisation de leur tâche donnée ; une caméra ayant une profondeur de champ, ladite caméra étant montée mobile entre au moins : une position de rangement dans laquelle elle ne s’étend pas dans l’axe de ladite broche unique ; une position intermédiaire dans laquelle elle s’étend dans l’axe de ladite broche unique ;
Ainsi, selon cet aspect de l’invention, la broche unique d’un dispositif multi-tâche embarquant une caméra peut être utiliser pour déplacer la caméra afin de faire la mise au point.
L’invention permet ainsi d’utiliser une caméra sans autofocus par exemple pour repérer un dispositif multi-tâche dans m’espace par rapport à une structure à travailler et/ou pour contrôler la qualité d’une tâche réalisée.
Tel que représenté , ce système de contrôle 10 est destiné au contrôle de l’élimination des micropolluants d’une unité de traitement des eaux 1 laquelle comprend une entrée 1a pour l’entrée des eaux à traiter, et une sortie 1b pour l’évacuation des eaux traitées. Cette entrée 1a est par exemple en communication de fluide avec une conduite d’alimentation 2 des eaux usées à traiter et la sortie 1b en communication de fluide avec conduite d’évacuation 3 des eaux usées traitées.
Dans le mode de réalisation représenté , la méthode de contrôle est mise en œuvre entre l’entrée et la sortie de l’unité de traitement, cette dernière pouvant comprendre un ou plusieurs réacteurs montés en série et/ou en parallèle. La méthode de contrôle pourrait néanmoins être mise en œuvre pour un, plusieurs ou chacun des réacteurs de l’unité de traitement.
Le système de contrôle 10 représenté comprend :
- une première sonde de mesure 11 située à l’entrée 1a de l’unité de traitement,
- une deuxième sonde de mesure 12 située à la sortie 1b de l’unité de traitement,