INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après l’étape de compression, les vapeurs sont condensées afin d’obtenir du CO 2 refroidi et un mélange liquide comprenant l’eau, l’alcool et les arômes. L’étape de condensation c. est mise en œuvre au moyen d’un condenseur 4. Le condenseur 4 comprend préférentiellement une entrée 41 configurée pour être relié à la sortie 32 du compresseur 3 et une sortie 42 configurée pour être relié à l’entrée 51 du séparateur gaz/liquide 5.
Préférentiellement, le condenseur 4 est choisi parmi un refroidisseur ou un échangeur de chaleur. Plus préférentiellement, le condenseur 4 est un échangeur à plaque ou tubulaire.
Préférentiellement, lors de l’étape c., les vapeurs comprimées lors de l’étape b. sont condensés à une température comprise entre 4 et 15°C, plus préférentiellement à une température comprise entre 4 et 12°C. Une température inférieure à 12°C permet ainsi de condenser les vapeurs d’eau, d’alcool et les arômes et de refroidir le CO 2 .
A la fin de l’étape c., on obtient alors le CO 2 sous forme gazeux et un mélange sous forme liquide comprenant de l’eau, des alcools et des arômes. Ledit mélange liquide et le CO 2 obtenu lors de l’étape c. pourront alors être séparés lors de l’étape d.
L’étape d. met ainsi en œuvre une séparation du mélange liquide et du CO2 au moyen d’un séparateur gaz/liquide 5. Ledit séparateur gaz/liquide 5 comprend au moins une sortie préférentiellement ladite sortie est constituée d’une sortie du gaz 521 et une sortie du liquide 522. Ladite sortie 521 est préférentiellement configurée pour être reliée à l’entrée 61 de l’injecteur de gaz 6 afin de réinjecter le CO2 extrait des vapeurs.
Préférentiellement, le séparateur gaz/liquide 5 est choisi parmi un séparateur gaz/liquide cylindrique, cyclonique et dévésiculeur. Plus préférentiellement, le séparateur gaz/liquide 5 est un dévésiculeur.
A la fin de l’étape d., on obtient alors un condensat soit un mélange comprenant l’eau, l’alcool et les arômes séparé du gaz c’est-à-dire du CO 2 . Ledit mélange eau, alcool et arôme peut alors être éliminé ou éventuellement stocké au moyen d’une cuve de stockage du condensat, préférentiellement celui-ci est éliminé ou stocké au moyen de la sortie du liquide 522,
Le CO 2 peut quant à lui être stocké dans une cuve de stockage de CO 2 ou réinjecté dans la cuve de fermentation 2 au moyen d’un injecteur de gaz 6 comprenant un moyen de contrôle du débit. Préférentiellement, ledit injecteur de gaz 6 est configuré pour être monté entre la sortie 521 du séparateur gaz/liquide et l’entrée 22 de la cuve de fermentation 2 ou après la sortie 521 à l’intérieur la cuve 2.
Préférentiellement, l’injecteur 6 est configuré de manière à ce que le CO 2 soit réinjecté à l’extrémité inférieure en entrée de la cuve de fermentation 2
Préférentiellement, l’injecteur 6 est choisi parmi un diffuseur de fines bulles à plateau, un diffuseur de fines bulles à tube et un diffuseur de fines bulles à disque, à champignons, ou en frittés. Plus préférentiellement, l’injecteur 6 est un diffuseur de fines bulles à plateau ou un diffuseur de fines bulles à tube ou un diffuseur de fines bulles à champignon.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, le CO 2 est réinjecté lors de l’étape e. à un taux de réinjection compris entre 2 et 40 fois la production de CO 2 naturellement produite au cours de la fermentation.
Ainsi, la quantité de CO 2 recyclé ou réintroduite au moyen d’un injecteur de gaz 6 correspond à au moins 2 fois la quantité de CO 2 naturellement émise lors de la fermentation dans la cuve de fermentation 2, préférentiellement entre 2 et 40 fois, plus préférentiellement le taux de réinjection est compris entre 10 et 30, encore plus préférentiellement le taux de réinjection est compris entre 15 et 25.
De façon particulièrement préféré, le taux de réinjection est égal à 20. A titre d’exemple un taux de réinjection égal à 20 permet d’obtenir une diminution de 2° d’alcool.
Le taux de réinjection, c’est-à-dire le débit de CO 2 réinjecté dans la cuve au moyen d’un injecteur de gaz 6, ledit injecteur 6 est configuré soit manuellement, soit de façon automatique.
Avantageusement, l’étape e. est réalisée en continu ou en discontinu. En continu, le CO 2 est réinjecté au moyen d’un injecteur 6 et l’éventuel excédent de CO 2 est éliminé. Lorsque que l’étape e. est mise en œuvre en discontinue, le CO 2 est stocké au moyen d’une cuve de stockage de CO 2 .
Ladite cuve de stockage de CO 2 est configurée afin que le CO 2 soit maintenu à une pression inférieure à la pression atmosphérique. Préférentiellement, ladite cuve de stockage de CO 2 est configurée afin que le CO 2 soit maintenu à une pression égale à la pression en sortie du compresseur 3.
Etude d’efficacité de transfection. L'efficacité de la transfection a été étudiée par cytométrie en flux pour évaluer le pourcentage de myoblastes exprimant la GFP. Des myoblastes ont été ensemencées dans des plaques à fond plat à 12 puits à la densité de 15 000 cellules par puits. Tout d'abord, les myoblastes ont été traités avec 0,5, 1 et 2 µg de ARNsi-HLRC au rapport N/P 10, suivis d'un traitement pCAGIG (ADN plasmidique codant pour l'expression de la GFP) en utilisant le réactif de transfection Jet-prime (Polyplus transfection®) selon les instructions du fabricant. Tous les traitements ont été laissés 2 h puis retirés pour du milieu frais. Après 48 h, les milieux de culture cellulaire ont été recueillis et les cellules ont été détachées enzymatiquement avec de la Trypsine-EDTA (0,5 %, Gibco). Les données ont été acquises avec un cytomètre en flux BD LSR 2 et les données ont été analysées en utilisant le logiciel FlowJo. L’analyse statistique a été déterminée avec le logiciel GraphPad Prism v8.1.
Caractérisation des ARNsi-HLRC
Les ARNsi-HLRC ont été obtenus par complexation de ARNsi avec des liposomes fabriqués par microfluidique. Les lipoplexes ont montré un diamètre moyen d'environ 150 nm et un indice de polydispersité inférieur à 0,2 pour tous les rapports N/P. Le potentiel de surface était négatif (environ -20 mV) en raison des groupements phosphate et carboxylique de l'ARN et de l'HA.
Un test de retard sur gel a été utilisé pour étudier la complexation des ARNsi dans les nanosystèmes HLRC. Pour un rapport N/P de 2 à 8, l'ARNsi a été partiellement complexé avec les nanoparticules. Cette complexation a été renforcée à un rapport N/P de 10 comme démontré par l'absence de signal d'ARN courant sur le gel.
Efficacité de la transfection cellulaire
L'efficacité de la transfection a été étudiée par cytométrie en flux pour évaluer le pourcentage de myoblastes exprimant la GFP ( ). Des myoblastes ont été transfectés avec pCAGIG en utilisant un agent commercial pour induire l'expression de la GFP afin d'étudier l'effet de silençage sur l'expression de la GFP de la séquence ARNsi complexée avec HLRC. Les données ont montré que les cellules transfectées avec pCAGIG exprimaient environ 70 % des cellules GFP+. Le pourcentage de cellules exprimant la GFP était plus faible pour les cellules traitées avec ARNsi-HLRC que pour les cellules transfectées avec ARNsi en utilisant Jet-prime, démontrant une plus grande efficacité de HLRC pour délivrer des ARNsi. L'efficacité de transfection de HLRC a montré un profil dose-dépendant, avec moins de 30 % de cellules GFP+ traitées avec la dose la plus élevée de ARNsi complexé avec HLRC. Ainsi, le ARNsi complexé avec HLRC s'est avéré deux fois plus efficace que le ARNsi transfecté avec l'agent commercial.
Viabilité cellulaire
Pour étudier la cytotoxicité induite par les complexes aux différents rapports N/P, un test de viabilité (Live/Dead) a été réalisé. Nos résultats démontrent que les cellules incubées avec toutes les différentes doses de ARNsi-HLRC n'ont montré aucune diminution de la viabilité cellulaire.
DISPOSITIF ET PROCÉDÉ DE DÉCONTAMINATION THERMIQUE Domaine technique de l’invention La présente invention vise un dispositif de décontamination thermique. Elle s’applique, en particulier, au domaine de l’agroalimentaire.
Etat de la technique Pour la décontamination thermique d'un contenu dans un contenant, par exemple alimentaire, des solutions de l’art antérieur consistent à utiliser un dispositif d’autoclave. Dans de telles solutions, le contenant est disposé dans le dispositif d’autoclave comportant de l’eau. Lors de la décontamination thermique, l’eau est chauffée et vaporisée à haute température, participant à la décontamination du contenu.
Cependant, la mise en œuvre d’un tel dispositif à l’échelle industrielle nécessite une consommation d’énergie considérable ainsi que l’utilisation d’une quantité très importante d’eau. De plus, lors de la décontamination, le temps de conduction thermique à l’intérieur du pot, nécessaire pour une décontamination totale du produit, est élevé. Le temps de décontamination thermique appliqué au contenant est donc important. Un temps de décontamination thermique important a pour effet, par exemple, de décomposer thermiquement certaines vitamines et molécules d’intérêts nutritionnels. Par ailleurs, la mise en œuvre d’un tel dispositif implique une hétérogénéité de température et de temps de décontamination entre le produit situé à la périphérie du contenant et le produit situé au milieu du contenant.
À cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise un dispositif de décontamination thermique d’un contenu dans un contenant, le contenant comportant un bouchon, qui comporte : - un support de contenant à décontaminer, - un guide d’onde émetteur de micro-ondes orienté pour transmettre les micro-ondes vers le contenant et - un moyen d’exercice d’une pression sur le bouchon du contenant configuré pour compenser une augmentation de pression dans le contenant générée par l’action des micro-ondes lors de la décontamination.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet de maintenir une pression continue sur le bouchon lors de l’exposition du contenant aux micro-ondes. La désolidarisation du bouchon et du contenant à la suite d’une pression importante dans le contenant lors de la décontamination thermique est donc évitée. Ainsi, le dispositif permet le maintien de l’étanchéité du contenant lors de la décontamination. Par ailleurs, l’utilisation de micro-ondes au cours de la décontamination permet d’augmenter la vitesse de montée en température du contenu. Ainsi, une température prédéterminée de décontamination du contenu est plus rapidement atteinte. L’utilisation de micro-ondes permet également de réaliser une décontamination homogène du contenu, de la périphérie du contenant jusqu’au milieu du contenant, augmentant ainsi la qualité et l’efficacité de la décontamination. De plus, le dispositif permet de réduire le temps de décontamination. Ainsi, une décontamination, par exemple une pasteurisation ou une stérilisation, rapide de contenu, par exemple alimentaire, est réalisée. La réduction du temps de décontamination présente un intérêt industriel primordial puisque le temps de production de contenus décontaminés est réduit engendrant ainsi une augmentation de l’efficacité de production. La réduction du temps d’exposition du contenu à une température élevée permet également de limiter voire d’éviter la dégradation, par exemple, des vitamines et composés d’intérêt. Ainsi, le dispositif permet notamment de réaliser une décontamination tout en conservant les propriétés chimiques et organoleptiques du contenu, ces propriétés étant altérables par application d’une température élevée durant un temps important.
Selon un mode particulier de l’invention, on utilisera le Glyceryl Caprylate.
La composition selon l’invention contient de préférence de 0,05 à 3 % en poids de monoester(s) d’acide carboxylique linéaire et saturé en C 7 -C 14 et de glycérol, encore plus préférentiellement de 0,1 à 2 % en poids, mieux encore de 0,2 à 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Les compositions de l’invention peuvent comprendre un ou plusieurs mono-alcools.
A titre de mono-alcool, on peut citer l’éthanol, l’isopropanol, le propanol, le butanol et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation, les compositions de l’invention comprennent un mono-alcool choisi parmi l’isopropanol, l’éthanol, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation avantageux, la quantité de mono-alcool(s) varie de 2 à 15% en poids, de préférence de 4 à 10% en poids par rapport au poids total de ladite composition.
Matières colorantes pulvélurentes Selon une forme particulière de l’invention, la composition selon l’invention comprend en plus au moins une matière colorante pulvérulente.
Les matières colorantes pulvérulentes peuvent être choisies parmi les pigments, les nacres et leurs mélanges.
Selon une forme particulière de l’invention, les pigments présentent une taille caractérisée par un D [50] supérieur à 100 nm et pouvant aller jusqu’à 10µm, de préférence de 200 nm à 5 μm, et plus préférentiellement de 300 nm à 1µm.
Les tailles sont mesurées par diffusion statique de la lumière au moyen d’un granulomètre commercial de type Master Sizer 3000® de chez Malvern, permettant d’appréhender la répartition granulométrique de l’ensemble des particules sur une large gamme pouvant aller de 0,01 µm à 1000 µm. Les données sont traitées sur la base de la théorie classique de diffusion de Mie. Cette théorie est la plus adaptée pour des distributions de taille allant du submicronique au multimicronique, elle permet de déterminer un diamètre « effectif » de particules. Cette théorie est notamment décrite dans l’ouvrage de Van de Hulst, H.C., « Light Scattering by Small Particles », Chapitres 9 et 10, Wiley, New York, 1957.
Ainsi, si l’on maintient en place le corps de capuchon, il suffit d’exercer une ou plusieurs forces sur la languette 240 pour déplacer la languette 240 à travers la deuxième ouverture de passage 131.
Par ailleurs, dans la configuration de verrouillage, la deuxième ouverture de passage 131 est destinée à entourer étroitement, au moins, la partie d’extrémité 211, 212 de la base 210 qui est opposée à la partie d’extrémité de verrouillage, dite extrémité opposée, de manière à verrouiller encore davantage en rotation la base 210 et le raccord 220 l’un par rapport à l’autre.
En pratique, si l’on maintient en place le corps de raccord, il suffit d’exercer une ou plusieurs forces sur la deuxième paroi verticale 130 pour déplacer la deuxième paroi verticale 130 en direction du corps de raccord et de la base 210, jusqu’à ce que la deuxième ouverture de passage 131 entoure étroitement au moins la partie d’extrémité opposée, notamment sous l’effet des propriétés élastiques du corps de capuchon.
Enfin, on notera que le corps de capuchon est agencé de sorte que la deuxième ouverture de passage 131 ne peut entourer la partie d’extrémité opposée qu’après que la surface supérieure du corps de raccord pénètre dans le logement 111.
Afin de s’assurer du bon positionnement de la deuxième ouverture de passage 131 par rapport à la partie d’extrémité opposée, on peut prévoir que la face arrière de la deuxième paroi verticale 130 entre en butée contre au moins une partie de la base 210.
Dans un exemple, la largeur de la deuxième ouverture de passage 131, dans son état non déformé, est inférieure à la largeur de partie centrale de la base 210.
Ainsi, lors du déplacement de la deuxième paroi verticale 130 en direction du corps de raccord et de la base 210, la deuxième paroi verticale 130 va entrer en butée contre la partie centrale de la base pour signifier le bon positionnement de la deuxième ouverture de passage 131 par rapport à la partie d’extrémité opposée.
Afin de renforcer l’interdiction de verrouillage en rotation, on peut prévoir qu’une portion de la partie d’extrémité opposée dépasse au-delà de la face avant de la deuxième paroi verticale 130.
Dans un exemple, la deuxième paroi verticale 130 est configurée pour que dans la configuration de verrouillage, une portion de la partie d’extrémité opposée dépasse d’une longueur prédéterminée au-delà de la face avant de la deuxième ouverture de passage 131.
Dans cet exemple, l’épaisseur de la deuxième paroi verticale 130 est sensiblement inférieure à la longueur de la partie d’extrémité opposée.
DISPOSITIF DE DISTRIBUTION DE MEDICAMENTS Domaine technique de l’invention La présente invention vise un dispositif de distribution de médicaments
Plusieurs raisons expliquent cet état de fait : - Ils sont assez volumineux donc inadaptés à être installés dans une infirmerie, - Ils sont très technologiques donc non adaptés à une utilisation par du personnel médical (non technicien), - Ils sont couteux donc il faut mutualiser à un maximum d’unités de soin, voire plusieurs établissements de santé pour que leurs utilisations soient rentables.
Plus particulièrement, un tensioactif polyglycéryl polyricinoléate convenant à l’invention est le Polyglyceryl-6 Polyricinoleate.
Une composition de l’invention comprend, de préférence, de 2 à 10 % en poids de tensioactif polyglycéryl polyricinoléate(s), en particulier de 3 à 8 % en poids, et plus particulièrement de 4 à 7 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Alcanediol en C3 ou C4 Une composition selon l’invention comprend au moins un alcanediol en C 3 ou C 4 .
Par alcanediol en C 3 ou C 4 , on entend tout composé alcane saturé, linéaire ou ramifié, comprenant une chaine hydrocarbonée comprenant exclusivement des atomes d’hydrogène, 3 ou 4 atomes de carbone et deux groupes hydroxy à différentes positions.
Ils peuvent être choisis parmi le 2-methyl-1,3-propanediol (nom INCI METHYLPROPANEDIOL), le 1,2-propanediol, le 1,3-propanediol (nom INCI PROPANEDIOL), le 1,2-butanediol (ou 1,2-butylene Glycol), 1,4-butanediol (ou tetramethylene glycol), le 2,3-butanediol (ou 2,3-butylene Glycol), ), le 1,3-butanediol (nom INCI BUTYLENEGLYCOL).
On utilisera plus particulièrement le 1,3-propanediol (nom INCI PROPANEDIOL),
Une composition de l’invention comprend, de préférence, de 0,1 à 10% en poids d’alcanediol(s) en C 3 ou C 4 , en particulier de 0,5 à 8% en poids, et plus particulièrement de 1 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode particulier, le rapport en poids de la quantité totale en alcanediol(s) sur la quantité totale en glycérine varie de 1/8 à 1/1, et de préférence de 1/4 à 1/1.
Sucre alcool Selon un mode particulier de l’invention, la composition selon l’invention comprend en plus au moins un sucre alcool.
Par « sucre alcool », on désigne un sucre ne comportant que des fonctions hydroxyles. Ces sucres alcools se distinguent des cétoses et des aldoses qui comportent des fonctions cétones ou aldéhydes. Les sucres alcools sont notamment décrits dans l’encyclopédie KIRK OTMER Encyclopedia of Chemical Technology, John WILEY and Sons, article « Sugar Alcohols » ,2005.
De préférence, les sucres alcools utilisables dans les compositions selon l’invention correspondent à la formule générale : [Chem.4] HO-CH 2 -(CHOH) n -CH 2 -OH avec n un nombre entier allant de 2 à 5.
Préférentiellement, le sucre alcool est choisi parmi l’érythritol, le sorbitol, le thréitol, le ribitol, l’arabinitol, l’allitol, le dulcitol, l’iditol, l’altritol, le lactitol, le maltitol, le mannitol, le xylitol, et les mélanges de ces composés.
De manière particulièrement préférée, le sucre alcool est le sorbitol (noms INCI : SORBITOL ou HYDROGENATED STARCH HYDROLYSATE).
La composition selon l’invention contient de préférence de 1 à 15 % en poids de sucre(s) alcool(s), encore plus préférentiellement de 2 à 12 % en poids, mieux encore de 4 à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition. Monoester d’acide carboxylique linéaire et saturé en C 7 -C 14 et de glycérol
Selon un mode particulier de l’invention, la composition selon l’invention comprend en plus au moins un monoester d’acide carboxylique linéaire et saturé en C 7 -C 14 et de glycérol.
Parmi les monoesters d’acide carboxylique linéaire et saturé en C 7 -C 14 et de glycérol, utilisables dans les compositions de l’invention, on peut citer : - le Glyceryl Heptanoate (C 7 ) tel que le produit de dénomination commerciale LEXGARD NATURAL GH70® (Inolex Inc.) ; - le Glyceryl Caprylate (C 8 ) tel que les produits de dénomination commerciale AEC GLYCERYL CAPRYLATE® (A & E Connock Perfumery & Cosmetics) ; CAPMUL 708G© (Abitec Corporation) ; CREMERCOOR GC 8® (IOI Oleo GmbH) ; DERMOSOFT GMCY® (Dr. Straetmans GmbH) ; DUB 8G® (Stearinerie Dubois Fils) ; IMWITOR 308® et IMWITOR 988® (IOI Oleo GmbH) ; LEXGARD GMCY MB® (Inolex Inc.) ; ORISTAR GCC (Orient Stars LLC) ; SUNSOFT 707® et SUNSOFT 700 P-2® (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; 104528 SYMLITE G8® (Symrise) ; - le Glyceryl Caprylate (C 8 )/Caprate (C 10 ) tel que les produits de dénomination commerciale AEC GLYCERYL CAPRYLATE/CAPRATE (A & E Connock Perfumery & Cosmetics) Ltd.) ; CREMERCOOR GC810 (IOI Oleo GmbH) ; Dub 810 G (Stearinerie Dubois Fils) ; - le Glyceryl Caprate (C 10 ) tel que les produits de dénomination commerciale CAPMUL MCM C-10® (Abitec Corporation) ; DERMOSOFT GMC® (Dr. Straetmans GmbH) ; AEC GLYCERYL CAPRATE® (A & E Connock Perfumery & Cosmetics) ; LEXGARD GMC® (Inolex Inc.) ; SUNSOFT 760 (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; - le Glyceryl Laurate (C 12 ) tel que les produits de dénomination commerciale AEC GLYCERYL LAURATE® (A & E Connock Perfumery & Cosmetics) ; COLONIAL MONOLAURIN® (Colonial Chemical Inc) ; DUB LG® (Stearinerie Dubois Fils) ; JEECHEM MLD® (Jeen International Corporation) ; LAURICIDIN (Med-Chem Labs., Inc.) ; MONOMULS 90-L 12 (BASF Corporation) ; ORISTAR GL (Orient Stars LLC) ; PELEMOL GMLA® (Phoenix Chemical, Inc.) ; PROTACHEM MLD® (Protameen Chemicals) ; SUNSOFT 750® (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; ULTRAPURE GML® (Ultra Chemical, Inc.) - le Glyceryl Myristate (C 14 ) tel que les produits de dénomination commerciale AEC GLYCERYL MYRISTATE® (A & E Connock Perfumery & Cosmetics) ; CITHROL GMM (Croda Europe) ; DUB MG (Stearinerie Dubois Fils) ; NIKKOL MGM (Nikko Chemicals Co., Ltd.) ; ORISTAR GMA (Orient Stars LLC) ; SUNSOFT 8002 (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; et - leurs mélanges.
Par exemple, l’étape de polymérisation partielle 106 de la première résine peut être réalisée à une température de 160°C, notamment pendant une période d’une heure.
A titre d’exemple, un résultat avantageux est tel qu’après une heure à 160°C, la première résine a atteint un taux de réticulation de 80%. Par suite, la préforme du longeron 12 avec la première résine est retirée du premier moule.
Le procédé 100 de fabrication de l’aube 10 comprend également une étape de positionnement 108 au cours de laquelle une préforme du corps 11 de l’aube 10 est positionnée autour de l’âme 16 de la préforme du longeron 12. Avantageusement, la préforme du longeron 12 comprenant la première résine partiellement polymérisée est insérée dans le logement de réception du longeron 12 de la deuxième partie 18 de la préforme du corps 11 de l’aube 10.
Le positionnement peut être réalisé dans un deuxième moule. Lorsque le positionnement est réalisé hors du deuxième moule, l’ensemble formé par la préforme du longeron 12 et la préforme du corps 11 de l’aube 10 est disposé dans le deuxième moule.
Le procédé 100 de fabrication de l’aube 10 comprend également une étape de deuxième injection 110 au cours de laquelle une deuxième résine, en particulier une première résine thermodurcissable, est injectée dans la préforme du corps 11 de l’aube 10.
La deuxième résine peut être, à titre également d’exemples non limitatifs, une résine époxyde, par exemple la résine commercialisée par la société Solvay sous la dénomination PR 520 RTM, une résine polyimide, telle que le polybismaléimides, et/ou une résine phthalonitrile. Préférentiellement, la deuxième résine polymérise par polyaddition.
La deuxième résine peut être préchauffée, par exemple à 160°C, avant son injection dans le deuxième moule.
Le procédé 100 de fabrication de l’aube 10 comprend également une étape de polymérisation complète 112 au cours de laquelle une polymérisation finale de la première résine et de la deuxième résine est réalisée, en particulier à une température de 180°C, notamment pendant une période d’au moins deux heures.