INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On obtient ainsi un actionneur pourvu d’un capteur simple qui réalise une mesure précise de la position angulaire de l’écrou. L’implantation du premier point améliore la sensibilité du capteur en réduisant la course maximale du capteur. Le rapport du déplacement utile du capteur sur son déplacement total est représentatif du rapport signal/bruit du capteur qui est alors, grâce à l’invention, amélioré.
Avantageusement, la première distance est comprise entre quarante pour cent et soixante pour cent de la course, préférentiellement cinquante pour cent.
La est une vue en perspective assemblée de l’ensemble d’usure de la , sous un autre angle, où la clavette est dans l’orientation verrouillée et est masquée par un bouchon.
La est une coupe partielle de la suivant le plan de coupe II.
La est une vue de côté de l’ensemble d’usure des figures précédentes, où la clavette est dans l’orientation d’insertion, le bouchon étant omis.
La est une vue de côté de l’ensemble d’usure des figures précédentes, où la clavette est dans l’orientation de verrouillage, le bouchon étant omis.
La est une vue de face de la clavette des figures précédentes.
La est une vue de côté de la clavette des figures précédentes.
La est une vue de face d’un fourreau appartenant à l’ensemble d’usure des figures précédentes, recevant la clavette dans l’orientation d’insertion, la clavette étant en coupe transversale.
La est une vue en perspective du fourreau de la , représenté seul.
La est une vue en perspective du bouchon de la .
Les figures 1 à 10 montrent un ensemble d’usure selon un mode de réalisation de l’invention, comprenant une dent 1, un porte-dent 3, un fourreau 5 et une clavette 7. Le fourreau et la clavette 7 constituent ensemble un dispositif de clavetage. L’ensemble d’usure comprend préférentiellement un bouchon 9, visible sur les figures 2, 3 et 10. La montre également un outil d’actionnement 11, schématiquement, un outil de démontage 14 et, montré partiellement en pointillés, un godet 13.
Le godet 13 appartient à une machine de travaux publics ou d’extraction minière. Par « machine de travaux », on entend par exemple une pelleteuse, une excavatrice, une tractopelle, ou tout engin de chantier du même type. Par « machine d’extraction », on entend par exemple une chargeuse, un LHD (« load-haul-dump »), ou tout autre engin du même type. Le terme de « godet » s’applique au godets, bennes et autres réceptacles équipés sur de telles machines, susceptibles de venir racler, prélever et/ou déplacer des matériaux, provenant préférentiellement du sol, en vue de leur évacuation d’un lieu donné vers d’autres. Le godet 13 forme un bac avec une ouverture d’accès qui est par exemple de forme rectangulaire. L’ouverture d’accès est délimitée par quatre arêtes, dont une arête 131 visible sur la , sur laquelle l’ensemble d’usure est destiné à être fixé. Parmi ces arêtes, on peut compter une lame d’attaque, ici formée par l’arête 131. De préférence, cette arête 131 est située en partie basse ou en partir haute du godet 13 et est orientée parallèlement au sol.
Comme montré sur la , le porte-dent 3 est destiné à être fixé sur l’arête 131 du godet 13 de façon permanente et à recevoir la dent 1 pour la supporter de façon démontable, afin de pouvoir remplacer la dent 1 lorsqu’elle est usée.
On définit une direction d’emmanchement D31, qui est fixe par rapport au porte-dent 3. Lorsque le porte-dent 3 est fixé au godet 13, la direction D31 est dirigée vers l’intérieur du godet 13, en étant perpendiculaire à l’arête sur laquelle le porte-dent 3 est fixé. Lorsque la dent 1 est reçue sur le porte-dent 3, la direction D31 est dirigée de la dent 1 vers le porte-dent 3.
Le porte-dent 3 comprend une base 31, par l’intermédiaire de laquelle le porte-dent 3 est fixé au godet 13, en particulier à l’arête 131. A cette fin, la base 31 présente par exemple une forme de pince qui vient à cheval sur l’arête 131, comme montré sur la . Pour fixer définitivement le porte-dent 3, la base 31 est préférentiellement soudée sur l’arête 131.
Le porte-dent 3 comprend un nez d’emmanchement 32, pour recevoir la dent 1 par emmanchement de la dent sur le nez 32, suivant la direction D31. La montre la dent 1 emmanchée sur le porte-dent 3. Comme visible sur les figures 1 et 3, le nez 32 et la base 31 sont disposés successivement suivant la direction D31. Le nez 32 et la base 31 sont solidaires. Le nez 32 est dirigé en sens opposé de la direction D31. Lorsque le porte-dent 3 est fixé au godet 13, le nez 32 fait saillie de l’arête 131.
Le porte-dent 3 comprend un conduit de clavetage 33, qui traverse le porte-dent 3 de part en part. Le conduit de clavetage 33 traverse le nez 32. Le conduit 33 s’étend suivant un axe de clavetage X33, fixe par rapport au porte-dent 3, et qui est perpendiculaire à la direction D31, ou pour le moins transversal par rapport à la direction D31. De préférence, le conduit 33 est coaxial avec l’axe X33. De préférence, le conduit de clavetage 33, et, en particulier, l’axe X33, sont parallèles à l’arête 131, lorsque le porte-dent 3 est fixé sur le godet 13. Le conduit de clavetage 33 présente, d’un côté du porte-dent 3, une extrémité débouchante 34 et, de l’autre côté du porte-dent 3, une extrémité débouchante 35, visible sur la .
En exploitant la fonction EQ2, il est possible de calculer le diamètre DS de la soupape d’admission SPA à partir des grandeurs mesurées, ou estimées, que sont le coefficient de perméabilité Cf B et l’angle de vilebrequin AV et des constantes nominales du moteur que sont la largeur de loi de levée L, le diamètre d’alésage AL et le nombre NS de soupapes d’admission. Le coefficient de perméabilité Cf B est donné par la fonction EQ1 à partir du remplissage R mesuré.
En référence à la , le procédé de l’invention détecte une casse de la soupape d’admission SPA à partir d’une comparaison entre un diamètre estimé, désigné ci-après DSe, et un diamètre nominal, désigné ci-après DSn, de la soupape. Le diamètre nominal DSn est une caractéristique nominale constante qui est fixée lors de la conception du moteur à combustion interne MT de référence. Le diamètre estimé DSe est calculé en temps réel, de manière dynamique, comme indiqué plus haut à partir du remplissage R et de l’angle de vilebrequin AV, en exploitant les fonctions EQ1 et EQ2. Le procédé de l’invention diagnostique une casse effective de la soupape d’admission SPA lorsque le diamètre calculé DSe s’écarte du diamètre nominal DSn au-delà d’un seuil calibré.
Comme représenté schématiquement à la , dans le module logiciel MOD_SW, le calcul du diamètre estimé DSe fait appel à une boucle de simulation numérique BS, avec une convergence obtenue par contre-réaction.
La boucle de simulation numérique BS comprend essentiellement cinq opérateurs de calcul de fonction F1 à F5, un opérateur de soustraction S1 et trois opérateurs de multiplication M1 à M3.
L’opérateur F1 est la fonction inverse, notée f() -1 à la , de la fonction susmentionnée EQ1. L’opérateur F1, pour le remplissage mesuré R fourni en entrée, délivre en sortie une valeur de référence Cf B r du coefficient de perméabilité qui est celle qui doit être obtenue avec une soupape d’alimentation SPA en état de parfaite fonctionnalité.
L’opérateur F2 est un correcteur de type « PID » (pour « Proportionnel-Intégral-Dérivé ») effectuant la correction d’une erreur de boucle E.
L’erreur de boucle E est fournie par l’opérateur de soustraction S1 qui calcule la différence, Cf B r-Cf B e, entre le coefficient de perméabilité de référence Cf B r et un coefficient de perméabilité estimé Cf B e. Avantageusement, pour améliorer la convergence et la stabilité de la boucle BS, l’opérateur de soustraction S1 peut comprendre un seuil (non représenté) pour annuler l’erreur de boucle, E=0, lorsque celle-ci est inférieure à un pourcentage calibré (5% par exemple) de Cf B r.
Lorsque la boucle BS converge, l’opérateur F2 délivre en sortie le diamètre estimée DSe de la soupape d’alimentation SPA.
Les opérateurs F3 à F5 et les opérateurs M1 à M3 ont à charge de calculer le coefficient de perméabilité estimé Cf B e susmentionné, en exploitant la fonction EQ2.
L’opérateur F3 délivre le coefficient de perte de charge Cd(AV) correspondant à l’angle de vilebrequin AV mesuré. Le produit du coefficient Cd(AV) et de (L/2) -1 , L étant la largeur de loi susmentionnée, est calculé par l’opérateur de multiplication M1.
L’opérateur F4 calcule l’intégrale entre AV=0 et AV=AV max du produit Cd(AV).(L/2) -1 fourni en entrée par l’opérateur M1.
L’opérateur de multiplication M2 calcule le produit de l’intégrale fournie par l’opérateur F4 avec le nombre de soupapes NS et l’expression (DSe/AL)2 et fournit en sortie le coefficient de perméabilité estimé Cf B e.
L’expression (DSe/AL)2 est obtenue avec les opérateurs M3 et F5. L’opérateur de multiplication M3 calcule la fraction DSe/AL entre le diamètre estimée DSe, disponible en sortie du correcteur F2, et le diamètre d’alésage AL du cylindre moteur. L’élévation au carré de la fraction DSe/AL est faite par l’opérateur F5, noté (…) 2 à la .
Comme visible à la , la comparaison entre le diamètre estimée DSe et le diamètre nominal DSn de la soupape d’admission SPA pour le diagnostic de casse est réalisée au moyen d’un opérateur de soustraction S2 et d’un seuil calibré TH1. Lorsque la différence entre les diamètres DSe et DSn dépasse la valeur du seuil calibré, une alerte AL de casse soupape est émise. Dans le véhicule, l’alerte AL générera typiquement un code de défaut de type « OBD » exploitable par le système de diagnostics embarqués et/ou de type « APV » pour les opérations de maintenance du véhicule en après-vente et l’identification des causes racines des dysfonctionnements.
ENSEMBLE POUR CONE D’EJECTION DE TURBOMACHINE D’AERONEF L’invention concerne un ensemble pour cône d’éjection de turbomachine d’aéronef, un cône d’éjection pour turbomachine d’aéronef comprenant un tel ensemble, ainsi qu’une turbomachine pour aéronef comprenant un tel cône d’éjection.
Il est à noter que, sur la notamment, les organes de couplage 57 ne sont pas représentés, pour davantage de clarté.
Comme on le voit sur la , en configuration d’utilisation, le plan médian P2 des première et deuxième tiges 51, 52 est vertical. Il peut être sensiblement confondu avec le plan vertical médian de la lumière 30 du boîtier 20, et sensiblement confondu avec le plan de symétrie P1 du boîtier 20. En outre, la deuxième tige 52 peut être située à l’extérieur du boîtier 20.
Comme on le voit plus particulièrement sur la , la première tige 51 possède, sur au moins une portion de sa longueur, une section non circulaire, par exemple sensiblement rectangulaire ou ovale. Cette section présente une petite dimension d1 et une grande dimension d2. De préférence, la dimension d1 est définie le long d’une direction orthogonale au plan P2 (correspondant à la direction Y en configuration d’utilisation), et la dimension d2 est définie le long d’une direction orthogonale au plan P3 (correspondant à la direction X en configuration d’utilisation).
Cette portion de section non circulaire 66 est par exemple localisée au niveau de l’organe de liaison 58, et peut s’étendre sur toute la hauteur de l’organe de liaison 58. La première tige 51 peut comporter une autre portion de section non circulaire 67, située par exemple plus haut que la portion 66, qui présente une petite dimension d’1 et une grande dimension d’2. Les relations entre ces dimensions et les largeurs de la fenêtre 45 dans ses portions 46, 47 sont les suivantes :
d1 < l < d2 et d’1 < l’ < d’2.
L’avantage d’une telle disposition sera expliqué plus loin.
La première tige 51 comporte au moins un premier appendice 63 en saillie, à une première hauteur h1, par rapport à l’extrémité inférieure de la tige, c'est-à-dire à la face inférieure de l’obturateur 55. Le premier appendice 63 peut se présenter sous la forme d’une plaquette rectangulaire faisant saillie de la première tige 51 orthogonalement au plan P2, et agencé dans un plan vertical, en configuration d’utilisation. La première tige 51 peut comporter deux premiers appendices 63 identiques et diamétralement opposés.
L’organe de liaison 58 comporte au moins un deuxième appendice 64 en saillie, à une deuxième hauteur h2 différente de la première hauteur h1, par exemple inférieure à la première hauteur h1. Le deuxième appendice 64 peut se présenter sous la forme d’une plaquette rectangulaire faisant saillie de l’organe de liaison 58 orthogonalement au plan P2, et agencé dans un plan vertical, en configuration d’utilisation. L’organe de liaison 58 peut comporter deux deuxièmes appendices 64 identiques et diamétralement opposés. La dimension d64 de l’ensemble d’actionnement 60 au niveau des appendices 64, selon une direction orthogonale au plan P2 (correspondant à la direction Y en configuration d’utilisation) est inférieure à la largeur l45 de la fenêtre 45, et supérieure à la largeur de la lumière 30 en dehors de la fenêtre 45.
Les premiers appendices 63 et les deuxièmes appendices 64 peuvent donc être situés dans un même plan P3 qui est orthogonal au plan P2 et qui contient l’axe 61 de la première tige 51, le premier appendice 63 étant situé au-dessus du deuxième appendice 64.
Le mécanisme de chasse comprend en outre au moins un ensemble flottant 70 monté dans le boîtier 20, visible notamment sur les figures 8 et 9.
Dans la réalisation représentée, l’ensemble flottant 70 comporte un basculeur 71 et un flotteur 72. Le basculeur 71 est monté pivotant sur le boîtier 20 autour d’un premier axe de pivotement73 qui s’étend horizontalement et par exemple selon la direction Y en position montée. Le flotteur 72 est monté pivotant sur le basculeur 71 autour d’un deuxième axe de pivotement 74 qui est parallèle au premier axe de pivotement 73. En position montée, et en projection sur la direction X, le premier axe de pivotement 73 peut être situé à une extrémité du basculeur 71 et le deuxième axe de pivotement 74 peut être situé à l’autre extrémité du basculeur 71, plus éloignée de la lumière 30 ménagée dans le boîtier 20.
Le flotteur 72, qui peut se présenter sous la forme d’une cloche ouverte vers le bas, est mobile par rapport au boîtier 20 entre une position basse et une position haute, selon le niveau d’eau dans le boîtier 20 pendant le fonctionnement du dispositif de chasse d’eau 10 lors de phases d’évacuation et de remplissage.
Le basculeur 71 peut comporter deux bras 75 qui s’étendent globalement selon la direction X et qui sont situés de part et d’autre de la première tige 51, en configuration d’utilisation.
De plus, l’ensemble flottant 70 comporte une paroi d’appui 76. Dans la réalisation représentée, une paroi d’appui 76 est ménagée sur le basculeur 71, de préférence sur chacun des bras 75, au voisinage du premier axe de pivotement 73. La paroi d’appui 76 peut se présenter sous forme d’une plaquette.
Comme illustré sur la , dans le cas où l’ensemble d’actionnement 60 comprend une première tige 51 et une deuxième tige 52 permettant l’évacuation de deux volumes d’eau différents, le dispositif de chasse d’eau 10 comporte deux ensembles flottants 70 correspondant chacun à l’un de ces deux volumes d’eau.
On décrit à présent le dispositif de chasse d’eau 10 lorsqu’il est monté dans le réservoir 1 et apte à fonctionner, c'est-à-dire avec la première tige 51 (et, le cas échéant, la deuxième tige 52) en configuration d’utilisation, comme on peut le voir sur les figures 1, 5, 8 à 14.
Par « lipide neutre » on entend un lipide dont la charge globale est neutre, plus particulièrement un lipide zwitterionique. Par « micelle » on entend un agrégat sphéroïdal de molécules amphiphiles possédant une tête polaire hydrophile et une chaine hydrophobe.
On entend par « liposome » une vésicule artificielle formée par des bicouches lipidiques concentriques, emprisonnant entre elles des compartiments aqueux.
Le « potentiel zêta » représente la charge électrique qu'une particule acquiert grâce au nuage d’ions qui l’entourent quand elle est en suspension ou en solution. En effet, lorsque celle-ci est en mouvement dans un liquide, elle s’entoure d’ions organisés en une « double couche électrique » :
- une partie des ions s’accroche à la particule formant ainsi une couche d’ions adhérents dite couche dense
- l’autre partie des ions forme une couche non liée dite diffuse.
Le « plan de cisaillement » délimite ces deux couches. C’est la différence de potentiel entre le milieu de dispersion et le potentiel au plan de cisaillement qui définit le potentiel Zêta. Ce potentiel représente la mesure de l’intensité de répulsion ou d’attraction électrostatique entre particules. Le potentiel ζ (zeta) positif est crucial pour s’assurer de l’efficacité de la complexation de l’acide nucléique, ayant également un impact sur la stabilité colloïdale des particules du fait de la répulsion électrostatique entre elles.
Lipides cationiques
Les nanoparticules de l’invention comprennent un lipide cationique (a).
De préférence, le lipide cationique est choisi parmi :
les lipopolyamines, telles que la 2-{3-[Bis-(3-amino-propyl)-amino]-propylamino}-N-ditetradecyl carbamoyl methyl-acetamide (composé RPR209120), la 2-{3-[3-(3-Amino-propylamino)-propylamino]-propylamino}-N,N-dioctadecyl-acetamide (RPR120535) ( Byk et al, J. Med. Chem., 41, 224-235, 1998) ou le 2,3-dioleoyloxy- N-[2(sperminecarboxamido)ethyl]-N,N-dimethyl-1-propane-aminium-trifluoracetate (DOSPA), le dioctadécylamine-glycine-spermine (DOGS), la dipalmitylphosphatidylethanolamine 5-carboxyspermylamide (DPPES) ; les ammoniums quartenaires tels que le bromure de 1,2-dimyristoyloxypropyl-3-diméthyl-hydroxy éthyl ammonium bromide (DMRIE) N-(2,3-dioleyloxypropyl]-N,N,N-trimethylammonium chloride (DOTMA), le 1,2-dioleoyloxypropyl-N,N,N-trimethylammonium chloride (DOTAP), la dimethyldioctadecylammonium bromide (DDAB), ou la 1,2-dioleyloxypropyl-3- dimethylhydroxyethylammonium bromide (DORIE), la N-(4-carboxybenzyl)-N,N-dimethyl-2,3-bis(oleoyloxy)propan-1-aminium (DOBAQ), la 1,2-dioleoyl-sn-glycero-3-ethylphosphocholine (sel de chlorure) (DOEPC), N-N-dioleoyl-N,N-dimethylammonium chloride (DODAC), 1,2-dioleoyl-3-dimethylammonium-propane (DODAP), N-methyl-4(dioleyl)methylpyridiniumchloride (SAINT-2) ; les amines tertiaires tels que la 1,2-dilinoleyloxy-n,n-dimethyl-3-aminopropane (DLinDMA), la O-(Z,Z,Z,Z-heptatriaconta-6,9,26,29-tetraen-19-yl)-4-(N,N-dimethylamino) (DLin-MC3-DMA), ou la 2-[2,2-bis[(9Z,12Z)-octadeca-9,12-dienyl]-1,3-dioxolan-4-yl]-N,N-dimethylethanamine (DLin-KC2-DMA) ; la stearylamine (SA), la N-t-butyl-N'-tetradecyl-3-tetradecylaminopropionamidine (DiC14-amidine), la O,O′-dimyristyl N-lysylaspartate (DMKD), ou la O,O'-dimyristyl-N-lysyl glutamate (DMKE) ; et les lipides comportant des têtes cationiques de type guanidine (BGTC) ou imidazole (DOTIM).
Dans un mode de réalisation préféré, le lipide cationique est choisi parmi les ammoniums quaternaires tels que cités ci-dessus.
Dans un mode de réalisation préféré, le lipide cationique est du DOTAP.
Avantageusement, le lipide cationique est présent dans la nanoparticule en une quantité comprise entre 3 mM et 15 mM, de préférence entre 5 et 10 mM, de préférence encore 5 mM, et/ou le ratio molaire de lipide cationique par rapport aux autres lipides est compris entre 1:1 et 2:1.
Dans un mode de réalisation préféré, le lipide cationique est du DOTAP, et le ratio molaire de DOTAP par rapport à l’ensemble des autres lipides est compris entre 1:1 et 2:1, de préférence environ 1:1. De préférence le DOTAP est présent une quantité comprise entre 3 mM et 15 mM, de préférence entre 5 et 10 mM, de préférence encore 5 mM.
Lipides neutres
Les nanoparticules de l’invention comprennent en outre un lipide neutre (b).
En outre, durant une optimisation de bande latérale, il est déterminé que chaque pic de bande latérale dans un groupe est susceptible ou non d’être véritablement lié à ce groupe par une ou plusieurs règles ou un modèle basés sur les probabilités. Les règles incluent, mais sans s’y limiter, (a) la présence ou non de son pic central, qui est un pic d’ordre dans le même groupe, (b) si des fréquences delta du groupe de bandes latérales sont toutes des multiples de la fréquence delta de base de 2, 3 ou plus, alors les bandes latérales appartiennent à une autre fréquence delta de base et si elles ne sont pas comprises dans la plage de bandes latérales définies ou jugées non probables, les pics de bandes latérales sont supprimés du groupe.
Après qu'à la fois les ordres des groupes sont optimisés 159 et les bandes latérales de groupes sont optimisées 169 (ou non) dans leurs modules de sous-algorithme respectifs, les deux sorties sont combinées en une même sortie contenant les groupes combinés représentés dans un module de sous-algorithme 175. La sortie des groupes optimisés combinés fournit à un homme du métier les informations nécessaires pour détecter automatiquement des défauts de roulement. Autrement dit, l’algorithme de base permet pour ainsi dire de séparer le bon grain de l’ivraie en fournissant des modèles de composantes spectrales liées à partir de chaque plage d’intérêt définie. A ce stade de la divulgation, la fonction essentielle de la présente invention actuelle a été décrite.
Certaines applications de l’algorithme de base 100 seront maintenant divulguées. La représente une application 300 de l’algorithme de base 100. La illustre l’introduction du résultat de l’algorithme de base dans le module de sous-algorithme 310. Dans le module de sous-algorithme 310, les valeurs de corrélation de modèle sont regroupées.
Dans le module, les pondérations de modèle sont introduites dans le module de sous-algorithme 310. Ici, pour chaque défaut de roulement et pour chaque symptôme mécanique, un modèle est créé avec une composante de fréquence fondamentale, aucune ou quelques composantes harmoniques (ordres 2, 3, etc. de la fréquence fondamentale) et aucune ou quelques composantes de bandes latérales ayant une fréquence delta autre que sa fréquence fondamentale (généralement une autre fréquence fondamentale). Pour les modèles de roulements, trois facteurs doivent être définis ;
les harmoniques en tant que nombre d’ordres (dont la fréquence fondamentale) ;
Le nombre de bandes latérales ; et
La fréquence de défauts ou l’identifiant de fréquence mécanique pour les bandes latérales.
Les pondérations individuelles des modèles sont dérivées par : pondération de composantes = ordre#pondération * bande latérale # pondération. Ainsi, un 3ème ordre de la 2ème bande latérale de la fréquence fondamentale serait = 0,8 * 0,9 = 0,72 et ainsi de suite. Ensuite, en fonction du nombre d’harmoniques et/ou de bandes latérales, les pondérations du modèle sont normalisées afin de ne pas favoriser les modèles ayant plus de composantes par ;
Pondérations Normalisées = (Pondérations dans le modèle)/SQRT(RSS(Pondérations dans le modèle)). Ici, RSS est la valeur des sommes des racines carrées.
Chaque composante dans le modèle est pondérée selon deux ensembles de coefficients de pondération, l’un pour les harmoniques (ordres) et l’autre pour les bandes latérales. Ces coefficients restent constants quelle que soit l’application.
Dans le module de sous-algorithme 320, un système basé sur le principe Moon (tirer le maximum de N) est utilisé pour déterminer qu’un défaut de roulement est présent ou non. Cela nécessite qu’au moins les N plus récentes mesures soient conservées dans un tampon FIFO OU que toutes soient conservées dans une base de données à laquelle la fonction logique du module peut accéder.
Dans le module de sous-algorithme 330, le concept logique Most-out-of-N (MooN) considère au moins 3 niveaux de conditions devant être satisfaits pour prouver une cohérence de symptôme de défaut dans la plupart des N dernières mesures avant de déclarer une détection. Pour de nombreuses applications à présence aléatoire de bruit, ce procédé MooN, qu’il soit appliqué ou non pour une approche logique-règles d’hystérésis d’alarme, s’est avéré inestimable pour parvenir à une fiabilité de détection décente.
Une approche est un codage en dur de la logique MooN ou de seuils tels que ;
Présence d’ordres dans trois premiers ordres,
Présence de bandes latérales ;
rss de composantes de groupe ou pob (pourcentage de bande = rss(groupe)/rss(bande)*100) ;
Indépendamment de la présente invention, le présent texte divulgue un procédé de mise en pression accéléré.