INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, le procédé de correction conforme au premier aspect de l’invention permet à moindre frais de détecter une éventuelle dérive de la commande d’embrayage à câble. Suite à cette détection, il devient possible de la corriger. Le procédé de correction conforme au premier aspect de l’invention permet ainsi de manière astucieuse de s’affranchir d’un système de rattrapage de jeu mécanique du câble : la correction est faite de manière logicielle.
Le procédé de correction conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :
- la position d’embrayage de la commande d’embrayage est déterminée par une vitesse nulle du véhicule automobile et un couple moteur non nul au niveau de la chaîne de traction. En d’autres termes, la position d’embrayage est la position de la pédale d’embrayage comportant à un état de couplage frictionnel de l’embrayage lorsque ledit embrayage amorce ledit couplage frictionnel, c’est-à-dire lorsque l’embrayage est au point d’amorçage. Cette position remarquable est déterminée par une vitesse nulle du véhicule automobile et un couple moteur non nul au niveau de la chaîne de traction ;
- la valeur de référence est égale à la position d’embrayage définie antérieurement. En particulier, la valeur de référence est égale à la position d’embrayage déterminée durant une étape d’initialisation. L’étape d’initialisation est réalisée par exemple en sortie d’usine de fabrication du véhicule automobile sur lequel le procédé de correction est mis en œuvre, ou lors de réglages d’usines réalisés préalablement à la vente du véhicule automobile ou lors du remplacement de tout ou partie de son système d’embrayage. D’une manière générale, l’étape d’initialisation prend la forme d’une étape d’étalonnage au cours de laquelle la position d’embrayage obtenue, dans des conditions nominales et sous l’hypothèse d’un fonctionnement normal de l’embrayage et de la commande d’embrayage, est définie comme étant la valeur de référence pour le fonctionnement ultérieur du procédé de correction ;
- durant l’étape de correction, la correction de la position d’embrayage est proportionnelle à l’écart déterminé. Ainsi, si on observe un écart de Y% entre la position d’embrayage obtenue lors de l’étape d’initialisation – formant la valeur de référence – et la position d’embrayage obtenue lors de l’utilisation ultérieure du véhicule automobile, alors on appliquera une correction de (a x Y)% sur la position d’embrayage mesurée, Y étant un nombre positif, et a étant un nombre préférentiellement compris entre 0 et 1 ;
- l’étape comporte une étape de comparaison entre l’écart déterminé durant l’étape de détermination et un seuil d’alerte. Cette configuration avantageuse permet de détecter si l’état de la commande d’embrayage suit une dérive trop importante par rapport à la valeur de référence et à son état de fonctionnement nominal ;
Le dispositif ne comprend pas de roulement entre le premier élément d’entrée de l’amortisseur d’oscillation de torsion et le deuxième élément de sortie du limiteur de couple. Cette absence de roulement permet de limiter les coûts de fabrication et de limiter le risque d’hyperstatisme dans le guidage en rotation entre l'entrée et la sortie.
En cas de surcouple appliqué au limiteur de couple, la ou des garnitures peuvent glisser par rapport aux couvercles.
Au moins une portion de chacun des deux couvercles est éloignée axialement de sorte qu’ils encadrent la ou les garnitures et le disque du limiteur de couple. Ces deux couvercles peuvent être en contact puis s’écarter l’un de l’autre lorsque l’on s’éloigne de l’axe de rotation. Au niveau de cette zone de contact, un organe de liaison peut permettre de solidariser les deux couvercles. Ces deux couvercles peuvent donc être fixés radialement en deçà de la ou des garnitures.
En variante, les deux couvercles peuvent être en contact puis s’écarter l’un de l’autre lorsque l’on se rapproche de l’axe de rotation. Au niveau de cette zone de contact, un organe de liaison peut permettre de solidariser les deux couvercles. Ces deux couvercles peuvent donc être fixés radialement au-delà de la ou des garnitures.
Le limiteur de couple peut également comporter un plateau d’entrainement rotatif autour de l’axe de rotation et apte à se déplacer axialement. Le plateau d’entrainement peut être disposé entre les deux couvercles. Le plateau d’entrainement peut être solidaire en rotation des deux couvercles.
La ou les garnitures peuvent être interposées entre le plateau d’entrainement et un des couvercles.
Lorsque le limiteur de couple comporte des garnitures disposées de part et d’autre du disque, chacune peut s’appuyer sur une des faces dudit disque et, respectivement, sur une face de l’un des couvercles et sur une face du plateau d’entrainement.
En cas de surcouple appliqué au limiteur de couple, les garnitures sont agencées pour pouvoir glisser, notamment en rotation, par rapport aux couvercles et au plateau d’entrainement sur lesquelles elles s’appuient.
L’organe élastique, de préférence une rondelle Belleville, peut également être interposé entre un des deux couvercles et le plateau d’entrainement. La rondelle élastique de type Belleville permet d'obtenir une plage de hauteur dans laquelle la charge varie peu. Ceci permet d'avoir un couple de glissement du limiteur de couple qui reste très stable malgré les tolérances de fabrication de ses composants et l'usure en fonctionnement.
L’organe élastique peut être en appui sur la face du plateau d’entrainement opposée à la face de ce plateau sur laquelle s’appuie l’une ou les garnitures.
L’organe élastique permet de maintenir en appui le plateau d’entrainement avec la ou les garnitures, cela malgré l’usure de cet ou de ces garnitures. La précontrainte de l’organe élastique permet d’exercer en permanence un effort de pression calibré sur le plateau d’entrainement, permettant le pincement de la ou des garnitures entre ce plateau d’entrainement et le couvercle
L’invention a également pour objet une chaîne de transmission de véhicule comportant un dispositif tel que décrit ci-dessus.
La chaine de transmission peut faire partie d’un groupe motopropulseur d’un véhicule pouvant comprendre un moteur hybride ou un moteur électrique, de préférence un moteur hybride.
Par « véhicule», on entend les véhicules automobiles, qui comprennent non seulement les véhicules passagers mais également les véhicules industriels, ce qui comprend notamment les poids lourds, les véhicules de transport en commun ou les véhicules agricoles, mais également tout engin de transport permettant de faire passer d’un point à un autre un être vivant et/ou un objet.
L’invention sera mieux comprise et d’autres détails, caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante faite à titre d’exemple non limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels : est une vue en coupe d’un premier exemple de dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion selon l’invention. est une vue en coupe d’un deuxième exemple de dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion selon l’invention. est une vue en coupe d’un troisième exemple de dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion selon l’invention. est une vue en perspective du dispositif élastique équipant le limiteur de couple du troisième exemple de dispositif d’amortissement d’oscillations de torsion. est une vue en perspective d’une première variante du dispositif élastique équipant le limiteur de couple du troisième exemple de dispositif d’amortissement d’oscillations de torsion. est une vue en perspective d’une deuxième variante du dispositif élastique équipant le limiteur de couple du troisième exemple de dispositif d’amortissement d’oscillations de torsion
On a représenté sur les figures 1 à 3 un dispositif 1 d'amortissement d'oscillations de torsion pour une chaîne de transmission de véhicule comprenant un amortisseur d’oscillations de torsion 3 et un limiteur de couple 4.
On peut utiliser plus particulièrement dans la composition selon l'invention, les sels d'ammonium de formule (V) dans laquelle R 15 désigne un groupe méthyle ou éthyle, x et y sont égaux à 1 ; z est égal à 0 ou 1 ; r, s et t sont égaux à 2 ; R 16 est choisi parmi : - le groupe - les groupes méthyle, éthyle ou hydrocarbonés en C 14 -C 22 , - l'atome d'hydrogène ; R 18 est choisi parmi : - le groupe - l'atome d'hydrogène ; R 17 , R 19 et R 21 , identiques ou différents, sont choisis parmi les groupes hydrocarbonés en C 13 -C 17 , linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés, et de préférence parmi les groupes alkyles et alcényles en C 13 -C 17 , linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés.
On peut citer par exemple les composés de formule (V) tels que les sels (chlorure ou méthylsulfate notamment) de diacyloxyéthyl-diméthylammonium, de diacyloxyéthyl-hydroxyéthyl-méthyl-ammonium, de monoacyloxyéthyl-dihydroxyéthyl-méthylammonium, de triacyloxyéthyl-méthylammonium, de monoacyloxyéthyl-hydroxyéthyl-diméthylammonium et leurs mélanges. Les groupes acyles ont de préférence 14 à 18 atomes de carbone et proviennent plus particulièrement d'une huile végétale comme l'huile de palme ou de tournesol. Lorsque le composé contient plusieurs groupes acyles, ces derniers peuvent être identiques ou différents.
Ces produits sont obtenus, par exemple, par estérification directe de la triéthanolamine, de la triisopropanolamine, d'alkyldiéthanolamine ou d'alkyldiisopropanolamine éventuellement oxyalkylénées sur des acides gras en C 10 -C 30 ou sur des mélanges d'acides gras en C 10 -C 30 d'origine végétale ou animale, ou par transestérification de leurs esters méthyliques. Cette estérification est suivie d'une quaternisation à l'aide d'un agent d'alkylation tel qu'un halogénure d'alkyle (méthyle ou éthyle de préférence), un sulfate de dialkyle (méthyle ou éthyle de préférence), le méthanesulfonate de méthyle, le para-toluènesulfonate de méthyle, la chlorhydrine du glycol ou du glycérol.
De tels composés sont par exemple commercialisés sous les dénominations DEHYQUART® par la société HENKEL, STEPANQUAT® par la société STEPAN, NOXAMIUM® par la société CECA, REWOQUAT® WE 18 par la société REWO-WITCO.
La composition selon l'invention peut contenir par exemple un mélange de sels de mono-, di- et triester d'ammonium quaternaire avec une majorité en poids de sels de diester.
On peut utiliser le chlorure de béhénoylhydroxypropyl-triméthylammonium proposé par KAO sous la dénomination Quatarmin BTC 131.
De préférence les sels d'ammonium contenant au moins une fonction ester contiennent deux fonctions esters.
Parmi les sels d'ammonium quaternaire contenant au moins une fonction ester utilisables, on préfère utiliser les sels de dipalmitoyléthylhydroxy-éthylméthylammonium.
On entend par « amines grasses », un composé comprenant au moins une fonction amine primaire, secondaire ou tertiaire, éventuellement (poly)oxyalkylénées, ou leurs sels et comprenant au moins une chaîne hydrocarbonée en C 6 -C 30 , de préférence en C 8 -C 30 .
De préférence, les amines grasses utiles selon l’invention ne sont pas (poly)oxyalkylénées.
A titre d’amines grasses, on peut citer les amidoamines. Les amidoamines selon l’invention peuvent être choisies parmi les amidoamines grasses, la chaine grasse pouvant être portée par le groupement amine ou par le groupement amido.
On entend par amidoamine un composé comprenant au moins une fonction amide et au moins une fonction amine primaire, secondaire ou tertiaire.
On entend par amidoamine grasse, une amidoamine comprenant, en général, au moins une chaîne hydrocarbonée en C 6 -C 30 . De préférence, les amidoamines grasses utiles selon l’invention ne sont pas quaternisées.
De préférence, les amidoamines grasses utiles selon l’invention ne sont pas (poly)oxyalkylénées.
Un traitement post fabrication additive s’avère donc nécessaire pour rendre les pièces ainsi produites étanches.
Il existe sur le marché différent sous-traitants offrant, de par leur savoir-faire technique (chimique ou mécanique), des solutions afin d’améliorer l’étanchéité des pièces. Ces techniques possèdent des avantages mais aussi des inconvénients. En effet, les traitements de surface mécaniques sont relativement simples à mettre en œuvre mais le processus est long et demande de la main d’œuvre, ils offrent des résultats variables, présentent un risque d’incrustation et ne peuvent pas être utilisés à l’intérieur de cavités. Les traitements de surface chimiques peuvent nécessiter la présence de solvants toxiques et ne respectent pas forcement les normes FST.
Les solutions de traitement de surface actuellement sur la marché sont soit soustractives (par exemple le sablage, la tribofinition, etc.), soit additives (par exemple spray, film, etc.). Les dimensions géométriques des pièces traitées par ces procédés sont donc impactées : soit des surépaisseurs sont ajoutées sur la surface des pièces traitées, soit la pièce traitée a des dimensions localement inférieures. FR3 082 774 décrit le traitement thermique d’une pièce en matériau plastique chargé obtenue par fabrication additive. Le traitement thermique a pour effet d’une part de réduire significativement le niveau de porosité, et d’autre part d’augmenter significativement les performances mécaniques de la pièce, en particulier son allongement et sa contrainte à la rupture. Toutefois, ce document ne fait aucune référence à l’étanchéité des pièces traitées. En fait, les conditions opératoires décrites dans ce document, ne permettent pas de rendre la pièce en polymère étanche au sens de l’invention. Par ailleurs, les pièces fabriquées sont en matériau plastique chargé et la température du traitement thermique est inférieure ou égale à 200°C.
A ce jour, aucun traitement thermique visant à rendre étanche les pièces obtenues notamment par fabrication additive, n’est décrit.
Il existe donc un réel besoin de rechercher une solution rapide, efficace et à moindre frais afin de palier à l’inconvénient lié au problème d’étanchéité des pièces post fabrication additive.
En particulier, il existe un réel besoin d’un procédé pour rendre étanche une pièce en polymère produite par fabrication additive, sans modifier la géométrie desdites pièces.
La présente invention a précisément pour but de répondre à ce besoin en proposant un procédé visant à rendre étanche des pièces en polymère, notamment celles obtenue par fabrication additive.
L’invention a donc pour objet un procédé pour rendre étanche une pièce en polymère obtenue par fabrication additive, caractérisé en ce que la pièce en polymère obtenue par fabrication additive est soumise à un traitement thermique à une température supérieure à 200°C pendant une durée d’au moins 1 heure.
Dans le cadre de l’invention la pièce en polymère peut être fabriquée par tout procédé de fabrication additive connue, comme par exemple celle décrite dans FR3 082 774, https://www.3dhubs.com/fr/bases-de-connaissances/technologies-fabrication-additives-apercu/, https://www.a3dm-magazine.fr/news/fabrication-additive-polymeres/procede-dimpression-3d-fdm-fff.
Le traitement thermique post fabrication additive dans les conditions de l’invention présente l’avantage de rendre les pièces étanches sans modifier leur géométrie, contrairement aux traitements de surface actuellement sur le marché et décrits plus haut, qui impactent les dimensions géométriques des pièces traitées (ajout de surépaisseurs ou production de la pièce avec des dimensions localement inférieures).
L’utilisation d’un traitement thermique est couramment utilisée pour les pièces métalliques issues de fabrication additive afin d’améliorer la cohésion du matériau et d’éliminer les contraintes résiduelles. Elle n’a, cependant, jamais été décrite comme moyen pour rendre un matériau étanche.
Une pièce en polymère produite par fabrication additive et rendue étanche par le procédé de l’invention aura donc étanche sans modification de sa géométrie.
Description détaillée de l'invention La présente invention a pour objet un procédé pour rendre étanche une pièce en polymère obtenue par fabrication additive, caractérisé en ce que la pièce en polymère obtenue par fabrication additive est soumise à un traitement thermique à une température supérieure à 200°C, pendant une durée d’au moins 1 heure.
Un traitement thermique réalisé post production, améliore la rugosité et donc l’étanchéité des pièces produites en fabrication additive, dont le « dépôt de filament fondu » (procédé FDM ou FFF pour Fused Filament Fabrication en anglais).
Sans vouloir être lié à une quelconque théorie, les inventeurs ont constaté qu’un matériau se dilate lorsqu’il est soumis à une élévation de température. Pour tout matériau, le phénomène de la dilatation thermique résulte de la variation de la distance moyenne entre les atomes. L’objectif est ainsi d’appliquer un traitement thermique à une température proche de la transition vitreuse du matériau sans la dépasser.
La transition vitreuse Tg est une température caractéristique des matériaux amorphes et semi cristallins. Elle correspond à une absorption d’énergie qui permet de passer d’une agitation moléculaire locale de faible amplitude à une agitation importante s’étendant sur l’ensemble des chaînes macromoléculaires. Ainsi, en appliquant un traitement thermique sans dépasser la transition vitreuse le matériau sera dilaté, les porosités seront réduites et la pièce deviendra étanche.
Parmi les amidoamines grasses utiles selon l’invention, on peut citer les amidoamines de formule (VI) suivante : RCONHR’’N(R’) 2 (VI) dans laquelle : - R représente un radical hydrocarboné monovalent linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé et substitué ou non substitué, ayant de 5 à 29 atomes de carbone, de préférence de 7 à 23 atomes de carbone, et en particulier un radical alkyle en C 5 -C 29 , de préférence en C 7 -C 23 , linéaire ou ramifié, ou un radical alcényle en C 5 -C 29 , de préférence en C 7 -C 23 linéaire ou ramifié ; - R’’ représente un radical hydrocarboné divalent ayant moins de 6 atomes de carbone, de préférence 2 à 4 atomes de carbone, mieux, 3 atomes de carbone ; et - R’, identiques ou différents, représentent un radical hydrocarboné monovalent ayant moins de 6 atomes de carbone, de préférence de 1 à 4 atomes de carbone, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé et substitué ou non substitué, de préférence, un radical méthyle.
Les amidoamines grasses de formule (VI) sont, par exemple, choisies parmi l’oléamidopropyl diméthylamine, la stéaramidopropyl diméthylamine notamment celle commercialisée par la société INOLEX CHEMICAL COMPANY sous la dénomination LEXAMINE S13, l’isostéaramidopropyl diméthylamine, la stéaramidoéthyl diméthylamine, la lauramidopropyl diméthylamine, la myristamidopropyl diméthylamine, la béhénamidopropyl diméthylamine, la dilinoléamidopropyl diméthylamine, la palmitamidopropyl diméthylamine, la ricinoléamindopropyl diméthylamine, la soyamidopropyl diméthylamine, l’avocadoamidopropyl diméthylamine, la cocamidopropyl diméthylamine, la minkamidopropyl diméthylamine, l’oatamidopropyl diméthylamine, la sesamidopropyl diméthylamine, la tallamidopropyl diméthylamine, l’olivamidopropyl diméthylamine, la palmitamidopropyl diméthylamine, la stéaramidoethyldiéthylamine, la brassicamidopropyl diméthylamine et leurs mélanges.
De préférence, les amidoamines grasses sont choisies parmi l’oléamidopropyl diméthylamine, la stéaramidopropyl diméthylamine, la brassicamidopropyl diméthylamine et leurs mélanges.
Le ou les tensioactifs cationiques sont choisis de préférence parmi ceux de formule (II), ceux de formule (V), et leurs mélanges, mieux parmi ceux de formule (II).
Préférentiellement, le ou les tensioactifs cationiques peuvent être choisis parmi les sels tels que les chlorures, les bromures ou les méthosulfates, de tétraalkylammonium comme, par exemple, les sels de dialkyldiméthylammonium ou d’alkyltriméthylammonium dans lesquels le groupe alkyle comporte environ de 12 à 22 atomes de carbone, en particulier les sels de béhényltriméthylammonium, de distéaryldiméthylammonium, de cétyltriméthylammonium, de benzyldiméthylstéarylammonium ; les sels de dipalmitoyléthyl–hydroxyéthylméthylammonium comme le méthosulfate de dipalmitoyléthylhydroxyéthyl–méthylammonium ; et leurs mélanges.
Encore plus préférentiellement, ils sont choisis parmi le chlorure de cétyltriméthylammonium, le chlorure de béhényltriméthylammonium, le méthosulfate de dipalmitoyléthylhydroxyéthylméthylammonium, et leurs mélanges.
De préférence, la composition selon l’invention comprend le ou les tensioactifs cationiques en une quantité totale allant de 0,1 à 15% en poids, mieux de 0,2 à 10% en poids, préférentiellement de 0,5 à 8% en poids, mieux encore de 1 à 6% en poids par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la composition selon l’invention comprend le ou les tensioactifs cationiques de formule (II) en une quantité totale allant de 0,1 à 15% en poids, mieux de 0,2 à 10% en poids, préférentiellement de 0,5 à 8% en poids, mieux encore de 1 à 6% en poids par rapport au poids total de la composition.
(iii) Alcools gras La composition selon l’invention comprend également un ou plusieurs alcools gras.
Au sens de la présente invention, on entend par « alcool gras », un alcool comprenant dans sa chaîne principale au moins une chaîne hydrocarbonée, saturée ou insaturée, telle qu’alkyle ou alcényle, linéaire ou ramifié, comportant de 8 à 40 atomes de carbone, de préférence de 10 à 30 atomes de carbone, mieux de 12 à 24 atomes de carbone.
Ils ne sont pas glycérolés ni polyoxyalkénés.
Ils présentent de préférence la structure R-OH dans laquelle R désigne un groupement hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, notamment alkyle ou alcényle, en C8-C40, mieux en C10-C30, de préférence en C12-C24, éventuellement substitué par un ou plusieurs groupements hydroxy.
Les alcools gras peuvent être liquides ou non-liquides (solides) à température ambiante (25 °C) et à pression atmosphérique (760 mm de Hg, soit 1,013.10 5 Pa).
Les alcools gras liquides saturés sont de préférence ramifiés. Ils peuvent éventuellement comprendre dans leur structure au moins un cycle aromatique ou non. De préférence, ils sont acycliques.
Les alcools gras liquides insaturés présentent dans leur structure au moins une double ou triple liaison, et de préférence, une ou plusieurs doubles liaisons. Lorsque plusieurs doubles liaisons sont présentes, elles sont de préférence au nombre de 2 ou 3 et elles peuvent être ou non conjuguées. Ces alcools gras liquides insaturés peuvent être linéaires ou ramifiés. Ils peuvent éventuellement comprendre dans leur structure au moins un cycle aromatique ou non. De préférence, ils sont acycliques.
Au sens de l’invention, une pièce est rendue « étanche », le passage d'un solide, d’un fluide ou d’un gaz à travers la pièce est empêché. L’étanchéité des pièces peut être vérifiée en réalisant deux essais. Les inventeurs ont produit des plaques circulaires et ils ont gardé l’une d’entre elle brute, ils ont appliqué un revêtement époxy, en particulier un revêtement époxy 9396, sur la deuxième, un traitement thermique sur la troisième et un revêtement et un traitement thermique sur la quatrième. L’ensemble de ces conditions est détaillé dans les exemples.
Les inventeurs ont ensuite réalisé un test à l’hélium. Le principe est de mettre la cavité sous vide puis de venir souffler de l’hélium à l’extérieur pour détecter d’éventuelle évolution de pression. Ils ont obtenu un niveau de vide de 8.E-10mb L/s et un taux de fuite de 6E-9mb L/s.
Puis ils ont réalisé un test avec de l’azote. De la pression sous azote est injectée à la cavité à tester. Un révélateur (produit « mille bulles ») est ensuite appliqué afin de détecter d’éventuelles fuites. Aucune fuite ne doit être détectée lorsqu’une pression de 200mbar d’azote est appliquée pendant 5 minutes pour que la pièce soit jugée étanche.