INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une alimentation de secours est dimensionnée pour pallier les perturbations du réseau électrique à secourir. Ces dernières peuvent être de nature différente: coupures de tension, coupures brèves de tension et creux de tension, microcoupures, surtensions,. Une alimentation de secours peut ainsi être sollicitée sur quelques dizaines de millisecondes à quelques minutes.
Les batteries rechargeables sont utilisées comme alimentation de secours.
Les batteries au plomb sont la technologie préférée dans de nombreuses applications de secours en raison de leur faible coût combiné à une maturité technologique. L'exigence de faible coût est liée au fait que la batterie est rarement utilisée (c'est-à-dire déchargée), restant ainsi en mode veille sur 99% de sa durée de vie. D'autre part, la maturité de la technologie des batteries au plomb est un autre avantage clé, car de telles applications nécessitent des systèmes de stockage d'énergie très prévisibles fonctionnant sans possibilité de panne soudaine.
Une batterie au plomb est un ensemble d'accumulateurs au plomb-acide sulfurique reliés en série, afin d'obtenir la tension désirée, et baignant dans un électrolyte liquide constitué d'eau déminéralisée et d'acide sulfurique, le tout étant logé dans un même boîtier.
Afin d’intervenir immédiatement en cas de défaillance du réseau, les batteries de secours nécessitent d’être constamment maintenues à l’état chargé. Le mode de maintien classique de l'état chargé est appelé « charge flottante » (« floating » en langage anglo-saxon) : les phénomènes d'autodécharge sont compensés en imposant à la batterie une tension supérieure à sa tension de circuit ouvert (de l'ordre de 100 à 150mV par élément).
Cette tension provoque un courant de charge flottant ou autrement dit de maintien de charge. Ce courant est permanent : pour une batterie, par exemple de capacité 100Ah, à 20°C, l'intensité du courant de la charge flottante peut se stabiliser à une valeur de l'ordre de 30mA.
Plus précisément, la charge flottante est une surcharge contrôlée en tension appliquée en continu visant à compenser les processus d'autodécharge qui peuvent être exprimés par les équations suivantes :
A l’électrode négative:
A l’électrode positive:
L'excès de charge, restant après la compensation des processus d'autodécharge, entraîne le déroulement de réactions électrochimiques parasites, à savoir un dégagement d'oxygène et de corrosion du collecteur de courant à l'électrode positive et un dégagement de recombinaison d'hydrogène et d'oxygène (dans le cas piles) à l'électrode négative. Ces réactions parasites peuvent être exprimées par les équations suivantes:
Après le durcissement de la composition de béton frais, notamment par hydratation et/ou durcissement, un béton durci tel qu’un élément structurant est obtenu. En particulier, le béton durci obtenu peut être sous la forme d’un pieu, d’une paroi moulée, d’une semelle, d’une longrine, d’une dalle, d’un plancher, d’un poteau, d’une poutre ou d’un voile.
Béton durci Un béton durci peut être obtenu à partir de la composition de béton frais décrite précédemment, ou à partir du procédé tel que décrit précédemment.
Le béton durci selon l’invention est avantageusement un béton dont la résistance mécanique est au moins aussi élevée qu’un béton relevant de la classe de résistance C25/30. En particulier, le béton durci est un béton relevant de la classe de résistance C25/30 ou C30/37, et plus particulièrement de la classe de résistance C25/30.
Le béton durci peut présenter une résistance à la compression supérieure ou égale à 3 MPa, de préférence supérieure ou égale à 5 MPa, mesurée selon la norme NF EN 12390-3, 24h après mise en contact du liant avec l’eau et conservation à une température de 20°C.
De préférence, le béton durci présente une résistance à la compression supérieure ou égale à 25 MPa, de préférence supérieure ou égale à 30 MPa, mesurée sur cylindres selon la norme NF EN 12390-3, 28 jours après mise en contact dudit liant avec l’eau.
Un tel béton durci est particulièrement utile pour former des éléments structurants. De préférence, le béton durci est sous la forme d’un pieu, d’une paroi moulée, d’une semelle, d’une longrine, d’une dalle, d’un plancher, d’un poteau, d’une poutre ou d’un voile.
Le béton durci peut être sous la forme d’un élément structurant, notamment un élément préfabriqué ou coulé, en particulier un élément structurant d’un ouvrage de bâtiment ou de travaux publics tel qu’en infrastructure ou en superstructure.
Matériel et méthodes Les matières premières suivantes ont été utilisées :
- ciment CEM I 52,5 N Le Havre fourni par la société Vracs de l’Estuaire de surface spécifique Blaine 4700 cm²/g et présentant un diamètre médian D50 de 12 µm ;
- filler calcaire Betocarb HP EN fourni par la société Omya présentant un D 87 de 63 µm ;
- superplastifiant commercialisé par la société Chryso sous la dénomination Optima 175 ;
- sable 0/4 calcaire Pécy fourni par la société A2C ;
- gravillon 4/20 calcaire Pécy fourni par la société A2C ;
- Matériaux de granulométrie ultrafine : Laitier ultra-fin Moerdijk commercialisé par la société Ecocem dont le diamètre médian D50 est de 2,25 µm ; Fumée de silice DP Les Clavaux commercialisée par la société Ferropem dont surface spécifique BET est de 21,5 m²/g ; Métakaolin Argicem Fumel commercialisé par la société Argeco dont la surface spécifique BET est de 17,5 m²/g ; CEM III Spinor A32 commercialisé par la société Eqiom dont le diamètre médian D50 est de 6 µm.
Mesures sur les mortiers de béton équivalent Il est connu que les spécificités physiques des mortiers de béton équivalent sont représentatives des spécificités physiques des bétons correspondants.
La viscosité est mesurée pour les mortiers de béton équivalent par détermination du temps d’écoulement dans un mini-entonnoir en « V » (mini « V funnel ») à une température de 20°C selon la méthodologie de la norme NF EN 12350-9.
est un graphique illustrant le gradient de température au sein d’un bloc échangeur d’un dispositif d’échange thermique non conforme à l’invention.
La illustre schématiquement un bloc échangeur 12 d’un dispositif d’échange thermique selon un premier mode de réalisation de l’invention.
Le bloc échangeur à plaques peut par exemple comprendre un empilement de plaques internes planes. Les plaques internes du bloc échangeur comprennent :
au moins deux plaques internes centrales 13, 15 disposées entre une première plaque externe 2 et une deuxième plaque externe 2,
au moins une première plaque 14 interne d’extrémité disposée entre les plaques internes centrales 13, 15 et la première plaque externe 2,
et au moins une deuxième plaque 16 interne d’extrémité, distincte de la première plaque interne 14 d’extrémité et disposée entre les plaques internes centrales 13, 15 et la deuxième plaque externe 2.
Un premier et un deuxième fluide caloporteur circulent dans les espaces entre les plaques internes 13, 14, 15, 16 et fermés latéralement par des barres 60, 62 de fermeture.
Les plaques internes 13, 14, 15, 16 sont disposées parallèlement les unes avec les autres. Le premier fluide caloporteur, dit fluide « froid », circule dans des zones de circulation du premier fluide caloporteur selon une direction principale de circulation du premier fluide entre une première entrée 4 et une première sortie 6. Le deuxième fluide caloporteur circule dans des zones de circulation du deuxième fluide caloporteur, distinctes des zones de circulation du premier fluide caloporteur, entre une deuxième entrée 8 et une deuxième sortie 10.
Les plaques internes 13, 14, 15, 16 sont disposées parallèlement aux plaques externes 2. Une première couche interne permet la circulation du premier fluide caloporteur entre la première plaque interne d’extrémité 14 et une plaque interne 18 adjacente à ladite première plaque interne d’extrémité (la plaque interne 18 étant la deuxième plaque interne du bloc échangeur 12), et une dernière couche interne permet la circulation du premier fluide caloporteur entre la dernière plaque interne 16 du bloc échangeur et une plaque interne adjacente à ladite dernière plaque interne.
Au moins un dispositif limiteur de débit est disposé dans chaque couche d’extrémité, c’est-à-dire dans la première couche interne et dans la dernière couche interne, celui-ci s’étendant sensiblement orthogonalement à la direction principale de circulation du premier fluide, de façon à entraver au moins en partie la circulation du premier flux de fluide dans la première couche interne et dans la dernière couche interne. Toutefois, bien entendu, chaque dispositif limiteur de débit continue à permettre la circulation d’un flux de fluide non nul dans la première couche interne et dans la dernière couche interne.
Dans un dispositif d’échange thermique un tel bloc échangeur est placé dans une enceinte de circulation délimitée par au moins deux plaques latérales externes 2.
Dans un dispositif d’échange thermique non conforme à l’invention, chaque couche d’extrémité étant en contact avec une unique autre plaque interne d’échange thermique elle ne contribue à refroidir qu’une couche interne, au contraire des couches internes centrales qui en refroidissent deux. La température au sein des couches internes froides d’extrémité est donc moins importante que celle au sein des autres couches internes centrales du bloc échangeur.
Le fait de limiter les échanges thermiques dans les couches internes d’extrémité par rapport aux couches internes centrales au sein d’un bloc échangeur 12 permet donc de limiter ce gradient de température habituel.
Le tube 10 peut éventuellement être utilisé avec un crochet 14 muni d’une poignée 16, comme dans le mode particulier de réalisation illustré. Une fois le tube 10 placé autour du câble concerné, le crochet 14 pourra être successivement inséré dans des ouvertures prévues tout le long du tube 10, afin d’exercer une force de poussée longitudinale sur la pièce expansée 12 pour faciliter son transfert sur le câble. Dans le mode particulier de réalisation illustré, une bague 15 de protection est en outre disposée entre la pièce expansée 12 et la partie du crochet 14 exerçant la poussée, afin de ne pas endommager la pièce expansée lors de son transfert du tube 10 vers le câble.
Le tube 10 comporte une surface extérieure 18.
Conformément à la présente invention, le tube 10 comporte une pluralité de skis ou rails 20 de glissement qui s’étendent sur la surface extérieure 18 dans le sens de la longueur du tube 10, sur au moins une partie de la longueur du tube 10.
Les rails 20 sont avantageusement réalisés dans une matière présentant des propriétés élevées de glissement à sec, telle que le PTFE. Ainsi, selon le mode de réalisation, les rails 20 peuvent être entièrement constitués de PTFE ou peuvent uniquement présenter un revêtement en PTFE sur leur surface extérieure.
De façon optionnelle, la surface extérieure 18 du tube 10 peut en outre comporter une pluralité de rainures 22 (plus particulièrement visibles sur les figures 1, 2 et 4) qui s’étendent dans le sens de la longueur du tube 10, sur au moins une partie de la longueur du tube 10, chaque rail 20 étant disposé dans une rainure 22.
Dans le mode particulier de réalisation illustré, les rails 20 présentent une section transversale circulaire. Néanmoins, cette forme est donnée à titre d’exemple non limitatif, la section transversale des rails 20 pouvant aussi être rectangulaire, trapézoïdale ou ellipsoïde, cette liste de formes n’étant pas exhaustive.
Dans le mode particulier de réalisation illustré, comme le montrent plus particulièrement les figures 3 et 4, la étant une vue d’une des extrémités du tube 10, du côté opposé à celui où se situe le crochet 14 et la étant une vue de l’autre extrémité du tube 10, les rails 20 sont régulièrement répartis. Autrement dit, ils sont disposés à équidistance les uns des autres sur la surface extérieure 18 du pourtour du tube 10.
Les rails 20 peuvent être fixes, auquel cas la pièce expansée 12 se déplace sur les rails 20 lors du transfert.
En variante, les rails 20 peuvent être mobiles en translation et glissent alors dans les rainures 22, afin d’accompagner le déplacement de la pièce expansée 12 lors de son transfert. Les rails 20 se déforment et fléchissent à la sortie du tube 10 sous la pression de la pièce expansée 12 sans casser, ils forment une pente et viennent en contact avec le câble. Une fois le transfert effectué, les rails 20 peuvent être enlevés un à un, ou ensemble s’ils sont solidaires de la bague 15.
Dispositif multi-tâche comprenant une caméra et une broche unique apte à placer la caméra dans une position de mise au point 1. Domaine de l’invention Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la réalisation de dispositifs mis en œuvre dans l’industrie pour réaliser des tâches diverses sur une structure à travailler, en particulier pour l’industrie aéronautique.
2. Art antérieur De nombreux dispositifs sont couramment mis en œuvre pour réaliser différentes tâches ou opérations sur une structure à travailler. Il peut par exemple s’agir d’un perçage, d’un fraisurage, de la pose d’une fixation temporaire, de l’enduction d’un rivet avec du mastic puis de la pose de ce rivet dans un trou percé dans structure ou toute autre opération.
Certains dispositifs de ce type, appelé dispositif multi-tâche, sont susceptibles d’embarquer plusieurs modules fonctionnels chacun dédié à la réalisation d’une tâche particulière.
La gouttière 30 s’étend ainsi au travers des encoches 32 et 34 lorsque la contre-porte 14 et la porte 16 sont en position fermée. Plus précisément, la partie de la gouttière 30 située en haut de l’ouverture 13 traverse alors les encoches 32 et 34 du haut, et la partie de la gouttière située en bas de l’ouverture traverse alors les encoches 32 et 34 du bas.
La contre-porte 14 comprend un premier joint périphérique 36, qui est fixé sur la plaque 20, de sorte à être orienté vers l’ouverture 13 lorsque la porte est en position fermée, et s’étend de manière continue le long des rebords 22B de la contre-porte. Le premier joint périphérique 36 s’étend également partiellement le long du rebord 22A de la contre-porte, aux deux extrémités du rebord 22A, c’est-à-dire en haut et en bas du rebord 22A. De préférence, le premier joint périphérique 36 s’étend aux deux extrémités du rebord 22A sur une hauteur H36 qui est comprise entre 50 mm et 70 mm, par exemple sur 60 mm. On distingue alors les extrémités 36A du premier joint périphérique qui s’étendent le long du rebord 22A, des parties 36B du premier joint périphérique 36 qui s’étendent le long des rebords 22B. Entre les parties 36B et les extrémités 36A, le joint périphérique 36 présente des angles 36C, qui sont situés à distance des rebords 22A et 22B.
Lorsque la contre-porte 14 est fermée contre le caisson 12, alors les parties 36B du premier joint périphérique 36 sont en contact avec la gouttière 30, en étant écrasées contre la gouttière. Cela permet d’obtenir une étanchéité entre les rebords 22B de la contre-porte et le caisson.
La contre-porte 14 comprend un deuxième joint périphérique 38, qui est fixé sur la partie concave 28A de la feuillure 28, en s’étendant sur toute la hauteur de la feuillure. Lorsque la contre-porte 14 et la porte 16 sont fermées contre le caisson 12, alors le rebord 26A de la porte 16 est en contact avec le deuxième joint périphérique 38, et écrase le deuxième joint périphérique contre la feuillure 28, ce qui permet d’obtenir une étanchéité entre le rebord 26A de la porte et la feuillure de la contre-porte.
La porte 16 comprend un joint périphérique 40, qui est similaire au premier joint périphérique 36 de la contre-porte 14. Ainsi, le joint périphérique 40 est fixé sur la plaque 24 et qui s’étend de manière continue le long des rebords 26B, ainsi qu’aux deux extrémités du rebord 26B. Le joint périphérique 40 présente des extrémités 40A, des parties 40B et des angles 40C entre les parties 40B et les extrémités 40A. Lorsque la porte 16 est fermée contre le caisson 12, alors les parties 40B du joint périphérique 40 sont en contact avec la gouttière 30, en étant écrasées contre la gouttière, ce qui permet d’obtenir une étanchéité entre les rebords 26B de la porte et le caisson.
Les joints périphériques 36, 38 et 40 sont réalisés dans un matériau polymère déformable, de préférence en polyuréthane, de sorte à permettre leur écrasement.
Les joints périphériques 36, 38 et 40 permettent d’éviter des infiltrations et projections d’eau vers l’intérieur du caisson 12 au travers de l’ouverture 13. En effet, grâce aux joints périphériques 36 et 40, la jonction entre la contre-porte 14 et le caisson 12, au niveau des rebords 22B, ainsi que la jonction entre la porte 16 et le caisson, au niveau des rebords 26B, sont étanches, et grâce au joint périphérique 38, la jonction entre la contre-porte et la porte est également étanche, au niveau des rebords 22A et 26A.
Cependant, les joints périphériques 36, 38 et 40 ne permettent pas, à eux seuls, d’éviter les infiltrations et projections d’eau au niveau des deux jonctions entre le caisson 12, la contre-porte 14 et la porte 16, repérées « J » sur les figures, c’est-à-dire au niveau des extrémités haute et basse des rebords 22A et 26A. En particulier, les joints périphériques n’empêchent pas la pénétration d’eau entre la contre-porte et la porte au niveau des encoches 32 et 34.
Afin d’éviter ces infiltrations et projections d’eau, le coffret électrique 10 comprend deux joints d’étanchéités 50A et 50B, qui sont disposés aux deux jonctions J, entre le caisson 12, la contre-porte 14 et la porte 16.
Le joint d’étanchéité 50A est disposé à la jonction J située en haut du coffret électrique 10, selon l’axe vertical Z, et le joint d’étanchéité 50B est disposé à la jonction J située en bas du coffret électrique, selon l’axe vertical Z.
Les joints d’étanchéité 50A et 50B fonctionnent de la même manière, et sont symétriques l’un de l’autre, par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe vertical Z et passant à mi-hauteur du coffret 10. Ainsi, par souci de concision, on décrit uniquement le joint d’étanchéité 50A dans la suite de la description, en le considérant monté sur la contre-porte 14, qui est en position fermée. En outre, dans la suite de la description, lorsqu’il est fait mention de l’encoche 32, cette mention fait référence, parmi les deux encoches 32, à celle ménagée dans le rebord 22A au-dessus de la feuillure 28. De même, la mention de l’encoche 34 fait référence, parmi les deux encoches 34, à l’encoche 34 ménagée à l’extrémité haute du rebord 26A. Par ailleurs, la mention de la gouttière 30 fait référence à la partie de la gouttière 30 située en haut de l’ouverture 13, c’est-à-dire à la partie de la gouttière s’étendant au travers des encoches 32 et 34, et la mention à la jonction J fait référence, parmi les deux jonctions J, à celle située en haut du coffret électrique.
Le joint d’étanchéité 50A comprend une base de positionnement 52, qui permet sa fixation à la contre-porte 14.
La base de positionnement 52 comporte une embase 54, qui s’étend selon l’axe vertical Z et qui est de forme complémentaire à la partie convexe 28A de la feuillure 28. En pratique, l’embase 54 prend la forme d’un cylindre droit non-circulaire s’étendant selon l’axe vertical Z, et une section transversale de l’embase, c’est-à-dire une section mesurée dans un plan perpendiculaire à l’axe vertical Z, est concave. L’embase 54 présente ainsi une surface interne 54A qui est concave. Le fait que la section transversale de l’embase 54 est concave est particulièrement avantageux pour faciliter le positionnement du joint d’étanchéité 50A contre la partie convexe 28A de la feuillure 28, car la surface interne 54A de l’embase 54 se conforme à la partie convexe 28A de la feuillure. Dans l’exemple, l’embase 54 présente une section transversale en forme de « U ». En plus de positionner le joint d’étanchéité 50A contre la feuillure 28, l’embase 54 assure une étanchéité entre le joint d’étanchéité et la feuillure.
L’embase 54 a une hauteur H54, mesurée selon l’axe vertical Z, comprise de préférence entre 10 mm et 20 mm, par exemple égale à 15 mm, ce qui assure un bon positionnement de l’embase sur la feuillure 28.
Dans l’exemple, l’embase 54 comprend deux ailettes 55, qui s’étendent sur toute la hauteur de l’embase. Le bord libre 55A de chaque ailette 55, opposé au dossier 57 qui relie ces ailettes, est oblique par rapport à l’axe Z.
La base de positionnement 52 comprend un tenon 56, qui comporte deux cales de positionnement 58A et 58B s’étendant parallèlement l’une à l’autre dans deux plans notés respectivement πA et πB perpendiculaires à l’axe de largeur X, c’est-à-dire dans deux plans longitudinaux πA et πB parallèles aux axes Y et Z. Selon l’axe de largeur X, la cale de positionnement 58A est située du côté de la contre-porte 14 et la cale de positionnement 58B est située du côté de la porte 16.
Fluidité Daniel : La jauge d’écoulement Daniel permet d’évaluer la capacité d’écoulement de matières épaisses comme les peintures ou les enduits. Le produit à analyser est versé dans le réservoir semi-cylindrique de la jauge. L’instrument est ensuite placé à la verticale, et le produit s’écoule selon une plaque graduée, fixée perpendiculairement au réservoir. La distance couverte au bout d’une durée prédéterminée détermine la fluidité du produit.
Détermination des propriétés des mélanges M après polymérisation en traction : Les propriétés des mélanges M après polymérisation en traction ont été déterminées conformément à la norme NF EN ISO 527-2 (Avril 2012)
Détermination de la résistance au choc : La résistance au choc des mélanges M après polymérisation et enduits issus de la polymérisation des mélanges M formulés a été déterminée selon la norme NF EN ISO 6272-2 (Octobre 2011). Le revêtement soumis à essai est appliqué sur des panneaux minces en Aluminium de type Q-Panel. Une fois que le revêtement a polymérisé (après 24h à 23°C), une masse de 1 000 ± 10g ou 2 000 ± 20 g est lâchée d’une certaine hauteur de manière à heurter un pénétrateur qui déforme le revêtement et le subjectile. En augmentant progressivement la hauteur depuis laquelle la masse chute, il est possible de déterminer le point auquel un défaut apparaît. Les feuils sont endommagés par craquelage. Les valeurs indiquées correspondent à la hauteur minimale nécessaire pour endommager le revêtement par craquelage.
Mesure de la DMA La DMA a été déterminée au moyen d’un rhéomètre Rheometric Scientific ARES dans les conditions suivantes :
-Géométrie de torsion rectangulaire ;
-Déformation en cisaillement à la fréquence de 1Hz ;
-Gamme de température variant de -125 à 150°C.
Exemple 1 : Copolymères à blocs utilisés dans le cadre de l’invention
Les copolymères à blocs présents dans les compositions de l’invention peuvent être obtenus par les techniques connues de l’homme du métier. Il s’agit principalement des techniques de polymérisations anioniques ou radicalaires contrôlées, de préférence radicalaires contrôlées, et plus particulièrement la polymérisation contrôlée par les nitroxydes. La synthèse de tels copolymères est décrite par exemple dans EP 1468029, EP 1526138.
On peut les trouver commercialement sous la dénomination Nanostrength ® (Arkema).
L’analyse DMA d’un copolymère à bloc utilisé dans le cadre de la présente invention est présentée à la . Ce copolymère à blocs est constitué pour A3 1 d’acrylate de butyle et de styrène et pour A3 2 d’un mélange de méthacrylate de méthyle et d’acide méthacrylique. Il présente une masse moléculaire en poids de 100000 g/mole.
Exemple 2 : DMA d’un mélange M polymérisé. L’analyse DMA d’un mélange M polymérisé est présenté à la .
La présence de deux températures de transition vitreuse est bien visible aux températures se situant vers -10 °C et +90°C.
Exemple 3 : Polymérisation et caractérisation des compositions bicomposantes de référence
Les compositions bicomposantes de référence ont été formulées à partir des résines R1, R2 et R3 de référence dont la composition est telle que présentée dans le tableau 1.
Résine R1 R2 R3 Résine commerciale (Tg = 24°C) (% en poids) 100 - - Résine commerciale (Tg = 52°C) (% en poids) - 100 90 Diisononyl phtalate (DINP) (% en poids) - - 10
- deux masses pendulaires 5, chaque masse pendulaire 5 s’étendant axialement en regard d’un côté 4 du support 2, et