INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Mode d’application « 3 gestes » Selon une quatrième variante, le procédé comprend les étapes 1’) à 3’) suivantes : 1’) application sur les fibres kératiniques d’une composition (C) comprenant : - un ou plusieurs composé(s) métallique(s) tels que définis précédemment ; et - éventuellement un ou plusieurs agent(s) colorant(s) tels que définis précédemment ; et 2’) application sur les fibres kératiniques d’une composition (A2) comprenant : - une ou plusieurs huile(s) a) telles que définies précédemment ; et - un ou plusieurs copolymère(s) b) tels que définis précédemment ; et - éventuellement un ou plusieurs agent(s) colorant(s) tels que définis précédemment ; et 3’) application sur les fibres kératiniques d’une composition (B2) comprenant : - un ou plusieurs agent(s) réticulant(s) tels que définis précédemment ; - éventuellement un ou plusieurs agent(s) colorant(s) tels que définis précédemment ; étant entendu que : - les étapes 1’) à 3’) sont mises en œuvre dans l’ordre 1’) puis 2’) puis 3’) ou 2’) puis 3’) puis 1’), de préférence dans l’ordre 1’) puis 2’) puis 3’) ; - au moins une des compositions (A2) , (B2) ou (C) , de préférence au moins une des compositions (A2) ou (C) , plus préférentiellement la composition (A2) comprend un ou plusieurs agent(s) colorant(s) tels que définis précédemment.
Caractéristiques additionnelles du procédé Les caractéristiques décrites précédemment pour la composition (A) , notamment les teneurs en ingrédients, s’appliquent également pour les compositions (A0) , (A1) et (A2) .
La composition (A) ou (A0) ou (A1) ou (A2) comprend de préférence moins de 10% en poids d’agent(s) réticulant(s) tels que définis précédemment, plus préférentiellement moins de 5% en poids d’agent(s) réticulant(s) tels que définis précédemment, encore plus préférentiellement moins de 2% en poids d’agent(s) réticulant(s) tels que définis précédemment par rapport au poids total respectivement de la composition (A) ou (A0) ou (A1) ou (A2) , et encore mieux la composition (A) ou (A0) ou (A1) ou (A2) est exempte d’agent(s) réticulant(s) tels que définis précédemment.
La composition (B1) ou (B2) comprend de préférence moins de 10% en poids de copolymère(s) b), plus préférentiellement moins de 5% en poids de copolymère(s) b), encore plus préférentiellement moins de 2% en poids de copolymère(s) b) par rapport au poids total respectivement de la composition (B1) ou (B2) , et encore mieux la composition (B1) ou (B2) est exempte de copolymère(s) b).
La teneur totale en agent(s) colorant(s) va de préférence de 0,1 % à 20 % en poids, plus préférentiellement de 2 % à 10 % en poids, encore plus préférentiellement de 4 % à 8 % en poids par rapport au poids total de la ou des composition(s) le(s) comprenant.
Lorsqu’une composition selon l’invention comprend le ou les copolymère(s) b) tels que définis précédemment et le ou les agent(s) réticulant(s) tels que définis précédemment, le ou les agent(s) réticulant(s) et le ou les copolymère(s) b) sont présents de préférence dans un ratio massique allant de 5% à 40 %.
La teneur totale en composé(s) métallique(s) va de préférence de 0,1% à 20% en poids, plus préférentiellement de 0.5% à 15% en poids, encore plus préférentiellement de 1% à 10% en poids par rapport au poids total de la ou des composition(s) le(s) comprenant.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les compositions (A) , (A0), (A1) , (A2) , (B1) , (B2) et (C) comprennent de l’eau et éventuellement un ou plusieurs solvants organiques choisis parmi les alcools en C2-C4, les polyols, les ethers de polyols et leurs mélanges, de préférence choisis parmi l’éthanol, l’isopropanol, la glycérine, le propylène glycol, le butylène glycol, le pentylène glycol, l’hexylène glycol, le dipropylène glycol, le diéthylène glycol, le 2-butoxyéthanol, le monométhyléther de propylèneglycol, le monoéthyléther de diéthylèneglycol, le monométhyléther de diéthylèneglycol et leurs mélanges, plus préférentiellement l’éthanol.
Le PEEK (Poly éther ether cétone) est fabriqué et vendu sous le nom de marque VICTREX VICOTE PEEK® 703 de diamètre D50 25 µm, une température de transition vitreuse de 143°C et une température de fusion de 343°C.
Le carbure de silicium (nom de marque SIKA ABR I F500) de diamètre D50 =12,8 µm
- La vitesse de déplacement de la torche est de 150 à 200 mm/s
- Distributeur de poudre double-Sulzer Metco & Débit du mélange de poudre : varie de 2 à 7 g/min
- Epaisseur de la sous-couche : comprise entre 10 à 50 µm
La proportion PEEK/SiC est de 70/30.
Le revêtement sol-gel bicouche est ensuite préparé et pulvérisé de la même manière que pour l’exemple 1.
La taille moyenne des diamètres équivalents des pores de la sous-couche dure est de 14.9 µm (mesure par microtomographie X dans les 43 µm à partir de la surface métallique).
La longueur L1 est comprise entre D/4 et 5D et préférentiellement entre D/2 et 3D. La longueur Gter est comprise entre 0,1D et 4D et préférentiellement entre D et 2D. La longueur Hter est comprise entre -2D et 2D et préférentiellement entre –D et D. L’angle δ est compris entre 60 et 120°, de préférence entre 80 et 100°.
Ce profil distribue efficacement le fluide et évite les zones de concentration de fluide.
Sur cette figure, on peut observer que le segment de longueur L1 est orthogonal à l’axe vertical (angle δ égal à 90°) et que le centre cter est situé sur l’axe vertical. Ainsi le segment de longueur L1 est symétrique par rapport à l’axe vertical z.
La illustre, de manière schématique et non limitative, deux premières variantes d’éléments de distribution selon l’invention.
Ces éléments de distribution sont intégrés dans un réservoir 90 qui peut servir de réacteur, comme par exemple un réacteur à lit fluidisé, ou de colonne de traitement de gaz.
L’axe z représente l’axe vertical et l’axe x est un axe horizontal. L’axe y est l’axe complémentaire pour que le trièdre (x,y,z) forme un repère orthonormé, l’axe y étant donc horizontal et orthogonal au plan (x,z) de la figure.
La première variante V1 de l’élément de distribution comprend un conduit d’admission 70 par lequel arrive le fluide depuis l’extérieur du réservoir 90 pour être injecté dans le réservoir 90. Le conduit d’admission 70 est sensiblement horizontal.
L’élément de distribution comprend un dispositif de répartition du fluide 73 fixé à la sortie du conduit d’admission 70 afin de distribuer de manière homogène le fluide dans le réservoir 90.
Le distributeur comprend un ou plusieurs éléments de distribution, par exemple, le distributeur peut comprendre des éléments de distribution équitablement répartis sur la circonférence 93 du réservoir 90 sur un même niveau vertical ou sur plusieurs niveaux.
La deuxième variante V2 de l’élément de distribution comprend un conduit d’admission 70 par lequel arrive le fluide depuis l’extérieur du réservoir 90 pour être injecté dans le réservoir 90. Le conduit d’admission 70 est sensiblement horizontal.
Le premier coude 71 est dans le plan (zy) orthogonal au plan de la figure (et donc sécant avec le plan dans lequel arrive le conduit d’admission 70) et le deuxième coude 72 est situé dans un plan sécant avec le plan (zy), ici le plan (x,y) horizontal.
La illustre, de manière schématique et non limitative, de troisième et quatrième variantes d’éléments de distribution selon l’invention.
Les pots 12 de produit alimentaire, vus en coupe transversale (perpendiculairement au plan de référence PR), peuvent présenter une forme légèrement conique comme celle illustrée à la . Dans une variante, il n'y a pas de conicité et les flancs des pots 12 peuvent être strictement parallèles à la verticale (c’est-à-dire parallèle à l’axe vertical Z). Les pots 12 de produit alimentaire peuvent également être des pots 12 à paroi latérale convexe, non démoulable par un moule simple.
Les pots 12 sont, suite à leur formation, remplis en produit alimentaire et scellés par une feuille d’opercule 14. La feuille d’opercule 14 s’étend sur la surface supérieure des pots 12, c’est à dire parallèlement au plan de référence PR. La feuille d’opercule 14 a une épaisseur notée e1 typiquement comprise entre 0,03 mm et 0,1 mm. Le matériau constitutif de la feuille d'opercule 14 peut être formé par un assemblage multicouches, avec une couche très fine en feuille d'aluminium et une couche de décor et/ou d’étiquetage.
Il est prévu de pratiquer des lignes de séparation 16 sur tous les côtés où une liaison relie un pot 12 à un pot 12 voisin. Ces lignes de séparation 16 sont des lignes fusibles qui se cassent lorsque l'on incline un pot 12 par rapport à l'autre. Les lignes de séparation 16 rendent possible une séparation de chacun des pots 12 pour une consommation individuelle. Il est également prévu de former des trous 18 en forme d’étoile au niveau des coins entre quatre pots 12. Ces trous 18 facilitent encore la séparation des pots 12.
La plaque de support supérieure 22 et la plaque de support inférieure 24 ont un mouvement relatif selon la direction de l’axe vertical Z, soit la direction normale au plan de référence PR lorsqu’un pack 10 de pots 12 est placé dans l’équipement 20. Ici, la plaque de support supérieure 22 peut être déplacée selon l’axe vertical Z alors que la plaque de support inférieure 24 est fixe. A l’inverse, la plaque de support inférieure 24 pourrait être déplacée selon l’axe vertical Z, ou les deux plaques inférieure et supérieure 22, 24 pourraient être mobiles selon l’axe vertical Z.
Ici, la plaque de support supérieure 22 reçoit un ou plusieurs couteaux 26. Lorsqu’un pack 10 de pots 12 est disposé entre les plaques de support inférieure et supérieure 22, 24, les couteaux 26 s’étendent au-dessus des lignes de séparation 16. Ainsi, les couteaux 26 sont adaptés à former une rainure de prédécoupe par le dessus le long de la ligne de séparation 16.
La plaque de support inférieure 24 reçoit au moins une contre-lame 28. Lorsqu’un pack 10 de pots 12 est disposé entre les plaques de support inférieure et supérieure 22, 24, les contre-lames 28 s’étendent en dessous des lignes de séparation 16. Ainsi, les contre-lames 28 sont adaptées à former une rainure de prédécoupe par le dessous le long de la ligne de séparation 16.
Le nombre de couteaux 26 et de contre-lames 28 peut correspondre au nombre de lignes de séparation 16 à réaliser, de sorte qu’un seul mouvement entre la plaque de support supérieure et la plaque de support inférieure 22, 24 permet de former toutes les lignes de séparation 16 dans un pack 10. Il est également possible de prévoir suffisamment de couteaux 26 et de contre-lames 28 pour traiter plusieurs packs 10 en même temps. La productivité de l’équipement 20 est augmentée.
Comme plus visible à la , notamment grâce à la précision de la presse, on maitrise les profondeurs de pénétration des couteaux 26 et des contre-lames 28 dans la matière plastique du pack 10. La maitrise des profondeurs de pénétration peut être assurée en partie ou en totalité grâce à l’espacement et le déplacement relatif entre les plaques de supports inférieure et supérieure 22, 24. En l’espèce, l’espacement entre les deux plaques de supports 22, 24 est fixé dans la position de travail à la côte e7, c’est-à-dire la somme des épaisseurs e1 de la feuille d’opercule 14 et l’épaisseur e2 de la matière plastique à la jonction entre les pots 12.
Comme illustré à la , chaque couteau 26 pratique une rainure sur une hauteur D3 depuis le dessus du pack 10, et chaque contre-lame 28 réalise une rainure sur une hauteur D4 depuis le dessous du pack 10.
La hauteur D3 de la rainure effectuée par le couteau 26 est comprise entre 10% et 80% de l’épaisseur e2 de la matière plastique, de préférence encore entre 20% et 60% de l’épaisseur e2 de la matière plastique. Le couteau 26 permet également de rainurer intégralement l’épaisseur e1 de la feuille d’opercule 14. La hauteur D4 de la rainure effectuée par la contre-lame 28 est quant à elle comprise entre 25% et 50% de l’épaisseur e2 de matière plastique, de préférence entre 30% et 40%. En l’espèce, la hauteur D3 de la rainure effectuée par le couteau 26 est supérieure à la hauteur D4 de la rainure effectuée par la contre-lame28. De telles rainures assurent une bonne séparation des pots 12 selon les lignes de prédécoupes 16.
On définit une distance restante D5 qui n’est pas incisée, ni par le couteau 26, ni par la contre-lame 28. Cette distance restante D5 est suffisante pour que les zones de liaison entre les pots 12 permettent de soulever le pack 10 de pots 12 seulement par un ou deux pots 12 sans tenir les autres pots 12. Par exemple, la distance restante D5 est comprise entre 20% et 60% de l’épaisseur e2 de la matière plastique. De préférence, la distance restante D5 est comprise entre 25% et 45% de la matière plastique.
les esters ramifiés de dextrine,
- éventuellement en outre au moins une matière colorante,
La composition de l’invention est une composition anhydre.
Par « anhydre », on entend notamment que l'eau n'est de préférence pas ajoutée délibérément dans les compositions mais peut être présente à l'état de trace dans les différents composés utilisés dans les compositions. En particulier, la composition selon l’invention comprend moins de 4 % en poids d'eau, de préférence moins de 3 %, de préférence moins de 2 %, plus préférentiellement moins de 1 %, encore plus préférentiellement moins de 0,5 % en poids d'eau, par rapport au poids total de ladite composition, voire est totalement exempte d'eau.
La composition de l’invention est généralement solide, telle que définie par des paramètres viscoélastiques selon le protocole suivant par exemple.
Les paramètres viscoélastiques des produits (compositions de l’invention) sont mesurés à l’aide d’un rhéomètre DHR2 de chez TA Instruments, à 25°C et à pression atmosphérique (760 mm de Hg). Une pastille de produit est découpée et déposée entre 2 plans métalliques lisses de 20 mm de diamètre et 1 mm d’entrefer. Le module de conservation ou module élastique G’ (Pa) et l’angle de phase delta (°) sont enregistrés en fonction d’une contrainte croissante allant de de 0,1 Pa à 10000 Pa. Les valeurs retenues sont extraites à partir du domaine linéaire dans lequel les modules sont constants, soit à des déformations inférieures à 100 Pa. On considérera comme solide un produit dont le module de conservation G’ est supérieur ou égal à 5000 Pa, et dont l’angle de phase delta sera inférieur ou égal à 30 °.
Procédé et dispositif de contrôle d’accélération d’un véhicule L’invention concerne les procédés et dispositifs de contrôle d’accélération d’un véhicule, notamment un véhicule automobile. L’invention concerne également un procédé et un dispositif de contrôle d’un véhicule, notamment un contrôle d’un système de régulation adaptative de vitesse d’un véhicule.
23 Orifice d’entrée
23a Cône d’entrée
25 Tige
41a Région de paroi
42 Fente dans la paroi
42a Région de paroi
42b Largeur prédéfinie
50 Délimitation virtuelle
100 Dispositif d’essuie-glace
101 Bras d’essuie-glace
103 Lèvre d’essuyage
104 Région de liaison
105 Installation lave-glace
En référence à la , la deuxième variante du dispositif de scellement est la suivante.
Ce dispositif de scellement présente la particularité de s'intégrer au dispositif 31 d'isolation déjà décrit ci-dessus et vient ainsi compléter ce dispositif 31 d'isolation déjà décrit et lui ajouter la fonction de scellement.
Le dispositif de scellement comporte ainsi un canal fluidique 620 débouchant d'un côté dans l'espace interne du réservoir 32, rempli du volume d'air 38, et de l'autre côté dans un espace 660 fermé par la membrane 35. Le dispositif comporte également initialement un corps 650 réalisé dans un composé fusible obturant initialement ce canal à son extrémité débouchant dans le réservoir 32.
En référence à la , le principe de fonctionnement est le suivant :
Initialement, à la température ambiante, c'est-à-dire au-dessous de la température T2 de fusion du composé fusible utilisé, le corps 650 obture le canal, et en l'absence de chaleur, la membrane 35 est initialement dans sa position d'ouverture, de sorte que le fluide peut circuler librement entre les deux canaux 36, 37 ( – P100). Le module de chauffage M4 est activé, pour chauffer le volume d'air 38 à la température T2, permettant la dilatation du volume d'air ainsi que la fusion du corps 650 du composé fusible. La dilatation du volume d'air permet de pousser le corps de composé fusible fondu vers l'espace 660, le corps venant alors se déposer sur la membrane 35 déformée ( – P200). La dilatation du volume d'air déforme également la membrane 35 vers sa position de fermeture, obturant le passage entre les deux canaux 36, 37. Par sa dilatation, le volume d'air 38 peut avoir tendance à plaquer le composé fusible contre la surface de la membrane. Après refroidissement, à la température T3 inférieure à la température T2, le composé fusible se durcit et vient bloquer et maintenir la membrane 35 dans sa position de fermeture, permettant le scellement de la chambre 30 de réaction ( – P300).
En liaison avec les figures 7A à 7F, on peut définir ci-dessous les différentes étapes de fonctionnement d'un système utilisant le dispositif 31 d'isolation et la première variante du dispositif 310 de scellement :
E1 – : Le réservoir 20 d'éluant est mis sous-pression avec le liquide d'élution 24 et maintenu sous-pression par le bouchon formé par le premier composé fusible 25. Ce réservoir 20 peut notamment être prérempli dans le composant. Le pré remplissage peut être réalisé en usine et le composant ensuite conservé à une température de stockage adaptée. Les utilisateurs disposent ainsi d’un composant prêt à l’emploi. E2 – : Collecte des particules aéroportées au niveau du module M1 de collecte. Les particules P aéroportées sont attirées vers l'électrode de collecte et sont par exemple piégées sur une membrane 11. Cette étape est optionnelle car la collecte des particules pourrait être réalisée en dehors du composant et l’échantillon placé dans le module M1 réalisé dans le composant 1. E3 – : Activation du module M4 de chauffage pour atteindre une température ayant une première valeur T1 qui est supérieure à la température de fusion du premier composé fusible 25 fermant initialement le réservoir d'éluant, mais inférieure à la température de fusion des corps 350 employés dans chaque vanne 330a, 330b de scellement à froid de la chambre 30 de réaction. Le module M5 de contrôle active donc le module M4 de chauffage. Le réservoir 20 étant initialement sous pression, le liquide d'élution 24 est libéré du réservoir à travers le canal 21 fluidique d'élution pour atteindre le module de collecte M1 et détacher les particules collées sur la membrane 11. Le liquide d'élution 24, comprenant les particules P, circule dans le circuit fluidique d'élution C1 pour atteindre la chambre 30 de réaction. Le dispositif 31 d'isolation et le dispositif 310 de scellement sont ouverts, permettant au liquide 24 de gagner la chambre 30 de réaction. E4 – : On met en œuvre la réaction de détection dans la chambre 30 de réaction. Classiquement, la réaction nécessite un chauffage de la chambre. Le module M5 de contrôle active donc le module M4 de chauffage. Le module M4 de chauffage est activé, permettant de chauffer la chambre de réaction à une deuxième valeur T2 de température nécessaire à la mise en œuvre de la réaction biochimique. Cette deuxième valeur de température est supérieure à la première valeur T1 de température. Comme indiqué ci-dessus, le chauffage à la deuxième valeur de température est suffisant pour entraîner : La dilatation de l'air présent dans le réservoir 32 du premier dispositif 31 de contrôle d'accès pour actionner les deux vannes 33a, 33b d'isolation à chaud de la chambre 30 de réaction et isoler la chambre pendant la réaction (vannes à l'état 0) ; La dilatation de la bulle d'air 340 utilisée dans les deux vannes 330a, 330b ; La fusion du deuxième composé fusible utilisé dans les deux vannes 330a, 330b de scellement à froid du deuxième dispositif 310 de contrôle d'accès (vannes à l'état 1) ;
La chambre 30 étant isolée à chaud par la fermeture des deux vannes d'isolation du premier dispositif 31 de contrôle d'accès fluidique, la réaction peut être mise en œuvre dans la chambre 30. La température nécessaire à la réaction peut être identique à celle nécessaire pour l'isolation de la chambre, permettant de combiner les deux effets : réaction et isolation de la chambre par une unique activation du module M4 de chauffage et une même consigne pour atteindre la température souhaitée. La réaction d'amplification, par exemple de type PCR ou équivalent, peut utiliser des moyens 4 capables de détecter un signal optique de fluorescence ou d’électro-chimiluminescence ou un changement de couleur ou encore la formation de cristaux à travers une paroi ou les parois de la chambre de réaction, ou un signal électrochimique en vue d'effectuer une détection de matériel biologique dans la chambre 30.
E5 – : Une fois la réaction terminée, le module M4 de chauffage est désactivé ou commandé à une température inférieure à ladite valeur T2 de température. Cela entraîne la libération de la membrane 35 de chaque vanne 33 d'isolation à chaud (vanne à l'état 1) et le refroidissement du deuxième composé fusible utilisé pour les vannes 330a, 330b de scellement à froid du deuxième dispositif 310 de contrôle d'accès fluidique. Le refroidissement se produit jusqu'à une température ayant une valeur inférieure à ladite valeur T2 de température. Les corps 350 des vannes de scellement à froid se figent et viennent obturer les canaux des deux circuits fluidiques, réalisant le scellement de la chambre 30 de réaction (vannes à l'état 0). Le scellement automatique des chambres 30 par solidification d’un composé dans les canaux reliant la chambre 30 à l’extérieur permet de retirer le composant 1 de l’instrument qui le commandait. La mesure des signaux (optiques ou électrochimiques) émis par les produits de réactions peut être menée en parallèle. E6 – : Le composant 1 est scellé de manière étanche, permettant sa manipulation son évacuation sans risque de polluer l’instrument et l’environnement. On remarquera que le fonctionnement passif des vannes de scellement garanti qu’en cas d’erreur de manipulation ou de panne de l’instrument qui , les chambres de réaction seraient scellés. La présence de matériel biologique peut imposer la prise en charge dans une filière d’évacuation spécifique.
La illustre le principe de pilotage des vannes par le cyclage en température appliqué au composant.
Sur cette , on peut ainsi voir :
Une première montée en température jusqu'à un premier palier à une première valeur T1 (environ égale à 48°C), entraînant la fusion du premier composé fusible 25 au niveau du module d'élution et la libération du liquide d'élution. La température est trop basse pour entraîner la fermeture des vannes 33 et 330. Le module M4 de chauffage est ensuite désactivé ou commandé pour une baisse de la température, permettant un refroidissement du composant ; Le module M4 de chauffage est ensuite commandé pour monter jusqu'à un deuxième palier de température, ayant une valeur T2 (environ égale à 70°C pour une réaction d’amplification réalisée par LAMP) qui est supérieure à celle du premier palier. A ce palier de température, les membranes des deux vannes 33 d'isolation à chaud se ferment, permettant une isolation de la chambre 30 de réaction et le deuxième composé fusible fond, permettant ainsi d'amorcer les deux vannes de scellement à froid. Le deuxième palier de température correspond à celui utilisé pour la mise en œuvre de la réaction de détection dans la chambre 30. Il est maintenu suffisamment longtemps pour terminer cette réaction. Après ce deuxième palier, le module M4 de chauffage est désactivé ou régulé à une valeur plus faible T3, entraînant le refroidissement du composant 1 et le figeage des corps 350 réalisés à partir du deuxième composé fusible, pour que ceux-ci viennent obturer les deux circuits fluidiques C1, C2 et sceller la chambre 30 de réaction à froid, par fermeture des deux vannes 330.
Le principe de fonctionnement est identique avec la deuxième variante de réalisation du dispositif 610 de scellement illustré sur la .