INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le cadre écarteur L’installation comprend un cadre écarteur 32 ou dosseret portant à lui-seul l’appareil 4 qui y est fixé rigidement par des moyens classiques tels que des boulons. Ce cadre est illustré en détail aux figures 4 à 6. Le cadre écarteur 32 est fixé rigidement sur un support, par exemple un mur 33 de l’habitation. Il est donc interposé entre le mur 33 et l’appareil 4. Le cadre est par exemple formé par une structure métallique peinte en blanc ou de couleur identique à celle de la chaudière. L’ensemble des composants est solidement attaché à sa structure. Son enveloppe métallique permet de réduire fortement l’empreinte acoustique des équipements qu’il renferme. Le cadre écarteur 32 est suffisamment résistant pour porter la chaudière tout en intégrant les fonctions de production d’hydrogène et d’oxygène à la demande comme on le verra. Il est compatible mécaniquement avec les chaudières existantes et notamment s’intègre aux espaces déjà réservés pour les chaudières dans les habitations. Selon les contraintes de l’installation, on pourra adapter l’épaisseur du cadre, par exemple pour qu’elle soit comprise entre 100 et 132 mm.
Le cadre présente des orifices 17 et/ou des organes de support en coïncidence avec des orifices et/ou des organes de support de l’appareil à combustion.
L’électrolyseur L’électrolyseur 40 est configuré pour alimenter l’appareil 4 en hydrogène gazeux et/ou en oxygène gazeux et est logé tout entier dans le cadre écarteur 32. Il peut utiliser tout type de technologie d’électrolyse, par exemple le type alcalin, AEM (pour l’expression anglaise anion exchange membrane ) ou PEM (pour l’expression anglaise proton exchange membrane ). Sa puissance est dimensionnée en fonction de l’appareil 4 dont il doit optimiser le rendement et la combustion. Par exemple, pour un usage domestique individuel, la puissance de l’électrolyseur peut être située entre 1200 et 3000 W. L’électrolyseur comprend une alimentation 52 en énergie électrique.
Il s’agit par exemple à la base d’un électrolyseur développé et commercialisé par la société Bulane sous la marque dyomix et adapté pour faire partie de cette installation.
Afin de générer l’hydrogène et l’oxygène, une partie de l’eau entrant dans l’électrolyseur 40 depuis le conduit d’eau froide 20 est déviée comme illustré à la pour y être électrolysée. L’installation comprend aussi un filtre 27 configuré pour filtrer cette eau et placé en amont de l’électrolyseur, le filtre étant lui aussi logé dans le cadre écarteur. Le filtre fournit une eau purifiée (par exemple déminéralisée, osmosée ou distillée…) ayant les caractéristiques nécessaires au fonctionnement de l’électrolyseur.
Dans le présent mode de réalisation, comme illustré à la , l’installation est configurée de sorte que des condensats de la chaudière sont récupérés pour alimenter l’électrolyseur via le filtre.
Selon un aspect de l’invention, le vé comprend une ouverture d’entrée positionnée selon une première extrémité du vé le long du deuxième axe, une première ouverture d’évacuation positionnée selon une deuxième extrémité du vé le long du deuxième axe, différente de la première extrémité et une deuxième ouverture d’évacuation positionnée selon la deuxième extrémité du vé le long du deuxième axe, l’ouverture d’entrée étant reliée à la première ouverture d’évacuation et à la deuxième ouverture d’évacuation selon un réseau de conduit.
Selon un aspect de l’invention, le réseau de conduit prend successivement une forme de droite et une forme de courbe.
L’invention a également trait à une machine électrique tournante, comprenant le rotor, l’enroulement de rotor du pôle étant relié électriquement à une source d’alimentation électrique, par l’intermédiaire de liaisons électriques, les liaisons électriques étant obtenues par soudage par pression à froid, soudage par friction-malaxage, brasage par pression ou soudage par pression, la source d’alimentation électrique étant en cuivre.
la représente une vue schématique en coupe d’un rotor de machine électrique tournante selon l’invention ;
la représente une vue schématique d’une cale de fermeture selon l’invention ;
la représente une vue schématique de la structure interne de la cale de fermeture de la ;
la représente une connexion électrique entre un enroulement du pôle et un équipement électrique d’un stator d’une machine électrique tournante ;
La représente une vue schématique en coupe d’un rotor 1 de machine électrique tournante selon l’invention. Le rotor 1 de machine électrique tournante comprend une pluralité de pôles 22, et préférentiellement quatre pôles 22, s’étendant chacun selon un premier axe A1 radial par rapport au rotor 1 et selon un deuxième axe A2 parallèle au rotor 1 par rapport au rotor 1. Autrement dit le pôle 22A s’étend selon l’axe A1a et le pôle 22B s’étend selon l’axe A1b. Chaque pôle 22 comprend un corps de pôle 220 s’étendant selon le premier axe A1 et le deuxième axe A2, et un enroulement 222 de rotor par pôle 22, positionné contre le corps 220 du pôle 22. L’enroulement 222 de rotor prend la forme d’un feuillard s’étendant sur la longueur L dudit corps 220 de pôle selon le premier axe A1 radial enroulé contre le corps 220 de pôle 22. Par pôle de rotor, le feuillard enveloppe le corps 220 et est enroulé autour du corps formant une superposition de couches de feuillard autour du corps 220.
Le rotor 1 comprend également une pluralité de cales de fermeture 4. Une cale de fermeture 4 de la pluralité de cales de fermeture est en contact avec un enroulement 222 de rotor associé à un corps 220 de pôle et ladite cale de fermeture 4 est configurée pour exercer une pression sur ledit enroulement 222 de rotor en direction dudit corps 220 de pôle. Le terme « en direction » signifie que l’enroulement 222 est positionné en appui contre le corps 220 de pôle par l’action en pression de la cale de fermeture 4. Cette action en pression de la cale de fermeture 4 peut être effectuée, de façon préférentielle, perpendiculairement par rapport à la longueur du corps 220 de pôle, c’est-à-dire perpendiculairement par rapport au premier axe A1 radial ou selon un axe ayant une composante selon un axe perpendiculaire au premier axe A1 radiale et perpendiculaire au deuxième axe A2.
Comme énoncé précédemment, l’enroulement 222 prend la forme d’un feuillard s’enroulant le long du corps 220 de pôle et utilisant ainsi tout le volume disponible autour du corps 220 du pôle 22, à la différence des enroulements filaires selon l’art antérieur. Dès lors, un enroulement 222 en feuillard présente l’avantage d’être plus compact qu’un enroulement de fil de conducteur.
En effet, le contact entre deux zones planaires, à savoir deux zones de l’enroulement 222 du feuillard, s’enroulant l’une autour de l’autre, est parfait. A l’inverse, le contact entre deux zones filaires d’un enroulement filaire selon l’art antérieur se fait uniquement selon un point de contact, libérant alors un volume inaccessible pour le conducteur et donc inapproprié pour l’induction électrique.
En outre, de manière connue, de la chaleur est générée dans les enroulements en raison des pertes ohmiques liées aux courants électriques.
Or, le contact permanent entre deux couches de l’enroulement 222 du feuillard présente également l’avantage de générer un pont thermique parfait entre les deux couches, facilitant le transfert thermique et l’extraction de chaleur vers l’extérieur. A l’inverse, le contact imparfait entre les fils de conducteur d’un enroulement selon l’état de l’art permet à l’air, qui est un isolant thermique, d’occuper le volume disponible entre chaque fil de conducteur, ce qui est un frein à l’extraction thermique en provenance de l’enroulement selon l’état de l’art.
L’enroulement 222 de rotor est préférentiellement un feuillard d’aluminium oxydé. Le feuillard d’aluminium oxydé présente l’avantage d’alléger l’enroulement et donc le pôle 22 du rotor permettant ainsi d’augmenter la vitesse de rotation du pôle 22. De plus, l’oxydation de l’aluminium représente également un avantage en permettant l’isolation électrique entre les différentes couches du feuillard de l’enroulement 222 tout en diminuant la distance entre chaque couche du feuillard de l’enroulement 222 favorisant le pont thermique entre les couches du feuillard de l’enroulement 222. En effet, l’oxydation anodique du feuillard permet de bobiner avec une très faible épaisseur des couches d’isolant, d’environ 8µm, optimisant le remplissage du bobinage par l’enroulement 222 et l’échange thermique.
Avec un tel procédé il est permis de déterminer une distance estimée entre le détecteur du type caméra Compton et la source de rayonnement gamma. Ainsi, sur la base de cette distance estimée et de l’imagerie Compton fournie par le détecteur de type caméra Compton, il est aisé de déterminer un positionnement estimé de la source de rayonnement gamma ceci avec un seul détecteur et sans qu’il soit nécessaire de déplacer le détecteur de type caméra Compton. La mise en en œuvre du détecteur du type caméra Compton s’en trouve facilitée.
Par valeur de vraisemblance il est entendu ci-dessus et dans le reste de ce document une valeur relative au plan d’interception qui présente respectivement un maximum/ minimum lorsque le plan intercepte la source de rayonnement gamma et un minimum/ maximum lorsque le plan est à distance de ladite source de rayonnement gamma. On notera que selon une possibilité de l’invention, une telle valeur de vraisemblance peut correspondre à une distance entre les ellipses d’interception associées audit plan et un point d’interception dudit plan avec une direction estimée de la source de rayonnement gamma, ladite valeur étant alors minimum lorsque les distances entre ellipse d’interception/ point d’interception sont minimales et donc que le plan d’interception intercepte la source de rayonnement gamma.
L’étape E) de calcul de la valeur de vraisemblance peut comprendre les sous-étapes suivantes : E1) Pour chaque plan d’interception et à partir des signaux correspondant aux photons gamma, détermination d’un point d’interception estimé entre une direction estimée de la source de rayonnement gamma et ledit plan d’interception, E2) pour chaque photon gamma et pour chacun des plans, calcul de la distance minimale entre l’ellipse d’interception dudit photon gamma et le point d’interception, la distance minimale entre une ellipse d’interception et le point d’interception étant définie comme une distance négative lorsque le point d’interception est contenu dans ladite ellipse d’interception, E3) pour chacun des plans et à partir de l’ensemble des distances minimales calculées pour ledit plan, calcul de la valeur de vraisemblance de ce même plan à partir desdites distances minimales.
Une telle étape de calcul permet de fournir une valeur de vraisemblance particulièrement adaptée. En effet, les inventeurs ont identifiés que lorsque la source de rayonnement gamma était interceptée par un plan, les ellipses d’interception dudit plan se croisent au niveau de la source de rayonnement gamma. Ainsi, dans une telle configuration, les distances minimales entre les ellipses d’interception et le point d’interception estimé sont donc sensiblement nulles. Ainsi, en basant la valeur de vraisemblance sur ces distances, il est aisé d’identifier le plan le plus susceptible d’intercepter la source de rayonnement gamma puisque c’est celui présentant les distances minimales les plus faibles.
Lors de l’étape E3) de calcul de la valeur de vraisemblance de ce même plan peut être une distance minimale médianes entre les ellipses d’interception et le point d’interception pour ledit plan, lors de l’étape F) de détermination à partir des valeurs de vraisemblance calculée le plan d’interception qui est le plus susceptible d’intercepter la source de rayonnement gamma, le plan d’interception qui est le plus susceptible d’intercepter la source de rayonnement gamma étant déterminée comme étant celui qui présente, en valeur absolue, la valeur de vraisemblance la plus faible.
Une telle valeur médiane sera faible lorsque les distance minimale médianes entre les ellipses d’interception et le point d’interception seront également faibles, c’est-à-dire lorsque ledit plan intercepte la source de rayonnement gamma. De ce fait un tel choix de valeur de vraisemblance est particulièrement adapté.
Lors de l’étape de détermination, pour chacun des plans d’interception, du point d’interception estimé entre une direction estimée de la source de rayonnement gamma et ledit plan d’interception, le point d’interception peut être déterminé à partir des ellipses d’interception dudit plan, ledit point d’interception étant préférentiellement calculé à partir d’un calcul de barycentres d’au moins une partie desdites ellipses d’interception.
De tels calculs permettent d’identifier le point d’interception pour chacun des points de manière simple sans avoir à faire appel aux algorithmes de reconstruction d’image de l’art antérieur.
Les étapes C) à E) peuvent être répétées, lors de l’étape de définition d’au moins deux plans d’interception, il est défini au moins trois plans d’interception, lesdits plans d’interception étant choisis, dans le cas où l’étape C) est précédée par une étape E), avec une distance respective comprise dans une plage de distances délimitée par les deux distances associées aux deux plans les plus susceptibles d’intercepter la source de rayonnement gamma, lesdites deux distances associées aux deux plans les plus susceptibles d’intercepter la source de rayonnement gamma étant incluse dans ladite plage de distances
Avec une telle approche, il est possible d’identifier le plan le plus susceptible d’intercepter la source de rayonnement gamma avec un nombre de plan à calculer réduit.
Il peut en outre être prévu après l’étape F) de détermination du plan d’interception qui est le plus susceptible d’intercepter la source de rayonnement gamma, une étape de fourniture d’une image gamma corrigée sur la base de la distance estimée à l’étape E).
Une telle image gamma corrigée est particulièrement adaptée pour identifier la direction de la source. En effet, la prise en compte de la distance estimé à partir du procédé selon l’invention permet d’améliorer significativement la sensibilité en direction de l’image et permet donc bien identifié la direction de la source de rayonnement gamma.
Il peut être prévu préalablement à l’étape A) une étape de A’) d’étalonnage du dispositif détecteur du type caméra Compton consistant à mettre en œuvre les étapes A) à F) avec une pluralité de source de référence disposée à différente distance de manière à fournir une fonction de correction de distance, lors de l’étape F) de détermination du plan d’interception qui est le plus susceptible d’intercepter la source de rayonnement gamma, la distance estimée entre la source et le détecteur du type caméra Compton correspondant à la distance entre ledit plan le plus susceptible d’intercepter la source de rayonnement gamma peut être une distance corrigée à partir de la fonction de correction de distance.
De cette manière, il est possible de fournir une distance corrigée plus proche de la distance réelle entre la source de rayonnement gamma et le détecteur de type caméra Compton.
L’invention concerne en outre un programme d'ordinateur comportant des instructions pour l'exécution des étapes du procédé selon l'invention lorsque ledit programme est exécuté par un ordinateur.
Un tel programme d’ordinateur permet la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention et donc de bénéficier des avantages qui y sont associés.
- un système de stockage d’hydrogène ou d’oxygène.
Ce cadre peut ainsi porter un équipement autre qu’un électrolyseur.
On prévoit aussi selon l’invention un ensemble comprenant :
- au moins un cadre écarteur configuré pour porter un appareil de combustion, et
- un électrolyseur apte à être logé dans le cadre écarteur.
On prévoit enfin selon l’invention un procédé de montage d’un appareil à combustion, dans lequel :
- on fixe au moins un cadre écarteur à un support et on fixe un appareil à combustion au cadre écarteur de sorte que le cadre écarteur est interposé entre l’appareil et le support, et
- le cadre écarteur logeant un électrolyseur, on connecte un conduit d’hydrogène et/ou d’oxygène de l’électrolyseur à l’appareil.
DESCRIPTION DES FIGURES Nous allons maintenant présenter des modes de réalisation de l'invention à titre d'exemples non-limitatifs à l'appui des dessins sur lesquels :
- les figures 1 à 3 sont des schémas d’un premier mode de réalisation de l’installation selon l’invention ;
- les figures 4 à 6 sont des vues en perspective d’un cadre écarteur du premier mode de réalisation avec plusieurs exemples de configuration des couplages de fluide,
- la est une vue en perspective d’une configuration des couplages de fluide de la chaudière de la ,
- la est un schéma analogue à la montrant un deuxième mode de réalisation de l’invention ; et
- la est une vue d’un cadre écarteur faisant partie d’un troisième mode de réalisation de l’invention
Premier mode de réalisation Nous allons présenter un premier mode de réalisation de l’invention à l’appui des figures 1 à 7. On pourra si besoin se référer au document FR-3 090 079 pour plus de détails sur certains aspects de la combinaison entre un appareil à combustion à brûleur et un électrolyseur.
L’installation 102 illustrée sur la comporte un appareil à combustion 4 et un électrolyseur 40.
L’invention n’est bien évidemment pas limitée aux exemples de réalisation décrits à titre illustratif et non limitatif.
Procédé de détection de corrosion et d’évaluation d’infiltration par mesure de valeur d’une caractéristique magnétique. DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui de la détection ou/et de prévention de corrosion par mesure d’une valeur d’une caractéristique magnétique. Cette valeur mesurée est celle d’un champ magnétique d’un aimant à un emplacement donné.
Notamment, le domaine technique de l’invention est celui de la détection et du suivi de la corrosion de portion métallique accolée un aimant.
Elle se rapporte notamment à la mesure d’une valeur caractéristique magnétique à un emplacement donné du champ magnétique d’un aimant d’un témoin sensible à la corrosion présent dans une paroi d’une structure du génie civil, pour la prévention d’une corrosion d’au moins une armature métallique dans un enrobage poreux formant la paroi. L’enrobage peut être en béton par exemple. Par « un enrobage » on entend une couche poreuse à l’état solide enrobant l’armature métallique. Par exemple, dans le cas d’une structure du génie civil en béton armé, le béton est considéré comme l’enrobage. Ainsi, l’invention peut à l’aide d’un témoin prévenir contre une corrosion d’une armature métallique d’une paroi d’une structure du génie civil.
De manière générale, la présente invention peut être utilisée pour détecter et suivre la corrosion dans tous types d’armature métallique difficilement accessible.
La présente invention concerne donc la détection d’emplacement de corrosion à partir de données magnétiques et en particulier la détection de corrosion d’un organe à partir d’une lecture ou mesure d’une valeur caractéristique magnétique à un emplacement donné d’un champ magnétique d’un aimant permanent.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Il existe différents moyens de déduction de corrosion d’une portion métallique, qu’elle soit visuelle, chimique, résistivité électrique ou par onde tel que les ultrasons.
Cependant, certains de ces moyens nécessitent d’avoir un accès direct à la portion métallique ce qui n’est pas toujours le cas, par exemple pour l’armature métallique enrobée dans du béton d’une paroi en béton armé.
Il est avantageux de connaître l’état de l’enrobage pour prévenir le vieillissement de l’armature.
En effet, si l’on exclut son vieillissement naturel, la durée de vie d’une structure du génie civil par exemple en béton armé, peut être limitée par la pénétration d’agents agressifs tels que les ions de chlorure ou par les cycles de gel-dégel qui entraînent un gonflement et des fissurations ainsi qu’un écaillage des surfaces exposées aux sels de déverglaçage.
Un facteur commun à ces pathologies est la corrosion. La quantification de cette corrosion en moyenne ou en gradient surfacique est subséquemment une phase primordiale dans le diagnostic des structures maritimes.
Des contrôles par carottage sur le béton armé sont régulièrement effectués par les maîtres d’ouvrages pour connaître la concentration en ions chlorure et ainsi estimer l’état d’avancement d'une éventuelle dégradation en utilisant des modèles prédictifs permettant d’optimiser les réparations des enrobages. Malheureusement, ces contrôles par carottage sont destructifs, ce qui minimise l’échantillonnage via le carottage, et donc limitent l’estimation de l’état d’avancement de la dégradation au niveau de l’ensemble de la structure.
Aussi, en terme opérationnel, la méthode communément utilisée pour la surveillance et la prévention face à de telles pathologies implique des inspections visuelles régulières pour le relevé des fissurations débouchant à la surface des parois de la structure, suivies de réparations sous forme d’enrobage pour empêcher l’eau chlorée d’atteindre les aciers.
Par ailleurs, différentes techniques de contrôle non destructif (CND) existent et permettent d’estimer des paramètres significatifs (indicateurs performanciels) de la durée de vie d'une structure, telle que le taux de saturation des bétons et la porosité.
Néanmoins, des difficultés surviennent dans l’identification des méthodes rentables et reproductibles fournissant des données utiles sur de longues périodes de temps, puisque le phénomène de corrosion des armatures des structures tend à se produire lentement.
Dans certaines applications, des techniques de surveillance intégrées sont mises en œuvre utilisant des capteurs de différentes technologies placés dans le béton d’enrobage dans le but de mesurer la concentration des chlorures.
Composition comparative B Fond de teint longue tenue disponible dans le commerce Rouge à lèvres liquide longue tenue disponible dans le commerce Mascara résistant à l’eau disponible dans le commerce Facilité d’enlèvement 3 4 3 Aptitude au décollement du film 2 2 1 Irritation 3 4 4
Composition comparative C Fond de teint longue tenue disponible dans le commerce Rouge à lèvres liquide longue tenue disponible dans le commerce Mascara résistant à l’eau disponible dans le commerce Facilité d’enlèvement 3 3 2 Aptitude au décollement du film 5 5 5 Irritation 1 1 1
Composition comparative G Fond de teint longue tenue disponible dans le commerce Rouge à lèvres liquide longue tenue disponible dans le commerce Mascara résistant à l’eau disponible dans le commerce Facilité d’enlèvement 2 3 2 Aptitude au décollement du film 1 1 1 Irritation 2 3 2
Les résultats montrent que la composition inventive A a donné les meilleurs résultats en ce qui concerne les trois critères suivants : « facilité d’enlèvement », « capacité à décoller le film » et « irritation ». La composition comparative B a donné des résultats inacceptables en ce qui concerne la « capacité à décoller le film » et « l’irritation ». La composition comparative C a donné des résultats médiocres en ce qui concerne la « facilité d’enlèvement ». La composition comparative G a donné des résultats inférieurs en ce qui concerne les trois propriétés (« facilité d’enlèvement », « capacité de décollement du film » et « irritation ») par rapport à la composition inventive A. Ainsi, l’utilisation d’un agent filmogène acrylate modifié de manière hydrophobe avec un second agent filmogène dans les compositions de la présente divulgation a amélioré de manière surprenante les trois propriétés de « facilité d’enlèvement », « capacité de décollement du film » et « irritation ».
Les tests décrits ci-dessus ont également été effectués pour les compositions anhydres de l’exemple 2. Les résultats sont fournis dans les tableaux ci-dessous.
Composition inventive H Fond de teint longue tenue disponible dans le commerce Rouge à lèvres liquide longue tenue disponible dans le commerce Mascara résistant à l’eau disponible dans le commerce Facilité d’enlèvement 4 5 5 Aptitude au décollement du film 4 4 3 Irritation 2 2 2