INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- des mélanges d’une gomme de polydiméthylsiloxane et d’un silicone cyclique, tel que le produit SF 1214 Silicone Fluid de la société General Electric ; ce produit est une gomme SF 30 correspondant à une diméthicone, ayant un poids moléculaire moyen en nombre de 500 000, dissoute dans l’huile SF 1202 Silicone Fluid correspondant au décaméthylcyclopentasiloxane ;
- des mélanges de deux PDMS de viscosités différentes, et plus particulièrement d’une gomme de PDMS et d’une huile de PDMS, tel que le produit SF 1236 de la société General Electric. Le produit SF 1236 est un mélange d’une gomme SE 30 définie ci-dessus, d’une viscosité de 20 m²/s et d’une huile SF 96 d’une viscosité de 5×10 -6 m²/s. Ce produit inclut de préférence 15 % de gomme SE 30 et 85 % d’une huile SF 96.
R 2 SiO 2/2 , R 3 SiO 1/2 , RSiO 3/2 et SiO 4/2 ,
Parmi ces résines, on peut citer le produit commercialisé sous le nom de Dow Corning 593 ou ceux commercialisés sous les noms de Silicone Fluid SS 4230 et SS 4267 par General Electric, qui sont des silicones à structure diméthyl/triméthylsiloxane.
Les polyalkylarylsiloxanes sont notamment choisis parmi les polydiméthyl/méthylphénylsiloxanes et les polydiméthyl/diphénylsiloxanes linéaires et/ou ramifiés d’une viscosité allant de 1×10 -5 à 5×10 -2 m 2 /s à 25 °C.
Parmi ces polyalkylarylsiloxanes, les exemples qu’on peut citer, incluent les produits vendus sous les noms suivants :
A partir du code de calcul présenté dans la on peut procéder de manière inverse pour estimer le besoin d’angle de calage, tel qu’illustré dans la . Ainsi le besoin d’angle de calage 52 peut être estimé à l’aide du modèle 53 du stator à partir des conditions de fonctionnement 54 du stator, à partir des paramètres géométriques 55 connus du stator et à partir d’une loi mathématique 56 d’optimisation qui maximise le rendement du module hélice. La loi mathématique 56 permet de régler automatiquement le besoin de calage du stator afin de maximiser le rendement de l’ensemble rotor et stator pour un point de fonctionnement des hélices donné.
On décrit dans ce qui suit l’organigramme de la qui résume l’architecture du code de calcul associé à un rotor 60 et mis en œuvre par le FADEC 24 pour toute configuration propulsive de type Open rotor.
Les valeurs d’entrée 61 sont constituées par des paramètres géométriques connus pour un rotor donné, des paramètres atmosphériques mesurés par des sondes, des paramètres mécaniques mesurés par des capteurs présents sur le moteur et des paramètres calculés précisés ci-après.
Par exemple, la géométrie d’un rotor donné est caractérisée par des paramètres géométriques tels que le diamètre, le rapport de moyeu, le nombre de pales, le facteur d’activité et une hauteur de référence au plan du rotor. A partir de ces paramètres géométriques initiaux on calcule d’autres paramètres géométriques tels que le rayon externe (Rtip), le rayon interne (Rhub120), la section de passage du rotor (Area120), la corde moyenne du rotor ou le rapport corde/diamètre du rotor.
Par exemple, les paramètres atmosphériques mesurés par des sondes et représentatifs d’une condition de vol donnée sont la vitesse de vol (V0), la vitesse du son (Vson) et la masse volumique ambiante (RhoAmb).
Par exemple, les paramètres mécaniques mesurés par des capteurs et représentatifs d’un point de fonctionnement donné sont le régime de rotation du rotor (Nmech120), l’angle de calage du rotor (Calage120) et le couple mécanique sur l’arbre du rotor (Trq120). A partir de ces paramètres mécaniques initiaux on calcule d’autres paramètres tels que la vitesse périphérique du rotor (Utip120) et le rapport entre la vitesse de vol et la vitesse périphérique du rotor (V0qUtip120).
Après la détermination par mesure ou calcul des données d’entrée de l’étape 61, le FADEC 24 procède à l’étape de calcul 62 du champ de vitesse du sillage à l’infini en aval du rotor en faisant l’hypothèse de la conservation du débit et en utilisant la transposition de la hauteur de référence au plan du rotor à l’infini en aval (RqRtipWake180) , la vitesse axiale induite du sillage du rotor à l’infini (VizWake180), la contraction de la veine fluide entre le plan du rotor et l’infini en aval (Rtip180qRtip120) et le rapport entre la vitesse axiale et la vitesse tangentielle à l’infini en aval (VzWake180qUtip180) tel que précisé dans les formules suivantes.
RqRtipWake180 est la transposition de la hauteur de référence au plan du rotor à l’infini en aval ;
RqRtipCalc0d120 représente la hauteur de référence au plan du rotor pour les calculs du modèle ;
RhubQtip120 représente le rapport de moyeu du rotor ;
VizWake180 est la vitesse axiale induite du sillage du rotor à l’infini ;
Selon un mode de réalisation, la charge hydrocarbonée présente une gamme d’ébullition ayant une largeur supérieure ou égale à 100°C, de préférence supérieure ou égale à 120°C, de préférence encore supérieure ou égale à 150°C. Selon un mode de réalisation, la charge hydrocarbonée présente une gamme d’ébullition d’une largeur allant de 100 à 350°C, de préférence de 120 à 300°C, de préférence encore de 150 à 250°C.
La largeur de la gamme d’ébullition désigne la différence entre le point final d’ébullition et le point initial d’ébullition.
Selon un mode de réalisation, le point initial d’ébullition de la charge hydrocarbonée se situe dans la gamme allant de 20 à 250°C, de préférence de 30 à 200°C.
Selon un mode de réalisation, le point final d’ébullition de la charge hydrocarbonée se situe dans la gamme allant de 150 à 400°C, de préférence de 180 à 390°C.
Selon un mode de réalisation, la charge hydrocarbonée est choisie parmi les essences, les carburants jet ou les gazoles.
Typiquement, les essences ont un point initial d’ébullition et un point final d’ébullition dans la gamme allant de 20 à 250°C, de préférence de 30 à 230°C.
Typiquement, les carburants jet ont un point initial d’ébullition et un point final d’ébullition dans la gamme allant de 100 à 300°C, de préférence de 150 à 250°C.
Typiquement, les gazoles ont un point initial d’ébullition et un point final d’ébullition dans la gamme allant de 120 à 400°C, de préférence de 150 à 390°C.
Selon un mode de réalisation préféré, la charge hydrocarbonée est choisie parmi les coupes essences.
Selon un mode de réalisation, la charge hydrocarbonée présente une gamme d’ébullition ayant une largeur supérieure ou égale à 100°C et comprend :
a) de 20 à 60% en masse, de préférence de 30 à 55% en masse, de composés aromatiques ;
par rapport à la masse totale de la charge hydrocarbonée.
Selon un mode de réalisation particulier, la charge hydrocarbonée comprend : a) de 35 à 55% en masse de composés aromatiques ; b) de 30 à 50% en masse de paraffines non cycliques contenant au moins 5 atomes de carbone ; et c) de 5 à 15% en masse de naphtènes.
La teneur en composés aromatiques, en paraffines et/ou en naphtènes peut être déterminée par chromatographie gazeuse.
avec la commande d’au moins un interrupteur complémentaire respectif en position fermée lors d’une phase respective à tension sensiblement constante, ledit groupe de valeurs comporte en outre : valeur de la tension d’entrée ; opposé de la valeur de la tension d’entrée ; valeur de la tension de sortie ; opposé de la valeur de la tension de sortie ; et valeur nulle ;
- ledit groupe de valeurs comporte la valeur de la tension d’entrée et l’opposé de la valeur de la tension d’entrée si le convertisseur comprend un interrupteur complémentaire respectif connecté directement entre les deuxièmes extrémités d’un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, lesdites deuxièmes extrémités étant connectées au deuxième pont de commutation ;
ledit groupe de valeurs comporte la valeur de la tension de sortie et l’opposé de la valeur de la tension de sortie si le convertisseur comprend un interrupteur complémentaire respectif connecté directement entre les premières extrémités d’un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, lesdites premières extrémités étant connectées au premier pont de commutation ;
ledit groupe de valeurs comporte la valeur nulle, si le convertisseur comprend deux interrupteurs complémentaires, un premier interrupteur complémentaire étant connecté directement entre les premières extrémités d’un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, lesdites premières extrémités étant connectées au premier pont de commutation et un deuxième interrupteur complémentaire étant connecté directement entre les deuxièmes extrémités d’un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, lesdites deuxièmes extrémités étant connectées au deuxième pont de commutation ;
- le système électronique de conversion d’énergie électrique est un système de conversion en une énergie électrique continue, tel qu’un système de conversion continu-continu ou un système de conversion alternatif-continu.
L’invention a également pour objet un procédé de pilotage d’un convertisseur d’énergie électrique, le convertisseur étant tel que défini ci-dessus, le procédé étant mis en œuvre par un dispositif électronique de pilotage et comprenant la commande, lors d’un cycle respectif de résonance des ensembles piézoélectriques, d’une commutation de chacun des interrupteurs pour alterner des phases à tension sensiblement constante aux bornes des ensembles piézoélectriques et des phases à charge sensiblement constante aux bornes desdits ensembles piézoélectriques,
lors d’au moins une phase à tension sensiblement constante, au moins un interrupteur complémentaire respectif est commandé en position fermée.
Suivant un autre aspect avantageux de l’invention, le procédé de pilotage comprend la caractéristique suivante :
- lors de chaque phase à charge sensiblement constante, au plus un interrupteur respectif parmi les interrupteurs connectés directement au premier ensemble piézoélectrique et au plus un interrupteur respectif parmi les interrupteurs connectés directement au deuxième ensemble piézoélectrique sont commandés en position fermée en même temps, et tous les autres interrupteurs des premières et deuxièmes branches de commutation sont commandés en position ouverte.
la est une représentation schématique d’un système électronique de conversion d’énergie électrique selon l’invention, comprenant un convertisseur d’énergie électrique et un dispositif électronique de pilotage dudit convertisseur, le convertisseur comportant un couple de premier et deuxième ensembles piézoélectriques, un premier pont de commutation comportant deux premières branches de commutation, chaque première branche de commutation comportant deux premiers interrupteurs, un deuxième pont de commutation comportant deux deuxièmes branches de commutation, chaque deuxième branche de commutation comportant deux deuxièmes interrupteurs, chaque ensemble piézoélectrique comportant une première extrémité connectée au premier pont de commutation et une deuxième extrémité connectée au deuxième pont de commutation, chaque premier interrupteur étant connecté entre une borne d’application de la tension d’entrée et une première extrémité respectives, chaque deuxième interrupteur étant connecté entre une borne de fourniture de la tension de sortie et une deuxième extrémité respectives, et le convertisseur comportant en outre un interrupteur complémentaire connecté directement entre les premières extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques ;
la est un ensemble de courbes représentant un courant circulant dans les ensembles piézoélectriques normalisée à une amplitude de 1, une déformation mécanique totale des ensembles piézoélectriques normalisée à une amplitude de 1, une tension entre des extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques, une tension entre les autres extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques, ainsi qu’une tension totale des ensembles piézoélectriques correspondant à la somme desdites tensions élémentaires aux bornes de chaque ensemble piézoélectrique, et ce pour une configuration abaisseur de tension ;
la est une vue analogue à celle de la , selon un autre exemple du convertisseur d’énergie électrique, où chaque deuxième branche de commutation comporte un seul deuxième interrupteur et l’interrupteur complémentaire est connecté directement entre les deuxièmes extrémités dudit couple d’ensembles piézoélectriques ;
la est une vue analogue à celle de la et selon l’exemple de la , pour une autre configuration de conversion d’énergie électrique, à savoir une configuration très élévateur de tension ;
la est une vue analogue à celle de la , selon un autre exemple du convertisseur d’énergie électrique, où le convertisseur d’énergie électrique est apte à convertir la tension d’entrée en plusieurs tensions de sortie distinctes, et comporte - pour chaque tension de sortie respective - un couple respectif de premier et deuxième ensembles piézoélectriques et un deuxième pont de commutation respectif, chaque deuxième branche de commutation étant connectée entre deux bornes de fourniture de ladite tension de sortie respective ;
la est une vue analogue à celle de la , selon un aspect complémentaire où le convertisseur comprend en outre un circuit d’aide à la commutation connecté entre les premières extrémités du couple d’ensembles piézoélectriques ;
Le brevet FR2907977B1 décrit un électrique se présentant sous la forme d'un cadre (110) comprenant une âme (111) plate en matière métallique revêtue d'un revêtement (112) en matière synthétique isolante et des moyens de clippage (120) d'une plaque de façade enjoliveur. Ces moyens de clippage comprennent des plots en matière synthétique isolante, distincts du cadre et rapportés dans des ouvertures traversantes de ce dernier.
Le brevet FR2880206 décrit un autre exemple de support (100) d'appareillage électrique comprenant un cadre plat en matière métallique pourvu de quatre branches munies de moyens de clippage d'une plaque de façade enjoliveur et délimitant une ouverture centrale bordée de moyens de montage de socles de mécanisme d'appareillage électrique, caractérisé en ce que ledit cadre plat est surmoulé d'une peau en matière synthétique isolante qui recouvre la majeure partie de la face avant dudit cadre. Les moyens d'assemblage comprennent en saillie dudit bord périphérique extérieur un élément mâle et un élément femelle
Le brevet EP2936634 propose par exemple un module d'appareillage électrique engager dans une boîte électrique, pour recevoir un mécanisme de prise de courant ou d'interrupteur ou de va-et-vient, et un boîtier en matériau isolant, avec un enjoliveur comporte soit des ouvertures de passage de broches d'une fiche électrique, soit une touche, et qu’une plaque de finition qui borde l'enjoliveur du mécanisme d'appareillage. Le boîtier comporte une paroi avant qui comprend en saillie de sa face arrière, deux plots d'encliquetage prévus pour s'engager au travers des trous carrés pratiqués dans la paroi avant du boîtier, et pour s'accrocher à la face arrière de celle-ci. Les moyens de fixation sont formés deux pattes de flexion diamétralement opposées découpées dans la paroi latérale du corps et qui portent chacune sur leurs faces externes une dent d'encliquetage.
Inconvénients de l’art antérieur Le maintien de la plaque décorative par des pattes flexibles n’est pas totalement satisfaisante car elle nécessite un moule à tiroir relativement complexe pour la production en série par injection plastique. De plus, lors du montage de la boîte d’encastrement, il arrive qu’une manipulation malencontreuse conduise à exercer une pression pouvant aller jusqu’à leur rupture. Enfin les efforts exercés par de telles pattes flexibles dans la direction perpendiculaire au plan des pattes est relativement faible et il suffit d’un effort réduit sur la plaque pour conduire à son arrachage.
Solution apportée par l’invention Afin de remédier à ces inconvénients, la présente invention concerne selon son acception la plus générale Reprise des revendications après validation Description détaillée d’un exemple non limitatif de réalisation de l’invention
La présente invention sera décrite de manière plus détaillée en référence à des exemples non limitatifs de réalisation précisant les avantages et considérations susmentionnées. Une description plus particulière de l'invention brièvement décrite ci-dessus se réfèrent aux dessins annexés o : la est une vue schématique de dessous en coupe transversale dans un plan passant par l’insert métallique la est une vue agrandie de la au niveau des pattes de clipsage [FI la est une vue schématique de dessus en coupe AA désigné sur la la est une vue schématique en coupe perpendiculaire au plan passant par l’insert métallique la est une vue agrandie de la au niveau des découpes de passage de vis.
Principe général Les figures annexées illustrent un exemple de réalisation d’une prise injectée en matière plastique avec une plaquette surmoulée (200) en acier. Cette prise est complétée par un enjoliveur formé par une plaquette de finition (300) représentés sur les figures 3 à 5.
La prise injectée (100) présente quatre découpes (110, 120, 130, 140) en forme de virgule pour le passage d’une vis, le prolongement arqué permettant d’ajuster l’orientation de la prise.
L’enjoliveur (300) est fixé sur la prise (100) par clipsage pour permettre la mise en place ou le retrait sans outillage, tout en assurant un positionnement précis et une résistance à l’arrachage inopiné. A cet effet la prise présente à sa périphérie, sur chacun des quatre côtés (10, 20, 30, 40), deux protubérances déformables (111, 115 ; 121, 125 ; 131, 135 ; 141, 155).
Vue en détail des protubérances de clipsage La présente une vue en détail des protubérances de clipsage (111 ; 115) d’un côté (10), les protubérances de clipsage des autres côtés (20, 30, 40) présentant la même configuration.
Ces protubérances de clipsage (111 ; 115) prolongent dans la direction perpendiculaire le bord (112) pour présenter deux pointes respectivement (1 ; 11) venant s’engager dans une nervure complémentaire (310) prévue à la périphérie intérieure de l’enjoliveur (300).
La première protubérance (111) présente une forme trapézoïdale avec une lumière (112), définissant deux bras latéraux (2, 3) divergeant et une poutre flexible (4) parallèle au bord (112). Cette poutre (4) présente un bosselage constituant la pointe (1) prismatique.
La deuxième protubérance (115) présente également une forme trapézoïdale avec une lumière (116), définissant un premier bras (5) et bras externe (6). Une deuxième poutre flexible (7) s’étend entre ces deux bras (5, 6). Cette poutre (7) parallèle au bord (112) présente un second bosselage constituant la pointe (2) prismatique.
La distance entre l’extrémité des pointes (1 ; 2) prolongeant deux côtés opposés (10 30) ou (20, 40) est légèrement supérieure à la distance entre les parois intérieures de l’enjoliveur (300), de tel sorte que lorsqu’on l’applique contre la prise (100), on provoque la déformation des protubérances de clipsage. Plus précisément, l’effort exercé sur les pointes prismatiques (1 ; 11) tend à les repousser vers l’intermédiaire de force un flambage élastique de la poutre (4, 7). Le bord de l’enjoliveur (300) peut alors se déplacer vers la paroi, et les pointes (1, 11) reprennent leur position initiale pour s’engager dans la nervure périphérique (310). Vue en détail des protubérances la découpe de vissage
La représente une vue en détail de la découpe de vissage. La plaquette métallique (200) est surmoulée dans une matière plastique, formant une peau arrière (160) d’une épaisseur inférieure à l’épaisseur de la peau extérieure (170).
La découpe (110) présente dans la traversée de la peau arrière (160) une largeur (116) égale à la largeur (117) au niveau de la traversée de la plaquette métallique (200), et inférieure à la largeur (118) au niveau de la traversée de la peau extérieure (170). Cette caractéristique permet d’éviter que la tête de la vis ne vienne former une surépaisseur gênant l’application d’un enjoliveur (300).
Il va de soi que l’invention s’applique également à une paroi coffrante 1 dépourvue de cloison de fermeture 11.
Selon l’invention, en référence à la , la paroi coffrante 1 comporte une pluralité d’organes électriques chauffants 5a-5i montés sur une face arrière F2 de la tôle métallique 10. De manière préférée, les organes électriques chauffants 5a-5i sont résistifs et configurés pour s’échauffer lorsqu’ils sont traversés par un courant électrique. Dans cet exemple, les organes électriques chauffants 5a-5i se présentent sous la forme de fils ou de nappes de matériau conducteur, en particulier, du cuivre. Les organes électriques chauffants 5a-5i sont répartis sur plusieurs zones distinctes et écartées de la face arrière F2.
Dans cet exemple, en référence à la , les organes électriques chauffants 5a-5i s’étendent longitudinalement entre les raidisseurs longitudinaux 12 de manière à être répartis contre la face arrière F2 de la tôle métallique 10 et ainsi apporter un chauffage réparti par conduction thermique de manière à chauffer de manière homogène la face avant F1.
Selon l’invention, en référence à la , la paroi coffrante 1 comprend un module de contrôle 4 configuré pour activer de manière séquentielle au moins deux organes électriques chauffants 5a-5i afin de permettre de limiter la consommation électrique, en particulier, quand la puissance électrique d’alimentation disponible est inférieure à la puissance électrique totale permettant d’activer simultanément l’ensemble des organes électriques chauffants 5a-5i. De manière avantageuse, on tire avantage de l’inertie thermique de la tôle métallique 10 pour réaliser une pluralité de chauffages successifs des différentes zones de la tôle métallique 10 afin d’obtenir une température homogène au niveau de la face avant F1.
Comme illustré à la , le module de contrôle 4 comporte au moins un connecteur 40 configuré pour être relié à une source de puissance électrique disponible sur le chantier, en particulier, un réseau électrique d’une puissance comprise entre 90Kva et 125Kva. Le module de contrôle 4 comporte en outre une unité de traitement 41, en particulier, un processeur pour commuter l’activation des organes électriques chauffants 5a-5i.
De manière préférée, le module de contrôle 4 est relié directement aux organes électriques chauffants 5a-5i afin de les alimenter en courant électrique afin de générer de la chaleur par effet Joule. De manière alternative, le module de contrôle 4 comporte un générateur magnétique, en particulier une bobine, afin de générer des courants inductifs dans les organes électriques chauffants 5a-5i.
De préférence, le module de contrôle 4 est monté dans la paroi coffrante 1 et son connecteur 40 est accessible depuis une face arrière de la cloison de fermeture 11.
Le module de contrôle 4 est configuré pour commander les organes électriques chauffants 5a-5i de manière individuelle ou par groupes. En référence à la , les organes électriques chauffants 5a-5i sont répartis en trois groupes G1-G3 comportant chacun au moins deux organes électriques chauffants 5a-5i.
Dans cet exemple, le premier groupe G1 comporte les organes électriques chauffants 5a, 5d, 5g, le deuxième groupe G2 comporte les organes électriques chauffants 5b, 5e, 5h et le troisième groupe G3 comporte les organes électriques chauffants 5c, 5f, 5i. Il va de soi que le nombre de groupes pourrait être différent.
Le module de contrôle 4 est configuré pour activer de manière séquentielle au moins deux groupes G1-G3. Le nombre maximal de groupes G1-G3 pouvant être activé de manière simultanée est déterminé par la puissance de la source de puissance électrique disponible sur le chantier. Dans cet exemple de mise en œuvre, seuls deux groupes parmi les trois groupes G1-G3 peuvent être activés de manière simultanée.
De manière préférée, les organes électriques chauffants 5a-5i des groupes G1-G3 sont entrelacés, c’est à dire, organisés selon une suite à répétition, par exemple, G1, G2, G3, G1, G2, G3, ... Dans cet exemple, en référence à la , les organes électriques chauffants appartiennent successivement au premier groupe G1, au deuxième groupe G2, au troisième groupe G3, au premier groupe G1 et ainsi de suite.