INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’après le Tableau 7, on peut voir que le procédé de mélange par voie humide a conduit à des compositions de NR/silice/résine en C5 ayant des valeurs M300/M100 accrues et une tan δ de perte d’hystérésis réduite à 60 °C comparativement aux compositions de NR/silice/résine mélangées par voie sèche. Les composés de NR/silice mélangés par voie sèche présentaient une tan delta de perte d’hystérésis supérieure à 60 °C comparativement aux composés fSSBR/BR. Les composés de NR/silice mélangés par voie humide présentaient une tan delta de perte d’hystérésis à 60 °C qui correspond à celle des composés fSSBR/BR. L’introduction de résine dans les compositions de NR/silice a conduit à une Tg accrue (température à G” max d’après le balayage de température), indiquant une performance de traction sur route humide améliorée des pneus. Les compositions de NR/silice avec ou sans résines présentaient également une résistance à la déchirure au niveau de la filière B considérablement accrue comparativement aux compositions de fSSBR/BR/silice avec ou sans résines, indiquant une meilleure performance des pneus dans des conditions de service plus sévères telles qu’une charge lourde et une contrainte élevée.
D’après le Tableau 8, on peut voir que le procédé de mélange par voie humide a conduit à des compositions de NR/silice/résine en C5/C9 ayant des valeurs M300/M100 accrues et une tan δ de perte d’hystérésis réduite à 60 °C comparativement aux compositions de NR/silice/résine mélangées par voie sèche. Le rapport M300/M100 à 60 °C augmentait lorsque les charges de silice/résine étaient élevées. Les composés de NR/silice mélangés par voie humide présentaient une tan delta de perte d’hystérésis à 60 °C qui correspond à celle des composés f-SSBR/BR. L’introduction de résine dans les compositions de NR/silice a conduit à une Tg accrue (température à G” max d’après le balayage de température), indiquant une performance de traction sur route humide améliorée des pneus. Les compositions de NR/silice avec ou sans résines présentaient également une résistance à la déchirure au niveau de la filière B considérablement accrue comparativement aux compositions de fSSBR/BR/silice avec ou sans résines, indiquant une meilleure performance des pneus dans des conditions de service plus sévères telles qu’une charge lourde et une contrainte élevée.
D’après le Tableau 9, on peut voir que le procédé de mélange par voie humide a conduit à des compositions de NR/silice/résine en C9 ayant des valeurs M300/M100 accrues et une tan δ de perte d’hystérésis réduite à 60 °C comparativement aux compositions de NR/silice/résine mélangées par voie sèche. Le rapport M300/M100 à 60 °C augmentait lorsque les charges de silice/résine étaient élevées. Les composés de NR/silice mélangés par voie humide présentaient une tan delta de perte d’hystérésis à 60 °C qui correspond à celle des composés fSSBR/BR. L’introduction de résine dans les compositions de NR/silice a conduit à une Tg accrue (température à G” max d’après le balayage de température), indiquant une performance de traction sur route humide améliorée des pneus. Les compositions de NR/silice avec ou sans résines présentaient également une résistance à la déchirure au niveau de la filière B considérablement accrue comparativement aux compositions de fSSBR/BR/silice avec ou sans résines, indiquant une meilleure performance des pneus dans des conditions de service plus sévères telles qu’une charge lourde et une contrainte élevée.
D’après le Tableau 10, on peut voir que le procédé de mélange par voie humide a conduit à des compositions de NR/silice/résine de colophane ayant des valeurs M300/M100 accrues et une tan delta de perte d’hystérésis réduite à 60 °C comparativement aux compositions de NR/silice/résine mélangées par voie sèche. Les composés de NR/silice mélangés par voie humide présentaient une tan delta de perte d’hystérésis à 60 °C qui correspond à celle des composés fSSBR/BR. L’introduction de résine dans les compositions de NR/silice a conduit à une Tg accrue (température à G” max d’après le balayage de température), indiquant une performance de traction sur route humide améliorée des pneus. Les compositions de NR/silice avec ou sans résines présentaient également une résistance à la déchirure au niveau de la filière B considérablement accrue comparativement aux compositions de fSSBR/BR/silice avec ou sans résines, indiquant une meilleure performance des pneus dans des conditions de service plus sévères telles qu’une charge lourde et une contrainte élevée.
De tels résultats ont démontré que le procédé de mélange par voie humide peut conduire à des compositions de caoutchouc naturel contenant de la silice/silice ayant des propriétés comparables aux compositions de silice contenant du SSBR fonctionnalisé. Avec une performance mécanique améliorée et des propriétés d’hystérésis sensiblement augmentées, les compositions de NR/silice/résine mélangées par voie humide peuvent être de bons matériaux candidats pour les composés de bande de roulement pour pneus notamment appropriés pour les véhicules électriques (voiture ou véhicule utilitaire) pour une usure de la bande de roulement potentiellement améliorée et une résistance réduite au roulement. Avec de faibles niveaux de résines d’environ 10 à 15 pce, les compositions de caoutchouc peuvent également être utilisées pour les bandes de roulement pour camion avec une traction sur route humide améliorée.
Cet Exemple décrit la préparation de composites, et de vulcanisats correspondants, comprenant du caoutchouc naturel, du noir de carbone et de la résine. Les composites ont été préparés par des méthodes de mélange par voie sèche et des méthodes de mélange par voie humide dans lesquelles un élastomère solide a été mélangé avec une charge humide. Chaque méthode de mélange a été effectuée avec et sans résine.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition C et la composition D sont appliquées simultanément sur les fibres kératiniques.
Selon un autre mode de réalisation préféré, la composition D est appliquée sur les cheveux après l’application de la composition C sur les cheveux.
Selon un autre mode de réalisation préféré, la composition D est appliquée sur les cheveux avant l’application de la composition C sur les cheveux.
Plus préférentiellement, la composition D est appliquée sur les cheveux après l’application de la composition C sur les cheveux.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les cheveux sont lavés avant application de la composition C et de la composition D.
De préférence, une étape de lavage, de rinçage, d’essorage ou de séchage est mise en œuvre après l’application de la composition C sur les cheveux et avant l’application de la composition D sur les cheveux.
Plus préférentiellement, une étape de séchage est mise en œuvre après l’application de la composition C sur les cheveux et avant l’application de la composition D sur les cheveux, de préférence, l’étape de séchage est mise en œuvre à l’aide d’un sèche-cheveux, par exemple à une température supérieure ou égale à 30 °C.
L’application de la composition C et de la composition D sur les cheveux est généralement mise en œuvre à température ambiante (entre 15 à 25°C).
Après application de la composition C sur les cheveux, on peut attendre entre 1 minute et 6 heures, en particulier entre 1 minutes et 2 heures, plus particulièrement entre 1 minutes et 1 heure, plus préférentiellement entre 1 minutes et 30 minutes, avant par exemple l’application de la composition D sur les cheveux ou par exemple une étape de lavage, de rinçage, d’essorage ou de séchage.
De préférence, il n’y a pas de temps de pose après l’application de la composition C sur les cheveux et avant l’application de la composition D sur les cheveux.
Après l’application de la composition C et de la composition D, les cheveux peuvent être laissés à sécher ou séchés, par exemple à une température supérieure ou égale à 30 °C.
Le procédé selon l’invention peut ainsi comprendre une étape d’application de chaleur sur les fibres kératiniques à l’aide d’un outil chauffant.
L’étape d’application de chaleur du procédé de l’invention peut être mise en œuvre à l’aide d’un casque, d’un sèche-cheveux, d’un fer à lisser ou à boucler, d’un climazon…
Lorsque le procédé de l’invention met en œuvre une étape d’application de chaleur sur les cheveux, l’étape d’application de chaleur sur les cheveux a lieu après l’application de la composition C et de la composition D sur les cheveux.
Les mêmes analyses que dans l’exemple 1 ont été utilisés ici.
Études de transfection in vitro sur THP1
Études de transfection in vitro sur C2C12
Des myoblastes C2C12 (une lignée de cellules musculaires murines immortalisées achetées auprès d'ATCC® CRL-1772) ont été cultivés sous atmosphère humide avec 5 % de CO2 à 37 °C, dans le milieu Eagle modifié GlutaMax de Dulbecco, supplémenté avec 10 % (v/v) de sérum bovin foetal (FBS), 0,5 % (v/v) et 100 unités/mL de pénicilline-streptomycine (Gibco). Pour induire la différenciation en myotubes, les myoblastes ont été cultivés dans le milieu Eagle modifié GlutaMax de Dulbecco, complété avec 1 % (v/v) de sérum de cheval fœtal (FHS) et 100 unités/mL de pénicilline-streptomycine (Gibco) pendant 6 jours.
Etude de transfection. Pour l'étude de l'efficacité de la transfection, les cellules ont été ensemencées dans des plaques à fond plat à 12 puits à la densité de 15 000 cellules par puits. Les myoblastes ont ensuite été traités avec 1 et 3 µg d'ARNm-HLRC aux rapports N/P de 1,5 et 2 pendant 2 h. Le réactif de transfection de l'ARNm du viromère (Lipocalyx®) a été utilisé comme contrôle de transfection selon les instructions du fabricant. Tous les traitements ont été laissés 2 h, puis retirés pour du milieu frais et l'efficacité d'internalisation a été évaluée après 6 h et 24 h d'incubation. Après chaque point de temps, les milieux de culture cellulaire ont été collectés et les cellules ont été détachées enzymatiquement avec de la Trypsine-EDTA (0,5 %, Gibco).
Etude de viabilité. Les milieux surnageants cellulaires et les cellules détachées correspondantes ont été réunis et colorés avec une solution Fixable Live/Dead Violet pour l'évaluation de la viabilité cellulaire. Les données ont été acquises avec un cytomètre en flux BD LSR 2 et les données ont été analysées à l'aide du logiciel FlowJo. Les analyses statistiques ont été déterminées avec le logiciel GraphPad Prism v8.1.
Etude d’internalisation. Pour cette analyse confocale en microscopie, les myoblastes ont été ensemencés sur des lamelles de verre de 12 mm dans des plaques multipuits 24 à la densité de 10 000 cellules/puits tandis que pour obtenir des myotubes, les myoblastes ont été ensemencés sur une chambre de culture Labtek à 4 compartiments à la densité de 40 000 cellules/puits et induite pour la différenciation pendant 6 jours. Les myoblastes ont été traités avec 1 µg d’ARNm-HLRC à un rapport N/P de 1,5 pendant 30 min, 2 h et 24 h et les myotubes ont été traités avec 1 µg d’ARNm-HLRC à un rapport N/P de 1,5 pendant 24 h et 48 h. Pour les temps d'incubation longs, les cellules ont été incubées avec le traitement pendant 2 h et ont ensuite reçu du milieu frais. Après chaque point de temps, les cellules ont été fixées avec du paraformaldéhyde à 4 % (v/v) dans du PBS, pendant 15 min à température ambiante. Pour les myoblastes, le cytoplasme cellulaire a été coloré avec Phalloidin-Atto 488 (Sigma) dilué 1:20 dans du PBS pendant 1 h à température ambiante, tandis que les noyaux cellulaires ont été contre-colorés avec du DAPI (stock à 20 mM dilué 1:2000) pendant 1 h à température ambiante. Pour les myotubes, seuls les noyaux cellulaires ont été coloré avec du DAPI dans les mêmes conditions. Les échantillons ont finalement été montés dans un support de montage Fluoromount (Invitrogen) et l'imagerie a été réalisée par un microscope confocal à balayage laser Zeiss LSM800 (Carl Zeiss AG, Oberkochen, Allemagne) en utilisant un objectif 63X.
Études in vivo
Les mêmes analyses que dans l’exemple 1 ont été utilisées ici.
Caractérisation des LRC et HLRC chargés d’ARNm
La complexation a été optimisée en fonction du rapport azote/phosphate (N/P), défini comme étant le rapport des groupes d’amine polymérique pouvant être chargés positivement sur des groupes de phosphate d’acide nucléique chargés négativement. Tous ont montré un diamètre hydrodynamique d’environ 200 nm avec une fonction de charge de surface du matériau de revêtement.
L’interaction de l’ARNm a été évaluée par une mesure électrophorétique. L’ARNm est complexé à tous les systèmes. C’est seulement dans le cas des LRC préparés à un rapport N/P de 1 qu’une petite quantité d’ARNm libre n’est pas complexée.
Internalisation et efficacité de transfection des nanosystèmes marqués par fluorescence sur THP1
Nous avons mis sur point un protocole utilisant des cellules THP-1 traitées avec des LRC-ARN codant pour GFP à différents rapports N/P par rapport à l’agent de transfection commercial. THP-1 désignait une lignée cellulaire de type monocytes spontanément immortalisée, dérivée du sang périphérique d’un cas pédiatrique de leucémie aiguë monocytaire. Les cellules THP-1, y compris leurs dérivés manipulés génétiquement, représentent des outils appréciables pour étudier la structure monocytaire et fonctionnent à la fois chez les sujets sains et malades et sont largement utilisées dans les essais de translation. Nous avons conçu des expériences destinées à explorer l’efficacité de transfection, l’absorption et l’internalisation des complexes transfectant la GFP. En premier lieu, le protocole de transfection a été optimisé et l’expression de GFP a été quantifiée en utilisant un cytomètre en flux conjointement avec la viabilité cellulaire. En fait, l’introduction forcée d’acides nucléiques dans des cellules, conjointement avec l’utilisation d’agents de transfection, provoque souvent un stress substantiel qui pourrait en dernier lieu affecter la viabilité cellulaire. Des paramètres cruciaux ont été étudiés : i) stabilité des LRC ii) agent de transfection et concentration en ARNm, iii) profil de toxicité des nanosystèmes et iv) durée d’incubation.
La montre une vue en coupe axiale et partielle d’une turbomachine d’axe longitudinal X, en particulier une turbomachine 50 double flux à laquelle s’applique l’invention. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce type de turbomachine.
Une telle turbomachine 50 à double flux comprend, généralement, un générateur de gaz 51 en amont duquel est montée une soufflante 52. Dans la présente invention, et de manière générale, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à la circulation des fluides dans la turbomachine, et ici suivant l’axe longitudinal X.
La turbomachine 50 comprend une veine primaire 53 dans laquelle circule un flux aérodynamique primaire « P » ou flux chaud et une veine secondaire 54 dans laquelle circule un flux aérodynamique secondaire « S » ou flux froid autour de la veine primaire 53. Les veines primaire et secondaire 53, 54 sont coaxiales.
Le générateur de gaz 51 comprend un ensemble de compresseurs de gaz 55 (pouvant comprendre un compresseur basse pression (BP) 56 et un compresseur haute pression (HP) 57), une chambre de combustion 58 et un ensemble de turbines 59 (pouvant comprendre une turbine haute pression 60 et une turbine basse pression 61). Ces derniers sont traversés par le flux primaire P. En particulier, la veine primaire 53 est délimitée radialement par un carter interne 62 annulaire et un carter inter-veine 63 annulaire. Le carter inter-veine 63 enveloppe le générateur de gaz 51.
Les termes « interne », « externe », « radial » et « radialement » sont définis par rapport à un axe radial Z perpendiculaire à l’axe longitudinal X autour duquel s’étend la turbomachine. Ainsi, par « inférieur », « intérieur » ou « interne », on désignera tout positionnement proche de l'axe longitudinal X selon la direction radiale alors que par « supérieur », « extérieur » ou « externe », on désignera tout positionnement plus éloigné de l'axe longitudinal X selon la direction radiale que le positionnement inférieur, intérieur ou interne.
Quant à la veine secondaire 54, celle-ci est délimitée radialement par le carter inter-veine 63 et un carter externe 64 annulaire auquel est solidarisé un carter de soufflante 65. Le flux secondaire S circule autour du carter inter-veine 59.
La turbomachine 50 comprend en outre une tuyère d’éjection 66, située en aval du générateur de gaz 51 par laquelle sont éjectés le flux primaire P et le flux secondaire S à l’extérieur de la turbomachine, et en particulier dans l’atmosphère, pour produire une force de propulsion, le flux secondaire "S" fournissant ici la majorité de la poussée.
Chaque turbine (comme chaque compresseur) comprend un ou plusieurs étages. Dans le cas d’une turbine à plusieurs étages, ceux-ci sont disposés successivement selon l’axe longitudinal X. Chaque étage de turbine comprend une roue mobile à aubes formant un rotor et une roue fixe formant un stator. Les aubes de ce stator sont désignées par le terme d’aube de distributeur. Chaque roue mobile est agencée en aval d’une roue de distributeur. Un distributeur dévie et accélère le flux de gaz issu de la chambre de combustion vers les aubages mobiles de turbine à un angle et une vitesse appropriés afin d'entraîner en rotation ces aubages mobiles et le disque de la turbine.
La illustre un exemple de roue, en particulier une roue mobile d’une turbine basse pression. Cette roue comprend des éléments communs à la roue de l’art antérieur décrite en relation avec la et qui sont désignés par les mêmes références numériques. Chaque roue 10 mobile comprend un disque 30 annulaire centré sur l’axe longitudinal X. Une pluralité d’aubes 20 mobiles sont montées sur la périphérie du disque 30 et sont réparties circonférentiellement régulièrement, autour du disque 30 de la roue mobile 10.
Les figures 5 et 6 représentent un exemple de disque 30 de roue mobile de turbomachine selon l’invention destiné à être équipé par des aubes mobiles tandis que les figures 6 et 7 illustrent un exemple de telles aubes de roue mobile de turbomachine selon l’invention. Le disque et les aubes comprennent des éléments communs au disque et à l’aube de l’art antérieur décrite en relation avec la et qui sont désignés par les mêmes références numériques.
En regard des figures 5 et 6, le disque annulaire 30 de la roue 10 mobile comporte plusieurs rainures 32 ou alvéoles ménagées à la périphérie externe du disque et plusieurs dents 34. Les rainures 32 et les dents 34 sont réparties régulièrement autour de l’axe de rotation de la roue de la turbomachine. Le disque 30 présente autant de rainures 32 que de dents 34, les rainures 32 et les dents 34 étant alternées. En d’autres termes, deux rainures 32 adjacentes sont séparées par une dent 34 et deux dents 34 adjacentes sont séparées par une rainure 32. Chaque rainure 32 est destinée à recevoir au moins partiellement un pied 22 d’une aube 20 et le pied 22 de l’aube repose au moins partiellement sur les deux dents 34 de disque voisines de la rainure 32 recevant le pied 22 d’aube. A cet effet, chaque dent 34 comporte généralement un sommet S et deux parois d’appui 36A, 36B reliées par le sommet S. Les deux parois d’appui 36A, 36B d’une même dent 34 sont planes et inclinées l’une par rapport à l’autre, c’est-à-dire qu’elles forment un angle aigu de sommet S.
De préférence, les deux parois d’appui 36A, 36B sont symétriques par rapport à un plan P1 radial passant par le sommet S de la dent 34. Une des parois d’appui 36A s’étend notamment selon une première direction Y1 et à l’axe longitudinal X. L’autre des parois d’appui 36B de la même dent 34 s’étend selon une deuxième direction Y2 symétrique de la première direction Y1 par rapport au plan P1. Les deux parois d’appui 36A, 36B s’étendent en outre suivant une direction parallèle à l’axe longitudinal X.
Selon l’invention, chaque paroi d’appui 36A, 36B comporte en outre une protubérance 70 ou surélévation s’élevant radialement vers l’extérieur et s’étendant à partir du sommet S de la dent 34 en direction de la rainure 32 juxtaposée à la dent. En particulier, pour chaque paroi d’appui, la protubérance 70 de la dent de disque présente une première partie rectiligne 72 et une deuxième partie courbée 74. La première partie rectiligne 72 est agencée entre la deuxième partie courbée 74 et le sommet S de la dent 34. En outre, la première partie rectiligne 72 forme un plateau qui s’étend suivant un plan parallèle à la paroi d’appui 36. Ainsi, dans le cas de la paroi d’appui 36A s’étendant selon la première direction Y1 et l’axe longitudinal X, la protubérance 70A de cette paroi d’appui s’étend selon la première direction Y1 (et la direction longitudinale X). De même, la protubérance 70B de la paroi d’appui 36B s’étendant selon la deuxième direction Y2, s’étend également selon cette deuxième direction Y2 (et la direction longitudinale X). On définit l’épaisseur « E1 » de la protubérance 70 d’une paroi d’appui 36 d’une dent 34 de disque 30 comme la distance séparant le plateau (la première partie rectiligne 72) de la protubérance de la paroi d’appui 36 associée.
De préférence, la deuxième partie courbée 74 présente une forme convexe ayant un centre de courbure et un rayon de courbure, respectivement notés « C1 » et « R1 ». Le centre de courbure C1 de la deuxième partie courbée est agencé à une distance, notée « D1 », du plan P1. Par distance entre un point et un axe ou plan, on entend la distance orthogonale à cet axe ou plan, c’est-à-dire la plus petite distance entre le point et cet axe ou plan.
Sur les figures 7 et 8 est illustrée un exemple d’aube 20 de roue mobile 10 de turbomachine selon l’invention. Chaque aube 20 comprend un pied 22 et une pale 24 aérodynamique s’étendant depuis le pied 22 suivant un axe d’empilement. Cet axe d’empilement est sensiblement parallèle à l’axe radial Z. La pale 24 comprend un bord d’attaque 80 et un bord de fuite 81 (visibles sur la ) qui sont opposés, ici suivant l’axe longitudinal X. Chaque pale 24 est disposée dans le flux aérodynamique de sorte que le bord d’attaque 80 est placé en amont du bord de fuite 81. Le bord d’attaque 80 et le bord de fuite 81 sont reliées par une surface intrados 82 et une surface extrados qui sont opposées suivant un axe transversal T tels que représentés sur la . L’axe transversal T est perpendiculaire à l’axe longitudinal X, ainsi qu’à l’axe radial Z.
Lorsque le transistor de côté haut 202 1-3 est fermé, la tension du point milieu PM 1-3 est sensiblement égale à la haute tension HT, le transistor 430 1-3 est ouvert et la capacité 420 1-3 se décharge à travers la résistance 410 1-3 . Comme cela est visible sur la , pour une valeur de seuil V’ S positive donnée, la valeur de la capacité 420 1-3 , et le rapport cyclique de la cellule 108 1-3 sont choisis de tel sorte que la tension V’ 1-3 aux bornes de la capacité 420 1-3 décroit de façon quasi linéaire à partir d’une valeur V max égale à la basse tension BT sans toutefois atteindre la tension de seuil V’ s .
Lorsque le transistor de côté haut 202 1-3 est ouvert, l’interrupteur de côté bas 204 1-3 est fermé, la tension du point milieu PM 1-3 est sensiblement égale à la tension de la masse M, le transistor 430 1-3 est fermé et la capacité 420 1-3 se charge. Comme représenté sur la , la capacité 420 1-3 se charge quasi instantanément et la tension V’ 1-3 aux bornes de la capacité 420 1-3 revient à la tension BT.
En d’autres termes, la tension V’ 1-3 aux bornes de la capacité 320 1-3 évolue au cours du temps en dents de scie.