INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a référencé 4 sur les figures 2B à 2D, l'œil d'un observateur qui regarde le réseau de lignes en relief 2 dans le plan (Y,Z) sous un angle d’observation donné, par exemple un angle d’observation rasant, c’est-à-dire supérieur à 45° par rapport à la normale.
Le caractère périodique de l’inclinaison des flancs des lignes 2 se traduit par deux phénomènes.
D’une part à certains angles, les flancs se trouvent orientés orthogonalement à la direction d’observation, ce qui maximise les surfaces observées. D’autre part, la crête 21 masque les flancs opposés. Etant donné que cette crête est périodique et se déplace, les couleurs des filets des bandes 3 sont exposées alternativement.
Par ailleurs, le fait que le papier se déforme par embossage traduit une certaine plasticité de celui-ci. Mais en le déformant, on allonge également mathématiquement le trajet d’une pointe qui parcourrait transversalement le réseau embossé.
En ce qui concerne les filets colorés 30 à 32, le même phénomène entre en jeu. La largeur des bandes 3 formées de trois filets contigus mesure, par exemple 400 µm. Les lignes en relief 2 présentent une largeur identique de 400 µm, mais du fait de l’ajout d’une troisième dimension, en l’occurrence la profondeur, le trajet pour relier les deux extrémités transversales desdites lignes est augmenté. Sur le support maintenant, en admettant, par exemple, que dans une ligne de coupe donnée (perpendiculaire à la direction d’extension des lignes du réseau), un filet de couleur bleue se trouve en haut d’une crête et qu’il s’étende de part et d’autre de cette crête, si l’on se déplace le long de la ligne de coupe, le filet bleu va passer progressivement d’un côté ou de l’autre en fonction du sens de déplacement et laisser la place au filet contigu.
Toutefois, un tel mode de réalisation souffre des inconvénients rappelés plus haut.
La est une vue de dessus, autrement dit dans le plan (X,Y), simplifiée d'une partie d'un réseau coloré que comporte l'élément 12 selon l'invention.
On a toujours affaire ici à une répétition de bandes 3 de filets colorés 30, 31 et 32.
Ici, le nombre de bandes représentées est égal à 3. Selon l'invention, ce nombre est un entier supérieur ou égal à 2. Il est limité ici à trois, pour une meilleure lisibilité des figures.
Ces filets sont avantageusement contigus, c'est-à-dire sans espace d entre eux. Toutefois, on peut envisager qu'il existe un espace d entre eux, de largeur inférieure à celle d'un filet. Avantageusement, cet espace est de l'ordre de 30 micromètres, tandis que la largeur L1 des filets est avantageusement de l'ordre de 100 micromètres.
La présence dudit espace d peut être volontaire ou résulter d'un petit défaut de repérage des filets entre eux, lors de leur impression, par exemple par la technique de l'offset.
Pour des raisons évidentes de lecture de la et des figures suivantes, les filets 30 à 32, de couleurs différentes, ont été symbolisés respectivement par des points, des hachures et des quadrillages.
Dans le cas de figure où l'une des couleurs est le blanc, cela résulte d'une impression en blanc ou, si le support de l’élément de sécurité ou le cas échéant sa superposition avec le document de sécurité est de couleur blanche, d'une absence d'impression qui laisse apparaître le support de l'élément de sécurité et du document de sécurité qui le porte.
Chaque filet présente préférentiellement une largeur L1 constante au sein du réseau, ce qui n'exclut pas des variations (diminution ou augmentation) locales de cette largeur, par exemple résultant de la technique d'impression utilisée. Bien entendu, ce qui vient d'être exprimé vaut également pour les bandes de largeur L’, ainsi que pour les lignes en relief de largeur L.
Ces bandes 3 s'étendent, comme cela sera expliqué en référence à la , sensiblement parallèlement aux lignes 2 en relief.
Lorsque la bande de roulement comprend une pluralité de cavités sommitales, la profondeur PS d’une cavité sommitale est avantageusement au plus égale à la hauteur H de la bande de roulement. Plus la profondeur PS d’une cavité sommitale est élevée, plus la distance du fond de cavité sommitale à la couche à basse hystérèse est faible. Cette diminution locale d’épaisseur de matière, entre le fond de cavité sommitale et la couche à basse hystérèse, diminue la protection du sommet, et augmente son risque d’endommagement, à la suite d’une agression de la bande de roulement : d’où la nécessité d’avoir une borne supérieure de la profondeur PS. En outre, si le matériau intercalaire résiduel entre le fond de cavité sommitale et la couche à basse hystérèse est faiblement chargé en silice, celui est alors plus conducteur que la couche à basse hystérèse et favorise l’évacuation des calories.
Également avantageusement, le fond de cavité sommitale est positionné à une distance DS de la couche de mélange élastomérique à basse hystérèse la plus radialement extérieure au plus égale à 1.5 fois la hauteur H de la bande de roulement. Cette caractéristique est corrélée à la profondeur minimale PS de la cavité sommitale et présente les mêmes avantages techniques de gain thermique en roulage et de gain en temps de cuisson du pneumatique, précédemment décrits.
Encore avantageusement, le fond de cavité sommitale est positionné à une distance DS de la couche de mélange élastomérique à basse hystérèse la plus radialement extérieure au moins égale à 5 mm. Cette caractéristique est corrélée à la profondeur maximale PS de la cavité sommitale et présente les mêmes avantages techniques de limitation du risque d’endommagement du sommet, et de contribution à l’évacuation des calories, précédemment décrits.
Le fond de cavité sommitale a un centre avantageusement positionné, à partir de l’extrémité axiale la plus proche, à une distance LS au plus égale à 0.25 fois la largeur axiale W de la bande de roulement. Une extrémité axiale de bande de roulement correspond généralement à la zone la plus épaisse du sommet, donc à la zone dans laquelle il est le plus difficile d’évacuer les calories. C’est également dans cette zone que se situent les couches de découplage des différentes couches de renforcement de sommet, le plus souvent constituées par une épaisseur relativement élevée d’un mélange élastomérique à basse hystérèse, donc faiblement conducteur thermiquement. Une cavité sommitale trop éloignée d’une extrémité axiale de bande de roulement serait par conséquent inefficace vis-à-vis de l’évacuation des calories.
Le fond de cavité sommitale a un centre encore avantageusement positionné, à partir de l’extrémité axiale la plus proche, à une distance LS au moins égale à 0.03 fois la largeur axiale W de la bande de roulement. Une cavité sommitale trop proche d’une extrémité axiale de bande de roulement crée une fragilité, en augmentant le risque d’arrachement du bord de la bande de roulement en cas d’agression.
Préférentiellement la pluralité de cavités sommitales est répartie, selon la direction circonférentielle, avec un pas constant. Une répartition régulière des cavités sommitales permet de garantir des échanges thermiques régulièrement répartis sur toute la circonférence du pneumatique. Le pas constant correspond le plus souvent, mais pas obligatoirement, à la distance entre les centres respectifs de deux éléments en relief du bord de bande de roulement consécutifs.
Lorsque la bande de roulement comprend une pluralité de cavités latérales, la profondeur PF d’une cavité latérale est avantageusement au plus égale à 50 mm. Comme pour une cavité sommitale, plus la profondeur PF d’une cavité latérale est élevée, plus la distance du fond de cavité latérale à la couche à basse hystérèse est faible. Cette diminution locale d’épaisseur de matière, entre le fond de cavité latérale et la couche à basse hystérèse, diminue la protection du sommet, et augmente son risque d’endommagement, à la suite d’une agression du flanc : d’où la nécessité d’avoir une borne supérieure de la profondeur PF. En outre, si le matériau intercalaire résiduel entre le fond de cavité latérale et la couche à basse hystérèse est faiblement chargé en silice, celui est alors plus conducteur que la couche à basse hystérèse et favorise l’évacuation des calories.
Également avantageusement, le fond de cavité latérale est positionné à une distance DF de la couche de mélange élastomérique à basse hystérèse la plus axialement extérieure au plus égale à 1.3 fois la hauteur H de la bande de roulement. Cette caractéristique est corrélée à la profondeur minimale PF de la cavité latérale et présente les mêmes avantages techniques de gain thermique en roulage et de gain en temps de cuisson du pneumatique, précédemment décrits.
Encore avantageusement, le fond de cavité latérale est positionné à une distance DF de la couche de mélange élastomérique à basse hystérèse la plus axialement extérieure au moins égale à 5 mm. Cette caractéristique est corrélée à la profondeur maximale PF de la cavité et présente les mêmes avantages techniques de limitation du risque d’endommagement du sommet, et de contribution à l’évacuation des calories, précédemment décrits.
Le fond de cavité latérale a un centre avantageusement positionné, à partir de l’extrémité axiale la plus proche, à une distance LF au plus égale à 3 fois la hauteur H de la bande de roulement. Une extrémité axiale de bande de roulement correspond généralement à la zone la plus épaisse du sommet, donc à la zone dans laquelle il est le plus difficile d’évacuer les calories. C’est également dans cette zone que se situent les couches de découplage des différentes couches de renforcement de sommet, le plus souvent constituées par une épaisseur relativement élevée d’un mélange élastomérique à basse hystérèse, donc faiblement conducteur thermiquement. Une cavité latérale trop éloignée d’une extrémité axiale de bande de roulement serait par conséquent inefficace vis-à-vis de l’évacuation des calories.
Le fond de cavité latérale a un centre encore avantageusement positionné, à partir de l’extrémité axiale la plus proche, à une distance LF au moins égale à la hauteur H de la bande de roulement. Une cavité latérale trop proche d’une extrémité axiale de bande de roulement crée une fragilité, en augmentant le risque d’arrachement du bord de la bande de roulement en cas d’agression.
Préférentiellement la pluralité de cavités latérales est répartie, selon la direction circonférentielle, avec un pas constant. Une répartition régulière des cavités latérales permet de garantir des échanges thermiques régulièrement répartis sur toute la circonférence du pneumatique. Le pas constant correspond le plus souvent, mais pas obligatoirement, à la distance entre les centres respectifs de deux éléments en relief du bord de bande de roulement consécutifs.
Avantageusement le taux de charge global TG de la au moins une couche de mélange élastomérique à basse hystérèse est au plus égal à 50 pce (parties pour cent parties d’élastomère en masse). Un taux de charge global TG plus élevé, avec un taux de silice TSi plus élevé, conduirait à une hystérèse plus élevée, augmentant la quantité de calories générées en roulage, et à une baisse de cohésion du mélange, augmentant son risque de fissuration.
Préférentiellement, le taux de silice TSi de la au moins une couche de mélange élastomérique à basse hystérèse est au moins égal à 70% du taux de charge global TG. Pour un taux de charge global TG donné, un taux de silice TSi de 70% garantit, par rapport à un mélangé élastomérique majoritairement chargé en noir de carbone, un niveau d’hystérèse plus faible avec un module d’élasticité équivalent.
Selon un mode réalisation préféré, la bande de roulement comprend, au voisinage d’au moins une extrémité axiale, une pluralité de cavités sommitales, réparties selon une direction circonférentielle, et une pluralité de cavités latérales, réparties selon la direction circonférentielle. La présence simultanée de deux pluralités de cavités respectivement sommitales et latérales permet de maximiser les échanges thermiques entre le sommet du pneumatique et l’environnement extérieur.
Les caractéristiques de l’invention sont illustrées par les figures 1 à 6 suivantes, schématiques et non représentées à l’échelle : - : Vue en coupe méridienne d’une portion sommitale d’un pneumatique selon un mode de réalisation préféré de l’invention, - : Vue en perspective d’une portion sommitale d’un pneumatique selon un mode de réalisation préféré de l’invention, - : Vue en perspective d’une portion sommitale d’un pneumatique selon un premier mode de réalisation de l’invention, - : Vue en perspective d’une portion sommitale d’un pneumatique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, - : Domaine de variation du ratio « profondeur de cavité sommitale PS/profondeur de sculpture H » en fonction du ratio « taux de silice TSi/taux de charge global TG », - : Domaine de variation du ratio « profondeur de cavité latérale PF/profondeur de sculpture H » en fonction du ratio « taux de silice TSi/taux de charge global TG ».
- les sels d’ammonium quaternaire de l’imidazoline, comme ceux de formule (III): (III) dans laquelle R 5 représente un groupe alcényle ou alkyle comportant de 8 à 30 atomes de carbone, par exemple dérivés des acides gras du suif, R 6 représente un atome d’hydrogène, un groupe alkyle en C 1 -C 4 ou un groupe alcényle ou alkyle comportant de 8 à 30 atomes de carbone, R 7 représente un groupe alkyle en C 1 -C 4 , R 8 représente un atome d’hydrogène, un groupe alkyle en C 1 -C 4 , X - est un anion choisi dans le groupe des halogénures, phosphates, acétates, lactates, alkylsulfates, alkyl- ou alkylaryl-sulfonates dont les groupements alkyl et aryl comprennent de préférence respectivement de 1 à 20 atomes de carbone et de 6 à 30 atomes de carbone.
De préférence, R 5 et R 6 désignent un mélange de groupes alcényle ou alkyle comportant de 12 à 21 atomes de carbone, par exemple dérivés des acides gras du suif, R 7 désigne un groupe méthyle, R 8 désigne un atome d'hydrogène.
Un tel produit est par exemple commercialisé sous la dénomination REWOQUAT® W 75 par la société REWO.
- les sels de di- ou de tri-ammonium quaternaire en particulier de formule (IV) : (IV) dans laquelle
R 9 désigne un radical alkyle comportant environ de 16 à 30 atomes de carbone éventuellement hydroxylé et/ou éventuellement interrompu par un ou plusieurs atomes d’oxygène,
R 10 est choisi parmi l’hydrogène ou un radical alkyle comportant de 1 à 4 atomes de carbone ou un groupe (R 9a )(R 10a )(R 11a )N-(CH 2 ) 3 , avec R 9a , R 10a , R 11a , R 11 , R 12 , R 13 et R 14 , identiques ou différents, choisis parmi l’hydrogène ou un radical alkyle comportant de 1 à 4 atomes de carbone, et X - est un anion choisi dans le groupe des halogénures, acétates, phosphates, nitrates, alkyl(C 1 -C 4 )sulfates, alkyl(C 1 -C 4 )sulfonates et alkyl(C 1 -C 4 )aryl-sulfonates, en particulier méthylsulfate et éthylsulfate.
De tels composés sont par exemple le Finquat CT-P proposé par la société FINETEX (Quaternium 89), le Finquat CT proposé par la société FINETEX (Quaternium 75).
- les sels d'ammonium quaternaire contenant au moins une fonction ester, tels que ceux de formule (V) suivante : (V) dans laquelle :
R 15 est choisi parmi les groupes alkyles en C 1 -C 6 et les groupes hydroxyalkyles ou dihydroxyalkyles en C 1 -C 6 ;
R 16 est choisi parmi :
- les groupes R 20 qui sont des groupes hydrocarbonés en C 1 -C 22 , linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés,
- l'atome d'hydrogène,
R 18 est choisi parmi :
- les groupes R 22 qui sont des groupes hydrocarbonés en C 1 -C 6 , linéaires ou ramifiés, saturés ou insaturés,
A titre de solvant organique, on peut par exemple citer, les alcanols, linéaires ou ramifiés, en C 2 à C 4 , tels que l'éthanol et l'isopropanol ; les polyols et éthers de polyols comme le glycérol, le 2-butoxyéthanol, le propylèneglycol, le dipropylèneglycol, le monométhyléther de propylèneglycol, le monoéthyléther et le monométhyléther du diéthylèneglycol, ainsi que les alcools ou éthers aromatiques comme l'alcool benzylique ou le phénoxyéthanol, et leurs mélanges.
Additifs La composition selon l’invention peut éventuellement comprendre un ou plusieurs additifs, différents des composés de l’invention et parmi lesquels on peut citer les polymères, différents des polysaccharides, anioniques, non-ioniques, amphotères, cationiques ou leurs mélanges, les agents épaississants minéraux, les agents antipelliculaires, les agents antiséborrhéïques, les agents antichute et/ou repousse des cheveux, les vitamines et pro-vitamines dont le panthénol, les filtres solaires, les pigments minéraux ou organiques, les agents plastifiants, les agents solubilisants, les agents opacifiants ou nacrants, les agents anti-oxydants, les hydroxyacides, les parfums, les agents conservateurs.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend : - au moins un coupleur d’oxydation choisi parmi la 6-hydroxy benzomorpholine de formule (I) suivante, l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels : (I) , - au moins un alcool gras en C 8 à C 40 oxyalkyléné comprenant de 50 à 300 groupes oxyde d’alkylène, - au moins un polysaccharide, et - au moins un agent alcalin.
Selon un autre mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend : - au moins un coupleur d’oxydation choisi parmi la 6-hydroxy benzomorpholine de formule (I) suivante, l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels : (I) , - au moins un alcool gras en C 8 à C 40 oxyalkyléné comprenant de 50 à 300 groupes oxyde d’alkylène, - au moins un polysaccharide, - au moins un corps gras, - au moins un tensioactif différent des alcools gras en C 8 à C 40 oxyalkylénés comprenant de 50 à 300 groupes oxyde d’alkylène, et - au moins un agent alcalin.
Procédé La présente invention concerne également un procédé de coloration des fibres kératiniques, de préférence humaines, notamment des cheveux, qui comprend l’étape d’appliquer sur lesdites fibres kératiniques une quantité efficace d’une composition telle que définie précédemment.
Le boitier externe 10 renferme également le réservoir 20 de contenance 1,7 l (1,5 l utile), lequel est divisé en deux portions identiques et symétriques communiquant l’une avec l’autre. Le réservoir comporte un orifice (goulot) supérieur 22 de remplissage d’eau recouvert par un clapet articulé 23 d’ouverture/fermeture dudit orifice 22. Un dispositif visuel 24 (zone transparente verticale graduée) de repérage du niveau d’eau est prévu sur chaque portion du réservoir 20. Le réservoir 20 comporte également, en partie basse, un capteur 25 du niveau de liquide restant.
Le boitier externe 10 referme aussi une cuve d’ébullition 30 métallique (acier inoxydable) de forme quasiment conique à l’intérieur de laquelle se trouve une résistance électrique 31 se présentant par exemple sous la forme d’un anneau. Cette résistance électrique 31 est reliée à des relais de puissance 32 eux-mêmes en liaison avec une alimentation 90 de type connu branché sur le secteur, laquelle peut également être intégré dans le boitier de l’appareil. La cuve d’ébullition 30 a une contenance d’environ 65 centilitres répartis en 45 centilitres de volume d’eau et 20 centilitres de volume d’air ménageant un espace d’ébullition de quelques dizaines de millimètres de hauteur (par exemple entre 30 et 40 millimètres).
Un premier joint silicone d’étanchéité 33 est interposé entre la résistance 31 et le fond de la cuve d’ébullition 30 et un second joint silicone d’étanchéité 34 est placé au-dessus de la cuve 30, ceci afin d’éviter les fuites de vapeur d’eau.
Des conduites flexibles 35 relient le bas des deux portions du réservoir d’eau 20 à une première pompe péristaltique 36 permettant d’injecter des quantités déterminées (« batch ») d’eau en direction de la cuve 30 pour y être portée à ébullition par la résistance électrique 31. La première pompe péristaltique 36 est de préférence montée sur des plots antivibratoires et reliée aux flexibles 35 par des embouts adaptés.
Un premier capteur de température 37 est prévu en partie médiane de la cuve d’ébullition 30 pour mesurer en permanence la température de l’eau. Un premier capteur 38 de niveau d’eau est également prévu au fond de la cuve d’ébullition 30 de manière à garantir en permanence, du début à la fin de la distillation, un volume de sécurité d’au moins 20 centilitres d’eau.
Un système de vidange de la cuve d’ébullition 30 comprend une seconde pompe péristaltique 39 d’évacuation du liquide en surplus vers l’extérieur à la fin de la distillation.
La coque arrière 15 du boitier 10 reçoit le réceptacle de matière végétale 40, lequel est constitué par un porte-panier 41 en acier inoxydable pouvant être articulé grâce à une poignée dorsale 41b autour d’un axe transversal arrière 42 de manière à prendre au moins une première position inactive ouverte ( ) dans laquelle de la matière végétale à distiller peut être introduite à l’intérieur dudit réceptacle 40, et une seconde position active fermée ( ) dans laquelle la matière végétale introduite est chauffée par la vapeur produite dans la cuve d’ébullition 30. Un panier amovible 43 en acier inoxydable est prévu pour être glissé longitudinalement, dans la position ouverte du réceptacle 40, à l’intérieur du porte-panier articulé 41, le panier amovible 43 étant par ailleurs pourvu d’une anse dorsale supérieure articulée 44 permettant de le sortir du porte-panier 41 et de le transporter n’importe où afin de le remplir de plantes aromatiques P, par exemple de plantes faciles à trouver dans son jardin (thym, romarin, lavande, rose) en en boutique, par exemple sous la forme de sachet de plantes séchées.
Le panier 43, de forme cylindrique, mesure typiquement 175 millimètres de hauteur et environ 160 millimètres de hauteur utile (à 1 ou 2 millimètres près) pour un diamètre d’environ 106 millimètres (à 1 ou 2 millimètres près) de manière à avoir un rapport hauteur utile/diamètre le plus proche possible de 1,5. Ce rapport optimal qui permet d’éviter d’une part le phénomène d’hydrolyse des molécules aromatiques contenues dans les plantes P et d’autre part les cheminées de vapeur à l’intérieur du panier. En effet, si le rapport hauteur/diamètre est notablement supérieur à 1,5, cela augmente l’hydrolyse par condensation prématurée sur les surfaces des bords du panier, ce qui altère en conséquence la qualité de l’huile obtenue. De même, si le rapport hauteur/diamètre est notablement inférieur à 1,5, cela augmente les pertes de vapeur à travers les plantes P, ce qui limite le captage des particules aromatiques à la température d’homéostasie par les particules d’eau à l’état de vapeur et altère également la qualité de l’extraction de l’huile essentielle et son rendement.
Le réceptacle 40 comporte par ailleurs une grille supérieure amovible 45 en acier inoxydable formant un tamis adapté pour éviter que les plantes P ne sortent du haut du panier 43. Un pressoir amovible (non représenté) en acier inoxydable est également prévu pour être placé au-dessous de la grille supérieure 45 afin de permettre le compactage des plantes P vers le fond panier 43 pour éviter la création de cheminées de vapeur et améliorer le rendement de la distillation en optimisant le remplissage dudit panier 43. Le panier 43 est par ailleurs muni d’un couvercle amovible 46.
Le fond du panier 43 est constitué par une grille 47 en acier inoxydable traversé de nombreux orifices calibrés pour permettre le passage de la vapeur de manière optimisée. Cette grille 47 est conçue pour générer une vapeur à faible pression (inférieur à 0,5 bar) tout en optimisant la surface d’échange entre la vapeur et les plantes P. Pour cela, le nombre d’orifices est d’environ 230, la diamètre de ces orifices étant d’environ 4 millimètres, disposés selon une répartition en cercles concentriques avec entraxe d’environ 6 millimètres.
Un cône 49 en métal, perforé sur toute sa surface de révolution inclinée, repose de manière amovible sur la grille 47 pour améliorer la diffusion de la vapeur d’eau au travers des plantes P. Ce cône 49 mesure par exemple environ 10 centimètres (ou légèrement moins) de diamètre à sa base, environ 7 à 8 centimètres de hauteur (environ 1/3 de la hauteur du panier) et présente une conicité (angle solide) d’environ 45°.