INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, le au moins un tensioactif est présent dans une quantité qui se situe dans une plage d'environ 0,2 % à environ 50 %, en poids, sur la base du poids de la composition nettoyante sans sulfate. Dans certains modes de réalisation, le au moins un tensioactif comprend un mélange de deux tensioactifs ou plus, chacun étant présent dans une quantité qui se situe dans une plage d'environ 5 % à environ 25 %, en poids, sur la base du poids de la composition nettoyante sans sulfate.
Dans divers modes de réalisation, chacun du au moins un tensioactif peut être présent dans une quantité dans la plage d'environ 0,2 % à environ 50 %, et la quantité totale de tensioactifs pouvant être présents étant dans une plage d'environ 0,2 % à environ 50 %. Dans certains modes de réalisation, chacun du au moins un tensioactif est présent dans une quantité qui est d'au moins 0,2 %, ou d'environ 1 %, ou d'environ 5 %, ou d'environ 6 %, ou d'environ 10 %, ou d'environ 15 %, à environ 20 %, ou jusqu'à environ 50 %, ou d'environ 0,1 % à environ 5 %, ou à environ 3 % ou à environ 6 %, ou d'environ 5 % à environ 10 %, ou d'environ 10 % à environ 15 %, ou d'environ 10 % à environ 30 %, ou d'environ 30 % à environ 50 %, ou toute valeur, plage ou sous-plage intermédiaire en poids, sur la base du poids de la composition.
Ainsi, dans divers modes de réalisation, chacun du au moins un tensioactif ou une combinaison de tensioactifs peut être présent dans une composition selon la divulgation de 0,2, 0,3, 0,4, 0,5, 0,6, 0,7, 0,8, 0,9, 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10, 11, 12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, 43, 44, 45, 46, 47, 48, 49 jusqu'à environ 50 pour cent, incluant les incréments et les plages qui s’y trouvent.
Dans certains modes de réalisation, la composition nettoyante sans sulfate peut inclure d'autres tensioactifs en plus du au moins un tensioactif choisi dans le groupe consistant en les sarcosinates, les bétaïnes et leurs combinaisons, et ces autres tensioactifs peuvent être présents dans des quantités qui dépassent la quantité totale d'au moins un tensioactif choisi dans le groupe consistant en les sarcosinates, les bétaïnes et leurs combinaisons. En d'autres termes, le au moins un tensioactif choisi dans le groupe consistant en les sarcosinates, les bétaïnes et leurs combinaisons peut être présent dans une quantité totale qui n'est pas supérieure à environ 50 %, et tous les tensioactifs supplémentaires peuvent être présents dans des quantités qui s'ajoutent à cette quantité. Dans d'autres modes de réalisation, la quantité totale de tous les tensioactifs qui peuvent être présents dans la composition nettoyante sans sulfate n'est pas supérieure à une quantité totale qui n'est pas supérieure à 50 %, en poids, de la composition nettoyante totale sans sulfate.
Solubilisant Selon les divers modes de réalisation, la composition nettoyante sans sulfate comprend au moins un solubilisant comprenant un composé de polyéthylène glycol.
Dans certains modes de réalisation, le au moins un solubilisant comprenant un composé de polyéthylène glycol est choisi dans le groupe consistant en le glycéryl cocoate de PEG-7, l'huile de ricin hydrogénée de PEG-60, le pentaérythrityl tétrastéarate de PEG-150 [liste d'autres], ou des combinaisons de ceux-ci. Dans certains modes de réalisation, le au moins un solubilisant comprenant un polyéthylène glycol inclut au moins un parmi, ou une combinaison de, glycéryl cocoate de PEG-7, huile de ricin hydrogénée de PEG-60 et pentaérythrityl tétrastéarate de PEG-150.
Plus généralement, dans certains modes de réalisation, le au moins un solubilisant comprenant un polyéthylène glycol est choisi dans le groupe consistant en le glycéryl cocoate de PEG-7, l'huile de ricin hydrogénée de PEG-60, le pentaérythrityl tétrastéarate de PEG-150, l'huile de ricin hydrogénée de PEG-40, l'huile de ricin hydrogénée de PEG-80, le glycéryl cocoate de PEG-30, le glycéryl cocoate de PEG-80 et leurs combinaisons.
Dans certains modes de réalisation, le au moins un solubilisant est présent dans une quantité qui se situe dans une plage d'environ 0,2 % à environ 5 %, en poids, sur la base du poids de la composition nettoyante sans sulfate. Dans certains modes de réalisation, le au moins un solubilisant comprend un mélange de deux solubilisants ou plus comprenant un composé de polyéthylène glycol, chacun étant présent dans une quantité qui se situe dans une plage d'environ 0,2 % à environ 5 %, en poids, sur la base du poids de la composition nettoyante sans sulfate.
Dans divers modes de réalisation, chacun du au moins un solubilisant comprenant un composé de polyéthylène glycol peut être présent dans une quantité dans la plage d'environ 0,2 % à environ 5 %, et la quantité totale de solubilisant qui peut être présent est dans une plage d'environ 0,2 % à environ 10 %. Dans certains modes de réalisation, chacun du au moins un solubilisant est présent dans une quantité qui est d'au moins 0,2 %, ou d'environ 0,5 %, ou d'environ 0,75 %, ou d'environ 1 %, ou d'environ 5 %, ou d'environ 10 %, à environ 1 %, ou jusqu'à environ 10 %, ou d'environ 0,1 % à environ 5 %, ou à environ 0,2 % ou à environ 3 %, ou d'environ 0,75 % à environ 1 %, ou toute valeur, plage ou sous-plage intermédiaire en poids, sur la base du poids de la composition nettoyante sans sulfate.
Ainsi, dans divers modes de réalisation, chacun du au moins un tensioactif ou une combinaison de tensioactifs peut être présent dans une composition selon la divulgation de 0,2, 0,3, 0,4, 0,5, 0,6, 0,7, 0,8, 0,9, 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, jusqu'à environ 10 pour cent, incluant les incréments et les plages qui s’y trouvent.
Eau Selon les divers modes de réalisation, la composition nettoyante sans sulfate inclut de l'eau.
Dans divers modes de réalisation, la composition nettoyante sans sulfate comprend d'environ 5 % à environ 90 % d'eau, et dans certains modes de réalisation d'environ 20 % à environ 85 % d'eau, et dans certains modes de réalisation d'environ 50 % à environ 85 % d'eau, et dans certains modes de réalisation d'environ 60 % à environ 80 % d'eau, et dans certains modes de réalisation d'environ 65 % à environ 75 % d'eau, incluant les incréments et toutes les plages et sous-plages qui s’y trouvent, en poids, sur la base du poids total de la composition nettoyante sans sulfate. Une personne ayant une compétence ordinaire dans l'art, cependant, comprendra que d'autres plages entrent dans la portée de l'invention. Ainsi, l'eau est présente, en poids, sur la base du poids total de la composition nettoyante sans sulfate, à partir d'environ 5, 10, 15, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 66, 67, 68, 69, 70, 71, 72, 73, 74, 75, 80, 85, jusqu'à environ 90 pour cent en poids, incluant les incréments et toutes les plages et sous-plages qui s’y trouvent.
Au contraire, si la diode défaillante forme un court-circuit, la tension de seuil des trois diodes en série chute d’un tiers, lorsque les trois diodes sont identiques. Au lieu de réguler la tension par exemple à 2,1 V pour trois diodes dont le seuil de tension est de 0,7 V, la tension de régulation sera de 1,4 V. La tension aux bornes du supercondensateur va diminuer de 0,7 V. Celui-ci stockera alors moins d’énergie, ce qui aura un impact sur l’énergie délivrée par le dispositif de secours, mais le dispositif continuera à être opérationnel.
Une défaillance de type court-circuit est donc préférable à une défaillance de type circuit ouvert.
Dans le cas de diodes à jonction, la défaillance du semi-conducteur de la jonction de la diode se traduit par une faible impédance ou un court-circuit de la diode.
Une défaillance en circuit ouvert d’une diode à jonction correspond à une rupture de la connexion électrique avec le semiconducteur. Pour minimiser les risques d’une défaillance en circuit ouvert, il est donc préférable d’éviter les technologies de diodes présentant un câblage par fil reliant une des pattes de la diode au semi-conducteur et de préférer les diodes dans lesquelles le semi-conducteur est brasé entre les pattes de connexion. C’est par exemple le cas des boîtiers cylindriques connus sous les dénominations DO-201, DO-204 où la puce de la diode est brasée entre deux têtes de clous dont les longueurs constituent les pattes du composant. Un boîtier en résine époxy maintient l’ensemble. Ainsi, le risque d’une défaillance de type circuit ouvert de la diode est faible.
Le mode de défaillance principal d’une diode dont le semi-conducteur est brasé entre les pattes de connexion est donc le court-circuit, ou du moins une faible impédance.
Selon un mode de réalisation avantageux, il est aussi possible de remplacer l’une ou plusieurs des diodes 22, de préférence chacune des diodes 22, par une pluralité de diodes en parallèle, en particulier par deux diodes en parallèle ou par trois diodes en parallèle. Cela rend très improbable le risque de défaillance de type circuit ouvert de la mise en série de diodes, car il faudrait que toutes les diodes en parallèle l’une de l’autre soient défaillantes en mode circuit ouvert pour que l’étage connaisse une défaillance de type circuit ouvert.
Un supercondensateur de capacité 3000 Farads a un courant de fuite maximum spécifié de 5 mA à 25 °C. De façon générale, le courant de fuite augmente lorsque la température des supercondensateurs augmente. Ainsi, les inventeurs ont mesuré que le courant de fuite augmente d’un facteur cinq lorsque la température s’élève de 25°C à 45°C.
Pour une solution purement résistive selon l’état de l’art, avec une mise en série de supercondensateurs devant fonctionner aux environs de 25 °C, la résistance en parallèle de chaque supercondensateur sera traversée par 100 milliampères. Sous une tension de 2,7 V, chaque résistance fait 27 ohms et dissipe une puissance de 270 milliwatts.
Si, à une certaine température, l’écart de courant de fuite entre un supercondensateur et les autres de la mise en série est de cinq milliampères, ce supercondensateur aura à ses bornes un écart de tension de 135 mV.
Classiquement, le circuit d’équilibrage de tension du supercondensateur doit équilibrer à mieux que 50 mV, car la durée de vie des supercondensateurs décroit fortement si l’on dépasse le seuil de tension maximum spécifié de 2,7 V, et en dessous de ce seuil, la durée de vie décroit environ d’un facteur deux lorsque la tension augmente de 100 mV.
Par ailleurs, afin de maximiser le stockage d’énergie dans les supercondensateurs, ceux-ci doivent être chargés à la tension la plus élevée possible restant compatible avec la durée de vie dans l’application visée et sans dépasser leur tension maximum, typiquement de 2,7 V.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, on met deux branches de circuit 20, 30 en parallèle de chaque supercondensateur 1.
Dans une première branche 20, une ou plusieurs diodes 22 dans le sens passant sont mises en série avec une résistance 21. Selon un exemple avantageux, on met en série trois diodes silicium PN avec une résistance 21 de valeur similaire à celle utilisée selon la solution résistive de l’état de l’art, de 27 ohms dans cet exemple.
La mise en série des trois diodes à jonction a un seuil de tension à ses bornes proche de 3 × 0,7 V, c’est-à-dire une tension de seuil de 2,1 V.
Dans une deuxième branche 30, on agence une résistance 31, de valeur de préférence environ 5 à 20 fois plus élevée que celle utilisée selon la solution résistive de l’état de l’art, de 470 ohms dans cet exemple.
L’invention tire parti d’une des caractéristiques des supercondensateurs de bonne qualité selon laquelle le courant de fuite varie fortement selon la tension appliquée aux bornes du supercondensateur. Le courant de fuite est très faible lorsque la tension aux bornes du super condensateur est inférieure à 2 V et augmente fortement lorsque la tension approche de la tension maximale spécifiée de 2,7 V. Par exemple, pour des supercondensateurs de bonne qualité les inventeurs ont constaté qu’entre 2 V et 2,7 V, le courant de fuite double lorsque la tension augmente de 200 mV.
L’un d’eux décrit qu’un seul des deux leviers est constitué de plusieurs leviers disposés les uns à côté des autres dans un même plan et dont l’une des extrémités est de forme presque identique à celle décrite dans le brevet ci-après. Mais seulement l’un des deux leviers en effet, car le second est complètement différent puisqu’il est articulé et pivote sur lui-même.
Chaque fois qu’un levier est formé de deux parties qui coulissent l’une avec l’autre pour faire varier sa longueur ou qui pivote en un point autour d’un axe pour faire varier sa longueur, il est soumis à une force qui s’oppose au déplacement qu’il doit effectuer. D’où une perte de rendement considérable. Et enfin, dans chacun de ces brevets, il s’agit de rotation alternée pour le déplacement des leviers. Par contre, dans le brevet ci-après, les rouleaux dentés effectuent des rotations complètes et continues.
Dans le brevet décrit ci-après, les deux leviers LP, LG qui coopèrent ensemble sont constitués chacun, de plusieurs leviers, de longueurs différentes, juxtaposés dans un même plan et dont l’une de leurs extrémités est de forme comme décrit ci-après.
Pour que les rouleaux dentés P1 et P2 dont respectivement les diamètres D1 sont inférieurs aux diamètres D2, tournent à la même vitesse tout en coopérant ensemble, il faut que leurs dents respectives DT1 et DT2 soient en nombre égal, soient de formes différentes, soient en contact à leur extrémité respective inférieure EX1 et supérieure EX2 en un point C [Fig.3a, 3b,3c] qui se déplace du point C1 au point Cn+x les uns après les autres, que ces extrémités inférieure EX1 et supérieure EX2 se croisent lors de leur contact et, que le centre de rotation CA de l’axe de rotation A du rouleau denté P1 et l’extrémité inférieure EX1 d’une quelconque dent DT1 du rouleau denté P1 définissent une multitude de leviers LP1…LPn+x de longueurs différentes formant le levier LP [Fig.2 et Fig.5a, 5b, 5c] juxtaposés sur leur centre de rotation A et perpendiculairement au centre de rotation A dans un plan PL1 et que, le centre de rotation CB de l’axe de rotation B du rouleau denté P2 et l’extrémité supérieure EX2 d’une quelconque dent DT2 du rouleau denté P2 définissent une multitude de leviers LG1…LGn+x de longueurs différentes formant le levier LG [Fig.3] juxtaposés sur leur centre de rotation B et perpendiculairement au centre de rotation B dans un plan PL2. Le levier LP1 est en contact avec le levier LG1 au point C1 et ainsi de suite jusqu’au levier LPn+x qui est en contact avec le levier LGn+x au point Cn+x.
Ces différentes longueurs des leviers LP1…LPn+x et LG1…LGn+x correspondent respectivement à des angles α et β qui vont respectivement de α1 à αn+x et de β1 à βn+x qu’ils forment avec la droite D dont le sommet passe par respectivement les centres de rotation CA et CB des axes de rotation A et B des leviers LP et LG [Fig.4a, 4c].
Les longueurs des différents diamètres D1 vont de deux fois le levier LP1 à deux fois le levier LPn+x et les longueurs des différents diamètres D2 vont de deux fois le levier LG1 à deux fois le levier LGn+x et sont tels que : 2x LGn+x > 2 x LG1 > 2x LP1 > 2 x LPn+x.
La position du point de contact C entre les extrémités inférieure EX1 et supérieure EX2 lors de leur croisement varie du point C1 au point Cn+x [Fig.4a, 4b, 4c].
C’est toujours l’extrémité inférieure EX1 d’une dent DT1 qui est en contact avec l’extrémité supérieure EX2 d’une dent DT2 lors que celles-ci se touchent au-dessus de la droite D [Fig.4a, 4b, 4c]. Les extrémités inférieure EX1, supérieure EX2 se croisent et se touchent toujours de α1 à α n+x et de β1 à βn+x au-dessus de la droite D.
Le levier LP1 correspond au levier LG1 et ainsi de suite jusqu’au levier LPn+x qui correspond au levier LGn+x, lorsqu’ils se touchent successivement et respectivement au point C de C1à Cn+x.
Le point de contact C1 correspond au levier LP1, au levier LG1, à l’angle α1 et l’angle β1 et ainsi de suite jusqu’à Cn+x qui correspond au levier LPn+x, au levier LGn+x, à l’angle αn+x et à l’angle βn+x.
Le plan PL1 est le plan compris entre CA, LP1, EX1 et LPn+x
Le Plan PL2 est le plan compris entre CB, LG1, EX2 et LGn+x
Les différents leviers LP1 …LPn+x juxtaposés sur leur arbre de rotation A dans un plan PL1 forment le levier LP et les différents leviers LG1…LGn+x juxtaposés sur leur arbre de rotation B dans un plan PL2 forment le levier LG.
L’angle α1 correspond à l’angle β1 et au point C1 et ainsi de suite jusqu’à l’angle αn+x, qui correspond à l’angle βn+x et le point Cn+x. Le levier LP1 forme avec la droite D figure 4a un angle α1 et ainsi de suite jusqu’au levier LPn+x et l’angle αn+x figure 4c. Le levier LG1 forme avec la droite D figure 4a un angle β1 et ainsi de suite jusqu’au levier LGn+x et l’angle βn+x figure 4c. Le sommet des différents angles α est le centre de rotation CA et le sommet des différents angles β est le centre de rotation CB.
L’extrémité inférieure EX1 d’une dent DT1 et le centre de rotation CA sont les extrémités d’un levier LP et l’extrémité supérieure EX2 d’une dent DT2 et le centre de rotation CB sont les extrémités d’un levier LG. La longueur du levier LP1 est égale à la longueur qui va du point C1 au centre de rotation CA et ainsi de suite jusqu’à la longueur du levier LPn+x qui va du point Cn+x au centre de rotation CA. La longueur du levier LG1 est égale à la longueur qui va du point C1 au centre de rotation CB et ainsi de suite jusqu’à la longueur du levier LGn+x qui va du point Cn+x au centre de rotation CB.
Lors de la rotation du rouleau denté P1 qui entraine le rouleau denté P2, les leviers LP et LG sont en contact au point C de C1 à Cn+x, les différents leviers LP1…LPn+x formant le levier LP correspondent respectivement avec les différents leviers LG1… LGn+x formant le levier LG, la variation de l’angle α de α1 à αn+x correspond respectivement avec la variation de l’angle β de β1 à βn+x, les dents DT1 et DT2 qui se croisent et se touchent à leurs extrémités inférieure EX1 et supérieure EX2 au point C, permettent à chaque levier LP et LG d’effectuer une même rotation de Y° dans un même temps. Ainsi à chaque croisement entre une dent DT1 et une dent DT2, le rouleau denté P1 et le rouleau denté P2 se déplacent chacun de Y° dans le même temps.
Enfin, le terme « acide hyaluronique ou l’un de ses dérivés » comprend également les esters de l’acide hyaluronique notamment ceux dans lesquels tout ou partie des groupes carboxyliques des fonctions acide sont estérifiés avec des alcools ou des alkyles oxyéthylénés, comportant de 1 à 20 atomes de carbone, notamment avec un taux de substitution au niveau de l’acide D-glucuronique de l’acide hyaluronique variant de 0,5 à 50 %.
De l’acide hyaluronique peut notamment être fourni par la société Hyactive sous le nom commercial CPN (PM : 10 à 150 kDa), par la société Soliance sous le nom commercial Cristalhyal (PM : 1,1 x 10 6 ), par la société Bioland sous le nom Nutra HA (PM : 820000 Da), par la société Bioland sous le nom Nutra AF (PM : 69000 Da), par la société Bioland sous le nom Oligo HA (PM : 6100 Da) ou encore par la société Vam Farmacos Metica sous le nom D Factor (PM : 380 Da).
Dans un mode de réalisation, l’acide hyaluronique est présent sous forme de sphères. En particulier, de telles sphères sont commercialisées par la société BASF sous le nom Sphere d’Acide Hyaluronique. Il s’agit d’un mélange d’acide hyaluronique de différents poids moléculaires, à savoir de PM 1,5 x 10 6 , 400000 et 600000 Da.
L’acide hyaluronique ou l’un de ses dérivés est présent dans la composition selon la présente invention dans une teneur comprise entre 0,01 % et 5 %, de préférence entre 0,1 % et 3 % et plus particulièrement entre 0,2 % et 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Composés d’acide salicylique En particulier, une composition selon l’invention peut comprendre au moins un actif cosmétique choisi parmi les composés d’acide salicylique.
Le composé d’acide salicylique présent dans une composition selon l’invention est de préférence choisi parmi l’acide salicylique et les composés de formule suivante :
dans laquelle : - le radical R désigne une chaîne aliphatique ayant de 2 à 22 atomes de carbone, saturée, linéaire, ramifiée ou cyclique ; une chaîne insaturée ayant de 2 à 22 atomes de carbone contenant une ou plusieurs doubles liaisons pouvant être conjuguées ; un noyau aromatique lié au radical carbonyle directement ou par l’intermédiaire de chaînes aliphatiques saturées ou insaturées ayant de 2 à 7 atomes de carbone ; lesdits groupes pouvant être substitués par un ou plusieurs substituants, identiques ou différents, choisis parmi (a) les atomes d’halogène, (b) le groupe trifluorométhyle, (c) des groupes hydroxyle sous forme libre ou estérifiée par un acide ayant de 1 à 6 atomes de carbone ou (d) une fonction carboxyle sous forme libre ou estérifiée par un alcool inférieur ayant de 1 à 6 atomes de carbone ; - R’ est un groupe hydroxyle ; ainsi que leurs sels issus d’une base minérale ou organique.
De manière préférentielle, le radical R désigne une chaîne aliphatique saturée, linéaire, ramifiée ou cyclique contenant de 3 à 11 atomes de carbone ; une chaîne insaturée contenant de 3 à 17 atomes de carbone et comprenant une ou plusieurs doubles liaisons conjuguées ou non ; lesdites chaînes hydrocarbonées pouvant être substituées par un ou plusieurs substituants, identiques ou différents, choisis parmi (a) les atomes d’halogène (b) le groupe trifluorométhyle, (c) des groupes hydroxyle sous forme libre ou estérifiée par un acide ayant de 1 à 6 atomes de carbone ou (d) une fonction carboxyle sous forme libre ou estérifiée par un alcool inférieur ayant de 1 à 6 atomes de carbone ; ainsi que leurs sels obtenus par salification par une base minérale ou organique.
Les composés plus particulièrement préférés sont ceux dans lesquels le radical R est un groupement alkyle en C 3 -C 11 .
Parmi les composés d’acide salicylique particulièrement préférés, on peut citer l’acide n-octanoyl-5-salicylique (ou acide capryloyl salicylique) ; l’acide n-décanoyl -5-salicylique ; l’acide n-dodécanoyl-5-salicylique ; l’acide n-heptanoyl-5-salicylique, et leurs sels correspondants.
Le composé d’acide salicylique est de préférence choisi parmi l’acide salicylique et l’acide n-octanoyl-5-salicylique, et plus préférentiellement est l’acide n-octanoyl-5-salicylique.
Dans le présent exposé, la semelle 6 comprend une forme complémentaire à celle de la base 2.
On entend par pluralité de rails au moins deux rails. Dans le présent exposé, les rails sont adjacents les uns aux autres.
Dans le présent exposé, la pluralité de rails de guidage est agencée sur la partie inférieure 12 de la plaque 8 de la base 2. Chaque rail s’étend en saillie de la plaque 8 de la base 2 et est sensiblement orthogonal à la plaque 8 de la base 2.
Dans le présent exposé, les rails sont parallèles les uns aux autres.
Dans le présent exposé, chaque rail 320 de la pluralité de rails de guidage s’étend parallèlement à un axe longitudinal « X » depuis la partie distale 22 jusqu’à au moins la partie médiane 26 de la base.
Par exemple certains rails s’étendent parallèlement à l’axe longitudinal « X » depuis la partie distale 22 jusqu’à la partie médiane 26 de la base et d’autres rails s’étendent parallèlement à l’axe longitudinal « X » depuis la partie distale 22 jusqu’à la partie proximale 24 de la base 2.
Dans le mode de réalisation illustré à la , le dispositif de guidage comprend quatre rails dont deux rails 320’ s’étendent parallèlement à l’axe longitudinal « X » depuis la partie distale 22 jusqu’à la partie médiane 26 de la base et deux rails 320’’ s’étendent parallèlement à l’axe longitudinal « X » depuis la partie distale 22 jusqu’à la partie proximale 24 de la base 2.
Dans le mode de réalisation illustré, chacun des rails 320’ s’étendant depuis la partie distale 22 jusqu’à la partie médiane 26 est disposé en alternance avec un des rails 320’’ s’étendant depuis la partie distale 22 jusqu’à la partie proximale 24 de la base 2.
Comme l’illustre la , le dispositif de guidage complémentaire 50 de la semelle amovible 6 est agencé en partie supérieure 34 de la semelle 6.