INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A une solution de 2,4,6-triméthyl-3-((2-méthyl-1H-imidazol-1-yl)méthyl) benzaldéhyde (20.3 g, 0,084mol) dans EtOH (110 ml) à 40˚C, est ajoutée une solution aqueuse d’hydroxylamine (809 g, 0,134 mol, 50 % dans l’eau, Aldrich) dans EtOH (10 ml). Le milieu réactionnel est agité pendant 2,5 heures à une température de 50 à 55°C. Après retour à 23°C, le précipité obtenu est filtré et lavé deux fois sur le filtre par un mélange EtOH/H 2 O (10 ml/15 ml) et séché pendant 15 à 20 heures sous pression atmosphérique à température ambiante. Un solide blanc (19.57 g, rendement 91 %) de point de fusion de 247°C est obtenu. La pureté molaire est supérieure à 87 % (RMN 1 H).
N° δ 1 H (ppm) δ 13 C (ppm) 1 2,31 12,7 2 (-) 143,4 3 6,58 125,8 4 6,22 116,9 5 4,97 43,2 6 (-) 129,3 7 (-) 136,2 8 2,23 20,2 9 6,97 130 10 (-) 137,3 11 2,15 19,1 12 (-) 129,1 13 (-) 136,1 14 2,11 15,9 15 8,25 147,4 OH 11,11 (-)
1.3- Comparaison du procédé de l’invention et du procédé de l’art antérieur
Synthèse du composé (Ia) selon le procédé de l’art antérieur (procédé 1.2) Synthèse du composé (Ia) selon le procédé de l’invention (procédé 1.1) Nombre d’intermédiaire isolé 3 0 Rendement global 38 % 65 % Nombre de solvants utilisés 4 2 Litres de solvant utilisés/kg de produit final dichlorométhane 71,4 7 alcool (éthanol, isopropanol) 7,2 3,9 éther de pétrole 4,4 0 DMF 1,3 0 Litres dérivés aqueux (eau, HCl) utilisés/kg de produit final 190,2 25,5
De manière totalement inattendue, le procédé de synthèse selon l’invention du composé de formule (Ia) permet une réduction du nombre d’intermédiaire isolé tout en améliorant le rendement du procédé. Il permet également une diminution du nombre de solvants utilisés, donc une simplification de manipulation par un opérateur et une amélioration du temps de cycle global en supprimant les temps liés aux étapes de purification et de séchage des intermédiaires. Enfin il permet une diminution des effluents et donc également de leurs traitements.
Essai 2 :
2.1 - Procédé de synthèse du composé de formule (Xa) à partir du composé de formule (Ia) synthétisé selon le procédé de l’invention (conforme à l’invention)
Le composé de formule (Xa) est obtenu à partir du composé de formule (Ia) obtenu par le procédé sans isolement des intermédiaires de l’invention et selon le schéma réactionnel suivant : [Chem 27]
1,26 Kg de l’oxime 2,4,6-triméthyl-3-((2-méthyl-1H-imidazol-1-yl)méthyl)benzaldehyde (4.9 mol), composé (Ia) obtenu selon le procédé sans isolement des intermédiaires de l’invention tel que décrit au paragraphe 1.1 ci-dessus est mis en suspension dans l’isopropanol/eau (1,3 l/1,3 l). Le mélange est refroidi à 0°C et 6,44 L d’une solution d’hypochlorite de sodium à 14 % dans l’eau (14.7 mol) est ajoutée sur une période de 30 min. Après la fin de l’addition, le mélange est maintenu sous agitation à 2-3°C pendant 2 heures.
Le produit est ensuite filtré et la poudre beige est remis en suspension dans l’eau (4,73l) et agitée pendant 1 h puis filtrée. L’opération est renouvelée 4 fois. Après la dernière filtration, la poudre est broyée et séchée sous vide (40 mbar) pendant 8 h à 50°C puis une nuit à 40°C sous vide (50 mbar). Le N-oxyde de 2,4,6-triméthyl-3-((2-méthyl-1H-imidazol-1-yl)méthyl)benzonitrile est obtenu avec un rendement de 80 % (1 kg, 3.92 mol,) sous forme d’un solide légèrement jaune.
Protocole A : Le tube est (artificiellement) vieilli selon un protocole modèle facilement reproductible qui consiste à le placer dans de l'air (en présence d'oxygène) à 150°C pendant 96h (4 jours), afin de le thermo-oxyder. Ce vieillissement modèle est représentatif de la thermo-oxydation moyenne que subissent les tubes en 10 ans de service dans un véhicule à côté d'un moteur chaud.
Les résultats obtenus sur le choc, le vieillissement, le module de flexion, l’adhésion et l’allongement montrent que le protocole A est représentatif d’un tube essence rebroyé.
Protocoles particuliers utilisés lors du (re) compoundage du tube vieilli.
Après vieillissement le tube broyé peut être dans certains cas recompoundé selon deux protocoles :
Protocole B : le tube rebroyé est recompoundé sur une extrudeuse bivis Coperion/Werner ® 40mm, 70kgh, 300rpm, 270°C de consigne, avec un dégazage de -100mmHg.
Protocole B2 : le tube rebroyé est recompoundé sur une extrudeuse bivis Coperion/Werner ® 40mm, 70kgh, 300rpm, 270°C de consigne, avec un dégazage fort de -660mmHg.
Les différentes compositions utilisées pour la préparation des tubes de l’invention sont les suivantes (pourcentages en poids):
PA11PL = PA11 + 7% BBSA + 1% stabilisant
PA12PL = PA12 + 12% BBSA + 1% stabilisant
PA11NX3 = PA11 + imod2 10% + PA610 5% + PA6 5% + BBSA 4% + stabilisant 1%
PA11PL-recy = tube de PA11PL vieilli selon protocole A, rebroyé, pour être ensuite recyclé.
PA11PL-recyNX3 = tube de PA11PL vieilli selon protocole A, rebroyé, recompoundé selon le protocole B, avec durant ce recompoundage ajout de imod2 10%, de PA610 5%, de PA6 5%, de BBSA 4% et de stab 1%, pour être ensuite recyclé.
PA11PL-recy3 = tube de PA11PL vieilli selon protocole A, rebroyé, recompoundé selon le protocole B2, recompoundage avec dégazage fort, avec durant ce recompoundage ajout de 6% de imod3 et 5% de BBSA, pour être ensuite recyclé.
PA11NX3-recy2 = tube de PA11NX3 vieilli selon protocole A, rebroyé, recompoundé selon le protocole B2, recompoundage avec dégazage fort, avec durant ce recompoundage ajout de 3% de BBSA et de 0,5% de stabilisant, pour être ensuite recyclé.
PA12PL-recy = tube de PA12PL vieilli selon protocole A, rebroyé, pour être ensuite recyclé.
PA1012PL4 = PA1012 + 12% BBSA + 1% stabilisant
La résine copolymère silylée (B’) peut être préparée par une réaction de copolymérisation des monomères correspondant notamment aux motifs de répétition (B’1) et (B’2), ladite réaction de copolymérisation correspondant à une réaction d’addition entre les doubles liaisons présentes dans chacun des monomères. Plusieurs méthodes de polymérisation peuvent être mises en œuvre à cet effet, une polymérisation thermique étant plus particulièrement préférée. Ladite réaction de copolymérisation peut être également suivie d’une réaction d’hydrogénation dont le produit est la résine copolymère silylée (B’’).
Il est fait référence aux demandes de brevet EP3176191, EP3480225, EP3521633 et EP3647333 pour des information plus détaillées concernant la description de la résine copolymère silylée (B’) et sa préparation.
Selon une variante préférée, la résine copolymère silylée (B) a une masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) comprise entre 100 et 5000 g/mole, de préférence entre 150 et 2000 g/mole, encore plus préférentiellement entre 150 et 500 g/mole.
Selon une autre variante préférée, la résine tackifiante silylée (B) présente une température de ramollissement comprise entre 70 et 150 °C.
La température de ramollissement est déterminée conformément au test normalisé ASTM E 28 dont le principe est le suivant. Un anneau en laiton de diamètre environ 2 cm est rempli de la résine à tester à l'état fondu. Après refroidissement à température ambiante, l'anneau et la résine solide sont placés horizontalement dans un bain de glycérine thermostaté dont la température peut varier de 5° C par minute. Une bille d' acier de diamètre environ 9,5 mm est centrée sur le disque de résine solide. La température de ramollissement est –durant la phase de montée en température du bain à raison de 5°C par minute- la température à laquelle le disque de résine flue d'une hauteur de 25,4 mm sous le poids de la bille.
On peut citer parmi les résines utilisables comme résine tackifiante silylée (B) la résine MKOREZ ® HRR-100, qui est une résine (B’) (non hydrogénée) disponible auprès de la société Kolon Inc., dont la masse moléculaire moyenne en nombre (Mn) est de 334 g/mole et qui présente une température de ramollissement de 100°C.
Résine tackifiante non silylée (C) : La composition adhésive réticulable par chauffage selon l’invention comprend également une (ou plusieurs) résine tackifiante non silylée (C) compatible avec le (ou les) polymère (A).
Ladite résine (C) peut être toute résine compatible avec le ou les polymère(s) (A).
On entend désigner par les termes "résine tackifiante compatible" une résine tackifiante qui, lorsqu'elle est mélangée dans les proportions 50%/50% avec le (ou les) polymère (A) de formule (I), donne un mélange substantiellement homogène.
Les résines (C) sont avantageusement choisies parmi :
- (iii) les colophanes d'origine naturelle (telles que par exemple la colophane extraite de la gomme de pins, la colophane de bois extraite des racines de l'arbre) et leurs dérivés hydrogénés, dimérisés, polymérisés ou estérifiés par des monoalcools ou des polyols (comme le glycérol ou le pentaérythritol) ;
- (iv) les résines obtenues par hydrogénation, polymérisation ou copolymérisation (avec un hydrocarbure aromatique) de mélanges d'hydrocarbures aliphatiques insaturés ayant 5, 9 ou 10 atomes de carbone issus de coupes pétrolières ;
Tel qu’illustré, la jupe cylindrique externe 38 de l’organe de fermeture temporaire 30 comprend trois échancrures 38a régulièrement espacées les unes des autres sur toute la circonférence de ladite jupe 38. En variante, on pourrait prévoir un nombre différent d’échancrures 38a, par exemple une seule échancrure, deux échancrures ou un nombre supérieur ou égale à trois.
Chaque échancrure 38a coopèrent avec un groupe de nervures longitudinales 22c prévu sur la jupe interne 22 de la frette 20, de telle sorte que l’organe d’obturation temporaire 30 n’est pas mis en rotation lors de la rotation du récipient inférieur 12 par rapport à l’ensemble formé du récipient supérieur 14 et de la frette 20, solidaires en rotation du fait de la coopération des saillies anti-rotation 24b et des échancrures 14g.
En d’autres termes, la coopération des échancrures 38a avec les nervures longitudinales 22c forme des moyens anti-rotation entre l’organe d’obturation temporaire 30 et la frette 20.
On pourrait également prévoir d’autre forme de moyens anti-rotation de l’organe d’obturation 30 par rapport à la frette 20.
De manière générale, la jupe cylindrique 32 et le récipient inférieur 12 comprennent des moyens anti-rotation pour empêcher la rotation de l’organe d’obturation temporaire 30 par rapport à la frette d’assemblage 20.
La jupe interne 22 de la frette d’assemblage 20 est disposée radialement entre la jupe cylindrique externe 38 de l’organe d’obturation temporaire 30 et la jupe cylindrique intermédiaire 36 dudit organe 30.
Tel qu’illustré, le récipient inférieur 12 comprend, sur sa surface externe, une première butée de limitation angulaire 12e coopérant avec une deuxième butée de limitation angulaire 26 en saillie depuis la surface inférieure du corps 24 de la frette 20 vers le récipient inférieur 12. Les butées de limitation angulaire forment respectivement les premiers et deuxièmes moyens de limitation angulaire.
Ainsi, la rotation angulaire du récipient inférieur par rapport à la frette est limitée à une plage angulaire, par exemple de l’ordre de 180°. La plage angulaire est délimitée par les butées de limitation angulaire 12e, 26 prévues sur la frette 20 et sur le récipient inférieur 12.
La plage angulaire de rotation du récipient inférieur 12 par rapport à la frette 20 doit être suffisante pour permettre le désengagement des filets du filetage interne 32a de l’organe d’obturation 30. En d’autres termes, la plage angulaire de rotation du récipient inférieur 12 par rapport à la frette 20 est supérieure ou égale à la plage angulaire des filets du filetage interne 32a de l’organe d’obturation 30.
Dans l’exemple illustré, et de manière nullement limitative, le filetage interne 32a de l’organe d’obturation 30 comprend trois filets s’étendant chacun sur une plage angulaire de 120°.
Un tel avantage d’utilisation implique l’assemblage de la frette 20, de l’organe d’obturation 30 et du récipient inférieur 12 dans les mêmes positions angulaires, afin que l’un des filets du filetage interne 32a de l’organe d’obturation 30 soit en prise avec le même filet du récipient inférieur 12.
A cet effet, l’organe d’obturation 30 comprend un organe d’indexation 37 en saillie depuis la surface supérieure de l’organe d’obturation 30, afin de le positionner angulairement sur le col du récipient inférieur 12 lors du montage.
Un exemple d’assemblage de l’ensemble 1 de conditionnement et de distribution de produit est réalisé selon le procédé suivant, en référence aux figures 5 et 6.
L’organe d’obturation temporaire 30 et la frette d’assemblage 20 sont préassemblés dans une position intermédiaire, visible sur la , dans laquelle le godron annulaire 36a de l’organe d’obturation temporaire 30 est encliqueté dans la rainure 22d de la frette d’assemblage 20.
Le sous-ensemble formé par l’organe d’obturation temporaire 30 et la frette d’assemblage 20 est positionné angulairement par rapport au récipient inférieur 12 grâce à l’organe d’indexation 37 puis vissé sur le récipient inférieur 12 par l’intermédiaire des filetages 13a, 32a correspondants.
La frette 20 est ensuite rapprochée axialement du récipient inférieur 12 jusqu’à encliquetage du bourrelet d’encliquetage 22a de la frette 20 sous la nervure 15a du récipient inférieur 15, tel que visible sur la .
A6. Température entraînant la rupture du joint de colle au cisaillement statique (SAFT) :
Ce test vise à évaluer, à titre complémentaire, le maintien à température élevée de la cohésion du joint adhésif qui est formé par la couche support PET autoadhésive obtenue en A2, lorsque cette dernière est fixée sur un substrat.
Le test détermine la température entraînant la rupture du joint de colle au cisaillement statique. Ce test est également connu sous sa dénomination anglaise de Shear Adhesion Failure Temperature (SAFT).
On répète les opérations décrites dans le test A5. précédent, sauf que l'on utilise une étuve dont la température initiale est de 30 °C à la fois pour l'équilibrage thermique initial de la plaque d'essai, et également pour y placer l'ensemble du dispositif avec la masse de 1 kg. Cette étuve est soumise à une montée en température programmée à raison de 0,5°C par minute (norme Finat 8).
On note la température à laquelle la bande se décroche de la plaque à la suite de la rupture du joint de colle.
Cette température, exprimée en °C, est indiquée dans le tableau 1.
Exemple 1 et 2 (selon l’invention) : Compositions adhésives réticulables par chauffage à base du GENIOSIL ® STP-E30 avec résine tackifiante silylée
On répète l’exemple A avec les compositions figurant dans le tableau 1.
Ces compositions sont préparées conformément au protocole A1., sauf que la résine tackifiante silylée MKOREZ ® HRR-100 est introduite en même temps que la résine tackifiante non silylée.
Les résultats des tests de pelage, de résistance au cisaillement à 125°C et de SAFT sont également indiqués dans le tableau 1.
Ingrédient Teneur en % poids/poids Exemple A Exemple 1 Exemple 2 (A) GENIOSIL® STP-E30 44,38 44,38 44,15 (B) MKOREZ ® HRR-100 - 9,74 16,19 (C) Dertophène ® T105 54,34 44,60 37,77 IRGANOX® 1010 0,45 0,45 0,445 IRGANOX® 245 0,45 0,45 0,445 (D) K-KAT ® 5218 0,38 0,38 1 Pelage à 180° sur plaque d’acier (N/25 mm) 24,6 22,7 23,3 Pelage à 180° sur plaque d’ABS (N/25 mm) 20,4 19,6 19,4 Temps de résistance au cisaillement à 125°C (heure) 21,2 87,1 120 Temps de résistance au cisaillement à 125°C (heure) 21,2 87,1 120 SAFT (°C) 170 195 198°C
Pour un résultat de pelage à 180° tout à fait similaire par rapport à celui de l’exemple A (tant sur acier que sur ABS), la couche support PET auto-adhésive préparée avec les compositions des exemples 1 et 2 présente une forte augmentation de la température SAFT (d’au moins 25°C) et un temps de résistance au cisaillement à 125°C qui est plus que quadruplé.
Ces résultats montrent par conséquent que la composition des exemples 1 et 2 permet avantageusement la formation d’un joint adhésif qui, tout en conservant son pouvoir adhésif, fait preuve d’une cohésion à température élevée très largement améliorée.
Selon un mode de réalisation, les premiers moyens anti-rotation sont au moins une échancrure formée dans la jupe externe de l’organe d’obturation temporaire et dans lequel les deuxièmes moyens anti-rotation sont formés d’au moins une nervure longitudinale prévue sur la surface externe de la jupe interne de la frette d’assemblage.
Par exemple, les deuxièmes moyens anti-rotation sont formés par au moins un groupe de nervures longitudinales disposés sur la surface externe de la jupe interne de la frette d’assemblage.
En variante, on pourrait prévoir un nombre différent de groupes de nervures longitudinales, par exemple supérieur ou égal à trois. Les groupes de nervures sont régulièrement espacés sur la circonférence de la jupe interne. On pourrait également prévoir un nombre de nervures par groupe de nervure égal à un, deux, trois ou supérieur à trois.
Par exemple, les premiers moyens anti-rotation sont formés par au moins une échancrure en forme de U prévues dans la jupe cylindrique externe de l’organe de fermeture temporaire. L’échancrure coopère avec groupe de nervures longitudinales de la frette.
Par exemple, on pourrait prévoir deux ou trois échancrures régulièrement espacées les unes des autres sur toute la circonférence de ladite jupe externe de l’organe d’obturation temporaire. En variante, on pourrait prévoir un nombre différent d’échancrures, par exemple un nombre supérieur ou égale à trois.
Chaque échancrure coopère avec un groupe de nervures longitudinales prévu sur la jupe interne de la frette, de telle sorte que l’organe d’obturation temporaire n’est pas mis en rotation lors de la rotation de la frette.
En d’autres termes, la coopération des échancrures avec les nervures longitudinales forme les moyens anti-rotation entre l’organe d’obturation temporaire et la frette.
On pourrait également prévoir d’autres formes de moyens anti-rotation de l’organe d’obturation par rapport à la frette.
Avantageusement, la frette d’assemblage comprend des premiers moyens de limitation angulaire coopérant avec des deuxièmes moyens de limitation angulaire prévus sur le récipient inférieur pour limiter la rotation angulaire dudit récipient inférieur par rapport à ladite frette, en particulier à une plage angulaire de l’ordre de 180°.
Par exemple, le récipient inférieur comprend, sur sa surface externe, une première butée de limitation angulaire coopérant avec au moins une deuxième butée de limitation angulaire en saillie depuis la surface inférieure du corps de la frette vers le récipient inférieur. Les butées de limitation angulaire forment respectivement les premiers et deuxièmes moyens de limitation angulaire.
Ainsi, la rotation angulaire du récipient inférieur par rapport à la frette est limitée à une plage angulaire, par exemple de l’ordre de 180°. La plage angulaire est délimitée par les butées de limitation angulaire prévues sur la frette et sur le récipient inférieur.
La plage angulaire de rotation du récipient inférieur par rapport à la frette doit être suffisante pour permettre le désengagement des filets du filetage interne de l’organe d’obturation. En d’autres termes, la plage angulaire de rotation du récipient inférieur par rapport à la frette est supérieure ou égale à la plage angulaire des filets du filetage interne de l’organe d’obturation.
Par exemple, le filetage interne de l’organe d’obturation comprend trois filets s’étendant chacun sur une plage angulaire de 120°.
Un tel avantage d’utilisation implique l’assemblage de la frette, de l’organe d’obturation et du récipient inférieur dans les mêmes positions angulaires, afin que l’un des filets du filetage interne de l’organe d’obturation soit en prise avec le même filet du récipient inférieur.
A cet effet, l’organe d’obturation comprend un organe d’indexation en saillie depuis la surface supérieure de l’organe d’obturation, afin de positionner angulairement sur le col du récipient inférieur lors du montage.
De manière générale, l’organe d’obturation comprend au moins un organe d’indexation configuré pour permettre son positionnement angulairement sur le récipient inférieur.
R 1 , R 3 , R 4 , R 5 , X, R 7 et p ont la même signification que dans les formules (II), (III) et (IV) décrites ci-dessus, R 2 représente un radical divalent hydrocarboné saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié comprenant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes, tels que oxygène, azote, soufre, silicium, et présentant de préférence une masse molaire moyenne en nombre allant de 500 g/mol à 60000 g/mol, plus particulièrement de 1000 g/mol à 30000 g/mol, et n est un entier supérieur ou égal à 0.
- q représente un entier tel que la masse moléculaire en nombre du radical R 2 va de 500 g/mol à 60000 g/mol, de préférence de 1000 g/mol à 30000 g/mol,
On observe, en figures 1 à 4, une embarcation 40 comportant un foil 20 relié à une coque 41 par un mât 45. La coque 41 porte aussi un mât 42, deux voiles 43 et 44 étant supportées par le mât 42. On observe, en , un axe 47 de déplacement de l’embarcation 40 et un axe principal 46 du foil 20 parallèle à l’axe 47.
Bien que l’embarcation 40 prenne, dans les figures, la forme d’un monocoque à voile, le foil objet de l’invention s’applique aussi bien à toute embarcation dont, en particulier, les planches à voile, les planches de surf et les bateaux à une ou plusieurs coques, à voile et/ou à moteur. L’embarcation objet de l’invention peut comporter un ou plusieurs foils rhomboédriques.
Le foil 20 pour embarcation 40 se déplaçant parallèlement à un axe horizontal 46 est symétrique par rapport à un plan vertical et rhomboédrique ou rhomboïdal ou rhomboïde. Le rhomboèdre est défini par rapport à ce plan vertical et cet axe horizontal. On rappelle qu’une voilure rhomboédrique (ou rhomboïdale ou rhomboïde) est une variante d'ailes en tandem dont les extrémités se rejoignent. L'aile avant fixée sur la partie basse du corps du foil est en flèche arrière, et l'aile arrière fixée sur la partie haute de la dérive est en flèche avant. La voilure constituée de l’ensemble des ailes, forme une surface projetée continue en quadrilatère, proche d’un losange, creux.
Le foil 20 comporte des ailes avant 21 et 22 reliées entre elles par une jonction, ou emplanture d’aile, 23 et 24, et des ailes arrière 25 et 26 reliées entre elles par une jonction ou emplanture d’aile 31. L’extrémité de chaque aile avant, la plus éloignée de la jonction des ailes avant, est reliée à une extrémité d’une aile arrière, la plus éloignée de la jonction des ailes arrière, par une liaison mécanique, respectivement 27 et 28.
L’ensemble de ces ailes 21, 22, 25 et 26 présente une première projection orthogonale sur un plan dit « vertical » perpendiculaire à l’axe de déplacement 46. La première projection a la forme d’un quadrilatère présentant un angle obtus au niveau de la jonction des ailes avant, un angle obtus au niveau de la jonction des ailes arrière et deux angles aigus à la jonction d’une aile avant et d’une aile arrière.
L’ensemble de ces ailes 21, 22, 25 et 26 présente une deuxième projection orthogonale sur un plan dit « horizontal » orthogonal au plan de symétrie et comportant un axe parallèle à l’axe de déplacement 46. La deuxième projection a la forme d’un quadrilatère ne présentant que des angles de mesures inférieures à 180 degrés.
Dans le premier mode de réalisation illustré en figures 5 et 6, le foil 20 comporte un corps 32. Dans d’autres modes de réalisation, le foil objet de l’invention ne comporte pas de corps, les ailes étant reliées entre elles pour former un rhomboèdre, figure dont deux projections orthogonales sur des plans orthogonaux (ici un plan vertical perpendiculaire à l’axe 46 et un plan horizontal), forment des quadrilatères dont les mesures de tous les angles sont inférieures à 180 degrés. Les supports 23, 24 et 31 d’emplanture d’ailes avant 21 et 22 et arrières 25 et 26 sont positionnés respectivement, de part et d’autre de ce corps 32 dans le plan vertical de symétrie du foil 20. Le corps 32 assure ainsi la rigidité du foil 20 et permet de réduire les épaisseurs des ailes 21, 22, 25 et 26. Plus précisément, la liaison des ailes avant 21 et 22 est en partie basse du corps 32 et la liaison des ailes arrière 25 et 26 est en partie haute du corps 32.