Cyclone (200) pour une installation d’oxydo-réduction en boucle chimique d’une charge hydrocarbonée mettant en œuvre au moins un réacteur fonctionnant en lit fluidisé circulant, comportant : - une conduite d’arrivée (21) d’un mélange gazeux (2) comprenant des particules solides provenant d’un réacteur (100, 300) de l’installation, comportant à une extrémité une ouverture d’entrée (O) de section rectangulaire et à son autre extrémité une ouverture de sortie (S) de section rectangulaire, - une chambre cylindro-conique (22) comportant une portion supérieure cylindrique (22a) surmontant une portion inférieure tronconique inversée (22b), ladite portion supérieure cylindrique (22a) comportant l’ouverture de sortie (S) de la conduite d’arrivée ; - une conduite de sortie (23) pour un flux gazeux appauvri en particules (3) positionnée au sommet de la portion supérieure cylindrique ; - une conduite d’évacuation (24) d’un flux de particules solides (4) positionnée au fond de la portion inférieure tronconique inversée (22b); et dans lequel ladite conduite d’arrivée (21) est délimitée par : -- une paroi supérieure plane (25) selon un plan horizontal (XY), -- une paroi inférieure plane (26) inclinée par rapport à la paroi supérieure plane (25) d’un angle α, ledit angle α étant défini dans un plan (XZ) vertical et de manière à ce que la dimension selon l’axe vertical (Z) de l’ouverture de sortie S de la conduite d’arrivée soit inférieure à la dimension selon l’axe (Z) de l’ouverture d’entrée O, -- une paroi latérale externe plane verticale (27) selon le plan (XZ) et tangente à la portion supérieure cylindrique de la chambre cylindro-conique, et -- une paroi latérale interne plane verticale (28) inclinée par rapport à la paroi latérale externe (27) d’un angle β, ledit angle β étant défini dans le plan (XY) horizontal, et de manière à ce que la dimension selon l’axe (Y) de l’ouverture de sortie S de la conduite d’arrivée soit inférieure à la dimension selon l’axe (Y) de l’ouverture d’entrée O, et ladite conduite d’arrivée (21) comporte au moins une buse d’injection d’un gaz auxiliaire disposée sur la paroi inférieure plane. Cyclone selon la revendication 1, dans lequel l’aire de la section (So) de l’ouverture d’entrée (O) est égale à l’aire de la section (Ss) de l’ouverture de sortie (S). Cyclone selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel l’angle α a une valeur absolue comprise entre α’ et α’+45°, de préférence comprise entre α’+10° et α’+20°, α’ étant l’angle de repos des particules, et de préférence l’angle α a une valeur absolue comprise entre 15° et 60°. Cyclone selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’angle β est déterminé de sorte que l’aire de la section (So) de l’ouverture d’entrée (O) est égale à l’aire de la section (Ss) de l’ouverture de sortie (S), et de préférence l’angle β a une valeur absolue comprise entre 5° et 70°. Cyclone selon l’une quelconque des revendications précédentes, comportant entre 1 et 10 buses/m 2 de la paroi inférieure plane, de préférence entre 2 et 5 buses/m 2 de la paroi inférieure plane, réparties de manière régulière sur la surface de la paroi inférieure plane (26). Cyclone selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’aire de la section (Ss) de l’ouverture de sortie (S) est telle que la vitesse superficielle UgS du gaz du mélange gazeux sortant de ladite conduite d’arrivée et entrant dans la chambre du cyclone est comprise entre 5 m/s et 35m/s. Cyclone selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ladite au moins une buse est configurée de manière à former un jet ayant un angle compris entre 0° et 90°, et de préférence entre 0° et 45°, par rapport à l’axe (X) dans le plan vertical (XZ). Cyclone selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel ladite au moins une buse est configurée de manière que la vitesse du gaz à la sortie de ladite buse soit comprise entre 5 m/s et 100 m/s, de préférence comprise entre 20 m/s et 40 m/s. Installation de combustion en boucle chimique d’une charge hydrocarbonée mettant en œuvre un solide porteur d'oxygène sous forme de particules, comportant au moins : - un réacteur de réduction (300) opérant en lit fluidisé pour effectuer la combustion de ladite charge hydrocarbonée au contact desdites particules du solide porteur d’oxygène ; - un réacteur d’oxydation (100) opérant en lit fluidisé pour oxyder les particules du solide porteur d’oxygène réduites provenant du réacteur de réduction (300) par mise en contact avec un gaz oxydant ; - des moyens de circulation du porteur d’oxygène entre ledit réacteur de réduction (300) et le réacteur d’oxydation (100) ; et - un cyclone selon l’une des revendications précédentes positionné en aval dudit réacteur de réduction et/ou en aval dudit réacteur d’oxydation de manière à recevoir un mélange gazeux comprenant des particules solides provenant du réacteur de réduction (300) ou du réacteur d’oxydation (100). Installation selon la revendication 9, dans laquelle ledit cyclone est positionné en aval du réacteur d’oxydation (100), et ledit réacteur d’oxydation (100) comprend dans sa partie haute l’ouverture d’entrée (O) de la conduite d’arrivée (21) dudit cyclone (200) de manière à envoyer le mélange gazeux comportant des particules du porteur d’oxygène issu dudit réacteur d’oxydation (100) dans la conduite d’arrivée dudit cyclone. Procédé de combustion en boucle chimique d’une charge hydrocarbonée, mettant en œuvre un cyclone selon l’une quelconque revendications 1 à 8 ou l’installation selon l’une des revendications 9 ou 10, dans lequel : - on effectue une combustion de la charge hydrocarbonée par mise en contact des particules du porteur d’oxygène au sein d’un réacteur de réduction (300) opéré en lit fluidisé ; - on effectue une oxydation des particules du porteur d’oxygène ayant séjourné dans le réacteur de réduction (300) par mise en contact avec un gaz oxydant au sein d’un réacteur d'oxydation (100) opéré en lit fluidisé au moyen d’un gaz oxydant, de préférence de l’air, avant de les renvoyer vers le réacteur de réduction (300) ; - on envoie un mélange gazeux comprenant des particules solides provenant du réacteur de réduction (300) ou du réacteur d’oxydation (100) dans la conduite d’arrivée du cyclone ; - on injecte un gaz auxiliaire par au moins une buse disposée sur la paroi inférieure inclinée de la conduite d’arrivée du cyclone de manière à disperser les particules solides ; - on effectue une séparation gaz/solide au sein dudit cyclone pour former un flux gazeux appauvri en particules extrait par la conduite de sortie au sommet de la portion supérieure cylindrique dudit cyclone et pour former un flux de particules solides évacué par la conduite d’évacuation au fond de la portion inférieure tronconique inversée dudit cyclone. 12. Procédé selon la revendication 11, dans lequel le mélange gazeux comprenant des particules solides envoyé dans la conduite d’arrivée du cyclone provient directement du réacteur d’oxydation, et le gaz auxiliaire est identique au gaz oxydant du réacteur d’oxydation, et de préférence de l’air, et est injecté selon un débit compris entre 0,1% et 30% du débit de gaz oxydant utilisé dans le réacteur d’oxydation. 13. Procédé selon la revendication 11, dans lequel le mélange gazeux comprenant des particules solides envoyé dans la conduite d’arrivée du cyclone provient du réacteur de réduction, et le gaz auxiliaire est du dioxygène pour effectuer en outre une réduction d’espèces imbrûlées résiduelles contenues dans le mélange gazeux, ou le gaz auxiliaire est de l’ammoniac pour effectuer en outre une réduction non catalytique de NOx contenus dans le mélange gazeux. Procédé selon l’une quelconque des revendication 11 à 13, dans lequel le gaz auxiliaire est injecté par ladite au moins une buse à une vitesse comprise entre 5 m/s et 100 m/s, de préférence entre 20 m/s et 40 m/s, et forme un jet ayant un angle compris entre 0° et 90°, et de préférence entre 0° et 45°, par rapport à l’axe (X) dans le plan vertical (XZ). Procédé selon l’une quelconque des revendication 11 à 14, dans lequel la vitesse superficielle du gaz du mélange gazeux en entrée de ladite conduite d’arrivée est égale à la vitesse superficielle du gaz du mélange gazeux en sortie de ladite conduite d’arrivée, et est comprise entre 5 m/s et 35m/s.