INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On propose de plus un dispositif d’acquisition tel que précédemment décrit, dans lequel l’unité de traitement est agencée, pour produire l’image en couleur et infrarouge, pour mettre en œuvre une opération de regroupement spatial de pixels élémentaires, puis un algorithme de reproduction de couleur, l’opération de regroupement de pixels élémentaires consistant à associer une unique valeur intermédiaire à chaque macropixel de chaque super-macropixel, ladite valeur intermédiaire étant obtenue par pondération des signaux de sortie des capteurs associés aux pixels élémentaires dudit macropixel.
Le produit peut être ensuite repris par une pompe à engrenages, permettant de réguler le débit de sortie du réacteur. En aval de cette pompe à engrenages, peut être positionnée une filière chauffée, qui permet ensuite d'obtenir des granulés soit directement par une coupe en tête, soit avantageusement par la granulation de joncs obtenus par refroidissement du produit dans un bac à eau.
Optionnellement les granulés sont séchés en ligne par un flux d'air parallèle aux joncs et introduit dans le sens opposé du sens de défilement des joncs.
Une mesure de la stœchiométrie et/ou la conversion du produit issu de l'étape b) peut être réalisée. En particulier, une mesure des fins de chaîne du produit issu de l’étape b) peut être réalisée directement sur la phase liquide en sortie du réacteur mélangeur sans l'isoler, et sans boucle de recirculation de la matière. De préférence cette mesure est réalisée par spectrométrie proche-infrarouge (NIR), en utilisant une sonde de mesure positionnée dans le flux de la phase liquide.
Il est également possible de réaliser cette mesure sur les granulés solides issus de la sortie du réacteur mélangeur. De préférence cette mesure est réalisée par spectrométrie proche-infrarouge (NIR).
En fonction du résultat de la mesure, les débits de monomères et/ou les débits d'additifs peuvent être ajustés à l’entrée de l’extrudeuse ou du co-malaxeur et/ou dans le réacteur-mélangeur de préférence dans les premiers 2/8 ème encore plus de préférence dans le premier 1/8 ème du réacteur-mélangeur, et encore plus avantageusement au même niveau des vis du réacteur-mélangeur que celui de l'introduction du produit issu de l'étape a), de préférence automatiquement, de manière à obtenir la stœchiométrie et/ou la conversion voulues. De préférence l'ajustement s'effectue en modifiant le ou les débits du ou des monomères liquides.
En fonction du résultat de la mesure, le débit et/ou la teneur en humidité du flux de gaz inerte dans le réacteur-mélangeur peut également être ajusté, de préférence automatiquement, de manière à obtenir la conversion voulue.
De façon avantageuse, le polyamide obtenu par le procédé selon l’invention, à l’issue de l’étape b), présente une viscosité en solution inhérente dans le méta-crésol, mesurée selon la norme ISO 307:2019, au moins égale à 0,80 dL/g, de préférence au moins égale à 1,10 dL/g, et encore plus préférentiellement au moins égale à 1,30 dL/g.
De façon avantageuse, le polyamide obtenu selon le procédé de l’invention, à l’issue de l’étape b) présente une viscosité en solution inhérente dans le méta-crésol, mesurée selon la norme ISO 307:2019, au plus égale à 2,50 dL/g, de préférence au plus égale à 2,20 dL/g, et encore plus préférentiellement au plus égale à 1,80 dL/g.
Exemples Dans les exemples qui suivent, les abréviations suivantes sont utilisées : A11 correspond à l’acide 11- amino-undécanoïque, DA10 correspond à la décanediamine. B correspond à la bis-(3-méthyl-4-aminocyclohexyl)-méthane (ou 3,3’-diméthyl-4,4’-diamino-dicyclohexyl-méthane) dénommé également BMACM ou MACM. T correspond à l’acide téréphtalique. BAC correspond à la 1,3-bis(aminométhyl)cyclohexane. Sa teneur en isomère cis est de 75%.
Une extrudeuse bi-vis corotative ZSK30 (diamètre égal à 30 millimètres et longueur égale à 38Diamètre) fabriquée par la société Werner & Pfleiderer est équipée de 2 doseurs gravimétriques positionnés à son début en zone d'alimentation et comporte 2 points d'injection sur les fourreaux 4 et 6. Le chauffage de cette extrudeuse est réalisé par l'intermédiaire d'éléments chauffants électriques, dans les conditions indiquées dans le tableau 2. Aucun puit de dégazage n'est présent.
La sortie de l'extrudeuse est reliée par l'intermédiaire d'un tube chauffé par un fluide caloporteur à un réacteur-mélangeur auto-nettoyant LIST TCP4 CONTI commercialisé par la société LIST TECHNOLOGY AG, de volume libre de 7.4 litres. Le transfert de produit entre la sortie de l'extrudeuse et l'entrée du réacteur-mélangeur s'effectue gravitairement.
Le réacteur-mélangeur est équipé de deux agitateurs co-rotatifs constituant onze chambres, et ses parois ainsi que les deux arbres d'agitation sont chauffés à la même température par fluide caloporteur. L'introduction du produit dans le réacteur s'effectue au niveau du premier compartiment. L'extraction du produit du réacteur-mélangeur est assurée par deux vis de décharge verticales à travers une fenêtre de déversement située sur la paroi verticale qui termine le réacteur-mélangeur. Une pompe à engrenage positionnée en aval de ces vis de décharge permet de réguler le débit de sortie, et de transporter le produit à travers une filière chauffée. Le jonc ainsi obtenu est refroidi dans un bac à eau puis granulé.
Un flux d'azote est introduit dans la phase gazeuse du réacteur à contre-courant dans le neuvième compartiment. La phase gaz du réacteur est évacuée au niveau du quatrième compartiment. La phase gaz traverse d'abord un condenseur partiel chauffé par fluide caloporteur, réintroduisant les condensats dans le réacteur au niveau du quatrième compartiment, puis en aval une ligne de dégazage chauffée électriquement. A l'extrémité de cette ligne de dégazage est situé un condenseur total chauffé par fluide caloporteur.
La fusion de monomères ainsi que l'ajout de différents additifs sont réalisés dans l'extrudeuse. Les monomères correspondent aux compositions de PA11 (polymère A), PA 11/10T (polymère B), PA 11/B10 (polymère C), et PA BACT/10T (polymère D).
Les diacides sont introduits sous forme solide dans la trémie d'alimentation, et leurs débits massiques contrôlés par les doseurs gravimétriques.
Les diamines sont chauffées à 80 °C dans une capacité puis injectées en fourreau 6 à l'aide d'une pompe volumétrique asservie à un débitmètre massique afin de contrôler leurs débits massiques. Dans le cas du polymère D, les deux diamines 1,3-1
Comme expliqué précédemment, la mémoire a effet au moins une partie de stockage distante correspondant ici au serveur distant 3, et, éventuellement, une partie de stockage locale correspondant ici à la mémoire 11 du piano numérique 1.
Ainsi, le contrôleur 9 communique avec le serveur distant 3 via le réseau étendu RES1 et émet à destination du serveur distant 3 chaque fichier de jeu différé généré en association avec l’identifiant de fichier de jeu différé correspondant. Avantageusement, le fichier de jeu différé émis est associé en outre avec l’identifiant de compte utilisateur correspondant. L’émission de chaque fichier de jeu différé est par exemple mise en œuvre par le module de communication 23.
Le serveur distant 3 stocke chaque fichier de jeu différé reçu en association avec l’identifiant de fichier de jeu différé correspondant et, éventuellement, l’identifiant de compte utilisateur.
Toujours lors de l’opération 240, le contrôleur 9 peut aussi stocker chaque fichier de jeu différé dans la partie de stockage locale de la mémoire, c’est-à-dire ici la mémoire 11 quand le piano numérique 1 en est doté. Le contrôleur 9 a en effet accès directement à cette mémoire et y stocke chaque fichier de jeu différé en association avec l’identifiant de fichier de jeu différé et, éventuellement, l’identifiant de compte utilisateur.
Le stockage du fichier de jeu différé dans la mémoire, que ce soit d’ailleurs dans le serveur distant 3 ou dans la mémoire 11, permet au piano numérique 1 de fonctionner dans le mode de jeu différé.
Un procédé de fonctionnement du piano numérique 1 dans le mode de jeu différé va à présent être décrit en référence à la . Le mode de jeu différé est commandé par le contrôleur 9.
Dans le contexte du mode de jeu différé, l’utilisateur du terminal mobile 5 souhaite contrôler à distance le piano numérique 1. Pour ce faire, l’utilisateur lance l’application mobile sur l’interface utilisateur 25. L’utilisateur dispose d’un compte utilisateur, auquel est associé un identifiant de compte utilisateur. Le compte utilisateur est associé et synchronisé avec le piano numérique 1.
Lors d’une opération 300, l’utilisateur du terminal mobile 5 sélectionne un fichier de jeu différé. Les fichiers de jeu différé disponibles et affichés sur l’interface utilisateur 25 correspondent à des fichiers de jeu différé stockés sur le serveur distant 3 et associés à l’identifiant de compte utilisateur.
L’unité de traitement 27 accède à cette liste en établissant une communication avec le serveur distant 3 via le réseau étendu RES1. Le module de communication 29 échange par exemple en temps réel ou à intervalles de temps régulier avec le serveur distant 3 pour mettre à jour la liste des fichiers de jeu différé disponibles. Par ailleurs, dans le cadre d’un partage avec un autre utilisateur, la liste des fichiers de jeu différé disponibles peut également comprendre des fichiers de jeu différé associés, au sein du serveur distant 3, à un identifiant de compte utilisateur tiers.
Lors d’une opération 310, l’unité de traitement 27 génère des instructions comprenant un identifiant du fichier de jeu différé sélectionné. L’identifiant du fichier de jeu différé est fourni à l’unité de traitement 27 par le serveur distant 3 en réponse à la sélection, par l’utilisateur du terminal mobile 5, du fichier de jeu différé correspondant.
Lors d’une opération 320, l’unité de traitement 27 émet les instructions comprenant l’identifiant du fichier de jeu différé sélectionné à destination du piano numérique 1. Les instructions sont par exemple émises par le module de communication 29 via le réseau local RES2. Alternativement, le module de communication 29 peut également émettre les instructions à destination du piano numérique 1 via le réseau étendu RES1.
Lors d’une opération 330, les instructions comprenant l’identifiant du fichier de jeu différé sont reçues par le contrôleur 9. Les instructions sont par exemple reçues par le module de communication 23.
Il est à noter que les opérations 300 à 330 décrites précédemment peuvent également concerner la sélection, par l’utilisateur, d’un niveau de volume sonore du haut-parleur 17. Dans un tel cas, l’unité de traitement 27 génère des instructions comprenant le niveau de volume sonore souhaité et émet les instructions à destination du piano numérique 1 pour la commande, par le contrôleur 9, du volume sonore du haut-parleur 17 pour atteindre le niveau de volume sonore désiré.
Lors d’une opération 340, le contrôleur 9 détermine si le fichier de jeu différé associé à l’identifiant de fichier de jeu différé est stocké dans la partie de stockage locale de la mémoire, c’est-à-dire la mémoire 11, à partir de l’identifiant de fichier de jeu différé reçu. Par exemple, le contrôleur 9 compare séquentiellement l’identifiant de fichier de jeu différé avec l’ensemble des identifiants de fichiers de jeu différé stockés dans la mémoire 11 jusqu’à établir ou non une correspondance.
Comme illustré sur la , dans le cas où le fichier de jeu différé correspondant est stocké dans la mémoire 11, le contrôleur 9 y récupère le fichier de jeu différé lors d’une opération 350.
Dans le cas contraire, c’est-à-dire lorsque le fichier de jeu différé correspondant n’est pas stocké dans la partie de stockage locale de la mémoire, le contrôleur 9 a recours à la partie de stockage distante de la mémoire, à savoir le serveur distant 3.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle le catalyseur a une teneur en palladium comprise de 0,1 à 10%, notamment de 2%, et une teneur en métal M, comprise de de 0,1 à 40%, notamment de 10% ou 15%, en poids par rapport au poids total du catalyseur.
On comprend que le rapport entre la teneur totale en métaux Pd-M et le support varie de 0,2 à 50% en poids dans les catalyseurs de l’invention. Le poids des métaux représente jusqu’à la moitié du poids total du catalyseur.
L’expression « de 0,1 à 10% » correspond aux gammes : de 0,1 à 1% ; de 1 à 2 % ; de 2 à 3% ; de 3 à 4% ; de 4 à 5% ; de 5 à 6% ; de 6 à 7% ; de 7 à 8% ; de 8 à 9% ; de 9 à 10%.
L’expression « de 0,1 à 40% » correspond aux gammes : de 0,1 à 5% ; de 5 à 10 % ; de 10 à 15% ; de 15 à 20% ; de 20 à 25% ; de 25 à 30% ; de 30 à 35% ; de 35 à 40%.
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation telle que définie ci-dessus, dans laquelle le rapport en poids entre Pd et M est compris de 1 : 1 à 1 : 20, de préférence de 1 : 1 à 1 : 10, préférentiellement 1 : 5.
Un autre objet de la présente invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol comprenant :
une première étape réactionnelle A de carbonylation oxydative d’un alcool, en présence d’un catalyseur bimétallique supporté de formule Pd-M/Support dans laquelle M représente Cu ou Ag, pour obtenir un composé oxalate comme intermédiaire de réaction, et une deuxième étape réactionnelle B d’hydrogénation dudit composé oxalate, éventuellement purifié, produit à l’étape réactionnelle A, en éthylène glycol, en présence dudit catalyseur de formule Pd-M/Support.
Dans l’étape de correction locale 420, on corrige localement au moins une sous-maille invalide 300a, 300b, 300c.
En particulier, l’étape de correction locale 420 comprend une étape de calcul 421.
Dans l’étape de calcul 421, on calcule une distance intérieure de la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c, entre des éléments de forme 310, 320, 330 disjoints de la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c, pris deux à deux.
Comme indiqué plus haut, on entend par distance intérieure, une distance géométrique que l’on calcule à l’intérieur d’une maille 300.
Pour cela, on peut utiliser des outils connus qui implémentent des algorithmes de manipulation d’objets géométriques et qui sont adaptés pour réaliser un calcul de distance géométrique, par exemple selon l’arithmétique à virgule flottante.
On entend par « éléments de forme disjoints », des éléments de forme 310, 320, 330 qui ne possèdent aucun élément en commun.
Dans une première mise en œuvre particulière de l’étape de calcul 421, on calcule une distance intérieure de la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c entre un sommet 310 et une face 330.
Dans une deuxième mise en œuvre particulière de l’étape de calcul 421, on calcule une distance intérieure de la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c entre une première arête 320 et une deuxième arête 320.
Dans une troisième mise en œuvre particulière de l’étape de calcul 421, on calcule une distance intérieure de la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c entre un premier sommet 310 et un deuxième sommet 310.
Puis, l’étape de correction locale 420 comprend une étape d’identification 422.
Dans l’étape d’identification 422 on identifie deux éléments de forme 310, 320, 330, dits éléments de forme identifiés, de la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c qui sont associés à une distance intérieure, dite distance d’identification, qui est inférieure à la valeur de tolérance prédéterminée.
En effet, les inventeurs ont remarqué que de manière surprenante, les sous-mailles invalides 300a, 300b, 300c qui sont issues de l’application d’un opérateur de modification topologique qui subdivise une maille 300 en sous-mailles, comme indiqué plus haut, présente une caractéristique commune. En particulier, il s’avère que ces sous-mailles invalides 300a, 300b, 300c possèdent une distance intérieure qui est inférieure à la valeur de tolérance prédéterminée. Ceci est notamment dû au fait que l’on applique l’opérateur de modification topologique au niveau d’un point qui se trouve à une distance intérieure qui est inférieure à la valeur de tolérance prédéterminée.
L’invention utilise cette observation pour corriger efficacement le maillage tétraédrique.
Toutefois, à cause des imprécisions de calcul de la distance intérieure, il arrive qu’aucune distance intérieure d’une sous-maille invalide 300a, 300b, 300c ne soit inférieure à la valeur de tolérance prédéterminée.
En effet, comme le processeur de l’ordinateur peut utiliser une arithmétique à virgule flottante, le calcul d’une distance peut comprendre des erreurs d’arrondis de sorte qu’aucune distance intérieure d’une sous-maille invalide 300a, 300b, 300c ne soit inférieure à la valeur de tolérance prédéterminée.
Dans ce cas, dans une mise en œuvre particulière de l’étape d’identification 422, lorsqu’aucune distance intérieure n’est inférieure à la valeur de tolérance prédéterminée, l’étape d’identification 422 comprend en outre l’identification de deux éléments de forme 310, 320, 330, dits éléments de forme identifiés, qui sont associés à la distance intérieure la plus courte.
Selon un mode de réalisation particulier, l’invention concerne un procédé de préparation d’éthylène glycol tel que définie ci-dessus, dans lequel :
d’un alcool, en particulier choisi parmi le méthanol et l’éthanol, du monoxyde de carbone, d’un oxydant, en particulier l’oxygène O 2 , d’un catalyseur de formule Pd-M/Support dans laquelle M représente Cu ou Ag, en particulier un catalyseur comprenant un support en oxyde choisi parmi le dioxyde de zirconium ZrO 2 , l’alumine Al 2 O 3 , la silice SiO 2 , le dioxyde de cérium CeO 2 , le dioxyde de titane TiO 2 , l’oxyde de magnésium MgO, l’oxyde d’indium In 2 O 3 , ou un mélange de ces oxydes, de préférence un catalyseur de formule Pd-Cu/ZrO 2 ; éventuellement d’un promoteur, en particulier un composé iodé, notamment choisi parmi l’iodure de tétraméthylammonium, l’iodure de potassium ou l’iodure de sodium, de préférence l’iodure de tétraméthylammonium, éventuellement d’une base, en particulier la triéthylamine, éventuellement d’un solvant, en particulier choisi parmi l’acétonitrile, le tétrahydrofurane, le dioxane, le toluène, préférentiellement l’acétonitrile ;
pour obtenir un milieu réactionnel 1 éventuellement mis sous pression de 0,1 à 15 MPa,
éventuellement le chauffage dudit milieu réactionnel 1 à une température comprise de 25 à 200 °C, de préférence d’environ 90 °C, en particulier pendant 2 à 24 heures, de préférence pendant 16 heures,
dudit composé oxalate, du dihydrogène, dudit catalyseur de formule Pd-M/Support dans laquelle M représente Cu ou Ag, éventuellement un solvant, en particulier l’éthanol, méthanol et dioxane, de préférence l’éthanol ou le méthanol.
éventuellement le chauffage dudit milieu réactionnel 2 à une température comprise de 100 à 250 °C, notamment de 200 ou 220°C, de préférence pendant 5 à 24 heures, de préférence pendant 8 ou 16 heures,
d’un alcool, du monoxyde de carbone, d’un oxydant, d’un catalyseur de formule Pd-M/Support dans laquelle M représente Cu ou Ag, éventuellement d’un promoteur, éventuellement d’une base, éventuellement d’un solvant,
montre une vue schématique simplifiée d’un dispositif de l’art antérieur;
montre une vue schématique d’un dispositif de la présente divulgation;
montre une vue schématique de chaînage de dispositifs de la présente divulgation.
Dans le cas de l’utilisation de capteurs de courant non intrusifs, sur des lignes de courant de forte puissance par exemple, une mesure de courants basse fréquence est possible à l’aide de capteurs de type Néel. Ces capteurs ont une bonne linéarité du continu jusqu’à quelques centaines de Hertz. Par contre si l’on souhaite mesurer aussi des courants de fréquence plus élevée sur la même ligne, jusqu’au mégahertz par exemple, d’autres technologies de capteurs sont nécessaires comme les capteurs de type Rogowski.
Si l’on souhaite une mesure du continu jusqu’au mégahertz, il est souhaitable de combiner les deux technologies et un problème de compatibilité des mesures apparaît pour linéariser les résultats des deux mesures du fait que les deux technologies de capteurs et de mesures les utilisant n’ont pas le même gain.
Un but de la présente divulgation est d’accroître la bande passante de détection sur un même signal avec par exemple un capteur à bande passante très faible par exemple un capteur effet Néel d’une bande passante d’une centaine de Hertz et un capteur à bande passante plus élevée jusqu’au mégahertz par exemple.
Le principe de la combinaison d’un signal de courant issu d’un capteur basse fréquence avec un signal de courant issu d’un capteur haute fréquence selon la présente divulgation est donné en qui représente le principe utilisé par un diagramme de Bode gain G - fréquence f avec la combinaison d’un courant BF et d’un courant HF issu d’un capteur de type dérivateur.
Dans cette , le courant ibf peut être issu d’un capteur à effet Néel et le courant IHF peut être un courant issu d’un capteur fournissant la dérivée du courant HF, par exemple un capteur de type Rogowski. Pour le remettre à l’échelle, ce courant IHF est amplifié avec un gain G et filtré par un filtre passe-bas avec une fréquence de coupure fc qui est la fréquence de coupure du signal Ibf. On obtient ainsi (G·IHF )fc Ibf = Ihf qu’il suffit à ajouter à Ibf pour obtenir un courant dont la bande passante est équivalente à celle des 2 courants originaux.
Le problème soulevé par un dispositif à deux capteurs de bande passante différente recombinés est que l’imperfection de l’électronique utilisée pour mesurer et amplifier le signal HF introduit une tension d’offset additionnée à IHF ce qui ajoute un signal d’erreur continu ou offset au courant HF mesuré. Il est donc impératif d’évaluer cet offset afin de le soustraire au courant calculé.
Une solution de l’art antérieur telle que décrite en est d’utiliser un intégrateur analogique dont la sortie est la valeur moyenne du courant IHF amplifié et en utilisant les fonctions suivantes :
Le signal IHF est amplifié par l’amplificateur 1 de gain G ce qui donne : G·IHF + G·offset (1) ;
Le signal résultant est intégré au niveau de l’intégrateur 2 qui donne le signal : G·offset (2) ;
Un sommateur/soustracteur 3 combine les signaux IBF + G·IHF + G·offset – G·offset ce qui donne le résultat : IBF + G·IHF (3) ;
Ce signal est alors filtré dans un filtre passe bas 4 de fréquence de coupure fc et de pente -20db/décade selon l’exemple pour obtenir Ibf + Ihf.
Le problème se pose lorsque l’on mesure un courant à composante principale continue. Un tel signal nécessite un intégrateur à très basse fréquence qui nécessite un temps de stabilisation d’autant plus important que la fréquence est basse.
Afin d’évaluer la résistance de la membrane diffusive céramique poreuse non-oxyde en milieux naturel, un dispositif DGT de la présente invention est lesté et placé dans un cours d’eau (L’Aurence, Limoges) durant quinze jours (15 jours). Le dispositif DGT comprend une membrane céramique poreuse non-oxyde SiC maintenue en position dans un support ( ). Le dispositif DGT est ensuite récupéré et démonté afin d’extraire la membrane diffusive céramique poreuse non-oxyde. La montre l’état de la membrane de diffusion céramique avant sur la photo (a) et après l’exposition de quinze jours sur la photo (b). Aucune altération n’est détectée dans la membrane de diffusion céramique, démontrant ainsi la faisabilité de son utilisation dans un milieu naturel en tant que membrane de diffusion dans le dispositif DGT.
Le dispositif DGT de la présente invention peut être utilisé dans de nombreuses applications pour l’échantillonnage de polluants, par exemple métaux, métalloïdes, pesticides, résidus pharmaceutiques présents dans les eaux.
Le remplacement du gel diffusif et de la membrane protectrice par une membrane céramique poreuse non-oxyde a permis d’apporter les avantages techniques suivantes.
La résistance mécanique du dispositif DGT a accrue, permettant ainsi de limiter les pertes de données dues à la dénaturation des dispositifs en milieux naturels, mais aussi de les déployer dans des environnements où aujourd’hui le taux de dénaturation était trop important et freinait l’utilisation de la technique d’échantillonnage basé sur le DGT.