INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce composant peut faire partie d’un groupe motopropulseur comprenant un moteur thermique notamment à trois ou quatre cylindres.
Sur la , le dispositif 1 est au repos, c’est-à-dire qu’il ne filtre pas les oscillations de torsion transmises par la chaîne de propulsion du fait des acyclismes du moteur thermique.
Le dispositif 1 comprend dans l’exemple considéré:
- un support 2 apte à se déplacer en rotation autour d’un axe X, et
- une pluralité de corps pendulaires 3 mobiles par rapport au support 2.
Dans l’exemple de la , le support 2 est un voile de sortie du double volant amortisseur et il comprend deux pattes 9 définissant chacun une extension radiale, chacune de ces pattes 9 recevant le couple issu du moteur thermique par l’intermédiaire de ressorts non représentés. Comme on peut le voir sur la , les deux pattes 9 sont ici diamétralement opposées.
Dans l’exemple considéré, quatre corps pendulaires 3 sont prévus, étant répartis de façon uniforme sur le pourtour de l’axe X. L’invention n’est bien entendu pas limitée à un nombre précis, le nombre de corps pendulaires pouvant être en variante : deux, trois, cinq ou six.
Dans l’exemple considéré, le support 2 présente globalement une forme d'anneau comportant deux côtés opposés 4 qui sont ici des faces planes.
Comme on peut notamment le voir sur la , chaque corps pendulaire 3 comprend dans l’exemple considéré :
Le produit obtenu à l’issue de l’étape a) peut comprendre une phase vapeur essentiellement constituée de vapeur d’eau. Celle-ci provient essentiellement de l'eau de condensation générée au cours de l’étape de fusion lorsqu'au cours de celle-ci la réaction de polycondensation a déjà commencé.
De préférence, l’extrudeuse ou le co-malaxeur comprend moins de deux, encore plus de préférence aucun, dispositifs d’évacuation d’eau, notamment de l’eau formée par la réaction de polycondensation. De tels dispositifs sont également dénommés dans la suite de la description, dispositifs de dégazage. En effet, cela permet d’éviter l’entraînement avec l’eau évacuée de monomères passés sous forme de vapeurs dans les conditions de fusion et ainsi de conserver la stœchiométrie des monomères en sortie d’extrudeuse, à l’issue de l’étape a) et donc dans le mélange mis en œuvre à l’étape b), lors de la réaction de polycondensation dans le réacteur-mélangeur. De plus, cela simplifie le procédé et améliore la qualité produit en supprimant la gestion des remontées de matière au niveau des dispositifs de dégazage, exacerbées par la faible viscosité du produit dans l'extrudeuse. Enfin, la dévolatilisation de l'eau dans l'extrudeuse entraînerait le besoin de transférer des quantités d'énergie importantes au milieu dans l'extrudeuse, alors que par conception, l'efficacité de chauffe des extrudeuses, est faible et que du fait de la faible viscosité du produit fondu l'énergie mécanique transmise par les vis est très faible.
Avantageusement, la stœchiométrie et/ou la conversion du mélange de monomères peuvent être contrôlées dans l’extrudeuse. En particulier, une mesure des fins de chaîne du produit issu de l’étape a) peut être réalisée directement sur la phase liquide en sortie de l'extrudeuse ou le co-malaxeur sans l’isoler, et sans boucle de recirculation de la matière. De préférence, cette mesure est réalisée par spectrométrie proche-infrarouge (NIR), en utilisant une sonde de mesure positionnée dans le flux de la phase liquide. En fonction du résultat de la mesure, les débits de monomères en entrée de l'extrudeuse ou co-malaxeur et/ou les débits d'additifs peuvent être ajustés, de préférence automatiquement, de manière à obtenir la stœchiométrie et/ou la conversion voulues. De préférence, l’ajustement s’effectue en modifiant le ou les débits du ou des monomères liquides.
Le temps de séjour des monomères dans l’extrudeuse ou le co-malaxeur peut varier en fonction du débit, des caractéristiques et/ou des paramètres de fonctionnement de l'extrudeuse ou le co-malaxeur. Il est de préférence inférieur ou égal à 3 minutes, encore plus de préférence inférieur ou égal à 2 minutes, et plus préférentiellement inférieur ou égal à une minute.
Etape b) – Polycondensation
Le flux de matière, c’est-à-dire le produit obtenu à l’issue de l’étape a) est directement introduit dans le réacteur-mélangeur, en particulier sans qu’il y ait interruption du flux de matière entre l’extrudeuse ou co-malaxeur d’une part, et le réacteur-mélangeur d’autre part.
En particulier, le mélange obtenu à l’étape a) est introduit dans le réacteur-mélangeur à l’étape b), sans dégazage préalable.
Les monomères à l’état fondu et mélangés dans l’extrudeuse ou co-malaxeur continuent à réagir dans le réacteur-mélangeur.
Le réacteur-mélangeur mis en œuvre à l’étape b) est un réacteur classiquement utilisé dans la synthèse des polyamides, en particulier en tant que réacteur-finisseur, c’est-à-dire pour réaliser l’étape de finition des polyamides. Des exemples de réacteurs-mélangeurs utiles selon l’invention sont notamment décrits dans les demandes EP1436073 US8376607 et EP0715882.
Plus particulièrement, le réacteur-mélangeur est typiquement un réacteur d'axe horizontal. Il s'agit généralement d'un réacteur cylindrique horizontal ou d'un réacteur horizontal de section ovale.
La longueur et le diamètre du réacteur sont choisis, et le débit du flux réactionnel à l’état fondu, i.e. liquide peut être adapté et contrôlé pour ajuster le temps de séjour dans le réacteur et ainsi obtenir le degré d'avancement désiré.
La longueur du réacteur-mélangeur peut être de l'ordre de trois fois le diamètre interne du réacteur.
Le réacteur-mélangeur est partiellement rempli par la phase liquide. Généralement la proportion de remplissage du réacteur-mélangeur par la phase liquide est comprise entre 20 et 75% de l'espace initialement disponible dans le réacteur, ceci notamment de manière à favoriser le renouvellement de l’interface entre la phase liquide et la phase gazeuse, et ainsi l’élimination de l’eau formée au cours de la polycondensation.
Le réacteur-mélangeur comprend un ou plusieurs agitateurs. L'agitateur est monté horizontalement, en vue de sa rotation à l'intérieur du réacteur. Il peut s'agir par exemple d'une vis d'Archimède, d'un agitateur de type cage, ou de disques successifs, ajourés ou non, montés sur un arbre. Le diamètre de l'agitateur est en général un peu inférieur au diamètre intérieur du réacteur-mélangeur. L'axe de l'agitateur peut être excentré par rapport à l'axe du réacteur de finition. Ceci permet notamment la circulation de la phase gazeuse dans le réacteur. Cette circulation peut également être assurée par des trous présents par exemple au niveau des disques de l'agitateur. Dans le cas de plusieurs agitateurs, la structure de chaque agitateur peut être différente de celle de l'autre.
La vitesse de rotation de l'agitateur peut par exemple être comprise entre 5 et 100 tours/min.
L'agitateur peut comprendre plusieurs disques qui définissent des compartiments dans le réacteur-mélangeur. L'agitateur peut par exemple comprendre entre 5 et 15 disques. Le dernier compartiment du réacteur-mélangeur correspond à l'espace compris entre le dernier disque de l'arbre et la paroi verticale qui termine le réacteur-mélangeur.
- les extrémités circonférentiellement en regard des organes de liaison des deux corps pendulaires viennent directement en contact de manière à assurer la butée entre ces corps pendulaires voisins circonférentiellement.
Chaque premier organe d’amortissement de butée est par exemple disposé sur une extrémité d’un organe de liaison circonférentiellement en regard de l’organe de liaison du corps pendulaire voisin circonférentiellement, et en l’absence de compression, ce premier organe d’amortissement de butée fait saillie vers cet organe de liaison du corps pendulaire voisin circonférentiellement au-delà de l’organe de liaison qui le porte. La compression du premier organe d’amortissement de butée lors du contact entre ces deux corps pendulaires voisins circonférentiellement provoque l’annulation de cette saillie de sorte que les deux organes de liaison viennent en contact l’un avec l’autre pour établir la butée franche.
Chaque deuxième organe d’amortissement de butée peut également être porté par un organe de liaison portant déjà un premier organe d’amortissement de butée et ces organes d’amortissement de butée peuvent être disposés ailleurs que sur l’extrémité circonférentielle d’un organe de liaison opposée à l’extrémité circonférentielle de cet organe de liaison circonférentiellement en regard du corps pendulaire voisin circonférentiellement. La non-présence d’un organe d’amortissement de butée sur cette extrémité circonférentielle de l’organe de liaison permet de réduire l’encombrement circonférentiel associé à l’organe de liaison, laissant ainsi davantage de place pour les parties pleines du support disposées entre deux fenêtres.
Chaque premier, respectivement deuxième, organe d’amortissement de butée peut être rigidement fixé à l’organe de liaison qui le porte, par exemple par collage.
Dans tout ce qui précède, chaque corps pendulaire peut comprendre exactement deux organes de liaison, et chaque organe de liaison peut porter un unique premier organe d’amortissement de butée et un unique deuxième organe d’amortissement de butée.
Dans tout ce qui précède, chaque fenêtre du support peut recevoir :
- un organe de roulement coopérant avec au moins une deuxième piste de roulement solidaire d’un des corps pendulaires,
- un organe de liaison appariant la première et la deuxième masse pendulaire de ce corps pendulaire, cet organe de liaison portant un premier organe d’amortissement de butée,
- un autre organe de roulement coopérant avec au moins une deuxième piste de roulement solidaire d’un autre corps pendulaire, lesdits corps pendulaires étant voisins circonférentiellement, et
- un organe de liaison appariant la première et la deuxième masse pendulaire de cet autre corps pendulaire, cet organe de liaison portant un premier organe d’amortissement de butée.
Dans tout ce qui précède, le dispositif peut comprendre au moins une pièce d’interposition dont au moins une partie est axialement disposée entre le support et une masse pendulaire du corps pendulaire. Une telle pièce d’interposition peut ainsi limiter le déplacement axial du corps pendulaire par rapport au support, évitant ainsi les chocs axiaux entre lesdites pièces, et ainsi une usure et des bruits non souhaités, notamment lorsque le support et/ou la masse pendulaire sont en métal. Plusieurs pièces d’interposition, par exemple sous forme de patins, peuvent être prévues. Les pièces d’interposition sont notamment réalisées en un matériau amortissant, tel que du plastique ou du caoutchouc.
Les pièces d’interposition sont par exemple portées par les corps pendulaires. Les pièces d’interposition peuvent être positionnées sur un corps pendulaire de manière à ce qu’il y ait toujours au moins une pièce d’interposition dont au moins une partie est axialement interposée entre une masse pendulaire et le support, quelles que soient les positions relatives du support et de ladite masse lors du déplacement par rapport au support du corps pendulaire.
Dans tout ce qui précède, le dispositif peut comprendre :
- au moins un premier corps pendulaire permettant de filtrer une première valeur d’ordre des oscillations de torsion, et
- au moins un deuxième corps pendulaire permettant de filtrer une deuxième valeur d’ordre des oscillations de torsion, différente de la première valeur d’ordre.
L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un composant pour système de transmission d’un véhicule automobile, le composant étant notamment un double volant amortisseur, un convertisseur de couple hydrodynamique, un volant solidaire du vilebrequin, un double embrayage à sec ou humide, un simple embrayage humide, un composant de groupe motopropulseur hybride, ou un disque d’embrayage à friction, comprenant un dispositif d’amortissement pendulaire défini ci-dessus.
Exemple 2 : Fonctionnalisation de ePTFE selon l’invention
Du chitosane a été greffé au ePTFE, comme suit :
- Solubilisation de chitosane : dans une fiole de 30mL, ont été ajoutés 0,200g de chitosan, et 0,094mL d’acide acétique à 10 -6 M, puis la fiole a été remplie d’eau jusqu’au trait de jauge et laissée agitée pendant 10min ;
- Le mélange réactionnel a ensuite été filtré ;
- les 10 échantillons de ePTFE modifiés tel qu’obtenus à l’issue de l’exemple 1 ont été ajoutés, suivis de 0.30mL de solution de glutaraldéhyde à 25%.
- Après une agitation pendant 2 heures, le milieu a été écarté et les échantillons rincés dans un excès d’eau ultrapure (Millipore), 3 fois 10 minutes sous agitation.
Du PVP (dans ce cas sans l’étape de traitement au glutaraldéhyde) et du PEI ont également été greffés avec succès, avec un protocole analogue à celui-ci-dessus.
La caractérisation IR avant et après fonctionnalisation selon l’invention montre que dans tous les cas, les échantillons ont été fonctionnalisés avec succès.
Les échantillons fonctionnalisés de l’invention ont également été mis en évidence par spectroscopie XPS.
Exemple 3 : modification de Nafion selon l’invention
Des échantillons de Nafion modifiés, par exemple par de l’éthylènediamine ou de la diéthylènetriamine, ont été obtenus avec succès, de façon similaire à ceux de l’exemple 1.
Exemple 4 : Autres modification selon l’invention Des échantillons de nitrure de bore (BN mono-feuillet) et de nanotubes de carbone mono-paroi (SWCNT) ont également été modifiés selon l’invention, et caractérisés par des analyses IR-ATR et XPS.
Des nanotubes de carbone mono-paroi (Sigma-Aldrich) ont notamment été traités d’après l’invention par de l’éthylènediamine en présence de lithium, selon un mode opératoire similaire à celui présenté à l’exemple 1.
Les nanotubes de carbone ainsi modifiés ont été analysés par spectroscopie Raman ( ). Les pics des bandes D, G et RBM sont modifiés irréversiblement, soulignant que les nanotubes de carbone de l’invention sont fonctionnalisés par l’éthylènediamine.
PROCEDE DE PRODUCTION D’UN POLYESTER AYANT UNE TEMPERATURE DE CRISTALLISATION REDUITE L’invention concerne un procédé de production d’un polyester, en particulier d’un polyester thermoplastique, adapté notamment aux applications de bouteilles, d’emballages ou de revêtements par exemple de contenants alimentaires. Plus particulièrement, l’invention concerne un procédé de production d’un polyester à partir d’un mélange d’au moins deux monomères diesters aromatiques dihydroxyles. Très avantageusement, au moins l’un des deux monomères diesters aromatiques dihydroxyles est issu d’un procédé de recyclage de polyesters, en particulier d’un procédé de dépolymérisation d’une charge polyester, comprenant par exemple des déchets et/ou des polyesters post-consommation.
Le recyclage chimique de polyester, en particulier du polyéthylène téréphtalate (PET), a fait l’objet de nombreux travaux visant à décomposer le polyester, récupéré sous forme de déchets, en monomères qui peuvent alors être utilisés comme charge d’un procédé de polymérisation.
Pour cela, la présente invention propose un alliage à base de nickel comprenant du tantale, comprenant en pourcentage massique : - 4,0 à 20,0 % de cobalt ; - 14,0 à 18,5 % de chrome ; - 1,8 à 2,6 % d’aluminium ; - 1,3 à 1,9 % de titane ; - 5,5 à 6,5 % de tantale ; - 0,01 à 0,10 % de carbone ; - 0,003 à 0,02 % de bore ; et - 0,01 à 0,10 % de zirconium.
L’alliage à base de nickel peut comprendre en pourcentage massique 0,02 à 0,05 % de carbone.
L’alliage à base de nickel peut comprendre en pourcentage massique : - 14,0 à 20,0 % de cobalt ; - 2,0 à 2,5 % d’aluminium ; - 1,4 à 1,8 % de titane ; et - 5,7 à 6,4 % de tantale.
L’alliage à base de nickel peut comprendre 5,0 % massique ou moins de molybdène.
L’alliage à base de nickel peut comprendre 5,0 % massique ou moins de fer, de préférence 2,0 % massique ou moins.
L’alliage à base de nickel peut comprendre 9,0 % massique ou moins de tungstène, de préférence 6,2 % massique ou moins.
L’alliage à base de nickel peut comprendre 1,0 % massique ou moins de niobium, de préférence 0,5 % massique ou moins.
Le dispositif 1 peut être particulièrement adapté pour équiper la chaîne de transmission d’un véhicule hybride.
L’amortisseur d’oscillations de torsion 3 peut comprendre un premier élément d’entrée, un premier élément de sortie et au moins un organe accumulateur d’énergie mécanique. Le premier élément d’entrée et le premier élément de sortie sont tous deux rotatifs autour d’un axe X de rotation. Le premier élément d’entrée peut être un volant primaire 31. Le premier élément d’entrée est apte à être relié à un arbre menant également appelé vilebrequin. Le premier élément d’entrée peut comprendre au moins une première fenêtre, et de préférence une pluralité de premières fenêtres. Le volant primaire 31 peut être solidarisé en rotation avec l’arbre menant par un premier organe de liaison (non représenté). L’amortisseur d’oscillations de torsion 3 comprend de préférence une pluralité d’organes accumulateur d’énergie mécanique agencé entre les éléments d’entrée et de sortie. Dans l’exemple considéré, les organes accumulateur d’énergie mécanique sont des ressorts 9 courbes qui vont à l’encontre du pivotement du premier élément d’entrée par rapport au premier élément de sortie.
Dans le premier exemple considéré, représenté sur la , l’amortisseur d’oscillations de torsion 3 comporte un voile 10 annulaire formant le premier élément de sortie de l’amortisseur d’oscillations de torsion 3. Le voile 10 peut comprend au moins deux bras s’étendant radialement depuis le corps principal annulaire dudit voile 10. Les ressorts 9 peuvent être reçus entre deux bras du voile 10. Les ressorts 9 peuvent être maintenus axialement par le volant primaire 31 et par un cache de protection 32 et radialement par le volant primaire 31 et le voile 10 de sorte qu’ils ne peuvent pas s’échapper.
Alternativement, l’amortisseur d’oscillations de torsion 3 comporte un voile 10 annulaire formant le premier élément de sortie de l’amortisseur d’oscillations de torsion 3 et deux rondelles de guidage. Ces deux rondelles de guidage peuvent être montées de part et d’autre du voile 10 et des fenêtres sont ménagées dans le voile 10 et dans les rondelles de guidage pour recevoir les ressorts 9. De plus, les rondelles de guidage maintiennent axialement ces ressorts 9 de sorte qu’ils ne peuvent pas s’échapper.
Les ressorts 9 peuvent être logés dans un espace définit entre le premier élément d’entrée et le limiteur de couple 4. Cet espace peut être remplie de graisse afin de faciliter le fonctionnement et de prolonger la durée de vie des ressorts 9. Alternativement, le logement comprenant les ressorts 9 peut être dépourvu de lubrifiant. Cet espace peut être étanche. L’amortisseur d’oscillation de torsion 3 peut en outre comprendre une rondelle d’étanchéité 11. La rondelle d’étanchéité 11 peut être adaptée pour créer l’étanchéité de l’espace comprenant les ressorts 9. Alternativement, l’amortisseur d’oscillation de torsion 3 peut comprendre plusieurs rondelles d’étanchéité 11.
Le limiteur de couple 4 comprend une friction. La friction du limiteur de couple 4 peut comprendre au moins un composant et un disque 6 solidaire en rotation du premier élément de sortie de l’amortisseur d’oscillations de torsion 3. Le composant de la friction du limiteur de couple 4 peut être une garniture 5 de friction fixée sur le disque 6. Alternativement, le composant de la friction du limiteur de couple 4 peut être une garniture 5 de friction fixée sur au moins un des couvercles 15 et sur un plateau d’entrainement 16 dudit limiteur de couple 4.
En variante, le composant peut être un revêtement thermique. En variante, le composant peut être un traitement thermique.
Le deuxième élément de sortie peut être un moyeu 41. Le moyeu 41 est apte à être relié à un arbre mené (non représenté ici) pouvant reliant le dispositif 1 à une boîte de vitesse. Ce moyeu 41, rotatif autour de l’axe X de rotation, est apte à transmettre un couple à un arbre mené. Le moyeu 41 peut comprendre au moins une deuxième fenêtre (non représentée), et de préférence autant de deuxième fenêtre que le volant primaire 31 comprend de premières fenêtre. Chaque deuxième fenêtre est alignée axialement avec une première fenêtre. Chaque deuxième fenêtre est adaptée pour permettre le passage d’un des premiers organes de liaison afin de faciliter le montage du dispositif sur la chaine de transmission.
Dans le premier exemple considéré, le limiteur de couple 4 est radialement alignée avec l’amortisseur d’oscillations de torsion 3 et le disque 6 du limiteur de couple 4, plan, est fixé au voile 10 par une pluralité de rivets ou, en variante, par une pluralité de vis de fixation. Alternativement, le disque 6 et le voile 10 sont confondus.
Le positionnement du limiteur de couple 4 en dehors de l’espace contenant de la graisse et abritant les ressorts 9 permet d’avoir un limiteur de couple 4 à sec. Le limiteur de couple 4 à sec permet un frottement à sec avec des garnitures 5 de friction organiques permettant d’obtenir une parfaite maîtrise de fonctionnement du couple de glissement avec un minimum d’encombrement axial du limiteur de couple 4.
Deux garnitures 5 en forme de disque annulaire d’axe X de rotation sont disposées de part et d’autre du disque 6 du limiteur (une garniture de chaque côté - les garnitures 5 et le disque 6 possédant des surfaces en regard planes et perpendiculaires à l’axe X). Les garnitures 5 peuvent être fixées sur ce disque 6, par exemple par une pluralité de rivets. Alternativement, les garnitures 5 peuvent être fixées sur au moins l’un des couvercles 15 et sur le plateau d’entrainement 16 par exemple par une pluralité de rivets. En variante, les garnitures 5 ne sont pas rivetées mais collées.
On notera que dans le premier exemple considéré, des garnitures 5 en forme de portions de disque peuvent être disposées de part et d’autre du disque 6 en remplacement de la garniture 5 en forme de disque annulaire.
Le limiteur de couple 4 comprend en outre deux couvercles 15 d’entrainement concentriques d’axe X. Les deux couvercles 15 peuvent être solidaires l’un de l’autre et le plateau d’entrainement 16 rotatif autour de l’axe X, apte à se déplacer axialement, peut être disposé entre les deux couvercles 15 d’entrainement et solidaire en rotation de ces deux couvercles 15.
Les garnitures 5 sont interposées entre le plateau d’entrainement 16 et un des couvercles 15 de sorte qu’elles s’appuient en permanence sur une face d’un des couvercles 15 et sur une face du plateau d’entrainement 16.
En cas de surcouple appliqué au limiteur de couple 4, les garnitures 5 sont agencées pour pouvoir glisser en rotation par rapport au couvercle 15 et au plateau d’entrainement 16 sur lesquelles elles s’appuient. Alternativement, lorsque les garnitures 5 sont solidaires en rotation de l’un des couvercles 15 et du plateau d’entrainement 16, elles sont agencées pour pouvoir glisser en rotation par rapport au disque 6 sur lesquelles elles s’appuient en cas de surcouple appliqué au limiteur de couple 4.
Dans le premier exemple considéré, un dispositif élastique est interposée axialement entre l’autre des deux couvercles 15 et le plateau d’entrainement 16. Le dispositif élastique peut comprendre un premier élément élastique 18 et un élément de raidissement.
Généralement, le fonctionnement du système est le même dans les modes actif et inactif. En mode inactif, le contrôleur maître envoie des signaux aux contrôleurs esclaves, mais à une fréquence plus basse. De ce fait, lors du mode inactif, la batterie basse-tension réduit son autonomie pour alimenter le contrôleur maître.
La présente invention a donc pour but de pallier les inconvénients précités et de proposer un système de gestion de la batterie d’accumulateurs de traction d’un véhicule électrique comprenant un mode inactif ne provoquant pas de décharge de la batterie basse-tension sans perdre en efficacité.