INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En d’autres termes, pour un moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, les conditions de croisière sont définies comme étant le point de fonctionnement du moteur qui fournit une poussée spécifiée (nécessaire pour assurer - en combinaison avec tout autre moteur sur l’aéronef - le fonctionnement en régime permanent de l’aéronef auquel il est conçu pour être attaché à un Nombre de Mach de mi-croisière donné) dans les conditions atmosphériques de mi-croisière (définies par l’Atmosphère Type Internationale conformément à la norme ISO 2533 à l’altitude de mi-croisière). Pour tout moteur à turbine à gaz donné pour un aéronef, la poussée de mi-croisière, les conditions atmosphériques et le Nombre de Mach sont connus, et ainsi le point de fonctionnement du moteur dans les conditions de croisière est clairement défini.
Purement à titre d’exemple, la vitesse d’avancement dans les conditions de croisière peut être n’importe quel point dans la plage allant de Mach 0,7 à 0,9, par exemple 0,75 à 0,85, par exemple 0,76 à 0,84, par exemple 0,77 à 0,83, par exemple 0,78 à 0,82, par exemple 0,79 à 0,81, par exemple de l’ordre de Mach 0,8, de l’ordre de Mach 0,85 ou dans la plage allant de 0,8 à 0,85. Toute vitesse unique dans ces plages peut faire partie des conditions de croisière. Pour certains aéronefs, les conditions de croisière peuvent être en dehors de ces plages, par exemple inférieures à Mach 0,7 ou supérieures à Mach 0,9.
Purement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à des conditions atmosphériques normales (selon l’Atmosphère Type Internationale, ISA) à une altitude qui se trouve dans la plage allant de 10000 m à 15000 m, par exemple dans la plage allant de 10000 m à 12000 m, par exemple dans la plage allant de 10400 m à 11600 m (environ 38000 pieds), par exemple dans la plage allant de 10500 m à 11500 m, par exemple dans la plage allant de 10600 m à 11400 m, par exemple dans la plage allant de 10700 m (environ 35000 pieds) à 11300 m, par exemple dans la plage allant de 10800 m à 11200 m, par exemple dans la plage allant de 10900 m à 11100 m, par exemple de l’ordre de 11000 m. Les conditions de croisière peuvent correspondre aux conditions atmosphériques normales à n’importe quelle altitude donnée dans ces plages.
Purement à titre d’exemple, les conditions de croisière peuvent correspondre à un point de fonctionnement du moteur qui fournit un niveau de poussée requis connu (par exemple une valeur dans la plage allant de 30 kN à 35 kN) à un nombre de Mach d’avancement de 0,8 et des conditions atmosphériques normales (selon l’Atmosphère Type Internationale) à une altitude de 38000 pieds (11582 m). Purement à titre d’exemple supplémentaire, les conditions de croisière peuvent correspondre à un point de fonctionnement du moteur qui fournit un niveau de poussée requis connu (par exemple une valeur dans la plage allant de 50 kN à 65 kN) à un nombre de Mach d’avancement de 0,85 et des conditions atmosphériques normales (selon l’Atmosphère Type Internationale) à une altitude de 35000 pieds (10668 m).
L’élastomère diénique fortement saturé utile aux besoins de l’invention, peut être obtenu selon différentes méthodes de synthèses connues de l'homme du métier, notamment en fonction de la microstructure visée de l’élastomère diénique fortement saturé. Généralement, il peut être préparé par copolymérisation au moins d’un 1,3-diène, de préférence le 1,3-butadiène, et d’éthylène et selon des méthodes de synthèse connues, en particulier en présence d’un système catalytique comprenant un complexe métallocène. On peut citer à ce titre les systèmes catalytiques à base de complexes métallocènes, lesquels systèmes catalytiques sont décrits dans les documents EP 1 092 731, WO 2004035639, WO 2007054223 et WO 2007054224, ainsi que WO2020070442, WO2020070443 et WO2020074804 au nom de la Demanderesse. L’élastomère diénique fortement saturé, y compris lorsqu’il est statistique, peut être préparé aussi par un procédé utilisant un système catalytique de type préformé comme ceux décrits dans les documents WO 2017093654 A1, WO 2018020122 A1 et WO 2018020123 A1. L’élastomère diénique fortement saturé est statistique selon un mode de réalisation de l'invention.
L’élastomère diénique fortement saturé utile aux besoins de l’invention peut être constitué d’un mélange d’élastomères diéniques fortement saturés qui se différencient les uns des autres par leurs microstructures ou par leurs macrostructures.
Selon l’invention, le taux de l’élastomère diénique fortement saturé dans la composition de caoutchouc est de préférence d’au moins 50 parties en poids pour cent parties d’élastomère de la composition de caoutchouc (pce). De préférence encore, le taux de l’élastomère diénique fortement saturé dans la composition de caoutchouc varie dans un domaine allant de 60 à 100 pce, préférentiellement 80 à 100 pce. De manière plus préférentielle, il varie dans un domaine allant de 90 à 100 pce.
A titre complémentaire, la matrice élastomère de la composition de l’invention peut comprendre au moins un autre élastomère, à titre minoritaire. Notons en particulier les élastomères diéniques connus de l’homme du métier pour leur utilisation dans le domaine des pneumatiques, tels qu'un polybutadiène (en abrégé "BR"), un polyisoprène (IR) de synthèse, du caoutchouc naturel (NR), un copolymère de butadiène comme un copolymère de butadiène-styrène (SBR), un copolymère d'isoprène et les mélanges de ces élastomères.
I-2 Plastifiant spécifique Résine de faible Tg
La composition de l'invention comprend au moins une résine hydrocarbonée présentant une Tg comprise dans un domaine allant de -40 °C à 20°C, c'est-à-dire visqueuse à 20 °C, dite à "faible Tg" et une masse molaire moyenne en nombre (Mn) inférieure ou égale à 800 g/mol.
- une Tg comprise entre -40°C et 0°C, plus préférentiellement entre -40°C et -20°C, et plus préférentiellement encore entre -35°C et -25°C;
- une masse molaire moyenne en nombre (Mn) supérieure ou égale à 150 g/mol, de préférence supérieure ou égale à 250 g/mol et inférieure ou égale à 600 g/mol, plus préférentiellement supérieure ou égale à 250 g/mol et inférieure ou égale à 500 g/mol ;
- une valeur d'indice de polydispersité (IP = Mw/Mn) d'au plus 1,60, préférentiellement d'au plus 1,40.
De préférence également, la résine plastifiante hydrocarbonée de faible Tg présente un point de ramollissement compris dans un domaine allant de 10 à 70°C, préférentiellement de 10 à 40°C, plus préférentiellement de 10 à 30°C, de préférence de 15 à 25°C;
Plus préférentiellement, cette résine plastifiante hydrocarbonée de faible Tg présente l'ensemble des caractéristiques préférentielles ci-dessus.
Le point de ramollissement est mesuré selon la norme ISO 4625 (méthode "Ring and Bail"). La Tg est mesurée selon la norme ASTM D3418 (1999). La macrostructure (Mw, Mn et Ip) de la résine hydrocarbonée est déterminée par chromatographie d'exclusion stérique (SEC) : solvant tétrahydrofurane ; température 35°C ; concentration 1 g/l ; débit 1 ml/min ; solution filtrée sur filtre de porosité 0,45 μηη avant injection ; étalonnage de Moore avec des étalons de polystyrène ; jeu de 3 colonnes "WATERS" en série ("STYRAGEL" HR4E, HR1 et HR0.5) ; détection par réfractomètre différentiel ("WATERS 2410") et son logiciel d'exploitation associé ("WATERS EMPOWER").
Les résines hydrocarbonées selon l'invention peuvent être aliphatiques, ou aromatiques ou encore du type mixte aliphatique/ aromatique, c'est-à-dire que les résines hydrocarbonées selon l'invention comprennent des unités constitutionnelles aliphatiques, des unités constitutionnelles aromatiques, ou encore des unités constitutionnelles aliphatiques et des unités constitutionnelles aromatiques. Elles peuvent être naturelles ou synthétiques, à base ou non de pétrole (si tel est le cas, connues aussi sous le nom de résines de pétrole).
Les résines hydrocarbonées selon l'invention peuvent être issues de la polymérisation d'un ou plusieurs monomères parmi les monomères aromatiques et les monomères aliphatiques. Les résines hydrocarbonées peuvent avoir subi une hydrogénation partielle ou totale à l'issue de la polymérisation.
Selon un mode de réalisation, la résine plastifiante hydrocarbonée de faible Tg selon l'invention est choisie dans le groupe constitué par les résines d'homopolymères ou copolymères de cyclopentadiène (en abrégé CPD) ou dicyclopentadiène (en abrégé DCPD), les résines d'homopolymères ou copolymères terpène, les résines d'homopolymères ou copolymères terpène phénol, les résines d'homopolymères ou copolymères de coupe C 5 , les résines d'homopolymères ou copolymères du styrène, les résines d'homopolymères ou copolymères de coupe C 9 (ou plus généralement d'une coupe C 8 à C 10 ), et les mélanges de ces résines. Le terme "terpène" regroupe ici de manière connue les monomères alpha-pinène, beta- pinène et limonène.
est une vue générale du silo intégrant le dispositif de déchargement selon l'invention.
Descriptif détaillé
En se référant aux figures, le dispositif de déchargement selon la présente invention est principalement destiné à décharger des silos de stockage de matériaux granulaires en vrac, tels que des aliments pour la volaille ou le bétail.
Ce dispositif de déchargement 1 comprend une enceinte appelée aussi boîtard monté sur une canalisation d’évacuation configurée pour loger un transporteur à vis, de type vis sans fin. Le boîtard se compose de deux parties principales : la première partie, dénommée partie inférieure 2, est visible sur la et la seconde partie, dénommée partie supérieure 11, est présentée sur la .
La partie inférieure 2 du dispositif de déchargement 1 est formée d'un demi-cylindre creux, dénommé ci-après demi-cylindre inférieur 3, monté sur le cadre périphérique d'une trémie 4. La base 5 de la trémie est destinée à être solidarisée à un conduit d'évacuation 20 visible sur les figures 3 et 4. Ce conduit d'évacuation 20 est un tronçon de tube pour le logement du transporteur à vis sur environ un mètre, dans l'exemple présenté.
Ce demi-cylindre inférieur 3 présente une paroi périphérique 6 dans laquelle est ménagée une ouverture 7 en forme de large échancrure découpée au sommet de celle-ci. Les parois latérales 8 du demi-cylindre inférieur 3 sont pourvues de lumières 9 en forme d'arc de cercle ainsi que, au moins pour l'une d'entre elles, d’une trappe de visite 10.
En ce qui concerne la partie supérieure 11 du dispositif de déchargement, elle se compose d'un demi-cylindre supérieur 12 creux dont la paroi 16 est pourvue d'une ouverture 17 communiquant avec un tronçon de canalisation 13 apte à être reliée à une trappe de vidange 14 du silo 21.
Les bords 18 du demi-cylindre supérieur 12, repliés radialement, sont pourvus d'orifices 19 disposés, à l’état monté de la partie supérieure du boîtard sur la partie inférieure qu’elle vient coiffer, en vis-à-vis des lumières 9 en forme d'arc des parois latérales 8 du demi-cylindre inférieur 3. Ces orifices 19 servent de logement à des vis destinées à s’introduire dans lesdites lumières 9. Ces vis sont des vis de réglage du demi-cylindre inférieur 3 par rapport au demi-cylindre supérieur 12, selon par exemple un positionnement tel que schématisé aux figures 3 et 4.
Comme également visible sur les figures 3 et 4, un conduit d'évacuation 20, logeant par exemple un transporteur à vis, est solidarisé à la base 5 de la trémie 4. Cette fixation se fait au moyen d’une stratification en polyester, stratifié verre résine.
Selon l’angle d’inclinaison souhaité pour le transporteur à vis, la canalisation d’évacuation 20 est orientée en faisant pivoter l’ensemble de la partie inférieure 2 du boîtard, par rapport à la partie supérieure 11 autour de l’axe X des deux demi-cylindres 3 et 12 coaxiaux.
En fonctionnement, lorsque la trappe de vidange disposée à la base du silo est ouverte, le matériau granulaire contenu dans le silo s’écoule au travers du tronçon de canalisation 13, traverse les ouvertures 17 et 7 respectivement des demi-cylindres supérieur 12 et inférieur 3 du boîtard pour parvenir dans la trémie 4 puis est entrainé dans la canalisation d'évacuation 20 au moyen par exemple d'un transporteur à vis sans fin (non représenté).
La trappe de visite 10, permet à l’opérateur de vérifier le déchargement correct du matériau granulaire ou d’intervenir en cas d’agglomération dudit matériau.
Comme schématisé sur la , le dispositif de déchargement 1 selon la présente invention peut être adapté à un silo 21 de stockage de produits granulaires en vrac. Ce silo est formé d'un réservoir 22 cylindrique vertical, à fond 23 conique, monté sur un châssis 24 reposant sur des pieds 25, ménageant en partie basse un espace pour le déchargement gravitaire du silo. A cet effet, le fond 23 conique est équipé d'une trappe de vidange 14. L'évacuation pour un transporteur à vis logé dans le tronçon du conduit d'évacuation 20 s'effectue par l'intermédiaire du dispositif de déchargement 1 décrit ci-dessus.
Système de butée d’un quai de chargement L’invention concerne le domaine du transit de marchandises entre un camion et un bâtiment. Plus précisément, l’invention concerne le domaine de la sécurité des quais de chargement ou de transbordement.
Afin de procéder à des opérations de chargement ou de déchargement d’une caisse mobile, ou d’une remorque, d’un camion mise à quai sur un quai de chargement, il est connu de placer manuellement une béquille de sécurité sous la caisse mobile, avant de la dételer de son tracteur. Cette béquille de sécurité, venant compléter les béquilles latérales intégrées à la caisse mobile, permet d’éviter l’affaissement de la caisse mobile en cas de rupture de ces béquilles latérales, par exemple provoquée par l’entrée d’un chariot de manutention dans la caisse mobile depuis le quai de chargement, ou encore aux manœuvres de ce chariot dans le caisse mobile.
Pour autant, ces béquilles de sécurité manuelles sont lourdes et peu pratiques à manipuler.
De préférence, le rapport atomique molaire (Ce/M’) de la particule selon l’invention est strictement supérieur à 0,2 ; plus préférentiellement supérieur ou égal à 1 ; plus préférentiellement encore compris dans la gamme allant de 1 et 100 ; mieux compris dans la gamme allant de 1 et 10, et encore mieux dans la gamme allant de 1,5 à 10.
Le diamètre moyen en nombre de la particule selon l’invention peut également être déterminé par microscopie électronique en transmission. De préférence, le diamètre moyen en nombre des particules selon l’invention est compris dans la gamme allant de 4 à 5 000 nm ; plus préférentiellement de 10 à 3 000 nm ; et plus préférentiellement encore de 30 à 1 000 nm.
Le procédé de préparation des particules enrobées Un autre objet de l’invention concerne un procédé de préparation de particules d’oxydes ou de sous-oxydes de cérium de formule (I) suivante enrobées d’un oxyde d’élément M’, en particulier de type (sous-)oxyde de Ce-M’ de structure cœur/enveloppe (« core/shell » en langue anglaise), comprenant au moins une étape a. de préparation d’une composition (A), puis une étape b. de formation de la flamme, et une étape c. d’injection d’une composition (B).
Les particules de (sous-)oxydes de cérium enrobées d’un oxyde d’élément M’ susceptibles d’être préparées par le procédé de préparation selon l’invention, comprennent : (i) un noyau 1 constitué d’au moins un oxyde de cérium de formule (I) : CeO 2-x (I) dans laquelle : - x est égal à 0 ou représente un nombre non entier strictement compris entre 0 et 2 ; et (ii) une couche supérieure d’enrobage 2, recouvrant la surface dudit noyau 1, constituée d’au moins un composé de formule (II) : M’ p O q (II) dans laquelle : - M’ est un élément choisi parmi le sélénium et les éléments des colonnes 4, 13 et 14 du tableau périodique des éléments ; - p représente un nombre entier supérieur ou égal à 1, - q représente un nombre entier supérieur ou égal à 0,
Les particules de (sous-)oxydes de cérium de formule (I) ci-dessus regroupent :
les particules de sous-oxydes de cérium selon l’invention comprenant un noyau 1 constitué d’un sous-oxyde de cérium CeO 2-x de formule (I’) telle que précédemment décrite, où x représente un nombre non entier strictement compris entre 0 et 2 ; et les particules d’oxydes de cérium comprenant un noyau 1 constitué d’oxyde de cérium CeO 2 (x est égal à 0).
L’étape a. du procédé selon l’invention consiste en la préparation d’une composition (A), en ajoutant un ou plusieurs précurseurs de cérium dans un solvant combustible ou dans un mélange de solvants combustibles.
Les précurseurs de cérium et les solvants combustibles utilisables selon l’invention peuvent être choisies parmi les précurseurs de cérium et les solvants combustibles classiquement utilisés en pyrolyse par projection de flamme.
De préférence, les précurseurs de cérium compris dans la composition (A) sont choisis parmi les sels de cérium (III), les sels de cérium (IV), et leurs mélanges.
Les sels de cérium (III) et les sels de cérium (IV) utilisés peuvent être sous forme anhydre ou hydratée.
Plus préférentiellement, les précurseurs de cérium compris dans la composition (A) sont choisis parmi l’éthylhexanoate de cérium (III), l’acétate de cérium (III), le chlorure de cérium (III), le nitrate de cérium (III), le sulfate de cérium (IV), le naphténate de cérium (IV), et leurs mélanges.
Composition adhésive osseuse La présente invention concerne une composition adhésive comprenant une céramique phosphocalcique choisie parmi le tétracalcium phosphate et l’alpha-tricalcium phosphate, de la sérine phosphorylée, et de la polydopamine, son procédé de préparation et son utilisation.
Le mélange des phases grasses C et D est ensuite ajouté dans le mélange chaud aqueux des phases A et B, sous agitation avec floculeuse à 1500 rpm. L’émulsion obtenue est laissée refroidir à 35°C dans un bain d’eau froide sous agitation.
Une phase E est préparée en mélangeant dans l’eau le ou les antioxydants (tocophérol, extrait de Romarin, tétraisopalmitate d’ascorbyle et/ou tris(tetramethylhydroxypiperidinol) citrate).
La phase E est ensuite ajoutée à l’émulsion précédente (phases A, B, C et D) sous agitation Rayneri équipé d’une défloculeuse. L’agitation est maintenue jusqu’à homogénéisation. Une émulsion gélifiée huile-dans-eau (composition de type gel-crème, épaisse), lisse, homogène et de couleur rose pâle est ainsi obtenue. Méthodes d’évaluation
La stabilité des compositions contenant l’indirubine a été étudiée après stockage dans différentes conditions, notamment dans les conditions de vieillissement accéléré dans des étuves thermostatées à 50°C pendant 1 mois et à 40°C pendant 3 mois. La stabilité a également été étudiée après stockage sous rayonnement UV pendant 10h (Sun-Test), à l’aide d’un appareil Atlas Suntest CPS, de la société Ametek (échantillons exposés pendant une durée de 10 heures à un spectre UVA et UV visible, de longueurs d’ondes de 290nm à 800nm).
Pour chacune des compositions 1 à 10, six flacons en verre sont mis en test de stabilité : à température ambiante (TA) dans l’obscurité, à température ambiante (TA) devant une fenêtre, sous rayonnement UV pendant 10h (Sun-Test) et en étude thermo-contrôlée dans l’obscurité à 4°C, à 40°C et à 50°C. Un appareil Atlas Suntest CPS, de la société Ametek, est utilisé pour le conditionnement sous rayonnement UV (échantillons exposés pendant une durée de 10 heures à un spectre UVA et UV visible, de longueurs d’ondes de 290 nm à 800 nm, densité surfacique d’énergie de 19800 kJ/m²).
Après un certain temps (t) de stockage dans ces diverses conditions, la qualité et la couleur des échantillons est évaluée par analyse sensorielle des échantillons (aspect, couleur et odeur) et par spectrophotométrie.
L'évaluation organoleptique consiste à évaluer les caractéristiques globales des échantillons à l’œil nu (couleur, éventuelle sédimentation, éventuelle présence de précipités, déphasage ou volute) et leur odeur en comparaison avec la composition témoin conservée dans l’obscurité à 4°C.
L’analyse par spectrophotométrie consiste à mesurer la couleur en fonction des valeurs L * , a * et b * du système de couleur CIELAB. Selon ce système de couleur, la valeur de L * , qui correspond à la clarté ou luminosité, varie de 0 (noir ou absorption totale) à 100 (blanc ou réflexion totale). Les deux paramètres “a * ” et “b * ” expriment l’écart de la couleur par rapport à celle d’une surface grise de même clarté. Les valeurs de “a * ” varient entre -60 et +60 le long d’un axe horizontal vert-rouge et les valeurs de “b * ” varient entre -60 et +60 le long d’un axe vertical bleu-jaune. Ici, les valeurs de L * , a * , et b * sont mesurées directement sur les échantillons à l’aide d’un spectrophotomètre CR-5 KONICA MINOLTA et du logiciel SpectraMagix NX (KONICA MINOLTA). Pour la mesure de la couleur, l’échantillon est placé dans une boîte de pétri, sur une épaisseur d’environ 1,5 cm. La mesure est réalisée par transmittance (réflexion spéculaire exclue), avec une ouverture de mesure de 8 mm.
Certaines variations de valeurs L * , a * , b * sont peu ou pas perceptibles à l’œil nu. Pour mieux évaluer l’écart de couleur entre la couleur d’origine et la couleur après stockage à la condition accélérée donnée, la valeur ΔE (ou différence de couleur totale) peut être calculée. Plus cette valeur est petite, moins la différence de couleur est visuellement perceptible. L’écart de couleur ΔE se calcule à l’aide de la formule mathématique ci-dessous : où la couleur initiale (à TA, t=0) est prise comme référence : ΔL * =L * – L * 0 , Δa * =a * – a * 0 , Δb * =b * – b * 0 . Résultats
Les résultats montrent que, lorsque les compositions ne contiennent pas l’association des composés tetraisopalmitate d’ascorbyle et citrate de tris(tetramethylhydroxypiperidinol), la couleur des compositions est altérée après stockage dans les conditions accélérées, et cette altération est plus marquée sous l’effet du Sun-Test et de la lumière.
En effet, que ce soit au Sun-Test ou à la lumière du jour, les compositions 1 à 4 et 7, perdent totalement leur couleur. La décoloration est moins prononcée dans le cas des compositions 5, 8 et 9 mais on observe une différence de couleur significative par rapport à la couleur d’origine. La couleur reste donc insuffisamment stable et non satisfaisante. De plus, des phénomènes de dégradation sous-jacents s’accompagnent d’odeurs plus ou moins prononcées.
En revanche, pour la composition 10 selon l’invention, il n’est pas observé de différence de couleur à l’œil nu après le stockage, que ce soit en conditions de vieillissement accéléré (à 50°C pendant 1 mois ou à 40°C pendant 3 mois), au Sun-Test ou à la lumière du jour. Plus particulièrement, sous l’effet du Sun-Test, la différence de couleur (ΔE = 3,64) est imperceptible à l'œil nu, à l'inverse de la composition 9 où une différence notable est observée (ΔE = 6,85). La couleur rose pâle de la composition 10 a donc été stabilisée pour l’ensemble des conditions de stockage grâce au mélange d’antioxydants utilisé.
En outre, l’interprétation des valeurs de ΔE permet de définir un critère d’acceptabilité ou seuil en deçà duquel on ne peut pas différencier substantiellement la couleur. Un écart de couleur ΔE < 4 est considéré comme acceptable. Les résultats montrent que la composition 10 selon l’invention est la seule composition qui satisfait ce critère d’acceptabilité après le Sun-Test. Enfin, des écarts de couleur ΔE < 5 sont considérés comme très bons pour des matières colorantes naturelles pour lesquelles de faibles valeurs de ΔE sont généralement plus difficiles à obtenir que pour des colorants synthétiques.
En conclusion, grâce au cocktail d’agents protecteurs utilisé, la couleur de la composition 10 selon l’invention est beaucoup mieux préservée, que ce soit après exposition aux UV ou sous l’effet de la chaleur, contrairement aux compositions 1 à 9 qui ne comprennent pas ce mélange spécifique.