INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
un ou plusieurs modules de gaz minoritaire, chaque module de gaz minoritaire ayant une première paroi sur laquelle sont fixés un premier circuit de transfert et des premiers moyens de raccordement fluidique du premier circuit de transfert à une source de gaz minoritaire respective, un ou plusieurs modules de gaz porteur, chaque module de gaz porteur ayant une deuxième paroi sur laquelle sont fixés le deuxième circuit de transfert et des deuxième moyens de raccordement fluidique du deuxième circuit de transfert à une source de gaz porteur respective, des troisièmes moyens de raccordement fluidique configurés pour raccorder sélectivement le dispositif mélangeur à un ou plusieurs premiers circuits de transfert et à un ou plusieurs deuxièmes circuits de transfert.
En outre, l’invention concerne un procédé de conditionnement d’un mélange de gaz comprenant les étapes suivantes :
passage d’un gaz minoritaire dans un premier circuit de transfert comprenant un premier dispositif régulateur de débit de façon à distribuer le gaz minoritaire vers un dispositif mélangeur suivant une première consigne de débit déterminée en fonction d’une teneur cible du mélange de gaz en le gaz minoritaire, passage d’un gaz porteur dans un deuxième circuit de transfert de façon à distribuer le gaz porteur vers le dispositif mélangeur, production par une sortie du dispositif mélangeur d’un mélange de gaz comprenant le gaz minoritaire et le gaz porteur, passage du mélange de gaz dans un circuit de distribution comprenant un deuxième dispositif régulateur de débit de façon à distribuer le mélange de gaz vers ledit au moins un récipient suivant une deuxième consigne de débit, caractérisé en ce que le premier dispositif régulateur de débit comprend plusieurs organes régulateurs agencés en parallèle dans le premier circuit de transfert, les organes régulateurs étant configurés pour réguler le débit de gaz minoritaire sur des plages de débit respectives ayant des valeurs minimales de débit distinctes et des valeurs maximales de débit distinctes, le procédé comprenant en outre les étapes suivantes : comparaison de la première consigne de débit avec au moins une valeur minimale et/ou au moins une valeur maximale d’au moins une plage de débit respective, sélection d’au moins un des organes régulateurs sur la base de la comparaison réalisée à l’étape e) et commande des organes régulateurs de façon à permettre sélectivement l’écoulement du gaz minoritaire entre la source de gaz minoritaire et le dispositif mélangeur via ledit au moins un organe régulateur sélectionné et de façon à empêcher un écoulement du gaz minoritaire entre la source de gaz minoritaire et le dispositif mélangeur via le ou les organes régulateurs non sélectionnés.
L’invention va maintenant être mieux comprise grâce à la description détaillée suivante faite à titre illustratif et non limitatif en référence aux figures annexées décrites ci-après.
schématise le fonctionnement d’une installation selon un mode de réalisation de l’invention,
schématise des plages de débit d’un premier dispositif régulateur de débit selon des modes de réalisation de l’invention,
Les marteaux 121 comprennent également deux surfaces de frappe 1210 qui sont prévues pour venir s’entrechoquer avec les surfaces de frappe 1250 correspondantes du carré de sortie. Tout comme pour le carré de sortie, les marteaux pourraient ne comprendre qu’une surface de frappe.
Chaque marteau comprend des passages 1211 et 1212 permettant le passage des aiguilles 122. L’encoche 1212 s’étire pour former une glissière de sorte que chaque marteau est mobile par rapport à la cloche entre deux positions, à savoir :
une position de désengagement dans laquelle la cage et les marteaux peuvent tourner autour du carré de sortie sans que les surface de frappe des marteaux ne viennent s’entrechoquer avec les surfaces de frappe du carré de sortie ; une position d’engagement dans laquelle les surface de frappe des marteaux peuvent venir s’entrechoquer avec les surfaces de frappe du carré de sortie.
De manière classique,
la cage est entrainée en rotation par le moteur et emmagasine de l’énergie cinétique alors que les marteaux occupent leur position de dégagement ; du fait de la forme des marteaux et de l’arbre de sortie, les marteaux se placent dans leur position d’engagement ; lorsque la cage et les marteaux atteignent une position angulaire d’impact, du fait de leur placement dans la position d’engagement, les surfaces de frappe des marteaux entrent en contact avec les surface de frappe du carré de sortie et créent un impact de couple sur celui-ci si bien qu’un couple est transmis à l’arbre de sortie qui est entrainé en rotation ; du fait de leur forme, les marteaux prennent ensuite la position de désengagement et la cage peut alors tourner sans générer d’impact afin de réemmagasiner de l’énergie cinétique.
Plusieurs cycles s’enchaînement ainsi jusqu’à ce que l’assemblage soit convenablement serré ou desserré.
De manière générale, un mécanisme d’impact comprend :
un élément ou volant d’inertie (ici la cage 120) ; des enclumes 125 (liées au carré de sortie 124) ; un dispositif de connexion mécanique entre le volant d’inertie et l’enclume (ici les marteaux 121 qui constituent des éléments mobiles comprenant des éléments de frappe).
Chaque marteau 121 comprend ici deux plaques latérales 1213 entre lesquelles se trouvent une plaque centrale 1214. Les plaques latérales 1213 sont solidarisées à la plaque centrale 1214 au moyen d’un élément d’amortissement 1215. Cet élément d’amortissement 1215 prend ici la forme d’une feuille. Il est réalisé en élastomère et appartient préférentiellement au groupe comprenant
La plaque centrale 1214 de chaque marteau 121 comprend une réservation 1216 permettant le passage sans contact des aiguilles 122 d’une plaque latérale 1213 à l’autre.
Les plaques latérales 1213 constituent ainsi une portion de liaison à la cage solidarisée, au moyen des éléments d’amortissement 1215, à la portion de frappe constituée par la plaque centrale 1214.
De ce fait, la plaque centrale 12147 n’est pas en contact direct avec les aiguilles 122. Seules les plaques latérales 1213 le sont.
A l’inverse, seule la plaque centrale 1214 est en contact avec l’arbre de sortie lors des impacts, les plaques latérales 1213 n’ayant pas de surface en contact.
Ainsi, la transmission de l’impact aux aiguilles et à la cage se fait via les éléments d’amortissement, ce qui limite fortement la transmission de l’énergie acoustique. De cette façon, on réduit les bruits occasionnés dès leur source.
6.2. Deuxième mode de réalisation : Crabot On présente en relation avec les figures 8 et 9, un deuxième exemple d’une clé à choc selon l’invention mettant en œuvre un mécanisme d’impact de type à crabot.
L’instrument allongé peut simplement être en appui contre un rebord du guide distal selon un axe parallèle à l’axe de positionnement, ou peut glisser dans une rainure délimitée par le bras concerné.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, l’instrument allongé est guidé en translation par le guide proximal et le guide distal précités.
L’instrument allongé s’étend alors selon un axe transversal perpendiculaire à l’axe de positionnement entre le guide proximal et le guide distal, le guide proximal étant situé entre le tube cintré et le guide distal.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, l’instrument allongé peut comprendre un ruban à section rectangulaire orthogonalement à l’axe de positionnement.
Par exemple, le ruban est gradué. L’instrument allongé peut être alors un réglet ou peut prendre la forme d’une tige ayant une longueur prédéterminée entre une marque et une de ses extrémités.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, l’instrument allongé peut comporter au moins une marque configurée pour être positionnée au droit d’un axe de référence passant par le point de référence, l’axe de référence étant situé en utilisation sur ledit tube cintré à l’interface vue selon l’axe de pivotement entre une première face du premier bras en vis-à-vis du tube cintré et une deuxième face du deuxième bras en vis-à-vis du tube cintré.
Ainsi, le dispositif de positionnement permet de définir un point de référence situé dans le prolongement de tronçons du tube cintré situés de part et d’autre du tronçon cintré. Par construction, ce point de référence se trouve sur un axe situé à l’interface entre la première face et la deuxième face.
Dès lors, l’instrument allongé peut, par exemple, permettre de positionner une extrémité de cet instrument allongé à une distance particulière du point de référence. Un opérateur peut alors positionner une marque sur le tube cintré au droit de cette extrémité.
Un tel dispositif de positionnement selon la présente divulgation peut permettre d’appliquer le procédé suivant.
En effet, la présente divulgation vise aussi un procédé pour identifier au moins une zone particulière sur un tube cintré, le tube cintré comprenant un premier tronçon suivi d’un tronçon cintré, le tronçon cintré étant prolongé par un deuxième tronçon. Le premier tronçon et le deuxième tronçon peuvent être sensiblement droit, contrairement au tronçon cintré qui de fait présente un rayon de courbure
- détermination d’un point de référence en dehors du tube cintré, le point de référence étant éventuellement en regard d’une zone convexe du tronçon cintré, le point de référence étant positionné à l’intersection entre une première droite prolongeant le premier tronçon et une deuxième droite prolongeant le deuxième tronçon,
- positionnement de la zone particulière à une distance prédéterminée dudit point de référence sur un desdits premier tronçon et deuxième tronçon.
Le point de référence peut être présent dans un plan de référence contenant la première droite et la deuxième droite.
Selon une possibilité, le premier tronçon peut avoir la forme d’un premier cylindre centré sur un premier axe et le deuxième tronçon peut avoir la forme d’un deuxième cylindre centré sur un deuxième axe, ledit plan de référence pouvant contenir le premier axe et le deuxième axe.
Le ou les agents dispersants peuvent donc avoir un squelette de silicone, tel que le polyéther de silicone et des dispersants de type amino- silicone, différents des silicones aminés mentionnées précédemment. Parmi les agents dispersants appropriés, on peut citer : - les amino-silicones i.e. silicones comprenant un ou plusieurs groupes amino telles que celles commercialisées sous les noms et références :BYK LPX 21879, par BYK, GP-4, GP-6, GP-344, GP-851, GP-965, GP-967 et GP-988-1, commercialisée par Genesee les polymères, - les acrylates de silicone telles que Tego ® RC 902, Tego ® RC 922, Tego ® RC 1041, et Tego ® RC 1043, par commercialisée Evonik, - les silicones polydiméthylsiloxanes (PDMS) à groupes carboxyliques tel que X- 22162 et X-22370 par Shin-Etsu, époxy de silicone tel que le GP-29, GP-32, GP-502, GP-504, GP-514, GP-607, GP-682, et GP-695, par Genesee Polymers, ou Tego ® RC 1401, Tego ® RC 1403, Tego ® RC 1412, par Evonik.
Selon un mode de réalisation particulier, le ou les agents dispersants sont de type amino-silicone différents des silicones aminés mentionnées précédemment et sont cationiques.
Les colorants directs sont de préférence des colorants directs cationiques. On peut mentionner les colorants cationiques hydrazono des formules (XIII) et (XIV), les colorants cationiques azo (XV) et (XVI) ci-dessous : (XIII), (XIV), (XV), (XVI), formules (XIII) à (XVI) dans lesquelles : - Hét+ représente un radical hétéroaryle cationique, préférentiellement à charge cationique endocyclique tel que imidazolium, indolium, ou pyridinium, éventuellement substitué préférentiellement par au moins un groupe (C 1 -C 8 )alkyle tel que méthyle ; - Ar+ représente un radical aryle, tel que phényle ou naphtyle, à charge cationique exocyclique préférentiellement ammonium particulièrement tri(C 1 -C 8 )alkyl-ammonium tel que triméthylammonium ; - Ar représente un groupement aryle, notamment phényle, éventuellement substitué, préférentiellement par un ou plusieurs groupement électrodonneurs tels que i) (C 1 -C 8 )alkyle éventuellement substitué, ii) (C 1 -C 8 )alcoxy éventuellement substitué, iii) (di)(C 1 -C 8 )(alkyl)amino éventuellement substitué sur le ou les groupements alkyle par un groupement hydroxyle, iv) aryl(C 1 -C 8 )alkylamino, v) N-(C 1 -C 8 )alkyl-N-aryl(C 1 -C 8 )alkylamino éventuellement substitué ou alors Ar représente un groupement julolidine; - Ar’’ représente un groupement (hétéro)aryle éventuellement substitué tel que phényle ou pyrazolyle éventuellement substitués, préférentiellement par un ou plusieurs groupements (C 1 -C 8 )alkyle, hydroxyle, (di)(C 1 -C 8 )(alkyl)amino, (C 1 -C 8 )alcoxy ou phényle ; - Ra et Rb, identiques ou différents, représentant un atome d’hydrogène ou un groupement (C 1 -C 8 )alkyle éventuellement substitué, préférentiellement par un groupement hydroxyle;
ou alors le substituant Ra avec un substituant de Het+ et/ou Rb avec un substituant de Ar forment ensemble avec les atomes qui les portent un (hétéro)cycloalkyle ; particulièrement Ra et Rb, représentant un atome d’hydrogène ou un groupement (C 1 -C 4 )alkyle éventuellement substitué par un groupement hydroxyle ; - Q- représente un contre-ion anionique organique ou minéral tel qu’un halogénure ou un alkylsulfate.
Particulièrement, on peut citer les colorants directs à charge cationiques endocycliques azoïques et hydrazono de formule (XIII) à (XVI) tels que définis précédemment ; plus particulièrement, les colorants directs cationiques à charge cationiques endocycliques décrits dans les demandes de brevets WO 95/15144, WO 95/01772 et EP-714954 ; préférentiellement les colorants directs suivants : (XVII) (XVIII), Formules (XVII) et (XVIII) dans lesquelles : - R 1 représente un groupement (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle ; - R 2 et R 3 , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupement (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle ; et - R 4 représente un atome d’hydrogène ou un groupement électrodonneur tels que (C 1 -C 8 )alkyle éventuellement substitué, (C 1 -C 8 )alcoxy éventuellement substitué, (di)(C 1 -C 8 )(alkyl)amino éventuellement substitué sur le ou les groupements alkyle par un groupement hydroxyle ; particulièrement R 4 est un atome d’hydrogène, - Z représente un groupe CH ou un atome d’azote, préférentiellement CH, - Q- est un contre ion anionique tel que défini précédemment particulièrement halogénure tel que chlorure ou un alkylsulfate tel que méthylsulfate ou mésytyle.
Particulièrement, les colorants de formule (XVII) et (XVIII) sont choisis parmi le Basic Red 51, Basic Yellow 87 et Basic Orange 31 ou leurs dérivés avec Q’ un contre ion anionique tel que défini précédemment, particulièrement halogénure tel que chlorure ou un alkylsulfate tel que méthylsulfate ou mésytyle.
Le catalyseur selon l’invention comprend un support qui comprend et est de préférence constitué par au moins une matrice minérale poreuse, une zéolithe de type structural MFI et une zéolithe Y, de préférence une zéolithe désaluminée USY, ladite zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire supérieur à 24,32 Å, et une acidité de Bronsted supérieure à 200 micromole/g.
Selon l’invention, le support comprend une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire supérieur à 24,32 Å.
De préférence, le paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire de la zéolithe Y utilisée est inférieur à 24,55 Å, de préférence compris entre 24,32 et 24,50 Å, de préférence compris entre 24,32 et 24,45 Å, de manière préférée compris entre 24,32 et 24,40 Å, et de manière très préférée compris entre 24,34 Å et 24,38 Å.
Selon l’invention, ladite zéolithe Y présente une acidité de Bronsted supérieure à 200 micromole/g, de préférence comprise entre 250 et 500 micromole/g, de manière préférée entre 300 et 500 micromole/g, de manière très préférée entre 320 et 500 micromole/g et de manière encore plus préférée entre comprise entre 325 et 425 micromole/g.
De préférence, ladite zéolithe Y présente une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. comprise entre 700 et 1000 m2/g, de préférence entre 750 et 950 m2/g, et de manière préférée entre 800 et 950 m2/g.
De préférence, ladite zéolithe Y présente un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote supérieur à 0,26 ml/g, de préférence supérieure à 0,28 ml/g et de manière préférée supérieur à 0,285 ml/g et avantageusement inférieur à 0,34 ml/g.
Dans un mode de réalisation particulièrement préférée, ladite zéolithe Y présente un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire compris entre 24,32 et 24,40 Å, et de manière très préférée compris entre 24,34 Å et 24,38 Å, et une acidité de Bronsted comprise entre 300 et 500 micromole/g, de manière très préférée entre 320 et 500 micromole/g et de manière encore plus préférée entre comprise entre 325 et 425 micromole/g, un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote supérieur à 0,28 ml/g et de manière préférée supérieur à 0,285 ml/g et avantageusement inférieur à 0,34 ml/g et une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. comprise entre 700 et 1000 m2/g.
Dans ce cas, le catalyseur d’hydrocraquage comprenant ladite zéolithe Y présentant des caractéristiques spécifiques, et une zéolithe de code structural MFI permet non seulement l’obtention d’une activité et d’une sélectivité améliorées vers la coupe légère ayant un point d’ébullition inférieur à 80 °C lorsque ledit catalyseur est utilisé dans un procédé d’hydrocraquage selon l’invention, mais également une activité améliorée par rapport aux catalyseurs de l’art antérieur comprenant uniquement une zéolithe Y.
Alternativement, au moins une voire chaque contre-forme peut être fixée à un bras de manière à être immobile par rapport à ce bras. Par exemple, la contre-forme et le bras peuvent former une seule et même pièce ou peuvent être fixés l’un à l’autre par des moyens usuels de vissage, collage ou autres.
Selon un autre aspect, le dispositif de positionnement 10 peut comporter des organes d’assistance pour guider et/ou maintenir l’instrument allongé 60.
Selon un exemple non illustré, un organe d’assistance peut comprendre un système de serrage, tel qu’une pince, une vis ou autres pour immobiliser l’instrument allongé 60 par rapport à un bras porteur.
Pour guider une translation de l’instrument allongé 60, un organe d’assistance peut comprendre un guide proximal 90 d’une contre-forme 80. Eventuellement, chaque contre-forme 80 peut présenter un tel guide proximal 90.
De manière complémentaire ou alternative, un organe d’assistance peut comprendre au moins un guide distal 30 d’un bras 20, 40. Eventuellement, chaque bras 20, 40 comporte un tel guide distal 30.
Selon l’exemple illustré, l’instrument allongé 60 est guidé en translation par un premier guide proximal 90 d’une première contre-forme 81 et un premier guide distal 30 du premier bras 20 en étant agencé selon un axe transversal AXT entre le premier guide distal 30 et le premier guide proximal 90. L’axe transversal AXT est orthogonal à un plan passant par l’axe de positionnement AXL et l’axe de pivotement AXP,
Les figures 4 à 6 illustrent des exemples non exhaustifs de réalisation d’un bras porteur portant une contre-forme 80 et un instrument allongé 60. Les figures 4 à 6 illustrent un premier bras 20 et une première contre-forme 81 mais le deuxième bras 40 et une éventuelle deuxième contre-forme 82 pourraient avoir des caractéristiques identiques.
Ainsi, la contre-forme 80 peut comporter une demi-coquille 85. La demi-coquille 85 peut avoir un secteur conformé à un premier tronçon 2 d’un tube cintré 1. Les figures 4 à 6 illustrent par exemple des contre-formes 80 ayant une face en forme de demi-cylindre correspondant à un premier tronçon 2 cylindrique.
Selon un autre aspect, une contre-forme 80 peut être en liaison de type à glissière avec un corps 21 du bras porteur, le premier bras 20 en l’occurrence.
Selon l’exemple de liaison de type à glissière illustrée sur les figures 4 et 5, la demi-coquille 85 peut comprendre une encoche 86 traversée par un rail 23 en saillie du corps 21. Selon l’exemple de liaison de type à glissière illustrée sur la , le corps 21 du bras porteur comporte une encoche 26 dans laquelle coulisse un rail 87 de la contre-forme 80.
Indépendamment de la présence ou non d’une liaison glissière entre une contre-forme 80 et un bras porteur, les figures 4 à 6 illustrent des exemples d’organe d’assistance.
Selon l’exemple de guidage illustré sur les figures 4 et 6, le corps 21 peut présenter une protubérance formant un guide distal 30 comprenant un rebord distal 31 accolé contre l’instrument allongé 60. De même, la contre-forme 80 peut présenter une protubérance formant un guide proximal 90 comprenant un rebord proximal 91 accolé contre l’instrument allongé 60. L’instrument allongé 60 est alors en contact selon l’axe transversal AXT avec le rebord distal 31 et le rebord proximal 91, voire peut être en appui sur le corps 21 dans un plan parallèle à l’axe de positionnement AXL et à l’axe transversal AXT.
Selon l’exemple de guidage illustré sur la , le corps 21 peut présenter une protubérance en L formant un guide distal 30 comprenant une glissière distale 32 délimitant un chemin 33. De même, la contre-forme 80 peut présenter une protubérance en L formant un guide proximal 90 comprenant une glissière proximale 92 délimitant un passage 93. Chaque glissière 32, 92 définit un rebord et une partie supérieure. L’instrument allongé 60 est alors en contact selon l’axe transversal AXT avec un rebord de la glissière distale 32 et un rebord de la glissière proximale 92, voire peut être agencé entre le corps 21 et les parties supérieures des glissières 32, 92 selon un axe orthogonal à l’axe transversal AXT.
Indépendamment de la manière de réaliser le dispositif de positionnement, la illustre le fonctionnement de ce dispositif de positionnement 10.
Le premier bras 20 et le deuxième bras 40 sont écartés en rotation l’un par rapport à l’autre de manière à reposer sur le premier tronçon 2 et le deuxième tronçon 6. La ou les premières contre-formes 81 et la ou les deuxièmes contre-formes 82 éventuelles sont accolées respectivement au premier tronçon 2 et au deuxième tronçon 6. A cet effet, au moins une première contre-forme 81 peut éventuellement être déplacée en translation par rapport au premier bras 20 et/ou au moins une deuxième contre-forme 82 peut éventuellement être déplacée en translation par rapport au deuxième bras 40.
Cette étape permet de positionner le point de référence PTREF.
La lèvre d’étanchéité annulaire 67 présente un diamètre extérieur sensiblement égal au diamètre intérieur de l’extrémité ouverte du col 33 du récipient 30 afin d’être inséré en contact radial étanche dans ladite extrémité ouverte.
Grâce à la configuration en deux parties de la jupe de montage distale de l’organe de support de tige, on obtient un organe de support de tige, facile à fabriquer en utilisant un moule simple en vue d’un moulage à plat d’une matière plastique.
De plus, l’absence de variabilité du filetage d’un organe de support de tige à l’autre est assurée.
Ensemble de préhension en matière plastique d’un applicateur de produit, notamment cosmétique La présente invention concerne le domaine des applicateurs de produit cosmétique, et plus particulièrement les capots dans lequel est montée une tige d’applicateur.
Dans de tels applicateurs, l’organe support de tige comprend un taraudage destiné à coopérer avec un filetage prévu sur le col du récipient et le capot est réalisé en matière métallique telle que de l’aluminium. L’organe support de tige est fixé dans ledit capot par collage.
De tels capots en aluminium comprennent une épaisseur de paroi relativement fine, par exemple inférieure ou égale à 1 mm, notamment inférieure ou égale à 0,7 mm et en particulier de l’ordre de 0,4 mm et sont usuellement utilisés du fait de leur aspect esthétique et de leur poids faible.
Lorsque le produit cosmétique est épuisé, l’applicateur est destiné à être jeté. Le capot en aluminium étant collé à l’organe de support de tige généralement réalisé en matière plastique, de sorte à être difficilement dissociable, ce qui rend difficile le recyclage des matériaux constitutifs de l’applicateur.