INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les polymères de monomères éthyléniques b 2 ) désignent de préférence les homopolymère (ID), plus préférentiellement un homopolymère de monomères choisis parmi ( 1) , (2) , (3) , et (4) tels que définis précédemment, plus particulièrement de monomères de formule (5) telle que définie précédemment et encore plus préférentiellement d’acide acrylique.
La ou les particule(s) de polymère i), de la dispersion (A) a(ont) de préférence une taille moyenne en nombre est supérieure à 50 nm.
La taille finale des particules i) de structure (ID) comprises dans la dispersion (A) est de préférence supérieure à 50 nm. En particulier une taille moyenne en nombre en allant de 50 nm et 600 nm ; plus particulièrement allant de 100 nm à 500 nm, encore plus particulièrement allant de 150 nm à 400 nm.
La taille finale des particules i) de structure (IA) , (IB) , (IC) ou (IE) comprises dans la dispersion (A) est de préférence supérieure à 100 nm. En particulier une taille moyenne en nombre en allant de 100 nm et 100 mm ; plus particulièrement allant de 500 nm à 10 mm.
La taille moyenne des particules est déterminée par des méthodes classiques connue de l’homme du métier. Un granulomètre laser de marque MALVERN modèle NanoZS (particulièrement bien adapté aux dispersions submicroniques) permet de mesurer la distribution en tailles de ces échantillons. Le principe de fonctionnement de ce type d’appareil est basé sur la diffusion dynamique de lumière (DLS), également appelée diffusion quasi élastique de la lumière (QELS) ou encore spectroscopie par corrélation de photon (PCS). Il est également possible de déterminer la granulométrie par microscopie à transmission
Le ou les agents stabilisants ii)
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention le ou les agents stabilisants ii) sont choisis parmi d) les polymères éthyléniques de monomères de (C 1 -C 6 )(alkyl)acrylate de (C 3 -C 12 )cycloalkyle , de préférence les homopolymères éthyléniques de éthyléniques de monomères de (C 1 -C 6 )(alkyl)acrylate de (C 3 -C 12 )cycloalkyle, plus préférenciellement les homopolymères de (méth)acrylate de (C 3 -C 12 )cycloalkyle ; plus particulièrement les homopolymères éthyléniques issus de la polymérisation de monomères de formule : H 2 C=C(R)-C(O)-O-R’’ avec R tel que défini précédemment, et R’’ représentant un groupe (C 5 -C 10 )cycloalkyle tel que norbornyle, ou isobornyle de préférence isobornyle.
Plus particulièrement le ou les agent(s) stabilisant(s) ii) est(sont) constitué(s) de polymères éthyléniques choisis parmi les homopolymères éthyléniques d) issus de la polymérisation de monomères de formule suivante : [Chem. 4]
H2C=C(R)-C(O)-O-R’’’ avec R représentant un atome d’hydrogène ou groupe (C 1 -C 4 )alkyle tel que méthyle, et R’’’ représentant un groupe (C 5 -C 10 )cycloalkyle tel que norbornyle, ou isobornyle de préférence isobornyle.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le ou les agents stabilisants ii) sont choisis parmi e) les copolymères de monomères éthyléniques de e1) (C 1 -C 6 )(alkyl)acrylate de cycloalkyle en (C 3 -C 12 ), et de e2) (C 1 -C 4 )(alkyl)acrylate de (C 1 -C 4 )alkyle, de préférence les copolymères de (méth)acrylate de cycloalkyle en (C 3 -C 12 ) et (méth)acrylate de (C 1 -C 4 )alkyle.
L’effluent hydrocarboné issu de l’étape d) de séparation est envoyé, en partie ou en totalité, soit directement en entrée d’une unité de vapocraquage, soit vers une étape e) optionnelle de fractionnement. De préférence, l’effluent liquide hydrocarboné est envoyé, en partie ou en totalité, de manière préférée en totalité, vers une étape e) de fractionnement.
Etape e) (optionnelle) de fractionnement Le procédé selon l’invention peut comprendre une étape de fractionnement de tout ou partie, de manière préférée de la totalité, de l’effluent hydrocarboné issu de l’étape d), pour obtenir au moins un troisième flux gazeux et au moins deux flux hydrocarbonés liquides, lesdits deux flux hydrocarbonés liquides étant au moins une première coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C (coupe naphta), en particulier entre 80 et 175°C, et une deuxième coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C (coupe distillats moyens).
L’étape e) permet en particulier d’éliminer les gaz dissous dans l’effluent liquide hydrocarboné, comme par exemple de l’ammoniac, de l’hydrogène sulfuré et des hydrocarbures légers ayant 1 à 4 atomes de carbone.
L’étape e) optionnelle de fractionnement est avantageusement opérée à une pression inférieure ou égale à 1,0 MPa abs., de préférence entre 0,1 et 1,0 MPa abs.
Selon un mode de réalisation, l’étape e) peut être opérée dans une section comprenant avantageusement au moins une colonne de stripage équipée d’un circuit de reflux comprenant un ballon de reflux. Ladite colonne de stripage est alimentée par l’effluent liquide hydrocarboné issu de l’étape d) et par un flux de vapeur d’eau. L’effluent liquide hydrocarboné issu de l’étape d) peut être éventuellement réchauffé avant l’entrée dans la colonne de stripage. Ainsi, les composés les plus légers sont entrainés en tête de colonne et dans le circuit de reflux comprenant un ballon de reflux dans lequel s’opère une séparation gaz/liquide. La phase gazeuse qui comprend les hydrocarbures légers, est soutirée du ballon de reflux, en un flux gazeux. La coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C est avantageusement soutirée du ballon de reflux. La coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C est avantageusement soutirée en fond de colonne de stripage.
Selon d’autres modes de réalisation, l’étape e) de fractionnement peut mettre en œuvre une colonne de stripage suivie d’une colonne de distillation ou uniquement une colonne de distillation.
La première coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C et la deuxième coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C, éventuellement mélangées, peu(ven)t être envoyées, en tout ou partie, vers une unité de vapocraquage, à l’issue de laquelle des oléfines pourront être (re)formées pour participer à la formation de polymères. De préférence, une partie seulement des dites coupes est envoyée vers une unité de vapocraquage ; au moins une fraction de la partie restante est éventuellement recyclée dans au moins une des étapes du procédé et/ou envoyée vers une unité de stockage carburant, par exemple une unité de stockage naphta, une unité de stockage diesel ou une unité de stockage kérosène, issu de charges pétrolières conventionnelles.
Selon un mode préféré, la première coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, tout ou partie, est envoyée vers une unité de vapocraquage, tandis que la deuxième coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C est envoyée dans une étape d’hydrocraquage et/ou envoyée vers une unité de stockage carburant.
Dans un mode de réalisation particulier, l’étape optionnelle e) de fractionnement peut permettre d’obtenir, outre un flux gazeux, une coupe naphta comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, de préférence entre 80 et 175°C, et, une coupe distillats moyens comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C et inférieur à 385°C, et une coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 385°C, dite coupe hydrocarbonée lourde. La coupe naphta peut être envoyée, en tout ou partie, vers une unité de vapocraquage et/ou vers l’unité de stockage naphta issu de charges pétrolières conventionnelles, elle peut encore être recyclée; la coupe distillat moyens peut également être, en tout ou partie, soit envoyée vers une unité de vapocraquage, soit vers une unité de stockage diesel issu de charges pétrolières conventionnelles, soit encore être recyclée ; la coupe lourde peut quant à elle peut être envoyée, au moins en partie, vers une unité de vapocraquage, ou être envoyée dans l’étape d’hydrocraquage lorsqu’elle est présente.
Dans un autre mode de réalisation particulier, l’étape optionnelle e) de fractionnement peut permettre d’obtenir, outre un flux gazeux, une coupe naphta comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, de préférence entre 80 et 175°C, et une coupe kérosène comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C et inférieur ou égale à 280°C, une coupe diesel comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 280°C et inférieur à 385°C et une coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 385°C, dite coupe hydrocarbonée lourde. La coupe naphta, la coupe kérosène et/ou la coupe diesel peut (peuvent) être, en tout ou partie, soit envoyée(s) vers une unité de vapocraquage, soit respectivement vers un pool naphta, kérosène ou diesel issu de charges pétrolières conventionnelles, soit être recyclées. La coupe lourde peut quant à elle peut être envoyée, au moins en partie, vers une unité de vapocraquage, ou être envoyée dans l’étape d’hydrocraquage lorsqu’elle est présente.
Dans un autre mode de réalisation particulier la coupe naphta comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C issue de l’étape e) est fractionnée en une coupe naphta lourde comprenant des composés ayant un point d’ébullition entre 80 et 175°C et une coupe naphta légère comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieure à 80°C, au moins une partie de ladite coupe naphta lourde étant envoyée vers un complexe aromatique comportant au moins une étape de reformage du naphta en vue de produire des composés aromatiques. Selon ce mode de réalisation, au moins une partie de la coupe naphta légère est envoyée dans l’étape g) de vapocraquage décrite ci-dessous.
La ou les fractions gaz issue(s) de l’étape d) de fractionnement peut (peuvent) faire l’objet de purification(s) et de séparation(s) complémentaire(s) en vue de récupérer au moins des hydrocarbures légers, notamment de l’éthane, du propane et du butane, qui peuvent avantageusement être envoyés séparément ou en mélange dans un ou des fours de l’étape g) de vapocraquage de manière à accroitre le rendement global en oléfines.
Etape (optionnelle) f) d’hydrocraquage Selon une variante, le procédé de l’invention peut comprendre une étape f) d’hydrocraquage effectuée après l’étape d) de séparation avec au moins une partie dudit effluent hydrocarboné issu de l’étape d) ou effectuée après l’étape e) de fractionnement avec au moins une partie de la deuxième coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C.
Avantageusement, l’étape f) met en œuvre les réactions d’hydrocraquage bien connues de l’homme du métier, et permet plus particulièrement de convertir les composés lourds, par exemple des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C en composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C contenus dans l’effluent hydrocarboné issu de l’étape e) de fractionnement. D’autres réactions, comme l’hydrogénation des oléfines, des aromatiques, l’hydrodémétallation, l’hydrodésulfuration, l’hydrodéazotation, etc. peuvent se poursuivent.
Les composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C ont un BMCI élevé et contiennent par rapport à des composés plus légers, plus de composés naphténiques, naphténo-aromatiques et aromatiques menant ainsi à un ratio C/H plus élevé. Ce ratio élevé est une cause de cokage dans le vapocraqueur, nécessitant ainsi des fours de vapocraquage dédiés à cette coupe. Lorsqu’on souhaite minimiser le rendement de ces composés lourds (coupe distillats moyens) et maximiser le rendement de composés légers (coupe naphta), on peut transformer ces composés au moins en partie en composés légers par hydrocraquage, coupe généralement favorisée pour une unité de vapocraquage.
Ainsi, le procédé de l’invention peut comprendre une étape f) d’hydrocraquage mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrocraquage, mettant en œuvre au moins un lit fixe ayant n lits catalytiques, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, comprenant chacun au moins un catalyseur d'hydrocraquage, ladite section réactionnelle d’hydrocraquage étant alimentée par au moins une partie dudit effluent hydrocarboné issu de l’étape d) et/ou par au moins une partie de la deuxième coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C issue de l’étape e) et un troisième flux gazeux comprenant de l’hydrogène, ladite section réactionnelle d’hydrocraquage étant mise en œuvre à une température moyenne entre 250 et 450°C, une pression partielle d’hydrogène entre 1,5 et 20,0 MPa abs. et une vitesse volumique horaire entre 0,1 et 10,0 h -1 pour obtenir un premier effluent hydrocraqué.
40 Longueur du balai d'essuie-glace
41 Rainure
50 Elément en forme de broche
51 Rainure
60 Elément de prise
62 Relief
100 Elément déflecteur
102 Axe de symétrie de la section du balai d'essuie-glace
103 Paroi latérale de l’élément déflecteur
104 Segment de paroi latérale
130 Surface de fond de la cavité longitudinale
En pratique, dans cette configuration, le piston 60 est très proche de sa position correspondant au seuil de fermeture, de sorte que la tête de fermeture 59 de l’actionneur de fermeture 58 est en contact avec la lame bistable 54, mais sans exercer un effort sur la lame bistable suffisant pour entraîner son basculement de sa position d’ouverture vers sa position de fermeture. Ainsi, dans l’exemple, l’extrémité 64 de la tête de fermeture 59 est en contact avec la lame bistable, mais ne pousse pas sur la lame. Dans cette configuration, le taux d’humidité du sol entourant le dispositif d’arrosage autonome est en cours d’augmentation, entraînant une dilatation du matériau de la quantité 70.
À la , la vanne 12 est en configuration fermée, et le dispositif d’arrosage autonome 10 est dans une configuration après fermeture. En pratique, le passage de la configuration avant fermeture de la à la configuration après fermeture de la s’effectue lorsque le piston 60 atteint sa position correspondant au seuil de fermeture, en étant poussé par la dilatation du matériau 70, de sorte que la tête de fermeture 59 entraîne le basculement de la lame bistable 54 en position de fermeture, dans l’exemple en poussant sur la lame bistable par l’intermédiaire de son extrémité 64. Le basculement de la lame bistable en position de fermeture entraîne le basculement de la membrane 50 en position de fermeture, ce qui interrompt la circulation d’eau C2, entraînant ainsi la membrane 34 en position de fermeture et interrompant ainsi la circulation d’eau C1.
Par ailleurs, lorsque la vanne 12 est en configuration fermée, une dilatation supplémentaire du matériau de la quantité 70 entraînant un déplacement du piston 60 au-delà de sa position correspondant au seuil de fermeture est possible, car à la suite du basculement de la lame bistable 54, l’extrémité 64 de la tête de fermeture 59 est située à distance de la lame bistable.
À partir de la configuration de la , une diminution de l’humidité du sol, entraînant une contraction du matériau hygroscopique de la quantité 70, entraîne un déplacement du piston 60 sous l’effet du ressort 74, jusqu’à atteindre la configuration de la , dans laquelle la vanne 12 est toujours en configuration fermée, et dans laquelle le dispositif d’arrosage autonome 10 est dans une configuration avant ouverture, c’est-à-dire avant la bascule de la vanne 12 en configuration ouverte. En pratique, dans cette configuration avant ouverture, le piston 60 est très proche de sa position correspondant au seuil d’ouverture, de sorte que la tête d’ouverture 57 de l’actionneur d’ouverture 56 est en contact avec la lame bistable 54, mais sans exercer un effort sur la lame bistable suffisant pour entraîner son basculement. Ainsi, dans l’exemple, l’extrémité 62 de la tête d’ouverture est en contact avec la lame bistable, mais ne tire pas sur la lame. Dans cette configuration, le taux d’humidité du sol entourant le dispositif d’arrosage autonome est en cours de diminution, entraînant une contraction du matériau de la quantité 70.
À la , la vanne 12 est en configuration ouverte, et le dispositif d’arrosage autonome 10 est dans une configuration après ouverture. En pratique, le passage de la configuration avant ouverture de la à la configuration après ouverture de la s’effectue lorsque le piston 60 atteint sa position correspondant au seuil d’ouverture, en étant poussé par le ressort 74, de sorte que la tête d’ouverture 57 entraîne le basculement de la lame bistable en position d’ouverture, dans l’exemple en tirant sur la lame bistable par l’intermédiaire de son extrémité 62. Le basculement de la lame bistable en position d’ouverture entraîne le basculement de la membrane 50 en position d’ouverture, ce qui permet la reprise de la circulation d’eau C2, entraînant ainsi la membrane 34 en position d’ouverture et permettant ainsi la reprise de la circulation d’eau C1.
Par ailleurs, lorsque la vanne 12 est en configuration ouverte, une contraction supplémentaire du matériau de la quantité 70 entraînant un déplacement du piston 60 sous l’effet du ressort 74 au-delà de sa position correspondant au seuil d’ouverture est possible, car à la suite du basculement de la lame bistable 54, l’extrémité 62 de la tête d’ouverture 57 est située à distance de la lame bistable.
Dans l’exemple, la course du piston 60 entre sa position correspondant au seuil d’ouverture, comme à la , et sa position correspondant au seuil de fermeture, comme à la , est comprise entre 0,5 mm et 4 mm, de préférence égale à 1 mm. Cette course est déterminée par un taux d’humidité maximal du matériau de la quantité 70, et donc du sol, qui entraîne le basculement de la vanne 12 en configuration fermée lorsqu’il est atteint, et par un taux d’humidité minimal du matériau de la quantité 70, qui entraîne le basculement de la vanne en configuration ouverte lorsqu’il est atteint. Ces deux taux d’humidité définissent une plage d’humidité du sol dans laquelle le dispositif d’arrosage autonome 10 maintient le taux d’humidité du sol en ouvrant et en fermant, de manière autonome, la vanne 12. Cette plage d’humidité est, par exemple, comprise entre 10% et 35%.
De manière particulièrement avantageuse, grâce à la présence de deux actionneurs 56 et 58 distincts l’un de l’autre, c’est-à-dire grâce à la présence d’un actionneur dédié à l’ouverture de la vanne 12 et à la présence d’un autre actionneur dédié à la fermeture de la vanne, le seuil de fermeture provoquant le basculement de la vanne 12 en configuration fermée est distinct du seuil d’ouverture provoquant le basculement de la vanne en configuration ouverte. La présence de deux seuils distincts permet d’optimiser l’irrigation de la zone à irriguer, en contrôlant finement la plage d’humidité du sol dans laquelle le taux d’humidité du sol est maintenu par le dispositif d’arrosage autonome 10, puisque le seuil de fermeture correspond à un taux d’humidité maximal et le seuil d’ouverture correspond à un taux d’humidité minimal. Une tel contrôle est plus efficace pour irriguer une zone que d’autres systèmes existants, pour lesquels il n’existe pas de différenciation entre le seuil d’ouverture et le seuil de fermeture de la vanne.
En outre, et de manière particulièrement avantageuse, en réglant les hauteurs H2 et H4, et donc en modifiant les seuils d’ouverture et de fermeture, on fait varier la plage d’humidité du sol dans laquelle le dispositif d’arrosage autonome 10 maintient le sol de la zone à irriguer. Cette plage d’humidité est alors particulièrement simple à adapter, selon la nature des plantations devant être irriguées par le dispositif d’arrosage autonome 10. Par exemple, pour certaines plantations nécessitant un taux d’humidité variant faiblement, la plage d’humidité du sol est réduite, correspondant alors à une course faible du piston 60. Dans un tel exemple, la vanne 12 est amenée à fréquemment basculer entre ses configurations ouverte et fermée. À l’inverse, pour d’autres plantations tolérant bien de fortes variations d’humidité du sol, la plage d’humidité du sol est augmentée, correspondant alors à une course plus élevée du piston 60. Dans un tel exemple, la vanne 12 est amenée à basculer moins fréquemment entre ses configuration ouvertes et fermées.
Pour optimiser l’irrigation de la zone à irriguer, la lame bistable 54 est particulièrement intéressante. En effet, grâce à la présence de la lame bistable, l’ouverture et la fermeture de la vanne 12 sont franches, c’est-à-dire immédiates, et ne sont donc pas progressives ni sujettes à des oscillations. Une telle ouverture et fermeture franche de la vanne est particulièrement avantageuse pour que l’irrigation de la zone à irriguer soit homogène. À l’inverse, une fermeture et une ouverture progressive ou oscillante de la vanne conduirait à alimenter les moyens d’irrigation avec une circulation d’eau dont le débit varie progressivement ou qui est interrompu. Lorsque les moyens d’irrigation sont par exemple un asperseur, ou un arroseur oscillant, alors la diminution et l’augmentation progressive du débit conduisent à arroser la zone proche des moyens d’irrigation avec de plus grandes quantités d’eau que les zones éloignées des moyens d’irrigation, car lorsque la vanne est en cours de fermeture et d’ouverture, les zones éloignées des moyens d’irrigation ne reçoivent pas d’eau, à cause du débit réduit. Ainsi, l’irrigation des plantations ne serait pas homogène, ce qui est négatif.
En variante non-représentée de l’invention, l’organe de basculement 54 n’est pas un organe de basculement bistable, mais progressif. Dans une telle variante, l’ouverture et la fermeture de la vanne 12 sont progressives. Une telle variante est par exemple adaptée lorsque les moyens d’irrigation sont un système goutte-à-goutte, qui fonctionne avec un débit faible.
En variante non-représentée de l’invention, la tête d’ouverture 57 de l’actionneur d’ouverture 56 est configurée pour pousser sur la lame bistable 54 et la tête de fermeture 59 de l’actionneur de fermeture 58 est configurée pour tirer sur la lame bistable 54.
En variante non-représentée de l’invention, le régulateur 14 ne comprend pas de membrane 50, et le poussoir 52 obstrue directement la circulation d’eau C2, par exemple au niveau du conduit de dérivation 38.
On décrit à présent, en référence à la , un deuxième mode de réalisation d’un dispositif d’arrosage autonome 100. Dans le deuxième mode de réalisation, les éléments analogues à ceux du premier mode de réalisation portent les mêmes références et fonctionnent de la même façon. Si une référence est utilisée dans la description du deuxième mode de réalisation sans être reproduite sur la , elle correspond à la partie ou pièce portant la même référence dans le premier mode de réalisation. Dans ce qui suit, on décrit principalement les différences entre le deuxième mode de réalisation et le premier mode de réalisation.
Une des principales différences du deuxième mode de réalisation avec le premier mode est que le dispositif d’arrosage autonome 100 n’est pas rigide et d’un seul tenant.
Dans le deuxième mode de réalisation, le dispositif d’arrosage autonome 100 présente un premier corps 102, dans lequel est formé la vanne 12, et un deuxième corps 104, distinct du premier corps 102, dans lequel sont formés le régulateur 14 et le capteur d’humidité 16. Dans l’exemple, le premier corps 102 et le deuxième corps 104 sont chacun formés de plusieurs éléments assemblés entre eux, de sorte à former deux ensembles rigides distincts.
Comme cela sera expliqué plus en détail par la suite, le module de traitement 44 est en outre configuré pour faire varier la taille respective en mémoire de chaque partie 54, 56 de la base de données 40 à chaque nouveau vol de l’aéronef 10.
Avantageusement, le module de traitement 44 est en outre configuré pour faire varier le taux de réplication de chaque fichier multimédia à chaque nouveau vol de l’aéronef 10.