INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’utilisation d’une contreplaque 38 (appelée caul plate en anglais) lors de l’étape de consolidation ou de polymérisation ne permet pas d’aplanir ces bourrelets 36 si bien que la pièce finale présente des bourrelets, ce qui peut ne pas être satisfaisant pour certaines pièces à réaliser.
Selon un autre exemple de ce mode de réalisation la valeur caractéristique magnétique acquise de l’aimant est basée sans l’élément métallique ferromagnétique formant la couche corrodable ferromagnétique, et si celle estimée est inférieure à une valeur prédéterminée additionnée à celle acquise alors l’étape f) de déduction en déduit que la couche corrodable ferromagnétique est corrodée.
Selon un autre exemple de ce mode de réalisation la valeur caractéristique magnétique acquise de l’aimant est basée sur une mesure à un premier instant, si celle estimée à un instant ultérieur au premier instant est supérieure d’au moins une valeur prédéterminée à celle acquise lors d’une mesure au premier instant alors l’étape f) de déduction en déduit que la couche corrodable ferromagnétique est corrodée.
Selon un exemple de ce mode de réalisation, la mémoire comprend une courbe de calibration de la valeur caractéristique magnétique de l’aimant par rapport à la corrosion de la couche corrodable ferromagnétique accolée à l’aimant et en ce que l’étape f) de déduction d’une corrosion de la couche corrodable ferromagnétique comprend l’utilisation de cette courbe par une méthode inverse pour en déduire une valeur d’état de corrosion de la couche corrodable ferromagnétique.
Cet exemple permet de donner un état de corrosion, par exemple un pourcentage de corrosion de la couche corrodable ferromagnétique ou encore une épaisseur de couche ferromagnétique restante non corrodée.
Selon cet exemple, le procédé utilise une méthode inverse pour déterminer à partir de la courbe de calibration, un état de corrosion et en outre une possibilité d’un état d’infiltration d’un agent pathogène. En effet, on peut réaliser une courbe de calibration en laboratoire qui peut être modifiée par expérience, dans laquelle il est mesuré en laboratoire une pluralité de valeurs caractéristiques magnétiques de témoins comprenant chacun un aimant identique et une couche corrodable initialement identiques (même matériau et même épaisseur) à une même ou différentes distances prédéterminées pour calculer à partir de la loi de Biot Savart un moment magnétique de chaque témoin, dans laquelle les différentes mesures sont réalisées en ayant leurs couches corrodables selon différents taux de corrosion prédéterminés qui peuvent être déterminés en fonction d’une teneur en chlorure dans une structure par expérience, en reliant chaque valeur de moment magnétique mesurée à la teneur en chlorure dans une structure correspondante. Ainsi par la méthode inverse, on mesure ou calcule le moment magnétique du capteur à partir de l’appareil et par la méthode inverse déduire le taux de corrosion et/ou selon le besoin, une teneur en chlorure à partir de la mesure du moment magnétique en utilisant la courbe de calibration réalisée en laboratoire.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une pluralité d’étapes de détermination d’emplacement de l’appareil et d’étapes de mesures à des emplacements différents dans une zone limitée et en ce que l’estimation de la valeur caractéristique est affinée à chaque mesure de densité de flux magnétique (B) d’un emplacement. Cela permet de s’adapter à une modification de la distance réelle entre l’aimant et l’appareil de mesure ou d’un autre aimant produisant un champ magnétique dans une zone proche de l’aimant pour lequel une valeur est estimée. Par exemple, dans le cas de deux aimants proches l’un de l’autre contre une couche corrodable ferromagnétique, tant que la couche corrodable ferromagnétique n’est pas corrodée, il n’y aura pas d’incidence sur la mesure car la couche corrodable ferromagnétique des aimants va court-circuiter leur champ magnétique mais lorsque la couche corrodable ferromagnétique des aimants est corrodée, la mesure par l’appareil de mesure à l’emplacement déterminé peut capter le champ magnétique d’un ou des deux aimants et estimer une mauvaise valeur d’une caractéristique magnétique (B, ) de l’aimant et donc une déduction de corrosion de la couche corrodée ferromagnétique mais pas forcément au bon endroit. Le fait d’utiliser plusieurs mesures dans une zone prédéterminée par rapport à l’aimant permet d’estimer plus précisément la valeur d’une caractéristique magnétique (B, ) de l’aimant réel puisqu’une des mesures par l’appareil au premier deuxième, troisième etc. emplacements sera forcément moins influencée par l’autre aimant.
Selon un mode de réalisation, le modèle utilise la loi de Biot-Savart pour estimer la valeur d’une caractéristique magnétique (B, ) selon son repère tridimensionnel propre x, y et z. Connaissant l’emplacement de l’aimant et celle de l’appareil, cela permet de calculer et d’estimer facilement le moment magnétique de l’aimant dans son repère.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’acquisition et de stockage de données comprend en outre des données d’orientation des pôles des aimants par rapport au point d’origine du repère global. Cela permet d’estimer un aimant orienté aléatoirement par rapport à l’emplacement de mesure. Par exemple dans le cas d’une paroi comprenant un enrobage poreux dans lequel un témoin comprenant l’aimant et la couche corrodable, le témoin peut avoir été soit aléatoirement positionné, soit désorienté lors de la procédure de coulage de l’enrobage poreux, l’étape d’acquisition comprend une mesure d’orientation de l’aimant par rapport à la surface d’auscultation pour acquérir l’orientation et ainsi de prendre en compte l’orientation de l’aimant par rapport à la surface contre lequel l’appareil de mesure réalise la mesure à l’emplacement déterminé. L’orientation de l’aimant peut être effectuée à l’aide de l’appareil de mesure ou encore d’une boussole. Ainsi seulement dans le cas où l’aimant est positionné en ayant sa face ayant le pôle nord et sud en parallèle avec la face de la paroi, l’aimant sera inexploitable ou difficilement exploitable.
Par exemple l’appareil comprend un magnétomètre avec sonde de Hall pour permettre de mesurer les directions et sens du champ magnétique et ainsi en déterminer l’orientation de l’aimant. Par exemple un dôme régulier représentera un aimant positionné tel qu’une face comprenant le nord et le sud est perpendiculaire à la sonde du magnétomètre permettant d’indiquer que cette face de l’aimant est parallèle à la surface d’auscultation et si le dôme est irrégulier, l’appareil peut comprendre un facteur correctif permettant d’indiquer l’orientation de la surface de l’aimant par rapport à sa sonde.
Selon un mode de réalisation, le procédé peut comprend en outre une étape d’estimation de l’orientation de l’aimant à l’aide des valeurs d’une caractéristique magnétique mesurées et l’étape d’estimation par le processeur d’au moins la valeur d’une caractéristique magnétique estimée est fonction de l’orientation déterminée. Cela permet de prendre en compte le cas d’une orientation différente de l’aimant par rapport à l’origine. Par exemple, dans le cas d’un témoin comprenant un aimant et une couche corrodable dans une paroi, en cas de fissure traversant la zone de l’aimant, l’aimant peut être légèrement incliné par rapport à son orientation initiale et donc modifier la valeur de la caractéristique magnétique (B, m) à mesurer sur la face de la paroi par rapport à une valeur mesurée si l’aimant avait gardé son orientation initiale.
Selon un mode de réalisation, dans lequel un témoin de corrosion est situé dans un enrobage poreux d’une paroi, notamment en béton armé, le témoin de corrosion comprenant un des aimants et au moins une couche corrodable ferromagnétique solidaire de l’aimant reliant le pôle nord au sud, et dans lequel l’étape de déduction d’une corrosion de la couche corrodable ferromagnétique et celle de la couche corrodable ferromagnétique du témoin.
Un tel témoin permet ainsi, lorsqu’il est placé entre l’armature et la surface de la paroi contre laquelle la mesure est réalisée par l’appareil de mesure permet en cas de détérioration de la couche corrodable ferromagnétique d’estimer par le processeur au moins la valeur d’une caractéristique magnétique (B, ) de l’aimant par le biais de la mesure ou des mesures par l’appareil de mesure, supérieure à celle estimée lorsque la couche corrodable ferromagnétique était en parfait état et ainsi indiquer à un opérateur de maintenance que la paroi poreuse comprend des agents pathogènes à la corrosion au moins jusqu’à l’emplacement du témoin comprenant cette couche corrodable ferromagnétique.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’acquisition de donnée d’emplacement des aimants dans le repère global X, Y, Z comprend : une sous-étape de recherche de signal d’une densité de flux magnétique (B) au moyen de l’appareil de mesure d’une valeur de caractéristique magnétique du champ magnétique dans une zone limitée et de mesure et d’enregistrement de la valeur du signal la plus importante de chaque zone limitée, une sous-étape d’enregistrement d’un emplacement dans le repère tridimensionnel global par un processeur dans une mémoire lorsque l’appareil de mesure a mesuré une valeur d’une caractéristique magnétique la plus importante, une sous-étape de déduction de la distance entre l’aimant et l’emplacement et l’enregistrement de l’emplacement de chaque aimant permanent dans un repère tridimensionnel global.
Un tel mode de réalisation, permet d’une part d’obtenir une référence de départ d’une ou de valeurs d’une caractéristique magnétique d’un champ magnétique fourni par l’aimant localisé à un emplacement de mesure, et d’autre part d’acquérir des données pour cartographier l’emplacement de l’aimant par exemple du témoin.
Un autre aspect de l’invention concerne aussi un procédé d’estimation de la teneur d’un agent pathogène dans une paroi comprenant un emballage poreux , comprenant : le procédé de détection de corrosion décrit précédemment, une étape de déduction d’infiltration d’agent pathogène dans la paroi en fonction d’une courbe de calibration, des emplacements du ou des témoins comprenant l’aimant et des évaluations de corrosion de la couche corrodable ferromagnétique.
Cela permet à des agents de maintenance d’estimer le moment et la localisation d’une maintenance préventive en resolidifiant l’enrobage poreux de la paroi pour éviter que l’armature ne soit endommagée.
Selon un mode de réalisation particulier, l’emballage ou élément d’emballage est constitué de ou comprend au moins un polymère choisi parmi polyéthylène (PE), polypropylène (PP), polytéréphtalate d'éthylène (PET), polystyrène (PS), polychlorure de vinyle (PVC), polycarbonate (PC), polyamide (PA), polylactide (PLA), polyacétate de vinyle (PVAc), matériaux cellulosiques et/ou du verre.
Selon un mode de réalisation particulier, le polymère à empreinte(s) moléculaire(s) est en contact avec l’aliment ou la composition cosmétique ou l’échantillon biologique ou issu de l’environnement.
Par « est en contact avec l’aliment ou la composition cosmétique ou l’échantillon biologique ou issu de l’environnement », on entend notamment que ledit polymère est en contact direct avec l’aliment ou la composition cosmétique ou l’échantillon biologique ou issu de l’environnement, lequel ou laquelle est sous la forme d’une phase liquide, gel, et/ou solide.
Selon un autre mode de réalisation particulier, le polymère à empreinte(s) moléculaire(s) n’est pas en contact avec l’aliment ou la composition cosmétique ou l’échantillon biologique ou issu de l’environnement.
Par « n’est pas en contact avec l’aliment ou la composition cosmétique ou l’échantillon biologique ou issu de l’environnement », on entend notamment que ledit polymère n’est pas en contact direct avec l’aliment ou la composition cosmétique ou l’ échantillon biologique ou issu de l’environnement, mais en contact indirect. Ce contact indirect est en particulier un contact avec l’espace de tête, c’est-à-dire la phase gazeuse entre l’emballage et l’échantillon à analyser, en particulier l’aliment ou la composition cosmétique ou l’échantillon biologique ou issu de l’environnement, lequel ou laquelle est sous la forme d’une phase liquide, gel et/ou solide.
Selon un autre aspect, l’invention concerne l’utilisation d’un polymère tel que précédemment défini, ou d’un emballage ou élément d’emballage tel que précédemment défini, pour la détection d’au moins un composé choisi parmi les aldéhydes et les cétones produits lors de la dégradation d’un aliment ou d’une composition cosmétique.
Selon un autre aspect, l’invention concerne l’utilisation d’un polymère tel que précédemment défini, ou d’un emballage ou élément d’emballage tel que précédemment défini, pour la détection d’au moins un composé choisi parmi les aldéhydes et les cétones présents dans l’environnement. Ceci permet notamment un suivi de la pollution de l'air et de l'eau.
Selon un autre aspect, l’invention concerne l’utilisation d’un polymère tel que précédemment défini, ou d’un emballage ou élément d’emballage tel que précédemment défini, pour la détection d’au moins un composé choisi parmi les aldéhydes et les cétones étant des composés cible en médecine et/ou en biologie. Ceci permet notamment la détection de maladies, notamment de cancers.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé de détection d’un composé choisi parmi les aldéhydes et les cétones, notamment produits lors de la dégradation d’un aliment ou d’une composition cosmétique ou présents dans un échantillon biologique ou issus de l’environnement, comprenant :
(i) une étape de mise en contact d’un polymère tel que précédemment défini avec le composé ;
(ii) une étape de détection dudit composé.
Le composé est notamment choisi parmi les aldéhydes et les cétones présents dans l’environnement, ou parmi les aldéhydes et les cétones étant des composés cible en médecine et/ou en biologie.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un procédé de détection de la dégradation d’un aliment ou d’une composition cosmétique emballé(e), comprenant :
(i) une étape de mise en contact d’un polymère tel que précédemment défini, au sein de l’emballage, avec le composé ;
(ii) une étape de détection d’un composé choisi parmi les aldéhydes et les cétones produits lors de la dégradation dudit aliment ou de ladite composition cosmétique.
Selon un mode de réalisation particulier, la détection du composé de l’étape (ii) est réalisée par évaluation de la couleur du polymère, le au moins un groupe fluorophore ou chromophore étant un groupe chromophore.
Les mesures d’étalement sont réalisées sur mortier de béton équivalent à une température de 20°C selon les dispositions de la norme NF EN 12350-8 en utilisant le mini-cône MBE (cône d’Abrams à échelle ½).
La résistance à la compression est mesurée pour les mortiers de béton équivalent sur des prismes 4cm x 4cm x 16cm selon la norme NF EN 196-1 à 24 h et à 28 jours.
Mesures sur les bétons Le volume du squelette granulaire est établi selon le modèle d’empilement compressible [2].
La viscosité est mesurée à l’issue du gâchage pour les compositions de béton frais par détermination du temps d’écoulement dans un entonnoir en « V » (« V funnel ») à une température de 20°C selon les dispositions de la norme XP P18-469.
Les mesures d’affaissement au cône d’Abrams sont réalisées à l’issue gâchage sur les compositions de béton frais à une température de 20°C selon les dispositions de la norme NF EN 12350-2.
La résistance à la compression est mesurée pour les bétons durcis sur des éprouvettes cylindriques de diamètre 110 mm et hauteur 220 mm selon la norme NF EN 12390-3 à 18 h, 24 h, 7 jours et 28 jours.
Exemple 1 Préparation d e mortiers de béton équivalent conformes et non conformes à l’invention pour différentes teneurs en ciment
Le liant est préparé par malaxage à sec de ciment (CEM), de filler calcaire (FC) et de métakaolin (MK) dans les proportions indiquées en tableau 1.
Le mortier de béton équivalent est préparé par malaxage du sable, du liant, du superplastifiant et de l’eau, le rapport pondéral eau/liant (E/L) et la teneur en superplastifiant, exprimée en poids commercial, étant indiqués en tableau 1.
Les liants mis en œuvre dans les essais A et B comprennent respectivement 35% et 12,5% de ciment.
Exemple 2 Préparation d e mortiers de béton équivalent conformes et non conformes à l’invention pour différentes teneurs en métakaolin
Des mortiers de béton équivalent sont préparés selon le protocole détaillé en exemple 1 dans les proportions indiquées en tableau 2.
Les liants mis en œuvre dans les essais A, C, D, E et F comprennent respectivement 12,5%, 0%, 5%, 10% et 15% de métakaolin.
Exemple 3 Préparation d e mortiers de béton équivalent conformes et non conformes à l’invention
Des mortiers de béton équivalent sont préparés selon le protocole détaillé en exemple 1 dans les proportions indiquées en tableau 3. Le volume de pâte correspond au pourcentage du volume de pâte par rapport au volume poreux du squelette granulaire.
La composition de l’essai Témoin G est dénuée de superplastifiant. La composition de l’essai Témoin H possède un rapport E/L plus grand que l’Essai A.
De préférence, pour chaque diode de dérivation, une des deux électrodes est reliée à la structure photovoltaïque correspondante par au moins un interconnecteur métallique, notamment un fil ou un ruban métallique.
Pour chaque diode de dérivation, une des deux électrodes peut être en contact direct avec la face arrière la structure photovoltaïque correspondante, notamment de la cellule photovoltaïque de la structure photovoltaïque ou de la première cellule photovoltaïque de la structure photovoltaïque. En variante, le module peut comporter une couche conductrice séparant, pour chaque diode de dérivation, une des deux électrodes de la structure photovoltaïque, notamment une couche métallique rapportée ou directement formée sur l’électrode ou une colle électriquement conductrice, notamment à base de silicone ou époxy. La couche conductrice peut comporter une épaisseur comprise entre 10 à 100 µm, préférentiellement 20 à 80µm. De préférence, pour chaque diode de dérivation, une des deux électrodes est en contact direct ou indirect avec une anode de la structure photovoltaïque correspondante.
De préférence, pour chaque diode de dérivation, une des deux électrodes est reliée à la structure photovoltaïque correspondante par un interconnecteur métallique tel que décrit précédemment et l’autre des deux électrodes est en contact direct ou indirect, tel que décrit précédemment, avec la structure photovoltaïque correspondante.
De préférence, une des deux électrodes de la diode de dérivation pour chaque structure photovoltaïque, est une extension de l’une des deux électrodes de la diode de dérivation pour une structure photovoltaïque antérieur ou suivante.
Au moins deux des structures photovoltaïques peuvent être reliées électriquement entre elles en série. Dans ce cas, l’électrode reliée à l’une des deux structures photovoltaïques par un interconnecteur métallique peut être une extension de l’électrode en contact direct avec l’autre des deux structures photovoltaïques ou séparés de l’autre des structures photovoltaïques par une couche conductrice.
Au moins deux des structures photovoltaïques peuvent être reliées électriquement entre elles en parallèle. Dans ce cas, l’électrode reliée à l’une des deux structures photovoltaïques par un interconnecteur métallique peut être une extension de l’électrode reliée à l’autre structure photovoltaïque correspondante par un interconnecteur métallique ou de l’électrode en contact direct ou indirect avec une des deux structures photovoltaïques peut être une extension de de l’électrode en contact direct ou indirect avec l’autre des deux structures photovoltaïques .
De préférence, chaque diode de dérivation est configurée pour supporter un courant au moins égal au maximum de courant susceptible de parcourir la structure photovoltaïque qu’elle protège. De préférence, chaque diode de dérivation accepte un courant supérieur ou égal à 0,5A.
De préférence, chaque diode de dérivation est configurée pour laisser passer le courant lorsque la cellule photovoltaïque ou une des cellules photovoltaïques de la structure photovoltaïque correspondante reçoit une intensité lumineuse inférieure ou égale à 5% de l’intensité lumineuse reçue par les autres cellules photovoltaïques.
La structure multicouche de connexion électrique comportant une diode de blocage pour une pluralité de structures photovoltaïques montées entre elles en série, la diode de blocage comportant deux électrodes de blocage reliées électriquement respectivement à des bornes de polarité opposés de la première et de la dernière structure photovoltaïque de la série, et une portion semi conductrice de blocage en contact avec les deux électrodes de blocage par des surfaces différentes.
Par « diode de blocage », on comprend une diode permettant le passage du flux de courant d'une série de structures photovoltaïques vers une batterie ou un régulateur de charge mais empêche le flux de courant de la batterie ou du régulateur de charge vers la série, empêchant ainsi la décharge de la batterie dans les structures photovoltaïques, notamment en l’absence de luminosité lorsque les structures photovoltaïques sont polarisées en inverse .
Le module comporte, de préférence, au moins une structure de protection encapsulant les structures photovoltaïques et/ou la structure multicouche de connexion électrique. La structure de protection peut comporter un matériau d’encapsulation polymère, notamment en un silicone transparent, préférentiellement à faible taux de dégazage, par exemple de l’éthylène-acétate de vinyle (EVA) ou du polyoxyéthylène (POE) ou tous autres matériaux traditionnellement utilisés comme encapsulant de module PV. La structure de protection peut également comporter une plaque de couverture protégeant la surface extérieure du module de l’extérieur, notamment une plaque en verre ou en polymère, par exemple en polyétheréthercétone (PEEK) ou un film fluoré.
L’invention a également trait à un procédé de fabrication d’une structure multicouche de connexion électrique s’étendant sur un substrat tel que décrit précédemment configurée pour recevoir des structures photovoltaïques, comportant le dépôt des couches successives de la structure multicouche de connexion électrique sur le substrat pour former une pluralité de diodes de dérivation.
L’invention a également trait à un procédé de fabrication d’un module tel que décrit précédemment comportant : - le dépôt des couches successives de la structure multicouche de connexion électrique sur le substrat pour former une pluralité de diodes de dérivation - l’adjonction de structures photovoltaïques sur la structure multicouche de connexion électrique de sorte que les structures photovoltaïques se superposent chacune à une des diodes de dérivation, - la liaison électrique, notamment par des interconnecteurs métalliques, des structures photovoltaïques entre elles, notamment par l’intermédiaire des diodes de dérivation, de sorte que les diodes soient passantes lorsque la structure photovoltaïque correspondante ne l’est pas.
L’invention a également pour objet l’utilisation du module tel que décrit précédemment pour la fabrication de panneaux photovoltaïques, notamment destinés à une utilisation spatiale ou terrestre.
De préférence, les structures photovoltaïques comportent une unique cellule photovoltaïque et le module est utilisé pour la fabrication de panneaux photovoltaïques destinés à un usage spatial. Le module peut être utilisées pour la fabrication des générateurs solaires de satellite.
L’invention pourra être mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui va suivre, d’exemples de mise en œuvre non limitatifs de celle-ci, et à l’examen de dessin annexé, sur lequel :
- le premier calculateur régule soit la vanne avant droite de la suspension secondaire du bogie avant et la vanne arrière gauche de la suspension secondaire du bogie arrière, soit la vanne avant gauche de la suspension secondaire du bogie avant et la vanne arrière droite de la suspension secondaire du bogie arrière.