INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon encore un autre aspect de l’invention, l’information relative à un niveau d’activité du numéro de téléphone comprend en outre un indicateur d’activité, ledit procédé comprend la vérification d’une valeur du niveau d’activité dudit numéro de téléphone pendant la période d’observation donnée, par comparaison de la valeur dudit au moins un compteur à un seuil d’acceptabilité donné et la mise à jour dudit indicateur d’activité, ledit indicateur étant positionné à une valeur « inactif » lorsque la valeur dudit compteur est inférieure au seuil d’acceptabilité donné et à une valeur « actif » sinon.
Avantageusement, la table de données est enrichie d’un indicateur d’activité qui traduit la mise en œuvre d’une politique de réattribution des numéros de téléphone non attribués à de nouveaux utilisateurs. Cette information pourra ensuite être directement exploitée par un équipement du réseau en charge de la gestion de la clientèle et de la réattribution de numéros de téléphone à de nouveaux utilisateurs, en choisissant un numéro de téléphone non attribué dont l’indicateur d’activité a la valeur « inactif ».
L’invention concerne également un dispositif de gestion d’au moins un numéro de téléphone non attribué dans un réseau de communications, ledit numéro de téléphone étant précédemment attribué à un utilisateur du réseau de communications jusqu’à une date donnée, dite date de suspension. Ledit dispositif est configuré pour mettre en œuvre au niveau d’un équipement du réseau: - l’obtention d’une information relative à au moins une demande d’établissement d’appel reçue par ledit réseau de communications vers ledit numéro de téléphone pendant une période temporelle donnée, dite période d’observation, postérieure à ladite date de suspension ; - la mise à jour, au moins en fonction de ladite information relative à au moins une demande d’établissement d’appel, d’au moins une information relative à un niveau d’activité dudit numéro de téléphone dans le réseau de communication, ladite information relative à un niveau d’activité étant représentative d’un nombre de demandes d’établissement d’appel vers ledit numéro de téléphone reçus par le réseau de communications pour la période d’observation donnée, et le stockage, dans une entrée d’une première table de données, dite table des numéros de téléphone non attribués, de ladite au moins une information relative à un niveau d’activité dudit numéro de téléphone en association avec ledit numéro de téléphone.
Avantageusement, ledit dispositif configuré pour mettre en œuvre les étapes du procédé de gestion tel que décrit précédemment.
Avantageusement, ledit dispositif est intégré dans un équipement de communications du réseau de communications, tel qu’un serveur d’applications de téléphonie ou un équipement proxy .
Avantageusement, ledit équipement de communications est compris dans un système de gestion d’au moins un numéro de téléphone non attribué dans un réseau de télécommunications.
De l’instant temporel t 5 à l’instant temporel t 6 (ou l’instant temporel t 0 ), correspondant à la sixième phase VI, les interrupteurs K 1 , K 4 , K 5 et K 8 sont passants ou fermés. La tension piézoélectrique totale V p égale à -V in +V out . Une puissance positive est tirée sur la tension d’entrée V in en même temps qu’une puissance positive est fournie à la tension de sortie V out .
Configuration élévateur E4 La quatrième configuration élévateur E4 diffère de la troisième configuration élévateur E3, décrite précédemment, seulement en ce qu’elle intègre une excursion à V ZVS égale à +V in +V out en l’instant temporel t 0 . Cette excursion de tension permet de passer du palier de tension piézoélectrique totale V p égal à -V in +V out au palier de tension piézoélectrique totale V p égal à V in -V out en commutation ZVS au niveau des interrupteurs. Ce passage se fait en deux étapes, une première étape de l’instant temporel t 5b à l’instant temporel t 6 (ou l’instant temporel t 0 ) pour passer de la tension piézoélectrique totale V p égale à -V in +V out à la tension piézoélectrique totale V p égale à +V in +V out , puis une seconde étape de l’instant temporel t 0 à l’instant temporel t 1 pour passer de la tension piézoélectrique totale V p égale à V in +V out à la tension piézoélectrique totale V p égale à V in +V out .
De l’instant temporel t 5b à l’instant temporel t 6 (ou l’instant temporel t 0 ), le signe du courant I L conduit à une augmentation de la tension piézoélectrique totale V p . La tension piézoélectrique totale V p passe donc de –V in +V out à V in +V out . Seule la tension V pa a besoin d’être modifiée, et doit passer de -V in à V i n , ce qu’elle fait naturellement avec l’augmentation de la tension piézoélectrique totale V p , tandis que la tension V pb reste constante et fixée à V out via le maintien des interrupteurs K 1 et K 4 passants (soit en maintenant une commande de fermeture, soit naturellement via leur diode inverse intrinsèque, soit encore via une diode parallèle additionnelle).
Durant la première étape de cette première phase I, à charge sensiblement constante, seuls les interrupteurs K 1 et K 4 sont alors commandés en position fermée.
En l’instant temporel t 6 (ou l’instant temporel t 0 ), la tension V pa et la tension V pb sont donc pré-positionnées sur respectivement V in et V out , et la fermeture des interrupteurs K 6 , K 7 s’effectue en mode ZVS. A l’instant temporel t 0 , les interrupteurs K 6 et K 7 se ferment, tandis que les interrupteurs K 1 et K 4 s’ouvrent.
De l’instant temporel t 0 à l’instant temporel t 1 , correspondant à la deuxième étape de la première phase I, le signe du courant I L conduit à une diminution de la tension piézoélectrique totale V p . La tension piézoélectrique totale V p passe donc de V in +V out à V in -V out . Seule la tension V pb a besoin d’être modifiée, et doit passer de V out à -V out , ce qu’elle fait naturellement avec la diminution de la tension piézoélectrique totale V p , tandis que la tension V pa reste constante et fixée à +V in via le maintien des interrupteurs K 6 et K 7 fermés.
Durant la deuxième étape de cette première phase I, à charge sensiblement constante, seuls les interrupteurs K 6 et K 7 sont alors commandés en position fermée.
En l’instant temporel t 1 , la tension V pa et la tension V pb sont donc déjà repositionnées sur les valeurs du palier de tension suivant, et la fermeture des interrupteurs K 2 , K 3 s’effectue en mode ZVS. Si les interrupteurs K 2 et K 3 disposent d’une diode inverse intrinsèque ou d’une diode additionnelle placée en parallèle, leur mise en conduction peut se faire naturellement au regard du signe du courant. Les interrupteurs K 6 , K 7 étaient déjà fermés. A l’instant temporel t 1 , les interrupteurs K 2 et K 3 se ferment ou deviennent passants.
L’homme du métier observera que pour les première et deuxième configurations élévateur E1 et E2 de la , les interrupteurs K 2 et K 3 peuvent être de simples diodes qui s’ouvrent et se ferment naturellement. De manière analogue, pour les troisième et quatrième configurations élévateur E3 et E4 de la , les interrupteurs K 1 et K 4 peuvent être de simples diodes qui s’ouvrent et se ferment naturellement.
En complément facultatif, dans les exemples des figures 5 à 9, le convertisseur 10 comprend en outre au moins un circuit d’aide à la commutation 50, chaque circuit d’aide à la commutation 50 étant connecté à un point milieu respectif parmi les premier(s) 38 et deuxième(s) 48 points milieux, chaque circuit d’aide à la commutation 50 étant configuré pour, via la circulation d’un courant préalablement reçu, décharger une capacité parasite d’au moins un interrupteur 36, 46 du pont de commutation 30, 40 respectif auquel il est connecté, et respectivement charger au moins une capacité parasite d’un autre interrupteur 36, 46 dudit pont de commutation 30, 40.
Dans les exemples des figures 5 et 8, le convertisseur 10 comprend un unique circuit d’aide à la commutation 50 connecté au premier pont de commutation 30 ou bien au deuxième pont de commutation 40. Dans l’exemple de la , l’unique circuit d’aide à la commutation 50 est connecté au deuxième pont de commutation 40. Dans l’exemple de la , l’unique circuit d’aide à la commutation 50 est connecté au premier pont de commutation 30.
Dans les exemples des figures 5 et 8, le deuxième pont de commutation 40 comporte deux deuxièmes branches de commutation 42, respectivement le premier pont de commutation 30 comporte deux premières branches de commutation 32 ; et le circuit d’aide à la commutation 50 est alors connecté entre les points milieux respectifs 38, 48 des deux branches de commutation 32, 42 dudit pont 30, 40. Dans l’exemple de la , le circuit d’aide à la commutation 50 est alors connecté entre les deuxièmes points milieux 48 des deux deuxièmes branches de commutation 42 du deuxième pont de commutation 40. De manière analogue, dans l’exemple de la , le circuit d’aide à la commutation 50 est alors connecté entre les premiers points milieux 38 des deux premières branches de commutation 32 du premier pont de commutation 30.
En variante, non représentée, le convertisseur 10 comprend deux circuits d’aide à la commutation 50, un premier circuit d’aide à la commutation étant connecté au premier pont de commutation 30 et un deuxième circuit d’aide à la commutation étant connecté au deuxième pont de commutation 40.
Selon cette variante, l’homme du métier comprendra que chaque circuit d’aide à la commutation 50 est susceptible d’être connecté entre les points milieux respectifs 38, 48 des deux branches de commutation 32, 42.
Chaque circuit d’aide à la commutation 50 est configuré, via la circulation d’un courant I CALC préalablement reçu, pour décharger au moins une capacité parasite d’un interrupteur 36, 46, de préférence un interrupteur à fermer, du pont de commutation 30, 40 respectif auquel il est connecté ; respectivement pour charger au moins une capacité parasite d’un autre interrupteur 36, 46, de préférence un interrupteur à ouvrir ou à maintenir ouvert, dudit pont de commutation 30, 40.
Chacun des interrupteurs dudit pont de commutation 30 est ouvert lors de la circulation, par le circuit d’aide à la commutation 50, du courant préalablement reçu.
En remarquant que les densités de distance parcourue par le terminal mobile et sont indépendantes l’une de l’autre par construction, la propriété (3) se réécrit alors :
En considérant la densité de distance parcourue moyenne du terminal mobile vérifiant l’équation (3’) comme le résultat de deux expériences aléatoires dont l’ordre n’importe pas, il est alors possible d’écrire, en notant pour tout :
que l’on peut réécrire, grâce à l’indépendance des deux densités de distance parcourue par le terminal mobile et , sous la forme :
Une telle expression est facilement généralisable à n densités de distance parcourue par le terminal mobile indépendantes où n correspond au nombre de couple C i d’évènements constitués pour une fenêtre temporelle donnée.
L’équation (4) peut ensuite être normalisée afin de vérifier la propriété suivante :
, qui traduit le fait que la distance moyenne parcourue par le terminal mobile recherchée est positive ou nulle.
Le même raisonnement peut être appliqué afin d’obtenir une combinaison entre elles des différentes valeurs d’une incertitude de déplacement du terminal mobile inhérente au réseau de communication radio obtenues pour les couples d’évènements réseau appartenant au deuxième jeu d’évènements réseau JER2.
Comme précédemment, on considère deux couples d’évènements appartenant au deuxième jeu d’événements réseau JER2, un premier couple d’événements C 3 constitué des évènements ER3 et ER4 et un deuxième couple d’événements C 4 constitué des évènements ER7 et ER8, ainsi que les densités de distance parcourue de déplacement du terminal mobile correspondantes obtenues à l’issue de la mise en œuvre des étapes E1 et E2, et notées respectivement et . On obtient alors une variable aléatoire ’ représentant une incertitude de déplacement du terminal mobile inhérente au réseau de communication radio moyenne.
Dans certains modes de réalisation, on peut par exemple comparer la première densité de distance parcourue par le terminal mobile, obtenue à partir de couples d’évènements appartenant au premier jeu d’évènements réseau JER1, à cette information de bruit, obtenue à partir de couples d’évènements appartenant au deuxième jeu d’évènements réseau JER2, afin de déterminer si le terminal mobile s’est effectivement déplacé, i.e. a changé de station de base de rattachement consécutivement à un déplacement (effectif) ou si le terminal mobile n’a pas quitté la zone de couverture d’une station de base et est donc immobile du point de vue du réseau de communications radio.
Dans certains modes de réalisation, pour comparer la première densité de distance parcourue et la deuxième densité de distance parcourue, on détermine, par exemple une distance de Hellinger au cours d’une étape E4. Une telle distance de Hellinger peut être construite à partir d’un coefficient de Bhattacharyya.
Comme expliqué plus en détails ci-après, la valeur de la distance de Hellinger ainsi construite permet de déterminer si le terminal mobile s’est effectivement déplacé. Lorsque la distance de Helliger a une valeur élevée, c’est-à-dire lorsqu’elle est proche de 1, on considère que le terminal mobile s’est effectivement déplacé. Lorsque la distance de Helliger a une valeur faible, c’est-à-dire lorsqu’elle est proche de 0, on considère que le terminal mobile est en situation d’immobilité. Ainsi, pour des densités de probabilité continues p et q, le coefficient de Bhattacharyya est défini comme : .
Un tel coefficient de Bhattacharyya est compris entre 0, cas où les densités de probabilité continues p et q ne se recouvrent pas, et 1, cas où les densités de probabilité continues p et q sont égales.
La distance de Hellinger est alors définie comme : .
Cette distance est aussi comprise entre 0, cas où les densités de probabilité continues p et q ne se recouvrent pas, et 1, cas où les densités de probabilité continues p et q sont égales.
Les et représentent respectivement une situation dans laquelle le terminal mobile est immobile du point de vue du réseau de communications radio et une situation dans laquelle le terminal mobile est mobile du point de vue du réseau de communications radio.
En effet, sur la figure A4, on voit que les deux densités de distance parcourue se recouvrent presque intégralement, cela correspondant à une distance de Hellinger proche de 0. Sur la , au contraire, on voit que les deux densités de distance parcourue ne se recouvrent pas, cela correspondant à une distance de Hellinger proche de 1.
Avantageusement, le ressort du transducteur électromagnétique de l’invention comprend un premier ressort fixé sur une face externe d’un des éléments ferromagnétiques supplémentaires et un second ressort fixé sur une face externe de l’autre élément ferromagnétique supplémentaire.
Avantageusement, le ressort du transducteur électromagnétique de l’invention comprend au moins un ressort plat s’étendant principalement dans un plan perpendiculaire au premier axe, étant préférablement un ressort en spirales à trois branches.
Avantageusement, la bobine du transducteur électromagnétique de l’invention est entièrement noyée dans l’élément ferromagnétique externe.
Avantageusement, la masse centrale du transducteur électromagnétique de l’invention est flanquée d’au moins un côté selon le premier axe par un troisième aimant et un élément ferromagnétique supplémentaire.
Avantageusement, le support du transducteur électromagnétique de l’invention comprend plusieurs bobines.
Avantageusement, les axes des pôles du premier et du second aimant du transducteur électromagnétique de l’invention sont inversés selon le premier axe.
Avantageusement, la masse centrale du transducteur électromagnétique de l’invention est cylindrique.
Avantageusement, le transducteur électromagnétique de l’invention comprend en outre une protection de la bobine.
L’invention concerne également un ensemble de transducteurs électromagnétiques tels que décrits précédemment, les bobines des transducteurs électromagnétiques étant reliées entre elles en parallèle et/ou en série.
Brève description des figures D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite en référence au dessin annexé donné à titre d’exemple et qui représente :
La représente un modèle décrivant le comportement de modèle générique de récupérateurs à transduction électromagnétique sous hypothèse de petits déplacements, associé à un circuit d’adaptation d’impédance.
La représente de façon schématique un transducteur électromagnétique dont la masse centrale est en position d’équilibre.
La représente de façon schématique un transducteur électromagnétique dont la masse centrale est déplacée par rapport à la position d’équilibre et selon un premier axe.
La représente de façon schématique un transducteur électromagnétique dont la masse centrale est déplacée par rapport à la position d’équilibre, selon un premier axe et inversement au déplacement de la masse centrale dans la .
La représente un ressort plat en spirale à trois branches d’épaisseur 0.5mm.
La représente un ressort plat en spirale à trois branches d’épaisseur 1mm.
Une nervure (11) apporte notamment de la rigidité à la structure de l’embase (2), permettant d’éviter la flexion des parois longitudinales (6) voire des parois latérales (7) lors de l’écartement des branches (3) soumises à des forces de traction excessives.
Selon une caractéristique complémentaire, au moins une des parois longitudinales (6) et/ou des parois latérales (7) comprend une lumière.
Selon la caractéristique précédente, une lumière joue le rôle d’emprisonner la glace formée dans au moins un espace interne (10), pour éviter la sortie de la glace de l’espace interne (10), lors de l’expansion de la glace et ou de l’écartement des branches (3), et augmenter ainsi la dégradation du dispositif d’accrochage (1), mis sous tension par les fils releveurs, par conservation de l’eau gelée à l’intérieur d’au moins un espace interne (10).
Une lumière dans une paroi réduit également la quantité de matière utilisée lors du moulage de la pièce.
Selon un mode d’exécution, non illustré, les parois latérales (7) comprennent chacune une lumière.
Selon un autre mode d’exécution, non illustré, les parois longitudinales (6) comprennent chacune une lumière.
Selon des modes de réalisation dans lesquels le dispositif d’accrochage (1) comprend au moins deux parois internes (9), au moins une paroi interne (9) comprend une lumière.
Etant donné que le dispositif d’accrochage (1) selon l’invention, comprend un assemblage de doubles parois, à savoir deux parois longitudinales (6) et deux parois latérales (7), leur épaisseur respective peuvent être bien inférieure à celles d’une agrafe plane conventionnelle.
Une épaisseur réduite des parois favorise également la photo dégradation du matériau par l’exposition aux ultraviolets, favorisant la rupture du dispositif d’accrochage (1) à la venue de la saison hivernale.
Selon une caractéristique, l’épaisseur des parois (6, 7, 8) du dispositif d’accrochage (1) sont inférieure ou égale à 1 millimètre, de préférence inférieure à 1 millimètre, de préférence inférieure à 0,8 millimètres, plus préférentiellement égale à 0,5 millimètre.
Selon le mode de réalisation illustré, l’épaisseur des parois (6, 7, 8) du dispositif d’accrochage (1) sont égale ou sensiblement égale à 0,5 millimètre.
Il a été estimé qu’un dispositif d’accrochage (1) conforme au mode de réalisation illustré aux figures 1 à 6, ayant une épaisseur de parois (6, 7, 8) égale ou sensiblement égale à 0,5 millimètres, nécessite, selon son dimensionnement, entre 20 à 40 pourcents de matière plastique en moins qu’une agrafe conventionnelle plane à une unique paroi ayant une épaisseur moyenne de 1 millimètre.
Il est entendu qu’en comparaison d’une agrafe conventionnelle dont l’épaisseur moyenne est comprise entre 2 et 5 millimètres, le dispositif d’accrochage (1) selon l’invention, de par sa structure, optimise la quantité de matière employée.
En considérant une résistance à la traction équivalente entre une agrafe plane conventionnelle et le dispositif d’accrochage (1) selon l’invention, la structure particulière du dispositif d’accrochage (1) permet ainsi d’être produit avec une réduction significative de matière plastique, augmentant le rendement de production.
En outre, une épaisseur de parois réduite, limite le temps de refroidissement de la matière plastique, réduisant le temps nécessaire au démoulage, augmentant la cadence de production.
Une surface frontale faible, à savoir en vue de dessus telle qu’illustrée à la , du dispositif d’accrochage (1) à injecter en comparaison avec une agrafe conventionnelle moulée à plat, requière également l’utilisation d’une presse de plus faible tonnage.
On notera que l’équation qui précède peut être remplacée en première approximation par l’équation :
Egalement par exemple, en utilisant pour chacune des cellules CE la résistance équivalente approximée indiqué ci-dessus ( ), le premier intervalle de temps théorique peut être déterminé au moyen de l’équation suivante :
Le second intervalle de temps théorique est déterminé en fonction de l’état de charge minimal SOC min_seuil , du courant de décharge I dc choisi, des capacités de stockage d’énergie électrique capa i en cours et des états de charge initiaux SOC ini,i . On comprendra qu’atteindre SOCmin_seuil en fin de décharge constitue une contrainte liée à la durabilité de la batterie cellulaire BC ou au risque de ne pas atteindre une performance minimale en puissance.
Par exemple, en visant quand un état de charge de cellule SOC i atteint l’état de charge minimal SOC min_seuil , le second intervalle de temps théorique peut être déterminé au moyen de l’équation suivante :
Puis, dans la sous-étape 20 de l’étape 10-40 on peut choisir l’intervalle de temps Δt fin en prenant le plus petit des premier et second intervalles de temps théoriques (soit ).
On notera également que dans la sous-étape 30 de l’étape 10-40 on peut estimer la première information ib1 en fonction également de capacités initiales de stockage d’énergie électrique capa i (à t ini ) de chacune des cellules CE et des états de charge maximaux initiaux SOC max,i de chacune des cellules CE.
On notera également que dans la sous-étape 30 de l’étape 10-40 on peut estimer la première information ib1 en fonction également de modèles théoriques choisis et représentatifs respectivement des résistances équivalentes R i .
Par exemple, on peut utiliser pour chacune des cellules CE un même modèle théorique dit « RC » qui la représente au sein d’un circuit RC, et dans lequel la tension U i aux bornes d’une cellule CE (i) est donnée par l’équation suivante :
U i = OCV(SOC i ) + R 1,i * I dc ,
où OCV(SOC i ) est la tension à vide de la cellule CE (i) en présence d’un état de charge SOC i .
On notera que la tension à vide peut être donnée par l’équation suivante :
, où SOC ini,i est l’état de charge initial de la cellule CE (i) à l’instant initial t ini de début de décharge.
Des modèles théoriques plus complexes que le modèle RC peuvent être utilisés, comme par exemple un modèle théorique dans lequel on utilise pour chaque cellule CE (i) une combinaison d’au moins deux circuits RC montés en parallèle, au lieu d’un unique circuit RC.
On notera également que dans la sous-étape 30 de l’étape 10-40 on peut estimer la première information ib1 en fonction également de sommes de tension à vide OCV i de chacune des cellules CE pour des valeurs d’état de charge comprises entre un état de charge maximal SOC max,i et un état de charge SOC fin,i en fin de l’intervalle de temps Δt fin .
: détaille l’obtention d’une information relative à au moins une demande d’établissement d’un appel vers un numéro de téléphone non attribué dans le réseau de communication, selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention ;
: décrit sous forme d’un diagramme de flux les échanges entre un terminal utilisateur appelant un numéro de téléphone non attribué dans un réseau de communications et des équipements de communication dudit réseau, selon un exemple de réalisation de l’invention ;