INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le corps peut être aqueux. En particulier, il peut être de l’eau de pluie ou de l’eau de rosée. L’eau de pluie et/ou l’eau de rosée peut notamment contenir des particules. Une eau de rosée forme une buée en surface d’un support. Elle résulte de la condensation sur le support, dans des conditions ad hoc de pression et de température, de l’eau sous forme vapeur contenue dans l’air. Le corps 160 peut avoir été déposé par condensation avant de solidifier sur le support.
Le corps à l’état solide peut être parmi du givre, de la glace et de la neige. Le corps à l’état liquide peut être une nappe ou au moins une goutte, par exemple de la buée.
Le corps 160 peut être en contact avec la face supérieure 170 de la surface optique 100 sur laquelle le transducteur 105 est fixé, ou sur la face opposée à la face 170 de la surface optique 100 sur laquelle le transducteur est fixé. Le corps 170 peut être en contact de la face de la surface optique 100 sur laquelle le transducteur 105 est fixé et un autre corps peut être en contact de la face opposée.
Pour fabriquer un tel dispositif, les première et deuxième électrodes peuvent être formées par un procédé d’évaporation ou pulvérisation et mises en forme par photolithographie. Elles peuvent être en chrome, ou aluminium, ou en la combinaison d’une couche d’accroche telle que le titane et une couche conductrice telle que l’or.
Comme illustré sur la , les première et deuxième électrodes 120 et 130 forment des peignes. Toutefois, aucune restriction n’est attachée selon l’invention à la forme des première et deuxièmes électrodes 120 et 130.
Chaque peigne comporte une base et une rangée de doigts s’étendant parallèlement les uns aux autres à partir de la base. Les premier et deuxième peignes sont interdigités. Chacun des doigts du premier peigne, respectivement du deuxième peigne, peut avoir une largeur 180, indiquée sur la , égale à la longueur d’onde fondamentale de l’onde ultrasonore divisée par 4 et un espacement 190 entre deux doigts consécutifs d’un peigne détermine la fréquence de résonance du transducteur 105 que la personne du métier sait aisément déterminer. Une tension alternative est appliquée par le générateur, de telle sorte que le transducteur génère une onde de surface ultrasonore.
Pour un corps liquide 160, un transducteur 105 synthétisant une onde de surface de fréquence fondamentale comprise entre 0,1 MHz et 1000 MHz, de préférence comprise entre 10 MHz et 100MHz, par exemple égale à 40 MHz, est bien adapté pour assurer le déplacement du corps liquide 160. Dans la variante où le film d’eau est sous forme de glace ou givre, le transducteur est aussi bien adapté pour provoquer la fusion du film d’eau, par l’apport de l’énergie de l’onde de surface sonore et par le transfert de la chaleur qu’il génère.
Ainsi, dans l’exemple illustré, l’étape 130 correspond typiquement au mode de pilotage dans lequel la consigne est comprise entre 0 et S1, et dans lequel on assure en priorité que la vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 est supérieure ou égale à la valeur seuil inférieure Vmin, ou typiquement en conservant une vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 constante et égale à la valeur seuil inférieure Vmin. La cylindrée Cp de la pompe hydraulique 30 est ensuite déterminée de manière à réaliser la consigne.
L’étape 140 correspond typiquement au mode de pilotage dans lequel la consigne est comprise entre S1 et S2, et dans lequel la cylindrée Cp de la pompe hydraulique 30 est maintenue constante, égale à une valeur C1. C’est alors la vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 qui est modifiée de manière à obtenir le débit Qp souhaité.
L’étape 140 correspond typiquement au mode de pilotage dans lequel la consigne est supérieure à S2, et dans lequel la vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 demeure constante et égale à Vmax, et c’est la cylindrée de la pompe hydraulique 30 qui est modifiée de manière à obtenir le débit Qp souhaité.
Le procédé adapte ensuite le mode de pilotage en fonction de l’évolution de la consigne, via une boucle sur les étapes de comparaison 110.
Comme indiqué précédemment, le pilotage peut être réalisé de manière à maximiser le rendement total de la pompe hydraulique 30 et du moteur électrique 10, en conservant une vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 supérieure ou égale à la valeur seuil inférieure Vmin. On peut alors par exemple faire varier la vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 et la cylindrée Cp de la pompe hydraulique 30 afin d’optimiser le rendement total quelle que soit la consigne appliquée ou sur une ou plusieurs plages données de valeurs de consigne, mais en conservant une vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 supérieure ou égale à la valeur seuil inférieure Vmin. Par exemple, en faisant référence aux caractéristiques des composants pompe et moteur électriques mémorisées, pour une consigne de débit souhaitée, le procédé détermine le couple vitesse du moteur électrique - cylindrée de la pompe le plus avantageux pour un bon rendement, dans un domaine d’utilisation où la vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 est toujours supérieure à la valeur seuil inférieure Vmin. Le procédé peut tenir compte de la charge du moteur électrique. Par exemple si le couple demandé au moteur électrique est trop important, le procédé permet de sélectionner une plus grande vitesse de rotation Vm du moteur et une plus petite cylindrée Cp de la pompe hydraulique 30 pour obtenir un rendement global plus avantageux.
En variante ou en complément, on peut réaliser le pilotage de manière à maximiser le couple délivré par le moteur électrique 10, tout en conservant une vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 supérieure ou égale à la valeur seuil inférieure Vmin. On peut alors par exemple faire varier la vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 et la cylindrée Cp de la pompe hydraulique 30 afin de maximiser le couple délivré par le moteur électrique 10 quelle que soit la consigne appliquée ou sur une ou plusieurs plages données de valeurs de consigne, mais en conservant une vitesse de rotation Vm du moteur électrique 10 supérieure ou égale à la valeur seuil inférieure Vmin.
Le système tel que proposé et le procédé de pilotage associé réalisent ainsi un pilotage non linéaire de la vitesse de rotation du moteur électrique et de la cylindrée de la pompe hydraulique sur la plage de fonctionnement.
Le système tel que proposé peut également permettre d’utiliser différents autres couples de vitesse de moteur électrique 10 et de cylindrée de pompe hydraulique 30, dans la plage de Vmin a Vmax et de C1 à Cmax, par exemple pour éviter un mode de bruit, ou utiliser les composants en privilégiant l’économie ou la puissance. Ces lois de pilotage peuvent être non linéaires en fonction de la vitesse de roues.
L’invention telle que proposée définit ainsi un pilotage permettant d’optimiser le fonctionnement du moteur électrique et de la pompe hydraulique tout en préservant le moteur électrique contre une éventuelle surchauffe.
La présente un exemple particulier de réalisation d’un système de transmission électrohydraulique, pouvant être une transmission principale ou d’assistance d’un véhicule ou d’un engin, notamment une assistance pouvant être sélectivement engagée ou désengagée.
Pour les assistances pouvant être sélectivement engagées, les moteurs hydrauliques 40 sont typiquement d’un type qui peut se désengager des roues, en particulier du type radial multilobe a came pouvant se désengager par rétractation des pistons dans le bloc, quand il n’y a plus de pression sur les orifices d’admission et de refoulement des moteurs. de tels moteurs peuvent comporter des ressorts de maintien des pistons en position rétractée. Une pression de carter peut aider à la rentrée ou au maintien des pistons en position rétractée. La rétractation des pistons libère les pistons de la came, ce qui désactive le moteur et permet de le faire tourner sans couple, ce qui libère l’arbre entrainé. En rétablissant une pression sur les orifices d’admission et de refoulement, les pistons sortent de leur logement et s’engagent sur la came multilobe, ce qui lie le moteur à l’axe entrainé. En position désengagée ces moteurs ne créent pas de couple de trainée sensible. Ces moteurs peuvent être engagés à une faible de pression, ce qui engage les pistons sur la came, et s’ils sont en equipression a leurs orifices d’admission et de refoulement peuvent tourner sans couple sensible tout en étant engagés, ce qui crée une mode de fonctionnement en roue libre, mais présentant une certain couple de trainée.
On retrouve sur cette figure les éléments déjà décrits précédemment en référence à la , ainsi que des éléments additionnels que l’on décrit ci-après.
Le circuit hydraulique reliant la pompe hydraulique 30 aux moteurs hydrauliques 40A et 40B comprend ici un circuit de gavage 60, alimenté par une pompe de gavage 35 qui est ici couplée en rotation à la pompe hydraulique 30. On comprend que la pompe de gavage 35 peut également être entrainée en rotation indépendamment de la pompe hydraulique 30. Le circuit de gavage 60 permet également d’obtenir une pression de pilotage pour des pilotages hydrauliques.
Le circuit de gavage 60 présente une structure connue ; il permet de réaliser un gavage du circuit hydraulique, ou de déverser un excédent de fluide dans un réservoir R.
Le circuit hydraulique présente une valve de pilotage 80, interposée entre la pompe hydraulique 30 et les moteurs hydrauliques 40A et 40B. Comme précédemment, on comprend que ce mode de réalisation n’est pas limitatif, et peut être transposé pour un ou plusieurs moteurs hydrauliques montés par exemple en série ou en parallèle.
La valve d’engagement 80 est une valve du type 5/2, qui présente ainsi 5 orifices et deux positions.
Exemple 1 : Essais de solubilisation du Méthoxypropylamino Cyclohexènylidène Ethoxyéthylcyanoacétate (C) préparé en exemple A4 dans des solutions simplexes saturées
Des solutions simplex comprenant le filtre Méthoxypropylamino Cyclohexènylidène Ethoxyéthylcyanoacétate en excès dans différents solvants et mélanges de solvants, sont préparées, à partir des proportions pondérales telles que détaillées dans le tableau ci-après. Les valeurs sont exprimées en pourcentage en poids, par rapport au poids total de la composition.
Composés Formule 1 Hors invention Formule 2 Invention Formule 3 Invention Formule 4 Invention Formule 5 Invention Eau 95,24 90,48 93,33 85,72 77,14 Méthoxypropylamino Cyclohexènylidène Ethoxyéthylcyanoacétate (selon l’Exemple A) 4,76 4,76 4,76 4,76 4,76 Nicotinamide (DSM Nutritional Products) 4,76 4,76 4,76 Caféine (BASF) 1,91 4,76 4,76 Dipropylene Glycol (DOW) 8,58
Selon un mode de réalisation, l’invention concerne également l’utilisation d’une composition selon l’invention pour réduire la pigmentation induite par les UVB, les UVA et les UVA longs.
La présente invention concerne également l’utilisation cosmétique d’une composition telle que définie ci-dessus pour prévenir l’assombrissement de la peau, et/ou améliorer la couleur et/ou l’homogénéité du teint.
- Incusil ABA® : 59,0% Ag - 27,25% Cu - 12,5% In - 1,25% Ti
- CusilABA® : 63 % Ag - 35,25% Cu - 1,75% Ti
- BrazTi 2% : 70,56% Ag- 27,44% Cu - 2%Ti, préparée en laboratoire,
- Ticusil® : 68,8% Ag - 26,7% Cu - 4,5% Ti
Une teneur nulle en Ti ne permet pas de mouiller la céramique YbGG.
Les autres brasures contenant du titane permettent de mouiller la céramique. Au-delà de 1,75% Ti, on observe un meilleur mouillage.
Dans l’exemple qui va suivre, un noyau YbGG-Cu a été fabriqué par brasage de 4 pièces en céramique sur un élément en cuivre.
Pour cela, dans un premier temps les pièces (ou substrats) en céramique de grenat et un élément métallique ont été nettoyées. Le nettoyage est un nettoyage en deux étapes :
- Nettoyage dans un mélange de 50% d’acétone et 50% d’éthanol avec passage de quelques minutes aux ultrasons,
- Nettoyage à l’éthanol et passage de quelques minutes aux ultrasons.
Puis l’étape de mise en contact des substrats a été mise en œuvre de sorte que la brasure soit intercalée entre les substrats en céramique et l’élément métallique. L’ensemble est maintenu par un outillage adapté au type de géométrie des substrats. L’alliage d’apport est constitué de 68,8% Ag, 26,7%, Cu et de 4,5% Ti (tous les pourcentages étant en poids) avec T solidus = 780°C et T Liquidus = 899°C.
Le brasage de l’assemblage est réalisé à Tl + 20°C, soit à une température d’environ 920°C sous vide secondaire, sous atmosphère inerte ou sous atmosphère réductrice. Le cycle de traitement thermique se décompose comme suit :
- Rampe de montée de 5°C/min jusqu’à une température de 780°C température du solidus de l’alliage d’apport (780°C) puis palier de 5 minutes,
- Rampe de Montée de 15°C/min jusqu’à une température supérieure à la température du liquidus de l’alliage d’apport, ici jusqu’à une température de 920°C, et maintien de la température au-dessus de la température du liquidus pendant 3 minutes 30,
- Rampe de descente rapide de 27°C/min jusqu’à une température inférieure à la température du solidus, ici jusqu’à une température de 680°C puis palier de 5 minutes,
- Rampe de descente lente de 1°C/minute jusqu’à l’ambiante.
La valve d’engagement 80 présente : - un premier orifice 81 relié à un premier orifice de la pompe hydraulique 30, - un deuxième orifice 82 relié à un second orifice de la pompe hydraulique 30, - un troisième orifice 83 relié à un premier orifice des moteurs hydrauliques 40A et 40B, - un quatrième orifice 84 relié à un second orifice des moteurs hydrauliques 40A et 40B, et - un cinquième orifice 85.
Le cinquième orifice 85 est relié à un réservoir R via une restriction 72, aux carters des moteurs hydrauliques 40A et 40B via une soupape tarée 73 et via la restriction 72 et une restriction 74 disposées successivement. Les carters des moteurs hydrauliques 40A et 40B sont reliés au circuit de gavage 60 via une soupape tarée 75, présentant typiquement un tarage de l’ordre de 0,3 bar, permettant une circulation de fluide vers le circuit de gavage 60.
Dans une première configuration, le premier orifice 81 est relié au deuxième orifice 82, tandis que le troisième orifice 83, le quatrième orifice 84 et le cinquième orifice 85 sont reliés entre eux. Un moyen de rappel 88 tel qu’un ressort permet de maintenir la valve d’engagement 80 par défaut dans sa première configuration.
Dans une seconde configuration, le premier orifice 81 est relié au troisième orifice 83, le deuxième orifice 82 est relié au quatrième orifice 84, et le cinquième orifice 85 est obturé.
Ainsi, dans sa première configuration, la valve d’engagement 80 relie d’une part l’aspiration et le refoulement de la pompe hydraulique 30, et d’autre part elle relie l’aspiration et le refoulement des moteurs hydrauliques 40A et 40B. Elle réalise ainsi une fonction de bipass communément désignée par le terme en langue anglaise de « bypass » de la pompe hydraulique 30 et un « bypass » des moteurs hydraulique 40A et 40B.
Dans sa seconde configuration, la valve d’engagement 80 relie le refoulement de la pompe hydraulique 30 sur l’aspiration des moteurs hydrauliques 40A et 40B, et le refoulement des moteurs hydrauliques 40A et 40B sur l’aspiration de la pompe hydraulique 30 pour un sens de rotation donné. Les désignations d’aspiration et de refoulement s’inversent dans le sens inverse de roulage, donc de débit.
Le pilotage de la valve d’engagement 80 est réalisé au moyen de deux commandes hydrauliques 86 et 87 en opposition.
La valve d’engagement 80 est actionnée par une valve de commande 90.
La valve de commande 90 est une valve du type 4/2, qui présente 4 orifices et deux configurations.
La valve de commande 90 comprend : - un premier orifice 91 relié au cinquième orifice 85 de la valve d’engagement 80 via la restriction 72, - un deuxième orifice 92 relié à la pompe de gavage 35 et à la soupape tarée 75, - un troisième orifice 93 relié à la commande hydraulique 86, - un quatrième orifice 94 relié à la commande hydraulique 87.
La valve de commande 90 présente une première configuration dans laquelle le premier orifice 91 est relié au troisième orifice 93 et le deuxième orifice 92 est relié au quatrième orifice 94, et une seconde configuration dans laquelle le premier orifice 91 est relié au quatrième orifice 94 et le deuxième orifice 92 est relié au troisième orifice 93.
La valve de commande 90 est pilotée par un actionneur 97, ici représenté comme étant un actionneur électrique, auquel s’oppose un moyen de rappel élastique 96, typiquement un ressort.
La valve de commande 90 est par défaut dans sa première configuration, ce qui vient ainsi actionner la commande hydraulique 87 et positionner la valve d’engagement 80 dans sa première configuration, c’est-à-dire une configuration dans laquelle les moteurs hydrauliques 40A et 40B ne sont pas alimentés par la pompe hydraulique 30.
L’actionnement de la commande 97 vient basculer la valve d’engagement 80 dans sa seconde configuration. Cela vient ainsi actionner la commande hydraulique 86, et positionne la valve d’engagement 80 dans sa seconde configuration, et relie ainsi les moteurs hydrauliques 40A et 40B à la pompe hydraulique 30.
La présente invention propose un pilotage amélioré pour l’engagement ou le désengagement de l’entrainement des organes de déplacement par le système tel que proposé, que l’on présente ci-après.
On considère une situation initiale dans laquelle l’ensemble du système est à l’arrêt. Le moteur électrique 10 est à l’arrêt, la pression est nulle dans le circuit hydraulique, la valve de commande 90 et la valve d’engagement sont chacune dans leur première configuration.
Le système de vision infrarouge (LiDAR) est par exemple intégré à une platine ou embase multifonction apte à (conçue pour) optimiser son positionnement vis-à-vis du pare-brise et de la pièce en étant collé sur la face F4.
Dans le cas du deuxième trou traversant sous le premier trou traversant, on préfère positionner l’émetteur du système de vision infrarouge en face du deuxième trou traversant et le récepteur du système de vision infrarouge en face du premier traversant.
Certains modes de réalisations avantageux mais non limitatif de la présente invention sont décrits ci-après, qui peuvent bien entendu combinés entres eux le cas échéant. Les vues ne sont pas à l’échelle.
La schématise en vue de coupe un pare-brise 100 dans un premier mode de réalisation de l’invention avec un système de vision infrarouge tel qu’un LIDAR. La schématise en vue de face (côté extérieur) le pare-brise 100 du premier mode de réalisation de l’invention.
La ’ schématise en vue de face (côté extérieur) le pare-brise 1000 en première variante du premier mode de réalisation de l’invention.
La schématise en vue de face (côté extérieur) le pare-brise 100’ en deuxième variante du premier mode de réalisation de l’invention.
La schématise en vue de face (côté extérieur) le pare-brise 100’’ en troisième variante du premier mode de réalisation de l’invention.
La schématise en vue de coupe un procédé de fabrication du pare-brise 200 avec une couche masquante et une pièce dans le trou traversant.
La montre trois courbes de transmission totale T (en %) de vitrages automobiles, revêtus ou non d’une couche masquante et servant de colle d’une pièce de verre, transmission totale en fonction de la longueur d’onde de 250nm à 1750nm.
Le désactivateur de métal permet notamment de protéger la couche polymère thermoplastique semi-conductrice contre les ions métalliques pouvant se trouver dans les charges conductrices sous la forme de traces, mais également dans l’élément électriquement conducteur allongé du câble.
La composition polymère thermoplastique de chacune des deux couches polymères thermoplastiques, notamment semi-conductrice et électriquement isolante, peut comporter un liquide diélectrique, notamment formant un mélange intime avec la composition polymère thermoplastique.
Le liquide diélectrique peut représenter de 1% à 20% en poids environ, de préférence de 2 à 15% en poids environ, et de préférence encore de 3 à 12% en poids environ, par rapport au poids total de la composition polymère thermoplastique.
Le liquide diélectrique peut comprendre une huile et au moins un composé polaire.
L’huile peut représenter au moins 70% en poids environ, de préférence au moins 80% en poids environ, et de façon particulièrement préférée au moins 90% en poids environ, par rapport au poids total du liquide diélectrique.
Le composé polaire peut représenter au moins 2,5% en poids environ, de préférence au moins 3,5% en poids environ, et encore plus préférentiellement au moins 4% en poids environ, par rapport au poids total du liquide diélectrique.
L’huile peut être choisie parmi les huiles minérales (e.g. huiles naphténiques, huiles paraffiniques ou huiles aromatiques), les huiles végétales (e.g. huile de soja, huile de lin, huile de colza, huile de maïs ou huile de ricin) et les huiles synthétiques, telles que les hydrocarbures aromatiques (alkylbenzènes, alkylnaphtalènes, alkylbiphényles, alkydiaryléthylènes, etc.), les huiles de silicone, les éther-oxydes, les esters organiques ou les hydrocarbures aliphatiques.
De préférence, l’huile est une huile minérale.
L’huile minérale est de préférence liquide à 20-25°C environ.
L’huile minérale peut être choisie parmi les huiles naphténiques et les huiles paraffiniques.
L’huile minérale est de préférence obtenue à partir du raffinage d’un brut pétrolier.
Selon une forme de réalisation particulièrement préférée de l’invention, l’huile minérale comprend une teneur en carbone paraffinique (C p ) allant de 45 à 65% atomique environ, une teneur en carbone naphténique (C n ) allant de 35 à 55% atomique environ et une teneur en carbone aromatique (C a ) allant de 0,5 à 10% atomique environ.
Le composé polaire peut être de type benzophénone, acétophénone ou un de leurs dérivés.
Le composé polaire de type benzophénone, acétophénone ou un de leurs dérivés est de préférence choisi parmi la benzophénone, la dibenzosubérone, la fluorénone et l’anthrone. La benzophénone est particulièrement préférée.
Deuxième antioxydant
Dans une configuration b) selon l’invention la matrice dite thermoplastique est à base de polymère thermoplastique (un ou plusieurs polymères), notamment essentiellement constitué de polymère thermoplastique (contenant des plastifiants de préférence notamment PVB), la couche masquante, de préférence un revêtement, étant d’épaisseur E1 d’au plus 850µm ou même 650µm ou 500µm ou même d’au plus 300µm ou d’au plus 100µm et inférieure à l’épaisseur E0 de l’intercalaire de feuilletage, en particulier E0 entre 0,7 mm et 1,2mm ou même 0,9mm, et E1 est supérieure à 1µm, 10µm ou même 100µm.
La matrice thermoplastique peut être distincte ou identique à la matière de l’intercalaire de feuilletage troué également à base de polymère thermoplastique (PVB de préférence avec des plastifiants), notamment essentiellement constitué de polymère thermoplastique.
Pour améliorer la sécurité, on ajoute cette pièce selon l’invention dans le trou traversant qui pour ne pas pénaliser l’efficacité du LIDAR est en matériau transparent à la longueur d’onde de travail et de préférence grâce à un élément antireflet avec une transmission particulièrement élevée. L’élément antireflet peut être un revêtement antireflet ou la surface intérieure qui est texturée (traitement de surface etc) notamment nanotexturée.
Par ailleurs on réalise un trou d’intercalaire car l’intercalaire de feuilletage classique de PVB trés épais pour satisfaire aux critères mécaniques usuels sur le vitrage, typiquement film PVB de 0,7mm ou plus , mais pas assez transparent à la longueur d’onde de travail en particulier à partir de 1200nm.
Dans la configuration b), en réalisant à façon une couche thermoplastique qui peut être du PVB suffisamment mince on peut avoir une transparence acceptable permettre de la fonctionnaliser pour le camouflage et une fixation satisfaisante de la pièce. On réalise un revêtement (dépôt par voie liquide) qui permet d’accéder à de plus faibles épaisseurs en conservant les propriétés mécaniques intrinsèque à la matière de type PVB.