INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
au moins une toile tendue laissant passer en tout ou partie le rayonnement thermique, ladite toile tendue, visible depuis le local, étant fixée aux parois latérales du local ou à un cadre attaché au plafond du local et arrangée avec une dalle supérieure du plafond pour délimiter un espace dit plénum, au moins un élément rayonnant parallèle au plafond et arrangé pour permettre la circulation d’un fluide caloporteur et/ou frigoporteur, ledit élément rayonnant étant situé dans ledit plénum, entre la toile tendue et la dalle supérieure, au moins un moyen d’accroche de ladite au moins une toile tendue aux parois latérales du local au moyen de profilés d’accroche périphériques dont l’un au moins comporte une fente pour le passage d’un flux d’air ventilé entre le plénum et ledit local à traiter, au moins un moyen de ventilation connecté par l’intermédiaire d’au moins un conduit de ventilation aéraulique audit plénum, caractérisé en ce que ledit au moins un moyen de ventilation injecte de l’air déshumidifié dans ledit plénum, cet air injecté déshumidifié ayant une contenance maximale en eau comprise entre 6 g/m3 d’air et 10 g/m3 d’air de manière à abaisser la valeur du point de rosée induit par ledit fluide caloporteur et/ou frigoporteur autorisant en mode refroidissement une température d’injection dudit fluide caloporteur et/ou frigoporteur dans ledit au moins un élément rayonnant sur une plage variant entre 7°C et 14°C par rapport à un régime rayonnant conventionnel pour lequel la température d’injection varie entre 15°C et 18°C.
L’air déshumidifié injecté par ledit au moins un moyen de ventilation dans ledit plénum à une contenance maximale en eau comprise entre 6 g/m 3 d’air et 8 g/m 3 d’air autorisant en mode refroidissement une température d’injection dudit fluide caloporteur et/ou frigoporteur dans ledit au moins un élément rayonnant sur une plage variant respectivement entre 7°C/10°C et 10°C/13°C et engendrant une puissance surfacique de refroidissement supérieure à 150W/m 2 d’élément rayonnant.
Le plafond diffusant hybride réversible comprend en outre une ventilation de type double flux assurant, l’aspiration d’air vicié par l’intermédiaire d’au moins un conduit de ventilation aéraulique de reprise d’air connecté audit plénum.
Le plafond diffusant hybride réversible comprend en outre au moins une cloison séparative constituant un volume étanche vis-à-vis du plénum et formant un canal d’aspiration d’air le long d’une ou plusieurs parois verticales dudit local.
Ladite toile tendue est une toile translucide à la lumière.
Le plafond diffusant hybride réversible comporte une ou plusieurs sources lumineuses situées dans le plénum entre ledit au moins un élément rayonnant et la toile tendue.
Le plafond diffusant hybride réversible comporte en outre une seconde toile disposée entre la toile tendue et ledit au moins un élément rayonnant, ladite seconde toile étant à la fois transparente au rayonnement thermique et translucide à la lumière.
Eventuellement un ou plusieurs amorceurs radicalaires ix)
Nous pouvons également citer comme amorceurs radicalaires ix) les composés photoactifs colorants dit « colorants photosensibilisants » tel que l’éthyle éosine, l’éosine Y, la fluorescéine, le rose bengal, le méthylène bleu, l’érythrosine, la phloxime, la thionine, la riboflavine, and le méthylène green. Selon un mode de réalisation particulier de l’invention il est utilisé une combinaison de composés initiateurs.
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux de l’invention le ou les amorceurs radicalaires ix) libres utiles pour la polymérisation sont de formule (A) ou (B) tels que définis précédemment. Plus particulièrement le ou les amorceurs radicalaires ix) sont de formule (A) .
La est une vue en coupe dans le plan IV-IV de la .
La est une vue en coupe dans le plan V-V de la .
La est une vue partielle de la selon un premier mode de réalisation.
La est une vue partielle de la selon un deuxième mode de réalisation.
La est un ordinogramme représentant les étapes d’un procédé de fabrication d’une aube.
La illustre une aube tournante 16, par exemple une des aubes tournantes de la soufflante 14.
L’aube tournante 16 est une aube en matériau composite à matrice en polymère renforcée par des fibres continues. L’aube tournante 16 comprend un corps d’aube 18 comprenant des fibres continues en carbone. Le corps d’aube 18 comprend un bord d’attaque 20, un bord de fuite 22, une tête d’aube 24 et un pied d’aube 26.
Comme représenté sur la , près du bord d’attaque 20 du corps d’aube 18, une âme métallique 28 (représentée en pointillé) est disposée dans le corps d’aube 18. L’âme métallique 28 est présente sur une hauteur H totale du corps d’aube 18.
Sur la , l’aube tournante 16 comporte en surface des torons 30 de fibre de verre et/ou de kevlar® tissés avec les fibres continues en carbone du corps d’aube 18.
Dans le mode de réalisation de la , les torons 30 de fibre de verre et/ou de kevlar® s’étendent du bord d’attaque 20 sur une longueur de corde inférieure ou égale à 50% et sur une partie de la hauteur H du corps d’aube 18. En particulier, dans le mode de réalisation de la , les torons 30 de fibre de verre et/ou de kevlar® s’étendent du bord d’attaque 20 sur une longueur de corde égale à 30% et en tête d’aube sur 25% de la hauteur H du corps d’aube 18 mesurés à partir de la tête d’aube 24.
La illustre une aube fixe 32, aussi appelée redresseur ou OGV conformément au sigle en anglais pour « Outlet Guide Vane ».
L’aube fixe 32 est une aube en matériau composite à matrice en polymère renforcée par des fibres continues. L’aube fixe 32 comprend un corps d’aube 18 comprenant des fibres continues en carbone. Le corps d’aube 18 comprend un bord d’attaque 20, un bord de fuite 22, une tête d’aube 24 et un pied d’aube 26.
Selon d’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives :
La poudre métallique comprend une pluralité de grains présentant une granulométrie selon laquelle 10% des grains présentent un diamètre compris entre 8µm et 28µm.
La poudre métallique comprend une pluralité de grains présentant une granulométrie selon laquelle 50% des grains présentent un diamètre compris entre 22µm et 45µm.
La poudre métallique comprend une pluralité de grains présentant une granulométrie selon laquelle 90% des grains présentent un diamètre compris entre 35µm et 75µm.
Selon un deuxième aspect, l’invention propose un procédé de fabrication additive sur lit de poudre par fusion au laser d’une poudre selon le premier aspect, le procédé permettant de fabriquer une pièce dans un matériau obtenu par fusion au laser de ladite poudre.
Le laser émet une faisceau d’une puissance comprise entre 150W et 300W.
Le laser est déplacé à une vitesse comprise entre 900mm/s et 1300mm/s.
Le laser émet un faisceau ayant un diamètre compris entre 50µm et 200µm.
Le laser fusionne la poudre par bande, chaque bande présentant une largeur comprise entre 2mm et 15mm.
Chaque bande fusionnée chevauche au moins une autre bande, sur une largeur comprise entre 0,05mm et 0,15mm.
Le laser fusionne des couches de poudre, chaque couche de poudre fusionnée présente une épaisseur comprise entre 20µm et 60µm.
Le procédé comprend une étape d’amélioration de la structure du matériau obtenu par fusion au laser de ladite poudre, comprenant au moins les phases suivantes : (a) traitement thermomécanique à une température comprise entre 1190°C et 1210°C, pendant 4 heures, avec l’application d’une pression mécanique supérieure ou égale à 100MPa ; (c) premier traitement thermique à une température comprise entre 1220°C et 1240°C, pendant 5 heures ; (d) deuxième traitement thermique à une température comprise entre 1150°C et 1160°C, pendant 2 heures, suivi d’un premier refroidissement jusqu’à 1080°C à une vitesse moyenne entre 47 et 67°C par heure, puis d’un deuxième refroidissement jusqu’à 540°C à une vitesse d’au moins 16°C par minute.
L’étape d’amélioration de la structure du matériau comprend en outre la phase suivante : (e) troisième traitement thermique à une température comprise entre 750°C et 770°C, pendant 4 heures.
L’étape d’amélioration de la structure du matériau comprend en outre la ou les phases suivantes :
détentionnement avant (b) et/ou après (f) les traitements thermiques (c, d, e) à une température comprise entre 750°C et 770°C, pendant 4 heures.
Étape 101, détection d’un bloc de référence ayant des défauts préintroduits afin d’acquérir une valeur de bruit système a dans un signal de gradient d’une région de cordon de soudure sans défaut du bloc de référence, une valeur maximale b d’un bruit de fond dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut, et une valeur maximale c d’un signal de gradient d’un endroit de cordon de soudure présentant un défaut du bloc de référence, le bloc de référence ayant les mêmes spécifications, procédé de soudage et processus de soudage que ceux d’un cordon de soudure à détecter du tube en acier inoxydable ;
Étape 102, définition d’une valeur de signal d’alarme d = à la valeur maximale b du bruit de fond * un intervalle prédéfini, et définition de la valeur de signal d’alarme d c du signal de gradient de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut ;
Étape 103, détection par tronçons du cordon de soudure à détecter du tube en acier inoxydable et, lorsqu’un signal de gradient durant la détection s’avère supérieur à la valeur de signal d’alarme d , détermination qu’une région du cordon du soudure à détecter présente éventuellement un défaut ; et
Étape 104, polissage de la région déterminée comme présentant éventuellement un défaut puis détection N fois de la région, lorsque les signaux de gradient des détections N fois sont tous supérieurs à la valeur de signal d’alarme d , confirmation que la région présente un défaut ; et, lorsqu’un signal de gradient de la détection au moins une fois est inférieur ou égal à la valeur de signal d’alarme d , confirmation que la région ne présente pas de défaut, N étant un entier positif supérieur ou égal à 2.
Dans le présent mode de réalisation, le bloc de référence a les mêmes spécifications, procédé de soudage et processus de soudage (par ex. niveau d’automatisation) que le cordon de soudure à détecter du tube en acier inoxydable à paroi mince pour le génie nucléaire. À titre d’exemple, P trous préintroduits ménagés dans le but de simuler des pores sont réalisés suivant une direction circonférentielle du cordon de soudure du bloc de référence, une taille de chacun des trous préintroduits ne dépassant pas 80 % d’un défaut d’affichage circulaire admissible, et P étant un entier positif supérieur à 2 (comme le montrent les et 3, trois trous préintroduits sont réalisés). Étant donné que les résultats de détection d’inclusions de laitier et de fissures sont plus évidents et perceptibles que les résultats de détection de pores, le bloc de référence dans le présent mode de réalisation est utilisé pour simuler des pores. Une région de cordon de soudure sans défaut particulière et un endroit de cordon de soudure présentant un défaut particulier, notamment, du bloc de référence sont connus a priori du fait que le bloc de référence est pourvu de défauts préintroduits. Dans le présent mode de réalisation, l’acquisition de la valeur de bruit système a dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut du bloc de référence et de la valeur maximale b du bruit de fond dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut par détection de la région de cordon de soudure sans défaut du bloc de référence, et l’acquisition de la valeur maximale c du signal de gradient de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut du bloc de référence par détection de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut du bloc de référence équivalent à l’acquisition de la valeur de bruit système a , de la valeur maximale b du bruit de fond et de la valeur maximale c du signal de gradient du cordon de soudure à détecter du tube en acier inoxydable.
En variante, à l’Étape 101, le procédé de détection électromagnétique du présent mode de réalisation comprend en outre l’acquisition d’un signal de gradient correspondant à un signal de champ magnétique basé sur le signal de champ magnétique détecté par une sonde de détection électromagnétique 2 (décrite par la suite) avant l’acquisition de la valeur de bruit système a dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut du bloc de référence, de la valeur maximale b du bruit de fond dans le signal de gradient de la région de cordon de soudure sans défaut et de la valeur maximale c du signal de gradient de l’endroit de cordon de soudure présentant un défaut du bloc de référence, la sonde de détection électromagnétique 2 étant configurée pour détecter le cordon de soudure à détecter du bloc de référence ou du tube en acier inoxydable.
Dans le présent mode de réalisation, lorsque les défauts de cordon de soudure dans le cordon de soudure à détecter du bloc de référence ou du tube en acier inoxydable sont détectés, un signal de champ magnétique est détecté par des capteurs de champ magnétique 20 de la sonde de détection électromagnétique 2. Or, le signal de champ magnétique est un signal dans le domaine temporel qui est sensible aux perturbations ambiantes et se prête peu à l’identification et l’extraction d’un signal de défaut. Le signal de champ magnétique détecté est donc converti en un signal de gradient correspondant au signal de champ magnétique dans le présent mode de réalisation.
En variante, l’acquisition du signal de gradient correspondant au signal de champ magnétique basé sur le signal de champ magnétique détecté par la sonde de détection électromagnétique 2 comprend plus particulièrement les Étapes S1 à S6.
À l’étape S1, on applique un champ magnétique alternatif dans la sonde de détection électromagnétique 2.
Dans le présent mode de réalisation, étant donné que le tube en acier inoxydable est constitué d’un matériau non ferromagnétique et qu’il n’est pas possible d’utiliser un champ géomagnétique ou autre pour la conduction de la détection électromagnétique, on applique un champ magnétique alternatif additionnel. Plus précisément, un noyau magnétique 30 et une bobine d’excitation 40 sont placés dans la sonde de détection électromagnétique 2, la bobine d’excitation 40 est connectée à une alimentation électrique en courant alternatif et un champ magnétique alternatif est alors généré dans la sonde de détection électromagnétique 2 pour permettre ainsi à la sonde de détection électromagnétique 2 de détecter le cordon de soudure à détecter du bloc de référence ou du tube en acier inoxydable (comme le montre la ).
À l’étape S2, on acquiert au moyen de la sonde de détection électromagnétique 2 un signal de champ magnétique tangentiel B suivant une direction circonférentielle du tube en acier inoxydable dans une région de cordon de soudure du cordon de soudure à détecter du bloc de référence ou du tube en acier inoxydable, comme le montre la .
Dans le présent mode de réalisation, étant donné qu’un champ magnétique tangentiel utilisé comme champ magnétique principal possède une forte intensité de signal de champ magnétique et est sensible aux défauts volumiques tels que les pores, les inclusions de laitier et autres, l’utilisation du signal de champ magnétique B suivant une direction tangentielle d’un cordon de soudure circonférentiel du tube en acier inoxydable comme signal de détection d’origine (signal de champ magnétique d’origine) est utile à la découverte des défauts tels que des pores et des inclusions de laitier dans le cordon de soudure du tube en acier inoxydable à paroi mince. Comme le montre la , un signal de tension correspondant à une intensité de champ magnétique délivré par les capteurs de champ magnétique 20 est indiqué en ordonnée avec comme unité le mV par exemple, et le nombre de points d’échantillonnage durant la détection est indiqué en abscisse.
À l’étape S3, on différentie le signal de champ magnétique tangentiel B afin d’obtenir un signal B0, comme le montre la .
Dans le présent mode de réalisation, un taux de variation du signal de champ magnétique d’origine est obtenu par différentiation du signal de champ magnétique tangentiel B.
À l’étape S4, on met à 0 les valeurs supérieures ou égales à 0 dans le signal B0, et on prend les valeurs absolues des valeurs inférieures à 0 dans le signal B0 afin d’obtenir le signal B1, comme le montre la .
Dans le présent mode de réalisation, étant donné que le signal B0 présente un pic supérieur et un pic inférieur (deux pics au total), ce qui n’est pas cohérent avec le signal de champ magnétique d’origine B qui ne présente qu’un seul pic, l’évaluation intuitive d’un pic de signal d’un bruit ou d’un défaut s’en trouvera affectée. Des résultats d’essai permettent en outre de conclure que l’acquisition du pic inférieur du signal B0 est plus propice à l’identification efficace d’une variation brusque du signal, si bien qu’un traitement de transformation numérique est réalisé sur le signal B0 afin d’obtenir le signal B1.
Parmi les solvants miscibles à l’eau pouvant être utilisés dans la composition ou a dispersion (A) selon l’invention, on peut citer notamment les monoalcools inférieurs ayant de 2 à 5 atomes de carbone tels que l’éthanol et l’isopropanol,
Eventuellement un ou plusieurs actifs cosmétiques vi)
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention la dispersion de l’invention (A) comprend un ou plusieurs actif(s) cosmétique(s) vi) différents de iii) et de iv), choisi(s) parmi f) les colorants, g) les pigments ; h) les actifs de soin des matières kératiniques et i) les filtres UV (A) et/ou UV (B) ainsi que m) leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation particulier de la présente invention le ou les actif(s) cosmétique(s) de l’invention est(sont) choisi(s) parmi h) les actifs de soin des matières kératiniques de préférence des actifs de soin de la peau en particulier les antioxydants ou les hydratants notamment polaires différents de iv).
Par « hydratant » on entend un composé qui fixe l’eau, qui permet l’hydratation des matières kératiniques permettant de prévenir et/ou lutter de façon plus efficace contre les signes du dessèchement cutané. En revanche, le terme « hydratant » ne couvre pas les substances n'ayant qu'un effet émollient, telles que la vaseline et les huiles végétales ou siliconées, qui sont des composés déposant sur la peau un film lipidique occlusif empêchant l'évaporation de l'eau.
En particulier la dispersion (A) comprend un ou plusieurs hydratants différents de iv).qui sont des substances hygroscopiques qui provoquent une réhydratation de la peau par captation de l'eau atmosphérique et par rétention de l'eau dans les matières kératiniques notamment la peau.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le ou les ingrédients vi) sont choisis parmi les acides carboxyliques (poly)hydroxylés. Plus particulièrement les acides carboxyliques sont des composés (poly)hydroxylés hydrocarbonés comprenant de 2 à 20 atomes de carbone, saturé ou insaturé, cyclique ou acyclique, comportant un ou plusieurs groupes carboxy ou carboxylate, et un ou plusieurs groupes hydroxy, et comprenant éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes tels que l’azote.
Le ou les composés (poly)hydroxylés organiques solides à 20 °C et à une atmosphère vi) sont des polyols organiques différents des polyols ayant de 4 à 8 atomes de carbone, miscibles à l’eau tels que définis précédemment.
Selon l’invention, l’oxygène représente de préférence plus de 50% atomique, voire plus de 60% atomique des atomes présents dans la couche de revêtement.
La couche diélectrique à base d’oxyde d’yttrium a typiquement un indice de réfraction, mesuré à 550 nm, compris entre 1,7 à 2,3, notamment de 1,8 à 2,2.
Selon l’invention lorsque la ou les couche(s) fonctionnelles comprennent du niobium métallique ou du nitrure de niobium, elle(s) peut(vent) comprendre plus de 50% atomique de niobium sur la base des éléments présents dans ladite couche (autres que l’azote pour le nitrure de niobium), voire plus de 75% atomique de niobium et de préférence plus de 80%, voire plus de 90% de niobium, sur la base des éléments présents dans ladite couche (autres que l’azote pour le nitrure de niobium). Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la ou les couche(s) à base de niobium métallique ou à base de nitrure de niobium ne comprend que l’élément niobium, aux impuretés inévitables près (autres que l’azote pour le nitrure de niobium).
Sans sortir du cadre de l’invention néanmoins, d’autres éléments comme le zirconium notamment, peuvent également être présents dans de telles couches, de préférence dans une quantité minoritaire par rapport au niobium, par exemple selon une proportion comprise entre 1 et 30 % des atomes de niobium présents dans la couche, ou encore en une proportion comprise entre 5 et 20% des atomes de niobium présents dans la couche.
Selon l’invention la ou les couche(s) à base de niobium métallique ou à base de nitrure de niobium sont en principe exempte d’oxygène, qui peut néanmoins être présent sous forme d’impuretés inévitables dans la couche, notamment à la suite d’une trempe, mais dans une proportion très inférieure au niobium et à l’azote éventuellement présent. Par exemple le ratio atomique O/Nb dans les couches fonctionnelles selon l’invention est inférieur à 0,1, voire inférieur à 0,05.
Selon un autre mode possible de réalisation de la présente invention, la (ou les) couche(s) fonctionnelle(s) comprenne(nt) avantageusement du nitrure de titane.
Des couches à base de titane selon l’invention comprennent par exemple plus de 50% poids de nitrure de titane, de préférence plus de 80% ou même plus de 90% poids de nitrure de titane. De préférence encore de telles sont constituées essentiellement de nitrure de titane.
Le nitrure de titane selon l’invention n’est pas nécessairement stœchiométrique (ratio atomique Ti/N de 1) mais peut être sur- ou sous-stœchiométrique. Selon un mode avantageux, le ratio N/Ti est compris entre 1 et 1,2, de préférence encore est supérieur à 1. Egalement, le nitrure de titane selon l’invention peut comprendre une quantité mineure d’oxygène, par exemple entre 1 et 10% molaire d’oxygène, notamment entre 1 et 5% molaire d’oxygène.
Selon un mode possible, les couches en nitrure de titane selon l’invention peuvent par exemple répondre à la formule générale TiN x O y , dans laquelle 1,00 < x < 1,20 et dans laquelle 0,01 < y < 0,10.
Selon un autre mode possible de réalisation de la présente invention, la (ou les) couche(s) fonctionnelle(s) comprenne(nt) avantageusement de l’oxyde de titane. Sans sortir du cadre de l’invention néanmoins, d’autres éléments, de préférence le silicium ou le zirconium notamment, peuvent également être présents dans de telles couches, mais dans une quantité minoritaire par rapport au titane, par exemple selon une proportion comprise entre 1 et 30 % des atomes de titane présents dans la couche, ou encore en une proportion comprise entre 5 et 20% des atomes de titane présents dans la couche.
Selon un autre mode possible de réalisation de la présente invention, la (ou les) couche(s) fonctionnelle(s) comprenne(nt) avantageusement et de préférence sont constituées essentiellement d’un alliage d’au moins le nickel et le chrome ou d’un alliage de nickel et de chrome, ledit alliage pouvant être éventuellement être nitruré, comme décrit dans les publications WO2012/096771, EP779255 ou encore EP747329.
L’invention porte également sur un procédé de fabrication d'un article revêtu tel que défini précédemment, ledit procédé comprenant la fourniture d'un substrat en verre, le dépôt d’un empilement de couches sur ledit substrat; ledit empilement comprenant au moins une couche fonctionnelle telle que décrite précédemment, et le dépôt d'une couche de revêtement au-dessus dudit empilement, dans lequel la couche de revêtement est telle que décrite précédemment.
Enfin l’invention porte sur un vitrage monolithique pour bâtiment, comprenant un article tel que précédemment décrit.