INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Brève description des figures Les caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront plus complètement à la lecture de la description détaillée ci-après d’une variante préférée de réalisation de l’invention, laquelle description détaillée est donnée à titre d’exemple non limitatif et non exhaustif de l’invention, et en référence aux dessins annexés sur lesquels :
La est une vue en perspective isométrique représentant la partie amont d’un convoyeur auge dont la bande transporteuse est mise en auge au moyen de dispositifs de guidage latéral, dont le premier est conforme à une variante préférée de réalisation de l’invention et fait partie d’un ensemble de guidage latéral à deux rouleaux, dont un seul est visible sur la .
La est une vue en perspective isométrique représentant l’ensemble de guidage latéral à deux rouleaux de la , dans son état opérationnel, le support associé à chaque rouleau étant verrouillé. La est une vue en perspective isométrique représentant l’ensemble de guidage latéral de la , l’une des parties du support associée à chaque rouleau de guidage fou étant déverrouillée et ayant été escamotée pour libérer complètement l’extrémité au point haut de l’axe des rouleaux, les deux rouleaux ayant pivoté par gravité dans leur position de démontage, dans laquelle ils sont, dans cette variante préférée, chacun retenus verticalement par un élément de retenue et sont complètement accessibles et peuvent être très facilement retirés de leur support.
Description détaillée La montre la partie amont d’un convoyeur auge C comportant :
une station amont S de mise en auge réalisée au moyen d’un ensemble de guidage latéral E monolithique et comportant deux dispositifs de guidage latéral 1A et 1B, qui sont réalisés conformément à une variante préférée de réalisation de l’invention, et dont un seul dispositif de guidage latéral 1A est visible sur la , et, en sortie de la station S de mise en auge, un deuxième dispositif de guidage latéral 1’ qui est connu dans l’état de la technique, et qui permet de maintenir la forme en auge du brin supérieur de la bande transporteuse B. Ce second dispositif aurait pu être également un dispositif de guidage latéral de l’invention
L’apport de l’invention réside principalement dans la nouvelle structure du support 10 de rouleau de guidage 11 du dispositif 1A.
Convoyeur auge – - Dispositifs de guidage latéral 1A et 1B (invention) et 1’ (art antérieur)
Ce convoyeur auge C sert de manière usuelle au transport de « vrac » d’un point à un autre, c’est-à-dire de tout type de produits ou matériaux en vrac (par exemple et de manière non exhaustive : poudres, matériaux granulaires, déchets, …) ou d’objets en vrac, et peut être utilisé dans tout type d’industrie (par exemple et de manière non exhaustive : agroalimentaire, génie civile, fabrication et réalisation de revêtements routiers, traitement des déchets, agriculture, …).
Le convoyeur auge C de la comporte une bande transporteuse sans fin B, qui est déformable de manière à pouvoir former une auge AU. De manière classique, cette bande transporteuse porteuse B est dévié autour d’un tambour détour amont R et autour d’un tambour détour aval (non représenté) et est tendue entre ces deux tambours détour. D’autres rouleaux, notamment de réglage de tension, peuvent également le cas échéant être mis en œuvre sur le brin retour (brin inférieur). Un des deux tambours détour est motorisé et permet de manière connue l’entraînement de la bande transporteuse, l’autre tambour détour étant monté fou et entraîné en rotation par friction par la bande transporteuse.
Sur la , on a représenté uniquement la partie amont du brin supérieur de la bande transporteuse, qui est en contact avec les rouleaux de guidage 11 et 11’ des dispositifs de guidage latéral 1A et 1’, la déviation de la bande transporteuse autour du rouleau R n’étant pas représentée.
Sur la , la bande transporteuse sans fin B définit un axe longitudinal de convoyage A1 et son brin supérieur, qui sert au transport de vrac, est entraîné dans la direction de convoyage T. Seuls sont visibles les rouleaux de guidage des dispositifs 1A et 1’ sur un des côtés de la bande transporteuse B, étant précisé que le brin supérieur est déformé de manière similaire sur son côté opposé, de préférence de manière sensiblement symétrique par rapport à l’axe longitudinal de convoyage A1, au moyen de dispositifs de guidage latéral 1B ( ) et 1’ positionnés au contact de l’autre côté, par rapport à l’axe de convoyage A1, du brin supérieur de la bande transporteuse B.
Dans la station S de mise en auge, le brin supérieur est mis en auge par les rouleaux 11 inclinés des dispositifs de guidage latéral 1A et 1B (1B non visible sur la ), afin de passer d’une forme initiale non contrainte sensiblement plate à une forme contrainte en auge. En sortie de la station S de mise en auge, ce brin supérieur de la bande transporteur B est maintenu en forme par une succession de paires de dispositifs de guidage latéral suivants, tels que par exemple le dispositif de guidage latéral 1’, qui sont judicieusement réparties et espacées le long de ce trajet, et ce jusqu’au point de délivrance du vrac. Sur la , les dispositifs de guidage latéral, après celui référencé 1’, ne sont pas représentés, et peuvent avantageusement être des dispositifs de guidage latéral conformes à l’invention ; le dispositif 1‘ de la peut également être remplacé par un dispositif de l’invention.
Généralement, mais pas exclusivement la délivrance du vrac transporté est réalisée par gravité au niveau du tambour d’entraînement aval, du fait du changement de direction du brin supérieur. Avant d’atteindre ce tambour d’entraînement aval, le brin supérieur n’est plus contraint et reprend sa forme initiale plate. En pratique, pour la transition entre la forme en auge à la forme plate du brin supérieur, on met en œuvre, comme dernière paire de rouleaux de guidage latéral, un ensemble de l’invention similaire par exemple à celui E de la station S de mise en auge.
On retiendra que dans le cadre de l’invention, le convoyeur auge peut comporter uniquement des dispositifs de guidage latéral conformes à l’invention ou peut comporter des dispositifs de guidage latéral conformes à l’invention et des dispositifs de guidage classiques tels que celui 1’ de la .
(ii) à chaque fois que le carburant ou le mélange de carburants fourni au moteur à turbine à gaz est changé ; et/ou
Le système de propulsion peut être agencé pour effectuer le procédé du premier aspect.
Selon un troisième aspect, il est prévu un procédé de détermination d’au moins une caractéristique de carburant d’un carburant fourni à un moteur à turbine à gaz d’un aéronef, le moteur à turbine à gaz faisant partie d’un système de propulsion de l’aéronef. Le procédé comprend :
la réalisation d’un changement de fonctionnement pour affecter le fonctionnement du moteur à turbine à gaz, le changement de fonctionnement étant effectué par un composant pouvant être commandé du système de propulsion ;
la détection d’une réponse au changement de fonctionnement ; et
la détermination de l’au moins une caractéristique de carburant sur la base de la réponse au changement de fonctionnement.
Le système de propulsion peut donc être utilisé pour « réaliser une expérience » pour tester le carburant, permettant ainsi de déterminer une ou plusieurs caractéristiques de carburant sur la base de la réponse du moteur à turbine à gaz à l’expérience.
Tout composant approprié pouvant être commandé du système de propulsion peut être utilisé pour entraîner le changement de fonctionnement. Par exemple : le système de propulsion peut comprendre un système de gestion thermique. L’étape de réalisation d’un changement de fonctionnement peut comprendre l’utilisation de ou consister à utiliser le système de gestion thermique pour changer la température du carburant entrant dans une chambre de combustion du moteur à turbine à gaz, par exemple en ajustant les débits à travers un ou plusieurs échangeurs de chaleur ; le système de propulsion peut comprendre un système de gestion de carburant. L’étape de réalisation d’un changement de fonctionnement peut comprendre le changement de ou consister à changer le débit de carburant et/ou le mélange de carburants ; et/ou le système de propulsion peut comprendre une ou plusieurs Aubes Directrices d’Entrée Orientables (VIGV). L’étape de réalisation d’un changement de fonctionnement peut comprendre le déplacement de ou consister à déplacer une ou plusieurs VIGV.
La réponse au changement de fonctionnement peut comprendre ou être constituée d’au moins l’un parmi : un changement de la puissance de sortie du moteur à turbine à gaz (par exemple, comme indiqué par une augmentation ou une diminution de la vitesse de l’arbre) ; un changement de la dégradation ou de la cokéfaction du carburant ; un changement d’au moins une pression dans le moteur ; et/ou un changement d’au moins une température dans le moteur.
Le système de propulsion peut comprendre au moins une aube directrice d’entrée orientable (VIGV). L’étape de réalisation d’un changement de fonctionnement peut comprendre le changement de ou consister à changer la programmation de VIGV, par exemple en déplaçant une VIGV, ou en réglant ou en annulant un mouvement planifié d’une VIGV.
La réponse au changement de fonctionnement de la programmation de VIGV peut comprendre ou être constituée d’au moins l’un parmi : un changement de la température de gaz à l’entrée d’une turbine du moteur à turbine à gaz (par exemple, la Température à l’Entrée du Rotor de la Turbine Haute Pression, T41) ; un changement de l’élévation de température à travers une chambre de combustion du moteur à turbine à gaz (par exemple reflété par la relation entre T30-T41, T30 étant la Température à la Sortie du Compresseur Haute Pression) ; et un changement de la relation entre une pression totale à la sortie du compresseur - P30 - et une pression totale à l’entrée du rotor de la turbine - P41.
Le système de propulsion peut comprendre une pluralité de réservoirs de carburant. Dans de tels cas, l’étape de réalisation d’un changement de fonctionnement peut comprendre ou consister en l’un et/ou l’autre de ce qui suit : le changement du réservoir dans lequel le carburant est prélevé ; et le changement du pourcentage de carburant prélevé dans un réservoir particulier (par exemple, le passage à un mélange de carburants différent).
Dans de tels cas, la réponse au changement de fonctionnement peut comprendre ou être constituée d’un ou plusieurs parmi : un changement de la puissance de sortie du moteur à turbine à gaz ; un changement de la dégradation ou de la cokéfaction du carburant ; un changement de la formation de traînée de condensation ; un changement de la relation entre une température à la sortie du compresseur et une température à l’entrée du rotor de la turbine ; un changement de la relation entre une pression totale à la sortie du compresseur et une pression totale à l’entrée du rotor de la turbine.
Le système de propulsion peut comprendre au moins un échangeur de chaleur air-huile. Dans de tels cas, l’étape de réalisation d’un changement de fonctionnement peut comprendre le changement d’au moins l’un du débit d’air et du débit d’huile à travers l’échangeur de chaleur air-huile. La réponse au changement de fonctionnement peut comprendre un changement de pression dans un circuit de carburant du moteur à turbine à gaz ; par exemple à travers une section d’un tuyau constituant une partie de la voie d’écoulement de carburant, ou à travers une pompe, une tuyère ou analogue.
Selon un mode de réalisation préféré, lorsque le trifluorure de bore de la composition A est du BF3 gazeux éventuellement en mélange avec BF2OH, on introduit 100% de la quantité de la composition A susceptible de se dissoudre dans le mélange C dans les conditions de mise en œuvre de l’étape c).
Selon un autre mode de réalisation, lorsque le trifluorure de bore de la composition A est du BF3,3H2O, on introduit 50% de la quantité de la composition A susceptible de se dissoudre dans le mélange C dans les conditions de mise en œuvre de l’étape c).
Selon un mode de réalisation préféré, ladite solution D est un hydrate de trifluorure de bore BF3,xH2O avec x de 0,5 à 4 ou de l’eau ou une solution aqueuse de BF3 ; ladite solution D étant dégazée préalablement à la mise en œuvre de l’étape e).
Selon un mode de réalisation préféré, l’étape e) est mise en œuvre avec une solution D dépourvue desdits composés additionnels volatils F1 .
Selon un mode de réalisation préféré, la solubilité du trifluorure de bore dans ladite phase liquide L1 est supérieure à 4% à une température comprise entre 20 et 130°C.
Selon un mode de réalisation préféré, l’étape c) et/ou l’étape d) et/ou l’étape e) est (sont) mise(s) en œuvre à une température comprise entre 30°C et 120°C, de préférence entre 70°C et 120°C, en particulier entre 80°C et 110°C.
Selon un mode de réalisation préféré, le présent procédé est mis en œuvre dans au moins deux réacteurs disposés en parallèle fonctionnant en décalé pour produire ledit courant gazeux E en continu.
Selon un second aspect, la présente invention fournit une composition comprenant au moins 99,99% en poids de trifluorure de bore et comprenant N2, O2 et CO2 ; la somme des teneurs massiques en N2, O2 et CO2 étant inférieure à 30 ppm, de préférence inférieure à 20 ppm sur base du poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite composition du HF dans une teneur massique inférieure à 1 ppm, ou du BF2OF dans une teneur massique inférieure à 1 ppm ou du SiF4 dans une teneur massique inférieure à 10 ppm sur base du poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation préféré, ladite composition est dépourvue de HF, SiF4 et BF2OH. Le fait d’éliminer la totalité de ces impuretés, fréquemment présentes dans les procédés habituels de production du trifluorure de bore utilisant de l’acide sulfurique représente un avantage important de la présente invention.
La représente schématiquement une installation pour la mise en œuvre du procédé de production de trifluorure de bore en continu selon un mode de réalisation particulier de la présente invention.
Description détaillée de l’invention Procédé de fabrication Selon un premier aspect de la présente invention, un procédé de production de trifluorure de bore gazeux est fourni. Ledit procédé comprend les étapes de :
Fourniture d’une composition A comprenant du trifluorure de bore (BF3) et un ou plusieurs composé(s) additionnel(s) volatil(s) F1 , Dans un réacteur contenant de l’acide sulfurique, introduction d’une solution B comprenant de l’oléum et un ou plusieurs composé(s) additionnel(s) volatil(s) F2 pour former une solution C d’acide sulfurique de titre supérieur à 100%, avantageusement supérieur à 101%, de préférence supérieur à 102%, plus préférentiellement supérieur à 105%, en particulier supérieur à 110%, plus particulièrement supérieur à 114% Ajout de ladite composition A audit mélange C pour former une phase liquide L1 comprenant l’oléum, l’acide sulfurique et le trifluorure de bore et une phase gazeuse G1 comprenant lesdits un ou plusieurs composés additionnels volatils F1 et F2 , Mise sous vide du réacteur à une pression P1 comprise entre la pression de vapeur de l’acide sulfurique à la température de mise en œuvre de l’étape d) et la pression de mise en œuvre de l’étape c) pour éliminer la phase gazeuse G1 lesdits un ou plusieurs composés additionnels volatils F1 et F2 dudit réacteur, Ajout à ladite phase liquide L1 d’une solution D contenant de l’eau ou des hydrates de BF3 ou une solution aqueuse de BF3 pour produire un courant gazeux E de trifluorure de bore.
Etape a) Le trifluorure de bore contenu dans la composition A peut avoir différentes provenances. Le trifluorure de bore peut être du BF3 gazeux BF3,xH2O avec x = 0 impur ou de grade technique. Par exemple, le BF3 gazeux contenu dans la composition A peut-être du BF3 ayant une pureté inférieure à 99,5%, c’est-à-dire que la composition de BF3 utilisée pour former la composition A comprend moins de 99,5% en poids de BF3 sur base du poids total de ladite composition. Le BF3 peut éventuellement être en mélange avec BF2OH. Le trifluorure de bore contenu dans la composition A peut être un hydrate de trifluorure de bore, tel que le BF3,xH2O avec x variant entre 0,5 et 4. Le trifluorure de bore contenu dans la composition A peut être issu de la réaction entre un composé de bore sélectionné parmi B(OH)3, B2O3 ou HBO2 et un composé fluoré sélectionné par HF ou HSO3F. Le trifluorure de bore contenu dans la composition A peut être une solution aqueuse de trifluorure de bore BF3,xH2O avec x supérieur à 4.
Ainsi, la teneur en BF3 dans ladite composition A peut être de 30% à 99,5% en poids sur base du poids total de la composition A . De préférence, la teneur en BF3 dans ladite composition A peut être de 45% à 99,5% en poids sur base du poids total de la composition A .
Comme mentionné ci-dessus, ladite composition A comprend, outre le trifluorure de bore, un ou plusieurs composé(s) additionnel(s) volatil(s) F 1 . Ledit un ou plusieurs composé(s) additionnel(s) volatil(s) F est (sont) sélectionné(s) parmi le groupe consistant en H2O, N2, O2, CO2, SiF4, H2 et HCl. De préférence, la teneur molaire totale en composés additionnels volatils F 1 est supérieure à 0,1%, plus préférentiellement supérieure à 0,2%, en particulier supérieure à 0,3% sur base de la composition totale A . Ladite composition A peut donc comprendre un, deux, trois, quatre, cinq, six, sept, huit ou l’ensemble des composés additionnels volatils F 1 tels que mentionnés ci-dessus.
On comprend à la lumière de la que la bande transporteuse, du fait notamment de sa mise en tension et de sa déformation par les rouleaux de guidage latéral 11, 11’, exerce sur ces rouleaux 11, 11’ une pression importante, qui rend difficile et fastidieuse pour les dispositifs 1’ de l’art antérieur, le démontage du rouleau de guidage 11’ de son support 10’ et également son montage sur son support 10’. En outre, l’accès au rouleau 11’ pour procéder à son démontage est difficile, et est encore plus difficile lorsque le dispositif comporte une protection de point entrant P, telle que celle du dispositif de guidage latéral 1A de la .
Le nouveau dispositif de guidage latéral de l’invention, dont une variante de réalisation préférée, et non limitative, va à présent être décrite en référence aux figures 2 et 3, permet avantageusement de complètement simplifier les opérations de montage et de démontage d’un rouleau de guidage latéral d’un convoyeur auge, en vue de sa maintenance, notamment sa vérification, son nettoyage, sa réparation ou son remplacement.
et - Variante préférée de réalisation- Ensemble E de deux dispositifs de guidage latéral 1
La montre l’ensemble de guidage latéral E pour convoyeur auge de la , qui définit un axe de convoyage central A2 et comporte deux dispositifs de guidage latéral 1A et 1B, qui correspondent chacun à une variante préférée de réalisation.
Chaque dispositif 1A et 1B comporte un support 10 et un rouleau de guidage 11, de type rouleau fou.
Les rouleaux fou 11 sont parfaitement connus et déjà mis en œuvre dans les dispositifs de l’art antérieur, notamment tel que celui 1’ de la .
On rappellera simplement qu’un rouleau fou 11 peut comporter un rouleau 110, qui est monté fou sur un arbre qui traverse le rouleau 110 ou sur deux bouts d’arbres alignés et positionnés aux deux extrémités du rouleau 110.
Dans le présent texte, on désigne par les termes :
« axe » du rouleau de guidage fou 11, indifféremment un arbre traversant le rouleau 110 ou les deux bouts d’arbres alignés aux extrémités du rouleau 110, et par « axe de rotation » du rouleau de guidage fou 11, l’axe de rotation fictif ( – axes de rotation 112) du rouleau 110 sur son « axe ».
Le support 10 définit un point de support haut et un point de support bas pour l’axe du rouleau 11, qui sont désignés ici respectivement « point haut » et « point bas », et qui sont alignés suivant un axe, désigné ici « axe de support ».
Lorsque le rouleau 11 est monté sur le support 10, il est incliné en étant supporté entre le point haut et le point bas du support 10 et son axe de rotation 112 est parallèle à cet axe de support.
Les dispositifs de guidage latéral 1 A et 1B sont positionnés de part et d’autre de l’axe central de convoyage A2 de l’ensemble E, en étant écartés l’un de l’autre, le point bas de leur support 10 étant plus proche de cet axe central de convoyage A2 que le point haut de son support (10) qui en est plus éloigné.
L’axe de support des dispositifs de guidage latéral 1A et 1B est orienté transversalement à cet axe central de convoyage A2 et forme avec cet axe central de convoyage A2 un angle de 90° ou un angle dans une plage angulaire autour de 90° plus ou moins importante, et pouvant de préférence être réglable (par exemple sur une plage angulaire de +/- 10° autour de 90°).
Dans cet exemple préféré, les deux dispositifs 1A et 1B sont identiques et symétriques l’un de l’autre par rapport au plan (X Y) et présente un angle de 5° par rapport à la perpendiculaire de l’axe de convoyage central A2 de l’ensemble E.
Sur la , les deux dispositifs 1A et 1B sont dans leur état opérationnel, et peuvent guider latéralement et mettre en forme d’auge ou maintenir la forme d’auge de la bande transporteuse B susvisée ( ).
Sur la , les rouleaux 11 des deux dispositifs 1A et 1B sont dans leur position de démontage (i.e. prêts à être retirés de leur support 10) dans laquelle ils sont facilement accessibles et peuvent facilement être retirés de leur support 10.
Etape c) Dans une étape subséquente à l’étape b), l’étape c) est mise en œuvre. L’étape c) du présent procédé consiste en l’ajout de ladite composition A audit mélange C produit à l’étape b). L’étape c) permet de former une phase liquide L1 comprenant l’oléum, l’acide sulfurique et le trifluorure de bore. L’étape c) aboutit également à la formation d’une phase gazeuse G1 comprenant lesdits un ou plusieurs composés additionnels volatils F 1 et F2.
La mise en œuvre de l’étape c) subséquemment à l’étape b) permet d’augmenter la solubilité du BF3 dans la phase liquide L1 par rapport à une mise en œuvre simultanée des étapes b) et c). La phase liquide L1 est de préférence agitée pour favoriser le mélange entre A et C .
Lorsque ladite composition A comprend HF et BF2OH, ces deux composés sont présents dans ladite phase liquide L1 lors de la mise en œuvre de l’étape c).
De préférence, on peut ajouter n’importe quelle quantité de composition A audit mélange C tant que ladite composition A se solubilise dans la phase liquide L1 ainsi formée et que tous les composés additionnels volatils F1 et F2 se retrouvent dans la phase gazeuse G1 .
En particulier, pour optimiser la productivité et l’efficacité du présent procédé, l’addition de ladite composition A audit mélange C est mise en œuvre tant que le trifluorure de bore se dissous dans la phase liquide L1 . Ladite composition A est donc ajoutée jusqu’à saturation de la phase liquide L1 en trifluorure de bore. Ainsi, l’addition de ladite composition A audit mélange C est mise en œuvre tant que le titre en acide sulfurique dudit mélange C est supérieur à 100%.
La quantité maximale de trifluorure de bore pouvant être dissoute dans la phase liquide L1 peut être facilement déterminée par des techniques usuelles à portée de l’homme du métier. La quantité de trifluorure de bore susceptible de se dissoudre dans la phase liquide L1 issue du mélange entre la composition A et le mélange C peut être calculée préalablement à la mise en œuvre du procédé. Il suffit, par exemple, de mélanger la composition A audit mélange C dans les mêmes proportions et dans les mêmes conditions opérationnelles jusqu’à la détection de trifluorure de bore gazeux. Cette détection peut être mise en œuvre par Infrarouge de Raman selon les techniques usuelles dans le domaine technique ou par mesure avec un manomètre d’une brusque élévation de pression dans le réacteur dû au dégagement de trifluorure de bore gazeux.
Selon un mode de réalisation préféré, lorsque le trifluorure de bore de la composition A est du BF3 gazeux éventuellement en mélange avec BF2OH, on introduit 100% de la quantité de BF3 contenue dans la composition A susceptible de se dissoudre dans le mélange C dans les conditions de mise en œuvre de l’étape c).