INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fois le couvercle 2 monté sur le récipient 4, le joint d’étanchéité 24 qui était légèrement compressé par le dispositif de fixation 22 complémentaire lors de son engagement dans le logement 20 du couvercle 2 peut réaliser une expansion entre la première paroi 24 et le dispositif de fixation 22 complémentaire de sorte à fournir une fermeture étanche entre le couvercle 2 et le récipient 4 ( ).
Comme l’illustre la , la deuxième portion 22’ du dispositif de fixation 22 complémentaire du récipient peut s’engager dans l’extrémité arrondie 24’’ du joint d’étanchéité 24 du couvercle ce qui permet d’améliorer davantage l’étanchéité entre le couvercle et le récipient.
Dans un mode de réalisation illustré à la , la partie de fixation complémentaire 22 du récipient peut comprendre un deuxième talon périphérique 40 comprenant une face supérieure 41 et une face inférieure 42, et la deuxième paroi 16 de la partie de fixation du couvercle peut comprendre une deuxième nervure périphérique 43 s’étendant dans le logement de manière à s’engager contre la face inférieure 42 du deuxième talon périphérique 40 de la partie de fixation complémentaire du récipient.
Dans le présent exposé, le deuxième talon périphérique 40 est agencé sous le premier talon périphérique et la deuxième nervure périphérique 43 est agencée sous la première nervure périphérique 36.
Par exemple le deuxième talon périphérique 40 est agencé sur la deuxième portion 22’’ de la partie de fixation 22 complémentaire du récipient 4.
Ceci permet de renforcer davantage la fixation du couvercle sur le récipient par encliquetage.
Dans un mode de réalisation illustré à la , la partie de fixation complémentaire 22 du récipient peut comprendre un troisième talon périphérique 50 comprenant une face supérieure 51 et une face inférieure 52, et la deuxième paroi 16 de la partie de fixation du couvercle peut comprendre une troisième nervure périphérique 53 s’étendant dans le logement de manière à s’engager contre la face inférieure 52 du deuxième talon périphérique 50 de la partie de fixation complémentaire du récipient.
Dans le présent exposé, le troisième talon périphérique 50 est agencé sous le deuxième talon périphérique 40 et la troisième nervure périphérique 53 est agencée sous la deuxième nervure périphérique 43.
Par exemple le troisième talon périphérique 50 est agencé sur la deuxième portion 22’’ de la partie de fixation 22 complémentaire du récipient 4.
Grâce à la pluralité de talons du récipient et de aux nervures complémentaires du couvercle, le maintien du couvercle sur le récipient est amélioré et renforcé.
Bien évidemment, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention. Notamment, les différentes caractéristiques, formes, variantes et modes de réalisation de l’invention peuvent être associés les uns avec les autres selon diverses combinaisons dans la mesure où ils ne sont pas incompatibles ou exclusifs les uns des autres.
Dispositif doseur de fluide La présente invention concerne un dispositif doseur de fluide, liquide à pâteux, d’un type particulier, décrit par exemple dans le document EP2746733. Ce dispositif doseur est généralement associé à un réservoir de fluide, qui est écrasable manuellement, afin de refouler le fluide à travers le dispositif doseur. En variante, le fluide peut aussi s’écouler par la seule gravité à travers le dispositif doseur.
Le dispositif doseur du document EP2746733 comprend une chambre définissant une entrée, une butée, une sortie et un siège d’étanchéité, la butée étant séparée du siège d’étanchéité par une distance de course. Le dispositif doseur comprend également un obturateur, qui peut être une bille flottante, déplaçable dans la chambre sur une course définie entre une position de repos, dans laquelle l’obturateur est sollicité par une force de rappel (différentiel de densité entre le fluide et l’obturateur et/ou ressort) vers la butée, et une position extrême, dans laquelle l’obturateur est sélectivement entrainé vers le siège d'étanchéité à l’encontre de la force de rappel par le fluide circulant dans la chambre de l’entrée vers la sortie.
En d’autres termes, l’obturateur est prisonnier de la chambre, mais peut s’y déplacer axialement entre la butée et le siège d’étanchéité sous les actions antagonistes de la force de rappel et du flux de fluide qui se dirige vers la sortie. Ainsi, lorsqu’un utilisateur écrase le réservoir, un flux de fluide est dirigé vers la sortie et comme ce flux de fluide traverse la chambre, il entraine avec lui l’obturateur sur une course qui se termine lorsqu’il vient en contact étanche sur le siège. Le flux de fluide est alors brusquement stoppé : la quantité de fluide distribué correspondant à une dose préalablement définie.
En effet, en regard de la , chaque masselotte 43 (en F) centrifugée par la rotation du moteur crée une force centrifuge Fc. Chaque masselotte 43 est reliée à un levier permettant le passage de la force centrifuge par la surface de contact. La composante orthogonale de cette force centrifuge Fcu via le bras de levier Lc (premier bras 44) crée un moment Mcu en A. Ce moment est ensuite transmis via le bras de levier Lb (deuxième bras 45). Ainsi, il y a une multiplication de l’effort centrifuge au travers du levier via le rapport entre Lc et Lb. La force Fb transmise à la biellette en B, est projetée colinéaire à ses liaisons en Fbu. Cette force, non plus de traction comme dans l’état de l’art, mais de compression est ensuite transmise au vérin en C qui récupère une force Fvu l’entrainant en translation vers la position de drapeau.
Le mécanisme de contrepoids à levier agit ainsi sur le vérin qui est lié cinématiquement avec le mécanisme d’actionnement aux pales. Le nombre de contrepoids à levier est ainsi indépendant du nombre de pales. Le mécanisme de contrepoids à levier impose le sens de la position de drapeau à la cinématique d’actionnement de pas.
L’invention telle que décrite précédemment permet de faciliter le démontage du vérin sans démontage du mécanisme des contrepoids. Le vérin fonctionne à l’inverse de l’état de l’art et la cinématique d’actionnement est également dans le sens inverse des dispositifs de l’état de l’art. Ainsi, les trois liaisons (pivot ou rotule) d’entrainement du contrepoids d’axes A, B et C sont toujours à un rayon supérieur à celui des vis 89 fixant l’actionneur 23 sur la structure de la turbomachine. Sur la , sont représentés les encombrements du vérin, noté E1, de la couronne, noté E2, et des leviers, noté E3. L’encombrement E1 du vérin étant inférieur à celui de la couronne E2 et des leviers E3, il suffit d’enlever les vis 82, et éventuellement la virole 81, fixant la couronne de synchronisation 34 à l’actionneur 23 et les vis de fixation 89 de l’actionneur 23 sur le carter rotatif 3 afin de pouvoir retirer l’actionneur sans démontage du dispositif de mise en drapeau à contrepoids.
Un tel dispositif de mise en drapeau s’applique plus généralement à toute turbomachine comprenant un dispositif de commande du calage des pales pour lequel un dispositif de mise en drapeau est nécessaire. Notamment, l’invention s’applique également à un système de changement de pas des pales comprenant un seul vérin annulaire agencé sur un carter fixe et un mécanisme de liaison comportant un palier de transfert ou dont l’actionneur linéaire est un vérin électrique.
TURBOMACHINE D’AERONEF COMPRENANT UN PILOTAGE DE CALAGE DE PALES PAR MESURES LOCALES DE PRESSION L’invention a trait à une turbomachine d’aéronef dotée d’un pilotage du calage de pales par mesures locales de pression.
Les développements des recherches sur les turbomachines d’aéronefs font envisager l’emploi futur d’appareils à grands taux de dilution et grands diamètres, afin d’augmenter le rendement propulsif et de diminuer la consommation de carburant et des émissions de gaz polluants. Certaines de ces turbomachines ne seront pas carénées, c’est-à-dire qu’elles comprendront des roues, avec des pales exposées directement à l’air extérieur. Et certaines comprendront plusieurs roues à pales se succédant le long de la turbomachine, avec par exemple deux hélices ayant des vitesses de rotation différentes, notamment contrarotatives, ou une hélice unique associée à une roue de redresseur appartenant au stator de la turbomachine et donc composée de pales fixes. Des nombres plus importants d’hélices ou de redresseurs sont aussi envisagés.
Il est encore prévu que les pales pourront avoir un calage variable, c’est-à-dire une incidence variable par rapport à l’axe de la turbomachine, afin notamment d’améliorer le rendement selon les phases du vol ou les caractéristiques de l’écoulement d’air autour des pales. Cela implique que les pales soient montées sur des axes orientés tous en direction radiale de la turbomachine, et pivotant au moyen d’actionneurs. Les pales de chacune des roues pourront avoir éventuellement des valeurs différentes de calage indépendamment réglables les unes des autres.
Un inconvénient marqué des turbomachines, surtout non carénées, est leur niveau sonore, que les réglementations limitent aussi. Le bruit émis résulte d’un bruit propre des pales, produit principalement par le passage de la couche limite qui se développe sur les pales au bord de fuite des pales, et d’un bruit d’interaction entre les roues de pales quand il y en a plusieurs, produit principalement par les tourbillons d’extrémité des pales d’une roue, qui impactent la roue avec des pales qui suit.
Il existe des possibilités d’atténuer les émissions acoustiques des turbomachines en agissant sur la conception des pales et des surfaces environnantes de la turbomachine, par exemple en les revêtant de couches absorbant les vibrations acoustiques. Ces procédés ont toutefois des limites. Ils sont ainsi moins indiqués pour des pales non carénées, pour lesquelles les surfaces environnantes sont.
Les niveaux de bruits émis varient enfin fortement d’après les circonstances et les paramètres du vol, notamment le régime de la turbomachine et les caractéristiques de l’écoulement le long d’elles et à travers les roues à pales.
L’objet premier de l’invention est de fournir un dispositif apte à réduire le bruit émis par des roues avec des pales, notamment non carénées, d’après les circonstances et les paramètres du vol.
Une définition générale de l’invention est une turbomachine d’aéronef comprenant : une roue avec des pales réparties autour d’un moyeu, les pales ayant un calage variable en étant montées sur le moyeu par des axes pivotant autour de directions rayonnant autour du moyeu ; des actionneurs de réglage du calage des pales ; un calculateur commandant les actionneurs d’après des paramètres de fonctionnement de la turbomachine ; caractérisée en ce qu’elle comprend des capteurs de pression montés à des surfaces de pales et/ou des surfaces de la turbomachine adjacentes aux pales, lesdites surfaces étant exposées à des écoulements d’air extérieur autour de la turbomachine, et un module du calculateur, renseigné par lesdits capteurs, estimant des corrections du calage des pales qui permettraient d’atténuer un bruit acoustique produit par les pales et contribuant à commander les actionneurs d’après lesdites corrections du calage.
La réduction du bruit est obtenue par une commande active d’adaptation du calage des pales, d’après des mesures de la pression environnante faites soit sur les pales elles-mêmes, soit à leurs alentours. La pression peut être une pression statique ou une pression instationnaire. Les corrections de calage peuvent être indépendantes pour chacune des pales. Les capteurs de pression peuvent être ou non présents sur toutes les aubes, ou seulement sur certaines d’entre elles. Les corrections de calage peuvent être déterminées en fonction d’essais préliminaires et d’après les circonstances de vol, les paramètres de l’écoulement, la vitesse de l’aéronef ou la vitesse de rotation de la turbomachine, et la nécessité plus ou moins grande de réduire ce bruit en comparaison d’autres contraintes.
Il faut souligner que les mesures de pression sur les pales ou à leur voisinage permettent plus facilement de déterminer les corrections de calage aptes à réduire les émissions acoustiques, que, par exemple, des mesures directes de cette émission acoustique, dont les provenances sont nombreuses ; une cause importante du bruit est l’apparition de turbulences à la surface des pales, qu’il est facile de corréler à des paramètres mesurés de pression.
Dans la formulation d’électrolyte selon l’invention, le rapport molaire [double liaison C=C]/[thiols] est avantageusement compris entre 1 et 1,1, de préférence strictement supérieur à 1.
En particulier, l’invention peut mettre en œuvre l’association de trois molécules organiques : le 2,2′-(éthylènedioxy)diéthanethiol, le triethylène glycol divinyl éther et le trivinyl cyclohexane comme réticulant, en présence d’un sel de lithium ou d’un mélange de sels de lithium.
L’électrolyte obtenu par réticulation peut être utilisé comme électrolyte solide de batterie Li-tout solide ou comme composant de l’électrode positive ou négative (posolyte ou catholyte, négolyte ou anolyte), et incluant un sel de lithium pour assurer un bon transport des ions lithium dans l’électrolyte et le catholyte/anolyte.
Dans un mode de réalisation, un composé de type termineur de chaîne peut également être ajouté à la formulation d’électrolyte réticulable selon l’invention pour créer des chaînes pendantes lors de la réticulation.
Afin d’obtenir un électrolyte solide réticulé selon l’invention, le mélange réticulable comprenant les trois molécules suivantes : molécule hydrocarbonée portant deux fonctions thiol, molécule hydrocarbonée insaturée comportant deux doubles liaisons C=C et réticulant, est mis en contact avec un sel de lithium et de façon optionnelle, un solvant non aqueux, puis la réaction de réticulation est déclenchée au moyen d’un amorceur (initiateur radicalaire ou anionique) par toute technique connue de l’homme du métier. La réaction de réticulation peut être amorcée notamment par activation thermique ou photo-induite.
A l’issue de la réaction, un polymère conducteur des ions lithium est formé, ce polymère peut contenir un solvant emprisonné si un solvant est présent dans la formulation, qui peut être évaporé ensuite afin d’obtenir un matériau solide.
Dans les formulations d’électrolytes selon l’invention, le rapport thiol/double liaison est en général stœchiométrique ou dans un léger excès de doubles liaisons C=C; en revanche un excès de thiol n’est pas souhaitable.
La composition de la formulation peut être modifiée en faisant varier la quantité de réticulant et, le cas échéant, de monomère formant les chaînes pendantes. La quantité de sel de lithium ainsi que d’initiateur radicalaire ou anionique peut également être modifiée et un plastifiant peut être ajouté.
En résumé, les électrolytes solides réticulés selon l’invention comprennent au moins :
- Une molécule portant 2 doubles liaisons C=C, avantageusement choisie parmi les oligo-éthylène glycols portant deux liaisons C=C (par exemple les divinyls tels que le triéthylène glycol divinyl éther qui est la molécule la plus disponible commercialement, les diallyl éthers, les diacrylates ou diméthacrylates).
- Une molécule portant deux fonctions thiol (le 2,2′-(éthylènedioxy)diéthanethiol par exemple)
- Un sel de lithium ou un mélange de sels de lithium : tout sel de lithium soluble dans la résine formée (LiPF 6 , LiFSI Lithium bis (fluorosulfonyl)imide, LiClO 4 , …) ou un mélange de plusieurs sels de lithium solubles peut convenir.
Le LiFSi (Lithium bis (fluorosulfonyl)imide) et le LiTFSI (Lithiumbis(trifluoromethanesulfonyl)imide) sont préférés en raison de leurs bonnes propriétés de conductivité et de stabilité électrochimique. La quantité de sel de lithium ou de mélange de sels de lithium varie de préférence entre 2 et 40% en masse par rapport à la masse totale de formulation, par exemple on peut utiliser une teneur de 20 % massique.
Un réticulant : toute molécule portant au moins trois doubles liaisons carbone-carbone C=C peut servir de réticulant pour la formulation d’électrolyte réticulable selon l’invention (par exemple le trivinyl cyclohexane ou d’autres molécules décrites ci-dessous, notamment de type thiols au moins trivalents), avantageusement à une teneur comprise entre 0,5 % massique et 20 % massique par rapport à la masse totale de formulation, de manière très préférée entre 1 et 15 % massique, de manière encore plus préférée entre 1 et 5 % massique. De manière optionnelle, un composé ayant la fonction de termineur de chaîne (l’éthyl vinyl éther dans les exemples) permettant de générer des chaines pendantes peut être ajouté à la formulation : toute molécule portant une seule double liaison C=C peut convenir, mais la présence de fonctions éther ou poly(éthylène glycol) est souhaitable. La molécule choisie ne doit pas comporter de protons labiles et la quantité de matière du termineur de chaîne est avantageusement strictement inférieure à la quantité de matière du réticulant.
Dans la formulation d’électrolyte réticulable selon l’invention, les ratios entre les différents composants sont choisis selon des critères précis permettant d’obtenir les propriétés rhéologiques et de conductivité améliorées. Notamment, les rapports entre réticulant, molécule portant 2 doubles liaisons C=C, molécule portant deux fonctions thiol et termineur de chaîne sont calculés de la manière suivante :
Le rapport molaire [double liaison C=C]/[thiols] doit être compris entre 1 et 1,1 ; un excès de thiols n’est pas souhaitable.
De manière essentielle selon l’invention, le polymère A est un polymère α-sulfoné. Il comprend donc un groupement sulfoné en position terminale. De manière préférée selon l’invention, le polymère A est choisi parmi un polymère A1 α-ω-disulfoné, un polymère A2 α-monosulfoné et leurs combinaisons. Le polymère A1 comprend donc un unique groupement sulfoné sur une de ses positions terminales, tandis que le polymère A2 comprend un groupement sulfoné sur chacune de ses deux positions terminales.
De manière essentielle pour l’invention, la préparation du polymère A est réalisée au moyen du monomère M. De manière préférée selon l’invention, le monomère M est choisi parmi l’acide acrylique, un sel d’acide acrylique et leurs combinaisons.
Selon l’invention, le monomère M peut être combiné à au moins un autre monomère, de préférence un autre monomère choisi parmi acétate de vinyl, acrylate d’ethyl, acrylate de methyl, hydroxyethylmethacrylate, hydroxyethylacrylate, hydroxypropylmethacrylate, hydroxypropylacrylate, acide 2-acrylamido-2-methylpropane sulfonique (AMPS), acide maléique, anhydride maléique, acide itaconique et leurs combinaisons. Lors d’une combinaison avec un autre monomère, le monomère M peut être choisi parmi l’acide acrylique, un sel d’acide et leurs combinaisons, en combinaison avec au moins un autre monomère choisi parmi acétate de vinyl, acrylate d’ethyl, acrylate de methyl, hydroxyethylmethacrylate, hydroxyethylacrylate, hydroxypropylmethacrylate, hydroxypropylacrylate, acide 2-acrylamido-2-methylpropane sulfonique (AMPS), acide maléique, anhydride maléique, acide itaconique et leurs combinaisons. En combinaison avec un autre monomère, la quantité en poids de l’autre monomère est inférieure à la quantité en poids de monomère M.
De manière préférée selon l’invention, le monomère M est l’acide acrylique seul.
De manière essentielle, le polymère A est préparé au cours d’une réaction de polymérisation du monomère M en présence d’un composé soufré comprenant du soufre IV. De manière préférée, le composé soufré est choisi parmi hydrogénosulfite de lithium, hydrogénosulfite de sodium, hydrogénosulfite de potassium, hydrogénosulfite d’ammonium, di(hydrogénosulfite) de calcium, di(hydrogénosulfite) de magnésium et leurs combinaisons. Préférentiellement selon l’invention, le composé T est un mono-hydrogénosulfite. Le composé soufré T préféré est l’hydrogénosulfite de sodium, également nommé bisulfite de sodium.
De manière préférée selon l’invention, la quantité molaire de composé soufré T, de préférence la quantité molaire de soufre IV, est comprise entre 1 % et 15 %, de préférence entre 1,5 % et 12 %, par rapport à la quantité molaire totale de monomères mis en œuvre. De manière plus préférée, la quantité molaire de composé soufré T, de préférence la quantité molaire de soufre IV, est comprise entre 1 % et 15 %, de préférence entre 1,5 % et 12 %, par rapport à la quantité molaire totale de groupements insaturés des monomères mis en œuvre.
Selon l’invention, la réticulation est généralement mise en œuvre à une température allant 100 à 250°C, de préférence de 150 à 240°C ou de 170 à 230°C.
De manière préférée, la réaction de polymérisation est réalisée à une température supérieure à 30°C et inférieure à 100°C, de préférence inférieure à 90°C, plus préférentiellement inférieure à 80°C ou à 75°C. De préférence lors de la réaction de polymérisation pour préparer le polymère A, le composé initiateur est choisi parmi un peroxyde (par exemple peroxyde d’hydrogène), un hydroperoxyde (par exemple hydroperoxyde de tert -butyl), un persulfate (par exemple persulfate de sodium, persulfate d’ammonium, persulfate de potassium), leurs combinaisons et leurs associations avec un sel métallique, de préférence un sel métallique choisi parmi un sel de fer (par exemple Fe II ou Fe III), un sel de cuivre (par exemple Cu I ou Cu II) et leurs combinaisons.
Selon l’invention, le polymère A peut être neutralisé au moyen d’au moins un composé choisi parmi NaOH, KOH, dérivés ammonium, ammoniaque, amine primaire, amine secondaire, CaO, Ca(OH) 2 , MgO, Mg(OH) 2 et leurs combinaisons. La neutralisation du polymère A au moyen d’ammoniaque s’avère particulièrement avantageuse lors de la mise en œuvre de la composition R à un pH inférieur à 7, de préférence à un pH inférieur à 5. Selon l’invention, le polymère A peut être neutralisé totalement ou partiellement au moyen d’une base aminée, par exemple une base choisie parmi ethylene diamine, 1,3-propanediamine, 1,4-butanediamine, 1,5-pentanediamine, 1,6-hexanediamine, α,α′-diaminoxylene, diethylenetriamine, triethylenetetramine, tetraethylenepentamine, triéthanolamine, aminométhylpropanol ou 2-amino-2-méthyl-propanol (AMP) et leurs combinaisons. De manière avantageuse selon l’invention, la base aminée peut également être présente au sein de la composition R en tant que composé C aminé.
De manière essentielle, la méthode selon l’invention utilise un composé B sous une forme acide ou bien sous la forme d’un sel, de préférence un sel de sodium ou un sel d’ammonium. Le composé B peut être ajouté au polymère A et au composé C lors de la préparation de la composition R. Le composé B peut également être issu de la réaction de polymérisation du monomère M en présence du composé soufré. Lorsqu’il est généré in situ , le composé B est alors dérivé du monomère M mis en œuvre. De manière préférée selon l’invention, le composé B est choisi parmi les acides sulfo-carboxy-aromatiques et les acides sulfo-carboxy-alkyliques, de préférence l’acide 3-sulfopropionique, l’acide 3-sulfo-2-methyl-propionique, l’acide sulfo-succinique, leurs sels et leurs combinaisons. Le composé B préféré est l’acide 3-sulfopropionique. Les sels préférés du composé B sont choisis parmi sel de sodium, sel de potassium, sel de lithium, sel de calcium, sel de magnésium et sel d’ammonium. Le sel de sodium et le sel d’ammonium de composé B sont particulièrement préférés.
De manière préférée selon l’invention, la composition R comprend une quantité molaire de composé B supérieure à 5 %, de préférence supérieure à 10 % ou à 15 %, plus préférentiellement supérieure à 20 % ou à 25 %, par rapport à la quantité molaire de soufre IV. De manière également préférée selon l’invention, la quantité molaire de composé B est inférieure à 60 %, de préférence inférieure à 50 % ou à 40 %, par rapport à la quantité molaire de soufre IV.