INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre la prédiction d’un profil de vitesse selon un mode de réalisation de l’invention.
La illustre une portion d’un réseau routier.
La illustre une portion d’un réseau routier et des profils de vitesse associés.
La illustre des profils de vitesse prédits au moyen du procédé selon l’invention avec une approche déterministe sur un segment de route avec arrêt.
-l’électrode négative va insérer le métal alcalin sous forme ionique dans le réseau du matériau d’insertion la constituant ;
-l’électrode positive va libérer le métal alcalin sous forme ionique, lequel va s’intercaler dans le matériau d’insertion de l’électrode négative.
Lors la première charge de l’accumulateur, quand le matériau actif de l’électrode négative est porté à un potentiel d’insertion du métal alcalin, une partie de celui-ci va réagir avec l’électrolyte à la surface des grains de matériau actif de l’électrode négative pour former une couche de passivation à sa surface. La formation de cette couche de passivation consomme une quantité d’ions alcalins non négligeable, ce qui se matérialise par une perte irréversible de capacité de l’accumulateur (cette perte étant qualifiée de capacité irréversible), du fait que les ions alcalins ayant réagi ne sont plus disponibles pour les cycles ultérieurs de charge/décharge.
Il convient donc de minimiser, au maximum, cette perte lors de la première charge, afin que la densité d’énergie de l’accumulateur soit la plus élevée possible.
Pour ce faire, il a été proposé, dans l’art antérieur, pour les accumulateurs de type lithium-ion deux types de techniques pour pallier l’inconvénient susmentionné :
-des techniques de prélithiation de l’électrode négative ; ou
-des techniques de surlithiation de l’électrode positive.
Concernant les techniques de prélithiation de l’électrode négative, on peut citer :
-les techniques dites « in situ » consistant à déposer sur l’électrode négative du lithium métallique (c’est-à-dire au degré d’oxydation « 0 ») soit sous forme d’une feuille métallique (comme décrit dans WO 1997031401) ou soit sous forme d’une poudre de lithium métallique stabilisée par une couche protectrice (comme décrit dans Electrochemistry Communications 13 (2011) 664-667) mélangée avec l’encre comprenant les ingrédients de l’électrode négative (à savoir, le matériau actif, les conducteurs électroniques et un liant organique), l’insertion de lithium se faisant, indépendamment de l’alternative retenue, de manière spontanée par un phénomène de corrosion ;
-les techniques dites « ex situ » consistant à prélithier électrochimiquement l’électrode négative, en plaçant celle-ci dans un montage comportant un bain électrolytique et une contre-électrode comprenant du lithium, ces techniques permettent de contrôler la quantité de lithium introduite dans l’électrode négative mais présentent toutefois l’inconvénient de nécessiter la mise en place d’un montage expérimental lourd.
En variante, il a été également proposé, dans l’art antérieur, des techniques de surlithiation de l’électrode positive, notamment, en ajoutant dans la composition comprenant les ingrédients constitutifs de l’électrode positive, un sel sacrificiel qui, lors de la première charge, va se décomposer et fournir la quantité nécessaire de Li pour former la couche de passivation à la surface de l’électrode négative.
Dans ces techniques, il est à noter que le sel sacrificiel doit pouvoir se décomposer à un potentiel situé dans la fenêtre de potentiel que balaie l’électrode positive lors de la première charge du cycle de formation
Aussi, lorsque la première charge du cycle de formation a lieu, lorsque l’on prend pour exemple les accumulateurs au lithium deux réactions électrochimiques simultanées génèrent des ions Li + , qui sont la désinsertion de lithium de l’électrode positive et la décomposition du sel sacrificiel.
Ces techniques sont notamment décrites dans WO99/28984, qui décrit deux familles de sels de lithium utilisables comme sels sacrificiels des oxocarbones/dicarboxylates de lithium et des azotures/oxyhydrazides de lithium, ces sels pouvant être décomposés par oxydation à haut potentiel (entre 3V et 5V vs Li + /Li) en générant du CO 2 et du N 2 d’une part et des ions lithium disponibles pour le système d’autre part.
Au vu de ce qui existe déjà, les auteurs se sont donc proposés de mettre au point de nouvelles électrodes positives comprenant un sel spécifique qui puisse permettre la formation efficace d’une couche de passivation à la surface de l’électrode négative lors du cycle de formation ou qui puisse servir de réserve d’ions au cours de la vie de l’accumulateur, dans lequel l’électrode sera incorporée. Par ailleurs, le sel spécifique mis en œuvre se décomposera à des potentiels similaires à ceux déjà utilisés dans l’art antérieur mais avec des capacités théoriques et pratiques supérieures tout en générant moins de sous-produits gazeux.
Ainsi, l’invention a trait à une électrode positive pour accumulateur métal alcalin-ion comprenant au moins un liant organique et au moins un sel de métal alcalin répondant à la formule (I) suivante :
Le troisième filtre et le quatrième filtre peuvent être identiques.
L’emploi de composants standardisé est ainsi possible. Le risque d’erreur de référence au montage est également supprimé.
Le seuil de filtration du troisième filtre est par exemple de 5 microns pour une efficacité de filtration de 99,5 %. L’efficacité β 5 du troisième filtre est égale à 200.
De même, le seuil de filtration du quatrième filtre est par exemple de 5 microns pour une efficacité de filtration de 99,5 %. L’efficacité β 5 du quatrième filtre est égale à 200.
Ainsi, les composants internes de la pompe bidirectionnelle sont protégés.
Le troisième filtre est un tamis à maille métallique.
Le quatrième filtre est un tamis à maille métallique.
Ce type de filtre permet de retenir les particules susceptibles d’endommager la pompe bidirectionnelle.
Selon un mode de réalisation, la première branche principale comprend une première branche de contournement configurée pour que le fluide hydraulique contourne le premier filtre lorsque la différence entre la pression en amont du premier filtre et la pression en aval du premier filtre est supérieure à un premier seuil prédéterminé.
La première branche de contournement permet de maintenir une circulation de fluide hydraulique dans le circuit lorsque le premier filtre est colmaté et entraine une perte de charge incompatible avec un fonctionnement nominal du système, en particulier car la pression du fluide hydraulique dans le mécanisme hydraulique n’est plus nominale.
Selon un mode de réalisation, la deuxième branche principale comprend une deuxième branche de contournement configurée pour que le fluide hydraulique contourne le deuxième filtre lorsque la différence entre la pression en amont du deuxième filtre et la pression en aval du deuxième filtre est supérieure à un deuxième seuil prédéterminé.
La deuxième branche de contournement a le même rôle que la première branche de contournement, à savoir permettre une circulation de fluide hydraulique dans la deuxième branche principale lorsque le deuxième filtre est colmaté.
La première branche de contournement comprend une cinquième vanne configurée pour bloquer la circulation de fluide hydraulique lorsque la différence entre la pression en amont de la cinquième vanne et la pression en aval de la cinquième vanne est inférieure à un seuil prédéterminé, et configurée pour autoriser la circulation de fluide hydraulique lorsque la différence entre la pression en amont de la cinquième vanne et la pression en aval de la cinquième vanne est supérieure au seuil prédéterminé. Autrement dit, tant que la perte de charge provoquée par le premier filtre est suffisamment faible, tout le débit de fluide hydraulique s’écoule à travers le premier filtre. Lorsque le premier filtre est colmaté, le débit de liquide hydraulique passe par la première branche de contournement.
De même, la deuxième branche de contournement comprend une sixième vanne configurée pour bloquer la circulation de fluide hydraulique lorsque la différence entre la pression en amont de la sixième vanne et la pression en aval de la sixième vanne est inférieure à un seuil prédéterminé, et configurée pour autoriser la circulation de fluide hydraulique lorsque la différence entre la pression en amont de la sixième vanne et la pression en aval de la sixième vanne est supérieure au seuil prédéterminé. Autrement dit, tant que la perte de charge provoquée par le deuxième filtre est suffisamment faible, tout le débit de fluide hydraulique peut s’écouler à travers le deuxième filtre. Lorsque le deuxième filtre est colmaté, le débit de liquide hydraulique passe par la deuxième branche de contournement.
Selon un aspect du système de filtration, le circuit de circulation de fluide hydraulique comporte une troisième branche de contournement s’étendant entre : un treizième point de connexion disposé sur la première branche principale entre la première vanne et le deuxième point de connexion, et un quatorzième point de connexion disposé sur la deuxième branche principale entre la deuxième vanne et le quatrième point de connexion.
La troisième branche de contournement peut comprendre une septième vanne configurée pour sélectivement autoriser ou bloquer une circulation de fluide hydraulique dans la troisième branche de contournement.
Le moyeu d’alimentation d’huile 20 comporte un moyeu central 22, ledit moyeu central 22 comprenant une portion cylindrique 24, un flasque 26 s’étendant radialement depuis la portion cylindrique 24, et des cavités formées sur un côté du flasque pour respectivement recevoir un piston d’actionnement de chacun des embrayages.
Le moyeu d’alimentation d’huile 20 comporte des canaux d’alimentation d’huile 28 formés dans le moyeu central 22 traversant la portion cylindrique 24 et le flasque 26, et débouchant séparément dans les cavités.
Le module à triple embrayage 1 comporte autour de son axe de rotation X au moins un élément d’entrée 29 de couple qui est lié en rotation à un arbre menant (non représenté). L’élément d’entrée 29 est situé à l’avant du module à triple embrayage 1.
L’élément d’entrée 29 comporte une partie d’orientation radiale formée par un voile 30 d’entrée de couple et une partie d’orientation axiale formée par un moyeu 32 d’entrée de couple. Le voile 30 et le moyeu 32 sont solidaires, de préférence fixés ensemble par soudage. Le moyeu 32 d’entrée de couple est guidé en rotation à l’intérieur d’un boîtier 31 fixe par rapport à la chaîne de transmission de couple. Le moyeu 32 d’entrée de couple est par exemple lié en rotation par l’intermédiaire de dents formées à la sortie d’un module d’amortissement (tel qu’un double volant amortisseur, etc.) dont l’entrée est liée, par l’intermédiaire notamment d’un volant moteur, à l’arbre menant formé par un vilebrequin qu’entraîne en rotation un moteur thermique équipant le véhicule automobile.
L’embrayage de coupure 4 est configuré pour accoupler sélectivement et par friction le voile 30 d’entrée de couple et un porte-disque de sortie 34 de l’embrayage de coupure 4 solidaire en rotation avec le moyeu d’alimentation d’huile 20.
Plus particulièrement, l’embrayage de coupure 4 comprend un ensemble multidisques comprenant plusieurs disques 36 de friction, équipés de garnitures de friction, solidaires en rotation du voile 30 d’entrée de couple, plusieurs plateaux 38 respectivement disposés de part et d’autre de chaque disque de friction 36, solidaires en rotation du porte-disque de sortie 34, l’embrayage de coupure 4 étant apte à prendre, en fonction de la position du piston d’actionnement de l’embrayage de coupure 4, une position débrayée et une position embrayée dans laquelle lesdits plateaux 38 et les disques de friction 36 pincent des garnitures de friction de manière à transmettre un couple entre le voile 30 d’entrée de couple et le porte-disque de sortie 34.
Le voile 30 d’entrée de couple comporte, sur une face externe d’une extrémité libre axiale opposée au moyeu 32 d’entrée de couple, une cannelure ayant des dents configurées pour recevoir des organes en saillie de l’ensemble multidisques de l’embrayage de coupure 4.
De manière analogue, le porte-disque de sortie 34 comporte, sur une face interne 35 tournée en regard du voile 30 d’entrée de couple, une cannelure ayant des dents configurées pour recevoir des éléments en saillie de l’ensemble multidisques de l’embrayage de coupure 4.
Le porte-disque 34 s’étend axialement d’une première extrémité axiale 341, tournée vers le moyeu d’alimentation d’huile 20, à une deuxième extrémité axiale 342, ici liée à un couvercle de fermeture 343 du module à triple embrayage 1.
Le porte-disque 34 est ici fixé à la première extrémité axiale sur un couvercle d'entrainement 40 lui-même fixé au moyeu d’alimentation d’huile 20. Il convient de comprendre que par cet agencement, le porte-disques 34 est rendu solidaire du moyen d’alimentation d’huile au niveau de la première extrémité axiale et que dans une variante ici non représentée, le porte-disques pourrait être rendu solidaire de ce moyen sans l’intermédiaire du couvercle d’entraînement.
Ici, le couvercle d’entrainement 40 forme un élément de connexion au moteur électrique d’entraînement du véhicule. Dans le cas présent, la machine électrique tourne autour d’un axe parallèle à l’axe de rotation X. La machine électrique est dite « off-line » car elle n’est pas concentrique à l’arbre de transmission mais alignée selon un arbre parallèle. L’élément de connexion est apte à coopérer directement avec un pignon du moteur électrique d’entraînement et peut consister en une denture hélicoïdale de forme complémentaire au pignon de la machine électrique tournante.
Dans ce contexte, le moyeu d’alimentation d’huile 20 est apte à transmettre le couple en provenance de deux sources distinctes, thermique et électrique. Lorsque l’embrayage de coupure 4 est fermé, le couple issu du moteur thermique peut alors être transmis aux arbres coaxiaux 16, 18 de boite de vitesses en fonction de la fermeture de l’un ou de l’autre du premier embrayage 6 ou du deuxième embrayage 8.
Le premier arbre 16 mené est entraîné en rotation lorsque ledit premier embrayage 6 est fermé et le deuxième 18 arbre mené est entraîné en rotation lorsque ledit deuxième embrayage 8 est fermé.
L’ensemble multidisques du premier embrayage 6 comporte des plateaux 44 liés en rotation à un porte-disque 46 rapporté sur le moyeu d’alimentation d’huile 20 et des disques 48 de friction liés en rotation à un porte-disque de sortie 50 du premier embrayage 6. Les disques 48 de friction sont, unitairement, axialement interposés entre deux plateaux 44 successifs.
Le porte-disque de sortie 50 du premier embrayage 6 est lié en rotation par engrènement avec les disques 48 de friction et par une liaison cannelée avec ledit premier arbre 16 mené. L’extrémité radiale intérieure du porte-disque de sortie 50 du premier embrayage 6 est solidarisée à un moyeu de sortie cannelé.
De manière analogue, l’ensemble multidisques du deuxième embrayage 8 comporte des plateaux 52 liés en rotation au porte-disque 50 du premier embrayage 6 rapporté sur le moyeu d’alimentation d’huile 20, et donc ici commun au premier et au deuxième embrayage, et des disques 54 de friction liés en rotation à un porte-disque de sortie 56 du deuxième embrayage 6.
Par ailleurs, la portion d’entraînement 82 s’étend longitudinalement sur une dimension axiale D1 égale à au moins 70% de la dimension axiale totale D2 du porte-disques 34.
En particulier, la cannelure 76 s’étend longitudinalement sur une longueur Dx égale à au moins 70% de la dimension axiale totale D2 du porte-disques 34.
Tel que cela a été évoqué précédemment, la dimension axiale totale D2 du porte-disques 34 se mesure parallèlement à l’axe de rotation X du module à triple embrayage entre la première extrémité axiale 341 du porte-disques 34 à la jonction avec le couvercle d’entraînement 40, et la deuxième extrémité axiale 342 du porte-disques 34, à la jonction avec le couvercle de fermeture 343.
La deuxième extrémité axiale 342 forme l’extrémité libre notamment du porte-disques. La dimension axiale de la portion d’entraînement 82 se mesure également parallèlement à l’axe de rotation X du module à triple embrayage, cette fois depuis la portion intermédiaire formant l’épaulement 74, qui forme une première extrémité axiale 84 de la portion d’entraînement 82, jusqu’à une deuxième extrémité axiale 86 opposée, qui correspond à la deuxième extrémité axiale 342 du porte-disques 34.
A titre d’exemple non limitatif, la dimension axiale totale D2 du porte-disques est de l’ordre de 55mm.
A titre d’exemple non limitatif, la dimension axiale D1 de la portion d’entraînement 82, et notamment la longueur Dx de la cannelure 76, est de l’ordre de 45mm.
Dans l’exemple illustré, les dents précédemment évoquées s’étendent sur toute la dimension axiale de la portion d’entraînement, de sorte que les ratios évoqués entre la dimension axiale de la portion d’entraînement et la dimension axiale totale du porte-disques sont les mêmes si l’on considère la dimension axiale de la zone cannelée par rapport à la dimension axiale totale du porte-disques. Dès lors la portion d’entraînement 82 s’étend longitudinalement sur une dimension axiale D1 égale à au moins 70% de la dimension axiale totale D2 du porte-disques 34.
De manière avantageuse, ce ratio entre les dimensions axiales de la portion d’entraînement seule et du porte-disque dans son ensemble est compris entre 80% et 100% et il est avantageusement égal à 81%, comme dans l’exemple donné précédemment.
Dans ce contexte, le conduit de passage d’huile 67, évoqué précédemment et délimité radialement par la paroi 65 du carter formant cloche d’embrayage et la face externe 33 du porte-disques 34, présente une dimension radiale sensiblement constante sur toute la dimension axiale D1 de la portion d’entraînement, et donc sur au moins 70% de la dimension axiale totale D2 du porte-disques 34. Par dimension radiale sensiblement constante, il convient de comprendre que d’une extrémité axiale de la portion d’entraînement à l’autre, que l’on considère une cannelure ou non, la section de passage d’huile entre le porte-disques et la paroi du carter est sensiblement la même, et en tout cas sans variation locale brutale qu’un changement de section tel qu’un épaulement pourrait provoquer.
A titre d’exemple non limitatif, le conduit de passage d’huile présente une dimension radiale de l’ordre de 4mm entre la paroi 65 du carter et la face externe 33 du porte-disques 34.
Par ailleurs, tel que cela a été évoqué précédemment, des orifices d’évacuation pour le passage d’huile sont prévus dans le porte-disques 34 de l’embrayage de coupure 4 pour faciliter le passage d’huile à travers le porte-disques en direction du trou d’évacuation, et ces orifices sont agencés en plusieurs séries 91, 92, tel que cela va être décrit en référence aux figures 2 à 6 notamment. Une série d’orifices est notamment définie par la position de ces orifices en rangée, en ce que les orifices de cette série d’orifices sont sensiblement centrés les uns par rapport aux autres sur un cercle d’axe l’axe de rotation X du module à triple embrayage 1.
Plus particulièrement, le porte-disques 34 de l’embrayage de coupure 4 comporte des premiers orifices 90 agencés sur le pourtour de ce porte-disques 34 en une première série d’orifices 91, en regard de l’embrayage de coupure 4, c’est-à-dire en regard des disques 36 de friction et des plateaux 38.
Le porte-disques 34 de l’embrayage de coupure 4 comporte également des deuxièmes orifices 93 agencés sur le pourtour de ce porte-disques 34 en une deuxième série d’orifices 92, décalée axialement par rapport à la première série d’orifices 91. En d’autres termes, les deux séries d’orifices s’étendent à des distances différentes de la première extrémité axiale 341 du porte-disques, la deuxième série d’orifices 92 étant disposée entre la première série d’orifices 91 et le moyeu d’alimentation d’huile 20.
Tel que cela est visible sur les figures 2 à 6, les deux séries d’orifices 91, 92 sont formées sur le porte-disques 34 de manière à être disposées sur un même palier, à savoir le palier final 72 formant ici la portion d’entraînement 82.
Dans le contexte précédemment décrit d’un conduit de passage d’huile 67 de dimension radiale sensiblement constante délimité entre la portion d’entraînement 82 et une paroi 65 du carter formant cloche d’embrayage, il est ici notable que les deux séries d’orifices 91, 92 sont formées dans la portion d’entraînement 82 et donc que chacun des orifices de ces deux séries distinctes débouchent dans le conduit de passage d’huile de dimension radiale sensiblement constante. La circulation d’huile après avoir traversé le porte-disques 34 est ainsi facilitée puisqu’aucune zone d’engorgement n’est formée entre l’un quelconque des orifices présents sur le porte-disques 34 et une ouverture central d’évacuation 66 communiquant avec la chambre d’évacuation 64 présente dans la cloche d’embrayage.
Les premiers orifices 90 agencés sur le pourtour du porte-disques 34 en une première série d’orifices 91 sont répartis angulairement de manière régulière, c’est-à-dire avec un intervalle régulier entre les premiers orifices sur tout le pourtour du porte-disques. De manière analogue, les deuxièmes orifices 93 agencés sur le pourtour du porte-disques 34 en une deuxième série d’orifices 92 sont répartis angulairement de manière régulière, avec un intervalle régulier entre les deuxièmes orifices.
La première vanne, la deuxième vanne, la troisième vanne et la quatrième vanne permettent d’assurer la circulation du fluide hydraulique dans le circuit dans les deux directions de refoulement de la pompe bidirectionnelle.
Selon un mode de réalisation du système de filtration, la première branche principale comprend un premier capteur de pression différentielle configuré pour mesurer une différence de pression entre une entrée et une sortie du premier filtre.
La mesure de la perte de charge entre l’entrée et la sortie du premier filtre permet de réaliser l’estimation du degré de colmatage du premier filtre. En cas de valeur excessive révélant un colmatage du filtre, une alerte peut être émise, afin d’avertir l’utilisateur qu’un remplacement du premier filtre est à prévoir.
Selon un mode de réalisation du système de filtration, la deuxième branche principale comprend un deuxième capteur de pression différentielle configuré pour mesurer une différence de pression entre une entrée et une sortie du deuxième filtre.
De même, la mesure de la perte de charge entre l’entrée et la sortie du deuxième filtre permet de réaliser l’estimation du degré de colmatage du deuxième filtre et une alerte peut être émise, afin d’avertir l’utilisateur qu’un remplacement de ce filtre est à prévoir.
Le premier filtre et le deuxième filtre peuvent être identiques.
Le seuil de filtration du premier filtre est de 5 microns pour une efficacité de filtration de 99,5 %. L’efficacité β 5 du premier filtre est égale à 200.
De même, le seuil de filtration du deuxième filtre est de 5 microns pour une efficacité de filtration de 99,5 %. L’efficacité β 5 du deuxième filtre est égale à 200.
Ainsi, les composants internes du mécanisme hydraulique de direction sont protégés.
Selon un mode de réalisation du système de filtration, la première branche principale comprend un troisième filtre disposé entre le premier point de connexion et le sixième point de connexion.
Selon un mode de réalisation, la deuxième branche principale comprend un quatrième filtre disposé entre le troisième point de connexion et le huitième point de connexion.
Le troisième et le quatrième filtre permettent d’assurer une filtration du fluide hydraulique à basse pression, qui complète la filtration du fluide à haute pression. La pompe bidirectionnelle est ainsi protégée des contaminants.
De préférence, la composition cosmétique n’est pas rincée.
La présente invention a enfin pour objet ledit extrait tel que décrit ci-avant ou une composition le comprenant telle que décrite ci-avant, pour son utilisation pour induire et/ou stimuler la croissance des fibres kératiniques humaines telles que les cheveux et les cils, les sourcils, les poils et/ou freiner leur chute, et en particulier pour traiter l’alopécie androgénique.