INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le catalyseur selon l’invention comprend une phase active comprenant, de préférence constitué de, au moins un métal du groupe VIB, de préférence le tungstène et au moins un métal du groupe VIII et de préférence le nickel.
Les associations suivantes de métaux sont préférées : nickel-molybdène, cobalt-molybdène, nickel-tungstène, cobalt-tungstène, et de manière très préférée : nickel-tungstène. II est également possible d'utiliser des associations de trois métaux telles que par exemple nickel-cobalt-molybdène.
La teneur du catalyseur en élément du groupe VIII est avantageusement comprise entre 0,03 et 15% en poids d'oxyde par rapport au poids total dudit catalyseur, de manière préférée entre 0,5 et 10% en poids d'oxyde et de manière très préférée entre 1,0 et 8% en poids d'oxyde.
La teneur du catalyseur en élément du groupe VIB est avantageusement comprise entre 1 et 50% en poids d'oxyde par rapport au poids total dudit catalyseur, de manière préférée entre 5 et 40% en poids d'oxyde, et de manière encore plus préférée entre 10 et 35% en poids d’oxyde.
Le catalyseur selon l’invention peut éventuellement comprendre au moins un élément dopant déposé sur le catalyseur et choisi dans le groupe formé par le phosphore, le bore et le silicium. Dans ce cas, les teneurs massiques en bore, silicium, phosphore sous forme d’oxydes, sont comprises entre 0 et 15%, de préférence entre 0 et 10%, et encore plus avantageusement entre 0 et 5% poids.
De manière encore plus préférée, le catalyseur ne contient pas ce type d’élément dopant.
Le catalyseur selon l’invention peut également éventuellement comprendre au moins un élément du groupe VIIB, de préférence le manganèse. Dans ce cas, la teneur pondérale en élément du groupe VIIB est de préférence comprise entre 0,005 et 20%, de préférence entre 0,5 et 10 % du composé sous forme oxyde ou métal.
Le catalyseur selon l’invention peut également éventuellement comprendre au moins un élément du groupe VB, de préférence le niobium. Dans ce cas, la teneur pondérale en élément du groupe VIIB est de préférence comprise entre 0,005 et 40%, de préférence entre 0,5 et 20 % du composé sous forme oxyde ou métal.
Le catalyseur selon l’invention comprend un support qui comprend au moins une zéolithe et au moins une silice alumine amorphe.
De préférence, ledit support est constitué par au moins une zéolithe, au moins une silice alumine amorphe et éventuellement un liant.
La zéolithe utilisée dans le support du catalyseur selon l’invention est choisie parmi les zéolithes Y, USY, VUSY, SDUSY, Mordénite, Béta, EU-1, EU-2, EU-11, Nu-87, ZSM-48 ou ZBM-30, et de préférence parmi les zéolithes Y, Y ultra-stabilisées (USY), Y très ultrastabilisées (VUSY), désaluminées (SDUSY) et la zéolithe béta seule ou en mélange. De manière très préférée, la zéolithe est choisie parmi les zéolithes Y, Y ultra-stabilisées (USY), Y très ultrastabilisées (VUSY) et désaluminées (SDUSY).
Le dispositif de détection D comprend également : Des moyens de détection M0 du verrouillage du véhicule, Des moyens de synchronisation M2 entre des émissions en provenance d’au moins un module interne INT1, INT2 et des émissions en provenance d’au moins un premier module externe EXT1, EXT2, EXT3, EXT4, des moyens de comparaison M3 entre les ondes reçues, plus précisément entre un profil CIR d’ondes reçues, par le module interne INT1, INT2 et les ondes reçues, plus précisément un profil CIR d’ondes reçues par un deuxième module externe EXT1, EXT2, EXT3, EXT4, Des moyens de validation M4 de la détection de présence dans l’habitacle du véhicule en fonction du résultat de la comparaison.
Dans un perfectionnement de l’invention, le dispositif de détection D comprend une pluralité de modules externes, et des moyens de sommation M5 des ondes reçues par les modules externes.
Les moyens de traitement M1, les moyens de détection M0, les moyens de synchronisation M2, les moyens de comparaison M3 et les moyens de validation M4 peuvent se présenter sous forme logiciel, situés tous ou en partie dans chacun des modules ou alternativement dans l’unité électronique centrale 10.
Dans un mode préférentiellement de réalisation de l’invention, les modules internes INT1, INT2 sont aptes à émettre des ondes en alternant entre des valeurs de fréquences et de puissances prédéterminées différentes, plus précisément entre des valeurs minimales et maximales de puissances Pmin, Pmax et des valeurs minimales et maximales de fréquences Fmin, Fmax.
La demanderesse a constaté que les valeurs de puissance P et de fréquence d’émission F en ultra large bande impactaient la fiabilité et la précision de détection de présence à l’intérieur de l’habitacle du véhicule V, comme cela sera détaillé plus bas.
Le procédé de détection de présence à l’intérieur d’un véhicule va maintenant être décrit à l’aide du logigramme de la .
Lors d’une première étape E0, il est détecté à l’instant T0 que le véhicule est verrouillé. Cette détection est réalisée par le véhicule, par l’intermédiaire du système de verrouillage des portières, cela est connu de l’art antérieur et ne sera pas détaillé ici.
Ladite détection de verrouillage enclenche alors la mise en marche du module interne INT1 (étape E20) et des deux modules externes EXT1, EXT4 (étape E10) selon le procédé de détection de l’invention.
Lors d’une première étape E21, le module interne INT1 émet pendant une première durée prédéterminée T1, par exemple T1 est égal à 500 ms des ondes ULB à une première valeur de fréquence prédéterminée, par exemple une valeur de fréquence minimale Fmin, égale à 3,1 GHz et à une première valeur de puissance prédéterminée, par exemple une valeur de puissance minimale égale à -42 dBm. Lesdites ondes sont émises puis réfléchies à l’intérieur du véhicule, et le premier module interne INT1 reçoit en retour des ondes réfléchies dont il extrait un profil CIR11a.
Si ledit profil CIR11a présente des pics représentatifs de la présence ou du mouvement d’un enfant dans l’habitacle, alors la détection de présence est validée (étape E22) et une alerte est donnée (étape E37b). Cette alerte peut prendre différentes formes, l’utilisateur peut recevoir un message sur son téléphone intelligent, ou le klaxon ou les phares de la voiture peuvent être déclenchés ou même un appel d’urgence (« e-call » en anglais) peut être émis par le véhicule, s’il dispose de cette fonctionnalité. Les pics représentatifs de la présence ou du mouvement d’un enfant, sont des pics dont le profil ou les valeurs typiques ont été prédéterminées auparavant. Le profil CIR11 est comparé à ces dits profils afin de déterminer s’il contient un profil de pic représentatif de la présence ou du mouvement d’un enfant dans l’habitacle.
Si le profil CIR11a ne présente pas de pics représentatifs de la présence ou du mouvement d’un enfant dans l’habitacle, alors l’étape E21 est répétée mais cette fois ci à une fréquence différente, par exemple à une fréquence maximale égale à 10,6 GHz mais toujours à la puissance minimale de -42 dBm (étape E23). Le module interne INT1 émet donc pendant la durée prédéterminée T1 des ondes à la fréquence maximale et à la puissance minimale. Le premier module interne INT1 reçoit en retour des ondes réfléchies dont il extrait un profil CIR11b.
Si le profil CIR11b présente des pics représentatifs de la présence ou du mouvement d’un enfant dans l’habitacle, alors la détection de présence est validée (étape E22) et une alerte est donnée (étape E37b).
Si le profil CIR11b ne présente pas de pics représentatifs de la présence ou du mouvement d’un enfant dans l’habitacle, alors les étapes E21 et E23 sont répétées mais cette fois ci avec une valeur de puissance maximale Pmax égale à -38 dBm.
La demanderesse a constaté que des valeurs différentes de fréquence Fmin, Fmax et de puissance Pmin, Pmax permettaient d’améliorer la précision de détection de présence à l’intérieur de l’habitacle.
Plus précisément, une valeur de fréquence minimale Fmin d’émission en ultra large bande permet de détecter efficacement un mouvement « fort », c’est-à-dire un déplacement ou un mouvement effectué à amplitude élevée de l’ordre de quelques centimètres par seconde, par exemple le mouvement d’un bras ou d’une jambe. On entend par détecter efficacement, une détection réalisée avec un taux de fiabilité élevé. A l’opposé, une valeur de fréquence maximale Fmax d’émission en ultra large bande permet de détecter un mouvement dit « faible », c’est-à-dire un déplacement ou un mouvement de faible amplitude de l’ordre de quelques millimètres par seconde, par exemple un mouvement de cage thoracique dû à la respiration.
Ainsi une valeur de fréquence minimale Fmin ne permet pas de détecter efficacement un mouvement « faible » et une valeur de fréquence maximale Fmax ne permet pas de détecter un mouvement « fort ».
est une vue en coupe frontale partielle du dispositif de gonflage selon l'axe III –III' de la .
En référence aux figures 1 à 3, on a représenté le dispositif de gonflage 1 pour un gilet gonflable de sécurité, non représenté sur les figures. Ledit dispositif de gonflage 1 comporte un carter de stockage 2 contenant une pluralité de cartouches de gaz, de manière classique du dioxyde de carbone sous pression, disposées accolées les unes à côté des autres de manière à former une rangée et un carter de libération 3 permettant, en cas d'activation, c'est-à-dire dans l'exemple décrit en cas de chute du porteur du gilet gonflable de sécurité, de perforer chacune desdites cartouches de gaz de manière à libérer le gaz qu'elles contiennent sous forme gazeuse à l'intérieur du gilet gonflable de sécurité afin d'assurer son déploiement.
Ledit carter de stockage 2 contient une première cartouche 4 de gaz et au moins une deuxième cartouche 5 de gaz. Par ailleurs, en référence à l'exemple de réalisation représenté sur les figures, ledit carter de stockage 2 contient avantageusement une première cartouche 4 de gaz et trois deuxièmes cartouches 5 de gaz.
Le carter de stockage 2 est en forme générale de parallélépipède aplati creux comprenant, avantageusement sur sa face inférieure, des moyens de fixation 6 et est apte à contenir entièrement les première et deuxièmes cartouches 4, 5 de gaz orientées de manière à ce que leur extrémité perforable 7, 8 respective soit positionnée du côté desdits moyens de fixation 6.
Le carter de libération 3 est en forme générale de parallélépipède aplati creux comprenant, avantageusement sur sa face supérieure, des moyens de fixation complémentaires 9 apte à coopérer avec les moyens de fixation 6 du carter de stockage 2 pour garantir une fixation amovible des carters de stockage 2 et de libération 3 entre eux, ladite fixation étant également étanche au gaz contenu dans lesdites première et deuxièmes cartouches 4, 5 de gaz.
Toutefois, les carters de stockage 2 et de libération 3 pourront être légèrement incurvés pour s'adapter à la morphologie du corps humain, comme représenté sur la , sans sortir du cadre de la présente invention.
On désigne ici par "inférieur" ou "supérieur" des éléments ou parties d'éléments situés en dessous ou au-dessus lorsque le dispositif de gonflage 1 selon l'invention est utilisé dans des conditions normales, c'est-à-dire fixé sur un gilet porté par un individu se tenant debout, le carter de stockage 2 étant alors placé au-dessus du carter de libération 3. Ces termes inférieur et supérieur seront à adapter si le dispositif de gonflage 1 est fixé différemment dans des conditions normales.
Par ailleurs, on désigne ici par "fixation étanche au gaz contenu dans lesdites première et deuxièmes cartouches 4, 5 de gaz" une fixation permettant d'obtenir pas nécessairement une étanchéité absolue difficilement réalisable, mais une étanchéité suffisante pour garantir que le gaz libéré des première et deuxièmes cartouches 4, 5 de gaz se répande dans le gilet de sécurité associé en quantité suffisante pour assurer son gonflage complet et non à l'extérieur du dispositif de gonflage 1 selon l'invention.
De manière avantageuse, les moyens de fixation 6 du carter de stockage 2 et les moyens de fixation complémentaires 9 du carter de libération 3 sont, par exemple, conformes à ceux décrits dans la demande de brevet FR 3 059 210 déposée au nom de la demanderesse.
En référence aux figures 2 et 3, le carter de libération 3 comporte un premier dispositif de percussion 20 associé à la première cartouche 4 de gaz et étant apte à perforer l'extrémité perforable 7 de cette dernière, en cas de chute du porteur du gilet gonflable de sécurité, de manière à libérer le gaz qu'elle contient sous forme gazeuse en partie à l'intérieur dudit gilet gonflable de sécurité afin d'assurer son déploiement. La cartouche 3 de gaz est avantageusement disposée à l'une des extrémités de la rangée de première et deuxièmes cartouches 4, 5 de gaz, mais elle pourra également être disposée dans la rangée de première et deuxièmes cartouches 4, 5 de gaz, sans sortir du cadre de la présente invention.
Le premier dispositif de percussion 20 comprend avantageusement au moins : - un cylindre 21 dont l'extrémité inférieure est fermée de façon non permanente et l'extrémité supérieure est en partie obturée par une butée 22 recevant sur sa partie supérieure l'extrémité perforable 7 de la première cartouche 4 de gaz, - un piston 23 muni d'une extrémité perforante 24 orientée en direction de l'extrémité supérieure dudit cylindre 21 et coulissant entre une position "normale" dans laquelle son extrémité perforante 24 n'est pas en contact avec la première cartouche 4 de gaz et une position "activation" dans laquelle ladite extrémité perforante 24 a perforé l'extrémité perforable 7 de ladite première cartouche 4 de gaz, - un organe de poussée, non représenté sur les figures, apte à mettre en mouvement ledit piston 23 de sa position "normale" à sa position "activation", et - un organe de retenue 25 permettant de maintenir ledit piston 23 dans sa position "normale".
La butée 22 est munie d'un perçage la traversant de part en part et permettant le passage de l'extrémité perforante 24 du piston 23 de sorte à perforer l'extrémité perforable 7 de ladite première cartouche 4 de gaz. Cette butée 22 est par ailleurs renforcée mécaniquement pour résister aux chocs générés lors de la perforation l'extrémité perforable 7 de ladite première cartouche 4 de gaz par ladite extrémité perforante 24 du piston 23.
Selon un mode de réalisation avantageux, ledit organe de poussée est un ressort hélicoïdal de compression disposé entre le piston 23 et l'extrémité inférieure du cylindre 21, cette dernière étant fermée de manière non permanente par une vis de tarage 10 coopérant avec un taraudage 11 aménagé dans le carter de libération 3 sous et dans le prolongement dudit cylindre 21, ladite vis de tarage 10 permettant la mise en place et le maintien sous une pression prédéterminée dudit ressort hélicoïdal de compression.
On comprend bien que l'organe de poussée pourra être d'un tout autre type tel que, par exemple, une charge pyrotechnique, sans sortir du cadre de la présente invention.
L'organe de retenue 25 est avantageusement une goupille apte à être engagée simultanément dans un orifice de retenue 12 du carter de libération 3 et dans une empreinte 26 aménagée dans le piston 23 pour le maintenir en position "normale", ladite goupille étant apte à être solidaire d'une sangle, non représentée sur les figures, reliant mécaniquement ladite goupille à un point fixe de la moto ou de la selle du cheval. Ainsi, en cas d'activation, c'est-à-dire en cas de désolidarisation du motard de sa moto ou du cavalier de son cheval, la force de traction exercée par la sangle va désengager la goupille et libérer le piston 23, qui sous l'effet de la poussée exercée par l'organe de poussée va venir en position "activation" et percer la première cartouche 4 de gaz de manière à libérer le gaz qu'elle contient à l'intérieur dudit gilet gonflable de sécurité afin d'assurer son déploiement.
Par ailleurs, le carter de libération 3 comporte un deuxième dispositif de percussion 30 associé à chaque deuxième cartouche 5 de gaz de la rangée de première et deuxièmes cartouches 4, 5 de gaz et apte à perforer ladite deuxième cartouche 5 de gaz associée, en cas de chute du porteur du gilet gonflable de sécurité, de manière à libérer le gaz qu'elle contient sous forme gazeuse à l'intérieur dudit gilet gonflable de sécurité afin d'assurer son déploiement.
s’étendant de façon continue d’un bord 12 à un autre bord opposé13 dudit panneau, étant espacées les unes des autres selon une direction perpendiculaire 14 à ladite direction de référence.
Selon une réalisation, les fibres de renfort 8 et/ou de renfort additionnel 10 sont des fibres de verre.
Selon une réalisation, les fibres de renfort additionnel 10 sont constituées d’une pluralité de filaments enchevêtrés les uns avec les autres.
Selon une réalisation, les fibres de renfort 8 sont liées les unes aux autres par un agent de liaison, par exemple de nature thermoplastique.
Selon une réalisation, les fibres de renfort additionnel 10 sont collées sur les couches de renfort 8.
Selon une réalisation, les fibres de renfort additionnel 10 sont disposées de manière à présenter une masse surfacique comprise entre 50 et 150 g/m² - et notamment entre 90 et 110 g/m².
Selon une réalisation, les fibres de renfort additionnel 10 sont espacées régulièrement les unes des autres selon une cote 19 comprise entre 20 et 40 mm – et notamment entre 25 et 35 mm.
Selon une réalisation, les couches de renfort 6,7 présentent une masse surfacique comprise entre 150 et 250 g/m² - et notamment entre 180 et 220 g/m².
Les fibres de renfort additionnelles 10 peuvent être disposées au choix :
soit en face externe 9 des couches de renfort 6,7, comme représenté sur la , soit en face interne desdites couches de renfort, selon une variante non représentée.
Il a été observé pour ces deux alternatives, une résistance analogue en flexion (voir le test décrit plus loin).
Selon la réalisation représentée en , le panneau 1 comprend en outre une couche supérieure de revêtement 16, par exemple en moquette, de la couche supérieure de renfort 6.
Selon une réalisation non représentée, la couche supérieure de revêtement 16 s’étend sur la tranche 5 de l’âme 2.
Selon divers modes de réalisation, la couche supérieure de revêtement 16 est collée ou bien surmoulée par la mousse 20 de la couche supérieure de renfort 6.
Selon la réalisation représentée, la couche inférieure de renfort 7 est revêtue d’une couche inférieure de revêtement 17, par exemple en non tissé.
Selon divers modes de réalisation, la couche inférieure de revêtement 17 est collée ou bien surmoulée par la mousse 20 de la couche inférieure de renfort 7.
L’entrée spécifique du cyclone selon l’invention, caractérisée par sa géométrie particulière et la ou les buses d’injection 29 de gaz auxiliaire, permet de limiter le dépôt de particules solides dans la conduite d’arrivée du cyclone. En effet, l’inclinaison vers le bas de la paroi inférieure 26 de la conduite d’arrivée 21 (angle α) favorise l’écoulement et la ré-accélération des particules solides vers l’ouverture de sortie S de la conduite d’arrivée 21, en direction de la chambre du cyclone, et la ou les buses d’injection 29 permettent d’injecter un gaz auxiliaire de manière à disperser les particules solides. En particulier, le gaz auxiliaire injecté permet de réorienter les particules solides qui tombent sur la paroi inférieure 26 vers le flux de gaz principal dans la conduite d’arrivée 21, et de détruire le cas échéant les agglomérats de particules.
L’entrée spécifique du cyclone selon l’invention, en particulier la présence d’au moins une buse d’injection 29 de gaz auxiliaire, peut également permettre de réaliser des réactions chimiques au sein du cyclone. Par exemple, il est possible de compléter si besoin, au sein du cyclone, les éventuelles réactions en jeu avec les particules solides, typiquement le solide porteur d’oxygène, ou d’effectuer des réactions chimiques n’impliquant pas le solide. Ainsi, lorsque le cyclone est placé en sortie d’un réacteur air d’une installation CLC, il est possible, selon l’invention, d’injecter un gaz oxydant, par exemple le même gaz oxydant que celui utilisé dans le réacteur air pour réoxyder les particules du porteur d’oxygène, e.g. de l’air, ou un autre gaz oxydant, afin de compléter l’oxydation des particules du porteur d’oxygène. Ces réactions chimiques éventuelles permises par l’injection de gaz auxiliaire sont détaillées plus bas en relation avec la description de l’installation et du procédé CLC selon l’invention.
L’entrée spécifique du cyclone selon l’invention, caractérisée par sa géométrie particulière et la ou les buses d’injections 29 de gaz auxiliaire, permet également de fournir un cyclone présentant une bonne efficacité de séparation. D’une part, le dépôt de particules solides est réduit dans la conduite d’arrivée 21, grâce à l’injection de gaz auxiliaire par la ou les buses d’injection 29 et à la géométrie spécifique de la conduite d’entrée 21, notamment la paroi inférieure inclinée 26, ce qui permet de ne pas obstruer l’entrée du cyclone et de ne pas perturber le fonctionnement du cyclone, la séparation gaz/solide pouvant ainsi se faire correctement. Corrélativement, la dispersion des particules solides dans le flux gazeux principal permet leur entrainement dans la chambre 22 du cyclone, et par là même une meilleure séparation gaz/solide qu’en cas de stagnation et d’agglomération de ces mêmes particules sur la paroi inférieure 26 de la conduite. Par ailleurs, l’inclinaison d’un angle β de la paroi latérale 28 de la conduite d’arrivée 21 permet de diriger préférentiellement les particules vers la paroi à l’entrée de la chambre du cyclone, ce qui permet d’améliorer l’efficacité de collecte du cyclone, en minimisant d’une part la distance à parcourir pour les particules jusqu’à la paroi de la chambre du cyclone, mais aussi en favorisant l’enroulement du gaz dans le cyclone ce qui limite les réentrainements de particules vers la sortie 23 dans la zone d’entrée du cyclone.
La vitesse de gaz UgO à l’ouverture d’entrée O de la conduite d’arrivée 21 dépend des propriétés physiques des particules solides circulants et du design du cyclone.
De préférence, l’aire de la section Ss de l’ouverture de sortie S est telle que la vitesse superficielle du gaz UgS du mélange gazeux sortant de ladite conduite d’arrivée 21 et entrant dans la chambre du cyclone est comprise entre 5 m/s et 35m/s, et plus préférentiellement comprise entre 15 m/s et 25 m/s, pour avoir de bonnes performances de séparation.
Dans la présente description, la section de la conduite d’arrivée 21, en particulier la section So de l’ouverture d’entrée O et celle Ss de l’ouverture de sortie S de la conduite d’arrivée, s’entend comme une section droite. Cela est bien représenté à la . Elle est en particulier orthogonale à la surface externe plane 27 de la conduite d’arrivée 21.
Avantageusement, l’aire de la section So de l’ouverture d’entrée O de la conduite d’arrivée 21 est égale à l’aire de la section Ss de l’ouverture de sortie S de ladite conduite d’arrivée 21. Ainsi la vitesse superficielle du gaz UgO du mélange gazeux 2 entrant dans ladite conduite d’arrivée est égale à la vitesse superficielle du gaz UgS sortant de ladite conduite. Cela permet notamment de limiter toute érosion du cyclone et attrition des particules liée à un impact fort avec les parois du cyclone, qui pourraient se produire si la vitesse du gaz augmentait.
Préférentiellement, l’aire de la section de la conduite d’arrivée est constante depuis l’ouverture d’entrée O jusqu’à l’ouverture de sortie S de la conduite d’arrivée 21, garantissant une vitesse superficielle de gaz constante le long de la conduite d’arrivée.
Bien que, selon l’invention, la vitesse superficielle du gaz UgO à l’ouverture d’entrée de la conduite d’arrivée est de préférence égale à la vitesse superficielle du gaz UgS à l’ouverture de sortie de la conduite d’arrivée, on ne sort pas du cadre de l’invention si UgO est inférieure UgS, en particulier si UgO est comprise entre 0,5 et 1 fois UgS, voire comprise est entre 0,75 et 1 fois UgS.