INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ensuite, lorsqu’il reçoit les données caractérisant une heure limite jusqu’à laquelle le stationnement est autorisé, le serveur 300 réalise une cinquième étape 505 du procédé selon l’invention au cours de laquelle il détermine des données caractérisant un profil utilisateur en fonction des données caractérisant un identifiant du véhicule qui lui ont été transmises. Pour cela, le serveur interroge la base de données 301, dans laquelle l’identifiant du véhicule est enregistré en lien avec un profil utilisateur, qui comprend notamment des informations de contact de l’appareil de communication 400 qui est détenu par un utilisateur du véhicule. En effet, préalablement à la mise en œuvre du procédé selon l’invention, un utilisateur du véhicule a installé sur son smartphone une application qui lui a permis d’enregistrer les informations de contact de son smartphone en lien avec l’identifiant du véhicule. Ces informations ont été ensuite enregistrées sur la base de données 301 que le serveur 300 interroge au cours de cette cinquième étape 505 du procédé selon l’invention. Ainsi, au terme de cette cinquième étape 505, le serveur est en mesure de connaître les informations de contact de l’appareil de communication 400 (e.g. adresse IP, numéro de téléphone, etc.).
La représente schématiquement un exemple de situation de la paroi dans lequel une fissure 43, s’est formée permettant une infiltration d’un agent pathogène représentée par des flèches, tel que du chlorure de sodium s’est incrusté dans la paroi avec une déformation 4210 de la surface d’auscultation 421.
Des mesures sont réalisées à T1 2ans, T2, et T3 après l’instant T0 dans lequel l’étape d’acquisition 10 de données a été réalisée.
Du fait de la déformation de la surface d’auscultation 421 lors de la fissure 43, le procédé comprend à l’étape de détermination E2, la détermination de l’emplacement Ea210’, Ea211’, (l’emplacement Ea212 pouvant être exploitable) de l’appareil de mesure d’une valeur d’une caractéristique magnétique peut comprendre une sous étape d’indication de l’emplacement, par exemple en indiquant par des signaux visibles, la direction à prendre pour positionner l’appareil de mesure 20 à l’emplacement Ea210’, Ea211’ déterminé. L’origine du repère global, pour repérer l’appareil de mesure et les aimants dans l’espace, peut être un point physique, par exemple visible sur une sortie de la paroi d’une extrémité d’un piquet de l’armature 41. La détermination du repère peut être manuel à chaque instant et enregistré dans la mémoire par le processeur. La détermination de l’emplacement Ea210’ peut aussi être réalisée manuellement en étant imposé par l’opérateur, et le processeur détermine l’emplacement Ea210’, Ea211’ en fonction de l’origine du repère global. La détermination de l’emplacement Ea210’ peut être réalisée par le processeur à l’aide d’information d’un capteur du dispositif de détection 2, de type radar qui peut être infrarouge, ou tout autres types de capteurs pour permettre d’identifier une localisation précise par rapport à une origine d’un repère.
En outre, l’appareil peut comprend un logiciel pour indiquer l’orientation angulaire par rapport au témoin ou corriger la mesure par rapport à cette orientation angulaire. En effet, la surface d’auscultation peut par sa déformation empêcher d’avoir la même orientation que lors de la première acquisition ou de l’ancienne acquisition et ainsi donner une mauvaise mesure en ayant l’appareil orienter différemment par rapport à l’aimant que lors de ses anciennes mesures.
La figure 6 montre une représentation schématique temporelle de la variation relative de la densité de flux (B%) ou un ou des moments magnétiques ( ), des témoins de l’exemple de la à différentes périodes T1 , T2, T3 par rapport à T0.
Comme on peut voir, à l’instant T1, l’infiltration d’agent pathogène a engendré la corrosion de la couche corrodable 110 du deuxième témoin puisqu’il a eu une détermination d’une variation de flux magnétique d’environ 5% par rapport à l’instant T0 ce qui par exemple selon la courbe de calibration du deuxième témoin peut correspondre à un état de corrosion de 40%. Les deux autres déductions de valeurs d’une caractéristique magnétique des deux autres témoins sont restées stables à l’instant T1. À cet instant T1, l’appareil peut déduire qu’une infiltration d’agent pathogène dans l’enrobage est passé devant ou derrière le premier témoin mais qu’il y a peu de risque qu’il ne soit arrivé à la profondeur de l’armature 41.
A l’instant T2, l’infiltration d’agent pathogène a engendré la corrosion de la couche corrodable 100 du premier témoin puisqu’il est déterminé une variation de flux magnétique d’environ 20% soit une corrosion ayant un état de corrosion d’environ 33% selon la courbe de référence de la et la couche corrodable 110 du deuxième témoin puisqu’il est déterminé une variation de flux magnétique d’environ 12% soit une corrosion par exemple ayant un état de corrosion d’environ 70%.
A partir de l’instant T1, le dispositif de détection 2 peut être configuré pour effectuer un procédé d’estimation de la teneur d’un agent pathogène dans la paroi 4 dans l’emballage poreux comprenant en outre du procédé de détection de corrosion, une étape de déduction d’infiltration d’agent pathogène E7 dans la paroi en fonction d’une courbe de calibration, d’emplacements du ou des témoins et des évaluations de corrosion, du temps entre les mesures entre les mesures déduisant une corrosion de la couche corrodable du témoin. L’étape de déduction d’infiltration d’agent pathogène E7 dans la paroi 4 est fonction des différentes estimations de corrosion d’un ou de plusieurs témoins 1 dans le temps.
Le procédé utilise une méthode inverse pour déterminer à partir d’une courbe de calibration non représentée réalisée par laboratoire ou par expérience, l’état d’infiltration d’un agent pathogène. En effet, on peut réaliser une courbe de calibration en laboratoire qui peut être modifiée par expérience, dans laquelle il est mesuré en laboratoire une pluralité de valeurs d’une caractéristique magnétique de témoins comprenant l’aimant et une couche corrodable initialement identiques (même matériau et même épaisseur) à une même ou différentes distances prédéterminées, et ayant leurs couches corrodables selon différents taux de corrosion prédéterminés en fonction d’une teneur en chlorure dans une structure et à partir de la loi de Biot Savart en déterminer une valeur de moment magnétique pour réaliser cette courbe de calibration en reliant chaque valeur de moment magnétique à la teneur en chlorure dans une structure correspondante ou encore utiliser la courbe de calibration de la (moment magnétique, distance et taux de corrosion) ou celle de la (différents taux de corrosion, valeur d’une caractéristique magnétique à une distance prédéterminée et différentes épaisseurs initiales), avec une autre courbe de calibration comprenant le taux de corrosion et une teneur en chlorure non représentée. Ainsi par la méthode inverse, on peut mesurer ou calculer le moment magnétique du capteur à partir de l’appareil et utiliser la courbe de calibration réalisée en laboratoire pour déterminer la teneur en chlorure de la portion de structure comprenant le témoin en fonction du moment magnétique du capteur, et donc par approche inverse déduire une teneur en chlorure à partir de la mesure du moment magnétique.
L’étape de déduction d’infiltration d’agent pathogène E7 comprend une première sous étape d’estimation de la localisation des zones infiltrées E70 dans le repère global par des agents pathogènes dans l’enrobage en fonction des valeurs d’état de corrosion déterminées des différentes couches et du temps entre les mesures.
L’étape d’estimation de la teneur d’un agent pathogène E7 comprend une deuxième sous étape de déduction de taux d’infiltration d’agent pathogène E71 dans chaque zone estimée notamment par la méthode inverse avec une courbe de calibration telle que décrite précédemment.
Par exemple, à l’instant T1, le dispositif de détection est configuré pour estimer la localisation d’une zone infiltrée par un agent pathogène autour de l’aimant 11 du deuxième témoin du fait de sa couche corrodable 110 ayant un état de corrosion de 40% déduite à l’étape E6 et une déduction de taux d’infiltration d’agent pathogène liée à cet état.
La représente une représentation graphique d’estimation de la teneur d’un agent pathogène dans la paroi 4 à l’instant T2, dans lequel le dispositif de détection 2 est configuré pour estimer une première zone 44 autour de l’aimant 10 comprenant une certaine taille et une deuxième zone 46 autour de l’aimant 11 comprenant une taille supérieure à celle de la première zone 44 puisque à l’instant T1 une première zone avait été déjà localisée et que la déduction de la valeur d’état de corrosion de la couche corrodable 110 a continué à augmenter.
En outre le dispositif de détection 2 est configuré pour estimer en outre une zone intermédiaire 45 entre les deux zones voisines infiltrées 44, 46 non juxtaposée et en déduit un taux d’infiltration d’agent pathogène ayant une valeur entre les deux taux des deux autres zones 44, 46.
Le dispositif de détection 2 peut être en outre configuré pour modéliser la paroi 4 avec l’enrobage poreux 42, l’armature 41, l’emplacement des différents témoins ou aimant 10, 11, 12 dans la paroi 4 et une étape de modélisation et d’affichage de l’estimation de la teneur d’un agent dans la paroi en affichant les zones localisées estimées et leur taux d’infiltration déduites, tel que représentée sur la .
La représente une représentation schématique d’un deuxième exemple de mise en situation du procédé de détection de corrosion selon l’invention dans lequel, on peut déplacer l’aimant 10 sur une surface d’une couche corrodable 90 ainsi que déplacer l’appareil de mesure 20 sur une surface opposée de la couche corrodable 90.
Réaction 1 : 4H2 + 2CO2 -> CH3COOH + 2H2O
Réaction 2 : CH3COOH → CH4 + CO2
Réaction 3 : 4H2 + CO2 -> CH4 + 2H2O
Réaction Globale : 4H2 + CO2 -> CH4 + 2H2O
Population 3 : Méthanogènes Carboxydotrophiques
Réaction Globale : 4CO + 2H2O → CH4 + 3CO2
Ces diverses populations peuvent bien entendu coexister dans un même réacteur.
Une des limitations bien connues de procédés de bio-méthanation tient à la faible solubilité du monoxyde de carbone (CO) et du dihydrogène (H2) dans l’eau, qui limite les cinétiques et/ou les rendements de procédés biologiques de méthanation. Diverses solutions ont été explorées afin d’augmenter le transfert de ces molécules dans le milieu réactionnel.
Ainsi, les documents WO2013110186, US20160153008 et US20160230193 présentent des méthodes comprenant une étape de circulation d’un gaz de pyrolyse (syngaz) à l’intérieur d’un digesteur. De tels procédés permettent de mettre en œuvre une méthanation concomitante des réactions de digestion. Cependant, de tels procédés ne permettent pas une sélection des micro-organismes dédiés à la méthanation, et limitent donc le rendement de la méthanation.
D’autres solutions ont été développées, qui utilisent une unité spécifique à l’étape de méthanation, ce qui permet, via la pression de sélection, d’obtenir une population de micro-organismes spécialisée pour la méthanation. On pourra notamment citer le document WO2018234058, qui prévoit l’injection d’un gaz de pyrolyse à travers une membrane positionnée dans le réacteur de méthanation, afin d’augmenter la surface de contact entre le gaz et le milieu réactionnel, et par conséquent le transfert de masse et les rendements. Cependant, dans un tel système, la concentration de CO2 par rapport à la concentration en CO ou en H2 n’est pas maîtrisée : elle résulte des concentrations partielles dans le gaz injecté. Ainsi, les membranes sont utilisées en partie pour injecter le CO2, qui est beaucoup plus soluble en milieu aqueux que le CO ou le H2.
Il existe donc un besoin pour des procédés de méthanation améliorés, notamment en termes de transfert de masse des gaz peu solubles tels que CO et H2, en termes d’utilisation des membranes pour l’injection desdits gaz peu solubles, en termes d’efficacité de conversion globale. De tels procédés améliorés permettraient également de réduire la taille du réacteur de méthanation.
L’invention vise à pallier tout ou partie des problèmes cités plus haut en proposant un dispositif de bio-méthanation et un procédé de bio-méthanation modulaires, découplant l’injection de CO2 de l’injection de CO/H2.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de bio-méthanation d’un gaz contenant du CO et/ou du H2, le dispositif de bio-méthanation étant caractérisé en ce qu’il comprend : un premier réacteur comprenant une cavité, ledit premier réacteur étant configuré pour être placé à l’intérieur d’un bain liquide comprenant au moins une population bactérienne, de sorte que, lorsque le premier réacteur est en contact avec le bain liquide, un biofilm est formé autour de la cavité ; un injecteur du gaz contenant du CO et/ou H2 dans la cavité, le biofilm étant apte à réaliser une conversion biologique du gaz contenant du CO et/ou H2 en méthane ; un premier dispositif d’injection de CO2, configuré pour injecter du CO2 gazeux dans le bain liquide.
Avantageusement, le dispositif de bio-méthanation selon l’invention comprend un générateur de fines bulles ou microbulles ou nanobulles comprenant : une première entrée connectée au premier dispositif d’injection de CO2 ; une première sortie reliée au bain liquide, le générateur de fines bulles ou microbulles ou nanobulles étant configuré pour délivrer à la première sortie des fines bulles ou microbulles ou nanobulles du CO2 injectée à la première entrée.
Avantageusement, le dispositif de bio-méthanation selon l’invention comprend un deuxième dispositif d’injection relié au bain liquide, ledit deuxième dispositif d’injection étant destiné à injecter du bicarbonate de soude dans le bain liquide.
Avantageusement, le dispositif de bio-méthanation selon l’invention comprend un troisième dispositif d’injection de gaz, préférentiellement du CO2, configuré pour injecter par intermittence ledit gaz sous forme gazeuse dans le bain liquide, préférentiellement sous forme de fines bulles ou de grosses bulles.
La seule relative contrainte du manchon l’est au début de l’intervention lors de la préparation et consiste en un emmanchement du manchon autour de la gaine d’introduction du cathéter guide ou de l’introducteur.
Mais cette opération est très simple et aisée à mettre en œuvre et peut tout-à-fait être réalisée par un(e) assistant(e) ou infirmier(ère), celui-ci (celle-ci) n’ayant pas besoin d’avoir de compétences particulières pour cette tâche.
la est une vue schématique illustrant l’utilisation d’un ensemble de stimulation nerveuse rénale selon l’invention avec un cathéter guide et un manchon de stimulation selon l’invention, le cathéter guide étant introduit directement dans une artère périphérique d’un patient.
la montre l’agencement du fil de stimulation électrique de l’ensemble selon la au sein d’une artère rénale pour la stimulation nerveuse du système nerveux autour.
la est une vue en perspective d’un manchon électriquement conducteur selon l’invention destiné à être emmanché autour d’un cathéter guide comme représente en figures 1 et 2.
la est une vue de coupe longitudinale partielle montrant un manchon selon la emmanché autour d’un cathéter guide.
, , , les figures 5A à 5D sont des vues schématiques représentant différentes variantes de réalisation de la forme de contact de l’extrémité distale d’un fil de stimulation électrique selon l’invention.
la montre schématiquement une autre variante de réalisation d’un fil avec tube de stimulation électrique selon l’invention, respectivement avant et après déploiement du tube.
la montre schématiquement différentes positions de stimulation électrique afin de réaliser une cartographie du système nerveux rénal autour de l’artère rénale d’un patient.
la est une vue schématique illustrant l’utilisation d’un ensemble de stimulation nerveuse carotidienne selon l’invention avec un cathéter guide et un manchon de stimulation selon l’invention, le cathéter guide étant introduit directement dans une artère périphérique d’un patient.
Description détaillée Dans la description qui va suivre ainsi que dans l’ensemble de la présente demande, les termes « distal » et « proximal » sont utilisés par référence avec le corps d’un patient pour lequel une stimulation nerveuse rénale ou une stimulation nerveuse carotidienne suivie le cas échéant d’une intervention. Ainsi, l’extrémité distale d’un fil est l’extrémité située le plus à l’intérieur du patient lors d’une stimulation nerveuse pour un diagnostic.
On précise que les différents éléments ne sont pas nécessairement représentés à l’échelle.
On a représenté en figures 1 et 2 un ensemble de diagnostic selon l’invention.
Un cathéter guide 1, est introduit dans une artère fémorale.
Un tel cathéter guide 1 peut être de faible diamètre. Il est conforme aux normes relatives aux cathéters intravasculaires périphériques existants. Le cathéter 1 peut comprendre un dispositif de rinçage 10 à robinets, couramment appelé «valve» ou «Y», pour rincer l’intérieur du cathéter 1 au moyen d’un liquide de rinçage approprié ou bien injecter du produit de contraste.
L’invention concerne également un outillage pour la fabrication d’une pièce en matériau composite comprenant un tel moule selon l’invention.
la , déjà décrite, illustre schématiquement un dispositif d’étanchéité pour un moule selon l’art antérieur ; la représente un exemple d’outillage comportant un moule selon un mode de réalisation de l’invention ; la représente une vue partielle en coupe transversale du moule de la sans organe d’étanchéité ; la représente schématiquement une vue partielle en coupe transversale du moule de la avec un organe d’étanchéité ; la représente schématiquement une vue de dessus de la ; la illustre schématiquement un moule selon un autre mode de réalisation de l’invention dans lequel la matrice comporte deux parties ; la représente schématiquement une vue partielle en coupe transversale du moule de la dans le plan commun aux deux parties ; la représente schématiquement une vue partielle en coupe transversale du moule de la dans un plan perpendiculaire au plan de la et passant par un organe d’étanchéité d’une des parties de la matrice ; et la illustre schématiquement une vue partielle en coupe transversale du moule de la dans un plan parallèle à celui de la .
L’invention est plus particulièrement décrite dans son application pour la fabrication d'une pièce de turbomachine, notamment par un procédé de moulage du type LCM ou par moulage à la presse entre un poinçon et une matrice.
Toutefois, ceci n’est cependant pas limitatif, dans la mesure où l’invention s’applique à toute pièce pouvant être obtenue dans un moule quelle que soit sa forme (plane, convexe, concave, etc.) ou son utilisation, dans la mesure ou ladite pièce comprend un matériau composite comprenant un renfort fibreux densifié par une matrice polymère.
La illustre un outillage 10 selon l’invention adapté à la mise en œuvre de tels procédés pour la fabrication d'une pièce en matériau composite à matrice polymère.
L’outillage 10 comporte un moule 12 comportant une partie support 14, également appelée matrice, et une partie moulante 16, également appelée poinçon. La partie moulante 16 est mobile par rapport à la partie support 14 afin de délimiter avec celle-ci un logement 18, ou cavité de moulage, adapté pour recevoir un renfort fibreux 20. Les faces 24, 26 en regard de la partie support 14 et de la partie moulante 16 forment le logement 18 et coopèrent pour conformer la pièce dans le moule 12.
L'outillage 10 peut comprendre un actionneur 29, configuré pour appliquer un effort sur la partie support 14 et/ou sur la partie moulante 16 de manière à rapprocher la partie support 14 et la partie moulante 16 et réduire l'espace entre le renfort fibreux 2 et le moule 12, pour imprégner le renfort fibreux 2 avec la résine. L'actionneur 29 peut faire partie intégrante du moule 12 ou être séparé de celui-ci.
En outre, dans le cas d’un moule destiné à être utilisé au cours d’un procédé de moulage du type LCM, et notamment du type RTM, le moule 12 comprend en outre un orifice traversant, formé dans la partie moulante 16 ou la partie support 14 et débouchant dans le logement 15, pour permettre l’introduction d'une résine polymère dans le logement 15.
Le moule 12 comporte en outre un organe d'étanchéité 30, agencé entre la partie support matrice 14 et la partie moulante poinçon 16. L'organe d'étanchéité 30 est configuré pour étancher le logement 15 du moule 12 lorsque celui-ci est dans sa configuration de mouillage ou d'imprégnation de la préforme fibreuse 20, c’est-à-dire lorsque la distance entre la partie support matrice 14 et la partie moulante poinçon 16 est minimale.
Dans un exemple de réalisation, l'organe d'étanchéité 30 peut comprendre un joint principal d'étanchéité 32 fixé sur une zone périphérique de la partie support 14 destinée à venir en contact avec la partie moulante 16 lorsque le moule 12 est fermé.
En outre, l'organe d'étanchéité 30 comporte plusieurs éléments d’ancrage 34 du joint principal 32.
Le joint principal 32 d’étanchéité est agencé dans une gorge 42 ménagée dans la zone périphérique de la partie support 14 selon l’exemple illustré. Plus précisément, la gorge 42 est ménagée dans une zone périphérique d’une face 46 de la partie support 14 en regard de la partie moulante 16 lorsque le moule est assemblé. La gorge 42 présente une section rectangulaire de largeur L1 et de profondeur H1. La largeur L1 est définie comme la dimension de la gorge 42 dans le plan de la face 46 de la partie support 14 et la hauteur ou profondeur H1 est la dimension de la gorge 44 dans une direction normale à la face 46 de la partie support 14.
Les éléments d’ancrage 34 sont insérés dans des orifices 44 ménagés le long de la gorge 42 dans la zone périphérique de manière à bloquer le joint principal 32 dans la gorge 42.
De préférence, les orifices 44 sont ménagés en périphérie de la gorge 42 recevant le joint principal 32. En d’autres termes, les orifices 44 ou perçages sont positionnés du côté du joint principal 32 opposé à la cavité de moulage 15.
La séquence décrite est réitérée pour toutes les lignes de la matrice 100 jusqu’à finaliser le transfert des données stockées de la première configuration CONF1 à la seconde configuration CONF2.
Une fois la phase de transition terminée, le circuit de stockage fonctionne selon la seconde configuration CONF2 compatible avec l’exécution par le calculateur de la deuxième phase de calcul Ph2 présentant un nombre considérable d’opérations de lecture de la matrice 100. Les circuits de lecture CL sont adaptés à mesurer des variations de résistance dans les composants mémoire NVM et non plus une variation de quantité de charge.
Il est envisageable de programmer le circuit calculateur pour revenir à exécuter la première phase Ph1. Dans ce cas, le circuit de stockage des données 10 reçoit une instruction du circuit calculateur pour l’informer du passage de la deuxième phase de calcul Ph2 à la première phase de calcul Ph1. En réponse à cette instruction, les moyens de contrôle CONT du circuit de stockage des données 10 déclenchent une phase de transition Ph 2 1 de la seconde configuration de fonctionnement CONF2 vers la première configuration de fonctionnement CONF1. Pendant cette transition le filament conducteur n’est pas détruit car la formation du filament étant irréversible.
La phase de transition Ph 2 1 est constituée de plusieurs itérations d’étapes répétées pour chaque ligne L i de la matrice de cellules mémoires 100.
La première étape consiste à sélectionner la ligne de la matrice de cellules mémoire 100 en activant le signal de sélection VWL correspondant. Cette étape est réalisée par les moyens de contrôle CONT en activant les transistors de sélection T1 des cellules de la ligne L i.
La deuxième étape consiste à lire les M cellules mémoire BC ij de la ligne sélectionnée par les M circuits de lecture CL agencés en bas de chaque colonne de la matrice. Chaque signal de lecture x(ox) ij est stocké dans la mémoire de stockage intermédiaire MEM_INT connectée à la sortie du circuit de lecture élémentaire CL .