INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut citer en particulier les alkyl(C8-C20)bétaïnes, les alkyl(C8-C20)sulfobétaïnes, les alkyl(C8-C20)amidoalkyl(C1-C6)bétaïnes, les alkyl(C8-C20)-amidalkyl(C1-C6)sulfobétaïnes, et leurs mélanges.
Parmi les dérivés d’amines aliphatiques secondaires ou tertiaires, éventuellement quaternisées utilisables, tels que définis ci-dessus, on peut également citer les composés de structures respectives (X) et (XI) suivantes :
Ra-CONHCH2CH2-N+(Rb)(Rc)-CH2COO-, M+, X- (X) formule (X) , dans laquelle : - Ra représente un groupe alkyle ou alcényle en C10 à C30 dérivé d'un acide RaCOOH, de préférence présent dans l'huile de coprah hydrolysée, de préférence Ra représente un groupe heptyle, nonyle ou undécyle ; - Rb représente un groupe bêta-hydroxyéthyle ; - Rc représente un groupe carboxyméthyle ; - M+ représente un contre ion cationique issu d’un métal alcalin, alcalinoterreux, tel que le sodium, un ion ammonium ou un ion issu d’une amine organique ; et - X- représente un contre ion anionique organique ou inorganique, tel que celui choisi parmi les halogénures, acétates, phosphates, nitrates, alkyl(C1-C4)sulfates, alkyl(C1-C4)- ou alkyl(C1-C4)aryl-sulfonates, en particulier méthylsulfate et éthylsulfate ; ou alors M+ et X- sont absents ;
Ra’-CONHCH2CH2-N(B)(B') (XI) formule (XI) , dans laquelle : - B représente le groupe -CH2CH2OX' ; - B' représente le groupe -(CH2)zY', avec z = 1 ou 2 ; - X' représente le groupe -CH2COOH, -CH2-COOZ’, -CH2CH2COOH, CH2CH2-COOZ’, ou un atome d'hydrogène ; - Y' représente le groupe –COOH, -COOZ’, -CH2CH(OH)SO3H ou le groupe CH2CH(OH)SO3-Z’ ; - Z’ représente un contre ion cationique issu d’un métal alcalin ou alcalinoterreux, tel que le sodium, un ion ammonium ou un ion issu d’une amine organique ; - Ra’ représente un groupe alkyle ou alcényle en C10 à C30 d'un acide Ra’-COOH de préférence présent dans l'huile de coprah ou dans l'huile de lin hydrolysée, de préférence Ra’ un groupe alkyle, notamment en C17 et sa forme iso, un groupe en C17 insaturé.
Selon un exemple, le matériau réfractaire à base de nitrure de la couche de nucléation est choisi de façon à présenter ou à former : Une résistance à l’oxydation, Une barrière à la diffusion du lithium.
Cela permet d’éviter une diffusion de l’oxygène et du lithium depuis la couche LN/LT vers la couche de nucléation. La stœchiométrie de la couche LN/LT est ainsi préservée.
Selon un exemple, le matériau réfractaire à base de nitrure de la couche de nucléation est choisi de façon à présenter une dureté ou une rigidité mécanique suffisamment élevée pour permettre de confiner une onde acoustique dans la couche LN/LT. Par exemple, le module d’Young de ce matériau est supérieur à 300 GPa. Sa dureté ou résistance peut être supérieure à 9000 MPa.
Selon un exemple, le matériau réfractaire à base de nitrure de la couche de nucléation est choisi de façon à présenter une structure cristallographique compatible avec le substrat et la couche LN/LT, telle qu’une structure hexagonale. Cela permet de limiter l’apparition de défauts structuraux lors de la formation de la couche LN/LT par épitaxie. Selon un exemple, le désaccord de paramètre de maille entre le matériau réfractaire à base de nitrure et le matériau LN/LT est inférieur à 2%. Ce désaccord de paramètre de maille peut être pris au niveau d’un sous-réseau de la cellule normale du matériau LN/LT. Par exemple, dans le cas du matériau LN/LT LiNbO3, le paramètre de maille de la cellule normale est de 5,148 Å. Dans le plan (0001), il est cependant possible de déterminer un sous-réseau hexagonal ou minicellule de 3.056 Å de paramètre de maille. Selon un exemple, si le matériau réfractaire à base de nitrure est du nitrure d’aluminium AlN qui présente un paramètre de maille de 3,112 Å, le désaccord de paramètre de maille entre la minicellule LiNbO3 et l’AlN est de l’ordre de 1,8%. L’épitaxie de LiNbO3 peut ainsi se faire sur l’AlN, de façon surprenante. Pour aligner les réseaux hexagonaux d’AlN et de la minicellule LiNbO3, une désorientation (ou « twist ») de l’ordre de 30° entre les réseaux de LiNbO3 et d’AlN apparaît typiquement, dans le plan (0001).
Selon un exemple, le matériau de type ABO3 de la couche LN/LT est choisi parmi : le niobate de lithium (LiNbO3), le tantalate de lithium (LiTaO3), ou un alliage Li(Nb,Ta)O3.
Selon un exemple alternatif, le matériau de type ABO3 de la couche LN/LT est choisi parmi : BaTiO3, Pb(Zr,Ti)O3, (K,Na)NbO3.
Selon un exemple, la formation de la couche de nucléation est configurée de sorte que ladite couche de nucléation présente une épaisseur e2 inférieure ou égale à 200 nm, de préférence inférieure ou égale à 50 nm. Cela permet de limiter l’apparition de défauts structuraux lors de la formation de la couche de nucléation par épitaxie.
Selon un exemple, la formation de la couche LN/LT est configurée de sorte que ladite couche LN/LT présente, après épitaxie, une épaisseur e3 comprise entre 50 nm et 500 nm, par exemple de l’ordre de 200 nm. Une telle épaisseur e3 correspond à une couche mince de LN/LT. Une telle épaisseur e3 ne peut pas être obtenue en pratique par report et amincissement d’une couche issue d’un substrat donneur distinct du substrat receveur.
Selon un exemple, le matériau réfractaire à base de nitrure est pris parmi les nitrures réfractaires III-N à base d’un élément du groupe III, tels que le nitrure de bore BN, le nitrure d’aluminium AlN, le nitrure de gallium GaN, le nitrure d’indium InN, et leurs alliages, par exemple AlGaN, ou les nitrures réfractaires de transition à base d’un métal de transition, tels que le nitrure de titane TiN, le nitrure de tantale TaN, le nitrure de Niobium NbN, le nitrure de zirconium ZrN, le nitrure d’hafnium HfN, le nitrure de vanadium VN.
Selon un exemple, le matériau réfractaire à base de nitrure est un nitrure réfractaire III-N pris parmi le nitrure de gallium GaN, le nitrure d’aluminium AlN, le nitrure de bore BN, ou un alliage de nitrure III-N, par exemple un alliage d’AlGaN.
Selon un exemple, le matériau réfractaire à base de nitrure de la couche de nucléation est choisi parmi un nitrure réfractaire de transition tel que du nitrure de titane TiN, du nitrure de tantale TaN, du nitrure de Niobium NbN, du nitrure de zirconium ZrN, du nitrure d’hafnium HfN, du nitrure de vanadium VN.
Selon un exemple, la formation de la couche de nucléation et la formation de la couche LN/LT sont effectuées par ablation laser pulsée successivement au sein d’un même réacteur sans remise à l’air entre lesdites formations. Cela permet d’éviter une étape de nettoyage de surface intermédiaire, de réduire la durée totale du procédé et de limiter les coûts. Cela permet également d’obtenir une faible rugosité en surface de la couche LN/LT.
Selon un exemple, le procédé comprend en outre une formation d’une électrode supérieure sur la couche LN/LT. Cela permet notamment de réaliser des dispositifs électro-acoustiques de type SAW.
Selon un exemple, le procédé comprend en outre une formation d’une couche de compensation de température, par exemple à base de SiO2, sur l’électrode supérieure et la couche LN/LT. Cela permet de diminuer la variation de fréquence de résonnance du dispositif électro-acoustique, typiquement un résonateur ou filtre SAW, sous l’effet de la température.
Selon un exemple, la couche LN/LT est directement au contact de la couche de nucléation. En particulier, il n’y a pas de couche d’oxyde intercalaire entre la couche de nucléation et la couche LN/LT.
La présence d’éléments rayonnants disposés dans le plénum, au-dessus de la toile tendue, permet le chauffage ou rafraîchissement du local par rayonnement au travers de la toile sans avoir recours à une unité de climatisation à air pulsé pour la production de chaud et de froid. L’air neuf de ventilation hygiénique déshumidifié soufflé dans le plénum vient balayer la surface des éléments rayonnants renforçant ainsi la performance thermique globale de l’ensemble et permettant de travailler à un régime de température plus bas des éléments rayonnants sans risque de condensation ; en effet la ventilation injecte de l’air déshumidifié dans le plénum et abaisse le point de rosée des éléments rayonnants immergés dans le plénum. La toile tendue, en tout ou partie transparente au rayonnement thermique laisse ce dernier la traverser avec une perte minimum. La toile ainsi « activée » par le rayonnement thermique des éléments rayonnants, se refroidit, ou se réchauffe, pour rayonner elle-même vers la pièce qui bénéficie ainsi du flux thermique correspondant pour créer entre autres un confort radiant.
La combinaison des éléments rayonnants, d’un système de ventilation hygiénique et d’une toile tendue telle que décrite ci-dessus permet une augmentation remarquable des performances thermiques, et notamment performances de climatisation comparativement aux systèmes radiants existants. Ces performances ont été testées au sein d’une cellule de test par le laboratoire Jean Falconnier de la société Carrier à Culloz – France (voir exemple 1). Ainsi et à titre d’exemple, sur la cellule et avec un débit d’air de ventilation hygiénique de 4 volumes par heure mettant le plénum en surpression d’air hygiénique déshumidifié les tests ont montrés l’atteinte d’une puissance de refroidissement, sans aucune condensation des éléments rayonnants ou de la toile de :
109 W/m2 de surface d’élément rayonnant pour une eau glacée injectée à 14°C et une température intérieure de 26°C, 160 W/m2 de surface d’élément rayonnant pour une eau glacée injectée à 10°C et une température intérieure de 26°C, 202 W/m2 de surface d’élément rayonnant pour une eau glacée injectée à 7°C et une température intérieure de 26°C.
(Voir Exemple 1, [Table 2]).
Ces performances, en termes de puissance de refroidissement sont jusqu’à plus de 2 fois supérieures à celles d'un plafond froid métallique rayonnant traditionnel fonctionnant sous un régime d’eau conventionnel de 15°C / 18°C, pour exemple, dans ces conditions, un plafond rayonnant métallique de marque Zehnder mentionne dans sa documentation une puissance thermique 94.4 W/m2 (voir https://www.zehnder.fr/download/7159/20227/22614.pdf).
Pour atteindre ces puissances de refroidissement élevées, l’air hygiénique injecté dans le plénum doit être déshumidifié de sorte à ce que sa contenance maximale en eau soit comprise entre 6 g/m 3 d’air et 10 g /m 3 d’air, autorisant ainsi une température d’eau glacée injectée dans les éléments rayonnants variant respectivement de 14°C à 7°C (voir Exemple 1, https://www.deleze.name/marcel/physique/rosee/humid-spec.html)
Avantageusement, la toile tendue est une toile translucide transparente au rayonnement thermique.
Avantageusement la toile tendue comporte un plastifiant à base végétale, par exemple de type « Bio-sourcée ». La toile tendue présente ainsi des caractéristiques écologiques remarquables.
Avantageusement, la toile tendue comporte des micro-perforations. Ces dernières assurent l’absorption du son, améliorant ainsi l’acoustique du local.
Avantageusement, la toile est fixée aux parois latérales au moyen de profilés d’accroche périphériques dont l’un au moins comporte une fente pour le passage d’air entre l’espace et le local. L’air neuf de ventilation hygiénique soufflé dans le plénum vient balayer la surface des éléments rayonnants avant de ressortir, réchauffé ou refroidi selon la température de l’air neuf entrant dans le plénum et la température du fluide caloporteur/frigoporteur, par la fente de passage. Utilisé ainsi, le plafond technique diffuse le chauffage ou le refroidissement en majeure partie par rayonnement thermique des éléments rayonnants et de la toile, le restant de la puissance thermique étant diffusé en périphérie de la pièce via l’air neuf hygiénique qui s’est refroidi ou réchauffé au contact des éléments rayonnants.
Avantageusement, des sources lumineuses, par exemple des LED, peuvent être disposées dans le plénum, par exemple sous les éléments radiants. Une deuxième toile, elle aussi transparente au rayonnement thermique, peut alors être installée au-dessus de la toile tendue. L’ensemble ainsi composé avantageusement par les deux toiles est translucide et évite tout phénomène d’ombre potentiellement généré par une impureté au sein du plénum.
Le dispositif global permet alors l’éclairage de la pièce via une diffusion uniforme sur l’ensemble de la surface du plafond et forme une protection contre le dépôt de la poussière et des insectes qui pourraient se déposer sur la toile visible en sous-face.
Selon un mode de réalisation, ladite deuxième toile ainsi que la toile tendue ont une épaisseur maximale de 5mm. De préférence, l’épaisseur de ces deux toiles est inférieure à 2 mm et idéalement inférieure à 1 mm.
Avantageusement le plafond technique peut se présenter sous la forme d’un cadre de taille définie constituant un îlot autonome (ou caisson), connecté à un dispositif de ventilation d’air hygiénique, lequel occupe partiellement la surface de la dalle supérieure (plafond existant) du local. Ainsi constitué ce plafond technique peut être installé directement contre le plafond existant du local ou suspendu à ce dernier. Tel que décrit le dispositif permet de remplir les mêmes fonctionnalités sans occuper l’intégralité de la surface du plafond.
Selon un autre mode de réalisation, le plafond technique constitue un faux plafond.
Pour la suite du document le terme « plafond technique » reprendra l’invention précédemment décrite et installée sur l’intégralité de la surface du plafond ainsi que l’îlot autonome précédemment décrit.
La polaire (Cd120 vs Cl120) donnant le coefficient de trainée en fonction du coefficient de portance dépend des paramètres suivants : le coefficient de portance, le nombre de Mach relatif (Mn122) pour tenir compte des effets de compressibilité, et le rapport entre la vitesse de vol et la vitesse périphérique de l’hélice (V0qUtip120) pour tenir compte des effets 3D de variation de la répartition de la charge sur la hauteur de l’aubage.
On définit le rapport (V0qUtipQdes) entre le paramètre V0qUtip120 et la valeur de ce paramètre au point de dessin de l’hélice (V0qUtip120des), par l’équation suivante :
Ce rapport permet de modéliser les effets 3D de variation de la répartition de la charge sur la hauteur de l’aubage.
On définit ensuite le coefficient de pente k1Cl de la polaire (Cl120 vs AoA122) par l’équation suivante :
k1Cl BASE représente le coefficient de pente lorsque l’effet de compressibilité est nul ; et
k2compKCl est un coefficient correctif.
On définit ensuite l’angle d’incidence lorsque le coefficient de portance est nul, dépendant des effets de compressibilité et des effets de répartition de charge 3D, par l’équation suivante :
AoACl0 BASE représente l’angle d’incidence à portance nulle lorsque l’effet de compressibilité et les effets 3D sont nuls ;
k1corrAoACl0 est un coefficient d’ordre 1 qui prend en compte les effets 3D et corrigeant l’angle d’incidence à portance nulle ; et
k2compAoACl0 est un coefficient d’ordre 2 qui prend en compte les effets de compressibilité et corrigeant l’angle d’incidence à portance nulle.
La formulation mathématique de la polaire (Cl120 vs AoA122) donnant le coefficient de portance en fonction de l’angle d’incidence est définie par l’équation suivante :
Ainsi lorsque l’interrupteur de côté haut 202 1-3 est ouvert, le deuxième module de comparaison de tension 340 1-3 détecte que la tension du point milieu PM 1-3 est inférieur à la tension du point de basse tension et ferme l’interrupteur commandable 330 1-3 .
Dans l’exemple de réalisation décrit ici, le deuxième module de comparaison de tension 340 1-3 émet, par l’intermédiaire de sa borne de sortie, une tension de fermeture sur la grille de l’interrupteur bipolaire 330 1-3 . Le transistor bipolaire 330 1-3 étant fermée, la capacité 320 1-3 est court-circuitée de sorte que la tension à ses bornes est nulle.
Le premier module de comparaison de tension CO 1-3 compare la tension nulle aux bornes de la capacité 320 1-3 à la valeur de référence V S et le premier module de comparaison de tension CO 1-3 génère un niveau de tension « haut » sur sa borne de sortie indiquant que la tension aux bornes de la capacité 320 1-3 n’excède pas la valeur de référence V S .
Par contre, lorsque l’interrupteur de côté haut 202 1-3 est fermé, le deuxième module de comparaison de tension 340 1-3 détecte que la tension du point milieu PM 1-3 est supérieure à la tension du point de basse tension et ouvre l’interrupteur commandable 330 1-3 .
Dans l’exemple de réalisation décrit ici, le deuxième module de comparaison de tension 340 1-3 émet, par l’intermédiaire de sa borne de sortie, une tension d’ouverture sur la grille de l’interrupteur bipolaire 330 1-3 . Le transistor bipolaire 330 1-3 étant ouvert, la capacité 320 1-3 se charge de sorte que la tension à ses bornes croît à partir d’une tension prédéterminée V min , en l’occurrence ici une tension prédéterminée nulle.
Le premier module de comparaison de tension CO 1-3 compare la tension V 1-3 aux bornes de la capacité 320 1-3 à la valeur de référence V S et le premier module de comparaison de tension CO 1-3 génère un niveau de tension « bas » lorsque cette tension aux bornes de la capacité 320 1-3 excède la valeur de référence V S et un niveau de tension « haut » sinon.
La présente sous forme de chronogrammes, l’évolution de la tension de commande VGE 1-3 du transistor de côté haut 202 1-3 , l’évolution de la tension V 1-3 aux bornes de la capacité 320 1-3 ainsi que l’évolution de la tension Vb 1-3 au niveau de la borne de sortie du premier module de comparaison de tension CO 1-3 .
Ainsi, dans le premier mode de fonctionnement du convertisseur de tension DC/DC 106, le transistor de côté haut 202 1-3 est successivement fermé pendant les intervalles de temps [t 0 , t 1 ], [t 2 , t 3 ] et ouvert pendant les intervalles de temps ]t 1 , t 2 [, ]t 3 , t 4 [.
Lorsque le transistor de côté haut 202 1-3 est fermé, la tension du point milieu PM 1-3 est sensiblement égale à la haute tension HT, le transistor 330 1-3 est ouvert et la capacité 320 1-3 se charge. Comme cela est visible sur la , la valeur de la capacité 320 1-3 , des résistances 350 1-3 et 310 1-3 et le rapport cyclique de la cellule 108 1-3 sont choisis de tel sorte que la tension V 1-3 aux bornes de la capacité 320 1-3 évolue de façon quasi linéaire sans toutefois atteindre la tension de seuil V S .
Lorsque le transistor de côté haut 202 1-3 est ouvert, l’interrupteur de côté bas 204 1-3 est fermé, la tension du point milieu PM 1-3 est sensiblement égale à la tension de la masse M, le transistor 330 1-3 est fermé et la capacité 320 1-3 est court-circuitée. Comme représenté sur la , la tension V 1-3 aux bornes de la capacité 320 1-3 est donc nulle.
En d’autres termes, la tension V 1 -3 aux bornes de la capacité 320 1-3 évolue au cours du temps en dents de scie.
A partir de l’instant t 4 , le transistor de côté haut 202 1-3 est fermé, la tension du point milieu PM 1-3 est sensiblement égale à la haute tension HT, le transistor 330 1-3 est ouvert et la capacité 320 1-3 se charge. A l’instant t 5 , le transistor de côté haut 202 1-3 bien que commandé à l’ouverture ne s’ouvre pas et reste fermé. Par conséquent, la tension du point milieu PM 1-3 reste sensiblement égale à la haute tension HT, le transistor 330 1-3 reste ouvert et la capacité 320 1-3 continue à se charger jusqu’à dépasser la valeur de seuil V S à l’instant t 6 . Ainsi, à l’instant t 6 , le premier module de comparaison de tension CO 1-3 détecte ce franchissement par la tension aux bornes de la capacité 320 1-3 de la valeur de seuil V S et génère sur sa borne de sortie un niveau de tension « bas » correspondant à la génération d’un signal d’erreur ST 1-3 .
Sur réception de ce signal d’erreur, le module de commande du convertisseur de tension DC/DC 106 ouvre les dispositifs de sécurité 126 1 , 126 2 et 126 3 et les interrupteurs de côté bas 204 1-3 pour mettre le convertisseur de tension DC/DC 106 en sécurité en le faisant fonctionner dans son deuxième mode de fonctionnement.
Ainsi, en monitorant le niveau de tension aux bornes de la capacité 320 1-3 , il est possible de détecter que le transistor de côté haut 202 1-3 est dans un état fermé pendant une période de temps [t 4 , t 6 ] anormalement longue. En d’autres termes en monitorant le niveau de tension aux bornes de la capacité 320 1-3 , il est possible de détecter que le transistor de côté haut 202 1-3 est en court-circuit.
Nous allons maintenant décrire un système électrique 100’ destiné à équiper un engin de mobilité dans un deuxième mode de réalisation de l’invention.
Les éléments communs et identiques au système électrique 100 précédemment décrit seront désignés par les mêmes signes de référence.
Parmi les élastomères de silicone à fonction acides carboxylique de formule (XIII), on peut citer les composés 1 à 12 suivants tels que décrits respectivement dans les exemples 4, 5, 7 à 16 de la demande WO2015066161 ou dans les exemples de la demande US2020/0323765 :
(composé 1) (composé 2) (composé 3) (composé 4) (composé 5) (composé 6) (composé 7) (composé 8) (composé 9) (composé 10) (composé 11) (composé 12)
Parmi les élastomères de silicone à fonctions acides carboxyliques utilisables dans les compositions de l’invention, on peut citer également l’élastomère de silicone de nom INCI : HEXYL/SUCCINYL DIMETHICONE CROSSPOLYMER
Selon une forme particulière, les élastomères de silicone à fonctions acides carboxyliques sont sous forme solides. Ils peuvent notamment être choisis parmi les composés 2, et 3 tels que définis précédemment.
Selon une autre forme particulière, les élastomères de silicone à fonctions acides carboxyliques sont en dispersion dans au moins une huile et se présentent de préférence sous forme de gel.
Par « huile », on entend un corps gras liquide à température ambiante (25°C) et pression atmosphérique (760mm de Hg soit 105 Pa).
L’huile peut être choisie parmi les huiles hydrocarbonées.
A titre d’exemple d’huile hydrocarbonée volatile utilisable dans la dispersion huileuse d’élastomère de silicone à fonctions carboxyliques, on peut citer les huiles hydrocarbonées ayant de 8 à 16 atomes de carbones, et notamment les isoalcanes en C 8 -C 16 d'origine pétrolière (appelées aussi isoparaffines) comme l’isododécane (encore appelé 2,2,4,4,6-pentaméthylheptane), l'isodécane, l'isohexadécane, et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d'Isopars ou de Permethyls, les esters ramifiés en C 8 -C 16 , le néopentanoate d'iso-hexyle, et leurs mélanges. D'autres huiles hydrocarbonées volatiles comme les distillats de pétrole, notamment ceux vendus sous la dénomination Shell Solt par la société SHELL, peuvent aussi être utilisées ; les alcanes linéaires volatils comme ceux décrits dans la demande de brevet de la société Cognis DE10 2008 012 457.
Puis durant une étape 21, les éléments isolants 10 sont insérés sur les dents 6 et collés sur les dents 6.
Si les éléments isolants 10 comportent en outre les ailes 14, 15, les ailes 14, 15, sont collées sur les surfaces latérales des encoches E et les cales d’encoches 16.
Si les éléments isolants 10 ne comportent pas les ailes 14, 15, un isolant électrique est appliqué sur les surfaces latérales des encoches E. L’isolant électrique comporte par exemple un vernis.
En variante, aucun isolant électrique n’est appliqué sur les surfaces latérales de l’encoche E, l’isolation électrique étant réalisé seulement par la gaine des fils formant les bobines statoriques.
Durant une étape 22, lorsque les élément isolants 10 sont collés, les bobines 9 sont enroulées autour des dents 6.
Puis, durant une étape 23, les bobines 9 sont tassées afin de réduire la hauteur selon l’axe A du stator 3.
L’isolement électrique de chaque bobine 9 par rapport à l’empilement 5 de tôles est contrôlé.
Comme les éléments isolants 10 sont obtenus à partir d’une feuille isolante électriquement et sont collé sur les dents 6, les éléments isolant 10 se déforment lors du tassement des bobines 9 de sorte qu’ils ne se déchirent pas permettent d’augmenter la pression de tassage des bobines 9 pour réduire l’encombrement du stator 3.
Comme les éléments isolants 10 ne se déchirent pas, l’isolement électrique de chaque bobine 9 par rapport à l’empilement 5 de tôles est améliorée.