INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le capteur photosensible 6 est configuré pour générer une image en deux dimensions à partir de la lumière que le capteur photosensible 6 reçoit sur sa surface photosensible. Chaque pixel d’une telle image est issu d’une zone de la surface photosensible du capteur photosensible 6 qui lui est associée. Plus précisément, le capteur photosensible 6 est configuré pour générer une valeur de pixel en fonction d’une intensité lumineuse atteignant la zone de la surface photosensible qui lui est associée.
La matrice 4 de microlentilles est agencée entre la lentille principale 2 et le capteur photosensible 6. Une fonction de la matrice 4 de microlentilles est d’échantillonner angulairement un cône de lumière issu du point intermédiaire P’, image du point objet P.
La matrice 4 de microlentilles comprend une pluralité de microlentilles comprenant des centres respectifs situés dans un même plan, ce plan étant appelé « plan de la matrice 4 » dans la suite.
Les microlentilles sont typiquement réparties en plusieurs lignes et plusieurs colonnes de la matrice 4. Ainsi, chaque microlentille appartient à une ligne et une colonne de la matrice 4. La montre un exemple non limitatif de matrice 4 ayant 11 microlentilles par colonne (une seule colonne étant visible sur cette figure).
Chaque microlentille est adjacente à au moins une autre microlentille appartenant à la même ligne ou la même colonne de la matrice 4.
La distance horizontale qui sépare le centre d’une microlentille et le centre d’une microlentille adjacente de la même ligne de la matrice 4 est constante. En outre, la distance verticale qui sépare le centre d’une microlentille du centre d’une microlentille adjacente de la même colonne de la matrice 4 est constante (ce que l’on voit en particulier sur la ).
Dans un mode de réalisation de la matrice 4, la distance horizontale et la distance verticale précitées sont égales à une même valeur d. dans ce mode de réalisation, les centres des microlentilles forment ensemble une grille carrée dans le plan de la matrice 4.
Les microlentilles de la matrice 4 présentent des axes optiques qui sont parallèles entre eux, et perpendiculaires au plan de la matrice 4. Chaque axe optique central d’une microlentille passe par le centre de cette microlentille.
Une propriété de la matrice 4 de microlentilles, qui propre à toute caméra plénoptique 1, est qu’une microlentille de la matrice 4 ne peut illuminer qu’une zone spécifique de la surface photosensible du capteur photosensible 6. Dit autrement, une zone spécifique de la surface photosensible ne peut recevoir de la lumière que d’une des microlentilles.
Selon l’invention, en référence à la , le système de chauffage S comprend un capteur d’hygrométrie 41 configuré pour mesurer un paramètre hygrométrique H1 dans le milieu intérieur M1 ainsi qu’un capteur de température intérieure 42 configuré pour mesurer une température intérieure T1 dans le milieu intérieur M1.
Un capteur d’hygrométrie 41, connu de l’homme du métier, permet de mesurer l’humidité dans le milieu intérieur M1, c’est-à-dire, dans le circuit d’eau 2. Cela permet de détecter la présence ou non d’eau. Le paramètre hygrométrique H1 est avantageux car il permet notamment d’éviter un chauffage en tenant compte du niveau d’humidité et de la température dans le circuit d’eau 2 comme cela sera présenté par la suite.
Le paramètre hygrométrique H1 ainsi que la température intérieure T1 permettent de déterminer de manière précise le milieu intérieur M1. De manière optionnelle, afin de disposer d’une connaissance poussée du milieu intérieur M1, le système de chauffage S comprend un capteur de pression intérieure 43, connu de l’homme du métier, configuré pour mesurer une pression intérieure P1 dans le milieu intérieur M1. Comme les conditions dans le milieu intérieur M1 sont connues, on peut avantageusement détecter tout risque de conditions givrantes comme cela présenté par la suite.
Selon l’invention, en référence à la , le système de chauffage S comprend également un calculateur 5 configuré pour calculer (Etape E2 ), à partir du paramètre hygrométrique H1, de la température intérieure T1 et de la pression intérieure P1, une température de rosée TR. En effet, de la rosée peut se former sur la paroi intérieure du circuit d’eau en fonction des conditions dans le milieu intérieur M1. Dans cet exemple, la température de rosée TR est déterminée à partir d’une base de données se présentant de manière préférée sous la forme d’abaques qui sont fonction du paramètre hygrométrique H1, de la température intérieure T1 et de la pression intérieure P1. Ainsi, la température de rosée TR peut être calculée de manière dynamique.
De manière optionnelle, la température de rosée TR peut être déterminée à partir d’une base de données déterminées pour des conditions moyennes de pression intérieure P1. Ainsi, la température de rosée TR peut être déterminée uniquement à partir du paramètre hygrométrique H1 et de la température intérieure T1.
De manière connue, le calculateur 5 est configuré pour activer (Etape E1 ) l’organe de chauffage 3 si la température intérieure T1 est inférieure à une température seuil prédéterminée TS, de préférence, comprise entre 2°C et 8°C. Dans cet exemple, la température seuil TS est de 5°C. En pratique, le calculateur 5 permet d’émettre une commande d’activation COM de l’organe de chauffage 3.
Selon l’invention, le calculateur 5 est configuré pour inactiver (Etape E3 ) l’organe de chauffage 3 si la température intérieure T1 est supérieure à la température de rosée TR. Cela permet de limiter la consommation énergétique liée au chauffage en évitant un chauffage inutile lorsque les conditions de givrage ne sont pas réunies. Ainsi, si la température de rosée TR est de -5°C, le circuit d’eau 2 n’est pas chauffé même si la température intérieure T1 est de -2°C.
Dans cet exemple, le calculateur 5 se présente sous la forme d’un ordinateur mais il va de soi qu’il pourrait se présenter sous diverses formes, en particulier, sous la forme d’une pluralité d’équipements proches ou distants.
De manière préférée, le calculateur 5 est configuré pour inactiver l’organe de chauffage 3 si le paramètre hygrométrique H1 est inférieur à un seuil hygrométrique prédéterminé. Autrement dit, si l’humidité est trop faible, il n’est pas réalisé de chauffage du circuit d’eau 2 même si la température intérieure T1 est très faible. Cela procure un gain énergétique important.
De préférence, le calculateur 5 est configuré pour comparer la pression intérieure P1 à une pression intérieure de consigne (définie par une pompe d’entrainement de l’eau) et émettre une alarme si la pression intérieure P1 est inférieure à la pression intérieure de consigne afin d’alerter en cas de fuite. Ainsi, le système de chauffage S permet en outre de réaliser une surveillance du fonctionnement du circuit d’eau 2.
En référence à la , il a été présenté des capteurs 41-43 montés de manière rapportée sur le circuit d’eau 2, en particulier, sur une conduite 21 dudit circuit d’eau 2 en relation avec le milieu intérieur M1. Selon un aspect de l’invention, en référence à la , le capteur d’hygrométrie 41, le capteur de température intérieure 42 sont montés dans le raccord 22. Le raccord remplit ainsi une fonction de station de mesure, ce qui est avantageux. Le capteur de pression intérieure 43 peut également être monté dans le raccord 22. De manière préférée, les capteurs 41-43 sont intégrés audit raccord 22 de manière à permettre la mise en place d’un système de chauffage S de manière pratique dans un aéronef existant 1. En effet, il suffit de changer un raccord 22 pour accéder aux avantages de l’invention. De manière préférée, le raccord 22 forme une station de mesure indépendante qui peut communiquer avec le calculateur 5. De préférence, chaque raccord 22 est autonome et comporte une source d’énergie (batterie, générateur, connecteur électrique à un réseau électrique, etc.) et un organe de communication avec le calculateur 5 (carte de communication filaire ou sans fil). De manière préférée, plusieurs raccords 22 peuvent être positionnés dans le circuit d’eau 2 afin de disposer de mesures locales et ainsi réaliser des chauffages adaptés pour différentes portions locales du circuit d’eau 2.
Le capteur de température intérieure 42 peut être monté dans le milieu extérieur M2 en contact avec la paroi d’une conduite 21 ou du raccord 22 de manière à mesurer de manière indirecte la température intérieure T1.
L’invention concerne également un procédé de chauffage d’un circuit d’eau d’aéronef 2 au moyen d’un système de chauffage S tel que présenté précédemment, le procédé de chauffage comprenant des étapes consistant à : Activer E1 l’organe de chauffage 3 si la température intérieure T1 est inférieure à un seuil de température TS prédéterminé, Calculer E2 une température de rosée TR à partir du paramètre hygrométrique H1 et de la température intérieure T1 ; et Inhiber E3 l’organe de chauffage 3 si la température intérieure T1 est supérieure à la température de rosée TR.
Comme illustré à la , si la température intérieure T1 est inférieure à un seuil de température TS prédéterminé, le calculateur 5 émet une commande d’activation COM qui est inhibée si la température intérieure T1 est supérieure à la température de rosée TR.
L’invention a été présentée de manière générale pour un système de chauffage S chauffant un circuit d’eau 2 mais il va de soi que le système de chauffage S peut être mis en œuvre de manière indépendante sur différentes portions d’un circuit d’eau afin de réaliser un chauffage sur mesure en fonction des mesures locales réalisées par les capteurs.
De manière avantageuse, chaque circuit d’eau 2 (ou portion de circuit d’eau 2) est chauffée par comparaison de la température intérieure T1 avec la température de rosée TR du circuit d’eau 2 (ou de la portion de circuit d’eau 2). Ainsi, un circuit d’eau potable et un circuit d’eau usée peuvent être chauffés de manière différente, en particulier, par le fait que le débit est plus faible dans un circuit d’eau usée et l’humidité plus faible.
Phase huileuse : La composition comprend une phase huileuse.
Huile ester : La composition selon l’invention comprend au moins une huile ester.
On entend par « huile », tout corps gras sous forme liquide à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (1.013.105 Pa).
On entend par « huile ester », une huile comprenant au moins une fonction ester.
De préférence, les huiles esters selon l’invention sont des huiles non volatiles hydrocarbonées polaires.
Par « huile hydrocarbonée », on entend une huile formée essentiellement, voire constituée, d’atomes de carbone et d’hydrogène, et éventuellement d'atomes d'oxygène, d'azote, et ne contenant pas d’atome de silicium ou de fluor. L’huile hydrocarbonée est donc distincte d’une huile siliconée et d’une huile fluorée.
Par « non volatile », on désigne des huiles dont la pression de vapeur est inférieure à 2.66 Pa, de préférence inférieure à 0,13 Pa (mesure selon la norme OCDE 104 du 27/07/95).
De préférence, la ou les huiles esters selon l’invention sont choisies parmi les monoesters, de formule R1COOR2 dans laquelle R1 représente le reste d’un acide gras linéaire ou ramifié ou aromatique comportant de 4 à 40 atomes de carbone, saturé ou non, et R2 représente une chaîne hydrocarbonée notamment ramifiée contenant de 3 à 40 atomes de carbone à condition que R1 + R2 soit ≥ 17, plus préférentiellement parmi l’isononanoate d’isononyle, le coco caprylate/caprate, l’érucate d’oleyle et/ou le néopentanoate d’octyl-2-docécyle et leurs mélanges encore plus préférentiellement parmi l’isononanoate d’isononyle, le coco caprylate/caprate et leurs mélanges.
De préférence, la ou les huiles esters sont présentes en une quantité allant de 0,1 à 10 % en poids, de préférence de 0,5 à 8 % en poids, et encore plus particulièrement de 1 à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Huile volatile non siliconée : La composition selon l’invention peut éventuellement comprendre au moins une huile volatile non siliconée.
Par « huile volatile », on désigne, au sens de l’invention, des huiles ayant notamment une pression de vapeur non nulle, à température ambiante et pression atmosphérique, notamment ayant une pression de vapeur allant de 2,66 Pa à 40 000 Pa, en particulier allant de 2,66 Pa à 13 000 Pa, et plus particulièrement allant de 2,66 Pa à 1 300 Pa.
Les huiles volatiles peuvent être hydrocarbonées.
On peut notamment citer parmi les huiles volatiles hydrocarbonées apolaires ayant de 8 à 16 atomes de carbone comme les alcanes ramifiés en C 8 -C 16 tels que les iso-alcanes (appelées aussi isoparaffines) en C 8 -C 16 , l’isododécane, l’isodécane, l’isohexadécane et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d’Isopars ou de Permetyls.
On peut également citer les alcanes linéaires volatils comprenant de 8 à 16 atomes de carbone, en particulier de 10 à 15 atomes de carbone, et plus particulièrement de 11 à 13 atomes de carbone, par exemple tels que le n-dodécane (C12) et le n-tétradécane (C14) vendus par Sasol respectivement sous les références PARAFOL 12-97 et PARAFOL 14-97, ainsi que leurs mélanges, le mélange undécane-tridécane, les mélanges de n-undécane (C11) et de n-tridécane (C13) obtenus aux exemples 1 et 2 de la demande WO 2008/155059 de la Société Cognis, et leurs mélanges, ainsi que les éthers ayant au maximum 16 atomes de carbone , comme par exemple le dicaprylyl ether.
De préférence, la ou les huiles volatiles non siliconées sont choisis parmi les éthers ayant au maximum 16 atomes de carbone, tels que le dicaprylyl ether.
La semelle électromécanique comporte deux niveaux fixés par l’arrière et libre d’une amplitude de mouvement de 20 mm à l’avant bas sur l’axe vertical. Le niveau supérieur de longueur 260 mm et de largeur 128 mm est composé à l’avant sur sa face supérieur d’une courbe ( repère 1) partant du point zéro sur l’axe horizontal pour revenir à 0 sur l’axe horizontal en touchant un point situé à – 14 mm sur l’axe vertical, cette courbe se déplace sur l’axe horizontal et matérialise un lit d’une épaisseur de 20 mm avec des bords élevés sur sa périphérie de hauteur 14 mm ( repère 2) qui maintiennent le pied ou tout autre dispositif plantaire tiers à l’intérieur de la face supérieur du niveau supérieur du dispositif, un dispositif tiers pourra y être fixé à l’aide de fermeture auto-agrippant ou de sangles dentées à compression ( repère 7).
La surface inférieur du niveau supérieur est incurvé à l’arrière ( repère 4) et épouse la courbe de la face supérieur arrière du niveau inférieur ( repère 6) pour pouvoir s’y fixer depuis un emplacement mâle de la face inférieur du niveau supérieur ( repère 1) qui s’impose dans un emplacement femelle de la face supérieur du niveau inférieur sur le même axe ( repère 6) à proximité d’un cylindre creux de 8 mm de diamètre ( repère 5) accueillant une tige métallique traversant la semelle électromécanique sur sa hauteur pour fixer le niveau inférieur ( repère 1) au niveau supérieur ( repère 3)). A l’avant, la face inférieure du niveau supérieur est creusé par six cylindres de 10 mm de profondeur ( repère 4) accueillant six ressorts à compression ( repère 2) qui permettent à la face avant du niveau supérieur une inclinaison de 20 mm sur l’axe parallèle au sol permettant la récupération de la contrainte de masse de l’utilisateur et son transfert sur la face supérieur avant du niveau inférieur.
La surface arrière supérieur du niveau inférieur de la semelle électromécanique est composée d’une surface incurvée qui épouse la courbe de la face inférieure du niveau supérieur ( repère 6).
Cette surface ouvre des cavités ou sont placés les composants électroniques du dispositif incluant :
Une cavité de 100 mm de longueur par 30 mm de largeur et 25 mm de profondeur pour l’emplacement de la batterie monté sur une carte PCB ( repère 6).
Une cavité de de 45 mm de longueur par 20 mm de largeur par 23 mm de profondeur pour l’emplacement du microcontrôleur ( repère 3).
Une cavité de 28 mm de longueur par 23 mm de largeur par 25 mm de profondeur pour l’emplacement de l’unité de mesure inertiel ( repère 2).
Une cavité de 20 mm de longueur par 20 mm de largeur par 20 mm de profondeur pour l’emplacement d’un buzzer actif ( repère 4).
La surface avant du niveau inférieur est composé d’un réseau de six cylindres creux d’une profondeur de 10 mm par 30 mm de diamètre sur une surface plane de 30 mm d’épaisseur et de dimension 138 mm de longueur par 125 mm de largeur . Le réseau de six cylindres creux de la surface avant du niveau inférieur est axé verticalement sur le réseau de six cylindres creux de la face avant inférieur du niveau supérieur . Les six ressorts sont contraints entre les creux des six cylindres de la face inférieur du niveau supérieur ( repère 4) et les creux des six cylindres de la face supérieur du niveau inférieur ( repère 1). Sur la surface inférieur des six cylindres de la face supérieur du niveau inférieur sont disposés six capteurs de pressions d’une capacité de charge unitaire de 50kg de masse chacun ( repère 1) qui transmettent l’information de masse au microcontrôleur situé à l’arrière du niveau inférieur du dispositif par un système de tranchées creusé dans la face supérieur avant du niveau inférieur qui interconnecte le réseau des six cylindres comportant les capteurs de pressions à cellules de charges résistives jusqu’aux cavités arrière du niveau inférieur et .
La semelle électromécanique selon l’invention est destiné à optimiser les déplacements plantaire de l’utilisateur pour renforcer les muscles sollicités par les déplacements lors de la marche, de la course et du saut et notamment améliorer le transfert de la masse de l’utilisateur en des points concentrés sur l’avant du pied, il est destiné à la pratique de la marche, des sports de course et de saut des utilisateurs, à la récupération des données de masse, d’accélération, d’orientation et de la vitesse angulaire de balayage du pied par rapport à l’ombilic des utilisateurs en temps réel dont la variation sera linéarisé sur un graphique temporel pour que l’étude de la variations des courbes des données de masse, d’accélération, d’orientation et de la vitesse angulaire de balayage du pied par rapport à l’ombilic soit unifié en un indice nommé « éther » qui permet de déterminer la capacité du pied à effectuer un mouvement à des vitesses inversement proportionnelles à la quantité de masse qu’il supporte en temps réel. Cet indice ne peut être permis que par la présente invention semelle électromécanique lorsque l’utilisateur souhaite disposer de mobilité sur toute la surface terrestre. L’autre façon possible de reproduire l’unité de ces données étant de récupérer les données de masse en temps réel depuis un dispositif placé au sol sur toute la surface de mobilité souhaité par l’utilisateur ce qui n’est pas possible pour toute la surface terrestre en l’état actuel de nos connaissances.
Procédé d’alerte d’un risque de bris d’un instrument L’invention se rapporte au domaine technique de l’endodontie.
Art antérieur Le traitement endodontique d’un canal radiculaire consiste à évacuer les tissus de ce canal. Pour effectuer cette opération, le praticien utilise des instruments canalaires, tels que des limes d’exploration, afin de repérer la trajectoire du canal, déterminer précisément la longueur du canal, puis évacuer les tissus au moyen d’une autre lime avant de mettre en forme le canal en vue de son obturation.
Lors d’un traitement endodontique, le bris instrumental est l’une des complications les plus fréquentes. Les complications directes de cette rupture instrumentale sont d’ordre clinique : - s’il est possible de récupérer le bris d’instrument, les conséquences sont une augmentation de la durée du traitement et une potentielle fragilisation de la dent par une réduction de l’épaisseur de paroi résiduelle nécessaire au retrait du bris ; - s’il n’est pas possible de récupérer le bris d’instrument, les conséquences peuvent (i) être liées à une désinfection insuffisante du réseau canalaire entrainant douleur post-opératoire, une non cicatrisation et donc un échec du traitement endodontique ou (ii) être liées à l’apparition d’un processus infectieux non existant au moment du traitement et aboutissant à des douleurs et échecs du traitement à plus ou moins moyen terme.
Toutefois, un bris instrumental est un événement rapide, qui peut survenir en moins de quelques secondes, et il est difficile de connaître les conditions dans lesquelles le bris est survenu.
Plusieurs paramètres peuvent influer sur l’occurrence d’un bris, tels que : - la géométrie du canal traité, en particulier s’il présente une géométrie complexe, avec un changement brusque de direction formant un coude ; - l’irrigation du canal, mise en œuvre ou non par le praticien lors de certaines phases du traitement ; - l’effort que le praticien exerce sur l’instrument.
Le premier élément isolant 220 comporte un bras isolant 221, prévu pour entourer le bras 211 du premier élément conducteur, et prolongé par un avant-bras 222 prévu pour entourer l’avant-bras 212 du premier élément conducteur 210. Dans l’exemple de la , le bras 221 du premier élément isolant 220 est cylindrique avec un diamètre supérieur au diamètre du bras 211 du premier élément conducteur 210 de sorte qu’il existe un jeu entre le premier élément conducteur 210 et le premier élément isolant 220 au niveau de leurs bras 211, 221.
La seconde tête de câblage 300 comprend un second élément conducteur 310 en forme sensiblement de L, avec un bras 311 qui s’étend suivant une première direction X et un avant-bras 312 qui s’étend suivant une deuxième direction Y, sensiblement perpendiculaire à la direction X. Le second élément conducteur 310 peut être identique au premier élément conducteur 210 ou différent mais avec des caractéristiques identiques à celles décrites précédemment pour le premier élément conducteur. Le bras 311 et l’avant-bras 312 du second élément conducteur 310 sont solidaires l’un et l’autre, mécaniquement et électriquement. Ils peuvent être fabriqués d’une seule pièce dans un matériau électriquement conducteur. Alternativement, ils peuvent être fabriqués séparément, dans le même matériau conducteur ou dans deux matériaux électriquement conducteurs, puis fixés l’un à l’autre, par exemple par soudage ou brasage, de sorte à former un unique élément conducteur (avec une continuité électrique entre le bras et l’avant-bras). Le second élément conducteur 310 comporte ainsi un coude 316 dans la zone où le bras 311 et l’avant-bras 312 se rejoignent solidairement.
Le bras 311 de ce second élément conducteur 310 est de forme cylindrique et creux. Comme expliqué plus en détail par la suite, ce bras 311 est adapté pour se loger autour du bras 211 du premier élément conducteur 210. Le diamètre intérieur du bras 311 du second élément conducteur 310 est donc supérieur au diamètre extérieur du bras 211 du premier élément conducteur 210. L’avant-bras 312 du second élément conducteur 310 est au moins partiellement creux et adapté pour recevoir une extrémité d’un second tronçon 420 du câble électrique 400 à raccorder. L’avant-bras 312 comporte, en particulier, une extrémité libre 314, creuse, dans laquelle vient se loger l’extrémité du second tronçon de câble 420. L’avant-bras 312 peut, par exemple, être cylindrique, au moins dans sa partie proche de l’extrémité 314, destinée à recevoir le second tronçon de câble 420. Dans sa partie proche du coude 316, l’avant-bras 312 peut comporter une surface plane 317 au moins autour de la zone où le bras 311 et l’avant-bras 312 se rejoignent solidairement. Dans cette partie proche du coude 316, l’avant-bras 312 peut, par exemple, être de forme semi-cylindrique ou rectangulaire ou de toute autre forme permettant au bras 311 et à l’avant-bras 312 d’être solidaires l’un de l’autre et de former sensiblement un angle droit.