INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel dispositif d’amortissement pendulaire met classiquement en œuvre un support et un ou plusieurs corps pendulaires mobiles par rapport à ce support, le déplacement par rapport au support de chaque corps pendulaire étant guidé par deux organes de roulement coopérant d’une part avec des pistes de roulement solidaires du support, et d’autre part avec des pistes de roulement solidaires des corps pendulaires. Chaque corps pendulaire comprend par exemple deux masses pendulaires rivetées entre elles et son déplacement par rapport au support est guidé par deux organes de roulement reçus dans une ou plusieurs fenêtres du support.
Il est connu du brevet EP 3 101 312 de disposer dans chaque fenêtre ménagée dans le support deux organes de roulement associés à des corps pendulaires distincts afin de réduire le nombre de fenêtres dans le support et ainsi améliorer sa tenue mécanique. Il existe un besoin pour améliorer encore un tel dispositif d’amortissement pendulaire.
EXEMPLES Les plaques circulaires ont été produites via le procédé FFF sur une machine Fortus 450mc. Elles ont été produites afin que la plus grande surface soit parallèle au plateau (axe du cylindre parallèle à l’axe Z de la machine). Ces plaques ont été réalisées avec la paramétrie recommandée par le fabricant de machine Stratasys. Les 4 plaques ont été réalisées lors d’une même production afin de ne pas ajouter de variations dues au process.
Le traitement thermique a été réalisé en étuve. Le cycle utilisé est une montée de 1°C/min, une stabilisation et une descente à 1°C/min à pression atmosphérique.
Ce qui est nommé « pièce brute » est la pièce n’ayant subi aucun traitement sortie de production (pas de traitement thermique, ni de revêtement). Cette pièce a servi de référence, elle permet de savoir, en sortie de machine, son état d’étanchéité.
Il est probable qu’une pièce de forte épaisseur et dense nécessite un traitement thermique plus long qu’une pièce fine et alvéolaire. Ces essais ont été réalisés sur des plaques de 110 mm de diamètre et 3mm d’épaisseur.
Des plaques ont été produites en Ultem ® 1010 (Tg=215°C), un polymère thermoplastique polyétherimide (PEI) haute performance commercialisé par la société Stratasys, avec différents traitements de surface et avec ou sans traitement thermique (ou TTH) :
Plaque brute sans TTH,
Plaque avec TTH (2 heures à 210°C),
Plaque avec TTH (3 heures à 210°C),
Plaque avec un revêtement (époxy 9396) et un TTH (3 heures à 210°C),
Plaque avec un revêtement (époxy 9396) sans TTH.
Si la température de traitement thermique (ou TTH) est inférieure à la transition vitreuse du polymère, ce qui est le cas ici, aucun appareillage (type moule) n’est nécessaire pour cette étape.
L’étanchéité de ces plaques a ensuite été testée à l’azote comme indiqué précédemment.
Parmi les plaques produites en Ultem ® 1010 (Tg=215°C), certaines ont été mises en étuve à 210°C, à pression atmosphérique, pendant 2 heures.
Le cycle utilisé est une montée de 1°C/min, une stabilisation et une descente à 1°C/min à pression atmosphérique.
A travers ce test on peut voir que le traitement thermique permet de rendre étanche les pièces en Ultem ® 1010 produites par fabrication additive. En effet, seules les plaques avec le TTH seul et avec le revêtement seul ont été validées lors du test à l’azote et l’hélium.
Les alliages à base de nickel comprenant du tantale selon l’invention sont adaptés pour la fabrication de pièces destinées à supporter des températures de l’ordre de 800 °C dans les parties les plus chaudes de celles-ci et des pics de température allant jusqu’à 850 °C, tout en conservant une bonne tenue en fatigue sur l’ensemble de celles-ci.
Brève description des Figures D’autres objectifs, caractéristiques et avantages apparaitront à la lecture de la description en référence aux dessins présentés ci-dessous.
est un schéma montrant les étapes du procédé de fabrication d’une pièce en un alliage à base de nickel comprenant du tantale selon l’invention.
Au moins un filet, notamment tous les filets, peu(ven)t être luminescent(s), notamment fluorescent(s). Dans ce cas, il(s) peu(ven)t être visible(s) ou non à la lumière du jour.
Selon un mode de réalisation particulier tous les filets consistent en une impression. En variante, au moins un filet, de préférence un seul filet, consiste en une réserve de composition. Autrement dit, il n’est pas imprimé.
Ladite encre et/ou ledit vernis peut être transparent, opaque ou translucide, et de préférence opaque ou translucide. De façon évidente, le caractère transparent, opaque ou translucide peut dépendre de ladite application d’une composition, notamment de paramètres connus de l’homme du métier par exemple tels que le mode d’application, l’épaisseur appliquée, la viscosité de la composition, la température d’application, la température de séchage, le mode de séchage, ou le calandrage ou non.
Ladite encre et/ou ledit vernis peut être mat ou brillant.
N est de préférence supérieur ou égal à 3. Le cas échéant, les filets sont notamment d’au moins 3 couleurs différentes.
La largeur desdits filets est de préférence comprise entre 50 et 150 micromètres, de préférence entre 80 et 120 micromètres.
Selon l’invention, lesdits N filets sont d'au moins deux couleurs différentes, la couleur d’un filet résultant notamment :
- de la superposition du support et de ladite encre et/ou dudit vernis,
- du support seul, par exemple lorsque le filet consiste en une réserve d’encre ou dans le cas de couleurs structurelles, ou
- de ladite encre et/ou dudit vernis seul, par exemple lorsque ladite encre et/ou ledit vernis est opaque.
Un autre aspect de l'invention se rapporte à un document sécurisé, caractérisé par le fait qu'il comporte au moins un élément de sécurité selon l'une des caractéristiques précédentes.
Avantageusement, ledit élément sécurisé y est intégré ou y est rapporté.
Lorsque l’élément de sécurité est intégré à un document sécurisé, ledit document de sécurité constitue le support de l’élément de sécurité, et lorsque l’élément de sécurité est rapporté sur et/ou dans un document de sécurité, le support de l’élément de sécurité est un élément distinct du document de sécurité.
Ce document sécurisé est par exemple un document de valeur, préférentiellement un billet de banque, qui est en papier, en matériau fibreux, en matière plastique, ou en une association d'au moins deux de ces matériaux.
Selon l’invention, lesdits N filets sont d'au moins deux couleurs différentes, la couleur d’un filet étant la couleur d’un des composants suivants ou résultant de la superposition d’au moins deux des composants suivants :
Ainsi, le traitement thermique de la pièce peut notamment comporter les combinaisons suivantes (en reprenant le chiffre discriminant des références 310, 320, 330 et 340) : 1+3, 1+4, 2+3, 2+4, 1+2+3, 1+2+4, 1+3+4, 2+3+4, 1+2+3+4.
Exemples Le tableau 9 donne la composition massique de douze exemples (Ex. 1 à Ex. 12) de composition selon la présente invention. Le tableau 10 donne les propriétés pour ces exemples.
Élém. Cr Mo Al Ti C Zr B Fe W Nb Ex. 1 15,56 3,8 1,9 3,37 0,03 0,05 0,006 0 0 0,82 Ex. 2 17,49 3,4 1,67 3,39 0,03 0,05 0,006 3,96 0 0,16 Ex. 3 15,53 5,06 2,13 3,37 0,03 0,05 0,006 0 0 0,82 Ex. 4 15,72 2,99 1,92 3,41 0,03 0,05 0,006 7,94 0 0,17 Ex. 5 19,39 3,41 1,92 3,4 0,03 0,05 0,006 0 0 0,33 Ex. 6 15,56 5,07 2,14 3,79 0,03 0,05 0,006 0 0 0,65 Ex. 7 15,8 3 2,41 4,28 0,03 0,05 0,006 3,99 0 0,17 Ex. 8 14,97 3,25 1,83 3,65 0,03 0,05 0,006 0 6,23 0,31 Ex. 9 15,14 0,82 1,85 3,28 0,03 0,05 0,006 3,83 6,3 0,16 Ex. 10 15,52 1,68 2,13 3,78 0,03 0,05 0,006 7,84 3,23 0 Ex. 11 21,26 0,85 1,92 3,4 0,03 0,05 0,006 0 1,63 0,33 Ex. 12 19,01 2,51 1,88 3,34 0,03 0,05 0,006 0 3,2 0,49
P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 Ex. 1 0,89 8,5 0,56 1068 911 157 0,14 1254 1315 Ex. 2 0,85 7,6 0,64 1030 973 57 0,15 1219 1302 Ex. 3 1,00 9,0 0,59 1089 940 149 0,13 1264 1308 Ex. 4 0,98 8,1 0,65 1018 939 79 0,18 1260 1301 Ex. 5 0,95 8,2 0,64 1068 1010 58 0,12 1232 1300 Ex. 6 0,92 9,4 0,61 1100 962 138 0,12 1271 1299 Ex. 7 0,98 10,1 0,66 1093 999 94 0,13 1273 1288 Ex. 8 0,85 8,7 0,63 1070 985 85 0,12 1231 1296 Ex. 9 0,98 8,1 0,63 1027 954 73 0,15 1220 1307 Ex. 10 1,00 9,0 0,67 1037 984 53 0,17 1252 1286 Ex. 11 0,95 8,2 0,65 1066 1014 52 0,14 1268 1296 Ex. 12 0,93 8,3 0,66 1071 1003 68 0,15 1281 1295
Où P1 est le ratio atomique Al/(Ti+Nb) ; P2 est la somme des pourcentages atomiques des éléments Al, Ti et Nb ; P3 est le pourcentage molaire des carbures de type M 23 C 6 déterminé à 850 °C ; P4 est le solvus γ’ (°C) ; P5 est le solvus des carbures de type M 23 C 6 (°C) ; P6 est l’écart entre le solvus γ’ et le solvus des carbures de type M 23 C 6 (°C) ; P7 est le pourcentage molaire de carbures de type MC, 40 °C au-dessus de la température de solvus γ’ ; P8 est le solvus des carbures de type MC (°C) ; et P9 est le solidus (°C).
Alliage à base de nickel comprenant du tantale Domaine de l’invention La présente invention concerne les alliages à base de nickel. Plus particulièrement, la présente invention concerne les alliages à base de nickel spécifiquement conçus pour une application de type carter de turbine pour moteur aéronautique et comprenant du tantale.
Le réacteur-mélangeur est de préférence auto-nettoyant. Plus particulièrement, il s’agit d’un réacteur comportant deux arbres, de préférence co-rotatifs. Il peut notamment s’agir d’un réacteur-mélangeur de type REACOM commercialisé par la société BUSS-SMS-CANZLER, ou bien de type LIST CRP/TCP commercialisé par LIST TECHNOLOGY AG.
L’étape b) est réalisée à une température supérieure à la température de solidification du polyamide préparé, de préférence à une température de plus de 5°C par rapport à cette température de solidification, encore plus de préférence à une température de plus de 10°C par rapport à cette température de solidification.
La température de chauffage du réacteur de polycondensation peut être ajustée selon la cinétique intrinsèque de polycondensation du produit à synthétiser.
La réaction de polycondensation peut notamment être réalisée à une température comprise entre 240°C et 310°C, à une pression proche de la pression atmosphérique.
Le chauffage est réalisé en chauffant les parois des fourreaux du réacteur-mélangeur, ainsi que de préférence se(s) arbre(s) rotatifs. De préférence, le chauffage du réacteur-mélangeur est obtenu par fluide caloporteur. De préférence, le(s) arbre(s) rotatif(s) est/sont chauffés à une température supérieure ou égale à la température des parois des fourreaux du réacteur-mélangeur.
Le temps de séjour de la matière fondue dans le réacteur-mélangeur est supérieur ou égal à 5 minutes, de préférence supérieur ou égal à 10 minutes, plus particulièrement supérieur ou égal à 15 minutes. De préférence, le temps de séjour est inférieur ou égal à 60 minutes, de préférence inférieur ou égal à 50 minutes et plus particulièrement inférieur ou égal à 40 minutes.
Le niveau dans le réacteur de la phase liquide issue du produit obtenu à l’étape a) est de préférence supérieur à 20% du volume initialement libre dans le réacteur, plus préférentiellement supérieur à 25%, et de manière encore plus préférée supérieur ou égal à 35%.
Le niveau dans le réacteur de la phase liquide est de préférence inférieur à 75%, plus préférentiellement inférieur à 65%, et de manière encore plus préférée inférieur à 55%.
Le niveau de la phase liquide dans le réacteur-mélangeur peut être suivi par évaluation visuelle et/ou par pesée directe du réacteur et/ou mesuré par sonde de niveau et/ou par suivi gravimétrique des entrées/sorties du réacteur (bilan matière).
L’eau de condensation, produite principalement dans le réacteur-mélangeur mais également éventuellement lors de l’étape de fusion a), est avantageusement éliminée au moyen d’un flux de gaz inerte, préférentiellement conduit à contre-courant.
De préférence, l'injection de gaz inerte, de préférence d’azote, est réalisée dans le réacteur-mélangeur par un ou plusieurs points d’introduction. L’injection de gaz inerte peut avoir lieu dans la phase gazeuse ou dans la phase liquide du réacteur-mélangeur, de préférence dans la phase gazeuse. De préférence, le flux de gaz interne s'effectue dans un sens parallèle opposé à celui de l’écoulement du flux réactionnel liquide. Dans ce cas, l'introduction du gaz inerte s'effectue de préférence dans le dernier 4/5 ème de la longueur du réacteur, encore plus de préférence dans l'avant-dernier compartiment du réacteur-mélangeur, encore plus avantageusement dans le dernier compartiment du réacteur-mélangeur. Le gaz inerte peut être chauffé avant d’être introduit dans le réacteur-mélangeur. La teneur en humidité du gaz inerte peut être modulée avant que celui-ci ne soit introduit dans le réacteur-mélangeur.
Le réacteur-mélangeur comprend un ou plusieurs orifices pour l’évacuation de la phase gaz du réacteur-mélangeur, préférentiellement en amont du point d’introduction du gaz inerte par rapport au sens d’écoulement du flux réactionnel liquide. Dans ce cas, le ou les orifices pour évacuation de la phase gaz sont de préférence situés dans les premiers 2/5 ème du réacteur, encore plus de préférence entre le 2 ème et le 3 ème compartiment du réacteur.
Le débit de gaz inerte, notamment d'azote introduit dans le réacteur est défini de façon à obtenir un facteur de dilution de la vapeur d'eau F inférieur à 1,40, de préférence inférieur à 1,20, encore plus de préférence inférieur à 1,10.
La phase gaz est généralement composée du gaz inerte, de l'eau de condensation, ainsi que de composés volatils résiduels de la polycondensation, notamment choisis parmi des additifs, des oligomères de masse molaire inférieure à 1000 g/mol, des aminoacides, des diamines, des composés cycliques, seuls ou en mélange.
En particulier dans le cas des compositions polyamides ne comportant que des monomères de type aminoacides, les composés sont constitués d'un mélange d'oligomères, d'aminoacides, de dimères cycliques et d'additifs.
Le réacteur-mélangeur peut être équipé d’un dispositif gérant la phase gaz en sortie du réacteur de polycondensation, de préférence à une pression proche de la pression atmosphérique, appelée ligne de dégazage.
Dans le mode de réalisation dans lequel le module de friction 2 est un module à friction variable asservie, le module 19 délivre la commande haptique SH au module de friction 2.
Dans le mode de réalisation dans lequel le module de friction 2 est un module à friction constante, le module 19 n’est pas compris dans la carte électronique 10.
Enfin, lorsque le compensateur 1 comprend un module à friction visqueuse en plus d’un module à friction constante ou variable, le module 19 délivre une commande de vitesse Sv de rotation du moteur M au module 18 afin que le module 18 tienne compte de cette vitesse de rotation pour élaborer le signal de commande du moteur S.
Le module 17 est configuré pour transmettre aux modules 18 et 19 la position angulaire neutre dans une commande Sanc. Cette position angulaire neutre peut être la position angulaire neutre initiale de l’arbre de sortie 7 ou la position angulaire neutre virtuelle définie par le pilote via le module 16 ou par le pilote automatique 20, selon le cas d’utilisation du compensateur.
Le module 18 élabore le signal S de commande à envoyer au moteur M. Le signal S dépend ainsi de la position angulaire de neutre réelle ou de neutre virtuelle Sanc définie le cas échéant par le pilote ou le pilotage automatique, et programmée dans le module 17. Le signal S dépend aussi le cas échéant de la commande Sv de vitesse de rotation du moteur M élaborée par le module 18, particulièrement dans le cas d’un module de friction visqueuse présent dans le compensateur 1. Le signal S dépend enfin de la position angulaire mesurée par le capteur 9.
La carte électronique 10 détermine donc le signal de commande S afin que le moteur M ramène la position de l’arbre de sortie 7 du compensateur 1 en position angulaire de neutre. De cette manière, lorsque le pilote relâche le manche 13 et n’exerce donc plus d’effort sur l’arbre de sortie 7, le couple délivré par le moteur M rappelle l’arbre de sortie en position angulaire de neutre.
Lorsque le pilote prend le manche 13 en main, il ressent ce mouvement de recentrage exercé par le moteur M. Pour s’opposer à ce mouvement de recentrage, il doit exercer une force surpassant celle du module de friction 2.
Le module 15 permet au pilote de délivrer une commande d’embrayage ou de désembrayage Semb simulant le fonctionnement d’un embrayage FTR, acronyme de l’anglais « Force Trim Release ».
Dans le cas où le module de friction 2 comprend uniquement un module à friction constante, la commande moteur S pour le rappel en position est constante quelle que soit la position angulaire de neutre définie, car la friction est constante. Le module 19 est donc inutile.
Dans le cas où le module de friction 2 comprend uniquement un module à friction variable asservie, la commande SH est fonction de l’écart entre la position angulaire de neutre naturelle initiale et la position angulaire virtuelle Sanc définie par le pilote ou le pilote automatique 20. Le couple de rappel en position est donc le résultat de la combinaison entre le couple de friction délivré par le module de friction 2 et la commande moteur S.
Dans le cas où le module de friction 2 comprend uniquement un module à friction constante et un module à friction visqueuse, la commande Sv est fonction de l’écart entre la position angulaire de l’arbre de sortie fournie par 9 et la position angulaire virtuelle Sanc définie par le pilote ou le pilote automatique 20. Il en est de même pour la commande moteur S.
Ainsi, l’architecture du compensateur 1 est celle d’un compensateur à friction et est apte à adopter le comportement d’un trim gradient en effectuant un rappel en position angulaire de neutre de l’arbre de sortie 7 par le biais de l’élaboration d’une commande moteur S dépendante de la position angulaire de neutre définie Sanc et de l’information de position angulaire mesurée par le capteur 9 et permettant au moteur M de délivrer un couple de rappel en position du manche 13.
Installation motrice pour aéronef, aéronef et procédé de fonctionnement d’une telle installation La présente invention se situe dans le domaine technique des installations motrices pour aéronef, et plus particulièrement des installations motrices électriques pour giravion.
L’invention concerne une installation motrice pour la propulsion d’un aéronef et un aéronef comportant une telle installation motrice. L’invention concerne également un procédé de fonctionnement d’une telle installation motrice.
Un aéronef peut comporter un ou plusieurs rotors pour assurer sa sustentation et/ou sa propulsion.
Notamment, un aéronef à voilure tournante, désigné également « giravion », peut comporter par exemple au moins un rotor principal pour assurer sa sustentation, voire sa propulsion.
acide rétinoïque Extrait aqueux (explant bourgeon) Non élicité élicitation 4°C élicitation chitosan élicitation lactobacillus élicitation méthyl jasmonate 0.1 µM mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 CLDN1 0,85 1,24 2,64 1,39 2,67 1,19 2,01 1,17 2,07 1,3 2,53 AQP3 1,04 1,33 2,4 1,31 2,57 1,15 2,31 1,38 2,35 1,12 2,4 CNFN 0,46 2,08 28,51 3,01 25,03 2,96 23,71 3,52 23,77 2,11 21,49 SPRR1A TGM1 0,26 0,49 3,06 2,84 11,75 16,67 2,27 2,22 10,71 12,1 2,75 3,13 10,8 13,85 2,93 3,04 9,66 14,53 2,25 2,18 10,68 11,6
acide rétinoïque Extrait hydroalcoolique (explant bourgeon) Non élicité élicitation 4°C élicitation chitosan élicitation lactobacillus élicitation méthyl jasmonate 0.1 µM mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 CLDN1 0,85 1,25 2,12 1,41 1,77 1,19 1,65 1,37 1,94 1,44 2,11 AQP3 1,04 1,23 2,09 1,4 1,58 1,05 1,47 1,26 1,6 1,36 1,89 CNFN 0,46 1,35 3,48 2,27 2,74 1,44 1,85 2,27 2,66 1,83 3,35 SPRR1A 0,26 2,65 6,61 2,31 3,76 2,3 3,46 2,29 3,75 2,91 5,72 TGM1 0,49 2,69 4,87 2,17 4,13 2,35 3,81 2,17 4,23 2,9 5,43
L’extrait aqueux issu d’une élicitation des cellules à 4°C (testé à 0.008 et 0.04 mg/mL a clairement stimulé, de façon concentration-dépendante, l’expression des marqueurs impliqués dans les interactions cellulaires (CLDN1), et la différentiation des kératinocytes (AQP3, CNFN, SPRR1A, TGM1). Ces résultats montrent que les extraits testés sont efficaces pour améliorer le renouvellement épidermique.
Des effets similaires ont été observés avec les autres extraits aqueux des cellules élicitées. Avec les cellules non élicitées ces effets sont également observés.
Bien que les profils transcriptomiques observés avec les extraits hydro-alcooliques sont proches de ceux observés avec les extraits aqueux.
B.2) Extraits des cellules dédifférenciées issues de feuilles :
acide rétinoïque Extrait aqueux (explant feuille) Non élicité élicitation 4°C élicitation chitosan élicitation lactobacillus élicitation méthyl jasmonate 0.1 µM mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL 0.0016 0.008 0.0016 0.008 0.0016 0.008 0.0016 0.008 0.0016 0.008 CLDN1 0,85 1,33 2,47 1,29 2,32 1,37 1,93 1,17 1,99 1,32 1,71 AQP3 1,04 1,03 1,25 1,15 1,7 1,16 1,34 1,17 1,26 1,01 1,2 CNFN 0,46 0,93 1,22 1,6 2,73 1,54 2,17 1,32 1,4 1,12 1,31 SPRR1A 0,26 1,74 3,91 2,13 4,43 1,85 4,42 1,97 3,11 1,66 2,92 TGM1 0,49 1,91 4,42 2,03 4,87 2,04 4,83 2,11 3,45 2,03 3,63
acide rétinoïque Extrait hydroalcoolique (explant feuille) Non élicité élicitation 4°C élicitation chitosan élicitation lactobacillus élicitation méthyl jasmonate 0.1 µM mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL 0.0016 0.008 0.0016 0.008 0.0016 0.008 0.0016 0.008 0.0016 0.008 CLDN1 0,85 1,49 2,2 1,74 1,79 1,26 1,98 1,59 2,41 1,33 2,26 AQP3 1,04 1,02 1,87 1,42 1,73 1,1 1,96 1,27 2,2 1,24 1,94 CNFN 0,46 1,62 3,16 1,96 3,09 1,24 1,84 1,37 2,65 1,22 2,52 SPRR1A 0,26 2,07 6,11 2,47 4,61 2,07 4,96 2,17 5,3 2 5,01 TGM1 0,49 2,64 5,24 2,51 4,55 2,57 5,74 2,48 5,25 2,45 5,33
L’extrait aqueux issu d’une élicitation des cellules à 4°C testé à 0,0016 et 0.008 mg/mL a stimulé, de façon concentration-dépendante, l’expression des marqueurs impliqués dans les interactions cellulaires (CLDN1), et la différentiation des kératinocytes (AQP3, CNFN, SPRR1A, TGM1).
Des effets similaires ont été observés avec les autres extraits testés.
B.3) Extraits des cellules dédifférenciées issues de pétales :
acide rétinoïque Extrait aqueux (explant pétale) Non élicité élicitation 4°C élicitation chitosan élicitation lactobacillus élicitation méthyl jasmonate 0.1 µM mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL mg/mL 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 0.008 0.04 CLDN1 0,85 1,27 1,95 1,44 2,2 1,42 2,22 1,26 1,97 1,21 1,9 AQP3 1,04 1,11 1,56 1,27 2,1 1,15 1,79 1,14 1,61 1,02 1,87 CNFN 0,46 0,99 2,98 2,01 8,5 1,56 7,85 1,44 3,7 1,28 5,56 SPRR1A 0,26 1,59 4,43 1,94 5,71 1,82 4,81 1,75 4,92 1,53 4,37 TGM1 0,49 1,33 4,04 1,82 5,63 1,73 4,41 1,6 4,85 1,72 5,07
Les extraits aqueux testés à 0.04 mg/mL ont modérément stimulé l’expression des marqueurs impliqués dans les interactions cellulaires (CLDN1) et la différentiation des kératinocytes (AQP3, CNFN, SPRR1A, TGM1).
Exemple 3 – Evaluation de l’activité antioxydante de l’extrait hydroalcoolique (eau/éthanol, 50/50 (v/v)) de cellules dédifférenciées de bourgeon de Paeonia suffruticosa (fleurs roses) à partir de milieu 5 (solide) et 11 (liquide), élicitées à 4°C selon l’exemple 1
La technique d’évaluation de l’activité antioxydante de l’extrait hydroalcoolique (eau/éthanol, 50/50 (v/v)) de cellules dédifférenciées de bourgeon de Paeonia suffruticosa (fleurs roses) à partir de milieu 5 solide et 11 liquide, élicitées à 4°C selon l’exemple 1 est réalisée selon un procédé bien connu (J. de Photochimie et Photobiologie B : Biologie 57 (2000) 102-112 TOBI et al. : Le glutathion module le niveau de radicaux libres produits dans les cellules irradiées UVA). Cette technique utilise une sonde fluorescente, un marqueur du stress oxydatif global intracellulaire, le diacétate de 2'-7'-dichlorofluorescine (DCFH-DA).
PRINCIPE
Dans les modes de réalisation des figures 4 et 5, sans modification des canalisations, l’air aspiré provient naturellement de la boîte à air admission. Aussi, selon une autre caractéristique, la source d’air A est la boite à air admission.