INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention présente un intérêt particulier, mais nullement limitatif, pour les machines thermoacoustiques destinées à fonctionner en mode pompe à chaleur, par distinction avec un fonctionnement en mode moteur. Au sens physique, le mode pompe à chaleur correspond à l’utilisation de l’énergie mécanique d’une onde sonore pour pomper de l’énergie à une source thermique, aussi appelée source de pompage, la remonter en température puis la déposer à une deuxième source thermique, aussi appelée source de rejet, la température de la source de rejet étant donc supérieure à la température de la source de pompage. Une pompe à chaleur peut être utilisée comme un système de chauffage, en augmentant la température de la source de rejet utilisée comme moyen de chauffage, ou comme un système de réfrigération, en abaissant la température de la source de pompage utilisée comme moyen de réfrigération.
Lors du processus de pompage de chaleur, le cycle thermodynamique mis en œuvre par l’onde acoustique permet par consommation du travail acoustique la génération d’un flux de chaleur d’une extrémité du régénérateur à l’autre qui se traduit par l’établissement d’un gradient de température le long du régénérateur. Les échangeurs de chaleur assurent quant à eux un transfert de chaleur entre le fluide de travail et un élément de transport de chaleur tel qu’un fluide caloporteur en lien avec une source de chaleur extérieure respective. En particulier, l’un des échangeurs transfère de la chaleur d’un premier fluide caloporteur vers un fluide de travail en pompant ainsi de la chaleur dans un circuit de pompage dans lequel circule ce premier fluide caloporteur. L’autre échangeur transfère à l’inverse de la chaleur du fluide de travail vers un deuxième fluide caloporteur en rejetant ainsi de la chaleur dans un circuit de rejet dans lequel circule ce deuxième fluide caloporteur.
Lorsque plusieurs sources acoustiques sont montées en série dans une machine thermoacoustique, la production d’une onde acoustique progressive ou quasi progressive dans le régénérateur nécessite généralement de déphaser le déplacement des éléments mobiles des sources acoustiques. A titre d’exemple, lorsque la machine comprend quatre sources acoustiques, le déphasage souhaité des éléments mobiles de deux sources acoustiques adjacentes peut typiquement être de .
En fonctionnement, une telle machine peut présenter des déséquilibres pouvant être dus, entre autres, à des écarts dimensionnels entre les différents constituants de la machine, à des phénomènes thermiques – par exemple de convexion, de différence de débit dans les échangeurs, etc. – ou encore à des différences de comportement entre les sources acoustiques. De tels déséquilibres entraînent une différence entre le déphasage souhaité et le déphasage réel. Il en résulte des instabilités et une baisse d’efficacité de la machine.
L’invention vise à améliorer le fonctionnement d’une machine thermoacoustique équipée de plusieurs sources acoustiques.
Dans une quatrième étape 54, le système ACC est contrôlé en fonction des quatrièmes données.
Ces informations d’environnement correspondent par exemple à la distance entre le véhicule équipé du système ACC et un véhicule circulant devant, à la vitesse (par exemple relative) du véhicule circulant devant, à l’accélération du véhicule circulant devant et/ou à une vitesse limite réglementaire. Un tel véhicule est appelé véhicule cible ou objet cible du système ACC. La ou les consignes d’accélération sont par exemple déterminées à partir d’une loi de commande basée sur des estimations du couple fourni par un groupe motopropulseur (par exemple un moteur thermique ou électrique) à une ou plusieurs roues du véhicule et de l’accélération courante du véhicule.
Le confort des passagers d’un véhicule est un autre facteur important, notamment pour l’acceptation des systèmes d’aide à la conduite des véhicules. Par exemple, une accélération ou une décélération trop importante est une cause d’inconfort pour les passagers d’un véhicule, notamment lorsque l’accélération est contrôlée par un système ACC. Des accélérations ou décélérations importantes sont parfois dues à des sélections ou désélections tardives du véhicule cible. Le compromis entre le confort et la sécurité des passagers est parfois difficile à trouver.
- détection d’un deuxième véhicule circulant devant le premier véhicule selon un sens de circulation du premier véhicule ;
- détermination d’un premier indicateur de pertinence associé au deuxième véhicule, le premier indicateur de pertinence étant représentatif d’une probabilité que le deuxième véhicule soit sur une première trajectoire du premier véhicule, la première trajectoire du premier véhicule étant déterminée à partir de premières données représentatives d’une voie de circulation sur laquelle circule le premier véhicule, les premières données étant obtenues d’une caméra embarquée dans le premier véhicule,
La présente invention a également pour objet, selon un troisième aspect, un dispositif implantable susceptible d’être obtenu par le procédé de fabrication selon un second aspect de l’invention.
En particulier, les variantes/modes de réalisation/définitions selon un premier aspect de l’invention s’appliquent indépendamment les uns des autres au dispositif implantable selon un troisième aspect et au procédé de fabrication selon un second aspect de l’invention.
Description des dessins La présente invention sera mieux comprise à la lecture des modes de réalisation suivants, cités à titre non limitatif, et illustrés par les figures dans lesquelles :
la représente schématiquement un premier exemple d’agencement des fuseaux pleins avec des fuseaux vides d’un métier à tresser comprenant 16 fuseaux au total pour le tressage d’un premier exemple de membre de couverture longiligne creux selon l’invention ;
la représente schématiquement un second exemple d’agencement des fuseaux pleins avec des fuseaux vides d’un métier à tresser comprenant 16 fuseaux au total pour le tressage d’un second exemple de membre de couverture longiligne creux selon l’invention ;
la représente schématiquement un troisième exemple d’agencement des fuseaux pleins avec des fuseaux vides d’un métier à tresser comprenant 24 fuseaux au total pour le tressage d’un troisième exemple de membre de couverture longiligne creux selon l’invention ;
la représente schématiquement un quatrième exemple d’agencement des fuseaux pleins avec des fuseaux vides d’un métier à tresser comprenant 24 fuseaux au total pour le tressage d’un quatrième exemple de membre de couverture longiligne creux selon l’invention ;
la est une photographique obtenue par microscopie à balayage électronique de la surface extérieure d’un premier exemple d’âme longiligne selon l’invention revêtue au moins partiellement d’une matrice bio-érodable comprenant au moins un agent fonctionnel ostéo-inducteur et/ou ostéo-conducteur après 7 jours d’immersion dans un fluide corporel de simulation pour étudier la bio-minéralisation ;
la est une photographique obtenue par microscopie à balayage électronique de la surface extérieure du troisième exemple de membre de couverture selon l’invention après 7 jours d’immersion dans un fluide corporel de simulation pour étudier la bio-minéralisation ;
la est un graphique représentant la proportion massique en calcium (Ca) et en phosphore (P) en ordonnées mesurées par spectroscopie de rayons X à dispersion d’énergie sur la surface extérieure d’un exemple d’âme longiligne selon l’invention, référencée (IB) en abscisse, selon la surface intérieure du troisième exemple de membre de couverture selon l’invention, référencée (IF) en abscisse, et selon la surface extérieure du troisième exemple de couverture selon l’invention, référencée (EF), et ce après 7 jours d’immersion dans un fluide corporel de simulation pour étudier la bio-minéralisation ;
la est une photographique obtenue par microscopie à balayage électronique de la surface extérieure du quatrième exemple de membre de couverture selon l’invention après 7 jours d’immersion dans un fluide corporel de simulation pour étudier la bio-minéralisation.
A- Préparation d’une solution polymérique Environ 4,82g de poly(vinyl pyrrolidone) (PVP) (de la marque Kollidone® de grade médicale, disponible en poudre, commercialisée par BASF, avec Mw de 900 000 à 1 200 000 g/mol) est dissoute dans 60 ml d’éthanol concentré à 96% (dans de l’eau osmosée, soit 96% masse/volume) à température ambiante graduellement pour éviter une précipitation du polymère, le mélange est agité doucement à 150 rpm pendant au moins 30 minutes.
Puis, environ 3g de bioverre 45S5 sont ajoutés à la solution comprenant la PVP et dispersés dans cette dernière. La concentration en bioverre est ici de 10% en masse/volume de solution.
Les solutions sont laissées sous agitation pendant 8h.
B- Imprégnation d’une âme longiligne textile Avantageusement, l’âme longiligne textile comprend une âme auxiliaire comprenant 3 fils multi-filamentaires en polyester (en particulier en polyéthylène téréphtalate) chacun de 190 dtex, et une couverture auxiliaire surtressée autour de ladite âme auxiliaire, ladite couverture auxiliaire comprenant 16 mèches tressées (soit tricotée sur un métier à 16 fuseaux tous pleins), chaque mèche tressée comprend un fil multi-filamentaire en polyester (en particulier en polyéthylène téréphtalate) de 90 dtex et un fil multi-filamentaire en polyester (en particulier en polyéthylène téréphtalate) de 230 dtex. Avantageusement, l’âme longiligne textile a une masse linéique comprise entre 0,50 g/mètre et 1 g/mètre, par exemple de l’ordre de 0,60 g/mètre.
L’âme longiligne est passée dans la solution puis à travers un dispositif d’exprimage, dans cet exemple précis entre deux rouleaux tournant à environ 2 mètre/minute et appliquant une pression d’exprimage de 3 bars. Le nombre de passes d’imprégnation en plein bain et d’exprimage est d’environ 10.
Orifices traversants Les orifices traversants peuvent avoir n’importe quelle forme, ils peuvent être de forme ovoïde ou polygonale notamment.
Lorsque les orifices sont ovoïdes, les orifices sont de préférence circonscrits dans un cercle de diamètre de 20 µm à 5000 µm, encore de préférence de diamètre de 20 µm à 500 µm.
Lorsque les orifices sont des polygones, les longueurs des côtés des polygones sont de préférence supérieures ou égales à 20 µm et inférieures ou égales à 5000 µm, encore de préférence supérieures ou égales à 20 µm et inférieures ou égales à 500 µm.
Fil(s)/Fibre(s) Le ou les fil(s) (en particulier de l’âme longiligne et/ou du membre de couverture et/ou de l’âme longiligne auxiliaire et/ou du membre de couverture auxiliaire) peut/peuvent être un fil mono-filamentaire, un fil filé de fibres, ou un fil multi-filamentaire.
Le ou les fil(s) et/ou les fibres peut/peuvent comprendre un matériau (ou être dans un matériau) choisi parmi : les polyesters, notamment le polyéthylène téréphtalate (PET), par exemple le Dacron®, et le poly butylène téréphtalate (PBT) ; les polyamides, tels que le PA 6-6, le PA 6, le PA 4-6 ; les polyoléfines, tels que le polypropylène, le polyéthylène (notamment de basse densité ou de haute ou très haute densité) ; les polymères d’acide lactique et éventuellement d’acide glycolique, tels que le PLLA, le PLDA, et le PLGA.
Le ou les fil(s) et/ou les fibres peut/peuvent être biorésorbable(s), non-biorésorbable(s), ou semi-biorésorbable(s), de préférence non-biorésorbable(s).
Dans une variante, le ou les agent(s) fonctionnel(s) comprend/comprennent un ou plusieurs agent(s) ostéo-inducteur(s) et/ou ostéo-conducteur(s).
Dans une variante, le ou les agent(s) ostéo-inducteur(s) et/ou ostéo-conducteur(s) est/sont choisi(s) parmi : les bioverres ; les biocéramiques à base de phosphate de calcium, notamment les hydroxyapatites, et le phosphate tricalcique, et un mélange de ces derniers.
De préférence, l’hydroxyapatite est un phosphate de calcium qui appartient à la famille des apatites, il s’agit d’un nom générique désignant des phosphates de composition variable.
De préférence, le bioverre est le bioverre 45S5. Avantageusement, ce bioverre est ostéo-conducteur et ostéo-inducteur.
De préférence, les bioverres sont des biocéramiques comprenant de la silice, du sodium, du calcium et du phosphate, en particulier selon des quantités variables, plus particulièrement la fraction massique en silice (notamment en SiO 2 ) est majoritaire par rapport aux autres composants.
Le ou les agent(s) ostéo-inducteur(s) et/ou ostéo-conducteur(s) est/sont hydrosoluble(s) ou non hydrosoluble(s), de préférence hydrosoluble(s).
De préférence, le ou les agent(s) ostéo-inducteur(s) et/ou ostéo-conducteur(s) est/sont poreux.
De préférence, le bioverre comprend : - de 30% en masse à 55% en masse de SiO 2 , en particulier de 40% en masse à 50% en masse de SiO 2 ; et/ou - de 15% en masse à 35% en masse de Na 2 O, en particulier de 20% en masse à 30% en masse de Na 2 O ; et/ou - de 15% en masse à 35% en masse de CaO, en particulier de 20% en masse à 30% en masse de CaO ; et/ou - de 2% en masse à 15% en masse de P 2 O 5 , en particulier de 4% en masse à 10% en masse de P 2 O 5 .
Dans une variante, le ou les agent(s) fonctionnel(s) est/sont choisi(s) parmi : les anti-inflammatoires, les antibiotiques, les antibactériens, les antalgiques, et un mélange de ces derniers.
Dans une variante, la matrice polymère bio-érodable comprend un ou plusieurs agent(s) fonctionnel(s) qui est/sont un ou des agent(s) ostéoinducteur(s) et/ou ostéoconducteur(s), et éventuellement un ou plusieurs autres agent(s) fonctionnel(s) choisi(s) parmi : les anti-inflammatoires, les antibiotiques, les antibactériens, les antalgiques, et un mélange de ces derniers.
Par ailleurs, il est prévu un joint annulaire 70 logé dans la chambre annulaire intermédiaire 62. Le joint annulaire 70 est longitudinalement en appui entre la première paroi 31 de la pièce annulaire 30 et la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40. En particulier, le joint annulaire 70 est ici serré longitudinalement entre la première paroi 31 de la pièce annulaire 30 et la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40. Le joint annulaire 70 forme donc une cloison dans la chambre annulaire intermédiaire 62. Le joint annulaire 70 délimite, radialement de part et d’autre, une zone de la chambre annulaire intermédiaire 62 qui est située radialement à l’intérieur du joint annulaire 70 et une zone de la chambre annulaire intermédiaire 62 qui est située radialement à l’extérieur du joint annulaire 70.
Chaque rainure amont du premier type 66 présente une extrémité radialement interne située au niveau de la zone de la chambre annulaire intermédiaire 62 qui est située radialement à l’intérieur du joint annulaire 70. En particulier, chaque rainure amont du premier type 66 s’étend, selon la direction radiale, depuis la patte annulaire d’accrochage 45 jusqu’à l’extrémité radialement externe de la paroi annulaire radiale 44. Cela permet ainsi la circulation de l’air froid depuis la zone de la chambre annulaire intermédiaire 62 radialement à l’intérieur du joint annulaire 70 vers la zone de la chambre annulaire intermédiaire 62 radialement à l’extérieur du joint annulaire 70 et enfin vers la chambre annulaire externe 64.
Le circuit de refroidissement comprend également une pluralité de rainures amont d’un second type 67 formées sur la face amont de la paroi annulaire radiale 44. Chaque rainure amont du second type 67 s’étend, selon la direction radiale, depuis la patte annulaire d’accrochage 45 et débouche radialement vers l’extérieur au niveau de l’une des encoches 46. Chaque rainure amont du second type 67 améliore la circulation d’air froid entre la zone de la chambre annulaire intermédiaire 62 radialement à l’intérieur du joint annulaire 70 et la zone de la chambre annulaire intermédiaire 62 radialement à l’extérieur du joint annulaire 70.
Chaque rainure amont du second type 67 s’étend de manière rectiligne ici selon une direction radiale. Chaque rainure amont du second type 67 est ici aussi à fond arrondi. Chaque rainure amont du second type 67 présente aussi une section en forme de lunule. Alternativement, il peut être aussi prévu que chaque rainure amont du second type 67 présente une section en forme de demi-cercle. Chaque rainure amont du second type 67 présente aussi une extrémité radialement interne qui est radialement alignée avec une embouchure radialement externe de l’un des trous 65 formés à travers la patte annulaire d’accrochage 45. Cela facilite la circulation de l’air froid entre l’un des trous 65 formés à travers la patte annulaire d’accrochage 45 et la rainure amont du second type 67 associée.
Les moyens de communication fluidique de la chambre annulaire externe 64 avec la chambre annulaire aval 63 comportent un premier jeu radial j1 formé entre l’extrémité radialement externe de la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40 et le carter externe 20. Le premier jeu radial j1 permet à l’air froid contenu dans la chambre annulaire externe 64 de circuler de l’amont vers l’aval par rapport à la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40.
Les moyens de communication fluidique de la chambre annulaire externe 64 avec la chambre annulaire aval 63 comportent aussi une pluralité de rainures aval d’un premier type 68 formées sur la face aval de la paroi annulaire radiale 44. Chaque rainure aval du premier type 68 étant située sur la face aval de la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40 circonférentiellement entre deux encoches 46 circonférentiellement consécutives. Chaque rainure aval du premier type 68 s’étend radialement depuis une portion annulaire interne de la face aval de la paroi annulaire radiale 44 qui délimite la chambre annulaire aval 63 jusqu’à une portion annulaire externe de la face aval de la paroi annulaire radiale 44 qui est située radialement à l’extérieur de la portion annulaire intermédiaire de la face aval de la paroi annulaire radiale 44 sur laquelle l’organe d’accrochage est en appui. Autrement dit, chaque rainure aval du premier type 68 s’étend, selon la direction radiale, depuis la chambre annulaire aval 63 jusqu’à l’espace annulaire formé au niveau premier jeu radial j1 qui est formé entre l’extrémité radialement externe de la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40 et le carter externe 20. Chaque rainure aval du premier type 68 est donc adaptée pour permettre la circulation d’air froid radialement vers l’intérieur vers la chambre annulaire aval 63 quand bien même l’organe d’accrochage annulaire 23 est en appui annulaire dans la direction longitudinale sur la face aval de la paroi annulaire radiale 44. Chaque rainure aval du premier type 68 est ici à fond arrondi. Chaque rainure aval du premier type 68 présente ainsi une section en forme de lunule. Alternativement, il peut être prévu que chaque rainure aval du premier type 68 présente une section en forme de demi-cercle.
Chaque rainure aval du premier type 68 débouche ici radialement vers l’extérieur au niveau d’une extrémité radialement externe de la paroi annulaire radiale 44. Aussi, chaque rainure aval du premier type 68 s’étend de manière rectiligne selon une direction radiale respective. Cela permet une circulation de l’air froid entre la chambre annulaire externe 64 et la chambre annulaire aval 63 par l’intermédiaire du trajet le plus court. De manière remarquable, la direction radiale d’extension de chaque rainure aval du premier type 68 coïncide angulairement autour de l’axe longitudinal X avec la direction radiale d’extension de l’une des rainures amont du premier type 66. Autrement dit, les rainures amont du premier type 66 et les rainures aval du premier type 68 sont formées deux-à-deux de manière opposée respectivement sur les faces amont et aval de paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40.
Les moyens de communication fluidique directs de la chambre annulaire intermédiaire 62 avec la chambre annulaire aval 63 comprennent tout d’abord un second jeu radial j2 formé entre, d’une part, une face de fond de chaque encoche 46 formée dans la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40 et, d’autre part, la partie en saillie 36 correspondant de la pièce annulaire 30. Le second jeu radial j2 formé entre la face de fond de chaque encoche 46 et la partie en saillie 36 correspondante de la pièce annulaire 30 est adapté pour permettre une circulation de l’air froid contenu dans la chambre annulaire intermédiaire 62 de l’amont vers l’aval par rapport à la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40 pour être amené directement dans la chambre annulaire aval 63.
Les moyens de communication fluidique directs de la chambre annulaire intermédiaire 62 avec la chambre annulaire aval 63 comportent ici aussi une pluralité de rainures aval d’un second type 69 formées sur la face aval de la paroi annulaire radiale 44. Chaque rainure aval du second type 69 s’étend radialement depuis la portion annulaire interne de la face aval de la paroi annulaire radiale qui délimite la chambre annulaire aval 63 et débouche radialement vers l’extérieur au niveau de l’une des encoches 46. Chaque rainure aval du premier type 68 est adaptée pour permettre une circulation d’air froid depuis un espace annulaire formé au niveau du second jeu radial j2 formé entre la face de fond de l’une des encoches 46 et la partie en saillie 36 correspondante de la pièce annulaire 30 vers la chambre annulaire aval 63, quand bien même l’organe d’accrochage annulaire 23 est longitudinalement en appui annulaire sur la face aval de la paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40.
Chaque rainure aval du second type 69 s’étend de manière rectiligne selon une direction radiale respective. La direction radiale d’extension de chaque rainure aval du second type 69 coïncide aussi angulairement autour de l’axe longitudinal X avec la direction radiale d’extension de l’une des rainures amont du second type 67. Autrement dit, les rainures amont du second type 67 et les rainures aval du second type 69 sont formées deux-à-deux de manière opposée respectivement sur les faces amont et aval de paroi annulaire radiale 44 du distributeur 40.
Chaque rainure aval du second type 69 est ici aussi à fond arrondi. Chaque rainure aval du second type 69 présente aussi une section en forme de lunule. Alternativement, il peut être aussi prévu que chaque rainure aval du second type 69 présente une section en forme de demi-cercle.
Bras de servitude pour un carter d’échappement d’une turbomachine DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne des turbomachines, notamment des turbomoteurs aéronautiques, et plus particulièrement un carter d'échappement de turbomachine d'aéronef.
L’invention concerne plus particulièrement, mais non exclusivement, un carter d’échappement destiné à être utilisé dans un moteur de type USF (acronyme anglais de « Unducted Single Fan » pour soufflante unique non carénée), comprenant un aubage mobile et un aubage fixe de soufflante non-carénée de moteur d’aéronef.
ETAT DE LA TECHNIQUE Une turbomachine présente un axe longitudinal autour duquel elle s’étend et comporte typiquement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une soufflante, un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre de combustion, une turbine haute pression, et une turbine basse pression comprenant notamment un carter d’échappement. Le carter d’échappement contribue à délimiter la veine primaire du fluide (ou flux primaire des gaz) traversant la turbomachine et assure, par l’intermédiaire du support de paliers, la concentricité entre le rotor et le stator de la turbomachine, ainsi que l’accrochage de l’aval du moteur à la nacelle.
Ce carter d’échappement comprend conventionnellement un moyeu, centré sur l’axe de la turbomachine, une virole externe, coaxiale avec le moyeu, et un ensemble de bras reliant le moyeu et la virole externe. Les bras se trouvent dans le flux primaire et sont par conséquents plus chauds que la virole externe et le moyeu. Les bras du carter d’échappement sont donc soumis à des gradients thermiques importants qui génèrent des contraintes mécaniques dans les bras ayant un impact sur la durée de vie du carter d’échappement.