INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La séquence utilisée est identique à celle mise en œuvre lors de la détermination d’un point de fonctionnement de conversion optimal. Lors de cette détermination, la séquence reprise à la est mise en œuvre de sorte à obtenir un état de spin mixte, c’est-à-dire un état pour lequel au moins deux états de spin différents ont une probabilité non nulle d’être mesurée. Pour tout point de fonctionnement P10, il est donc possible de déterminer la probabilité de mesurer un état singulet (à l’aide d’une conversion spin/charge suivie d’une mesure de l’état de charge comme détaillé auparavant). En mesurant cette probabilité (notées P(S)) pour une pluralité de point de fonctionnement P10 située sur un axe d1, la courbe illustrée à la est obtenue. Sur cette courbe, il est possible d’identifier une première zone pour laquelle la probabilité de mesuré un état de spin singulet est approximativement égale à ½ (notée S+T0) et une deuxième zone dans laquelle la probabilité de mesuré un état de spin singulet est approximativement de 1 (notée S). En outre, dans cette deuxième zone, un pic étroit apparait pour lequel la probabilité de mesuré un état singulet chute à ½ (noté S-T+). La position de l’évitement S-T+ est donné par la position de ce pic.
On notera par ailleurs que si cette opération est effectuée pour une pluralité de champ magnétique statique, alors il est possible de déduire, à partir de l’évolution de la position du pic associé à l’évitement S-T+, le facteur de conversion entre la tension appliquée sur les grilles et l’énergie associé à la barrière tunnel . Il sera également détaillé dans la suite comment il est possible d’accéder au facteur de conversion entre la tension appliquée sur les grilles et l’écart en énergie du niveau fondamental .
Bien entendu, il ne s’agit là que d’un exemple et d’autres méthodes peuvent être utilisée pour déterminer les points de fonctionnement associés à cet évitement S-T+.
A l'issue du procédé selon un sixième aspect de l’invention, la fréquence de Rabi associé à l’oscillation entre le premier état de spin et le deuxième état de spin est connue.
Procédé de caractérisation de l’interaction d’échange entre deux particules chargées
La finalité d’un système SYS selon l’invention est de mettre en œuvre des portes quantiques afin de réaliser une ou plusieurs opérations quantiques. Aussi, il peut être avantageux d’identifier les points de fonctionnements permettant de réaliser une porte quantique à un ou deux qubits, c’est-à-dire impliquant une ou deux particules chargées PC. Autrement dit, il est utile de caractériser l’interaction d’échange entre deux particules chargées afin de pouvoir contrôler la valeur de cette dernière.
Pour cela, un sixième aspect de l’invention illustré à la concerne un procédé 700 de caractérisation de l’interaction d’échange entre deux particules chargées dans un couple CP de boites quantiques QD d’un système SYS selon l’invention., chaque boite quantique QD1,QD2 contenant une particule chargée PC. Autrement dit, il s’agit de caractériser l’interaction d’échange entre deux particules chargées PC dans le couple CP de boite quantique QD lorsque l’état de charge du couple CP de boites quantiques QD est (1,1). Le procédé 700 comprend, pour une pluralité de points de fonctionnement à caractériser, les étapes suivantes.
Le procédé comprend tout d’abord une étape 7E1 d’initialisation du système dans un point de fonctionnement initial P10 associé à un état de charge (1,1), un régime totalement isolé et pour lequel l’état de spin est l’état de spin (u,d).
Cette initialisation peut comprendre une sous-étape de chargement de deux particules chargées PC dans l’état singulet S. Un tel chargement peut par exemple être fait en utilisant un point de fonctionnement de chargement déterminé par un procédé 200 selon l’invention. Cependant, toute méthode permettant de charger deux particules chargées PC dans l’état singulet S peut être utilisée.
Par ailleurs, dans un second mode de réalisation, toutes les résistances de l’ensemble des bandes chauffantes 6 du matelas chauffant 5 sont alimentées par la même alimentation électrique. Dans ce second mode de réalisation, chacune des branches extrémité 22, 23 comprend un seul élément de connexion 24 (par exemple une plaque de connexion) qui est lié à l’ensemble des résistances, comme représenté sur les figures 8 à 10 et auquel est par exemple connecté un fil électrique 26 comme représenté sur la . Dans ce second mode de réalisation, pour alimenter électriquement le matelas chauffant 5, on peut utiliser un courant monophasé ou bien un seul des trois courants d’un système de courant triphasé.
Par ailleurs, dans un mode de réalisation particulier (non représenté), le dispositif de chauffage 1 comporte également une plaque qui est reliée, d’une part, à l’ensemble des matelas chauffants 5 du dispositif de chauffage, et d’autre part, à un élément de structure de l’aéronef, et qui sert à la mise à la masse des matelas chauffants 5.
Par conséquent, la capacité de chauffage d’un matelas chauffant 5, tel que décrit ci-dessus, peut-être adaptée en fonction notamment des caractéristiques des matériaux utilisés pour réaliser la résistance 7, ainsi que le cas échéant en fonction du nombre de couches unidirectionnelles formant la résistance 7. La capacité de chauffage peut également être modifiée et adaptée en fonction de l’intensité de l’alimentation électrique du matelas chauffant 5.
Par ailleurs, sur la , on a représenté une couche d’isolation thermique 37 externe, par exemple un pli de plastique de type GFRP. De plus, sur la qui est similaire à la , on a représenté une couche d’isolation thermique 38 interne, par exemple également un pli de plastique de type GFRP. En outre, les matelas chauffants 5 adjacents sont séparés les uns des autres par une bandelette 49, par exemple en matériau thermiquement isolant. Les bandelettes 49 peuvent présenter une largeur de 1 à 3 mm.
Le matelas chauffant 5, tel que décrit ci-dessus, est donc destiné à faire partie d’un dispositif de chauffage 1. Le dispositif de chauffage 1 comprend une nappe chauffante 27, 28, 29 formée d’au moins un matelas chauffant 5, comme représenté sur les figures 8, 13 et 14.
Dans un mode de réalisation simplifié, le dispositif 1 comprend une nappe chauffante 27 comportant un seul matelas chauffant 5, tel que celui représenté sur la par exemple.
Par ailleurs, dans un mode de réalisation préféré, le dispositif de chauffage 1 comporte une nappe chauffante 28, 29 formée d’une pluralité de matelas chauffants 5. Ces matelas chauffants 5 sont pourvus, chacun, d’un fond 21 incurvé en arc de cercle. Les fonds 21 des matelas chauffants 5 présentent tous le même rayon de courbure , correspondant par exemple au rayon de courbure d’une zone annulaire d’une entrée d’air d’un moteur, au niveau de laquelle doit être montée la nappe chauffante 28, 29. Les matelas chauffants 5 de la nappe chauffante 28, 29 sont liés ensemble, au moins mécaniquement, via leurs branches d’extrémité 22, 23.
En fonction du nombre d’arcs de cercle considéré (c’est-à-dire du nombre de matelas chauffants 5) et de la valeur angulaire de l’arc de chacun de ces arcs de cercle, on peut obtenir une nappe chauffante 28 formant un arc de cercle ( ) avec un arc plus ou moins important ou une nappe chauffante 29 formant un anneau complet ( ).
Dans un premier exemple représenté sur la , le dispositif de chauffage 1 comprend la nappe chauffante 28 comportant trois matelas chauffants 5. Le fond 21 de chacun des matelas chauffants 5 présente un même arc d’angle α, par exemple de 40°, de sorte que la nappe chauffante 28 est étendue le long d’un arc de cercle de 120°.
En outre, dans un second exemple représenté sur la , le dispositif de chauffage 1 comprend la nappe chauffante 29 comportant six matelas chauffants 5. Le fond 21 de chacun des matelas chauffants 5 présente un même arc d’angle ß, par exemple de 60°, de sorte que la nappe chauffante 29 présente une forme annulaire.
L’utilisation de matelas chauffants 5 identiques pour former les nappes chauffantes 28 et 29 permet de simplifier la réalisation et ainsi le coût de ces nappes chauffantes 28 et 29.
Il est également envisageable de prévoir, pour une nappe chauffante, des matelas chauffants présentant des caractéristiques différentes pour pouvoir générer des chauffages différents. Ceci permet notamment de générer des températures de chauffage différentes pour des secteurs angulaires différents, au niveau d’un même tronçon annulaire (c’est-à-dire pour un même positionnement longitudinal).
Quel que soit l’exemple considéré, les matelas chauffants 5 liés mécaniquement ensemble (par des moyens de fixation usuels) peuvent être connectés (ou non) ensemble, électriquement.
Dans une première réalisation, l’ensemble des matelas chauffants 5 d’un dispositif de chauffage 1 sont liés électriquement ensemble. Cette liaison électrique est réalisée, par exemple, par une mise en contact direct du ou des éléments de connexion 24 d’une branche d’extrémité 22 d’un premier matelas chauffant 5 à l’élément de connexion 24 ou aux éléments de connexion 24 d’une branche d’extrémité 23 d’un second matelas chauffant 5, comme représenté schématiquement sur la , ladite branche d’extrémité 22 du premier matelas chauffant 5 étant liée mécaniquement à ladite branche d’extrémité 23 du second matelas chauffant 5.
Pour réaliser la connexion électrique, on peut également prévoir, au lieu d’un tel contact direct, une liaison électrique 30, par exemple via un fil électrique, entre le ou les éléments de connexion 24 d’une branche d’extrémité 22 d’un premier matelas chauffant 5 et le ou les éléments de connexion 24 d’une branche d’extrémité 23 d’un second matelas chauffant 5 (adjacent audit premier matelas chauffant 5), comme représenté sur la .
Ainsi, dans cette première réalisation (figures 15 et 16), la même alimentation électrique est utilisée pour l’ensemble des matelas chauffants 5 (ou les mêmes alimentations électriques sont utilisées, par exemple dans le cas particulier d’une alimentation électrique par bandes chauffantes des matelas chauffants (à pluralité de bandes chauffantes)). Cette première réalisation est simple, puisqu’elle nécessite généralement une seule alimentation électrique pour l’ensemble du dispositif de chauffage 1 qui peut, par exemple, présenter une forme annulaire, comme représenté sur la .
Lors de cette étape, la frette 20 est déplacée axialement tandis que l’organe d’obturation temporaire 30 n’est pas déplacé axialement de sorte que le godron annulaire 36a de l’organe d’obturation temporaire 30 est désencliqueté de la rainure 22d de la frette d’assemblage 20. Dans cette position, visible sur la , le godron annulaire 36a demeure avantageusement en contact étanche avec la surface intérieure de la jupe intérieure 22 de la frette 20.
Simultanément à cette étape, ou ultérieurement, le récipient supérieur 14 est clipsé sur la frette 20 par un mouvement axial relatif du récipient 14 vers la frette 20 jusqu’à encliquetage des saillies d’encliquetage 14f, 24a, visible sur les figures 3 et 4. Dans cette position assemblée d’utilisation, le récipient inférieur 12, le récipient supérieur 14 et la frette d’assemblage 20 sont assemblés de manière non démontable.
La frette d’assemblage 20 permet d’assurer une telle connexion indémontable du récipient inférieur 12 par rapport au récipient supérieur 14, tout en permettant une rotation relative du récipient inférieur 12 par rapport au récipient supérieur 14.
La frette d’assemblage 20 permet ainsi d’obtenir un ensemble de conditionnement de produit prêt à l’emploi, ne nécessitant pas la séparation des deux récipients afin de détacher l’organe d’obturation temporaire. En d’autres termes, les récipients logeant chacun un produit à l’état initial forment un ensemble et ne sont pas destinés à être séparés l’un de l’autre à une quelconque étape du fonctionnement de l’ensemble pour réaliser le mélange de ces deux produits.
La frette d’assemblage 20 permet également d’assurer le maintien de l’organe d’obturation temporaire 30 dans une position avant la première utilisation, dans laquelle ledit organe sépare ou cloisonne de manière étanche les cavités intérieures 12a, 14a desdits récipients 12, 14.
L’encliquetage du récipient inférieur 12 sur la frette 20 est ainsi réalisé par un mouvement purement axial, distinct du mouvement de vissage du récipient inférieur 12 dans l’organe d’obturation temporaire 30, de sorte à limiter les efforts d’assemblage.
Une fois l’ensemble 10 assemblé, l’utilisateur actionne la rotation du récipient inférieur 12, ce qui va provoquer le déplacement axial de l’organe d’obturation temporaire 30 vers le récipient supérieur 14 jusqu’au dévissage complet de l’organe d’obturation temporaire avec le col du récipient inférieur 12, tel que visible sur la . Le volume interne 14a du récipient supérieur 14 est alors en communication fluidique avec le volume interne 12a du récipient inférieur 12.
En effet, l’organe d’obturation temporaire 30 est dépourvu de moyens de retenue axiale avec les récipients 12, 14 et la frette 20, de sorte que, lorsque le récipient inférieur 12 est mis en rotation par rapport au récipient supérieur 14, l’organe d’obturation temporaire 30 est déplacé axialement jusqu’à se retrouver dans le volume interne 14a du récipient supérieur 14.
L’organe d’obturation temporaire 30 se retrouve alors dans le volume interne 14a du récipient supérieur 14 et peut faire office d’agitateur permettant de contribuer au mélange des produits.
L’utilisateur peut ensuite dévisser le bouchon 17 afin d’utiliser l’ensemble 10 et appliquer le mélange résultant des produits A et B à travers l’orifice de distribution 16c.
Grâce à l’ensemble selon la présente invention, la distribution et le taux de restitution du mélange de produit à distribuer sont sensiblement améliorés, tout en conservant une structure simple, facile à fabriquer et ergonomique.
De plus, il est possible de garantir une étanchéité entre les deux contenants avant la première utilisation.
Ensemble pour réservoir DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne l’obturation d’une paroi d’un réservoir venant à être perforée, typiquement pour un réservoir de liquide d’un aéronef.
ETAT DE LA TECHNIQUE Un aéronef, tel qu’un hélicoptère, comprend généralement au moins un réservoir adapté pour stocker un liquide tel que du carburant. Or, une paroi du réservoir peut être amenée à être perforée lors du fonctionnement de l’aéronef, typiquement par un projectile. Une telle perforation est susceptible d’entraîner une perte importante de liquide en dehors du réservoir, et donc de remettre en cause la sécurité de l’aéronef. Pour pallier ce problème, des mécanismes d’obturation de la perforation ont été développés afin de limiter la fuite de liquide. Toutefois, l’efficacité de ces mécanismes peut encore être améliorée.
Un but de l’invention est d’améliorer l’obturation d’une ouverture venant à être formée au sein d’une paroi d’un réservoir.
Il est à cet effet proposé, selon un aspect de l’invention un ensemble pour un réservoir comprenant : une paroi interne délimitant une cavité prévue pour recevoir un liquide, la paroi interne présentant une première surface faisant face à la cavité, et une deuxième surface, opposée à la première surface par rapport à la cavité ; un dispositif d’obturation comprenant une couche d’obturation et un guide, la couche d’obturation comprenant un matériau, le dispositif d’obturation étant fixé au niveau de la deuxième surface de la paroi interne, le matériau étant expansible lorsqu’une ouverture est formée dans la paroi interne, le guide étant configuré pour être fixé sur la couche d’obturation de sorte à exercer une contrainte sur la couche d’obturation pour contrôler une direction d’expansion de la couche d’obturation.
Détermination d e la différence
Le procédé 400 comprend ensuite une étape 4E7 de détermination de la différence entre le signal mesuré pour l’état de charge associé à l’état de spin singulet et le signal mesuré pour l’état de charge associé à l’état de spin mixte. Autrement dit, durant cette étape, la différence entre un état singulet et un état mixte est déterminée, cette différence mesurant indirectement la différence entre le signal mesuré pour un état singulet et le signal mesuré pour un état triplet.
Mesure dans l’état totalement isolé
Comme indiqué précédemment, dans le procédé 400 selon l’invention, les deux étapes 4E3,4E6 de mesure sont effectuées à un point de fonctionnement associé au régime totalement isolé P iso dans lequel, pour la durée de référence, aucun échange de particules chargées PC n’est possible entre la première boite quantique QD1 et la deuxième boite quantique QD2. De plus, la durée de référence est choisie supérieure ou égale au temps nécessaire à la mise en œuvre de l’étape (4E3,4E6) de mesure.
Dans un mode de réalisation, le point de fonctionnement de lecture P iso est déjà connu et a été déterminé par un procédé 100 selon l’invention ou tout autre procédé.
En revanche, lorsque ce dernier n’est pas connu, le procédé 400 selon l’invention comprend tout d’abord une étape de détermination d’un point de fonctionnement correspondant à un régime isolé du système SYS, dit point de fonctionnement de lecture P iso , ledit point de fonctionnement de lecture P iso étant déterminé à l’aide d’un procédé 100 selon un premier aspect de l’invention pour la durée de référence considérée.
Réalisation d’une statistique pour plusieurs points de fonctionnement de conversion et détermination du point de fonctionnement de conversion optimal
De plus, dans le procédé 400 selon l’invention, les étapes précédentes 4E1-4E7 sont répétées une pluralité de fois pour chaque pluralité de point de fonctionnement de sorte à établir une différence entre le signal associé à l’état singulet et le signal associé à l’état mixte, le point de fonctionnement de conversion P21 permettant d’obtenir la différence la plus élevée étant considéré comme point de conversion optimal P21. C’est cette statistique qui permet d’obtenir un état de spin mixte (singulet S et T0) à comparer avec un état de spin singulet de sorte à déterminer le point de fonctionnement de conversion P21 permettant d’obtenir la différence la plus élevée.
Procédé de détermination d’un point de fonctionnement associé au chargement optimal d’un état singulet dans un couple de boites quantiques
Une fois qu’un point de fonctionnement de conversion spin/charge optimal a été déterminée, il peut être avantageux de se servir de ce dernier pour affiner la position des points de fonctionnement associé au chargement de deux particules chargées PC dans un état de spin singulet dans le couple CP de boites quantiques QD.
Pour cela, un cinquième aspect de l’invention illustré à la concerne un procédé 500 de détermination d’un point de fonctionnement associé au chargement optimal de deux particules chargées PC dans un état singulet dans un couple de boites quantiques à partir d’un point de fonctionnement de lecture P iso associé à un régime partiellement isolé dans lequel, pour une première durée de référence, aucun échange de particules chargées PC n’est possible entre le couple CP de boites quantiques QD et le réservoir RE de particules chargées PC.
Détermination d’une pluralité de points de fonctionnement associé au chargement d’un état singulet
Le procédé 500 visant à optimiser les points de fonctionnement de chargement d’un état singulet déterminés précédemment, ce dernier comprend une étape 5E1 de détermination d’une pluralité de points de fonctionnement associé au chargement d’un état singulet S dans le couple CP de boites quantiques QD, par exemple à l’aide d’un procédé 200 selon un deuxième aspect de l’invention (mais tout autre procédé peut être utilisé).
Chargement adiabatique
Le procédé 500 comprend ensuite, pour chaque point de fonctionnement de chargement de l’état singulet ainsi déterminé une étape 5E2 de chargement adiabatique du couple de boite quantique à l’aide du point de fonctionnement considéré. Cette étape 5E2 de chargement adiabatique est réalisée de la même manière que le chargement adiabatique décrit précédemment et illustré à la .
De plus, pour permettre le passage des ondes sonores à travers le matelas chauffant 5, la couche protectrice 17 (anti-érosion) est donc également perforée.
Le matelas chauffant 5 des figures 5 et 7 est destiné à être appliqué à la paroi 19 de l’entrée d’air de la nacelle 3 comportant le panneau acoustique 20A, 20B ( ).
À titre d’illustration, dans ce mode de réalisation particulier des figures 5 et 7, la largeur L3 ( ) des bandes chauffantes 6 du matelas chauffant 5 peut être comprise entre 2 mm et 30 mm, et est de préférence de l’ordre de 6 mm, et la largeur L4 entre deux bandes chauffantes 6 adjacentes, c’est-à-dire la largeur L4 des zones perforées 16, peut être comprise entre 1 et 10 mm et est de préférence de l’ordre de 5 mm.
Dans le cadre de la présente invention, le matelas chauffant peut présenter des formes variées, notamment une forme plane ou une forme arrondie (ou courbe), comme par exemple une sinusoïde, une forme convexe ou une forme concave. En particulier, la forme peut être adaptée au support ou à la zone sur lequel le matelas chauffant doit être appliqué.
Dans un mode de réalisation préféré, représenté sur la , le matelas chauffant 5 présente une forme générale en U. Cette forme en U comprend un fond allongé 21, le long d’un axe longitudinal, en vue en plan.
Cette forme en U présente l’avantage, lorsque le matelas chauffant 5 est agencé sur une zone de traitement acoustique (telle que décrite ci-dessous), une optimisation de la continuité du traitement acoustique ainsi qu’un accès à la connectique électrique.
La forme en U comprend, de plus, deux branches d’extrémité 22 et 23, prévues respectivement de part et d’autre dudit fond 21. Ces branches d’extrémité 22 et 23 sont agencées transversalement au fond 21, par exemple sensiblement orthogonalement comme dans l’exemple représenté.
Dans le cadre de la présente invention, les branches d’extrémité 22 et 23 peuvent présenter des angles variés par rapport au fond. De plus, il est envisageable que, pour un même matelas chauffant, les deux branches d’extrémité 22 et 23 présentent des angles respectifs différents par rapport au fond. En particulier, les angles entre les deux branches d’extrémité 22 et 23 et le fond peuvent être adaptés au support (ou à la zone) sur lequel le matelas chauffant doit être appliqué.
En section transversale, le fond 21 est courbe (ou incurvé) comme visible sur la . De préférence, le fond 21 est incurvé avec un rayon de courbure constant de manière à correspondre à un arc de cercle. Dans l’application de la , le rayon de l’arc de cercle est égal au rayon de la paroi 19 tubulaire d’une entrée d’air 43 de la nacelle 3 de moteur ( ), à l’endroit où doit être monté le matelas chauffant 5.
Le fond allongé 21 est pourvu de la ou des bandes chauffantes 6 du matelas chauffant 5. La ou les résistances sont donc agencées dans le fond 21 du matelas chauffant 5.
De plus, les branches d’extrémité 22 et 23 sont pourvues, chacune, d’au moins un élément de connexion 24 (électrique). Cet élément de connexion 24 est lié à la ou aux résistances de la ou des bandes chauffantes 6 du matelas chauffant 5, ainsi qu’à une alimentation électrique. Les éléments de connexion 24 ont pour but de permettre la connexion des résistances 7 à une alimentation électrique, pour leur fonctionnement.
Par ailleurs, dans un mode de réalisation particulier, à chacun des éléments de connexion 24 est liée une extension métallique 25, comme représenté sur les figures 8 à 10. Chaque extension métallique 25 est agencée entre l’élément de connexion 24 et un fil électrique 26 destiné à l’alimentation électrique, comme représenté sur la . Ces extensions métalliques 25 sont configurées de manière à pouvoir servir, en cas de surcharge, de fusible, c’est-à-dire à empêcher dans ce cas la transmission du courant électrique vers la ou les résistances 7 du matelas chauffant 5.
Comme indiqué ci-dessus, dans un mode de réalisation préféré, le matelas chauffant 5 comporte une pluralité de bandes chauffantes 6, de préférence trois bandes chauffantes, dont chacune comprend au moins une résistance.