INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’arbre moteur 158 et l’arbre de sortie 160 sont coaxiaux avec un axe longitudinal X autour duquel les différents éléments sont en rotation. Le tube moteur 152 est également coaxial avec l’axe longitudinal X.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté sur la , l’arbre de sortie 160 présente ici une forme rectangulaire et le tube d’enroulement 104 comprend un trou rectangulaire 162 qui reçoit l’arbre de sortie 160. Ainsi, la rotation de l’arbre de sortie 160 entraîne la rotation du tube d’enroulement 104 dans un sens ou dans l’autre pour monter ou descendre le tablier 102. Bien sûr l’arbre de sortie 160 et le trou 162 peuvent prendre d’autres formes.
Dans le cas d’un volet, le tablier 102 prend classiquement la forme de lattes.
Le système occultant 100 pourrait prendre une autre forme comme par exemple un store banne et le tablier serait alors constitué d’une toile.
La montre un ensemble motorisé 200 selon l’invention qui est logé dans le tube d’enroulement 104.
L’ensemble motorisé 200 comporte le tube moteur 152, le moteur 154 et le système réducteur 156.
Le système réducteur 156 comporte un corps prenant ici une forme cylindrique autour de l’axe longitudinal X et qui porte ici un coupleur 204 qui est à une extrémité du corps pour se connecter à l’arbre moteur 158 et l’arbre de sortie 160 qui est à une autre extrémité du corps. Le corps est fixé dans le tube moteur 152 par exemple par des vis ou des goupilles. Le coupleur 204 et l’arbre de sortie 160 sont montés mobiles en rotation par rapport au corps autour de l’axe longitudinal X.
En parallèle, le courant I 3 circulant sur la troisième phase s’interrompt et prend alors une valeur nulle.
En réponse à cette augmentation sur la première phase et la deuxième phase (dans cet exemple), l’un des appareils de protection électrique de l’installation 2, par exemple l’appareil de protection CB_2_2 associé à l’équipement 14 qui dans cet exemple est à l’origine du défaut électrique, se déclenche et commute vers l’état ouvert, ce qui déconnecte l’équipement qui est à l’origine du défaut électrique et fait disparaître le courant de défaut (le courant de court-circuit dans l’exemple considéré).
Cela est visible sur la à partir de la troisième ligne verticale en traits pointillés (marquant la fin de la deuxième séquence de fonctionnement 66 et début de la troisième séquence de fonctionnement identifiée par la référence 68), où les composantes de tension de chacune des phases, distribuées en entrée de chaque charge critique, se différentient les unes des autres pour retourner vers leurs formes d’onde normales.
Avantageusement, une fois que le défaut électrique (par exemple, le court-circuit) a disparu grâce au déclenchement de l’appareil de protection, alors le dispositif de protection auxiliaire 20 commande la reconnexion de la phase électrique qui avait été précédemment déconnectée lors de l’étape S106, par exemple en pilotant le dispositif de commutation 48.
Par exemple, le dispositif de protection auxiliaire 20 détecte que le défaut électrique a disparu en identifiant que la condition de défaut a disparu. Par exemple, le dispositif de protection auxiliaire 20 détecte que les tensions V1, V2 et V3 associées aux trois phases électriques sont à nouveau déphasées. Dans l’exemple illustré sur la , cela correspond au comportement du système après la fin de la troisième séquence 68, où les tensions et les courants de chaque phase reprennent chacun une forme d’onde normale.
Grâce à l’invention, le dispositif de protection auxiliaire 20 permet de détecter plus rapidement et de façon plus sure un défaut électrique, notamment un court-circuit entre les trois phases électriques, qu’une installation équipée uniquement d’appareils de protection électrique munis de déclencheurs classiques.
En effet, dans des installations comportant une source électrique comprenant ou étant basée sur un convertisseur de puissance à découpage, le courant de défaut présente une amplitude moindre qu’avec des sources électriques classiques (telles qu’un réseau électrique public ou un générateur de groupe électrogène), au point que les déclencheurs classiques peuvent ne pas détecter un tel défaut.
Le dispositif de protection auxiliaire 20 apporte une amélioration à cette limitation.
En déconnectant l’une des phases lorsqu’il détecte un tel défaut électrique, le dispositif de protection auxiliaire 20 crée une augmentation du courant RMS sur les phases restantes, ce qui rend d’avantage visible l’apparition d’un défaut. Comme l’amplitude du courant de défaut est plus élevée que celle du « vrai » défaut, le défaut ainsi amplifié est rapidement détecté par le déclencheur de l’appareil de protection connecté directement en amont de l’équipement à l’origine du défaut.
Ainsi, le système de protection 4 permet de répondre rapidement à l’apparition d’un défaut électrique, notamment un court-circuit entre les trois phases électriques, tout en respectant les règles de sélectivité définies à l’échelle de l’installation 2.
On évite ainsi que la source électrique 12 soit entièrement interrompue, voire que toute l’installation électrique 2 soit arrêtée, parce que l’appareil de protection connecté directement en amont de l’équipement à l’origine du défaut n’aurait pas été assez sensible ou assez rapide pour détecter le défaut électrique.
Grâce au système de protection 4, on peut sélectionner, dans une telle installation électrique 2, pour les appareils de protection électriques (autres que le dispositif de protection auxiliaire 20), des calibres en courant plus élevés, tout en ayant l’assurance qu’un défaut électrique, tel qu’un court-circuit entre les trois phases électriques, sera détecté grâce au dispositif de protection auxiliaire 20.
Des évaluations sur plusieurs gammes d’appareils de protection ont permis de montrer que l’on peut augmenter le calibre en courant d’au moins 10%, et jusqu’à 27% pour certaines gammes d’appareils, toutes choses étant égales par ailleurs.
Procédé de protection en tension d’un système électrique multi sources DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le fonctionnement d’un système électrique comprenant un bus électrique reliant au moins une source d’alimentation électrique à un récepteur électrique.
ETAT DE LA TECHNIQUE Un récepteur électrique est généralement alimenté par une source d’alimentation électrique par le biais d’un bus électrique. Toutefois, le bus électrique peut présenter des défauts ou voir sa configuration évoluer, et le récepteur électrique peut être déconnecté du bus électrique ou, au contraire, provoquer une surcharge. Dès lors, l’équilibre entre, d’une part, la consommation de puissance électrique par le récepteur électrique et, d’autre part, la génération de puissance électrique par la source d’alimentation électrique, est perturbé. Il s’ensuit que la stabilité de la tension électrique du bus électrique peut être compromise, ce qui est susceptible de détériorer la source d’alimentation électrique, le bus électrique et/ou le récepteur électrique.
En référence à la , on va maintenant décrire un dispositif de chauffage électrique 1, faisant partie d’un ensemble de catalyse de véhicule comprenant un moteur thermique (non représenté), le moteur thermique étant du type essence ou diesel. Préférentiellement, le véhicule peut aussi être un véhicule hybride. L’ensemble de catalyse comprend un catalyseur disposé dans une conduite d’échappement de gaz générés par combustion dans le moteur, et adapté pour filtrer les gaz d’échappement avant leur rejet dans l’atmosphère.
En fonction de la nature du moteur, le catalyseur peut être de type catalyseur trois voies (typiquement pour les moteurs à essence), qui réalise une réduction des oxydes d’azote, une oxydation des monoxydes de carbone, et une oxydation des hydrocarbures imbrulés. Il peut s’agir également d’un catalyseur d’oxydation (DOC) de CO et HC, ou d’un catalyseur de type LNT (acronyme anglais pour Lean Nox trap) qui est à la fois un catalyseur d’oxydation et un catalyseur de stockage et de réduction des NOx, ou un catalyseur de réduction sélective, ou un ensemble comprenant un catalyseur d’oxydation suivi d’un catalyseur de réduction sélective, etc.
Le dispositif de chauffage électrique 1 est disposé dans la conduite d’échappement, en amont du catalyseur, c’est-à-dire entre la sortie du moteur et l’entrée du catalyseur. Le manchon peut également comprendre des plots de connexion 31 adaptés pour recevoir un premier connecteur électrique E1 et un second connecteur électrique E2 de la structure alvéolaire 20 chauffante et les maintenir dans une position fixe, pour qu’ils puissent être connectés à un générateur via des connecteurs appropriés. Le premier connecteur électrique E1 et le second connecteur électrique E2 ne sont pas visibles sur les dessins mais ils sont connus de l’homme de l’art.
Avantageusement, la structure alvéolaire 20 chauffante est adaptée pour présenter un enroulement de type spirale autour d’un axe A-A. Il est entendu ici par enroulement de type spirale, un enroulement qui suit une courbe qui commence en un point central puis s'en éloigne de plus en plus, en même temps qu'elle tourne autour selon l’axe de coupe B-B sur la .
Ainsi, grâce à cet enroulement particulier, la structure alvéolaire 20 chauffante présente une inductance maîtrisée et dépendante du nombre d’enroulement permettant d’obtenir un décalage temporel souhaité et maitrisé entre un courant de commande et une tension de commande circulant dans la structure alvéolaire 20 chauffante et le circuit électrique de commande du véhicule lors de l’application d’un signal de commande.
Dans un mode de réalisation particulier, il est réalisé entre 2 et 10 spires d’enroulement, préférentiellement 4.
Ainsi, il est possible d’obtenir de la structure alvéolaire 20 chauffante un comportement inductif permettant d’équilibrer l’inductance équivalente du circuit de commande sans ajout de composant électronique de type inductance externe et permettant ainsi une optimisation des coûts mais aussi une amélioration de la fiabilité du dispositif électronique de commande.
Avantageusement, il est possible d’intégrer deux structures alvéolaire 20 chauffantes l’une à la suite de l’autre dans la conduite d’échappement, en amont du catalyseur, c’est-à-dire entre la sortie du moteur et l’entrée du catalyseur. Avantageusement, il est, dans un mode de réalisation, couplée en série les deux structures alvéolaire 20 chauffantes afin de doubler la valeur de l’inductance interne obtenue.
Ainsi, grâce à l’invention, il est possible d’obtenir une inductance interne de la structure alvéolaire 20 chauffante du même ordre que celle de la connectique du véhicule reliant la batterie au dispositif de chauffage électrique 1 permettant une optimisation du décalage temporel entre le courant et la tension dans la structure alvéolaire chauffante 20 lors d’une activation dudit dispositif de chauffage électrique1.
Ligne d’échappement L’invention concerne une ligne d’échappement.
Une ligne d’échappement 1 est conçue pour le transport et la purification des gaz d’échappement issus d’un moteur thermique M. De manière connue, telle qu’illustrée à la , elle comprend une canalisation principale 2, un catalyseur 3 disposé dans la canalisation principale 2 et un élément chauffant 4 disposé à l’amont du catalyseur 3.
Le catalyseur 3 est l’élément assurant principalement la purification des gaz d’échappement, par réduction catalytique. Pour un bon fonctionnement du catalyseur 3, il convient qu’il soit à une température élevée, au moins égale à sa température d’activation. En régime établi, la chaleur des gaz d’échappement garantit que cette température d’activation est atteinte ou dépassée. Cependant, au démarrage du moteur thermique M, le catalyseur 3 est froid.
Aussi, il est connu d’utiliser un élément chauffant 4, tel un élément chauffant électrique ou EHC (de l’anglais « Electrically Heated Catalyst »). Un tel élément chauffant 4 est disposé à l’amont du catalyseur 3 et comporte une grille chauffée, disposée en travers de la section de passage, qui chauffe tout gaz la traversant. L’élément chauffant 4 est utilisé pour chauffer le catalyseur 3 : après démarrage du moteur thermique M, l’élément chauffant 4 chauffe les gaz d’échappement qui à leur tour chauffent le catalyseur 3, lorsqu’ils traversent le catalyseur 3. Cependant un tel chauffage ne permet pas toujours de chauffer le catalyseur 3 assez vite. Aussi, l’élément chauffant 4 est encore utilisé pour préchauffer le catalyseur 3 : avant démarrage du moteur thermique M, l’élément chauffant 4 chauffe un gaz, avantageusement de l’air, introduit à cet effet, qui à son tour chauffe le catalyseur 3, lorsqu’il traverse le catalyseur 3.
Dans le cas du préchauffage, le bilan thermique est défavorable du fait des déperditions thermique importantes dans la ligne d’échappement 1, l’air chauffé par l’élément chauffant 4, s’échappant par la canule d’échappement.
Aussi, il est souhaité améliorer le mode préchauffage.
Pour cela, l’invention a pour objet une ligne d’échappement, pour le transport et la purification des gaz d’échappement issus d’un moteur thermique, comprenant une canalisation principale, un catalyseur disposé dans la canalisation principale, un élément chauffant disposé à l’amont du catalyseur, un moyen souffleur à l’amont de l’élément chauffant et une vanne à l’aval du catalyseur.
L’enveloppe souple 3 comporte en outre deux portions latérales 5,7 s’étendant selon un axe transversal Y destinées à recouvrir deux zones des deux flancs du cheval.
La forme de T permet d’offrir une adaptabilité au dos du cheval.
L’enveloppe souple 3 comporte des alvéoles communicantes 17,25,27 et une valve de gonflage 9 adaptée pour recevoir de manière amovible des moyens de gonflage 11,13,15 pour le gonflage par un fluide desdites alvéoles communicantes 17,25,27.
Le gonflage est permis par la valve 9 à laquelle peuvent être adaptés les moyens de gonflage 11,13,15, qui comprennent notamment un tuyau flexible 11, un détendeur 15 et un gonfleur manuel 13.
Les alvéoles communicantes 17,25,27 sont entourées par des arêtes 19 et rejointes par des intersections 21.
Le fluide est par exemple de l’air, mais on peut choisir tout autre fluide, notamment des gaz ou encore des liquides.
De préférence, les alvéoles communicantes 17,25,27 sont couplées à une structure formée d’un maillage en nid d’abeille intégré dans ou sur l’enveloppe souple 3.
Les alvéoles communicantes 17,25,27 sont de dimensions variées pour pouvoir avoir différentes densités de gonflage.
La structure est semi-rigide, ce qui permet un maintien accru de l’enveloppe souple 3 dans une position choisie.
Comme illustré par les Figures 2 et 3, les alvéoles communicantes 17,25,27 comportent au moins une alvéole de forme trapézoïdale 25.
Les alvéoles communicantes 17,25,27 peuvent comporter en outre au moins une alvéole de forme triangulaire 27.
En particulier, l’enveloppe souple 3 comporte un contour externe 12.
De préférence, le contour 12 comporte, sur la portion centrale 4 de l’enveloppe souple 3, un retour 23 du contour 12 vers l’intérieur de ladite enveloppe souple 3 selon l’axe longitudinal X.
Ce contour 12 permet à la fois une meilleure mise en place du coussin 1 et une meilleure tenue de celui-ci une fois positionné, puisque le retour 23 épouse le dos du cheval.
Au niveau du retrait 23, les alvéoles 17 sont plus majoritairement de type triangulaire 27, surtout ne proximité du contour 12, de manière à épouser parfaitement la forme souhaitée.
Le retrait 23 est établi à une distance D1 d’environ cent millimètres du contour 12 et sur une profondeur D8 de l’ordre de quarante millimètres.
Cet élément de butée 12a est apte à se déplacer radialement entre une position de blocage axial de l’épaulement 12b de l’arbre interne 6 représentée sur la et une position de déblocage axial de l’épaulement 12b. Plus particulièrement, l’élément de butée 12a est disposé dans le générateur 1 de façon à être sur la trajectoire de l’épaulement 12b de l’arbre interne 6 en translation axiale lors de son mouvement de désengagement. L’élément de butée 12a est alors en position de blocage axial de l’épaulement 12b. L’élément de butée 12a est de plus disposé dans le générateur 1 de façon à ne pas être sur la trajectoire de l’épaulement 12b de l’arbre interne 6 en translation axiale lors de son réengagement. L’élément de butée 12a est alors en position de déblocage axial.
L’élément de butée 12a comprend une face 12c positionnée en regard de l’épaulement 12b de l’arbre interne 6 en position engagée sur le rotor d’entrainement 5.
L’élément de butée 12a comprend de plus une face 12d positionnée en regard de l’épaulement 12b de l’arbre interne 6 en position désengagée du rotor 5 verrouillée. La face 12d s’étend sensiblement radialement par rapport à l’axe de translation de l’arbre interne 6.
L’épaulement 12b comprend une face 12e et une face 12f. La face 12e s’étend sensiblement radialement jusqu’à une extrémité radiale libre qui est reliée à la face 12f.
La face 12f de l’épaulement 12b est positionnée en regard de la face 12c de l’élément de butée 12a lorsque l’arbre interne 6 est en position engagée sur le rotor 5. Ainsi, la face 12f est apte à venir en contact avec la face 12c de l’élément de butée 12a lorsque l’arbre interne 6 est en translation de désengagement du rotor 5 et en mouvement de verrouillage du désengagement.
La face 12e est positionnée en regard de la face 12d de l’élément de butée 12a lorsque l’arbre interne 6 est en position désengagée du rotor 5 et verrouillée. Ainsi, la face 12e est apte à venir en contact avec la face 12d de l’élément de butée 12a lorsque l’arbre interne 6 est désengagé du rotor 5 en position verrouillée.
La face 12c est configurée pour permettre le verrouillage de l’arbre interne 6 en translation axiale. Plus précisément, la face 12c s’étend entre deux extrémités radiales et est oblique par rapport à l’axe de translation de l’arbre interne 6 de sorte que l’extrémité de la face 12c la plus proche de l’axe de translation de l’arbre interne 6 soit axialement plus proche du plan perpendiculaire à l’axe de translation de l’arbre interne 6 et comprenant la face 12d que la deuxième extrémité radiale de la face 12c.
Possiblement, la face 12f est elle aussi oblique par rapport à l’axe de translation de l’arbre interne 6, de manière à être parallèle à la face 12c.
De cette façon, l’élément de butée 12a ne bloque pas la translation axiale de désengagement de l’arbre interne 6, et bloque la translation axiale de réengagement de l’arbre interne 6 en position désengagée et verrouillée. En effet, lorsque l’arbre interne 6 est en translation axiale de désengagement du rotor 5, la face 12f de l’épaulement 12b entre en contact avec la face 12c oblique de l’élément de butée 12a, et applique un effort qui va éloigner radialement l’élément de butée 12a et permettre le passage complet de l’épaulement 12b.
L’élément de butée 12a est relié à un moyen de sollicitation 14 tel qu’un ressort de compression tendant à rappeler l’élément de butée 12a en position de blocage axial de l’épaulement 12b.
Autrement dit, sous l’effet du contact des faces 12c et 12f dû au mouvement axial de désengagement de l’arbre interne 6 qui est à l’encontre du moyen de sollicitation 14, l’élément de butée 12a se déplace radialement pour libérer le mouvement de translation axiale de l’épaulement 12b jusqu’à la position de verrouillage, et reprend une position de blocage axial de l’épaulement 12b une fois la position de verrouillage atteinte par l’arbre interne 6.
En effet, une fois que l’épaulement 12b a franchi axialement l’élément de butée 12a, l’élément de butée 12a est rappelé en position de blocage axial par le moyen de sollicitation 14. Cette situation est illustrée sur la , qui illustre l’arbre interne 6 en position désengagée et verrouillée du rotor d’entrainement 5.
L’épaulement 12b sur la a bien franchi l’élément de butée 12a et l’arbre interne 6 est bien verrouillé en position de désengagement. En cas de mouvement de translation en sens inverse de l’arbre interne 6 de sorte que l’arbre interne 6 se rapproche du rotor d’entrainement 5, l’épaulement 2b est bloqué par l’élément de butée 12a en position de blocage axial, et plus particulièrement par la face 12d de l’élément de butée 12a perpendiculaire à l’épaulement 12b.
Le verrouillage de l’arbre interne 6 en position de désengagement du rotor d’entrainement 5 n’est donc obtenu qu’après une course minimale axiale de l’arbre interne 6 sous l’effet de l’énergie cinétique résiduelle engendrée par la rotation du rotor d’entrainement 5. En effet, lorsque les moyens de désengagement 8 sont activés, l’arbre interne 6 entrainé en rotation par le rotor d’entrainement 5 se déplace axialement puis se déconnecte du rotor 5 sous l’effet du blocage en rotation de l’écrou 9. Une fois déconnecté du rotor d’entrainement 5, l’ensemble comprenant l’arbre interne 6 et le rotor 3 continue d’être entrainé en rotation par le reste de l’énergie cinétique qui lui avait été transmise par l’entrainement du rotor d’entrainement 5.
Ainsi, les moyens de verrouillage 12 sont automatiques en ce qu’ils sont activés mécaniquement indépendamment de la volonté ou d’une action d’un utilisateur tel qu’un pilote, et provoqués uniquement par le déplacement de l’arbre interne 6.
Les moyens de déverrouillage 13 comprennent un moyen de levée 13a de l’élément de butée 12a et un moyen de rappel 13b en position d’engagement de l’arbre interne 6.
Par ailleurs, toujours pour simuler la production d’un second registre, la pulsation de résonance ω r et l’amortissement q r peuvent être déterminés tels que :
ω r est compris entre 0,9 ω note et 1,4 ω note , ω note étant la pulsation de la note attendue, définie par le doigté, et
q r est compris entre 0,02 et 0,4. On peut notamment envisager q r compris entre 2 et 20 fois moins que pour la valeur de q r pour un premier registre. De préférence, q r est de l'ordre de 0.1.
Dans la présente invention, on ajuste les paramètres de l'anche afin de favoriser la production de son périodique de pulsation ω note . La résonance de l'anche est avantageusement placée autour de ω note et rendue moins amortie.
Pour ce faire, et selon une autre caractéristique avantageuse de l’invention, pour simuler la production d’un registre altissimo, le paramètre de régularisation η est compris entre 0,04 et 0,2. On peut notamment envisager η compris entre 2 et 10 fois plus que pour la valeur de η pour un premier registre. De préférence, η est environ égal à 0,08.
Par ailleurs, toujours pour simuler la production d’un registre altissimo, la pulsation de résonance ω r et l’amortissement q r peuvent être déterminés tels que :
ω r est compris entre 0,8 ω note et 1,5 ω note , ω note étant la pulsation de la note attendue, définie par le doigté,
q r est compris entre 0,0005 et 0,04. On peut notamment envisager q r compris entre 2 et 200 fois moins que pour la valeur de q r pour un premier registre. De préférence, q r est de l'ordre de 0,01.
En plus des paramètres ainsi définis, toujours pour simuler la production d’un registre altissimo, pour éviter les oscillations autour des modes graves du résonateur, l’invention prévoit d’éliminer les modes du résonateur en dessous du mode soutenant l’oscillation de la note attendue.
Selon un mode de mise en œuvre de l’invention, le son étant fonction d’une dérivée de la pression et d’une dérivée du débit acoustique, on peut affecter des coefficients multiplicateurs r n aux dérivées des pressions modales pour définir une enveloppe spectrale du son attendu et défini par le doigté.
Par ailleurs, le son étant fonction d’une dérivée de la pression et d’une dérivée du débit acoustique, on peut affecter un coefficient multiplicateur r u à la dérivée du débit acoustique pour définir une enveloppe spectrale du son attendu et défini par le doigté.
L’enveloppe spectrale peut ainsi reproduire celle d’un son d’un instrument à vent tel une clarinette par exemple, en reproduisant les phénomènes physiques en jeu lors du rayonnement par les trous latéraux et le pavillon.