INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre également que le dispositif d’entraînement 35 peut comprendre un moteur 354 , de préférence un moteur pas à pas, et une vis 355 , le moteur étant configuré pour entraîner la vis en rotation autour d’un axe longitudinal. Avantageusement, le moteur présente entre 3000 et 3500 pas par tour, de préférence 3200 . En outre, la vis 355 est prévue pour coopérer avec l’orifice taraudé du chariot 351 de sorte qu’une rotation de la vis 355 autour de l’axe longitudinal entraîne une translation du chariot 351 par rapport au bâti 30 le long de l’axe longitudinal. En outre, à l’extrémité de la vis 355 opposée au moteur 354 , un palier 356 supporte la vis 355 pour empêcher une translation de la vis 355 par rapport au bâti 30 . De préférence, le palier 356 est un roulement à billes. Comme visible sur la , le moteur 354 peut comprendre un arbre de prise de force 3540 (ou arbre moteur 3540 ). Dans ce cas, le dispositif d’entraînement 35 comprend un module de transmission 357 couplé à une extrémité de l’arbre de prise de force 3540 et à une extrémité de la vis 355 , de préférence l’extrémité de la vis 355 opposée au palier 356 . Le module de transmission 357 comprend une première tête 3571 fixée sur l’extrémité de l’arbre de prise de force 3540 , une deuxième tête 3572 fixée sur l’extrémité de la vis 355 , et un organe de couplage 3570 positionné entre la première tête 3571 et la deuxième tête 3572 et configuré pour transmettre un couple autour de l’axe longitudinal depuis la première tête 3571 vers la deuxième tête 3572 . De cette manière, des défauts d’alignement entre le moteur 354 et la vis 355 peuvent être compensés et des couples parasites qui pourraient gêner le bon fonctionnement du moteur 354 en faisant sauter des pas de commande sont évités. Avantageusement, chacune de la première tête 3571 et de la deuxième tête 3572 est une pièce cylindrique dans laquelle une gorge est ménagée selon un diamètre respectif de la première tête 3571 et de la deuxième tête 3572 , la gorge de la première tête 3571 s’étendant perpendiculairement à la gorge de la deuxième tête 3572 . En outre, l’organe de couplage 3570 est une pièce également cylindrique de laquelle deux brides font saillie, de part et d’autre de l’organe de couplage 3570 , les brides étant respectivement destinées à coopérer avec la gorge de la première tête 3571 d’une part, et la gorge de la deuxième tête 3572 d’autre part.
Protocole de coloration Les compositions colorantes A2 et C2 sont chacune mélangées respectivement avec la composition oxydante B1 selon le ratio pondéral 1+1,5.
On peut alors extraire de chaque matrice les intensités de fluorescence mesurées pour les différents couples (λx_ex ; λx_em) de longueurs d’onde d’excitation/émission afin de calculer les pourcentages de diminution d’intensité contenus dans la base de données.
L’homme du métier est à même de mettre en œuvre les mesures de fluorescence 3D afin d’obtenir les intensités des indicateurs de fluorescence des eaux usées entrant et sortant par ladite entrée et ladite sortie. Il pourra éventuellement prévoir de soustraire des valeurs de chaque matrice, les valeurs d’intensités de fluorescence obtenues de la même manière pour une eau distillée ou ultrapure, puis de normaliser les valeurs de la matrice en utilisant le pic Raman de cette eau distillée ou ultrapure afin d’obtenir des données de fluorescence en unité Raman. Il pourra également prévoir de corriger les intensités de fluorescence avec des facteurs de dilution lorsque nécessaire (Lawaetz, A.J., Stedmon, C.A., 2009. Fluorescence intensity calibration using the raman scatter peak of water. Appl. Spectrosc. 63, 936–940).
La base de données décrite précédemment peut être construite à partir d’intensités de fluorescences obtenues en balayant un ensemble de longueurs d’ondes d’excitation et d’émission tel que précédemment décrit. On peut également prévoir de construire une autre base de données contenant le même type de données mais uniquement pour une liste d’indicateurs de fluorescence préalablement déterminée et qui pourra être utilisée pour la détermination de la corrélation Ab%=f(ΔF X ) de l’étape (e). Cette autre base de données peut ainsi correspondre à une partie de la base de données précédemment décrite.
Avantageusement, la méthode selon l’invention peut comprendre une étape préalable de détermination d’au moins une corrélation Ab%=f(ΔF X ), cette étape étant mise en œuvre après l’étape de construction d’une base de données, et comprenant :
(i) déterminer une pluralité de corrélations Ab%=f(ΔF X ) au moyen d’un modèle mathématique à partir de la base de données construite,
(ii) classer la pluralité de corrélations déterminées par ordre décroissant de précision de détermination du pourcentage d’abattement, la première corrélation correspondant à une corrélation optimale donnant une valeur d’abattement la plus proche des valeurs de pourcentages d’abattement mesurées pour l’au moins un micropolluant à éliminer et/ou pour un ensemble des micropolluants à éliminer.
Le modèle mathématique de l’étape (i) peut être choisi parmi un modèle de régression linéaire simple ou multiple, un modèle de régression polynomiale, des réseaux de neurones, du machine learning, …. De préférence, on pourra utiliser un même type de modèle pour déterminer la pluralité de corrélations.
Une corrélation peut corréler le pourcentage d’abattement d’un seul micropolluant à un pourcentage de diminution d’intensité d’un seul indicateur ou aux pourcentages de diminution d’intensité de plusieurs indicateurs. Une corrélation peut encore corréler le pourcentage d’abattement d’un ensemble ou de la totalité des micropolluants d’intérêt au pourcentage de diminution d’intensité d’un seul indicateur ou aux pourcentages de diminution d’intensité de plusieurs indicateurs.
Ainsi, une corrélation peut s’écrire :
Ab%=f(ΔF i ), ou
Ab%=f(ΔF i , ΔF j ,), ou encore
Ab%=f(ΔF i , ΔF j , ΔF k , …),
ΔF i , ΔF j , ΔF k sont respectivement les variations de l’intensité de fluorescence des indicateurs F i , F j , F k ,
Ab% est le pourcentage d’abattement d’un micropolluant, d’un ensemble de micropolluants ou de la totalité des micropolluants, notamment des micropolluants d’intérêt. Dans ces deux derniers cas, le pourcentage d’abattement correspond alors à la moyenne des pourcentages d’abattement des micropolluants.
La pluralité de corrélations étant déterminée (établie), on pourra les classer (ii) par ordre décroissant de précision de détermination du pourcentage d’abattement pour un micropolluant, un ensemble de micropolluants ou la totalité des micropolluants.
Ce n’est que très récemment que le couplage « SLA/DLP-PDCs » a permis de développer des pièces 3D céramiques de plus grande dimension. Les premiers travaux s’y rapportant sont issus de recherches menées à l’université de Padou (Prof. Paolo Colombo) ainsi qu’au laboratoire HRL (Hughes Research Laboratories) de Malibu (Prof. T. A. Schaedler). Ces deux études mettent en œuvre des polysiloxanes comme polymères précéramiques et précurseurs d’oxycarbure de silicium (Si-O-C) à travers notamment deux approches. Dans la suite sont présentés les polymères récéramiques contenant du silicium dont les polysiloxanes, et polycarbosilanes qui ont été utilisés pour développer les formulations dédiées à la SLA/DLP.
Concernant les polysiloxanes comme polymères précéramiques, une première approche explorée par Zanchetta et al. [20a] avec le développement d’un polysiloxane photopolymérisable repose sur le greffage par hydrolyse/condensation du monomère acrylate 3-(Trimethoxysilyl)propyl methacrylate (TMSPM) sur le polysilsesquioxane commercialisé sous la dénomination Silres ® MK par la société Wacker Chemie. Les étapes de synthèse sont les suivantes : dissolution du polymère précéramique dans un solvant, mélange avec le monomère à greffer, puis hydrolyse en catalyse acide et enfin séchage par évaporation du solvant.
Des pièces ont été réalisées par DLP (Puissance et longueur d’onde non mentionnées), puis pyrolysées à 1000°C sous argon, pour obtenir une céramique amorphe de type Si-O-C. Plusieurs problématiques peuvent être rencontrées. En particulier, la rhéologie de ce type de formulation semble difficilement contrôlable de par l’évaporation des solvants qui peut influencer les cinétiques de photopolymérisation. On remarque cependant que les objets possédant des parois fines sont exempts de fissures, ceci malgré le retrait important lors de la conversion céramique. Dans cette étude, la formulation n’a pas conduit à l’obtention d’un SiC polycristallin.
Plus tard, Schmidt et Colombo [21] ont mélangé un composé silicone-acrylate à très faible rendement céramique, un polymère précéramique (commercialisé sous la dénomination Silres ® 601 ou Silres ® H44 par la société Wacker Chemie AG) à haut rendement et un photoamorceur radicalaire. Des pièces ont été réalisées par DLP à l’aide d’une source UV de longueur d’onde comprise entre 400 et 500 nm, avec des temps d’insolation d’environ 7 secondes par couche (la densité surfacique de puissance de la source UV n’est pas spécifiée). Un photoabsorbeur organique a été nécessaire pour augmenter la résolution latérale et pour limiter la profondeur de pénétration des UV. Un nettoyage avec du diphenyléther, un post traitement en four UV pendant 15 min à 365 nm, un séchage à 60°C pendant 12 h et une pyrolyse à 1000°C (rampe de chauffe fixée à 2 °C/min) sous azote, ont été effectués pour atteindre un objet céramique amorphe de forme complexe. La résolution de l’objet est élevée, avec une épaisseur de couche de l’ordre de 10 µm. L’imprimante utilisée dans cette étude appartient à la catégorie de technologie du type microstéréolithographie (DLP). Ici encore, la formulation n’a pas conduit à l’obtention d’un SiC polycristallin.
La seconde approche ne met pas en jeu de réaction chimique à l’état polymère, mais consiste uniquement à mélanger une résine photopolymérisable (acrylate et photoamorceur) avec un polymère précéramique. Dans ce cas, sous l’action des UV, seule la résine organique réticule et le polymère précéramique en quantité majoritaire se retrouve emprisonné dans cette dernière. Un traitement thermique de pyrolyse sous atmosphère inerte dégrade la matrice acrylate et convertit le polymère précéramique en céramique
En suivant cette approche, Eckel et al. [20b] ont mélangé un polysiloxane (produit non précisé) possédant des fonctions vinyles et un monomère, le mercaptopropyl siloxane. Un photoamorceur radicalaire est ajouté, cependant sa nature n’est pas spécifiée. Une pyrolyse des objets fabriqués par SLA, à 1000 °C sous argon, conduit à une perte de masse de 42 m% et à un retrait linéaire de 30 %. Les pièces fabriquées sont exemptes de défauts telles que fissures ou porosités macroscopiques résiduelles. Cependant, il est précisé que les dimensions des objets ne doivent pas dépasser 3 mm d’épaisseur, au risque d’atteindre des niveaux de contraintes internes trop élevés et de fissurer les pièces à cause d’un retrait trop important lors de la pyrolyse.
Il est mentionné, de plus, que les risques de fissurations peuvent être limités en prenant la précaution de « lubrifier » le substrat sur lequel la pièce est déposée pour le traitement thermique afin qu’elle prenne son retrait librement. Comme précédemment, la formulation n’a pas conduit à l’obtention d’un SiC polycristallin.
Enfin, Brinckmann et al. [22] ont élaboré une formulation photosensible en mélangeant un polyvinylméthoxysiloxane à un monomère acrylate, le poly(éthylèneglycol)-diacrylate. Le photoamorceur de type phosphine oxyde est associé à un inhibiteur de radicaux. Cette association d’un photoamorceur très réactif et d’un inhibiteur de radicaux permet au système de réagir rapidement, mais en limitant la profondeur de pénétration du rayonnement UV. Les objets obtenus présentent cependant une faible résolution latérale. C’est pourquoi des fibres de SiC sont ajoutées à hauteur de 0,5 m%, ce qui affecte radicalement l’épaisseur de polymérisation. Les pertes de masse sont diminuées avec l’ajout de charges de SiC, passant de 63 m% à 61,6 m% et les retraits sont diminués, passant de 43 % à 37 %. Ces grandeurs restent toutefois très élevées. Il est observé aussi une amélioration de la résolution latérale de l’objet construit avec l’ajout de charges, ceci étant lié à l’absorption des UV par les fibres de SiC.
Les polysiloxanes présentent l’avantage d’être stables à l’air et peu couteux. Leur mise en œuvre est donc relativement aisée. Toutefois, dans les exemples présentés précédemment, les formulations préparées ne conduisent qu’à des structures amorphes contenant des unités structurales SiC x O 4-x (O  x  4) et aucune n’a permis d’obtenir du SiC polycristallin bien qu’un traitement à haute température de ces matériaux doit permettre sa formation avec cependant une porosité assez prononcée. Pour obtenir du SiC, les polycarbosilanes sont les précurseurs les plus appropriés.
Des céramiques de type SiC ont ainsi été élaborées à partir de l’allylmethylhydridopolycarbosilane (AMHPCS, SMP-877, commercialisé par la société Starfire Systems -USA) qui est mélangé à un monomère di-acrylate (1,4 butanediol diacrylate BDDA) [23]. Un photoamorceur liquide est associé à un inhibiteur de radicaux pour la stabilité du système. Une diode électroluminescente ayant une longueur d’onde de 405 nm, associée à une technologie DLP, a été utilisée pour réaliser des épaisseurs de couche de 50 µm avec des temps d’insolation de 4 s (la densité surfacique de puissance de la LED n’est pas précisée). La pyrolyse est réalisée à 1300°C sous argon et conduit à du carbure de silicium (SiC) peu cristallisé avec une très forte proportion de carbone libre (plus de 20 at %), présence qui peut s’avérer problématique pour des applications à haute température sous atmosphère oxydante. Des retraits volumiques jusqu’à 50 % sont mesurés et prouvent la faible interaction entre la résine acrylate et le polymère précéramique au cours de la pyrolyse, mesurable à travers la perte de masse que subit cette formulation au cours de sa pyrolyse qui est de plus de 60%. La diffraction des rayons X (DRX) indique la présence de SiC polycristallin en présence de silice et/ou de carbone. Plus tard, l’effet d’une irradiation UV sur la vitesse de réticulation d’un polycarbosilane et sur son rendement céramique a été étudié sans qu’une mise en forme par stéréolithographie ne soit mentionnée [24].
Enfin, les auteurs de la référence [24] ont poursuivi leurs travaux sur la SLA de polycarbosilanes dont les fonctions SiH étaient « chlorinées » afin de permettre un greffage de fonctions acrylates ultérieurement, fonctions qui assurent une réticulation sous UV [25]. Un rendement céramique de 74.4% était alors obtenu. Après une pyrolyse à 1000°C sous azote, les matériaux obtenus contiennent du SiC amorphe avec une tenue en oxygène de 8 m% et présentent un retrait limité entre 18.3 et 35.1 %. Dans ces travaux, il n’y a pas d’études en DRX permettant d’identifier les phases présentes.
Très récemment [26], une étude a été publiée sur l’utilisation de trois formulations de polymères précéramiques incluant l’AHPCS (SMP10), un mélange AHPCS-HDDA - ce dernier a le double avantage de diminuer la viscosité de la formulation et d’accélérer le cycle de réticulation en raison de la présence de groupements insaturés qui favorisent les additions radicalaires - et un polydiméthylsiloxane (PDMS). La formulation AHPCS-HDDA proposait d’excellentes propriétés de photo-réticulation sous UV avec l’addition d’un agent de réticulation comme les oxydes de phosphine (oxyde de bisacylphosphine). Des films étaient - dans un premier temps - préparés sur des lames de verre puis traités thermiquement sous argon à 1350°C.
Pour confirmer la bonne « processabilité » des formulations, ces dernières étaient mises en œuvre dans un procédé DLP (longueur d’onde de 405 nm. Une perte de masse assez importante était mesurée pour la formulation AHPCS-HDDA (42,9%) mettant en évidence la faible affinité chimique entre les entités inorganiques et organiques. Un retrait linéaire de 30% était mesuré. Tous les matériaux montrent l’existence de phases SiC et SiOC après traitement à 1350°C.
La présente invention vise à remédier aux inconvénients de l’état de la technique.
L’invention a ainsi pour objet une composition photopolymérisable pour l’impression tridimensionnelle d’objets céramiques à base de carbure de silicium polycristallin.
La composition selon l’invention comprend : - un polymère précéramique qui est un polysilazane, - une résine photopolymérisable comprenant au moins deux fonctions acrylate, et - un photoamorceur apte, sous l’action d’un rayonnement ultraviolet, et notamment sous l’action d’un rayonnement de longueur d’onde comprise entre 350 et 405 nm, à générer des espèces réactives et à amorcer la polymérisation du mélange du polymère précéramique et de la résine photopolymérisable.
Grâce à l’invention, le joint est fixé avec précision à la contre-porte d’un caisson électrique à double-porte, à l’aide de la base de positionnement, ce qui permet de réduire l’effort de fermeture de la contre-porte. En outre, les saillies d’étanchéité et la gorge permettent d’étanchéifier de manière efficace les jonctions entre le caisson, la contre-porte et la porte du coffret électrique. La gorge permet également de positionner verticalement le joint d’étanchéité, et donc la contre-porte, par rapport au caisson, ce qui évite de recourir à des pions de centrage.
Selon des aspects avantageux, mais non obligatoires de l’invention, le joint d’étanchéité incorpore une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes combinaisons techniquement admissibles :
- Le joint d’étanchéité comprend deux saillies d’étanchéité disposées de part et d’autre du tenon, selon l’axe horizontal, une première saillie d’étanchéité étant configurée pour être en appui contre la contre-porte, de sorte à assurer une étanchéité entre le joint d’étanchéité et la contre-porte, la deuxième saillie d’étanchéité étant configurée pour être en appui contre la porte, de sorte à assurer une étanchéité entre le joint d’étanchéité et la porte, et, de préférence, la deuxième saillie d’étanchéité comprend au moins une lèvre configurée pour être écrasée contre la porte.
- La première saillie d’étanchéité comprend un congé, configuré pour être en appui contre un joint périphérique de la contre-porte, la deuxième saillie d’étanchéité comprend un congé, configuré pour être en appui contre un joint périphérique de la porte, et le guide allongé présente deux parties latérales, chaque partie latérale étant configurée pour être comprimée contre le joint périphérique de la contre-porte ou contre le joint périphérique de la porte.
- Le guide allongé présente une section transversale de forme évasée comprenant deux parois à surface oblique, le guide allongé est configuré pour que, lorsque la contre-porte est refermée sur le caisson, l’une des deux parois à surface oblique entre en contact avec la gouttière et glisse contre la gouttière de sorte à positionner la contre-porte par rapport au caisson selon l’axe vertical, et, de préférence, un angle d’ouverture entre les deux parois à surface oblique, mesuré perpendiculairement à l’axe horizontal, est compris entre 5° et 20°, de préférence égal à 12°.
- Le tenon comprend un butoir de forme complémentaire à un bord d’une encoche ménagée dans un rebord de la porte, de sorte que le butoir est configuré pour être reçu dans l’encoche du rebord de la porte, et, de préférence, le butoir comprend au moins une lèvre configurée pour être écrasée contre le rebord de la porte.
- La base de positionnement comprend une paroi anti-projection, qui s’étend selon l’axe vertical depuis le tenon en s’éloignant de l’embase, et qui est configurée pour empêcher une infiltration d’eau entre la contre-porte et la porte, depuis l’extérieur du coffret électrique vers la gouttière, et, de préférence, la base de positionnement présente un congé, formé entre la paroi anti-projection et le tenon.
- Le joint d’étanchéité est fabriqué par moulage par injection, et, de préférence, le joint d’étanchéité est réalisé en caoutchouc EPDM.
- Mesurée perpendiculairement à l’axe de largeur, la plus petite épaisseur du tenon est supérieure ou égale à 3 mm.
Selon un autre aspect, l’invention concerne également un coffret électrique à double-porte comprenant un caisson, une contre-porte, une porte et deux joints d’étanchéité tels que mentionnés ci-dessus, dans lequel chaque joint d’étanchéité étanchéifie une jonction entre le caisson, la contre-porte et la porte.
Avantageusement, l’embase de chaque joint d’étanchéité est collée à la feuillure de la contre-porte, et la rainure de chaque joint d’étanchéité est collée à l’encoche de la contre-porte.
Ce coffret électrique à double-porte induit les mêmes avantages que ceux mentionnés ci-dessus au sujet du joint d’étanchéité de l’invention.
L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages de celle-ci apparaitront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre d’un mode de réalisation d’un joint d’étanchéité et d’un coffret électrique à double-porte, conformes à son principe, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en référence aux dessins annexés dans lesquels :
La est une vue en perspective d’un coffret électrique à double-porte conforme à l’invention, comprenant un caisson, une contre-porte, une porte et deux joints d’étanchéité conformes à l’invention ;
La est une vue de derrière de la contre-porte, de la porte et des deux joints d’étanchéité du coffret électrique de la ;
La est une vue du détail III de la , la porte du coffret électrique étant masquée ;
- un organe de liaison d’un autre corps pendulaire et un organe de roulement guidant le déplacement de cet autre corps pendulaire.
Chaque organe de roulement peut alors être uniquement sollicité en compression entre les première et deuxième pistes de roulement mentionnées ci-dessus. Ces première et deuxième pistes de roulement coopérant avec un même organe de roulement peuvent être au moins en partie radialement en regard, c’est-à-dire qu’il existe des plans perpendiculaires à l’axe de rotation dans lesquels ces pistes de roulement s’étendent toutes les deux.
Un tel dispositif d’amortissement pendulaire présente ainsi un nombre de passages ménagés dans le support très réduit puisque, pour un nombre n de corps pendulaires, n fenêtres permettent le guidage de ces n corps pendulaires et la liaison entre les masses pendulaires de chacun de ces corps pendulaires.
Chaque corps pendulaire peut s’étendre angulairement sur une valeur d’angle globale mesurée depuis l’axe de rotation entre deux extrémités circonférentielles qui correspondent aux extrémités circonférentielles des masses pendulaires de ce corps, chaque deuxième piste de roulement étant disposée à l’intérieur d’un secteur angulaire mesuré depuis l’axe de rotation et s’étendant depuis une extrémité circonférentielle du corps pendulaire en direction de l’autre extrémité circonférentielle de ce corps pendulaire, le rapport entre ce secteur angulaire et l’angle global étant compris entre 1/15 et 1/2, étant par exemple compris entre 0,1 et 0, 25.
Une telle position des deuxièmes pistes de roulement permet de déporter angulairement chaque organe de roulement le plus vers l’extérieur du corps pendulaire. De cette façon, le mouvement de chaque corps pendulaire est plus précis et plus stable à tolérance de fabrication constante. L’amplitude du débattement de chaque corps pendulaire peut par ailleurs être augmentée. Une telle position des organes de roulement peut encore augmenter l’inertie polaire du corps pendulaire, ce qui est avantageux lorsque ce corps pendulaire présente le mouvement combiné mentionné précédemment.
Lorsque les deuxièmes pistes de roulement sont déportées angulairement vers l’extérieur des corps pendulaires, comme mentionné précédemment, ces fenêtres peuvent présenter une dimension angulaire particulièrement réduite.