INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
RqRtip125 représente la projection de la hauteur de référence du plan de l’hélice au niveau du plan amont du stator ;
Vu125 est la vitesse tangentielle au niveau de l’amont du stator ; et
V125 est la vitesse absolue au niveau de l’amont du stator ;
Le FADEC 24 calcule l’angle de calage de la vitesse absolue (Phi125) avec les équations suivantes :
(52)
(53)
Il peut être considéré que le stator génère une vitesse induite perpendiculaire à la vitesse absolue en amont du stator et dans le sens opposé à la poussée générée par le stator. La prise en compte de cette vitesse induite (Vi127) permet alors de déterminer la vitesse absolue entrant dans le calcul de la définition de la poussée générée et du couple résistif du stator.
Le FADEC 24 effectue ensuite une étape de calcul 83 du champ de vitesse au niveau du plan du stator, corrigé des effets induits.
Les vitesses induites axiale (Viz127) et tangentielle (Viu127) au niveau du plan de calcul du stator sont exprimées par les équations suivantes :
Le ou les corps gras liquides hydrocarbonés sont de préférence choisis parmi les huiles hydrocarbonées ayant de 8 à 16 atomes de carbone, en particulier ayant de 10 à 14 atomes de carbone, de préférence volatils, plus particulièrement les huiles apolaires, décrites précédemment.
Parmi les alcanes ramifiés en C 8 -C 16 , notamment en C 10 -C 14 convenant comme corps gras hydrocarbonés liquides iii) dans la dispersion de l’invention on peut citer : - les isoalcanes d’originie pétrolière (appelés aussi isoparaffines) tels que l’isododécane (encore appelé 2,2,4,4,6-pentaméthylheptane), l’isodécane et par exemple les huiles vendues sous les noms commerciaux d’Isopars’ ou de Permetlys ; - les alcanes linéaires, par exemple tels que le n-dodecane (C 12 ) et le n-tétradécane (C 14 ) vendus par Sasol respectivement sous les références PARAFOL 12-97 et PARAFOL 14-97, ainsi que leurs mélanges, le mélange undécane-tridécane, les mélanges de n-undécane (C 11 ) et de n-tridécane (C 13 ) de la société Cognis, et leurs mélanges.
Préférentiellement, le ou les corps gras hydrocarbonés liquides iii) de l’invention sont apolaires, plus particulièrement de l’isododécane.
Selon un autre mode de réalisation avantageux de l’invention la ou les corps gras liquides hydrocarbonés sont un mélange d’huiles volatiles ou un mélange d’une ou plusieurs huile(s) non volatile(s) et d’huile(s) volatile(s) de préférence le mélange comprend l’isododécane ou un mélange d’huile notamment d’undécane et tridécane comme huile volatile et l’isononanoate d’isononyle et/ou octyldodecanol comme huile non volatile .
De préférence le ou les corps gras hydrocarbonés liquides iii) se trouvent dans la dispersion de l’invention dans une quantité comprise entre 15 % et 45 % en poids, plus préférentiellement entre 17 % et 40 % en poids, encore plus préférentiellement entre 18 % et 35 % en poids et mieux entre 19 % et 32 % en poids par rapport au poids total de ladite dispersion (A).
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le rapport en poids de la somme des ingrédients [i) + ii)] / iii) est inférieur ou égal à 3, plus particulièrement [i) + ii]] / iii) le rapport massique est compris entre 1 et 2,5, encore plus particulièrement est compris entre 1,2 et 2,4, préférentiellement compris entre 1,5 et 2,0.
de l’eau iv)
La dispersion (A) notamment l’hydrogel comprend de l’eau iv) , en particulier en quantité comprise entre 5 % et 60 % en poids par rapport au poids total de la dispersion, plus particulièrement entre 10 % et 55 % en poids, préférentiellement entre 20 % et 50 % en poids, par rapport au poids total de la dispersion (A).
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention le rapport en poids du ou des corps gras liquide(s) hydrocarboné(s) iii) / l’eau iv) est compris entre 0,1 et 5, plus particulièrement entre 0,2 et 2, de préférence entre 0,3 et 1,7, plus préférentiellement entre 0,35 et 1.5
L’eau convenant à l’invention peut être l’eau du robinet, l’eau distillée, eau de source, une eau florale, telle que l’eau de bleuet et/ou une eau minérale telle que l’eau de VITTEL, l’eau de LUCAS ou l’eau de LA ROCHE POSAY et/ou une eau thermale.
La dispersion (A) peut comprendre en outre un ou plusieurs solvants miscibles à l’eau.
Par « solvant miscible à l’eau » selon la présente invention, on entend désigner un composé liquide à température ambiante et miscible à l’eau (miscibilité dans l’eau supérieure à 50 % en poids à 25 °C et pression atmosphérique).
Les solvants miscibles à l’eau utilisables dans la dispersion (A) de l’invention peuvent en outre être volatils.
Parmi les solvants miscibles à l’eau pouvant être utilisés dans la composition ou a dispersion (A) selon l’invention, on peut citer notamment les monoalcools inférieurs ayant de 2 à 5 atomes de carbone tels que l’éthanol et l’isopropanol.
L’eau peut en outre comprendre, tout composé hydrosoluble ou hydro dispersible compatible avec une phase aqueuse tels que, des polymères filmogènes annexes, des tensioactifs et leurs mélanges.
Par « tensioactif » on entend un « agent de surface » ou « surfactant » qui est un composé susceptible de modifier la tension superficielle entre deux surfaces, les tensioactifs sont des molécules amphiphiles, i.e. qui présentent deux parties de polarité différente, l'une lipophile et apolaire et l'autre hydrophile et polaire. Les tensioactifs peuvent être actifs non ioniques, anioniques, amphotères, cationiques ou non ioniques.
De même, le multiplieur 27b comporte l’association en série de transistors PMOS 46b ; 47b utilisés en commutateurs. Comme illustré, la commande appliquée à la grille du premier transistor 46b reçoit le signal de sortie du neurone 21a. Dans cet exemple, la grille du premier transistor 46b est connectée à la sortie de l’inverseur 42a qui délivre le complément du signal de sortie du générateur d’impulsions 21a.
La grille du deuxième transistor 47b est reliée à la sortie du premier filtre 23b. Dans l’exemple illustré, cette grille est connectée à la sortie de l’inverseur 49b qui délivre le complément du signal de sortie du filtre 23b.
En outre, l’alimentation du transistor 46b par le drain est reliée à la sortie du neurone 21a : Dans l’exemple illustré, le drain du transistor 46b est connecté au signal de sortie du double inverseur formé par les inverseurs 42a et 43a. Le double inverseur délivre le signal de sortie du générateur 21a.
Le filtre 23a comporte une capacité 45a connectée d’une part à la tension VSS et d’autre part à la source du transistor NMOS 44a dont le drain est connecté à la sortie du double inverseur 42a ; 43a qui délivre le signal de sortie du générateur 21a, et dont la grille est connectée à la tension VSS.
Le filtre 31a comporte une capacité 48a reliée à la mise en série des transistors PMOS 46a et 47a.
Le filtre 23b comporte une capacité 45b connectée d’une part à la tension VSS et d’autre part à la source du transistor NMOS 44b dont le drain est connecté à la sortie du double inverseur 42b ; 43b qui délivre le signal de sortie du générateur 21b, et dont la grille est connectée à la tension VSS.
Le filtre 31b comporte une capacité 48b reliée à la mise en série des transistors PMOS 46b et 47b.
Dans l’exemple illustré, les transistors NMOS 53a et 53b sont des transconductances, dont les drains sont connectés aux charges actives 52a et 52b (transistors NMOS montés en charge active), respectivement, qui transforment les tensions de sortie des filtres 31a et 31b en courants d’excitation des neurones de sortie 33a et 33b respectivement, ceux-ci étant décrits dans la demande WO2017178352A1.
Détermination ITD On va maintenant décrire en référence aux figures 4 et 5 des exemples de détermination de la différence de temps d’arrivée entre un premier et un deuxième signal, désignée ci-après par ITD, à l’aide du détecteur de coïncidence représenté aux figures 1 à 3.
On peut distinguer deux cas :
Signal d’entrée A en avance par rapport au signal d’entrée B
La illustre le cas où les signaux d’entrée A et B sont de même intensité et de même fréquence et où le signal d’entrée A est en avance par rapport au signal d’entrée B.
Dans ce cas, le générateur d’impulsions à seuil 21a se déclenche en premier et génère une impulsion A1=δ(t) avant le générateur d’impulsions à seuil 21b. La multiplication, notée MB, de l’impulsion A1 et de la réponse impulsionnelle FB1=h(t-τ) du deuxième filtre 23b au niveau du multiplieur 27b a une valeur nulle, MB=0. De ce fait, le générateur d’impulsions 33b du deuxième étage n’est pas déclenché, le signal B2 de sortie étant par conséquent nul.
D’autre part, la multiplication au niveau du multiplieur 27a, notée MA, de l’impulsion B1= δ(t- τ) en sortie du générateur d’impulsions à seuil 21b et de la réponse impulsionnelle FA1=h(t) du premier filtre 23a, aboutit à une impulsion dont l’amplitude M dépend du retard ITD= τ du signal B par rapport au signal A. Le signal en sortie du multiplieur 27a s’écrit sous la forme : MA = h(τ). δ(t-τ). Ainsi, la multiplication MA permet donc de convertir l’information du retard ITD ou τ en information d’amplitude M.
L’impulsion en sortie du multiplieur 27a est ensuite incidente au filtre 31a. Le signal en sortie du filtre 31a présente une forme d’onde correspondant à la réponse impulsionnelle FA2 du filtre 31a, c’est-à-dire une charge rapide et une décharge lente. La réponse impulsionnelle FA2 s’écrit sous la forme h(τ). h(t-τ). L’amplitude maximale de la réponse impulsionnelle FA2 est égale à M. Le signal en sortie du filtre 31a est ensuite traduit en signal d’excitation dont l’intensité ou l’amplitude déclenche le générateur d’impulsions à seuil 33a. Ce dernier génère des impulsions tant que l’amplitude instantanée, c’est-à-dire l’amplitude à l’instant t, du signal en sortie du filtre 31a est supérieure au seuil de déclenchement choisi pour le générateur 33a. Le signal en sortie du générateur d’impulsions à seuil 33a correspond à A2=Σ δ(t-k.Tk).
Ainsi, plus le retard τ est faible, plus l’amplitude maximale M est importante devant le seuil de déclenchement du générateur d’impulsions à seuil 33a. Cela se traduit par un nombre d’impulsions en sortie du générateur d’impulsions à seuil 33a important.
Lorsqu’une énergie non nulle est détectée dans la bande de fréquences RF, le dispositif 100 détermine si un signal RF présent dans la bande de fréquences RF (bloc 14 de la ).Pour cela, sur l’exemple de la , le signal RF reçu est appliqué en entrée d’un premier circuit de détection de croisement de seuil 107. Ce circuit 107 va compter, pendant une période donnée, combien de fois le signal détecté va croiser une valeur seuil qui correspond par exemple à 0 (avec dans ce cas le circuit 107 qui correspond dans ce cas à un détecteur ZCR (« Zero Crossing » en anglais). La valeur obtenue en sortie du circuit 107 va permettre de déterminer la fréquence moyenne du signal reçu et donne donc une image de la répartition de l’énergie dans la bande de fréquences considérée.
Cette détermination de fréquence est également réalisée sur le signal représentant l’énergie du signal RF. Pour cela, le signal obtenu en sortie du premier circuit 102 est appliqué en entrée d’un premier filtre passe-haut 108 qui permet de supprimer la composante continu du ou des signaux présents dans la bande de fréquences RF. Le signal obtenu en sortie du premier filtre passe-haut 108 est appliqué en entrée d’un deuxième circuit de détection de croisement de seuil 110 fonctionnant de manière analogue au circuit 107. La valeur obtenue en sortie du circuit 110 va permettre de déterminer la fréquence moyenne de l’énergie du signal reçu.
A partir au moins des trois caractéristiques déterminées (première fréquence de croisement de seuil obtenue en sortie du circuit 107, énergie détectée par le circuit 102, deuxième fréquence de croisement de seuil obtenue en sortie du circuit 110), le dispositif 100 détermine si un seul signal RF est présent dans la bande de fréquences RF considérée. L’énergie reçue donne la probabilité qu’un signal soit présent ; le rythme des croisements de seuil donne la valeur de la fréquence porteuse du signal RF et donc sa position dans le spectre, et les croisements de seuil en sortie de la détection d’énergie donne une estimation de la bande passante et donc du type de signal présent.
Lorsqu’un ou plusieurs signaux RF sont détectés dans la bande de fréquences RF, les étapes de détection d’énergie peuvent être répétées de manière à définir l’évolution de l’énergie du ou des signaux RF détectés en fonction du temps.
Dans l’exemple de réalisation représenté sur la , le dispositif 100 comporte en outre des circuits de détermination de caractéristiques du ou des signaux RF détectés :
- un circuit 123 déterminant, à partir du signal obtenu en sortie du premier circuit 102 le temps d’établissement du ou des signaux RF détectés. A titre d’exemple, pour mesurer le temps d’établissement, le circuit 123 peut réaliser une comparaison entre deux intégrations différentes de l’énergie détectée obtenues en utilisant des fréquences de coupure différentes dans le filtre passe-bas 106 du circuit de détection d’énergie 102. Le temps d’établissement est alors déterminé en détectant le croisement des deux fonctions obtenues, ou en échantillonnant plusieurs valeurs obtenues en sortie des deux intégrations ;
- un détecteur de valeur crête 125 recevant en entrée les signaux délivrés en sortie du premier filtre passe-haut 108. Ce détecteur 125, également appelé « peak detector » en anglais, comporte par exemple un circuit intégrateur ;
- un circuit 127 déterminant, à parti d’un signal délivré par le détecteur 125, l’amplitude maximale du ou des signaux RF ;
- un circuit 129 déterminant, à partir d’un signal délivré par le circuit 127, la bande passante du ou des signaux RF.
D’autres caractéristiques du ou des signaux RF détectés peuvent être déterminées, comme par exemple la pente initiale de l’énergie et/ou la valeur après établissement de l’énergie et/ou l’écart-type après établissement de ce ou ces signaux.
Dans le dispositif 100 selon le mode de réalisation particulier décrit ici, la détection de signaux est réalisée simultanément dans toute la bande de fréquences RF par les circuits précédemment décrits, et également dans une ou plusieurs sous-bandes du spectre RF afin d’affiner la caractérisation du ou des signaux présents dans la bande de fréquences RF. Pour cela, la détection et la caractérisation est réalisée dans toute la bande du spectre RF par les éléments 102, 107, 108, 110, 123, 125, 127 et 129 précédemment décrits qui forment une première chaîne de détection, et la détection dans une ou plusieurs sous-bandes de fréquences est réalisée par d’autres éléments similaires et qui forment une ou plusieurs autres chaînes de détection.
Ainsi, le dispositif 100 comporte en outre plusieurs filtres passe-bande 112 recevant en entrée le spectre RF à analyser, chaque chaîne de détection comportant l’un de ces filtres passe-bande 112. La sortie de chacun des filtres 112 est couplée en entrée d’un troisième circuit de détection de croisement de seuil 113 par exemple identique au circuit 107 précédemment décrit. La sortie de chacun des filtres 112 est également couplée à l’entrée d’un deuxième circuit de détection d’énergie 114. Ces deuxièmes circuits 114 sont par exemple identiques au premier circuit 102 précédemment décrit et comportent par exemple chacun un circuit 116 de calcul du carré ou de la valeur absolu de la sous-bande du spectre RF appliquée sur son entrée, et un filtre passe-bas 118 servant à stabiliser le signal délivré en sortie du circuit 116. Les sorties de ces chaînes de détection sont couplées chacune à l’entrée d’un deuxième filtre passe-haut 120 qui permet de supprimer la composante continu du ou des signaux présents dans chaque sous-bande du spectre RF, et à l’entrée d’un circuit 124 de détermination de temps d’établissement, par exemple identique au circuit 123. Le signal obtenu à la sortie de chaque deuxième filtre passe-haut 120 est envoyé à l’entrée d’un deuxième circuit de détection de croisement de seuil 122, par exemple identique au circuit 110, et à l’entrée d’un détecteur de valeur crête 131, par exemple identique au détecteur 125. La sortie de chaque détecteur 131 est couplée à l’entrée d’un circuit 133 par exemple identique au circuit 127, et la sortie de chaque circuit 133 est couplée à l’entrée d’un circuit 135 par exemple identique au circuit 129.
D’autres caractéristiques du ou des signaux RF présents dans les sous-bandes RF peuvent être déterminées, comme par exemple la pente initiale de l’énergie et/ou la valeur après établissement de l’énergie et/ou l’écart-type après établissement de ce ou ces signaux.
En fonction des informations obtenues avec les éléments précédemment décrits du dispositif 100 et des informations recherchées, plusieurs étapes supplémentaires peuvent être mises en œuvre par le dispositif 100, correspondant à plusieurs modes de fonctionnement du dispositif 100, afin de compléter ces précédentes étapes et affiner la détection et l’identification des signaux présents dans le spectre RF.
Dans un premier mode de fonctionnement, si les informations précédemment obtenues sont suffisantes, il est possible de réaliser une classification et/un comptage des signaux précédemment identifiés. La classification est réalisée à partir des caractéristiques des signaux qui ont été déterminées. Ce premier mode est représenté sur la par le bloc 16. La classification réalisée peut correspondre par exemple à un classement des signaux détectés suivant leur type (WiFi, Bluetooth, Micro-ondes, etc.), leur standard (802.11b, 802.11g, etc.), leur bande passante, leur débit, etc.
Dans un deuxième mode de fonctionnement, les étapes précédemment mises en œuvre peuvent être répétées dans une ou plusieurs autres sous-bandes du spectre RF comprenant un ou plusieurs signaux recherchés. Ce deuxième mode correspond au bloc 18 représenté sur la .
Une fois la purification terminée, le chirurgien actionne l’étape de réintroduction dans le corps du patient (étape E40 sur la ). Dans l’exemple illustré à la , le tissu adipeux purifié TAP est introduit dans le segment 30 par la pompe 20 le long du sens d’écoulement S2, opposé à celui utilisé pour l’introduction du liquide 91 dans le dispositif 100. Dans cet exemple, une légère pression est appliquée au tissu adipeux purifié pour le plaquer contre le capot 111 du dispositif 100 du fait de la remontée du fond 104 et procéder à son évacuation vers le segment 30 au travers de l’extrémité 95b. La pompe 20 aspire le tissu adipeux purifié au travers du conduit 95, de l’orifice 26a et le tissu adipeux purifié TAP est ensuite refoulé au travers de l’orifice 26b pour être introduit dans le segment 30 pour introduction dans le dispositif 250 qui va permettre la réintroduction du tissu purifié TAP dans le patient. Les flèches FT sur la matérialisent le transfert du tissu adipeux purifié et sa réintroduction dans le patient par le dispositif 250.
La description qui vient d’être faite, en lien avec les figures 2 à 8, concerne un exemple où la pompe de circulation est une pompe péristaltique. L’invention n’est toutefois pas limitée à une telle solution. Une variante est illustrée, à la , où la pompe 200 de circulation est formée par un système multi-seringues. Selon cette variante, la pompe 200 comprend au moins une première seringue 202 à piston 204 qui est configurée pour aspirer le liquide de lavage 91 notamment au travers du conduit 92 pour l’injecter ensuite dans le dispositif 100 par transfert dans le conduit 97 pour réaliser le lavage du tissu adipeux décrit plus haut. La pompe 200 comprend une deuxième seringue 212 à piston 214 qui est configurée pour aspirer le tissu adipeux purifié TAP depuis le dispositif 100 au travers du conduit 97 pour l’injecter ensuite dans le conduit de sortie 30 puis dans le dispositif 250 pour réintroduction dans le corps du patient. On a représenté un cas où les conduits 92 et 97 ont des points d’entrée distincts dans la seringue 202 (de même pour les conduits 97 et 30 dans la seringue 212) mais on ne sort pas du cadre de l’invention lorsque ces conduits débouchent dans la seringue au travers d’un orifice commun. On a représenté à la le cas d’un système multi-seringues mais on pourrait également utiliser une pompe de circulation formée d’une seringue unique.
Selon une autre variante décrite à la , l’introduction du tissu adipeux purifié TAP dans le dispositif 250 n’est pas réalisée en utilisant la pompe 20. En effet, le conduit 95 présente un nœud 95c à partir duquel s’étend un conduit 33 distinct du conduit 30 et muni d’un moyen de contrôle de l’écoulement 33a, ici en position ouverte. Le conduit 33 relie le conduit 95 au dispositif 250 pour la réintroduction du tissu purifié TAP dans le corps du patient. Il n’est donc pas nécessaire d’utiliser la pompe 20 pour la réintroduction du tissu adipeux purifié TAP dans le corps du patient.
Procédé de purification d’un tissu adipeux et tissu adipeux purifié associé La présente invention concerne un procédé de purification d’un tissu adipeux et un tissu adipeux purifié associé adapté à une réintroduction dans le corps d’un patient. L’invention trouve notamment une application pour les opérations de greffe autologue de tissu adipeux (désignées par « lipofilling » en langue anglaise) à visées esthétiques et reconstructrices. L’invention trouve, en particulier, une utilisation pour les opérations de chirurgie mammaire, la mise en œuvre de l’invention n’étant toutefois pas limitée à cette application.
Des opérations de greffe autologue de tissu adipeux sont utilisées en chirurgie notamment en chirurgie mammaire afin de modeler le sein pour lui donner un aspect plus naturel après une perforante de l'artère épigastrique profonde intérieure (« Deep Inferior Epigastric Perforator », DIEP), une reconstruction par lambeau de grand dorsal, ou après le placement d’un implant mammaire. Ces opérations consistent à prélever de la graisse d’un patient dans une zone donneuse pour la réintroduire ensuite dans la zone d’intérêt du corps du patient. Ces opérations n’ont actuellement pas un rendu reproductible et peuvent nécessiter plusieurs interventions du fait de la résorption de la matière introduite (perte de volume rencontrée après l’opération). En outre, la préparation de la graisse en vue de sa réintroduction est réalisée par un opérateur, chirurgien ou assistant du chirurgien, ce qui engendre un coût de mise en œuvre de l’opération relativement élevé et un risque d’erreur ou de perte en reproductibilité. Il est donc souhaitable de proposer une technique qui simplifie et rende plus fiables les opérations existantes.
Le document US 2020/0054824 a cherché à proposer une amélioration par mise en œuvre d’un système en boucle fermée dans lequel la graisse est récupérée pour être préparée en vue de sa réintroduction en étant mélangée à un liquide de lavage dans un dispositif de filtration par gravité commercialisé sous la référence commerciale Revolve®, et être ensuite réintroduite dans le corps du patient à l’aide d’une pompe centrifuge. Il est toutefois possible d’améliorer la qualité de la graisse réintroduite.
La présente invention vise à surmonter les inconvénients de l’art antérieur et concerne un procédé de purification d’un tissu adipeux, comprenant au moins : - l’ajout d’un liquide de lavage à un tissu adipeux à purifier comprenant des matières polluantes et présent dans un volume de traitement délimité par des moyens de rétention du tissu adipeux et de filtration des matières polluantes, - la filtration d’une fraction des matières polluantes du tissu adipeux, contenue dans le liquide de lavage, par centrifugation du contenu du volume de traitement par mise en rotation des moyens de rétention et de filtration, et - une évacuation du liquide de lavage contenant la fraction des matières polluantes filtrée.