INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une étape 106, l’AHPCSB sous forme de poudre est mélangé homogènement à un agent sacrificiel avant le compactage à chaud. Des billes de poly(méthacrylate de méthyle) PMMA 25µm sont utilisées. Le ratio m AHPCSB /m PMMA est défini préalablement de manière à obtenir une céramique à porosité contrôlée tout en étant robuste. Le ratio est compris de préférence entre 20/80 à 25/75. Le mélange est ensuite introduit dans un moule de pressage à chaud entre deux galets de téflon pour faciliter de démoulage. Le moule de pressage est inséré sous une presse chauffée. Une fois la température de consigne souhaité atteinte, la presse est mise en pression à 75Mpa. Après 120min, le chauffage est arrêté. Une fois la consigne de température à 60°C est atteinte, le pressage est arrêté. Lorsque la température du moule de pressage passe sous les 40°C, la pastille SiBC peut être démoulée et stockée dans la boite gants.
Dans une étape 107, la pyrolyse est ensuite effectuée dans un four tubulaire sous balayage d’argon pour faire disparaître le PMMA en laissant des pores. Une première rampe de température de 0.5°C/min jusqu’à 450°C avec un pallier de 2 heures est appliquée puis une seconde rampe de température de 0.5°C/min jusqu’à 1000°C. Le retour à température ambiance est effectué avec une rampe de 5°C/min.
A l’issue de la pyrolyse, le matériau se présente sous la forme d’un disque céramique poreux avec des tailles de pores comprises entre 10µm – 20 µm et une épaisseur comprise entre 2.9mm – 2mm. Le diamètre du disque est compris entre 19mm – 20mm.
La illustre un test de l’angle de contact réalisé sur une membrane céramique non-oxyde poreuse obtenue à l’issue de l’étape 107 du procédé de fabrication illustré sur la . Une goutte d’eau a été déposée à la surface de la membrane. La goutte d’eau formée sur la surface de la membrane présente un angle de contact θ c . On considère qu’une surface présente des propriétés hydrophiles quand cette surface est caractérisée par des angles de contact de gouttes d’eau inférieurs à 45°. La photo montrée sur la met en évidence que la membrane céramique obtenue à l’issue de l’étape de la pyrolyse présente une certaine hydrophobicité.
Aussi, afin de pouvoir utiliser la membrane céramique non-oxyde poreuse à la place du gel dans le dispositif qui est utilisé en milieu aquatique, les inventeurs ont démontré qu’il est possible de réduire cette hydrophobicité, c’est-à-dire réduire l’angle de contact en effectuant un traitement thermique sous air approprié sur la membrane céramique non-oxyde.
Le procédé comprend une étape de traitement thermique 108 dans laquelle la membrane céramique est chauffée sous air à une température comprise entre 500° C et 600°C afin de réduire ses propriétés hydrophiles. Les inventeurs ont pu constater qu’en soumettant la membrane à une température de 550°C durant 4 heures, il est possible d’atteindre les propriétés hydrophiles adaptées pour pouvoir utiliser la membrane dans un milieu aquatique. Ensuite, la membrane est laissée refroidie jusqu’à la température ambiante. La membrane est immergée dans une solution de méthanol, lui-même introduit dans une cloche à vide. Après 5 minutes d’immersion sous vide, le méthanol est dilué à 50% par ajout d’eau ultra pure. Après 10 minutes d’immersion sous vide, le méthanol dilué est remplacé uniquement par de l’eau ultra pure. La membrane céramique poreuse est laissée immergée pendant 30 min de vide.
Dans une étape 109, la membrane céramique poreuse non-oxyde est ensuite maintenue immergée dans l’eau jusqu’à son montage dans le dispositif DGT.
Selon un mode de réalisation avantageux, le procédé comprend une étape supplémentaire dans laquelle les bordures de la membrane céramique ont subi un traitement en résine polyépoxyde. Ce traitement permet d’améliorer la résistance mécanique globale des membranes céramiques et ainsi faciliter leur manipulation pendant la mise en place de la membrane céramique poreuse non-oxyde dans le support de maintien et lors du démontage du dispositif DGT pour son extraction.
Caractérisation des matériaux
Les analyses infrarouges à transformé de Fourier (IR-FT) ont été effectuées à l’aide d’un spectromètre infrarouge Nicolet 6700 Thermofisher sur pastilles de KBr en mode transmission (600-6000cm -1 ), avec une résolution de 2cm -1 . 64 scans ont été moyennés et traités avec le logiciel OMNIC 8 (Thermo scientific).
La illustre différents spectres FT-IP obtenus sur l’AHPCS avant et après hydroboration. Les résultats présentés sur la indiquent une disparition des bandes associées aux groupements allyliques centrées à 1629cm -1 et 3078cm -1 (spectres AHPCSB) attestant de l’hydroboration de l’AHPCS. La courbe C1 représente le spectre de l’AHPCS avant l’hydroboration.
Les analyses thermogravimétriques ont été réalisées sur le polymère AHPCBS grâce à un analyseur Netzsch STA 449 F3 Jupiter couplé à un spectromètre. Une rampe de température de 5°C/min jusqu’à 1000°C a été appliquée.
La illustre trois courbes de perte de masse en fonction de la température. Les courbes d’analyses thermogravimétriques (ATG) obtenues et illustrées sur la , démontrent un haut degré de rendement céramiques (89%-92%), caractéristique du polymère précéramique obtenue à l’issue de l’étape 105 illustré sur la .
La montre des images obtenues par microscopie électronique à balayage sur la membrane céramique poreuse non-oxyde obtenue selon le procédé de la , avant son traitement thermique. Les images (a), (b) et (c) sont des images obtenues selon une vue d’observation de dessus et les images (d), (e) et (f) sont des images obtenues selon une vue de coupe de la membrane. Les images microscopiques électroniques à balayage ont été effectuées grâce à un microscope Jeol IT300LV en mode électrons secondaires. Les images mettent en évidence une distribution homogène de la porosité avec un diamètre moyen des pores compris entre 10-20 µm.
Test de diffusion des éléments cibles
Les instructions d’un tel programme peuvent être distribuées entre des mémoires du circuit de traitement du serveur, du circuit de traitement du câble, et des circuits de traitement des premier et deuxième équipements (exécutant typiquement l’application précitée).
Fig. 1 illustre schématiquement un câble CA de charge inter-batterie en cours d’utilisation, selon un exemple de réalisation.
Fig. 2 illustre schématiquement un circuit de traitement du câble selon un exemple de réalisation.
Fig. 3 illustre schématiquement un circuit de traitement d’un serveur de mise en relation du type précité, selon un exemple de réalisation.
Fig. 4 illustre les étapes d’un exemple de réalisation d’un procédé au sens de la présente divulgation.
Il est maintenant fait référence à la . Un câble électrique CA pour une recharge inter-batterie comporte une première fiche F1 et une deuxième fiche F2 respectivement compatibles avec une première batterie B1 et une deuxième batterie B2, respectivement d’un premier véhicule électrique V1 et d'un deuxième véhicule électrique V2. Ici, on entend par « véhicule électrique » aussi bien un véhicule électrique qui n'est pas équipé de moteur thermique, qu’un véhicule dit « hybride », équipé d'un moteur électrique et d'un moteur thermique. Le câble CA est équipé d'un circuit de traitement CT comportant un premier module de communication, en radiofréquence de courte portée (référence COM de la ), de type Bluetooth typiquement. Ainsi, le circuit de traitement CT peut communiquer avec des équipements T1, T2 à disposition d’utilisateurs respectifs des premier et deuxième véhicules par cette liaison radiofréquence de courte portée. Ces équipements T1, T2 peuvent être typiquement des terminaux d’un réseau étendu RES de télécommunication, tels que des tablettes ou smartphones, et peuvent communiquer avec un serveur distant SER, via ce réseau étendu RES, d’une part et avec le circuit de traitement CT du câble, d’autre part.
En complément, le circuit de traitement CT peut optionnellement comporter en outre un deuxième module de communication (référence COM2 de la en traits pointillés). Ce deuxième module de communication est de « longue portée » (puce GSM, ou communication radiofréquence longue portée de type LORA®, ou autres) pour communiquer directement avec un serveur de mise en relation SER, présenté plus loin. Dans l’exemple illustré, la communication avec le serveur SER s’effectue via un réseau étendu RES, à la manière d’une puce GSM via un réseau cellulaire par exemple.
En référence maintenant à la , le circuit de traitement CT du câble comporte, outre le module de communication COM précité, un processeur PROC coopérant avec une mémoire MEM afin de lire les instructions d'un programme informatique du type défini ci-avant et que stocke la mémoire MEM. Le processeur PROC peut en outre coopérer avec le module de communication courte portée COM (et optionnellement avec le module de communication COM2 avec le serveur SER) pour échanger des données avec les terminaux T1 et T2 (et éventuellement avec le serveur SER aussi), et, en fonction de ces données, piloter, d'une part, le sens de charge de la batterie (ici de la batterie B2 vers la batterie B1 dans l'exemple représenté), ainsi qu'une quantité de charge à transférer entre les deux batteries. À cet effet, le processeur PROC est configuré en outre pour communiquer, via des interfaces respectives C1 et C2, avec des modules respectifs de pilotage du fonctionnement des batteries B1 et B2, par exemple selon le protocole OCPP, convenant pour une charge rapide d'un véhicule à l'autre, dans la présente application. Le circuit de traitement CT peut ainsi commander le module de la batterie B2 pour qu'elle délivre un courant électrique dans le câble CA, et commander également le module de la batterie B1 pour qu'elle reçoive ce courant et se charge ainsi.
Le circuit de traitement CT peut comporter en outre, comme illustré dans l'exemple de la , un module détecteur DET d’ouverture du circuit de traitement du câble, pour rendre inopérant le processeur, par exemple effacer le contenu de la mémoire MEM en cas d'ouverture d'un boîtier logeant le circuit traitement CT. En pratique, il peut s'agir d'un module photovoltaïque qui détecte une lumière au-dessus d'un seuil lorsqu'il est mis sous tension et qui pilote le processeur PROC pour effacer le contenu de la mémoire MEM dans ce cas, ou encore qui empêche tout transfert de charge dans ce cas. Une telle réalisation permet de rendre inviolable le circuit de traitement CT pour éviter toute fraude, par exemple en modifiant le contenu de la mémoire MEM.
Comme indiqué précédemment, les terminaux T1 et T2 (et éventuellement le circuit de traitement CT via le module COM2) peuvent communiquer avec un serveur distant SER. En référence à la , un tel serveur SER comporte une interface de communication COM’ reliée au réseau étendu RES, ainsi qu'un circuit de traitement propre, comportant un processeur PROC’ et une mémoire MEM’, avec laquelle le processeur PROC’ peut coopérer pour exécuter des étapes spécifiques mise en œuvre par le serveur SER, en particulier lorsque les terminaux T1 et/ou T2 (ou le circuit de traitement du câble via le module COM2) sont en communication avec le serveur.
Les terminaux T1, T2, eux-mêmes, peuvent comporter un circuit de traitement capable de lancer une application pour une communication avec le serveur, d'une part et avec le circuit de traitement du câble, d'autre part. Bien entendu ils comportent également une interface homme-machine que les utilisateurs des véhicules peuvent consulter et commander par exemple pour lancer des étapes spécifiques de l'application sur leur terminal.
Ces différentes étapes sont alors décrites en référence maintenant à la , selon un exemple de réalisation d'un procédé possible, présenté ci-après. Lors d'une première étape S1, l'utilisateur du premier véhicule V1 peut souhaiter recharger sa batterie B1, constatant par exemple une recharge insuffisante pour un trajet donné. A cet effet, l’utilisateur du premier véhicule lance l'exécution de l'application précitée sur son terminal T1, pour établir une communication avec le serveur distant SER. En particulier, lors de cette étape S1, l’utilisateur sélectionne une commande de son terminal T1 pour envoyer une requête de recharge inter-batterie, avec éventuellement une donnée de localisation du véhicule V1 (coordonnées GPS, ou indication d’une commune la plus proche, ou indication d’un grand axe routier), et éventuellement des données relatives au véhicule (type de batterie B1, couleur et marque du véhicule, immatriculation, etc.). L’application s’exécutant sur le terminal T1 déclenche ensuite l’envoi de cette requête au serveur SER.
A l'étape suivante S2, le serveur SER, sur réception de la requête de recharge inter-batterie, transmet la requête du terminal T1 à des terminaux candidats T2 qui peuvent être sélectionnés typiquement selon au moins deux critères : - les véhicules électriques des utilisateurs des terminaux candidats T2 ont des batteries et des protocoles de charge qui sont compatibles avec ceux du premier véhicule V1, - les véhicules électriques des utilisateurs des terminaux candidats T2 sont dans la même région que le terminal T1, par exemple dans un rayon autour du terminal T1, ou sur le grand axe routier qu’empreinte le véhicule V1, ou autres.
À l'étape suivante S3, le serveur SER collecte les réponses éventuelles des terminaux candidats T2. Par exemple, le serveur SER peut collecter les réponses positives des candidats et sélectionner définitivement le deuxième terminal T2 qui est le plus proche du terminal T1. Dans le message de réponse positive que remonte chaque terminal candidat T2, des données peuvent indiquer en outre un lieu préféré de rendez-vous, ainsi qu’une horodate préférée de ce rendez-vous. Ainsi, le serveur peut en outre déterminer le deuxième terminal T2 qui propose par exemple l’horodate la plus proche dans le temps et/ou la plus compatible avec la position actuelle du terminal T1, et/ou le lieu de rendez-vous le plus compatible avec l'état de charge actuel de la batterie du véhicule V1. Ainsi, à cette étape, le serveur SER détermine le terminal T2 dont les préférences de rendez-vous sont les plus compatibles avec la requête du terminal T1 et enregistre dans sa mémoire MEM’ la mise en relation entre le terminal T1 et le terminal T2.
Enfin, on compare au moins l’une des valeurs %QB m , %QH m avec le seuil prédéterminé. Si le ou les écarts calculés dépasse le seuil, on déclenche une alerte sur le degré de vieillissement de la pompe.
Compléments Grace à l’acquisition de paramètres et à la caractérisation du comportement de la soupape 24 lors de la réception de l’équipement ou du moteur, l’invention permet de comparer en temps réel l’ouverture théorique et l’ouverture réelle de la soupape estimée à travers la mesure de ΔP et d’en déduire un écart de comportement de la pompe.
La donne un aperçu des données attendues et illustre une estimation de ce que pourrait donner une courbe de %Q en fonction du temps. Chaque bande verticale 64 est issu d’une mesure et représente la plage de valeurs [%QB ; %QH] dans laquelle se trouve la valeur réelle de la dérive %Q de débit de la pompe. Au cours du temps, ces plages vont se déplacer vers le bas.
Le bandeau transparent central 60 représente l’information pertinente. Il s’agit de la moyenne mobile [%QBm ; %QHm] des plages 60 de dérive de la pompe. Elle est représentative des mesures effectuées durant la vie du moteur. On observe alors que le bandeau bleu dérive progressivement par rapport à sa valeur initiale. On peut ainsi déterminer un seuil d’alerte.
Dans cet exemple, les courbes 29, 37 et 38 38 sont issues d'une modélisation non linéaire de la soupape ce qui a pour conséquence que les bandes n'ont pas toutes la même amplitude alors qu'elles auraient eu la même avec une soupape linéaire.
Pour le calcul de la moyenne mobile [%QBm ; %QHm], on détermine %QBm comme le maximum des valeurs %QB au cours de la période glissante et %QHm comme le minimum des valeurs %QH au cours de la même période.
La courbe 62 représente la dérive réelle de la pompe.
L’unité de temps en abscisse pourra être choisie de différentes façons. On pourra ainsi déterminer la plage de dérive et mettre à jour la plage moyenne une fois par vol ou une fois tous les dix vols par exemple.
A la , on a illustré un exemple de l’allure d’une courbe non-linéaire de ΔP en fonction de la position X. Dans ce cas, la même courbe conduit à l’obtention de plusieurs valeurs X1 à X5 pour la position estimée de la soupape. On obtient donc plusieurs plages disjointes pour %Q ou encore une plage en plusieurs tronçons disjoints. Dans ce cas, l’étape de calcul de la plage moyenne [%QBm ; %QHm] met en œuvre la détermination de l’intersection des plages au cours de la période, ce qui tend à obtenir une plage moyenne [%QBm ; %QHm] à un seul tronçon.
L’invention ne nécessite pas un capteur de position spécifique sur la soupape 24 qui n’aurait pour utilité que cette surveillance et engendrerait un supplément de coût.
Dans une version simplifiée mais moins précise, le procédé comprend les étapes suivantes :
- calcul d’une position X calc de la soupape 24 ;
- détermination d’une position estimée X est de la soupape à partir d’une mesure de la différence de pression et d’une fonction de référence 29 donnant la différence de pression ΔP en fonction de la position;
- calcul d’une valeur %Q m représentant une dérive de la pompe 20 au moyen de la position calculée X calc et de la position estimée X est ; et
Il existe également le Sparkling Shiraz en Australie qui est un vin rouge effervescent obtenu à partir d’un cépage rouge comme le Lambrusco.
Ces différents vins effervescents rosés ou rouges sont des vins clairs, transparents ou translucides.
Il est également connu que les procédés de vinification utilisent dans certains cas, du charbon actif œnologique (CAO). Ce charbon actif est défini par le Codex Œnologique International (SIN : 53 ; OENO 7/2007). Il est utilisé pour décolorer les moûts ou les désodoriser. Il peut également être utilisé pour des vins. Sur les vins, on extrait le charbon par des étapes de filtration, collage et/ou centrifugation.
Le charbon actif est ajouté si nécessaire au moût ayant absorbé les composants chimiques ayant une influence négative au niveau sanitaire ou sensoriel : il est évacué avec les dépôts du moût de la cuve après diverses opérations comme le soutirage.
Le vin recueilli de la cuve ne contient plus de charbon actif œnologique.
La présente invention a pour but de développer des moyens pour obtenir un vin effervescent, opacifié, stable.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de préparation de charbon actif œnologique consistant à :
-préparer une suspension mère de charbon actif œnologique à l’état de poudre dans un liquide alimentaire,
-homogénéiser la suspension par une agitation mécanique pour répartir le charbon actif œnologique en poudre dans le liquide alimentaire,
-désagréger le charbon actif œnologique en suspension par la sonication aux ultrasons,
-séparer les grosses particules des plus petites par au moins une étape de centrifugation en recueillant le surnageant après chaque étape de centrifugation puis
- recueillir le surnageant final, et
-concentrer le surnageant final contenant en suspension le charbon actif finement divisé.
Ce procédé consiste en outre à :
En outre, il est aussi connu d’équiper un système optique imageur d’un écran de vignettage. Un tel écran de vignettage a usuellement pour fonction de supprimer de la lumière parasite qui pénètrerait sinon dans le système optique imageur selon des incidences très inclinées par rapport à l’axe optique du système, sans participer à la formation des images.
Par ailleurs, la détection sélective d’un gaz nécessite de mettre en œuvre plusieurs voies optiques en parallèle dans le système optique imageur qui est utilisé, ces voies optiques étant fonctionnelles dans des fenêtres spectrales qui sont différentes d’une voie optique à une autre. Il est ainsi possible d’identifier le gaz ou la famille du gaz qui est présent dans la scène, d’après son rendu d’image pour toutes les fenêtres spectrales. Mais un enjeu est alors de disposer de systèmes optiques imageurs à voies multiples qui soient peu encombrants, peu lourds, faciles à fabriquer, notamment en ce qui concerne l’alignement de leurs composants optiques, et qui soient opérationnelles dans des intervalles de température d’utilisation suffisamment grands.
Une architecture qui présente de nombreux avantages pour de tels systèmes optiques imageurs est décrite dans l’article de J. Tanida et al., intitulé «Thin observation module by bound optics (TOMBO) : concept and experimental verification», Appl. Opt., vol. 40, pp. 1806-1813 (2001). Un tel système TOMBO comprend : - un capteur d’images matriciel ; et - une matrice imageante, comprenant plusieurs optiques imageantes qui sont disposées en parallèle et adaptées pour former simultanément, dans des zones utiles du capteur d’images matriciel qui sont dédiées une-à-une aux optiques imageantes, des images respectives d’une scène contenue dans un champ optique d’entrée qui est identique pour toutes ces optiques imageantes, les zones utiles du capteur d’images matriciel étant disjointes et chaque optique imageante avec la zone utile correspondante appartenant à une des voies optiques du système séparément de chaque autre voie optique.
Pour éviter qu’une image qui est destinée à être saisie dans une des zones utiles déborde au-delà de la limite périphérique de cette zone utile dans une zone utile voisine, il est connu d’utiliser des parois de séparation entre les voies optiques. Le document US 10,375,327 B2, ou US 2018/0191967 A1, décrit de tels systèmes TOMBO à parois de séparation entre voies optiques voisines, pour l’application de détection de gaz. De telles parois de séparation, qui sont opaques et couramment appelées murets, sont disposées longitudinalement entre des voies optiques qui sont voisines, au niveau de la matrice imageante en s’étendant jusqu’au capteur d’images matriciel. Mais elles présentent les inconvénients suivants : - lorsque ces parois de séparation s’étendent à travers toute la matrice imageante, les lentilles de cette dernière ne peuvent plus être réalisées sous forme de matrices monoblocs de lentilles, et à cause de cela des alignements doivent être réalisés voie optique par voie optique, ce qui est fastidieux et complexe, et qui augmente le prix de revient du système dans une mesure importante ; et - de telles parois de séparation sont surtout efficaces pour empêcher des recouvrements d’images entre voies optiques voisines lorsqu’elles s’étendent jusqu’à près ou très près de la surface du capteur d’images matriciel. Mais pour les domaines spectraux MWIR et LWIR, le capteur d’images matriciel est contenu dans une enceinte à pression réduite, de sorte qu’un hublot de cette enceinte est nécessairement présent entre la matrice imageante et le capteur d’images matriciel. Pour cette raison, les parois de séparation se terminent au niveau du hublot, et donc à distance du capteur d’images matriciel, et à cause de cela leur efficacité à éviter les recouvrements d’images entre voies optiques voisines est insuffisante.
Aussi pour éviter de tels recouvrements d’images à l’intérieur de chaque zone utile, tels que résultant de débordements de chaque image au-delà de la limite périphérique de la zone utile qui est dédiée à cette image, il est encore connu de prévoir des bandes de garde («clearance bands» en anglais) entre zones utiles qui sont voisines à l’intérieur du capteur d’images matriciel. Ces bandes de garde sont dimensionnées pour que chaque débordement de l’une quelconque des images dans une des bandes de garde en direction d’une zone utile voisine soit plus court qu’une largeur de cette bande de garde, pour n’importe quelle valeur de la température du système dans l’intervalle de prescription. En général, les zones utiles sont déterminées par des sélections de lecture du capteur d’images matriciel lors de chaque séquence de saisie d’image, restreintes à ceux des photodétecteurs qui appartiennent à une des zones utiles. Mais de telles bandes de garde provoquent une sous-utilisation du capteur d’images.