INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue en perspective du dispositif de tablette escamotable 2 en configuration déployée. Le compartiment mobile 20 comporte une structure 200 définissant une cavité 202 formant un logement pour la tablette 22 en position repliée. La structure 200 est solidaire de deux glissières latérales 204. Chaque glissière latérale 204 est montée coulissante sur un rail 162 respectif, chaque rail étant destiné à être fixe par rapport à la planche de bord 16. Le compartiment mobile 20 comporte en outre un panneau de façade 206, destiné à être intégré à la façade centrale 160 de la planche de bord 16 lorsque le compartiment mobile 20 est en position rentrée.
La tablette 22 comporte une première partie 220 et une deuxième partie 222 reliées par une charnière 224. Comme visible sur les figures 4a et 4b, qui montrent la tablette 22 respectivement en position déployée et en position repliée, la première partie 220 comporte une poignée de préhension 226 permettant de saisir la première partie 220 de la tablette 22 pour l’amener de la position déployée à la position repliée et inversement.
On décrit ci-après, en relation avec les figures 5 et 6a à 6d, le fonctionnement du dispositif de tablette escamotable 2.
Il est connu de réaliser un siège de véhicule automobile comprenant :
une armature revêtue d’un coussin de rembourrage, ledit coussin étant revêtu d’une coiffe en textile tricoté, un système de protection solidaire de ladite armature, ledit système comprenant un sac gonflable – usuellement dénommé airbag – et un dispositif de gonflement dudit sac en situation d’accident,
ledit coussin est pourvu d’un passage permettant le déploiement dudit sac à l’extérieur de ladite coiffe, ladite coiffe est pourvue d’une zone affaiblie de moindre résistance à la déchirure que le reste de ladite coiffe, ladite zone s’étendant selon une direction de référence rectiligne entre deux parties opposées de ladite coiffe et en regard dudit passage, lesdites parties présentent un maillage constitué d’une pluralité de rangées de boucles structurelles disposées côte à côte selon ladite direction de référence, chacune desdites boucles étant liée aux boucles qui l’entourent par une pluralité d’entremêlements.
La présence d’une telle zone affaiblie permet au sac gonflable de se déployer sans entrave en dégradant la coiffe uniquement dans la zone affaiblie, le reste de ladite coiffe n’étant pas détérioré.
De façon connue, la zone affaiblie est réalisée par une couture reliant les parties opposées, ladite couture étant réalisée avec un fil présentant une résistance à la rupture agencée pour qu’il se rompe sans dégradation desdites parties.
Cependant, une telle façon de procéder oblige à réaliser une opération spécifique de couture lors de la fabrication de la coiffe, ce qui induit une complexification de la fabrication et un renchérissement de la coiffe.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention propose un siège de véhicule automobile comprenant :
une armature revêtue d’un coussin de rembourrage, ledit coussin étant revêtu d’une coiffe en textile tricoté, un système de protection solidaire de ladite armature, ledit système comprenant un sac gonflable et un dispositif de gonflement, non représenté, dudit sac en situation d’accident,
ledit coussin est pourvu d’un passage permettant le déploiement dudit sac à l’extérieur de ladite coiffe, ladite coiffe est pourvue d’une zone affaiblie de moindre résistance à la déchirure que le reste de ladite coiffe, ladite zone s’étendant selon une direction de référence rectiligne entre deux parties opposées de ladite coiffe et en regard dudit passage, lesdites parties présentent un maillage constitué d’une pluralité de rangées de boucles structurelles disposées côte à côte selon ladite direction de référence, chacune desdites boucles étant liée aux boucles qui l’entourent par une pluralité d’entremêlements,
ladite zone étant issue du tricotage de ladite coiffe.
Avec l’agencement proposé, on supprime l’opération de réalisation d’une couture reliant les parties opposées, la liaison entre lesdites parties étant issue du tricotage de la coiffe.
Il en résulte une simplification de fabrication et une économie.
Selon un deuxième aspect, l’invention propose une coiffe pour un tel siège.
Ainsi, en notant F le facteur de propriété mécanique sol associé à la résistance du sol derrière le pneu noté Cpc out , et f une fonction correspondant à la relation et portant sur le paramètre KS out , on peut écrire :
Plus précisément, la relation linéaire peut être de la forme : avec F le facteur de résistance mécanique du sol derrière le pneu, KS out la vitesse de mise en rond du pneumatique et a, b des coefficients réels non nuls fixes préalablement déterminés.
Les coefficients fixes a, b sont de préférence choisis afin de maximiser la discrimination de classes de propriété mécaniques du sol. On peut par exemple utiliser une analyse discriminante à une dimension. Cette analyse discriminante vise à maximiser les écarts entre les centres de gravité de chacune des classes de propriété mécanique du sol, tout en minimisant la dispersion intra-classe.
A titre d’exemple illustratif et non limitatif, le facteur de résistance mécanique du sol derrière le pneu sur une profondeur de 10 centimètres peut être déterminé de la façon suivante :
Les lignes en trait pointillé autour de la ligne en trait continu qui illustre la formule ci-dessus, délimité l’intervalle de confiance à 90 %.
Les valeurs de vitesse de mise à plat ou de mise en rond du pneumatique pour la même classe de sol est différent du fait que l’interaction entre le sol et le pneumatique est différente que l’on se situe à l’entrée ou la sortie de l’aire de contact ce qui justifie des relations spécifiques pour chaque grandeur.
La est une cartographie de la compaction superficielle du sol C p neu engendrée par le passage du pneumatique à l’échelle de deux parcelles agricoles se différentiant par une texture différente mais toutes deux fortement humides sur toute la profondeur du sol (condition hivernale).
La compaction superficielle du sol C pneu engendrée par le passage du pneumatique est évaluée en comparant les résistances mécaniques du sol devant, Cpc in , et derrière, Cpc out , le pneumatique. Dans notre cas, la comparaison consiste à effectuer la différence entre la résistance mécanique du sol après le passage du pneumatique et la résistance mécanique du sol avant le passage du sol. La compaction est alors exprimée en bar. Cependant, la comparaison peut aussi porter sur le rapport entre les deux niveaux de résistance mécanique du sol et la compaction s’exprime alors en pourcentage.
Les colonnes de la cartographie représentent les sillons longitudinaux de passage du pneumatique équipé du capteur 10 de mesure sur la parcelle agricole sous une condition de roulage du pneumatique homogène. Cependant, d’un sillon à l’autre, les conditions d’usage du pneumatique peuvent évoluer en augmentant la charge appliquée au pneumatique ou en modifiant la pression de gonflage du pneumatique par exemple. Dans l’exemple donné, on considère ici que toute la parcelle présente les mêmes propriétés physiques en termes de texture et de structure initiale. Cependant, certains sillons ont subi un travail de préparation spécifique qui rend la structure de ce sillon différent des autres sillons potentiellement. Certains sillons de la même parcelle sont dans une structure de type W0, ou W10 ou W30 et ont subi jusqu’à trois passages de tracteur.
Pour le même sillon, c’est à dire la même colonne pour une parcelle donnée, les diverses lignes correspondent à des unités linéiques du sillon correspondant à un tour de roue du pneumatique de mesure soit environ 5 mètres de distance. Pour chaque tour de roue, on mesure les vitesses de mise à plat KS in et de mise en rond KS out du pneumatique. A partir de ces valeurs on en déduit un Cpc in et un Cpc out sur la base des formules précédentes. On évalue alors la compaction superficielle du sol C pneu à chaque tour de roue.. Enfin, on moyenne l’ensemble des valeurs de compaction superficielle du sol de chaque unité linéique de sillon sur l’ensemble des unités linéiques du même sillon.
On observe que certains sillons ne détectent aucune compaction superficielle du sol comme les premières colonnes situées à gauche, ce qui traduit que le passage du pneumatique ne modifie pas la structure du sol. C’est à-dire que le sol reste dans un état élastique à la suite du passage du pneumatique dans les conditions d’utilisation du pneumatique sur ces sillons.
En revanche d’autres sillons correspondant aux sillons 4 à 7 depuis la gauche présentent de fort taux de compaction du sol engendré par le pneumatique, de l’ordre de 0,3 bars en général, qui traduit une forte déformation plastique du sol par le passage du pneumatique et conduit à la formation d’ornière. Il convient alors pour éviter la formation d’ornière d’adapter les conditions d’usage du pneumatique en réduisant sa pression de gonflage ou en diminuant sa charge transportée. Cependant si le sol est lâche dans ce sillon, ce qui sera détecté par la relation liant le Cpc in à la vitesse de mise à plat du pneumatique, ce tassement peut être désiré. Il convient d’adapter le comportement en fonction de la fonction souhaitée par rapport à la fonction obtenue.
Une telle cartographie montre un potentiel agraire évident en analysant l’hétérogénéité potentielle du sol d’une parcelle agricole ce qui permet d’adapter à priori les conditions d’usage du pneumatique à chaque zone de la parcelle considérée. De plus, la mesure en temps réel des mesures et de la cartographie permet d’adapter aussi en temps réel les conditions d’utilisation du pneumatique au cours de travail de la parcelle pour minimiser l’impact de l’engin agricole sur la propriété mécaniques du sol. Par exemple, ces mesures peuvent servir à alerter d’un risque de formation d’ornière nuisible à l’exploitation de la parcelle et d’adapter au plus vite les conditions d’utilisation du pneumatique aux propriétés mécaniques du sol à l’échelle d’une unité linéique de sillon.
L’illustration de la concerne une analyse similaire qui a été menée sur les mêmes sols en termes de structure, de texture et d’état hydrique que ceux des et . Mais cette fois-ci la propriété mécanique est globale à l’échelle du pneumatique.
La propriété mécanique observée est la profondeur d’ornière PO qui correspond à la formation d’une ornière dans le sol agraire, exprimé en centimètre, en raison de la déformation plastique subie par sol après le passage du pneumatique. Le fait que c’est la résultante du passage complet du pneumatique sur le sol justifie le caractère global de cette propriété mécanique du sol. Si le sol est resté élastique, on n’observe aucune déformation plastique du sol, c’est à-dire pas de formation d’ornière. Généralement, sur un sol agraire de faible résistance par nature, on observe un tassement du sol par le passage du pneumatique que l’on essaye de minimiser en modifiant par exemple la pression de gonflage du pneumatique agricole. De ce fait, l’action mécanique exercée par le pneumatique sur le sol génère dans le sol une ornière de profondeur plus ou moins élevée.
Il a été identifié un niveau de corrélation entre la mesure de la profondeur d’ornière après le passage du pneumatique et les vitesses de mise à plat KS in et de mise en rond KS ou du pneumatique. Ceci est à lier à la variation de la limite de plasticité du sol lors du passage du pneumatique et qui se traduit par une variation des résistances du sol devant, Cpc in , et derrière, Cpc out , le pneumatique sur une profondeur X du sol.
est une vue correspondant à la , illustrant une étape dans laquelle la grille est également déplacée vers la zone de préparation.
représente une machine de fabrication additive comportant des trémies, selon le présent document.
La illustre une machine de fabrication additive 16 comportant une zone de préparation 18 et une zone de consolidation 20 décalées l’une de l’autre selon un axe X.
La zone de préparation comporte un support de fabrication 22 apte à être déplacé en translation selon un axe Z perpendiculaire à l’axe X. Ladite zone de consolidation 20 comporte en outre des moyens de consolidation (non représentés), apte à consolider la poudre par frittage, fusion ou par ajout d’un liant par exemple. De tels moyens de consolidation comportent par exemple des moyens de génération d’un laser ou d’un faisceau d’électrons aptes à être déplacés sur la surface de la couche de poudre à consolider. En variante, de tels moyens de consolidation peuvent comporter des moyens d’amenée d’un liant sous forme liquide par exemple et éventuellement des moyens de chauffage dudit liant, pouvant être également aptes à être déplacés sur la surface de couche de poudre à consolider.
La machine comporte en outre un plateau 24 comprenant une grille 26 et un fond 28. La grille 26 comporte des cellules 30 régulièrement réparties, agencées par exemple en lignes et en colonnes selon un plan XY.
La grille 26 et le fond 28 peuvent être déplacés en translation selon l’axe X, indépendamment l’un de l’autre, par exemple au moyen de rails.
Les cellules 30 de la grille 26 comportent des extrémités inférieures et supérieures ouvertes, le fond 28 étant apte à obturer les extrémités inférieures des cellules lorsque le fond est placé sous la grille 26, comme illustré à la .
La machine comporte en outre au moins deux buses, par exemple trois buses 32,34,36, aptes à être déplacées chacune dans le plan XY au moins et aptes à remplir tout ou partie des cellules 30 de la grille 26 du plateau 24. Chaque buse 32,34,36 est en particulier apte à délivrer de la poudre d’une nature déterminée. Ainsi, une première buse 32 est par exemple apte à remplir certaines cellules 30 de la grille 26 par un premier type de poudre, une deuxième buse 34 est par exemple apte à remplir d’autres cellules 30 de la grille 26 par un deuxième type de poudre et une troisième buse 36 est par exemple apte à remplir d’autres cellules 30 de la grille 26 par un troisième type de poudre.
Par ailleurs, la zone de consolidation 20 peut être logée dans une enceinte remplie d’un gaz inerte, tel par exemple que de l’argon ou de l’azote. A l’inverse, la zone de préparation 18 peut être dépourvue de tels moyens d’inertage.
Comme cela est illustré à la , le plateau 24 peut être situé entièrement dans la zone de préparation 18 et les cellules 30 peuvent être remplies, au moins en partie, de poudres de natures différentes, à l’aide des buses 32,34,36.
Le plateau peut ensuite être déplacé entièrement dans la zone de consolidation 20, contenant le gaz inerte, comme illustré à la
Le fond 28 du plateau 24 peut alors être déplacé vers la zone de préparation 18, comme illustré à la , de sorte que la poudre contenue dans les cellules 30 soit dirigée par gravité sur le support de fabrication 22.
La grille 26 du plateau 24 peut alors également être déplacée vers la zone de préparation 18, comme illustré à la .
Une fois la zone de consolidation 20 libérée du plateau 24, certaines zones de la couche de poudre ainsi déposée peuvent être sélectivement consolidées, de manière à former une couche de la pièce à réaliser.
Le support de fabrication 22 peut alors être déplacé en translation vers le bas suivant l’axe Z, et il est alors possible de répéter les étapes précédentes de façon à construire la pièce couche par couche.
La illustre une machine de fabrication additive 16 selon une autre forme de réalisation, qui diffère de celle décrite précédemment en ce que les buses 32,34,36 sont remplacées par des trémies, par exemple trois trémies 38,40,42. Les trémies 38,40,42 sont destinées à alimenter le plateau 24 avec des poudres de natures différentes. Chaque trémie s’étend par exemple selon l’axe Y et comporte plusieurs ouvertures ou zones réparties sur l’axe Y aptes à s’ouvrir ou à se fermer indépendamment les unes des autres. Le nombre de zones est par exemple égal au nombre de cellules 30 de la grille 26 selon l’axe Y, c’est-à-dire au nombre de cellules 30 d’une rangée ou colonne de la grille 26. Chaque trémie 38,40,42 est par ailleurs apte à être placée devant chaque rangée de la grille 26. De cette manière, chaque cellule 30 de la grille 26 peut être remplie par la poudre contenue dans l’une des trémies 38,40,42.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE SELECTION D’UN NŒUD DANS UN RESEAU LOCAL La présente invention concerne un procédé et un dispositif de sélection d’un nœud dans un réseau local comprenant des nœuds permettant une extension de couverture de communication sans-fil afin d’augmenter la portée du réseau local en coordonnant plusieurs points d’accès intégrés aux nœuds.
ETAT DE LA TECHNIQUE ANTERIEURE Dans les réseaux locaux LAN (« Local Area Network » en anglais), des systèmes d’extension de couverture de communication sans-fil peuvent être utilisés afin d’augmenter la portée de ces réseaux locaux LAN en coordonnant plusieurs points d’accès AP (« Access Point » en anglais) répartis. Ces différents points d’accès AP sont intégrés à des nœuds de communication, appelés simplement ci-après nœuds, interconnectés grâce à un sous-réseau d’acheminement ou d’amenée (« backhaul subnetwork » en anglais) et mettent tous à disposition un même réseau local sans-fil WLAN (« Wireless Local Area Network ») en anglais.
Les nœuds du sous-réseau d’acheminement sont connectés les uns aux autres grâce à une structure maillée en forme d’arbre, un nœud pouvant alors servir de relais entre deux autres nœuds du sous-réseau d’acheminement. Les nœuds du sous-réseau d’acheminement sont ainsi interconnectés grâce à des liaisons filaires, par exemple de type Ethernet, ou à des liaisons sans-fil. Les nœuds du sous-réseau d’acheminement sont connectés entre eux par un réseau qu’on appelle aussi « Réseau BackHaul » pouvant être soit filaire, soit sans-fil, ou une combinaison des deux.
Chaque nœud du sous-réseau d’acheminement émet au moins un réseau sans-fil qu’on appelle « Réseau FrontHaul » ou réseau frontal sur lequel se connectent les stations de l’utilisateur. Ce réseau frontal s’il utilise la technologie Wi-Fi / IEEE 802.11 est l’équivalent de ce qui se nomme BSS (Basic Service Set).
Au moins un des nœuds du sous-réseau d’acheminement est connecté à une passerelle résidentielle « gateway en anglais » qui fournit l’accès au réseau Internet. La passerelle résidentielle peut aussi faire partir du sous-réseau d’acheminement.
Dans le cadre des nœuds du sous-réseau d’acheminement couplés ou non à une passerelle résidentielle, le choix de la bande de fréquence servant au sous réseau d’acheminement se résumait autrefois à la bande de fréquence 2.4 GHz (limitée en termes de débit, très congestionnée) et à la bande 5 GHz permettant. De fait, la bande 5 GHz était souvent privilégiée pour le choix du sous-réseau d’acheminement. Cette fonctionnalité de sous-réseau d’acheminement est assurée par une interface radio dédiée ou non.
Chaque radio d’un nœud du sous réseau d’acheminement possède une partie client (station) qui vient s’associer à un point d’accès d’un autre nœud du sous réseau d’acheminement. Ce point d’accès peut être dédié à la fonctionnalité du sous réseau d’acheminement ou être le même que celui dédié au réseau frontal. Généralement, la partie réseau frontal d’un nœud d’un sous réseau d’acheminement est opérée par une radio qui peut à son tour servir au réseau frontal.
Aujourd’hui la plupart des solutions n’utilisent qu’une seule bande pour le sous réseau d’acheminement. Ce choix contraint évidemment le canal à être le même pour toutes les radios des équipements utilisés pour la fonction de sous réseau d’acheminement.
L’ouverture de la bande 6 GHz aux technologies Wi-Fi permet dorénavant d’avoir deux bandes de fréquence supportant des transmissions haut débit (5 GHz et 6 GHz) et donc candidates à la fonction de sous réseau d’acheminement. Ceci rend le choix du sous réseau d’acheminement ou du réseau frontal encore plus complexe.
La topologie en forme d’arbre introduit une latence dans la transmission des données et il n’est pas possible aujourd’hui à un nœud de pouvoir choisir lorsque plusieurs nœuds permettant une extension de couverture sont disponibles, un nœud permettant une extension de couverture de communication sans fil auquel le nœud s’associe avant l’association audit nœud.
La présente invention proposée permet d’optimiser le choix d’un nœud dans un réseau maillé pour garantir une latence optimale dans la transmission de données.
A cette fin, selon un premier aspect, un mode de réalisation de l’invention propose un procédé de sélection d’un nœud dans un réseau local comprenant des nœuds permettant une extension de couverture de communication sans-fil afin d’augmenter la portée du réseau local en coordonnant plusieurs points d’accès intégrés aux nœuds, les nœuds étant interconnectés par une interface point d’accès d’un sous-réseau d’acheminement et une interface client du sous-réseau d’acheminement d’un autre nœud, chaque nœud du sous-réseau d’acheminement émettant au moins un réseau sans-fil appelé réseau frontal, caractérisé en ce que le procédé comporte les étapes, exécutées par un équipement pour s’associer au réseau local, de :
- obtention de chaque nœud permettant une extension de couverture de communication sans fil d’informations comprenant au moins une information représentative du niveau hiérarchique du nœud ainsi qu’une information indiquant si l’interface client du sous-réseau d’acheminement est connectée à une interface point d’accès du sous-réseau d’acheminement d’un nœud de niveau hiérarchique supérieur,
Pour cela, la cage 20 comprend des zones de faibles épaisseurs portant les portions en saille 22 en ménageant des évidemment 23.
Dans une variante de réalisation, l’élasticité de la cage peut être réalisée par une portion de raccordement entre une portion de solidarisation 24 au rotor entrainée par le moteur et une portion en cloche 25 comprenant les portions en saillie partie comprenant le chemin de roulement, cette portion de raccordement étant radialement déformable élastiquement.
Cette portion de raccordement peut comprendre une ou plusieurs articulations peuvent être par exemple placées à des endroits tels que la déformation soit maximale au niveau des portions en saillie.
Ces articulations peuvent par exemple prendre la forme d’un soufflet en S 26 (cf. ), apte à transmettre le couple tout en permettant une déformation élastique radiale de la portion 25 comprenant le chemin de came, notamment au niveau des portions en saillie. La portion de raccordement présente alors une section suivant un plan longitudinal en forme de soufflet.
6.3. Variantes 6.3.1. Portions en saillies décalées En variante de réalisation, les portions en saillie de la cage et celles de l’arbre de sortie sont respectivement décalées axialement si bien qu’elles s’étendent dans des plans parallèles et distants comme cela est visible sur la .
Cela permet d’augmenter la hauteur de saillie tout en permettant à la cage et à l’arbre de sortie de se croiser lorsque les éléments roulants ne sont pas en contact avec les portions en saillies.
6.3.2. Moyens d’indexation Selon une variante, un dispositif selon l’invention comprend des moyens d’indexation de la position des éléments roulants par rapport aux portions en saillie des premier et deuxième chemins de came.
Ces moyens d’indexation sont aptes à garantir que les éléments roulants soient susceptibles d’entrer en contact simultanément avec les portions en saillie des premier et deuxième chemin de came à l’issue d’une rotation relative de la cage d’inertie par rapport à l’arbre de sortie.
Cette variante peut être mise en œuvre dans tous les modes de réalisation et leurs variantes.
Ainsi que cela est représenté à la , ces moyens d’indexation peuvent par exemple comprendre au moins :
une première roue dentée 30 (ici deux) liée en rotation à chaque élément roulant 27 ; une seconde roue dentée 31 (ici une couronne intérieure) liée en rotation à la cage 20 ; une troisième roue dentée 32 (ici deux) liée en rotation à l’arbre de sortie 13 ;
la ou les premières roues dentées 30 engrenant avec la ou les secondes 31 et la ou les troisièmes roues dentées 32.
6.3.3. Éléments roulants Chaque mode de réalisation pourra comprendre un seul élément roulant mais la mise en œuvre de plusieurs éléments roulants est préférée.