INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, dans un mode de réalisation particulier, la nacelle 3 comporte en outre au moins un panneau d’atténuation acoustique (ou panneau acoustique). Dans l’exemple de la , la nacelle 3 comporte deux panneaux acoustiques 20A et 20B adjacents. Le panneau acoustique 20A est installé au niveau du secteur S2 et le panneau acoustique 20B est installé au niveau du secteur S3.
De façon usuelle, les panneaux acoustiques 20A et 20B comprennent, chacun, une structure acoustique 46 présentant des propriétés d’absorption acoustique, notamment pour les fréquences des bruits les plus gênants. Cette structure acoustique 46 permet de réduire les bruits environnants, par exemple en emprisonnant et/ou en amortissant les ondes sonores (ou ondes acoustiques). Cette structure acoustique 46 utilisée pour l'absorption acoustique peut être en matériau alvéolaire, mais également dans un matériau à base de mousse ou dans un matériau fibreux. Le panneau acoustique 20A, 20B est également muni sur l’une de ses deux faces d’une peau poreuse 47 (à savoir perforée) dite résistive et, sur l’autre face, d’une peau arrière 48 dite réflective, non perforée. La peau poreuse 47 permet aux ondes sonores de pénétrer dans la structure acoustique 46 où elles sont atténuées. La peau poreuse 47 est située du côté où les ondes acoustiques à atténuer se propagent, à savoir du côté de l’entrée d’air 43.
Dans l’exemple de la , les panneaux acoustiques 20A et 20B se différencient entre eux, notamment par les caractéristiques de leur structure acoustique 46, et elles sont configurées pour atténuer des ondes acoustiques de fréquences différentes. Plus précisément, le panneau acoustique 20A est apte à atténuer des ondes acoustiques de fréquences plus basses que celles des ondes acoustiques atténuées par le panneau acoustique 20B.
Dans ce mode de réalisation particulier de la , la peau poreuse 47 de chacun des panneaux acoustiques 20A et 20B comprend un matelas chauffant 5 ou plusieurs matelas chauffants 5, dont chacun comprend des zones perforées 16 telles que représentées sur les figures 5 et 7. Les ondes acoustiques à atténuer traversent les perforations 18 de ces zones perforées 16 pour pénétrer dans la structure acoustique 46 où elles sont atténuées. Ce ou ces matelas chauffants 5 ont donc une double fonction, à savoir d’une part réaliser un chauffage et d’autre part permettre le passage des ondes acoustiques à atténuer.
Comme représenté schématiquement sur la , la forme de la cellule 50 la plus en avant du panneau acoustique 20A est adaptée à la forme sur laquelle le panneau acoustique 20A est appliqué. Les branches d’extrémité 22 et 23 du matelas chauffant 5 sont ainsi également adaptées à la structure sur laquelle le matelas chauffant 5 est appliqué.
Limiteur de couple pour le déplacement d’un organe mécanique La présente invention concerne, de manière générale, le déplacement manuel d’un organe mécanique.
Plus précisément, l’invention se rapporte à une unité de commande incorporant un limiteur de couple pour le déplacement d’un organe mécanique, tel qu’un capot mobile d’inverseur de poussée pour nacelle d’aéronef déplaçable entre une position fermée et une position déployée.
Etat de la technique Dans le domaine de l’aéronautique, les turboréacteurs sont généralement dotés d’un inverseur de poussée permettant de rediriger vers l’avant au moins une partie des gaz d’échappement générés s’écoulant vers l’arrière. Pendant la phase d’atterrissage, l’actionnement de l’inverseur de poussée favorise le freinage de l’aéronef.
Une nacelle entoure chaque turboréacteur et le raccorde au fuselage ou à la voilure de l’aéronef. La contre-poussée est formée par l’ouverture d’un ou plusieurs capots mobiles de la nacelle.
Le capot mobile peut être manœuvré depuis le poste de pilotage entre une position d’ouverture et une position de fermeture par commande d’un dispositif de déplacement motorisé. Un moteur électrique est relié par des arbres flexibles à des actionneurs dont l’exécution provoque le déplacement du capot mobile.
Classiquement, une unité de commande manuelle, communément désigné par les termes anglosaxons « manual drive unit » ou l’abréviation « MDU », est également intégrée à la nacelle et permet à un opérateur d’ouvrir manuellement les capots mobiles afin d’accéder à l’intérieur de la nacelle pour des interventions de maintenance.
L’opérateur actionne l’ouverture des capots mobiles à l’aide d’un outil de commande, par exemple une visseuse pneumatique, à l’interface de l’unité de commande manuelle.
Afin de garantir un niveau de sécurité stable et constant pour l’opérateur et la nacelle, un limiteur de couple peut être installé au niveau de l’unité de commande manuelle des capots mobiles.
Les limiteurs de couple utilisés dans les aéronefs sont des limiteurs de couple mécaniques.
Dans des modes de réalisation, le foil objet de l’invention comporte, au moins sur chaque aile d’un couple d’ailes, au moins un volet actionné par un actionneur.
Grâce à ces dispositions, un système de stabilisation active de l’embarcation est particulièrement efficace.
Dans des modes de réalisation, à chaque jonction des extrémités d’ailes avant et arrière est positionnée une surface verticale de fermeture de ces extrémités d’ailes.
Ces surfaces verticales de fermeture des extrémités d’ailes permettent de réduire la trainée de la voilure.
Dans des modes de réalisation, - une extrémité de chaque aile avant est articulée à une extrémité d’une aile arrière et - au moins un des supports d’emplanture d’ailes est mobile le long du corps du foil.
Ainsi, on agrandit de manière significative le domaine d’utilisation et les performances globales du foil et de l’embarcation. Le foil objet de l’invention présente une voilure de type rhomboédrique dont les ailes avant et les ailes arrière sont à géométrie variable tout en restant jointes à leurs extrémités pour obtenir des formes très différentes.
Dans des modes de réalisation, la longueur des ailes arrière est strictement inférieure à la longueur des ailes avant, l’angle formé entre l’axe longitudinal principal du corps du foil et l’axe principal des ailes arrière étant en conséquence, dans toutes les configurations d’utilisation, plus obtus que l’angle formé entre l’axe longitudinal principal du corps du foil et l’axe principal des ailes avant.
Grâce à ces dispositions, les ailes avant sont toujours en configuration de flèche et les ailes arrière peuvent prendre une configuration en flèche inversée, droite, c’est-à-dire perpendiculaire au corps du foil, ou en flèche non inversée, ainsi que dans toutes les configurations intermédiaires.
Dans des modes de réalisation, au moins un des supports d’emplanture d’ailes est configuré pour se rapprocher de l’autre support d’emplanture d’ailes pour que les ailes avant forment les hypoténuses de triangles rectangles formés par les ailes avant, les ailes arrière et le corps du foil, l’axe principal de chacune des ailes arrière étant, dans ces triangles rectangles, perpendiculaire à l’axe principal longitudinal du corps du foil.
Dans des modes de réalisation, au moins un des supports d’emplanture d’ailes est configuré pour se rapprocher de l’autre support d’emplanture d’ailes pour que les ailes avant et les ailes arrière soient en flèches, non inversées.
Grâce à ces dispositions, la flèche des ailes avant peut être élevée et l’envergure réduite, notamment pour les configurations de vol à plus haute vitesse.
Dans des modes de réalisation, au moins un des supports d’emplanture d’ailes est configuré pour s’éloigner de l’autre support d’emplanture d’ailes pour que l’envergure du foil soit inférieure à la somme de quatre fois la largeur maximale des ailes avant et des ailes arrière, d’une part, et de la largeur du corps du foil, d’autre part.
Dans des modes de réalisation particulier, chacun des supports d’emplanture d’ailes est mobile le long du corps du foil.
Grâce à ces dispositions, la configuration géométrique de la voilure est adaptable à toute répartition de masse ou de poussée.
Dans des modes de réalisation, au moins un support d’emplanture d’ailes est mis en mouvement par un moteur, une unité centrale actionnant ledit moteur.
Grâce à ces dispositions, le centre de poussée de la voilure peut être déplacé d’avant en arrière sur le corps du foil, indépendamment de la géométrie de la voilure dictée par la distance entre les supports d’emplanture d’aile.
Préférentiellement, la réaction A3 s’effectue en présence d’un co-solvant, ledit co-solvant étant choisi dans le groupe constitué par les alcools tels que l’éthanol ou l’isopropanol. Plus préférentiellement encore, le solvant organique S3 est un solvant halogéné et le co-solvant est un alcool, plus préférentiellement le solvant organique S3 est solvant chloré et le co-solvant est un alcool. Plus préférentiellement encore, le solvant organique S3 est le dichlorométhane et le co-solvant est un alcool, de préférence l’isopropanol ou l’éthanol.
Le procédé de synthèse de l’invention peut comprendre une étape optionnelle A4 d’isolement, de purification et de séchage du composé de formule (I) afin de récupérer le composé de formule (I).
Préférentiellement, parmi les composés de formule (I) qui sont synthétisés selon le procédé de l’invention décrit ci-dessus, le composé de formule (Ia) est plus particulièrement préféré [Chem 13]
Un second objet de la présente invention concerne un procédé de synthèse d’un composé de formule (X), ledit procédé comprenant les étapes suivantes : [Chem 14]
une étape (i) de synthèse du composé de formule (I) par le procédé de synthèse tel que décrit ci-dessus, une étape (ii) de transformation du composé de formule (I) en composé de formule (X) en présence d’au moins un solvant organique S4 et d’au moins un oxydant selon le schéma réactionnel suivant :
R 1 représente, indépendamment les uns des autres, un alkyle en C1-C6, de préférence un alkyle en C1-C3 ; R 2 représente un atome d’hydrogène ou un alkyle en C1-C12, de préférence un alkyle en C1-C6, plus préférentiellement un alkyle en C1-C3 ; R 3 et R 4 , indépendamment l’un de l’autre, représente un atome d’hydrogène, un alkyle en C1-C12, de préférence un alkyle en C1-C6, plus préférentiellement un alkyle en C1-C3, ou forment ensemble avec les atomes de carbone auxquels ils se rattachent un cycle, de préférence un cycle aromatique, plus préférentiellement le phényle ; et n un nombre entier égal à 0, 1, 2, 3 ou 4 ; et
une étape (iii) de récupération du composé de formule (X).
Préférentiellement dans le composé de formule (I) et dans le composé de formule (III), n est un entier égal à 3 ; R 1 représente, indépendamment les uns des autres, un alkyle en C1-C6, de préférence un alkyle en C1-C3 ; R 2 représente un atome d’hydrogène ou un alkyle en C1-C6, plus préférentiellement un alkyle en C1-C3 ; et R 3 et R 4 représentent un atome d’hydrogène ou un alkyle en C1-C6, plus préférentiellement un alkyle en C1-C3, ou forment ensemble avec les atomes de carbone auxquels ils se rattachent un phényle. Plus préférentiellement encore, n est un entier égal à 3 ; R 1 est un alkyle en C1-C3 ; R 2 représente un alkyle en C1-C3, de préférence le méthyle, l’éthyle ou le propyle ; et R 3 et R 4 représentent un atome d’hydrogène ou un alkyle en C1-C3 (de préférence le méthyle, l’éthyle ou le propyle) ou forment ensemble avec les atomes de carbone auxquels ils se rattachent un phényle. De manière encore plus préférée, n est égal à 3 ; les groupes R 1 sont identiques, situés en position ortho- et para- de la fonction oxime , respectivement la fonction oxide de nitrile, et sont un alkyle en C1-C3, de préférence le méthyle, l’éthyle ou le propyle ; R 2 représente un alkyle en C1-C3, de préférence le méthyle, l’éthyle ou le propyle ; et R 3 et R 4 sont identiques et sont un atome d’hydrogène.
L’étape (i) ainsi que ces modes préférés ont été décrits ci-dessus.
Préférentiellement dans l’étape (ii), l’oxydant est choisi dans le groupe constitué par l’hypochlorite de sodium, le N-bromosuccinimide en présence d’une base, le N-chlorosuccinimide en présence d’une base, préférentiellement l’oxydant est l’hypochlorite de sodium.
Préférentiellement, le solvant organique S4 est choisi dans le groupe formé par les alcools tels que l’éthanol ou l’isopropanol, les solvants chlorés tels que le chloroforme ou le dichlorométhane, l’acétate d’éthyle.
Avantageusement, la quantité d'agent oxydant est de 1 à 5 équivalents molaires, préférentiellement de 1 à 2 équivalents molaires, par rapport à la quantité molaire d’oxime de formule (I).
Préférentiellement, parmi les composés de formule (X) qui sont synthétisés selon le procédé de l’invention décrit ci-dessus, le composé de formule (Xa) est plus particulièrement préféré [Chem 15]
Les exemples figurant ci-après sont présentés à titre illustratif et ne sont pas limitatifs de l’invention.
Un procédé tel que décrit dans l’exemple 1 du document WO 2020/229773 a été mis en œuvre pour la synthèse d’hydrate d’hydrazine, à partir de MEC azine. La colonne d’hydrolyse telle que décrite dans ce document a été utilisée, avec ajout d’un dérivé éthoxylé de l’acide palmitique.
Au bout d’environ quinze jours de fonctionnement, la formation de dépôt sur les parois du bouilleur ainsi que dans d’autres parties du train de concentration de l’hydrate d’hydrazine ont été constatés. Après analyse, ce dépôt a été caractérisé comme de l’hydrazide palmitique.
Exemple 3 selon l’invention
Un procédé tel que décrit dans l’exemple 1 du document WO 2020/229773 a été mis en œuvre pour la synthèse d’hydrate d’hydrazine, à partir de MEC azine. La colonne d’hydrolyse telle que décrite dans ce document a été utilisée, avec ajout d’une silicone PDMS 100 cps de dénomination commerciale Xiameter PMX 200 Silicone Fluid 100 cps à un débit de 1 à 2 kg/h pour 6000 kg/h d’hydrazine introduite et 12000 kg d’eau. La colonne est restée en fonctionnement stable à ce régime sur une période supérieure à 2 mois.
Les résultats de ces 3 exemples figurent dans le tableau récapitulatif 1 ci-dessous.
[Tab 1] Additif Durée de fonctionnement de la colonne d’hydrolyse Ex 1 Comparatif - 5 jours Ex 2 Comparatif Dérivé éthoxylé de l’acide palmitique 15 jours Ex 3 Invention PDMS 100cps Supérieur à 2 mois
Ces résultats montrent que les silicones selon l’invention permettent de stabiliser la distillation de façon durable, sans contaminer le circuit du procédé par des produits de détérioration.
Série d’essais en laboratoire
L’effet anti-mousse des additifs a été testé en laboratoire.
10g d’azine de la méthyléthylcétone issue de l’étape de purification par distillation de l’azine du procédé ont été placés dans 90mL d’eau au reflux à 95°C, sous un débit d’azote de 300mL/min. Le milieu réactionnel a généré une mousse. Quelques minutes ont été attendues le temps de stabiliser la hauteur de la mousse. Celle-ci s’est stabilisée à une hauteur de 4-5 cm au-dessus du niveau du liquide dans le réacteur.
Un agent anti-mousse a été ajouté au milieu réactionnel au moyen d’une pompe péristaltique, à un débit de 0.1g/min (préalablement étalonnée avec chaque composé antimousse évalué) via un tube fin qui permet l’introduction de l’antimousse à environ 1 goutte toutes les 10-15 secondes à ce débit.
La variation de la diminution de la hauteur de mousse (H) a été relevée pendant l’introduction de l’agent anti-mousse (Hinitial – H(t))/Hinitial.
Les résultats de ces exemples figurent dans le tableau récapitulatif 2 ci-dessous. Les exemples 4 à 8 sont selon l’invention et les exemples 9 et 10 sont comparatifs.
[Tab 2] Durée en minutes 1 2 3 4 5 Quantité d’agent anti-mousse en gramme 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 ΔH = (Hinitial – H(t))/Hinitial Ex4 Silicone PDMS 100cps 1 5% 10% 20% 60% 70% Ex 5 Silicone PDMS 500cps avec 10% de silice 2 5% 10% 20% 60% 70% Ex6 Silicone PDMS 1000cps 3 10% 20% 40% 50% 60% Ex7 Silicone PDMS 10 000 cps 4 80% 90% 95% 95% 95% Ex8 Silicone/silice en émulsion 5 80% 90% 95% 95% 95% Ex9 Polyéther 6 -20% 33% 53% 66% 53% Ex10 Polyéther 7 -55% 44% 55% 44% 55%
1 L’agent anti-mousse utilisé est une silicone de PDMS 100 cps. Il est commercialisé par la société Dow sous la dénomination commerciale Xiameter PMX 200 Silicone Fluid 100 cps.
2 L’agent anti-mousse utilisé est une silicone de PDMS de 500 cps comportant 10% en poids de silice. Il est commercialisé par la société Elkem sous la dénomination commerciale Silcolapse 411.
Ces moyens de calage peuvent par exemple correspondre à des sangles élastiques conçues pour enserrer l’objet 10 et le plaquer contre l’une des parois du contenant 1, plus précisément sur une face interne de l’une des parois du contenant 1.
Les moyens de calage peuvent également correspondre à une plaque montée mobile à l’intérieur du contenant 1 et étant couplée au contenant 1 par le biais de liaisons élastiquement déformables tendant à rappeler la plaque en direction de l’une des parois du contenant 1.
De cette manière, un objet 10 intercalé entre la plaque et la paroi en direction de laquelle la plaque tend à être ramenée, est maintenu calé dans le contenant 1.
Tel que cela est illustré par la , en étant calé à l’intérieur du contenant 1, l’objet 10 et le contenant 1 forment un ensemble présentant un centre de gravité 100.
Le centre de gravité se trouve décalé par rapport à l’axe central C, et le long d’une direction parallèle à la face supérieure 11, selon un décalage DO.
Quand le contenant 1 est suspendu par le biais de sa poignée tel que cela est illustré par la , alors la poignée et le centre de gravité 100 s’alignent selon une direction verticale 40.
La position de la poignée 2 sur la face supérieure 11 et les moyens de calage sont configurés de manière à ce que la poignée 2 et le centre de gravité 100 tendent à être situés de part et d’autre de l’ace central C.
Selon le principe de l’invention, le contenant 1 comprend également des moyens de mesure de la masse du contenant 1 et de son contenu.
En référence plus spécifiquement à la , ces moyens de mesure comportent : - une jauge de contrainte 3 ; - un inclinomètre 4 ; - une unité de traitement 5 électronique couplée à la jauge de contrainte 3 et à l’inclinomètre 4.
En référence aux figures 1 à 4, la jauge de contrainte 3 est intercalée entre la face supérieure 11 et la liaison pivot 21. plus particulièrement, la jauge de contrainte 3 est montée fixe sur la face supérieure 11, et la liaison pivot 21 est montée sur la jauge de contrainte 3.
La jauge de contrainte 3 peut faire saillie de la face supérieure 11 ou bien être intégrée au sein d’une réservation présentée par la face supérieure 11.
Cette jauge de contrainte 3 est conçue pour mesurer une force de traction selon un axe de mesure 30 qui s’étend perpendiculairement à la face supérieure 11.
L’inclinomètre 4, quant à lui, est conçu pour mesurer une inclinaison de l’axe de mesure 30 par rapport à une direction verticale 40 (schématiquement représentée par la et par la ).
L’inclinomètre 4 est notamment conçu pour réaliser cette mesure de l’inclinaison lorsque le contenant 1 est suspendu par le biais de sa poignée 2 tel que cela est le cas sur la .
L’unité de traitement 5 électronique est destinée à estimer la masse du contenant 1 et de son contenu lors d’une suspension du contenant 1 par sa poignée 2. A cet effet, l’unité de traitement 5 électronique est configurée pour corriger une force mesurée par la jauge de contrainte 3 avec une inclinaison mesurée par l’inclinomètre 4.
Cette correction correspond à un calcul basé sur un signal de sortie (un signal électrique) de la jauge de contrainte 3 et des données issues de l’inclinomètre 4.
La illustre donc l'absorption à 1550nm des différentes matrices (OCA, PVB) non teintées candidates pour la couche masquante selon l’invention. En rajoutant un colorant selon l’invention qui n'absorbe pas à 1550nm, les résultats en terme de transmission totale seraient similaires que pour la couche transparente.
La première courbe 1.3 est une colle optique polymère réticulé (colle optique adhésive ou « OCA » en anglais): le produit UZ181A déjà décrit.
La deuxième courbe 2.3 est une colle optique polymère réticulé (colle optique adhésive ou « OCA » en anglais): le produit UVEKOL S-15 déjà décrit.
La troisième courbe 3.3 est une colle optique polymère réticulé (colle optique adhésive ou « OCA » en anglais): le produit Loctite SI 8650 déjà décrit.
La cinquième courbe 4.3 est une couche à base de PVB (le produit RF41 de la société Eastman) mise en œuvre par voie liquide dans un solvant.
La sixième courbe 5.3 est une couche sous forme de feuillet autoportant (avant feuilletage) à base de PVB à dénuée ou faible de taux de plastifiants : PVB Mowital de Kuraray.
Ces courbes illustrent aussi l’influence du choix de la nature de la couche colorant sélective. Les trois OCAs sont plus transparents que les couches à base de PVB quelle que soit l’épaisseur.
La différence de transparence entre OCA (et entre PVB) s’accroit avec l’épaisseur.
Sans l’expliquer on constate que le produit avec PVB MOWITAL est moins bon que le PVB RF41.
Le coefficient d’absorption molaire de la matrice OCA UZ181A à 1550nm est de 33 m -1 . Le coefficient d’absorption molaire de la matrice UvekolS15 à 1550nm est de 54 m -1 . Le coefficient d’absorption molaire de la matrice Loctite8650 à 1550nm est de 55 m -1 . Le coefficient d’absorption molaire de la matrice RF41 à 1550nm est de 83 m -1 . Le coefficient d’absorption molaire de la matrice Mowital à 1550nm est de 220 m -1 .
Matériaux CMC avec thermocouple intégré L’invention concerne le domaine des matériaux composites à matrice céramique (CMC) et plus précisément celui des revêtements pouvant être appliquées sur de tels matériaux et l’étude du comportement thermique de pièces en CMC revêtues.
Les matériaux CMC présentent de bonnes propriétés mécaniques les rendant aptes à constituer des éléments de structures pour des turbines aéronautiques et ils conservent avantageusement ces propriétés à températures élevées.
Ces matériaux CMC peuvent toutefois se dégrader lorsqu’ils sont utilisés à des températures élevées et dans un environnement corrosif, comme c’est le cas lorsqu’ils sont présents dans des turbines aéronautiques. Il est usuel, pour de telles applications, de revêtir les pièces en matériaux composites à matrice céramique d’une couche barrière, pouvant jouer un rôle de barrière thermique et/ou de barrière environnementale.
L’interface entre le substrat en CMC et la couche barrière est un lieu où peuvent s’initier des endommagements, notamment du fait de la différence de nature entre le substrat et la couche barrière. Ces endommagements peuvent avoir pour origine des différences de comportement thermique du substrat et de la barrière par exemple, et c’est pourquoi il est important de connaître précisément la température au niveau de l’interface entre le substrat et la couche barrière.
Par exemple, la mesure de cette température au cours d’essais de caractérisation peut permettre d’identifier précisément la température à laquelle le substrat commence à se dégrader et de mieux comprendre les mécanismes d’endommagement.
En outre, connaître précisément la température proche du substrat permet de quantifier le gradient thermique obtenu grâce à la couche barrière. Il est ainsi possible de quantifier la performance de la couche barrière.
N° δ 1 H (ppm) δ 13 C (ppm) 1 2,3 12,6 2 (-) 143,6 3 6,59 126,1 4 6,27 117,1 5 4,99 43 6 (-) 130,6 7 (-) 140,7 8 2,16 19,2 9 7,12 129,9 10 (-) 141 11 2,34 20 12 (-) 112,1 13 (-) 140,8 14 2,28 17,7 15 (-) NI
2.2 - Synthèse du composé de formule (Xa) selon un procédé de l’art antérieur (non conforme à l’invention)
Le N-oxyde de 2,4,6-triméthyl-3-2((2-méthyl-1H-imidazol-1-yl)benzonitrile (composé Xa) est préparé selon le schéma réactionnel suivant : [Chem 29]
2.2.1 Synthèse du 2-(chlorométhyl)1,3,5-triméthylbenzène (composé (D))
Ce composé peut être obtenu selon une procédure décrite dans l’article suivant : Zenkevich, I. G.; Makarov, A. A.; Russian Journal of General Chemistry; vol. 77; nb. 4; (2007); p. 611 -619 (Zhurnal Obshchei Khimii; vol. 77; nb. 4; (2007); p. 653 – 662) [Chem 30]