INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors d’une étape 12, on procède à la cuisson des produits-test Pt (n) , et les étapes 13 à 16 sont effectuées pour différents instants de caractérisation t i successifs, avec une fréquence d’acquisition prédéterminée. Lorsque la caractérisation d’un produit-test Pt (n) est terminée et que les données correspondantes (évolution temporelle de la variance de référence associée à la signature, et évolution temporelle de la température interne) ont été enregistrées dans la base de données DB P , cette même caractérisation est effectuée à nouveau pour un autre produit-test Pt (n+1) . Ainsi, N produits tests Pt (n) , avec N>1, identiques ou similaires au produit P à cuire sont caractérisés.
Lors d’une étape 13, le nez électronique 10 détermine la signature ici normalisée Sn ref(n) des COV émis par le produit-test Pt (n) d’indice n (n allant de 1 à N) pour différents instants de caractérisation t i successifs. Cette étape est ici identique à l’étape 31 décrite précédemment en référence à la , et n’est pas détaillée à nouveau. L’unité de traitement 31 stocke la signature normalisée Sn ref(n)(ti) dans la mémoire pour chacun des instants de caractérisation ti successifs. On obtient ainsi une évolution temporelle Snref(n)(t) de la signature normalisée Snref(n) associée au produit-test Pt(n) d’indice n en cours de cuisson pour différents instants de caractérisation ti successifs.
Lors d’une étape 14, l’unité de traitement 31 détermine la variance de référence V ref(n) (t i ) pour chaque instant de caractérisation t i associée à la signature normalisée Sn ref(n) (t i ) déterminée, c’est-à-dire la variance associée aux K valeurs de la signature normalisée Sn ref(n) (t i ). Elle stocke ensuite la variance de référence V ref(n) (t i ) déterminée dans la mémoire. On obtient ainsi une évolution temporelle de la variance de référence V ref(n) (t) à plusieurs instants de caractérisation t i successifs. Cette étape est identique à l’étape 32 décrite précédemment en référence à la .
Lors d’une étape 15, la sonde de température mesure la valeur de la température interne T int (t i ) pour chaque instant de caractérisation t i , et stocke la valeur dans la mémoire de l’unité de traitement 31. On obtient ainsi une évolution temporelle de la température interne T int(n) (t) du produit-test Pt (n) d’indice n à plusieurs instants de caractérisation t i successifs.
Lors d’une étape 16, l’unité de traitement 31 compare la valeur de la température interne T int(n) (t i ) par rapport à la valeur seuil T th . Lorsque la température interne T int(n) (t i ) est inférieure à T th , les étapes 13 à 16 sont réitérées à un instant de caractérisation suivant. En revanche, lorsque la température interne T int(n) (t i ) est égale à T th , on passe à l’étape 17.
Lors de l’étape 17, l’unité de traitement 31 détermine la valeur seuil V ref,th(n) de la variance de référence V ref(n) pour laquelle la température interne T int(n) est égale à la température seuil T th . Ensuite, l’unité de traitement 31 stocke dans la DB P l’évolution temporelle de la variance de référence V ref(n) (t) qui a été déterminée, ainsi que la valeur seuil V ref,th(n) de la variance de référence V ref(n) .
Les étapes 12 à 17 sont ensuite réitérées pour chaque des N produits-test Pt (n) , de manière à obtenir in fine la base de données DB P . Celle-ci peut ainsi s’écrire DB P = { T th ; (V ref(n) (t)) 1≤n≤N ; (V ref,th(n) ) 1≤n≤N }, et comporte donc la valeur de la température seuil T th , les N évolutions temporelles des variances de référence (V ref(n) (t)) 1≤n≤N , et les N valeurs seuil (V ref,th(n) ) 1≤n≤N des variances de référence V ref(n) . La base de données DB P peut donc être utilisée dans le procédé d’estimation décrit précédemment.
Notons que N n’a pas besoin d’être très élevé pour que la qualité de l’estimation du passage du premier état de transformation au deuxième état soit particulièrement élevée. Aussi, une valeur de N de l’ordre de 5 à 10 peut être suffisante.
Des modes de réalisation particuliers viennent d’être décrits. Différentes variantes et modifications apparaîtront à l’homme du métier. Ainsi, on a utilisé ici la variance associée à la signature mesurée à l’instant d’acquisition, mais tout autre paramètre représentatif de la dispersion des valeurs de la signature peut être utilisé, tel que l’écart-type entre autres.
Détection de dépôts immuns glomérulaires rénaux de type organisé par spectroscopie Raman polarisée La présente divulgation concerne un procédé de détection des dépôts immuns glomérulaires rénaux de type organisé, et un dispositif permettant la mise en œuvre du procédé.
Dans les exemples représentés en -10 , les deuxièmes macro-texturations 11 formées par lamination dans la couche optiquement active 8 causent un réarrangement spatial des particules métalliques, selon un motif des deuxièmes macro-texturations 11 qui est lui-même fonction des premières macro-texturations 10 de la couche texturée 4 comme déjà décrit ( figures 1-4 ). Ce réarrangement spatial peut porter en particulier sur une modification d’au moins l’un parmi : la position ou de la densité spatiale des particules métalliques 40, et l’orientation des particules métalliques 40.
Selon un exemple particulier, la couche optiquement active 8 est une couche réfléchissante comprenant intrinsèquement, avant la lamination de la couche texturée 4 avec le support 6 ( figures 1-4 ), des particules métalliques réfléchissantes 40 arrangées aléatoirement dans ou sur la couche optiquement active 8. La formation par lamination des deuxièmes macro-texturations 11 dans la couche optiquement active 8 conduit à un réarrangement spatial non aléatoire des particules métalliques 40 selon le motif défini par les deuxièmes macro-texturations 11, ce motif étant lui-même imposé par le motif (complémentaire) des premières macro-texturations 10. Autrement dit, la déformation produite par la lamination cause un réarrangement spatial des particules métalliques 40 conformément aux premières macro-texturations 10 de la couche texturée 4 de sorte à modifier les propriétés réfléchissantes de la couche optiquement active 8 selon les deuxièmes macro-texturations 11.
Comme illustré en figures 5-10 , les particules métalliques 40 peuvent être arrangées de diverses manières dans la couche optiquement active 8 suite à la lamination.
La représente un mode de réalisation particulier dans lequel la couche optiquement active 8 du dispositif optique 2 comprend deux régions différentes, à savoir deux régions texturées 8b et 8c comportant des deuxièmes macro-texturations 11 différentes (de configuration différente en taille, forme, etc.). En variante, la couche optiquement active 8 peut comprendre trois régions texturées différentes ou plus. Comme illustré en , sous illumination d’une lumière incidente (par exemple dans le spectre de longueurs d’onde du visible), la couche optiquement active 8 du dispositif optique 2 produit ainsi deux effets visuels différents, résultant des propriétés optiques différentes des régions texturées en réflexion ou diffraction.
D’autres mises en œuvre de l’invention sont toutefois possibles dans lesquelles la couche optiquement active 8 comprend différentes régions texturées mais est de nature différente que celle décrite en . Par exemple, la formation de plusieurs régions texturées différentes est possible alors que la couche optiquement active 8 est une couche réfléchissante, ou diffractive, dépourvue de particule métallique (il peut s’agir par exemple d’une couche métallique comprenant un réseau diffractif).
La représente un mode de réalisation particulier dans lequel le dispositif optique 2, formé dans un corps de document 22, est formé à partir de particules métalliques 40 comme déjà décrit. Dans cet exemple, les deuxièmes macro-texturations 11 ( ) formées par lamination dans la couche optiquement active 8 respectent un motif (en relief) comprenant des renfoncements (ou sillons, rainures, etc.) 42 de forme rectiligne. Plus précisément, ce motif comprend une alternance de crêtes et renfoncements dont les configurations en nombre, forme, dimensions, etc. peut être adapté par l’homme du métier au cas par cas (en particulier, des renfoncements et crêtes non rectilignes sont également possibles). Ce motif particulier de renfoncements/crêtes 42 cause un réarrangement spatial des particules métalliques 40 conformément à ce motif.
En particulier, la distribution de la densité et de l’orientation des particules métalliques 40 peuvent ainsi être fonction du motif des deuxièmes macro-texturations 11. Comme illustré en , ce motif particulier des deuxièmes macro-texturations 11 permet de former, dans la couche optiquement active 8, des régions 43 relativement peu denses en particules métalliques 40 le long des renfoncements (ou crêtes) 42 et des régions 44 de relativement haute densité en particules métalliques 40 entre les régions 43 peu denses. On peut ainsi former des régions 43 peu denses qui sont très pauvres en (voire totalement dépourvues de) particules métalliques 40 et des régions 44 relativement riches en particules métalliques 40. On obtient ainsi un effet visuel particulier faisant ressortir des lignes plus ou moins brillantes lorsque le dispositif optique 2 est sous illumination d’une lumière incidente.
La représente une variante du mode de réalisation de la , dans laquelle la couche optiquement active 8 comprend une région non texturée 8a et une région texturée 8b. La région non texturée 8a est dépourvue de deuxième macro-texturation 11 de sorte que les particules métalliques qu’elle contient n’ont pas été réarrangées spatialement et sont donc ici disposées de manière aléatoire. En revanche, la région texturée 8b comprend des deuxièmes macro-texturations 11 respectant un motif comprenant des renfoncements 42, et plus particulièrement une alternance de renfoncements et crêtes de forme rectiligne.
Divers autres configurations du motif des deuxièmes macro-texturations 11 dans la couche optiquement active 8 sont envisageables. La représente un mode de réalisation particulier dans lequel les deuxièmes macro-texturations 11 ( ) formées par lamination dans la couche optiquement active 8 respectent un motif (en relief) comprenant une pluralité de reliefs ponctuels 46 en forme de cavité ou saillie. Dans cet exemple, ces reliefs ponctuels 46 sont arrangés selon un grille ou matrice composée de lignes et colonnes de reliefs ponctuels 46. Ces reliefs ponctuels 46 sont en outre circulaires, bien que d’autres configurations de disposition, taille, forme, etc. soient envisageables par l’homme du métier. Comme déjà décrit, ces reliefs ponctuels 46 causent un réarrangement spatial des particules métalliques 40. En particulier, la distribution de la densité et de l’orientation des particules métalliques 40 peuvent ainsi être fonction du motif des deuxièmes macro-texturations 11. Comme illustré en , les reliefs ponctuels 46 permettent de former des régions circulaires relativement peu denses en particuliers métalliques 40 tandis que les zones de la couche optiquement active 8 situées hors de ces régions circulaires sont de relativement haute densité en particules métalliques 40. On obtient ainsi un effet visuel particulier faisant ressortir des points ou régions circulaires plus ou moins brillantes lorsque le dispositif optique 2 est sous illumination d’une lumière incidente.
La représente une variante de réalisation dans laquelle lequel les deuxièmes macro-texturations 11 ( ) formées par lamination dans la couche optiquement active 8 respectent un motif (en relief) comprenant une pluralité de reliefs ponctuels 46 en forme de cavité ou saillie, causant la formation de régions circulaires 50 de relativement haute densité en particules métalliques 40 par rapport au reste de la couche optiquement active 8 qui est relativement pauvre en (voir ici totalement dépourvue de) particules métalliques 40.
La représente encore un autre mode de réalisation dans lequel les deuxièmes macro-texturations 11 ( ) formées par lamination dans la couche optiquement active 8 respectent un motif (en relief) comprenant renfoncements causant la formation de lignes (ou bandes) rectilignes de relativement haute densité en particules métalliques 40 par rapport au reste de la couche optiquement active 8 qui est relativement pauvre en (voir ici totalement dépourvue de) particules métalliques 40.
Comme déjà indiqué, la couche optiquement active 8 du dispositif optique 2 peut être de diverses natures selon notamment de l’effet visuel et du niveau de complexité désiré. La représente un mode de réalisation dans lequel la couche optiquement active 8 est une couche métallique diffractive comprenant un réseau diffractif configuré pour générer un hologramme. Le réseau diffractif est ainsi configuré pour générer un hologramme (ou image holographique) sous illumination d’une lumière incidente, par exemple dans le spectre de longueurs d’onde du visible, la configuration du réseau diffractif et donc de l’hologramme pouvant être adaptés au cas par cas.
Comme déjà expliqué, la déformation produite lors de la lamination cause une personnalisation du réseau diffractif selon les deuxièmes macro-texturations 11 de la couche optiquement active 8 de sorte à modifier l’hologramme. Le réseau diffractif peut être intrinsèquement (avant lamination) dans un seul plan (pour former par exemple couche mince 2 dimensions) et la formation des deuxièmes macro-texturations 11 confère une orientation particulière en 3 dimensions au réseau diffractif. Ainsi, grâce aux deuxièmes macro-texturations 11, on peut répartir l’orientation de la diffraction de façon personnalisée, par exemple autour de l’axe perpendiculaire à l’axe du réseau de diffraction.
Il est par exemple possible de modifier la structure du réseau diffractif de sorte à ce qu’il passe d’une structure non-uniforme ou aléatoire avant lamination, à une structure uniforme ou périodique après lamination.
Comme illustré en , les deuxièmes macro-texturations 11 formées dans la couche optiquement active 8 définissent dans cet exemple des renfoncements (ou crêtes) modifiant les propriétés optiques de réflexion de la couche optique active 8, faisant ainsi apparaître un motif 60 d’une forme géométrique prédéterminée (un quadrillage de lignes curvilignes dans cet exemple).
Un procédé de fabrication d’un dispositif optique 2 ( figures 1-4) tel que précédemment décrit est présenté ci-après en référence aux figures 12-15 . De manière générale, les différents modes de réalisation et détails d’implémentation décrits ci-avant concernant le dispositif optique 2 en référence aux figures 1-11 peuvent s’appliquer de façon analogue au procédé de fabrication dudit dispositif optique 2.
- en rapprochement de la deuxième extrémité dite extrémité libre 342, de préférence
- depuis l’extrémité libre 342 de la portion d’entraînement 82, en particulier
- au niveau d’une zone de réception 38 d’une partie des disques de l’embrayage de coupure.
Les deuxièmes orifices d’évacuation 93 et notamment la deuxième série d’orifices 92, sont formés
- en rapprochement de la portion intermédiaire 83,
- depuis la première extrémité 341 de la portion d’entraînement 82, en particulier
- au niveau d’une zone laissée libre, exemptée d’une partie des disques de l’embrayage de coupure.
La méthode de fabrication d’un tel porte-disques peut comprendre en outre une sixième étape durant laquelle une extrémité libre dit deuxième extrémité 342 de la portion d’entraînement 82 est réalisée par cintrage pour former une collerette. L’extrémité libre 342 est ici exemptée d’enfoncement de manière à s’étendre en partie dans le prolongement de la face externe 33 de la portion d’entraînement 82, en particulier dans le prolongement des rainures 77 de la portion d’entraînement 82. L’extrémité libre 342 est formée dans le prolongement d’un espace angulaire délimité entre des enfoncements de matière de la cannelure 76. ;
La méthode de fabrication d’un tel porte-disques peut comprendre en outre une septième étape durant laquelle on usine l’extrémité libre 342 de la portion d’entrainement pour former un logement 821 discontinu. Ce logement 821 discontinu comprend une portée cylindrique 822 interne et une surface d’appui axial 823 discontinue. En particulier, on usine la portée cylindrique interne. On limite la perte de matière de l’extrémité libre 342 formant le logement discontinu. La surface d’appui axial 823 est alors délimitée par le bord des dents 760 de la cannelure de la portion d’entrainement 82.
DISPOSITIF D’AMORTISSEMENT DE TORSION L’invention a trait au domaine de la transmission de couple dans les dispositifs motorisés et concerne un dispositif d’amortissement de torsion pour une chaine de transmission de véhicule.
Les véhicules motorisés comportent généralement de tels dispositifs d’amortissement de torsion qui peuvent être intégrés dans divers éléments de la chaine de transmission. Par exemple, un volant moteur à double volant amortisseur, un disque d’embrayage, ou un limiteur de couple, peuvent inclure un dispositif d’amortissement de torsion permettant le filtrage des acyclismes du moteur et autres oscillations de torsion. Ce filtrage est typiquement réalisé par un ou plusieurs amortisseurs de torsion qui sont des combinés ressorts-amortisseurs travaillant en torsion et permettant, au cours de la transmission du couple, un mouvement de rotation relative d’un premier élément tournant de transmission d’un couple, couplé en amont de la chaine de transmission, et d’un deuxième élément tournant de transmission du couple, couplé en aval de la chaine de transmission. La rotation relative peut être permise par des ressorts agencés en série. Lors du passage du couple, et notamment lorsque le débattement est proche de 0°, il y a un transfert de la portance de ces ressorts, permettant leur compression, entre le premier élément tournant de transmission de couple et le deuxième élément tournant de transmission de couple. En complément, une telle architecture comprend un limiteur de couple situé en entrée et radialement au-dessus du dispositif d’amortissement de torsion.
Cette architecture permet d’obtenir un amortissement satisfaisant des oscillations de torsion par le dispositif mais présente une inertie importante en aval du limiteur de couple, ce qui entraine de forts surcouples dans la chaîne de transmissions, notamment sur les véhicules hybrides. En outre, une telle architecture est volumineuse, et est difficile à monter et à entretenir.
A cet effet, l’invention vise un dispositif d'amortissement d'oscillations de torsion, pour une chaîne de transmission de véhicule, comprenant un amortisseur d’oscillations de torsion et un limiteur de couple adapté pour exercer une friction, L’amortisseur d’oscillation de torsion comprenant : - un premier élément tournant de transmission du couple tournant autour d’un axe de rotation, - un deuxième élément tournant de transmission du couple tournant autour de l’axe de rotation, - un troisième élément tournant de transmission du couple tournant autour de l’axe de rotation, - un dispositif élastique comprenant un premier ressort le premier ressort, comprenant une première extrémité et une deuxième extrémité opposée, et un deuxième ressort, comprenant une première extrémité et une deuxième extrémité opposée, le premier ressort étant agencé entre le premier élément tournant et le troisième élément tournant de façon à être comprimé élastiquement lors d’une rotation relative entre le premier élément tournant et le troisième élément tournant et le deuxième ressort étant agencé entre le troisième élément tournant et le deuxième élément tournant de façon à être comprimé élastiquement lors d’une rotation relative entre le troisième élément tournant et le deuxième élément tournant, le premier ressort et le deuxième ressort étant agencés en série entre le premier élément tournant et le deuxième élément tournant par l’intermédiaire du troisième élément tournant, dans lequel le deuxième élément tournant est couplé en rotation à un élément de sortie apte à être solidarisé en rotation à un arbre mené, et dans lequel le limiteur de couple est solidaire en rotation de l’élément de sortie.
Le limiteur de couple est adapté pour, en fonctionnement normal, transmettre un couple en tournant autour de l’axe de rotation et pour limiter cette transmission lorsque ce couple excède une certaine valeur.
Le troisième élément tournant comprend un intercalaire transférant directement le couple entre le premier ressort et le deuxième ressort.
Le deuxième élément tournant est un voile ou une rondelle de guidage.
Le deuxième élément tournant est la première bride lorsque le premier élément tournant est mobile en rotation dans le sens indirect depuis la position de repos, ou est la deuxième bride lorsque le premier élément tournant est mobile en rotation dans le sens direct depuis la position de repos. Cette architecture permet de diminuer le nombre de pièce constituant l’amortisseur d’oscillation de torsion et donc d’en limiter l’encombrement et le coût de fabrication.
Le limiteur de couple est radialement plus proche de l’axe de rotation que le dispositif élastique. Cela permet d’obtenir un dispositif plus compact axialement.
Le deuxième élément tournant forme la pièce d’entrée du limiteur de couple. Ainsi, le nombre de pièce est diminuer et l’encombrement général du dispositif est réduit.
Le limiteur de couple comprend un dispositif de friction solidaire en rotation du deuxième élément tournant de l’amortisseur d’oscillation de torsion.
Le limiteur de couple comprend en outre un plateau d’entrainement et/ou un couvercle, l’un parmi ces éléments étant solidaire en rotation de l’élément de sortie.
Le dispositif de friction du limiteur de couple comprend un disque, formé par le deuxième élément tournant de l’amortisseur d’oscillation de torsion, et un élément de frottement situé axialement entre le disque et le couvercle ou entre le disque et le plateau d’entrainement. Ainsi, le nombre de pièce constituant le dispositif est limité.
Le limiteur de couple comprend en outre un élément élastique. L’élément élastique est précontraint pour exercer une charge.
L’élément de frottement est formé par une garniture et/ou du papier et/ou un revêtement de frottement.
Le limiteur de couple comprend en outre une bague interne solidaire en rotation de l’élément de sortie, le dispositif de friction du limiteur de couple étant adaptée pour exercer une pression radiale sur la bague interne. Ainsi, le limiteur de couple est de type radial ce qui permet de limiter l’encombrement axial du dispositif.
L’élément de sortie forme la bague interne. Ainsi, le nombre de pièce du dispositif est limité et son encombrement est réduit.
Le limiteur de couple comprend une bague externe. La bague externe est formée par le deuxième élément tournant de l’amortisseur d’oscillation de torsion. Ainsi, le nombre de pièce du dispositif est limité et son encombrement est réduit.
Le limiteur de couple comprend un composant élastique situé radialement entre la bague interne et le dispositif de friction, plus particulièrement entre la bague interne et la bague externe. Ce composant élastique permet de mieux maitriser le serrage et le couple de glissement du limiteur de couple.
Le limiteur de couple présente un encombrement axial inférieur à l’encombrement axial de l’amortisseur d’oscillation de torsion. Ce ratio est un optimum pour gérer l’encombrement du dispositif.
Le dispositif comprend en outre un système d’hystérésis situé axialement entre le limiteur de couple et l’amortisseur d’oscillation de torsion. Le système d’hystérésis permet d’améliorer la filtration des acyclismes du moteur thermique. Le système d’hystérésis permet de positionner axialement la partie primaire (reliée au moteur) par rapport à la partie secondaire (reliée à la boîte de vitesse).
Le limiteur de couple est ainsi situé au plus près de la boîte de vitesse ce qui permet de limiter l’inertie en aval du limiteur de couple et donc de limiter l’arrivée de surcouple à la sortie du limiteur de couple, c’est-à-dire dans les composants de la chaine de transmissions situés entre ledit limiteur de couple et les roues du véhicule.
Cette architecture permet en outre d’obtenir un amortissement particulièrement satisfaisant des oscillations de torsion par le dispositif car les ressorts peuvent notamment être implantés sur un rayon plus grand.