INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres caractéristiques et avantages du dispositif de distribution et du procédé selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après.
Liste des figures [Fig 1] La (déjà décrite) représente un distributeur d’entrée de réacteur selon l’art antérieur.
[Fig 2] La représente un élément de distribution de fluide comportant une succession de deux coudes d’un distributeur de fluide selon l’invention.
[Fig 3] La représente un élément de distribution comportant un dispositif de répartition du fluide d’un distributeur de fluide selon l’invention.
[Fig 4] La représente un exemple de dispositif de répartition du fluide d’un distributeur de fluide selon l’invention.
[Fig 5] La représente différentes variantes de dispositifs de répartition du fluide d’un distributeur de fluide selon l’invention.
[Fig 6] La représente la section d’entrée du dispositif de répartition du fluide d’un distributeur de fluide selon l’invention.
[Fig 7] La représente un premier exemple de section de sortie, semi-elliptique inversée, du dispositif de répartition du fluide d’un distributeur de fluide selon l’invention.
[Fig 8] La représente un deuxième exemple de section de sortie, plate, du dispositif de répartition du fluide d’un distributeur de fluide selon l’invention.
[Fig 9] La représente deux exemples d’éléments de distribution avec un conduit d’admission à l’axe horizontal dans un réacteur.
[Fig 10] La représente deux exemples d’éléments de distribution avec un conduit d’admission à l’axe vertical et avec le fluide arrivant par le haut dans un réacteur.
[Fig 11] La représente deux exemples d’éléments de distribution avec un conduit d’admission à l’axe vertical et avec le fluide arrivant par le bas dans un réacteur.
[Fig 12] La montre la qualité de la distribution homogène d’un liquide par le dispositif de répartition du fluide d’un élément de distribution du distributeur de fluide selon l’invention.
Les termes « vertical », « horizontal », « supérieur », « inférieur », « haut » et « bas » s’entendent du distributeur de fluide en situation de fonctionnement.
On entend par surface « concave » une surface formant un creux, c’est-à-dire une forme arrondie vers l’intérieur. On entend par surface « convexe » une surface bombée c’est-à-dire arrondie vers l’extérieur.
- pour la filaggrine : Digestion à 0,25% de pepsine (Zymed, Invitrogen) pendant 15 minutes à 37°C,
- pour TGM1 : exposition aux micro-ondes à 600 W dans un tampon au citrate pH6 (Sigma) jusqu'à ébullition,
- pour CLOCK : exposition aux micro-ondes à 600 W dans un tampon au citrate pH6 (Sigma) jusqu'à ébullition.
Après un lavage au PBS et une saturation de sites non spécifiques avec une solution à 5% de BSA (Bovine Serum Albumin, Sigma) pendant 30 minutes, l'anticorps primaire a été appliqué et les lames ont été incubées sous agitation, à température ambiante, dans une pièce humide. Après avoir rincé les lames avec du PBS (Phosphate Buffered Saline), l'anticorps secondaire a été appliqué, dans l'obscurité, sous agitation, à température ambiante, dans une pièce humide. Enfin, les noyaux cellulaires ont été colorés avec du 4',6'-diamidino-2-phénylindole (DAPI, Molecular Probes) à 0,3 μM pendant 5 minutes et les sections ont été montées en Fluoromount-G (Electron Microscopy Sciences). La détection a été effectuée à l'aide d'un microscope Zeiss Axiovert 200M avec un objectif 20x ou 40x. Les photos ont été prises avec une caméra Qimaging EXI bleue couplée au logiciel d'acquisition Volocity (Improvision).
3.7 Protocole de PCR quantitative L'ARN total a d'abord été extrait à l'aide d’un kit d'isolation (Ambion) comme suit :
Après le traitement, le milieu de culture a été retiré et les cellules ont été rincées avec du PBS froid et récupérées avec un tampon de lyse. Des colonnes spécifiques ont été utilisées pour purifier l'ARN qui a finalement été élué dans 30 µl d'eau sans RNase. Ensuite, l'ARN total a été rétro-transcrit avec le kit de transcription inverse d'ADNc (ADN complémentaire) contenant l'inhibiteur de la RNase (Life Technologies). La transcription inverse a été effectuée sur 2 µg d'ARN total à l'aide d'un thermocycleur (MJ Research). Enfin, la PCR en temps réel a été réalisée sur un thermocycleur (Applied Biosystems) avec un kit TaqMan Gene Expression Master Mix (Life technologies) et TaqMan Gene Expression Assays (Life technologies) qui étaient composés de deux amorces et une sonde spécifique de la séquence. Le Taqman Gene Expression Master Mix contenait de l'ADN polymérase, du dNTP, de l'UDG (pour éviter la contamination par l'ADN), du ROX (une référence fluorescente passive) et un tampon.
Les amorces TaqMan 18S ont été utilisées comme contrôle endogène car le gène 18S code pour une protéine ribosomale dont l'expression et l'ARNm correspondant sont connus pour être invariables dans toutes les conditions. De plus, l'ADN a été remplacé par l'eau comme contrôle négatif.
Chaque échantillon a été analysé en trois exemplaires.
La méthode comparative du TC (Threshold cycle – seuil de cycle) a été utilisée pour la quantification relative des expressions cibles (Livak K.J. et Schmittgen T.D., 2001) et le logiciel StepOne (Applied Biosystems) a été utilisé pour le traitement des données.
3.8 Protocole d’étude de la viabilité cellulaire au « neutral red »
Le « Neutral Red » est une technique permettant de détecter les cellules vivantes par l’absorption d'un colorant rouge neutre (eurhodine). Les cellules vivantes absorbent le rouge neutre par transport actif et incorporent le colorant dans leurs lysosomes/endosomes. Les cellules sont ensuite lysées avec une solution acide et les lysosomes/endosomes libèrent le rouge neutre. Ainsi, le nombre total de cellules vivantes peut être déterminé par la mesure de la quantité de colorant libéré. Cette mesure se fait par lecture de la densité optique (DO) à 540 nm.
Les cellules ont été rincées avec Ca2+/Mg2+ PBS (Lonza) puis incubées avec une solution de rouge neutre (Sigma) à 0,05 mg/mL pendant 3 heures. Après un lavage au Ca2+/Mg2+ PBS, les cellules ont été lysées avec un tampon de lyse ((50% éthanol (VWR), 49% H2O, 1% acide acétique (Sigma)) et incubées pendant 10 minutes sous agitation. La détection du colorant libéré à 540 nm a été réalisée à l'aide d'un spectrophotomètre Sinergy 2 Biotek.
Dans les exemples suivants, la Demanderesse a étudié l’impact de la fraction bioactive de pétales de rose telle que préparée ci-dessus, sur la fonction barrière cutanée, le vieillissement cellulaire cutané, la nutrition cutanée, le processus rythmique des cellules cutanées, et la régénération cutanée, ainsi qu’en parallèle sur la micro-inflammation cutanée.
Pour l’ensemble de ces essais, les effets de l’extrait de pétales de roses sous forme de fraction bioactive selon l’invention « ZF sérum » préparé selon le protocole décrit dans l’Exemple 1.1 sont comparés aux effets du « cryoextrait » (comparatif) préparé selon le protocole décrit dans l’Exemple 1.2 et aux effets d’une solution contrôle « placébo » consistant en une solution de conservateurs (benzoate de sodium, sorbate de potassium, acide citrique).
Les pourcentages (%) sont exprimés en poids de matière première (MP) par rapport au poids total de la composition sauf indication contraire.
Exemple 4 : Effet de la fraction bioactive isolée de pétales de roses selon l’invention sur la fonction barrière cutanée
La pulvérisation thermique comme son nom l’indique consiste à projeter une poudre ou une dispersion sur la surface.
De préférence, le support (2) métallique à l’étape a) se présente sous forme de disque.
Le procédé selon l’invention ne comprend pas d’autre étape de frittage que celle de l’étape f).
De préférence, la pulvérisation thermique est une pulvérisation à la flamme (« flamme spray ») ou une pulvérisation dynamique par gaz froid (« cold spray »).
En flamme spray, la projection de fractions de poudre associée à la fonte au moins partielle du matériau polymère non-fluoré explique la discontinuité de la sous-couche dure (3).
De préférence, le matériau destiné à être pulvérisé est un matériau pulvérulent avec une granulométrie D50 en volume de 5 μm à 60 μm, et de préférence de 10 µm à 35 µm.
De préférence, en flamme spray, l'étape d) de réalisation de la sous-couche dure (3) est précédée d'une étape de préchauffage dudit support ou de ladite calotte (2) à basse température, selon que l'étape b) de mise en forme est réalisée avant la réalisation d) de la sous-couche dure (3) ou après la réalisation e) dudit revêtement antiadhésif (4). Ce préchauffage est réalisé à une température maximale de 100°C.
De préférence, l'étape d) de réalisation du revêtement antiadhésif (4) comprend une étape de dépôt, sur ladite sous-couche dure (3), d'au moins une composition comprenant une résine fluorocarbonée.
De préférence, en cold spray, l'étape d) de réalisation de la sous-couche dure (3) est précédée d'une étape de préchauffage du dit support (2) ou de ladite calotte (2) entre 150 et 300°C, selon que l'étape b) de mise en forme est réalisée avant la réalisation d) de la sous-couche dure (3) ou après la réalisation e) du dit revêtement sol-gel (4).
De préférence, l’étape d) est réalisée par spray, par enduction, par sérigraphie ou au rouleau.
De préférence, l'étape de frittage (f) est réalisée dans un four à une température comprise entre 380°C et 450°C.
L’étape c) de traitement est préférentiellement réalisée par sablage, grenaillage, emboutissage, brossage ou attaque chimique.
Photographie du test HOT BLADE : 3 pointes métalliques en rotation sur le revêtement de la face intérieure de l’article culinaire qui est posé sur une source de chaleur.
Analyse en micro-tomographie Exemple 1
Répartition de la porosité Exemple 1
Analyse MEB-EDX Exemple 2
La variation de la section du dispositif de répartition du fluide, depuis la section d’entrée semi-circulaire à la section de sortie, qu’elle que soit son profil, est progressive, continue et sans discontinuité de pente.
La combinaison des déflecteurs et des fentes est également possible et ce quel que soit le profil de la section de sortie.
La illustre, de manière schématique et non limitative, la section d’entrée du dispositif de répartition du fluide selon l’invention.
La section d’entrée du dispositif de répartition du fluide est semi-circulaire de diamètre D, égal au diamètre du dernier coude (si l’élément de distribution comprend une succession de coudes) ou du diamètre du conduit d’admission (si l’élément de distribution ne comprend pas de succession de coudes), et représentée par le trait continu noir sur la figure. Elle est ouverte selon un angle d’ouverture ω mesuré par rapport à l’axe de la section d’entrée (axe représenté par le point O correspondant au centre du cercle de diamètre D) entre les extrémités 80 et 81 de la section d’entrée.
Sur cette figure, l’axe z correspond à l’axe vertical. On peut observer que les extrémités 80 et 81 ne sont pas symétriques par rapport à l’axe vertical z. Cette asymétrie permet de mieux guider le fluide malgré les efforts centrifuges qu’il subit dans le changement de direction du dispositif de répartition du fluide via l’angle de rotation.
La illustre, de manière schématique et non limitative un premier exemple de profil de sortie du dispositif de répartition du fluide.
La section de sortie du dispositif de répartition du fluide est semi-elliptique inversée et représentée par le trait continu noir sur la figure. Il s’agit d’une surface convexe. Le cercle de diamètre D représenté par les traits pointillés représentent la section de sortie du dernier coude ou du conduit d’admission (selon si l’élément de distribution comprend ou non respectivement une succession de coudes), ramenée dans le plan de la section de sortie. L’axe z représente l’axe vertical et l’axe X’’ un axe horizontal.
Grâce à cette figure, on peut observer que la section de sortie du dispositif de répartition du fluide est plus grande que la section d’entrée.
De plus, le profil elliptique inversé de la section de sortie du dispositif de répartition du fluide est défini par une ellipse inversée de centre C’, de demi grand axe selon l’axe X’’ de longueur E1 et de demi petit axe selon l’axe z de longueur F1. Les axes X’’ et z sont définis par le profil circulaire de la sortie du second coude ou du conduit d’admission de diamètre D. Le profil elliptique est ouvert avec une ouverture définie par l’angle ψ1. Le centre C’ de l’ellipse est distant d‘une longueur Gbis par rapport à l’axe X’’ et d’une longueur H1 par rapport à l’axe z, la longueur H1 étant nulle sur le schéma.
La longueur E1 est comprise entre D/4 et 5D, et préférentiellement entre D/2 et 3D La longueur F1 est comprise entre D/4 et 5D, et préférentiellement entre D/2 et 3D L’angle ψ1 est compris entre 10° et 350° et préférentiellement entre 90° et 180°. La longueur Gbis est comprise entre 1,1F et 2F et préférentiellement entre F et 1.5F. La longueur H1 est comprise entre -E et E et préférentiellement entre –E/2 et E/2.
L’avantage de ce profil est un peu similaire à celui du profil triangulaire du schéma a) de la : il permet de scinder le flux de fluide en deux, de part et d’autre du sommet de l’ellipse S1, le sommet de l’ellipse S1 étant le point verticalement le plus haut de la section semi elliptique inversée. Ainsi, le fluide est distribué de manière homogène tout autour du dispositif de répartition du fluide.
Sur cette figure, on peut observer que les extrémités 84 et 85 de la section de sortie sont symétriques par rapport à l’axe vertical z. Cette symétrie sur la section de sortie permet de distribuer le fluide efficacement, mais la symétrie n’est pas obligatoire.
La illustre, de manière schématique et non limitative un deuxième exemple de profil de sortie du dispositif de répartition du fluide.
La section de sortie du dispositif de répartition du fluide est plate (ou linéaire) et représentée par le trait continu noir sur la figure. La section de sortie est formée par un segment de droite de longueur L1. Le cercle de diamètre D représenté par les traits pointillés représentent la section de sortie du dernier coude ou du conduit d’admission (de laquelle part la section d’entrée du dispositif de répartition du fluide), ramenée dans le plan de la section de sortie. L’axe z représente l’axe vertical et l’axe X’’ un axe horizontal.
Grâce à cette figure, on peut observer que la section de sortie du dispositif de répartition du fluide est plus grande que la section d’entrée, la longueur L1 étant supérieure à D.
De plus, le profil plat de la section de sortie du dispositif de répartition du fluide est défini par le segment de centre cter et de longueur L1. Le centre cter (correspondant au milieu du segment de longueur L1) se trouve à une longueur Gter de l’axe X’’ et Hter par rapport à l’axe z, la longueur Hter étant nulle sur le schéma. Le segment de longueur L1 forme un angle δ avec l’axe vertical.
Lorsque l’ensemble des étapes i) à iv) sont mises en œuvre simultanément, le procédé comprend l’application sur les fibres kératiniques d’une composition unique comprenant la ou les huile(s) a), le ou les copolymère(s) b), le ou les agent(s) réticulant(s) ii), le ou les agent(s) colorant(s) iii) et le ou les composé(s) métallique(s) iv).
Huile(s) a) La composition (A) comprend a) une ou plusieurs huile(s).
De préférence, la ou les huile(s) a) sont choisies parmi les huiles hydrocarbonées.
Selon un mode de réalisation préféré, la ou les huile(s) a) sont choisies parmi les huiles hydrocarbonées en C 8 -C 14 .
Selon un mode de réalisation plus préféré, la ou les huile(s) a) sont choisies parmi l’isododécane, le cetiol UT, le végélight Silk, le dodécane, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation encore plus préférée, l’huile a) est l’isododécane.
Selon un mode de réalisation particulier, la ou les huile(s) a) sont un mélange isododécane/octyldodécanol ou un mélange isododécane/isononanoate d’isononyle.
De préférence, la ou les huiles a) sont présentes dans la composition (A) en une teneur totale en poids allant de 15% à 98% en poids, de préférence allant de 15% à 90% en poids, plus préférentiellement de 40% à 90% en poids, encore plus préférentiellement de 40% à 85% en poids par rapport au poids total de la composition (A) .
La composition (A) peut en outre comprendre une ou plusieurs huiles distinctes des huiles hydrocarbonées décrites précédemment.
Il peut d’agir d’une ou plusieurs huiles siliconées, fluorées ou non, et leurs mélanges. En particulier, il peut s’agir d’une huile choisie parmi : - les hydrocarbures linéaires ou ramifiés, en particulier les polydécènes, le polyisobutène hydrogéné, en particulier le Parléam ; - les alcools gras ayant de 12 à 26 atomes de carbone comme l’octyldodécanol, le 2-butyloctanol, le 2-hexyldécanol, le 2-undécylpentadécanol, l’alcool oléique ; - les huiles fluorées partiellement hydrocarbonées et/ou siliconées ; - les huiles siliconées comme les polyméthylsiloxanes (PDMS) non volatiles, linéaires ou cycliques, liquides ou pâteux à température ambiante comme les cyclométhicones, les diméthicones, comportant éventuellement un groupement phényle, comme les phényl triméthicones, les phényltriméthylsiloxydiphényl siloxanes, les diphénylméthyldiméthyl-trisiloxanes, les diphényl diméthicones, les phényl diméthicones, les polyméthylphényl siloxanes ; - et leurs mélanges.
Un avantage de la présente invention est de fournir un catalyseur d’hydrocraquage permettant l’obtention d’une sélectivité améliorée vers la coupe légère ayant un point d’ébullition inférieur à 80 °C lorsque ledit catalyseur est utilisé dans un procédé d’hydrocraquage selon l’invention, comparativement aux catalyseurs de l’état de l’art et en particulier par rapport aux catalyseurs comprenant uniquement une zéolithe Y.
Selon un mode de réalisation avantageux, le catalyseur selon l’invention comprend une zéolithe Y présentant des caractéristiques spécifiques en combinaison avec une zéolithe de code structural MFI.
Un avantage du mode de réalisation avantageux de la présente invention est de fournir un catalyseur d’hydrocraquage comprenant ladite zéolithe Y présentant des caractéristiques spécifiques, en particulier, une zéolithe Y présentant un paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire compris entre 24,32 et 24,40 Å, et de manière très préférée compris entre 24,34 Å et 24,38 Å, et une acidité de Bronsted comprise entre 300 et 500 micromole/g, de manière très préférée entre 320 et 500 micromole/g et de manière encore plus préférée entre comprise entre 325 et 425 micromole/g, un volume microporeux déterminée par adsorption d’azote supérieur à 0,28 ml/g et de manière préférée supérieur à 0,285 ml/g et avantageusement inférieur à 0,34 ml/g et une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. comprise entre 700 et 1000 m2/g, et une zéolithe de code structural MFI permettant non seulement l’obtention d’une sélectivité améliorée vers la coupe légère ayant un point d’ébullition inférieur à 80 °C lorsque ledit catalyseur est utilisé dans un procédé d’hydrocraquage selon l’invention, mais également une activité améliorée par rapport aux catalyseurs de l’art antérieur.
Dans la présente invention, la sélectivité des catalyseurs d’hydrocraquage pour la production de coupe légère ayant un point d’ébullition inférieur à 80 °C est déterminée pendant un test catalytique et correspond à la fraction, en pourcentage poids, du produit bouillant dans la gamme de la coupe légère ayant un point d’ébullition inférieur à 80 °C, c’est-à-dire entre la température d’ébullition des gaz en C1 et des molécules ayant un point d’ébullition de 80 °C par rapport à la masse totale de produit en sortie du procédé.
Dans la présente invention, l’activité convertissante des catalyseurs d’hydrocraquage pour la production de coupe légère ayant un point d’ébullition inférieur à 80 °C est déterminée pendant un test catalytique en comparant la conversion en produits ayant un point d’ébullition inférieur à 175°C pour une température fixée. Plus la conversion est élevée, plus le catalyseur est actif. Cette augmentation d’activité permet par exemple de limiter la consommation énergétique du procédé et d’accroître la durée de cycle d’utilisation du catalyseur, voire de traiter des charges moins réactives sans modification de la capacité et du schéma de procédé.
Dans toute la suite du texte, on entend par surface spécifique, la surface spécifique B.E.T (SBET) déterminée par adsorption d’azote conformément à la norme ASTM 4365-19 établie à partir de la méthode BRUNAUER-EMMETT-TELLER décrite dans le périodique « The Journal of American Society », 60, 309, (1938). L’analyse de la texture par adsorption d’azote permet également de déterminer le volume microporeux, i.e. volume de pores dont l’ouverture est inférieure à 2 nm. Avant analyse, la poudre de zéolithe est activée à 500 °C pendant 5h.
Dans toute la suite du texte, l’acidité de Brønsted de la zéolithe Y et MFI est mesurée par adsorption et thermodésorption consécutive de pyridine suivie par spectroscopie infrarouge (FTIR). Cette méthode est conventionnellement utilisée pour caractériser les solides acides telles que les zéolithes Y comme décrit dans le périodique C. A. Emeis « Journal of Catalysis », 141,347, (1993). Avant analyse, la poudre de zéolithe est compactée sous la forme d’une pastille de 16 mm de diamètre et est activée sous vide secondaire à 450 °C. L’introduction de la pyridine en phase gazeuse en contact avec la pastille activée ainsi que l’étape de thermodésorption sont réalisées à 150 °C. La concentration d’ion pyridinium détectée par FTIR après thermodésorption à 150 °C correspond à l’acidité de Brønsted de la zéolithe et est exprimée en micromole/g.
Un objet de la présente description est de répondre aux inconvénients de l’art antérieur mentionnés ci-dessus et en particulier de proposer un dispositif de traitement d’effluents aqueux qui soit compact et peu couteux à fabriquer, à déployer et à exploiter.
Pour cela, un objet de la présente description concerne un dispositif de traitement d’effluents aqueux comprenant : Une cuve, Un filtre rotatif agencé dans la cuve pour réaliser une opération de filtration des effluents aqueux, Au moins une lampe UV disposée dans la cuve de manière à être immergée dans les effluents aqueux filtrés, Au moins un élément catalyseur comprenant de l’oxyde de titane, agencé pour être illuminé par la lampe UV et fixé dans la cuve de manière à être immergé dans les effluents aqueux et/ou fixé sur le filtre rotatif.
L’illumination UV permet de désinfecter les effluents aqueux filtrés par le filtre rotatif ainsi que la surface du filtre rotatif. En outre, l’ozone généré par l’illumination de l’élément catalyseur contribue à limiter le colmatage ou l’encrassement du filtre rotatif et à désinfecter les effluents aqueux filtrés. Un tel dispositif de traitement des effluents aqueux permet une construction peu couteuse et une exploitation également peu couteuse, notamment par l’optimisation de la puissance électrique consommée par les lampes UV.
Préférentiellement, aucune lampe UV n’est logée à l’intérieur du filtre rotatif. En outre, un tel dispositif de traitements des effluents aqueux permet d’éviter la fourniture de tout élément ou appareillage de désinfection en amont ou en aval du filtre rotatif. En particulier, la fourniture d’un ou de plusieurs autres appareillages de désinfection des effluents aqueux pouvant impliquer de la lumière UV et/ou de l’ozone peut être évitée.
Avantageusement, l’au moins un élément catalyseur comprend un élément catalyseur immobile disposé dans la cuve, préférentiellement entre l’au moins une lampe UV et une paroi de la cuve, par exemple sous l’au moins une lampe UV. Un tel arrangement permet d’optimiser simplement l’utilisation de la lumière UV émise par la lampe UV.