INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La couche enterrée 30 est électriquement conductrice. Elle est typiquement à base d’un semi-conducteur fortement dopé, présentant typiquement un dopage supérieur à 10 18 cm -3 , par exemple compris entre 10 19 et 10 20 cm -3 . Ainsi, pour un substrat 20 à base de GaN, une couche enterrée 30 à base de GaN dopée n+ ou n++ est avantageusement choisie, afin de conserver la qualité cristalline du substrat 20. Une telle couche 30 peut être réalisée pendant l’épitaxie du substrat 20 par croissance MOCVD (« Metal Oraganic Chemical Vapor Deposition » signifiant dépôt chimique en phase vapeur à précurseurs organométalliques), typiquement en incorporant du silicium. Le silicium est un dopant de type n (atomes donneurs) pour le GaN. Le dopage du GaN par le silicium peut se faire lors de la croissance à 1050°C, sans qu’il soit nécessaire de réaliser de recuit d’activation. La couche enterrée 30 présente une épaisseur e 30 selon z de préférence supérieure à 100 nm, par exemple comprise entre 100 et 400 nanomètres. Les résistances R dop 1 , R dop2 liées à cette couche 30 sont d’autant plus faibles que le dopage est élevé et que l’épaisseur e 30 est importante.
La couche enterrée 30 présente une face supérieure 301 configurée pour venir tangenter l’extrémité 240 de la partie enterrée 24 de la grille 23. Selon une possibilité, la face 301 passe au sein du diélectrique 25 situé sous l’extrémité 240 de la grille. Selon une autre possibilité la face 301 tangente l’extrémité 250 du diélectrique de grille 25. Le positionnement de la face 301 de la couche 30 est choisi de façon à ce que la couche 30 intercepte le chemin de conduction du transistor 2, au niveau de la portion la plus basse du chemin de conduction correspondant à R Channel . La position tangentielle de cette face 301 vis-à-vis de l’extrémité de la grille 24 ou du diélectrique de grille 25 permet de conserver la totalité ou la majeure partie des portions du chemin de conduction correspondant à R T1 , R T2 le long des flancs 241, 242 de la partie enterrée 24 de la grille. Cela permet d’améliorer la précision sur la mesure des valeurs R T1 , R T2 . La précision sur le positionnement en profondeur de la face 301 vis-à-vis des extrémités 240, 250 est typiquement de l’ordre de quelques nanomètres, par exemple inférieure à 5 nm, et de préférence inférieure à 2 nm.
Selon une possibilité, la structure de test 1 comprenant le transistor 2 présente une symétrie par rapport à la grille 23. Comme illustré à la , les contacts de transistors 21, 22 sont de préférence équidistants de la grille 23. Dans ce cas, R 2DEG1 ≈ R 2DEG2 . Les contacts de test 11, 12 sont de préférence équidistants de la grille 23. Dans ce cas, R dop1 ≈ R dop2 .
Les structures d’isolation 41, 42 sont configurées pour isoler électriquement respectivement les contacts de test 11, 12 vis-à-vis des contacts de transistor 21, 22. Plusieurs modes de réalisation de ces structures d’isolation 41, 42 sont décrits dans la suite.
La illustre un mode de réalisation où les structures d’isolation 41, 42 sont formés typiquement par implantation d’argon au travers des couches 31, 32, jusque dans le substrat 20. Cette implantation est configurée pour amorphiser localement les zones 410, 420 s’étendant au travers des couches 31, 32, et en partie dans le substrat 20 sur une profondeur supérieure à l’épaisseur de confinement du 2DEG. Ainsi, le gaz bidimensionnel d’électrons est détruit au niveau des zones d’isolation 41, 42. Il n’y a donc pas de chemin de conduction entre le premier contact de test 11 et le premier contact de transistor 21 d’une part, et entre le deuxième contact de test 12 et le deuxième contact de transistor 22 d’autres part. Une telle implantation peut être réalisée via une énergie d’implantation de plusieurs dizaines de keV, typiquement de l’ordre de 60 keV.
Un tel dispositif est particulier en ce que , un événement réseau impliquant ledit terminal mobile étant associé à un jeu de données de signalisation comprenant entre autres une donnée d’horodatage de l’événement et une carte de vraisemblance de prise en charge par une station de base avec laquelle le terminal mobile a interagi lors de l’évènement, ledit dispositif comprenant au moins un processeur adapté pour : déterminer une première densité représentative d’une variable représentative d’un déplacement d’un terminal par le terminal mobile en fonction d’une première carte de vraisemblance de prise en charge par une station de base associée à un premier événement réseau impliquant le terminal mobile, et d’une deuxième carte de vraisemblance de prise en charge par une station de base associée à un deuxième événement réseau impliquant le terminal mobile, obtenir ladite valeur d’une variable représentative d’un déplacement du terminal mobile à partir de la première densité représentative d’une variable représentative d’un déplacement du terminal mobile et de données représentatives d’un déplacement dudit terminal mobile au sein d’une zone de couverture d’une troisième station de base
Un tel dispositif peut par exemple être embarqué dans un serveur appartenant à l’opérateur en télécommunication opérant le réseau de communication radio auquel appartiennent les stations de base.
D'autre part, un tel support d'enregistrement peut être un support transmissible tel qu'un signal électrique ou optique, qui peut être acheminé via un câble électrique ou optique, par radio ou par d'autres moyens, de sorte que le programme d’ordinateur qu’il contient est exécutable à distance.
Le programme selon l'invention peut être en particulier téléchargé sur un réseau par exemple le réseau Internet.
: cette figure représente un diagramme des étapes d’un procédé d’obtention d’une valeur d’une variable représentative d’un déplacement d’un terminal mobile dans un premier exemple d’implémentation. Dans ce premier exemple, la variable représentative d’un déplacement du terminal mobile est la vitesse de déplacement,
: cette figure représente une carte de vraisemblance de prise en charge par une cellule obtenue avec l’hypothèse d’un a priori de présence uniforme du mobile,
: cette figure représente une carte de vraisemblance de prise en charge par une cellule obtenue avec l’hypothèse d’un a priori de présence du mobile le long d’un axe routier et d’une ligne de train à grande vitesse,
: cette figure représente un rayon d’action d’une antenne de la station de base correspondante, exprimé en mètres
: cette figure représente une situation dans laquelle le terminal mobile est immobile du point de vue du réseau de communications radio ,
[fig. AB] : cette figure représente une situation dans laquelle le terminal mobile est mobile du point de vue du réseau de communications radio,
: cette figure représente un diagramme des étapes d’un procédé d’obtention d’une valeur d’une variable représentative d’un déplacement d’un terminal mobile dans un deuxième exemple d’implémentation,
Ainsi, un objectif de la présente invention est de proposer un système et un procédé de contrôle de décontamination permettant de s’assurer que le personnel hospitalier entre dans des lieux sensibles tels que des blocs opératoires, en ayant décontaminé leurs objets, et de préférence leurs mains.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un système de contrôle de décontamination pour un établissement comprenant au moins un local sensible, le système de contrôle de décontamination comprenant : - un décontaminateur ; - au moins un badge avec une étiquette NFC incluse ou collée sur celui-ci, et/ou au moins un objet portant une étiquette NFC ; - une première horloge fournissant le jour et l’heure d’une décontamination au moyen du décontaminateur ; - un sabot à l’entrée dudit local sensible, comportant un lecteur d’étiquettes NFC et étant équipé d’une deuxième horloge synchrone de la première horloge du décontaminateur, caractérisé en ce que le système est configuré pour déclencher la décontamination par le décontaminateur lorsque ledit badge y est apposé ou introduit et/ou ledit objet y est introduit, et pour écrire le jour et l’heure de la décontamination sur ladite étiquette NFC par un circuit spécialisé ; et en ce que le système est configuré pour autoriser une entrée dans ledit local sensible si un premier délai correspondant au temps passé entre l’heure et le jour de la décontamination, à l’heure et au jour de présentation dudit badge et/ou dudit objet au sabot, est inférieur à un deuxième délai prédéterminé pour considérer une persistance de la décontamination ; dans le cas contraire, le système est configuré pour interdire ladite entrée dans ledit local sensible.
Par « décontaminateur » est entendu un appareillage permettant de décontaminer, stériliser, éliminer substantiellement les germes et autres sources de maladies nosocomiales.
Avantageusement, l’invention permet de conditionner l’accès au local sensible à la décontamination des objets et/ou au lavage des mains, ce qui limite grandement le risque de maladies nosocomiales.
La présente invention repose sur un dispositif innovant, n’autorisant l’entrée de ces objets que s’ils sont décontaminés et/ou les mains sont lavées, et d’une manière stricte et incontournable.
Selon une variante, le décontaminateur forme un distributeur de produit hydroalcoolique, comprenant un récipient d’un produit hydroalcoolique, la décontamination étant le lavage des mains au moyen du produit hydroalcoolique.
Cela permet de s’assurer de la décontamination des mains du personnel de santé.
Selon une variante, le décontaminateur comprend un volume de décontamination refermable par un couvercle. Cela permet de s’assurer de la décontamination des objets transportés par le personnel de santé vers les locaux sensibles. Les objets à décontaminer sont introduits dans l’enceinte pour réaliser une décontamination poussée.
Selon une variante, le système de contrôle de décontamination comprend en outre un récipient d’un produit hydroalcoolique associé au décontaminateur, le système de contrôle de décontamination étant configuré pour asservir l’ouverture du couvercle du décontaminateur et/ou son fonctionnement à une à la distribution automatique et simultanée du produit hydroalcoolique, la décontamination comprenant une exposition des objets à un moyen de décontaminatation dans ledit volume de décontamination, et le lavage des mains au moyen du produit hydroalcoolique.
Cela permet de conditionner l’accès au local sensible à la fois à la décontamination des objets et à l’utilisation du produit hydroalcoolique.
Selon une variante, les horloges sont synchronisées sur un signal radio, de préférence celui de l’émetteur DCF 77 ; ou sur l’heure légale.
Cela permet de s’assurer de la synchronisation parfaite des horloges.
Selon une variante, le sabot comporte un clavier permettant de fixer pour le local sensible correspondant, le délai de persistance supposée de décontamination des objets déposés dans le décontaminateur.
Cela permet de configurer ou reconfigurer aisément le deuxième délai.
Selon une variante, ledit objet comprend un téléphone portable, une montre, un porte-clés, et/ou des bijoux.
Cela permet de limiter les opérations de déplacements et rangements de ces objets, et de limiter les risques de pertes de ces objets. Le téléphone peut être important à décontaminer pour pouvoir l’utiliser dans le local sensible.
La représente un complexe aromatique pour la production de paraxylène intégrant un dispositif de conversion de composés aromatiques selon un ou plusieurs modes de réalisation de la présente invention.
En pétrochimie, le paraxylène est l’un des intermédiaires à plus forte valeur marchande. Sa production requiert des mono-aromatiques substitués en méthyles, il est principalement produit par dismutation du toluène, isomérisation des xylènes ou transalkylation de toluène avec des tri- ou tétra-méthyle-benzènes. Pour maximiser la production de paraxylène il est utile de maximiser la quantité de groupement méthyle disponible par noyau aromatique.
Dans cette optique les mono-aromatiques substitués en méthyles, préférablement les mono-aromatiques uniquement substitués en méthyles, sont directement valorisables ce qui n’est pas le cas des mono-aromatiques présentant des chaines alkyles à plus de 2 carbones (exemple : éthyle benzène, méthyle-éthyle-benzènes (MEB), propyle-benzènes, etc…). Il est donc préférable de convertir ces mono-aromatiques en aromatiques (e.g. uniquement) substitués en méthyles. Dans ce cadre nous avons développé un dispositif de conversion de composés aromatiques comprenant une unité d’isomérisation des composés aromatiques à 9 atomes de carbone capable d’augmenter la quantité de groupes méthyles sur les noyaux aromatiques pour augmenter notamment la production de paraxylène. Avantageusement, l’unité d’isomérisation permet notamment de produire des tri-méthyle-benzènes à partir de propyle-benzènes et de méthyle-éthyle-benzènes.
Selon le premier et le troisième aspect et en référence à la , la présente invention concerne ainsi un procédé et un dispositif de conversion de composés aromatiques, utilisant/comprenant une unité d’isomérisation A adaptée pour isomériser les aromatiques (e.g. cumène, n-propylbenzène, o- éthyltoluène, m- éthyltoluène et p-éthyltoluène) d’une charge hydrocarbonée 1 comprenant des composés aromatiques ayant 9 atomes de carbone, et produire un effluent d’isomérisation enrichi en tri-méthyle-benzènes.
La charge hydrocarbonée Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend au moins 95% poids, préférablement au moins 98% poids, très préférablement au moins 99% poids d’aromatiques par rapport of poids total de ladite charge hydrocarbonée 1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend au moins 93% poids, préférablement au moins 95% poids, très préférablement au moins 98% poids d’aromatiques comprenant au moins 9 atomes de carbone par rapport of poids total de ladite charge hydrocarbonée 1.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend au moins 50% poids, de préférence au moins 60% poids, préférentiellement au moins 70% poids, de molécules aromatiques comprenant au moins une chaine alkyle en C2+ (e.g. éthyle, propyle) par rapport au poids total de la charge hydrocarbonée 1.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend ou consiste essentiellement en des composés aromatiques à 9 atomes de carbones ayant des chaines à alkyles à 2 ou 3 atomes de carbone, tels que le cumène, le n-propylbenzène, le o-méthyl-éthylbenzène, le m-éthyltoluène et le p-éthyltoluène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend au moins 93,5% poids, préférablement au moins 95,5% poids, très préférablement au moins 98,5% poids de molécules aromatiques ayant entre 9 et 10 atomes de carbone par rapport au poids total de ladite charge hydrocarbonée 1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée comprend au moins un flux interne d’un complexe aromatique pour la production de paraxylène et/ou l’effluent d’isomérisation 10 est une charge envoyée au moins en partie vers un complexe aromatique pour la production de paraxylène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend au moins 93% poids, préférablement au moins 95% poids, très préférablement au moins 98% poids de molécules aromatiques ayant 9 atomes de carbone par rapport au poids total de ladite charge hydrocarbonée 1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend des méthyle-éthyle-benzènes et/ou des propyle-benzènes et éventuellement des tri-méthyle-benzènes, préférablement pas ou peu (e.g. moins de 1% poids, préférablement moins de 0,5% poids, très préférablement moins de 0,2% poids) de tri-méthyle-benzènes.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend au moins 0,1% poids, préférablement au moins 0,2% poids, très préférablement au moins 0,5% poids de molécules aromatiques ayant 10 atomes de carbones par rapport au poids total de ladite charge hydrocarbonée 1. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend des di-méthyle-éthyle-benzènes et/ou des méthyle-propyle-benzènes et éventuellement des tétra-méthyle-benzènes et/ou du butyle-benzène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 comprend au moins 93% poids, préférablement au moins 95% poids, très préférablement au moins 98% poids de composés aromatiques choisis parmi les méthyle-éthyle-benzènes, les propyle-benzènes, éventuellement les tri-méthyle-benzènes, les di-méthyle-éthyle-benzènes, les méthyle-propyle-benzènes et éventuellement des tétra-méthyle-benzènes et/ou du butyle-benzène.
L’unité d’isomérisation En référence à la , l’unité d’isomérisation A est adaptée pour : - traiter une charge hydrocarbonée 1 comprenant des composés aromatiques ayant 9 atomes de carbone, au moyen d’un appoint en hydrogène 2 et en présence d’un catalyseur, pour convertir au moins en partie la charge hydrocarbonée 1 en tri-méthyle-benzènes ; et produire un effluent de conversion 5 enrichi en tri-méthyle-benzènes.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l'unité d’isomérisation A comprend au moins un réacteur d’isomérisation C adapté pour être utilisé dans les conditions opératoires suivantes : - température comprise entre 250°C et 450°C préférentiellement comprise entre 355°C et 390°C, telle qu’une température de 385°C ; et/ou - pression comprise entre 0,1 MPa absolus et 3 MPa absolus, préférentiellement comprise entre 0,2 MPa absolus et 1,5 MPa absolus ; et/ou - rapport molaire H 2 /HC compris entre 1 et 5, et préférentiellement compris entre 3 et 4,5, tel qu’un rapport molaire de H 2 /HC de 4 ; et/ou - PPH comprise entre 1 h -1 et 30 h -1 , préférentiellement comprise entre 3 h -1 et 12 h -1 . Le terme PPH correspond à la masse de charge hydrocarbonée injecté par heure et rapporté à la masse de catalyseur chargé.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur d’isomérisation C est de type lit fixe ou de type lit mobile. Un lit mobile peut être défini comme étant un lit à écoulement gravitaire, tels que ceux rencontrés dans le reformage catalytique des essences. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le réacteur d’isomérisation C est de type lit fixe.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge hydrocarbonée 1 est mélangée à l’appoint en hydrogène 2 dans le réacteur d’isomérisation C et/ou (e.g. directement) en amont du réacteur d’isomérisation C pour former une charge hydrocarbonée enrichie en hydrogène 3.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l'unité d’isomérisation A comprend en outre une unité de chauffe B pour chauffer la charge hydrocarbonée 1 ou la charge hydrocarbonée enrichie en hydrogène 3 (e.g. directement) en amont du réacteur d’isomérisation C. L’unité de chauffe B peut être précédée d’un équipement de récupération de chaleur de l’effluent de conversion 5 utilisé pour préchauffer la charge hydrocarbonée 1 ou la charge hydrocarbonée enrichie en hydrogène 3. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, l'unité de chauffe B est adaptée pour être utilisée dans les conditions opératoires suivantes : température d’entrée comprise entre 150°C et 200°C ; et/ou température de sortie comprise entre 355°C et 390°C (e.g. 385°C). L’effluent de chauffe 4 de l’unité de chauffe B est envoyé (e.g. directement) vers le réacteur d’isomérisation C.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le catalyseur d’isomérisation comprend au moins un métal du groupe VIIIB de la classification périodique des éléments en tant que fonction hydro/déshydrogénante, au moins un tamis moléculaire en tant que fonction hydroisomérisante, et optionnellement au moins une matrice.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la charge comprend des composés aromatiques à 9 atomes de carbones ayant des chaines à alkyles à 2 ou 3 atomes de carbone, tels que le cumène, le n-propylbenzène, le o-méthyl-éthylbenzène, le m-éthyltoluène et le p-éthyltoluène.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé de conversion comprend l’étape suivante : - traiter l’effluent d’isomérisation dans une unité de séparation disposée, optionnellement directement, en aval de l’unité d’isomérisation, pour produire au moins une première coupe de séparation et une coupe de composés non-convertis recyclée vers l’entrée de l’unité d’isomérisation.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé de conversion comprend l’étape suivante : - traiter la charge hydrocarbonée dans une unité d’extraction disposée, optionnellement directement, en amont de l’unité d’isomérisation pour extraire des tri-méthyle-benzènes et produire une charge hydrocarbonée appauvrie en tri-méthyle-benzènes envoyée vers l’unité d’isomérisation.
Selon un deuxième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procédé de production de xylènes intégrant le procédé de conversion selon le premier aspect, et comprenant l’étape suivante : - envoyer tout ou partie de l’effluent d’isomérisation enrichi en tri-méthyle-benzènes dans un complexe aromatique, et préférablement dans une unité de transalkylation, pour produire des xylènes.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé de conversion de composés aromatiques est intégré à un complexe aromatique selon au moins une des configurations suivantes : - prétraitement de la charge hydrocarbonée en amont du complexe aromatique ; - traitement d’au moins une coupe interne au complexe aromatique.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le procédé de production de xylènes comprend l’étape suivante : - envoyer un effluent (e.g. essentiellement) aromatique comprenant des composés de 9 à 10 atomes de carbone (C9-C10) d’une colonne de xylène du complexe aromatique vers l’unité d’isomérisation en tant que charge hydrocarbonée.
Selon un troisième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un dispositif de conversion de composés aromatiques, comprenant une unité d’isomérisation adaptée pour isomériser les aromatiques (e.g. cumène, n-propylbenzène, o- éthyltoluène, m- éthyltoluène et p-éthyltoluène) d’une charge hydrocarbonée comprenant des composés aromatiques ayant 9 atomes de carbone, en présence d’un catalyseur d’isomérisation bifonctionnel possédant une fonction hydro/déshydrogénante et une fonction hydroisomérisante, pour produire un effluent d’isomérisation enrichi en tri-méthyle-benzènes.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de conversion comprend : - une unité de séparation disposée, optionnellement directement, en aval de l’unité d’isomérisation, adaptée pour traiter l’effluent d’isomérisation pour produire au moins une première coupe de séparation et une coupe de composés non-convertis recyclée vers l’entrée de l’unité d’isomérisation.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de conversion comprend : - une unité d’extraction disposée, optionnellement directement, en amont de l’unité d’isomérisation adaptée pour traiter la charge hydrocarbonée pour extraire des tri-méthyle-benzènes et produire une charge hydrocarbonée appauvrie en tri-méthyle-benzènes envoyée vers l’unité d’isomérisation.
Selon un quatrième aspect, les objets précités, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un dispositif de production de xylènes intégrant le dispositif de conversion de composés aromatiques selon le troisième aspect, et comprenant : - une ligne d’alimentation adaptée pour envoyer tout ou partie de l’effluent d’isomérisation enrichi en tri-méthyle-benzènes dans un complexe aromatique, et préférablement dans une unité de transalkylation, pour produire des xylènes.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le dispositif de conversion est intégré au complexe aromatique selon au moins une des configurations suivantes : - prétraitement de la charge hydrocarbonée (e.g. d’une partie de la charge d’entrée) en amont du complexe aromatique ; - traitement d’au moins une coupe interne au complexe aromatique.