INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première boucle de régulation thermique 40 comprend, en sus du premier circuit de régulation thermique 14, une première ligne 44 et une deuxième ligne 46 s’étendant chacune depuis l’une des extrémités du premier circuit de régulation thermique 14 et jusqu’à l’autre extrémité du premier circuit de régulation thermique 14. On comprend ici que le premier circuit de régulation thermique 14 présente une entrée de fluide 48 et une sortie de fluide 50 représentant les extrémités du premier circuit de régulation thermique 14 mentionnées ci-dessus. La bifurcation entre la première ligne 44, la deuxième ligne 46 et la sortie de fluide 50 du premier circuit de régulation thermique 14 est notamment réalisée dans le boîtier de régulation 20 installé contre l’une des parois latérales 12 de l’enveloppe 4.
La première boucle de régulation thermique 40 comprend un réservoir 52 disposé sur la première ligne 44, un échangeur de chaleur 54 installé sur la deuxième ligne 46 et un organe de pompage 56 disposé à l’entrée de fluide 48 du premier circuit de régulation thermique 14. L’organe de pompage 56 entraîne le premier fluide caloporteur en circulation au moins à travers la première boucle de régulation thermique 40. L’organe de pompage 56 force ici la circulation du premier fluide caloporteur à travers le premier circuit de régulation thermique 14, puis à travers la première ligne 44 et la deuxième ligne 46, jusqu’à son retour à l’organe de pompage 56.
Lorsque le premier fluide caloporteur circule au travers du premier circuit de régulation thermique 14, au sein de la culasse, il capte des calories cédées par les chambres de combustion 6, en les refroidissant au passage, pour les transporter ensuite vers le réservoir 52 installé sur la première ligne 44 et/ou vers l’échangeur de chaleur 54 installé sur la deuxième ligne 46. En circulant à travers l’échangeur de chaleur 54, le premier fluide caloporteur cède des calories au profit d’un autre fluide circulant à travers l’échangeur de chaleur 54, une température du premier fluide caloporteur circulant en aval de l’échangeur de chaleur 54 étant inférieure à une température du premier fluide caloporteur circulant en amont de l’échangeur de chaleur 54. Dans cette configuration, le premier fluide caloporteur peut maintenir les chambres de combustion 6 à une température souhaitée pour éviter une surchauffe et une dégradation des composants de la culasse 1.
La deuxième boucle de régulation thermique 42 comprend, en sus du deuxième circuit de régulation thermique 16, une conduite de chauffage 60 s’étendant entre la sortie de chauffage 28 et l’entrée de chauffage 26, l’échangeur thermique 24 tel qu’évoqué précédemment et un dispositif de pompage 62 installés sur la conduite de chauffage 60. L’échangeur thermique 24 est par ailleurs constitutif également d’un système de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé non représenté sur l’ensemble des figures, et est configuré pour être traversé d’une part par le deuxième fluide caloporteur et d’autre part par un autre fluide, tel qu’un flux d’air. On comprend ainsi que le deuxième fluide caloporteur cède des calories récupérées durant sa circulation au travers du deuxième circuit de régulation thermique 16 au profit de l’autre fluide, le deuxième fluide caloporteur réchauffant ainsi l’autre fluide. Tel que cela va être évoqué, cette régulation thermique est particulièrement utile au démarrage du véhicule pour chauffer un flux d’air en direction de l’habitacle du véhicule, notamment lorsque l’une des seules sources thermiques exploitables est celle provenant des gaz d’échappement circulant dans la sortie d’échappement 8.
Le dispositif de pompage 62 force ici la circulation du deuxième fluide caloporteur au sein de la deuxième boucle de régulation thermique 42, c’est-à-dire à travers du deuxième circuit de régulation thermique 16 et de la conduite de chauffage 60. Le dispositif de pompage 62 est ici installé entre l’échangeur thermique 24 et l’entrée de chauffe, mais une deuxième boucle de régulation thermique 42 dont le dispositif de pompage 62 serait disposé entre d’autres éléments de ladite boucle ne sortirait pas du cadre de l’invention.
Selon l’exemple illustré ici sur la , le système de régulation thermique 38 comprend une première conduite de retour 64 et une deuxième conduite de retour 66 s’étendant chacune entre les deux boucles de régulation thermique 40, 42. On comprend que dans l’exemple représenté ici, le premier fluide caloporteur et le deuxième fluide caloporteur ont une même composition de sorte que chacun des fluides peut se mélanger à l’autre fluide.
Plus particulièrement, la première conduite de retour 64 s’étend depuis la conduite de chauffage 60 jusqu’à l’organe de pompage 56 disposé sur la première boucle de régulation thermique 40. Une bifurcation entre la première conduite de retour 64 et la conduite de chauffage 60 est disposé entre l’échangeur thermique 24 et le dispositif de pompage 62. De plus, le système de régulation thermique 38 comprend une valve de contrôle du débit 68 apte à se positionner au moins dans une position d’ouverture autorisant la circulation du deuxième fluide caloporteur à travers la première conduite de retour 64 depuis la deuxième boucle de régulation thermique 42 vers la première boucle de régulation thermique 40, et une position de fermeture bloquant la circulation du deuxième fluide caloporteur à travers la première conduite de retour 64.
La deuxième conduite de retour 66 s’étend quant à elle entre le premier circuit de régulation thermique 14 et la conduite de chauffage 60. Plus précisément, une première intersection entre la deuxième conduite de retour 66 et le premier circuit de régulation thermique 14 est disposée en aval de l’organe de pompage 56, tandis qu’une deuxième intersection entre la deuxième conduite de retour 66 et la conduite de chauffage 60 est disposée sur la conduite de chauffage 60 entre le dispositif de pompage 62 et l’entrée de chauffage 26. Dans cette disposition, le premier fluide caloporteur peut circuler depuis la première boucle de régulation thermique 40 vers la deuxième boucle de régulation thermique 42.
Le système de régulation thermique 38 comprend par ailleurs une première valve anti-retour 70 disposée sur la deuxième conduite de retour 66 et une deuxième valve anti-retour 72 disposée sur la conduite de chauffage 60 entre le dispositif de pompage 62 et la deuxième intersection entre la deuxième conduite de retour 66 et la conduite de chauffage 60. Ces valves anti-retour 70, 72 permettent d’assurer ici une circulation du fluide caloporteur dans le bon sens de circulation. Plus particulièrement, la première valve anti-retour 70 empêche au fluide caloporteur de circuler dans la deuxième conduite de retour 66 depuis la conduite de chauffage 60 vers la première boucle de régulation thermique 40, la deuxième valve anti-retour 72 empêchant au fluide caloporteur de circuler dans le conduite de chauffage 60 depuis l’entrée de chauffe vers le dispositif de pompage 62.
L’invention concerne également un procédé de régulation thermique de la culasse 1 comprenant deux phases distinctes parmi lesquelles une phase de démarrage du véhicule et une phase de roulage du véhicule. Sur la , précédemment détaillée pour décrire l’installation de régulation thermique, des flux de fluide caloporteur ont été représentés schématiquement pour illustrer la phase de démarrage tandis que la phase de roulage est illustrée sur la .
Sur la , le premier ensemble 1051 de postes opérateurs 105 comporte deux postes opérateurs 105 donc le premier module de gestion des postes opérateurs 1024 comporte deux calculateurs 1022.
Les calculateurs 1022 du module d’interface 1021 fonctionnent en redondance asynchrone, c’est-à-dire que chaque calculateur 1022 d’un couple de calculateurs 1022 réalise les mêmes tâches que l’autre calculateur 1022 du couple de calculateurs 1022 sans synchronisation entre eux et que chaque couple de calculateurs 1022 réalise les mêmes tâches que les autres couples de calculateurs 1022 sans synchronisation entre eux.
Le couple de calculateurs 1022 du premier module de traitement 1023 fonctionne en redondance active, c’est-à-dire que chaque calculateur 1022 réalise les mêmes tâches que l’autre calculateur 1022 en totale synchronisation mais seulement l’un des deux calculateurs 1022 communique des résultats au reste du système 100.
La montre une représentation schématique du fonctionnement des communications entre calculateurs 1022 au sein du premier sous-système 102.
Le premier sous-système 102 comporte un premier réseau de communication 1031 doublé présentant une première voie 1032 et une deuxième voie 1033 indépendantes l’une de l’autre et comprenant un premier module de redondance 1034 réparti sur les calculateurs 1022 du premier sous-système 102.
Le premier réseau de communication 1031 est par exemple un réseau Ethernet doublé.
Le premier sous-système 102 peut également comporter une première base de données 1025 répartie sur au moins une partie des calculateurs 1022 du premier sous-système 102.
Sur la , la première base de données 1025 est répartie sur les calculateurs 1022 du premier module de traitement 1023 et sur les calculateurs 1022 du premier module de gestion des postes opérateurs 1024 mais la première base de données 1025 pourrait également être répartie sur d’autres calculateurs 1022, par exemple sur les calculateurs 1022 du module d’interface 1021.
La première base de données 1025 peut également être répartie sur l’ensemble des calculateurs 1022 du premier sous-système 102.
La montre une représentation schématique du deuxième sous-système 104 du système 100 selon l’invention.
Le deuxième sous-système 104 comporte : Un deuxième module de traitement 1041 comportant un couple de calculateurs 1042 ; Un deuxième module de gestion des postes opérateurs 1043 comportant un calculateur 1042 par poste opérateur 105 du deuxième ensemble 1052 de postes opérateurs 105.
Sur la , le deuxième ensemble 1052 de postes opérateurs 105 comporte deux postes opérateurs 105 donc le deuxième module de gestion des postes opérateurs 1043 comporte deux calculateurs 1042.
Le couple de calculateurs 1042 du deuxième module de traitement 1041 fonctionne en redondance active.
La montre une représentation schématique du fonctionnement des communications entre calculateurs 1042 au sein du deuxième sous-système 104.
Le deuxième sous-système 104 comporte un deuxième réseau de communication 1035 doublé présentant une première voie 1036 et une deuxième voie 1037 indépendantes l’une de l’autre et comprenant un deuxième module de redondance 1038 réparti sur les calculateurs 1042 du deuxième sous-système 104.
Le deuxième réseau de communication 1035 est par exemple un réseau Ethernet doublé.
Chaque seconde pièce de rétention 2 est réalisée en métal, en particulier en acier, notamment en tôle épaisse découpée pliée, à partir d’un flan.
Chaque seconde pièce de rétention est formée comme un crochet et présente un profil, pris en section radiale, qui comprend tout d’abord une portion d’attache 20 plate, à partir de laquelle s’étend une portion descendante 23 puis une portion repliée vers l’intérieur 24 et enfin une portion mâle montante 21. La portion mâle montante 12 est logée avec jeu dans le creux du U inversé de la portion femelle de la première pièce correspondante.
Dans l’exemple illustré, l’épaisseur e2 des secondes pièces de rétention est de l’ordre de 3 à 3,5 mm. Généralement, suivant les cahiers des charges de tenue au crash, on peut choisir l’épaisseur e2 entre 2,5 mm et 5 mm.
Dans les positions de siège d’intérêt particulier, comme lorsque le siège est dirigé vers l’avant θ = 0°, et lorsque le siège est orienté vers l’arrière θ = 180°, les crochets tournants 2 se trouvent en vis-à-vis des crochets fixes 1 , ou dit autrement les premières pièces de rétention se trouvent en vis-à-vis des secondes pièces de rétention. On peut ainsi parler de quatre couples de pièces de rétention.
L’embase étant de préférence de forme générale rectangle en vue de dessus, chaque couple de pièces de rétention est agencé dans un coin de cette forme générale rectangle.
Comme visible aux figures 5 et 7 , l’embase 3 comprend un côté avant 31 un côté droit 32 un côté arrière 33 et un côté gauche 34 .
On remarque que les premières et secondes pièces de rétention sont agencées à une distance de l’axe R7 d’au moins 200 mm par rapport à l’axe Z1. Ainsi le bras de levier de reprise des efforts est maximisé.
On note aussi que les premières et secondes pièces sont à distance l'une de l'autre dans un mode de fonctionnement normal, de manière à éviter tout contact en fonctionnement normal. En effet, les premières et secondes pièces de rétention étant en métal, on doit éviter toute bruyance à ce niveau.
Plus précisément, il est prévu un jeu de garde (cotes e4 , e5 , e6 sur la ). Ce jeu de garde entre la première pièce et la seconde pièce de chaque couple de pièces de rétention est d’au moins 2 mm. Ce jeu de garde e4 ,e5,e6 peut être aussi d’au moins 3 mm ou même 4 mm ou plus.
Chacune des premières pièces et deuxièmes pièces de rétention s’étend selon un arc centré sur l’axe de rotation, et s’étend angulairement sur un secteur angulaire αR d’au moins 15° de préférence entre 20 et 25 degrés.
Avantageusement, chacune des premières pièces et deuxièmes pièces de rétention est pourvue de reliefs d’engagement mutuel.
Dans l’exemple illustré, on utilise des dents comme reliefs d’engagement mutuel. Sur la première pièce, chacun des doigts 19 après torsion est incliné et présente une zone de butée formant denture 12 . Sur la seconde pièce, la partie mâle montante 21 porte également une zone de butée formant denture 41 , 42 orientée à l’opposé.
Autrement dit, les reliefs d’engagement mutuel sur la première pièce sont formés comme des premières dents orientées dans un premier sens S1 de direction circonférentielle, et les reliefs d’engagement mutuel sur la seconde pièce sont formés comme des secondes dents orientées dans un second sens S2 de direction circonférentielle, opposé au premier sens.
Ainsi, en cas de déformation induite par un choc subi, les dents de la partie tournante butent contre les dents de la partie fixe. On obtient ainsi un verrouillage très robuste et ceci sur une plage angulaire assez large pour chaque couple de pièces.
Sur la couronne tournante, associé à chaque seconde pièce de rétention est fixé un support de patin 92 lequel porte un patin de glissement 96 . Le patin de glissement est fabriqué en élastomère.
Ce patin de glissement 96 forme une portée de glissement voire une gorge en forme d’arc centré dur Z1 . Cette portée de glissement coopère avec la jante périphérique 67 de la couronne fixe 6 . Ces éléments ne permettent toutefois pas de tenir les efforts d’arrachement en cas d’accident. Les supports de patin 92 sont fixés avec les mêmes fixations 25 27 que celles déjà évoquées pour rendre solidaires les secondes pièces de rétention avec la couronne tournante 4.
Dans une troisième opération, l’accélération du premier véhicule 10 est contrôlée en fonction de la ou les valeurs d’accélération déterminées à la deuxième opération.
Par exemple, la ou les valeurs d’accélération déterminées à la deuxième opération et obtenues en sortie du système ACC sont utilisées comme accélération(s) de consigne pour réguler l’accélération du premier véhicule 10.
Selon une variante, la ou les valeurs d’accélération déterminées à la deuxième opération et obtenues en sortie du système ACC sont comparées à des accélérations déterminées par un autre module du système de régulation de vitesse du premier véhicule 10. Par exemple, les valeurs d’accélération obtenues en sortie du système ACC sont comparées à des valeurs d’accélération déterminées par un système de régulation de vitesse utilisant comme paramètres une vitesse de consigne (par exemple entrée par le conducteur) et la vitesse courante du premier véhicule 10. La comparaison permet de sélectionner l’accélération dont la valeur est la plus petite à un instant ‘t’, c’est-à-dire soit l’accélération obtenue en sortie du système ACC, soit l’accélération obtenue en sortie du système de régulation de vitesse, la valeur d’accélération sélectionnée étant utilisée comme accélération de consigne pour réguler l’accélération du premier véhicule 10.
Selon une autre variante, un filtrage est appliqué à l’accélération de consigne (obtenue du système ACC ou du système de régulation de vitesse), par exemple pour limiter les variations d’accélération selon des paramètres stockés en mémoire du système de régulation d’accélération du premier véhicule 10, pour le confort des passagers par exemple.
Les première, deuxième et troisième opérations sont ainsi mises en œuvre pour déterminer à un instant courant une valeur d’accélération du système ACC après perte du véhicule cible par le système ACC.
Selon une variante de réalisation, les première, deuxième et troisième opérations sont réitérées pendant une durée déterminée (par exemple 2 secondes), par exemple à intervalles réguliers selon un pas temporel déterminé dt, par exemple égal à 50 ms. Selon cette variante, une valeur d’accélération est déterminée par le système ACC toutes les 50 ms pendant 2 secondes, à compter de l’instant où le véhicule qui correspondait jusqu’alors au véhicule cible est désélectionné comme véhicule cible du système ACC.
illustre des fonctions de la valeur de secousse C en fonction du niveau de dangerosité N danger , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
La illustre une première courbe 21 montrant les valeurs prises par la valeur de secousse C 1 en fonction du niveau de dangerosité (ou de criticité) N danger , c’est-à-dire lorsque la valeur de secousse est supérieure à 0. La courbe 21 comprend par exemple 3 parties :
- une première partie où C 1 prend une première valeur C 1_bas , par exemple égale à 1 m.s -3 , lorsque le niveau de dangerosité est inférieur à un premier seuil N bas , par exemple égal à 0.2 ;
- une deuxième partie où C 1 correspond à une fonction linéaire croissante, C 1 étant compris entre la première valeur C 1_bas et une deuxième valeur C 1_haut , par exemple égale à 3 m.s -3 , C 1_bas étant associé à N bas et C 1_haut étant associé à un deuxième seuil N haut du niveau de danger, par exemple égal à 0.9 ; et
- une troisième partie où C 1 prend la deuxième valeur C 1_haut lorsque le niveau de dangerosité est supérieur au deuxième seuil N haut .
La illustre une deuxième courbe 22 montrant les valeurs prises par la valeur de secousse C 2 en fonction du niveau de dangerosité (ou de criticité) N danger , c’est-à-dire lorsque la valeur de secousse est inférieure à 0. La courbe 22 comprend par exemple 3 parties :
- une première partie où C 2 prend une première valeur C 2_bas , par exemple égale à -1 m.s -3 , lorsque le niveau de dangerosité est inférieur au premier seuil N bas , par exemple égal à 0.2 ;
- une deuxième partie où C 2 correspond à une fonction linéaire décroissante, C 2 étant compris entre la première valeur C 2_bas et une deuxième valeur C 2_haut , par exemple égale à -6 m.s -3 , C 2_bas étant associé à N bas et C 2_haut étant associé au deuxième seuil N haut du niveau de danger, par exemple égal à 0.9 ; et
- une troisième partie où C 2 prend la deuxième valeur C 2_haut lorsque le niveau de dangerosité est supérieur au deuxième seuil N haut .
La illustre schématiquement un dispositif 4 configuré pour contrôler l’accélération d’un véhicule, par exemple du premier véhicule 10, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention. Le dispositif 4 correspond par exemple à un dispositif embarqué dans le premier véhicule 10, par exemple un calculateur.
On propose de plus un dispositif d’acquisition tel que précédemment décrit, comprenant en outre un filtre coupe-bande, positionné au niveau d’une pupille d’une caméra dans laquelle est intégré le dispositif d’acquisition, le filtre coupe-bande étant conçu pour couper une bande spectrale frontière située entre la troisième bande spectrale globale et la quatrième bande spectrale globale.
On propose de plus un dispositif d’acquisition tel que précédemment décrit, dans lequel la bande spectrale frontière appartient au moins partiellement à la bande spectrale rouge, et dans lequel la troisième bande spectrale globale est décalée de manière à ne pas présenter de recouvrement avec la bande spectrale frontière.
On propose de plus une caméra comprenant un dispositif d’acquisition tel que précédemment décrit.
la représente un dispositif d’acquisition selon l’invention ;
la représente une mosaïque de filtres et un super-macropixel ;
la représente un super-macropixel ;
la illustre une méthode de sous-échantillonnage pouvant être mise en œuvre pour obtenir des hyperpixels associés aux pixels élémentaires ;
la illustre une méthode d’interpolation pouvant être mise en œuvre pour obtenir des hyperpixels associés aux pixels élémentaires ;
la illustre une méthode de fenêtre glissante pouvant être mise en œuvre pour obtenir des hyperpixels associés aux pixels élémentaires ;
la représente des bandes spectrales des résines et des pixels élémentaires ;
la représente la bande spectrale frontière coupée par un filtre Notch.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , le dispositif d’acquisition selon l’invention 1 comprend une mosaïque de filtres 2, un photodétecteur 3 et une unité de traitement interne 4.
Le dispositif d’acquisition 1 est intégré dans une caméra 6.
Une unité de traitement externe 5 est reliée à l’unité de traitement interne 4. Ici, l’unité de traitement externe 5 est située à distance de la caméra 6, mais elle pourrait parfaitement être intégrée dans la caméra 6 (et par exemple partager des ressources électroniques ou logicielles avec l’unité de traitement interne 4).
On procède ensuite dans l’étape ST9 de la à un amincissement de cette couche 32, par exemple par polissage mécanochimique, de façon à obtenir une deuxième couche 33 de résine ferromagnétique laissant libre les faces supérieures des vias 51 et 52.
Puis, dans l’étape ST10 de la , on forme, également par dépôt électrolytique de cuivre, une deuxième piste métallique 21 en spirale de l’enroulement métallique du composant inductif ayant une extrémité connectée sur la face supérieure libre du via 51 et une autre extrémité connectée sur la face supérieure libre du via 52.
Puis, dans l’étape ST11 de la , on recouvre la structure obtenue à l’étape ST10 avec une troisième couche de résine ferromagnétique. La formation de cette troisième couche 34 est analogue à la formation des couches de résine précédentes.
Enfin, dans l’étape ST12 de la , on procède au retrait du support métallique 10 de façon à obtenir le composant 1 illustré sur la .
On se réfère maintenant plus particulièrement aux figures 21 à 31 pour illustrer un autre mode de mise en œuvre d’un procédé de fabrication d’un dispositif selon l’invention.
Dans ce mode de mise en œuvre, le support métallique 10 de la est remplacé sur la par un substrat-support 9, par exemple un substrat-support multicouches classique d’un boîtier de circuit intégré.
Puis, dans l’étape ST20, on définit le motif d’un premier niveau de métallisation à l’aide d’un masque SM.
Ce masque permet de définir un orifice OR dans lequel on va dans l’étape ST21 de la , définir notamment les plages de contact L1 et L2 analogues aux plages de contact L1 et L2 de la .
Les étapes ST22 à ST30 sont analogues aux étapes ST3 à ST11 décrites précédemment.
A l’issue de l’étape ST30, on obtient le composant 1 de la supporté par le substrat-support 9.
A la différence du mode de mise en œuvre illustré sur les figures 9 à 20, on ne retire pas le substrat-support 9 après l’étape ST30.
Bien entendu si l’on souhaite réaliser une inductance ayant plus que deux pistes métalliques en spirales, on peut répéter les étapes ST7 à ST11 ou ST 26 à ST30 autant de fois que nécessaire.
L’invention n’est pas limitée aux modes de mise en œuvre et de réalisation qui viennent d’être décrits.
Ainsi une fois réalisé à l’issue de l’étape ST12, le composant 1 de la pourrait être soudé sur une carte de circuit imprimé de façon à obtenir la structure illustrée sur la .
Il est également possible de remplacer certaines couches ferromagnétiques par des couches amagnétiques, par exemple diélectriques.