INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
-bien qu’ici l’unité de sertissage comprenne un mandrin, l’invention s’applique également à d’autres types de support du fond comme par exemple un rouleau évoluant le long du premier pli du fond en regard des molettes d’enroulement et d’écrasement ;
- bien qu’ici l’unité de commande comprenne une calculateur électronique, l’invention s’applique également à d’autres types d’unité de commande électronique comme par exemple une unité de commandes mettant en œuvre des portes logiques, un microprocesseur, un FPGA ou autre ;
- bien qu’ici les premier, deuxième et troisième plateaux soient montés à rotation autour d’un axe vertical, l’invention s’applique également à d’autres orientations de l’axe de rotation des plateaux comme par exemple une orientation horizontale ou quelconque ;
- bien qu’ici les premier, deuxième et troisième plateaux soient entrainés en rotation par des servomoteur réducteurs, l’invention s’applique également à d’autres premier, deuxième et troisième moyens d’entrainement en rotation des premier, deuxième et troisième plateaux comme par exemple des moteurs hydrauliques ou pneumatiques ;
- bien qu’ici l’unité de sertissage comprenne deux leviers portant une molette d’enroulement, l’invention s’applique également à une unité de sertissage comprenant un nombre différent de leviers porteur d’une molette d’enroulement, comme par exemple plus de deux leviers porteur d’une molette d’enroulement ;
- bien qu’ici l’unité de sertissage comprenne deux leviers portant une molette d’écrasement, l’invention s’applique également à une unité de sertissage comprenant un nombre différent de leviers porteur d’une molette d’écrasement, comme par exemple plus de deux leviers porteur d’une molette d’écrasement ;
- bien qu’ici les plateaux soient reliés aux pignons par des arbres creux, l’invention s’applique également à d’autres types de liaison en rotation comme par exemple des cages, des tiges, ou des liaisons magnétiques ;
- bien qu’ici les engrenages liés à chacun des servomoteurs réducteurs soient situés à des hauteurs différentes, l’invention s’applique également à d’autres solutions permettant d’éviter les interférences comme par exemple des moteurs axiaux creux, des assemblages par courroie ou câble ;
- bien qu’ici les pivots des premier et deuxième, leviers soient situés sur des cercles de diamètre différents, l’invention s‘applique également à d’autres configuration comme par exemple des pivots de leviers positionnés sur des cercles de diamètres identiques ;
- bien qu’ici la boite de forme soit de section sensiblement rectangulaire, l’invention s’applique également au sertissage d’autres forme de boite de forme comme par exemple des boites de section ronde, carré, hexagonale ou des boites de section polygonale dont le nombre de côté peut être égal à trois ou plus ;
- bien qu’ici l’invention ait été décrite en référence avec le sertissage d’un fond de boite sur un corps de boite, l’invention s’applique également à d’autres types de sertissage comme par exemple le sertissage d’un joint de jonction entre deux parois ;
- bien qu’ici l’unité de sertissage comprenne une molette d’enroulement et une molette d’écrasement, l’invention s’applique également à une unité de sertissage comprenant une unique molette pour réaliser l’enroulement et le sertissage du joint selon des trajectoires différentes ;
- bien qu’ici la détermination du premier et du troisième diamètre ait été réalisée à l’aide de la mesure d’un point proximal et d’un point distal, l’inventions ‘applique également à d’autres méthodes de détermination d’un diamètre permettant d’optimiser le débattement angulaire du premier (respectivement deuxième) levier, tel que du calcul itératif, une simulation par CAO, une méthode graphique ;
est une vue en perspective du cône d’éjection illustré à la ;
est une vue partielle, en perspective, du cône d’éjection illustré à la ;
est une vue partielle, en coupe longitudinale, du cône d’éjection illustré aux figures 2 et 3 ;
est une vue partielle radialement vers l’extérieur du cône d’éjection illustré aux figures 2 à 4 ;
est une vue, partielle et schématique, radialement vers l’extérieur d’un cône d’éjection selon un mode de réalisation de l’invention ;
est une vue, partielle et schématique, radialement vers l’extérieur d’un cône d’éjection selon un mode de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE La montre une turbomachine 100 pour aéronef comprenant un cône d’éjection 101 pourvu d’un ensemble 10 selon un mode de réalisation de l’invention. Le cône d’éjection 101 est montré plus en détail aux figures 2 et 3.
A titre préliminaire, il est défini une direction axiale, une direction radiale qui est orthogonale à la direction axiale et une direction circonférentielle qui est orthogonale aux directions axiale et radiale.
La turbomachine 100 s’étend suivant un axe longitudinal X de direction axiale et comprend, de l’amont AM vers l’aval AV dans le sens d’écoulement des gaz suivant la direction axiale, une soufflante 102, un compresseur basse pression 103, un compresseur haute pression 104, une chambre de combustion 105, une turbine haute pression 106, une turbine basse pression 107 et une tuyère d’échappement 108 comprenant notamment le cône d’éjection 101.
L’enceinte peut comprendre un premier orifice ménagé à travers la première paroi de sorte à assurer une pression atmosphérique au niveau de la première membrane en vis-à-vis du premier orifice.
La première membrane peut comprendre un renfort destiné à renforcer la première membrane au moins en vis-à-vis du premier orifice.
Le renfort peut être venu de matière avec la première membrane, notamment en présentant une surépaisseur de matière, ou le renfort peut être un élément apposé sur la première membrane, notamment par collage, ou le renfort peut être surmoulé avec la première membrane.
Le module peut comprendre un moyen de maintien en position de la première membrane au sein de l’enceinte.
L’enceinte peut être parallélépipédique ou sensiblement parallélépipédique et peut comprendre un fond, une troisième paroi et une quatrième paroi, les troisième et quatrième parois pouvant être opposées et parallèles ou sensiblement parallèles l’une par rapport à l’autre, l’enceinte pouvant comprendre un couvercle destiné à fermer l’enceinte par le dessus, le moyen de maintien pouvant comprendre un cadre s’étendant contre, ou sensiblement contre, le fond et la troisième paroi et le couvercle et la quatrième paroi de sorte à éviter toute fuite du matériau au niveau du fond et au niveau de la troisième paroi et au niveau du couvercle et au niveau de la quatrième paroi.
Le module peut comprendre un joint, notamment un joint torique, agencé entre le couvercle et l’enceinte et/ou les premiers connecteurs et/ou les deuxièmes connecteurs.
Un moyen d’étanchéité, notamment un joint, ou un bord de la membrane peut s’étendre sur le pourtour du moyen de maintien en position de la première membrane.
Le module peut comprendre : - une deuxième membrane pouvant s’étendre entre la deuxième paroi de l’enceinte et les deuxième faces des cellules, - les deuxièmes connecteurs pouvant s’étendre en vis-à-vis de deuxièmes faces de cellules de sorte à ce que les deuxièmes connecteurs viennent au contact de la deuxième membrane, - l’enceinte pouvant comprendre un deuxième orifice ménagé à travers la deuxième paroi de sorte à assurer une pression atmosphérique au niveau de la deuxième membrane en vis-à-vis du deuxième orifice.
L’invention porte encore sur une batterie comprenant au moins un module tel que défini précédemment.
L’invention porte encore sur un véhicule, notamment un véhicule automobile, comprenant une batterie telle que définie précédemment ou un module tel que défini précédemment.
L’invention porte encore sur un procédé d’assemblage d’un module tel que défini précédemment, le procédé comprenant : - une étape de positionnement de la première membrane au sein de l’enceinte, - une étape de positionnement de cellules au sein de l’enceinte précédée ou suivie d’une étape de fixation des premiers et deuxièmes connecteurs sur les cellules, - une étape de positionnement du condenseur au-dessus des cellules, - éventuellement suivie d’une étape d’augmentation de la pression au sein du premier orifice de sorte à pousser la membrane, - une étape de remplissage du volume avec le matériau.
Présentation des figures Ces objets, caractéristiques et avantages de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante d’un mode de réalisation et d’un mode d’exécution d’un procédé d’assemblage, faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles :
La est une vue en coupe selon un plan vertical d’un module de batterie selon un mode de réalisation.
La est une vue en coupe selon un plan horizontal du module de batterie selon le mode de réalisation.
La est une vue de côté du module de batterie selon une variante du mode de réalisation.
Selon un exemple de réalisation, le paramètre de sortie du groupe de pompage 2 est le débit de gaz de purge à injecter par le dispositif de purge 15.
La puissance électrique consommée par le moteur M2 de la pompe à vide secondaire Roots 5 permet d’estimer une quantité de gaz à traiter par le dispositif de traitement des gaz 3. A partir de cette information et à partir de données stockées en mémoire, tel qu’un tableau de correspondance, donnant au moins une estimation du débit de gaz de purge à injecter par le dispositif de purge 15 en fonction de l’endroit où est injecté le gaz de purge, il est possible d’en déduire un débit de gaz de purge à injecter.
En connaissant, même approximativement la quantité de gaz à traiter par le dispositif de traitement des gaz 3, il est possible d’adapter les débits de gaz de purge à injecter par le dispositif de purge 15 aux conditions de pompage. Il est alors possible de limiter la consommation de gaz de purge, ce qui permet de réduire la consommation énergétique du groupe de pompage 2 et dans le même temps, du dispositif de traitement des gaz 3 et ce qui permet de minimiser, voire de supprimer la formation d’oxydes d’azote dans le dispositif de traitement des gaz 3.
Selon un exemple de réalisation, pour un premier état de fonctionnement de la pompe à vide secondaire Roots 5 à une première puissance électrique, le débit de gaz de purge à injecter est plus élevé que pour un second état de fonctionnement de la pompe à vide secondaire Roots 5 à une seconde puissance électrique qui est plus élevée que la première puissance électrique.
Ceci peut être mieux compris en référence au graphique de la montrant un exemple de puissance électrique consommée par le moteur M2 de la pompe à vide secondaire Roots 5 en fonction du flux de gaz pompés par la pompe à vide secondaire Roots 5. Ce graphique reprend toutes les situations de pompage pouvant être rencontrées par le groupe de pompage 2 fluidiquement raccordé à une chambre de procédés 101 mettant notamment en œuvre des recettes 103 alternant des étapes de dépôt B et des étapes de nettoyage A.
On constate que, au cours de l’étape de nettoyage A, la puissance électrique consommée par le moteur M2 de la pompe à vide secondaire Roots 5 est très supérieure à la puissance électrique consommée au cours de l’étape de dépôt B. Connaissant le tableau de correspondance (ou la courbe de la ), il est possible de déduire en fonction de la puissance électrique consommée, si une étape de dépôt B ou de nettoyage A a lieu dans la chambre de procédés 101.
Dans cet exemple illustratif, où le gaz de purge est injecté dans les étages de pompage T1-T5 de la pompe à vide primaire 4, c’est-à-dire en aval de la pompe à vide Roots 5, le deuxième état de fonctionnement où la puissance électrique consommée par le moteur M2 de la pompe à vide Roots 5 est la plus élevée correspond à l’étape de nettoyage A pour laquelle le débit de gaz à traiter par le dispositif de traitement 3 est inférieur à celui de l’étape de dépôt B, le gaz de nettoyage (NF 3 ) étant déjà soluble. Le premier état de fonctionnement où la puissance électrique est plus faible correspond à l’étape de dépôt.
Le premier état de fonctionnement correspond ici par exemple aux puissances électriques consommées par le moteur M2 de la pompe à vide Roots 5 inférieures à 2000W et le deuxième état de fonctionnement correspond par exemple aux puissances électriques supérieures ou égales à 2000W.
En augmentant le débit de gaz de purge injecté par le dispositif de purge 15 lorsque la puissance électrique consommée par le moteur M2 de la pompe à vide secondaire Roots 5 est plus faible, on facilite la dilution et l’entrainement des gaz dans le chemin d’écoulement des gaz au cours de l’étape de dépôt.
En diminuant le débit de gaz de purge injecté par le dispositif de purge 15 lorsque la puissance électrique consommée par le moteur M2 de la pompe à vide secondaire Roots 5 est plus élevée, on limite la consommation de gaz de purge, la consommation énergétique du groupe de pompage 2 et du dispositif de traitement des gaz 3 et on minimise la formation d’oxydes d’azote.
Le débit de gaz de purge du premier état de fonctionnement est par exemple au moins 20% plus élevé que le débit de gaz de purge du deuxième état de fonctionnement qui peut par exemple être nul, à l’exception d’un débit de gaz de purge injecté au niveau des paliers de la pompe à vide primaire 4 pour protéger les roulements et les dispositifs d’étanchéité situés aux extrémités de la pompe à vide primaire 4.
L’unité de contrôle 17 peut en outre être configurée pour pouvoir commander une pluralité de débits de gaz de purge à injecter par le dispositif de purge 15 correspondant à une pluralité de plages de puissances électriques consommées par le moteur M2 de la pompe à vide secondaire Roots 5, chaque plage de puissance électrique correspondant à une recette 103 distincte pouvant être mise en œuvre dans la chambre de procédés 101. Il est alors possible d’adapter avec précision le débit de purge aux situations de pompage.
Le dispositif de purge 15 peut comporter un dispositif de chauffage 18 du gaz de purge ( ), pour chauffer le gaz de purge par exemple à plus de 50°C, tel qu’à plus de 500°C.
Le paramètre de sortie du groupe de pompage 2 pouvant être contrôlé par l’unité de contrôle 17 en fonction de la puissance électrique consommée par le moteur M2, peut être la puissance électrique du dispositif de chauffage 18 pour contrôler la température de chauffage du gaz de purge.
Par exemple, pour un premier état de fonctionnement de la pompe à vide secondaire Roots 5 à une première puissance électrique, la puissance électrique du dispositif de chauffage 18 est plus élevée que pour un second état de fonctionnement de la pompe à vide secondaire Roots 5 à une seconde puissance électrique qui est plus élevée que la première puissance électrique.
En augmentant la puissance électrique du dispositif de chauffage 18 lorsque la puissance électrique consommée par le moteur M2 de la pompe à vide secondaire Roots 5 est plus faible, on augmente la température du gaz de purge au cours de l’étape de dépôt, ce qui facilite la dilution et l’entrainement des gaz dans le chemin d’écoulement des gaz.
Un but de l’invention est de proposer un dispositif de simulation permettant de reproduire des conditions réelles d’un environnement exposé à des radiations et/ou contaminé par des composants radioactifs, afin de pouvoir entrainer de manière efficace des opérateurs devant travailler dans ce type d’environnement.
Selon un premier aspect, ce but est atteint dans le cadre de la présence invention, grâce à un dispositif de simulation d’un environnement exposé à des radiations et/ou contaminé par des composants radioactifs, comprenant : - une balise destinée à simuler une source de radiations ou une zone contaminée, la balise comprenant un émetteur radiofréquence propre à émettre un signal d’identification radiofréquence contenant un identifiant de la balise, et un générateur de champ magnétique propre à générer un champ magnétique, et - un terminal utilisateur destiné à simuler un appareil de mesure individuel, le terminal utilisateur comprenant un récepteur radiofréquence propre à recevoir le signal d’identification émis par l’émetteur, un détecteur de champ magnétique propre à détecter le champ magnétique, et un microprocesseur configuré pour calculer une distance entre le terminal utilisateur et la balise en fonction du signal d’identification reçu, et dans lequel le microprocesseur est configuré pour : - si la distance calculée entre le terminal utilisateur et la balise est supérieure à un seuil prédéfini, calculer une valeur de débit de dose de radiations simulé reçu par un utilisateur porteur de l’appareil de mesure individuel, en fonction d’une valeur de radiations attribuée à la source de radiations ou à la zone contaminée, et de la distance calculée entre le terminal utilisateur et la balise, et - si la distance calculée entre le terminal utilisateur et la balise est inférieure ou égale au seuil prédéfini, calculer une valeur de débit de dose de radiations simulé reçu par l’utilisateur porteur de l’appareil de mesure individuel, en fonction du champ magnétique détecté par le détecteur de champ magnétique.
Avec un tel dispositif, chaque utilisateur peut être muni d’un terminal utilisateur simulant un dosimètre. Le terminal utilisateur permet de simuler un fonctionnement proche de celui d’un dosimètre réel, puisqu’il permet de calculer un débit de dose de radiations simulé à la fois lorsque l’utilisateur se trouve loin de la source de radiations ou de la zone contaminée, et lorsque l’utilisateur se trouve proche de la source de radiations ou de la zone contaminée.
Le dispositif de simulation peut en outre présenter les caractéristiques suivantes :
- si la distance calculée entre le terminal utilisateur et la balise est supérieure au seuil prédéfini, le microprocesseur calcule la valeur de débit de dose de radiations simulé comme inversement proportionnelle au carré de la distance entre le terminal utilisateur et la balise ;
- si la distance calculée entre le terminal utilisateur et la balise est inférieure ou égale au seuil prédéfini, le microprocesseur calcule la valeur de débit de dose de radiations simulé, comme une première valeur constante prédéfinie ;
- si la distance calculée entre le terminal utilisateur et la balise est nulle, le microprocesseur calcule la valeur de débit de dose de radiations simulé, comme une deuxième valeur constante prédéfinie ;
- le signal d’identification radiofréquence émis par l’émetteur radiofréquence de la balise est émis selon un protocole de communication Ultra Large Bande ;
- le dispositif comprend en outre un serveur comprenant une mémoire dans laquelle est stockée la valeur de radiations attribuée à la source de radiations ou à la zone contaminée, et un émetteur radiofréquence, propre à émettre un signal radiofréquence de paramétrage à destination du terminal utilisateur, le signal radiofréquence de paramétrage contenant la valeur de radiations attribuée à la source de radiations ou à la zone contaminée ;
- le dispositif comprend un terminal administrateur comprenant une interface par laquelle un administrateur peut saisir la valeur de radiation attribuée à la source de radiations ou à la zone contaminée, et un émetteur radiofréquence propre à émettre un signal radiofréquence de mise à jour à destination du serveur, le signal radiofréquence de mise à jour contenant la valeur de radiations attribuée à la source de radiations ou à la zone contaminée, pour enregistrement dans la mémoire du serveur ;
- le terminal utilisateur comprend une horloge, et le microprocesseur du terminal utilisateur est configuré pour calculer une pluralité de valeurs de débit de dose de radiations simulé reçu par l’utilisateur, chaque valeur de débit de dose de radiations étant associée à un instant de mesure donné par l’horloge, et pour calculer une valeur de dose de radiation simulée reçue par l’utilisateur porteur de l’appareil de mesure individuel, en fonction des valeurs de débit de dose de radiations et des instants de mesure associés ;
- le dispositif comprend une pluralité de balises simulant une pluralité de sources de radiations ou de zones contaminées, chaque balise comprenant un émetteur radiofréquence propre à émettre un signal d’identification radiofréquence identifiant la balise, et un générateur de champ magnétique propre à générer un champ magnétique, et le microprocesseur est configuré pour calculer une distance entre le terminal utilisateur et chaque balise en fonction du signal d’identification reçu de la balise, et pour calculer une valeur de débit de dose de radiations simulé totale reçu par l’utilisateur, comme une somme des valeurs de débit de dose de radiations simulé calculées pour les différentes balises ;
- le terminal utilisateur comprend un écran d’affichage et le microprocesseur est configuré pour commander l’écran d’affichage pour que l’écran d’affichage affiche la valeur de débit de dose de radiations simulé et/ou la valeur de dose de radiation simulée reçu par l’utilisateur ;
- le terminal utilisateur comprend une alarme propre à émettre un signal d’alarme lorsque la valeur de débit de dose de radiations simulé et/ou la valeur de dose de radiation simulée reçu par l’utilisateur dépasse une valeur d’alarme prédéfinie.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un dispositif de simulation d’un environnement exposé à des radiations et/ou contaminé par des composants radioactifs, comprenant : - une radio-étiquette destinée à simuler une source de radiations ou une zone contaminée, - un terminal utilisateur destiné à simuler un appareil de mesure individuel, le terminal utilisateur comprenant un émetteur propre à émettre un signal d’activation à destination de la radio-étiquette, un récepteur propre à recevoir un signal d’identification émis par la radio-étiquette en réponse au signal d’activation, le signal d’identification contenant un identifiant de la radio-étiquette ou une valeur de contamination associée à la radio-étiquette, et un microprocesseur configuré pour déterminer une valeur de contamination, en fonction de l’identifiant de la radio-étiquette.
12. Agent de traitement capillaire selon l’un des points précédents, contenant en plus, dans la phase huileuse (II), au moins une huile végétale dans une proportion en poids de 0,01 à 10 % en poids par rapport au poids total de la phase huileuse (II).
13. Agent de traitement capillaire selon l’un des points précédents, contenant
- la phase aqueuse (I) dans une proportion en poids > 80 % en poids et
- la phase huileuse (II) dans une proportion en poids < 20 % en poids
par rapport au poids total de l’agent de traitement capillaire.
14. Agent de traitement capillaire selon l’un des points précédents, contenant dans la phase aqueuse (I) 50 à 100 % en poids d’eau, par rapport au poids total de la phase aqueuse (I).
15. Agent de traitement capillaire selon l’un des points précédents, contenant dans la phase aqueuse (I) jusqu’à 30 % en poids d’au moins un polyol, par rapport au poids total de la phase aqueuse (I).
16. Agent de traitement capillaire selon l’un des points précédents, contenant dans la phase aqueuse (I) jusqu’à 30 % en poids de glycérol, par rapport au poids total de la phase aqueuse (I).
17. Agent de traitement capillaire selon l’un des points précédents, contenant – par rapport au poids total de la phase aqueuse (I) – jusqu’à 10 % en poids d’au moins un ester de bétaïne de formule générale suivante
- R 1 représente -H ou le caprylate, caprate, laurate, myristate, palmitate, stéarate, isostéarate, oléate, ricinoléate, arachidate, béhénate,
- R 2 représente -H,
- x représente un nombre de 1,1 à 10, de préférence de 1,1 à 6, de manière particulièrement préférée de 2 à 4 et en particulier 3,
- A - représente un anion physiologiquement acceptable tel que le formiate, acétate, propionate, benzoate, citrate, oxalate, tartrate, (poly)acrylate, fumarate, maléate, lactate, itaconate, glycolate, gluconate, malate, mandélate, tiglate, succinate, ascorbate.
18. Agent de traitement capillaire selon l’un des points précédents, contenant – par rapport au poids total de la phase aqueuse (I) – au moins un ester de bétaïne connu sous le nom INCI Polyglyceryl-3 betainate acetate.
19. Agent de traitement capillaire selon l’un des points précédents, qui est exempt de