INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré aux figures 1 (1f) et 2 (2f), le procédé comporte avantageusement une étape f) consistant à former des première et seconde couches d’oxyde transparent conducteur 6a, 6b, respectivement sur les première et seconde couches de polysilicium 3’a, 3’b. L’étape f) est exécutée après l’étape e).
Les première et seconde couches d’oxyde transparent conducteur 6a, 6b sont avantageusement réalisées dans un matériau choisi parmi CuO, NiO, TiO, un oxyde de fluor dopé à l’étain, l’oxyde d’étain SnO 2 , l’oxyde de zinc ZnO ; SnO 2 et ZnO étant de préférence respectivement dopé au fluor et à l’aluminium.
Comme illustré aux figures 1 (1f) et 2 (2f), le procédé comporte avantageusement une étape g) consistant à former des électrodes E sur les première et seconde couches d’oxyde transparent conducteur 6a, 6b. Plus précisément, l’étape g) peut consister à former au moins une électrode E sur la première couche d’oxyde transparent conducteur 6a, et au moins une électrode E sur la seconde couche d’oxyde transparent conducteur 6b. L’étape g) comporte avantageusement une étape de métallisation, de préférence exécutée par sérigraphie. Chaque électrode E est préférentiellement réalisée en argent et/ou aluminium.
Photodiode à avalanche La présente description concerne de façon générale les dispositifs électroniques et plus particulièrement les diodes à avalanche, et plus précisément les photodiodes à avalanche.
Lorsque l’amplitude Aest devient inférieure ou égale au deuxième seuil S1, la surcharge de courant est à un niveau acceptable.
Le deuxième signal S242 généré par le comparateur à hystérésis 48 arrête l’injection d’un courant de compensation Icomp par la source de courant 25.
Les premier et deuxième seuils S1, S2 sont fixes.
En variante, les premier et deuxième seuils S1, S2 sont variables et déterminés par exemple par un microcontrôleur (non représenté), délivrant les seuils S1 et S2 en fonction de paramètres mesurés dans le filtre 15. A titre d’exemple, les seuils S1 et S2 peuvent être une fonction décroissante de la mesure de température fournie par le capteur 42.
La illustre un exemple de réalisation des moyens de commande 41.
Les moyens de commande 41 comprennent un premier comparateur 50, un premier correcteur 51, un deuxième comparateur 52, un deuxième correcteur 53, et un module de pilotage 54 des transistors 35.
Le premier comparateur 50 comprend une entrée d’addition recevant le courant de consigne Icons et une entrée de soustraction recevant l’estimation Iest du courant à la résonance.
Une sortie du premier comparateur 50 est reliée à une entrée du premier correcteur 51 comportant une sortie reliée à une entrée d’addition du deuxième comparateur 52.
La sortie du premier correcteur 51 délivre un courant I Lref de consigne du courant I L circulant dans l’inductance 28.
Le deuxième comparateur 52 comprend une entrée de soustraction recevant la valeur du courant I L circulant dans l’inductance 28 mesurée par le capteur de courant 100 ( ).
Une sortie du deuxième comparateur 52 est reliée à une entrée du deuxième correcteur 53 comportant une sortie reliée à une première entrée du module de pilotage 54.
Une deuxième entrée du module 54 reçoit un signal porteur S100 de fréquence égale à la fréquence de résonance par exemple en créneau.
Le module 54 comprend une première sortie reliée aux premiers interrupteurs 31, 33 du premier et deuxième bras de commutation 29, 30, et une deuxième sortie reliée aux deuxièmes interrupteurs 32, 34 du premier et deuxième bras de commutation 29, 30.
La première sortie du module 54 délivre un premier signal de commande S411 de fréquence égale à la fréquence de résonance et de rapport cyclique 1, et la deuxième sortie du module 54 délivre un deuxième signal de commande S412 de fréquence égale à la fréquence de résonance et de rapport cyclique 2.
Les rapports cycliques α1 et α2 sont déterminés de sorte que l’estimation du courant Iest soit inférieure ou égale au deuxième seuil S2.
La illustre un exemple de procédé de compensation active mettant en œuvre le dispositif de compensation.
Selon un exemple, la formation de la première électrode et/ou la formation de la couche piézoélectrique LN/LT sont effectuées par ablation laser pulsée.
Selon un exemple, la formation de la première électrode et la formation de la couche piézoélectrique LN/LT sont effectuées par ablation laser pulsée successivement au sein d’un même réacteur sans remise à l’air entre lesdites formations. Cela permet d’éviter une étape de nettoyage de surface intermédiaire, de réduire la durée totale du procédé et de limiter les coûts. Cela permet également d’obtenir une faible rugosité en surface de la couche LN/LT.
Selon un exemple, le substrat est à base de silicium orienté selon (111), la première électrode est à base de nitrure de titane TiN orienté selon (111), et la couche piézoélectrique est orientée selon (0001).
Selon un exemple, la couche piézoélectrique LN/LT est directement au contact de la première électrode. En particulier, il n’y a pas de couche d’oxyde intercalaire entre la première électrode et la couche LN/LT.
Selon un exemple, le matériau réfractaire conducteur électrique à base de nitrure de la première électrode est un nitrure réfractaire de transition tel que du nitrure de titane TiN, du nitrure de tantale TaN, du nitrure de Niobium NbN, du nitrure de zirconium ZrN, du nitrure d’hafnium HfN, du nitrure de vanadium VN, ou leurs alliages.
Selon un exemple, le dispositif électro-acoustique est un filtre à ondes acoustiques de volume du type à membrane suspendue, comprenant une cavité sous la première électrode portant la couche piézoélectrique.
Selon un exemple, le dispositif électro-acoustique est un filtre à ondes acoustiques de volume guidées sur réflecteur de Bragg, comprenant, entre le substrat et la première électrode, un empilement de couches présentant alternativement des impédances acoustiques fortes et faibles.
Selon un exemple, les première et deuxième électrodes sont contactées au niveau d’une face avant du dispositif.
Selon un exemple, la première électrode est contactée au niveau d’une face arrière du dispositif, et la deuxième électrode est contactée au niveau d’une face avant du dispositif.
Après 30 min de pause sur plaque chauffante à 27°C, les cheveux sont rincés, lavés avec un shampooing standard, puis séchés.
La sélectivité est représentée par l’écart de couleur ΔE entre les mèches de cheveux naturels colorés (BN) et permanentés colorés (BP), ΔE étant obtenu à partir de la formule :
dans laquelle L* représente l’intensité, a* et b*, la chromaticité des cheveux colorés naturels et L 0 * représente l’intensité et a 0 * et b 0 * la chromaticité des cheveux colorés permanenté. Plus la valeur de ΔE est faible, plus la sélectivité est faible et la coloration uniforme le long des cheveux.
Composition Type de cheveux L* a* b* ΔE A1 (invention) BN 20,13 0,39 3,06 2,30 BP 18,20 -0,09 1,90 B1 (comparatif) BN 24,63 0,04 3,56 6,70 BP 18,42 0,13 1,05
La composition selon l’invention A1 conduit à une valeur de ΔE plus faible, donc à une meilleure sélectivité, par rapport à la composition comparative C1.
Exemple 2 Compositions colorantes Les compositions A2 selon la présente invention et C2 comparative ont été préparées à partir des ingrédients dont les teneurs sont indiquées dans le tableau ci-dessous :
A2 (Invention) C2 (comparatif) HYDROXYETHYL-p-PHENYLENEDIAMINE SULFATE 1,59 1,59 N,N-BIS(2-HYDROXYETHYL)-p-PHENYLENEDIAMINE SULFATE 0,2 0,2 HYDROXYBENZOMORPHOLINE 0,3 0,3 m-AMINOPHENOL 0,31 0,31 2,4-DIAMINOPHENOXYETHANOL HCL 0,043 0,043 HYDROXYETHYL-3,4-METHYLENEDIOXYANILINE HCL 0,43 0,43 PEG-40/PPG-8 METHYLAMINOPROPYL/HYDROXYPROPYL DIMETHICONE COPOLYMER 0,33 - AMODIMETHICONE - 0,33 ISOPROPYL MYRISTATE 0,6 0,6 MYRISTIC ACID 0,12 0,12 PALMITIC ACID 1,76 1,76 STEARIC ACID 2,12 2,12 CETEARYL ALCOHOL 13,5 13,5 CETRIMONIUM CHLORIDE 0,145 0,145 COCAMIDE MEA 2,5 2,5 CETEARETH-25 4 4 SODIUM LAURYL SULFATE 0,275 0,275 POLYQUATERNIUM-6 0,4 0,4 DIPROPYLENE GLYCOL 0,121 0,121 GLYCERIN 0,374 0,374 PROPYLENE GLYCOL 1 1 TETRASODIUM EDTA 0,051 0,051 AMMONIUM HYDROXIDE 2,06 2,06 ASCORBIC ACID 0,4 0,4 SODIUM HYDROXIDE 0,3 0,3 SODIUM SULFITE 0,8 0,8 eau Qs 100 Qs 100
Protocole de coloration Les compositions colorantes A2 et C2 sont chacune mélangées respectivementavec la composition oxydante B1 selon le ratio pondéral 1+1,5.
Résultats La coloration des cheveux est évaluée comme à l’exemple 1 dans le système L*a*b*, avec un spectro-colorimètre KONICA MINOLTA CM-3600A (illuminant D65, angle 10°, composante spéculaire incluse) dans le système CIELab.
Composition Type cheveux L* a* b* ΔE A2 + B1 (invention) BN 20,56 -0,22 3,03 3,66 BP 18,69 -0,06 -0,11 C2 + B1 (comparatif) BN 21,60 -0,42 3,79 6,01 BP 16,33 0,14 0,96
La composition selon l’invention A2 conduit à une valeur de ΔE plus faible, donc à une meilleure sélectivité, par rapport à la composition comparative C2.
Composition comprenant un précurseur de coloration d’oxydation particulier et une silicone aminée particulière L’invention concerne une composition comprenant l’association d’une base d’oxydation particulière et d’une silicone aminée (poly)oxyalkylénée, notamment pour la coloration des fibres kératiniques.
Le deuxième seuil S2 est inférieur au premier seuil S1.
La source de courant 25 comprend une deuxième inductance 28, un premier bras 29 de commutation, et un deuxième bras 30 de commutation.
Chaque bras de commutation 29, 30 comprend deux interrupteurs 31, 32, 33, 34 identiques reliées en série.
Chaque interrupteur 31, 32, 33, 34 comprend un transistor 35 de puissance, une diode 36, une première extrémité 37 et une deuxième extrémité 38.
Le transistor 35 est par exemple un transistor à effet de champs.
La cathode de la diode 36 est reliée au drain du transistor 35 et à la première extrémité 37, et l’anode de la diode 36 est reliée à la source du transistor 35 et à la deuxième extrémité 38.
La première extrémité 37 d’un premier interrupteur 31 du premier bras 29 est reliée à la première borne 26 de connexion, et la deuxième extrémité du premier interrupteur 31 est reliée à la première extrémité 37 du deuxième interrupteur 32 du premier bras 29 et à une première extrémité 39 de la deuxième inductance 28.
La deuxième extrémité 38 du deuxième interrupteur 32 est reliée à la deuxième borne 27 de connexion.
La première extrémité 37 d’un deuxième interrupteur 34 du deuxième bras 30 est reliée à la première borne 26 de connexion, et la deuxième extrémité du deuxième interrupteur 34 est reliée à la première extrémité 37 du premier interrupteur 33 du deuxième bras 30 et à une deuxième extrémité 40 de la deuxième inductance 28.
La deuxième extrémité 38 du premier interrupteur 33 est reliée à la deuxième borne 27 de connexion.
Le dispositif de compensation comprend en outre des moyens de commande 41 reliés à la grille du transistor 35 des interrupteurs 31, 32, 33, 34 et aux moyens de détection 24 de manière à recevoir les premier et deuxième signaux S241, S242 délivrés par les moyens de détection 24.
Les moyens de commande 41 commandent les interrupteurs pour précharger la deuxième inductance 28 lors de la détection d’une surcharge de courant par les moyens de détection 24 de sorte que la valeur du courant de compensation Icomp égale à la valeur du courant I L traversant l'inductance est égale à une valeur de courant de précharge prédéterminée.
La deuxième inductance 28 délivre le courant de compensation Icomp.
Un capteur de courant 100 mesure la valeur du courant I L traversant l'inductance et délivre la valeur mesurée aux moyens de commande.
Lorsque le courant de compensation Icomp est égal à la valeur du courant de précharge, les moyens de commande 41 commandent les interrupteurs de sorte que l’estimation Iest du courant Ic circulant dans la capacité soit inférieure ou égale au premier seuil S1, et arrêtent l’injection du courant de compensation Icomp lorsque l’estimation Iest du courant Ic est inférieure ou égale au deuxième seuil S2.
Les moyens de détection 24 et les moyens de commande 41 sont par exemple réalisés chacun à partir d’une unité de traitement.
Les graisses mises en œuvre dans les exemples sont préparées de la façon suivante : on fait réagir un mélange d’amines avec un diisocyanate jusqu’à obtention d’une graisse de base comprenant un mélange de diurées et d’huile de base. L’additif salicylate est ensuite ajouté dans différentes proportions et la graisse est homogénéisée avec un broyeur.
L’additif salicylate est un sel alkylsalicylate de calcium surbasé comportant environ 8% en poids de calcium.
CC1 CC2 CI1 CI2 CI3 graisse de base 100 0 99 98 97 salicylate 0 100 1 2 3
nettoyage du corps de mesure comportant un connecteur et un capteur de mesure avec : heptane et acétone ; séchage à l’air comprimé ; ajout de 8 mL de composition de graisse avec une seringue dans le capteur de mesure ; protection du capteur de mesure avec un fourreau pour chauffer ; mesure de conductivité à 50°C, 100°C et 150°C ; après mesure, nettoyage à l’heptane et acétone.
50°C 100°C 150°C CC1 3,63.10 10 1,19.10 9 3,45.10 8 CC2 2,70.10 6 3,93.10 5 1,09.10 5 CI1 1,18.10 7 2,33.10 6 9,87.10 5 CI2 5,28.10 6 8,56.10 5 3,40.10 5 CI3 4,39.10 6 7,29.10 5 2,86.10 5
Les résultats du tableau 3 montrent que l’ajout de l’additif salicylate diminue significativement la résistivité, ce qui est synonyme d’une augmentation de la conductivité électrique. Ces résultats montrent également que la conductivité est améliorée même à de faibles taux de traitement.
La courbe B représente une variation de la fraction de la puissance demandée à chaque dispositif de stockage d’énergie électrique au cours du temps lorsqu’un procédé de pilotage classique, ne mettant pas en œuvre l’invention, est appliqué, en considérant quatre dispositifs de stockage d’énergie électrique raccordés au point de raccordement commun. Les dispositifs de stockage d’énergie électrique produisent chacun une fraction identique de la puissance demandée. De plus, la valeur de la puissance fournie par chaque dispositif de stockage d’énergie électrique est faible.
La courbe C représente les variations des états de charge des différents dispositifs de stockage d’énergie électrique au cours du temps obtenus avec le procédé de pilotage classique, ne mettant pas en œuvre l’invention. Dans un tel procédé de pilotage, les états de charge des différents dispositifs de stockage d’énergie électrique suivent des variations identiques. Les états de charge sont identiques au cours du temps.
La courbe D représente les états des différents dispositifs de stockage d’énergie électrique (activé ou désactivé) au cours du temps obtenus avec le procédé de pilotage classique, ne mettant pas en œuvre l’invention. Dans un tel procédé de pilotage, les dispositifs de stockage d’énergie électrique sont tous activé en permanence.
A titre de comparaison, sur la , la courbe A représente une variation de la puissance totale demandée à l’ensemble des dispositifs de stockage d’énergie électrique au cours du temps dans un procédé de pilotage conforme à un mode de réalisation de l’invention.
La courbe B représente les variations des différentes fractions de la puissance demandée aux différents dispositifs de stockage d’énergie électrique au cours du temps dans le procédé de pilotage conforme un mode de réalisation de l’invention. Les puissances fournies par les différents dispositifs de stockage d’énergie électrique sont différentes. De plus, la puissance fournie par chaque dispositif de stockage d’énergie électrique varie avec une amplitude bien supérieure à l’amplitude de variation de la puissance fournie dans le cas d’un procédé de pilotage classique.
La courbe C représente les variations des états de charge des différents dispositifs de stockage d’énergie électrique au cours du temps dans le procédé de pilotage conforme à un mode de réalisation de l’invention. Dans un tel procédé de pilotage, les états de charge des différents dispositifs de stockage d’énergie électrique ne sont pas identiques au cours du temps, mais varient de manière à ce que les différences entre les états de charge des dispositifs de stockage d’énergie électrique restent comprises dans une gamme de valeurs prédéfinie.
La courbe D représente les états des dispositifs de stockage d’énergie électrique (activé ou désactivé) au cours du temps dans le procédé de pilotage conforme à un mode de réalisation de l’invention. Dans un tel procédé de pilotage, les dispositifs de stockage d’énergie électrique ne sont pas activés en permanence. Le nombre de dispositifs de stockage d’énergie électrique activé change au cours du temps en fonction de la valeur de la puissance totale demandée au point de raccordement commun.
La est un diagramme représentant de manière schématique le niveau des pertes électriques pour un procédé de pilotage classique, ne mettant pas en œuvre l’invention (Classique), et pour un procédé de pilotage conforme à un mode de réalisation de l’invention (Invention). Dans cet exemple, le procédé de pilotage conforme à un mode de réalisation de l’invention permet de réduire les pertes électriques des onduleurs de 28% par rapport au procédé de pilotage classique, ne mettant pas en œuvre l’invention.
Sur la , un cycle de charge et de décharge, visible sur la courbe C, est imposé à l’un des dispositifs de stockage d’énergie électrique choisi parmi l’ensemble des dispositifs de stockage d’énergie électrique. Au cours du cycle de charge et de décharge, de l’énergie électrique est transférée entre le dispositif de stockage d’énergie électrique choisi et les autres dispositifs de stockage d’énergie électrique.
Pendant le cycle de charge et de décharge, une valeur de la capacité du dispositif de stockage d’énergie électrique choisi est déterminée, afin de recalibrer un estimateur de l’état de charge du dispositif de stockage d’énergie électrique. De manière connue, l’état de charge du dispositif de stockage d’énergie électrique est déterminé en fonction des variations de paramètres électriques mesurés au cours du temps, pendant le cycle de charge et de décharge. Les paramètres électriques mesurés sont un courant électrique délivré par le dispositif de stockage d’énergie électrique, une tension aux bornes du dispositif de stockage d’énergie électrique et une température du dispositif de stockage d’énergie électrique.
Le cycle de charge et de décharge est imposé au dispositif de stockage d’énergie électrique choisi pendant qu’un procédé de pilotage conforme à un mode de réalisation de l’invention est appliqué aux autres dispositifs de stockage d’énergie électrique.
Comme cela apparaît sur la , le procédé de pilotage s’adapte automatiquement aux variations additionnelles des états de charges des dispositifs de stockage d’énergie électriques dues au transfert d’énergie électrique entre le dispositif de stockage d’énergie électrique en cours de calibration et les autres dispositifs de stockage d’énergie électrique. Ainsi, le procédé permet de charger et de décharger un dispositif de stockage d’énergie électrique choisi sans perturber la puissance électrique fournie au point de raccordement commun.
dispositif et un système de transfert d’énergie électrique DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne un dispositif et un système de transfert d’énergie électrique. Ce dispositif et ce système trouvent avantageusement application dans la recharge des véhicules électriques.
ETAT DE LA TECHNIQUE Grâce aux progrès technologiques de ces dernières décennies et aux incitations du gouvernements, le véhicule électrique s’est démocratisé.
Le transfert d’énergie par induction permet une charge sans contact. Des bobinages sont utilisés pour transférer l’énergie grâce à un champs magnétique. La résistivité de ces bobinages engendre des pertes ce qui diminue le rendement de la charge.
La structure composite 40 ainsi obtenue peut s’articuler selon un axe de rotation comme le montre les Figures 3A et 3B et constitue un exemple de liaison flexible, ou liaison pivot, au sens de l'invention. Une telle technique de fabrication permet d'obtenir des angles de flexion importants selon un degré de liberté.
Chaque couche rigide 41, 42 de fibre de carbone peut être obtenue par durcissement d’une feuille de fibre de carbone à l'aide d'une résine thermodurcissable chauffée dans un four. Entre les étapes e) et f), la structure composite 40 obtenue peut être placée dans un four et chauffée de manière à être solidifiée, et pendant cette étape une pression peut être appliquée à la structure pour maintenir la nouvelle structure unie et pour éviter les ondulations.
On utilise avantageusement le micro-usinage laser par sa capacité à fabriquer avec précision une grande variété de matériaux : la plupart des métaux, des céramiques, des plastiques, des fibres de carbone. On peut utiliser par exemple un laser femtoseconde, ou un laser DPSS pour "Diode-pumped solid-state". En focalisant le faisceau laser, le rayon laser est focalisé sur un point de la pièce. Ensuite, le point laser est déplacé dans les axes x, y ou z pour permettre de vaporiser des portions du matériau constitutif de la pièce. Cette méthode est plus directe et rapide que la méthode de projection sur un masque, dans laquelle un motif de masque est placé entre la source laser et la pièce à usiner. Cette dernière méthode permet de vaporiser uniquement les pièces non cachées.
Les Figures 5A à 5C représentent différentes configurations d'articulations faisant intervenir une combinaison et un arrangement particulier de plusieurs liaisons flexibles. Ces articulations remplacent avantageusement des liaisons conventionnelles, dans des dispositifs de dimensions millimétriques.
Comme illustré sur la , une liaison pivot à un degré de liberté (rotation selon l’axe x) est assurée par une seule liaison flexible telle que précédemment décrite en lien avec les Figures 3A-3B. Comme illustré sur la , une liaison rotule à doigt ou de type cardan à deux degrés de liberté (rotations selon les axes x et y) est assurée par un système combinant une première liaison flexible 44a assurant une articulation selon l’axe x entre la première partie rigide 41 et une partie rigide intermédiaire 44b, et une deuxième liaison flexible 44c selon l’axe y entre la partie rigide intermédiaire 44b et la seconde partie rigide 42. En d’autres termes, il s’agit de deux liaisons flexibles 44a, 44c orientées chacune selon l’un des deux axes de rotations x et y. Comme illustré sur la , une liaison rotule ou sphérique à trois degrés de liberté (rotations selon les axes x, y et z) est assurée par un système combinant une première liaison flexible 45a assurant une articulation selon l’axe y entre la première partie rigide 41 et une première partie rigide intermédiaire 45b, une deuxième liaison flexible 45c selon l’axe x entre la première partie rigide intermédiaire 45b et une seconde partie rigide intermédiaire 45d, et une troisième liaison flexible 45e selon l’axe z entre la seconde partie rigide intermédiaire 45d et la seconde partie rigide 42. En d’autres termes, il s’agit de trois simples liaisons flexibles orientées chacune selon l’un des trois axes de rotations x, y et z. On notera que les axes x, y et z précités sont sans rapport avec les axes du repère de référence (O, X, Y, Z).
La base 2 qui supporte les bras d'actionnement 8, les bras articulés 10 et les actionneurs 9 peut être fabriquée, par exemple, par stéréolithographie (STL), cette technique permettant d’obtenir une bonne précision de fabrication (précision à 10μm). On notera que la base 2 ne supporte pas (i.e. pas directement) l'organe terminal 30 ; l'organe terminal 30 n'est supporté (directement) que par les bras articulés 10.
Les exemples ou modes de réalisation décrits dans le présent exposé sont donnés à titre illustratif et non limitatif, une personne du métier pouvant facilement, au vu de cet exposé, modifier ces exemples ou modes de réalisation, ou en envisager d'autres, tout en restant dans la portée de l'invention.