INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La détermination des conditions de température et temps pour l’étape de polymérisation partielle de la première résine peut être avantageusement déterminée par calorimétrie différentielle à balayage, également désignée par l’acronyme DSC pour « Differential Scanning Calorimetry » en anglais. Il est ainsi possible de déterminer le taux de conversion, également dénommé taux de réticulation ou degré de polymérisation, en fonction de la température pour une résine donnée.
A cet effet, par calorimétrie différentielle à balayage, différents cycles thermiques compris entre 120°C et 180°C sont testés pour des durées comprises entre 10 minutes et 6 heures. Il est ainsi possible d’obtenir des abaques fournissant une indication d’un avancement de la résine en fonction de son historique thermique. Les lois de polymérisation permettent donc de dériver l’avancement de la résine sous des cycles complexes.
Il est ainsi possible de déterminer une valeur de réticulation, par exemple 80%, présentant un bon compromis entre un avancement suffisamment faible pour que la résine puisse continuer la réticulation pendant la deuxième cuisson et suffisamment élevé pour que la pièce intermédiaire puisse se manipuler sans la déformer.
Quoique l’invention exposée ait été décrite en se référant à un exemple de réalisation spécifique, il est évident que des différentes modifications et changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En outre, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation évoqués peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.
Sac d’emballage de produits alimentaires et résistant aux graisses, et procédé de fabrication d’un tel sac La présente invention se rapporte au domaine technique des sacs d’emballage réalisés à partir de papier, en particulier pour l’emballage de produits alimentaires.
Plus particulièrement, l’invention concerne un sac d’emballage de produits alimentaires étanche aux graisses et un procédé de fabrication d’un tel sac.
Art antérieur Il est connu de l’état de la technique un sac d’emballage de produits alimentaires comprenant une paroi avant et une paroi arrière, reliées par des soufflets, un fond, et une ouverture de remplissage, le sac est fabriqué à partir d’un film d’épaisseur inférieure à 200 µm, soumis à des opérations successives de pliage, de soudure et de coupe pour former en continu le sac d’emballage.
Ces types de sacs peuvent être utilisés pour emballer de la nourriture pour les humains ou pour les animaux.
Il convient de remarquer que, vu dans la longueur utile ou la direction de marche du contour de moyeu 16, le rayon r1 partant du point d’intersection Si change, de la même manière que le rayon r2 vu à partir du point d’inflexion WP dans la direction du point d’intersection Sx change.
Dans chaque position de la longueur utile du contour de moyeu 16 radialement intérieur, un rayon individuel r1 ou r2 peut être présent, le contour de moyeu 16 radialement intérieur n’étant pas incurvé au point d’inflexion WP afin de produire le changement de courbure.
À de telles positions circonférentielles du rotor 12 auxquelles le contour de moyeu 16, vu dans la section méridienne, comprend le changement de courbure, le point d’inflexion WP et ainsi le changement de courbure sont situés dans une plage entre 5 % et 45 % de la longueur utile du contour de moyeu 16 radial entre le point d’intersection Si et le point d’intersection Sx, le point d’intersection Si étant situé à 0 % de la longueur utile et le point d’intersection Sx à 100 % de la longueur utile du contour de moyeu 16 radialement intérieur.
En outre, il est prévu qu’aux positions circonférentielles du rotor 10 auxquelles le contour de moyeu 16 radialement intérieur, vu dans la section méridienne, comprend le rayon de courbure, un rapport entre le rayon de courbure r1 de la portion du contour de moyeu 16 incurvée radialement vers l’extérieur et le rayon ri côté moyeu du point d’intersection du bord d’attaque d’écoulement 14 avec le contour de moyeu 16 est supérieur à 1. Ainsi : r1/ri > 1 s’applique.
En outre, il est prévu qu’aux positions circonférentielles du rotor 10 auxquelles le contour de moyeu 16 radialement intérieur, vu dans la section méridienne, comprend le changement de courbure, un rapport entre un rayon de courbure minimum r2 MIN de la portion du contour de moyeu 16 incurvée radialement vers l’intérieur et le rayon ri côté moyeu du point d’intersection du bord d’attaque d’écoulement 14 avec le contour de moyeu 16 est inférieur à 2. Ainsi : r2 MIN/ri < 2 s’applique.
Comme déjà expliqué, le point d’inflexion WP et donc le changement de courbure sont positionnés entre 5 % et 45 % de la longueur utile du contour de moyeu 16 radialement intérieur entre le contour de moyeu 16 incurvé radialement vers l’extérieur et le contour de moyeu 16 incurvé radialement vers l’intérieur. Comme déjà expliqué également, le rayon de courbure r1, r2 respectif de la courbure du contour de moyeu 16 change à la fois en amont du point d’inflexion WP et en aval du point d’inflexion WP.
Il est de préférence prévu que le rayon de courbure minimum r2 MIN en aval du point d’inflexion WP, dans lequel le contour de moyeu 16 est incurvé radialement vers l’intérieur, soit situé entre 5 % et 30 % de la longueur utile après le point d’inflexion WP.
Comme déjà expliqué, le contour de moyeu 16 comprend le profilage ci-dessus présentant le changement de courbure au moins à certaines positions circonférentielles vues dans la section méridienne. Selon une variante de l’invention, le contour de moyeu 16 radialement intérieur du rotor 10, vu dans la section méridienne, est profilé de façon identique dans la direction circonférentielle dans toutes les positions circonférentielles. Ceci mène alors à un profilage symétrique sur la circonférence du contour de moyeu 16 radialement intérieur dans la direction circonférentielle.
Selon une deuxième variante de l’invention, le contour de moyeu 16 radialement intérieur du rotor 10, vu dans la section méridienne, est profilé différemment dans la direction circonférentielle. De préférence, ceci s’effectue d’une manière telle qu’entre deux pales 12 adjacentes dans la direction circonférentielle, le contour de moyeu 16 radialement intérieur, vu dans des premières sections méridiennes, comprend le changement de courbure décrit ci-dessus et, vu dans des deuxièmes sections méridiennes, ne comprend aucun changement de courbure, à savoir avec des rayons de courbure changeant chacun dans la direction circonférentielle, de sorte qu’entre deux pales 12 adjacentes dans la direction circonférentielle un pic incurvé radialement vers l’extérieur et un creux incurvé vers l’intérieur sont formés sur le contour de moyeu 16 radialement intérieur. Dans les sections méridiennes sans changement de courbure, le contour de moyeu 16 radialement intérieur est incurvé de manière continue radialement vers l’intérieur, à savoir avec un rayon de courbure changeant dans la direction de marche. La illustre de multiples contours de moyeu 16 radialement intérieurs entre deux pales 12 de sections méridiennes espacées dans la direction circonférentielle. Des portions du contour de moyeu 16 sur le côté d’attaque d’écoulement incurvées radialement vers l’extérieur définissent le pic respectif, des portions du contour de moyeu 16 incurvé radialement vers l’intérieur définissent le creux respectif, les creux et les pics vus dans la direction de marche du contour de moyeu 16 radialement intérieur étant formés de manière adjacente au côté d’attaque d’écoulement.
En particulier lorsqu’il est vu dans la direction circonférentielle, le contour de moyeu 16 radialement intérieur change dans la section méridienne, il est de préférence prévu qu’entre deux pales adjacentes dans la direction circonférentielle, le rapport r1/ri entre le rayon de courbure r1 de la portion du contour de moyeu 16 incurvée radialement vers l’extérieur et le rayon ri côté moyeu du bord d’attaque d’écoulement 14 de la pale 12 et/ou le rapport r2/ri entre le rayon de courbure r2 de la portion du contour de moyeu 16 incurvée radialement vers l’intérieur et le rayon ri côté moyeu du bord d’attaque d’écoulement 14 des pales 12 change et/ou la position du changement de courbure et ainsi du point d’inflexion WP entre les courbures le long de la longueur utile du contour de moyeu 16 radialement intérieur changent chacun d’au maximum 15 %. Dans ce cas, il est prévu en outre que le contour de moyeu 16 radialement intérieur du rotor 10 soit répété cycliquement dans chaque cas entre deux pales 12 qui sont adjacentes dans la direction circonférentielle. Par conséquent, un pic et un creux sont formés de manière adjacente au côté d’attaque d’écoulement entre deux pales respectives adjacentes.
Le détendeur radial selon l’invention, qu’il soit doté d’un contour de moyeu profilé de manière symétrique sur la circonférence ou d'un contour de moyeu profilé de manière asymétrique sur la circonférence, a un rendement élevé car, en particulier, des écoulements secondaires dans la direction de la hauteur des canaux d’écoulement entre les pales 12 peuvent être réduits. En particulier, il existe un meilleur écoulement à travers la région de moyeu des canaux d’écoulement 13. En particulier dans le cas d’un détendeur radial doté d’un contour de moyeu profilé de manière asymétrique sur la circonférence, des phénomènes d’écoulement secondaire tels que des tourbillons en fer à cheval et des tourbillons en canal peuvent être réduits.
Liste des numéros de référence 10 Rotor 11 Moyeu 12 Pale 13 Canal d’écoulement 14 Bord d’attaque d’écoulement 15 Bord de fuite d’écoulement 16 Contour de moyeu 17 Contour de carter
Dispositif d’assemblage temporaire de pièces structurelles La présente invention concerne un dispositif d’assemblage temporaire de pièces structurelles, du type comportant : un corps tubulaire s’étendant selon un axe principal, entre une première et une seconde extrémités, la première extrémité comprenant au moins une ouverture latérale ; un plongeur mobile en translation axiale à l’intérieur du corps tubulaire ; et au moins un élément de verrouillage, mobile en direction radiale à travers l’au moins une ouverture latérale ; le dispositif d’assemblage temporaire étant mobile entre une configuration désactivée et une configuration activée, telles que, dans la configuration désactivée, le plongeur est dans une première position axiale par rapport au corps tubulaire et l’au moins un élément de verrouillage est entièrement reçu à l’intérieur dudit corps ; et dans la configuration activée, le plongeur est dans une deuxième position axiale par rapport au corps tubulaire et l’au moins un élément de verrouillage est partiellement saillant par rapport audit corps à travers l’au moins une ouverture latérale ; le dispositif d’assemblage temporaire comprenant en outre : une plaque solidaire de la seconde extrémité du corps tubulaire et en saillie radiale par rapport audit corps ; une bague disposée autour du corps tubulaire et mobile en translation par rapport audit corps ; un premier ressort de compression, disposé autour du corps tubulaire entre la plaque et la bague ; et un second ressort de compression disposé autour du plongeur.
L’invention s’applique particulièrement aux dispositifs de type broche à bille, comme décrit dans le document FR2986587. Les broches à billes permettent d’assembler rapidement et de manière réversible deux pièces structurelles et sont notamment utilisées dans le domaine aéronautique.
Le document FR2986587 montre l’assemblage de plusieurs pièces structurelles au contact les unes des autres. Cependant, il peut être nécessaire d’assembler deux pièces en ménageant un espace entre elles. Il est alors avantageux que le dispositif d’assemblage temporaire permette d’ajuster des dimensions de cet espace.
La présente invention a pour but de répondre à ce besoin. A cet effet, un premier aspect de l’invention a pour objet un dispositif d’assemblage temporaire du type précité, dans lequel le corps tubulaire comporte : une première partie, comprenant l’au moins une ouverture latérale ; et une deuxième partie solidaire de la plaque ; l’une desdites première et deuxième parties étant disposée autour de l’autre desdites première et deuxième parties ; lesdites première et deuxième parties étant reliées par une liaison filetée, une position axiale relative desdites première et deuxième parties étant ainsi réglable entre une longueur axiale maximale et une longueur axiale minimale du corps tubulaire.
Le circuit d’aide à la commutation 50 permet alors d’apporter une amélioration significative à ces problèmes du convertisseur d’énergie électrique de l’état de la technique.
MODULE DE CONVERSION DE TENSION ET CONVERTISSEUR DE TENSION DC/DC COMPRENANT UN TEL MODULE DE CONVERSION DE TENSION La présente invention concerne un module de conversion de tension ainsi qu’un convertisseur de tension DC/DC comprenant un tel module de conversion de tension.
Ces convertisseurs de tension DC/DC comprennent généralement un ou plusieurs modules de conversion de tension.
Ces modules de conversion de tension comprennent une borne de haute tension destinée à présenter une haute tension par rapport à une masse électrique, une borne de basse tension destinée à présenter une basse tension par rapport à la masse électrique, une borne de masse destinée à être connectée à la masse électrique, une inductance, un bras de commutation comportant un interrupteur de côté haut et un interrupteur de côté bas connectés l’un à l’autre en un point milieu, le bras de commutation étant connecté entre la borne de haute tension et la borne de masse, tandis que le point milieu est connecté électriquement à la borne de basse tension par l’intermédiaire de ladite inductance dans un premier mode de fonctionnement du module de conversion de tension et un dispositif de commande des interrupteurs conçu pour, dans le premier mode de fonctionnement du module de conversion de tension, alternativement placer le bras de commutation dans une configuration haute et dans une configuration basse, l’interrupteur de côté haut étant fermé et l’interrupteur de côté bas étant ouvert dans la configuration haute, l’interrupteur de côté haut étant ouvert et l’interrupteur de côté bas étant fermé dans la configuration basse..
Un tel module de conversion de tension mis en œuvre par exemple dans le domaine automobile peut en cas de défaillance de l’un de ses interrupteurs, en particulier celui de côté haut, créer des courts-circuits qui peuvent endommager de façon irréversible le module de conversion de tension lui-même mais également les équipements auxquels il est connecté.
Afin de résoudre ce problème, Il est proposé, selon un premier aspect de l’invention, un module de conversion de tension du type précité, caractérisé en ce qu’il comprend en outre un dispositif de détection d’un disfonctionnement de type court-circuit de l’interrupteur de côté haut.
Ce dispositif de détection d’un disfonctionnement de type court-circuit de l’interrupteur de côté haut comprenant : soit un générateur de tension comportant deux bornes d’entrée et une borne de sortie, le générateur de tension étant configuré pour recevoir sur une de ses bornes d’entrée la tension du point milieu et sur l’autre de ses bornes d’entrée une première tension de référence, le générateur de tension étant en outre configuré pour générer sur sa borne de sortie une tension croissante à partir d’une tension prédéterminée inférieure à une valeur de seuil tant que la tension du point milieu est supérieure ou égale à la première tension de référence et pour générer une tension inférieure à la valeur de seuil dans le cas contraire, et un premier module de comparaison de tension configuré pour comparer la tension au niveau de la borne de sortie du générateur de tension à la valeur de seuil et pour générer un signal d’erreur lorsque la tension au niveau de la borne de sortie est supérieure à la valeur de seuil, soit un générateur de tension comportant deux bornes d’entrée et une borne de sortie, le générateur de tension étant configuré pour recevoir sur une de ses bornes d’entrée la tension du point milieu et sur l’autre de ses bornes d’entrée une première tension de référence, le générateur de tension étant en outre configuré pour générer sur sa borne de sortie une tension décroissante à partir d’une tension prédéterminée supérieure à une valeur de seuil tant que la tension du point milieu est supérieure ou égale à la première tension de référence et pour générer une tension supérieure à la valeur de seuil dans le cas contraire, et un premier module de comparaison de tension configuré pour comparer la tension au niveau de la borne de sortie du générateur de tension à la valeur de seuil et pour générer un signal d’erreur lorsque la tension au niveau de la borne de sortie est inférieure à la valeur de seuil.
Dans la première alternative, lorsque l’interrupteur de côté haut est fermé, la tension du point milieu est supérieure ou égale à la première tension de référence et le générateur de tension crée sur sa borne de sortie une tension croissante. Si cette tension croissante dépasse la valeur de seuil, alors la tension du point milieu est resté supérieure ou égale à la première tension de référence pendant une durée excessive. En d’autres termes, l’interrupteur de côté haut est resté fermé, i.e. passant pendant une durée excessive, ce qui est caractéristique d’un court-circuit au niveau de cet interrupteur.
Dans la deuxième alternative, lorsque l’interrupteur de côté haut est fermé, la tension du point milieu est supérieure ou égale à la première tension de référence et le générateur de tension crée sur sa borne de sortie une tension décroissante. Si cette tension décroissante passe en dessous de la valeur de seuil, alors la tension du point milieu est resté supérieure ou égale à la première tension de référence pendant une durée excessive. En d’autres termes, l’interrupteur de côté haut est resté fermé, i.e. passant pendant une durée excessive, ce qui est caractéristique d’un court-circuit au niveau de cet interrupteur.
Ainsi, en monitorant la durée pendant laquelle la tension du point milieu est supérieure ou égale à la première tension de référence, il est possible, grâce à l’invention de détecter la mise en court-circuit de l’interrupteur de côté haut.
Un module de conversion de tension selon l’invention peut en outre comporter une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, prises isolément ou bien selon n’importe quelle combinaison techniquement possible.
De façon optionnelle, la première tension de référence est inférieure ou égale à la haute tension.
De façon optionnelle, la tension prédéterminée est égale à zéro lorsque le générateur de tension est configuré pour générer sur sa borne de sortie une tension croissante.
De façon optionnelle, la tension prédéterminée est égale à la première tension de référence lorsque le générateur de tension est configuré pour générer sur sa borne de sortie une tension décroissante.
De façon optionnelle, l’interrupteurs de côté haut et/ou l’interrupteur de côté bas sont des transistors MOSFET (transistor à effet de champ à grille isolée de l’anglais « Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor »), par exemple en silicium (Si-MOSFET) ou en carbure de silicium (SiC-MOSFET), ou des transistors FET (transistor à effet de champ= de l’anglais « Field Effect Transistor »), en nitrure de gallium ou des transistors IGBT (transistor bipolaire à grille isolée de l’anglais « Insulated Gate Bipolar Transistor »).
La présente invention concerne également des procédés de protection de la peau contre le rayonnement UV comprenant l'application d'une quantité efficace de la composition photoprotectrice de la revendication 1 sur la peau.
Exemples Les exemples suivants sont fournis à des fins d'illustration uniquement et ne sont pas destinés à être limitatifs.
EXEMPLE 1 : Matières premières
Les matières premières sélectionnées telles qu'utilisées dans la composition photoprotectrice sont identifiées dans le tableau ci-dessous.
Matière première Source Pourcentage actif *COPOLYMÈRE ACRYLATE D'ALKYLE/HYDROXYÉTHYLACRYLATE en C12-22 Intelimer (TM) H4, de Air Products 100 % OXYDE DE ZINC (et) TRIÉTHOXYCAPRYLYLSILANE ~98% DIOXYDE DE TITANE ~82 % ALCOOL STÉARIQUE-20 100 % ALCOOL STÉARIQUE-2 100 % LAURETH-23 100 %
*Exemple d'épaississant d’huile à base d'acrylate lipophile Intelimer (TM), Polypoly acrylate en C10-30 .
Matières premières représentatives
EXEMPLE 2 : Compositions inventives et de base
Une composition photoprotectrice modulable en usine selon l’invention a été préparée et qui a fait la preuve des propriétés physiques et chimiques telles que décrites ci-dessous. La composition de l'invention a été évaluée par une méthode FDA de caractérisation d’IPS in vivo, atteignant une valeur de 50 ou plus, comme décrit ci-dessous.
INGRÉDIENT COMPOSITION INVENTIVE STÉARETH-2 et STÉARETH-20 ~2 ACTIFS (DIÉTHYLHEXYLE SYRINGYLIDÈNEMALONATE, TRISODIUM ÉTHYLÈNEDIAMINE DISUCCINATE, HYDROXYACÉTOPHÉNONE, ACIDE CITRIQUE) ~1.4 ÉMOLLIENT (CAPRYLATE/CAPRATE DE COCO) ~5 CIRE (ORYZA SATIVA CERA ET ACIDE POLYHYDROXYSTEARIQUE) ~1.5 GOMME XANTHANE 0.2 COPOLYMÈRE ACRYLATE D’HYDROXYÉTHYLE /TAURATE ACRYLOYLDIMÉTHYLE DE SODIUM 0.3 COPOLYMÈRE ACRYLATE D'ALKYLE/HYDROXYÉTHYLACRYLATE en C12-22 1.5 CONSERVATEUR (CHLORPHÉNÉSINE) ~0.2 EAU ~48 GLYCÉRINE ET PROPANÉDIOL ~10 OXYDE DE ZINC (et) TRIÉTHOXYCAPRYLYLSILANE ~7 AGENTS UV ORGANIQUES ET RENFORÇATEURS D’IPS (~4%) (MÉTHOXYCRYLÈNE D’ÉTHYLHEXYLE, SALICYLATE DE BUTYLOCTYLE, SALICYLATE D’ÉTHYLHEXYLE (OCTYLE SALICYLATE D’OCTYLE), OCTOCRYLÈNE, HOMOSALATE) ~22
Exemple inventif
Poly acrylate Poly en C10-30 : produits Intelimer (TM) de la société Air Products.
INGRÉDIENT BASE ACTIFS (DIÉTHYLHEXYLE SYRINGYLIDÈNEMALONATE, TRISODIUM ÉTHYLÈNEDIAMINE DISUCCINATE, HYDROXYACÉTOPHÉNONE, ACIDE CITRIQUE) ~1.4 ÉMOLLIENT (CAPRYLATE/CAPRATE DE COCO) ~5 CIRE (ORYZA SATIVA CERA ET ACIDE POLYHYDROXYSTÉARIQUE) ~1.5 GOMME XANTHANE 0.2 COPOLYMÈRE ACRYLATE D’HYDROXYÉTHYLE /TAURATE ACRYLOYLDIMÉTHYLE DE SODIUM 0.3 COPOLYMÈRE ACRYLATE D'ALKYLE/HYDROXYÉTHYLACRYLATE en C12-22 1.5 CHLORPHÉNÉSINE 0.2 EAU ~48 GLYCÉRINE ET PROPANÉDIOL ~10 RENFORÇATEURS D’IPS (MÉTHOXYCRYLÈNE ÉTHYLHEXYLE ET SALICYLATE DE BUTYLOCTYLE ) ~4
Composition de base
La composition de base précédente a été utilisée pour fournir chacune des compositions comparatives N°1, N°2 et N°3, dans lesquelles :
La composition comparative N°1 incluait en outre :
Selon un exemple préféré, la couche d’intérêt est à base de l’un parmi le niobate de lithium LiNbO3, le tantalate de lithium LiTaO3, ou un alliage, par exemple Li(Nb,Ta)O3. La couche tampon sacrificielle peut être à base de nitrure d’aluminium AlN ou AlInN. On choisira dans ce cas une illumination laser à une longueur d’onde λ du domaine ultraviolet UV. Alternativement, la couche tampon sacrificielle peut être à base de nitrure de titane TiN. On choisira dans ce cas de préférence une illumination laser à une longueur d’onde λ du domaine infrarouge IR. Le substrat est de préférence à base du même
Selon un préjugé technique, une couche d’intérêt à base de LiNbO3 ou de LiTaO3, dite couche LN/LT, doit nécessairement être épitaxiée sur une couche tampon à base d’oxyde, afin d’éviter une perte de stœchiométrie de la couche LN/LT par diffusion d’oxygène.
Au contraire, dans le cadre du développement de la présente invention, il a été observé de manière parfaitement inattendue qu’une couche tampon à base d’un nitrure permet l’épitaxie de la couche LN/LT dans de bonnes conditions. De façon surprenante, il a été également observé qu’une telle couche tampon permet de bloquer à la fois la diffusion d’oxygène et la diffusion du lithium vers le substrat donneur. Il en résulte que la couche LN/LT épitaxiée sur une telle couche tampon conserve la stœchiométrie requise.