INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les faces 83, dites « faces secondaires » sont visibles sur la , l’une des faces 83 est visible sur la alors que l’autre face étant visible sur la . Les faces 83 sont complémentaires aux faces 22 du siège 21 formé par la dent 1, comme expliqué ci-après. De préférence, les faces 83 sont symétriques par rapport au plan P7. De préférence, les faces 83 sont sensiblement planes. De préférence, les faces 83 sont disposées à la même hauteur suivant l’axe X72. De préférence, les faces 83 sont orientées en « V », c’est-à-dire sont orientées de façon à converger à partir de l’axe X72, de part et d’autre du plan P7, en étant tournées à l’opposé l’une de l’autre. Par exemple, les faces 83 sont inclinées l’une par rapport à l’autre d’un angle de 60 degrés, chaque face 83 étant orientée d’un angle de 30 degrés par rapport au plan de joint P7. De préférence, la portion d’appui de l’extrémité 72, formant les faces 83, est tournée à l’opposé de la portion d’appui 81, autour de l’axe X71 et/ou de l’axe X72. La portion d’appui de l’extrémité 72, formant les faces 83, est tournée du même côté que la portion dorsale 82.
La portion dorsale 84 est préférentiellement hémicylindrique, en prolongeant la portion d’appui 81 de la came 71.
Pour être formée d’un seul tenant avec le reste de la clavette 7, on prévoit que l’extrémité 72 est en dépouille de part et d’autre du plan P7, en étant traversée par le plan P7, y compris la portion d’appui formant les faces 83 et la portion dorsale 84.
Dans l’orientation d’insertion, la portion d’appui formant les faces 83 est dirigée en sens opposé de la direction D31, alors que la portion 84 suivant la direction D31. Dans l’orientation de verrouillage, la portion d’appui formant les faces 83 est dirigée suivant la direction D31, alors que la portion 84 est en sens opposé.
Dans l’orientation d’insertion, la clavette 7 peut être coulissée par rapport au fourreau 5 suivant l’axe X33 pour être retirée ou insérée dans le fourreau 5, alors que le fourreau est reçu dans le conduit 33, que la dent 1 soit emmanchée ou non sur le porte-dent 3. L’insertion ou le retrait de la clavette 7 est effectué au travers de l’orifice 19 de la dent 1. Pour pouvoir être ainsi insérée, on prévoit que la clavette 7, lorsqu’elle est dans l’orientation d’insertion, coulisse au travers de l’orifice 19, du conduit 52 et de l’orifice 20, sans déformation du fourreau 5 et sans entrer en contact avec la dent 1, ou alors sans appuyer contre la dent 1.
On prévoit avantageusement que l’extrémité 73 est radialement plus fine que la came 71 pour traverser le conduit 52 sans difficulté, alors que la came 71 radialement est plus épaisse, pour être directement en contact avec le conduit 52, sensiblement sur tout le pourtour du conduit 52, sauf sur l’éventuelle portion ovée 57 qui est en retrait par rapport à la came 71, comme montré sur la où la clavette 7 est coupée au niveau de la came 71. Comme montré sur la , dans l’orientation d’insertion, la portion d’appui 81 de la came d’appui 71 est dirigée suivant la direction D31 et la portion dorsale 82 est tournée en sens opposé.
La came 71 étant radialement plus épaisse que l’extrémité 73, la came 71 forme un épaulement axial 79 à proximité de l’extrémité 73, qui borne la position de la clavette 7 par rapport à la dent 1, parallèlement à l’axe X33, en venant en appui contre la dent 1, en particulier contre l’oreille 18, lorsque l’on insère la clavette 7 dans le fourreau 5. Le positionnement axial de la clavette 7 est donc particulièrement précis, comme montré sur la .
Dans cette orientation d’insertion, de préférence, l’extrémité distale 73 est centrée dans l’orifice 20.
Dans cette orientation d’insertion, la portion d’appui de l’extrémité d’appui 72, comprenant les faces 83, est tournée à l’opposé du siège 21, en sens opposé de la direction D31, comme montré sur les figures 1 et 4. Dans cette orientation d’insertion, la portion d’appui de l’extrémité d’appui 72 est radialement à distance de la dent, en particulier est radialement à distance de l’orifice 19. Dans cette orientation d’insertion, la portion dorsale 84 n’est pas en appui, ou est en contact sans appui, contre les faces primaires 22 le siège 21, en étant reçu entre les faces primaires 22.
De préférence on prévoit que, dans l’orientation d’insertion, les axes X71 et X33 sont confondus. On prévoit avantageusement que la came 71 est plus fine que l’extrémité 72 et/ou que la tête 74, pour que la came 71 traverse l’orifice 19 sans difficulté. L’extrémité 72 et/ou la tête 74 étant radialement plus large que la came 71, le risque d’effectuer une insertion de la clavette 7 à l’envers est réduit.
Dans cet exemple, la structure métallique est avantageusement réalisée par assemblage de modules verticaux de base identiques facilitant la fabrication et permettant de réaliser des abris de différentes longueurs de manière simple. Ainsi le coût de revient peut être réduit.
Dans cet exemple, la structure comporte quatre modules verticaux 20 identiques reliés par des longerons 22 destinés à reposer sur le sol et par des poutrelles horizontales 24. La structure comporte deux modules verticaux d’extrémité 20.1 et deux modules verticaux intérieurs 20.2. Dans cet exemple, deux poutrelles horizontales 24 s’étendent entre deux modules. Dans l’exemple représenté, des croisillons 32 relient deux éléments verticaux adjacents augmentant la rigidité de la structure. Les croisillons sont de préférence boulonnés sur les modules verticaux.
Vu de côté chaque module vertical 20 a sensiblement la forme d’un C.
Chaque module vertical 20 comporte une traverse horizontale 26, un poteau vertical 28 fixé par son extrémité inférieure à une extrémité de la traverse et un élément incliné 30 fixé par une extrémité à l’extrémité supérieure du poteau vertical 28, l’élément incliné 30 étant destiné à supporter les panneaux de toit. En outre, chaque module comporte un cadre rectangulaire 31 délimité par une partie de la traverse horizontale 26, une partie du poteau vertical 28 et deux barres 33.
Les pieds 12 sont fixés aux traverses horizontales 26 des modules verticaux 20, par exemple deux pieds sont prévus par traverse horizontale. De préférence, les pieds sont de hauteur réglable permettant une adaptation aisée aux variations du sol.
L’abri comporte en outre avantageusement des moyens de manutention 34 permettant son levage pour son déplacement, par exemple pour son chargement sur un camion et son déchargement d’un camion.
Dans l’exemple représenté, les moyens 34 comportent deux anneaux 36, un anneau fixé à l’un 20.1 des modules verticaux d’extrémité, en particulier au poteau vertical 28 et l’autre anneau fixé à l’autre module vertical d’extrémité 20.1, en particulier au poteau vertical 28. Plus particulièrement les anneaux 36 sont fixés aux poutres verticales. Les anneaux sont avantageusement amovibles et peuvent ainsi être retirés après la mise en place de l’abri et ensuite remis en place pour de nouveau manipuler l’abri.
Grâce à cette structure modulaire l’assemblage de l’abri est relativement rapide.
Entre les modules verticaux sont mis en place des panneaux 6 pour obturer le fond de l’abri. De préférence, deux panneaux sont mis en place entre deux modules, un panneau 6.1 situé à l’intérieur de l’abri et un panneau 6.2 situé à l’extérieur de l’abri. Un espace libre est ménagé entre les panneaux 6.1, 6.2 qui peut servir aux passages de câbles électriques comme cela sera expliqué ci-dessous. De préférence, un espace libre est ménagé entre le toit et le bord supérieur des panneaux 6.1, 6.2 pour permettre le passage du vent.
Le plancher P recouvre de préférence les traverses horizontales 26 des modules verticaux, offrant une surface plane pour les usagers et isolant ainsi les passagers du sol. L’eau peut s’écouler entre le plancher et le sol du fait de l’épaisseur des traverses 26.
Dans cet exemple, le plancher P ne s’étend pas sur toute la longueur de l’abri mais sur environ 2/3 de celui-ci, ménageant un accès pour un fauteuil roulant ou pour une ou des personnes présentant une mobilité réduite.
Un abri dans lequel le caisson et/ou le plancher s’étend(ent) sur toute la longueur de l’abri ne sort pas du cadre de la présente demande.
En outre, comme cela a été mentionné ci-dessus, dans cet exemple le caisson également sur une partie seulement de l’abri, également environ sur 2/3 de celle-ci comme le plancher.
Le panneau 17.1 de l’assise 17 est relevable en position verticale pour faciliter le logement d’un fauteuil roulant. Par exemple, le panneau 17.1 est articulé par une ou des charnières sur le fond de l’abri, plus particulièrement sur une poutrelle de liaison 24.
De manière très avantageuse, l’abri peut être muni de panneaux photovoltaïques PV couvrant tout ou partie du toit, une batterie B (représenté en pointillé) de préférence logée dans le caisson 14 et un système d’éclairage E disposé sur le haut des panneaux 6.1 pour éviter les déprédations, et des câbles électriques C (représentés en pointillé) logés entre les panneaux 6.1, 6.2 connectant la batterie B les panneaux PV et le système d’éclairage E. Ainsi l’abri comporte sa propre source d’électricité et n’a pas besoin d’être relié à un circuit d’alimentation électrique. L’abri peut être équipé également d’un ou plusieurs systèmes d’affichage (non représentés), tels qu’un écran placé dans ou sur la paroi 6 du fond de l’abri, par exemple pour afficher les horaires de passage des transports en commun et/ou des messages publicitaires. D’autres équipements requérant une alimentation électrique ou non peuvent équiper l’abri.
L’abribus selon l’invention présente une très bonne tenue au vent. Des essais en soufflerie ont montré que l’abri de la avec un lestage de 1000 kg pouvait supporter un vent d’une vitesse de 160 km/h sans basculer .
La composition selon l’invention comprend au moins une base d’oxydation particulière.
Bases d’oxydation La composition selon l’invention comprend au moins une base d’oxydation choisie parmi les dérivés de para-phénylènediamine de formule (I) , leurs sels d’addition, leurs solvates et/ou les solvates de leurs sels : (I) dans laquelle R est choisi parmi : i) un radical alcoxy (C 1 -C 4 ) alkyle (C 1 -C 4 ), ii) un radical hydroxy alkyle en C 1 -C 4 .
Par radical « alkyle », on entend une chaîne hydrocarbonée, saturée, linéaire ou ramifiée.
Par radical alcoxy (C 1 -C 4 ) alkyle (C 1 -C 4 ), on entend un radical alkyl-O-alkyle, chacun des groupements alkyle, indépendamment l’un de l’autre, comprenant 1 à 4 atomes de carbone.
Par radical hydroxy alkyle en C 1 -C 4 , on entend un radical alkyle substitué par un groupement hydroxy (alkyl-OH), le radical alkyle comprenant de 1 à 4 atomes de carbone.
De préférence, le ou les dérivé(s) de para-phénylènediamine de formule (I) est(sont) choisi(s) parmi ceux dans lesquels R est choisi parmi : i) un radical alcoxy (C 1 -C 2 ) alkyle (C 1 -C 2 ), de préférence un radical méthoxyméthyle ; ii) un radical hydroxy alkyle en C 1 -C 3, , de préférence en C 2 -C 3 , plus préférentiellement CH 2 CH 2 OH, CH 2 CH 2 CH 2 OH.
Les sels d'addition du composé de formule (I) , qui peuvent être présents dans la composition selon l’invention, sont notamment choisis parmi les sels d'addition avec un acide tels que les chlorhydrates, les bromhydrates, les sulfates, les citrates, les succinates, les tartrates, les lactates, les tosylates, les benzènesulfonates, les phosphates et les acétates, et les sels d'addition avec une base telle que la soude, la potasse, l'ammoniaque, les amines ou les alcanolamines.
Par ailleurs, les solvates du composé de formule (I) représentent plus particulièrement les hydrates dudit composé et/ou l’association dudit composé avec un alcool linéaire ou ramifié en C 1 à C 4 tel que le méthanol, l’éthanol, l’isopropanol, le n-propanol. De préférence, les solvates sont des hydrates.
De préférence, la ou les base(s) d’oxydation choisie(s) parmi les dérivés de para-phénylènediamine de formule (I) , leurs sels d’addition, leurs solvates et/ou les solvates de leurs sels est(sont) choisie(s) parmi la 2-méthoxyméthyl-para-phénylènediamine, la 2-β-hydroxyéthyl-para-phénylènediamine, la 2-γ-hydroxypropyl-para-phénylènediamine, l’un de leurs sels d’addition, leurs solvates et/ou les solvates de leurs sels.
De préférence, la teneur totale de la ou des base(s) d’oxydation choisie(s) parmi les dérivés de para-phénylènediamine de formule (I) , l’un de leurs sels d’addition, leurs solvates et/ou les solvates de leurs sels varie de 0,001 à 20% en poids, de préférence de 0,005 à 15 % en poids, plus préférentiellement de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5%, encore mieux de 0,1 à 3% en poids, par rapport au poids de la composition.
Lorsqu’elle est présente, la teneur totale de la base d’oxydation choisie parmi la 2-méthoxyméthyl-para-phénylènediamine, l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels varie de préférence de 0,001 à 20% en poids, de préférence encore de 0,005 à 15 % en poids, plus préférentiellement de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5%, encore mieux de 0,1 à 3% en poids, par rapport au poids de la composition.
Lorsqu’elle est présente, la teneur totale de la base d’oxydation choisie parmi la 2-β-hydroxyéthyl-para-phénylènediamine, l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels varie de préférence de 0,001 à 20% en poids, de préférence encore de 0,005 à 15 % en poids, plus préférentiellement de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5%, encore mieux de 0,1 à 3% en poids, par rapport au poids de la composition.
Lorsqu’elle est présente, la teneur totale de la base d’oxydation choisie parmi la 2-γ-hydroxypropyl-para-phénylènediamine, l’un de ses sels d’addition, ses solvates et/ou les solvates de ses sels varie de préférence de 0,001 à 20% en poids, de préférence encore de 0,005 à 15 % en poids, plus préférentiellement de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5%, encore mieux de 0,1 à 3% en poids, par rapport au poids de la composition.
La composition selon l’invention peut éventuellement comprendre en outre une ou plusieurs base(s) d’oxydation additionnelle(s), différente(s) du composé de formule (I) , de leurs sels d’addition, leurs solvates et/ou les solvates de leurs sels, choisie(s) parmi les para-phénylènediamines, les bis(phényl)alkylènediamines, les para-aminophénols, les ortho-aminophénols et les bases hétérocycliques, leurs sels d’addition, les solvates et solvates de leurs sels.
Parmi les para-phénylènediamines, différentes du composé de formule (I) , on peut citer à titre d'exemple, la para-phénylènediamine, la para-toluènediamine, la 2-chloro-para-phénylènediamine, la 2,3-diméthyl-para-phénylènediamine, la 2,6-diméthyl-para-phénylènediamine, la 2,6-diéthyl-para-phénylènediamine, la 2,5-diméthyl-para-phénylènediamine, la N,N-diméthyl-para-phénylènediamine, la N,N-diéthyl-para-phénylènediamine, la N,N-dipropyl-para-phénylènediamine, la 4-amino-N,N-diéthyl-3-méthylaniline, la 4-N,N-bis(β-hydroxyéthyl)amino-2-méthylaniline, 4-N,N-bis(ß-hydroxyéthyl)amino-2-chloroaniline, la 2-fluoro-para-phénylènediamine, la 2-isopropyl-para-phénylènediamine, la N,N-diméthyl-3-méthyl-para-phénylènediamine, la N-éthyl-N-(β-hydroxyéthyl)-para-phénylènediamine, la N-(β,γ-dihydroxypropyl)-para-phénylènediamine, la N-(4'-aminophényl)-para-phénylènediamine, la N-phényl-para-phénylènediamine, la 2-β-hydroxyéthyloxy-para-phénylènediamine, la 2-β-acétylaminoéthyloxy-para-phénylènediamine, la N-(β-méthoxyéthyl)-para-phénylènediamine, la 4-aminophénylpyrrolidine, la 2-thiényl-para-phénylènediamine, le 2-β-hydroxyéthylamino-5-aminotoluène et la 3-hydroxy-1-(4'-aminophényl)pyrrolidine, leurs sels d'addition, les solvates et solvates de leurs sels.
Description détaillée de l’invention La montre une partie amont d’une turbomachine à double flux comprenant d’amont en aval, suivant la direction de circulation des flux dans la turbomachine, un compresseur basse pression 102, un compresseur haute pression 104 rotatifs autour d’un arbre basse pression 108. Les compresseurs basse pression 102 et haute pression 104 sont agencés dans une veine primaire 103, délimitée par un carter intermédiaire interne 113, dans laquelle circule un flux primaire F1. La turbomachine comprend une veine secondaire 105, délimitée par un carter externe 115 et un carter intermédiaire externe 111, et dans laquelle circule un flux secondaire F2, entourant la veine primaire 103.
La turbomachine comprend une première enceinte lubrifiée 110 et une seconde enceinte lubrifiée 112. La première enceinte lubrifiée 110 comprend un palier de roulement et est fermée de façon étanche par un joint d’étanchéité amont 110-1 et un joint d’étanchéité aval 110-2. La seconde enceinte lubrifiée 112 comprend un palier de roulement et est fermée de façon étanche par un joint d’étanchéité amont 112-1 et un joint d’étanchéité aval 112-2.
Les joints d'étanchéité 110-1, 110-2, 112-1 et 112-2 sont de préférence des joints à labyrinthe.
Un lubrifiant, en particulier de l’huile, est injectée dans les enceintes lubrifiées 110 et 112 pour refroidir le palier de l’enceinte lubrifiée 110 ou 112.
Pour éviter la fuite du lubrifiant par les joints d’étanchéité 112-1 et 112-2, de l’air sous pression est injecté dans l’enceinte lubrifiée 112.
A cet effet, la turbomachine comprend un compresseur électrique 116 motorisé qui peut être alimenté par un circuit électrique de la turbomachine. Par exemple, le compresseur électrique 116 peut comprendre un moteur électrique alimenté par une batterie ou un générateur, indépendants de la turbomachine.
Le compresseur électrique 116 est relié aux joints d’étanchéité 112-1 et 112-2 par des conduits 118, lesquelles traversent l’enceinte lubrifiée par deux tubes 120 aménagés dans l’enceinte lubrifiée 112. Ces tubes peuvent être externes à l’enceinte lubrifiée 112 de sorte que l’air contourne l’enceinte lubrifiée 112.
Le compresseur électrique 116 comprime de l’air prélevé dans la veine secondaire 105 qui est acheminé par les conduits 118 aux joints d’étanchéité 112-1 et 112-2, pour assurer un niveau de pressurisation dans l’enceinte lubrifiée 112.
Ainsi, le compresseur électrique 116 permet de pressuriser l’enceinte lubrifiée 112 indépendamment du régime de fonctionnement de la turbomachine. L’étanchéité de l’enceinte lubrifiée 112 est donc plus fiable.
Le compresseur électrique 116 est agencé dans un compartiment inter-veine 122 délimité par le carter intermédiaire interne 113 et par le carter intermédiaire externe 111. Le compresseur électrique 116 est agencé longitudinalement au niveau du compresseur haute pression 102. Ainsi, le compresseur électrique 116 se trouve dans une zone relativement froide comparé à la veine primaire 103.
La turbomachine comprend en outre un circuit de refroidissement 124 des alésages du compresseur haute pression ou du compresseur basse pression par l’effet dit « bore cooling » en anglais. Le circuit de refroidissement 124 est configuré pour prélever de l’air au plan 25 (P25), en aval du compresseur basse pression 102 et en amont du compresseur haute pression 104. L’air prélevé est acheminé par le circuit de refroidissement 124 vers l’aval sous le compresseur haute pression 104 et une partie de l’air prélevé s’échappe dans la veine primaire 103 au niveau du compresseur basse pression 102 par des léchettes.
Le circuit de refroidissement 124 est en outre configuré pour acheminer l’air prélevé vers l’enceinte lubrifiée 110 qui servira à la fois au refroidissement et à la pressurisation de l’enceinte lubrifiée 110.
Pour dissocier le circuit de refroidissement 124 de l’air pressurisé par le compresseur électrique 116, des joints d’étanchéité 126-1 et 126-2 sont prévus en amont et en aval de chaque joint d’étanchéité 112-1 et 112-2, respectivement, de l’enceinte lubrifiée 122, formant ainsi une cavité amont 128-1 et une cavité aval 128-2 de chaque côté de l’enceinte lubrifiée 112. Lors des phases de fonctionnement du turboréacteur à moyen ou haut régime, l’air prélevé au plan 25 par le circuit de refroidissement 124 peut être à une pression supérieure à la pression fournie par le compresseur électrique et s’introduit alors dans les cavités aménagées 128 à travers les joints d’étanchéité 126-1 et 126-2 qui ne peuvent pas être parfaitement étanches. A faible régime au contraire, la circulation de l’air dans les joints 126-1 et 126-2 va s’inverser, la pression fournie par le compresseur électrique étant supérieure à celle de l’air prélevé au plan 25. Les joints 126-1 et 126-2 créent alors des lignes de fuite, relativement minimes toutefois, ce qui est pris en compte pour adapter le débit du compresseur électrique de façon à garantir une différence de pression suffisante aux niveaux des joints 112-1 et 112-2 de l’enceinte.
La turbomachine peut comprendre en outre une vanne 117 disposée en dérivation du compresseur électrique 116 pour by-passer le compresseur si la pression dans la veine secondaire, en amont du compresseur 116, est supérieure à un seuil déterminé qui permet la pressurisation de l’enceinte lubrifiée 112 sans avoir recours au compresseur. De préférence, la vanne 117 est un capet anti-retour et permet d’acheminer de l’air de pressurisation provenant de la veine secondaire (en aval de la soufflante) vers l’enceinte lubrifiée 112 sans l’utilisation du compresseur 116. Les phases de vol de l’aéronef dans lesquelles la poussée de la turbomachine est proche de la pleine puissance sont particulièrement adaptées pour la mise en œuvre du by-pass du compresseur 116, puisque la pression de l’air dans la veine secondaire est relativement élevée. L’alimentation du compresseur électrique étant de préférence interrompue pendant que la vanne 117 est ouverte, cela présente un avantage non seulement de diminution de la consommation électrique mais aussi de diminution possible du prélèvement mécanique, typiquement sur un arbre moteur, effectué par au moins un générateur électrique fournissant l’énergie nécessaire au compresseur électrique 116. Ainsi, l’ensemble de lubrification et de pressurisation d’enceinte selon l’invention n’impacte pas l’opérabilité de la turbomachine, et en particulier cette opérabilité est préservée même lors des phases de vol nécessitant un fonctionnement à haut régime moteur. De plus, en cas de panne du compresseur électrique 116, la pressurisation de l’enceinte reste assurée grâce au by-pass du compresseur en opérant la turbomachine au-delà d’un certain régime moteur, ce qui est avantageux en termes de sécurité.
La turbomachine peut comprendre en outre une pompe d’alimentation en huile configurée pour alimenter les enceintes lubrifiées 110 et 112 en huile.
La turbomachine peut comprendre un séparateur air/huile relié aux enceintes lubrifiées 110 et 112. Le séparateur air/huile peut être configuré pour récupérer un mélange d’air et d’huile introduits dans les enceintes lubrifiées 110 et 112 et séparer l’huile et l’air dudit mélange.
La turbomachine 100 comprend en outre, en aval de la soufflante 102, un canal d’écoulement de flux primaire 109 annulaire, appelé veine primaire, le long duquel un flux de gaz primaire circule et traverse le compresseur basse pression 103, le compresseur haute pression 104, la chambre de combustion 105, la turbine haute pression 106 et la turbine basse pression 107, et un canal d’écoulement de flux secondaire 110 annulaire, appelé veine secondaire, entourant la veine primaire 109 et le long duquel un flux de gaz secondaire circule. Les flux de gaz primaire et secondaire se mélangent au niveau de la tuyère d’échappement 108.