INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le composant photonique 100 selon l’invention comprend en outre une couche d’inhibition modale 3 qui recouvre la surface supérieure de la nervure centrale 2. Dans ce mode de réalisation particulier, cette couche d’inhibition modale 3 se présente sous une forme géométrique similaire à la nervure centrale 2 dans le plan X-Y, c’est-à-dire sous forme d’une bande longitudinale modulée périodiquement en largeur selon un motif sinusoïdale. On verra plus loin que d’autres mises en œuvre de cette couche sont possibles. La couche d’inhibition modale 3 est dans cet exemple à base de dioxyde de silicium (SiO2) d’épaisseur de 200 nm minimum. Elle a pour fonction de créer une région de guide inhibée de l’influence du milieu sur le plan de l’interaction modale. Dans l’exemple illustré ici, la région de guide inhibée est la région centrale du guide d’onde qui se trouve en dessous de la nervure centrale 2. De fait, lors de la mesure d’indice de réfraction d’un milieu gazeux, le mode guidé confiné dans cette région de guide se trouve optiquement isolé de l’influence du milieu, alors que les modes guidés confinés hors de cette région de guide interagissent avec le milieu. Une couche d’inhibition modale d’épaisseur d’environ 500 nm, et plus généralement comprise entre 400 et 600 nm, a montré de bons résultats (inhibition locale recherchée sans engendrer de pertes optiques).
Prenons l’exemple de réalisation du capteur réfractométrique 700 illustré à la . Le capteur réfractométrique 700 comprend un ensemble de composants photoniques intégrés sur puce Silicium : un composant photonique CP (tel que le composant 100 dont le principe a été discuté ci-dessus en relation avec les figures 1 et 2), une source de lumière S placée en entrée du composant 100 via une première fibre optique et un coupleur d’entrée CE, un photodétecteur D placé en sortie du composant 100 via une deuxième fibre optique et un coupleur de sortie CS. Les coupleurs CE et CS sont des coupleurs de réseau intégrés sur puce. Le signal S in est le signal optique entrant dans le composant 100 via le coupleur d’entrée CE et le signal S out et le signal optique sortant du composant 100 via le coupleur de sortie CS après avoir traversé la structure guidante sensible au milieu. La source S est par exemple une source de lumière laser intégrée sur silicium et accordable en longueur d’onde (typiquement centrée autour de 1500 nm). Le photodétecteur D est constituée quant à lui d’une cellule de photo-détection intégrée sur silicium, sensible à la plage de longueurs d’onde 1530 - 1600 nm typiquement. Cette cellule est configurée pour détecter l’intensité lumineuse qu’il reçoit via la fibre optique et la convertit en signal électrique à destination d’une unité de traitement (non représentée ici à des fins de simplification de la figure). L’unité de traitement est raccordée à la source S d’une part et au photodétecteur D d’autre part, à des fins de commande de ces composants et d’analyse de signaux optiques.
Le capteur réfractométrique 700 est d’abord placé en contact du milieu gazeux à analyser, puis activé pour réaliser une mesure d’indice de réfraction de ce milieu. On considère ici que la mesure d’indice de réfraction est destinée à des fins d’analyse chimique, comme la détection de polluants dans le milieu gazeux par exemple.
Comme expliqué ci-dessus, le guide d’onde 10 présente un profil opto-géométrique défini pour contraindre la transmission d’énergie du signal optique incident S in sous forme d’une pluralité de modes guidés le long de la direction de propagation : un mode fondamental MF (tel que représenté sur la portion 3A de la ) confiné dans la région centrale du guide d’onde 10 et un mode multimode d’ordre 2 MoS (tel que représente sur la portion 3B de la ) se propageant dans les régions latérales de la plaque 1 (situées en dehors de la région centrale). La distribution transversale du champ électrique mode fondamental MF et le multimode MoS se chevauchent partiellement afin de permettre une efficacité de couplage des modes guidés. En d’autres termes, un couplage transversal permet un couplage de mode satisfaisant et de bonnes performances de mesure. À noter toutefois que bien qu’étant partiellement en contact, les modes guidés MF et MoS se propagent dans des régions transverses du guide distinctes (région centrale pour le mode MF et les régions latérales pour le mode MoS) afin de permettre à chaque mode une interaction différente avec le milieu gazeux.
Les portions 3C et 3D de la exposent d’autres distributions de modes optiques (de type multimode d’ordre 4 et d’ordre 6 respectivement) confinés dans le guide d’onde 10.
La couche d’inhibition modale 3 a ainsi pour fonction d’empêcher le milieu gazeux d’interagir avec le mode fondamental MF qui se propage dans la région centrale du guide (la région est alors dite « inhibée » de l’influence du milieu), tout en laissant le multimode interagir directement le milieu gazeux au niveau des régions latérales du guide d’onde (les régions sont alors dites « sensibles » à l’influence du milieu). Le mode fondamental MF confiné en dessous de la couche d’inhibition modale 3 constitue ici le mode inhibé de la pluralité de modes guidés dans le guide d’onde 10.
Dans le présent mode de réalisation, la couche d’inhibition modale 3 est conformée pour recouvrir la surface supérieure de la nervure centrale 2. Selon une variante de mise en œuvre, la couche d’inhibition modale est conformée pour recouvrir plus largement la nervure centrale de sorte à englober non seulement la surface supérieure de la nervure centrale mais également les parois verticales de celle-ci. Dans ce cas, la forme de la couche d’inhibition sera différente de celle de la nervure centrale. Une telle configuration permet de diminuer le risque de pertes optiques aux interfaces de point triple nervure-plaque-milieu. Cette variante de mise en œuvre permet d’améliorer encore davantage les performances optiques du composant.
Selon un aspect particulier de l’invention, le profil opto-géométrique du guide d’onde 10 est défini de manière à permettre une minimisation de l’écart entre les constantes de propagation des modes guidés. Ceci permet d’augmenter davantage la sensibilité et la stabilité des mesure d'indices de réfraction du gaz. À titre d’exemple, le guide d’onde 10 selon la divulgation est conformé de sorte que la différence entre l’indice effectif du mode fondamental n gi et l’indice effectif du multimode n effj est inférieure à 0,02 et la différence entre l’indice de groupe du mode fondamental n gi et l’indice de groupe du multimode n gj est inférieure à 0,008.
Plus généralement, on s’attachera à définir un profil opto-géométrique pour que les modes optiques couplés présentent des comportements propagatifs similaires le long de l’axe de propagation X, tout en maintenant une influence relative significative du milieu extérieur sur les modes couplés. Notamment, le matériau et l’épaisseur de la couche d’inhibition modale seront choisis pour conférer de telles propriétés au guide d’onde. De cette manière, il est possible de réaliser un capteur réfractométrique apte à effectuer des mesures d’indice de réfraction de gaz à sensibilité élevée et sur une large bande spectrale, contrairement aux capteurs réfractométriques connus de l’état de la technique. Une sensibilité d’environ 11000 nm/RIU et constante sur la plage de mesure 1530-1600 nm a été démontrée.
- dépôt deuxième matrice SiC par CVI à partir de MMS ou MMS/H 2 jusqu’à un taux de porosité compris entre 5 et 10% ;
- traitement thermique à haute température sous vide à une température inférieure à la température de fusion du silicium entre 1380°C et 1400°C ;
- imprégnation avec du silicium fondu à partir de silicium à 1450°C.
Dans cet exemple, le traitement thermique et l’imprégnation avec du silicium fondu sont effectués au cours d’un même cycle dans le même four.
On obtient une pièce en matériau composite SiC/SiC ayant une porosité inférieure à 2%.
- traitement thermique à haute température sous vide à une température supérieure à la température de fusion du silicium entre 1450°C et 1500°C ;
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de fabrication d’un panneau raidi comprenant un panneau et des renforts qui présentent chacun une épaisseur finale ainsi qu’une hauteur finale. Ce dispositif de fabrication comprend au moins un support présentant une surface d’appui ainsi que des outillages configurés pour supporter chacun une préforme de fibres ayant une section transversale en U ou en C avec une base et deux ailes, chaque outillage comportant une première face configurée pour recevoir la base d’une préforme de fibres, une deuxième face configurée pour être positionnée contre la surface d’appui du support ainsi que des première et deuxième faces latérales reliant les première et deuxième d’une préforme de fibres ; au moins l’une des première et deuxième faces latérales comportant un décrochement délimitant, lorsque deux outillages sont juxtaposés, un logement débouchant au niveau des premières faces et configuré pour former un renfort lors d’une étape de consolidation ou de polymérisation. En fonctionnement, chaque outillage est soumis à une première température puis à une deuxième température de consolidation ou de polymérisation supérieure à la première température lors d’une étape de consolidation ou de polymérisation.
Selon l’invention, les outillages sont dimensionnés de manière à ce que chaque logement présente une largeur, à la deuxième température de consolidation ou de polymérisation, sensiblement égale à l’épaisseur du renfort à former dans ledit logement.
Cette solution permet de mieux maîtriser la géométrie du panneau raidi en évitant la formation de bourrelets
Selon une autre caractéristique, chaque outillage comprend, au niveau de chaque décrochement, un revêtement expansible en fonction de la température.
Selon une autre caractéristique, chaque outillage comprend une première dimension prise dans un plan transversal séparant la première face et le décrochement, ladite première dimension présentant une première valeur à la première température et une deuxième valeur à la deuxième température de consolidation ou de polymérisation. En complément, le revêtement expansible et la première dimension de l’outillage sont déterminés de manière à ce que des ailes de préformes de fibres positionnées au droit du décrochement soient en contact avec le revêtement expansible à la deuxième température de consolidation ou de polymérisation lors d’une étape de consolidation ou de polymérisation.
Selon une autre caractéristique le revêtement expansible est configuré pour ne plus s’expanser lorsqu’il est en contact avec les ailes lors d’une étape de consolidation ou de polymérisation.
Selon une autre caractéristique, le revêtement expansible est non réversible.
Selon une autre caractéristique, le revêtement expansible comprend une couche de colle repositionnable pour le relier à l’outillage.
Selon une autre caractéristique, chaque outillage comprend, au niveau du décrochement, une deuxième dimension prise dans un plan transversal et correspondant à la largeur du décrochement, ladite deuxième dimension présentant une troisième valeur à la première température et une quatrième valeur à la deuxième température de consolidation ou de polymérisation. En complément, la troisième valeur de la deuxième dimension est supérieure à l’épaisseur finale du renfort à former au droit dudit décrochement.
Selon une autre caractéristique, la deuxième dimension est déterminée de manière à ce que la quatrième valeur soit sensiblement égale à l’épaisseur finale du renfort à former au droit dudit décrochement.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un panneau raidi, caractérisé en ce que le procédé de fabrication comprend : une étape de mise en place des préformes de fibres sur des outillages pourvus chacun d’un revêtement expansible au niveau de chaque décrochement, une étape de positionnement des outillages pourvus des préformes de fibres sur le support, une étape de pose d’une couche de fibres sur les bases des préformes de fibres, une étape de mise en place d’un habillage de consolidation ou de polymérisation sur la couche de fibres, une étape de consolidation ou de polymérisation, une étape de démoulage, une étape d’apposition de nouveaux revêtements expansibles non expansés sur chacun des décrochements.
est une coupe transversale schématique d’un panneau raidi illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une coupe transversale schématique d’un dispositif de fabrication d’un panneau raidi illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une coupe transversale schématique d’outillages d’un dispositif de fabrication d’un panneau raidi illustrant un mode de réalisation de l’art antérieur,
est une coupe transversale schématique d’outillages d’un dispositif de fabrication d’un panneau raidi illustrant un mode de réalisation de l’invention,
De préférence, la différence de corde entre deux aubes de stator adjacentes est inférieure ou égale à 25%. Une différence de corde limitée pour deux aubes adjacentes permet de limiter les risques de perturbations locales de l’écoulement qui pourraient nuire au fonctionnement du stator.
De manière préférée, chaque aube de stator présentant une épaisseur maximale dans le plan de révolution, l’épaisseur relative d’une aube de stator correspondant au rapport de l’épaisseur maximale sur la corde, la différence d’épaisseur relative entre deux aubes de stator adjacentes ayant des cordes différentes est inférieure ou égale à 25%. Une telle différence d’épaisseur relative permet de limiter les perturbations locales de l’écoulement entre deux aubes adjacentes de cordes différentes.
La est une représentation schématique d’un aéronef comprenant une turbomachine non carénée selon une forme de réalisation de l’invention et un obstacle aérodynamique.
La est une représentation schématique de la turbomachine non carénée de la comprenant un rotor et un stator.
La est une représentation schématique d’aubes du stator de la , en coupe dans un plan de révolution autour d’un axe longitudinal X.
La est une représentation schématique dans un plan transversal à l’axe longitudinal X, des aubes du stator de la dans l’exemple d’un obstacle aérodynamique positionné à une position angulaire 0°.
La est une représentation schématique de la corde de chaque aube du stator de la dans le plan de révolution.
La est un graphique représentant l’évolution de la corde de chaque aube du rotor de la en fonction de leur position angulaire dans le plan transversal.
La est une représentation schématique d’un deuxième exemple de répartition d’aubes allongées et raccourcies en fonction de leur position angulaire dans le cas d’un obstacle aérodynamique positionné autour de 270°.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’invention est décrite dans ce document en référence à une turbomachine montée dans un avion, cependant il va de soi qu’elle s’applique à tout type d’aéronef.
L’aéronef A selon l’invention est représenté sur les figures 1 et 2. A cet effet, en référence à la , l’aéronef A (dans cet exemple un avion) comprend une turbomachine 1 s’étendant longitudinalement selon un axe X et permettant de déplacer l’avion à partir d’un flux d’air F entrant dans la turbomachine 1 et circulant d’amont en aval. Par la suite, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport à l’axe longitudinal X orienté d’amont en aval.
Toujours en référence à l’exemple de la , l’aéronef A comprend également un obstacle aérodynamique OA à proximité de la turbomachine 1, monté en aval de cette dernière. L’obstacle aérodynamique OA est positionné au moins en partie en regard de la turbomachine 1. Par l’expression « en regard », on entend que l’obstacle aérodynamique OA et la turbomachine 1 sont alignés par rapport à l’axe X. Le terme « obstacle aérodynamique » décrit tout dispositif ou système monté à proximité de la turbomachine 1 et étant susceptible de perturber le flux d’air F issu de la turbomachine 1 et circulant d’amont en aval. A titre d’exemple non limitatif, un tel obstacle aérodynamique OA peut être une portion de fuselage, une aile de l’aéronef A ou tout dispositif structurel monté sur l’aéronef A. Dans ce document, comme représenté sur les figures 1 et 2, l’obstacle aérodynamique OA est par exemple un mât de liaison de la turbomachine 1 à l’aéronef A. Ce document présente l’exemple d’un obstacle aérodynamique OA monté en aval de la turbomachine 1, cependant il va de soi que l’obstacle aérodynamique OA pourrait être monté en amont de la turbomachine 1.
De manière connue, en référence à la , la turbomachine 1 comprend une veine primaire délimitée par un carter, désigné « carter inter-veine » 2 et alimentée par une soufflante amont, désignée rotor 3, montée rotative autour de l’axe X. Le rotor 3 permet d’accélérer le flux d’air F d’amont vers l’aval. En pratique, l’accélération du flux d’air F permet de générer un effort de poussée permettant le déplacement de l’aéronef A.
Selon l’invention, la turbomachine 1 est non carénée, c’est-à-dire qu’elle est dépourvue de carter extérieur. Une telle configuration de la turbomachine 1 est connue de l’homme du métier sous la désignation générique « open rotor » et ne sera pas décrite plus en détails dans ce document.
Q rem = ovch >* RBLT (15).
Or, les données des figures 7A et 7B permettent de considérer le paramètre ovch > comme une constante qui peut être exprimée comme le rapport entre la surcharge appliquée, c’est-à-dire Q ovch ou Cn*N ovch , et le temps de fonctionnement réel (BOT) de la batterie exprimé en heures, soit:
ovch > = Cn*N ovch / BOT (16).
La combinaison des équations (13) à (16) permet d’aboutir à la relation suivante pour la durée de vie restante de la batterie :
Il va de soi que cette équitation (17) n'est pas applicable pour les batteries nouvellement installées car le terme N max /N ovch sera très élevé. Dans les applications de stockage de secours, cela ne pose pas de problème car la maintenance du système de stockage est effectuée généralement une fois par an.
Pour les batteries présentant un vieillissement très exagéré, lorsque N ovch > N max , alors l'indicateur de RBLT sera négatif. Dans ce cas, le système de gestion de la batterie peut alerter l’utilisateur avec un message de remplacement urgent de la batterie.
Les figures 11A et 11B illustrent également le cas d'un vieillissement prématuré de la batterie, lorsque la résistance interne normalisée s'écarte de manière significative de la droite d'étalonnage. Dans ce cas, le paramètre N ovch peut être corrigé pour correspondre aux attentes d’une durée de vie plus courte de la batterie. Les données expérimentales des figures 10A et 10B indiquent que deux lectures consécutives de ce type peuvent entraîner la génération d'un message d’alerte à l’utilisateur de remplacement urgent de cette batterie.
La récapitule l'organigramme de l'algorithme de la méthode selon l’invention qui vient d’être décrite, avantageusement mise en œuvre dans un système de contrôle des batteries d'accumulateurs (BMS, acronyme anglo-saxon pour « Battery Management System »). Sur cette , les données de paramétrage de l'algorithme (données BMS) sont encadrées en traits tiret, les paramètres de batterie mesurés (surveillés) sont encadrées en traits point-tiret et les données de sortie sont en encadrés à fond gris. Les autres variables internes et procédures propres à la méthode selon l’invention sont encadrés en traits pleins.
Dans l’exemple illustré, les résultats obtenus avec la technologie de batteries et le protocole expérimental indiquent que le paramètre de résistance interne R 120s est en corrélation avec la résistance électrique de la couche de corrosion qui se développe sur le collecteur de courant positif. Au début du fonctionnement de la batterie, la couche de corrosion est mince, ce qui entraîne une très faible valeur de R 120s . Les données des figures 4A à 4D indiquent que la valeur de référence de la tension de la batterie peut être prise dans l'intervalle de 60 à 180s après le début de la décharge. Par exemple, le même type d'analyse a été effectué avec des valeur de résistance interne à 60s (R 60 s ) et des tracés très similaires à ceux illustrés aux figures 8A à 8C ont été obtenus.
Si le courant de décharge appliqué à la batterie est modifié, il est nécessaire de corriger la durée de la décharge d'essai et le choix de la tension de référence de la batterie.
La correction de la durée de décharge est proportionnelle au courant de décharge appliqué. Par exemple, si le courant de décharge est égal à Cn/0,5h (courant de décharge nominal à 30 min), l'intervalle de plage de temps sera deux fois plus court, c'est-à-dire de 30 à 90s (vs de 60 à 180s). A contrario, l'application d'un courant de décharge plus faible, par exemple Cn/2h correspondra à des périodes de décharge d'essai deux fois plus longues (120 à 360s).
La correction de la tension de référence à différents courants de décharge nécessite une évaluation du transitoire de tension de décharge, afin d'obtenir une résistance interne sous courant continu, normalisée qui restant dans l'intervalle 0,01 à 0,1 mOhms, c'est-à-dire qu'elles doivent être au moins un ordre de grandeur plus petit que l'impédance interne de la batterie mesurée sous courant alternatif à 1 kHz avec un état de charge SOC = 100 % et un état de santé SOH = 100 %.
La méthode de diagnostic de batterie qui vient d’être décrite nécessite la séparation des ampères-heures correspondant au processus de décharge de l'électricité utilisée dans les principales réactions de charge. Dans l’exemple illustré, avec la technologie de batteries et le protocole expérimental, la séparation a été effectuée à l'aide des données des expériences de décharge, c'est-à-dire que le nombre d'ampères-heures déchargés est soustrait de la charge globale appliquée. C'est l'approche la plus précise du point de vue électrochimique. Une stratégie alternative pour l'estimation de la surcharge Q ovch est de ne comptabiliser que l'ampère-heure injecté en mode de charge flottante, c'est-à-dire lorsque la tension est égale à 2,27V/accumulateur dans le cas réel. Cette approche peut être très efficace si la recharge principale est effectuée en mode courant constant / tension constante avec une limite de tension de 2,35 à 2,40V/accumulateur avec une durée relativement courte. Par exemple, la tension constante est appliquée sur une durée de 10 à 15h. Dans de telles conditions, la capacité précédemment déchargée est renvoyée à la batterie avec une surcharge minimale, c'est-à-dire que l'efficacité faradique est comprise entre 97 et 98 %. Si la recharge est effectuée en utilisant une tension limite de 2,27V/accumulateur, la correction de la surcharge peut être effectuée en omettant les ampères-heures injectés dans la batterie pendant les premières 24 à 48h en mode de charge flottante. Une telle stratégie est raisonnable car la durée correspondante est bien inférieure à la durée de vie type des batteries annoncée par leurs fabricants. Par exemple, la technologie utilisée « Sprinter XP6V2800 » est indiquée avec une durée de vie de 8 ans à 20°C.
Le mélange mis en œuvre à l’étape a) peut comprendre un ou plusieurs monomères choisis parmi les aminoacides, les couples de monomères diacide/diacide, ou un monomère de type lactame en C 3 -C 6.
Les monomères sont de préférence conservés sous atmosphère de gaz inerte, ou sous balayage de gaz inerte, notamment d’azote, avant leur introduction dans l’extrudeuse ou le co-malaxeur, ceci afin d’éviter notamment l’introduction d’oxygène dans l’extrudeuse ou le co-malaxeur et de réduire ainsi les risques d’oxydation des monomères, ou oligomères, prépolymères ou polymères au cours du procédé. Ils peuvent éventuellement avoir été soumis à une étape de dégazage au préalable.
Les monomères peuvent être introduits dans l’extrudeuse ou le co-malaxeur sous différents états. Les monomères peuvent se trouver à l’état solide ou bien à l’état liquide.
A titre d’exemple, le monomère diamine introduit dans le réacteur peut se trouver à l’état liquide, et le monomère diacide carboxylique peut se trouver à l’état solide.
Aucune étape préalable de préparation d’un sel ou d’un prépolymère n’est nécessaire. Le ou les monomères sélectionnés peuvent être introduits directement dans l’extrudeuse ou le co-malaxeur.