INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière standard, le réseau diffractif de la couche holographique peut s’étendre intrinsèquement (avant lamination) dans un seul plan (sous la forme par exemple une couche mince 2D). L’ajout de la macro-texturation selon l’invention confère alors au réseau diffractif une orientation suivant une troisième dimension (non plane). Grâce à cette macro-texturation, on peut donc répartir l’orientation de la diffraction autour de l’axe perpendiculaire au réseau de diffraction, et ainsi créer divers motifs dans l’arrangement de pixels pour obtenir une image holographique personnalisée.
Le dispositif optique de l’invention est difficile à reproduire ou falsifier et peut être authentifié de façon fiable et sécurisée. L’authentification du dispositif optique peut être réalisée en analysant le motif des macro-texturations formées dans la couche holographique et en vérifiant la position ou l’alignement de ce motif par rapport à l’arrangement de pixels.
Aussi, l’invention trouve une application particulière notamment dans les dispositifs de sécurité aptes à être associés à un document ou tout autre objet en vue de le sécuriser (par exemple des documents identitaires, documents officiels ou autres). L’invention permet en particulier de former des dispositifs de sécurité personnalisés à bas coût et permettant de sécuriser efficacement un document ou autre.
Dans les exemples précédemment décrits, la couche holographique 8 est intégrée au sein de la structure du dispositif optique 2, entre la couche texturée 4 et le support 6 qui sont laminés ensemble et qui sont préférentiellement fusionnés ensemble, ce qui rend difficile l’accès de la couche holographique 8 par un faussaire sans endommager ou détruire le dispositif optique 2.
La formation des deuxièmes macro-texturations 11 par lamination dans la couche optique 8 permet également d’obtenir une plage importante d’angles d’observation dans laquelle un observateur OB peut visualiser l’image holographique personnalisée IG1a produite par le dispositif optique 2, comme décrit plus en détail ci-après dans des exemples particuliers.
Des modes de réalisation particuliers du dispositif optique 8 sont à présent décrits en référence aux figures 7A-7C , 8 et 9 . La figure 7A représente la couche holographique 8 avant la lamination de la couche texturée 4 avec le support 6, tandis que les figures 7B et 7C représentent la couche holographique 8 dans laquelle sont formées par lamination des deuxièmes macro-texturations 11 selon des modes de réalisation de l’invention.
Plus précisément, on considère dans ces exemples particuliers que les deuxièmes macro-texturations 11 formées par lamination dans la couche holographique 8 sont de forme semi-cylindrique (figure 7B) ou elliptique (figure 7C) et s’étendent selon une première orientation (ou première direction) notée O1 dans le plan (xy) de la couche holographique 8. Les deuxièmes macro-texturations 11 semi-cylindriques ou elliptiques permettent d’orienter la lumière incidente LG1 diffractée par les réseaux de diffraction de façon homogène dans l’espace, améliorant ainsi la qualité de l’image holographique visualisable par un observateur à partir des pixels 16 de couleurs.
Comme déjà indiqué, la couche holographique 8 est en outre configurée pour former sous la forme d’hologramme un arrangement 15 de pixels 16. Dans ces exemples, les pixels 16 sont chacun formés par une portion (ou section) correspondante du réseau diffractif de la couche holographique 8. Ces portions correspondantes du réseau diffractif, et plus généralement le réseau diffractif lui-même, sont structurés en (comprennent des) lignes diffractives LD s’étendant selon une deuxième orientation (ou première direction) O2 perpendiculaire à la première orientation O1 dans le plan de la couche holographique. On entend ici par lignes diffractives des lignes de diffraction selon lesquelles est structuré le réseau diffractif de la couche holographique 8. Dans les exemples considérés ici, les lignes diffractives LN sont rectilignes, bien que des variantes soient possibles avec des lignes de diffraction curvilignes.
Comme déjà indiqué, la manière dont les pixels 16 sont arrangés peut varier selon le cas. Selon des modes de réalisation particuliers, les pixels 16 du réseau diffractif de la couche holographique 8 sont au moins en partie arrangés de sorte à former des lignes de pixels notées LN, chacune de ces lignes étant dans une couleur unique CL1-CL3 parmi la base de couleurs BC. Comme illustré en figures 7A-7C , ces lignes LN de pixels sont parallèles et orientées selon l’orientation O2. Ainsi, ces lignes LN de pixels s’étendent perpendiculairement (ou substantiellement perpendiculairement) à l’orientation O1 des deuxièmes macro-texturations 11 de forme semi-cylindrique ou elliptique ( figures 7B-7C ). Autrement dit, les lignes LN de pixels et les sections du réseau de diffraction (c’est-à-dire les lignes diffractives LD) constitutives de ces lignes LN de pixels sont perpendiculaires aux deuxièmes macro-texturations 11 semi-cylindriques ou elliptiques.
L’étage de détection d’enveloppe 88 comporte un bras LC 112 connecté entre les bornes de sortie de l’étage redresseur 84 formant des bornes d’application de la tension continue, le bras LC étant formé d’une bobine électromagnétique 114 et d’un condensateur 116 connectés en série. En complément, l’étage de détection d’enveloppe 88 comporte une résistance 118 connectée en parallèle du bras LC 112.
L’étage de détection de franchissement 90 est connecté au potentiel positif de la tension continue, c’est-à-dire à la borne positive d’application de la tension continue, et est par exemple formé d’une diode Zener 120 dont la tension d’amorçage est égale au seuil de tension prédéfini S. La diode Zener 120 est reliée par sa cathode à la borne positive de sortie de l’étage redresseur 84, et par son anode à l’étage de protection contre une surintensité 92, connecté en sortie de l’étage de détection de franchissement 90.
L’étage de protection contre une surintensité 92 comporte un transistor 122, tel qu’un transistor bipolaire, comportant une première électrode de conduction 124 connectée à l’étage de détection de franchissement 90, et en particulier à l’anode de la diode Zener 120, une deuxième électrode de conduction 126 et une électrode de commande 128. L’étage de protection contre une surintensité 92 comporte en outre une résistance 130 connectée entre la première électrode de conduction 124 et l’électrode de commande 128, une diode Zener 132 connectée entre la deuxième électrode de conduction 126 et l’électrode de commande 128, la diode Zener 132 étant de préférence connectée par sa cathode à l’électrode de commande 128 et par son anode à la deuxième électrode de conduction 126. L’étage de protection contre une surintensité 92 comprend également une autre diode Zener 134 connectée par sa cathode à l’électrode de commande 128 et par son anode au potentiel négatif de la tension continue, ainsi qu’une résistance 136 connectée par une extrémité à la deuxième électrode de conduction 126, et dont l’autre extrémité est connectée à l’étage de génération 94.
L’étage de génération 94 comporte par exemple un optocoupleur 138 apte à générer le signal de détection sous forme d’un signal optique, l’optocoupleur 138 étant relié à l’étage de détection 90 via l’étage de protection contre une surintensité 92. Dans l’exemple de la , l’optocoupleur 138 est connecté entre la résistance 136 et l’anode de l’autre diode Zener 134 de l’étage de protection contre une surintensité 92.
Le fonctionnement du système de conversion d’énergie électrique 5, et en particulier du dispositif de surveillance 20 selon l’invention, va être à présent expliqué en regard de la représentant un organigramme du procédé de surveillance du convertisseur d’énergie électrique 10 selon l’invention.
Lors d’une étape initiale 200, l’impédance de détection 45 est connectée entre les première 36 et deuxième 38 branches de filtrage, et le module de détection 50 est ensuite connecté aux bornes de l’impédance de détection 45.
L’homme du métier comprendra que lorsque l’impédance de détection 45 est en forme d’une impédance parasite, telle qu’une inductance parasite, associée à la liaison de connexion entre les première 36 et deuxième 38 branches de filtrage, alors l’impédance de détection 45 ne nécessite - à proprement parler - pas d’être connectée entre les première 36 et deuxième 38 branches de filtrage, l’impédance de détection 45 étant alors inhérente à la liaison de connexion déjà présente entre les première 36 et deuxième 38 branches de filtrage. La liaison de connexion entre les première 36 et deuxième 38 branches de filtrage nécessite néanmoins dans ce cas d’être dimensionnée afin de présenter l’impédance parasite souhaitée, telle qu’une impédance parasite de valeur comprise entre 10 nH et 100 nH.
Lors d’une étape suivante 210, le dispositif de surveillance 20 compare alors la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 avec le seuil de tension prédéfini S. Cette comparaison de la tension V D avec le seuil de tension prédéfini S est effectuée en particulier par le module de détection 50, et typiquement via l’étage de détection de franchissement 90.
Lors de l’apparition d’un court-circuit dans l’une des branches de commutation 40, c’est-à-dire lorsque les deux demi-branches de commutation 60 d’une même branche de commutation 40 sont passantes en même temps, comme représenté sur la où les flèches en gras symbolisent la circulation du courant, la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 augmente brutalement. En fonctionnement normal du convertisseur 10, une seule des deux demi-branches 60 d’une même branche de commutation 40 est passante à la fois ; c’est-à-dire pour chaque branche de commutation 40, une seule demi-branche 60 est passante à chaque instant temporel.
Cette brusque évolution de la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 est visible sur la où une courbe 215 représente l’évolution temporelle de ladite tension V D . Cette courbe 215 montre alors plusieurs pics de tension 218 correspondant à l’apparition du court-circuit dans le convertisseur 10, et en particulier dans au moins l’une des branches de commutation 40. Ces pics de tension 218 marquent le début du fonctionnement en régime de court-circuit du convertisseur 10, représenté par la flèche M2, faisant suite à un fonctionnement normal du convertisseur 10 représenté par la flèche M1. L’homme du métier observera alors que lors du fonctionnement normal du convertisseur 10 (flèche M1), la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 est faible, et proche de la tension nulle dans l’exemple de la , puis augmente brutalement lors de l’apparition du court-circuit (début de la flèche M2) et atteint alors les pics de tension 218.
Ces pics de tension 218 dépassent le seuil de détection prédéfini S, et la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 est alors supérieure audit seuil de tension prédéfini S, par exemple égale à 27 volts dans l’exemple de la .
Dès que la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 est supérieure au seuil de tension prédéfini S, le procédé de surveillance passe alors à l’étape suivante 220 lors de laquelle le dispositif de surveillance 20 génère le signal de détection afin d’indiquer que la tension V D aux bornes de l’impédance de détection 45 est supérieure au seuil de tension prédéfini S, et qu’un court-circuit est alors probablement apparu dans le convertisseur 10. Cette génération du signal de détection est effectuée par le module de détection 50, et en particulier par l’étage de génération 94, tel que l’optocoupleur 138.
La détection de la part du module de détection 50 est alors particulièrement efficace et réactive, puisque le module de détection 50 génère le signal de détection en un laps de temps Δt de l’ordre de 60 ns, comme représenté sur la où l’instant de déclenchement de l’optocoupleur 138 représenté par la flèche E se déroule environ 60 ns après l’apparition du court-circuit.
Dans l’exemple de la , la courbe 300 représente le courant traversant l’optocoupleur 138, la courbe 310 représente une tension générée simulant un court-circuit afin de valider le module de détection 50, et la courbe 320 représente un seuil de déclenchement de l’optocoupleur 138, sensiblement égal à 2 mA.
L’homme du métier observera alors que sur la , l’instant de déclenchement de l’optocoupleur 138, représenté par le trait vertical en pointillé et la flèche E, est légèrement décalé temporellement par rapport à l’intersection de la courbe 300 (représentant le courant à travers l’optocoupleur 138) avec la coupe 320 (représentant le seuil de déclenchement de cet optocoupleur), et ce léger décalage temporel (de l’ordre de 10 ns) est dû à un temps de propagation à l’intérieur de l’optocoupleur 138 lui-même.
L’homme du métier observera également que la durée pendant laquelle la tension de court-circuit est supérieure au seuil de tension S, sensiblement égal à 27 volts dans l’exemple des figures 5 et 6, est relativement réduite, de l’ordre de 100 ns (entre les instants temporels 30 ns et 130 ns), ce qui permet d’éviter des déclenchements intempestifs de détection de court-circuit, c’est-à-dire des fausses alarmes.
Dans les exemples représentés, le dispositif 11 d'amortissement comprend au moins un vérin 12 hydraulique, comme dans l'exemple représenté à la , ou plusieurs vérins hydrauliques en parallèle comme illustré aux figures 6 et 7.
Le ou chaque vérin 12 hydraulique comprend un corps 121 et un piston 122 apte à coulisser axialement à l'intérieur du corps et séparant ledit corps en deux chambres 123. Dans les exemples des figures 5 à 7, les chambres 123 sont reliées entre elles par un circuit 124 fluidique équipé d'un organe 125 d'obturation. Cet organe 125 d'obturation est ici formé par une électrovanne. Cet organe 125 d'obturation est monté mobile entre une position ouverte correspondant à l'état actif du dispositif d'amortissement 11 et une position fermée correspondant à l'état inactif ou désactivé du dispositif d'amortissement 11 dans laquelle le transfert de fluide entre lesdites chambres 123 est empêché. Chaque chambre renferme un organe 128 élastiquement déformable, tel qu'un ressort, de rappel du piston, en direction de l'autre chambre.
Dans l'exemple représenté aux figures 6 et 7, le dispositif d'amortissement 11 comprend deux vérins 12 montés en parallèle et disposés chacun entre le plancher 4 et le fond 14 du panier 2. Dans ce mode de réalisation, le plancher 4 et le fond 14 sont montés mobiles dans le sens d'un rapprochement ou d'un écartement l'un de l'autre à l'état activé du dispositif d'amortissement 11.
Le corps 121 de chaque vérin 12 du dispositif d'amortissement 11 est couplé au fond 14 du panier 2 et le piston 122 du vérin 12 est couplé au plancher 4. Le piston 122 de chaque vérin 12 est déplaçable axialement à l'intérieur du corps 121 à l'état entraîné en déplacement relatif du plancher 4 et du fond 14 dans le sens d'un rapprochement ou d'un écartement l'un de l'autre à l'état actif du dispositif d'amortissement 11. Ce déplacement axial du piston 122 est amorti par le passage du fluide d'une chambre à une autre du vérin. A l'état désactivé ou inactif du dispositif d'amortissement 11, correspondant à l'état fermé de l'organe 125 d'obturation, tout passage de fluide d'une chambre à une autre est empêché et le plancher 4 est alors fixe par rapport au fond 14 du panier 2.
Les figures 4 et 5 illustrent une autre possibilité de positionnement du dispositif d'amortissement 11. Dans ces figures, le dispositif d'amortissement 11 s'étend entre deux parties 161 et 162 du panier, lesdites parties du panier étant montées mobiles l'une par rapport à l'autre à l'état actif du dispositif d'amortissement 11. A nouveau, le corps du vérin du dispositif d'amortissement 11 est couplé à l'une des parties et le piston du vérin à l'autre partie.
Ainsi, l’une des parties, à savoir ici la partie 162 de panier est couplée à l’extrémité supérieure du bras 91 par la liaison 21 articulée, ladite liaison 21 articulée comprenant au moins une liaison à pivotement 18 d'axe dit vertical, ledit axe s’étendant orthogonalement au plancher 4 du panier 2 et le corps 121 du vérin 12 du dispositif d’amortissement 11 est couplé à ladite partie 162 de panier 2. Le piston 122 dudit vérin 12 est couplé à l’autre des parties de panier, à savoir la partie 161 de panier qui s'étend entre la partie 162 de panier décrite précédemment et le panier 2. Le piston 122 et le corps 121 du vérin 12 sont, à l’état actif du dispositif d’amortissement 11, montés mobiles l'un par rapport à l'autre à l’état entraîné en déplacement relatif desdites parties 161,162 de panier.
Ce déplacement relatif des parties 161 et 162 de panier correspond à un déplacement relatif des parties 161 et 162 de panier suivant une direction parallèle à l'axe de la liaison à pivotement 18 de l'une des parties de panier au bras 91.
Indépendamment du mode de réalisation du dispositif d'amortissement, tel qu'illustré aux figures 4 à 7, l'unité 10 de pilotage est configurée pour commander le passage de l'organe 125 d'obturation de la position ouverte à la position fermée ou inversement en fonction de l'état actif ou inactif du dispositif 11 d'amortissement souhaité.
L'unité 10 de pilotage est configurée pour commander l'activation ou la désactivation du dispositif 11 d'amortissement au moins en fonction des données fournies par le dispositif 8 de détermination d'un paramètre représentatif de la position angulaire du bras.
En particulier, le dispositif d'amortissement 11 est à l'état actif dans le mode de fonctionnement en configuration transport de la nacelle et l'unité de pilotage est configurée pour commander la désactivation du dispositif d'amortissement 11, c'est-à-dire le passage du dispositif d'amortissement 11 de l'état actif à l'état inactif lorsque le bras 91 est écarté de la position extrême basse du fait d'une élévation par déplacement à pivotement en direction de la position extrême haute et/ou d'une sortie du télescope dans le cas d'un bras télescopique.
Ainsi, le passage de la nacelle du mode de fonctionnement en configuration transport au mode de fonctionnement en configuration travail s'accompagne d'une désactivation du dispositif d'amortissement 11 et le passage de la nacelle du mode de fonctionnement en configuration travail au mode de fonctionnement en configuration transport s'accompagne d'une activation du dispositif d'amortissement 11. Le dispositif d'amortissement 11 peut être positionné en divers emplacements sur la nacelle 1.
Dans l'exemple représenté aux figures 2 et 3, le dispositif d'amortissement 11 s'étend entre l'extrémité supérieure du bras 91 et la structure 92 à parallélogramme déformable de la liaison 21 articulée de l'extrémité supérieure du bras 91 au panier. En effet, dans cet exemple, la nacelle 1 est du type dont l'extrémité supérieure du bras 91 d’entraînement en déplacement du panier 2 est couplée au panier par une liaison 21 articulée comprenant une structure 92 à parallélogramme déformable. La structure 92 à parallélogramme déformable est reliée à l’extrémité supérieure du bras 91 par une liaison pivot 13 d’axe pivot dit horizontal perpendiculaire à l’axe longitudinal du bras 91, et le ou au moins l’un des dispositifs d’amortissement 11 qui est un dispositif activable/désactivable disposé entre l'emplacement 5 de réception d'un opérateur du panier 2 et l'extrémité supérieure du bras 91 s’étend entre l’extrémité supérieure du bras 91 et la structure 92 à parallélogramme déformable.
A nouveau, le dispositif 11 d’amortissement comprend un vérin 12 hydraulique avec un corps 121 et un piston 122 séparant ledit corps 121 en deux chambres 123. Le corps 121 du vérin 12 est couplé au bras 91 et le piston 122 du vérin 12 est couplé à la structure 92 à parallélogramme déformable. L'inverse est également possible. La structure 92 à parallélogramme déformable est montée mobile autour de l’axe pivot de la liaison pivot 13 couplant le bras 91 et la structure 92 à parallélogramme déformable à l’état entraîné en déplacement axial du piston 122 à l’intérieur du corps 121 et le dispositif d’amortissement 11 comprend un accumulateur 127 hydraulique réalisé ici sous forme d'un accumulateur à membrane en communication fluidique avec l’une des chambres 123 du vérin 12 par une liaison obturable ouverte à l’état actif du dispositif d’amortissement 11.
L'organe d'obturation de la liaison fluidique, représentée en 126, est à nouveau une électrovanne commandée en déplacement par l'unité de pilotage pour le passage de la liaison fluidique de l'état ouvert à l'état fermé. Ainsi, lorsque la liaison est ouverte, un amortissement est possible. La chambre 123 disposée côté fond du vérin peut permettre, par sa liaison fluidique avec l'accumulateur hydraulique, à l'état ouvert de la liaison, une évacuation du contenu de ladite chambre vers l'accumulateur hydraulique, cette énergie étant ensuite restituable.
Dans ce mode de réalisation, où ladite structure 92 à parallélogramme déformable est présente, le panier 2 est couplé à la structure 92 à parallélogramme déformable par une liaison à pivotement 18 d'axe dit vertical, ledit axe s’étendant orthogonalement au plancher 4.
On note que dans l'exemple représenté, le vérin 12 présente un corps 121 et un piston 122 communs avec l'actionneur esclave décrit ci-dessus. Le piston 122 du vérin 12 peut se déplacer axialement à l'intérieur du corps 121 sous l'effet d'un déplacement de l'actionneur maître lui-même entraîné en déplacement sous l'action du vérin de levage. Il en résulte une simplicité de la construction.
- une deuxième partie selon laquelle la différence de pertinence DP croit au fur et à mesure que l’indice de gravité IG augmente entre la valeur gMin et une valeur maximale gMax par exemple égale à 1 ; DP croissant selon une fonction linéaire pour passer de la valeur minimale DpMin à une valeur maximale DpMax.
Dans une cinquième opération, le système ACC du premier véhicule 10 est contrôlé en fonction de l’indicateur de pertinence corrigé IPC.
On peut noter que la courbe C2 se distingue de la courbe C1 uniquement lors de la phase de croissance de la courbe C1 c’est-à-dire jusqu’à la sélection du deuxième véhicule 11 comme véhicule cible. Lors de la phase de décroissance de la courbe C1, c’est-à-dire lorsque le véhicule cible 11 est en passe d’être désélectionné, les deux courbes C1 et C2 se confondent. En d’autres termes, la présente invention s’applique à la sélection d’un véhicule cible mais pas à la désélection d’un véhicule cible.
Lorsque l’indice de pertinence IP augmente, cette probabilité augmente et lorsque l’indice de pertinence dépasse un seuil TH, un système ACC habituel du premier véhicule 10 sélectionnerait le deuxième véhicule 11 comme étant un véhicule cible (à l’instant temporel t0) si ce système ACC était contrôlé par l’indice de pertinence IP.
Mais, selon la présente invention, le système ACC du premier véhicule 10 est contrôlé par un indicateur de pertinence corrigé IPC. Ainsi, si l’indice de gravité IG est faible, la différence de pertinence DP est constante et faible (égale à DpMin de la ). L’indice de pertinence IP est alors peu corrigé et très proche de l’indice de pertinence IP.
A contrario, lorsque l’indice de gravité IG est compris entre les valeurs gMin et gMax, la différence de pertinence DP croît linéairement et l’indice de pertinence IP est alors de plus en plus diminué par rapport à l’indice de pertinence IP, rallongeant ainsi l’instant temporel (t1) où le système ACC du premier véhicule va sélectionner le deuxième véhicule 11 comme véhicule cible (t1>t0).
En référence à la , le procédé comprend l’acquisition 100, par le dispositif 10 de microspectroscopie Raman polarisée, d’au moins une image spectrale à partir d’une biopsie rénale.