INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel dispositif de mesure du débit massique peut être un débitmètre à gaz comme par exemple un débitmètre à orifice ou à effet vortex. À partir de la mesure de débit massique effectuée par le dispositif de mesure de débit massique, une température de la phase gazeuse correspondant à une température de consigne peut être déduite. La température du fluide mesurée par le dispositif de mesure de la température est comparée à cette température de consigne déduite à partir de la mesure de débit massique, et la première vanne et la deuxième vanne sont contrôlées en conséquence. Le système de régulation peut ainsi piloter ces vannes de façon à les ouvrir ou à les fermer, ou plus particulièrement à contrôler leurs degrés d’ouverture relatifs.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le dispositif de mesure du débit massique de la phase gazeuse envoyée au consommateur est un premier dispositif de mesure du débit massique, le système d’alimentation comprenant un deuxième dispositif de mesure du débit massique de gaz comprimé par le dispositif de compression, une valve disposée sur la branche de refroidissement et raccordée à une rampe de pulvérisation disposée dans la cuve étant contrôlé par ce deuxième dispositif de mesure du débit massique.
Ce deuxième dispositif de mesure du débit massique est donc en communication avec d’une part le dispositif de compression et d’autre part, avec la valve disposée sur la branche de refroidissement qui est raccordée à la rampe de pulvérisation. Par « contrôlé par ce deuxième dispositif de mesure du débit massique », on entend que la valve peut être pilotée par le système de régulation de façon à modifier un débit de mélange qui la traverse, de sorte à augmenter ou diminuer la proportion de ce mélange qui est renvoyé dans la cuve via la rampe de pulvérisation, en opposition à la proportion du mélange qui est utilisée dans la deuxième passe de l’échangeur thermique.
Selon une caractéristique de l’invention, la branche de refroidissement comprend un dispositif de refroidissement du mélange prélevé dans la cuve, le dispositif de refroidissement étant disposé entre la cuve et une entrée de la deuxième passe de l’échangeur thermique.
Ce dispositif de refroidissement permet notamment d’abaisser encore plus la température du mélange qui entre dans la deuxième passe, en recourant à un cycle thermodynamique, par exemple à l’azote. Il permet également d’abaisser la température au sein de la cuve ainsi que la pression.
Selon une caractéristique, le système de régulation comprend un moyen d’estimation de la pression au sein de la cuve, le dispositif de refroidissement étant contrôlé par le moyen d’estimation de la pression au sein de la cuve.
On entend ici par « contrôlé par le moyen d’estimation de la pression » le fait que lorsque la pression au sein de la cuve présente une valeur trop élevée, le système de régulation est configuré pour piloter le dispositif de refroidissement de façon qu’il prélève du mélange liquide dans la cuve et le fasse circuler jusqu’à une rampe de pulvérisation également disposée dans cette cuve, cette rampe de pulvérisation permettant de refroidir le gaz contenu dans un ciel de la cuve et ainsi de faire diminuer la pression au sein de la cuve.
Selon une caractéristique de l’invention, la branche d’alimentation comprend un échangeur de chaleur configuré pour échanger des calories entre d’une part le gaz issu de l’évaporation du mélange préalablement à sa compression par le dispositif de compression et d’autre part ce gaz comprimé par le dispositif de compression.
Un tel échangeur de chaleur peut ainsi être disposé entre la cuve et le dispositif de compression. Il comprend un premier passage disposé entre une sortie de la cuve et une entrée du dispositif de compression et un deuxième passage disposé entre la sortie du dispositif de compression et une entrée de la première passe de l’échangeur thermique. Une circulation du gaz dans le premier passage de l’échangeur de chaleur est orientée dans un sens opposé à une circulation du gaz dans le deuxième passage de l’échangeur de chaleur. En d’autres termes, la circulation du gaz dans le premier passage de l’échangeur de chaleur s’effectue à contrecourant la circulation du gaz dans le deuxième passage de l’échangeur de chaleur.
Selon une caractéristique, le système de régulation comprend un dispositif de contrôle de niveau de liquide au sein du séparateur de phases, une circulation de la phase liquide au sein d’une canalisation reliant le séparateur de phases à la cuve étant placée sous la dépendance de ce dispositif de contrôle de niveau.
Le dispositif de contrôle de niveau est configuré pour détecter au sein du séparateur de phases un niveau supérieur à un seuil de la phase liquide du gaz au moins en partie liquéfié. La circulation au sein de la canalisation est placée est contrôlée par le système de régulation, c'est-à-dire que dans le cas où un niveau supérieur au seuil est détecté, le système de régulation pilote, par exemple par le biais d’un instrument de régulation du débit disposé sur ou dans la canalisation, la circulation dans cette canalisation de sorte qu’au moins une portion de la phase liquide présente dans le séparateur de phases rejoigne la cuve.
Selon une caractéristique de l’invention, le système de régulation comprend un organe de détente disposé sur la branche d’alimentation entre l’échangeur thermique et le séparateur de phases. Un tel organe de détente peut par exemple être un détendeur à détente fixe, qui est configuré pour générer une perte de charge constante.
Élém. Co Cr Al Ti Ta C B Zr Mo Fe W Nb Min. 14,0 14,0 2,0 1,4 5,7 0,020 0,003 0,01 0 0 0 0 Max. 20,0 18,5 2,5 1,8 6,4 0,050 0,02 0,10 5,0 2,0 6,2 0,5
La conversion 120 du lingot en billette peut être réalisée par forgeage après découpe 121 du lingot, notamment par écrasements 122 et étirages 123 successifs de l’alliage à base de nickel pour affiner la structure de solidification de l’alliage à base de nickel ( ).
La mise en forme 200 de la pièce peut comprendre le forgeage 210 de la billette, notamment par écrasement de l’alliage à base de nickel formant la billette. La mise en forme de la pièce peut également comprendre un laminage 220 après le forgeage, notamment un laminage circulaire. ( ).
Le traitement thermique 300 de la pièce comprend notamment au moins un traitement parmi une mise en solution de type supersolvus γ’ 310 et une mise en solution de type subsolvus γ’ 320 ( à 8).
La mise en solution de type supersolvus γ’ 310 permet la croissance des grains jusqu’à une taille souhaitée et notamment entre 2 et 6 ASTM, par exemple 4 ASTM. Par exemple, la mise en solution de type supersolvus γ’ 310 est réalisée par chauffage à une température supérieure de 10 à 40 °C au solvus γ’, notamment pendant une durée comprise entre 1 et 8 h.
La mise en solution de type subsolvus γ’ 320 permet d’affiner la taille des précipités γ’ et d’améliorer la résistance mécanique de l’alliage. Cette mise en solution est suivie d’une trempe. Par exemple, la mise en solution de type subsolvus γ’ 320 est réalisée par chauffage à une température inférieure de 10 à 40 °C en dessous du solvus γ’, notamment pendant une durée comprise entre 1 et 8 h. La mise en solution de type subsolvus γ’ 320 peut être réalisée directement après la mise en forme 200 de la pièce lorsque la taille de grains souhaitée est déjà atteinte lors du forgeage.
Le traitement thermique 300 de la pièce peut comprendre en outre un revenu de précipitation 330 des carbures de type M 23 C 6 , notamment après la ou les mises en solution supersolvus γ’ 310 et/ou subsolvus γ’ 320 . Par exemple, ce revenu de précipitation 330 des carbures de type M 23 C 6 est réalisé par chauffage à une température comprise entre 825 et 870 °C, de préférence entre 840 °C et 860 °C, par exemple environ 850 °C, notamment pendant 4 à 8 h.
Le traitement thermique 300 de la pièce peut comprendre en outre un revenu de stabilisation 340 des populations de précipités γ’, notamment à une température proche de la température de fonctionnement visée, par exemple entre 760 et 825 °C ( ), de préférence entre 790 °C et 810 °C, par exemple environ 800 °C, typiquement après le revenu de précipitation 330 . Par exemple, ce revenu de stabilisation 340 est réalisé par chauffage entre 760 et 825 °C, notamment pendant 4 à 16 h.
Ainsi, le traitement thermique de la pièce peut notamment comporter les combinaisons suivantes (en reprenant le chiffre discriminant des références 310, 320, 330 et 340) : 1+3, 1+4, 2+3, 2+4, , 1+2+3, 1+2+4, 1+3+4, 2+3+4, 1+2+3+4.
Exemples Le tableau 9 donne la composition massique de douze exemples selon la présente invention (Ex. 1 à Ex. 12). Le tableau 10 donne les propriétés pour ces exemples.
Élém. Co Cr Al Ti Ta C Zr B Mo Fe W Nb Ex. 1 14,5 14,5 2,21 1,57 5,93 0,04 0,05 0,006 1,57 0 6,03 0 Ex. 2 14,8 14,7 2,25 1,6 6,04 0,04 0,05 0,006 2,4 0 3,07 0 Ex. 3 4,9 14,6 2,23 1,58 5,98 0,04 0,05 0,006 0 4,62 6,08 0 Ex. 4 14,9 14,9 2,28 1,62 6,11 0,04 0,05 0,006 4,86 0 0 0 Ex. 5 9,4 14,1 2,15 1,53 5,78 0,04 0,05 0,006 3,06 0 8,81 0 Ex. 6 14,6 18,1 2,23 1,59 5,99 0,03 0,05 0,006 0 0 6,09 0 Ex. 7 15,0 15,0 2,29 1,63 6,15 0,04 0,05 0,006 3,26 0 0 0 Ex. 8 19,4 16,3 2,22 1,58 5,96 0,03 0,05 0,006 0,79 0 6,05 0 Ex. 9 14,6 14,6 2,23 1,58 5,98 0,04 0,05 0,006 4,76 0 3,04 0 Ex. 10 10,0 14,9 2,28 1,62 6,12 0,04 0,05 0,006 2,43 4,72 1,55 0 Ex. 11 14,3 17,7 2,19 1,55 5,87 0,3 0,05 0,006 0 0 8,95 0 Ex. 12 14,5 14,5 2,21 1,57 6,20 0,035 0,05 0,006 1,57 0 6,03 0,4
P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8 P9 P10 Ex. 1 1,25 9 0,8 1022 949 73 0,23 1257 1301 11,9 Ex. 2 1,25 9 0,8 1017 949 68 0,21 1237 1307 12,9 Ex. 3 1,25 9 0,8 1072 1012 60 0,14 1208 1316 14,2 Ex. 4 1,25 9 0,8 1007 957 50 0,21 1230 1299 14,2 Ex. 5 1,25 9 0,4 1060 929 131 0,16 1220 1294 10,6 Ex. 6 1,25 9 0,75 1023 977 46 0,20 1278 1288 11,4 Ex. 7 1,25 9 0,75 1010 948 62 0,20 1218 1311 14,0 Ex. 8 1,25 9 0,5 1001 909 92 0,18 1266 1285 12,3 Ex. 9 1,25 9 0,8 1011 962 49 0,22 1253 1290 13,3 Ex. 10 1,25 9 0,8 1014 967 47 0,23 1255 1302 14,1 Ex. 11 1,25 9 0,5 1032 967 65 0,15 1254 1278 10,6 Ex. 12 1,21 9,1 0,6 1024 935 89 0,13 1263 1265 10,4
Où P1 est le ratio atomique Al/(Ti+Ta+Nb) ; P2 est la somme des pourcentages atomiques des éléments Al, Ti, Ta et Nb ; P3 est le pourcentage molaire des carbures de type M 23 C 6 déterminé à 850 °C ; P4 est le solvus γ’ (°C) ; P5 est le solvus des carbures de type M 23 C 6 (°C) ; P6 est l’écart entre le solvus γ’ et le solvus des carbures de type M 23 C 6 (°C) ; P7 est le pourcentage molaire de carbures de type MC, 40 °C au-dessus de la température de solvus γ’ ; P8 est le solvus des carbures de type MC (°C) ; P9 est le solidus (°C) ; et P10 est le pourcentage atomique de Ta dans les carbures de type MC.
Les concentrations des différents constituants compris dans le milieu de culture sont exprimées en concentration massique.
La culture à l’étape ii., est avantageusement effectuée à une température allant de 20 à 30°C, et de préférence de 24 à 28 °C, encore mieux à 26°C.
Le procédé à l’étape ii., peut être effectué selon une technique de fermentation en batch, fed batch (semi-continu) ou de fermentation en continu, de préférence en batch.
Après culture dans un milieu adapté ii., les cellules végétales dédifférenciées de l’invention sont récoltées à l’étape iii., par exemple par filtration, et peuvent être lyophilisées ou être soumises à un procédé d’extraction.
Selon un mode de réalisation particulier, l’étape ii., de culture est réalisée pendant une durée de 10 à 20 jours, et préférentiellement 15 jours.
L’invention concerne aussi la lignée cellulaire obtenue à partir de bourgeon(s) de Paeonia suffruticosa déposée selon le Traité de Budapest le 07/04/2021 sous la référence DSM 33891 auprès de la Deutsche Sammlung von Mikroorganismen und Zellkulturen (DSMZ).
Selon la présente invention on peut mettre en œuvre des cellules végétales dédifférenciées obtenues à l’étape iii., ou des cellules végétales dédifférenciées élicitées obtenues à l’étape iv., ou leurs extraits récupérés à l’issue de l’étape v., fraîches, ou lyophilisées, ou formulées dans des compositions les stabilisant.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré de l’invention, on peut mettre en œuvre un extrait de cellules végétales dédifférenciées. L’invention concerne nécessairement les extraits actifs des cellules végétales dédifférenciées au regard des effets à obtenir sur l’amélioration et/ou le renforcement de la fonction barrière et/ou l’amélioration de l’hydratation et/ou l’action antioxydante. L’activité d’un extrait de l’invention peut, notamment, être évaluée au moyen des différents protocoles expérimentaux détaillés dans les exemples indiqués ci-après.
A l’étape iv., toute méthode d'extraction connue de l'homme du métier peut être utilisée pour préparer un extrait de cellules végétales dédifférenciées selon l'invention. Le procédé selon l’invention peut en outre comprendre une étape d’addition d’un solvant organique miscible à l’eau entre l’étape iii. ou iv., et l’étape d’extraction v. L’étape v., peut inclure une étape d’addition d’un solvant organique miscible à l’eau.
A titre d’extrait convenant à l’invention, on peut citer les extraits aqueux, les extraits organiques ; ou encore les extraits obtenus par un mélange d’eau avec au moins un solvant d’extraction organique miscible à l’eau en toute proportion tels que les extraits hydroalcooliques ; lesdits extraits étant éventuellement sous la forme d’extraits secs, en particulier obtenus par évaporation, lyophilisation ou atomisation.
De préférence, les extraits de cellules dédifférenciées d’une plante du genre Paeonia sont choisis parmi : - les extraits aqueux du milieu intracellulaire, les extraits hydroalcooliques du milieu intracellulaire, ou les extraits organiques du milieu intracellulaire ; lesdits extraits étant éventuellement sous la forme d’extraits secs; ou - les extraits aqueux des constituants insolubles desdites cellules, les extraits hydroalcooliques des constituants insolubles desdites cellules, ou les extraits organiques des constituants insolubles desdites cellules ; lesdits extraits étant éventuellement sous la forme d’extraits secs ; lesdits constituants insolubles desdites cellules étant choisis parmi les constituants insolubles intracellulaires, les parois pectocellulosiques, les membranes cellulaires, et leurs mélanges ; de préférence les parois pectocellulosiques et/ou les membranes cellulaires.
De manière encore plus préférée, les extraits de cellules dédifférenciées d’une plante du genre Paeonia sont choisis parmi les extraits aqueux du milieu intracellulaire, les extraits hydroalcooliques du milieu intracellulaire, ou les extraits organiques du milieu intracellulaire ; lesdits extraits étant éventuellement sous la forme d’extraits secs.
Par « extrait aqueux » on entend un extrait obtenu par un solvant d’extraction aqueux.
Par « solvant d’extraction aqueux » on entend un solvant qui est de l’eau ou encore constitué d’eau.
Par « mélange d’eau et d’au moins un solvant organique miscible à l’eau » on entend un mélange eau/solvant organique en toute proportion.
Par « extrait hydroalcoolique » on entend un extrait obtenu par un mélange d’eau et d’éthanol en toute proportion.
Un mode d’exécution du procédé de commande d’un véhicule autonome est décrit ci-après en référence à la . Le procédé comprend quatre étapes E1 à E4.
Dans une première étape E1 on active la supervision de l’ensemble ordonné ENS de systèmes automatisés.
Dans un premier mode de réalisation, l’activation de la supervision est automatique. Par exemple, elle s’effectue au démarrage du véhicule autonome 100, puis l’ensemble de sous-systèmes est ensuite périodiquement supervisé, à une période P qui peut être fixe ou dépendante du contexte de navigation du véhicule.
Dans le premier mode de réalisation de l’étape E1, on peut par exemple utiliser une temporisation TEMPO associée à l’étape E1. La temporisation est enregistrée dans la mémoire locale 82. Elle peut prendre deux états : un état dit inactif, et un état dit actif. Par défaut la temporisation est dans l’état inactif. Lorsqu’une temporisation est démarrée, alors elle passe dans l’état actif. Puis lorsque la durée de la temporisation s’est écoulée, la temporisation passe dans l’état inactif.
Dans le premier mode de réalisation de l’étape E1, on teste l’état de la temporisation TEMPO.
Si la temporisation est inactive, alors on active la temporisation TEMPO en lui affectant une durée P correspondant à la période de supervision. La temporisation passe alors à l’état actif pendant une durée P. On enchaine ensuite sur l’étape E2.
Dans un deuxième mode de réalisation complémentaire ou alternatif au premier mode de réalisation, l’activation de la supervision peut comprendre une réception d’une évaluation d’un comportement du véhicule autonome 100 issue soit de l’interface homme-machine 3, soit des systèmes de communication 2.
En d’autres termes, une évaluation d’un comportement du véhicule autonome 100 a été émise - soit par un conducteur ou un passager du véhicule autonome 100 via l’interface homme-machine 3, - soit par un conducteur ou passager d’un véhicule environnant ou d’une infrastructure environnante, l’évaluation étant reçue via les systèmes de communication 2.
Dans le deuxième mode de réalisation, on évalue le genre du contrôle du véhicule 100. Avantageusement le genre du contrôle du véhicule est enregistré et mis à jour dans la mémoire locale 82. Le contrôle du véhicule peut être - d’un premier genre T1 si le véhicule est contrôlé par un conducteur humain, - ou d’un second genre T2 si le véhicule est contrôlé par l’ensemble ENS d’au moins deux systèmes automatisés.
Si le contrôle du véhicule est du premier genre T1, cela signifie que l’évaluation d’un comportement du véhicule est destinée à un conducteur humain du véhicule. Une note est alors attribuée au conducteur humain en fonction de l’évaluation du comportement EC. Elle lui est transmise via l’interface homme-machine 3. Puis on reboucle sur l’étape E1.
Si le contrôle du véhicule est du deuxième genre T2, cela signifie que l’évaluation d’un comportement du véhicule doit être analysée en fonction des systèmes automatisés de l’ensemble ENS. 0n enchaine alors sur l’étape E2.
Dans la deuxième étape E2, on supervise successivement les systèmes automatisés de l’ensemble ENS, l’ordre de supervision des systèmes étant fixe. Dans le mode de réalisation de l’ensemble ENS décrit, cela revient à superviser d’abord le système de contrôle du déplacement du véhicule 7, puis le système de prise de décision 6, puis le système de traitement des données de perception 5.
La supervision d’un système automatisé S i comprend deux sous-étapes : - une sous-étape E21 de mesure d’une performance P i du système automatisé S i , et optionnellement, - une sous-étape E22 d’attribution d’une note N i positive, négative ou nulle au système automatisé S i en fonction de la performance mesurée P i .
Dans la suite du document les termes de « note » ou de « récompense » sont indifféremment utilisés pour désigner une évaluation chiffrée du fonctionnement d’un système automatisé S i .
Les traitements effectués dans les sous-étapes E21 et E22 dépendent du sous-système évalué S i . Les sous-étapes E21 et E22 sont itérées sur les différents systèmes Si.
Par exemple, en ce qui concerne la supervision du système de contrôle du déplacement du véhicule 7, dans la sous-étape E21, on peut calculer un écart entre une première trajectoire appliquée par le véhicule autonome 100 et une deuxième trajectoire idéale qui a été précédemment déterminée par le module de prise de décision 6. Dans la sous-étape E22, on attribue une note positive, négative ou nulle en fonction de l’écart calculé.
La membrane céramique non-oxyde et à porosité contrôlée utilisée est obtenue par la voie des polymères précéramiques (PDCs, acronyme en anglais de Polymer-Derived Ceramics) à partir d’un précurseur spécifique l’AHPCS. Contrairement à la couche céramique à base d’oxydes, la couche céramique non-oxyde présente une hydrophobicité importante et ne constitue donc pas un bon candidat pour remplacer la couche de diffusion à base de gel. Les inventeurs ont démontré qu’il est possible de limiter l’hydrophobicité de la membrane céramique non-oxyde en appliquant une traitement thermique spécifique ainsi qu’un conditionnement aqueux sous vide. La couche céramique non-oxyde ainsi traitée thermiquement, peut remplacer la couche diffusive de gel dans le dispositif DGT.
Par ailleurs, la phase diffusive et le piston sont avantageusement réutilisables après un nettoyage approprié. En outre, la fabrication actuelle des gels constituant ainsi une solution alternative plus respectueuse de l’environnement et permettant de réduire le coût de fabrication.
Le fait d’utiliser une phase diffusive solide permet également d’apporter des améliorations dans le système de maintien dans le dispositif. Il est ainsi possible de remplacer le système à clips proposés par un système à vis, plus facile à manipuler et permet également après un nettoyage approprié une réutilisation du piston.
Il est proposé un dispositif de gradient de diffusion en couche mince (DGT) pour échantillonner des composés indésirables présents dans un milieu aquatique, le dispositif comprenant : - un complexe d’échantillonnage comprenant une membrane fixante et une membrane diffusive céramique poreuse non-oxyde; - un support de maintien comprenant un piston et une bague, le complexe étant maintenu en position entre le piston et la bague et entièrement enveloppé par la bague, la membrane diffusive étant agencée dans le support avec une surface en regard du milieu aquatique lorsque le dispositif DGT est placé dans le milieu aquatique.
La membrane diffusive céramique poreuse non-oxyde est une membrane céramique choisie parmi les composés de la liste suivante : SiC, SiBC, SiCN, SiCO, SiBCN, SiBCO.
La membrane diffusive céramique présente une porosité comprise entre 70% et 85%.
La membrane diffusive céramique présente des pores ayant une talle comprise entre 10µm – 20µm.
Selon un mode de réalisation, le dispositif comprend en outre un joint d’étanchéité annulaire disposé sur la surface de la membrane diffusive céramique en regard du milieu aquatique.
De préférence, le joint d’étanchéité est en polyacrylamide.
Dans un autre mode de réalisation, la membrane diffusive céramique poreuse non-oxyde est une membrane ayant subi un traitement thermique pour présenter des propriétés hydrophiles.
De préférence, la membrane diffusive céramique présente une épaisseur comprise entre 2 mm et 4 mm, de préférence entre 2,9mm et 3,2mm.
Avantageusement, la surface externe de la membrane diffusive céramique est recouverte d’une couche de résine, par exemple une résine en polyépoxyde.
Selon un autre mode de réalisation, la membrane fixante comporte un gel, notamment un hydrogel d’agarose ou un gel de polyacrylamide et une phase réceptrice de type zirconium (ZrO).
D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à des dessins annexés, sur lesquels :
Fig. 1 montre un dispositif DGT classique.
Quelle que soit la nature du radical A, R 1 , R 2 et R 3 peuvent représenter indépendamment les uns des autres un atome d’hydrogène, un groupement méthyle ou un groupement éthyle, de préférence R 1 , R 2 et R 3 représentent indépendamment les uns des autres un atome d’hydrogène ou un groupement méthyle.
Avantageusement, R 1 peut représenter un groupement méthyle et R 2 et R 3 peuvent représenter chacun un atome d’hydrogène. Alternativement, R 1 , R 2 et R 3 peuvent représenter chacun un atome d’hydrogène.
Le nombre de valence p dépend de la nature du radical A. Selon l’invention, p peut valoir 2, 3, 4, 5 ou 6. De préférence, p vaut 2, 3 ou 4, de préférence 2 ou 3, de préférence 2.
Avantageusement, dans lequel dans le dérivé d’acrylate de formule (III), quels que soient les groupements R 1 , R 2 et R 3 : - A représente un atome appartenant au groupe constitué par les métaux alcalino-terreux ou les métaux de transition, un atome de carbone ou un groupement hydrocarboné en C 1 -C 13 , de préférence en C 1 -C 8 , - A comprenant p valences libres, p ayant une valeur allant de 2 à 4, - étant entendu que les 2 à 4 radicaux X sont identiques ou différents, de préférences identiques.