INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme déjà mentionné, la bague 4 est montée dans la tête 1 et la cage 2 est montée sur la bague 4 en maintenant entre elle la valve à fente 5 et en emprisonnant la bille 3 à l’intérieur de la cage 2. Le dispositif doseur D peut ainsi être monté sur un réservoir de fluide R, comme représenté sur la . La tête 1 peut par exemple comprendre une bague à visser 11 destinée à venir en prise filetée avec un col fileté R2 du réservoir R. Le réservoir R comprend avantageusement une paroi déformable R1 qu’un utilisateur peut écraser pour mettre le fluide contenu dans le réservoir R sous pression. Ainsi, lorsque l’utilisateur retourne le distributeur de manière à disposer le dispositif doseur D en bas, le fluide contenu dans le réservoir remplit la cage 2 et l’obturateur 3 flotte dans le fluide de manière à remonter pour venir en contact de la coiffe 24. En appuyant sur la paroi déformable R1, un flux de fluide est refoulé à travers la cage 2, entraînant avec lui l’obturateur 3 qui se déplace en direction de la valve à fente 5. En fin de course, l’obturateur 3 obture le dispositif doseur D et la distribution de fluide est alors stoppée. Le fonctionnement du dispositif doseur D est identique à celui décrit dans le document précité EP2746733.
On se référer a maintenant aux figures 3 et 4 pour décrire en détail la structure du dispositif doseur D selon ce premier mode de réalisation de l’invention. La tête 1 comprend un corps de tête 10, sur lequel est articulé un capot 15 relié au corps de tête 10 par une charnière 16. Le corps de tête 10 comprend une bague à visser 11 pourvue d’un filetage interne apte à coopérer avec le col fileté R2 du réservoir R de la . Le corps de tête 10 comprend également une bride de montage 12 qui est formée intérieurement avec un profil d’encliquetage. Le corps de tête 10 forme également un bord annulaire d’appui 13 et une sortie de fluide 14 qui est obturée hermétiquement par une tubulure 17 formée par le capot articulé 15.
La bague 4, comme décrit brièvement ci-dessus, comprend un talon de montage 41 qui est en prise dans la bride de montage 12, avantageusement par encliquetage. La bague 4 comprend également une collerette de montage 42 définissant intérieurement un profil d’encliquetage. En outre, la bague 4 forme un siège annulaire d’étanchéité 44, sur lequel l’obturateur 3 peut venir en contact étanche.
La valve ou clapet à fente 5 est disposé entre la bague 4 et le corps de tête 10 : plus précisément, l’anneau de montage 51 de la valve 5 est maintenu entre le profil d’appui 43 de la bague 4 et le bord annulaire d’appui 13 du corps de tête 10. La membrane souple 52 est libre de se déformer, et même de se retrousser. Sa fente 53 s’ouvre et se ferme en réponse aux variations de pression du fluide.
L’embase 21 du corps de cage 20 est reçue à l’intérieur de la collerette de montage 42 de la bague 4, avantageusement par encliquetage. Il est à noter que la bague 4 peut être montée sur le corps de cage 20 et que l’ensemble peut ensuite être monté sur le corps de tête 10. Dans ce cas, on peut considérer que la bague 4 fait partie intégrante de la cage 2. En variante, la bague 4 peut préalablement être montée sur le corps de tête 10, et le corps de cage 2 peut ensuite être monté dans la bague 4. Dans ce cas, on peut considérer que la bague 4 fait partie intégrante de la tête 1.
A l’état initial, en sortie de moule, la coiffe 24 est située à l’extrémité supérieure des pattes 22 : plus précisément, la coiffe est reliée aux pattes 22 par des ponts de matière sécables 222 issus du moulage. On peut ainsi dire que la coiffe 24 est moulée de manière monobloc avec le corps de cage 20. Ceci est représenté sur la . On peut également remarquer que la coiffe 24 forme une couronne 25, autour de laquelle les passants 26 sont disposés. Chaque passant 26 forme intérieurement au moins une dent 261 destinée à venir en prise avec les crans 221 des pattes 22. En position initiale de moulage, les dents 221 ne sont pas en prise avec les crans 221. La couronne 25 définit intérieurement une lame 27 qui forme une butée 28 orientée vers l’intérieur de la cage 2. De préférence, on peut prévoir deux lames 27 disposées en croix avec la butée 28 disposée à l’intersection des deux lames 27. Il faut surtout remarquer que la coiffe 24 définit une entrée de fluide à travers sa couronne 25 entre les lames 27. D’autres entrées sont également définies au niveau des fentes 23 qui séparent les pattes 22.
La cage 2 avec sa bague 4 définissent ainsi une chambre C dans laquelle l’obturateur 3 est prisonnier, avec toutefois un degré de liberté axial. En effet, l’obturateur 3 peut se déplacer sur une course maximale définie d’une part par la butée 28 et d’autre part par le siège d’étanchéité 44. Une distance de course est ainsi définie entre la butée 28 et le siège 44. Sur la , l’obturateur 3 est représenté en contact avec le siège 44, correspondant à l’état du dispositif doseur en l’absence de fluide ou sous l’action d’un flux de fluide traversant. Sur la , l’obturateur 3 est disposé en contact de la butée 28, correspondant à un état du dispositif doseur plongé dans un fluide en l’absence de flux de fluide traversant.
A partir de la configuration représentée sur la , on comprend aisément qu’il est possible de déplacer axialement la coiffe 24 sur les pattes 22, après rupture des ponts de matière 222 qui les reliaient ensemble initialement. Très rapidement, les dents 261 des passants 26 vont venir en prise avec les crans 221 des pattes 22. Ceci est représenté sur la . Les dents 261 sont ici en prise avec la première rangée de crans 221 des pattes 22. Cette configuration correspond à une distance de course maximale séparant la butée 28 du siège 44. L’obturateur 3 est représenté en contact du siège 44, mais également en pointillés en contact de la butée 28. On peut ainsi visualiser sur la les deux positions extrêmes de la course de l’obturateur 3.
Sur la , on peut voir que la coiffe 24 a été déplacée axialement vers le bas le long des pattes 22, de manière à réduire considérablement la distance de course séparant la butée 28 du siège 44. Cette configuration ne définit toutefois pas la distance de course minimale, puisque l’on peut voir qu’il y a encore des crans 221 en-dessous de la coiffe 24.
On comprend alors que le réglage de la distance de course, et de ce fait de la course de l’obturateur 3, se fait très simplement en disposant la coiffe 24 à la hauteur axiale souhaitée le long des pattes crantées 22. Ainsi, la dose de fluide distribuée peut être ajustée en fonction de la nature et des caractéristiques du fluide. Le positionnement final souhaité de la coiffe 24 peut être réalisé directement à la sortie du moule, ou ultérieurement.
La représente un second mode de réalisation de l’invention qui se différencie du premier essentiellement par deux aspects. Premièrement, la coiffe 24’ est ici vissée sur les pattes 22’, et non plus encliquetée. Pour ce faire, les passants 26’ définissent intérieurement des filets 261’ et les pattes 22’ définissent extérieurement un filetage 221’. Ceci mis à part, le déplacement axial de la coiffe 24’ reste sensiblement identique à celui de la coiffe 24 du premier mode de réalisation. Deuxièmement, le corps de cage 20’ est ici réalisé de manière monobloc avec le corps de tête 10’, qui peut par ailleurs être sensiblement être identique à celui du premier mode de réalisation. Du fait de cette réalisation monobloc, la bague 4’ ne comprend pas de collerette de montage, mais reste autrement en tout point identique à la bague 4 du premier mode de réalisation.
La montre un troisième mode de réalisation qui se distingue principalement des deux précédents par l’absence de bague 4 ou 4’. En effet, l’embase 21’’ du corps de cage 20’’ définit dans sa partie inférieure un profil d’encliquetage 211 qui est en prise encliquetée dans une bride de montage 12’’ faisant partie intégrante de la tête 1’’. Le corps de cage 20’’ forme également un profil d’appui 213 qui maintient la valve à fente 5 sur un bord annulaire d’appui 13’’ formé par la tête 1’’. Enfin, le corps de cage 20’’ forme un siège d’appui annulaire 214, contre lequel l’obturateur 3 peut venir en appui étanche.
Hormis l’absence de bague 4 et la configuration particulière de l’embase 21’’, les autres fonctionnalités du dispositif doseur sont sensiblement les mêmes. La coiffe 24’’ comprend une butée 28’’ et des passants 26 forment des dents 261 au bout de pattes élastiques 262. Les dents 261 sont destinées à coopérer avec les crans 221 formés sur la paroi extérieure des pattes 22’’.
Dans ce mode de réalisation, l’obturateur 3 doit être disposé à l’intérieur du corps de cage 20’’ avant de rapporter la coiffe 24’’. La cage 2’’ ainsi constituée peut alors être montée dans la tête 1’’ en coinçant entre elles la valve ou clapet à fente 5. Le réglage de la distance de course s’effectue de la même manière que dans les modes de réalisation précédents, à savoir en déplaçant la coiffe 24’’ jusqu’à la hauteur axiale souhaitée le long de la partie crantée des pattes 22’’.
Sur la , on voit un dispositif doseur D’’’ selon un quatrième mode de réalisation de l’invention. La tête 1, l’obturateur 3 et le clapet à fente 5 peuvent être identiques à ceux du premier mode de réalisation. La bague 4’’’ se distingue des autres bagues déjà décrites en ce que la collerette de montage 42 a été prolongée et se présente maintenant sous la forme d’un manchon de montage 42’’’ définissant intérieurement plusieurs profils d’encliquetage 421 disposés à des hauteurs axiales différentes. Quant à la cage 2’’’, elle comprend une embase 21’’’ qui forme extérieurement plusieurs logements d’encliquetage 211, destinées à coopérer avec les profils 421 du manchon 42’’’. Sur la , on a représenté trois profils 421 et trois logements 211. L’embase 21’’’ est engagée à fond à l’intérieur du manchon 42’’’. On peut cependant comprendre que l’embase 21’’’ peut être engagée moins profondément à l’intérieur du manchon 42’’’, tout en assurant l’engagement des profils 421 dans des logements 211. Ainsi, l’engagement de la cage 2’’’ dans le manchon 42’’’ à des hauteurs axiales différentes permet d’ajuster la distance de course.
Cumulativement ou en variante, la cage 2’’’ forme également une butée 28’’’, dont l’étendue axiale est ajustable. Plus précisément, la butée 28’’’ comprend plusieurs segments 281 reliés par des amorces de rupture ou de pliage 282. De cette manière, il est possible de retirer ou de plier un ou plusieurs segment(s) 281, de manière à réduire la hauteur axiale de la butée 28’’’.
Il faut comprendre qu’à la fois la description générale précédente et la description détaillée suivante sont uniquement des exemples et des explications et sont destinées à fournir une explication supplémentaire de la présente invention, telle que revendiquée.
BRÈVE DESCRIPTION DU DESSIN
L’invention est décrite en référence aux différentes figures du dessin, dans lesquelles,
La montre les distributions granulométriques du produit de carbonisation non traité (tirets et points, CBP Cyprus) qui a été soit broyé par jet (ligne pointillée) soit traité selon un exemple de mode de réalisation (ligne continue).
La montre les distributions granulométriques d’échantillons de produit de carbonisation (ligne pointillée – CBP Cyprus, tirets et point – Polimix Ambiental) et de carbone récupéré traité avec du Polymix 300 (ligne solide) traité selon des modes de réalisation donnés en exemples.
La montre les distributions granulométriques d’échantillons de produit de carbonisation (ligne pointillée – CBP Cyprus, tiret point – Polimix Ambiental) et de carbone récupéré traité avec du Polymix 300 (ligne solide) traité selon des modes de réalisation donnés en exemples.
La montre le % d’agrégats non dispersés ayant un diamètre supérieur à 5 micromètres dans des composites élastomères chargés en fonction du pourcentage de carbone récupéré dans la charge. Les triangles indiquent des échantillons comparatifs et les cercles indiquent des échantillons préparés selon les modes de réalisation de l’invention. Les échantillons contenant 26,9 % de carbone récupéré utilisent des mélanges de carbone récupéré et de silice précipitée comme charge ; les autres mélanges contiennent du noir de carbone.
Dans un mode de réalisation, un procédé de traitement du carbone particulaire consiste à combiner le carbone par pyrolyse avec de l’eau pour former un mélange formant une suspension initiale contenant 1-35 % de solides et à moudre le carbone par pyrolyse pour former une suspension broyée de carbone récupéré broyé et d’eau. Une distribution granulométrique pondérée en volume de la suspension broyée mesurée par microscopie électronique à balayage a un ou plusieurs D50 de pas plus de 2700 nm et pas plus de 15 % de particules ayant un diamètre de particule supérieur à 5 micromètres, par exemple, un D50 de 1000 à 2700 nm ou de 1200 nm à 2500. Alternativement ou en outre, la suspension broyée peut avoir un D75 de 2500 nm à 3300, par exemple, de 1700 à 3000. Alternativement ou en outre, de 3 % à 10 % des particules peuvent avoir un diamètre de particule supérieur à 5 micromètres. Alternativement ou en outre, pas plus de 65 % des particules, par exemple de 25 % à 60 %, peuvent avoir un diamètre de particules supérieur à 2 micromètres.
Le carbone de pyrolyse peut comprendre un ou plusieurs parmi le carbone brut récupéré, le carbone traité récupéré et le carbone récupéré broyé à sec. De préférence, le carbone de pyrolyse est dérivé de produits en caoutchouc produits à l’origine avec du noir de carbone. La pyrolyse peut être réalisée par n’importe quel procédé connu de l’homme du métier. Les exemples de procédés comprennent, sans s’y limiter, ceux décrits dans les brevets US8350105 et US20180320082. Le carbone de pyrolyse est combiné avec de l’eau pour former une suspension initiale ayant un chargement de matières solides de 1-35 %, par exemple, 5-30 %, 7-25 %, 10-20 % ou 15-25 % en poids. Le chargement est de préférence coordonné avec les besoins de chargement des processus en aval, y compris le broyage et la granulation facultative.
Le carbone de pyrolyse peut être traité pour éliminer les contaminants macroscopiques. Par exemple, les techniques de séparation magnétique connues de l’homme du métier peuvent être utilisées pour enlever les fils et autres contaminants métalliques macroscopiques. Des filtres ou des tamis peuvent être utilisés pour éliminer le tissu et d’autres contaminants macroscopiques non magnétiques. Le carbone de pyrolyse peut être traité avant d’être combiné avec l’eau pour former la suspension initiale et/ou la suspension initiale peut être traitée pour éliminer les contaminants macroscopiques.
Alternativement ou en outre, le carbone de pyrolyse peut être traité pour éliminer les cendres, par exemple, en lavant le carbone de pyrolyse avec de l’acide ou en utilisant un échangeur d’ions. Des exemples de procédés sont décrits dans les brevets US20150307714, CN101357758 et WO2021/005124.
Dans certains modes de réalisation, le procédé est continu. Dans ces modes de réalisation, le carbone de pyrolyse est dosé en continu dans un flux continu d’eau pour former un flux continu de la suspension initiale. Le flux continu de la suspension initiale peut être traité en utilisant des techniques connues de l’homme du métier pour éliminer les contaminants macroscopiques.
La suspension initiale, après un quelconque traitement, est broyée. N’importe quelle technique connue de l’homme du métier pour broyer ou moudre une suspension particulaire peut être employée. Les exemples d’appareils comprennent un mélangeur hacheur, un broyeur à billes, un broyeur à fluides, un homogénéisateur, un attriteur, un broyeur à billes horizontal, un broyeur à rotor stator, un broyeur colloïdal et d’autres appareils connus de l’homme du métier. Le broyage peut transformer le carbone de pyrolyse en carbone récupéré broyé à l’état humide ayant une distribution granulométrique pondérée mesurée par microscopie électronique à balayage caractérisé par un ou les deux D50 de pas plus de 2700 nm et pas plus de 15 % de particules ayant un diamètre de particule supérieur à 5 micromètres. Par exemple, D50 peut être de 1000 à 2700 nm ou de 1200 nm à 2500. Alternativement ou en outre, la suspension broyée peut avoir un D75 de 2500 nm à 3300, par exemple, de 1700 à 3000. Alternativement ou en outre, de 3 % à 10 % des particules peuvent avoir un diamètre de particule supérieur à 5 micromètres. Alternativement ou en outre, pas plus de 65 % des particules, par exemple de 25 % à 60 %, peuvent avoir un diamètre de particules supérieur à 2 micromètres. Sans être lié par une quelconque théorie particulière, on pense que les performances des composites élastomères vulcanisés produits avec du carbone récupéré broyé à sec sont dégradées en raison de la présence de gros agglomérats qui sont mal dispersés dans l’élastomère. Les procédés proposés ici réduisent plus efficacement la taille des agglomérats, améliorant ainsi la dispersion de la charge dans une matrice élastomère et améliorant les performances du composite élastomère vulcanisé résultant. Les performances mécaniques améliorées peuvent se refléter dans les performances de fatigue, les performances de traction, les performances de déchirure, les performances de coupure/écaillage, ou dans d’autres propriétés typiquement mesurées sur des composites élastomères.
La distribution granulométrique peut être mesurée par n’importe quel procédé approprié, par exemple la diffraction laser, connu de l’homme du métier. De préférence, la distribution granulométrique est mesurée en utilisant la microscopie électronique à balayage, par exemple, le procédé de microscopie électronique à balayage décrit plus en détail dans les exemples. En bref, les particules sont dispersées à une concentration de 0,2 % en poids dans l’eau avec 600 ppm de tensioactif Triton X 100 à faible vitesse, puis agitées pendant 24 heures. La dispersion est diluée à une concentration appropriée, filtrée sur un filtre à membrane, séchée, recouverte par pulvérisation avec un matériau conducteur et imagée. L’imagerie est réalisée avec un grossissement élevé et faible pour fournir une résolution suffisante pour capturer de petites particules tout en imageant efficacement les grandes particules. Les images sont traitées pour minimiser l’arrière-plan irrégulier de l’image, augmenter le contraste des particules et réduire le bruit de l’image tout en préservant les bords des particules. La distribution granulométrique est déterminée en mesurant Dcirc = 2(surface de l’image projetée/π) 1/2 sur au moins 50 000 particules, généralement de 50 000 à 200 000, à chaque grossissement.
La suspension initiale peut contenir une ou plusieurs charges supplémentaires qui peuvent également bénéficier d’un co-broyage avec le carbone de pyrolyse. N’importe quelle charge particulaire qui fournit un renforcement ou d’autres propriétés avantageuses au caoutchouc peut être employée. Des exemples de charges supplémentaires comprennent, mais sans s’y limiter, le noir de carbone, le noir de carbone traité au silicium, le noir de carbone revêtu de silice, la silice précipitée, le carbone hydrothermal (c’est-à-dire un matériau carboné produit par carbonisation hydrothermale de la lignine ou d’une autre biomasse, par exemple, comme décrit dans le brevet US10428218 ou US10035957des polysaccharides d’ingénierie tels que ceux décrits dans les brevets US2020/181370 et US2020/190270, et le graphène, l’oxyde de graphène, l’oxyde de graphène réduit, la nanocellulose, la lignine, les argiles, les nanoargiles, les oxydes métalliques, les carbonates métalliques, les nanotubes de carbone à paroi unique, les nanotubes de carbone à parois multiples, les nanostructures de carbone telles que celles décrites dans le brevet US2014/0093728, et les particules revêtues de noir de carbone telles que celles décrites dans le brevet US10519298De préférence, les contaminants macroscopiques sont éliminés du carbone de pyrolyse, soit à l’état sec, soit à l’état de suspension, avant de combiner le carbone de pyrolyse avec une ou plusieurs charges supplémentaires. La ou les charges supplémentaires peuvent être combinées avec le charbon de pyrolyse à l’état sec ou chargées séparément dans l’eau, avant, après ou simultanément avec le charbon de pyrolyse pour former la suspension initiale. Pour éviter toute ségrégation qui peut se produire dans des mélanges secs de charbon de pyrolyse et de charge supplémentaire, la ou les charges supplémentaires sont de préférence chargées directement dans l’eau ou la suspension initiale séparément du charbon de pyrolyse. Le rapport du charbon de pyrolyse et de la charge supplémentaire dans la suspension initiale peut être n’importe quelle plage appropriée pour l’application d’utilisation finale souhaitée et pour maintenir une viscosité acceptable de la suspension initiale de sorte qu’elle puisse être broyée. Dans un procédé continu, la charge supplémentaire peut être dosée en continu dans la suspension initiale ou dans le flux continu d’eau sous forme de poudre ou de suspension aqueuse de charge supplémentaire (ou plus d’une suspension si plus d’une charge supplémentaire est utilisée). L’homme du métier reconnaîtra que la charge appropriée pour le broyage dépendra de la nature de la charge supplémentaire. Par exemple, les nanotubes de carbone augmenteront la viscosité de la suspension à des chargements très faibles, tandis que des chargements plus élevés de silice précipitée peuvent ne pas augmenter la viscosité de manière spectaculaire.
Selon un mode de réalisation de la composition de diesters de formule (4), si les diesters sont insaturés, alors les diesters peuvent être monoinsaturés ou polyinsaturés, la ou les insaturations pouvant être dans un ou plusieurs des groupements R1, R2, R3 et R4.
De préférence, s’ils sont insaturés, les radicaux R 3 et R 4 sont monoinsaturés.
De préférence, dans la formule (4), un seul des radicaux parmi R 1 et R 2 est monoinsaturé, l’autre radical étant saturé.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition de diester(s) selon l’invention comprend au moins 75% en poids, de préférence au moins 80% en poids, de préférence encore au moins 85% en poids, de diesters de formule (4) dans lesquels les groupements R 1 sont identiques et dans lesquels les groupements R 2 sont identiques, étant entendu que R 1 peut être différent de R 2 .
R 1 est un alkyle linéaire comportant de 5 à 8 atomes de carbone, de préférence est un alkyle linéaire de 6 atomes de carbone, et/ou R 2 est un alkyle linéaire comportant de 8 à 12 atomes de carbone, de préférence est un alkyle linéaire de 10 atomes de carbone.
La composition de diesters selon l’invention présente avantageusement une viscosité cinématique à 100°C allant de 1 à 50 mm²/s, de préférence de 2 à 25 mm²/s, avantageusement de 3 à 10 mm²/s, mesurée selon la norme ASTM D445.
Selon un mode de réalisation, la composition de diester(s) comprend de 70 à 99,8% en poids, de préférence de 75 à 99% en poids, de préférence encore de 80 à 98% en poids, de diester(s) de formule (4), par rapport au poids total de la composition de diester(s).
Selon un mode de réalisation particulier, la composition de diester(s) selon l’invention comprend de 70 à 99,8% en poids, de préférence de 75 à 99% en poids, de préférence encore de 80 à 98% en poids, de diester(s) de formule (7), par rapport au poids total de la composition de diester(s), les diesters répondant à la formule (7) sont :
R 3 et R 4 représentent, indépendamment l’un de l’autre, un radical monovalent alkyle, linéaire ou ramifié, comportant de 1 à 19 atomes de carbone, ou un radical monovalent alkényle, linéaire ou ramifié comportant de 1 à 18 atomes de carbone, de préférence un alkyle linéaire ou ramifié comportant de 2 à 17 atomes de carbone, avantageusement un alkyle linéaire ou ramifié comportant de 2 à 12 atomes de carbone.
La composition de diester(s) selon l’invention est de préférence obtenue selon le procédé de l’invention. En particulier, la composition de diester(s) selon l’invention ne comprendra typiquement pas d’isomères de position, puisqu’elle ne fait pas intervenir de composés insaturés, tels que des alcools insaturés subissant une réaction d’addition d’un acide saturé sur la double liaison carbone-carbone.