INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représentation D correspond à la position du jonc 100 et de la portion de verrouillage 104 en contact avec le crochet 51, dans une phase dans laquelle la portion de verrouillage 104 a glissé le long d’une pente 51p du crochet 51, de sorte à se désengager de la portion de butée 22 de l’armature 40. La représentation D représente la phase ultime du glissement de la portion de verrouillage 104 sur la pente 51p (juste avant que la portion de verrouillage 104 n’entre dans la gorge 51g du crochet 51).
La représentation C correspond à la position du jonc 100 et de la portion de verrouillage 104 en contact avec le crochet 51, dans une phase dans laquelle la portion de verrouillage 104 a fini de glisser le long d’une pente 51p du crochet 51, et est venu s’engager avec la gorge 51g du crochet 51, en se détendant.
Dans la représentation C, la portion de verrouillage 104 n’est pas en fond de gorge 51g du crochet, de préférence, car la portion d’arrimage 105 est en butée sur l’autre portion de butée 24. Ceci permet de limiter l’effort d’actionnement de l’avertisseur sonore (« klaxon » en anglais) quand le module de sécurité 50 est installé sur le volant 1.
Dans la représentation C, la portion de verrouillage 104 est en contact et engagé avec le crochet 51, afin de permettre de retenir le module de sécurité 50 sur le volant 1.
Dans les représentations C et D, les crochets 51 sont représentés à la même hauteur selon la direction d’introduction I, ce qui est matérialisé par un trait mixte fin.
Le volant 1 est représenté à la en coupe selon IV-IV de la , en vue détaillée. Le module de sécurité 50 est représenté à la , avec ses crochets 51.
Les représentations C, D et E correspondent à la même altitude pour le module de sécurité 50 et les crochets 51, dans la direction d’introduction I.
La représentation F correspond à la position du jonc 100 et de la portion de verrouillage 104 en contact avec le crochet 51, dans une phase dans laquelle la portion de verrouillage 104 glisse le long de la pente 51p du crochet 51, de sorte à se désengager de la portion de butée 22.
La représentation F représente une phase initiale du glissement de la portion de verrouillage 104 sur la pente 51p, en comparaison à la représentation D de la . Le jonc 100 va pouvoir être libéré lorsque le crochet 51 rentrera en contact avec la portion de verrouillage 104 et commencera à éloigner la portion d’arrimage 105 de l’armature 40, au niveau de la portion de butée 22. De préférence, le premier contact, dans la direction d’introduction I, entre le crochet 51 et la portion de verrouillage 104 à lieu à moins de 2 mm de la position de verrouillage.
La représentation E, qui est la même que la représentation C, correspond à la position du jonc 100 et de la portion de verrouillage 104 en contact avec le crochet 51, dans une phase dans laquelle la portion de verrouillage 104 a fini de glisser le long de la pente 51p du crochet 51, et s’est engagée avec la gorge 51g du crochet 51, en se détendant : la portion de verrouillage 104 est alors en position de verrouillage.
La hauteur h1 correspond à la différence de hauteur de la portion de verrouillage 104 entre les représentations E et F, et correspond également à la hauteur h de la ,mais au niveau de la portion de verrouillage 104.
La hauteur h2 correspond à la différence de hauteur du crochet 51 entre les représentations E (position de verrouillage) et F (c’est-à-dire au niveau du premier contact entre le crochet 51 et la portion de verrouillage 104) . La hauteur h2 peut également être appelée course d’introduction.
De préférence, h2 est supérieure à h1. Par exemple, il est possible de prévoir h2 supérieure à 3 mm, et h1 supérieur à 1 mm. Il est possible de modifier l’angle de la pente 51p, afin notamment de faciliter l’insertion du module de sécurité 50.
Machine électrique à soupape de désexcitation La présente invention concerne la désexcitation de machines électriques supraconductrices.
Le circuit résonnant récepteur 2 est agencé pour être accordé au circuit résonnant émetteur 1.
En conséquence, le circuit résonnant récepteur 2 et le circuit résonnant émetteur 1 ont sensiblement la même fréquence propre.
L’inductance L2 comprend une bobine de 3 à 7 couches de spires.
D’autres nombres de couches de spires peuvent ben entendu être choisis.
L’inductance L2 comprend une bobine de spires formées à partir de fils de cuivre gainé, par exemple de section de 6 mm2.
Les bobines des enroulements des circuits primaire et secondaire sont tous à base de fils de cuivre, sans fils de Litz, qui sont coûteux.
L’invention permet, du fait de l’amplification paramétrique, d’obtenir un rendement satisfaisant entre le circuit primaire (émetteur) et le circuit secondaire (récepteur) bien que le circuit fonctionne à 400 Hz.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux exemples de mise en œuvre décrit plus haut.
Par exemple, dans un autre mode de réalisation de l’invention, la valeur d’inductance Lp de l’inductance variable L2v est pilotable par l’onduleur pour varier selon la loi Lp(t) = L0.(1/(1+h.cos(2ω0.t)) - k2) avec t le temps, L0 est une valeur d’inductance choisie de sortie que L0.C. ω0² = 1, h un paramètre d’amplification paramétrique strictement inférieur à 1, ω0 la pulsation propre du circuit récepteur, et k2 une constante choisie entre 0 et 1.
Dans cet exemple de réalisation de l’invention, on cherche réduire la valeur L2’ de l’inductance L2 qui est choisie inférieure à L0.
Dans cet exemple de réalisation, on peut poser une valeur de h critique notée hc, avec hc= 2.R/(L. ω0) . La valeur L est celle de L0 de sorte que L0.C. ω0² = 1. L’instabilité, qui est recherchée, est assurée si le paramètre h est choisi entre 0 et 1 et supérieur à hc.
Ainsi pour R = R2 + Rc = 0.76 + 17 Ohm (à savoir R2= 0.76 Ohm et Rc= 17 Ohm), alors hc < 1 .
L’inductance variable Lp(t) ne peut pas être négative, ce qui donne k2 < 1/(1+h.cos(2ωt)), avec min[1/(1+h.cos(2ω0.t))] qui tend vers 0.5, quand h tend vers 1.
On obtient ainsi des exemples de combinaisons (h, k2) d'intérêt : h = 0.3 , min[1/(1+h.cos(2 ω0.t))] = 0.769, d'où k2 = 0.76, pour une dynamique plus lente, h = 0.9 , min[1/(1+h.cos(2 ω0.t))] = 0.526, d'où k2 = 0.52, pour une dynamique plus rapide, h = 0.7 (prox. 0.57), min[1/(1+h.cos(2 ω0.t))] = 0.588, d'où k2 = 0.57.
Ainsi, en notant F le facteur d’humidité du sol, ici humidité pondérale H sur une profondeur de 40 centimètres, associé à la variation de la vitesse d’enroulement du pneumatique, et f une fonction correspondant à la relation quadratique et portant sur le paramètre ΔKS, on peut écrire : [Math 1] F = f(ΔKS)
Plus précisément, la relation quadratique peut être de la forme : [Math 2] F = a 0 + a 1 * ΔKS + a 2 * (ΔKS) 2 + ...+ a n * (ΔKS) n avec F le facteur d’humidité du sol sur une profondeur de 40 centimètres, ΔKS la variation de vitesse d’enroulement du pneumatique, comme étant la différence entre la vitesse de mise en rond du pneumatique KS out et la vitesse de mise à plat du pneumatique KS in , et a 0 à a n des coefficients réels fixes préalablement déterminés.
Les coefficients fixes a 0 à a n sont de préférence choisis afin de maximiser la discrimination de classes d’humidité du sol. On peut par exemple utiliser une analyse discriminante à une dimension. Cette analyse discriminante vise à maximiser les écarts entre les centres de gravité de chacune des classes d’humidité du sol, tout en minimisant la dispersion intra-classe.
A titre d’exemple illustratif et non limitatif, le facteur d’humidité pondérale du sol sur une profondeur de 40 centimètres (H 0-40) peut être déterminé de la façon suivante :
La montre une relation quadratique entre l’humidité relative à la capacité au champ du sol sur une profondeur de 40 centimètres, notée HCC 0-40, et la variation de vitesse d’enroulement du pneumatique ΔKS. Les courbes en pointillés représentent l’intervalle de confiance à 90%. Ici, la variation de vitesse d’enroulement du pneumatique ΔKS est obtenue comme la différence entre la valeur absolue de la vitesse de mise à plat du pneumatique KS in et la vitesse de mise en rond du pneumatique KS out . Cette relation reste valable quel que soit le type de sol et en particulier sa structure, sa texture et son humidité ou les conditions d’usage du pneumatique.
Il a été identifié un niveau de corrélation surprenant de cette mesure laboratoire avec la variation de la vitesse d’enroulement du pneumatique ΔKS obtenue par la mesure du capteur 10 monté sur le pneumatique. Ainsi, il est aisé de déterminer l’humidité relative à la capacité au champ du sol sur une profondeur superficielle de 40 centimètres à la seule mesure des paramètres KS in et KS out et ce quelle que soit la texture, l’humidité et la structure du sol et les conditions d’usage du pneumatique que sont la pression de gonflage, la charge appliquée et la vitesse de roulage.
Ainsi, en notant F le facteur d’humidité du sol, ici humidité relative à la capacité au champ HCC sur une profondeur de 40 centimètres, associé à la variation de la vitesse d’enroulement du pneumatique, et f une fonction correspondant à la relation quadratique et portant sur le paramètre ΔKS, on peut écrire : [Math 1] F = f(ΔKS)
A titre d’exemple illustratif et non limitatif, le facteur d’humidité relative à la capacité au champ du sol sur une profondeur de 40 centimètres (HCC 0-40) peut être déterminé de la façon suivante :
La est une cartographie des classes d’humidité pondérale H du sol évaluée à partir de mesures effectuées lors du passage du pneumatique de mesure sur le sol à l’échelle d’une parcelle agricole. Cette parcelle de texture limoneuse a été initialement fortement irriguée sur toute sa largeur à l’aide d’une rampe d’irrigation afin d’obtenir un état hydrique de type « HH », soit des conditions hydriques hivernales.
L’humidité pondérale du sol H est évaluée en mesurant les vitesses de mise à plat du pneumatique, KS in , et de mise en rond du pneumatique, KS out , à chaque tour de roue du pneumatique. Ensuite, on évalue la variation de vitesse d’enroulement du pneumatique ΔKS en effectuant la différence entre la vitesse de mise en rond KS out et la vitesse de mise à plat KS in du pneumatique.
Les colonnes de la cartographie représentent les sillons longitudinaux de passage du pneumatique équipé du capteur 10 de mesure sur la parcelle agricole sous une condition de roulage du pneumatique homogène. Cependant, d’un sillon à l’autre, les conditions d’usage du pneumatique peuvent évoluer en augmentant la charge appliquée au pneumatique ou en modifiant la pression de gonflage du pneumatique par exemple. On considère ici que toute la parcelle présente les mêmes propriétés physiques en termes de texture et de structure initiale. Cependant, certains sillons ont subi un travail de préparation spécifique qui rend la structure de ce sillon différent des autres sillons potentiellement. Certains sillons de la même parcelle sont dans une structure de type W0, ou W10 ou W30.
Pour le même sillon, c’est à dire la même colonne pour une parcelle donnée, les diverses lignes correspondent à des unités linéiques du sillon correspondant à un tour de roue du pneumatique de mesure soit environ 5 mètres de distance. Pour chaque tour de roue, on mesure les vitesses de mise à plat KS in et de mise en rond KS out du pneumatique. A partir de ces valeurs on en déduit une variation de la vitesse d’enroulement ΔKS du pneumatique. On évalue alors l’humidité pondérale moyenne du sol H sur une profondeur de 40 centimètres à chaque tour de roue. H
On classe alors l’état hydrique de l’unité linéique de chaque sillon et l’état hydrique du sillon selon les trois classes préalablement définies, c’est-à-dire mouillé, humide et sec pour obtenir la cartographie de la
On observe une bonne corrélation entre l’état hydrique imposée sur chaque sillon avec l’état hydrique obtenue par la méthode en termes de classes statistiques et ce quelles que soient les propriétés physiques du sol analysé. On observe en particulier une forte hétérogénéité au centre de la parcelle, beaucoup plus sec que sur ses bords. Cette hétérogénéité a été attribuée en partie à des problèmes avec les buses de la rampe d’irrigation ainsi qu’au relief hétérogène de la parcelle.
La coque latérale 40 est visible aux figures 2 à 4 notamment et forme un second côté du moule 34 à savoir celui qui comprend la surface 34c située du côté du bord d’attaque 12a de la pale 12. La coque 40 forme une seconde rainure 62 de formation du bord d’attaque 12a de la pale (figures 4 et 6).
La coque latérale 40 est fixée sur les coques inférieure 38 et supérieure 46 par des vis 64 qui traversent des orifices 66 de la coque latérale 40 et sont vissées dans des orifices taraudés 68 des coques inférieure 38 et supérieure 46 (figures 2 à 4 et 11).
Comme cela est visible à la notamment, la coque latérale 40 comprend trois éléments, respectivement inférieur 40a, intermédiaire 40b et supérieur 40c, qui sont fixés de manière indépendante et amovible de façon à pouvoir être démontés et retirés du moule 34 sans démontage des coques supérieure 46 et inférieure 38.
Les trois éléments de la coque latérale 40 comprennent :
+ un élément de coque inférieur 40a qui est situé sous la seconde rainure 62 et qui comprend une première surface supérieure 70 de glissement,
+ un élément de coque intermédiaire 40b qui est situé sur l’élément de coque inférieur 40a et qui définit une partie inférieure (référencée 62a à la ) de la seconde rainure 62, cet élément de coque intermédiaire comportant une seconde surface inférieure 72 de glissement qui est configurée pour coopérer par glissement avec la première surface de glissement 70 lors d’un démontage de l’élément de coque intermédiaire 40b, et
+ un élément de coque supérieur 40c qui est situé sur l’élément de coque intermédiaire 40b et qui définit une partie supérieure (référencée 62b à la ) de la seconde rainure 62. Cet élément de coque 40c comporte une surface 73a verticale ou proche de la verticale qui est configurée pour coopérer par glissement avec une surface 73b complémentaire de la coque supérieure 46 lors d’un démontage de l’élément de coque supérieur 40c ( ).
Comme cela est visible aux figures 4 et 6, les première et seconde surfaces 70, 72 sont inclinées d’un angle α par rapport à l’horizontale. Cet angle α est supérieur à un angle β d’inclinaison de la partie inférieure 62a de la seconde rainure 62, qui est également mesuré par rapport à l’horizontale.
La , qui est une vue à plus grande échelle de la seconde rainure 62, montre que les parties inférieure 62a et supérieure 62b de cette seconde rainure 62 définissent chacune une marche 74 de surcompactage de la préforme. La marche 74 permet de définir une position attendue du bouclier pour permettre un meilleur appairage de celui-ci avec la préforme.
Les coques d’extrémité 42, 44 sont destinées à délimiter les zones de plateforme Z2, Z3 de la cavité 32 avec les coques inférieure 38 et supérieure 46 ( ).
Une première coque d’extrémité 42 située à gauche à la comprend la surface 34e et est formée par l’assemblage de trois éléments 42a, 42b, 42c. Une seconde coque d’extrémité 44 située à droite à la comprend la surface 34f et est formée par l’assemblage de trois éléments 44a, 44b, 44c.
Les trois éléments de chacune des coques d’extrémité 42, 44 comprennent ( ) :
+ un élément de coque inférieur 42a, 44a qui définit avec la coque inférieure 38 une partie inférieure de la zone de plateforme Z2, Z3 correspondante,
+ un élément de coque supérieur 42c, 44c qui définit avec la coque supérieure 38 une partie supérieure de cette zone de plateforme Z2, Z3, et
+ un élément de coque intermédiaire 42b, 44b qui est intercalé entre les éléments de coque inférieur 42a, 44a et supérieur 42c, 44c et qui est configuré pour s’étendre dans le prolongement de la zone de pale Z1.
L’élément de coque intermédiaire 42b, 44b de chacune des coques d’extrémité 42, 44 comprend une nervure 76 en saillie configurée pour être engagée dans un passage interne 78 de la préforme ;
La portion de verrouillage 104 est agencée pour s’engager avec un élément de retenue 51, également appelé une pièce de retenue 51, comme un crochet 51, du module de sécurité 50, comme il sera détaillé en référence à la . L’armature 40 comprend une ouverture 41 afin de laisser la place à l’introduction du crochet 51 du module de sécurité 50.
La représente le jonc 100 dans deux positions distinctes sur l’armature 40. Il est représenté en référence à la représentation A (dans une position dans laquelle il peut retenir le module de sécurité 50) ou en référence à la représentation B (dans une position dans laquelle le module de de sécurité 50 peut être inséré) de la .
En référence à la représentation B, le jonc 100 est maintenu en tension par l’armature 40. C’est-à-dire que la portion d’arrimage 105 du jonc 100 est engagée avec l’armature 40 au niveau d’un portion de butée 22 de l’armature 40, afin d’être en butée initiale. En d’autres termes, la portion d’arrimage 105 est en appui sur l’armature 40 et mise en tension par l’armature 40, au niveau de la portion de butée 22 de l’armature 40.
En référence à la représentation A, la portion d’arrimage 105 est désengagée d’avec la portion de butée 22 et peut ne plus être en tension. Lors du passage de la représentation B à la représentation A, le jonc 100 se détend alors dans le plan de la et au moins en partie dans une direction opposée à une direction d’introduction I du module de sécurité 50 sur le volant 1.
Le crochet 51 du module de sécurité 50 permet le passage de la portion d’arrimage 105 de la position engagée avec la portion de butée 22 (représentation B), à la position désengagée de la portion de butée 22 (représentation A), en entrant en contact avec la portion de verrouillage 104 comme il sera détaillé ci-après.
Une autre portion de butée 24 peut être prévue sur l’armature 40, afin de fournir une butée finale à la portion d’arrimage 105 en position détendue. Il est à noter que le jonc 100 est considéré comme détendu quand la portion d’arrimage 105 est engagé avec l’autre portion de butée 24. Dans un mode de réalisation avantageux, il peut rester une tension résiduelle dans le jonc 100 (i.e. en particulier au niveau de la portion d’arrimage 105 contre l’autre portion de butée 24) de sorte à éviter tout bruit et à éviter que le jonc 100 ne se désengage (i.e. en particulier la portion de verrouillage 104), par exemple lors du déploiement du coussin gonflable.
Une coupe III-III du volant 1 est prévue, afin de représenter une vue en coupe du volant selon III-III à la .
Une coupe IV-IV du volant 1 est prévue, afin de représenter une vue en coupe du volant selon IV-IV à la et la .
Une coupe VIII-VIII du volant 1 est prévue, afin de représenter une vue en coupe du volant selon VIII-VIII à la .
Le volant 1 est représenté à la en coupe selon III-III, en vue détaillée.
Les représentations A et B sont conservées vis-à-vis de la .
Sur la représentation A, le jonc 100 et sa portion d’arrimage 105 sont représentés partiellement détendus.
Sur la représentation B, le jonc 100 et sa portion d’arrimage 105 sont représentés tendus, c’est-à-dire que la portion d’arrimage 105 est en appui contre la portion de butée 22, et donc engagée avec la portion de butée 22. Par exemple, le frottement entre la portion d’arrimage 105 et la portion de butée 22 peut suffire à maintenir la portion d’arrimage 105 engagée avec la portion de butée.
La représentation A correspond à la position du jonc 100 et de la portion d’arrimage 105 lorsque le crochet 51 (non représenté en ) du module de sécurité 50 est engagé avec le jonc 100, au niveau de la portion de verrouillage 104 et dans une gorge 51g du crochet 51 : la portion de verrouillage 104 est alors dans la position de verrouillage.
La représentation B correspond à la position du jonc 100 et de la portion d’arrimage 105 lorsque le crochet 51 (non représenté en ) du module de sécurité 50 n’est pas encore engagé avec le jonc 100, au niveau de sa portion de verrouillage 104. Il est fait référence à la direction d’introduction I, représentée en .
Une hauteur h est représentée au niveau des représentations A et B et correspond à la différence de hauteur, sur un axe le long de la direction d’introduction I, pour la portion d’arrimage 105 entre la position engagée avec la portion de butée 22 (également appelée positon tendue) et la position non engagée avec la portion de butée 22 (également appelée position détendue).
Objectifs et Résumé de l’invention Dans ce contexte, la présente invention vise à surmonter les problèmes de l’art antérieur mentionnés ci-dessus, et a ainsi pour objectif général de réduire le dépôt de particules solides à l’entrée d’un cyclone d’une installation CLC d’une charge hydrocarbonée, mais également d’éventuellement réaliser des réactions chimiques au sein de cyclone, ainsi qu’améliorer l’efficacité du cyclone.
Ainsi, pour atteindre au moins l'un des objectifs susvisés, parmi d’autres, la présente invention propose, selon un premier aspect, un cyclone pour une installation d’oxydo-réduction en boucle chimique d’une charge hydrocarbonée mettant en œuvre au moins un réacteur fonctionnant en lit fluidisé circulant, comportant : - une conduite d’arrivée d’un mélange gazeux comprenant des particules solides provenant d’un réacteur de l’installation, comportant à une extrémité une ouverture d’entrée de section rectangulaire et à son autre extrémité une ouverture de sortie de section rectangulaire, - une chambre cylindro-conique comportant une portion supérieure cylindrique surmontant une portion inférieure tronconique inversée, la portion supérieure cylindrique comportant l’ouverture de sortie de la conduite d’arrivée ; - une conduite de sortie pour un flux gazeux appauvri en particules positionnée au sommet de la portion supérieure cylindrique ; - une conduite d’évacuation d’un flux de particules solides positionnée au fond de la portion inférieure tronconique inversée ; et dans lequel ladite conduite d’arrivée est délimitée par : -- une paroi supérieure plane selon un plan horizontal (XY), -- une paroi inférieure plane inclinée par rapport à la paroi supérieure plane 25 d’un angle α, ledit angle α étant défini dans un plan (XZ) vertical et de manière à ce que la dimension selon l’axe vertical (Z) de l’ouverture de sortie S de la conduite d’arrivée soit inférieure à la dimension selon l’axe (Z) de l’ouverture d’entrée O, -- une paroi latérale externe plane verticale selon le plan (XZ) et tangente à la portion supérieure cylindrique de la chambre cylindro-conique, et -- une paroi latérale interne plane verticale inclinée d’un angle β par rapport à la paroi latérale externe plane, ledit angle β étant défini dans le plan (XY) horizontal, et de manière à ce que la dimension selon l’axe (Y) de l’ouverture de sortie S de la conduite d’arrivée soit inférieure à la dimension selon l’axe (Y) de l’ouverture d’entrée O, et la conduite d’arrivée comporte au moins une buse d’injection d’un gaz auxiliaire disposée sur la paroi inférieure plane.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation de l'invention, l’aire de la section de l’ouverture d’entrée est égale à l’aire de la section de l’ouverture de sortie.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation de l'invention, l’angle α a une valeur absolue comprise entre α’ et α’+45°, de préférence comprise entre α’+10° et α’+20°, α’ étant l’angle de repos des particules, et de préférence l’angle α a une valeur absolue comprise entre 15° et 60°.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation de l'invention, l’angle β est déterminé de sorte que l’aire de la section de l’ouverture d’entrée est égale à l’aire de la section de l’ouverture de sortie, et de préférence l’angle β a une valeur absolue comprise entre 5° et 70°.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation de l'invention, le cyclone comporte entre 1 et 10 buses/m 2 de la paroi inférieure plane, de préférence entre 2 et 5 buses/m 2 de la paroi inférieure plane, réparties de manière régulière sur la surface de la paroi inférieure plane.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation de l'invention, l’aire de la section de l’ouverture de sortie est telle que la vitesse superficielle UgS du gaz du mélange gazeux sortant de ladite conduite d’arrivée et entrant dans la chambre du cyclone est comprise entre 5 m/s et 35m/s.