INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif, l’indicateur de pertinence IP est fonction d’une première information représentative d’une quantité de surface du deuxième véhicule couvrant la voie de circulation 1001 (en fonction du temps, c’est-à-dire selon une durée déterminée en fonction par exemple de la distance entre le premier et le deuxième véhicule) et d’une deuxième information représentative de distance entre le premier véhicule et le deuxième véhicule.
Par ailleurs, si la part de la surface correspondant à l’empreinte au sol du deuxième véhicule qui couvre la voie de circulation 1001 correspondant à la trajectoire du premier véhicule 10 est supérieure à une valeur seuil (par exemple supérieure à 90, 95 ou 98 %), alors l’indicateur de pertinence IP a une valeur supérieure à 0.9 par exemple (l’indicateur de pertinence IP étant par exemple compris entre -1 et 1, -1 correspondant à la probabilité la plus faible que le deuxième véhicule se trouve sur la trajectoire et 1 correspondant à la probabilité la plus forte que le deuxième véhicule 11 se trouve sur la trajectoire).
Ainsi, plus la part du deuxième véhicule dans la voie de circulation 1001 est grande, plus la valeur de l’indicateur de pertinence IP est élevée.
Chaque bord de voie de circulation 1001, 1002 est par exemple représenté par un polynôme, par exemple de degré 3, de la forme : y = ax 3 + bx 2 + cx +d, avec a, b, c et d les coefficients du polynôme.
Les points d’intérêt du deuxième véhicule 11 est par exemple déterminé sur la base de dimensions du deuxième véhicule 11 et d’un angle θ formé entre l’axe longitudinal du deuxième véhicule 11 et l’axe longitudinal du premier véhicule 10.
Une telle méthode permet ainsi de déterminer quel pourcentage du deuxième véhicule 11 se trouve dans la voie de circulation 1001 correspondant à la trajectoire.
Par exemple, pour un béton autoplaçant, la teneur en liant hydraulique est plus élevée que pour un béton classique et notamment de l’ordre de 450 kg/m 3 à 550 kg/m 3 .
Selon un autre mode de réalisation, la composition de béton frais peut comprendre de 350 kg/m 3 à 450 kg/m 3 de liant hydraulique.
Dans la suite du texte, le liant hydraulique est également nommé liant.
A) Clinker Portland Le clinker Portland, encore appelé dans la présente description clinker, peut être mis en œuvre sous la forme d’un clinker Portland isolé et/ou sous la forme d’un ciment Portland. De préférence, le clinker est mis en œuvre sous la forme d’un ciment Portland, notamment choisi parmi les ciments définis dans la norme européenne NF EN 197-1, notamment de type CEM I, CEM II, CEM III, CEM IV ou CEM V.
De préférence, le clinker est mis en œuvre sous la forme d’un ciment Portland choisi parmi le CEM I et le CEM II/A.
Un CEM I comprend au moins 95 % de clinker. Un CEM II/A comprend au moins 80 % de clinker. Par exemple, le CEM I et le CEM II/A peuvent comprendre en outre un matériau choisi parmi les laitiers, la fumée de silice, les pouzzolanes, les cendres volantes, le schiste calciné, le calcaire et leurs mélanges. Le CEM II peut être un CEM II/A-S, un CEM II/A-D, un CEM II/A-P, un CEM II/A-Q, un CEM II/A-V, un CEM II/A-W, un CEM II/A-T, un CEM II/A-L, un CEM II/A-LL, ou un CEM II/A-M.
En particulier, le clinker est mis en œuvre sous la forme d’un ciment Portland choisi parmi le CEM I, le CEM II/A-L, le CEM II/A-LL et leurs mélanges, de préférence sous la forme d’un CEM I, notamment d’un CEM I 52,5 N.
Par exemple, le liant peut comprendre de 20% à 40% en poids de CEM I par rapport au poids total dudit liant.
Les particules du clinker présentent un D 50 supérieur à 11µm, de préférence supérieur ou égal à 12 µm, plus préférentiellement allant de 12 µm à 25 µm, notamment de 12 µm à 20 µm.
En particulier, les particules du clinker présentent un D 9 0 supérieur ou égal à 30 µm.
En particulier, les particules du clinker présentent un D 97 supérieur à 35 µm.
Les percentiles ou « centiles » 50 (D 50 ), 70 (D 70 ), 87 (D 87 ), 90 (D 90 ) et 97 (D 97 ) d’une poudre sont les tailles de particules correspondant aux pourcentages, en masse, de 50%, 70%, 87%, 90% et 97% respectivement, sur la courbe de distribution granulométrique cumulée des tailles de particules de la poudre, les tailles de particules étant classées par ordre croissant. Par exemple, 70% en masse des particules d’une poudre ont une taille inférieure à D 7 0 et 30% des particules en masse ont une taille supérieure à D 7 0 . Les tailles et les percentiles peuvent être déterminés à l’aide d’une distribution granulométrique réalisée à l’aide d’un granulomètre à diffraction laser, notamment selon la méthode en dispersion liquide. Par exemple, il peut s’agir d’un granulomètre de l’entreprise Malvern nommé « MASTERSIZER 3000 ». Le percentile 50 D 50 est encore classiquement appelé « diamètre médian ».
Les particules du clinker présentent une surface spécifique Blaine inférieure ou égale à 5500 cm²/g, en particulier inférieure ou égale à 5200 cm²/g, et plus particulièrement allant de 3000 cm²/g à 5200 cm²/g. La surface spécifique Blaine est mesurée selon la norme NF EN 196-6.
Ainsi, le clinker est avantageusement mis en œuvre sous la forme d’un ciment différent d’un ciment surbroyé.
Le liant hydraulique comprend de 20% à 40% en poids de clinker par rapport au poids total dudit liant. Le liant peut comprendre au moins 23% en poids, de préférence de 25% à 40% en poids, et plus préférentiellement de 25% à 35% en poids de clinker par rapport au poids total dudit liant.
La composition de béton frais peut comprendre de 70 kg/m 3 à 220 kg/m 3 de clinker, de préférence de 75 kg/m 3 à 150 kg/m 3 de clinker.
La largeur de la zone d’amarrage DZ, prise perpendiculairement à l’axe longitudinal L du navire mère 2, diminue progressivement depuis le bord arrière RE de la zone d’amarrage DZ vers la région avant FA de la zone d’amarrage DZ.
La zone d’amarrage DZ est par exemple délimitée entre un premier segment de droite S1 et un deuxième segment de droite S2 qui converge de l’arrière vers l’avant vers un centre O.
Le premier segment de droite S1 est par exemple parallèle à l’axe longitudinal L du navire mère 2 et le deuxième segment de droite S2 oblique par rapport à l’axe longitudinal L du navire mère 2, le deuxième segment de droite S2 s’étendant de la région avant FA de la zone d’amarrage DZ vers le bord arrière RE de la zone d’amarrage DZ en s’éloignant du navire mère 2.
La zone d’amarrage DZ présente par exemple une forme générale triangulaire, trapézoïdale ou en portion de disque.
La zone d’amarrage DZ a par exemple la forme d’une portion de disque délimitée, le bord arrière RE ayant la forme d’un arc de cercle centré sur un centre O situé devant le dispositif de réception 8 mis à l’eau.
L’étendue angulaire de la zone d’amarrage DZ autour du centre O de convergence du premier segment de droite S1 et du deuxième segment de droite S2 est comprise par exemple entre 20° et 60°, en particulier entre 30° et 50°.
Le bord arrière RE est par exemple situé à une distance du centre O comprise entre 30 et 70 m, en particulier entre 30 et 60 m.
Optionnellement, la pluralité de zones comprend une zone d’attente WZ par laquelle l’engin marin 4 doit passer avant d’entrer dans la zone d’amarrage DZ, la procédure de ralliement comprenant de préférence le maintien de l’engin marin 4 dans la zone d’attente WZ avant le passage de l’engin marin 4 dans la zone d’amarrage DZ pour réaliser l’amarrage de l’engin marin 4 au dispositif de récupération 8.
L’engin marin 4 patiente par exemple dans la zone d’attente WZ le temps de réaliser des vérifications, en particulier le temps de vérifier que le système de mesure de position 22 est opérationnel pour assurer le guidage courte distance de l’engin marin 4.
La zone d’attente WZ est située derrière la zone d’amarrage DZ en considérant le sens de déplacement du navire mère 2, en particulier le long du bord arrière RE de la zone d’amarrage DZ.
La zone d’attente WZ présente par exemple la forme d’une bande s’étendant le long du bord arrière RE de la zone d’amarrage DZ.
La zone d’attente WZ est par exemple délimitée entre le bord arrière RE de la zone d’amarrage DZ et un bord arrière BE de la zone d’attente WE, situé derrière le bord arrière de la zone d’amarrage.
La distance entre le bord arrière RE de la zone d’amarrage DZ et le bord arrière BE de la zone d’attente WE est par exemple comprise entre 10 m et 70 m.
Lorsque la zone d’amarrage DZ a la forme d’une portion de disque s’étendant autour d’un centre O, la zone d’attente WZ est par exemple délimitée entre un premier arc de cercle définissant le bord arrière BE de la zone d’amarrage DZ et un deuxième arc de cercle définissant le bord arrière BE de la zone d’attente WE, les bords arrières BE étant centrés sur le centre O, le rayon du deuxième arc de cercle étant strictement supérieur à celui du premier arc de cercle. Le rayon du deuxième arc de cercle est par exemple compris entre 48 et 100 m.
Du côté du navire mère 2 où se situe le dispositif de récupération 8, la zone interdite FZ s’étend vers l’arrière jusqu’à la zone d’amarrage DZ et le cas échéant la zone d’attente WZ.
La ligne d’approche AL est prévue pour servir de référence au guidage de l’engin marin 4 pour son entrée dans la zone d’amarrage DZ, le cas échéant en passant par la zone d’attente WZ.
Selon cet exemple, le procédé utilise une méthode inverse pour déterminer à partir d’une courbe de calibration réalisée par laboratoire ou par expérience, l’état d’infiltration d’un agent pathogène. En effet, on peut réaliser une courbe de calibration en laboratoire qui peut être modifiée par expérience, dans laquelle il est mesuré en laboratoire une pluralité de valeurs d’une caractéristique magnétique de témoins comprenant l’aimant et une couche corrodable initialement identiques (même matériau et même épaisseur) à une même ou différentes distances prédéterminées, et ayant leurs couches corrodables selon différents taux de corrosion prédéterminés en fonction d’une teneur en chlorure dans une structure et à partir de la loi de Biot Savart en déterminer une valeur de moment magnétique pour réaliser cette courbe de calibration en reliant chaque valeur de moment magnétique à la teneur en chlorure dans une structure correspondante. Ainsi par la méthode inverse, on peut mesurer ou calculer le moment magnétique du capteur à partir de l’appareil et utiliser la courbe de calibration réalisée en laboratoire pour déterminer la teneur en chlorure de la portion de structure comprenant le témoin en fonction du moment magnétique du capteur, et donc par approche inverse déduire une teneur en chlorure à partir de la mesure du moment magnétique.
L'invention est donc susceptible d'être utilisée plus particulièrement pour la détection d’infiltration d’agent pathogène pouvant entraîner une corrosion d’une armature dans les structures des infrastructures du génie civil (bâtiments, barrages, ponts, tunnels, piscine etc.), notamment les structures des infrastructures maritimes et les fondations d'ouvrages côtiers ou en mer (digues, jetées, éoliennes, plates-formes offshores, barrage marémotrices, hydroliennes, etc.). Une structure d’’une infrastructure peut être une partie de l’infrastructure par exemple un mur, poteau ou encore une portion de ceux -ci.
L’invention permet d’être utilisée dans un contexte de maintenance préventive puisque en détectant une zone infiltrée par un agent pathogène, il est possible pour l’agent de maintenance de limiter la propagation d’une pathologie, par exemple en étanchéifiant la zone détectée ou encore en remplaçant (destruction de la paroi poreuse (par exemple béton) et maçonnerie d’une nouvelle paroi poreuse) la zone détectée pour prolonger la durée de vie résiduelle de l’infrastructure et donc limiter les coûts liés à l’entretien de l’ouvrage. En effet, en réalisant la maintenance préventive, la structure ne sera pas ou sera moins vite corrodée et donc le bâtiment aura une durée de vie plus important sans travaux très importants qui sont très coûteux.
Selon un mode de réalisation l’étape de déduction d’infiltration d’agent pathogène dans la paroi en fonction d’une courbe de calibration comprend une sous étape : d’estimation de la localisation des zones infiltrées dans le repère global d’agent pathogène dans l’enrobage en fonction des emplacements de l’aimant de chaque témoin ayant une couche corrodée ferromagnétique, des informations de valeur d’état de corrosion déterminées des différentes couches ferromagnétiques et du temps entre les mesures déduisant une corrosion de la couche corrodable ferromagnétique du témoin, de déduction de taux d’infiltration d’agent pathogène dans chaque zone estimée dans la paroi en fonction d’une courbe de calibration, des emplacements de l’aimant de chaque témoin et des évaluations de corrosion.
Selon un exemple la sous étape d’estimation de la localisation des zones infiltrées estime en outre une zone intermédiaire entre deux zones voisines infiltrées non juxtaposées et la sous étape de déduction de taux d’infiltration d’agent pathogène en déduit un taux d’infiltration.
Selon un mode de réalisation, l’étape de déduction d’infiltration d’agent pathogène dans la paroi est fonction des différentes estimations de corrosion d’un ou de plusieurs témoins dans le temps.
Selon un mode de réalisation, l’étape de déduction d’infiltration d’agent pathogène dans la paroi est fonction des différentes estimations de corrosion des autres zones voisines dans le temps. Cela permet d’identifier le rayonnement d’infiltration d’agent pathogène.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de modélisation de la paroi comprenant un enrobage poreux et une armature coulée dans l’enrobage et de l’emplacement des différents aimants de chaque témoin comprenant les aimants dans la paroi et une étape de modélisation et d’affichage de l’estimation de la teneur d’un agent dans la paroi en affichant les zones localisées estimées et leurs taux d’infiltration déduites. Cela permet de produire une cartographie de l’infiltration de l‘agent pathogène.
L’invention concerne aussi un dispositif de détection autonome pour la mise en œuvre du procédé de détection de corrosion décrit précédemment avec ou sans les différentes caractéristiques des modes de réalisations décrites précédemment, comprenant le processeur, la mémoire et l’appareil de mesure de densité de flux magnétique et en ce qu’il comprend un dispositif de déplacement de l’appareil de mesure selon au moins deux axes du repère global pour le déplacer face à la surface d’auscultation d’une paroi et en ce que les déplacements de l’appareil de mesure sont commandés par une unité de commande comprenant le processeur en fonction des valeurs mesurées d’une caractéristique magnétique et/ou d’emplacement de différents aimants acquis.
Selon un mode de réalisation, l’appareil est en outre adapté à produire le procédé d’estimation de la teneur d’un agent pathogène décrit précédemment.
montre une représentation schématique d’un bloc diagramme du procédé de détection de corrosion selon l’invention.
montre une représentation schématique d’un premier exemple de mise en situation du procédé de détection de corrosion selon l’invention
montre une représentation schématique d’une courbe de mesure de flux magnétique de témoins selon un état de corrosion de leur couche corrodable ferromagnétique.
montre une représentation schématique d’une courbe représentant la variation de flux magnétique en fonction du temps de témoins selon différents états de corrosion et de distance de mesure.
- l’électrolyseur 40 apte à être logé dans le cadre écarteur, et éventuellement déjà reçu dans ce dernier.
Qu’il s’agisse d’une première ou d’une deuxième monte, le procédé selon l’invention peut être mis en œuvre comme suit :
- on fixe le cadre écarteur 32 logeant l’électrolyseur à un support tel qu’un mur 33,
- on relie les conduits de fluides et d’électricité du cadre écarteur à ceux de l’installation,
- on fixe l’appareil à combustion 4 au cadre écarteur 32 en interposant le cadre écarteur entre l’appareil et le support, et
- on relie les conduits de fluides et d’électricité du cadre écarteur à ceux de l’appareil.
Ces étapes sont exécutées dans cet ordre mais un autre ordre est aussi possible.
Le montage de l’ensemble est rapide et aisé et ne nécessite aucune compétence complémentaire à celles habituelles du chauffagiste.
Deuxième mode de réalisation Nous allons maintenant présenter en référence à la un deuxième mode de réalisation de l’invention. Ce mode est identique au premier mises à part les caractéristiques qui vont être présentées.
L’installation 202 comprend cette fois au moins deux cadres écarteurs 32 et en l’espèce en comprend trois. Les cadres écarteurs 32 et l’appareil 4 sont empilés suivant la direction horizontale. Le cadre 32 le plus à gauche est interposé entre l’appareil 4 et les autres cadres écarteurs. Le cadre du centre est interposé entre l’appareil et le cadre de gauche d’une part, et le cadre de droite et le mur 33 d’autre part. Chacun des cadres comprend un électrolyseur 40 et fonctionne conformément au premier mode.
Les cadres écarteurs 32 sont connectés en parallèle à l’installation pour chacun des circuits de fluide, chacun suivant le même agencement que dans le premier mode. Les connexions à chaque circuit de fluide sont faites en formant une boucle de Tichelmann.
L’installation 202 comprend en outre un module 54 s’étendant directement en regard de chacun des cadres écarteurs 32. Il assure une interface entre chacun des cadres et les circuits de fluide et loge des conduits à cette fin. Le module 54 est fixé directement aux cadres, sous ceux-ci.
On peut prévoir d’ajouter à ce montage des moyens de support mécanique de l’ensemble en plus des cadres écarteurs. Ces moyens peuvent être intégrés au module 54.
Ici encore, une communication électronique entre les cadres peut avoir lieu, par exemple au moyen du protocole modbus.
En variante, on peut prévoir que l’un des cadres écarteurs comprend non pas un électrolyseur mais un dispositif tel qu’une pile à combustible ou une batterie reliée à l’installation comme expliqué dans le premier mode.
Troisième mode de réalisation Nous allons maintenant présenter en référence à la un troisième mode 302 de réalisation de l’invention. Ce mode est identique au premier mises à part les caractéristiques qui vont être présentées. Il diffère par l’agencement du cadre écarteur 32 et cet agencement est compatible avec les premier et deuxième modes.
Avantageusement, les pans inclinés font un angle compris entre 10° et 30° par rapport à la surface de la pièce support. Cette inclinaison permet un montage facile et donne une tension suffisante au guide de lumière. Une inclinaison trop faible tendrait trop le guide et une inclinaison trop forte ne le tendrait pas assez.
Avantageusement, le moyen de positionnement comprend une goulotte de forme complémentaire au guide de lumière. Cette goulotte permet un positionnement facile du guide de lumière.
Selon un premier mode de réalisation, la pièce de maintien comprend deux pans inclinés disposés de chaque côté du moyen de positionnement. Les pans inclinés de la pièce de maintien « chevauchent » ainsi la pièce de support.
Selon un deuxième mode de réalisation, le premier pan incliné comprend une rainure de largeur égale à une largeur du deuxième pan incliné. Cette rainure facilite le glissement du deuxième pan incliné sur le premier.
Un autre aspect de l’invention concerne un procédé de montage d’un module lumineux avec au moins une des caractéristiques précédentes, caractérisé en ce qu’il comprend une étape de positionnement du deuxième pan incliné sur une partie supérieure du premier pan incliné et une étape de glissement du deuxième pan incliné jusqu’à qu’il atteigne la surface de la pièce support permettant la mise sous tension du guide de lumière.
Le glissement sur le premier pan incliné permet de tendre le guide de lumière et de le rendre moins sensible aux vibrations.
est une vue d’ensemble d’un module lumineux selon l’invention,
est une vue en perspective de plusieurs guides de lumière selon l’invention,
est une vue en perspective d’une pièce support selon l’invention,
est le détail du montage du guide de lumière,
est une autre vue en perspective d’un côté de la pièce support de la
est une vue en perspective de l’autre côté de la pièce support de la
Dans la présente description, on appellera « longitudinal », la direction des guides de lumière et « avant » la partie d’où est visible la lumière du guide de lumière.
illustre schématiquement un premier véhicule suivant un deuxième véhicule sur une portion de route d’un environnement 1, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement une courbe d’évolution d’une différence de pertinence par rapport à un indice de gravité, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement des courbes d’évolution d’un indice de pertinence et d’un indice de pertinence corrigé, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement une fonction entre un coefficient de pondération et l’indicateur de pertinence corrigé, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention
illustre schématiquement un dispositif configuré pour contrôler un système de régulation adaptative de vitesse du premier véhicule de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ; et
Description des exemples de réalisation Un procédé et un dispositif de contrôle d’un système de régulation adaptative de vitesse d’un véhicule vont maintenant être décrits dans ce qui va suivre en référence conjointement aux figures 1 à 6. Des mêmes éléments sont identifiés avec des mêmes signes de référence tout au long de la description qui va suivre.
illustre schématiquement un premier véhicule 10 suivant un deuxième véhicule 11 sur une portion de route d’un environnement 1, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
En fonction de la limitation d’effort souhaitée pour la ceinture de sécurité 1, il suffit de modifier la raideur du ressort 12 inséré entre la première pièce 9 fixe et la deuxième pièce mobile 11 du renvoi 2 de ceinture. Il n’est donc plus nécessaire de fabriquer différents enrouleurs de caractéristiques différentes pour obtenir des limitations d’effort variables de la ceinture de sécurité.
procédé de vérification de la présence d’équipements de sécurité à bord d’un véhicule automobile Le contexte technique de la présente invention est celui de la fourniture d'informations relatives au véhicule automobile, et en particulier des informations relatives à la présence d’équipements de sécurité routière. Plus particulièrement, l’invention a trait à un procédé de vérification de la présence d’équipement de sécurité routière à bord du véhicule automobile.
Dans de nombreux pays, la législation en vigueur impose aux automobilistes de disposer dans leur véhicule automobile d’un certain nombre d’équipements de sécurité routière, tels que par exemple un gilet de sécurité, une roue de secours et un triangle de signalisation. L'absence de ces équipements de sécurité routière constitue une infraction.
On connait le document JP2005289096 qui décrit un dispositif de fourniture d’informations visuelles pour informer divers états du véhicule, et des moyens de contrôle des informations concernant les équipements de sécurité du véhicule.
On connait aussi le document FR2943292 qui décrit des moyens pour afficher un message de rappel sur le tableau de bord du véhicule au moment de l'ouverture automatique du couvercle du logement du kit de sécurité, rappelant au conducteur la nécessité de l'utilisation du gilet de sécurité et du triangle de pré-signalisation.
L’inconvénient de ces dispositifs connus est qu’ils ne permettent pas d’alerter systématiquement le conducteur du véhicule automobile lorsque celui-ci prend la route, conduisant à un manque d’information pouvant amener le conducteur à être sanctionné par les forces de l’ordre en cas de contrôle.
Un autre but de l’invention est de permettre de détecter la présence ou l’absence des équipements de sécurité routière dans le véhicule automobile.