INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien évidemment, le premier point fictif et le deuxième point fictif sont respectivement les points à partir desquels les conditions de l’étape d’identification 422 sont remplies.
Par ailleurs, selon la configuration de la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c, le premier point fictif et le deuxième point fictif peuvent respectivement se confondre avec un sommet 310 de la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c.
Puis, l’étape de formation 423 comprend une deuxième étape d’établissement 4234.
Dans la deuxième étape d’établissement 4234, on établit des deuxièmes arêtes virtuelles entre le premier point fictif et les sommets 310 qui ne sont pas portés par la première arête 320.
Ensuite, l’étape de formation 423 comprend une troisième étape d’établissement 4235.
Dans la troisième étape d’établissement 4235, on établit des troisièmes arêtes virtuelles entre le deuxième point fictif et les sommets 310 qui ne sont pas portés par la deuxième arête 320.
En outre, dans cette deuxième mise en œuvre de l’étape de formation 423, le procédé 400 comprenant une première étape d’application d’un opérateur de découpe topologique 426.
Comme indiqué plus haut, un opérateur de découpe topologique permet de séparer en morceaux, en coupant, un élément de forme 310, 320, 330 d’une maille du maillage tétraédrique.
Dans la première étape d’application d’un opérateur de découpe topologique 426, on applique un opérateur de découpe topologique sur deux faces 330 qui sont adjacentes de la première arête 320, le long des deuxièmes arêtes virtuelles, de manière à subdiviser la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c en deux sous-sous-mailles.
En outre, dans cette deuxième mise en œuvre de l’étape de formation 423, le procédé 400 comprenant aussi une deuxième étape d’application d’un opérateur de découpe topologique 427.
Dans la deuxième étape d’application d’un opérateur de découpe topologique 427, on applique un opérateur de découpe topologique sur deux faces qui sont adjacentes de la deuxième arête 320, le long des troisièmes arêtes virtuelles, de manière à subdiviser la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c en deux sous-sous-mailles.
Ainsi, à l’issue de la deuxième mise en œuvre de l’étape de formation 423, la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c est divisée en quatre sous-sous-mailles, qui sont également invalides.
De retour à la , l’étape de correction locale 420 comprend une étape d’application d’au moins un opérateur d’effondrement topologique par fusion d’arête 424.
Dans l’invention, un opérateur d’effondrement topologique par fusion d’arête 424 permet de contracter une arête 320 en un sommet d’effondrement, supprimant ainsi la maille qui portait l’arête 320.
En pratique, lors de l’application de l’opérateur d’effondrement topologique par fusion d’arête 424 à une arête 320, on utilise généralement l’opérateur d’Euler « edge collapse », en anglais.
Ainsi, dans l’étape d’application d’un opérateur d’effondrement topologique par fusion d’arête 424, on contracte une arête 320 qui coïncide avec l’arête virtuelle en un sommet d’effondrement, de manière à supprimer la sous-maille invalide 300a, 300b, 300c.
La présente invention concerne un système et un procédé régénérable pour filtrer les microfibres (plastiques ou autres) en sortie de dispositifs de traitement de textiles. Notamment le système selon l’invention permet une filtration efficace des microfibres, même les plus fines, et permet une phase régénération du filtre sans avoir à interrompre la phase de filtration. Ainsi, le système et le procédé selon l’invention sont particulièrement adaptés à une utilisation industrielle, notamment adaptés à des blanchisseries industrielles. Le système et le procédé selon l'invention peuvent en outre permettre la collecte d'au moins une partie des microfibres en sortie d'un dispositif de traitement de textiles, pour un éventuel recyclage ultérieur.
L'invention concerne un système régénérable pour la filtration de microfibres contenues dans un effluent liquide issu d'un dispositif de traitement de textiles, ledit système étant destiné à être raccordé à des moyens de circulation dudit effluent liquide et à des moyens de régénération par fluidisation gazeuse, lesdits moyens de circulation dudit effluent liquide comprenant une conduite de vidange dudit dispositif de traitement de textiles, caractérisé en ce que ledit système comprend au moins un premier dispositif de filtration régénérable et un deuxième dispositif de filtration régénérable disposés en parallèle, chacun desdits premier et deuxième dispositifs de filtration régénérables comprenant une enceinte, chacune desdites enceintes comprenant :
- des moyens pour le passage du gaz desdits moyens de régénération par fluidisation gazeuse, configurés pour permettre un passage essentiellement vertical du gaz des moyens de régénération par fluidisation gazeuse au travers du milieu granulaire ;
ledit système comprenant en outre des moyens de vannage configurés de manière à au moins ne permettre ni un raccordement desdits moyens pour l'amenée et l’évacuation dudit effluent liquide desdits deux dispositifs de filtration régénérables auxdits moyens de circulation dudit effluent liquide de manière concomitante, ni un raccordement desdits moyens pour le passage du gaz desdits moyens de régénération par fluidisation gazeuse desdits deux dispositifs de filtration régénérables auxdits moyens de régénération par fluidisation gazeuse de manière concomitante.
Selon une mise en œuvre de l’invention, les moyens de vannage peuvent comprendre des vannes pilotables, ainsi que des moyens pour piloter l’ouverture et la fermeture des voies desdites vannes.
Selon une mise en œuvre de l’invention, lesdits moyens pour piloter l’ouverture et la fermeture des voies desdites vannes peuvent comprendre des moyens informatiques et un automate reliés au moins auxdites vannes pour envoyer un signal électrique, hydraulique, ou pneumatique auxdites vannes.
Selon une mise en œuvre de l’invention, chacun desdits premier et deuxième dispositifs de filtration régénérables peut comprendre en outre un capteur de pression différentielle pour mesurer une différence de pression dans ladite enceinte entre un point situé au-dessus dudit milieu granulaire et un point situé au-dessous dudit milieu granulaire respectivement dudit premier ou dudit deuxième dispositif de filtration régénérable.
Selon une mise en œuvre de l’invention, lesdits moyens pour piloter l’ouverture et la fermeture des voies desdites vannes peuvent piloter l’ouverture et la fermeture des voies desdites vannes au moins en fonction d’une valeur de différence de pression mesurée par ledit capteur de pression différentielle dudit premier ou dudit deuxième dispositif de filtration régénérable.
Selon une mise en œuvre de l’invention, lesdits moyens informatiques peuvent être en outre reliés auxdits capteurs de pression différentielle de chacun desdits premier et deuxième dispositifs de filtration régénérables, et ledit automate peut être relié auxdits moyens de vannage desdits premier et deuxième dispositifs de filtration régénérables.
L’invention concerne en outre un procédé pour la filtration de microfibres contenues dans un effluent liquide issu d'un dispositif de traitement de textiles, ledit procédé étant mis en œuvre au moyen du système régénérable pour la filtration de microfibres tel que décrit ci-dessus, ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend au moins les étapes suivantes :
A) on raccorde lesdits moyens pour l'amenée et l’évacuation dudit effluent liquide dans ladite enceinte dudit premier dispositif de filtration régénérable auxdits moyens de circulation dudit effluent liquide et on réalise une phase de filtration desdites microfibres contenues dans ledit effluent au moyen dudit premier dispositif de filtration régénérable, ladite phase de filtration comprenant au moins un passage par percolation dudit effluent liquide au travers dudit milieu granulaire ;
B) au moins à un instant de l’étape A), on raccorde lesdits moyens pour le passage du gaz desdits moyens de régénération par fluidisation gazeuse dudit deuxième dispositif de filtration régénérable auxdits moyens de régénération par fluidisation gazeuse et on réalise une phase de régénération par fluidisation gazeuse dudit deuxième dispositif de filtration régénérable, ladite phase de régénération comprenant un passage du gaz desdits moyens de régénération par fluidisation gazeuse au travers dudit milieu granulaire ;
et en ce que, lorsqu’au moins un critère prédéfini est atteint, on répète au moins les étapes A) et B) en les appliquant respectivement audit deuxième dispositif de filtration régénérable et audit premier dispositif de filtration régénérable.
Selon une mise en œuvre de l’invention, ledit critère prédéfini peut être satisfait lorsqu’une durée de ladite étape A) excède un seuil prédéfini, de préférence compris entre 3 et 72h, et très préférentiellement compris entre 6 et 48h.
La forme de la spirale de chaque piste métallique peut être quelconque.
Elle peut être par exemple de forme circulaire comme illustré schématiquement sur la pour la piste 20 ou de forme rectangulaire comme illustré schématiquement sur la .
A titre d’exemple, la longueur de chaque piste peut être de l’ordre de la centaine de millimètres avec un nombre de spires de l’ordre de la dizaine pour une surface d’élément inductif de 4x4 mm 2 .
En utilisant une résine AFT INNOVA, on peut obtenir pour une longueur de piste de 47 mm et 3 spires, une valeur inductive de l’ordre de 95 nH à 100 MHz, alors que l’on obtiendrait seulement une valeur inductive de 50 nH en utilisant une résine de moulage classique non ferromagnétique
Comme illustré schématiquement sur les figures 4 à 6, l’enrobage 3 peut former lui-même un substrat-support possédant une face de montage FM qui est ici la face supérieure et une face inférieure FI qui comporte des moyens de connexion électriquement conducteurs 300, par exemple mais non limitativement des billes de soudure, permettant par exemple au substrat-support d’être fixé sur une carte de circuit imprimé.
Le dispositif DIS peut également comporter un moyen d’encapsulation 7, par exemple ici un capot, fixé sur la face de montage de façon à former un boîtier de circuit intégré.
Ce moyen d’encapsulation pourrait être également une résine de moulage.
Comme illustré sur la , le dispositif DIS peut également comporter au moins une puce électronique 6 supportée par le composant inductif intégré 1.
Le moyen d’encapsulation 7 peut être alors éventuellement une résine de moulage encapsulant la puce 6.
Il est également possible, comme illustré sur la , que l’enrobage 3 (substrat-support) supporte une puce électronique 6 située au-dessus d’une zone Z2 distincte de la zone Z1 dans laquelle se situe l’enroulement métallique du composant inductif 1 alors que dans la , la puce 6 se situait au-dessus du composant inductif 1.
Il est également possible, comme illustré sur la , que le dispositif DIS comporte au sein de l’enrobage 3 et dans la zone Z2 distincte de la zone Z1, au moins un circuit intégré 8.
Alors que sur les figures 4 à 6, l’enrobage 3 formait un substrat-support, le dispositif DIS peut comporter, comme illustré schématiquement sur les figures 7 et 8, un substrat-support 9 distinct du composant inductif 1.
Ce substrat-support 9 peut être un substrat classique multicouches équipé sur sa face inférieure de moyens de connexion électriquement conducteurs 90, là encore par exemple, mais non limitativement, des billes de soudure, pour permettre la fixation de ce substrat-support 9 sur une carte de circuit imprimé par exemple.
A l’opposé de cette face inférieure, le substrat-support comporte une face de montage FM1 supportant le composant inductif 1.
Là encore, comme illustré sur la , le dispositif DIS peut comporter une puce électronique 6 supportée par le composant inductif 1 et située au-dessus de l’enroulement métallique de ce composant inductif.
Un moyen d’encapsulation 7, par exemple un capot ou une résine de moulage peut compléter le dispositif DIS de façon à ce qu’il forme un boîtier de circuit intégré.
Avantageusement, la machine électrique comprend un circuit de refroidissement de l’inducteur à effet supraconducteur, et le procédé comprend en outre une étape de fermeture du circuit de refroidissement en parallèle de l’étape d’injection d’un courant électrique.
Avantageusement, l’inducteur à effet supraconducteur comprend des pastilles supraconductrices.
Dans un mode de mise en œuvre particulier, l’inducteur à effet supraconducteur comprend un bobinage annulaire en matériau non supraconducteur.
Dans un autre mode de mise en œuvre, l’inducteur à effet supraconducteur comprend un bobinage annulaire en matériau supraconducteur.
Dans un mode de mise en œuvre, l’étape d’injection d’un courant électrique s’effectue par injection d’un courant électrique continu dans l’induit.
Dans un autre mode de mise en œuvre, l’étape d’injection d’un courant électrique s’effectue par injection d’un courant électrique alternatif dans l’induit de la machine électrique, ladite machine électrique comprenant un rotor et un stator auxquels sont positionnés respectivement l’un ou l’autre de l’induit ou de l’inducteur à effet supraconducteur, le courant alternatif ayant une fréquence différente de la fréquence équivalente à la rotation du rotor par rapport au stator.
Avantageusement, la machine électrique est triphasée et fonctionne en courant alternatif, l’induit comprenant au moins un agencement de bobines électromagnétiques, et l’inducteur à effet supraconducteur comprenant du YBaCuO ou du MgB2, préférentiellement du MgB2.
dont il a déjà été fait mention, illustre schématiquement et en vue éclatée les induit et inducteur d’une machine électrique à barrière de flux selon l’état de la technique ;
illustre les étapes du procédé selon l’invention ;
illustre schématiquement un mode de fonctionnement nominal d’une machine électrique dans un premier mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention avec un dispositif d’injection de courant continu ;
illustre schématiquement un mode de fonctionnement pour la désexcitation d’une machine électrique dans un premier mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention avec un dispositif d’injection de courant continu ; et
illustre schématiquement un dispositif d’injection de courant alternatif pour la désexcitation d’une machine électrique dans un second mode de mise en œuvre du procédé selon l’invention ;
illustre schématiquement et en vue éclatée les induit et inducteur d’un mode de réalisation d’une machine électrique supraconductrice à laquelle peut s’appliquer le procédé de désexcitation selon l’invention ; et
illustre schématiquement et en vue éclatée les induit et inducteur d’une variante du mode de réalisation de la d’une machine électrique supraconductrice à laquelle peut s’appliquer le procédé de désexcitation selon l’invention.
ces organes de roulement étant reçus dans une même fenêtre commune ménagée dans le support, ou dans deux fenêtres différentes ménagées dans le support, cette fenêtre commune définissant un secteur angulaire maximal depuis l’axe de rotation, ou chacune de ces deux fenêtres définissant un secteur angulaire maximal depuis l’axe de rotation, et
le support comprenant des moyens de fixation sur un élément d’un composant d’un système de transmission, caractérisé par le fait que tous ces moyens de fixation sont disposés :
Ce positionnement angulaire des moyens de fixation du support à un élément du composant du système de transmission permet de libérer de l’espace radialement parlant pour le dispositif d’amortissement pendulaire, améliorant ainsi ses performances et/ou sa robustesse.
A titre d’exemple, lorsque les moyens de fixation sont des trous aptes à coopérer avec des rivets ou des vis pour la fixation du support à l’élément du composant du système de transmission, le fait que ces trous ne soient pas dans le ou les secteurs angulaires précités permet de réduire la dimension radiale de la partie du support s’étendant radialement intérieurement par rapport à la ou les fenêtres. En effet, la présence de trou(s) dans le ou les secteurs angulaires précités nécessite l’augmentation de la dimension radiale de cette partie du support pour des raisons de tenue en centrifugation, et donc de robustesse.
L’espace radial ainsi disponible peut encore présenter d’autres avantages en terme de robustesse du dispositif d’amortissement pendulaire puisque :
- les organes de roulement peuvent avoir une valeur de diamètre suffisante pour limiter les pressions de Hertz,
- le ou les organes de liaison, lorsqu’ils sont usinés, par exemple selon un procédé de découpe/presse, peuvent présenter une dimension radiale suffisante pour assurer une bonne tenue de centrifugation et une réalisation précise en dépit des tolérances de fabrication.
En combinaison ou en variante, l’espace radial ainsi disponible peut présenter les avantages suivants en terme de performance du dispositif d’amortissement pendulaire :
- les éventuels dispositifs d’amortissement de butée peuvent avoir une dimension radiale permettant d’amortir les chocs de façon satisfaisante,
- le corps pendulaire peut disposer d’une composante radiale dans son débattement favorisant le filtrage des oscillations de torsion.
Cela permet en outre de proposer un véhicule poids lourd avitailleur qui présenterait un rendement énergétique plus élevé que les véhicules poids lourds avitailleurs de l’art antérieur.
Cette configuration permettrait, selon les premiers calculs, d’atteindre un rendement énergétique de l’ordre de 90%.
Avantageusement, chacun des moyens de distribution principaux, et éventuellement des moyens de distribution complémentaires, est relié audit élément de transmission de force, avantageusement encore, selon une caractéristique additionnelle mais facultative, par un organe d’embrayage et de débrayage.
Cela permet d’optimiser l’énergie utilisée et l’énergie réellement consommée et d’améliorer ainsi le rendement du véhicule.
Avantageusement , ledit module de motorisation est alimenté par des moyens d’alimentation primaires en énergie électrique gérés par un système primaire de gestion et de contrôle desdits moyens d’alimentation primaires en énergie électrique.
Avantageusement , les moyens d’alimentation primaires en énergie électrique comportent une ou des batteries à haute performance, notamment en termes de puissance délivrée, et notamment à haute tension.
Par haute tension, on désigne une tension supérieure à 48 Volts, et notamment une tension comprise entre 400 et 800 Volts.
Avantageusement , les moyens de locomotion sont alimentés par les moyens d’alimentation primaires en énergie électrique, au travers de moyens de gestion de la tension électrique.
Ces moyens de gestion de la tension électrique des moyens d’alimentation primaires en énergie électrique peuvent comporter notamment un convertisseur de tension, un variateur de tension électrique ou équivalent permettant une alimentation des moyens de locomotion par une tension inférieure à la tension délivrée par les moyens d’alimentation primaires en énergie électrique.
Avantageusement , tout ou partie de la nacelle élévatrice, des moyens d’enroulement, éventuellement des moyens d’enroulement additionnels, sont alimentés par les moyens d’alimentation primaires en énergie électrique, au travers de moyens additionnels de gestion de la tension électrique.
Ces moyens additionnels de gestion de la tension électrique des moyens d’alimentation primaires en énergie électrique peuvent comporter notamment un convertisseur de tension électrique, un variateur de tension électrique ou équivalent permettant, par une tension inférieure à la tension délivrée par les moyens d’alimentation primaires en énergie électrique, une alimentation des moyens listés au paragraphe précédent.
Avantageusement encore, le module global de pilotage et de contrôle desdits moyens est alimenté par des moyens secondaires d’alimentation en énergie électrique gérés par un système secondaire de gestion et de contrôle desdits moyens d’alimentation secondaires en énergie électrique.
Ainsi, même si les moyens d’alimentation primaires en énergie sont vides, le module global est toujours opérationnel, ce qui améliore la sécurité.
Avantageusement , les moyens d’alimentation secondaires comportent une ou des batteries à faible puissance, et notamment à basse tension.
Par basse tension, on désigne une tension inférieure à 100 Volts, voire à 25 Volts.
Avantageusement , les moyens secondaires d’alimentation en énergie électrique sont alimentés par les moyens d’alimentation primaires en énergie électrique, cette alimentation étant gérée par un système tertiaire de gestion et de contrôle de l’alimentation desdits moyens d’alimentation secondaires en énergie électrique par lesdits moyens d’alimentation primaires en énergie électrique.
En effet, l’absence de pertes par effet Joule dans les conducteurs supraconducteurs permet d’éviter une augmentation linéaire des besoins en refroidissement avec l’augmentation de la puissance des moteurs électriques supraconducteurs. Il reste néanmoins nécessaire de les refroidir à des températures inférieures à leurs températures critiques, typiquement inférieures à 100 Kelvin voire 150 Kelvin.
On a représenté sur la un exemple de mode de réalisation d’une machine électrique 1 supraconductrice à barrières de flux et à flux axial sans noyau magnétique, également appelée sans fer.
La machine électrique 1 comprend un inducteur à effet supraconducteur 2 comprenant un bobinage annulaire 3 et des pastilles supraconductrices 5 à barrière de flux. Le bobinage annulaire 3 est par exemple en matériau supraconducteur ou dans un autre matériau non supraconducteur.
La machine électrique comprend également un induit 6 comprenant un ou plusieurs agencements de bobines électromagnétiques 7, l’inducteur à effet supraconducteur 2 étant coaxial aux agencements de bobines électromagnétiques 7.
Les pastilles supraconductrices 5 sont disposées radialement à l’intérieur du bobinage annulaire 3 et rotatives par rapport au bobinage annulaire.
En particulier, les pastilles supraconductrices constituent le rotor 8 de la machine électrique tandis que l’induit et le bobinage annulaire constituent le stator 10 de la machine électrique.
L’axe de rotation du rotor 8 correspond à l’axe du flux axial de la machine électrique 1. Les pastilles supraconductrices 5 sont refroidies, à l’hélium, à l’azote ou à l’hydrogène par exemple, et réalisent la variation du champ magnétique grâce à la réponse diamagnétique des pastilles supraconductrices 5. Les pastilles supraconductrices 5 ont par exemple une forme circulaire ou de section annulaire, cette dernière forme améliorant la densité de puissance de la machine électrique 1.
L'exemple plus particulièrement illustré à la correspond à une machine à flux axial comportant un rotor 8 encadré par deux stators 10. Dans ce cas, un ensemble de pastilles 5 est encadré de part et d'autre par un agencement de bobines électromagnétiques 7. En variante, on pourrait également avoir un stator encadré par deux rotors. Dans cette variante, un agencement de bobines électromagnétiques 7 est encadré de part et d'autre par un ensemble de pastilles supraconductrices 5.
Dans un mode de fonctionnement en générateur, le bobinage annulaire 3 crée un champ magnétique intense axial, les pastilles supraconductrices 5 provoquent la variation de ce champ magnétique par barrière de flux, et les bobines électromagnétiques 7 sont exposées au champ magnétique variable créé par la rotation du rotor 8. Une force électromotrice est ainsi générée selon la loi de Faraday.
Dans le contexte de l’aviation, la gestion des pannes au sein des machines électriques est primordiale afin de garantir la fiabilité globale des aéronefs. En cas de panne, il est impératif de limiter l’impact de celle-ci. Par exemple, une machine électrique génératrice défectueuse poursuivant sa rotation peut perturber les systèmes environnants en y injectant des courants ou tensions non désirés et non contrôlés.