INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce mode de réalisation non limitatif, la section est une section longitudinale 10. La section longitudinale 10 forme un rectangle dont les longueurs sont en dents de scie. Dit autrement, la surface périphérique externe du dispositif 1 d’atténuation de pic de courant est dentelée.
La illustre également une répartition des courants en fonction de leur fréquence.
Le courant circulant dans le dispositif 1 d’atténuation de pic de courant se décompose en des courants basses fréquences et des courants hautes fréquences représentées schématiquement par des traits noirs 11. Les courants basses fréquences circulent dans la totalité du dispositif 1 d’atténuation de pic de courant et les courants hautes fréquences circulent uniquement en périphérie du dispositif 1 d’atténuation de pic de courant. On s’aperçoit ainsi que les courants ayant une fréquence élevée circulent uniquement dans une zone périphérique 12 du dispositif 1 d’atténuation de pic de courant.
Les courants présentant une fréquence élevée suivent ainsi les dents de scie et parcourent un chemin plus long que celui parcouru par les courants présentant une basse fréquence. Plus le chemin parcouru est long, et plus l’impédance s’opposant au passage du courant est importante. Cette forme spécifique du dispositif 1 d’atténuation de pic de courant permet ainsi d’atténuer avec efficacité les courants présentant une fréquence élevée.
Dans tout ce qui précède, l’organe de roulement peut présenter une surface latérale de roulement qui roule alternativement sur une première piste de roulement et sur une deuxième piste de roulement. Cette surface latérale peut subir un traitement à l’aide de la meule, ce traitement étant encore appelé « usinage par abrasion ». En variante, ou en complément, cet organe de roulement présente au moins une surface axiale en regard d’une masse pendulaire et, cette surface axiale étant en tout ou partie traitée à l’aide d’une meule. Dans ce dernier cas, la surface de la masse pendulaire en regard de la surface axiale de l’organe de roulement en tout ou partie traitée à l’aide d’une meule peut être également en tout ou partie traitée à l’aide d’une meule. Il peut s’agir de la même meule pour ces deux surfaces axialement en regard.
Dans tout ce qui précède, chaque organe de roulement est par exemple un rouleau. Chaque organe de roulement est par exemple un rouleau réalisé en acier. Le rouleau peut être creux ou plein. Ce rouleau peut ne présenter qu’un unique diamètre, tout le long de son axe longitudinal.
Dans tout ce qui précède, le dispositif peut comprendre une pluralité d’organes de maintien portés par le support ou portés par le corps pendulaire, chaque portion circonférentielle d’une des masses pendulaires du corps pendulaire s’étendant circonférentiellement au-delà de l’autre masse pendulaire de ce corps pendulaire coopérant avec un de ces organes de maintien.
Ainsi, pour le corps pendulaire, deux organes de maintien sont prévus, chaque masse pendulaire coopérant avec un de ces deux organes de maintien par l’intermédiaire de sa portion circonférentielle qui s’étend circonférentiellement au-delà de l’autre masse pendulaire de ce corps pendulaire. La coopération avec ces organes de maintien permet de remédier au problème de chute radiale précité. Chaque organe de maintien peut, le cas échéant, également ou en variante, agir comme un synchroniseur, agissant circonférentiellement entre deux corps pendulaires voisins pour coordonner les mouvements de ces deux corps pendulaires circonférentiellement voisins.
Selon un premier mode de réalisation, chaque organe de maintien est porté par le support, chaque portion circonférentielle d’une des masses pendulaires du corps pendulaire s’étendant circonférentiellement au-delà de l’autre masse pendulaire de ce corps pendulaire comprenant une ouverture dans laquelle peut se déplacer l’organe de maintien. La forme de cette ouverture est choisie pour ne pas entraver le déplacement du corps pendulaire par rapport au support pour filtrer les oscillations de torsion. Le bord radialement extérieur de cette ouverture retient la masse pendulaire, et donc le corps pendulaire, lorsque ce corps pendulaire n’est plus centrifugé.
Selon un premier exemple de ce premier mode de réalisation, chaque organe de maintien est fixé sur le support. Il s’agit par exemple d’un pion fixé sur le support et s’étendant axialement, au moins du côté du support sur lequel se trouve la masse pendulaire coopérant avec ce pion.
Selon un deuxième exemple de ce premier mode de réalisation, chaque organe de maintien est monté mobile sur le support avec interposition d’un organe de rappel élastique exerçant un effort radial. Chaque organe de maintien est par exemple en contact avec un ressort poussant cet organe de maintien radialement vers l’extérieur. Cet organe de maintien est par exemple un pion et, lorsque le corps pendulaire n’est plus centrifugé, il appuie sur le bord radialement extérieur de l’ouverture de la masse pendulaire avec laquelle il coopère pour éviter que le corps pendulaire ne subisse une chute radiale.
Selon le premier mode de réalisation, chaque ouverture ménagée dans une masse pendulaire et coopérant avec un organe de maintien peut avoir son bord radialement extérieur et son bord radialement intérieur incurvés vers l’extérieur, radialement parlant. Le cas échéant, le bord radialement intérieur de ladite ouverture peut être ouvert, cette ouverture ne présentant alors pas un contour fermé.
Selon un deuxième mode de réalisation, chaque portion circonférentielle d’une des masses pendulaires du corps pendulaire s’étendant circonférentiellement au-delà de l’autre masse pendulaire de ce corps pendulaire peut porter de manière fixe un organe de maintien, ce dernier pouvant se déplacer dans une ouverture ménagée dans le support. Cette ouverture ménagée dans le support est avantageusement distincte d’une fenêtre ménagée dans le support, pour ne pas dégrader la tenue en centrifugation du support. Le bord radialement intérieur de cette ouverture ménagée dans le support retient l’organe de maintien, et donc la masse pendulaire et donc le corps pendulaire, lorsque ce corps pendulaire n’est plus centrifugé L’organe de maintien peut, également selon ce deuxième mode de réalisation, être un pion.
Selon ce deuxième mode de réalisation, chaque ouverture ménagée dans le support et coopérant avec un organe de maintien peut avoir son bord radialement extérieur et son bord radialement intérieur incurvés vers l’intérieur, radialement parlant.
Selon le premier ou le deuxième mode de réalisation, la coopération d’une masse pendulaire du corps pendulaire avec un organe de maintien et la coopération de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire avec un autre organe de maintien peuvent se faire via des positions radiales différentes. Autrement dit, selon le premier mode de réalisation, l’ouverture ménagée dans l’une des masses pendulaires du corps pendulaire pour recevoir l’organe de maintien peut être ménagée à des emplacements radiaux en tout ou partie différents de ceux dans lesquels est ménagée dans l’autre masse pendulaire du corps pendulaire l’ouverture recevant l’autre organe de maintien. Selon le deuxième mode de réalisation, l’organe de maintien peut être fixé sur une des masses pendulaires du corps pendulaire à un emplacement radial différent de celui sur lequel est fixé l’autre organe de maintien sur l’autre masse pendulaire du corps pendulaire.
Dans tout ce qui précède, le dispositif d’amortissement pendulaire peut comprendre une pluralité de corps pendulaires, notamment trois corps pendulaires, se succédant circonférentiellement autour de l’axe de rotation du support, et chaque portion circonférentielle d’une masse d’un corps pendulaire s’étendant circonférentiellement au-delà de l’autre masse pendulaire de ce corps pendulaire peut présenter une zone chevauchant circonférentiellement une masse pendulaire d’un corps pendulaire circonférentiellement voisin.
Autrement dit, les différents corps pendulaires peuvent être disposés sur le support de manière à ce chaque masse pendulaire d’un corps pendulaire présente, circonférentiellement parlant :
- une portion chevauchant circonférentiellement une portion de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire auquel elle appartient, cette autre masse pendulaire étant disposée de l’autre côté du support ;
- une portion circonférentielle s’étendant circonférentiellement au-delà de l’autre masse pendulaire du corps pendulaire auquel elle appartient, et au sein de laquelle une zone chevauche circonférentiellement une masse pendulaire disposée de l’autre côté du support et qui appartient au corps pendulaire circonférentiellement voisin.
Dans ce cas de chevauchement circonférentiel partiel entre deux masses appartenant respectivement à des corps pendulaires circonférentiellement voisins, chaque organe de maintien peut coopérer avec deux masses pendulaires appartenant respectivement à un de ces deux corps pendulaires circonférentiellement voisins. On mutualise ainsi les organes de maintien, ce qui permet d’en réduire le nombre, et donc le coût du dispositif d’amortissement pendulaire, puisqu’au lieu d’en avoir 2n pour n corps pendulaires, seuls n sont nécessaires.
L’utilisation de moyens d’expansion permet de facilement initier et propager une fissure dans un plan de fissuration, la fissure étant par la suite guidée par le treillis.
Dans le cas où l’échantillon comprend des armatures horizontales, celles-ci sont de préférence mises en tractions pour promouvoir la propagation de la fissure.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend en outre une étape finale consistant à utiliser les moyens d’expansion pour commander la taille d’ouverture d’au moins une fissure.
L’utilisation des moyens d’expansion pour commander la taille d’ouverture de fissure permet notamment de réaliser des essais mécaniques à une ouverture de fissure contrôlée.
Selon un mode de réalisation, à l’état final, l’ouverture de fissure est comprise dans une plage allant de 0 à 1 mm, de préférence dans une plage allant de 0,1 à 0,8 mm.
L’utilisation d’une ouverture de fissure comprise entre 0 et 1 mm permet de couvrir une plage représentative d’une fissuration réelle dans un corps en béton, et l’utilisation d’une ouverture de fissure comprise entre 0,1 et 0,8 mm permet de pouvoir réaliser des essais recommandés par les guides d’essais.
Selon un mode de réalisation, le coulage du béton lors de l’étape c) se fait de manière équilibrée de chaque côté de chaque treillis de manière à limiter des efforts induits par le coulage du béton dans des directions perpendiculaires aux plans des treillis.
Ceci permet d’empêcher une déformation ou un déchirement d’un treillis pendant le coulage du béton.
Selon un mode de réalisation, l’au moins un treillis est un treillis de fibres, de préférence de fibres de verre.
Selon un mode de réalisation, le béton utilisé pour fabriquer l’échantillon comprend des granulats et une dimension de maille de l’au moins un treillis est supérieure à une dimension maximale des granulats.
L’utilisation d’une taille de maille supérieure à la taille maximale des granulats du béton permet aux granulats de pouvoir passer à travers le plan d’un treillis lors du coulage du béton, ce qui permet de garantir la continuité et l’homogénéité de l’échantillon de part et d’autre du plan de fissuration avant la fissuration. Ceci permet de produire un échantillon représentatif d’une dalle ou d’un corps en béton réel.
La présente invention a également pour objet un dispositif de production d’un échantillon de béton fissuré, comprenant un coffrage comprenant un fond horizontal et au moins trois banches latérales verticales pour former le coffrage à face supérieure ouverte, caractérisé par le fait qu’il comprend en outre au moins un cadre de support configuré pour être disposé vertical, transversalement au coffrage et pour y tendre un treillis, de manière à être configuré pour réaliser un procédé selon l’un des modes de réalisation décrits ci-dessus.
Le dispositif décrit ci-dessus permet de mettre en œuvre le procédé selon la présente invention et permet la production d’un échantillon de béton fissuré par fissuration contrôlée, ledit échantillon étant configuré pour permettre la réalisation d’essais mécaniques sur des fixations coulées en place ou des fixations rapportées.
Un dispositif selon un mode de réalisation de la présente invention et un procédé selon la présente invention vont maintenant être décrits à titre d’exemple non limitatif, avec référence aux dessins annexés.
est une vue en perspective d’un dispositif de production d’un échantillon de béton fissuré selon la présente invention, avec une vue éclatée d’un cadre de support selon la présente invention.
Dans un mode de réalisation avec terminal utilisateur, le procédé comporte en outre l’étape de :
transmission de la requête de confirmation de la situation thermique dangereuse à un terminal utilisateur, ladite requête étant au moins transmise sur un canal radiofréquence et reçue à une étape 15. Dans un mode de réalisation, le terminal utilisateur est un téléphone intelligent, smartphone en anglais. Le smartphone est par exemple celui du propriétaire du véhicule, qui peut être à même de confirmer ou d’infirmer la nécessité d’activer une régulation thermique de l’habitacle du véhicule.
Dans un mode de réalisation du mode de réalisation avec terminal utilisateur, la confirmation est obtenue à une étape 19, au niveau du terminal utilisateur, lorsqu’il est détecté d’une absence de réaction pendant une première durée prédéterminée ou lorsqu’une confirmation explicite d’un utilisateur du terminal utilisateur est détectée.
Pour l’alternative où une absence de réaction est détectée, la première durée prédéterminée, par exemple comprise entre 1 seconde et 2 jours, par exemple 5 minutes est lancée et la confirmation transmise par le terminal utilisateur sans retour de l’utilisateur du terminal, par exemple le propriétaire du véhicule, avant la fin de ladite première durée prédéterminée. En effet, il est probable qu’un utilisateur du terminal, par exemple le propriétaire du véhicule, ne soit pas disponible ce qui ne signifie pas pour autant qu’il ne soit pas nécessaire de réguler thermiquement l’habitacle.
Dans un mode de réalisation, ensuite appelé mode de réalisation système d’info-divertissement, le procédé comporte en outre les étapes de :
transmission de la requête de confirmation de la situation thermique dangereuse à un système d’info-divertissement du véhicule, reçue à une étape 15 ; diffusion par ledit système d’info-divertissement d’une alerte à destination de l’occupant de confirmation de la situation thermique dangereuse. La diffusion comporte par exemple une diffusion sur un écran dudit système d’info-divertissement ou une diffusion audio.
Dans un mode de réalisation, la confirmation est obtenue à une étape 19, au niveau du système d’info-divertissement, lorsqu’il est détecté d’une absence de réaction de pendant une deuxième durée prédéterminée ou lorsqu’une confirmation explicite est détectée.
Pour l’alternative où une absence de réaction est détectée, la deuxième durée prédéterminée, par exemple comprise entre 1 seconde et 2 jours, par exemple 5 minutes est lancée et la confirmation transmise par le système d’info-divertissement sans retour de l’occupant de l’habitacle avant la fin de ladite deuxième durée prédéterminée. En effet, il est probable que l’occupant, par exemple parce qu’il s’agit d’un enfant ou d’un animal, ne soit pas en mesure de répondre ce qui ne signifie pas pour autant qu’il ne soit pas nécessaire de réguler thermiquement l’habitacle.
Dans un mode de réalisation possible avec le mode de réalisation terminal utilisateur et le mode de réalisation système d’info-divertissement, un mot de passe est demandé pour vérifier si une personne consciente et de confiance pourra intervenir, et dans ce cas éviter une activation automatique non nécessaire du système de climatisation.
Si la situation thermique dangereuse n’est pas détectée à l’étape 9 ou n’est pas confirmée à l’étape 19, le procédé est mis en pause à une étape 11. Le procédé, et les détections 1, 3, 5, sont par exemple mis en œuvre cycliquement.
Si la situation thermique dangereuse est confirmée à l’étape 19, une sécurisation thermique de l’habitacle est mise en œuvre à une étape 23 et comporte les sous-étapes de :
activation des freins par un système de correction électronique de trajectoire du véhicule ; activation d’un système de gestion thermique du véhicule, l’activation étant configurée pour modifier la température de l’habitacle de sorte que la température modifiée soit comprise dans un deuxième intervalle de températures acceptables, ledit intervalle comportant une deuxième borne inférieure prédéterminée et une deuxième borne supérieure prédéterminée. Dans un mode de réalisation, la deuxième borne inférieure est comprise entre – 10 et 25 degrés Celsius, par exemple 15 degrés Celsius et la deuxième borne supérieure est comprise entre 10 et 45 degrés Celsius, par exemple 25 degrés Celsius. Une fois la température confortable atteinte, système de gestion thermique s’arrête et redémarre une fois que les bornes du premier intervalles sont dépassées à nouveau.
Les sous-étapes d’activation des freins et d’activation d’un système de gestion thermique du véhicule sont initiées suite à la génération de requêtes par le dispositif décrit ci-après en référence à la . Les requêtes sont alors transmises sur un réseau interne au véhicule puis exécutées par les freins et le système de gestion thermique du véhicule.
Dans un mode de réalisation, l’étape 23 comporte en outre une sous-étape de verrouillage des portes de l'extérieur et fermeture des fenêtres du véhicule.
Dans un mode de réalisation, une notification est envoyée à un terminal utilisateur, par exemple au propriétaire du véhicule, pour l’informer de l’activation.
Dans un mode de réalisation, le procédé comporte en outre à une étape 21 les sous-étapes de :
Les paramètres de photo-courant I ph et de courant d’obscurité I 0 sont calculables par les formules :
Par conséquent, les valeurs des paramètres de photo-courant I ph et de courant d’obscurité I 0 sont dépendantes de R p , R s et N.
Lors de l’étape 48 de calcul des paramètres d’un premier modèle électrique d’approximation de courbe I(V), dans l’espace des coordonnées polaires, les valeurs des paramètres calculées sont les valeurs de R p , R s et N qui permettent de minimiser la distance, selon la métrique choisie, entre les points fournis par le premier modèle et les mesures de courant –tension représentées en coordonnées polaires.
Dans un mode de réalisation, donné ici à titre d’exemple non exhaustif, R s est compris dans l’intervalle [0,01 - 0,95], et est initialisé à 0,01, R p est compris dans l’intervalle [1,05 - 100] et est initialisé à 100, N est compris dans l’intervalle [0,01 – 0,3] et est initialisé à 0,01.
Après initialisation, une phase d’optimisation de l’estimation des valeurs des paramètres, en fonction de la distance selon la métrique choisie est mise en œuvre.
Par exemple, un algorithme d’optimisation par descente de gradient est utilisé, avec un nombre d’itérations choisi et une fonction objectif qui minimise, à chaque itération, la distance en coordonnées polaires entre le premier modèle électrique d’approximation de la courbe I(V) défini par les paramètres estimés à cette itération et les mesures de courant et de tension de la courbe I(V).
Le premier coût représentatif d’un écart entre le premier modèle et la courbe I(V) (en coordonnées polaires), obtenu à l’étape de calcul 50, est égal à la distance, après optimisation des paramètres du modèle (en d’autres termes, la distance minimale), selon la métrique choisie, entre le premier modèle électrique et les points de la courbe I(V).
Lorsque la métrique choisie est la somme quadratique des différences dans l’espace des coordonnées polaires, le premier écart entre le premier modèle d’approximation et l’ensemble des points de mesures comportant J points, s’écrit :
Le procédé comporte également des étapes 52 de calcul des paramètres d’un deuxième modèle électrique d’approximation de la courbe I(V), et une étape 54 de calcul d’un deuxième coût représentatif d’un écart entre le deuxième modèle et la courbe I(V), en mettant en œuvre la métrique de distance dans l’espace de coordonnées polaires.
Le deuxième modèle d’approximation de la courbe I(V) est, dans un mode de réalisation, un modèle électrique à une diode comportant une inflexion, également appelé modèle « avec dérivation ».
Par exemple, un tel modèle est adéquat lorsque le module ou la chaîne de modules photovoltaïque(s) surveillé subit un ombrage partiel, ce qui induit une diminution de la production de courant électrique dans la partie ombragée. Ce type de phénomène se rencontre de même dans n’importe quelle situation où une partie de la chaine isolée par des diodes de by-pass fonctionne de façon sous-optimale par rapport au reste de la chaine (modules partiellement défaillant, salissure non homogène, etc…). Par la suite, on parlera de présence de disparité (ou « mismatch » en anglais).
Dans une installation photovoltaïque 2 telle que représenté à la , des diodes de « by-pass » sont mises en action en cas d’ombrage ou autre défaut pour déconnecter la partie ombragée et éviter qu’elle ne consomme l’énergie électrique produite par le reste de l’installation.
Un tel modèle à une inflexion est caractérisé par des paramètres A d et A I où A d est représentatif du pourcentage de diodes de « by-pass » actionnées, et A I représente la perte de courant en court-circuit induite sur le sous-ensemble de cellules photovoltaïques déconnectées par les diodes de by-pass.
Le deuxième modèle d’approximation de la courbe I(V) est obtenu à partir d’un premier modèle d’approximation, qui est dans un mode de réalisation le modèle électrique à une diode sans dérivation.
Considérant une formulation d’un modèle électrique à une diode exprimant la tension en fonction du courant, noté ici W th (Y) et appelé modèle à une diode théorique, le deuxième modèle d’approximation peut être formulée par :
La illustre un exemple de points d’une courbe I(V) dans le repère cartésien courant/tension dans le cas de présence d’une disparité, et un deuxième modèle électrique d’estimation de la courbe I(V) associé. Le courant est en Ampères, et la tension en Volts.
Elle a trait plus particulièrement à une méthode de diagnostic de telles batteries et avantageusement de prédiction de leur durée de vie.
Bien que décrite en référence à des batteries plomb-acide, l’invention s’applique de manière plus générale à tout accumulateur électrochimique à électrolyte aqueux aussi appelé « batterie aqueuse ».
Bien que décrite en référence à une application privilégiée de stockage de secours, l’invention s’applique à toute application stationnaire.
Une batterie dite « stationnaire » est une batterie qui reste là où elle a été placée, en opposition aux batteries de traction et de démarrage, soumises à des déplacements, vibrations... Les deux grands secteurs d’applications stationnaires sont les alimentations de secours et le photovoltaïque.
Dans de nombreuses applications où l'interruption de l'alimentation électrique principale, à savoir le réseau électrique, peut entraîner des conséquences graves de différents types (danger pour la santé humaine, dommages matériels, pertes financières …), les systèmes sont sécurisés par des alimentations de secours. On peut citer ici les réseaux des opérateurs de télécommunications, les hôpitaux, les centrales de production d’électricité et les grands centres informatiques de gestion (centres financiers, centres de contrôle des trafics aériens et ferroviaires...), ….
En cas de défaillance du réseau principal, l'alimentation de secours a pour fonction de fournir l'énergie pour laquelle elle a été dimensionnée. Lorsque l’alimentation de secours doit se substituer au réseau électrique, et fournir une tension alternative de même valeur efficace, celle-ci est communément désignée sous l’acronyme « A.S.I. » pour Alimentation Sans Interruption (ou U.P.S. acronyme anglo-saxon pour « Uninterruptible Power Supply »).