INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention repose sur le fait d’utiliser un dispositif émetteur dans la partie haute de l’instrument et un dispositif récepteur dans la partie basse de l’instrument. A noter que l’invention est également applicable en inversant le dispositif émetteur et le dispositif récepteur, c’est-à-dire avec le dispositif émetteur dans la partie basse et le dispositif récepteur dans la partie haute de l’instrument. Un balayage fréquentiel couvrant le spectre ultrasonore entre 20kHz et 80kHz génère des ondes via un actionneur piézoélectrique ou un actionneur électrodynamique. Ces ondes se déplacent dans la colonne d’air de l’instrument. La position des clapets modifie la propagation de ces ondes et génère une signature spécifique pour chaque note jouée. Cette signature acoustique ultrasonore est mesurée en partie basse de l’instrument avec un dispositif récepteur tels qu’un microphone. Un algorithme de classification est utilisé pour reconnaitre la note jouée et créer via une synthèse sonore une note équivalente artificielle. La classification est faite à l’aide d’une référence établie pendant une phase de calibration ou d’apprentissage au début de l’utilisation de l’instrument hybride.
L’invention diffère des solutions de l’art antérieur qui passent par le corps de l’instrument, et pour lesquelles deux effets peuvent nuire à la bonne classification des notes. D’abord, un contact physique (bras, jambe, sangle de fixation, câble de casque, …) à l’extérieur de l’instrument peut être considéré comme perturbation et donc assimilé à un clapet fermé. La note reconnue n’est donc pas exacte. Un deuxième facteur perturbant dans les solutions de l’art antérieur utilisant le corps pour la propagation des ondes est une variation de température entre la phase d’apprentissage et la phase de classification. Une température plus élevée ou plus basse décale la position des résonances de la structure et modifie donc la signature acoustique. Une classification devient alors impossible.
Dans l’invention, en utilisant la colonne d’air comme moyen de propagation d’ondes ultrasonores, l’ensemble de transmission est insensible aux bruits audibles et aux contacts physiques. L’influence de la température est a priori moindre que dans le cas des ondes mécaniques élastiques. Le couple émetteur en partie haute et le récepteur en partie basse de l’instrument permet de garder une bonne réactivité de la détection des touches/notes car le temps de propagation d’ondes est seulement de quelques millisecondes (2.5ms pour un saxophone alto). Afin de privilégier les ondes aériennes, l’actionneur est découplé du corps de l’instrument (il n’y a donc pas de couplage de l’actionneur avec le corps de l’instrument). Le capteur qui mesure les ondes aériennes est placé de préférence en dehors de l’axe central du corps tubulaire de l’instrument. Cela brise la symétrie des ondes acoustiques et rend la signature acoustique plus riche. Cela permet davantage de distinguer les différentes notes.
Avantageusement (et comme cela est visible sur la ), dans un mode possible de réalisation, le dispositif d’émission E peut comprendre un dispositif de détection 51 d’une position d’une clé de l’instrument 100 relié au dispositif de transformation 30, préférentiellement au moins deux magnétomètres 52 et un émetteur 53 de champ magnétique, par exemple un aimant. Ce dispositif est schématiquement représenté sur la . Afin de détecter la position de la clé d’octave, un émetteur 53 de champ magnétique peut être clipsé à proximité de la clé d’octave. Au moins deux magnétomètres 52, avantageusement trois, sont positionnés à l’intérieur de la structure déformable 10 du dispositif d’émission E selon différents angles. En effet, à partir de ces différentes positions, il est possible de détecter la clé d’octave, quel que soit le saxophone utilisé. Le dispositif de transformation 30 est configuré pour lire la valeur des magnétomètres et enregistre pour chacun la plage de variation maximale du signal. Celle-ci contient les valeurs extrêmes dues au déplacement de la clé d’octave, mais aussi au bruit. Le magnétomètre qui possède la plus grande variation est sélectionné. Ensuite, un seuil hystérésique est choisi à un certain pourcentage de cette plage de signal. Ainsi, selon si la mesure est au-dessus ou en-dessous du seuil choisi, la clé d’octave est lue comme activée ou non.
L’ensemble de transmission selon l’invention peut s’adapter à différents instruments qui ont des formes de pavillon variées.
Dans un autre mode de réalisation, le dispositif de réception R d’ondes acoustiques aériennes peut comprendre en outre un haut-parleur (par exemple disposé sur la deuxième structure, à l’extérieur de l’instrument) relié au dispositif de transformation 30, ledit haut-parleur étant configuré pour restituer le signal électrique caractéristique d’une configuration de bouchage des trous latéraux de l’instrument en une note audible.
L’ensemble de transmission selon l’invention permet la transmission via la colonne d’air du signal généré par l’actionneur (au niveau du dispositif émetteur), le verrouillage mécanique de l’ensemble de transmission par des points de contacts assurant uniquement la mise en position et le maintien en position (avec arrêt en rotation), un système de détection de l’activation de la clé d’octave, associant par exemple et de manière illustrative une mesure magnétique et algorithme de discrimination.
En outre, l’ensemble de transmission selon l’invention permet la réception des ondes transmises (au niveau du dispositif récepteur) à travers la colonne d’air de l’instrument, la mise en position et le maintien en position de l’ensemble de transmission dans le corps tubulaire de l’instrument sans modification de l’instrument ni gêne lors de l’utilisation de l’instrument avec des structures de fixation s’adaptant aux différents instruments, la communication entre les dispositifs de transmission, le traitement des informations grâce au dispositif de transformation, et enfin une autonomie énergétique grâce à l’implantation d’une batterie dans l’ensemble de transmission (préférentiellement dans le dispositif de réception pour des raisons d’encombrement).
La représente schématiquement une signature acoustique pour une note jouée avec un saxophone alto. Il s’agit ici d’un exemple pour représenter l’ordre de grandeur des durées de propagation et de réception d’ondes. L’instant t0 représente le début de l’émission. A t0 + 2,25 ms a lieu le début de réception. La durée de 2,25 ms correspond à la durée de propagation du signal dans l’air entre le bocal et le pavillon. La fin de réception a lieu à t0 + 2,25 ms + 5 ms.
Afin d’avoir une bonne réactivité, une excitation dans le spectre ultrasonore est privilégiée. Cela permet d’avoir un régime quasi-stationnaire plus rapidement que dans le spectre audible. A titre d’exemple, la note « La » à 442 Hz a une période de 2.26 ms. Un régime quasi-stationnaire peut être considéré après environ 10 périodes. Cela donne un délai de 22.6 ms pour détecter une telle note en utilisant le spectre audible. En utilisant une fréquence de 30 kHz, la période est réduite à 0.033 ms. Cela donne donc un délai de 0.33 ms pour 10 périodes. Dans ce cas, c’est la vitesse du son (et donc la durée nécessaire pour que le son arrive au récepteur) qui impose le délai minimal de détection.
Typiquement, un balayage fréquentiel de 20kHz à 40kHz pour un saxophone alto émis par l’actionneur piézoélectrique génère un ultrason qui se déplace dans la colonne d’air. Après un temps de propagation du signal dans l’air entre le bocal (dispositif d’émission) et le pavillon (dispositif de réception) d’environ 2ms, le son est enregistré par le module de réception (comme représenté sur la ). Le signal d’émission est modifié par la colonne d’air et la position des clapets. A la réception, ce signal comporte une signature acoustique unique. Cette signature peut être comparée soit par un algorithme de type SVM, abréviation de Support Vector Machine ou machines à vecteurs de support (ou plus largement un algorithme de machine learning) soit par un algorithme déterministe avec la signature acoustique de la calibration afin de reconnaitre la note jouée.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de réception R d’ondes acoustiques aériennes comprend en outre un capteur de température relié au dispositif de transformation 30. Ce capteur est préférentiellement disposé dans le corps creux de la deuxième structure. Le capteur de température permet de mesurer la température de l’air dans la colonne d’air.
Il a été constaté que la température environnante peut influer la détection des notes selon les gammes de variations de température. En effet, le procédé de détection et d’identification de l’état de bouchage des trous de l’instrument opère de façon optimale pour une certaine gamme de température, par exemple à température ambiante de 20 °C, qui correspond à la température ambiante lors de la calibration. Le procédé de détection et d’identification de l’état de bouchage des trous de l’instrument assure donc une parfaite restitution des notes si l’utilisation de ce procédé est faite à cette température. Si l’instrument est utilisé à une température différente (par exemple suite à un stockage dans un coffre de voiture exposée au soleil), la détection des notes s’en trouvera affectée. Le demandeur a réalisé des essais en exposant un saxophone à une température élevée puis en utilisant, dans une pièce à 20°C, le procédé de détection et d’identification de l’état de bouchage des trous. Certaines notes ne sont pas correctement identifiées, et il faut compter 1h30 pour un retour à la normale. Cela signifie qu’une re-calibration serait nécessaire. La présence du capteur de température dans l’ensemble de transmission de l’invention permet d’avoir l’information sur la température dans la phase d’utilisation du procédé de détection. Il a été constaté qu’une augmentation de température translate le spectre fréquentiel. En présence du capteur de température, il est donc possible de faire coïncider le spectre fréquentiel avec celui à 20°C (ou toute autre température de référence correspondant à la température de l’instrument lors de la phase d’apprentissage). Les facteurs de translation de spectre fréquentiel peuvent être préalablement étudiés une unique fois lors de la phase d’apprentissage. Il y a un facteur par température pour un instrument donné. Ensuite, ce facteur est appliqué en temps réel lors de la phase d’utilisation. Ainsi, il n’est plus nécessaire de re-calibrer le procédé à chaque changement de température.
A noter que les aspects présentés ci-dessus permettent de rendre l’ensemble de transmission le plus robuste possible. Mais cela nécessite au moins une calibration spécifique par instrument. Une modification de l’instrument ou un léger défaut tel qu’une bosse nécessite donc une nouvelle calibration puisque la transmission d’ondes via la colonne d’air s’en trouvera impactée. Une procédure de re-calibration peut être mise en place qui prend comme référence un son audible et en l’occurrence une vraie note qui sert comme référence. Alternativement, ou en complément, il est également possible de procéder à une calibration classique faite en utilisant seulement le spectre ultrasonore. Cela permet de re-calibrer la fonction de transfert associée dans le spectre ultrasonore. Pour ce recalage, un balayage fréquentiel qui couvre le spectre audible et le spectre ultrasonore doit être effectué.
L’invention concerne aussi un instrument de musique 100 à vent à trous latéraux destiné à produire sélectivement des sons acoustiques et des sons électriques, comprenant un ensemble de transmission 60 tels que décrit précédemment.
L’instrument de musique 100 à vent à trous latéraux peut être un saxophone ou une clarinette ou une flûte ou un hautbois ou un basson.
Par ailleurs, le mode de connexion électrique entre les différents accumulateurs n’est pas optimal pour la réalisation d’un module de batterie.
Il existe ainsi un besoin d’améliorer les modules de batterie à empilement d’accumulateurs à emballage souple, notamment afin de pallier au moins une partie des inconvénients précités.
Pour ce faire, l’invention concerne, sous l’un de ses aspects, un module de batterie comprenant : - une pluralité d’accumulateurs, en particulier de géométrie prismatique, comprenant chacun au moins une cellule électrochimique C formée d’une cathode, d’une anode et d’un électrolyte intercalé entre la cathode et l’anode, et un emballage souple agencé pour contenir avec étanchéité la cellule électrochimique tout en étant traversé par une partie de deux languettes formant les pôles ou bornes qui s’étendent dans le plan de la cellule électrochimique; - une pluralité de cadres borgnes, allongés selon une direction longitudinale et latérale, chaque cadre borgne formant un support avec logement d’un de la pluralité d’accumulateurs, les supports étant empilés et fixés les uns sur les autres selon une direction d’empilement orthogonale aux directions longitudinale et latérale;
une pluralité de paires de barrettes métalliques, chaque paire de barrettes étant insérée dans un logement ménagé dans un des bords latéraux et/ou longitudinaux d’un des supports pour former une paire de cosses, une portion de chaque cosse étant en contact avec pression contre un pôle ou borne d’un des accumulateurs tandis qu’une autre portion de chaque cosse forme un moyen de liaison par complémentarité de formes, les paires de cosses étant alignées selon deux rangées ; au moins deux plaquettes métalliques, formant des busbars, chacun des busbars comprenant une portion formant un moyen de liaison par complémentarité de formes avec celui de l’autre portion d’une des cosses d’une paire, de sorte qu’une fois les supports empilés et fixés, chaque busbar est lié avec et relie électriquement les cosses d’une même rangée.
Avantageusement, les autres portions de chaque cosse et la portion de chaque busbar sont configurées respectivement en tenons et mortaises de sorte à constituer des liaisons à queue d’aronde.
Avantageusement encore, les portions de chaque cosse et de chaque busbar constituant les liaisons à queue d’aronde ayant une section transversale en T.
Les portions de chaque cosse et de chaque busbar constituant les liaisons par complémentarité de formes sont ajustées entre elles avec un jeu de serrage.
Avantageusement, toutes les cosses sont identiques entre elles, et de préférence dans le même matériau que les busbars, de préférence encore en aluminium, en cuivre ou leurs alliages. Proposer des cosses de même matériau, de même surface et de même forme, offre une interface externe commune pour standardiser la ou les liaisons électriques avec des busbars pour mise en série ou parallèle des cosses des supports du module de batterie selon l’invention.
La structure poreuse peut comprendre, notamment pour plus de 95 % de sa masse, notamment pour plus de 99,0 % de sa masse, voire pour plus de 99,9 % de sa masse, un métal choisi parmi l’aluminium, le nickel, le cobalt, le fer, le cuivre, le palladium, le titane, le tungstène, l’argent, le platine et leurs alliages. En particulier, la structure poreuse peut être en un acier inoxydable ou en un alliage à mémoire de forme, notamment en un alliage de nickel et de titane, par exemple en nitinol. De préférence, la structure poreuse est en un acier inoxydable.
En variante, la structure poreuse peut comprendre, notamment pour plus de 80 % de sa masse, voire pour plus de 90 % de sa masse, un polymère choisi parmi les polyamides, les polystyrènes, les élastomères thermoplastiques, les polyaryléthercétones et leurs mélanges, de préférence parmi les polyamides, notamment un nylon tel que le nylon PA12, le nylon PA11 ou le nylon PEBA. Elle peut comprendre des fibres de verre, des billes de verre, de la poudre d’aluminium et leurs mélanges.
L’invention concerne encore un dispositif amortisseur de choc formé, au moins en partie, d’une pièce selon l’invention, par exemple pour la protection d’objets, notamment pour leur chute ou leur transport.
L’invention concerne aussi un dispositif comportant une pièce selon l’invention, le dispositif étant choisi parmi un véhicule, notamment automobile ou ferroviaire, un réservoir poreux, une cale et un absorbeur acoustique.
L’invention concerne encore un procédé de fabrication d’une pièce selon l’invention, le procédé comportant la production de la structure poreuse par mise en forme d’une poudre au moyen d’une technique de fabrication additive.
De préférence, la technique de fabrication additive est une technique de fabrication additive sur lit de poudre.
De préférence, la technique de fabrication additive met en œuvre une fusion partielle ou complète des particules de la poudre au moyen d’un faisceau lumineux ou d’électrons, en particulier d’un faisceau lumineux. De préférence, le faisceau lumineux est un faisceau laser.
De nombreuses techniques de fabrication additive sur lit de poudre connues de l’homme du métier peuvent être utilisées. En particulier, la technique de fabrication additive peut être choisie parmi les techniques d’impression 3D, notamment choisie parmi : - l’impression par projection de liant sur lit de poudre, connue sous le nom anglais de « Binder Jetting », - la fusion laser sur lit de poudre dénommée « LPBF » ou « SLM », acronyme anglais de « Laser Powder Bed Fusion » et de « Selective Laser Melting » respectivement, - le frittage sélectif par laser dénommé « SLS », acronyme anglais de « Selective Laser Sintering », - la fusion par faisceau d’électrons dénommée « EBM », acronyme anglais de « Electron Beam Melting », et - la projection de liant sur lit de poudre « MJF », acronyme anglais de « Multi Jet Fusion ».
De préférence, la technique de fabrication additive est la fusion laser sur lit de poudre (LPBF) ou le frittage sélectif par laser (SLS), plus préférentiellement la fusion laser sur lit de poudre (LPBF). La fusion laser sur lit de poudre (LPBF) est de préférence mise en œuvre pour former une structure poreuse métallique. Le frittage sélectif par laser (SLS) est de préférence mis en œuvre pour former une structure poreuse polymérique.
La technique de fabrication additive par fusion laser sur lit de poudre comprend le dépôt d’au moins une couche de poudre puis la fusion partielle ou complète d’au moins une partie des particules de la poudre, de préférence de l’ensemble des particules de la couche déposée par un apport sélectif d’énergie sous l’action d’un faisceau laser.
Le diamètre des particules médian de la poudre D 50 peut être compris entre 1 µm et 100 μm, de préférence entre 1 µm et 80 µm, par exemple entre 5 µm et 45 µm. La taille des pores pariétaux peut ainsi être aisément contrôlée.
Les particules peuvent comprendre, notamment pour plus de 95,0 % de leur masse, notamment pour plus de 99,0 % de leur masse, voire pour plus de 99,9 % de leur masse, un métal choisi parmi l’aluminium, le nickel, le cobalt, le fer, le cuivre, le palladium, le titane, le tungstène, l’argent, le platine et leurs alliages, notamment un acier inoxydable ou en un alliage à mémoire de forme.
Les particules peuvent comprendre, notamment pour plus de 80 % de sa masse, voire pour plus de 90 % de sa masse, un polymère choisi parmi les polyamides, les polystyrènes, les élastomères thermoplastiques et les polyaryléthercétones et leurs mélanges, de préférence parmi les polyamides, notamment un nylon tel que le nylon PA12, le nylon PA11 ou le nylon PEBA.
La poudre peut être monodisperse.
La technique de fabrication additive peut comprendre la répétition, notamment plus de dix fois, voire plus de mille fois, d’un cycle comportant le dépôt d’une couche de poudre d’une épaisseur comprise entre 6 µm et 200 µm, de préférence comprise entre 10 µm et 120 µm et l’irradiation d’au moins une partie de la couche par le faisceau lumineux, de préférence un faisceau laser. En variante, le cycle comporte par exemple le dépôt d’une couche de poudre d’une épaisseur comprise entre 1 µm et 80 µm.
L’étape de fabrication additive peut comporter le dépôt d’une couche initiale de poudre sur un plateau de fabrication, en particulier chauffé à une température comprise entre 20 °C et 250 °C, notamment comprise entre 190 °C et 210 °C.
La représente, de manière schématique, un exemple de premier usage numérique cible pouvant être utilisé lors de la mise en œuvre du procédé de la .
La présente invention concerne notamment un procédé d’entraînement d’un réseau de neurones artificiels pour que ledit réseau de neurones artificiels identifie un usage numérique parmi un ensemble d’usages numériques.
L’unité d’isomérisation A produit un effluent d’isomérisation 10 pouvant contenir des xylènes qui sont extraits par l’unité de séparation G avant d’alimenter l’unité de transalkylation O. En effet, l’unité d’isomérisation A peut être à l’équilibre thermodynamique et produire des xylènes par transalkylation A9+ / A7. Il est donc préférable d’extraire les xylènes pour ne pas pénaliser la conversion.
La charge d’entrée 16 (reformat) alimentant le complexe à la composition représentée dans le Table 5 ci-dessous. Le débit massique total d’aromatiques est de 250 t/h.
Benzène (% poids) 7,8% Toluène (% poids) 29,2% A8 (% poids) 36,4% Tri-méthyle-benzène (% poids) 11,0% Autres A9 (% poids) 9,8% Tétra-méthyle-benzène (% poids) 5,7%
La comparaison entre le cas de référence sans le dispositif de conversion selon l’invention et les performances du complexe aromatique avec le dispositif de conversion selon l’invention est présentée dans la Table 6 ci-dessous.
Charges Référence (t/h) Invention (t/h) Reformat (ligne 16) 250,00 250,00 Apport H 2 (ligne 36) 0,97 0,97 Appoint H 2 (ligne 2) - 0,1 total 250,97 251,07 Produits Référence (t/h) Invention (t/h) Delta (t/h) paraxylène (ligne 34) 145,01 154,20 9,19 benzène (ligne 24) 53,01 43,52 -9,49 paraxylène + benzène 198,02 197,72 -0,30 raffinat (ligne 21) 32,13 32,24 0,11 coupe C5- (ligne 19) 3,49 3,59 0,10 fuel gas (ligne 40) 13,46 13,61 0,15 lourds (ligne 28) 3,87 3,91 0,04 total 250,97 251,07 0,10
Le dispositif de conversion selon l’invention couplé au complexe aromatique permet dans l’exemple 3 un gain de production de paraxylène de l’ordre de 6% avec une iso-production en paraxylène et benzène.
Dans la présente demande, le terme « comprendre » est synonyme de (signifie la même chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres éléments non cités. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut le terme exclusif et fermé « consister ». En outre, dans la présente description, les termes « environ », « substantiellement » « sensiblement », « essentiellement », « uniquement » et « à peu près » sont synonymes de (signifient la même chose que) marge inférieure et/ou supérieure de 5 %, préférablement de 2 %, très préférablement de 1%, de la valeur donnée. Par exemple, un effluent comprenant essentiellement ou uniquement des composés A correspond à un effluent comprenant au moins 95%, préférablement au moins 98%, très préférablement au moins 99%, de composés A. Autre exemple, une valeur de sensiblement 100 (°C, MPag, h -1 , etc…) correspond à une valeur comprise entre 95-105, préférablement entre 98-102, très préférablement entre 99-101.
Procédé de production de tétrahydrothiophène La présente invention concerne un procédé de production de tétrahydrothiophène intégrant le traitement des rejets gazeux. La présente invention concerne également un procédé de traitement des rejets gazeux d’une unité de production de tétrahydrothiophène.
Le tétrahydrothiophène est un composé présentant un grand intérêt industriel. Il est connu pour être utilisé comme additif dans les gaz consommables pour déceler d’éventuelles fuites en raison de son odeur très caractéristique. De ce fait, il est présent dans le gaz injecté sur le réseau d’alimentation domestique, dans les réseaux de transport de gaz, dans les appareils de stockage et dans les interconnexions avec les autres réseaux de transport de gaz.
Il est connu de synthétiser le tétrahydrothiophène, ci-après noté THT, à partir de 1,4-butanediol, ci-après noté BDO ou bien de tétrahydrofurane, noté THF, et de sulfure d’hydrogène, ci-après noté H 2 S en présence de catalyseur hétérogène.
Il est admis dans la littérature que la première étape in situ est la transformation du BDO en THF selon la réaction suivante : 1,4-BDO →THF + H 2 O