INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La conversion de l’isobutène est mesurée en utilisant le butane présent dans la charge comme étalon interne. (Pour rappel, le rôle de l’étalon interne est le suivant : L’étalon interne est un composé inerte vis-à-vis de la réaction chimique opérée, qui est introduit en quantité connue dans le milieu réactionnel. Il permet de mesurer la quantité de produits formés après réaction, par chromatographie gazeuse, de la façon suivante (schématiquement : on mesure l’aire chromatographique du pic d’étalon interne, qui correspond à la masse que l’on a introduite initialement, puis on mesure l’aire des produits, et par règle de trois on en déduit la masse de ces produits). La sélectivité en dimères de l’isobutène (oléfines à 8 atomes de carbone) correspond au rapport massique entre les dimères et l’ensemble des produits formés (C8, C12, C16).
Au bout de 1 heure, le débit de liquide à la sortie du réacteur se stabilise autour de 50 mL/heure.
Le prélèvement réalisé après 3 heures montre une conversion massique de l’isobutène de 96%. La sélectivité en produits de dimérisation (oléfines en C8) et de trimérisation (C12) est respectivement de 69% et 31%.
Le prélèvement réalisé après 5 heures montre une conversion massique de l’isobutène de 95%. La sélectivité en produits de dimérisation (oléfines en C8) et de trimérisation (C12) est respectivement de 66% et 34 %. Après 5 heures, l’effluent est toujours transparent.
Distributeur de fluide avec un dispositif de répartition du fluide L’invention concerne le domaine des distributeurs de fluide afin de répartir ce fluide de manière homogène dans l’espace.
Les distributeurs de fluide sont connus depuis de très nombreuses années.
Ils sont notamment utilisés dans les différents réacteurs de raffinage et de conversion du domaine pétrolier, pour la mise en contact de réactifs par exemple.
Ils sont également utilisés dans de nombreux domaines pour différentes applications, notamment dans des adsorbeurs, des tours de refroidissement, des colonnes de distillation et les équipements où la distribution de liquide est nécessaire, comme pour les garnissages au sein de colonnes de mise en contact gaz/liquide.
La demande de brevet US2004/020238 illustre des distributeurs de liquide dans une colonne de séparation liquide/vapeur. Dans ces distributeurs, le liquide est acheminé par une conduite centrale d’admission selon un flux descendant de liquide. Il est ensuite réparti dans une pluralité d’éléments de distribution comprenant chacun un conduit vertical et un disque positionné à l’extrémité inférieure du conduit vertical. Ce disque comprend une pluralité d’orifices permettant la distribution du liquide dans la colonne. Un garnissage est positionné en aval du distributeur de liquide. Dans ce type de distributeur, le flux de liquide est quasiment unidirectionnel (vertical), ce qui ne favorise pas la distribution. De plus, l’ensemble des disques perforés représente quasiment la surface totale de la section de la colonne.
On connait également les distributeurs d’entrée de réacteurs, comme dans les demandes de brevet US4938422 et US6669915. Ces distributeurs permettent de distribuer le fluide arrivant par le haut et ayant un flux descendant dans le réacteur. La illustre un distributeur selon la demande de brevet US4938422. Le distributeur comprend une plaque perforée supérieure 1 par lequel arrive le fluide et un conduit qui achemine le fluide vers plusieurs niveaux de répartition 2, les niveaux de répartition 2 étant positionnés verticalement les uns au-dessus des autres. Sur la figure, sept niveaux de répartition sont représentés. Chaque niveau de répartition 2 permet une distribution partielle du fluide. Chaque niveau de répartition 2 comprend une multitude d’orifices 3 régulièrement répartis sur la circonférence de manière à distribuer le fluide régulièrement sur la circonférence. Ce distributeur ne permet pas une bonne distribution dans tout l’espace car le fluide a essentiellement une direction radiale en sortie des orifices 3 et ensuite une direction essentiellement verticale par effet de la gravité.
Ainsi, le problème technique de l’invention consiste à améliorer l’efficacité et l’homogénéité de répartition du fluide en aval du distributeur tout en limitant le nombre d’éléments de distribution (et donc la surface d’emprise de ces éléments de distribution).
Pour le moulage des fenêtres latérales radiales, il faut utiliser des broches à tiroir, c’est-à-dire à déplacement transversale (perpendiculaire) par rapport à l’axe X du logement. La mise en œuvre de ces broches à tiroir est toujours une complication et donc une source de problèmes.
Le but de la présente invention est de simplifier le moulage d’une telle tête de pulvérisation en supprimant les broches à tiroir. Un autre but est de réaliser un ensemble de moulage qui ne comprend que deux pièces déplaçables axialement l’une par rapport à l’autre.
Pour ce faire, la présente invention propose que les canaux de tourbillonnement s’étendent axialement en-dessous de la cavité centrale jusqu’au niveau du conduit interne central, de manière à communiquer directement avec lui. En d’autres termes, on peut considérer que les canaux de tourbillonnement classiques, dont la profondeur est égale à celle de la cavité centrale, sont ici prolongés axialement vers le bas jusqu’à rencontrer le conduit interne central.
On peut également définir l’invention de la manière suivante : les canaux de tourbillonnement s’étendent en partie dans le prolongement axial du conduit interne central, de manière à définir des passages de fluide axiaux, qui s’étendent du conduit interne central jusqu’à la paroi externe. Avantageusement, les canaux de tourbillonnement comprennent des sorties dans la cavité centrale qui communiquent axialement avec le conduit interne central.
Selon un mode de réalisation intéressant de l’invention, le conduit interne central peut comprendre une partie tronconique, les canaux de tourbillonnement communiquant directement avec cette partie tronconique à travers des fenêtres qui sont inclinées par rapport à l’axe X. Pour réaliser ces fenêtres inclinées, on peut utiliser selon l’invention un ensemble de moulage comprenant une première broche axiale pour former le conduit interne central et plusieurs secondes broches axiales pour former les canaux de tourbillonnement, la première broche et les secondes broches présentant des surfaces coniques destinées à venir en contact mutuel cône sur cône par déplacement axial relatif, de manière à former les fenêtres inclinées. Il faut noter qu’un contact cône sur cône permet d’éviter tout frottement d’arêtes des broches lors du démoulage. Bien entendu, le contact cône sur cône permet aussi d’éviter tout contact coulissant de broches les unes contre les autres.
Selon un autre aspect de l’invention, les canaux de tourbillonnement peuvent comprendre chacun des parois planes qui s’étendent de la paroi externe jusqu’à un fond qui est situé axialement au niveau du conduit interne central et qui communique avec conduit interne central à travers une fenêtre, les deux parois planes formant un angle entre elles en se rapprochant radialement vers la cavité centrale. Avantageusement, la cavité centrale peut être séparée axialement des fenêtres par un bouchon situé axialement en aval du conduit interne central.
Concernant les aspects dimensionnels, les canaux de tourbillonnement peuvent présenter une profondeur axiale qui est 3 à 10 fois supérieure, et avantageusement 5 à 10 fois supérieure, à celle de la cavité centrale. D’autre part, les fenêtres peuvent présenter une hauteur axiale qui représente environ la moitié de la profondeur axiale de canaux de tourbillonnement.
La présente invention définit également distributeur de produit fluide comprenant un organe de distribution, tel qu’une pompe ou une valve, monté sur un réservoir de produit fluide, et une tête de pulvérisation montée sur l’organe de distribution.
Au-delà de la facilité de moulage et de démoulage que procure l’invention, d’autres avantages ont été décelés, comme par exemple l’angle de pulvérisation ou de spray, qui est moins ouvert ou plus resserré par rapport aux têtes standard. Dans une application nasale, on obtient ainsi une meilleure déposition dans la zone olfactive, qui se situe assez loin dans la fosse nasale. En effet, comme le spray est plus axial, il pénètre plus profondément dans le nez. Par ailleurs, étant donné que l’écoulement est plus central axial, sans chicane radiale, les pertes de charge fluidiques sont diminuées, et le débit est meilleur et favorise une qualité de spray au moins équivalente pour une pression fournie plus faible. On peut donc utiliser une pompe qui fournit une pression moins élevée. La qualité du spray est aussi améliorée, tout en conservant un profil de chambre de tourbillonnement connu et standardisé. Au niveau du spray, la taille des gouttes est plus homogène pour une pression de pompe plus faible, permettant une vitesse d’actionnement et un effort plus faibles pour un résultat au moins équivalent au niveau qualité du spray. Enfin, on a aussi constaté que la perte de charge réduite permet de diminuer la variation de dose et donc d’augmenter la constance des doses distribuées.
La tête de pulvérisation de l’invention trouve une application privilégiée en tant que spray nasal, mais elle peut être utilisée dans d’autres domaines pharmaceutiques ou autres, comme la cosmétique et la parfumerie.
L’esprit de l’invention réside dans le cheminement axial du produit fluide à partir du logement central axial à travers les canaux de tourbillonnement jusqu’à la périphérie de la chambre de tourbillonnement. De manière imagée, une aiguille peut être introduite axialement dans un canal de tourbillonnement à proximité de la cavité centrale, cette aiguille pénétrant dans le conduit interne central sans dévier de son orientation axiale. La formation de fenêtres de liaison directe, disposées de manière inclinée, entre le conduit interne central et les canaux de tourbillonnement, permet cette communication axiale. Un ensemble de moulage à contact cône sur cône permet de former ces fenêtres obliques ou inclinées.
L’invention sera maintenant plus amplement décrite en référence aux dessins joints, donnant à titre d’exemple non limitatif, un mode de réalisation de l’invention.
La est une vue en coupe transversale à travers un distributeur de produit fluide intégrant une tête de pulvérisation selon un mode de réalisation de l’invention,
La est une vue fortement agrandie de la tête de pulvérisation de la ,
La est une vue encore plus fortement agrandie de la partie supérieure de la tête de pulvérisation de la ,
E55 Composante mécanique
E56 Seuil de courant
E57 Mesure du courant
E58 Seuil atteint ?
E59 Arrêt
F Effort de serrage
F H yd Composante hydraulique d’effort
F Tar Effort cible de serrage
F TarNew Composante mécanique cible
I 1 Seuil d’arrêt
I 2 Seuil d’arrêt modifié
K corr Coefficient de correction
P mes Pression mesurée
P corr Pression de correction
P est Pression estimée
Les premier KS in et deuxième KS out paramètres sont déterminés à partir d'une partie du signal de mesure correspondant à une transition de la courbure du pneumatique entre la partie hors contact avec le sol et la partie en contact avec le sol. Plus précisément, le premier paramètre KS in est déterminé par une pente entre le pic de variation de courbure d'entrée 31 et le pic de variation de courbure de contact 30. Plus précisément, le premier paramètre KS in peut correspondre à la variation maximale de la courbure entre le pic de variation de courbure d'entrée 31 et le pic de variation de courbure de contact 30, c'est-à-dire correspondre à la pente maximale (en valeur absolue). Dans l'exemple, le signal de mesure s'exprimant en volt V en fonction des degrés angulaires °, le premier paramètre KS in peut avoir pour unité des V/°, c'est-à-dire en dérivée première de la courbure du pneumatique 1.
Les paramètres KS in et KS out peuvent être approximé de plusieurs façons. Par exemple, les paramètres KS peuvent correspondre au maximum (au sens de la valeur absolue) de la dérivée du signal de mesure entre le pic de variation de courbure d'entrée 31 ou de sortie 32 et le pic de variation de courbure de contact 30, la dérivée étant estimée à partir de la différence entre deux points de mesure successifs (ou proches), en prenant évidemment en compte leur éloignement angulaire. S'agissant dans l'exemple d'une pente décroissante pour le KS in , il en sera de même pour le KS out avec une pente croissante, ce maximum au sens de la valeur absolue correspond à un minimum de la dérivée du signal de mesure entre le pic de variation de courbure d'entrée 31 et le pic de variation de courbure de contact 30. Il est également possible, au lieu de rechercher une valeur extrémale de dérivée, de choisir des points de mesure fixes, comme ceux situés à équidistance des sommets du pic de variation de courbure d'entrée 31 et du pic de variation de courbure de contact 30, et de calculer la dérivée à partir de ces points. On peut encore prendre les points de mesure correspondant à une valeur de signal de mesure, comme le passage au « zéro » dans le cas illustré. Il est encore possible d'utiliser des approches plus complexes, comme l'algorithme de Savitzky-Golay. Toutefois, le choix d'une fréquence d'échantillonnage relativement faible, typiquement inférieure ou égale à 500 Hz, et de préférence inférieure ou égale à 400 Hz, comme les 300 Hz de l'exemple, revient à lisser le signal de mesure et permet de choisir des approches moins lourdes en calcul, tel que celles présentées plus haut.
Le premier paramètre KS in et le deuxième paramètre KS out ont l'avantage de présenter une grande variabilité en fonction de la résistance mécanique du sol, et d'être facilement obtenus, comme démontré ci-dessus. Plus précisément, lorsque la résistance du sol diminue, les paramètres KS in et KS out diminuent (en valeur absolue) et inversement. Ainsi, plus le sol est lâche, plus la vitesse de mise à plat ou la vitesse de mise en rond diminue. A l'inverse, lorsque la résistance du sol 7 augmente, les paramètres KS in et KS out , ce qui revient à dire les vitesses de déformation du pneumatique, augmentent.
Pris individuellement, les paramètre KS peuvent dépendre de la charge, de la pression, et/ou de la vitesse. Toutefois, la prise en compte à la fois du premier paramètre KS in et du deuxième paramètre KS out permet de déterminer des grandeurs de déformation du sol à l’échelle du pneumatique, comme la compaction sur une profondeur X plutôt superficielle du sol C pneu 0-X engendré par le passage du pneumatique 1, à partir de ces seuls paramètres, sans connaître la charge, la pression et la vitesse du pneumatique 1 sur le sol.
De préférence, c'est la carte électronique 12 du capteur 10 qui détermine à partir du signal de mesure les données de mesure comprenant le premier paramètre KS in et le deuxième paramètre KS out . Ces données de mesure sont ensuite transmises par le capteur 10 à une unité de traitement de données 15 qui met en œuvre la suite du procédé. Cette unité de traitement de données 15 est de préférence disposée à l'extérieur du pneumatique 1, par exemple dans le véhicule 9 mais l'unité de traitement 15 peut également être distante du véhicule 9, et la transmission des données peut alors faire intervenir des moyens de transmission intermédiaires. La transmission des données de mesure entre le capteur 10 et l'unité de traitement de données 15 se fait alors de manière sans fil. L'unité de traitement de données 15 comprend typiquement un processeur et une mémoire, et est adaptée pour recevoir et pour traiter les données de mesure lors de la mise en œuvre de la suite du procédé de la détermination des propriétés mécaniques du sol.
Il est possible de transmettre le signal de mesure à l'unité de traitement 15 pour la mise en œuvre de la suite du procédé. Toutefois, la détermination des données de mesure par le capteur 10 et la transmission de ces seules données de mesure vers l'unité de traitement de données 15 présente l'avantage de réduire la quantité de données transmises entre le capteur 10 et l'unité de traitement de données 15. La transmission de données consommant beaucoup d'énergie, transmettre les données de mesure plutôt que le signal de mesure permet de limiter la consommation électrique du capteur 10, dont les possibilités d'alimentation dans le pneumatique 1 sont limitées.
Les et 4b sont des illustrations de la détermination d’une propriété mécanique du sol qui est locale et non globale à l’échelle du pneumatique.
Dans les résultats des deux figures et , le tracteur a roulé sur plusieurs natures de sols représentant trois conditions de textures différentes : un sol de type limon moyen, un sol de type limon argileux, un sol de type sablonneux.
De plus, ces différents sols ont été mis dans tous les états hydriques possibles en faisant varier la proportion d’eau autant en surface qu’en profondeur, soit naturellement en fonction des saisons (hiver, printemps, été, automne), soit par irrigation.
Ces sols ont aussi été préparés selon trois conditions initiales de structure différentes : Un état tassé ou rappuyé nommé « W0 » correspond à l’état du sol laissé après la récolte de ce fait tassé par le passage à de nombreuses reprises d’un pneumatique chargé et gonflé sans aucun travail du sol après ces passages. Un état de sol remanié ou meuble réalisé par un hersage du sol tassé sur une profondeur de 10 ou 30 centimètres nommés respectivement « W10 » et « W30 ».
De plus, d’autres états structuraux du sol ont été créés en faisant évoluer le nombre de passages du tracteur (jusqu’à trois passages) sur chacun de ces états initiaux. Enfin les mesures ont été faites à différentes conditions de charge et de pression appliquées sur le pneumatique représentatives de l’usage en champ d’un pneumatique agricole. Les mesures ont été faites pour des vitesses de roulages variées en dessous d’une vitesse maximale de 20 km/h.
Ainsi, en prévoyant une tablette repliable au sein d’un compartiment mobile formant un tiroir, le dispositif conforme à l’invention permet de prévoir une tablette facilement escamotable. L’intégration dans une façade de planche de bord est facilitée puisque le compartiment mobile se présente sous la forme d’un tiroir dont la hauteur peut être facilement réduite. En outre, en permettant une intégration facilitée dans une planche de bord, le dispositif conforme à l’invention permet d’obtenir une tablette escamotable qui permette à un utilisateur de prendre une position plus confortable qu’avec les dispositifs connus, grâce à une rotation du buste moins importante. Le dispositif de tablette escamotable conforme à l’invention est de plus compatible avec les véhicules ne comportant que deux sièges à l’avant.
Dans une réalisation, chaque mécanisme de liaison comporte :
- un premier levier rotatif et un deuxième levier rotatif, mobiles en rotation par rapport à la structure du compartiment mobile et formant avec une barre de connexion un mécanisme de parallélogramme déformable ;
- un premier levier de support et un deuxième levier de support, chaque levier de support étant relié à une extrémité à la deuxième partie de la tablette, et à une extrémité opposée à la barre de connexion, et formant avec la barre de connexion un mécanisme de parallélogramme déformable.
Dans une réalisation, pour chaque mécanisme de liaison :
- le premier levier rotatif est relié au premier levier de support, le premier levier de support étant articulé sur le premier levier rotatif d’une part, et sur la deuxième partie de la tablette d’autre part ;
- le deuxième levier rotatif est relié au deuxième levier de support, le deuxième levier de support état articulé sur le deuxième levier rotatif d’une part, et sur la deuxième partie de la tablette d’autre part.
Dans une réalisation, pour chaque mécanisme de liaison, le deuxième levier de support est relié à la structure du compartiment mobile au niveau d’une extrémité montée à rotation et à translation dans une rainure ménagée dans la structure du compartiment mobile.
Dans une réalisation, lorsque la tablette est en position déployée, le deuxième levier de support est incliné de telle sorte qu’un appui vertical sur la tablette a pour effet de solliciter le levier vers une position de butée, empêchant ainsi le repliement de la tablette.
Dans une réalisation, la première partie de la tablette est reliée à la deuxième partie par au moins une charnière.
Dans une réalisation, la première partie de la tablette est reliée à la deuxième partie par au moins une charnière double, la charnière étant articulée sur la première partie et sur la deuxième partie au niveau de deux axes de rotation distincts.
Dans une réalisation, la structure du compartiment mobile est solidaire de deux glissières latérales, chaque glissière latérale étant montée coulissante sur un rail respectif, chaque rail étant destiné à être fixe par rapport à la planche de bord.
Dans une réalisation, la première partie de la tablette comporte une poignée de préhension.
L’invention concerne également un véhicule automobile comportant un dispositif de tablette escamotable conforme à celui défini ci-dessus, le dispositif de tablette escamotable étant monté dans une planche de bord de telle sorte qu’en position rentrée, le compartiment mobile est intégré à une façade de la planche de bord.
La représente l’habitacle d’un véhicule automobile équipé d’un dispositif de tablette escamotable conforme à l’invention, disposé en partie centrale de la planche de bord.
La première propriété mécanique est la résistance du sol devant le pneu noté Cpc in qui correspond à la détermination de la limite de contrainte élastique admissible par le sol exprimé en bar, c’est à-dire la contrainte maximale que le sol peut supporter avant de se déformer de façon irréversible ce qui le conduit à modifier sa structure. Nécessairement, plus cette contrainte est basse plus le sol est peu résistant ou lâche. Inversement plus cette contrainte est élevée, plus le sol est résistant. La résistance maximale s’obtient pour un sol de type route qui ne se déforme pas sous le passage d’un pneumatique agricole en condition normale d’utilisation.
La montre une relation linéaire entre le Cpc in et la vitesse de mise à plat du pneumatique lors du contact avec le sol KS in et ce quel que soit l’état physique du sol, c’est-à-dire sa texture, sa structure et son état hydrique. Les deux droites en pointillés représentent les intervalles de confiance à 90%.
Il est possible de définir des classes de résistance du sol en particulier trois niveaux différents, ce qui permet de différencier la nature de résistance du sol à l’aide d’une caractérisation de type laboratoire de la résistance du sol obtenue par une mesure de compression uni-axiale d’un échantillon cylindrique de terre prélevé sur une certaine profondeur X. Dans le cas de la , la mesure de Cpc a été effectuée sur une profondeur de 10 centimètres sur des carottages du sol ayant été prélevés avant ou après le passage du pneumatique.
A titre d’exemple illustratif et non limitatif, les classes suivantes peuvent être utilisées :
Il a été identifié un niveau de corrélation de cette mesure laboratoire Cpc avec une mesure de la vitesse de mise à plat du pneumatique KS in obtenue par la mesure du capteur 10 monté sur le pneumatique en particulier pour une profondeur de sol de 10 centimètres. Ainsi, il est aisé de déterminer la classe de résistance du sol sur une profondeur superficielle de 10 centimètres avant le passage du pneumatique à la seule mesure du paramètre KS in et ce quelle que soit la texture, la structure et l’état hydrique du sol ainsi que les conditions d’usage du pneumatique que sont la pression de gonflage, la charge appliquée et la vitesse de roulage.
Ainsi, en notant F le facteur de propriété mécanique sol associé à la résistance du sol devant le pneu noté Cpc in , et f une fonction correspondant à la relation et portant sur le paramètre KS in , on peut écrire :
Plus précisément, la relation linéaire peut être de la forme : avec F le facteur de résistance mécanique du sol devant le pneu sur une profondeur de X centimètres, KS in la vitesse de mise à plat du pneumatique et a, b des coefficients réels non nuls fixes préalablement déterminés.