INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d’ester de polyglycérol et d’acide gras contenant de 6 à 20 atomes de carbone, on peut citer par exemple les produits commerciaux suivants : - Polyglyceryl-2 Caprate : Dermosoft DGMC (Dr. Straetmans) ; Sunsoft Q-10D (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; - Polyglyceryl-3 Caprate : Tegosoft PC 31 (Evonik Goldschmidt GmbH) ; - Polyglyceryl-4 Caprate : Glysurf 4MC (Aoki Oil Industrial Co., Ltd.) ; Tegosoft PC 41 (Evonik Goldschmidt GmbH) ; - Polyglyceryl-5 Caprate : Sunsoft A-10E (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; - Polyglyceryl-6 Caprate : Glysurf 6MC (Aoki Oil Industrial Co., Ltd.) ; - Polyglyceryl-10 Caprate : Sunsoft Q-10S (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; SY-Glyster MD-750 (Sakamoto Yakuhin Kogyo) (Celless Laboratory Co., Ltd.) ; - Polyglyceryl-2 Caprylate ; - Polyglyceryl-3 Caprylate : Tegosoft PC 31 (Evonik Goldschmidt GmbH) ; - Polyglyceryl-4 Caprylate : Glysurf 4MC (Aoki Oil Industrial Co., Ltd.), Tegosoft PC 41 (Evonik Goldschmidt GmbH) ; - Polyglyceryl-3 Caprylate : Tego Cosmo P 813 (Evonik Goldschmidt GmbH) ; - Polyglyceryl-4 Caprylate : Resassol PG4C (Res Pharma S.r.l.) ; - Polyglyceryl-6 Caprylate : Caprol 6GC8 (Abitec Corporation) ; Dermofeel G 6 CY (Dr. Straetmans), Sunsoft Q-81F (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; - Polyglyceryl-10 Caprylate : SY-Glyster MCA-750 (Sakamoto Yakuhin Kogyo Co., Ltd.) ; - Polyglyceryl-4 Caprylate/Caprate : NatraGem S150 (Croda Europe, Ltd.) ; - Polyglyceryl-6 Caprylate/Caprate : Tego Cosmo P 813 (Evonik Goldschmidt GmbH) ; - Polyglyceryl-10 Caprylate/Caprate : SY-Glyster MCA-750 (Sakamoto Yakuhin Kogyo Co., Ltd.) ; - Polyglyceryl-2 Laurate : Dermofeel G 2 L (Dr. Straetmans) ;DL-100 (Riken Vitamin Co., Ltd.) ; Sunsoft Q-12D (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; - Polyglyceryl-3 Laurate : Hydramol TGL Ester (Lubrizol Advanced Materials, Inc.) ; Sunsoft A-12C (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; Sunsoft A-121C (Taiyo Kagaku Company, Ltd ; - Polyglyceryl-4 Laurate : S-Face L-401 (Sakamoto Yakuhin Kogyo Co., Ltd.) ; Tego Care PL 4 (Evonik Goldschmidt GmbH) ; - Polyglyceryl-5 Laurate : Dermofeel G 5 L (Dr. Straetmans) ; Sunsoft A-12E (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; Sunsoft A-121E (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; - Polyglyceryl-6 Laurate : Nikkol Hexaglyn 1-L (Nikko Chemicals Co., Ltd.) ; S-Face L-601 (Sakamoto Yakuhin Kogyo Co., Ltd.) ; Sunsoft Q-12F (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; - Polyglyceryl-10 Laurate : Dermofeel G 10 L (Dr. Straetmans) ; Nikkol Decaglyn 1-L (Nikko Chemicals Co., Ltd.) ; Nikkol Decaglyn 1-LV EX (Nikko Chemicals Co., Ltd.) ; S-Face L-1001 (Sakamoto Yakuhin Kogyo Co., Ltd.) ; Sunsoft M-12J (Taiyo Kagaku Company, Ltd.) ; Sunsoft Q-12S (Taiyo Kagaku Company, Ltd.).
On peut citer en particulier le polyglyceryl-4 Caprate et le polyglyceryl-10 Laurate.
Selon un mode de réalisation préféré, le(s) tensioactif(s) supplémentaire(s) b) est choisi parmi les esters de polyglycérol d’acide gras contenant de 8 à 12 atomes de carbone et notamment choisi parmi le polyglyceryl-4 Caprate, le polyglyceryl-10 Laurate, et leurs mélanges.
Avantageusement, une composition selon l’invention comprend au moins du polyglyceryl-4 Caprate.
Avantageusement, une composition selon l’invention comprend au moins du polyglyceryl-10 Laurate et du polyglyceryl-4-caprate.
Le ou les tensioactif(s) additionnel(s) b) choisis parmi les esters de polyglycérol d’acide gras contenant de 6 à 20 atomes de carbone peuvent être présents dans la composition selon l’invention en une teneur allant de 0,5 % à 10 % en poids, en particulier de 1 % à 8 % en poids, et de préférence de 2 % à 6 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
b-2) Acylglutamates Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, une composition selon l’invention comprend, à titre de tensioactif additionnel b), au moins un tensioactif anionique choisi parmi les acylglutamates.
Les tensioactifs acylglutamates contiennent un groupe acyle comprenant en particulier de 10 à 30 atomes de carbone, et de préférence de 14 à 30 atomes de carbone. De préférence les tensioactifs acylglutamates sont choisis parmi ceux de formule (II) suivante :
R-C(O)-NH-CH[CH 2 -CH 2 -C(O)O - ]-C(O)O - , 2 M + (II)
Formule (II) dans laquelle : R est tel que défini dans la formule (I), M + , identique ou différent, représente un contre cation, de préférence choisi parmi les métaux alcalins tels que Na + , K + , alcalino-terreux tels que Ca 2+ , Mg 2+ et ammonium, de préférence Na + .
Ils sont notamment choisis parmi les stéaroylglutamates, les myristoylglutamates, les lauroylglutamates, les cocoylglutamates, et leurs mélanges.
Plus particulièrement, ils peuvent être choisis parmi le stéaroyl glutamate de sodium, le stéaroyl glutamate disodique, le stéaroyl glutamate de potassium, le myristoyl glutamate de potassium, le lauroyl glutamate de potassium, le lauroyl glutamate disodique, le triethanolamine lauroyl glutamate, le cocoyl glutamate de sodium, le cocoyl glutamate de disodium, le triethanolamine cocoyl glutamate, le cocoyl glutamate de potassium, l’acyle de suif hydrogéné glutamate de sodium et leurs mélanges.
A titre illustratif, on peut, par exemple, citer les tensioactifs commercialisés sous le nom d’Amisoft ® par Ajinomoto, notamment le stéroyl glutamate de sodium commercialisé sous la référence Amisoft ® HS 11 PRD, et le disodium cocoyl glutamate (and) sodium cocoyl glutamate commercialisé sous la référence Amisoft ® CS-22.
De préférence, la composition selon l’invention comprend au moins un tensioactif choisi parmi les cocoylglutamates, et plus préférentiellement du cocoyl glutamate de sodium et/ou du cocoyl glutamate de disodium.
De préférence le ou les pigments convenant à l’invention sont choisis parmi le noir de carbone, les oxydes de fer notamment rouge, brun ou noir, les micas enrobés d’oxyde de fer, les pigments triarylméthane, notamment bleu et violets, tel que le BLUE 1 LAKE, les pigments azoïques, notamment rouges, tel que le D&C RED 7, les sels de métal alcalin de rouge de lithol, tel que le sel de calcium du rouge de lithol B, plus préférentiellement le ou les pigments utilisés sont choisis parmi les oxydes de fer rouge et les pigments azoïques, notamment rouges, tel que le D&C RED 7.
La ou les matières colorantes peuvent être présentes dans une composition selon l’invention en une teneur allant de 0,001 à 10 % en poids, de préférence de 0,005 % à 5 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la quantité de pigments varie de 0,5 % jusqu’à 40 %, et de préférence de 1 à 20 % par rapport au poids de la composition de l’invention les comprenant.
c) Actif cosmétique Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention comprend c) au moins un actif cosmétique de soin des matières kératiniques, de préférence de soin de la peau.
Comme actifs cosmétiques, on peut citer par exemple les agents hydratants, les agents dépigmentants, les agents desquamants, les humectants, les agents anti-âge, les agents matifiants, les agents cicatrisants, les agents anti-bactériens, les vitamines et leurs dérivés ou précurseurs, les composés antioxydants, les filtres solaires, les agents anti-radicalaires, les agents anti-polluants, les agents autobronzants, les agents anti-glycation, les agents apaisants, les agents déodorants, les huiles essentielles, les inhibiteurs de NO-synthase, les agents stimulant la synthèse de macromolécules dermiques ou épidermiques et/ou empêchant leur dégradation, les agents stimulant la prolifération des fibroblastes, les agents stimulant la prolifération des kératinocytes, les agents myorelaxants, les agents rafraîchissants, les agents tenseurs, les agents dépigmentants, les agents pro-pigmentants, les agents kératolytiques, les agents amincissants, les agents agissant sur le métabolisme énergétique des cellules, les agents répulsifs contre les insectes, les antagonistes de substances P ou de CRGP, les agents anti-chute des cheveux, et leurs mélanges
Le ou les actif(s) peut (peuvent) notamment être choisi(s) parmi : - les vitamines et leurs dérivés, notamment leurs esters, tels que le niacinamide (3-pyridinecarboxamide) nicotinamide (vitamine B3), le tocophérol (vitamine E) et ses esters (comme l’acétate de tocophérol), l’acide ascorbique et ses dérivés (vitamine C), le rétinol (Vitamine A), - les humectants ou hydratants comme l’urée, les hydroxyurées, le glycérol, les polyglycérols, le glycérolglucoside, le diglycérolglucoside, les polyglycérylglucosides, le xylitylgiucoside et les extraits végétaux (notamment de thé, de menthe, d’orchidée, de soja, d’aloe vera, de miel, et en particulier le glycérol ; - les composés de C-glycosides, et de préférence l’hydroxypropyl tetrahydropyrantiol (ou proxylane) ; - les composés antioxydants ; - les actifs anti-âge, tels que les composés d’acide hyaluronique, et notamment le hyaluronate de sodium, les composés d’acide salicylique et en particulier l’acide n-octanoyl-5-salycilique (acide capryloyl salicylique), l’adénosine, le c-beta-d-xylopyranoside-2-hydroxy-propane et le sel de sodium de l’acide 3-hydroxy-2-pentylcyclopentyl)acétique ;
d) Tensioactif Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention comprend d) au moins un tensioactif.
Les agents tensioactifs peuvent être choisis parmi des agents tensioactifs non ioniques, anioniques, cationiques, amphotères, et leurs mélanges. On peut se reporter au document « Encyclopedia of Chemical Technology, KIRK-OTHMER », volume 22, p. 333-432, 3ème édition, 1979, WILEY, pour la définition des propriétés et des fonctions émulsionnantes des agents tensioactifs, en particulier p. 347-377 de cette référence, pour les agents tensioactifs anioniques, amphotères et non ioniques.
Des exemples de tensioactifs amphotères convenant à l’invention sont notamment choisis parmi les bétaïnes, de préférence choisis parmi les alkyls bétaïnes, en particulier lauryle bétaïne ; les N-alkylamido bétaïnes et leurs dérivés, en particulier la cocamidopropylbétaïne, la lauramidopropylbétaïne et le N-carboxyethoxyethyl N-cocoylamidoethyl aminoacetate N-disodique ; les sultaïnes, en particulier la cocoyl amidopropylhydroxy sultaïne ; et leurs mélanges.
Les tensioactifs non ioniques peuvent être choisis notamment parmi les alkyl- et polyalkyl- esters de poly(oxyde d’éthylène), les alcools oxyalkylénés, les alkyl- et polyalkyl-éthers de poly(oxyde d’éthylène), les alkyl- et polyalkyl-esters de sorbitan, polyoxyéthylénés ou non, les alkyl- et polyalkyl-éthers de sorbitan, polyoxyéthylénés ou non, en particulier les alkyl- et polyalkyl-esters de sucrose, les alkyl- et polyalkyl-esters de glycérol, polyoxyéthylénés ou non, les alkyl- et polyalkyl-éthers de glycérol, polyoxyéthylénés ou non, les tensioactifs géminés, l’alcool cétylique, l’alcool stéarylique, et leurs mélanges.
Les tensioactifs anioniques peuvent être choisis parmi les alkyl éther sulfates, les carboxylates, les dérivés des amino acides, les sulfonates, les iséthionates, les taurates, les sulfosuccinates, les alkylsulfoacétates, les phosphates et alkylphosphates, les polypeptides, les sels métalliques d’acides gras en C 10 -C 30 , notamment en C 16 -C 25 , en particulier les stéarates et les béhénates métalliques et leurs mélanges.
En tout état de cause, il s’avère avantageux en matière de performances aérauliques que les hélices amont 8 et aval 9 du module de soufflerie 6 soient préférentiellement carénées, c’est-à-dire que le module de soufflerie 6 comprenne un carénage radial (ou des carénage amont et carénage aval) pour caréner radialement les hélices amont 8 et aval 9. En effet, la mise en œuvre d’un tel carénage radial permet de limiter avantageusement la formation de tourbillons en bout de pale 10B, 11B des pales 10, 11 des hélices 8, 9. Plus précisément, il est préférable, comme dans les modes de réalisation illustrés aux figures où le module de soufflerie 6 comprend donc des carénages amont et aval respectivement formés par les parois tubulaires périphériques 16A, 17A des supports moteurs amont 16 et aval 17, que le module de soufflerie 6 présente un jeu radial compris entre 0,2 mm et 0,8 mm entre le bout de pale 10B, 11B des pales 10, 11 des hélices 8, 9 et des faces internes respectives desdits carénages amont et aval. Par exemple, un bon compromis entre la maîtrise du risque de formation de tourbillons en bout de pale 10B, 11B et la facilité de conception et de fabrication du module de soufflerie 6 peut être obtenu lorsque ledit jeu radial est de 0,5 mm environ.
Dans le cas (non illustré) où le module de soufflerie 6 comprend un seul et unique moteur pour entraîner les hélices 8, 9 en rotation contrarotative, il est avantageux de prévoir que ledit moteur unique est alors agencé dans le conduit interne de l’appareil de coiffure 1 en amont desdites hélices 8, 9 (en considération du sens de circulation de l’air à l’intérieur de l’appareil de coiffure 1), et que l’entrée d’air 3 de l’appareil de coiffure 1 est agencée au moins en partie latéralement autour dudit moteur unique. Dans le cas plus préférentiel, illustré aux figures, où le module de soufflerie 6 comprend deux moteurs 12, 13, à savoir ledit moteur amont 12 et ledit moteur aval 13, qui sont agencés alignés axialement (c’est-à-dire agencés selon un alignement axial), les hélices 8, 9 étant positionnées entre les moteurs 12, 13 (agencement « tête-bêche »), lesdits moteurs 12, 13 et lesdites hélices 8, 9 étant agencés au sein dudit conduit interne, il est réciproquement avantageux de prévoir que l’entrée d’air 3 de l’appareil de coiffure 1 est agencée au moins en partie latéralement autour dudit moteur amont 12 (figures 3, 5 et 17). On entend ici avantageusement par « au moins en partie latéralement autour dudit moteur » et par « au moins en partie latéralement autour dudit moteur amont 12 », le fait que l’entrée d’air 3 est agencée au moins en partie en regard du moteur unique ou du moteur amont 12 et au droit de l’axe de rotation de l’arbre moteur (ou rotor) de ce dernier, et ce suivant une partie au moins du pourtour axial dudit moteur unique ou dudit moteur amont 12. L’air extérieur peut être ainsi aspiré dans l’appareil de coiffure 1 par l’intermédiaire de ladite entrée air 3 selon une direction moyenne d’aspiration qui est sensiblement orthogonale à l’axe de rotation de l’arbre moteur (ou rotor) dudit moteur unique ou dudit moteur amont 12. Un tel agencement de l’entrée d’air 3 de l’appareil de coiffure 1 permet en effet de réduire encore l’encombrement général de ce dernier, et permet également de refroidir ledit moteur. De préférence encore, ladite entrée d’air 3 est agencée latéralement suivant sensiblement tout le pourtour axial dudit moteur unique ou dudit moteur amont 12, de sorte notamment à assurer une aspiration optimale de l’air externe à l’intérieur de l’appareil de coiffure 1 et un fonctionnement optimal du module de soufflerie 6.
A ce titre, comme illustré en exemple aux figures 3, 5, 7, 17 et 18, la paroi tubulaire périphérique 16A du support moteur amont 16 peut être avantageusement percée d’au moins une ouïe 16D d’aspiration d’air qui est agencée au moins en partie latéralement autour du moteur amont 12, l’entrée d’air 3 de l’appareil de coiffure 1 étant positionnée en regard de ladite ouïe 16D d’aspiration d’air. Plus avantageusement encore, la paroi tubulaire périphérique 16A du support moteur amont 16 peut être avantageusement percée d’une pluralité d’ouïes 16D d’aspiration d’air, lesquelles sont agencées de manière équi-répartie suivant le périmètre de la paroi tubulaire périphérique 16, ladite entrée d’air 3 est agencée en regard desdites d’ouïes 16D d’aspiration d’air. Avantageusement, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures 1 à 5 notamment, le module de soufflerie 6 peut comprendre un boîtier 18, à l’intérieur duquel sont agencés le ou les moteurs 12, 13 et les hélices 8, 9, ainsi que le cas échéant le ou lesdits supports moteurs 16, 17, et qui est solidarisé à la deuxième extrémité 2B du manche 2. Avantageusement, une face externe du boîtier 18 du module de soufflerie 6 définit ainsi une portion d’enveloppe externe de l’appareil de coiffure 1, qui prolonge une autre portion d’enveloppe externe de l’appareil de coiffure 1 respectivement définie par une face externe du manche 2. Alternativement, comme dans le mode de réalisation illustré aux figures 16 et 17 notamment, ledit boîtier 18 peut définir une portion arrière de la tête de soufflage 5, opposée à une portion avant de la tête de soufflage 5 qui porte la sortie de soufflage d’air 4 (figures 16 et 17). L’entrée d’air 3 de l’appareil de coiffure 1 peut alors comprendre au moins une, et de préférence plusieurs, ouverture(s) 19 ménagée(s) à travers le boîtier 18 du module de soufflerie 6 et reliée(s) le cas échéant en communication aéraulique avec la ou les ouïes 16D d’aspiration d’air du support moteur amont 16. Une grille de protection 20 (omise aux figures 16 et 17) peut être avantageusement prévue à recouvrement de ladite ou desdites ouvertures 19 pour la sécurité de l’utilisateur. Dans l’hypothèse où le module de soufflerie 6 serait agencé à l’intérieur du manche 2 ou à l’intérieur de la tête de soufflage 5, et non pas au niveau de la deuxième extrémité 2B du manche 2, l’entrée d’air 3 de l’appareil de coiffure 1 pourrait alternativement comprendre une ou plusieurs ouvertures pratiquées à travers une face externe du manche 2, ou respectivement à travers une face externe de la tête de soufflage 5.
Si elle présente, comme exposé ci-dessus, des avantages en matière de performances aérauliques, la mise en œuvre d’une paire d’hélices 8, 9 axiales montées contrarotatives peut toutefois s’avérer génératrice d’un niveau de bruit plus important que la mise en œuvre d’une seule hélice axiale. En effet, dans le cas d’hélices 8, 9 contrarotatives, des turbulences engendrées par l’hélice amont 8 peuvent entrer en contact avec l’hélice aval 9, ce qui peut être source d’une amplification du bruit émis. En outre, le recours à deux moteurs 12, 13 pour actionner chacun l’une des hélices 8, 9 en rotation, comme envisagé ci-avant, tend lui aussi à augmenter le bruit généré lors du fonctionnement du module de soufflerie 6. Pour améliorer les performances du module de soufflerie 6 en matière d’émissions sonores, tout en conservant pour autant un débit de flux d’air généré par le module de soufflerie 6 tout à fait satisfaisant, certaines mesures techniques complémentaires, qui vont être détaillées ci-après, peuvent être avantageusement mises en œuvre, prises chacune indépendamment ou de manière préférentielle en combinaison. Ces mesures techniques s’avèrent notamment particulièrement avantageuses dans les plages préférentielles de vitesse de rotation des hélices amont 8 et aval 9 évoquées ci-avant.
Afin d’éviter qu’une turbulence générée au niveau du bord de fuite 10D des pales 10 de l’hélice amont 8 attaque en même temps l’hélice aval 9 au pieds de pales 11A et en bouts de pales 11B, chacune des pales 10 de l’hélice amont 8 présente préférentiellement une courbure de génératrice qui est de sens opposé à une courbure de génératrice respective de chacune des pales 11 de l’hélice aval 9 (comme visible en exemple aux figures 8 et 9). Cela permet avantageusement de réduire le pic de fréquence lié à une interaction entre des turbulences créées aux bords de fuite 10D des pales 10 de l’hélice amont 8 et les bords d’attaque 11A des pales 11 de l’hélice aval 9. Le bruit généré est ainsi réduit.
Il a été observé que la distance axiale entre les deux hélices 8, 9 peut avoir un impact sur le bruit aéraulique généré, mais également sur les performances aérauliques. A ce titre, et pour obtenir un bon compromis entre une réduction de bruit et l’obtention de bonnes performances aérauliques, les hélices 8, 9 du module de soufflerie 6 sont préférentiellement agencées de sorte qu’un plan moyen de fuite P mf de l’hélice amont 8, dans lequel sont inscrits les bords de fuite 10D des pales 10 de l’hélice amont 8, est agencé à une distance d comprise entre 5 mm et 10 mm, de préférence entre 6 mm et 10 mm, et plus préférentiellement encore égale à 8 mm, d’un plan moyen d’attaque P ma de l’hélice aval 9, dans lequel sont respectivement inscrits les bords d’attaque 11C des pales 11 de l’hélice amont 9 (figures 8, 12 et 14). Au-delà de ces plages de valeurs, l’impact acoustique est certes réduit, mais les performances aéraulique sont susceptibles de se trouver dégradées.
Afin d’homogénéiser le flux d’air (ou « flux d’air primaire ») généré par l’hélice amont 8 et de réduire l’impact des turbulences générées par ladite hélice amont 8, le module de soufflerie 6 peut avantageusement comprendre un média poreux 27, qui est agencé entre les hélices 8, 9, de sorte que ledit média poreux 27 est ainsi interposé axialement dans le flux d’air généré par l’hélice amont 8, en amont de l’hélice aval 9. Du fait de sa porosité, ledit média poreux 27 est donc perméable à l’air de sorte que le flux d’air généré par l’hélice amont 8, et de préférence l’intégralité dudit flux d’air, rencontre et traverse le média poreux 27 pour atteindre l’hélice aval 9. Avantageusement, comme illustré aux figures, le média poreux 27 occupe toute la section utile du conduit interne de l’appareil de coiffure 1 entre lesdites hélices 8, 9. Avantageusement, le média poreux 27 est positionné à égale distance axiale des hélices amont 8 et aval 9. Le média poreux 27 est ainsi avantageusement positionné intercalé dans le flux d’air circulant de l’hélice amont 8 vers l’hélice aval 9, le plus loin possible d’une part des bords de fuite 10D des pales 10 de l’hélice amont 8, et d’autre part des bords d’attaque 11C des pales 11 de l’hélice aval 9. Cela contribue à l’amélioration des performances de l’appareil 1 sur le plan sonore. Avantageusement, le média poreux 27 s’étant ainsi typiquement selon un plan d’extension moyen qui est orienté perpendiculairement aux axes de rotation A 1 -A 1’ , A 2 -A 2’ des hélices 8, 9, et qui est positionné à équidistance axiale du plan moyen de fuite P mf de l’hélice amont 8, et du plan moyen d’attaque P ma de l’hélice aval 9 (figures 8, 14 et 18).
De manière avantageuse sur le plan notamment de la simplicité et du faible coût de conception, le média poreux 27 forme (ou à tout le moins comprend) une grille, comme dans les modes de réalisation illustré aux figures. Le média poreux 27 forme donc avantageusement un élément globalement bidimensionnel présentant deux faces opposées, orientées chacune respectivement en regard de l’une des hélices 8, 9, et pourvues d’une pluralité de trous traversants constituant des mailles réparties de manière homogène et dont les ouvertures sont de formes et dimensions identiques. Par exemple, comme dans les modes de réalisation illustrés aux figures, ladite grille peut être formée d’un assemblage de fils ou barreaux entrecroisés. Dans ce cas, la grille peut donc éventuellement être une pièce de toile ou de tissu, c’est-à-dire de manière générale n’importe quel élément tissé présentant une alternance de fils, barres, barreaux etc. et d’espaces vides qui permettent de laisser passer le flux d’air.
Il a été observé que, plus le média poreux 27 présente une porosité (ou taux de vide) faible, plus la réduction de puissance acoustique est importante, mais plus les performances aérauliques du module de soufflerie 6 sont dégradées. Afin d’obtenir un bon compromis entre l’augmentation des pertes de charge induites par le média poreux 27, impliquant une baisse des performances, et la limitation du bruit aéraulique, ledit média poreux 27 présente de préférence une porosité comprise entre 30 % et 90 %, de préférence encore comprise entre 50 % et 85 %, et de préférence encore égale à 66 %. Une telle valeur préférentielle permet avantageusement de réduire le bruit de plus de 2 dB(A). Alternativement, le module de soufflerie 6 pourrait comprendre, en lieu et place donc du média poreux 27, un redresseur statique (tel que par exemple des ailettes fixes) pour redresser le flux d’air généré par l’hélice amont 8 afin de limiter les turbulences en entrée de l’hélice aval 9. Cette variante s’avère néanmoins moins avantageuse en matière de compromis acoustique / performances aérauliques que la mise en œuvre d’un média poreux 27 tel qu’envisagé ci-dessus.