INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera que pour les renfoncements des organes de guidage 51 et 53, lorsque l’ergot de l’organe de positionnement 61 et 63 est en contact avec la surface d’appui 51a, respectivement 53a de ce renfoncement, il existe un jeu entre une deuxième paroi 51b du profil en « V » de ce renfoncement et cet ergot. Par ailleurs, la hauteur de l’ergot de chaque organe de positionnement double 62 et 64 est sensiblement supérieure à celle du renfoncement de l’organe de guidage double 52 et 54 associé, de sorte qu’ils forment ensemble une liaison de type centrage court. Les ergots des organes de positionnement verticaux 65 et 66 sont également dimensionnés pour former un centrage court avec les renfoncements associés. Le boîtier 3 peut ainsi se mouvoir selon plusieurs directions et peut emprunter des trajectoires complexes, sans risquer de provoquer des contraintes de déformation fortes sur le boîtier 3.
représente, schématiquement et partiellement, une vue arrière d’un dispositif lumineux selon un mode de réalisation de l’invention ;
représente, schématiquement et partiellement, une vue de dessus du dispositif lumineux de la ;
représente, schématiquement et partiellement, une vue de côté du dispositif lumineux de la ;
représente, schématiquement et partiellement, un exemple de réalisation d’un organe élastiquement déformable employé dans le dispositif lumineux de la .
Dans la description qui suit, les éléments identiques, par structure ou par fonction, apparaissant sur différentes figures conservent, sauf précision contraire, les mêmes références. En outre, les termes « longitudinal », « latéral », « vertical », « avant », « arrière », « haut » et « bas » doivent être interprétés dans le contexte de l’orientation du dispositif lumineux tel qu’il a été représenté, correspondant à une utilisation normale du dispositif lumineux, comme par exemple lorsqu’il est monté dans un véhicule automobile.
On a représenté en un dispositif lumineux 1 d’un véhicule automobile selon un mode de réalisation de l’invention. La représente une vue de dessus du dispositif lumineux 1 et la représente une vue de côté du dispositif lumineux 1.
Dans l’exemple décrit, le dispositif lumineux 1 est agencé en un projecteur avant gauche d’un véhicule automobile.
On notera également que dans la description qui précède, on a décrit un exemple de mise en œuvre de l’invention dans lequel on utilise trois niveaux de gravité associés respectivement à trois ensembles d’actions. Mais le nombre de niveaux de gravité peut prendre n’importe quelle valeur supérieure ou égale à un.
On notera également que dans la description qui précède, on a décrit un exemple de mise en œuvre de l’invention dans lequel on utilise des seuils s1 à s5 ayant des valeurs respectives fixes. Mais ces valeurs fixes sont ici des pourcentages de dépassement du courant en cours if par rapport au courant imax autorisé à l’instant considéré. Par conséquent, les valeurs des courants auxquels correspondent les seuils s1 à s5 varient dans l’absolu en fonction du courant imax en cours.
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de batterie CB (ou le calculateur dédié du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour le stockage temporaire des valeurs des courants if, tensions ubp, températures internes tbp et états de charge ec et d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de batterie CB (ou le calculateur dédié du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins les valeurs des courants if, tensions ubp, températures internes tbp et états de charge ec pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mises en forme et/ou démodulées et/ou amplifiées, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de batterie CB (ou le calculateur dédié du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer des ordres de génération d’alerte (ou des messages d’alerte), des ordres d’isolement électrique de la batterie principale BP, des messages contenant des nouvelles consignes de puissance électrique que la batterie principale BP est autorisée à fournir ou à recevoir (pendant ou après une action de réduction), ou des messages contenant des codes défaut.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de surveillance décrit ci-avant pour surveiller le courant if qui est fourni par la batterie principale BP à la machine motrice électrique MME et/ou au convertisseur CV du véhicule V.
Dispositif de prolongation de l'autonomie d'un véhicule et production énergétique en milieu isolé Ce dispositif permet de faire tourner une hélice (1) placée sur le toit d’un véhicule, qui entraîne en rotation un alternateur (2).
Cette éolienne fonctionne sur deux axes : grâce à la liaison pivot (3).
Elle tourne sur l'axe Y lorsque le véhicule est en mouvement. Un clapet (5) placé sur le pare-brise permet de laisser passer l'air. En fonction de l'inclinaison du véhicule ou une demande de freinage. Le clapet (5) s'ouvre si le conducteur freine, sinon lorsque le véhicule est sur une descente, ainsi un calculateur définira les ouvertures et fermetures du clapet. La commande du clapet peut être mécanique avec un moteur sinon avec électroaimant +ressort.
Elle tourne sur l'axe x lorsque le véhicule est stationné. Grâce à la liaison pivot (3) entre le véhicule et le mât télescopique non représenté sur la « », le mât bascule sur l'axe Y, ainsi il devient parallèle avec l’axe. Il sera alors possible de déployer le mât en hauteur pour optimiser la prise d'air.
Une toile ou un toit semi-rigide amovible non représenté est nécessaire pour emprisonner le flux d'air permettant de transmettre le maximum d'effort à l'éolienne lorsque le véhicule est en mouvement. . Cette toile lorsqu’elle est fermée, forme un caisson avec la structure du véhicule. Ce toit ou toile, doit être rétractable pour permettre au mât de basculer sur l’axe Y afin de déployer en hauteur l’éolienne.
Point technique n°1 :
Dispositif de production d’électricité à partir d’énergie éolienne pour alimenter un véhicule. Caractérisé par l’utilisation d’une éolienne (1) installée sur un même véhicule qui entraîne un alternateur (2) pour charger les batteries. La turbine peut fonctionner de deux façons, lorsque le véhicule est en mouvement (rotation de la turbine sur l’axe y), lorsque le véhicule est stationné (rotation sur l’axe x).
Point technique n°2 :
Dispositif selon point technique n°1, se caractérisant par le fait de l’utilisation d’un mat télescopique qui n’est pas représenté permettant de changer d’axe de fonctionnement selon l’utilisation du véhicule, stationné ou en mouvement. Le basculement d’une configuration à l’autre se fait grâce à la liaison pivot (3) entre le véhicule et le mat télescopique.
Point technique n°3 :
Dispositif selon point technique n°1, se caractérisant par le fait que la turbine (1) et l’alternateur (2) sont installés sur le toit du véhicule. L’ensemble est couvert par une toile sinon un toit semi-rigide.
Point technique n°4 :
Chaque cloison intérieure 13a(1) ou respectivement intermédiaire 13a(2) de la partie monobloc 10a est disposée dans le prolongement d’une cloison intérieure 13b(1) ou respectivement intermédiaire 13b(2) de la partie monobloc 10b. Les extrémités en vis-à-vis 130a et 130b de deux cloisons intérieures ou intermédiaires situées dans le prolongement l’une de l’autre restent à distance l’une de l’autre. Les zones de rapprochement de ces extrémités en vis-à-vis sont décalées longitudinalement (c’est-à-dire que ces zones de rapprochement entre cloisons intérieure ou intermédiaire ne sont pas situées dans un même plan transversal) pour augmenter l’effet de barrière aux radiations thermiques et permettre leur montage tout en maintenant une distance réduite entre écrans successifs.
Le fait de prévoir ainsi des cloisons intermédiaires et intérieures non jointives permet de limiter le frottement des cloisons entre elles et l’érosion des cloisons qui survient à leur jonction sous l’effet des vibrations que subit le cryostat, une telle érosion devant être évitée car elle peut produire des particules susceptibles de se détacher des cloisons, de migrer vers l’enceinte centrale du cryostat et de polluer le composant spatial qui s’y trouve.
En outre, l’une des extrémités 130a en vis-à-vis est prolongée selon un profil en U pour créer une chicane 130c avec l’autre extrémité 130b, et ainsi augmenter encore l’effet de barrière aux radiations thermiques. En variante, on aurait pu prolonger l’une et/ou l’autre des extrémités en vis-à-vis selon un profil en L.
La formation d’une telle chicane 130c à la traversée d’un écran permet de limiter les échanges thermiques radiatifs entre écrans consécutifs en formant des barrières.
Afin de maintenir le composant spatial fonctionnant à température cryogénique à des températures basses ou très basses, l’enceinte 14 est refroidie par deux doigts froids 60 disposés chacun dans un passage transversal 15 traversant les écrans métalliques successifs de l’écran extérieur jusqu’à l’écran intérieur pour arriver à l’enceinte centrale 14.
On pourrait aussi envisager un cryostat fonctionnant à l’aide d’un seul doigt froid.
Le corps 10 du cryostat comprend ainsi une succession d’écrans 13 métalliques. Ces écrans font chacun obstacle aux radiations thermiques et permettent ainsi de conserver l’enceinte centrale 14 à des températures régulées. L’ensemble des écrans réalise ainsi une fonction d’isolation thermique du composant spatial fonctionnant à température cryogénique par rapport à l’environnement extérieur spatial et par rapport à la plateforme satellite.
Dans l’exemple présenté, chaque partie monobloc 10a, 10b comprend une pluralité de cloisons 13a, 13b successives, coaxiales et espacées les unes des autres qui, lorsque les parties monoblocs sont assemblées, forment intégralement les écrans successifs.
Les cloisons 13a, 13b de chaque partie monobloc 10a, 10b peuvent par exemple présenter des formes identiques mais à des tailles croissantes depuis la cloison intérieure 13a(1), 13b(1) jusqu’à la cloison extérieure 13a(3), 13b(3), en passant par des cloisons intermédiaires successives 13a(2) et 13b(2). Ainsi, dans les deux parties monoblocs, les cloisons comportent des tronçons cylindriques ouverts à une extrémité et fermés à l’autre extrémité par des tronçons sensiblement coniques.
Chacune des deux parties monoblocs est une partie structurale dont chaque cloison intérieure, intermédiaire et extérieure comporte une portion annulaire. La portion annulaire de chaque cloison se prolonge, d’un seul bloc, par une portion fermée conique.
Les ouvertures circulaires des cloisons viennent chacune en vis-à-vis d’une ouverture circulaire d’une autre cloison pour former un écran. Ainsi chaque écran se compose d’une portion conique prolongée par une portion de section circulaire elle-même venant dans le prolongement d’une autre portion circulaire se prolongeant par une portion conique.
Les deux parties monoblocs comprennent un nombre identique de cloisons (huit dans l’exemple illustré, soit six cloisons intermédiaires), qui s’associent donc par paires, le nombre de cloisons pouvant varier suivant les performances d’isolation recherchées.
Les cloisons intermédiaires 13a(2) et 13b(2) appariées présentent leur portion de section circulaire en regard et dans le prolongement l’une de l’autre.
Les deux parties monoblocs 10a et 10b sont par ailleurs fixées entre elles par les brides de fixation 111a, 111b au niveau de leur cloison extérieure.
Les extrémités en regard et à distance des cloisons intermédiaires forment par exemple également un décrochement. Pour chaque paire de cloisons 13a(2), 13b(2) associées, l’extrémité de l’une des cloisons, par exemple l’extrémité 130a de la cloison 13a(2), présente une section en forme de U sur toute sa périphérie, qui définit une partie « femelle », à l’intérieur de laquelle vient s’avancer l’extrémité130b, en tant que partie « mâle », de l’autre cloison 13b(2) qui présente une section droite sur toute sa périphérie. Ces deux extrémités restent à distance l’une de l’autre. Il en va de même pour les cloisons intérieures 13a(1) et 13b(1).
La répartition des parties mâles et femelles peut être, par exemple, alternée entre les cloisons 13a, 13b de l’une et l’autre des parties monobloc.
Par exemple, le troisième intervalle de temps it3 peut être compris entre 60 s et 120 s. A titre d’exemple illustratif le troisième intervalle de temps it3 peut être égal à 90 s. Mais d’autres valeurs de troisième intervalle de temps it3 peuvent être utilisées.
On notera également que l’étape 10-70 peut comporter une sous-étape 70 dans laquelle on (le dispositif de surveillance DS) peut mettre fin à l’ensemble d’actions effectuées dans le véhicule V en raison de la détection d’un courant excessif. En présence des trois niveaux de gravité décrits plus haut et associés respectivement aux trois ensembles d’actions, la sous-étape 70 peut se dérouler comme indiqué ci-dessous.
Lorsque le premier ensemble d’actions a été effectué, le dispositif de surveillance DS peut déclencher la cessation de l’alerte de l’usager du véhicule V lorsque l’amplitude de dépassement ad devient inférieure ou égale à zéro après avoir été supérieure au premier seuil s1 et inférieure au deuxième seuil s2.
Lorsque le deuxième ensemble d’actions a été effectué, le dispositif de surveillance DS peut déclencher la cessation de l’alerte de l’usager du véhicule V et de la réduction de la puissance électrique fournie par la batterie principale BP à la machine motrice électrique MME et/ou au convertisseur CV, lorsque l’amplitude de dépassement ad devient inférieure à un quatrième seuil s4, compris entre les premier s1 et deuxième s2 seuils, après avoir été supérieure au deuxième seuil s2 et inférieure au troisième seuil s3.
Lorsque le troisième ensemble d’actions a été effectué, le dispositif de surveillance DS peut déclencher la cessation de l’alerte de l’usager du véhicule V, de l’isolement de la batterie principale BP de la machine motrice électrique MME et/ou du convertisseur CV et de la réduction de la puissance électrique fournie par la batterie principale BP à la machine motrice électrique MME et/ou au convertisseur CV, lorsque l’amplitude de dépassement ad devient inférieure à un cinquième seuil s5, compris entre les deuxième s2 et troisième s3 seuils, après avoir été supérieure au troisième seuil s3.
La cessation de l’isolement de la batterie principale BP se fait par un replacement du dispositif d’isolement DI dans son état complètement fermé (passant).
Afin de ne pas décider de mettre fin à l’ensemble d’actions effectuées dans le véhicule V du fait d’une mesure erronée du courant en cours fourni if ou de la tension en cours ubp, ou bien d’une phase très courte pendant laquelle le courant en cours fourni if diminue, il est avantageux que dans la sous-étape 70 de l’étape 10-70 on (le dispositif de surveillance DS) décide de mettre fin à l’ensemble d’actions lorsqu’une diminution du courant if est observée pendant au moins une durée choisie.
En présence des trois niveaux de gravité décrits plus haut et associés respectivement aux trois ensembles d’actions, la sous-étape 70 peut alors se dérouler comme indiqué ci-dessous.
Lorsque le premier ensemble d’actions a été effectué, le dispositif de surveillance DS peut déclencher la cessation de l’alerte de l’usager du véhicule V lorsque l’amplitude de dépassement ad devient inférieure ou égale à zéro pendant au moins une deuxième durée d2 après avoir été supérieure au premier seuil s1 et inférieure au deuxième seuil s2.
Par exemple, la valeur de la deuxième durée d2 peut être choisie pendant la phase de mise au point du véhicule V. Egalement par exemple, la valeur de la deuxième durée d2 peut être comprise entre 1 s et 3 s. A titre d’exemple illustratif, la valeur de la deuxième durée d2 peut être égale à 2 s. Mais d’autres valeurs de deuxième durée d2 peuvent être utilisées.
Lorsque le deuxième ensemble d’actions a été effectué, le dispositif de surveillance DS peut déclencher la cessation de l’alerte de l’usager du véhicule V et de la réduction de la puissance électrique fournie par la batterie principale BP à la machine motrice électrique MME et/ou au convertisseur CV, lorsque l’amplitude de dépassement ad devient inférieure au quatrième seuil s4 pendant au moins une troisième durée d3 choisie, après avoir été supérieure au deuxième seuil s2 et inférieure au troisième seuil s3.
Par exemple, la valeur de la troisième durée d3 peut être choisie pendant la phase de mise au point du véhicule V. Egalement par exemple, la valeur de la troisième durée d3 peut être comprise entre 1 s et 3 s. A titre d’exemple illustratif, la valeur de la troisième durée d3 peut être égale à 2 s. Mais d’autres valeurs de troisième durée d3 peuvent être utilisées.
Egalement par exemple, la valeur du quatrième seuil s4 peut être choisie pendant la phase de mise au point du véhicule V. Par exemple, la valeur du quatrième seuil s4 peut être définie en pourcentage de dépassement du courant maximal imax déterminé, et dans ce cas elle peut être comprise entre 5% et 15%. A titre d’exemple illustratif, la valeur du quatrième seuil s4 peut être égale à 10% lorsque la valeur du deuxième seuil s2 est égale à 15%. Mais d’autres valeurs de quatrième seuil s4 peuvent être utilisées.
Lorsque le troisième ensemble d’actions a été effectué, le dispositif de surveillance DS peut déclencher la cessation de l’alerte de l’usager du véhicule V, de l’isolement de la batterie principale BP de la machine motrice électrique MME et/ou du convertisseur CV et de la réduction de la puissance électrique fournie par la batterie principale BP à la machine motrice électrique MME et/ou au convertisseur CV, lorsque l’amplitude de dépassement ad devient inférieure au cinquième seuil s5 pendant au moins une quatrième durée d4 choisie, après avoir été supérieure au troisième seuil s3.
Par exemple, la valeur de la quatrième durée d4 peut être choisie pendant la phase de mise au point du véhicule V. Egalement par exemple, la valeur de la quatrième durée d4 peut être comprise entre 1 s et 3 s. A titre d’exemple illustratif, la valeur de la quatrième durée d4 peut être égale à 2 s. Mais d’autres valeurs de quatrième durée d4 peuvent être utilisées.
Egalement par exemple, la valeur du cinquième seuil s5 peut être choisie pendant la phase de mise au point du véhicule V. Par exemple, la valeur du cinquième seuil s5 peut être définie en pourcentage de dépassement du courant maximal imax déterminé, et dans ce cas elle peut être comprise entre 15% et 25%. A titre d’exemple illustratif, la valeur du cinquième seuil s5 peut être égale à 20% lorsque la valeur du troisième seuil s3 est égale à 25%. Mais d’autres valeurs de cinquième seuil s5 peuvent être utilisées.
Exemples Exemple 1 : Formation d’oxydes Quatre compositions différentes d’alliages de verre métallique, détaillées dans le tableau 1, ont été étudiées.
Les alliages primaires ont été produits par fusion à l’arc (T>2500°C) de fragments en vrac d’éléments de base de haute pureté (>99,9%) sous atmosphère d’argon en utilisant un getter de Ti pour la détection de toute trace de contamination nuisible. Chaque alliage primaire a été fondu au moins cinq fois pour assurer une haute qualité d’homogénéité chimique. L’alliage a été injecté dans un moule pour obtenir un échantillon sous forme de plaque d’épaisseur <1mm. Cette épaisseur, inférieure à l’épaisseur critique, permet de s’assurer que la structure obtenue est amorphe. Pour tous les échantillons, la fraction amorphe était majoritaire par rapport à la fraction cristalline.
La présence d’oxydes de zirconium a été évaluée comme suit. Une coupe métallographique a été réalisée sur la plaque : la plaque a été découpée longitudinalement et polie jusqu’à une finition miroir. La surface polie a été observée au microscope optique à un grossissement au moins égal à x100. Si la structure observée présente des inclusions comme sur la (quelques-unes sont signalées par des flèches), alors la composition de ces inclusions a été vérifiée par spectroscopie à rayons X à dispersion d'énergie (EDS). La composition mise en évidence a systématiquement été celle d’oxydes de zirconium ZrO 2 . Un indice 1 (« présence d’oxydes de zirconium ») a été attribué aux alliages présentant des inclusions. En revanche, si la structure observée au microscope optique ne présente pas d’inclusion, comme sur la , alors un indice 0 (« absence d’oxydes de zirconium ») est attribué à l’alliage analysé.
Composition (% at) Présence d’oxydes Ni 62 Nb 33 Zr 5 1 Ni 60 Cu 2 Nb 33 Zr 5 1 Ni 60 Cu 2 Nb 38 0 Ni 62 Nb 38 0 Exemple 2 : Intérêt du Cu dans le système d’alliage NiNb
Cinq compositions différentes d’alliages pour obtenir un verre métallique ont été étudiées. Les compositions de ces alliages sont indiquées dans le tableau 2.
Les échantillons ont été obtenus selon le même protocole que celui de l’exemple 1. Pour tous les échantillons, sauf le Ni 52 Nb 38 Cu 10, la fraction amorphe était majoritaire par rapport à la fraction cristalline pour une épaisseur de 0,5 mm.
Les températures de cristallisation Tx et de transition vitreuse Tg des alliages, ainsi que la différence ΔTx entre la température de cristallisation Tx et la température de transition vitreuse Tg, évaluées selon le protocole décrit dans la présente description, sont reportées dans le tableau 2 et illustrées à la .
Composition (% at) Tg (°C) T x (°C) ∆ Tx (°C) Ni 62 Nb 38 641 672 31 Ni 5 8 Nb 38 Cu 4 599 647 48 Ni 56 Nb 38 Cu 6 588 646 58 Ni 54 Nb 38 Cu 8 568 634 66 Ni 52 Nb 38 Cu 10 582 633 51
Un alliage dont la température de transition vitreuse Tg est basse présente une meilleure processabilité indispensable pour l’industrialisation des pièces en AMAs à haute cadence. De plus, plus la différence ΔTx entre la température de cristallisation Tx et la température de transition vitreuse Tg d’un alliage est élevée et plus l’alliage présente une bonne stabilité thermique. Exemple 3 : Teneur en Cu de l’alliage métallique amorphe
Six compositions différentes d’alliages pour obtenir un verre métallique ont été étudiées. Les compositions de ces alliages sont indiquées dans le tableau 3.
Les échantillons ont été obtenus selon le même protocole que celui de l’exemple 1. Pour tous les échantillons, à l’exception de celui en alliage Ni 52 Nb 38 Cu 10 , la fraction amorphe était majoritaire par rapport à la fraction cristalline pour une épaisseur de 0,5 mm.
Les propriétés mécaniques de chaque échantillon sont indiquées dans le tableau 3 et illustrées à la . Les valeurs de la limite d'élasticité ont été déterminées grâce à des essais mécaniques réalisés en flexion 3 points. Au moins 3 essais ont été réalisés pour chaque composition afin d'assurer une bonne reproductibilité des résultats.
Composition (% at) Limite d’élasticité (MPa) Contribution plastique à la flèche (mm) Ni 61 Nb 38 Cu 1 2820 1,12 Ni 59 Nb 38 Cu 3 2809 1,11 Ni 58 Nb 38 Cu 4 2766 0,69 Ni 56 Nb 38 Cu 6 2664 0,45 Ni 54 Nb 38 Cu 8 2618 0,35 Ni 52 Nb 38 Cu 10 nm* nm* *nm = « Non mesuré », la mesure n’ayant pu être effectuée en raison de la casse des échantillons lors de l’essai. Exemple 4 : Teneur en Ni/Nb de l’alliage métallique amorphe
Sept compositions différentes d’alliages ont été étudiées. Les compositions de ces alliages sont indiquées dans le tableau 4.
Les échantillons ont été obtenus selon le même protocole que celui de l’exemple 1. Pour tous les échantillons, à l’exception de celui en alliage Ni 63 Nb 34 Cu 3 , la fraction amorphe était majoritaire par rapport à la fraction cristalline pour une épaisseur de 0,5 mm.
Les propriétés mécaniques de chaque échantillon sont indiquées dans le tableau 4 et illustrées à la .