INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’une cellule photovoltaïque, comportant les étapes : a’) prévoir une structure comportant : - un substrat à base de silicium cristallin, présentant des première et seconde surfaces opposées ; - des premier et second films d’oxyde, de préférence de type oxyde tunnel, formés respectivement sur les première et seconde surfaces du substrat ; - des première et seconde couches de silicium amorphe, formées respectivement sur les premier et second films d’oxyde, et comprenant respectivement des dopants de type n et des dopants de type p présentant respectivement des première et seconde concentrations surfaciques ; les dopants de type n étant de préférence des atomes de phosphore, les dopants de type p étant de préférence des atomes de bore ; les première et seconde couches de silicium amorphe présentant chacune une épaisseur supérieure ou égale à 15 nm, de préférence supérieure ou égale à 20 nm ; b) appliquer un recuit thermique à la structure, sous une atmosphère, à une température de recuit supérieure à une température minimale au-delà de laquelle les première et seconde couches de silicium amorphe peuvent être cristallisées ; c) démarrer une injection d’un agent oxydant dans l’atmosphère au cours de l’étape b), à un premier instant définissant, avec la température de recuit, un premier budget thermique adapté pour cristalliser les première et seconde couches de silicium amorphe de manière à former des première et seconde couches de polysilicium ; l’étape c) étant exécutée de manière à former des première et seconde couches d’oxyde, respectivement sur les première et seconde couches de polysilicium ; d) arrêter l’injection de l’agent oxydant à un second instant définissant, avec la température de recuit, un second budget thermique adapté à la première concentration surfacique de sorte que : - les première et seconde couches d’oxyde, formées entre les premier et second instants, présentent respectivement des première et seconde épaisseurs ; la première épaisseur étant prédéterminée ; - la formation des première et seconde couches d’oxyde, selon les première et seconde épaisseurs, consomme une quantité de polysilicium entre les premier et second instants adaptée pour que la première couche de polysilicium présente une épaisseur strictement inférieure à 15 nm à l’issue de l’étape d).
Les inventeurs ont également constaté expérimentalement que l’injection de l’agent oxydant doit s’effectuer après l’activation électrique des dopants de type n et des dopants de type p (s’effectuant lors de la cristallisation des première et seconde couches de silicium amorphe). Si l’injection de l’agent oxydant démarre avant l’activation électrique des dopants de type n et des dopants de type p, les performances de la cellule en termes de passivation sont fortement dégradées, ce qui pourrait laisser penser à une destruction prématurée des dopants en surface de la couche de silicium amorphe correspondante sans avoir pu migrer en sites substitutionnels.
Ce procédé selon l’invention diffère du précédent objet en ce que les dopants de type n et les dopants de type p sont incorporés préalablement dans une couche de silicium amorphe, qui est cristallisée lors du recuit thermique de l’étape b) de manière à former une couche de polysilicium. On parle alors de dopage in-situ.
Selon une caractéristique de l’invention, le recuit thermique appliqué lors de l’étape b) comporte : - une première phase, comprenant une montée en température jusqu’à atteindre la température de recuit ; - une deuxième phase, comprenant un plateau de température égal à la température de recuit ; - une troisième phase, comprenant une descente en température à partir de la température de recuit ; procédé dans lequel l’étape c) est exécutée de sorte que l’injection de l’agent oxydant est démarrée durant la deuxième phase, et l’étape d) est exécutée de sorte que l’injection de l’agent oxydant est arrêtée durant la deuxième phase.
Ainsi, les inventeurs ont constaté expérimentalement que les premier et second instants étaient avantageusement choisis durant la deuxième phase (le premier instant étant choisi après l’activation électrique des dopants) afin d’obtenir une qualité satisfaisante de la passivation des surfaces du substrat. En effet, d’autres configurations n°1 à 3 (détaillées ci-dessous) conduisent à une dégradation importante de la passivation : - configuration n°1 : le premier instant est choisi durant la première phase, et le second instant est choisi durant la deuxième phase ; - configuration n°2 : le premier instant est choisi durant la deuxième phase (avant l’activation électrique des dopants), et le second instant est choisi durant la deuxième phase ; - configuration n°3 : les premier et second instants sont choisis durant la troisième phase.
Selon une caractéristique de l’invention, l’étape c) est exécutée de sorte que l’agent oxydant comporte du dioxygène O 2 .
Ainsi, un avantage procuré est la facilité d’injection de ce gaz dans un four.
Selon une caractéristique de l’invention, l’atmosphère sous laquelle est appliqué le recuit thermique lors de l’étape b) comporte du diazote N 2 ou de l’argon Ar.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, le procédé de détection électromagnétique est en outre adapté à détecter des défauts de cordon de soudure dans une plaque en acier inoxydable, et le tube en acier inoxydable est remplacé par la plaque en acier inoxydable.
Dans un mode de réalisation de la présente invention, la sonde de détection électromagnétique comprend un ensemble de contact, un ensemble sonde et un ensemble de connexion, l’ensemble sonde comprend un boîtier de sonde et des éléments de détection, l’ensemble de contact est situé au fond du boîtier de sonde, et l’ensemble de contact comporte une structure en demi-cercle, la structure en demi-cercle servant à accueillir le tube en acier inoxydable, une première rainure étant ménagée au milieu de la structure en demi-cercle suivant une direction circonférentielle du tube en acier inoxydable, et la première rainure servant à accueillir le cordon de soudure du tube en acier inoxydable, les éléments de détection sont placés dans le boîtier de sonde, et les éléments de détection comportent des capteurs de champ magnétique, un noyau magnétique, une bobine d’excitation et un circuit de traitement de signaux, une rangée de deuxièmes rainures est ménagée au milieu d’une surface de fond à l’intérieur du boîtier de sonde suivant une direction axiale du tube en acier inoxydable, les deuxièmes rainures sont équidistantes, les deuxièmes rainures servent à caler les capteurs de champ magnétique, et le nombre des deuxièmes rainures est identique au nombre des capteurs de champ magnétique, une troisième rainure est ménagée sur chacune des deux surfaces latérales intérieures opposées du boîtier de sonde suivant la direction axiale du tube en acier inoxydable, et chaque troisième rainure sert à caler le noyau magnétique, la bobine d’excitation est enroulée autour d’une barre transversale du noyau magnétique pour générer le champ magnétique alternatif lors de la mise sous tension d’une alimentation électrique en courant alternatif, et le circuit de traitement de signaux est placé dans un espace entre la bobine d’excitation et une surface de dessus du boîtier de sonde pour traiter des signaux de champ magnétique captés par les capteurs de champ magnétique, une pluralité d’orifices taraudés sont ménagés au niveau d’une ouverture de dessus du boîtier de sonde, l’ensemble de connexion comporte un couvercle de sonde et un connecteur, et le couvercle de sonde comporte une embase et un corps de couvercle, une pluralité de trous taraudés assortis aux orifices taraudés au niveau de l’ouverture de dessus du boîtier de sonde sont ménagés dans l’embase, le couvercle de sonde est fixé au boîtier de sonde par l’embase, un trou de connecteur est ménagé au milieu du corps de couvercle, le connecteur est fixé au couvercle de sonde par le trou de connecteur, et le connecteur est destiné à être connecté à l’ordinateur supérieur.
Le procédé de détection électromagnétique et le système de détection électromagnétique pour détecter des défauts de cordon de soudure dans un tube en acier inoxydable proposés par la présente invention permettent d’éliminer l’influence d’un bruit intrinsèque du système de détection électromagnétique sur les résultats de détection par acquisition d’une amplitude de bruit du système de détection électromagnétique lui-même et remplacement d’un signal inférieur ou égal à l’amplitude de bruit du système de détection électromagnétique par 0 dans les signaux de détection suivants ; par ailleurs, grâce à l’acquisition d’une valeur maximale d’un bruit de fond du système de détection électromagnétique durant le balayage et à la définition d’une valeur de signal d’alarme sur la base de la valeur maximale du bruit de fond, le procédé de détection électromagnétique et le système de détection électromagnétique suppriment les influences sur les résultats de détection d’un certain nombre de facteurs perturbateurs tels qu’une irrégularité d’une surface de cordon de soudure, un tremblement lors du soulèvement de la sonde de détection électromagnétique, une fluctuation d’une vitesse de détection et autres, améliorent la fiabilité et la précision de la détection, et permettent d’éliminer efficacement tout risque potentiel pour la sécurité.
La est un organigramme d’un procédé de détection électromagnétique pour détecter des défauts de cordon de soudure dans un tube en acier inoxydable selon un premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une représentation schématique d’un bloc de référence utilisé dans le procédé de détection électromagnétique selon le premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une vue en coupe transversale du bloc de référence à la ;
La est une représentation schématique fonctionnelle d’une sonde de détection électromagnétique utilisée dans le procédé de détection électromagnétique selon le premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une représentation graphique de signal de détection d’un signal de champ magnétique d’origine B dans le procédé de détection électromagnétique selon le premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une représentation graphique de signal de détection d’un signal différentiel de champ magnétique B0 dans le procédé de détection électromagnétique selon le premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une représentation graphique de signal de détection d’un signal B1 dans le procédé de détection électromagnétique selon le premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une représentation graphique de signal de détection d’un signal filtré B2 dans le procédé de détection électromagnétique selon le premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une représentation graphique de signal de détection d’une région présentant éventuellement un défaut avant son polissage dans le procédé de détection électromagnétique selon le premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une représentation graphique de signal de détection de la région présentant éventuellement un défaut après son polissage dans le procédé de détection électromagnétique selon le premier mode de réalisation de la présente invention ;
La est une représentation schématique fonctionnelle d’un système de détection électromagnétique pour détecter des défauts de cordon de soudure dans un tube en acier inoxydable selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention ;
La est une vue éclatée d’une sonde de détection électromagnétique selon le deuxième mode de réalisation de la présente invention ;
Afin de diminuer la résistance de ces bobinages, un conducteur de type « fil de Litz » peut être utilisé pour des fréquences dépassant le kilo Hertz (kHz). Le fil de Litz a pour avantage de réduire des pertes liées à un phénomène connu appelé « effet de peau ».
Cependant, l’utilisation d’un fil de Litz introduit l’apparition d’impédance induite. Ces impédances induites sont sources d’une distribution hétérogène du courant dans le fil de Litz, générant des pertes supplémentaires, pouvant provoquer une baisse du rendement énergétique du système de transfert sans contact et une usure prématurée du fil de Litz.
Un but de l’invention est de limiter la dégradation du rendement énergétique ainsi qu’une usure prématurée d’un dispositif de transfert d’énergie utilisant un fil de Litz.
Il est à cet effet proposé, selon un premier aspect, un dispositif de transfert d’énergie électrique comprenant : - un fil de Litz comprenant des conducteurs électriques toronnés ou tressés ensemble, le fil de Litz propre à former un coupleur magnétique avec un autre bobinage, - des condensateurs respectivement agencés en série avec les conducteurs, les condensateurs étant configurés pour compenser des écarts entre les impédances respectives des conducteurs électriques.
Le dispositif selon le premier aspect peut également comprendre les caractéristiques optionnelles suivantes, prises seules ou bien prises en combinaison à chaque fois que cela est techniquement possible.
De préférence, les condensateurs ont tous la même capacité.
De préférence, la capacité vaut où : - est le nombre de condensateurs, - est une inductance de la pluralité de conducteurs, - est une fréquence de résonance du fil de Litz.
De préférence, tous les condensateurs ont un point de tension commun.
De préférence, au moins un des conducteurs électriques comprend des sous-conducteurs électriques isolés entre eux et toronnés ou tressés ensemble.
De préférence, au moins un des sous-conducteurs électriques comprend des brins conducteurs isolés entre eux et toronnés ou tressés ensemble.
Il est également proposé, selon un deuxième aspect, un système de transfert d’énergie comprenant deux dispositifs de transfert d’énergie électrique selon le premier aspect, dans lequel les bobinages respectifs des deux dispositifs de transfert d’énergie électrique forment ensemble un coupleur magnétique.
Il est également proposé, selon un troisième aspect, une utilisation du dispositif de transfert d’énergie selon le premier aspect ou du système de transfert d’énergie selon le deuxième aspect pour recharger un véhicule électrique.
La illustre de façon schématique un système de transfert d’énergie entre un réseau électrique et un véhicule, selon un mode de réalisation.
La est un schéma électrique du système de transfert d’énergie de la , selon un mode de réalisation.
Les figures 3a et 3b illustrent un phénomène d’induction se produisant entre deux bobinages.
Par « au moins deux transistors associés en série », il faut comprendre que le drain de l’un des transistors est relié à la source de l’autre transistor.
Par « fenêtre de coïncidence » , on entend la durée maximale pendant laquelle deux événements détectés sont considérés en coïncidence. Elle est typiquement de l’ordre de 10 ps à 500 ms.
Pour un signal perçu, l’ordre de grandeur de la fenêtre de coïncidence est de préférence lié à la fréquence centrale dudit signal. De préférence, la fenêtre de coïncidence est de l’ordre de grandeur du quart de la période T de ce signal perçu.
A titre d’exemple, dans le domaine de la radiofréquence, l’ordre de grandeur de la fenêtre de coïncidence peut être la nanoseconde. Dans le domaine acoustique, l’ordre de grandeur de la fenêtre de coïncidence peut être la milliseconde, voire la seconde.
Par « latence », on entend la durée temporelle nécessaire pour disposer d’un résultat.
Par « complément d ’un signal », on entend la forme d’onde en sortie d’un inverseur dont l’entrée reçoit ledit signal.
Signaux d’entrée Les signaux d’entrée du détecteur de coïncidence peuvent être choisis parmi : des signaux acoustiques, électromagnétiques, radiofréquences, optiques, cette liste n’étant pas limitative.
Les signaux d’entrée du détecteur de coïncidence sont des signaux déterministes de préférence périodiques non-modulés et/ou modulés en amplitude, en phase et/ou en fréquence, en particulier à bande étroite.
Deuxième étage De préférence, le deuxième étage comporte des premier et deuxième filtres, notamment des filtres passe-bas, les entrées des premier et deuxième filtres étant respectivement reliées aux sorties des premier et deuxième multiplieurs.
Premier mode de réalisation Dans un premier mode de réalisation, le deuxième étage comporte en outre des premier et deuxième générateurs d’impulsions à seuil, les entrées des premier et deuxième générateurs étant agencées pour recevoir respectivement les signaux de sortie des premier et deuxième filtres du deuxième étage. Chaque générateur est de préférence agencé pour générer en sortie au moins une impulsion lorsque l’intensité du signal d’entrée correspondant dépasse un seuil prédéterminé. Avantageusement, le nombre d’impulsions généré renseigne sur la différence de temps d’arrivée entre les deux signaux reçus en entrée du premier étage ou sur le rapport d’amplitude de ces signaux.
Deuxième mode de réalisation Dans un second mode de réalisation, le deuxième étage comporte un multiplieur agencé pour multiplier le signal de sortie du premier filtre du premier étage avec le signal de sortie du deuxième filtre du premier étage.
Dans ce second mode de réalisation, le deuxième étage comporte avantageusement un unique générateur d’impulsions à seuil agencé pour recevoir en entrée le signal de sortie du troisième multiplieur et pour fournir en sortie des impulsions dont le nombre renseigne sur la différence de temps d’arrivée entre les deux signaux reçus et/ou sur le rapport d’amplitude de ces signaux.
Dans ce second mode de réalisation, le détecteur de coïncidence comporte en outre deux sorties supplémentaires, les sorties supplémentaires étant chacune respectivement associées aux sorties des premier et deuxième multiplieurs du premier étage.
Ainsi, dans ce mode de réalisation particulier, le détecteur de coïncidence comporte avantageusement trois sorties, une sortie, dite « principale », fournissant le nombre d’impulsions renseignant sur la valeur de l’ITD et/ou de l’ILD et deux sorties supplémentaires, dites « secondaires » fournissant le signe de l’ITD (ITD > 0 ou ITD 1 ou ILD < 1) en renseignant sur le signal d’entrée ayant déclenché le générateur d’impulsions du premier étage en premier, comme cela sera décrit plus loin.
Au moins l’un des premier et deuxième filtres du premier étage, de préférence tous les filtres, peut être un filtre passe-bas, comportant notamment une capacité.
De même, l’un des premier et deuxième filtres du deuxième étage, de préférence tous les filtres, peut être un filtre passe-bas, comportant notamment une capacité.
I = I base – Ip
Avec I l’indicateur de pertinence final, I base l’indicateur de pertinence de base et p l’indicateur de probabilité déterminé à la deuxième opération. La valeur de I est par exemple saturée ou bornée entre 0 et 1.
Dans une troisième opération, le système ACC du premier véhicule 10 est contrôlé en fonction de l’indicateur de pertinence I.
- réduite au fur et à mesure que l’indicateur de pertinence diminue, la réduction du temps inter-véhicule (noté TIV) de consigne ou cible étant par exemple limitée à une valeur minimale.
L’ajustement de la valeur cible ou de consigne du TIV est par exemple obtenue en ajustant la vitesse longitudinale courante du deuxième véhicule 11 (par exemple déterminée par le premier véhicule 10 à partir des données obtenues du ou des capteurs de détection d’objet embarqués). La vitesse longitudinale ajustée V ajust du deuxième véhicule est par exemple déterminée en fonction de la vitesse courante V cible du deuxième véhicule 11 et d’une différence entre une vitesse de consigne V consigne du système ACC et la vitesse courante V cible , la différence étant pondérée d’un coefficient de pondération, noté C p , lequel est fonction de l’indicateur de pertinence I.
V ajust = V cible + C p *(V consigne - V cible )
Selon cet exemple, l’indicateur de pertinence permet de moduler ou d’ajuster la vitesse du véhicule cible utilisée en entrée du contrôleur longitudinal du système ACC pour faire en sorte que le premier véhicule 10 freine moins lorsque le deuxième véhicule 11 prend un virage ayant un rayon de courbure déterminé inférieur à un seuil (par exemple inférieur à 10, 11 ou 12 m), ce qui indique que le deuxième véhicule 11 change de trajectoire alors que le premier véhicule 10 garde la sienne. L’ajustement de l’indicateur de pertinence en fonction de l’indicateur de probabilité permet de désélectionner plus rapidement le deuxième véhicule 11 pour qu’il ne soit plus le véhicule cible alors qu’il est en train de quitter la voie de circulation 1001 sur laquelle se trouve le premier véhicule 10 et que le premier véhicule 10 conserve comme voie de circulation.
Lorsque le rayon de courbure augmente (par exemple lorsque le deuxième véhicule 11 est sur un rond-point), l’indicateur de pertinence du deuxième véhicule est peu ou pas ajusté par l’indicateur de probabilité Ip qui prend une valeur proche de 0 ou égale à 0. Cela permet de conserver le deuxième véhicule 11 comme véhicule cible dans les trajectoires comprenant des virages plus doux, tels que les ronds-points par exemple. Cela évite ainsi de désélectionner le deuxième véhicule 11 trop rapidement, ce qui pourrait générer une accélération trop brutale et non désirée du premier véhicule 10.
La illustre un exemple de relation entre le coefficient de pondération C p (correspondant à l’axe des ordonnées du diagramme 3) et l’indicateur de pertinence I (correspondant à l’axe des abscisses du diagramme 3), une fonction 30 reliant ces deux grandeurs.
Selon l’exemple de la , le coefficient de pondération C p est par exemple compris entre 0 et une valeur maximale (par exemple égale à 0.5 ou à 0.6), le coefficient de pondération C p étant égal à sa valeur maximale lorsque l’indicateur de pertinence I est compris entre 0 et une valeur déterminée (notée I d ) inférieure à 1, le coefficient de pondération étant suivant une fonction décroissante de l’indicateur de pertinence I lorsque l’indicateur de pertinence est compris entre la valeur déterminée I d et 1
Un tel processus permet ainsi d’éviter un freinage trop important du premier véhicule 10 déclenché par le système ACC lorsque le deuxième véhicule 11 prend un virage dont le rayon de courbure est inférieur à un seuil, indiquant un changement de trajectoire du deuxième véhicule 11.
Pour une configuration abaisseur respective, l’inductance maximale L max vérifie alors l’équation suivante :
Dans cet exemple, la valeur maximale L max que l’inductance L de l’inductance 70 ne doit pas dépasser se déduit alors de la durée minimale t 3 -t 2 calculée précédemment, tout en notant que plus la valeur de l’inductance L est petite, plus la valeur du courant maximal I L-CALC -max est élevée.
A titre d’exemple de valeurs numériques, avec la capacité parasite totale C para _ tot par exemple égale à 100pF, une fréquence de fonctionnement du convertisseur 10 de 1MHz, soit la période T du cycle de résonance égale à 1µs, et une durée t 3 -t 2 minimale de 50ns, alors l’inductance L doit être inférieure à l’inductance maximale L max égale à 1µs*50ns/(4*100pF), soit 125µH, d’après l’équation (12) précédente.
Dans la variante où le circuit d’aide à la commutation 50 est en forme de l’inductance 70 et de la diode 72 connectées en série, le courant I L est nul en l’instant temporel t 0 , et non en l’instant temporel T/2, et il y a donc environ 2 fois plus de temps pour charger l’inductance 70, à savoir la durée T/2 au lieu de la durée T/4, ce qui conduit, pour une même valeur du courant maximal I L-CALC-max , à une valeur deux fois plus grande de l’inductance L de l’inductance 70.
L’homme du métier comprendra qu’il s’agit d’ordres de grandeur, qu’une valeur plus faible de l’inductance L fonctionne également, mais qu’elle induit un courant plus grand et donc des pertes plus grandes ; et qu’une valeur plus élevée de l’inductance L conduit à une inversion incomplète de la tension V pb ou respectivement V pa , mais reste préférable à une absence totale d’inversion de ladite tension V pb ou V pa .