INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Du fait de la structure particulière du système de préhension favorisant une bonne prise en main de l’applicateur, l’utilisateur peut déposer précisément l’applicateur sur les lèvres et, prendre appui exclusivement sur les lèvres avant de presser l’élément d’application sur celles-ci. Ainsi, le produit est appliqué uniquement sur les lèvres, sans débordement sur la peau située à proximité.
Le fait pour l’élément d’application de prendre appui sur le fond du logement non seulement à la périphérie mais également dans une zone centrale, permet de distribuer sur l’élément d’application de façon plus homogène l’effort, et ainsi d’avoir une meilleure pression contact entre l’élément d’application et les lèvres.
Il s’ensuit qu’à l’application, la composition peut être appliquée relativement uniformément par la surface d’application, avec un moindre risque de surplus ou de manques de composition par endroits.
L’invention concerne aussi un procédé cosmétique comprenant les opérations consistant à : (i) Fournir un applicateur tel que défini précédemment, (ii) Saisir les deux éléments de préhension opposées entre deux doigts, (iii) Eventuellement, positionner l’ergot de centrage entre la lèvre supérieure et la lèvre inférieure, (iv) Mettre en contact la face avant de l’élément d’application avec les lèvres, (v) Presser la surface d’application contre les lèvres.
De préférence, le procédé selon l’invention comporte une opération préalable consistant à (vi) effectuer une acquisition optique d’une partie au moins de la surface des lèvres d’une personne, et réaliser, à partir au moins de l’acquisition optique, un applicateur personnalisé tel que défini précédemment ou un moule servant à sa fabrication.
Définitions principales Une « section transversale d’une pièce d’axe X » est une section perpendiculaire à l’axe X de la pièce.
Par « axe longitudinal d’une pièce » , on désigne la ligne joignant l'ensemble des barycentres des sections transversales d’une pièce.
Notamment, seule la surface d’application de l’élément d’application peut être chargée de produit cosmétique ou l’élément d’application peut être totalement ou partiellement imprégné de produit cosmétique. Eventuellement, la surface d'application peut être, au moins avant utilisation, contrainte élastiquement en appui contre une surface libre du produit contenu dans un réservoir de produit, par exemple dans un boîtier ou un pot, ce qui peut être suffisant pour assurer un bon chargement de la face d'application avec le produit. Le produit peut former un dépôt sur la surface d’application.
L'élément d'application peut être constitué d'un élément plus ou moins compressible élastiquement, sur lequel est monté ou qui inclus une surface d'application, notamment sous forme d'une mousse, d'un tissé ou d'un non tissé. La surface d'application peut être relativement lisse ou présenter des reliefs aptes à avoir une action de massage lorsqu'ils sont appliqués sur la peau.
Modes de réalisation préférés De préférence, l’applicateur selon l’invention présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison :
L’élément d’application a une forme personnalisée aux lèvres de l’utilisateur.
Une partie au moins de l’élément d’application est située entre les éléments de préhension. Une meilleure prise en main de l’applicateur en résulte.
La surface d’application est imprégnée par le produit cosmétique.
La face arrière de l’élément d’application prend appui en au moins un emplacement central du fond du logement. L’élément d’application est mieux maintenu dans le logement.
Les parties non fonctionnelles de pied des modèles d’aubes peuvent toutes être reliées à une même couronne en cire.
Tous les secteurs d’anneau peuvent être reliés par une même pièce de liaison, par exemple en cire, à la partie centrale.
Ladite pièce de liaison en cire peut comprendre un moyeu relié à au moins N bras, chaque bras étant relié à au moins un secteur d’anneau.
Chaque anneau peut comprendre un orifice dans lequel est reçu une portion longitudinale de la partie non fonctionnelle de tête d’un modèle d’aube.
Il est ainsi possible de réaliser un positionnement précis de chaque modèle d’aube en cire sur l’anneau. Ainsi, les différentes modèles d’aubes en cire peuvent être positionnés sur une même pièce avec une même référence selon direction longitudinale.
N barreaux en cire peuvent s’étendre longitudinalement, chacun des N barreaux étant associé à un groupe donné de K modèles d’aubes en cire et étant relié à la partie non fonctionnelle de talon desdits K modèles d’aubes en cire.
Une première extrémité de chaque barreau peut dépasser au-delà de la partie non fonctionnelle de pied dans un premier sens de la direction longitudinale opposé à celui orienté vers le talon.
Chacun des N barreaux peut être relié à au moins une partie torique reliant entre elles chacune des parties non fonctionnelles de tête des K modèles d'aubes en cire.
Chaque modèle d’aube en cire comprend une pluralité de tiges en quartz s’étendant longitudinalement dans l’épaisseur de la pale du modèle d’aube en cire.
Selon une autre caractéristique, la partie centrale peut être en cire.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES la est une vue schématique en perspective d’une partie d’un ensemble selon l’invention,
la est une vue schématique en perspective de l’ensemble de la , selon un orientation tridimensionnelle différente,
la est une vue schématique de côté de l’ensemble de la ,
la est une vue schématique en perspective secteur d’anneau et d’un bras de liaison à une partie centrale de l’ensemble selon l’invention,
la est une vue similaire de l’ensemble de la et selon une orientation tridimensionnelle différente,
Afin de permettre le rappel du boîtier 3 vers sa position de repos, le dispositif lumineux 1 comporte quatre organes élastiquement déformables 7 reliant le boîtier 3 à la platine 2. La platine 2 comporte quatre butées 8, prévues chacune au droit de l’un des organes de guidage 51 à 54 et chaque organe élastiquement déformable 7 comporte un ressort fixé sur l’un des organes de positionnement 61 à 64 et coopérant avec l’une desdites butées 8 de la platine.
Dans les à , un seul de ces organes 7 et une seule de ces butées 8 ont été représentés, à des fins de clarté, étant entendu que ces organes et ces butées sont identiques et que la description qui va être faite de cet organe 7 et de cette butée 8, en lien avec la , est applicable à tous les autres.
Le ressort comporte un ressort de torsion 71 enroulé sur l’ergot de l’organe de positionnement 62 et deux bras 72 et 73 s’étendant chacun à partir de l’une des branches dudit ressort de torsion.
Chaque bras 72 et 73 vient au contact d’une face latérale 81 de la butée 8, de part et d’autre de la butée.
Chaque bras 72 et 73 s’étend en faisant un angle avec le ressort 71 de sorte que les bras se croisent, derrière la butée, en faisant un angle entre eux sensiblement égal à 45°.
Le recul du boîtier 3 vis-à-vis de la platine 2, sous l’effort d’un contact exercé sur la glace 4, vient ainsi provoquer un écartement des bras 72 et 73, du fait du contact avec la butée 8, et donc une déformation du ressort de torsion 71 provoquant ainsi le rappel du boîtier 3 vers sa position de repos.
La face latérale 81 de la butée 8 présente un profil définissant une came coopérant avec chacun desdits bras 72 et 73. Cette came est agencée d’une part pour que le ressort de torsion 71 subisse une déformation seulement si un effort supérieur à un seuil donné est exercé sur le boîtier 3. D’autre part, la came est agencée pour que l’évolution de l’angle entre les bras 72 et 73 soit non linéaire avec un effort exercé sur le boîtier. En d’autres termes, il est possible de contrôler la façon dont le boîtier recule vis-à-vis de la platine et est rappelé vers sa position de repos.
La face latérale 81 de la butée 8 comporte un rebord 82 contre lequel viennent en appui les bras 72 et 73.
Le dispositif déflecteur d’air 20 a une forme de V couché, le corps 51 du capteur de température 5 étant placé à l’intérieur du V, le V pointant vers l’air réchauffé qui arrive depuis le module de caméra 8. Selon l’exemple, ledit dispositif déflecteur d’air 20 se compose de deux murets verticaux 21, 22, se joignant en une pointe 23 à l’avant du capteur 5, orientée vers l’arrivée d’air chaud B. Un premier muret vertical gauche 21 est disposé en biais d’un côté du corps 51 du capteur de température 5, et un deuxième muret vertical droit 22 est disposé en biais de l’autre côté dudit corps du capteur, lesdits deux murets étant joints par une de leur extrémité respective.
Comme expliqué précédemment, la fonction de ces murets 21 et 22 est de dévier le flux d’air chaud B, qui a été chauffé par l’électronique embarqué 81 du module de caméra 8, de part et d’autre de la zone du capteur 5 afin que ce flux ne soit pas en mesure de réchauffer le corps 51 du capteur 5, ce qui chaufferait par conduction la sonde 52 et fausserait alors la mesure de température dans l’habitacle 6. Par ailleurs, l’ensemble d’orifices 24 refroidit lesdits murets 21, 22 en évitant que lesdits murets finissent par atteindre la température du flux d’air chaud B et transmettre cette chaleur à la zone du corps 51 du capteur 5.
Ces murets 21, 22 peuvent être réalisés par moulage avec la coque 200 de la console en matière plastique, ou bien être réalisés sous forme respectivement d’une pièce rapportée ou sous forme d’une seule pièce monobloc, rapportée, et fixée sur la console.
En outre, une mousse (non représentée), optionnelle, thermiquement isolante, peut être ajoutée entre le haut des murets verticaux 21,22 et la traverse de pavillon 41 afin de boucher totalement le passage du flux d’air chaud B vers le capteur de température 5, le corps du capteur 51 se situant sous la traverse du pavillon 41, et/ou le cas échéant à l’arrière de ladite traverse 41 si la place le permet .
Un troisième muret vertical (non représenté) peut être ajouté pour fermer le V formé par lesdits deux murets verticaux gauche 21 et droit 22, entre les extrémités libres du V, donc à l’arrière du cops du capteur, afin d’empêcher toute recirculation du flux d’air chaud B dans la zone du corps 51 du capteur de température 5 par l’arrière. Ce muret supplémentaire est facultatif, et sera de préférence ajouté si un calcul de simulation de la circulation d’air 3D, selon la mécanique des fluides numérique, met en évidence une telle recirculation. L’ajout d’un muret supplémentaire se décide ainsi de préférence au cas par cas, en fonction de l’environnement et de la configuration spécifique de chaque type de véhicule.
Aux dits murets verticaux gauche 21 et droit 22 et audit muret vertical supplémentaire arrière et optionnel, une paroi supérieure peut encore être ajoutée pour fermer totalement, donc y compris par le haut, la zone autour du corps 51 du capteur de température, afin d’isoler au mieux thermiquement le capteur. Cela est d’autant plus aisé si lesdits trois murets verticaux sont formés d’une seule pièce ou de plusieurs pièces rapportées sur la coque de la console.
L'invention permet un meilleur fonctionnement du système de climatisation par un meilleur contrôle de la température réelle de l'habitacle. Elle permet de conserver le capteur de température 5 à l'endroit le plus pertinent, dans la console avec une partie de la sonde débouchante dans l’habitacle, sans que le capteur ne soit perturbé par les éléments pouvant chauffer dans la console. La solution est également peu coûteuse car elle ne nécessite pas de mise au point logicielle empirique à chaque nouveau véhicule.
DISPOSITIF DE RANGEMENT À FILTRAGE D’AIR RECIRCULÉ, POUR UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant une installation de chauffage et/ou climatisation alimentant en air traité leur habitacle, et plus précisément le filtrage de l’air alimentant une telle installation.
Etat de la technique Certains véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent au moins un habitacle alimenté en air traité par une installation de chauffage et/ou climatisation alimentée en air extérieur et en air recirculé issu de l’habitacle selon des proportions réglables.
Dans ce type d’installation (de chauffage et/ou climatisation) on réalise une filtration d’une partie au moins de l’air qui alimente les éléments assurant le traitement de l’air avant qu’il n’alimente l’habitacle afin de filtrer certains polluants.
On entend ici par « polluant » des poussières (de tailles importantes), des particules fines (par exemple de type PM10, PM2,5 ou PM1), un gaz inodore (par exemple de l’oxyde d’azote (ou NOx) ou du monoxyde de carbone (ou CO)), un gaz odorant (par exemple un gaz carboné de type CxHy), du gaz carbonique (CO2), des composés organiques volatils (ou COVs), ou un allergène extérieur produit par des végétaux (comme par exemple du pollen).
Pour réaliser la filtration précitée, on peut installer un filtre à air soit sur le conduit d’alimentation qui alimente l’installation en air extérieur en amont du pulseur, soit en aval du pulseur.
La première alternative présente l’avantage de protéger le pulseur de certains polluants contenus dans l’air extérieur tout en permettant l’utilisation d’un filtre à air de grandes dimensions, mais son inconvénient principal réside dans le fait qu’elle ne permet pas de filtrer l’air recirculé.
La seconde alternative présente l’avantage de filtrer non seulement l’air extérieur mais aussi l’air recirculé, cependant elle présente plusieurs inconvénients parmi lesquels l’impossibilité de protéger le pulseur de certains polluants contenus dans l’air extérieur et dans l’air recirculé, l’impossibilité d’utiliser un filtre à air de grandes dimensions pour limiter l’encombrement et la perte de charge aéraulique (ce qui interdit la filtration de type dit à haute efficacité (ou HEPA)), et un encrassement rapide du fait de la filtration de l’air extérieur qui contient les particules ayant les dimensions les plus importantes.
Il est rappelé qu’une filtration à haute efficacité (ou HEPA) permet de filtrer en un passage au moins 99,97 % des particules ayant un diamètre supérieur ou égal à 0,3 µm.
Il serait certes possible d’installer un premier filtre à air sur le premier conduit d’alimentation qui alimente l’installation en air extérieur (en amont du pulseur), et un second filtre à air sur le second conduit d’alimentation qui alimente l’installation en air recirculé (en amont du pulseur). Mais la section de ce second conduit d’alimentation étant relativement petite, le second filtre à air induirait une perte de charge aéraulique trop importante. Par ailleurs, il serait très difficile d’obtenir une étanchéité de qualité indispensable à l’obtention d’une filtration HEPA, en raison de cette petite section du second conduit d’alimentation. En outre, l’accès au second conduit d’alimentation étant relativement difficile, le remplacement du second filtre à air serait difficile.
EXEMPLES Exemple 1 : extraction par CO2 supercritique 300 grammes de parties aériennes fleuries sèches broyées de Cistus monspeliensis sont extraits par CO 2 supercritique à une pression de 250 bars et une température de 40°C à un débit de 10 kg/h pendant 180 minutes. Après détente jusqu’à pression atmosphérique et retour à température ambiante, l’installation est rincée à l’éthanol pour récupérer la totalité de l’extrait. L’extrait est filtré sur plaque de filtration K900 et l’éthanol est évaporé de manière à obtenir 34 grammes d’une cire verdâtre avec un rendement massique de 11%.
Exemple 2 : extraction par CO 2 supercritique avec co -solvant éthanol
300 grammes de parties aériennes fleuries sèches broyées de Cistus monspeliensis sont extraits par CO 2 supercritique avec co-solvant éthanol 96° à une pression de 200 bars et une température de 40°C à un débit de 10 kg/h en CO 2 et 0,8 kg/h en éthanol 96° pendant 180 minutes. Après détente jusqu’à pression atmosphérique et retour à température ambiante, l’extrait est filtré sur plaque de filtration K900 et l’éthanol est évaporé de manière à obtenir 35 grammes d’une cire verdâtre avec un rendement massique de 12%.
Exemple 3 : extraction par CO 2 supercritique avec co -solvant éthanol et décoloration au charbon actif
5 kilogrammes de parties aériennes fleuries sèches broyées de Cistus monspeliensis sont extraits par CO 2 supercritique avec co-solvant éthanol 96° à une pression de 200 bars et une température de 40°C à un débit de 10 kg/h en CO 2 et 0,8 kg/h en éthanol 96° pendant 180 minutes. Après détente jusqu’à pression atmosphérique et retour à température ambiante, l’extrait est filtré sur plaque de filtration K900 puis décoloré au charbon actif (0,2% p/v de solution). Après nouvelle filtration sur K900, l’éthanol est évaporé de manière à obtenir 524 grammes d’une cire orangée avec un rendement massique de 10%.
Exemple 4 : extraction par CO2 supercritique avec co -solvant éthanol et décoloration au charbon actif et mise sur support fluide
10 kilogrammes de parties aériennes fleuries sèches broyées de Cistus monspeliensis sont extraits par CO 2 supercritique avec co-solvant éthanol 96° à une pression de 200 bars et une température de 47°C à un débit de 40 kg/h en CO 2 et 3,2 kg/h en éthanol 96° pendant 7 heures. Après détente jusqu’à pression atmosphérique et retour à température ambiante, l’extrait est filtré sur plaque de filtration K900 puis décoloré au charbon actif (0,5% p/v de solution). Après nouvelle filtration sur K900, l’extrait est séché sur 1,2-pentanediol de manière à obtenir 5 kg d’extrait sous forme d’un liquide visqueux orangé.
Exemple 5 : extraction à l’hexane 20 grammes de parties aériennes en fructification sèches broyées de Cistus monspeliensis sont extraits à température ambiante sous agitation par 200mL d’hexane pendant 1 heure dans un réacteur. L’extrait est ensuite filtré sur plaque de filtration K900 et le solvant est évaporé de manière à obtenir 2,2 grammes cire verdâtre avec un rendement massique de 11%.
Exemple 6 : évaluation d’un extrait de Cistus monspeliensis selon l’invention dans un modèle de lymphocytes TH17
Il est clairement connu aujourd’hui que la réponse immunitaire adaptative joue un rôle clé dans l’apparition des lésions psoriasiques et les nouveaux traitements ciblant les interleukines IL-12, IL-23 ou IL-17 montrent une grande efficacité clinique chez les patients atteints de psoriasis en plaques modéré à sévère. Néanmoins, ces traitements systémiques restent contraignants et une approche topique offre toujours des avantages non négligeables : un traitement parfaitement limité épargnant la peau saine péri-lésionnelle, une meilleure hydratation cutanée avec protection contre le grattage, une meilleure acceptabilité des patients et une meilleure tolérance. En outre, les traitements locaux constituent la base de la prise en charge des psoriasis légers, c’est-à-dire les patients ayant une atteinte limitée à moins de 10% de la surface corporelle.
Le but de cette étude est d’évaluer l’activité potentielle d’un extrait de Cistus monspeliensis selon l’invention pour moduler la production de cytokines impliquées dans le psoriasis et la dermatite atopique. Pour se faire, des lymphocytes Th17 isolés et amplifiés à partir du sang circulant de donneurs sont utilisés comme modèle in vitro d’immunopathogénèse du psoriasis.
L’extrait de Cistus monspeliensis testé est préparé selon l’exemple 3 et a été solubilisé dans du DMSO (diméthylsulfoxyde) puis mis dans le milieu de culture des Th17 purifiés, aux concentrations de 12,5 ; 25 et 50 µg/ml.
Les lymphocytes T sont triés à partir de cellules sanguines récupérées de poches de sang fournies par l’Etablissement Français du sang, pour obtenir le phénotype suivant : CD4+ CD45RA- CXCR3- CCR6+. Le nombre de lymphocytes Th17 ainsi obtenu est augmenté par une mise en culture de ces cellules en présence d’un mélange de cytokines (IL-2, anti-TNFa et anti-INFg) pendant deux semaines.
Le test est réalisé sur des lymphocytes Th17 humains isolés et amplifiés en absence (conditions contrôle) ou en présence (traité) des composés à tester et sont stimulés ou non par les facteurs de stimulation anti-CD3/anti-CD28. Les teneurs des cytokines pro-inflammatoires de Th17 (IL-17 et IL-22) sont quantifiées 24h après la stimulation. Les lymphocytes sont traités avec les composés à tester 30 minutes avant la stimulation et pendant 24 heures.
La Nicardipine, bloqueur des canaux calciques non-sélectifs a été testée (10 µg/ml), solubilisée également dans le DMSO, est utilisée comme contrôle positif.
La conduite du fonctionnement du générateur de vapeur 22 se fait généralement via l'imposition d'une puissance thermique, qui correspond à la puissance échangée entre le circuit primaire 10 et le circuit secondaire 20. En effet, c'est cette puissance thermique qui conditionne la puissance fournie à la turbine 24 et donc à l'alternateur 26. Cette puissance thermique est généralement déduite du différentiel de température dans le circuit primaire 10 entre l'entrée du générateur de vapeur 22 et la sortie du générateur de vapeur 22, et/ou du débit de vapeur dans le circuit secondaire 22 en sortie du générateur de vapeur 22.
Simulation du fonctionnement du générateur de vapeur
Une simulation informatique du générateur de vapeur 22 simule le fonctionnement du générateur de vapeur 22 au cours d'une durée de simulation comprenant une pluralité d'instants de simulation sucessifs. La simulation est mise en œuvre par un ordinateur comprenant un processeur et une mémoire, et des interfaces de communication. La simulation du fonctionnement du générateur de vapeur 22 utilisant un modèle du générateur de vapeur 22 comprenant des paramètres géométriques du générateur de vapeur 22 et prenant en compte des données d'exploitation imposées. Le modèle établit des champs de caractéristiques liées à l'écoulement du fluide primaire et du fluide secondaire et à l'échange thermique entre fluide primaire et fluide secondaire à chaque instant de simulation. Le modèle utilise pour ce faire des paramètres géométriques, des données d'exploitation imposées, et des variables internes.
Les paramètres géométriques du générateur de vapeur 22 rendent compte de la structure spatiale du générateur de vapeur 22, en particulier afin de modéliser les volumes dans lesquels s'écoulent le fluide primaire et le fluide secondaire. Les paramètres géométriques du générateur de vapeur 22 modélisent par exemple les tubes et les passages le long des tubes traversant les plaques, mais comprennent bien d'autres données permettant une modélisation tridimensionnelle du générateur de vapeur 22. Typiquement, le modèle du générateur de vapeur 22 présente une résolution de la structure de quelques centimètres, permettant la modélisation des champs de caractéristiques liées à l'écoulement du fluide primaire et du fluide secondaire avec une résolution de l'ordre du litre.
Si la plupart des paramètres géométriques du générateur de vapeur 22 sont fixés une fois pour toute puisqu'ils dépendent de la nature du générateur de vapeur 22, il est toutefois possible de les compléter au moyen de modificateurs. Par exemple, au cours de la vie d'un générateur de vapeur 22, il est courant que certains tubes 31 soient bouchés volontairement au cours d'une opération de maintenance. Un tube 31 est bouché au moyen d'un obturateur, par exemple lorsqu'il a été constaté une anomalie structurelle de ce tube 31 menaçant la séparation entre le circuit primaire 10 et le circuit secondaire 20. Lorsqu'un tube 31 est bouché, il n'y a plus de circulation de fluide primaire dans ledit tube 31, bien que le tube 31 soit toujours géométriquement présent dans le générateur de vapeur 22.
Les données d'exploitation imposées comprennent au moins la puissance thermique à chaque instant de simulation, avec au moins la différence de température du fluide primaire entre l'entrée dans le générateur de vapeur 22 et la sortie du générateur de vapeur 22. D'autres données d'exploitation imposées peuvent être utilisées, comme par exemple le débit de vapeur en sortie du générateur de vapeur 22. Ces données d'exploitation imposées sont typiquement celles utilisées par l'opérateur du générateur de vapeur 22 pour conduire le fonctionnement de celui-ci. D'autres données d'exploitation forment des conditions aux limites, comme par exemple les températures d'eau alimentaire.